INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Conformément à la présente invention, l'appareil de coupe 10 comporte dans la tête de coupe un perfectionnement composé d'un transducteur ultrasonore incorporé dans la tringlerie 54 d'entraînement en va-et-vient Le transducteur engendre des vibrations ultrasonores dans la lame de coupe sous la forme d'une onde stationnaire s'étendant le long de la lame allongée dans la direction de l'axe du déplacement en va-et-vient La Fig 3 reprénsete les détails de la
tringlerie d'entraînement qui comprend le transducteur ultra20 sonore 120 enfermé à l'intérieur du boîtier cylindrique 82.
Le transducteur ultrasonore 120 est composé d'ungénérateur d'ultrasons piézo-électrique 122 qui a une fréquence d'excitation fondamentale et d'un transformateur 126 d'impédance acoustique Le générateur d'ultrasons 122 est excité 25 par un train d'impulsions haute fréquence dans la bande ultrasonore par exemple de 30 000 hertz, qui lui est appliquée par des conducteurs 124 Le transformateur d'impédance acoustique ou pavillon 126 couple le générateur 122 à l'extrémité supérieure de la lame de coupe 20 L'agencement d'as30 semblage entre la lame de coupe et le pavillon 126 est un assemblage fileté rigide pour assurer que l'énergie vibratoire est transmise à la lame par l'intermédiaire de l'interface entre le pavillon et la lame sans atténuation significative Il n'est pas essentiel que le générateur soit piézo35 électrique et, si désiré, on peut utiliser, à la place, un
générateur magnétostrictif ou électrodynamique.
Comme représenté sur la Fig 3, le transducteur ultra-
e 553699 sonore 120 produit une onde stationnaire W dans le pavillon
126 et dans la lame de coupe à la fréquence fondamentale.
L'onde W est théoriquement composée d'une onde transmise 128 représentée en traits pleins et d'une onde réfléchie 130 re5 présentée en traits interrompus et elle représente les vibrations structurales produites lorsque les ondes de compression se propagent en va-et-vient à l'intérieur de la structure mécanique et produisent des vibrations mécaniques proportionnelles à l'amplitude des ondes représentées On observera qu'avec les ondes stationnaires, il y a des noeuds et ventres répartis suivant la longueur du pavillon et de la lame La séparation entre les noeuds est déterminée par la longueur d'onde des vibrations ultrasonores dans le métal que traverse l'onde et,dans le cas de l'acier au carbure, une fréquence ultrasonore de 30 000 Hz ou davantage produit des noeuds tous les quelques centimètres ou moins dans le sens de la longueur de la lame Par conséquent, avec une lame de coupe qui a une longueur de 12 à 15 cm environ,plusieurs noeuds se produisent suivant la longueur de la lame, comme représenté. 20 Les noeuds et ventres de l'onde W le long de la lame représentent des points de compression et d'expansion dans la matière et on a trouvé que les très petits mouvements de la lame à son bord de coupe provoqués par la compression et l'expansion favorisent le sectionnement de l'étoffe pendant 25 que la lame avance le long d'un trajet de coupe à travers le matelas L de matière en feuille molle Les mouvements associés aux vibrations sont naturellement très petits par rapport à la course considérablement plus grande du mouvement de va-et-vient Le concept de l'utilisation d'ultrasons pour 30 améliorer les performances de lames de coupe est bien connu dans la technique, comme montré, par exemple, par les brevets des EUA n 3 086 288, n 3 610 080 et n 3 817 141 Cependant, une difficulté rencontrée pour appliquer le concept d'utilisation des ultrasons au découpage d'une matière en feuille empilée en matelas comportant de multiples couches réside en ce que les noeuds suivant le bord de coupe avant
acéré 134 de la lame 20 sont associés à un déplacement mini-
e 553699 mal du bord et se traduisent par un découpage moins efficace dans une nappe particulière du matelas à l'endroit o se trouve un noeud qu'à l'endroit o se trouve un ventre Dans la présente invention, cependant, les vibrations ultrasonores produites par les ondes de compression à l'intérieur de la lame sont superposées au mouvement de va- et-vient de la lame de sorte que les noeuds et les ventres sont déplacés verticalement entre différentes nappes du matelas et, par conséquent, une nappe particulière du matelas n'est pas continuel10 lement exposée aux vibrations minimales Le résultat net est une distribution générale des effets des noeuds et ventres
dans la totalité des nappes du matelas.
Pour assurer que les effets des noeuds sont convenablement distribués dans la totalité du matelas, il est désirable 15 de corréler la course S de la lame de coupe avec la longueur d'onde des vibrations ultrasonores Par exemple, comme représenté sur la Fig 3, la course S de la lame est représentée comme ayant approximativement la même grandeur que la distance entre les noeuds de l'onde stationnaire W Dans ces 20 conditions, on obtient la distribution la plus efficace des vibrations ultrasonores dans la totalité du matelas Naturellement, l'asistance apportée aux mouvements de va-et-vient de la lame par les vibrations ultrasonores est également obtenue avec d'autres relations de longueur d'onde et de course. 25 Le générateur ultrasonore 122 peut être le générateur d'onde sonore révélé dans le brevet des EUA n 3 328 610,délivré au nom de Jacke et autres Des générateurs semblables peuvent être obtenus dans le commerce de la Société Smith
Kline Ultrasonic Products, Newton, Connecticut, EUA ainsi que 30 d'autres compagnies.
Le Plasmodium berghei est le premier hématozoaire découvert chez les rongeurs Muridés Sa relative facilité d'entretien 15 et de multiplication chez les animaux courants de laboratoire: souris et rat blancs, hamsters font de ce parasite un matériel de choix pour la recherche des
nouvelles drogues antipaludiques.
Une substance a une activité antipaludique in vivo lorsqu'en 20 même temps: elle provoque une réduction de la parasitémie
et une prolongation de la survie des souris traitées.
Si la plupart des auteurs utilisent le test en quatre jours ( 4 days test) qui permet de rechercher les DE 50 et DE 90 au bout de 4 jours de traitement des souris parasitées, nous 25 suivrons l'évolution de la parasitémie des souris traitées jusqu'à leur mort ou guérison éventuelle Cette méthodologie qui a été utilisée par Peters pour l'étude de la résistance du Plasmodium berghei à la chloroquine, permet d'établir une
relation étroite entre l'évolution de la parasitémie et la 30 survie des souris traitées.
Les souris blanches pesant 20 + 2 g sont infestées par voie intrapéritonéale avec 0,05 ml de sang contenant environ
2.10 globules rouges parasités.
Chaque lot comprend 10 souris et un lot témoin est constitué pour chaque série de test. Les produits sont mis en suspension dans de l'eau distillée stérile L'administration se fait par voie orale; le traitement des souris commence le jour de l'infestation et se poursuit pendant 5 jours par l'administration d'une dose 1 O quotidienne à chaque souris L'examen des frottis se fait à partir du troisième ou quatrième jour On détermine en fin
d'expérience le pourcentage d'hématies parasitées.
Dans un premier temps on a déterminé la dose minimale de chlorhydrate de quinine capable de réduire la parasitémie et 15 de provoquer une prolongation de la survie des souris
traitées par rapport aux témoins.
Cette dose est d'environ 80 mg/kg A cette dose, le chlorhydrate de quinine provoque une diminution de la parasitémie pendant la durée du traitement Les souris 20 traitées survivent quelque temps par rapport aux souris témoins. Aux doses de 120 et 150 mg/kg de chlorhydrate de quinine, les pourcentages de parasitémie des souris traitées
diminuent Les souris survivantes ne présentent pas de 25 parasites après 30 jours de contrôle.
Le chlorhydrate de cinchonine, à la dose de 120 mg/kg, a la même activité que le chlorhydrate de quinine à la même dose.
A titre d'exemples, deux compositions de l'invention, contenant du chlorhydrate de quinine et du tanin pur ( 100 30 mg/kg) ont été étudiées Les produits sont administrés à raison de 120 mg/kg et 150 mg/kg de chlorhydrate de quinine
3) Synthèse du vecteur - figure 15 Par digestion de pTG158 et de pMOP avec Sall et ligation on obtient le plasmide pTG172 qui comporte, outre l'ensemble des éléments rappelés pour pMOP, le gène de la rage sous le contrôle du promoteur Ptk et terminé par l'intron de la globine et un site de polyadénylation.
Par transfection de cellules de mammifères ce vecteur produit une protéine antigénique de la rage, comme cela sera démontré ci-après.
Exemple 5 : Transformation des cellules 3 T 3 NIHA (fibrolastes de souris) On utilise pour ces transformations le plasmide pMOP d'origine et le plasmide pTG172.
Les cellules sont niisesen culture à raison de 8.105 cellules / boite de Petri de 10 cm de diamètre en milieu Dulbecco + 10 % SVNN + antibiotique. (SVNN sérum de veau nouveau-né).
La transfection avec les vecteurs est effectude après 24 heures de culture par la technique de Wigler et al. 1978.
Le milieu est changé 24 heures après la transfection. Puis on effectue un repiquage sur milieu sélectif contenant du méthotrexate.
Après 2 à 3 semaines on peut fixer les cellules en colonie et mettre en évidence les antigènes produits en utilisant l'immunofluorescence.
Des cellules de la lignée 3T3 ont été transfectées par l'ADN purifié de a) : plasmide pTG172-O (pMOP; vecteur BPV dhfr sans insert additionnel).
b) : plasmide pTG172-rage (BPVTG172 t vecteur BPV dhfr avec un insert additionnel qui comprend les différents éléments permettant l'expression de la glycoprotéine de la rage).
Les colonies dérivant de cellules ayant incorporé un plasmide et donc une résistance au méthotrexate (dhfr +) ont été fixées par traitement à l'acétone. L'expression de la glycoprotéine rabique a été visualisée par traitements succesifs avec un anticorps monoclonal (nO 509-6) dirigé contre la glycoprotéine et un deuxième anticoprs fluorescent dirigé contre ce premier anticorps.
Agrandissement : environ 1.000 fois.
Exemple 6 : Construction du plasmide pTG 856 comprenant le gène de la glycoprotéine de la rage.(Figure 16).
On a isolé le gène PGK de levure à partir d'une banque de DNA chromosomique réalisée par intégration de fragments coupés au hasard (digestion partielle par SaU3A) au site BamHl d'un plasmide (pFL 1) capable de répliquer à la fois dans la levure et dans E. coli (Chevallier et al, 1980). La détection d'un fragment contenant le gène PGK a été réalisée par hybridation in situ de colonies bactériennes, transformées par cette banque, avec une sonde spécifique (5'-TGTTTAGTTTAGTAGAACCTCGTGAAACTT-3') (Maniatis et al, 1982). La région 5' du gène PGK a été reclonée sous forme d'un fragment HindIII - SalI (2.3. kb) dans pBR 322.
Ce fragment comporte l'intégralité des séquences impli quées dans le contrôle de l'initiation de la transcription (promoteur) du gène PGK, plus le début de la séquence codante (Hitzeman et al, 1982 > .
On a créé un site BglII détruisant l'ATG ouvrant la séquence codante du PGK, par mutagénèse in vitro (Smith et Gillam,1979) (figure 17).
D'autre part, un fragment EcoRI - HindIII (0,5. kb) comprenant la fin (3') de la séquence codante et les signaux de terminaison transcriptionnelle du PGK a été traité à la polymé- rase Klenow et ligé au site PvuII unique du plasmide décrit au paragraphe précédent, de façon que le site EcoRI ainsi reconstitué soit en amont du site Hindili détruit. Ce nouveau fragment intégré comprend un site BglII localisé dans la partie codante du gène PGK. La délétion du fragment compris entre les deux sites BglII, celui nouvellement créé en aval du promoteur PGK et celui en amont du terminateur, laisse un site BglII unique où l'on peut cloner les gènes que l'on veut exprimer.
Le montage du transducteur ultrasonore 120 dans la tringlerie 124 d'entraînement en va-et-vient est effectué à
l'aide de techniques qui sont bien connues des spécialistes.
En particulier, le transformateur d'impédance acoustique ou 35 pavillon 126 a une longueur approximativement égale à une demi-longueur d'onde et le générateur est assemblé au pavillon et à la lame 20 de façon qu'un noeud existe à un emplacement e 553699 1 1 longitudinal situé à midistance entre le générateur et la lame Le point nodal est un point de montage ou d'assemblage désirable pour le transducteur à l'intérieur du boîtier cylindrique 82, du fait que les vibrations ultrasonores qui sont transmises au boîtier et au reste de la tringlerie entraînée par l'excentrique 50 sont alors minimales Avec cette construction, il y a, par conséquent, une réinjection minimale des vibrations ultrasonores dans les autres structures mécaniques de la tête de coupe et la dispersion d'énergie 10 maximale à partir du transducteur se produit dans la lame
de coupe 20.
Une autre application des moyens transducteurs ultrasonores dans l'appareil à découper 10 consiste à les utiliser avec une perceuse utilisée pour produire des trous dans 15 le matelas L de matière en feuille à des fins de marquage ou à d'autres fins Les Fig 4 et 5 représentent une perceuse en détail avec le transducteur ultrasonore ajouté à titre de perfectionnement En dehors du transducteur, la perceuse, désignée par la référence générale 140,est classique et est montée 20 avec la tête de coupe sur la plateforme 40 ou sur une plateforme similaire assemblée au chariot Y 28 de façon à pouvoir être déplacée au- dessus d'un emplacement désiré quelconque
de la table de coupe 22.
La perceuse 140 comporte un moteur 142 d'entraînement en rotation qui est monté sur un ensemble de coulisseau composé d'un coulisseau 144 et de deux colonnes de guidage 146, 148 Le coulisseau est déplacé verticalement le long des colonnes de guidage par un actionneur pneumatique 150 dont le piston 152 est assemblé à un prolongement 154 du coulisseau. 30 L'actionneur est également monté sur la plateforme 40 au moyen d'une console 156 Le moteur d'entraînement 142 est mis sous tension sous la commande de l'ordinateur de commande 12 et l'actionneur 150 presse le coulisseau portant le moteur vers le bas en direction du matelas L ainsi qu'un foret rota35 tif 160 fixé à l'arbre 162 du moteur Le foret 160 est un foret perce-étoffe classique et il comprend, dans l'ensemble, un tube creux muni d'un bord de coupe circulaire acéré à son c 553699
extrémité inférieure pour percer la matière en feuille molle.
Une ouverture d'évacuation peut être prévue à l'extrémité supérieure du foret creux pour évacuer les bouchons qui sont découpés dans la matière en feuille Le brevet des EUA n 3 730 634 décrit un appareil à percer de ce type. Conformément à la présente invention, un transducteur ultrasonore 166 est monté entre l'arbre d'entraînement 162 et le foret 160 Les détails du transducteur 166 ont été plus particulièrement représentés sur la Fig 5 et il appa10 raitra clairement à l'examen de cette figure que le transducteur a à peu près la même structure que le transducteur 120 assemblé à la lame de coupe 20 Le transducteur comporte un générateur 168 d'ultrasons et un transformateur 170 d'impédance acoustique monté à l'intérieur d'un bottier cylindrique 15 172 L'assemblage mécanique entre le boîtier et le transducteur est, de préférence, établi au voisinage du milieu du transformateur 170 au niveau d'un noeud de vibrations Le générateur 168 est un générateur piézo- électrique, électrodynamique ou magnétostrictif et il est excité par l'intermé20 diaire d'un ensemble de bague collectrice 176 représenté sur la Fig 4 Il est nécessaire d'utiliser des bagues collectrices étant donné que le foret est entraîné en rotation par l'arbre 162 du moteur pendant une opération de perçage Un collier d'accouplement 178 assure la réalisation d'un accou25 plement mécanique sûr entre le transducteur 166 et le foret
pour la transmission des vibrations au foret dans une direction axiale, sans atténuation.
Etant donné que le découpage par le foret s'effectue uniquement à l'extrémité inférieure 180, il est extrêmement 30 souhaitable que les vibrations établissent dans le foret une onde stationnaire ayant un déplacement maximal à l'extrémité inférieure du foret Avantageusement, l'impédance de charge nécessite également que l'onde réfléchie soit déphasée de 1800 avec l'onde transmise à ce point En d'autres termes, 35 l'onde stationnaire établie dans le foret doit avoir à peu
près la même configuration que l'onde stationnaire W représentée sur la Fig 3 et la fréquence des vibrations ultra-
sonores et, par voie de conséquence, la longueur d'onde devraient être corrélées avec la longueur du foret pour établir
une onde stationnaire telle que représentée sur la Fig 3.
En résumé, on a décrit une machine à commande automa5 tique à découper des matières en feuille molles dans laquelle les mouvements de va-et- vient d'une lame de coupe allongée sont assistés par des vibrations ultrasonores pour améliorer l'opération de découpage On atteint cet objectif en incorporant un transducteur ultrasonore à la tringlerie d'entraîne10 ment qui déplace la lame en va-et-vient La perceuse portée par la machine à découper est également assistée par un transducteur ultrasonore pour améliorer les opérations de perçage
à travers la même matière en feuille.
Ces détecteurs ont, selon une direction radiale par rapport à l'axe optique du capteur, une longueur au moins égale à deux fois le dépointage admis en roulis ou en tangage et soit placés de manière à ce que l'image de l'horizon, à dépointage nul, soit situéc au milieu de la longueur du détecteur.
La largeur de ces détecteurs n'est pas critique.
Ces détecteurs sont, dans un mode préférentiel, du type thermocouple ou thermopile (assemblage de thermocouples).
Leur réponse unitaire est de la forme R = S.To-Ao- (Re.Le - Qt(Lt L L5) > dans laquelle S est la sensibilité du détecteur (Volt/Watt) T0 le facteur de transmission moyen de l'objectif qui forme l'image de la Terre, et du filtre qui définit la bande passante, à l'intérieur de cette bande passante ; A l'aire de la pupille d'entrée ;; #e l'angle solide correspondant à la surface du détecteur recouverte par l'image de la Terre Le la luminance de la Terre, dans la bande passante du filtre Qt l'angle solide correspondant à la surface totale du détecteur Lt la luminance du détecteur considéré comme un corps noir à la température T (25O0K du filtre Ls la luminance de l'espace : corps noir à la température 40K, dans la bande passante du filtre.
Les dépointages en roulis et tangage sont mesurés en calculant la différence des réponses des détecteurs appariés : Nord, Sud en roulis, Est, Ouest en tangage, mais pour que les mesures soient exactes, il faut que pour chaque pare de détecteurs, les paramètres S, To, Ao, Le, Lt, Ls Qt soient égaux entre eux, e variant seul, proportionnellement au dépointage, d'une manière positive pour l'un des détecteurs constituant la paire de mesure, négative pour l'autre.
Si l'on parvient effectivement à contrôler les paramètres liés aux détecteurs appariés au point de les rendre égaux, aux tolérances près, et si la luminance de l'espace L5 est bien constante en tous points, aucune action n'est, par contre, possible sur le paramètre Le : luminance de la Terre observée en différents points de la Terre.
La luminance locale de la Terre varie, en particulier, d'une manière déterministe en fonction de la latitude et de la saison, d'une manière aléatoire en fonction des irrégularités météorologiques.
Ces variations sont des causes d'erreur de mesure de l'attitude qui, pour une différence donnée entre la luminance au Nord et au Sud de la Terre, est d'autant plus importante que le champ de dépointage admis, c'est-à-dire la longueur des détecteurs, est plus grand.
Divers dispositifs ont été étudiés et réalisés afin de compenser automatiquement les variations déterministes de la luminance locale de la Terre et d'en limiter les effets ils ont donné lieu au dépôt des brevets français nO 2 105 527 (Dispositif de compensation de l'erreur de zéro d'un détecteur astral), nO 2 216 560 (Procédé de correction de la réponse d'un senseur d'horizon statique embarqué à bord d'un satellite stabilisé, et, senseur d'horizon comportant application dudit procédé), et nô 2 353 043 (Senseur d'horizon perfectionné pour satellite artificiel).
On a pensé de plus à fractionner le champ de vue d'un détecteur en différents éléments indépendants de plus petite dimension, ce qui a donné lieu à une réalisation et au dépôt du brevet français nO 2 260 884 (Procédé de réalisation d'un support pour détecteur de rayonnement optique à thermopiles, et détecteur ainsi réalisé).
Dans la pratique, on aboutit finalement à des erreurs résiduelles, dues aux variations aléatoires de la luminance locale de la Terre, que l'on ne sait pas rendre inférieure à une valeur comprise entre 0,030 et 0,050 pour des champs de vue de dépointage variant d'environ un demi degré à environ un degré.
Enfin, les variations locales de la luminance de la Terre restant malgré tout assez faibles, ces procédés de mesure ne permettent pas la mesure du lacet, c'est-à-dire l'attitude du satellite autour du troisième axe dirigé vers la géocentrique.
Pour parvenir à des mesures plus précises dans un champ de dépointage élargi, on a pensé à recourir à un moyen da mesure différent ; il consiste à définir ie contour de l'horizon terrestre à l'aide d'un grand nombre de points répartis tout le long de ce contour, points dont les coordonnées sont mesurées, puis à calculer, à partir des coordonnées de ces multiples points, les coordonnées du centre du géode, dont le diamètre est d'ailleurs connu. I1 est connu que la précision obtenue est d'autant plus grande que le nombre de points est plus élevé, que ce procédé de mesure permet de s'affranchir des variations systématiques de la luminance locale de la Terre (que l'on peut d'ailleurs mesurer), de s'affranchir en grande partie des variations aléatoires de la luminance locale de la Terre (que l'on peut détecter), quel que soit le dépointage du satellite. A la limite, on peut observer la Terre dans une bande spectrale différente de la bande 14-16 vm sans dégrader sensiblement la précision des mesures du roulis et du tangage et utiliser alors les plus importantes variations systématiques de la luminance locale (cas de la bande spectrale 8-12 pm) pour faire une mesure du lacet avec une précision toutefois inférieure à celle obtenue en roulis et tangage.
La multiplication de points de détection de l'horizon est obtenue en utilisant un détecteur sous forme de matrice comportant par exemple m.n éléments indépendants et en exploitant la réponse d'un tel détecteur pour localiser les transitions espace-Terre sur tout le pourtour de la Terre.
Compte tenu de la rotondité du géode, a position de son centre est connue avec une résolution bien meilleure que C/m, C étant le champ de vue global et avec une precision bien meilleure que celle qui découle d'une mesure faite par une "balance" analogique entre les signaux d'un détecteur Nord et d'un détecteur Sud (ou Est et Ouest), la multiplicité des points de mesure, tant sur l'horizon qu'à son voisinage, permettant la réduction des erreurs.
Ce procédé de mesure implique l'utilisation d'une matrice d'éléments sensibles en nombre suffisant, et d'assez grande dimension, compte tenu des contraintes causées par l'objectif de formation d'image dans une bande infrarouge.
place de façon discontinue et, par conséquents rend sensi-
4,- blement plus facile et moins coûteux le montage d'ensemble des feux conformes à 1 invention L'enduction superficielle
réfléchissante est constituée avantageusement par un rev S-
tement de métal, de préférence un revêtement en aluminium, obtenu par enduction par métallisation sous vide ou par cré-
pitement, tel qu'il est connu d'après la réalisationd'a-
tres dépôts de couches réfléchissantes pour feux de véhi-
cules automobiles.
Comme plaque de base, il est utilisé avanta-
geusement une plaque métallique électriquement conductrice, de préférence une plaque de cuivre, qui formes en même temps
une ligne électrique d'amenée aux microplaquettes de dio-
des lumineuses Comme revêtement de protection pour les
microplaquettes de diodes lumineuses, logées, de préféren-
ce dans des évidements en forme de cavités de la plaque de base, il est avantageusement employé une couche de matière
synthétique transparente commune, de préférence en polyes-
ter ou en résine silicone.