INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'inhibition de la première vague d'agrégation à 1'ADP, observée pour des concentrations de mélange supérieures à 230 g /ml, est probablement due, comme on l'a souligné pour le cas duz -linoléique, à une formation de PGE1 avant l'addition de l'agent agrégant.
Ainsi donc, le mélange des acides gras de Tetrahymena constitue en lui-même un puissant agent antiagré gant. Son pouvoir dépasse, de loin, ceux des acides r-linolénique et oléique pris séparément. Aucune huile ou mélange d'acides gras connu ne présente, à la connaissance des Demanderesses, un effet aussi puissant sur l'agrégation plaquettaire in vitro.
Tableau 1 : Composition en acides gras des Tetrahymena par GLC (% en poids par rapport aux acides gras totaux). Moyennes des résultats obtenus avec trois cultures (n = 3).
Acides gras T.rostrata Structure 12:0 3,1% acide laurique # =0,9% 14:0 5,8% acide myristique # =1,4% 16:0 5,7% acide palmitique # =0,8% 16:1#9 6,3% acide palmitoléique # =0,6% 16:2#6,9 6,1% # =0,4% 16:2#9,12 0,9% # = 0,2% 18::0 3,8% acide stéarique # =0,5% 18:1#9 11,2% acide oléique # =0,8% 18:2#6,11 7,7% acide ciliénique # =0,7% 18:2#9,12 11,6% acide linolénique # =0,7% Suite du Tableau 1
18:3#6,9,12 29,8% acide 7 -linolénique o =1,8% 20::1#11 3,8% o =0,3% Tableau 2 : Concentration des plaquettes dans les PRP et réponses normales des différents donneurs de sang.
Concentration Collagène (40 g/ml) des plaquettes (b) ADP (0,25 g/ml) dans le PRP (b) Donneur (plaquettes / Nombre Agrégation à 6 Nombre Agrégation maximum Agrégation à 6 de mm ) de minutes (vague de en % de la première minutes vague sang (a) tests B) en % et (E) tests vague et (E) B en % et (E) 1 270 x 10 2 76,7 (9,2) - - 2 365 x 10 - - 4 -(c) 58,4(10,6) 3 450 x 10 4 83,4 (8,4) 4 43,1(9,3) 62,8(12,1) 4 496 x 10 2 72,2 (4,8) 4 58,4(5,5) 56,7(15,3) 5 372 x 10 3 84,1 (12,0) 3 67,6(10,7) 73,1(11,6) 6 370 x 10 4 72,9 (8,9) 4 47,7(8,3) 76,8(8,7) 7 460 x 10 4 75,6 (10,2) 4 57,3(7,2) 66,9(12,0) (a) Le PRP qui présentet des concentration supérieures à 300.000 plaquettes/mm seront ajustés à cette valeur, pour les différents tests, par dilution avec du PRP (b) Ce tableau donne, pour chaque facteur, la moyenne des valeurs obtenues dans les tests à blanc et E = ################## (c) Pour le donneur 2, les deux vagues d'agrégation à l'ADP ne sont pas séparées dans le temps Tableau 3 : Inhibition de l'agrégation plaquettaire par le γ-linolénate de méthyle (a) (b) (c)
collagène ADP 40 g/ml 0,25 g/ml yg/ml % d'inhibition % d'inhibition % d'inhibition de de l'agrégation de la vague B maximum de la la vague B (donneur) première vague (donneur) (donneur) 6000 86,0 (4) 46,7 (4) 89,4 (4) 36,4 (5) 11,6 (5) 40,6 (5) 86,0 (6) 9,1 (7) (x) M = 52,1 M = 29,1 M = 65,0 1000 42,3 (1) -(2) 42,5 (2) 76,7 (4) 24,7 (4) 88,2 (4) 24,5 (5) 8,4 (5) (x) 10,9 (5)(x) 68,2 (6) 7,3 (6) (x) 75,2 (6) 10,0 (7) (x) 15,4 (7) 67,1 M = 42,3 M = 10,0 M = 54,6 (x) % d'inhibition non significatifs (a) N.S. = valeurs non significatives sur la base des va leurs de E du tableau 1.
(b) M = moyenne des valeurs (les valeurs non significati ves sont considérées comme nulles). M est non significative si elle est inférieure ou égale à la moyenne des E.
(c) Pour le donneur 2, les deux vagues d'agrégation à 1'ADP ne sont pas séparées dans le temps et on mesure seulement l'inhibition de l'agrégation à 6 minutes.
Tableau 4 : Inhibition de l'agrégation plaquettaire par les mélanges de γ-linolénate de méthyle et d'acetate d'a-tocophérol (a) (b) (c).
collagène ADP 40 g/ml 0,25 yg/ml g/ml % d'inhibition % d'inhibition % d'inhibition de la vague B de l'agréga- de la vague B (donneur) tion maximum (donneur) de la première vague (donneur) Acétate : 84,3 t4) 38,3 (4) 83,9 (4) 142 85,0 (5) 37,7 (5) 73,3 (5).
γ-linolé- 83,7 (6) nate : M = 84,3 M = 38 M = 78,6 1000 Acétate : 79,6 (1) - - 71 - - 59,9 (2) γ-linolé- 82,1 (5) 36,3 (5) 72,3 (5) nate : 71,2 (6) 15,4 (6) 84,2 (6) 1000 9,1 (7)(x) 43,3 (7) 86,8 (7) M = 58,2 M = 31,7 M = 75,8 (x) % d'inhibition non significatifs (a) (b) (c) : voir notes tableau 3.
Tableau 5 : Inhibition de l'agrégation plaquettaire par les acides gras de T.rostrata (a) (b) (c).
collagène ADP 40 g/ml 0,25 g/ml yg/ml % d'inhibition % d'inhibition % d'inhibition de la vague B de l'agrégation de la vague B (donneur) maximum de la (donneur) première vague (donneur) 2300 92,5 (1) - 93,3 (2) 86,7 (4) 100 (4) 79,5 (4) M = 89,6 M = 86,4 1150 81,1 (3) 85,7 (3) 100 (3) 86,3 (4) 40,4 (4) 76,0 (4) 88,6 (5) 75,8 (5) 85,4 (5) 89,8 (6) 80,9 (6) 83,8 (6) 59,7 (7) 43,3 (7) 87,3 (7) M = 81,1 M = 65,1 M = 86,9 575 69,7 (3) 45,3 (3) 84,3 (3) 84,9 (4) 43,3 (4) 78,7 (4) 91;;0 (5) 22,8 (5) 47,9 (5) 89,8 (6) 30,5 (6) 92,1 (6) 28,6 (7) 41,5 (7) 67,5 (7) M = 72,8 M = 36,7 M = 74,1 230 28,6 (3) 11,4 (3) 44,5 (3) 55,9 (4) 13,3 (4) 81,7 (4) 88,0 (5) 6,9 (5)(x) 10,1 (5) 84,5 (6) 16,6 (6) 86,3 (6) 13,4 (7) 35,4 (7) - 55,5 (7) M = 54,1 M = 15,3 M = 53,6 Suite du Tableau 5
115 12,4 (3) - 33,0 (4) 11,2 (4) 77,7 (4) 77,6 (5) 6,0 (5)(x) 3,2 (5)(x) 83,7 (6) 2,7 (6)(x) 78,4 (6) -2,5 (7)(x) 20,6 (7) 44,3 (7) M = 41,3 M = 7,9 (x) M = 50,1 57,5 4,3 (3)(x) 8,7 (3)(x) 12,3 (3) 15,2 (4) 4,0 (4)(x) 49,0 (4) 31,9 (5) 2,8 (5)(x) 0,2 (5)(x) 67,4 (6) 1,0 (6)(x) 69,0 (6) -1,9 (7)(x) 15,8 (7) 21,9 (7) M = 22,9 M = 3,2 (x) M = 30,4 (x) % d'inhibition non significatifs (a) (b) (c) : voir notes tableau 3.
L'invention est relative à un foyer d'extérieur portable. Elle trouvera notamment son utilisation lors de feux d'agrément dans un jardin, sur un terrain planté ou sur une terrasse.
La figure 1 est une vue en plan, après enlèvement de la zone endommagée.
La figure 2 est une vue en coupe faite suivant la ligne II-II de la figure 1.
La figure 3 est une vue analogue après réfection de la zone endommagée.
La figure 4 est une vue partielle, à plus grande échelle, de celle de la figure 3.
Comme le montre la figure 1, on découpe et on enlève la zone 1 endommagée de la dalle 2 qui est séparée des dalles contigues 3 et 4 par des interstices 5 et 6 obturés par des joints de dilatation appropriés 7 et 8.
On découpe ensuite deux éléments de coffrage destinés à être posés sur le fond du creux créé par l'enlèvement de la zone 1, contre les bords des dalles contigues 3 et 4, et débordant légèrement au-dessus des faces supérieures de ces dalles 2 à 4, et on remplit ce creux avec un béton neuf 9; quand celui-ci a suffisamment fait prise, on élimine la partie superieure 10 des éléments de coffrage qu on remplace par un mastic 11 ou un tronçon de joint préfabriqué.
Ces éléments de coffrage rigides, compressibles, susceptibles d'être aisément découpés sur le chantier et faciles à éliminer sont constitués d'une plaque complexe, constituée d'une plaque rigide 12, en plâtre par exemple, et d'une plaque de matigre compressible 13, en polystyrène par exemple, solidarisées par tous moyens appropriés, notamment par collage.
I1 est bien entendu que le mode de réalisation qui a été décrit ci-dessus en référence au dessin annexé a été donné à titre purement indicatif et nullement limitatif et que de nombreuses modifications peuvent être apportées sans qu'on stécarte pour cela du cadre de la présente invention.
La présente invention conerne une benne preneuse comportailt deux deni-coquilles de forme creuse, artlculées, â pivotement relatif, directement l'une sur l'autre, par un axe unique dont le mouvement est commande par un vérln vertical.
On connait des dispositifs de ce genre, notamment celui décrit dans le brevet français 2 487 880.
Ce dispositif présente les inconvénients : - d'une part, la commande du vérin appliqué sur l'axe unique d'articulation des deux demi-coquilles agit vers le haut, au moment de la fermeture provoquant un soulèvement de la benne, au moment où elle devrait s'enfoncer dans le sol et par conséquent, en sens inverse du mouvement désiré ; - d'autre part, ce dispositif est articulé sur le corps du vérin par des glissières, ce qui présente plusieurs inconvénients, notamment le risque d'encrassement des glissières.
Le dispositif selon l'invention comporte 1" Un élément de suspension solidaire, soit de la flèche de l'engin porteur soit du câble d'une grue. Cette suspension comporte le corps du vérin et l'axe unique de pivotement des deux demi-coquilles.
2" Sur la tige du vérin, dirigee vers le haut, sont articulées deux bielles articulées elles-mêmes aux demi-coquilles. Le mouvement du vérin provoque un mouvement relatif de ces bielles par rapport au dispositif de suspension et fait pivoter les doux demi-eoquilles autour de leur axe unique de pivotement relatif.
L'invention sera mieux comprise par l'examen des figures annéxées.
- La figure 1 représente une vue d'ensemble du dispositif ; - la figure 2 représente le dispositif de suspension ; - la figure 3 représente le dispositif de suspension auquel on associe les bielles destinées ê communiquer le mouvement aux bennes ; - la figure 4 représente le meme dispositif vu de profil ; - la figure 5 représente les deux demi-coquilles en position fermée ; - la figure 6 représente le meme dispositif en position ouverte.
Le dispositif de suspension (4, 5, 6, 8, 10, 11, 20) comprend une seule pièce rigide, composée elle-m & e des différents éléments suivant, sondés entre eux - en haut, un anneau d'attache (19) destin au raccordement de l'appa reil à 11 engin de levage ; - deux bras de suspension (4 & 5) placés obliquement et symétriquement par rapport à la verticale, raccordés sur une pièce centrale (6) qui sert de fourreau au vérin, par des pièces intermédiaires (8) ; - à la base du fourreau du vérin se trouve le logement (20) de l'axe (3) d'articulation à pivotement relatif des seux demi-coquilles ; - à l'intérieur du bourreau (6) le vérin est fixé à sa base, de sorte que son corps est Sr liz t: dt t '?- a 7 le sa tige est dirigée vers le haut.
en cours d'affûtage.
De part et d'autre du disque porte-
chaîne 29, sont disposés des organes remplissant pour l'un la fonction de détection, et pour l'autre
la fonction d'immobilisation de la chaîne.
La reconnaissance des gouges et leur parité est assurée par un détecteur escamotable 32 constitué de deux micro-interrupteurs gauche 33 et droit 34, à patte basculante, teminée, par exemple, par un galet tel que 35, qui suivent les bords latéraux supérieurs de la chaîne et changent d'état au moment et pendant toute la durée du passage de la gouge au droit de l'interrupteur. Le changement d'état de l'un ou de l'autre des interrupteurs de -6-
détection est exploité pour la commande et la surveil-
lance du fonctionnement automatique de l'affûteuse
L'immobilisation des gouges est assurée par l'association des effets de l'entraînement rotatif à friction avec le blocage d'une butée libérable 36, commandée par la détection, par exemple une butée à cliquet venant se placer devant le bord frcntal de la gouge et entrant contact d'appui
avec lui.
Comme indiqué, la butée libérable est réalisée de préférence sous la forme d'une butée à cliquet 37, par exemple par l'intermédiaire d'un doigt ou d'une tige 38 montée basculante autour d'un axe 39 parallèle à celui entraînant le disque porte-chaîne 29 sollicité en mouvements de blocage et de libération par un moyen électromagnétique de va et vient, par exemple à noyau plongeur 40, monté
en rappel élastique vers une position haute.
L'élément mobile du cliquet est monté basculant vers l'arrière, jusqu'à contact avec un
micro-interrupteur 41.
Le bloc-support 42 du cliquet est prévu réglable en rapprochement et en éloignement
par rappcrt à la chaîne et est commandé par un automa-
La couche amorphe intrinsèque, déposée sur la couche amorphe dopée formée par décomposition thermique est formée avantageusement, au sens d'une vitesse de dépôt la plus élevée possible, par dépôt par plasma à partir d#'un mélange gazeux contenant un silane. On peut utiliser un monosilane ou un disilane, à des températures de dépôt d'environ 300 ou 3500C de préférence.
Pour le dépôt provoqué thermiquement de la couche amorphe dopée suivante sur la couche de métal ou d'oxyde métallique, on utilise de préférence les gaz suivants : les alkylsilanes (H4m Si-(CnH2n+1tm (n @ 1,1 4 m ç 4), en particulier l'éthylsilane (n = 2), les alkylènedisilanes SiU3#(CnH2n)#SiH3 (n W 1, en particulier le méthylènedisilane (n = 1), les vinylsilanes, en particulier H2C = (CH)-SiH3, les alkylvinylsilanes, en particulier H2C = (CH)-(siH2-)-CH3, les allylsilanes, en particulier H2C = (CH)-(CH2)-SiH3.Dans le groupe mentionné, on peut choisir les substances qui présentent d'une part une décomposabilité thermique suffisante à des températures pas trop élevées, c'est-a-dire le plus possible au-dessous d'environ 6000C, et d'autre part une pression de vapeur suffisante à température ambiante.
Tous les gaz mentionnés ont des molécules composés non seulement de silicium, mais aussi de carbone, si bien qu'il se forme un alliage de carbone et de silicium.
Comme éléments dopants, on peut utiliser de la façon habituelle le diborane pour une couche conductrice p ou p+, ou la phosphine pour une couche conductrice n ou n+, mais on peut bien sûr ajouter également d'autres éléments dopants appropriés.
Si l'on se propose de déposer par décomposition thermique une couche amorphe dopée ne contenant pas de carbone sur la couche de métal ou d'oxyde métallique, on peut alors utiliser comme gaz contenant du silicium ledit silane, ou au moins le monosilane. Ceci s'effectue nar exemple à une température d'environ 4500C, sous une pression de gaz d'environ 10 Torr, et avec environ 0,3 % de diborane ajouté. La vitesse de dépôt que l'on peut atteindre est d'environ 50 A/min. Lorsque l'on utilise du monosilane, la température de dépôt doit être d'au moins 5500C, afin d'atteindre une vitesse de dépôt d'environ 15 4/min. Hormis ledit silane, des silanes supérieurs peuvent également être pris en considération.
En général, il faut cependant préférer, pour la couche amorphe déposée par décomposition thermique sur le substrat d'oxyde métallique, une couche de carbone-silicium dopée au bore, . puisque celle-ci présente un meilleur rendement dans le bleu, et donc un rendement plus élevé.
il s'est révélé avantageux d'arrêter, avant la fin de la décomposition provoquée thermiquement, l'addition de gaz dopants nécessaire pour le dépôt de la couche dopée sur le substrat de métal ou d'oxyde métallique. Il se forme alors encore une couche intermédiaire non dopée, ayant une épaisseur de par exemple 50 à 500 A, avant que ne se produise la décharge plasmatique suivante. Par ce moyen, on empêche dans une large mesure l'incorporation d'éléments dopants dans la couche intrinsèque sous l'action du plasma. Si la couche amorphe dopée est formée, comme cela est décrit ci-dessus, d'un alliage de carbone et de silicium, il s'est alors révélé avantageux, afin d'atteindre un rendement élevé, de diminuer graduellement à zéro la teneur en carbone à l'intérieur de la couche de transition non dopée d'environ 50 à 500 A.
Un avantage non encore mentionné de l'invention, concernant aussi bien l'appareillage que la technique opératoire, réside en ce que l'on peut effectuer dans la même chambre aussi bien la décomposition thermique que la décomposition par plasma suivante, tandis que, lorsque l'on utilise exclusivement la décharge luminescente, les couches successives de structure pin ou pin sont en général déposées dans des chambres séparées. Pendant la décomposition thermique, la température du substrat doit alors être bien elus élevée que celle des parois de la chambre environnante.
Si l'on dépose la succession des couches de la façon conforme à l'invention, la concentration des ions métalliques provenant de la couche de métal ou d'oxyde métallique est inférieure à 1018cm dans la couche dopée suivante formée par décomposition thermique, et elle est inférieure à 1017cm 3 dans la couche intrinsèque ultérieure.
Lors du dépôt d'une structure pin ou nip sur un substrat métallique, en particulier sur un substrat en acier, on peut effectuer, pour déposer la couche dopée sur le métal, au lieu d'une décomposition provoquée purement thermiquement, une décomposition provoquée photochimiquement d'un gaz contenant du silicium. A cette fin, on mélange par exemple de la vapeur de mercure en faible quantité au gaz contenant du silicium, et on expose le. mélange gazeux au rayonnement d'une lampe à vapeur de mercure composé en partie de rayons Uv.
Les atomes de mercure ainsi excités transfèrent aux molécules contenant du silicium tpar exemple Si2H6) l'énergie nécessaire pour la décomposition par choc inélastique.
L'invention n'est pas seulement appropriée pour la fabrication de cellules solaires ; elle peut également être utilisée pour fabriquer d'autres éléments semi-conducteurs de structure analogue, par exemple des couches pour tubes Vidicon, des éléments photosensibles, ou des transistors à couches minces, pour lesquels la problématique discutée au début conduit éventuellement à des conséquences défavorables.
Les figures 1 et 2 montrent de façon schématique en coupe transversale deux structures de cellules solaires que l'on peut obtenir en utilisant le procédé selon l'inven tion. Selon la figure 1, on dépose sur un substrat de verre 1 o une couche d'oxyde métallique 2 d'épaisseur d'environ 2100 A; il peut alors s'agir par exemple d'oxyde d'étain ou bien d'oxyde d'étain et d'indium. A la suite de cela, on dépose par décomposition thermique une couche amorphe Si1-xCx:H (0 4 x ç 0,6), conductrice p , et épaisse d'environ 200 A.
La couche Si:H suivante 4, essentiellement intrinsèque et amorphe, présente une épaisseur d'environ 4500 . Fnsuite, vient une couche Si:H 5, amorphe, conductrice n et épaisse d'environ 500 , sur laquelle on dépose encore-une électrode métallique 6. Selon la figure 2, on dénose sur un substrat en acier 7, par décomposition thermique, une couche amorphe Si1~xCx:H 8, conductrice p+ et épaisse de 400 .
Là dessus se suivent une couche Si:H 9 amorphe, intrinsèque, et épaisse de 4500 , une couche Si:H 10 amorphe, conductrice n+ et épaisse de 120 , et une couche d'électrode transparente 11, constituée par exemple d'oxyde d'étain et d'indium, et épaisse de 700 . Dans les deux cas, les couches intrinsèque et conductrice n déposées sur les couches conductrices p+ 3 ou 8 sont formées par décomposition par plasma d'un gaz contenant du silane. Au lieu des structures respectives p in , les structures inverses ou les réalisations moins fortement dopées sont également possibles.
Au lieu du silicium mentionné le Dlus souvent dans ce qui précède, on p#eut également utiliser de façon analogue du germanium.
EXEMPLE 3 Dans cet exemple, est illustrée l'utilisation de l'alliage selon l'invention comme élément frontal antiprojectile d'un élément de fermeture composite, selon l'invention, représenté partiellement et schématiquement en section transversale sur la figure 1. Sur cette figure, le repère 1 désigne l'élément frontal antiprojectile en alliage, selon l'invention, 2 et 2a désignant les éléments structuraux de l'élément de fermeture en alliage 6060 T5, et 3 désigne la feuille en verre blindé dudit élément de fermeture (porte vitrée).
Sur un exemple d'élément de fermeture structure de façon simplifiée, comme celui décrit ci-dessus et représenté à la figure 1, qui comprend un élément frontal en forme de profile plat extrudé, d'une épaisseur de 10 mm (obtenu par un procédé métallurgique analogue à celui de l'Exemple 1), on effectue un test balistique pour démontrer que dans l'accouplement des éléments respectivement en alliage 6060 et en alliage selon l'invention, le premier élément en alliage 6060 peut avoir, outre sa principale fonction (structurelle), également une fonction de coopération à des fins balistiques.
En effet, en adoptant les conditions de tir indiquées ci-dessous, critiques pour une épaisseur de 10 mm de l'élément frontal en alliage selon l'invention, tous les projectiles tirés (n08) perforent l'élément frontal et sont arrêtés par l'élément structurelle situé derrière formé d'un alliage 6060 qui subit simplement une déformation locale.Les conditions de tir de l'essai ci-dessus sont données ci-après: arme Révolver Uberti Calibre 44 Remington Magnum, . projectile * Half Jacket Hollow Point de 11,6 gr, . V3 ......................... 514 m/s, Ec3 ........................ 1540 joules, distance de tir ................ 5 m, . trajectoire du projectile ........ perpendiculaire à la surface de l'élément frontal, . distance entre les points d'impact des projectiles ............... mini. 23 mm, maxi. 85 mm L'alliage selon l'invention, décrit précédemment, est particu lièrement adapte à l'utilisation dans des éléments destinés à des portes et fenêtres blindées, spécialement du type composite comme précédemment décrit selon une réalisation de l'invention, mais peut être utilisé aussi dans de nombreux autres cas d'application dans lesquels est demandée une association équilibrée de caractéristiques mécaniques, de malléabilité, d'aptitude a l'oxydation anodique et de résistance à la corrosion, comme par exemple des éléments pour véhicules blindés ou similaires.
TABLEAU 1 Echantillons R Rp (0,2 Extrudibilité Aptitude à Résistance à la d'alliage N/mm N/mm A5 % HB (1) l'oxydation corrosion en anodique ambiance extérieure alliage selon 515 475 11,5 143 bonne bonne bonne l'invention alliage 7075 625 590 8 170 réduite réduite réduite R = contrainte de rupture à traction; Rp (0,2) = contrainte au-delà de la zone proportionnelle; Ag = pourcentage d'élongation à la rupture mesurée sur une base de longueur Lo = 5,65xVSo, Oa So représente la section résistante de l'éprouvette;; HB = dureté Brinell (bille de 2,5 mm, charge 613 N, durée 15 s).
(1) = évaluée pendant la production du profilé plat (extrusion directe avec matriceà une lumière).
TABLEAU 2 PROJECTILE EPAISSEUR ARME DES RESULTATS Type et poids V3 Ec3 PROFILES en g mis joule Révolver UBERTI Métal Piercing 409 856 6 mm tous les projectiles (5) Calibre 357 10,2 sont arrêtés Magnum Révolver UBERTI Half Jacket 494 1423 12,5 mm tous les projectiles (5) Calibre 44 11,65 sont arrentés Remington Magnum V3 = vitesse du projectile à 3 metres de la sortie de l'arme, Ec3 = énergie cinétique à 3 mètres de la sortie de l'arme.
Conditions de tir: . distance de la sortie de l'arme au profilé ......... 5 m trajectoire du projectil .... perpendiculaire à la surface des profilés . distance entre les points d'impact des projectiles ..... minimum 35 mm maximum 50 mm
AtIORTISSEUR A STABILISATION AUTOtSTIQUE POUR MOTOCYCLETTES.
La présente invention se rapporte à un amortisseur à stabilisation automatique équipant des motocyclettes.
Plus particulièrement, l'invention concerne un amortisseur à stabilisation automatique pouvant être monté sur la roue arrière d'une motocyclette.
I1 a déjà été proposé un certain nombre d'amortisseurs à stabilisation automatique montés à l'oblique sur des roues postérieures ( voir par exemple les demandes de brevet japonais nO 42-11103 et 43-20487 ), dans lesquels un élément hydraulique d'amortissement doté d'un ressort amortisseur comporte un cylindre hydraulique d'amortissement et une chambre hydraulique ménagée séparément à ce cylindre; la pression du fluide engendrée pendant la course de compression, alors qu'une charge relativement grande est imposée à la partie postérieure de la motocyclette, est emmagasinée dans ladite chambre hydraulique, si bien qu'on tire parti de l'expansion et de la contraction de l'amortisseur afin d'accroitre le rapport de charge de cet amortisseur vis-à-vis du ressort d'amortissement, ce qui empêche un affaissement du niveau du véhicule et maintient ce véhicule à un niveau constant.
Cependant, de tels amortisseurs classiques à stabilisation automatique sont affectés des inconvénients mentionnés ci-après.
En effet, le coulissement d'un organe mobile faisant partie de la chambre hydraulique ne se produit pas toujours suffisamment en douceur pour assurer un effet adéquat de stabilisation automatique.
En outre, il n'est pas possible d'ajuster la course de rappel de l'organe mobile en fonction de variations extérieures telles que des variations de température et des conditions de la chaussée.