INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En revanche, les fils de trame (1) sont constitués de fibres discontinues et sont, de préférence peu ou pas du tout tordus afin de présenter une grande surface apparente.
De par sa structure, un tel tissu présente normalement une très faible résistance à l'abrasion ainsi qu'une très mauvaise stabilité dimen-sionnelle.
Ces inconvénients sont supprimés conformément à l'invention, d'une part en soumettant le tissu après formation à un traitement thermique de telle sorte que l'on provoquera le ramolissement de la matière plastique de gainage (5) et, par suite, le collage des fils de liage (2-3) à leurs points de croisement et, d'autre part, en choisissant comme matière fibreuse formant les fils de trame (1) une matière résistant à la température de traitement thermique.
On a constaté, qu'en procédant de cette manière, non seulement on obtenait une très bonne stabilité dimensionnelle, ce qui pouvait être prévisible en connaissant les caractéristiques et propriétés des fils gainés de matière plastique mais que, par ailleurs et surtout, on conservait, de manière tout à fait surprenante, un très bon aspect et toucher textiles de l'article, les caractéristiques des fibres (1) n'étant pratiquement pas altérées et la matière plastique de gainage ne diffusant pas sur ces fibres, le gainage se reformant de manière régulière autour de l'âme support (4) des fils de liage (2-3).
L'opération dure environ 4 heures - mise en temperature 1 h 20 - durée de reflux 2 h 45 - soutirage de la liqueur 0 h 10 103 g de ces savons bruts ont été redissous à chaud dans 200 ml d'eau.
Après filtration à chaud et addition de 50 ml de soude à 240 g/l, la liqueur a laissé relarguer 97 y de savons purifiés à 63,5 % de siccité, ce qui correspond à une perte pratiquement négligeable de 0,5 g de savon sec par kg de bois sec.
Le tableau 4 donne l'analyse des terpènes extraits et le tableau 5 donne l'analyse de la fraction acides gras et résiniques - des savons relargués bruts - des savons restés dissous dans les eaux-mères - des savons purifiés comme ci-dessus.
Les savons relargués sont encore plus riches en acides résiniques (93 % environ des acides) que les savons dissous (88 90 environ des acides) ce qui enrichit encore plus le produit en produits résiniques.
Exprimés en sels de sodium les teneurs en acides donnent pour composition du savon relargué purifié - savons d'acides gras .............. 7 % - résinate de sodium ................ 86 % Pureté en savons du produit : 93 % Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation et exemples écrits ci-dessus mais en couvre au contraire toutes les variantes.
TABLEAU 1 ESSAIS EFFECTUES SUR 200 g DE BOIS SEC
Essai Essai : Essai : Essai : Essai 1 2 3 4 5 Volume de soude (1) 2 2 2 2 2 Concentration (g/l) : 10 : 20 : 20 : 30 : 40 Durée de l'ébullition (h)------ : 4,5 : 3,5 : 4 : 5 : 4 Volume de terpènes : : : recueillis (ml) ------------ : 6,5 : 8,5 : 8,1 : 8,1 : 8,8 SAVONS RELARGUES Poids brut (g) néant 19,1 18,7 22,1 28,5 Siccité (%) 59 53 56,6 52,4 Poids de savons secs (g) 11,3 9,9 12,5 15,0 Acides gras (g) 0,75 0,71 0,96 1,15 Acides résiniques (g) 7,87 7,63 9,03 10,26 Acides % des savons secs------ : : 76,5 : 84,2 : 79,9 : 76,1 RECUPERATION POUR 100 g DE BOIS SEC Terpènes (ml) 3,25 4,25 4,05 4,05 4,4 Acides gras + résiniques (%) : néant : 4,31 : 4,17 : 5,0 : 5,7 T A B L E A U 2 F R A C T I O N T E R P E N I Q U E
Essai Essai Essai Essai Essai 1 2 3 4 5 Volume recueilli pour 100 g de bois sec (ml) 3,25 4,25 4,05 4,05 4,4 COMPOSITION (%) - α pinène 46,0 45,6 48,7 50,6 48,4 - camphène 1,4 1,3 1,0 1,3 1,0 - ss pinène 22,9 24,7 23,1 23,1 25,6 - myrcène : 0,5 : 0,7 : 0,4 : 0,7 : - limonène 2,1 2,2 2,1 2,0 1,9 - ss phellandrène 1,3 1,5 1,1 1,2 1,3 - terpinolène 0,9 1,0 0,9 0,8 0,8 - longifolène ---------------- : 8,8 : 7,1 : 7,1 : 6,5 : 7,0 - caryophyllène 9,1 8,4 8,5 7,4 7,3 - α terpinéol 5,3 6,3 6,0 5,7 6,0 - autres sesquiterpènes ----- : 1,7 : 0,6 : 1,1 : 0,7 : 0,2 soit - monoterpènes ---------------- : 75,1 : 77,0 : 77,3 : 79,7 : 79,5 - sesquiterpènes et alcool : : : : : terpénique -- ----------- : 24,9 : 23,0 : 22,7 : 20,3 : 20,5 T A B L E A U 3 A C I D E S G R A S E T R E S I N I Q U E S
Essai 1 Essai 2 Essai 3 Essai 4 Essai 5 Acides récupérés pour 100 g de non bois sec (%) relargués - acides gras 0,37 0,35 0,48 0,57 - acides résiniques 3,94 3,82 4,52 5,13 REPARTITION DES ACIDES (%) Acides gras dont : 8,6 8,5 9,6 10,0 - acide palmitique 0,5 0,6 0,6 0,6 - acide oélique 3,4 3,5 4,2 4,3 - acide linoléique 3,2 2,8 3,4 3,4 Acides résiniques : 91,4 91,5 90,4 90,0 - acide pimarique 11,8 12,0 10,7 10,6 - acide sandaracopimarique 1,8 1,7 1,6 1,6 - acides lévopimarique + palustrique 33,6 32,2 32,6 33,0 - acide isopimarique 8,0 8,0 7,9 7,7 - acide abiétique 14,5 14,6 14,4 14,2 - acide déhydroabiétique 7,7 9,0 9,2 9,3 - acide néoabiétique 14,0 14,0 14,0 13,6 100,0 100,0 100,0 100,0 T A B L E A U 4 TERPENES RECUEILLIS DANS L'EXEMPLE 6 SUR 1 kg DE BOIS SEC a pinène .......................... 42,1 % camphène .......................... 1,4 % ss pinène .......................... 27,0 % myrcène ........................... 0,9 % limonène .......................... 2,0 % ss phellandrène .................... 1,1 % terpinolène ....................... 0,8 % longifolène ....................... 8,6 % caryophyllene ..................... 7,2 % a terpinéol ....................... 6,7 % autres sesquiterpènes ............ 2,2 % soit - monoterpènes .................... 75,3 % sesquiterpènes + alcool terpénique24,7 z T A B L E A U 5 REPARTITION DES ACIDES GRAS ET RESINIQUES DANS LES SAVONS
SAVONS RELARGUES SAVONS DISSOUS Bruts Purifiés Acides gras (%) dont : 12,3 6,5 7,4 - acide palmitique 0,2 0,4 0,5 - acide cléique 5,8 3,2 3,2 - acide linoléique 4,2 2,8 3,0 Acides résiniques (%) : 87,7 93,5 92,6 - acide pimarique 8,1 11,1 12,0 - acide sandaracopimarique 1,1 1,2 2,1 - acides lévopimarique + palustrique 30,3 35,0 32,5 - acide isopimarique 5,8 8,5 8,9 - acide abiétique 14,6 15,0 14,4 - acide déhydroabiétique 16,2 8,4 8,9 - acide néoabiétique 11,6 14,3 13,8 100,0 100,0 100,0
La présente invention concerne un coalesceur, notamment pour coalescer l'eau dispersée dans un fuel.
Le coalesceur de l'invention comprend au moins trois étages, à savoir un étage central constitué de laine de verre précédé d'un étage d'entrée en feutre d'un znaté- riau non mouillable par la phase dispersée (qui est de l'eau dans l'application mentionnée ci-dessus), cet étage central étant suivi d'un.étage de sortie en matériau plus mouillable par la phase dispersée que le matériau de l'étage d'entrée mais moins mouillable que le matériau de l'étage central.
L'étage d'entrée arrête les impuretés solides éventuellement présentes dans le liquide à traiter, constitue comme une sorte de filtre et il a également une fonction de régulateur de débit.
L'étage central constitue le coalesceur principal.
L'étage de sortie constitue comme un réservoir qui fait grossir la taille des gouttes et permet d'éviter le phénomène de moussage.
Dans une réalisation préférée, le feutre du premier étage est constitué de fibres de polypropylène d'une épaisseur comprise entre 0,5 et 2 mm, l'étage central est constitué d'une épaisseur de 2 à 8 mm de laine de verre et l'étage de sortie est une laine de polyacrylonitrile d'une épaisseur de 1 à 1,5 cm.
Ainsi, la figure 2A montre le meme type de circuit, utilisé dans le coupleur il relié au circuit d'émission E du meme équipement 41 (les références 2 et 21 deviennent respectivement 1 et ll).
Bien entendu, l'obtention d'un couplage nul pour le sens de propagation inverse suppose un ajustement convenable des caractéristiques des transformateurs, compte tenu de la résistance r.
Les autres éléments incorporés au bloc 21 de la figure 2, à savoir les condensateurs C1,C2,C3 et les inductances R2' R3' permettent la réalisation d'un réseau d'adaptation avec les composantes réactives parasites des transformateurs, et ceci de sorte que l'impédance caractéristique du réseau ainsi constitué soit égale à celle du cable coaxial employé pourla réalisation de la ligne 2.
Du fait que l'ensemble des tronçons du bus sont adaptés, à la fois au niveau des lignes et des dérivations, il n'y a pas de distorsion de forme d'onde en fonctionnement nominal, c'est-à-dire les équipements étant tous présents, sans aucune dégradation physique des lignes ne se soit manifestée.
Les coupleurs du genre illustré sur la figure 2 possèdent un faible coefficient de couplage entre la ligne et la dérivation (-15 à -20dB par exemple). En présence de désadaptations des dérivations, soit par court-circuit, soit par circuit ouvert par exemple, il se produit une faible réinjection sur la ligne des réflexions qui pourraient être provoquées par de telles désadaptations. Ceci est vrai compte tenu du sens de propagation défini par la flèche F, étant observé qu'une certaine réinjection peut exister dans le sens inverse.
De plus, les coupleurs directionnels vont produire une séparation entre les signaux perturbateurs qui se propagent dans le sens inverse à la flèche F, et le signal utile qui se propage dans le sens direct. En effet, seul ce signal utile est transmis au récepteur. Il en résulte notamment que tout parasite ou signal perturbateur injecté d'une manière quelconque sur le bus dans le sens inverse du signal utile ne peut etre transmis aux circuits récepteurs des équipements par aucun des coupleurs directionnels branchés sur le bus.
Les charges absorbantes d'extrémités 10 et 20 sont par exemple des résistances égales à l'impédance caractéristique de la ligne et empêchent donc toute réflexion notamment à l'égard de tels signaux perturbateurs.
Le dispositif de la présente invention possède donc les avantages suivants : - pas de dégradation des formes d'ondes en fonctionnement nominal pour lequel tous les tronçons sont effectivement correcte ment adaptés.
- grande souplesse d'exploitation, puisque la connexion ou la déconnexion d'équipement n'entraine pas de dégradation sensible des signaux reçus par les autres équipements; - grande tolérance aux pannes, puisque là encore il n'y a pas de dégradation sensible des signaux reçus par les équipements situés en amont d'un court-circuit ou d'un circuit ouvert sur la ligne, en cas de court-circuit ou de circuit ouvert sur une ou plusieurs dérivations, le fonctionnement des autres dérivations n'est pas sensiblement altéré ; - grande facilité d'installation, en ce sens que les règles de cablage du dispositif de transmission, par exemple à l'intérieur d'un véhicule, se réduisent pratiquement à un bilan de puissance à respecter.
Il est fait maintenant référence à la figure 3. Les éléments de celle-ci qui possèdent les mêmes fonctions que ceux de la figure 1 reçoivent la même référence numérique, augmentée de 100 unités.
Les sections amont 101 et aval 102 du bus sont maintenant distribuées chacune en plusieurs tronçons, -respectivement 101A à 101D et 102A à 102D. Sur le tronçon amont 101A sont branchés des coupleurs directionnels tels que lîlA et 112A, l'extrémité libre de ce tronçon 101A étant munie d'une charge absorbante ll0A. Sur le tronçon aval correspondant 102A sont, de meme, branchés des coupleurs directionnels 121A et 122A, tandis que son extrémité libre reçoit une charge absorbante 120A. Des équipements d'émission-réception de données numériques tels que 141A et 142A sont respectivement branchés aux paires de coupleurs lîlA et 121A d'une part, 112A et 122A, d'autre part.
Trois autres structures semblables sont réalisées avec les sections 101B et 102B, l0lC et 102C, ainsi que 101D et 102D.
Les extrémités libres des tronçons amont lOlA à 101D sont réunies dans un mélangeur 131, suivi d'un circuit répéteur actif 130, puis d'un répartiteur 132, à partir duquel se séparent les tronçons avec 102A à 102D.
Le mélangeur 131 et le répartiteur 132 sont deux circuits directifs passifs à transformateurs et résistances, avec réseau d'adaptation d' iirean'oe identiques approprié'pouvant effectuer l'une ou l'autre des deux fonctions, en vertu du théorème de réciprocité.
De tels circuits peuvent être réalisés notamment à partir d'un quadripole semblable à celui illustré dans le bloc 21 de la figure 2, sous réserve de lui donner un fort coefficient de couplage. Les sorties S1, S2 d'une part, D1, D2 d'autre part, reçoivent alors chacune sensiblement la moitié de l'énergie apportée à l'entrée I1, 12.
En reliant à nouveau deux quadripoles du même genre aux sorties S1, S2, et D1, D2, respectivement, on obtient le répartiteur 132. Le montage réciproque fournit le mélangeur 131. Il est clair, compte tenu de la directionnalité du montage, que l'endommagement de l'un des tronçons de bus n'aura pas ou peu de conséquences sur le fonctionnement des autres.
La présente invention concerne les machines à scier à ruban horizontal qui sont destinées à être employées pour scier des pièces métalliques, telles que des barres en métal ou simí- laires.
Au-dessus d'un bâti pourvu dwun étau de serrage, les machi nes de ce genre comportent un ensemble mobile susceptible de se déplacer dans le sens vertical et qui comprend le ruban de scie ainsi que son dispositif d'entrainement. Cet ensemble est monté coulissant sur une ou plusieurs colonnes verticales et en mouvement de descente, qui détermine la vitesse de pénétration du ruban de scie, est contrôlé par un dispositif régulateur. En général la descente de l'ensemble mobile s'effectue sous l'effet de son seul poids, le mouvement étant freiné par un dispositif hydraulique comportant un circuit de fuite pourvu d'un régulateur.
L'étau de serrage de ces machines comporte deux paires de machoires, respectivement fixes et mobiles, disposées de part et d'autre de l'emplacement de la pièce à scier. Par ailleurs, il est prévu des guides destinés à guider le ruban de scie de part et d'autre de cet emplacement. L'un de ces guides, qui est fixe, est situé à proximité immédiate des machoires fixes de l'étau.
Quant au second guide, il est porté par un support mobile susceptible d'être déplacé par les machoires mobiles de l'étau lors du réglage initial de leur position. Ceci a pour avantage que ce guide aussi se trouve toujours disposé aussi près que possible de la pièce à scier.
Par ailleurs les machines de ce genre comportent des systèmes de sécurité ayant pour rôle d'arrêter leur fonctionnement en cas de surcharge du ruban ou de rupture de celui-ci. Ainsi, pour éviter la surcharge du ruban, il est prévu en général un palpeur disposé au contact du dos de celuiwci et qui est susceptible d'a gir sur un dispositif provoquant l'arrêt de la descente de l'ensemble mobile au cas où l'effort exercé sur ce palpeur dépasse une charge déterminée.
Pour assurer la seconde sécurité mentionnée ci-dessus, c'est à-dire l'arrêt da ruban de scie en cas de rupture, il est habituellement prévu un contact électrique actionné automatiquement en cas de rupture du ruban. Cependant un tel système n'assure pas une sécurité satisfaisante car le ruban peut fort bien être coincé dans la coupe en cours d'exécution,sans être pour autant cassé.
Quant au premier systeme de sécurité prévu pour éviter la surcharge du ruban, il n'est pas suffisamment précis pour donner pleinement satisfaction. En effet la surcharge admissible pour le ruban varie en fonction de la longueur de te ruban qui subit un effort effectif, donc en fonction de la largeur de la pièce à scier.
C'est pourquoi la présente invention a pour but de réaliser une machine à scier du type en cause qui est conçue de façon a comporter des dispositifs- de sécurité donnant pleine satisfaction dans l'un et 11 autre des deux cas considérés.
A cet effet cette machine est caractérisée en ce qu'entre le palpeur destiné à contrôler la charge de ruban de scie, et le dispositif d'arrêt de la descente de l'ensemble mobile de cette machine, il est disposé un élément intermédiaire susceptible d'être déplacé par les machoires mobiles de serrage lors du réglage de leur position initiale, et qui porte une came dont le profil est apte à assurer une modification des conditions d'action du palpeur sur l'organe d'arrêt de l'ensemble mobile en fonction de la position des machoires mobiles, donc de la largeur de la pièce à scier.
De préférence,l'élément intermédiaire ainsi prévu est porté par le support du guide mobile du ruban de scie, lequel est déplacé automatiquement par les machoires mobiles de l'étau de serrage lors du réglage de leur position initiale. Ceci assure donc en même temps le déplacement de cet élément-intermédiaire en fonction de la largeur de la pièce à scier.
Selon une autre caracteristique deela machine selon llinven- tion, le dispositif d'entrainement de son ruban de scie comporte un système de contrôle surveillant la rotation du plateau mené de ce dispositif, et qui est apte à commander l'arrêt du moteur du plateau menant, en cas d'arrêt du plateau mené.
Dans ces conditions l'entraînement du ruban de scie est arrêté, non seulement quand celui-ci est cassé, mais également lors qu'il est coincé dans la coupe en cours drexécution et qu'il patine sur le plateau moteur.
Ainsi la présente machine comporte des systèmes de sécurité parfaitement efficaces. Cependant les diverses particule rités et avantages de cette machine apparaitront au cours de la description suivante d'un exemple de réalisation de celle ci.
Cette description est donnée en référence aux dessins annexés à simple titre indicatif, et sur lesquels La figure 1 est une vue schématique en élévation de face de la présente machine La figure 2 est une vue schématique en coupe horizontale selon la ligne Il-Il de la figure 1 ; La figure 3 est une vue partielle-en coupe d'un détail selon la ligne 111-111 de la figure 1 ; La figure 4 est une vue schématique en plan de dessus des deux plateaux du dispositif d'entraînement du ruban de scie La figure 5 est une vue en élévation du plateau mené de ce dispositif.
De la façon habituelle, le bâti 1 de la présente machine à scier comporte un étau pour l'immobilisation de la piece à scier, par exemple une barre 2 en métal. Cet étau comprend, de part et d'autre de l'emplacement de cette pièce, deux paires de machoires fixes 3 et deux paires de machoires mobiles 4. Ces dernières sont montées sur des glissières 5,ce qui permet de régler leur position initiale en fonction de la largeur de la pièce à scier.
Au-dessus de ce bâti, il est prévu un ensemble mobile, désigné par la référence générale 6 et qui comprend le ruban de scie 7 et son dispositif d'entrainement. Cet ensemble mobile est monté coulissant sur une ou plusieurs colonnes verticales portees par le bâti 1 mais, qui dans un but de simplification du dessin, ne sont pas représentées sur les figures annexées. Le mouvement de descente de cet ensemble, pour la pénétration du ruban 7 à l'intérieur de la pièce à scier, s'effectue sous l'effet du seul poids de celui-ci. Cependant ce mouvement est freiné par un dispositif hydraulique comportant un piston 8 logé à l'intérieur d'un cylindre 9 sur lequel est branché une conduite 10 aboutissant à un réservoir 11 et qui comprend un régulateur 12 contrôlant le débit de la fuite ainsi organisée dans cette conduite.C'est donc ce régulateur qui détermine la vitesse du mouvement de descente.
nes d'abattage des arbres à la façon des tronçonneuses porta-
tives utilisées depuis plusieurs dizaines d'années en grand nombre qui sont toutes équipées d'un guide à chaîne plat. Il
est en effet impossible de faire pénétrer l'extrémité exté-
rieure d'un bras coudé dans un arbre à abattre et de lui faire
traverser celui-ci.
Il en est de même pour une scie à chaîne connue également depuis longtemps (Brevet US 1 273 394) comportant une chaîne dont les éléments extérieurs dentés sont mis en mouvement de rotation par l'intermédiaire d'un mécanisme de pression à 1' aide de poulies à bords. Dans cette scie à chaîne on ne trouve pas non plus d'élément de guidage de chaîne analogue au guide en question et ellene peut donc pas non plus être utilisée pour l'abattage et/ou le tronçonnage des arbres comme on le fait
couramment depuis des dizaines d'années.
Pour permettre de couper des arbres à la scie, on a donc
proposé (Brevet US 789-512 et 1 617 565) d'écarter suffisam-
ment le brin de retour dela chaîne du brin de travail et, à cet effet, de monter au moins trois poulies à un intervalle tel que la chaîne tournant librement pénètre dans le tronc de
l'arbre et le traverse uniquement par son brin de travail.
De façon particulièrement avantageuse, il est possible de
remplacer dans la tronçonneuse d'usage courant le guide tra-
ditionnellement utilisé par un guide présentant les points
remarquables de l'invention de sorte que même les tronçonneu-
ses de ce genre peuvent être utilisées sans utilisation d' huile pour chaîne.
Sa précision reste insuffisante parce que le rendement d'injec- tion est faible, et surtout parce que le rendement de l'injection de la lumière de contrôle n'est pas exactement égal à celui de l'injection de la lumière de référence ou, plus généralement, que le rapport entre ces deux rendements n'est pas connu.
Un but de la présente invention est de permettre de manière simple d'injecter localement de la lumière dans une fibre optique gainée de grande longueur avec un rendement d'injection accru et sans interruption ni altération de la fibre.
Un autre but de la présente invention est de permettre de manière simple d'injecter de la lumière dans-deux directions opposées dans un même tronçon d'une fibre optique avec deux rendements d'injection égaux.
Un autre but de la présente invention est de permettre de manière simple de mesurer localement avec une précision accrue des pertes de lumière dans une zone d'une fibre optique de grande longueur sans interruption ni altération de la fibre.
C'est pourquoi la présente invention a notamment pour objet un dispositif d'injection de lumière dans une fibre optique gainée, notamment pour le contrôle local d'un raccordement de deux fibres, ce dispositif comportant les éléments communs précédemment mentionnés et étant caractérisé par le fait qu'il comporte une fibre optique auxiliaire (FA) avec un tronçon d'injection qui comporte une gaine extérieure transparente (GPA) et présente un diamètre extérieur sensiblement égal à celui de ladite fibre réceptrice gainée (FR), cette fibre auxiliaire recevant ladite lumière à injecter à distance de son tronçon d'injection et la guidant jusque dans ce tronçon, - et des moyens (20) de maintien latéral de fibre disposés des deux côtés de l'intervalle entre les deux dites bandes de déformation et délimitant selon ladite direction transversale, un canal de déformation dont la largeur selon cette direction est sensiblement égale au diamètre des deux dits tronçons d'injection, de manière à permettre lors des dites étapes préparatoires de superposer ces deux tronçons dans ce canal selon ladite direction de poussée, chacun de ces tronçons étant disposé selon ladite direction longitudinale et maintenus par ces moyens de maintien latéral, et de manière que, pendant ladite étape d'injection, ces deux tronçons soient fléchis selon sensiblement les mêmes courbures alternées dans le même plan de courbure pour que la lumière à injecter s'échappe de cette fibre auxiliaire (FA) précisément selon lesdites directions qui permettent son injection dans la fibre réceptrice (FR) sans interruption de la gaine primaire (GP) de cette dernière.
Ce dispositif peut avantageusement présenter en outre les dispositions suivantes - Lesdits moyens de serrage (12, 16) sont aptes à exercer pendant ladite étape d'injection une force de serrage suffisante pour déformer la section de la gaine extérieure (GPA, GP) de ladite fibre auxiliaire (FA) et/ou de la gaine primaire de ladite fibre réceptrice (FR) de manière à créer des aires de contact optique présentant une étendue selon lesdites directions longitudinale et transversale et permettant le passage direct de la lumière de l'une à l'autre de ces gaines. Le passage de la lumière peut bien entendu être facilité aussi par le mouillage des deux fibres par un liquide transparent dtindice voisin de celui de ces gaines.