INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La réaction a été avancée à 300C pendant 20 minutes.
Alors, au mélange réactionnel, on a ajouté de l'acétate de sodium jusqu'à une concentration finale de 300 millimoles puis on a ajouté un volume double d'éthanol et on agité. Alors, le mélange a été maintenu au repos à -300C pendant 3 heures et soumis à une centrifugation à 12000 t/mn (8900 g) à température ambiante pendant 10 minutes pour obtenir une boulette d'ADN. La boulette d'ADN ainsi obtenue a été séchée sous vide pour obtenir l'échantillon VI d'ADN.
A 1,5 ug d'un linker de XbaI (fabriqué et vendu par Takara Shuzo Co., Ltd., Japon) on a ajouté 2,5 unités de polynucléotide kinase T4 (fabriquée et vendue par Takara Shuzo Co., Ltd., Japon). On a laissé le mélange résultant réagir à 370C pendant 1 heure dans 100 ul d'une solution contenant 66 mM de Tris-HCl (pH7,6), 1 mM de ATP, 10 mM de MgCl2, 1 mM de spermidine, 15 mM de dithiothréitol, 0,2 mg/ml de BSA. On a ainsi obtenu l'échantillon VII d'ADN.
Un quart de la quantité de l'échantillon VI d'ADN, la totalité de la quantité de l'échantillon VII d'ADN et 6 unités de 1'ADN ligase T4 phage ont été ajoutés à 22 ul d'une solution contenant 66 mM de Tris-HCl (pH7,6), 1 mM de ATP, 10 mM de MgCl2, 1 mM de spermidine, 15 mM de dithiothréitol et 0,2 mg/ml de BSA.
Le mélange résultant a été incubé à 220C pendant 4 heures. Alors, au mélange réactionnel, on a ajouté un volume égal d'un mélange à 1:1 (volume/volume) de phénol et de chloroforme et on agité, avec ensuite récupération d'une phase aqueuse. A la phase aqueuse, on a ajouté un volume égal de chloroforme et on agité > avec ensuite récupération d'une phase aqueuse. A la phase aqueuse, on a ajouté de l'acétate de sodium jusqu'à une concentration finale de 300 millimoles puis on a ajouté un volume double d'éthanol et on a agité. Alors, le mélange a été maintenu au repos à -300C pendant 3 heures et soumis à une centrifugation à 10000 t/mn (9000 g) à température ambiante pendant 10 minutes pour obtenir une boulette d'ADN. La boulette ainsi obtenue d'ADN a été séchée sous vide pour obtenir l'échantillon VIII d'ADN.
A toute la quantité de l'échantillon VIII d'ADN on a ajouté 15 unités de XbaI. On a laissé le mélange résultant réagir à 370C pendant 2 heures dans 50 l d'un tampon contenant 50 mM de Tris-HCl (pH7,4), 10 mM de MgSO4 et 100 mM de NaCl, pour ainsi obtenir un ADN digéré. L'ADN digéré a été soumis à une électrophorèse sur gel agarose à 1% (poids/volume) sensiblement de la même manière qu'à l'étape 6 de l'exemple 1 à l'exception que l'on a utilisé de l'agarose LMP (fabriqué et vendu par Bethesda Research Laboratories, E.U.A.) en tant qu'agarose et que l'électrophorèse a été effectuée à 40C.
Le gel agarose a été teinté de bromure d'éthidium et exposé à un rayonnement ultraviolet de façon à observer visuellement des fragments d'ADN contenant un gène codant pour PEPC et ayant une longueur moléculaire d'environ 6,0 kb. Une partie du gel où de tels fragments d'ADN ont été trouvés a été découpée. Au gel découpé on a ajouté un tampon TE en une quantité de trois fois le poids du gel, et on a chauffé à 650C pendant 10 minutes pour dissoudre complètement le gel agarose dans le tampon. A la solution résultante, on a ajouté un volume égal de phénol et on a soumis à agitation avec ensuite récupération d'une phase aqueuse. A la phase aqueuse, on a ajouté un volume égal d'un mélange à 1:1 (volume/volume) de phénol et de chloroforme et on soumis à agitation avec ensuite récupération d'une phase aqueuse.A la phase aqueuse on a ajouté un volume égal de chloroforme et on a soumis à agitation avec ensuite récupération d'une phase aqueuse.
A la phase aqueuse on ajouté de l'acétate de sodium jusqu'à une concentration finale de 300 millimoles puis on a ajouté un volume double d'éthanol, et on a soumis à agitation. Alors, le mélange a été maintenu au repos à -300C pendant 3 heures et soumis à centrifugation à 10000 t/mn (9000 g) à température ambiante pendant 10 minutes pour obtenir une boulette d'ADN. La boulette d'ADN ainsi obtenue a été séchée sous vide pour obtenir un échantillon IX d'ADN.
(2) Scission du plasmide pAG204 par l'enzyme de restriction XbaI.
A 5 yg de l'ADN du plasmide pAG2G3 obtenu à l'étape 6 de l'exemple 2, on a ajouté 15 unités d'une enzyme de restriction XbaI. On a laissé le melange résultant réagir dans 100 yl d'un tampon contenant 50 mM de Tris-HCl (pH7,4), 10 mM de MgS04 et 100 mM de NaCl à 370C pendant 3 heures. Alors, le mélange a été chauffé à 700C pendant 10 minutes pour arrêter la réaction. Au mélange réactionnel résultant on a ajouté de l'acétate de sodium jusqu'à une concentration finale de 300 millimoles puis on a ajouté un volume double d'éthanol et on a soumis à agitation. Alors, le mélange a été maintenu au repos à -300C pendant 3 heures et soumis à une centrifugation à 12000 t/mn (8900 g) à la température ambiante pendant 10 minutes pour obtenir une boulette d'ADN.La boulette ainsi obtenue d'ADN a été séchée sous vide pour obtenir l'échantillon X d'ADN.
(3) Recombinaison de l'ADN.
La totalité de la quantité de l'échantillon IX d'ADN, la totalité de la quantité de l'échantillon X d'ADN et trois unité d'ADN ligase T4 phage ont été ajoutées à 100 jil dlune solution contenant 50 mM de Tris-HCl (pH7,4), 10 mM de MgCl2, 10 mM de dithiothréitol, 1 mM de spermidine, 1 mM de ATP et 0,1 mg/ml de BSA. Le mélange a été incubé à 150C pendant une nuit. Alors, on a chauffé le mélange à 700C pendant 10 minutes pour arreter la réaction.
(4) Transformation de E. coli par l'ADN recombinant.
On a répété sensiblement les mêmes processus qu'à l'étape 4 de l'exemple 2 à l'exception que l'on a utilisé 40 pl du mélange réactionnel obtenu à l'étape 7-(4) de l'exemple 2 au lieu de 40 pl du mélange réactionnel obtenu à l'étape 3 de l'exemple 2 pour obtenir des transformants.
De préférence, le segment central 13 déjà plié en deux par la fixation de l'extrémité libre 14 sur la bande renforçante 12 est à nouveau plié en deux parties égales, vers la face externe, puis à nouveau replié sur l'extrémité 11 de l'attache 10.
Comme cela est illustré par la figure 4, l'article mis en place par l'utilisateur, est maintenu par la fixation des extrémités libres 14 munies d'adhésifs 15 sur la zone de tronc avant 8.
A titre indicatif, les dimensions de l'article décrit ci-dessus, sont les suivantes Longueur totale de l'article 800 mm Largeur des zones de tronc 400 mm Largeur de la zone de fourche 230 mm Longueur de la zone de fourche 640 mm Longueur du segment central 200 mm
La présente invention concerne plus particulièrement l'élaboration d'un vaccin contre la rage.
La rage est une maladie1 provoquée par le virus rabique, qui se présente sous forme d'une encéphalomyélite gravissime qui est presque toujours fatale en l'absence de traitement avant l'apparition des symptôme" La rage est une zoonose. Tous les animaux a sang chaud, qu'ils soient mammifères ou oiseaux, sont receptifs. Le principal vecteur est en général constitué par des mammifères mordeurs, qu'ils soient domestiques ou sauvages.
Les mesures de prévention efficaces ont permis de limiter les cas de rage humaine, qui se réduisent a quelques cas accidentels dans les pays fortement indus trialisés.
Neanmoins, la rage reste encore une maladie très importante dans certains pays d'Amerique du Sud, en Afrique et en Asie.
L'arme essentielle de la lutte contre la rage pourratt être la prévention par la vaccination.
Les vaccins actuellement utilisés sont constitués par des virus inactivés.
Toutefois, pour être reproduits industriellement, ces virus doivent être cultivés sur des milieux tels que des cerveaux de souriceaux nouveau-nés, sur des embryons d'oiseaux, sur des cellules rénales animales ou sur des cellules diploïdes humaines, après quoi ils sont complètement inactivés par action deâ-propio lactone par exemple.
L'utilisation de vaccins inactivés pose toujours le problème du risque d'une inactivation insuffisante. Enfin la nature particulière des milieux de culture conduit à de nombreuses difficultés au stade industriel qui font que le vaccin antirabique reste actuellement un vaccin très cher.
La Société TRANSGENE a déjà apporté une première solution à ce problème grâce à des vecteurs qui assurent l'expression de la protéine antigénique de la rage dans les bactéries tel que E. coli (voir en particulier le FR-A 82 08401).
Le but de la présente invention est la préparation d'une protéine antigénique vaccinante exempte de risque d'infection accidentelle qui, en outre, peut être préparée dans des conditions industrielles telles qu'elle assure un coût très faible du vaccin en n'utilisant plus des bactéries comme agents de production, mais des Cellules eucaryotes.
L'un des avantages potentiels des cellules eucaryotes en tant qu'élément d'expression est qu'elles sont susceptibles de fabriquer des antigènes de structure plus proche de celle de la rage et plus complètes que les bactéries.
Le virus de la rage est un rhabdovirus.
Ce rhabdovirus est constitué d'une nucléocapdite hélicotdale contenant un ARN inclus dans une enveloppe lipoprotéinique ayant la forme d'un obus.
Cependant, si une panne a lieu et si une grande quantité d'encre de débordement est déchargée du tube 10, l'encre s'accumule sur le dessus du couvercle-bouchon 68
avant que l'encre ne soit absorbée dans l'élément d'absorp-
tion 67 par l'intervalle se trouvant entre-le couvercle-
bouchon 68 et la paroi interne du récipient, et le niveau essentiel de liquide s'élbve et les électrodes 69 et 70 son t en court-circuit et, donc, l'état de débordement peut être immédiatement détecté et la pompe ou la soupape électromagnétique peut etre stoppée ou fermée, de sorte que l'incident de débordement peut être interrompu dès le
premier stade.
En conséquence, la survenance d'un débordement due à un incident ou analogue peut être détectée à temps suivant la quantité importante de débordement et on peut
prendre des mesures d'urgence tellesque l'arrêt de l'appa-
reil. Le détecteur de débordement décrit ci-dessus peut détecter très tôt, s'il se trouve dans une partie du système de trajet d'écoulement d'encre de, par exemple, une
imprimante à jet d'encre, une quantité importante de débor-
dement d'encre et empêcher le papier d'enregistrement et/ou l'appareil d'être contaminéspar l'encre, et ceci est très efficace. Lorsque la pression dans le récipient 66 se modifie, de l'air entre et sort du récipient à l'aide de la présence de la pellicule d'échappement 72 en conformité avec la pression et ainsi maintient la pression dans le récipient toujours à un niveau constant, et l'effet nuisible provoqué par la variation de la pression n'est pas
transmis à l'appareil par l'intermédiaire du tube 10.
La forme de réalisation décrite ci-dessus adopte le couvercle-bouchon 68 mais ce couvercle n'est pas toujours nécessaire comme décrit ci-dessus. Cependant, lorsque le couvercle-bouchon 68 n'existe pas, on doit choisir soigneusement la matière de l'élément d'absorption du liquide 67 et rendre optimal le facteur d'absorption de liquide en accord avec le type de liquide. Ceci est également nécessaire pour éliminer le cas o un facteur d'absorption trop favorable empêche l'arrêt du fonctionnement au premier stade de débordement ou bien pour éliminer un cas
o un facteur d'absorption trop mauvais provoque un débor-
dement du liquide hors du récipient, même s'il permet
l'arrêt du fonctionnement au premier stade du débordement.
Il est également préférable que le volume de l'espace au-dessus de l'élément d'absorption 67 et l'espacement entre l'élément d'absorption 67 et les électrodes 69, 70 soient réglés
et dont chacune présente dans le plan moyen 44 corres-
pondant une ligne focale 52 parallèle à la face 40,
vers l'extérieur 17 du feu, et de lentilles convergen-
tes 51 identiques mais différentes des lentilles 50,
* lesquelles lentilles 51 sont définies par les diffé-
rentes zones 47 de la face 41 et par la face 40 et présenter respectivementune ligne focale 53 située dans le plan 45 correspondant, parallèlement à la face 40,
vers l'extérieur 17.
Ainsi, chacune des lentilles 50 et 51 transforme le faisceau de rayons parallèles 38, 39
qu'elle reçoit de la source du feu considéré, par ré-
flexion sur le réflecteur respectivement associé, en
un faisceau élémentaire, respectivement 54, 55, foca-
lisé sur la ligne focale correspondante, respectivement 52 ou 53, et qui diverge ensuite dans le sens 66 d'un
éloignement par rapport à la glace 28, à l'extérieur 17.
Les différents plans moyen 44 et 45, mu-
tuellement parallèles, sont également parallèles à l'axe optique du feu considéré, c'est-à-dire par exemple à
un plan commun aux axes 18, 19, 20'superposés vertica-
La présente invention a pour objet un procédé de préparation d'une zone de solvant destinée à la fabrication de composés semiconducteurs ternaires- ou quaternaires par la méthode dite de "transfert d'une zone de solvant1.
Ce procédé est parfaitement bien adapté à la fabrication de composés ternaires de formule CdxHg0,5-xTe0,5 et de composés quaternaires de formule CdxHgo 5~xTeySe0 5 yt formules dans lesquelles 0 < x < O,5 et 0 < y < 0,5. Ces composés présentent une largeur de bande interdite variant de façon continue avec les fractions atomiques x et y, ce qui autorise ainsi la fabrication de photodétecteurs infrarouges fonctionnant à toute longueur d'onde supérieure à 0,8 Bm.
D'un point de vue général, la méthode de transfert d'une zone de solvant permet d'élaborer des composés semiconducteurs monocristallins à une température inférieure à leur température de fusion, ce qui permet d'obtenir des composés très purs et de meilleure qualité cristalline que celle obtenue par les autres procédés de fabrication de monocristaux.
Dans le cas particulier des composés semiconducteurs de formule CdxHg0,5-xTe0,5 ou de formule Te Se CdxHg0 5 xTeySe0 5 y, cette méthode permet de s'af- franchir des difficultés liées à la présence de vapeur du mercure présentant une pression élevée à la température de fusion desdits composés.
Le principe général de la méthode dite de 'transfert d'une zone de solvant" appliquée aux composés semiconducteurs de type II-VI a été clairement décrit dans un article de G.A. WOLFF et al. paru dans Transactions of the Metallurgical Society of Aime, vol. 242, mars'1968, pages 436-441.
Cette méthode consiste, en se référant à la figure 1, à introduire un lingot 2 d'un composé semiconducteur polycristallin, appelé lingot 'source dans une nacelle cylindrique 4 en silice, en position verticale, pour y être traversé par une zone de solvant fondue 6, disposée au préalable à l'extrémité de la nacelle. Un four 8 permet de chauffer la nacelle et son contenu dans la partie en regard du four. Le déplacement longitudinal de la nacelle, selon la flèche 10 permet à la zone de solvant 6 de dissoudre le lingot 2 et de cristalliser derrière elle un lingot monocristallin 12 ; l'interface de dissolution porte la référence 13 et l'interface de recristallisation la référence 14.
La dissolution du lingot source 2 par la zone de solvant 6 entraine une modification de la composition initiale de la zone de solvant. Le processus de croissance du lingot 12 est établi lorsque la zone de solvant 6, qui est liquide, est en équilibre thermodynamique avec le lingot source 2 et le lingot monocristallin 12.
Dans l'article précité, la méthode est appliquée à la croissance de monocristaux de composés semiconducteurs ternaires de type II-VI ; la zone de solvant initiale, c'est-à-dire la zone de solvant existant avant tout transfert de ladite zone le long du lingot semiconducteur, est constituée de tellure pur.
De même, dans l'article de R. TRIBOULET de février 1977, paru dans la Revue de Physique Appliquée, tome 12, pages 123-128, il est décrit la préparation particulière de cristaux contenant du Cd, du Hg et du Te à partir de barres juxtaposées de CdTe et de HgTe comme matériaux source ou d'alimentation d'une zone de solvant initiale en tellure.
Le choix d'une zone initiale de solvant constituée de tellure pur impose obligatoirement la température de la zone finale de solvant à partir- dé laquelle on pourra obtenir le cristallisation sous forme d'un monocristal du composé d'alimentation de ladite zone, étant donné que la zone de solvant liquide et le composé solide doivent être en équilibre thermodynamique.
Pour permettre de choisir la température à laquelle pourra se former le monocristal, il a été proposé d'utiliser comme zone de solvant initiale une zone de solvant ayant la composition finale de ladite zone, c'est-à-dire lorsque cette dernière est alors en équilibre thermodynamique avec le composé d'alimentation et le composé cristallisé.
Dans le brevet français nO 8 105 387 du 18 mars 1981, il est décrit une telle zone de solvant. Dans ce brevet, qui se rapporte à l'obtention de composés semiconducteurs contenant du Cd, du Bg et du Te, on utilise comme zone de solvant initiale un mélange constitué de CdTe, de HgTe et de Te, riche en tellure, cette zone de solvant étant alimentée par des barres de CdTe et de HgTe. La préparation d'une zone liquide initiale ternaire riche en tellure contenant du Cd, du Hg et du Te, en équilibre thermodynamique avec le composé solide correspondant, implique de préparer ladite zone de solvant à la température d'équilibre thermodynamique soit la plus élevée qu'il soit et exige de se prémunir contre les fuites de mercure liées à la pression de vapeur élevée de ce constituant.
De plus, dans ce cas où le cadmium est introduit sous forme de composé CdTe, la préparation de la zone de solvant nécessite plusieurs heures, compte tenu de la cynétique de dissolution lente de ce composé dans le liquide HgTe+Te.
On voit donc que dans les différents procédés de l'art antérieur, des problèmes importants se posent à l'homme de l'art pour la- préparation sous forme de monocristaux de composés ternaires ou quaternaires, notamment de formules Cd Hgg,5-rTe0,5 et Cd,Hg0ltj~.TeySe0l5,y' lorsque l'on emploie la méthode de transfert d'une zone de solvant.
En effet, pour obtenir des monocristaux de composés semiconducteurs purs et de bonne qualité cristalline, il est nécessaire de réaliser la zone de solvant initiale à une température aussi modérée que possible, cette zone étant apte à atteindre au m-ieux l'équilibre thermodynamique avec le solide tenant lieu de composé d'alimentation de ladite zone.
La présente invention a ajustement pour objet un procédé de préparation d'une zone de solvant initiale permettant de remédier aux inconvénients de l'art antérieur cité, tout en étant d'une mise en oeuvre aussi simple que les procédés de cet art antérieur.
Réf. 8 : 2 boudins longs, de section oblongue à base rectangulaire (2 angles droits ou presque), comme sur le schéma, afin de donner un fond légèrement arrondi à la planche.
Figure 17: Modèle de coupe à 2 boudins longs de section ronde ou ovale.
Réf, 6 : Toile enrobant carène, fond et boudins.
Réf. 7 t Carène et fond en métal léger ou matière plastique formant un fond nettement arrondi à ce modèle de planche.
Réf. 8 s 2 boudins longs de section ronde ou ovale maintenus en partie dans la carène métallique et en partie par la toile formant le pont.
Figure 18: Modèle de coupe à un seul boudin long, cloisonné et gonflable.
Réf. 6 Toile enrobant carène, fond et boudin.
Réf. 7 s Carène et fond en métal léger ou en matière plastique donnant un fond rigoureusement plat à la planche.
Réf. 8 s 1 seul boudin long, cloisonné, gonflable de section relativement peu bombée sur le haut, formant le pont maintenu cous la toile réf. 6 et en partie dans la carène pour que le véli- planchiste puisse se maintenir sur le pont.
Figure 19 : Modèle de coupe à un seul boudin -long, cloisonné et gonflable.
Réf. 6 : Toile enrobant carène, fond et boudin.
Réf. 7 : Carène et fond en métal léger ou en matière plastique donnnnt un fond rigoureusement plat à la planche.
Réf. 8 : Un seul boudin long, cloisonné, gonflable de section trèi légèrement bombée sur le haut formant le pont maintenu sous la toile Réf. 6 et en partie dans la carène, pour que le véli- planchiste puisse avoir un équilibre parfait sur le pont.
PLANCHE 4 t VUE ET COUPE TRANSVERSALE ARRIERE DE LA PLANCHE MIXTE A PARTIE SUPERIEURE CONS TUEE DE BOUDIN (S) LONG (S), CLOISONNE (S) GONFLANTES (S) ET Â CARNE ET/OU A FOND ES METAL LEGER RECWVERT DE TOILE OU NON.
Figure 20 : Vue arrière de la planche, du système de gonflage des boudins et du système d'éva cation d'eau. (correspond à la figure de coupe transversale 15- planche 3).
Réf. 9 t 3 valves de gonflage à l'arrière des boudins installées sur la partie arrière basse du pont ou tableau de bord (partie métallique).
Ces limites seront déterminées pour obtenir des meilleures conditions de fonctionnement de l'ensemble de propulsion. Ces conditions sont Possibilité d'augmenter la pression permettant le fonctionnement en récupération d'énergie. I-:eilleur rendement des moteurs hydrauliques et disposition d'un couple suffisant pour assurer une accélération souhaitable. Maximum de temps pendant lenuel le moteur à combustion interne, ou les moteurs utilisés en cascade, seront maintenus à leur meilleur régime de fonctionnement, rendement, usure, bruit, etc...
En cas d'appel important et de longue durée de puissance des moteurs hydrauliques, la pression dans le réservoir 20 diminue et le régulateur commande l'augmentation du régime du moteur à combustion interne ou éventuellement le fonctionnement en cascade des autres moteurs utilisés sur le mtme véhicule.
Inversement, un appel de longue durée d'une puissance faible amène un abaissement du régime du moteur à combustion interne. L'absence de vi le. > renuin supprime les contraites des pistons perpendiculairement aux chemises et diminue leur usure et ovalisation.
L'utilisation de plusieurs moteurs à combustion interne sur le m8me véhicule peut être intéressante et leur encombrement le permet.
La fabrication en série d'un seul type de moteur, par exemple un moteur de 600 cm3 permettrait d'obtenir des puissances équivalentes à l'utilisation de moteurs de 00, 1200, 1800, 2400, 3000 cm3.
La fabrication serait d'un coût moins élevé, ainsi que le stockage des pièces détachées. Le rendement de fonctionnement du véhicule serait amélioré puisque les moteurs seraient utilisés à leur meilleur régime en cascade en fonction des puissances appelées. Rendement, usure, bruit, seraient améliorés. Il serait possible d'aller au garage se faire dépanner en cas d'arrêt d'un des moteurs, un seul en fonctionnement pouvant assurer la propulsion à allure réduite du véhicule.
L'invention permet de ne plus utiliser les organes équipant hahituellement les véhicules : 304tue de vitesse, embrayage, freins, dispositif d'antiblocage des roues, et vilebrequin dont I'nsence permet de supprimer la composante perpendiculaire aux chemises des contraintes et ainsi de diminuer l'usure et ltovalis.ltion des chemises.
DISPOSITIF PERMETTANT D'ASSURER LA RELIURE DE JOURNAUX, REVUES OU ARTICLES SIMILAIRES.
La présente invention concerne un dispositif perfectionné permettant d'assurer la reliure de journaux1 revues ou articles similaires.
Un très grand nombre de journaux ou revues sont constitués de simples feuillets pliés les uns à l'intérieur des autres sans aucun moyen permettant d'assurer la liaison desdits feuillets. entre eux au niveau de la zone de pliure.
Si une telle solution présente de nombreux avantages d'un point de vue économique, permet également de partager les différents feuillets entre plusieurs lecteurs, en revanche, elle présente un inconvénient majeur qui est celui du déplacement des feuillets les uns par rapport aux autres lors de la lecture Depuis fort longtemps, il a été proposé, notamment dans les lieux publics tels que les cafés, de relier les feuillets d'un même journal au moyen d'un système à pince pouvant emprisonner lesdits feuillets le long de la zone de pliure et ce, sur toute la longueur. Une telle solution présente cependant comme inconvénient de ne plus permettre de plier le journal transversalement.
Par ailleurs, ces dispositifs sont obligatoirement de très grande longueur pour pouvoir s'adapter aux différents formats et sont donc lourds et encombrants.