INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le programme commence par l'instruction JO, cette instruction étant du type INI. On charge d'abord les registres pointeurs RAYO et RACO des va Leurs respectives de ADR (MIN) et ADR (CO) ; le bit n0 11 égal à 1 indique que l'on se met en adressage cyclique. Le mode déclaré est le mode simple précision SP. L'instruction JF1 est aussi une instruction de type INI, on charge alors Le pointeur RAVI de la valeur ADR (MAX) et L'on fixe ainsi avec ces deux premières instructions les bornes d'adressage pour l'adressage cyclique.
Aux instructions JF2 et JF3 on initialise le pointeur courant de RAMY , c'est-à-dire Le registre 95 de L'unité 36 : pour ceLa on utiLise des instructions de type OPDI. A l'instruction JF2 la valeur que L'on doit affecter au pointeur courant est située à une adresse ADRESS de La mémoire 10 et cette valeur est transférée à La sortie SALU. L'entrée d'opérande A pour cette instruction est destination de la Ligne BUSX et, à l'instruction JF3 Le contenu de la sortie SALU est transféré dans Le pointeur courant, I1 instruction JF4 met l'accumulateur à "0".Pour ceLa la Ligne BUSY est mise en relation avec ta Ligne BUSI par L'intermédiaire du registre tampon 520 ; le multiplexeur 74 est dans La position 2 et le code ALU est tel que Le nombre appliqué à L'entrée d'opérande B est transmis à ta sortie de L'unité 37 et, de pLus, L'accumuLateur 77A est activé pour enregistrer La valeur "0" provoquée par L'instruction JF4.
Par L'instruction JF5 on vient charger les registres DEL, CBI et CBR (registres 250, 242 et 235 figure 3) par les valeurs respectives 1, 1, N, ce qui prépare La boucLe de caLcul de La somme exprimant La vaLeur FT1.Par L'instruction JF6 Le processus de muLtipLication est démarré, ce qui est indiqué par X'Y'. La ligne BUSX est connectée à la sortie de la mémoire morte 300 et la ligne BUSY à la sortie de la mémoire 20.
les entrées Rx et Ry de l'organe de multiplication reçoivent ainsi la valeur YN et la valeur CO dont les adresses sont données respectivement par les pointeurs d'adresses de la mémoire 20 et la mémoire 300.
L'entrée de L'opérande A peut être branchée sur la sortie de l'organe de multiplication ce qu'indique la lettre paubit et l'entrée B à la sortie de l'accumulateur ACCA ; comme le code ALU demandé est Le code NOP ceci ne va pas modifier le contenu de l'accumulateur ACCA d'autant plus que l'on demande (I 15 - I 16) que la sortie de L'unité 40 ne soit pas branchée; les autres bits (I 17 I 18 - I 19) indiquent que la source de la ligne BUSZ n'a pas à être branchée , les éléments I 20 et I 21 indique le chargement effectif des opérandes sur l'organe de multiplication, ce qui est symbolisé par X' et Y'. Les éléments 122 et I23 montrent que le pointeur 95 de Irunité 36 doit se décrémenter d'une unité et le pointeur 406 doit s'incrémenter d'une unité.L'instruction JF7 a le même contenu que L'instruction JF6 ; mais c'est à La fin de l'éxecution de cette instruction qu'apparait à la sortie de L'organe 30 le résultat de la multiplication Lancée par L'instruction JF6. De plus le processus de boucle automatique entre en fonctionnement. L'instruction JF8 va donc être exécutée "N" fois elle ne diffère que de L'instruction JF7 que par le code ALU : APB qui effectue la somme du registre ACCA avec Le résultat des multiplications.
Les instructions JF9 et JF10sont des instructions qui vident le pipe-line c'est à dire que l'-on attend le résultat des opérations de multiplication déclenchée par la dernière instruction @FB de la boucLe. La valeur FT1 se trouve alors dans L'accumulateur et peut par une autre instruction qui connecte La ligne BUSZ, être transférée dans une mémoire au gré du programmeur ; cependant, il faut auparavant sauvegarder le code d'adresse du pointeur de La mémoire 20. Ceci est effectué par l'instruction JFlî du type SVR qui range le contenu de ce pointeur à L'adresse ADRESSE de la mémoire 10 au moyen de la ligne BUSZ.
L'aspiration des ventouses est maintenue pendant le déplacement suivant, vers le haut, de celles-ci de sorte que la feuille (1) est décollée des autres feuilles contenues dans le magasin (4). Lorsque les ventouses (15) arrivent dans leur position haute montrée à la figure 3, l'étrier associé (17) actionne les contacts liés aux butées hautes (22), ce qui provoque l'arrêt de la source de dépression et la libération de la feuille (1) par les ventouses (15).
Sur chaque branche latérale (18) de l'étrier (17) est montée une tige d'entraînement (25), qui est munie à son extrémité libre d'une butée (25a) dont le rôle sera expliqué plus loin.
Les pinces de prélèvement (16) sont fixées, de même que les ventouses (15), sur la branche centrale d'un étrier (26) dont les branches latérales (27) sont fixées sur un arbre horizontal (28). Cet arbre (28) est actionné en rotation dans les deux sens au moyen d'un système de cames (non représenté sur le dessin) sur à peu près un quart de tour.
Ainsi les pinces de prélèvement (16) sont déplaçables d'une position haute (montrée à la figure 3) dans laquelle elles sont aptes à saisir une feuille (1) "décollée" par les ventouses (15) à une position basse (montrée à la figure 4) dans laquelle elles sont aptes à poser la feuille (1) saisie sur la face supérieure du bâti (3), et inversement.
Chaque branche latérale (27) de l'étrier (26) est, en outre, montée coulissante sur la tige d'entraînement (25) associée à chaque branche latérale de l'étrier porte-ventouses (17) au moyen d'un têton (29) muni d'une lumière et monté coulissant au moyen de cette lumière sur la tige d'entraînement associée (25).
Lors du passage des pinces (16) de leur position haute à leur position basse, c'est-à-dire lors de la rotation vers le bas de l'étrier (26), celui-ci coulisse le long des tiges (25) jusqu'à ce que les têtons (29) viennent en contact avec les butées (25a) de celles-ci, à ce moment, l'étrier (26), poursuivant sa rotation vers le bas, entraîne avec lui l'étrier porte-ventouses (17), par l'intermédiaire du têton (29), de la butée (25a) et de la tige (25), jusqu'à ce que les branches latérales (18) de l'étrier arrivent en contact avec les butées (22).
Inversement, lorsque les pinces (16) passent de leur position basse (Figure 4) à leur position haute (Figure 3) par rotation de l'arbre (28) associé, les ventouses (15) accompagnent leur mouvement et basculent également vers le haut sous l'effet des ressorts de rappel (23) agissant sur l'étrier (17).
Chaque pince (16) comprend un corps (31) muni à sa partie inférieure d'une mâchoire fixe (32) et d'une mâchoire mobile (33). La mâchoire mobile (33) est montée pivotante autour d'un axe (34) et sa rotation autour de celui-ci est provoquée par le déplacement de la tige d'un vérin (35) monté entre le corps (31) et cette mâchoire (33). L'actionnement de ces vérins (35) est, de même que l'alimentation des ventouses (15), provoqué par des contacts associés aux butées (21,22).Cet actionnement est prévu de telle sorte que l'arrivée en position haute des pinces (16) provoque la fermeture de celles-ci (par sortie de la tige de piston des vérins (35) associés), que les pinces (16) restent fermées au cours de leur déplacement de leur position haute vers leur position basse et que l'ouverture des pinces (16) est provoqué par leur arrivée en position basse (arrivée en position haute, butées (21X de l'étrier (17)).
I1 est à noter que les pinces (16) et les ventouses (15) travaillent en antagonisme, c'est-à-dire que les pinces (16) ne saisissent une feuille (1) que lorsque celle-ci a été ou va être libérée par les ventouses (15) et que les ventouses (15) "aspirent" une nouvelle feuille (1) simulta nément ou dès que la feuille (1) précédente a été libérée par les pinces (16).
I1 est à noter également que l'actionnement des contacts associés à la butée haute (22) provoque - la désexcitation des ventouses (15), - la fermeture des pinces (16), - la rotation des pinces (16) vers le bas, et que l'actionnement des contacts associés à la butée basse (21) provo que - l'ouverture des pinces (16), -"l'aspiration" des ventouses (15), - la rotation des pinces (16) vers le haut.
Les feuilles préimprimées et pliées (1) qui sont disposées par les pinces (16) sur la face supérieure du bâti (3), à l'extrémité de celui-ci formant le poste de travail (6) sont saisies tour à tour par une paire de pinces latérales (40,50). Les pinces (40,50) de chaque paire sont disposées de chaque côté du bâti (3) et sont aptes à saisir chaque feuille par chacun de ses bords. Chaque pince (40,50) se déplace le long du bâti d'un poste de travail à un autre et retourne ensuite au poste précé- dent. Le rôle de ces pinces est de transférer chaque feuille (1) d'un poste de travail à un autre, c'est-à-dire des postes de travail (6) à (7), (7) à (8), (8) à (9), (9) à (10) et (10) à (11).
Bien entendu, si un poste de travail supplémentaire était prévu sur le bâti (3), il conviendrait d'ajouter une paire de pinces (50).
Les feuilles (1) sont donc entraînées pas à pas le long du bâti (3) par les pinces qui les saisissent latéralement tout en étant soutenues par une nappe de fils ou de rubans (36) tendus d'une extrémité à l'autre du bâti.
Ainsi que le montre la figure 1, les pinces (40,50) d'un même train de pinces, c'est-à-dire situées d'un même côté du bâti (3) sont montées sur un même chariot longitudinal (60), qui est lui-même monté coulissant le long de deux broches de guidage (61). Chaque chariot (60) est donc apte à se déplacer le long du bâti (3) alternativement de la gauche vers la droite (sur la figure 1) dans un mouvement d'aller, et de la la droite vers la gauche (sur la figure 1) dans un mouvement de retour, ces différents déplacements étant réalisés à l'aide d'un systè- me de cames et de leviers, dont l'actionnement est commandé par contacts associés à des butées fin de course (non représentés sur le dessin).
La figure 5 montre plus particulièrement une des pinces de la première paire de pinces (40). Cette pince (40) comprend une mâchoire inférieure fixe (41) et une mâchoire supérieure (42) articulée sur la mâchoire inférieure (41). La fermeture ou l'ouverture de la pince est commandée par un vérin (43) monté entre sa mâchoire inférieure (41) et sa mâchoire supérieure (42). Sur la mâchoire inférieure (41) de la pince est fixé un ergot de centrage (44) dont le rôle sera expliqué plus loin. Un évidement (42a) est, en outre, ménagé dans la mâchoire supérieure (42) pour permettre le passage de l'ergot (44) lors de la fermeture de la pince (40).
Cet évidement (42a) est prévu de façon à permettre un réglage de l'ergot de centrage et notamment le remplacement de celui-ci par un ergot de diamètre plus important.
Sur la figure 4, l'énergie L requise par le moteur 8 reste approximativement constante, indépendamment du taux de récupération Sur la figure 5, lorsque le taux de récupération (c'est à dire la pression) devient plus petit, l'énergie L requise par le moteur 8 devient plus petite, économisant ainsi de l'énergie.
Comme le montrent les figures 3, 4 et 5, l'énergie de dessalement LW augmente dans la région de faible pression à débit élevé et dans la région de haute pression, et a ainsi un minimum pour un taux de récupération intermédiaire.
La perte d'énergie LVL représentant la perte de pression le long du passage augmente, et ensuite diminue lorsque la pression de sortie Po de la pompe 1 augmente, de telle sorte qu'elle a un point maximum.
La perte d'énergie LML due au rendement de la pompe 1 et de la turbine 7 tend à devenir plus faible, réduisant ainsi la perte, lors de la diminution de la pression de sortie de la pompe 1.
Une forme de réalisation de la présente invention sera décrite ci-après en se référant au bloc diagramme de commande de la Fig. 6.
Une solution diluée est injectée dans un appareil de réglage de débit de solution diluée 10, avec un débit Q1. Le taux de récupération permise maximal RMAX est déterminé par un appareil de#réglage de taux de récupération permise 11.
Le taux de récupération permise maximal RMAX, r représentant la sortie de l'appareil de réglage de taux de récupération permise Il, et le débit de solution diluée Q1 représentant la sortie de l'appareil de réglage de débit de solution diluée 10, sont entrés dans un calculateur d'alimentation minimale en solution 12, qui, à son tour, calcule l'alimentation en solution minimale QOMIN=Q1/RMAX QOMIN étant ainsi calculé est entré dans tin générateur de fonction 13 dans lequel la fonction de la courbe de performance de pompe A a précédemment été stockée.Le générateur de fonction 13 sort ensuite la pression de# sortie maxi- male PoMAX1 correspondant à l'alimentation minimale en solution QOMIN La pression de sortie maximale POMAXI est entrée dans un calculateur de pression maximale 14.
La pression de sortie maximale #0MAX2 correspondant au débit Q1 est déterminée d'après le débit de solution diluée (2 .On laissera ici de côté la Fig.
6 pour décrire le procédé servant à déterminer la sortie Qo alimentant la membrane d'après le débit de solution diluée Q1 de la manière suivante (1) la pression de sortie P0 de la pompe 1 est supposée avoir une certaine valeur. Une fois que la valeur de la pression Pg, de sortie de la pompe est ajustée, la sortie Q0 de la pompe 1 peut être déterminée d'après la courbe de performance de la pompe A.
(2) Du fait que Q2=Qo - Q1' Q2 peut être déterminée en soustrayant la valeur prédéterminée de Q1 à Q0 déterminée dans la phase (1).
(3) La relation entre la pression osmotique et la concentration de l'eau de mer CM est sans équivoque. La concentration de la solution C M du côté de l'alimentation de la membrane 4 peut être déterminée approximativement par l'équation CM = (Co+C2)/2 où C0 est la concentration de la solution à l'admission dans la chambre de la membrane et C2 est la concentration de la solution concentrée. C0 et C2 peuvent être appliquées à la relation ci-dessus à moins qu'un changement notable ne se produise à la récupération Q1/Q0. En conséquence, C0 et C2 peuvent être considérées comme constantes spécialement lorsque l'appareil est en fonctionnement normal.Cette relation permet de déterminer la pression osmotiquen (4) Lorsque l'eau de mer fournie produit un changement de température remarquable, un détecteur de température, servant à détecter la température de la solution dans le conduit du côté de l'alimentation, est prévu, ce qui permet de calculer le coefficient K par l'équation K = Ko(DW/T) où K:est une constante définie par le type de membrane Dw:est le coefficient de diffusion de l'eau dans la membrane T:est la température de la solution d'alimentation.
Si le changement de température de la solution fournie est faible, K peut être considéré comme une constante.
(5) La pression PM du côté de l'alimentation de la membrane 4 est déterminée en soustrayant la perte de charge PLl , le long du conduit du côté alimentation de la membrane 4, qui porte la valve de régulation de pression de fluide 2, de la pression de sortie P0 de la pompe 1 établie à la phase (1). Du fait que la pression P1 du côté dilué de la membrane 4 est à peu près constante et que la concentration de la solution diluée peut être considérée comme constante, la pression osmotique #1 de la solution diluée peut également être déterminée pour être constante. Ceci permet de calculer la pression osmotique inverse tu comme suit #p = (pM-p1) - (#M-#1) (6) le débit de la solution diluée al, si la surface de la membrane est AM, peut être représenté par équation Q1 = A { P tI) Le débit de solution diluée Q1 est une fonction linéaire telle que le débit du côté dilué de la membrane 4 est modifié par la pression A P au delà de la pression osmotique.Q1 calculé par l'équation (I) est défini comme étant Q1CALC (7) La valeur prédéterminée de Q1 est comparée à 21CALS Si l'erreur est grande, le procédé est recommencé à la phase (1) où la pression de sortie de la pompe P0 est encore supposée avoir une certaine valeur. Le processus, de la phase (1) à la phase (7) est répété en continu jusqu'à ce que l'erreur entre Q1 et Q1CALC devienne égale à l'équation (I).
Spécifiquement, si la pression P0 supposée dans la phase (1) avoir une certaine valeur, fournit Q1CALC -Q1 > 0 pour une gamme de pression plus petites que la pression de sortie P01 de la pompe 1 qui correspond au débit de solution diluée maximale Q1MAX comme indiqué sur la Fig. 2, la valeur suivante supposée de P0 est réglée à une valeur inférieure à celle initialement supposée de P0. Si elle donne Q1 CALC - QOCO dans la même condition, la valeur suivante supposée de P0 est réglée à une valeur supérieure à la valeur initialement supposée de P0.
Si la pression de sortie P0 de la pompe 1 initialement supposée dans la phase (1) avoir une certaine valeur, donne Q1CALC - Q1 > 0 pour une gamme de pressions plus élevées g e la pression de sortie P01 de la pompe 1 correspondant au débit de solution diluée Q1MAX' la valeur suivante supposée de P0 est réglée à une valeur supérieure à celle initialement supposée de 0. Si elle donne QZCALC - Q1 < 0 dans la même condition, la valeur suiv#ante supposée de P0 est choisie inférieure à la valeur initialement supposée de P0.
(8) Si l'erreur calculée comme étant la différence entre la valeur prédéterminée du débit de solution diluée Q1 et la valeur de Q1CALC calculée dans les phases t1) à (7) est à l'intérieur de la tolérance, la valeur supposée de la pression de sortie de la pompe P0 est définie comme étant correcte. Si la valeur du débit de la solution diluée Q1 est prédéterminée, la relation entre la pression de sortie P0 de la pompe 1 et le débit de la solution diluée Q1 peut être déterminée sans équivoque car la courbe de performance de la pompe 1 est établie et la relation entre la concentration et la pression osmotique de la solution est déterminée par le type de la solution.
Cognteneurd1urence pour membre amputé accidentellement.
La présente invention a pour objet un conteneur d'urgence pour membre amputé accidentellement, en vue de sa conservation pendant le transport d'urgence vers un centre adapté à sa replantation.
La conservation physiologique de membres amputés est indispensable au succès d'une tentative de replantation microchirurgicale.
- A température ambiante, le délai maximum est de trois heures.
- Avec un refroidissement entre 2 et 40 dès le moment de l'amputation, le délai peut atteindre 36 heures.
- Il atteint encore 22 heures si le temps d'exposition à température ambiante avant refroidissement n'a pas excédé 2 heures.
Ces temps sont valables pour les fragments de petite dimension (doigt). Ils sont considérablement raccourcis (8 à 12 heures) dès que le volume est plus important (membres) ou que le fragment contient du muscle, et parce qu'un refroidissement homogène est plus difficile à obtenir. Un refroidissement excessif au-dessous de 0" entraîne des lésions de gelure rendant l'échec inéluctable.
Le premier problème, et le plus important puisqu'il conditionne le succès, est donc celui de la conservation la plus précoce possible par refroidissement, et du transport maintenant les bonnes conditions de conservation jusqu'au centre de replantation.
La méthode utilisée couramment est l'insertion du fragment dans un sac plastique étanche reposant sur de la glace. Cela a plusieurs inconvénients, comme le montre l'expérience des services SOS Mains - le refroidissement n'est pas homoqène - le fragment peut pitre lésé par contact mécanique direct - certaines parties du fragment peuvent être gelées par contact avec la glace ou l'eau glacée si le sac n'est pas étanche, etc.
Il n'y a aucun moyen de savoir avec certitude. au moment de l'intervention, si l'un de ces accidents ne s'est pas produit et ce n'est que l'échec d'une intervention. dont on sait a posteriori qu'elle a été inutile et nuisible, qui le fera soupconner. Il est donc du plus grand intérêt pour le malade et le chirurgien d'avoir la certitude avant l'intervention que la conservation a été faite dans les meilleures conditions.
Divers travaux scientifiques ont montré que pour la meilleure conservation possible - le fragment doit être enveloppé dans un tissu imbibé de liquide de Ringer ou de sérum physiologique ou baigner directement dans ces liquides - le fragment doit être inséré dans un sac plastique étanche - le sac doit être immergé dans de l'eau glacée plutôt que posé sur la glace pour éviter les gelures partielles.
Ceci est très difficile à faire en pratique avec des moyens improvisés et comporte de nombreux risques d'erreur par omission ou excès de zèle.
La présénte invention a pour but de fournir au blessé et au praticien de première ligne un moyen simple, sûr et rapide de conservation.
Conformément à la présente invention, un conteneur d'urgence pour membre amputé accidentellement comprend un récipient à paroi isolante, avec couvercle isolant à fermeture étanche et un sac en matière souple, à fermeture étanche.
Selon une caractéristique avantageuse de la présente invention, le couvercle comporte une ouverture avec un bouchon, le sac en matière souple étant prévu pour être placé à travers l'ouverture et obturé par le bouchon, la paroi du sac étant serrée de façon étanche entre l'ouverture et îe 2 bouchon.
De préférence , le sac souple est en matériau transparent.
La figure 4A représente certains détails du transmetteur spécial de télémesure 50.
Ccrtains de ces détails, ainsi que d'autres ont été également décrits dans la demande de brevet précitée des Etats-Unis d'Amérique n 857.677 déposée par S.A. Scherbatskoy à laquelle la présente demande fait suite. La figure 4A est une vue schématique. Dans un instrument réel, le logement 250 qui renfeiine le clapet 40, l'assemblage de traitement électronique 96 et les capteurs 101, est subdivisé en deux sections 250a et 250b.La section supérieure 250a (au-dessus de la ligne en pointillés 249) contient l'assemblage de clapet 40 et les éléments mécaniques qui y sont associés et, comme on le soulignera ci-après, cette section a un diamètre sensiblemellt supérieur à celui de la section 250b, La section inférieure 250b (en dessous de la ligne en pointillés 249) contient l'assemblage de traitement électronique 96, les capteurs 101 et les éléments mécaniques qui y sont associés et, comme on l'exposera ci-après, elle a un diamètre sensiblement inferieuî å celui de la section supérieure 250a.Comme représenté en figure 4A, la boue de forage descend. dans ltinstru- ment spécial de télémesure 250a, 250b (comme indiqué par les flèches 65), puis elle passe par l'aju- tage 33 du trépan et elle revient (comme indiqué par les flèches 66) jusqutà la surface en passant dans l'espace annulaire 60, pour déboucher finalement dans la fosse 28 via des canalisations (non représentées). Ltassemblage de clapet 40 comprend une tige 68 et un siège 69. Cette tige cet ce siège de clapet sont réalisés de telle sorte que la section transversale de la fermeture A soit légèrement plus grande que la section transversale B du piston compensateur 70.En conséquence, lorsque la pression régnant dans la chambre 77 est supérieure à celle régnant dans la chambre 7B, la tige de clapet 68 est chassée vers le bas, le clapet 40 ayant tendance à se fermer de plus en plus hermétiquement à mesure que lton applique une pression différentielle plus forte.
La pression de fluide (boue) régnant dans la chambre 77 est, à tout moment, pratiquement égale à la pression de fluide (boue) régnant dans le collier de forage désigné par le chiffre de ré férence 26 en figure 3 et par le chiffre de référence 50, en figure 4A, et ce, en raison de l'ou- ouverture 77a pratiquée dans la paroi de l1assem- blage 250. Un filtre à fluide 77b est intercalé dans le passage 77a afin d'empêcher les débris et particules solides de pénétrer dans la chambre 77.
Lorsque le clapet 40 est fermé, la pression de fluide (boue) régnant dans la chambre 78 est égale à la pression de fluide (boue) régnant dans l'espace annulaire 60. Lorsque le dapet 40 est ouvert et que les ponlpcs fonctionnent, la boue s'écoule de la chambre 77 à la chambre 78 et, via l'orifice 81, elle parvient dans l'espace annulaire 60 en subissait des pertes dc charge correspondantes.
Un solénïde électromagnétique à double effet 79 est prévu pour ouvrir ou fermer le clapet 40 en réponse au courant électrique distribué par les conducteurs 90.