INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
nent appui contre la paroi supérieure 40 et sur la bride 19a. Etant donné que les petits côtés sont rectilignes, l'organe de manoeuvre 41 est parfaitement soutenu dans cette position verticale de sorte qu'il ne risque pas d'être ramené intempestivement, sous l'action des ressorts de compression 29 et 36, dans la position horizontale en tournant. Puis on fait à nouveau tourner l'outil de coupe 4 jusqu'à ce que le trou de blocage 37 de l'élément presseur 3 arrive au niveau de l'organe de blocage 22 de sorte que celui-ci peut s'engager dans ce trou sous l'action du ressort de compression 29 (figure 6). Dans cette position l'organe de blocage 22 prend appui par l'intermédiaire du ressort de compression 29, de l'élément d'actionnement 16a et de l'organe de manoeuvre 41 contre la paroi supérieure de l'enveloppe qui sert de butée. Prenant ainsi appui par l'intermédiaire de ses petits côtés rectilignes 44, 45 respectivement contre la paroi supérieure 40 et contre l'élément d'actionnement, l'organe de manoeuvre 41 n'a pas besoin d'être maintenu, lors du desserrage de l'écrou à six pans 10 et du démontage de l'outil de coupe 4, dans la position verticale au moyen de la clé, permettant ainsi à l'écrou à six pans d'être facilement desserré et ensuite à
nouveau vissé en place.
S'il s'agit pour l'organe de blocage 22 d'être à nouveau amené dans sa position dégagée (figure 4), alors il suffit de tourner l'organe de manoeuvre 41 de façon à le
faire passer de sa position verticale dans celle horizonta-
le. L'élément d'actionnement 16a et l'organe de blocage 22 passent alors, en coulissant sous l'action des ressorts de compression 29 et 36, automatiquement dans la position dégagée représentée sur la figure 4. Dans cette forme de réalisation il suffit de tourner l'organe de manoeuvre 41
de 90" pour faire passer l'organe de blocage 22 de sa posi-
tion dégagée dans sa position de blocage et inversement. La manipulation de ce dispositif d'immobilisation en rotation
est ainsi très simple et ne pose aucun problème.
Dans la forme de réalisation représentée sur les figures 7 à 9 l'élément d'actionnement 16b est maintenu au
contact de l'enveloppe 12b par ajustement frottant. Liélé-
ment d'actionnement 16b présente, au lieu de la bride, un couvercle de fermeture 47 sur lequel prend appui le ressort de compression 29. Le couvercle de fermeture 47 est réalisé en une pièce avec la partie en forme de douille 20b de l'élément d'actionnement et présente le même diamètre extérieur que ce dernier. Sur le couvercle de fermeture 47 est fixée au moins une pièce à frottement 48 qui se trouve en contact de frottement avec la paroi intérieure 49 d'une chambre cylindrique 50 de l'enveloppe l2bo La chambre 50 est fermée en bas par le fond 34b de l'enveloppe, Dans cet exemple de réalisation la piece à frottement 48 est de forme annulaire. Au lieu de cette seule pièce à frotlement peuvent cependant êgaement qtre prévues plusieurs pièces à frottement réparties sur la périphérie du couvercle de fermeture 47. Du coté éloigné du ressort de compression 29 s'étend à partir du couvercle de fermeture 47 vers le haut une tige fietée 51 sur laquelle est vissée une pièce de serrage 52. Celle-ci repose entièrement sur la pièce a frottement 48 et est munie d'une poignée 53 au moyen de laquelle elle peut être tournée sur la tige fileCée 5, En
outre, l'élément actionnement l6b peut être amrené à coulis-
ser en direction axiale au moyen de la poignée 53 Le par- cours de coulissement de!a pièce de serrage 52 et, par suite, de l'élément
En effet, un des types de source laser couramment utilisé, en particulier pour l'émission de forte puissance, est le laser dit "cl2" (à dioxyde de carbone). C'est un laser à gaz émettant dans l'infrarouge, le spectre d'émission comportant notamment une raie centrale de forte puissance à 10,6 micromètres.
Pour la transmission d'ondes de forte puissance, il est du plus grand intérêt d'éviter toute cause de pertes. D'autre part, il est souvent nécessaire d'utiliser des guides d'ondes pour transmettre, à un endroit d'utilisation précis, I'énergie émise.
On est donc amené à éviter les guides d'ondes rigides pour lesquels des systèmes de réflexions à miroirs sont nécessaires. On a donc proposé d'utiliser, dans les domaines industriel et médical, des guides d'ondes flexibles adaptés aux transmissions de longueurs d'ondes centrées sur 10,6/um. Les propriétés recherchées pour ces guides dépendent naturellement de l'application précise envisagée.
Pour l'usinage ou dans le domaine médical, les guides doivent posséder les deux propriétés suivantes : faible atténuation et possibilité de propager une forte puissance lumineuse. Pour certaines applications militaires : lidar à l0,6m ou détection de menaces laser par exemple, les propriétés recherchées sont aussi une faible atténuation et une bonne aptitude à la propagation de puissance, propriétés auxquelles viennent s'ajouter la possibilité de ne propager qu'un seul mode, par analogie aux fibres optiques monomodes utilisées dans les systèmes de télécommunications optiques. Une faible sensibilité de l'atténuation aux courbures est aussi recherchée.
Deux types de guides peuvent être envisagés: Le premier est un guide diélectrique à structure identique à celle des fibres optiques classiques. De nombreux matériaux peuvent être utilisés pour la propagation à une longueur d'onde de 10,6hum.
On peut citer : les halogènures monocristallins (bromure d'argent, bromure de cesium, iodure de cesium, mélange d'iodure et de bromure de thallium), les halogènures polycristallins (chlorure de potassium), ou les chalcogènures (à base d'arsenic, de germanium, de selénium et de tellure). Mais les atténuations des matériaux et des fibres optiques sont trop importantes pour permettre la propagation de puissances lumineuses élevées : elles sont aux mieux de quelques dizièmes de dB/m. On ne peut donc utiliser de tels guides en association avec un laser CO2 de puissance élevée.
Le second est un guide à structure creuse dans laquelle l'air est utilisé comme milieu de transmission et qui est généralement admis comme étant le mieux adapté au problème posé.
Plusieurs structures de guides creux peuvent être envisagées: - guide creux diélectrique plan rectangulaire ou cylindrique - guide creux métallique plan, rectangulaire ou cylindrique.
Des études théoriques permettent de calculer l'atténuation du guide et sa sensibilité aux courbures en fonction de sa nature et de sa forme. I1 a été montré qu'il était théoriquement possible de modifier la propagation d'un guide métallique creux en déposant sur le métal une ou plusieurs couches diélectriques d'indices de réfraction et d'épaisseurs adaptés. Ces études ont fait l'objet de publications, notamment par les articles de MIYAGI et al parus dans "IEEE Journal of Quantum Electronics", vol QE 19, nO 2, 1983, pages 136 - 144 et de MIYAGI et al dans "Journal of Lightwave Techno logy"; vol LT-2, nO 2, 1983, pages 116 - 126.
En ce qui concerne les guides cylindriques, quelques structures expérimentales ont été réalisées. Des travaux concernant ces structures ont fait l'objet de publications, notamment, d'un article de HIDAKA et ai paru dans "Journal of Applied Physics" ; vol 53, n" X, 1982, page 5484 - 5490; et d'un article de MIYAGI et al paru dans "Applied Physics Letter" ; vol 43, n" 5, 1983, pages 430 - 432.
Cependant, ce type de structure pose des problèmes de réalisations pratiques. Il est difficile d'obtenir un diamètre uniforme pour les structures pleines et les structures creuses occasionnent de fortes pertes lorsqu'elles sont courbées.
Des structures de guides planes ont également été proposées et ont fait l'objet de diverses divulgations et parmi lesquelles, L'article de GARMIRE et al paru dans "Applied Optics", vol 15,1976, pages 145 - 150 et plus récemment la conférence de GAZ MIRE "Hollow Metal Waveguide With Rectangular Cross Section for High Power Transmission " publiée dans le "Proceedings 84" du "SPIE Technical Symposium 84", ARLINGTON (USA), 29 Avril au 4 mai 1984.
Ces structures ont en commun deux bandes métalliques parallèles, fixées l'une par rapport à l'autre. L'espace entre ces deux bandes définit la cavité du guide d'ondes.
Il a été utilisé des feuilles d'aluminium séparées par des cales en cuivre ou des feuilles en acier inoxydable polies, revêtues d'une couche d'or qui donnent de meilleurs résultats. Les puissances transportées sont typiquement de plusieurs centaines de watts, l'ensemble étant rigidement maintenu par des brides.
I1 a été également proposé d'utiliser des plaques en matière plastique, métallisées avec de l'aluminium et séparées par des cales en plastique, I'ensemble étant également maintenu par des brides.
Une telle disposition est décrite dans l'article de SIATSUSHI,XIA et al paru dans la revue "Japan Journal of Applied Physics", vol 20, n" 7, 1981, pages 1345 - 1346.
A la fin du cycle de quantification, la valeur du compteur-décompteur est ainsi l'expression numérique de las mesure du signal d'entrée VE dans l'unité de mesure que constitue la valeur 2-N IVRI.
Le convertisseur de l'invention peut maintenant être décrit en référence aux figures 1 et 2, d'abord dans sa structure, immédiatement perceptible sur ces figures, puis dans son fonctionnement.
Ce convertisseur, particulièrement adapté a une réalisation en technologie CMOS. comprend quatre entrées El å E4 reliées. a travers quatre commutateurs Kl a K4 respectifs, å une première borne B1 d'une capacité d'entrée CE. L'autre borne B2 de cette capacite d'entrée CE est reliée d'une part, 3 travers un commutateur K5, a une source de polarisation SP constituée par un inverseur bouclé sur lui-même et d'autre part, à travers un commutateur K6, à un intégrateur INT suivi d'un inverseur IVS louant le rôle de comparateur.
L'intégrateur INT est essentiellement constitue par un montage en parallèle comprenant une capacité d'intégration CI, un inverseur IVSI et un commutateur K7.
L'inverseur IVS, dispose à la sortie de l'intégrateur INT est lui-aeme relié, par sa sortie, a l'entrée D d'une bascule BSC du type D délivrant des signaux Q et Q d un circuit logique CL.
Ce circuit logique CL reçoit. outre les signaux Q et Q = NON Q de sortie de la bascule BSC, des signaux H, X et Y, et produit des signaux C et D représentés par les équations booléennes C = (NON Q ET X ET H) OU (Q ET Y ET H), et D = (NON Q ET Y ET H) -OU (Q ET X ET H).
Le signal C commande le commutateur K3 et le signal D commande le commutateur K4.
Deux portes ET (non représentées) recevant -respectivement les signaux X et H = NON H, et les signaux Y ET H.
produisent les signaux A = X ET H et B = Y ET H qui commandent respectivement les commutateurs Ki et K2.
Les signaux H. H = NON H, X et Y sont des signaux d'horloge et de commande produits par une horloge HG, qui fournit par ailleurs un signal Z destiné å commander le commutateur K7 et le compteur CPT.
Comme mentionné précédemment, le signal d'entrée VE est la différence de deux potentiels VE+ et VE-. Le potentiel VE+ est appliqué b l'entrée El du convertisseur, et le potentiel VE- b l'entrée E2. De meme le signal de référence VR est la différence de deux potentiels, par exemple du potentiel VR, qu'on supposera positif. et qui est appliqué sur l'entrée E3, et du potentiel zéro qui est appliqué sur l'entrée E4.
Comme le montre la figure 2, les signaux X et Y produits par l'horloge HG présentent chacun. dans chaque moitié OPm,l et OPm,2 de chaque opération élémentaire OPm, une forme d'onde en créneau, le créneau du signal X se présentant avant celui du signal Y et les créneaux des signaux X et Y étant de même durée et ne se recouvrant pas dans le temps.
Le signal d'horloge H est un signal rectangulaire dont la période est égale b la duree OPm de chaque opération élémentaire. et le signal H est le contraire logique de- ce signal H.
Les signaux A et B se superposent respectivement aux signaux X et Y pendant la première moitié OPm,l de chaque opération élémentaire.
Pendant la seconde moitié OPm,2 de chaque opération, les signaux C et D se superposent respectivement aux signaux X et Y lorsque le signal Q est dans un état- bas et aux signaux Y et X lorsque le signal Q est dans un état haut.
Le commutateur K7 est fermé par le signal Z entre deux cycles de quantification et ouvert pendant chacun de ces cycles.
Elle peut en particulier être accouplée à un moteur électrique en vue de motoriser cette opération.
La structure du dispositif de l'invention ayant été décrite en détail, la description qui suit illustre l'utilisation de celui-ci en référence aux figures 14a, 14b, 14c, 14d, 14e et 15.
Le dispositif est transporté à l'état replié, la potence 3 étant repliée et bloquée de long de l'axe du mât 1 (figure 14a). L'utilisateur introduit l'embase 2 de fixation du mât dans le plot 23 scellé dans le sol de l'aire à couvrir et imprime une rotation de 900 au mât qui se trouve alors bloqué en position verticale au-dessus du sol.
Il manoeuvre ensuite la poignée 7 pour libérer les moyens de blocage et peut alors faire pivoter la potence 3 autour de l'axe d'articulation horizontcil 2 8 (figure 14b).
En fin de course, lorsque la potence parvient dans sa position déployée (formant en l'exemple un angle proche de 90D par rapport eu mât), les systèmes nervures/rainures de la bride et de la noix sont prêts à coopérer et le blocage peut être effectué en vissant la poignée 7 (figure 14c). De plus la grenouillère de sécurité est accrochée sous le berceau. I1 est à noter que, dans cette position, la potence peut tourner à frottement doux autour de l'axe vertical du mât grâce au moyen de pivotement vertical 8 (flèche R).
La tige d'entraînement 41 d'un moteur électrique (schématisé en 42 à la figure 14d) est alors accouplé au mécanisme de transmission du dispositif afin d'assurer le déroulement de la bâche. Ce moteur peut être télécommandé au moyen d'un boîtier 43, ce qui permet à une seule personne d'assurer le dé roulement.
En fin de déroulement, le profilé d'accrochage 18 fixé le long du bord externe de la bâche, vient se situer au niveau de la potence du dispositif voisin ; la faculté de pivotement de la potence autour de l'axe vertical du mât permet d'accrocher sans difficulté ce profilé 18 à la languette d'accrochage de la potence du dispositif voisin, quelle que soit la position angulaire des mâts sur leur plot de fixation. Après accrochage, un bref retour en arrière du moteur 42 met la bâche en tension. L'aire est ainsi couverte de proche en proche au moyen d'un nombre approprié de dispositifs conformes à l'invention (figure 14e).
Une seule personne est apte à effectuer ce travail qui n'exige aucun effort et peut être accompli sans qualifications particulières avec une grande rapidité. La figure 15 montre en coupe la bâche d'un dispositif tendue entre deux potences.
Le démontage s'effectue tout aussi facilement par des opérations inverses.
La présente invention concerne un dispositif pour présenter des plats ou des menus dans une Carte de Restaurant, afin que ces plats ou menus puissent être individuellement changés, ou supprimer à tous moments, suivant les marchés les saisons ou les stocks, en quelques secondes, sans avoir à écrire, à effacer ou à coller.
Ces changements s'effectuent habituellement par effaçage, collage, ou par montage de clips acier ou plastique, dont le résultat est long à obtenir tout en restant inesthétique.
Le dispositif suivant l'invention permet de remédier à ces inconvenients, il comporte en effet une feuille de plastique, papier ou autre matière, découpée et présentant ainsi une certaine quantité d'ouvertures horizontales et parallèles, dont une partie est repoussée par gaufrage, le verso de cette feuille, présentant donc, un creux afin de permettre a une bande de papier support de texte, de glisser sous chaque ouverture ou fenêtre.
Cette bande de papier porte inscrite le nom du plat ou du menu devant être présenté.
Cette feuille découpée vient se coller sur un support de papier ou autre matière, qui est le corps même de la carte restaurant.
Selon une variante, la feuille découpée peut présenter une seule ouverture ou fenêtre, ou plusieurs ouvertures ou fenêtres de formats différents.
Les dessins annexés illustrent l'invention.
reliées aux arbres 48.
Egalement, l'extrémité inférieuredu levier 54 est supportée de manière à pouvoir tourner sur l'extrémité de bout d'un bras pivotant 58 mis en rotation par un
moteur 57 au moyen d'une broche 59.
Par conséquent, lorsque le moteur 57 tourne et que le bras pivotant 58 tourne grâce à lui, le levier 54 est déplacé vers le bas et les arbres 48 tournent par
l'intermédiaire des bras 56.
Il en résulte que le châssis de support 50 est déplacé vers le bas par le bras 49 comme le montre la figure 7, et que le bras 52 bute contre la butée 53 et O10 ainsi devient immobile et, donc,que la plaque d'obstruction 51 est déplacée vers le haut de manière à obstruer l'élément
d'absorption d'encre 44.
Lorsque le levier 54 est a lors déplacé vers
le haut on revient à la position d'origine.
A la figure 7, les diverses parties sont montrées sous la forme d'une vue irrégulière en section
transversale illustrant le mouvement de l'élément d'absorp-
tion 44 en séquence depuis le haut en fonction de l'écou-
lement du temps.
L'élément d'absorption d'encre 44 est forcé d'effectuer un mouvement arqué par pivotement du bras 49 et donc, dans le cours de son mouvement, l'élément d'absorption d'encre vient en contact avec la partie de buse de l'élément de tête 1 comme montré au second étage de la figure 7 depuis le haut et absorbe de l'encre, ce
qui fait que l'encre ainsi absorbée est exprimée.
Par ailleurs, les éléments d'absorption
par plusieurs boulons 121 qui passe dans un trou rela-
tivement grand formé dans le tronçon inférieur 113B du mors fixe 113. En outre, le petit tronçon 119 est raccordé à un socle 123 sous forme d'une tuyauterie qui est fixée convenablement sur la base 115 afin qu'un fluide de travail soit transmis au petit vérin 119. Le mors fixe 113 est convenablement raccordé à une tige 125 de piston qui se déplace librement en translation dans le vérin 119. En outre, un ressort convenable de rappel 129, par exemple un ressort hélicoïdal ou d'uréthanne, est monté sous forme comprimée entre le petit vérin 119 et une plaque 127 formant un siège de ressort, qui est convenablement disposée
sur le tronçon 113C, à l'aide de boulons ou organes ana-
logues.
Dans la construction qui précède, le fluide de manoeuvre est transmis au petit vérin 119 et, lorsque la tige 115 dépasse, le mors fixe 113 est légèrement déplacé vers la gauche sur la figure 6 et la surface 113F vient au contact de la pièce W. En outre, lorsque le fluide de manoeuvre est évacué du petit vérin 119, le mors fixe 113 revient vers sa position d'origine sous l'action du ressort de rappel 129, et la surface 113F de contact du mors fixe 113 est tirée à distance de la pièce W. - Ainsi, lorsque la pièce W est serrée et lorsque l'action d'avance de la matière est réalisée, le fluide de manoeuvre est transmis au petit vérin 119. Lorsque l'étau d'avance 11 revient dans sa position reculée, la surface 113F de contact du mors fixe 113 peut ne pas frotter contre la pièce W du fait de l'évacuation du fluide de travail du petit vérin 119. En outre, comme le petit vérin 119 est placé dans le tronçon creux 117 du mors fixe 113, la structure globale peut avoir un faible encombrement, peut avoir un aspect externe esthétique, et
le petit vérin 119 n'est pas détérioré par des causes exté-
On se réfère maintenant à la figure 8; l'ensemble mobile 109 de l'étau d'avance 11 a un mors mobile 131 placé en face du mors fixe 113. Le mors mobile 131 est monté à demeure, par exemple par des boulons, à une première extrémité d'un tube cylindrique 135 de coulissement supporté afin qu'il puisse librement coulisser dans les trous de guidage de plusieurs organes 133 de guidage qui sont montés sur le tronçon 107 de socle. Un vérin hydraulique
137 est incorporé au tube 135 afin qu'il assure le dépla-
cement alternatif en translation du mors mobile 131.
Plus précisément, un corps 139 de vérin raccordé à une première extrémité du mors mobile 131 est disposé dans le tube coulissant 135. L'autre extrémité du corps 139 est solidaire de l'autre extrémité du tube coulissant 135 grâce à un organe 141 de raccordement qui a une forme annulaire. Un piston 143 pénètre dans le corps 139 afin qu'il puisse coulisser librement, et une tige 145 de piston est raccordée au piston 143. La tige 145 est réalisée avec une structure à tube double comprenant un premier tube 147 à une première extrémité duquel pénètre le piston 143, et un second tube 149 qui est convenablement raccordé à la première extrémité du piston 143 qui entoure le premier tube 147. Un joint annulaire 151 fixé à l'organe 141
de raccordement est placé entre le second tube 149 et l'or-
gane 141 de raccordement afin qu'il puisse coulisser. Le
premier tube 147 qui a un trou 147H de communication, trans-
met le fluide de manoeuvre à la première chambre 139F du corps 139 du vérin qui est divisée par le piston 143 et en évacue le fluide. Le second tube 149 qui a un trou 149H de communication, transmet le fluide de manoeuvre à une seconde chambre 139S du corps 139 et l'en évacue. Les autres extrémités du premier tube 147 et du second tube 149 sont supportées respectivement par un organe 153 de support d'extrémités. Le trou 147H de. communication du premier tube 147 communique avec un premier orifice 155 formé dans l'organe 153 de support d'extrémités. Le trou 149H de communication du second tube 149 communique avec un second orifice 157 formé dans l'organe 153 de support d'extrémités. L'organe 153 de support d'extrémités est séparé de l'un des organes 133 de guidage et est disposé en face de celui-ci. Cet organe 133 de guidage est raccordé à l'organe 153 d'extrémité par plusieurs tirants (non représentés sur les dessins). En d'autres termes, l'organe 153 de support est suporté lui- même par l'un des organes
133 de guidage par l'intermédiaire de plusieurs tirants.
Réf. 16 : Une seule valve de gonflage à l'arrière du boudin cloisonné, installée sur la partie arrière du pont ou tableau de bord.
Réf. 17 : 2 trous d'évacuation d' eau pour éliminer les infiltrations d'eau survenant par suite de crevaison ou perçage de la toile ou du boudin.
Figure 12:Mêmes éléments et même dispositif et système que celui de la figure11 (correspond à la figure 7 de coupe transversale).
PLANCHE 9 : COUPE LONGITUDINALE DE LA PLANCHE MIXTE Plgure1S: Ensemble de la planche mixte constitue de t Réf. 1 : Dispositif de calage du mât muni de sa voile Réf. 2 : Pont ou partie supérieure constitué d'une toile enrobant un ou plusieurs boudins longs, gonflables.
Réf. 3 - 4 s Partie inférieure, ou carène et fond en métal léger, recouvert de toile ou non t Métal :'Aluminium, Magnésium, touer Inox, Acier Cégédur, AG 4, luralinox, Repsixe ou tout autre métal, en général.
l'a carène et/ou le fond peut eatre fait de matière plastique recouverte de toile ou non.
Réf. 9 - 4 (suite) : Partie inférieure de la planche mixte qui comprendra un fond plat ou légèrement arrondi ou très arrondi.
Réf. 5 : Valve de gonflage du ou des boudins cloisonnés de la planche.
Figure 14: Partie sUPérieure de la planche mixte Réf. 5 : Valve de gonflage du ou des boudins cloisonnés de la planche.
Réf. 6 s Cloisons du ou des boudins longs gonflables cloisonnés en plusieurs endroits, mesurant presque la longueur de la planche recouvert (s) de toile ou non et allant en s'évasant vers l'extremité avant de celle-ci.
Réf. 7 : Quille PLANCHE 3 : COUPE TRANSVERSALE DE LA PLANCHE MIXTE, A PARTIE SUPERIEURE CONSTITUES DE BOUDIN (S) LONG B , CLOISONNES, GONFLABLES, ENROBE (S) OU NON DE TOILE, ET A CARENE ET/OU FOND EN METAL LEGER RECOUVERT DE TOILE OU NON.
Figure15 t Modèle de coupe à 3 boudins longe de section ronde et/ou ovale.
Réf. 6 : Toile enrobant carne, fond et boudins Réf b 7 t Carène et fond en métal léger ou en matière plastique donnant un fond légèrement arrondi à la planche.
Réf, 8 s 3 boudins longs de section ronde et/ou ovale maintenus sous la toile réf. 6 et en partie dans la carène réf. 7 Figure 16: Modèle de coupe à 2 boudins longs.
Réf. 6 : Toile enrobant carène, fond et boudins.
Réf. T t Carène et fond en métal léger ou en ratière plastique.