INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur les figures 5 a 7, on a represent les periora tions de la capacité 14 sous forme de fentes 15 résultant d'intervalles entre des parties pleines 16 maintenues entre elles par des renforts circulaires extérieurs 17 donnant a l'ensemble la rigidité d'une structure complète. Dans la pratique, on peut utiliser une structure différente, en particulier une grille en tôle perforée à ouvertures oblongues de grand axe parallèle à l'axe de la capacité 14, cette grille étant de type connu en soi. On sait que dans ce cas la grille doit titre maintenue rigidement dans le sens radiiil-pour resister à la poussée du mélange pressé et, à cette fin, on peut utiliser des renforts du type de ceux représentés ici, 17.
La capacité 14 comprend un prolongemcnt cylindrique 18 dont le diamètre intérieur correspond au diamètre extérieur de la douille 11 en prévoyant l'interposition de jonts et/ou d'organes facilitant le coulissement du prolongement 18 sur la douille 11, ou évitant les effets des frottements métal contre métal, ces éléments étant désignés globalement par la référence 19.
Sur l'ensemble fixe trémie l-cuve 2-enveloppe 7 est fixée une bride extérieure 22 à laquelle sont assujettis deux profilés longitudinaux 23 et 24.
Sur les renforts circulaires 17 de la capacité 14, sont fixés des longerons 25 et 26 supportant des profilés 27 t 28 s'étendant à l'interieur des profiles 23 et 24.
Entre les profilés 23 et 27 d'une part, 21 et 28 d'autre part sont interposes des galets rotatifs 29 assurant le guidage sans frottement des profilés intérieurs 27 et 28 dans les profiles extérieurs 23 et 24.
Des verins 30 et 31 sont prévus à 1 intérieur des profiles 27 et 28 afin de pouvoir déplacer la capacité 14 par rapport aux parties co-planaires 10 et 11 formant piston.
A cet effet, le corps 32 du vérin 30 est fixé par un oeuil;-let 33 et un flasque 34 au profilé 2:3 tandis que la tige 35 du vérin :30 est reliée par un oeuillet 36 et un flasque 37 au profilé 27.
Symétriquement, le corps 38 du vérin 31 est fixe par un oeillet 38 et un flasque 40 au profilé 24 tandis que la tige 41 de ce verin 30 est fixée par un oeillet 42 et un flasque 43 au profilé 28.
Les verins 30 et 31 sont du type à double effet et comportent donc des entrées de fluide respectivement 44-45 et 46-47 contrôlées par des électro-vannes, ainsi que ce la est connu en soi, pour provoquer l'extraction des tiges 35 et 41 ou leur rétraction.
L'extrémité aval de la capacité 14 est entièrement ouverte et permet la mise en place d'un bouclier conique cen-tral 50 associé à des coutres radiaux 51 et solidaire d'une tige axiale 52 montée coulissante dans un guide 53.
Le bouclier 50 est associé à un losange articulé 54 dont deux sommets opposés 55 et 56 sont reliés à un vérin 57, respectivement au corps 58 et à la tige 59 de celui-ci, tandis que les deux autres sommets opposés 60 et 61 sont reliés respectivement å un point fixe et à la tige 52.
Ce vérin 57 contient un fluide sous pression et joue Le rôle d'un amortisseur et il est avantageux de pouvoir régler la section de passage d'une entrée 62 et d'une sortie 63, par tout moyen connu, pour ajuster la valeur de 1 n résis- tance que le vérin 57 oppose ailx efforts exercés sur lui par le bouclier conique 50, I lui-même soumis à la poussée du me lange.
Le gui de 53 est fixe à une traverse 64 reunissallt deux supports 65 et 66 solidaires de la capacité 14.
Le fonctionnement du dispositif qui vient d'être decrit est le suivant On introduit dans la trémie 1 le mélange a separer selon la flèche F3 (figure 6), de sorte qu'il tombe dans la cuve 2 où il s'égoutte, et entre les spires de la vis 3, cel le-ci étant entraînée en rotation par le moteur 6 pour déplacer le mélange d'amont en aval et l'introduire dans la capa ci ré 14 par l'ouverture centrale 12.
On remarque que la rotation de la vis 3 n < ' provoque pas de pression importante mais un simple tassement dd à forme tronconique interne de la douille il.
Lorsque le mélange atteint la capacité 14, il remplit celle-ci de manière naturelle au fur et à mesure que de nouvelles fractions de mélange sont introduites dans la capacité 14 par la vis sans fin 3.
I1 faut éloigner au maximum 1'ouverture de la deuxième conduite suivant la longueur de la chambre de condensation par rapport à l'ouverture de sortie de la première conduite.
Ceci permet utiliser d'une manière plus parfaite toute la surface de la chambre de condensation pour la condensation de la vapeur et pour le sur-refroidissement du caloporteur en phase liquide contribuant à l'augmentation de l'iso- thermicité de tout le dispositif.
Pour un montage aisé, il est recommandé que la première et la deuxième conduites soient réalisées avec des secteurs gaufrés.
Ceci assure une liaison mécanique souple entre la chambre d'évaporation et la chambre de condensation. Dans le cas d'utilisation du dispositif de transmission de chaleur dans des conditions de charges dues à une vibration, il est désirable que la première et la deuxième conduites possèdent des secteurs exécutés sous forme de spirales tubulaires.
Ceci permet d'assurer une liaison mecanique élastique entre les chambres d'évaporation et la chambre de condensation qui est nécessaire à la réduction des charges mécaniques sur les raccordements des conduites aboutissant à un manque d'é- tanchéité du dispositif de transmission de chaleur. - 1-1 est plus avantageux que l'évaporateur soit muni d'une virole fixée sur les parois d'extrémité de la chambre d'évaporation et disposée dans le canal axial longitudinal. de l'évaporateur avec un jeu radial nécessaire à l'amenée du caloporteur à l'évaporateur dans la direction radiale, dont lten- ceinte intérieure est mise en communication avec le milieu environnant.
Cette conception de la chambre d'évaporation permet dtassurer une isolation thermique plus efficace du courant de caloporteur liquide arrivant par la deuxième conduite à 1'en- ceinte d'extrémité. On 11 obtint grâce au fait que le secteur de la conduite dispose dans le canal axial longitudinal et dans 11 enceinte d'extrémité remplis du caloporteur liquide est isolé supplêmentairement du chauffage par la paroi de séparation et une couche de milieu environnant; par exemple une couche drain, qui, comme on le sait, est un bon isolant thermique.A son tour, l'isolation thermique sure de la conduite permet d'ame- ner le caloporteur dans l'enceinte dtextrémité de la chambre d'évaporation presque à la même température à laquelle il dé- bouche de la sortie de la chambre de condensation. Comme on l'a déjà noté, ceci permet d'abaisser supplémentairement la température T2 et la pression P2 de la vapeur dans l'enceinte dtextrémité au-dessus de la limite de séparation vapeur-liquide et de réduire ainsi le niveau de travail des températures du dispositif de transmission de chaleur et sa résistance thermique soit, les autres conditions étant par ailleurs égales, d'augmenter la densité de la charge thermique et la puissance.
L'invention sera mieux comprise et dtautres buts, détails et avantages de celle-ci apparattront mieux à la lumière de la description qui va suivre de différents modes de réalisation donnés uniquement à titre d'exemples non limitatifs avec référence aux dessins annexés dans lesquels - la Fig. 1 représente dZune manière schématique un dispositif de transmission de chaleur selon l'invention avec une coupe longitudinale partielle - la Fig. 2 est une coupe partielle suivant la ligne Il-Il de la figure 1 à plus grande échelle - la Fig. 3 est une coupe suivant la ligne III-III de la figure 1 - la Fig. 4 est une coupe longitudinale partielle de la première et de la deuxième conduites avec des secteurs gaufrés - la Fig. 5 est une coupe longitudinale partielle de la première et de la deuxième conduites avec des secteurs exé cutés sous forme de spirales tubulaires ; - la Figo 6 est une variante de réalisation d'une chambre d'évaporation, selon l'invention, avec une coupe Pon- gitudinale partielle ; et la Fig. 7 est une coupe partielle suivant la ligne VII-VII de la figure 6 à plus grande échelle0 Le dispositif de transmission de chaleur, selon l'in vention, comporte une chambre d'évaporation 1 (figure 1) à l'intérieur du cops 2 de laquelle est monté coaxialement un évaporateur 3 en matériau capillaire, par exemple en matériau métallocéramique, se trouvant en contact thermique avec une source de chaleur dont le flux de chaleur est désigné d'une manière conventionnelle par les flèches tta"s et une chambre de condensation 40 Dans la chambre d'évaporation I, on a prévu deux enceintes d' extrémité 5 et 6, délimites par les parois de la chambre d'évaporation 1 et par les surfaces d'extrémité de l'évaporateur 3 Dans l'évaporateur 3 est formé un canaux axial longitudinal 7 qui est destiné, ensemble avec les encein- tes d'extrémité 5 et 6, à collecter et a amener le caloporteur à une surface d'évaporation 8 (figure 2), formée par les parois latérales de canaux d'évacuation de vapeur réalisés sous la forme de rainures longitudinales 9 et de gorges annulai;res 10.
sur la surface latérale de l'évaporateur 3. Les rainures lon gitudinales 9 et les gorges annulaires 10 (figure 1) ont un profil triangulaire dont le sommet est orienté vers l'axe longi- tudinal de l'évaporateur 3. Les canaux longitudinaux d'évacua- tion de vapeur 9 sont mis en communication avec un collecteur de vapeur 11, réalisé sur la surface externe de l'évaporateur 3 sous la forme d'une gorge annulaire reliée à l'ouverture d'entrée 12 d'une première conduite 13, destinée au transport du caloporteur en phase vapeur, désignée conventionnellement par les flèches "b",vers la chambre de condensation 4 La chambre de condensation 4 se présente sous la foru me d'une virole 14 (figure 3) à l'intérieur de laquelle est montée coaxialement à celle-ci une autre virole 15 de manière que la paroi de la première virole 14 et la paroi de la deuxième virole 15 délimitent un espace 16 isolé du milieu envi- ronnant par des couvercles annulaires 17 et 18 (figure l)o La section de l'espace 16 diminue dans la direction du mouvement de la vapeur suivant cet espace L'ouverture de sortie 19 de la première conduite 13 est disposee plus près de la chambre d'évaporation 1 dans la paroi latérale de la première virole 14 ou de la deuxième virole 15 (figure 4). Les deux variantes de la disposition de l'ouverture de sortie 19 sont identiques au point de vue thermodynamique et on utilise celle qui staZ dapte le mieux a telle ou telle situation concrète. Lt ouverture d'entrée 20 (figure 1) de la deuxième conduite 21, destinée au transport du caloporteur en phase liquide, désignée conven -tionnellement par les flèches "c", est éloignée au maximum de l'ouverture de sortie 19 suivant la longueur de la fez chambre de condensation 4 et peut entre aussi disposée, selon les candi tions concrètes, tant dans la paroi de la première virole (non représentée sur la figure) que dans la paroi-de la deuxième virole 15. L'ouverture d'entrée 20 est mise en communication avec l'espace 16 sur le secteur ayant la section transversale mini- male. La chaleur peut être évacuée de la chambre de condensation 4 tant à partir de la surface de la première virole 14 que de celle de la deuxième virole 15. Le flux de chaleur al- lant vers le récepteur, qui peut eAtre en particulier l'air environnant, est désigné par les flèches t'd11.
L'ouverture de sortie 22 de la deuxième conduite 21 est disposée dans lUenceinte d'extrémité 5 la plus éloignée de la chambre de condensation 4. La deuxième conduite 21 passe à l sinterieur du canal axial longitudinal 7 de l'évaporateur 3.
Pour empêcher la pénétration de la vapeur "chaude" dans les enceintes d'extrémité 5 et 6, on a prévu, sur la surface externe de l'évaporateur 3, des épaulements annulaires lisses 23 faisant fonction de t'garniture d'étanchéité" qui s'appliquent intimement à la surface interne du corps 2 de la chambre d'é- vaporation 1.
Pour faciliter le montage du dispositif de transmis sion de chaleur, la première conduite 13 et la deuxième conduite 21 sont munies des secteurs réalisés sous forme gaufrée 24 (figure 4) assurant une liaison mécanique souple entre la chambre d'évaporation 1 et la chambre de.condensation 4.
Pour augmenter la fiabilité de fonctionnement du dispositif dans des conditions d'action de forces vibratoires, les conduites 13 et 21 sont munies de secteurs exécutés sous forme de spirales tubulaires 25 (figure 5), assurant une liaison mécanique souple entre la chambre d'évaporation 1 et la chambre de condensation 4o Le dispositif de transmission de chaleur fonctionne de la manière suivante.
Lorsque la charge thermique est nulle et le dispositif de transmission de chaleur est orienté sous l'angle dSincli naison 9 = + 900 dans le champ des forces de masses caractérisé par le vecteur "g" (figure 1), le caloporteur se place dans l'évaporateur 3 totalement imprégné à un certain niveau X-X dans la première conduite 13 et dans la deuxième conduite 21 en remplissant toute la partie inférieure du dispositif.
La quantité de caloporteur nécessaire au remplissage du dispositif et, par conséquent, l'endroit de la disposition du ni veau X-X est déterminé en fonction du volume du caloporteur imprégnant l'évaporateur 3, des dimensions géométriques du dispositif, de la pente de la ligne de saturation du caloporteur, détexminée par la grandeur dérivée dP/dT, et certains autres facteurs. Ainsi, par exemple, si la valeur de la charge thermique est inférieure à la valeur nominale nécessaire à sa mise en marche, l'évaporateur 3 devient sec et, en mAme temps, le niveau du caloporteur s'élève par suite de l-a condensation.
Dans ces conditions, la position initiale du niveau X-X doit etre telle qu'au moment où l'évaporateur 3 a perdu au minimum de 40 à 50 S0 de caloporteur, ledit niveau X-X soit mon té jusqu'à l'ouverture d'entrée 12 de la première conduite 13.
Ensuite, le séchage ultérieur de l'évaporateur 3 sera compensé par le caloporteur arrivant à travers ltouverture 12.
Les formes de réalisation illustrées sur les figures 6.et 7 sont très voisines et elles se réfèrent a une section radiale du support mais l'orientation de leurs élements constitutifs peut être modifiée pour que les figures représentées correspondent à une section transversale-du support développée en plan.
Selon ces modes de réalisation, les demi-coquilles 451, 452 et 551, 552 ne participent pas à la dissipatiôn d'énergie sous forme de travail de friction, mais ont seulement une fonction de maintien des éléments élastiques amortisseurs du support qui sont réalisés par l'accouplement de séparateurs 454 et 554 disposés en quinconces et entre lesquels sont logées les tôles lisses 453 et 553.
La flexion des tôles minces lisses 453 et 553 donne de l'élasti- cité au support tandis que le glissement des séparateurs rigides 454, 554 contre les tôles lisses 453, 553 provoque l'absorption de l'énergie vibratoire au cours de la friction.
Les séparateurs rigides 454, 554 sont soudés sur leur première rangée (externe) à la demi-coquille externe 451, 551 et sont libres de glisser sur la première tôle mince externe 453'. Les séparateurs 454, 554 de la deuxième rangée (médiane) sont soudés à la face interne de la première tôle lisse (externe) 453' et sont libres de glisser contre la face externe de la deuxième tôle mince 453", 553.
Les séparateurs 454, 554 de la rangée la plus interne peuvent librement glisser contre la tôle mince qui leur fait face. Ces separateurs internes sont soudés à la demi-coquille interne 452, 552. Le nombre de strates de séparateurs et de tôles minces lisses peut varier selon les besoins et n'est pas limité au nombre de trois. A la place des barres allonges qui sont représentées sur les figures, les séparateurs pourraient être réalisés par des tourillons qui font saillie individuellement, dans un cas sur des cylindres longitudinaux, dans l'autre cas sur des petits cylindres ou des prismes.
Les séparateurs peuvent être creux et/ou élastiquement déformables et il n'est pas nécessaire pour le bon fonctionnement du support élastique amortisseur qu'ils soient fixés par soudure aux demi-coquilles ou aux tôles minces lisses. En effet, leurs positions relatives pourraient être réalisées de différentes façons, par exemple au moyen d'une cage séparatrice participant ou non à la définition des caractéristiques mécaniques du support.
Bien entendu, la présente invention n' est pas limitée aux modes de réalisation décrits et représentés et elle est susceptible de nombreuses variantes accessibles à l'homme de l'art sans que l'on ne s'écarte de l'esprit de l'invention.
MAT PORTIQUE POUR VOILIERS.
L'objet de la présente invention a pour but de gensraliser l'utilisation de la voile Latine, en rendant les manoeuvres aussi aisées que dans l'utilisation des voiles modernes dites "MARCONI", ceci pour tous les types de voiliers.
Dans les dispositifs connus de ce genre de voile, un seul mat est utilisé, en position centrale. Un tel dispositif est d'un emploi malaise et demande du temps pour changer d'amure au prés, en effet lorsqu'un navire équipé d'un tel dispositif doit remonter au vent et changer d'amures aussi souvent que la navigation le nécessite, cela comporte des manoeuvres delicates et longues, faire piquer la vergue à la verticale, la passer derriere le mat et renvoyer la voile sur l'autre amure, alors que sur une voile moderne, il suffit de virer pour changer la voile de bord. C'est l'une des raisons qui a fait abandonner momentanément ce type de voile.
Le mat portique objet de l'invention remédie a ce problème et supprime l'obstacle du mat central et permet de changer d'amure aussi aisément que sur une voile moderne.
Le dispositif selon l'invention est constitué de deux montants verticaux, remplaçant le mat central unique, se rejoignant au centre soit par un montant horizontal ( 1 ) soit par une courbe imprimée à chaque montant ( 2 ) permettant à l'ensemble voile vergue, fixé a la partie centrale du portique, une rotation de 1800, aussi aisément que sur un voilier moderne.
L'espacement entre les pieds de mats ( 3 ) objet de la présente invention est variable, ainsi que la hauteur ( 4 ) et sera défini par l'utilisation. La fixation des montants sur le pont des engins pour lesquesl il est destiné, peut se faire soit par des haubans ( 5 ), soit par un logement crée a cet effet dans le pont ( 6 ), soit par des fourrures fixees a même le pont. ( 7 ).
PAROI BLINDEE POUR EXPLOITATION IERE SOUTERRAINE, EN PARTICULIER PAROI DE REMBLAI.
L'invention concerne une paroi blindée pouvant être déplacée en hauteur, destinée à des exploitations minières souterraines et utilisée en particulier en tant que paroi de remblai, constituées par au moins deux éléments de paroi guidés l'un contre l'autre et pouvant être déplacés par rapport à un élément de paroi inférieur.
Les parois blindées mobiles en hauteur sont utilisées dans les exploitations minières souterraines pour protéger la région de la taille par rapport à celle du remblai ou du foudroyage, mais également pour servir de protection pour la voie de passage par rapport à la région de l'abattage, de paroi ripable pour l'érection de dames de taille et autres buts de ce type.
Bette valeur linite de la pression5 lors de leobtension de laquelle la soupape de passage 15 réagit, est choisie de façon qu'elle se situe au-dessous de la pression à laquelle réagit la soupape de limitation de pression 9, de sorte que celle-ci 'a effectivement qu'une fonction de sécurité, mais ne s'ouvre qu'occasionnellement au cours du fonction nement et évacue ainsi le fluide sous pression en supprimant I'énergae, La soupape de décharge 15 oscille avec les conditions de pression de façon permanente avec des modifications de coupla , de sorte que lors de la commutation de cette soupape de délestage 15 du fluide sous pression est amené aux chambres de pression de la transmission 29, 22, 2t à 31 comportant un organe de traction, de façon que cette transmission 21, 22, 24 à 31 comportant un organe de traction, soit réglée à nouveau dans le sens d'une vitesse de sortie plus élevée, jusqu'à ce que, à nouveau, la pression limite soit atteinte et qu'ainsi une commande en sens opposé s'en suive dans les chambras de pression L'exemple de réalisation selon la figure 2, se distingue de l'exemple de réalisation selon la figure 1, uniquement en ce que la canalisation de pression de commande 20, qui est raccordée à la canalisation 4 n'aboutit pas à la soupape de passage 15, mais que la canalisation de pression de commande 32 aboutit à une chambre de pression de commande de la soupape de passage 16, cette canalisation de pression de commande 32 étant raccordée par l'intermédiaire de deux soupapes 33 commandées en fonction de la pression aux canalisations 5 et 6 de façon que suivant le cas, celle des deux canalisations 5 et 6, qui est parcourue dans la direction allant vers le moteur hydraulique est reliée à la canalisation de pression de commande 32. En outre, des emplacements deétranglement 34 sont prévus dans les canalisations 5 et 6 aboutissant aux raccords du moteur hydraulique 3.
L'exemple de réalisation selon la figure 3 se diférencie de l'exemple de réalisation selon la figure 1 en ce que le moteur hydraulique 43 alimenté par la pompe 1 est réglable, l'organe de réglage 42 de ce moteur hydraulique 43 étant relié au piston de réglage 41 susceptible de se déplacer dans un cylindre de réglage 400 Le piston de réglage 41 est alors réalisé sous la forme d'un piston différentiel, et de façon correspondante, le cylindre de réglage 4Q est réalisé sous la forme d'un cylindra différentiel, dont la chambre de pression de petite section transversale, est raccordée au moyen de la canalisation 39 directement à la canalisation 2OD tandis que la chambre de pression de grande section transversale est égaya lement raccordée à la canalisation 20 par l'intermédiaire de la canalisation 58 en passant par la soupape de passage 37 commandée par la pression régnant dans la canalisation 39, c'est-à-dire que le réglage aussi bien du moteur hydraulique 43 que de la transmission 21, 22, 24 à 31, dépendant de la pression de refoulement dans la transmission hydrau- lique 1à10.
L'exemple de réalisation selon la figure 4 correspond à l'exemple de réalisation selon la figure 2 avec cette différence que le boiter 53 du moteur hydrau lique est directement monté sur le boitier 21 de la transmission comportant un organe de traction L'exemple de réalisation selon la figure 5, se différencie de exemple de réalisation selon la figure 1, uniquement en ce que l'ensemble de la transmission hydrostatique 51, 53, est directement bridé sur le boîtier 21 de la transmission portant un organe de traction0 l'exemple de réalisation représenté sur la figure 6, se différencie de l'exemple de réalisation selon la figure 2 uniquement en ce que1 un étage à engrenage droit avec les roues dentées 45 et 46 est monté à la suite de l'arbre de sortie 30 de la transmission 21, 22, 24 à 31 comportant un organe de traction.