INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le procédé selon la présente invention met à profit le fait que certains microorganismes, en particulier les Frankia, croissent beaucoup mieux au niveau d'une interface solide/liquide qu'au sein d'un milieu liquide.
Ainsi, par exemple, une culture biphasique liquide/ solide.avec des fragmentsde gélose permet, non seulement l'adhésion de Frankia à leur surface en raison du caractère thigmotrope de ce microorganisme (caractère observé chez certains autres microorganismes ainsi que cela a déjà été signalé), mais également la pénétration de Frankia à l'intérieur de ces supports. Le milieu liquide participe, non seulement à la réalisation de l'interface solide/liquide favorable au développement microbien, mais constitue aussi la réserve de nutriments.
Les milieux nutritifs solides ou liquides peuvent avoir sensiblement les mêmes compositions et constituent, pour l'essentiel, des milieux connus ou des milieux dérivés de milieux connus contenant du carbone, de l'azote, du phosphore, des oligoéléments et autres éléments assurant la croissance du microorganisme qu'on entend cultiver.
L'obtention d'un milieu solide peut être réalisée en utilisant de la gélose, mais autres composants peuvent être utilisés pour obtenir un milieu solide.
On sait que les microorganismes inclus incubés dans un milieu permettant la croissance sont capables de poursuivre leur croissance à l'intérieur de leur matrice de polymère. On a observé maintenant qu'ils étaient capables, dans cette matrice de polymère, de former des microcolonies, ce qui présente de nombreux avantages. Tout d'abord, on obtient un inoculum b forte densité, mais également la structure fine en microcolonie présente comme avantage de protéger l'inoculum lors de son stockage.
De préférence, pour le stockage, ces matrices de polymère sont déshydratées sans entre fractionnées. Ainsi, lorsque l'on prépare des billes d'alginate de calcium, celles-ci ne sont pas fragmentées mais déshydratées telles quelles.
Dans un mode de réalisation préféré, les microorganisme s inclus dans la matrice de polymère sont obtenus par le procédé décrit précédemment. Les fragments, par exemple de gélose, contenant les microorganismes tels que Frankia, sont incorporés dans la matrice de polymère, par exemple l'alginate de calcium.
Enfin, lorsque l'inoculum microbien préalablement déshydraté doit être appliqué in situ, on le réhydrate avec un tampon, par exemple un tampon phosphate,-jusqu'a obtention d'un gel. Ce gel se prête particulièrement bien à la dissémination des microorganismes dans le sol.
Le procédé décrit précédemment permet d t obtenir un inoculum qui, après déshydratation, peut être stocké et transporté sans difficulté, qui présente une biomasse importante et qui peut être dispersé très aisément sous forme du gel.
On a utilisé deux lots d'inoculun : un premier lot stocké pendant 2 semaines seulement (inoculum nO 1), un deuxième lot stocké à la température du laboratoire pendant 1 an (inoculum nO 2). Bien entendu, parallèlement aux pots inoculés, on a mis en place une série de pots témoins non inoculés.
Après 2 mois de culture, on détermine le poids sec des parties aériennes des plantes (séchage jusqu'à poids constant) , le nombre de plantes nodulées et le nombre de nodules par plante (tableau 5).
TABLEAU 5 INOCULATION DES PLANTULES DE CASUARINA EQUISETIFOLIA AVEC ORS 021001 INCLUS DANS LES BILLES D'ALGINATE DESHYDRATEES PUIS REGONFLEESAU MOMENT DE L'EMPLOI DANS LE TAMPON PHOSPHATE POIDS SEC PLANTES NODULEES NOMBRE DES TRAITEMENT DES PLANTES SUR NOMBERE TOTAL NODULES/PLANTE (mg/plante) Témoin 80 o / 12 0 Inoculum n01 220 12 / 12 3 - 8 Inoculum n02 170 12 / 12 3 - 5 Inoculum n 1 Billes conservées sous forme déshydratée pendant 2 semaines à la température du laboratoire Inoculum n 2 Billes conservées sous forme déshydratée pendant 1 an à la température du laboratoire.
Un premier lot de 5 plantes a été inoculé avec un inoculum qui est un mélange de sable et de gelée préparé de la même façon que précédemment décrit mais à partir de billes déshydratées contenant les structures de Glomus mosseae. Ces billes avaient été stockées pendant 1 an à 1a tem?érature du laboratoire. On a apporté à chaque pot inoculé l'équivalent de 30 mg de billes déshydratées.
TABLEAU 6 INOCULATION DES PLANTULES DE VIGNA UNGUICULATA AVEC GLOMUS MOSSEAE INCLUS DANS LES BILLES D'ALGINATE DESHYDRATEES PUIS REGONFLEESAU MOMENT DE L'EMPLOI DANS LE TAMPON PHOSPHATE TRAITEMENT PLANTES INFECTEES FREQUENCE D'INFECTION SUR NOMBRE TOTAL Témoin O / 5 o Inoculum n" 1 5 / 5 86 Inoculum nO 1 : Billes conservées sous forme déshydratée pendant 1 an Fréquence d'infection : nombre de morceaux de racine (3 mm) infectés sur nombre total observé REFE RENCE S DIEM H.G. et Y.R. DOMMERGUES (1985) In vitro production of specialized reproductive torulose hyphae by Frankia strain ORS 021001 isolated from Casuarina junghuhniana root nodules. Plant and Soil 87:17-29.
J. Biol. Chem., 193: 265-275.
MURRY M.A., N.S. FONTAINE et J.G. TORREY (1984) Growth kinetics and nitrogenase induction in Frankia sp.
HF?ArI3 grow in batch culture. Plant and Soil, 78: 61-78.
DISPOSITIF DE PREPARATION D'ENCADREMENT DE MACONNERIE NOTAMMENT POUR L'INSERTIONETANCHE D'UN ELEMENT RAPPORTE La présente invention a trait à un dispositif pour la préparation d'un encadrement de maçonnerie en vue de l'insertion étanche dans ledit encadrement d'un élément rapporté tel que par exemple un foyer fermé d'une cheminée, un four de cuisine, un appareil de climatisation, un coffre-fort, etc...
Le but de l'invention est de proposer des moyens simples, pratiques à mettre en oeuvre et assurant à la fois une mise aux dimensions requises d'un orifice d'insertion dans une paroi de maçonnerie, d'un élément, objet, appareil, dispositif de forme parallélépipèdique, c'est-à-dire, une adaptation aux dimensions dudit orifice à celles dudit élément, et une excellente étanchéité entre l'élément inséré et son orifice d'insertion.
Ces wagons couplés, à deux essieux sont très largement utilisés et cela jusqu'à des vitesses de 8 kmh environ. Or les nouvelles normes d'utilisation de la SNCF requièrent que les trains de marchandises roulent å la vitesse minimum de 100 Kmh. Les essais qui ont été effectués ont démontré qu'à cette vitesse, les wagons couplés à deux essieux entrent en oscillations désordonnées qui sont transmises d'un wagon à l'autre ce qui provoque des efforts anormaux entre roues et rails et risquerait d'entralner un déraillement du train si la vitesse était maintenue zones ces oscillations peuvent même dans certains cas apparaître des 80 kmh.
Il en résulte que ces wagons ne répondent plus aux normes SNCF et que soit ils doivent être retirer du service, soit modifier pour éviter la mise au rebut de milliers de wagons qui sont pourtant en bon état.
Il est connu pour les trains à très grandes vitesses (T.G.V.) de disposer des dispositifs hydrauliques d'amortissement sur les deux côtes des wagons, de chaque côté de l'attelage. Ces dispositifs donnent parfaitement satisfaction sur les voitures des trains à grandes vitesses, mais sont d'une part très onéreux et d'autre part très exposes du fait qu'ils sont situés sur les côtés des wagons de sorte qu'ils seraient rapidement détériorés s'ils étaient employés pour des wagons de transport de charbon, par exemple, qui sont soumis dans les mines, les centrales thermiques ou analogues à des manutentions assez brutales en particulier lors des opérations de chargement ou de déchargement automatique.
La présente invention a pour objet un dispositif de stabilisation pour wagons à deux essieux couplés, caractérisé par le fait qu'il est constitué par un ancrage élastique disposé entre les deux wagons couplés, à l'intersection du longitudinal médian des deux wagons et du plan transversal de l'accouplement, cet ancrage élastique étant constitué par une partie femelle solidaire d'un des wagons et une partie mâle solidaire de l'autre wagon, ces parties male et femelle étant reliées l'une à l'autre par des coussins en caoutchouc comprimés dont la compression est réglée en fonction des efforts de pression désirée.
A titre d'exemple non limitatif et pour faciliter la compréhension de l'invention, on a représenté aux dessins annexés Figure l : une vue en plan d'un exemple de réalisation du dispositif selon l'invention Figure 2 : une vue en élévation latérale de la figure 1.
Figure 3 une vue en plan d'un détail illustrant une variante de réalisation.
Les figures l et 2 représentent -les deux extrémités de deux wagons l et 2 qui sont couplés par une barre d'attelage 9 munie a ses deux extrémités d'un ressort l de façon que leurs tampons 3 et 4 soient en contact au repos. Ces wagons étant connus ne sont pas décrits de façon détaillée.
Lorsque le train est en mouvement, du fait que l'attache d'accouplement indissociable 9 des deux wagons 1 et 2 comporte des appuis élastiques lt, les tampons 3 et 4 ne sont plus en contact et, lorsque la vitesse dépasse environ 8 kmh, les deux wagons 1 et 2 sont animés de mouvements d'oscillations desordonnees, dans toutes les directions ; de sorte qu'il faut impérativement diminuer la vitesse pour éviter un déraillement.
Selon l'invention, un des deux wagons, le wagon 1 dans l'exemple représenté, est muni d'une pièce femelle constituée par deux plaques verticales, parallèles 5 tenue par des goussets 6 ; tandis que l'autre wagon 2 est muni d'une piéce male constituée par une plaque verticale 7 qui vient s'engager entre les deux plaques 5. La plaque 7 est située dans le plan longitudinal médian des deux wagons 1 et 2 et les deux plaques 5 sont symétriques par rapport a ce plan. La plaque 7 est reliée aux deux plaques 5 par deux coussins 8 en caoutchouc comprimés, chaque coussin 8 étant solidaire de la plaque 7 et les deux coussins 8 pouvant glisser librement entre les plaques 5 lorsque les deux wagons l et 2 se déplacent l'un par rapport à 1' autre.
Plus les coussins 8 sont comprimés, plus la liaison entre les wagons l et 2 est rigide mais elle absorbe et amortit les mouvements relatifs des deux wagons l et 2 dans toutes les directions aussi bien dans le sens longitudinal que dans le sens transversal ou vertical ainsi que les mouvements de torsion.
De préférence, comme cela est représenté les coussins 8 sont placés pratiquement dans le plan transversal passant par les zones de contact des tampons 3 et 4.
Selon une variante de réalisation, représentée a la figure 3, les plaques 5 sont légèrement obliques de façon à ce que leurs extrémités se rapprochent. Il en résulte que, lorsque les deux wagons 1 et 2 s'écartent l'un de l'autre sous l'effet de la traction, la compression des coussins 8 est augmentée.
Les pièces 5 et 7 peuvent être inversées :c'està-dire que les plaques 5 sont parallèles et la plaque .7 comporte des parois divergentes en forme de coin, les coussins 8 étant alors solidaires des plaques 5 et la plaque 7 coulissant par rapport auxdits coussins 8.
De préférence, comme cela apparaît sur la figure 2, les coussins de jonction 8 sont placés à un niveau inférieur à celui des tampons 3 et 4 ce qui permet l'adpatation sur les wagons existants.
On a pratiqué des essais sur voie avec deux wagons munis du dispositif selon l'invention, les deux wagons l et 2 étant, au repos, distants de 5 mm et les plaques 5 de 190 mm, les deux coussins 8 ayant eté comprimés de 1% chacun ce qui représente une force de 38 kg environ. Alors que les mêmes wagons dans les mêmes conditions -n'avaient pas pu dépasser la vitesse de 8@ 80 kmh kmh sans entrer dangereusement en oscillations désordonnées, il a été possible de dépasser la vitesse de 100 kmh sans voir apparaître de phénomènes dangereux.
PROCEDE ET DISPOSITIF DE REPARTITION AUTOMATIQUE DE BARRES METALLIQUES EN NAPPE DANS LES CRANJ DE CISAILLE L'invention concerne le parachèvement des barres métalliques et plus particulièrement des ronds.
A l'intérieur de la nacelle est fixé un sièg-e Tem- bourré 160pour un passager. On notera que ici aussi le flotteur sphérique 138 n'est immergé que jusqu'à environ le quart de son diamètre.
En utilisation, le passager pénétré dans la nacelle à travers le trou d'homme 1k8,puis il ferme le hublot 150 derrière lui. L'aération de l'intérieur du flotteur pourra se faire de différentes façons. Dans l'exemple illustré sur les figures 15 et 17, le mât 152 est creux et présente un orifice 162 situé à une hauteur suffisante pour que l'eau ne risque pas dry pénétrer. Ltair arrive au flotteur par un canal 164 percé dans l'épaisseur de l'étrier 144 et qui débouche dans le manchon 148.
Lorsque le vent déplace le voilier, l'eau agissant sur les palettes 140 fait tourner le flotteur sphérique 138, tandis que la nacelle ne bouge pas. Le voilier avance donc en roulant sur l'eau. L'orientation de la voile 154 peut être à commande hydraulique et de même la quille 156 peut être orientée et manoeuvrée hydrauliquement. Ici également, à mesure que la vitesse de rotation du flotteur augmente, celui-ci sort hors de 1 'eau.
Toutes ces caractéristiques font de ce voilier un engin stable et difficile à couler, qui convient parfaitement pour l'apprentissage et la pratique de la voile.
Le voilier représenté sur la figure 18 est d'un type classique, excepté le fait que sa coque 168 est entièrement maintenue au dehors de la surface de l'eau par quatre flotteurs rotatifs 170 fixés aux extrémités de deux essieux 1.69, 171.
- Les figures 19 et 20 représentent un engin 172 du type camion à benne équipé de chenilles à flotteurs rotatifs. L'engin comprend un châssis 174 sous le fond duquel font saillie deux paliers supports 176, 178 situés dans le plan de symétrie longitudinal de l'engin.
Dans ces paliers sont fixés par leur portion centrale un essieu principal avant 180 et un essieu principal arrière 182. Sur les portions d'extrémités de l'essieu avant 180 qui font saillie de part et d'autre du palier support 176 sont montés tournants deux roues droites, une externe 184 et 1'autre interne 185 espacées de pratiquement toute la longueur d'essieu disponible et deux roues gauches, une interne 186 et l'autre externe 187, également espacées. Ces roues sont munies de moyeux à roulements à billes et présentent sur leur périphérie plusieurs crans 188 régulièrement espacés.
L'essieu arrière 182 est équipé dtun même nombre de roues crantées disposées de la même manière que les roues avant. Sur la figure 19, seule la roue arrière gauche 187' est visible.
On décrira à présent la structure des chenilles.
Celles-ci étant identiques, on ne décrira que la chenille de droite sur la figure 20, qui celle qui est visible sur la figure 19.
La chenille comprend deux chaînes sans fin parallèles 192, 194, disposées contre les faces internes des roues 186, 187. Ces chaines sont formées de maillons 196 qui s'articulent sur des demi-axes 198 faisant saillie aux deux extrémités de flotteurs rotatifs 200 disposés transversalement entre les channes. La longueur des maillons 196 est sensiblement égale à l'écart entre deux crans successifs 188 des roues crantées, de sorte que lesdits demi-axes 198 engrènent dans lesdits crans.
Entre les roues crantées) les brins des chaines sont supportés par des roues auxiliaires 202, 204 également crantées.
L'engin pourra entre muni d'un moteur dtentrarllemel7t de l'un des essieux, dont les organes de counmande sont installés dans la cabine de pilotage 206.
Lorsque l'engin est à flot,seuls les flotteurs des brins inférieurs des chaines sont immergés. Lorsque le moteur est mis en marche, les chenilles sont entrat- nées en rotation dans le sens inverse des aiguilles d'rie montre sur la figure 19. Les palettes 208 des flotteurs viennent de ce fait chasser Liteau vers l'arrière, ce qui entrain le déplacement de l'engin vers l'avant.
Il va de soi que l'engin peut ne comporter qu'une seule chenille ou qu'au contraire il peut être muni de plus de deux chenilles.
On n'a décrit que quelques exemples d'applications des flotteurs rotatifs selon l'invention, étant entendu que de très nombreux autres dispositifs utilisant de tels flotteurs peuvent être réalisés, notamment des jouets, des articles de sports, de navigation, etc...
Le bus 20 (Multibus) est relié à une logique de contrôle/ commande 30, par l'intermédiaire d'un circuit (habituel) de gestion de l'interface Multibus, noté 31.
Le bus 20 est également relié à une logique de gestion 32 (contrôlée par la logique 30) d'une pile 33, dont la capacité est ici 4K x 16 bits.
La logique 30 contrôle aussi trois logiques d'émission/réception, 34A, 34C et 34D, propres à interconnecter respectivement les parties d'adresse, de fonctions (commandes) et de données du bus interne de sonde 63-2 et du bus 25 dit BLIC.
En outre, la logique 34A permet de faire passer les adresses du Multibus 20 sur la voie d'adresse 63-2A du bus 63-2.
De son côté, la logique 34D permet d'échanger des données du Multibus 20 ou du bus 63-2D (parties données) avec la pile 33, ou avec le bus BLIC, en sa partie donnée 25D (pour la recopie du bus 63 dans le bus 25).
Enfin, la logique 30 pilote encore un circuit de génération des interruptions 35, en fonction du contenu des lignes LSC et LSE que l'on décrira plus loin. Les interruptions sont engendrées vers le microprocesseur 60 (ligne 66) ou vers le microprocesseur 13 (ligne 36).
La carte d'interface spécifique 3 a donc deux fonctions essentielles : - élaboration du bus d'interface BLIC 25, à destination des cartes de coincidence 4 et de mémoire de trace 5; - élaboration d'ordres à destination du microprocesseur déporté 60 de la machine sous test, sous le contrôle du processeur 13.
Le bus interface 25 est une recopie du bus mémoire du microprocesseur 60. Dans le cas d'un modèle 68000, il comporte, notamment : - 24 signaux d'adresse (A10 à A123); - 16 signaux de données (D10 à D1F); - 8 signaux de contrôle (C10 à C17); - 4 signaux de synchronisation primaires LPC0 à LPC3; - 8 signaux de synchronisation secondaire LSC0 à LSC7; - 2 signaux de synchronisation externe LSE0, LSE1; - 2 signaux d'horloge HI et HC.
En référence à la figure 4, on décrira maintenant un mode de réalisation particulier de la carte de coincidence 4.
On note maintenant par 25 les seules 48 lignes correspondant aux signaux d'adresses, aux signaux de données et aux signaux de contrôle énumérés plus haut à propos du bus d'interface. Le symbole 250 rappelle que les signaux d'horloge sont appliqués aux circuits de la figure 4.
Les 48 lignes notées 25 sont appliquées comme suit - 16 lignes consécutives à un premier comparateur primaire 40-1; - 16 lignes à une première mémoire de coïncidence 41-1, de capacité 4 K fois 16 bits, associée au comparateur primaire 40-1; - 16 lignes consécutives à un second comparateur primaire 40-2; et - 16 lignes à une seconde mémoire de coïncidence 41-2, également de 4K 16 bits, associée au comparateur 40-2.
La détection de coïncidence instantanée sur un comparateur primaire 40 s'effectue sur un mot de 32 bits.
Ce mot se décompose en - 16 bits d'information dont la coïncidence est obtenue par la détection à 1 d'un bit dans une mémoire 41 de 4 K 16 bits. La génération du contenu de cette mémoire est obtenue au moyen d'une relation image bit - valeur d'expression sur 16 bits.
- 8 bits de complément d'adresse permettant de situer le bloc mémoire de 4 K 16 bits dans l'espace mémoire adressable (notion d'adresse de base par page de 64 K bits pour un espace défini sur 24 bits).
Ces 8 bits sont à masquer lors d'une synchronisation sur une valeur de donnée.
- 8 bits de procédure permettant de caractériser la synchronisation.
La présente invention a notamment pour but la réalisation d'un tube de transition de longueur modérée réduisant plus fortement que précédemment les contraintes de flexion dans un hauban de pont ou dans un câble travaillant dans des conditions analogues, et cela bien entendu de manière économique et durable.
C'est pourquoi elle a notamment pour objet un tube de transition pour câble notamment pour hauban de pont, - ce câble ;C) étant fait d'acier et comportant selon sa longueur une zone de transition (Z) entre une zone d'encastrement (E) et une zone libre (ZL), ce câble supportant une grande force de tension (F), présentant une raideur linéique de flexion (EC.Ic) limitée, ayant dans c cette zone d'encastrement une position et une direction d'encastrement imposées, et s'orientant progressivement à partir de la zone de transition vers une direction "de tension" parallèle à la force de tension, cette direction de tension présentant par rapport à la direction d'encastrement une déviation angulaire globale parasite (A) qui subit des cycles de variation en service et qui provoque une flexion correspondante variable du câble de sorte que ce dernier est soumis, non seulement à des contraintes normales de tension, mais encore au voisinage de la zone d'encastrement, à des contraintes normales de flexion qui peuvent entrainer sa rupture, - ce tube de transition (T) entourant le câble (C) dans ladite zone de transition (ZT), ayant une extrémité encastrée (8) selon la même dite direction d'encastrement, étant constitué d'un matériau à forte résistance mécanique et présentant une raideur linéique de flexion (EtIt) -suffisante pour soutenir ledit câble et limiter sa courbure, cette raideur étant cependant suffisamment petite et ce tube s'étendant jusqu'à une extrémité "libre" (9) sur une longueur suffisamment grande pour que ce tube accompagne la flexion du câble et pour que, à cette extrémité libre, la direction du câble présente, par rapport à ladite direction de tension, une déviation angulaire résiduelle beaucoup plus petite que ladite déviation angulaire globale, cette raideur linéique du tube de transition étant le produit (Et.It) d'un moment d'inertie (It) par un module d'élasticité équivalent de flexion (Et), ce moment d'inertie étant celui qui est défini par la forme et les dimensions de la section droite du tube, ce module d'élasticité équivalent de flexion dépendant du matériau du tube et étant égal au module d'élasticité d'un matériau homogène et isotrope qui constituerait un tube équivalent qui auraient les mêmes formes et dimensions et qui fléchirait élastiquement de la même manière que ce tube de transition, - ce tube de transition étant caractérisé par le fait qu'il présente un dit module d'élasticité équivalent de flexion (Et) inférieur à 50% du module d'élasticité (Ec) de l'acier de manière à limiter au moins les contraintes normales de flexion variables en même temps dans le câble et dans ce tube sans augmenter la raideur linéique de flexion et la longueur nécessaire de ce dernier, ce module d'élasticité équivalent (Et) étant d'autre part supérieur à 3% du module d'élasticité (Ec) de l'acier pour limiter l'épaisseur qu'il faut donner à ce tube pour lui conférer sa dite raideur linéique de flexion.
Le tube de transition selon l'invention peut notamment etre utilisé pour un câble à filins indépendants c'est-à-dire constitué de plusieurs filins d'acier pouvant coulisser longitudinalement les uns par rapport aux autres. Un tel câble est relativement souple. (Le mot filin peut désigner des torons constitués de plusieurs fils, ou des fils indépendants). Une grande diminution des contraintes de flexion dans le câble pourrait alors être obtenue avec un tube de transition d'acier grâce à des augmentations modérées et acceptables de la raideur linéique de flexion et de la longueur de ce tube.Mais, dans le cadre de la présente invention, il a été trouvé que les contraintes de flexion les plus dangereuses deviendraient alors celles qui apparaissent de manière cyclique dans le tube de transition lui-même : Au bout d'un certain nombre de cycles, ce dernier se romprait par fatigue, ce qui entrainerait ultérieurement la rupture du câble. Pour éviter cette rupture il faudrait donner à ce tube une raideur linéique de flexion et donc une longueur beaucoup plus grandes que celles qui sont nécessitées par la limitation des contraintes de flexion dans le câble. La présente invention permet de diminuer les contraintes de flexion dans le tube de transition sans augmenter la raideur et donc la longueur de ce tube.
Cette diminution peut être utile même dans le cas où le câble présente une raideur relativement grande.