INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La sortie de la bascule 18 est reliée à l'autre borne d'entrée de la porte OU 17.
Suivant une forme de réalisation dans laquelle le dispositif comporte une électrode de stimulation et une électrode de masse, le générateur comprend des moyens d'élaboration d'un signal de commande pilotant une source de courant connectée à l'une des électrodes par l'intermédiaire d'un condensateur et un interrupteur électronique connecté entre, dtune part, le point commun à la source de courant et le condensateur et, d'autre part, l'autre électrode. Pour cette forme de réalisation l'alimentation en énergie et le signal de commande peuvent par exemple être fournis par l'intermédiaire d'une onde porteuse haute-fréquence détectée et redressée dans le bottier, conformément à la courbe (Sc) de la figure 2.
De préférence, le dispositif comprend également un régulateur de courant de décharge de condensateur connecté en série entre 11 interrupteur électronique et l'autre électrode.
L'invention s'applique en particulier aux prothèses auditives à stimulation neurale, aux stimulateurs implantés contre la douleur et aux stimulateurs électriques pour pseudarthrose D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description qui va suivre faite, à titre d'exemple non limitatif, en se référant aux dessins annexés sur lesquels : La figure 1 est un schéma électrique d'une première forme de réalisation de dispositif de stimulation.
La figure 2 est un graphique montrant la forme du signal de commande et du courant envoyé à l'électrode de stimulation du dispositif de la figure 1.
La figure 3 est un schéma électrique équivalent d'une partie du dispositif pendant les phases de stimulation.
La figure 4 est un schéma équivalent d'une partie du dispositif pendant les phases de neutralisation.
La figure 5 est un schéma électrique d'une variante du dispositif de la figure 1.
La figure 6 est un graphique analogue à celui de la figure 2 montrant la forme de courant obtenu ?vec le dispositif de la figure 5.
La figure 7 est un schéma électrique d'une 4.euxième forule de réalisation du dispositif de stimula tien.
La figure 8 est un graphique analogue à celui de la figure 2 montrant la forme de courant obtenu avec le dispositif de la figure 7.
La figure 9 est un schéma-bloc d'un appa reil de stimulation neurale comportant le dispositif de stimulation à courant constant conforme à la figure 7.
La figure 10 est un graphique montrant la forme du courant impulsionnel produit en sortie du modulateur de l'appareil de la figure 9, et La figure 11 est un graphique montrant des formes de signaux illustrant une variante de réalisation de l'appareil de la figure 9.
il résulte de ce qui précède que l'on envoie dans les tissus biologiques à stimuler un courant constant d'intensité Is pendant un temps T proportionnel à la grandeur de commande, ce qui correspond à une charge Q = Is x T dans le condensateur 7 et dans les tissus. Ce mode de stimulation à courant constant permet de s'affranchir tant des différences d'impédance que peuvent présenter les tissus biologiques d'un individu à l'autre, que des dérives d'impédance avec le temps des circuits électriques, dérives qui peuvent astre dues, par exemple, à des modifications de la position ou des caractéristiques électriques des électrodes, à un vieillis sement des composants électroniques, à des changements de position de l'antenne émettrice par rapport à l'antenne réceptrice dans le cas d'une prothèse auditive implantée, etc... Fn outre, comme le condensateur se décharge consécutivement à chaque phase ou alternance de charge, il apparatt que la valeur moyenne du courant dans l'électrode de stimulation est nulle sur une période complète ou, autrement dits que le bilan des charges électriques envoyées aux tissus biologiques est parfaitement équilibré sur une période complète.
La variante d'exécution de la figure 5 diffère de l'exemple de la figure 1 uniquement par la présence d'un régulateur de courant de décharge 11 connecté en série entre l'interrupteur électronique 8 et l'électrode de masse 5. Ce régulateur permet de limiter la valeur maximale du courant dans l'électrode de masse 5 à une valeur Id pendant la phase de décharge du condensateur 7 comme représenté sur la partie négative de 3a courbe I de la figure 6. Le dispositif de la figure 5 est, par ailleurs, en tous points identique à celui de la figure 1, la diode de Zener 10 facultative assurant comme avec ce dernier une protection des tissus contre les surtensions éventuelles pouvant apparattre entre les bornes 2 et 5.
Le deuxième mode de réalisation de la figure 7 diffère de celui de la figure 1 en ce que l'on envoie dans l'électrode de stimulation 4 des impulsions de durée constante prédéterminée TO et d'intensité constante fonction de la loi de stimulation. Autrement dit, la source de courant 106 de la figure 7 est rendue conductrice pendant des périodes de durées identiques TO, mais elle est pilotée par le bloc 1 qui lui applique en 12 des signaux déterminant, pour chaque phase de conduction, la valeur IsI, Is2, Is3, etc.... de l'intensité du courant qui doit entre envoyé à l'électrode de stimulation 4.Les signaux de sélection de l'intensité du courant appliqués en 12 à la source 106 peuvent rev#- tir n'importe quelle forme appropriée analogique ou numérique qu'il n'est pas nécessaire de décrire ici, un tel mode de commande étant parfaitement conventionnel. Des exemples de codage de ltinWensité du courant de stimulation d'un nerf auditif sont donnés dans la demande de brevet français précitée à laquelle on pourra se référer.
Les différentes étapes du procédé conforme à l'invention sont maintenant décri tes.
En premier lieu et de manière classique, on collecte le sang en présence d'un agent anticoagulant, et par centrifugation on effectue la séparation du plasma et clu cruor.
Ensuite intervient l'opération importante de précipita tion. Comme cela a déjà été dit précédemment, elle est obtenue en mettant en présence, soit lesang collecté, soit le cruor avec une solution acétonique acide (R). Celle-ci, est un mélange d'acétone, d'eau (2 à 20 % en volume), d'acide chlorhydrique (0,2 à 2 % en volume).
Le mélange du produit à traiter (sang ou cruor) appelé (M) dans la suite de la description et du réactif de précipitation (R) sont soumis selon une caractéristique importante de l'invention à une agitation vigoureuse, par exemple dans un broyeur mélangeur tournant à grande vitesse. Dans ces conditions, il y a constamment broyage pendant la précipitation et la surface de contact entre (M et R) est ainsi considéra blement augmentée.
Dans une variante de réalisation de cette étape du procédé, on peut ajouter de l'eau au cruor. La quantité d'eau ainsi additionnée est choisie de telle sorte qu'elle conduise à une réduction des coûts de distillation sans pour cela diluer à l'excès le produit et augmenter les quantités de réactifs nécessaires pour la décoloration. Pour cette raison, la quantité d'eau doit donc être de préférence inférieure à celle du cruor traitée et rester en-deça de la quantité nécessaire à la lyse.
La lyse, par dilution, en effet, n'est pas nécessaire.
Cependant, si elle est réalisée par un moyen mécanique, par exemple par homogénéisation ou dans le cas du cruor ou de sang congelé, par simple décongélation, elle reste parfaitement compatible avec le procédé conforme à l'invention.
A la fin de cette étape de précipitation, on obtient donc un mélange M1 constitué par le précipité P1 et l'hème en solution dans le réactif (R).
On procède ensuite à une opération de filtration pour séparer le solide du liquide et on recueille le précipité P1 ainsi obtenu.
On lave ensuite le précipité P1 avec le réactif de précipitation R, ce qui permet d'extraire l'hème qui subsiste dans le précipité PI. On se retrouve donc avec un nouveau précipité P2 et le reliquat de l'hème en solution dans le réactif (R). Après filtration et pressurage, on recueille le précipité P2.
Selon une variante de réalisation, les séparations successives solideliquide, peuvent être obtenues par centrifugation: le précipité proteique P1 est recueilli par une première centrifugation dont on conserve le culot ; puis le culot est remis en suspension dans le réactif (R), et l'ensemble est soumis à une seconde centrifugation.
Une autre variante de réalisation particulièrement avantageuse sur le plan consommation de solvant, consiste dans un premier temps à recueillir le précipité PI dans de l'eau à une concentration de 5 à 20 % et après agitation à centrifuger le tout : l'hème insoluble est alors éliminé dans le culot, tandis que la protéine reste en solution (S1). Celle-ci est ensuite recueillie par exemple par déshydratation.
Dans tous les cas, le concentré protéique obtenu finalement est de couleur claire, il est constitué essentiellement de globine, c'est-à-dire d'hémoglobine sans hème.
Une autre étape importante intervient alors ; il s'agit du séchage du produit (P2) décoloré recueilli. Ce dernier contient de lacétone, de l'eau et de l'acide chlorydrique. Dans le cas où l'on recueille les protéines en solution aqueuse, l'opération de dédhydratation assure en même temps l'élimination du réactif R. Dans les autres cas, trois alternatives sont possibles - ou bien le précipité (P2) recueilli est remis en solution dans l'eau à une concentration permettant le séchage par atomisation, sans risque d'inflammation de l'acétone; - ou bien le produit recueilli est soumis directement à un séchage destiné à éliminer l'acétone, l'eau et l'acide chlorydrique.
Différents procédés sont utilisables à cet effet, mais il est nécessaire que le procédé retenu tienne compte d'une part des risques d'inflammation de l'acétone, d'autre part de la nécessité de sauvegarder les propriétés fonctionnelles du concentré protéique obtenu, ce qui n'est pas le cas lorsque le produit est soumis à un chauffage excessif - ou bien, si le résidu acétonique ne présente pas d'inconvénient pour l'application envisagée, le produit recueilli est congelé, ou réfrigéré, ou même conservé à température ambiante, son bas pH lui assurant une certaine durée de vie.
Les différentes variantes de réalisation du procédé sont résumées au moyen de trois tableaux ci-dessous dans lesquels on a fait apparaître les quantités de solvant (Réactif R) mises en jeu.
La présente invention se rapporte à un procédé pour contrôler la température du fluide de refroidissement d'un réacteur pour un système de réacteur à eau sous pression, qui est pourvu d'un système de contrôle par tige et d'un système de contrôle de la concentration en bore pour maintenir la criticalité et une température adéquate du fluide de refroidissement du réacteur.
Les réacteurs conventionnels à eau sous pression adoptent un programme primaire de température de référence du fluide de refroidissement où la température de référence varie en fonction de la puissance de la turbine. La figure 6 est une représentation graphique d'un programme conventionnel de température de référence pour la température moyenne du fluide de refroidissement d'un réacteur qui est une fonction linéaire de la puissance de la turbine.
Pendant un fonctionnement suivant la charge, la température moyenne du fluide de refroidissement du réacteur est contrôlée à une température de référence déterminée par la puissance de la turbine. Tout changement de puissance provoque des changements de la température du combustible et de la température du fluide de refroidissement, qui provoquent un changement de réactivité du fait des coefficients de température de la réactivité du combustible et du modérateur dans le noyau. Les perturbations du niveau de puissance provoquent également un changement du xénon présent dans le noyau qui est formé en tant que sous-produit de la réaction de fission et en même temps se dégrade. Le xénon a une très grande section transversale pour l'absorption des neutrons et, en réalité, empoisonne le réacteur.
Les constantes de temps pour les transitoires de xénon sont d'un ordre de plusieurs heures et le xenon a une grande influence sur le fonctionnement du reacteur.
Les changement de réactivité sont ajustés en contrô lant la position des tiges de contrôle et en contrôlant la concentration en bore dans le noyau. La capacité du réacteur à suivre les changements de la large est limitée par les capacités de contrôle des tiges et du système de contrôle de la concentration en bore. En fait, la capacité de suivre la charge est limitée en particulier à proximité de l'extrémité de la durée de vie du noyau du réacteur où l'allure possible de réduction de la concentration en bore est fortement réduite du fait de la faible concentration en bore présente dans le système du fluide de refroidissement du réacteur.
L'invention a pour but de prévoir un procédé de contrôle de la température du fluide de refoidissement du réacteur dans un réacteur à eau sous pression afin d'améliorer la perforance du contrôle et d'améliorer la capacité de suivre la charge du réacteur.
L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci appa raîtront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux desssins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention, et dans lesquels - la figure 1 est un graphique montrant la température de référence du fluide de refroidissement du réacteur (température programmée en ordonnées) en fonction de la puissance, en abscisses, selon l'invention - la figure 2 donne un schéma bloc des systèmes de contrôle du réacteur pour contrôler la température de référence du fluide de refroidissement du réacteur selon l'invention ;; - la figure 3 est un graphique montrant une courbe typique des changements de puissance dans le réacteur, en ordonnées pour un fonctionnement suivant quotiennement la charge, le temps étant indiqué en abscisses.
- la figure 4 est un graphique montrant une variation idéale de la température du fluide de refroidissement du réacteur, en ordonnées, pendant une opération suivant la charge, où le réacteur est contrôlé de façon qu'aucun changement de la concentration en acide borique ne soit requis, la puissance étant indiquée en abscisses - la figure 5 est un graphique montrant une variation typique de la température de référence de fluide de refroidissement du réacteur sur l'axe des ordonnées en fonction de la puissance (de la turbine) sur l'axe des abscisses qui est contrôlée par un autre procédé de l'invention ; - la figure 6 est un graphique montrant un programme conventionnel pour contrôler la température de référence du fluide de refroidissement du réacteur sur l'axe des ordonnées en fonction de la puissance sur l'axe des abscisses.
La figure 1 est une représentation graphique d'une région typique d'un programme de température de la température de référence du fluide de refroidissement du réacteur se rapportant à cette invention, qui est montrée par la partie hachurée de la figure. Une limite supérieure de la région de température est prévue, car toute augmentation de la température du fluide de refroidissement du réacteur doit être contrôlée afin de ne pas dépasser un certain niveau pour maintenir une marge adéquate de sécurité du réacteur. Une limite inférieure est également établie pour maintenir la pression nécessaire de la vapeur au générateur de vapeur, car une réduction de la température du fluide de refroidissement du réacteur provoque une réduction de la pression de vapeur du générateur de vapeur.La température programmée du fluide de refroidissement du réacteur est variable et est déterminée pour être dans la région.
La figure 2 est un schéma d'un système typique de contrôle d'un réacteur à eau sous pression pour une opération suivant la charge qui utilise le programme de température variable se rapportant à cette invention dans la région montrée sur la figure 1. Le réacteur 1 fonctionne à un niveau de puissance Q, d'une température Tr du fluide de refroidissement du réacteur et d'une distribution AI de puissance du réacteur qui est la différence de puissance entre les moitiés supérieure et inférieure du noyau du réacteur. Un turbogénérateur est prévu et reçoit la puissance thermique produite dans le réacteur 1.Le signal Qt de puissance de la turbine est appliqué à un calculalteur 2 de température de référence, qui produit une température stable de référence du fluide de refroidissement du réacteur Tref en fonction de la puissance Qt de la turbine comme le montre la figure 6.
Un calculateur 3 de programme de température reçoit la température de référence du fluide de refroidissement du réacteur Tref et d'autres signaux,si requis, et produit une température programmée du fluide de refroidissement du réacteur Tprog. La température de fluide de refroidissement du réacteur Tr et la température programmée Tprog sont introduites dans un additionneur-soustracteur 4, et un signal d'erreur de température Te = Tprog - Tr est calculé. La puissance Q du réacteur et la puissance Qt de la turbine sont introduites à un addtionneur-soustracteur 5 et la différence des puissances, calculée en comparant les deux puissances, est appliquée au contrôleur 6 du système de contrôle par tige, en même temps que le signal Te d'erreur de température. Le contrôleur du système de contrôle par tige contrôle la position des tiges de contrôle R pour ajuster la réactivité du réacteur par le mécanisme 7 d'entraînement des tiges de contrôle La puissance Q du réacteur est appliquée à un calcu lateur 8 de distribution de puissance de référence qui produit une distribution de puissance de référence # Iref.
La distribution de puissance A I et la distribution de puissance de référence #Iref sont introduites à un additionneur-soustracteur 9, et l'écart entre AI et #Iref est calculé et appliqué à un contrôleur 10 de la concentration en bore. Le contrôleur calcule un signal de contrôle de concentration en bore Bc et la sortie du contrôleur 10 contrôle un système 11 de contrôle de l'acide borique pour ajuster la concentration en bore dans le réacteur 1.
Par ces systèmes de contrôle, la température du fluide de refroidissement du réacteur est maintenue proche de la température programmée du fluide de refroidissement du réacteur Tprog et la distribution de puissance AI est maintenue proche de la référence aîref pendant tous les transitoires du réacteur. Par conséquent, la température programmée du fluide de refroidissement du réacteur Tprog détermine la façon dont la température Tr du fluide de refroidissement du réacteur est contrôlée.
Approche analytique Un changement de réactivité d'un réacteur ##(t) est déterminé par l'équation suivante '(t) =oKq . aQ(t) +o( m . AT(t) + éXe(t) + A Pr(t) +C b . LB(t) .. (1) = coefficient de réactivité de la puissance (valeur négative) = coefficient de réactivité de la tempéra- ture du fluide de refroissement (valeur (négative) = coefficient de réactivé du Xénon (valeur négative) = coefficient de réactivé de l'acide borique (valeur négative) r(t) = changement de réactivité par ajustement de la position de la tige de contrôle, en fonction du temps AQ(t) = changement de la puissance du réac teur, en fonction du temps LT(t) = changement de la température primaire du fluide de refroidissement dans le réacteur, en fonction du temps AXe (t) = changement du xénon présent, en fonction du temps AB(t) = changement de la concentration en acide borique, en fonction du temps.
Le xénon accumulé dans le noyau a une section transversale très élevée pour l'absorption des neutrons et par conséquent empoisonne le réacteur, et réduit la réactivité.
Le xénon se forme en tant que sous-produit des produits de fission de dégradation dans le réacteur et la quantité accumulée dans le noyau peut être déterminée par l'enregistrement des changements de la puissance du réacteur que l'on exprime par AXe (t) = fx(Q) (2) où fx(Q) = fonction des transitoires du xénon en fonction de la puissance du réacteur et du temps.
L'invention a aussi pour objet un dispositif amortisseur des efforts de réaction exercés sur un mécanisme de direction assistée, constitué par un bloc hydraulique dont les orifices d' entrée et de sortie sont branchés entre le vérin d'assistance dont on désire amortir les efforts de réaction et un distributeur rotatif, dans le but de faciliter l'intégration dudit dispositif dans un mécanisme de direction assistée conventionnel.
Conformément à 1@ l'invention, 1' étranglement est constitué par un moyen réducteur de débit à débit variable piloté par la pression de la chambre de commande du vérin, soumise à l'effort de réaction.
Dans le dispositif ainsi constitué et selon un mode de réalisation préférentiel de celui-ci, le moyen réducteur de débit sera constitué par une valve à tiroir à commande par pression avec rappel par ressort, dont la face soumise à la pression hydraulique issue de 1' effort de réaction, porte 1' entrée d' un passage de fluide qui débouche dans un canal d' écoulement par 1' étranglement réalisé par ledit tiroir.
D' autres caractéristiques et avantages du dispositif ressortiront de la description qui va suivre faite en référence au dessin annexé dans lequel - la figure 1 représente schématiquement une direction assistée faisant application d' un bloc hydraulique constitutif du dispositif.
- la figure 2 est une représentation schématique du dispositif.
- la figure 3 est une vue schématique en coupe d' une forme de réalisation du bloc hydraulique représenté à la figure 1.
Dans la figure 1, les roues directrices 1 et 2 d'un véhicule automobile sont réunies à une timonerie 3 sur laquelle agit un vérin hydraulique 4 dont la tige de commande solidaire du piston 5 assure le déplacement des roues 1 et 2.
A titre d' exemple le vérin hydraulique 4 est à double tige et à double effet et possède deux chambres de commande 6, 7 qui sont situées de part et d'autre du piston 5.
Les charnbres 6, 7 sont en cornmunication au moyen d'un bloc hydraulique 10 avec une valve rotative 11 actionnée par le volant i2 qui fournit une pression d' assistance par étranglement du débit délivré par une pompe d'alimentation 13.
Il y a lieu de remarquer que la valve 11 pourrait être remplacée par un distributeur rotatif à engrenage de tout type connu.
Dans la figure 2 qui représente le schéma de fonctionnement et de branchement du bloc hydraulique 10 on voit que celui-ci possède deux orifices d'entrée E1 > E2 raccordés à la valve 11 et deux orifices de sortie S1 > S2 raccordés aux chambres 6, 7 du vérin 4.
Les chambres 6, 7 sont respectivement réunies à la valve 11 par une voie de fluide. Dans les deux voies de fluide sont montés respectivement des clapets de non retour à ressort 14, 15 avec étranglement 16, 17.
Chaque étranglement 16, 17 est constitué par un moyen réducteur de débit à débit variable constitué par une valve pilotée à rappel par ressort à tiroir 20, 21, à commande par la pression de la chambre 6 ou 7 du vérin 4.
La figure 3 représente une vue en coupe d'un mode de réalisation du bloc hydraulique 10. Il y a lieu de noter que certains détails constructifs du bloc tels que 1' implantation des moyens de raccordement des canalisations ont été omis dans le but de simplification.
Le bloc 10 possède deux canaux d'arrivée 31, 32 en correspondance avec les orifices d'entrée E1 > E2 et deux canaux de départ 41, 42 en correspondance avec les orifices de sortie S1, S2.
Les canaux d'arrivée et de départ 31, 41 sont en communication - au travers du siège 33 du clapet de non retour 14 à ressort 34 et - par le passage 16 étranglé par la valve 20 entre le canal 31 et l'alésage 35 de ladite valve qui débouche dans le canal 41.
Le fond de l'invention repose sur le fait que la formation d'une masse fondue1 qui contient des phosphates d'ammonium condensés, est obtenue par réaction d'acide trihydrogénophosphorique à une concentration de 32 à 64 en P205 à la température de 5 à l500C, ou d'une solution de dihydrogénophosphates d'ammonium dans l'acide trihydrogénophosphorique, avec le gaz ammoniac.