INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le ravitaillement de tels réservoirs à tension superficielle, ne s'effectue actuellement que sur terre, le remplissage exigeant relativement beaucoup de temps. Ceci est dt à ce que le remplissage d'un réservoir s'effectue par l'intermédiaire du dispositif de prélèvement de propergol, lequel est prévu en règle générale pour plusieurs petits processus de prélèvement. En appesanteur le problème qui se pose et qu'avec une telle méthode de ravitaillement, il n'y a pas de séparation satisfaisante possible de la phase gazeuse et de la phase liquide. Le gaz s'échappant lentement du réservoir à tension superficielle, serait fortement enrichi de particules de liquide, qui, d'une part, limitent considérablement le taux maximal de remplissage du réservoir, et, d'autre part, polluent le gaz de chasse à des valeurs inadmissibles pour raison de sécurité.Une autre possibilité théorique pour le ravitaillement en appesanteur consiste à introduire le liquide dans le réservoir à l'aide d'un dispositif de ravitaillement à pistons. Comme les utilisateurs du liquide ainsi approvisionné sont en règle générale de petits propulseurs, une pureté aussi élevée que possible du propergol est nécessaire. En conséquence, les parties constitutives mobiles mécaniquement, ne conviennent pas du fait qu'il se produit une abrasion des matériaux. En outre, des passages d'arbres, dventuellement nécessaires à travers le réservoir, ne sont pas souhaitables à cause du risque de fuite et de contamination par les matériaux de lubrification, d'étanchement et les matériaux des paliers.Les exigences intervenant dans ce contexte en ce qui concerne l'entrainement, l'énergie et la régulation, se traduisent en outre par une'complication considérable du réservoir et du dispositif d'approvisionnement.
Le but de la présente invention est en conséquence de créer un dispositif de ravitaillement pour le ravitaillement sous pression uniforme de réservoirs de liquide en appesanteur, notamment pour des réservoirs à tension superficielle, ce dispositif permettant avec une fiabilité élevée, une séparation efficace du liquide et du gaz.
Ce but est atteint, conformément à l'invention, en ce que ce dispositif d'approvisionnement comporte un élément d'approvisionnement refoulant le liquide avec une giration dans le réservoir et un élément de dégazage évacuant le gaz de chasse lors du remplissage, et que l'élément de dégazage est muni d'un moyen pour la séparation par la mécanique des fluides, le liquide capté par le gaz de chasse et pour ramener ce liquide dans le réservoir.
Selon d'autres caractéristiques de l'invention - ce dispositif d'approvisionnement est une partie constitu tive de réservoirs de liquide de différentes géomètrie, - pour obtenir l'écoulement en rotation du liquide appro visionné, l'énergie de refoulement d'une installation ex terne d'approvisionnement, est utilisée, - lors de l'approvisionnement, le liquide est introduit par une canalisation d'alimentation tangentiellement dans une buse de giration, - pour obtenir des composantes élevées de vitesses périphé riphériques du liquide alimenté dans le plan de sortie de la buse de giration, des aubes directrices sont disposées dans la couronne de la buse, - le liquide quitte la buse de giration par une couronne de buse avec des composantes élevées de vitesses périphéri ques et, aidé dans son mouvement de rotation par des tôles directrices côté réservoir, il s'applique contre la pa roi interne du réservoir, tandis que le gaz formant une colonne centrale, décrit avec son axe longitudinal, l'axe longitudinal du dispositif d'approvisionnement, - le gaz est soutiré par l'intermédiaire d'un tube d'ali mentation et d'évacuation et est amené à un canal en hé lice qui s'enroule autour d'un tambour dans le dispositif d'approvisionnement, - la paroi externe du canal en hélice est constituée par un tamis capillaire qui, lorsqu'il est imbibé de liquide, oppose au passage d'un gaz à travers lui, une résistance très élevée, tandis qu'il oppose au passage d'un liquide à travers lui, une résistance réduite, - la géométrie du canal en hélice est choisie de façon que les particules de liquide entrainées dans le gaz, soient, du fait des forces centrifuges prenant naissance, proje- tées contre la paroi externe du canal en hélice et, du fait du gradient de pression dirigé radialement vers l'ex- térieur, surmontent la résistance de passage à travers le tamis capillaire et se rassemblent entre ce tamis Ca- pillaire et l'enveloppe en tôle.
l'enveloppe en tôle placée autour du tamis capillaire assure une répartition uniforme du film de liquide sor tant à travers le tamis capillaire, - le film de liquide s'écoulant par l'intervalle annulaire entre l'enveloppe en tôle et la sortie de la couronne de la buse de giration, est entraizié par 11 effet d'aspiration de la sortie de la couronne de buse de forme conique dans le voile de liquide s'écoulant dans le réservoir, - le canal en hélice est en forme de spirale, - la canalisation d'approvisionnement s'applique tangentiel lement contre le canal en hélice et débouche à la section transversale d'évacuation du canal du film liquide dans le réservoir.
Le principe du dispositif de ravitaillement conforme à l'invention, est basé sur ce que l'on appelle l'effet de centrifugation, c'est-à-dire sur la séparation de deux fluides de densité différentes, en écoulements de rotation, sous l'effet de la force centrifuge. L'énergie d'entraSnement nécessaire pour la rotation de l'écoulement selon la réalisation de l'invention, évite des éléments d'entraSnement dans le réservoir de liquide.
les principes de fonctionnement et les variantes de construction du dispositif d'approvisionnement, conformes à l'invention, vont être exposés à l'aide des dessins ci-joints dans lesquels - la figure 1 est une représentation de principe du dispositif d'approvisionnement, - la figure 2 est une variante de construction du dispositif d'approvisionnement dans un réservoir k tension superficielle en forme de sphère, - la figure 3 montre une deuxième variante de construction dans un réservoir de liquide cylindrique, - la figure 4 montre une variante du dispositif d'approvisionnement selon une forme de construction plane spiralée.
Dans la première variante de réalisation (figure 2), le dispositif d'approvisionnement 17, selon la figure 1, est d'une partie constituante d'un réservoir à tension superficielle en forme de sphère, et est solidaire de l'enveloppe Il de ce réservoir. Le liquide à approvisionner pénètre par une canalisation d'approvisionnement 11, tangentiellement dans une buse de giration 2, pour en sortir avec une composante élevée de vitesse périphérique par une couronne de buse 3 munie d'aubes directrices.
Des tôles directrices 12 contre la face interne du réservoir contribuent à maintenir dans le réservoir le mouvement de rotation communiqué au liquide. La composante élevé de vitesses de rotation du liquide, assure en appesanteur, en combinaison avec la force centrifuge agissante, au rassemblement de la quantité de liquide approvisionné contre la paroi interne du réservoir, tandis que le gaz forme dans le réservoir une colonne centrale, dont l'axe longitudinal coïncide avec l'axe longitudinal du dispositif d'approvisionnement 17. A partir de cette colonne de gaz, le gaz est extrait par le tube de prélèvement 4 et il est amené à un canal hélicoïdal 5 qui est constitué par la tôle hélicoidale 6.
La paroi externe du canal hélicoïdal 5 est constituée d'un matériau actif capillaire, par exemple d'un tamis à mailles fines, qui, lorsqu'il est imbibé de liquide, oppose à la pénétration du gaz une résistance très élevée, tandis qu'il oppose à la pénétration du liquide, une résistance très réduite. La géomètrie du cani hélicoldal 5, est choisie de façon que les particules de liquide entrainées dans le gaz, sont projetées contre la paroi externe du canal hélicordal 5 par les forces centrimuges résultant du mouvement de rotation ainsi imposées, et du fait du gradient de pression agissant radialement vers l'extérieur, surmontent la résistance à la traversée du matériau capillaire et se rassemblent contre la face externe du tamis capillaire 7.L'enveloppe en tôle 8 placée autour de la paroi du tamis 7, assure une épaisseur uniforme et une orientation nette du film de liquide 9 s'écoulant à travers la paroi du tamis 7.
Un intervalle annulaire 10 entre l'enveloppe en tôle 8 et la sortie de la couronne de buse 3 de la buse de giration 2, assure une aspiration forcée de ce film de liquide 9 grtce à l'effet de succion du voile de liquide s'éooulant en forme de cône de la sortie de la couronne de buse 3 dans le réservoir. Le gaz épuré des résidus de liquide, sort finalement du dispositif d'approvisionnement 17 pour être amené à un réservoir de stockage proprement dit.
Le réservoir à tension superficielle ainsi rempli peut ensuite, comme cela est connu, être vidd par l'intermédiaire d'éléments d'extraction de propergol 19, des tubes collecteurs de propergol 20, du réservoir collecteur de propergol 21 et de la canalisation pour la sortie 15 de propergol lors du fonctionnement en refoulement. A cet effet, du gaz de chasse est amené par l'intermédiaire d'une canalisation d'alimentation 14 au dispositif d'approvisionnement 17, et introduit dans le réservoir par l'intermédiaire de la canalisation d'alimentation en gaz du tube d'évacuation 4.
Une deuxième variante de réalisation qui permet une séparation spatiale plus prononcée des écoulements de gaz et de liquide, est représentée sur la figure 3. Le réservoir utilisé a un volume de stockage important, il est prévu pour des vitesses de vidange élevées et n'est pas un réservoir à tension superficielle.Dans ce cas, la partie entrée du liquide, représentée par la canalisation d'alimentation en approvisionnement 1 la buse de giration 2 et la couronne de buse 3, est combinée avec la partie de sortie du liquide (tube 15). I1 en va de mEme pour le séparateur centrifuge avec les parties constitutives représentées par la canalisation d'alimentation et d'évacuation de gaz 4, le canal hélicoïdal 5, la tôle héli cordiale 6 et le tamis capillaire 7 qui est combiné avec le tube d'évacuation de gaz 13.
Le mode de fonctionnement du dispositif d'approvisionnement 17 ne modifie pas le principe, bien que l'enveloppe en tôle 8 ne soit pas utilisée. Le propergol est introduit dans le réservoir, par l'intermédiaire de la buse de giration 2 et de la couronne de buse 3. Dans le réservoir, il se produit comme cela a été précédemment évoqué, une rotation du liquide, aidée par les tôles directrices 12, autour de l'axe de la buse de giration 2, grssce à quoi, il se forme simultanément une colonne centrale de gaz. Le gaz partiellement chargé de gouttelettes de liquide s'écoule par le tube 4 dans le canal hélicoïdal 5 où, du fait des forces centrifuges mises en action, se produit la séparation des particules de liquide.
Les forces centrifuges et les gradients de pression engendrés par les vitesses d'écoulement élevées dans le séparateur centrifuge, provoquent sans problème une évacuation par la paroi externe du tamis capillaire 7 des particules de liquide ainsi séparées, sans risquer un blocage du canal hélicoidal.
Des cadres, prompts et faciles à assembler et à compléter du fait qu'ils sont vendus prêts à monter, sont également utilisés par des personnes qui désirent encadrer elles-mêmes des peintures ou des gravures sans recourir aux gens de métier, mais en utilisant directement des cadres préfabriqués.
Le marché offre pour ce service particulier, une gamme diversifiée de produits avec lesquels il est possible d'atteindre lesdits résultats. C'est en se référant précisément à ces résultats qui sont toujours assez décevants, avec l'obtention de montages peu soignés et de qualité médiocre, que le Demandeur a étudié un nouveau procédé en vue d'obtenir des résultats meilleurs et plus complets.
Le but de l'invention, qui était par suite la réalisation d'un cadre qui procure ces résultats améliorés, est atteint par l'assemblage mutuel de quatre éléments, découpés dans des baguettes longilignes profilées pour encadrement, lesdits éléments permettant, du fait de leur profil particulier, la construction d'un cadre auquel on assemble consécutivement le verre, la toile ou gravure et le panneau rigide de renforcement, en les introduisant à enclenchement élastique dans l'évidement annulaire qui est engendré par l'assemblage desdits éléments.
L'insertion par enclenchement élastique desdits éléments dans le cadre ainsi composé, est effectuée manuellement sans l'utilisation d'outils et en vertu des jonctions flexibles qui réunissent les quatre éléments profilés.
Cette propriété d'élasticité, jointe à la forme caractéristique et au profil de la baguette utilisée, a permis la réalisation de l'objectif conformément à l'invention, à savoir la disposition d'un cadre préfabriqué, pratique, fonctionnel, esthétiquement irréprochable, ainsi qu'apte à pouvoir être complété par l'utilisateur qui a procédé à son acquisition dans les magasins spécialisés.
Comme déjà brièvement mentionné ci-dessus, on ajoute audit cadre préfabriqué, la toile ou la gravure désirée en manoeu- vrant le verre et le panneau de support d'une manière entièrement nouvelle et sans l'utilisation de clips, clous, marteau, colle, pointes métalliques ou autres.
L'exclusion de tous les moyens traditionnels auxquels on a toujours recours lorsqu'on envisage de procéder à la mise en place de figures ou gravures dans un cadre, dépend du fait que les éléments qui complètent le châssis d'encadrement ne sont pas montés par le dos du cadre, comme cela se faisait toujours antérieurement, mais au contraire en opérant avec les mains par l'avant dudit cadre.
Les avantages qui résultent de ce procédé sont multiples, le premier d'entre eux étant la réalisation de tableaux encadrés avec des cadres propres à respecter des exigences esthétiques variées.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront clairement dans la description qui va suivre d'un exemple de réalisation préféré, donné à titre -indicatif, mais nullement limitatif, en référence aux dessins annexés, dans lesquels La figure 1 représente une vue frontale d'un cadre de l'invention que complète un tableau ; La figure 2 est une vue mettant en évidence le dos du cadre pour tableau ou miroir La figure 3 est une coupe partielle selon la ligne AA, d'un tableau complet La figure 4 représente les mêmes éléments que ceux de la figure 3, en phase de montage t La figure 5 illustre le mode de montage des éléments qui composent le tableau selon les figures précitées, les bords du cadre étant représentés à échelle agran die pour plus de clarté t La figure 6 représente le mode de démontage du ta bleau ; et La figure 7 représente une plaquette angulaire flexi ble qui constitue une variante du moyen d'assemblage apte à composer le cadre à partir des quatre éléments.
Comme on peut le voir dans la figure 1, le tableau de l'invention complet, comprend un cadre 12, un panneau 9, une toile ou gravure 10 et un verre 11.
Le cadre de l'invention est composé de quatre éléments 1 égaux deux à deux, joints aux sommets, comme indiqué sur la figure 2.
Lesdits éléments 1 sont mutuellement assemblés au moyen de pointes ou cavaliers métalliques 3.
Les pointes 3 assemblent et maintiennent réunis les quatre éléments 1 sans le recours à des éléments d'embottement particuliers.
Les pointes métalliques 3 sont remplacées, dans le cas où le cadre a des dimensions plus grandes, par les plaquettes métalliques 5 (voir figure 7) ou par des cornières en matière plastique, robustes et flexibles qui sont assemblées aux éléments 1 par l'intermédiaire de vis ou clous 6.
Les cavaliers 3 ou encore les plaquettes 5 ont pour but, comme mentionné ci-dessus, de maintenir les éléments mutuellement assemblés de manière très précise et surtout d'autoriser lesdits éléments à subir des légères flexions qui permettent l'élargissement indispensable des dimensions C et D, depuis la zone où se trouve le bord profilé 8 de l'élément 1 qui réalise la partie extérieure ornementale du cadre 12.
L'élargissement momentané des deux dimensions C et D du cadre 12, provoqué par l'opérateur montant le tableau, rend possible l'introduction de l'élément rigide 9, de la toile ou gravure 10 et du verre 11 dans l'évidement ou cavité 15, comme indiqué sur les figures 3 et 4.
L'objet principal de l'entretien des voies ferrées est d'assurer les conditions d'un trafic sQr. Un autre but de cet entretien vise à l'augmentation des limites de vitesse et de charge du trafic et du confort de roulement. Pendant l'entre- tien des voies, les voies ferrées doivent être inspectées selon des procédures déterminées.
La sécurité du trafic ferroviaire, la vitesse et la charge à l'essieu admissibles sur une voie ferrée donnée, ainsi que le confort de roulement sont influencés en premier lieu par l'état de la voie ferrée.
Au cours de l'installation des voies ferrées et de leur entretien ultérieur -au cours de l'entretien des voies- les paramètres géométriques de la voie sont controlés, ce qui permet en comparant les données mesurées et les données théoriques de déterminer un indice de qualité de la voie et, le cas échéant, de prévoir des mesures pour corriger et améliorer la voie.
Le procédé le plus connu utilisé pour la mesure des paramètre géométriques des voies est le procédé dénommé "à trois points" ou le procédé des cordes dans lequel on mesure, le long de la voie en au moins trois points du rail constituant la.voie, les déviations par rapport à la ligne droite du rail. A l'aide des déviations par rapport à la droite (hauteur de corde), on calcule le courbure de la voie, respectivement les irrégularités de la voie. La déviation est mesurée aussi bien dans la direction verticale que dans la direction horizontale.
Un inconvénient du procédé des cordes réside dans le fait que l'on ne peut pas relever à l'aide de ce procédé des irrégularités de voies dont les longueurs d'onde sont proches de la distance qui sépare deux points de mesure les plus éloignés, ou qui correspondent à un multiple de cette valeur.
Ceci est particulièrement gênant dans le cas des déformations périodiques de la voie et peut être réduit en disposant les points de mesure asymétriquement les uns par rapport aux autres, ou en choisissant plus de trois points de mesure.
Bien qu'aucune de ces solutions ne soient satisfaisantes, elles compliquent le processus de mesure de façon sensible et nécessitent même l'utilisation de véhicules de mesure spéciaux.
Les inconvénients cités ci-dessus du procédé de mesure à trois points peuvent être évités complètement en utilisant les procédés de mesure à inertie qui sont connus dans la littérature correspondante sous la dénomination de procédé.TRIM (Track Recording Inertial Measurement). L'objet de ce procédé va être décrit brièvement par la suite.
La mesure précise théorique de la géométrie transversale et verticale des files de rail doit être réalisée à l'aide d'un système de coordonnées fixes relié à la terre. Une mesure de ce type ne peut pratiquement pas être réalisée au cours de la marche, à l'aide d'un système de mesure monté dans un véhicule par exemple dans un véhicule de mesure. Une mesure approximative peut cependant être réalisée de telle façon que le système de coordonnées fixes soit reproduit par double intégration des accélérations du véhicule avec une limitation déterminée-. L'objet de la limitation réside dans le fait que la double intégration ne peut être conduite qu'approximativement car l'intégration n'est pas disponible pour les composantes caractéristiques de l'accélération, qui ne varient que lentement pour les guidages géographiques du profil de la voie.
De cette façon, on obtient un système de coordonnées où seules les plus grosses variations du guidage du profil de la voie sont représentées mais qui ne tient pas compte cependant des plus grandes courbes du profil géométrique de la vue. Ce système de coordonnées convient cependant de façon convenable pour la surveillance des irrégularités de la voie.
Pour l'utilisation pratique du procédé TRIM, on utilise une masse d'inertie bien suspendue dans la voiture de mesure et l'on rapporte la masse géométrique de la voie à cette masse. De cette façon, on peut réaliser une partie de l'intégration avec une partie de la masse inerte et on peut réaliser des corrections déterminées à l'aide de cheminements électroniques ou mathématiques.
Le procédé TRIM ainsi que le procédé des cordes (ce dernier avec des modifications correspondantes) conviennent donc pour déterminer les défauts géométriques des voies ferrées en fonction du chemin parcouru. Les voitures de mesure utilisées ne reflètent cependant la plupart du temps pas les conditions de service effectives car les conditions de roulement des voitures (poids, charge à l'essieu, suspension, vitesse, etc.) de la voiture de mesure, ne correspondent pas aux propriétés de roulement des véhicules prenant part au trafic.
Même lorsque l'on peut résoudre le problème de la correspondance des paramètres de marche de la voiture de mesure avec ceux des véhicules courants prenant part au trafic régulier, la détermination sare des défauts de la voie qui met en cause la sécurité du trafic reste non résolue car il n'existe aucun rapport net entre les défauts géométriques de la voie (déviation par rapport au profil théorique de la voie) et la sécurité de marche du véhicule. En pratique, on prévoit de cette façon que l'on détermine des tolérances étroites pour la géométrie de la voie et qu'en cas de dépassement des limites de tolérance, on prend des mesures de correction.
L'un des buts de l'invention consiste à déterminer l'état des voies ferrées à l'aide de procédés de mesure qui caractérisent les conditions de trafic réelles (charge, type de véhicule, vitesse, etc.).
On prendra en considération, de façon particulièrement importante, la séparation des défauts géométriques simples de ceux qui mettent en cause la sécurité car il s'est révélé possible de déterminer techniquement les données à utiliser au cours de l'entretien de la voie et d'éviter des travaux inutiles pour le maintien de conditions géométriques trop sévères.
Un autre objet de l'invention réside dans le fait que l'on peut également déterminer géométriquement les défauts de voies, car d'une part on garantit la possibilité d'une comparaison avec les anciens procédés et d'autre part, on doit examiner géométriquement l'élimination des défauts.
La La phase organique est du trichlorométhane contant 0,05 -1 -1 mol.l de Bipy et 0,25 mol.l d'acide monodécylphosphorique (MDPA).
Les résultats obtenus sont donnés sur la figure 4 qui représente les variations des coefficients de distribution D du nickel et du cobalt en fonction de la concentration en H SO (en -1 24 mol.l ) de la solution aqueuse de départ.
Sur cette figure, on voit que la séparation nickelcobalt peut être réalisée également dans de bonnes conditions lorsqu'on utilise comme extractant acide MDPA au lieu de HDNNS.
EXEMPLE 5 : Séparation nickel-cobalt Dans cet exemple, on utilise coome solution aqueuse de départ, une solution d'acide sulfurique 0,5N contenant 0,05 -1 -1 mol.l de nickel sous forme sulfate et 0,05 mol.l de cobalt sous forme sulfate.
La phase organique utilisée est La même-que celle de l'exemple 1 et on réalise l'extraction dans les mêmes conditions que celles de l'exemple 1.
Après décantation des deux phases, on détermine les coefficients de distribution du nickel et du cobalt et on obtient les résultats suivants - D = 12,5, Ni - D = 0,5, Co - X de nickel extrait = 92,6X, - X de cobalt extrait = 33 X, - Facteur de décontamination (D /D ) = 25.
Ni Co Les conditions de cet exemple permettent ainsi d'obtenir une extraction sélective du nickel avec un bon rendement.
On peut ensuite réextraire le nickel de la phase organique en mettant en contact un volume de celle-ci avec un volume de phase aqueuse acide constituée par une solution aqueuse d'acide sulfurique 2N, sous agitation pendant 2 minutes. On laisse ensuite décanter les deux phases et, on détermine leurs teneurs respectives en nickel et en cobalt. On obtient ainsi les coefficients de distribution du nickel et du cobalt.
Les résultats obtenus sont les suivants - D = 2,1, Ni - D = Co - X de nickel réextrait = 32Z, - X de cobalt réextrait = 96X.