INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Elle se présente comme la synthèse detrois éléments :un cylindre volumineux,un volant d'inertie de grande dimension,une transmission hydraulique.La taille démesurée du cylindre (30cm g) par rapport au cylindre actuel des automobiles permet de diminuer Ia surface des pièces métalliques en contact avec les gaz en combustion proportionnellement au volume de gaz détendu,donc de diminuer les pertes d'énergie calorifique.Elle diminue la fréquence des explosions par conséquent abaisse le niveau sonore, réduit les frottements engendrés par le mouvement de translation du piston,les pertes par pompage laminage du comburant et desgaz brAlés,augmente la puissance du moteur.Son plus grand défaut est de libérer une quantité très irrégulière d'énergie,d'où la nécessité de lui adjoindre un réservoir d'énergie qui emmagasine l'énergie libérée en surplus par la combustion,et la restitue au moment de la recompression des gaz et de leur renouvellement, c'est-à-dire lorsqu'il n'y a plus de combustion fournissant de l'énergie.Comment concevoir alors ce réservoir d'énergie? La solution proposée consiste à faire jouer au piston un second rôle de volant d'inertie,ceci afin de diminuer le poids et l'encombrement du moteur.
Ce choix procure en outre d'autres avantages.
transversale plus grande et est de ce fait plus raide.
L'élargissement de la bouche d'aspiration ne conduit pas à une aspiration accidentelle du tissu en cours de couture,
compte tenu de la raideur de ce tissu.
Des considérations à peu près similaires s'appli-
quent dans le cas de tissus légers.
La tige 18 peut facilement être disposée avec précision en raison seulement de la présence des encoches
22, avec les instructions appropriées. De plus, les enco-
ches 22 permettent à la tige 18 d'être insérée de niveau avec le boitier 8. La tige 18 est ainsi empêchée de gêner ou de bloquer le tissu qui avance au voisinage de la bouche 10.
L'invention atteint ainsi les buts envisagés.
Des essais pratiques ont montré que même un per-
sonnel non qualifié pouvait disposer la tige 18 dans la
position correcte, immédiatement, supprimant ainsi la plu-
part du temps perdu résultant d'opérations d'essais, ainsi
que des rejets de fabrication. Cette fiabilité et facili-
té d'utilisation est obtenue de façon avantageuse par des
moyens très simples et pouvant être fabriqués sans diffi-
Le secteur technique de diffusion de--l'invention est celui de la production de chaleur par fluide caloporteur : air, eau, fluide organique ou frigorigène, dans une plage de température d'utilisation comprise entre 70 et 150 C, suivant la latitude et la conception de l'isolation du capteur; donc supérieure à la plage d'utilisation des capteurs plans conventionnels.
Ce type de captation peut également être utilisé avec intérêt pour améliorer la production d'électricité par photopiles. Dans ce cas le capteur sera conçu sans isolation ni couverture pour assurer un refroidissement correct des photopiles par convection.
Compte tenu de la large ouverture des miroirs selon l'invention, autour de 600, le rendement ne sera pas diminué par ciel couvert, par rétrécissement de champ. Il sera par contre fortement augmenté, à la surface de captation, par rayonnement direct, à peu près dans le- rap- / port de concentration.
Cette utilisation particulière de l'invention permettra de réduire sensiblement l'investissement en photopiles pour une menine puissance crète. Cela sera d'autant plus sensible pour les pays à faible technologie qui pourront fabriquer la structure de réflexion mais devront importer les photopiles.
Pour revenir au secteur thermique, l'utilisation de ce capteur peut couvrir une variété d'applications solaires dont il était peu ou pas fait état pour les autres types de capteurs ou pour les capteurs à miroirs fixes.
dehors de l'utilisation classique en production de chauffage par air, eau ou autres fluides comme tout capteur plan fixe, réflectif, sélectif ou sous vide, il peut fournir de la chaleur moyenne température pour tout processus thermique industriel et spécialement a/ b s 10 15 20 25 30 35 40 agro-alimentaire : cuisson, stérilisation, étuvage, lavage etc...
Il peut permettre et favoriser le stockage pas chaleur latente par fusion directe de solides à des températures comprises entre 60 et 1200 susceptible de diminuer les volumes des stockages intersaisonniers et les pertes thermiques.
L'utilisation la plus intéressante peut hêtre la production de froid par absorption, en fournissant aux bouilleurs une température supérieure à 100 C et en utilisant les couples NH3 - HzO, H20 - Li Br ou autres.
Cette production de froid peut être utilisée en procurant des économies d'énergie importantes pour la climatisation des locaux, pour le stockage thermique performant : chaleur latente de production de glace d'eau, pour tous les besoins frigorifiques habituels commerciaux ou in dYlstrielsschambres froides et meubles de conservation, pour les processus frigorifiques industriels agro-alimentairesou autres.
Autre utilisation calorifique : le stockage chimique de l'énergie solaire e dentaire d'été par séparation, désorption ou réaction chimique réversible. Noter l'avantage d'utiliser 1e rayonnement solaire direct prépondérant l'été pour activer les réactions qui permettent de créer des stocks d'énergie sans pertes pour les besoins de chaleur de l'hiver.
Un autre créneau d'utilisation spécialisé de ce capteur est de fournir l'énergie thermodynamique pour les moteurs solaires. En effet, en augmentant l'écart de température entre le générateur et le rejet dans l'ambiance, le rendement mécanique de Carnot est augmenté dans la même proportion sans technologie sophistiquée.
Pour les pays en voie de développement, la fabrication de ce capteur de technologie simple sera appréciée pour alimenter les évaporateurs des moteurs solaires thermiques utilisant un fluide frigorigène.
L'évaporation pourra se faire, soit dans les capteurs, soit par l'in termédiaire d'un échangeur et d'un fluide haute température. Les mo teurs utilisés pourront être à & "pneuride", à membrane, à piston, à turbine, à vis ou autre système employant un cycle frigorigène entre 30 et 1500 C, pour la production d'électricité, le pompage de l'eau.
Exemple pompe thermodynamique de Monsieur TAUREAU.
Ce capteur peut être disposé en grandes surfaces pour de grosses installations de type industriel utilisant la chaleur autour de -10oOC.
La fabrication en série de ce capteur devrait le rendre compétitif par rapport à d'autres capteurs plans améliorés et d'autres capteurs concentrateurs plus sophistiqués.
tion apparaîtront au cours de la description qui va suivre.
Aux dessins annexés, donnés uniquement à titre d'exemple, la Fig 1 est une vue de face simplifiée d'une forme préférée de réalisation du dispositif selon l'inven- tion 9
les Fig -2 et 3 sont des vues agrandies de dé-
tails de construction dans la région de la scie
la Fig 4 est unevue en perspective d'une par-
tie latérale du dispositif; et
la Fig 5 représente sous forme agrandie un dé-
tail de la Fig 4.
Un bâti désigné dans son ensemble par 1 comprend
deux montants verticaux 2 et 3 ainsi que deux poutres hori-
zontales 4 et 5 reliées rigidement aux montants verticaux.
Une poutre de guidage 6 est montée sur les deux poutres horizontales 4 et 5 par l'intermédiaire de galets et de
rails de manière que cette poutre puisse se déplacer hori-
zontalement dans les deux sens sur toute la longueur du
bâtil Le groupe de sciage 7 est fixé à la poutre de guida-
ge 5; d'une part, ce groupe peut se déplacer en transla-
Figure 8 - vue du dessus d'une dalle montrant en pointillé le bas (pointillés petits et étaux) et le haut ( pointillé un trait long, un point, un trait long ) du dessin des cannelures de sous face de la dalle (dessin réduit d'une dalle de 40 x 40) Figure 9 - coupe AA sur figure 8 suivant une médiane, cannelures en forme de trapèze isocèle, point r-s-t-u-v-w-p-q indiquant le contour des cannelures.
Figure IO - coupe BB sur figure 8 suivant une parallèle à AA à 7,5 cms de AA.
Figure Il - coupe CC sur figure 8 suivant une parallèle AA à 15 cms de AA.
Figure I2 - coupe DD sur figure 8 suivante une parallèle à AA à 10,5 cms de AA et coupe EE sur figure 8 suivant une p- rallèle a AA à 17,5 cms de AA Figure 13 - vue de la dalle idem figure 8 avec en point il lé le bas des cannelures, les traits A. B. C. Dreprésentant les coupes les plus défavorables pour la stabilité de la portion de dalle qui serait conservée en place.
Le porte à faux maximum par rapport à un appui que l'on déduit de ce tracé est de 5 cms env. au moins, trois appuis étant toujours prés de cette ligne de coupe.
Pour une dalle carrée, chaque point des appuis, donc des cannelures a un point correspondant symétrique par rapport au centre de la dalle, celle-ci peut être posée dans n'importe quel sens, les coupes précédentes sont semblables dans le sens per pendiculaire à la médiane li de la figure 8 Oh constate d'après ces coupes que la plus longue partie de dalle entre deux appuis se trouve entre X et Y de la figure 8 soit dans le cas présent. de I8 cms, ce qui représente suivant la norme pour une dalle de 40 x 40 une charge de (700 d AN x18/40)= 350 d AN qui s'appliquent donc sur une dallette rectangulaire de 18 x 6 cms appuyés aux deux extrémité s sur ses 2 lzrgeurogde 6 cas et de 8 cas sur chaque longueur en leur milieu.
Les calculs de résistance des matériaux et les essais montrent que malgré l'épaisseur relativement faible des parties portantes et leur constitution ( résine ou mortier ou bdton lavé et béton allégé) les dalles résistent très bien à la rupture suivant essais préconisés par les normes et règlement en vigueur.
La forme trapézoldale arrondie ou demi-arrondie des cannelures de la dalle (objet de l'invention) ont le double avantage d'une part, d'agrandir la partie inférieure permettant par exemple une meilleure circulation de l'eau en diminuant la portée de la partie de dalle porteuse.
de faciliter le démoulage dans le mode de préfabrication indiqué ci-deseus.
il est possible de poser ces dalles à joint serré ou à joint large ( facilité de dépose ) pour cela il sera prévu des cales d'écartement formées de croisillons en plastic ou caoutchouc de 5 m/m d'épaisseur et de hauteur inférieure de I cm à de la dalle, perspective de ceux ci suivant figure (7 @) Comme indiqué ci-dessus les avantages de la présente in vention sont particulièrement importants pour les protections démontables des étanchéités des terrasses accessibles. Toute fois, malgré les pentes faibles de l'étanchéité il sera tou jours nécessaire d'obtenir une surface de circulation horizon tale.Pour cela dans la présente invention il a été prévu de pouvoir rehausser les appuis des dalles ( pose sous les appuis d'un béton allégé pret à l'emploi gâché sur place, ou pose sous les appuis de cale s de differentes hauteurs de mdme composition et forme que les appuis, fournis par le fabricant de dalles ) la mise à niveau de la surface de circulation nécessitera ausai la diminution de la hauteur de tout ou partie de la dalle.
Suivant l'importance de ce travail plusieurs solutions techniques peuvent être envisagées, soit avec une simple rape à bois (petit travail) soit utilisation d'une ponceuse à mains avec disque de grains très gros (I6 ou 24) soit une dbarbeuse à mains portant un disque à pierre. Pour le cas ou l'entrepri- se de pose aura de grandes surfaces donc de nombreuses dalles à rectifier, nous décrivons ci-dessous une machine simple destinée à fraiser sur place et d'une façon particulièrement ré- gulière le dessous des dites dalles.
La description suivante de cette machine partie de 1'invention dont le principe et la description succinte des dif férents éléments la composant ( éléments importants et nécessaires ) n'a aucun caractère limitatif notamment pour les détaiss et mises au point mécaniques.
Cette machine se composera essentiellement de trois é léments.
Une table avec pieds amovibles et réglables.
Un chariot se déplaçant sur des rails fixés à la table précédente, ce chariot portera deux guides perpendiculaires et réglables, et sera destiné à supporter la dalle belle face contre le chariot ( cannelures vers le haut ).
Au dessus un carter portant un moteur et une couronne dentée ( ses aspérités ayant la même fonction que la rape ou le papier abrasif signalés plus haut ). La partie den de de la couronne sera à quelques m/m de la sous face du carter.
La bobine 25 n' est plus alimentée, la bobine 26 est alimentée jusqu' à ce que le mouvement du baladeur 27 débute. Ceci est détecté par le fait que 1' inductance de la bobine 26 est faible lorsque le baladeur 27 est engagé tel que représenté sur la figure 5. Lorsque le baladeur 27 se déplace, 1' inductance de la bobine 26 augmente et il y a une force contre électromotrice induite dans ladite bobine, ceci réduit le courant absorbé. Un système de surveillance de ce courant permet de détecter aisément le début de mouvement du crabot. La bobine 25 est alors alimentée dès le début du mouvement du crabot qui viendra se centrer dans la position point mort tel que représenté à la figure 2.
La probabilité d' engager le rapport opposé à celui que 1' on veut dégager en déhors du synchronisme est très faible parce qu' une autre propriété de l'invention est de ne permettre 1' engagement qu' au synchronisme. Ce point sera explicité plus loin.
Le crabot est, après son dégagement, maintenu en position point mort selon les dispositions présentées lors des explications relatives à la figure 2.
La figure 4 montre l'engagement d'un rapport à partir de la position point mort du crabot.
La bobine 4 est alimentée et produit un flux magnétique dont la trajectoire des lignes de force est représentée sur la figure 4.
L' inductance de la bobine 4 est faible à cause des entrefers importants.
Ceci provoque une intensité maximale -dans cette bobine comme nous le verrons plus loin. Le flux magnétique circule de 1' inducteur 5 au pignon 6, traverse l'entrefer entre les dents de crabot du pignon 6 et la denture intérieure 38 du baladeur 12 et retourne à l'inducteur par l'armature 3 en entourant la bobine 4.
Ce flux ne doit pas pouvoir se refermer par d'autres voies, dans le cas de la figure 4 ceci est obtenu par les bagues bronze 10 et 15, le même résultat peut être obtenu en réalisant la pièce 13 en acier amagnétique.
Ceci correspond au cas où les bagues bronze seraient remplacées par des roulements à aiguilles.
Les effets de ce flux magnétique sont - de plaquer 1' inducteur 5 sur le disque en bronze 7, ceci réduit l'entrefer entre l'inducteur 5 et le pignon 6 - d'attirer le baladeur 12 vers les dents de crabots repère 37 du pignon 6.
L' une des particularités de l'invention est que le défilement relatif des dents 38 du baladeur 12 en face des dents de crabot 37 du pignon 6 provoque dans ces dernières des variations de flux. Le disque en bronze 7 qui positionne radialement et latéralement l'inducteur 5 a aussi un autre rôle très important. I1 ceinture chaque dent de crabot du pignon 6, (comme on peut le voir sur la figure 7 où 1' on a imaginé en pointillé une circulation possible de courant de court circuit).
Lorsque le flux magnétique varie dans les dents de crabotage du pignon 6, des courants de courts circuits très intenses sont induits dans le disque 7 au niveau du pourtour des dents. Ces courants de courts circuits sont dus aux variations de flux dont la cause est la vitesse différentielle des pièces. Les courants de courts circuits vont s' opposer à leur cause en créant : un couple antagoniste dont les effets de synchronisation sont négligeables et sans intérêt et un contre flux de démagnétisation de 1' entrefer. Ce contre flux réduit 1' effort électromagnétique d' engagement du crabot d' une manière très importante si la vitesse différentielle est grande et devient nulle si les pièces sont au synchronisme.Cette propriété du système est très favorable à la réalisation d' un système de commande de crabotage de boîte de vitesses parce qu'il auto interdit toute fausse manoeuvre.
Lorsque la synchronisation est provoquée par des dispositifs extérieurs à la boîte de vitesses, il est possible d' établir le courant d' excitation de la bobine d' engagernent d' un rapport bien avant d' avoir obtenu le synchronisme puisque 1' on est assuré que le crabotage ne se produira que lorsque le synchronisme sera atteint.
Dans la période de présynchronisme avec présence du courant dans la bobine d' engagement, les dents des crabots seront en contact mais sans effort susceptible de générer des détériorations ou des chocs bruyants. Au moment du synchronisme le début d' engagement peut être instantané du fait que pour l'obtenir, un déplacement minime du baladeur 12 est suffisant.
La figure 3 montre la phase d' engagement à fond des dents du crabot.
Le baladeur 27 représenté engagé, le flux magnétique induit -par la bobine 25 ferme son circuit par l'inducteur 5 le baladeur 12, l'armature 3.
Bien entendu, le parcours de la tête de découpe 1 avec la la-
me de découpe 44 autour du bord du vitrage 86 à découper peut être con-
tr&lé par le centre de commande 98 après qu'il ait réalisé un premier
parcours pour établir son programme.
Apres un certain nombre de cycles de découpe des vitrages 86, le centre de commande 98 peut contrôler automatiquement l'approche de la tête de découpe 1 et par conséquent de la lame de découpe 44 à l'équipement 83 pour l'affutage du bord tranchant de la lame de découpe 44.
Après un nombre préfixé de cycles de découpe, la tête de dé-
coupe 1 vient automatiquement se présenter à l'équipement 73 pour effectuer, de façon automatique, l'opération de changement de la lame
44. Le couvercle 45 de la partie 40 s'ouvre par l'intermédiaire du vé-
rin 54 qui, grâce à la rainure hélicoTdale 56 de la partie inférieure détermine la rotation de la goupille 57 insérée dans cette rainure
56 et donc la rotation de la partie 58 à laquelle est attachée la gou-
pille 57; la partie 58 reliée au couvercle 45 fait donc tourner le couvercle 45 qui se place dans la configuration hachurée et ouverte,
qui est illustrée dans la figure 8.
La lame de découpe 44 usée peut être retirée par l'intermé-
-7- diaire du fonctionnement du vérin 29 qui, en retirant la tige 30 exerce
une rotation antérieure sur le corps tubulaire profilé 33 autour du pi-
vot 34 et en opposition à la force élastique du ressort 42 pour ainsi rapprocher l'axe 38 de la poulie 39 à l'axe de la poulie supérieur 26 rendant ainsi libre la lame de découpe 44. La tête de découpe 1 par l'intermédiaire du centre de commande se présente face à l'équipement 73 comme illustré dans la figure 8. Cette position est signalée par le détecteur 78. La nouvelle lame de découpe 44 placée dans l'équipement 73 par l'intermédiaire des aimants 77 est donc prélevée par la tête de découpe 1 grâce à la mise en marche en sens inverse, du vérin 29 qui, éloignant l'axe de la poulie 39 de l'axe de la poulie supérieure 26
d'actionnement 16b est limité par une butée 54 qui est une cheville faisant saillie sur la paroi intérieure 49 de -la chambre 50 et qui est enfoncée de l'extérieur dans la paroi de l'enveloppe. Au lieu de cette butée en forme de cheville 54 peut également être utilisée
toute autre butée appropriée.
Au moyen de la pièce de serrage 52 la pièce à frot-
tement 58 peut être comprimée axialement en vissant la pièce de serrage avec la poignée en direction de l'élément d'actionnement 16b. Ainsi la pièce à frottement 48 est comprimée élastiquement, augmentant ainsi la pression d'appui exercée sur la paroi intérieure 49 de la chambre
50. La force de frottement de ce dispositif d'immobilisa-
tion en rotation peut de la sorte être réglée de manière simple en fonction de la force du ressort de compression
29. Pour le reste ce dispositif d'immobilisation en rota-
tion est à nouveau réalisé comme pour la forme de réalisa-
tion des figures 1 à 3. Dans la position dégagée représen-
tée sur la figure 7 la pièce de serrage 52 prend appui contre la butée 54. La tête 30 de l'organe de blocage 22 est poussée par le ressort de compression 29 contre le fond 31b de l'élément d'actionnement 16b. L'extrémité libre de
l'organe de blocage 22 est située à l'intérieur de l'ouver-
ture de passage 35b prévue dans le fond 34b de l'enveloppe.
Au moyen de la poignée 53 l'élément d'actionnement 16b peut
être poussé vers le bas en vainquant le contact de frotte-
ment entre la pièce à frottement 48 et la paroi intérieure
49. Dès son entrée en contact avec l'élément presseur supé-
PROCEDE ET DiSPOSITIF POUR SEPARER DES FRACTIONS LIQUIDES ET SOLIDES, NOTAMMENT DES JUS DE FRUITS On connaît depuis fort longtemps des pressoirs par ticulièrement adaptés à l'extraction de jus de fruits et qui zomplenllent une capacité a parois perforées dans laquelle les matières à prcsser sont introduites et comprillees au moyen d'une vis sans fin. Ce principe général I connait de nombreuses variantes, notamment dans la forme du moyeu de la vis sans fin et dans la forme de la capacité < ie compression elle-meme.Quelles que soient ces variantes, tous les pressoirs de ct type présentent comme inconvénient majeur de provoquer une trituration de la matière à presser entre la p@@ipherie de la vis centrale et les parois perforées de la capacité, car il se produit obligatoirement des frottements sur les spires de la vis et sur les parois perforées qui agissent comme une râpe.
Ces inconvénients sont très graves puisqu'ils entraî- nent la fragmentation de matieres solides et l'écrasement de pépins ou de fractions herbacées, ce qui provoque un dégage ment d'huile procurant un goût amer et donnant au Jus extrait une astringence incompatible avec une bonne qualité.
C'est ainsi que l'on connaît le document FR-A 74/09591 qui décrit un pressoir ayant une capacité de compression à parois perforées de forme cylindrique et une vis hélicoïdale centrale elle-même cylindrique mais dont le moyeu présente plusieurs parties de conicités différentes.
On connaît également le document FR-A-82/03408 qui décrit un pressoir ayant une première partie cylindrique et une deuxième partie tronconique, une vis hélicoïdale axiale présentant des spires elles-memes cylindriques sur un moyeu également cylindrique.
Dans le document FR-A-83/05068 est décrit un pressoir présentant une capacité de compression ayant une première partie cylindrique, une deuxième partie tronconique raccordée à la première et une troisième partie également cylindrique raccordée à la partie tronconique, la vis hélicoidale ayant toujours un contours cylindrique.
On voit que dans tous les cas la pression exercée sur la matière est générée par la vis hélicoïdale rotative, source des inconvénients rappelés ci-dessus dont la gravité est telle qu'elle a provoqué l'interdiction des pressoirs de ce type pour la production de jus de raisin destiné a l'élabora tion de Cognac.
On a alors pensé à supprimer les triturations en rendant innoffensive la vis hélicoidale tournant dans l'axe de la capacité dc compression. A cet effet, la vis hélicoïdale est montée mobile axialement tout en étant montée rotative dans le sens d'une poussée sur la matière. Quand cette vis rencontre une résistance prédéterminée, elle est reculée jus qu'o une position de départ puis, la rotation étant jarretée, la vis est poussée axialement, sans tourner, sur la matière de-ja pressee pendant que l'on- admet de la inat jère fraîche a presser et le retrait de la vis se fait en l'entraînant en rotation dans le sens inverse de la poussee afin qu'elle sc "dévisse" dans la matière fraîche, puis le cycle recommence.
Ce dispositif apporte une amélioration par rapport aux pressoirs précédents mais présente encore un inconvénient important du fait que la pression s' exerce dans le même sens que l'introduction de la matière c'est-à-dire dans un sens dit "amont-aval" et qu'en outre cette pression est prédominante au centre de la capacité, la contre-pression obligatoi re étant obtenue au moyen d'une porte placée en travers de l'extrémité de la capacité opposée à l'entrée de la matière à presser.