INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
x L'eau de chauffage chaude, qui est produite à l'aide du brûleur 2 dans la chaudière 1, traverse, selon la succession indiquée, la vanne mélangeuse 7, la pompe de circulation 6, le circuit aller 3 , les radiateurs ou les circuits de chauffage H1 à H et le circuit retour 4, afin de revenir en x suite partiellement à la chaudière 1 pour y être à nouveau chauffée.Dans le cas d'un dispositif de chauffage piloté par la température extérieure, le capteur extérieur 9 est relié à une entrée du transmetteur 11 de la valeur de consigne, auquel sont envoyées en outre,par l'intermédiaire par exemple d'entrées supplémentaires respectives séparées, et ce dans le cas où ce capteur réalise l'adaptation automatique d'une courbe caractéristique de chauffage, la température ambiante TR Rme surée par le capteur d'ambiance 10, des valeurs de consigne de températures ambiantes respectives TR,1 et TR,O pour une période d'utilisation ou une période dediminution de lateMp & ure et un programme d'utilisation pr(t) du dispositif de chauffage.Le transmetteur 11 de la valeur de consigne produit at moins une courbe caractéristique de chauffage Tv1s = f (TA)' qui représente, comme cela est connu, la dépendance d'une valeur de consigne TV,S de la température dans le circuit aller vis-à-vis de la température extérieure TA. La sortie du transmetteur 11 de la valeur de consigne, au niveau de laquelle apparaît la valeur de consigne TV,S de la température dans le circuit aller, est reliée à une entrée de la valeur de consigne et le capteur 12 du circuit aller est relié à une entrée de la valeur réelle de l'appareil de régulation 13, dont la sortie est raccordée pour sa part à une entrée de commande de l'organe de réglage 8, par exemple un servomoteur.L'appareil de régulation 13 produit, en fonction de l'écart valeur de consigne/valeur réelle TV,S I Tv,i pour la température TV dans le circuit aller, par exemple une impulsion de commande modulée en durée et qui ouvre plus ou moins fortement, au moyen de l'organe de réglage 8, la vanne mélangeuse 7 de sorte que de façon correspondante, une quantité plus ou moins importante d'eau de retour plus froide est introduite en mélange dans l'eau chaude du circuit aller, par l'intermédiaire de la dérivation 5, et que de ce fait la valeur réelle TV,I de la température dans le circuit aller est influencée dans le sens correct de telle sorte que l'écart valeur de consigne/valeur réelle TV,S - TV,I pour la température TV du circuit aller est réduit et devient négligeable au fur et à mesure de l'écoulement de la durée de réglage.
Le transmetteur 11 de la valeur de consigne possède également une sortie supplémentaire, sur laquelle.apparaît une tension de commande UH et qui est reliée à une entrée respective de l'appareil 14 de commande de la pompe et de l'appareil 15 de commande du brûleur. A l'aide des deux appareils de commande 14 et 15, la tension de commande UH commute le dispositif de chauffage du fonctionnement d'été au fonctionnement d'hiver ou inversement du fonctionnement d'hiver au fonctionnement d'été.
Le transmetteur 11 de la valeur de consigne, qui est représenté sur la figure 2, est constitue par un dispositif 16 de réglage de la courbe de chauffage, par un appareil 17 servant à commander le chauffage rapide (désigné ci-après de façon abrégée sous le terme d'appareil de commande), par un additionneur 18, par un circuit de libération 19 pour une va leur de consigne T 0 de la température TV dans le circuit al v,0 ler, qui est valable pendant une période de réduction de la température, par un circuit de libération 20 pour une valeur de consigne TVI1 de la température TV dans le circuit aller, qui est valable pendant une période d'utilisation, par un circuit de libération 21 pour une valeur de consigne accrue T'V,l de la température TV dans le circuit aller, qui est valable pendant un chauffage rapide, et par un circuit OU 22.
Les valeurs de mesure analogiques de la température extérieure T A et de la température ambiante T R sont envoyées par l'intermédiaire de liaisons respectives à un fil, aux entrées respectives du dispositif 16 de réglage de la courbe de chauffage. Le programme d'utilisation Pr(t) possède une valeur logique "1" pendant les périodes d'utilisation et une valeur logique "0" pendant les périodes de diminution de la tempéra- ture. Ce programme est envoyé par l'intermédiaire d'une liaison à un fil à chaque entrée du dispositif 16 de réglage de la courbe de chauffage, du circuit de libération 20 et de l'appareil de commande 17 ainsi qu'à chaque entrée inverseuse des circuits de libération 19 et 21.On suppose que les valeurs de consigne TR,l et TR,O de la température ambiante sont des valeurs numériques qui sont envoyees toutes deux, par l'intermédiaire de bus respectifs de transmission de données, à d'autres entrées du dispositif 16 de reglage de la courbe de chauffage. La valeur de consigne Tir 1 de la température ambiante est en outre envoyée par l'intermédiaire d'un bus de transmission de données à une autre entrée de l'appareil de commande 17.Une première sortie du dispositif 16 de réglage de la courbe de chauffage forme simultanément la sortie du transmetteur 11 de la valeur de consigne pour la tension de commande UH Dans le dispositif 16 de réglage de la courbe de chauffage les valeurs de consigne TV 1 et TV.0 de la température TV dans le circuit aller sont déterminées de façon automatique en fonction de la température extérieure TA, de la température ambiante TR, du programme d'utilisation Pr(t) et des valeurs de consigne TR,l et TR,0 de la température ambiante, et sont envoyées en tant que valeurs numériques à des sorties respectives du dispositif 16 de réglage de la courbe de chauffage.
La sortie, sur laquelle la valeur TV,0 est présente, est reliée par l'intermédiaire d'un bus de transmission de données à une autre entrée du circuit de liberation 19, tandis que la sortie, au niveau de laquelle la valeur TV 1 apparaît, est reliée par l'intermédiaire d'un bus de transmission de données à une autre entrée du circuit de libération 1 et à une première entrée de l'additionneur 18. La valeur numérique d'un ac croissement#TV,S de la valeur de consigne de la température du circuit aller est appliquée à la seconde entrée de l'additionneur 18.La sortie de l'additionneur 18 est reliée par l'intermédiaire d'un bus de transmission de données à une autre entrée du circuit de libération 21, Les sorties des trois circuits de libération 19, 20 et 21 sont reliées par l'intermédiaire de bus respectifs de transmission de données à des entrées respectives du circuit OU 22, dont la sortie est reliée par l'intermédiaire d'un bus de transmission de données à la sortie de la valeur T VITS du transmetteur 11 de la valeur de consigne. De même notamment un signal d'horloge rectangulaire à haute fréquence CL, qui est envoyé par l'intermédiaire d'une autre sortie du dispositif 16 de réglage de la courbe de chauffage et par l'intermédiaire d'une liaison à un fil, à l'entrée de cadence de l'appareil de commande 17, est produit dans le dispositif 16 de réglage de la courbe de chauffage.Ce dispositif 16 transforme la valeur de mesure analogique de la température ambiante TR en une valeur numérique qui est envoyée à une entrée de la température de l'appareil de commande 17 par l'intermédiaire d'une dernière sortie du dispositif 16 de réglage de la courbe de chauffage et par l'in termédiaire d'un bus de transmission de données.
L'appareil de commande comporte trois sorties A, B et C, qui sont reliées respectivement par l'intermédiaire d'une liaison à un fil à une troisième entrée des circuits de libération 19, 20 et 21. Les circuits de libération 19, 20 et 21 et le circuit OU 22 sont constitués par exemple par autant de portes ET à trois entrées ou autant de portes OU à trois entrées que les valeurs numériques et par conséquent également les liaisons par bus de -transmission de données possèdent deux bits.
Le dispositif 16 de réglage de la courbe de chauffage est connu en soi et ne fait pas partie du brevet. C'est pourquoi on n'en donnera pas ci-après une description détaillée. L'additionneur 18 additionne les deux valeurs numériques TV,l et #TV,S' afin de former la valeur de consigne T'V,l = TV,l + #TV,S de la température TV dans le circuit aller, pen dant le chauffage rapide.
L'appareil de commande 17 représenté sur la figure 3 est constitué par un compteur de durée 23, par un compara- teur de durées 24, par une bascule bistable de libération 25, par une porte NON-ET 26, par un compteur de la durée de chauffage rapide 27, par un décodeur 28, par une mémoire de valeurs de correction 29, par un générateur de différence 30. par un comparateur de températures 31, par une porte OU 32, par une bascule bistable de commutation 33, par une mémoire de tempé- ratures 34, par une mémoire auxiliaire 35a, par une mémoire de durées 35b et par un calculateur 36.
Une autre borne du calculateur 36 est reliée par l'intermédiaire d'un bus de transmission de données à l'entrée/sortie des données de la mémoire auxiliaire 35a.
Le calculateur 36 est par exemple un microordinateur.
Dans cette lampe classique de véhicule, la longueur axiale d'une lampe possédant une pluralité de fonctions d'éclairement telle qu'une lampe combinée, est accrue. Lorsqu'une telle lampe combinée est montée dans la carrosserie du véhicule, la longueur axiale L de la lampe dans son ensemble et la longueur axiale L1 de la
lampe s'étendant à l'intérieur de la carrosserie du véhi-
cule sont relativement grandes. L'espace de montage de la carrosserie du véhicule doit être relativement étendu, ce qui limite la capacité d'emboutissage de la carrosserie
du véhicule. On ne peut pas rendre compacte la lampe clas-
sique du véhicule. Outre cet inconvénient, les faisceaux parallèles traversant la lentille intérieure 3 et dirigés vers la
lentille extérieure 1 sont absents dans la partie périphé-
rique cette lentille extérieure 1. La surface effective d'éclairement de la lentille extérieure est réduite, ce
qui entraîne une réduction des fonctions de la lampe.
Un but de la présente invention est de four-
nir une lampe ou un feu pour véhicule, dont la longueur
axiale soit fortement réduite et dans laquelle la zone d'é-
clairement inefficace sur le pourtour extérieur de la len-
tille extérieure soit éliminée et dans lequel on puisse em-
pêcher la divergence de la lumière dans des directions inutiles. Afin d'attendre l'objectif mentionné plus haut de la présente invention, il est prévu une lampe de véhicule comportant une lentille intérieure, qui est constituée par une pellicule de résine résistante à la chaleur possédant
une épaisseur de base comprise entre 0,3 et 1 mm et possé-
dartune structure en échelons de Fresnel possédant un pas de 0,3 mm ou moins,cette lentille intérieure étant placée
Exemple 3 On répète l'exemple 1 en supprimant cette fois le polyélectrolyte hydrocolloïdal cationique (B). Le laminé obtenu présente également une faible cohésion et les particules de gel ont tendance à se disperser sur les bords du laminé qui en outre, également, se délite dans 1 'eau.
Exemple 4 Au moyen de 50 ppm de ce même MBA, on réticule un polymère d'acrylate d'ammonium. On obtient un gel anionique insoluble ayant une capacité de rétention d'eau de 800 ml/g.
Au moyen de 500 ppm de MBA, on réticule un copolymère acrylamide/chlorure de dimethyl-alkyl ammonium dans un rapport molaire 70/30. On obtient un gel cationique insoluble ayant une capacité de rétention d'eau de 200 ml/g.
Ces deux polyélectrolytes, respectivement cationique et anionique, sont finement broyés, puis mélangés dans un rapport pondéral 80/20. Comme à l'exemple 1, cette composition de gels finement mélangés est prise en sandwich entre deux feuilles de papier cellulosiques mouillées.
Le laminé obtenu présente une grande capacité d'absorption d'eau et n'est pas délitable.
Exemple 5 Au moyen de 500 ppm de MBA, on réticule un copolymère acrylamide/acrylamidométhyl propyle sulfonate de sodium dans un rapport 90/10. On obtient un gel insoluble anionique ayant une capacité de rétention d ' eau de 200 ml/g.
En opèrant dans les mêmes conditions au moyen de 300 ppm de MBA, on réticule un copolymère/acrylamide/ chlorure de triméthylaminopropylacrylamide dans un rapport 70/30. On obtient un polyélectrolyte insoluble cationique.
Après broyage et mélange intime, cette composition peut être utilisée dans les mêmes conditions qu'à ltexempleprécédent pour la confection de laminés.
Exemple 6 On répète l'exemple 1 à l'aide de deux composés polyélectrolytes respectivement anionique et cationique solubles du commerce, du type de ceux décrits dans les brevets américains cités dans le préambule.
Le laminé obtenu absorbe seulement cinq fois son poids d'eau tout en devenant malheureusement rapidement visqueux et collant.
Exemple 7 On répète l'exemple 1 en remplaçant le poylélectrolyte insoluble (A) par un polyélectrolyte soluble.
On obtient upe masse hétérogèné formée par le mélange d'une phase visqueuse et d'une phase gel solide de particules.
Exemple 8 Des particules de fines de charbon dont les dimensions sont inférieures à 2000 microns, provenant d'une laverie, sont séchées puis mélangées à raison de 1000 g de ces fines avec trois grammes d'un polyélectrolyte super-absorbant anionique insoluble à base d'acrylamide et d'acrylate de sodium (70/30 réticulé par 500 ppm de MBA broyé à 100 microns). L'ensemble est ensuite séché à 60 C.
Parallèlement, on mélange intimement 1000 g de ces mêmes fines à deux grammes du polymère ci-dessus anionique insoluble et un gramme de copolymère acrylamide /dimé thylaminométhylméthacrylate méthyltiosulfate cationique insoluble (90/10 réticulé par 500 ppm de MBA broyé à 100 microns ), puis on sèche égaleme nt à 600C.
A l'aide de ces deux mélanges, on réalise par compression sous 200 kg des boulets en forme de cylindre de vingt-cinq mm de diamètre.
Les deux sortes de boulets obtenues par chacun des deux procédés sont mises ensuite dans l'eau. Les boulets du premier type, c'est-à-dire ceux qui contiennent exclusivement comme composition super-absorbante un polyélectrolyte anionique insoluble, se délitent rapidement et sont complètement désagrégés au bout de quelques heures, ce qui rend leur stockage impossible.
pes verticales et, ensuite, évacuée vers la gauche sur les rouleaux 9; on peut alors abaisser la partie supérieure restante sur les rouleaux 9 et la diviser également dans
la direction verticale.
Pour équilibrer le poids du groupe de sciage 7,
ce groupe est relié à un contre-poids 13 au moyen d'un câ-
ble 12 Le câble 12 passe sur les poulies représentées de manière que, à chaque déplacement de translation verticale
du groupe scie 7, le contre-poids 13 se déplace en sens in-
verse, sur une distance correspondante De cette façon, pendant la coupe verticale, on peut déplacer le groupe de
sciage 7 à la main sans peine le long de la poutre de gui-
dage 6 Un conduit d'aspiration 14 est mobile et guidé en
translation verticale le long des montants 2 et 3 du bâti.
Ce conduit 14 est de même attaqué par un câble 15 qui pas-
se sur des poulies et qui est relié à un contre-poids 16.
Les deux contre-poids 13 et 16 sont guidés dans deux glis-
sières parallèles à l'intérieur d'un puits vertical et, dans la forme de réalisation représentée, ils sont munis de perçages B Dès que les deux contre-poids se trouvent à la même hauteur, comme représenté sur la Figure, on peut les accoupler au moyen d'une broche 17 qui traverse les deux perçages -B et accouple ainsi les deux contre-poids
pour en-former une unité rigide.
Dans une forme préférée de réalisation, il est prévu en outre que le conduit d'aspiration 14 soit muni d'un entraînement qui l'amène automatiquement au'niveau de la lame de scie dès que le groupe de sciage 7 est amené par pivotement dans la position de coupe horizontale Si le dispositif est équipé de deux groupes de sciage, dont l'un est affecté à la coupe horizontale et 1 'autre à la
Pour faire passer l'organe de blocage 22 à nouveau dans la position dégagée (figure 10) il suffit de faire tourner l'organe de manoeuvre 41c au moyen du bras 58 dans le sens des aiguilles d'une montre, permettant ainsi à l'élément d'actionnement 16c et à l'organe de blocage 22 de
coulisser vers le haut sous l'action des ressorts de com-
pression 29 et 36 et de faciliter le processus de bascule-
ment de l'organe de manoeuvre 41c. Aussitôt que le bras 57 bute contre la paroi intérieure 49c de l'enveloppe 12c tout coulissement ultérieur de l'élément d'actionnement 16c est exclu. Cette forme de réalisation se distingue par une construction très simple, l'organe de manoeuvre 41c servant non seulement au coulissement de l'élément d'actionnement 16c et de l'organe de blocage 22 mais agissant en outre comme butée pour empêcher l'élément d'actionnement de coulisser axialement lorsqu'il se trouve dans la position dégagée. Dans la forme de réalisation des figures 13 à 18 il est utilisé, en tant qu'organe de blocage 22d, un élément de construction élastiquement déformable qui dans cet exemple de réalisation est un ressort-lame qui au niveau de l'une de ses extrémités est fixé au moyen d'une vis 61 dans un évidement 62 ménagé dans le dessous 63 de l'enveloppe 12d. La vis 61 est noyée dans l'évidement 62. Au niveau de la vis 61 l'organe de blocage 22d, réalisé- sous la forme d'un ressort-lame rectangulaire allongé, prend appui contre le fond 64 de l'évidement 62. L'organe de blocage 22d s'étend jusqu'au-dessus de l'élément presseur 3d dont la partie cylindrique formant moyeu 6d s'étend vers le haut et est reliée à l'arbre d'entraînement 1 de manière fixe en rotation au moyen de la clavette 2. La partie formant moyeu
6d prend appui sur la surface formant épaulement 15, s'é-
tendant radialement vers l'intérieur, de l'arbre d'entrai-
nement 1. Au niveau du bord radialement extérieur de sa partie en forme de disque 5d prenant appui sur l'outil de coupe 4 l'élément presseur 3d comporte un bord périphérique relevé 65 qui présente une hauteur inférieure à la partie
formant moyeu 6d s'étendant coaxialement à ce bord 65. Com-
me le montre la figure 14, il est prévu dans le bord 65 un évidement 37d dans lequel I'organe de blocage 22d s'engage
avec son extrémité libre lorsqu'il se trouve dans la posi-
tion de blocage (figures 17-et 18).
A l'évidement 62 fait suite du côté de l'arbre d'entraînement 1 un autre évidement 66 dont la profondeur est supérieure à celle de l'évidement 62. Dans l'évidement 66 est logé l'organe de manoeuvre 41d qui est du même type
que l'organe de manoeuvre 41 des figures 4 à 6. Dans la po-
sition dégagée de l'organe de blocage 22d, représentée sur les figures 13 et 14, l'organe de manoeuvre 41d est disposé horizontalement de sorte que ses grands côtés convexes 42d, 43d prennent appui sur le fond 67 de l'évidement 66 et sur l'organe de blocage 22d. L'extrémité libre 68 de l'organe de blocage 22d est située à une faible distance au-dessus du bord 65 de l'élément presseur 3d. L'outil de coupe 4 est situé, comme pour les formes de réalisation précédentes, entre deux éléments presseurs dont, pour des raisons de simplification, seul l'élément presseur supérieur 3d est représenté sur les figures 13 à 18. Afin d'obtenir un guidage sûr de l'organe de blocage étroit et mince 22d l'évidement 66 n'est que légèrement plus large que l'organe
de blocage 22d (figure 14). Dans la position dégagée (figu-
re 13) l'organe de blocage 22d s'étend à travers l'évide-
poule 12 est réglée à environ 20 mm. Par conséquent la dis-
tance entre la lentille extérieure 13 et la lentille inté-
rieure 15 devient sensiblement nulle ce qui permet de ré-
duire la longueur axiale L de la lampe dans son ensemble.
En outre il est également possible de réduire la longueur L de la partie de la lampe s'étendant à l'intérieur d'une i carrosserie 14 du véhicule, à partir d'un trou de montage 16 de cette carrosserie. En outre, étant donné que le pas P
de la structure à échelons de Fresnel de la lentille inté-
rieure 15 est égal à 0,3 mm ou moins, on ne peut observer
aucune distribution irrégulière de lumière lorsque des fais-
ceaux de lumière sont émis à travers la lentille extérieure
13 même si la lentille intérieure 15 est en contact in-
time avec la lentille extérieure 13.
Il faut noter que la référence 17 désigne une pla-
que calorifuge/un réflecteur et la référence 18 désigne un
capot.
On va décrire une lampe pour véhicule selon une seconde forme de réalisation de la présente invention, en se
référant à la figure 6. Les mêmes références que dans la se-
Le collecteur d'un transistor NPN 13 est connecté à la borne 2, son émetteur est connecté à l'anode de la diode 12. L'anode d'une diode Zener 14 est connectée à la base du transistor 13, sa cathode est reliée par l'intermédiaire d'une résistance 15 à la borne 7 de l'enroulement primaire 7.
L'anode d'une diode 16 est reliée à une borne 17 de l'enroulement secondaire 18 du transformateur. Une diode 19 est connectée entre la cathode de la diode 16 et la deuxième borne 20 de l'enroulement 18. Un filtre du type L.C est connecté aux bornes de la diode 19. Ce filtre comprend une inductance 21 dont une borne est reliée à la cathode de la diode 19 et l'autre à la borne de sortie 3 et un condensateur polarisé 22 connecté entre les bornes de sortie 3 et 4.
Le transistor 10 reçoit le signal de commande S comportant des impulsions de période T et de durée TS. Le transistor fonctionne en mode saturé-bloqué, la durée de blocage TB étant égale à T- TS.
Le transistor 10 est un interrupteur qui permet à partir du signal S d'ouvrir ou de fermer le circuit coté primaire et ainsi de découper la tension d'alimentation. Le transistor et sa commande S constitue le circuit de commande à découpage du convertisseur.
Le convertisseur est alimenté par -une tension VE pouvant varier selon les conditions d'application entre une valeur minimale prédéterminée Venin et une valeur maximale prédéterminée VE max Pendant la durée TS le transistor 10 est saturé, la self inductance 7 du primaire du transformateur 8 (qui représente à la fois l'inductance propre Lp et 1'inductance de fuite Lf) dans laquelle circule un courant Ip emmagasine de l'énergie. L'énergie délivrée par la source d'alimentation est transmise par le transformateur et la diode 16 à l'entrée du filtre 21, 22.
Pendant la durée TB, le transistor 10 est bloqué, de l'énergie a été emmagasinée par l'inductance 21 et le courant qui est créé se reboucle en passant par la diode 19. Un courant magnétisant Im est créé par le transformateur. L'énergie stockée pendant la saturation du transistor 10 est emmagasinée par le condensateur 11. Pendant toute une durée T1 inclue dans la durée TB et correspondant à la durée de transfert de l'énergie du transformateur dans le condensateur 11, la tension aux bornes de ce condensateur est sensiblement constante et égale à la tension Zener VZ(VZ)VEmax) imposée par la diode 14, aux seuils de déchets près des semi-conducteurs 12 et 13.
La diode 14 et le transistor 13 permettent de limiter la tension.
En effet, au moment où le courant s'annule dans le primaire 7 du transformateur (c'est-à-dire lorsque le transistor 10 se bloque), le transistor 13 qui est commandé en courant à travers la diode 14, maintient constant le potentiel de l'enroulement primaire 7. La diode 14 et le transistor 13 permettent de limiter la tension d'alimentation quelle que soit la source d'alimentation délivrant une tension donnée qui peut être comprise entre une tension minimale VE min et une tension maximale VE max L'énergie stockée dans le condensateur 11 retourne au réseau à travers le primaire 7 en produisant une polarisation inverse de l'induction dans le transformateur pendant une durée T2.
Pendant la durée TR = T1 + T2 d'un cycle qui correspond à la durée de récupération de l'énergie par le réseau, la tension aux bornes de l'enroulement 7 est sensiblement égale à VZ - VE = VR.