INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A l'entrée de la batterie, la tôle de droite d'une ligne de résistances se trouve assemblée avec la tôle de gauche de la ligne des Tésistances voisines, créant ainsi un bord d'attaque pour l'air refoulé. Le courant d'air est donc dévié par le bord d'attaque à droite et à gauche et se trouve di rigé sur les résistances. En même temps le courant se trouve acceléré du fait de la diminution de la section de passage.En effet,la forme des ondu- lations offre une grande analogie avec la forme d'une tuyèré.laval- Le -courant -accéléré but'e~sur le tube cylindrique des résistances et se divise en -deux' courants contournant le tube cylindrique à droite et à gauche, tout en continuant sa direction dans le sens de l'écoulement.
Pour contourner le tube, le courant d'air dévie dispose d'une plus grande section offerte par l'ondulation. Ce qui provoque passagèrement et localement un ralentissement de l'écoulement et,de ce fait une diminution de la pression. Il y a donc ralentissement de l'ecoulement à la rencontre de chaque résistance, suivi d'une accélération après le passage de la résistance.
Or, accélération et ralentissement de l'écoulement d'un fluide engendrent inévitablement des pulsations, surtout s'il s'agit, comme en l'occurence, d'un fluide compressible et circulant à de grandes vitesses. Il convient de fournir quelques explications concernant les pulsations afin de faire comprendre le rôle qu'elles peuvent jouer dans les échanges thermiques Les pulsations sont des déplacements périodiques d'un fluide dans un conduit (ou une canalisation) caractérisés principalement par 4 paramètres 1.1 - fréquence (battements par unité de temps) dominante 1.2 - amplitude (écart entre pressions minima et maxima) dominante 1.3 - vitesse relative du fluide (par rapport à la paroi) 1.4 - volume ou masse (déplacés par battement) et conditionnés principalement par 3 paramètres 1.5 - une source propulsive refoulant le fluide 1.6 - une cause de discontinuité 1.6.1 obstacle engendrant une perte de charge en fonction de la vitesse (obturateur, accident de parcours) 1.6.2 variation de la source propulsive (vitesse, pres sion, volume) 1.7 - un phénomène d'élasticité 1.7.1 dû au fluide pulsé (cas d'un gaz) 1.7.2 dû à la propriété du conduit (extensible) 1.7.3 dû aux deux causes précitées Les déplacements périodiques du fluide peuvent être 1.8. - unidirectionnels (à-coups) 1.9 - bidirectionnels (va-et-vient) - 1.10- composés Les derniers sont appelés par Fritsch (1): "Pas de Pélerins" et consistent dans-un mouvement de va-et-vient ququel se superpose un déplacement en avant.
Certains pélerins, en effet, progressent en faisant par exemple 3 pas en avant et 2 pas en arrière et parcourent ainsi le même chemin 4 fois plus que nécessaire pour avancer dans cette direction. Si un fluide effectue ce pas de pélerins dans un conduit, la vitesse différentielle (fluide:paroi) est le quadruple de la vitesse de translation.
Les pulsations convenablement engendrées permettent donc une vitesse différentielle élevée, par exemple pour entraîner des couches limites, pour une vitesse de translation r6Ouite, donc un débit faible. Par ailleurs, les pulsations, n'exigent ~te peu d'énergie en l'absence de turbulences.
La consommat*at d'énergie par un mouvement pulsatoire peut être minime et comparable 8 celle d'un pendule. En effet, aucune'énergie n'est consommée pour le transport de va-et-vient du fluide. La consommation d'énergie est (1) W.H. FRITSCH:"SCEWINGENDE VREBRENNUNG" (combustion en régime pulsatoire) Verlag: A.W. GENTNER KG, Stuttgart, R.F.A. 1965, 29 pages.
exclusivement due aux frottements entre les couches limites, celles adhé- rentes aux surfaces du conduit d'une part, et celles limitant le courant en fluide d'autre part.
On peut distinguer en ce qui concerne un gaz a) pulsations autonomes, engendrées par un volume défini, lequel se trouve soumis à des surpressions et des décharges. Les surpressions peuvent avoir différentes causes. En général elles sont dues à l'augmentation subite du volume de gaz enfermé en raison de l'augmentation de la température (combustion).
Ces pulsations, appelées aussi "résonances", ont une fréquence propre, en fonction principalement de la capacité (vase ou conduit) et des dimensions de l'orifice d'échappement, elles sont donc invariables comme celles d'un tuyau d'orgue par exemple, b) pulsations hétéronomes, engendrées par des obturateurs (soupape d'admission ou/et soupape d'évacuation), laissant un gaz d'abord entrer dans une capacité et après un bref laps de temps D en ressortir. Pendant le remplissage de la capacité, dont la sortie est obturée, le gaz se trouve surpressé par rapport à la pression ambiante. La pulsation se produit par la décharge à l'ouverture de la soupape d'évacuation.
On peut en distinguer deux types - soupapes mécaniques (comme sur moteurs à explosion ou sur pompes) - soupapes aérodynamiques.
Le fonctionnement des premières est connu.
Dans la forme de réalisation décrite ci-dessus, le tube élastique 1403 est relié par le tube 1402 en T, mais en variante il peut directement être en dérivation
sur le tube 1401.
Le fonctionnement de la présente forme de
réalisation construite telle que décrit ci-dessus va main-
tenant être expliqué.
Lorsque l'appareil est stocké pendant une longue période ou avant qu'il soit transporté vers l'utilisateur et réglé, l'ensemble à jet à bulles 33 reste éloigné de
l'unité supérieure 20 de l'appareil.
Lorsque l'ensemble à jet à bulles 33 est dans son état éloigné, toutes les soupapes électromagnétiques A-C sont fermées mécaniquement et le connecteur 40 est également séparé et donc le courant électrique vers le moteur est interrompu et la pompe est stoppée et ne fonctionne pas. Par ailleurs, lorsque l'ensemble à jet à bulles 33 est contenu dans l'unitésupérieure 20, les
soupapes électromagnétiques A-C sont ouvertes automati-
quement et mécaniquement pour former ainsi leurs systèmes
respectifs de trajet d'écoulement.
Cependant, la pompe reste arrêtée.
Dans cet état, l'appareil prend sa position d'attente. Les états des soupapes électromagnétiques et de la pompe tels que décrits ci-dessus sont montrés dans
les colonnes supérieures du tableau IIci-dessous.
Tableau II
(C--> fermé, O-- ouvert) Les états des soupapes électromagnétiques et
"CIRCUIT D'ALIMENTATION STABILISE EN SORTIE ET APPLICATION A UNE ALIMENTATION MULTITENSION. It La présente invention concerne un circuit d'alimentation fournissant une grandeur continue stabilisée en sortie, a' partir d'une tension denturée alternative, après redressement par au moins un élément redresseur et intégration par un circuit intégrateur. Elle concerne également une application du circuit d'alimentation selon l'invention à une alimentation fournissant une pluralité de grandeurs continues de sortie, à partir de tensions alternatives obtenues aux secondaires d'un transformateur dont le primaire est excité par une tension alternative principale.
Dans la suite de ce mémoire, on entendra sous le terme "grandeur" aussi bien la notion de tension que de courant.
L'invention trouve une utilisation avantageuse dans le domaine général des alimentations stabilisées, et, plus par ticuliéremenl, dans les alimentations destinees aux véhicules automobiles pour lesquels un rendement élevé est recherché.
Les circuits d'alimentation actuellement connus, notamment à découpage, fournissant, par exemple, une tension continue comme grandeur de sortie stabilisée, exige au secondaire une tension supérieure de plusieurs volts à la valeur désirée pour la tension continue de sortie. ce qui nuit au rendement du dispositif. I1 existe par ailleurs des circuits d'alimentation comportant un thyristor comme organe de régu- lation; un exemple d'un dispositif de ce type est décrit dans le brevet allemand 2 634 193. De tels circuits présentent cependant I'inconvénientque, lorsque les variations de tension sont trop grandes, le thyristor s'amorce naturellement, de façon aléatoire, et ne permet donc pas toujours d'obtenir le retard voulu pour la régulation.
En effet, selon l'invention, un circuit d'alimentation fournissant une grandeur continue stabilisée en sortie, à partir d'une tension d'entrée alternative, après redressement par au moins un élément redresseur et intégration par un circuit intégrateur, est notamment remarquable en ce qu'il comporte, entre l'élément redresseur et le circuit intégrateur, un organe de régulation constitué par un transistor de régulation dont la base est commandée par un courant de commande fourni par un circuit de comparaison qui compare la grandeur continue de sortie à une même grandeur de référence.
Ainsi, le circuit de comparaison détecte toute fluctuation de la grandeur continue de sortie, due par exemple à une fluctuation de la tension alternative d'entrée ou à une variation de charge du circuit d'alimentation, et agit sur la base du transistor de régulation de sorte que durant l'alternance concernée ledit transistor de régulation reste fermé le temps nécessaire pour amener la grandeur continue de sortie à la valeur désirée. Cette régulation se fait avec un bon rendement puisqutelle consiste à ajuster le débit de courant alors que les régulateurs classiques exigent pour la plupart une chute de tension à travers un élément résistif actif. D'autre part, le transistor étant beaucoup moins sensible que le thyristor aux variations de tension, il n'y a pas de risque d'amorçage aléatoire.
Il est également prévu que le circuit d'alimentation selon l'invention dispose d'un organe disjoncteur-qui coupe le courant de commande de la base du transistor de-régulation en cas de court-circuit de là sortie du circuit d'alimentation, et rétablit ledit courant de commande lorsque ledit court-circuit est retiré. Cette fonction est indispensable pour protéger le transistor de régulation et l'élément redresseur, et aussi pour éviter de perturber les autres tensions d'alimentation dans le cas d'une alimentation multitension.
Par ailleurs, afin que le transistor ne subisse pas un échauffement supplémentaire au moment ou la tension alternative s'annule, on envisage que le circuit d'alimentation selon l'invention comporte un dispositif de protection du transistor de régulation à la coupure de la tension alternative d'entree redressée, dispositit qui maintient conducteur ledit transistor de régulation par élévation de la valeur de la grandeur de référence, jusqu'au passage à zCro de la dite tension alternative d'entrée redressée.
Cette disposition revient en fait a assurer la régulation du circuit uniquement sur le front montant de la tension redressee.
Enfin, une application du circuit d'alimentation selon l'invention à une alimentation fournissant une pluraiité de grandeurs continues de sortie, à partir de tensions alternatives obtenues aux secondaires d'un transformateur dont le primaire est excité par une tension alternative principale, est notamment remarquable en ce qu'au moins une grandeur continue de sortie est stabilisée à l'aide dudit circuit d'alimentation. On peut envisager que la tension alternative principale est produite par des moyens de découpage d'une tension continue principale provenant soit d'une tension secteur redressée soit d'une basse tension continue. Ce dernier cas est celui d'une utilisation de l'invention aux véhicules automobiles dans laquelle la tension continue principale est délivrée par la batterie desdits véhicules.
Afin d'améliorer encore la stabilisation, on peut prévoir une première régulation au primaire des grandeurs continues de sortie, en stabilisant une des grandeurs continues de sortie par un circuit de-comparaiscn agissant sur les moyens de découpage. Cette possibilité marque un avantage certain par rapport alxx alimentations > découpage habituellement utilises dans lesquelles on ne peut agir qu'une seule fois au primaire par l'intermédiaire d'une boucle de regulation unique qui ne fournit en sortie qu'une grandeur de sortie stabilisée. Si l'on veut, dans ce cas, obtenir plusieurs sorties régulées et séparées, il faudrait utiliser des régulateurs continus ou à thyristors dont on a vu qu'ils conduisent a' un rendement insuffisant ou à un fonctionnement instable.Par contre, l'invention offre la possiblité de outre la boucle de régulation primaire, une excellente stabilisation individuelle des grandeurs continues de sortie avec un rendement éleve.
La figure 1 est un schéma. d'un circuit d'alimentation selon l'invention.
La figure 2 est une premiere variante de réalisation du circuit de la figure 1.
La figure 3 est une deuxième variante de réalisation du circuit de la figure 1.
parfaitement lisse.
Généralement, la hauteur de la partie biseautée est égale ou supérieure à l'épaisseur du milieu semi-solide dans lequel le
Par ailleurs, l'angle de biseautage doit être suffisant pour que, au cours de la pénétration de l'emporte-pièce dans le
milieu semi-solide, le milieu semi-solide, du fait de sa consis-
tance, ne colle pas sur la partie biseautée créant ainsi un espace favorisant l'arrivée de l'air au fond du récipient contenant le
milieu semi-solide.
Le tube à la partie supérieure de l'emporte-pièce est relié par un tuyau souple, par exemple en silicone, à une source d'air comprimé et à un générateur de vide par l'intermédiaire de deux électro-vannes de telle manière qu'il soit possible de créer, alternativement, une dépression voisine de -50 mm-de mercure ou une
surpression voisine de 100 mm de mercure (figure 4). Les électro-
vannes sont commandées par le même système que celui-qui génère les déplacements du manipulateur afin de rester synchrone avec' ces déplacements.
L'emporte-pièce peut, au cours des opérations de prélève-
ment, être contaminé par des substances qui se déposent sur sa paroi aussi bien interne qu'externe. Ces substances peuvent avoir une influence sur les propriétés des carottes de gélose prélevées ultérieurement et conduire à une modification des résultats de l'étude effectuée. Pour remédier à ces inconvénients, il est avantageux de nettoyer l'outil de carottage après chaque
prélèvement au moyen d'un dispositif approprié.
L'organe de commande qui permet de piloter les différents
organes du dispositif (manipulateur, électro-vannes) est un ordina-
teur programmé pour générer les différents mouvements.
Elle comporte un fond sur lequel s'appuie le bas de canne et qui sert de butée.
Son perçage axial permet le libre passage du tirant de but6)La partie supérieure de cette douille (5) est aménagée pour recevoir l'appui opposé du dispositif amortisseur et servir de guidage de coulissement dans le manchon extérieur (1).
L'antirotation de ltensemble pourra être obtenue, par exemple, par la forme des surfaces d'appui en regard des surfaces complémentaires du bloc amortisseur sur lesquelles l'effort de la tènsion initiale suffira. Ces surfaces pourront être hélicoïdes pour un ressort à boudin ou crantées pour un bloc moulé.
Le sabot coulissant (2) reçoit le tampon antidérapant d'usure (10) par emboitage, collage, vissable, encapuchonnage ou tout autre moyen adéquat. Il coulisse sans jeu autour de la douille (5) et est maintenu au déboitage par le tirant (6) qui peut être cylindrique ou par sa forme (ovale ou carrée, par exemple) éviter la rotation. Deux rondelles en caoutchouc (9) servent de fin de course.
L'amortisseur (4) sera donc bien comprimé lorsque l'on appliquera une force dans l'axe de l'ensemble. Selon la charge initialement prévue, le tarage moyen pourra être établi au montage par le choix de l'amortisseur, par ajout de rondelles de calage et, en usage courant, il pourra être modifié à tout instant par rotation de 1 par rapport à 2.
Un lécheur antipoussière (bouchon ou capuchon) peut-être disposé (7) autour de la jambe (8), emmanché durdans 5 ou, au contraire, fixé à la jambe et léchant la douille.
Un modèle simplifié ne comportant pas pas de possibilité de réglage immédiat peut être réalisé grâce à une pièce monobloc remplaçant 1 et 2. I1 peut hêtre suffisant en particulier pour les aides à cadre, avec ou sans roues.
Procédé de préparation d'un extrait de Brackenridgea zanguebarica
utile en thérapeutique.
La présente invention concerne un nouveau procédé de préparation d'un extrait de Brackenridgea zanguebarica, Elle concerne également l'utilisation de cet extrait en thérapeutique notamment, d'une part, en tant qu'agent vasodilatateur dans le traitement de maladies de la circulation artérielle (en particulier la circulation artérielle périphérique et cérébrale) et, d'autre part, en tant qu'agent antiagrégant plaquettaire et antithrombotique, Brackenrideea zanguebarica est un arbre appartenant à la famille des Ochnaceae qui est répandu en Afrique australe et notamment au Mozambique On sait que l'on a déjà préconisé en médecine populaire d'utiliser les feuilles de cette plante pour le traitement des blessures et des morsures de serpent et comme aphrodisiaque, On sait de l'article de E, BOM 3 BARDELLI et al,, Phytochemistry 13, 295-297 ( 1974) que l'extrait hydroalcoolique total de Brackenridgea zauebarica obtenu par extraction des feuilles à "froid" ( 30 C) au moyen d'un mélange CH 30 H-H 20 ( 90: 10) v/v, contient des flavonoïdes, principalement quatre à savoir; la vitexine (avec un rendement de 0,081 % en poids par rapport au poids des feuilles sèches de départ), l'isoorientine (avec un rendement de 0,066 % en poids), la séquoiaflavone ou 7-0-méthylamentoflavone (avec un rendement de 0,052 % en poids) et le vitexine-2 "-O-acétyl-7-O-méthyléther, ledit article ne mentionnant pas les propriétés pharmacologiques dudit extrait hydroalcoolique total ni celles des quatre flavonoïdes. La structure chimique de la séquoiaflavone, qui est une biflavone appartenant à la famille de l'amentoflavone et des analogues de celle-ci, est connue de l'ouvrage de H.D LOCKSLEY "The Chemistry of Biflavonold Compounds'" pages 207-312, Springer-Verlag Vienne, New York ( 1973)
-voir en particulier le tableau I page 299 -.
On sait aussi que l'extrait de Ginkgo biloba commercialisé sous les dénominations de "TEBONIN" et de "TANAKAN" en tant qu'agent vasodilatateur renferme quatre biflavones à savoir la bilobetine, la ginkgetine, l'isoginkgetine et la sciadopitysine (voir l'ouvrage de
LOCKSLEY précité pages 298, 299 et 303).
Selon l'invention on préconise un nouveau procédé de préparation d'un extrait de Brackenridgea zanguebarica différent de celui de E BONBARDELLI en ce sens
qu'il favorise l'obtention de sequoiaflavone et de vitexine-2 "-0-
acétyl-7-0-méthyléther par un choix particulier des modalités opératoires L extraction à ";chaud" (à une température comprise entre 45 et 60 C) au moyen d'un solvant choisi parmi l'acétone,
cendue est trop proche îu véhicule, et en partie située hors du champ de vision du conducteur et il s'ensuit une
diminution sensible du confort de conduite.
On voit ainsi qu'il n'est plus possible, pour de fortes inclinaisons, par exemple de l'ordre de 45 f
de conserver aux glaces inclinées la construction tradi-
tionnelle des glaces droites (verticales).
La présente, invention concerne une nouvelle structure de glace inclinée remédiant aux inconvénients
ci-dessus exposés.
Le problème à résoudre est de compenser l'effet de l'inclinaison de la glace, qui tend à dévier vers le bas les rayons lumineux, et d'autant plus que ces rayons
ont, après traversée de la glace, une plus grande dévia-
tion angulaire latérale.
Une solution simple, qui s'offre immédiatement,
consisterait à associer à tout prisme diffusant latérale-
ment les rayons lumineux en direction horizontale, un second prisme corrigeant le rabattement des rayons en direction verticale qui est provoqué par l'inclinaison
de la glace Une telle solution n'est pas pleinement sa-
tisfaisante, car elle se traduit nécessairement par des surépaisseurs de glace provoquées par l'adjonction des
prismes correcteurs et donne un faisceau formé de taches.
tion de la hauteur de coupe à laquelle le sciage proprement dit est exécuté, il n'est pas nécessaire de faire varier fréquemment la direction du mouvement de coupe curviligne de la scie à ruban sans fin, étant donné que le procédé de
découpe à progression vers le bas est utilisé pour section-
ner les zones supérieure et inférieure de la matière.
Dé plus, il est avantageusement possible d'éviter toute baisse éventuelle de l'efficacité de sciage qui serait
susceptible de se produire au début et à la fin du section-
nement et, de ce fait, il est avantageusement possible, par une combinaison des effets cumulés de la présente invention tels que décrits ci-dessus, d'effectuer efficacement le débitage de la matière de section transversale circulaire.
Même dans ce cas, les objets recherchés par la présente inven-
tion peuvent être aisément et assurément atteints par une
commande de la vitesse de la découpe à progression verti-
cale vers le bas, jusqu'à une valeur telle qu'aucune charge exces-
sive ne soit imposée au brin tranchant de la scie à ruban
sans fin.
L'invention va à présent être décrite plus en détail à titre d'exemples nullement limitatifs, en regard des dessins annexés sur lesquels:
la figure 1 est une élévation par-devant avec arrache-
ment partiel d'une machine à scie à ruban selon la présente invention; la figure 2 est une coupe longitudinale de la machine illustrée sur la figure 1; la figure 3 est une coupe par-devant d'une partie essentielle de ladite machine; la figure 4 est une coupe par-dessus d'un mécanisme d'autocentrage utilisé dans la machine à scie à ruban, mettant en évidence la relation qui existe entre un support de cette scie à ruban et une entretoise,faisant tous deux partie de ladite machine;
la figure 5 est une coupe latérale fragmentaire du mé-
Au point où la densité optique est devenue de 0,2 , on a ajouté de la pénicilline G à la culture de façon que la concentration en pénicilline soit de 0,3 unité/ml. La culture résultante a été incubée à 320C pendant une heure et demie.
Des cellules ont été collectées de la culture ainsi obtenue. Les cellules collectées ont été mises en suspension dans 5 ml du milieu R pour obtenir une suspension de cellules. A 4,5 ml de la suspension de cellules, on a ajouté 0,5 ml du milieu R contenant 3 mg/ml de lysozyme (stérilisée sur filtre Millipore), avec ensuite incubation à 350C pendant 5 heures pour ainsi former des protoplastes. La culture résultante a été soumise à une centrifugation à 7.000 t/mn (4.500 g) à SOC pendant 7 minutes pour obtenir les protoplastes. Les protoplastes ainsi obtenus ont été mis en suspension dans 5 ml du milieu R. La suspension des protoplastes a été soumise à une centrifugation dans les mêmes conditions que celles mentionnées ci-dessus pour obtenir des protoplastes.Les protoplastes ont été mis en suspension dans 5 ml du milieu R pour obtenir une suspension de protoplastes.
A 0,5 ml de la suspension de protoplastes on a ajouté un mélange de 50 pl du mélange obtenu à l'étape 2 de l'exemple 2 et 50 p1 d'une solution 2 x TSMC (une solution aqueuse contenant 50 mM de TES, 0,8 M de saccharose, 20 mM de MgCl2 et 60 mM de CaCl2 et ajustée à pH 7,2 en utilisant NaOH). Alors, au mélange résultants on a ajouté 1,5 ml de la solution de PEG, on a doucement agité et on a laissé reposer à la température ambiante pendant 2 minutes. Alors, au mélange on a ajouté 5 ml de la solution R-PVP, avec ensuite centrifugation à 4.000 t/mn (1.800 g) à la température ambiante pendant 10 minutes pour former un surnageant et des précipités.
Le surnageant a été retiré. Aux précipités, on a ajouté 5 ml de la solution R-PVP, avec ensuite centrifugation dans les mêmes conditions que celles mentionnées ci-dessus pour obtenir des protoplastes comme précipités. Les protoplastes ainsi obtenus ont été doucement mis en suspension dans 0,5 ml de la solution R-PVP. La suspension a été incubée à 300C pendant 3 heures et diluée avec la solution R-PVP pour obtenir une suspension diluée. La suspension diluée a été mélangée à 3 ml du milieu d'agar fondu ayant la même composition que celle de la couche supérieure du milieu d'agar du milieu régénérant contenant 10 pg/ml de tétracycline à la sous-étape (3) de l'étape 1 de l'exemple 2, et le mélange résultant a été appliqué sur la couche inférieure du milieu d'agar.Le milieu régénérant résultant a été incubé à 320C pendant 7 jours pour former des cellules résistant à la tétracycline.