INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
À cette concentration seuls deux PRP (sur les cinq testés) n'ont pas présenté une influence significative, tandis que l'inhibition de l'agrégation d'un PRP (donneur 6, figure 59) atteignait environ 67%. En doublant cette concentration, on a, a peu près, doublé l'inhibition : celle-ci atteignait en moyenne et pour les cinq PRP testés, environ 41%. A une concentration de 230 pg/ml, l'inhibition a atteint une moyenne de 54%, mais pour deux PRP (donneurs 5 et 6), elle était supérieure à 80% (voir les figures) à des concentrations supérieures à 575 yg/ml, l'inhibition est, en moyenne, supérieure à 70%.
- Pour le test à 1'ADP, l'inhibition de la première vague de l'agrégation n'est, en moyenne, significative qu'à partir des concentrations supérieures à 230 yg/ml où elle atteint environ 15%. L'inhibition de la deuxième vague d'agrégation à 1'ADP atteint environ 30% à 57,5 gg/ml, environ 50% à 115 g/ml et devient supé- rieure à 70% à partir de 575 yg/ml.
On constate que l'inhibition affecte principalement la vague B (irréversible) et qu'il faut dépasser une concentration en acides gras supérieure à 230 Fg/ml pour déceler une inhibitation significative de la première vague d'agrégation.
Le mélange d'acides gras de T. rostrata contient (en poids) environ 30% d'acide- 7-linolénique et environ 10% d'acide oléique. Ces deux acides, pris séparément, ne présentent que des inhibitions très faibles comparativement au mélange d'acides gras de Tetrahymena et la simple sommation de ces trois inhibitions par paires (en tenant compte, par exemple, des teneurs respectives et des résultats des tableaux 2 et 3) ne peut, en tout cas, pas expliquer le puissant pouvoir antiagrégant du mélan ge. Pour tenter d'expliquer ce pouvoir, plusieurs hypothèses peuvent être avancées 1. Une "synergie" existe entre l'action du -linolénique et celle de l'oléique et/ou du ciliénique.
2. La présence de l'acide ciliénique (* 7% du poids des acides gras totaux) dont l'action n'est pas connue.
3. Action d'autres acides (ou de mélanges d'acides) présents dans ce mélange (voir tableau 1; pH De ces hypothèses, la première paralt la plus plausible.
On sait que l'acide oléique est un inhibiteur de la cyclooxygénase : il se fixe sur l'enzyme sans pour autant être un substrat de celui-ci. Les acides dihomo-γ-linolénique et arachidonique en sont, par contre, des substrats. En présence des trois acides, il y a compétition. La concentration de chacun d'eux ainsi que les affinités respectives de l'enzyme déterminent l'acide qui sera préférentiellement fixé. On peut supposer que l'affinité de la cyclooxygénase pour le dihomo-7-li- nolénique est la plus importante et que la compétition, en présence des trois acides, se fait principalement entre l'arachidonique et l'oléique. Dans ce cas, l'effet antiagrégant dû à l'augmentation de l'acide dihomo-7-li- nolénique serait augmenté d'un autre effet antiagrégant: celui dû à l'inhibition par l'acide oléique de la fixation de l'acide arachidonique sur la cyclooxygénase.
L'intervention éventuelle de l'acide ciliénique aurait une explication identique ou analogue.
conce et focalisant vers l'avant la lumière incidente en autant de pinceaux lumineux élémentaires 82. - un panneau intercalaire-plan 6, de couleur opaque, contribuant à donner la couleur extérieure d'aspect souhaitée du feu à l'état éteint, et qui comporte un arrangement d'orifices tronconiques 61 positionnés dans l'axe de chacune.: des lentilles convergentes "amont" 51 de l'écran 5 et capables d'envelopper tout le volume convergent de chaque pinceau de rayorlumineux fonctionnels 82 focalisés en
coincidence par les lentilles 51.
un écran transparent plan 7, incolore, dont la surface extérieure orientée en direction de la vitre frontale 4 est pourvue également d'une pluralité de lentilles convergentes dites "aval" 71 de mêmes grandeurs que les lentilles convergentes "amont" 51 de l'écran de concentration 5 avec lesquelles les lentilles 71 coopérent,,dans l'alignement des orifices tronconiques 6 du panneau diaphragmé opaque 6, pour i. capter et redistribuer, en les réorientant dans une direction parallèle ou sensiblement parllle, sur la vitre 4 tous les 3q rayons élémentaires incidents de chaque pinceau de rayons lumineux fonctionnels divergeant en sortie des petites extrémités de sortie des orifices tronconiques coincidants
61 du panneau diaphragmé intercalaire.
Le panneau diaphragmé, intercalaire ou médian, 6 est constitué dans cet exemple par une plaque de matière plastique opaque d'épaisseur bien déterminée pour positionner le plan des plus petites ouvertures de sortie des orifices tronconiques 61 au niveau, ou sensiblement en deçà, du point de convergence (foyer) des rayons 82 réfractés vers l'avant-par les lentilles de l'écran "amont" 5 obturant en coincidence lesgrandes
ouvertures d'entrée desdits orifices tronconiques 61.
La disposition et la faibles superficie (lmm mini) des petites ouvertures de sortie des orifices tronconiques 61, l'interposition et l'agencement de l'écran transparent "aval" à lentilles convergentes 71 et les reliefs de l'optique
intérieur 4, de la vitre transparente frontale 4 rendent in-
décelables ces petits orifices lorsqu'on observe de l'extéri-
eur le dispositif d'éclairage à I'état éteint et ceci même dans le cas o la vitre frontale 4 est réalisée dans une
matière transparente incolore dite "cristal".
Dans ce cas o la vitre frontale 4 est réalisée dans une matière transparente incolore,selon que l'on donne au panneau diaphragme opaque 6 une couleur neutre telle que blanche, ou brillante telle qu'argent, on obtient par la transparence de la vitre incolore 4 et de l'écran incolore
aval 7 un aspect extérieur de la vitre frontale 4 subséquem-
ment d'un blanc ou d'un cristal très homogène. Egalement, pour les besoins de feux de changement de direction ou de recul associés à d'autres dispositifs d'éclairage, en affectant au panneau diaphragmé 6 une couleur rouge métallisé ou verni, on aboutit par la transparence de la vitre 4 et de l'écran 7 à réaliser une vitre frontale 4 d'un aspect coloré rouge s'harmonisant très bien à la couleur rouge
usuelle des vitres frontales des autres ensembles de lanter-
nerie adjacents tels que les feux associés d'éclairage arrière, de freinage et de brouillard constituant les ensembles de lanternerie arrière classique des véhicules actuels. Le fonctionnement de ce dispositif est le suivant: A l'état allumé, les rayons 8 issus du filament de l'ampoule 2 se réfléchissent sur la paroi interne du réflectéeur 1 pour produire des rayons 81 parallèles ou sensiblement parallèlE à l'axe optique x'x. Ces rayons sont alors captés et réfractés par les lentilles convergentes 51 de l'écran "amont" teinté 5 en autant de pinceauxlumineux 82-colorés à la couleur conventionnelle d'éclairage etde signalisation désiré et qui traversent ensuite en totalité les orifices tronconiques 61 de l'écran diaphragmé 6. En sortie des petites ouvertures d'extrémités des orifices 61, lieu de focalisation des lentilles 51, la totalité des pinceaux lumineux convergents 82 divergent ensuite symétriquement en autant de pinceaux lumineux divergents 83 qui traversent alors l'écran adjacent "aval" transparent 7 pour être ainsi entièrement captés par les lentilles convergentes 71 de sa paroi avant qui les réfractent donc en conséquence en autant de rayons parallèles ou sensiblement parallèles 84 à l'axe optique x'x en direction de l'optique intérieur 41 de la vitre frontale transparente 4 pour produire l'éclairage et la signalisation extérieurs désirés 85. On constate que la présence des écrans et panneau 5.6. et 7 du déflecteur intermédiaire ainsi réalisé ne réduit pas le rendement optique du dispositif étant donné que la totalité des rayons incidents 81 se traduit par des rayons émergents teintés 84 de même direction et toujours parallèles
Selon l'invention, l'étape d'acidification est suivie après neutralisation à pH au moins égal à 7,5 d'une addition de borax utilisé à raison de l à 8 tó en poids par rapport au poids de la matière sèche du précondensat urée-formol mis en oeuvre. La neutralisation du milieu réactionnel est réalisée de façon connue à l'aide par exemple, d'une solution diluée de soude caustique. Après addition de borax, on ajoute toute l'urée ou une nouvelle quantité d'urée de façon à ce que l'urée présente soit égale à 100 96 par rapport à l'urée totale contenue dans l'additif fini. Le procédé de la présente demande est conduit à une température comprise entre 10 et 600 C de préférence voisine de 500 C.
Selon une caractéristique importante du procédé de l'invention, on ajoute au mélange réactionnel le sel halogéné avant ou après l'étape d'acidification. La quantité mise en oeuvre est au plus égale à 150 96 par rapport au poids de la matière sèche du précondensat urée-formol mis en oeuvre : ce pourcentage correspondant à la limite du milieu réactionnel au delà de laquelle, la quantité de sel utilisé par rapport au précondensat n'est plus tolérable. Le sel halogéné peut être tout halogénure soluble de métal alcalin ou alcalino-terreux.
A cause de leur prix de revient faible, le chlorure de sodium et le chlorure de magnésium sont préférés, mais tout autre sel- approprié peut être utilisé par exemple le chlorure de potassium, le chlorure de lithium, le bromure de sodium, I'iodure de potassium, le bromure de magnésium, le chlorure de calcium, le chlorure de strontium et le chlorure de baryum.
De préférence pour éviter les manipulations de produits solides, le sel halogéné est mis en oeuvre en solution dans l'eau.
L'additif préparé selon le procédé de l'invention est ajouté à toutes les colles urée-formol connues utilisées dans l'industrie du bois. Ces colles urée-formol sont fabriquées de façon classique en condensant 1 à 3 moles de formol pour I mole d'urée.
Les exemples suivants illustrent la présente invention. Les quantités sont exprimées en partie en poids. Le taux de matière sèche des précondensats urée-formol est défini comme étant le pourcentage de produit obtenu après avoir séché un gramme du mélange réactionnel pendant 2 heures à 1200 C, dans une étuve pourvue d'une ventilation naturelle.
EXEMPLE 1 On charge dans un réacteur 211 parties d'un précondensat urée-formol de rapport molaire Flu égal à 4,89 présentant un taux de matières sèches de 58 %.
10,5 parties d'urée.
On agite le milieu réactionnel pendant 25 minutes à une température maintenue à 220 C. On acidifie ensuite le mélange par addition de 2 cm3 d'acide chlorhydrique concentré de façon à parvenir à un pH de 1. Le mélange est agité pendant 1 heure en le chauffant à 30 C. On ajoute ensuite 660 parties d'une solution de chlorure de sodiurn à 25 % puis on neutralise le mélange par addition de 13 parties d'une solution de soude à 7 % de façon à obtenir un pH de 8,25. On termine la réaction par addition de 5 parties de borax et de 120 parties d'urée.On obtient un additif de rapport molaire Flu égal à 1,3 qui présente les caractéristiques suivantes : . pH : 8,2 . temps de gel à 800 C: 130 secondes . stabilité à 23 C: 102 jours . stabilité à 300 C : 43 jours Le temps de gel est déterminé en ajoutant à 50 parties d'une colle urée-formol connue vendue sous la marque "PRESSAMINE 233", 13,5 parties de l'additif fabriqué selon le procédé de l'invention. La "PRESSAMINE 233" présente les caractéristiques suivantes: Viscosité à 200 C: 600 mPa.s Extrait sec : 66 % pH : 8,2 On ajoute à ce mélange 5 g de durcisseur liquide (constitué de 15 % en poids de chlorure d'ammonium).On porte le mélange à 20 C, on pèse 10 parties de ce mélange que l'on met dans un tube et dans lequel on introduit une baguette de verre comme agitation. Le tube est plongé dans un bain thermostaté à 800 C, le temps de gel est déterminé en chronométrant le temps pour que l'agitateur se bloque.
La stabilité est évaluée visuellement et directement sur l'additif seul préparé selon l'invention : on maintient l'additif à une température donnée : le début de cristallisation indique la durée de la stabilité.
EXEMPLE 2 L'exemple I est répété mais la solution de chlorure de sodium est ajouté avant d'acidifier le mélange réactionnel à pH égal à 1,5. En fin de réaction, on obtient un additif qui présente les caractéristiques suivantes pH : 8,5 Temps de gel à 80 C 112 secondes Stabilité à 23 C 70 jours Stabilité à 30 C : 35 jours EXEMPLE 3 On charge dans un réacteur 211 parties du précondensat de rapport molaire F/U = 4,68 présentant un extrait sec de 56 %.
On acidifie ce précondensat en ajoutant 1,7 partie d'acide chlorydrique concentré: le pH du milieu réactionnel est alors de 1,3. Le milieu réactionnel est maintenu à ce pH et à une température de 240 C pendant I heure. On neutralise ensuite à pH égal à 7,75 à l'aide de 11 parties d'une solution de soude à 7 %. On ajoute ensuite : . 660 parties d'une solution de chlorure de sodium à 25 % 5 5 parties de borax 124 parties d'urée.
On obtient un additif qui présente les caractéristiques suivantes . Rapport molaire F/U = 1,30 pH : 8,05 . temps de gel à 80 C : 119 secondes . stabilité à 230 C: 25 jours . stabilité à 300 C : 8 jours EXEMPLE 4 L'exemple 3 est répété mais en utilisant un précondensat de rapport molaire F/U = 4,42 d'extrait sec de 58 % et en ajoutant la solution de chlorure de sodium avant l'étape d'acidification qui est conduite à une valeur de 1,1 pendant une heure à 250 C. On obtient en fin de réaction une résine qui présente les caractéristiques suivantes : Rapport molaire F/U = 1,3 . Temps de gel à 80 C : 137 secondes . Stabilité à 23 C: 67 jours . Stabilité à 30 C : 40 jours.
EXEMPLE 5 On charge dans un réacteur : . 211 parties d'un précondensat de rapport molaire F/U égal à 4,9 et présentant un extrait sec de 59 %.
.10,2 parties d'urée.
On agite le milieu réactionnel à 25 C, pendant 30 minutes, puis on ajoute 660 parties d'une solution de chlorure de sodium à 25 %. On acidifie ensuite le mélange à pH égal à 1,1 par addition de 1,1 parties d'acide chlorhydrique concentré. Le mélange est agité pendant 1 heure à 25 - 3O0C puis neutralisé à pH égal à 8,5 par addition de 14 parties d'une solution de soude à 7 %. On termine la réaction par addition de 3,3 parties de borax et 166,9 parties d'urée.On obtient un additif de rapport molaire F/U égal à 1 qui présente les caractéristiques suivantes . pH : 8,1 . temps de gel à 80 C: 136 secondes . stabilité à 23 C : 98 jours . stabilité à 300 C : 43 jours EXEMPLE 6 L'exemple 3 est répété en mettant en oeuvre un précondensat de rapport molaire F/U = 4,9 et en ajoutant en fin de réaction 183 g d'urée au lieu de 124.
La ceinture élastique 9 est engagée autour de ces pieds, comme bien visible sur les dessins. Les pieds 15 viennent se loger à l'extérieur de la surface 8 dans les espaces compris entre les angles de l'enveloppe 5 et ladite surface 8 comme visible sur la figure 3.
La ceinture 9 est avantageusement constituée par une bague élastique du type joint torique à section transversale circulaire, notamment en matière élastomère. Cette ceinture 9 est engagée avec un léger serrage dans l'enveloppe 5, contre la surface extérieure des pieds 15. Autrement dit, la largeur de la section transversale de la bague 9, ctest-à-dire, dans le cas d'un joint torique, le diamètre de la section transversale, est supérieure à la distance i.
Le bord extérieur 9b de la bague 9 est appliqué contre la surface intérieure de l'enveloppe 5. Le bord intérieur 9a comme déjà expliqué, s'étend suivant le périmètre d'un carré qui est au moins circonscrit à la section transversale circulaire de la surface 8. Généralement, pour avoir un contact plus marqué entre la bague 9 et la surface 8, le périmètre du bord intérieur 9a de cette bague est situé, à l'état libre, à l'intérieur du périmètre du carré circonscrit à la surface 8 ; ainsi, lors du montage, les parties de la bague 9 situées dans les zones T sont légèrement écrasées entre la surface 8 et les parois de l'enveloppe 5 de telle sorte que les zones de contact T ne sont pas simplement ponctuelles mais s'étendent suivant un arc de cercle.
Le montage et le fonctionnement du dispositif de freinage conforme à l'invention résultent immédiatement des explications précédentes.
La cheminée 11 de l'enveloppe 5 est engagée à force dans le logement 12 du bouton 3 pour assurer la liaison en rotation de cette enveloppe 5 et du bouton 3. La bague élastique 9 est engagée autour des pieds 15 du couvercle 13 de manière à se trouver sensiblement à mi-longueur des pieds 15. On engage le couvercle 13 sur la gaine 4 et on le fait coulisser -- en direction de l'enveloppe 5, les pieds 15 étant convenablement orientés de manière à venir se loger dans les angles de l'enveloppe 5.
On exerce un effort suffisant de rapprochement du couvercle 13 et du fond 10 pour que la bague élastique formant ceinture 9 s'engage dans ladite enveloppe en étant serrée d'une part, entre les montants 15 et la surface intérieure de l'enveloppe 5 et, d'autre part, au niveau des zones T entre la gaine 4 et ladite enveloppe 5.
On peut noter que lors de cet effort de rapprochement du couvercle 13 et de l'enveloppe 5, en raison du frottement exercé par la bague 9 sur la gaine 4, on produit un effort d'entraînement, suivant la direction axiale, de la gaine 4 vers le bouton 3 qui est bloqué axialement sur la cheminée 11.
On peut, ainsi, assurer un rattrapage de jeu suivant la direction axiale entre la gaine 4 et le bouton 3.
Lorsque le couvercle 13 a été convenablement enfoncé, il se trouve maintenu sur l'enveloppe 5 par le serrage de la ceinture 9 dans les espaces compris entre les montants 15 et l'enveloppe 5.
Pour commander la sortie ou la rentrée du bâton de rouge à lèvres 2, on tient d'une main la gaine 4 et on fait tourner, de l'autre main, l'enveloppe 5 par rapport à la gaine 4, de manière à entraîner en rotation le bouton 3 dans le sens souhaité.
Lors de ce mouvement de rotation, un frottement s'établit dans les quatre zones T entre la ceinture 9 entraînée par l'enveloppe 5 et la surface 8 de la gaine 4 qui est immobilisée en rotation.
Le frottement de la ceinture 9, notamment lorsqu'il s'agit d'une bague en matière élastomère frottant contre une surface métallique 8, engendre un fonctionnement "onctueux", proche d'un glissement hydraulique.
La présente invention concerne, d'une manière générale, la technique des récipients et, plus particulièrement, un récipient distributeur écrasable dont la paroi est stratifiée dans la partie formant corps de celui-ci, grâce à quoi la pénétration et l'absorption du produit, et l'absorption d'oxygène sont évitées dans une large mesure dans toutes les régions de la structure du récipient qui y sont sensibles.
Les tubes écrasables formes de matières métalliques et plastiques sont connus depuis longtemps dans le domaine de l'emballage. Les tubes de métal extrudé sont intrinsequement cassants, et leur utilisation répétée conduit fréquemment à des fissures dans la paroi, de sorte que le produit exsude d'un endroit autre que l'orifice de distribution pratiquement rigide.Parmi les tubes métal- liques de la technique antérieure, les tubes d'aluminium, bien qu'étant probablement les moins cassants, ont des ap- plications assez limitées, car jusqu'a présent, il n'a pas été possible d'appliquer sur leurs surfaces intérieures un revêtement complètement satisfaisant, lorsque cela était nécessaire pour empêcher l'attaque et la corrosion du mé- tal par des contenus alcalins ou acides et la contamination du contenu par les produits de la réaction. En dépit de la nature relativement cassante des tubes métalliques, l'opération de revêtement interne mentionne exige un stade de traitement supplémentaire qui augmente nécessairement le coût de l'article final.
Les tubes formés de polyéthylène et d'autres matières plastiques ont connu un large succès commercial dans l'emballage'de nombreux produits. Cependant, on a noté que certains autres produits se détérioraient au bout d'un certain temps lorsqu'ils y étaient contenus.
Des plastiques comme le polyéthylène sont perméables dans une certaine mesure lorsqu'ils sont utilisés dans les épaisseurs de paroi utilisées dans les récipients tubulaires et les huiles essentielles contenues dans la plupart des dentifrices pour les parfumer voient leur volu me réduit au cours du stockage du récipient, ce qui rend le dentifice moins agréable au gout. De même, la paroi du récipient de plastique absorbe de 11 oxygène avec le temps, et peut finalement décomposer le produit, ce qui slest'révélé être effectivement le cas avec les pates dentifice contenant du fluorure. Un autre inconvénient des tubes plastiques réside dans l'incapacité de la surface de recevoir aisément une matière d'impression ou décorative.En outre, les tubes plastiques tels que le polyéthylène, présentent un effet de mémoire , c'est-a- dire qu'ils ne restent pas comprimés lorsqu'ils sont écrasés, ce qui constitue un inconvénient particulier pour les tubes de dentifrice.
Quelle que soit la position d'inclinaison donnée au dossier (2), il devient alors impossible de mettre en place et d'enlever le dossier, lorsque l'élément intérieur (14) a été introduit dans l'axe (9). Cette impossibilité d'enlèvement du dossier ressort bien des figures 5 à 7 ; en effet, quelle que soit la position donnée au dossier (2), l'épaisseur de l'axe (9) dans sa zone comprenant l'aile (19) de l'élément intérieur (14) est toujours supérieure à la largeur de l'ouverture (7) donnant accès au palier (4).
I1 est cependant possible de mettre en place le dossier (2) sur l'assise (1). Cela nécessite que le dossier (2) soit mis en place avant introduction de l'élément intérieur (14) dans l'axe (9). Cette introduction de l'élément intérieur (14) est facile ; il suffit en effet de faire glisser l'élément (14) de l'extérieur vers l'intérieur dans l'axe (9), jusqu'à butée de la tête (15) de cet élément contre la face extérieure du longeron (8) de l'assise ; lorsque cette tête (15) vient en butée, le redent (18) de l'élément intérieur (14) s'accroche contre la face intérieure du longeron (8). L'élément intérieur (14) joue donc bien à la fois le rôle de renfort de l'axe (9) et de verrou.
Grâce à cet agencement, le dossier (2) ne peut pas être enlevé, quelle que soit la position d'inclinaison qui lui est donnée. I1 n'en demeure pas moins que, si cela est nécessaire, le dossier peut être démonté. Cette opération n'est toutefois pas très facile puisqu'elle nécessite d'exercer une traction avec un doigt de la main sur l'extrénité (18) de la branche (17) de l'élément intérieur (14), afin de permettre le déverrouillage- et l'enlè- vement de cet élément. Après cet enlèvement, le dossier (2) est facile- ment enlevé hors de l'assise (1).
Comme il va de soi, l'invention ne se limite pas aux deux seules formes d'exécution de ce dispositif de liaison articulée entre le dossier et l'assise d'un siège, qui ont été ci-dessus indiquées à titre d'exemples elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes de réalisation.
La présente invention concerne l'application d'hétéropolytungstates comme anticoagulants in vitro et in vi vo.
Les polyanions dérivés du tungstène sont connus; ce sont des composés dont le squelette globulaire est cons titubé de sous-unités polytungstiques, enchainements d'atomes W et O qui ont certains atomes d'oxygène en commun avec des anions formés d'oxydes des éléments des groupes IVA et VA de la classification périodique; ces anions minéraux dont la formule brute serait (RrWnOp)X dans laquelle R représente un élément du groupe IVA ou VA et r, n, p, x sont des nombres entiers, peuvent se présenter sous forme d'acides, ou de sels alcalins, alcalino-terreux, d'ammonium ou d'autres cations; on préfère que R soit As, P, B,Sb ou Si et mieux As. Ces anions peuvent aussi former des complexes de coordination avec d'autres cations métalliques, dont la nature et le nombre dépend de la structure du polyanion et donc de R.Tous ces composés forment de nombreux hydrates. On a aussi mis en évidence divers isomères de ces hétéropolyanions, de type alpha et bêta notamment, parfois métastables.
A titre illustratif, on citera parmi les composés de l'art antérieur, les tungstosilicates de formule (SiW11039)8 dont la préparation est décrite par TEZE A. et HERVE C. dans J. Inorg. Nucl. Chem 39 999-1002 (1977); elle consiste essentiellement à faire réagir du tungstate de sodium Na2WO4,2H2O et du métasilicate de sodium Na2SiO3, 5H20 en milieu acide chlorhydrique aqueux.