INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le cas où il est désiré de faire apparaître en façade un joint apparent entre chaque élément une calle calibrée 6 est installée, lors de la pose de chaque élément sous l'avant de chacun d'eux, la hauteur de l'évidement 3 étant dans ce cas, comme il a déjà été dit, diminuée de la hauteur de ladite calle.
Un espace 5 est ainsi maintenu vide entre chaque élément 1 de façade et un joint de mortier peut y être injecté.
Selon un autre mode d'utilisation de l'élément de construction objet de l'invention (fig. 5) seule la paroi interne est construite en utilisant ces éléments 4 munis de l'évidement 3. Ils sont alors installés tête-bêche, de manière que les évidements 3 se complètent pour former en coupe verticale une sorte de créneau à l'intérieur duquel s'imbrique l'élément 9 de la paroi avant qui, dans ce cas, peut n 'être constituée que par un moellon ordinaire dans sa forme mais dont la nature du matériau peut être diverse, que ce soit pierre de taille ou autre.
La profondeur de l'évidement 3 des éléments 4 est égale à la moitié de la hauteur du moellon 9.
Les moellons 10 qui sont mis au contact des faces des éléments 9, dont la hauteur est la moitié de la hauteur de ce moellon majorée de l'épaisseur de la calle 6, quand un joint apparent est prévu en façade, peuvent être de même hauteur que les moellons 9, ou d'une hauteur différente selon la figure 5 pour créer un effet esthétique particulier.
Selon la figure 6 les moellons 9 et 10 peuvent être identiques, l'un, sur le rang 9 étant placé sur le plat dans les évidements 3 des éléments 8, l'autre, sur le rang 10, étant placé sur le champ accolé aux faces avant des mêmes éléments 8.
On contaste ainsi que l'élément de construction selon la figure 1 se prête à des utilisations multiples présentant des esthétiques différentes suivant la nature du matériau employé, pierre de taille pierre reconstituée moulée présentant des motifs décoratifs ou non, pièce de bois, terre compactée ou autres, et suivant les dispositions des éléments de façade, celle-ci comportant directement son parement sans qu'il soit nécessaire de poser un crépi, ni une peinture, la paroi verticale ainsi constituée présentant une grande stabilité du fait de la cohérence de la maçonnerie ainsi édifiée, grâce à l'imbrication des éléments avant et arrière, et une parfaite planéité grâce à la standardisation des éléments qui permet une fabrication précise et constante, ce qui rend la construction facile et peu couveuse.
Il est bien entendu que l'invention n'est pas limitée aux exemples qui en ont été donnés, toute varianteconsidérée comme équivalence ne pouvant en modifier la portée.
L'invention peut être utilisée pour la construction de murs porteurs présentant par eux-mêmes l'esthétique due à la nature même du matériau et à la régularité de la construction qui est obtenue de façon aisée et peu onéreuse.
PROCEDE dc DISPOSITIF AMELIORANT LE FONCTIONNEMENT DES TURBINES EOLIENNES VERTICALES A PORTANCE, par commande passive de i'incidence des ailes, à amplitude dégressive Depuis que la première crise énergétique de 1973 a remis à l'ordre du jour le développement de l'énergie éolienne, la turbine verticale i: portance connaît un regain intérêt Brevetée en 1925 par G.M. DARRIEUS, (Brevet Français 604 390), expérimentée en France par E.D.F. en 52-55 avec la turbine MOREL (Brevet Français 1 104 137) puis abandonnée, elle a été redécouverte en 1966 par le National Rescarch Council au CANADA. Etudiée à fond sur le plan théorique par cet organisme qui en a prouvé le bien fondé, elle est en cours d'expérimentation dans la plupart des pays développés.
PLANCHE 1. Schématiquement, elle se compose de 2 ou 3 ailes VERTICALES calées TANGENiTIELLEMENT en carrousel autour d'un axe vertical. Ces ailes possèdent généralement un profil symétrique du type utilisé pour les gouvernes d'avion: NACA 0012, 0015, 0018. Ces ailes peuvent être rectilignes (turbine MOREL), néanmoins, pour équilibrer la poussée de la force centrifuge, DARRIEUS proposait de les cintrer en "corde à sauter". C'est sous cette forme dite TROPOSKINE qui confère au rotor une forme d'amande, que la turbine verticale à portance se trouve expérimentée un peu partout dans le monde.
AVANTAGES ET INCONVENIENTS DE LA TURBINE VERTICALE A PORTANCE A CALAGE FIXE.
Fournissant d'excellents rendements aérodynamiques, de l'ordre de 65 % à 70 %, équivalents à ceux des meilleures éoliennes horizontales en forme d'hélice, l'éolienne verticale à portance présente par rapport à ces dernières plusieurs avantages dus à son principe de fonctionnement: - sa structure est simple et sans porte à faux - elle n'est pas sujette à la fatigue que provoque, à proximité du sol, l'augmentation de la vitesse du vent en fonction de l'altitude. Cet "effet de sol" soumet les ailes de l'éolienne classique à une variation cyclique de la poussée aérodynamique dont l'amplitude augmente avec le diamètre.
- elle n'est pas sujette à la fatigue due aux brusques variations de la direction du vent sur les éoliennes horizontales.
EXEMPLE PRATIQUE Prenons pour exemple deux puissances extrèmes rarement rencontrées - un radiateur de 76.200 calories, le plus puissant de l'installation, dont les codeurs porteront le coefficient O 1.
- un radiateur de 600 calories, situé soit dans le même appartement, soit dans un autre appartement de la collectivité.
Pour calculer le réglage des codeurs BCD, correspondant au radiateur de 600 calories, il suffit d'e-ffectuer la division 27.200 ~ 27, et de régler le codeur (30) correspondant sur 2 600 et le codeur (31) correspondant sur 7 pour que le système soit prêt à fonctionner. L'application sur l'armoire de calcul de la tension d'alimentation a pour effet d'initialiser chacun des étages de compteurs à la valseur indiquée sur les codeurs les recharges de ceux-ci étant réalisées par la sortie (35) au moment de l'émission vers le sommateur (36) d'une unité de chauffe. En réa-.
lité, le réglage sur 27 des codeurs de l'étage de calcul du radiateur de 600 calories, lui-même 27 fois moins puissant que le plus fort radiateur de l'installation, consiste à n' autoriser la sortie d'une unité de chauffe pour ce radiateur qu'après une période de temps 27 fois plus longue (après 27 secondes de chauffe) que pour le radiateur unité réglé sur O 1 délivrant une unité de chauffe toutes les secondes ,.. et ainsi de suite pour tous les autres radiateurs surveillés.
Toutes ces unités de chauffe, issues des sorties (35) et envoyées, décalées dans le temps de l/lOème de seconde > à l'entrée du sommateur (36) sont transmises à l'entrée du compteur 12 diviseur par 2 (37) comme dans le cas du répartiteur individuel à affichage numérique de la figure 3. Après une division par 4096 des signaux qui lui arrivent, le compteur-diviseur (37) sort en.
(38) un signal qui, d'une part, envoyé au driver d'afficheur (39) va incrémenter l'affichage d'une unité, et d'autre part, va remettre à zéro le compteur (37), et être dirigé par (49) vers un étage d'affichage numérique général destiné à comptabiliser la totalité des unités de chauffe indiquées par les afficheurs propres à chaque appartement. Ce procédé est prévu pour augmenter encore la précision et la fiabilité du système dans la répartition des charges de chauffage. En effet, que l'étage d'affichage numérique d'un appartement tombe en panne, les unités de chauffe correspondantes, cepandant prises en compte par le totalisateur, peuvent être facilement récupérées en déduisant du nombre d'unités indiquées par ce totalisateur la somme des unités données par les afficheurs des autres appartements.
Dans ce cas d'affichage collectif en (40) des unités de chauffe des radiateurs de tout un appartement, le nombre d'unités à afficher risque d'être bien supérieur aux 7.699 indiquées à l'occasion du répartiteur individuel à affichage numérique, et même de dépasser le maximum de 9999 possible sur l'af ficheur (40).
Au titre du dispositif collectif objet de l'invention nous allons utiliser un signal de dépassement délivré en (41) par le driver (39) à tout passage de 9999 à 0000 pour afficher, sur les points 1, 2 et 3 de l'afficheur (40) et par l'intermédiaire d'un compteur de dépassement (42), le nombre de fois où, à la lecture, il faudra prendre en compte 9999 unités de chauffe > auxquelles il conviendra d'ajouter le nombre d'unités affichées en clair.Le type d'afficheur choisi en (40) n'étant équipé que de 3 points il restait possible d'utiliser les sorties du compteur de dépassement (42) pour afficher sur des LED des dépassements supérieurs à 3, ou pour commander, en (43) une porte (44) qui, recevant un signal 1 Hz issu de (14), va être en mesure d'exiter au même rythme de 1 Hz une diode électroluminescente (45) d'alarme ou un buzzer.
Comme indiqué précedemment > ce dispositif de calcul et d'affichage des unités de chauffe pour tout un appartement est rigoureusement semblable, aux règlages prêt, aux dispositifs des autres appartements. Le diviseur par 10 (28) étant capable de délivrer 10 signaux de 1 Hz sur ces sorties "a' à 'n", chaque platine est à même de surveiller jusqu'à dix radiateurs. Cependant dans le cas où un appartement possède plus de dix radiateurs, rien n'interdit d'utiliser en parallèle deux platines ou plus afin d'utiliser, en (38) de chacune d'elle les signaux à envoyer en (39) d'un driver d'afficheur commun.
De plus afin, dans le modèle collective, de donner aux utilisateurs la même possibilité de contrôle de fonctionnement des palpeurs en période de chauffe > chaque palpeur est équipé d'une mini diode électroluminescente dont le but est double - dès que le palpeur est connecté à la Centrale de Gestion, et même en dehors d'une période de chauffe1 cette diode luit faiblement, signalant l'état de veille du palpeur.
- dès la perception par le palpeur du début d'une période de chauffe, la diode éclaire franchement, indiquant ainsi à l'utilisateur que le palpeur transmet à la Centrale de Gestion un ordre de commande d'une porte (34).
Comme dans le modèle individuel à affichage numérique le système collective, par (48), dispose d'un moyen d'avance rapide de l'affichage par envoi du signal 10 Hz (15) à l'entrée du driver (39). De même, afin de pouvoir remettre à zéro l'afficheur numérique à la fin d'une période de chauffe, un contact (47) permet la remise à zéro du driver (39) ainsi que du compteur de dépassement (42).
MACHINE GRAPHIQUE A TETE D'INSCRIPTION OPTIQUE La présente invention concerne une machine graphique à tête d'inscription optique et, plus particulièrement une machine à dessiner programmable permettant la production d'images, de dessins ou signes variés sur un support photosensible à partir de signaux électriques, notamment numériques, porteurs d'informations graphiques.
Il est connu d'utiliser à cette fin des appareillages électromécaniques utilisant un spot associé à un système optique avec obturateur mécanique pour l'inscription de traits par mouvement relatif entre la tete et le le support photosensible.
Il est également connu d'utiliser des appareillages comportant des disques ou bandes à masques lumineux qui définissent un- ensemble de symboles et caractères pour leur inscription par projection sur le support photosensible.
Les contraintes d'utilisation de ces appareillages sont importantes.
Chaque chaîne 19 est guidée par des longerons 27 et, à ses extrémités, par deux roues dentées telles que 21, situées aux deux extrémités du convoyeur. Les quatre roues 21 associées à chaque convoyeur sont portées, par paires, par deux arbres tels que 22 ; l'arbre 22 situé du côté aval est directement accouplé, par emmanchement claveté, à un moto-variateuraélaercbtrreiqcureeu/tée que 24 situé à l'extérieur de l'enceinte contre la façade de celle-ci. Les arbres 22 sont portés par des paliers tels que 25 fixés sur l'ossature 2 de l'enceinte. Les moto-variateurs 24 sont immobilisés en rotation par un axe porté par un"Silent Bloc" 26.
Les trois moto-variateurs 24 qui entraînent les trois convoyeurs sont indépendants et autonomes et prévus pour permettre d'ajuster indépendamment la vitesse de défilement des trois convoyeurs dans une plage de vitesses comprises entre environ 1 m/mn et 6 m/mn . Il est ainsi possible de conférer aux convoyeurs des vitesses différentes, décroissantes depuis le convoyeur du haut jusqu'au convoyeur du bas. Ces vitesses seront décalées d'environ 15 à 35 % les unes par rapport aux autres : ainsi si le convoyeur inférieur possède une vitesse Vg, le convoyeur intermédiaire possèdera une vitesse VI telle que 1,15 Vu 4( V1 1,35 VB et le convoyeur supérieur possèdera une vitesse VH telle que 1,15 VI # VH 1,35 VI.
Ces dispositions combinées à l'agencement des plaques de retournement 16 permettent d'obtenir un retournement satisfaisant des matières en vrac sans créer dans la couche du dessous des passages préférentiels d'air (grâce à une accumulation sur les convoyeurs inférieurs).
Par ailleurs, comme l'illustre la figure de détail 6, chaque lame 18 de convoyeur possède un profil ondulé, doté d'ondulations 18a dirigées vers le haut (au niveau du brin utile) ; ces ondulations sont séparées entre elles d'une distance -d- telle que les matières en vrac reposent sur lesdites ondulations sans pénétrer notablement dans les creux situés entre celles-ci.
Dans le cas de matières textiles fibreuses en vrac (laine, polyester), ces ondulations sont distantes les unes des autres d'environ 3 cm et leur hauteur est de l'ordre de 1 à 2 cm (la couche de matières fibreuses en vrac ayant une épaisseur de l'ordre de 30 cm).
Les lames 18 sont percées sur la surface totale de leur profil ondulé par une multitude de perforations telles que 18b, de diamètre faible par rapport à la longueur des fibres ; la densité des perforations surface des perforations est comprise entre 0,3 et 0,5 et en surface totale développée particulier de l'ordre de 0,4.
Ces dispositions combinent le triple avantage, d'une part, de faciliter le passage de l'air à travers les lames avec risques réduits d'obstruction des perforations par les fibres, d'autre part, à densité de perforations égale, d'augmenter le coefficient de passage de l'air par-rapport à une surface plane de mêmes dimensions, enfin d'accroitre la résistance des lames grâce au raidissément apporté par les ondulations.
I1 est à noter que des ondulations ayant les paramètres dimensionnels précités conduisent à un coefficient de passage de l'ordre de 0,65 pour une densité de perforations égale à 0,4.
Le séchoir conforme à l'invention assure le séchage des matières en vrac par un processus essentiellement caractérisé en ce que foi la couche de matière en vrac est plu fois sieurs/traversée sur toute son épaisseur par la totalité du flux d'air, . la couche est retournée plusieurs fois et reste - dépourvue de cheminées de passage préférentiel, . l'air arrive très chaud et sec au niveau des matières humides situées sur le convoyeur supérieur et parvient refroidi au niveau des convoyeurs inférieurs (processus s'apparentant à un séchage à co-courant).
Un tel séchage s'avère particulièrement efficace, exige des puissances installées beaucoup moins élevées que celles que nécessitent les séchages pratiqués dans les séchoirs connus et conditionne des consommations énergétiques réduites.
En outre, ce séchoir a plusieurs étages est peu encombrant et son prix est très abaissé en raison de la simplicité structurelle de son enceinte de séchage et du faible coût des équipements accessoires (une seule batterie de chauffe et uniquement deux ventilateurs).
De plus, l'agencement du séchoir écarte tout risque d'incendie et donne beaucoup de souplesse pour adapter les paramètres du séchage à chaque application (température de l'air, vitesse, vitesses de défilement de la couche sur les divers convoyeurs...).
Générateur d'écran de camouflage dans le visible et l'infrarouge.
La présente invention concerne un générateur d'écran de camouflage destiné à soustraire temporairement aux vues dans le visible et l'infrarouge, un véhicule de combat ou tout objectif analogue.
Différents types de générateurs d'écran de camouflage sont actuellement utilisés, parmi lesquels on peut citer - les générateurs pyrotechniques qui se présentent sous forme de munitions posées ou lancées et qui génèrent un nuage de particules solides. Ces générateurs libèrent une quantité de chaleur non négligeable, de sorte que le nuage formé est chaud, donc émissif dans l'infrarouge, - les générateurs qui créent un nuage d'aérosol, solide ou liquide, par injection de produits opacifiants dans une veine gazeuse. Dans ce cas, le nuage est froid, donc non émissif dans l'infrarouge, mais le générateur est lié à un véhicule porteur, ce qui restreint son domaine d'emploi dans certaines situations. Un exemple de générateur de ce type est décrit dans la demande de brevet nO 81 22 412 au nom de la Demanderesse.
La présente invention a pour objet un générateur d'écran de camouflage qui allie les avantages des munitions pyrotechniques lancées et celles des générateurs d'écran de camouflage par pression de gaz.
Chaque thermopile est constituée d'une grecque de couples connectés en série dont les extrémités sont électriquement raccordées aux conducteurs de lignes et de colonnes. Les thermopiles sont formées de manière telle que les soudures "chaudes" soient alignées au milieu des trous et les soudures 8'froides" alignées de part et d 'autre des trous au-dessus des parties du substrat qui recouvrent le support en Silicium. Les soudures chaudes sont donc thermiquement isolées du support alors que les soudures froides sont thermiquement couplées au support, compte tenu de la faible épaisseur du substrat. La surface sensible du détecteur est ensuite recouverte d'une couche isolante et d'un dépit absorbant le rayonnement infrarouge, tel le noir d'or. Les multiplexeurs lignes et colonnes sont placés sur la surface de la tranche de Silicium qui n'est pas occupée par les thermopiles, aussi loin de celle-ci qu'il est possible pour éviter un couplage thermique.
Du point de vue optique, les dimensions citées plus haut pour le détecteur : 45 à 50 mm de côté de surface sensible conduisent à un objectif dont la longueur focale est de l'ordre de 90 min pour un champ global de l'ordre de 300.
Un tel objectif, habituellement constitué d'une simple lentille en Germanium, forme une image de la Terre qui souffre de courbure de champ alors que la matrice de thermopiles est nécessairement plane.
Si les dépointages admis restent faibles, on peut ne pas corriger la courbure de champ en faisant la mise au point exacte pour le contour de horizon sur le plan des thermopiles, car la dégradation de la netteté de l'image de ce contour est faible aux faibles dépointages.
il n'en est pas de même avec des dépointages plus importants qui impliquent une correction plus ou moins parfaite de la courbure de champ, en fonction des dépointages admis, à l'aide des procédés habituellement utilisés.
I1 est bien entendu que la description ci-dessus d'une application de l'invention aux capteurs d'horizon embarqués sur des satellites est faite uniquement à titre d'exemple non limitatif et que le même principe de fonctionnement peut être appliqué à autres dispositifs.
La présente invention est relative à un récipient à lessive, notamment pour machines à laver à tambour comportant une enveloppe.
Pour la construction des machines à laver, on connaît des récipients à lessive dans lesquels les parois latérales du récipient comportent des moulures de raidissement partant du milieu dans le sens radial et entourant la zone de charge maximale (fixation des paliers), ces moulures étant interrompues dans le plan de la section de la paroi latérale du récipient. Ces solutions présentent l'inconvénient qu'en raison de la forme et de la disposition des moulures de raidissement, la résistance à la flexion dans le sens axial et dans le sens radial est inférieure de 1/3 environ à ce qu'elle est dans le cas de la solution exposée dans le présent document. De plus, dans les solutions connues, la stabilité de forme est fortement mise en cause en raison des hétérogénéités du matériau qui existent toujours, en pratique, dans les tôles de grande surface utilisées.
On applique également des solutions dans lesquelles des éléments de soutien supplémentaires, qui reviennent très cher, assurent aux récipients à lessive la rigidité statique et dynamique nécessaire.
Les dispositifs utilisés dans ces solutions présentent l'inconvénient qu'en raison de leur mode de formage caractéristique ils ne permettent d'obtenir qu'une résistance à la flexion et une stabilité de forme insuffisantes et cet inconvénient doit être compensé par l'utilisation de tôle plus épaisses et, par conséquent, par une plus forte consommation de matière.
Le but de l'invention est de permettre des économies de matière par l'utilisation de tôles minces pour la réalisation de récipients à lessive qui conservent cependant leurs propriétés de résistance mécanique et leurs avantages d'utilisation. Le but de l'invention est donc d'employer de la tôle mince pour la fabrication des récipients à lessive tout en assurant la résistance mécanique et la stabilité exigées par les conditions de fonctionnement et les charges appliquées.
Ce but est atteint, suivant l'invention, du fait que, sur toute la largeur de ses parois latérales, le récipient comporte des moulures de raidissement réalisées par formage et orientées horizontalement ou verticalement. Dans leur section, ces moulures de raidissement ne comportent pas d'interruption et sont reliées, dans la zone des charges maximales, par une partie plane annulaire plus profondément emboutie et destinée à recevoir les paliers du tambour.
Une autre caractéristique de l'invention consiste en ce que la surface comprise entre deux moulures de raidissement représente au moins une fraction comprise entre le 1/4 et le 1/3 de la surface totale de la paroi latérale du récipient.
Il est,de plus, conforme à l'invention que, depuis le bord stable du récipient jusqu'à la zone de charge maximale (fixation des paliers), la profondeur des moulures de raidissement augmente à peu près du double.
L'invention est décrite ci-dessous d'une manière plus détaillée au moyen d'un exemple de réalisation en se référant au dessin.
La fig. 1 est une coupe du récipient à lessive représentant les moulures de raidissement réalisées horizontalement par formage.
Le dispositif décrit ci-dessus fonctionne de la façon suivante et permet aussi de bien comprendre le procédé de test.
Lorsque l'ensemble de la pièce 2 est assemblé avec l'embase 4 comme décrit ci-dessus, le détendeur 14 est manoeuvré pour obtenir à sa sortie la pression déterminée préalablement qui est choisie très supérieure à la pression à laquelle sera testée la pièce, par exemple 4 bars pour un test à 1 bar. Ensuite, l'électro-vanne est commandée pour qu'un passage libre se fasse de la sortie 15 à l'entrée d'alimentation 16. Dès que cette connection est assurée, le gaz obtenu à la pression par exemple de 4 bars, comme mentionné dans l'exemple précédent, - est introduit dans l'enceinte 5 à travers la buse de détente 22 qui permet au gaz comprimé amené par la conduite 17 d'être détendu à l'intérieur de l'enceinte 5 et donc de se refroidir directement à l'intérieur de celle-ci.Quand la pression à l'intérieur de l'enceinte 5 a atteint comme mentionné cidessus un bar, l'électrovanne est alors fermée.
En effet, la Demanderesse a constaté qu'en effectuant cette opération de refroidissement du gaz directement à l'intérieur de l'enceinte 5, notamment grâce à la buse de détente 22, le temps de stabilisation tel que défini précédemment entre les instants tl et t2 en se reportant à la courbe de la FIGURE 1 est considérablement réduit. Des expériences ont montré que, si le temps de stabilisation était de 25 secondes selon le procédé de l'art antérieur, avec la caractéristique selon la présente invention ce temps de stabilisation est ramené à 10 secondes.La FIGURE 1 représente en pointillés la courbe de stabilisation obtenue grâce à la caractéristique définie ci-dessus, par rapport à un temps de stabilisation représenté en trait plein pour l'art antérieur, les références selon l'invention comportant des "primes", par comparaison à celles de l'art antérieur qui n'en comporte pas.