INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
: lion veuts notamment par raison d'économie, conserver l'en- ceinte existante, ces méthodes présentent toutes l'inconvénient d'apporter, en cas de chargement hydraulique ( c. à d. d'accident pour un déport pétrolier), une surcharge sur le mur dont on nest pas sûr que celui-ci pourra la supporter :Soit il faut procéder, avant p. ex. de le reprendre avec des résines, à un essai de charge systématique tres onéreux, soit il faut, même après inspection systématique du mur, appliquer des coefficients de sécurité relativement élevés et donc coûteux, ou bien prendre des risques injustifiables par le calcul (p. ex. prise en compte de la résistance à la traction d'un béton hétérogène sans armatures) Il faut noter qu'au moins en raffinerie il est souvent pratiquement impossible de constituer une butée extérieure à l'enceinte qui soit ensuite étanchéifiée (encombrement notamment).
Le but de la présente invention est de proposer une méthode de reprise de mur existant, qui permette d'en vérifier la stabilité par le fait mAme de la mise en oeuvre du procédé, la surcharge apportée ultérieurement par le liquide devenant alors négligeable.
Sur la figure jointe, l'élément de l'enceinte existante à étan chéifier, est représenté par un mur vertical 1 fiché dans le sol 2. Du coté susceptible de recevoir la charge hydraulique, on constitue un talus 3 en matériau très perméable (p. ex. gravier cru), de forme trapèzoidale, (la petite base du trapèze vers le haut du mur ayant de préférence une largeur de l'ordre d'une vingtaine de centimètres), incliné à env. 1/1. Le talus est recouvert d'un voile imperméable 4 préfabriqué (feuille de plastique, collée ou soudée sur elle-meme pour assurer sa continuité et résistant au liquide à venir ) ou non.
Dans ce dernier cas, il peut être constitué d'un coulis d'argileciment, déposé soit directement sur le talus 3, soit de préférence sur un voile fixateur, comme un feutre non tissé, p. ex.
par projection. Pour éviter entre autres la contamination du milieu voisin et l'érosion du voile en coulis, il peut être aussi recouvert d'un deuxième voile p. ex. en feutre non tissé; enfin, si l'épaisseur nécessaire à l'étanchéité du voile en coulis risque d'entrainer un fluage du coulis, on peut procéder par alternances successives de feutre et de coulis jusqu'à obtenir l'épaisseur nécessaire.
De préférence ce voile, unique ou composite, 4, est recouvert d'un matériau protecteur 5, p. ex. un tout-venant taluté à 3/2.
Il faut noter que la poussée horizontale de l'ensemble > + 4 + 5 sur le mur 1 est du même ordre de grandeur que celle du liquide susceptible de charger le mur en l'absence du talus 3 + 4 + 5 : Le rapport de la contrainte horizontale à la contrainte verticale dans le talus au contact du mur est en effet de l'ordre de 0,5, mais la densité du talus est de l'ordre de 2.
drique, tout rayon ayant subi une première réflexion sur l'intérieur de la surface cylindrique frappera à nouveau cette surface selon un angle d'incidence toujours supérieur à l'angle minimal nécessaire pour la réflexion. Ce rayon continuera donc à être réfléchi le long du guide, qui va ainsi le "pidger'" jusqu'à l'autre extrémité, désignée par la suite "embout d'émission". Cette condition reste pratiquement vérifiée si le guide, au lieu d'être constitué d'un barreau entièrement cylindrique, est légèrement courbé, ce qui permet de guider les rayons lumineux selon un trajet curviligne. On ne considérera cependant dans la suite
de la description que le cas d'un guide cylindrique
- ce qui est toujours le cas au moins au voisinage de l'embout de couplage -, bien que l'invention s'applique à des guides curvilignes, à condition bien entendu que le rayon de courbure du guide reste grand devant son diamètre. Le but généralement recherché dans la conception des embouts de couplage est de capter le maximum de flux lumineux à l'entrée du guide. En effet, la propriété de "piégeage" des rayons lumineux ne vaut que pour les rayons ayant pénétré dans le milieu réfringent et ayant subi une première réflexion sur l'intérieur de la surface cylindrique du guide, tous les autres rayons lumineux étant émis par la
source en pure perte.
Dans le cas d'un guide de lumière, tout
rayon frappant la surface de l'embout pénètre à l'inté-
rieur du guide et on montre en outre que, si la surface
de l'embout est plane ou convexe, ce rayon sera tou-
jours réfléchi par la surface cylindrique intérieure du guide. Donc, dans ce cas, tout rayon frappant la
surface de l'embout sera nécessairement "piégé" à l'in-
térieur du guide, quelle que soit son incidence initiale.
Le flux lumineux capté par le guide, par rapport au flux total émis par la source, sera donc déterminé par l'angle solide ayant son sommet centré
sur la source (supposée ponctuelle, ou rendue équiva-
lente à une source ponctuelle) et interceptant l'aire
de l'embout.
Pour capter un maximum de rayons lumineux, il est ainsi nécessaire soit de rapprocher la source de l'embout, soit d'augmenter la surface de celuici,
D'autre. part, des exemples de polyols sont le polyéthy- lèneglycol, le poly (1, 4-butylène) glycol, la polycaprolactone et le polytétraméthylèneglycol, et des exemples de glycols sont l'éthylèneglycol, le 1,4-butanediol, le 1,6-hexanediol et le bis-hydroxyéthoxybenzène.
Une résine élastique polyuréthanne thermoplastique, dérivée d'une combinaison de 4,4'-diphénylènediisocyanate et de 1,4-butanediol, convient particulièrement bien à cause de ses excellentes propriétésanti-crypto- gammes et de ses très bonnes propriétés de résistance à l'hydrolyse.
On a constaté que l'utilisation d'une résine élastique polyuréthanne thermoplastique d'un type thermoplastique incomplet, c'est-à-dire ayant un rapport molaire d'ingrédient NCO à l'ingrédient OH (ou indice R qui est le rapport-NCO/-OH) de 1,05 à 1,3, est préférable selon l'invention. Une résine polyuréthanne d'un tel type thermoplastique incomplet a des groupes-NCO aux terminaisons de la molécule et forme des ponts de réticulation par réaction entre les liaisons uréthanne et les groupes isocyanates qui n'ont pas réagi, sous l'action de la chaleur ou de l'eau. Ainsi, l'adhérence à la chemise textile tubulaire et la résistance au pelage sont accrues.
Diverses résines polyuréthannes d'un tel type thermoplastique incomplet sont disponibles dans le commerce auprès de Nihon Elastoran Co., Japon, sous la marque de fabrique "Elastoran" (par exemple"Elastoran E 375"). Comme cette résine polyuréthanne a une adhérence très grande à la chemise textile tubulaire, elle donne l'effet voulu mme lorsqu'elle est appliquée surperficiellement sur la chemise textile.
Une résine élastique polyester thermoplastique utilisée comme résine constituant la couche externe est un copolymère séquence. contenant un polyester aromatique comme segment dur et un polyéther aliphatique et/ou un polyester aliphatique comme segment mou.
Le polyester aromatique utilisé comme segment dur est un polycondensat d'un acide et d'un glycol. Des exemples d'acides sont notamment les acides dicarboxyliques aromatiques tels que l'acide téréphtalique, l'acide isophtalique, l'acide orthophtalique et un acide naphtalènedicarbo- xylique. Des exemples de glycols sont les glycols aliphati- ques ou cycloaliphatiques ayant deux à douze atomes de carbone tel que 1'ethylèneglycol, le 1,3-propanediol, le 1,4-butanediol et le 1,6-hexanediol.
Le polyéther aliphatique utilisé comme segment mou est de préférence un polymère d'un oxyde d'alkylène ayant deux à dix atomes de carbone, de masse moléculaire moyenne comprise entre 400 et 6 000. Des exemples de tels polymères sont par exemple des polymères séquences ou copolymères statistiques d'éthylèneglycol et de propylèneglycol, de polyéthylèneglycol, de polypropylèneglycol, de polytétraméthylèneglycol et <RTI gue peut aussi tre utilisée.
Parmi ces résines élastiques polyesters thermoplastiques, un copolymère séquence de polyester et de polyéther dérivé d'acide téréphtalique, de 1, 4-butanediol et de polytétraméthylèneglycol et contenant 80 % en poids de constituant polyéther est préférable et il a une contrainte de 2,5.106 Pa à 50%, une résistance à la rupture de 1,8.107Pa et un allongement à la rupture de 800 %, lors de mesures effectuées suivant la méthode d'épreuve de la norme japonaise JIS K-6301. L'utilisation d'une résine élastique polyester thermoplastique contenant un polyester dérivé de l'acide téréphtalique ou d'un acide naphtalènedicarbo- xylique et de 1,4-butanediol comme segment dur et de polytétraméthylèneglycol comme segment mou, est le plus avantageux selon l'invention. De telles résines sont disponibles dans le commerce auprès de Toyobo Co, Japon, sous la marque de fabrique"Pelprene" (par exemple les qualités 150M, P40B ou P40H). Ces résines ont aussi d'excel- lentes propriétés de moulabilité lors de l'extrusion, une excellent résistance à l'hydrolyse, une excellente résistance à 1'eau et de bonnes propriétés anti-cryptogam- mes. Le cas échéant, une paraffine liquide, une cire ou du graphite peut tre ajouté à ces résines élastiques polyesters thermoplastiques afin que leur résistance au frottement soit minimale. Dans ce cas, la quantité de cette adjuvant peut ne peut pas modifier les propriétés caractéristiques des résines polyesters.
Comme décrit précédemment,, la résine élastique polyester thermoplastique constituant habituellement la couche externe peut comporter une petite proportion de la résine élastique polyuréthanne thermoplastique, alors que la résine élastique polyuréthanne thermoplastique constituant habituellement la couche interne peut contenir une petite proportion de la résine élastique polyester thermoplastique, la compatibilité de ces résines étant ainsi améliorée de mëse que l'adhérence de la résine élastique polyester thermoplastique à la chemise textile.
Dans un mode de réalisation avantageux, le revtement de résines peut tre compose de trois couches, la couche externe étant formée exclusivement ou essentiellement de la résine élastique polyester thermoplastique, la couche intermédiaire étant composée en proportions sensiblement égales de la résine élastique polyester thermoplastique et de la résine élastique polyuréthanne thermoplastique, et la couche interne étant composée exclusivement ou essentiellement de la résine élastique polyuréthanne.
Dans une telle structure multicouche, l'adhérence du revtement de résine à la chemise textile tubulaire est avantageusement améliorée et aucun pelage ne se manifeste.
On a constaté que le matériau tubulaire de revtement . ayant une telle structure à deux ou trois couches possédait de manière satisfaisante toutes les propriétés nécessaires pour les matériaux de revtement avec d'excellentes propriétés de souplesse, par rapport aux matériaux tubulaires connus de revtement. Ce comportement peut tre attribué au fait que le matériau tubulaire de revtement selon l'invention contient une résine élastique polyuréthanne thermoplastique dont la dureté équivaut presque à celle de la résine élastique polyester thermoplastique mais qui a un faible module lors d'un étirage par une faible force. La résine élastique polyuréthanne thermoplastique possède aussi une bonne adhérence à un liant de type époxyde, sans doute parce que la résine polyuréthanne ayant un indice R compris entre 1,05 et 1,3 peut réagir avec l'ingrédient amine du liant du type époxyde. Ainsi, le matériau tubulaire de revtement selon l'invention peut tre facilement retourné, envers à l'endroit, dans une canalisation, grâce à son excellente souplesse, et ne permet la formation de piqûres dans le revtement de résine.
Cet avantage technique est dû apparemment à la sélection de la combinaison de résines synthétiques particulières formant le revtement et à la structure particulière du revtement stratifié formé sur la chemise textile. Cette structureparticulière est formée par une technique originale d'extrusion de résine dans laquelle un courant laminaire visqueux des résines élastiques polyester et polyuréthanne thermoplastiques est fixé superficiellement à la surface externe de la chemise textile tubulaire. Comme les résines ne pénètrent pas profondément dans les interstices de la structure de l'étoffé, la chemise textile tubulaire garde bien toute sa souplesse. En outre, le revtement de résine est fortement lié à la chemise textile et au liant, mme lorsque le revtement est appliqué superficiellement à la surface externe de la chemise textile tubulaire du fait de l'excel- lente adhérence assurée par la résine élastique polyuréthanne thermoplastique utilisée dans la couche interne du revtement de résine.
Les résines synthétiques indiquées précédemment peuvent contenir une petite proportion d'autres polymères, antioxydants, agents modificateurs, charges, colorants et analogues, connus dans la technique, dans la mesure où l'incorporation d'un tel adjuvant n'affecte pas les caractéristiques des résines synthétiques.
Le matériau tubulaire de revtement, ayant à sa face externe un revtement de plusieurs résines synthétiques sous forme de couches stratifiées, peut tre fabriqué par mise en oeuvre du procédé selon l'inven- tion à l'aide d'un appareil tel que représenté sur la figure 3.
La figure 3 représente un exemple d'appareil selon l'invention destiné à la fabrication d'un matériau tubulaire de revtement ayant, a sa surface externe, un revtement de deux résines synthétiques sous forme de couches stratifiées, dont la plus grande partie est représentée en coupe sous forme agrandie, un dispositif 1 d'extrusion d'une résine élastique polyuréthanne thermo- plastique, destiné à former une couche interne, et un dispositif d'extrusion 2 d'une résine élastique polyester thermoplastique destiné à former sne couche externe, ont une tte commune 3 d'extrusion disposée veticalement et raccordée aux dispositifs 1 et 2. La tte 3 d'extrusion a des organes cylindriques interne et externe 4 et 5, l'organe interne 4 ayant, en son centre, une cavité axiale 6 dont l'extrémité inférieure a un diamètre réduit égal au diamètre externe de la chemise textile tubulaire 7 ou légèrement supérieur à ce diamètre, un passage annulaire axial 8 délimité par les organes interne et externe 4 et 5, le passage 8 communiquant, à son extrémité supérieure avec le dispositif 1 d'extrusion, un autre passage annulaire 9 disposé concentriquement dans l'organe externe 5 et communiquant à son extrémité supérieure avec le dispositif 2 d'extrusion. Une buse annulaire 10 d'extrusion est aussi délimitée entre les extrémités inférieures des organes 4 et 5, la buse 10 étant à une distance radiale faible de l'extrémité inférieure de dimensionréduite de la cavité 6 et communiquant avec les passages 8 et 9, la disposition étant telle que la résine élastique polyuréthanne thermoplastique 11 et la résine élastique polyester thermoplastique-12 sont extrudées simultanément par les dispositifs 1 et 2 vers les passages 8 et 9 lorsque les vis d'extrusion 1'et 2'sont manoeuvrées simultanément, les résines étant évacuées par la buse 10 sous forme d'un courant laminaire forme a la surface externe de la chemise textile tubulaire 7 qui descend par l'extrémité inférieure de la cavité 6, si bien qu'un revtement des deux résines 11 et 12, sous forme de couches stratifiées, est réalisé à la face externe de la chemise textile 7.
Récemment on a pensé à les ensacher et à les vendre sur le marché comme tels et cela, outre que pour des raisons pratiques d'utilisation finale (facilité de transport, par exemple) pour des raisons technico-économiques aussi, comme l'élimination de déchets et résidus, pour une plus longue durée dans le temps et pour une possibilité meilleure d'em magasinage du produit.
Les avantages que ces conglomérés bitumineux connus présentent sont principalement la facilité d'étalage dans les points qui doivent être réparés, même au cours de l'hiver, et leur performance une fois étalés.
D'autre part, ils ont un poids très élevé qui se répercute négativement lorsqu'on doit les transporter ou les mettre en oeuvre, ce qui représente donc un inconvénient assez considérable pour les raisons que l'on vient de nommer.
La présente invention se propose donc de réaliser un congloméré bitumineux à froid pour l'entretien routier qui offre tous les avantages des conglomérés connus et qui, en outre, a un poids très réduit qui facilite les opérations de transport, de préparation et de mise en oeuvre.
Un autre but de la présente invention est celui de réaliser un procédé pour la production dudit congloméré bitumineux.
Afin de-réaliser les buts sus-mentionnés, on a constaté qu'il est possible, selon l'invention, d'obtenir des réductions de poids jusqu'à 50% et même davantage, en substituant au moins une partie importante de l'agrégat lourd avec de l'agrégat léger, comme défini ci-dessous, sans que cela entraîne des différences ou des difficultés dans l'emploi et en particulier sans que l'agrégat léger soit exposé à des effritements ou d'autres actions qui puissent endommager la consistance volumétrique et/ou la stabilité du congloméré étalé.
Dans la présente description on entend par agrégat léger un matériau connu en lui-même, employé comme agrégat dans l'industrie des constructions ou dans des applications similaires et ayant un poids spécifique en tas qui ne dépasse pas 800 kg/m3, ainsi qu'une structure au moins en partie alvéolaire. Ledit agrégat léger peut être naturel (ponce, lapilli) ou artificiel, notamment argile expansée dont les granules sont à peu près de forme sphéroidale et qui est produite et commercialisée en particulier pour l'isolation, le calorifugeage et d'autres applications.
Ce matériau est de préférence employé en granulométries de 2-3 mm environ pour assurer la meilleure résistance à l'abrasion et à la fragmentation, éventuellement associé à un pourcentage inférieur d'agrégat lourd, comme le lest de pierres qui, grâce à sa granulométrie irrégulière contribue à la conservation des caractéristiques du congloméré, assurant la tenue de l'argile expansée sensiblement sphéroidale.
On peut alors constater que, selon la présente invention, les agrégats lourds utilisés jusqu'à présent sont substitués, au moins en partie, avec de l'argile expansée dont la granulométrie est comprise entre 2 et 3 mm. Etant donné que l'argile expansée présente un poids spécifique apparent beaucoup plus réduit que celui des agrégats habituels, il est évident que le poids du congloméré bitumineux ainsi obtenu est très inférieur. A titre d'exemple, le poids spécifique apparent de l'argile expansée en tas s'élève à 450 kg/m3 environ contre 1350 kg/m3 environ du lest de pierres normalement employé jusqu'à présent.
Un mélange d'agrégats légers constitués par 65 parties en poids d'argile expansée, et de 35 parties en poids de lest de pierres présente un poids spécifique apparent de 610 kg/m3 environ, ce qui implique une réduction de poids supérieure à 50%. Le lest de pierres employé présente, de préférence, une granulométrie comprise entre 4 et 7 mm ou entre 5 et 10 mm. Au lieu de l'argile expansée on peut utiliser de la ponce et des lapilli, comme on l'a déjà dit, et également du verre expansé, mais l'on préfère quand même l'argile expansée pour ses caractéristiques spécifiques plus appropriées à l'emploi comme agrégat pour des oeuvres routières.
Aux agrégats formés par le mélange d'argile expansée et lest de pierres, on ajoute un additif fluidifiant ou fluxant et agglutinant, qui doit assurer l'enrobage complet des agrégats de la part du liant bitumineux et la conservation du liant à l'état fluide jusqu'au moment de la mise en oeuvre. Un additif de ce type, qui est particulièrement indiqué dans le cadre de la présente invention, est un composé constitué par des mélanges de bases organiques azotées non ioniques et polaires,-par exemple un produit commercialisé sous le nom de Mexim B ou Mexim E, vendu par la Société Exim S.r.l.
Il s'agit d'un agent de pré-traitement permettant l'emploi de l'argile expansée, ainsi que du lest de pierres, à l'état humidifié. Grâce audit additif, déjà à partir de 50 OC environ, on obtient l'enrobage complet des agrégats de la part du liant bitumineux. Selon les dosages, il donne au mélange bitumineux une plasticité et une durée d'emmagasinage plus ou moins élevées.
Comme liant bitumineux on peut employer des bitumes de distillation ainsi que des émulsions bitumineuses, ces dernières étant produites en dispersant finement le bitume pur dans de l'eau et en stérilisant la dispersion à l'aide d'un agent émulsionnant.
Au mélange ainsi obtenu on additionne habituellement également des charges absorbantes du type traditionnel, comme par exemple du carbonate de chaux, du ciment cru et une charge de remplissage asphaltique.
Encore selon la présente invention, afin d'éviter une imbibition excessive du liant bitumineux de la part de l'agrégat léger, et en particulier de l'argile expansée laquelle imbibition, outre à déterminer des augmentations indues des coûts, provoquerait une perte des caractéristiques de légèreté du produit - il est important que la composition comprenne un pourcentage d'eau afin de permettre une humidification préventive des agrégats réduisant ainsi leur porosité au moment du mélange avec le liant.
Donc, afin d'obtenir un congloméré bitumineux correspondant aux caractéristiques requises en ce qui concerne le poids, le coût, l'enrobage de l'agrégat de la part du liant et les modalités d'usage, il est conseillé d'utiliser des compositions dont les éléments composants sont compris dans les limites suivantes Agrégat léger 50 - 100 parties en poids Agrégat lourd 0 - 50 parties en poids Eau 0 - 14 parties en poids Additif fluidifiant ou fluxant et agglutinant 1,5 - 2,5 parties en poids Liant bitumineux 7 - 17 parties en poids Charges absorbantes 2,5 - 4 parties en poids En particulier, lorsqu'on utilise comme liant bitumineux du bitume de distillation, qui est généralement prd- féré, une composition typique de congloméré bitumineux à froid selon l'invention comporte des composants qui interviennent selon les valeurs indiquées dans la colonne 3 du tableau ci-dessous, les valeurs indiquées dans la colonne 4 étant à préférer.
On a trouvé en particulier que les compositions de l'invention, appliquées sur la peau consécutivement à l'ex- position aux rayons solaire, permettent un bronzage rapide et persistant en évitant les phénomènes connus de rougeur, sensation de cuisson et, pour les peaux les plus sensibles, d'érythème et même de brûlures. L'application continue, même en l'absence d'expositions ultérieures au soleil, prolonge notablement la pigmentation de la peau connue sous le nom de bronzage.
En dehors du domaine strictement cosmétique, les compositions de l'invention peuvent être avantageusement utilisées en thérapie humaine comme agents cicatrisants, pour le traitement des brûlures des premier et deuxième degrés et des ulcères vasculaires et traumatiques.
Les compositions de l'invention se présentent sous forme de formulations adaptées à l'application topique, du type couramment connu des experts du secteur technique considéré.
On peut mentionner, à titre d'exemples, des crèmes, pommades, onguents, gels, lotions, huiles, crayons ou sticks, nébulisats ou sprays.
Pour ce type de formulation, l'huile de jojoba.
est formulée, suivant des techniques connues, en recourant aux excipients classiques et d'emploi commun pour les différentes formulations considérées.
Selon un aspect particulièrement préféré de l'invention, l'huile de jojoba est contenue à l'état pur dans une enveloppe convenable non toxique et facilement déchirable, telle que par exemple des capsules molles constituées par de la gélatine et de la glycérine.
Au moment de l'utilisation, on brise l'enveloppe et l'huile pure peut être directement appliquée par enduction ou une méthode équivalente, sur la région à protéger ou à traiter. Ce type préféré de composition présente l'avantage que chaque enveloppe peut contenir une quantité d'huile de jojoba adaptée à une seule application, en garantissant ainsi la conservation Idéale et la stérilité du contenu.