INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque le chapeau 20 et le corps 10 sont rabattus l'un vers l'autre autour de l'axe 30 afin de fermer le logement 15, les trous 14 et 24 viennent sensiblement dans l'alignement l'un de l'autre. Le serrage sur le câble traversant le logement 15 est réalisé au moyen de la seule vis 25 qui traverse les trous 24 et 14. La vis 25 s'appuie par l'intermédiaire de rondelles 26 du côté extérieur du chapeau 20 et se visse dans un écrou 27 situé du côté extérieur du corps 10. En variante, la vis 25 pourrait être vissée à l'intérieur du trou 14, celui-ci étant alors taraudé.
De préférence, les éléments de serrage sont rendus imperdables par rapport au bloc. A cet effet, une rondelle de retenue 28 est montée sur la vis 25 dans l'intervalle entre le chapeau 20 et le corps 10, tandis que l'écrou 27 est maintenu dans un logement 29 du corps 10. On notera également que les parties 11 et 13 du corps 10 forment un crochet permettant de suspendre le bloc sur le câble 2 avant serrage. Le travail du monteur est ainsi considérablement simplifié puisque, d'une part, les éléments de serrage sont imperdables et que, d'autre part1 il n'est pas nécessaire de tenir en permanence le bloc avant le serrage sur le câble.
Le manchon 40 est une pièce tubulaire en un matériau tel que par exemple un alliage de type AGS. Sur une partie 41 de sa longueur à partir de l'extrémité située du côté du corps 10, le manchon 40 est relié par magnétoformage à une protubérance ou partie saillante 18 sur laquelle il est emmanché et qui fait partie du corps 10. Cette protubérance 18 fait saillie latéralement à une extrémité latérale de la partie inférieure du corps 10 du côté extérieur de la nervure 12b, et a une direction légèrement inclinée vers le bas par rapport à la direction de l'axe 14. L'autre partie 42 de la longueur du manchon 40 forme le logement 45 pour une extrémité de bretelle 1. La liaison entre le manchon 40 et la bretelle 1 est réalisée par sertissage de la partie 42sur l'extrémité de bretelle engagée dans le logement 45.
Cette opération de sertissage peut par exemple être réalisée par retreint hexagonal, avant le montage de la bretelle sur le câble 2.
La liaison du manchon 40 au corps 10 par magnétoformage constitue une des caractéristiques de l'invention. Cette technique est connue en elle-même. Dans son application au cas présent, elle est mise en oeuvre en engendrant un champ électromagnétique au moyen d'une bobine placée autour de la partie 41 du manchon et parcourue par une impulsion de courant de forte intensité. Les effets combinés de ce champ et des courants induits dans la partie 41 du manchon provoquent une déformation brutale de celle-ci de sorte qu'elle se plaque contre la protubérance 18 (voir figure 2).
Il est ainsi possible de faire accepter au matériau un taux de déformation supérieur à celui qu'il présente normalement, sans altérer les propriétés mécaniques et l'on obtient une liaison similaire à un soudage. Pour augmenter encore l'efficacité de la liaison obtenue, il est possible de prévoir des aspérités sur la surface extérieure de la protubérance 18 et/ou sur la surface intérieure de la partie 41 du manchon. Dans l'exemple illustré, ces aspérités sont constituées par des nervures circulaires 19 à la périphérie de la protubérance 18.
La présente demande a pour objet une nouvelle composition, susceptible
d'être utilisée dans le domaine cosmétique ou pharmaceutique, contenant des extraits végétaux et ayant une action sur les capillaires
en diminuant leur perméabilité et en augmentant leur résistance.
Des extraits de Ruscus aculeatus L associés ou non à un facteur
vitaminique ont déjà été proposés en vue du traitement de troubles fonc-
tionnels liés à l'insuffisance veineuse et à la fragilité capillaire.
Par ailleurs, des fractions enrichies en saponines de rhizomes stabilisés de Ruscus aculeatus L ont été décrites comme ayant une activité thérapeutique notamment dans le cas de maladies veineuses, de varices, d'ulcères, d'hémorro!des et de différents troubles du système capillaire tels
De façon comparable au mode de réalisation représenté sur la figure 1, le brin émetteur 180, dirigé vers l'avant de la coiffe 20 est supporté coaxialement à l'axe P-P de la fusée, grâce à une douille 132 électriquement isolante engagée dans l'alésage central d'un disque électriquement conducteur 133 supporté dans la coiffe 20 de la fusée transversalement à l'axe P-P. Le disque 133 est relié à la masse des moyens d'alimentation électrique par une liaison filaire 137.
De façon similaire au mode de réalisation représenté sur la figure 1, le disque 133 est associé à une couronne 134 électriquement conductrice adjacente mais isolée initialement de celui-ci par une rondelle électriquement isolante 135.
L'écartement du disque 133 et de la couronne 134 associés, ainsi que la structure de la rondelle électriquement isolante 135 sont adaptés de telle sorte qu'en cas d'impact du projectile (c'est-à-dire en cas de non fonctionnement du système de détection de proximité), la couronne 134 vienne en contact avec le disque 133 pour induire la mise à feu de la charge du projectile à la suite de la fermeture de l'interrupteur auxiliaire 136 ainsi formé.
Le disque 133 définit une cavité 181 coaxiale à l'axe P-P et recevant la diode émettrice D106. Cette diode émettrice D106 est supportée et immobilisée dans la cavité 181 grâce à un bouchon 182 venant en prise par filetage dans le disque 133 pour obturer par l'arrière la cavité 181.
Comme représenté sur la figure 7, les extrémités 183, 184 de la diode émettrice D106 sont engagées dans des aldsages ménagés respectivement dans la surface arrière du brin monopole d'émission 180 et dans le bouchon 182 obturant la cavité 181 et relié électriquement au disque 133.
Le brin monopole 180 et/ou l'extrémité associée 183 de la diode émettrice D106 est relié à une borne d'alimentation électrique, comme illustré sur la figure 8 par une liaison filaire 185.
Le brin monopole émetteur 180 est entouré par un manchon 191 électriquement isolant mais transparent aux rayonnements hyperfréquences. Le manchon 191 généralement cylindrique coaxial à l'axe P-P est muni sur sa périphérie extérieure d'une gorge hélicoidale recevant l'antenne réceptrice en spirale 190.
Le disque 133 définit par ailleurs une seconde cavité 192, excentrée par rapport à l'axe P-P qui reçoit la diode réceptrice D107.
Les bornes 193 et 194 de la diode réceptrice D107 sont reliées respectivement à l'antenne réceptrice en spirale 190 par l'intermédiaire d'une liaison filaire 195 et atx moyens de traitement 200 par l'intermédiaire d'une liaison filaire 196.
La diode réceptrice D107 est supportée dans la cavité 192 d'une part par un manchon électriquement isolant 197 engagé dans le disque 133 et entourant la borne 193 de la diode, d'autre part par un bouchon 198 obturant par l'arrière la cavité 192, en prise par filetage avec le disque 133 et entourant la seconde borne 194 de la diode.
Le bouchon 198 est électriquement isolé de la seconde borne 194 de la diode réceptrice D107 par une rondelle électriquement isolante 199.
La pointe de protection de l'avant du carter 20 représentée sur la figure 7 est sensiblement identique au mode de réalisation illustré sur la figure 6 précédemment décrite. Dans cette mesure, la structure de la pointe représentée sur la figure 7 ne sera pas décrite en détail et les éléments de cette pointe porteront des références numériques identiques à celles des éléments homologues du mode de réalisation illustré sur la figure 6.
Néanmoins, on remarquera que selon le mode de réalisation représenté sur la figure 7, l'élément 40 qui possède un alésage central fileté 44 recevant la tige filetée 33 de la pointe de protection 30, pour immobiliser celle-ci sur la coiffe 20,ne possède plus, vers l'arrière, de déflecteur tronconique. L'organe 40 possède ainsi la forme générale d'un disque s'étendant transversalement à l'axe P-P de la fusée.
STRUCTURE DU CIRCUIT DE TRAITEMENT 200 ET DES MOYENS D'INITIATION 300 REPRESENTES SUR LA FIGURE 8.
On aperçoit sur la figure 8 une plaquette 600 enfichable qui de façon comparable au mode de réalisation illustré sur la figure 4 comporte trois bornes électriquement conductrices 604, 605 et 606.
La plaquette 600 porte des moyens d'alimentation électrique 603 formés par exemple de piles électriques, de préférence de piles au lithium, ou encore de piles thermiques, telles que les piles commercialisées sous la référence TB 32-35 B01 par la Société SAFT.
des corps rotatifs, mais également dans le sens longitudi-
nal par rapport à ces axes, dans des plans de mouvement iden-
tiques, c'est-a-dire de les agencer coaxialement.
En vue d'obtenir un mode de réalisation le plus étroit possible, il est recommandé d'installer le contrepoids du côté du mécanisme d'entrainement qui est tourné à l'opposé du couteau alternatif. Cette conception entraîne, certes, une réalisation haute du boîtier, mais cette dernière est néanmoins préférable à une réalisation large, ce qui permet
d'embrasser l'ensemble d'un seul coup d'oeil.
L'on obtient un entraînement à faible friction du contre-
poids et du couteau alternatif en utilisant, en tant qu'organe
de transmission, une biellette intercalée entre-les excentri-
ques et le contrepoids ou le couteau alternatif, respecti-
vement.
Bien entendu, par suite de leur mouvement de va-et-
vient, des biellettes développent des forces proportionnel-
les a la masse qui provoquent les couples de rotation sus-
décrits, agissant perpendiculairement; néanmoins, de tels couples de rotation peuvent être plus aisément maîtrisés, par exemple du fait que les corps rotatifs tournent dans la même direction et que, par conséquent, de tels couples de rotation s'annulent en grande partie. Le choix du type de
transmission à utiliser, par exemple au moyen d'une biel-
lette ou d'une fente transversale associée a l'excentrique considéré, dépend des circonstances prédéterminées propres à la réalisation, ainsi que de l'espace disponible. Une
comme le montre le tableauII.
Comme l'imprimante à jet d'encre dans la présente forme de réalisation est du type à la demande,
aucune pression n'est appliquée sur l'encre pendant l'enre-
gistrement et de même la pompe n'est pas entraînée.
Dans ce mode, le côté des éléments de tête reçoit une pression négative en réponse à la décharge d'encre en provenance des éléments de tête I et, donc, l'encre traverse la soupape électromagnétique A par l'intermédiaire du trajet d'écoulement 6 et est fournie aux éléments de tête 1 par le trajet d'écoulement de distributeur 4 et le trajet d'écoulement 2, si bien que l'enregistrement basé sur des instructions d'enregistrement
est réalisé.
3) Mode alimentation Ce mode est destiné à fournir de l'encre du second réservoir d'encre 12 au premier réservoir d'encre 7, et il est appliqué lorsque l'appareil commence à être utilisé et lorsque la quantité d'encre du premier réservoir
d'encre est réduite.
Dans ce mode, toutes les soupapes électro-
magnétiques A-C sont ouvertes et la pompe tourne dans le
sens direct comme montré au tableau II.
Par conséquent, l'encre en provenance du second réservoir d'encre 12 est fournie au premier réservoir d'encre 7 par l'intermédiaire de la soupape d'arrêt Il et
par la pompe P et ainsi, le niveau de liquide s'élève.
Même si une pression est appliquée à l'encre par la pompe P à ce moment, le retour de l'encre n'aura pas lieu parce que la soupape d'arrêt 64 est disposée en série avec la soupape électromagnétique C. A nouveau, à ce moment, le capuchon 34 est déplacé vers le haut et Ies éléments d'absorption 44-47
sont poussés contre les éléments de tête 1.
4) Mode mise en pression
qu'elle puisse être facilement remplacée.
Plus précisément, un tronçon 121S de petit diamètre est formé à l'extrémité de l'arbre 121 et, en outre, un tron-
çon plat 121f et une gorge circonférentielle 121g-sont formés
à l'extrémité du tronçon 121S de petit diamètre. Un trou dé-
bouchant 47h avec lequel coopère le tronçon 121S de petit diamètre de l'arbre 121, d'une manière séparable, est formé dans la brosse métallique rotative 47. En outre, une plaque 123 de maintien est montée sur une face latérale de la brosse rotative 47. Un tronçon 1231 de contact est en contact intime avec le tronçon plat 121f de l'arbre 121 et est replié afin
qu'il soit aussi au contact de la plaque 123 de maintien.
En outre; un tronçon recourbé 123C est formé sur la plaque de maintien 123. Une branche d'un organe élastique amovible qui est au contact de la gorge circonférentielle de l'arbre
La configuration qui précède montre clairement que la brosse métallique rotative 47 montée sur l'arbre 121 tourne avec celui-ci grâace à la coopération du tronçon plat 121f de l'arbre 121 avec le tronçon 1231 de contact de la plaque 123. En outre, étant donné le contact temporaire de l'organe élastique 125 avec la gorge circonférentielle 121g de l'arbre 121, le montage et le démontage de -la brosse rotative 47 sont
On se réfère maintenant aux figures 1, 7-et 8 qui indiquent que le dispositif 49 de protection de la lame, qui recouvre la partie exposée de la lame 25 entre le tronçon 13 de boîtier qui loge la roue menée 23 et le bras mobile 33 de guidage, est disposé-de manière qu'il puisse se déplacer télescopiquement, en fonction du déplacement du bras-mobile
ques 127A, 127B et 127C de l'organe protecteur 49 sont réalisés afin qu'ils coopèrent télescopiquement. Plus précisément, chacun des organestélescopiques 127A, 127B et 127C a, en coupe, pratiquement-une forme en U retourné, avec la configuration
conde forme de réalisation désignent les mêmes parties que
dans la première forme de réalisation. La lampe du véhicu-
le selon la seconde forme de réalisation est proposée lors-
qu'une partie de carrosserie du véhicule,qui loge la lampe,
permet d' avoir une grande longueur axiale. Une lentil-
le extérieure courbe 13 est montée dans l'ouverture avant
d'un bottier 11. La surface intérieure de la lentille exté-
rieure 13 comporte une structure à échelons de lentille con-
vexe. Une lentille intérieure 15 est disposée au voisinage de la surface intérieure de la lentille extérieure 13 et possède une forme correspondant à la surface intérieure de cette lentille. La lentille intérieure 15 comprend une plaque souple mince constituée par une résine en polycarbonate possédant une bonne résistance à la chaleur. Une épaisseur de base de la lentille intérieure 15 est égale à environ
1 mm au moins et une structure à échelons de Fresnel possé-
de un pas égal à environ 0,2 mm. Une partie périphérique
a de la lentille intérieure 15 est fixée par soudage ul-
trasonique ou par ratage thermique sur la base de la par-
tie formant insert 13a de la lentille extérieure 13. Mê-
me si la lentille intérieure 15 est montée en contact in-
time avec la lentille extérieure 13 possédant un grand rayon de courbure, les faisceaux de lumière traversant la
Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, les organes émetteur et récepteur sont associés à des moyens oscillateurs hyperfréquences spécifiques comportant respectivement une diode à effet GUNN et une diode Schottky.
De façon avantageuse, la cavité à ouverture rayonnante formant émetteur prévue selon les seconde et troisième variantes de réalisation précitées loge une diode à effet GUNN, cette dernière et une diode Schottky étant logées dans la même cavité dans le cas de la troisième variante.
Selon une quatrième variante de réalisation, les moyens formant antenne comprennent une antenne unique du type monopole.
Selon la quatrième variante de réalisation, les moyens oscillateurs hyperfréquences comprennent de préférence une diode à effet GUNN.
Dans le cas de la quatrième variante de réalisation, les moyens oscillateurs comprennent avantageusement une diode émettrice logée dans une cavité résonante et couplée par l'intermédiaire d'une liaison filaire à l'antenne.
De façon avantageuse, une première électrode de la diode est alors reliée à la paroi électriquement conductrice de la cavité résonante tandis que la seconde dlec- trode de cette diode est reliée à un piston électriquement conducteur logé dans la cavité en étant isolé dlec- triquement de celle-ci et sollicité en appui contre la diode.
Selon une caractéristique préférentielle de l'invention, les électrodes de la diode émettrice sont engagées respectivement dans un alésage ménagé dans une colonne en saillie vers l'intérieur de la cavité rdso- nante et solidaire de celle-ci1 et dans un alésage ménagé dans le piston.
De préférence, les moyens formant antenne des première et quatrième variantes de réalisation précitées comprennent un brin électriquement conducteur rectiligne et un disque électriquement conducteur muni d'un alésage central pour entourer à distance ledit brin, le brin et le disque étant couplés respectivement aux bornes d'une diode émettrice.
Plus précisément encore,dans le cas de la première variante de réalisation, le disque définit une cavité recevant la diode émettrice.
Selon un premier mode de réalisation des moyens de traitement, les moyens de contrôle comprennent un compteur recevant le signal utile de fréquence Doppler d'amplitude supérieure audit seuil.
De façon préférentielle, selon ce premier mode de réalisation, les moyens de contrôle comprennent en outre une cellule de redressement recevant en entrée le signal utile de fréquence Doppler d'amplitude supérieure audit seuil et qui attaque un condensateur, et un comparateur qui compare la tension aux bornes du condensateur avec une valeur de consigne, la sortie du comparateur étant reliée à l'entrée d'initialisation du compteur précité.
Selon un second mode de réalisation des moyens de traitement, les moyens de contrôle comprennent un montage formant pompe à diode comportant une cellule composée d'une résistance et d'un condensateur connectés en parallèle et un comparateur qui compare la tension aux bornes de la cellule avec une tension de référence.
Les moyens de contrôle sont ainsi simples et de réalisation économique.
Selon une autre caractéristique préférentielle de l'invention, la fusée à détection de proximité comprend une capacité reliée aux bornes d'une amorce par l'intermédiaire d'un interrupteur commandé par les moyens de contrôle.
L'interrupteur commandé est avantageusement un thyristor.
Selon une autre caractéristique préférentielle de l'invention, la fusée à détection de proximité comprend un tiroir porte-amorce monté coulissant transversalement à l'axe de la fusée, des contacts électriques associés aux moyens de contrôle, des moyens mécaniques à masselotte qui maintiennent le tiroir porte-amorce dans une position de sécurité dans laquelle l'amorce est éloignée des contacts électriques, jusqu'à la fin de la phase d'accélération du projectile, des moyens élastiques qui sollicitent le tiroir vers une position d'utilisation dans laquelle l'amorce est reliée aux contacts électriques.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront mieux de La description qui va suivre, donnée à titre purement illustratif et non Limitatif en référence aux figures annexés dans les- queLles : - la figure 1 représente schématiquement en perspective l'ensemble du dispositif d'anaLyse d'un faisceau laser continu conformément à L'invention, - la figure 2 représente schématiquement une variante des moyens de prélévement du faisceau laser incident, du dispositif de la figure 1, - la figure 3 représente un exemple d'enregistrement graphique des variations de la répartition énergétique d'un faisceau laser obtenues avec le dispositif de l'invention.
Sur la figure 1, on a représenté t'ensemble du dispositif d'analyse selon l'invention, d'un faisceau laser continu tel qu'un laser à C02, à héliumnéon ou à argon. Une partie d'un faisceau laser incident 1 fourni par une source laser 2 est prélevée à l'aide de moyens de prelévement 3 tels qu'une lame séparatrice. Le faisceau prélevé 5, passe ensuite à travers une optique de focalisation 11 avant d'entre découpé par des moyens de découpage 13 qui seront décrits plus en détail ultérieurement. Le faisceau découpé, arrive ensuite sur un ensemble de détection 15, qui délivre une tension proportionnelle à L'énergie lumineuse reçue.Des moyens de visualisation 17 reliés aux moyens de détection 15, permettent alors de visualiser la répartition énergétique du faisceau laser analysé en fonction du temps.
Ce dispositif permet d'anaLyser des faisceaux laser dont la puissance peut atteindre 5000 W.
Les moyens de prélèvement 3 du faisceau laser incident 1 sont constitués par une lame séparatrice 3 notamment en NaCI traité anti-reflet. Cette lame est inclinée d'un angle donné par exemple de 450 par rapport au faisceau incident 1 de façon à dévier Le faisceau prélevé 5 sur les moyens de focalisation 11 du dispositif d'analyse. Cette Lame 3 en NaCI a un indice n = 1,49 ; elle est traitée de façon à ce que son indice après traitement anti-reflet n' soit égal à n, c'est-à-dire égal à 1,2. Son coefficient de réflexion R est alors donné par ta relation ce qui correspond à un préLèvement égal à environ 1X du faisceau laser incident. Ce prélèvement est suffisant pour que le dispositif d'analyse puisse fonctionner en temps réel en continu et notamment pendant l'utilisation du faisceau Laser.
Les moyens optiques de focalisation sont constitués par exemple par une lentille convergente 11 en ZnS par exemple. Cette Lentille permet de conjuguer te faisceau pré levé sur Les moyens de détection 15, c'est-à-dire de focaLiser le faisceau 5 sur ces moyens.
Pour faciliter Le centrage de la Lentille 11 par rapport à l'axe 00' de propagation du faisceau prélevé 5, elle est mobile en translation suivant cet axe. Les moyens de découpage 13 du faisceau Laser pre- levé 5, sont constitués d'un support mobile 19 muni d'une fente 21 jouant le rôle de diaphragme, notamment en graphite, centrée sur l'axe 00' et d'un disque de Nikop 23, bien connu de L'homme de métier, percé de trous 25 décrivant une spirale ; ces trous sont au nombre d'une centaine.
Le disque de Nikop 23, monté sur le support 19, est centré sur un axe PP' parallèle à l'axe 00' du support. Le disque de Nikop 23 est mû en rotation uniforme autour de l'axe PP' au moyen d'un moteur 24 à courant continu. Les deux trous extrêmes 25a et 25b de la spirale décrite par les trous 25 de ce disque correspondent à la longueur de la fente 21 du support 19.
Ainsi par rotation du disque 23, l'ensemble de la fente 21 du support 19 permet la limitation de l'exposition des moyens de détection 15 au faisceau laser 5 et la validation d'un seul trou à la fois du disque de Nikop 23. La largeur de la fente doit être telle que la durée d'exposition de chaque trou soit -constante.
La fente a donc de préférence une forme légèrement trapétoidale.
Le faisceau laser pré levé 5 est donc découpé suivant la surface de la fente en de fines sections.
On obtient ainsi, apr-es détection, une représentation de l'énergie du faisceau en fonction de la surface de la fente. Ainsi à chaque tour du disque 23 une nouvelle représentation de la répartition énergétique peut etre obtenue.
Le support 19 muni de la fente 21 peut être mis en rotation pour déplacer L'orientation de la fente par rapport au faisceau 5. Cette rotation autour de l'axe 00' d'un angle maximum de 3000 peut être assurée au moyen d'un moteur pas à pas 22. Ceci permet de scruter d'autres sections du faisceau 5 et d'obtenir aprés détection une représentation à trois dimensions de La distribution d'énergie.
Les moyens de détection 15 du dispositif d'analyse sont constitués par un détecteur th-ermique par exemple du type thermo-couple chromel/alumel de 51100 de mm ou de tout autre détecteur thermique ou photonique. La tension analogique délivrée par ce detecteur 15 est proportionnelle à l'énergie reçue par celui-ci.- Elle est envoyée soit à une table traçante 17, soit à un ordinateur 18 qui permettent de visualiser la répartition énergétique du faisceau prélevé. Il est possible de réguler la puissance du laser d'après les informations délivrées par l'ordinateur 18 en jouant sur le courant de La source laser 2. On peut également stabiliser le mode d'oscillation de la cavité laser en orientant convenabLement le miroir arrière de la cavité laser par un système mécanique commandé à partir des mêmes informations.Ce dispositif d'analyse d'un faisceau présente L'avantage d'être constitué d'un appareillage simple et robuste.