INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention concerne un procédé de dépot par épitaxie en phase liquide sur un substrat d'un alliage au moins quaternaire par une technique à deux phases, simple et reproductible, nécessitant un minimum de pesees et pas de variation de température au cours de la croissance.
Selon l'invention, le procédé de dépot par épitaxie en phase liquide sur un substrat d'un alliage RoR1...Rn, considéré comme composé de binaires Ri, où i = 0,...n, et n est un nombre entier, est caractGrisé en ce ue :: a) l'on prépare un bain d'épitaxie comportant tous les éléments composant les binaires R. t i = 1,...n dans des proportions permettant, d'après le diagramme de phase, d'obtenir l'alliage Rg ... R n pour une tempé rature T1, et comportant en outre éventuellement les éléments composant Rg en une proportion inférieure à la proportion prévue d'après le diagramme de phase, b) on met ce bain en contact avec le composé binaire R0 orienté, à une température T inférieure à T1 et qui tient compte de la sursaturation, le binaire Rg sur montant le bain, c) on met ledit bain surmonté dudit binaire Rg en contact avec le substrat pour permettre le depôt dudit alliage Ro...Rn sur ledit substrat à la température T.
n Le binaire qui surmonte la solution, non seulement permet de compenser la diminution de concentration, mais en plus crée, automatiquement à la température T, une sursaturation #T du bain qui permet la croissance à cette température. Les Demandeurs ont mis en évidence que cette sursaturation AT dépend de l'orientation cristalline du binaire surmontant le bain. Et elle est indépendante de l1opérateur et de ce fait, le procédé a une très bonne reproductibilité. De plus, le processus d'épi- taxie s'effectue à température constante et uniforme et ne nécessite ni refroidissement, ni gradient de température.
Pour réaliser le dalot, on utilise la technique usuelle de dépit par épitaxie en phase liquide, à ceci près que les dispositifs utilis(s sonr plus simples, e pro cêd selon l'invention ne nècessitant ni cradient de tempéra- ture aans le bain, ni refroidissement contrôlé du bain.
Comme substrat de dépôt, on utilise tout substrat usuel utilisable, à condition qu'il présente un désaccord de maille avec le binaire surmontant le liquide. On peut, en particulier, utiliser InP.
Le procédé selon l'invention, permet d'effectuer la croissance d'un alliage au moins quaternaire dans des conditions de reproductibilité excellentes par épitaxie en phase liquide.
La reproductibilité du degré de sursaturation du bain est essentielle car c'est ce paramètre qui détermine la cinétique de croissance de la couche et, dans une large mesure, sa composition exacte. Dans le cadre de l'invention, ce degré est assuré par le pseudo-équilibre thermodynamique entre la phase liquide et le substrat de sursaturation, donc de façon intrinsèque et rigoureusement reproductible. Le procédé est utilisable à toutes températures compatibles avec l'épitaxie.
Pour une composition de l'alliage solide désiré à la température T1, le diagramme de phase permet de déterminer les proportions en binaire R., i = 1,... n formant le bain d'épitaxie, c'est-à-dire les proportions des éléments des groupes II,III, IV, V ou VI entrant dans la composition de l'alliage solide désiré.
Les éléments constituant le binaire Ro peuvent ne pas être introduits dans le bain, soit y être introduits dans des proportions plus faibles que celles qui sont prévues par le diagramme de phase.
Selon l'invention, le bain d'épitaxie ainsi constitué est mis en contact avec le composé binaire orienté surmontant le liquide RQ à la température T différente de Tl l'écart AT = T1- T, représentant le degré de sursaturation, permet un dépôt épitaxial de l'alliage désiré à cette même température, dans certaines conditions de mise en oeuvre préférées.
Ainsi, on choisit de préférence une température T où le binaire Rg de sursaturation est stable.
D'autre part, on choisit le binaire Ro ayant un paramètre différent de celui du solide à déposer et du substrat de croissance. En effet, il se produit sinon une croissance épitaxiale sur le binaire %. De préférence, le désac oerd du réseau entre le binaire I3 et le substrat de croissance est de l'ordre de 1 %.
Enfin, le binaire solide surmontant le bain fixé, il existe une infinité de températures T pouvant à priori convenir à la croissance avec sursaturation par le solide binaire. Cependant, les demandeurs ont mis en évidence que le degré de sursaturation obtenu AT, dépend de l'orientation du binaire de sursaturation. Trop petit, il est insuffisant pour permettre un dépôt ou incompatible avec une croissance épitaxiale de bonne qualité ; trop grand, il conduit, malgré le désaccord de réseau suffisant entre le binaire et le dépôt, à la formation de nuclei sur le binaire ou de nucléation dans le bain.
Le procédé selon l'invention est adapté en particulier au dépôt d'alliages quaternaires d'éléments des groupes II, III, IV, V et VI.
En particulier, on a obtenu des alliages InxGa1-xAsyP1-y où O GaP comme binaire de sursaturation.
Afin de modifier aussi peu que possible la composition du liquide pendant la croissance, dans un mode particulier de réalisation, on a choisi x = y, le liquide etant ainsi réapprovisionné continuellement en Ga et en P dans les mêmes proportions que dans l'alliage déposé.
Le codage binaire habituel implique des temps de repos entre chaque mot binaire. Après ce temps de repos, une impulsion de démarrage ou impulsion préliminaire est transmise pour indiquer le début du laps de temps attribué au mot binaire. Cette impulsion préliminaire ne fait pas partie du mot binaire, mais elle sert à indiquer quel mot binaire-est.sur le point de commencer. Ce mot binaire est ensuite transmis et il indique la valeur d'une ordonnée du graphique 101a ; vient ensuite un temps de repos auquel succède le mot binaire suivant représentant l'amplitude de l'ordonnée suivante et ainsi de suite, en une succession rapide.Dès lors, la courbe continue du graphique ioula est représentée par une série de nombres ou de mots binaires représentant chacun un seul point du graphique 101a. A cet égard, il importe de savoir qui entre chaque mot binaire, il y a toujours un temps de repos. Ce temps de repos (au cours duquel aucun signal n'est transmis) a fréquemment une longueur correspondant à plusieurs mots binaires et il est utilisé dans un but important qui sera expliqué ci-après.Afin de permettre le décodage en surface, l'horloge ne 1 doit être rigoureusement constante (et en synchronisme avec l'hor- loge correspondante 212 ou 309 située en surface) et elle émet une série d'impulsions équidistantes dans le temps de façon bien connue dans la technique de l'électronique.
Le graphique 103a- représente un seul bit du mot binaire 102a et, dans ce cas également, l'axe des abscisses est très différent de celui des graphiques précédents. Le temps repris dans le graphique 103a est exprimé en millisecondes, puisqu'aussi bien ce graphique ne représente qu'un seul bit.
Chaque bit individuel est converti en deux impulsions électriques @ chacune d' uiie durée t et séparées par un laps de temps ty. Le graphique 104a est une réplique du graphique 103a qui a été considérablement amplifié par la source motrice 104. L'impulsion électrique 104b est appliquée à l'enroulement 105 du solénolde (qui est l'enroulement du clapet en position dtfouver- ture"), tandis que l'impulsion électrique 104c est appliquée à l'enroulement 106 du solénoïde (qui est l'enroulement du clapet en position "fermée"). Dès lors, le clapet 40 de la figure 4A est ouvert par l'impulsion 104b et il est fermé par l'impulsion 104c, si bien qutil reste en position "ouverte" à peu près pendant le temps ty.Les temps tx sont réglés pour que les enroulements du solénoïde soient commandés correctement, tandis que le temps ty est calculé pour ouvrir le clapet 40 pendant le laps de temps correct. Ces deux temps sont déterminés et contrôlés par l'horloge n 2.
Lors de la télémesure d'informations entre un capteur et la surface du sol, on prévoit des temps de repos appropriés entre la transmission des mots binaires successifs. Grâce à ces temps de repos, oii peut mémoriser, dans une mémoire électronique appropriée faisant partie de l'équipement de surface, le bruit provoqué uniquement par l'opération de forage (sans l'onde de clapet).Les systèmes et procédés nécessaires à cet effet seront décrits c i -apl'ès LX. CONDITIONS OPTIMALES EN VUE DE DETERMINER LE REGIME D'ONDES DE CHOC HYDRAULIQUES (DETERMI NATION DES PARAMETRES K1 (ou K) et T J On a effectué une série d'expériences afin de déterminer les conditions optimales pour le régime d'ondes de choc hydrauliques.
L'apparition d'une onde de choc hydraulique est analogue à celle dc l'effet dit de coup de bélier. En arrêtant brusquement l'écoulement dans une zone localisée d'une canalisation, on élève brusquement la pression dans cette zone. Cette élévation initialement localisée de la pression se propage le long de la canalisation sous forme d'un "coup de bélier". On sait parfaitement qu'un changement brusclue et localisé (réduction ou accroissement) de la vitesse produit un changement localisé correspondant (élévation ou réduction) de la pression tandis < lue, en revanche, un changement brusque et localisé de la pression engendre un changement brusque et localisé de la vitesse.En raison de l'élasticité et de l'inertie du fluide, le changement qui se produit, est également transmis de l'élément volumétrique d'où il émane, vers les éléments volumétriques voisins et cc, à une vitesse qui est la vitesse de propagation d'ondes de compression. Le problème de la propagation des ondes de choc est extrêmement complexe. Pour répondre aux conditions pratiques imposées, il est nécessaire de déterminer un paramètre qui est le plus représentatif en ce qui concerne l'obtention d'une onde de choc clairement définie. 011 prendia Cii considération dtux paramètres que l'on appellera "paramètre K1" et "paramètre K2".Lorsque l'un ou l'autre de ces paramètres dépasse une valeur appropriée, on ob tient une onde de choc clairement définie.
(a) Paramètre K1 Ce paramètre est la moyenne du changement de vitesse du flux de boue à travers le clapet de dérivation au cours de la période douverture (ou de fermeture) de ce dernier soit V(t) la vitesse du flux de boue à travers le clapet de dérivation, variant en fonction du temps (en cm/seconde). Au moment t = O, lorsque le clapet commence à s'ouvrir, la vitesse est égale à O ou V(O) = 0. Au moment t = T a (v) lorsque le clapet est complètement ouvert, la vitesse de ce clapet atteint une certaine valeur Vf qui est la vitesse de dérivation au cours de la période de flux total. Dès lors V (Ta(V) ) = Vf En conséquence, le paramètre K1, qui est la moyenne du changement de vitesse au cours de la période Ta(v), est
K1 est mesuré en cm/seconde2.
On supposera que, lorsque K1 dépasse une valeur seuil appropriée, c'est-à-dire lorsque K1 > M1 (12), on obtient une onde de choc clairement définie. Dans les expériences effectuées, il a été déterminé que M1 ~ 2 x 105 cm/sec2 (13) (b) Paramètre K2 Ce paramètre représente la moyenne de changement de la section d'ouverture du clapet au cours de la période Ta(v).
Antérieulement (voir équation (1)), on a défini S(t) comme étant la section du clapet qui est ouverte au moment t. Dès lors, au moment t = 0 > on a S(O) = O et au moment t = Ta (v) on a S(Ta(v) ) = S0 (14) où SO indique la section totale d'ouverture du clapet. Le paramètre K2 est :
s K2 = TV cm2/sec. (15) a On supposera que, lorsque K2 dépasse une valeur seuil appropriée, c'est-à-dire lorsque K2 > M2 (16), on obtient une onde de choc clairement définie.
Dans les expériences effectuées, il a été déterminé que M ~ 100 cm2/seconde.
Généralement parlant, K1 est proportionnel à K2. Le paramètre K2 est probablement plus utile, car il indique directement la façon dont il convient de concevoir et faire fonctionner le clapet.
Il existe également un paramètre Tb(V) (voir B1C1 en figure 2A) qui dqit être pris en considération pour la description des figures 6A à 6E.
Chacune de ces figures correspond à un ensemble de valeurs numériques de K1 et T b (v) ou K2 et Tb (v) Les figures 6A à 6E montrent l'effet exercé par les variations de K1 et T b (v) ou de K2 et Tb(v) pour passer du régime de variation de pression'lente au régime d'ondes de choc hydrauliques.
Plus spécifiquement, chacune de ces figures montre la façon dont la pression détectée à la surface du sol (ordonnéej varie en fonction du temps, t (abscisse).
Dans ces expériences, la dimension de l'orifice est de 0,5 cm2. Les données expérimenta les ont été obtenues dans un certain nombre de puits. Ces puits ont été sélectionnés aux Etats Unis dXAmérique (Oklahoma, Texas Occidental et Texas Oriental), ainsi qu'aux Pays-Bas. De plus, certains de ces essais ont été pratiqués dans un "puits expérimental" qui a été explicitement foré pour pratiquer des expériences. de télémesure.
Lorsque la plaque 11 considérée atteint le niveau de la sortie 3, elle est translatée sur le transporteur 17 tandis que les supports 10 continuent leur trajet jusqu'à la poulie inférieure 14 afin de remonter selon le brin ascendant 6 pour que le cycle du transporteur se ferme en boucle.
Les articles ont une certaine orientation sur le transporteur 15 et ils conservent cette orientation jusqu'au transporteur 17, de sorte qu'aucun retournement et aucun mouvement brusque n'intervient et ne risque d'avoir des conséquences sur les articles traités.
s'il s'agit de carreaux de faience, ils sont traités face décorée en haut, afin que celle-ci soit libre et subisse convonablement le traitement thermique qui lui est le mieux adapté.
Le transporteur 17 est associé à un mécainame l@ assurant à la fois le transfert des articles et leur retournamant.
Ainsi, immédiatement à la sortie de l'enceinte 1, le personnel peut exercer son inspection des articles qui se présentent face décorés audessus pour retirer éventuellement ceux qui présentent des imporfections.
ne la sorte, les articles qui sont retournés par le mécainsme le ot dont on ne pourra plus observer directement la face supérieure, sont parfaits et peuvent immédiatement, sans création de stock intermédiaire, donner lieu aux opérations de conditionnement que l'on va décrire maintenant.
tas articles saisis par les ventouses 21 sur le transporteur 17 sont retournés du fait du pivotaient de l'arbre 19 et sont libérés dès qu'ile ont atteint une glissière inclinée 22 qui les oblige a se placer, sans aucun choc, sur dos plateaux de rangement 23 posée sur un transporteur 24 de tout type connu.
La glissière 22 présente des ouvertures 25 par lesquelles les bras 20 et les ventouses 21 peuvent passer pour être situés au-dessous de la glissière 22, on vue de ne pas gener le déplacement des articles jusqu'aux plateaux 23. Dès que les articles ont quitte la glissière 22, l'axe 19 est entraîné on pivotement On sens inverse pour ramener les ventouses 21 au-dessus d'un nouveau lot d'articles, ces opérations successives se reproduisant cycliquement.
ce mode opératoire eet particulièrement favorable a l'obtention d'articles vernissés, de qualité bonne et constante.
lorsque la plaque 11 considérée atteint le niveau de la sortie 3, elle est translatée sur le transporteur 17 tandie que les supports 10 continuent leur trajet jusqu'a la poulie inférieure 14 afin de remonter selon le brin ascendant 6 pour que le cycle du transporteur se ferre en boucle.
Les articles ont une certaine orientation sur le transporteur 15 et ils conservent cette orientation jusqu'au transporteur 17, de sorte qu'aucun retournaient et aucun mouvement brusque n'intervient et ne risque d'avoir des conséquences sur les articles traités.
S'il s'agit de carreaux de faïence, ils sont traités face décorée en haut, afin que celle-ci soit. libre et subisse convenablement le traitaient thermique qui lui est le mieux adapté.
Le transporteur 17 est associé a un mécanisme 18 assurant a la fois le transfert des articles et leur retournement. Ainsi, immédiatement a la sortie de l'enceinte 1, le personnel peut exercer son inspection des @rticles qui se présentent face décorée au-dessus pour retirer éventuellement ceux qui présentent des imperfections.
De la sorte, les articles qui sont retournés par le mécanisme 18 et dont on ne pourra plus observer directeent la face supérieure, sont parfaits et peuvent immédiatement, sans création de stock int@rmédiaire, donner lieu aux opérations de conditionnaient que l'on va décrire maintenant.
Le mécanisme 18 est avantageusement du type comprenant un pivot horizontal central 19, des bras 20 et des ventouses 21 dans lesquelles on fait régner alternativement une dépression pour provoquer l'adhérence des articles aux bras 20 et une pression pour libérer les articlcs, ce cycle dépression-pression étant obtenu par des moyens bien connus de l'homme de métier et qui ne sont pas décrits ici.
Les articles saisis par les ventouses 21 sur le transporteur 17 sont retournés du fait du pivotement de l'arbre 19 et sont libérés des qu'ils ont atteint une glissière inclinée 22 qui les oblige à se placer, sans aucun choc, sur des plateaux de rangement 23 poses sur un transporteur 24 de tout type connu.
Raccordement La configuration du dispositif au parking se fait sous forme modulaire.
Toutes les cartes interfaces sont placées dans des bacs normalisés.
Ils permettent d'obtenir un produit cablé et fini entre les équipements et le dispositif ainsi qu'une maintenance aisée; Le raccordement s'effectue au travers d'une réglette à coupure permettant d'isoler éventuellement un équipement lors des opérations de dépannage ou de maintenance.
Le logiciel I1 se divise en deux sous-ensembles 1) programmation dans le parking - fonction de scrutation des équipements en mode surveillance - fonction de décodage des ordres en provenance du poste de contrôle - fonction de commandes - fonction de gestion des appels phonie - fonction de transmission et de contrôle 2) programmation du poste de contrôle - fonction de scrutation des parkings - fonction d'envoi de commandes - fonction d'initialisation - fonction pour l'exploitation.
Pour permettre son adaptation à un grand nombre d'applications, le dispositif a été prévu avec une modularité totale au niveau des matériels, du logiciel et de son raccordement sur l'installation Matériels électroniques - Utilisation de cartes électroniques compatibles avec un bus standart - emploi de cartes "module" (figure 3) Logiciels - Développement des logiciels sous forme de routines indépendantes, spécifiques à chaque carte "module" 27 - assemblage des différentes routines en fonction des types et nombre de cartes "module" 27.
Raccordement sur l'installation - Raccordement des équipements sur les bnrniers "ENTREES" et "SORTIES", laissé au choix de l'utilisateur - surveillance et commande effectuées sur des contacts à ouverture ou fermeture avec modification du type à postériori - libre affectation sur les commandes de fonctions telles que "temporisation, bascule, impulsion" etc.
D'autre part, du fait de son implantation dans des milieux fortement parasités, les unités locales du dispositif sont protégées de l'environnement par une double isolation (voir figure 4) - derrière les borniers existe une isolation galvanique par des relais 28.
- derrière les relais 28, les liaisons aux circuits électroniques se font par l'intermédiaire de circuits opto-coupleurs 29.
Unité locale : organisation des protections.
La particularité du dispositif réside au niveau de l'interfagage par les relais 28.
Les relais 28 sont implantés sur une carte circuit imprimé 27, totalement configurable.
Une seule et même carte 27 permet - côté électronique 30, le raccordement sur une carte "module" IN (analyse de l'état des équipements) ou OUT (action sur les équipements) - côté équipements 31, le raccordement sur des contacts à ouverture ou à fermeture, avec ou sans ligne commune.
La présente invention concerne le domaine des appareils de préparation et/ou de distribution de boissons, en particulier de boissons chaudes, à usage privé ou professionnel, et a pour objet un dispositif pour la préparation et la distribution de boissons chaudes, en particulier de vin chaud.
Actuellement, ces boissons, notamment le vin chaud, sont préparées avec leurs ingrédients dans des récipients tels que casseroles ou marmites, puis sont distribuées, après filtration, au moyen de brocs, de bouteilles isothermes, ou analogues.
Un tel mode de préparation et de distribution nécessite, cependant, un certain nombre d'opérations intermédiaires rendant son usage peu rentable. En outre, la préparation, puis la filtration et le remplissage des brocs ou bouteilles isothermes, ou autres, ne permettent pas, ou seulement difficilement, une constance des qualités de la boisson obtenue.
Les dents non déviées 19S et 31S ont des hauteurs, mesurées entre la position F au centre de la lame et les extrémités 19P et 31P, qui sont égales à 19H et 31H qui sont supérieures à celles des dents déviées à gauche 23L, à droite 29R, à droite 35R et à gauche 41L, ces hauteurs étant 23H, 29H-, 35H et 41H entre la position de base F et les extrémités 23P, 29P, 35P et 41P. Les hauteurs 21H, 25H, 27H, 33H, 35H et 39H entre la position F et les extrémités 21P, 25P, 27P, 33P, 37P et 39P des dents 21R déviée à droite, 25R déviée à droite, 27L déviée à gauche, 33L déviée à gauche, 37L déviée à gauche et 39R déviée à droite sont les mêmes que les hauteurs 19H, 31H des dents non déviées 19S et 31S. En outre, les hauteurs 21H, 25H, 27H, 33H, 37H et 39H peuvent être inférieures aux hauteurs 19H, 31H des dents non déviées
19S et 31S.
En outre, la déviation des dents 23L, 41L et des dents 29R et 35R est supérieure à celle des dents 27L, 33L, 37L et des dents 21R, 25R, 39R. Plus précisément, comme
l'indique clairement la figure 20(b) il existe une diffé-
rence de hauteurs dans la direction de coupe dans la
pièce W et dans la direction de la largeur. Lorsque la pièce est découpée par la lame 1 ayant cette configuration, la
dent non déviée la plus haute 19S est la première à pénétrer dans la pièce W et elle est suivie par les dents les plus hautes suivantes qui sont la dent déviée à droite 21R, la dent déviée à droite 25R et la dent déviée à gauche 27L, et les dents 23L déviée à gauche et 29R déviée à droite assurent ensuite la coupe. La dent non déviée 31S, la dent déviée à gauche 331, la dent déviée à gauche 37L, la dent déviée à droite 39R, la dent déviée à droite 35R et la dent déviée à gauche 41L exécute ensuite la coupe dans cet ordre. La dent déviée à gauche 23L, la dent déviée à droite 29R, la dent déviée à droite 35R et la dent déviée à gauche 41L sont les dents les plus courtes et, comme l'indique clairement la figure 20(a), elles ne sont pas placées consécutivement si bien que la force appliquée aux dents hautes, c'est-à-dire les dents 25R, 31S, 37L et 19S, suivant les dents 23L, 29R, 35R et 41L, est réduite. En outre, la dent déviée à gauche 41L est placée juste avant la dent non déviée 19S et la dent déviée
à droite 29R est placée juste avant la dent non déviée 31S.
Plus précisément, comme les dents précédant immédiatement les dents non déviées alternent en- nombre égal à gauche et à droite, les extrémités des dents subissent la même usure comme l'indique la figure 19(d) si bien que l'usure à gauche et l'usure à droite est uniforme sur toute la
périphérie de la lame 1.
Les figures 20(d) et 20(e) représentent un autre
mode de réalisation analogue à celui de la figure 20(b).
Sur la figure 20(d), les deux coins de la dent non déviée 19s sont meulés et les deux parties latérales ont des tronçons inclinés 19B, de même inclinaison. Dans cet exemple, la dent 19S a une forme en V. L'utilisation de ce mode de r6alisation réduit la dimension des copeaux, augmente la facilité d'évacuation de ces copeaux et améliore
l'aptitude de la lame à suivre une découpe rectiligne.
L'action, la fonction et l'effet de ce mode de réalisation
sont les mêmes que décrits précédemment.
- enfin, outre ces éléments rajoutés il faut préciser que quelques détails du circuit de la figure 1 peuvent être changés, en particulier le fait que le commutateur K3 de la figure 1 doit avoir une position de commutation supplémentaire dans laquelle la capacité C3 est reliée à la tension Vref.