INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un but de l'invention est de perfectionner le guide de tronçonneuse du type décrit au début de façon à pouvoir se
passer de l'alimentation continue en huile.
Le guide de tronçonneuse selon l'invention avec lequel ce résultat est obtenu est essentiellement caractérisé en ce que, dans la zone entre les roues dentées guidant la chaîne, les brins de chaîne s'étendent pratiquement sur la totalité de la longueur du guide à une certaine distance de son bord. Des essais minutieux ont montré que, par suite de la disparition du soutien de la chaîne par le guide, il ne se produit plus de pertes par frottement, qui sont dangereuses, et provoquent un échauffement désavantageux. De la sorte, il n'est plus nécessaire d'avoir une amenée d'huile continue. L'utilisation de la tronçonneuse à chaine selon l'invention est extrêmement favorable pour l'environnement, ainsi que pour la réduction des coûts d'utilisation, car on n'utilise plus d'huile pour chaîne. La tronçonneuse munie du guide selon l'invention est plus facile à manier car l'espace jusqu'à maintenant occupé par le réservoir d'huile devient disponible et, de plus, la gêne que causait la manoeuvre de la soupape d'arrivée d'huile
disparaît. Selon un point remarquable qui s'est avéré parti-
culièrement avantageux pour la facilité de maniement, il est prévu d'associer à la roue dentée droite située à l'extrémité
avant du guide, et servant au renvoi de la chaîne de tronçon-
neuse, une roue de guidage décalée latéralement et vers 1' arrière. Cette roue de guidage facilite le guidage, notamment dans l'ébranchage mais également pour pratiquer une coupe dans le matériau plein, la direction oblique du brin de chaîne
court favorisant la puissance d'une composante de force diri-
gée vers le matériau à couper.
Il y a lieu de noter ici que depuis longtemps on connait une machine à abattre les arbres (Brevet US 846 868) comportant
un bras doublement coudé monté pivotant autour d'un axe verti-
cal, dont les extrémités s'étendant parallèlement au plan principal du bras supportent des axes destinés à monter un pignon de commande et un pignon de renvoi. Les extrémités de bras coudées en question et les éléments d'axe s'étendant
latéralement ne permettent pas d'utiliser ce genre de machi-
De façon plus générale, le choix de la nature de l'électrolyte dépend des propriétés cristallographiques de la couche sous-jacente.
Le dispositif tel que représenté sur la figure 3 est placé ensuite, comme précédemment, dans une enceinte dans laquelle est établie une atmosphère réductrice contrôlée par exemple un mélange d'hydrogène (H2) et de vapeur d'eau (H2O), la proportion de la vapeur d'eau étant typiquement de l'ordre de 0,5 p.p.m. Dans le cas d'une production en petite série, il peut s'agir d'un tube de laboratoire. L'enceinte est portée à une température typiquement de l'ordre de 5000C.
Il existe à cette température, un large domaine de pressions partielles d'oxygène (10 55 Pa 2 et de gallium et oxydant pour la couche de zircone. Avec le mélange hydrogènevapeur d'eau dans les proportions indiquées, la pression partielle d'oxygène PO est de l'ordre de 10-35 Pa, ce qui est situé dans la gamme précitée. 2 Dans le mélange gazeux les réactions chimiques satisfont la relation (1).
Dans la couche d'oxydes, la relation (3) se subdivise en deux relations élémentaires: 4/3As + 2 ( As(4/3)02 (3a) 4/3Ga + 2 A l'interface I1, la relation (5) est de nouveau vérifiée et, à l'interface 12, la relation (6) est également subdivisée en deux relations élémentaires:: 12 e + 2As209 ' 4As + 602 (6a) 12 e + 2Ga2O3 + Ga + 6 O Pour rendre compte de la conductivité électronique d'une part et la conductivité ionique d'autre part, on peut définir expérimentalement un modèle électrique illustré par la figure 5 équivalent à la structure représentée sur la figure 3, sous forme d'un dipôle constitué de trois impédances en série: l'impédance Z1, comprenant en parallèle une résistance R1 et une capacité C1, qui représente l'impédance de l'interface I1 ; l'impédance Z2, comprenant une résistance R3 qui représente l'impédance de la couche d'oxydes 2.
Les données expérimentales montrent que c'est essentiellement l'impédance Zl qui limite la conduction et que l'on peut assimiler l'ensemble sur un 2 intervalle suffisamment long (régime statique), par unité de surface (cm2), à une résistance équivalente qui est de l'ordre de 1,6 105 Q cm2 compte-tenu des valeurs numériques sus-mentionnées et notamment de la température de traitement (5000 C).
Pour une surface de substrat de 1cm2, la couche Angströms, il est nécessaire d'éliminer 2,2 106 atomes d'oxygène, ce qui représente une charge de 710-3C.cm-2 pour obtenir la réduction souhaitée. Dans ces conditions, compte-tenu de la tension de Nernst imposée par les pressions relatives d'oxygène, l'étape de réduction doit durer 10jOs, soit 18mn environ. La structure à réduire doit donc être maintenue dans l'enceinte, dans les conditions de pression partielle #oxygè- ne et de température précitées, un temps au moins égal à 18mm et de façon plus général un temps calculé de façon analogue pour des valeurs numériques spécifiques autres que celles choisies pour exemple.
On obtient donc à la fin de la deuxième étape du procédé selon l'invention la structure représentée à la figure 4, c'est à dire un substrat 1 débarassé de sa couche d'oxyde(s) sur lequel est disposé une couche de zircone dopée 3.
Comme dans le cas général, dans le cadre de l'application qui vient d'être décrite on peut définir un domaine utilisable pour opérer la réduction, illustré par le diagramme de la figure 6. Ce domaine est délimité par les données suivantes: La température maximale est 8000C environ. Cette température correspond à la destruction de l'oxyde le moins stable en température: Poxyded'arsenic (As203).
L'oxyde le plus difficile à réduire est l'oxyde de gallium: relation (6b) L'oxydation de zircone est réalisé conformément à la relation: Zr + O2 > -+ZrO (13) Le calcul de Penthalpie libre AGT (relation 2) permet donc de définir des courbes limites portées sur le diagramme de la figure 6: la courbe C1 représentant la variation du logarithme de la pression partielle exprimée en atmosphère (1 atm ^ 98 066,5Pa) en fonction de la température en OC, associée à la relation (6b) et la courbe C2, associée à la relation (13).
Le domaine est borné supérieurement, de façon absolue en température, par la température de destruction de l'oxyde d'arsenic (8000C environ) et, de façon pratique, par la température minimale TTI pour laquelle le temps de traitement reste acceptable. Avec les données numériques précitées TTI = 2500 C, ce qui correspond à un temps de traitement de 10h.
Sur le diagramme de la figure 6, le domaine est représenté en traits hachurés.
A titre d'exemples illustrés sur le diagramme de la figure 7, à température constante T = 500 C, la gamme des pressions partielles d'oxygène possibles est celle déjà mentionnée (10-55Pa à 10-15Pa); tandis que pour une pression constante correspondant à Log (PO ) = - 60, la température maximale limitant le domaine n'est pas la température TRIO mais la température de destruction de l'oxyde d'arsenic, c'est à dire 800 C (TRO étant de l'ordre de 900 C).
Jusqu'à présent, il a été admis que la réduction, pendant la deuxième étape du procédé s"effecturait, selon une première variante, par une technique de réduction sous atmosphère réductrice à pression atmosphérique.
Selon une seconde variante, la réduction peut s'effectuer par exposi- tion à un plasma de gaz réducteur.
Pour ce faire, le dispositif à réduire comportant la couche d'électro- lyte disposée pendant la première étape est placé dans une enceinte dans laquelle est créé un plasma, par exemple d'hydrogène. Ce plasma peut être soit un plasma dit "Radio fréquence" (R.F.), soit un plasma dit "continu" Les appareillages de mise en oeuvre sont bien connus de l'homme de métier. Un exemple d'un tel appareil est typiquement de 100W à une fréquence f = 60 MHz; dans le second cas (continu) la puissance est typiquement 1W. La pression de l'enceinte est typiquement comprise entre 10- 6 et 10-4 Pa.
On utilise de préférence un plasma échauffant le moins possible le dispositif à réduire de manière à conserver l'avantage spécifique de la réduction plasma, à savoir une réduction "à froid".
Lorsqu'il est bouché, I'utilisateur reçoit a travers le conduit 8 uniquement les gaz purifiés produits par la combustion du tabac, légèrement parfumés éventuellement par leur barbotage dans l'eau aromatisée. Mais quand l'utilisateur débouche ce conduit, de l'air frais pénètre dans le récipient 4 à travers le tube 6, et, de ce fait, l'arrivée des gaz de combustion du tabac à travers le tube 3 se trouve réduite. L'air provenant du tube 6 barbotant aussi dans l'eau, I'utilisateur recevra une proportion plus grande de parfum et moins grande de gout de tabac.
De sorte qu'au moyen de ce dispositif, non seulement l'utilisateur se trouve totalement débarassé des impuretés nocives de la fumée de tabac, qui se trouvent totalement arrêtées par les filtres 10, 11 et 12, puis par l'eau, mais aussi, il peut soit recevoir uniquement l'odeur du tabac, s'il ne met aucun arôme dans l'eau de barbotage, ou s'il en utilise, il peut doser, par la manoeuvre de son doigt sur l'orifice extérieur du tube 6, la proportion qu'il désire d'odeur de tabac et de l'arôme qu'il a dissout dans l'eau.
L'arôme désiré, il peut aussi l'obtenir en garnissant les espaces vides de la tuyère 2, entre les filtres 10, 11 et 12, de matière solide aromatique, de façon à avoir une aromatisation constante des fumées émises.
Selon un autre mode de réalisation, l'ensemble peut affecter l'aspect d'une pipe classique, de forme quelconque. En effet, selon la figure 2, le fourneau réfractaire 13 est placé de façon amovible (par tout moyen connu - en vissant par exemple) au sommet du corps de la pipe de façon suffisamment étanche et de manière à laisser au dessous de lui une chambre 14 qui peut contenir de l'eau dans laquelle plonge le canal exutoire 15 du fourneau 13.
Par ailleurs, le canal 16 pratiqué de préférence à l'intérieur de la paroi du corps de la pipe fait communiquer la chambre 14 (au-dessus du niveau de l'eau) au tuyau 17 d'aspiration de la pipe.
Enfin, un canal 18 pratiqué aussi de préférence dans la paroi du corps de la pipe, a l'avant de celui-ci, fait communiquer la meme chambre 14, mais en dessous du niveau du liquide, avec l'atmosphère extérieure.
On comprend donc que, dans ce cas encore, la fumée de la combustion du tabac dans le four 13 est lavée et purifiée dans l'eau de la chambre 14 qu'elle traverse, y abandonnant les impuretés, la nicotine et les goudrons, et elle est eventuellement parfumée selon le goQt de l'utilisateur, qui aura mis une eau aromatisee dans ladite chambre.
De même, I'obturation avec un doigt de l'orifice extérieur du canal 18 assurera le maximum d'émission d'émanation provenant de la combustion du tabac dans le fourneau 13, alors que la libération de cet orifice diminuera les émanations provenant du tabac et augmentera la teneur en parfum véhiculé par l'air provenant de l'atmosphère a travers le canal 18 et l'eau de la chambre 14.
Quel que soit Ie mode de réalisation, on peut adjoindre l'obturateur 19 qui se place sur le fourneau (1 ou 13). Ledit obturateur étant perce du canal 20 de forme tronconique, il peut y être installe un cigare (proche de l'orifice supérieur) ou une cigarette (proche de l'orifice inférieur).De sorte qu'a l'aide d'un même dispositif, I'utilisateur peut aussi bien fumer le cigare que la cigarette ou que la pipe, selon qu'il utilise ou non l'obturateur 19, beneficiant dans chaque cas des memes avantages, le dispositif objet de l'invention permettant de n'absorber aucune impureté ni aucun produit de combustion qui puisse porter atteinte à sa sante, et permettant au contraire de recevoir des émanations qui lui apportent a volonté et dans la proportion qu'il desire les senteurs du tabac ou des substances aromatiques contenues dans l'eau de filtration.
De plus, I'entretien de l'ensemble est rendu plus facile encore que celui d'une pipe normale, puisqu'il suffit de vider l'eau contenue dans la chambre 14 ou le vase 4, qui peut lui-meme être facilement nettoyé.
Il est bien entendu que l'étendue de l'invention n'est pas limitée à l'exemple ou aux exemples qui en ont eté décrits, toute variante, considérée comme équivalence, ne pouvant en modifier la portée.
L'invention peut être utilise par les fumeurs dans un but d'age ment et de prophylaxie.
La présente invention se rapporte à une "cale étalli- que articulée" en forme de triangle à largeur modulable suivant les besoins.
Ladite cale s'efface au sol grâce à des articulations, de manière à ne laisser sur le bitume qu'un minimum de relief.
Cette cale permet une protection efficace pour empêcher tous véhicules d'accéder dans des lieux où l'espace doit rester réservé.
Elle est formée de deux pièces de métal formées par pliaGe et découpe ; les panneaux sont matricés de reliefs paral- lèles conférant à ceux-ci la rigidité souhaitable.
Dans encore un autre type de porte dite relevante au plafond, deux ou trois vantaux articulés l'un à l'autre par un axe horizontal sont remontés par coulissement vers le haut et guidage de leurs bords successivement dans les glissières latérales verticales puis dans des glissières horizontales fixées au plafond. De ce fait, il est possible de remonter pratiquement la totalité de la porte, seul le dernier vantail restant partiellement engagé par son bord inférieur en haut des glissières verti cales, et de disposer d'une grande ouverture de porte. Par contre, ce dispositif est complexe et donc coûteux et présente un encombrement important en avant de la porte.
Le but de la présente invention est de remédier à ces inconvénients et notamment de fournir une porte relevante de type portefeuille, présentant un faible encombrement, une ouverture maximale et de conception simple et donc peu coûteuse.
A cet effet, dans la porte relevante qu'elle concerne, qui est du type portefeuille précité, les charnières d'articulation du vantail supérieur au bord supérieur du linteau et les charnières d'articulation des vantaux l'un à l'autre sont coudées et sont disposées de façon à déporter, lors du mouvement d'ouverture, le vantail supérieur par rapport au vantail inférieur, dans le sens de son éloignement de l'ouverture, pour qu'en position d'ouverture totale de la porte, le vantail inférieur soit sensiblement horizontal et que le vantail supérieur soit encore légèrement incliné.
Par la dissymétrie entre les deux vantaux ainsi créée, le vantail supérieur tient lieu de tirant vis-à-vis du vantail inférieur et assure le maintien de la prote en position d'ouverture malgré la position en console du vantail inférieur. En outre, l'ouverture ainsi obtenue est maximale pour une porte de ce type, puisque les deux vantaux sont relevés au maximum.
De toute façon, l'invention sera mieux comprise à l'aide de la description qui suit, en référence au dessin schématique annexé représentant, à titre d'exemple non limitatif, une forme d'exécution de cette porte relevante de type portefeuille : Figure 1 en est une coupe verticale en position fermée Figures 2 et 3 sont des vues similaires à figure 1, respectivement en cours d'ouverture et en position ouverte ; Figure 4 est, à échelle agrandie, une vue en coupe partielle d'un montant selon 4/4 de figure 1.
La porte relevante de type portefeuille (2) montrée sur le dessin est montée sur un encadrement de porte formé de deux montants (3) et d'un linteau (4).
Cette porte relevante (2) comprend un vantail supérieur (5) et un vantail inférieur (6). Chaque vantail (5, 6) est en matériau isothermique et est muni sur toute sa périphérie de joints d'étanchéité (12).
Le vantail supérieur (5) est articulé par son bord supérieur au bord supérieur du linteau (4), au moyen de charnières (7) et par son bord inférieur au bord supérieur du vantail inférieur (6) au moyen de charnières (8).
Deux galets (9) sont fixés coaxiale ment et latéralement sur le bord inférieur du vantail inférieur (6) [un galet (9) de chaque côté du vantail]. Chaque galet (9) peut coulisser dans une glissière latérale verticale (10) associée formée par un profilé de section en U fixé le long de chaque montant (3).
Chaque glissière (10) présente deux butées (11), une inférieure et une supérieure pour limiter la course respectivement vers le bas et vers le haut du galet (9) associé.
Un contrepoids (13) est logé dans chaque montant (3) de la porte et est relié au bord inférieur du vantail inférieur par une élingue (14) passant dans la gorge d'une poulie de renvoi (15). Ces deux contrepoids (13) permettent l'équilibrage au cours du relèvement de la porte.
Une poignée (16), fixée extérieurement en bas du vantail supérieur (5) permet d'actionner une crémone de fermeture (17) de la porte en vue de son verrouillage ou de son déverrouillage.
Une poignée de tirage (18) d'encombrement réduit et plus petite que la poignée (16), est placée sur le vantail inférieur (6) et permet de tirer ce dernier pour l'ouverture ou la fermeture de la porte.
Pour l'ouverture de la porte (2), le vantail supérieur (5) est relevé à l'aide de la poignée (14), par pivotement vers le haut autour des charnières (7). Le vantail inférieur (6) coulisse par son bord inférieur vers le haut le long des glissières (10) à l'aide -des galets (9) tout en pivotant autour des charnières (8) par- rapport au vantail (5) [ainsi que le montre la figure 2].
La poignée de tirage (18) permet d'achever l'ouverture de la porte en tirant le vantail inférieur vers le haut.
Selon l'invention, les charnières d'articulation (7 et 8) sont coudées, c'est-à-dire que l'une des plaques métalliques formant chaque charnière a la forme d'un L en section transversale. L'axe d'articulation de chaque charnière (7, 8), étant placé à une extrémité de ce L, est alors déporté.
Le capuchon 13 est bloqué en position par des contre écrous 30.
La chambre d'alimentation en gaz de référence 6 est formée de deux demi boitiers 31 et 32 réunis l'un à l'autre par des brides vissées portant un joint d'étanchéité. Cette chambre 6 s'emboite sur le capuchon 13 et est bloquée en position par des vis 33.
La gaine 4 portant les fils conducteurs est maintenue longitudinalement à partir de la chambre 6 par un système de serrage à molette 34.
Un joint d'étanchéité 35 évite le passage du gaz de référence au niveau de l'ouverture correspondant au passage de la gaine 4 par l'enceinte délimitée par la paroi 29.
Le gaz de référence est introduit dans la chambre 6 par une ouverture disposée sur le demi-boitier 31, non représentée, mais référencée 7 sur la figure 1. Des bornes 36, 37 isolées reçoivent les fils des thermocouples et permettent à l'extérieur de la chambre le raccordement aux appareils de mesure. Un passage isolé 38 permet également l'entrée dans la chambre et le raccordement-à la borne du conducteur correspondant à l'électrode de mesure, laquelle n'est pas représentée sur ces figures 4 et 6.
On a seulement représenté la gaine 2 qui lui sert de logement. La cavité longitudinale de l'enveloppe 15 dans laquelle se trouve la gaine 2 comporte un trou taraudé 40 qui reçoit une vis permettant de bloquer la gaine 2 de l'électrode de mesure en position longitudinale.
On va maintenant décrire différents essais permettant de mettre en évidence la longévité améliorée de la sonde selon l'invention par rapport aux sondes connues.
Dans la forme de réalisation représentée, à la figure 1 les deux électrodes sont disposées à une certaine distance l'une de l'autre, l'électrode de mesure 1 n'étant pas soudée à la pastille d'électrolyte solide. Le potentiel que l'on cherche à mesurer est celui entre la face interne de l'électrolyte solide, et sa face externe en contact avec le verre fondu. On a toutefois constaté que la valeur de la tension indiquée par le potentiomètre ne s'écartait pas sensiblement de la valeur indiquée lorsque les deux électrodes sont soudées à la pastille d'électrolyte. La conductivité électrique du verre est suffisante pour éviter toute perte. Il est préférable de maintenir entre les électrodes une distance suffisante pour éviter un phénomène de polarisationn.Une distance supérieure à 1 cm convient bien Cette forme de réalisation permet en outre d'éviter des transferts d'oxygène à travers l'électrolyte solide.
EXEMPLE 1 Les essais réalisés seront décrits pour une sonde dans laquelle la pastille d'électrolyte solide est en zircone stabilisée avec 7 1 de Y203 présente un diamètre de 9 mm, et une épaisseur de 4 mm.
Elle est obtenue à partir de barres de zircone commercialisées par la Société Viking Chemicals. La gaine 4 est en platine rhodié et a une longueur de 80 mm, un diamètre extérieur de 14,5 mmD et une epalsseur de paroi de 2 mm. Enfin, le ruban de platine 21 a une épaisseur de 0,1 mm, et l ouverture centrale un d-iawetre de 2 mm On utilise un potentiomètre dont l'impédance d'entrée est supérieure à 1012 #. On bloque le ressort 14 de façon à exercer sur la pastille de zircone une pression de 25 kg/cm2.
On plonge la sonde ainsi caractérisée à la sortie d'un four de type Sheffield, dans une composition de verre adaptée à l'obtention de verre flotté, porté à une température de l'ordre de 1400 C.
La sonde est en position inclinée à 45 par rapport à la surfacve du verre. Après 200 heures de fonctionnement, la pastille d'électrolyte est à peine attaquée dans sa partie centrale, comme cela est représenté figure 3, et on peut présager une durée de vie encore supérieure.
EXEMPLE 2 On a réalisé des essais de mesure de pression partielle en oxygène dans un four électrique, contenant du verre fondu convenant pour la préparation de fibres textiles avec une sonde analogue à celle utilisée dans l'exemple 1. Apres 15 jours à des températures comprises entre 1000 C et 1200 C, la pastille de zircone, une fois la sonde extraite du four et démontée, présente une surface pratiquement inattaquée.
Les essais de mesure les plus longs ont duré 60 jours, et on a observé à l'issue de ces essais que la sonde était toujours efficace.
On peut donc envisager des durées de vie encore supérieures.
PQSTE INTERIEUR COMPARTIMENTE A HAUTE TENSION.
Le dispositif à assurer ce réglage du dispositif 41 de coupe comporte une plaque coulissante 65 montée sur le bras 30 de commande (figure 1 1) par l'intermédiaire de deux éléments 32 d'articulation. La plaque coulissante a deux plaques parallèles distantes 66 de support qui y sont fixées et qui dépassent de sa face avant. Deux tiges parallèles et distantes 67 de guidage dépassent perpendiculairement aux plaques 66 de support et sont fixées à ces dernières en 67'. Les plaques 66 de support (figure 8) portent des paires de butées réglables et blocables 68 à vis. Une autre plaque coulissante 69 fixée à la barre 42, et parallèle à la plaque 65 a des plaques parallèles de support 70 qui dépassent vers l'arrière et qui sont fixées rigidement et peuvent coulisser par l'intermédiaire de manchons 71 sur les deux tiges 67 de guidage. Un vérin pneumatique 72 dont l'axe est parallèle aux tiges 67 a son extrémité correspondant au cylindre fixée à une plaque 70 de support et sa tige 73 fixée par un boulon 74 à une plaque 66 de support. Ce vérin pneumatique 72 est destiné à déplacer la plaque coulissante 69 fixée à la barre 42 vers l'axe 33 d'articulation (figure 5), l'importance du déplacement étant régléeavec
précision par les butées à vis 68.