INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention vise à remédier à ces inconvénients en fournissant un dispositif d'immobilisation et de contention dont le volume s'adapte au volume du membre à immobiliser, et qui sati'une conception suffisamment simple pour être susceptible d'une standardisation, limitant ainsi les nécessités actuelles en appareil spécifique, limitant les temps d'interventions des praticiens ainsi que les durées d'hospitalisation des patients.
A cet effet, dans le dispositif qu'elle concerne, entourant le membre à immobiliser et du type comprenant une enveloppe intérieure au contact de la peau du patient et une enveloppe extérieure rigide entourant l'enveloppe intérieure, l'enveloppe intérieure est souple et associée à des moyens permettant de faire varier son volume pendant toute la durée d'utilisation, afin de l'adapter au volume du membre à immobiliser.
L'enveloppe extérieure étant rigide, forme une surface d'appui pour l'enveloppe intérieure qui, par augmentation de volume vient en appui contre la partie corporelle à immobiliser. En fonction des variations de volumes de la partie corporelle, il est possible de faire varier le volume de l'enveloppe intérieure pour assurer une pression constante sur les téguments, suffisante pour contenir efficacement la charpente osseuse sous-jacente, sans pour autant comprimer les systèmes veineux, artériels, linphatiques, superficiels et profonds.
L'enveloppe extérieure ne nécessite que la réalisation d'une paroi rigide, et peut être obtenue avec des moyens classiques tels que platre de Paris, matériaux thermoplastiques ou matériaux polymérisables sous certaines longueurs d'ondes.
Selon une forme d'exécution de ce dispositif, l'enveloppe intérieure est constituée par deux nappes parallèles de tissu dont les bords sont fermés de façon à délimiter un réservoir qui, destiné à être rempli d'un liquide visqueux lui donnant une certaine épaisseur, est équipé d'une valve. Une fois remplie l'enveloppe vient s'appliquer contre la partie corporelle à immobiliser. La valve, avantageusement disposée en partie haute, permet tout aussi bien le remplissage que la vidange de l'enveloppe.
Il est intéressant d'équiper cette valve d'un robinet à trois voies la mettant en communication, d'une part, avec un orifice de remplissage et de vidange et, d'autre part, avec un ballonnet d'expansion servant d'amortisseur de pression lorsque l'appareillage est en conditions d'utilisation.
Ce ballonnet permet de compenser les faibles variations de volume du membre à immobiliser, les fortes variations étant compensées par introduction ou retrait de liquide suivant les cas.
Dans le cas de certaines contentions particulières, nécessitant la création de surépaisseur en des points précis tels que trajet nerveux, artériel ou protubérance osseuse, il est possible de superposer localement deux enveloppes intérieures, la seconde enveloppe intérieure n'étant pas nécessairement reliée à un ballonnet d'expansion.
Selon une caractéristique de l'invention, les deux nappes de tissu constitutives de l'enveloppe intérieure sont réalisées en un matériau non allergisant sur la peau, susceptible titre collé à l'aide d'une colle thermofusible, ou de subir un assemblage thermique du fait d'une préenduction de colle thermofusible, ou du fait de sa nature s'il s'agit d'un textile synthétique. Ce tissu est de préférence à base de cellulose, ce qui lui permet dans l'état actuel des recherches, d'être traité comme un bio-textile.
Avantageusement, les deux nappes de tissu constitutives de l'enveloppe intérieure sont assemblées par points par collage ou soudage. Ces points de liaison sont d'une surface suffisamment importante pour permettre le management d'une perforation centrale.
Ces points de liaison permettent tout d'abord d'éviter le glissement des deux nappes l'une par rapport à l'autre, de limiter l'écartement des deux nappes lors du remplissage en fluide, d'assurer une bonne rétention du fluide en créant des labyrinthes empêchant un transfert rapide de fluide d'une extrémité à l'autre de l'enveloppe, et de créer un réseau de canaux entre les différents points de liaison assurant une ventilation de la surface du membre immobilisé, favorisé par les perforations existant au niveau des points de liaison, permettant un séchage rapide du membre immobilisé après un bain ou une douche par exemple.
Avantageusement, pour assurer une bonne rétention du fluide à l'intérieur de l'enveloppe, les points de liaison sont disposés en quinconce. Il faut noter qu'il est possible de procéder à des assemblages complémentaires locaux entre les deux nappes de tissu, afin de limiter localement la dilatation de l'enveloppe lors de l'introduction de fluide dans celle-ci.
Le culot de centrifugation est remis en suspension dans 15 ml d'eau physiologique stérile, puis la suspension est centrifugée pendant 5 minutes à 12 000 tours/minute à + 4"C. Le nouveau culot obtenu est remis en suspension, puis lavé par centrifugation comme décrit ci-dessus.
Le culot obtenu est mis dans 5 ml de soluté glycériné à 5 %, phénolé à 5 %O La préparation d'allergène ainsi obtenue contient du pollen de dactyle au 1/1où et de la fraction P40 à 2 mg/ml.
Le couplage d'allergènes à la fraction P40 décrit ci-dessus a été répété avec les allergènes suivants - poils et squames de chat - poils et squames de chien - squames humaines - D. farinae purifié - graminées (pollens) - Dermatophagoides pteronyssinus - ovalbumine - pollens d'arbres - moutarde - pollens d'origine africaine, - etc...
Expérîmention clinique L'activité des préparations d'allergènes conformes à la présente invention a été vérifiée chez des malades allergiques dans le but de determiner d'une part, leur efficacité dans la désensibilisation spécifique, meme avec un nombre réduit d'injections, et d'autre part l'absence d'effets secondaires.
38 malades allergiques, 22 pollinoses, 16 allergies diverses (dont 3 eczémas atopiques), ont été traités au cours de l'expérimentation clinique.
Les tests ont été effectués parallèlement avec les allergènes actifs "A et les composés conjugués inactivés "B" provenant du même lot, préparé par le Service des Allergènes de l'Institut Pasteur. Tous ces allergènes sont titrés en unités P.N.U. (Protein Nitrogen Unit). Il est rappelé qu'1 unité P.N.U. exprime l'activité d'une dilution d'allergène contenant 0,01 X 1 on6 g d'azote protéique par ml.
a) Pour les allergènes divers suivants 1 poils de chat 1 poils de chien 2 D. farinae 3 squames humaines 9 D. pteronyssinus, les tests avec les (B) ont été négatifs dans tous les cas - 6 fois par rapport à un test positif effectué avec l'al lergène (A) à la même concentration - 1 fois à une concentration double de celle de l'allergène (A) - 5 fois à une concentration dix fois supérieure à celle de l'allergène (A) - 3 fois à une concentration cent fois supérieure à celle de l'allergène (A).
lia concentration maximale de l'allergène (B) était équivalente à 10 000 P.N.U. de la préparation (AJ.
b) Pour les pollens, les prick-tests à une concentration ma xima effectués avec (B) ont tous été négatifs.
Les intradermoréactions effectuées avec (B) au 1/1000 (é quivalent à 10 000 P.N.U.) ont toutes été négatives par rapport à la préparation (A) toujours fortement positive à une dilution cent fois plus faible (1/100 000 = 100 P.N.U.), ainsi que cela ressort du Tableau I ci-après. Ce pendant, certaines réactions cutanées quoique faibles, se sont révélées tardivement positives ; cette notion d'acti vité de la préparation est d'ailleurs correlée avec la présence d'IgE spécifiques positives quoiqu'à un taux peu élevé.
16 malades ont été traités avec succès pour des allergies diverses par la composition d'allergènes (B) conforme à l'invention.
La totalité de la dose injectée par voie sous-cutanée pour chaque malade allait de 1000 à 40 000 PNU.
Il n'y a eu aucune réaction locale ou systémique ni immédiate ni retardée.
22 malades polliniques ont reçu : 11 d'entre eux 2 séries de 4 injections de pollen (B) de dactyle au 1/1000 soit 2 fois 25 000 PNU et les 11 autres malades 1 série de 4 injections de pollen (B) de dactyle soit 25 000 PNU. Il n'a été observé aucune réaction ni locale ni systémique, immédiate ou retardée.
Ainsi que cela ressort du tableau II ci-après; 4 malades ont été partiellement améliorés (score entre 20 et 49 %) et 8 malades ont été très favorablement améliorés (score supérieur à 50 %) sans prise de médicaments durant la saison pollinique.
TABLEAU I RESULTATS OBTENUS CHEZ 23 MALADES AYANT SUBI DES "PRICK-TESTS" ET DES INTRA DERMO-REACTIONS
De façon surprenante, il a été possible d'obtenir directement le clone du facteur IX à partir d'une banque de cADN de foie humain en utilisant cet oligonucléotide synthétique, bien que seule la séquence d'acide aminé du facteur IX bovin soit connue.
Matériels et méthodes (Jaye M. et coll.) I. Isolation d'ARN messagers polyadénylEs et synthèse du cADN L'ARN est préparé à partir de 5 g de foie humain en utilisant la technique d'extraction au chlorhydrate de guanidium 8 M, tel qu'il est décrit par Tolstoshev et coll., 1981.
L'ARN ainsi obtenu est chromatographié sur une colonne de polyU-Sepharose (Pharmacia) comme cela est indiqué par le fabricant de façon à obtenir un extrait en ARN contenant du poly-A.
Les séquences de poly-A servent de guide pour la transcription réverse en utilisant des oligo (dT) comme "amorce". Le cADN a été synthétisé en utilisant 100 pl de réactif contenant 100 mM de Tris-HCl, pH 8,3, 10 mM de MgC12, 50 mM de KC1, 30 mM de mercaptoéthanol, 10 pg/ml d'oligo (dT), 50 pg/ml de poly-A-ARN, 0,5 mM de chaque de dATP, dGTP, dTTP et dCTP, 80 unités de transcriptase réverse de virus de myoblaste avien (Life Sciences Inc.,l.
Après 45 minutes à 420C, la réaction est terminée et le complexe de cADN-ARN dénaturé par chauffage à 1050C pendant 3 minutes puis est transfert rapidement sur bain de glace.
Pour la synthèse du second brin d'ADN, le mélange réactionnel précédent est dilué 5 fois et ajusté jusqu'd une concentration finale avec 100 mM HEPES-KOH, pH 6,9, 100 mM de KC1, -200 pM de dATP, dGTP, dTTP et P32-dCTP (activité spécifique 0,5 Ci/mmole).
10 unités de polymérase ADN de E. coli (fragment Klenow) (Boehringer Mannheim) sont ensuite ajoutées et l'incubation est effectuée à 250C pendant 2 heures.
le cADN double brin (dscADN) est extrait avec un volume égal de phénol : chloroforme (50 : 50), saturé avec 10 mM de Tris-HCl, pH 8, 1 mM d'EDTA, et précipité 2 fois à l'éthanol.
Approximativement 970 ng de dscADN sont obtenus à partir de 5 pg de poly-A-ARN. Les extrémités sont rendues franches par digestion avec 5 unités de nucléase S1 dans un milieu réactionnel de 0,1 ml contenant 30 mM d'acétate de sodium, pH 4,8, 300 mM de NaCl, 3 mM de ZnC12. Après 1 heure à 370C, 1'EDTA et SDS sont ajoutés jusqu'à une concentration finale-de 10 mM et 0,1 % respectivement et le mélange réactionnel est chauffé à 650C pendant 5 minutes.
Le dscADN digéré par SI est alors appliqué sur un gradient de sucrose pré-établi 5-20 % contenant 100 mM de Tris-HCl, pH 7,5, 5 mM d'EDTA, 100 mM de NaCl, et centrifugé à 30 000 tours par minute à 150C pendant 16 heures sur un rotor SW60 Ti.
Les fractions de 0,5 ml sont collectées. Pour déterminer la taille du cADN, 1 p1 de chaque fraction est -analysé par électrophorèse sur un gel d'agarose neutre et la migration de chaque fraction est comparée avec un marqueur de poids moléculaire approprié.
Les fractions contenant des cADN plus grands que 1 kilobase sont rassemblées puis précipitées avec 2 volumes d'éthanol pendant une nuit en présence de 5 pg de tARN de E. coli comme entraineur. Le précipité est remis en suspension dans 20 pl 0,1 x SSC (5 mM de NaCl, 0,5 mM de citrate de sodium, pH 7,0).
11. Clonaqe du cADN Des éléments d'extrémités homopolymères (approximativement 15 dCMP) sont ajoutés à l'extrémité 3' du cADN en utilisant la deoxynucléotidyl terminale transférase (Deng et coll., 1981).
De manière similaire, des éléments d'extrémités homopolymères poly-dGMP (approximativement 10 dGMP) sont ajoutés aux extrémités 3' du plasmide pBR322 préalablement digéré avec l'enzyme de restriction PstI.
60 ng de cADN possédant des extrémités de poly-C-dCMP et 1 pg du vecteur préparé dans les conditions du paragraphe précédent sont chauffés pendant 2 heures à 42 C dans 10 mM de Tria-HCl, pH 7,5, 100 mM de NaCl.
Les plasmides rocombinants sont utilisés pour transformer la souche E. coli 8739 (Murray et coll., 1977) et les transformants sont sélectionnés sur plaque d'agar-LB contenant 15 g/ml de tétracycline. On obtient 30 000 transformants dont inviron 50 % comportent un insert de cAND supérieur à 1 kb, Tous les transformants sont prélevés des plaques dans un volume minimum de LB et après addition d'un volume égal de glycérol, la banque obtenue est stockée @0 C III. Sélection et synthèse de la sonde oligonucléotide pour le facteur IX 1755 nucléotides de séquences de genes codant pour des protéines bovines synthétisées par le foie sont analysés (Mac Gillivray et coll., 1980 et Chung et coll., 1981) de façon à mettre en évidence les codons utilisés préférentiellement. On a sélectionné une séquence de 52 bases Cette oligonucléotide est cons- truit de la façon suivante : L'oligonucléotide A : d(CTCACACTGATCACCATCCACATACT) l'oligonucléotide B : d(GCTTCCAGAACTCTGTAGTCTTCTCA) et le fragment complémentaire C : d(GGAAGCAGTATGT) sont synthétisés chimiquement par la méthods phosphotriester sur un support solide inorganique comme cela a été décrit précédemment par Kohli et coll.., 1982 et purifiés par HPLC comme décrit par Fritz , 1978.
vées 27a et 27b de la manière décrite précédemment et, de ce
fait, pendant le mouvement basculant ayant lieu de la manière sus-
décrite, le centre 9c dudit support 9 se déplace suivant la ligne centrale verticale CL. En d'autres termes, lorsque le support 9 de la scie à ruban bascule dans les directions opposées et que son centre 9c se déplace suivant la ligne centrale verticale CL (lequel centre 9c se trouve sur la ligne imaginaire 9L), alors que le point de tangence CP auquel la ligne imaginaire 9L touche la courbe imaginaire
CS est autorisé à se déplacer le long de cette courbe imagi-
naire CS, les extrémités opposées de la ligne imaginaire 9L (c' est-àdire les extrémités opposées du support 9 de la scie) pivotent en décrivant des trajectoires de mouvement
repérées par 9e sur la figure 10. Bien qu'il soit souhai-
table que les surfaces incurvées 27a et 27b soient réalisées et configurées de façon que le support 9 de la scie à ruban accomplisse le mouvement basculant avec ses extrémités opposées décrivant les trajectoires 9e illustrées sur la figure 10, cela est difficile à concrétiser dans la pratique; par conséquent, lorsque la présente invention est mise en oeuvre, bien que lesdites surfaces incurvées 27a et 27b soient configurées de manière à occuper des arcs respectifs
d'une simple circonférence comme décrit ci-avant, les méca-
nismes 32, comportant les galets de guidage 35 pouvant faire saillie élastiquement vers l'intérieur des logements respectifs à l'encontre de l'action des ressorts de poussée associés 33, sont conçus et réalisés de manière à permettre aux extrémités opposées du support 9 de la scie à ruban de décrire les trajectoires 9e représentées sur la figure 10,
lors du mouvement basculant dudit support 9.
Etant donné que la scie 24 à ruban sans fin est portée
par le support 9, le basculement de ce support 9 s'accompa-
gne d'un basculement correspondant de ladite scie 24 tel que représenté par la ligne imaginaire 9L sur la figure 10; il convient néanmoins de faire observer que, si la scie 24
est positionnée de façon à s'étendre au-dessous de la ligne ima-
ginaire 9L, une ligne courbe imaginaire CS' (figure 12), à laquelle ladite scie 24 est tangente, accusera un rayon de courbure plus petit que le rayon de courbure de la courbe imaginaire CS, d'une valeur correspondant au décalage entre ladite ligne imaginaire 9L et la position réelle de ladite scie 24; de ce fait, l'amplitude du basculement de la scie 24 à ruban sans fin sera en conséquence plus faible que celle
représentée par la ligne imaginaire 9L. Le mouvement bascu-
Le procédé selon l'invention est avantageusement mis en oeuvre par un nouvel arrangement de dispositifs dans les stations de compression travaillant le long d'un pipe-line F pour le transport de gaz naturel sous haute pression (voir figure). Le gaz naturel s'écoulant dans le pipe-line passe par les dispositifs élevateurs de pression C1, C2, C3, C4 et C5 (des compresseurs dans le cas présent). Les compresseurs renvoient le gaz naturel dans le pipe-line F au travers d'un refroidisseur H, assurant ainsi la puissance nécessaire au transport. Les dispositifs élevateurs de pression C1, C2, C3, C4 et C5 sont divisés en deux groupes. Le premier groupe comprend les dispositifs C1, C2 et C3 reliés aux machines motrices G1, G2 et G3 dont la puissance cumulee et au moins égale à celle nécessaire au transport.Les machines motrices G1, G2 et G3 sont approvisionnées par prélèvement de gaz naturel -ce sont par exemple des turbines à gaz. Le second groupe comprend les dispositifs élevateurs de pression C4 et C5, reliés aux moteurs électriques E4 et E5 servant de machines motrices, et dont la puissance cumulée est au moins plus egale à celle nécessaire au transport Ces moteurs sont connectés à un réseau électrique, par exemple à un réseau public de distribution électrique et ce sont avantageusement des moteurs synchrones.L'une des machines motrices, par exemple celle désignée par G3 et le dispositif elevateur de pression-correspondant C3 sont des dispositifs de réserve qui sont toujours utilisés dans ces stations de compression dans lesquelles, le long du pipe-line, une révision générale, demontage et montage d'un dispositif doivent être effectues et dans lesquelles donc, un dispositif élévateur de pression doit être remplacé par un autre.La puissance cumulée du second groupe de dispositifs élevateurs de pression, c'est-à-dire des dispositifs C4 et C5, peut être plus faible que celle des dispositifs du premier groupe, c'est-à-dire des dispositifs entra;- nés par les machines motrices marchant au gaz naturel, et dans ce cas, une ou plusieurs des machines motrices du premier groupe peut couvrir le défaut de puissance.
Selon l'invention, les moteurs électriques de la station de compression peuvent être connectés à un réseau électrique des manières suivantes: 1. Si le pipe-line possède son propre système d'approvisionne ment en énergie électrique, ils seront connectés au réseau de ce système, et la centrale électrique servira, si on le veut, à la fourniture d'énergie au réseau public de distribution électrique.
2. Les moteurs électriques fonctionnant auprès des pipe-line de construction traditionnelle, c'est-à-dire marchant par prélèvements sur les hydrocarbures transportés, seront reliés au réseau public de distribution électrique. Il serait avantageux qu'un réseau public de distribution électrique puisse être atteint sans difficultés, auquel cas les connec tions seraient réalisées de manière connue.
Si l'on veut appliquer le procédé selon l'invention, la charge dans le réseau public de distribution électrique devra être suivie et déterminée. Il est également connu que les variations de charge dans un reseau de distribution peuvent être prévues sur la base des donnees antérieures et ceci est la pratique générale. Lorsque la charge atteint les valeurs caractéristiques des périodes de pointe, les machines motrices G1, G2 et G3 alimentés en énergie par des prélèvements sur les hydrocarbures transportés, c'est-à-dire le premier groupe de dispositifs élevateurs de pression C1, C2 et C3, seront branches avec une certaine avance, simultanément ou successivement en fonction des variations de charge.Pendant l'augmentation de la charge, les moteurs électriques E4 et E5, et donc le second groupe des dispositifs élevateurs de pression, c'est-à-dire les dispositifs C4 et C5, seront mis hors service et le transport des hydrocarbures sera pr-is en charge progressivement par les dispositifs élevateurs de pression du premier groupe. A la fin des heures pendant lesquelles les pointes peuvent se produire et après que la charge est restée en permanence inférieure à une valeur donnée, les moteurs électriques E4 et E5 seront rebranchés dans un ordre inverse. Si la puissance cumulée du second groupe de dispositifs élevateurs de pression est plus faible que la puissance requise pour le transport, la différence pourra être prise en charge par un ou plusieurs dispositifs du premier groupe.
Dans le cas d'un pipe-line avec un système de fourniture d'énergie électrique propre, le procédé pourra être applique de même en tenant compte des variations de la charge, mais en même temps que l'on met en service les machines motrices alimentées en énergie par prélèvement sur les hydrocarbures transportés, la part correspondante de puissance produite par le système de fourniture d'energie électrique au pipe-line est élivree à un système public de distribution électrique.Ainsi, pendant les pointes, le système de fourniture d'énergie électrique au pipe-line pourra être utilise comme une centrale électrique de pointes Pendant les heures hors pointes, les moteurs électriques E4 et E5 seront utilisés pour l'entraînement des dispositifs élevateurs de pression C4 et C5 appartenant au second groupe Les moteurs électriques connectés au réseau public de distribution électrique améliore les conditions de charge du réseau, ils égalisent le niveau de charge et, si ce sont des moteurs synchrones, ils sont capables de fournir de la puissance déwattée au réseau public. L'avantage principal est cependant de permettre de cette manière la réalisation d'importantes économies élevees d'hydrocarbures.
Les pointes de charge dans un réseau public de distribution électrique ont lieu à des heures qui peuvent être prévues avec une grande précision sur la base de données antérieures. Les méthodes de prevision sont bien connues en soi. Pendant les pointes, les stations de compression considérées comme étant de grandes consommatrices d'énergie doivent être débranchées du réseau, mais il est nécessaire d'assurer le fonctionnement ininterrompu du pipe-line. Lorsqu'il parait nécessaire de débrancher les moteurs électriques ou qu'il semble possible de les brancher, il faut tenir compte du fait que les machines motrices alimentees en énergie par prélèvements sur les hydrocarbures exigent un délai et un excès de carburant pour atteindre leur régime après leur démarrage.Il est également important de considérer qu'un nombre augmenté de démarrages entraine un raccourcissement des intervalles de temps entre les révisions génerales des machines motrices et donc une diminution de leur durée de vie. Par conséquent, il est avantageux de faire démarrer et fonctionner les machines motrices des dispositifs élevateurs de pression du premier groupe en tenant compte des prévisions de charge, de la valeur réelle de la charge, et des tendances qui peuvent étre déterminées sur la base des valeurs réelles de la charge et de leurs différences avec les prévisions.Par conséquent, le démarrage des machines motrices devra avoir lieu à des heures choisies de inani & e à ce qu'elles atteignent la puissance nécessaire au moment précis des pointes, et après une pointe, elles devront fonctionner sans diminution de puissance s'il faut s'attendre à une nouvelle pointe après l'écoulement d'un temps inférieur à un minimum donne. Dans ce but, il sera avantageux d'utiliser une unité à microprocesseur constituée selon les principes bien connus, cette unité étant capable d'effectuer automatiquement les opérations de mise en et hors service et d'analyser et traiter les données. L'unité à microprocesseur est également avantageuse en ce que le traitement des données pourra se faire à grande vitesse et en ce qu'il sera possible de conserver les données.