INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un premier procédé de collage connu, appliqué à la rénovation des bandes de roulement, est décrit par exemple par le brevet FR 1 164 544. I1 consiste à introduire dans une gaine souple et étanche un ensemble constitué par la carcasse à rénover, la bande de roulement prévulcanisée disposée sur et autour de la carcasse, une couche de gomme de liaison vulcanisable disposée entre la carcasse et la bande de roulement. Le but poursuivi est d'obtenir une très forte adhérence entre la bande de roulement et le carcasse sur laquelle elle est disposée. Pour assurer une liaison aussi résistante que possible, il importe que les gaz ou vapeurs inévitablement présents entre les deux faces à assembler, ou résultant de la réaction de vulcanisation, soit retirés pratiquement en totalité afin qu'aucune inclusion gazeuse ne compromette la bonne tenue de l'assemblage.De plus, pendant la vulcanisation, il faut éviter l'infiltration du fluide de chauffage au niveau de. a gomme de liaison, et permettre l'évacuation des gaz restants ou résultant de la réaction de vulcanisation.
Plus précisément, il faut évacuer les gaz inclus vers les extrémités libres de la gomme de liaison, situées à chaque épaulement. Après évacuation des gaz inclus, il faut éviter que le fluide de chauffage puisse pénétrer dans la gomme de liaison par ces mimes extrémités libres. C'est le roule de la gaine souple et étanche dans laquelle on introduit l'ensemble à vulcaniser. Une partie. de l'air emprisonné est chassé par rouletage. On raccorde la gaine souple et étanche à une source de vide pour aspirer les gaz inclus le plus complètement possible. On place ensuite l'ensemble à rénover, introduit dans la gaine souple, dans une enceinte de chauffage, pour assurer la vulcanisation de la gomme de liaison.Le cas échéant, la gaine souple est maintenue raccordée à une source de vide, ou à une zone en dépression par rapport à la pression de l'enceinte de vulcanisation. La gaine souple et étanche empoche toute infiltration du fluide de chauffage.
Ce procédé présente de nombreux inconvénients liés à l'emploi de la gaine : manipulations nombreuses et fastidieuses, faible durée de vie de la gaine, obligation de disposer d'accessoires supplémentaires lorsque l'on utilise une gaine partielle n'enveloppant pas totalement l'ensemble à vulcaniser.
On connaît aussi un second procédé de collage appliqué à la rénovation des pneumatiques, décrit par le brevet FR 2 030 005. Ce procédé n'utilise pas de gaine souple et étanche, ou du moins, ne la maintient pas dans l'enceinte de vulcanisation. I1 propose d'assurer 11 étanchéité requise en produisant une liaison, chimiquement ou mécaniquement, sur les extrémités libres de la couche de gomme de liaison. Selon ce procédé, il faut donc d'abord chasser l'air inclus entre la bande de roulement et la carcasse. Cela peut se faire par rouletage et/ou en utilisant une gaine souple et étanche, recouvrant la bande de roulement et partiellement les flancs.
Ilfaut assurer l'étanchéité entre la gaine et les flancs. On raccorde la gaine à une source de vide, ce qui, par aspiration, évacue l'air inclus. Quelle que soit la méthode employée pour évacuer l'air, ce second procédé prévoit de rendre les extrémités libres étanches (à l'air et au fluide de chauffage) en fermant lesdites extrémités libres par recouvrement avec une matière adéquate, ou par vulcanisation locale. Ainsi, la carcasse reouverte de la gomme de laison et munie d'une bande de roulement peut être introduite sans autre accessoire dans l'enceinte de chauffage pour assurer la vulcanisation de la gomme de liaison.
Ces procédés connus ne donnent pas toujours des résultats satisfaisants. En particulier, le second procédé ne permet pas d'évacuer totalement les gaz présents dans la gomme de liaison, ou produits lors de la réaction de vulcanisation.
Le but de la présente invention est de fournir un procédé permettant de faire adhérer très solidement une face d'un premier corps en caoutchouc sur une face d'un autre corps en caoutchouc en s'affranchissant de toute utilisation de gaine souple.
Selon l'invention, le procédé de collage d'une face d'un premier corps en caoutchouc sur une face d'un second corps en caoutchouc, consistant à a) appliquer ladite face dudit premier corps sur ladite face dudit second corps avec interposition d'une couche de gomme de liaison vulcanisable, b) évacuer les inclusions gazeuses emprisonnées entre lesdits corps en caoutchouc et/ou résultant de la réaction de vulcanisation subséquente, c) vulcaniser l'assemblage ainsi réalisé, est remarquable en ce que a) on applique ladite face dudit premier corps de manière telle qu'au moins les bords de ladite face dudit premier corps soient en bonne complémentarité de forme avec ladite face dudit second corps, b) l'évacuation des inclusions gazeuses se fait par aspiration au coeur de ladite couche de gomme de liaison par l'intermédiaire d'au moins une canalisation passant au travers d'au moins un des deux corps.
Un autre but de l'invention est de fournir un corps en caoutchouc particulièrement bien adapté pour l'application du procédé de collage selon l'invention.
III - COMPTE-RENDU DE SERODIAGNOSTICS DE LEPTOSPIROSE REALI SES A L'AIDE DES TESTS ELISA, RAL ET A L'AIDE D'ANTI GENE TR , AINSI QUE PAR HEMAGGLUTINATION.
Les sérodiagnostics dont il est rendu compte ciaprès ont été réalisés au cours de la période comprise entre fin Août 1983 et fin Août 1984. Ils concernent 400 patients.
Le sérum prélevé chez les patients examinés, a été fractionné pour être soumis aux techniques de sérodiagnostic suivantes 1. Test ELISA avec la composition antigénique conforme à l'Exemple 1.
2. Test RAL.
3. Test avec l'antigène thermorésistant TR selon la Demande de Brevet français précitée, avec examen macroscopique sur lame (TR).
4. Test par hémagglutination(HA).
TABLEAU I Etude comparative des résultats des sérodiagnostics de leptospiroses, effectués par 4 techniques différentes sur des sérums de malades suspectés cliniquement de cette affection et prélevés entre le jour J 1 et le jour J 60.
Nombre de P O S I T I F S Par rapport au nombre de sérums TEST sérums Nombre de Dilutions DOUTEUX NEGATIFS traités traités sérums POSITIFS DOUTEUX NEGATIFS % % % 1. E 400 374 1/50 32 12 14 93,50 % 3,00 % 3,50 % L 1/100 65 I 1/200 80 S 1/400 68 A 1/800 57 1/1600 31 1/3200 et > 41 2. R 400 181 1/10 et 20 39 2 217 45,25 % 0,50 % 54,25 % A 1/50 et 80 32 L 1/100 et 200 33 1/500 et 800 22 1/1000 à 8000 37 1/10000 à 20000 18 3. TR 350 63 3 284 18,00 % 0,86 % 81,14 % 4. H 216 38 1/10 7 4 174 17,59 % 1,85 % 80,56 % A 1/20 7 1/40 6 1/80 9 1/160 8 1/320 1 N.B. au Tableau I 1") Les résultats qui figurent dans le Tableau I ci-dessus concernent 400 malades.Sur les 400 sérums traités, 374 ont donné lieu à des résultats positifs qui se répartis sent comme suit PRELEVEMENT NOMBRE DE POSITIFS du ler au 11ème jour 88 du 12ème au 21ème jour 52 du 22ème au 44ème jour 39 du 45eme au 60ème jour 3 182 Date du début de la maladie inconnue + 192 374 2") Les 3 % de douteux et les 3,50 % de négatifs obtenus avec le test ELISA correspondent à des prélèvements effectués très précocement, à savoir entre le jour J 1 et le jour J 4 du début de la maladie.
3 ) Les figures 1 et 2 annexées illustrent - en ce qui concerne la figure 1, la répartition des ré sultats en fonction des dilutions, le graphique repré senté à la figure 1 portant en abscisse les dilutions et en ordonnée le nombre de sérums analysés ; - en ce qui concerne la figure 2, la répartition des ré sultats négatifs, douteux et positifs en fonction de la technique des tests (ELISA, RAL, TR ou HA) mise en oeu vre.
TABLEAU @@ Etude comparative des résultats des sérodiagnostics de leptospiroses, effectués par 4 techniques différentes, sur des sérums de malades, suspectés cliniquement de cette affection et prélevés entre le jour J 1 et le jour J 11 du début de la maladie.
Nombre de P O S I T I F S Par rapport au nombre de sérums TEST sérums Nombre de Dilutions DOUTEUX NEGATIFS traités traités sérums POSITIFS DOUTEUX NEGATIFS % % % 1. E 88 76 1/50 9 6 6 86,36 % 6,82 % 6,82 % L 1/100 29 I 1/200 12 S 1/400 12 A 1/800 9 1/1600 4 1/3200 et > 1 2. R 88 2 1/10 2 0 86 2,27 % 0 % 97,73 % A L 3. TR 76 2 1 73 2,63 % 1,32 % 96,05 % 4. H 42 2 1/20 1 0 40 4,76 % 0 % 95,24 % A 1/160 2 N.B. au Tableau Il Les 6,82 % de négatifs et de douteux obtenus avec le test ELISA correspondent à des prélèvements effectués très précocement, à savoir entre le jour J 1 et le jour J 3 du début de la maladie.
Les figures 3 et 4 annexées illustrent graphiquement les résultats réunis dans le Tableau II ci-dessus et en particulier - a figure 3 représente la répartition des résultats néga tifs, douteux et positifs obtenus par les quatre techniques différentes mises en oeuvre (tests ELISA, RAL, TR et HA) sur des sérums prélevés du jour J 1 au jour J 11 du debut de la maladie, les leptospiroses ayant été confirmées par la suite dans tous les cas, ce qui met très nettement en évidence la détection précoce des anticorps en mettant en oeuvre le test ELISA conformément à la présente invention.
- la figure 4 fait apparaître la répartition des résultats obtenus avec les 88 sérums analysés dans le Tableau II, en fonction des dilutions.
La figure 5 représente la superposition de la représentation graphique des résultats telle qu'elle figure respectivement dans le Tableau I et dans le Tableau II, cette superposition montrant la fiabilité et l'absence de dispertion des résultats obtenus à l'aide du test ELISA réalisé conformément à la présente invention.
Il résulte des tableaux I et II qui précèdent que l'on obtient avec la composition antigénique conforme à l'invention appliquée au test ELISA des résultats positifs dès le premier prélèvement, dans des cas de leptospiroses, alors que les résultats sont négatifs dans les autres réactions mises en oeuvre conformément à l'Art antérieur, dans lesquels les résultats deviennent positifs ultérieurement, lors de prélèvements plus tardifs. Ceci montre l'importance du diagnostic précoce pour le traitement thérapeutique du malade.
DISPOSITIF D'ALIMENTATION DE FEUILLE DE PAPIER POUR
Le séparateur magnétique représenté à la figure I comporte une chambre cylindrique de travail d1écoule- ment du fluide renfermant un garnissage ferromagnétique 2 constitué de billes, de copeaux et d'autres corps ferromagnétiques. A l'intérieur de la chambre :1, coaxiale- ment à elle, il est placé une chemise 3 renfermant un systeme magne tisant 4 comprenant un aimant permanent 5 (ou un paquet d'aimants permanents), une pie ce d'inser- tion en matériau ferromagnétique (un noyau) 6 portant une bobine 7 (cette pièce d'insertion 6 peur être remplacée par des aimants permanents). L'aimant permanent 5, la pièce dtinsertion ferromagnétique 6 et le garnissage ferromagnétique 2 forment un circuit magnétique bouclé.Un sous-ensemble d'inversion de courant 8 et une source de courant impulsionnel 9 sont raccordés électriquement en série à ladite bobine 7, la source 9 fournit des impulsions de courant à la bobine 7. La bobine 7 possède un nombre d'ampere tours permettant d'engendrer un champ magnétique égal å la force coercitive de l'aimant permanent 5 (pour assurer la désaimantation de cet aimant).
Pour introduire un milieu fluide dans le séparateur, ce dernier comporte une tubulure d'entrée 10 et pour 11 évacuation du fluide épuré le séparateur comporte une tubulure de sortie Il.
il faut noter que l'application du séparateur magnétique exécuté selon la variante de l'invention représentée par les figures 2 à 4 est préférable dans les conditions présentant un danger d'explosion, par exemple dans la pro- duction de l'ammoniac. Pour un tel séparateur au lieu de fabriquer des bobines- spéciales d'exécution antidéflagrante, on peut, choisir un moteur antidéflagrant ce qui est plus facile.
La présente invention se rapporte à un protecteur de sécurité pour scies , notamment pour scies à disque orientables.
Dans .la technologie actuelle les scies à disque, placées sur un plan XZ perpendiculaire au plan du socle XY, peuvent prendre une certaine inclinaison par rapport au plan XZ cité auparavant qui correspond normalement à leur position principale de travail, la scie tournant dans un sens ou dans les deux sens autour de l'axe X. Quand les scies adoptent cette inclinaison, dans la technologie actuelle, l'un des côtés de la scie ntest pas protégé, étant donné que si la hauteur du protecteur monte d'un côté, elle descend proportionnellement du côté opposé.
Cette invention préconise un protecteur qui comprend une partie principale placée sur la scie et qui peut être orientée avec elle, Cette partie a, sur l'un ou sur les deux côtés, - en fonction de ce que l'orientation. de la scie puisse se faire d'un ou des deux côtés - un chevauchement monté à côté de cette partie principale, susceptible de se déplacer sur le même plan qu'elle, et de se placer dans une position quelconque parmi les multiples positions comprises entre les deux positions extrêmes, de sorte que, lorsque la scie adopte une certaine inclinaison, le chevauchement peut se déplacer sur le meme plan afin de protéger la zone qui resterait à découvrit, protégeant également ltopérateur lorsque la scie est inclinée.
D'après l'une des caractéristiques de cette invention, chaque chevauchEment peut se déplacer entre deux positions extrêmes qui correspondent, respectivement, aux positions d'inclinaison nulle - scie comprise dans le plan XZ orthogonal au socle - et d'inclinaison maximale de la scie par rapport au plan XZ orthogonal au socle.
D'après une autre caractéristique de l'invenw tion, la solution de déplacement et de fixation entre la partie principale et chacun des chevauchements est matérialisée par - des solutions de guidage entre les deux positions extrêmes, - au moins une solution de fixation qui immobilise respectivement, chaque chevauchement par rapport à la partie principale dans n'importe laquelle de toutes les positions pouvait être adoptées.
La figure 1 représente une vue générale en perspective, du protecteur de sécurité de l'invention, avec toutes ses pièces essentielles en position de montage.
La figure 2 représente une vue, sur plan, du chevauchement (41).
Cette invention porte sur un protecteur de sécurité pour scies, en particulier pour scies à disque, qui sont montées en fonction des critères suivants elles sont contenues dans un plan XZ orthogonal avec un socle fixe qui est à son tour contenu dans un plan XY.
Cette scie à disque est montée sur un axe de rotation associé à un support 3, ce support 3 et la scie associée étant orientables dans l'un ou dans les deux sens, et tournant autour de l'axe X, avec une amplitude angulaire déterminée à partir du plan in qui est le plan maintenant la scie dans sa position normale de travail.
En général, l'amplitude maximale angulaire de basculement est de 45 dans l'un ou l'autre sens.
Dvaprès cette invention, le protecteur est constitué d'au moins - une partie principale 40 placée sur la scie et solidaire avec le support 3 de sorte qu'elle peut être déplacée angulairement avec l'ensemble composé de la scie et du support 3 pouvant tourner autour de l'axe X, - un chevauchement 41 placé sur cette partie principale 40 est susceptible dtêtre déplacé sur le même plan qu'elle entre les deux positions extrêmes.
Dans une réalisation particulière, dans laquelle la scie est dotée de déplacement angulaire dans un seul sens - à partir du plan XZ - un seul chevauche -ment est nécessaire 41, qui peut être déplacé sur le même plan que la partie principale 40, afin de protéger la zone qui reste à découvert à cause du basculement de la scie.
Dans L'exemple de réalisation représenté, Le rayon r des aimants 4 et 8 est le même, mais ce n'est pas indispensable. Ils pourraient être différents. D'une manière générale, la butée passive peut présenter toutes tes configurations décrites dans L'article de J. P. YONNET, "Permanent magnet bearings and couplings" IEEE Magnetics, vol. Mag 17, nO 1, pp 1169-1173, jan. 1981. Cependant, l'exemple représenté sur la figure 1 est celui dont la réalisation est la plus simple.
On a représenté sur La figure 2 un deuxième mode de réalisation d'un volant d'inertie à suspension magnétique de L'invention, comportant une butée passive et un centreur actif.
Ce mode de réalisation se distingue de ce lui de la figure 1 par le fait que la butée passive est située à L'intérieur du centreur, alors que dans le mode de réalisation de ta figure 1, le centreur actif est situé à l'intérieur de la butée passive.
La butée passive est constituée d'une bague ai mantée 4 solidaire du support 2, schématisée en traits mixtes, et d'une bague aimantée 8 de plus petit diamètre qui est située à l'intérieur de La bague aimantée 4.-La bague 8 est solidaire de la plaque 6 constituant la masse suspendue. Par ailleurs, la suspension comporte un centreur actif. Ce centreur est constitué d'un anneau métallique 16 formant une culasse, fixé à la plaque 6, et de quatre électro-aimants 14 disposes angulairement à 900 l'un de L'autre. Les bobinages 22 des électro-aimants sont alimentés en courant électrique. La suspension comporte encore des moyens d'asservissement de la position de la plaque 6. Ces moyens seront décrits plus en détail en référence aux figures 3 et 4.
On retrouve sur la figure 3 quatre électro-aimants 14 et La culasse 16 qui permet de refermer le circuit magnétique. Quatre détecteurs 24 de la position du rotor fournissent un signal électrique qui est fonction de la position du rotor 16. Comme on peut le voir sur la figure 4, le signal du détecteur de postion 24 est introduit dans un comparateur 26 pour être comparé à un signal de référence 28 qui définit La position nominale du rotor.
Si le signal de réference est nul, la position nominale est au centre du stator. Le signal d'erreur 30 est proportionnel à la différence entre la position nominale et la position instantanée du rotor. Ce signal d'erreur est traite par un circuit correcteur 32 qui émet un signal de commande à l'amplificateur de puissance 34 qui fournit aux électro-aimants 14 L'énergie du champ magnétique qui crée les forces agissant sur le rotor. Le rapport du signal de sortie au signal d'erreur est appelé fonction de transfert ; elle ~est choisie de manière à maintenir Le rotor dans sa position nominale avec la plus grande précision et à le ramener rapidement avec un mouvement bien amorti dans cette position si une force perturbatrice a écarté le rotor de cette position. La fonction de transfert définit La raideur et L'amortissement de la suspension magnétique.
Dans les exemples de réalisation décrits en re ference aux figures, Le plan du palier actif se trouve sensiblement dans Le plan de La butée passive (fig. 1, 2).
Toutefois, Le volant d'inertie de l'invention reste encore stable, même si Le palier actif est décale d'une longueur L par rapport au plan de la butée ou du centreur passif, à La condition que ce décaLage L n'excède pas une certaine valeur. Cette valeur est fonction de La raideur axiale k a et de la raideur radiale kr de la butée passive. Dans le cas d'un palier magnétique à aimant permanent rigide, on sait que lè rapport k 1k est égal à -2.
a r On sait que par ailleurs la raideur angulaire d'un palier de ce type est donnée par la formule : kO = L2.k k + r2.k r - a Pour que La suspension soit stable, on doit avoir kO positif. On en déduit donc que Le décalage L doit être au plus égal au rayon r du palier magnétique.
Par comparaison, dans le cas d'une butée à réluctance variable, le rapport de la raideur axiale à La raideur radiale est de L'ordre de -15. On en déduit donc que le décaiage L doit être au plus égal au quart environ du rayon de la butée. Le décalage admissible est donc beaucoup plus faible et les possibilités constructives sont donc réduites.
D'autre part un facteur complémentaire dû au déplacement des lignes de flux dans l'entrefer d'une butée à réluctance variable diminue encore la raideur angulaire.
Cela conduit à une limite sur la distance L plus petite que celle déduite de la formule précédente.
Par ailleurs, le rapport du moment d'inertie axiale C à son moment d'inertie transversale A du rotor suspendu est de préférence supérieur à 1. En effet, dans ce cas, le rotor n'a pas tendance à se déstabiliser. Il n'existe pas de fréquence critique angulaire à franchir comme c'est le cas lorsque ce rapport est inférieur à 1. Dans ce dernier cas, on est obligé de prévoir un dispositif spécial pour amortir la fréquence critique. Le fait que Le rapport C/A est supérieur à 1 permet de s'affranchir de cette contrainte et justifie l'emploi d'une butée passive sans système d'amortissement.
L'invention a pour objet un coffret d'emballage et de présentation dont l'ouverture allume des lampes décoratives pour obtenir des jeux de lumière.
L'invention s'applique notamment aux coffrets pour des bijoux, montres, stylographes et autres articles analogues.
A cet effet, le coffret d'emballage, qui est composé d'un socle et d'un couvercle, comporte une alimentation électrique par piles, un microcontact actionné par l'ouverture du couvercle, une ou plusieurs lampes décoratives. Le micro-contact est un micro-contact à lamelle.
Le dispositif est utilisé de la manière suivante le moteur étant mis en route, et la vanne V étant ouverte, l'eau de refroidissement chaude qui vient de la culasse du moteur M par la durite b1 traverse le manchon 1 axialement, ressort de celui-ci par la durite b2, parcourt le radiateur R puis revient au moteur M par la durite retour b3. Le gazole provenant du réservoir G par la conduite a1 arrive au dispositif par l'un ou l'autre des conduits 51, 52 et ressort du dispositif par l'autre conduit, après avoir parcouru le serpentin 2 à l'intérieur de l'enceinte chauffée 1 ; le gazole réchauffé traverse le filtre F et arrive au dispositif d'injection I du moteur M.
L'expérience a montré que le réchauffage du gazole au moyen du dispositif était obtenu dans un délai très court - de l'ordre de 30 secondes - à compter du démarrage du moteur M, de sorte que le filtre F n1a pas le temps d'être colmaté durant la courte période de mise en route.
En régime de croisière, on obtient une alimentation parfaitement régulière du moteur M par le gazole réchauffé et le rendement du moteur s'en trouve considérablement amélioré, entraînant une sensible diminution de la consommation de gazole.
Lorsque le temps n'est pas très froid, le dispositif est automatiquement hors service, du fait que l'usager n'utilise pas le radiateur de chauffage de l'habitacle de son véhicule. il ferme donc-la vanne V d'alimentation de ce radiateur R, de sorte que l'enceinte 1 n'est pas traversée par l'eau de refroidissement chauffée par le moteur M.
En raison de sa très grande compacité et de son rendement élevé, ce dispositif peut être monté sur pratiquement tous les types de véhicules : voitures individuelles, camions, autocars, etc. de toutes marques pocsèdant un moteur Diesel. il est efficace même par très grand froid.
Il va de soi que l'invention n'est pas limitée au mode de réalisation préférentiel qui vient d'être décrit à simple titre d'exemple; elle en englobe au contraire toutes les variantes. C'est ainsi qu'il serait possible, par exemple, de prévoir un serpentin constitué de plus de deux enroulements branchés en parallèle , notamment de trois enroulements.
SUPPORT DE LA CRAVATE "NOEUD ARTIFICIEL" (ACCESSOIRE DE PUBLICITE) La présente invention concerne un accessoire en forme de noeud pour cravate pouvant être utilisé comme support publicitaire.
Cet accessoire peut avoir plusieurs usages, notamment de supprimer la confection fastidieuse du noeud de cravate ou renouveler sa collection par un jeu de noeuds préfabriqués de différentes couleurs ou de différentes matières (métal, cuir, tissus, plastique, etc...). Son utilisation peut s'étendre également au domaine publicitaire (ceci concernant surtout le modèle plastique) car il peut présenter les avantages d'un badge tout en étant plus attractif que celui-ci. De fabrication facile et peu côuteuse, sa réalisation sera différente selon qu'il s'agisse du modèle métal ou plastique. Les systèmes de fermeture du boitier situés sur la partie arrière de l'objet dépendront des matières choisies (voir planche III figure 1, 2, 3 et planche IV figure 2).