INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La courbe d représente la pression de vapeur du mercure en équilibre avec la zone de solvant ayant la composition définie par la courbe BB' de la figure 2, à la température de fusion de ladite zone (température TA pour le point A, température TA, pour le point A'), et la courbe e la pression de vapeur du mercure en équilibre avec la zone initiale de solvant ayant la composition définie par les ordonnées du diagramme de la figure 2, à la température de fusion de ladite zone (température TC pour le point C, température TC, pour le point C'), seules les températures et pressions des points A et C ont été représentées sur cette figure.
On constate bien, d'après ces courbes, que la pression de vapeur du mercure est peu élevée lorsque l'on réalise la zone de solvant initiale conformément à l'invention.
En effet, cette pression de vapeur n'est que de 1,4 atmosphère à la température TC (5800C) pour une zone de solvant initiale ayant la composition C (courbe e) mais elle est de 4 atmosphères à la température TA (6500C) pour une zone de solvant initiale ayant le composition A (courbe d) comme cela est utilisé dans les prodécés de l'art antérieur.
Dans un exemple de réalisation de l'invention, on a procédé à la cristallisation sous forme de monocristal d'un composé de formule Cd0111Hg0,39Te0,5 obtenu de façon connue telle que celle décrite dans les documents de l'art antérieur au moyen d'une zone de solvant initiale de composition HgO 33Te0 67 composition représentée par le point C de la figure 2, Cette zone de solvant initiale a été préparée par fusion et dissolution de, respectivement 10 g de tellure pur et 25 g de HgTe, à la température de 5800C, température déterminée à partir du diagramme de la figure 2, sous une pression de une atmosphère d'hydrogène (1,013.105 Pascals).
La pression de mercure en équilibre avec cette zone de solvant initiale est voisine de une atmosphère comme cela est représenté par le point C de la figure 3. La température de cette zone initiale de solvant est ensuite élevée jusqu'à 6500C, phase pendant laquelle elle dissout le solide source en partie, zone 15 de la figure 1, pour atteindre la composition d'équilibre thermodynamique,point A de la figure 2.
Elle est alors apte à cristalliser un monocristal (12, figure 1) du composé cité, bien adapté à la réalisation de photodétecteurs infrarouges.
"DISPOSITIF D'IMMOBILISATION AVEC CONTENTION D'UNE PARTIE DE CORPS HUMAIN OU ANIMAL ET D'UNE ENVELOPPE EXTERIEURE RIGIDE" La présente invention a pour objet un dispositif d'immobilisation avec contention d'une partie de corps humain ou animal, et d'une enveloppe extérieure rigide.
Dans de nombreux cas, tels que fractures, entorses, ou malformations, il est nécessaire de réaliser d'immobilisation d'une partie d'un corps humain ou animal présentant ce défaut, pendant une durée de plusieurs jours à plusieurs semaines.
Dans le cas d'une fracture d'un membre, l'immobilisation de celui-ci est réalisée à partir de plâtre de Paris ou à l'aide de matériaux plus récents, tels que des matériaux polymérisables à chaud (thermoplastiques), sous l'action de certaines longueurs d'ondes (UV par exemple) ou encore à l'aide de matériaux obtenus par réaction chimique entre deux composants.
L'amélioration de ces produits au cours de ces dernières années a porté sur une augmentation de la résistance à l'eau et à la transpiration, une plus grande résistance aux forces de cisaillement ou d'usure, une plus grande légèreté de l'appareillage et une plus grande facilité de modelage.
Parallèlement, certaines de ces améliorations ont été accompagnées d'inconvénients, l'amélioration de la résistance à l'eau se traduisant par des intolérances du produit au contact de la peau, la légèreté de l'appareil se traduisant soit par des difficultés du modelage, soit par des prises trop rapides, soit par une manipulation à haute température (cas de produits thermoplastiques), soit par la texture du matériau utilisé qui est difficilement dépressible.
Parallèlement, il a été procédé à une diversification des matériaux constitutifs de l'enveloppe interne, c'est-àdire de la couche interposée entre la peau et l'appareil de contention proprement dit.
On est passé du simple coton cardé à des substances synthétiques mises en place soit par enroulement simple, soit par injection dans une enveloppe avec durcissement progressif et variable allant d'une consistance molle à une consistance dure.
Ces couches d'interposition présentent des inconvénients variés : tassement progressif avec la transpiration de la peau pour le coton, bon confort mais pas de contention efficace pour le molleton de mousse, bon moulage mais trop de dureté ou trop de compression du fait de son expansion pour la mousse de polyuréthane.
Quel que soit le procédé utilisé dans les confections d'immobilisations à long terme, c'est-à-dire excédant 48 heures, il est pratiquement impossible d'assurer une contention et un confort satisfaisants du fait que le volume de l'appareillage autour de la partie corporelle à immobiliser demeure constant, alors que la partie corporelle varie de volume.
En effet, une partie corporelle à immobiliser est susceptible de variations de volume soit à court terme (oedème, pulsations. artérielles) soit à moyen et long terme (réduction d'un oedème consécutif à un traumatisme, amyotrophie due à l'immobilisation).
Le matériau à broyer peut être alimenté au sommet-de la carcasse 1 au moyen d'un élévateur à godets 9 et d'un transporteur a vis sans fin 10 alimenté par l'élévateur 9.
Comme mieux représenté sur les figures 2 et 3, la carcasse a une configuration de parallélépipède ayant son sommet effilé 11 et à laquelle aboutit l'extrémité de décharge d'un dispositif d'alimentation, par exemple un transporteur à vis sans fin 10. A sa partie inferieure, la carcasse est terminée par la trémie 4 pour le transport, comme mentionné ci-dessus, du matériau broyé jusqu'au tambour 6. Les parois de la carcasse 1 sont métalliques et très robuste. Plus particulièrement, les parois frontales 12 et arrière 13 sont renforcées par deux traverses disposées en croix 14 et 15 qui délimitent avec les flancs latéraux 16 et 17 de la carcasse des sièges rectangulaires dans lesquels est boulonnée une plaque correspondante 18.
Sur les flancs étroits 16 et 17 de la carcasse, il est prévu une ouverture d'inspection et d'accès fermée par une plaque boulonnée correspondante 19. Chacune des plaques 18 sur la face 16 ainsi que la plaque correspondante 18 sur la face 12 constituent le support pour un roulement à bille 20 dans lequel est montée afin de pouvoir tourner l'extrémité d'un arbre 21 d'un groupe broyeur 2.
Sur l'arbre 21 sont montées deux plaques triangulaires 22 et 23 et vis- -vis des sommets sont fixées autant de tiges de support 24, sur chacune desquelles est montée de manière articulée une pluralité de marteaux 25. Chaque marteau 25 présente une extrémité articulée sur la barre respective 24 et l'autre extrémité, ou extrémité libre est effilée et a facettes comme indiqué à titre d'exemple sur la figure 4.
Les quatre groupes broyeurs 2 disposés a l'intérieur de la carcasse 1 sont actionnés par deux moteurs électriques- 3 dont chacun actionne un groupe supérieur et un groupe inférieur, comme représenté schématiquement sur la figure 1. Par conséquent, les groupes broyeurs 2 sont subdivisés en deux unités indépendantes avec des groupes broyeurs disposés en cascade. Cette disposition est particulièrement avantageuse en cas de panne d'une des unités, car on peut y-avoir accès simplement en enlevant l'une dès plaques 19, c'est-à-dire sans avoir besoin de démonter ou d'ouvrir toute la carcasse 1. Au-dessous de chaque groupe broyeur 2, il est prévu une grille robuste 26 (figures 3 et 5) quipeut être disposée de manière fixe par rapport au groupe broyeur correspondant ou qui peut être montée à charnière sur une paroi latérale de la carcasse 1 et permettre des mouvements de réglage (rapprochement-6loignement) par rapport au groupe broyeur 2 correspondant.
A l'entrée de la carcasse 1, il est prévu deux parois dé déflexion 27 et 28 unies entre elles le long d'un bord de façon à former un angle dièdre et elles sont disposées de telle manière que leur convexité soit dirigée vers le haut de façon à dévier le matériau à l'entrée de la carcasse vers-les deux broyeurs supérieurs.
D'une façon avantageuse, les deux surfaces 27 et 28 peuvent être montées à charnière entre elles de manière à pouvoir régler l'angle d'inclinaison réciproque.
Directement en dessous des surfaces 27 et 28, mais audessus des groupes broyeurs inférieurs, il est prévu un organe de déviation fixe 29 qui a la fonction de dévier vers les groupes broyeurs inférieurs le matériau grossier éventuel non complètement broyé par les deux groupes broyeurs supérieurs.
Le matériau broyé dans le moulin est alors envoyé dans un tamis à tambour rotatif 6 qui présente des parties avec des trous de divers diamètres pour la classification du matériau broyé. Le tambour 6 est actionné par un variateur-rédScteur 35 qui, par l'intèrmédiaire, par exemple d'un renvoi à engrenages 36, actionne également un arbre 37 coaxial-au tambour 6 et placé à l'intérieur de celui-ci. L'arbre 37 et le tambour 6 sont destinés à tourner en sens contraire.Sur l'arbre 37, sont montées une pluralité de palettes 38 ayant leur bord périphérique 39 conçu dans une forme spéciale, par exemple en dents de scie, et qui sont disposées le long de l'arbre et orientées dans le sens d'un hélicoïde de façon à servir également d'éléments mélangeurs et d'avance pour le matériau à l'intérieur du tambour 6 et également d'éléments racleurs.
Le matériau des rebut provenant du tambour 6 peut être avantageusement envoyé a un tamis vibreur (non représenté) dont la décharge peut être envoyée au moyen d'un élévateur approprié (non représenté) au sommet de la carcasse 1 ou il peut être déchargé a l'extérieur, par exemple lorsqu'il s'agit de pièces metalliques ou autres à éliminer.
Le moulin décrit ci-dessus est susceptible de nombreuses .variantes qui doivent toutes être considérées comme entrant dans ie cadre de l'invention.
C'est ainsi par exemple que le moulin peut être prédisposé aussi bien a l'extrémité droite qu'a l'extrémité gauche du tamis 6 et placé a un niveau inférieur par rapport au tamis rotatif et dans ce cas, il faudra prévoir un élévateur qui de la décharge du moulin alimente le matériau broyé au tamis 6.
La variante illustrée sur les figures 8, 9 et 10 prévoit la présence de deux groupes de trituration 45 disposés en amont des groupes broyeurs 2. Plus particu lièrement, les groupes -45 sont logés dans une trémie de trituration 46, qui est placée au sommet de la carcasse 1 de façon à pouvoir s'y décharger. Chacun des groupes de trituration 45 est formé par une pluralité, par exemple quatre, de rangées d'éléments de trituration 47, montés de façon pouvoir tourner et espacés par des cales (non- représentées) sur une barre respective de support 48 placée excentriquement et orientée parallèlement par rapport a un arbre de support 49.Les barres de support 48 peuvent être par exemple portées par un couple de disques métalliques 50 et 51 claveté ou autrement fixé sur l'arbre 49. A ses extrémités, l'arbre de support 49 de chaque groupe de trituration est mo.nté sur des roulements a billes (par exemple semblables aux roulements 20) logés sur deux parois opposées de la trémie 46. Les groupes de trituration 45 sont actionnés par le moteur et sont destinés a tourner en sens opposé l'un.par rapport à l'autre.
Au voisinage de chacune des barres de support 40, s'étend parallèlement à celle-ci une tige respective de repère 52 contre laquelle s'appuie, en fonctionnement, le pédoncule 53 des divers éléments de trituration 47 sur la barre. Chaque élément de trituration 47 est obtenu par un petit rond d'acier plié une fois (figure 9) ou deux fois (figure 10) en spirale ( une ou plusieurs spires) hélicoldale 54 dans sa portion intermédiaire, et se terminant a l'une de ses extrémités par un trajet 3 ou une dent 55 ayant la longueur égale par exemple a trois ou quatre fois le diamètre de la portion en spirale1 et à l'autre extrémité par le pédoncule 53.Le sens d'enroulement de la spirale 54, l'orientation des éléments 47 sur les barreS 48 et le sens de rotation de chaque groupe de trituration 45 sont tels que, en fonctionnement, le trajet droit 55 des éléments de trituration batte sans céder sur le matériau ou contre le matériau alimenté aul passe à travers la trémie 46.
Si le trajet droit ou la dent de chacun des éléments de trituration venait à rencontrer un obstacle ou un matériau particulièrement résistant, grace à l'action élastique développée par sa propre portion en spirale 54, il peut s'infléchir sans se rompre.
Au dessous de chaque-groupe de trituration 45 est prévue une grille fixe 56 tout à fait semblàble aux grilles 26.
La trémie générale d'alimentation 1 comporte au moins une séparation 17 de manière à former des compartiments profilés 18, 19 dont la capacité de remplissage est variable et dont la forme et en particulier la pente est calculée pour assurer le meilleur écoulement des capsules et le meilleur remplissage ultérieur des capsules dans les alvéoles du disque rotatif sous-jacent 6 et empêcher les effets de voûtage. Chaque compartiment 18, 19 est destiné à recevoir un type de capsule.
Par ailleurs, les parois de la trémie 1 sont munies d'un revêtement isolant 20 contre les effets du rayonnement solaire direct qui pourrait détériorer le matériel vivant.
Les dimensions de la trémie permettent une très grande autonomie de.traitement, soit 80 à 100 hectares, comme ce sera mieux explique ci-après en regard de la figure 9.
L'ensemble de distribution des capsules comporte trois disques ou plateaux alvéolés 21, 22, 25 solidaires et montés horizontalement dans un plan parallèle au sol. Chaque plateau est percé d'alvéoles calibrés 24, 25 selon les dimensions des capsules. Les alvéoles sont répartis régulièrement et en nombre égal sur deux-cercles concentriques, l'un intérieur 26 en liaison avec le compartiment 18, l'autre extérieur 27 avec le compartiment 19. Le profil des alvéoles est déterminé pour recevoir une seule capsule et pour permettre le perçage ultérieur, dans cette forme de réalisation particulière. Un dispositif répartiteur est constitué par une brosse rotative 28, en poils souples pour ne pas détériorer l'enveloppe des capsules,disposée à la base de la trémie et à chaque sortie des compartiments, én fonction du sens de rotation des plateaux.
Il permet d'éliminer les doubles, soit deux capsules dans un même alvéole, et assure le remplissage de chaque alvéole par une capsule. L'entraînement de la brosse 28 est asservi à la distribution, sa vitesse de rotation étant identique à celle des plateaux, mais de sens inverse et dans un plan perpendiculaire vertical, permettant ainsi le refoulement et l'agitation des capsules dans les différents compartiments.
Les plateaux sont disposés sous chaque trémie. 'les trois plateaux sont rendus solidaires par des boîtiers renvois d'angle usuels, le mouvement de l'ensemble étant cmmandé par un système de démultiplication à pignons relié à un variateur de manière connue en soi.
Les plateaux tournent au-dessus de la table de support rigirie I fixée au châssis 15 et sont munis de deux orifices circulaires 29, 50 juxtaposés sur un même rayon et sur les cercles respectifs 26, 27. Le diamètre de ces orifices permet la chute des capsules dans des flexibles de descente respectifs 51 , 52 lorsque les alvéoles viennent au-dessus desdits orifices.
L'organe de perforation qui permet le perçage des capsules est constitué d'éléments percuteurs 33 à rappel élastique muni chacun de deux groupes d'aiguilles 34 dont la hauteur et la course sont réglables par des vis de maintien 55 d'un porte aiguille 36 et des intra vis de maintien 37 des aiguilles elles-mêmes. Trois percuteurs 33 sont reliés par un axe transversal 38 pourvu d'un doigt 39 à l'une de ses extrêmités ; par ailleurs, un galet excentrique 40 monté sur un disque 41 dont la rotation est synchronisée avec celle des plateaux, vient frapper le doigt 39 et fait pivoter les trois percuteurs 33 dont les aiguilles 34 s'enfoncent alors dans les alvéoles du plateau et donc dans les capsules à chaque passage et selon la cadence voulue.
La profondeur de pénétration des aiguilles 34 dans les alvéoles 24, 25 est réglable par l'orientation du doigt 39 sur oll axe jji ; d 'autre part, la synchronisttion de la percussion est réalisée par le réglage du galet 40 monté sur un axe excentré 42.
Une plaque de retenue transparente 4-3 assure l'empri sonnent des capsules dans les alvéoles ; elle est en contact avec la face supérieure des plateaux 21 à 23 et.couvre donc les trois plateaux dans la partie extérieure à la trémie. Cette plaque 43 est munie d'orifices disposés exactement en regard des aiguilles des percuteurs pour permettre le passage desdites aiguilles et le maintien de la capsule dans l'alvéole pendant le retrait de ces dernières.
'les orifices 29, 30 de la table de support 7 permettent la chute des capsules percées dans trois voies distinctes d'évacuation, constituées par des tuyaux flexibles - une voie centrale d'évacuation (non représentée) qui permet la chute directe des capsules sur le sol. Les tuyaux sont de faible longueur et orientables pour localiser au mieux les capsules au pied de la plante à traiter. Cette voie est en relation directe avec le plateau central 22 et permet donc la chute de deux capsules.
- deux voies latérales qui correspondent aux plateaux extrêmes 21 et 23: Pour chacun de ces plateaux, les capsules tombent par gravité dans deux conduits d'évacuation 31, 32 et sont ensuite éjectées latéralement dans un canon à air pulsé 44 produit par une turbine 45. Le canon d'éjection est réglable dans son inclinaison pour obtenir la distance de lancer voulue de chaque côté de l'appareil. Le débit d'air de la turbine est également réglable par un volet . A 1' entrée 46 de l'air dans le canon d'éjection des capsules, une buse conique usuelle assure le passage dé l'air sans provoquer de perturbations en amont.
La mise en mouvement des différents éléments mobiles de l'appareil a lieu par l'intermédiaire de la prise de force du véhicule porteur. L'arbre 47 de la prise de force entraîne la turbine 45 par un jeu de poulies. Il actionne également un variateur à courroies 4da qui entraîne un boîtier renvoi d'angle démultiplicateur 1tib. Il y a lieu de noter que sur ce boîtier est monté un pignon principal d'entraînement débrayable hydrauliquement grace à un vérin qui commande un crabot : cet élément assure également la sécurité, en réalisant un débrayage automatique en cas de biocage des autres mécanismes.Le pignon principal commande un train d'engrenages qui sert à I'entrai- nement des trois plateaux et à la synchronisation des percuteurs grâce à un axe transversal comportant des bc"iers renvois d'angle.
Le réglage du variateur à courroies 48a permet de définir la vitesse de rotation des plateaux et donc de régler la qwlntité de capsules à épandre par unité de surface.
Selon la seconde forme de réalisation de l'invention, plus pclrticulièrement applicable à l'épandage par hélicoptère, et en se référant aux figures 5 à 8, l'appareil comprend une trémie cylindrique d'alimentation en aluminium 49 d'axe A-A légelensent évasée à sa partie supérieure pour permettre le remplissage en capsules.
Cette trémie est divisée intérieurement par une cloison cylindrique 50 et trois cloisons radiales 51, soudées ou rivetées; qui délimitent six compartiments de volume identique constituant une structure interne renforcée. Les différents compartiments ainsi constitués correspondent à trois sorties de capsules et à deux catégories de capsules, c'est-à-dire des capsules renfermant des trichogrammes dits "immédiats", prêts à émerger peu après le traitement et des capsules renfermant des trichogrammes dits "retard", dont l'émergence est retardée de quelques jours par rapport à la date de traitendent.
RESULTATS PHARMACOLOGIOUES Pharmacologie animale L'aspartate d'arginine, administré chez le rat mâle Wistar EOPS à la dose de 100 mg/kg par voie orale, entraîne des diminutions significatives du taux plasmatique d'hormone de croissance. Ainsi, alors que le taux normal est de 104.8 ng/ml, il passe à 66.9, 59.2 et 44.6 ng/ml respectivement 45, 60 et 75 min après l'administration d'aspartate d'arginine. te taux hormone de croissance au bout de 75 min. n'est plus égal qu'è 42.6 % de la valeur normale.Le rat, comme tous les rongeurs, réagissant en sens inverse de l'homme, cette diminution significative de l'hormone de croissance est en accord avec l'augmentation du taux de cette hormone observée chez l'homme.
Les résultats obtenus in vivo chez le rat ont été confirmés par l'étude de l'action directe de l'aspartate d'arginine sur des cellules d'adénomes hypophysaires GH3 de r@ts. On observe là aussi, une inhibition de la sécrétion d'hormone de cxoissance sous l'effer de l'aspartate d'arginine (cf. tableau 1).
CULTURES DE GH3
10-7 M 10-9 M 10-7 M 10-9 M 10-9 M CONTROLE Arginine base Arginine base Aspartate arginine Aspartate arginine Acide aspartique (ng) (ng) (ng) (ng) (ng) (ng) 596 # 56 419 # 35 365 # 14 402 # 26 478 # 49 649 # 100 t = 5,17 t = 6 t = 5,49 t = 2,82 t = 1,63 n = 9 n = 7 n = 8 n = 9 n = 8 0,001 > 2 p 0,001 > 2 p 0,001 > 2p 0,02 > 2p > 0,01 0,2 > 2p > 0, On mesure le nombre de ng d'homone de croissance de rat/mg protéine/24 heures TABLEAU 1 Dans un autre modèle de croissance ne mettant pas en oeuvre la STH, nous avons pu démontrer que l'acide aspartique conduisait à une augmentation significative de l'incorporation du 35 dans les cartilages d'embryon de poulet alors que l'arginine dans ce modèle a conduit à une augmentation non significative (cf tableau 2).
CARTILAGE INCORPORATION DE 35SOUFRE
10-7 M 10-9 M 10-7 M 10-9 M CONTROLE Arginine base Arginine base Acide aspartique Acide aspartique (cpm) (cpm) (cpm) (cpm) (cpm) 62520 # 9758 67792#9817 63346 # 10341 72179 # 7382 67515 # 7033 t = 1,35 t = 1,30 t = 2,41 t = 1,37 n = 17 n = 18 n = 17 n = 17 0,2 > 2 p > 0,1 0,3 > 2 p > 0,2 0,05 > 2p > 0.025 0,2 > 2p > 0,1 TABLEAU 2 L'effet anabolisant a été vérifié en étudiant l'évolution des courbes pondérales de rats âgés pesant au moins 450 g et pour lesquels l'administration de 250 mg/kg/j d'aspartate d'arginine pendant 30 jours a entraîné une augmentation significative des poids corporels par rapport aux poids des animaux témoins recevant du serum physiologique.
Une etude pharmacocinétique par voie orale et intraveineuse à la dose de 0,1 mmole/animal chez le rat a permis de mettre en évidence une augmentation très significative des deux acides aminés libres dans le plasma, le cerveau, le foie et les testicules.
Pharmacologie clinique L'administration d'aspartate d'arginine, par voie orale, à la dose unique de 250 mg/kg à 5 hommes et 7 femmes, volontaires saine, entralne des variations significatives des sécrétions de STH, d'insuline et et de glucagon. En revanche, l'administration dans les mimes conditions expérimentales de NaCl 9 /00 ne provoque aucune modification hormonale.
L'absorption d'asparate d'arginine accroît les taux sanguins de STH environ dans les 150 à 180 minutes qui suivent et cette élévation est plus significative ches les femmes.
Il en est de même pour les sécrétions d'insuline et de glucagon qui augmentent quel que soit le seuil, mais de façon plus précoce (à partir de 15 minutes pour l'insuline et de 30 à 60 minutes pour le glucagon).
Lorsqu'il est administré par voie orale, même à faible dose, l'aspartate d'arginine induit donc une secrétion de STH, d'insuline et de glucagon comme peut le faire une perfusion intraveineuse d'arginine. L'influence du sexe est également retrouvée avec un rôle favorisant joué par les oestrogènes.
La dose unique de 250 mg/kg a été choisie chez l'homme en raison des doses précédemment administrées aux animaux. Il est apparu ensuite que l'effet thérapeutique réclamait pour se manifester des posologies supérieures, de l'ordre de 500 mg/kg, plus en accord avec les doses d'arginine utilisées traditionnellement dans les explorations de la capacité sécrétoire en STH de l'hypophyse.
RESULTATS THERAPEUTIQUES Ils portent sur 10 enfants présentant un retard de croissance dû à un déficit somatotrope partiel et répondant à l'ensemble des critères définis plus haut.