INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
ment en forme de L contenu dans un châssis, une plaque d'étranglement mobile vers le haut et vers le bas étant prévue en dessous et à l'intérieur du châssis de support, et un élément d'absorption d'encre disposé entre le châssis de support et la plaque d'étranglement, le tout caractérisé en ce qu'on prévoit une nervure sur le côté inférieur de la plaque supérieur du châssis de support sur toute la longueur.de ce dernier, la nervure étant conçue pour coller dans le côté supérieur de
la figure 4A est une élévation frontale représen-
tant à plus grande échelle la partie principale seulement
de la scie horizontale, suivant la flèche IV de la fi-
gure 1;
la figure 4B est une élévation frontale représen-
tant la partie principale d'une variante du mode de réali-
sation de la figure 4A; la figure 5 est une coupe agrandie suivant la ligne V-V de la figure 3, représentant la partie principale seulement, avec une partie arrachée; la figure 6 est une coupe agrandie de la partie VI de la figure 5; la figure 7 est une élévation latérale de droite de la figure 6; la figure 8 est une coupe agrandie de la partie VIII de la figure 5; la figure 9 est une coupe agrandie suivant la flèche IX de la figure 5; la figure 10 est une coupe suivant la ligne X-X de la figure 9; la figure 11 est une élévation agrandie suivant la flèche XI de la figure 1; la figure 12 est une coupe suivant la ligne XII-XII de la figure 11; et la figure 13 est une coupe analogue à la figure 12
d'une autre variante de l'invention.
On se réfère d'abord aux figures 1 à 3 qui repré-
sentent une scie horizontale à bande 1 constituant un appareil de coupe de divers types de produits longs W tels qu'une tige ou barre d'acier en H. La scie hoizontale 1 à ruban a une base 3 en forme de caisson. Une tête 7 de coupe qui a un outil de coupe d'une pièce W montée sur la base 3, peut se déplacer verticalement d'une manière libre. En outre, un étau principal 9 destiné à serrer fermement la pièce W afin qu'elle soit immobile, est dans une position adjacente à la position de coupe CP dans laquelle la pièce W est découpée par l'outil 5. Un étau 11 d'avance de la pièce W est placé à l'arrière de l'étau principal 9 et se déplace
en translation alternativement dans la direction longitu-
dinale par rapport à l'étau principal 9. En outre, un étau avant 13, qui peut se déplacer librement de façon alternative dans la direction longitudinale, est placé en avant de l'étau principal 9 afin qu'il transporte le produit découpé dans la pièce W vers l'avant et qu'il tire un court résidu de matière de l'étau principal 9, vers
1 ' avant.
Plus précisément, la tête 7 de coupe, telle qu'elle est mieux représentée sur la figure 1, a une configuration en C et comporte deux bottiers 17, 19 de roue placés à gauche et à droite d'une poutre 15 qui est inclinée vers le bas vers la droite. Une roue menante 25 et une roue menée 27 placées dans les boîtiers 17, 19 peuvent tourner librement sur des arbres 21, 23. Une lame sans fin sous forme d'une bande de scie constituant l'outil 5 de coupe,
est disposée entre la roue menante 25 et la roue menée 27.
Deux guides 29, 31 de la lame de scie sont placés sur la poutre 15 afin que les extrémités des dents de la lame 5 soient dirigées verticalement vers le bas. Les guides 29, 31, grâce à des blocs 33 et 35 de guidage placés à leurs extrémités inférieures, guident la lame 5 en la tordant vers le haut. Une première partie du guide 31 est disposée de manière que sa position puisse être réglée librement en direction latérale (gauchedroite) si bien que la position peut correspondre à la largeur de la pièce coupée W. Grâce à la configuration décrite, la roue menante ou motrice 25 peut être entraînée convenablement afin qu'elle provoque un déplacement de la lame 5. Celle-ci est guidée en étant tordue vers le haut par les guides 29, 31 et les blocs 33, 35 de guidage si bien que la pièce W placée sous la lame 5 est découpée lors de la descente de
la position propre au déclenchement.
Lors de l'actionnement de l'étrier protège-main 6c, par exemple dans le cas d'un choc en retour de la scie à moteur à chaîne, se déclenchent de la manière décrite, par l'intermédiaire de l'étrier protège-main, le mécanisme de verrouillage 13c, 14c, le ressort de traction 12c, le levier à ressort llc avec sa saillie d'entraînement 24c et le levier à ruban de frein 15c de sorte que le ruban de frein 16c est tiré autour du tambour d'embrayage 2c. Par l'intermédiaire de la transmission Bowden 37c le papillon des gaz est en même temps amené dans la position fermée de
sorte que le temps de freinage se trouve encore sensible-
ment abrégé car le mécanisme de freinage 9c n'a à présent encore à vaincre que l'énergie accumulée des masses en mouvement et non plus, comme précédemment, également le
couple résiduel du moteur.
Dans la forme de réalisation de la figure 7 le papillon des gaz 43 est commandé par l'intermédiaire d'une transmission Bowden 40 qui, montée entre la manette des gaz 7d et le carburateur 29d, est fixée par l'une 41 de ses extrémité à un élément annexe 27d de la manette des gaz 7d et par son autre extrémité 41' à une extrémité 45 d'un levier 46 à deux bras du papillon des gaz. Ce levier 46 est monté centralement sur l'arbre 28d du papillon des gaz et s'étend de préférence avec ses deux extrémités 45 et 47 au-delà du carburateur 29d. A l'extrémité 47 du levier 46 est fixée l'extrémité 22d, située du côté du carburateur, de la transmission Bowden 19d qui a son autre extrémité 22d' accrochée au levier à ruban de frein 15d dans une
cheville 25d, comme dans la forme de réalisation des figu-
res 1 à 3, et supportée sur l'enveloppe ld de la scie à moteur à chaîne. Au voisinage du levier 46 est fixé sur l'arbre 28d du papillon des gaz un levier additionnel 31d s'étendant également avec ses extrémités 48, 49 audelà du
carburateur 29d et à l'extrémité 49, éloignée de la trans-
mission Bowden 40, duquel est fixé un tringlage additionnel
37d ou un dispositif de traction analogue qui, d'une maniè-
re semblable à la forme de réalisation de la figure 5, est fixé par son autre extrémité 38d au levier à ressort lld et
ce, en l'occurrence, à une saillie d'entraînement 24d.
Le levier 46 du papillon des gaz est monté fixe en rotation sur l'arbre 28d du papillon, alors que le levier additionnel 31d est disposé librement sur cet arbre. Les leviers 31d et 46 présentent sur leur bras respectif 31d', 46', situé du côté de la manette des gaz 7d, respectivement
une butée 31d", 46" qui sont prévues sur les côtés extéri-
eurs, situés l'un en regard de l'autre, des bras 31d' et 46' et sont de préférence formées par des nervures ou analogues orientées l'une vers l'autre. La butée 31d" agit, lors du déclenchement du mécanisme de freinage 9d, en tant que moyen d'entraînement pour le levier 46 du papillon des gaz du fait qu'elle vient prendre appui contre la butée 46"
depuis la première face latérale vers la seconde face laté-
rale et qui est en pente vers l'intérieur du corps de la plaquette depuis la première face lat-érale pour donner un angle de pente avant déterminé par l'influence conjointe de la courbure prescrite de la surface concave de la face
avant et de l'angle de pente prescrit de la face supérieure.
Conformément à d'autres enseignements della présente invention, une lame de scie circulaire comporte un corps circulaire présentant un ensemble de dents éga-
lement espacées autour de sa périphérie et présentant éga-
lement une face latérale gauche et une face latérale droite par rapport à un sens de coupe du mouvement de la lame de scie. Une dent sur deux de l'ensemble des dents forme un premier jeu de dents alternées et chacune des autres dents de l'ensemble des dents forme un second jeu de dents alternées. Chacune des dents de ces ensembles présente un
corps de plaquette qui y est fixé. Chacun des corps de pla-
quette comporte une face avant qui fait face dans la direction de coupe. De même, chacun des corps de plaquette comporte une face supérieure. Sur chacun des corps de plaquette du premier jeu de dents alternées existentune première face latérale et une seconde face latérale, la première face latérale étant du côté droit du corps circulaire et la
seconde face latérale étant du côté gauche du corps circu-
laire. Sur chacun des corps de plaquette du second jeu de dents alternées existent une première face latérale et une seconde face latérale, la première face iatérale étant du côté gauche du corps circulaire et la seconde face latérale
étant du côté droit du corps circulaire.
La face avant et la face supérieure de chacun des corps de plaquette sont contigues le long d'une arête commune qui s'étend en allant depuis la première face latérale vers la seconde face latérale du corps de la plaquette. La face avant de chacun des corps de plaquette présente une surface concave d'une courbure prescrite, qui s'étend vers l'intérieur du corps de la plaquette depuis l'arête commune. La face supérieure de chacun des corps de plaquette présente un angle de pente prescrit, qui s'étend vers l'intérieur du corps de la plaquette en allant de sa première vers sa seconde face latérale. Une arête de coupe se forme sur chacun des corps de plaquette du fait de la portion de l'arête commune qui s'étend en allant de la première face latérale vers la seconde face latérale du corps de plaquette. Cette arête de coupe est en pente vers l'intérieur du corps de plaquette, en partant de la première face latérale du corps de plaquette, pour donner un angle de pente avant déterminé par l'influence conjointe de la courbure prescrite de la surface concave de la face avant
et de l'angle de pente prescrit de la face supérieure.
- La figure 1 est une vue latérale montrant une lame de scie circulaire avec des plaquettes de carbure concrétisant certains principes de l'invention;
- la figure 2 est une vue latérale par-
tielle à échelle agrandie de la lame de scie circulaire de la figure 1 montrant des détails de deux plaquettes de carbure voisines de la lame de scie; - la figure 3 est une vue perspective de la vue partielle à échelle agrandie de la figure 1 montrant d'autres détails des deux plaquettes de carbure de la lame de scie; - la figure 4 est une vue perspective d'une unique plaquette de carbure standard, non rectifiée, montée sur la lame de scie circulaire, en préparation pour une opération de rectification pour donner les plaquettes représentées sur les figures 1, 2 et 3; - la figure 5 est une vue latérale partielle à échelle agrandie montrant la plaquette, non rectifiée, de la figure 4 montée sur la lame; - la figure 6 est une vue avant prise le long de la ligne 6-6 de la figure 5 montrant une face avant de la plaquette non rectifiée; - la figure 7 est une vue prise le long de la ligne 7-7 de la figure 2 montrant la face avant d'une plaquette en carbure; - la figure 8 est une vue prise le long
- la figure 3 est un diagramme -destiné a supporter l'explication de l'algorithme de conversion.
Pour faciliter la compréhension de l'invention. dont une forme de réalisation est donnée a la.figure-l, on choisira de se référer d'abord au diagramme de la figure 3.
L'axe horizontal de ce diagramme est l'axe des temps T et le point C de cet axe est l'origine des temps. Les tensions positives et négatives sont respectivement représentées au dessus et au dessous de cet axe.
Ce point O marque le début d'un cycle de quantification d'un signal analogique d'entrée VE constitué par exemple par la différence de deux potentiels électriques VE+ et VE-. c'est-8-dire VE - (VE+)-(VE-).
Chaque cycle de quantification aboutit à la production d'un signal numérique constitué par un mot binaire a- N bits représentatif du signal analogique d'entrée VE, le signal d'entrée étant supposé constant tout au long du cycle de quantification; chaque cycle de quantification est composé de 2N opérations élémentaires; les durées successives OP1 B;p5, des cinq premières opérations d'un- cycles, sont indiquées sur la figure 3.
La conversion s'effectue schématiquement en accumulant, tout au long du cycle de quantification. le signal d'entrée qu'on applique å chaque opération élémentaire (donc 2N fois au total) avec sa polarité propre. et un signal de référence qu'on applique a chaque opération élémentaire (donc 2N fois également) mais avec une polarité positive ou négative choisie a chaque opération élémentaire.
L'amplitude du signal de référence est supérieure a celle du plus grand des signaux d'entrée admissibles pour le convertisseur.
La durée de chaque -opération éIémentaire est essentiellement partagée en deux moitiés, telles que OPl,1 et OP1,2 sur la figure 3. ou telles que OPm,l et OPm,2 sur la figure 2 relative par exemple à la mième opération élémentaire du cycle.
Pendant la première moitié OPm,l de chaque opération élémentaire au dela de la première de chaque cycle. le signal d'entrée VE est cumulé å un signal obtenu par une sommation antérieure. Pour la premiere opération OP1 de chaque cycle. ce signal de sommation antérieure est nul (cf figure 3). Le cumul de VE au signal de sommation produit un nouveau signal de sommation dont la polarité est prise en compte pour- la deuxième moitie OP1,2 ou, plus généralement OPm,2, de l'opération élémentaire considérée.
Au cours de cette deuxième moitié OPm,2, le signal de référence VR d'amplitude IVRI et de polarité Pm (où Pm =+1) est cumulé au dernier signal de sommation produit; la polarité Pn est choisie de manière d être l'oppose de celle du signal de sommation antérieure. Ce nouveau cumul conduit a un nouveau signal de sommation. qui est utilisé pour le début de l'opération élémentaire suivante du même cycle de quantification, et ce processus se poursuit jusqu'à la fin du cycle.
Le signal de sommation, qui est un signal 1composite1 au sens ou il provient d'une combinaison du signal d'entrée et du signal de référence, a une valeur SC1,1 a la fin de la première moitié de la première opération, SC1,2 a la fin de la deuxième moitie de la première opération, SC2,1 a la fin de la première moitié de la deuxième opération, etc..
Le signal Sol l étant positif dans l'exemple de la figure 3, le signal de référence est appliqué avec une polarité P1 négative- pendant l'opération OP1; le signal 5C211 étant négatif, le s-ignal de référence est appliqué avec une polarité P2 positive pendant l'opération QP2, etc.; IVRI étant supérieur å |VE| (ou la double barre désigne la valeur absolue), le signal de sommation composite ISCm,21 existant d la fin de toute opération m est inférieur à |VR |; il est donc compris dans la bande -IVRI a +IVRI représentée sur la figure 3.
A la fin du cycle de quantification, qui comprend 2N opérations élémentaires, le signal VE a été applique 2N fois et la relation suivante apparat (pour des raisons de typographie, la fonction puissance 2N sera notée '2**N")
Pour N suffisamment grand. IVRI.2 N est négligeable. de sorte que
La quantité:
Pm peut etre obtenue, à la fin de chaque cycle de quantification, par un cumul, effectué sur l'ensemble des opérations élémentaires. dans un compteur-décompteur initialement mis à zéro. de la valeur -1 chaque fois que le signal de référence VR est appliqué avec une polarité positive et de la valeur +1 chaque fois qu'il est appliqué avec une polarité négative.
Ainsi la présente invention concerne un perfectionnement à un poussoir hydraulique comportant un piston ayant des parois latérales, un cylindre ayant également des parois latérales, lesdites parois latérales du piston coopérant avec lesdites parois laterales du cylindre. La présente invention se caractérise en ce que certaines au moins desdites parois sont à base de matériau céramique.
L'une au moins de ces parois pourra comporter un insert ou une frette en matériau céramique. Cet insert ou frette pourra être réalisé en deux parties. Le piston pourra être réalisé entièrement en céramique.
Les parois latérales du cylindre pourront être en matériau céramique.
Le piston pourra compor-cer un passage permettant l'écoulement d'un fluide et des moyens d'obturation dudit passage. Le piston pourra comporter deux parties.
La partie de ce piston qui a une face qui supporte une pression de fluide pourra être une piece massive réalisée à base de matériau céramique.
La présente invention sera mieux comprise et ses avantages apparaitront plus clairement à la description de differents exemples de mise en oeuvre nullement limitatifs illustrés par les figures ci-annexées, parmi lesquelles - La figure 1 représente un premier moae de realisation, ne comportant pas de frette, - la figure 2 illustre un mode de réalisation cornportant une frette, - les figures 3 et 4 illustrent une telle frette, - la figure 5 illustre un mode de réalisation suivant lequel le piston du poussoir ne comporte pas de clapet anti-retour, - la figure 6 représente de manière schématique un dispositif de distribution à poussoir linguet came et soupape et, - les figures 7 et 8 illustrent deux modes de réalisation du poussoir du dispositif représenté à la figure 6.
Les cames ne sont représentées sur les différentes figures que pour donner la position relative de ces cames et des poussoirs. I1 convient de ne pas considérer les levées imposées par ces cames relativement aux courses des differents poussoirs représentes.
La figure 1 représente un poussoir hydraulique placé entre la came et la soupape. Le poussoir, actionné par la came 1, est constitué d'un corps 2 en contact avec la soupape 3 à son extrémité inférieure et comportant un cylindre intérieur 4 à la partie supérieure de la figure 1..Un piston cylindrique 5 est ajusté dans le cylindre 4. Les parois internes axiales ou latérales 16 du cylindre 4 coopèrent avec les parois externes axiales ou latérales 13 du piston 5.
Selon la présente invention l'une au moins des parois latérales 16 ou 13 est recouverte d'un produit à base de matériaux céramiques ou est elle-même à base de matériau céramique. Le remplissage en huile de la chambre délimitée par le piston 5 et le cylindre 4 s'effectue à partir du conduit d'huile sous pression 6 par l'intermédiaire des canaux 7 et 8, et au travers du clapet 9 assurant l'étanchéité du système lorsque la pression de la came s'exerce sur le piston 5.
Le piston 5 est retenu en place, par exemple au montage, au moyen d'un jonc, ou au moyen d'un clip serti 11, ou par tout autre moyen. Une plaquette de frottement 12 peut être rapportée, si on le souhaite, sur la face supérieure du piston 5. Une butée 17 assure une levée minimale de la soupape en cas d'absence d'huile ou de pression d'huile insuffisante. Une gorge eventuelle 18 permet d'éviter les jets dus au fuites entre les surfaces 13 et 16 du système.
Ces fuites vers la surface 15 assurent une lubrification du contact came poussoir. Un canal 19 peut permettre d'amener la quantité d'huile nécessaire à la lubrification de la surface 15. Toutefois il est possible, en l'absence de cette gorge, de contrôler ce débit par un jeu judicieux entre les parois 16 et 13.
Selon le mode de réalisation representé à la figure 1, le piston 5 a la forme d'un cylindre de révolution, permettant par là-même la fabrication aisée de l'ensemble de ce piston en céramique, par exemple par pressage uniaxial, le trou 8 et le siège 14 du clapet 9 pouvant être réservés au pressage, le canal 7 pouvant être usiné très aisément avant frittage.
La piece après frittage ne nécessite l'usinage que des surfaces 13, 14 et 15 correspondant respectivement aux parois latérales du piston, au siège du clapet et a la surface de frottement réservée à la came dans le cas ou il n'y a pas de plaquettes de frottement. De tels usinages sont donc particulièrement economiques à élaborer.
Le piston 5 peut être métallique, les parois latérales 13 étant revêtues d'une couche céramique déposée par tout moyen adéquat, par exemple par torche à plasma.
La surface intérieure 16 du cylindre 4 peut être métallique dans le cas où la surface 13 est revêtue de céramique. Elle peut aussi recevoir une frette céramique 20 emmanchée par dilatation différentielle et donc précontrainte en compression. Ceci est représenté à la figure 2.
La frette 20 peut être par exemple une portion de tube extrude, et percée pour l'alimentation de corps hydraulique de trous 21. Elle peut aussi être constituée de deux demi-pièces 20a et 20b emmanchées en empilage comme indiqué sur la figure 4. Une telle structure permet une fabrication plus aisée des ouvertures 21 qui peut alors être prévue en fond de moule.
En d'autres termes, si le diamètre du tube 93 de grand diamètre est choisi afin qu'aucun ménisque des gouttelettes de liquide ne se produise, par exemple un diamètre de 8
mm ou plus, aucun ménisque n'aura lieu dans les goutte-
lettes qui traversent cette partie, et il n'y aura pas une faible quantité de liquide qui ferme le trajet
car elle s'écoulera vers le tube 96 de faible diamètre.
Par ailleurs, il y aura un ménisque de liquide dans le tube 96 de faible diamètre et une faible
quantité de liquide y restera.
Par ce restant de liquide, l'écoulement de l'air entre le réservoir d'accumulation 91 et le réservoir de drainage 97 a été bloqué et ainsi il n'y a pas eu de dessèchement du liquide dans le trajet d'écoulement. D'autre part, lorsque la quantité de liquide s'écoulant vers le tube 93 de grand diamètre devient importante, sa pression de tête est appliquée sur la faible quantité de liquide restant dans le tube 96 de faible diamètre et ainsi il ne peut y avoir une faible quantité de liquide qui y demeure car elle est recueillie dans le réservoir de drainage 97 avec la grande quantité
de liquide.
Si la structure telle que décrite ci-dessus est adoptée, on peut empêcher le débordement simplement en prévoyant le tube 93 avec un- grand diamètre sur une faible longueur et on peut empêcher le dessèchement du liquide par les gouttelettes de liquide restant
dans le tube 96 de faible diamètre.
De même, le tube 93 de grand diamètre peut être prévu seulement sur une faible distance et donc le pompage n'est pas difficile et n'occupe pas un espace
aussi grand.
A la figure 10 qui illustre une autre forme de réalisation de la structure de trajet d'écoulement de la présente invention, des parties identiques à celles de la figure 9 reçoivent des numéros de référence
identiques et n'ont donc pas besoin d'être décrites.
Dans la forme de réalisation présente, le tube 93 de grand diamètre et le tube 96 de faible
diamètre ne sont pas reliés ensemble par le joint inter-
Lorsque la pastille selon l'invention n'est pas effervescente, l'acide orthoborique est présent, de préférence à raison de 10 à 60 % en poids, par rapport au poids total de la pastille. Lorsque cette dernière est effervescente et renferme, à ce titre, une quantité efficace d'au moins un agent générateur d'effervescence, l'acide orthoborique est présent, de préférence, à raison de 5 à 20 % en poids, par rapport au poids total de la pastille.
Le (ou les) agent(s) générateur(s) d'effervescence éventuel(s) est (ou sont; présent(s) à raison de 5 à 70 % en Pc ids, par rapport au poids total de la pastille. De préférente, le (ou les) agent( s'. -=énérateur(s) d'effervescence est (ou sont) pris dans le groupe formé par le bicarbonate de so dium et l'acide citrique.
Conformément à une caractéristique particulièrement intéressante de la pastille selon l'invention, le (ou les) agent(s) nettoyant(s) et/ou désinfectant(s) est (ou sont) pris dans le groupe des composés triaziniques chlorés. De préférence, ils sont pris dans le groupe formé par l'acide dichloroisocyanurique, l'acide trichloroisocyanurique et les sels de ces acides.
La pastille selon la présente invention peut, par ailleurs, renfermer de 10 à 40 % en poids, par rapport au poids total de la pastille, d'au moins une matière de charge.
Cette dernière est prise notamment dans le groupe formé par le chlorure et le sulfate de sodium ou de potassium.
Les pastilles non effervescentes particulièrement préférées selon l'invention sont constituées par - 50 à 90 % en poids d'au moins un composé triazinique chloré en tant qu'agent nettoyant et/ou désinfectant et - 10 à 50 % en poids d'acide orthoborique, ces pourcentages étant calculés par rapport au poids total de la pastille.