INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque la piéce (4) de vaisselle atteint le galet (39) celuici est soulevé dans le sens de la flèche (X) par le fait qu'il roule sur le galbe de la pièce (4) (voir figure 3). Lorsque le galet (40) est atteint à son tour par la pièce (4) l'ensemble du bras (32) est obligé de pivoter vers la haut, autour de l'axe (33). La butée (35) exerce alors sur l'étrier (21) un effort tendant à faire descendre l'étrier et son rouleau (23) vers sa position basse (23') contre l'action du ressort (29). A ce moment, la partie amont de la saillie périphérique (5) se trouve en aval de rouleau (23) et celui-ci peut descendre sous le plan (P) pour enduire la saillie centrale (6).
le contact 13a, au moteur 7, le contact 13a peut être relié directement 10 au moteur 7.
En outre, dans la forme de réalisation mentionnée ci-dessus, la disposition est-telle que, quand l'interrupteur principal est ouvert le corps 5 de porte est déplacé jusqu'à sa position de fermeture complète par le dispositif électrique comprenant la batterie 12, cependant, il est inutile de dire que la même fonction peut être accomplie par un moyen mécanique au lieu du dispositif électrique. Comme exemple de moyen mécanique, comme montré a la figure 3, on peut envisager de faire
tourner en sens inverse la poulie entrainée, grâce à la force F de réenroulement fournie par un ressort spiral 30. Plusieurs mécanismes autres 20 que ceux mentionnés peuvent être envisagés, gui soient adaptés pour déplacer le corps 5 de porte jusù'à son point.d'arrêt de fermeture quand l'alimentation en courant du moteur 7 est interrompue.
On doit comprendre que la description qui précède n'est que simplement illustrative des formes de réalisation préférées de la présente in25 vention et que le champ n'est pas limité i ces dernières. Des modifications
ou des variantes de l'invention se présenteront immédiatement aux personnes
versées dans cette technique-:sans sortir du cadre. de. l'invention.
La présente Invertit toi e apporte au système d'admission de moteur ther moques du type " 2 temps " et plus particulièrement à ceux constitués d'un dis- positif de suralimentation d'asr. Ville rst particulièrement exploitable dans le cas où cette suralimentation est réalisée ô l'aide d'un compresseur d'air relié directement aux cylindres.
la suralimentation d'air et parfaitement adaptée au fonctionnement du moteur dJésel du type " 2 temps " ou " 4 temps ". En effet dans le cycle Diésel, le combustible est injecté en fin de compression et s'auto-allurne sous l'effet conjugué de la température et de la pression. I1 n'y a pas de risque de préallumage, la pression de suralimentation et le taux de compression, indèpendai- ment de toute considération de résistance mécanique, ne sont pas limités. I1 n'est pas non plus nécessaire d'avoir à toutes les positions de commande d'ouverture des gaz un contrôle fin du volume d'air admis lors du remplissage Le contrôle relativement grossier qui existe sur les prises d'air de tout dispositif de suralimentation suffit au fonctionnement correct du moteur diésel. Par contre, le moteur à allumage commandé nécessite, pour optimiser son rendement et ses perforniances, une connaissance, et donc un contrôle parfait du volume d'air admis dans le cylindre lors du remplissage. En effet, dans ce type de moteur, le combustible est injecté dès le début de compression. Le mélange est comprimé jusqu'à l'allumage provoqué par un arc électrique commandé.Si la compression du mélange atteint avant cet instant une valeur qui, en fonction de la température, devient critique, il se produit le phénomène de préallumage (ou de détonation). Cet incident perturbe considérablement le fonctionnement du moteur, et détériore les éléments mécaniques. La pression du mélange est donc limitée à une valeur critique qu'elle ne doit en aucun cas atteindrc et qui varie selon les régimes de rotation et les conditions climatiques ambiantes (pression atmosphérique et température extérieure).Par ailleurs, le rendement et les perforrnarlees d'un moteur sont d'aulant plus grands que la compression est éle vée. Celle-ci dépend du volume d'air admis lors du remplissage, il est donc possible en contrôlant trés précisement ce dernier, d'obtenir pour chaque régime de rotation une pression maximale la plus proche possible de la valeur critique de préallumage sans jamais l'atteindre. C'est le rôle principal du dispositif faisant l'objet de l'invention.
Par ailleurs, dans les bas régimes de rotation, la régularité du moteur est trés sensible à la composition quantitative du mélange. Un mélange trop pauvre dû au fait d'unr quantité d'air admise au remplissage trop élevée, même faiblement, est préjudiciable aux performances du moteur, crée des risques de dété riurat iori mécanique et rend les réglages de régulation incertains et difficiles. Un mélange trop riche dû au fait d'urne quantité d'air admise au remplissage trop faible est tout aussi préjudiciable aux performances du moteur, il implique aussi un mauvais balayage des gaz brulés dans l'échappement qui affecte la régularité du fonctionnement.Dans les deux cas, les perturbations dans le fonctionnement s'accentuent d'autant plus que le régime est proche du ralenti. S'il n'existe pas un dispositif de contrôle précis du volume d'air admis lors du remplissage, il est difficile d'obtenir et de concilier à la fois à haut et bas régime, un bon rendement et une bonne régularité de fonctionnement.
L'invention présente remédie à l'ensemble des problèmes révélés dans ce constat. Elle permet de maitriser précisement à tous les régimes la pression de suralimentation dans le cylindre en début de compression et influe sur le comportement cinétique des gaz dans le cylindre pendant le balayage des gaz brulés et pendant le remplissage en gaz frais.
L'invention consiste en un obturateur rotatif progressif qui modifie, en fonction du régime, la section et la forme du conduit d'admission des gaz à l'endroit de la lumière d'admission. Cet obturateur a un déplacement angulaire lui permettant d'ouvrir ou de fermer complètement la lumière d'admission. En position " ouvert ", le conduit d'admission est libre de tout obstacle pour l'écoulement des gaz. En positon " fermé ", les profils conjugués du conduit d'admission et de l'obturateur laisse une section minimum de passage (A) aux gaz (fig. 1). Dans cette position, le volume compris entre l'obturateur et le cylindre est aussi réduit que possible afin d'améliorer la précision de remplissage à bas régime. La section (B) de l'obturateur (1) (fig. 4) est identique sur toute la largeur du conduit d'admission.Cet obturateur possède un plan de symétrie perpendiculaire à son axe de révolution et confondu avec le plan de symétrie vertical du conduit d'admission à l'endroit de la lumière. Chacune de ses extrémités est constituée d'un flanc sur lequel est usiné un plat venant se loger dans une rainure pratiquée dans le cylindre porteur (2). Il est lié au corps du cylindre (3) par une liaison pivot réalisée par l'intermédiaire du cylindre porteur (2). Celui-ci est lié complètement au corps du cylindre (3) et maintenu par les vis de fixation (4). Il guide en rotation l'obturateur (1) grâce aux axes (5) et aux paliers (6). Ces paliers sont autolubrifiants et sont montés serrés dans le cylindre porteur (2). Les axes de rotation (5) sont montés glissants dans l'obturateur (1) à ses extrémités et maintenus par les vis de pression (7). Leur axe de révolution est confondu avec l'axe de révolution des flancs de l'obturateur (1). Celui-ci vient se loger entre les faces intérieures (F) (fig. 1) du cylindre porteur. Le jeux axial existant entre eux est de l'ordre du dixième de millimètre. Il permet la rotation libre de l'obturateur.
La section du cylindre porteur (2) dans un plan perpendiculaire à son axe de révolution est, à l'intérieur des faces (F), un segment dont la corde définit une surface (H) sur laquelle sont usinés deux rainures tangentielles aux faces (F) et recevant les plats des flancs de l'obturateur (1). Le jeu existant entre ces plats et le fond des rainures est. tel qu'il garantie à l'obturateur une amplitude angulaire de rotation suffisante pour remplir sa fonction. Sur toute cette amplitude, les plats des flancs de l'obturateur restent à l'intérieur des rainures (fig. 2 et 3), ceci pour rie pas découvrir des poches dans le conduit d'admission qui seraient source de turbulences à l'endroit des lumières.
Les plats n'entrent pas en contact avec le fond des rainures. Les début et fin de course de l'obturateur sont déterminés par un organe de commande agissant sur l'un des axes de rotation (5) à l'extérieur du corps du cylindre (3). L'une des enveloppes de la section (R) (fig. 4) définit sur toute la largeur du conduit d'admission une surface (K) dont la courbure est étudiée de façon à diri ger les gaz d'admissionvers le haut du cylindre ainsi qu'à permettre un écoulement fluide des gaz sans perte de charge dans toutes les positions de l'obtura- leur, ceci afin d'eviter toute modification brusque de l'écoulement des gaz qui pirttirherait leur comportement cinétique à l'endroit de la lumière créant une circulation cahot tique des gaz dans le cylindre et empéchant un balayage correct des gaz brulés dans l'échappement. Les faces intérieures (G) de l'obturateur, surface (K) définié précédemment et la surface (H. du cylindre porteur prolonge en l'épousant le conduit d'admission jusqu'à la lumière. L'axe du cylin dre prieur (2) est peopendiculaire au plan de symétrie vertical du conduit dìdiïisson à l'endroit de la lumière.Le diamètre des flancs de l'obturateur cas légèrement Inférieur au diamètre de l'alésage dans lequel est mont-é le cylindre porteur. le jeu fonctionnel existant tient compte des jeux de guidage lie lt' les axes (5) et les bagues (6) d'une part et le cylindre porteur 2 et le corps du cylindre (3) d'autre part. Il permet la rotation libre de l'obtu rat cor (1) sans contact avec le corps du cylindre t3) mais reste suffisamment petit pour minimiser les fuite de gaz entre eux. Ceci afin de ne pas perturber la précision de remplissage à bas régime.En. position de fermeture du conduit d'admission, l'obturateur vient tangenter par l'une des arêtes de la surface (K), la surface (I-l) du cylindre porteur, obturant entièrement le conduit d'admission. Le profil de l'arête accuse une rupture de continuité réalisée en son milieu par une rainure usinée sur la surface (K) et inclinée par rapport a celle-ci d'un angle (o < '. Cet angle est déterminé de façon que l'axe longitude mal dr la rainure soit parallèle à l'axe de l'injecteur quant l'obturateur est en position fermé. L'injecteur est positionné de façon que dans cette position, le jet de combustible passe au centre de l'ouverture.La section de passage que constitue cette ouverture est calculée de façon à permettre un réglage aisé du mélange gazeux au régime de ralenti ainsi qu'à limiter le volume d'air maximum pouvant être admis dans le cylindre. Par ailleurs, étant donné la faible compression des gaz d'admission à ce régime, cette section de passage permet aussi, par sa dimension réduite, d'augmenter la vitesse de circulation des gaz à l'intérieur du cylindre (3) et d'orienter leur direction de façon à obtenir un bon balayage des gaz brulés et un remplissage rapide. L'étanchéité entre le conduit d'admission et l'extérieur est assurée par les joints (8), (Y) et (10).
Le dispositif faisant l'objet de l'invention sert à améliorer le rendement et les performances du moteur " 2 temps " à allumage commandé muni d'un dispositif de suralimentation d'air directement relié à l'admission. Ces améliorations sont optimisées lorsque ce moteur est pourvu du dispositif d'échappement à soupape rotative (11) faisant l'objet du brevet d'invention enregistré sous le numero 85.16241. La description fonctionnelle qui suit est développée dans ce contexte technique, le dispositif de suralimentation étant assimilé à un compresseur mécanique type " Roots La commande d'ouverture des gaz actionne or organe de commande extérieur au corps du cylindre (3) qui agit sur l'un des axes de rotation (5).Cet organe détermine la position de l'obturateur (1) dans toute son amplitude de rotation.
Au régime de ralenti (fig. 4), l'obturateur (1) ferme complètement le conduit d'admission (10) mais ménage une section de passage réduite entre ceSldermier et le cylindre (3). Sous l'effet de la pression entretenue dans le conduit d"md- mission par le compresseur, les gaz frais non chargés de combustible balayent et remplissent le cylindre à chaque cycle quand le piston découvre la lumière d'admission. A ce régime, a pression de suralimentation dans le conduit d'admission (10) est faible, la section de passage réduite (A) entre ce dernier et le cylindre (3) donne aux gaz d'admission une grande vitesse de circulation et une direction leur impliquant un parcours en forme de boucle à l'intérieur du cylindre.Ainsi le balayage des gaz brulés vers l'échappement est rapide et complet et le remplissage qui débute dès la fermeture de la soupape rotative d'échappement (11), est maximum. L'injection de combustible se fait pendant le remplissage au dernier moment avant la fermeture de la lumière d'admission par le piston (12). Pendant la phase de compression des gaz dans la chambre de combustion et pendant leur détente aprés explosion, la lumière d'admission reste fermée par le corps du piston et la pression d'air à l'intérieur du conduit d'admission augmente. Cette surpression est utilisée pour accroître encore la vitesse d'écoulement des gaz dans le cylindre lors du balayage. La section de passage (A) est calculée de façon à permettre un réglage fin de la quantité d'air admise au régime de ralenti en faisant varier la section de passage d'air b l'entrée du compresseur (cette section de passage n'est autre que le dispositif de contrôle d'entrée d'air du compresseur qui modifie le volume d'air maxi Flin pouvant être déplacé). Le dispositif faisant l'objet de l'invention permet donc en position fermé de doser finement la quantité d'air admise dans le cylindre et d'obtenir ainsi un remplissage et une richesse de mélange précis, in narrsibles et adéquats pour une bonne régularité de fonctionnement du régime de ralenti.
La rotation autour d'un point fixe situé à l'extrémité supérieure de l'étrier fixe vertical, c'est-à-dire en hauteur (au-dessus de la trappe) permet de remonter verticalement l'escalier dans le grenier au-dessus du trou de ladite trappe. La remontée de l'escalier peut être assistée d'un vérin ou un ressort de façon à réduire l'effort physique de manipulation.
L'invention est exposée ci-aprés plus en détall à l'aide de dessins représentant seulement un mode d'exécution.
La figure 1 représente, en perspective, la ferrure de tête articulée et compensée pour escalier de grenier escamotable, fixée sur une solive et sur laquelle l'escalier n'est pas représenté.
La figure 2 représente une coupe horizontale de la ferrure de tête articulée et compensée pour escalier de grenier escamotable en position basse et équipée de son escalier escamotable.
La figure 3 représente une vue de côté de la ferrure de tête articulée et compensée pour escalier de grenier escamotable. L'escalier est montré replié avant sa remontée.
La figure 4 représente une vue de côté de la ferrure de tête articulée et compensée pour escalier de grenier escamotable en position haute (escalier remonté).
La figure 5 représente une vue de côté de la ferrure de tête articulée et compensée pour escalier de grenier escamotable à demi-remonté, La figure 6 représente un autre mode de réalisation d'une ferrure de tête, vue de côté, articulée et compensée au moyen d'un ressort.
La figure 7 représente la ferrure de tête en position basse dont les bras mobiles servent de rampe d'accès au grenier.
Suivant les figures 1 et 2, l'étrier fixe vertical (3) est constitué d'un tube carré cintré en forme de U. La base de l'étrier comporte plusieurs trous destinés à recevoir les vis (2) pour la fixation du dit étrier sur l'une des solives délimitant le pourtour de la trappe.
Les extrémités supérieures des deux branches de l'étrier fixe vertical sont percées d'un trou (4) pour recevoir un axe (5). La hauteur des deux branches de l'étrier fixe vertical est représentée par la lettre H.
Les deux bras mobiles (6) sont constitués d'une tôle pliée (7) sur laquelle est soudée une rampe (8). A l'extrémité inférieure des dits bras mobiles un axe (9) sert de pivot au tronçon supérieur de l'escalier escamotable (17).
La distance entre les deux axes (9) et (5) est représentée par la lettre R.
Suivant la figure 4, chaque bras mobile (6) est articulé sur une branche de l'étrier fixe vertical par l'axe (5). La partie en tôle pliée (7) des bras mobiles (6) tient lieu en position basse de capot protecteur à un vérin de compensation (13) articulé à son extrémité inférieure au moyen d'un axe (10) soudé sur chaque branche de l'étrier fixe vertical (3) et à son extrémité supérieure sur un axe (11) logé dans l'un des trous (12) prévus dans la partie en tôle pliée (7) du bras mobile (6). La pluralité des trous (12) permet de régler le moment de la force de compensation des compas (13) qui varie en fonction de la position choisie pour l'axe (11).
La longueur H + R est, au moins, égale à la longueur du plus grand tronçon composant l'escalier de grenier escamotable (17) de façon à ce que la base (18) de l'escalier (17), lorsqu'il est replié dans le grenier dans sa position verticale ne dépasse pas le bord inférieur de la trappe ce qui interdirait la fermeture de la porte de ladite trappe.
La figure 6 représente un autre mode de réalisation avec deux ressorts de traction (20) destinés à faciliter la remontée de l'escalier escamotable (17).
Ces ressorts de traction (20) sont fixés d'une part à leur extrémité supérieure à l'étrier fixe vertical (3) et, d'autre part, à leur extrémité inférieure sur un axe (21) solidaire d'une bielle (22). La bielle (22) est elle-même articulée sur l'un des trous (12) de la partie en tôle pliée (7) des bras mobiles (6).
Pour son déplacement parallèlement aux axes des cylindres de travail 10 et 12, chaque caisson latéral 36, 38 est muni de deux barres horizontales 72, 74, parallèles aux axes des cylindres 10 et 12 et fixées à une de leurs extrémités sur une extension verticale de la paroi latérale extérieure 60 du caisson mobile. Les extrémités en regard des deux barres horizontales supérieures 72 des deux caissons mobiles peuvent être raccordées l'une à l'autre par des moyens d'entraînement 76, par exemple du type à pignon et vis sans fin, de façon à ce que les deux caissons mobiles 36, 38 soient déplaçables en synchronisme l'un vers l'autre, et à l'opposé l'un de l'autre.Les barres horizontales inférieures 74 coopèrent avec des moyens de guidage, non représentés, qui sont par exemple du type à rotule pour éviter tout risque de coincement.
Par ailleurs, la paroi horizontale inférieure 64 de chaque caisson mobile 36, 38 peut être prolongée horizontalement vers l'intérieur de l'enceinte pour former le support d'une buse 78 de soufflage d'air (figure 5) destinée à se trouver sensiblement à la verticale d'une rive ou bord longitudinal de la bande laminée 14 pour souffler de l'air sur la tranche de la bande laminée 14 et la débarrasser des gouttelettes de liquide de laminage qui pourraient s'y trouver. Les buses de soufflage 78 sont par exemple alimentées en air soufflé par les mêmes moyens que les caissons transversaux 32 et 34.
On fait maintenant référence à la figure 9 qui représente de façon schématique le circuit d'air faisant partie du dispositif selon l'invention.
Un moyen approprié 80 de soufflage d'air alimente les caissons transversaux 32 et 34 en air soufflé, au moyen d'un conduit 44 ou de plusieurs conduits 44 répartis sur la longueur de chaque caisson transversal 32, 34, tandis que les conduits 70 des caissons latéraux 36, 38 sont reliés à un organe 82 d'aspiration d'air dont la sortie est elle-même reliée à un moyen 84 formant séparateur air-liquide de laminage, comprenant une sortie 86 de récupération de liquide de laminage et une sortie d'air 88.
Le dispositif qui vient d'être décrit fonctionne de la façon suivante: La vitesse de défilement de la bande 14 entre les cylindres de travail 10 et 12 est en général relativement importante, et peut atteindre des valeurs de 1 000 à 2 000 mètres par minute. Les vitesses périphériques maximales correspondantes des cylindres de travail 10 et 12 sont par exemple de l'ordre de 30 mètres par seconde, et les gouttelettes de liquide portées par ces cylindres peuvent donc être éjectées des cylindres de travail avec une vitesse maximale correspondante, c'est-à-dire de l'ordre de 30 mètres par seconde.
Les caissons transversaux 32 et 34 sont alimentés par le moyen 80 en air soufflé à une pression d'environ 1,5 bar, la vitesse de l'air à la sortie des fentes 46 des caissons transversaux étant suffisamment élevée pour produire, après mélange avec l'air aspiré par effet de trompe, une vitesse de refoulement de l'air sensiblement égale à la vitesse périphérique des cylindre de travail 10 et 12, c'est-à-dire une vitesse maximale de l'ordre de 30 mètres par seconde.L'éjection d'air par les fentes de sortie 46 se fait tangentiellement aux cylindres de travail, donc sans impact direct sur les zones d'extrémités de ces cylindres qui sont recouvertes de liquide de laminage, et l'entraînement d'air par aspiration entre les cylindres de travail et les faces avant 48 des caissons transversaux se fait sur une section de passage de l'ordre de 10 mm, I'entraînement d'air réalisé par chaque cylindre de travail en rotation étant récupéré et renforcé par l'éjection tangentielle de la lame d'air sortant de chaque fente de sortie 46.
Les caissons latéraux 36 et'38 sont déplacés parallèlement aux axes des cylindres de travail 10,12 de façon à ce que leur paroi latérale interne 50 se trouve à une distance de l'ordre de I à 2 cm de la rive correspondante de la bande laminée 14, les extrémités avant des parois 40 et 42 de l'enceinte 28 se trouvant quant à elles à environ 5 cm au-dessus et au-dessous de la bande laminée 14, respectivement. Les caissons latéraux 36 et 38 reliés aux moyens 82 d'aspiration d'air, sont mis en dépression et aspirent donc de l'air à l'intérieur de l'enceinte 28.Cet air circule dans l'enceinte 28 à contrecourant de la bande laminée 14 et est aspiré par les ouvertures d'entrée d'air des caissons latéraux 36, 38, au voisinage de leur dièdre incurvé qui épouse avec un jeu faible les surfaces correspondantes des cylindres de travail 10, 12 qui sont extérieures à la zone de laminage proprement dite, ce qui permet de réduire l'aspiration parasite de l'air et du liquide de laminage en dehors de la zone de laminage. L'air aspiré dans les caissons latéraux 36 et 38 s'écoule donc transversalement sur la bande laminée 14, en direction de la rive correspondante, avec une vitesse suffisante pour dévier vers l'intérieur des caissons les gouttelettes de liquide éjectées tangentiellement des cylindres de travail 10 et 12, cette vitesse de l'air étant supérieure à la vitesse maximale d'éjection des gouttelettes de liquide.
On évite ainsi toute entrée de liquide de laminage à l'intérieur de l'enceinte 28, qui empêche en outre le brouillard de liquide de laminage en suspension dans l'air de se déposer sur la bande laminée 14 défilant à I'intérieur de l'enceinte 28. La bande laminée 14 sort donc parfaitement sèche de l'enceinte 28 et peut être bobinée et stockée sans problème.
On peut également prévoir que le dispositif selon l'invention est supporté et guidé en direction des cylindres de travail par des moyens appropriés tels que des rails et des glissières inclinés, de façon à pouvoir se déplacer sous l'effet de son propre poids en direction des cylindres de travail. Le dispositif comprend des galets venant en appui sur le cylindre de travail inférieur, de part et d'autre des caissons latéraux, pour maintenir sa face d'entrée à une distance prédéterminée des cylindres de travail, qui reste sensiblement constante quelle que soit l'usure de ces derniers.
La pr*sente invention concerne un dispositif de PROPULSION DES NAVIRES DE PLAISANCE ET DE COMMERCE A L'AIDE DU VENT SANS VOILES.