INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En remplaçant dans l'exemple I, l'isobutyl-4 -phényl-2 oxazolone-5 par la n-propyl-4 phényl-2 oxazolone-5, on obtient le (2S, 3aS, 7aS) ((5R,S) benzoylamino-5 oxo-4 octanoyl)-1 carboxy-2 octahydroindole sous forme d'un solide amorphe.
Analyse centésimale C% H% N% calculé 67,27 7,53 6,54 trouvé 66,98 7,52 6,62 pour C24H32N205 Caractéristiques spectrales en infra-rouge : bandes NH et OH : 2300-3600 cm 1 bandes CO (acide et cétone) 1710-1730 cm bandes CO (amides) 1530 et 1620-1640 cm 1 RMN : spectre compatible avec la structure.
EXEMPLE VIII : ((5R,S) benzoylamino-5 oxo-4 octanoyl)-2 (S) carboxy-3 aza-2 bicyclo- L2,2,2] octane.
En remplaçant comme il est décrit dans l'exemple IV, l'isobutyl-4 phényl-2 oxazolone-5 par la n-propyl4 phényl-2 oxazolone-5, on obtient le ((5R,S) benzoy- lamino-5 oxo-4 octanoyl)-2 (S) carboxy-3 aza-2 bieyelo- ru,2,23 octane sous forme d'un solide amorphe.
Analyse centésimale C% H% N% calculé 66,65 7,29 6,76 trouvé 66,75 7,21 6,82 pour C23H30N205 Caractéristiques spectrales en infra-rouge : bandes NH et OH : 2300-3600 cm 1 bandes C = O (acide et cétone) 1720 cm-1 bandes C = 0 (amides) 1530 et 1620-1640 cm-1 RMN : spectre compatible avec la structure.
EXEMPLE IX : (25, 3aS, 7aS) F (furoyl-2 amino)-5 oxo-4 phé nyl-6 hexanoyl -1 carboxy-2 octahydroindole.
En remplaçant dans l'exemple I l'isobutyl-4- phényl-2 oxazolone-5 par la benzyl-4 (furyl-2)-2 oxazolone-5 préparée à partir de la N-(furoyl-2) phénylalanine (J.P. GREENSTEIN in Chemistry of the amino-acids Vol. 2, p.829 J.WILEY éditeurs), on obtient le (2S, 3aS, 7aS) L(5R,S) (furoyl-2 amino)-5 oxo-4 phényl-6 hexanoylJ -1 carboxy-2 octahydroindole sous forme d'un solide amorphe.
Analyse centésimale C% H% N% calculé 66,94 6,48 6,00 trouvé 66,71 6,64 5,81 pour C26H30N206 Caractéristiques spectrales en infra-rouge : bandes OH et NH : 2300-3600 cm-1 bandes CO (acide et cétone) 1715 cm-1 bandes CO (amides) 1510 cm-1 et 1620-1640 cm-1 RMN : spectre compatible avec la structure.
EXEMPLE X : [(5R,S) (tétrahydrofuroyl-2 amino)-5 oxo-4 phényl-6 hexanoyl -2 (S) carboxy-3 aza-2 bicyclo- L2,2,23 octane, sel sodique.
a) [5R,S) truroyl-z amino)-5 oxo-4 phenyl-b hexanoylj-2 (S) benzyloxycarbonyl-3 aza-2 bicyclo L2,2,2J octane.
En remplaçant dans l'exemple II (stade a) l'acide méthyl-7 (5R,S) benzoylamino-5 oxo-4 octanoïque par l'acide (5R,S) (furoyl-2 amino)-5 oxo-4 phényl-6 hexanoique (exemple IX), on obtient après purification par chromatographie sur gel de silice et élution par de l'acétate d'éthyle, le L (5R7S) (furoyl-2 amino)-5 oxo-4 phényl-6 hexanoyl]-2 (S) benzyloxyearbonyl-3 aza-2 bicyclo- [2,2,2] octane qui est utilisé tel quel dans le stade suivant.
b)[(5R,S) (tétrahydrofuroyl-2 amino)-5 oxo-4 phényl-6 hexan-oyî32 (S) carboxy-3 aza-2 bicyclo- E2,2,2J octane, sel sodique.
On dissout 1,4 g de [(5R,S) (furoyl-2 amino)-5 oxo-4 phényl-6 hexanoyl J -2 (S) benzyloxycarboxy-3 aza-2 bicyclo-2,2,2 octane obtenus au stade précédent dans 100 cm3 d'éthanol anhydre, on ajoute 0,5 g de Pd/C à 10 % et on hydrogène pendant 24 heures sous une pression de 4 kg/cm2. On sépare le catalyseur par filtration, et on évapore le filtrat à sec. Par chromatographie sur gel de silice en éluant par un mélange d'acétone-eau (95-5) on sépare 0,3 g de C (5R,S) (furoyl-2 amino)-5 oxo-4 phényl-6 hexanoyl3 -2 (S) carboxy-3 aza-2 bicyclo- 2,2,2 octane impur, puis 0,5 g de E((5R,S) tétrahydrofuroyl-2 amino)-5 oxo-4 phényl-6 hexanoyl] -2 (S) carboxy-3 aza-2 bicyclo- g2,2,23 octane que l'on- dissout dans la quantité théorique de soude. Le sel sodique est ensuite lyophilisé.
Analyse centésimale C% H% N% calculé 62,75 6,53 5,85 trouvé 63,15 6,37 5,58 pour C25H31N2Na06 Caractéristiques spectrales de la forme acide en infra-rouge : bande NH : 3300 cm-1 bande OH : 2400-3500 cm-1 -bande C = O (acide et cétone) 1720 cm-1 bandes C = O (amides) 1510 cm-1 et 1625-1660cm-1 RMN : spectre compatible avec la structure.
Etude pharmacologique des composés de l'invention.
rieur de l'arbre d'entraînement 63, ainsi qu'une chambre 77 à revêtement qui est ménagée radialement vers l'intérieur de l'élément curviligne d'espacement 74, et entre le tiroir 62 et le siège 66 de la valve; cette chambre revêtue 77 est
en communication avec la chambre annulaire 65 par l'intermé-
diaire d'au moins un canal de jonction 78 pratiqué dans ledit tiroir rotatif 62. Alors que l'orifice d'admission
ménagé dans le carter 61 de la valve est en communica-
tion à tout instant avec la chambre revêtue 77, les orifices d'évacuation 81 et 82 communiquent sélectivement l'un après l'autre avec cette chlambre 77, en fonction de la position du tiroir rotatif 62, de la manière décrite ci-après. Comme le montre en particulier la figure 21, le siège 66 de la valve est muni, sur l'une de ses faces extrêmes adjacente au tiroir rotatif 62, d'une saillie de
butée 79 qui s'étend au voisinage immédiat de la circon-
férence externe dudit tiroir à une certaine distance angu-
laire autour de l'axe longitudinal de l'arbre d'entraîne-
ment 63, et se trouve sur la trajectoire de mouvement de
l'élément curviligne d'espacement 74. Par suite de la pré-
sence de cette saillie de butée 79 sur la trajectoire de mouvement dudit élément 74, le tiroir rotatif 62 peut
seulement tourner entre une première position, dans laquel-
le l'une (par exemple 74a) des extrémités opposées dudit élément 74 solidaire dudit tiroir rotatif 62 est maintenue en contact avec l'une (par exemple 79a) des extrémités opposées de ladite saillie de butée 79 comme représenté sur
la figure 21, et une seconde position dans laquelle l'extré-
mité opposée 74b dudit élément 74 est maintenue en contact avec l'extrémité opposée 79b de ladite saillie de butée; on fera observer que, lorsque et aussi longtemps que le tiroir rotatif 62 occupe l'une quelconque de ces première et seconde positions, les extrémités respectives 74a et 79a
ou 74b et 79b de l'élément 74 et de la saillie 79 sont espa-
Par ailleurs, quand les sorties sont égales, le comparateur 107 émet un signal vers le dispositif-111 de commande de coupe pour abaisser la tête de coupe 5 et permettre ainsi à la lame de scie 29 de commencer un cycle de coupe Dans la disposition décrite ci-dessus, lorsque l'un des commutateurs 103 A, 103 B, 103 C et 103 D correspondant à des groupes de pièces à couper en fonction de leur facilité d'usinage est manoeuvré, la sortie de l'un correspondant des dispositifs de sortie de tension constante 105 A, 105 B, 105 C, 105 D est comparée par le comparateur 107 avec la sortie du dispositif de détection 97 En fonction du résultat de la comparaison des sorties, le moteur 95 déplace le c 8 ne mobile 49 m de la poulie motrice 49 pour obtenir la vitesse de coupe optimale de la lame de scie 29, en fonction de la nature ou de la facilité d'usinage de la pièce W à couper Egalement, le comparateur 107 émet un signal de sortie vers le dispositif 111 de commande de coupe pour commencer une opération de coupe après que la vitesse de coupe optimale a été obtenue, afin d'égaliser les sorties du dispositif de détection 97 et des dispositifs de sortie à tension constante 105 A, 105 B, 105 C et 105 D. Comme cela a été décrit ci-dessus, une vitesse de coupe optimale de la lame de scie à ruban 29 peut
être obtenue automatiquement selon l'invention, simple-
ment en sélectionnant et en manoeuvrant l'un des commu-
tateurs 103 A, 103 B, 103 C et 103 D correspondant au groupe de facilité d'usinage dans lequel la pièce W à couper est classée par conséquent, la vitesse de coupe de la lame de scie 29 peut être facilement déterminée et les opérations de coupe peuvent être effectuées de façon efficace sans raccourcir inutilement la longévité de
la lame 29.
Bien entendu, diverses modifications peuvent
être apportées par l'homme de l'art au mode de réalisa-
tion décrit et illustré à titre d'exemple nullement
limitatif sans sortir du cadre de l'invention.
DISPOSITIF DE REGLAGE DE LA POSITION DE L'AXE D'ARTICULATION D'UNE TIGE SUR LA COQUE D'UNE CHAUSSURE La présente invention est relative aux chaussures comportant en partie inférieure une coque rigide solidaire d'une semelle et sur laquelle, en partie supérieure, est montée une tige articulée autour d'un axe transversal joignant les deux cOtés de la coque. Ce genre de chaussures est utilisé en particulier pour la pratique du ski, de l'alpinisme, de la randonnée.
Pour adapter la forme de la chaussure à la morphologie notamment au niveau du pied et de la cheville, propre à l'anatomie de chaque porteur, et pour que celui-ci soit au cours de ses évolutions dans des conditions d'équilibre optimales, des dispositifs ont déjà été proposés, non seulement pour varier l'inclinaison de la tige, donc du bas de la jambe du porteur, par rapport à la coque, autour d'un axe transversal, mais aussi pour varier l'inclinaison de cet axe transversal autour de la direction générale horizontale, c'est-à-dire autour d'un axe géométrique, matérialisé ou non par des points fixes, de direction longitudinale par rapport à la chaussure.
C'est le cas notamment du dispositif de réglage exposé dans la demande de brevet FR 2433311.
Selon l'enseignement dispensé par ce document, les extrémités de l'axe transversal d'articulation du bas de tige sur la coque peuvent entre déplacées chacune le long d'un moyen de guidage de sorte que l'axe transversal subisse une rotation autour d 'un axe longitudinal par rapport à la chaussure et ensuite bloquées dans la position le bon réglage obtenu.
Les deux parties d'extrémité de l'axe transversal sont déplaçables et immobilisables le long de deux lumières ménagées sur les côtés opposés de la coque.
Deux moyens généraux différents pour assurer le réglage en position et l'immobilisation dans cette position de règlage sont propos.Dans le premier, une partie au moins d'extrémité de l'axe transversal est solidaire d'une lame crantée, déplaçable, et pouvant être arrêtée en-position le long des crans d'un profil conJugué porté par une plaquette solidarisée de la coque présentant les lumières. Dans le second, qui peut d'ailleurs être combiné au premier, c'est un système vis-écrou de direction parallèle à la lumière correspondante qui est utilisé, la vis étant fixe en translation par rapport à la partie d'axe et mobile par rapport à la coque relativement à laquelle l'écrou est fixe ou réciproquement.
Cet effet sur la teneur en hydrogène constitue un sérieux inconvénient car on cannait 1' influence ndfaste de l'hydrogène sur les propriétés mécaniques de l'acier.
La présente invention a précisément pour objet un -procédé permettant de remédier à cet inconvénient.
A cet effet, le procédé qui fait l'objet -de la présente invention, dans lequel on préchauffe le garnissage réfractaire du récipient au moyen d'une flamme produite par un brûleur, est essentiellement caractérisé en ce oue I'on rince ledit garnissage au moyen d'un gaz sec ne contenant pas d'hydrogène, au moins avant d'introduire du métal en fusion dans ledit récipient.
Selon un-e modalité particulière de mise en oeuvre du procédé de l'invention, on rince ledit garnissage en balayant sa surface au moyen d'un courant dudit gaz sec Egalement selon une modalité intéressante de mise en oeuvre du procédé de l'invention, on insuffle ledit gaz sec à l'intérieur du matériau réfractaire garnissant v ledit récipient.
Dans ce cas, ledit gaz sec est avantageusement insufflé au sein de la la couche principale- du matériau réfractaire, c'est-à-dire la couche qui, de façon connue en soi, est située sous la couche de protection.
Le qaz soc, insufflé sous une pression appropriée, se propane i travers ladite couche principale, puis è travers la couche de protection et il s'échappe a 1' intérieur du récipient an entraînant l'eau résiduel] e ou adsorbée.
Il convient de souligner que, selon l'invention, l'opération de rinçage par insufflation de gaz sec qui vient d'être décrite peut être poursuivie lorsque le récipIent a reçu du métal en fusion, ce qui permet d'ailleurs d'assurer un certain brassage de ce métal.
Toujours selon l'invention, il s'est avéré intéressant de chauffer ledit gaz sec ; à cet effet, on utilisera de préférence une source d'énerqie -électrique, en particulier une torche à plasma.
Selon une autre modalité de mise en oeuvre, on couvre ledit récipient eu moyen d'un couvercle chauffant électrique et on rince ledit garnissage au moyen dudit gaz sec.
Un tel couvercle permet de réduire les pertes de chaleur pendant l'opération de rinçage du garnissage.
Bien que tous les gaz secs ne contenant pas d'hydrogène puissant en principe convenir qour la mise en oeuvre du procédé de l'invention, il est cependent apparu avantageux, notamment sur le plan économique, d'utiliser des gaz peu coûteux et aisément manipulables tels que l'azote et l'anhydride carbonique. On peut également utiliser l'argon, avec certaines nuances d'acier 8 basse teneur en- azote.
La présente invention porte également sur un dispositif permettant d'insuffler du gaz de rinçage b l'intérieur du (larniss-asle réfractaire dudit récipient métellurqique.
Ce dispositif comporte au moins un tube logé dans ledit garnissage réfractaire et sensiblement parallèle au fond du récipient, ledit tube étant pourvu, dans sa paroi latérale, d'orifices éventuellement prolongés par des tubulures de longueur, diamètre et urientation appropriés pour distribuer le gaz dans le volume réfractaire h rincer. Ces tubes peuvent être logés dans le fond et/ou dans la paroi du récipient.
Pour assurer une distribution correcte par les orifices latéraux, ces tubes d'alimentation sont de préférence fermés à leur extrémité noyée dans le garnissage et dimensiounés de façon à assurer une pression sensibleent égale è taus les orifices de distribution de qaz.
A titre de simple illustration, la fiqure jointe représente un panier répartiteur de coulée continue permettant de mettre en oeuvre le procédé de l'invention.
Le panier répartiteur désigné globalement par (1) comporta deux orifices de coulée (2) et (3). Il est garni intérieurement, å partir de la paroi métallique extérieure, d'une succession de couches de matériau réfractaire, à savoir la couche de sécurité (4), la couche principa-la (5), et la couche de protection (6).
Avec la machine selon l'art antérieur, du type dans le-
quel le basculement est imprimé à la scie à ruban au cours de l'opération de coupe, étant donné que la matière est sciée en courbe, la longueur de coupe de ladite scie par rapport à cette matière peut être maintenue dans les limites de la plage prédéterminée, quelle que soit la largeur de la matière à débiter. Toutefois, il s'est avéré qu'il est non seulement possible de conférer intégralement un profil arqué à la trajectoire de mouvement de l'extrémité postérieure de la zone de coupe de la scie à ruban, mais que, en outre, le sectionnement peut avoir lieu à tout
instant à une vitesse égale.
En d'autres termes, étant donné que la matière ne peut pas être coupée avec une précision de nature à produire une ligne courbe de sectionnement, la longueur de coupe de la scie à ruban a tendance à varier plus ou moins. De surcroît,
même si la scie à ruban est entraînée de manière à progres-
ser avec une vitesse égale, cette vitesse d'avance de la scie à ruban par rapport à la matière varie en fonction
de l'angle d'inclinaison du ruban de la scie et, par consé-
quent, ni la longueur de coupe de la scie par rapport à la matière, ni la vitesse de progression de cette scie ne peuvent être maintenues à une valeur constante d'un bout à 'l'autre de l'opération de coupe. De plus, étant donné que la scie à
ruban accuse dans son ensemble une tendance au batte-
ment, il s'est avéré nécessaire de donner au brin de coupe
de cette scie une longueur plus grande que la largeur maxi-
male de la matière, d'o il résulte que la machine devient
plutôt encombrante en augmentant de largeur.
La présente invention a été conçue dans le but de supprimer sensiblement les inconvénients décrits ci-dessus inhérents à la machine à scie à ruban selon l'art antérieur, et l'objet principal de l'invention consiste à proposer
une machine perfectionnée du même type, qui évite effica-
cement toute charge excessive éventuelle agissant sur la zone de coupe du ruban de la scie et, par conséquent, qui évite efficacement tout battement éventuel de la scie
Ces mesures sont comparées avec celles obtenues en utilisant un mélange de plasmas humains normaux.
Les résultats s'expriment en pourcentage. Pratiquement 100 % correspond à la quantité de facteur présent dans 1 ml de sang humain normal.
Les résultats sont fournis sur le tableau joint.
Dans ce tableau sont indiquées les concentrations en facteur IX par ml d'échantillon.
Dans les surnageants des cellules hépatiques infectées avec les virus de la vaccine sauvage, aussi bien dans la fraction adsorbée sur le citrate de barium que sur la fraction non adsorbée, la quantité d'antigène du facteur IX est inférieure à 1 %, l'activité coagulante reste inférieure à 2 %.
En revanche dans les surnageants des cellules infectées par le virus recombinant, la quantité de facteur IX dans la fraction adsorbable sur le citrate de barium augmente avec le temps d'infection. Les quantités estimées par les tests ELISA et d'activité sont semblables. Dans la fraction non adsorbée sur le citrate de barium la quantité d'antigène reste faible ( s 5 %) et l'activité reste comparable au bruit de fond détecté avec le virus sauvage.
En conclusion, les cellules HepG2 infectées avec le virus de la vaccine recombinant produisent du facteur IX actif. L'absence d'antigène facteur IX dans la fraction non adsorbée sur le citrate de barium montre que le facteur IX produit dans ces conditions est γ carboxyle pratiquement dans sa totalité.
Analyse des milieux de culture de cellule hépatique Hep62 infectés par le virus de la vaccine de type sauvage ou recombinant avec pTG393.
Virus de type sauvage Virus recombinant Temps d'infection Temps d'infection 4h 8h 22h 4h 8h 22h Fraction non adsorbée Quantité antigène 0,36 0,33 0,95 4,2 5,57 1,84 (%/ml) au citrate de Barium Activité coagulante 2,3 1,7 1,7 1,7 1,7 1,8 (%/ml) Fraction adsorbée sur Quantité antigène 0,29 0,41 0,559 1,0 4,2 89,3 (%/ml) le citrate de barium Activité coagulante 1,2 1,2 0,9 3,3 5,8 71,2 (%/ml) BIBLIOGRAPHIE BERTINA R.M. et VELTKAMP J.J. (1981) In Hemostasis and Thrombosis, Bloom A.L. et Thomas D.T. Eds. pp. 98-110, Churchill Livingstone, London.
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OÙ 9 est un paramètre de pondération pré-affecté.
Les calculs nécessaires pour réduire I au minimum, sont effectués par l'ordinateur 245 comportant trois canaux d'entrée 246, 247 et 248 respectivement. Un élément de mémorisation et d'appel 173 transmet, à l'ordinateur 245 et via le canal 246, les données relatives à la fonction bt.
De la même manière, l'élément de mémorisation et d'appel 224 transmet, à l'ordinateur 245 et via le canal 247, les données relatives à la fonction ut.
Le canal 248 est utilisé pour transmettre, à l'or- dinateur 245, les données relatives aux fonctions Xt qui sont également appliquées au conducteur d'entrée 241 du filtre conformateur d'impulsions 240.
Lors de la réception des signaux d'entrée bt, ut et xt appliqués par les canaux 246, 247 et 248 respectivement, l'ordinateur 245 est conçu pour effectuer certains calculs qui seront décrits ci-aprèsX de même que pour transmettre, au filtre conformateur d'impulsions 240 et via le canal de sortie 251, les données requises concernant la fonction de mémorisation du filtre 240.
Dès lors, la sortie réelle zt du filtre est, avec une erreur de faible poids, aussi proche que possible de la sortie désirée bt. En d'autres mots zt#bt (52) comme représenté en figure 8D.
On considérera à présent plus en détail les opérations effectuées au moyen de ltordinateur 245. Dans les symboles, la quantité I devant être réduite au minimum est où la notation E [ ] indique la moyenne d'ensemble et où représente le bruit filtré. En-simplifiant l'expres- sion pour I, on obtient
Dans ce cas qt-s = E [ut-s ut-t] (55) où # est un indice de temps fictif et où qt-s est l'autocorrélation du bruit reçu. En différenciant l'expression pour I vis-à-vis d,e chacun des coefficients de filtre et en posant les dérivées égales à zéro, on obtient un groupe d'équations simultanées, à savoir pour t = 1, 2, ..., m.Dans les équations ci-dessus, les quantités rt-s, qt-s et gt sont connues, tandis que les quantités fs sont inconnues.
Les calculs effectués par l'ordinateur 245 servellt à déterminer les paramètres rt s) qt-s et t d'après les fonctions d'entrée appliquées aux canaux 248, 247 et 246 respectivement, pour résoudre ensuite les équations (56) pour les quantités inconnues f5. Les paramètres rt-s, q t-s' # et sont définis comme suit Le paramètre rt-s est l'autocorrélation du signal-d'entrée xt qui est appliqué à l'ordina- teur 245 par le canal 248. Le paramètre qt est l'autocorrélation du signal de bruit ut qui est appliqué à l'ordinateur 245 par le canal 247.Les paramètres gt sont les coefficients de produits vectoriels entre la sortie désirée b t et l'entrée xt. Dès lors, on-a pour t = O, 1, 2, ..., m. Dans l'expression pour gt, la sortie désirée bs est appliquée à l'ordinateur 245 par le canal 246, tandis que l'entrée xt est appliquée par le canal 248. Le paramètre 4 est un parametre de pondération auquel une valeur appropriée est affectée comme décrit ci-après.
Dès lors, les paramètres rt~s, qt-s et gt sont déterminés par l'ordinateur 245, lequel résout ensuite les équations pour obtenir, au canal de sortie 251, les quantités f . Ces quantités s sont appliquées à la mémoire du filtre conformateur d'impulsions 240. La sortie réelle zt du filtre 240 est, avec une erreur de faible poids, aussi proche que possible de la sortie désirée bt.
Etant donné que la matrice de l'équation, notamment la matrice [rt-s + vqt~s] est sous forme d'une matrice d'autocorrélation, ces équations peuvent être résolues efficacement par la méthode récurrente. Cette méthode récurrente a été décrite dans les deux publications suivantes N. Levinson, "The Wiener RMS (root mean square criterion = critère effectif; in Filter Design and Prediction", appendice B de N. Wiener, "Extrapolation, Interpolation,and Smoothing of Stationary Time Series", John Wiley, New York, N.Y., 1949, et Enders A.Robinson, nStatistical Communication and Detection with Special Reference on Digital Data Processing of Radar and Seismic Signals", pages 274-279, Hafner Publishing Company, New York, N.Y., E.U.A., 1967.
I1 est à noter que le temps machine requis pour résoudre les équations simultanées cidessus pour un filtre à m coefficients est propor 2 tionnel à m pour la méthode récurrente, compara- tivement à m3 pour la méthode classique de résolution d'équations simultanées. Un autre avantage qu'offre l'adoption de cette méthode récurrente, réside dans le fait qu'elle ne nécessite, pour la mémorisation dans l'ordinateur, qu'un espace pro '2 portionnel à m plutôt qu'a m , comme c'est le cas dans les méthodes classiques.
Lors de la conception d'un filtre conformateur d'impulsions, deux conditions requises peuvent être prises en considération, notamment (a) conformer aussi étroitement que possible la fonction z t en fonction désirée bt.
(b) Produire une puissance de sortie aussi faible que possible si le bruit fixe inopportun constitue la seule entrée de ce filtre.
Dans de nombreux cas pratiques, un filtre est nécessaire pour remplir simultanément les deux conditions ci-dessus et ainsi, on se voit confronté au problème que pose la découverte d'un compromis approprié entre ces deux conditions.
Dès lors, on choisît, pour le paramètre #, une valeur appropriée assurant la pondération relative entre ces deux conditions.