INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Bien que la présente invention ait été amplement décrite à l'appui des formes de réalisation préférées en regard des dessins annexes, il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être aisément conçues par l'homme de l'art, sans sortir du cadre de l'invention. Par exemple, bien que la crémaillère 70 telle que décrite soit entraînée par un solénoïde, celui-ci peut être remplacé par un
moteur électrique.
En outre, bien que les roues menante et menée sup-
portant la scie à ruban sans fin aient été décrites comme des roues tournant dans un plan incliné, elles peuvent aussi tourner dans un plan perpendiculaire à la matière devant
être débitée.
PROCEDE DE CONDITIONNEMENT D'UNE PORTION DE PRODUIT CARNE ET ARTICLES DE CHARCUTERIE OBTENUS PAR CE PROCEDE La présente invention concerne un procddé de conditionnement d'une portion de produit carné et preste à la consommation et emballe individuellement. Elle concerne en outre un article de charcuterie obtenu par ce procédé de conditionnement.
On connaît déjà des produits carnes qui sont conditionnds en petites portions, protes à la consommation par exemple de petites saucisses sèches ou fumées emballées sous vide d'air, sous forme individuelle ou sous la forme d'une série de portions individuelles juxtaposées dans un emballage commun qu'on peut découper pour séparer chaque portion.
On connaît également des portions de pâtés de viande, de pâtés en croû- te ou d'autres préparations, emballées individuellement pour la distribution et la vente.
Cependant, ces modes de conditionnement présentent divers inconvénients pour la vente et la consommation, en particulier quand les portions sont vendues et consommas dans la rus, dans un stade ou sur un champ de foire, c'est-i-dire quand le vendeur ou le consommateur ne dispose pas des équipements ou des ustensiles usuels Pour le vendeur, ces produits présentés dans des emballages plastiques sont relativement dd- licats et difficiles à mettre en valeur, car généralement son étalage n'est pas agencé spécialement en fonction deun produit particulier.
La valeur de l'angle a se trouve disponible en mémoire du calculateur et peut selon l' application finale être délivrée, soit sous forme analogique ou numérique à un autre calculateur, soit être utilisée par une autre partie -du progra n me du calculateur 3 pour être envoyé à un système d'application 18.
Dans le deuxième mode de réalisation de l'invention, il y a un seul capteur de télémesure 1, un calculateur de traitement 3, un bouton poussoir de validation 8, et deux potentiomètres de réglage 4 et 5 des variables d1 et d' 1- La variable a qui est l'angle tracteur remorque peut être délivrée sous for m e analogique ou nu m érique selon l'application finale envisagée, qui peut être un système d'application t8.
Décrivions maintenant l'application à l'automatisation d'un rétroviseur extérieur.
Dans le cas de virages, de manoeuvres, de changements de directions, le conducteur d'un véhicule en particulier articulé doit apporter une attention soutenue aux évène m ents de la circulation se produisant sur les côtés de son véhicule tracteur et de sa remorque ou semi-remorque.
L'invention considérée a pour objet d'apporter une amélioration sensible à ce problème qui dans le cas de vdhicules poids lourds reste difficile à résoudre au moins pour le coté du véhicule se trouvant à l' opposé ou conducteur.
n existe à ce jour divers dispositifs de rètrovision donnant une solution à ce problème, en particulier les rétroviseurs fixes à miroir plan.
Ce dispositif le plus com munément utilisé par tous les constructeurs automobiles permet après réglage d'obtenir un champ de vision correct depuis le- poste de conduite, mais seulement lorsque le véhicule tracteur est aligné avec sa remorque.
Dès que l'angle entre l'axe longitudinal du tracteur et celui de la remorque devient significatif (cas d'une cassure tracteur remorque à droite avec conducteur à gauche et inversement) le réglage fixe du miroir rétroviseur donne au conducteur une vision du flan de sa remorque et ne permet pas à celui d'observer ni le passage des roues arrières, ni d'observer les évènements de la circulation se produisant sur le côté opposé à son poste de conduite.
Une variante de ce montage donne une solution au problème posé et est constitué par l' adjonction d'un second miroir fixe d'orientation diffèrente. Cette solution simple est quelquefois utilisée.
Une autre solution consiste à avoir des rétroviseurs fixes à miroirs incurvés.
Les miroirs fixes incurvés permettent au conducteur de disposer d'un champ de vision élargi par rapport aux miroirs plans avec l'inconvénient d'avoir une image déformée et donc une notion fausse des distances et des objets s'y refletant au moins pour ceux se situant à l' extrëmité de la courbe.
Lors de la cassure du tracteur avec la remorque le champ de vision se trouve très réduit et défor Une autre possibilité est offerte par les rétroviseurs orientables depuis le poste de conduite.
Cette solution où le conducteur dispose d'une commande d'orientation du rétroviseur depuis le poste de conduite est connue et appliquée.
Les technologies de motorisation de l'orientation sont de type électrique ou m dcanique.
Ces solutions connues présentent l'inconvénient : - pour le miroir fixe unique de ne pas résoudre le problé n e posé, - pour plusieurs miroirs fixes d'avoir des réglages difficiles et de nécessiter d'une multiplicité de miroirs de surface moindre, - pour le miroir fixe incurvé de donner une vision d8formée, - et pour le miroir télécom mandé par le conducteur de nécessiter une intervention de celui-ci.
Le dispositif de mesure de l'angle a pourra être appliqué à l'auto m atisation d'un rétroviseur extérieur, et évitera tous les inconvénients précédents.
Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, l'élément solidaire du corps du pivot de direction est porté par le tourillon supérieur et est situé au-dessus de l'élément solidaire du bol de banjo.
Par ailleurs, le roulement interposé entre le bol de banjo et le tourillon inférieur est un roulement à rouleaux coniques alors que le roulement interposé entre le bol de banjo et le tourillon supérieur est un roulement à rotule à deux rangées de rouleaux, un organe de calage étant prévu pour précharger le roulement à rouleaux coniques et régler la pression exercée sur les surfaces de contact des deux éléments.
Le roulement à rouleaux coniques est pré chargé car il doit absorber les efforts verticaux exercés sur le pivot de direction. En revanche, le roulement à rotule n'a pas à être chargé puisqu'il est destiné à absorber uniquement les efforts radiaux.
On notera ici que la précharge exercée sur le roulement à rouleaux coniques est plus faible que celle qu'il convient normalement d'exercer sur les roulements des ponts motodirecteurs actuels et qu'elle permet ainsi de diminuer l'intensité du couple résiduel.
De préférence, l'organe de calage est interposé entre le tourillon supérieur et un couvercle fixé sur le corps du pivot de direction, du côté opposé au roulement à rotule.
Un mode d'exécution de la présente invention sera décrit ci-après à titre d'exemple nullement limitatif en référence aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1 est une vue partielle en coupe d'un pont motodirecteur conforme à l'invention - la figure 2 est une vue avec arrachement et à échelle agrandie d'un détail de la figure 1 ; et - la figure 3 est une vue de dessus et à échelle réduite de l'élément supérieur en forme de disque visible sur la figure 2.
Le pont motodirecteur qui est représenté partiellement sur la figure 1 comprend au voisinage de chacune de ses extrémités un bol de banjo 1, un pivot de direction 2 comportant un corps 3 sur lequel un tourillon inférieur 4 et un tourillon supérieur 5 sont montés coaxialement, un roulement 6 interposé entre le tourillon inférieur 4 et une protubérance 7 prévue à la partie inférieure de l'extrémité libre du bol de banjo 1, et un roulement 8 interposé entre le tourillon supérieur 5 et une protubérance 9 prévue à la partie supérieure de l'extrémité libre du bol de banjo.
Le roulement 6 est un roulement à rouleaux coniques entourant l'extrémité supérieure 10 du tourillon 4 et s'appuyant contre la paroi interne d'un évidement cylindrique 11 ménagé dans la protubérance 7. Le roulement 8 est quant à lui un roulement à rotule à deux rangées de rouleaux qui accepte une variation angulaire sensible entre l'axe de la bague intérieure et celui de la bague extérieure, ce roulement entourant I'extrémité inférieure 12 du tourillon 5 et prenant appui contre la paroi interne d'un évidement cylindrique 13 ménagé dans la protubérance 9.
On notera ici que le roulement 6 est destiné à supporter les efforts verticaux exercés sur le pont alors que le roulement 8 est prévu pour supporter uniquement les efforts radiaux.
Comme le montre clairement la figure 2, deux éléments 14, 15 solidaires le premier du bol de banjo 1 et le second de l'extrémité inférieure 12 du tourillon 5 sont appliqués l'un contre l'autre.
Les surfaces de contact de ces éléments sont situées dans un plan perpendiculaire à l'axe XX du pivot de direction 2 et présentent un faible coefficient de frottement entre elles. Elles sont de préférence constituées par un revêtement déposé par métallisation sur chacun des éléments 14, 15. Il va de soi cependant qu'elles pourraient être constituées par les surfaees libres de garnitures fixées sur les éléments 14, 15.
L'élément 14 est constitué par un disque portant des cannelures 16 sur sa paroi latérale et est emmanché à force dans une dépression cylindrique 17 ménagée dans le fond de l'évidement 13.
L'élément 15 est également constitué par un disque. Il a sensiblement le même diamètre que l'élément 14 et porte sur sa face opposée à ce dernier une protubérance 18 (parfaitement visible sur la figure 3) retenue par une vis noyée 19 dans un logement de forme correspondante 20 réalisé axialement dans l'extrémité inférieure 12 du tourillon 5.
En revenant à la figure 1,on voit que le corps 3 du pivot de direction 2 comporte un couvercle annulaire 21 fixé par des vis 22 et entourant l'extrémité supérieure 23 du tourillon 5. On voit également qu'une rondelle de calage 24 enfilée sur l'extrémité 23 du tourillon 5 est serrée entre celui-ci et le couvercle 21, cette rondelle assurant la précharge du roulement à rouleaux coniques 6 et permettant un ajustage de la force de frottement engendrée entre les éléments 14, 15 lors d'un déplacement relatif entre le bol de banjo 1 et le corps 3 du pivot de direction.
En résumé, le couple résiduel maintenu sur les pivots de direction du pont motodirecteur conforme à l'invention peut être nettement plus faible que celui appliqué sur les pivots de direction des ponts motodirecteurs actuels, sans pour autant que le shimmy apparaisse avec ses inconvénients.
EMBALLAGE POUR PORTIONS DE PRODUITS ALIMENTAIRES.
- cette limitation en profondeur impose une cueillette très près des rochers, donc l'obligation d'utiliser des engins d'exploitation de faible tonnage.
- difficultés de conditionnement ultérieur, l'industrie réclamant la séparation de la tige et des feuilles (traitements séparés).
Cette technique de récolte, du fait de ses nombreuses limitations, présente un rendement total moyen, obligeant les industriels à recourir à des importations d'algues brunes, pour la seule consommation française.
Les dispositifs,selon l'invention, permettent de remédier à ces inconvénients, par la combinaison des trois éléments suivants - le triage des laminaires en séparant la feuille du tronc, - le fauchage des laminaires, - le transport de ces derniers jusqu'à la surface, le tout s'enchainant dans un mouvement continu.
le triage des algues est obtenu à l'aide d'un peigne qui les canalise vers les barres de coupe.
Le fauchage est alors réalisé par une lame de coupe inférieure qui section ne les algues à leur base, et une lame de coupe supérieure qui les sectionne sous la partie feuillue.
les tronçons d'algue ainsi sectionnés sont emportés vers les tubes d'asspiration par le courant traversant la goulotte d'avant en arrière, et qui s'évacue au travers des grilles pratiquées sur la partie arrière de la drague, évitant ainsi la formation d'une onde stationnaire de la couche d'eau, qui aurait pour effet de repousser les laminaire.
Des lances à eau, fixées sur le fond de la goulotte principale et orientées vers le fond de celle-ci, évitent tout dépôt d'algues.
le transport des algues ?jusqu' la surface s'effectue par des tubes d'évacuation, carénés pour limiter la résistance à l'avancement dans l'eau, à la base desquels est injecté de l'air comprimé, à une pression supérieure à la pression ambiante. Ce dernier mélangé à l'eau remonte en surface en se détendant, créant un courant ascentionnel qui entraîne la matière récoltée.
La morphologie des algues variant suivant les saisons et la profondeur impose un réglage de l'angle de traction de la drague ; pour ce faire, un dispositif d'excentrique est prévu sur les axes des bras de traction.
la figure I représente une vue d'ensemble en perspective de la drague.
la figure 2 représente une coupe longitudinale de la drague.
La figure 3 représente une vue extérieure du dessus.
La figure 4 représente une vue de face extérieure, ainsi qu'une coupe transversale.
La figure 5 représente le détail d'une barre de coupe à molettes.
La figure 6 représente un ensemble drague-bateau porteur.
Exemple 3 Sur l'offrêtite obtenue à l'exemple 2 (référencée 2 F), on a effectué un cycle des opérations suivantes - traitement consistant en un chauffage rapide de la zéolithe à 600"C en atmosphère statique pendant 2 heures (on obtient le produit 3 A).
- échange cationique par NH4N03 2 M dans les conditions décrites dans l'exemple 1.
On obtient ainsi un produit 3 B, dont les caractéristiques sont données dans le tableau ci-dessous
1D 2F 3A 3B K+ (% poids) 3 0,4 0,1 S raies (103) 298 262 259 278 x o S raies / 59 48 47 50 t S totale U ( ;;) L Cri stallini té 100 81 80 85 (") Adsorption H20 (. 'pds) 18,1 16,9 Adsorption cyclohexanel 8,9 1,9 (pds)"L 9,1 I Rapport molaire Rapport molaire 8,0 9,1 Si02/Al 203 Exemple 4 Sur l'offrétite obtenue à l'exemple 1 (rfrencée 1 D), on a effectué deux cycles des opérations suivantes - calcination sous air (3 l/h/g) contenant 10 % de vapeur d'eau, à 550"C pendant 2 heures.
- échange cationique dans les conditions suivantes : 100 g de zéolithe anhydre, 1000 ml de solution 2 M de sulfate d'ammonium, agitation à 100 C pendant deux heures.
Les traitements thermiques ont donné les produits 4 A et 4 C ; les echanges cationiques ont donné les produits 4 B et 4 D.
1D 4A 4B 1 4D K (% poids) 3 0,8 0,1 S raies (103) 298 260 297 268 272 x S S raies / 48 53 49 50 S S totale es W (J) o Cristallinité 100 81 90 83 85 (e,) Adsorption H20 ( poids) 18,1 16,4 Adsorption cyclohexane 8,9 7,6 (o! poidsl Rapport molaire 8,0 8,5 Si02/A1203 Exemple 5 : Quatre catalyseurs sont prépares selon une méthode décrite ci-après en utilisant les offrétites décrites dans les exemples précédents : le catalyseur 1 avec la zéolithe obtenue à l'exemple 1, les catalyseurs 2, 3 et 4 avec respectivement les zéolithes des exemples 2, 3 et 4.
Un gel d'alumine du type Condea SB est introduit dans la cuve d'un malaxeur et peptisépar de l'acide nitrique. On introduit ensuite l'offrétite telle que celle obtenue dans les exemples 1 à 4, de telle manière que le mélange contienne 50 % de zéolithe (exprime en poids de solide sec). La pâte est ensuite extrudee puis calcinée à 500 C.
On introduit ensuite du nickel et du molybdène par imprégnation à sec à partir de solutions de nitrate de nickel et de paramolybdate d'ammonium, et on calcine à 500 C. Les teneurs en nickel et molybdène sont respectivement de 1,5 1 > 5 % et 6,8 % en poids de métal.
Le catalyseur est ensuite chargé dans une unité catalytique et pré-sulfuré par un melange hydrogène sulfure d'hydrogène dans les proportions 90-10, à la température de 400 C.
Le catalyseur est utilisé pour améliorer les propriétés de tenue au froid d'un gas-oil.
Le gas-oil utilisé a la composition donnée dans le tableau Point initial :- 209 Densité 0,869 10 c; : 295 Soufre (%) 1,53 50 % : 312 Azote (ppm) 290 90 t' : 340 Point final : 359 Point d'écoulement (%C) : 15 C (Norme AFNOR N 07.042) Point de trouble ( : 18 C Le test s'effectue à une pression totale de 40 bars, une vitesse spatiale d'alimentation (VVH) en volume de charge par volume de catalyseur et par heure de 1, un rapport volumique H2ggas-oil de 500 litres par litre. La température est ajustée pour obtenir une amélioration d'au moins 15"C dans les températures limites de tenue au froid. Au bout de 400 heures de fonctionnement dans ces conditions, c'est-à-dire en obtenant un produit ayant un point de trouble de 0 C et un point d'écoulement de -3 C, les températures requises du lit catalytique sont portées dans le tableau suivant Catalyseur 1 2 3 4 Température 400 380 365 370 Les meilleurs catalyseurs sont ceux qui contiennent une offrétite ayant le plus faible taux de potassium, à savoir 0,1 X poids.
PROCEDE ET DISPOSITIF D'ETANCHEITE ET DE PRESSURISATION POUR SORTIES D'ARBRES DE COMPRESSEUR D'AIR EXEMPT D'UUILE.
L'invention concerne un procédé et un dispositif permettant d'assurer l'étanchéité et la pressurisation des sorties d'arbres de compresseurs d'air exempt d'huile. Le procédé et le dispositif s'appliquent à des compresseurs à vis... ou autres machines pouvant comporter les mêmes caractéristiques. Il permet, en plus d'une réduction des pertes volumétriques des machines, d'éviter la pollution de l'air délivré par le compresseur pouvant provenir du lubrifiant des roulements ou des paliers supportant les rotors du compresseur . En outre, il est possible de limiter à une valeur acceptable l'entrée éventuelle de l'air dans les enceintes où sont loges les roulements ou les palliers du compresseur, enceintes généralement en liaison avec un réservoir d'huile sous simple pression atmosphérique.
Ce type de machines peut fonctionner à deux régimes différents ; le premier correspond aux périodes d'utilisation pendant lesquelles le compresseur délivre de l'air comprimé, utilisé ou stocké, le second, souvent imposé par des soucis d'économie d'énergie, correspond aux périodes durant lesquelles le compresseur continu d'être entraîné sans fournir d'air comprimé dans le circuit d'utilisation.
La chute de puissance absorbée pendant ce régime est obtenue en abaissant le niveau de pression interne du compresseur par l'obturation partielle ou totale de l'aspiration. En certains points, la pression interne chute de ce fait nettement en dessous de la pression atmosphérique.
Aux deux extrémités des tronçons 7, 8 des plaques formant brides et constituant des éléments d'accouplement 11, 12, 13, 14, sont soudées selon un angle qui correspond à l'angle de réglage du support d'outils ou bien de ses tron çons 7, 8 par rapport à la direction de travail 6. Les pla ques formant brides 12, 13 (figure 1) sont vissées ensemble de sorte qu'il en résulte une construction de chtssis rigide et stable dont la stabilité est assurée par l'intermédiaire du support d'outils.
Dans la disposition selon la figure 2, les plaques formant brides 11 et 14 sont vissées ensemble, de sorte que le support d'outils forme un "V" fermé vers lavant. Les outils en forme de disques 10 sont tournés vers l'intérieur.
La figure 3 montre une autre variante. Dans le cas de cette disposition, les plaques formant brides 12 et 14 sont vissées ensemble, grâce à quoi on réalise un support outils rectiligne avec des outils en forme de disques 10 tournés vers la gauche. L'assemblage des plaques formant brides 11 et 13 donnerait un support d'outils avec des outils en forme de disques tournés vers la droite.
Les tronçons 7, 8 du support outils peuvent être, en vue du réglage de l'angle, munis d'un dispositif de réglage de l'angle. Ces tronçons sont, à cet effet, munis de points de raccordement 15, 16, 17, 18, 19, 20. Sur la plaque-bride 13 (figure 4) est vissée une douille de palier 21. Entre le point de raccordement 16 constitué également par une douille de palier, et la douille de palier 21S est insérée la broche de réglage 22 jouant le rôle d'organe d'accouplement de longueur variable. L'organe d'accouplement 23 est rapporte entre les points de raccordement 17 et 18. En réglant la broche de réglage 22, l'angle de réglage des tronçons 7, 8 peut être modifié.Dans cette variante de la herse à disques, les tron- çons 7, 8 peuvent également être montés de façon que les outils à disques 10 soient tournés vers leestdrieur (figure 3) ou bien vers l'intérieur (itigure ss) Il est possible de bri der sur les tronçons 7, 8 encore d9autres outils à disques, de sorte qu'il est également possible de modifier les largeurs de travail.
Les extrémités internes des tronçons 7, 8 se chevauchent dans cette disposition, de sorte qu'on évite un sillon ou un remblai médian.
La Verse à disques conforme à l'invention permet une large adaptation des outils aux conditions du sol, à la puis- sance de traction et aux conditions de construction lors des combinaisons d'outils de traitement du sol. La conception de leur construction permet des économies de matériau, est légère et elle est stable en soi et peu susceptible de gauchissement.
l'invention concerne un disnositif aratoire desti nd briser, fendiller ou fissurer de chaque côté d'un semis en ligne un sol durci superficiellement pour favoriser la levée des germes et jeunes plantules du sol. Ce dispositif est adaptable sur les bineuses existantes.
Jusqu'à prisent les champs ensemencés de graines, qui subissent une pluie battante ou un orage aussitôt le semis, suivi de soleil et de vent excessif, voient la terre se durcir sur un ou deux centimètres et devenir hermétique.
CeLte croûte empêche les germes de sortir du sol et par ce fait, provoaue une diminution du nombre de betteraves à l'hectare, Préjudiciable au rendement et amène à réensemencer ces champs.
Jusqu'à présent il n'existe rien pour décrouter ces sols ensemencés. Plus spécifiquement en Haute-Normandie, en moyenne générale, il y a cent cinquante à deux cents hectares de betteraves sucrières de retournées chaque année à cause de ce fait météorologique, ce qui veut dire que le réensemencement coûte au planteur de betteraves 700 Frs de semence par hectare et, du fait du temps écoulé entre le premier et le deuxième semis une baisse de production équi- valent à dix tonnes de betteraves par hectare soit 2.600 Frs.
En 1982 il y eu plus de 1000 hectares de rden- semencés, les sommes perdues ont été très importantes.
Il y a d'autres régions de production française qui peuvent subir le même aléa climatique.
la présente invention sera mieux comnrise à l'aide et en regard des messins annexés à +itre d'exemple et non li-itatif.
Fig 1 : ensemble de l'invention vue de l'arrière.
Fig 2 : Axe (1) et support (6) soudés ensemble vue de l'arrière.
Fig 3 : Ensemble du dispositif sans les disques, vue de Profil Fig 4 : Axe (1) et support (6) ,e de dessus.
Lorsque le câble avance, le temps de propagation des ondes sonores diminuera en fonction de la distance exemole : 340 mètres = 1 I seconde 170 mètres = 0,5 seconde 3,40 metres = . 10 mS.
La coincidence des deux signaux C et D. se décalera de la même quantite soit de 2,9 millisecondes oar metre d'avancement.
Les signaux C et n seront envoyés sur un bistable qui donnera le signal E image de la distance parcourue.
En choisissant les filtres fl. et f2. sélectifs, les temps T1. grand devant T2., la fréquence des oscillateurs à quartz suffisamment haute, nous avons une tres bonne précision sur les signaux de mesures contraintes mécaniques et distance.
En-ce qu'ilcomprend un systeme pouvant détecter et signaler le tronçon élémentaire de la section de tirage ou se produit l'effort pouvant nuire au câble.
En ce qu'il comprend des moyens pour détecter les-.contraintes-mécaniques par jauges de contraintes agissant sur un oscillateur local type pont de Wien donnant une fréquence fl. image de la contrainte.
En ce qu'il comprend des moyens pour donner une référence de temps par une horloge à quartz.
En ce qu'il comprend des moyens de mise en forme du signal C par l'intermédiaire d'un diviseur-et d'un monostabler En ce qu'il comprend des moyens de En ce qu'il comprend des moyens de générer une fréquence f2. servant générer und fréquence f2. servant à coder le signal fl.