INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
dent. Dans ce mode de réalisation, la fonction et l'effet obtenus sont les mêmes que dans le mode de réalisation précédent. En outre, dans le cas de la configuration dans laquelle plusieurs extrémités 3C, 5C et 7C de dents ayant une section en éventail sont fixées à chaque dent 3, 5 et 7 de la lame 1 avec une configuration de plectre comme représenté sur les figures 3(a) et 3(b), les hauteurs des extrémités des dents diffèrent et la fonction et l'effet obtenus sont les mêmes que dans le mode de réalisation précédent grâce à la configuration dans laquelle plus la hauteur est faible et plus la largeur de la dent est grande. Dans les modes de réalisation précédents, il est possible de former les hauteurs des dents 3H, 5H et 7H avec des décalages convenables en hauteur par formation des extrémités des dents 3, 5 et 7 par exemple avec un organe de coupe ou à l'aide d'un dispositif qui fléchit convenablement les extrémités des dents par application d'une force de frappe dans la direction d'avance de la lame, afin que les dents antérieure 3 et postérieures 5 et 7 aient des hauteurs 3H, 5H et 7H qui diffèrent. En outre, comme l'indique la figure 4(a), il est souhaitable de disposer d'une configuration dans laquelle l'extrémité 3P de la dent antérieure 3 et les extrémités 5P et 7P des dents postérieures 5 et 7 se trouvent sur une ligne droite en étant convenablement inclinées par rapport à la direction de déplacement B de la lame 1, ou se trouvent en arc de cercle de rayon convenable R. De cette manière, une configuration dans laquelle les extrémités 3P, 5P et 7P des dents 3, 5 et 7 sont en ligne droite ou sur un arc de cercle, peut être facilement formée par réalisation des dents 3, 5 et 7 avec une même hauteur, par déviation des dents postérieures 5 et 7 en direction transversale puis, comme représenté sur la figure 4(b), par meulage à l'aide d'une meule GW dont le centre est placé sur
l'axe central de l'épaisseur de la lame de scie 1.
De cette manière, il est souhaitable de meuler les extrémités 3P, 5P et 7P des dents 3, 5 et 7 à l'aide d'une meule GW afin que plusieurs flancs relativement larges 5r et 7r soient formés sur les dents 5 et 7, les extrémités 5P et 7P étant ainsi renforcées. En outre, les extrémités 3P, 5P et 7P des dents 3, 5 et 7, comme l'indique clairement la figure 4(b) sont disposées suivant un arc de cercle dont le centre se trouve sur l'axe central L de la largeur de la lame 1, si bien que la tendance centripète est améliorée et l'opération de séparation effectuée aux deux angles de l'extrémité 3P de la dent 3 est améliorée, la tendance à un déplacement rectiligne étant aussi accrue. En outre, comme l'indique clairement la figure 4(c), les angles de dégagement latéral 9, e' des
extrémités 3P, 5P et 7P, indiqués sur la figure 1(c) devien-
nent faibles, et la tendance à la déviation en direction transversale et la tendance à la création de vibrations
deviennent aussi faibles.
La description des modes de réalisation précédents
correspond au cas o une dent antérieure 3 non déviée ou
deux dents déviées ayant une très faible déviation en direc-
tion transversale forment un groupe de dents avec deux
dents postérieures 5 et 7 déviées en direction transversale.
Cependant, le nombre de dénts d'un groupe peut être choisi a volonté Par exekiple un nombre quelconque de dents tel que 4, 5j 6E 7, 8i 9... peut être choisi pour la formation du grqupè et l diffrèheces de hauteurs et de largeurs de déviàtiôn entre es défets peuvent être dôniienablement obtenues.; Les figures 5(a) à 5(c) représentent une lame de scie qui comporte quatre dents dans un groupe. Dans la lame 1, les coins de la dent antérieure 3 sont meulés et une partie inclinée 3b dont les côtés sont inclinés avec une même inclinaison, est formée. Dans cet exemple, l'extré-
mité de la dent 3 est réalisée avec une forme presque en V. Dans ce mode de réalisation, un groupe comprend la dent antérieure 3 de hauteur 3H et une seconde dent antérieure 3S de même dimension ainsi que deux dents postérieures 5 et 7. La seconde dent antérieure 3S peut avoir une hauteur légèrement inférieure à celle de la dent antérieure 3. La partie restante non coupée peut être coupée grâce à la formation de la partie inclinée 3B de l'extrémité de
la dent antérieure 3.
Plus précisément, dans ce mode de réalisation, lorsque la pièce est découpée par la dent 3, des copeaux sont formés et sont plus minces que la largeur de la dent 3 et, lorsque la pièce est coupée par la seconde dent antérieure 3S, les copeaux formés correspondent à la partie restante non coupée étant donné les parties inclinées 3B de la dent antérieure. La réduction de dimension des copeaux est améliorée et la facilité d'évacuation des copeaux des dents 3, 3S, 5 et 7 est améliorée. En outre, la dent antérieure 3 et la seconde dent antérieure 3S ne sont pas soumises à une force transversale mais découpent de manière rectiligne dans la direction de coupe. L'action et l'effet sont les mêmes que dans le mode de réalisation précédent. En outre, bien qu'il soit souhaitable que la seconde dent antérieure 3S forme des copeaux encore plus fins, cette seconde dent 3S n'est pas absolument nécessaire. Par exemple, comme l'indique la figure 5(d), la seconde dent 3S peut être supprimée. En outre, dans ce mode de réalisation de l'invention, les hauteurs 5H et 7H des dents 5 et 7 sont représentées comme étant identiques à titre illustratif. Cependant, ces hauteurs
Des bandes supports sont insérées dans ces rainures pour former les différents guides d'ondes.
Cependant, si l'on désire réaliser le maximum de guides d'ondes dans le minimum de place, il est nécessaire de traiter les deux faces de chaque support, au moins en ce qui concerne les support intermédiaires 13. Les supports extrèmes 12, proches des parois latérales, peuvent ne comporter un traitement de surface que sur l'une des faces. On peut également n'utiliser, pour des raisons de standardisation, que des supports du type de ceux utilisés comme supports intermédiaires, c'est-à-dire les supports 13 métallisés sur les deux faces.
Pour un nombre n de guides d'ondes : GO1 à GOn, il est donc nécessaire de réaliser (n+l) rainures sur la face interne de chacune des parois correspondant à la longueur du rectangle: rainures 400 et 410.
Dans chacune de ces structures, il est nécessaire, comme précédemment, qu'au moins une des deux bandes supports formant chaque guide puisse coulisser librement dans les rainures.
II est naturellement également possible de réaliser les cales 3 (figure 6) ou 4 (figure 7) sous forme discrète comme il a été illustré en ce qui concerne les cales 2 (figures 1 et 2) des structures monoguides.
Pour fixer les idées, des guides d'ondes conformes à l'invention ont été réalisés selon plusieurs variantes.
Dans un premier exemple de réalisation, pour réaliser les supports (figure 1 : 10, 11), des plaques en polycarbonate transparentes disponibles commercialement ont été découpées sous la forme de rubans de largeur 15 mm et longueur quelques mètres.
Leur épaisseur était de 0,5 mm.
On a déposé sur ces rubans plastiques, par un procédé de défilement en continu, de l'aluminium dans un évaporateur sur une largeur de 10 min, à travers un masque et suivant une épaisseur le 0,5 micromètre.
Des cales en cuivre d'une hauteur totale de 7 mm ont été utilisées pour séparer les supports en polycarbonate d'une distance e=lmm.
Le guide ainsi obtenu présente une atténuation de 0,7 dB/m à une longueur d'onde 10,6 micromètres. I1 peut être courbé suivant des rayons de courbure de l'ordre de 30 cm, son atténuation devenant alors de 2 dB/m.
Dans un deuxième exemple de réalisation, deux bandes en polycarbonate semblables à celles utilisées dans le premier exemple ont été dorées. Des cales continues en polycarbonate ont permis de fabriquer un guide d'épaisseur 1 mm et d'atténuation 0,5 dB/m. La structure des cales étant celle représentée sur la figure 4.
Dans un troisième exemple de réalisation, deux bandes en acier inox trempé de 2 cm de largeur et de 0,2 mm d'épaisseur et de longueur supérieure à 1 m ont été polies puis dorées sur une face.
Les deux faces métallisées ont été placées en regard et séparées d'une épaisseur e = 1 mm par les cales utilisées pour le premier exemple. L'atténuation était de 0,5 dB/m.
Pour résumer, le procédé de réalisation d'un guide d'ondes selon l'invention comprend les phases principales suivantes: PHASE 1: réalisation des bandes supports.
PHASE 2: réalisation d'une ou plusieurs cales, selon qu'il s'agit d'un système à cales discrètes ou d'un système à cale continue de la longueur du guide.
Le but de la présente invention est de diminuer la traînée d'un flotteur à l'aide d'un profil hydroporteur (foïl) relié à ce flotteur, dent la portance pourra varier de la portance maximum jusqu'd une portance nulle, par des modifications de sa géométrie et par la modification de sa position par rapport au flotteur.
De plus, dans le cas où le flotteur est propulsé par le vent, il comportera alors un plan antidérive qui supportera les fons, ce qui évitera la tratnée du support de fon .
De plus, dans le cas a la vitesse atteinte par le flotteur ne nécessite pas dc fofl, celui-ci s'escamote complètement dans le flotteur pour éviter une tratnée parasite.
De plus, l'ensemble foïl et son support, peut pivoter autour d'un axe horizontal pour faire varier l'angle d'incidence du foll, ce qui donne une deuxième possibilité de variation de portance.
GEOMETRIE DE REPLIAGE ET D'ESCAMOTAGE.
- Mouvement du foïl en vertical (figure 1)s Le foïl est placé sous le flotteur, il est composé de deux ailes repliables et escamotables de manière continue. Le foïl va passer de la position 1 à la position 2 pour finir à la position 3.
(La portance du foïl étant, toutes choses égales par ailleurs proportionnelle à la surface projetée sur un plan horizontal (projection verticale)).
En passant de la position 1 à la position 2, la portance diminue et devient nulle lorsque les deux ailes sont verticales. En passant de la position 2 à la position 3, la portance devient nulle et de plus la traînée propre du foïl diminue jusqu'à s'annuler complètement lorsque le tofl est complètement rentré dans le flotteur.
- Cinématique de chaque aile du foïl (ou de l'aile) dans le cas d'un foïl à une seule aile (figure 2 et figure 3)s Figure 2: Chaque aile du foïl (1) est montée sur un axe approximativement horizontal et est terminée en forme de secteur denté.
Entre ces deux secteurs dentés se place un doigt annelé (2) qui coulisse dans un guide (3).
Le déplacement vers le haut ou vers le bas du doigt va fermer ou ouvrir les deux ailes du foïl.
Une batée peut être placée sur chaque aile pour soulager les contraintes sur le doigt dans une position prédéterminée.
Figure 38 Les deux ailes du foa (1) sont montées sur le même axe approximetivenent horizontal.
Deux biellettes (4) montées à une de leur extréMité sur un axe solidaire du doigt de commande (2). A leur autre extrêmité, elles sont montées sur deux axes décentrés solidaires dc chaque aile. Le doigt coulisse dans un guide (3).
Le déplacement du doigt (2) vers le haut ou vers le bas, va ouvrir ou fermer les deux ailes du foïl.
VARIATION D'INCIDENCE DE L'ENSEMBLE POUR FAIRE VARIER LA PORTANCE. DU FOIL.
son basculement dans l'une quelconque des directions oppo-
sées, peut être détecté par l'un correspondant des commu-
tateurs de détection 50a et 50b. Grâce à la détection sus-
mentionnée, il est possible d'établir que le point de tan-
gence CP a atteint l'une des extrémités opposées de la course qui délimite l'angle d'inclinaison prédéterminé du support 9 de la scie à ruban. En d'autres termes, si les
commutateurs de détection 50a et 50b sont amenés à une posi-
tion plus basse, la course du mouvement alternatif du point
de tangence CP est raccourcie et, par conséquent, l'ampli-
tude du basculement du support 9 (plus spécialement de la scie à ruban sans fin 24) diminue. En revanche, si les commutateurs de détection 50a et 50b sont amenés à une position plus haute, la course du va-et-vient dudit point de tangence CP est
accrue et, par conséquent, l'amplitude du mouvement bascu-
lant du support 9 de la scie "uKmente. Donc, si les com-
mutateurs de détection 50a et 50b sonic amenDs à leur position la plus basse illustrée par des traits mixtes sur la figure 10, ces commutateurs 50a et 50b sont enclenchés l'un et l'autre par les extrémités opposées du support 9 de la scie qui occupe alors une position horizontale. Lorsque ces deux commutateurs 50a et 50b sont enclenchés de la manière susdécrite, il est possible de bloquer le support 9 de la scie dans sa position horizontale, en ramenant le distributeur électromagnétique 47 à une position neutre telle qu'illustiée. Le mouvement vertical des commutateurs de détection 50a et 50b peut être assuré automatiquement en actionnant le moteur pas à pas 51 pour qu'il fasse tourner
les broches filetées 53a et 53b.
Le support 9 de la scie à ruban est centré automatique-
ment sous l'action des mécanismes 32 comportant les galets
35 qui viennent élastiquement au contact des surfaces incur-
L'utilisation des présents anticoagulants est d'autant plus intéressante que l'on a pu montrer qu'ils agissent au niveau de la coagulation intrinsèque, notamment par une inhibition de type thrombinase, ce qui est une action d'un type inhabituel, différente de celle de l'héparine ou des antivitamines K.
Dans ce qui suit, on décrit l'étude de l'activité anticoagulante de composés représentatifs de l'invention; les formules de ceux-ci sont indiquées dans la Figure suivante 1. Dans le tableau I figurent les résultats pour I 'activité anticoagulante; dans le tableau II, ceux pour l'hémolyse, et dans le tableau III, ceux pour le temps de céphaline activée.
COMPOSE TYPE PORMULE DE L'ANION FORMULE DU COMPLEXE N ETUDIE 1 tungstosilicate (SiW11O39)8- SiW11O39K8 2 tungstophosphate (PW11O39)7- PW11O39K7 3 tungstoborate (BW11O39)5- BW12O40H5 4 tungstoantlmoniate (Sb9W21O86)19- NaSb9W21O86 (NH4) 18 5 tungstoarséniate (As4W40O140)28- KAs4W40O140Na27 6 tungstoarsénlate (As4W40O140)28- BaAs4W40O140Na26 Etude de l'activité anticoagulante in vitro Les essais ont été effectués avec du sang de lapin, auquel on a ajouté une quantité donnée des composés à l'étude; le tableau I, qui suit, indique la présence ou l'absence d'une coagulation spontanée 2 heures après le prélèvement et après 24 heures de conservation à + 40C.
On a par ailleurs vérifié que l'introduction dans du sang total, des anticoagulants de l'invention à diverses concentrations, n'entraînait pas d' hémolyse en mesurant la densité optique (D.O.) à 541 nm du plasma obtenu à partir du sang recueilli sur ces composés et après dilution des plasmas avec un volume d'eau distillée. Le tableau II, qui suit, donne les résultats obtenus pour différentes concentrations des composés, 2 heures et 24 heures après le recueil du sang et indique la présence d'un trouble éventuel dans le plasma avant sa dilution.
Etude du mécanisme d'action Lorsque l'on a ajouté les produits I à 5, à diverses concentrations, dans du sang total citraté, ou du plasma, on a observé un allongemént du temps de céphaline activée (TCA) puis à doses plus élevées, une diminution du fibrinogène avec allongement du temps de Quick lorsque le taux de fibrinogène était inférieur à 0,8g/l. Dans le tableau III sont indiqués les concentrations minimales de composé qui entralnent un allongement important du TCA, c'est-à-dire donnent un TCA supérieur à 120 secondes, alors qu'il est de 37 secondes pour le témoin; les concentrations minimales entralnant une diminution du fibrinogène en dessous de 1 g/l figurent aussi dans ce tableau.
Comme par ailleurs on a constaté - que le TCA n'est pas corrigé par addition de plasma normal en parties égales au plasma traité (ce qui signifie que la génération de prothrombinase à par tir du plasma traité est anormale) - que la génération de prothrombinase dans un plasma normal est arrêtée quand on ajoute du plasma traité - qu1il y a diminution importante des facteurs XII > Xl, V111 et IX de la coagulation dans le plasma traité mais qu'elle est plus faible pour des concentra tions plus faibles des composés, on peut considérer que les produits de l'invention ont un effet inhibiteur sur la coagulation, présentant les caractéristiques d'une anti-prothrombinase TABLEAU I :ETUDE DE LA COAGULATION
Concentration COMPOSE COMPOSE COMPOSE COMPOSE HEPARINE du composé N 1 N 4 N 5 N 6 (mg/ml de sang) 2h 24h 2h 24h 2h 24h 2h 24h 2h 24h 0,10 + + + + + + + + 0,50 + + + + + + - 0,75 - - + + - 1,00 - - + - - + + 5,00 - - - - - - - 10,00 - - - - - (+) coagulation (-) pas de coagulation TABLEAU II :Recherche d'une hémolyse
Concentration COMPOSE COMPOSE COMPOSE COMPOSE HEPARINE du composé N 1 N 4 N 5 N 6 (mg/ml de sang) 2h 24h 2h 24h 2h 24h 2h 24h 24h D.O. H. D.O. H. D.O. H. D.O. H. D.O. H. D.O. H. D.O. H. D.O. H.
D.O. H.
0,10 - - - - - - - - - - - - - - - - 0,50 0,16 0,5* 0,185 0,6* 0,75 0,06 0,15* 0,14 0,45 - - 0,105 0,35 0,23 1,5 1,99 0,2 0,9 0,07* 0,2 0,105 0,35 0,22 1,3* 5,00 0,08 0,25 0,135 0,42* 0,06 0,15* 0,14 0,45* 0,22 1,3* 10,00 0,055 0,12* 0,14 0,45* 0,08 0,25* 0,23 1,50* 0,12 0,38 0,21 1,1* D.O. : densité optique mesurée H : % d'hémolyse calculé (le plasma n'est coloé quau-delà de 1%) * : plasma trouble TABLEAU III
COMPOSE N ACTION SUR TCA FIBRINOGENE lg/l (concentration en (concentration en mg/ml) mg/ml) 1 0,5 0,5 2 0,5 0,5 3 0,5 0,5 4 0,15 # 0,5 5 0,06 0,25
DISPOSITIF D'EPURATION D'UN LIQUIDE CONTENANT ENENSUSPENSION DES PARTICULES SOLIDES DE PETITES DIMENSIONS.
La présente invention concerne les dispositifs d'épuration d'un liquide contenant en suspension des particules solides de petites dimensions comme, par exemple, des particules de résine, notamment, mais non exclusivement, dans les eaux résiduelles obtenues dans les traitements des pièces à étancher.
Dans certaines industries, il est nécessaire de rendre certaines pièces étanches, ou du moins relativement étanches, pour qu'elles puissent jouer le rôle auquel elles sont destinées. C'est ainsi que dans le domaine de l'industrie automobile, et plus particulièrement dans celui de la réalisation des moteurs, il est nécessaire de rendre certaines pièces, par exemple des carters, relativement étanches pour que le moteur donne un rendement maximum. Tel est le cas des circuits d'eau de refroidissement dans un carter-cylindre dans lequel un liquide est véhiculé afin de maintenir une température constante au moteur.S'il y a fuite au travers de la matière du carter-cylindre, l'eau de refroidissement pourrait passer soit vers les zones contenant l'huile de lubrification desdits carters, ou bien couler vers l'extérieur et vider cedit circuit qui ne pourrait ainsi remplir son office et créer un blocage du moteur.
Pour éviter ces inconvénients, les techniciens ont pensé obturer les porosités de la matière par un traitement d'imprégnation à l'aide de résines mises sous vide et polymérisées à chaud. Un des produits couramment utilisés est, en fait, de la résine de très faible viscosité qui a la faculté de pénétrer très facilement dans les microporosités des pièces à étancher sous l'effet d'un vide très poussé.
A l'instruction JF30 on charge le registre RT par la donnée indiquée par RAXO.
A l'instruction JF31 on démarre la multiplication entre -b1 et D1 et on incrémente les pointeurs.
A L'instruction JF32 on démarre la multiplication entre les coefficients suivants c'est-à-dire -b2 et DZ.
A L'instruction JF33, Le résultat de la muLtipLication Lancée à L'instruction JF31 est disponibLe ; ce résuLtat est additionné au contenu de L'accumulateur ; on lance aussi une nouvelle multiplication et Le contenu du registre RT est mis dans La mémoire 10 à L'adresse RAXO.
A L'instruction JF34 on continue Le processus d'accumulation et le contenu du registre est mis dans te registre RT ; on lance aussi une muLtipLication.
Les instructions JF35 et JF36 sont Les instructions de fin de "pipe-iine" et continuent le processus d'accumulation.
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Scie à moteur à cha ne La présente invention concerne une scie à moteur à chaîne équipée d'un mïcanisme de freinage pour 1a chaúne, lequel peut être actionné par un déclencheur maintenu au moyen d'un verrouillage, à l'encontre de la force d'un ressort, dans une position propre au déclencherment et comporte un organe de retenue ou levier à ruban de frein auquel est fixé un ruban de frein qui entoure un tambour de frein. Dans une scie à moteur a chnaîne connue de ce genre (demande de brevet allemand publiée n 2 922 573) il est fixé à un levier a ruban de frein un ressort de traction au moyen duquel ce levier peut être amené, en basculant de la
position de déclenchement dans une position de freinage.
Lorsque le mécanisme de verrouillage libère le levier à ruban de frein ce levier bascule sous l'action du ressort de traction dans la position de freinage de sorte que le ruban de frein se place contre le tambour de frein et arrête la circulation de la chaîne de scie. Toutefois, la
cha ne n'est freinée qu'après l'actionnement du déclen-
cheur. Le problème qui se pose lors du travail avec la scie à moteur à chaîne consiste en ce que la chaîne continue encore à marcher relativement longtemps, par exemple de 3,5
à 5 secondes, après que l'admission du gaz se trouve inter-
rompue. Pendant que la scie à moteur à chaîne continue ainsi de marcher par inertie celui qui manoeuvre la scie,
c'est-à-dire l'opérateur, risque de buter avec le guide-
chaîne sur le sol, de sorte que la chaîne de scie peut
particulier à être utilisé sur les machines à coudre in-
dustrielles, du type comprenant un boitier rigide fixé sur un bord de la surface de travail de la machine dans une position adjacente au tissu à coudre, un tube de sortie
s'étendant à partir d'une extrémité dudit boitier jus-
qu'à une bouche d'aspiration située sur ce dernier et en
face du tissu, un groupe de soufflage alimenté en air com-
primé et comprenant au moins une buse interne disposée
dans ladite bouche d'aspiration et conçue de façon à diri-
ger l'air comprimé suivant ledit tube de sortie, et un or-
gane de coupe adapté pour osciller d'un c8té à l'autre et agencé dans la z8ne de ladite bouche, dans lequel ledit organe de coupe consiste en une lame qui est articulée sur ledit boitier et s'étend principalement à peu près en ligne droite, et dans lequel ladite lame, en position de fermeture dans laquelle elle est entièrement logée à l'intérieur du boitier, est agencée de façon à bloquer
une partie relativement grande de ladite bouche d'aspira-
vention apparaitront au cours de la description qui va
suivre faite en se référant aux dessins annexés donnés uniquement à titre d'exemples et dans lesquels: la Fig.l est une vue latérale d'une machine à
coudre du type industriel, comportant un dispositif coupe-
fil suivant l'invention; la Fig.2 est une vue en plan à plus grande échelle d'une partie de la machine à coudre de la Fig.l;
Leur écartement est fonction de la largeur du bateau à sortir de l'eau.
Les figures 11 à 14 illustrent les diverses positions que peut prendre la remorque, objet de l'invention, sous l'action individuelle ou générale des vérins d'essieux des deux trains arrières (V1) et (V2) et du train avant (V3), et ceci, même en position immergée, grâce à la centrale hydraulique (CH) située à distance sur l'arrière du tracteur, et ceci, comme cela a été dit précédemment, indépendamment de la direction imprimée par le vérin (Vd).
On peut, à partir de ces vérins d'essieux arrière (V1-V4) et avant (V3), désarticuler la remorque pour lui donner la position nécessaire au besoin du moment, mise à niveau du bateau ou planéité du sol, ou, inversement, lui créer un devers nécessaire saune opération de vérification ou d'entretien.
Par exemple, la figure 11 montre la remorque en position totalement basse qui est la position utilisée pour le transport sur route sans bateau, ou bien pour le transport d'une vedette dont le tirant d'eau est minimum.
Les vérins (V1-V3-V4) sont rentrés. Le train avant (30) et les essieux arrières (20a) et (20b) sont en position affaissée.
La figure 12 montre la remorque en position complètement haute, les vérins des trains avant (V3) et arrière (V1-V4) totalement déployés. Cette position est celle adoptée pour le transport d'un voilier avec le maximum de tirant d'eau.