INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
f) - Les dessins montrent la disposition claire et lisible des composants, des accessoires et grâce à une "méthodologie" simplifiée pour l'analyse des composants donnant les moyens de préparations. Le fonctionnement de la préparation est facilitée par la mise à disposition de doseurs et de compte-gouttes, de mouillettes qui permettent, au fur-et-à-mesure, d'élaborer, de contrôler, de poursuivre des variations selon une orientation choisie pour un usage ou une ambiance donnée, à un moment donné.Plusieurs orientations différentes étant possibles, le coffret se prête à la création et à la modification illimitées de (fragrances diverses composées avec des dosages différents, soit à doser dans le doseur en millilitres d'Eau de Parfum auquel on ajoute des millilitres d' Eau de Toilette pour faire baisser, quand utile, la concentration auxquelles des gouttes huiles, provenant des modificateurs sont décomptées et ajoutées selon des critères morphologiques, activités, nourriture, climat, habillement, établis dans des tableaux informatiques contenus dans le livret de méthodologie fourni avec des formules de fragrances classées en notes aigues, médium, basses, en couleurs et en vibrations, une adéquation personnelle pour usage d'imprégnation ou d'ambiance.
g) - La production à l'échelon industriel est prévue simultanément avec le brevet de protection demandé. Ces productions industrielles peuvent être créées à partir de prestataires industriels français, étrangers, en France ou à l'étranger.
RELATIONS ENTRE MORPHOLOGIE/ACTIVITES ET FRAGRANCES DE NOS THEMES THEME I - COFFRET 1 : TOI & MOI THEME II - COFFRET 2 : TYPHONS & ALIZEES THEME III - COFFRET 3 : JET SET PARIS NEW YORK THEME IV - COFFRET 4 : CONCERTO THEME V - COFFRET 5 : CONTE ORIENTAL COULEUR DE CHEVEUX COULEUR DES YEUX PEAU NOIRS CHATAINS BLONDS ROUX
54123 21345 34125 45321 NOIRS MARRONS CLAIRS BLEUS GRIS-VERT
54132 412l5 45123 32541 LAITEUSE CLAIRE JAUNE NOIRE
45312 43521 32145 54132 RAPPORT POIDS/TAILLE CARACTERISTIDUES PEAU NORMAL aucune référence préférée PLUS GRAND PLUS PETIT
51423 51432 SECHE NORMALE GRASSE
34154 15432 54312 NOURRITURE VEGETARIENNE CARNEE POISSDN EPICEE
23415 51432 32415 54132 ACTIVITES SPORTS SEDENTAIRE BUREAU SORTIES MONDAINES
15342 43215 21345 35421 HABILLEMENT LAINE COTON SYNTHETIQUE SOIES & FOURRURES
32415 12345 23415 34521 PROFIL GENERAL TYPE INTELLECTUELLE MONDAINES ACTIVITES POLYVALENTES
21435 54321 15324 POUR UNE NOUVELLE OSMOSE - PRECISER :SUDATION ABONDANTE FAUVE
du tronçon 11 du bottier. La partie centrale d'un organe bas-
posé à la face inférieure du tronçon 11 de bottier. La brosse rotative 47 est montée à l'extrémité de cet arbre 121 afin
On peut cependant conserver l'invention en utilisant la flèche à relever comme bras supérieur du quadrilatère déformable.
Selon une autre caractéristique de l'invention, cet ensemble est situé intégralement sous la flèche a relever. Pour des raisons de sécurité, on est généralement conduit è utiliser deux vérins alimentés insépen- damment de façon à pouvoir relever la flèche mêe si l'un des circuits est en panne. Dans ce cas, les deux vérins peuvent être très rapprochés de l'axe de la flèche. Par conséquent, même l'utilisation d'un seul vérln-n'engendre pas de déformation importante dans cette flèche.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le bras supérieur articulé et la bielle sont articulés sur la superstructure ou sur la plateforme pivotante reposant sur celle-ci.
Ce système présente également un avantage au niveau du verrouillage de la flèche en position haute-ou toute autre proposItion, ce que l'on peut obtenir en rendant fixe la valeur d'un des angles du quadrilatère et par conséquent en rendant ce quadrilatère indéformable.
Ce dispositif peut être aisément réalisé par un système d'encliquetage entre la bielle et la partie fixe du portique.
Selon un mode de réalisation de l'invention, une barre solidaire de la bielle porte un axe qui peut coopérer avec un crochet pivotant lié au portique fixe. Un vérin permet de soulever ce crochet pivotant pour dé- verrouiller la flèche. Ce système permet éventuellement de réaliser des verrouillages dans piusieurs positions Les dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limiçatqfs, permet tront de mieux comprendre les caractéristiques du portique selon l'invention.
La figure 1 est une vue latérale du portique selon l'invention, la flèche étant en position de travail.
La figure 2 est une vue latérale du portique selon l'invention, la flè- che étant en position relevée.
La figure 3 est une vue de face du portique selon l'invention.
On a représenté sur ia figure 1 une vue latérale du portique.
ce portique comprend un support fixe sur le sommet (1) duquel est prévu un axe (2) autour duquel la flèche (3) est relevable. En dessous de l'axe (2), se trouve un axe (4) parallèle à l'axe (2) autour duquel est articulée la partie arrière d'une bielle (5i portant à l'avant un axe (6) qu'un tendeur (7), articulé, relie à un axe d'articulatIon (8).
Un vérin de poussée (o) est articulé entre un axe îî) solidaire de la bielle (5) et un axe (10).
Selon une variante de réalisation du portique de l'invention, les axes (8) et (10) sont solidaires d'un cadre rigide (12) lié à la flèche (3) et articulé autour de l'axe (2) pouvant glisser par rapport à la flèche (3) selon l'axe longitudinal(13) de celle-ci, On a représenté sur la figure 2 une ue latérale du portique selon l'invention avecla flèche (3) en posisition relevée. Le cadre rigide (12) est guide sur la flèche (3) par des crapauds (14). Ceux-ci pourraient être remplacés par des galets ou par tout autre dispositif convenabie.
Un bras (15), lié à la bielle (5), coopère avec un crochet (16) mobile pour verrouiller la flèche (3) dans cette positIon. Un vérin (17) permet de soulever le crochet 116) pour lIbérer la flèche (3).
On 2 représenté sur la figure (3) une vue de face du portique selon l'inl'invention. On a formé un quadrilatère composé du cadre rigide (12), de deux bielles t5), de deux tendeurs (7), tandis que deux vérins au moins relient l'axe (11) à l'axe (10) solidaire du cadre 12.
Ces dessins permettent de mieux comprendre les avantages de ce système de relevage de la flèche (3) du portique selon l'invention.
On peut citer parmi les produits obtenus par le procédé de la présente invention : les trifluorométhylanilines, les méthyl, méthoxy, chloro, phényl, phénoxytrifluorométhylanilines, les diaminotrifluorométhylbenzènes, les diaminoditrifluorométhylbenzènes, les trifluorométhyl-N,N diéthylanilines, les pentafluoroéthylanilines, les perfluorobutylanilines.
Les produits objets du procédé de 11 invention sont notamment utilisés comme intermédiaires de synthèse dans l'industrie pharmaceutique ou phytosanitaire.
L'invention va etre plus complètement décrite à l'aide des exemples suivants qui ne devront pas etre considérés comme limitatifs de l'invention.
EXEMPLE 1 Dans un flacon en verre épais, on introduit 10g (0,11 mole) d'aniline, 25ml de diméthylformamide et lg de zinc.
Le flacon est placé dans un appareil de Parr.
On fait le vide dans le flacon. On introduit 8g de dioxyde de soufre. Le flacon est agité pendant 3 heures sous une pression de bromotrifluorométhane qui est maintenue entre 2,7 et 1,4 atmosphères. La réaction est exothermique. Le flacon est ensuite ouvert. On ajoute 50g de glace, 15ml d'acide chlorhydrique concentré. Le mélange est extrait à l'éther.On obtient par distillation 1) 3,4g trifluorométhyl-2 aniline (rendement 20%) F = - 63ppm Eb14mm Hg 660C 2) 1,7g trifluorométhyl-4 aniline (rendement 10 %) #F = -60ppm Eb14mm Hg 86 C EXEMPLE 2 On procède comme à l'exemple 1 en introduisant - 10g (0,11 mole) d'aniline - 25ml de diméthylformamide - îg de zinc - lOml de méthyl-2 pyridine - 6g de soude en poudre Après 3 heures de réaction et extraction à l'éther, on obtient par distillation - 4,8g de trifluorométhyl-2 aniline (rendement = 28%) - 2,6g de trifluorométhyl-4 aniline (rendement = 15%) EXEMPLE 3 On procède comme à l'exemple 2 en remplaçant la soude par lOg de métabisulfite de sodium en poudre.
Après 2 heures de réaction et extraction à l'éther, on obtient - 6,2g de trifluorométhyl-2 aniline (rendement 36%) - 3,4g de trifluorométhyl-4 aniline (rendement 20%) EXEMPLE 4 On procède comme à l'exemple 1 en introduisant - 10g (0,093 mole) de méthyl-2 aniline - 25ml de diméthylformamide - ig de zinc - 10ml de méthyl-2 pyridine.
Après 3 heures de réaction et extraction à l'éther, on obtient 4,5g d'un mélange qui est séparé par chromatographie en phase gazeuse, on obtient - méthyl-2 trifluorométhyl-6 aniline (rendement 15%) #F : - 62ppm #H = 7,33ppm (t,2H) 6,73ppm (t,lH) J=8,5Hz - méthyl-2 trifluorométhyl-4 aniline (rendement 15Z) = = - 60ppm dH = 7,33ppm (m/2H) 6,73ppm (d,lH) J=8,5Hz EXEMPLE 5 On procède comme à l'exemple 4 en remplaçant la méthyl-2 aniline par lOg de méthyl-4 aniline et la méthyl-2 pyridine par lOml de diméthyl-2,6 pyridine.
Après 3 heures de réaction, on obtient 4,9 g (0,028 mole) de méthyl-4 trifluorométhyl-2 aniline (rendement 30%) Eb = 41 0,5mm Hg #F = -63ppm #H = 6,7ppm (1H); 7,03ppm (1H) J = 8,5 Hz; 7,3ppm (1H) EXEMPLE 6 On procède comme à l'exemple 4 en remplaçant la méthyl-2 aniline par lOg de méthoxy-3 aniline (0,08 mole).
Après 3 heures de réaction, on obtient - 0,8g de ditrifluorométhyl-2,6 méthoxy-3 aniline (rendement 4Z) #F = -53,3ppm ; - 60,8ppm #H = 7,53ppm (d) 6,37ppm (d) J = 8,5Hz 3,87ppm (3H,s) - 3,3g de méthoxy-3 trifluorométhyl-2 aniline (rendement 21%) #F = 53,2ppm - 3,7g de méthoxy-5 trifluorométhyl-2 aniline (rendement 24%) dF = -60,6ppm - 3,7g de méthoxy-3 trifluorométhyl-4 aniline (rendement 24%) #F = - 60ppm EXEMPLE 7 On procède comme à l'exemple 4 en remplaçant la méthyl-2 aniline par 10g de chloro-2 aniline (0,08 mole) et en thermostatant le flacon à 500C.
Après 4 heures de réaction, on obtient - 1 g de chloro-2 ditrifluorométhylaniline (rendement 5Z) - 3,2g de chloro-2 trifluorométhyl-6 aniline (rendement 21Z) dF = -62ppm - 3,2g de chloro-2 trifluorométhyl-4 aniline (rendement 21,o) 6F = -60ppm EXEMPLE 8 On procède comme à l'exemple 7 en remplaçant la chloro-2 aniline par 10g de chloro-3 aniline (0,08 mole).
Après 3 heures de réaction, on obtient - 2,3g de chloro-5 trifluorométhyl-2 aniline (rendement 15%) -62ppm bH = 6,73ppm (2H,m); 7,27ppm (lH,s) - 1,8g de chloro-3 trifluorométhyl-2 aniline (rendement 12%) = = -54ppm - 2,lg de chloro-3 trifluorométhyl-4 aniline (rendement 14%) a F -60ppm EXEMPLE 9 On procède comme à l'exemple 2 en remplaçant l'aniline par 10g de phényl-4 aniline (0,05 mole) et en remplaçant la méthyl-2 pyridine par 10ml de diméthyl-2,6 pyridine.
Après 3 heures de réaction on obtient 1,55g de phényl-4 trifluorométhyl-2 aniline (rendement 11%) dF = - 62ppm EXEMPLE 10 On procède comme à l'exemple 9 en remplaçant la phényl-4 aniline par 10g de phénoxy-4 aniline (0,053 mole).
Après 3 heures de réaction on obtient 2,2g de phénoxy-4 trifluorométhyl-2 aniline (rendement 16%) dF = -63ppm.
EXEMPLE 11 On procede comme à l'exemple 9 en remplaçant la phényl-4 aniline par 10g d'amino-l naphtalène (0,07 mole).
Après 3 heures de réaction, on obtient un mélange de - amino-1 trifluorométhyl-2 naphtalène (rendement 30%) a F = -62ppm - amino-1 trifluorométhyl-4 naphtalène (rendement 20%) dF = -59ppm EXEMPLE 12 On procède comme à l'exemple 4 en remplaçant la méthyl-2 aniline par 10g de diamino-1,2 benzène.
Ces deux liquides sont constitués d'une solution aqueuse et d'une solution organique, la solution aqueuse étant plus lourde que la solution organique.
Ces liquides traversent l'axe central 7 fixe et arrivent dans la chambre d'émulsion 9. Par brassage des phases entre le mélangeur 11 et les parois de la chambre 9 en rotation, on obtient une émulsion dans la chambre 9. Cette émulsion déborde dans la chambre de décantation 17 par l'ouverture 16.
Le champ centrifuge créé par rotation de la partie mobile 13 détermine des zones de décantation concentriques à l'axe 7 dans la chambre 17. Ainsi, une première zone de décantation 19 autour de l'axe central 7 ne contient pratiquement aucune matière liquide ou solide. Une deuxième zone de décantation 21 autour de la première contient essentiellement la solution organique qui est la phase la plus légère. Une troi sième zone de décantation 23 contient surtout La solution aqueuse.
Ces solutions n'étant pas pures, les particules solides qu'elles contiennent sont mouillées lors de l'émulsion, préférentiellement par la solution organique la plus légère. Les particules solides qui ont une densité apparente-supérieure aux densités des deux liquides vont sous l'action du champ centrifuge s'accumuler dans les zones où l'accéleration- centrifuge est la plus grande, c'est-à-dire sur la paroi conique 27 de la chambre de décantation 17 contrairement à ce qui se passe dans un appareil fonctionnant avec le simple champ de la pesanteur.
Du fait de la pente donnée à la paroi 27 de la chambre de décantation 17, ces particules solides 25 cheminent le long de cette paroi 27- jusqu'à la chambre de collection 45 de dépôts solides dans laquelle elles pénètrent par le passage 20. Ces particules s'accumulent alors sur la paroi de cette chambre 45 sans perturber le passage de la solution aqueuse.
En effet, cette chambre 45 a un diamètre supérieur à celui de la paroi conique 27, ce qui évite l'accumula tion des dépôts sur l'ouverture 20.
De plus, les particules qui une fois mouillées par la phase organique ou par la phase aqueuse auraient une densité apparente inférieure à celle de la phase lourde, ne s'accumuleront pas dans l'appareil car elles sortiront soit avec la phase lourde soit avec la phase légère.
La solution aqueuse passe ainsi dans la chambre de collection 45 de dépôts solides avant de descendre par le passage 22 dans la chambre de coLlection 37 de la phase liquide la plus loùrde, c'est-àdire de la phase aqueuse. Là, le collecteur 39 fixe, évacue la solution aqueuse par une canalisation 41 située dans la partie fixe, vers la sortie 43 située sur la tête 15.
La solution organique pass#e de la chambre de decantation 17 à la chambre de collection 29 de la phase liquide la plus légère, par le passage 18 situé dans la partie inférieure de la partie centrale 14.
Dans cette chambre 29, la solution est évacuée par un collecteur 31 fixe, puis par une canalisation 33 vers la sortie 35 située sur la-tête 15.
Lorsque la chambre de collection 45 de dépôts solides est remp-lie, on effectue un rinçage de l'extracteur centrifuge. Pour cela, la vitesse de rotation est ralentie aux environs de 200 à 300 tours/mn. On injecte une solution de rinçage dans l'extracteur qui peut être une des solutions utilisées dans le procédé. Les particules solides en suspension sont alors évacuées par la pelle 48 du collecteur 47 lorsque celle-ci est déployée dans la chambre de collection 45 de dépôts solides. La vidange de l'extracteur et l'évacuation des dépôts solides se font par le conduit 49.
La composition et le débit des solutions de rinçage ainsi que la fréquence des rinçages dépendent des quantités de solides à éliminer. Ainsi, lorsque l'extracteur est alimenté à raison de 3 l/h par une solution aqueuse de HN03. 3 fois molaire et par une solution organique de- tributylphosphate (connu sous l'abréviation de TBP) dilué à 30% dans#un hydrocarbure aliphatique, contenant 3,5 g/l de silice d'une granulométrie de 1 à 22 pm, on obtient, pour une vitesse de rotation de 4000 t/mn, une solution aqueuse contenant 9,3 de la silice introduite et une solution organique en contenant 0,18%. Le rendement de l'élimination de la silice est donc supérieur à 90%.
La figure 2 représente une coupe Il Il de l'extracteur représenté sur la figure 1 dan-s le plan de la chambre de collection 45 de dépôts solides. On distingue sur cette figure, l'axe centrai 7 percé par les différentes canalisations d'introduction 5 des liquides et d'évacuation 33, 41 de ces liquides. Les dépôts solides arrivent dans la chambre de collection 45 par les passages 20, définis dans la partie mobile 13 par la partie centrale 14 solidaire de celle-ci. La pelle 48 du collecteur 47 des dépôts solides passe de la position 56 repliée vers l'axe central 7, à la position 55 déployée dans la chambre de collection 45 de dépôts solides, pour recueillir les dépôts.
Ce changement de position s'effectue par pivotement de la pelle autour de l'axe 53, grâce au système de commande 51.
La figure 3 représente une coupe simplifiée III IIIde l'extracteur représenté sur la figure 1, dans le plan de l'un des collecteurs de phases 31 ou 39 (le collecteur 31 dans l'exemple décrit). Cette figure permet de mieux comprendre la structure et le fonctionnement de ces collecteurs. Lors de la rotation de la partie mobile 13, la solution de la chambre de collection 29 ou 37 pénètre, par une ouverture 62, dans le collecteur 31 ou 39 qui a la forme d'un anneau creux. Cette solution se trouve projetée contre les parois de L'axe central 7. Une ouverture 61 dans cet axe permet à la solution de pénétrer dans la canalisation 33 ou 41 respectivement pour être évacuée.
L'extracteur centrifuge conforme à l'invention est efficace pour tous les composés solides qui, après mouillage par une phase organique, se comportent comme la phase la plus lourde du système.
La figure 1 illustre le principe de fonctionnement d'un capteur solaire selon l'invention.
Les figures 2 et 3 représentent une première forme d'exécution d'un capteur solaire selon l'5nvention, dans deux variantes.
Les figures 4 et 5 représentent une deuxième forme d'exécution dans deux variantes.
Les figures 6 et 7 représentent une troisième forme d'exécution dans deux variantes.
Les figures 8, 9 et 10 représentent une quatrième forme d'exécution dans trois variantes.
Les figures il et 12 représentent une cinquième forme d'exécution dans deux variantes.
La figure 13 illustre le mode d'obtention d'effets de serre.
Les figures 14 et 15 représentent un système concentrateur multiple dans deux variantes.
Comme on le voit sur la figure 1, un capteur solaire selon l'invention comporte essentiellement un système concentrateur 1, constitué ici par une simple lentille, et un objet 2 entouré d'une surface réfléchissante 3 qui l'empêche de rn';cnnsr vers l'extérieur. 'effet réflecteur de cette surface est rendu inopérant dans une fenetre 4 mobile, coïncidant constamment avec la tache lumineuse 5 formée par la lentille 1 sur la surface 3, quelle que soit la direction D du rayonnement solaire incident (dans des limites données, mais qui peuvent être larges).Ainsi, énergie concentrée par la lentille 1 peut pénétrer dans l'objet 2 par ia fenêtre li, mais ne peut en ressortir du fait de la couche réfléchissante 3 existant partout ailleurs; l'objet s'échauffe donc et la chaleur ainsi captée est disponible par exemple pour chauffer un fluide.
Sr 1a figure 2, l'objet comprend un corps collecteur de chaleur 2a et une enceinte 2b entourant ce dernier Cette enceinte, qtii est réalisée en une matière transparente au raycnncment solaire et à l'intérieur de laquelle le vide a été fait est revetue sur sa surface interne d'une couche métallique 3 dont le métal corstitutif (par exemple l'aluminium) est tel qu?1 se vaporise ior-squ'il est porté à la température de la tache 5 formée par le système concentrateur.Une fenêtre transparente coïndidant avec la tache 5 apparaît ainsi, par laquelle le flux énergétique concentré pénètre dans l'enceinte 2b et échauffe le corps collecteur de chaleur 2a. Lorsque la tache 5 se déplace sur la paroi de l'enceinte 2b du fait du mouvement apparent du soleil le e.tal vaporisé se condense sur la partie de la surface interne de celle-ei qu'a iittée la tache, où la couche réfléchissante se reconstitue ainsi, tandis que du matai se vaporise dans la partie nouvellement touche par la tache. Ainsi, la fenêtre suit la tache dans tous ses déplacements.
La matière de l'enceinte 2b, transparente au rayonnement solaires peut etre choisie telle quelle soit opaque, au moins partiellement, au rayonnement émis par le corps collecteur de chaleur. Ainsi, ce rayonnement ne peut sortir de l'enceinte pas même par la fenetre créée dans sa couche métallisée et l'on obtient un effet de serre augmentant l'efficacité du dispositif.
Afin d'éviter que le métal vaporisé n'aille se condenser non pas dans les parties successivement abandonnées par la tache 5, mais dans une partie plus froide telle que la région située audessous du corps collecteur 2a sur a figure 2 (que la tache r'atteint Jamais), ce dernier peut etre conçu pour remplir enceinte isolante 2a (figure 3) à l'exception d'un espace 6 (vide d'air) délImité par une ligne fermée 7 marquant le contour de la région de l'enceinte où se déplace la tache 5. Grâce à cette disposition, aucune partie du système n'est plus froide que ladite région de l'enceinte, dans laquelle le métal de la couche réfléchissante 3 doit se redéposer.En dehors de sa région active, l'enceinte 2b est revetue d'un isolant thermique 8.
Dans l'exemple de réalisation de la figure 4, l'objet se compose, comme dans celui de la figure 2, d'un corps collecteur de chaleur 2a et d'une enceinte 2b en matière transparente au rayonnement solaire, revêtue intérieurement d'une couche réfléchissante 3. Mais, ici, le métal de la couche 3 est choisi non pas pour se vaporiser à l'endroit de la tache 5, mais pour y devenir absorbant, perdant son pouvoir réfléchissant sous l'effet de la haute température qui y règne. L'énergie concentrée de la tache est alors absorbée par la couche métallique 3, puis remise par celle-ci à l'intérieur de l'enceinte 2b en direction du corps collecteur 2a. Lorsque la tache 5 se déplace, le métal qui était devenu absorbant se refroidit et recouvre son pouvoir réfléchissant. Le métal choisi doit donc n'etre le siège ni de corrosion, ni de vaporisation à la température de la tache.
Comme le mcntre la figure 5, la couche métallique 3 peut également revêtir extérieurement l'enceinte 2b . Cette dernière doit alors etre transparente au rayonnement réémis par la zone absorbante de la couche 3.
Les modes de réalisation des figures 4 et 5 autorisent l'obtention d'un effet de serre. A cet effet, dans celui de la figure 4, l'enceinte 2b doit être opaque au raycnnement émis (vers l'extérieur)par la zone absorbante de la couche 3. Dans le cas de la figure 5, l'enceinte doit etre opaque au rayonnement émanant du corps collecteur 2a. Ces deux effets de serre peuvent d'ailleurs etre combinés en réalisant la couche métallique 3 entre une enceinte extérieure opaque au rayonnement de la zone absorbante de cette couche et une enceinte Intérieure opaque au rayonnement du collecteur 2a. En tout cas, il est indiqué d'saurer une protection de la couche métallique 3 en la plaçant en sandwich entre deux enceintes transparentes successives.
La couche métallique 3 des exemples des figures 4 et 5 peut elle-meme fournir un effet de serre, si le métal perd, à l'endroit de la tache, ses propriétés réfléchissantes pour le rayonnement solaire, mais non pas (ou seulement partiellement) pour celui qu'emet le collecteur de chaleur.
Les fonctions de couplage entre cavités Cl, ..., Cn étant séparées des trous de passage 9 du faisceau 5, il est possible, d'une part, d'augmenter le diamètre d des iris 18 afin de réduire encore le temps de remplissage Ts de la structure accélératrice, sans diminuer excessivement la valeur de l'impédance shunt ; cette séparation des fonctions permet d'autre part d'optimiser l'interaction ondes H.Ffaisceau par l'utilisation des tubes de glissement 31 associés aux trous de passage 9 du faisceau, ces trous de passage 9 pouvant en outre comporter un second diamètre d2 réduit.
La figure 4 montre, selon une vue en coupe longitudinale, particulièrement une cavité accélératrice, la troisième cavité accé- lératrice C3 par exemple, qui permet de détailler cette dernière dans une réalisation prévue pour fonctionner à une fréquence de 3000 MHz environ.