INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
présente un grand nombre de premiers orifices pour chaque comparti-
ment et en-ce que le groupe déflecteur présente une pente telle qu'à mesure que le groupe déflecteur se déplace en direction des premiers orifices d'uncompartiment donné, ou s'en éloigne, l'application du vide à ce compartiment, ou la suppression du vide dans ce compartiment,
se produit de façon graduelle sans pointes.
L'invention consiste également en ce que l'appareil comporte un chariot mobile dans une direction des coordonnées par rapport à la
surface supportet consiste aussi en un moyen pour déplacer le déflec-
teur de la bande en synchronisme avec le chariot de façon que, lors-
que l'on applique le vide à la gaine pneumatique, le compartiment ou les compartiments choisis se trouvent, par exemple, sous un outil porté par le chariot. L'invention réside encore en outre dans différents détails de construction et combinaisons comme énumérés plus clairement dans les
revendications.
La figure 1 est une vue perspective d'un appareil concrétisant la présente invention, sous la forme d'une machine à découper des étoffes.
La figure 2 est une vue partielle en plan de la table de l'ap-
pareil de la figure 1.
La figure 3 est une vue en coupe partielle verticale transver-
sale à échelle agrandie prise selon la ligne 3-3 de la figure 2.
La figure 4 est une coupe partielle horizontale et, à échelle
encore agrandie, de la table illustrée à la figure 3.
La figure 5 est une vue schématique partielle de la table de l'appareil de la figure 1 montrant comment le groupe déflecteur de bande dévie la bande d'un distributeur à bande pour donner une action de distribution, toutes les pièces du groupe déflecteur à l'exception
Si l'on se reporte à cette figure, le dispositif selon l'invention permettant la sélection des numéros d'un jeu, tel qu'un jeu de loto, est constitué essentiellement par une enceinte (1), fermée, à l'intérieur de laquelle est prévue une cavité (2) renfermant une pluralité de billes numérotées (3) en nombre égal au nombre de numéros que comporte le jeu, c'est-à-dire quaranteneuf dans le cas d'un jeu de loto. L'enceinte (1), réalisée par exemple en matière plastique moulée, a sensiblement la forme d'une corne et comporte des protubérances externes (4), Une telle configuration permet de bien tenir ledit dispositif dans la main lorsque l'on souhaite l'utiliser.
La cavité prévue à l'intérieur de l'enceinte (1) a des dimensions telles que les-billes (3) ne la remplissent que partiellement et soient maintenues lorsque ledit dispositif est disposé verticalement dans la partie basse de cette cavité. Cette enceinte (1) est associée à un conduit externe transparent (5), mis en place après introduction des billes (3) dans la cavité (2), ce conduit externe (5) présentant une-ouverture (6) située au-dessus du niveau de l'ensemble des billes (3) lorsque ces der nièces sont toutes disposées dans l'enceinte. Le diamètre de ce conduit (5) est légèrement supérieur à celui des billes (3).
L'utilisation d'un tel dispositif est le suivant.
Dans un premier temps, la totalité des billes sont ramenées à l'intérieur de la cavité (2), cela étant obtenu en inclinant l'enceinte (1) de telle sorte que les billes qui se trouvaient dans le conduit (5) soient réintroduites dans ladite cavité. Cela étant fait, les billes sont brassées, par exemple en secouant le dispositif en le maintenant en position retournée.
Pour obtenir la sélection, on retourne le dispositif de telle sorte que les billes puissent s'écouler à l'intérieur du conduit transparent (5). En fonction de la longueur de ce conduit, un certain nombre de billes devienne visible, sept par exemple comme cela est indiqué sur le schéma annexé.
L'utilisateur peut donc alors relever les numéros ainsi sélectionnés et s'en servir, par exemple, pour les reporter sur une grille correspondante d'un jeu de loto.
Après sélection, les billes sont réintroduites à l'intérieur de la cavité (2) et une nouvelle sélection peut être réalisée.
Un tel dispositif est non seulement peu encombrant, facile à réaliser mais il permet surtout de sélectionner un nombre déterminé de numéros en se remettant pratiquement dans les conditions normales d'un tirage officiel.
En effet, les billes peuvent être brassées facilement et sont sélectionnées totalement au hasard.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée à l'exemple de réalisation décrit précédemment mais elle en couvre toutes les variantes réalisées dans le même esprit.
Ainsi, il pourrait avoir une forme plus simple que celle faisant l'objet de l'exemple illustré, par exemple se présenter sous la forme d'ùne simple enceinte cylindrique associée bien entendu à un conduit transparent additionnel.
I1 pourrait également être utilisé pour tout autre jeu que le loto et qui implique la sélection d'un nombre déterminé de-numéros parmi un ensemble donné de numéros.
VEHICULE ROUTIER ARTICULE, NOTAMMENT POUR LE TRANSPORT DE PASSAGERS La présente invention se rapporte à un véhicule routier articulé, notamment pour le transport de passagers ou pour le transport de marchandises.
On connaît l'intérêt de tels véhicules articulés, utilises principalement en zone urbaine, qui permettent à l'aide d'un seul véhi- cule tracteur et d'un seul machiniste d'augmenter considérablement le nombre de personnes transportées au moyen de simples autobus.
Cependant, des difficultés propres à ce genre de véhicule se situent au niveau de leur manque de maniabilité et plus particulièrement à celui de la jonction entre les différents éléments roulants qui le composent.
On constate en effet qu'il existe toujours, lorsque la rotule d'accouplement des éléments roulants est en charge, une cassure plus ou moins accentuée entre ces derniers, pouvant entralplsui- vant l'état de la route, un contact avec le sol de la partie basse de l'arrière de l'élément tracteur, ou de l'avant de 1 'élé- ment tracté.
Pour faire agir ou neutraliser la voilure, il suffirait donc de faire tourner lentement les ailes 21 dans un sens ou dans l'autre suivant que le vent souffle sur bâbord ou sur tribord, jusqu'à obtenir l'effet désiré depuis le nul jusqu'à celui provoquant le maximum de vitesse pour le bateau, et de faire tourner les ailes en sens contraire pour réduire l'allure et même freiner le bateau en faisant encore tourner les ailes jusqu'à ce qu'elles engendrent une force dans le sens contraire. Ce freinage ne peut s'effectuer que par vent latéral.
Les ailes provoquent un couple qui modifie plus ou moins l'orientation de la voilure, il suffit alors de faire tourner la dérive 8 dans le même sens jusqu'à ce que la voilure soit de nouveau orientée bien face au vent. La girouette 17 permet d'affiner ce réglage. La manoeuvre de la dérive S doit donc être conjuguée avec celle des ailes 21 , elle peut aussi se faire automatiquement, la girouette 17 actionne la mise en marche et l'arrêt du moteur faisant tourner la dérive dans les deux sens.
Il est préférable de positionner les ailes 21 sur le bâti horizontal tournant 20 de façon à ce que l'effet correcteur de la dérive soit aussi maximal pour le déplacement du bateau.
Deux crabottages 18 permettent de désaccoupler les deux ailes extérieures 21 si le vent devenait excessif en poupe principalement.
En raison de la plus faible force latérale exercée par la voilure à ailes par rapport à des voiles, et ce d'autant plus pour les coques de bateau décrit ci-dessus, c'est-à-dire, dotées de deux ou trois flotteurs, les dérives sous la coque doivent présenter beaucoup moins d'intérêt surtout pour les bateaux lourds. La possiblité de ne pas placer de dérive, ou une moins grande sous chaque coque sans compromettre les performances de vitesse du bateau sont encore un avantage très appréciable en raison des inconvénients que présentent les dérives pour les cales de lancement, les mises en cale sèche et pour les hauts fonds.
Les forces exercées par le vent étant variables, les bateaux selon l'invention adaptés pour la vitesse (appareils légers dotés d'une grande voilure) peuvent être équipés de contrepoids mobiles afin que leur pilote puisse utiliser toute la force populsive que pourrait engendrer la voilure et que toutes les forces auxquelles sont soumises la coque et sa voilure soient le plus équilibrées possible.
Les meilleures solutions sont, soit de monter des réservoirs d'eau de mer de chaque coté de l'aile anti-couple 12 sur le bâtihorizontal tournant 20, soit des contrepoids solides et mobiles que l'on peut faire circuler autour de la voilure sur un ou plusieurs rails fixés au bâti 20.
Pour utiliser la voilure à ailes et obtenir son maximum d'efficacité, il suffit donc seulement soit d'appuyer sur des boutons ou des petits leviers, soit de tourner des volants ou des manivelles depuis le poste de pilotage 10, à l'abri des intempéries, sans le moindre risque et même en demeurant dans un fauteuil. Une seule personne doit facilement assurer la marche totale du bateau, quelles que soient ses dimensions, d'autant qu'une fois les réglages effectués et le bâti horizontal tournant 20 bloqué par un frein ou un verrouillage, le bateau doit poursuivre seul sa navigation en gardant automatiquement le même cap. Il suffit alors de temps en temps de faire quelques corrections principalement lorsque le vent change de direction ou de force.
Ces bateaux de grande longueur selon l'invention peuvent être équipés d'un ou de plusieurs ensembles de ce type de voilure.
Perfectionnements apportés aux tubes échangeurs de chaleur et aux échangeurs réalisés avec de tels tubes L'invention est relative aux tubes échangeurs de chaleur et aux échangeurs réalisés avec de tels tubes On connait des tubes échangeurs de chaleur constitués par deux cylindres concentriques, les fluides entre lesquels doivent s'opérer les échanges thermiques circulant respectivement. dans l'espace central et l'espace annulaire Cependant, les échanges thermiques que l'on peut espérer avec une telle disposition sont limités à la transmission de chaleur par conduction à travers le cylindre intérieur.
Selon l'invention, le tube échangeur de chaleur est caractérisé par le fait qu'il est constitué par au moins trois cylindres concentriques et par le fait que les espaces annulaires dans lesquels circulent respectivement les fluides entre lesquels doivent s'opérer les échanges thermiques comportent une pluralité de nervures radiales reliant entre eux les susdits cylindres, ce grace à quoi les échanges de chaleur par conduction à travers la paroi du ou des cylindres interne médiaires sont augmentes des échanges de chaleur par conduction à travers les nervures.
Les échangeurs de chaleur réalisés avec de tels tubes présentent des avantages de simplicité par rap- port aux échangeurs classiques à faisceau tubulaire n el--et, dans ces échangeurs classiques, les tubes sont relativement fragiles et leur très grand nombre complique les problèmes d'assemblage sur les flasques d'extrémité.
Par exemple, un tube échangeur à trois cylindres concent@iques conforme à l'invention et comportant N nervures radiales (N nervures radiales dans l'espace annulaire interne, et N nervures radiales dans l'espace annulaire externe) remplacera N tubes d'un échangeur classique à faisceau tubulaire Avantageusement, la forme des nervures radiales est telle que leur épaisseur est maximum au voisinage de la paroi du ou des cylindres intermédiaires à travers lesquels s'osèrent les échanges thermiques, et va en diminuant, vers les cylindres adjacents.
Au point de vue constitutif, et dans le cas d'un tube échangeur à trois cylindres concentriques, l'espace annulaire interne s'étend, à ses deux extrémités, au-del de l'espace annulaire externe, pour délimiter deux espaces d'extrémité par lesquels s'opèrent respectivement l'entrée et la sortie du fluide traversant ledit espace annulaire externe. Ces espaces d'extrémité sont également délimités par des flasques d'extrémité au nombre de quatre.
Dans un échangeur réalisé avec de tels tubes, une disposition concentrique de ces tubes est avantageuse au point de vue encombrement.
L'invention consiste, mises à part ces dispositions, en certaines autres dispositions qui s'utilisent de préférence en même temps et dont il sera plus explicitement question ci-après.
L' inductance de la bobine 25 est maximale du fait de la réduction des entrefers. Cela implique comme nous le verrons un faible courant de maintien dans la bobine 25.
On note que les trajectoires des lignes de forces sont plus courtes et ne traversent plus le pignon craboté. Ainsi les efforts exercés dans la phase de présynchronisation sur le disque en bronze 7, ont disparu et avec eux les risques d' usure ou de grippage.
Les formes des pièces polaires de l'inducteur 5 baladeur 12, l'armature 3 sont données à titre d' exemple.
Détection de position de crabots.
Cette détection est obtenue à partir des variations de 1' inductance des bobines d' excitation des inducteurs de commande.
En effet, la position des crabots modifie considérablement le flux embrassé par ces bobines et donc leur inductance.
Pour détecter ces variations d' inductance et aussi pour- adapter convenablement et automatiquement l'intensité d' excitation des bobines à la phase d' opération en cours, les bobines sont alimentées en courant continu haché selon un cycle choisi pour obtenir les effets cités.
La figure 8 montre le circuit électrique de pilotage d' une bobine d' excitation 4 de commande du baladeur 12. La bobine 4 est représentée par sa résistance R et son inductance L. Ce circuit électrique de pilotage comprend un interrupteur électronique 44, et il est alimenté par une batterie 45, afin d' obtenir dans le circuit soit une tension TF, quand le circuit est fermé, soit une tension nulle To, quand le circuit est ouvert.
La diode de barrage 39 permet, lors de la coupure du courant I, d'éviter une forte surtension et de permettre la décroissance du courant I dans la bobine 4 selon une fonction exponentielle voisine de celle de 1' établissement du courant.
La figure 9 montre 1' établissement du courant I dans la bobine 4.
La figure 10 montre la décroissance du courant I dans la bobine 4 fermée sur la diode de barrage 39 lorsque la tension d' alimentation est coupée.
La figure 11 montre la forme d'onde du courant I dans la bobine 4 en fonctionnement normal.
La figure 12 montre le courant I dans une bobine 4 lorsque baladeur 12 est en position (figure 4). On constate que le courant moyen est élevé.
Ceci est un avantage recherché pour obtenir un effort important bien que les entrefers soient grands. C' est en vue d' obtenir cet avantage et de pouvoir détecter la position du baladeur 12 par la valeur du courant moyen qu'a été conçu le dispositif électrique des figures X, 9, 10 et Il.
La figure 13 montre le courant dans la bobine 4 lorsque le baladeur 12 est engagé (figure 5). L' inductance de la bobine 4 est alors maximale et le courant moyen d' excitation est alors réduit. Cet effet est aussi avantageux parce que les faibles entrefers de cette configuration permettent d' obtenir une force suffisante de maintien du crabot avec un courant moyen réduit ne produisant pas d' échauffement important.
I1 est à noter que les dispositions électriques des figures 8, 9, 10 et 11 permettent d' auto adapter le courant d' excitation des bobines à la phase d' action en cours et aussi de déterminer la position des crabots.
De même le règlage de débit de cette trémie additionnelle peut s'effectuer par tous autres moyens appropriés, par exemple par régistre règlable à son extrémité inférieure.
La réalisation de cette trémie sera avantageusement possible en matière plastique ou en matériaux métalliques.
PROCEDE et INSTALLATION POLYVALENTE de DISTILLERIE avec CONCENTRATION d'EFFLUENTS ou de LIQUIDES THERMOSENSIBLES La présente invention a essentiellement pour objet un procédé de Distillerie et une installation à combinaisons et usages multiples permettant la résolution simultanée du problème du rejet dés effluents de distillation, ainsi que la concentration de liquides thermosensibies, dans l'esprit d'une optimisation des courts relatifs d'investissement et de fonctionnement.
Les Disaillepies, dont l'exemple est pris parmi les Distilleries agricoles produisant de l'alcool éthylique à haut degré, ont de plus en plus à résoudre le problème du rejet des vinasses, c'est-à-dire des effluents restant après la récupération par distillation de l'alcool des vins - qu'ils soient de raisin, de betterave, de canne, de menasse, etc... ou des sousproduits tels que marcs et lies - Les composés organiques contenus dans ces effluents aqueux presentent un potentiel important de pollution des eaux du milieu naturel en raison de leurs Demandes Chimique et Biologique en Oxygène.
Cependant, la teneur en extrait sec soluble des effluents est faible, soit au maximum de 6 . Ce qui impose la séparation de grandes quantités d'eau.
Les deux technologies les plus employées pour la traitement de ces effluents sont celle de la dégradation biologique et celle de la concentration.
La première permet la production de méthane - source d'énergie - mais au prix d'investissements élevés et surtout d'implantations exigeantes en superficie.
La seconde se réalise soit par traitement sur membranes micro poreuses ipa. exemple en osmose inverse), soit par évaporation thermique de l'eau.
Cette dernière solution permet d'atteindre industriellement des concentra tions en extrait sec plus élevées que la precedente.
Les Distillateurs recherchent un taux de concentration élevé pour les vinasses, de manière à pouvoir utiliser le concentré final, soit comme combustible de mélange, soit comme additif d'aliments du bétail. Dans cette dernière application, la qualité nutritionnelle de l'extrait sec - notamment protéique - doit étire préservée. De plus, les produits organiques-contenus dans les vinasses ont tendance à entartrer les surfaces d'échange, particulibrement au dessus d'un certain taux de concentration Les évaporateurs continus doivent donc autre conçus en fonction de ces sujétions.
L'évaporation thermique de l'eau des vinasses demande une dépense d'énergie supérieure à celle nécessaire à la production de l'alcool à partir du vin correspondant, en colonne continue. Si l'on prend l'exemple d'un vin à 100 GL, la production de 100 litres d'alcool à 950 GL nécessite environ 220 kg de vapeur.
La concentration des 900 litres de vinasses restants, jusqu'à l'obtenton par exemple de 50 kg de concentré à 660 Brix, nécessite l'évaporation de 850 kg d'eau, représentant plus de 4 fois plus de vapeur.
Bien entendu, les techniques connues des effets multiples et de la recompression des buées (thermique ou mécanique) sont appliquées sur de tels évaporateurs ..Cependant9 le besoin de vapeur reste du même ordre que celui de la colonne de distillation à haut degré. Le cout énergétique de production de l'alcool est pratiquement doublé. Le cout d'exploitation est égale- ment presque doublé car la valeur marchande des concentrés de vinasses est relativement faible.
Les techniques de thermo et de turbo-compression peuvent également s'appliquer aux colonnes de distillation, mais en pratique elles trouvent moins d'applications que sur les évaporateurs, pour les raisons suivantes : - les économies d'énergie à escompter sont relativement plus importantes sur le poste concentration, - la recompression des vapeurs alcooliques à des températures supérieures à 16C)OC peut entraîner leur dégradation chimique partielle, augmentant ainsi la freinte de distillation ou diminuant la qualité de l'alcool.
Les recherches actuelles portent sur le couplage des opérations unitaires de distillation et d evaporation. Des résultats remarquables sont obtenus pour la réduction de la consommation de vapeur, mais au prix de lourds investissements en machines de recompression mécanique, eu égard aux volumes de buées concernées et aux taux de compression nécessaires. Le demande en énergie mécanique, généralement électrique est également relativement importante.
Dans le cas de la production d'alcool à partir des marcs fermentés, deux techniques sont connues - la première consiste à les soumettre à une diffusion méthodique aqueuse. Elle fournit les "piquettes", de degré alcoolique de moitié inférieur environ à celui des vins, et dont les vinasses de distillation posent les mêmes problèmes de rejet, - la seconde consiste à soumettre les marcs à un entraînement de leuralcool par la vapeur. Les flegmes obtenus à un degré environ double de celui des vins, étant des distillats, ne donnent pas d'eaux épuisées polluantes après leur rectification.
Une filtration de la pâte ainsi conditionnée selon le pretraitement permet de récupérer les ions halogénures encore contenus dans la liqueur et de les recycler au prétraitement après réajustement pondéral de l'halogénure consommé en vue d'une nouvelle génération peracidique de l'halogène.
Après un lavage de la pâte prétraitée et filtrée, on cen- duit la phase d'oxydation-extraction de la dite pâte par le peroxyde d'hydrogène en milieu alcalins durant laquelle la délignifica-tion effective s'accompagne d'un blanchiment substantiel de la pâte, ce qui permet d'attenlre une économie non négligeable sur l'agent de blanchiment de finition. La liqueur d'extraction contient nettement moins de chlorures organiques et minéraux Que dans l'étampe E de la séquence de blanchiment Cl, ce qui facilite son recyclage dans le circuit de récupération des produits chimiques utilisés pour la mise en pâte du bois, la cuisson.
La quantité de soude utilise dans le stade d'oxydation extraction est de 1 à 4 %, de préférence proche de 3 % par rapport au poids sec de pâte, Son augmentation n'influe que modérément sur le résultat final escompte en terme de taux de délignification. Le pH est nettement alcalin au moins égal à 10, compris entre 10 et 12.
Ls peroxyde d'hydrogène est introduit à raison de 0,25 à 5 % du poids de la pâte absolument sèche, de préférence entre 1 à 2 % La consistance de la pâte peut être comprise entre 5 et 15 %, de préférence voisine de 10 .
La durée totale de l'extraction alcaline oxydante peut varier entre 30 minutes et 3 heures, à une température entre 20 et 90 OC, de préférence entre 1 et 2 heures à une température entre 60 et 70 C.
L'incorporation à la liqueur d'extraction d'une faible quantite d'un sel de magnésium tel le sulfate, dans une proportion pondérale de 0,05 à 0,2 0 par rapport au poids de pâte sèche, de préférence voisine de 0,1 %, au titre de protecteur, préserve les carac- téristiques physiques de la pâte au cours de la phase droxydation extraction.
La pâte blanchie et délignifiée est ensuite filtrée et on peut parfaire le blanchiment, par exemple au moyen d'un agent de blanchiment chloré, tel le bioxyde de chlore.
Selon 11 invention, après un prétraitement halogéné suivi d'un traitement au peroxyde d'hydrogène alcalin, la pâte possède une blancheur exceptionnelle supérieure à 40 de blanc. Par ailleurs, les propriétés de la pâte restent très correctes surtout si l'on effectue le prétraitement en présence d'urée.
Les avantages du procédé sont illustrés par les exemples pratiques suivants Exemple 1 -Etate b A une pâte Kraft de résineux non blanchie, ayant une teneur en lignine de 31 mesurée sous forme d'indice Kappa selon la norme AFNOR NFI' 12018 (IK) et un degré de polymérisation (DP) de 1300 (norme ANGOR NET 12005), on ajoute une solution de prétraitement contenant de l'acide monopersulfurique et du chlorure de sodium en quantitérespe tives de 3,75 et 4,(exprimés en chlore)åu poids de la pâte absolument sèche, le- mélange des différents réactifs étant effectué juste avant son addition sur la pâte. On règle la consistance de la pâte à 10 % par addition d'eau. Le pH est alors voisin de 2.Après l'avoir mélan gé intimement dans un sac polyéthylène soudé hermétiquement, l'échan- tillon est plongé dans un bain marie à 70 C pendant 2 heures. On filtre ensuite la pâte prétraitée sur "Büchner" et on lave à l'eau.
- Etape Ep. lia La pâte ainsi épaissie est divisée en 2 échan- tillons A et B.