INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En outre, dans la condition dans laquelle une pression du fluide hydraulique s'est développée dans la chambre hydraulique, lorsque l'amortisseur effectue à un instant considéré une course d'expansion relativement grande, le cylindre hydraulique est soumis à une dépression, ce qui fait que le niveau du véhicule s'abaisse brusquement.
De plus, à l'instant où une charge cesse d'être imposée au véhicule, après que ce dernier a été immobilisé ou garé, le niveau de ce véhicule s'élève brusquement ( et avec lui le centre de gravité dudit véhicule ), ce qui se traduit par un manque de stabilité.
te programmé qui assure la coordination de fonctionne-
ment de l'ensemble.
On décrira ci-après les différentes phases du fonctionnement de l'affûteuse automatique
La chaîne à affûter est mise en place sur le disque porte-chaîne 29 en introduisant les talons dans la fente-intervalle réglable, existant
entre les deux disques. On tend la chaîne par l'inter-
médiaire du tendeur à excentrique.
Le dispositif de détection, préalable-
ment escamoté, est basculé en position opérante
de part et d'autre de la chaîne. Les deux interrup-
teurs-détecteurs sont ajustés à la largeur de la chaîne. Les calages initiaux sont effectués manuellement: débattement angulaire, profondeur
de pénétration...
Bien entendu, lorsqu'il s'agit d'une
série de chaînes de même type, ou mêmes caractéristi-
ques, les réglages restent identiques. On procède également à la mise en mémoire du nombre total de
Les deux coques portent, à leur périphérie, des moyens d'étanchéité et des moyens de scellement; soit, pour l'étanchéité, un demi-tore mâle (4) légèrement en contre-dépouille sur une coque et un demi-tore femelle (5) sur l'autre coque en contre-dépouille inverse.
A l'extérieur de la bague d'étanchéité formée par la partie mâle (4) et la partie femelle (5) des coques, deux couronnes de scellement (4A) et (5A) sont liées à ces dernières par une série de pontets (7) pour former une ligne de déchirure comme expliqué plus loin. Ces pontets de liaison permettent un déplacement relatif des deux couronnes au moment de leur soudure par ultra-son. Cette opération de soudure est réalisée, en simultané, avec la fermeture des deux coques.
La fermeture de l'ensemble s'opère dans une enceinte réalisant le vide. Un jeu relatif (j) entre les deux coques, au droit du plan de jonction, est ménagé grâce à un jonc (8) entouré de deux rainures concentriques (9) prévus sur les couronnes de scellement et l'anneau de tirage en deux parties de façon à ce que la remise en atmosphère de l'ensemble scellé tende à plaquer intimement les deux coques par réduction de ce jeu.
La sonotrode et l'enclume de soudure assurent les deux fonctions fermeture et soudure. Les deux couronnes sont donc pourvues des dispositifs male et femelle permettant de réaliser cette opération de soudure de manière optimum.
L'aménagement (7) de la section des couronnes de scellement (4A) (SA) est également prévu au droit de l'anneau de tirage (3) pour permettre la déchirure par traction. L'utilisateur peut alors continuer sa traction et rompre les pontets (7) coques-couronnes. L'opération de descellement est ainsi obtenue.
La boîte peut être ouverte ou refermée sur son joint d'étanchéité par pression et déformat ionb de ce dernier.
I1 est bien entendu, enfin, que la présente invention n'a été décrite et représentée qu'à titre d'exemple préférentiel et que l'on pourra apporter des équivalences dans ses éléments constitutifs sans, pour autant, sortir du cadre de l'invention.
" PROCEDE DE METALLISATION DE PARTICULES NON CONDUCTRICES." La présente invention se rapporte à un procédé de métallisation en particulier au nickel et sans utilisation de métal précieux, de particules non conductrices telles que des billes en polystyrène réticulé au divinyl-benzène, de préférence sulfoné, macroporeux, de forme H.
De telles billes sont généralement utilisées dans des générateurs électrochimiques du type décrit par exemple dans le brevet français 74/37 259 (SORAPEC).
Le dispositif ci-dessus comporte notamment un compartiment cathodique et un eompartiment anodique, dont la matière active est maintenue en suspension dans un électrolyte liquide, sous forme de billes comportant un noyau en matière synthétique, inerte, recouverte d'un revêtement actif, en l'occurence de zinc déposé sur une couche intermédiaire métallique de nickel On connait déjà plusieurs méthodes de métallisations de supports synthétiques, susceptibles de donner lieu aux particules anodiques précédents.
L'une d'entre-elles par exemple, consiste à encapsuler les billes de matière synthétique par une couche de nickel, qui de ce fait, n'adhère au support que par une adhérence purement mécanique, et sur laquelle on dépose ultérieurement du zinc.
Ce résultat peut-etre obtenu par l'utilisation de la game de traitements suivants - immersion des billes dans une solution de dégraissage, - création ds germes d'étain ionique à la surface de la matière synthétique par immersion dans un bain acide de chlorure stanneux, - après rinçage intensif, sensibilisation au moyen d'un dépôt de traces de palladium ionique constituant des germes sur lesquels, après un nouveau rinçage pourra avoir lieu, - un dépôt de nickel chimique, le cas échéant renforcé par - un dépôt de nickel électrochimique, finalement suivi par - un dépôt de zinc obtenu par tout moyen classique.
Cependant, outre la relativement faible adhérence mécanique déjà mentionnée entre le support synthétique et la couche de nickel l'encapsulant, l'utilisation de palladium est très onéreuse.
Une autre technique, palliant les inconvénients ci-dessus, a été développée, qui consiste en la réduction du nickel à la surface du support en matière synthétique, par l'utilisation du borohydrure de sodium.
Ce procédé est mis en oeuvre par immersion des billes à:revstibs pendant une trentainè: -de minutes-, dans une;selution.acide:-de:-chlorure de nickel à.200 gJl.dans-laquelle une solution de borohydrure de sodium à 35 g/l et de soude 2 N est ajoutée à raison de 100 ml. toutes les 5 mn. et ce pour une quantité de billes traitées d'environ 5 litres.
Toutefois, on constate qu'au bout de très peu de temps la réaction s'emballe ; les billes sont recouvertes d'une couche de nickel noir et brillante ; le bain est tout noir et le récipient dans lequel a eu lieu la réaction est totalement métallise.
Un tel dispositif comportant des aubes souples est aussi envisagé sur une courroie du type chenille circulant simultanément sur une roue motrice entrainée par le pédalier et une roue porteuse dont l'axe est parallèle au précédent, dispositif non représenté.
On comprend donc que selon cette variante, l'individu qui chevauchera cet engin pourra évoluer aussi librement en surface que sous l'eau, ayant à tout moment la vue directe du fond sous-marin et pouvant se diriger aisément dans les trois dimensions de l'espace, aidé par les éléments moteurs du système, ainsi que par le volet de plongée 30, de même que par ses propres bras.
On comprend aussi que, quel que soit son mode de réalisation, un tel engin, qui permet de se mouvpir au ras de l'eau, et dont de ce fait les superstructures sont pratiquement inexistantes, ne fait courir aucun risque de dériver par le vent. De même, dans chaque cas, il permet, outre une évolution sportive, l'exercice de mouvements des membres immergés, ce qui constitue un moyen de traitement thalassothérapique.
il est bien entendu que l'étendue de l'invention n'est pas limitée à exemple ou aux exemples qui en ont été donnés, toute variante, considérée comme équivalence, ne pouvant en modifier la portée. C'est ainsi que le moyen da propulsion sous-marin peut être aussi bien une hélice ou un propulseur du type vis d'Archimède, de même qu'un tel engin peut être utilisé par un pilote s'installant sur le dos.
L'invention peut être utilisée pour l'exercice de loisirs ou de sports nautiques, aussi bien que comme instrument thérapeutique articulaire.
DISPOSITIF DE MANOEUVRE D'UN ORGANE, TEL QU'UNE GLACE DE PORTIER OU UN TOIT OUVRANT, NOTAMMENT POUR VEHICULE AUTO MOBILE La présente invention concerne les dispositifs de manoeuvre ou de déplacement d'organes tels que les glaces de portière ou les toits ouvrants, destinés en particulier à équiper les véhicules automobiles, et l'invention se rapporte plus précisément a un dispositif à commande électrique du type lève-glace On sait que la plupart des véhicules automobiles sont équipés de dispositifs de lève-glace a commande manuelle, comprenant un premier arbre qui peut être entraîné e rotation , autour d'un axe fixe par rapport à la portière, au moyen d'une manivelle, et un deuxième arbre, également monté en rotation autour d'un axe fixe par rapport a la portière et qui est relie par l'intermédiaire d'un réducteur à une timonerie de manoeuvre de la glace. Entre ces deux arbres est interposé un mécanisme dit d'irr6versi- bilité de mouvement, qui permet la transmission d'un mouvement de rotation, dans un sens ou dans l'autre, entre le premier arbre et le deuxième, tout en interdisant la transmission d'un tel mouvement entre le deuxième arbre et le premier. Un tel mécanisme est destiné a permettre la manoeuvre de la glace par la mise en rotation du premier arbre et a interdire sa montée ou sa descente par une action directe exercée sur cette glace.
Un tel mécanisme d'irréversibilité de mouvement est par exemple constitué par un ressort hélicoïdal loge dans un boîtier solidaire de l'ossature du panneau infé- rieur de la portière correspondante, et dont les extrémités sont sollicitees par le premier arbre de telle sorte, lorsque ce dernier tourne dans l'un ou l'autre sens, les spires du ressort se resserrent radialement et se désolidarisent du boîtier, ce qui autorise l'entraînement du second arbre par le premier, tandis lorsque le second arbre tend à tourner dans l'un ou l'autre sens, sous l'effet d'une action exercée directement sur la glace et transmise au second arbre par la timonerie de manoeuvre, l'une au moins des extrémités du ressort est sollicitée de telle sorte que les spires de ce dernier se dilatent ou se développent radialement et se bloquent contre le boîtier, ce qui bloque presque immédiatement la rotation du second arbre et empêche toute transmission d'un mouvement de rotation au premier arbre.
On sait, par ailleurs, que les véhicules automobiles modernes sont de plus en plus souvent équipés de dispositifs de lève-glace, ou de manoeuvre de toit ouvrant, à commande électrique, ces dispositifs comprenant, comme les dispositifs à commande manuelle et pour les mêmes raisons, des mécanismes d'irréversibilité de mouvement.
Un dispositif électrique de manoeuvre d'une glace de portière de véhicule est décrit dans le brevet français n" 1 425 449. Dans ce dispositif, un équipage mobile, solidaire de la glace et se déplaçant donc avec cette dernière, comprend un groupe motoréducteur a moteur électrique dont un organe de transmission du mouvement de sortie est en prise, par l'intermédIaire d'un arbre et d'un pignon, avec un pignon engréné sur une crémaillère fixée à l'ossature dupanneau inférieur de la portière, de sorte que la commande de la rotation du moteur électrique dans l'un ou l'autre sens entraîne le déplacement de 1' équipage mobile dans l'un ou l'autre sens le long de la crémaillère, ce qui correspond à la levée ou å la descente de la glace.Dans cette réalisation, l'irréversibilité de mouvement est assurée par le réducteur associé au moteur électrique au sein du groupe motoréducteur ; ce réducteur irréversible a, pour vitre irréversible, un mauvais rendement ; et le moteur électrique doit Entre surdimensionné afin de délivrer une puissance notablement supé- rieure à la seule puissance nécessaire aux déplacements de la glace. I1 en résulte que le moteur est lourd, encombrant et comateux, ce qui constitue autant dlinconvénients ; en effet, pour manoeuvrer un organe tel quBune glace ou un toit ouvrant, il est évidemment préférable d'utiliser sur l'équipage mobile un moteur qui soit, en premier lieu, léger, afin de diminuer l'inertie de l'équipage mobile et donc 1'énergie consommée à chaque déplacement, en second lieu, de petite taille, afin de pouvoir titre logé dans des panneaux de portière de faible épaisseur et d'améliorer ainsi l'habitabilité du véhicule, et, en troisième lieu, de faible coût afin de permettre ltéquipement d'un plus grand nombre de véhicules.
L'invention a pour but de remédier aux inconvénients de l'état de la technique, et elle propose un dispositif de manoeuvre dont le rendement n'est pas affecté par la présence d'un mécanisme d'irréversibilité de mouvement.
A cet effet, le dispositif selon l'invention, destiné à manoeuvrer un organe mobile tel qu'une glace ou un toit ouvrant par rapport à une ossature portante, telle que celle d'un panneau de portière ou d'un toit, notamment pour véhicule automobile, est du type qui comprend un équipage mobile solidaire de l'organe mobile, un moteur électrique réversible, qui entrave au moins un organe mené en dépla- cement sur au moins un organe fixé à l'ossature portante, et un mécanisme d'irréversibilité de mouvement, pour bloquer la transmission de mouvement de l'organe fixé à l'ossature portante vers l'organe mené et pour autoriser la transmission de mouvement de l'organe mené vers l'organe fixé sur l'ossature portante ; ce dispositif de manoeuvre se caractérise par le fait que le mécanisme d'irréversibilité de mouvement estbdisposé hors de la channe cinématique reliant le moteur électrique à l'organe mobile.
Dans un mode préféré de réalisation, l'équipage mobile porte le moteur électrique irréversible du dispositif; on obtient alors un dispositif sans timonerie de liaison.
En raison de la disposition selon l'invention, la présence du mécanisme d'irréversibilité de mouvement n'en- gendre pas un mauvais rendement de la chaîne cinématique d'entrainement de l'organe mobile.
De préférence, selon une caractéristique connue en soi, l'organe mené est un pignon d'entraînement et l'organe fixé à l'ossature portante est une crémaillère principale avec laquelle le pignon d'entraînement est en prise.
On combine ainsi les effets d'un ensemble moteur naturellement réversible et à bon rendement, avec ceux du mécanisme d'irréversibilité de mouvement, sans affecter les caractéristiques propres à chacun de ces deux ensembles.
Dans une forme de réalisation préférée, le mécanisme d'irréversibilité de mouvement comprend un organe de blocage qui coopère avec un organe de retenue de manière à être appliqué contre ce dernier et à bloquer l'équipage mobile par rapport à l'organe fixé à l'ossature portante lorsque le moteur électrique n'est pas alimenté, et qui autorise le déplacement de l'équipage mobile par rapport audit organe fixé à l'ossature portante lorsque le moteur électrique e ak- lente : l'organe de retenue peut ttre,par exemple, un organe crénelé.
Le fonctionnement continu de l'installation avec des paramètres constants est bien entendu fonction de la conception et de la réalisation d'un ensemble de boucles de régulation judicieusement adaptées aux schémas de fonctionnement utilises dans chaque Distillerie.
Il est également à noter que le turbo-compresseur décrit peut être remplacé par un compresseur volumétrique. De même, son entraînement peut être assuré par moteur électrique ou thermique ou par turbine à gaz.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention sont énumérés ci-après . Pour la partie distillation - alimentation de la colonne en phase liquide dans tous les cas - chauffage du type indirect - opération à pression normale - récupération de la chaleur latente des vapeurs alcooliques dans la quasi totalité des cas sans surchauffe par recompression - préchauffage de l'influx par récupération des chaleurs sensibles des condensats dlevaporateur.
Pour la partie évaporation - utilisation de l'énergie motrice de la vapeur à haute pression - opération sous pression réduite, sauf dans le cas des effluents, pour le premier effet fonctionnant à pression à peine supérieure à la normale, cela sans inconvénient à ce premier stade de concentration - possibilité, lorsque la colonne n'est pas en service, de la by-passer, en reliant directement les corps (8) et (15) pour former un double effet classique (avec thermo-compression) - possibilité, dans cette dernière configuration d'évaporer sous des vides plus poussés (moûts, jus..) - limitation du nombre de corps d'évaporateur et donc du nombre et de la puissance des pompes correspondantes - limitation de la capacité volumique des turbines de compresseurs et limitation correspondante de la puissance électrique consommée - limitation des taux de compression requis, et par conséquent, limita tion en général à des compresseurs mono-étagés - répartition des consommations d'énergie entre vapeur et électricité, avec possibilité de varier le rapport dans certaines configurations - séparation des zones de préconcentration et de finition - limitation de la consommation d'eau de refroidissement : le seul condenseur à eau est celui du dernier corps, lequel participe pour pour 20 % maximum à là capacité évaporatoire totale - possibilité d'utiliser, en complément d'une opération de concentration sous vide, la colonne de distillation comme colonne de désulfitage à contre-courant de vapeur ou de gaz.
L'invention s'applique, en dehors du cas des Distilleries d'alcool éthylique, à tout autre matière première, d'origine naturelle ou synthétique, de nature liquide ou solide, et renfermant au moins un composant- à isoler par distillation ainsi que des composants, solubles ou insolubles, posant des problèmes de rejet en milieu naturel susceptibles d'être résolus par concentration par voie thermique ou partiellement sur membranes microporeuses.
Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée au mode de réalisation décrit et représenté, qui n'a été donné qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits, ainsi que leurs combinaisons, si celles-ci sont exécutées suivant son esprit et mises en oeuvre dans le cadre des revendications qui suivent.
DISTILLATIOM D'UN VIN AVEC COMCENTRATION TOTALE DES VINASSES TABLEAU N 1 (figure 1)
POIDS VOLUME DEGRE PRESSION TEMPE- CHALEUR LATENTE Rep FLUIDE ALCOOL. ABSOLUE RATURE SPECIF. TOTALE OBSERVATIONS kgs litres G-L bar C Kal/kg thrmie A Vin préchauffé 985 1.000 10 80 3,3 % matière sèche B Vin chauffé 985 1.000 10 90 C Vinasses de vin 1,120 0 105 F Vapeur vive 235 10 179 482 128 (enthalpie) G Buées 1er corps 550 1.25 105 535 294 H Buées aspirées 330 1.25 105 535 177 r = 0,7 I Chauffage colonne 220 1.25 105 535 117 K Condensats 1er corps 565 110 Rejet à 30-35 C L Vinasses pré-concentrées 570 570 105 5,8 % mati8re sèche N Buées 2ème corps 360 0,5 80 550 198 9 KW-h O Buées recomprimées 360 0,7 90 545 196 R = 1,45 P Condensats 2ème corps 360 85 Rejet à 30-35 C R Vinasses semi-concentrées 210 200 80 15,7 % matière sèche T Concentré final 50 70 66 % mati8re sèche U Vapeurs alcooliques 400 95 1 79 230 92 V Buées 3ème corps 160 0,3 69 557 89 W Reflux 400 500 95 78 non-alcool X Têtes 4 5 (95) 78 refroidissement à 25-30 C Z Alcool produit 80 100 95 79 Quantité totale d'eau évaporée = 1.070 kg (dont 220 kg pour chauffage de la colonne) DISTILLATION D'UN FLEGME BAS DEGRE PROVENANT DE MARCS TABLEAU N 2 (figure 2)
POIDS VOLUME DEGRE PRESSION TEMPE- CHALEUR LATENTE Rep FLUIDE ALCOOL. ABSOLUE RATURE SPECIF. TOTALE OBSERVATIONS kgs litres G-L bar C Kal/kg thrmie A' Liquide à concentrer 700 0 20 Moût, jus, etc ...
B' Liquide préchauffé 700 0 80 Appoint calories de (17) C Eaux épuisées 600 105 G Chauffage colonne 200 1,25 105 535 107 J Vapeur détendue 210 1,75 115 529 111 Vap HP au T/C du désalcooli sateur = 380 kg K Condensats recyclables 210 110 L Effluent non polluant 400 105 Rejet à 30-35 C N Buées 1er corps 400 0,5 80 550 220 9 à 10 KW-h N' Buées recomprimées 400 0,7 90 545 218 R = 1,45 D' Vapeurs du désalcoolisateur480 20 1 90 480 230 P' Flegme/influx de colonne 480 500 20 88 R Liquide semi-concentré 300 80 Concentration 2,3 X T Concentré final 140 70 Concentration 5 X U Vapeurs alcooilques 400 95 1 79 230 92 V Buées 2ème corps 160 0,3 69 557 89 W Reflux 400 500 95 78 X Têtes 4 5 (95) 78 Non-alcool Z Alcool produit 80 100 95 79 refroidissement à 25-30 C Quantité totale d'eau évaporée = 760 kg (dont 200 pour le chauffage de la colonne) CONCENTRATION D'UN LIQUIDE THERMOSENSIBLE (MOUT, JUS, etc...) TABLEAU N 3 (figure 3)
POIDS VOLUME DEGRE PRESSION TEMPE- CHALEUR LATENTE Rep FLUIDE ALCOOL. ABSOLUE RATURE SPECIF. TOTALE OBSERVATIONS kgs litres G-L bar C Kal/kg thrmie A Moût préchauffé 1,200 1,120 9 69 15,5 % matière sèche B Moût chauffé 1,180 75 F Vapeur vive 165 10 179 482 95 (enthalpie) G Buées 2ème corps 460 0,33 70 557 254 H Buées aspirées 300 0,33 70 557 166 r = 0,55 I' Chauffage 3ème corps 160 0,33 70 557 88 K Condensats 2ème corps 465 75 Rajet à 30-35 C K' Moût pré-concentrée 880 75 20 % matière sèche N Buées 1er coprs 300 0,4 75 554 166 9 KW-h O Buées recomprimées 300 0,6 85 548 164 R = 1,46 P Condensats 1er corps 300 80 évantuellement aromatiques R Moût semi-concentrée 420 70 42 % matière sèche T Concentré final 290 220 45 60 64 % matière sèche 9780 g/1) V Buées 3ème corps 150 0,20 60 563 84 W Condensats 3ème corps 160 67 Quantité totale d'eau évaporée = 910 kg DISTILLATION DE LIES AVEC CONCENTRATION TOTALE DES VINASSES TABLEAU N 4 (figure 4)
POIDS VOLUME DEGRE PRESSION TEMPE- CHALEUR LATENTE Rep FLUIDE ALCOOL. ABSOLUE RATURE SPECIF. TOTALE OBSERVATIONS kgs litres G-L bar C Kal/kg thermie A Lie brute 500 8 Appoint calories de (17) B Lie préchauffée 500 8 62 préchauffage incomplet C Vinasses de lies 600 0 105 = D E Vinasses auto-refroidies 570 78 = L vers extraction tartrique F Vapeur vive 100 10 179 482 54 (enthaloie) G Auto-évaporation ler corps 30 0,45 78 553 16 I Chauffage colonne 130 1,25 105 535 70 avec chauffage influx L' Vinasses détartrées 520 75 Eventuellement centrifugées N Buées 2ème corps 390 0,5 80 550 214 9 KW-h O Buées recomprimées 390 0,7 90 545 212 R = 1,45 P Condensats 2ème corps 390 85 Rejet à 30-35 C R Vinasses semi-concentrées 130 80 T Concertré final 50 70 Concentration moyenne = 10 X U Vapeurs alcooliques 200 1 79 230 46 V Buées 3ème corps 80 0,3 69 557 44 W Reflux 200 250 78 X Têtes 1,6 2 (95) 78 non-alcool Z Alcool produit 32 40 95 79 Refroidissement à 25-30 C Quantité totale d'eau évaporée = 500 kg (dont 30 pour chauffage de la colonne) DISTILLATION DE PIQUETTE DE DIFFUSION AVEC CONCENTRATION TABLEAU N 5 (figure 5) PARTIELLE
POIDS VOLUME DEGRE PRESSION TEMPE- CHALEUR LATENTE Rep FLUIDE ALCOOL. ABSOLUE RATURE SPECIF. TOTALE OBSERVATIONS kgs litres G-L bar C Kal/kg thrmie A Piquette de diffusion 1.250 1.250 5 72 B Piquette réchauffée 1.250 1.250 5 92 C Vinasses de piquette 1.420 0 105 F Vapeur vive 235 10 179 482 128 (enthalpie) G Buées 1er corps 550 1,25 105 535 294 H Buées aspirées 330 1,25 105 535 177 r = 0,7 I Chauffage colonne 220 1,25 105 535 117 K Condensats 1er corps 565 110 Retour en diffusion L Vinasses préconcentrées 870 105 à 75 vers extract. tartrique R' Vinasses détartrées 200 70 fraction aliquote T Concentré final 40 70 U Vapeurs alcooliques 400 95 1 79 230 92 V Buées 2ème corps 160 0,3 69 557 89 W Reflux 400 500 95 78 X Têtes 4 5 (95) 78 non-alcool Z Alcool produit 48 60 95 79 Refroidissement à 25-30 C Quantité totale d'eau évaporée = 710 kg (dont 220 pour le chauffage de la colonne) DISTILLATION D'UN VIN AVEC CONCENTRATION THERMIQUE PARTIELLE DES VINASSES TABLEAU N 6 (figure 6)