INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour que l'épaisseur minimale de silicium entre deux trous ne soit pas nulle, il faut que l'espacement entre deux trous de dimension e, côté substrat, soit supérieur à 282 + e pin. Avec des trous carrés de côté e = 100 pin, on peut donc faire tenir une matrice de 128 x 128 éléments dans un support de 45 x 50 min de côté.
C'est sur cet ensemble support troué et substrat que l'on vient déposer les conducteurs de lignes et de colonnes qui se croisent nécessairement et pour éviter tout contact intempestif entre ces conducteurs, on emploie le mode de réalisation suivant : Dans une première phase, on procède par évaporation sous vide d'un alliage conducteur (Ti - Pt - Au), au dépôt d'un premier jeu de conducteurs, ceux de ligne par exemple.
Dans une deuxième phase, l'ensemble de la zone couverte par le premier jeu conducteur est recouverte d'un diélectrique épais (Si02 de 8 000 A d'épaisseur) déposé par plasma à basse température.
Dans une troisième phase, on procède, par évaporation sous vide d'un métal conducteur, au dépôt du second jeu de conducteurs, ceux de colonne par exemple.
Dans une quatrième phase, on élimine la couche de Si02, déposée pendant la seconde phase, par une attaque en surface, de manière à retrouver le substrat sur lequel on déposera les thermopiles. L'isolement par le Si02 reste par contre intact entre le premier jeu et le deuxième jeu de conducteurs. Les capacités parasites qui sont formées entre les conducteurs aux croisements de ceux-ci, ne provoquent pas de perturbation lors du fonctionnement, car, comme expliqué par la réduction du nombre des éléments à consulter, le fonctionnement ne fait pas appel à des fréquences élevées.
Sur les cases de substrat délimitées par le réseau de m.n conducteurs ainsi réalisé, on vient ensuite déposer les thermopiles selon un processus déjà connu.
tionnelle à la rotation de la tige filetée 77, afin de détecter la position du cône mobile 49 m de la poulie motrice 49 par rapport au cône fixe 49 f Il apparaît que la tige filetée 77 peut être mise en rotation par
le moteur 95 par l'intermédiaire de la roue dentée 93,-
de la chaîne 91 et de la roue dentée 89 quand le moteur
tourne.
Selon la disposition décrite ci-dessus, le cône mobile 49 m de la poulie à cône 49 est déplacé dans un sens ou dans l'autre par rapport au cône fixe 49 f pour commander de façon continue la vitesse de coupe de la lame de scie 29 quand le moteur 95 est commandé pour faire tourner la tige filetée 77 En outre, la position du cône mobile 49 m par rapport au cône fixe 49 f peut être détectée en fonction de la sortie du dispositif de détection 97 et par conséquent, la vitesse de coupe de la lame de scie 29 peut aussi être détectée par le
dispositif de détection 97.
Pour en revenir à la figure 1, le boitier de commande 19 comporte plusieurs commutateurs 103 A, 103 B, 103 C et 103 D pour différents groupes de natures ou de types de matières des pièces à couper Chacun des commutateurs 103 A, 103 B, 103 C et 103 D correspond à l'un des groupes dans lesquels les pièces à couper de diverses natures ont été classées en fonction de leur facilité d'usinage Par exemple, le commutateur 103 A correspond
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à un groupe de pièces faciles à couper, comme des aciers à faible teneur en carbone et des aciers à coupe franche, tandis que le commutateur 103 D correspond
à des pièces difficiles à couper, comme en acier ino-
xydable, en alliages métalliques et aciers résistants à la chaleur et également les commutateurs 103 B et 103 C
correspondent à des pièces de qualité intermédiaire.
Ainsi, dans les opérations de coupe, l'un ou l'autre des commutateurs, 103 A, 103 B, 103 C et 103 D est sélectionné et manoeuvré en fonction des facilités d'usinage de la
pièce W à couper.
Comme le montre la figure 4, les commutateurs 103 A, 103 B, 103 C et 103 D sont connectés respectivement à des dispositifs de sortie à tension constante 105 A, 105 B, 105 C et 105 D qui sont reliés eux-mêmes à un comparateur 107 auquel est connecté le dispositif de détection 97 Le comparateur 107 est connecté à un circuit 109 de commande de moteur reliée au moteur 95 et reliée également à un dispositif 111 de commande de coupe Le comparateur 107 est agencé pour comparer les sorties de dispositifs de sortie à tension constante 105 A, B, 105 C, 105 D avec la sortie du dispositif de détection 97 Si les sorties ne sont pas égales, le comparateur 107 est déclenché et émet des signaux de sortie vers le circuit 109 de commande de moteur afin de commander
le moteur 95 jusqu'à ce que les tensions soient égales.
L'assemblage total, effectué manuellement, peut être repris par la grue, pour un autre réemploi par exemple.
L'ossature 2 permet la pose de passerelles de coulage à toutes hauteurs.
L'ossature d'assemblage et de stabilité 2 est constituée d'un élément d'échafaudage 1 en forme d'échelle, avec des montants 4 et 5.
Lesdits montants 4 et 5 sont maintenus écartés par des tubes entretoises 6 et des traverses 18. La traverse 18 entre chaque montant 4 ou 5 créée un écartement de 1 mètre 20. La traverse 18 a des jonctions sur les entretoises 6 de l'échafaudage et ce par des raccords d'échafaudage.
Le montant 4 servant d'appui au coffrage est constitué par un tube carré 4. Le montant 5 est également en tube carré.
Sur le tube carré 4 sont positionnées des pièces 7 en forme de soupapes creuses. Ces pièces 7 peuvent être amovibles, ou mises à demeure.
Ces pièces 7 assurent la fixation des panneaux coffrants 3, leur bon affleurement et le passage des entretoises traditionnelles 8 du coffrage.
La pièce 7 est formée d'un tube 21/27 9 ouvert à ses deux extrémités.
La pièce 7 est disposée entre les deux demi-trous 10 des panneaux coffrants 3. L'extrémité 11 se termine par une collerette 12, elle assure le bon affleurement des panneaux 3 entre eux.
La pièce 7 est fixée sur le tube carré 4 ; par l'extrémité 13, on peut serrer cette pièce de fixation 7 par un écrou 14, qui vient se bloquer sur le filetage prévu à ce niveau.
Dans le trou du tube cylindrique 9, on peut faire passer une entretoise traditionnelle 8 de coffrage. Une pièce 15 en en capuchon vient prendre appui sur le tube carré 4 et recouvrir l'écrou 14. Un écrou de blocage 16 vient se fixer sur l'extrémité 17 de l'entretoise 8 et prend appui sur ladite pièce en capuchon 15.
Ainsi, avec une seule pièce, on bloque les panneaux coffrants 3, d'épaisseur variable, on assure leur bon affleurement, et à travers la pièce 7 en forme de soupape creuse, on positionne le passage des entretoises traditionnelles 8 de coffrage.
L'ossature d'assemblage et de stabilité 2 peut comporter, au niveau du montant 5, un vérin 19, et au niveau du montant 4, un sabot de réception 20 pour le premier panneau 3.
Quant au panneau 3, il peut être constitué de deux feuilles de contre-plaqué 21, 22 réunies par des tasseaux 23 en bois. Ce panneau peut être fourré d'isolant, par exemple, du polystyrène expansé, ce qui rend isotherme ledit panneau, et permet ainsi le coulage de béton jusqu'à -200C Pour le coulage du béton 25, une face 2A de l'ossature d'assemblage et de fixation 2 est montée, alors que l'autre face 2B (non représentée sur les figures) peut être édifiée au fur et à mesure des hauteurs de coulée ou de la même façon que la face 2A. Pour faciliter le décoffrage, les entretoises 8 passent dans des tuyaux en plastique 26 qui sont mis en place entre les deux faces coffrantes 2A et 2B (non représentée) au niveau du passage desdites pièces 7 en forme de soupape et des entretoises 8.
L'invention concerne un procédé d'allégement de dalles de béton et un tube pour la mise en oeuvre du procédé.
I1 est connu de procéder à l'allégement de dalles de béton en ménageant des vides de matière au cours de la fabrication desdites dalles.
Les diamètres des tronçons la à 1d sont régulièrement décroissants de manière telle que le diamètre extérieur d'un tronçon soit sensiblement plus petit, par exemple de 2 mm, par rapport au diamètre intérieur du tronçon dans lequel il coulisse, le tout de manière telle que le coulissement des tronçons les uns dans les autres soit aisé sans que du béton ne puisse s'introduire entre deux tronçons successifs au cours du coulage du béton comme il sera dit ci-après.
L'une des extrémités du tronçon de plus grand diamètre ta est obturée par un bouchon 2 présentant un rebord 3 qui recouvre la paroi extérieure dudit tronçon.
L'extrémité opposée du tronçon id de plus petit diamètre est aussi muni d'un bouchon 4 mais celui-ci présente un rebord 5 destiné à s'encastrer dans ladite extrémité du tronçon 1d.
Les bouchons 2 et 4 sont par exemple collés ou agrafés La figure 1 montre tous les tronçons de tube coulissés les uns dans les autres ce qui entraine une grande commodité de stockage et de transport puisque le volume est divisé par le nombre de tronçons par rapport à un tube de même longueur totale mais formé d'un seul tronçon.
Il est bien sûr possible d'imaginer un moyen de fixation temporaire pour le transport et/ou le stockage des divers tronçons, du côté du bouchon 4 (par exemple un ruban adhésif).
Comme le montre la figure 2, chaque tronçon, à l'exception de celui de plus grand diamètre la, peut comporter un repère 6 sous forme d'un trait qui est destiné à indiquer, par superposition dudit repère avec l'extrémité du tronçon de diamètre immédiatement supérieur, la longueur minimale de chevauchement de deux tronçons successifs.
Il est bien sûr possible d'imaginer plusieurs repères 6, par exemple de couleurs différentes, de manière à connaitre la longueur obtenue par deux tronçons successifs et/ou de préférence la longueur totale obtenue par l'ensemble des tronçons. Pour cela, il suffit de superposer un repère de chaque tronçon avec l'extrémité du tronçon de diamètre immédiatement supérieur, en utilisant pour chaque tronçon un repère de même-nature, par exemple de même couleur.
La figure 3 montre une mise en place possible de plusieurs tubes 1,1',1 " sur une prédalle (non représentée).
Chaque tube 1 à 1" est mis à la longueur voulue par coulissement relatif de ses tronçons.
Les tubes 1 à 1" sont disposés sur la prédalle parallèlement et à distance les uns des autres et de manière telle que les extrémités de plus grands diamètres soient alternées avec celles de plus petits diamètres, ceci pour uniformiser 1' allégement Les extrémités de chaque tube sont bouchées comme déjà dit par les bouchons correspondants (2,2',2" ,4,4',4 " ).
Dans le cas surtout de tubes en carton, ceux-ci sont évidemment fixés sur la prédalle par tout moyen, colliers ou autres, afin d'éviter le flottement des tubes au cours du coulage du béton sur l'ensemble constitué par la prédalle et lesdits tubes.
Il est clair que selon la forme de la dalle à réaliser, il n'est pas obligatoire que chaque tube possède la même longueur.
De meme selon le taux d' allégement et/ou la répartition de celui-ci, il peut être avantageux de ne pas utiliser la disposition alternée représentée.
Enfin, pour les grandes dimensions il est possible aussi de disposer plusieurs rangées de tubes, chaque rangée étant ellememe constituée par au moins deux tubes aboutés coaxialement.
Dans ce dernier cas, les aboutements peuvent être réalisés avec des tronçons en regard de même diamètre, ou au contraire, avec un tronçon de petit diamètre et un tronçon de grand diamètre.
Einfin, la figure 3 est un exemple de répartition, les tubes étant généralement plus espacés.
On connaît des amplificateurs haute tension à un seul étage délivrant des impulsions de tension de l'ordre du kilovolt pour des impulsions d'entrée dont la tension est de quelques dizaines de volts. Ces amplificateurs peuvent par exemple être constitués par un transistor de puissance ou un amplificateur à tube.
Cependant, pour délivrer de'telles tensions, l'amplificateur haute tension doit travailler dans des conditions limites. Cela influe négativement sur la qualité de l'impulsion délivrée et en particulier sur la pente de son front de montée et sur la pente de son front de descente. De plus, l'intensité du courant délivré est limitée.
On peut pallier cet.inconvénient en utilisant deux étages d'amplification, ce qui permet de faire travailler chaque étage d'amplification dans des conditions moins extrêmes. On obtient alors des impulsions à haute tension à front de montée et à front de descente très brefs, mais l'intensité de courant délivré reste limi+o Une solution connue pour remédier à cela consiste à réaliser le deuxième étage d'amplification à l'aide de plusieurs éléments amplificateurs montés en parallèle et à placer un transformateur d'abaisse ment de tension entre les deux étages d5amplificationO Ce transformateur est donc élévateur de courant. L'in- tensité du courant qu'il délivre se repartit entre les éléments amplificateurs du deuxième étage dont chacun peut ainsi recevoir une intensité de courant éventuellement supérieure à l'intensité de courant de l'impur sion délivrée par l'élément amplificateur du premier étage d'amplification.
Un tel amplificateur peut délivrer des impulsions haute tension dont la puissance crête est de l'ordre de quelques dizaines de kilowatts. Cependant, l'apport d'un transformateur classique grève le temps de montée et le temps de descente de l'impulsion délivrée en sortie de l'amplificateur.
L'invention a précisément pour objet un amplificateur rapide d'impulsions comprenant un transformateur à hautes performances qui ne dégrade que très peu les fronts de montée et les fronts de descente des impulsions. Cet amplificateur peut être à deux étages si le gain de puissance est important, par exemple si on désire amplifier sous quelques dizaines de kilowatts une impulsion dont la puissance de crête est de quelques dizaines de watts. I1 peut aussi ne comprendre qu'un seul étage si le gain de puissance désiré est moindre ou si le signal d'entrée est déjà puissant.
De manière plus précise, l'invention a pour objet un amplificateur rapide d'impulsions comprenant un transformateur inverseur, de rapport de transformation en tension 1/n où n est un nombre entier, dont le circuit primaire constitue l'entrée de l'amplificateur rapide, m éléments amplificateurs connectés en parallèle et qui sont reliés au circuit secondaire du transformateur inverseur, une source de tension alimentant les éléments amplificateurs, caractérisé en ce que le transformateur inverseur comprend un tore ma gnétique et n câbles coaxiaux de même longueur Lt en- roulés sur le tore, dont les âmes reliées en série constituent le circuit primaire et dont les tresses reliées en 'parallèle constituent le circuit secondaire, la tresse du jèmè câble coaxial où 1 SjA n-l étant reliée aux bornes du circuit secondaire à travers une ligne à retard telle que les impulsions délivrées par les tresses desdits n câbles coaxiaux arrivent en même temps aux bornes du circuit secondaire.
Selon une caractéristique secondaire, l'amplificateur rapide comprend en outre un premier étage amplificateur constituant son entrée et qui est relié au circuit primaire du transformateur inverseur et une source de tension alimentant le premier étage amplifier cateur,.
L'utilisation d'un amplificateur à deux étages permet d'obtenir des gains de puissance plus importants.
Selon un mode de réalisation préféré, la eme ligne à retard 3 du transformateur inverseur où l#j#n-1 est constituée d'un, câble coaxial de lon- gueur (n-j).L identique aux n câbles coaxiaux.
Selon une autre caractéristique secondaire, les lignes à retard du transformateur inverseur sont enroulées sur le tore.
Selon -un mode particulier de réalisation1 les éléments amplificateurs forment un amplificateur distribué.
Ceci signifie que l'on tient compte des caractéristiques de la ligne (inductance, capacité) pour effectuer le branchement des éléments amplificateurs.
L'avantage réside dans une diminution de la capaclte parasite de la ligne ce qui permet dUobtenir des impulsions à front de montée plus rapide.
Selon une caractéristique secondaire l'élément du premier étage ar,lplificateur est identique à ceux du deuxième.
Selon une autre caractéristique secondaire; l'amplificateur rapide est contenu dans une enceinte blindée.
Ce mode de réalisation présente l'avantage d'éliminer les émissions de rayonnements des éléments amplificateurs qui sont importantes dans le cas d'un amplificateur rapide à haute tension. Cette enceinte blindée peut être notamment de type coaxial0 D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront mieux de la description qui va suivre, donnée à titre purement illustratif et nullement limitatif, en référence aux figures annexées dans lesquelles - la figure 1 représente le tableau synoptique d'un amplificateur d'impulsions dont l'étage de puissan ce est un amplificateur rapide à haute tension con forme à l'invention ; - la figure 2 représente l'étage d'amplification rapi de de l'amplificateur dtimpuleions représenté sur la figure 1 ; ; - la figure 3 représente de façon schématique le transformateur inverseur représenté sur la figure 2.
Les capteurs photosensibles sont éclairés par une source lumineuse 8 à champ lumineux continu en intensité et produisent selon l'exemple préférentiel de réalisation un signal inversement proportionnel à l'intensité lumineuse qu'ils reçoivent.
Le bottier 7 est fermé par une paroi 9 transparente à la lumière.
Cette paroi assure la protection des capteurs logés dans le boîtier.
Pour limiter le champ de détection des capteurs chacun de ceux-ci est monté dans un élément tubulaire 10 dont une des embouchures est dirigée vers la source lumineuse 8.
Les éléments tubulaires sont portés par une paroi 10A montée dans le boîtier 7.
Chaque capteur 1B devant couvrir un champ beaucoup plus important que celui couvert par un des capteurs 1A le tube contenant le capteur 1B sera de section plus importante que celle du tube contenant le capteur 1A.
Avantageusement les capteurs 1A et 1B sont montés de manière amovible dans l'élément tubulaire 10 en sorte de permettre d'augmenter ou de diminuer leur champ de détection et par conséquent leur sensibilité en hauteur et latéralement.
Comme on le conçoit les capteurs 1A et 1B sont sensibles à l'ombre produit par les mains du musicien sur le boîtier 7.
L'ensemble selon la présente invention est avantageusement pourvu d'au moins un bloc arpègiateur 11.
Ce bloc est par exemple constitué par un ensemble de capteur 1C montés dans des tubes de la même manière que les capteurs 1A et 1B.
De préférence Le champ de détection des capteurs 1C est très réduit c'est-à-dire que le cône de lumière que peut recevoir chacun de ces capteurs est très réduit en diamètre. De plus ces capteurs présentent des champs de détection identiques.
A cet effet les capteurs 1C sont du type miniature et l'élément tubu laire qui les reçoit présente un diamètre réduit comparativement aux éléments tubulaires des capteurs 1A et 1B.
A chaque capteur 1A, 1B ou 1C est associé un étage amplificateur 12 constitué par un amplificateur opérationnel de type connu.
Le signal issu du capteur attaque l'entrée inverseuse de l'amplifica teur 12 au travers d'une résistance 13.
Une résistance 14 constitue la contre réaction de l'amplificateur 12.
Pour régler la sensibilité de la chaîne électronique constituée par le capteur 1A,1B,1C et l'amplificateur 12 associé à ce capteur une ré sistance variable 15 attaque l'entrée inverseuse de cet amplificateur par l'intermédiaire de la résistance 13.
un axe 12 qui est constitué par exemple en matière plas-
tique et qui est en forme de godet ou de pot, si bien qu'il est ouvert vers le haut Cet axe 12 est introduit par le bas dans le perçage traversant 17 avant que la table 3 de la scie ait été montée dans la plaque de base 1 L'axe possède un élément d'extrémité inférieur 13 qui est situé dans la partie d'extrêmité élargie 18 du perçage traversant 17 Au niveau de la jonction avec le restant de l'axe 12 se trouve présent un épaulement annulaire 14 dont la distance par
rapport à la table de la scie augmente avec la même incli-
naison que l'épaulement annulaire 19 Comme cela est indi-
qué notamment sur la figure 3, cet épaulement annulaire s'élève également le long de la ligne indiquée formée de tirets, à partir du point le plus rapproché de la table 3 de la scie et s'écarte progressivement de manière continue de la table 3 de la scie, suivant la ligne représentée en trait plein Cette inclinaison ou pente s'étend, tout comme dans le cas de l'épaulement annulaire 19, sur 360 de sorte qu'il existe entre la partie de l'épaulement annulaire 14, qui est la plus rapprochée de la table 3 de la scie, et la partie de cet épaulement annulaire, qui est
la plus éloignée de la table de la scie, une zone de jonc-
tion non représentée s'étendant axialement, L'axe 12 est inséré avec possibilité de rotation
dans le perçage traversant 17, cest-à-dire que les di-
mensions extérieures de l'axe 12 sont choisies de manière qu'il s'adapte dans le perçage traversant 17 sans bruit de cliquetis, mais par ailleurs permette une rotation autour de son axe longitudinal L'extrémité supérieure de l'axe 12 fait saillie hors du perçage traversant 17 et comporte
une surface périphérique moletée 15 On peut par consé-
quent saisir l'axe 12 dans la zone de la surface moletée 15 et le faire tourner autour de son axe longitudinal. Alors-l'épaulement annulaire 14 de l'axe 12 glisse contre l'épaulement annulaire du perçage traversant 17, et l'axe 12 est déplacé en direction de la table 3 de la-scie, en
raison du déplacement relatif des deux épaulements annu-
laires, et est repoussé contre la surface de la table 3 de la scie au moyen de sa surface d'extrêmit 6 annulaire 16, en raison de l'inclinaison des épaulements annulaires De
ce fait la table 3 de la scie est bloquée contre toute ro-
tation par rapport à la butée 2.
La même action est fournie par la mise en oeuvre correspondante de l'axe 11, c'est-à-dire que la table 3
L'activateur préféré est la tétraacétyl-éthylènediamine ("TAED"). Un autre activateur approprié est le pentaacétate de glucose. D'autres activateurs appropriés sont ceux décrits dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique N" 4 264 466 ou à la colonne 1 du brevet des Etats-Unis d'Amérique N" 4 430 244. Les composés polyacylés constituent les activateurs préférées.
Les exemples non limitatifs suivants illustrent la présente invention plus en détail. Toutes les proportions dont il est question dans le présent mémoire sont exprimées en poids sauf spécification contraire.
Exemple 1 Les compositions A et B suivantes sont broyées chacune pendant 30 minutes à la température ambiante dans un broyeur à attrition "Wieneroto W-1.S" travaillant avec des billes en stéatite d'un diamètre de 8 mm en produisant une suspension liquide dans laquelle le diamètre particulaire moyen de la matière broyée est inférieur à environ10 micromètres dans chaque cas.
PROPORTIONS A B Surfactif non ionique 35 32,57 Surfactif non ionique transformé par un acide 16 16 TPP 30 30 Sel de sodium de l'acide éthylènediamine-tétraméthylène-phosphonique (EDITEMPA) 1,5 1,5 Copolymère d'acide méthacrylique et d'anhydride maléique totalement transformé à la forme de sel de sodium ("Sokalan CP5") 4 4 7 motifs d'oxyde de propylène par motif d'alcanol.
Le surfactif non ionique transformé par un acide est un hémi-ester d'acide succinique et d'un surfactif non ionique (en particulier un alcanol éthoxylé en C12 à C15 comportant 5 motifs d'oxyde d'éthylène par molécule d'alcanol). Cehémi-ester peut être obtenu par la réaction d'anhydride succinique et du surfactif non ionique à température élevée (par exemple 60 C), de préférence en présence d'une petite quantité de catalyseur, par exemple la pyridine. Le produit résultant terminé par un acide agit dans les compositions en tant qu'agent anti-gélifiant.
I1 réduit la température à laquelle le surfactif non ionique forme un gel avec l'eau froide et il favorise ainsi la distribution des compositions pendant le fonctionnement des machines à laver automatiques domestiques aux températures hivernales. D'autres acides carboxyliques solubles dans le surfactif non ionique peuvent être utilisés dans ce but.