INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les moteurs des stations de compression peuvent diminuer le taux caractérisant les variations de charge aussi bien pendant l'augmentation que la diminution de la charge. Par la mise en service des moteurs, il est possible de diminuer le taux pendant les décroissements de charge, et par leur mise hors service, d'améliorer les conditions de charge du réseau pendant les accroissements de charge. Cette influence diminuée est tres avantageuse pour le fonctionnement du réseau public de distribution électrique puisqu'ainsi il est possible d'éviter l'utilisation et l'installation d'équipements coûteux pouvant être démarrés rapidement et pouvant diminuer le taux élevé caractérisant les variations.
Les avantages principaux du procédé proposé et de la station de compression correspondante sont les suivants: - l'économie et la fiabilité sont améliorées en ce qui concerne aussi bien le pipe-l-ine de transport d'hydrocarbures que le réseau public de distribution électrique; - de grandes quantités d'hydrocarbures peuvent être économisées par l'utilisation d'électricité; - la capacité de transport du pipe-line est augmentée.
EMBOUT D'ARTICULATION DESTINE A ETRE MONTE A L'EXTREMITE D'UN BRAS D'ESSUIE-GLACE, ET BRAS D'ESSUIE-GLACE EQUIPE D'UN TEL EMBOUT.
L'invention est relative à un embout d'articulation destiné à être monté à l'extrémité d'un bras d'essuie-glace en vue d'assurer l'articulation, sur ce bras, d'une armature de balai d'essuie-glace, embout du genre de ceux dans lesquels l'articulation est réalisée autour d'un axe géométrique transversal par rapport à la direction longitudinale moyenne de l'embout, cet axe Entant défini par des moyens de montage prévus vers l'extrémité de l'embout éloignée du bras, l'autre extrémité de l'embout tournée vers le bras comportant un logement propre à recevoir une extrémité du bras, les sections transversales du logement et du bras ayant des formes complémentaires, propres à assurer un blocage dans une position angulaire déterminée de l'embout par rapport au bras, ces sections transversales admettant un plan moyen transversal commun.
On sait que les essuie-glaces doivent essuyer des surfaces courbes dont les rayons de courbure varient d'un point à l'autre de la surface. C'est le cas, notamment, pour les pare-brises de voitures modernes ; les rayons de courbure vers les extrémités transversales de ces pare-brises sont souvent beaucoup plus faibles que dans la partie centrale du pare-brise. C'est également le cas pour les lunettes arrière de véhicule.
Du fait de la complexité des courbures des surfaces à essuyer, il est très difficile, sinon impossible, d'assurer le maintien du balai d'essuie-glace, au cours d'un cycle de balayage, dans la position optimale pour l'essuyage de chaque zone de la surface.
On est donc conduit à chercher une solution moyenne permettant d'assurer un essuyage qui, s'il n'est pas optimal, reste satisfaisant sur toute la surface du parebrise.
L'invention a pour but, surtout, de fournir un embout d'articulation du genre défini précédemment qui permette de réaliser dans des conditions simples et économiques un tel essuyage.
Selon l'invention, un embout d'articulation destiné à être monté à l'extrémité d'un bras d'essuie-glace, du genre défini précédemment, est caractérisé par le fait que les susdits moyens de montage définissent un axe géométrique d'articulation présentant un angle d'inclinaison par rapport au plan moyen de la section transversale du logement destiné à recevoir l'extrémité du bras, cet angle d'inclinaison étant choisi en fonction de la forme géométrique de la surface à essuyer de manière à assurer un essuyage satisfaisant sur toute la surface balayée.
De préférence, cet angle d'inclinaison est supérieur à O. et au plus égal à 45X.
rieur. Plus précisément, une cloison 199 est formée dans la base afin qu'elle en divise l'intérieur alors qu'une plaque 191 de réception de sciure est destinée à recevoir la sciure quitombe lorsque la pièce W est en cours de sciage. La plaque réceptrice 191 a une section en forme de V. Un châssis 203 de support de forme convenable est placé sur une face latérale de la base 3, correspondant à l'extrémité supérieure de la pente de cette plaque 191. Une spire 205 de vis qui peut tourner est placée dans la partie inférieure de la plaque 191 afin qu'elle évacue la sciure reçue sur la plaque 191. La spire
Plus précisément, un arbre creux 213 est supporté par le palier 211 afin qu'il puisse tourner et l'autre extrémité de l'arbre 209 est supportée par pénétration de l'arbre creux 213, afin-qu'il puisse tourner. Un pignon 211 de grand diamètre est monté à une extrémité de l'arbre 209. L'arbre 213 est
raccordé à l'arbre 207 par un accouplement convenable 217.
Un pignon 219 est monté sur l'arbre 213 afin qu'il en soit solidaire. Un moteur convenable 221 d'entraînement est monté sur le châssis 203 de support afin qu'il entraîne la spire 205 en rotation. Un pignon menant 227 de petit diamètre et un pignon xenant 229 en prise avec un pignon mené 219 ayant presque le meme diamètre que le pignon menant 229 sont raccordés à l'arbre 225 qui peut tourner et sontraccordés à un arbre 223 de sortie
dU li-oteur 221. Une chaîne 231 passe sur les pignons 227 et 215.
Comme décrit précédemment, lorsque le moteur 221 est entraîné en rotation, la première spire 205f tourne sous la commande du pignon 227, de la chaîne 31 et du pignon 215, et la seconde vis 205s tourne sous la commande du pignon 229 et du pignon 219. Grâce à cette configuration, la première spire 205f et la seconde 205s tournent en sens opposés, et la seconde spire 205s tourne à une vitesse supérieure à celle de la première spire 205f. En conséquence, lorsque la sciure transportée vers la seconde spire 205s par la première 205f est transférée à cette seconde spire, elle est découpée en morceaux et évacuée sous forme de morceaux d'une certaine dimension par la seconde spire 205s. En conséquence, la sciure ne forme pas de trop gros morceaux et peut donc être évacuée régulièrement. De plus, dans le mode de réalisation qui précède, le pas et le sens de rotation de la première-spire 205f et de la seconde spire 205s sont inversés, et la seconde spire 205s tourne à une plus grande vitesse de rotation. En outre, la première et la seconde spire 205f et 205s tournent à une vitesse uniforme en sens opposés. De plus, le pas des deux spires peut être le même et le sens de rotation peut être le même. De plus, dans ce mode de réalisation, la première spire 205f et la seconde 205s peuvent être entraînées par un seul moteur, comme décrit précédemment. Cependant, on peut noter qu'une structure entraînant les deux spires séparément,
par des moteurs séparés et individuels, peut aussi être utilisée.
Les résultats sont rapportés ci-après :
Prétraitement pH, durée IX final après DP température ( C) traitement H2O2/CH APA 2 5% 1% H SO urée 2% 2 2h 70 11,5 760 24 APA 2,5%,15% KBr urée 2 %,1% 112504 2, 1h, 700 1Q,1 1020 APA 2,5 %, 15% KBr urée 2 %, 1,5% H2SO4 2, 2h, 40 11,5 1030 APA 2,5%, 3,7% KBr urée 2%, 1 % H2SO4 2, 1h, 70 9,9 890
Prétraitement pH, durée IK final après DP température (0C) traitement H2O2/OH APA 2,5%, 0, K3r urée 2%, 1,5% H2SO4 2, 1h, 700 10 97o 3,75% H2SO5, 4,8% HCl 2% urée 2, 1h, 70 8,8 890 3,75% H2SO5, 1,2% HCl 2% urée 2, 1h, 70 10,0 930 3,75 % H2SO5, 4,8% HCl 2% urée 2, 2h, 40 9,5 950 3,75% H2SO5, 1,2% HCl 2% urée 2, 2h, 40 9,9 1050 3,75% H2SO5, 2% urée 2, 1h, 70 15,0 800 On voit que : si l'on diminue la dose de brome générée in situ en privilégiant l'action de l'APA, le degré de polymérisation de la cellulose diminue. L'urée semble avoir un effet de protection plus marqué vis à vis de Br2 que de l'APA. Ceci est confirmé par l'essai avec l'APA seul, pour lequel on a trouvé un DP de 760. Même remarque pour le chlore généré par H2SO5 : l'urée a un effet protecteur de la cellulose surtout contre les halogènes. La cellulose est d'autant moins attaquée que la température du prétraitement est basse.
Exemple 9 On a montré par l'exemple suivant que la nature de l'halo- génure utilisé lors du prétraitement n'influe pas sur son efficacité pourvu que la quantité potentielle d'halogène généré soit la même.
Prétraitement durée et traitement-durée IK température et température H2SO5 4%, urée 2% 2% H2O2, 0,1% MgSO4 HCl 2,5% en chlore 2 h, 70 C 3% NaOH consistance 10% 8,6 consistance 10% Mêmes réactifs mais 2,5% de chlore appor- 2 h, 70 C " 8,2 tés par NaCl Exemple 10 A partir d'échantillons de la même pâte Kraft de résineux prétraités au chlore in situ généré par 4 54 H2SO5 et 2,5 % de NaCl exprimé en chlore, proportions pondérales ramenees au poids de pâte absolument sèche, on a effectue divers traitements en faisant varier les quantités respectives de NaOH et H2O2.
Les résultats sont consignes dans le tableau ci-après
Prétraitements durée et T Traitements rée etT IK H2SO5 4%,urée 2%. 2 h, 70 C 3 % NaOH 2h, 70 C 16,6 NaCl 2,5% en chlore " " 1,5% H2O2 0,1%MgSO4 9,2 3 % NaOH " " 1,5% H2O2 0,1%MgSO4 " 8,8 4% NaOH " " 1% H2O2 0,1% MgSO4 " 9,6 3% NaOH " " 1% H2O2 0,1% MgSO4 " 9,6 4% NaOH " " 1% H2O2 0,1% MgSO4 " 10,1 5% NaOH " " 0,5% H2O2 0,1%MgSO4 " 11,8 3% NaOH Kp* " " 0,5% H2O2 0,1%MgSO4 " 11,7 4o NaOH q " " 0,5% H2O2 0,1%MgSO4 " 11,3 5% NaOH Kp Kp = micro Kappa détermine selon la norme AFNOR T N 12 019 On voit que la séquence Cp Ep permet d'obtenir un degré de délignification plus ou moins poussé selon les quantités respectives de NaOH et H2O2 engagées ce qui permet d'ajuster la teneur en lignine de la pâte au niveau désiré.
Exemple 11 Dans cet exemple, toujours sur la même pâte Kraft de rési neux, on s'est attaché à mesurer le gain de blanc apporté par la sec quence Cp p par rapport à la séquence classique CEDED.
Les résultats obtenus apparaissent dans le tableau cidessous : [* mesuré sur appareil désigné sous la marque commerciale "Ebrepho".] On voit que la séquence Cp Ep, en conduisant à un degré de blanc de 50, donne une blancheur remarquable à la pâte traitée et doit permettre d'économiser du dioxyde de chlore dans le blanchiment ultérieur.
Etape Conditions degré blanc - - Pâte Kraft écrue 30 C 6% Cl2 préformé 30 mn, 200C consistance 3,5% E 3% NaOH 1 h , 70 C " 12 % 29,5 D 1,5% ClO2 3 h , 7000 " 4 % - E 0,8% NaOH 1 h , 70 C " 12 % 66 D 0,5% ClO2 3 h , 70 C " 4 % 90 Cp 4% H2SO5,2% urée, 2,5%Cl- (NaCl) 2h , 70 C consistance 10 % Essai 1 Ep 2% H2O2,3% NaOH, 0,1% MgSO4 2 h , 70 C consistance 10 % 52 Cp 4% H2SO5,2% urée, 2,5 Cl- (NaCl) Essai 2 2 h , 700C consistance 10% - Ep 1,5% H2O2,3% urée, 0,1% MgSO4 2 h, 70 C consistance 10 % 47 Exemple 12 Tous les exemples cités précédemment mettant en oeuvre H2SO5 utilisent le produit commercial obtenu à partir de persulfate d'ammonium. Dans les essais décrits ci-dessous, un acide de Caro préformé, synthétisé à l'aide de H202 et H2SO4, sert au prétraitement de la même pâte kraft de résineux.Un essai a aussi été entrepris en tentant la génération in situ d'H2S05 par H2S04 et H202 introduits indépendamment.
Les résultats correspondants sont rapportés dans le tableau ci-dessous :
Prétraitement Durée et traitement IK DP température 4% H2SO5, 2 % urée 2,5% Cl (NaCl) 2 h 70 C 2% H2O2, 0,1% MgSO4 7,5 820 3% NaOH, 2h 70 C " " 1,5% H2O2, 0,1% MgSO4 7,9 800 3% NaOH
Prétraitement Durée et traitement IK DP température 4% H2SO5, 2% urée 2,5 % Cl- (NaCl) 2 h 70 C 1% H2O2, 0,1% MgSO4 8,8 850 3% NaOH 8,9% H2SO4, 1,6% H2O2 " 2% H2O2, 0,1% MgSO4 2% urée, 2,5% Cl- % H2O2 =0,8 3% NaOH, 2h 70 C 13,4 (NaCl) résiduelle On voit que l'emploi d'acide de Caro préformé à partir de H2S04 et H2O2 améliore l'efficacité de la séquence Cp rp. Si on compare l'essai 2 ci-dessus à ceux de l'exemple 10, on constate que l'acide de Caro sans ammonium conduit à un gain d'au moins 1 point d'in- aice Kappa et ceci à un taux moyen de lignine résiduelle correspondant à un indice Kappa de 8-9.
Cette efficacité accrue de l'acide de Caro fabriqué à partir de H2O2 permet d'envisager une économie de réactifs à tout niveau de la nouvelle séquence. L'essai 2 de l'exemple 10 qui part de 4 % H2SO5 ex persulfate et utilise 1,5 % H2O2 donne un résultat analogue à l'essai 3 de l'exemple 12 qui utilise 4 % H2SO5 ex H2O2 et 1 % H2O2 pour le traitement.
Le blanc de la pâte traitée est aussi amélioré par l'emploi d'H2SO provenant de H2S04 et H202. Un essai effectué dans les conditions de l'essai 1 de l'exemple 11, conduit à un blanc de 53,5 % celui ci passant à 48 et 41,5 lorsque les quantités de H202 impliquées dans le traitement sont abaisses à 1,5 et 1% respectivement.
Quant à l'essai de génération in situ de H2S05, il conduit à un indice Kappa intermédiaire qui s'explique par une génération incomplète d'H2SO5 puisque 50% de H202 engagée dans le pratraitement n'est pas consommée.
C'est pourquoi il est intéressant de développer un procédé permettant la préparation du facteur IX de très haute pureté par la technique des ADN recombinants.
Toutefois, cette technique se heurte à certaines difficultés.
Le facteur IX est une protéine hautement modifiee, ainsi que cela a été mentionné au deuxième paragraphe.
L'importance de ces modifications pour la stabilité ou l'activité du facteur IX est mal connue. Par analogie avec la prothrombine, possédant aussi des acides carboxy-glutamiques, on pense que les acides glutamiques modifiés sont essentiels pour l'activation du facteur IX.
C'est pourquoi la Demanderesse a mis au point un vecteur permettant d'exprimer le facteur IX sous une forme active, c'est-à-dire tenant compte des structures particulières évoquées précédemment.
I1 s'agit d'un vecteur d'expression constitué par un virus de la vaccine comportant un gène codant pour le facteur IX humain ou une protéine analogue du facteur IX, ce gène étant sous la dXpendance d'un promoteur d'un gène de la vaccine, par exemple le promoteur du gène codant pour la protéine 7,5K.
Lorsque l'on indique que le vecteur d'expression est constitué par un virus de la vaccine, il est bien entendu que ce virus peut être incomplet, c'est-à-dire que lors de l'élaboration du vecteur certaines parties peuvent avoir été délétées, dans la mesure où ces délétions ne modifient pas les propriétés essentielles du virus.
De façon générale, on entendra désigner dans la présente description par "protéine analogue au facteur IX" une protéine ayant le même type d'activité biologique in vivo ou une activité apparentée, en particulier il peut s'agir d'une protéine ayant la même structure que le facteur IX a certains amino-acides près, ou bien des fragments du facteur IX ayant l'activité essentielle de la molécule complète.
L'expression d'une séquence codante pour une protéine exogène telle que le facteur IX par le virus de la vaccine (W) implique nécessairement deux étapes 10) La séquence codante doit être alignée avec un promoteur de W et être insérée dans une région non essentielle de 14ADN de W, clouée dans un plasmide bacté rlen approprié.
20) Les séquences d'ADN de W situées de part et d'autre doivent permettre des recombinaisons homologues in vivo entre le plasmide et le génome viral. Une double recombinaison réciproque conduit à un transfert de l'insert d'ADN du plasmide dans le génome viral dans lequel il est propagé et exprimé (Panicali et Paoletti, 1982 Mackett et coll., 1982 ; Smith et coll., 1983 Panicali et coll., 1983).
C'est pourquoi l'ensemble promoteur/séquence codant pour le facteur IX défini précédemment sera inséré dans un gène du virus de la vaccine, par exemple le gène de thymidine kinase (TK), ce qui permet la recombinaison homologue et fournit une possibilité de sélection comme cela sera expliqué ci-après.
Le virus hybride ainsi obtenu peut étre utilisé pour infecter une culture cellulaire de laquelle on pourra extraire le facteur IX ou la protéine analogue par des techniques connues à partir des broyats cellulaires ou des milieux de culture.
Les cellules hottes de mammifère peuvent être variées mais adaptées au vecteur mis en oeuvre.
En particuliér, ces cellules peuvent être des cellules de foie humain qui proviennent donc de l'organe produisant in vivo le facteur IX.
Parmi ces cellules, il faut citer la lignée HepG2.
Les procédés permettant de préparer ce type de lignées cellulaires sont décrits notamment dans le brevet WO 81 03663 au nom de The Wistar Institute of Anatomy and Biology.
moulage de la glace.
En pratique, on peut conserver sur la glace des
éléments déviateurs ayant, comme surface active, leés sur-
faces 11 précédemment définies, mais en les répartissant en des bandes verticales séparées par des plans verticaux, La figure 10 représente un tel motif de prisme strie, M 1, vu de l'intérieur de la glace, limitée par deux plans verticaux v et v 2 La surface active I 1 d'un tel élément est conforme à ce qui a été défini ci-dessus, les paramètres, pe et r, étant ceux-du prisme-strie incliné défini précédemment qui passe par la même ré 9 ion au milieu
de la glace La surface active 11 est cylindrique et en-
taille un prisme comme précédemment défini, Pour mieux faire comprendre la forme, on a fait figurer des tracés suivant le plan de glace PG et la direction qui lui est perpendiculaire.
Avec le motif M 1 défini à la figure 10, on ob-
tient pour une glace G complète la juxtaposition de motifs représentée à la figure 11, les différents motifs étant séparés par des plans verticaux v, ce qui supprime tout
problème de raccord latéral de zone.
Enfin, la figure 12 représente, vu de l'intérieur de la glace, un élément déviateur double M 2 réunissant les
surfaces actives lia et Ib de deux éléments du type res-
pectif des zones-C 1 et C 2, au sein d'un même élément dou-
ble limité par des plans verticaux v 1 et v 2 o Comme précé-
demment, on a représenté le plan de glace PG et ses per-
pendiculaires. La mise en oeuvre des Potifs X 2 du type de la
figure 12, Melon u Re répartition en deux rangées en quin-
Comme on peut le voir en figure 1, les signaux issus des capteurs 1B commandent par l'intermédiaire des amplificateurs 12 le ou les filtres 5 et le ou les amplificateurs 6 tandis que les signaux issus des cap teurs 1A et 1C sont traités par le dispositif électronique 2 avant de commander l'oscillateur 4.
Selon un exemple préférentiel de réalisation, le dispositif électroni que 2 comporte au moins un diviseur de tension délivrant plusieurs ten -sions normalisées de commande de l'oscillateur 4 commandé en tension.
A chaque tension normalisée correspond un capteur 1A ou 1C.
Les tensions normalisées sont prélevées sur le diviseur de tension par l'intermédiaire de relais 16 commandés par les capteurs 1A ou 1C.
Comme on peut le voir en figure 2, l-e diviseur dé tension 15 est cons titubé par un amplificateur opérationnel 17 dont la contre réaction est constituée par plusieurs résistances en série 18 aux bornes desquelles sont prelevées les tensions normalisées.
En parallèle avec Les résistances 18 est disposé un condensateur 19.
Chaque relais 16 est commandé par un transistor 20 dont la base est attaquée par le signal issu du capteur correspondant. Aussi, le relais est alimenté lorsque la base du transistor 20 reçoit un signal de son capteur.
A chaque relais est associé un contact 16A dit à fermeture.
Chaque contact 16A est relié électriquement à une borne d'une des résistances 18 et à un étage d'amplification 21 dont la tension de sortie attaque le ou les oscillateurs commandés en tension.
On comprend quela tension normalisée fourni par te diviseur de tension est prélevée par l'intermédiaire du contact 16A et est injectée dans l'étage d'amplification 21.
L'étage d'amplification 21 comporte un amplificateur opérationnel 22 monté en suiveur de tension attaqué par la tension -issue du diviseur de tension, une mémoire analogique 23 du signal issu de l'amplificateur 22, un amplificateur opérationel 24 attaqué par te signal issu de la mémoire analogique 23 et un amplificateur opérationnel 25 attaqué par l'amplificateur 24 et délivrant un signal à t'oscillateur 4.
La mémoire analogique 23 a pour but de mémoriser la tension issu du diviseur de tension et par conséquent la dernière note jouée.
La mémoire analogique 23 est constituée par un amplificateur opérationnel 23monté en suiveur de tension et par un condensateur 26 disposé entre la masse et l'entrée de cet amplificateur.
De plus entre l'entrée de l'amplificateur 23A et la sortie de l'ampl;- ficateur 22 est disposé un contact.à fermeture 27A actionné par un relais 27.
Ce relais est alimenté tant que l'un des amplificateur opér-ationnels 12 délivre un signal à son relais 16.
Le fonctionnement de la mémoire analogique est le suivant Lorsque l'un des capteurs 1A ou 1C délivre un signal le relais 27 est alimenté ce qui assure la fermeture de son contact 27A et la tension issue du diviseur de tension est appliquée aux bornes du condensateur 26 qui se charge sous l'effet de cette tension.
Crème F.....
2 -- + 1,1 + 3,1 + 4,2 + 4,8 + 3,9 + 0,5
1 367,8 375 388,7 394,4 403,7 405,3 374,4
Crème FP... -à
2 -- + 1,9 + 5,7 + 7,2 + 9,8 +10,2 + 1,8
1 370 372,8 380,6 387,8 390,6 392,8 373,4
Crème PS...à.
2 -- + 0,8 + 2,9 + 4,8 + 5,6 + 6,2 + 0,9
1 378,1 399,8 417,2 432,3 442,8 454,1 381,9
Crème FS à....
-- + 5,7 +10,3 +14,3 +17,1 +20,1 + 1
1 390,9 397,8 424,4 455 480,'9 481,9 403,4
Crème FSP à....
12 1 -- + 1,8 + 8,5 +16,4 + 23 +23,3 + 3,2
*1 = Moyenne des valeurs en mm de Hg.
**2 = % d'évolution par rapport au témoin (t=o).
L'invention vise à pallier ces inconvénients.
Un but de l'invention est donc de fournir un dispositif de compartimentage pour tiroir plus particulièrement de réaliser des parois de séparation amovibles posées sur des gouttières, placées côte à côte dans des tiroirs, un tel dispositif ayant une rigidité et une solidité suffisantes pour résister à l'inertie des objets placés dans les différents compartiments réalisés. En effet, de tels dispositifs sont destinés à être placés dans des tiroirs qui sont munis de ressorts de rappel à l'extrémité qui est dirigée vers le fond du tiroir et lorsque l'utilisateur referme celui-ci, les objets ont tendance à effectuer une poussée sur les différentes parois de séparation amovibles.
Un autre but de l'invention est de fournir un dispositif de compartimentage de tiroir tel que les parois de séparation amovibles soient solidarisées correctement aux gouttières et ne puissent subir une translation dirigée vers le haut, ce qui aurait pour conséquence de former un espace entre le sciant inférieur de la paroi de séparation et le fond de la gouttière en forme de pseudo U,en coupe transversale.
A cet effet, l'invention concernein dispositif de compartiments pour tiroir, ledit tiroir étant formé de deux parois latérales, d'une paroi frontale avant et d'une paroi frontale arrière ainsi que d'un fond, le dispositif de compartimentage étant quant à lui constitué d'au moins une gouttière, ayant en coupe transversale une forme sensiblement de U, constituée d'unebase et de deux ailes perpendiculaires à labase, situées du même côté de celle-ci, la longueur de la-gouttière étant relativement importante par rapport à la longueur de la base du U, le dispositif comportant en outre au moins une paroi de séparation amovible, perpendiculaire à la base du U, pseudo tectangulaire.Un tel dispositif est caractérisé par le fait qu'il comporte des moyensde solidarisation de la paroi de séparation par ses coins supérieurs gauche et droit, respectivement avec les extrémités libres des ailes du U et des moyensde solidarisation de la paroi de séparation par son chant inférieur avec le fond du U.
Les moyens de solidarisation des coins supérieurs gauche et droit de chaque paroi de séparation avec les extrémités des ailes du U sont constitués par une patte située à chaque coin supérieur, perpendiculaire au plan de la paroi de séparation, une patte venant coopérer avec une première lumière réalisée dans l'aile et dans le retour d'aile, la patte située dans le coin opposé venant coopérer avec une seconde lumière réalisée dans l'aile et le retour d'aile opposé de la gouttière, située en regard, transversalement de la première lumière.
Chaque lumière est constituée d'un premier trou pseudo--rectangulaire situé dans le plan de l'aile et prolongé par un second trou pseudo-rectangulaire situé dans le retour d'aile.