INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La poignée 1 comporte un corps de support 3, en forme de boîtier, traversé par la tige 2. On dispose autour de la partie inférieure de la tige 2, à l'extérieur du corps 3, un ressort 4 travaillant en compression et s'appuyant d'une part sur la face inférieure du corps 3, et d'autre part sur une rondelle 5 immobilisée en translation par un écrou 6 vissé sur la tige 2. D'autre part, on fixe sur la tige 2, à l'intérieur du corps 2, un plateau 7 portant sur la paroi inférieure de ce corps, ce plateau étant disposé de façon à comprimer légèrement le ressort 4. Ainsi, on peut basculer la tige 2 selon Ox ou Oy en ressentant une certaine force de réaction, due au ressort 4, ce dernier ramenant en position de repos la tige 2 lorsqu'on la relâche.
Sur la paroi supérieure du corps 3, à l'extérieur de celui-ci, on fixe un circuit imprimé 8, sensiblement carré, centré par rapport à l'axé de la tige 2 qui le traverse par une ouverture appropriée. Ce circuit imprimé 8 comporte essentiellement quatre cellules ou récepteurs photosensibles 9 à 12. On fixe également sur le support 3, de façon non représentée, au-dessus du circuit 8, et parallèlement à ce dernier un autre circuit imprimé 13 comportant essentiellement quatre émetteurs ou diodes photoémettrices 14 à 17. Le circuit 13 a sensiblement les mêmes dimensions que le circuit 8 et est également centré par rapport à l'axe de la tige 2 qui le traverse par une ouverture appropriée. Sur la tige 2, on fixe, entre les circuits 8 et 13, un obturateur 18 de forme carrée, dont les côtés sont parallèles à Ox et Oy respectivement.
Comme représenté sur les figures 3 et 4, la surface sensible des cellules 9 à 12 est carrée ou rectangulaire dans le cas présent, et les côtés de ces carrés ou rectangles sont parallèles à Ox et Oy respectivement. Les centres des cellules 9 et 11 sont sur un axe parallèle à Ox et coupent l'axe de la tige 2 (au repos), ces centres étant équidistants par rapport à ce dernier axe, et de même, les centres des cellules 10 et 12 sont sur un axe parallèle à Oy coupant l'axe de la tige 2 (au repos), ces centres étant équidistants par rapport à ce dernier axe.
Les diodes 14 à 17 sont disposées en vis-à-vis des cellules 9 à 12 respectivement de façon à en éclairer sensiblement toute la surface sensible en l'absence de l'obturateur 18. Cet obturateur 18 est de dimensions telles et disposé de façon telle qu'en position de repos de la tige 2 il occulte la moitié du faisceau lumineux de chacune des diodes 14 à 17, c'est-à-dire pratiquement la moitié de la surface sensible de chacune des cellules 9 à 12.
Lorsque l'on déplace, comme représenté sur la figure 3, la tige 2 dans le sens positif de l'axe Ox (vers la droite sur le dessin), l'occultation du faisceau lumineux de la diode 16 augmente (c'est-àdire que l'éclairement de la cellule 11 diminue), tandis que l'occulté tation du faisceau lumineux de la diode 14 diminue. On a représenté sur la figure 4 la situation se présentant lorsque l'on déplace dans le sens négatif de Ox la tige 2. Dans ce dernier cas, les occultations des faisceaux lumineux de 11 et 14 varient en sens inverses des précédents. Les côtés des surfaces sensibles des cellules 11 et 12 étant parallèles à Ox et Oy respectivement, un déplacement de la tige 2 selon Ox ne modifie pas l'éclairement de leurs surfaces sensibles.Lorsque l'on déplace la tige 2 selon Oy, I'éclairement des surfaces sensibles des cellules 10 et 12 varie, de façon similaire à celle expliquée ci-dessus, alors que l'éclairement des cellules 9 et 1 1 ne varie pas.
Dans le cas présent, la tige 2 n'effectue des mouvements que selon les axes Ox et Oy, mais il est possible de lui faire effectuer des mouvements selon d'autres axes, tels que l'axe Ow, tracé sur le plan P, chacun de ces mouvements ayant une composante sur l'axe Ox et une composante sur l'axe Oy. Ces composantes sont alors déterminées à l'aide des cellules 9, 11 et 10, 12 respectivement.
On a représenté sur la figure 5 le schéma d'un circuit 19 d'exploitation des informations fournies par deux des cellules 9 à 12 relatives au même axe Ox ou Oy, par exemple les cellules 9 et 11.
Les quatre diodes émettrices 14 à 17 sont branchées en série avec une résistance 20 entre la borne 21 reliée, de façon non représentée, à une source produisant une tension d'alimentation appropriée +V, et la masse (également reliée à cette source). Par ailleurs, on branche entre la borne 21 et la masse un circuit série comportant une résistance 22, un potentiomètre 23, et une autre résistance 24. Le curseur du potentiomètre 23 est relié par une résistance 25 à l'entrée inverseuse d'un amplificateur opérationnel 26, alimenté par ladite source. L'amplificateur 26 comporte un circuit de contreréaction formé d'une résistance 27 en parallèle avec un condensateur 28. L'entrée non inverseuse de l'amplificateur 26 est reliée à la masse par une résistance 29.Les cellules 9 et 11, qui se présentent électriquement comme des diodes, sont branchées en anti-parallèle entre l'entrée inverseuse de l'amplificateur 26 et la masse. La sortie de l'amplificateur 26 est reliée à une borne 30, sur laquelle on recueille le signal de sortie du circuit, représentatif du déplacement de la tige 2. Un circuit identique à celui comportant les éléments 22 à 29 est affecté aux cellules 10 et 12, qui sont branchées de la même façon que les cellules 9 et 11.
Les cellules 9 et 11 injectent dans l'amplificateur 26 un courant, qui s'additionne algébriquement à celui envoyé par le circuit de contre-réaction de cet amplificateur, qui est pratiquement nul en position de repos de la tige 2, et qui est positif ou négatif selon que c'est la cellule 9 ou la cellule Il qui est la plus éclairée. Le courant résultant détermine à la sortie de l'amplifi cateur 26 une tension proportionnelle au produit de ce courant par la valeur de la résistance de rétroaction 27. Le potentiomètre 23 sert à ajuster à une valeur nulle la tension de sortie de l'amplificateur 26 pour la position de repos de la tige 2. Le courant passant dans chaque cellule 9 et 1 1 est proportionnel à la surface de sa zone éclairée, qui est elle-même proportionnelle à la déviation de la tige 2.La somme algébrique des courants de ces deux cellules est donc également proportionnelle à la déviation de la tige 2. On obtient ainsi à la sortie de l'amplificateur 26 une tension proportionnelle à la déviation de la tige 2 selon Ox. On a donc réalisé un "potentiomètre optique".
Les relations de proportionnalité mentionnées ci-dessus ne suivent bien entendu une loi linéaire que si le courant fourni par les diodes varie linéairement en fonction de l'angle de déviation de la tige 2, et si la tension de sortie de l'amplificateur 26 varie linéairement en fonction de son courant d'entrée. Dans la plupart des cas, une telle linéarité n'est pas forcément nécessaire, par exemple lorsque l'on commande un déplacement avec la tige 2, sinon on peut étalonner la tension de sortie de l'amplificateur 26 en fonction de l'angle de déviation de la tige 2, ou bien on peut corriger les diverses non-linéarités.Pour effectuer de telles corrections, on peut par exemple ajuster la tension d'alimentation appliquée sur la borne 21 pour déplacer la zone de fonctionnement des cellules 9 à 12 (si leur caractéristique tension-courant n'est pas linéaire), ou bien on peut ajuster la forme de leur surface utile et/ou la forme de l'obturateur 18, ou bien introduire un réseau correcteur dans le circuit de contre-réaction de l'amplificateur 26, etc Egalement, si au lieu d'avoir une loi de variation sensiblement linéaire, on veut obtenir une loi de variation déterminée autre, par exemple logarithmique, en échelon, etc., on effectue des modifications correspondantes de la forme des surfaces sensibles ou de leur structure (par exemple épaisseur variable) et/ou de l'obturateur (modification de sa forme ou de son entraînement) et/ou du circuit électrique 19.
Le dispositif 13 commande ainsi le système anti-blocage de roue 14 qui fera ainsi également office de débrayage automatique.
Le système 14 consiste en un piston 45 amortisseur de freinage qui peut se déplacer dans un cylindre 46 sous l'effet du ap résultant du passage du débit liquide au travers de l'orifice 47 ; ce déplacement résultant dup est compensé par l'écrasement d'un ressort 48 et est limité par la position d'un piston de vérin 42 se déplaçant dans le cylindre 46 et commandé par le dispositif 14.
Ce déplacement du piston 45 provoque l'obturation progressive de rampes de trous 49 de section de plus en plus faible dans le sens de déplacement du piston 45. Ces trous 49 conduisent - au retour basse pression réservoir par l'orifice 50 vers le conduit 16.
Le piston 45 assure avec le pist.Ka 42 l'étanchéité du conduit de circulation 4 par un singe 51. Le flasque 52 ferme d'un côté le cylindre 46 et comporte us sig. 33 pour l'étanchéité du conduit 4 avec le piston 45.
Le flasque 54 ferme de l'autre ott le cylindre 46.
L'anti retour 55 permet la réalimentation en huile de la chambre 39 à partir du conduit 16 basse pression et par le conduit 41.
Le dimensionnement des pistons 38 et 42 doit être fait de façon à ce que le piston 38 commande le piston 42 k partir d'une certaine valeur de pression qui correspond à la pression obtenue véhicule à l'arrêt, moteur thermique arrêté, sur la plus forte pente possible en véhicule moteur, de façon à toujours conserver à la transmission hydrostatique son role immobilisateur du véhicule lorsque celui-ci est à ltarrêt et permettant ainsi la suppression du frein à main.
Le fonctionnement est le suivant te dispositif 14 est monté à la sortie du récepteur 6 sur le conduit 4 et n'est en service qu'en marche avant. En marche arrière, le clapet obturateur il monté sur le conduit 41 ferme celui-ci, le piston 38 ne peut alors actionner le piston 42, Sous l'effet de la pression génération marche arrière conduit 4, qui reste bloqué contre le piston 45 assurant l'étanchéité du conduit 4.
En marche avant normale, la pression HP dans le conduit 5, la pression BP dans le conduit 4 maintiennent le piston 38 en position chambre 39 au maximum. Le piston 42 bloque le piston 45 et assure l'étanchéité du conduit 4.
En freinage marche avant, relachement total de la pédale d'accélérateur, le rapport de transmission va évoluer suivant une loi assurant progressivement l'arrêt du véhicule et le rapport vers 0. Pendant cette évolution du rapport et cette décélération, le véhicule devient moteur, la pression HP conduit 4 et BP conduit 5.
Le piston 38 se déplace, chasse l'huile de la chambre 39 et commande le déplacement du piston 42, libérant le piston 45. Celui-ci est alors soumis à l'action dubp résultant du débit du liquide à travers l'orifice 47. Selon less p , écrasement plus ou moins im- portant du ressort 48 et débit de freinage à travers la rampe de trous 49, l'orifice 50 et le conduit 16 basse pression. S'il y a blocage de roue ou ralentissement trop important de l'une d'elle, le a p diminue ou s'annule, il y a écrasement moindre du ressort 48 et libération d'orifices 50 d'écoulement vers la basse pression et déblocage de roue.
L'action de ralentissement sera ainsi parfaitement con tôlée jusqu'à l'arrêt final, avec chute de pression dans le conduit 4, retour du piston 38 en position repos, fermeture du conduit 4 par l'action du piston 42 sur le piston 45 et blocage du véhicule, transmission en prise.
Les rampes de trous 49, leurs diamètres, leur nombre, leurs positions, le diamètre du cylindre 46, l'orifice 47 du piston 45 en longueur et diamètre, le ressort 48 définissent la loi de freinage du véhicule pour éviter le dérapage dans les conditions les plus difficiles.
Le freinage normal se fait uniquement en jouant sur le niveau du débit des groupes générateurs 2 et 3 commandé par le relachement de la pédale d'accélérateur, ce qui limite le fonctionnement frein moteur, permet la récupération d'énergie par ltaccu- mulateur avec freinage amorti . Pour un freinage d'urgence ou de sécurité, montage sur le conduit 4 d'un vérin obturateur de conduit et actionné par une pédale de frein comme pour les circuits de freinage classique, en faisant monter la pression dans le conduit 4 dans la portion de conduit non soumise à l'action de l'accumula- teur 10.
De même, sur les engins tous terrains, peuvent être insérés dans le circuit hydraulique des systèmes permettant le blocage d' une roue consistant en deux vérins obturateurs de conduit , commandés par clapets il et assurant la fermeture des conduits,arri- vant et sortant du récepteur hydraulique 6 de commande de la roue 7. La commande de fermeture du conduit de retour par l'un des vérins ou des deux conduits par les deux vérins permet le blocage de la roue 7 et évite à celle-ci de tourner dans le vide et permet le report du couple sur les autres roues pour permettre le dégagement du véhicule.
Le dispositif 13 et le système 14 peuvent être montés pour être utilisés en marche arrière. La construction est alors symétrique de la construction marche avant, conduits 4 et 5 inversés, avec système 14 tel que représenté en pointillé Figure 1 Planche 1.
d'entrée de l'amplificateur 79 par un facteur convenable dépen-
dant de la valeur détectée par le dispositif 43 de détection de position, la valeur obtenue étant transmise à un dispositif 83 d'affichage, par exemple un relais métallique. La tension de sortie du circuit de correction 81 est toujours une valeur
revisée et la torsion de la lame de scie 25 est proportion-
nelle à l'écart de coupe et elle est affichée par le dispo-
sitif 83 d'affichage comme représentant l'importance-de
l'écart de coupe.
Un tronçon 85 de détection d'une valeur limite du côté positif de l'écart de coupe et un tronçon 87 de détection d'une valeur limite du côté négatif de l'écart de coupe sont disposés sur le dispositif 83 d'affichage. Ces deux tronçons 85 et 87 de détection des valeurs limites sont
réalisés de manière que, lorsque les valeurs de l'écart -
de coupe qui correspondent à la torsion de la bande 25 dépassent lesvaleurs permises pour l'écart de-coupe, un signal de dépassement de coupe soit transmis. Ces deux tronçons et 87 de circuit sont reliés à un circuit 91 d'activation
manière à pouvoir contacter le côté de la tête.
La quantité du dépassement est contrôlée de façon précise en dimension parce qu'on connaît la
proportion de gonflement.
A l'état de gonflement, l'élément d'absorp-
tion n'est limité que par la nervure 50b et on peut
réaliser librement l'opération d'étranglement et d'ab-
sorption de l'encre.
Egalement, l'enlèvement des éléments d'ab-
sorption pendant leur remplacement est très facile.
Les éléments d'absorption d'encre 44-47, les châssis de support 50, les plaques d'étranglement 51 et les bras 49, 52 sont contenus dans des espaces allongés séparés par des plaques parallèles formant cloison 56 se trouvant en travers du chassis 43 et
inclinées par rapport à celui-ci.
Les plaques clo-isons 56 sont disposées de manière que le côté de l'élément d'absorption (côté de tête) de celui-ci soit haut et que son côté
opposé soit bas.
Le moteur 57 qui fournit une source d'entraî-
nement pour le mécanisme d'étranglement est disposé
dans la partie inférieure du châssis 43.
terminée correspondant à l'angle d'inclinaison de la scie
24 à ruban sans fin; de ce fait, lorsque l'un des commata-
teurs de détection (c'est-à-dire le commutateur 50b) est activé pour venir au contact de l'extrémité de droite du support 9 de la scie qui est alors décalée vers le haut par suite du basculement, le distributeur électromagnétique 47 peut être autorisé à occuper sa position neutre, verrouillant ainsi le vérin 10b dans sa position considérée dans laquelle
la tige de son piston est maintenue déployée.
Lorsque, le support 9 de la scie à ruban étant abaissé conjointement à l'entretoise 8 de la manière susdécrite, le brin tranchant de cette scie sans fin 24 se meut à l'écart du point E représenté sur la figure 11 et pénètre ensuite dans la région déterminée par la distance Y, la vitesse du moteur pas à pas 22 est commandée de façon à permettre une poursuite de l'abaissement dudit support 9 à une vitesse
réduite, pour permettre la coupe à progression vers le bas.
De la sorte, la coupe inclinée vers le haut à progression vers le bas (c'est-à-dire la coupe exécutée lorsque la scie 24 occupe sa position inclinée vers le haut et progresse de haut en bas) est exécutée sur la matière W du point de départ A, vers le bas, jusqu'à la position nécessaire pour débiter
seulement la zone supérieure WP telle qu'illustrée sur la figure 15.
A ce stade, étant donné que la longueur de la zone de coupe 24a du brin tranchant de la scie sans fin 24 inséré dans la voie de coupe croît progressivement, la charge imposée
à ladite scie sans fin 24 augmente d'une manière correspon-
dante. En conséquence, pour maintenir dans les limites d'une tolérance admissible la charge maximale imposée à la scie 24 à l'instant auquel la zone supérieure W'P est complètement sectionnée, il convient d'ajuster à une valeur appropriée la vitesse de la progression de haut en bas de ladite scie sans fin 24. Cet ajustement peut être obtenu en déterminant la limite inférieure de la zone supérieure WP (ou la limite supérieure de la zone inférieure WP'), de telle façon que, sur la base de la vitesse sélectionnée de la progression de
haut en bas de la scie 24 à ruban sans fin, la charge impo-
sée à cette scie 24 n'excède pas les limites de la tolérance admissible. Pendant la période consécutive à l'achèvement de la coupe de la zone supérieure WP de la matière W, et avant que le brin tranchant de la scie sans fin 24 atteigne la limite supérieure de la zone inférieure WP' de cette matière W,
ladite scie 24 subit une combinaison du mouvement bascu-
lant à décalage tangentiel et de la coupe à progression ver-
ticale vers le bas, pour tronçonner ladite matière W en décrivant la trajectoire de coupe curviligne. Lorsque le brin tranchant de la scie sans fin 24 parvient ensuite à la limite supérieure de la zone inférieure WP', la coupe inclinée vers le haut à progression vers le bas est reprise pour provoquer le sectionnement jusqu'au point final B, ce qui achève le débitage de la matière W. La position inclinée vers le haut, occupée par la scie 24 à ruban sans fin à l'instant auquel la coupe inclinée vers le haut à progression vers le bas est exécutée sur l'une
et d'arrière en avant.
S'agissant d'établir un faisceau de croisement qui, dans l'exemple choisi est un faisceau de circulation à droite, le filament de croisement Fc coopère, de manière
habituelle, avec une coupelle d'occultation CO qui effec-
tue la coupure du faisceau en masquant certains rayons issus du filament de croisement Fe Cette disposition C'
est classique et ne sera pas décrite plus complètement.
Dans un tel contexte, l'inclinaison de la glace perturbe, comme on l'a indiqué ci-dessus, l'éclairement de croisement Cette perturbation est particulièrement
sensible pour certaines zones critiques de la glace aux-
quelles correspondent des zones critiques homologues sur le réflecteur (une zone du réflecteur réfléchit les rayons
à travers une zone de glace qui lui est homologue).
Sur la figure 3, on a représenté trois zones
critiques A, B, C, du réflecteur; les positions et di-
mentions relatives représentées sur la figure 3 sont
exactes, et font partie de l'invention dont elles com-
plè tent la description,
-42422
Sur la figure 4, on a représenté dans le plan général le la glace les critiques homologues A, B, C, de la glace, la zone A étant subdivisée en trois sous-zones A 1, A 2, A 3, la zone B en cinq sous-zones BI, P 2, B 3, B 4, B 5, et la zone C en deux sous-zones Cl et C 2 Les dimen- sions et positions relatives figurant sur la figure 4 sont également exactes et représentatives de 1 'invention, dont
se chevaucher mutuellement sur l'axe du courant de verre.
Avec l'apparition de machines plus productrices, qui traitent quatre ou plus de quatre gouttes de verre simultanément, il est devenu nécessaire de disposer le mécanisme d'avant-corps 20 pouvant sectionner uniformément quatre ou plus de quatre courants de verre en formant simultanément des gouttes à une cadence de répétition commandée L'alimentation des machines de formage de verre à plus grande cadence de production, et en particulier l'alimentation des machines de formage de bouteilles en verre comportant quatre empreintes par section
et jusqu'à dix sections c 8 te à côte, est devenue une réalité.
En ce qui concerne l'arrière-plan technologique,
plusieurs brevets récents ont été délivrés à propos d'un appareil de sectionnement de courant de verre rectiligne.
Un de ces brevets est le brevet U S N 3 592 938 publié le 13 juillet 1971 Dans ce brevet, les deux supports de lames de ciseaux sont rapprochés et éloignés l'un de l'autre par un système d'interconnexion à crémaillère et à pignon avec un levier ou bielle d'entraînement s'étendant à partir de la 35 came normale d'entrainem Ent en rotation de ciseaux qui fait osciller un levier qui, lui-même, est accouplé à un des supports de bras de ciseaux Ce support de bras de ciseaux supporte une crémaillère qui entraîne, par l'intermédiaire d'un pignon, une seconde crémaillère portée par un support opposé de lames de ciseaux, et l'oscillation de la tige 5 d'entraînement rapproche et éloigne l'une de l'autre les lames de ciseaux le long essentiellement d'une ligne droite, car les deux supports de lames sont montés en vue d'un déplacement le long de barres horizontales disposées sur un des côtés de la zone de l'axe de la cuvette d'avant-corps. 10 Un second brevet U S N 4 174 647 délivré le novembre 1979 décrit également, avec ses diverses divisions, un mécanisme de ciseaux rectiligne Dans ce brevet particulier, on a représenté sur la figure 1 un mécanisme de ciseaux comprenant un châssishorizontal dans son ensemble, qui comprend des plaques d'extrémité reliées entre elles par des rails latéraux Les rails latéraux, conjointement avec les barres supportant les supports de lames de ciseaux, constituent un châssis rectangulaire qui entoure l'axe des courants de verre fondu quand ceux-ci sortent de l'avant-corps Ce châssis est monté sur un support qui, comme indiqué dans le brevet, est monté sur une cuvette d'avant-corps à l'aide d'un moyen approprié Le mécanisme de ciseaux particulier décrit dans ce brevet est actionné pneumatiquement par le fait qu'il comporte un moteur pneumatique utilisé pour fournir la force d'entraînement aux lames de ciseaux lorsqu'elles se rapprochent et s'éloignent l'une de l'autre en étant guidées par les rails latéraux De plus, ce brevet montre des guides de gouttes qui peuvent être réglés par rapport à leur monture et par rapport
au mécanisme portant les lames.
En plus des brevets précités, une demande de brevet U.S N 398 122 déposée le 14 juillet 1982 décrit un appareil de cisaillement de verre du type à déplacement rectiligne qui
présente une certaine similitude avec la présente invention.
La demande de brevet mentionnée ci-dessus décrit un mécanisme 35 rectiligne de cisaillement de gouttes du type à déplacement rectiligne muni de guides de gouttes qui se déplacent avec
les ciseaux et qui viennent porter contre des butées réglables.
Il est possible d'effectuer le réglage des butées de guides de gouttes pendant que le mécanisme fonctionne De plus, on 5 peut régler la traction exercée sur les lames par rapport à n'importe quelle paire individuelle quand le mécanisme ne fonctionne pas En outre, on peut régler la hauteur des ciseaux e t, par conséquent, le plan de cisaillement horizontal grâce au fait que le mécanisme de cisaillement complet est 10 monté sur la cuvette d'avant-corps à l'aide d'un support
réglable verticalement.
Compte tenu de ce qui précède, la présente invention a pour objet un appareil qui déplace des lames de ciseaux pour les faire venir dans le courant de verre et pour les en éloigner de manière à former des gouttes, les lames de ciseaux
se déplaçant suivant des trajets rectilignes, l'une par rapport à l'autre, en se rapprochant et en s'éloignant l'une de l'autre.