INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les monoalkyl phosphates utilisés comme l'une des matières de départ peuvent inévitablement comprendre, en raison de leur mode de préparation, des dialkyl phosphates, de l'acide phosphorique et de l'alcool qui n'a pas réagi. La pureté des monoalkyl phosphates influe en général fortement sur la forme cristalline du sel métallique recherché de monoalkyl phosphate. Si l'on obtient le sel métallique de monoalkyl phosphate sous la forme de cristaux aciculaires, en plaquettes ou en paillettes, le produit présente les caractéristiques satisfaisantes d'une poudre uniforme.Même si les impuretés mentionnées ci-dessus représentent jusqu environ 50 %, la formation du sel métallique désiré n'est pas gênée mais les propriétés caractéristiques peuvent être très fortement abaissées et l'on n'obtient pas la forme cristalline spécifique mentionnée plus haut, qui dépend du type du métal M.
Dans cet ordre d'idées, la pureté du monoalkyl phosphate est en général d'environ 80 % en pds (ci-après les pourcentages sont en poids) ou plus, de préférence, de 95 % ou plus. Le dialkyl phosphate ne doit pas avantageusement représenter plus de 20 % en moles, mieux encore, ne pas dépasser 5 % en moles du monoalkyl phosphate. De même, la teneur en acide phosphorique ne doit pas dépasser de préférence 5 %, mieux encore, ne pas dépasser 1 % et la teneur en alcool n'ayant pas réagi ne doit pas dépasser de préférence 3 %, mieux encore, ne pas dépasser 1 %, ces pourcentages étant donnés par rapport au monoalkyl phosphate.
Le monoalkyl phosphate utilisé comme matière de départ pour la réaction selon l'invention peut être soit un acide libre, X dans la formule définie ci-dessus étant alors un atome d'hydrogène, soit un sel métallique monoalcalin,X étant alors un métal alcalin, soit encore un mélange de l'acide libre et du sel métallique dans un rapport de mélange arbitraire. Cependant, si des sels métalliques dialcalins sont présents, le composé de formule (IV) est produit à titre secondaire selon le procédé de la technique antérieure, pour empêcher ainsi la formation de la forme cristalline inhérente au composé de formule (I). En conséquence, on préfère de faibles teneurs en sels métalliques dialcalins et ces teneurs ne devraient pas dépasser 25 % en moles, de préférence 5 % en moles, par rapport au sel métallique monoalcalin de monoalkyl phosphate.
volume 12, 1964, pages 355-382 ou une publication de Y.W. Lee, "Statistical Theory of Communication", John Wiley & Sons, New York, N.Y., E.U.A., 1960, page 45).
En figure 11, on représente la façon dont un corrélateur croisé 200 peut effectuer les mêmes opérations que celles réalisées par un filtre adapté. Le corrélateur croisé 200 comporte deux bornes d'entrée 201 et 202 et une borne de sortie 203. Le signal xt émis par le convertisseur analogique/numérique 163 est appliqué à la borne d'entrée 201, tandis que le signal b émis par l'élément de mémorisation et d'appel 173 est appliqué à la borne d'entrée 202. Un signal représentant la corrélation croisée de xt et de b t est ainsi obtenu au conducteur de sortie 203. On constate aisément que le signal de corrélation croisée obtenu au conducteur de sortie 203 est identique au signal de convolution Yt exprimé par l'équation (33) et émis, en figure 7, par le filtre adapté 170.En outre, ce signal de corrélation croisée est traité,comme représenté en figure 11, de la même manière que le signal obtenu au moyen du filtre adapté 170 a été traité dans le système illustré en figure 7. Le corrélateur croisé 200 peut être du type connu sous le nom de "modèle 3721A" ,fabriqué par "ilewlett Packard Company", Palo Alto, Californie, E.U.A.
XI. SUPPRESSION DU BRUIT ERRATIQUE LORSQUE CELUI CI N'EST PAS UN BRUIT BLANC.
Lorsque le bruit erratique est un bruit blanc, l'autocorrélation qt de la fonction de bruit est de zéro pour t O. On considérera à présent le cas dans lequel le bruit parasite ut comporte une fonction d'autocorrélation connue qt dans laquelle les coefficients qt ne sont pas nécessairement de zéro pour t + O. C'est le cas d'un "bruit mis en autocorrélation" contrairement à un bruit blanc pur dont seul le coefficient d'autocorrélation ne tendant pas vers zéro est qO. La figure 12 représente une forme de réalisation appropriée d'un filtre adapté et des éléments y associés. Dans ce cas > il est nécessaire de mémoriser non seulement le signal porteur d'information b (par exemple, au moyen de l'élément 173), mais également le signal de bruit ut.En conséquence, le signal illustré en figure 12 comprend deux éléments de mémorisation et d'appel 173 et 224. L'élément de mémorisation et d'appel 173 effectue une fonction qui est identique à celle de l'élément désigné par le même chiffre de référence dans les figures 7 et 10. I1 sert à mémoriser, puis produire la fonction bt.
D'autre part, l'élément de mémorisation et d'appel 224 a pour fonction de mémoriser, puis de reproduire la fonction de bruit ut. Les données représentant les fonctions bt et ut fournies par les éléments de mémorisation 173 et 224 respectivement sont appliquées, via les canaux 225 et 226 respectivement, à un ordinateur 228. Cet ordinateur 228 a pour fonction de transformer le signal d'entrée venant des canaux 225 et 226 en données requises pour déterminer la fonction de mémorisation du filtre adapté 220. Ces dernières données sont appliquées au filtre adapté 220 par le canal 230.
La notation sera alors la même que celle décrite précédemment, avec cette exception que lion doit, dans ce cas, tenir compte du fait que le bruit ut n'est plus un bruit blanc. Les filtres adaptés dont il est question ici sont indéterminés dans le sens d'un facteur d'amplification arbitraire-k qui, pour des raisons de commodité, est égal à l'unité.
On utilisera la même définition du rapport signal/bruit . Dès lors, on a
I1 est souhaitable de porter la valeur à à son maximum en supposant que le bruit d'entrée Ut est du type mis en autocorrélation. A ce moment, il est approprié d'introduire la notation de matrice.
a = (a0, a1, ..., an) (44) désigne le vecteur de (n + 1) rangées qui caractérise la mémoire du filtre adapté 220. En outre, b = (bn, bn-1, ..., b0) (45) est le vecteur de (n + 1) rangées qui définit l'in- verse de temps du signal bt et
q0 ... q = # . # qn ### q0 est la matrice d'autocorrélation de (n + 1) par (n + 1) du bruit. On peut alors écrire = (ab') (ba') (46) aqa' où le signe prime (') désigne la transposition de la matrice.
Afin de porter la valeur à son maximum, la quantité (46) sera différenciée vis-à-vis du vecteur de filtre a et le résultat sera égal à zéro.
On obtient une relation qa' = b' (47) qui peut être transcrite sous la forme
q0 ### qn a0 bn # a1 bn-1 # # = # (48) qn q0 an b0 C'est là la formulation de matrice d'un groupe de (n + 1) équations simultanées linéaires dans les (n + 1) coefficients de filtre inconnus (a0, al, ..., an). La solution donne le filtre adapté optimum désiré en présence d'un bruit mis en autocorrélation. L'équation (48) peut être résolue par la technique de récurrence de Wiener-Levinson (voir N.Levinson, "The Wiener RMS error criterion in Filter Design and Prediction", Jour. of Mat. and Phys., 1947, volume 25, pages 261-278 et S. Treitel et E.A. Robinson, "Seismic Wave Propagation in Terms of Communication Theory", Geophysics, 1966, volume 31, pages 17-32). Cette méthode récurrente est très efficace et, dès lors, il est possible de calculer des filtres adaptés de grande longueur au moyen de 1 'ordinateur 228. Les quantités connues intervenant dans ce calcul sont la matrice d'autocorrélation de bruit q et l'inverse de temps de l'onde de signal bon t, tandis que les quantités inconnues sont les coefficients de filtre at. Ces coefficients de filtre représentent la fonction de mémorisation du filtre adapté 220.
Les calculs nécessaires pour déterminer la fonction de mémorisation du filtre adapté 220 sont effectués par l'ordinateur 228. Des élé ments de mémorisation et d'appel 173 et 224, l'or- dinateur reçoit des données relatives aux fonctions bt et ut respectivement. Lors de la réception de la la matrice d'autocorrélation de bruit est calculée et, lors de la réception de la fonction bt ' l'inverse de temps de ce signal est déterminée.
Ensuite, les coefficients de filtre inconnus at sont calculés, puis transmis au filtre adapté 220 via le canal de sortie 230.
La sortie du filtre adapté 220 est appliquée à un convertisseur numérique/analogique 181 et elle est soumise à un traitement complémentaire de la même manière que la sortie du filtre adapté 170 a été traitée dans le système illustré en figure 7.
plus éloigné du bout, la différence de longueur correspon-
dant à d.
En résumé, dans le cas o l'avance de la dent antérieure 3 est élevée, la dent qui est déviée à partir du point n a un coin interne qui effectue plus de travail
qu'une dent déviée à partir du point m, et un effet d'en-
caissement de la force produite sur la dent antérieure 3
est obtenu grâce à cette dent elle-même.
Dans cet exemple, les autres dents sont représen-
tées sans déviation. Cependant, lorsque une autre dent est déviée, il est préférable que la déviation soit plus proche de l'extrémité de la dent postérieure qui présente la plus grande déviation et la plus courte longueur, par
rapport à la dent ayant une déviation plus faible.
Comme l'indique l'explication qui précède, dans
ce mode de réalisation, les dents postérieures sont dispo-
sées de manière que deux dents relativement courtes ne soient pas placées consécutivement, et la découpe réalisée par la dent relativement haute qui exécute la coupe dans la direction de coupe de la lame a une amplitude telle que la lame s'abaisse pendant le déplacement sur une longueur de deux pas correspondant à une dent plus courte ou plus petite. La force produite sur la dent relativement haute ou grande qui assure la coupe vers la dent plus courte ou plus petite est réduite par rapport à celle des lames de scie classique. En outre, dans ce mode de réalisation, lorsque la séquence de coupe passe de la dent courte à la dent élevée, la force appliquée à la dent élevée peut être réduite par rapport à celle d'une lame classique par utilisation d'une dent postérieure de hauteur moyenne jouant le rôle d'une dent intermédiaire entre la dent
courte et la dent haute.
De plus, selon l'invention, le point de déviation d'une dent courte ayant une déviation maximale est plus proche du bout de la dent que le point de déviation d'une dent ayant une déviation plus faible si bien que le coin interne de la dent effectue un meilleur travail et un effet efficace d'amortissement ou intermédiaire encaissant la force appliquée à la dent élevée est assuré par la
dent elle-même.
Dans tous les cas selon l'invention, il existe une différence de hauteurs et de largeurs de déviation entre la dent antérieure et les dents postérieures et
La stabilisation du processus dans le groupe 3-a est intervenue pour 31 dents (14 S + 6,23) et pour 87 dents (31% + 2,8) dans le groupe témoin.
L'accroissement des dimensions des taches et la formation de cavités a eu lieu uniquement pour 5 dents sur 229 (2% -+ 0,9), et dans le groupe témoin pour 92 dents sur 279 (33 %0 + 2,8)..
La différence entre les indices du groupe 3-a et le groupe 1-a témoin est statistiquement certaine (tableau 4).
Dans le groupe 3-b, le traitement de la déminérali- sation rapide a abouti à des résultats positifs pour 155 dents sur 248 (63% + 3,0), alors que dans le groupe témoin la disparition spontanée a été notée pour 33 dents sur 305, ce qui ne représente que 11% q 1,8 Pour 60 dents des enfants du groupe 3-b (24% + 2,7) le processus s'est stabilisé. Dans la zone des foyers de déminéra- lisation de 33 dents (13% + 2,1) chez les enfants du groupe 3-b, des cavités se sont formées.
Les différences entre les indices du groupe 3-b et le groupe 1-b témoin sont statistiquement certaines (tableau 4).
Ainsi le résultat positif moyen dans le traitement de la déminéralisation rapide et lente de l'émail dentaire se chiffre par 73,5%.
On a effectué des tests sur la solution de la substance anticarie chez les femmes enceintes. Les études épidémiologiques chez les femmes enceintes ont permis de mettre en évidence qu'au fur et à mesure de l'avan- cement de la grossesse la diffusion et l'intensité des déminéralisations focales de 1'émail dentaire augmen taient. Pour la prophylaxie de ces lésions chez 69 femmes enceintes (1 groupe), on a utilisé une solution de la substance revendiquée sous forme d'applications. 64 femmes enceintes on servitude témoins (groupe 2).
Les études pratiquées sur les femmes des deux groupes (du 1er 3ème mois de grossesse) ont permis d'établir un niveau sensiblement identique de lésions des dents dues à des déminéralisations locales (29-30%) avec un taux de lésion moyen de 1,8 + 0,3 dent.
A la fin de la grossesse chez les femmes du groupe témoin les déminéralisations focales de l'émail dentaire étaient dans 64% des cas caractérisées par un indice moyen de 5,23 + 0,7 dents.
L'utilisation de la substance anticarie conforme à l'invention par les femmes du groupe 1 a permis non seulement de prévenir l'apparition de nouvelles lésions focales de l'émail, mais de stabiliser le processus aux foyers présents (on n'a pas observé d'accroissements de dimensions des foyers de déminéralisation, ni de forma tion de cavités) Tableau 4 Résultats du traitement des dents chez les enfants par la solution reminéralisatrice de la substance anticarie testée Résultat du Caractéristiques des foyers de déminéralisation traitement Distribution des taches chez les enfants de la démi- du groupe 3-a néralisation En dimensions :En quantité t par compa de l'émil raison avec le dentaire (p 1 2 3 4 5 6 7 Disparition 64 98 31 193 84#2,4 10,8 tion des taches Stabili- 13 18 - 31 14+2,3 4,5 sation du processus Forma- 4 1 - 5 2+0,9 8,9 tion de défauts Total : 219 100 Tableau 4 (suite) Résultats du traitement des dents chez les enfants par la solution reminéralisatrice de la substance anticarie testée Résultat du Caractéristiques des foyers de déminéralisation traitement de la demi- Distribution des taches chez les enfants néralisation du groupe 3-b de l'émail En dimensions :En quantité :t par compa dentaire 3 mm abs, M#m,% raison avec le témoin (p*lt; 0,001) 1 2 3 4 5 6 7 Disparition des taches 19 73 63 255 63+3,0 12,8 Stabilisation du processus 1 31 23 60 24+2,7 3,4 Formation de défauts 4 16 13 33 13+2,1 14,7 Total : 248 100 Le remède revendiqué pour le traitement des dents sous forme de granules ainsi que les granules Placebo et les granules de formulation connue Merfluan (RFA) ont été testés sur 100 rats lSistar âgés d'un mois (à raison de 25 animaux par remède et de 25 animaux dans le groupe témoin).On a maintenu les animaux an régime stimulateur de carie Stephan 580 et pendant les 4 mois de tests on leur a nettoyé les dents avec l'un des remèdes (tels que les granules Placebo, les granules MerS3ual et le remède re-vendiqué pour le traitement-des dents) pendant 1 à 1,5 minutes. Les tests terminés, on a pratiqué l'extraction des dents et on a déterminé l'indice d'intensité de carie par la méthode universellement adoptée.
On effectué l'évaluation de lsaction abrasive sur 18 dents humaines extraites pour des indications médicales.
L'effet abrasif des granules Placebo avait été pris pour unité Pour évaluer les caractéristiques détergentes (purifiantes) des remèdes dentaires comparés lors de leur homologation clinique, on a formé trois groupes d'écoliers comprenant 30 écoliers par groupe ayant des indices de base à peu près identiques. Les écoliers se sont brossé quotidiennement les dents sous contrôle avec des remèdes correspondants. On a effectué l'évaluation d'après la méthode universelle, en calculant l'indice OHI-S (Greene J.C., Vermillon J.E. The simplified oral hygiene index. 3. Amer. dent. Ann., 1964,68, I, 7-13).
L'effet dissolvant (lithique) sur le tartre dentaire était pris en compte suivant l'indice Silness-Loe. Dans ce but, au cours des examens préalables, on a sélectionné 30 sujets (à raison de 10 sujets dans chaque groupe) chez qui on a observé une vitesse élevée de formation de dépôts solides (tartre dentaire) sur leurs dents et qui étaient caractérisés par des valeurs initiales identiques de l'indice Silness-Loe, environ égales à 0,9. Pour mettre en évidence d'une manière nette le degré de formation de dépôts de tartre dentaire, on a utilisé un colorant indicateur coloré de fabrication Revelor (France).
Les résultats des essais sont présentés dans le Tableau 5.
L'étude comparée du granulé dentaire Merfluan et du remède revendiqué montre que l'effet anticarie du remède revendiqué est deux fois plus élevé, que son effet abrasif est de 20% inférieur, que ses capacités purifiantes (hygiéniques) sont de 25% plus élevées et que son action dissolvante (lithique) sur le tartre est de 30% supérieure à celle du produit connu Merfluan.
Tableau 5 Données comparées des tests du remède dentaire revendiqué, des granules Placebo et des granules de composition connue Merfluan I N. D I C E S Effica- Effet Action purifi- Lyse du Nom du re- cité abra- ante (Indice tartre mède anti- sif, OHI) dentaire carie, en uni- (Indice tés re- Silness latives Loe) 1 2 3 4 5 Granules Placebo 5,0 1,00 0,94+0,08 0,83-0,05 Granules de composition connue Merfluan 17,2 0,46 0,82+0,09 0,41+0,03 Remède dentaire revendiqué 35,4 0,35 0,61#0,08 0,29#0,02 Comme le montrent les résultats des tests effectués, le remède dentaire revendiqué est supérieur par tous les indices aux granulés dentaires Merfluan.
Le dispositif qui va être décrit, l'est pour une ligne de semis à dérouter et l'écartement entre les lignes peut varier.
Le dispositif mis au point permet, à la disposition de l'utilisateur, de fissurer, fendiller, briser la croute de terre sur une largeur réglable de chaque côté de la ligne de semis, ce qui fait que les germes qui étaient bloqués par la croûte à l'intérieur du sol peuvent sortir aisément par les fentes créées et devenir ainsi des plantes adultes dans de bonnes conditions.
Le dispositif a un second avantage et d'importance, c'est qu'il est adaptable sur toutes les bineuses ou autres matériels travaillant dans des semis en lignes ayant des éléments de travail pour chaque interligne et un terrage réglable, d'où économie non négligeable de l'achat d'un bati pour mettre en action ce dispositif.
En 1982, le dispositif mis au point a permis dans un champ de betteraves sur mon exploitation agricole d'am6- liorer une levée en terre de plus de 50%. Là, où je n'avais pas passer le dispositif il y avait 60.000 pieds de betteraves à l'hectare, là où 'avais travaillé avec celui-ci il y avait 85.000 pieds à l'hectare. On sait que pour avoir une production optimum il faut entre 80.000 et 100.000 pieds à l'hectare.
Le dispositif selon l'invention comporte Deux disques crénelés en fonte montés sur un (arbre ayant un angle obtus leurs donnant la forme d'un trapèze isocèle vue de derrière. Ceux-ci sont entrainds en rotation par le contact du sol. Le contact au sol étant la petite base du trapèze formé. L'action des deux disques dentés, écartés l'un de l'autre de 7cm à la petite base, donne au sol par la présence des dents des chocs qui ont pour effet de fissurer, de casser, de fendiller cette crotte de terre durcie sur un ou deux centimètres d'épaisseur, sans faire bouger la graine ou le germe d'où absence de risque de casser celui-ci, ce qui aurait pour cause de détruire cette plante.
Le dispositif dans sa forme trapézoïdale permet de passer près ou très près des lignes de semis sans y toucher grâce S un réglage d'écartement.
Les réglages du dispositif permettent d'entraîner les disques dentés parallèlement au sol, mais, une modification simple de ce réglage augmente l'angle d'attaque de ces disques dans le sens de la marche ce qui provoque une action de dérapage de ceux-ci au contact du sol. Ceci a pour effet de soulever et de déplacer de quelque millimètres les fragments de terre cassée, ce qui a pour résultat d'aérer, de réchauffer le sol sur cette surface. On peut envisager ce réglage sur les graines qui ne sont pas encore ou qui commencent à germer.
On peut avec ce dispositif également tasser le sol très près des graines, si après le semis les conditions climatiques sont sèches. La solution de tasser permet à l'humidité-du sol de remonter vers la partie supérieure, ce qui facilitera la germination, d'où une levée plus rapide des graines entraînant une augmentation de production.
Le dispositif est fixé à une bineuse à bati porteur, elle-même attelée à un tracteur.
La pression exercée au sol pour le fendiller sera adaptée à la dureté de la croûte. Cette pression est donnée par le poids du dispositif (10 Kgs environ) et la tension des ressorts de terrage de la bineuse.
Les disques dentés (3) peuvent être montés avec des bagues en plastique ou "NYLON".
La pièce (7) sur laquelle est boulonnée le support (6) des disques, est disposée pour recevoir un manchon (9) de la section de la bineuse sur laquelle le dispositif sera fixé.
Le réglage du terrage est obtenu par le poids du dispositif et par les éléments (9) de terrage de la bineuse.
Ce dispositif étant adaptable sur n'importe quelle bineuse ou bati porteur.
Avec un tel dispositif, les coups ou chocs provo qués au sol sont presque verticaux et la surface du choc étant l'angle d'une dent du disque (donc minimisée), la force exercée pour fendiller ou fêler est très limitée.
n'autres caractéristiques du dispositif selon la présente invention sont mises en évidence en regard du dessin (fig. I) ci-joint, données à titre d'exemple et non limitatif.
Le vin est distillé de manière classique dans-a colonne continue a 2 sections,(4)et(5). Les vinasses(C) recueillies à la base de la colonne sont reprises par la pompe (7) pour être envoyées sur le bouilleur(8), formant le stade d'évaporation I.
Ce bouilleur est chauffé par de la vapeur haute-pression (F) qui, transi tant au travers d'un thermo-compresseur(9a), aspire une partie de la vapeur à basse pression(H)emise par les vinasses.
L'évaporation dans le corps (11) ayant lieu à une pression réduite à environ la moitié de la pression atmosphérique, donc à une température voisine de 80 C, les vinasses pré-concentrées (L) penvent céder leur chaleur sensible comprise entre les niveaux de température 1020 et 800, afin de compléter le préchauffage de l'influx jusque vers 90 C. Cet échange a lieu dans le second préchauffeur (3) L'évaporateur (11) est chauffé par recompression mécanique de ses propres buées (N) gràce au turbo-compresseur (12) qui élève la pression en(0) et la tem pérature ccrrespondante vers 900C minimum.(température saturée) Le détendeur de vapeur (9b) est prévu pour permettre d'une part le démarrage du corps d'évaporation(11)et d'autre part un éventuel petit débit d'appoint(J) compensant les pertes calorifiques du système.
Les condensats d'évaporation du stade Il sont extraits en(P)à l'aide d'une pompe d'extraction sous vide (14) Ces condensats éventuellement regroupés avec (K) servent au premier stade de préchauffage du vin en(2).
Les vinasses semi-concentrees( sont extraites sous vide par la pompe (13)pour être simultanément recirculées sur le corps t2 via (Q) et dirigées vers le stade concentration finale III via(Rl Ce dernier stade est réalisé sur le corps d'évaporateur (15) également équipé d'une pompe (16) pour la recirculation et l'extraction du concentré final en (TX L'évaporateur (15) est chauffe par la condensation des vapeurs alcooliques à haut degré (U) provenant de la colonne, à 790C environ. Les buées émises sont extraites en (V) sous le vide correspondant à une température de 65 à 700C. Elles sont condensées sur le condenseur à surface ou à mélange (17), à eau ou à air.
Les condensats alcooliques formés côté chauffage du corps (15) sont recueillis à pression atmosphérique dans la bouteille de séparation (18) et repris comme rétrogradation vers la colonne via(W)par la pompe(20). Ces condensats se trouvent à une température intermédiaire entre 790C et la température d'évaporation au stade III. Il est donc souhaitable de ramener leur température vers 790C avant leur entrée en colonne. Le rechauffeur(21) récupère les calories d'un fluide (Y) qui peut particulièrement être le fluide après son passage en (3).