INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un autre procédé de mise en oeuvre du système consiste à venir d'abord faire prendre appui à la vis 13 contre la surface inclinée 7. On réalise ainsi un premier effet de crochetage qui suspend le panneau sur les deux vis porteuses 13 des deux jeux et applique en même temps ce panneau en haut contre la paroi. Avant qu'on ait amené la vis 14 au contact de la surface inclinée 8, le panneau est suspendu autour d'un point ocillant en haut. Le panneau peut être réglé en hauteur et horizontalité par la manoeuvre des deux vis ; lorsque ce réglage est parfait, on procède au serrage des vis 14 contre la pièce 4, ce qui contrebloque le panneau vers le bas et l'applique contre la paroi en haut et en bas à la fois.
La verticalité du panneau peut se régler librement dans les conditions d'exploitation du système dessus décrites et par des moyens supplémentaires tels que cales d'épaisseurs placées entre la paroi et les pièces 15 ou 16, ou par tout autre moyen plus perfectionné tel que vis d'appui, entretoise, etc. La caractéristique du système permet dans tous les cas de réaliser un bloquage contre les surfaces de calage ainsi disposées.
La ferrure de tête articulée et compensée pour escalier de grenier escamotable fonctionne de la façon suivante Suivant figure 3 - ferrure de tête en position basse - les axes (10) (11) et (5) sont alignés et, par conséquent, le moment de la force de compensation du vérin (13) par rapport à l'axe (5) est nul. La ferrure est maintenueen position basse par le poids de l'escalier escamotable.
Suivant figure 7, lorsque l'escalier est déplié, les deux rampes (8) servent de rampe d'accès au grenier.
Suivant figure 3, lorsque l'escalier (17) est replié, l'utilisateur amorce la remontée de l'escalier en le ramenant vers lui. En effet, les trois axes (10) (11) et (5) n'étant plus alignés, la force produite par le vérin de compensation (13) sur l'axe (11) entraine la remontée verticale de l'escalier.
Suivant la figure 5, l'extrémité supérieure du tronçon supérieur de l'escalier escamotable (17) étant articulée sur l'axe (9) il est également possible d'incliner l'escalier pendant sa remontée, de façon à le faire passer dans une trappe de petites dimensions.
Suivant figure 4 - ferrure en position haute - l'extrémité inférieure (18) de l'escalier (17) vient au même niveau que le bas'de l'étrier fixe (3), puisque, comme nous l'avons indiqué, la hauteur H + R est égale à la hauteur du tronçon le plus long composant l'escalier U7.
La présente invention-concerne le domaine des accessoires de bain, en particulier pour la réalisation de bains bouillonnants, et a pour objet un matelas de distribution d'air adapté à cet effet.
Actuellement, les matelas de distribution d'air pour bains bouillonnants sont généralement constitués, soit sous forme d'une pièce unique à disposer sur le fond d'une baignoire, soit sous forme de plusieurs pièces présentant chacune la largeur d'un fond de baignoire et pouvant être assemblées entre elles en longueur en fonction de la longueur de la baignoire. Ces matelas connus présentent un certain nombre de rampes perforées dont les perforations sont de diamètres différents d'une rampe à l'autre, pour permettre l'éjection de bulles d'air de différents diamètres.
Cependant, ces rampes perforées sont généralement alimentées indépendamment les unes des autres en fonction d'un diamètre de bulles donné, au moyen d'une conduite de distribution à laquelle elles sont reliées au moyen d'un robinet à boisseau cylindrique dont un conduit de sortie est déplaçable à chaque fois en face d'une conduite d'alimentation d'une série de rampes donnée. Ainsi, seul un diamètre de bulles d'air peut être produit, le passage à un diamètre différent coupant automatiquement la production des bulles précédentes.
En outre, les matelas existants présentent généralement une largeur prédéterminée compatible avec une largeur de fond de baignoire donnée, mais ne sont pas adaptables à des baignoires présentant des largeurs plus réduites ou plus importantes, de sorte que l'effet de massage des bains bouillonnants est perturbé.
Elle a, en effet, pour objet un matelas de distribution d'air pour bains bouillonnants, essentiellement constitué par plusieurs éléments renfermant des rampes de distribution d'air, ces rampes présentant des sections d'orifice de sortie d'air de diamètre différent, et étant reliées entre elles d'un élément à l'autre au moyen de soufflets de jonction, caractérisé en ce que les rampes de distribution d'air sont reliées individuellement ou par groupes présentant des sections d'orifice de sortie d'air égales à des robinets spécifiques de distribution d'air sous pression alimentés par une conduite d'amenée unique.
L'invention sera mieux comprise grâce à la description ci-après, qui se rapporte à un mode de réalisation préféré, donné à titre d'exemple non limitatif, et expliqué avec référence aux dessins schématiques annexés, dans lesquels la figure 1 est une vue en plan d'un matelas conforme à l'invention ; la figure 2 est une vue en coupe d'un robinet de distribution d'air, et la figure 3 est une vue en coupe transversale du matelas.
Conformément à l'invention, et comme le montre plus particulièrement, à titre d'exemple, la figure 1 des dessins annexés, le matelas de distribution d'air pour bains bouillonnants, qui est essentiellement constitué par plusieurs éléments 1 renfermant des rampes 2 de distribution d'air qui présentent des sections d'orifice de sortie d'air de diamètre différent et qui sont reliées entre elles d'un élément 1 à l'autre au moyen de soufflets de jonction 3, est caractérisé en ce que les rampes 2 sont reliées individuellement ou par groupes présentant des sections d'orifice de sortie d'air égales à des robinets spécifiques 4 de distribution d'air sous pression alimentés par une conduite d'amenée unique 5.
Les robinets 4, qui sont avantageusement des robinets à boisseau sphérique ou cylindrique, sont reliés chacun à la ou aux rampes correspondantes 2 par l'intermédiaire de soufflets 6 et sont alimentés par la conduite 5 par l'intermédiaire d'un caisson de branchement 7 unique.
Ainsi, chaque rampe ou groupe de rampes du matelas peut être alimentée en air comprimé, indépendamment des autres rampes ou simultanément avec celles-ci, de sorte qu'il est possible de réaliser un traitement avec des bulles de différents diamètres, contrairement aux matelas existants.
Selon une- autre caractéristique de l'invention, et comme le montre la figure 3, chaque élément 1 de matelas est constitué par des bandes longitudinales 8 renfermant chacune au moins une, de préférence dieux, rampe 2, ces bandes 8 étant de trois types, à savoir des bandes intermédiaires 8' présentant à leurs bords longitudinaux des moyens d'accouplement mâle 9 et femelle 10, et des bandes latérales droite 8" et gauche 8"' munies, l'une, 8", d'un moyen d'accouplement mâle 9, et l'autre, 8"', d'un moyen d'accouplement femelle 10, ces éléments latéraux 8" et 8"' étant pourvus chacun, sur leur bord libre, d'une goulotte d'appui 11.
Exemple 4 : Saccharose/amidon/HF dans un rapport 5:1:2 (rapport glucide/HF, 3:1).
Le saccharose (25 g), placé dans un réacteur en polytétrafluoroéthylène, est additionné à température ambiante et avec agitation mécanique, de fluorure d'hydrogène (10 g). Après 15 min d'agitation, 5 g d'amidon (10 % d'humidité) sont additionnés au mélange. La réaction est agitée pendant 30 min supplémentaires, puis évaporée en 30 min à 500C sous pression réduite. Le produit, obtenu sous forme pulvérulente, est repris par l'eau, neutralisé et filtré. Le filtrat est ensuite concentré puis traité par le charbon actif, avant évaporation à sec ou lyophile sation qui conduit à une poudre blanche (25 g, 83 %).
Caractéristiques - Pouvoir réducteur : 12 %.
- Teneur résiduelle en glucose : 4 % - Fraction non dialysable : inférieure à 10 % - Solubilité dans l'eau à 200C : 75 %.
- Exemple 5 : Saccharose/amidon/HF dans un rapport 3:3:2 (rapport glucide/HF, 3:1).
Le protocole expérimental utilisé est identique à celui de l'exemple 4. Seuls les rapports respectifs saccharose-amidon sont modifiés.
Dans cet exemple, on utilise 15 g de saccharose, 15 g d'amidon (10 % d'humidité) et 10 g de fluorure d'hydrogène. Le produit est obtenu sous la forme d'une poudre blanche après lyophiîisation (22 g, 77 %).
Caractéristiques - Pouvoir réducteur : 12 à 16 %.
- Teneur résiduelle en glucose : 3 à 4 % - Fraction non dialysable : inférieure à 10 % - Solubilité dans l'eau à 200C : 75 %.
[α]D25 +27 (c 1, H2O).
Exemple 6 : Saccharose/amidon/HF dans un rapport 4:1:1 (rapport glucide HF, 5:1).
Le saccharose (40 g), placé dans un réacteur en polyéthylène est additionné à température ambiante et avec agitation mécanique de fluorure d'hydrogène (10 g). Après 15 min d'agitation, 10 g d'amidon (10 % d'humidité) sont additionnés au mélange. La réaction est laissée 1 h 30 à 500C sous agitation. Le mélange visqueux est repris par l'eau puis neutralisé et filtré. Le filtrat est ensuite concentré puis traité par le charbon actif avant évaporation à sec ou lyophilisation (41.5 g, 85 %).
Caractéristiques - Pouvoir réducteur : 7 à 8 %.
- Teneur résiduelle en glucose : 7 %.
- Teneur résiduelle en fructose : négligeable.
- Fraction non dialysable : 25 %.
Les compositions selon l'invention sont préparées sous la forme de solutions concentrées émulsionnables. Il suffit ensuite de les diluer par une quantité déterminée d'eau pour obtenir des bouillies prêtes à l'emploi.
En plus des constituants mentionnés plus haut, les compositions selon l'invention peuvent éventuellement contenir divers autres ingrédients ou additifs, usuels dans le domaine de la formulation des produits agricoles, notamment d'autres solvants, d'autres agents tensioactifs, des agents de pénétration, des inhibiteurs de corrosion, des adhésifs etc...
La présente invention concerne également un procédé de traitement herbicide, notamment des cultures de betteraves et spécialement de cultures de betteraves à sucre, qui consiste à traiter en post-émergence un champ planté d'une culture de betteraves avec une quantité efficace d'une composition selon l'invention diluée à l'eau de manière à constituer une bouillie. Selon ce procédé de traitement la bouillie mise en oeuvre contient généralement 1 à 10 g de matière active par litre de bouillie appliquée (diluée à l'eau), de préférence 1,1 à 6 g/l. Selon ce même procédé de traitement herbicide selon l'invention, on applique géneralement 120 à 2000 g/ha de matière active de formule (I) de préférence 250 à 1000 g/ha.
Les exemples donnés à titre non limitatif, illustrent l'invention et montrent comment elle peut être mise en oeuvre Exemples : On prépare des compositions liquides sous la forme de solutions concentrées émulsionnables ayant les compositions suivantes en grammes par litre de solution (chacune des compositions ci-après a un volume d'un litre) Composition nO 1 Phenmédipham 160 g Phosphate de tributyle 375 g N-méthylpyrrolidone 100 g cyclohexanone 200 g tris(phényl-l éthyl)phénol poly éthoxylé (16-18 motifs par mole de phénol) phosphaté (monoester ayant deux fonc tions acides restant libres) 20 g Nonylphénol copolycondensé avec de l'oxyde d'éthylène et de l'oxyde de propylène (en proportions respectives 3/1 ; 42 motifs oxyalkylène) 130 g Dodécyl benzène sulfonate de calcium 45 g Composition nO 2 Phenmédipham 200 g Phosphate de tributyle 530 g N-méthylpyrrolidone 100 g tris(phényl-l éthyl)phénol poly éthoxylé phosphaté (semblable à celui de la composition nO 1) 20 g Nonylphénol copolycondensé semblable à celui de la composition nO 1 i30 g Dodécyl benzène sulfonate de calcium 45 g Composition nO 3 Phenmédipham 200 g Phosphate de tributyle 580 g N-méthylpyrrolidone 50 g tris(phényl-l éthyl)phénol poly éthoxylé phosphaté (semblable à celui de la composition nO 1) 20 g Nonylphénol copolycondensé semblable à celui de la composition nO 1 130 g Dodécyl benzène sulfonate de calcium 45 g Composition nO 4 Phenmédipham 225 g Phosphate de tributyle 550 g N-méthylpyrrolidone 100 g tris(phényl-l éthyl)phénol poly éthoxylé phosphaté (semblable à celui de la composition nO 1 20 g Nonylphénol copolycondensé semblable à celui de la composition nO 1 130 g Dodécyl benzène sulfonate de calcium 45 g Composition nO 5 Phenmédipham 160 g Phosphate de tributyle 395 g N-méthylpyrrolidone 100 9 Cyclohexanone 200 g Nonylphénol copolycondensé semblable à celui de la composition nO 1 130 g Oodécyl benzène sulfonate de calcium 45 g A titre de composition nO 6 on utilise le concentré émulsionnable à base d'isophorone commercialisé sous le nom de Bétanal et contenant 157 g/l de phenmédipham. Ce concentré est conforme aux brevets français 1 536 108 et 2 028 876.
Stabilité au stockage Ces 6 compositions sont maintenues 7 jours à -54C sans qu'on n'observe aucune formation de précipité ou cristaux. Aucune dégradation chimique n'a été observée après 1 mois à 500C.
Stabilité à la dilution à l'eau On réalise un test pour apprécier l'aptitude des compositions à la formation de cristaux par dilution dans l'eau, étant entendu que la formation de cristaux de taille supérieure à 40 microns est considérée comme nuisible.
Dans 980 ml d'eau, on ajoute en 40 secondes et sous agitation (pour homogénéiser), 20 ml de composition à tester. On amorce la formation d'un précipité par addition de 300 mg de phenmedipham solide. Au bout de 24 h, on filtre avec un tamis ayant une ouverture de mailles de 40 microns. On lave le précipité pendant 1 minute à l'aide d'un jet d'eau. Le précipité est récupéré, séché, puis pesé.
Le test tel que décrit ci-dessus est utilisé pour le contrôle de bouillies obtenues par dilution à l'eau des compositions nO 1 à 6. On a effectué les tests sur des bouillies obtenues en diluant ces compositions d'une part jusqu'à obtenir une bouillie contenant 2,5 g/1 de phenmedipham et d'autre part jusqu'à obtenir une bouillie contenant 1,5 g/l de phenmedipham. De telles dilutions sont approximativement de l'ordre de grandeur des dilutions des bouillies que les agriculteurs appliquent sur les cultures dans les traitements herbicides ; tandis que les compositions concentrées sont celles stockées et manipulées avant dilution pour obtenir une bouillie.
On indique ci-après le pourcentage en poids de phenmédipham ayant donné naissance à des microcristaux de taille supérieure à 40 microns.
Composition Pourcentage de phenmédipham No. ayant microcristallisé dilution jusqu'à dilution jusqu'à 1,5 g/l 2,5 g/l 1 6 4 2 0 0 1 3 1 0,5 1 0,5 1 4 1 1,5 1 1 5 1 3 1 2 1 6 6 I 50 1 16
La composition n 6 est très inférieure aux compositions selon l'invention.
Activité herbicide On a appliqué la composition n 1 diluée dans l'eau à deux cultures de betterave infestée de diverses mauvaises herbes. On a effectué une comparaison avec la composition n 6 et on a mesuré-le pourcentage de destruction.
Les résultats suivants ont été obtenus
I Compo- I Dose i Pourcentage de destruction par I I sition I de ma-l rapport à un témoin non traité I I No. I tière I effet sur la I effet global sur I I lactive I betterave lies mauvaises herbesl I en g/ha 1 culture 2 culture 1 culture 2 culture I I 6 l 1000 I o 1 5 1 70 1 50 1 I dose hol I I I I I Imologuée I 1 1 750 1 0 1 5 I 70 1 50 1 I 6 1 500 0 0 70 40 1 I 1 1 375 1 1 1 3 1 70 1 40 1 -On constate que la composition selon l'invention a une excellente activité herbicide et permet même de réduire la dose de matière active d'environ 25 % par rapport aux doses du produit connu commercialisé et spécialement par rapport à la dose normale homologuée par les services nationaux compétents de l'Agriculture. La sélectivité (non destruction de la culture) est parfaitement satisfaisante.
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Il est désormais largement répandu et extrêmement connu de procéder au montage de gravures, peintures ou photographies, par l'utilisation d'attaches ou clips aptes à retenir, entre un verre et un panneau de support, la feuille ou la toile comportant l'illustration que l'on désire exposer, suspendue à un mur ou posée en appui sur le plan horizontal d'un meuble.
Au bord roulé supérieur du boitier peut être adapté soit un système à valve de distribution de produit sous pression -c'est le cas des boitiers aérosols-, soit un système de distribution par pompage d'un produit liquide. On utilise ici pour ces deux types d'application le terme de "boitier du type aérosol". Le boitier est typiquement en aluminium faiblement allié à 99,5 %, ou plus généralement à au moins 98,5 % d'Al, avec de faibles additions de manganèse ou de magnésium.
Le fond du boîtier comporte une bordure annulaire pincée relativement épaisse, typiquement d'épaisseur 0,8 à 1,2 mm, et une partie centrale en creux typiquement d'épaisseur 0,6 à 0,9 mm, tandis que le col formé, typiquement incliné et en forme d'ogive ou de dôme sphérique ou tronconique, a une épaisseur plus faible, en moyenne typiquement comprise entre 0,35 et 0,5 mm.
Pour les opérations de rétreint b) et c), la poussée du boitier par son col supérieur formé demande des précautions, ce col supérieur étant moins rigide à l'enfoncement que le fond et ce fond demandant lui-même pour son retreint une poussée relativement forte. Pour éviter un enfoncement ou une déformation permanente de ce col supérieur forme', on a trouvé qu'il était préférable d'utiliser comme moyen de poussee une matrice ayant en creux le profil du col supérieur formé du boitier, particulièrement lorsque ce col supérieur a une épaisseur moyenne inférieure à 0,5 mm et comporte des zones inclinées à plus de 350 par rapport à l'axe longitudinal du boitier. En pratique et de façon économique, cette matrice peut être une matrice de formage final du col supérieur, issue de la fabrication du ou des boitiers de départ.
On peut réaliser aussi une opération complémentaire de rétreint de la portion supérieure du boitier comprenant son col supérieur, en introduisant le boitier par ce col supérieur dans une filière du premier type, et en la poussant axialement par son fond avec un moyen de poussée, par exemple un piston, et on arrête le déplacement à une distance ou course choisie égale au plus à la somme des hauteurs de la portion de raccordement et de la portion de rétreint de la filière, puis on éjecte le boîtier de la filière comme dans l'opération d).Cette opération, analogue aux opérations a) à d), peut être effectuée soit entre les opérations d) et e), ce qui n'entraîne pas de modification du moyen de poussée préférentiel des opérations antérieures b) et c), soit avant l'opération a), ce qui peut rendre inutile l'utilisation d'une matrice en creux pour la poussée du boitier dans les opérations b) et c). La filière du premier type utilisée obéit aux mêmes règles que la filière des opérations a) à c), en particulier son rayon de raccordement R' est de préférence compris entre 1 et 4 fois la demi-réduction de diamètre (D-D'o)/2, la nouvelle portion rétreinte dépassant en général le col formé de départ.En particulier encore, la filière du premier type utilisée dans l'opération complémentaire de rétreint du col formé est la même que celle choisie en a) ou une filière identique, ce qui est une simplification et donne un résultat esthétique.
Les filières du premier type ou du deuxième type utilisés peuvent être en divers matériaux économiques et/ou faciles à usiner tels que l'acier traité en surface ou nu, le bois, les matériaux à base de fibres cellulosiques agglomérées.
Une lubrification n'est le plus souvent pas nécessaire, mais une légère lubrification peut toutefois s'avérer utile pour préserver l'état du revêtement externe du boîtier dans le cas de conformations délicates.
Lorsqu'il s'agit d'un boitier distributeur devant résister à la pression, typiquement un boitier aérosol, le corps du boitier conformé obtenu se déformera en revenant vers la forme cylindrique circulaire pour une pression interne inférieure à la pression maximale admissible du boitier de départ. Pour que le boitier conformé ait une résistance à la pression comparable, il convient de partir d'un boîtier de départ dont l'épaisseur est multipliée par un coefficient typiquement compris entre 1,15 et 1,35.
Exemples La figure 1 schématise le boitier de départ utilisé pour les essais, en coupe axiale.
La figure 2 représente la filière du premier type utilisée, en coupe axiale.
Les figures 3a, 3b, 3c représentent trois étapes du formage du rétreint de la portion inférieure du boitier, en coupe axiale.
La figure 4 représente une étape du formage complémentaire du col supérieur du boitier en coupe axiale.
Les figures Sa, 5b, 5c représentent les profils ou contours intérieurs des trois filières du deuxième type utilisées, chacun en coupe perpendiculaire à l'axe de la filière.
Les figures 6a, 6b représentent deux étapes de profilage de la surface cylindrique du boitier.
La figure 7 représente une filière du deuxième type et la position de la paroi du boitier profilé dans cette filière, en coupe perpendiculaire à l'axe de la filière et du boitier.
Les 10 boitiers 1 utilisés pour les essais, tous d'un même lot, sont en AI 99,5 % et sont vernis intérieurement et laqués sur leur surface latérale extérieure, avec la géométrie et les épaisseurs suivantes (fig.
1) : la hauteur est de 142 mm se décomposant en 130 mm pour la surface de la paroi cylindrique 2 et 12 mm pour le col supérieur 3 et le bord roulé 4, le diamètre extérieur (de la partie cylindrique 2) est de 45 mm. Le fond 5 a une bordure annulaire 6 d'épaisseur 1 mm et une portion centrale 7 d'épaisseur au centre 0,7 mm et est en retrait de 8 mm par rapport à la base 8 de la bordure annulaire 6 qui forme le pied 8 du boitier 1. La paroi cylindrique 2 a une épaisseur moyenne de 0,33 mm, le col supérieur formé 3 a une épaisseur moyenne de 0,38 mm et le bord roulé 4 a un diamètre intérieur de 25,4 mm et un diamètre extérieur de 31,2 mm. Le boitier 1 a une symétrie de révolution autour de son axe longitudinal X.
La deuxième partie indique la pression en bars.
Dans tous les exemples de 1 a 5, on a utilisé comme gaz plas magène de l'argon.
Exemple 1 L'anode de sortie de la chambre de post-décharge n'est pas reliée à l'alimentation électrique, la-tension est flottante et le courant pratiquement nul.
On injecte comme gaz réactif du CH4 pur.
On constate dans les gaz de sortie de faibles teneurs de C2+, une teneur d'hydrogène relativement faible et une forte teneur de CH4.
Par conséquent, le taux de conversion de CH4 est faible.
Exemple 2 L'anode de sortie de la chambre de post-décharge toujours non reliée à l'alimentation électrique, tension flottante, courant pratiquement nul.
Comme gaz réactif en plus de CH4, on injecte de l'oxygène, environ 25% d'oxygène en volume par rapport au CH4.
On a toujours approximativement la même quantité d'acétylène que précédemment, mais la teneur en CH4 non transformée en plus faible.
Le CH4 a été partiellement convertie CO doublant sensiblement la production d'hydrogène. On constate que la teneur en C02 est d'environ 1/10 de la teneur en CO. De plus, le rapport H2/CO est d'environ 2.
Exemple 3 Le gaz réactif est constitué par CH4. On applique une forte décharge dans le post-plasma (puissance 5,18 Kw). On produit environ 45% de carbone à partir du CH4. La quantité d'hydrogène produite est triplée par rapport à l'exemple 1.
On applique dans cet exemple environ 22,8 Kw/heure/kg de CH4 afin de dépasser fortement le seuil d'apparition du carbone.
Les exemples suivants 4 et 5 montrent qu'on peut faire disparaître le carbone précédemment formé, soit au moyen de l'oxygène, selon la réaction soit avec C02, selon la réaction
Exemple 4 Cet exemple montre l'oxydation ménagée du carbone à l'oxygène pur, en atmosphère sous-oxydante.
On injecte environ 25% d'oxygène par rapport au CH4. Le carbone produit passe de 45 à 3,7% de CH4, sans production de C02.
La production d'hydrogène et d'acétylène est peu changée par rapport à l'exemple 3.
En utilisant la totalité de la quantité du mélange réactionnel résultant, des cellules de Bacillus subtilis 168 MA3 (FERM BP-1042) sont transformées par les plasmides recombinants sensiblement de la même manière qu'à l'étape 3 de l'Exemple 2 pour obtenir des transformants résistants à la kanamycine.