INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La réaction de neutralisation et de déshydratation s"ef- fectue dans des conditions, telles que la valeur moyenne de la masse spécifique de la composante réactive liquide, gui contient de l'acide trihydrogénophosphorique, est au minimum 1,5 fois plus grande, que la valeur moyenne de la masse spécifique du mélange réactionnel hétérogène dans le milieu réactionnel, tandis que la phase liquide, qui contient l'acide trihydrogénophosphorique, est soumise avant sa réaction avec l'ammoniac à une réaction avec des oxydes de soufre et/ ou une réaction de neutralisation et de déshydratation entre une phase liquide qui contient du phosphore et l'ammoniac s'effectue en présence d'oxydes de soufre et/ou en présence de leurs produits de réaction de polymérisations ou d'hydratation.
La déshydratation moléculaire de la phase liquide-fondue ain si préparée du mélange réactionnel peut encore être améliorée par réaction avec du diamide carbonique.
Les oxydes de soufre (surtout l'oxyde sulfurique dans tous ses états et dans toutes ses modifications), produits de leurs réactions de polymérisations (par exemple les molécules cycliques du trimère S309 représentées à l'état liquide, les chaînes linéaires de molécules S03, par différents agents d'addition d'oxyde sulfurique stabilisé, qui n'augmentent pas son point de solidification, connu sur le marché en tant que "SULFAN"), de même des produits de réaction de déshydratations des oxydes de soufre se combinent très énergiquement avec l'eau.
De plus toutes ces réactions sont nettement exothermiques, ce qui influence d'une manière positive le cours de la déshydratation thermique, comme par exemple (-31,14 Kcal)
(-20,92 kcal) La forte affinité de ces composés pour l'eau se manifeste même par le charbonnement des matièrss organiques.
Par réaction d'oxyde sulfurique avec l'ammoniac à l'état anhydre on obtient, suivant les conditions de réaction, la formation d'amide de sulfuryle (sulfamide) et de l'imide de sulfuryle (sulfimide) conformément aux équations suivantes:
En présence d'acide sulfurique, l'imide de sulfuryle peut ensuite se polymériser, tout en formant des acides en chaîne de poîysulfurylimidosulfuriques, HO - S02 - (HN SO - S02)n et le cas échéant, leurs sels ammoniacaux.Pour qu'au cours de la déshydratation moléculaire des phosphates d'ammonium à l'état étudié soit exclue la possibilité de réactions secondaires indésirées, mentionnées ci-dessus, il faut contrôler les conditions de réaction de manière que le contact de l'oxyde sulfurique avec l'ammoniac en milieu anhydre soit exclu et ajouter le composant de réaction, soit à la phase liquide qui contient H3P04, et ceci avant sa réaction avec l'ammoniac, soit ajouter ce gaz dans le réacteur de neutralisation et de déshydratation, là où est déjà assurée la présence d'un composant de réaction phosphorique déshydratant Le procédé de production des phosphates d'ammonium condensés par réaction de déshydratation et de neutralisation de H3P04, et le cas échéant, de solution de dihydrogEnophos- phates d'ammonium dans H3P04 avec le gaz ammoniac en présence d'oxydes de soufre, ou en présence de produits de leur réaction de polymérisation ou de déshydratation de production, possède ar rapport aux procédés actuellement utilisés de phosphates d'ammonium condensés, toute une gamme d'avantages.
I1 est possible d'en indiquer au moins les suivants - pour la préparation de phosphates d'ammonium condensés, il est possible d'utiliser également du H3P04 avec une plus grande teneur en eau, sans que soit nécessaire une concentration préalable, ce qui réduit l'exigence du procédé en question en matière d'investissements et d'énergie - il n'est pas absolument nécessaire de préchauffer à haute température les acides phosphoriques, utilisés pour la préparation des phosphates d'ammonium condensés, ce qui réduit considérablement les besoins d'utilisation d'aciers inoxydables spéciaux pour mettre en oeuvre le procédé de production de phosphates d'ammonium condensés;; - le procédé permet le traitement de différents types de H3P04 (par exemple acide d'extraction noir et vert, acide thermique) - on réduit considérablement la formation d'incrustations sur les parois du réacteur de neutralisatXion et de déshydratation résultant de la présence d'impuretés cationiques et anioniques dans l'acide traité - en présence d'une quantité supérieure de soufre dans le produit de réaction de neutralisation et de déshydratation, les propriétés du produit changent considérablement(le caractère amorphe de la masse fondue disparait) et celui-ci convient pour l'élaboration d'un produit granulé de qualité - le produit de la réaction est en outre enrichi d'une autre matière nutritive secondaire très importante - le soufre.
Les exemples mentionnés ci-après illustrent, mais ne limitent pas, l'objet de l'invention.
EXEMPLE 1 Au cours d'un essai continu, effectué à un quart d'exploitation, nous avons vérifié le procédé de préparation de phosphates d'ammonium condensés conformément à la présente invention en liaison avec la préparation de NPS concentré engrais en suspension liquide.
Nous avons traité un H3P04 d'extraction du type dit vert, à partir de phosphates de chaux calcinés, qui contenait, suivant le résultat de la détermination photométrique, 47,8% en masse de P205 par rapport à la masse totale. Dans le système d'appareillage de simulation travaillant d'une manière continue, nous avons utilisé un réacteur de neutralisation et de déshydratation à film vertical de passage, conformément à la demande de brevet d'invention tchèque PV 1016-82, avec courant commun de phase gazeuse et liquide du mélange réactionnel en direction de haut-en bas. La hauteur totale du corps du réac teur était de 1000 mm et son diamètre intérieur était de 120 mm.Sur un fond support perforé du réacteur était disposé un garnissage ordonné composé de 9 rangs d'anneaux ayant un diamètre de 50 mm ; sur cette couche était placée une couche de garnissage ordonné, formé par 12 rangs d'anneaux ayant un diamètre de 30 mm et en outre le garnissage du réacteur a été terminé dans sa partie supérieure par une couche relativement faible d'anneaux ayant des diamètres différents, et disposés en vrac, qui formaient couche de répartition du remplissage du réacteur. Le corps du réacteur, de même que son remplissage, ont été constitués par du graphite imprégné. L'amenée de la composition liquide de réaction, contenant l'acide phosphorique, de même que l'amenée de gaz ammoniac, débouchait au-dessusde la couche de remplissage.
L'acide phosphorique d'extraction traité a été apporté au réacteur par une pompe doseuse péristaltique à tuyau, à partir d'un réservoir d'acide, situé sur une balance à bascule, par un échangeur à tuyau, chauffé par de la vapeur d'eau à basse pression.
Juste avant l'entrée d'acide dans le réacteur, on a fait barboter de l'oxyde de soufre gazeux dégagé d'un oléum à 30% à peu près à travers une colonne tubulaire piacée verticalement et saturée d'acide. La réaction de l'acide trihydrogénophosphorique dosé avec l'oxyde du soufre a été violente et accompagnee par le sifflement et par la formation de brouillard fin.
En moyenne chaque heure a été effectué l'apport dosé de 52,4 kg de H3P04 d'extraction ( 47,8 de P205 ), de 10,5 kg de S03 gazeux et de 13,6 kg de gaz ammoniac. Le mélange réactionnel moussant à la ter érature de 2500C passait par le fond support perforé du. corps du réacteur jusqu a un réacteur de dissolution dans lequel était amenée une suspension de 15% à peu près de bentonite sodique, préparée par un procédé continu, conformément au Certificat d'Auteur Tchécoslovaque numérobrevet d'invention numéro 2800 - 81) en quantité de 7,0 kg.h-1 à peu pres. La température du mélange réactionnel dans le réacteur de dissolution est maintenue par circulation du mélange en question dans un refroidisseur à 65-750C.
La fixation totale des composants de réaction gazeux amenés dans le produit a été assurée par lavage de la phase gazeuse du mélange liquide à l'aide d'un réactif faiblement acide dans une colonne d'absorption à garnissage.
Par conséquent, la réactivité du réacteur est
Pendant un fonctionnement suivant la charge quotidiennement, la réactivité du réacteur peut être approchée de R(t) = 0, car le changement de puissance du réacteur lorsqu'on sult quotidiennement la charge est généralement très lent sauf lors des changements rapides de la charge rarement requis.
Par conséquent,
Dans l'équation (4), AT(t) est un changement de la température primaire du fluide de refroidissement dans le réacteur et est à peu près égale au changement de-la température programmée du fluide de refroidissement dans le réacteur Tprog pendant un fonctionnement suivant quotidiennement la charge. Il est apparent que les quantités d'ajustement de la position de la tige de contrôle et de la concentration en bore dans le réacteur sont réduites si le changement de la quantité du côté droit de l'équation (4) est réduit.En d'autres termes, la capacité de suivre la' charge peut être améliorée en déterminant T(t) de façon que le côté droit de l'équation (4) soit minimisé, c 'est-a-dire en déterminant Tprog pour répondre au changement de cux . fx(Q) + cru . AQ(t) dans la région permissible de la température programmée Tprog de la figure 1.
Selon la conception du réacteur, il peut être nécessaire d'ajuster les tiges de contrôle qui ont un grand effet sur la distribution de puissance en des positions préférables pour maintenir une distribution appropriée de la puissance du réacteur. La distribution de la puissance du réacteur est non seulement fonction de la position de la tige de contrôle mais également de la puissance du réacteur et de l'accumulation du xénon dans le noyau.Le changement de réactivité en ajustant la position de la tige de contrôle peut ainsi être restreint par une fonction de la puissance du réacteur, son histoire, etc En effet, A pr(t) & fr(Q) .... (5) où fr(Q) = une fonction déterminée à partir de la puissance Q du réacteur et de son histoire pour déterminer la région permissible de la position de la tige de contrôle pour maintenir une distribution adéquate de la puissance du réacteur.
Si il y a une restriction à la position de la tige de contrôle par l'équation (5), la température programmée Tprog doit être déterminée en diminuant le côté droit de l'équation (4) et en même temps -en considérant l'équation (5).
On comprendra ainsi que la température programmée du fluide de refroidissement du réacteur en fonction de la puissance du réacteur et du temps est préférable à une fonction de la puissance seulement telle qu'elle est couramment utilisée. La fonction optimale peut être déterminée en se basant sur les équations (2), (4) et (5) par un processus d'optimisation décrit dans les descriptions qui précèdent.
Dans des opérations suivant quotidiennement la charge, le réacteur fonctionne à un niveau élevé de puissance pendant le jour et fonctionne à un niveau réduit de puissance pendant la nuit comme le montre la figure 3. La figure 4 montre un changement typique de la température du fluide de refroidissement du réacteur, que l'on calcule par le modèle mathématique du réacteur, en supposant que la position de la tige de contrôle est ajustée pour maintenir une distribution axiale équilibrée de la puissance du réacteur et que la concentration en acide borique dans le fluide de refroidisssement du réacteur n'est pas ajustée, pendant une opération typique suivant la charge quotidien nement de 100 % à 50 % et de 50 % à 100 % de la puissance nominale.Ce changement idéal de la température du fluide de refroidissement du réacteur pendant une réduction de charge de 100 % à 50 % de puissance représente un lieu dans le sens contraire des aiguilles d'une montre Pendant une augmentation de la charge de 50 à 100 % de puissance, le lieu montre les mêmes caractéristiques. Sur la figure 4, a indique la variation de température optimale sans changement de la concentration en bore pendant une diminution de puissance de 100 % à 50 % (milieu de la durée de vie du noyau), b désigne la température à l'état stable et c désigne la variation de température optimale sans changement de la concentration en bore pendant une augmentation de puissance de 50 % à 100 %.
On peut voir, sur la figure, que la température programmée, qui est préférable du point de vue réduction de la charge dans la concentration en bore dans le réacteur et maintien d'une distribution adéquate de puissance du réacteur, est différente de la température courante de référence qui est uniquement fonction de la puissance. La température programmée idéale ne diminue pas avec la réduction de puissance et diminue très lentement à 50 % de puissance avec l'accumulation de la concentration en xénon dans le noyau et on peut voir une tendance semblable pour l'augmentation de la charge de 50 % à 100 %.
La température programmée souhaitable du réacteur, telle que décrite ci-dessus, peut également être réalisée par le système de contrôle montré sur la figure 2 par les procédés suivants selon l'invention.
On expliquera ci-arpès la façon dont la température programmée du fluide de refroidissement du réacteur est déterminée dans le calculateur 3 du programme de température de la figure 2.
1) Le programme de température de référence du fluide de refroidissement du réacteur pour une condition stable est déterminé en fonction de la puissance de la turbine comme le montre la figure 6, de façon à pouvoir donner, au réacteur, des conditions appropriées de fonctionnement.
Pendant des conditions transitoires de fonctionnement suivant la charge cependant, la température de référence du fluide de refroidissement du réacteur est déterminée par la fonction suivante - Tprog =ffffî (Tref - Tprog)dt 0 (6) où Tprog = température programmée du fluide de refroidissement du réacteur.
Tref = température de référence du fluide de refroidissement du réacteur pendant une condition stable.
fl = fonction de (Tref - Tprog) E J désigne que la valeur à l'intérieur des crochets est retenue entre la limite supérieure et la limite inférieure.
fat = intégration par le temps L'équation (6) a pour caractéristiquess que Tprog suit Tref à une vitesse qui est fonction de la différence entreTprog et Tref, c'est-à-dire une fonction proportionnelle de Tprog - Tref, lorsque Tref change selon un changement de la charge.
Ainsi, dans l'exemple de ce dessin, les charnières (7 et 8) dépor tent le vantail (5) vers la droite, c'est-à-dire dans le sens de son éloignement de l'ouverture, de telle sorte que ce vantail (5) se trouve aussi déporté vers la droite par rapport au vantail (6).
Au cours du relèvement de la porte (2), le vantail supérieur (5) est donc déporté vers la droite et tend à s'éloigner de l'ouverture de la porte, alors que le vantail inférieur (6) dont les galets (9) sont guidés par les glissières verticales (10) ne subit aucun déport. Cette disposition permet donc de relever le vantail inférieur (6) plus haut et par conséquent de libérer une plus grande hauteur de l'ouverture sans nuire à la tenue des deux vantaux (5 et 6) en position ouverte de la porte (2). En effet, sans le déport vers l'extérieur du vantail supérieur (5) pour un même angle formé entre les deux vantaux (5 et 6), la distance entre les charnières (7) et les galets (9) serait bien inférieure et la tenue de la porte bien moins bonne.
De cette façon, la porte (2) peut être ouverte de façon intégrale sans présenter un encombrement sensiblement plus important.
Bien entendu, la présente invention ne se limite pas à la seule forme d'exécution décrite ci-dessus à titre d'exemple non limitatif; elle en embrasse, au contraire, toutes les formes de ~ réalisation mettant en oeuvre des moyens équivalents.
La présente invention concerne les dispositif s émetteurs de lumière.
La présente invention concerne en particulier les dispositifs d'éclairage ou de signalisation utilisés sur les véhicules automobiles, c'est-à-dire les projecteurs ou les feux.
La présente invention concerne plus précisément les dispositifs comportant en combinaison une source lumineuse et des moyens optiques coopérant avec la source pour créer un faisceau de rayons lumineux centré autour d'une direction déterminée.
On a ainsi proposé de nombreux dispositifs, dans lesquels les moyens coopérant avec la source lux neuse pour reprendre une partie du flux émis par celle- ci, sont des réflecteurs Comme cela est décrit dans la demande de brevet française N 2 418 417 et dans le brevet britannique No 1 399 973, on a également proposé des dispositifs dans lesquels les moyens coopérant avec la source lumi- neuse pour reprendre une partie du flux émis par celleci sont constitués d'un récupérateur de flux sous forme d'une pièce optique translucide travaillant par effet dioptrique.
D'autre part, comme cela est décrit ee représenté dans la demande de brevet française N0 2 291 062 on a également proposé d'associer un réflecteur et un récupé- rateur de flux dioptrique de façon à diriger vers l'avant du dispositif, la quasi-totalité des rayons émis par la source lumineuse.
Pour des raisons d'esthétique, les constructeurs automobiles souhaitent disposer de feux et/ou de projecteurs présentant un aspect extérieur généralement allongé.
La présente invention vient maintenant proposer un nouveau dispositif émetteur de lumière répondant à ce souhait.
Un but important de la présente invention est de proposer un dispositif émetteur de lumière dirigeant l'intégralité du flux lumineux émis par la source lumineuse vers l'avant du dispositif, et ce sous un rendement optimum.
Un autre but de la présente invention est de proposer un dispositif émetteur de lumière présentant un faible encombrement.
Pour ce faire, le dispositif émetteur de lumière conforme à la présente invention comprend - un récupérateur de flux formé d'une pièce optique translucide disposée en avant de la source lumineuse, en partie de révolution autour de l'axe optique et tronquée par deux plans parallèles entre eux et à l'axe optique, au moins une partie de la portion périphérique du récupérateur de flux s'étendant en arrière de la source lumineuse, - tandis que le réflecteur, disposé en arrière de la source lumineuse, est généralement elliptique, en par tie de révolution, et couvre un angle solide autour de la source lumineuse, complémentaire de celui défini par le récupérateur de flux, l'un des foyers du réflecteur coincidant avec la source lumineuse, et par ailleurs, - le réflecteur étant adapté pour renvoyer la totalité des rayons qu'il réfléchit vers une région centrale du récupérateur de flux qui comporte une pluralité d'd ments de révolution autour de l'axe optique, travail lant par réfraction pour diriger les rayons réfléchis et passant par le second foyer sensiblement parallèle ment à l'axe optique, tandis que - au moins une zone périphérique du récupérateur comporte des éléments prismatiques externes de révolution autour de l'axe optique, travaillant en réflexion totale pour diriger sensiblement parallèlement à l'axe optique les rayons lumineux provenant directement de la source lumineuse.
Selon une caractéristique avantageuse de la présente invention, au niveau de la portion périphérique du récupérateur de flux s'étendant en arrière de la source lumineuse, le récupérateur présente un demi-angle d'ouverture vu de la source lumineuse compris entre 1200 et 1250.
Dans une variante préférentielle11 les deux plans de troncature parallèles entre eux et à l'axe optique, délimitant une partie du contour du récupéra- teur de flux, sont équidistants de l'axe optique.
La présente invention concerne un nouveau type d'emballage pour des produits alimentaires se présentant sous forme de portions unitaires, telles que par exemple des portions de fromage, de beurre, de confiture ou tout autre produit similaire.
ne plus en plus, il est proposé de stocker et de vendre les produits alimentaires sous forme de portions unitaires. L'un des problèmes qui se pose dans un tel cas est celui des emballages de ces produits, emballages qui doivent non seulement permettre d'en assurer la conservation mais également doivent pouvoir être ouverts facilement afin d'en extraire la portion sans instrument.
Parmi les solutions proposées à ce jour pour emballer de tels produits alimentaires sous forme de portions, l'une consiste à réaliser des emballages thermoformés se présentant sous la forme d'une barquette comportant des alvéoles destinées à recevoir chacune des portions de produits, lesdites alvéoles étant obturées (opercules) au moyen d'une feuille thermosoudée ou collée à la surface de la barquette. Un tel type d'emballage est notamment utilisé pour stocker des oeufs. Des emballages similaires, se présentant sous la forme.d'une barquette unitaire ont également été proposés pour stocker e la confiture, du beurre. Si d'un point de vue esthétique et fonctionnel, une telle solution donne satisfaction en ce qui concerne la protection du produit, en revanche, notamment dans le cas où les produits stockés ne sont pas solides mais au contraire pateux, se pose le rDroblème d'enlèvement du produit de l'alvéole de stockage. En effet, de telles barquettes doivent être suffisamment rigides pour résister aux chocs.
Or, on a trouvé, et c'est ce qui fait l'objet de la présente invention, un perfectionnement à un tel type d'emballage qui non seulement permet d'en conserver les avantages qu'il présente, mais également facilite l'extraction de la portion de produits de l'intérieur des alvéoles lors de l'utilisation.
D'une manière générale, le nouvel emballage conforme à l'invention de portions de produits alimentaires, fromage fondu par exemple, est constitué par une barquette comportant des alvéoles souples destinées à contenir chacune une portion de produit, les alvéoles étant obturées après remplissage et se caractérise par le fait que le fond et le rebord supérieur périphérique des alvéoles sont à base d'une matière rigide alors que leur paroi est à base d'une matière souple et lisse.
Par ailleurs, une telle barquette comporte sur son pourtour une paroi latérale rigide, parallèle à la paroi des alvéoles ayant une hauteur au moins égale à celle desdites alvéoles.
Avantageusement et en pratique - le fond des alvéoles, le dessus et la paroi latérale rigide sont à base de carton ou de tout autre matériau rigide similaire - la paroi souple des alvéoles est à base d'un matériau thermoformable, étanche à l'air et à l'eau, tel que par exemple un complexe polyamide/polyéthylène. cette matière étant compatible avec le matériau constituant le fond et le dessus de manière à pouvoir réaliser leur liaison par thermosoudage - les alvéoles destinées à recevoir le produit auront de préférence une forme cylindrique, la paroi présentant cependant une légère dépouille.
L'invention et les avantages qu'elle apporte seront mieux compris grâce à l'exemple de réalisation donné ciaprès à titre indicatif mais non limitatif et qui est illustré par les schémas annexés dans lesquels - la figure 1 est une vue schématique en perspecti ve, partiellement éclatée, d'un emballage réalisé conformément à l'invention - la figure 2 est une coupe selon AA de la figure 1 - la figure 3 est une vue en plan d'un flan de carton permettant la réalisation d'un tel emballage.
Si l'on se reporte aux schémas annexés, et plus particulièrement aux figures 1 et 2, l'emballage conforme à l'invention se présente sous la forme d'une barquette (1) comportant des alvéoles (2), six dans le cas présent, destinées à contenir chacune une portion de produit. Les alvéoles (2) ont de préférence une forme cylindrique, la paroi présentant cependant une légère dépouille (diamètre de l'ouverture légèrement supérieur au diamètre du fond proprement dit).
Les alvéoles (2) sont, après remplissage, obturées (operculées) sous vide partiel au moyen d'un film (3) fixé par thermosoudage.
Conformément à l'invention, cet emballage se caractérise en ce que les alvéoles (2) présentent un fond (4) rigide, le rebord périphérique (5) desdites alvéoles étant également rigide. De plus, une paroi latérale (6), également rigide, est prévue sur toute la périphérie des barquettes. Cette paroi (6) a une hauteur H au moins égale à la hauteur des alvéoles (2)..