INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Différents isocyanates ont été testés avec l'agent de blocage du type oxime.
On trouvera, dans le tableau IV ci-après, la liste, la formule et la masse moléculaire de ces isocyanates. Le tableau IV contient, également, la formule de l'agent de blocage (oxime), d'un agent d'allongement de chaîne (isophorone diamine, IPD) et du polyo xytétraméthyleneglycoi (POTM 2000).
On a étudié l'équilibre NCO libre uréthanne en fonction du type d'isocyanate.
Ces diisocyanates peuvent etre classés en deux catégo- ries, les diisocyanates aromatiques, dont le blocage s'effectue à des températures inférieures à la température ambiantes et les dilsocya- nates aliphatiques, dont le blocage s'effectue entre la température ambiante et 1000 C.
On a synthétisé des systèmes réactifs identiques au M 467, précédemment cité, à partir d'une mole d'oligomère α-# diol poly (tétraméthylene glycol)- de masse moyenne en nombre 2000 et de trois moles de diisocyanate.
Ces différents systèmes ont, ensuite, été bloqués par la méthyl-éthyl-cétoxime.
Le pourcentage de déblocage en fonction de la température est présenté sur la fig. 4.
Ces rendements peuvent être facilement portés à des valeurs supérieures à 95 % par consommation de l'isocyanate formé.
Pour calculer ce pourcentage, on se réfère au produit non bloqué pour lequel on fait le rapport des hauteurs du pic NCO et d'un pic invariant (par exemple le pic # - CH2 - 0, dans le cas du MDI). Ce rapport correspond donc à un déblocage de 100 % et sert de référence.
Le produit bloqué est ensuite placé sur une pastille de KBr dans une cellule IR dont la température est soumise à une montée de 2,50 C/mn.
Le rapport NCO/Pic référencé est ensuite mesuré en fonction de la température.
On voit, sur la fig. 4, que le déblocage se fait dans tordre suivant - TDI à 750 C, - PPDI à 83 C, - MDI à 87 C, - CHDI à 115 C.
Les trois isocyanates aromatiques se débloquent donc à basse température entre 75 et 900 C, alors que l'isocyanate aliphatique ne se débloque pas avant 1150 C.
brant et peu coteux,notamment du fait de l'absence de cadre
entourant la vitre,la rigidité de l'ensemble étant procu-
rée par la platine formant une poutre centrale renforcée des deux côtés par les cloisons,et le montage sur véhicule s'effectuant très facilement et rapidement,en particulier en ce qui concerne le branchement électrique. Par ailleurs,le catadioptre cache la zone de jonction,risquant de présenter des défauts de fabrication,entre la vitre et la platine tout en soulignant la séparation entre les feux situés de part
et d'autre de la platine.
En variante,au lieu d'être tranversale comme in-
diqué ci-dessus,la platine peut être disposée verticalement les feux étant alors répartis à droite et à gauche d'une zone médiane verticale de la vitre.De plus,celle-ci peut
être remplacée par un élément extérieur réalisé en un maté-
riau plastique translucide ou transparent.
Z558931
La présente invention a trait à une combinaison de moyens ou dispositifs qui, grâce à leur coordination, permettent de parachever un objet, et notamment de réaliser une construction par assemblage et immobilisation d'éléments préfabriqués sur une structure de base, sans effectuer de percement de la structure et desdits éléments, et ceci dans des temps notablement raccourcis en cornparaison avec les techniques industrielles ou traditionnelles déjà connues.Elle concerne tout particulièrement un ensemble de dispositifs destinés à l'assemblage et au maintien d'éléments nécessaires pour la construction industrialisée de bâtiments, mais elle n'est pas limitée à cette application, tout ou partie des dispositifs en cause pouvant être utilisé(e) dans d'autres domaines que la construction fixe et sur des supports ou structures de base de diverses natures.
En se référant, à titre illustratif, au seul domaine de la construction, on peut rappeler que l'on réalise depuis de nombreuses années des constructions industrielles pour de multiples usages tels que : ateliers, bureaux, écoles, stations-services...etc, et un grand nombre de techniques ont été préconisées pour ces réalisations. Souvent, on constitue les murs de ces bâtiments préfabriqués par un bardage extérieur en panneaux métalliques, plans ou profilés, qui sont fixés sur les lisses des armatures ou ossatures porteuses, et par un revêtement intérieur de type mur de doublage constitué par exemple de panneaux de matériaux composites ou agglomérés.Les murs comprennent genéralement une lisse inférieure près de la dalle inférieure, une lisse superieure près de la toiture et des lisses intermédiaires qui encadrent les ouvertures : fenêtres, portes et autres. L'intervalle entre les deux revêtements et généralement rempli avec des matériaux isolants.
Pour fixer les divers éléments entre eux, notamment les bardages métalliques et les panneaux intérieurs, on utilise fréquemment des systèmes de serrage à vis ou boulons qui, outre les difficultés de pose, sont sujets à des variations ou dégradations avec le temps et les trépidations. Afin d'obvier à ces inconvénients, le Demandeur a propos des dispositifs d'assemblage et de fixation de panneaux, cons titubés par des éléments élastiques du type plaquettes métalliques formant clips qui permettent le montage, dans les délais extrêmement rapides et par un personnel non spécialisé, de bâtiments préfabriqués dont le coOt de réalisation et d'entretien est tres économique (brevets français n" 1.504.714 du 25 octobre 1966 et nO 71.ou483 du 8 janvier 1971). Un tel systeme, dénommé B.RTICLIPS (marque déposee), permet des montages sans vis ni clous ou analogues et répond aux exigences de fini et de solidité des bâtiments traditionnels.
Afin d'améliorer encore le système précité et de pouvoir mettre en oeuvre des éléments de fixation de pose plus facile et le coût encore plus reduit, le Demandeur a ensuite mis au point un ensemble de dispositifs qui, grâce à leur coordination, permettent l'édification complete d'une construction à partir des structures prefabriquees telles que : une ossature métallique comprenant : des poteaux verticaux, des fers en I à deux lisses, des pannes et fermes de soutien de coovertures et de toit ainsi que des contreventements ; des panneaux extérieurs ou bardages ; des panneaux de recouvremeiit intérieurs tels que cloisons ; des plafonds et couvertures.Ceci, sans l'utilisation de vissage, perçage...etc, et dans des conditions très économiques, en des délais notablement raccourcis, par rapport aux techniques déjà connues (brevet français n" 77.00546 du 11 janvier 1977).
L'invention a pour objet un ensemble de notables perfectionnements à cette technique de base permettant à la fois une industrialisation et une facilité de montage encore plus poussees grace, notamment, à des innovations relatives aux structures de bardages, au montage des éléments d'angles, à la mise en place des montants et chassis d'huisserie pour les ouvertures et autres ameliorations techniques.
Conformément à la définition la plus génerale de llinven- tion, l'ensemble de dispositifs d'assemblage et d'immobilisation d'élé- ments préfabriqués associe aux éléments d'assemblage déjà connus tels que bardages (extérieurs) cloisons, panneaux, systèmes d'agrafes ou clipressorts, une combinaison de moyens nouveaux dont essentiellement a) un profilé d'angle, de longueur et débattement variables, permettant de clore parfaitement aux angles le bardage, quelles que soient les dimensions des panneaux extérieurs ; b) d'une pièce d'équerrage mobile pour le raccordement des montants de précadres ou chassis d'huisserie, pour la réalisation de toutes ouvertures ;; c) d'un clip-ressort destiné à la liaison de bardages sans couvrejoint, notamment pour bardages verticaux et toiture, ledit clip étant associé à une structure de bardage et/ou toiture dont les extrémités à réunir ont sensiblement la forme d'un V renversé.
Dans la technique déjà connue, le profilé d'angle est généralement constitue par un profil plié fixe, de section et longueur non réglables. On se heurte ainsi à des difficultes de montage aux angles pour clore le bardage, du fait que les panneaux extérieurs, de dimensions généralement prédéterminées, ne tombent pas toujours à la dimension du profil fixe. Grâce à l'invention, on peut effectuer des rattrapages de maçonnerie sans être gêné par les différentes dimensions des panneaux dont la régularité n'est pas toujours constante.
Selon l'invention, par un réglage préalable de l'angle d'hélice, tenant compte de l'angle de croisement et du rapport des densités de fil et différent pour l'aller et le retour, on obtient avec un procédé d'enroulement continu simple et peu coûteux ménageant les fils, une peau bobinée composite renforcée de fibres qui, de façon optimale quant au poids, répond à l'exigence d'un coefficient de renforcement de fibres supérieur d'un côté dans l'un des systèmes de fils mutuellement entrelacés avec un angle de croisement prédéterminé. Comme l'oeillet exécute généralement un grand nombre d'allers et retours jusqu'à l'obtention des densités désirées de fils, leur rapport tend vers un, même si l'oeillet parcourt au total l'aller une fois de plus ou de moins que le retour.Dans un mode de réalisation particulièrement préféré de l'invention, les angles d'hélice pour l'aller et le retour sont choisis de façon très simple dans ce cas de façon que formules dans lesquelles 4V =angle d'hélice pour le système.de fils enroulé à l'aller c retour ss =angle de croisement des deux systèmes de fils x = rapport des densités de fils entre le système de fils enroulé à l'aller et le système de fils enroulé au retour, tandis que les rapports entre la vitesse d'avance et la vitesse périphérique ou vitesse de rotation du mandrin de bobinage est déterminé de façon que formule dans laquelle VV R = vitesse d'avance de l'oeillet à l'aller et au retour Uv,R = vitesse périphérique du mandrin de bobinage à l'aller et au retour ss = angle de croisement des deux systèmes de fils et x = rapport des densités de fils du système de fils enroulé à l'aller et du système de fils enroulé au retour.
On coupe le stratifié enroulé de préférence en dirigeant la coupe conformément à l'orientation du fil dans la peau bobinée, de sorte que l'on obtient une déviation azimutale des systèmes de fils à la manière d'une rotation commune, c'est-à-dire par exemple pour que le système de fils ayant le plus fort coefficient de renforcement de fibres soit orienté dans le sens de la tension principale de la peau bobinée. Il est, certes, très possible de n'imprégner les systèmes de fils du stratifié enroulé ou de la peau bobinée avec la matrice de résine du matériau composite renforcé de fibres qu'après l'achèvement du processus d'enroulement, mais pour simplifier encore davantage la technique du procédé, il est cependant préférable d'imprégner de résine le fil de renforcement avant son passage à travers l'oeillet.Un avantage particulier du procédé peut être obtenu eu égard à une construction extrêmement légère, en réalisant la peau bobinée en un fil de carbone à ultra-haut module. Si l'on veut que la peau bobinée soit établie pour de très fortes charges et soit par conséquent fabriquée avec un grand poids par unité de surface, on enroule de préférence la peau bobinée suivant un modèle se répétant sur plusieurs couches de manière que les fils de renforcement dans le stratifié ne soient pas seulement disposés étroitement serrés les uns à côté des autres, mais aussi les uns au-dessus des autres.
L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description d'un mode de réalisation pris comme exemple, mais non limitatif, et illustré par le dessin annexé, sur lequel les figures la, b représentent un stratifié composite renforcé de fibres enroulé selon l'état de la technique et la peau bobinée coupée dans celui-ci la figure 2 représente de façon fortement schématisée un dispositif d'enroulement expliquant le procédé de bobinage selon l'invention ; la figure 3a représente un stratifié enroulé fabriqué avec le procédé selon l'invention ; et les figures 3b, c, représentent deux peaux bobinées en matériau composite renforcé de fibres coupées différemment dans le stratifié enroulé selon la figure 3a et avec orientation différente des fibres.
Conformément à la figure la, pour la fabrication d'un stratifié bobiné en matériau composite renforcé de fibres et constitué par deux systèmes de fils 2,4 mutuellement entrelacés avec un angle d croisement 6, on enroule un fil de renforcement sans fin continuellement en plusieurs allers et retours successifs et avec un angle d'hélice correspondant au demi-angle de croisement ss sur un mandrin de bobinage cylindrique 6 tournant et muni à ses extrémités de coiffes polaires 8, 10 pour le changement du sens du pas du fil de renforcement, et ce jusqu'à ce que l'on obtienne le poids désiré par unité de surface, après quoi on découpe le stratifié bobiné suivant une direction prédéterminée par l'orientation de la fibre dans la peau bobinée 12 (figure lb) et on l'enlève du mandrin.Dans la peau bobinée 12 ainsi formée, le poids par unité de surface du renforcement de fibres est réparti en proportions égales sur les deux systèmes de fils 2 et 4, ctest-à-dire que les deux systèmes 2,4 ont la même densité de fibres. Dans l'exemple représenté, l'angle de croisement ss = 90 , l'angle d'hélice à l'aller et au retour est donc de 45 , et les directions A-A, B-B de la coupe sont choisies de manière que les systèmes de fils 2,4 dans la peau bobinée 12 aient une orientation de 90"/0".
Le procédé d'enroulement selon l'invention est expliqué à l'aide du dispositif d'enroulement qui est illustré à la figure 2 et qui comprend de façon usuelle un mandrin de bobinage cylindrique 6 tournant continuellement à une vitesse de rotation n et muni des coiffes polaires 8,10, un oeillet 14 se déplaçant en un mouvement de va-etvient parallèlement à l'axe du mandrin 6 et une cuve d'imprégnation montée devant l'oeillet et pourvue d'un rouleau 18 sur lequel le fil de renforcement 22 tiré d'une bobine de fil 20 et par exemple constitué par un fil de carbone à ultra-haut module est imprégné de la matrice de résine du matériau composite renforcé de fibres avant d'être déposé avec tension de traction uniforme sur le mandrin 6.
Le fil de renforcement est ici aussi enroulé sur le mandrin de bobinage 6 en plusieurs allers et retours successifs de l'oeillet 14 jusqu'à ce que le stratifié bobiné constitué par les deux systèmes de fils 2,4 mutuellement entrelacés avec l'angle de croisement ss ait atteint un poids de fibres prédéterminé par unité de surface. En même temps, cependant, ce poids par unité de surface est réparti différemment sur les deux systèmes de fils 2,4 de façon prédéterminée, c'est-à-dire que chaque système de fils 2,4 reçoit une densité de fils présélectionnée individuel lement.A cet effet l'angle d'hélice α V pour le système de fils 2 enroulé à l'aller et l'angle d'hélice sv RS complétant l'angle d'hélice 4 V pour donner l'angle de croisement ss, pour le système de fils 4 enroulé au retour, sont choisis de façon que et formules dans lesquelles x = rapport des densités de fils exigé entre le système de fils 2 enroulé à l'aller et le système de fils 4 enroulé au retour, m = nombre des allers de l'oeillet 14, n = nombre des retours de l'oeillet 14.
Comme m = n ou Im - n 1 = 1 et m, n#O, on a et et Comme tan d = V lr où l'on a VV,R =vitesse d'avance de l'oeillet 14 à l'aller et au retour, U et nV,R = vitesse périphérique et vitesse de rotation à l'aller et au retour du mandrin de bobinage 6.
Pour l'angle de croisement ss = 90 , on peut encore simplifier comme suit tan αv 1 tanO(R = de même que
Si, comme représenté, on veut que le coefficient de renforcement de fibres du système de fils 2 soit le double de celui du système de fils 4, donc que x = 2 pour ss = 90 , il faut que o(V soit réglé à 26,5650 et (= '3 9 V) à 63,4350, et en cas de vitesse de rotation constante du mandrin de bobinage cylindrique 6, que la vitesse d'avance de l'oeillet 14 au retour soit quatre fois plus grande qu'à l'aller.
Le stratifié bobiné (figure 3a) enroulé de cette façon jusqu'au poids désiré de renforcement de fibres par unité de surface est alors coupé conformément à l'orientation voulue des fibres pour former la peau bobinée 12, les sens de coupe A-A et B-B selon la figure 3a donnant dans la peau 12 une orientation des fibres de + 450 pour les deux systèmes de fil 2 et 4 (figure 3b), tandis qu'un sens de coupe parallèle ou perpendiculaire à la direction du fil des systèmes 2,4 donne la peau bobinée 12 illustrée à la figure 3c dans laquelle le système de fil 4 ayant la plus faible densité de fibres a une orientation de 900 et le système de fil à coefficient de renforcement de fibres double une orientation zéro.
DISPOSITIF AMORTISSEUR DES EFFORTS DE RéACTION EXERCES SUR UN MECANISME DE DIRECTION ASSISTEZ.
L'invention concerne un dispositif amortisseur des efforts de réaction exercés sur un rnécanisme de direction assistée dans lequel les roues directrices sont déplacées par un vérin hydraulique à double effet dont les chambres de commande sont respectivement alimentées par un clapet de non retour avec étranglement, de sorte que les efforts de réaction soient amortis par 1' écoulement du fluide au travers de 1' étranglement alimenté par 1' une des chambres de commande soumise à 1' effort de réaction.
On connaît par la publication FR-A 2 211 907 un tel dispositif.
Dans un tel dispositif les réducteurs de débit sont mis en circuit au moyen d' électrovalves si bien que 1' une des chambres du vérin peut être réunie directement à un réservoir, tandis qu'il s' établit une cavitation du fluide dans 1' autre chambre.
Partant de cet état de la technique l'invention a pour objet un dispositif du type précité dans lequel le clapet de non retour avec étranglement est alimenté par 1' un des orifices de sortie d' un distributeur rotatif conventionnel décrit à titre d' exemple par la publication FR-A 1 336 489.
Un autre objet de l'invention est un dispositif dans lequel la pression du fluide contenu dans une chambre du vérin, soumise aux à-coups de pression générés par les efforts de réaction, pilote la section de passage du fluide de ladite chambre du vérin vers le réservoir, dans le sens de la réduction de cette section.
33, à. la base 32 (figure 2) de l'organe de liaison..28.
Comme le montre-la figures, la bielle 23 s'étend en.-direc-
tion. de.la partie.2 de l'enveloppe au-delà de, la partie formant. âme 29 de -l'organe de liaison 28. Afin,de pouvoir recevoir la bielle 23 la partie formant âme 29 présente du
côté supérieur un évidement correspondant..L'axe longitudi-
nal de la partie formant âme 29 s'étend. perpendiculairement à l'axe longitudinal 34- de la bielle 23 (figure 2).'Lors de
sante 27 -peut effectuer un mouvement de va-et-vient dans la partie formant âme 29 de l'organe de liaison 28. Aussitôt que- la roue à plateau denté, 19 tourne la cheville 24 -est
entraînéepar cette dernière. Etant donné que la pièce cou-
lissante 27 est retenue en liaison de forme dans la partie formant âme 29, la pièce coulissante effectue lors de la rotation de la roue à plateau denté 19 un mouvement de va-et7vient à l'intérieur de la partie formant âme 29, ce qui a pour effet de communiquer à la pièce formant âme 29 et donc également à l'ensemble de l'organe de liaison 29 un mouvement alternatif dans la direction axiale de la bielle 23. La partie formant âme 29 est suffisamment longue pour que la pièce coulissante 27 ne se dégage pas de la partie formant âme. Ainsi le mouvement communiqué à la cheville 24 et à la pièce coulissante 27 par la rotation de la roue à plateau est transformé en un mouvement alternatif de la bielle 23 et, partant, de la lame de scie 7. L'ampleur de la course est déterminée par la distance de la cheville 24
a l'axe de la cheville 20 de la roue à plateau denté 19.
TABLEAU 1 COMPOSITION CHIMIQUE DU POLYSACCHARIDE AZOTE ET DE SON SUPPORT MINERAL MANNO-GLUCANE PARTIE ORGANIQUE ACTIVE (2% en poids) POLYSACCHARDIDE 85,6 # 3,2 % PROTEINES 14,4 # 3,2 % SUPPORT MINERAL (98 % en poids) : SEL COMPLEXE DE PHOSPHATE DE CALCIUM CONTENANT DU SOUFRE, SOUS FORME DE SULFATE Caractéristiques de l'adsorbat - Poudre blanche inodore et insipide (goût de craie) insoluble dans l'eau et soluble dans les acides minéraux dilués, nitrique, chlorhydrique, etc. et dans les acides organiques forts comme par exemple l'acide acétique.
Sa solution nitrique donne à chaud avec le molybdate d'ammonium (solution réactionnelle) un précipité jaune de phosphomolybdate d'ammonium qui indique la présence de phosphates, Sa solution dans de l'acide chlorhydrique dilué (double liaison normale) donne avec la solution de chlorure de baryum (réactif) un précipité blanc qui indique la présence de sulfates.
La suspension aqueuse de l'adsorbat traité avec une solution de sel de sodium de l'acide tétra-acétique éthylènediamine donne un liquide transparent et incolore par formation d'un complexe avec ledit sel.
La solution de l'adsorbat dans l'acide acétique dilué donne avec de l'oxalate d'ammonium un précipité blanc d'oxalate de calcium indiquant la présence de calcium dans l'adsorbat.
TABLEAU II COMPOSITION CHIMIQUE DU POLYSACCHARIDE AZOTE FRACTION DE POLYSACCHARIDE COMPOSITION EN MONOSACCHARIDES GLUCOSE 23 # 4 % MANNOSE 74 # 5 % DIVERS 5 # 3 % (#) STRUCTURE AU MOYEN DE LA DEGRADATION DE SMITH-UNION 1-6 PRINCIPALEMENT (#) Principalement du ribose qui provient probablement d'une légère contamination des acides nucléiques.
TABLEAU III COMPOSITION CHIMIQUE DU POLYSACCHARIDE AZOTE : FRACTION DE POLYSACCHARIDE DERIVES ACETYLES (par GLC) (%) DE GLYCEROL 90,5 MANNITOL 4,1 SORBITOL 2,9 DIVERS 2,5 TABLEAU IV COMPOSITION EN ACIDES AMINES % en poids PHOSPHOSERINE 0,73 + 0,16 ACIDE ASPARTIQUE 10,6 ~ 0,28 THREONINE 9,2 + 0,83 SERINE 8,01 + 0,32 ACIDE GLUTAMIQUE 17,6 + 1,22 PROLINE 6,1 + 1,4 GLYCINE 1,8 + 0,05 ALANINE 3,9 + 0,2 ACIDE AMINOBUTYRIQUE 3,5 + 0,25 VALINE 2,5 + 0,16 CISTEINE 3,2 + 0,23 METHIONINE 0,62 + 0,31 ISOLEUCINE 3,05 + 0,13 LEUCINE 5,4 + 0,17 THYROSINE 2,8 + 0,16 PHENYL-ALANINE 1,87 + 0,1 ORNITHINE 0,17 + 0,02 LYSINE 9,2 + 0,52 HISTIDINE 2,15 + 0,38 ARGININE 6,65 + 0,36
La présente invention a pour objet une nouvelle variété de bette rouge que l'obtenteur a obtenue au cours de ses études et recherches tendant à trouver des produits nouveaux, capables d'augmenter les profits des maraîchers, par une vente plus facile des bettes qui sont plus attractives par leur couleur, par leur goût, par une plus grande productivité des plantes qui résistent, notamment, bien mieux au froid.
La nouvelle variété, selon l'invention, a été obtenue par pollinisation à partir d'une betterave rouge (Beta vulgaris) sur une bette à carde blanche (bette à carde blanche ou poirée à carde blanche d'hiver de Nice).
A cet effet, il faut couvrir hermétiquement une partie des inflorescences de la bette à carde blanche, par exemple avec un sachet en papier, afin que celle-ci ne soit pas pollinisée naturellement et ce, avant même l'ouverture desdites inflorescences.
De la même manière, les inflorescences de la betterave rouge sont enfermées dans un sachet en papier afin que lesdites inflorescences ne soient pas pollinisées naturellement.
Dès que les inflorescences ont commencé à s'ouvrir, l'obtenteur à récupéré le pollen de la betterave rouge et a pollinisé manuellement les inflorescences protégées de la bette à carde blanche. Ladite pollinisation peut, par exemple, se faire à l'aide d'un pinceau.
Une fois la pollinisation effectuée, il faut protéger, par exemple par un sachet de papier, les inflorescences de la bette à carde blanche, pendant environ quinze à vingt jours, afin d'empêcher tout apport extérieur de pollen. Après cett période, il est possible de découvrir les inflorescences de la bette à carde blanche.
Cette première pollinisation a été effectuée en été, fin juin 1981, dans la plaine du Var, près de Nice, Alpes Martimies, France. De ce croisement, l'obtenteur a pu obtenir, après semis en septembre, de la même année 1981, deux pieds de bettes rouges dénommées REDFULCH . La longueur totale des côtes et des feuilles étaient d'environ 40 centimètres et la largeur desdites côtes de 3 à 4 centimètres.
JUIN 1982 : Deuxième pollinisation à partir des deux bettes rouges dénommées REDFULCH avec deux bettes à carde blanche d'hiver de Nice. Semis en septembre 1982.
L'obtenteur obtient trois pieds de bettes rouges REDFULCH.