INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le chauffage en dessous du point d'ébullition déclenche une précipitation au moins partielle de la silice et de plus, l'aluminium présent dans la solution d'acide sulfureux peut précipiter sous forme d'une gamme de gels hydratés ou de sulfites basiques selon les conditions régnantes. Ces facteurs inhibent la séparation des composants. Cependant, l'invention ne vise pas à effectuer une telle séparation mais au contraire à conserver la soude, l'alumine et la silice dans le produit final solide dans les mêmes proportions stoechiométriques que celles établies dans le stade de dissolution. Cela est obtenu par évaporation contrôlée pour éliminer le solvant (c'est-à-dire l'eau) en un ou plusieurs stades.
Il est souhaitable que le stade final soit effectué dans un appareil de séchage par pulvérisation ou un appareil de séchage à buse pour produire une poudre homogène fluide ou des granules contenant des sulfites de sodium et des gels d'alumine, des sulfites ou des sulfites basiques, de la silice et de l'eau d'hydratation. Diverses quantités de sulfite de calcium sont également présentes.
Le traitement thermique ultérieur de cette phase solide à des températures élevées, soit sous forme d'une poudre soit après agglomération, provoque la libération d'oxydes de soufre et- d'eau d'hydratation. Le produit de ce traitement ou grillage contient alors de la soude, de la chaux, de l'alumine et de la silice provenant des boues rouges sous une forme améliorée convenant à l'emploi dans les industries du verre ou de'la céramique après broyage à la granulométrie appropriée.
La calcination de la poudre séchée est nécessaire à la production d'une matière semblable au minéral néphéline. Les phases par lesquelles le mélange passe varient selon que le traitement thermique est effectué dans une atmosphère inerte/réductrice ou une atmosphère oxydante.
Des études expérimentales utilisant des techniques d'analyse thermogravimétrique et d'analyse thermique différentielle suggèrent que, dans une atmosphère inerte, un échantillon typique de la poudre séchée présente les changements suivants Température Perte de poids Interprétation (@C) (%) En dessous de 150 9 Déshydratation de la silice Entre 150 et 350 18 Déshydratation du sulfite basique d'aluminium ou du gel d d'aluminium Entre 500 et 750 5 Réaction de la silice avec le sulfite basique d'aluminium pour produire de la mullite et du bioxyde de soufre Entre 860 et 950 3 Réaction entre la mullite et le sulfite de sodium pour produire de la néphéline ou de l'haüynite Entre 1 200 et 1 300 Frittage On constate que toutes les réactions sont endothermiques.
Dans une atmosphère oxydante, le comportement ci-dessus est modifié, en particulier dans la gamme des températures de 250 à 750'C,' où une réaction fortement exothermique, associée à la conversion des sulfites en sulfates par oxydation, se produit.
En conséquence, le produit final est un mélange de néphéline ou d'haüynite et de sulfate de sodium et des oxydes de soufre sont libérés.
En combinaison, les éléments 56-64 forment un filtre en peigne de la trame pour ainsi produire,à lasortie de l'atténuateur 64, un signal de luminance S3 égal à la moyenne des lignes séparées de deux trames simples (une trame double). Le retard effectif du signal S3 de la moyenne des trames doubles relativement au signal d'entrée de luminance Y1 est de 262,5 lignes ou 0,5 ligne relativement au signal de luminance retardé d'une trame simple Yd produit à la sortie de l'unité à retard 56.
Les signaux d'entrée et -de sortie de l'unité à retard 58 de 1H sont appliqués à un additionneur 66 et le signal résultant de somme est atténué d'un demi dans l'atténuateur 68 pour produire un signal de sortie de la moyenne des lignes S4. Le retard du signal de la moyenne des lig-nes ou "verticalement interpolé" S4 est d'une demiligne relativement au signal retardé d'une trame Yd à la sortie de l'unité à retard 56 ou de 262,5 lignes relativement au signal Y1. Comme les retards ont été choisis comme on l'a décrit, le signal S3 de la moyenne des trames doubles est aligné, dans l'espace et dans le temps3 avec le signal retardé d"une trame double et de la moyenne des lignes S4 et tous deux sont en retard sur le signal de luminance retardé d'une trame Yd d'une demi-ligne.
Les signaux S3 et S4 sont appliqués par des filtres complémentaires passe-haut et passe-haut 70 et 72 respectivement, à un additionneur 74 pour produire un signal de sortie vidéo interpolé Yi . Chaque ligne d'une trame donnée de Vi contient une composante à basse fréquence (S5) prise des lignes correspondantes des trames immédiatement précédente et suivante et contient une composante haute fréquence (S6) prise des lignes précédente et suivante de la trame donnée. Les figures 4 et 5 illustrent les caractéristiques des filtres complémentaires passe-bas et passe-haut 70 et 72 appropriés, respectivement.Sur la figure 4, la réponse du filtre passe-bas 70 est égale à l'unité en courant continu moins 6dB à la moitié de la fréquence de sous-porteuse couleur (environ 1,79 NHz pour NTSC) et est essentiellement nulle à la fréquence de sousporteuse couleur (environ 3,58 N-Hz). La réponse du filtre passe-haut 72 est le complément exact de celle du filtre passe-bas 70. Plus particulièrement,sur le figure 5, le filtre passe-haut 72 a une réponse nulle en courant continu, une réponse d'une demi-amplitude à la moitié de la fréquence de sous-porteuse c-ouleur et une réponse unitaire à la fréquence de sous-porteuse couleur.La somme des réponses en amplitude des filtres 70 et 72 est égale à l'-unité à toutes les fréquences dans la bande du signal de luminance, du courant continu environ 4 MHz Le signal interpolé Vi et le signal Vd retardé d'une trame sont tous deux à la même fréquence lignes environ 60 Hz) que le signal d'entrée vidéo entrelacé VS.
Les éléments restants du processeur 50 forment un circuit 9'd'accélération" qui comprime, dans le temps, les signaux Yd et Yi et intercale les signaux comprimés dans le temps pour produire un signal à balayage progressif pour la visualisation 20 ayant 525 lignes par trame avec Vi et Yd alternant d'une ligne à l'autre comme le montre généralement la figure 2 Le nombre de lignes réellement visualisées est plus faible (environ 482) pour permettre l'effacement pendant l'intervalle vertical. Le circuit d'accélération comprend quatre mémoires de 1H (une ligne) 82-88 et une paire de commutateurs de commande d'entrée et de sortie 90 et 92, respectivement. Pendant un intervalle d'une ligne, le commutateur 90 stocke Vi et Yd dans les mémoires 82 et 86 à une fréquence d'horloge d'écriture donnée. Concurremment, le commutateur 92 récupère séquentiellement les lignes précédemment stockées de Vi et Yd , des mémoires 84 et 88,à une fréquence d'horloge de lecture qui est le double de la fréquence d'horloge d'écriture. Pendant l'intervalle d'une ligne suivante, le stockage se fait dans les mémoires 84 et 88 et la récupération,des mémoires 82 et 86. Ce cycle se répète pour ainsi produire les lignes comprimées dans le temps et intercalées de Yi et Yd que l'on peut voir sur la figure 2.
La figure 3 illustre les relations spatio-temporelles des lignes retardées d'une trame ou "réelles" Yd (indiquées par des cercles) et des lignes interpolées Yi (indiquées par des croix) pour trois trames du signal à balayage progressif Y2 produit par le processeur 50. Chaque ligne interpolée,telle que la ligne B de la trame 2, se compose d'une composante à basse fréquence prise de la moyenne des lignes correspondantes (A+C)/2 des trames précédente et suivante et d'une composante à haute fréquence prise de la moyenne (D+E)/2 des lignes immédiatement précédente et suivante. On peut noter qu'il y a à la fois une symétrie spatiale (verticale) et temporelle (trame à trame).
Si un mouvement se produit, cela n'a pas d'effet sur les composantes à haute fréquence de la ligne B interpolée parce que ces composantes sont toujours prises de la même trame que le signal "réel" (retardé d'une trame). Un artefact de mouvement sera produit pour les composantes à basse fréquence de la ligne B. Cependant, la grandeur de l'artefact de mouvement à basse fréquence sera égale à la moitié de la grandeur de tout changement se produisant du fait de la formation de la moyenne des lignes A et C. Par exemple, quand la ligne A de la trame 1 est noire et que la ligne C de la trame 3 est blanche, il y a un changement de 100 unités IRE du niveau de luminance. La ligne B inter potée qui est visualisée aura cependant une composante à basse fréquence qui ne sera que de 50 unités IRE (0+100)/2.
Ainsi, dans le pire des cas, seuls des échos à basse fréquence (images doubles) d'objets mobiles peuvent se produire et l'écho le plus brillant à basse fréquence n'est qu'une teinte de gris, et ne représente jamais plus que 50 unités IRE ou la moitié de l'amplitude du changement à basse fréquence.
En considérant de nouveau les figures 4 et 5, il est préférable que les filtres 70 et 72 aient des caractéristiques de réponse en amplitude qui soient complémentaires dans toute la bande passante du signal de luminance.
"Complémentaire" signifie que la somme des courbes de l'amplitude en fonction de la fréquence est sensiblement constante.Comme on peut le voir, les courbes des figures 4 et 5 s'ajoutent à l'unité à toutes les fréquences, du courant continu jusqu'à environ 4MHz. Le filtre passe-haut 72 est accentué à la fréquence de sous-porteuse couleur (3,58 MHz) mais l'affaissement à l'extrémité haute de la bande de luminance n'est p-as significatif.
L'utilisation de filtres complémentaires évite une distorsion du signal interpolé de luminance Vi qui se produirait autrement du fait du traitement sur bande double. Si les filtres 70 et 72 n'étaient pas complémentaires, des artefacts visibles apparaîtraient tels qu'une accentuation non voulue ou une suppression du détail vertical ou horizontal ou en diagonale de la ligne interpolée Vi . Par ailleurs, de tels artefacts du signal interpolé Yi ont tendance à "ressortir" lorsque Vi est visualisé parce que le signal Vi est intercalé avec le signal retardé d'une trame Vd sur la visualisation 20.
Les figures 6 et 7 illustrent la façon dont les fonctions des filtres passe-bas et passe-haut 70 et 72 peuvent être réalisées avec des filtres transversaux qui, en termes stricts, ne sont ni des filtres passe-bas ni des filtres passe-haut parce qu'ils présentent des bandes passantes multiples sans limite théorique concernant le nombre de réponses périodiques sur bande passante qu'ils donnent. Dans le présent mode de réalisation, de tels filtres fonctionnent comme des filtres passe-bas et passehaut parce que le signal d'entrée de luminance Y1 à la borne 52 est limité en bande à la largeur de bande NTSC à la fois par la source qui a produit le signal afin de se conformer aux standards NTSC (largeur de bande de luminance 4,2 MHz) et par les limites de largeur de bande des circuits récepteurs 10 et du séparateur Y-C et convertisseur analogique/numérique 14.Il faut noter particulièrement que si l'invention est réalisée avec des circuits numériques, la conversion analogique/numérique accomplie dans l'unité 14 nécessite une limite de la largeur de bande pour empêcher l'échantillonnage sub-Nyquist qui produirait autrement des artefacts de chevauchement.
En conséquence, même si les filtres transversaux des figures 6 et 7 ont des bandes passantes périodiques (répétées), ils ne sont limités dans cette application spécifique qu'a des bandes passantes simples par les circuits 10 et 14 et par conséquent fonctionnent comme des filtres passe-has et passe-haut.
En considérant maintenant les détails de filtre "passe-bas" 70 de la figure 6, le signal S3 à l'entrée 600 est retardé de 140 nanosecondes dans l'unité à retard 602 et de 140 autres nanosecondes dans l'unité à retard 604.
Des atténuateurs 606 et 610 réduisent ltamplitude du signal d'entrée S3 et du signal à la sortie de l'unité à retard 604 par des facteurs d'un quart et l'atténuateur 608 atténue le signal à la sortie de l'unité à retard 602 d'un demi. L'addition 612 ajoute les signaux atténués pour produire le signal de sortie S5 filtré dans le filtre passe-bas à la borne 614 ayant les caractéristiques de transfert montrées à la figure 4. Comme le retard total (280 nanosecondes) est égal à la période de la sousporteuse couleur NTSC et que tous les signaux atténués sont ajoutés ,le filtre a une réponse nulle à la fréquence de sous-porteuse couleur comme on peut le voir.Des bandes passantes de répétition de signaux,caractéristiques des filtres transversaux, en général, sont supprimées, comme on l'a expliqué au préalable, du fait des limitations de largeur de bande du signal d'entrée NTSC et du montage d'entrée. Le filtre transversal "passe-haut"de la figure 7 est identique au filtre transversal "passe-bas" de la figure 6 à l'exception de l'inversion des signes des signaux atténués au quart de leur valeur. L'inversion de signes est réalisée en ajoutant les signaux au quart de leur valeur dans l'additionneur 712 et en soustrayant la somme du signal de la demi-valeur dans le soustracteur 714. Comme les retards et les facteurs d'atténuation dans le filtre 72 (figure 7) sont exactement les mêmes que dans le filtre 70 (figure 6), le changement du signe des signaux au quart de leur valeur a pour effet de produire des- caractéristiques complémentaires que l'on peut voir en comparant les figures 4 et 5.
RUPTEURS DE FORCES POUR IMPLANTS DENTAIRES ET RACINES ARTIFICIELLES La présente invention concerne un dispositif destiné à absorber et à amortir les forces et les chocs appliqués sur tous les éléments prothétiques fixés sur un implant ou une racine artificielle dentaires.
Le remplacement d'une ou plusieurs dents par un implant ou une racine artificielle consiste jusqu'ici à enfouir dans l'alvéole deshabitée ou dans l'alvéole néoformée, l'implant ou la racine artificielle. L'absence de ligament alvéolo implantaire comparable au ligament alvéolo dentaire, ne permet pas un fonctionnement normal de l'ensemble restauration prothétique implant d'une part, et du complexe implant os d'autre part.
Or, la plupart des projecteurs sont conçus de de telle sorte que des zones déviatrices de contours et de propriétés optiques déterminés avec précision soient les homologues de certaines portions du faisceau. Dans le cas ci-dessus, la portion F du faisceau une fois décalée vers le bas ne correspond plus exactement à la zone de la glace 50a qui lui est normalement associée, et cela se traduit par des anomalies plus ou moins marquées dans le faisceau globablement obtenu.
Sur la figure 3b, qui illustre la configuration de pivotement de la présente invention, dans laquelle l'axe horizontal de pivotement du réflecteur 30 est défini par les tourillons 56, la portion F du faisceau n'est pas décalée vers le bas lors du pivotement du projecteur, du fait du point de pivotement choisi, mais est simplement légèrement plus haute du fait que les rayons lumineux n'attaquent plus ladite zone sous une incidence normale. Ainsi, chaque zone de la glace intermédiaire 50a dédiée à une portion déterminée du faisceau est bien traversée par cette portion quelle que soit la position angulaire du réflecteur dans sa gamme de réglage, généralement de faible amplitude.
On a représenté sur la figure 4 une autre variante de réalisation de l'invention. Selon celle-ci, la glace intermédiaire 50a n'occupe pas toute la surface frontale du réflecteur, mais comporte un évidement de forme rectangulaire 57 dans une région où il n'est pas nécessaire d'effecteur une déviation des rayons lumineux. Ce peut être le cas en pratique en association avec un réflecteur 30 conçu, par une définition donnée de sa surface réfléchissante, pour effectuer lui-même un étalement latéral des rayons lumineux dans cette région du faisceau ou encore lorsque, volontairement, aucune déviation ne doit être effectuée entre les bords antérieurs desdites joues. Les segments 54 à effet décoratif ont ici la forme de plaques horizontales. Dans l'exemple représenté, ils sont limités à certaines zones du faisceau, comme indiqué en 50e.Ainsi, on supprime les zones des segments 54 susceptibles de créer des réflexions parasites.
Il faut remarquer que ce sont les joues latérales 50d qui assurent ici la solidarisation entre la partie 50a formant glace intermédiaire et les segments 54, qui sont ici orientés horizontalement.
Enfin, la figure 5 représente une dernière variante de réalisation de l'ensemble intermédiaire 50 particulièrement appropriée lorsque le faisceau lumineux délivré par le réflecteur présente une zone de convergence de très forte intensité au centre du plan de la glace intermédiaire 50a. Il est connu que l'existence d'une telle zone de concentration interdit le plus souvent l'emploi d'une glace en matière plastique pour dévier les rayons lumineux. Conformément à l'invention, la partie considérée 60 de la glace 50a est décalée vers l'avant par rapport au reste de celle-ci, quatre montants 62 situés aux coins assurant la cohésion mécanique de l'ensemble.De la sorte, la zone de convergence est située en amont de la partie 60, et cette dernière est suffisamment éloignée de cette zone en direction axiale pour que son échauffement se voie limité à une valseur raisonnable.
En outre, dans ce mode de réalisation, les segments 54 sont réalisés sous la forme de très fines tiges situées dans des plansverticauxet solidaires, à leur extrémité inférieure, de la région du bord avant de la joue inférieure 50c et, à leur extrémité supérieure d'une traverse commune 55 elle-même reliée au bord supérieur de la partie 50a formant glace intermédiaire par un montant 58. On peut noter également que, contrairement aux autres formes de réalisation, les bords inférieurs des joues latérales 50d et les bords latéraux de la joue inférieure 50c sont réunies entre eux.
Bien entendu, la présente invention n'est nullement limitée aux formes de réalisation décrites ci-dessus et représentées sur les dessins, mais l'homme de l'art pourra y apporter toute variante ou modification conforme à son esprit.
En particulier, elle pourra être mise en oeuvre dans un projecteur de croisement, dans un projecteur de route, ou encore dans un projecteur croisement/route, ou enfin dans un projecteur anti-brouillard.
En outre, dans le cas de deux projecteurs croisement et route accolés, l'invention prévoit chaque projecteur un ensemble intermédiaire tel que décrit, les deux ensembles pouvant être réalisés d'un seul tenant.
PROCEDE DE FABRICATION D'UN ARTICLE CHAUSSANT A SEMELLE SURMOULES ET ARTICLES CHAUSSANTS AINSI OBTENUS La pressente invention a trait à une nouvelle technique de réalisation d'un article chaussant à semelle surmoulée.
Le but de L'invention est de réaliser, de manière rapide, simple et bon marché, un article chaussant en particulier du genre espadrille.
A cet effet, l'invention a pour objet un procédé de fabrication d'un article chaussant à semelle surmoulé, caractérisé en ce qu'il consiste à solidariser de la tige une semelle intérieure, de manière à former une chaussette, à enfiler cette chaussette sur une forme, à placer dans un moule d'empreinte, à La périphérie de celle-ci, un insert en forme de cordon ou bande en boucle fermée, à disposer la forme dans L'empreinte et à injecter, mouler ou vulcaniser dans ladite empreinte, un matériau approprié constituant la semelle et assurant la solidarisation entre ledit insert, d'une part, et ladite semelle et le pourtour inférieur de ladite tige, d'autre part.
Suivant une application particulière du procédé de l'invention à la fabrication d'articles chaussants du genre espadriLLe, ladite tige est une toile cousue bord à bord avec une semelle intérieure souple, simple ou multiple, en tissu tissé ou non tissé, cordage ou autre et l'insert est un cordage, tresse ou analogue.
De tels articles chaussants présentent tout-à-fait L'apparence d'espadrilles classiques, mais sont plus faciles, rapides et économiques à fabriquer tout en étant de surcroit plus solide et plus étanche au droit de la semelle.
D'autres caractéristiques et avantages ressortiront de la description qui va suivre d'un mode de réalisation d'un article chaussant selon l'invention, description donnée à titre d'exemple uniquement et en regard du dessin annexé sur lequel la figure unique est une demi-vue en coupe verticale transversale d'un article chaussant du genre espadrille en cours de réalisation conformément au procédé de l'invention.
Sur cette figure unique on a représenté en 1 une forme classique sur laquelle a été préalablement enfilée une chaussette constituée par une tige 2, par exemple en tissu, reliée par couture, symbolisée en 3, bord à bord avec une semelle intérieure 4. Celle-ci est par exemple constituée de deux éléments superposés, à savoir un élément de semelle supérieur 4a en corde, de type connu, et un élément de semelle inférieur 4b par exemple en tissu rapporté par collage sous l'élément 4a.
On notera que, normalement, le système de préhension 70 délivre des plateaux pleins dans la région du dispositif 132 et qu'il reçoit des plateaux pleins dans la région du dispositif 134. Des plateaux vides peuvent être reçus et déposés directement sur le convoyeur 128 (là où l'accès est le plus facile) un système optique approprié, ou tout autre système de détection, étant prévu sur le système de préhension 70 de manière à détecter la présence d'un plateau vide ou d'un espace qui dépend du fait qu'un tel plateau est en cour@ de transiert du @ vers le convoyeur 128.
Normalement, lorsque les plateaux pleins sont enleves de @@@@@@te 120, des plateaux vides sont délivrés (et vice-versa) et le systeme @perationnel de l'unité de commande du dispositif des figures 6 a 9 est programme de façon correspondante.
Comme on l'a représenté sur la figure 8. le convoyeur lDc est naine vers le bas (selon un angle de l'ordre de I degré et demi) et le co@voyeur 130 est également incliné vers le bas (selon un angle d'environ trois degrés te dispositif d'introduction de plateaux pleins 132 est incliné selon le )néme angle que le convoyeur 130. Le dispositif d'alimentation ou de délivrance de plateaux pleins 134 présente une inclinaison plus importante que le convoyeur 130 de manière que les plateaux soient inclinés selon un angle de l'ordre de 2e degrés par rapport à la verticale.Le système de préhension 70 peut pivoter autour de l'axe y de manière à pouvoir être adapté å toute inclinaison possible des plateaux pleins ou vides dans l'unité 120. Les plateaux peuvent entre inclines dans le chariot 50 Jusqu'à un angle de 20 degrés, de manière que les cigarettes soient maintenues dans des plateaux pleins lors de la production de vibrations a l'occasion du déplacement du chariot 50.
Chaque charfiot 50 peut comprendre un bâti pour plateaux ainsi qu'un véhicule à propulsion manuelle. Le bâti pour plateaux peut être également supporté par un véhicule du type à guidage automatique. Par conséquent un tel véhicule pourra être déplacé entre des unités 12C, le long d'une trajectoire 54.
Afin d'assister les opérateurs lors de l'utilisation de char#iots s propulsion manuelle, on prévoit sur chaque unité 120 un système d'information oui délivre des instructions. Par conséquent, on peut prevoir un panneau d'affichage alphanumérique afin de donner des instructions à un opérateur en vue de prendre un chariot plein à une autre unité 120 (unité identifiee sur le panneau' ou pour prendre un tel char#iot plein dans un magasin de stockage.
Chacun des chariots 50 contient de préférence 15 plateaux. Au lieu de prevoir un char#iot à étage unique, an peut prévoir un char#iot à deux mutages comprenant un niveau supérieur recevant des plateaux vides et un niveau inférieur pour les plateaux pleins. Cependant, ceci complique le fonctionnement 'un système de robots utilisant un élément de préhension similaire s l'élément 70.