INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur La figure 2 on a représenté schématiquement une variante des moyens de prélèvement du faisceau laser incident 1 du dispositif décrit précédemment.
Dans cette variante, le faisceau laserinci- dent 1 est prélevé par un miroir plan métallique 27 par exemple en cuivre poli ou en molybdène poli Ce miroir est constitué de deux pales trapézoidales 29 symétriques par rapport à un axe de rotation CC' incliné d'un angle donné, notamment de 450 par rapport à l'axe du faisceau incident 1. On peut ainsi prélever, en choisissant la Largeur des deux pales 29, 1Z du faisceau incident 1 qui est dévié sur le reste du dispositif 7.
Sur La figure 3, on a représenté un exemple d'enregistrement graphique, obtenu avec te dispositif de L'invention, donnant la puissance P en fonction de la longueur de la fente au cours du temps. Il a été obtenu au moyen d'un disque percé de 100 trous avec un faisceau Laser à CO2. Cette figure montre- les variations de la répartition de l'énergie du faisceau laser prélevé,au cours du temps Chacune des courbes a, b ou c représente La répaîtition de l'énergie du faisceau.
seurs d'étoffe ou autres matière en feuille pour ensuite les décou-
per ou leur appliquer un autre traitement. Il peut par exemple être souhaitable que la matière en feuille soit étalée par un dispositif étaleur sur la surface de travail pour mettre successivement sous vide
différentes sections, s'étendant transversalement, de la table de tra-
vail, en harmonie avec le mouvement du dispositif étaleur, de façon que ce soit la zone de la table sur laquelle la matière en feuille passe du dispositif étaleur à la table, et uniquement cette zone, qui soit mise sous vide pour faciliter l'application sans à-coups de la
matière en feuille sur la table. Dans un autre cas, des zones sélec-
tionnées de la table de travail peuvent être mises sous vide pour fa-
ciliter la fixation de la couche ou des couches de la matière en feuil-
le sur la table, ainsi que pour permettre de comprimer cette couche ou ces couches, avec ou sans l'emploi d'une feuille imperméable à l'air, disposée par dessus, pendant que l'on découpe la couche ou les couches, la zone sélectionnée de la surface de travail mise sous vide étant celle sous laquelle un outil de coupe se déplace sur la surface
de travail. Dans ce cas, à mesure que l'outil se déplace longitudina-
lement sur le surface de travail, différentes zones transversales sont
mises sous vide puis remises à l'atmosphère en harmonie avec le mouve-
ment de l'outil et il est souhaitable que le degré de vide soit le plus élevé pour la zone transversale qui se trouve directement sous
l'outil et que le vide diminue progressivement jusqu'à zéro en fonc-
tion de la distance de l'outil, de part et d'autre de l'outil, dans l'axe longitudinal de la table. Dans le cas o différentes zones
transversales de la surface de travail sont mises sous vide, puis re-
mises à l'atmosphère, ceci résultant du mouvement de l'outil selon
POUR VEHICULESAUTOMOBILES.
L'invention concerne un dispositif de signalisation et
d'éclairage, notamment pour véhicules automobiles.
Les feux d'éclairage et de signalisation mis en oeuvre sur les véhicules automobiles se composent d'un réflecteur
supportant une ampoule d'éclairage,l'ouverture de ce réflec-
teur étant obtenue par une vitre transparente qui est, en général, pourvue d'un réseau optique déterminé suivant l'éclairage ou la signalisation à réaliser et donc suivant
les fonctions du dispositif.
Cet éclairage doit également être d'une couleur - par exemple rouge, ambre ou blanc - déterminée suivant la fonction du dispositif( feu de changement de direction, feu arrière, feu de freinage ou de recul, etc...) et il est connu de teinter généralement à cet effet la vitre du
dispositif en fonction de la couleur d'éclairage désirée.
Lorsque ces feux sont juxtaposes à l'avant ou à l'arrière d'un véhicule on aboutit alors, par cette coloration
de la vitre, à des ensembles d'éclairage d'aspect inesthé-
tique résultant de la juxtaposition directe des couleurs diverses attribuées aux différentes fonctions évoquées, ces
couleurs conventionnelles se mariant en outre très difficile-
ment à celles de la carrosserie du véhicule.
Selon une technique connue on a tout d'abord remédié à cet
inconvénient en obturant le réflecteur par une vitre trans-
diatement interrompu. Ainsi, la détérioration de la lame 25-
ou la formation d'un produit non satisfaisant sont évitées.
Comme expliqué précédemment, dans ce mode de réali-
sation de l'invention, dans le cas o la largeur de la découpe formée dans la pièce W a changé, la largeur de découpe est détectée et la valeur permise pour-l'écart de coupe est révisée automatiquement si bien que, pour chaque changement de largeur de coupe dans la pièce, la valeur permise de l'écart de coupe est réglée et une correction supplémentaire n'est pas nécessaire. L'opération est simple et le rendement
de travail est simultanément accru.
On se réfère maintenant aux figures 1 et 4 qui indi-
quent que le dispositif 45 de détection de la lame 25, destiné à déterminer la sortie de lame 25 de la roue motrice 21, est
monté dans le tronçon 11 de boîtier qui contient la roue mo-
trice 21. Plus précisément, ce dispositif 45 de détection est réalisé de manière que,-lorsque la lame 25 sort de la roue 21, un dispositif 105 de détection qui peut être par
gane basculant 113. Un élément 117 de manoeuvre qui déclenche le dispositif 105 de détection est monté d'une manière réglable à l'extrémité externe de l'organe basculant 113. En outre, un plongeur à bille 119 destiné à commander le galet 115 afin qu'il se déplace vers la roue motrice 21 est monté en position
Dans l'exemple du deuxième condensateur décrit cidessus, le déficit d'énergie était donc dû à un abaissement de la résistance R1 (figure lb) tel que le champ dans le diélectrique 1 a été réduit par suite de l'influence de la relation (3). Le champ dans le diélectrique 2 s'est trouvé d'autant plus élevé et avait atteint sa limite pour une tension très inférieure de ce condensateur par rapport au premier. L-'abaissem-ent excessif de R1 dans ce deuxième condensateur a été confirmé par des mesures d'auto décharge.
Ces mesures traduisent la résistance de fuite totale du condensateur, dans laquelle R1 est comprise pour une part importante. On peut aussi vérifier que l'auto-décharge concerne une part d'énergie qui ne peut provenir que du diélectrique 1. L'expérience décrite montre que la densité d'énergie du premier condensateur repose sur les relations de résistances prévues par l'invention, qui dans le deuxième condensateur ont été détériorées en changeant l'imprégnant.
Il est d'ailleurs possible qu'une huile de ricin de nature diffé rente, ou ayant subi un autre traitement, puisse répondre aux con ditiùns de l'invention. D'autres types d'huiles, minérales ou organiques, sont également envisageables.
Un effet remarquable dans les condensateurs selon l'invention est le fait que le processus de répartition des tensions des deux diélectriques en fonction des résistances d'isolement (ou de fuites) ne débute qu'à partir d'un champ élevé, où précisément cette bonne répartition est importante.
Lorsque la résistance d'isolement baisse pour l'un ou l'autre des deux diélectriques au fur et à mesure que le champ électrique se rapproche notablement (par exemple 70 ou 80 Z) du champ maximal, il n'est pas certain que cette réduction de résistance d'isolement se fasse dans les mêmes proportions pour chacun des diélectriques. Dans certaines applications de l'invention, la rigidité diélectrique ou champ électrique limite de chacun des diélectriques, est exploitée à environ 8-0 Z. Le fait que, dans ce diélectrique, il n' apparaît que peu de claquages, montre que les résistances d'isolement à ce champ électrique élevé se réduisent dans des proportions qui sont en tous cas favorables à la bonne répartition des champs électriques sur les deux diélectriques.
La réduction de résistance d'isolement à champ électrique élevé s'effectue déjà au cours de la charge du condensateur. Lorsque le champ électrique dans l'un des diélectriques se -rapproche du champ limite, alors la résistance d'isolement de ce diélectrique décroit automatiquement, son champ électrique augmente moins vite, alors que le champ de vautre diélectrique va croîtra plus vite. On comprend ce phénomène si on considère le schéma équivalent décrit plus haut. Ainsi au.cours d'une charge, la variation de résistance d'isolement en fonction du champ a pour conséquence que dans chacun des diélectriques le rapport entre le champ électrique effectif et le champ électrique limite reste sensiblement le même, et assure ainsi les conditions qui font l'objet de l'invention.Plus le champ électrique se rapproche du champ limite, plus la résistance d'isolement devient faible.
Cette auto-régulation ne fonctionne bien entendu que dans une certaine plage. Si pour un diélectrique donné son champ limite est atteint alo-rs que le condensateur n'est qu'à une fraction de sa tension maximale escomptée, alors le condensateur ne pourra pas atteindre cette tension. Le remède consistera dans ce cas à mieux choisir les résistances d'isolement R1 et R2.
La diminution de résistance d'isolement à champ élec- trique élevé a été mise en évidence à l'aide du dispositif de mesure suivant : on a réalisé un condensateur conforme à l'invention, constitué d'une couche de papier métallisé et de deux couches de polyester (pour chaque armature) et d'un diélectrique liquide consistant en huile de siliccne. Ce condensateur avait une capacité d'environ 20 u F. Entre les bornes de ce condensateur fut branchée une résistance extérieure de 1 Gigaohm (G Ohm). Le condensateur a été chargé à une tension continue de 4280 V, et la décroissance de la tension dans le temps a été enregistrée. La courbe de décharge ne montrait que de petites déviations par rapport à la courbe théorique de décharge d'un condensateur parfait (sans pertes) sur une résistance de 1 G ohm.On en déduit que la résistance interne du condensateur à la tension de 4280 V est très supérieure à 1 G ohm, de l'ordre de 100 Gohms. Dans une même expérience le même condensateur a été chargé à 6000 V, ce qui est sa tension nominale : après 38 minutes déjà, la tension était tombée à 5000 V. Si on considère cette chute de tension comme étant le résultat d'une résistance d'isolement constante, en parallèle sur la résistance de 1 G ohm mais à l'intérieur du condensateur (R1 + R2), elle a une valeur de 1,55 Gohms. En analysant la pente de la courbe de décharge dans le voisinage immédiat de l'instant où la charge complète était atteinte on a trouvé une pente extrêmement inférieure à celle qu'aurait une exponentielle naturelle et on a pu en déduire une constante de temps instantanée inférieure à une seconde à cet instant particulier de la courbe.Cette constante de temps affaiblie exerce déjà son influence à la fin de l'opération de charge et modifie déjà favorablement les intensités de champ dans les diélectriques avant que la charge ne soit terminée. A partir du début de la courbe de décharge, la constante de temps, qui est alors très faible, commence à croître pour atteindre après un certain temps la valeur qu'elle a à -la fin de la courbe, qui est une exponentielle naturelle. Cette croissance est tellement rapide que le condensateur atteint très vite une résistance d'isolement élevée. Dès que l'équi- librage des tensions U et U2 selon l'invention est terminé les fuites deviennent très faibles.
La résistance d'isolement ou la constante de temps, qui sont fortement diminués au début de la courbe de décharge, indiquent la diminution d'au moins une des deux résistances d'isolement des diélectriques mis en série (R1, R2).
La forte diminution de la résistance d'isolement à l'approche de la valeur du champ limite a encore l'effet suivant, qui est favorable pour la durée de vie du condensateur : si l'on suppose que le condensateur décrit est chargé pour la première fois à une tension de 6000 V, chaque élément de condensateur C1, C2 correspondant à chaque diélectrique 1 et 2 de la figure lb, devrait accumuler la même charge Q stil n'y avait pasd'auto-décharge par les résistances d'isolement. L'auto-décharge, qui en général n'est pas la même pour les deux diélectriques, fait que l'un des deux éléments de condensateur C1 ou C2 contiendra après un certain temps une charge plus petite que l'autre.Si maintenant on décharge tout le condensateur à l'extérieur de façon à mesurer O V à ses bornes, les éléments de condensateur C1 et C2 ne seront pas complètement déchargés à cause de leur charge différente avant la décharge celui qui n'a pas eu de pertes internes de charge, restera partiellement chargé avec la polarité initiale et l'autre sera chargé avec une polarité inverse. Les tensions qui restent aux bornes de ces éléments de condensateur sont suffisamment petites pour que la résistance d'isolement puisse être considérée comme infinie. Les éléments C1 et C2 peuvent donc garder leur charge sur une période longue, par exemple plusieurs semaines ou mois.
Si l'on recharge le condensateur, le courant de charge doit d'abord décharger complètement l'élément de condensateur dont la polarité a été inversée, et ensuite le charger dans le sens du courant de charge ; si l'on amène une certaine charge au condensateur, cet élément de condensateur prendra une charge plus petite que l'autre et par conséquent une tension plus faible, et sera donc moins sollicité au cours des- charges suivantes.
Cet effet, théorique, et qui ne peut pas être saisi par des techniques de mesure, a été mis en évidence par des expérimentations non pas avec les diélectriques isolés qui forment le condensateur (parce qu'on ne peut pas appliquer les intensités de champ en question aux diélectriques isolés avec une surface assez grande, sans avoir des claquages permanents), mais avec deux condensateurs entiers (bobinages de condensateur) de capacités différentes. Deux condensateurs, mis en série, se sont comportés de la même façon que les diélectriques individuels d'un seul condensateur, comme in diqué plus haut ; bien entendu, ceci se passe seulement si l'on applique une tension assez élevée pour que l'un des deux condensateurs atteigne sa valeur de champ limite et présente beaucoup de pertes ou d'auto-cicatrisations.
Après une décharge et un court-circuit permanent du montage en série, il a été mesuré que les deux condensateurs restaient chargés avec des polarités inverses représentant environ 10 Z de la tension atteinte lors de la charge. Cet effet, qui a été observé sur un condensateur réel, s'avère avantageux lorsqu'on branche de tels condensateurs en série parce qu'il faut s'attendre à une répartition inégale de la tension à cause des capacités inégales. Une différence momentanée entre les tensions peut aussi apparaître lors de la charge.
De tels défauts par une mauvaise répartition de la tension n'entraînent pas de défaut pour la mise en série de condensateurs selon l'invention, d'abord parce que le condensateur n'est pas détruit grâce à l'auto-cicatrisation lorsqu'on atteint la valeur limite du champ moyen (ou le champ limite d'un des diélectriques), et ensuite, parce que après la décharge on-est en présence d'une charge à polarité inverse qui protège un condensateur contre une surcharge lors d'une autre charge.
Le condensateur élémentaire selon l'invention est donc particulièrement apte à la mise en série d'un grand nombre d'éléments, et cette mise en série constitue une application préférentielle sur laquelle nous reviendrons.
Les principes qui viennent d'être décrits ont été vérifiés systématiquement pour des condensateurs élémentaires ayant des tensions entre 2 KV et 20 KV, en prenant-comme premier diélectrique du polytéréphtalate d'éthylène et comme second diélectrique du papier (métallisé). On s'est rendu compte que la densité d'énergie pouvant être obtenue sur toute cette plage de tensions n'était pas uniforme.
Le traitement de sablage est effectué en projetant des particules abrasives sur la surface de la pièce. Généralement, on utilise des particules ayant des dimensions de 125 à 250wm, constituées par exemple de corindon, et on réalise la projection de particules sous une pression de 0,2 à 0,3 MPa.
Ce traitement permet de créer une rugosité de surface propice à l'accrochage de la couche de matière thermoplastique. Par ailleurs, lorsque la pièce est en matière plastique renforcée par des fibres inorganiques, le sablage conduit à une ablation de la matière plastique recouvrant les fibres, ce qui est avantageux car, dans ce cas, les fibres jouent un rôle prépondérant dans l'adhérence de la couche de matière thermoplastique. Cependant, ce sablage ne doit pas être réalisé dans des conditions trop sévères, car sinon il se produirait une rupture des fibres et une dégradation de la pièce.
Généralement, après l'opération de dégraissage, on soumet la pièce à un étuvage pour éliminer les solvants tels que l'alcool, utilisés pour le dégraissage et l'eau retenue dans les pores de la pièce.
Ce traitement d'étuvage peut être réalisé à une température de 50 à 700C sous vide primaire, soit sous une pression inférieure à 2,66 kPa pendant environ 2 à 12 h.
Selon un mode préféré de mise en oeuvre du procédé de l'invention, le prétraitement comporte une première -étape de microsablage suivie de trois étapes de lavage réalisées respectivement avec de l'eau permutée, puis de l'acétone, puis de l'isopropanol et une dernière étape consistant en un étuvage.
Le microsablage réalisé dans des conditions relativement douces provoque un décapage léger de la surface de la pièce et une microfissuration de la matrice de résine lorsque la pièce est en matière plastique renforcée par des fibres inorganiques.
Le lavage à l'eau permutée a pour mission d'enlever des ions tels que Na+, Lt .. susceptibles de nuire à l'adhérence de la couche de matière thermo plastique ; il permet, par ailleurs, également d'ôter les poussières déposées sur la pièce et les fibrilles arrachées des torons dans le cas de pièces en matériau renforcé par des fibres.
Le lavage à l'acétone permet d'éliminer l'eau et d'éviter ainsi une hydrolyse éventuelle de la matière thermoplastique ; par ailleurs, l'acétone solubilise les impuretés organiques présentes à la surface de la pièce Le lavage à l'isopropanol parachève le dégraissage et permet d'éviter que l'acétone ne séjourne dans les porosités de la pièce, ce qui pourrait#rovo- quer à la longue une attaque de la matrice de résine lorsque la pièce est en résine renforcée par des fibres.
L'étuvage permet d'enlever l'isopropanol et l'eau retenue dans les pores de la pièce.
Les pièces revêtues obtenues par le procédé de l'invention peuvent être utilisées dans divers domaines qui dépendent en particulier de la nature du matériau de revêtement et du matériau constituant la pièce. Ainsi, le procédé de l'invention peut s'appli quer à la réalisation de contacts électriques, de protections thermiques, de meules d'usinage, de pièces de frottement, de collecteurs à balai pour l'électroménager et d'axes de roulement réalisés par exemple en matériau composite revêtu d'oxyde de chrome.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront mieux à la lecture de l'exemple suivant donné bien entendu à titre illustratif et non limitatif, en référence aux dessins annexés sur lesquels - la figure 1 représente schématiquement en coupe verticale une installation utilisable pour la mise en oeuvre des dernières étapes du procédé de l'invention ; - la figure 2 est une vue schématique en coupe du pistolet de projection de plasma utilisé dans l'installation de la figure 1 ; - la figure 3 est une vue schématique du système de refroidissement utilisé dans l'invention ; et - la figure 4 est une vue schématique en coupe verticale d'un distributeur de poudre qui peut être associé au pistolet à plasma pour réaliser le revêtement de la pièce.
Cet exemple illustre la fabrication de pièces en résine époxyde renforcée par des fibres de verre qui sont revêtues d'une couche de polycarbonate puis d'alumine conformément au procédé de l'invention.
Dans cet exemple, les pièces ont tout d'abord été soumises à un prétraitement comportant un microsablage, un dégraissage et un étuvage puis au dépôt d'une sous-couche de polycarbonate suivi d'un traitement par un plasma argon-hélium de la couche de polycarbonate ainsi déposée. Après ces différentes opérations, on a revêtu la pièce d'alumine par pro jection à chaud au pistolet à plasma.
Pour la réalisation du microsablage, on utilise des particules de corindon de 200 Wfl et on les projette sur la pièce sous une pression de 0,25 MPa.
Après cette opération, on réalise un dégraissage de la pièce, qui comprend une première étape de lavage à l'eau permutée, une deuxième étape de lavage à 1 a acén tone et une troisième étape de lavage à l'isopropanol.
Dans ce but, on verse en continu de l'eau permutée sur la pièce qui est disposée horizontalement et entraînée en rotation à une vitesse d'environ 9 tour par minute, tout en la frottant vivement avec une brosse à poils de nylon. On réalise, ensuite le lavage à l'acétone dans les mêmes conditions puis on laisse sécher la pièce quelques minutes ai l'air. Pour le lavage à l'isopropanol, on procède de la même manière, puis on rince la pièce avec de l'isopropanol et on la laisse égoutter quelques minutes. Après ces opérations de lavage, on introduit la pièce dans une étuve à 50 C sous un vide d'environ 1,35 kpa, et on maintient la pièce dans l'étuve pendant 10 heures.
Lors d'une congélation importante, le contact auxiliaire 44 peut rester ouvert en début de congélation et ceci au détriment du compartiment de réfrigération.
Pour éviter cet inconvénient, on peut associer à l'interrupteur dont le contact met le motocompresseur en marche continue, en courtcircuitant le contact du thermostat 41, un deuxième contact qui courcircuite le contact auxiliaire 44 et annule donc son effet.
Ces deux contacts non représentés sont actionnés ensemble par l'utilisateur, lorsqu'il prévoit une opération de congélation.
En résumé dans la deuxième variante une résistance 43 a pour râle d'activer le démarrage du motocompresseur 3 lorsque le thermostat 42 demande du froid sans que le thermostat 41 le fasse et un contact auxiliaire 44 sur le thermostat 41 du compartiment de congélation redonne la priorite à celui-ci lorsque sa température se réchauffe anormalement et limite donc les conséquences d'une surcharge de l'autre compartiment. Ces deux composants peuvent être associés selon le schéma de la figure 5 mais peuvent aussi être utilisés séparément selon les besoins, en fonction des caractéristiques relatives des deux compartiments associés.
Une troisième variante de réalisation du circuit électrique de commande de la production de froid dans l'ensemble frigorifique 1 est schématiquement illustré dans la figure 6. Cette troisième variante est analogue au circuit de la première variante de la figure 4. Cette troisième variante comprend deux parties. La première partie comprend un thermostat 45 du compartiment de congélation 6 monté en série avec de motocompresseur 3 aux bornes d'une source électrique. La deuxième partie comprend un ensemble ayant en série un thermostat 46 du compartiment de réfrigération 5, un cycleur 47 constitué par un interrupteur dont l'ouverture à effet retardé est commandée par le courant traversant ce cycleur, et l'électrovanne 15; monté en parallèle aux bornes du motocompresseur 3.Ce cycleur 47 peut être constitué par un interrupteur à bilame, à résistance chauffante parcourue par le courant traversant ce cycleur. La fonction du cycleur 47 est de limiter la priorité donnée au compartiment de réfrigération. Au lieu de le faire comme la variante 2, en se basant sur un réchauffement anormal du compartiment de congélation, on le fait en limitant volontairement le temps de marche effectué au profit du compartiment de réfrigération. Ceci est obtenu au moyen d'un cycleur 47 constitué par un interrupteur normalement fermé. il comporte une bilame chauffée par une résistance traversée par le courant circulant dans le cycleur 47. Au bout d'un temps détermine par les caractéristiques choisies de la bilame et de la résistance, le cycleur 47 coupe. Sa bilame se refroidit et referme le contact au bout d'un temps dépendant également des caractéristiques bilame-résistance.