INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La suspension a été soumise à une ultrasonication puis à une centrifugation à 14.000 t/mn (20.000 g) pendant 20 minutes pour obtenir un extrait de cellules (solution d'enzymes brutes). Par ailleurs, la souche PA340 de Escherichia coli fQ12 et la souche PA340 de Escherichia coli K12 (pBR325) ont été mises en culture dans le milieu liquide de synthèse ci-dessus mentionné contenant 10 mM de glutamate de sodium.L'activité de GDH a été déterminée en mesurant la diminution de l'absorbance à 340 nm de 3,5 ml d'une solution réactionnelle d'enzymes (contenant 50 mM de Tris-HCl, 40 mM de NH4Cl, 0,25 mM de NADPH, 5 mM d'acide i-cétoglutariqua et 10 àl00 ul de l'extrait de cellules, pH 7,6) en utilisant un spectrophotomètre modèle 228 (fabriqué et vendu par Hitachi, Ltd, Japon). Par ailleurs, la concentration en protéine dans l'extrait de cellules a été mesurée par la méthode de Lowry et autres tO.H. Lowry, N.J. Rowebrough, R.J. Randall, J, Biol. Chem.
193, 265 (1951) 3 . En mesurant la concentration en protéine, on a utilisé, comme protéine standard, pour la détermination ci-dessus mentionnée, l'albumine de sérum bovin (fabriquée et vendue par Wako Pure Chemical industries, Ltd., Japon).
Les résultats sont montrés au tableau 1.
Tableau 1 Souche GDH Activité spécifique de GDH *1) PA340 * 2) - 0,009 PA340(pBR3253 - 0,003 PA340(pAG103) + 20,8 PA340(pAG112) + 28,9 Notes : *1) exprimée en termes de la quantité (micromoles) de NADPH (ss - nicotinamîde adénine dinucléotide phosphate, forme réduite) forcé à s'oxyder par 1 mg de la protéine dans la solution réactionnelle pendant 1 minute.
*2) variante de la souche de Escherichia coli K12 obtenue du Docteur Barbara J. Bachmann de E. coli Genetic Stock Center, Department of Human Genetics, Value University Sehool of Medecine, 333 Ceder Street P.O.
Box 3333 New Haven, Connecticut 06510 E.U.A.. Cette souche est une souc.he déficiente en GDH et glutamate synthase.
Comme cela est apparent par les résultats montrés au tableau 1, la souche PA340 de Escherichia coli K12 (pAGI03) avait une activité spécifique deGDH extrêmement élevée.
Par ailleurs, le moulage par réaction présente habituellement le risque de voir se former des poches d'air définitivement prisonnières de la mousse à l'intérieur de la cavité à remplir. Ce risque est d'autant plus important que la forme de la cavité est complexe.
La partie fibreuse du matériau conforme à l'invention permet d'éliminer ce risque. En effet, sa contexture est suffisamment dense pour éviter qu'il ne soit totalement pénétré avant que la mousse n'ait entièrement occupé la cavité. La pénétration de la mousse à l'intérieur du feutre (11) est progressive et régulière sur toute la surface. L'air a ainsi la possibilité de s'échapper jusqu'au moment de l'ultime remplissage de la cavité.
En outre, le plan de jonction entre l'âme en mousse M et les croûtes rigides ( ] 0) est habituellement un point privilégié de rupture. Celle-ci résulte de l'éclatement de la mousse ou à son décollement. Le manque d'adhérence est le plus souvent imputable à la nature des matériaux qui n'ont peu ou pas d'affinité chimique. Le procédé de fabrication peut être incriminé lorsque la mousse est dans un état de polymérisation trop avancé lorsqu'elle prend contact avec la croûte. La nécessité de réaliser une transition progressive entre les croûtes rigides (10) et l'âme en mousse M a, à ce jour, conduit les constructeurs à coller des fibres ou un mat de verre sur la face intérieure de la croûte. Une telle opération est longue et coûteuse. Pour être efficace, la couche de colle doit être épaisse.De plus, la mouse polyuréthane très sensible aux vapeurs de solvants, ne peut être ey- pensée avant que la colle ne dégage plus aucune vapeur.
Même après plusieurs jours, la mousse entrant en contact avec la colle subit un phénomène de surexpansion nuisible à l'adhérence.
Le matériau conforme à l'invention permet d'éliminer cet inconvénient par le fait que le feutre non fondu (11) de la structure est solidarisé à la croûte par fusion, ce qui évite tous les risques et les inconvénients cités précédemment.
De plus, la mousse qui a pénétré le feutre a une densité moyenne quatre à cinq fois supérieure à celle de l'âme. La surdensification est due à l'éclatement des cellules lorsqu'elles sont tranchées par une fibre. Seules les premières cellules perdent du gaz, ce qui explique pourquoi la surdensification est proportionnelle à l'épaisseur du feutre traverse.
Lorsque l'on utilise un feutre aiguilleté, sa résistance à l'arrachement dans la mousse et à la surface de la croûte est suffisante pour qu'il puisse constituer, partiellement imprégné, une liaison qui améliore l'isolation phonique de la structure. L'expérience démcntre que tant que le feutre n'est pas entièrement imprégné, la pression de moulage reste faible. Par suite, cette réserve permet une tolérence plus large quant au poids de la mousse à injecter. Ceci est très appréciable lorsque la température des différents constituants de la structure est difficile à contrôler.
Si l'invention permet de réaliser des matériaux composites complexes comportant une âme en mousse telle que décrit précédemment, il est également possible, grâce au procédé selon l'invention, de réaliser des structures composites minces par une simple adaptation, des moyens permettant la mise en oeuvre de ce procédé ainsi que cela est illustré à la figure 4. Lors de la fabrication d'un tel matériau composite mince, le procédé est similaire sinon que dans ce cas, on utilise deux plateaux (20,21) alternativement et simultanément chauffés puis refroidis.
Comme précédemment, la structure stratifiée est formée en interposant entre cesdits plateaux deux feutres (23,24) destinés à fournir la résine thermoplastique pour former la couche extérieure compacte et la zone #n.t#rmédiaire mixte comportant la structure textile de renforcement . Entre ces feutres (23,24), sont disposées des structures fibreuses de renforcement (28) constituées, de préférence, de trois couches superposées (25,26,27). Dans ce mode de réalisation, la couche (27) disposée dans l'axe de symétrie est constituée d'un tissu composé de fils monobrins fusibles tels que représentés aux figures 5 et 6. Ledit tissu est constitué de fils de chaîne et de trame espacés et permet, après traitement conformément à l'invention, d' assurer le pontage entre les renforts (25,26) proprement dits.
Dans cette forme de mise en oeuvre, pendant toute la durée de la fusion des feutres (23,24), la toile de pontage (27) facilite le dégasage par sa tranche. La figure 7 est une vue en coupe, suivant son axe de symétrie, d'une structure réalisée grâce à ce procédé.
Ainsi que cela ressort de cette figure 7, au cors de la fusion, le tissu a été comprimé à une épaisseur légèrement inférieure à celle du fil qui le constituait. En conséquence, un apport inégal de matière, du à l'espacement des fils et à leur entrecroisement, on obtient une liaison discontinue entre les strates. L'air qui n'a pu s'échapper en fin de compression est également réparti dans les chambres (29) formées par l'écartement du fil. L'excédent de matières (30) du à l'entrecroisement des fils constitue les points de contact.
La présence d'un tel tissu fusible intermédiaire (27), placé dans la zone neutre, rend le procédé très fiable. La surépaisseur ainsi créee permet de comparer cette structure à celle réalisée avec nid d'abeilles.
L'épaisseur est moins importante mais la liaison est améliorée. Un tel tissu (27) a également comme avantage de temporiser une fusion qui aurait été plus rapide sur une face que sur l'autre.
Par ailleurs, comme fil utilisable pour la réalisation de la structure textile de renforcement, on peut utiliser tout fil conventionnel è base de verre, bore, polyamide aromatique sous forme de mèche ou fil préimprégné, mais la mise en oeuvre de l'invention se trouve facilitée si l'on utilise une structure fibreuse ayant la configuration illustrée à la figure 8 et qui est constituée de fils de renforcement proprement dits (31) se présentant sous forme de mèche est disposé en alternance avec des fils fusibles (32) de même nature que les feutres en matière thermofusible. Cette mèche mixte (31,32) est rendue cohérente au moyen d'un fil de guipage (33) qui peut être de ireme nature que les fils (32) disposés entre les fils de renforcement (31). Un tel fil de guipage (33) constitue également un apport plus ou moins important de résine. Eventuellement, un enroulant non fusible à base de fibres synthétiques à haut point de fusion et à fort retrait thermique pourraient être utilisés en tant qu'enroulant (33).
Ces fibres devront alors être traitées en vue de faciliter l'adhérence de la résine fusible. Un tel enroulant aura deux fonctions, à savoir - la contention des constituants de la mèche (31, 32) avant fusion et, - une amélioration de l'évacuation de l'air et de la pénétration de la résine entre les fibres de renforcement étant donné qu'à ce stade du procédé, un tel fil a tendance à se rétracter du fait que l'étirage à froid qu'il a subi lors de sa fabrication lui a conféré un effet mémoire qui le cctraint à retrouver sa longueur initiale lorsqu'il est soumis à une élévation de température. En conséquence, lors du traitement thermique, l'air ainsi qu'une partie de la résine d'imprégation seront chassés entre les spires de l'enroulant (33).
La figure 9 illustre une variante d'un fil utilisable pour la réalisation de la structure textile de renforcement permettant de soumettre les fibres de renforcement à une précontrainte de traction uniforme lorsque l'enroulant (33) n'est pas fusible. Dans un tel cas, les fibres de renforcement (35) sont régulièrement réparties sur le pourtour d'un fil fusible d'imprégnation (32) constitué par exemple d'un crin. t'enroulant (33) est alors constitué par un fil non fusible à fort retrait thermique linéaire.
sation ou la nébulisation (après addition pour cette dernière d'un viscosifiant ou adsorbant tel que l'hydroxy-propyl-methyl-cellulose
(HPIiMC)), l'acide silicique.
On peut également extraire la solution aqueuse o btenue par un solvant organique puis concentrer la phase
organique et terminer éventuellement par un fractionnement chro-
matographiquede celle-ci. De manière avantageuse, le fractionnement sera tel qu'il permettra de récupérer les fractions contenant les acides gras. De manière préférée, l'extrait aqueux résultera d'un fractionnementchromatographique solide-liquide, l'éluant - étant un mélange benzène-méthanol dans une proportion 50/50 et le support étant de la silice, l'élution étant effectuée par fraction de 10 ml et de la récupération des fractions comprises entre la
quarante-troisième et la soixantième.
L'extrait organique résulte de l'épuisement par un solvant organique tel que l'éther, l'hexane, le méthanol d'un broyat de plantes ou de graines puis de la récupération par évaporation du soluté sec. Comme solvant, on préférera toutefois l'éther, l'hexane ou
l'éther de pétrole.
Il faut souligner que tous Les extraits de plantes sont nouveaux et le déposant les revendique à titre de produits nouveaux caractérisés par Leur procédé d'obtention comme indiqué
aux revendications 11 à 19.
Les compositions thérapeutiques selon l'invention se
sont révéLées utiles en tant qu'anti-inflammatoire- antihistaminique-
antihémorro;daire -antivariqueux -anticoagulant - vasoconstricteur.ou antisporiasique. La concentration de l'extrait dans te produit fini est avantageusement comprise entre 10 et 25% en poids pour l'extrait
aqueux et 2 à 12 X pour l'extrait organique.
L'administration peut être effectuée par voie locale: pommade, crème, spray, lotion, gel ou par voie intradermique: ampoules ou à l'aide d'excipients classiques ou par voie générale: capsules,
gouttes buvables.
Le secteur technique de l'invention est en majeure partie très dif- férent de celui de l'invention citée. Les capteurs sont prévus pour une puissance industrielle ou collective, il n'est pas conseillé d'utiliser ce système pour le chauffage des maisons individuelles en raison de son impact esthétique sur l'environnement et de sa maintenance. Par contre l'ensemble des applications possibles prévues dans le chapitre du sec- teur technique, font de l'invention une innovation a considérer par un grand nombre de concepteurs et d'utilisateurs, dans le domaine thermique et thermodynamique de puissance industrielle ou collective9 photovol taique avec ou sans stockage.
La partie capteur de l'invention possède, il est vrai, une filiation par rapport à la revendication 4 et 5 de l'invention précédente citée. Toutefois la mise en oeuvre, l'environnement fonctionnel et le secteur technique sont différents. L'invention présente apporte ses avantages propres.
Description de l'invention et principe de la concentration employés Prenons la figure géométrique 1 représentant une coupe sur une alvéole de captation. Les alvéoles sont disposées de façon longitudinale horizontale Est-Ouest, face au Sud (hémisphère nord).
Les miroirs sont représentés par les droites BD et AE. L'énergie est apportée sur la largeur BE = L à travers ou sans couverture transparente L = # + 2d et d = CD.
La figure est symétrique par rapport a' un axe S indiqué, le flux solaire arrive perpendiculairement à BE. Le coefficient de concentration C = L L =1 + 2d = C1. Du fait de la réflexion sur le miroir (loi optique) y A2' AN 3 opposés par le sommet d'oW p2 = ss3 . BD est bissec- trice de l'angle CBA. β3 = 4 comme alternewinterne.
L' angle de convergence des miroirs entre = 2β4 D'après le théorème sur les bissectrices DA = DC ; d = CB. Comme BCA AR CB # AB est un triangle rectangle en C par construction : CB = sin α; d - i sin α ce qui entraine d La disposition des miroirs plans associée au rayon limite réfléchi BA implique que le flux solaire sera distribué de façon homogène sur la largeur de l'absorbeur DA, pour un bon pointage en site, ce qui est très difficile à réaliser avec tout autre système de capteur concentrateur.
La résolution du triangle rectangle ABC, nous indique que β = (#/4 - α/2) Rad = 450 Nous pouvons calculer les limites théoriques du système.
Calcul des dimensions en fonction de la largeur de l'absorbeur : épaisseur de l'alvéole largeur des miroirs BD surface des miroirs par rapport à la surface insolée: ( M ) si sinα - > 0, β- > #/4 sin β- > 0,7 M/L - > 0 ; cas du capteur plan sans réflecteur.
Si sin α - > 1; α - > M ; β - > 0 . sin β - > 0 ; M - > # 2 L nous aurons des surfaces de miroir infinies.
Prenons en valeur inférieure C = 1,5. Car pour installer ce système il faut utiliser ses possibilités en proportion suffisante. En valeur supérieure C = 2,5 et en valeur conseillée C = 2 qui utilise bien les possibilités du système . (Valeur limite = 3). Résultats dans le tableau.
: . . 2 BD t t a t . CB : BD 2 L 2? : z 7e L : : : : : : : : : i 0. 0. 450 : O : O s Omni r : 1,5 : r ,5 : 37 ,75 : 0,32 : 0,41 : 0,33 : 75 ,5 : 2 t 300 t 30 Y-2 t 1 i 600 2 : 2,5 : 480,6 : 20 ,7 : l,98 : 2,12 t Su7 t 4ios4
Nous voyons que si nous augmentons la concentration avec ce système, la surface des miroirs réflecteurs et l'encombrement des capteurs deviennent vite ecédentaires, cependant 795 ou 2,5 peuvent être utilisés selon les performances demandées et l'investissement consenti. Il faut tenir compte de l'erreur de pointage éventuelle et de l'erreur due à l'angle solaire se lide. On compense ces erreurs en réduisant l'ouverture des miroirs de 1 à 20 de façon à diriger le rayon limite BA vers l'intérieur de l'absorbeur et non vers le miroir opposé.
Conception capteur type thermique figez L'absorbeur est du type plan classique ou plus élaboré, modulable en faible largeurret grande longueur.
Il sera traité d'un revêtement absorbant sombre ou noir résistant jusquXà 200 relié thermiquement à un faisceau de circulation de fluide caloporteur.
Il pourra être du type Roll-Bond, Laniella, faisceau ailette plaque striée alu ou alu-cuivre. L'avantage offert par l'invention est de pouvoir utiliser des absorbeurs existants pour bénéficier d'un effet de série. Type conseillé modulables Sudinox ou Giordano Total. Le faisceau et les branchements série/ parallèles devront bien sur faire l'objet d'une étude d'équilibrage et de circulation thermohydraulique.
Les parois latérales réfléchissantes peuvent être de glace argentée ou de tôles de métal poli inoxydable, chromé, nickelé ou vitrifié. L'auteur 5 pense utiliser la tôle inox polie ou l'aluminium poli. La qualité des miroirs sera maximum. Le coefficient de réflexion sera proche ou supérieur à 0,9 si possible. L'isolation arrière aura un coefficient K de transmission compris entre 0,5 et 2 W/m24. Quelle que soit l'isolation, du fait de la réduction de surface d'absorbeur les pertes thermiques seront réduites et l'écart de température augmenté par rapport au capteur plan. Cependant, il est conseillé de ne pas prendre des caractéristiques inférieures, d'améliorer l'épaisseur d'isolation et de supprimer les ponts thermiques.La fabrication pourra être faite à partir d'éléments muraux sand wich tôle laquée de chambres froides industrielles.
tion le bras mobile 33 le long du rail 29. Plus précisément, un vérin 95 de manoeuvre est convenablement monté sur le rail 29 de guidage sous forme du dispositif 41 de déplacement de bras. Le bout de la tige 95R du piston montée de manière qu'elle se déplace en translation sur le vérin 95 est convenablement raccordé au bras mobile 33. En outre, des pignons 97 et 99 1 1 sont supportés afin qu'ils puissent tourner aux extrémités
tion est commandé par l'organe 103 de raccordement, la chaîne 101 et le pignon 97. Pour cette raison, le dispositif 43 de détection de position transmet un signal qui correspond à la largeur de la coupe formée dans la pièce Wo En outre, dans l'exemple du schéma de la figure 3,
Dimensions spécifiques On va maintenant décrire un type spécifique d'une scie de jardinier, qui a été fabriquée et utilisée, de
manière à montrer les avantages de la présente invention.
On a réalisé une lame par découpage d'acier 1075, possédant une épaisseur de 1,08 mm. La lame possédait une
longueur de 260,35 mm avec une hauteur variant entre envi-
ron 44,45 mm au niveau de la poignée et environ 27,3 mm
au niveau de l'extrémité opposée ou extrémité distale.
La lame est légèrement concave avec un rayon égal à en-
viron 1397 mm. Ces dimensions sont typiques pour des scies
de jardinier et d'autres configurations et dimensions ty-
piques de scies de jardinier fournissent des indications suffisantes.
La scie comporte 25 dents de coupe munies d'en-
coches ou de "gorges" d'une profondeur de 6,35 mm. Une face de l'encoche est située sur une ligne radiale (par rapport au cintrage concave) qui constitue finalement la surface avant 24, et l'autre face de l'encoche fait
un angle de 35 degrés par rapport à cette surface et cons-
titue la surface arrière 28 de la dent précédente. La lon-
gueur de la surface inférieure 26 est d'environ 6,35 mm et la dent est tordue de manière à former un angle "a", au moyen d'un positionnement delapointe 32 à l'extérieur
de la face de la lame, à une distance de 0,51 mm. La sur-
Lt invention va maintenant etre expliquée plus en détail avec référence à la pousseuse de lingots représentée sur les dessins en tant que mode de réalisation préféré. Il va de soi que ce dispositif peut etre également utilisé pour le déplacement dans le sens transversal d'autres éléments en forme de lingots ou de barres tels que des brames, des billettes et analogues, et peut etre utilisé dans tous les cas où se pose le problème de rapprocher à 11 aide du poussoir transversal des éléments en forme de barres amenés les uns à la suite des autres de manière qu'ils se disposent à une distance minimale prédéterminée les uns des autres.
A la figure 2 sont représentés quatre lingots 1 et 1' qui ont été rassemblés et alignés à l'aide du dispositif de deplacement transversal selon l'invention en étant séparés de la distance minimale prédéterminée a. Les lingots extérieurs 1 sont droits et les lingots 1' situés à l'intérieur sont courbes. Les lingots courbes 1' qui sont à l'intérieur sont orientés l'un vers l'autre, leurs courbures étant tournées l'une vers l'autre. Tous les lingots 1 et lt ont la même largeur b. La largeur B des lingots courbes 1' est égale à la somme de leur largeur effective b et de leur courbure K. La largeur totale B des lingots courbes I' peut être désignée par l'expression de courbe enveloppante. On peut voir qu'en fonctionnement continu il faut déterminer la valeur B représentant la largeur de chaque lingot quand les lingots 1, 1' doivent être rapprochés de la distance minimale prédéterminée a.
Le dispositif de déplacement transversal de lingots et autres éléments laminés en forme de barres représenté à la figure 1 comprend un cadre de base 2 et une table 3 pour le transport transversal des lingots 1. Le transport transversal des lingots 1 est réalisé à l'aide d'un poussoir 4 constitué sous forme d'une bande de poussée rectangulaire 5 montée à l'extrémité inférieure d'un support 6 monté de façon à pouvoir être soulevé et abaissé à l'avant de plusieurs longerons de poussée horizontaux 7. Les longerons de poussée 7 sont guidés par des guides 8 et 9 sur le cadre de base 2 dans le sens du mouvement transversal et en sens contraire.Un mécanisme de soulèvement 10 constitué par un vérin ou analogue est monté sur les longerons de poussée 7 et relié à l'extrémité arrière du support 6 par l'intermédiaire d'un moyen de traction 12 passant autour de roues de renvoi 11, ce qui fait que le support 6 peut être soulevé et abaissé en même temps que le poussoir 4 constitué par la bande de poussée 5.
Les longerons de poussée 7 supportent chacun une crémaillère 13 avec laquelle est en prise une roue dentée 14. A l'aide de cet entrainement par crémaillères, le poussoir 4 peut être déplacé dans le sens transversal 15 et en sens contraire 16.
Dans le cadre de base 2 est monté un convoyeur sans fin 17 dont le brin porteur supérieur 18 est dans le même plan que la table 3. Les lingots 1 sont amenés successivement sur ce convoyeur 17 constitué sous forme d'un transporteur à palettes ou analogues. Le lingot 1 qui est disposé à l'avant du poussoir 4 est poussé par ce dernier dans le sens de la flèche 15 jusqu'à la position désirée la sur la table 3. Ensuite, le poussoir 5 est soulevé à l'aide du vérin 10 dans le sens de la flèche 19, puis ramené en arrière dans le sens de la flèche 16 à l'aide du mécanisme de déplacement qui est soulevé, et il est finalement abaissé à nouveau dans sa position de départ dans le sens de la flèche 20.On peut voir que le poussoir 5, en position soulevée, peut passer sur un lingot 1 qui a été avancé à l'aide du convoyeur 17 du dispositif, alors que le poussoir exécute son mouvement de travail dans le sens des flèches 15, 19 et 16.
Le mécanisme de déplacement du poussoir est commandé dans sa course de manière que le lingot suivant 1 soit avancé dans le sens de la flèche 15 jusqu'à la distance minimale a (figure 2) contre le lingot la. Ainsi, un nombre plus ou moins important de lingots 1 peuvent être rassemblés à la distance minimale a les uns des autres sur la table 3.
Les lingots ainsi rassemblés sont alors repris par exemple par un chariot 21 se déplaçant vers le haut et qui est avancé vers un four (non représenté) à l'aide d'un mécanisme de poussée 22 dans le sens de la flèche 23. Le jeu suivant de lingots 1 peut etre ensuite rassemblé sur la table 3.
Comme le montre la figure 3, la bande de poussée 5 du poussoir 4 est constituée de quatre sections longitudinales RA,5B, 5C et 5D, montées chacune à l'extrémité d'un longeron de poussée 7 qui supporte une crémaillère 13 sur son côté inférieur. Les roues dentées 14 qui sont en prise avec les crémaillères 13 sont montées sur un arbre commun 24 qui est entraîné par le mécanisme 25. Dans l'arbre 24 sont incorporés des embrayages 26.