INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On notera que les signaux des capteurs 11 ne sont pas perturbés par les circuits de conversion 41 du fait que sur une même voie les lignes de masse entrée#sortie sont différentes et n'ont aucun point commun même par les circuits d'alimentation 22.
Il est ainsi essentiel que les circuits 21 assurent une fonction non seulement d'amplification, mais également d'isolation galvanique, afin d'éviter tout point commun par la masse entre les boucles de courant des différentes voies de mesure.
A titre d'exemple, on a pris en considération sur la figure 4 un exemple de double circuit 21 d'isolation et d'amplification qui comprend pour chaque circuit 21 une barrière d'isolation du type optique avec un couplage par diode électroluminescente et photodiodes (non représentées sur le dessin). Le double circuit 21 d'isolation et d'amplification est constitué par un circuit intégré 211, 212 relié à un circuit d'alimentation 28 et auquel sont adjoints de façon classique des éléments extérieurs d'ajustement ou d'isolation : condensateurs 216, 217 d'isolation entre le point commun d'entrée et les tensions d'alimentation positive et négative, résistance 215 d'ajustement du gain, résistance 217 et condensateur 218 de contre-réaction, réseaux RC 213, 214 et 221, 222 d'entrée et de sortie de protection contre les parasites.
Comme indiqué plus haut, la barrière d'isolation comprend avantageusement une diode électroluminescente montée en série à la sortie du premier circuit amplificateur 211 et disposée de manière à émettre son rayonnement d'une part vers une première photodiode branchée en parallèle sur l'entrée du premier circuit amplificateur 211 et servant d'organe de contre-réaction assurant une bonne stabilité d'entrée et d'autre part vers une seconde photodiode branchée en parallèle sur L'entrée du second circuit amplificateur 212 et constituant un organe récepteur réalisant l'isolement entre entrée et sortie.
A la sortie du train de laminage, les ronds laminés, appelés barres-mères, sont disposés côte-à-côte sur un refroidissoir puis évacués en nappe par un train de rouleaux vers une cisaille en vue de leur éboutage et leur mise à longueur commerciale.
Une nappe peut comporter différentes quantités de barres-mères. Ces quantités sont notamment fonction des diamètres des produits laminés. Ainsi, la nappe peut être composée de six barres-mères pour les ronds du plus gros diamètre de la gamme de profils du laminoir et aller jusqu'à cinquante barres-mères pour les ronds du plus petit diamètre de la gamme.
Jusqu a maintenant, les nappes des ronds arrivaient sur la lame inférieure de la cisaille de façon désordonnée. La nappe de ronds pouvait être éparse, tassée d'un seul côté, des ronds pouvaient également se chevaucher. Un opérateur devait manuellement ranger chaque rond de la nappe dans chaqùe cran de la lame inférieure de la cisaille.
Cette opération d'une part occasionnait une perte de temps estimée à environ 45 secondes en moyenne par coupe et d'autre part constituait une manipulation dangereuse pour l'opérateur contraint de se pencher sur la nappe de ronds encore chauds. De plus l'opérateur n'était pas à l'abri d'un démarrage intempestif de la cisaille.
La présente invention a pour but de remédier à ces inconvénients en proposant un procédé et un dispositif de répartition automatique des barres de la nappe dans les crans de la lame inférieure de la cisaille.
Le procédé de répartition automatique de barres métalliques en nappe dans les crans de la lame inférieure d'une cisaille installée sur une ligne de rouleaux au moyen d'un répartiteur monté sur un chariot est caractérisé en ce qu'il consiste à - faire patiner- la nappe de barres au moyen d'un rouleau déplaçable entraîné en rotation en sens contraire du déplacement de la nappe, - orienter la nappe de barres vers un côté de la ligne de rouleaux au moyen d'un rouleau incliné, - rassembler la nappe orientée de barres au moyen d'un vérin de rassemblement en butée contre le répartiteur, placé à l'extrémité de la lame inférieure de la cisaille du même côté de la ligne de rouleaux, - entraîner, le répartiteur au moyen du chariot du côté opposé de la ligne de rouleaux, - entraîner, simultanément au répartiteur, le rouleau déplaçable du côté opposé de la ligne de rouleaux de manière à provoquer la chute successive des barres de la nappe dans chaque cran de la lame inférieure de la cisaille.
Le dispositif de répartition automatique de barres métalliques en nappe dans les crans de la lame inférieure d'une cisaille installée sur une ligne de rouleaux est caractérisé en ce qu'il comprend - un moyen de patinage de la nappe de barres, - un moyen d'orientation de la nappe de barres vers un côté de la ligne de rouleaux, - un moyen de rassemblement de la nappe de barres, - un moyen de répartition automatique des barres de la nappe dans chaque cran de la lame inférieure de la cisaille.
Les caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description qui suit d'un mode de réalisation préférentiel du dispositif en référence aux dessins sur lesquels - la figure 1 représente, vue de dessus, une ligne de rouleaux comprenant le dispositif de l'invention.
- la figure 2 est une coupe par Il-Il de la figure 1.
- la figure 3 est une coupe par 111-111 de la figure 1.
La ligne de rouleaux (Fig.1) équipée du dispositif de l'invention comprend une pluralité de rouleaux 1 conduisant la nappe de ronds 2 métalliques vers la lame inférieure 3 de la cisaille. Cette lame inférieure 3 comprend au moins autant de crans 4 que la nappe comprend de ronds 2. Chaque cran 4 de la lame inférieure 3 a une forme semi-circulaire et un diamètre légèrement supérieur au diamètre des ronds 2 de la nappe (Fig. 3). Chaque cran 4 est destiné à recevoir un rond 2 de la nappe.
En amont oe la cisaille un vérin de rassemblement 5 des ronds 2 est disposé sur le côté A de la ligne de rouleaux 1. Ce vérin de rassemblement 5 a pour fonction, une fois que l'extrémité de la nappe de ronds 2 est engagée et arrêtée entre la lame inférieure 3 et la lame supérieure (non représentée) de la cisaille, de rassembler et de serrer côte à côte les ronds 2 dispersés de la nappe contre le répartiteur 6 du dispositif de l'invention disposé de l'autre côté B de la ligne de rouleaux 1.
Pour faciliter ce rassemblement le rouleau 7 situé immédiatement en aval du vérin 5 est incliné. L'angle d'inclinaison, défini par l'axe de rotation du rouleau 7 et l'axe de la ligne de rouleaux 1 est de préférence égal à 850, mais peut varier autant que de besoin. Cette inclinaison a pour but d'orienter les ronds 2 de la nappe vers le côté B opposé au vérin de rassemblement 5 contre le répartiteur 6.
Le dispositif de l'invention comprend un rouleau 8 situé en aval de la lame inférieure 3 de la cisaille et à une hauteur supérieure à celle de cette lame 3 (Fig. 2). Ce rouleau 8 est déplaçable perpendiculairement à la ligne de rouleaux 1 du côté A de la ligne où est disposé le vérin de rassemblement 5. Le déplacement du rouleau 8 est assuré par un moteur de translation (non représenté). Le rouleau 8 est entraîné en rotation par un moteur 9 dans le sens contraire des rouleaux 1 qui déplacent et guident la nappe de ronds 2. Cette rotation contraire, en faisant patiner la nappe de ronds 2, facilite l'opération de rassemblement des ronds 2 contre le répartiteur 6.
Le dispositif de l'invention comprend également un copieur 10 placé entre la lame inférieure 3 de la cisaille et le rouleau déplaçable 8 (Figs 1 et 2). Ce copieur 10 comprend autant de dents 11 qu'il y a de crans 4 à la lame inférieure 3 de la cisaille (Fig. 3). De plus selon une caractéristique de l'invention l'entraxe des dents 11 du copieur 10 est égal à l'entraxe des crans 4 de la lame inférieure 3 de la cisaille. Le copieur 10 est fixé en dessous du rouleau 8 déplaçable et de la lame inférieure 3 de la cisaille (Figs. 2 et 3). Chaque sommet 12 des dents 11 du copieur 10 est placé à la verticale des fonds (41 42) des crans 4 de la lame inférieure 3 de la cisaille (Fig. 3).
Le dispositif de l'invention comprend ensuite un répartiteur 6, dans lequel coulissent deux doigts 13 et 13'(Fig. 3). Ce répartiteur 6 est fixé sur le support 14 du rouleau 8. Le support 14 est monté sur un chariot 15 situé en-dessous du rouleau 8 déplaçable (Fig.
Selon le dessin, une machine de décorticage de graines avec deux postes de décorticage comprend trois rouleaux disposés parallèlement, sensiblement dans le même plan horizontal, à savoir un rouleau 1 médian et deux rouleaux latéraux 2 disposés de part et d'autre du rouleau médian 1.
Le rouleau médian l est formé d'un corps 3 cylindrique, par exemple en acier, garni d'abrasif 4 sur sa surface latérale.
Chaque rouleau latéral 2 comprend un corps 5 cylindrique, par exemple en acier, dont la surface latérale est recouverte d'un revêtement 6 souple en élastomère, par exemple en caoutchouc de poly uréthane. Le revêtement 6 est extérieurement cannelé.
Le rouleau médian 1 est animé d'une mouvement oscillant autour de son axe, comme indiqué par une flèche double, par un système 7 à bielle et excentrique entraîné par un moto-réducteur 8. L'amplitude d'oscillation du rouleau 1 est de préférence réglable au niveau du système 7.
Les deux rouleaux 2 sont entraînées dans le sens indiqué par des flèches par des moto-réducteurs 9 par l'intermédiaire de transmissions à courroie ou à chaîne 10.
Le rouleau médian 1 est monté en position fixe sur le bâti li de la machine, tandis que les deux rouleaux latéraux 2 sont montés de façon réglable de manière que la largeur des fentes entre le rouleau médian 1 et chacun des deux rouleaux latéraux 2 soit réglable à l'aide d'un système à vis 12.
Une trémie d'alimentation 13 débouche, sur la largeur des rouleaux 1, 2, dans chacune des deux fentes formées entre le rouleau médian 1 et les deux rouleaux latéraux 2, pour alimenter chaque poste de décorticage en graines à décortiquer. Une goulotte d'évacuation 14 est disposée en dessous de chaque poste de décorticage pour évacuer, en vue du traitement ultérieur (recyclage des graines non décortiquées, d'élimination des graines cassées, séparation des cotylédons et des cuticules, conditionnement etc.).
De préférence, les moto-réducteurs 8, 9 d'entraînement des rouleaux 1, 2 sont à vitesse variable.
L'association de deux rouleaux 2 à revêtement souple 6 à un rouleau 1 abrasif présente l'avantage essentiel de pouvoir regrouper en une unité deux postes de décorticage susceptibles de traiter deux calibres de graines, en réglant les deux rouleaux 2 de manière qu' ils définissent des fentes de largeurs différentes avec le rouleau 1.
Il est avantageux dans ce cas d'animer le rouleau 1 d'un mouvement oscillant d'une amplitude au moins égale à deux fois et de préférence au moins égale à trois fois la plus grande dimension des graines à décortiquer, à une vitesse circonférentielle nettement supérieure à la vitesse circonférentielle des rouleaux 2.
Les cannelures du revêtement souple 6 des rouleaux 2 sont choisies en fonction du calibre des graines à décortiquer. Dans le cas de graines non sphériques, la largeur des cannelures est choisie en fonction de la plus grande dimension et la profondeur des cannelures en fonction de la plus grande dimension des graines.
A la place des cannelures, il est également possible de prévoir d'autres reliefs, par exemple des alvéoles.
Par ailleurs, le rouleau 1, au lieu de comporter de l'abrasif rapporté, peut également être muni directement de rugosités, par exemple d'un moletage, et subir ensuite une cémentation.
Il convient également de noter que le rouleau 1, du fait qu'il n'effectue qu'un mouvement oscillant de faible amplitude, ne subit à chaque fois une usure que sur deux secteurs réduits de sa périphérie.
Ainsi, en cas d'usure, il suffit de le décaler angulairement par rapport au système d'entraînement 7.
Une machine conforme à l'invention, telle qu'illustrée par le dessin, équipée d'un rouleau abrasif l de 1 m de long et d'un diamètre de 225 mm et de deux rouleaux 2 de 1 m de long et d'un diamètre extérieur (du revetement souple) de 250 mm, permet à titre d'exemple de décortiquer à sec sur deux postes environ 500 kg/h de graines de lupin blanc, les rouleaux 2 étant entraînés à une vitesse d'environ 4 tr/min et le rouleau 1 étant animé d'un mouvement oscillant d'une amplitude de 40 à 50 mm à une fréquence de 700 cycles/min pour traiter des graines d'un diamètre de l'ordre de 10 mm et de calibres (épais seurs) compris entre environ 4,5 et 6 mm.
Dans le cas où le câble est du type à filins indépendants, ce matériau peut être mis en oeuvre comme suit : Le tube de transition (T) est encastré à son extrémité. Puis, avant la mise en place ou en tension desdits filins, il est rempli de ce matériau de maintien (4) avec réservation de passages longitudinaux pour ces filins. Ces filins sont ensuite mis en place et en tension, ou en tension seulement, dans ces passages. Le tube de transition limite alors non seulement la courbure de ces filins qui résulte de la composante variable de ladite déviation angulaire globale mais aussi celle qui résulte de sa composante permanente.
La réservation de ces passages peut être faite grâce à la mise en place de tubes de réservation en matière plastique dans le tube de transition avant l'injection de la résine. Un filin est passé dans chacun de ces tubes après la prise de la résine, puis ancré à l'ouvrage dans la zone d'encastrement pour pouvoir résister à la traction qui lui sera appliquée en service. Il est aussi possible de placer des tiges de réservation qui sont enlevées après l'injection et la prise de la résine, ou d'injecter la résine alors que les torons sont déjà ancrés et en place, mais maintenus parallèles à l'axe du tube, avant application de la traction de service.
On peut cependant encore injecter la résine après l'application aux filins de la force de traction correspondant à l'équilibrage du poids propre de l'ouvrage, par exemple à l'équilibrage du poids du tablier d'un pont en béton avant la mise en service de celui-ci. Dans ce cas le tube de transition ne limitera pas la courbure permanente du câble qui est provoquée par ce poids en raison des erreurs d'orientation de la zone d'encastrement du câble. Il limitera seulement les courbures dues aux variations de la flexion du câble en service sous l'action des variations cycliques de la déviation globale du câble. Mais ce sont ces flexions cycliques qui sont les plus dangereuses car ce sont elles qui provoquent les phénomènes de fatigue.
Selon l'invention le tube de transition est de préférence constitué d'un matériau composite comportant un matériau de liaison et des fibres qui présentent une forte résistance mécanique en tension pour donner au tube sa résistance et sa dite raideur. Ces fibres sont avantageusement des fibres de verre et ce matériau de liaison une résine.
Selon l'invention, de préférence encore, lesdites fibres sont inclinées en hélices de manière à donner audit module d'élasticité équivalent de flexion (Et) du tube une valeur plus faible que le module d'élasticité propre (Ef) des fibres. Dans l'hypothèse simplificatrice où toutes ces hélices auraient le même angle d'inclinaison (B) par rapport à l'axe du tube, la valeur de ce module Et du tube serait Ef.cos B si on considère seulement la section de verre.
Un tel tube est par exemple obtenu en enroulant les fibres autour d'un mandrin en plusieurs nappes présentant des inclinaisons diverses dans les deux sens, de manière à supporter les diverses contraintes, normales et de cisaillement, qui apparaissent en service, selon les règles connues des fabricants de matériaux composites. Le choix des angles d'inclinaison permet d'adapter le module d'élasticité Et à chaque cas particulier. Dans le cas où les angles d'inclinaison B présentent une valeur moyenne autour de 45 degrés et où les fibres occupent presque toute la section du tube, Et vaut environ Ef/2.
La présente invention a encore pour objet un procédé de construction utilisant le tube de transition précédemment défini.
A l'aide des figures schématiques ci-jointes on va décrire plus particulièrement ci-après, à titre d'exemple non limitatif, comment l'invention peut être mise en oeuvre. Il doit être compris que les éléments décrits et représentés peuvent, sans sortir du cadre de l'invention, être remplacés par d'autres éléments assurant les mêmes fonctions techniques. Lorsqu'un même élément est représenté sur plusieurs figures il y est désigné par le même signe de référence. Ceux de ces signes qui ont été déjà utilisés ci-avant l'ont été pour permettre de se référer à ces mêmes figures, ceci à titre purement illustratif et nullement limitatif.
La figure 1 représente une vue en coupe longitudinale d'un tube de transition selon l'invention avec le câble qu'il guide, dans le cas ou ce câble est un hauban dont les films sont constitués de torons.
La figure 2 représente une vue partielle en perspective de ce même tube et pour montrer les éléments qu'il contient.
La figure 3 représente de même une vue en perspective d'un tube de transition selon l'invention avec un câble dont les filins sont des fils d'acier parallèles ancrés dans un dispositif du type connu Hi-Am ou avec un câble toronné constitué d'une multitude de fils d'acier.
Sur ces figures le câble précédemment mentionné est un hauban de pont représenté en C. Le tube de transition est représenté en T, les zones d'encastrement, de transition et libre en ZE, ZT et ZL, et les numéros de référence désignent les éléments suivants : - 1 : Dispositif d'ancrage du câble C, - 2 : Bague de fixation et d'encastrement du tube T au dispositif d'ancrage 1, - 3 : Torons ou filins non jointifs du hauban C, - 3a : filins jointifs du câble de la Fig, 3, - 4 ou 4a : Matériau de maintien injecté dans le tube T pour maintenir transversalement les torons 3, ou les filins 3a, respectivement, - 5 Diaphragme ayant servi à empêcher le matériau de maintien 4 de s'écouler hors du tube T lors de l'injection de ce matériau, - 6 : Gaine du hauban dans sa zone libre ZLs - 7 : Manchon de raccordement de la gaine 6 au tube T.Cette gaine et ce manchon sont beaucoup plus souples que le tube T et le câble C.
A titre d'exemple, dans une application particulière, la force de traction maximale en service F vaut 7000 kN.
Le câble C est constitué de de 253 filins d'acier indépendants présentant des diamètres individuels de 7 mm. La raideur E0 I du câble 2 c vaut 6000 N.m L'amplitude de la variation de déviation angulaire en service de 5 millièmes de radian.
Le matériau de maintien transversal est une résine époxyde ou polyuréthane présentant une dureté Shore 80A. Il est mis en oeuvre de manière à ne pas transmettre d'efforts longitudinaux sensibles.
Dans le cas des filins jointifs de la figure 3, l'ensemble de ces filins est entouré d'une chemise mince de polyéthylène 12 à l'intérieur de laquelle est injecté un matériau de lubrification et de protection tel qu'une cire pétrolière microcristalline. Le matériau de maintien est injecté autour de cette chemise. Cette disposition semble la plus intéressante en pratique.
Les moyens de liaison entre la pièce intermédiaire 6 et le couvercle 2 sont, selon ces exemples de réalisation, constitués par un bourrelet 19 qui est situé sur la paroi 14 du couvercle 2 et qui est recouvert par la jupe de liaison 11 de ia pièce intermédiaire 6.
Ainsi qu'il a été dit précédemment, la pièce interne diaire 6 est montée libre en rotation sur le goulot 7 du récipient 1. Pour cela, ce goulot 7 comporte une rainure circulaire 20 dans laquelle s'encastre un bourrelet annulaire 21, de forme correspondante, situé à la face interne de la jupe extérieure 8 de la pièce intermédiaire 6.
Quant à la pièce coupante 17 elle est montée de façon à coiffer le goulot 7 du récipient 1 ; elle comprend des lames coupantes 22 qui sont conformées de façon à percer la zone centrale de l'opercule 3 et à rabattre les parties déchirées de cet opercule contre la paroi 14 du couvercle 2-.
Selon un mode de réalisation préféré, cette pièce coupante 17 est constituée par une base 23 et par trois parois disposées d'un même côté de cette base, en fait celui en regard du goulot 7 qu'elle coiffe. La première paroi ou paroi externe 24 comporte, ainsi qu il a été dit précédemment, au moins un ergot 18 qui coopére avec la gorge hélicoidale 12 de la pièce intermédiaire 6 : cette paroi externe se trouve donc disposée entre la jupe extérieure 8 de la pièce intermédiaire 6 et le goulot 7 du récipient 1. La deuxième paroi ou paroi intermédiaire 25 est disposée de façon à glisser le long de la face interne du goulot 7 : ce dernier est donc pris en sandwich entre la paroi externe 24 et la paroi intermédiaire 25. Quand à la troisième paroi ou paroi interne 26, c'est sur elle que sont montées les lames coupantes 22.Cette paroi interne 26 coopère avec la face externe de la jupe intérieure 9 de la pièce intermédiaire 6 : elle peut prendre appui sur cette jupe et glisser le long d'elle.
Lorsque le flacon, selon la présente invention, est en phase de stockage, comme représenté à la figure 2, la pièce coupante 17 est totalement emboitée sur le goulot 7 : elle est donc ainsi en partie basse et les lames coupantes 22 ne sont pas au contact de i'opercule 3.
Lorsque l'on veut mélanger, au moment de l'utilisation, les produits contenus dans le récipient 1 et dans le couvercle 2, il suffit de tourner la pièce intermédiaire 6 autour du récipient 1, ce qui a pour effet d'entraîner dans un mouvement hélicoidal la pièce coupante 17 du fait du glissement de ergot 18 dans la gorge hélicoidale 12. Les lames coupantes 22 viennent ainsi au contact de l'opercule 3 sensiblement dans sa zone centrale et le déchirent donc du centre vers sa périphérie. Les lames coupantes 22 sont conformées de façon à rabattre les parties déchirées de l'opercule 3 contre la face interne de la paroi 14 du couvercle 2. Le produit contenu dans le couvercle 2 peut alors stécouler dans celui renfermé par le récipient 1 ; le flacon, après section du bouchon 5, peut être utilisé.
Ainsi qu'on aura pu le comprendre, la pièce coupante 17 dans son mouvement hélicoidal, glisse, d'une part, le long de la face interne du goulot 7 par sa paroi intermé- diaire 25 et, d'autre part, le long de la face externe de la jupe intérieure 9 de la pièce intermédiaire 6 ; ce mouvement s'arrête lorsque la base 23 de la pièce coupante 17 vient au contact de la base 10 de la pièce intermédiaire 6.
La présente invention concerne d'une façon générale les feux de
signalisation de véhicules, notamment de véhicules automobiles, et en particulier un feu dans lequel une partie du flux lumineux engendré par la source lumineuse est émis par le feu en direction de la région latérale du véhicule, pour qu'il tienne lieu à la fois, avec une même source lumineuse, de feu de signalisation axial (feu de position) et de marqueur latéral.
Une telle fonction de marquage latéral, obli-
gatoire dans certains pays, a pour objet principal de signaler la présence du véhicule lorsque, de nuit, il
est observé latéralement.
On connaît déjà dans la technique antérieure un certain nombre de feux de signalisation remplissant
cette double fonction.
En particulier, le brevet français N 77 01895 publié au nom de la Demanderesse propose un feu de signalisation dans lequel une lampe monofilament unique est associée à un premier réflecteur, destiné à créer un faisceau lumineux axial pour une fonction feu de position, et à un second réflecteur disposé du côté intérieur de la lampe et destiné à renvoyer vers le côté opposé, c'est-à-dire vers la région latérale du véhicule, une partie des rayons lumineux émis par la lampe, dans le but de remplir une fonction de
marqueur latéral. A cet effet, un élément catadiop-
Les exemples ci-dessous permettront de mettre en évidence d'autres avantages et caractéristiques de la présente invention.
Les milieux de culture utilisés dans ces exemples ont les compositions suivantes 1. Milieu Qmod (Lalonde et Calvert, 1979) Composants Concentration K2HP04 0,3 g NaH2PO4 0,2 g MgS04 7H20 0,2 g KCl 0,2 g Extrait de levure 0,5 g Peptone 5,0 g Citrate ferrique 1 ml (solution à 1 t) Solution d'oligoéléments * 1 ml Lécithine 5 mg Eau distillée 1 1 pH ajusté à 6,8 * Solution d'oligoéléments (g/l) H3Bo3 : 1,5 ; MnS047H20 : 0,8 ; ZnS047H20 : 0,6 CuSO47H2O : 0,1 ; (NH4)6Mo70244H20 : 0t2 ; CoS047H20 : 0,01.