INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
p/p) et de préférence de 0,005 à 2% p/p.
Parmi les autres ingrédients entrant dans la présente invention, on peut utiliser tout ingrédient
approprié au type de préparation externe concernée.
Par exemple, pour l'application sur une partie atteinte d'une maladie cutanée infectieuse, selon les cas, la composition est dissoute, dispersée ou mélangée dans une base appropriée et en outre, si nécessaire, on ajoute des agents émulsifiants, des agents de suspension, des agents d'étalement, des agents de pénétration, des agents kératolytiques, antiphlogistiques et autres, pour
constituer un médicament.
D'autre part, on peut également utiliser les
compositions pour préparation externe suivant la pré-
sente invention en combinaison avec des- substances anti-
On peut par ailleurs écrire a V2 = a V'2 f(V'2) Il vient
La condition d'oscillation H(jw)= 1 est alors réalisée pour
On remarque que la pulsation d'oscillation w = Vc/RC est bien proportionnelle à la tension de commande Vc.
La résistance de valeur R /ss assure le démarrage des oscillations (amortissement négatif). Puis, lorsque l'amplitude des oscillations croît, les diodes D1 et D2 conduisent et permettent d'annuler, l'équilibre atteint, le terme d'amortissement négatif est d'obtenir ainsi un système oscillant à amortissement nul à une amplitude donnée (réglable par le potentiomètre P).
Plus précisément, la fonction f(V'2) peut s'exprimer sous la forme (où VS désigne la tension de seuil -des diodes D1 et D2), en assimilant la différence V'2-V2 à un signal rectangulaire d'amplitude Vs dont l'amplitude de la fondamentale vaut 4V S/n, les harmoniques étant filtrées par les deux intégrateurs. La condition ss -a f(V'2) f o s'exprime alors sous la forme
Les oscillateurs représentés sur les figures 2 et 3 ne diffèrent de celui de la figure 1 que par la réalisation des moyens permettant un démarrage puis une régulation de l'amplitude de la tension de sortie de l'oscillateur.
Sur la figure 2, ce démarrage et cette régulation d'amplitude sont obtenus par comparaison entre la valeur crête V3 de la tension de sortie V3 de ltoscillateur et une tension continue de consigne d'amplitude VÂ, puis réaction sur l'amplificateur Ai, en fonction de la différence VA - V3, se traduisant par un amortissement positif ou négatif suivant le signe de la différence VA - V3, afin d'annuler cet écart.
L'amplitude crête V3 est prélevée par un échantilionneur- bloqueur E commandé par le passage à zéro de la tension V2, puis mémorisée dans un condensateur C1.
Un multiplicateur M3 effectue le produit entre la tension V2 et la différence VA - V3.
Le résultat de cette multiplication est appliqué à l'une des entrées de l'amplificateur Ai, en ltoccurrence l'entrée "-", à travers une résistance R/a .
Le fonctionnement de l'oscillateur est régi par les équations suivantes Concernant l'amplificateur Ai, on peut écrire#: Vi = - Ve - aV2 f (V3) avec f (V3) = VA - V3.
Concernant l'amplificateur A3 on peut écrire et concernant l'amplificateur A2
D'où encore
La condition d'oscillation s'exprime alors sous la forme
Sur la figure 3 le démarrage et la régulation de l'amplltude de la tension de sortie de l'oscillateur sont obtenus par comparaison de l'amplitude crête de la tension de sortie V2 de l'oscillateur et d'une tension continue de référence d'amplitude, puis réaction sur la quantité de charges stockées dans le condensateur C de l'intégrateur (A2 RC) afin d'annuler l'écart détecté à l'issue de cette comparaison.
Un amplificateur différentiel A4 permet de mesurer l'écart entre l'amplitude de la tension V2 et la tension continue de référence d'amplitude.
De la même façon, il peut être envisagé l'emploi de carottes surgelées, en procédant , alors, à un temps de cuisson de celles-ci adapté à chacune des variantes proposes.
Compte tenu , que certains ingrédients, notamment le sucre peut être remplacé par les produits entrant habituellement dans la préparation des confitures , à savoir : la saccharose, le fructose, le sirop de glucose. L' acide citrique, extrait des citrons, utlisé, dans la présente invention pouvant, pour sa part, être remplacé par d'autres acides convenant à l'usage alimentaire.
Mais il n'en reste pas moins, que la forme préférentielle choisie reste sur la base de produits naturels Par ailleurs, il va de soi, que les proportions indiquées sont données à titre d'exemple, et qu'elles peuvent varier, sans s'écarter de l'esprit de l'invention. et qu'il peut être envisagé sur ces bases, d'employer un autre légume.
Ce procédé pour la préparation de confiture a été présenté avec des proportions utilisables par une simple ménagère, mais il est adaptable à toute fabrication industrielle.
De conception simple, cette confiture apporte sur le marché un produit nouveau , aux ingrédients naturels, attractif pour le grand public, friand à ce jour de tout ce qui est de nature biologique
APPUI-TETE DESTINE A EQUIPER LA PARTIE SUPERIEURE D'UN MEUBLE, NOTAMMENT D'UN FAUTEUIL DESCRIPTION La présente invention est relative à un appui-tête destiné à équiper la partie supérieure d'un meuble et plus particulièrement destiné à être utilisé en combinaison avec un fauteuil, par exemple un fauteuil de dentiste ou un fauteuil de véhicule de transport. Il est bien clair toutefois que ces domaines d'utilisation ne sont aucunement limitatifs et que l'appui-tête de l'invention peut équiper tous les mobiliers sur lesquels un utilisateur, patient ou voyageur, peut s'étendre et/ou se détendre, assis ou allongé, comme par exemple sur une chaise ou un lit de repos.
Les appuis-tête actuellement utilisés com?rennent au moins un coussin, encore appelé berceau ou reposoir, apte à se conformer pour épouser la forme de la tête de l'utilisateur qu'il soutient. Le coussin a donc une empreinte en creux, en U ou en V, qui reçoit et supporte une partie de l'arrière de la tête de l'utilisateur, notamment à la base du crâne et quelquefois jusqu'à la nuque.Au surplus, pour que la tête soit bien calée sur le coussin, ce dernier peut aussi comporter deux oreilles, qui le prolongent latéralement et vers l'avant, et sur lesquelles on peut appuyer la tête de côté : un tel modèle de coussin habille généralement les fauteuils de dentistes, à fin que la tête du patient soit toujours parfaitement calée quelle que soit l'inclinaison que souhaite lui donner le dentiste pour opérer à l'intérieur de la cavité bucale, et ce dans de bonnes conditions, de confort pour le patient et de liberté d'accès pour le dentiste.
Toutefois, en pratique, de tels modèles d'appuis-tête n'arrivent malgré tout pas à garantir un excellent confort ni un bon accès à la cavité bucale.
En effet, si l'on incline la tête du patient pour la plaquer sur une oreille du coussin, le soutien par l'appui-tête est alors assurément efficace, mais dans le même temps, et dans presque tous les cas, il s'avère que la tête du patient est en appui sur le coussin par les joues ou par les pommettes, d'où un réel inconfort pour le patient. Corrélativement, il est clair que l'on rend plus difficile pour le dentiste l'accès à la cavité bucale.
Si les gênes précitées sont sans réelle conséquence lorsque l'utilisateur est assis ou allongé sur une chaise ou un lit de repos, ou sur un fauteuil de véhicule de transport, il n'en est pas de même si l'utilisateur est un patient assis ou allongé sur un fauteuil de dentiste et, à cet égard, tous les techniciens et praticiens conviennent qu'il vaut mieux que la tête du patient soit en appui par la base du crâne que par les oreilles ou le haut des joues.
Or, il n'existe pas d'appui-tête qui soutienne le crâne par l'arrière, par la base, et qui dans le même temps puisse librement pivoter dans tous les sens, tout en soutenant toujours efficacement la tête du patient, ce qui aurait pour avantages d'assurer un bon confort au patient et de permettre au dentiste d'opérer à l'intérieur de la cavité bucale sans être jamais gêné par l'appui-tête, notamment par les prolongements latéraux du coussin.
L'invention a pour but de fournir un appui-tête qui réponde aux critères de la construction idéale précitée, c'est-à-dire qui tout à la fois soutienne parfaitement et dans toutes les positions la base du crâne du patient et puisse pivoter dans toutes les directions pour permettre au dentiste d'opérer dans la position idéale, sans être gêné dans son accès à la cavité bucale.
Dans son application à un fauteuil de dentiste, I'appuitête de l'invention assure donc une meilleure qualité des soins.
Dans cette même application, ainsi que dans ses extensions aux fauteuils de véhicules de transport, aux chaises et aux lits de repos, I'appui-tête de l'invention assure aussi un confort permanent à l'utilisateur, patient ou voyageur, qu'il soit assis ou allongé.
A cet effet, selon l'invention, un appui-tête destiné à équiper la partie supérieure d'un meuble, par exemple un fauteuil de dentiste, un fauteuil de véhicule de transport, une chaise ou un lit de repos, ledit meuble comprenant un dossier sur lequel s'appuie le buste de l'utilisateur, patient ou voyageur, assis ou allongé, ledit appui-tête comprenant au moins un coussin apte à se conformer pour épouser la forme de la tête de l'utilisateur qu'il soutient, est caractérisé en ce qu'il comprend une sphère dont la surface présente une multiplicité de cavités, ladite sphère étant fixée en bout d'une tige dont l'autre extrémité est noyée dans le dossier, en partie supérieure de ce dernier, et en ce que les coussins appartiennent à un ensemble comportant des moyens en relief, complémentaires des Cavités, aptes à coopérer avec l'une au moins desdites cavités pour bloquer ledit ensemble dans la position désirée relativement à la sphère.
Avantageusement, les moyens complémentaires des cavités sont en permanence poussés vers le centre de la sphère. En outre, toutes les cavités ainsi que les moyens en relief qui leur sont complémentaires sont de section polygonale. Ainsi, en cas de coopération des moyens en relief et d'une des cavités de la sphère, on est certain que l'ensemble auquel appartiennent les coussins, ensemble qui soutient donc la tête, ne peut pas tourner autour de la sphère, sauf bien sûr à être commandé pour occuper une autre position.
OSCILLATEUR A FREQUENCE PROPORTIONNELLE A UNE TENSION DE COMMANDE La présente invention concerne un oscillateur à fréquence proportionnelle à une tension de commande.
Pour produire un signal de fréquence variable en fonction d'une tension de commande, il est connu d'utiliser un oscillateur commandé en tension. De tels oscillateurs, généralement basés sur la commande de la vitesse de charge ou de décharge d'un condensateur, ont pour principal inconvénient de ne pas être linéaires, c'est-à-dire de ne pas délivrer de fréquence proportionnelle à la tension de commande et de fournir des signaux de sortie de forme non sinusoïdale, par exemple en dent de scie.
Il est par ailleurs connu de réaliser un oscillateur fournissant un signal de sortie de forme sinusoïdale suivant le principe dit d'intégrateurs bouclés, décrit dans l'article intitulé "Applications du prin#ipe d'intégrateurs bouclés" et publié dans la revue EMI (Electronique et Microélectronique Industrielles N0183 du 15/02/1974 (pages 57 à 59).
Dans cet article, il est mentionné qu'un réglage de fréquence peut être envisagé en réglant les résistances et les condensateurs des intégrateurs.
Une telle méthode ne permet pas d'obtenir facilement une fréquence d'oscillation liée à une tension de commande.
La présente invention a au contraire pour objet un oscillateur apte à fournir un signal sinusoïdal de fréquence proportionnelle à une tension de commande, suivant un principe très simple et facile à mettre en oeuvre.
Un oscillateur à fréquence proportionnelle à une tension de commande suivant l'invention est essentiellement caractérisé en ce qu'il comporte deux intégrateurs bouclés et des moyens pour assurer un démarrage puis une régulation de la tension de sortie de ltoscillateur, et en ce que chaque intégrateur est précédé d'un multiplicateur de sa tension d'entrée par une tension égale à la tension de commande.
D'autres objets et caractéristiques de la présente invention apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante d'exemples de réalisation, faite en relation avec les dessins ci-an#nexés dans lesquels - la figure 1 est un schéma d'un premier mode de réalisation de l'invention - la figure 2 est un schéma d'un deuxième mode de réalisation de l'invention.
- la figure 3 est un schéma d'un troisième mode de réalisation de l'invention.
L'oscillateur représenté sur la figure 1 comporte deux intégrateurs bouclés, chacun d'eux étant réalisé de manière connue au moyen d'un amplificateur opérationnel, respectivement A2 et A3, d'une résistance R et d'un. condensateur C.
Cet oscillateur comporte également des moyens pour assurer un démarrage puis une régulation de l'amplitude de sa tension de sortie ces derniers comportent un amplificateur opérationnel Ai monté en additionneur et recevant sur son entrée "+" le signal de sortie V'2 de l'amplificateur A2, après passage à travers un ensemble de deux diodes D1, D2 montées "tête-bêche" et d'un potentiomètre P, et sur son entrée d'une part les signaux de sortie V1 de l'amplificateur Ai et V3 de l'amplificateur A3, après passage à travers une résistance R; d'autre par. le signal de sortie V'2 de l'amplificateur A2, après passage à travers une résistance R/#.
Suivant l'invention, chaque intégrateur est précédé d'un multiplicateur, respectivement Mi et M2, de sa tension d'entrée par une tension de commande Vc.
Le fonctionnement de ltoscillateur est régi par les équations suivantes La condition d'oscillation s'exprime sous la forme V3/Ve =H(jw)=1 où H(jw) désigne la fonction de transfert harmonique en boucle ouverte, c'est-à-dire avec l'interrupteur I ouvert, comme représenté sur la figure 1.
Concernant l'amplificateur Ai on peut écrire V1=-Ve- ssV'2+ a V2 où V2 désigne la tension obtenue en sortie des diodes D1, D2, aV2 représentant un terme d'amortissement et - ss V'2 un terme de réaction (ou amortissement négatif).
Concernant l'amplificateur A2 on peut écrire
Concernant l'amplificateur A3, on peut écrire
De meme, les thermistances de mesure 16, par exemple au nombre de 20 pour un échantillon de 201, sont reliées électriquement entre elles, en série, par des fils conducteurs 20, en cuivre.
Comme représenté sur la figure 1, les thermistances de mesure 12 et les thermistances de mesure 16 sont connectées à un circuit électronique 22, situé à l'extérieur de l'enceinte 2 et à distance de cette enceinte, c'est-å-dire à plusieurs mètres ou dizaines de mètres de l'enceinte.
Ce circuit électronique 22 comprend en particulier un séquenceur 24 permettant de mesurer alternativement les valeurs ohmiques des thermistances de mesure 16 et les thermistances de référence 12 suivi d'un multimètre 26. Ces valeurs ohmiques sont reçues par un système d'acquisition de données 28, tel qu'un calculateur. Le circuit électronique 22 comprend aussi un système de visualisation 30 ou d'impression des données fournies par le calculateur 28.
Pour de plus amples détails sur ce circuit électronique, on peut se reporter à l'article de J.A. Mason cité précédemment.
La comparaison des valeurs ohmiques obtenues pour les deux séries de thermistances permet de déduire l'évolution du flux thermique émis ou reçu par l'échantillon 6, servant en partie de cellule de mesure.
Chaque thermistance de mesure 16 ou de référence 12 est, comme représenté sur la figure 3a, noyée dans un disque de mousse 32 thermiquement isolant, en polyuréthane ou polyéther par exemple. Ce bloc de mousse 32 est fixé notamment par collage sur une ceinture isolante 34, en téflon, en polychlorure de vinyle (PVC) ou en Mylar (non commercial).
Chaque ceinture 34 supporte plusieurs thermistances de mesure ou de référence. Ces ceintures 34 sont plaquées en force sur l'échantillon 6 et sur la face interne 14 de l'enceinte 2 par exemple par un système de bouclage équipé d'un ressort.
Comme représenté sur la figure 3b, les thermistances de mesure et de référence peuvent aussi être noyées chacune dans un bloc thermo-isolant 36, de forme rectangulaire, supporté par un bloc rigide 38, aussi de forme rectangulaire réalisé en téflon, les blocs rigides 38 étant alors solidaires de la ceinture isolante 34 correspondante, notamment par collage.
Afin de ne pas modifier le régime de fuite thermique de l'échantillon 6 lorqu'on le place dans l'enceinte 2, le nombre de thermistances de mesure 16 et de référence 12 doit etre peu élevé et2en particulier être compris entre 0,1 et 0,4 thermistance par dm pour les thermistances de référence et compris entre 0,1 et 2 0,5 thermistance par dm pour les thermistances de mesure dans le cas d'un échantillon sensiblement cubique.
Le nombre et la répartition des thermistances de référence dépendent de l'étude thermique préalablement effectuée pour chaque couple, dimension de l'échantillon-puissance dégagée ou absorbée. Les thermistances de référence sont ainsi placées aux endroits les plus représentatifs des gradients thermiques existants.
Conformément à l'invention, la mise en communication de l'espace annulaire 8 avec le milieu ambiant (air par exemple) grace aux orifices 10 pratiqués dans l'enveloppe 3, permet de maintenir l'espace 8 à la température du milieu ambiant, température à laquelle était soumis l'échantillon 6 avant son introduction dans l'enceinte 2. Cette température représente la température de référence.
Le dispositif représenté sur la figure 1 est utilisable pour des échantillons 6 à grande fuite thermique tels que des échantillons formés d'un conteneur ayant un volume compris entre 3 1 et 10 dm et contenant un matériau radioactif développant une 3 puissance volumique comprise entre 300 et 3000 nW/dm L'élévation de température du conteneur est de 0,70C par W pour un conteneur en acier et de 1,80C par W pour un conteneur en aluminium. L'enceinte 2 présente notamment un diamètre interne de 3 30 cm et une hauteur de 30 cm pour un échantillon de 1 dm dégageant environ 1 W Ce dispositif utilisé pour des échantillons 6 de forte puissance volumique n'a généralement pas besoin d'entre régulé en température, pour une mesure à 1X près.Dans le cas présent la précision de la mesure est directement liée à la stabilité en température du milieu ambiant.
Toutefois, en cas de besoin, il est possible de faire circuler le milieu (air > présent dans espace intermédiaire 8 et de réguler ce milieu en température à 0,1 ou 0,010C près suivant le cas.
Le dispositif de calorimétrie représenté sur la figure 4 est utilisé en particulier pour des échantillons de volume 3 compris entre 10 et 50 dm , tel que des conteneurs en acier renfermant un matériau dégageant une puissance volumique 3 thermique comprise entre 15 et 40 mW/dm . L'élévation de température du conteneur est de 0,60C par W.
Afin d'assurer une mesure précise (ive) de la chaleur dégagée par l'échantillon placé dans ce dispositif de calorimétrie, une régulation en température de l'enceinte de référence doit être prévue afin que les fluctuations de la température de référence soient inférieures à 2.10 C. En effet, la précision de la mesure dépend de la stabilité en température de l'enceinte de référence.
A cet effet, l'enceinte de référence 2a du dispositif de calorimétrie est constituée de deux enveloppes concentriques, une enveloppe externe 36 et une enveloppe interne 38. Ces deux enveloppes 36 et 38 sont réalisées en métal et notamment en acier inoxydable. Elles definissent entre elles, et en tout point, un espace interne dans lequel circule un fluide 40 régulé en température. Ce liquide 40 est en particulier de l'eau et il est régulé à une température de consigne égale ou voisine de la température du milieu ambiant dans lequel se trouvait L'échantillon 6 avant son introduction dans l'enceinte 2a du dispositif calorimétrique.
Spectre de RMN (deuterochloroforme) : Pic à 1,3 ppm attribué aux hydrogènes des méthyles géminés.
Pics à 1,63 et à 1,98 ppm attribués aux hydrogènes en position 1 et 3 du cyclopropane.
Pics de 7,13 a 7,42 ppm attribués à l'hydrogène de l'éthényle.
Exemple 6 : 1R, trans 2,2-diméthyl 3-/2,2-diiodoethenyl/ cyclopropane carboxylate de (S) α- cyano (3-phenoxy phényl) éthyle.
On mélange 1,9 g d'acide 1 R, trans 2,2-diméthyl 3 /2,2-diido éthénylî cyclopropane carboxylique, 1,3 g d'alcool (S) - cyano 3-phénoxy benzylique, 20 mg de diméthyl amino-pyridine, 20 ml de chlorure de méthylène introduit à +5 C progressivement 1,45 g de dicyclohexylcarbodiimide en solution dans 10 cm3 de chlorure de méthylène, amène à +20'C, filtre, concentre le filtrat à sec par distillation sous pression réduite, chromatographie le résidu sur silice en éluant par un mélange d'hexane et d'acétate d'éthyle (9/1) et obtient 1,95 g de produit attendu.
Spectre IR (chloroforme) Absorption à 1 704cm-1 attribué au de l'ester 1 585cm-l et 1 485cm-l attribué à la fraction aromatique du type
Spectre de RMN (deutérochloroforme) Pics à 1,2-1,25 ppm attribués aux hydrogènes des méthyles géminés.
Pics à 1,67-1,76 ppm attribués à l'hydrogène en position 1 du cyclopropane.
Pics de 1,93 à 2,15 ppm attribués à l'hydrogène en position 3 du cyclopropane.
Pic à 6,38 ppm attribué a l'hydrogène porte par le même carbone que le CN.
Pics a 6,75-6,87 ppm attribués à l'hydrogène de l'éthényle.
Pics de 6,92 à 7,58 ppm attribués aux hydrogènes des noyaux aromatiques.
Exemple 7 : 1 R, trans 2,2-diméthyl 3-/2,2-diiodo éthényl/ cyclopropane carboxylate de (S) d -cyano 1 (3-phenoxy 4-fluorophényl) méthyle.
On mélange 1,5 g d'acide 1 R, trans 2,2-diméthyl 3-/2,2-diiodio éthényl/ cyclopropane carboxylique, 855 mg d'alcool (S) X - cyano 3-phénoxy 4-fluoro phényl méthylique, 15 mg de 4-diméthylamino pyridine, 15 cm3 de chlorure de méthylène, introduit à +5 C une solution de 870 mg de dicyclohexyl carbodiimide dans 5 cm3 de chlorure de méthylène, agite pendant 2 heures à +20 C, filtre, concentre le filtrat à sec par distillation sous pression réduite, chromatographie le résidu sur silice en éluant par un melange de chlorure de méthylène et d'hexane (45/55) et obtient 1,4 g de produit attendu.
Spectre IR (chloroforme) : Absorption à 1 740cm-1 attribuée à 1 610Cm- 1 589cm-1, 1 512cm-1, 1 490cm-1 attribués à la fraction aromatique du type Spectre de RMN (deuterochloroforme) :
Pics a 1,19-1,22 ppm attribués aux hydrogènes des méthyles géminés.
et du n-hexane dans le rapport 7:3. On recueille la frac-
ensuite tion de Ratanhiaphénol que l'on recristallise/pour donner
des cristaux de Ratanhiaphénol.
2. Activité antibactérienne a) Activité antibactérienne in vitro Les concentrations minimales inhibitrices (MIC) des extraits de Ratanhia (A-E) et du Ratanhiaphénol (F) qui ont été obtenus dans l'exemple 1 sont déterminées pour 10 souches standard de dix espèces et 79 souches anaérobies cliniquement isolées de trois espèces. Les résultats sont indiqués respectivement dans les tableaux
2-1, 2-2, et 3 ci-après.
Méthodes On détermine les MIC par la méthode de dilution
à l'agar avec dilution en deux fois.
On effectue l'inoculation des bactéries avec un
liquide contenant des bactéries à raison de 106-7cellu-
les/ml, au moyen d'un appareil de type Microplanter
(Sakuma Seisakusho).
En ce qui concerne les conditions de culture, on cultive les bactéries anaérobies au moyen d'une boite anaérobie avec introduction d'un mélange gazeux
(C02:H2:N2=l:1:8) à 37 C pendant 60 heures dans des condi-
tions de culture anaérobie. Les bactéries aérobies sont cultivées à 37 C pendant 48 heures, à l'exception des
champignons pathogènes qui sont cultivés pendant 168 heu-
res, dans des conditions de culture aérobie.
Le gène tetM a été localisé par hybridation avec pJ13 (18) dans un fragment de restriction HincII -HincII de 4 kb introduit dans le site unique HincII de pAT181 (la délétion du fragment BamHI-AvaI ayant éliminé le deuxième site HincII de pBR322).
Le plasmide recombinant résultant pAT182 confère la résistance à la tétracycline et à la Kanamycine à E.coli.