INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans ce exemple, on a utilisé Corynebacterium melassecola 801 (FERM BP-558) comme -donneur d'ADN pour effectuer le clonage d'un gène codant pour PEPC (Corynebacterium melassecola 801 est déposé au Fermentation Research Institute sous le numéro d'accession FERM BP-558). Le gène codant pour PEPC a été cloné en utilisant le système hôte-vecteur où l'on a utilisé la souche 342-167 de Escherichia coli K12 comme hôte et le plasmide pBR325 a été utilisé comme vecteur.
La souche 342-167 de Escherichia coli K12 a été obtenue du Docteur Barbara J. Bachmann de E. coli Genetic Stock Center, Département des Génétique Humaine, Université de Yale, Ecole de médecine, 333 Ceder Street P.O. Box 3333 New Haven, Connecticut 06510 E.U.A. . La souche 342-167 de Escherichia coli K12 est publiquement disponible au E.
coli Genetic Stock Center. Le plasmide pBR325 a été acheté au Bethesda Research Laboratories, E.U.A.
Etape 1. Èxtraction de l'ADN de Corynebacterium melassecola 801 (FERM BP-558) et sa scission3.
Le micro-organisme Corynebacterium melassecola 801 (FERM BP-558) a été inoculé dans 100 ml d'un milieu de mélasse (préparé en dissolvant 80 g de mélasse de ligule noire de la betterave, 0,5 g de MgS04.7H20, 8 g d'urée et 1,5 g d'acide phosphorique dans l'eau de façon que le volume total soit de 1 litre et en ajustant le pH à 6,2), avec ensuite stérilisation à 1200C pendant 15 minutes et mise en culture à 320C pendant une nuit tout en agitant, pour ainsi obtenir une culture du micro-organisme.
De la culture, des cellules du micro-organisme ont été recueillies, lavées puis mises en suspension dans 8 ml d'un tampon contenant tris-HCl 10 mM (pH8,0) et EDTA 1 mM. A cette suspension, on a ajouté un lysozyme en une quantité telle que le mélange résultant ait une concentration en lysozyme de 5 mg/ml. On a laissé le mélange résultant reposer à 370C pendant 4 heures. Alors, au mélange on a ajouté Pronase E (fabriquée et vendue par Sigma Chemical Company, E.U.A.) en une quantité telle que le mélange résultant ait une concentration en Pronase E de 200 ,ug/ml. On a laissé le mélange résultant reposer à la température ambiante pendant 15 minutes. Alors, au mélange, on a ajouté du dodécylsulfate de sodium en une quantité telle que le mélange résultant ait la concentration en dodécylsulfate de sodium de 1% (poids/volume).On a laissé le mélange reposer à 370C pendant 1 heure. Ensuite, on a ajouté, au mélange ci-dessus obtenu, un volume égal de phénol saturé d'une solution tampon de TNE (contenant tris-HCl 50 mM, EDTA 5mM, NaCl 100 mM et pH8,0). Alors, on a soumis le mélange résultant à une centrifugation à 10000 t/mn (11000 g) pendant 10 minutes et l'on a recueilli une phase aqueuse.
A la phase aqueuse, on a ajouté un volume égal de phénol-chloroforme (1:1, volume/volume), avec ensuite mélange. Alors, le mélange résultant a été soumis à une centrifugation à 10000 t/mn (11000 g) pendant 10 minutes et l'on a récupéré une phase aqueuse. A la phase aqueuse, on a encore ajouté un volume égal de chloroforme, avec ensuite mélange. Alors, le mélange résultant a été soumis à centrifugation à 10000 t/mn (11000 g) pendant 10 minutes et l'on a récupéré une phase aqueuse. A la phase aqueuse, on a ajouté de la ribonucléase A (fabriquée et vendue par Sigma Chemical Company, E.U.A.) en une quantité telle que le mélange résultant ait une concentration en ribonucléase A de 40 ,ug/ml. On a laissé le mélange reposer à 370C pendant une heure.Ensuite, on a ajouté, au mélange, 1/5 volume d'une solution aqueuse contenant NaCl 5M et 1/4 volume d'une solution aqueuse contenant 50% (poids/volume) de polyéthylène glycol 6000, avec ensuite mélange. On a laissé le mélange résultant reposer à 40C pendant 4 heures. Alors, le mélange a été soumis à centrifugation à 5000 t/mn (2700 g) pendant 20 minutes pour obtenir des précipités et un produit surnageant. Les précipités ont été recueillis et dissous dans 4 ml d'un tampon TE contenant tris-HCl 10 mM et EDTA lmM, pH7,5. A la solution ainsi obtenue, on a ajouté de l'acétate de sodium en une quantité telle que le mélange résultant ait une concentration en acétate de sodium de 300 millimoles. Subséquemment, on a ajouté, au mélange, deux fois son volume d'éthanol.Le mélange ainsi obtenu a été soumis à agitation, on l'a laissé reposer à -300C pendant 3 heures et on l'a soumis à centrifugation à 10000 t/mn (11000g) pendant 20 minutes pour obtenir un produit surnageant et des précipités. Les précipités ont été recueillis, séchés sous pression réduite et dissous dans 2 ml d'un tampon TE, pour ainsi obtenir une solution d'ADN contenant 0,85 mg/ml d'ADN.
L'ADN dans la solution d'ADN a été scindé comme suit. 16 unités de l'enzyme de restriction PstI (fabriquée et vendue par Bethesda Research Laboratories, E.U.A.) ont été ajoutées à 145 pg de 1'ADN, et on a mélangé le mélange résultant à 200 jil d'un tampon contenant Tris-HCl (pH7,4) 10 mM, NaCl 50 mM et du dithiothréitol 1 mM et on laissé reposer à 300C pendant 2 heures de façon que la réaction se passe. Alors, le mélange réactionnel a été chauffé à 700C pendant 10 minutes pour arrêter la réaction.
Etape 2. (Préparation du plasmide pBR325 et sa scission) La souche 342-167 de Escherichia coli K12 a été inoculée dans 50 ml d'un bouillon L (contenant 10 g/l de polypeptone, 5 g/l d'extrait de levure, 5 g/l de NaCl et pH7,2) et mise en culture à 370C jusqu'à ce que la concentration en cellules atteigne 5x108 cellules/ml. Les cellules ont été recueillies de la culture par centrifugation à 20C. Les cellules ont été mises en suspension dans 50 ml de MgCl2 100 mM tout en refroidissant avec de la glace. De la suspension, les cellules ont été recueillies et mises en suspension dans 25 ml de CaCl2 dans 100 mM tout en refroidissant avec de la glace. On a laissé la suspension ainsi obtenue reposer la glace pendant 30 minutes.De la suspension, les cellules ont été recueillies et mises en suspension dans 5 ml de CaCl2 100 mM tout en refroidissant avec de la glace. On a laissé la suspension ainsi obtenue reposer dans la glace pendant 1 heure pour obtenir une suspension de cellules compétentes. A 200 jil de la suspension, on a ajouté 0,1 pg d'ADN de pBR325 (fabriqué et vendu par (Bethesda Research Laboratories, E.U.A.) et on laissé le mélange résultant reposer dans la glace pendant 1 heure.
Subséquemment, on a laissé le mélange reposer à 420C pendant 2 minutes puis l'on a ajouté, au mélange, 5ml d'un bouillon L. Le mélange résultant a été incubé stationnairement à 370C pendant 900 minutes. Alors, le mélange a été dilué avec de l'eau stérile et étendu sur un milieu d'agar L (milieu obtenu en ajoutant 15 g d'agar à un bouillon L de façon que le volume total soit de 1 litre) contenant 20 pg/ml de chloramphénicol, avec ensuite incubation pendant une nuit à 370C pour obtenir Escherichia coli transformé par le plasmide pBR325.
La souche 342-167 de Escherichia coli K12 transformée par le plasmide pBR325 a été inoculée dans 100 ml d'un bouillon L contenant 20 pg/ml de chloramphénicol et mise en culture pendant une nuit à 370C.
Du mélange, des cellules ont été recueillies par centrifugation et lavées avec un tampon TE. Les cellules ont été mises en suspension dans 2 ml d'une solution aqueuse consistant en 15% (poids/volume) de saccharose, Tris-HCl 50 mM (pH8,5), EDTA 50 mM et 2 mg/ml de lysozyme (fabriqué et vendu par Sigma Chemical Company, E.U.A) et on laissé reposer à la température ambiante pendant 30 minutes. A la suspension résultante, on a ajouté 2 ml d'une solution de Triton (poids/volume) de Triton X-100 (fabriqué par Rohm & Haas Co., E.U.A. et vendu par Wako Pure Chemical Industries Ltd., Japon), Tris-HCl 50 mM (pH 8,5) et EDTA 50 mMet on a laissé reposer à 370C pendant 30 minutes. La solution ainsi obtenue a été soumise à centrifugation à 30000 t/mn (64000 g) à 50C pendant 1 heure pour obtenir un produit surnageant.Au produit surnageant, on a ajouté un tampon TE en une quantité telle que le mélange résultant ait un volume de 18 ml. On a doucement dissous 1,2 ml d'une solution aqueuse à 10 mg/ml de bromure d'éthidium et 18,64 g de chlorure de césium, dans le mélange ci-dessus obtenu, avec ensuite centrifugation à 40000 t/mn (100000 g) à 150C pendant 48 heures. Après accomplissement de la centrifugation, deux bandes ont été visualisées sous une lumière ultraviolette. La bande inférieure a été prélevée du tube de centrifugeuse à travers le c8té du tube en utilisant une seringue pour obtenir une fraction du plasmide pBR325. La fraction ainsi obtenue a été soumise quatre fois à une extraction avec un volume égal d'alcool isopropylique pour obtenir un extrait.De l'extrait, le bromure d'éthidium a été retiré et la solution résultante a été dialysée avec le tampon TE pour obtenir 1 ml d'un dialysat contenant le plasmide pBR325 qui avait une concentration en ADN de 150 wug/ml.
sion 29, de l'élément d'actionnement 16b et de la pièce à frottement 48 contre l'enveloppe 12b. Afin que l'élément
d'actionnement 16b puisse aisément coulisser dans la cham-
bre 50 le diamètre de la partie en forme de douille 20b de l'élément d'actionnement et celui de la pièce de serrage 52
sont légèrement inférieurs au diamètre de la chambre 50.
S'il s'agit ensuite de mettre fin à la position de blocage il suffit de faire coulisser, au moyen de la poignée 53, la pièce de serrage 52 vers le haut jusqu'à ce qu'elle vienne à nouveau en contact avec la butée 54. Comme pour les formes de réalisation décrites précédemment, le ressort de compression 29 se détend suffisamment pour que la tête 30 de l'organe de blocage 22 prenne à nouveau appui sur le fond 31b de l'élément d'actionnement 16b, lequel entraîne alors l'organe de blocage 22 dans la position dégagée représentée sur la figure 7. La poignée 53 est évidemment aisément accessible de l'extérieur de sorte que l'utilisateur peut sans difficulté actionner le dispositif
d'immobilisation en rotation.
La forme de réalisation des figures 10 à 12 corres-
pond pour l'essentiel à la forme de réalisation des figures 4 à 6. En tant qu'organe de manoeuvre 41c il est en l'occurrence prévu un levier à deux bras qui est monté de façon à pouvoir basculer autour d'un axe 55. L'enveloppe 12c présente une ouverture 56 pour l'organe de manoeuvre 41c. Dans la position dégagée de l'organe de blocage 22, représentée sur la figure 10, l'organe de manoeuvre 41c repose avec l'un 57 de ses bras sur la bride 19c de l'élément d'actionnement 16c, alors que l'autre bras 58 de l'organe de manoeuvre s'étend à l'extérieur de l'enveloppe 12c à travers l'ouverture 56. L'organe de manoeuvre 41c forme en même temps pour l'élément d'actionnement 16c une butée qui détermine la position de l'élément d'actionnement dans l'état dégagé de l'organe de blocage 22. L'axe 55 de l'organe de manoeuvre 41c est décalé par rapport & l'axe de l'élément d'actionnement. L'extrémité libre du bras 57 prend appui sur la bride 19c de l'élément d'actionnement 16c, au voisinage du bord extérieur de celle-ci, et contre
la paroi intérieure 49c de la partie 39c de la chambre.
Comme le montre la figure 10, le bras 57 fait alors un
angle d'environ 45 avec l'axe 59 de l'élément d'actionne-
ment 16c. C'est pourquoi l'organe de manoeuvre 41c peut retenir l'élément d'actionnement 16c & l'encontre de la
force du ressort de compression 36.
Pour faire passer l'organe de blocage 22 dans sa position de blocage on fait tourner l'organe de manoeuvre 41c avec son bras 58 dans le sens contraire des aiguilles d'une montre autour de l'axe 55. Etant donné que le c8té frontal 60 du bras 57 est arrondi sous la forme d'un cercle
partiel, l'organe de manoeuvre 41c peut être tourné aisé-
ment, ce qui fait coulisser l'élément d'actionnement 16c
On peut ainsi par le dépôt de couches multiples créer un empilement interférentiel qui amplifie le caractère métallique du guide et diminue les pertes de propagation du mode TE0.
On peut aussi déposer une seule couche d'épaisseur x, avec 4 = > \ , et obtenir une propagation de type "diélectrique" 4 (n - I pour laquelle les modes TE et TM peuvent se propager avec des pertes acceptables, n étant la longueur d'onde transmise et n l'indice de réfaction.
Une telle disposition est divulgée dans la thèse du 3ème cycle soutenue par TERLINDEN à l'UNIVERSlTE de Paris XI, ORSAY, le 25 Février 1985.
La flexibilité du guide est obtenue par l'utilisation de matériaux souples et par la faible épaisseur e du guide, typiquement e est inférieur à 1 mm ou de l'ordre de 1 mm. Cette épaisseur doit être maintenue sur toute la longueur, les cales 2 doivent donc définir un espacement rigoureux entre les bandes formant le guide.
Elles doivent, suivant la rigidité du support, être plus ou moins rapprochées pour que les bandes ne présentent aucune flèche ce qui entrainerait des fluctuations de l'épaisseur du guide.
Les supports 10 et 11 du guide d'ondes 1 doivent rester flexibles. Ils peuvent être en matiere plastique : polycarbonate, polyester, polyacrylate, etc, ou en métal : acier inox, alliage d'aluminium, etc.
Les surfaces destinées à être mises en regard des supports 10 et 11, sont traitées de façon à obtenir un "poli optique". On dépose sur celles-ci, sous vide : évaporation ou pulvérisation ; ou par voie chimique ou électrochimique, une épaisseur de métal : aluminium, or... supérieure à 2000 A. Les couches diélectriques peuvent ensuite être déposées sur ce métal par les mêmes méthodes. On obtient alors la section du guide représentée sur la figure 3.
Selon l'aspect le plus important de l'invention, pour séparer les deux bandes 10 et 11 formant le guide d'ondes 1, des cales 2 sont insérées entre les deux bandes 10 et 11 en regard. Leur largeur et leur espacement sont variables selon l'application visée. Toutefois, elles doivent éviter toute variation de l'épaisseur e du guide tout en lui conservant une certaine flexibilité.
La longueur des cales peut varier entre quelques dizièmes de millimètres et la longueur totale du guide, l'essentiel étant qu'un des supports de guide, au moins, puisse glisser librement dans la ou les cales. Un guide avec un système discret de cales a été représenté sur la figure 1.
Comme représenté sur cette figure 1, chaque cale 2 a la forme d'un "U".
La figure 2 illustre de façon plus détaillée, une vue partielle d'une de ces cales 2, en l'occurence une des branches latérales du "U". Celle-ci comporte deux entailles, de préférence rectangulaires, 20 et 21. L'épaisseur e de ces entailles doit être légèrement supérieure à épaisseur des bandes supports 10 et 11, pour simulta nement autoriser leur glissement tout en assurant le bon maintien de celles-ci. Les bandes supports 10 et ol sont espacées l'une par rapport à l'autre sensiblement de la distance e (figure 1), étant donnée la faible épaisseur des couches 100 et 110.
Les deux branches latérales du "U" sont reliées par un pontage, par exemple une paroi plane 22.
De la même manière, la profondeur p des entailles 20 et 21 doit être telle que le terme (1+2p) soit légèrement supérieur à la largeur des bandes supports 10 et 11 pour empécher des translations latérales relatives de celles-ci.
Comme il vient d'être rappelé, les cales peuvent également posséder la même longueur que le guide d'ondes. Si l'on conserve la forme en "U" qui vient d'être décrite, on réalise alors la cale sous la forme d'un profilé unique 2 comme illustré par la figure 4 comportant des rainures longitudinales continues, 20 et 21, destinées à recevoir les bandes supports formant le guide d'ondes.
On peut remplacer cette cale unique par deux cales latérales distinctes 2' et 2", comme illustré par la figure 5. Chacune comporte deux rainures longitudinales continues, respectivement 20'-21' et 20"-21". En réalité, la distinction entre ces deux cales est purement formelle car, du fait de la symétrie de la structure, il est plus simple d'utiliser des pièces identiques placées tête-bêche.
Dans cette configuration, il est nécessaire d'utiliser des moyens de fixation (non illustrés) pour maintenir un couplage mécanique des deux cales 2' et 2". Tout moyen approprié peut être :nis en oeuvre: bride, etc..., à condition qu'il ne nuise pas à la flexibilité de l'ensemble.
Un autre but de la. présente invention est de fournir up trépan rotatif exerçant une action d'abrasion primaire engendrée par la rotation primaire du train de tiges de forage et une action d'abrasion secondaire engendre par la rotation secondaire de chaque organe de coupe. La rotation secondaire résulte d-e la rotation primaire du train de tiges de forage, d'une orientation N décalage total de chaque organe de coupe et de l'orientation des éléments de coupe du organe de coupe.
Un autre but de la présente invention est de fournir un trépan rotatif dans lequel les organes de coupe sont décalés totalement, ctest-à-dire perpendiculairement h l'axe de rotation primaire du train de tiges de forage, les points support s des extrémités de chaque organe de coupe étant équidistants de l'axe de rotation primaire.
lin autre but de la présente invention est de fournir, dans un trépan rotatif, un système de palier pour les organes de coupe appliquant une force d'abrasion dans la lirection de rotation primaire et également pour la rotation secondaire autour de 1' axe de 1. ' organe de coupe.
Un sutre but de la présente invention est de fournir un système de lubrificationpour le système de palier de l'organe de coupe, afin d'augmenter la durée de service et de rêdtjire l'usure des organes de coupe du trépan rotatif.
Conformément aux buts visés par l'invention un t ré- pan rotatif h traînée comporte un corps principal. dans lequel est ménage un passage pour un fluide le long d'un axe longitudinal de ce corps, afin de recevoir des fluides de forage. Le corps principal est adapté de manière à pouvoir être relié à un train de tiges de forage allongé et il présente une ouverture interne dans laquelle sont mon té s 3 rotation une pluralité d'organe de coupe.
Les organes de coupe sont montés sur le corps principal entre deux points supports des extrzmités. Un axe de rotation de chaque organe de coupe est généralement orienté perpendiculairement à une ligne quelconque reliant l'axe longitudinal du trépan rotatif et l'axe de rotation. Les organes de coupe sont en outre orientés dans une position totalement décalée dans laquelle deux points supports des extrémités de chaque organe de coupe rotatifs sont équidistants de n'importe quel point sur l'axe longitudinal du trépan rotatif.Pendant la rotation du train de tiges de forage et du trépan rotatif autour de l'axe longitudinal, dans une direction de rotation primaire, les organes de coupe se déplacent dans un mode d'opération primaire par abrasion dans la direction de la rotation primaire du train de tiges de forage.
Chaque organe de coupe a la forme d'un ellipsoide aux extrémités tronquées. Une pluralité d'éléments de coupe sont formés sur ou reliés à une surface externe de chaque organe de coupe. Les éléments de coupe sont alignés suivant des rangées s'étendant généralement d'une extrémité de chaque organe de coupe à l'autre. Les rangées ont une forme hélicoidale ou un pas, cette forme hélicoîdale agissant à la manière d'un filet sur une vis, afin de faire tourner chaque erg a ne de c ou p e tandis que les rangées d'éléments de coupe érodent le forage d puits pendant la rotation primaire du trépan rotatif.L' abrasion des rangées d'éléments de coupe contre le fond du forage du puits engendre une rotation secondaire des organes de coupe autour de leurs axes de rotation, dans un mode d'opération par abrasion secondaire dans la direction de la rotation secondaire. Le mode d'ab- rsion secondire assr le cnlibfa-e calibrage du forage ou de la carotte par abrasion d'une paroi latérale et d'un fond du terrain traversé.
L'ensemble de palier à rouleaux pour les organes de coupe fait partie de l'invention et cet ensemble supporte un arbre d'organe de coupe relié, à ses deux extrémités, au corps principal du trépan rotatif, aux points supports des extrémités. L'organe de coupe est accouplé en fonctionnement N l'arbre. Les paliers permettent aux organes de coupe de tourner dans la direction de rotation secondaire.
Un palier axial annulaire, ayant une ouverture pour recevoir l'arbre, est maintenu dans le corps principal, à une extrémité de chaque organe de coupe située en avant de l'organe de coupe dans la direction de rotation primaire.
Le corps principal comporte un système de lubrification qui comprend un réservoir de lubrifiant sous pression.
La tige de forage met sous pression le réservoir et maintient la présence de lubrifiant dans toutes les parties du palier, en compensant également les fuites.
On décrira ci-après,à titre d'exemples non limitatifs, diverses formes d'exécution de la présente invention, en référence au dessin annexé sur lequel La figure 1 est une vue en perspective d'un trépan rotatif suivant l'invention.
La figure 2 est une vue de dessous du trépan rotatif de la figure 1.
La figure 3 est une vue en coupe axiale faite suivant la ligne 3-3 de la figure 2.
La figure 4 est une vue en coupe faite suivant la ligne 4-4 de la figure 3.
La figure 5 est une vue an coupe faite suivant la ligne 5-5 de la figure 3, les flèches indiquant une direction de rotation primaire.
Une rondelle de serrage 14 de diamètre supérieur à celle du trou 14 est disposée au-dessus de la semelle au niveau de ce trou, de façon à couvrir celui-ci ; cette rondelle est pourvue d'une douille taraudée 15, appelée à pénétrer dans le trou 14 pour permettre le vissage de la vis 9 et, ainsi, le blocage de la platine 1.
L'utilisateur peut ainsi fixer la platine 1 sous la semelle en réglant le positionnement relatif de celle-ci en fonction de sa conformation réglage en position et orientation dans le plan tangentiel, c'est-à-dire dans le plan parallèle à celui de la semelle ou de la platine, réglage d'assiette, c'est-à-dire ajustement du plan de la platine autour de l'axe longitudinal et de l'axe transversal.
Les vis d'appui 10 étant vissées de sorte que leur collerette soit en appui contre la face lb de la platine, l'utilisateur recherche en premier lieu la position et l'orientation de la platine dans le plan tangentiel, par tâtonnements successifs : il fixe provisoirement la platine sous la semelle au moyen des ergots pointus ll et fait des essais d'accrochage avec la pédale, jusqu'à trouver la bonne position.
Ensuite, il recherche l'assiette appropriée par tâtonnements en manoeuvrant les vis d'appui 10.
Une fois l'assiette trouvée, il assure le blocage de la platine au moyen de la vis de blocage 9.
a figure 4 représente en coupe une variante du dispositif précédent, dans laquelle le trou 13 est percé, non dans la semelle proprement dite, mais dans une pièce rapportée solidarisée par le fabricant sur ladite semelle.
Cette pièce forme un logement 16 pour la rondelle de serrage 14.
La figure 5 représente en perspective éclatée une autre variante du dispositif précédemment décrit.
Dans cette variante, la platine est similaire à la précédente, mais comprend à la place du trou circulaire 8 un trou en forme de boutonnière 17, qui en l'exemple s'étend transversalement (mais .peut le cas échéant s'étendre dans l'autre sens).
Comme le montre le détail agrandi dessiné à cette figure, ce trou est élargi du côté de La face apparente de la platine pour permettre de loger la tête cylindrique d'une vis 18 sans saillie sur ladite face.
En outre, la semelle comporte un trou 19 en forme de boutonnière s'étendant selon une direction sécante à celle de l'autre trou de façon à croiser celui-ci (di rection longitudinale en l'exemple).
La rondelle et sa douille formant écrou sont identiques à celles des réalisations précédentes.
Le réglage de la position tangentielle de la platine est assuré dans ce cas grâce à la combinaison des trous croisés.
Par ailleurs, les figures 6, 7, 8 et 9 visent une seconde version du dispositif de fixation conforme à l'invçntion. Dans cette version, la partie liée à la chaus sure (qui comporte les joues d'accrochage du type précité) est fixée par construction sous la semelle de chaussure (insert ou autre fixation définitive mis en oeuvre par le fabricant).
C'est la partie du dispositif liée à la pédale qui permet, dans cette version, d'effectuer les réglages, aussi bien réglage de l'assiette que réglage dans le plan tangentiel.