INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
I1 va de soi que les formes d'exécution de la présente invention qui ont été décrites ci-dessus ont été données à titre purement indicatif et nullement limitatif, et que de nombreuses modifications peuvent être facilement apportées par lthomme de l'art, sans pour autant sortir du cadre de la présente invention. C'est ainsi notamment qu'au lieu d'utiliser des vérins hydrauliques pour actionner les organes secoueurs, on pourrait utiliser par exemple des mécanismes à bielle et manivelle ainsi que cela est bien connu dans la technique.En outre, ainsi que cela est connu en soi, des moyens peuvent être prévus pour solliciter élastiquement les organes secoueurs 8 contre les troncs 9 afin que les organes secoueurs 8 puissent céder élastiquement et s'adapter automatiquement à un éventuel défaut d'alignement de la machine par rapport à la rangée de troncs 9, ou à un défaut d'alignement des troncs eux-mêmes, ou encore à une variation du diamètre des troncs 9 au cours du mouvement d'avance de la machine. Les figures lOa et lOb montrent comment ce résultat peut être obtenu. Dans les figures îOa et lOb, chacun des deux vérins lia et des deux vérins llb a son cylindre qui est fixé à un support respectif 12 qui est monté pivotant sur le châssis 1 autour d'un axe vertical 15.Chacun des quatre supports 12 est sollicité vers le plan médian longitudinal de la machine par un ressort 16 disposé entre le châssis 1 et chaque support pivotant 12. Chacun des deux organes secoueurs 8 est formé de deux éléments 8a -l et 8a2, respectivement avant et arrière, l'élément arrière 8a2 étant monté de manière télescopique dans l'élément avant 8al. Les éléments 8a et 8a sont reliés de manière arti -1 -2 culée respectivement aux tiges de piston des vérins lla et îlb. Avec un tel agencement, les deux organes secoueurs 8 peuvent s'adapter automatiquement par exemple à un défaut d'alignement des troncs 9 comme montré sur la figure lOb, tout en restant en contact avec les deux troncs 9 présentant le défaut d'alignement. En outre, un amortisseur 17 est de préférence monté entre chacun des supports pivotants 12 et le châssis 1, de telle manière que les ressorts 16 réagissent seulement à des sollicitations à faible fréquence (au cours du mouvement d'avance de la machine, les sollicitations appliquées aux organes secoueurs par suite d'un défaut éventuel d'alignement des troncs 9 se produisent à une fréquence inférieure à 1 Hz), mais ne réagissent pas aux sollicitations à plus haute fréquence dues au secouage. Les quatre amortisseurs 17 peuvent être constitués par des amortisseurs hydrauliques et sont réalisés de manière à se comporter pratiquement comme des organes de liaison quasiment rigides entre les supports pintant 12 y associés et le châssis 1 à la fréquence de secouage qui est en général comprise entre quelques hertz et une dizaine de hertz.
Composition thérapeutique comportant de L'acide a-Linolénique et un
composé susceptible de favoriser Le passage de l'acide au travers de la membrane cellulaire et extrait de plantes comprenant l'acide
et le composé.
L'invention concerne le domaine des médicaments,
notamment anti-inflammatoires.
Elle a pour objet une composition thérapeutique caractérisée en ce qu'elle comporte, en tant que principe actif, au moins de l'acide a- linolénique et au moins un composé susceptible de favoriser le passage de l'acide au travers de la membrane cellulaire,
en association avec un excipient physiologiquement acceptable.
ELle a également pour objet les extraits de plantes
comportant le principe actif.
L'acide a-linolénique n'a pas d'activité thérapeutique
seul.
Selon la présente invention, il a été trouvé que le
principe actif décrit ci-dessus présentait des propriétés thérapeu-
tiques, notamment anti-inflammatoires, parfaitement inattendues.
Par exemple, la fonction de transfert -(1+z-1)+z-1 + C11(1-z-1) peut s'écrire -z-1+(C11-1)(1-z-1) et être réalisée par un bloc 10' de fonction -z-1 (capacité commutée de valeur C = 1 du schema de la figure 2 ligne b) et un bloc 20' de fonction (C11-1) (1-z-1) qui est une capacité non commutée de valeur (C111). Les blocs 10' et 20' sont en parallèle entre E et U1.
On remarque que la modification d'équation matricielle n'entraîne pas la nécessité d'introduire un amplificateur inverseur supplémentaire, dans la mesure où C11 est en principe supérieur à 1.
La sortie normale S du filtre (prélevée a la sortie V3 du troisième amplificateur3, fournit un signal qui n'est absolument pas modifie par rapport au schéma de la figure 1 : la fonction de transfert V3/E est rigoureusenent conservée entre les deux schémas, ce qui peut se vérifier par un calcul matriciel simple.
Mais la sortie S, prise à la sortie V'1 de l'amplificateur A1, fournit maintenant un signal tel que V'1/E soit une fonction de transfert passe-haut complémentaire de la fonction passe-bas.
Sans entrer dans le calcul matriciel qui pourrait le montrer, on peut revenir au filtre LC de la figure 3 qui est à l'origine de la conception et qui correspond à l'équation matricielle (5) dans lequel V1 représente la tension d'entrée du quadripôle alimenta par une tension 2E a travers une résistance R, et V3 représente la tension de sortie aux bornes de la charge R Pour des fréquences spécifiques où l'atténuation d'insertion du quadripôle est nulle, la puissance transmise de l'entrée à la sortie est maximale, et les chutes de tension dans la résistance d'entrée et dans la résistance de charge sont égales à E. On a donc V1 = 2E - E = E et V3 = E.
Par conséquent, comme V'1 = V1 - E, on a V'1 = O lorsque V3 = E pour les fréquences ou ltatténuation est minimale.
Réciproquement, pour les fréquences où l'atténuation d'insertion est maximale, aucune puissance n'est transmise, V1 est égal à la tension d'entrée soit 2E, donc Vi-E = E, et V3 est nul.
Par conséquent, on a V'1 = O lorsque V3 = E et V'1 = E lorsque V3 = O, ce qui montre bien, au moins à ces fréquences spécifiques, la complémentarité des variables V3 et V'l.
Ceci explique la raison du changement de variable de V1 à V'1 et le choix de la sortie complementaire en sortie du premier amplificateur opérationnel (celui qui, avant changement de variable, représente la tension d'entrée du quadripôle LC).
Dans un autre exemple de réalisation, on peut partir d'une équation matricielle (7) représentant un filtre passe-bas légèrement différent de celui des figures 3 et 4.
| 1 + C'11(1-z-1) 1 C13(1-z-1) || V1 | | (1+z-1) | E | -z-1 C22(1-z-1) -z-1 || V2 | = | 0 | | C31(1-z-1) 1 1+C'33(1-z-1) || V3 | | 0 | (7) Le même changement de variable V'l = (V1 - E) modifie l'équation matricielle et permet de constituer un schéma de filtre à trois amplificateurs A1, A2, A3 dont les sorties sont V'1, V2, V3 respectivement et qui est représenté par l'équation matricielle modifie a.
Cette équation s'écrit : | 1 + C'11(1-z-1) 1 C13(1-z-1) || V'1 | | -z-1 C22(1-z-1) -z-1 || V2 | = C31(1-z-1) 1 1+C'33(1-z-1) || V3 | | (1+z-1)E - (1+C11(1-z-1)) E | | -(-z-1) E | 1 -C31(1-z-1) E j (8) Cette équation (8) permet de dessiner directement un schéma de filtre à capacités commutées comportant les trois amplificateurs Ai, A2, A3, une entrée de signal E et des blocs de liaison qui sont très proches de ceux de la figure 4 Les seules différences sont les suivantes : les blocs 11 et 33 ont maintenant une fonction de transfert 1 et non z-1 (et ils ont d'ailleurs l'avantage autre alors insensibles aux capacités parasites) ; les capacites de bouclage Cl et C33 sont remplacées par C'11 et C'33 le bloc 20' a une fonction de transfert C'11 (1-z-1) et non (C11-1)(1-z-1).
Dans ces conditions, la sortie du troisième amplificateur est toujours une sortie passe-bas, mais la sortie du premier est une sortie passe-haut.
Le mode de raisonnement serait le même pour un filtre passe-bande qu'on voudrait modifier pour que, tout en conservant une sortie passe-bandeg il fournisse en plus une sortie coupe- bande complementaire.
On part de l'équation matricielle represantant le filtre passe-bande, sous la forme suivante | | | V1 | | Colonne | | matrice en | | V2 | = | en | E l zZ j j V3 ≈≈z-1 z On remplace la variable V1 par V'1 = V1 - E et on en déduit une matrlce modifiée qui permet de dessiner directement un schéma de filtre avec des blocs de liaison rajoutes entre lsentrée de signal et les entres des second et troisième amplificateurs.
Les schémas et explications donne as ci-dessus se réfèrent à un filtre du troisième ordre (trois amplificateurs boucles par des capacités). Cependant l'application a des filtres d'ordre supérieur est possible et la figure 5 montre un exemple de filtre passe-bas du septième ordre, dessine selon la présente invention pour comporter une sortie passe-haut S' complémentaire de la sortie passe-bas S.
Dans le fermoir du FR 2 347 902, aucun verrouillage en position fermée n'est prévu et ce fermoir n'est donc pas très fiable.
Le but de la présente invention est de remédier à ces inconvénients et de fournir un fermoir, du type précité, qui soit peu coûteux à fabriquer et à monter, tout en étant particulièrement fiable et en offrant une sécurité d'emploi optimale et notamment une résistance à l'ouverture par traction supérieure aux fermoirs connus jusqu'à présent, et qui ne puisse pas être désassemblé même après retrait de l'un des anneaux terminaux de l'article de bijouterie.
Ce but est atteint en ce que chacun des éléments du fermoir présente à son extrémité opposée à la fente d'accrochage, une patte d'accrochage fermée munie d'un trou apte à recevoir l'autre anneau terminal de l'article et en ce que le trou de la patte d'accrochage de l'élément en forme de gaine est un trou oblong, de façon à permettre le déplacement de l'élément coulissant par rapport à l'élément en forme de gaine.
Ainsi le second anneau terminal de l'article de bijouterie est engagé en permanence dans les deux éléments du fermoir et il n'y a pas de possibilité de désolidarisation de ces deux éléments l'un par rapport à l'autre. En outre, le fait que cet anneau terminal soit engagé sur les deux éléments du fermoir permet de répartir les efforts de traction exercés sur ces deux éléments et, par conséquent, d'accroître leur durée de vie.
Le trou ménagé dans la patte d'accrochage de l'élément coulissant peut également avoir une forme oblongue mais il est, de préférence, circulaire.
Avantageusement, la fente d'accrochage de l'élément coulissant est délimitée par une branche d'une patte d'accrochage de cet élément, en forme de U renversé et dont les deux branches ont une longueur supérieure à celle de la patte d'accrochage en forme de U de l'élément en forme de gaine, ce qui permet de verrouiller la fente d'accrochage de cet élément en forme de gaine par déplacement de l'élément coul ss nt jusqu'à ce que l'une de se branches vienne obturer cette fenie.
Avantageusement aussi, l'élément coulis ant présente une surface non plane, de façon à réaliser un effet de freinage à l'intérieur de l'élément en J'orne de gaine.
De toute façon, l'invention sera bien comprise et d'autres caractéristiques seront mises en évidence à l'aide de la description qui suit en référence au dessin schématique annexé illustrant plusieurs formes de réalisation de ce fermoir - Figure 1 est une vue en perspective éclatée de ce fermoir selon une première forme de réalisation - Figure 2 est une vue en coupe selon Il-ll de figure 1 du fermoir assemblé en position ouverte - Figure 3 est une vue similaire à figure 2 en position fermée du fermoir - Figures 4 et 5 sont des vues de côté respectivement des figures 2 et 3 - Figures 6 et 7 sont des vues similaires à figures 2 et 3 d'un fermoir selon une autre forme de réalisation.
Ainsi que le montre la figure 1, le fermoir selon l'irRvention est formé d'un élément 1 en forme de gaine et d'un élément 2 plat apte à coulisser à l'intérieur de l'élément 1. L'élément 1 présente une partie centrale 3 de forme parallélépipédique et deux pattes d'accrochage 4,5 formées de part et d'autre du fond 3a de cette partie centrale 3 et s'étendant essentiellement dans un même plan parallèle à la direction longitudinale de cette partie centrale 3 et correspondant au fond 3a de celle-ci.
La patte d'accrochage 5 est fermée et est munie d'une lumière 5a de forme oblongue et dont la largeur correspond à l'épaisseur d'un anneau terminal 10 de l'article de bijouterie 12 devant être fermé à l'aide de ce fermoir.
L'autre patte d'accrochage 4 présente une fente 4a et a sensiblement la forme d'un U renversé relié par une de ses branches 4c à la partie centrale 3 de cet élément, son autre branche 4b délimitant avec la partie centrale 3 la fente 4a de cet élément 1. La largeur de cette fente 4a correspond à l'épaisseur d'un anneau terminal 11 de l'article de bijouterie, de façon à autoriser l'introduction de celui-ci dans la patte d'accrochage 4. Cette patte d'accrochage 4 est, en outre, munie sur son côté opposé à la fente 4a d'un ergot d'actionnement 4d dont le rôle sera expliqué plus loin.
L'élément coulissant 2 présente également, de même que l'élément en forme de gaine 1, une partie centrale 6 et deux pattes d'accrochage 7 et 8. Cet élément coulissant 2 s'étend essentiellement dans un plan et a donc une forme plate, et il est apte à coulisser à l'intérieur de l'élément 1 parallèlement au fond 3a de sa partie centrale 3. Sa patte d'accrochage 7 présente sensiblement la même forme que la patte d'accrochage 4 de l'élément 1, à savoir la forme d'un U renversé relié par une de ses branches 7c à la partie centrale de l'élément 2.
L'autre branche 7b de ce U délimite avec la partie centrale 6 une ouverture 7a correspondant à l'épaisseur d'un anneau terminal 11 et permettant donc l'introduction de celui-ci dans la patte d'accrochage 7. Cette branche 7b, de même que la branche 7c, est cependant plus longue que les branches correspondantes 4b et 4c de la patte d'accrochage 4 de l'élément 1, d'une longueur correspondant à la longueur des fentes 4a,7a.
L'autre patte d'accrochage 8 de cet élément 2 comprend également un trou oblong Sa similaire à celui réalisé dans la patte d'accrochage 5 de l'élément 1 et un ergot 8d réalisé sur la patte d'accrochage 8 du côté opposé à la fente 7a.
L'élément coulissant 2 présente une légère cambrure comme indiqué à la figure 1 par l'arc de cercle 16 en traits mixtes, de façon à opposer une certaine résistance à son déplacement à l'intérieur de l'élément en forme de gaine 1. Bien entendu, cette cambrure de l'élément 2 pourrait être remplacée par tout autre moyen de freinage équivalent, à savoir par des bosselages, une forme en V (d'angle très proche de 1800) de cette pièce, etc...
Ainsi que le montre la figure 2, le montage du fermoir est effectué par engagement de l'élément coulissant 2 à l'intérieur de l'élé- ment en forme de gaine 1, de façon que les pattes d'accrochage respectivement 4, 7 et 5,8 se superposent. L'un 10 des deux anneaux terminaux de l'article de bijouterie 12 est alors introduit, de façon connue en soi, à la fois dans les trous oblongs 5a et 8a des deux éléments 1 et 2, ce qui permet d'assurer un assemblage ne pouvant pas être dkfait de ces deux éléments.On notera que, comme les trous 5a,8a et 4a,7a se trouvent dans le plan du fond 3a de l'élément en forme de gaine 1 ou dans un plan parallèle à celui-ci, les anneaux 10,11 de l'article de bijouterie seront introduits selon une direction perpendiculaire à ce plan et s'étendront donc essentiellement dans un plan perpendiculaire au plan du fond de la gaine (Cf. Figures 2 à 5).
isole l'espace d'aspiration de l'extérieur de sorte que les
copeaux projetés parviennent avec certitude et dans le cir-
cuit d'aspiration en traversant la fente 27.
L'agencement qui a été décrit jusqu'à présent sert
exclusivement à évacuer les copeaux au cours de la forma-
tion de coupes horizontales Pour assurer également une éva-
cuation des copeaux pratiquement à 100 Z dans le cas de la coupe verticale, on peut utiliser un dispositif additionnel
qui est représenté aux Fig 4 et 5.
Conformément à ces figures, il est prévu, à côté du bâti 1 déjà décrit, un bâti additionnel 29, qui peut se déplacer sur des roulettes 30 et qui présente, en dehors des rouleaux 31, poutres 32, et montants 33 qui sont néces-
saires pour donner appui au panneau, un profilé d'aspira-
tion 34 disposé verticalement Ce profilé d'aspiration est
de préférence un profilé métallique-en caisson qui présen-
te sur sa face avant une fente 35 dont la largeur doit cor-
resoondre au minimum à celle de la lame de scie S Par ail-
leurs, le profilé métallique en caisson est ouvert à son extrémité supérieure et son volume-intérieur est raccordé
à un circuit de vide par l'intermédiaire d'un tuyau 37.
La distance entre les deux types de supports est déterminée en fonction de la tenue mécanique des supports et de l'épaisseur du biofilm anaérobie formé, ce qui permet d'obtenir une surface d'échange maximale tout en conservant un coefficient de vide important.
Les avantages de l'invention ressortiront de l'exemple que l'on va maintenant décrire On a utilisé un appareil suivant l'invention pour traiter les effluents d'une maison individuelle déjà dotée d'une fosse toutes eaux classique dont les effluents contenaient 450 mg DCO/litre soit 45 glDC0/hab.
jour. Cette fose jouant le rôle d'un décanteur-liquéfacteur des matières organiques, l'appareil suivant l'invention lui a été adjoint et a pu assurer une dépollution supplémentaire de 75 %.
L'appareil, de lm,40 de hauteur, de 0,520 m de diamètre, contenait 72 supports fixes tronconiques de 0,515 m de diamètre et 72 supports animés d'un mouvement de rotation, également en forme de tronc de cône, de 0,475 m de diamètre, représentant une surface totale de 61 m2 pour une charge à appliquer de 3,7 g DCO/m2.J.
La surface spécifique était de 205 m2/m3, le coefficient de vide de 0,79 ; le temps de séjour hydraulique de 11,5 h.
Le tableau ci-après établit une comparaison entre la qualité de l'effluent obtenu en sortie d'une fosse toutes eaux et en sortie de l'appareil suivant l'invention disposé à la suite d'une telle fosse.
QUALITE DE L'EFFLUENT EN SORTIE Fosse toutes eaux Fosse toutes eaux + Appareil suivant l'invention Température 18 à 400 C 160C 29 C Temps de séjour 0 4 jours 12 h 24 h 12 h 24 h DCO totale mg/l 430 200 165 166 110 I DCO soluble mg/l 285 160 132 133 81 DBO5 totale igil 180 60 43 - - DBO5 soluble mg/l - 46 38 - - COT total mg/l 50 37 32 24 COT soluble mg/l 70 41 32 27 19 MES mg/l 80 21 14 11 10
ARTICLE TRICOTE tXLLETONNE ET COMPLEXE CONTRECOLLE REALI SE A PARTIR D'UN TEL ARTICLE.
La présente invention concerne un nouveau type d'article tricoté molletonné ; elle concerne également les applications d'un tel article et notamment un nouveau type de complexe contrecollé.
Les articles molleto obtenus par tricotage sont bien connus dans l'industrie textile et sont réalisés sur des métiers jersey (métiers à mailles cueillies).
Ces molletons tricotés sont constitués d'un tricot tramé sur fond jersey, c'est-à-dire d'un tricot constitué d'un support en jersey uni, un fil de trame étant dis tribué entre chaque rangée de jersey proprement dit et étant lié de place en place par l'entremaille. Ce fil tramé est couramment appelé "fil molleton" et est en général à base d'un filé présentant une faible torsion car il est destiné à être ultérieurement gratté afin d'obtenir l'aspect "poilu" de tels articles.
A ce jour, deux grands types d'armure sont utilisés, à savoir les molletons à chaîne visible qui nécessitent pour leur obtention un métier comportant quatre systèmes de tricotage (ou un multiple de quatre) et les molletons à chaîne invisible qui eux, nécessitent pour leur obtention, des métiers comportant six systèmes de tricotage (ou un multiple).
Pendant très longtemps, ces articles ont été réalisés à partir de fibres naturelles, coton notamment.
Depuis l'apparition des fils chimiques, synthétiques notamment, il a été proposé de réaliser des articles dans lesquels le fond jersey était réalisé à partir d'un fil synthétique (acrylique par exemple), alors que la trame destinée à former le poil était à base d'un filé de fibres naturelles, coton en général.
Il a également été proposé de réaliser des molletons entièrement en fils synthétiques.
L'une des principales caractéristiques recherchées dans de tels articles est celui de la densité du poil et de la stabilité dimensionnelle du tricot formé.
Pour diminuer l'apport d'air comburant dans un orifice partioulier, un ou plusieurs tubes de jet d'air sont insérés à travers une paroi de l'orifice, -oar exemple le sommet, les parois latérales ou le fond de l'orifice, l'ouverture de sa tuyère étant dirigée dans ta direction e t à contre-courant du trajet général d'écoulement d'air comburant. Avec ce dispositif, le jet d'air a pour effet d'entraver ou de freiner la pénétra- tion d'air comburant dans l'orifice. Une diminution contrôlée du débit d'air comburant peut être effectuée par modification dc la vitesse et ou du débit - > de l l'air injecté par le le ou les tubes.
Dans une autre forme de réalisation, un ou plusieurs tubes do contrôl e de bit sont montés à travers une paroi de la chambre de surpression supérieure par exemple la paroi de la chambre de surpression opposée à l'ouverture de l'orifice, ciaprès appelée paroi d'impact. Un jet de gaz, par exemple d'air, est' dirigé vers le courant primaire traversant l'orifice, c'està-dire à co-courant avec celui-ci pendant la phase de chauffe d four. Avec r dispositif, le jet d'air de la paroi d'impact a pour effet de diriger l'air de combustion vers l'intérieur de l'orifice dan T ensemble, en créant une zone de haute pression qu repousse l'air comburant et par entraînement de l'air comburant dans le courant d'air d'injsction.Une augmentation c@ntrôlée débit d'air comburant pénétrant dans l'orifice de formation de la flamme et le contrôle consécutif du mélange combustible dans l'orifice peuvent entre effectués par exemple par modification de la vitesse de l'air injecté au moyen des jets d'air. De cette manière, on peut contrôler sélectivement le mélange combustible dans n1 importe quel orifice individuel de formation de la flamme ou dans plusieurs orifices, afin d'optimiser le rendement du four.
Pour diminuer l'apport d'air comburant dans un orifice particulier, un ou plusieurs tubes de jet d'air peuvent être insérés à travers une paroi de la chambre de surpression, par exemple la paroi supérieure contigüe à 11 entrée de l'orifice, ces tubes étant généralement dirigés à contre-courant de l'écou- lement d'air comburant principal. Avec ce dispositif, un jet d'air peut tre injecté pour entraver la pénétration d'air comburant dans l'orifice en créant un courant de freinage à proximité immédiate du passage entre la chambre de surpression et l'orifice de formation de la flamme et en réduisant ainsi la quantité d'air comburant qui entre dans l'orifice.
tes jets d'air de la présente invention constituent un procédé et un dispositif relativement peu motteux pour le contrôle du courant d'air comburant vers les orifices individuels de formation de la flamme, par exemple dans un four de combustion à orifices multiples utilisant de l'air comburant préchauffé en provenance d'une source unique, pour optimiser le rendement global du four.
La fig. 1 est une vue en coupe verticale d'un four régénérateur auquel sont appliquées des caractéristiques de l'invention, avec un jet d'air de paroi d'impact servant à augmenter le courant d'air de combustion vers un orifice de formation de la flamme.
Ta fig. 2 est une vue en coupe verticale d'un orifice de formation de la flamme, comportant un jet d'air qui traverse la paroi supérieure de la chambre de surpression pour freiner le courant d'air comburant vers un orifice de formation de la flamme, conformément aux enseignements de l'invention.
La fig. 3 est une vue en coupe horizontale d'un four à orifices multiples, représentant à la fois un jet d'air de paroi d'impact et un jet d'air de paroi supérieure de la chambre de surpression, respectivement pour augmenter et diminuer le courant d'air comburant vers un ou deux orifices, conformément aux enseignements de l'invention.
la fig. 4 est une vue en coupe verticale d'un orifice de formation de la flamme, comportant une paire de jets d'air oppo sés dans le sommet de l'orifice, destinés l'un à augmenter et l'autre à diminuer le courant d'air comburant, conformément aux enseignements de l'invention.