INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le système de fixation visé par l'invention est du type dans lequel l'outil comprend un élément de taille (fraise ou autre) solidaire d'une partie mâle de fixation, cependant que l'organe porte-outil (broche, mandrin, douille intermédiaire...) est pourvu d'une partie femelle conjuguée de la partie mâle de l'outil ; le système conforme à la présente invention se caractérise en ce que - la partie mâle de fixation de l'outil comprend, d'une part, un talon tronconique d'appui et de cent rage, d'angle au sommet s'ouvrant vers l'élément de taille, d'autre part, une queue surmontant ledit talon et d'axe coïncidant avec celui-ci, ladite queue possédant un tronçon fileté de forme cylindrique ou tronconique d'angle au sommet s'ouvrant vers le talon, Inférieur à celui dudit talon, - la part-ie femelle de l'organe porte-outil comprend, d'une part, une portée tronconique conjuguée en creux pour plein du talon tronconique de l'outil en vue de pouvoir servir d'appui à celui-ci, d'autre part, un trou prolongeant ladite portée et d'axe coincidant avec celle-ci, ledit trou possédant un tronçon taraudé de forme cylindrique ou tronconique conjuguée du tronçon fileté de l'outil de façon que son taraudage soit apte à coopérer avec le filetaqe de ladite queue.
Un tel système possède une structure très simple et ne fait appel à aucun organe auxiliaire de pincement ou de serraqe. il conduit à un outil et à un organe porteoutil très bons marchés. La mise en place de l'outil consiste à introduire et visser sa queue dans le trou taraudé de l'organe porte-outil jusqu'à ce que son talon troneonique vienne s'appliquer et se centrer contre la portée tronconique conjuguée de cet organe porte-outil.On combine ainsi un excellent positionnement axial et radial et une bonne tenue axiale et radiale apte à transmettre des efforts élevé s. Dans le cas d'un organe porte-outil rotatif, le filetage de la queue de l'outil et le taraudage conjugué dudit organe porteoutil sont prévus à vissage en sens opposé a' la rotation de façon à supprimer tout risque de dévissage en cours de fonctionnement ; il est à noter que la combinaison d'une queue vissée et d'un talon tronconique en appui supprime toute possibilité de rotation préjudiciable de l'outil par rapport à l'organe porte-outil, même en cas d'efforts élevés, et réalise un blocage avec un effort de coincement limité qui garantit un démontage de l'outil sans difficultés. Ce démontage s'effectue par un simple dévissage.
Dans le cas d'un travail de très grande précision, le système de base ci-dessus défini peut être amélioré - en prévoyant à l'extrémité libre de la queue filetée de l'outil un tenon cylindrique d'axe coicidant avec celui de ladite queue, - et en prévoyant dans le prolongement du trou taraudé de l'organe porte-outil une portée cylindrique d'axe coïncident avec celle dudit trou taraudé, cette portée cylindrique étant conjuguée de celle du tenon.
Ainsi, en fin de fixation, l'outil est guidé de part et d'autre de sa queue filetée, d'une part, par la portée tronconique déjà évoquée qui conditionne son centrage, d'autre part, par la portée cylindrique sus-visée qui améliore la précision de son positionnement radial grâce à un guidage en deux zones distantes. Il est à noter que le filetage de la queue de l'outil de même que le taraudage du trou de l'organe porte-outil peuvent s'étendre sur toute la longueur de cette queue et de ce trou ou, au contraire, sur une partie seulement de cette longueur, l'autre partie étant lisse et cylindrique.
Cette dernière forme de réalisation sera préférée pour réduire le nombre de tours de vissage nécessaires.
Par ailleurs, selon un mode de réalisation préféré, le tronçon fileté de l'outil est prévu de forme tronconique de faible single su sommet approximativement compris entre 60 et 160, le tronçon taraudé de l'organe porteoutil étant de forme conjuguée. La;mise en place de l'o u t i i requiert ainsi un nombre de tours de vissage bien moindre que dans le cas d'une forme cylindrique, tout en fournissant un blocage irréversible satisfaisant en fin de vissage larsque le talon tronconique de l'outil s'applique contre la portée tronconique conjuguée de l'organe porte-outil. Les opérations de montage et démontage de l'outil sont ainsi beaucoup plus rapides.
Selon une autre caractéristique de l'invention, l'angle au sommet du talon tronconique de l'outil et de la portée tronconique conjuguée de l'organe porte-outil sont approximativement compris entre 400 et 1300. Ces valeurs combinées aux caractéristiques de faible conicité de la queue de l'outil et du trou correspondant du porte-outil conduisent à un bon résultat sur le plan du positionnement axial, du centrage radial et de la tenue mécanique de l'outil.
L'invention s'étend, en tant que produit nouveau, à un outil possédant les caractéristiques évoquées précédemment. Un tel outil comprend un élément de taille (fraise ou autre) qui est porté par une partie mâle de fixation pourvue, d'une part, d'un talon tronconique d'angle au sommet s'ouvrant vers l'élément de taille sensiblement compris entre 400 et 1300, notamment de l'ordre de 600 à 80 , d' autre part, d'une queue surmontant ledit talon et d'axe coïncidant avec celui-ci, ladite queue possédant un tronçon fileté de forme cylindrique ou tronconique d'angle au sommet s'ouvrant vers le talon inférieur à 150, en particulier tronçon tronconique d'angle au sommet de l'ordre de 60 à 160.
L'invention s'étend également, en tant que produit nouveau, à un organe porte-outil de machine-outiì (broche, mandrin, douille intermédiaire...) possédant les caractéristiques évoquées précédemment. Un tel organe comprend, d'une part, une portée tronconique s'ouvrant sur l'extérieur par son diamètre le plus grand et d'angle au sommet sensiblement compris entre 400 et 1300, notamment de l'ordre de 600 à 800, d'autre part, un trou prolongeant ladite portée du coté de son diamètre le plus faible et d'axe coïncidant avec celle-ci, ledit trou possédant un tronçon taraudé de forme cylindrique ou tronconique d'angle au sommet s'ouvrant vers la portée tronconique inférieur à 160, en particulier tronçon tronconique d'angle au sommet de l'ordre de 80 à 100.
L'invention ci-dessus exposée dans sa forme générale est présentée ci-après en référence aux dessins annexés lesquels en illustrent deux exemples de réalisation ; sur ces dessins qui font partie intégrante de la présente description - la figure 1 est une coupe axiale partielle d'une broche porte-fraise conforme à l'invention, - la figure 2 est une coupe axiale d'une fraise conforme à l'invention, appelée à être fixée dans la broche précitée, - la figure 3 est une coupe axiale montrant la broche et la fraise assemblées, - la figure 4 est une coupe axiale d'une douille intermédiaire porte-fraise conforme à l'invention, assujettie de façon traditionnelle sur une broche classique de machine-outil.
La broche dont on aperçoit le nez en 1 aux figures 1 et 3 est montée de façon traditionnelle sur une tête porte-broche rotative de machine-outil. A l'exception du nez de broche qui est décrit en détail ci-après, cette broche et son montage sur la tête porte-broche sont classioues.
Le nez de broche 1 comprend une partie femelle essentiellement composée des éléments femelles suivants : une portée tronconique 2, un trou 3 possédant un tronçon tronconique 3a de faible conicité et un tronçon lisse cylindrique 3h, et, en l'exemple, une portée cylindrique 4, ces éléments ayant un axe commun XX'.
La portée tronconique 2 déboucha à la base du nez de broche par son diamètre le plus grand et possède un angle au sommet α d'environ 600 à 80 , par exemple 70 @ Le tronçon t a r a u d 6 3 a est de forme tronconique et se raccorde au tronçon cylindrique 3h qui luimême se raccorde à la portée tronconique 2 par une gorge de dégagement 19 située à la jonction du petit diamètre de la portée 2 et du grand diamètre du trou 3. Cette gorge permet, lors de la fabrication de la brocha, de dé gager l'outil de filetage de même que la meule de rectification.
L'angle au sommet ss du tronçon taraudé 3 a est compris entre environ 6 à 16 , par exemple égal à 10.
le troisième avantage ci-dessus.
Elle pourra également être réfléchissante, notamment pour exploiter sans pertes la partie du flux lumineux émisepar la lampe vers le haut. Comme le montre la figure 2, on a également prévu dans le feu des aménagements tendant à atténuer encore l'aspect ambre de celui-ci, notamment lorsqu'il est observé dans une direction voisine de l'axe optique (ces conditions d'observation étant plus rares mais
devant tout de même être prises en considération).
Ces aménagements comprennent, sur le ballon 16, des
bandes 20 orientées dans le présent exemple verticale-
ment, et auxquelles on a donné un pouvoir réfléchissant du côté extérieur. Ces bandes pourront être réalisées par un procédé classique de métallisation sous vide, ou encore être peintes directement sur la surface du
ballon. Le reste du ballon sera laissé intact, c'est-
à-dire transparent et formant filtre colorant.
En combinaison avec ces bandes verticales 20, on a prévu à la surface intérieure de la glace de fermeture 14 des stries verticales de diffusion et/ou dispersion de la lumière, indiquées en 22. On obtient de cette manière, plus spécifiquement dans la direction
de l'axe optique mais également dans-les autres direc-
tions, en particulier dans la direction d'observation illustrée, une atténuation supplémentaire de la lumière ambre pouvant émaner du feu, éclairé de l'extérieur, lorsque celui-ci est éteint. Pour plus de détails concernant les aménagements ci-dessus et leurs variantes, on se référera à la demande de brevet français n 80
04 054, qui est incorporée à la présente description
à titre de référence.
Sur la figure 3 est représentée une variante -8-
de réalisation d'un feu de signalisation selon l'inven-
tion. Sur cette figure, des éléments identiques ou similaires à ceux des figures 1 et 2 sont désignés par
EXEMPLE 3. PREPARATION DE BAIES DE MYRTILLE DESHYDRATEE A USAGE DE COLORANT dans les domaines pharmaceutique, cosmétologique, alimentaire, dié tétique.
La cryogénisation et le broyage se déroulent comme décrit dans l'exemple 2. La température de l'atomisat est réglée à 200 C. Les caractéristiques du produit obtenu sont indiquées par les contrôles suivants A. Contrôle Physique Granulométrie : vérifiée au microscope à l'aide d'une cellule de Nageotte : on ne trouve pas de grains d'une granulométrie supérieure à 300p.
B. Contrôle Chimique 1. Contrôle de l'empreinte de la plante par chromatographie sur couche mince des tanins et des anthocyanes.
Solutions essais : Le produit est hydrolisé puis extrait a) Par l'éther, cet extrait est amené à sec, repris par l'méthanol pour l'identification des tanins.
b) Par le butanol pour les anthocyanes (identification et dosage).
Chromatographie des tanins Support : Plaque recouverte de gel de cellulose.
e Solution essai : Voir a).
e Solution témoin : - Plantes fraîches ayant servi à la fabrication traitées comme la solution essai.
- Solutions alcooliques de quercétine, myricétine, kaemférol.
e Solvant de migration : Acide acétique à 60 Z.
e Résultat : Sous UV : Le chromatogramme obtenu avec l'essai est semblable à celui obtenu avec le témoin.
Chromatographie des anthocyanes Support : Papier Whatmann n 1.
. Solvant de migration : Acide acétique - Eau - Acide chlorhydrique (30 ; 10 ; 3).
e Solution essai : Voir b).
. Solution témoin : Plantes fraîches utilisées pour la fabrication traitées comme l'essai.
Dans les exemples qui suivent on étudie l'influence de différents paramètres sur la production d'arôme d'Emmental.
Exemple 2 Effet du délactosage partiel.
Dans cet exemple, on utilise le eue mcde opératoire que dans L'exerple 1 en réalisant le délactosage partiel du caillé granulaire par dilution du Lactosérum par de lweau stérile à un taux de dilution de 25 X ou de 50 X. Les granules de caillé ainsi traites sont ensuite soumis à la fermentation, sous agitation, comme précédemment et on détermine périodiquement le pH des granules dans le fermenteur.
Les résultats obtenus sont donnes sur La figure 1 qui représente Les variations de pH en fonction de La durée de fermentation (en jours) pour le caille soumis à un taux de dilution de 25 X (courbe 1) et pour le caillé soumis au taux de dilution de 50 X (courbe 2). On constate que dans les deux cas, le pH des granules est toujours supérieur à 5, ce qui permet de réaliser la fermentation dans des conditions appropriées pour le développement des bactéries propioniques.
Exemple 3. Effet du salage.
Dans cet exemple, on utilise le merne mode opératoire que dans l'exemple 1, mais le salage est réalise de façon que la concentratior en sel du caiLle granulaire soit de 0,75 X ou de 1,5 %.
Dans Les deux cas, on détermine La production d'acide acetique, la production d'acide propionique, L'évolution du pH et la proportion d'azote soluble dans Le caillé granulaire, au cours de la fermentation.
Les résultats obtenus sont donnes sur les figures 2 et 3. Sur La figure 2, on a représenté l'Xvolution de La production d'acide acétique et d'acide propionique (en mg/g de caillé) en fonction de la durée de fermentation (en heures). Sur cette figure, la courbe 3 se préfère à la production d'acide acétique pour un taux de salage de 1,5 X, La courbe 4 se réfère à la production d'acide acetique pour un taux de salage de 0,75 X, La courbe 5 se réfère à La production d'acide propionique pour un taux de salage de 1,5 % et la courbe 6 se réfère à La production d'acide propionique pour un taux de salage de 0,75 X.
Sur la figure 3, on a represente l'évolution du pH et de La teneur en azote soluble du caille en fonction de la durée de fermentation (en heures). Sur cette figure, les courbes 7 et 8 qui sont pratiquement confondues se rapportent respectivement à l'évolution du pH pour Les taux de salage de 0,75 X et 1,5 X ; et Les courbes 9 et 10 qui sont elles aussi pratiquement confondues représentent les variations de la concentration en azote soluble (en mgtyrigde cailLe) en fonction du temps (en heures), la courbe 9 se rapportant au taux de salage de 0,75 Z et La courbe 10 se rapportant au taux de salage de 1,75 %.
Au vu des figures 2 et 3, on remarque que les productivites maximales en acide propionique sont atteintes à peu près en même temps quel que soit le taux de salage. De meme, L'évolution du pH est pratiquement la même, ainsi que la solubilisation des protéines Dans une autre série d'expériences, on reprend Le mode opératoire de L'exemple I mais on effectue soit un seul salage au taux de 1,5 X le premier jour, soit deux salages consecutifs au taux de 1,5 X, le premier et le cinquième jour de fermentation . Les resultats obtenus sont donnes sur la figure 4 qui représente l'évolution de la concentration en azote soluble en fonction de la duree de fermentation (en heures).
Sur cette figure 5, la courbe il se réfère aux deux salages successifs aux taux de 1,5 X et la courbe 12 se réfère à un seul salage au taux de 1,5 X.
Au vu de ces courbes, on constate qu'un deuxième salage au cinquième jour conduit à une concentration en azote soluble moins importante Des mesures de pH effectuees dans ces conditions ont montre que l'évolution du pH est La meme dans les deux cas.
ExemPle 4. Effet de L'addition de nitrate de potassium.
Dans cet exemple, on reprend Le mode opératoire de l'exemple1, mais on ajoute au Lait utilisé pour preparer le caillé granulaire, 0,2 g.l~ de nitrate de potassium pour inhiber la croissance des Clostridia responsables de la production d'acide butyrique. On réalise La suite des operations dans les memes conditions que celles de l'exemple 1, et on détermine au cours de La fermentation les taux de production en acide acétique, en acide propionique et en acide butyrique ainsi que la concentration d'acide Lactique et la teneur en azote soluble du caille.
Les resultats obtenus en ce qui concerne la production d'acide propionique et d'acide butyrique sont donnés sur la figure 6 qui représente L'évolution de ces productions (en mg/g de caillé) en fonction de la durée (en heures). Sur cette figure, La courbe 13 se réfère à la production d'acide butyrique pour le caillé granulaire comportant du nitrate de potassium alors que t a courte 14 se réfère à la production d'acide butyrique poJr un caillé ne comportant pas cet additif. La courbe 15 se réfère la production d'acide propionique pour le caillé contenant du nitrate de potassium et ta courbe 16 se réfère à la production d'acide propionique pour le caille ne contenant pas cet additif.
Au vu de ces courbes, on constate que la production d'acide butyrique est nettement diminuée par La presence de N03K, mais que la production d'acide propionique est légèrement moins importante.
En même temps, les procédés de séparation et de récupération de ces composants par voie chimique ou physique sont simplifés par l'élimination du produit de désiliciation. Ce dernier contient des éléments qui sont indésirables dans le traitement chimique pour la récupération des oxydes de fer et de titane. Egalement, du fait qu'il est sous forme d'ur précipité très finement divisé, la présence du produit de désiliciation compli-que les procédés de séparation physique qui reposent sur la libération des minéraux constitutifs et l'absence de contamination des surfaces des minéraux.
Même si la récupération des composants, tels que les oxydes de fer ou de titane, n'est pas nécessaire, les boues produites dans le procédé de l'invention sont relativement peu polluantes et leur rejet est facilité.
On sait depuis de nombreuses années que le produit de désiliciation est sélectivement soluble dans l'acide sulfureux.
L'emploi de bioxyde de soufre sous forme gazeuse que l'on fait barboter dans une suspension de boues rouges provoque la dissolution de l'aluminosilicate de sodium et une dissolution pratiquement quantitative du composé peut être obtenue. Cette technologie a été utilisée comme moyen d'analyse des boues rouges. On a également tenté d'utiliser cette technologie pour récupérer la soude et l'alumine des boues rouges. Une difficulté majeure associée est le fait que non seulement la soude et l'alumine se dissolvent, mais la silice passe également en solution probablement sous forme d'un acide silicique. Du point de vue d'une usine utilisant le procédé Bayer, il est essentiel de séparer cette silice avant la récupération de la soude et/ou de l'alumine. Les difficultés associées à la séparation sont telles que le procédé n'est pas utilisé en pratique.L'invention tire parti de la solubilité sélective du produit de désiliciation dans une solution d'acide sulfureux et établit également que la soude et l'alumine résiduelles en solution sont récupérables. La solution résultant de la digestion par le bioxyde de soufre semble contenir le sodium sous forme du sulfite, mais la forme de l'alumine et de la silice n'est actuellement pas établie.Il est probable que ces constituants sont présents sous forme d'un gel ou d'un colloide, mais, du point de vue de l'invention, cela est sans importance car les deux constituants sont présents dans la phase de liqueur et se comportent essentiellement comme des soutes. I1 est possible par filtration d'éliminer les solides résiduels non dissous, ce qui assure une concentration complémentaire de composants, tels que l'oxyde de fer et le bioxyde de titane, dont l'avantage a été précédemment exposé et d'obtenir une solution qui contient la quasi-totalité de la soude, de l'alumine et de la silice présentes dans le composé de désiliciation et la liqueur caustique d'origine. Les formes de la silice, telles que le quartz, demeurent insolubles.
On a établi dans l'invention que la stoechiométrie de la soude1 l'alumine et la silice contenues dans le filtrat ne diffère pas de celle du minéral naturel néphéline (également appelé néphélite). Ce minéral est une matière naturelle très courante présente dans les roches basiques qui sont pauvres en silice. Sous sa forme naturelle, ce minéral est un aluminosilicate de sodium et de potassium correspondant typiquement à la composition Na3K(Al4Si4016). Sous la forme sodique pure qui n'est pas courante dans la nature, on peut le considérer comme Na2O.Al203.2 SiO2. Un composé répondant à cette formule contiendrait théoriquement 35,9 % d' Al203 , 21,8 L de Na,O et 42,3 % de SiO2 .Le minéral apparaît souvent associé à des feldspaths et est extrait et vendu sous la forme concentrée de néphéline syénite ayant une composition typique de 23-24 % d'Al2O3, 8-10 % de Na2O, 5-8 % de K2O et 56-60 % de SiO2 avec 0,1-0,3 % de CaO Cette matière est vendue aux industries du verre et de la céramique comme agent fondant et vitrifiant. Sous la forme finement broyée il est employé comme charge. On l'utilise également en URSS comme matière première pour la production de l'alumine, de la soude, de la potasse et du ciment. Dans le monde occidental, il n'est produit qu'en Norvège et au Canada. Il est vendu pour être utilisé comme les feldspaths dans les applications précitées, c'est-à-dire pour les industries du verre et de la céramique et comme charge.Les feldspaths ont des teneurs moindres en alumine et en alcali et une teneur plus élevée en silice, leur analyse typique étant 14-22 % d' A12O3 , 1-10 % de Na2O, 8-15 % de K20, 65-72 % de SiO2 et 0,2-6 % de CaO.
Il ressort des analyses ci-dessus que le composé néphéline théorique riche en soude contient plus d'alumine et d'alcali que l'une ou l'autre des deux autres matières. Un tel accroissement du taux d'alcali et d'alumine est économiquement important car la néphéline syénite et le feldspath sont utilisés dans les industries du verre et de la céramique comme source de ces composés. Par exemple, dans l'industrie du verre on ajoute la néphéline syénite comme source d'alumine au lieu d'utiliser de l'alumine très pure de qualité métallurgique. Simultanément, la teneur élevée en alcali remplace une partie du carbonate de sodium qui serait sinon nécessaire. Le troisième composant majeur, c'est-à-dire la silice, remplace une partie du sable siliceux de qualité supérieure qui serait nécessaire à la fabrication du verre. Dans les céramiques, la néphéline syénite est un fondant important en raison de sa teneur en alcali et en alumine. On voit donc que l'invention permet la fabrication d'un produit qui est avantageux en ce qui concerne la teneur en alcali et en alumine.
On a précédemment indiqué que le calcium est un constituant normal des boues rouges, qu'il dérive de la bauxite d'origine ou des additions de chaux normalement effectuées dans le procédé Bayer. Cet élément est également important dans l'invention, car on a constaté que dans la digestion par le bioxyde de soufre, une proportion importante du calcium peut être dissoute et faire partie du filtrat liquide. La présence de calcium n'est pas nuisible à l'emploi comme matière première pour l'industrie du verre, car des quantités notables de calcium sont normalement présentes dans le produit final. Lorsque le calcium est un composant important de la solution, la prédominance de néphéline dans le produit final peut être réduite par conversion en hauynite, un composé minéral de formule 3 NaAlSiO4.CaSO4.Plus généralement, la composition effective du produit final considéré dans l'invention comme une néphéline peut correspondre à celle d'un sulfosilicate de sodium, d'aluminium et de calcium, les composés effectifs étant finalement déterminés par la stoechiométrie des boues rouges d'origine et les conditions opératoires employées.
Selon l'invention, il est établi que la phase de liqueur après digestion par l'acide sulfureux contient les composés soude, alumine et silice approxmativement dans les proportions stoechiométriques de la néphéline sodique. Donc, par évaporation pour éliminer l'eau libre et calcination du résidu cristallisé, on peut produire une matière ayant une composition voisine de celle de la néphéline sodique tout en libérant simultanément les oxydes de soufre. Ce mode opératoire rend inutile la séparation de la soude, de l'alumine ou de la silice présentes dans la phase de solution, car ces trois composés font partie du produit final utile qui est de façon typique une forme synthétique de néphéline riche en soude ou un composé semblable.
On sait que la chimie de la solution résultant du traitement des boues rouges par le bioxyde de soufre est complexe et instable.