INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme on l'a décrit ci-dessus, la souche cidessus mentionnée déficiente en GDH et en glutamate synthase de E. coli nécessite l'acide glutamique pour sa croissance et ne produit pas GDH. Cependant, lorsqu'un ADN recombinant qui comprend un fragment d'ADN contenant un gène codant pour-GDH est incorporé dans la souche cidessus mentionnée, la souche ci-dessus mentionnée est forcée à ne pas requérir d'acide glutamique et à produire GDH.Par conséquent, la présence d'un gène codant pour GDH dans le fragment d'ADN de la présente invention peut être confirmée par le fait que lorsque le fragment d'ADN de la présente invention est inséré dans un vecteur pour former un ADN recombinant puis que 1'ADN recombinant est trans ferre à des cellules de la souche ci-dessus mentionnée, les cellules croissent dans un milieu ne contenant p-as d'acide glutamique et y produisent GDH.
La glissière 22 présente des ouvertures 25 par lesquelles les bras 20 et les ventouses 21 peuvent passer pour être situés au-dessous de la glissière 22, en vue de ne pas gêner le déplacement des articles zus- qu'aux plateaux 23. Dès que les articles ont quitté la glissière 22, l'axe 19 est entraîne en pivotement en sens inverse pour ramener lee ventouses 21 au-dessus d'un nouveau lot d'articles, ces opérations successives se reproduisant cycliquement.
On obtient ainsi le groupage des articles sur les plateaux 23, face décorée audessous.
Au-dessus du transporteur 24, se trouve une ou plusieurs bobines 26 pour un support flexible 27 tel que du papier ou une matière synthéti- que, support 27 qui est appliqué par un rouleau de pression 28 sur la face supérieure des articles, c'est-à-dire sur leur face non décorée, laquelle a reçu un adhésif contenu dans un bac 29, par l'intermédiaire d'un rouleau applicateur 30.
Le support 27 est ensuite découpé transversalement (et éventuellement longitudinalement lorsqu'il n'y a qu'une seule bobine 26 pour plusieurs lots juxtaposés) et lci, l'on a représenté schématiquement une laie transversale 31 qui intervient après stebage de l'adhésif dans un tunnel 32.
A la sortie du transporteur 24, on a ainsi constitué des lots individuels, groupant un noibre d'articles plus ou moins grand, notamment selon leurs dimensions, et cas lots sont disposés dans des contenants tels que des boites en carton 33 situées Par exemple, sur un transporteur a rouleaux (non représenté).
Les plaques 11 et les plateaux 23 sont recyclés selon un parcours en boucle i A coté du transporteur d'entre 15, se trouve un transporteur 40 qui reçoit, par tous moyens connus en soi, des articles a recuire. En amont de l'endroit où ces articles sont déposés, arrivent l'une après l'autre des plaques 11 qui viennent de sortir du tunnel 16 et qui viennent d'entre déchargées des articles quelles portaient. Dans un dispositif 41 connu en soi, elles sont brossées ou autrement nettoyées du revêtement qu'elles ont reçu dans le tunnel 16 en même temps que les articles.
Les plaques 11 chargées apres le dispositif 41 sont déplacées selon la flèche F4 jusqu'au bout du transporteur 40 ou elles sont translatées sur le transporteur 15 selon la flèche FS. Après avoir paroouru celuici selon la flache F2, elles reviennent au transporteur 40 selon la flèche P6.
A coté du transporteur de sortie 17, se trouve un transporteur 50 sur lequel les plaques 11 sont translatées selon la floche F7 des qu'elles ont été déchargées des articles par les ventouses 21 du mécanisme 18.
Elles parcourent le transporteur 50 selon la flèche F8 puis elles sont translatées selon la fleche F9 jusqu'à l'aval du transporteur d'entrée 15. A cet endroit, elles reçoivent par translation horizontale, sans changement d'orientation, les articles qui sont déchargés, par un mécanisme de type connu 51, des plaques 11 devant retourner au transporteur 40. Elles sont ensuite placées sur les supports 10 du brin ascendant 5 et ainsi de suite.
L'usage de plaques 11 rigides, par exemple de 125 X 430 mm, garantit que les articles reposeront sur elles sans subir de mouvements parasites, car de telles plaques sont pratiquement indéformables.
Selon les dimensions de ces plaques 11, on peut placer des articles de dimensions différentes en nombre variable tels que, par exemple, quatre carreaux de 100 X 100 mm ou six carreaux de 75 X 75 mu ou huit carreaux de 50 X 50 mm sur des plaques de 170 X 800 n.
Dans la pratique, une enceinte 1 peut contenir quatre cents plaques qui donnent å chaque article un temps de passage dans l'enceinte 1 pouvant etre de l'ordre de 25 a 40 minutes.
comme cela ressort de la description ci-dessus, il est possible de déterminer des zones de chauffage par simple superposition de r*- sistances chauffantes 8 et de ventilateurs 7 disposés devant des registres 9.
Mais il est également possible de compartimenter l'espace compris entre l'enceinte 1 proprement dite et la cheminée 4 par des plaques qui séparent les différentes zones étagées.
Sur la figure 4, on a représente schématiquement une plaque 60 devant séparer deux zones superposées 61 et 62 ayant chacune ses propres moyens de chauffage (non représentés) pour faire régner une tempéra- ture dans la zone du dessus 61 plus élevée que dans la zone du dessous 62. On remarque que la plaque 60 est oblique et non perpendiculaire a l'axe de l'enceinte 1.
Naturellement, on pourrait prévoir les plaques perpendiculaires et, dans ce cas, il y a symétrie absolue entre l'augmentation de tempéra- ture que subissent les articles du brin ascendant 5 et la diminution de température que subissent les articles du brin descendant 6.
Ces cellules, bien qu'elles ne fabriquent pas de facteur IX, produisent des protéines de la channe de la coagulation sanguine, dont certaines possèdent des propriétés chimiques identiques au facteur IX (facteur X, protéine C, prothrombine). Ces cellules sont donc des hôtes de choix pour la mise en oeuvre de la présente invention.
Les cellules transformées ou transfectées sont cultivées sur un milieu approprié assurant leur croissance Après culture, les cellules ou les milieux de culcure sont récoltés et la protéine du facteur IX peut être isolée par des techniques connues de purification des protéines et antigènes.
La présente invention concerne également des procédés de transformation de cellules de mammifère, de culture de ces cellules produisant du facteur IX ou des protéines analogues, ainsi que les protéines analogues au facteur IX obtenues au moins en partie par culture de cellules de mammifère.
De façon pluc générale, la présente invention concerne également un procédé de préparation de protéine fabriquée par le foie, caractérisé en ce que l'on cultive une lignée de cellule. hépatiques infectée par un virus de la vaccine dans le @énome duquel a été inséré le gène codant pour ladite piotéine sous la promotion d'un promoteur de la vaccine.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention serent mieux compris à la lecture de des exemples ci-après.
La préparation du virus vecteur selon l'invention comporte notamment les étapes suivantes : 1 L'obtention d'un clone de cADN correspondant au facteur IX schératisée sur les figures 1 à 3 : . la figure 1 représente le schéma de la sonde de facteur IX avec ses homologues avec le cADN du facteur IX, . la figure 2 représente la séquence d'une partie du cADN obtenu; la figure 3 représente la stratégie de prépara tion de M13tg315.
g/ La synthèse d'un mini-plasmide pTGlH à partir de pBR322 (figure 4).
3/ L'insertion dans ce mini-plasmide du fragment Hin-J portant le gène TK de W.
4/ L'insertion dans le gène TK du promoteur de la protéine 7,5K (figure 5).
2/ L'insertion sous la promotion de P7,5K du gène codant pour le facteur IX porté par M13tg315 (figure 5).
6/ Le clonage des éléments essentiels de ce dernier plasmide dans le virus de la vaccine (figure 6).
Les exemples suivants illustrent les propriétés des différentes composants obtenus. Les différents matériels mis en oeuvre sont identifiés dans les exemples.
Sauf indication contraire, les enzymes sont utilisées dans les conditions préconisées par le fabricant et les techniques mises en oeuvre sont connues de l'homme de métier.
Les séquences d'acides aminés et les séquences de nucléotides représentées sur les figures ne sont pas reprises dans le corps de la description pour ne pas l'alourdir mais elles en constipent une partie intégrante.
Obtention d'un clone de ple correspondant au facteur -IX humain L'obtention de ce clone de cADN correspondant au facteur IX humain a déjà été décrite dans le brevet français n 84 07125 au nom de la Demanderesse.
Pour obtenir un clone de cADN correspondant au facteur IX humain, on utilise une sonde constituée d'un oligonucléotide synthétique unique.
Le bennage s'effectue comme précédemment, sans manoeuvre du vérin auxiliaire 16, en actionnant les vérins de puissance 15.
La dépose s'effectue en manoeuvrant d'abord le vérin auxiliaire 16 de façon à amener le crochet ae préhension 17 dans une de ses positions arrière (figure 14a) ; dans cette position, la semelle 4 de la benne se dégage des mâchoires 18 et 19 et le crochet 22 verrouille le basculeur sur le châssis. La dépose peut se poursuivre comme auparavant en actionnant les vérins de puissance.
Les figures 15a et 16a illustrent le fonctionnement dans le cas d'une benne très courte.
La position normale de chargement correspond à une des positions arrière du crochet de préhen sion 17 (figure 15a). Les semelle et mâchoires sont agencées pour coopérer dans cette position (figure 15b).
Le bennage s'effectue à partir de cette position comme auparavant.
La dépose s effectue, dans ce cas, en manoeuvrant le vérin auxiliaire 16 de façon à amener le crochet de préhension 17 à avancer (figure 16a) jusqu'à libérer la semelle 4 par l'avant des mâchoires 18 et 19 (figure 16b).
La manoeuvre de dépose se poursuit comme précédemment en actionnant les vérins de puissance.
La figure 17 présente une variante de dispositif dans lequel la partie avant 13' de la membrure d'accrochage est d'une seule pièce. Dans cette variante, un vérin auxiliaire 16' est disposé dans le plan de la partie intermédiaire et accouplé, d'une part, à cette partie intermédiaire (en un point médian de celle-ci), d'autre part, à une biellette 29 agencée pour pouvoir exercer une traction ou une poussée sur la partie avant 13' lorsque le vérin auxiliaire (assujetti pour rester dans le plan de la partie auxiliaire 12') est rétracté ou déployé.
La partie avant 13' peut ainsi être amenée à pivoter vers l'arrière ou vers l'avant. Les autres moyens du dispositif sont analogues à ceux déjà décrits.
Un avantage de cette variante réside dans sa faculté de charger et manoeuvrer des bennes à flanc avant incliné (benne-carrière ou autres), comme le montre la figure 18a, ceci provenant de la possibilité d'amener la partie avant 13' à faire un angle obtu avec la partie intermédiaire 12'.
Comme précédemment, en position normale de chargement telle que représentée à la figure 18a, les organes d'accrochage benne/basculeur coopèrent (semelle et mâchoires), cependant que les organes d'accrochage basculeur/ châssis sont libérés (figure 18b). La manoeuvre de dépose s'effectue en actionnant préalablement le vérin auxiliaire pour reculer la benne.
FIL COMPLEXE PERMETTANT D'OBTENIR DES ARTICLES AYANT DES CARACTERISTIQUES SIMILAIRES A CEUX EN FIL D'ECOSSE.
La présente invention concerne un nouveau type de fil permettant d'obtenir des articles, et plus particulièrement des tricots, ayant des caractéristiques similaires à ceux réalisés à partir de fil d'écosse.
Les fils d'écosse sont bien connus des techniciens et sont plus particulièrement utilisés pour la réalisation d'articles tricotés, chaussettes par exemple.
D'une manière générale, de tels fils présentent comme caractéristiques d'être très fins , résistants, de donner un aspect et un toucher bien particulier.
Ainsi de tels fils sont constitués d'un retors à base de coton mercerisé. Compte-tenu de ces caractéristiques, ils impliquent pour leur fabrication l'utilisation de coton de très bonne qualité qui, d'une part, sont d'un coût élevé et, d'autre part, ne sont disponibles sur le marché qu'en.quantité limitée.
Ces conditions sont par exemple, la pression disponible à l'endroit de la mise en service de la machine-outil, le débit qui y est étroitement lié, le niveau de pression acoustique, ainsi que la puissance nécessaire.
La limitation des possibilités d'adaptation résulte surtout de l'élévation relativement grande de la dépense technologique qui résulte de la modification des solutions constructives fixes, comme ctest le cas, par exemple, dans l'amortisseur de bruit décrit dans le document DE-OS-27 52 261. Il y est prévu, comme disposition pour atténuer Iémission de bruit, des modifications constantes de la section transversale, qui sont réalisées dans le boitier des machines-outils à air comprimé. Une adaptation est donc obligatoirement liée à une modification de la partie en fonte du boitier.
L'importance de la dépense technologique est basée aussi sur le grand nombre de pièces dont les azortisseurs de bruit connus sont constitués.
Dans le document DE-AS 26 01 483, il est décrit un amortisseur de bruit qui est constitué par un grand nombre de disques étrangleurs disposés à la suite les uns des autres, sous forme de cloisons de séparation et de chambres, dont les sections traversées sont exactement accordées les unes aux autres. Une adaptation à des conditions différentes de fonctionnement entrainera des modifications à une pluralité de pièces isolées.
Le nombre de pièces doit être aussi considéré comme ltorigine de l'encombrement relativement important de cet- amortisseur de bruit.
Une autre construction d'amortisseur phonique est décrite dans le brevet DE 26 53 262. Cet appareil est constitué de couches d'étranglement et d'étrangleursv Ltéchappement du gaz s'effectue radialement par rapport à l'axe longitudinal du dispositif.
Il en résulte une gêne des opérateurs quand on met en service cet amortisseur phonique sur une machine-outil à air comprimé manipulée à la main.
Un autre inconvénient des constructions des amortisseurs de bruit connus réside en ce qu'ils ne permettent que difficilement un démontage.
Ce fait contribue aussi à limiter les possibilités d'adaptation aux différentes conditions de fonctionrement.
C'est le cas, en particulier, entre autres, dans l'a- mortisseurs phonique décrit dans le document DE-OS 23 55 203. Les chicanes disposées dans la conduite de passage des gaz sont ici fortement reliées à cette dernière.
Dans tous les types d'amortisseurs phoniques indiqués, on rencontre ce défaut que l'alimen- tation en air comprimé par lintérieur de l'amortisseur phonique, en sens contraire de ltécoulement dede l'air d'échappement, n'est possible que de façon limitée.
Ce type de passage constitue, entre autres, une variante permettant de diminuer l'encombrement. Une augmentation de ltenecmbrement se montre très défavorable à la manipulation des machines-outils à air comprimé manipulées à la main.
L'invention a pour objet de réaliser un amortisseur phonique qui permette au fabricant ou à ltutilisateur des machines outils à air comprimé, d'adapter les constructions qui le constituent aux différences des conditions de fonctionnement sans grande dépense technologique supplémentaire, et qui contribue essentiellement à la diminution du bruit causé par l'échappement de l'air.
Elle se propose de réaliser un amortisseur phonique pour les machines-outils à air comprimé qui se distingue par la simplicité de sa construction ainsi que par son faible encombrement, et qui soit facile à démonter.
On évitera ainsi les inconvénients connus des solutions à ce problème, qui ne permettent pas l'adaptation à des conditions différentes de mise en service sans modifications technologiques importantes et onéreuses, et qui limitent la manipulation à la main d'une machine-outil à air comprimé.
Ce résultat est obtenu suivant lin- vent ion du fait que les différentes parties du dispositif d'amortissement phonique des bruits causés par l'échappement d'air sont reliées ensemble d'une façon amovible et que l'on peut effectuer pour l'adaptation aux différentes conditions de fonctionnement, sans difficulté, une modification de la section de passage de l'air; la surface de la section de sortie représente alors 85 à 1104/0 de la surface de la section pratique dans la cage de la soupape, qui se trouve entre les deux sections mentionnées en premier. Cette dernière remarque est destinée au fabricant des machines-outils à air comprimé, qui peut assurer l'adaptation à l'atelier.
A partir du stockage 14 et au moyen d'un élévateur 15, le produit est chargé dans des silos 16, munis de vibreurs qui viennent alimenter au moins un broyeur à billes 17.
Le broyeur 17 et les billes ou boulets correspondants sont en alumine de synthèse de poids spécifique élevé, afin de ne pas polluer le produit broyé.
A partir du broyeur 17, le produit est aspiré et mélangé à l'air au moyen d'un ventilateur puissant à travers des tuyaux, de préférence en caoutchouc antiabrasif ou en alumine de synthèse. Le produit passe ensuite dans un premier cyclone de séparation 18 pourvu d'un séparateur conique à pales qui, par régulation de vitesse, peut sélectionner la granulométrie du produit.
Le produit de granulométrie plus élevée, comprise entre 1200 et 250 pm et écarté par le cyclone 18, peut être renvoyé au broyeur 17 pour un broyage ultérieur, ou peut être recueilli pour être utilisé pour des applications particulières.
Les parties les plus fines du produit progressent dans le cycle et entrent dans des batteries de cyclones abatteurs 19, qui rassemblent la poudre de granulométrie moyenne comprise entre 250 et 10 Um et la déchargent dans des silos 20.
L'air et les produits de granulométrie inférieure à 10 vm passent dans un filtre à manchon 21, à balayage par de l'air comprimé.
Dans lesdits filtres, toutes les particules de produit de granulométrie inférieure ou égale à 10 pm sont abattues, puis recueillies soit dans les mêmes silos 20 soit dans des silos séparés.
L'installation ainsi agencée autorise par suite l'obtention d'un produit broyé en poudre de granulométrie moyenne unique ou encore trois classifications et extractions distinctes de produits de granulométrie différenciée, et précisément - de 1200 à 250 vm sur le retour du cylone 18 - de 250 à 10 um à partir des cyclones abatteurs 19 ; et - 4 10 vm à partir du filtre à manchon 21.
Pour améliorer le broyage obtenu dans le broyeur à billes 17, pour éliminer l'éventuelle humidité du produit et pour éliminer totalement les éventuels résidus de liants et/ou de colles de surface sur les produits broyés, l'intérieur dudit broyeur peut être chauffé à environ 100-110 0C.
On réalise de préférence ledit chauffage en alimentant les brûleurs avec du gaz de pétrole liquéfié (G.P.L.) jusqu'à obtenir un produit sec.
Pour la combustion, on peut en outre réutiliser une partie de l'air chaud épuré sortant du filtre à manchon 21, qui présente une température d'environ 60-700C.
Le produit obtenu selon le procédé décrit ci-dessus se présente sous forme de poudre homogène, palpable.
L'homogénéité de la poudre est obtenue en conséquence directe de l'homogénéité inhérente aux déchets de fibres de verre "E", dont elle dérive.
Un exemple typique de composition du produit en poudre obtenu peut être le suivant Si 2 Anhydride Silique 54,5 % A1203 Oxyde d'Aluminium 14,5 % Ca 0 Oxyde de Calcium 21,0 % Mg 0 Oxyde de Magnésium 0,04 % B203 Anhydride Borique 8,00 % Na20 Oxyde de Sodium 0,4 % Fe203 Oxyde Ferrique 0,15 % Ti O2 Oxyde de Titane 0,20 % R2 O Oxyde de Potassium 0,30 % Naturellement, les pourcentages précités peuvent subir de petites variations, dans des limites déterminées par les tolérances imposées par la fabrication des fibres de verre de type "E".
Dans ladite composition, la quantité des résidus de produits liants et/ou de colles s'avère négligeable Grâce au broyage au moyen de broyeurs rotatifs à billes 17 les grains du produit en poudre présentent une surface parfaitement arrondie et unie.
Cette caractéristique garantit une maniabilité optimale du produit en évitant les inconvénients désagréables que lXon rencontre dans les installations traditionnelles de tritu- ration de fibres de verre en général.
Figure 4t Le guide (1) qui supporte & la fois le doigt de commande et li portée du (ou des) axe qui permet aux deux ailes de s'ouvrir, est lui-même pourvu de deux portées (3) qui lui permettent d'avoir un mouvement oscillant. Ce mouvement oscillant va faire varier en plus ou en moins, l'angle d'incidence du fofl par rapport au plan horizontal dans lequel il se déplace.
ELIMINATION DE LA TRAINEE DU SUPPORT DES FOILS DANS LE CAS D'UN FLOTTEUR A PROPULSION VELIQUE EQUIPE D'UN PLAN ANTIDERIVE.
Figure 5s Le foïl (3) et son système de commande d'ouverture ou de fermeture (2) est placé à l'extréMité du plan antidérive mobile ou fixe.
- cas du plan fixe: le Zon se replie et rentre dans le plan antidérive, - cas du plan mobile: le foR se replie et l'ensemble plan antidérive (1) et foïl entre dans le puits de dérive (4).
Ce système évite d'introduire une tratnée supplèmentaire de au support du foïl qui contient le doigt de commande et son guide lequel support est alors placé entièrement dans le plan antidérive.
L'invention concerne un agent de traitement de surface chimique pour surfaces métalliques qui fait disparaitre les couches d'oxydation et de calamine de soudage ainsi que les battitures, constitué-par de l'eau, un alcool, glycol ou glycoléther miscible à l'eau et aux benzols méthylés et par des portions d'acide phosphorique. I1 a pour rôle d'assurer un traitement de surface à base organique.
Pour le dérouillage et le décalaminage, les surfaces métalliques préalablement nettoyées et dégraissées sont plongées à des températures comprises entre 60 et 900C pendant environ 5 à 20 minutes dans un acide (par exemple H2S04 à 3 à lOeSo en poids) qui contient un inhibiteur de corrosion. L'oxyde qui se trouve directement sur la surface métallique est dissous et, ce faisant, désagrege la couche supérieure de Fe304. On ajoute parfois à l'acide sulfurique du NaCl ou bien on utilise uniquement du NaCl à des basses températures ou encore du H3P04 à 10 à 20 pour cent à des températures s'élevant jusqu'à 900C.
Les solutions techniques les plus connues pour le dérouillage et de décalaminage par voie humide sont présentées par H. Uhlig dans "Korrosion und Korrosjonsschuta, Akademie-Verlag Berlin 1975 et dans "Handbuch der Galvanotechnik de Dette und Elze, Eugen-Leutze-Verlag, Saulgau-Württemberg. Tous ces décapants aqueux nécessitent des opérations ultérieures de rinçage avec une consommation d'eau spécifique élevée. La quantité spécifique nécessaire d'énergie telle que vapeur, gaz ou courant électrique est elle aussi élevée. Pour tenir compte des exigences en matière de protection de l'environnement, il est nécessaire de recourir à un traitement des eaux usées entraînant des dépenses élevées en investissements et en entretien.En cas de durée de séjour trop longue des surfaces métalliques dans les solutions aqueuses acidulées, il y a libération de carbone qui flotte & la surface du bain de solution et en est sorti avec la pièce. Les chlorures et lbs sulfates résiduels laissés à la surface des pièces s'opposent à une bonne adhérence des couches organiques appliquées ultérieurement et favorisent un piquage de rouille prématuré.
Dans le DD-P 128.715 est décrit un agent de traitement de surface chimique à température ambiante permettant d'effectuer simultanément le dégraissage, le phosphatage et le scellement, constitué par un mélange de solvants organiques, un véhicule organique et de l'acide phosphorique qui, en raison de la faible proportion d'acide phosphorique, ne peut faire disparaitre qu'une mince couche de rouille. I1 ne peut donc être utilisé pour l'enlèvement de croûtes d'oxydation, de calamine de soudage et de battitures épaisses.
L'invention a pour but de créer un agent de traitement de surface chimique qui permet, à la température ambiante, de détacher de la surface métallique et de faire disparaître même des traces d'impuretés graisseuses facilement solubles, ainsi que de rouille et de calamine. Cet agent doit également pouvoir être utilisé avec un procédé de traitement de surface chimique à base organique a la phase opératoire dérouillage et "décalaminage".