INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
I1 aurait pu être envisagé, de relier de manière temporaire les différents feuillets d'un journal ou revue en utilisant des pinces. Cependant, les pinces connues à ce jour dans d'autres domaines d'application peuvent difficilement être utilisées dans le cas de journaux.
Or on a trouvé, et c'est e qui fait l'objet de la présente invention, un nouveau type de pince qui permet d'assurer la reliure de journaux, revues ou articles similaires de manière simple, efficace, sans détériorer les feuilles.
D'une manière générale, le nouveau type de pinces conforme à l'invention se présente sous la forme d'un ensemble comportant deux branches susceptibles d'être écartées l'une de l'autre, de manière à pouvoir venir s'appliquer de part et d'autre de la revue ou journal le long de la zone de pliure, ladite pince se caractérisant par le fait que l'une des branches est rectiligne, l'autre branche comportant deux parties, également rectilignes, espacées l'une de l'autre, qui viennent plaquer contre la branche rectiligne précitée, ces deux parties étant reliées entre elles par une zone décalée permettant de faciliter l'ouverture et la mise en place de ladite pince et évitant tout glissement après mise en place.
Dans la pince conforme à l'invention, l'extrémité reliant les deux branches entre elles se présente sous la forme d'une surface pouvant recevoir des informations telles que par exemple des mentions publicitaires, cette extrémité étant réalisée de manière soit à venir emprisonner les feuillets, auquel cas elle est alors masquée à l'intérieur du journal lorsqu'il est replié soit, éventuellement, de manière à venir buter contre le bord desdits feuillets, auquel cas elle est alors visible lorsque le journal est replié.
Elle concerne plus particulièrement les feux utilisés pour l'éclairage et la signalisation sur les véhicules automobiles, comme par exemple les feux de position, les feux indicateurs de freinage, les feux
indicateurs de changement de direction, les feux de re-
cul, les feux arrière de brouillard, etc...
On sait qu'à chacun de ces feux est attribué
une couleur conventionnelle, définie par des textes of-
ficiels.
Par exemple, les feux indicateurs de frei-
nage, les feux de position arrière, et les feux arrière de brouillard sont rouges, les feux de recul incolores
et les feux indicateurs de changement de direction oran-
gés. Dans les techniques conventionnelles, chacun
des feux est réalisé par interposition, entre une sour-
ce de lumière approximativement incolore et l'extérieur, d'un filtre transparent coloré de faqon appropriée, qui
constitue généralement un globe fermant le feu vers l'ex-
térieur.
Ce filtre coloré est par conséquent directe-
ment visible de l'extérieur, avec cet inconvénient que la nécessaire juxtaposition de feux dont les fonctions
Des seconds récipients d'encre 12 remplis
d'encre correspondant à chaque couleur sont montés amovi-
blement sur l'étage inférieur des BJU 35-38.
Les seconds récipients d'encre 12 sont reliés aux premiers récipients d'encre 7 se trouvant sur le côté arrière de l'ensemble à jet à bulles 33 bien que la
figure 5 ne les montre pas.
Cette liaison est réalisée automatiquement
simplement en montant les seconds récipients d'encre 12.
Des ventilateurs 39 fournissant de l'air de refroidissement sont montés sur les extrémités opposées
du chassis 34 du BJA 33.
monté amoviblement dans le chassis supérieur 20 en saisis-
sant les boutons de droite et de gauche 34a du châssis 34
et lorsque le montage est ainsi fait,le BJA est automatique-
* ment relié à la borne de la source électrique du côté du châssis supérieur 20 par des connecteurs 40 se trouvant
sur l'extrémité arrière du châssis 34.
Des boutons désignés par 41 servent à verrouil-
L'ensemble étant alors amené en haut de la cale (600), en agissant sur les vérins (V1, V3, V4) pour le maintenir horizontal comme le montre la figure 15, il ne reste plus qu'à verrouiller tous les points prévus à cet effet et, en particulier, les barres télescopiques (410) en (E) en position axiale de la flèche principale (50), avant d'effectuer le transport sur route.
On peut néanmoins se trouver dans la situation où le tirant d'eau du bateau est élevé, ce qui conduit ce dernier à se trouver assez éloigné de la cale découverte, situation qui oblige à éloigner le tracteur (T) de la remorque afin d'éviter l'immersion des organes mécaniques du tracteur, alors qu'en général, dans le cas de tirant d'eau faible, seuls les pneus du tracteur peuvent être légèrement immergés.
Une autre caractéristique de la remorque, objet de l'invention, est de pallier cet inconvénient en faisant coopérer avec la flèche principale télescopique (50) des moyens (500) capables d'au moins doubler sa longueur, et ceci, sans solution de continuité du circuit hydraulique (CH), en utilisant le dispositif d'enroulement des flexibles (Fle) représenté en position de flèche principale rentrée (50) sur la figure 17, et en position de flèche principale allongée (500) sur la figure 18, ce qui permet de doubler au moins la distance entre le tracteur et la remorque. Cette opération manuelle d'allongement ou de raccourcissement devra être effectuée avant immersion de la remorque et le verrouillage de la flèche.
Les flexibles (Fle) utilisés pour le circuit hydraulique (CH) sont définitivement en place et ont, au maximum, la longueur de la flèche déployée.
En position de flèche allongée (500), les flexibles sont tendus et passent par dessus une branche de compas (70) articulée en (A), articulation placée à l'extrémité du corps extérieur de la flèche principale (50). La branche de compas repose alors sur la rallonge de la flèche principale (500).
En position de flèche rentrée (50), l'excédent de flexibles (Fle) est absorbé par une action manuelle de rotation suivant (fl) de la branche de compas (70) autour de (A), qui provoque l'enroulement des flexibles (Fle) autour des galets (75) constituant l'extrémité de la branche de compas (70) absorbant ainsi l'excédent de longueur des flexibles.
La branche de compas et ses flexibles excendentaires enroulés autour de ses galets (75) extrêmes reposent alors sur la partie extérieure de la flèche principale (50). Inversement, le passage de la position courte de la flèche (50) à la position longue s'obtient avant allongement de la flèche (500) par le basculement manuel de la branche de compas (70) dans le sens de la flèche (f2) autour de (A), ce qui libère la longueur nécessaire de flexibles (Fle) pour rallongement de la flèche principale (500).
On voit que cette remorque, objet de l'invention, résoud de nombreux problèmes qui se posent pour la sortie de l'eau des bateaux de tonnage élevé notamment jusqu'à 10 tonnes, et de dimension de l'ordre de 12 mètres.
Bien que la remorque qui a été décrite ait été conçue pour une certaine gamme de bateaux, il est bien entendu que des remorques homothétiques peuvent être fabriquées sur les mêmes bases sans sortir des limites de l'invention.
Les applications d'une telle remorque sont nombreuses. On l'utilise en effet chaque fois que la mise à l'eau ou hors d'eau d'un bateau s'avère nécessaire. Le chargement et le déchargement se font en souplesse sans risque d'avarie pour le bateau.
L'invention concerne un dispositif d'entratnement pour ensemble de guidage de feuilles de matériau souple destinées à former un assemblage tridimensionnel, ledit dispositif comportant au moins une plaque d'appui, une roue d'entrarnement appuyant une feuille à guider sur la plaque d'appui, des moyens de commande de la roue d'entraSnement, ledit dispositif étant associé à un ensemble de guidage comportant des moyens d'avance dans une direction fixe des feuilles à assembler, des moyens de détection de bord de feuille générant un signal actionnant les moyens de commande de la roue L'assemblage de pièces souples selon une forme tridimensionnelle se rencontre principalement dans les industries de l'habillement.En effet la confection de vêtements consiste à assembler des pièces d'étoffe plus ou moins déformables pour former une surface destinée à recouvrir un volume. L'assemblage est réalisé pour les étoffes, quelle que soit leur texture, par couture. Deux cas peuvent se présenter selon que l'on peut ou non superposer les pièces préalablement à la couture.
Dans le premier cas, c'est une couture classique, qui, lorsqu'elle est faite, laisse les pièces assemblées, planes. Dans le second cas, on est obligé de guider séparément chacune des pièces sous l'aiguille et une fois la couture exécutée on ne peut plus mettre les pièces assemblées à plat sans qutil se produise des plis sur au moins une des pièces. Cet assemblage donne une surface tridimensionnelle et se retrouve, par exemple, dans les bonnets de soutiens-gorge.
les machines à coudre classiques comportent généralement une mécanique réalisant l'entre-bouclage du ou des fils de couture et une mécanique d'avance de étoffe. Cette mécanique d'avance est constituée d'une griffe à mouvement elliptique et d'un pied presseur entre lesquels passe l'étoffe.
l'amplitude longitudinale du déplacement de la griffe détermine la longueur du point de couture et est généralement réglable.
le guidage des pièces à assembler se fait par rapport à leurs bords que ltopérateur superpose le plus exactement possible.
Normalement une machine à coudre n'est capable de réaliser qu'une couture droite. Pour obtenir une couture courbe il faut superposer à l'avance, donnée par la griffe de la machine, un mouvement de rotation autour de l'aiguille. Ces modifications de trajectoire doivent être menées simultanément sur chacune des pièces à assembler.
La charge totale stockée sur l'armature commune des capacités est égale égale à Vref 1C3 + C4 + C5 + C6 + C7) soit 24 C4 Vref Si On se souvient que C3 = C4; cette valeur 24 C4 Vref est précise à + 1/29 près environ.
Le séquenceur ouvre l'interrupteur IO à la fin de cette phase initiale de calibration.
b) Phase finale de calibration de C8 Figure 5B L'interrupteur IO est ouvert.
Toutes les capacités C3 à Cl du réseau RESC sont reliées à la masse par les interrupteurs K3 à Kll sauf la capacité en cours de calibration, à savoir C8, qui est reliée à Vref.
Les capacités auxiliaires sont reliées à la masse sauf C'8 qui est reliée par le commutateur correspondant K'8 à la sortie du convertisseur auxiliaire CNAX8.
Cette phase finale de calibration comporte un ensemble d'étapes, définies par le séquenceur général, pour établir par approximations successives une tension analogique appropriée VCOMP8 à la sortie du convertisseur auxiliaire CNAX 8. C'est cette tension de compensation VCOMP 8, qui sera gardée en mémoire après la phase de calibration et utilisée pendant les phases de conversion ultérieures pour compenser l'erreur de précision de la capacité C8.
Séquence d'approximations successives dans la phase finale de calibration La tension VCOMP8 est établie en cinq étapes (pour des convertisseurs auxiliaires de cinq bits) permettant de rechercher quel niveau de tension VCOMP8 est nécessaire pour aboutir à un potentiel sensiblement nul au noeud E.
En effet, la charge stockée à la phase initiale étant 16 C4 Vref + 0,2 % environ.
Elle devrait être équilibrée par le potentiel Vref appliqué à C8 dans la configuration de la figure 5B puisque théoriquement C8 Vref devrait être égale à 16 C4 Vref.
Mais C8 Vref n'est égal à 16 C4 Vref qu'avec une précision qui est également de + 0,2 % environ (1/29).
Il y a donc en général un potentiel résiduel non nul à l'entrée E. Le comparateur COMP détecte cet écart en vue d'établir la tension de compensation VCOMP8 nécessaire à la disparition de cet écart.
La tension de compensation peut être positive ou négative. Il faut donc prévoir que les convertisseurs auxiliaires CNAX8 à CNAX11 peuvent fournir des tensions positives ou négatives; Si ce n'était pas le cas on pourrait modifier la séquence de calibration et les séquences de conversion pour tenir compte des tensions de compensation qui seraient négatives: on rechercherait un équilibre avec une tension de compensation positive en inversant les potentiels Vref et 0 appliqués à certaines capacités pendant les phase de calibration ; puis, pendant les phases de conversion on appliquerait la tension de compensation dans une phase initiale de conversion au lieu de le faire dans une phase finale.
Initialement, le registre à approximations successives a ses cinq sorties dans un état initial 0 par exemple. Le séquenceur laisse passer ces sorties à travers le registre de mémorisation MEM8 (sans agir sur le contenu des autres registres de mémorisation) vers l'entrée du convertisseur auxiliaire CNAX8. Celui-ci fournit alors une tension nulle.
Selon l'écart entre C8 et la somme des capacités C3 à C7 le comparateur bascule dans un sens ou un autre. Le séquenceur fournit au registre d'approximations successives une impulsion d'incrémentation par laquelle celui-ci conserve un zéro ou établit un l sur sa sortie de poids fort (bit de signe) selon le sens de basculement du comparateur.
Par exemple si le sens de basculement implique la nécessité d'établir une tension de compensation VCOMP8 positive, un zéro est maintenu sur la sortie de poids fort ; si au contraire une tension de compensation négative s'impose, un "1" est établi. Le bit maintenu ou établi est alors maintenu par le registre-RAS et n'est plus modifié jusqu'à la fin de la recherche par approximation successive. Il constitue un bit de signe pour le convertisseur auxiliaire CNAX8.
Le séquenceur incrémente alors le registre à approximation successive, qui applique alors sur sa sortie de poids immédiatement inférieur un "1". Il en résulte une nouvelle tension analogique en sortie du convertisseur CNAX8. Le comparateur bascule à nouveau dans un sens ou dans l'autre. Si la tension analogique appliquée est trop négative le bit "1" est maintenu ; Si elle est trop positive il est remis a zéro; ce bit maintenu ou remis à zéro est alors conservé inchangé jusqu'à la fin de la recherche par approximation successives.
DISPOSITIF OPTIQUE CONVERTISSEUR DE FREQUENCE L'invention concerne un dispositif convertisseur de fréquence en optique intégrée.
I1 est connu, dans une structure guidante, autorisant la propagation de deux modes guidés distincts, qu'un échange d'énergie entre ces deux modes peut être réalisé.
Une structure guidante entrant dans cette catégorie peut être, soit une structure réellement bimodale, soit une structure comprenant deux guides monomodes réalisés sur un substrat commun, très proches l'un de l'autre, et entre lesquels des échanges d'énergie peuvent avoir lieu si certaines conditions sont réalisées.
I1 est également connu que les deux modes sont caractérisés par leurs constantes de propagation, appelées ssl et ss 2 dans ce qui suit.
Si un echange d'énergie entre les deux modes doit être réalisé, il est nécessaire de créer une perturbation introduisant un couplage entre les deux modes. Ce couplage est caractérisé par un coefficient que l'on appellera dans ce qui suit coefficient de couplage K.
Si les constantes de propagation 81 et ss 2 sont distinctes, l'intensité de chaque mode dépend de la longueur de la zone d'interaction entre ces modes et l'efficacité de l'interaction dépend directement de la différence entre ces constantes.
On montre que si le couplage introduit est périodique et de période A, l'efficacité maximale est obtenue si la relation suivante est vérifiée: (2 7r/A) = ssl La région dans lequel le couplage a lieu se comporte alors comme un "réseau" de couplage.
Ce "réseau" peut être soit stationnaire, soit en mouvement. Si le "réseau" est en mouvement, on montre que le couplage entre les deux modes s'accompagne d'un changement de fréquence Un phénomène physique pouvant être mis en oeuvre pour créer un réseau en mouvement est l'interaction entre une onde acoustique se propageant dans un matériau approprié et une onde lumineuse.
Les convertisseurs de fréquence en optique classique les plus généralement utilisés sont certainement ceux basés sur l'interaction acoustooptique.
Selon cette méthode, un réseau acoustique se propageant dans un milieu crée des variations périodiques de l'indice de réfraction associé à ce milieu sous la forme d'une onde progressive. Ce réseau en mouvement diffracte la lumière. Si la longueur d'interaction avec une onde lumineuse est suffisante, un seul ordre peut être prédominant. Dans l'ordre diffracté, la fréquence de l'onde optique a été modifiée d'une quantité égale à la fréquence de l'onde acoustique.
La réjection de la fréquence fondamentale peut être excellente car l'onde convertie et l'onde directe (non diffractée) sont alors séparées spatialement.
Cette méthode présente cependant un inconvénient majeur. En effet, elle ne permet une translation de fréquence que dans un spectre étroit, qui se réduit en pratique à la fréquence de travail des transducteurs utilisés, habituellement de l'ordre de 100 MHz.
Invention vise à pallier cet inconvénient de l'art connu. En outre, le dispositif selon l'invention est doté d'une structure du type monolithique en couches minces. On désigne généralement sous cette appellation des structures destinées au traitement des signaux lumineux qui sont obtenues par des techniques de dépôt, diffusion et gravure par masquage, analogues à celles utilisées dans la réalisation des circuits électroniques. I1 est connu notamment, par ces techniques, de réaliser des structures linéaires caractérisées par un indice de réfraction supérieur à celui du milieu environnant, et formant des guides d'ondes au long desquels la lumière se propage par une suite de réflexions totales. I1 est également connu d'associer deux guides d'ondes en les disposant parallèlement l'un à l'autre sur une partie de leurs parcours pour réaliser des coupleurs directionnels; grâce au phénomène d'onde évanescente, l'énergie véhiculée dans le premier guide passe progressivement dans le second guide, et l'on observe un maximum de l'énergie transférée au bout d'une certaine longueur dite longueur de couplage qui dépend des paramètres géométriques et optiques de la structure, et notamment de la valeur des indices de réfraction des matériaux constituant les deux guides et du milieu qui les sépare, puis l'énergie repasse progressive ment du second guide dans le premier et ainsi de suite.Il est également connu, en utilisant pour l'un des matériaux constituant les guides, ou le milieu qui les sépare, un matériau électro-optique, d'en faire varier l'indice sous l'action d'un champ électrique, ce qui permet, en agissant sur la longueur de couplage, de commander électriquement la portion d'énergie transférée d'un guide dans l'autre. Il est également possible de réaliser un modulateur de lumière en disposant parallèlement au guide qui véhicule l'onde lumineuse un tronçon de guide dans lequel une portion plus ou moins grande de cette énergie est transférée.
L'invention propose donc un dispositif optique intégré convertisseur de fréquence comprenant des moyens pour créer une zone d'interaction en mouvement de type périodique. Le dispositif selon l'invention fait appel à un effet électrooptique.
Il autorise un changement direct de fréquence allant de la fréquence zéro à typiquement plusieurs centaines de mégahertz.
L'invention a donc pour objet un dispositif optique convertisseur de fréquence comportant un organe optique de type intégré comprenant un substrat plan réalisé en un matériau doté de propriétés électrooptiques et une structure guidante réalisée par dopage du matériau du substrat et dans laquelle au moins deux modes distincts peuvent se propager; caractérisé en ce que l'organe optique comprend un jeu de paires d'électrodes en matériau conducteur de l'électricité en nombre au moins égal à un nombre déterminé n, disposées le long de ladite structure guidante, les électrodes de chaque paire étant disposées en outre de part et d'autre de la structure guidante; en ce qu'il comprend des générateurs de tensions sinusoldales polyphasées, de même fréquence, les générateurs étant en nombre égal au nombre déterminé n, chaque générateur délivrant une tension-sinusoldale déphasée par rapport à toutes les autres tensions de manière à générer une séquence ordonnée de phases distinctes couvrant la gamme 2 2rr radians et de pas égal en valeur absolue à 2 1r/n radians et en ce que lesdites paires d'électrodes sont connectées de façon cyclique, modulo n, auxdits générateurs suivant la séquence ordonnée des phases distinctes, de manière à créer des champs électriques au sein de la structure guidante et à synthétiser une onde de points de couplage se propageant le long de cette structure guidant et interagissant, par effet électrooptique, sur une onde optique guidés dans tit, premier mode, occasionnant un transfert d'énergie de ce mode à un serond mode accompagné d'un changement de fréquence de l'ordre guidée dans < e second mode, l'amplitude du décalage en fréquence étant égale d lt fréquence desdites tensions sinusoldales.
La bride 30 comprend sur sa face en regard de la noix d'articulation un système de rainures et nervures 30b qui est appelé à coopérer avec un système conjugué 26e ménagé sur la face latérale en regard de la noix d'articulation 26.
En l'exemple, les rainures/nervures de la bride 30 sont continues et les rainures/nervures de la. noix 26 sont interrompues de façon que les deux systèmes puissent s'interpénétrer, d'une part, pour une position déployée de la potence, proche de la perpendiculaire au mât, d'autre part, pour une position repliée de ladite potence, proche de la parallèle au mât.
Les faces 26a et 26b de la noix d'articulation ont des chants supérieurs de forme arrondie en vue d'autoriser la rotation entre ces deux positions et de former butées pour le berceau dans la position déployée comme l'illustre la figure 7. En outre, le berceau est doté d'une patte de butée 4a qui, dans la position repliée, vient en appui contre la collerette 24b con me l'illustre la figure 8.
Ainsi le pivotement angulaire du berceau se trouve limité entre ces positions qui constituent des fins de course et l'interpénétration des systèmes rainures/nervures est rapidement obtenue lors de chaque manoeuvre.
La manoeuvre qui permet d-e disposer les moyens de blocage ci-dessus décrits dans leur état passif ou leurs états actifs, est exécutée au moyen d'une poignée 7 (ou volant) vissée à l'extrémité de l'axe d'articulation 28. Cette poignée est liée en translation à la bride 30 au moyen d'une clavette 31 logée dans un perçage de ladite bride et engagée dans une gorge annulaire de ladite poignée.
Lorsqu'elle est vissée ou dévissée autour de l'axe 28, la poignée 7 déplace donc la bride 30 le long de cet axe et permet ainsi, soit d'amener le système de rainures/nervures de celle-ci à coopérer avec le système conjugué de la noix (états actifs de blocage), soit d'écarter ces systèmes (état passif).
Il est à noter que des rondelles et clavette 32 sont prévues pour garantir le centrage du berceau au-dessus du mât quelle que soit la position de la poignée.
En outre, une grenouillère de sécurité 33 est fixée sur la noix d'articulation 26 en vue de pouvoir s'atteler au berceau 4 dans la position déployée de la potence. Un crochet 34 est fixé à cet effet audessous du berceau au moyen de vis et d'une plaquette-écrou logée dans la rainure inférieure 22 du profilé de potence. Cette grenouillère de type connu en soi garantit le maintien de la potence en position déployée en cas de dévissage accidentel de la poignée 7.
Les moyens ci-dessus décrits permettent à l'utilisateur de donner au profilé de potence la position désirée (repliée ou déployée) par une opération facile et rapide et assurent dans la position déployée (de travail) un assujettissement angulaire très résistant, très sûr et très précis de la potence par rapport au mât, tout en laissant à ladite potence la liberté de jouer autour de l'axe vertic-al du mât afin que celle-ci prenne de façon naturelle une orientation appropriée lors du déroulement de la bâche. Les figures 7 et 8 montrent en coupe verticale le dispositif, respectivement dans cette position déployée et dans la position repliée.Les figures 9 et 10 sont des coupes par un plan vertical orthogonal au précédent, respectivement en position déployée et repliée ; sur ces deux figures, la poignée 7 et la bride 30 ont -été représentées en demi-vue à l'état actif de blocage et en demi-coupe à l'état passif (bride dégagée de la noix).