INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention sera mieux comprise grâce à la description ci-après, qui se rapporte à un mode de réalisation préféré, donné à titre d'exemple non limitatif, et expliqué avec référence au dessin schématique annexé, dans lequel la figure 1 est une vue en coupe d'un dispositif conforme à l'invention, et la figure 2 est une vue en élévation latérale du levier de manoeuvre intérieur.
Conformément à l'invention, et comme le montre plus particulièrement, à titre d'exemple, la figure 1 du dessin annexé, le dispositif de manoeuvre de volets à battants à partir de l'intérieur d'un local est essentiellement constitué par un levier de manoeuvre intérieur 1 qui coopère avec un levier extérieur 2 solidaire du battant 3 au moyen d'un câble 4 et de pignons à gorge 1', 2', et par un ensemble 5 de montage et de réglage des leviers 1 et 2 sur l'encadrement de fenêtre 6.
L'ensemble 5 de montage et de réglage des leviers 1 et 2 sur l'encadrement de fenêtre 6 est constitué par deux tubes 7 et 8 pouvant être assemblés à l'une de leurs extrémités par vissage d l'un, 8, dans l'autre, 7, ces tubes portant à leur autre extrémité un palier 7', 8' respectivement pour les leviers et pignons à gorges 1, 1', 2 et 2', par une rondelle mobile 9 s'appuyant sous le palier 7' de l'ensemble levier 1 - pignon 1', et par un écrou 10 coopérant avec une partie filetée 11 prévue sous le palier 8' de l'ensemble levier 2 - pignon 2' pour le réglage de la distance de l'axe 12 de cet ensemble par rapport à la face externe de l'encadrement 6.
Grâce à ce mode de réalisation de l'ensemble 5, le dispositif conforme à l'invention peut être adapté à toute épaisseur d'encadrement de fenêtre 6 par un emmanchement de vissage plus ou moins important du tube 8 dans le tube 7, l'écrou 10 permettant, par ailleurs, de régler la longueur du tube 8 en saillie sur la partie extérieure de l'encadrement 6 et donc l'écartement de l'axe 12 du levier 2 et de son pignon 2' par rapport audit encadrement 6, de manière à amener cet axe en alignement avec l'axe des gonds du battant de volet Les leviers I et 2 sont solidarisés avec leur pignon à gorge 1', 2' par soudage, et le cabale 4 les reliant forme une boucle sur le pignon 2' du levier extérieur 2, est attaché par l'extrémité de ses brins, au moyen de bagues de serrage 13, de part et d'autre du levier 1 après passage sur une partie du pignon à gorge 1' (figure 2) et est, en outre, solidarisé avec l'ensemble levier 2 - pignon 2' par pincement, ou par tout autre moyen de serrage.
Le levier de manoeuvre intérieur 1 est avantageuse ment réalisé en deux parties, à savoir un moignon 14 solidaire du pignon à gorge 1' et servant à la fixation de l'extrémité des brins du câble 4, et une tige ou poignée de levier proprement dite 15 fixée sur ledit moignon 14 par vissage, ou autre, un capuchon de protection 16, recouvrant le moignon 14 et les extrémités du cible 4 avec les bagues de serrage correspondantes 13, et pouvant être serré entre lesdits moignon 14 et tige ou poignée de levier 15.
Ce mode de réalisation du levier 1 permet de rendre invisibles les bagues de fixation du cible 4 et d'améliorer son esthétique.
Dans ses positions extrêmes d'ouverture et de fermeture, le levier 1 coopère avec des butées de maintien de fermeture 17 et d'ouverture 18 à enclenchement, la butée de maintien de fermeture 17 présentant avantageusement au moins deux positions d'enclenchement., comme représenté en pointillé sur la figure 2. La prévision de ssusieurs positions d'enclenchement sur la butée 17 permet de positionner le battant 3 dans des configurations de fermeture différentes de la fermeture totale, à savoir en position entr'ouverte.
Gracie à l'invention, il est possible de réaliser un dispositif de manoeuvre de volets à battants permettant l'actionnement de ces derniers par l'intérieur sans nécessiter l'ouverture des fenêtres, et d'installation facile et rapide.
En outre, ce dispositif est d'une fabrication aisée à un faible prix de revient et peut s'adapter à toutes les épaisseurs d'encadrement de fenêtre.
Bien entendu, l'invention n'gt pas limitée au mode de réalisation décrit et représenté au dessin' annexé. Des modifications restent possibles, notamment du point de vue de la constitution des divers éléments, ou par substitution d'équivalents techniques, sans sortir pour autant du domaine de protection de l'invention.
particulièrement performant pour des matériaux très dures et abra-
sifs. Ce système à l'avantage d'être très rapide et d'une grande fiabilité. La figure ( 3) montre la scie à fil version
de base et la figure ( 4) la version composite.
RE V E N DI CATI ON S
-* I SCIE A FIL SANS FIN constituée par un fil d'acier ou autre
matériaux présentant les caractéristiques voulues mis en for-
mes de couronne et spiralé autour de la dite couronne par une machine S caractérisée par le fait qu'elle n'est formée que d'un seul et unique fil continue et qu'elle n'est ni soudée
ni épissurée.
II PROCEDE pour la fabrication de la scie à fil sans fin selon la revendication I - caractérisé par le fait que l'on réalise une couronne (1) par une juxtaposition en continue de plusieurs anneaux de fil et que la suite du même fil est spiralée en forme de
pas de vis par une machine autour de la couronne.
III MACHINE pour la réalisation du procédé selon la revendiaction
- 15 II constituée d'une structure dans laquelle sont fixés des tam-
bours (2et3) recevant le fil (1) et d'un support(4)dans le-
quel est inséré une couronne dentée(5),entrainée en rotation
par un moteur et munie d'un système de débobinage(6)pour Vali-
papier 24.
Le volet 25 est un couvercle qui recouvre un orifice de décharge du papier et il est prévu pour être
enlevé par l'opérateur lorsque l'imprimante fonctionne.
Un panneau d'actionnement 26 se trouve près
du volet 25.
Le numéro de référence 27 désigne une poche
dans laquelle se trouve un manuel ou des éléments analogues.
Un orifice 28 à travers lequel on peut noter la quantité de papierd'enregistrement restant est formé dans la partie inférieure de l'avant de l'unité de
fourniture du papier 24.
Un dispositif d'empilement 29 formé en courbant
un fil d'acier ou analogue se trouve sur la partie infé-
rieure de l'unité d'alimentation en papier 24.
Des unités de base 30 sont connectées à l'ex-
trémité inférieure de l'unité inférieure 21.
Un mécanisme d'alimentation en papier 31 se trouve à l'intérieur de l'unité d'alimentation en papier 24 et un espace 32 contenant du papier d'enregistrement
est formé en dessous du mécanisme d'alimentation en papier.
L'accélération première étape se fait à l'aide d'une crémail- lère (Y) liée au déplacement de la pédale d'accélérateur qui entraîne par l'action (U I), des cames (C I & C 2) en rotation, la seconde étape provoque comme dans la première solution, la tension du calla (KA) car (Y) vient en butée sur (B I).
La came (C I) entraîne la tringle (T I), (C 2) entraîne la trin- gle (T 2). (T2) provoque le déplacement de l'engrenage (o) vers l'engrenage (H), (T2) provoque ensuite le déplacement de la tringle (z4) qui déverrouille le barillet ce qui entraîne la restitution de l'énergie du ressort (I6); puis (T4) provoque le verrouillage de (V2).La came (C2) poursuit sa rotation et provoque les actions inverses: désolidarisation de (o) et (R) puis reverrouillage du barillet grace à la pige (P2) qui ddver- rouille (V2) entrainant la tringle (n4). 'ensemble (P2-V2) permet de solidariser et ensuite de désolidariser (O) de (E) pendant leur rotationr et d'arreter le barillet sans provoquer d'à-coups nuisibles à la mécanique. (C I) rappelle (T I) avant la deuxième phase d'accélération. (Z I) et (Z' I) sont deux actions liées permettant la restitution en marche arrière, la restitution se faisant selon le cas par les griffes (G I) ou par les- griffes (G2), selon qu'il y a action ou inaction de la fourchette (I3) sur la figure 23, menée par la tringle (T5) sur les figures (I2) L'embrayage à double paire de griffes dit (G I -G 2) sur la.figure (I2) que nous allons étudier est représenté sur les figures (22 à 23), il peut être remplacé par l'em- brayage à griffes et roue libre de la figure (24). Les figures de la présente solution sont repérées T2a àI2j.
12a: système dans son ensemble: À - moteur B = embrayage C = boite de vitesse D e différentiel E & F o roues du véhicule G I-G 2 = embrayage à double paire de griffes ou à griffes et roue libre R = pignon de restitution d'énergie I = embrayage de freinage J = K = M = N' = N = pignons coniques KL = roue à rochet RT 9 = rochet L = barillet 16 - ressort spiral logé dans le barillet et glissant dans celui-ci s'il est en tension maximum V' = verrou mannuel V = action du verrou automatique (ou verrou automatique) Z T & Z2 nationalisé en à la marche avant ou arriérer Z' I = action liée à Z I O = pignon mené par le pignon conique N et devant engrener R lors de la restitution.
C I, C2 = cames $Y = crémaillère B I = butée de tension de KIL menée en deuxième étape d'accélération par la créma- illère Remarque: cette seconde étape ne sera effectuée qu'après rotation complète des cames, c'est à dire entraînement des tringles (T I & T2) puas rappel de ces deux tringles en position initiale.
IZb = freinage première étape I2c = freinage première étape relaché I2d = embrayage B' permettant de ne pas entraîner C,3 & A en phase ou étape de restitution
12e =2 I2f=) I2g=) déroulement de la restitution marche avant = - restitution marche arrière 121 = système de sécurité, s'il y a relachement d'accélération durant la première étape d'accéleration 121 = système permettant de démarreur le véhicule si le moteur est arrêté sans l'aide d'un démarreur électrique.
Description et fonctionnement du système à double paire de grif fes des figures I2, détaillé sur les figures 22 & 23, pouvant être remplacé par le système à griffes et roue libre de la figure 24.
Pleure 22a : les griffes I & 2 sont en position normale; la griffe (2) est entraînée par la griffe (I) si le véhicule rou le en m marche avant, ou la griffe (2) entraine la griffe (I) pour une restitution en marche arrière.
Figure 22b : la griffe (I) s'est déplacée en écrasaat un ressort (R i), l'écart (e I) est provoqué par le déplacement de la griffe (I) poussée par le cylindre (6) sur la face (3) de la griffe (I); le cylindre (6) est lui-mEme logé dans la griffe (4) dont il est solidaire en rotation et en translation, L'écart (e I) correspond å Ün déplaceoent de la griffe (4) vers la griffe (5), les plans des bouts de ces griffes étant confondus, il y a effleurement des griffes, La côté (e2) correspond à la profondeur de denture des griffes (I & 2); la côte (e3) est la somme des côtes (eI) & (e2).
?Itire 22c : la côte (9) correspond à l'espace où est logé le ressort (R I). La zone (7) est usinée dans la greffe (5) pour que le ressort (R I) garde une souplesse suffisante pour permettre le glissement relatif, dépouille sur dépouille, des grifdes (4 & 5). La côte (IO) est le déplacement maxinnun normal de la griffe (I) poussée par le cylindre 46) solidaire de la griffe (4). La pièces (8) est une butée goupillée sur l'arbre (II).
L'arbre (II) est cannelé extérieurement, les griffes (I) & (5) sont cannelées intérieurement. Le ressort (R I) est situé entre les griffes (I) & (5).
Figure 22d : Les griffes (4) & (5) sànt embrayées à fond de denture par le déplacement de la griffe (4), la longueur de ce déplacement est la somme des profondeurs de griffes (e4) + (e2) s l'écart (eI). Cet embrayage permet à la griffe (4) d'entraîner la griffe (5) et l'arbre (II) selon le même sens de rotation que sur la figure (2Ia) lorsque la griffe (I) entraînait la griffe (2), La figure 23 représente l'entraînement de la griffe (4) vers la griffe (5), par une fourchette (13),- une glissière (I2) poussant un ressort (R2), poussant lui-même la griffe (4) et le cylindre (6). Le ressort (R2) a pour utilité de permettre le glissement relatif des dépouilles des griffes (4) & RTI ID=17.7 HE=8 WI=8 LX=1521 LY=837< (5).
La raideur du ressort (R2) provoque l'écrasement du ressort (R T) par la poussée du cylindre (6) et de la griffe (I) avant de se déformer.
Système à griffes et roue libre de la figure 24 L'arbre (A) selon un sens :(M) de rotation entre l'arbre (a) par l'intermédiaire du cylindre (B) et de la clavette ou des cannelures de l'arbre (C). Il en est de même si l'arbre (C) est moteur et tourne danse sens inverse de rotation (m), dans ce cas l'arbre (C) entraîne l'arbre (g) parla roue libre.
Si l'on désire que l'arbre (a) entraîne l'arbre (A) selon le sens (M), il suffit de provoquer l'action de la fourchette (F) qui provoque l'embrayage des deux griffes, Le ressort représenté sur l'axe (C) permet un glissement dépouille sur dépouilles des griffes pour le cas oil l'arbre (A) tournerait plus rapidement que l'arbre (C) alors que les griffes sont embrayées.
Remarque: ce css de figure serait bref puisque l'arbre (A) entraînerait à son tour l'arbre (C)+ L'utilisation de ce système peut donc avoir une application légèrement différente de celle des figures 22 & 23.
ge 4' associée à l'extrémité avant du guide à la roue frontale 4 servant au renvoi de la chaîne 3, qui est disposée décalée
latéralement et vers l'arrière par rapport à cette roue.
Comme le montre la figure 3, le guide est fait de trois plaques de tôle appliquées l'une contre l'autre et assemblées l'urnsà l'autre, de préférence par rivetage, de façon à former un ensemble solide; ces plaques ont chacune une épaisseur d'environ 1,5 mm et comprennent une tôle médiane 13 et deux tôles latérales 14 et 15 encadrant celle-ci. A la figure 2, la tôle 15 latérale avant du guide a été enlevée du côté faisant face à l'observateur de sorte qu'on peut voir les contours de la tôle médiane 15 et de la tôle arrière 14. Les contours de la tôle avant 15 coincident avec ceux de la tôle arrière 14. La figure 3 montre que dans le voisinage de la roue d'entraînement, non représentée dans cette figure, il
existe entre les tôles latérales 14 et 15 une rainure de gui-
dage 16 dans laquelle la chaîne 3, qui n'est montrée que sché-
matiquement, s'engage avec ses entraîneurs non représentés ici. Un guidage latéral et un alignement analogues de la chaîne 3 par rapport à la roue frontale 4 et à la roue de guidage 4' sont réalisés dans le voisinage immédiat de ces
roues du fait que, là aussi les tôles latérales 14 et 15 dé-
limitent une rainure de guidage dans laquelle s'engagent les
entraîneurs de la chaîne tournante 3.
Les tronçonneuses avec guide de chaîne 2 selon l'inven-
tion comportant du côté frontal deux roues décalées sont d'un maniement aisé. L'inclinaison du-brin de chaîne 3" depuis la
roue de guidage 4' jusqu'à la roue droite 4, qui est d'envi-
ron 60 par rapport à l'horizontale, c'est-à-dire par rapport au troisième brin de la chaîne 3"', facilite l'engagement du guide dans le tronc d'un arbre à abattre ou à tronçonner. En
outre, cette obliquité de la chaine facilite l'ébranchage d'ar-
bres abattus.
La figure 2 montre de plus qu'un pignon 17 formant ten-
Malheureusement, cette technique exige une consommation importante de vapeur, injectée en direct dans le désalcoolisateur continu, soit prés de 400 kg par tonne de marc à 5 % d'alcool.
Pour réduire la dépense d'énergie de l'ensemble désalcoolisateur et colonne, des tentatives de couplage ont étéeffectuées, tendant à alimenter la colonne directement par les vapeurs de flegmes issues du désalcoolisateur.
Cependant, par rapport à l'alimentation en phase liquide, l'alimentation en phase vapeur nécessite un sur-dimensionnement de la section de colonne, et ne dispense pas d'une dépense de vapeur en pied de colonne pour assurer 1 'é- puisement. La consommation totale de vapeur n'est réduite dans ce cas que de 12 % environ. Elle reste de l'ordre de 900 kg de vapeur par hectolitre d'alcool pur produit à 950 GL a partir de marcs à 5 % d'alcool.
Dans tous les cas ou la concentration thermique des vinasses polluantes est à considérer, l'investissement en matériels d'évaporation devient supérieur au coût du matériel de distillation proprement dite.
Cela est d'autant plus sensible que l'on cherche à réduire davantage la dépense de vapeur de concentration par exemple par une application intensive de la technique de recompression mécanique des buées, le coût des turbocompresseurs de grande capacité étant élevé.
Une autre sujétion qui peut grever encore le coût relatif de la station d'évaporation est le besoin de pouvoir l'utiliser non seulement pour des effluents entartrants, mais aussi pour les liquides alimentaires thermosensibles tels que moûts, jus' sucres de raisins purifiés, extraits anthocyaniques ou vins à désalcooliser. Pour toutes ces applications, les évaporateurs doivent présenter les caractéristiques suivantes - fonctionnement à températures limitées, donc sous pression réduite, - temps de séjour limités, donc capacités internes réduites, - matériaux inoxydables résistant à l'anhydride sulfureux et aux sodutions de nettoyage, - conception et finition de type hygiénique.
Toutes ces spécifications justifient le coût élevé des installations de concentration, comparativement à celui du matériel spécifique de distillation, particulièrement dans le cas des Distilleries agricoles.
La présente invention a pour objet, compte tenu des observations précédentes, de minimiser les problèmes d'investissement et d'exploitation exposés, en adoptant comme conception directrice que la colonne de distillation soit considérée technologiquement comme une annexe du complexe évaporatoire.
La solution proposée vise, d'une part à limiter le montant total de l'investissement en équipements de distillation et d'évaporation et, d'autre part, à réduire au minimum les besoins d'énergie - sous forme thermique et électrique - pour assurer simultanément la production d'alcool requise et -la dépollution par concentration thermique des effluents.
La solution proposée consiste, selon la présente invention, à intégrer les surfaces d'échanges thermiques de la colonne de distillation, c'est-à- dire généralement bouilleur et condenseur, dans le complexe évaporatoire, dont elles constituent ainsi deux corps.
Selon la présente invention, le bouilleur est conçu comme un véritable évaporateur, où recirculent les vinasses extraites au bas de la colonne, de manière à émettre des vapeurs à 102 /105 C en quantité suffisante pour assurer la fonction de distillation.
Ce mode de chauffage de la colonne étant indirect - par opposition à l'injection directe de vapeur au bas de la colonne - il n'y a pas de dilution des vinasses. Au contraire, afin que ce corps d'évaporateur assure également une fonction de première concentration des vinasses, il est chauffé, selon une technique déjà connue, par de la vapeur haute pression, préalablement détendue par passage au travers d'un thermo-compresseur. L'énergie motrice de la vapeur est ainsi utilisée pour aspirer une quantité de buées qui est supérieure aussi bien au débit de vapeur vive consommée qu'au débit de vapeur injectée en colonne.
Selon la présente invention, le condenseur principal de la colonne est également remplacé par un évaporateur, qui procure une capacité évaporatoire gratuite complémentaire pour les vinasses. Ce second corps d'évaporateur est donc chauffé par la condensation des vapeurs alcooliques à haut degré sortant du sommet de la colonne. La chaleur latente totale de ces vapeurs - qui est, aux pertes prés, celle de la vapeur injectée au pied de colonne - est ainsi entièrement récupérée.
Ce corps d'évaporateur fonctionne donc comme un second effet par rapport au premier, mais par l'intermédiaire de la colonne de-distillation. Les vapeurs alcooliques étant à température plus basse que la vapeur de chauffe de la colonne, ce second effet fonctionne à température inférieure de 30 a 40 C à celle du ler effet Les vapeurs alcooliques condensées dans le 2ème effet n'étant pas sousrefroidies, le reflux peut entre pompé vers le haut de la colonnt, pratiquement a sa température d'équilibre.
La somme des capacités évaporatoires des 2 effets décrits atteint plus de 60 % des besoins dans le cas d'un vin à 100 GL Selon la présente invention au moins un troisième corps d'évaporateur est ajouté pour compléter la capacité évaporatoire nécessaire a la concen tration du débit de vinasses jusqu'à la richesse maximale en extrait sec.
Selon une caractéristique avantageuse du procédé, ce troisième corps est chauffé par une boucle de recompression mécanique de ses propres buées.
Ces diverses zones sont disposées concentriquement autour de l'axe A-A.
Selon le mode de réalisation représenté, les plans de troncature T-T du récupérateur sont prévus au niveau de la zone périphérique-Z3 de celui-ci.
La région centrale précitée qui renvoie parallèlement à l'axe optique A-A les rayons Rot R1 provenant du second foyer f2 est constituée en combinaison de la zone centrale ZO et de la première zone intermédiaire adjacente Z1.
-La zone périphérique adaptée pour renvoyer parallèlement à l'axe optique A-A les rayons lumineux provenant de la source lumineuse 10 correspond à la zone périphérique Z3.
En outre, la seconde zone intermédiaire Z2 est adaptée pour renvoyer, de façon similaire à la zone périphérique Z3,les rayons lumineux R2 provenant directement de la source lumineuse 10, parallèlement à l'axe optIque A-A.
La zone centrale Z0 est constituée par une lentille de Fresnel, classique en elle-meme De façon remarquable, on donne à cette lentille une divergence suffisante pour que le faisceau qu elle émet ait finalement une luminance dans la direction pri vilégiée A-A du même ordre de grandeur que la luminance des autres zones dans la même direction.
La zone Z1 entourant la lentille de Fresnel précitée est constituée d'une juxtaposition de prismes référencés P1 travaillant par réfraction au niveau de leur surface externe S pour renvoyer parallèlement à l'axe optique A-A les rayons R1 provenant du second foyer 2.
De ce fait, les rayons R'1 issus de la source lumineuse 10 et parvenant directement à k zone Z1 convergent vers l'axe optique A-A et donnent de la largeur aux faisceaux.
La zone Z2 présente une surface extérieure sensiblement plane et une surface interne constituée d'une juxtaposition de prismes P2 travaillant par réflexion total au niveau de leur surface S'2 pour renvoyer parallèlement à l'axe optique A-A les rayons R2 provenant de la source lumineuse 10.
La zone périphérique Z3 est constituée d'une juxtaposition d'éléments prismatiques P3.
Chaque élément P3 comporte une facette d'entrée e1, interne, une facette de réflexion totale e2 et une facette de sortie e3 externes.
Les différentes facettes d'entrée e1 sont sépares les unes des autres par des décrochements d.
Les décrochements d sont déterminés de tellesorte que leur direction coïncide avec le rayon lumineux local issu de la source lumineuse 10 et traversant la facette d'entrée e1, au voisinage d'une arête telle que a.
D'autre part, les facettes d'entrée el,qui peuvent être communes à deux éléments prismatiques P3 comme représenté sur la figure 31 sont des surfaces tronconiques d'axe A-A dont les génératrices sont aussi proches que possible de la direction de l'axe A-A.
L'angle formé entre la génératrice des facettes d'entrée e1 et l'axe optique A-A,augmente regulièreent de l'avant vers l'arrière de la zone z3. Ainsi par exemple, les facettes d'entrée e 1 les plus en avant peuvent définir un angle de l'ordre de 50 par rapport à l'axe optique A-A tandis que les facettes d'entrée e1 les plus en arrière font un angle de l'ordre de 1CO par rapport à l'axe optique A-A.
De plus, les facettes de réflexion totale e2 et de sortie e3 sont choisies, d'un élément prismatique P3 au suivant pour que les pinceaux lumineux adjacents correspondant aux rayons lumineux réfléchis par les facettes de réflexion totale e2 de deux éléments P3 adjacents, se retrouvent comme représentés sur la figure 3 à l'état de pinceaux lumineux rigoureusement adjacents PL1 et PL21 à la sortie respective des deux éléments P3 précités adjacentes.
A chaque cycle du microprocesser 16 le signal ALE mémorise dans les bascules du dispositif de mémorisation 32 les signaux d'adresses AD à Ail et A15, le signal complémentaire BHEI ainsi que les deux signaux RAM/ et IO LOCAL/.
Le décodeur d'écriture mémoire 31 détecte les écritures grâce au signal Wu/ du microprocesseur.