INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'équilibre de pression est réalisé grâce aux passages latéraux existant entre les parois latérales de la chambre et les bords du ruban de verre. Sous un des aspects de l'invention, on crée une surpression sous le ruban de verre en introduisant le gaz inerte dans la partie inférieure de la cellule amont et on obture les échappements latéraux permettant l'équilibre des pressions entre la partie inférieure et la partie supérieure, de part et d'autre du ruban de verre, de sorte que la seule possibilité d'échappement du gaz introduit dans la partie in férieure de la cellule est le passage en amont disposé sous le ruban de verre dans l'ouverture de sortie du four de flottage, c'est-à-dire entre la face inférieure du ruban de verre et la lèvre inférieure de l'ouverture de sortie.Il se crée ainsi un courant de gaz inerte orienté vers l'amont et qui ne peut s'évacuer que par les bords du ruban de verre au niveau de l'ouverture de sortie du four et surtout dans le four lui-même.
Dans ce cas, un des avantages de l'invention est que le courant de gaz orienté vers l'amont balaie de façon continue d'une part la face inférieure du ruban de verre, éliminant toutes les particules entrainées hors du bain par ledit ruban, et d'autre part la partie découverte du bain empêchant les particules de s'accumuler à proximité de l'ouverture de sortie.
Avantageusement, par l'utilisation d'un courant de gaz à une température adéquate, on peut obtenir en outre un refroidissement ponctuel et contrôlé de la face inférieure du ruban de verre et une augmentation de la viscosité de cette face notamment dans le cas d'un ruban de verre de forte épaisseur.
Le courant de gaz orienté vers l'amont selon l'invention peut en outre éviter les débordements du métal en fusion notamment lorsque le ruban de verre est extrait à grande vitesse dans le cas d'une fabrication de verre très mince. Le courant de gaz peut encore aider à la maitrise des déformations longitudinales et transversales du ruban et par là il permet l'obtention d'un ruban de verre de meilleure qualité optique.
Ces avantages sont encore accentués du fait que le ruban de verre sous l'action de la surpression quitte la surface du bain en fusion plus tôt.
Sous un aspect avantageux de l'invention, le-courant gazeux introduit dans la cellule amont, dans sa partie inférieure, provient du système de refroidissement de la face de sortie de la cuve du four de flottage. La paroi de sortie est généralement refroidie à des températures de l'ordre de 200 à 300"C afin d'éviter des différences de dilatation entre la plaque métallique qui revêt la paroi réfractaire et les éléments de fixation de ladite plaque et surtout pour figer le métal en fusion qui pourrait s'infiltrer dans les interstices entre les réfractaires et attaquer la plaque métallique de sortie, de sorte qu'un tel refroidissement augmente la durée de vie de la paroi de sortie.Le refroidissement de cette paroi est obtenu à l'aide d'une boite accolée à la plaque métallique, traversée par un agent de refroidissement, de préférence un gaz inerte vis-à-vis du métal en fusion du bain, évacué dans la partie inférieure de la chambre contenant les rouleaux extracteurs. Ainsi, selon une caractéristique de llinvention, c'est ce gaz de refroidissement qui est alors de façon indispensable inerte visà-vis du bain de métal en fusion, et qui est chauffé après son passage dans la boite de refroidissement qui est récupéré pour créer la surpression sous le ruban de verre et le courant orienté vers l'amont décrit précédemment.
Un autre avantage du procédé selon l'invention est qu'il résulte du courant amont une augmentation de la pression à l'intérieur du four de flottage, ce qui diminue les risques d'oxydation du métal en fusion par une rentrée de l'air extérieur.
L'invention concerne aussi un dispositif amél-ioré pour l'extraction du ruban de verre d'un four de flottage. Le dispositif selon l'invention comprend en aval de la face de sortie du four une cellule limitée d'une part par la face de sortie du four, d'autre part par le premier rouleau extracteur, sous lequel sont disposés des moyens pour l'étanchéité empêchant l'échappement des gaz vers l'aval, des parois latérales, un fond, des moyens d'obturation des ouvertures latérales entre la face de sortie du four, le premier rouleau extracteur, les parois latérales et le ruban de verre, ces moyens associés au ruban divisant la cellule en une partie supérieure et une partie inférieure, la partie inférieure présentant alors une seule fenêtre consistant en la partie inférieure de l'ouverture de sortie du four, c'est-à-dire la partie située entre la face inférieure du ruban de verre et la lèvre inférieure de ladite sortie, des moyens pour l'introduction d'un gaz inerte dans la partie inférieure de la cellule de façon à créer une surpression sous le ruban de verre.
Sous un des aspects du dispositif, celui-ci comprend une boite de refroidissement accolée à la paroi de sortie du four de flottage, alimentée de l'extérieur en un gaz inerte de refroidissement qui après traversée de la boite est évacué dans la partie inférieure de la cellule.
Les moyens obturant les ouvertures latérales entre la lèvre de sortie du four, le premier rouleau et les parois latérales de la cellule sont avantageusement constitués de deux pièces de forme en graphite, dont les faces supérieures sont tangentes à la face inférieure du ruban de verre, ces pièces étant posées en friction sur le premier rouleau, ces pièces étant en outre disposées et ayant une structure telle qu'elles s'étendent sous les bords du ruban de verre.
Ces pièces en graphite obturant les échappements latéraux du gaz, de part et d'autre du ruban de verre obligent le gaz introduit dans la cellule à aller vers l'amont et s'échapper par les bords du ruban de verre au niveau de l'ouverture de sortie et surtout dans le four de flottage lui-même, après que le courant formé se soit appuyé sur la face inférieure du ruban de verre.
chassis de support 50.
Par ailleurs, une nervure 50b est prévue en saillie vers le bas sur la surface inférieure de la plaque supérieure 50a de chaque châssis de support 50. Cette nervure 50b, dans le cas de l'exemple illustré, a une structure dans laquelle une plaque
métallique ou analogue d'une section transversale sensi-
blement en forme de L est fixée par exemple par soudage par points. Bien sûr, la nervure 50b peut être formée
* de façon intégrante avec la plaque supérieure 50a.
La nervure 50b est prévue sur la surface inférieure de la plaque supérieure 50a sur toute la
longueur de cette dernière.
Le montage des éléments d'absorption d'encre 44-47 dans le cas o ces nervures 50b sont prévues
est fait de la manière indiquée aux figures 8A et 8B.
Des éléments d'absorption 44-47 ne renfermant pas d'humidité telle que de l'encre et relativement
durs et non gonflés sont tout d'abord préparés.
A ce moment, la dimension des éléments d'absorption est déterminée en tenant compte de la
proportion de gonflement connue préliminairement.
Ainsi, avec l'élément d'absorption monté tout d'abord entre le châssis de support 50 et la plaque d'étranglement 51, l'extrémité supérieure de l'élément d'absorption est rétractée vers l'intérieur depuis le bord d'extrémité de la plaque supérieure 50a comme le montre la figure 8A et la nervure 50b est légèrement en contact avec la surface supérieure de l'élément d'absorption. Si de l'encre provoque un gonflement dans cet état, l'élément d'absorption 44-47 se gonfle comme montré à la figure 8B et la nervure 50b se colle dans
l'élément d'absorption 44-47.
A l'état de gonflement, la face frontale de l'élément d'absorption dépasse du bord extrême de la plaque supérieure 50a du châssis de support 50 de
On examine tout d'abord le fonctionnement de l'organe de multiplication 250 dans le mode simple précision. Pour cela on se reporte aux figures 12 et 13.
Soit l'instant ttO (figure 12) où apparaît sur la ligne BUSI une instruction Jn impliquant une multiplication. Les opérandes P et R apparaissent ensuite respectivement sur les lignes BUSX et BUSY à l'instant ttl, le signal aux sorties des portes 355 et 365 devient actif et Les opérandes P et R se retrouvent à La sortie des multiplexeurs 270 et 272 convenablement aiguillés par les signaux MUX1 et MUX2. Le sous organe 261 commence aussitôt la première multiplication partielle avec l'opérande P et les 4 bits R3..0 de l'opérande R dont le résultat sort après un temps TT. Soit L'instant tt2 (figure 13) ; les bits de poids faibles Pur3. .0 sont alors déjà calculés et apparaissent à la sortie PLI (voir la case numérotée 261 à la figure 13).Cependant ce résultat ne sera rendu disponible qu'après un retard égal å la somme de chacun des retards des organes 300, 301 et 302.
A L'instant tt2 le sous-organe 262 commence la deuxième multiplication partielle.
A L'entrée EMA2, se retrouve toujours l'opérande P et à l'entrée EMB2 les bits R7...4. Les bits Pr7...4 apparaissent après une période de temps TT. (voir la case 262, figure 13).
A L'instant tt3, aux entrées EMA3 et EMB3 se trouvent l'opérande P et les bits R11...8 de L'opérande R. Le résultat (bits Pr11...8) est fourni après le temps TT (case 263, figure 12).
A Instant tt4, liopérande P et les bits RIS.. .12 se trouvent aux entrées EMA4 et EMB4 du sous-organe 264. Le résultat complet de la multiplication apparaît d'une part à la sortie PM4 du sous-organe de multiplication 264 et aux diverses sorties PLI, PL2, PL3, PL4 chacune étant raccordée à un nombre judicieux d'organe de retard. Mais il est à noter que dans Le mode simple précision, seuls les éléments binaires Pr31...16 sont pris en considération. Pour cela le multiplexeur 320 reçoit le signal MUX3 qui le met dans une position telle que le registre 328 soit mis en communication avec la sortie PUMA.
A l'instant tt5, le signal LPR devient actif et le résultat de la multiplication est rendu disponible à la sortie 254 via le multiplexeur 335 mis en position "R" par le signal MUX5. Il convient de noter que, bien que la multiplication soit déclenchée par L'instruction Jn, son résultat n'est disponible que deux instructions plus loin soit pour I'instruction Jn+2. Ceci doit être pris en considération lors de la programmation du processeur de l'invention.
On examine maintenant le fonctionnement de l'organe de multiplication 250 dans le mode complexe. On propose donc d'expliquer la manière selon laquelle on effectue la multiplication : (P + jQ) x (R + jS) dont le résultat est évidemment : [ (P x R)-(Q x S) ] +jE(Q x R)+(P x S)g Ceci implique qu'il faut donc effectuer quatre multiplication P x R ; Q x S ; Q x R et P x S.
Pour cette explication on se reporte encore à la figure 13 et à la figure 14.
IL convient de signaler que les parties réelles transitent par les registres 352 et 354 et la partie imaginaire par le registre 350 en ce qui concerne un opérande. Pour L'autre opérande les parties réelles transitent par les registres 362 et 364 et la partie imaginaire par Le registre 360.
A l'instant tt10 (figure 14) apparait l'instruction JJn qui implique une multiplication dans le mode complexe. A L'instant tt11 les opérandes P et R sont disponibles sur les lignes BUSX et BUSY respectivement. Ces opérandes sont aussitôt emmagasinés dans Les registres 352 et 362 ce qui est indiqué aux lignes portant Les références (352) et (362) à la figure 14.
A l'instant tt12 distant d'un temps TT les opérandes P et R sont transférés du registre 352 ou 362 au registre 354 ou 364. Les multipLexeurs 270 et 272 étant déjà mis en position "a" par des signaux MUXI et MUX2 de valeur convenable, la multiplication P x R est démarrée et se poursuit conformément à la figure 13 et au même rythme que dans le mode simple précision.
A l'instant tt13 apparaissent sur les Lignes BUSX et BUSY Les opérandes purement imaginaires jQ et jS. Ceux-ci sont emmagasinés dans Les registres 350 et 360, La multiplication commence, les multiplexeurs 270 et 272 étant mis en position "b". Pour effectuer La multiplication Q x R, Le multipLexeur 272 est mis en position "a" à L'instant tt13 + TT/2 et pour effectuer La multiplication P x S le multiplexeur 272 est mis en position "a", le multiplexeur 270 restant en position b-. A L'instant tt15 peuvent apparaitre de nouveaux opérandes P' et R' pour une multiplication en mode complexe. Cette opération est commencée après un temps TT sans attendre que la multiplication précédente soit achevée.
A l'instant tt25, le résultat de la multiplication P x R est disponible aux sorties Pur31...16 des sous-organes de multiplication. Ce résultat est enregistré dans le registre 324, le multiplexeur 320 étant en position F durant toutes les opérations en mode complexe. A l'instant tt26 apparaît le résultat Q x S, ce résultat est appliqué via le multiplexeur 322 à l'entrée négative de l'organe d'addition-soustraction qui a été mis en position de soustraction à l'instant tt25. L'information de sortie de cet organe représente la quantité PR - QS qui est la partie réelle de la multiplication.Ce résultat est emmagasiné dans le registre 328 à l'instant tut27 A cet instant tt27, les bits Pr31...16 représentent La quantité Q x R qui est enregistrée immédiatement dans le registre 324, l'organe 325 est mis en position addition. Puis à L'instant tt28 la quantité P x S est calculée de sorte qu'à l'instant tt29 la partie imaginaire j C(Q x R) + (P x s)J peut être emmagasinée dans le registre 330. Le multiplexeur 335 rend disponibles à la sortie 254 la partie réelle contenue dans le registre 328 pendant les phases 1111 et 1112 et la partie imaginaire contenue dans le registre 330 pendant les phases 1113 et 1110.
Ainsi on se rend compte que le résultat d'une multiplication complexe déclenchée par l'instruction JJn est rendu disponibLe deux instructions plus tard à L'instruction JJn+2.
On explique pour finir le fonctionnement de l'organe de multiplication en mode double précision. Dans ce cas les opérandes apparaissent systématiquement en deux fois sur 16 bits. Une première fois on transmet les bits de plus faible poids (p et r respectivement) et une deuxième fois les bits de plus fort poids (P et R respectivement). En fait, comme on le verra par La suite, l'organe de multiplication 250 ignore les parties de poids faibles et effectue l'opération sur les poids forts. Néanmoins le résultat (sur 32 bits) est fourni en sortie 254 en deux temps c'est-à-dire deux fois 16 bits. On notera que le bit de poids le plus faible n'est pas significatif et qu'en fait on ne considère que 31 bits.
lièrement,à une machine du type dans lequel une scie à ruban sans fin et une matière devant être coupée sont supportées à mouvements relatifs afin d'effectuer le sectionnement de
ladite matière. L'invention se rapporte également à un pro-
cédé pour couper la matière à l'aide de la machine à scie
La machine à laquelle la présente invention a trait englobe à la fois un type dans lequel la scie à ruban sans fin est supportée mobile pour effectuer un va-et-vient en direction de la matière devant être débitée, et un type
dans lequel cette matière est supportée mobile pour accom-
plir un mouvement alternatif en direction de la scie à ruban sans fin. Le premier type mentionné consiste en une avance de la scie dans la matière, tandis que le second type inclut
une progression de la matière sur la scie.
Lorsqu'il s'agit de sectionner une matière telle qu'une barre ronde en utilisant la machine à scie à ruban du type susmentionné, il est bien connu que la longueur de coupe de la scie à ruban est minimale au début et à la fin, et maximale au centre de la barre ronde. Lorsque cette longueur de coupe est faible, la scie à ruban subit une charge excessive dans une zone locale et l'on constate l'apparition d'tefforts dans cette zone locale de la scie à ruban. A
l'inverse, lorsque la longueur de coupe est grande et notam-
ment dans le cas o le sectionnement est exécuté à la même vitesse que celle utilisée lorsque ladite longueur de coupe est modeste, la zone de coupe de la scie à ruban peut subir un effort de flexion excessif qui, en fin de compte, provoque la torsion inopportune du ruban de la scie et, éventuellement,la rupture de ce ruban. Par conséquent,
la pratique courante consiste à réduire la vitesse de pro-
gression de la scie à ruban, lorsque la longueur de coupe devient grande, afin de diminuer la charge imposée à cette scie à ruban. Toutefois, il est également bien connu que, lorsque la vitesse de progression est réduite de la manière
décrite ci-dessus, les dents du ruban de la scie ont ten-
dance à accuser une friction par rapport à la matière
découpée, et/ou que la scie à ruban avançant dans une di-
A leurs extrémités inférieures, les éléments de la barre d'ancrage 16 sont munis de pièces transversales 18 qui passent à travers les trous oblongs 17 lorsqu'elles.sont orientées parallèlement à ceux-ci, mais qui, en direction transversale, à la suite d'une rotation de 900, sont plus larges que les trous oblongs 17.
A leurs extrémités inférieures, les éléments de la barre d'ancrage 16 comportent deux griffes 19 qui s'engagent autour des extrémités externes des pièces transversales 18 et qui forment ainsi un accouplement détachable avec celles-ci. Cet accouplement détachable facilite le remplacement de plaques porteuses 6 défectueuses et/ou de modules de fibres individuels 5 défectueux.
Pour détacher les différents éléments les uns des autres, on déplace par exemple les éléments 16a et 16b l'un par rapport à l'autre dans la direction transversale, comme le montre la fig. 7. Si, à la suite de l'ouverture de l'accouplement, la plaque porteuse 6 supérieure doit être retirée, on fait pivoter de 900 l'élément supérieur 16a, de telle manière que la pièce transversale puisse passer à travers le trou oblong 17.
Le système de fixation verticale décrit ci-dessus fournit, dans une certaine mesure, une indépendance des plaques porteuses 6 à l'égard des modules de fibres 5 dans lesquels la structure porteuse est incorporée. Ce système de fixation verticale ne fait pas que faciliter le remplacement de pièces défectueuses, mais il rend également possible un rebouchage ultérieur sans problèmes de fentes de contraction qui se produisent entre les modules de fibres. Malgré la contraction des modules de fibres, la position des conducteurs chauffants n'est pas perturbée en raison de leur suspension verticale.
Dans le cas de l'exemple de réalisation représenté sur les fig. 3 et 4, il s'agit d'un fragment d'un four qui fonctionne à une température relativement basse. Pour des raisons de clarté, on a utilisé, dans cet exemple de réalisation, les mimes numéros de référence que dans l'exemple de réalisation représenté sur les fig. 1 et 2 pour désigner les mimes éléments.
Dans le four représenté sur les fig. 3 et 4, on a supprimé l'isolation arrière entre la paroi de tole extérieure 1 et le calorifugeage intérieur 4 formé des modules de fibres 5, les modules de fibres 5 etant appliqués directement sur la paroi de tôle 1. Comme attache pour le conducteur chauffant en bande 8, on utilise là encore une plaque porteuse 20 qui diffère par quelques détails de la plaque porteuse 6 du premier exemple de réalisation. Dans cet exemple de réalisation, la plaque porteuse 20 couvre approximativement toute la largeur des modules de fi bres 5.
Dans cet exemple de réalisation egalement, la plaque por teuse 20 est raccordée à une pièce d'ancrage 22 qui est soudée sur la paroi de talle 1. la pièce d'ancrage 22 se compose de deux plaques 21 et 23 situées à distance l'une audessus-de l'autre, entre lesquelles s'insère l'extrémité en pointe 24 de la plaque porteuse 20. 11 assemblage entre la plaque porteuse 20 et la pièce d'ancrage 22 est assuré par une cheville vertu cale 25 qui s'étend entre les deux plaques 21S 23 de la pièce d'ancrage 22 et qui traverse avec un jeu important une forure pratiquée dans la plaque porteuse.Dans 7sappliCatiDn iei considérée, ce mode d'assemblage permet un mouvement suffisant de la plaque porteuse 20.
Dans cet exemple de réalisation, le conducteur chauffant en bande 8 est supporté par des tenons 7 qui sont prévus sur la plaque porteuse 20 et qui sont réalisés de la meme manière que dans l'exemple de réalisation représenté sur les fig. 1 et 2, ce qui fait qu'il n'y a pas besoin de décrire plus en détail cette suspension.
En outre, il peut être aussi prévu, dans l'exemple de réalisation suivant les fig. 3 et 4, un système de maintien vertical, se composant d'une barre d'ancrage 16 continue ou subdivisée qui est fixée au toit du four.
Dans l'exemple de réalisation représenté sur la fig. 5, il est prévu, sur la surface de la paroi de tole extérieure 1 qui est dirigée vers l'intérieur du four, une isolation arrière 26 qui est raccordée à la paroi de talle i par une structure de maintien séparée 27. A l'isolation arrière 26 fait suite, vers l'intérieur du four, le calorifugeage intérieur 4 qui est composé de modules de fibres individuels.
Ia plaque porteuse 28, qui est logée dans la fente de séparation entre deux modules de fibres 5 superposés, peut entre réalisée de la même manière que les plaques porteuses 6 ou 20 des deux exemples de réalisation décrits précédemment et, de même, la suspension du conducteur chauffant en bande 8 s'effectue de -la meme manière que ce qui a déjà été décrit.
En outre, il peut être également prévu un système de maintien vertical, sous la forme d'une barre d'ancrage 16 continue ou divisée.
Ia seule différence par rapport aux formes de réalisation précédemment décrites consiste en ce que le système de maintien horizontal de la plaque porteuse 28 est constitué par une pièce d'ancrage 29 qui est soudée sur le côté de la structure de maintien 27 de l'isolation arrière 26 qui est dirigé vers la cavité intérieure 2 du four. la pièce d'ancrage 29 se compose d'une plaque 30 avec-une cheville verticale 31 qui passe avec du jeu à travers une forure verticale pratiquée dans la plaque porteuse 28.
Dans l'exemple de réalisation représenté sur les fig. 8 à 12, il est placé, sur le côté supérieur du module de fibres 5 visible sur la fig. 8, une plaque porteuse 32 de matière céramique qui est placée, comme on le voit sur la fig. 9, dans la fente de séparation horizontale entre deux modules de fibres superposés.
Sur la plaque porteuse 32 prennent appui trois barres porteuses 33 parallèles entre elles et disposées à égale distance les unes des autres qui maintiennent, par leurs extrémités 34 situées du côté de la cavité intérieure 2 du four, un conducteur chauffant en bande 35 qui est courbé en forme de ligne ondulée et dont les arcs supérieurss 36 de l'ondulation sont suspendus sur les extrémités 34 des barres porteuses 33.
Les barres porteuses 33 qui sont faites de matière céramique, de même que la plaque porteuse 32, s'étendent depuis la garniture réfractaire 3, à travers toute la fente de séparation entre les modules de fibres 5, jusqu'à la cavité intérieure 2 du four. Dans la région de la garniture réfractaire 3, les barres porteuses sont fixées de manière articulée, mais sans possibilité de déplacement en direction axiale.
tation mécanique pendant 48 h à température ambiante par 6 l de solvant organique (éther, éther de pétrole et surtout hexane) - Après filtration sur papier, la solution obtenue est concentrée sous pression réduite jusqu'à obtention d'un extrait
huileux que l'on sèche sous courant d'azote.
L'extrait éthéré a la composition chimique suivante (en pourcentage pondérai), à 10 % d'erreur près: - dL o-tocophérol 18 - 3-sitostérol 18 acide palmitique 13,5 - acide stéarique 1 - acide oléique 8 - acide linoléique- 10 - acide a-linolénique 31,5 NB: la conservation de cet extrait doit se faire à l'abri de la
lumière et au frais.
Exemple 5: Obtention de l'extrait alcoolisé L'opération est réalisée dans les mêmes conditions que
pour l'exemple 4, mais en prenant comme solvant le méthanol.
Propriétés pharmacologiques L'activité anti-inflammatoire des extraits obtenus selon les exemples 1 à 5 a été évaluée par comparaison avec un témoin chez le rat Wistar et avec l'indométacine anti-inflammatoire puissant par
le pourcentage de diminution de l'enflure de la patte postérieure, pro-
voquée par un agent phlogogène: la carragénine. Les résultats sont réunis
dans le tableau I de la page suivante.
Pourcentage de diminution de l'enflure après 2 h 3 h 4 h 5 h Témoins 33, 70 34,40 24,02 29,45 Indométacine 38,60 71,62 40,42 32,8 mg/kg
Exemple I 36 54,55 31,37 -