INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
pas déchargée par un moyen quelconque, l'élément d'ab-
sorption contiendra plus d'encre qu'il ne oeut en absorber
et il deviendra ainsi inutile pour l'opération de non-
décharge. On a adopté largement en tant que procédé d'enlèvement de l'encre de l'élément d'absorption dans un tel état un système pour exprimer l'encre au moyen
d'un mécanisme d'étranglement.
En tant que mécanisme d'étranglement, on
penserait à un mécanisme ayant une structure dans laquel-
le un élément d'absorption est contenu dans un châssis ayant une section transversale sensiblement en forme de L et o une plaque d'étranglement est disposée en
dessous de l'élément d'absorption pour exprimer l'encre.
Cependant, dans le mécanisme ayant la struc-
ture décrite ci-dessus, tout l'élément d'absorption, le châssis le supportant et la plaque d'étranglement sont disposés horizontalement et ceci a quelquefois
provoqué un problème consistant en ce que lorsque l'élé-
ment d'absorption est étranglé par la plaque, de l'encre sort également à l'avant de l'élément d'absorption et par cet étranglement, le côté de la tête est taché d'encre. Le phénomène consistant à faire sortir l'encre à l'avant de l'élément d'absorption a lieu dans le côté inférieur avant de l'élément d'absorption et donc l'encre est capable de tacher en particulier
le côté de la tête.
On conçoit également comme autre exemple d'un tel mécanisme d'étranglement une structure dans
laquelle on fournit par exemple deux plaques d'étrangle-
Cette caractéristique est obtenue par utilisation de plusieurs vis dans un transporteur, une première vis étant
placée du câté qui reçoit la sciure et une seconde du côté-
d'évacuation, les vis tournant sur le même arbre et étant réalisées de manière que, lorsque la sciure est transférée de la première vis et la seconde, la sciure subisse une opé-
à travers laquelle les chaînes de fils sont aspirées repré-
sentent toujours une opération délicate qui est souvent
effectuée de façon imprécise.
Cette bouche d'aspiration doit en fait être relativement large et située au voisinage immédiat du bord du tissu à coudre, afin d'assurer que les chaînes de fils sont aspirées. Cependant, dans cette position, il peut facilement se produire que le tissu à coudre pénètre accidentellement dans la bouche d'aspiration et par suite
soit détérioré de façon importante.
Par conséquent, les opérateurs qui commandent les opérations de couture doivent contrôler soigneusement la couture elle-même et disposer le dispositif coupe-fil de façon à empêcher dans toute la mesure du possible le
tissu d'être aspiré dans celui-ci.
IL est cependant évident que ceci donne naissan-
ce d'une part au besoin d'utiliser un personnel qualifié
et par ailleurs nécessite d'accepter un grand nombre d'im-
précisions pendant le processus de couture, compte tenu
de la dimension incorrecte des dispositifs coupe-fils.
Il est important de souligner le fait que tous les tissus ne se comportent pas de la même façon vis à vis des coupe-fils: les tissus les plus raides et les plus lourds sont à peu près stables et il est improbable qu'ils pénètrent dans la bouche d'aspiration des dispositifs
coupe-fils, tandis que les tissus plus légers sont suscep-
tible de pénétrer dans ces dispositifs.
Les chaînes de fils sont également susceptibles de pénétrer dans la bouche d'aspiration dans une mesure plus ou moins grande, en fonction de l'épaisseur du fil
- permette de juxtaposer des feux d'apparen-
ce uniforme lorsque ces feux ne sont pas en service, étant entendu que chacun de ces feux doit émettre une lumière d'une couleur réglementairement attribuée à sa fonction indicatrice lorsqu'il est en service,
- offre néanmoins une gamme variée de cou-
leurs possibles pour ces feux lorsqu'ils ne sont pas en
service, de telle sorte qu'il soit possible aux cons-
tructeurs automobiles de choisir dans une gamme de couleurs variées,
- offre un rendement lumineux satisfaisant.
A cet effet, la présente invention propose un feu notamment destiné aux véhicules automobiles, du type comportant: - une source de lumière approximativement incolore, - des moyens de coloration de la lumière émise par la source lorsque celle-ci est en service, interposés sur
le trajet des rayons lumineux issus de la source trans-
versalement à une direction moyenne déterminée d'émis-
sion de lumière, pour colorer cette lumière selon une couleur normalisée déterminée,
caractérisé en ce que les moyens de colora-
tion comportent des moyens pour transformer la lumière
émise par la source en une pluralité de faisceaux lumi-
neux élémentaires présentant des couleurs respectives complémentaires, par synthèse additive, par rapport à ladite cou-
leur normalisée, et des moyens pour ccmbiner ces faisceaux élézen-
Les signaux X. Y, A, B, C et D représentés sur la figure 2 ont pour fonction de fermer les commutateurs K5, K6, gl, K2. K3, K4 lorsqu'ils sont dans l'état haut. ces commutateurs étant au contraire ouverts lorsque ces signaux sont dans l'état bas.
Le fonctionnement du convertisseur est le suivant L'inverseur IVS de l'intégrateur et l'inverseur constituant la source SP de tension de polarisation sont semblables et fonctionnent de façon telle que leurs entrées respectives se maintiennent au potentiel VP.
Les signaux X et A, qui ferment les commutateurs Kl et X5 pendant la première moitié OPm.1 de chaque opération élémentaire OPm, permettent de placer la capacité d'entrée CE entre les potentiels VP et vue+.
Pendant la même moitié OPm,l de la même opération élémentaire OPm du cycle. les signaux Y et B ferment les commutateurs K2 et K6, et la capacité d'entrée CE se trouve alors placée entre les potentiels VP et VE-.
I1 résulte de l'ensemble de ces commutations que la charge de la capacité d'intégration CI a la fin de la première moitié OPm,l de l'opération présente. par rapport a sa valeur au début de l'opération OPm, une variation proportionnelle à la différence (VP-VE-) - (VP-VE+).
c'est-a-dire proportionnelle au signal d'entrée VE.
Le coefficient de proportionnalité, qui lie cette variation de charge au signal d'entrée VE, et qui lie donc en fait la valeur réelle de la charge de la capacité d'intégration CI a sa représentation symbolique sous forme de signal composite de sommation SCi.1 sur la figure 3. dépend du gain de l'amplificateur inverseur IVSI et du rapport des valeurs des capacités CI et CE. Cependant ce coefficient de proportionnalité. sous réserve qu'il soit suffisamment grand et par exemple de l'ordre de 2N ou plus.
n'intervient pratiquement pas dans le processus de conversion, lequel consiste schématiquement a exprimer numériquement la valeur du signal d'entrée VE dans ltunité de mesure que constitue le signal de référence VR, de sorte que la valeur de ce coefficient de proportionnalité n'a pas besoin d'être connue avec une grande précision.
En effet, au cours de la seconde moitié OPm,2 de la même opération, les commandes successives des commutateurs K3 et K5 puis K4 et K6, ou K4 et KS puis K3 et K6, qui permettent d'appliquer le signal de référence VR avec une polarité positive (c'est-d-dire IVRI) ou avec une polarité négative (c'est-å-dire -lVRl), conduisent å une variation de charge de la capacité CI liée au signal VR par le même coefficient de proportionnalité que celui qui liait la variation de charge de cette capacité CI dans la première moitié d'opération OPm,l å la valeur du signal d'entrée VE.
L'application du signal d'entrée VE et l'application du signal de référence VR s'effectuent dans des conditions parfaitement semblables, la seule différence étant que le signal d'entrée VE est appliqué dans la première moitié d'opération OPm,l et le signal de référence VR dans la seconde, et que le signal de référence VR est appliqué avec une polarité choisie, comme cela a été décrit en référence å la figure 3.
La façon dont le signal VR est appliqué avec la polarité adéquate est la suivante L'inverseur IVS, qui joue le rôle de comparateur, est tout a fait semblable aux autres inverseurs SP et IVSI; il travaille donc lui aussi dans un domaine de fonctionnement ou il présente un gain élevé, de manière à se comporter comme un- amplificateur. Il peut d'ailleurs, pour une meilleure amplification, être suivi par un ou plusieurs inverseurs du même type.
Cet inverseur comparateur IVS a pour fonction essentielle d'amplifier l'état de charge de la capacité CI par rapport a la tension de polarisation VP.
Si le signal composite de sommation SCm,l (autrement dit, à un coefficient de proportionnalité pres, la charge de la capacité . d'intégration CI) est négatif, même très faiblement, le comparateur IVS va. fournir a l'entrée D de la bascule BSC un signal positif de niveau suffisant pour être reconnu comme un signal logique de niveau haut.
Inversement, si le signal SCm,l est positif. l'entrée D de la bascule BSC reçoit un signal de niveau bas.
Au tout début de la deuxième moitié OPm,2 de chaque opération élémentaire OPm, le signal H appliqué å l'entrée d'horloge CK de la bascule BSC recopie. sur la sortie Q de celle-ci. le niveau logique du signal présent sur l'entrée D. Le signal de sortie Q et son inverse logique Q 5 NON Q délivrés par la bascule BSC. ainsi que les signaux H.X et Y, sont appliqués a l'entrée du circuit logique combinatoire CL qui fournit les signaux C et D qui sont conformes aux équations booléennes de la page 10 et qui se présentent dans l'ordre convenable pour que le signal de référence "R soit appliqué avec une polarité opposée å celle du signal de sommation SCn 1 Le signal Q parvient a l'entrée de contrôle CT d'un compteur CPT comportant par ailleurs une entrée d'horloge CK recevant le signal NON H. On considérera dans la présente description que les signaux H et NON H sont pris en compte å l'apparition de leurs fronts montants.
Ce compteur CPT dénombre ainsi les opérations élémentaires d'un même cycle de quantification au cours desquelles le signal de référence a été appliqué avec une polarité négative. Au début de chaque cycle. le compteur CPT est mis a la valeur initiale 2N-1 au moyen d'un registre RG contenant cette valeur. le transfert en parallèle du registre RG vers le compteur CPT étant déclenché par le signal Z. a la fin de chaque cycle de quantification.
Le fonctionnement de ce circuit est Le suivant.
Au démarrage, le circuit CAD est conducteur. Un courant i traverse la résistance 10, ce qui établit une chute de tension entre L'émetteur et La base du transistor hacheur T et le rend conducteur. Ainsi est rempLie la première fonction du circuit auxiliaire qui est de permettre le démarrage du convertisseur, alors que le circuit de commande CC reçoit, de la sortie S, une tension insuffisante pour rendre passant le transistor hacheur et assurer la commutation.
Pendant cette première phase de démarrage, un courant I traverse L'inductance L. La tension de sortie Vs augmente donc rapidement. Il arrive un moment où Vs devient égale à une vaLeur pour laquelle le transistor 12 se bloque. Il n'y a plus alors de dérivation de courant par le circuit CAD mais Vs est devenue suffisante pour que le circuit de commande CC puisse jouer son rle d'organe de commutation du transistor hacheur T.
Dans le mode de réalisation illustré sur la figure 3, le circuit auxiliaire se comporte comme un court-circuit tant que la tension de sortie n'a pas atteint La va Leur minimale requise et permet donc la montée de cette tension. Lorsque celle-ci atteint la valeur qui assure un fonctionnement normal du circuit de commande CC, le circuit de commande se bloque et le transistor hacheur T assure la commutation du courant.
Dans la variante de la figure 4, le circuit auxiliaire de démarrage CAD comprend un interrupteur 30 et un oscillateur 32 ; cet oscillateur est relié à la base b du transistor hacheur T. L'interrupteur est relié à la borne de sortie S, de telle sorte qu'il soit fermé tant que la tension de sortie n'a pas atteint sa valeur nominale et ouvert ensuite. Dans le premier cas, c'est l'oscillateur 32 qui assure La commande du transistor hacheur à la place du circuit de commande CC.
Celui-ci reprend son rôle dès que la tension de sortie dépasse la valeur minimale requise, c'est-à-dire dès que l'interrupteur 30 s'ouvre.
La figure 5 enfin correspond au cas où Le convertisseur comprenant en outre une séparation galvanique entre L'entrée et la sortie, cette séparation est constituée de deux paires d'enroulements disposés L'un (41, 42) entre le collecteur du transistor hacheur et L'inductance L, l'autre (43, 44) entre la base du transistor hacheur et le circuit de commande. Le circuit auxiliaire de démarrage comprend alors un interrupteur 46 relié à l'entrée E, un oscillateur 48 relié à la base du transistor hacheur, et un détecteur 50 connecté entre l'interrupteur et la paire d'enroulements 43-44 couplés au circuit de commande CC.
Comme dans la variante précédente, c'est l'oscillateur 48 qui assure la commutation du transistor T tant que la tension de sortie Vs est insuffisante. Dès que celle-ci dépasse le seuil requis, le circuit de commande CC remplit son rôle et une première impulsion de commutation apparaît sur l'enroulement 43. Le circuit 50 détente cette impulsion destinée à La base du transistor hacheur et ouvre l'interrupteur 46, ce qui déconnecte le circuit auxiliaire de démarrage.
L'invention concerne un dispositif destiné à faciliter le rangement des cerclés qui sont utilisés dans l'industrie de la patisserie.
Dans l'industrie de la patisserie, on utilise des cercles de différentes dimensions et qui correspondent, les uns aux grands gâteaux, les autres aux gâteaux moyens et les derniers aux petits gâteaux. Ces cercles qui sont, souvent en très grands nombres sont généralement rangés sur ces étagères, ce qui est peu pratique.
L'un des buts de la présente invention est de réaliser un dispositif simple, qui permet de ranger, dans un espace restreint un très grand nombre de ces cercles.
Le dispositif, selon l'invention est caractérisé en ce qu'il est constitué d'un cadre rectangulaire supporté par un embase pour s'ériger verticalement, ledit cadre présentant des montants et des traverses et comportant, au moins une barre verticale reliant les traverses, les montants et la barre verticale comportant des séries d'au moins trois barrettes horizontales superposées, la barrette supérieure de chaque série étant prévue pour supporter des cercles de grands diamètres, la barrette intermédiaire de chaque série étant destinée à recevoir des cercles moyens et la barrette inférieure des petits cercles, les intervalles séparant la barrette supérieure de chaque série de la barrette supérieure d'une série voisine étant supérieurs au diamètre des grands cercles.
Grâce à cette disposition, on peut facilement ranger les cercles et prélever ceux d'une dimension déterminée, sans avoir à toucher ou déplacer les autres cercles.
Suivant un détail constructif, les montants comportent des prolongements solidaires des embases qui sont reliées auxdits prolongements par des contrefiches.
Afin d'assurer une bonne stabilité au dispositif et de remédier aux inégalités éventuelles du sol les embases peuvent comporter des vérins à vis.
L'invention va maintenant être décrite avec plus de détails en se référant à un mode de réalisation particulier donné à titre d'exemple seulement et représenté aux dessins annexés, dans lesquels Figure 1 est une vue en perspective d'un dispositif selon l'invention, Figure 2 montre un détail.
c8te et dont on peut sélectionner certaines pour être mises sous vide.
Comme représenté sur ces figures, particulièrement sur la figure 3, le chassis de la table comporte un certain nombre d'éléments 88, 90 92, 94, 97 et 99 s'étendant longitudinalement, de préférence fabriqués
en aluminium, soudés ou autrement réunis l'un à l'autre dans la distri-
bution représentée. L'élément 99 forme la gaine de câble 64. L'élément
94, en liaison avec une partie d'élément 97, forme une gaine pneuma-
tique 95 connectée aux conduites d'alimentation 74. Cet élément 94 et l'élément 92, comme on le voit mieux sur la figure 3, sont placés au niveau inférieur de la table et entre eux se trouve un bloc de base
rigide mais léger, fait d'un corps en nid d'abeilles 96 pris en sand-
wich entre deux feuilles d'aluminium 98 et 100. La feuille supérieure forme la paroi inférieure d'un certain nombre de compartiments 102, 102 séparés les uns des autres par des cloisons 104, 104 en feuille
d'aluminium ondulé s'étendant vers le haut depuis la feuille horizon-
tale 100 et s'étendant dans le sens transversal de la table. Les pa-
rois sont non perforées et s'étendent sur toute la longueur entre les éléments 98 et 90 de sorte que chaque compartiment 102 est fermé à l'égard de l'entrée ou de la sortie de l'air excepté par sa portion
supérieure et par sa portion d'extrémité droite comme expliqué ci-
dessous plus en détail. L'intervalle compris entre les parois dans
le sens longitudinal de la table peut varier mais, dans le cas repre-
senté, cet intervalle est pris pour une valeur de 50 mm (deux pouces),
ce qui fait que chaque compartiment à une largeur de 50 mm (deux pou-
sition de freinage représentée sur la figure 7, de sorte que le ruban de frein 16d s'applique contre le tambour d'embrayage 2d et arrête celui-ci aussitôt. La transmission Bowden 40 est réalisée de façon que le mouvement de rappel du levier 46 du papillon des gaz puisse avoir lieu même
lorsque la manette des gaz 7d est appuyée car la transmis-
sion Bowden présente un surcroit de longueur correspondant et ne fait que s'étendre, lors du mouvement de retour du levier du papillon, de façon à occuper la position de la
Après la fermeture du papill on des gaz le moteur continue de tourner au ralenti, alors que la manette des gaz 7d est mise hors d'action. Par conséquent, le mécanisme de freinage 9d étant déclenché, le moteur ne peut pas tourner au-delà de la vitesse du ralenti, ce qui limite
considérablement le risque d'accident.
Comme le montre la figure 8, le levier à ruban de frein 15e peut égaleimenrit être amené dans sa position de freinage par l'action d une force électromagnétique. Dans ce but il est prévu, au lieu du ressort de traction 20 des figures 1 & 7, un petit électroaimant 50 qui est commandé & partir de la manette des gaz 7e par l'intermédiaire d'un fil électrique 51, et alimenté par une bobine d'allumage 52. Cette dernière est reliée par l'intermédiaire d'un
autre fil 68 à l'électroaimant 50.
Sur la manette des gaz 7e est prévu un contact terminal 53 qui, lorsqu'on lâche la manette des gaz, ferme un circuit, ce qui a pour effet d'exciter l"'lectroaimant 50. De ce fait le levier à ruban de frein 15e bascule dans le sens contraire des aiguilles d'une montre et le ruban de
frein 16e est tiré dans la position de freinage représen-
tée. Ainsi est amorcé avec peu de force un freinage en dou-
ceur. Aussitôt que la manette des gaz est à nouveau appuyée le circuit est coupé, de sorte que le levier à ruban de frein 15e est ramené par un petit ressort (non representé) dans sa position de départ de façon à desserrer à nouveau le ruban de frein 16e. Cette forme de réalisation a pour avantage que la manette des gaz 7e n'est pas soumise à des
forces d'actionnement mécaniques, de sorte que l'électro-
aimant 50 et la bobine d'allumage 52 qui font partie du mécanisme de freinage additionnel 10e sont commutes de
façon correcte et précise.
La position occupée à chaque fois par le frein de la chaîne peut dans cette forme de réalisation être indiquée par un dispositif indicateur électrique 69, Ce dispositif est formé d'une lampe montée sur l'enveloppe le et à partir de laquelle un fil 70 s'étend jusqu'à un contacteur 73 qui par l'intermédiaire d'un déclencheur 76 se trouve en contact avec le levier à ressort lle. Le contacteur 73 est fixé dans l'enveloppe à proximité de l'électroaimant 50 et relié à celui-ci par l'intermédiaire d'un fil 71. Il est en outre relié par l'intermédiaire d'un fil 72 à la bobine d'allumage 52 à partir de laquelle un fil 74 s'étend en direction de la lampe 69 et un autre fil jusqu'au contact terminal 53. Enfin, la lampe 69 est reliée à deux fils 77 et 78 dont le premier est connecté au fil 51 conduisant à l'électroaimant 50 et le second mène au contacteur 73. Lorsque le mécanisme de freinage 9e est déclenché le circuit est fermé par l'intermédiaire du
L'existence d'homologies de séquence entre les ADNs des ADNs d'HPV nouvellement caractérisés ainsi qu'entre ces derniers et les ADNs d'HPV d'EV précédemment caractérisés (HPV3a, 5, 8, 9, 10 et 12) d'HPV associés aux verrues cutanées (HPV1, 2, 4 et 7), et d'HPV-associés à des lésions des membranes muqueuses (HPV6b, 11a, 13 et 16) a été étudiée. Des expériences d'hybridation par fixation sur un papier-filtre et d'hybridation ADN-ADN en phase liquide à saturation suivie d'une digestion par la nucléase S1 ont été effectuées dans des conditions strictes ou stringentes précédemment décrites (8, 9).En particulier les ADNs d'HPV ont été marqués par translation de coupure ("nick-translation) et fractionnés par sédimentation dans des gradients de saccharose alcalins (5 à 20 comme précédemment décrit (13). Les ADNs d'HPV marqués (4000 cpm) ont été incubés dans du NaCl 0,48 M-EDTA 1 mM (pH 6f8) à 68 C, en présence soit d'ADN de thymus de veau (20 g), soit d'ADN d'HPV non marqué (0,20 g) comme précédemment décrit (8, 9). Les activités spécifiques des sondes d'ADN d'HPV ont varié entre 5,3 x 107 et 2 x 108 cpm/ g. Le pourcentage d'hybridation a été déterminé par mesure des fractions résistant à la nucléase S1. Les nombres représentent les valeurs corrigées pour l'autorenaturation spontanée des sondes (4 à 15 %) et normalisées à 100 % pour l'hybridation homologue (75 à 95 %).
L'abréviation ND signifie : non déterminé. Les importances relatives des hybridations croisées entre les ADN-HPV dans les conditions sus-indiquées sont exprimées en 5 d'hybridation entre un ADN HPV marqué et un ADN HPV non marque. TABLEAU 2. DEGRE D'HYBRIDATION CROISEE ENTRE LES ADNS d'HPV DETERMINEE PAR HYBRIDATION EN PHASE LIQUIDE
ADN d'HPV non % d'hybridation avec de l'ADN d'HPV marqué au 32P marqué 3a 5 14a 14b 19 20 21 22 23 9 15 17a 17b 24 1a 0,1 0,3 0,2 0,3 0 0,8 2,9 0 0 1,0 0,4 0,2 0 0 11a 1,6 1,0 1,3 0 0,3 0,1 0,7 3,7 0 0,1 0,1 0,6 3,3 0 3a 100 1,9 1,0 0 1,5 0,1 1,5 0 1,9 0,1 1,7 1,2 1,8 3,0 10 32,3 ND ND 0,1 0 0,1 1,9 3,0 ND 0 1,6 0,1 2,0 ND 5 0,2 100 12,1 12,4 5,8 9,3 9,4 10,1 5,8 4,3 0,7 3,6 0 2,4 8 1,1 15,7 9,9 13,4 8,5 5,6 5,0 7,1 5,8 3,5 1,5 3,2 3,8 0,1 12 0,1 19,3 9,2 12,5 5,3 8,6 9,3 11,7 4,0 3,6 1,2 0,1 1,9 0 14a 0,2 13,2 100 88,8 14,6 32,4 32,9 10,1 24,6 3,0 2,2 2,4 4,1 ND 14b ND 10,5 94,1 100 9,3 28,4 35,4 9,5 28,2 0 0 0 0 0 19 ND 7,2 21,4 20,6 100 7,6 8,8 15,5 27,7 0 0 0 2,2 1,0 20 ND 9,9 28,8 37,9 6,2 100 25,4 13,7 14,1 0 0 2,1 0 3,6 21 ND 10,5 38,7 40,5 6,4 37,5 100 9,8 18,6 0,1 0 2,5 0,3 0 22 ND 7,2 7,4 ND 17,3 7,2 10,8 100 17,9 0 0 0,1 0,1 0 23 ND ND ND ND ND ND ND 21,2 100 0 0,5 0 0 0,1 9 0,4 3,1 0,5 1,2 0 2,0 1,0 0 0 100 5,5 6,3 5,4 0 15 0,4 3,3 2,1 3,3 0 0,1 0,8 0 0 7,8 100 22,5 21,6 0 17a 0,7 1,2 1,4 2,8 0 0,1 0,1 0,8 1,4 7,6 19,5 100 92,7 0 17b ND ND ND 1,4 0 0,3 3,4 ND ND ND ND 86,3 100 ND 24 ND ND 0,1 2,6 ND ND ND 0,8 0 0,2 0 1,1 1,1 100 On constate l'absence ou la quasi-absence d'hybridation croisée entre les génomes des HPV1, 2, 4, 6b, 7 et 11a et d'ADNs d'HPV d'EV nouvellement clonés marqués au 32p ou entre les ADNs d'HPV d'EV non marqués et des sondes spécifiques des HPV13, 16 et 18. De façon semblable, on n'a pas ou quasiment pas détecté d'hybridation croisée entre les ADNs des HPV14a, 14b, 15, 17a, 17b, 19, 20, 21, 22, 23 et 24 et les ADNs des HPV1a et lia par réassociation à saturation (tableau 2).Les ADNs d'HPV nouvellement clonés n'ont pas ou quasiment pas présenté d'hybridation croisée ou ont présenté une hybridation croisée inférieure à 50 8 entre eux et avec les génomes des autres HPV associés à l'EV (HPV3a, 5, 8, 9, 10 et 12), à l'exception des HPV14a et 14b, d'une part1 et des HPV17a et 17b, d'autre part, qui ont présenté une forte hybridation croisée. Ces observations justifient ie classement des nouveaux virus en neuf nouveaux types (HPV14, 15, 17, 19, 20, 21, 22, 23 et 24) plus deux sous-types des types 14 (HPV14a et b) et 17 (HPV17a e- b).