INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
ALIMENTATION EXTRACTION PRODUIT FINAL ENTREE MACHINE SORTIE MS H2 0 MS H2 O MS H2 O 35g 65Z Biomasse 84,9Z 15Z 190kg/h 240kg/h 100Z 1 DOZ Huile 1Okg/h+43kg/h 377kg/h 67kg/h +120kg/h 120kg/h vaporisation pressage eva poration EXEMPLE 3 Ce troisième exemple tel que représenté sur la figure 7 se rapporte au dispositif utilisant comme produits hydrocarbones des asphaltes.
L'extrudéur a vis 1- est constitué d'une première zone A de mélange. de compression et de cisaillement. puis d'une seconde zone E de transfert.
Dans la zone A, les vis la et lb sont tout d'abord constituées de filets 60 a pas constant, puis de filets 3 à pas resserré et enfin de contrefilets 4 munis de fenêtres 5.
Dans la zone E de grande longueur, les vis la et lb comportent des filets 13 a pas constant ou dégressif.
Sous l'faction de la commande d'ouverture des gaz qui agit directement sur l'organe de commande du dispfisit if d'admission, l'obturateur (1) ouvre le con doit d'admission (1U) (fig. 5). Simultarèment, le dispositif de contrôle d'entrée d'air du compresseur, lui aussi actionné par la commande d'ouverture des gaz, s'ouvre et la pression de suralimentation d'air augmente dans le conduit d'admission. Les gaz se comportent de la même façon qu'au régime de ralenti.
Les débits d'air à l'entrée du compresseur et à l'entrée du cylindre sont bien entendu plus important-s ainsi que les pressions dans le conduit d'admission et dans le cylindre. Pendant la compression et la détente des gaz, le corps du piston ferme complètement la lumière d'admission. La pression d'air dans le conduit d'admission augmente jusqu'à ltouverture de la lumière par le piston. A cet instant, une partie des gaz brulés est déjà évacuée dans l'échappement (la lumière d'échappement se découvrant plus tôt que la lumière d'admission). La suppression existant dans le conduit d'admission crée un balayage puissant et trés rapide des gaz résiduels jusqu'à la fermeture de la lumière d'échappement par la soupape rotative d'échappement (11). L'injection se fait dans les mêmes conditions qu'au régime de ralenti.Elle débute pendant la remontée du piston et aprés la fermeture de la lumière d'échappement par la soupape rotative et finit juste avant la fermeture de la lumière d'admission par le piston. L'importance du jet et le temps d'injection sont définis par un calculateur électronique qui tient compte du régime de rotation du moteur, de sa température, des conditions climatiques amblantes et de la position de la commande- d'ouverture des gaz. Le profil (K) de l'obturateur (1), défini dans la section (B) (fig. 4) oriente la direction d'écoulement de l'air à l'éntrée du cylindre de façon à créer une circulation en forme de boucle à l'intérieur du cylindre. Ce type de comportement dynamique des gaz diminue les pertes de charge dans le cylindre lors du balayage et lors du remplissage.Il améliore aussi le brassage des gaz et donc l'homogénéité du mélange. Le dispositif faisant l'objet de l'invention permet donc, en position d'ouverture partielle, de limiter la section de passage des gaz à l'entrée du cylindre en leur assurant une bonne direction d'écoulement. Cette limitation à pour effet d'une part d'accélérer la vitesse de cet écoulement et d'autre part d'assurer un dosage facile et précis de la quantité d'air admise dans le cylindre. La pression du suralimentation est donc maitri sée avec précision. Le dispositif faisant l'objet de l'invention permet ainsi d'affiner le dosage de la quantité d'air déplacée par le compresseur.Son action et celle du dispositif de contrôle d'entrée d'air du compresseur permet par un réglage combiné entre eux et avec le dispositif d'injection de combustible d'obtenir une pression de suralimentation dans le cylindre et une richesse du mélange adéquates pour tous les régimes " intermédiaires ". Le couple fourni par le moteur à bas et moyen régime et son rendement sont donc beaucoup plus importants que sur un moteur " 2 temps " classique. C'est dans ces régimes que le moteur tire le profit maximum du dispositif faisant l'objet de l'invention.
C'est aussi dans ces régimes que la complémentarité fonctionnelle de ce dernier avec le dispositif d'échappement à soupape rotative (11) est la plus interessante.
En ouverture maximum, l'influence du dispositif faisant l'objet de l'invention est nulle. Rien ne modifie l'écoulement des gaz dans le conduit d'admission jusqu'à l'intérieur du cylindre. Les surfaces (G), (HY et (K) du cylindre porteur (2) et de l'obturateur (1) (fig. 6), seules surfaces du dispositif en contact avec les gaz, épousent le conduit d'admission. Dans cette position, le moteur atteind son régime maximum. C'est la configuration géométrique du conduit d'admission à l'endroit de la lumière et ses caractéristiques dimensionnelles qui déterminent le comportement cinétique des gaz dans le cylindre. Le volume d'air déplacé par le compresseur varie en fonction du régime.Le rendement du compresseur varie lui aussi en fonction de son régime. lorsque celuici augmente, le rendement s'accroît jusrll.l' un maximum. Le compresseur et le moteur sont liés par un couple réducteur ou multiplicateur qui fait coincider ce maximum avec le régime théorique maximum du moiteur. La pression de suralimentation augmente donc jusqu'au régime maximum et la quantité de combustible injecté varie en fonction de l'accélération.Cette quantité est calculée de façon à conserver une richesse-demélange adéquate et à prévenir les risques de préallumage. En position d'ouverture maximum, le dispositif de contrôle d'entrée d'air du compresseur est réglé pour que la pression de suralimentation ne dépasse pas le seuil critique de préallumage. L'orientation de l'écoulement des gaz à l'endroit de la lumière d'admission est donnée par la forme du conduit à cet endroit. Cette forme est en partie réalisée par les faces (Ci), (H) et (K) du dispositif d'admission. Pendant la compression des gaz par le piston leur explosion et leur détente, le corps du piston masque la lumière d'admission. La pression dans le conduit d'admission augmente trés rapidement et trés fortement. Lorsque le piston découvre la lumière d'admission, les gaz brulés sont en grande partie évacués. L'air frais en surpression dans le conduit d'admission balaye violemment et rapidement les gaz résiduels et refroidit la soupape rotative d'échappement (11). Le remplissage commence lorsque cette dernière ferme le conduit d'échappement. Le compresseur comprime directement dans le cylindre. L'injection se fait dans les mêmes conditions que pour les régimes intermédiaires. le rendement et les performances du moteur sont, dans les régimes maximums, assurés principalement par le dispositif d'échappement à soupape rotative.
Par ailleurs, afin d'améliorer le remplissage en gaz frais sans nuire à la qualité du balayage des gaz brulés, il est intéressant d'équiper le cylindre de 2 dispositifs d'admission, comme celui faisant- l'objet de l'invention. Ces dispositifs a3 mentent le cylindre par des lumières d'admission usinées en vis-àvis et perpendiculairement à la lumière d'échappement. Dans ce type de configuration, l'organe de commande (11) actionne par l'intermédiaire de la bielle (12) le dispositif situé en vis-à-vis. Dans le cas d'un moteur possédant plusieurs cylindres, l'organe de commande (il) actionne le premier dispositif et, par I'intermédiaire des bielles (12) successives, l'ensemble des autres dispositifs montés en vis-à-vis sur toute la rangée de cylindres.
DISPOSITIF D'ARTICULATION ETANCHE POUR TUYAUX CYLINDRIQUES La présente invention concerne un dispositif d'articulation étanche pour tuyaux cylindriques en matière synthétique.
Les tronçons de tuyaux extrudés sont en général rigides et ne permettent pas de suivre des courbes de faible rayon de courbure. Pour pallier cet inconvénient, on a développé des éléments souples composés d'anneaux emboîtes les uns dans les autres et présentant entre eux un Jeu suffisant pour permettre de former des coudes ou de suivre des courbes de faible rayon. Ces éléments souples sont bien adaptés à toutes les applications ou l'étanchéité n'est pas requise, étant donné qu'il est impossible d'assurer l'étanchéité entre les segments cylindriques formant ces éléments, meme si, comme l'ont montré différents essais, on les équipe de Joints toriques ou profilés. De ce fait, l'utilisation de ce type d'éléments souples n'est pas envisageable pour de très nombreuses applications ou l'étanchéité est une caractéristique indispensable.Il en est ainsi pour toutes les applications relatives à l'approvisionnement ou l'évacuation de liquides, par exemple pour la mise en place ou la réparation de canalisations transportant des eaux claires ou des eaux usées.
Il en est de meme pour la protection des câbles électriques ou des lignes téléphoniques.
La présente invention se propose de pallier cet inconvénient en réalisant un dispositif d'articulation étanche qui permet de raccorder entre eux des tronçons de conduites de canalisations rectilignes rigides, au moyen de tronçons courbes de relativement petit rayon de courbure.
Ce but est atteint par le dispositif d'articulation selon l'invention, caractérisé en ce qu'il comprend au moins un premier élément d'articulation ayant un profil partiellement sphérique et au moins un second élément d'articulation ayant également un profil partiellement sphérique, le premier élément d'articulation ayant un diamètre intérieur sensiblement égal au diamètre extérieur du second élément d'articulation, de telle manière que le second élément d'articulation puisse etre emboîté à l'intérieur du premier élément d'articulation afin de former une rotule.
Selon une forme de réalisation particulière, l'un au moins des deux éléments d'articulation comporte des moyens d'étanchéité agencés pour frotter contre la surface d'appui de l'autre élément d'articulation.
Selon une autre forme de réalisation particulière, lesdits moyens d'étanchéité comprennent au moins une protubérance annulaire ménagée sur la surface intérieure de l'un des éléments d'articulation et agencée pour frotter contre la surface d'appui de l'autre élément d'articulation.
Selon une forme de réalisation avantageuse, lesdits moyens d'étanchéi- té comprennent au moins un Joint élastomère annulaire disposé dans un logement ménagé dans l'un des éléments d'articulation et dimensionné pour frotter contre la surface d'appui de l'autre élément d'articulation.
Le premier élément d'articulation peut comporter au moins un logement ménagé a sa surface intérieure, agencé pour contenir au moins un Joint d'étanchéité annulaire, ce Joint étant dimensionné pour prendre appui sur la surface périphérique du second élément d'articulation.
Le second élément d'articulation peut aussi comporter au moins un logement ménagé à sa surface extérieure, agencé pour contenir au moins un Joint d'étanchéité annulaire, ce Joint étant dimensionné pour prendre appui sur la surface intérieure du premier élément d'articulation.
Selon une variante combinant les deux réalisations précédentes, le premier élément d'articulation comporte au moins un logement ménagé à sa surface intérieure agencé pour contenir au moins un Joint d'étanchéité annulaire, ce Joint étant dimensionné pour prendre appui sur la surface périphérique du second élément d'articulation et le second élément d'articulation comporte au moins un logement ménagé à sa surface extérieure, agencé pour contenir au moins un Joint d'étanchéité annulaire, ce Joint étant dimensionné pour prendre appui sur la surface intérieure du premier élément d'articulation.
Les caractéristiques des matières synthétiques actuellement sur le marché, sont insuffisantes pour répondre aux nombreux désiderata des joueurs. De tels articles posent donc un problème particulier dans la mesure où ils sont appelés à résister à des efforts violents, généralement de faible durée, tant en traction qu'en torsion ou flexion. C'est pour cette raison que les matieres thermoplastiques facilement moulables doivent être renforcées par une armature intérieure. Il est connu de réaliser de telles armatures par des fibres tissées ou non, enduites de résines synthétiques telles que des résines epoxy par exemple. C'est ainsi que des fibres de verre, d'aramide (polyamide aromatique) carbone, ou bore imprégnées selon des procédés divers et connus ont déjà été utilisées en tant que fibres d'armature.
Mais, les caractéristiques des produits obtenus sont fonction des caractéristiques des fibres et de leur orientation. On sait par exemple qu'utilisées de manière unidirectionnelle, c'est-à-dire la force s'appliquant dans une direction unique et constante, les fibres aramides imprégnées sont recommandées en traction, alors que les fibres de carbone sont recommandées en flexion, les composites obtenus étant des matériaux anisotropes. L'orientation et le choix des fibres doivent donc correspondre à celles des contraintes subies. Mais malheureusement, dans le cas particulier des articles de sport, les contraintes ne sont pas unidirectionnelles.Par exemple, dans le cas des cadres de raquettes, on constate d'une part des contraintes de flexion transversales dues au cordage, des contraintes de tension longitudinale dues au choc de la balle, et également de torsion faisant appel à ur résistance en traction par suite du décentrage accidentel de la balle. Dans le cas des club de golf, à la flexion lors du choc du fer sur la balle, se superpose toujours une torsion du fait du décentrage du fer.
Des essais mécaniques ont montré que la résistance en flexion maximum, lorsque l'orientation des fibres est perpendiculaire à celle de la contrainte, tombe jusqu'à une valeur proche de celle du liant lorsque l'orientation de la contrainte est parallèle à l'orientation des fibres. De même, ces essais montrent que la résistance en torsion est optimum quand les fibres sont orientées à 450 des contraintes.
Outre les caractéristiques de résistance en torsion et traction exigées par les joueurs, ceux-ci demandent en plus que le poids de tels articles soit strictement limité. C'est pour cette raison que sont apparues des structures creuses.
Les armatures actuellement utilisées ne donnent pas pleine satisfaction. En effet, dans le cas de fibres unidirectionnelles, utilisées en section pleine ou creuse, il existe des problèmes de positionnement à l intérieur du moule, et lors du perçage des trous nécessaires au cordage de la raquette, ces fibres perdent leur continuité, et par suite leur efficacité. Les tissus bidirectionnels enroulés sur un mandrin léger sont inefficaces dans une direction et provoquent un alourdissement sans avantages particuliers en torsion. Les tresses classiques n'apportent en flexion que 50% de la possibilité des fibres et conduisent également à une augmentation de poids ou à l'utilisation de fibres évoluées et à prix élevé.
La présente invention a pour objet de remédier à ces inconvénients et de proposer une armature résistant parfaitement tant aux efforts de traction qu'aux efforts de torsion.
Selon la présente invention, l'armature, notamment pour articles de sport, réalisée par moulage de matières syntétiques, est caractérisée en ce qu'elle est constituée par une tresse à l'intérieur de laquelle sont introduites des fibres longitudinales.
Pratiquement, l'armature est tressée sur un ou plusieurs fils longitudinaux s'étendant parallèlement à l'axe de l'armature.
Ainsi, on obtient un ensemble cohérent dans lequel les fibres longitudinales sont plus spécialement destinées à répondre aux sollicitations résultant de flexions transversales (notamment dans le cas d'une raquette de tennis), les fibres transversales étant plus spécialement destinées à répondre aux sollicitations en torsion résultant par exemple du choc de la balle. Les fibres employées peuvent être de même nature et, par exemple, constituées uniquement de fibres de verre. Mais de préférence, elles sont constituées en deux matériaux différents sélectionnés pour leurs caractéristiques propres aux efforts à soutenir.C'est ainsi que de préférence les fibres longitudinales sont des fibres de carbone ou de bore unidirectionnelles, alors que les fibres transversales treevées sont des fibres de verre olj d'aramide.
Selon une autre caractéristique de l'invention, la tresse de fibres de verre ou d'aramide est tressée selon un angle compris entre 30 et 600 par rapport à l'axe de l'armature.
Le nombre de fibres longitudinales peut être quelconque, mais il est avantageusement pair pour des raisons de symétrie. Dans le cas d'une structure creuse, la disposition des fibres longitudinales résistant à la flexion doit être excentrée au maximum pour obtenir le meilleur moment d'inertie possible.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre d'un mode de réalisation particulier, donné uniquement à titre d'exemple non limitatif en regard des figures qui représentent - la figure 1, une vue en plan d'une longueur d'armature - la figure 2, une vue en coupe par un plan perpendiculaire à l'axe de l'armature - la figure 3, une vue de détail montrant le tressage des fibres transversales sur une fibre longitudinale.
Sur la figure 1, on distingue une tresse 2 par exemple en Kevlar à l'intérieur de laquelle sont incorporés quatre multifilaments parallèles 1, constitués par exemple de 6000 à 12000 fibres de carbone haute- résistance. Pour des nécessités de résistance au pliage, les multifilaments de carbone peuvent être protégés par une microtresse 3 par exemple en fibres de verre. La tresse 2 peut être constituée de fibres de verre ou d'aramide formant avec l'axe A de l'armature un angle compris entre 30 et 60C et avantageusement égal à 450. Le nombre des fibres est tel qu'après une imprégnation de 40% en poids de résine époxide, sous une pression de Ikg par cm2, l'épaisseur de la tresse soit comprise entre 1 et 3mm.Le diamètre proprement dit de la tresse est par exemple compris entre 5 et 20mm avec un poids compris entre 70 et 130g par mètre linéaire.
La figure 2 est une vue en bout de l'armature selon l'invention qui, dans l'exemple représenté, inclut quatre multifilaments 1 unidirectionnels. Comme cela apparaît mieux sur la figure 3, la tresse est formée de manière à ce que ces fibres viennent ' alternativement s'enrouler autour d'un multifilament 1 respectivement à gauche et à droite. Cette opération peut facilement être réalisée sur une machine à tresser classique. Sur la figure 3, on voit que les filaments 2a s'enroulent à droite autour du multifilament 1 alors que les multifilaments 2b s'enroulent à gauche autour de ce même multifilament. Ainsi, les multifilaments 1 sont parfaitement intégrés à la tresse dont ils forment une partie constitutive, la mâture présentant ainsi un caractère homogène. Bien entendu, les fibres 2a et 2b sont elles-mêmes entrelacées tout au long de la tresse.
Il va de soi que de nombreuses variantes peuvent être introduites, notamment par substitution de moyens techniquement équivalents sans sortir pour celà du cadre de l'invention.
La présente invention concerne un dispositif de protection contre les coupures accidentelles aux mains dont est victime le personnel de restauration appelé à utiliser et par suite, à nettoyer les machines à trancher à lame circulaire rotative - (machine à jambon) Les machines de ce type, en usage actuellement, sont munies d'un carter recouvrant la lame en majeure partie et servant d'appui de translation à chaque passage du produit à débiter.
La partie réfléchissante 14b crée ainsi un faisceau latéral dont la concentration en énergie
lumineuse est relativement élevée, et les rayons arri-
vant dans la région 16c sont déviés comme indiqué par les éléments diffracteurs 18 de manière à obtenir, dans la région latérale du véhicule, une caractéristique
photométrique conforme à la fonction de marqueur latéral.
En particulier, on agencera les éléments diffracteurs 18 de manière à ce que l'angle de visibilité
minimal vers l'extrémité opposée du véhicule, en l'occur-
rence vers l'avant, soit respecté. A titre d'exemple, un tel angle peut avoir une valeur de l'ordre de 45 , valeur
généralement imposée par des règlements.
Ainsi on réalise un feu à double fonction, à savoir feu de position axial et marqueur latéral, en utilisant de façon avantageuse une région du réflecteur (partie 14b) qui n'est pas spécialement critique pou! la qualité du faisceau de feu de position, pour créer un faisceau auxiliaire relativement concentré vers un petit espace libre laissé entre le bord libre 14c dudit réflecteur et la glace de fermeture. Un autre avantage réside dans le fait que les irrégularités de surface
qui sont normalement prévues pour la diffusion du fais-
ceau axial de feu de position sont directement utilisées, sans agencement additionnel, pour obtenir une déviation de ce faisceau auxiliaire, par exemple de manière à satisfaire aux normes de photométrie imposées pour les
marqueurs latéraux.
Enfin on peut noter que la joue extérieure de la partie réfléchissante 14a et l'élément catadioptrique
19 ne sont aucunement gênants pour la création du fais-
ceau de la fonction marqueur latéral. Ainsi, la para-
bole 14a peut conserver une forme relativement refermée, au profit de l'intensité du faisceau axial de feu de position, et il n'est pas nécessaire de modifier ou de déplacer l'élément catadioptrique 19. En effet, ces deux organes du feu sont contournés par le faisceau latéral. A cet égard, on peut rappeler que, dans les
EXEMPLE 6 - INOCULATION DES PLANTES Pour contrôler la qualité de l'inoculum obtenu par le procédé selon l'invention, on a testé l1infectivité d'un inoculum de Frankia sur Casuarina eguisetifolia (Frankia souche ORS 021001) et d'un inoculum de champignon endomycorhizien vésiculo-arbusculaire (Glomus mosseae).
Frankia souche ORS 021001 On a d'abord obtenu des plantules de Casuarina equisetifolia en faisant germer des graines superficiellement stérilisées (trempage dans H2S04 concentré pendant 1 min, puis rinçage abondant avec de l'eau distillée stérile). Les plantules âgées de 4 semaines ont été repiques à raison de 1 plantule par pot en plastique (diamètre 7 cm, hauteur 7 cm) contenant du sol stérile humidifié quotidiennement à l'eau stérile.
Pour inoculer les plantules au moment du repiquage, on prépare l'inoculé comme suit . on fait regonfler 120 mg de billes déshydratées dans le tampon phosphate indiqué ci-dessus ; . après écrasement on mélange le-gel obtenu avec du sable stérile et l'on répartit en 12 pots, ce qui revient à apporter à chaque pot inoculé 10 mg de billes déshydratées.
On a utilisé deux lots d'inoculum : un premier lot stocké pendant 2 semaines seulement (inoculum n 1), un deuxième lot stocké à la température du laboratoire pendant 1 an (inoculum n0 2). Bien entendu, parallèlement aux pots inoculés, on a mis en place une série de pots témoins non inoculés.
Après 2 mois de culture, on détermine le poids sec des parties aériennes des plantes (séchage jusqu'à poids constant), le nombre de plantes nodulées et le nombre de nodules par plante (tableau 5).
TABLEAU 5 INOCULATION DES PLANTULES DE CASUARINA EQUISETIFOLIA AVEC ORS 021001 INCLUS DANS LES BILLES D'ALGINATE DESHYDRATEES PUIS REGONFLEESAU MOMENT DE L'EMPLOI DANS LE TAMPON PHOSPHATE TRAITEMENT POIDS SEC PLANTES NODULEES NOMBRE DES DES PLANTES SUR NOMBRE TOTAL NODULES/PLANTE (mg/plante) Témoin 80 o / 12 O Inoculum n01 220 12 / 12 3 - 8 Inoculum n02 170 12 / 12 3 - 5 Inoculum n0 1 Billes conservées sous forme déshydratée pendant 2 semaines à la température du laboratoire Inoculum n 2 Billes conservées sous forme déshydratée pendant 1 an à la température du laboratoire.
Glomus mosseae On a inclus dans les billes d'alginate les structures de Glomus mosseae (hyphes libres ou dans les racines, spores) suivant la méthode décrite par Diem et al. (1981) et Ganry et al. (1982). On a repiqué des plantules de Vigna unguiculata âgées de 7 jours dans des pots en terre cuite (diamètre 15 cm, hauteur 20 cm) contenant du sol stérile.
Un premier lot de 5 plantes a été inoculé avec un inoculum qui est un mélange de sable et de gelée préparé de la même façon que précédemment décrit mais à partir de billes déshydratées contenant les structures de Glomus mosseae. Ces billes avaient été stockéespendant 1 an à la température du laboratoire. On a apporté à chaque pot inoculé l'équivalent de 30 mg de billes déshydratées.