INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En partie basse, la chambre 5 est fermée par un collecteur 13 en matériau isolant, qui forme une gorge circulaire 13a d'écoulement vers un conduit de sortie 14.
Le conduit 14 débouche dans une enceinte de séparation 15 qui comporte en partie haute un conduit d'évacuation 16 du gaz vecteur.
En outre, le dispositif comprend, dans un compartiment situé au-dessous du collecteur 13, une batterie haute tension rechargeable 17, apte à engendrer entre ses bornes une différence de potentiel de l'ordre de quelques kilovolts. L'électrode centrale 6 traverse le collecteur 13 et est reliée à la borne négative de la batterie 17, cependant que la borne positive de cette dernière constitue la référence de masse à laquelle est reliée l'électrode périphérique 10. Il est à noter que le courant qu'est appelée à débiter la batterie 17 est de l'ordre de quelques micro-ampères par centimètre d'électrode 6 et est donc compatible avec l'utilisation d'une batterie haute tension de type courant.
Le fonctionnement du dispositif décrit est le suivant : la phase gazeuse arrivant par le conduit de sortie 1 du chromatographe est transformée en un aérosol par la combinaison du brusque refroidissement dans le réservoir 3 et de la détente dans le divergent-convergent 4: le produit à capter se présente à l'orifice 4a sous la forme de très fines gouttelettes dispersées dans le gaz vecteur.
Par effet Corona, ces gouttelettes sont ionisées négativement au voisinage de l'électrode centrale 6 et sont accélérées vers l'électrode périphérique 10. En atteignant cette dernière, les gouttelettes coalescent et s'écoulent verticalement sous forme de filets dans lescreux 11 des cannelures ; la structure cannelée de l'électrode 10 permet le passage du courant d'ionisation au niveau des arêtes 12 (évitant la formation d'un film liquide continu sur l'é- lectrode, qui isolerait celle-ci). Les filets liquides s'écoulent dans le collecteur 13, puis dans le conduit 14 en même temps que le gaz vecteur. Le liquide est récupéré dans l'enceinte 15, le gaz vecteur s'échappant en tête de celle-ci au-dessus du niveau liquide afin d'éviter un entraînement du liquide par celui-ci.
Par ailleurs, la figure 3 schématise une unité constituée par plusieurs dispositifs du type précité, tels que 18, qui peuvent être, tour à tour, reliés à un conduit 19 de sortie d'un chromatographe. Les moyens de liaison de ces dispositifs au conduit 19 peuvent notamment etre constitués, de façon connue en soi, par un disque tournant 20 pourvu, d'une part, d'orifices pour le passage des conduits d'entrée des dispositifs 18, d'autre part, de moyens de fixation desdits dispositifs. Avant chaque séquence de présentation d'un produit dans le gaz vecteur, le disque 20 est amène à tourner pour relier un nouveau dispositif 18 à la sortie du chromatographe.
La figure 4 représente un appareil de traitement industriel d'aérosol en vue d'en séparer la phase liquide et la phase gazeuse. Cet appareil possède une chambre d'io ionisation et des électrodes identiques à celles représentées aux figures 1 et 2. Toutefois, ses dimensions étant plus importantes, l'alimentation haute tension est assurée par un générateur séparé.
Le procédé de l'invention a en particulier été mis en oeuvre sur un dispositif du type de celui représenté aux figures 1 et 2 pour capter et recueillir des cétones organosiliciées et organogermaniées cycliques de taille moyenne (8 à 13 chaînons) du type (M = Si ou Ge) Le chromatographe utilisé était un chromatographe préparatif en phase vapeur de marque "VARIAN AEROGRAPH modèle 712". Le gaz vecteur était de l'azote rectifié.
La température à la sortie du chromatographe était légèrement supérieure à la température d'ébullition des cétones concernées.
Ces produits qui forment à la sortie du chromatographe un brouillard incondensable par les pièges usuels, ont été captés de façon extrêmement efficace par le dispositif de l'invention dont les paramètres étaient-les suivants - Température du réfrigérant : - 300 C, - Hauteur des électrodes : 50 mm, - Distance entre électrodes : 10 mm, - Différence de potentiel entre électrodes 4 000 volts, - Diamètre de l'électrode axiale : 0,1 mm.
Procédé de préparation d'une pièce revêtue par projection à chaud utilisable notamment pour la réalisation de pièces en matériau composite munies d'un revêtement réfractaire La présente invention a pour objet un procédé de préparation d'une pièce revêtue par projection à chaud.
De façon plus précise, elle concerne la réalisation d'un traitement de la surface de la pièce à revetir, afin d'augmenter l'adhérence du matériau de revêtement projeté ensuite sur la pièce, et elle s'applique en particulier à la réalisation de pièces en matériau composite revêtues d'un matériau réfractai- re.
Depuis quelques années, on a développé de nouveaux matériaux composites et en particulier des matériaux constitués par des matières plastiques renforcées par des fibres inorganiques telles que les fibres de verre, de carbone, de silice ou de graphite Cependant, l'emploi de ces matériaux pose certains problèmes lorsqu'on veut les munir d'un revêtement adhérent, réalisé par exemple en matériau réfractaire En effet, la pratique habituelle pour améliorer l'adhérence d'un tel revetement est de soumet tre tout d'abord la surface de la pièce soit à une attaque physique, par exemple à un sablage ou à un rainurage, soit à une attaque chimique, puis de réale ser ensuite un recuit de la pièce revetue.Cependant, de tels traitements ne permettent pas d'obtenir une adhérence suffisante et ils sont, par ailleurs, d'une mise en oeuvre délicate.
La présente invention a précisément pour objet un procédé de préparation d'une pièce revêtue par projection à chaud d'un matériau de revêtement qui permet d'obtenir une adhérence améliorée entre le revêtement et la pièce, sans nécessiter pour autant la Le procédé selon l'invention de préparation d'une pièce revêtue par projection à chaud d'un matériau de revêtement se caractérise en ce que l'on dépose tout d'abord sur la surface de la pièce à revêtir une couche de matière thermoplastique, en ce que l'on projette ensuite à chaud le matériau de revêtement sur la surface de la pièce munie de ladite couche et en ce que l'on refroidit immédiatement la surface de la pièce ainsi traitée.
Grâce à la mise en place d'une couche de matière thermoplastique sur la pièce à revêtir, on obtient une adhérence élevée du matériau de revêtement. En effet, lors de la projection à chaud de ce matériau, la matière thermoplastique se ramollit et les particules du matériau de revêtement sont enchâssées dans la couche de matière thermoplastique, ce qui permet d'obtenir ainsi un bon ancrage du revêtement.
Par ailleurs, cette couche de matière thermoplastique a de bonnes caractéristiques de vieillissement et elle ne se dégrade pas au contact de la vapeur d'eau ou sous l'action de rayonnements tels que les rayonnements ultra-violets, infra-rouges, etc.
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Dans le mode de réalisation des figures 7a à 7c, la douille 6 présente entre deux tronçons d'évidement de section constante 17 correspondant sensiblement aux dimensions de la tige d'axe 1,une cavité 18 de section plus importante réalisant une portée d'appui 19 pour les faces d'extrémité libres des pattes élastiques de la tige. Dans une variante non représentée de ce mode de réalisation le montage peut s'effectuer dans l'un ou l'autre sens en prévoyant deux cavités disposées de part et d'autre du
milieu de la douille.
La mise en place d'une tige d'axe pour la réalisation du dispositif selon l'invention peut s'effectuer comme illustré aux figures 7a à 7c en introduisant par une extrémité dans l'un des flasques par exemple le flasque 7b -une tige d'axe 1 par son chanfrein 2 dans l'orifice axial 8, la tige s'engageant avec ses pattes 4 repliées dans la douille 6 comme illustré à la figure 7b, les pattes s'écartant radialement Iorsqu'elles parviennent dans la zone de section plus -importante, dans ce cas, la cavité 18. L'encliquetage ainsi réalisé assure un maintien, par élasticité radiale de la tige d'axe dans la douille ainsi qu'une retenue axiale de la tige par butée des faces d'extrémité libres des pattes contre les portées d'appui dans l'évidement de
la douille ainsi que contre la nervure 9.
On se rend clairement compte à la lecture de la précédente
description que l'axe selon l'invention est d'un montage particulièrement
simple et rapide ne nécessitant aucun outil. Aucun dispositif d'orientation n'est non plus nécessaire pour l'engagement de la tige d'axe entre les paliers correspondants. Des paliers intermédiaires traversés par la tige
peuvent également être prévus.
On comprend également que les efforts axiaux auxquels sont soumises en fonctionnement les pièces du dispositif sont pratiquement inexistants de telle sorte que les risques de sortie axiale de l'axe sont tris faibles. De plus, les pattes de blocage sont situées dans une zone voisine de la partie médiane de -la douille, zone qui n'est pas soumise à des efforts de cisaillement de telle sorte que la tige peut présenter sa section maximale dans les zones voisines des paliers qui sont soumises à ces efforts de cisaillement. On comprend également que le dispositif est inviolable en ce sens
que l'on ne peut extraire la tige d'axe sans provoquer sa destruction.
Bien que l'invention ait été décrite en liaison avec des modes de réalisation particuliers, il est bien évident qu'elle n'y est nullement limitée, et qu'on peut lui apporter de nombreuses variantes et modifications
sans pour autant sortir ni de son cadre ni de son esprit.
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DISPOSITIF POUR AMORTIR LES BRUITS CAUSES PAR L'ECPPEMENT D'AIR DES MACHINES-OUTILS A AIR COMPRIME L'invention concerne un dispositif pour amortir les bruits dus à ltéchappement de l'air des machines-outils à air comprime', en particulier de ceux qui sont manipulés à la main, et avantageusement ceux dont 11 outil de travail est rotatif.
Les bruits qui se produisent lors de la détente de l'air comprimé demandent que l'on mette en oeuvre des amortisseurs des sons. Les constructions connues ne permettent que dans certaines limites une adaptation aux différentes conditions, qui sont associées à l'utilisation des machines-outils à air comprime.
Selon une variante de l'invention, pour pouvoir modifier ou régler l'angle de rotation de la pièce rotative, pour l'un ou l'autre des deux modes de réalisation décrits dessus, la rainure curviligne est réalisée de longueur maximale nécessaire, et on dispose, soit dans la rainure rectiligne, soit de préférence dans la rainure curviligne, au moins une butée d'extrémité à positionnement réglable, cette butée pouvant être de tout type approprié: par exemple une butée à expansion (c'est-à-dire une butée comportant de façon connue en soi des surfaces côniques permettant d'augmenter son diamètre par manoeuvre d'une vis, et de la bloquer entre les flancs de la rainure).
I1 existe des dispositifs de coupure de circuit employant des modules de déclenchement électroniques couvrant une gamme étendue de réglages de seuil de surintensité et de temporisation. Des dispositifs de traitement analogiques aussi bien que des dispositifs numériques sont capables de procurer une protection de circuit ap propre sur une gamme étendue de courants de fonctionnement. Les dispositifs de coupure de circuit utilisant des modules de déclenchement électroniques ont été limités jusqu'à présent à des applications de type industriel correspondant à des disjoncteurs de grande taille. Les modules de déclenchement sont généralement montés sur une face avant des disjoncteurs, dans un bottier séparé du mécanisme de coupure de circuit et des transformateurs de détection de courant.Cependant, dans le cas des disjoncteurs du type à "bottier moulé", dans lequel le mécanisme d'actionnement et le module de déclenchement sont contenus dans un boîtier commun, les exigences d'encombrement ont jusqu'à présent limité le module de déclenchement à des dispositifs thermiques et magnétiques ayant des intensités nominales inférieures à 1200 ampères.
L'application des techniques des circuits intégrés complexes pour miniaturiser un grand nombre des composants des modules de déclenchement électroniques a considérablement réduit la taille physique globale des modules de déclenchement électroniques. Les composants de circuit discrets, tels que le transformateur de détection de courant, les condensateurs de temporisation et les résistances réglables, imposent une limite à la réduction possible de la taille des modules de déclenchement électroniques classiques.
L'invention a pour but de décrire une configuration de circuit permettant de réduire le nombre des résistances variables utilisées pour fixer les paramètres de courant et de retard de déclenchement, et permettant de réduire de façon correspondante la taille de la carte de circuit imprimé contenant le dispositif de traitement du module de déclenchement.
On utilise des réseaux résistifs dans lesquels on peut faire varier la topologie du circuit et donc son impédance de transfert, au moyen d'un commutateur à codage binaire, pour régler les paramètres de retard et de surintensité d'un module de déclenchement électronique. Une sélection de valeurs de résistance et de paramètres de table de vérité conduit à un circuit à résistance variable qu'on peut monter sur la face avant des disjoncteurs industriels de petite taille. L'utilisation du circuit dont la résistance est commandée de façon binaire conduit à un dispositif de traitement de signal analogique moins coû- teux, du fait d'une réduction du nombre de résistances nécessaires pour réaliser les fonctions de surintensité et de temporisation.L'utilisation du circuit à résistance commandée en binaire avec un dispositif de traitement de signal numérique réduit suffisamment la taille de la carte de circuit imprimé pour permettre l'application de la fonction de déclenchement électronique à des disjoncteurs industriels de taille encore plus petite.
La suite de la description se réfère aux dessins annexés qui représentent respectivement Figure 1 : une vue de face du panneau de commande d'un module de déclenchement pour un disjoncteur industriel Figure 2 : une représentation schématique du circuit de traitement utilisé dans le module de déclenchement représenté sur la figure 1 ; Figure 3 : une représentation graphique des incré ment s de retard pour divers paramètres de surintensité Figure 4 : une représentation schématique d'un circuit de résistances en échelle commandé en binaire, prévu pour l'utilisation avec un circuit de traitement de module de déclenchement analogique conforme à l'invention Figures 5A-5H : des représéntations de tables de vérité des valeurs de sortie de résistance que fournit le circuit de la figure 4 Figure 6 : une représentation d'un circuit detraitement de module de déclenchement numérique conforme à l'invention Figure 7 : un circuit de résistances en échelle commandé en binaire qui est utilisé dans le circuit représenté sur la figure 6 ; et Figures 8A-8H : des représentations de tables de vérité utilisées dans le circuit représenté sur la figure 7.
Avant de décrire le circuit de réglage de la fonction de déclenchement de disjoncteur électronique conforme à l'invention, il est intéressant de considérer le fonctionnement d'un dispositif de traitement de signal électronique qui est utilisé dans des disjoncteurs actuels.
La figure 1 montre en 10 un tel module de déclenchement statique, dans lequel la détermination du déclenchement est assurée par des moyens électroniques, au lieu de l'entre par des moyens thermiques et magnétiques. Le module de déclenchement est monté sur la face arrière d'un panneau avant 11, de façon qu'un ensemble de boutons 12 soit accessible par la face avant du panneau. Les boutons correspondent à des commutateurs de circuits à résistance variable, destinés à faire varier les réglages de surintensité, ainsi que la temporisation pour les diverses conditions de surintensité, avant le déclenchement. Un certain nombre d'indica teurs mécaniques correspondants sont disposés sur le panneau avant pour indiquer la nature de la condition de surintensité.
La figure 2 montre un circuit de traitement simplifié 14, connecté à une ligne omnibus 15, avec un contact 16 en série avec la ligne omnibus. Le contact 16 peut être actionné au moyen d'une ligne de commande 17 et d'un module actionneur à bobine de déclenchement 18, du type à variation de flux. Un transformateur d'intensité 19 est disposé autour de la ligne omnibus pour fournir une représentation continue du niveau de courant circulant dans la ligne omnibus. On utilise un transformateur d'intensité séparé pour chacun des trois conducteurs de phase de la ligne omnibus, et un transformateur d'intensité de détection de défaut à la terre séparé, 20, est prévu pour la détermination d'un défaut à la terre. Les signaux d'entrée que produisent les transformateurs d'intensité sont appliqués au circuit de traitement au moyen d'un conducteur 21.Le courant circulant dans la ligne omnibus alimente également une alimentation 22 qui est connectée aux transformateurs d'intensité au moyen des conducteurs 23 et du conducteur 21. Un circuit de seuil et de retard de long terme 24, comportant des réglages à la fois pour le seuil et la durée de retard de long terme, comme indiqué sur le panneau avant 11 du module de déclenchement de la figure 1, est connecté à un élément de commutation à semiconducteur 33 par l'intermédiaire d'un conducteur de sortie 35, pour appliquer un signal de déclenchement à l'actionneur à bobine de déclenchement à variation de flux 18, sur le conducteur 34, lorsqu'une telle condition de surintensité de long terme dépasse la durée de retard sélectionnée. Un circuit similaire de seuil et de retard de court terme, 25, est connecté au conducteur d'entrée 21 par l'intermédiaire d'un circuit logique OU 30, au moyen de conducteurs 31 et 32, pour déterminer l'apparition d'une condition de seuil de court terme et pour appliquer un signal à l'élément de commutation à semiconducteur 33, par la ligne de sortie 35, lorsque le courant reste dans la condition de seuil de court terme pendant une durée supérieure à la durée de retard sélectionnée. Un circuit de seuil de déclenchement instantané 26 est connecté de façon similaire au conducteur d'entrée 21 et au circuit logique OU 30, pour appliquer un signal de déclenchement sur la ligne de sortie 35 lorsqu'une condition de seuil de déclenchement instantané apparatt.On n'utilise aucun retard en cas d'apparition d'une condition de surintensité correspondant au seuil de déclenchement instantané, du fait qu'un déclenchement instantané est nécessaire. Un circuit de seuil et de retard de défaut à la terre, 27, est connecté au conducteur d'entrée 21 au moyen des conducteurs de phase 28, d'un conducteur de neutre séparé 29 et d'un circuit de sommation 30. Le circuit de seuil et de retard de défaut à la terre applique un signal de déclenchement sur le conducteur de sortie 35 lorsqu'une condition de défaut à la terre apparaît pendant une durée supérieure à une durée sélectionnée, d'une manière similaire à celle des circuits de long terme et de court terme décrits précédemment.
La courbe de déclenchement 36 tracée sous la forme d'une fonction logarithmique du courant et du temps, est divisée de façon à définir une région de long terme inclinée 37, relative à des conditions de surintensité qui correspondent à une plage approximative d'une fois à une fois et demie le courant sélectionné sur le panneau avant du module de déclenchement de la figure 1, pour une variation de retard au déclenchement indiquée en A. Un retard de court terme qui est mis en oeuvre dans une plage d'environ une fois et demie à quinze fois le courant sélectionné est représenté par une région horizontale 38A et une région 2 inclinée 38B qu'on désigne par "I2t". La flèche B indique la plage de retard. Le module de déclenchement est conçu pour déclencher pour n'importe quelle valeur de courant supérieur à environ 15 fois le courant sélectionné.On trouve une bonne description d'un circuit de traitement analogique utilisé dans un module de déclenchement statique dans le brevet des E.U.A. nO 4 115 829. Les valeurs de surintensité et de retard sont établies au moyen d'un ensemble de résistances variables organisées en un réseau diviseur de tension. Dans une telle configuration, il faut au moins autant de résistances que le nombre total de points de réglage que procure le module de déclenchement. On a déterminé depuis qu'il était possible de diminuer le nombre de résistances sans affecter la plage de réglages de déclenchement, par l'utilisation de réseaux de résistances en échelle commandés en binaire, et par un choix soigneux des valeurs des résistances individuelles.
La figure 4 représente un tel commutateur à codage numérique 39, prévu pour l'utilisation dans le module de déclenchement du brevet précité, employant un circuit de traitement analogique pour chaque fonction de surintensité et de défaut à la terre, dans lequel on utilise quatre résistances R1-R4 et quatre contacts de commutateur Sans4 pour établir 8 valeurs de résistance entre les bornes A, B.
Le commutateur 39 est un commutateur à quatre pôles et à plusieurs positions du type à double rangée de connexions, qui se prête aisément à l'insertion automatique dans une carte de circuit imprimé. On peut citer pour un tel commutateur capable de réaliser cette fonction le commutateur du type BCD 1248 fourni par EECO Company, Santa Anna, Californie. On peut employer un nombre quelconque de pôles et de résistances, selon le nombre de fonctions désirées. Les figures 5A-5H représentent respectivement les tables de vérité et les valeurs des résistances pour les fonctions de réglage du courant nominal, de seuil de long terme, de retard de long terme, de seuil de court terme, de retard de court terme, de seuil de défaut à la terre, de retard de défaut à la terre et de déclenchement instantané.
La fonction de réglage de sélection de déclenchement de l'invention est également applicable dans un module de déclenchement statique utilisant un circuit de traite ment numérique. On trouve la description d'un tel module de déclenchement numérique dans le brevet des E.U.A.
no 4 038 695. Le circuit concentrateur de données 60 représenté sur la figure 6 est utilisé pour recevoir les données de réglage de déclenchement en format analogique, et pour émettre ces données en format numérique. Les diversesinfor- mations de réglage de déclenchement sont appliquées à l'entrée d'un multiplexeur analogique 40, sur un nombre correspondant de lignes d'entrée 41. Cette information sous forme de données analogiques est convertie en données numériques dans un convertisseur analogique-numérique 42, qui est connecté par l'intermédiaire du conducteur 43.L'information de données numériques est appliquée par un bus de données 44 à un réseau de bascules de mémorisation 45, à partir duquel les bits de données de fort poids sont émis sur les conducteurs 46 vers une ligne de données à trois bits 47 et vers un bus de données d'entrée à trois bits 49. Les deux bits de données de moindre poids, appliqués sur les lignes de sortie 48, ne sont pas utilisés. Les trois bits de fort poids provenant du bus d'entrée 49 sont respectivement appliqués par un ensemble de lignes d'entrée 50 à un ensemble correspondant de bascules de point de réglage 51-59.