INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une autre disposition avantageuse de l'invention la ligne médiane de pliage est rendue déchirable, étant constituée sous la forme d'une bande médiane prédécoupée et préamorcée ou encore par l'aménagement d'un fil de découpe et d'ouverture.
Un suremballage ainsi constitué peut être stocké à plat en attente d'utilisation, sa mise en oeuvre s'opérant par simple pliage après mise en place des articles, opération qui peut facilement être automatisée.
Les caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront d'ailleurs de la description qui va s'étendre & titre d'exemple en références au dessins annexés où La figure 1 est une vue de face d'un exemple d'article présenté sur carte.
La figure 2 montre un suremballage selon l'invention en position développée tel que stocké avant l'utilisation.
La figure 3 représente vu d'un de ses côtés un suremballage chargé de 2 x 5 cartes.
La figure 4 est une vue en coupe transversale d'un suremballage selon l'invention chargé de cartes de présentation d'articles sous coquilles faisant saillie en face avant et en face arrière de la carte.
Sur la figure i on reconnaît une carte 1 équipée d'une coquille 2 qui est assujettie à la carte par ses bords 21. La face avant 22 de la coquille est en saillie sur les bords 21 de manière à ménager un volume convenable pour la réception de l'article considéré. Une zone 3 d'identification est ménagée sur une partie marginale 10 de la carte, cette zone d'identification pouvant être constituée soit par une étiquette rapportée, soit par un texte directement imprimé sur la carte. Une boutonnière 4 est normalement prévue en outre pour l'accrochage de la carte sur un présentoir.
La figure 2 montre en position développée un suremballage selon l'invention constitué par une feuille support 5 de forme rectangulaire présentant de part et d'autre d'une ligne médiane de pliage 51 deux rangées de fenêtres 6 et 7, ces fenêtres étant de dimensions appropriées pour recevoir chacune la partie saillante d'une coquille 2.
Une fenêtre 8 ménagée en regard de l'une au moins des fenêtres de la rangée 6 et une fenêtre 9 ménagée en regard de l'une au moins des fenêtres de la rangée 7 sont disposées en regard de l'emplacement de la zone d'identification 3 d'une carte correspondante.
La ligne médiane de pliage 51 est avantageusement réalisée sous la forme de deux lignes de prépliure 52 aboutissant de part et d'autre à une paire d'encoches 54 servant d'amorce de déchirure et déterminant de chaque côté une languette 55 de prise à cet effet.
Les moyens déformables de guidage vertical des anneaux sont constitués par au moins une paire de fils verticaux de guidage 28 sur lesquels sont enfilés les anneaux 20 figure 2). On peut constater que les anneaux 20 sont enfilés sur ces derniers qui constituent en quelque sorte les rails de guidage verticaux empêchant les déplacements par inertie des anneaux 20 par rapport au coulisseau 16 lorsque ce dernier se déplace horizontalement en X ou Y. Les extrémités des fils verticaux de guidage 28 sont reliées aux extrémi tés inférieure et supérieure du coulisseau 16 de façon à être maintenues en permanence verticaux et parallèles à la paroi externe du coulisseau parallélépipédique16.
A cet effet, les fils verticaux de guidage 28 sont munis de ressorts de tension 30 disposés à la partie supérieure du coulisseau 16. Les fils de guidage verticaux 28 passent dans une encoche 32 formée à cet effet dans le chariot 14 afin d'éviter toute interférence avec ce dernier lors des déplacements du coulisseau 16.
Dans le mode de réalisation représenté aux figures, les dispositifs de détection équipant chacun des anneaux sont constitués par une paire de fils métal liques verticaux de détection 34. Chacun des fils verticaux de détection 34 passe au-travers d'un orifice de plus grand diamètre 36 formé en vis-à-vis dans chacun des anneaux 20. Le jeu radial existant entre la périphérie externe du fil métallique de détection 34 et la paroi interne de l'orifice 36 détermine, comme cela sera expliqué plus avant, la sensibilité de détection du dispositif de protection. Les anneaux de détection 20 sont ici réalisés en métal de façon à pouvoir provoquer un contact électrique lors du choc d'un anneau contre un obstacle pour permettre la commande d'un circuit d'arrêt d'urgence de la machine à mesurer au-travers du fil métallique de détection 34 avec lequel l'anneau 20 entre en contact électrique.
De la même façon que les fils verticaux de guidage 28, les fils métalliques de détection 34 sont reliés à la partie supérieure et à la partie inférieure du coulisseau 16 et sont munis de ressorts de tension 37.
On a représenté à la figure 5 un deuxième mode de réa- lisation d'un dispositif de protection du coulisseau vertical 16 qui ne diffère du mode de réalisation représenté aux figures 2 à 4 que par les moyens déformables de guidage des anneaux 20. Ces moyens déformables de guidage sont ici constitués par quatre organes élastiques déformables 38 fixés sur les quatre faces du contour interne de chaque anneau 20 et qui coopèrent avec la paroi externe du coulisseau 16 pour assurer le centrage élastique de chaque anneau 20 par rapport au coulisseau 16.
On décrira maintenant le mode de fonctionnement du dispositif de protection du coulisseau vertical 16 en se référant aux figures et notamment à la figure 4 sur laquelle a été représenté un obstacle 40.
Au cas oU le chariot 14 de la machine à mesurer serait déplacé accidentellement vers la gauche, en considérant la figure 4, les bords externes des anneaux 20 vont entrer en contact avec l'obstacle 40. Ce contact va provoquer un déplacement dans le plan horizontal de plusieurs anneaux 20 par rapport au coulisseau vertical 16 et ce jusqu'à ce que au moins un fil de détection 34 vienne en contact avec le bord interne d'un des orifices 36 qui l'entourent pour provoquer un contact électrique et commander l'arrêt d'urgence de la machine à mesurer ou bien un dispositif d'alarme prévenant le manipulateur du choc qui vient de se produire avec un obstacle 40.
Si tôt que le chariot 14 et donc le coulisseau 16 s'écartera à nouveau de l'obstacle 40, les anneaux de détection 20 reprendront leur position normale de repos guidés en cela par les fils verticaux de guidage 28 ou bien par les organes élastiques 38.
En fonctionnement normal de la machine à mesurer, la structure télescopique constituée par les anneaux 20 se comporte comme une structure en "accordéon", c'està-dire que selon la position verticale du coulisseau 16 par rapport au chariot 14, un plus ou moins grand nombres d'anneaux 20 sont empilés les uns sur les autres à la partie inférieure du coulisseau 16 tandis que le nombre complémentaire d'anneaux 20 protège la partie exposée du coulisseau 16 disposée entre le chariot 14 et la partie inférieure du coulisseau 16.
L'invention n'est pas limitée au mode de réalisation qui vient d'être décrit et on peut notamment combiner les deux modes de centrage élastique décrits plus haut.
PIECE A MAIN, EN PARTICULIER POUR TRAVAUX DENTAIRES La présente invention concerne une pièce a main, en particulier pour travaux dentaires, comportant un manchon pourvu à l'une de ses extrémités d'un porteoutil constitué par un corps cylindrique creux, qui est moleté à angle droit par rapport à l'axe longitudinal du manchon; le porte-outil peut être animé d'un mouvement alternatif de pivotement d'amplitude limitée autour de son axe longitudinal, et il est adapte à recevoir le corps d'un outil, bloqué en rotation dans le porte-outil; le manchon contient un arbre d'entraînement tournant, qui porte à son extrémité en regard de l'outil un doigt d'entrainement; celui-ci est excentré par rapport à l'axe de rotation de l'arbre, et engagé dans une fente longitudinale, ménagée extérieurement sur le corps cylindrique creux du porte-outil.
On connaît une pièce à main de ce genre, d'après le modèle d'utilité allemand DE-GM 19 87 248.
Dans cette pièce à main connue, le-doigt d'entraînement coopère seulement par sa forme avec la fente longitudinale du porte-cutil, dans laquelle il coulisse librement, sans effort d'appui. En conséquence - en particulier pour des pièces à main de petites dimensions, comme c'est souhaitable pour des pièces à main pour travaux dentaires, car on augmente ainsi le champ de visibilité de l'opéra- teur - le débattement angulaire du porte-outil en pivotement alterné est relativement faible, ce qui limite lteffi- ccité de l'outil ainsi utilisé.
Le but de l'invention est de réaliser une pièce à main du genre défini plus haut, telle que le débattement angulaire du porte-outil en pivotement alterné soit aussi important que possible.
Selon l'invention, la pièce à main considérez est caractérisée en ce que le doigt d'entrainenent est associé à des moyens élastiques de rappel, adaptés à pousser le doigt d'entraînement en appui contre le fond de la fente longitudinale du porte-outil.
La pièce à main conforme à l'invention présente plusieurs avantages. En effet, le doigt dentrainement, poussé par les moyens élastiques de rappel contre le fond de la fente longitudinale du porte-outil, reste constamment enfoncé dans la fente, aussi profondément que possible. Ainsi, le débattement angulaire du porte-outil commandé par le doigt d'entraînement-atteint constamment les limites permises par construction, et cette augmentation pratique du débattement angulaire du porte-outil améliore d'une manière notable l'efficacité de l'outil. Donc, pour une même efficacité de l'outil, ou avec une efficacité amé livrée on peut utiliser une pièce à main ayant des dimensions réduites, en particulier dans la zone du porte-outil et du manchon d'extrémité.En particulier, si on utilise un ressort pour exercer un effort d'appui sur le doigt d'entrainement excentré, on peut réaliser en même temps une protection à l'égard des surcharges, car le ressort permet de réduire alors la valeur utile du débattement angulaire du porte-outil en pivotement alterné; ainsi, on réduit l'amplitude des oscillations du porte-outil, et donc de l'outil lui-meme.
En figure 1 il est représenté, sous la référence générale 10, un schéma de principe d'un mode de réalisation d'un dispositif d'amplification conforme à l'invention. Ce dispositif est destiné à un déviateur devant être interposé entre une ligne téléphonique entrante à deux fils et une ligne téléphonique sortante à deux fils. A cet effet la ligne entrante est raccordée à des bornes de ligne entrante 11, 11', tandis que la ligne sortante est raccordée à des bornes dé ligne sortante 12, 12'.
De façon classique le dispositif d'amplification pour déviateur illustré sur la figure 1 comporte d'une part, des moyens permettant de différencier les signaux circulant entre l'entrée 11, 11' et l'entrée 12, 12' dans chacun des deux sens et des moyens permettant d'amplifier ces signaux de façon indépendante.
Les moyens permettant la différenciation des signaux comportent un transformateur d'équilibrage différentiel 13 de ligne entrante et un transformateur d'équilibrage différentiel 14 de ligne sortante. De façon classique il est également prévu une impédance d'équilibrage 15 de ligne entrante, constituée par un circuit RC et une impédance d'équilibrage 16 de ligne sortante identique à l'impédance 15.
Le côté ligne (deux fils) de chacun des transformateurs d'équilibrage différentiel est constituée par les bornes de ligne entrante 11, 11' ou de ligne sortante 12, 12'. Chaque transformateur différentiel 13, 14 comporte outre l'impédance d'équilibrage 15, 16 un côté "quatre fils" présentant d'une part, une entrée 17a, 18a et, d'autre part, une sortie 17b, 18b. Les entrées 17a, 18a et les sorties 17b, 18b sont raccordées à un circuit d'amplification à gain variable référencé d'une manière générale en 20 et comportant, pour chacun des deux sens de transmission, disposés tête bèche, deux amplificateurs à gain variable, l'un, 28, dit amplificateur de "signaux aller", l'autre, 29, dit amplificateur de "signaux retour.
Dans le mode de réalisation choisi et représenté, et selon une caractéristique de cette forme préférée de réalisation de l'invention, chaque amplificateur 28 (29) comporte un amplificateur 21 (22) à gain fixe (40dB) dont l'entrée est raccordée à un atténuateur 23 (24) présentant une impédance variable, l'amplificateur à gain fixe de signaux aller 21 étant ainsi raccordé à un atténuateur de signaux aller 23, tandis que l'amplificateur à gain fixe de signaux retour 22, est raccordé à un atténuateur de signaux retour 24.
Les deux transformateurs différentiels d'équilibrage 13, 14, les impédances d'équilibrage 15, 16, les amplificateurs 21, 22 et les atténuateurs à impédance variable 23, 24 peuvent présenter toute structure connue de l'homme de l'art et n'ont par conséquent pas besoin d'être décrits plus en détail ici.
D'une manière générale, selon une caractéristique de l'invention, le dispositif d'amplification 10 comporte un circuit de détection d'accrochage 30 adapté à détecter un accrochage dans le circuit d'amplification 20.
Dans le mode de réalisation choisi et représenté, ce circuit de détection 30 est raccordé, en 31, au circuit d'amplification 20.
A l'appui de la figure 1A un mode de réalisation d'un tel circuit va maintenant être décrit.
Le point 31 correspond à l'entrée d'un redresseur sans seuil 33 dont la sortie 37 est raccordée à une première, 36a, des deux entrées d'un comparateur de tension 36. La seconde, 36b, desdites entrées est raccordée au point milieu 38 d'un pont diviseur de tension formé ici par les résistances 34, 35 : on observe que le pont 34, 35 est alimenté par une tension (schématisée +V) délivrée par une alimentation de type connu.
La sortie du comparateur 36 correspond à la sortie 32 du circuit de détection 30.
D'une manière générale, selon une autre caractéristique de l'invention, le dispositif d'amplification comporte des moyens de commande du gain des amplificateurs à gain variable 28, 29.
Dans le mode de réalisation choisi et représenté, ces moyens de commande comportent un circuit de commande 40 adapté à faire varier les impédances 23, 24 entre deux valeurs prédéterminées.
Selon une caractéristique particulièrement avantageuse, mise en oeuvre dans le mode de réalisation décrit et représenté, le circuit de commande 40 comporte un convertisseur numérique analogique 43, figure 1B.
Selon une autre caractéristique de l'invention mise en oeuvre dans cette forme de réalisation, la plage variable du gain de chaque amplificateur 28, 29 est divisée en un nombre d'unités de gain.
Ici ce nombre est de 28 en sorte que la plage est divisée en 256 points comme suit : O : atténuation maximale (-20dB) 128 : gain égal à 1 (OdB) 258 : gain maximal (40dB) On notera que l'échelle utilisée n'est pas linéaire.
Dans la première zone Al, le fourreau 2 comporte une trémie d'alimentation 6 qui débouche sur les vis la et lb par un orifice 7 largement ouvert.
La biomasse est donc introduite dans la trémie d'alimentation 6 et passe dans les filets 3 dits de compression, puis dans les filets 4 dits contrefilets dont le pas est inversé et munis d'ouvertures 5. Cet ensemble de filets de compression et de contrefilets cree alors a l'interface un front de pression maximum de préférence compris entre 50 et 200 bars et c'est la que le fourreau 2 est muni a sa partie infé rieure d'une grille 1 la d'évacuation de l'eau libre exprimée.
Cette première zone A assure donc les fonctions de convoyage avec mise en compression progressive, suivie d'une dilacération permettant la libération et l'expression de l'eau libre contenue dans la biomasse, Un tel ensemble peut être répété plusieurs fois en fonction de la biomasse introduite.
La première zone A est donc suivie d'une seconde zone B constituée d'une première section B1 de compression et d'une seconde section 62 de cisaillement et de contrepression.
Les vis la et lb sont munies dans la première section B1 de filets 8 à pas direct se resserrant vers l'aval et dans la seconde section B2 de filets 9 à pas inversé dans lesquels sont ménagées des ouvertures 10. Cet ensemble de filets de compression 8 suivis de filets à pas inversé 9 crée donc un deuxième front de pression au droit duquel le fourreau 2 comporte, à sa partie inférieure, une grille ilb pour l'extraction de l'eau sous forme liquide et, à sa partie supérieure, un orifice 12 permettant le dégagement des vapeurs produites.
La seconde zone 8 est suivie d'une troisième zone E dite zone de transfert dans laquelle les vis la et lb comportent des filets 13 à pas constant, Le rôle d'une telle zone est de permettre un ultime traitement thermique sous forme de chauffage ou de refroidissement et peut être complétée en extrémité par une fi lière 14 -pour la mise en forme du produit final. Cette mise en forme est étudiée pour permettre une meilleure manipulation en fonction du type de chaudière dans laquelle le produit combustible ainsi réalisé sera utilise.
Ce dispositif est complété par des moyens d'introduction des matières hydrocarbonées. Ces moyens d'introduction varient en fonction du produit utilisé.
Les asphaltes solides sont plutôt introduits dans la trémie 6 de la même maniere que la biomasse et les produits hydrocarbonés liquides sous forme d'émulsion ou les huiles surchauffées sont introduits de préfé- rence par un orifice d'injection 15 prévu dans le fourreau 2 au début de la zone B, afin que l'essentiel de l'eau libre soit exprimé. Enfin, un dernier orifice d'injection 16 peut être prévu sur la zone de transfert E facilitant ainsi l'introduction d'additifs comme des charges minérales par exemple.
L'ensemble de ce dispositif est contrôlé en température a l'aide d'une enveloppe exterieure 17 qui n'est que symbolisée sur les figures 1 et 2 et se veut représenter les différents modes de réalisation utilisant un liquide caloporteur ou des gaz chauds tout comme des résistances electriques d'appoint. Les avantages de la température s'appliquent quels que soient les procédés, qu'ils utilisent une émulsion, une huile surchauffée ou bien un solide type asphalte.
En effet, la montée en température se traduit par un certain nombre d'avantages - une réduction de la viscosité de l'eau. A 20'C, la viscosité de l'eau est de 1.1.10 3 Pa.s a 80'C, la viscosité de l'eau est de 0,35.1.10 Pa.s et à 100'C la viscosité est de 0,28.1.10 -3 Pa.s ; l'effort méca- nique est donc moins important et le relarguage se fera d'autant plus rapidement - une réduction de la viscosité du produit hydrocarboné, notamment les huiles, ce qui facilite le mouillage de la biomasse et qui donc ameliore l'agglomération ultérieure et favorise lthomogenelsation ; - la rupture de l'émulsion de l'huile dans l'eau se fait également d'autant plus facilement que la temperature est plus élevée - un relarguage acceléré de l'eau liée en eau libre est facilité sous réserve que l'eau reste liquide, c'est-a-dire que l'on maintienne une pression suffisante au minimum a 10 bars - la matière elle-mëme a une viscosité diminuée, les forces de frottement le sont d'autant et la consommation d'énergie initiale à la tonne produite est di minuée d'autant.
Dans ce but. on a représenté a la figure 3, l'extrudeur a vis 1 dont le fourreau 2 est disposé au sein d'une double enveloppe 20. Les deux vis la et lb sont accouplées de façon classique a un moteur a combustion interne 21 dont les gaz sont récupérés et dirigés par une conduite 22 vers la double enveloppe 20 et circulent à travers des chicanes 23 qui favorisent l'échange thermique. Ce gaz d'échappement refroidi est alors évacué à l'extrémité de la double enveloppe 20 par une conduite 24.
Sur la figure 4, on a représenté une variante des moyens de mise en température de l'extrudeur à vis 1. Dans ce cas, le fourreau 2 de l'extrudeur à vis est également disposé au sein d'une enveloppe 30 et les deux vis la et lb sont accouplées à un moteur à combustion interne 31. Les gaz d'échappement du moteur 31 sont maintenant dirigés par une conduite 32 vers un échangeur 33 constitué lui-meme d'une enveloppe 34 dans laquelle est disposé un serpentin 35. Ce serpentin 35 est raccordé à la double enveloppe 30 de l'ex- trudeur 1 par un conduit d'entrée 36 et un conduit de sortie 37 pour assurer par l'intermédiaire d'une pompe 38 la circulation d'un fluide caloporteur dans ladite double enveloppe.Dans le but de fournir un appoint de calories pour certains produits particuliers, il est prévu dans ce circuit un chauffage électrique 39 en amont ou en aval de l'échangeur 33.
En se reportant aux figures 5 à 7, on va maintenant décrire le procédé grâce a une série d'exemples. Dans ces différents exemples. les éléments correspondant a'ux éléments des figures 1 et 2 portent les mêmes reperes.
Ce premier exemple, tel que représenté sur la figure 5, se rapporte au dispositif pour l'appilca- tion de produits hydrocarbonés sous forme d'émulsion d'huile.
Dans ce cas, l'extrudeur a vis 1 est constitue de trois zones successives de compression et de cisaillement respectivement A, B, C, puis d'une zone E de transfert. Dans chaque zone de compression et de cisaillement A, B et C, les vis la et lb sont formées d'une première section de filets respectivement 3, 8, 40 à pas direct se resserant vers l'aval et d une seconde section de filets respectivement 4, 9, 41 a pas inversé. Les contrefilets 4, 9, 41 comportent des ouvertures ou fenëtres respectivement 5, 10, 42.
Les cultures sont maintenues à 37"C en atmosphère humide à 10 Sb de dioxyde de carbone (CO2). Après 48 heures, le milieu sans EGF est remplacé par du milieu complet de composition donnée par O'CONNOR et Al. soit D.M.EM. 3 volumes (Gibco), HAM's F12 1 volume (Gibco), + 10 ,ó Sérum de veau foetal (Boerhinger) (décomplémenté:: 30 minutes à 56"C), + 100 U/ml Pénicilline (Gibco) + 100 pg/ml Streptomycine (Gibco), 4 0,4 pg/ml Hydrocortisone (France Biochem), + 10 10M Toxine cholérique (Sigma), + 5 llg/ml Insuline (Sigma), + 8.10 4M Adénine (Boerhinger), + 5 pg/ml Transferrine (France Biochem), + 2.10-9M Triiodothyronine (Rhône-Alpes Chimie), + 10ng/ml E.G.F. = Facteur de croissance épidermique (ou Epidermal Growth Factor) (Sigma) (ajouter après 48 heures de culture primaire).
Au bout de quatorze à vingt jours, les cultures primaires confluentes sont dissociées avec le mélange trypsine-E.D.T.A. (cinq minutes à 379C). Comme précédemment, la trypsine est inhibée par addition de milieu complet, la suspension est centrifugée et le culot repris dans du milieu complet. On isole environ 3.105 à i06 cellules. Les cellules épithéliales dissociées sont cultivées en présence de fibroblastes 3T3 irradiées.
Cette fois, les kératinocytes sont ensemencées à des densités comprises entre 0,7 et 5.105 cellules pour 25 cm2. Les cultures sont maintenues dans les mêmes conditions que les cultures primaires.
Au fur et à mesure du développement des colonies épithéliales, les fibroblastes murins sont repoussés puis se détachent et sont éliminés des flacons lors des changements de milieu. Les cellules épithéliales après adhésion sur le support présentent un aspect polygonal et sont très jointives.
Après 14 à 16 jours, les cultures primaires parviennent à confluence. Les cultures secondaires (subcultures) parviennent à confluence plus rapidement, 6 5 à 6 jours pour une densité d'ensemencement de 5.106 CE pour 25 cm2.
L'épithélium en culture secondaire, une fois confluent, est détaché du support par voie enzymatique (dispase 11) et déposé sur une gaze vaselinee qui sert de support de la culture-greffon avant utilisation chirurgicale.
La miniaturisation de la méthode rendant impossible l'élimination du tissu conjonctif de la biopsie, on aurait pu craindre la prolifération de fibroblastes humains. Mais les prélèvements étant très minces, ce problème est peu fréquent. De plus, il est possible de détacher les fibroblastes adhérant au support de culture par traitement à l'EDTA (0,02 % dans du PBS) pendant 3 minutes.
L'étude en microscopie optique permet de déterminer que, à confluence, la culture présente une seule assise cellulaire et se stratifie par la suite. Après traitement à la dispase des cultures stratifiées, il est possible de distinguer une couche de cellules basales et une série de couches suprabasales, constituées de cellules plus aplaties.