INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par ailleurs, on utilise des échantillons de coton préparés de la manière suivante Une solution de thé soluble commercial (SESTEA) à 12 g/l dans l'eau distillée est chauffée à reflux (90 C) pendant 1 heure environ. Trois bandes de coton blanc sont introduites et maintenues 60 mn dans la solution à une température de 800 à 900C. Les bandes sont alors essorées, aplanies et séchées à l'air ambiant. Elles sont ensuite lavées en machine, en eau douce, à 30"C, sans prélavage puis abondamment rincées.
Les bandes teintes sont enfin séchées à l'air chaud, repassées entre deux feuilles de papier filtre et découpées en éprouvettes.
Les éprouvettes présentant une teinture homogène sont sélectionnées et conservées à l'abri de la lumière. On effectue des mesures de réflectance des échantillons sur un réflectomètre GARDNER XL-805 (norme din 6033) dans le système trichromatique LaLbL.
Un échantillon de tissu de coton taché préparé de la manière ci-dessus et de réflectance connue, est alors introduit dans le bain lessiviel et maintenu sous agitation, à température ambiante et dans le noir, pour permettre la déposition d'éosine. Le bain lessiviel contenant le tissu est ensuite irradié.
L'irradiation lumineuse est assurée par un projecteur HEDLER type "DE LUXE 2000" muni d'une lampe quartz - halogène 1000 w (OSRAM - HALOGEN SLTERPHOT). La distance entre la surface du bain lessiviel et la lampe est de 30 cm environ.
La figure lb donne le schéma équivalent du condensateur de la figure la. Ce schéma équivalent n'est nullement conventionnel, il est caractéristique de l'invention et donne une méthode préférentielle d'exploitation des deux diélectriques dans la même proportion, comme prévu par la revendication 1. Cette méthode préférentielle prévue par la revendication 3, consiste à dire que la répartition des tensions U1 et U2 aux bornes des condensateurs C1 et C2, qui symbolisent les diélectriques 1 et 2, répond à la relation U2 = R2 U1 R1 lorsque les conditions de l'invention sont remplies, en particulier à champ électrique élevé. Cette relation est largement développée et justifiée dans le texte qui précède.
La figure 2 donne un exemple de réalisation d'un condensateur selon l'invention. Elle montre deux nappes multicouches A et B qui sont constituées exactement de la même manière. Chaque nappe multicouche est constituée d'un papier 5 (5') qui correspond au diélectrique 2 de la figure la, pourvu d'une couche métallique 4 (4') réalisée en zinc et de feuilles en matière plastique 6 et 7 (polytéréphtalate d'éthylène) ou "MYLAR" qui correspondent au diélectrique 1 de la figure la. Le papier 5 (5') avec sa couche métallisée 4 (4') est appelé ici papier métallisé. La métallisation peut être de n'importe quel côté du papier. C'est-à-dire' elle peut éga lement être placée entre les couches 5 (5') et 6 (6'). Le papier 5(5') lui-même est du papier laqué.La couche de laque est en acétate de cellulose, mais peut aussi être en acétobutyrate de cellulose. La couche de laque assure une surface lisse, son épaisseur est d'environ 0,5 micron. La couche de métallisation 4 ne va pas jusqu'au bord droit du papier 5, mais atteint et dépasse le bord gauche alors que la couche de métallisation 4' ne va pas jusqu'au bord gauche du papier 5', mais atteint et dépasse le bord droit.
Les marges ainsi prévues de chaque côté sont de 4 mm. En plus les deux nappes multicouches avec leurs métallisations respectives sont encore un peu décalées latéralement l'une par rapport à l'autre (environ 1 mm). Ce décalage n'est pas repre senté par le dessin. Les papiers 5(5') et les feuilles en plastique 6(6') et 7(7') ont la même largeur. Les faces latérales gauche et droite des nappes A et B de la figure 2 obtenues lorsque le conden sateur est bobiné, sont pourvues d'une couche métallique 8 et 9, obtenue par projection de zinc (schoopage). Pour des courants très forts on peut en plus soit rétamer ces schoopages, soit projecter ou appliquer d'autres métaux surales couches de zinc 8, 9, ou à la place de ces couches.
Ces schoopages établissent le contact avec les métal lisations 4(4') et permettent de souder les fils de connection. Les couches de métallisation 4(4') ont une résistance par unité de sur face de 7,5 Ohm et une épaisseur de 15 nm (nanomètres). Sous cette couche de zinc se trouve une couche d'argent de 0,2 à 0,5 nm d'épaisseur. Le papier sec a une résistance d'isolement spécifique correspondant à environ 10 000 M Q.p F (mesurée à faible champ élec- trique).Lorsque ce papier est imprégné d'huile de silicone ce pa pier a une résistance d'isolement spécifique correspondant à environ 15 000 N a P p F et une rigidité diélectrique d'environ 200 V/P. La résistance d'isolement spécifique du polyester est de 50 000 M x p F (valeur également mesurée à faible champ) et sa rigidité diélectrique est d'environ 600 V/p. Les couches de papier 5(5') et les deu-x couches de matière plastique 6(6') et 7(7') ont chacune une épaisseur de 7 p m. La largeur des nappes visible sur la figure 2 est de 80 mm pour exemple en question. La longueur des nappes, non visible sur la figure 2, est de 100 m.Lorsque l'en- semble de ces nappes est bobiné jusqu'à un diamètre de 74 mm et le condensateur schoope et imprégné d'huile silicone, la capacité d'un tel bobinage est de 22,5 P F. Le bobinage terminé (figure 3a) est fretté à l'aide d'un film de polyester auto-collant d'épaisseur environ 70 P m, fortement tendu, destiné à empêcher l'enroulement de se débobiner. Grâce à ce frettage, les spires les plus extérieures seront bien maintenues et ne pourront pas se soulever. Ceci est important pour que les énergies des cicatrisations se produisant dans cette region restent aussi faibles qu'à l'intérieur du bobinage. Les films sont bobinés avec une force de tension de 20 à 25 N (Newton).La constante diélectrique du Polytéréphtalate d'éthylène est de 3,2, la constante diélectrique du papier imprégné du diélectrique liquide est de 4,8. L'ensemble du diélectrique mixte ainsi constitué prend ainsi une constante diélectrique de 4,2.
Ce condensateur élémentaire a une tension nominale de 7000 V et, par suite de sa capacité de 22,5 P F, une énergie de 551 J. Son volume est de 344 cm3 et sa densité d'énergie de 1,6 J/ cm3. Lorsqu'il est chargé à 7000 V le champ électrique moyen dans le diélectrique est de 333 V/P. Il a une valeur L/h de 1250 et supporte des courants de décharge d'environ 20 000 A. Des échantillons de condensateur élémentaires sont régulièrement prélevés de chaque lot de fabrication et sont imprégnés pour subir ds essais et vérifications. On mesure à l'oscilloscope et à ltenregistreur leurs courbes de charge jusqu'à la tension nominale de 7000 V et jusqu'à une tension d'essai de 7700 V. S'il y a des cicatrisations elles doivent être faibles et disparaître aux charges suivantes.Ensuite on enregistre la courbe d'auto-décharge comme décrit plus haut et on la compare à des courbes de référence d'un condensateur élemen- taire étalon. On analyse la courbe de décharge et on calcule les constantes de temps et résistances d'isolement à divers points prédéterminés de la courbe, ainsi que le taux d'exploitation de chacun des diélectriques. Dans le cas normal on trouve par exemple 70 à 80 Z pour chacun d'eux. Ces vérifications permettent de surveiller et éventuellement de corriger la qualité des diélectriques et surtout la qualité de l'huile et les conditions d'imprégnation. En effet, avant de connaître les principes d'exploitation égale des deux diélectriques et l'influence des résistances d'isolement à champ élevé, comme exposé dans la présente invention il était impossible d'obtenir de façon reproductible et en série des condensateurs atteignant le champ et la densite d'énergie escomptés. Nous avions certes obtenu quelques prototypes uniques atteignant de telles valeurs, mais par pur hasard, et il était impossible de retrouver ces résultats jusqu'au moment de la découverte des principes indiqués ici qui ont permis la maîtrise systématique des paramètres en cause. A titre indicatif, la température d'imprégnation est de 1000 C, le vide de 10 2 à 10 3 mm Hg et la durée d'imprégnation de 24 H à 48 H. Mais ces conditions sont continuellement réadaptées et peuvent aussi varier d'un modèle à l'autre.
Les condensateurs dont la fabrication vient d'être décrite sont le plus souvent destinés à être placés dans des boîtiers, soit individuellement, soit sous forme de batteries. Un exemple de batterie consiste en deux bobinages du type décrit, branchés en parallèle, et placés l'un au-dessus de l'autre dans un boîtier en aluminium de diamètre 75 mm et de hauteur 180 mm. Les bobinages peuvent être imprégnés soit avant, soit après montage dans le boîtier. Une technique préférée consiste à monter dans le boîtier les bobinages, non encore imprégnés mais pré-séchés, dans le boîtier, à sertir le couvercle, mais à laisser ouverts les trous de passage des fils au niveau des bornes. Ces trous permettent le traitement. Les bobinages à l'intérieur des boîtiers sont ensuite séchés sous vide pendant environ 48 heures puis imprégnés sous vide pendant environ 24 heures.Le boîtier se remplit d'huile par la même occasion. A la fin de l'opération, après avoir cassé le vide, mais sans sortir les condensateurs de leur bain, on peut même effectuer la fermeture du trous de passage par soudure sous l'huile.
Le condensateur obtenu a une capacité. de 45 p F et une tension nominale de 7000 V. Il trouve son utilisation par exemple en décharge dans les lampes à éclats utilisées pour les lasers à solide ou dans des appareils de photocopie. Si la fréquence de répétition des décharges est inférieure ou égale à environ 1 Hz, le condensateur pourra travailler à sa tension nominale ou légère- ment en-dessous. Si cette fréquence est supérieure, par exemple 20 à 30 Hz le condensateur pourra être utilisé en "derating" à une tension de 2000 à 3000 V. Ce même condensateur élémentaire peut également servir à la constitution de batteries très haute tension et/ou très haute énergie; par montages série et/ou parallèle. Les tensions peuvent atteindre plusieurs centaines de KV > et plusieurs Mégajoules.Certains modèles conviennent pour le montage de générateurs de Marx.
Un deuxième exemple consiste en un condensateur élémentaire utilisant les mêmes types et épaisseurs de diélectriques, mais au lieu de réaliser un cylindre allongé comme précédemment (figure 3a) on réalise un cylindre plat (figure 3b). -en pre nant des films de largeur 25 mm. La hauteur du bobinage sera donc de 25 mm, le diamètre de 74 mm, le volume de 107,5 cm3, lacapaci- té de 4,5 P F, la tension nominale de 7000 V, l'énergie de 110 J, la densité d'énergie de 1 J/cm3, et le champ moyen de 333 V/r m.
La longueur des films est de 100 m, et le rapport L!h de 4000. Ce condensateur élémentaire permet de délivrer des courants de 50 000 à 100 000 A. La densité d'énergie de ce modèle est plus faible que celle du modèle précédent car la proportion de la marge, qui se retranche deux fois de la largeur de la nappe, est plus importante.
Le grand intérêt de ce modèle est son rapport L/h important, donc son aptitude aux courants élevés, ainsi que sa faible hauteur. En effet, ce condensateur élémentaire est destiné à constituer des batteries par empilement de ces cylindres plats dans un tube de diamètre 75 mm. On aura ainsi un condensateur d'environ 50 KV avec 8 éléments empilés, soit une hauteur de tube d'environ 200 mm. Un tel condensateur est utilisable par exemple dans les lasers à gaz. Des modèles de 100 KV sont également possibles qui ont entre autres une application pour les generateurs de Marx.
Mais comme la densité d'énergie avec une hauteur de bobinage de 25 mm est plus faible à cause de la proportion de la marge, nous avons aussi prévu des modèles de condensateurs élémentaires avec des hauteurs entre 25 et 80 mm.
Un troisième exemple d'application consiste en un condensateur élémentaire fait de la même façon que le premier (figure 2 et 3a) mais avec des épaisseurs de 6 P m pour les couches de papier 5 et 5' et de 5 P m pour chacune des couches 6,6' et 7,-7'. Le diamètre du bobinage est de 49 mm, le volume de 150 cm3, la capacité de 15 P F, la tension nominale de 5000 V, l'énergie de 187 J, la densité d'énergie de 1,25 J/cm3 et le champ moyen de 312,5 vI m. La longueur des films est de 53 m, et le rapport L/h est de 662. Ce condensateur élémentaire permet de délivrer des courants de 10 000 A. Il peut être monté en batterie comme le premier modèle, dans un boîtier de diamètre 50 mm et de hauteur 180 mm.
Le condensateur obtenu de 30 P F et 5000 V est utilisé à sa tension nominale par exemple comme condensateur de défibrillateur cardiaque.
Pour d'autres applications telles que certains lasers à solide ou des appareils de photocopie il pourra travailler soit à sa tension nomina-le, soit à une tension inférieure selon les conditions de fonctionnement. Les condensateurs élémentaires décrits peuvent aussi être utilisés pour des batteries de très hautes tensions et énergies.
Un quatrième modèle utilise le nouveau papier méta-llisé de 4 P m (4,5,4',5') et un seul film de polytéréphtalate d'é éthylène à la place des films 6,7, 6',7', d'épaisseur 4 p m. Les nappes, d'une largeur de 80 mm, sont enroulées sur un mandrin de 3 mm en deux pièces, qui est retiré après bobinage. Le diamètre est de 20 mm, le volume de 25 cm3, la capacité de 12 lu F, la tension de 3 KV et l'énergie de 54 J. Le champ moyen est de 375 V/p et la densité d'énergie de 2,15 J/cm3. C'est un condensateur pour défibrillateur implantable par exemple.Etant donné que dans un tel appareil le condensateur est très peu utilisé et ne reste chargé que pour un temps très bref, le diélectrique peut être exploité au-delà de la limite que l'on adopte pour les applications industrielles. On arrive ainsi à utiliser les diélectriques à plus de 90 Z de leur rigidité. Ainsi, ce modèle, dans ces conditions,-peut même dépasser le champ et la densité d'énergie indiqués.
Un cinquième et dernier exemple utilise le même diélectrique que le quatrième,.mais est bobiné jusqu un diamètre de 74 mm. Il a une capacité de 172 P F et une tension nominale de 2,5 KV. Sa tension d'utilisation peut varier entre 2 KV et 3 KV selon les conditions d'utilisation, ce qui lui donne une densité d'énergie entre 1 et 2,25 J/cm3. Les applications sont diverses (laser, défibrillation, aérospacial, etc...).
En se reportant au dessin, on voit qu'une installation conforme a 1' invention comprend une enceinte verticale 1 isolée thermiquement, présentant une entrée inférieure 2 et une sortie 3 qui, ici, est si- tuée au mime niveau que l'entrée 2 mais qui, dans la pratique, peut être située a un autre niveau selon les conditions régnant a l'inté- rieur de l'enceinte 1 et les caractéristiques des articles traités.
A l'intérieur de l'enceinte 1 est placée une cheminée 4 dans laquelle se trouve un transporteur ayant un brin ascendant s et un brin descen- dant 6, des moyens de chauffage par convexion étant symbolisés par des ventilateurs 7 associés a des résistances 8 et a des registres d'en trée 9a et de sortie 9b dans une cheminée 4. Sur la figure 1, les registres Sont représentées comme étant de simples ouvertures mais il va de soi que ces registres peuvent être formés par des fentes a déflecteurs, des trous etc.
Cette disposition a pour but de déterminer des zones de chauffage superposées, éventuellement matérialisées par des séparations, ainsi que cela sera décrit plus loin.
Le transporteur 5-6 est représenté ici sous forme d'une variante de l'invention selon laquelle ce transporteur a des brins linéaires, respectivement ascendant 5 et descendant 6 et comprend des moyens de guidage et de déplacement de tout type connu, comportant des supporta 10 sur lesquels reposent des plaques horizontales amovibles 11.
A la partie supérieure de l'enceinte l, sont prévus des organes de tout type connu, symbolisés par une glissière 12 et un vérin 13 qui assurent automatiquement la translation de la plaque 11 située au niveau le plus élevé du brin 5, jusqu'au niveau le plus élevé du brin 6, selon la flèche Fl. Ainsi, on peut prévoir un très faible espacement des plaques 11 superposées puisqu'elles ne parcourent pas un arc de cercle pour passer du brin ascendant 5 au brin descendant 6.
A la partie inférieure de l'enceinte 1, se trouvent des organes de renvoi constitués par un ensemble schématise ici par un poulie 14 pour les brins 5 et 6, lesquels ne comportent, audessous du niveau de l'entrée 2 et de la sortie 3, que des supports 10, sans plaques 11. On voit qu ici, les organes de renvoi 14 des brins 5 et 6 du transporteur sont combinés aux organes 12-13 de transfert des plaques 11.
En regard de l'entrée 2, se trouve le brin supérieur d'un transporteur de tout type connu 15 qui est déplace dans le sens de la flèche F2, c'est-a-dire vers l'entrée 2. Un tunnel 16, pour la mise en place èlectro-statique d'un revêtement sur les articles, est prévu audessus du transporteur 15.
En regard de la sortie 3, se trouve un transporteur a rouleaux 17, pour l'évacuation des plaques 11 et des articles, selon la flèche F3, cr"-e on l'expliquera plus loin.
Avec les dispositions qui viennent d'être décrites, des articles places sur des plaques 11 aboutissent par le transporteur 15 à l'entrée 2 et ce transporteur 15 est combine et coordonné avec le brin ascendant 5 pour que les articles puissent passer, sans changer d'orientation, depuis le transporteur 15 jusqu'au brin ascendant 5.
Le fonctionnement mecanique de ces différents transporteurs n'est pas décrit en détail ici, car il est a la portée d'un ho@@@ du métier et ne met en oeuvre que des organes et des composants de tout type connu.
Le groupe d'articles qui se trouve sur une plaque 11 donnée, monte progressivement depuis le niveau de l'entrée 2 jusqu'à la partie sup*- rieure de l'enceinte 1 et pénètre ainsi, zone par zone, dans une atmosphère de plus en plus chaude, car on a fait en sorte que la tep pérature intérieure de l'enciente 1 s'établisse selon un gradient ayant son maximum à sa partie supérieure. Le traitement thermique qui est appliqué a ces articles est donc graduel et peut être d'autant mieux maîtrisé que les moyens de chauffage 7 - 8 sont du type a connexion.
On remarque également que le flux d'air chaud se developpe horizontalement, c'est-adire parallèlement au plan des plaques 11 sur lesquelles les articles sont posée, ce qui représente des conditions beaucoup plus favorables que celles qui sont adoptées actuellement dans les installations de re-cuisson connues et qui prévoient un flux d'air chaud perpendiculaire au plan du tapis sur lequel les articles reposent.
Lorsque la plaque 11 considérée se trouve au niveau des moyens de transfert 12 - 13, elle subit un changement de direction puisque son parcours vertical devient horizontal jusqu'à ce qu'elle ait atteint le niveau le plus élevé du brin descendant 6 qui va l'abaisser progressivement jusqu'au niveau de la sortie 3 en lui faisant traverser, zone par zone, une atmosphère de moins en moins chaude.
On noto que le transfort du brin 5 au brin 6 a pour conséquence de laisser la plaque 11 et les articles qu'elle porte au même niveau. On profite de cette circonstance pour adapter exactement la température la plus élevée régnant dans l'onceinte à la nature des articles, pour que ceux-ci subissent, précisément, un chauffage fort pendant un temps exact avant d'ontrer dans le cycle de l'abaissement de température.
A cette fin, on prévoit un élément de chauffage, tel qu'une résistance électrique (non représentée) au sommet de la cheminée 4 pour qu'il agisse exclusivement sur la face supérieure des articles, de manière relativement intense, mais pendant le temps court juste nécessaire au transfert des plaques li du brin 5 au brin 6, ce qui a un effet sur le dessus des articles, a la manière d'un gril, et non dans toute leur oanee.
Ce mode opératoire est particuli@rement favorable à l'obtention d'articles vernissés, de qualité bonne et constante.
la lame de scie est prolongée.
En outre, comme il existe une différence de hauteurs entre la dent antérieure et les dents postérieures de la lame, la dent antérieure plus haute ne subit pas de force en direction transversale et assure toujours une découpe rectiligne si bien que son aptitude à former une coupe rectiligne est accrue. Ainsi, la déviation et la vibration de la lame en direction transversale à la ligne de coupe est extrêmement faible par rapport aux
lames de scie classiques.
Comme la force est appliquée uniformément sur toutes les dents, elle est répartie sur toutes les dents lors de la découpe de la pièce. Ainsi, la force appliquée à chaque dent est relativement faible et les matériaux difficiles à couper peuvent aussi être traités, une même lame pouvant être utilisée pour des matériaux difficiles
à couper et les matériaux faciles à couper.
De plus, toutes les dents de la lame découpent la pièce et les copeaux formés lorsque la pièce est coupée sont très finement divisés si bien que l'évacuation de ces copeaux de l'espace compris entre le corps de la lame et le canal de coupe est amélioré. En conséquence, les copeaux ne se rassemblent pas dans les goulets formés entre les dents, et une longue coupe peut être facilement réalisée dans une pièce. La même lame peut être utilisée pour la découpe de pièce de dimension quelconque, par
exemple d'un faible diamètre à un diamètre important.
La présente invention n'est pas limitée auxmodes de réalisation décrits précédemment, et de nombreuses
variantes sont possibles. Par exemple, des éléments conve-
nables peuvent être combinés, par exemple la réalisation
de l'arrangement de la dent antérieure et des dents posté-
rieures avec un ordre variable, la disposition des extré-
mités de toutes les dents en arc de cercle, la réalisation de la dent antérieure presque en V et la formation d'une
encoche à l'extrémité, la formation d'un canal d'évacua-
tion dans le goulet, et le positionnement des extrémités de la dent antérieure et des dents postérieures de façon étagée, sous forme rectiligne ou en arc de cercle. Le cas échéant, le pas des dents peut être convenablement changé. On se réfère maintenant aux figures 14(a) à 14(c); la lame de scie dans un autre mode de réalisation de l'invention a un groupe (jeu) de dents comprenant la dent antérieure 3 et une dent 7R déviée à droite et une dent 9L déviée à gauche qui sont des premières dents postérieures qui assurent la découpe d'un premier canal d'élargissement de coupe, et une dent 5L déviée à gauche et une dent 11R déviée à droite qui sont des secondes dents
postérieures qui découpent un second canal plus large.
La présente invention se rapporte à un ensemble formant lame de scie circulaire pour porter autour de sa périphérie une chaine de scie amovible, ainsi qu'à une scie circulaire utilisant un tel ensemble. On a généralement utilisé les scies circulaires sous forme de scies pour coupe transversale. Dans les années récentes,
des améliorations se sont produites dans l'industrie des scies circu-
laires, à la fois dans la conception de la lame de scie et dans la
conception et la construction des éléments de coupe de la lame de scie.
Par exemple, le brevet US 2958348 décrit une scie circulaire comportant une lame de scie circulaire qui présente autour de sa périphérie une
rainure annulaire prévue pour maintenir une chaine de scie amovible.
La chaine de scie est fixée à la lame de scie, pour tourner avec elle
comme un ensemble, par insertion d'une pluralité de goupilles de con-
nexion à travers la portion de la lame de scie qui définit la rainure annulaire, pour obtenir un contact de verrouillage avec les portions annulaires suspendues des maillons râcleurs de la chaine disposés dans la rainure annulaire. Par conséquent, les goupilles de connexion ont une double fonction, à savoir faire que la chaine de scie et la lame de scie forment un ensemble et maintenir la chaine de scie radialement vers l'intérieur sur la lame de scie de façon à éviter que la chaine de scie
ne se déplace vers l'extérieur sous l'action de la force centrifuge.
Bien que ces dispositifs aient rencontré un certain succès, des problèmes sont néanmoins apparus du fait du coût du fraisage d'une rainure annulaire de précision autour de la périphérie de la lame pour monter la chaine de scie et du fait de la tendance de la force
centrifuge à rejeter la chaine de scie vers l'extérieur.