INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La déformation élastique du support permet la libre dilatation du tube par rapport au collier sous l'effet des transitoires thermiques.
En présence de charges dynamiques, la glissement des tôles minces ondulées 54 par rapport aux tôles lisses 53 absorbe de l'énergie sous forme de travail de friction ce qui réalise la fonction d'amortisseur schématisé à la figure 1/A.
Selon le mode de réalisation représenté à la figure 3, les ondulations des tôles minces ondulées 154 sont enroulées et deux tôles minces ondulées 154 sont séparées par une tôle mince lisse 153 naturellement arquée et contre laquelle s'aplatissent les crêtes opposées des deux tôles minces ondulées 154.
Le support élastique. amortisseur selon l'invention dans la forme de réalisation représentée à la figure 3 comporte deux demi-coquilles 151 et 152 contre les surfaces desquelles sont libres de glisser les tôles minces ondulées 154. Le libre rapprochement des deux demi-coquilles 151 et 152 dans la direction radiale est autorisé par le repli des extrémités des demi-coquilles 151 et 152 du fait que ces extrémités 155 et 156 présentent un développement radial inférieur a l'épaisseur radiale du support élastique amortisseur.
Les extrémités 155 et 156 servent, entre autres, à positionner correctement les divers segments constitutifs du support élastique amortisseur selon la forme de réalisation de la figure 3.
il en résulte une construction extrêmement simple obtenue a partir de bandes de lamelles planes qui sont respectivement simplement incurvées en ce qui concerne les tôles minces lisses 153, ondulées en ce qui concerne les tôles minces ondulées 154, courbées et rabattues en ce qui concerne les demi-coquilles 151 et 152.
Il faut noter que l'assemblage des différents éléments susmentionnés pour réaliser les différents segments du support élastique amortisseur et pour les monter entre le collier 120 et le tube 130 n'exige aucun travail ultérieur.
Si l'on considère qu'une installation thermonucléaire, à laquelle sont destinés principalement ces supports, nécessite plusieurs centaines de supports de tube du type décrit et il est facile de comprendre l'importance de l'économie réalisée grâce au mode de construction simple rendu possible par la présente invention.
Selon le mode de réalisation illustre a la figure 3, le collier 120 est réalisé en deux moitiés serrées rigidement entre elles sur des flasques 122 par des tiges filetées comme illustré sur la figure. A l'extérieur du collier sont disposes des étriers 121 qui dépassent radialement et permettent de soutenir le collier 120 avec des tirants 123 ou d'autres éléments de support adéquats.
Selon le mode de réalisation illustré à la figure 4, le support élastique amortisseur est réalisé au moyen de deux segments qui se développent sur environ un demi-cercle ou 1800, la largeur angulaire de ce développement étant d'ailleurs sans importance pour le fonctionnement du support selon l'invention.
La demi-coquille externe 251 est réalisée avec une bande de tôle incurvée et rabattue aux extrémités de façon à réaliser des rebords 255 qui peuvent être reliés entre eux au moyen de boulons indiqués schématiquement par leurs axes 255'.
La demi-coquille interne 252 de l'enveloppe du support élastique amortisseur est formée par une simple lamelle incurvée avec un rayon de courbure interne égal au rayon de courbure externe du tube a supporter 230.
Dans ce cas, l'arc de la demi-coquille interne 252 est seulement une fraction de l'arc de la demi-coquille externe 251 et la demi-coquille interne 252 ne présente pas de rebords d'extrémité. Dans cette forme de réalisation, on ne prévoit pas de séparation fonctionnelle entre les tôles minces ondulées et les tôles lisses comme illustré aux figures 2 et 3.
On prévoit par contre des tôles minces en forme de grecque ou de dents de scie 254' et 254" qui, d'un côté, s'appuient contre la demicoquille 251 et de l'autre côté contre la demi-coquille 252.
Les tôles minces ondulées 254' et 254" constituent une espèce de ressort a lames à deux lames et le glissement relatif grâce auquel on réalise l'effet amortisseur peut être réalisé entre elles et en combinaison avec les deux demi-coquilles 251 et 252. Le collier externe du type standard représenté à la figure 3 n'est pas représenté à la figure 4.
Selon le mode de réalisation représenté à la figure 5, le collier 320 est réalisé à l'aide de deux demi-colliers portant des flasques traversées par des dispositifs de serrage. Dans ce cas, on prévoit une tôle mince ondulée unique qui s'étend sur la totalité de l'arc du support Les crêtes des ondulations s'appuient sur les faces internes et externes des demi-coquilles 352 et 351 respectivement, qui, dans ce cas, assurent une fonction d'enveloppe et sont réalisées en segments arqués espacés de façon à autoriser les déformations radiales du support.
la sortie de la lame de la roue motrice. Cependant, la construc-
tion d'un tel dispositif classique est extrêmement compliquée
et coûteuse et pose donc un problème.
De plus, dans-une scie horizontale à ruban, une brosse métallique rotative est destinée à retirer la sciure qui adhère à la lame lorsque la pièce est en cours de sciage. Cependant, dans une scie horizontale classique, le changement de la brosse métallique rotative n'est pas très simple et pose donc un problème. De plus, dans une scie horizontale classique à ruban, la lame de scie est exposée dans l'espace compris entre l'organe de guidage de la lame entre la roue motrice et la roue menée, et le tronçon de boîtier qui loge la roue menée, et crée donc
une situation dangereuse.
De plus, dans une scie horizontale à ruban qui fait
avancer automatiquement la matière de la pièce avec une dimen-
sion fixe, un étau d'avance qui peut avancer ou reculer libre-
ment et qui fait avancer la pièce suivant une dimension fixe, lorsqu'il est arrivé à une position préalablement établie, détecte le fait que la pièce a atteint une dimension inférieure à la dimension fixe de coupe. Plus précisément, dans une telle machine classique, lorsque l'étau d'avance est revenu en position réglée, une mâchoire mobile d'étau formée sur l'étau d'avance est manoeuvrée afin qu'elle serre la pièce. La détection du fait que cette mâchoire a touché ou non la pièce permet la détermination du fait que la pièce est devenue plus courte que la dimension fixe. Ainsi, il faut habituellement un temps important avant la détection du fait que la longueur de la pièce convient ou non. En outre, au moment o la pièce devient plus courte que la dimension fixe, elle peut tomber entre
l'étau principal et l'étau d'avance et pose alors un problème.
Dans une scie horizontale à ruban de type classique, lorsque la sciure produite au cours du sciage de la pièce est évacuée depuis l'intérieur de la base en forme de caisson
par le transporteur à vis, la sciure se rassemble progressi-
vement en gros morceaux qui se fixent à l'arbre de rotation
du transporteur, rendant difficile l'évacuation de cette sciure.
La sciure qui adhère au transporteur à vis doit être retirée
de temps en temps, et cette opération est très gênante.
La séquence plus complète de l'insert de cADN de ce clone, pTG397, est déterminée en combinant les méthodes de Maxam et de Gilbert, 1980, ou de Sanger, à partir de segments de restriction sous clonés dans M12mp9.
La séquence obtenue est indiquée dans la figure 2.
Discussion du résultat En employant une sonde oligonucléotide unique, il a été possible d'isoler un clone de facteur IX humain contenant un insert de 2,1 kb. Lorsque l'insert de 2,1 kb est utilisé comme sonde pour trier une seconde banque de cADN de foie humain, un autre clone spécifique de facteur IX, pTG398, contenant un insert de 2,6 kb est isolé.
L'extrémité 5' de pTG398 est située au nucléotide 480 de la figure 2. Ceci suggère que l'extrémité non traduite 3' de pTG397 est incomplète et que l'extrémité complete 3' non traduite a une longueur d'environ 1,7 kb.
On observe une différence entre la séquence de nucléotide obtenue et la séquence donnée par Kurachi et Davie.
Cette différence comporte une transition au nucléotide 581 (G- > A), transformant l'alanine en thréonine.
La détermination de la séquence d'acides aminés du peptide de connexion du facteur IX confirme la présence de thréonine dans cette position. Ces données suggèrent que comme pour d'autres protéines sériques le facteur IX est polymorphe (Cooper, 1978).
En considérant l'utilisation des codons de substitution G:T et l'élimination de la structure secondaire possible dans la sonde de nucléotide, on a pu obtenir un 52mer unique qui s'est révélé être utile de façon satisfaisante comme sonde pour le séquençage d'un clone unique.
Le 52mer choisi est homologue avec la séquence clonée pour 43/52 nucléotides tandis que deux appariements erronés sont des paires G:T.
Ceci reflète une homologie à 85 % dans les séquences de nucléotides interspécifiques observées précédemment.
Structure géné-rale du ADN -de facteur IX La connaissance des séquences de nucléotide du cADN de facteur IX permet de déduire la séquence d'acides aminés codée de la protéine correspondante. L'insert de cADN de pTG397 révèle les caractéristiques suivantes du facteur IX humain a. Le facteur IX est une protéine contenant 415 acides aminés. Dans la figure 3, les nucléotides.140-1384 codent pour le facteur IX humain.
b. Le facteur IX humain est synthétisé sous forme d'un précurseur avec une séquence signal attachée et une séquence de pré protéine. Ceci est une caractéristique commune à toutes les protéines qui sont destinées à être sécrétées. Dans le cas du facteur IX, il y a une séquence signal classique d'environ 25 acides aminés codés par les nucléotides 2-76, inclus. L'extension hydrophobe des acides aminés est normalement éliminée pendant la sécrétion de la protéine à l'extérieur de la cellule. Les nucléotides 77-139 inclus codent pour une séquence de préprotéine qui probablement rapidement après la sécrétion est éliminée de la forme mature du facteur IX (commençant avec la tyrosine au nucléotide 140).
Comme cela est souvent trouvé à la fin de la séquence de préprotéine, la structure d'acides aminés dibasiques lys-arg est trouvée à la jonction entre la séquence de préprotéine et le premier acide aminé du facteur IX mature.
d. La forme activée du facteur IX (IXa) est pro duite à partir de la forme inactive ou zymogène du facteur IX par hydrolyse de deux liaisons peptides par le facteur XI activé (XIa). Ces liaisons peptides sont trouvées entre les acides aminés arg-ala (nucléotides 572-577) et val-val (nucléotides 677-682). Le peptide le plus long de 35 acides aminés libéré pendant l'activation du facteur IX est appelé le peptide d'activation.
Le facteur IXa est ainsi composé de deux channes polypeptidiques : une chaise légère de 145 acides aminés (nucléotides 140-574) et une chaine lourde de 235 acides aminés (nucléotides 680-1384). Les chaînes légères et lourdes du facteur IXa sont maintenues ensemble par des ponts disulfures. La chaise lourde comprend un site actif typique de la sérine-protéase (met-phe-cys-ala-gly, nucléotides 1181-1195) de même que d'autres résidus importants dans l'activité catalytique de la sérine-protéase typique. La channe légère contient 12 unités d'acide glutamique qui sont ?r-carboxylées pour produire l'acide γ-carboxy-glutamique par un -processus qui dépend de la vitamine K.
Ceci est important dans la fixation du facteur IXa au Ca++, à la membrane phospho lipidique membranaire et au facteur VII la dans le cycle de coagulation.
La figure 25 est une vue schématique en élévation montrant l'endroit d'un élément conforme à l'invention.
La figure 26 est une vue schématique faite en coupe selon la ligne XXVI -XXVI de la figure 25 et XXVI-XXVI de la figure 27.
La figure 27 est une vue schématique en élévation montrant l'envers du même élément.
La figure 28 est une vue schématique montrant un sous-ensemble caractéristique de l'invention, composé de quatre éléments des figures 25 à 27 et consistant en une pyramide à base carrée considérée par le dessous.
La figure 29 est une vue du même sous-ensemble mais considéré par le dessus.
La figure 30 est une vue schématique en coupe faite selon la ligne XXX-XXX de la figure 29 et montrant deux éléments assemblés.
La figure 31 est une vue schématique montrant un sous-ensemble caractéristique de l'invention, composé de quatre éléments des figures 25 à 27 et consistant en une pyramide à base triangulaire considérée par l'une de ses quatre faces identiques.
La figure 32 est une vue du même sous-ensemble mais considéré à l'aplomb de l'un de ses quatre sommets identiques.
La figure 33 est une vue schématique en coupe faite selon la ligne XXXIII-XXXIII de la figure 32 et montrant deux éléments assemblés.
La figure 34 -est une vue schématique montrant l'assemblage possible d'éléments conformes à l'invention et associant deux pyramides inversées, l'une à base carrée et l'autre à base triangulaire.
La figure 35 est une vue schématique en élévation du même assemblage.
Les figures 36 à 38 sont des vues schématiques en coupe faites respectivement selon les lignes XXXVI-XXXVI, XXXVII-XXXVII et XXXVIII XXXVIII de la figure 35.
La figure 39 est un schéma montrant l'assemblage possible d'éléments conformes a l'invention n'ayant d'égaux que les contours extérieurs, en vue de créer des structures de diverses densités de matière.
La figure 40 est un schéma illustrant la même faculté de l'invention.
La figure 41 est une vue schématique d'un montage conforme à l'invention, comprenant trois pièces d'assemblage situées aux sommets d'un triangle équilatéral virtuel et réunies par des entretoises.
La figure 42 est une vue schématique d'un montage analogue à celui de la figure 41 et selon lequel les pièces d'assemblage sont formées chacune par un élément conforme a l'invention. En se repor tant aux figures 1 et 2,on voit un élément conforme à l'invention réalisé en une seule pièce. Il peut s'agir de béton coulé, de matière synthétique moulée, etc.
On obtient 1,43 g du mélange isomérique de S-méthyl N-[N-(chloro-2 éthyl)N-nitrosocarbamoyl] cystéamine et de S-méthyl N-nitroso-N[N-(chloro-2 éthyl)N-carbamoyl] cystéamine.
CCM (éluant = dichlorométhane) Rf = 0,4.
Détection W et vapeurs d'iode.
Analyse : C6H12 S N3 O 2C (225,5) Calc. % : C 31,92 H 5,32 N 18,62 Tr. % : 32,16 5,59 18,47 Spectre de RMN H1 (DMSO d6) # p p.p.m NH : (m) centré à 8,91 ; 1 H ; échangeable à D2O CH -N : (m) centré à 4,0 ; 2 H NO CH2-C1 ; CH-2 -NH : (m) allant de 3,85 à 3,36 ; 4 H ; une partie de ce multiplet est modifiée après échange du NH.
S-CH : appartenant à la molécule nitrosée côté chlore (t) centré à 2,67 S-CH : appartenant à la molécule nitrosée côté soufre (t) centré à 2,48.
Ces deux triplets de S-CH s'intègrent comme deux protons.
Le rapport des intégrations relatives de ces deux protons donne des proportions de 25 % pour l'isomère nitrosé côte chlore et 75 % pour l'isomère nitrosé côté soufre.
CH3 appartenant à la molécule nitrosée côté chlore : (s) 2,10.
CH3 appartenant à la molécule nitrosée côté soufre : (s) 2,05.
Ces deux singulets CH3 s'intègrent comme 3 protons dans les mêmes proportions que précédemment.
EXEMPLE 2 N-[N-(chloro-2 éthyl)N-nitroso-carbamoyl] cystéamine (Schéma IV) Une solution de 1,15 g (15 mmoles) de cystéamine (Fluka) fralchement sublimee dans 90 cm3 de benzène anhydre est agitée à température ambiante, sous courant d'azote, et additionnée par petites fractions de 4 g(14,6 mmoles) de N-(chloro-2 ethyl)-N-nitrosocarbamate de para-nitrophénol.
(l'addition s'effectue durant 1 heure).
La réaction suivie par CCM est complète en 12 heures.
Le mélange réactionnel est alors évaporé à sec sous pression réduite. L'huile jaune résiduelle est ensuite chromatrographiée sur colonne de silice sèche (Kieselgel 60, 70-230 mesh , Merck) avec le dichlorométhane comme éluant.
On recueille 1,3 g de produit sous forme huileuse à température ambiante. Conservée au réfrigérateur et sous atmosphère d'azote, cette huile cristallise.
C.C.M. (éluant : dichlorométhane) Rf = 0,30 Détection UV et vapeurs d'iode.
FOUR A FAIBLE INERTIE THERMIQUE DESTINE EN PARTICULIER AUNE INSTALLATION DE PYROLYSE La presente invention s'applique à un four pour le traitement thermique de matières organiques telles que déchets de bois, ordures ménagères, etc., defilant longitudinalement à l'intérieur d'un passage fermé constituant l'enceinte du four chauffée par des tubes radiants disposés au-dessus d'un convoyeur à déplacement axial à l'intérieur du passage.
Les fours destines à la pyrolyse des produits organiques tels que les déchets de bois doivent fonctionner à une température élevée afin d'obtenir un dégagement complet des produits volatils et gazeux et surtout un charbon de bois de bonne qualité. Lorsque la valorisation des produits condensables courants tels que les brais, les acides acétique et ferrique, le méthanol, le furfurol, les acétates et les arômes alimentaires, n'est pas envisagée à l'issue de la pyrolyse, il est important que les molecules de ces produits vaporises soient le plus possible craquées afin de donner un maximum de gaz combustible venant s'ajouter à la production de base des résidus solides. Ces conditions conduisent à terminer la pyrolyse à des températures élevées qui peuvent atteindre 9000C.Les fours réalisant par exemple le traitement des déchets de bois dans de telles conditions doivent traiter des débits de matière importants qui dépassent largement la tonne par heure et exigent des volumes et des masses de matériaux chauffés tels que la marche des ces fours ne peut plus être réalisée economiquement qu'à feu continu.
L'installation et le fonctionnement de tels fours de pyrolyse requiert alors des moyens industriels et d'organisation du travail si importants que l'installation des fours de pyrolyse à proximité des centres de production de bois de rebut, tels que les scieries, se révèle impossible.
L'un des buts de la presente invention est de réaliser un four à pyrolyse qui soit apte à traiter des débits de matière importants et qui, en même temps, n'exige que peu de moyens en main d'oeuvre tout en permettant son installation en tous lieux ainsi qu'un dépannage aisé en cas d'incident de marche sur le four. Un tel four devrait pouvoir permettre aisément l'arrêt en fin de semaine et même, moyennant une isolation thermique renforcée, un arrêt journalier pour éviter d'avoir à utiliser une équipe de nuit qui se révèle toujours difficile à recruter et de faible rendement.
A cet effet, dans le four selon l'invention, l'enceinte longitudinale fermée du four comporte dans sa partie fixe une isolation thermique à plusieurs couches, disposée à l'intérieur d'une armature extérieure de support du four, l'isolant du côté de l'armature étant constituée par une couche relativement épaisse d'au moins un matériau d'isolation courant tel que de la laine minérale, tandis que la couche au contact de l'enceinte est un molleton mince et à surface lisse d'un materiau à haute performance d'isolation tel que des fibres céramiques.L'enceinte est délimitée vers le bas par un tapis métallique mince continu supportant les materiaux à traiter et enroulé à chacune de ses extrémités sur au moins un tambour dont au moins l'un assure son entraÇnement axial, - ledit tapis etant ferme sur lui-même à la maniere d'une courroie sur les tambours et plaqué sur ses bords du côte de l'enceinte sur des faces latérales inférieures de l'isolation et la bande supérieure du tapis est en appui sur une table de glissement en alliage réfractaire posée sur des dalles isolantes à haute performance d'isolation, elles-mêmes supportées par des tôles fixées sur des profilés relies à l'armature métallique.La masse à chauffer pour la mise en route du four est ainsi constituee uniquement par le molleton isolant mince, les tubes radiants, le tapis métallique mince et surtout par les matériaux à traiter étalés sur le tapis métallique, ce qui assure une tres faible inertie thermique permettant d'assurer la chauffe du four dans des delais compris entre une demie heure et deux heures selon le dimensionnement du four. Au refroidissement du four, il est possible d'évacuer la quasi totalité des matériaux traités avant l'arrêt du tapis et la quantité de chaleur perdue est encore plus faible, la couche épaisse d'isolant de type courant contribuant d'ailleurs à maintenir le four partiellement chaud pendant une periode suffisante pour un arrêt de nuit.
Selon un autre mode de réalisation, la fermeture de l'enceinte vers le bas au-delà de la bande inférieure du tapis est réalisée par une tôle de fond de four qui est supportée par des profiles porteurs, sur laquelle repose cette bande inférieure et qui est isolée du côté exte- rieur à l'enceinte par au moins une couche épaisse d'au moins un isolant thermique courant tel que de la laine minérale. L'armature extérieure comporte une ossature métallique en tôles et profiles formée d'une carapace supérieure fixée de façon amovible sur'un support inferieur en éléments démontables et les tôles de fermeture du plafond et du plancher ou du fond de four sont soudées à l'armature tandis que les tôles de fermeture disposées sur le côté respectivement au niveau de l'enceinte et du tapis, sont amovibles.
Selon encore un autre mode de réalisation du four selon l'invention, les tubes radiants de chauffage sont suspendus par des brides à la partie supérieure de l'ossature métallique et pénètrent dans l'enceinte en traversant des tôles de fermeture latérales amovibles supérieures de telle manière qu'un tube radiant defaillant puisse être retiré avec sa plaque de fermeture pendant la marche normale ou en léger ralenti du four et remplacé par un autre tube radiant avec sa plaque de fermeture ou par une plaque de fermeture fermée, c'est-à-dire non munie de passages ou bien dont les passages du tube radiant sont obturés.
D'autres buts, avantages et caractéristiques de l'invention apparaitront à la lecture de la description d'un mode de réalisation du four selon l'invention, faite à titre non limitatif et en regard du dessin annexé où: - la figure 1 représente le four à défilement selon l'invention en coupe transversale; - la figure 2 est une vue laterale à plus petite échelle, prise du côté opposé à l'entrée des tubes radiants, du four à défilement selon l'invention, la zone centrale du four étant représentée seulement en partie pour limiter la longueur du dessin.
Le four représenté en section à la figure 1 et en long à la figure 2, est une enceinte hermétique 1 dans laquelle les matieres à traiter entrent par un premier sas d'étanchéité d'entree 2 situe a une extrémité du four, et sortent par l'intermédiaire d'un second sas de sortie 3 situé à l'autre extrémité.
Les produits à traiter dans le four et qui dans l'application envisagée sont des morceaux ou des déchets de boise se déplacent dans le four sur un convoyeur. Selon linvention, le convoyeur des produits à traiter comporte un tapis 4 en fils métalliques, notamment en acier réfractaire spécial, torsadés ou tissés, dont la bande supérieure 4a glisse sur une table 5 en alliage réfractaire.
Le four est chauffe à laide de tubes radiants 6 qui peuvent être maintenus en température par tout moyen, notamment par des resistances électriques. Dans le cas envisagé de l'application du four à la pyrolyse de déchets de bois ou autres matières organiques, on peut avantageusement utiliser pour le chauffage des tubes radiants tout ou partie des gaz de pyrolyse récupérés, étant entendu que la mise en route du processus de pyrolyse est réalisée par d'autres moyens tels que le chauffage par un autre gaz. Dans le cas du chauffage au gaz, le retour des gaz brûlés peut servir au sechage des produits a pyrolyser.