INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le graphique de la figure 6A a été obtenu en utilisant un clapet à action lente. Les valeurs numériques des paramètres en cause de la figure 6A étaient les suivantes : K2 = 0,5 cm2/seconde et T (Y) = 2 secondes, soit des valeurs semblables à celles suggérées dans la technique antérieure (figures 1A et 1B). En conséquence, la figure 6A et la figure 1B représentent toutes deux le régime d'-impulsions de pression lentes. D'autre part, la figure 6E a été obtenue en utilisant un clapet à action rapide pour lequel on avait les valeurs suivantes : K2 = 100 cm2/seconde et Tb(V) = 10 1 seconde.En conséquence, la figure 6E représente le régime d'ondes de choc hydrauliques, tandis que l'onde de clapet de la figure 6E est très semblable à celle de la figure 2B.
Les figures 6B, 6C et 6D, définies dans le tableau ci-dessus, représentent le passage du régime de variations lentes de pression au régime d'ondes de choc hydrauliques.
Dans les essais illustrés dans les figures 6B, 6C et 6D, les conditions ont été maintenues aussi semblables que possible. L'instrument était situé près du fond de trous de forage d'une profondeur d'environ 2.438 m, la viscosité de la boue était d'environ 40 tunnel et le poids était de 1,5kg/l. Lorsqu'il était ouvert, le clapet avait une section d'ouverture effective de 0,7 cm2.
La pression normale dans la colonne montante était de 210 kg/cm2 et le clapet utilisé dans ces essais était semblable au clapet 40, mais il avait été modifié pour permettre une action plus lente (sans l'action bistable) ; en d'autres mots, le clapet était un simple clapet équilibré en pression et le débit était réglé par un étranglement prévu au passage d'entrée. Il est à noter que action du clapet entrant en ligne de compte pour la figure 6B était très rapide, mais qu'elle'n'a pas produit le régime désiré d'ondes de choc hydrauliques.
Toutefois, d'emblée, on a constaté qu'unie action plus rapide était souhaitable. Le débit de décharge était de l'ordre de 19 litres/seconde2.
En réglant l'étranglement d'admission et l'étranglement de sortie de même que le courant électrique alimentant les solénoïdes d'attaque, on a obtenu différentes vitesses de fonctionnement du clapet.
D'après ce qui précède, on constate qu'aucune onde de choc n'est produite lorsque K2 = 0,5 cm2/seconde, tandis que l'on obtient une onde de choc presque idéale lorsque K2 = 100 cm2/seconde.
V. FORMATION D'ONDES DE CHOC POUR LA SUPPRESSION DES BRUITS (AUTRE VARIANTE).
On introduira un autre paramètre exprimant une condition requise pour l'intensité de l'onde de choc. @ On envisagera deux méthodes diffé- rentes. L'une delles est basée sur un paramètre K3 qui représente la quantité de boue (mesurée en cm3) passant à travers le clapet au cours de la période Ta(V) (cette quantité est connue sous le nom de quantité en mouvement" ) . L autre méthode est basée sur un paramètre K4 qui représente le flux moyen du courant de boue au cours de la pé riode Ta(V). Dès lors a quantité de boue passant au cours de la période @ (v) @ K4 = Ta(v) (17) On prendra en considération la période d'ouverture du clapet, c'est-à-dire la période Ta(v).
Pour simplifier le problème, on supposera que la vitesse d'accroissement du débit au cours de la période Ta(V) est constante et est égale à K1. Dès a lors V(t) = K1 t en cm/seconde (18).
On supposera également que la vitesse d'accroissement de l'ouverture du clapet est constante et est égale àK2. Dès lors S(t) = K2 t en cm2/seconde (19).
En conséquence, le volume passant à travers le clapet au cours du temps Ta(v) est
Dès lors, le paramètre K3 est la quantité (en cm3) de fluide passant à travers le clapet au cours de la période Ta(V). Ce paramètre est la quantité en mouvement au cours de la période d'une seule ouverture et d'une seule fermeture du clapet.
Deux autres pièces de forme générale trapèze isocèle tronqué (29,30) comportent des rainures (31,32,33,34) femelles, de forme complémentaire de celles des nervures (25,26, 27,28). Les rampes (25,26,27,28) forment les deux côtés d'un triangle isocèle dont l'angle au sommet est voisin de 1500.
Les deux pièces mobiles transversalement (29,30), du deuxième jeu, sont reliées entre elles par une vis hélicoïdale (35) filetée avec deux pas, l'un à droite, l'autre à gauche, de manière à permettre le déplacement des deux pièces (29,30) dans les deux directions, c'est-à-dire à permettre soit le rapprochement, soit l'éloignement de ces pièces (29,30). Afin de permettre.le passage de l'axe (35), le sommet des deux autres pièces (20,21) du premier jeu présente un méplat (36) destiné à laisser passer cette vis (35),lorsque l'ensemble est en position écartée.
Les pièces (20,21,29,30) des deux jeux de réglage sont également en matière plastique injectée.
L'axe fileté (35) comporte à une extrémité un axe (37) associé à une manivelle repliable de manoeuvre (38'), apte à venir se placer dans un logement (49) prévu à cet effet sur le collier (5).
L'ensemble est maintenu en place grâce à.une pièce rigide en forme de U (39), tel qu'un feuillard,dont les deux branches verticales (40,41) s'appuient de part et d'autre de l'ensemble compressible (15,16) et de l'organe de réglage (19). Les extrémités (42) et (43) desdites branches (40, 41) dépassent librement de la paroi d'appui (17) des ressorts (15,16) dans le logement (14) du carter et plus précisément débouchent dans un logement (44) prévu à cet effet dans le carter (11). Avantageusement, ces extrémités (42,43) seront écrasées, à tout le moins grossies, de manière à empêcher le passage à travers la plaque (17).
La longueur de l'évidement (44) est légèrement plus grande que la course de l'organe de maintien (39). Pour permettre le passage des branches (40,41), les pièces de réglage (20,21) du premier jeu comportent chacune des rainures longitudinales (45,46).
La pièce fixe (21) du premier jeu comprend à sa base un logement (47) qui reçoit un axe longitudinal -ri- gide,par exemple en acier inoxydable (48). Cet axe (48) > autour duquel passe l'extrémité de raccord en U de l'élément de liaison (39),est fixé rigidement dans le collier (5) au niveau du voisinage du carter (11). Cet axe (489 est disposé dans un plan sensiblement horizontal,de part et d'autre du plan de symétrie général de la chaussure.
La pièce mobile (20) longitudinalement du premier jeu de réglage comprend un repère (50) destiné à dépasser du carter (11) pour servir d'index de réglage de la tension appliquée.
Le câble rigide en forme de U (39) remplit deux fonctions, à savoir respectivement, tout d'abord, de maintenir les ressorts (15,16) en pleine compression, et ensuite de solidariser l'axe (48), donc le dispositif amortisseur au collier avant (5), notamment lors des appuis arrière.
Le dispositif amortisseur selon l'invention fonctionne de la manière suivante. Lors d'un appui avant, le collier (5) est en appui contre la jambe. I1 se déplace donc vers l'avant. De ce fait, l'axe horizontal (48) se déplace également vers l'avant. Par voie de conséquence, la pièce (21) appuie sur les deux pièces (29,30) du deuxième jeu, puis sur la pièce mobile longitudinalement (20), ce qui comprime les ressorts (15,16).
De ce fait, ces ressorts absorbent de l'énergie, qutils pourront restituer lorsque cessera l'appui avant.
On règle la dureté de ces ressorts (15,16) en agissant sur la manivelle (38) qui, grâce à l'axe (37) entrai- ne la vis (35) et permet, soit le rapprochement, soit l'éloignement (29,30). Ainsi, bien que la distance entre l'axe (48) et la pièce d'appui (17) soit invariable, on peut régler de manière précise la dureté des ressorts.
Grâce à l'index (50), on peut visualiser cette dureté et, ainsi l'équilibrer d'une chaussure à l'autre.
Lors des appuis arrière, l'axe (48) s'éloigne de la pointe de la chaussure et l'ensemble amortisseur suit ce mouvement grâce à la solidarisation du câble (39) à l'axe fixe (48).
Lors du rapprochement ou de l'éloignement des pièces mobiles transversalement (29,30), la distance entre les deux axes parallèles (35) et (48) varie. I1 importe donc que l'orifice (51) taillé dans le carter (11) par lequel passe ltaxe (35) soit légèrement oblong.
Dans la òrme de réalisation montrée à la figure 7, la chaussure de ski à ouverture avant se compose essentiellement d'une coque (60) analogue à (1) et d'un collier (61) articulé sur la coque (60-)- autour de l'axe (62) dont l'extrémité inférieure (70) prend appui sur une butée (71) prévue à cet effet dans la coque (60).A l'instar de ce qui est décrit dans la demande de brevet FR-A2 498 061 de la Demanderesse, le collier (61) et la coque (60) forment à l'arrière une chambre (63) dans laquelle viendra se loger l'élément amortisseur comprenant dans l'ordreun axe horizontal traversant (64) analogue à (48), une première pièce (65) analogue à (21), un jeu de deux pièces coulissantes transversalement (66) analogues à (29) et (30), un axe fileté (67) analogue à (35), une pièce coulissable longitudinalement (68) analogue à (21).
Un autre but de la présente invention est la mise en oeuvre d'un appa reil apte à assurer le déroulement de ces différentes opérations sur les Lieux mêmes de L'élevage.
Enfin, la présente invention a également pour objet un appareil poly valent utilisable aussi bien en ostreiculture qu'en mytiliculture.
A cet effet, l'appareil selon l'invention destiné à être monté sur une embarcation et destiné à la mécanisation in situ des opérations de manutention, de détroquage, et d'habillage, applicables à des élevages conchycoles dont les coquillages tels que huitres ou moules se sont dévloppées sur des plots en béton immergés, disposes à intervalle régulier le long d'une corde d'élevage fixée à une potence disposée au-dessus de la surface de l'eau sensiblement à hauteur d'homme, se caractérise essentiellement en ce qu'il est constitué par - un convoyeur incliné, de l'embarcation vers la surface de l'eau, sur lequel est posée la corde d'élevage, le dit convoyeur étant animé d'un mouvement ascendant pour amener la corde d'élevage et les coquillages qu'elle porte à bord de l'embarcation, - un récipient disposé sous l'extrémité supérieure du convoyeur pour recevoir les coquillages et/ou la corde d'élevage, - une trémie disposée entre la partie supérieure du convoyeur et le récipient, - un moyen de détroquage des coquillages, - et ùn moyen d'habillage de la corde d'élevage.
D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparaitront à la lecture de la description d'une forme préférentielle de réalisation donnée à titre d'exemple non limitatif en se référant aux dessins annexés en lesquels - la figure 1 est une vue schématique de l'appareil selon l'invention équipé du moyen de dJroquage,! - la figure 2 est une vue schématique de l'appareil selon l'invention équipé du moyen d'habillage, - la figure 3 e-t une vue de face du dispositif convoyeur selon 1 'inven- tien, - la figure 4 est une vue en coupe longitudinale du convoyeur, - la figure 5 est une vue en perspective du moyen de détroquage, - la figure 6 est une vue en coupe,selon la ligne AA de la fig 5, - la figure 7 est une vue en perspective des organes assurant la fixa tion de l'appareil au bord supérieur de la coque de l'embarcation.
Tel que représenté, l'appareil selon l'invention est monté sur une embarcation 2 et a pour but de mécaniser in situ les opérations de manutention, les opérations de détroquage et les opérations d'habillage applicables à des élevages conchycolles dont les coquillages se sont développés sur des plots en béton 3 immergés di'sposés à intervalle régulier le long d'une corde 4 d'élevage fixée à une potence 5 disposée au-dessus de la surface de l'eau sensiblement à hauteur d'homme.
L'appareil est constitué par un convoyeur 6 incliné de l'embarcation 2 vers la surface de l'eau sur lequel est posée la corde d'élevage 4.
Le convoyeur repose sur une structure 6A (figure 7) fixée sur le bord supérieur de la coque de l'embarcation.
Ce convoyeur est animé d'un mouvement ascendant pour amener la corde d'élevage et les coquillages qu'elle porte à bord de l'embarcation.
cet appareil est également constitué par un réservoir 7 disposé sous l'extrémité supérieure du convoyeur 6 pour recevoir les coquillages et/ou la corde d'élevage 4, par une trémie 8 disposée entre le réser voir et l'extrémité supérieure du convoyeur, par un moyen de détroquage 9 et par un moyen d'habillage 10.
Les moyens de détroquage et d'habillage sont amovibles pour venir,selon le type d'opération à effectuer, en fixation contre l'extrémité supé rieure du convoyeur 6 (figures 1 @t et 2).
Le convoyeur 6 est préférentiellement du type de ceux comportant un tapis sans fin 11 monté sur au moins deux rouleaux transversaux 12, un rouleau supérieur et un rouleau inférieur dont au moins un est actionné en rotation par un organe moteur 13 dans le sens du mouvement ascendant du tapis.
Le chassis du convoyeur est par exemple constitué par l'assemblage de deux flans 14 parallèles, latéraux au tapis, avec au moins deux traverses métalliques 15 orthogonales aux dits flans.
Chaque flan est constitué d'un cadre métallique qui épouse le contour d'un trapeze rectangle, et d'une paroi plane métallique fixée contre le dit cadre.
Lorsque le convoyeur est mis en place sur l'embarcation en vue de la manutention des cordes d'élevage, l'axe longitudinal de chaque flan est incliné de l'emabarcation vers la surface de l'eau.
Pour faciliter la mise en place de la corde d'élevage sur le tapis du convoyeur le bord inférieur de chaque flan c'est-à-dire le bord le plus proche de la surface dz l'eau est oblique par rapport à l'axe longitudinal du flan et s'étend de préférence suivant une direction verticale.
Ainsi l'utilisateur lorsqu'il place la corde d'élevage sur le tapis du convoyeur n'a nul besoin de se pencher sur la surface de l'eau pour que la corde puisse contourner les flans du convoyeur.
De nombreux polymères conviennent pour cette apolication tels que s le polytétrafluorcéthylène (P.T.F.E.) ou ses copolymères tétra- flouroéthylène-operfluoroipropène (F.E.P.), le polyéthylène-térafluoroéthylène (P.E.T.F.E.), le polytétrafluoroéthylène-perfluoroalkoxy (P.F.A.), le polychlorotrifluoroéthylène (P.C.T.F.E.) ou ses copolymères polyéthylène-chlorotrifluoroéthylène (p. E. C. T.F. E.), le pclysulfure de phénylène (P.P.S.), les polysulfones (P.S.O.), les polyéthersulfones (P.E.S.), les silicones, ou encore, les polyimides thermoplastiques (P.E.I.).
Dans le cas où la tenue à la température ou aux agents chimi ques agressifs n1 est pas prépondérante, l1élément central peut alors être réalisé dans n'importe quelle matière plastique.
Le deuxième élément est, quant à lt, réalité par rubannage, autour de l1élément central, d'un ruban constitué d'une matière offrant une bonne résistance mécanique. On utilise principalement dans ce cas, comme matériaux, les polyimides. Cet élément rubanné empache l'élément central de fluer sous l'effet de la pression, notamment lorsque celui-ci est réalisé en P.T.F.E., F.E.P., P.F.A., P.C.T.F.E., P.E.C.T.F.E. ou silicones.
Le troisième élément est réalisé à partir de fibres de matériaux Polymériques ou minéraux à haut module d'élastioité. Il peut s'agir, dans ce cas, de fibres d'aramide, de fibres de carbone ou de fibres minérales (verre, bore, alumine, eto.,).
Le quatrième élément est constitué d'un vernis appliqué par enduction ou par toute autre méthode appropriée0 Ce vernis doit titre suffisamment souple pour supporter les variations dimensionnelles dues aux pressions régnant à l'intérieur de l'élément central. te choix du matériau à utiliser est essentiellement dicté par les carac téristiques de l'environnement dans lequel sera placé le matériel.
Pratiquement, toutes les solutions connues de l'homme de l'ars sont applicables. A titre d'exemple, on peut citer les enductions à base de polymères ou de copolymères du tétrafluoréthylène ainsi que les enductions à base de polymères vinyliques.
Ainsi, comme on vivent de le voi, cette tuyauterie flexible se caractérise principalement en se qu'elle est constituée de la superposition d'un conduit flexible en matière plastique insencidble n la corrosion et résistant à la chaleur et au froid sur une large plage de température, d'un revêtement s'opposant an fluage de l'élément central, d'une tresse en fibres de matériau polymérique ou minéral à haut module d'élasticité et d'un vernis.
L'élément central est réalisé en P.T.F.E. ou ses copolymères F.E.P., P.E.T.F.E., P.F.A., P.C.T.F.E., P.E.C.T.F.E., P.P.S., P.S.O., P.E.S., P.E.I. ou silicones0 Le revêtement s'opposani au fluage de l'élémont central est obtonu par anroaloment d'un ruban de polyimide.
La tresse est constituée de fibras d'eramide, de fibres de carbone ou de fibres minérales.
Le vernis est à base de P.T.F.E. ou de polymères vinyliques.
Le rayon de courbure minimum de cette tuyauterie est de IO Pois son diamètre.
D'autres caractéristiques et-avantages apparaîtront dans la description qui va suivre de la constitution d'une tuyauterie selon l'invention et de Son procédé de réalisation donnés à titre d'exemples non limitatifs au regard du dessin annexé représentant une vue en coupe longitudinale d'une tuyauterie équipée de ses dispositifs de raccordement.
En se reportant à la figure du dessin, on constate que la tuyauterie est constituée d'un conduit flexible I, d'un revetement 2, d'une tresse 3 et d'un vernis protecteur 4, ainsi que d'un embout de raccordement 5 et d'un siège de raccordement 6, sur lesquels sont serties les extrSmités du tuyau par l'intermédiaire de douilles 7 maintenant prisonniers respectivement la vis 8 et l'écrou 9 avec interposition de la bague entretoise IO.
La réalisation du tuyau haute pression à partir des différents éléments indiqués plus haut, met en oeuvre des techniques de rubannage, de blindage et d'enduction, bien connues de l'homme de l'art.
La mise en place de l'embout 5 et du siège de racordement 6, est réalisée directement par sertissage sur un élément central metallique.
L'exemple de réalisation d'une tuyauterie de 0,8 mm de diamètre intérieur et de 2 mm de diamètre extérieur, fera mieux comprendre le procédé de fabrication utilisé.
copiquement en fonction du déplacement du bras mobile 33 de guidage. Comme il recouvre la partie exposée de la lame 25,
entre le bras mobile 33 et le tronçon 13 de boîtier, la quan-
tité de lame 25 qui est exposée est très faible et la sécu-
rité de l'opération de sciage est accrue. En outre, une extré-
mité de l'organe télescopique 127A peut être déconnectée par
enlèvement du dispositif 129 de raccordement. Lors du dépla-
cement télescopique, la totalité de l'organe 49 de protection peut tourner vers le haut, autour de l'organe 133 si bien que le dispositif protecteur 49 ne forme pas un obstacle lors
du changement de la lame de scie 25.
On se réfère maintenant aux figures 1, 2 et 9 qui
indiquent que l'étau principal 53 destinté à serrer et main-
tenir la pièce W qui doit être sciée, a une mâchoire fixe 53f destinée à serrer la pièce W et une mâchoire mobile 53m qui peut se déplacer en translation par rapport à la mâchoire fixe 53f. Plus précisément, la mâchoire fixe 53f est fixée
à une première extrémité de la face supérieure d'un socle -
d'étau, convenablement formé. La mâchoire mobile 53m est supportée de façon amovible et mobile par deux plaques de guidage 137 montées à la face supérieure du socle 135. Une barre 139 de coulissement est placée audessous des plaques de guidage 137 parallèlement à celles-ci. La barre 139 est supportée de façon amovible par plusieurs nervures 135r formées dans le
socle 135 si bien qu'elle peut se déplacer librement en direc-
tion longitudinale. Plusieurs éléments de contact 139h traver-
sent la barre 139 avec un espacement convenable en direction longitudinale. Le tronçon de base d'un support 143 d'axe placé
broche de serrage 72 et à son autre extrémité d'une mâchoi-
re de serrage 73. A l'extrémité libre de la broche de ser-
rage 72 est prévue une poignée 74 au moyen de laquelle la broche de serrage peut être facilement tournée. La machoire 73 présente deux surfaces de serrage 75, 76 inclinées en sens opposé l'une par rapport à l'autre et sur lesquelles prend appui la pièce 69. Les surfaces de serrage 75 et 76 présentent une denture de sorte que la pièce 69 est serrée à coup sûr lors du sciage. Etant donné que les efforts produits lors du sciage sont relativement faibles, les
surfaces de serrage 75 et 76 ne présentent pas obligatoire-
ment une denture; la pièce 69 est sans cela néanmoins maintenue de façon sûre au cours du sciage. L'axe 77 de la broche de serrage 72 fait un angle aigu 78 avec le plan de symétrie de la mâchoire 73 et est incliné vers l'extérieur (figure 13). Grâce à cette position de la broche de serrage
72 on obtient que la pièce 69 soit poussée dans le disposi-
tif de serrage 68 lors du serrage, permettant ainsi à la pièce d'être maintenue d'une façon particulièrement sûre dans le dispositif de serrage. La broche de serrage 72 peut cependant également être disposée dans le plan de symétrie
de la mâchoire 73.
L'étrier 70 est muni d'une attache 79 s'étendant vers l'extérieur et qui est à son tour munie d'une cheville faisant saillie verticalement, laquelle présente & son extrémité libre un trou borgne taraudé 81 pour une vis de
fixation 82. La partie 6 de l'enveloppe présente au voisi-
nage de son côté frontal une ouverture débouchante 83 (fi-
gure 6) qui s'étend transversalement à la direction du mou-
vement alternatif de la bielle 23 et dans laquelle s'engage la cheville 80 du dispositif de serrage 68. Au niveau de l'ouverture de passage 83 la partie 6 de l'enveloppe présente des côtés extérieurs 84 et 85 parallèles entre eux
(figure 14) et contre lesquels peuvent prendre appui res-
pectivement l'attache 79 du dispositif de serrage et la tête de la vis de fixation 82. Les côtés extérieurs 84, 85 sont parallèles au plan de la lame de scie de sorte que le
dispositif de serrage 68 peut être orienté de façon exacte-
Le virus de la vaccine se propage dans le cytoplasme des cellules infectées plutôt que dans leur noyau. C'est pourquoi il n'est pas possible de tirer avantage de la machinerie de réplication et de transcription de 1'ADN de l'hôte et il est nécessaire que le virion possède les composants pour l'expression du gène viral.
L'ADN de W purifié est non-infectieux.
Afin de générer les recombinants, il est nécessaire d'effectuer simultanément l'infection cellulaire avec un W et une transfection avec le segment d'ADN cloné qui présente de l'intérêt. Toutefois, la génération des recombinants est limitée à une petite proportion des cellules compétentes pour la transfection à l'ADN.
C'est pour cette raison qu'il a été nécessaire de mettre en oeuvre une stratégie de "congruence" indirecte pour réduire le bruit de fond des virus parentaux non-recombinants.
Ceci a été effectué en utilisant comme virus infectieux vivant un mutant thermosensible (ts) de la vaccine qui n'est pas capable de se propager à une température non permissiblede 39,50C (Drillien et Spehner, 1983). Lorsque les cellules sont infectées avec un mutant ts dans des conditions non permissibles et transfectées avec l'ADN d'un virus de type sauvage, la multiplication virale interviendra seulement dans les cellules qui sont compétentes pour la transfection ; aucun résultat ne sera obtenu dans les autres cellules, en dépit du fait qu'elles ont été infectées.
Si un plasmide recombinant contenant un fragment de 1'ADN de vaccine tel que pTG393 est inclus dans le mélange de transfection à la concentration appropriée avec 1'ADN du type sauvage, il est également possible d'obtenir qu'il participe à la recombinaison homologue avec 1'ADN de la vaccine dans les cellules compétentes.
Clonage des recombinants W-FIX Des fibroplastes d'embryons de poulets primaires (CEF) établis à partir d'embryons agés de 11 jours sont mis en croissance jusqu'à confluence (2 x 106 cellules/bofte de 2 cm de diamètre) dans un milieu de base de Eagle (MBE/ Eurobio) supplémenté avec du sérum de veau nouveau-né (SNV) (Drillien et Spehner, 1983).
Les cellules sont infectées à raison de 0,01 à 0,1 pfu par cellule avec un mutant du virus de la vaccine thermosensible N7 dérivé du virus de type sauvage Copenhague (Drillien et colt., 1981).