INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
porte un lit de poils raides 110, dont les extrémités supérieures des poils raides définissent la surface support 24. La structure exacte du lit de poils raides peut varier mais de préférence c'est l'une de celles représentées et décrites plus en détails dans ma demande de brevet déposée en même temps que celui-ci et intitulée "Appareil et procédé pour supporter une matière en feuille et la travailler", à laquelle on peut se référer pour plus de détails et qui est incorporée ici à titre de référence. Dans le but present, on peut noter que ce lit est constituéd'un certain nombre de blocs individuels de poils raides 112, 112, de forme carrée, vue en plan, qui sont ajustés près
les uns des autres pour constituer l'ensemble du lit de poils raides.
Chaque bloc de poils raides comporte une couche de base 114 qui pré-
sente des ouvertures, comme représenté en 113, 113 sur la figure 6, pour permettre à l'air de passer librement verticalement à travers elle, cette couche de base portant un grand nombre de poils raides
* 116 qui s'étendent verticalement vers le haut depuis cette base.
Chaque bloc de poils raides est fixé à la plaque de base 106 de façon
commode comme par exemple en prévoyant qu'une ou plusieurs tiges ver-
ticales s'étendant vers le bas viennent se clipser dans des ouvertures complémentaires dans la base 106. Par conséquent, si les poils raides d'un ou plusieurs blocs de poils raides viennent à être endommagés, on
peut remplacer ces blocs par de nouveaux sans avoir à remplacer la tota-
lité du lit de poils raides 110.
A titre d'exemple, et en harmonie avec la demande de brevet dé-
posée dont il a été question plus haut, dans le cas représenté, cha-
que bloc de poils raides 112 est pris pour une longueur de 50 mm (2 pouces) de chaque côté de façon à donner 2500 mm2 (quatre pouces carrés) de surface support 24. Le bloc est un ensemble d'une pièce moulé par injection, fabriqué en un plastique convenable comme du nylon ou du polypropylène. La couche de base a une épaisseur d'environ 3 mm (un huitième de pouce) et les poils raidesont une longueur d'environ 8 mm (0, 300 pouce). Chaque poil raide à un diamètre d'environ 0,66 mm (0,26 pouce) près de la couche de base 114 et conserve sensiblement ce diamètre, avec seulement un cône très faible sur environ les 3/4 de
dents longues,placées dans la direction de la découpe voi-
sines des dents courtes déviées en sens opposés, subissent
une charge particulièrement grande,pose aussi un problème.
Etant donné la technologie avancée actuelle, les machines-outils doivent être très précises et doivent
avoir un grand rendement. Dans une scie à ruban, la préci-
sion de la coupe est un problème important.
Plus précisément, il existe une relation directe entre la lame de scie à ruban utilisée et la précision de la coupe d'une scie à ruban. Lorsque la configuration des extrémités des dents des lames est formée, la voie est habituellement réalisée dans le sens de l'épaisseur de la lame (direction transversale) par combinaison de dents fléchies en sens opposés et de dents non fléchies qui
ne sont donc pas fléchies en sens opposes.
Par exemple, un dessin de voie alternée est formé avec trois types de dents dans un groupe, c'est-à-dire une dent déviée à droite, la courbure étant réalisée vers la droite, une dent déviée à gauche, la courbure étant réalisée vers la gauche, les dents étant associées sous forme d'une paire, et une dent non déviée qui n'est ni fléchie à droite ni à gauche. Habituellement, dans le sens du déplacement de la lame, une dent déviée à droite se trouve toujours devant une dent non déviée ou une dent déviée à gauche est toujours devant une dent non
dévié.
Par exemple, lorsque l'ordre de coupe des dents dans un tel jeu est une dent déviée à droite suivie par une dent déviée à gauche puis par une dent non déviée, la dent se trouvant avant la dent non déviée est toujours une dent déviée à gauche et une dent déviée à droite précède la dent déviée à gauche. Dans ce cas, si l'on considère la dent non déviée comme la base dans la direction de déplacement de la lame, la distance comprise entre la dent non déviée et la dent déviée à gauche est un pas et la distance comprise entre la dent non déviée et la dent déviée à droite est égale à deux pas. Ainsi, comme la lame de scie descend avec une vitesse fixe pendant le sciage de la pièce, l'avance dans la pièce est plus importante lorsque le pas est plus grand, et la force est aussi plus grande. Plus précisément, le coin gauche de la dent non déviée découpe la partie restant de la découpe assurée par la dent à gauche et le coin droit de la dent non déviée découpe la partie restant de la découpe par la dent déviée à droite. Ainsi, le coin droit de la dent non déviée supporte une charge plus grande que le coin gauche, et l'usure du coin droit de la dent non déviée est supérieure à celle du coin gauche. Ceci fait apparaître un problème d'usure d'un côté des dents non déviées si bien qu'une déviation de la coupe apparaît facilement. Ce problème existe non seulement dans les lames de scie à dents alternées mais aussi dans toutes les lames de scie dans lesquelles la configuration comporte toujours une dent déviée à droite ou à gauche juste avant une
dent non déviée.
Actuellement, de la même manière qu'on doit uti-
liser une lame spéciale pour les matériaux difficiles à couper, on doit classer les lames de scie à ruban à utiliser en fonction du matériau à découper, à savoir les matériaux faciles à couper, les matériaux de grand diamètre, les matériaux de petit diamètre, etc. La présente invention concerne, étant donné les inconvénients des scies connues, une lame de scie qui permet la formation de copeaux finement divisés lors du sciage d'une pièce avec une lame, avec amélioration des propriétés d'évacuation des copeaux, la vitesse de
coupe et la durée de la lame de scie étant en outre amé-
liorées. L'invention concerne aussi une lame de scie dans laquelle toutes les dents participent à la découpe de la pièce, toutes les dents supportent des forces égales
prévus en amont de la coupeuse, qui mesurent la lon-
gueur du morceau coupé. Les morceaux aux dimensions
sont aspirés et envoyés, par la seconde section d'as-
piration toujours en fonctionnement, vers le second
transporteur, tandis que les morceaux à rebuter tom-
bent librement à la fin du premier transporteur, ce qui exclut l'intervention de la première section
d'aspiration.-- -
Un équipement réalisé de la sorte, avec
deux sections d'aspiration à fonctionnement différen-
cié, dans lequel la première section de prélèvement
des morceaux sur le transporteur, en aval de la cou-
peuse, n'entre en fonction que sur commande, tandis
que la seconde section de convoyage des morceaux pré-
levés sur le second transporteur qui les achemine vers l'empilage est toujours en fonctionnement, présente
lui aussi des inconvénients. Le principale inconvé-
nient provient de ce que la dépression qui règne dans
Ces capacités sont ainsi exploitées pour la réalisation de la ligne à retard.
Selon ce mode d'utilisation du circuit de sortie 30 celui-ci a en sortie une impédance de charge qui est purement résistive.
Les circuits délivrant les horloges H, 4 > , ml > f z 2 selon les figures 4 ou 5 sont représentées par le circuit d'horloges 60 sur le schéma de la figure 7, qui représente un exemple d'utilisation de l'invention dans un oscilloscope numérique. Le signal d'entrée x(t) entre dans un amplificateur 61 suivi du dispositif à transfert de charges 40 puis d'un convertisseur analogique-numérique 62, suivi d'une mémoire numérique 63 puis d'un convertisseur numériqueanalogique (N/A) 64. Celui-ci attaque la voie verticale d'un tube à rayons cathodiques 65. Une base de temps 66 délivre les signaux d'hor loge h, 91 et et 4 > 2 et de synchronisation au circuit d'horloge 60, au convertisseur A/N 62, à la mémoire numérique 36 et au tube à rayons cathodiques 65.
L'opération de lecture du dispositif à transfert de charges s'effectuant à une vitesse relativement peu élevée les convertisseurs A/N et N/A ainsi que la mémoire numérique peuvent avoir des performances moyennes. Ainsi le convertisseur analogique-numérique peut être le convertisseur AS 1202 de la Société Analog Devices, le convertisseur numérique-analogique peut être le convertisseur NE 5018 de la Société Signetics et la mémoire numérique peut être la mémoire MCM 51 LO1 P45 de la Société MOTOROLA.
Le circuit de sortie selon l'invention vient d'être plus particulièrement décrit dans le cas d'une application à ltoscil- loscopie numérique. I1 peut également être utilisé pour délivrer des signaux d'adressage et/ou de contrôle d'une mémoire numérique rapide qui peutselle-même être utiliséeenosciîloscopie numérique. De même, le circuit de sortie peut être utilisé dans des dispositifs de stockage d'images utilisant par exemple des dispositifs à transfert de charges.
La présente invention concerne un produit d'origine végétale et susceptible d'être ingéré par le corps humain pour ses effets physiologiques.
On connait les effets bénéfiques de produits d'origine végétale absorbés par le corps humain par voie orale, notamment les tisanes qui sont absorbées généralement sous forme de décoction ou infusions de produits végétaux notamment de feuilles, tiges ou racines.
L'intérêt des patients s'oriente de plus en plus vers des pratiques médicales traditionnelles faisant appel à des principes naturels réputés (à tort ou à raison) sinon plus efficaces, au moins présentant des risques plus faibles d'effets secondaires nocifs et une innocuité plus sûre.
Or le recours aux vertus traditionnelles des "simples" et plus généralement des produits végétaux se heurte à une difficulté et un problème pratique liés à la faible concentration des principes actifs présents dans le tissu végétal et qui doivent être extraits sous une forme ingérable par exemple à l'état de liquide dans le cas d'une tisane.
Les principes actifs des plantes et leurs effets bénéfiques sur le plan physiologique sont dûs aux huiles essentielles, caractéristiques de la plante et qui constituent le moteur de l'effet bénéfique recherché.
Or les huiles essentielles présentes dans les plantes le sont à des taux très faibles de sorte qu'en utilisant les méthodes d'ingestion traditionnelles, par exemple sous forme de tisanes, les quantités assimilées à chaque fois restent relativement modestes et souvent insuffisantes pour procurer l'effet bénéfique souhaité sur l'organisme.
L'extraction des huiles essentielles obtenue par entrai- nement sur vecteurs convenables, distillations fractionnées, rectifications, déterpénations et concentrations n'aboutit qu'à des quantités très faibles par rapport à la masse des produits de départ.
A titre d'exemple on constate qu'un kilo d'essence de sauge correspond à 700 kilos de plantes fraîches.
5 kilos d'essence de citron correspondent à une tonne d'agrumes de départ.
Et un kilo d'essence de genièvre nécessite le traitement de 50 kilos de baies.
Les quantités mises en oeuvre pour un usage médicinal sont de l'ordre d'une goutte d'huile essentielle à raison d'une à deux fois par jour, ce qui équivaudrait en moyenne à la consommation d'environ 40 grammes de plantes sèches nécessitant quatre infusions quotidiennes.
De plus, lorsque la rigidité de l'ensemble mobile de l'étau d'avance est accrue, le vérin hydraulique de commande de l'ensemble mobile n'a pas à être modifié et
la rigidité peut être notablement accrue.
Il est aussi possible de détecter avec précision la position de l'étau d'avance, et le réglage de l'avance
à une dimension fixe est facile.
En outre, lorsque l'étau d'avance vient près de l'étau principal, le montant auxiliaire de guidage ne constitue pas un obstacle si bien que les étaux peuvent venir très près l'un de l'autre. En outre, le siège demontage du socle auxiliaire de guidage peut être usiné en même temps que le socle de l'étau, dans des opérations simples. Comme la limite inférieure du déplacement de
la tête de coupe peut être modifiée afin qu'elle corres-
ponde à la largeur de la pièce coupée, la tête ne descend jamais plus bas que cela n'est nécessaire si bien que
le rendement de travail est accru.
Le montage et le démontage nécessaires au rempla-
cemet d'éléments consommables, tels qu'une brosse rotative,
peuvent être facilement réalisés sans outils particuliers.
POUSSOIR HYDRAULIQUE COMPORTANT DES PARTIES CERAMIQUES POUR MOTEURS THERMIQUES La présente invention concerne un perfectionnement aux poussoirs hydrauliques à rattrapage de jeu automatique pour distribution de moteur, permettant une fabrication aisee au moyen de matériaux céramiques ainsi qu'un fonctionnement fiable dans le temps.
L'utilisation de dispositifs hydrauliques destinés à rattrapper le jeu des divers organes de distribution des moteurs alternatifs a combustion interne est bien connue depuis longtemps.
D'une façon très générale, on interpose dans la chaine cinématique, allant de la came de l'arbre à cames à la soupape, une pièce déformable qui annule les jeux pendant la phase immobile du cycle, c'est-à-dire pendant la phase de fermeture des soupapes. Cette pièce est rendue indéformable par un dispositif adéquat au début de l'ouverture de la soupape et retrouve ensuite son action de compensation des jeux dès le retour de la soupape sur son siège.
Sur la figure 3, la partie de fixation 1 est représentée sans le bouchon d'obturation 5. On reconnatt, dans l'évidement interne la de la partie de fixation 1 en forme de godet, la commande 9, 10 passant transversalement dans cet évidement, et, en dessous de la commande 9, 10, caché en partie par cette dernière, un évidement hexagonal côté fond, pour recevoir et immobiliser en rotation la tête hexagonale 4a de la vis 4. Pour immobiliser la vis 4 également dans le sens axial, le bouchon 5 comporte deux languettes Sa opposées, excentrées, s'étendant jusqu'à la tête hexagonale 4a lorsque le bouchon est enfoncé dans l'évidement 1a.
La présente invention concerne d'une manière générale les butées de débrayage, notamment pour véhicules automobiles.
Elle vise plus particulièrement une butée de débrayage qui, dite tirée, est destinée à agir en traction sur un dispositif débrayeur d'un embrayage à commander, par exemple les extrémités des doigts d'un diaphragme.
Il a été proposé, à cet effet, dans certains montages de butées de débrayage, et c'est le cas, notamment, dans le montage de butée de débrayage décrit dans la demande de brevet français 83 20 829 du 27 décembre 1983, de mettre en oeuvre, entre la butée de débrayage et le dispositif débrayeur à commander, une pièce, dite pièce d'accostage, qui convenablement rapportée sur ledit dispositif débrayeur, comporte radialement, du côté de celui-ci opposé à la butée de débrayage, une collerette d'appui par laquelle elle est apte à agir sur lui, en coopération avec des moyens de solidarisation en traction qui, établis entre une telle pièce d'accostage et une pièce, dite pièce d'attaque, appartenant à la butée de débrayage, sont propres à assurer une liaison axiale entre lesdites pièces dans le sens axial allant du dispositif débrayeur à ladite butée de débrayage.
En pratique, les moyens de solidarisation en traction comportent, d'une manière générale, un organe de couplage élastiquement déformable radialement, qui est porté par l'une des pièces à solidariser en traction et est destiné à coopérer en butée avec une portée d'entraînement ménagée globalement transversalement à cet effet sur l'autre des pièces.
Une telle disposition a notamment pour avantage de permettre d'équiper par avance de la pièce d'accostage le dispositif débrayeur de l'ensemble à commander, avant même le montage du mécanisme d'embrayage correspondant, et d'assurer ensuite, lors de l'assemblage de l'ensemble la venue en prise par simple clipsage de la butée de débrayage avec la pièce d'accostage.
Dans certaines formes de réalisations décrites dans la demande de brevet français mentionnée ci-dessus, l'organe de couplage est un jonc annulaire, dit jonc de solidarisation, qui est au moins partiellement engagé radialement dans une gorge annulaire de retenue, ménagée pour lui sur l'une des pièces à solidariser en traction, l'autre de ces pièces comportant la portée d'entraînement avec laquelle il doit coopérer pour une telle solidarisation en traction.
Grâce à cette disposition de l'organe de couplage, il suffit en effet d'engager axialement la butée de débrayage dans l'ouverture centrale du dispositif débrayeur de ce mécanisme d'embrayage. Au cours d'un tel engagement, le jonc de solidarisation s'efface élastiquement et, reprenant ensuite sa configuration initiale entre les portées avec lesquelles il doit coopérer, assure la solidarisation axiale recherchée entre la pièce d'accostage et la butée de débrayage.
Mais il peut se poser le problème d'un désaccouplement eventuel de la butée de débrayage vis-à-vis du mécanisme, en vue par exemple de son changement.
Une solution a été proposée dans la demande de brevet français mentionnée ci-dessus, dans laquelle, une pièce, dite pièce de désolidarisation, est montée coulissante axialement sur la pièce d'attaque de la butée, en étant distincte de celle-ci, et qui, comme cette pièce d'attaque, appartient elle aussi à la butée de débrayage.
En pratique pour permettre le désaccouplement de la butée, la pièce de désolidarisation comporte, d'une part, une tranche avec un flanc incliné formant l'une des parois de la gorge dans laquelle est, au moins partiellement, engagé le jonc de solidarisation, l'autre des parois étant portée par la pièce d'attaque, et, d'autre part, une collerette radialement en saillie à la périphérie de ladite pièce de désolidarisation.
Ladite collerette présente un flanc axialement tourné du côté opposé au dispositif débrayeur et forme transversalement, à distance de la butée de débrayage, et plus précisément du roulement à billes de celle-ci, un épaulement propre à l'action manuelle d'un quelconque organe de manoeuvre sur ladite pièce de désolidarisation.
De ce fait par action, par exemple d'un tournevis, sur ledit épaulement de la collerette, il suffit de refouler axialement cette pièce de désolidarisation en direction du jonc de solidarisation ; l'organe de manoeuvre prenant appui, par exemple, sur le capot de la butée et plus précisément sur le bord tombé de celui-ci.
Par sa tranche à flanc incliné, la pièce de désolidarisation ainsi déplacée axialement par coulissement, refoule élastiquement radialement ce jonc hors de la gorge et permet ainsi le dégagement de la butée de débrayage en appliquant à celle-ci un simple mouvement de retrait.
Ce dispositif, bien que donnant entièrement satisfaction, nécessite de faire appel à un organe de manoeuvre distinct de l'organe de commande agissant sur l butée de débrayage pour manoeuvre de l'embrayage. Une solution a été proposée, notamment dans la demande de brevet français 83 06 847 du 26 avril 1983, dans laquelle le désaccouplement de a butée par rapport à la pièce d'accostage peut etre effectué en partie grâce à l'organe de commande, par exemple les doigts d'une fourchette de débrayage, par appui desdits doigts sur des pattes, dites pattes de montage, disposées sur le capot de la butée.Ces pattes permettent lors de l'action sur celles-ci des doigts de la fourchette sur la face dirigée à l'opposé du dispositif débrayeur, de déplacer ladite butée dans le sens axial allant de la butée vers le dispositif débrayeur Lors de la manoeuvre, le jonc s'escamote dans sa gorge de retenue, puis en continuant le mouvement est expulsé de cette dite gorge, celui-ci venant se loger.
ensuite devant un picoc d'éjection. Ainsi, lors d'un mouvement de retrait, une désolidarisation de ladite butée par rapport audit dispositif débrayeur est rendu possible.
Au moment du remplissage, on a commandé les vérins 30 et 31 pour que la capacité 14 soit dans la position repre-- sentée sur la figure 6 selon laquelle la partie cylindrique 18 coiffe entièrement la douille 11 de sorte que la capacité 14 a un volume minimum.
Dans cette position, on a annulé les pressions dans Les conduites de fluide sous pression 44, 45, 46 et 47, afin que les vérins 30 et 31 soient neutres.
La capacité 14 se déplace d'amont en aval sous l'effet de l'arrivée du mélange qui la pousse, ce "recul" de la capacité faisant place à de nouvelles arrivées de mélange.
On doit noter qu'il ne se produit ici qu'une simple poussée et non une compression puisque la capacité 14 se délace satis effort et puisqu'aucune force n'est développée à l'encontre de l'arrivée de mélange. Quand la capacité 14 arrive en bout de course, on commande l'admission de fluide sous pression dans les vérins 30 et 31 par les entrées 44 et 46, afin de tléplacer la capacité 14 dans le sens des flèches F5 (figure 7), vers sa position de volume minimum, ce qui a pour effet d'entraîner dans le même sens le bouclier 50 par les supports 65 et 66 et par la traverse 64, la partie cylindrique 18 coulissant sur la partie extérieure cylindrique de la douille Il.
Pour sa part, le vérin 57 agit dans le sens du rap-prochement des sommets 55 et 56 du losange 57, c'est-à-dire de l'écartement des sommets 60 et 61, la tige 52 ayant ainsi tendance à pousser le bouclier 50 vers l'intérieur de la capacité 14, dans le sens aval-amont. Le bouclier 50 s'oppose ainsi a la libre sortie du mélange.
Le déplacement de la capacité 11 pal rapport a la douille fixe 1 i provoque donc la compression du mélange entre d'une part la paroi 13 et le plan 10 co-planaires et d'autre part le bouclier central 50 avec interposition du gâteau dense déjà constitué. La paroi 13 et et plan 10 constituent en quelque sorte un piston sur lequel le mélange est presse grâce à l'action des vérins 30 et 31, cette pression provoquant la sortie des fractions liquides par les fentes 15 de la capacité 14 tandis que les fractions solides s'accumulent en un gâteau dense vers l'aval de la capacité 14.Quand le gatettu atteint un degré de sécheresse déterminé par le réglage de la pression dans le vérin 57, il est forcé contre les coutres 51 qui le fragmentent en parties qui sortent du dispositif selon les flèches F6, par le passage annulaire.
De son caté, le bouclier 50 subit deux forces antagonistes : la poussée du gâteau dans le sens des flèches F4 (figure 6) et la résistance du vérin 57. Quand les fractions solides du mélange, après extraction des fractions liquides, se sont agglomérées en gâteau, celui-ci agit fortement sur le bouclier 50 qui peui reculer à l'encontre du vé@@@ 57, jusqu'a ce que s'établisse un équilibre determine par le reglage de la pression dans le vérin 57. Quand la poussée du gâteau augmente, le bouclier 50 recule un peu et, compte tenu de sa forme, agrandit corrélativement la section de passage offerte à la sortie des fractions solides, section iott déterminée par la largeur du passage annulaire qui subsiste entre l'extérieur du cône 50 et l'intérieur de la capacié 14.
Il en resut te une régulation Je la pression résul I t an Le exercée sur le mélange, fi partir du réglage opéré sut le vérin 57 et gr@ce@ auquel on peut moduler l'action de pressage pour obtenir le pourcentage de fraction liquide désiré par rapport aux fractions solides. En d'autres termes, la position du bouclier 50 determine la section de passage, l'intensité de la force de retenue et le taux d'humidité résiduelle dans le gâteau, c'est-à-dire la valeur de la "pressée".
Pour amortir les efforts transmis au vérin 57 par Je bouclier 50, et notamment les vibrations -et les chocs, on peut intercaler un ressort 67 convenablement taré sur la a tige 52, entre la face arrière 50a du bouclier 50 et le guide fixe 53 (figure t On remarque que la compression du mélange à l'inté-- rieur de la capacité 14 est obtenue par un simple mouvement linéaire dans lequel la vis 3 n'intervient aucunement par sont fonction rotative puisque d'une part elle est arretée pendant la phase de pression et que d'autre part le mélange de la capacite 14 ne l'atteint pratiquement pas grâce au plan 10.
il faut remarquer qu'avec ce mode de réalisation, la pression n'est pas exercée d'amont en aval mais d'aval en amont, selon les flèches F5.
La vis sans fin 3 rte joue donc ici exclusivement que le rôle d'un mécanisme de transport de matiere et pourrait, par conséquent, être remplacée par tout autre dispositif si celui ci s'avérait plus pratique qu'une vis sans fin.