INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le châssis 20 comporte en partie supérieure, deux glissières de guidage de carte ayant des sections en U en regard 201g et 201d, et sous les glissières un bac à déchets 202, comme montré aux Figs.5 et 8. Les glissières 201g et 201d s'étendent parallèlement et horizontalement danse prolongement de petits côtés verticaux d'une fente horizontale A1 pratiquée dans la paroi A0 de l'appareil distributeur à travers laquelle la carte 1 est introduite par le côté avant 10. Les ames des glissières 201g et 201d sont distantes de la largeur de la carte 1. La largeur des glissières est sensiblement égale à la largeur des zones 12g et 12d de la carte.
Ainsi, l'étau avant 13 se déplace alternativement en translation dans la direction longitudinale sous l'action du vérin 193, et sa position en direction longitudinale
est connue grâce à ce dispositif de détection.
Un ensemble fixe 197 et un ensemble mobile 199 ayant des configurations identiques à celles de l'ensemble fixe 105 et de l'ensemble mobile 109 de l'étau d'avance 11, sont montés respectivement d'un côté et de l'autre du socle 191 de l'étau avant 13. Un mors fixe 201 de l'ensemble fixe 197 et un mors mobile 203 de l'ensemble mobile 199 dépasse vers l'arrière audelà de la position de coupe CP afin qu'ils serrent convenablement la pièce W lorsque l'étau
avant 13 est très proche de l'étau principal 9.
Grâce à la configuration qui précède, le produit découpé dans la pièce à la position CP est serré entre le mors fixe 201 et le mors mobile 203, sur l'étau avant 13. Dans cet état, le produit est facilement transporté vers l'avant lors du déplacement de l'étau avant 13 vers l'avant sous l'action du vérin 193. En outre, lorsque l'étau avant 13 est le plus près possible de l'étau principal 9, le mors fixe 201 et le mors mobile 203 dépassent vers l'arrière par rapport à la position de coupe CP si bien qu'il est possible d'extraire un résidu qui est devenu trop court. A ce moment, le dispositif de détection détecte la position de l'étau avant 13 par rapport à sa position de recul maximal et, lorsque la valeur détectée correspond à la dimension fixe voulue pour la matière, le déplacement de l'étau avant 13 est interrompu. Ainsi, lorsque le résidu est découpé, il est toujours plus court que le
tronçon voulu, et les déchets peuvent être ainsi réduits.
On se réfère à nouveau à la figure 1; une tête
205 à faisceau laser est montée sur la tête 7 de coupe-
* afin qu'elle vérifie si la position de la découpe formée par l'outil 5 correspond à un trait tracé sur la pièce W. La tête 205 qui crée le faisceau laser projette une ligne de lumière visible, par exemple d'un laser à hélium-néon, sur la pièce W. Une lentille cylindrique 207 est montée à l'extrémité afin qu'elle éclaire un secteur LB. Plus précisément, la tête 205 correspond à la surface verticale sur laquelle se déplace l'outil 5 du fait du déplacement vertical de la tête 7, et celle-ci est montée sur la partie inférieure afin que le faisceau laser LB soit projeté
sur elle.
Ainsi, le faisceau laser LB en forme de secteur,
projeté par la tête 205, peut être utilisé pour la vérifica-
tion du fait que le positionnement de la pièce W est précise, par détermination visuelle du fait que le secteur du faisceau laser éclaire la pièce W suivant une ligne droite qui correspond à la ligne tracée sur la pièce W. On se réfère à nouveau à la figure 1; une brosse rotative 209 destinée à enlever les copeaux qui adhèrent à l'outil 5 de coupe est montée à la partie inférieure
d'un boîtier 17 logeant une roue de la tête 7 de coupe.
Plus précisément, un arbre 211 de rotation construit de manière qu'il soit raccordé à l'arbre qui le fait tourner, est placé à la partie inférieure du boitier 17. Une brosse rotative 13 est montée sur l'arbre 211 afin qu'elle puisse
être montée et démontée facilement.
L'invention pourra, de toute façon, être bien comprise à l'aide du complement de description qui suit, ainsi que des dessins cl-annexés, lesquels complément et dessins sont relatifs à un mode de réalisation préféré de lutin vention et ne comportent, bien entendu, aucun caractère limitatif.
La fig. i, de ces dessins, montre, en coupe transversale, un tube échangeur établi conformément à l'inven- tion.
La fig. 2 est une coupe selon Il-Il fig. 1.
La fig. 3 est une coupe longitudinale d'un tube échangeur conforme à l'inventIon monté dans un échangeur La fig. 4 est une coupa transversale partielle d'un tube échangeur établi conformément à une disposition avantageuse de l'invention.
La fig. 5 est une coupe montrant schématiquement un échangeur établi avec des tubes échangeurs conformes à l'invention.
La fig. 6 est une coupe selon VI-VI fig. 5.
Sur les fig. 1 et 2, on a montré un tube échangeur conforme à l'invention.
Ce tube échangeur est constitué par trois cylindres concentriques la, lb, 1 , les fluides entre lesquels c doivent s'opérer les échanges thermiques circulant respectivement dans les deux espaces annulaires interne 2a et externe 2b.
Ces deux espaces annulaires interne 2 et externe a 2b comportent des nervures radiales 3 reliant entre eux les cylindres, c'est-à-dire que les nervures radiales 3 de l'espace annulaire interne 2 relient le cylindre a intérieur la au cylindre intermédiaire lb, et que les nervures radiales 3 de l'espace annulaire externe 2b relient le cylindre intermédiaire lb au cylindre extérieur lc.
Les échanges de chaleur, par conduction à travers la paroi du cylindre intermédiaire lb, se trouvent donc augmentés par les échanges de chaleur par conduction à travers les nervures 3.
Comme montré sur la fig. 4, la forme des nervures 3 est telle que leur épaisseur est maximum au voisinage de la paroi du cylindre intermédiaire lb (à travers lequel s'opèrent les échanges thermiques) et va en diminuant vers le cylindre intérieur las pour les nervures 3 de l'espace annulaire interne 2a, et vers le cylindre extérieur lc, pour les nervures 3 de l'espace annulaire externe 2b.
Grâce à cette disposition, un gain de masse peut être obtenu, à efficacité d'échange thermique égale.
Comme montré sur la i-ig. 2, l'espace annulaire interne 2 s'étend, à ses deux extrémités, au-delà a de l'espace annulaire externe 2b, pour-délimiter deux espaces d'extrémité 4 et 5 par lesquels s'opèrent respectivement l'entrée et la sortie du fluide traversant ledit espace annulaire externe 2b Ces espaces d'extrémité 4 et 5 sont également délimités par des flasques d'extrémité 6, 7 et 8,9 lors du montage des tubes échangeurs dans un échangeur (fig.
3 et 5) La disposition des tubes échangeurs dans l'échangeur est avantageusement une disposition concentrique suivant une ou plusieurs circonférences (fig. 6). Dans ce dernier cas, les flasques 6, 7 et 8,9 délimitent des espaces 4 et 5 à section évolutive pour assurer une alimentation uniforme de tous les tubes échangeurs.
Les tubes échangeurs conformes à l'Invention peuvent être réalisés en des matériaux conducteurs de la chaleur puisque les échanges thermiques font appel à la conduction.
En particulier, si la température est inférieure à 3000C, on peut réaliser les tubes échangeurs en alliage de magnésium, d'aluminium, ou de cuivre.
Les portions latérales verticales du bord périphérique 150 sont cha-
cune situées très près de celui des rouleaux 140 ou 146 qui lui est
associé, pour limiter la fuite de d'air.
Le groupe déflecteur de la bande peut être supporté de façon
à avoir simplement un mouvement de glissement à l'intérieur de l'élé-
ment formant canal 97, mais de préférence, et comme représenté, un cer-
tain nombre de roues, ainsi que de portées de glissement, sont prévues
pour faciliter le déplacement de ce groupe le long de l'élément distri-
buteur. Il s'agit de quatre roues 162, 162 situées à l'intérieur du ca-
pot 150 et qui peuvent venir en contact avec la face distributrice 120, comme on le voit au mieux sur les figures 8 et 9. Les roues 162, 162 comprennent deux paires, chaque paire étant supportée par un arbre vertical 164. Deux autres roues 166, 166 chacune portée par celle des barres verticales 138, 138 qui lui correspond, roulent sur le fiasque
inférieur 119 de l'élément 97.
La face,ouverte vers l'extérieur, de l'élément 97 est fermée
par une plaque de couverture 168 dont la portion supérieure forme éga-
lement la paroi droite 30. L'élément 97 et la plaque de couverture
168 définissent ainsi une chambre 170 à quatre faces et de forme allon-
gée contenant le groupe déflecteur de la bande 132. Un autre support
les renferme en plus ou moins grande quantité sous forme de triglycéri-
des. Or, la demanderesse a trouvé que les acides gras essentiels libres
ou sous forme salifiée s'incorporent au niveau des phospholipides mem-
branaires de la peau.
Par ailleurs, il semble que l'apport par voie topique des acides
gras essentiels grâce aux huiles, ne permette pas toujours une incorpo-
ration suffisante desdits acides au niveau des phospholipides membranai-
En effet, cette incorporation serait influencée par l'activité li-
pasique de la peau. Celle-ci est variable d'un individu à l'autre et dé-
pend de nombreux facteurs tels que l'état général, l'âge, le pH cutané.
La demanderesse a donc réalisé des compositions cosmétiques ou dermatologiques qui améliorent la biodisponibilité au plan cellulaire
des acides gras essentiels qu'elles contiennent.
L'invention concerne donc des compositions cosmétiques ou dermato-
logiques pour les soins de la peau caractérisées en ce qu'elles renfer-
ment comme constituant principal le mélange contenant:
d titre indicatif, le degré de polymérisation de l'échantillon A après prétraitement - traitement Cp Ep est de : 920.
Exemple 2 La même pâte Kraft est traitée au peroxyde alcalin comme dans l'exemple 1, mais sans prétraitement peracidique préalable. Le tableau ci-après indique les résultats en fonction de la quantité de H2O2 mise en oeuvre et des conditions du traitement.
Nature du traitement durée et H2O2 #IK * IK final DP température consommée H2O2 NaOH 3% MgSO4 0,1% 1 h, 70 C - 27,4 - 1180 NaOH 3% MgSO4 0,1% 2 h, 70 C - 26,8 - NaOH 20% 2 h, 70 C - 24,7 NaOH 3%,0,1%MgSO4 1%H2O2 1 h, 70 C 100 24,5 2,9 1040 NaOH 3%,0,1%MgSO4 2%H2O2 1 h, 70 C 100 22,5 4,9 960 NaOH 3% 0,1%MgSO4 2%H2O2 2 h, 70 C 100 22,1 4,7 1020 2% H2O2, 0,1% MgSO4 2 h, 70 C - 26,9 - On voit que le pouvoir délignifiant de NaOH et E2Q2 couplés ou non est très limité.
* Les # IK sont obtenus, dans cet exemple, par comparaison avec les essais sans H2O2 correspondants.
Exemple 3 Sur la même pâte Kraft que celle de l'exemple 1 et dans les mêmes conditions exprérimentales, on procède à divers prétraite ment s à l'acide peracétique (APA) et à l'acide de Caro (E2S05) sans adjonction d'halogénure, le traitement H2O2/NaOH (2 et 3 30 en poids par rapport au poids de pâte sèche) étant réalisé comme dans l'exemple 1.Les résultats obtenus sont les suivants
Prétraitement pH, durée peracide IK IK après température résiduel après traite- ** # IK DP %MS EA ment APA 2,5 % * 3,5 1h 40 C 2 23,8 18,4 5,4 " 3,5 0,5h 70 C 1,1 22,6 16,6 6 3,5 1h 70 C 0,5 21,8 15,7 6,1 1080 " 3,5 2h 70 C 0,15 20,7 15,2 5,5 1050 " 3,5 3h 700c Q 20,5 14,3 6,2 97o H2SO5 3,75% 2 1h 4000 3 23,3 18,3 5 960 2 2 0,5h 700C 2,2 23,0 15,8 7,2 860 " 2 1h 70 C 1,7 22,1 15,5 6,6 " 2 2h 70 C 0,9 22,3 13,6 7,7 620 " 2 3h 70 C 0,2 21,0 14,9 6,1 + 2,5 % d'APA et 3,75 do d'H2SO5 par rapport au poids sec de pâte correspondent à 32,8 mmoles de peracide pour 100 g de pate ** sans ertraction alcaline intermédiaire.
On voit qu'en ce qui concerne l'acide peracétique, plus la durée du prétraitement est longue et sa température haute, meilleur est le taux de délignification (indice Kappa d'autant plus bas) que ce soit après un traitement à la soude seule (EA) ou additionnée de H202. Le pouvoir délignifiant du peroxyde (exprimé comme dans 1 L'exem- ple 1) est de l'ordre de 6 points Kappa quel que soit le taux de déli gnîfication final obtenu.
L'acide de Caro se révèle un peu plus efficace que l'APA en prétraitement. il n'est cependant pas utile de prolonger la durée du prétraitement au delà de 2 h à 70 C. Le pouvoir délignifiant de H2O2 après prétraitement à H2SO5 à 70 C est de l'ordre de 7 points Kappa.
En moyenne, le taux de délignification final est considérablement amélioré par le pré traitement au peracide (comparaison avec exemple 2).
Exemple 4 : Les conditions opératoires et la pâte sont les mêmes que dans l'exemple précédent, mais le prétraitement est réalisé par des acides sulfurique et nitrique en l'occurence.
Les résultats sont donnés dans le tableau ci-dessous
Prétaitements pH, durée IK après IK après # IK DP température EA traitement eau pour avoir consistance 10 54 6 1h 70 C 27,3 23,4 3,9 1000 6 6 1h 90 C 25,3 22,2 4,1 1020 H2SO4 3 % 2 1h 70 C 26 22 4,0 930 " " 1-2 1h 90 C 26,5 20,8 5,7 900 " 6 % 1 1h 70 C 26,5 20,2 6,3 830 " " 1 1h 90 C 25,7 20,5 5,2 880 HNO3 3 % 2-3 1h 700C 26,8 21,2 5,6 i " " 2-3 1h 90 C 25,2 19,8 5,4 730 " 6 % 1 1h 700C 27,0 21 6 - " " 1 1h 90 C 25 18,2 6,8 660 On voit qu'un prétraitement acide n'améliore que très peu le pouvoir délignifiant de H2O2/OH-, les -indices Kappa finaux étant à peine moins élevés que ceux de l'exemple 2 où le traitement est effectué sans prétraitement.
Exemple 5 On pretraite la même pâte de résineux comme dans l'exemple 3 au moyen d'acide peracétique et d'acide de Caro mais en présence cette fois d'halogénures : HCl, NaCl et KBr. On peut dire qu'ainsi on génère l'halogène correspondant in situ.
Prétraitement pH, durée peracide IK IK après trai température résiduel après tement H2O2/OH hIK EA 1h à 70 C 3,75% H2SO5 + 4,8 % HCl 2 1h 70 C 0 18,8 9,5 9,3 " " 2 2h 70 C 0 19,2 9,8 9,4 " " 2 2h 409 C 0 20 10,6- 9,4 3,75% H2SO + 1,2 % HCl 2 1h 700C O 17,5 10 7,5
Prétraitement pH, durée peracide IK IK après trai température résiduel après tement H2O2/OH- #IK EA 1h à 70 C 3,75 % H2SO5+ 1,2 % HCl 2 2h 70 C 0 20 10,8 9,2 " " 2 2h 40 C 0 21,5 11,6 9,9 3,75% H2SO5+ 2,4 % HCl 2 1h 70 C 0 20 10,4 9,6 n " 2 2h 700C 0 19 10,5 8,5 " " 2 2h 40 C - 20 11,4 8,6 3,75% H2SO5+ 15 % EBr 2 1h 400C 0 17,7 10,3 7,4 " " 2 2h 40 C 0 17,5 9,5 8,0 " " 2 1h 70 C 0 18,2 10 8,2 " " 2 2h 700C o 18,6 9,9 8,7 " " 2 2h Ambte 0 - 9,8 3,75% H2SO5+ 7,5 % KBr 2 1h 70 C 0 19,1 10,4 8,7 " " 2 2h 70 C 0 18,5 10,6 7,9 " " 2 2h 40 C 0 19,4 11,4 8,0 3,75% H2SO5+ 3,75 % KBr 2 2h 700C 0 18,9 11,2 7,7 " " 2 2h 40 C 0 19,4 10,4 9,0 3,75% H2SO5+ 8,1 % NaCl 2 2h 40 C 0 19,2 10,0 9,2 3,75% H2SO5+ 4,4 % NaCl 2 2h 400C 0 19,6 10,0 9,6 APA 2,5 HCl 4,6 % 2 1h 70 C 0 18,8 9,4 9,4 n " 2 2h 400C 0 21,6 15,8 5,8 APA 2,5 % HCl 1,2 % 2 1h 70 C 0 20,1 13,5 6,6 APA 2,5 KBr 15 % 3.5 1h 70 C 0 23,1 15,2 7,9 APA 2,5 % KBr 15 % H2SO4 1 % 2 1h 70 C 0 19,2 10,1 9,1 Dans ces exemples, la capacité délignifiante de H202 est portée de 5-7 à 8-9 points Kappa par génération halogène in situ par le peracide et ce malgré un indice Kappa final après prétraitement-traitement inférieur à 10.
L'acide de Caro demeure plus efficace que l'acide peracétique. Pour le premier, la température du prétraitement ainsi que sa durée n'ont pas grande incidence. Pour ltAPA, on a montré l'importance de la température du prétraitement ainsi que celle du pH : en effet l'acidité apportée par l'APA n'est pas suffisante et il faut lui adjoindre un autre acide pour que la génération d'halogène s'opère correctement.
quence, le remplacement de la brosse rotative nécessite son retrait de l'arbre et son remontage sur l'arbre, par enlèvement d'un écrou puis remise en place d'un écrou sur ce tronçon fileté. Pour cette raison, il faut un outil pour la rotation d'un écrou classique et l'outil et/ou
l'écrou peuvent éventuellement être perdus. En outre, l'en-
lèvement et le remontage de la brosse rotative prennent
un temps relativement grand et posent ainsi un problème.
Un premier objet de la présente invention est, compte tenu des inconvénients des dispositifs classiques, la réalisation d'un nouveau type d'appareil de coupe dans lequel il est possible de faire avancer une pièce d'un
tronçon de dimension fixe dans le cas o la longueur res-
tante est supérieure à la longueur du produit même dans le cas o le résidu de la pièce est devenu si court qu'il est presque impossible de faire avancer la pièce à l'aide
de l'étau d'avance.
A cet effet, l'invention concerne un étau avant mobile librement dans la direction longitudinale et ayant
une position telle qu'il se trouve en avant d'un étau prin-
cipal placé près de la face arrière de l'appareil de coupe.
Cet étau avant peut passer au-delà de la position de
coupe afin qu'il se rapproche de l'étau principal.
Un second objet de l'invention est la réalisation d'un nouveau type d'appareil de coupe dans lequel la structure globale du mors fixe de l'étau principal et de l'étau d'avance peut rester faible, avec un bon aspect esthétique, et le circuit qui commande le mors fixe n'est
pas exposé.
A cet effet, l'invention met en oeuvre un vérin hydraulique disposé dans une région de manoeuvre du mors
Les pieds de fixation 11 sont traversés transversalement par l'axe de rotation 13 d'un levier denté 14.
A cet effet, chacun des pieds 11 porte un palier tournant 15 qui matérialise l'axe 13 dont l'extrémité extérieure est accouplée au levier denté 14, Les paliers tournants 15 sont solidarisés par un tube 16 qui assure la transmission du mouvement de rotation du levier denté 14 à un élément denté homologue du levier 14 disposé sur le flanc opposé du siège.
Le levier denté 14 dont la structure a été allégée possède des parties fonctionnelles constituées par une poignée de manoeuvre 24, une paroi de guidage verticale 25 qui s'étend de la partie arrière du levier vers l'avant de celui-ci et qui est centrée sur l'axe 9. La paroi de guidage 25 est surmontée d'une denture 26 qui s'étend transversalement de part et d'autre des faces de guidage correspondantes à la paroi 25. La denture 26 est constituée par un segment denté bordé de part et d'autre par des portées lisses 27, 27' limitées par des butées 28, 29. La butée antérieure 28 limite le basculement de l'armature 3 vers l'arrière tandis que la butée postérieure 29 limite la zone de réglage angulaire de la même armature 3 vers l'avant.La butée 29 se prolonge vers l'arrière par une zone de retenue lisse 30 dont l'étendue définit l'angle de rabattement vers l'avant de l'armature 3 dans le but de favoriser l'accès à un siège non représenté situé derrière le dossier du siège présentement décrit. La denture 26 est destinée à entrer en prise avec celle d'un secteur denté 31 porté par l'extrémité inférieure des montants de l'armature 3. Selon une caractéristique du siège le secteur 31 est simplement embolté sur l'extrémité inférieure de l'armature 3 sans liaison particulière telle que soudure, sertissage ou collage.
Dans le but de parfaire le réglage du siège, le levier denté 14 est articulé autour de l'axe 13 à une certaine distance L de l'axe d'articulation 9 de l'armature 3 qui est plus petite que la zone de contact K entre le secteur denté 31 et le levier denté 14. Le secteur denté 31 coulisse par ailleurs le long de la zone de retenue lisse 30 au cours du rabattement de l'armature 3 du dossier vers l'avant, visant à l'obtention d'une inclinaison suffisante. Pour ce faire, le levier denté 14 doit être manoeuvré vers le haut dans le but d'engager le secteur denté 31 dans la zone 30 en écartant la butée 29 du trajet de ce secteur.
Les manoeuvres du dossier 3 et du levier 14 s'effectuent à l'encontre de l'effort élastique exercé par des ressorts de rappel 32, 33 respectivement accrochés à l'armature 1 et à la base de l'armature 3. L'armature 1 supporte le long de la traverse 4 une coquille plastique 34 sur laquelle est fixé par un moyen quelconque le coussin 2 de l'assise. A cet effet, la coquille est emboîtée sur la traverse 4 autour de laquelle elle peut osciller sous l'effet d'une variation de charge et est retenue le long de celle-ci par des agrafes 35.
La partie postérieure de la coquille 34 porte deux pieds de positionnement 36 transversalement espacés constitués par des cheminées cylindriques dont la paroi intérieure possède un têton de guidage 37. Chaque pied 36 coiffe un support 38 de ressort de suspension 39 de la coquille 34. Le support 38 est emboîté sur un élément recourbé 40 de l'armature 1 situé dans le plan des pieds 11 et prolongeant transversalement lesdits pieds.
Chacun des supports 38 possède une rainure de guidage vertical du têton 37 qui matérialise le moyen de guidage vertical des déplacements de la partie postérieure de la coquille 34 lorsque celle-ci est soumise à une charge communiquée par le coussin 2. Une butée de caoutchouc 41, fixée sur le support 38 au pied du ressort 39, constitue le moyen arrêtoir de butée de la coquille 34, et en limite ses déplacements verticaux.
La structure particulière de l'armature 1, notamment dans sa partie postérieure à proximité de l'axe d'articulation 9, permet d'obtenir une déformation de cette armature sous l'effet d'une charge qui s'exercerait dans le plan du dossier et vers le bas de celui-ci.
En effet, sous l'effet d'une telle charge, les tronçons arqués rl et r2se déforment en absorbant l'effort engendré par cette charge.
La présente invention se rapporte à des machines à découper à commande
automatique qui sont utilisées pour découper des matières en feuille molles,telles que des étoffes tissées ou non tissées, du papier, du cuir, des matières synthétiques, des matières composites et autres. Les lames de coupe à mouvement de va-et-vient utilisées dans les équipements de découpage des étoffes à commande automatique sont bien connues dans la technique et ont été représentées,notamment,dans le brevet des EUA n 3 495 492. 10 La lame de coupe est typiquement une mince lame allongée
munie d'un bord de coupe avant acéré qui est déplacé à travers la matière en feuille suivant une ligne de coupe prédéfinie tandis que la lame est simultanément déplacée en vaet-vient dans une direction approximativement perpendiculaire 15 au plan de la matière.
Plus récemment, on a constaté que le découpage d'une matière en feuille mince pouvait être effectué à l'aide de vibrations ultrasonores Le brevet des EUA n 4 373 412,délivré aux noms de Gerber et Pearl, décrit une machine à décou20 per dans laquelle une molette de coupe munie d'un bord de coupe périphérique acéré est animée de vibrations ultrasonores pendant que la molette roule sur une surface de coupe dure sur laquelle la matière en feuille est positionnée pour le découpage On considère que les vibrations ultrasonores 25 favorisent l'opération de découpage en écrasant la matière entre le bord de coupe et la surface support Le brevet des EUA n 3 378 429, au nom d'Obeda, décrit également un outil
activé aux ultrasons pour fendre et souder des matières textiles fabriquées en fibres synthétiques.
Les outils de coupe de la technique antérieure mentionnés ci-dessus font vibrer un bord tranchant en rapprochement et en éloignement d'une surface support sur laquelle la matière en feuille est positionnée ou déplacée pour effectuer l'opération de découpage Cependant, dans la fabrication à grande échelle de vêtements, tapisseries et autres éléments, une matière en feuille est généralement disposée en un matelas comportant de multiples nappes qui est ensuite découpé et le concept qui consiste à utiliser une surface support
comme une enclume en combinaison avec un outil de coupe animée de vibrations ultrasonores ne peut pas être appliqué.
ligne brisée et les pinces ont une configuration complémen-
taire. De cette manière, lorsqu'une poussée transversale est appliquée sur la plaque vibrante, les côtés de la plaque coincés dans les pinces se bloquent dans le profil complémentaire de ces dernières et la plaque vibrante ne
peut glisser.