INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour faire mieux comprendre comment les contraintes de flexion dans le câble et le tube de transition peuvent être diminuées selon l'invention, on peut appeler - A : la déviation angulaire globale, - F : la force de tension du câble C, - Ec : le module d'élasticité de l'acier du câble, - I : le moment d'inertie de la section droite du câble (on sait que dans le cas d'un câble relativement souple tel que précédemment mentionné, ce moment est la somme des moments des divers filins, et qu'un tel moment d'une section droite se calcule par l'intégrale de l'expres- sion h2. dS sur toute cette section, dS étant un élément d'aire et h la distance de cet élément à un axe neutre autour duquel se fait la flexion).
- Rc : le rayon du câble d'acier s'il est du type à filins solidaires ou celui d'un filin si le câble est du type à filins indépendants.
- Et : le module d'élasticité équivalent de flexion du tube de transition T, - Bt : le rayon moyen de ce tube, - et It : le moment d'inertie de la section droite de ce tube.
On peut de plus faire les hypothèses simplificatrices suivantes : - Le tube de transition a une section annulaire avec un diamètre moyen 2 Rt imposé par les dimensions transversales du câble, et une épaisseur que l'on peut choisir mais qui reste petite par rapport au diamètre.
- La déviation angulaire globale A reste suffisamment petite pour que certaines équations soient simplifiées par le fait que la courbure du câble peut être considérée comme égale à la dérivée seconde de y par rapport à x, x étant l'abscisse d'un point du câble selon un axe parallèle à la tension de celui-ci, et y la distance de ce point à cet axe.
- Il n'y a pas de transmission d'efforts longitudinaux des filins au tube.
- La position de chaque filin est invariable dans chaque section droite du tube.
- La longueur du tube de transition est suffisante pour que les contraintes de flexion dans le câble dans sa zone libre à sa sortie de ce tube soient plus petites que celles dans sa zone de transition à sa sortie de sa zone d'encastrement (selon l'invention, comme précédemment expliqué, cette hypothèse doit être au moins approximativement vérifiée).
- Et le tube de transition présente les-mênes caractéristiques mécaniques sur toute sa longueur (il peut cependant être avantageux, dans le cadre de l'invention, de donner à ce tube une raideur linéique de flexion plus faible du côté de son extrémité libre, ceci pour pouvoir diminuer encore sa longueur).
On peut remarquer que les contraintes de flexion du câble ou du tube précisées ci-après sont, en chaque point du câble ou du tube, les contraintes normales, c'est à parallèles à l'axe du tube, qui apparaissent dans le matériau du câble ou du tube en raison de la flexion de ceux-ci. Dans ces conditions théoriques, la contrainte maximale de flexion du câble vaut A F 1/2 R c Ec (Ec Ic + E t Et - It) Elle est diminuée, par rapport au cas où il n'y aurait pas de tube de transition, selon un coefficient réducteur CR tel que : CH = E c Ic / (E 1c + Et It) Ce coefficient vaut environ 0,5 dans les dispositifs connus, et peut être abaissé selon l'invention jusqu'à, par exemple 0,2.Il faut pour cela que la raideur du tube Et It vaille 24 fois celle du câble E c I0.
c La longueur nécessaire du tube de transition est proportionnelle à la raideur linéique de flexion du tube avec le câble, cette raideur valant Ec Ic + Et It Une longueur convenable est 1/2 L = 5 (E0 1c + Et 1t F -1/2 La contrainte maximale dans le tube de transition vaut A F 1/2 Bt E t (Ec 1c + Et It) Selon l'invention, pour une valeur donnée de la raideur linéique de flexion du tube avec câble, la contrainte dans le tube est abaissée à une valeur acceptable grâce à la diminution de son module d'élasticité de flexion équivalent Et, la valeur souhaitable de la raideur Et It du tube étant conservée grâce à une augmentation correspondante de son moment d'inertie Lt. Et cette dernière augmentation ne s'accompagne alors d'aucune augmentation de la longueur nécessaire du tube.
Selon l'invention le tube de transition est de préférence rempli d'un matériau de maintien (4) limitant les déplacements transversaux desdits filins (3) dans le tube sans transmettre d'efforts longitudinaux sensibles de ces filins à ce tube (T) de manière à éviter à la fois des détériorations par frottement et l'application des contraintes dommageables à ce tube.
D'autres objets, caractéristiques et résultats de l'invention ressortiront de la description suivante donnee à titre d'exemple non limitatif et illustrée par les figures annexées qui représentent - la figure 1, le schéma d'un mode de réalisation d'un panneau de visualisation à cristaux liquides selon l'art antérieur - la figure 2, le schéma d'un mode de réalisation d'une cellule à cristaux liquides et de ses moyens de commande connus de l'art antérieur ; - la figure 3, le schéma d'un panneau de visualisation à cristaux liquides déduit du schéma de la figure 2 - la figure 4, le schéma d'un mode de réalisation d'un panneau de visualisation à cristaux liquides selon l'invention.
Les figures 1, 2 et 3 ont été décrites dans l'introduction à la description.
TA fi ra 4 renrrsente un mode de réalisation d'un On a pris pour exemple les connexions des cellules à cristaux liquides CL11, CL21, CL31 de la première colonne. Les cellules des autres colonnes sont connectées de la même façon.
Par contre > on peut sans Inconvénient, et contrairement à l'exemple de la figure 4, relier les connexions de lignes de rang impair 11 13 et 15 aux cathodes des diodes et les connexions de lignes de rang pair 12 et 14 à leurs anodes.
On va maintenant expliquer comment est réalisée l'inscription du panneau de visualisation à cristaux liquides de la figure 4.
Cette inscription comporte la répétition des deux étapes suivantes : une étape "mémoire" et une étape d'inscription.
Au cours de l'étape "mémoire", toutes les diodes du panneau sont polarisées en inverse.
Dans le mode de réalisation de la figure 4, les connexions de lignes de rang impair 11, 13et 15 sont reliées aux anodes des diodes et les connexions de lignes de rang pair 12 et 14 sont reliées aux cathodes des diodes.
I1 est bien entendu possible d'envisager un mode de réalisation de l'invention où inversement les connexions de lignes de rang impair sont reliées aux cathodes des diodes et les connexions de lignes de rang pair sont reliées aux anodes des diodes.
Dans le mode de réalisation de la figure 4, on applique aux connexions de lignes de rang pair une tension continue positive égale par exemple å +V2 et on applique aux connexions de lignes de rang impair la même tension continue négative de valeur -V2.
Comme dans le cas des figures 2 et 3, ces tensions sont bien sûr définies à une constante près et lton peut utiliser des tensions continues égales à V2 +Vg et -V2 +Vg, où VO est une tension continue.
Toutes les diodes du panneau sont alors bloquées. Les diodes du panneau sont choisies pour que leur capacité à l'état bloqué soit faible devant celle des cellules à cristaux liquides. Les informations stockées sur ces cellules sont alors figées et ne varient pas lorsque le potentiel des colonnes varie.
Au cours de l'étape d'inscription, on inscrit les données sur l'une des lignes de cellules å cristaux liquides du panneau.
Par exemple, pour inscrire les cellules de la première ligne du panneau, on modifie la tension appliquée à la connexion de ligne 12 afin que les diodes reliées à la première et å la deuxième lignes de cellules å cristaux liquides soient polarisées en direct. On applique par exemple å la connexion de ligne 12 une tension continue égale å -V2 -2V1. La polarisation des autres connexions de ligne n'est pas modifiée. Le point B qui est le point commun aux diodes reliées aux cellules de la première et de la deuxième lignes du panneau est alors porté à une tension sensiblement égale à -V2 -V1, à condition que les deux diodes' reliées à chaque cellule à cristaux liquides du panneau aient des caractéristiques identiques.On choisit pour simplifier la commande du panneau toutes les diodes du panneau pour que leurs caractéristiques soient sensiblement identiques.
On applique alors sur les colonnes C1, C2, C3. les tensions å inscrire sur les cellules de la première ligne du panneau augmentées de la valeur -V2 -V1.
L'invention ayant été exposée ci-dessus, dans sa forme générale, d'autres caractéristiques, buts et avantages ressortiront de la description détaillée qui suit, en référence aux dessins annexés qui en présentent, à titre d'exemple non limitatif, un mode de réalisation préférentiel.
Sur ces dessins qui font partie intrégrante de la présente description - la figure 1 est une vue en perspective, avec une partie arrachée, d'un chariot conforme à l'invention, - la figure 2 en est une vue de dessus, - la figure 3 en est une vue de dessous, - la figure 4 en est une coupe par un plan longitudinal A.A., - la figure 5 en est une coupe par un plan transversal B.B..
Le chariot, objet de l'invention, est constitué d'un récipient présentant la forme générale d'un parallélépipède rectangle, ouvert dans ses parties inférieure et supérieure. Les bords inférieurs la des parois longitudinales 1 de ce récipient sont alignés dans un même plan, dit plan de glissement du chariot. Par contre, les bords inférieurs 2c des parois transversales 2 de ce chariot ne sont pas alignés et sont situés, chacun à une distance donnée audessus du plan de glissement.
Dans le fond de ce récipient, est disposé un dièdre longitudinal 3 s'ouvrant vers le bas. Ce dièdre comprend deux faces 4 pliées longitudinalement autour de deux axes longitudinaux de façon à former deux tronçons 5 inférieurs parallèles aux parois longitudinales 1 du chariot.
Les bords inférieurs respectifs de ces tronçons 5 sont alignés et situés dans le plan de glissement du chariot.
Les deux tronçons 5 délimitent donc avec le bord inférieur 2c de chaque paroi transversale 2 du chariot et avec le plan de glissement, deux ouvertures 6 ménagées dans chacune de ces parois transversales 2, de part et d'autre du dièdre longitudinal 3.
En outre, chaque tronçon 5 se prolonge à l'extérieur d'une des parois transversales 2b, dite paroi avant, et se rejoignent de façon à former un nez 7 à l'avant de cette paroi. De même, ces tronçons 5 se prolongent parallèlement å l'extérieur de la paroi transversale 2a opposée, dite paroi arrière, sur une longueur donnée.
(Afin de faciliter la description, les termes avant et arrière cités ci-dessus sont utilisés relativement au sens de déplacement du chariot, lors de son emploi).
Le nez 7, formé par les deux tronçons 5 à l'avant du chariot, se trouve encadré par les ouvertures 6 de la paroi transversale avant 2b. Son rôle est de rabattre, à l'intérieur du chariot, les éventuels dépôts de mortier se trouvant sur le chant des éléments de construction et provenant notamment d'un excès de mortier utilisé lors de la confection des joints verticaux.
Dans un même but, le chariot est doté de deux plats 8 verticaux disposés sensiblement parallèlement aux parois longitudinales du récipient, en saillie par rapport à la paroi transversale avant 2b. Ces plats 8, espacés d'une distance sensiblement égale à la largeur des éléments de construction évitent aux dépôts de mortier éventuels se trouvant sur le chant de ces éléments, de tomber par terre et rabat ces dépôts à l'intérieur du récipient.
A l'intérieur du récipient, est disposé un deuxième dièdre 9 transversal doté d'une arête reliant les deux parois longitudinales 1 et disposée selon un axe orthogonal auxdites parois, à distance des parois transversales 2 du récipient. En outre, l'arêt-e de ce dièdre transversal 9 est sécante des deux tronçons 5 du dièdre longitudinal 3, parallèles aux parois longitudinales 1 du récipient, au droit des axes de pliage longitudinaux de ces tronçons 5.
Ce dièdre transversal 9 comprend une première face 10 inclinée étendant tissu'au bord supérieur lb du récipient à proximité de la paroi transversale arrière 2a.
Cette face inclinée 10 se prolonge par une partie plane 11 reliant son extrémité à la paroi transversale arrière 2a du récipient.
La deuxième face 12 du dièdre transversal 9 s'étend jusqu'à la paroi transversale arrière 2a pour se raccorder au bord inférieur 2c de celle-ci. Les tronçons 5 du dièdre longitudinal 3 parallèles aux parois longitudinales 1 du récipient se prolongeant en sous-face de cette deuxième face 12, celle-ci délimite donc supérieurement deux couloirs 13 d'écoulement du mortier, débouchant au droit de la paroi transversale arrière 2a.
En outre, cette deuxième face 12 présente une déclivité allant de l'arête du dièdre transversal 9 vers la paroi transversale arrière 2a. Par conséquent, les couloirs d'écoulement 13 du mortier présentent la forme de troncs de pyramide, de section décroissante, relativement au sens d'écoulement du mortier.
La présence de la face inclinée 10 du dièdre transversal 9 et de ces couloirs d'écoulement 13 permet de minimiser l'influence du poids de mortier se trouvant a l'intérieur du récipient sur l'épaisseur du joint de mortier déposé sur les éléments de construction.
Dans l'état de la technique, on fait parfois une "détection" supposée de la tonalité dite d'occupation. On sait que cette tonalité est constituée par un signal monofréquence de 440 Hz modulé par un signal rectangulaire, en sorte que la phase de son, celle où le signal audible est perçu, est égale à une demi-seconde, de même que la phase de silence, la période totale ayant une durée de une seconde.
L'appelant qui détecte la tonalité d'occupation raccroche. I1 en est de même pour certains déviateurs qui détectent les signaux à 440 Hz et donnent à ces signaux, quelle que soit leur forme, la signification d'une tonalité d'occupation.
Toutefois aucun des déviateurs connus, même pas ceux susceptibles de "détecter" comme expliqué ci-dessus les tonalités d'occupation, n'est capable de détecter la tonalité dite de retour d'appel, qui correspond à la sonnerie chez l'appelé. Ainsi au cas où ce dernier est absent et ne décroche pas son téléphone, le déviateur, incapable de reconnaltre cette tonalité, reste relié à l'appelé même si l'appelant a raccroché. Pour pallier cet inconvénient les déviateurs connus prévoient une temporisation fort longue pour interrompre l'appel, cette temporisation pouvant atteindre plusieurs minutes pendant lesquelles la ligne sortante est immobilisée.On sait que cette immobilisation n'est pas facturée à l'abonné titulaire de la ligne sortante et qu'une telle occupation non facturée se traduit par une perte pour l'administration chargée du réseau téléphonique.
Il existe ainsi plusieurs cas de figure qui rendent nécessaires la détection et la différenciation des tonalités de retour d'appel, d'occupation, d'invitation à numéroter et, dans les pays où une telle tonalité est utilisée, d'acheminement.
Un autre problème est lié au fait que diverses tonalités peuvent être émises à la fois sur la ligne entrante et sur la ligne sortante. Le déviateur se trouve donc confronté à des tonalités issues des deux sources. Or, comme le support de transmission constitué par la ligne entrante, le déviateur et la ligne sortante est équivalent à un support de transmission unique, les signaux de tonalité reçus par le déviateur peuvent se composer entre eux, ce qui résulte en un signal de tonalité global dont les caractéristiques sont a priori fantaisistes. Il est souhaitable que le détecteur de tonalité du déviateur puisse décripter de telles tonalités composées.
Ainsi, par exemple, le déviateur peut se trouver confronté à deux tonalités d'occupation émises à la fois sur la ligne entrante et sur la ligne sortante. Le cas peut se présenter lorsque l'appelant ayant constaté une tonalité d'occupation émise par la ligne de l'abonné appelé, raccroche.
Parfois, il peut arriver que ces deux tonalités d'occupation se trouvent en opposition de phase. Le signal résultant est un signal 440 Hz continu identique, dans certains pays, dont la France, à la tonalité dite d'invitation à numéroter. Il est donc souhaitable, dans un tel cas, que le déviateur soit à même de faire la différence entre une tonalité d'invitation à numéroter et deux tonalités d'occupation en opposition de phase.
En dehors de ce cas particulier, il existe une infinité de possibilités de composition de tonalités présentes à la fois sur la ligne entrante et sur la ligne sortante. Une condition pour qu'un déviateur puisse satisfaire à coup sOr les conditions du cahier des charges mentionnées plus haut est qu'il puisse traiter non seulement les cas courants de tonalités simples mais aussi les cas de tonalités composés y compris le cas d'exception mentionné plus haut.
Un autre problème technique à résoudre est celui de ne pas confondre la fréquence de 440 Hz émise à l'occasion d'une conversation téléphonique ou d'une transmission de données avec celle émise à l'occasion des tonalités.
L'ensemble des problèmes techniques rappelés ci-dessus se pose ainsi non seulement pour les déviateurs téléphoniques de type courant auxquels il a été fait référence mais aussi, mutatis mutandis, pour des répondeurs téléphoniques, des appareils de transmission de données ou tous types d'appareils destinés à agir de manière autonome sur le réseau téléphonique commuté.
S'agissant, par exemple, d'un répondeur téléphonique, il est souhaitable de pouvoir reconnaître une seule tonalité, celle d'occupation, de façon plus efficace, et surtout plus fiable, que la simple détection d'une fréquence de 440 Hz, comme dans l'état de la technique rappelé plus haut.
D'une manière générale, se pose le problème de reconnattre des tonalités consistant en une modulation d'un signal dit de tonalité, chaque période de tonalité comportant une phase dite par commodité, de son, et éventuellement, une phase dite de silence, la phase de "son" consistant en l'émission sur le support de transmission d'une ou plusieurs fréquences, du spectre audible ou non, la phase de son étant ainsi généralement définie comme celle où l'émission de signal a lieu, tandis que la phase de silence est définie par l'absence de signal.
La présente invention résoud l'ensemble de ces problèmes et vise, d'une manière générale, un procédé du genre considéré dans lequel on isole par filtrage ledit signal de tonalité, caractérisé en ce qu'en présence d'un signal périodique ayant l'apparence d'une tonalité - on mesure la durée de la période dudit signal périodique, - on compare la durée totale mesurée à au moins une durée de référence mémorisée et, - lorsque la durée mesurée est sensiblement égale, compte tenu des tolérances usuelles du réseau téléphonique, à celle de référence, ledit signal périodique est reconnu comme étant la tonalité dont la durée de la période correspond à ladite durée de référence.
Grâce à ces dispositions, il est possible de résoudre l'ensemble des problèmes techniques mentionnés plus haut et, notamment, de reconnaître soit une, soit plusieurs tonalités.
Cependant, poursuivant ses recherches, l'inventeur s'est aperçu qu'il n'était pas simple de mettre en oeuvre le procédé succinctement décrit plus haut en faisant une mesure directe de la période dudit signal présentant l'apparence d'une tonalité.
C'est pourquoi, de façon à rendre particulièrement fiable et rapide le détecteur de tonalité développé, 11 invention vise aussi un procédé de reconnaissance d'au moins une tonalité du genre exposé plus haut dans lequel - on mesure la durée d'une première des dites phases de son et de silence dudit signal périodique, - on compare la durée mesurée à au moins une durée de référence mémorisée et, - lorsque la durée mesurée est sensiblement égale, compte tenu des tolérances usuelles du réseau téléphonique, à celle de référence, ledit signal périodique est reconnu comme étant la tonalité dont l'une au moins des phases de son et de silence présente une durée correspond à ladite durée de référence.
Le verrou 16 qui se prolonge par une queue 18 de manoeuvre, est réalisé dans une plaque de tôle découpée et possède une patte de commande 19 repliée perpendiculairement au plan de la plaque.
L' élément articulé 11 est monté parallèle à un élément de guidage 20 constitué ici par une plaque de renfort soudée sur la tôle 21 du passage de la roue postérieure.
L' élément de guidage 20 est essentiellement constitué par deux axes 22, 23 parallèles disposés transversalement au plan médian du dossier à deux niveaux différents. L'axe inférieur 22 est chevauché par les dents 13a, 13b de la fourchette 13 et 1' axe supérieur 23 assure ici la manoeuvre du verrou 16 au contact de la patte de commande 19.
Les figures I et 2 représentent un dispositif d' articulation dans lequel le verrou 16 est accolé au flanc extérieur de la fourchette 12 qui de ce fait ne comporte pas de fente de réception de 1' axe supérieur 23.
Selon une variante de réalisation non représentée, le verrou 16 peut être accolé au flanc intérieur de la fourchette 12 qui porterait dans ce cas la fente 15 de réception de l'axe supérieur 23.
La mise en oeuvre du dispositif se refère aux figures 3 et 4.
Le dossier est d'abord emboîté sur l'axe inférieur 22 de sorte que la dent 13a soit placée entre les axes 22, 23.
On incline ensuite le dossier vers sa position érigée dans le sens de la flèche A. Au cours du déplacement du dossier l'axe supérieur 23 vient en butée sur la patte de commande 19 du verrou 16 et ce dernier tourne autour de son axe 0 en verrouiliant 1' axe inférieur 22 entre les dents 13a, 13b. Il y a lieu de noter que la fourchette portée par le montant latéral opposé de 1' armature ne porte pas nécessairement un crochet tel que 16 si le verrouillage du dossier est lugé suffisant par la mise en oeuvre d' un seuil dispositif d'articulation tel que décrit.
Flotteur rotatif et engins équipés d'un tel flotteur.
Tous les engins nautiques connus jusqu'à présent, tels qutembarcations de tous types, caissons, coques, radeaux, jouets, modèles réduits, etc...,se déplacent sur l'eau en glissant. Ce glissement introduit des forces de frottement qui sont dtautant plus elevées que la surface immergée de l t engin est grande et que la vitesse de ce dernier augmente.
Pour réduire l'importance des fr Ptelnents s il est usage de donnei Lt la coque Ull profil hydrodynamique qui permet aux couches d'eau en contact immédiat avec la coque de glisser sur celle-ci en régime laminaire, et donc sans donner naissance à des tourbillons ou à des remous. Cependant, alors que l'on arrive ainsi à éliminer les forces de frottement pour les très faibles vitesses de déplacement de l'engin, il nten est plus de même lorsque la vitesse augmente, étant donné que la résistance à l'avancement varie en raison du carré de la vitesse.
Il en résulte qu'une fraction importante de l'énergie développée par les moyens moteurs utilisés,est dépensée pour vaincre les frottements et ne sert pas à entrainer l'engin.
La présente invention se propose de réduire au maximum lesdites forces de frottement et, à cet effet, elle concerne un flotteur destiné à équiper un engin nautique de type quelconque, ledit flotteur se caracté- risant en ce qutil comprend une paroi latérale en forme de surface de révolution, munie de reliefs qui assurent une bonne prise avec l'eau et un moyeu axial orienté horizontalement et destiné à recevoir une extrémité d'essieu dudit engin, les dimensions du ou des flotteurs équipant l'engin et la matière dans laquelle ils sont réalisés étant convenablement choisies en fonction du poids de engin de manière que ce dernier soit constamment maintenu entièrement hors dg intact avec lfeauet queleou les flotteure ne soient immerges que d'unefractionde leur diamètre, Des essais ont montré que les meilleures performances sont obtenues lorsque le ou les flotteurs sont immergés jusquwà au plus le quart de leur diamètre.