INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On a également proposé, dans le brevet GB 2 057 695, une sonde qui comprend un électrolyte solide sous forme d'un tube fermé a l'une de ses extrémités, et a l'intérieur duquel circule le gaz de référence. L'électrode de référence est constituée d'une couche de platine poreux collée sur la tace interne du tube. L'électrode de mesure, constituée par un simple fil de platine, est protégée, sur une fraction de sa longueur, par un tube d'alumine, notamment au niveau de l'interface verre fondu-atmosphère ambiante.
Elle est disposée a une certaine distance de l'électrode de référence pour éviter des transferts d'oxygène a travers l'électrolyte solide. Ce type de sonde peut durer jusqu'a 20 jours dans du verre fondu a 1100 C. Mais il résiste beaucoup moins longtemps a une température supérieure. La partie fragile est constituée par le tube d'électrolyte solide, notamment au niveau de la surface du verre fondu.
Les sondes qui ont été proposées jusqu'a présent sont donc telles qu'il n'est pas possible de les utiliser plus de quelques dizaines d'heures aux températures que l'on rencontre dans des enceintes contenant du verre fondu, c'est-a-dire pouvant atteindre jusqu'à 1500"C. Pour cette raison, ces sondes n'ont pas été appliquées dans des installations industrielles fonctionnant en continu.
La présente invention vise a fournir une sonde de mesure de la pression partielle en oxygène dans un bain de verre fondu contenu dans une enceinte et qui ne présente pas les inconvénients précités.
Plus précisément, elle vise a fournir une sonde utilisable industriellement, c'est- -dire permettant des mesures en continu pendant une durée supérieure a celle de toutes les sondes réalisées jusqu'a présent, grâce a une stabilité et une résistance accrues. Les mesures peuvent se faire dans toute espèce d'enceinte contenant du verre fondu : un avant corps3 un four de fusion, un compartiment d'affinage...
D'une façon générale, l'invention vise a fournir une sonde dont les électrodes présentent une étanchéité renforcée au bain de ver re fondu. Les zones de contact entre l'électrolyte solide ou les électrodes et le verre fondu sont réduites de façon a limiter les risques d'établissement d'une interface triple électrode-verre-atmosphere.
Plus précisément, l'invention a pour objet une sonde a oxygene pour la détermination de a pression partielle en oxygène dans du verre fondu, comprenant un électrolyte solide dont une face est exposée au verre fondu, l'autre face étant en contact avec un gaz de référence, une électrode de référence en contact avec le gaz de référence et avec l'électrolyte solide, une électrode de mesure en contact avec le verre fondu, des moyens de conductions électriques reliés aux électrodes pour la conduction du signal électrique généré entre les électrodes, et un thermocoup',e pour la détermination de la température, sonde dans laquelle l'électrolyte solide est une pastille de zircone stabilisée maintenue dans une gaine de platine rhodié formant un compartiment renfermant le gaz de référence, l'extrémité de la gaine qui plonge dans le verre fondu présente un rebord sur lequel repose ladite pastille, un mince ruban de platine formant joint est interposé entre la pastille d'électrolyte et le rebord de la gaine de platine rhodié sur lequel elle repose, ladite sonde présentant également des moyens qui pressent ladite pastille sur le rebord de la gaine, la pression exercée étant suffisante pour assurer un contact régulier permanent entre la pastille et le rebord de la gaine. Le ruban de platine contribue avantageusement au maintien de la pastille d'électrolyte parfaitement au contact de la gaine de platine rhodié. I7 est muni d'une ouverture centrale pour garantir un contact entre l'électrolyte et le verre fondu.
La pression exercée doit être suffisante pour que soit réalisée l'étanchéité désirée, sans être toutefois trop importante pour ne pas déformer la gaine de platine rhodié sur laquelle s'appuie la pastille d'électrolyte, compte tenu de l'épaisseur habituelle de la gaine et de son rebord, et donc de leur résistance a la déformation. On limite de préférence la pression exercée a 25 kgjcm2.
Suivant un mode de réalisation de l'invention, la pression s' exerce au moyen d'une canne creuse, par exemple en un matériau isolant comme l'alumine, laquelle prend appui sur la pastille d'électrolyte. Pour obtenir la pression désirée, on fait agir, par exemple, un ressort a l'autre extrémité de la canne. Bien évidemment, d'autres moyens, notamment pneumatiques ou hydrauliques, peuvent être utilisés pour maintenir la pression désirée. Les moyens mécaniques sont préférés en raison de leur simplicité.
L'axe de ce dispositif est disposé de telle sorte que par pivotement pas à pas du plateau 14, les matr-ices 15 se trouvent chacune, successivement, à l'aplomb de l'orifice 9 du bac 7.
Le fonctionnement du dispositif qui vient d'entre décrit est le suivant: Lorsque les matières premières introduites dans le pot 1 ont été convenablement fondues, la masse présente la viscosité que l'on désire pour lui permettre de s'écouler par l'orifice 4 lorsque son mécanisme de réglage de débit 5 est commandé dans le sens de son ouverture.
La matière fondue tombe donc dans le bac 7 par l'orifice 8, jusqu'à qu'elle atteigne un certain niveau prédéterminé et réglable, comme on le décrira plus loin.
Lorsque ce niveau est atteint, le dispositif peut commencer la production et, à cette fin, on commande le mécanisme d'obturation 10 et le mécanisme de coupe 11 pour que la matière fondue passe par l'orifice 9, prenne la forme d'une goutte ou "figue puis quand le volume exact désiré est atteint, le mécanisme de coupe 11 intervient pour libérer la goutte qui tombe dans la matrice 15 du plateau 14.
A ce moment, le poinçon 16 est déplacé pour venir à l'aplomb de la matrice 15 qui vient de recevoir la goutte de matière fondue, puis est abaissé pour exercer une pression sur cette matière et lui donner la forme voulue, après quoi le poinçon 16 est relevé et mis en position effacée, puis le plateau 14 est mis en mouvement pour substituer une matrice vide à celle qui vient d'être servie.
Le dispositif comporte une centrale de surveillance et de commande 20 qui est reliée aux différents mécanismes et éléments en cause, ce que l'on a symbolisé par des lignes.
La ligne 21 aboutit à un mesureur de niveau de la matière fondue dans le bac 7, la ligne 22 aboutit au mécanisme de réglage 5 de l'orifice 4. La ligne 23 aboutit au mécanisme d'obturation 10 de l'orifice 9, la ligne 24 aboutit au mécanisme de sectionnement 11, la ligne 26 aboutit à un organe de mesure 26 déterminant le. volume de la goutte devant tomber du bac 7 dans la matrice 15 correspondante.
Ainsi, grâce à l'invention, la goutte de matière fondue qui tombe dans la matrice est calibrée de manière absolument parfaite car les conditions dans lesquelles la goutte se crée, sont constantes et ne dépendent plus du niveau de matière fondue dans le pot 1.
L'instrument de mesure 26 donne à la centrale de commande 20 les informations voulues pour mettre en action le dispositif d'obturation 10 et le mécanisme de fractionnement 11, cet ensemble fonctionnant toujours dans les mêmes conditions puisqu'à l'intérieur du bac 7 se trouve toujours exactement la même quantité de matière fondue, alors que cette quantité varie continuellement dans le pot de fusion 1.
Dès qu'une goutte de matière fondue quitte le bac 7 pour tomber dans la matrice 15 correspondante, la centrale de commande agit sur le mécanisme de réglage du débit 5 par la ligne 22, afin de ramener immédiatement ie niveau de matière fondue dans le bac 7 au niveau primitivement déterminé.
Dans la pratique, il ne peut y avoir identité absolue entre la quantité de matière fondue admise dans le bac 7 et la quantité de matière fondue extraite par l'orifice 9, mais ces différences sont insignifiantes et n'ont aucune incidence sur les conditions de formation des gouttes à la sortie de l'orifice 9.
La mesure du niveau à l'intérieur du bac 7 peut être effectuée directement ou indirectement.
Lorsque l'on choisit une mesure directe, on peut adopter un mécanisme optique tel qu'un faisceau laser dirigé avec un certain angle d'incidence sur la surface supérieure de la matière fondue et réfléchi vers un organe récepteur, sensible aux différences de positions de l'impact du faisceau laser réfléchi pour envoyer à la centrale de commande 20 les informations nécessaires à la manoeuvre correcte du mécanisme 5.
Lorsque l'on choisit de mesurer le niveau de matière fondue dans le bac 7 par des moyens indirects, on peut opter pour le système qui consiste à placer le bac 7 sur un mécanisme de pesée de bonne sensibilité, dar il est clair que le niveau de matière fondue dans le bac 7 dépend de la quantité de matière fondue, et par voie de conséquence, est fonction du poids de matière que contient le bac 7, ce dernier et les organes qu'il porte étant constitués par une tare qui est, bien entendu, prise en compte par le mécanisme de pesée.
Le bac 7 est associé à un réservoir 30 contenant des additifs tels que des pigments de coloration et muni d'un organe d'obturation 31 placé sur un conduit 32 débouchant à proximité d'un orifice 33 du bac 7, l'organe d'obturation 31 étant relié à la centrale de commande 20 par une ligne 34, afin que l'admission d'additifs dans le bac 7 soit contrôlée automatiquement en fonction de paramètres pris en compte par la centrale de commande 20.
Afin que les additifs soient incorporés convenablement à la masse fondue qui se trouve dans le bac 7, il est prévu un mélangeur ou agitateur 35 mis en rotation par un moteur 36 ainsi que cela est connu en soi.
Les résultats consignés dans le tableau II de la page suivante et relevés par des médecins sont très satisfaisants sur les hémorroïdes externes ou internes, accompagnées ou non de prurit
ou de légères fissures, sur les varices, sur les piqûres d'insectes.
Le produit est en outre un excellent adoucissant de
la peau.
Sexe Age Diagnostic Résultats Tolérance Temps Durée Médecin Malade latence M 36 Thrombose avec B B B 2 j 15 j oedème externe M 75 Prurit anal B B B 2 8 M 78 Anite chez un Moyen Moyen B 10 10 diarrhéique M 48 Thrombose B B B 1 8 avec oedème F 43 Crise Non revue hémorroidaire M 50 Anite avec B B B 2 15 sang-douleur F 59 Fissure super- B B B 5 15
ficielle-
douloureuse F 75 Hémorroides Moyen Moyen + mycose péri- r anale Un F 62 Anite avec sang B B B 3 15 W o TABLEAU II (suite) Sexe Age Diagnostic Résultats Tolérance Temps Durée Médecin Malade latence F 57 Brûlures anales B B B Utilisation chroniques occasionnelle M 36 Hémorroides B B B Immédiat 10 internes M 51 Prurit anal + B B B 2 15 hémorroides M 36 Anite + Prurit Moyen Moyen M 49 Inflammation B B B 2 8 hémorroidaire + prurit post- B B B 2 15 opératoire F 59 Douleur + B B B 15 inflammation après sclérose N> oL CD
REV E N D I C A T I ONS
Composition thérapeutique, caractérisée en ce qu'elle
tant que principe actif, au moins de l'acide a-linolé-
moins un composé susceptible de favoriser le passage u travers de la membrane cellulaire, en association
pient physiologiquement acceptable.
Composition thérapeutique selon la revendication 1, e en ce que le composé est choisi parmi les tocophérols
stérols seuls ou en mélange.
Composition thérapeutique selon la revendication 1,
face support 21 mise sous vide soit celle qui se trouve en-dessous de l'outil ou des outils, comme les dispositifs de coupe 48 et 50 du chariot Y 46. Dans certains cas, le groupe déflecteur de la bande peut, si on le désire, être mécaniquement relié au chariot X de façon
à se déplacer en même temps que lui et être entraîné par le même mo-
teur que celui qui positionne le chariot X. Toutefois, dans de nom- breux cas, il peut être souhaitable que le groupe déflecteur de la
bande n'impose pas d'exigence:supplémentaire concernant le système-
de positionnement du chariot X et ceci s'obtient, dans le système re-
présenté, par le fait que le groupe déflecteur de la bande est posi-
tionné par son propre moteur de positionnement 184. Le moteur 184 est à son tour commandé de façon à faire varier la position du groupe déflecteur de la bande en accord avec les changements de position du
chariot X 28 par rapport à la table.
Une telle opération synchrone peut évidemment s'obtenir de nom-
breuses façons différentes, mais, dans le cas préféré représenté, elle
s'obtient en utilisant un système tel que celui représenté schémati-
quement sur la figure 12, utilisant un transformateur différentiel à variation-linéaire (LVDT) 190, pour détecter le déplacement relatif entre le chariot X 28 et le groupe déflecteur de la bande 132, ainsi
qu'un système associé de maintien du zéro, incluant le moteur de posi-
tionnement 184, pour ramener ou maintenir à la valeur zéro ou nulle tout déplacement relatif détecté. Comme représenté sur la figure 12, le transformateur LVDT 190 inclut un ensemble de bobines 192 fixé au chariot 128 et comportant un noyau portant deux bobines d'excitation 194, 194 connectées en série et une bobine détectrice 196. Ce groupe de bobines 192 coopère avec un noyau ferromagnétique fixé au groupe
déflecteur de la bande 132. La bande, le groupe déflecteur de la ban-
de, l'élément 97 et la plaque de couverture 168 sont tous en aluminium ou autre matériau non magnétique de sorte que le noyau 198 est le seul
d'exemple, en se référant au dessin joint, sur lequel: - la figure 1 est une vue latérale d'une réalisation de l'ensemble formant lame de scie circulaire conforme à la présente invention; - - la figure 2 est une vue en coupe prise selon la ligne 2-2 de la figure 1, mais la chaine de scie étant enlevée; et - la figure 3 est une vue latérale partielle, à échelle agrandie, partiellement arrachée montrant comment un élément, formant maillon d'entrainement, de la chaine de scie est disposé dans la rainure périphérique définie par le premier et le
second disques.
En se reportant maintenant aux dessins, une scie circulaire 10 comporte une lame de scie circulaire 12 et une chaine de scie 14 qui peut s'étendre autour de sa périphérie. L'ensemble 10 est fixé à un arbre de scie (non représenté) entrainé par un moteur pour
être entrainé en rotation de façon habituelle.
Comme on le voit sur la figure 2, la lame circulaire 12 est constituée d'un premier disque et d'un second disque 16, 18, substantiellement de même diamètre. Le premier disque 16 présente une portion médiane 20, une périphérie 22 et un alésage central 24 qui s'étend à travers la portion médiane 20. Le second disque présente une portion médiane 26, une périphérie 28 et un alésage central 30 qui s'étend à travers la portion médiane. Le premier et le second disques 16, 18 sont substantiellement symétriques l'un de l'autre et sont disposés de façon à se recouvrir l'un l'autre, de façon que les alésages centraux 24, 30 soient alignés et adaptés pour recevoir un arbre de scie (non représenté) entrainé par un moteur. Les deux disques 16, 18 sont légèrement bombés et divergent donc radialement à partir des portions médianes 20, 26 pour définir, lorsqu'ils sont assemblés, un espace en dépouille 32, en forme de V, divergeant radialement. Cet
espace forme lui-même, à sa périphérie, une rainure annulaire périphé-
rique 34.
Pour assurer que la largeur de la rainure périphé-
rique 34 est maintenue substantiellement uniforme et pour assurer en outre que la rainure 34 est adaptée pour recevoir et loger, avec contact
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à frottement, les éléments d'entrainement de la chaine de scie 14, une
pluralité d'éléments 36 formant connecteurs, espacés circonférentiel-
lement, sont disposés à l'intérieur de l'espace en dépouille 32 pour traverser l'ouverture en dépouille 32 à une distance présélectionnée 38 de la périphérie des disques 22, 28. On peut employer comme éléments 36 formant connecteurs tous moyens ou éléments convenables, comme des soudures avec compression pour bloquer et maintenir l'espacement entre le premier et le second disques 16, 18, disposés fixes l'un par rapport à l'autre. A l'exception de la portion de l'espace en dépouille 32 occupée par les éléments 36 formant connecteurs, la rainure annulaire
périphérique 34 est une extension continue de l'espace en dépouille 32.
En se reportant maintenant aux figures 1 et 3, il
s'agit d'une chaine de scie sans fin conventionnelle, pour coupe trans-
Dans ces conditions, seules huit capacités pondérées selon un code binaire sont prévues pour effectuer la conversion des huits bits de poids fors a4, aS, a6 ail du nombre A; à ces huits capacités on rajoute une capacité supplémentaire, qui a la meme valeur que la capacité de poids le plus faible et qui peut recevoir la sortie du convertisseur d'interpolation. On verra que cette capacité supplémentaire est nécessaire pour assurer la fonction d'autocalibration par conséquent, on peut noter que même pour un convertisseur qui serait réalisé uniquement à partir d'un réseau de capacités, sans réseau de résistances, il faut prévoir cette capacité supplémentaire de même valeur que la capacité de poids le plus faible.
Sur la figure 1, on a représenté un amplificateur opérationnel AOP, c'est-à-dire un amplificateur à grand gain et à impédance d'entrée très élevée. S'il a deux entrées, I'une d'elles est connectée à un noeud de circuit M qui est porté à un potentiel de référence qu'on appellera "masse" ou "potentiel zéro" dans la suite de la descrip- tion ; c'est alors l'autre entrée qui sert véritablement d'entrée de l'amplificateur (noeud E sur le schéma de la figure 1). La masse M est aussi indiquée sur les figures par un triangle pointe en bas.
Les huit capacités permettant la conversion des bits de poids fort a4 à ail sont désignées dans la suite par les références C4 à Cl. Les capacités C4 à Cl sont pondérées selon un code binaire pur i, 2, 4, 8...
Autrement dit C. = 2Ci pour i = 4 à 10.
Mais la capacité supplémentaire, C3, a même valeur que C4.
Seules quelques capacités sont représentées sur la figure 1.
Les capacités ont toutes une première armature reliée au noeud E c'est-à-dire à l'entrée de l'amplificateur AOP. Ce noeud E peut être relié à la masse M ou laissé à un potentiel flottant selon qu'un interrupteur IO, connecté entre les noeuds E et M, est fermé ou ouvert.
La deuxième armature de chaque capacité Ci (i = 4 à 11) est reliée à un commutateur K. ou un groupe d'interrupteurs formant commutateur de manière que cette deuxième armature puisse, selon l'état du commutateur Ki, être reliée soit à la masse, soit à un autre potentiel de référence qu'on appellera Vref, soit encore à la sortie S de l'amplificateur AOP. Les commutateurs K. ont été représentés sous forme d'un contact à trois positions permettant d'accomplir cette fonction. Bien entendu, dans la pratique, la réalisation se fera sous forme de circuit intégré et les commutateurs seront réalisés à partir de plusieurs transistors à effet de champ (en technologie MOS).
La deuxième armature de la capacité C3 est, elle aussi, reliée à un commutateur K3 et peut, selon l'état de ce commutateur être reliée soit à la masse, soit à la sortie d'un convertisseur d'interpolation CINT (fournissant une fraction du potentiel de référence Vréf), soit encore à la sortie de l'amplificateur AOP. A la différence des autres capacités, la capacité C3 peut donc recevoir au lieu de Vref une fraction de la tension Vref, cette fraction correspondant à la conversion des quatre bits de poids faible du nombre a convertir.
Ainsi, pour un nombre A dont les quatre derniers bits sont a3, a2, al, aO, la fraction de tension appliquée à la capacité C3 par le convertisseur d'interpolation CINT sera Vref (aO + 2al + 4a2 + 8a3)/16 qu'on désignera ci-apres par VLSB et qui varie entre 0 et 15 Vref/16.
Les commutateurs représentés sur la figure 1 sont placés dans une position qui dépend de deux facteurs: - le premier facteur est l'instant ou la phase du cycle de conversion; en effet la conversion numériquejanalogique s'effectue en plusieurs phases. Un séquenceur général SEQ établit des signaux d'horloge déterminant les différentes phase I - le deuxième facteur est la valeur binaire du nombre à convertir; un circuit de commande de commutation CCOM reçoit les signaux du séquenceur général et les huit bits de poids fort du nombre binaire à convertir; ce circuit de commande de commutation CCOM commande les différents transistors de chacun des commutateurs.
Pratiquement, pour un schéma tel que celui de la figure 1, le cycle de conversion comprend deux phases.
Dans une première phase, qu'on peut appeler phase initiale de conversion, déterminée par un signal STVAL du séquenceur général, le commutateur K. relie la capacité C1 à la masse ou à Vref selon que le bit a. de rang-i du nombre A à convertir est égal à O ou 1.
L'interrupteur IO est fermé pendant cette phase et relie donc à la masse l'entrée de l'amplificateur AOP. Enfin, le commutateur K3 correspondant à la capacité supplémentaire C3 transmet à cette capacité la tension VLSB définie par le convertisseur d'interpolation CINT.
La somme des charges des capacités C3 à Cli est CllallVref + ClOalOVref + ... C4a4Vref + C3VLSB ou encore, puisque C. = 2C. pour i = 4 à 11 C4Vref (27hall + 2 alto +... 2a5 + a4) + C3 VLSB D'autre part C4=C3 et VLSB = (23a3 + 22a2 + 2al + aO) 4 De sorte que la somme des charges stockées sur l'armature commune de toutes- les capacités est bien égale a A Vref C3/24, le nombre A étant précisément défini par ses douze bits.Cette valeur n'est bien entendu exacte que dans la mesure ou les rapports entre les différentes capacités sont exacts (pondération binaire exacte) et dans la mesure ou le convertisseur d'interpolation fournit une valeur VLSB qui est exactement la fraction de Vref correspondant aux quatre bits de poids faible du nombre A. On reviendra sur ces conditions pour indiquer comment elles sont plus ou moins bien satisfaites avec la technologie employée.
Dans une deuxième phase de conversion, qu'on peut appeler phase finale de conversion, déterminée par un signal STOUT du séqueceur général, l'interrupteur IO est ouvert, après quoi tous les commutateurs K. sont mis dans la position où ils relient une capacité C. à la sortie S de l'amplificateur opérationnel.
Enfin, les constituants de la composition détergente seront choisis de préférence de manière à ce que le pH du bain lessiviel soit compris entre 9 et 11.
Les compositions de l'invention peuvent être tises en oeuvre d'une manière extrêmement simple.
On notera tout d'abord qu'elles peuvent être utilisées pour le blanchiment de textile en coton ou mixte.
Le textile à traiter est d'abord plongé dans un bain lessiviel comprenant la composition selon l'invention. Le textile y est mair.tenu sous agitation à température ambiante et dans le noir ou à la lumière ambiante pour permettre la déposition du sensibilisateur.
Ensuite le bain lessiviel et le textile qui y est contenu sont soumis à une irradiation lumineuse dans le domaine visible (400 800 nm) issue par exemple d'une lampe quartz halogène.
Cette irradiation peut durer entre 10 et 60 minutes généralement entre 20 et 30 minutes. D'une manière générale pendant cette irradiation, la température du bain lessiviel est maintenue voisine de l'ambiante.
Après irradiation, on sépare le bain du textile et celui-ci est ensuite rincé à l'eau pendant quelques minutes pour éliminer le sensibilisateur.
Il est à noter qu'il peut être avantageux d'effectuer au moins une partie du rincage sous irradiation. On permet ainsi notamment d'accélérer l'élimination du sensibilisateur.
Des exemples concrets vont maintenant être donnés.
EXEMPLE 1 On part des produits suivants Eosine Y extra cristallisée de la marque R.A.L.
Hexaméthylènetétramine (MITA) Dodécylsulfate de sodium (SDS) Base "builder" de composition (% en poids) Tripolyphosphate de Na : 71 Pyrophosphate de Na : 5 Phosphate trisodique anhydre : l Silicate en poudre : 23 On forme un bain lessiviel comportant 3,1 g/l de builder, SDS : 0,1 M, éosine : 0,8.10 5 M, EMTA : 10 M, pH : 9,8.