INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le domaine de fréquence, la fonction de mémorisation du filtre adapté 220 peut être exprimée comme suit où B7t(f) indique la transformation, suivant Fourier, de l'inverse de temps du signal b = (bon b1, ..., bn), tandis que Q(f) indique le spectre de puissance du bruit dans l'intervalle (f + df). La signification physique de l'expression (49) est simple. Plus le spectre d'amplitude iB(f)i du signal est large, plus le spectre de densité de puissance Q(f) du bruit dans 1 'inter- valle (f, f + df) est réduit et plus le filtre adapté tr.xlsmet des fréquences dans cet intervalle.
Dès lors, si la densité spectrale de puissance Q(f) du bruit est faible dans un certain intervalle de la bande de fréquenccsoccupée par le signal, le filtre adapté est essentiellement transparent (atténuation très faible) dans cet intervalle.
On prendra à présent en considération les éléments de mémorisation et d'appel de signaux 173 et 224. Le processus nécessaire pour mémoriser le signal but au moyen de l'élément 173 a été décrit précédemment dans les étapes (a) à (f) effectuées au moyen du système illustré en figure 10, Une méthode différente est nécessaire pour mémoriser le signal de bruit ut au moyen de l'élément 224. Comme on l'a souligné précédemment à propos de la figure 10, on peut recevoir et mémoriser un "signal exempt de bruit".De la même manière, en raison du synchronisme existant entre les llhorlogesll de sous-sol et de surface, on peut recevoir et mémoriser un "bruit exempt de signal", clest-à-dire le signal reçu par, le transducteur 51 au cours d'une opération normale de forage (comportant tous les bruits faisant partie d'une telle opération, mais aucun signal porteur d'information).
Dans ce cas, on peut également utiliser le système représenté en figure 10 pour illustrer les processus requis. Les étapes permettant d'obtenir un enregistrement de la fonction u(t) peuvent être les suivantes Etape (a) On applique un poids sur le trépan et on effectue des opérations normales de forage.
Etape (ss) On choisit un moment auquel il n'y a aucun signal porteur d'information, c'est-à-dire un temps de repos entre des mots binaires.
Etape (Y) On obtient un signal représentant la variation de pression du fluide de forage au transducteur 51. Ce signal est transmis par le filtre 150. En raison du moment choisi lors de l'étape (pj ci-dessus, le signal b(t) est non existant et, par conséquent, le signal obtenu à la sortie du filtre 150 a la forme F(t) = P(t) + U(t).
Etape (b) On élimine le signal P(t) des bruits de pompes. On effectue cette élimination au moyen de l'élément à retard 152 et du soustracteur 160.
Ensuite, on applique le signal obtenu au convertisseur analogique/numérique 163. Etant donné qu'il n'y a aucun signal porteur d'information, bt = O et, par conséquent, le signal émis à la sortie du convertisseur analogique/numérique 163 a la forme Xt = Ut Etape (;) On obtient un enregistrement de la fonction xt = ut en utilisant l'élément de mémori- sation et d'appel 224 à la sortie du convertisseur analogique/numérique 163 comme représenté en figure 10.
Pour résumer ce qui a été dit ci-dessus, on peut constater que, si le bruit est blanc, le filtre adapté 170 et les éléments y associés (comme représenté en figure 7) assurent la valeur optimale du rapport signal/bruit . Si le bruit n'est pas un bruit blanc, mais a une fonction d'autocorrélation connue, le filtre adapté 220 et les éléments y associés (comme représenté en figure 12 ) assurent la valeur optimale de .
XII FILTRE CONFORMATEUR D'IMPULSIONS DE TYPE WIENER.
La figure 13 représente une partie de l'équipement de surface comprenant un filtre fonctionnant selon un principe différent de celui du filtre adapté de la figure 7 ou de la figure 12.
Le filtre adapté de la figure 7 ou de la figure 12 est optimum en ce sens qu'il est un filtre linéaire optimalisant le rapport signal/bruit. D'autre part, le filtre 240 de la figure 13, que l'on appelle "filtre conformateur d'impulsions ou "filtre de Wiener", est un filtre optimum en ce sens qu'il est un filtre linéaire minimisant la différence effective entre une sortie désirée et une sortie réelle.
(Pour une description d'un filtre de ce type, voir, par exemple, la publication de E.A. Robinson et Sven Treitel, "Principles of Digital Wiener Filtering", Geophysical Prospecting 15, 1967, pages 312-333 ou une publication-de Sven Treitel et E.A.
Robinson, "The Design of High-Resolution Digital Filters", IEEE Transactions on Geoscience Electronics, volume GE-4, n 1, 1966, pages 25-38).
Le filtre conformateur d'impulsions 240 de la figure 13 reçoit, via son canal d'entrée, des données relatives à la fonction xt = bt + ut et fournies par le convertisseur analogique/numérique 163. Ce filtre conformateur d'impulsions est un filtre de longueur (m + 1) ayant une mémoire ft = (f0, f1, ..., fm) (50) qui transforme, avec erreur de poids faible, l'en- trée de longueur (n + 1) xt = (x0, x1, ..., xn) en une sortie de longueur (m + n + 1) zt = (z0, Z1, ..., zm+n). Un modèle d'un filtre de ce type est représenté en figure 14.Dans ce modèle, il y a trois signaux, notamment : (1) le signal d'entrée xt, (2) le signal réel de sortie z t et (3) le signal de sortie désiré bt. Le signal bt est une onde double du type représenté en figure 8 C.
Le signal de sortie z t est une convolution de la fonction de mémorisation de filtre ft avec la fonction d'entrée xt, c'est-à-dire : zt = ft * xt (51) Le problème consiste à déterminer la fonction de mémorisation f t de telle sorte que la sortie réelle zt soit aussi proche que possible (avec erreur de poids faible) de la sortie désirée bt. Pour choisir la fonction de mémorisation, on réduit au minimum la quantité suivante I = (somme des erreurs élevées au carré entre la sortie désirée et l'onde de signal filtrée) + 9 (puissance du bruit filtré).
L'empattement en largeur de ltétrier- porteur 21 est adapté dé sorte que les roues échappent latéralement par rapport aux traverses 4 et 5 du cadre : elles peuvent ainsi être amenées en position escamotee de part et d'autre desdites traverses en dehors du volume destiné à la charge, comme l'illustrent les figures 2, 3, 8 et 9 ; de plus, cet étrier-porteur 21 est dimensionné de sorte que l'écartement des deux roues 22 soit inférieur- à l'empattement standard en largeur des véhicules automobiles.
L'étrier-porteur 21 peut être bloqué en position déployée comme l'illustrent les figures 1, 4, 6 et 7, par un système de blocage comprenant un étrier de blocage 23 composé d'un élément transversal 23a reliant deux jambes 23b.
Les jambes 23b de cet étrier-de blocage sont articulées sur -les jambes 21b de l'étrier-porteur, et l'élément transversal 23a dudit étrier de blocage est agencé pour pouvoir coopérer avec des moyens de crochetage 24 et 25 fixés sur les longerons 2 et 3 du cadre. L'étrier de blocage 23 peut ainsi être assujetti dans une position illustrée aux figures précitées, où ses jambes 23b forment avec les longe- rons 2, 3 du cadre et les jambes 21b de l'étrier-porteurS un système triangulé rigide assurant un blocage ferme des moyens de roulement 22 dans la position déployée.
Comme l'illustre plus particulièrement la figure 6, l'étrier de blocage 23 et ses moyens de crochetage 24, 25 sont agencés par rapport à llétrier-porteur 21 de sorte que, dans cette position déployée, le plan P contenant les jambes de l'étrier-porteur 21 fasses par rapport au plan V, passant par les roues 22 et perpendiculaire au plan du cadre 1, un angle compris entre 5 et 15", en particulier de tordre de 10 , l'étrier-porteur 21 et l'étrier de blocage 23 étant situés du même côté par rapport au plan V précité.
Le dispositif est appelé à etre entrainé dans le sens de la flèche F dessinée à la figure 6 ; l'étrier 23 est alors essentiellement sollicité en extension, ce qui permet d'en réduire le dimensionnement et donc, le poids et le coût.
De plus, comme le schématisent les figures 4, 5a et 5b, l'étrier de blocage 23 est monté sur l'étrier-porteur 21 de sorte que ledit etrier de blocage se trouve sollicité élastiquement vers le plan P contenant ledit étrier-porteur (sens des flèches R dessinées à ces figures).
En l'exemple, cette action de sollicitation est obtenue en articulant les jambes 23b de l'étrier de blocage par un embout coudé 23c, parallèle non pas à l'élément transversal horizontal 23a, ce qui fournirait une liberté de pivotement sans sollicitation mais La un axe X faisant un petit angle f3 avec la direction2 de cet élément 23a (figure 4). L'étrier 23 est ainsi sollicité dans le sens des flèches R par le jeu de son élasticité.
Les moyens de crochetage de cet étrier 23 comprennent deux crochets 24 et 25 qui sont fixés sur les longerons 2 et 3 ; chacun de ces crochets présente la forme illustrée aux figures 4, Sa et 5b et possède une ouverture 24a qui, d'une part1 est orientée à l'opposé de l'étrierporteur 21, d'autre parta est apte à autoriser le- passage de l'élément transversal 23a de l'étrier de blocage lorsque celui-ci glisse le long du longeron, enfin est bordée par un retour 24b de forme adaptée pour retenir l'élément transversal 23a en cas de sollicitation en compression de l'étrier de blocage 23 (figure 5b) ; cette retenue est obtenue grâce àla tendance que possède ledit étrier 23 à pivoter dans le sens R.
Ainsi, l'opérateur peut dégager l'étrier de blocage 23 par rapport aux crochets 24, 25 en amenant l'élément 23a dudit étrier à glisser le long des longerons pour le faire passer à travers l'ouverture 24a, tandis que, dans la position déployée bloquée, ledit étrier 23est efficacement retenu par ces crochets 24, 25 que celui-ci travaille en extension, ce qui est le cas habituel (figure 5a) ou, accidentellement, en compression en cas de franchissement d'un obstacle (figure 5b).
Par ailleurs, les longerons 2 et 3 du cadre 1 portent des plots d'encliquetage 26 et 27 situés entre les paliers 20 et les crochets 24 et 25 ; ces plots sont posi tionnés de façon à retenir l'étrier de blocage 23 dans une position correspondant à la position escamotée des moyens de roulement 22 (figures 2 et 3), position dans laquelle ledit étrier de blocage 23 et l'étríer-porteur 21 sont situés dans des plans voisins du plan du cadre 1.
I1 est à noter que, dans cette position, compte-tenu de la quasi-coincidence du plan contenant l'étrier de blocage 23 et du plan contenant l'étrier-porteur 21, ce dernier peut être positionné par le jeu de l'élasticité des éléments, dans une plage angulaire de quelques degrés.
La structure du dispositif conforme à l'invention ayant été décrite ci-dessus, sônt expliques ciaprès son utilisation et son fonctionnement.
Après une journée de sport sur sa planche à voile1 l'utilisateur dispose le dispositif de transport sur la plage en position escamotée comme l'illustrent les figures 2 et 3. Le cadre 1 et les roues 22 reposent sur le sol. La planche à voile est mise en place sur les couches de mousse 6 et 7 qui habillent les traverses 4 et 5 et est arrimée dans cette position au moyen des sangles 10, 11, 12 et 13 et boucles de sécurité 14. Cette opération effectuée au sol est d'exécution facile et rapide et permet de réaliser un arrimage sûr de la planche et de parfaitement contrôler celuici.
Le dispositif est ensuite disposé dans la position déployée, en soulevant la partie située du côté des roues et amenant l'étrier de blocage 23 à glisser le long des longerons 2 et 3 après l'avoir dégagé des plots 26 et 27.
Le dispositif est ensuite bloqué dans cette position déployée en engageant l'étrier de blocage 23 dans les crochets 24 et 25 (figures 6 et 7).
Ces opérations simples et rapides étant exécutées, le dispositif de transport et la planche à voile forment un ensemble compact qui peut être tiré par l'extrémité de la planche (côté A, figure 6).
Les antigènes ainsi préparés sont utiles tant pour le traitement et la prévention de la rage comme les antigènes préparés par les procédés "classiques", mais peuvent également être utilisés dans les diagnostiques in vitro de cette maladie.
Les exemples ci-après sont destinés a mettre en évidence d'autres caractéristiques et avantages de la présente invention sans pour autant la limiter.
Sur les dessins ci-annexés la figure 1 représente la structure du gène codant pour la glycoprotéine de la rage.
la figure 2 représente la structure du virus SV40 la figure 3 schématise la synthèse de pal 47 la figure 4 schématisela synthèse de pTG150 la figure 5 schématise la synthèse de pSVTGl5l la figure 6 schématise la synthèse du vecteur de complémentation pTGl 52 la figure 7 schématise la synthèse de pTG155 la figure 8 explicite la technique permettant de supprimer les extrémités G/C en 5' d'un cDNA de la glycoprotéine dans pTGl55 la figure 9 schématise la synthèse de SVTG171 la figure 10 schématise la synthèse de M13TG140 la figure 11 représente la structure simplifiée du BPV la figure 12 représente la structure simplifiée du plasmide pMOP la figure 13 représente le détail de la structure de pMOP au niveau du bloc d'expression du gêné dhfr la figure 14 représente la synthèse de pTG158 - SAL la figure 15 représente la synthèse de pTG172 la figure 16 représente la synthèse de pTG856 la figure 17 représente la modification de l'extrémité du promoteur PGK la figure 18 représente les éléments et la structure finale de la jonction entre le promoteur de levure et le gène de la rage la figure 19 représente les immunoprécipités spécifi ques du polypeptique de la glycoprotéine du virus de la rage dans les extraits de levure le figure 20 représente un cliché d'immunofluorescence obtenu à partir des extraits de cellule 3T3 Les matériels et méthodes suivants sont mis en oeuvre dans les exemples, sauf indications contraires Souches et plasmides La souche de bactérie utilisée est une souche E. coli 1106 (SupE hSdS met supF). TGY1spl est un segregeant obtenu par croisement de la souche GFR18 (MatO( His3-11-15 Leu2-3-12) (FINK et coll.) avec la souche TGY10-1 (Mata Ura3-251-373-328). La souche TGY10-1 est un dérive isogénique de la souche FL100 (ATCC 2283).
Enzymes et produits chimiques Tous les enzymes utilisés proviennent de Bethesda Research Laboratories, New England Biolab ou Borhienger Manhein.
Les oligonucléases utilisées proviennent soit de New England Biolab, Hana Biologics et Worthington Biochemical, ou sont synthétisés par les techniques Kohli et coll.
Tous les produits radioactifs ont été obtenus chez Radio Chemical Center Amerscham.
Transformation La transformation de E. coli 1106 par les phsmides est effectuée comme décrit par Dagert et Ehrlich 1979.
Utilisation des enzymes de restriction Les enzymes de restriction sont utilisées selon les conditions spécifiées par le fabricant. Les autres traitements enzymatiques sont effectués selon les techniques décrites par Maniatis et coll. (1982).
Après chaque traitement enzymatique, 1'ADN est extrait avec le phénol, deux fois avec octanol - chloroforme (1 : 8) puis précipitation avec l'éthanol. Dans le cas de petits fragments ( < 100 bp) une triple extraction avec le diéthylether remplace la précipitation à l'éthanol.
L'analyse des produits de digestion est effectue par électrophorèse sur gel d'agarose selon les techniques connues.
L'insértion des "linkers" non phosphorylés a été effectuée de la façon suivante Les linkers sont repris dans du tampon TE (lOmM Tris.HCl pH 7,5, 1 mM Na2EDTA) à la concentration de 1 mg/ml et prehybridés par refroidissement de 650C à 40C. La ligaison est effectuée dans un tampon de concentration 30 mM NaCl, 30 mM Tris.HCl pH 7,5, 1mM spermidine, 0,25 mM ATP, 2 mM DTT, 0,2 mM Na2EDTA et 0,1 mg/ml serum albumine bovine. En général, la ligaison (10 à 50 ssl est effectuée avec un excès molaire du linker sur les extrémités d'ADN de 80 fois, et une concentration d'ADN cible de 0,1 FM. La ligase est utilisée à la concentration de 100 à 200 unités/ml et la ligaison est effectuée à 40C pendant 16 heures.Les linkers excédentaires sont éliminés par précipitation à la spermine (Hoopes et Mc Clure, 1981). L'ADN est ensuite repris dans 10 mM Tris.HCl pH 7,5, 1 mM Na2EDTA, puis dilué dans du tampon d'hybridation (100 mM Tris.HCl pH 7,5, 5 mM Na2EDTA, 100 mM NaCl). La réhybridation est effectué comme la préhybidation des linkers, et des aliquots sont transformés directement dans E. coli. Le principe de la méthode est décrit par LATHE et Coll., 1983.
Exemple 1 : Expression à l'aide du virus SV40 1 - L'expression du gène codant pour une protéine antigène de la rage (ci-après gène de la rage) dans les cellules de singe par l'intermédiaire de SV40 repose sur la complémentation entre deux vecteurs dont l'un porte le gène de la rage et une partie du génome de SV40 et l'autre porte la partie complémentaire du génome de SV40 ceci afin d'obtenir deux vecteur de dimensions réduites de l'ordre de 5200 bp (la taille de SV40 sans insertion) susceptibles de se complémenter et de s'encapsider.
Le génome du virus simien schématise sur la figure 2 d'après Griffin (1981) est constitué d'une molécule ADN circulaire à double brin comportant 5243 bp.
Ce génome comporte pour ce qui nous intéresse une origine de réplication OR, une région précoce codant pour deux antigènes, les antigènes T et t et une région tardive comportant VP1, VP2 et VP3.
Construction de pTG149 - figure 4 Le plasmide pBR327 (Soberon et coll 1980) est mis en digestion avec HindIII, les extrémités cohésives sont complémentées par traitement avec l'ADN polymérase Klenow, et le plasmide est lié avec un "linker1, BglII octamère 5' dCAGATCTG-3'. Après réhybridation des extrémités de "linker" et transformation dans E. coli, on met en évidence les plasmides corrects par restriction avec BglII.
La caractérisation du glucose a été effectuée par réaction positive à la bandelette à la glucose-oxydase et par chromatographie en couche mince sur gel de silice GF 254 Merck. Le solvant de développement est un mélange isopropanol/acide
borique M/30 ( 85/15 en volume).
La révélation est effectuée par pulvérisation de phtalate d'aniline et chauffage à l'étuve à 105 C
pendant 5 minutes.
L'essai et le témoin glucose présentent une tache de
couleur marron, de Rf identique voisin de 0,5.
La caractérisation des acides aminés totaux est réalisée au moyen de l'amino-acide analyseur Carlo-Erba type 3 A 27 8 suivant la technique décrite par P Molla,
thèse de doctorat de spécialité, Marseille, 1975.
Après hydrolyse acide par HC 1 5 N ont été identifiés: amino-acides basiques: acide gamma-aminobutyrique; 25 ornithine, lysine,
histidine, arginine.
12 amino-acides neutres: acide aspartique, thréonine, sérine, proline, acide glutamique, glycine, alanine, valine,
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isoleucine, leucine,
tyrosine, phénylalanine.
Le dosage en tanins condensés de l'extrait a été effectué par rapport au tanin pur isolé au moyen de la chromatographie liquide préparative. Les deux méthodes utilisées: méthode utilisant le réactif de Stiasny, méthode par spectroscopie en UV à 280 nm, donnent un titre de 60 + 3 % L'activité antimalarique des compositions de l'invention a été étudiée in vivo sur des souris blanches infestées avec
le Plasmodium berghei.
L'objet principal, sous l'aspect du prix de l'installation et de sa longévité, est la batterie électrique qui représente, pour des réalisations conventionnelles, 80 z de l1ensemble.
Il en résulte l'intérêt que présente un réchauffeur électrique pouvant être construit à la moitie dru prix habituel et fonctionnant à des frais d'entretien negligeables.
Ceci est possible par l'augmentation de la charge des résistances, le prix d'une résistance blindée étant pratiquement indépendant de sa charge électrique. T;ne résistance chargee de 5 W/cm2 coûte pratiquement autant qu'une -chargée de 20 W/cm2.-Par ailleurs, poids et encombrement de résistances à forte charge, sont également proportionellement reduits, carac- téristiques avantageuses, surtout dans les cas, fréquents, d'aménagement dans une usine déjà existante.
Un autre avantage d'une telle batterie à forte charge est, enfin, sa plus faible inertie thermique.
Cette dernière joue un rôle important pour le bilan d'exploitation en cas de démarrages fréquents.
L'intérêt de résistances à forte charge étant établi, son utilisation pose deux problèmes - le refroidissement uniforme - la dissipation de la chaleur, afin d'éviter une destruction rapide et inévitable des résistances, en cas de dépassement de la température limite.
Le refroidissement uniforme des résistances d'une batterie fournissant de l'air à des températures inférieures à 3000C ne constitue aucun problème particulier, étant donné la possibilité d'opérer par aspiration, ce qui as sure une répartition uniforme de l'air.
En revanche, un problème important est le refroidissement uniforme des batteries fournissant de l'air à des températures supérieures à 400 ou à 5000C. Dans ce cas, l'alimentation en air doit obligatoirement être effec tuée par refoulement, en raison des difficultés que comporte l'aspiration à des temperatures élevées.
En cas d'alimentation sous pression, le principal problème de réparti tion uniforme de l'air réside dans la grande différence entre la section de refoulement d'air (vitesse dans le conduit par exemple 48 m/s), et la section d'entrée dans la batterie, dont le rapport est habituellement de 1 à8 ou davantage (vitesse d'entrée dans la batterie par exemple 6 m/s).
Si la répartition d'air devant les résistances n'est pas parfaitement uniforme, il s'établit des passages préférentiel au détriment de pas sages défavorisés. Dans ces passages, l'air atteint des températures plus élevées, devient par conséquent plus visqueux, et constitue un obstacle de plus en plus grand au renouvellement d'air. Par conséquent, dans ces pas sages, les résistances sont moins refroidies, s'échauffent à une vitesse exponentielle, en atteignant rapidement la température limite de destruc- tion. Ce danger est d'autant plus grand que la charge unitaire et la tem pérature de sortie sont plus élevées.Ces circonstances correspondent à la définition du réchauffeur, objet du présent brevet.
Selon celui-ci, afin d'assurer une répartition parfaitement uniforme 6de l'air alimentant la batterie, on fait une réalisation selon les préci sions ci-après : (voir planche 1 et déscription page 15) - Le conduit de passage d'air dans la batterie est constitué par un parallélépipède, - la section d'entrée offerte par les résistances est carrée, et pro longée par un caisson également de section carrée, - ce carré est divisé en 4 quarts égaux, par 2 séparations, formant une croix, l'une des. séparations étant verticale et l'autre hori zontale, - dans chacune des 4 sections carrées, se trouve loge un ventilateur hélicoïde, refoulant l'air sur les résistances, - le caisson de prolongation comportant les 4 ventilateurs est rac cordé en amont à une pièce due transformation de carré en rond, - à cette pièce de transformation, se trouve assemblé un cylindre obtu ré du côté extérieur, - ce. cylindre est alimenté tangentiellement par le conduit d'air, ana logue G un cyclone de dépoussiéragt.
Le fonctionnement est le suivant - grâce au refoulement tangentiel dans le cylindre, 'écoulement de l'air qui est en régime rectiligne à l'entrée, se transforme en ré gime rotationnel, - le régime rotationnel assure une répartition uniforme de pression statique dans le cylindre, du fait que la force centrifuge engen drée s'oppose au régime turbulent - il s'établit un gradient de vitesses décroissant vers le milieu du cylindre mais parfaitement uniforme, - dans ces circonstances les 4 ventilateurs hélicoïdes assurent le changement de direction de ltair de 90bC dans des conditions parfai tement uniformes. La raison en est que chacune des 4 hélices aspire l'air refoulé, dans des conditions absolument identiques.
Il convient de signaler que dans les circonstances décrites, les 4 ventilateurs hélicoïdes débitent l'air en régime rectiligne en dépit du mouvement rotationnel en amont (détruit par le passage entre les pales) et en dépit de la rotation des pales. En effet, les pales d'une hélice n'imposent un mouvement rotationnel à l'air qui les traverse qu a condition que la composante radiale soit sensiblement Supérieure à la composante axiale, La composante radiale est favorisée par les circonstances suivantes: - vitesse linéaire d'extrémité des pales nettement supérieure à la vitesse de translation, - nombre élevé de pales, - guidage cylindrique prolongé de l!air en amont et en aval des pales.