INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dessins Un exemple de réalisation de l'invention sera décrit de façon plus détaillée à l'aide des dessins annexés, dans lesquels - la figure 1 est une vue de face d'un projecteur principal gauche pour un véhicule de tourisme en vue en perspective à échelle réduite - la figure 2 est un détail en coupe verticale du projecteur selon la ligne de coupe II-II de la figure 1, en grandeur réelle et; - la figure 3 est une vue de détail et à échelle agrandie des deux pièces formant l'articulation de charnière.
Grâce à ce dispositif, on peut mesurer très précisément la quantité d'additifs admise dans le bac 7 pour obtenir le mélange voulu avec des caractéristiques constantes.
Ainsi que cela est connu en soi, le dispositif 12 est associé à un mécanisme de transfert 40 muni d'une ventouse 41 afin de saisir un par un les articles mis en forme par une matrice 15 et le poinçon 16 et le placer sur un transporteur d'évacuation 42 de tout type connu.
La présente invention est relative à une nouvelle souche de microorganisme anaérobie dont la mise en oeuvre sur des substrats appropriés permet la production d'enzymes spécifiques, à savoir de protéases et de collagénases, d'une part, et la production de proline, d'autre part, et dont la mise en oeuvre, en coculture avec un autre microorganisme, donne lieu à une culture inductrice propre à réaliser la méthanisation de résidus protéiques, notamment des déchets protéiques contenus dans les eaux d'égouts.
La biomdthanisation devient de plus en plus attrayante en tant qu'alternative à d'autres moyens de destruction des déchets. Les raisons de cet attrait sont, en particulier une faible production de biomasse dans des conditions anaérobies, le fait ne pas devoir avoir recours à de l'énergie que requiert des processus de traitement aérobies, la valeur du méthane en tant que source d'énergie combustible et la conception de nouveaux modèles de digesteurs anaérobies présentant des taux d'épuration améliorés. Les matières protéiques constituent environ 19 à 27 z des boues d'eaux résiduaires.
Dans les processus de digestion anaérobie, des substrats complexes (glucides, protéines et lipides) sont hydrolysés et dégradés en méthane et en anhydride carbonique par une population mixte. L'acétate et le couple H2-CO2 sont les principaux précurseurs immédiats des bactéries méthanogènes dans les digesteurs industriels. Les organismes qui produisent ces métabolites intermédiaires à partir de matières organiques complexes constituent une part importante de toute culture inductrice développée pour la biométhanisation. Une condition requise pour le traitement industriel fiable des déchets est de pouvoir contrôler l'activité de la population microbienne mixte.
Des populations mixtes de bactéries qui convertissent différents saccharides, y compris la cellulose, en méthane et CO2 , ont été étudiées Z CHEN et WOLIN, 1977 Influence of CH4 production by Methanobacterium ruminantium on the fermentation of glucose and lactate by Selenomonas ruminantium. Appl. Environ. Microbiol. 34 : 756 - 759.
KHAN, A.W. 1980. Degradation of cellulose to methane by a co-culture of Acetovibrio cellulotyticus andMethanosarcina barkeri. FEMS Microbiol. Lett. 9 : 233 - 235. V.M. LAUBE et S.M. MARTIN 1981. Conversion of cellulose to methane and carbon dioxide by tri-culture of Acetovibrio cellulotyticus, Desulfovibrio sp. and Methanosarcina barkeri. Appl. Environ.
Microbiol. 42 : 413 - 420 ; P.J. WEIMER et J.G. ZEIKUS 1977.
Fermentation of cellulose and cellobiose by Clostridium thermocellum in the absence and presence of Methanobacterium thermoautotrophicum. Appl. Environ. Microbiol. 33 : 289 297 ; J.U. WINTER et R.S. WOLFE 1979. Complete degradation of carbohydrate to carbon dioxide and methane by syntrophic cultures of Acetobacterium woodii and Methanosarcina barkeri.
Arch. Microbiol. 121 : 97 - 102 ;J.U. WINTER et R.S. WOLFE 1980. Méthane formation from fructose by syntrophic association of Acetobacterium woodii and different strains of methanogens. Arch. Microbiol. 124 : 73 - 79 ; B. SCHINK et J.G. ZEIKUS 1982. Microbial Ecology of pectin decomposition in anoxic lake sediments. J. Gen. Microbiol. 128 393 - 404 ;G.B. PATEL et L.A. ROTH 1978. Acetic acid and hydrogen metabolism during co-culture of an acetic acid producing bacterium with methanogenic bacteria. Can. J. Microbiol. 24 : 1007 - 1010 ; :M.J. McINERNEY et M.P. BRYANT 1981. Anaerobic degradation of lactate by syntrophic associations of Methanosarcina barkeri and Desulfovibrio species and effect on H2 on acetate degradation. Appl. Environ.
Microbiol. 41 : 346 - 354 ;W. JACK-JONES, J.P. GUYOT et R.S. WOLFE 1984. Methanogenesis from sucrose by defined immobilized consortia. Appl. Environ. Microbiol. 47 : 1-6 7.
Cependant, aucune de ces populations mixtes ne réalise la dégradation complète de protéines complexes en méthane et anhydride carbonique. Les cas dans lesquels une dégradation complète en CH4 et CO2 a été obtenue, qui ont été rapportés dans la littérature qui vient d'être mentionnée plus haut, concernent des substrats sensiblement moins complexes que les protéines : en effet, SCHINK et ZEIKUS ont réalisé la dégradation complète d'une pectine polymérisée, en CH4 et CO2 à l'aide d'une co-culture de Clostridium butyrium et de Methanosarcina barkeri ; KHAN a obtenu la dégradation complète de cellulose à l'aide d'une co-culture d'Acetovi brio cellulotyticus et de M. Barkeri ; JACK-JONES et Al.
ne sont'parvenus à réaliser la biométhanisation totale de saccharose qu'au prix de l'intervention de cinq différentes espèces de microorganismes. Or les polysaccharides concernés par les publications énumérées plus haut sont constitués par un motif monomère de sucre qui se répète, alors que les protéines sont constituées d'une pluralité d'aminoacides, dont la dégradation complète en CH4 et CO2 pose des problèmes qui n'avaient pas pu être résolus jusqu'à ce jour.
La présente invention s'est en conséquence donné pour but de pourvoir à une co-culture inductrice capable de dégrader facilement et complètement en méthane et anhydride carbonique,des protéines complexes, laquelle co-culture se compose de deux espèces de micro-organismes seulement, dont l'une est une espèce nouvelle de Clostridium qui du fait de son activité de dégradation importante sur les aminoacides des protéines, permet de limiter le nombres d'espèces microbiennes devant intervenir dans la biométhanisation à deux, la co-culture apte à dégrader les protéines en CH4 et CO2 , conforme à la présente invention présentant, en outre, une grande stabilité, qui permet d'envisager son utilisation à l'échelle industrielle, ainsi que des taux de dégradation intéressants du point de vue industriel.
La présente invention s'est également donné pour but d'utiliser les propriétés spécifiques intéressantes de la nouvelle souche de micro-organisme pour développer, d' une part, un procédé de production de protéases et de collagé- nases et, d'autre part, un procédé de production de proline La présente invention a pour objet une culture inductrice pour la méthanisation de déchets protéiques, qui est caractérisée en ce qu'elle est essentiellement constituée par une co-culture de micro-organismes qui comprend une culture d'une nouvelle espèce de Clostridium et une culture de Methanosarcina barkeri souche MS , laquelle co-culture est apte à réaliser la dégradation de protéines complexes en méthane et anhydride carbonique.
Selon un mode de réalisation préféré de la culture inductrice conforme à la présente invention, la nouvelle espèce de Clostridium qu'elle comprend est dénommée Clostridium proteolyticumsp.nov. et est déposée dans la Collection Nationale de Culture de Micro-organismes tenue par l'institut Pasteur, sous le NO I-330 en date du 6 Août 1984.
On ne peut obtenir une pointe pure, c'est-à-dire une fonction delta. Toutefois, la présente invention a pour objet d'accroître la résolution ou définition, c'est-à-dire d'obtenir un signal de sortie beaucoup plus net que le signal d'en- -trée.
On considérera à présent la façon dont on doit concevoir un filtre formateur de pointes. En théorie, on peut réaliser cet objet exacteinent comme si l'on pouvait utiliser un filtre dont on laisserait devenir la fonction de mémorisation infiniment longue. En règle générale, si lZon veut obtenir un rendement exact du filtre, il est également nécessaire de retarder les pointes désirées d'un laps de temps infini par rapport à l'onde d'entrée. (Voir publication de J.C. Claerbout et E.A. Robinson, "The Error in Least Squares Inverse Filtering", Geophysics, volume 29, 1964, pages 118-120).Dans la pratique, il est nécessaire de concevoir un filtre numérique dont la fonction de mémorisation a une durée finie et, partant, dans les meilleures conditions, on ne peut réaliser l'objec- tif envisagé que dans une mesure approximative.
On supposera que, pour des raisons pratiques, on désire prendre en considération un filtre ayant une fonction de mémorisation d'une durée de l'ordre de celle d'une onde d'entrée. On supposera également que l'on a la liberté de placer la pointe désirée à n'importe quel endroit choisi.
Par exemple, les figures 16A à 16F représentent six positions ou endroits possibles pour les pointes formées par un filtre 301 du type représenté en figure 15. De la même manière, les figures 18A à 18F représentent six positions possibles pour les pointes formées par le filtre 351 représenté en figure 17. La position optimale des pointes a été déterminée pour chacun de ces cas. I1 est à noter que la position d'une pointe est un facteur important determinant la fidélité avec laquelle la sortie réelle ressemble à la pointe désirée.
Un filtre formateur de pointes est un cas particulier d'un filtre conformateur d'impulsions de type Wiener qui a été décrit ci-dessus.
En conséquence, les processus requis pour concevoir un filtre de ce type sont analogues à ceux qui ont été déclits ci-dessus. On s'attaèhera à la détermination d'une erreur de faible poids pour un filtre dont la sortie est une pointe.
Afin de déterminer la valeur optimale du décalage de temps, de même que la longueur optimale de la fonction de mémorisation pour le filtre formateur de pointes 301 de la figure 15, il est nécessaire d'obtenir un enregistrement d'une onde double bt (qui est une version numérique de b(t)).
Les étapes nécessaires pour obtenir w' enregistrement de ce type, c'est-à-dire les étapes (a), (b), (c), (d), (e) et (f), ont été décrites ci-dessus en se référant à la figure 10. Dès lors, l'enre- gistrement de b est enregistré dans l'élément 173 faisant partie du système illustré en figure 10.
De la même manière, afin de déterminer la valeur optimale du décalage de temps et la longueur optimale de la fonction de mémorisation dus filtre formateur de pointes 351a, il est nécessaire obtenir un enregistrement d'une onde de clapet individuelle Bt (qui est une version numérique de B(t)).
On considérera le filtre formateur de pointes 351a de la figure 17.
Différentes positions d'une pointe correspondant à différents retards (figures 18A à 18F) peuvent être exprimées comme suit (1,0,0 . 0,0) : pointe à l'indice de temps O ou filtre formateur de pointes à retard nul.
(0,1,0,...... 1,0) : pointe à l'indice de temps m + n - 1 ou filtre formateur de pointes à retard (m + m - 1).
(0,0 ........ 0,1) : pointe à ltindice de temps m + n ; filtre formateur de pointes à retard (m + m).
Le rendement d'un filtre formateur de pointes correspondant à différents retards est illustré schématiquement dans les figures 19A, 19B et 19C. Dans toutes ces figures, l'onde d'entrée est la même, c' est-à-diré l'onde de clapet Bt qui a été enregistrée et mémorisée comme décrit cidessus. En figure 19A, la sortie désirée est une pointe (1,0,0), c'est-à-dire une pointe ayant un retard nul. La fonction de mémorisation correspondante pour un filtre formateur de pointes à retard nul est F = (F1 , F2 , F3 ,.....Fn ) et la sortie réelle est Wt = (W1 , W2 , ......Wn ).
Une notation analogue applicable aux figures 19B et 19C est illustrée dans ces figures.
A chaque position de la pointe correspond une erreur d'énergie E. L'erreur d'énergie minimale normalisée E est une façon très commode de mesurer le rendement d'un filtre conformateur dtimpulsions de type Wiener et, plus particulièrement, d'un filtre formateur de pointes. Lorsque le filtre se comporte parfaitement, E = O, ce qui signifie que les sorties désirées et réelles du filtre concordent pour toutes les valeurs de temps. D'autre,part, le cas E = 1 correspond au cas le moins bon, ctest-à-dire qu'il n'y a aucune concordance entre les sorties désirées et les sorties réelles. En lieu et place de la quantité E, il est souhaitable de considérer le complément d1 état "un" de E qui sera appelé "para- mètre de rendement P" des filtres.
Le modulateur selon l'invention a pour principal avantage qu'il permet d'effectuer des modulations angulaires de signaux en considérant ceux-ci comme des signaux modulés en amplitude, ce qui simplifie considérablement les dispositifs démodulateurs des récepteurs chargés de démoduler ces signaux. Il a également pour avantage de pouvoir être utilisé pour moduler des signaux dont la forme et la variation de phase peuvent être quelconques, d'indice de modulation quelconque et dont la durée du signal modulé dû à l'application d'un bit d'information n'est pas limitée simplement à la durée d'un bit.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront également à l'aide de la description qui va suivre faite au regard des dessins annexés qui représentent: - la figure l une impulsion de fréquence à partir de laquelle on définit habituellement les procédés de modulation angulaire; - la figure 2 la variation de la phase Xp(t) du signal modulant correspondant à l'impulsion de la fréquence montrée à la figure 1 - la figure 3 l'impulsion de phase généralisée #(t) - la figure 4 la fonction So(t) obtenue en liaison avec les signaux représentés aux figures l, 2 et 3 - la figure 5 un exemple de réalisation d'un modulateur de type impulsionnel; - la figure 6 un exemple de réalisation d'un modulateur de type à déphaseur;; - la figure 7 un exemple de réalisation d'un modulateur de type à deux voies en quadrature; - la figure 8 un exemple de réalisation d'un modulateur de type MSK.
Dans les procédés de modulation angulaire, la modulation est définie usuellement à partir d'une impulsion de fréquence gt), nulle nulle en dehors de l'intervalle de temps (0, LT > . L désigne la durée de variation de phase du signal dû à un bit d'information. L est encore appelée "durée du support" de la modulation.
Le graphique représenté à la figure l représente une telle impulsion de fréquence, cette impulsion étant représentable par exemple par l'équation: g(t) = 4LT sin Cette impulsion de fréquence est normalisée de telle sorte que:
Pour une application donnée la variation de phase due au n bit donné d'information est définie par l'équation ###n(t) = an # (t-nT)(2) = a n sP (t-nT) (2) où la variation de phase sP (t), caractéristique de la modulation, est donnée par:
Un exemple de représentation des variations de la fonction #(t) est montré à la figure 2.
On peut vérifier que la variation totale de phase due à un bit d'information de rang n est égale à la quantité suivante, h étant une quantité usuellement désignée par "indice de modulation": ##n(#) = an #, # )= h# Le signal complet est alors représentable par une exponentielle complexe notée S(t) définie par l'équation
où la constante GO est une phase quelconque, fixe, supposée nulle o par la suite.
L'approche théorique suivante a permis de dégager les principes de réalisation des modulateurs selon l'invention.
Le fait que g(t) est nulle pour t LT, ce qui permet de mettre le signal S(t) sous la forme avec NT\ Pour le terme associé à un bit d'information donné, an, la variation totale de phase tP(t-nT) due à un bit an d'information vérifie la relation
L'identification des parties réelles et imaginaires des deux membres de la relation (7) conduit immédiatement aux égalités suivantes: : sin (#- #(t)) sin Kp(t) A(t) = sin (#-#((t)) sin #(t) sin # sin # Il est alors possiblè de définir l'impulsion de phase généralisée (t) représentée à la figure 3 par l'ensemble des relations suivantes: # (t)= 0 pour t 2#T (t) = vP(t) pour O\(t vY (t) = 4 P (t-iT) pour LT En posant J = e)+ (10) et Sn(t) = 5Illssin(tnT) (11) sin e I'équation (7) s'écrit encore et l'équation t6) s'écrit::
avec NT # t (N+1)T La partie entre crochets de l'expression (12) peut être développée sous sous la forme d'une somme de 2 produits, chacun d'eux comportant L fonctions élémentaires S. ayant une phase fixe, ce qui montre que le signal modulé en phase peut être considéré à un instant donné comme la L somme de 2 impulsions élémentaires, déphasées les unes par rapport aux autres et modulées en amplitude.
Un examen détaillé des termes obtenus, non développé ici, et les lois de la logique combinatoire, ont permis de mettre en évidence les faits suivants: L-1 a- Il existe exactement 2L-1 fonctions différentes parmi celles-ci, la plus importante, appelée fonction principale, décrivant la partie principale du signal est donnée par: Fp(t) = So(t).S1(t)... SL-1(t),0#t# (L+1)T (14) Fp(t) = 0 pour t (L+l)T b - Les M = 2L 1 -1 formes d'onde restantes, appelées fonctions complémentaires Ci(t), sont définies par les relations:: Ck(t) = 0 pour t Ck(t) = 0 pour t > MINi(2LT-T(i+t(k i)) = (L-lik))T c - La phase de l'impulsion décrite par une fonction complémentaire Ck(0 > et apparaissant au début du n bit c'est-à-dire au temps t = NT est donnée par
d - Le signal S(t) est alors entièrement décrit par l'équation fondamentale suivante
e - Enfin l'influence des fonctions complémentaires du signal S(t) est négligeable par rapport à celle de la fonction principale.
Pour L=l c'est-à-dire pour des modulations du type MSK ou FSK et leurs variantes de réalisation, ces fonctions sont absentes, le signal est entièrement représentable par la superposition d'impulsions toutes identiques décrites par la fonction principale.
Une tige d'articulation 9 est prévue sur l'armature 3, entre les ailes 8, perpendiculairement à ces ailes. Cette tige 9 présente deux faces parallèles plates telles que 10 séparées par une distance i inférieure à la valeur minimale de la hauteur k de la fente 7. La largeur de ces faces planes 10 est sensiblement égale au diamètre de la section circulaire du logement 4, les faces 10 étant raccordées par des faces convexes il appartenant i une surface cylindrique de révolution de même rayon que le logement 4. Les deux faces convexes 11, diamétralement opposées, coopèrent avec la surface cylindrique intérieure du logement 4 pour assurer l'articulation de l'armature 3. Les faces planes 10 sont orientées sensiblement perpendiculairement à la direction longitudinale moyenne de l'armature.
On sait que pour monter l'armature 3 sur l'embout 1, on oriente la direction longitudinale de cette armature 3 sensiblement à angle droit par rapport à la direction longitudinale D de l'embout de telle sorte que les faces 10 de la tige 4 soient sensiblement parallèles a cette direction D. On peut alors introduire l'embout 1 entre les ailes de l'armature 3 et engager la tige 4, suivant sa petite dimension i, dans la fente 7 jusqu'au fond du logement 4.En faisant alors tourner l'armature 3 d'environ 90 de manière à amener les faces 10 dans la position représentée sur la figure 1, les faces convexes Il viennent coopérer avec des surfaces diamétralement opposées du logement 4, et la grande dimension de la section de la tige 4 est#orientée transversalement à la fente 7 de telle sorte que la tige 9 est retenue dans le logement 4.La partie 1g avant de l'embout, comme visible sur la figure 1, a une hauteur supérieure à celle de la partie arrière 1b de cet embout ; légèrement en arrière dune zone de transition 12, située au-dessous de l'embout 1 entre la partie avant 1a de plus grande hauteur et la partie arrière 1b de plus faible hauteur, est prévue une languette 13 présentant une certaine élasticité, munie d'un cran 14 propre à venir coopérer avec un cran de retenue (non représenté) de l'armature 3, de manière à limiter le débattement angulaire possible de cette armature, par rapport à l'embout d, lorsqu'elle est montée sur ce dernier.
La lame racleuse x (figure 2) est située dans un plan sensiblement orthogonal à l'axe A.
L'autre extrémité de l'embout comporte un logement 15 propre à recevoir une extrémité du bras, les sections transversales du logement 15 et du bras 2 ayant des formes complémentaires propres à assurer un blocage dans une position angulaire déterminée de l'embout 1 par rapport au bras 2. Dans l'exemple représenté sur les dessins, le bras 2 a une section transversale de forme rectangulaire aplatie.
Notamment, la longueur E de la section transversale est supérieure à deux fois la largeur il (figure 2) de cette section.
Les sections transversales du logement 15 et du bras 2 admettent un plan moyen transversal commun P. Le plan moyen transversal P, dans l'essuie-glace monté, est sensiblement parallèle au plan moyen Q (figure 2) de la surface S à essuyer.
Dans le cas où le bras 2 a une section transversale rectangulaire aplatie, généralement, la grande dimension de cette section transversale est sensiblement parallèle à la surface à balayer.
La section transversale du bras 2 pourrait avoir une forme autre que rectangulaire par exemple circulaire dans tous les cas, on pourra définir un plan moyen transversal tel que P pour le logement 15 et le bras 2, ce plan P étant sensiblement parallèle au plan moyen Q de la surface à essuyer.
Avantageusement, les axes des sections transversales du bras 2 sont tous situés dans le même plan P. Autrement dit, le bras 2 nua subi aucune torsion autour de son axe longitudinal.
L'axe géométrique A d'articulation, défini par les moyens de montage M (et plus précisément dans l'exemple considéré par le logement 4) est incliné, comme-visible sur la figure 2, par rapport au plan-moyen P de la section transversale du logement 15. On a désigné par a l'angle d'inclinaison de l'axe A par rapport au plan P. Cet axe A orthogonal au plan longitudinal moyen de l'extrémité avant de l'embout, est situé en dehors du plan P.
Avantageusement, l'angle a est supérieur à 0. et au plus égal à 45*. Cet angle a est choisi, notamment, en fonction de la courbure de la surface à essuyer, de manière à permettre d'assurer un essuyage satisfaisant.
L'embout 1 est en quelque sorte "vrillé1 autour de sa direction longitudinale D. En fait, l'embout 1, généralement réalisé en matière plastique, est obtenu directement de moulage et ltexpression 1vrillé" est utilisée pour mieux illustrer la forme de l'embout 1, mais ne correspond à aucune opération de déformation mécanique de cet embout 1 pour obtenir la forme souhaitée.
Il est à noter que le vrillage de l'embout autour de son axe longitudinal peut correspondre soit à une rotation dans le sens des aiguilles d'une montre (par exemple vrillage appelé "positif"), soit à une rotation dans le sens opposé (vrillage négatif").
Dans la paroi inférieure limitant le logement 15, une ouverture 16 peut être prévue pour coopérer avec une saillie (non représentée) prévue sous le bras 2 afin d'assurer l'accrochage du bras 2 et de l'embout.
Comme visible sur la figure 2, la partie arrière de l'embout 1 a une section transversale dont le contour est parallèle à celui du logement 15, cette partie arrière se raccordant à la partie avant la par une zone 17 correspondant à la rotation des sections autour de la direction longitudinale moyenne.
Dans le mode de réalisation des figures 1 et 2, la direction longitudinale moyenne de l'extrémité avant la de l'embout munie du logement 4 est sensiblement-dans- le même plan longitudinal moyen que la direction longitudinale moyenne D de la partie arrière lb de cet embout, comme visible sur la figure 2.