INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D'un point de vue pratique, les particules de poudre sont diffusées par l'extrémité centrale de l'embout formant tubulure, tandis que l'eau sous pression, débouchant dans la chambre annulaire ménagée entre la tubulure centrale d'amenée de particules et la paroi de l'embout, se déplace à l'intérieur de cette chambre annulaire et est diffusée par l'espace annulaire ménagé à l'extrémité libre de l'embout.
Avantageusement, l'extrémité libre de la tubulure rigide d'amenée de particules est coudée, et l'embout est réalisé en un matériau déformable.
Du fait du caractère déformable de l'embout, celui-ci peut être réalisé sous une forme droite, tout en s'adaptant, lors de son montage, à la courbure de la tubulure d'amenée des particules.
Ceci permet d'obtenir de façon simple un embout coudé ce qui est avantageux pour des raisons ergonomiques.
Selon une autre caractéristique de l'invention, la tubulure centrale, appartenant à l'extrémité libre de l'embout et venant s'engager sur l'extrémité libre de la tubulure de sortie des particules, possède un diamètre intérieur décroissant en direction de son extrémité libre.
Cette structure assure une accélération et une focalisation du faisceau de particules favorisant son efficacité et la précision de son action.
En outre, le passage annulaire ménagé entre la tubulure centrale de l'embout et la paroi extérieure de celui-ci est de section décroissante en faveur de son extrémité libre, et l'extrémité du passage annulaire est délimitée par deux surfaces coniques sensiblement parallèles et conver geant vers l'extérieur et appartenant respectivement à la paroi extérieure de l'embout et à la tubulure centrale. Dans ce cas encore, l'agencement vise à fournir une accélération et une focalisation du jet d'eau.
Selon une autre caractéristique de cet instrument, la tubulure centrale, montée à l'extrémité libre de l'embout, est reliée à la paroi extérieure de celui-ci par des pattes radiales occupant une partie de l'espace annulaire ménagé entre les deux éléments. La tubulure disposée à l'extrémité libre de l'embout peut faire partie intégrante de celui-ci ou bien il peut s'agir de deux pièces obtenues indépendamment l'une de l'autre et assemblées ultérieurement l'une à l'autre.
Afin de permettre un montage simple avec étanchéité de l'embout sur la pièce à main, l'extrémité de l'embout située du côté de la pièce à main comporte un jonc faisant saillie radialement vers l'intérieur, tandis que l'extrémité de la tubulure solidaire de l'embout présente à son extrémité située du côté de la tubulure rigide d'amenée de particules un jonc faisant saillie radialement vers l'intérieur.
De toute façon, l'invention sera bien comprise à l'aide de la description qui suit, en référence au dessin schématique annexé, représentant, à titre d'exemple non limitatif, une forme d'exécution de cet instrument.
Figure 1 en est une vue en coupe longitudinale Figure 2 est une vue en coupe longitudinale de l'embout seul Figure 3 est une vue en coupe longitudinale de l'extrémité libre de l'embout par un plan de coupe différent Figure 4 est une vue en coupe transversale de l'embout suivant la ligne IV-IV de figure 3.
L'appareil représenté à la figure 1 comprend un corps de pièce à main (2) dans lequel convergent des tubulures (3) et (4) respectivement d'amenée de particules et. d'amenée d'eau sous pression. Ces tubulures traversent une pièce (5) formant connecteur, de laquelle fait saillie la tubulure (3), qui est réalisée en une matièré rigide. Pour sa part, la tubulure (4) débouche dans la même face du connecteur (5) que la tubulure (3), mais ne dépasse pas de celui-ci. Comme montré au dessin, i'extrémité libre de la tubulure (3) est légèrement coudée.
L'instrument selon l'invention comprend également un embout désigné de façon générale par la référence (6). Cet embout réalisé en un matériau déformable, tel qu'une matière plastique, comprend une partie tubulaire (7) dont une extrémité (8) est destinée à venir s'engager sur le connecteur (5) où elle est fixée avec étanchéité en raison de la présence d'un jonc (9) qu'elle présente faisant saillie radialement vers l'intérieur.
La section de l'élément tubulaire (7) décroît depuis son extrémité (8), jusqu'à son extrémité libre, et la longueur de l'embout (7i est légèrement supérieure à la longueur de la partie de la tubulure rigide (3) faisant saillie du connecteur (5).
L'embout (7) est équipé, du côté de son extrémité libre, d'une tubulure centrale (10) destinée à venir s'engager avec étanchéité sur l'extrémité libre de la tubulure (3) d'amenée de particules, et présente, à cet effet, un jonc (12) faisant saillie radialement vers l'intérieur.
pressibilité élastique des fibres de bois. Lorsque le bord de coupe de la dent exerce son action d'enlèvement, le bois tend à se rabattre partiellement en arrière du bord
de coupe lorsqu'il contacte le bord limite de la dent.
Plus l'action d'enlèvement est importante, plus cet enga-
gement est profond et, de la même manière que cela a été
décrit pour l'émondoir, la résistance à une telle péné-
tration supplémentaire s'établit rapidement et provoque
un décalage des forces tendant à provoquer un enveloppe-
ment de la dent de coupe. L'action "d'enfoncement" non limitée des dents de coupe de l'art antérieur est supposée être la cause principale de la coupe saccadée. Ceci est étayé par l'action de coupe relativement uniforme que l'on
obtient grâce au présent dispositif.
Les copeaux de bois (et les particules de bois dans les scies de l'art antérieur) doivent être évacués du trait de scie et par conséquent il faut prévoir une gorge 30 suffisante (la surface en dégagement formée par
l'encoche). L'expérience montre qu'une encoche d'une pro-
fondeur de 6,35 mm est souhaitable, pour cette raison.
De même on a trouvé que la surface avant incurvée 24 est avantageuse en ce qu'elle dirige le flux des copeaux 36
en l'écartant de lapointe de coupe 32.
On comprendra que différents types de bois en-
En outre, la sensibilité de tels dispositifs est relativement faible, en particulier du fait que la lame doit être placée à une distance suffisante de l'ouverture du potentiomètre pour supprimer tout risque de contact avec ce dernier lorsqu'elle se déforme dans le sens du rapprochement par rapport à celui-ci (contact qui fausserait la conversion).
Une autre. conséquence de cet agencement est un accroissement sensible du débit de fuite.moyen.et donc de la consommation moyenne de fluide.
On a décrit dans la demande de brevet française nO 82.12434 du 13/07/1982 un nouveau procédé et un dispositif perfectionné, qui suppriment les défauts susévoqués, en éliminant les phénomènes d'hystéresis, sans système auxiliaire de rebouclage.
La présente invention vise un procédé et un dispositif du type décrit dans- cette demande de brevet.
Elle se propose de fournir une variante conduisant pour certaines applications à plusieurs avantages intéressants, en particulier fonctionnement entout ou rien amélioré, délivrance d'une pression nulle pour une grandeur d'entrée nulle, performances peu sensibles à la précision de l'agencement relatif des éléments.
A cet effet, le procédé de conversion visé par l'invention utilise un débit pneumatique ou hydraulique passant à travers au moins une ouverture afin de générer, au niveau d'une sortie pneumatique ou hydraulique, une grandeur pneumatique où hydraulique fonction dudit débit ; le procédé conforme à la présente invention consiste ù à utiliser un conduit émetteur pourvu d'une entrée d'alimentation pneumatique ou hydraulique et un conduit récepteur pourvu diune sortie pneumatique ou hydraulique, ces conduit émettéur et conduit récepteur comportant des ouvertures situées en regard de façon que le jet émis par l'une puisse être au moins partiellement reçu par l'autre, a à assujettir une lame piezoélectrique de façon à permettre à une portion libre de celle-ci de vibrer autour d'une position de repos selon une direction (ss) perpendiculaire à sa direction longitudinale (D) et à agencer ladite lame entre le conduit émetteur et le conduit récepteur de sorte que sa portion libre soit située entre les ouvertures de ces conduits et soit apte à vibrer selon la direction () ) contenue dans un plan approximativement parallèle aux plans (F, F.' ) de ces ouvertures, à alimenter le conduit émetteur en reliant son entrée d'alimentation à une source pneumatique ou hydraulique, à appliquer à la lame piezoélectrique la grandeur électrique à convertir dans des conditions propres à amener la portion libre de cette lame à vibrer avec une amplitude fonction de ladite grandeur, en vue de moduler, en fonction de cette dernière, le débit de fluide reçu par le conduit récepteur, et à prélever, à la sortie du conduit récepteur, une-grandeur pneumatique ou hydraulique représentative à chaque instant des caractéristiques du fluide dans ledit conduit récepteur, et donc de la grandeur électrique à convertir.
Ainsi, le procédé de l'invention consiste à utiliser la vibration d'une lame afin de moduler en fonction de l'amplitude de cette vibration le débit sortant d'une première ouverture et passant dans une seconde ouverture disposée en regard à peu de distance : dans ces conditions, la pression moyenne issue du conduit récepteur est une image représentative de la grandeur électrique d'entrée, sans aucune distorsion due à des phénomènes d'hystérésis, qui sont éliminés par l'alternance rapide des mouvements de la lame autour de sa position de repos.
De plus, l'agencement de la lame consistant à l'amener à vibrer parallèlement au plan de l'ouverture du conduit émetteur et de l'ouverture du conduit récepteur, permet de disposer ladite lame à proximité immédiate de ces plans dont on peut régler à volonté l'espacement. Ainsi, lors de I'interception du jet, on augmente la sensibilité de la conversion pour une consommation moyenne du fluide donnée.
La lame utilisée est de préférence une lame piezoélectrique,.d'un type connu en soi, comportant au moins deux électrodes conductrices (en particulier, lame de quartz à faces opposées métallisées, ou lame multimorphe du type "PXE").
Le procédé de l'invention peut etre appliqué pour convertir une tension électrique continue. Cette tension est alors préalablement traitée pour obtenir une tension alternative ayant une fréquence voisine de la fréquence de résonance de la lame et une amplitude représentative de celle de la tension continue, ladite tension alternative étantensuite appliquée entre les électrodes conductrices de la lame piezoélectrique. L'amplitude des vibrations de la lame est une fonction directe de la tension d'entrée, avec une très bonne sensibilité du fait de la résonance de la lame.
Le procédé de l'invention peut également être appliqué pour convertir une tension alternative afin d'obtenir une pression moyenne de sortie, soit fonction des variations d'amplitude de ladite tension si l'on travaille à fréquence constante, soit fonction des variations de fréquence de cel.le-ci si l'on travaille à amplitude constante. Dans le premier cas, l'amplitude des vibrations est, comme précédemment, une fonction directe de la tension d'entrée.
Dans le second cas, l'amplitude des vibrations passe par un maximum pour une fréquence correspondant à la fréquence de ré résonance de la lame et l'on utilise cette propriété pou.r moduler le débit de sortie en fonction de la fréquence.
Dans les deux cas, la tension alternative d'entrée peut être appliquée directement entre les électrodes conductrices de la lame piezoélectrique.
L'invention s'étend à un convertisseur pour la mise en oeuvre du procédé ci--dessus défini. Ce convertisseur comprend un conduit émetteur pourvu d'une ouverture et d'une entrée d'alimentation pneumatique ou hydraulique, un conduit récepteur pourvu d'une ouverture et d'une sortie pneumatique ou hydraulique, ledit conduit récepteur étant positionné de sorte que son ouverture soit située en regard de celle du conduit émetteur, une lame piezoélectrique passant entre les ouvertures des conduit émetteur et conduit récepteur et agencée de façon à être apte à vibrer autour d'une position de repos selon une direction (), perpendiculaire à sa direc-tion longitudinale (D) et contenue dans un plan approximativement parallèle aux plans (F, F') des ouvertures, et des moyens électriques associés à ladite lame pour permettre de lui appliquer la grandeur électrique à convertir de façon à amener ladite lame à vibrer avec une amplitude fonction de la grandeur électrique d'entrée.
De préférence, la lame est munie à son extrémité libre d'une plaquette mince, les conduit émetteur et conduit récepteur étant positionnés de sorte que les plans contenant leur ouverture soient disposés à proximité immédiate des faces opposées de ladite plaquette.
les montants 31, 51 sont réunis par une plaque de renforcement infé-
rieure 37 et par une plaque de renforcement supérieure 39 placées sur la face intérieure de leur profilé en U. Les plaques de renforcement
prévues entre les montants 5l'et 53 ne sont pas représentées.
Au centre de la plaque de renforcement inférieure 37, entre
les montants 31, 5lest pratiquée une ouverture 41 (Fig. 6) dans la-
quelle s'engage l'arbre 43 d'une manivelle 45. Dans le logement de palier 47 fixé à la plaque de renforcement 37, l'arbre est monté dans deux bagues de roulement à billes distantes 49, 61. Un levier 67
s'étendant parallèlement à la plaque de renforcement 37 est solidari-
sé à l'aide de clavettes sur l'extrémité d'arbre libre 65 sortant du logement de palier 47. Son extrémité libre dirigée vers l'avant est
reliée à une barre de commande au pied 69 s'étendant entre les mon-
tants 31, 51 en partie basse.
Une manivelle qui est logée dans la plaque de renforcement inférieure reliant lés montants 51, 53 et dont l'axe coïncide avec celui de la manivelle 45 n'est pas représentée. La barre de commande
au pied 69 est donc reliée avec le levier 71 solidarisé à cette mani-
velle. Sur l'extrémité libre du tourillon de manivelle 63 est logé l'oeil 73 du pied 75 d'une tige de traction 77 qui s'étend vers le
haut à l'intérieur de la partie de bâti 3.
Conformément à la Fig. 7, les leviers 67 et 71 sont fixés
sur l'extrémité d'arbre 65 de la manivelle 45 de manière que le tou-
rillon de manivelle 63 puisse être tourné à l'encontre de la force de rappel de la presse selon un angle d'environ 30 à environ 2 par rapport à l'axe vertical passant par le point mort bas du tourillon
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de manivelle. Cet agencement permet d'obtenir une force d'estampage d'environ 5 t pour une force exercée par le pied d'environ 30 kp. Une butée mécanique empêchant toute rotation du tourillon de manivelle
au-delà de son point mort bas n'est pas représentée.
Le tourillon 83 d'une plaque de guidage 85 est logé mobile
dans l'oeil 79 de la tête 81 de la tige de traction 77 (Fig. 5), la-
dite plaque de guidage 85 étant guidée librement coulissante dans le sens vertical dans deux barres de guidage verticales 91, 93 à l'aide
de deux paires composées chacune de deux paliers lisses 87 alignés.
Comme le montre notamment la Fig. 2, les deux colonnes de guidage 91, 93 s'étendent parallèlement l'une à l'autre à égale distance de la
ligne d'estampage et elles sont solidement fixées dans une plaque su-
périeure 95 et dans une plaque inférieure 97. Chacune des deux colon-
nes de guidage 91, 93 est entourée de deux paliers lisses verticaux distants qui sont vissés avec la plaque de guidage 85 et dont seul le
palier lisse 87 est représenté à la Fig. 5.
Ce système est conçu de manière que, lorsqu'on applique une pression d'en haut sur la barre de commande 69, par exemple avec le pied, le tourillon 45 tourne de façon que le tourillon de manivelle 63 conforme à la représentation de la Fig. 7 se déplace vers le bas et provoque le déplacement vers le bas de la plaque de guidage 85 sous l'action de la tige de traction 77 selon un mouvement vertical
parallèle aux colonnes de guidage 91, 93.
Dans la plaque de guidage 85, une barre d'estampage 100 est
Une autre solution connue consiste à utiliser un collier rigide de diamètre interne supérieur au diamètre externe de la tubulure de telle façon qu'entre le collier et la tubulure subsiste un interstice annulaire adapte à recevoir des moyens élastiques de soutien.
Selon cette solution, sur la surface externe du tube sont soudes des taquets métalliques et entre chacun de ces taquets et la surface interne du collier sont disposes des ressorts à lamelles permettant le support élastique du tube.
Selon cette solution connue, la tubulure peut se dilater radiale ment sous l'action des transitoires thermiques et les efforts de pression dérivant de l'action du poids et des sollicitations sismiques sont distribués dans toute l'épaisseur de la tubulure sous la forme d'une contrainte de cisaillement. Un inconvénient de cette solution est dû au fait que les taquets susmentionnés doivent être soudés aux tubes et donc que la surface externe du tube doit être préparée avant l'application des taquets, ce qui provoque sur la tubulure des zones de tensions localisées.
Une autre solution connue consiste à utiliser un collier formé de deux demi-colliers bridés dont les brides sont serrées par des boulons avec interposition de ressorts à cuvettes; entre le collier et le tube ou la tubulure, on dispose une épaisseur de matériau calorifuge constituée d'une substance plastique et d'une tresse métallique.
Cette solution est relativement simple et permet la dilatation du tube grâce à la présence des ressorts à cuvettes. Le point faible de cette solution est dû au fait que le calorifugeage interposé entre le collier et la surface externe du tube finit par se fissurer et se rompre.
La presente invention propose de réaliser un collier rigide qui entoure le tube et dont le diamètre interne est supérieur au diamètre externe du tube. Cette solution, bien qu'utilisant des moyens amortisseurs entre le tube et le collier, ne nécessite pas de dispositifs d'ancrage. Les moyens élastiques de support interposes entre le tube et le collier selon la présente invention sont réalises de façon simple et économique et permettent d'amortir les vibrations induites dans les tubulures en transformant l'énergie cinétique en énergie élastique de déformation et en travail de friction.
Le support selon l'invention permet de réaliser les fonctions suivantes: a) il permet la dilatation radiale du tube sous l'effet des transi tores thermiques; b) il exerce un certain serrage sur la tubulure grâce à l'action de l'élément élastique, de façon à augmenter l'arc de cercle sur lequel se reportent les charges dues à son propre poids et, le cas échéant, aux secousses sismiques; c) il amortit les vibrations induites dans la tubulure en-transfor- mant l'énergie cinétique en énergie élastique de déformation et en travail de friction. Aucun des systèmes connus ne permet de réalisation des fonctions qui viennent d'être énumérées.
Le mode de réalisation de l'invention le plus simple consiste en un bolier en acier inoxydable en deux parties mobiles l'une par rapport a l'autre, contenant des lamelles métalliques alternativement plates et gaufrées superposées. Ces lamelles, en se déformant élastiquement, permettent la dilatation thermique radiale de la tubulure et distribuent sur une grande partie de la circonférence de la tubulure les efforts de réactions entre la tubulure et le collier rigide dus aux charges thermiques. Le frottement des crêtes des bandes métalliques gaufrées ou ondulées contre la surface des lames plates provoque un travail de friction qui réalise la fonction d'amortissement.
Le collier qui contient le boîtier métallique peut être un simple collier du type standard avec un isolement thermique extérieur.
La solution selon la présente invention est nettement plus simple que les solutions connues réalisées dans le même but, ce qui permet une réduction de son coût de fabrication. Elle ne comporte pas d'éléments à fixer de façon définitive sur la surface du tube et présente une forme simple. Les tolérances de fabrication peuvent être larges et le support selon l'invention est facile à monter et à démonter. Il n'exige pas d'études particulières de la distribution des contraintes dans la tubulure à proximité du support et ne modifie pas le vieillissement de la tubulure.
Les caractéristiques essentielles de l'invention sont résumées dans les revendications qui suivent. D'autres buts, avantages et caractéristiques apparaîtront a la lecture de la description de divers modes de réalisation du support élastique selon l'invention, faite à titre d'exemple non limitatif et en référence au dessin annexe dans lequel:: - la figure 1 est un schéma de principe du support élastique selon l'invention; la figure 1/A est un détail à plus grande échelle de la figure 1; - la figure 2 est une section radiale schématique du support élastique selon l'invention dans un premier mode de réalisation; - la figure 3 est une vue de côté avec arrachements d'un deuxième mode de réalisation de l'invention à l'aide de tôles minces ondulées disposées le long de l'axe des tubulures; - la figure 4 est une vue partielle de côté d'un troisième mode de réalisation de l'invention; la figure 5 est une vue partielle de côté d'une autre forme de réalisation de l'invention analogue aux modes de réalisation représentés aux figures 3 et 4;; - la figure 6 est une vue partielle en coupe d'un cinquième mode de réalisation du support élastique selon l'invention, représenté en section radiale pour une disposition analogue à celle de la figure 2; - la figure 7 représente de la même façon qu'a la figure 6 un autre mode de réalisation de l'invention.
Le support élastique selon l'invention est schématisé a la figure 1 sous la forme d'une série d'éléments séparateurs 10, interposés radialement entre un collier ou une couronne rigide 20 et un tube 30 entre lesquels existe un espace annulaire 40; chacun des éléments séparateurs radiaux 10 est schématisé sur la-figure 1/A par un ressort et un amortisseur disposes en parallèle, entre d'un côté la surface extérieur du tube 30 et de l'autre la surface interne du collier rigide 20.
A l'état#statique, le poids du tube 30 est supporté par les ressorts des éléments séparateurs 10 de façon que le poids du tube soit distribue sur un arc de cercle le plus grand possible.
Les fonctions remplies séparément par les éléments formant ressort et amortisseur des figures 1 et 1/A sont exercées conjointement par les éléments constitutifs des supports selon les formes de réalisation des figures 2 à 7 où la figure 2 constitue le schéma général.
Selon le schéma de la figure 2, le support élastique amortisseur selon l'invention comporte un boîtier 50 formé de deux demi-coquilles 51 et 52 qui peuvent se déplacer l'une par rapport à l'autre parallelement à la direction d'application de la charge et entre lesquelles est disposé un ensemble de tôles minces alternativement lisses 53 et ondu lées 54.
Quand une force est appliquée à l'ensemble des tôles minces 53 et 54 dans la direction des flèches F, les tôles minces ondulées 54 s'aplatissent, opposant une réaction élastique de rappel et, en même temps, les tôles minces lisses 53 s'infléchissent et contribuent efficacement aux caractéristiques élastiques du support selon l'invention si les nervures des tôles minces ondulées qui prennent appui sur les tôles minces lisses sont décalées comme représenté à la figure 2.
sur l'éperon 7 de la charnière.
Au moyen d'un dispositif de fixation qui ne sera pas décrit avec plus de détails et qui n'est pas non plus représenté sur les dessins, on fait en sorte que la portière 3 du véhicule se trouve à l'affleurement de la surface de la carrosserie 1 qui l'entoure et que, en outre, sa largeur de fente par rapport à la baie 2 de la portière est maintenue à une valeur uniforme. Dès que la portière 3 est alignée de cette façon, on monte sur la pièce de tôle
en forme de manchon qui présente un entonnoir d'injec-
tion 16 à son extrémité libre une buse d'injection 17 qui introduit une masse de matière plastique durcissable 18 sous une pression appropriée. Cette opération d'injection est représentée sur la figure 2. Apres le remplissage total de la cavité 14 par la masse de matière plastique 18, il peut éventuellement sortir une petite quantité de la masse de matière plastique 18 à travers le perçage d'ajustement 13. Une rondelle de protection élastique 19 montée au pied de l'éperon d'ajustement 7 évite la rayure du