INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La disposition de trous de fixation 138 est exactement la même que dans la forme de réalisation décrite ci-avant, avec les différences suivantes qui, toutefois, sont également possibles dans la forme de réalisation décrite en premier lieu : l'espacement de quadrillage des trous 138 correspond à une valeur A ou a un multiple de A (figure 7).
Des tronçons 138a de grand diamètre des trous sont obturés par des membranes 160, qui peuvent être perforées lors de la mise en place d'un piton ou d'une cheville de fixation.
Pour le reste, les pièces similaires sont désignées par les mêmes références numériquesque dans la forme de réalisation selon les figures 1 à 6, augmentées toutefois du chiffre de la premiere centaine, comme des tronçons 138b de petit diamètre des trous, une boucle 114b et des branches 114a de l'anse allongée 114 de petit format Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent etre apportees au dispositif décrit et représenté, sans sortir du cadre de l'invention.
CONDITIONNEMENT D'ARTICLES PRESENTES SOUS COQUILLE PLASTIQUE La présente invention vise un conditionnement de suremballage destiné à des articles présentés sous coquille plastique dans des emballage du type dit "sous blister", où une carte de forme généralement rectangulaire porte sur l'une au moins de ses faces une coquille plastique transparente bordée selon l'un au moins de ses côtés d'une partie marginale d'étiquetage et de manutention.
L'apparition d'articles, en particulier d'appareillage électrique, dont la mise en oeuvre est à la portée de personnes non techniciennes, est à l'origine de la présentation d'articles sur carte, c'est-à-dire sous une coquille plastique transparente assujettie à une carte généralement cartonnée, de couleur attractive, comportant ou non des instructions d'utilisation, plusieurs unités de vente étant regroupées sur des présentoirs.
Le conditionnement se fait habituellement par regroupement de cartes dans une boite, plusieurs boites étant à leur tour rassemblées en colis. Chaque boite reçoit en général dix cartes identiques.
La vente des cartes est assurée dans les magasins de fournitures pour travaux à faire soi-même ou dans les rayons spécialisés des grandes surfaces. La réglementation impose l'affichage des prix qui peuvent varier d'un point de vente à un autre . L'étiquetage correspondant se fait par chaque magasin. Cet étiquetage nécessite l'ouverture de la boite, la saisie de chaque carte pour la pose de l'étiquette, la repose de la carte dans la boite pour son acheminement vers le rayon de vente.
un travail, par exemple, de débroussaillage en forêt.
De plus l'affûtage radial entraine rapidement la déformation puis la disparition des dents avec une consommation
rapide du disque.
Le besoin se fait donc sentir de lames de scie qui aient une grande longevité, tout en offrant des performances améliorées. Le besoin existe également de lames dont l'affûtage soit simplifié et ne nécessite en particulier pas l'usage
d'un étau.
L'invention a pour objet de remédier à ces inconvé-
nients et de satisfaire à ces besoins.
2S94376
Conformément à l'invention, ce résultat est obtenu avec une lame de scie circulaire, du type dans laquelle les dents disposées sur la périphérie de ladite lame sont décalées alternativement d'un côté et de l'autre du plan principal de la lame pour déterminer de la voie, caractérisé en ce que les dents sont de profil sensiblement hemi-circulaire, chacune des dents étant reliée à la suivante par un chant dont le plan forme un angle aigu de petite valeur par rapport au plan tangent au disque au même point de manière à déterminer un angle d'attaque des dents déterminé par l'angle de deux chants
O10 successifs qui soit compris entre 10 et 15 .
Grâce à cette conformation des dents de la lame selon l'invention, l'affûtage est opéré dans une direction sensiblement tangente et non plus radiale. Celui-ci n'entraine qu'une diminution minimum du diamètre et n'a que peu d'effet sur la longévité de la lame tout en lui conservant les mêmes qualités d'utilisation. D'autre part cette structure est encore renforcée si, conformément à une autre caractéristique de l'invention, on prévoit sur la lame un nombre limité de dents, de préférence
compris entre 26 et 36, avantageusement 30.
On obtient ainsi un rapport entre la hauteur des dents et la longueur des chants (en fait la longueur des dents) qui soit de 1/4 à 1/5 alors qu'il est de environ 1/2
pour les lames traditionnelles.
On arrive ainsi à une lame ayant 2 à 3 fois moins de dents que les lames traditionnelles. Il s'ensuit un moindre
échauffement du fait du nombre moindre de points de frottement.
mière et une deuxième faces biseautées qui sont sécantes pour former une arête, caractérisé en ce qu'on forme des gorges (145) dans-la première face (140) de l'âme (130), ces gorges coupant l'arête (146), à revêtir uniformément la première face (140) d'une matière (.132) qui est plus
dure que la matière de l'âme, et à meuler la deuxième fa-
ce (142) de la partie tranchante dans la région de l'arê-
te pour enlever des parties du revêtement qui revêtent
les gorges.
21 - Procédé selon la revendication 20, caracté-
risé par la phase consistant à revêtir la deuxième face (142) de la même matière que celle qui revêt la première
face (140), ce revêtement de la deuxième face étant exé-
cuté avant la phase de meulage de la deuxième face
(142).
22 - Procédé selon la revendication 20, caracté-
risé en ce qu'on revêt la première face (140) de nitrure
CONVERTISSEUR BI-FLUIDE La présente invention se rapporte à un convertisseur bi-fluide, notamment un convertisseur hydro-pneumatique, et plus particulierement à un tel convertisseur pour Le freinage d'un véhicuLe.
Certains véhicules, par exemple, des camions poids lourds, ont deux circuits de freinage indépendants, un hydraulique et l'autre pneumatique, actionnés independamment l'un de L'autre.
La présente invention a pour objet de proposer un convertisseur hydro-pneumatique permettant un freinage mixte, avec modulation de commande d'un circuit hydraulique et asservissement correspondant d'un circuit pneumatique.
Gene 33 : 103 - 119.
7 - Muller-Hill, B., L. Crapo, et W. Gilbert. 1972.
Miller, J., (ed) Experiments in Molecular Gene tics, Cold Spring Harbor Laboratory, Cold Spring Harbor, NY.
8 - Adler, H.I., W.D. Fisher, A. Cohen, et A.A.
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S - Maniatis, T., E.F. Fritsch, et J. Sambrook. 1982.
Cold Spring Harbor Laboratory, Cold Spring Harbor, NY, 1982.
10 - Stoker, N. G., J.- M. Pratt, et I.B. Holland. Ed.by B.D. Hames et S.J. Higgins, IRL Press, Oxford 1984 11 - Gilmore, M.S., K.S. Gilmore, et W. Goebel. 1985.
Gene Anal. Techn., 2 : 108 - 114.
12 - Maniatis, T., R. C. Hardison, E. Lacy, J. Lauer, C. O'Connell, D. Quon, D.K. Sim, et A. Efstra tiadis. 1978. Cell. 15 : 687 - 701.
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Proc. Natl. Acad. Sci. USA 74 : 5463 - 5467.
15 - Harwood, C.R., D.M. Williams, et P.S. Lovett.
Au milieu du châssis de boggie 2, c'est-à-dire en direction du milieu à une distance 1 (dans un plan de section C), sont fixées une première et une deuxième consoles de mesure 6 et 7 sur la caisse du véhicule I. Ces consoles de mesure font saillie au moins jusqu'à la hauteur de l'axe de l'essieu 3, 4, c'est-à-dire qu'elles atteignent le niveau du cadre de mesure 5.
Les deux essieux extérieurs 3 et 3' se trouvant dans les plans de coupe A et A' du véhicule sont réalisés sous la forme d'essieux de mesure de force de paliers.
L'un des essieux du véhicule, dans le mode de réalisation représenté, l'essieu 4' du véhicule, est muni d'un générateur d'impulsions de parcours S.
La disposition des capteurs qui sont situés dans le plan de coupe A est représentée à la figure 2. Les extrémités extérieures des axes des essieux sont montées à rotation dans une fourrure de palier 14 qui supporte le châssis de boggie 2 dans la direction verticale à l'aide d'un ressort 15. Des capteurs de forces F1 et F2 sont interposés entre les fourrures de paliers 14 et les ressorts 15 tandis que les extrémités des axes supportent à l'intérieur de la fourrure de paliers 14, en direction axiale, des capteurs de forces F3a et F3b. Ces capteurs de forces F3a et F3b sont couplés à un seul capteur de force F3 qui indique les forces de paliers axiales ou bien les forces de paliers transversales.Les capteurs de forces F1, F2, F3 sont prévus pour être montés sur la structure réelle, par exemple à l'aide d'un agencement correspondant de bandes extensibles et, de cette façon, l'essieu équipé comme essieu de mesure de force, doit être étalonné sur un banc d'essai statique.
On dispose sur chacune des fourrures de paliers d'essieux 14 de l'essieu de mesure de force 3 un capteur d'accélération Al, A2 selon une direction verticale et sur l'une des fourrures de paliers d'essieux 14, un capteur d'accélération A3 selon une direction transversale. L'essieu 3' est identique à l'essieu 3, également comme essieu de mesure de force, et est équipé des capteurs d'accélération Al, A2, A3 (non représentés sur la figure).
Sur la caisse de véhicule 1 selon le plan de coupe A et nettement au-dessus de la fourrure de palier d'essieu 14, sont disposés un capteur de verticalement relatif D1 ou D2 et des capteurs d'accélération orientés latéralement A4 ou A5, qui mesurent de chaque côté de la caisse de véhicule 1 l'accélération transversale à la surface de plancher de la caisse de véhicule 1 et le chemin déterminé par rapport à la fourrure de palier 14 de ce même point, ce qui correspond sensiblement au déplacement relatif transversal par rapport au plan de la voie et de déplacement parcouru par les files de rails 10A, lOB de la voie 10, car les fourrures de paliers 14 sont reliées à l'aide d'un câble 11 (tendu) aux capteurs de déplacement relatifs correspondants D1 ou D2.
Sur la figure 3, sont représentés les capteurs disposés dans le plan de coupe B de la caisse de véhicule l. Sur chacun des cadres de mesure 5, est disposé un palpeur de voie 12 susceptible de capter la position relative des files de voie l0A ou 10B par rapport au cadre de mesure 5, ce capteur transmettant, parallèlement au plan de roulement des voies en direction transversale, aux capteurs de déplacement relatif D5 ou D3, les distances correspondantes. Bien entendu, le palpage et la détection de déplacement peuvent également être réalisés de façon mécanique (par exemple à l'aide de palpeur de glissement) ou par voie optique. La même chose s'applique à la détection de déplacement ci-tée précédemment ou dans ce qui suit.Pour des vitesses élevées (supérieures à 80 à 100 km/h), on peut conseiller le palpage optique.
Le cadre de mesure se relie à un capteur de déplacement relatif D4 à l'extrémité de la console de mesure 6, où est également disposé en direction transversale un capteur d'accélération A6 destiné à la mesure des accélérations dans le plan parallèle au plancher. Au milieu de ce plan parallèle au plancher de la caisse du véhicule 1, est disposé selon chacune des directions verticale et transversale un capteur d'accélération A7 et A8 destiné à la mesure des accélérations de la caisse de véhicule 1 dirigée dans le plan du plancher de la caisse de véhicule, c'est-à-dire parallèlement. Les capteurs A7 et A8 se retrouvent identiquement dans le plan de ccupe B' mais ils sont également uniquement couplés dans la direction de marche arrière.
Sur la figure 3, sont également disposés deux autres capteurs qui sont disposés dans le plan de coupe C (afin de mieux les identifier, leurs indications de repère sont mises entre parenthèses sur la figure). Un autre palpeur de voie 12 est disposé dans le plan de coupe C, celui-ci étant relié au capteur de déplacement relatif D6 fixé au cadre de mesure 5.
Le cadre de mesure 5 est relié dans le même plan, via un capteur de déplacement relatif D7, à l'extrémité de la console de mesure 7. Un horizon artificiel G obtenu à l'aide d'un gyroscope est prévu dans la caisse du véhicule 1 à un endroit adéquat dans le mode de réalisation représenté dans le plan de coupe B, le signal de sortie de ce gyroscope étant proportion nel à la déviation angulaire du plan du plancher par rapport à l'horizontale.
On a représenté sur les figures 4, 5 et 6 des schémas de l'unité d'évaluation du dispositif selon l'invention. Les entrées de l'unité d'évaluation sont munies des chiffres de référence des capteurs qui leurs sont reliés et on admettra que le signal de sortie des capteurs est unitaire et proportionnel aux paramètres qu'il mesure. Le mode de réalisation décrit concerne une solution à l'aide d'une machine calculatrice analogique, mais bien entendu on peut utiliser un système numérique. Dans la représentation de l'unité d'évaluation, ne sont rattachés ni des unités de changement de phase, ni des amplificateurs, mais ces opérations sont réalisées à l'aide d'unités d'addition ou additives qui réalisent une addition pondérée. Le facteur de pondération (nombre pondéré) pour les entrées est introduit à l'intérieur des étages additifs.Sur les lignes caractéristiques des conducteurs de liaison des unités individuelles, les valeurs introduites sont proportionnelles au niveau du signal se trouvant sur les conducteurs. Les sorties 80 à 94 de l'unité d'évaluation se raccordent à une unité d'enregistrement proportionnelle au chemin parcouru et non représentée, dont la vitesse d'enregistrement est commandée via son entrée de commande par les impulsions du générateur d'impulsions de parcours S.
On a représenté à la figure 4, le schéma de l'unité d'évaluation qui fournit les paramètres de mesure dans le procédé TRIM connu.
Le générateur d'impulsions de parcours S se raccorde à une unité de détermination de vitesse 31 à la sortie de laquelle apparaissent les signaux S' proportionnels au chemin parcouru qui caractérisent l'enregistrement relié à l'unité d'enregistrement pour des distances identiques et, à l'aide desquels on peut identifier le chemin parcouru et le point correspondant de l'enregistrement. L'unité de détermination de vitesse 31 adresse à son autre sortie -en fonction du temps (dérivé)- un signal proportionnel à la vitesse V du véhicule.
Les capteurs d'accélération A4 et A5 sont reliés à des intégrateurs respectifs 32 ou 34 qui présente les caractéris tiques d'un filtre passe-haut. Un tel intégrateur double peut être réalisé de façon simple à l'aide d'un filtre Butterworth actif 4. Les capteurs de déplacement relatif D1, D2 sont reliés via des filtres passe-haut respectifs 33 ou 35 aux entrées inverses respectives d'une première ou d'une deuxième unité additive 36 ou 38 tandis que les intégrateurs double 32 ou 34 sont reliés aux entrées non inverses des unités additives 36 ou 38. Les unités additives 36, 38 forment un ensemble avec des filtres passe-bas 37 ou 39.
Les intégrateurs doubles 32 et 34, les filtres passehaut 33, 35 et les filtres passe-bas 37, 39 sont réalisés de telle façon que leur constante d'intégration ou leur limite de fréquence de transmission soit proportionnelle au niveau des signaux adressés à leurs entrées. Ces entrées de commande sont reliées aux sorties de l'unité de détermination de vitesse 31.
Les sorties des premier et deuxième filtres passe-bas 37 ou 39 sont reliées à une troisième unité additive 40 couplé à un différentiateur et aux sorties 80, 81 qui sont reliées à l'unité d'enregistrement non représentée. La sortie de la troisième unité additive 40 est reliée d'une part à la sortie 82 et d'autre part directement, via un organe d'accélération 41, à une quatrième unité additive 42. L'organe d'accélération est un organe d'accélération proportionnel au déplacement (par exemple une ligne virtuelle commandée pas à pas par un couplage en série d'unités de détection et de stockage), dont l'entrée de commande est reliée au générateur d'impulsions de parcours S. La sortie de la quatrième unité additive 42 se relie, via la sortie 83, à l'unité d'enregistrement.
On part du solide préparé à l'issu de l'exemple n 3 soit Lll auquel on fait subir un échange cationique avec une solution de nitrate d'ammonium lON dans les conditions définies dans l'exemple 1 le solide obtenu est référencé L12.
A partir du solide L12 on procède à un self steaming à 8000C puis à une attaque acide dans les conditions suivantes - HC1 5N, - V/P = 15 cm3/g, - T = 100 C, - durée 4 heures avec agitation.
Le solide obtenu à l'issu de ces traitements est référencé L14. On présente ses caracteristiques physico-chimiques dans le tableau 6.
SiO2 % K # # % DX N2 C6H6 REFERENCE Al2O3 poids (nm) (nm) (% pds) (% pds) moles P/Ps=0,19 P/Ps=0,25 I ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ | ~~~~~~~~~~~~~~ I ~~~~~~~~~~~~~~ I ~~~~~~~~~~~~ I ~~~~~~~~~~~~ I ~~~~~~~~~~~~ I ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ I ~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ I I I I I I I I I | L14 200 1,788 0,751 85 18,3 12,8 I I I I I I I I I I I I I I I I I I I ~~~~~ I ~~~ I ~~~ I I I ~~~ I ~~~~~ I ~~~~~ I Le solide L14 possède une cristallinité DX et des capacités d'adsorption d'azote et de benzène très bonnes. Son réseau de pores secondaires est toujours centré aux alentours de 3 nm en rayon avec une distribution assez large qui s'étend de 1.5 à 20 nm. La stabilité thermique de ce solide est excellente puisque qu'après une calcination à 900 C sous air sec (15 1 h-1g-1) pendant 4 heures le taux de cristallinité est de 77 %.
EXEMPLE 5 : Préparation d'une zeolithe de type L décationisée, dealuminée et stabilisee de rapport SiO2 = 25.
A1203 Comme expliqué plus haut les étapes d'echange cationique visant à preparer une zeolithe L de faible teneur en potassium peuvent se faire dans des solutions de sel d'ammonium ionisable ou/et dans des solutions d'acide minéral ou organique de faible concentration. Cet exemple illustre la seconde possibilité.
Le solide de départ est la zéolithe L02 dont la préparation et les caractéristiques physicochimiques sont décrites dans le tableau 1 de l'exemple n 1.
Pour éliminer une partie des 3,0 % de cations potassium résiduels, la seconde serie d'échanges ioniques apres calcination sous air sec à 4000C est faite dans des solutions d'acide chlorhydrique 0,01 N dans les conditions suivantes - HCl 0,01 N, - V/P = 20, - T = 500C (température ambiante), - durée 4 heures avec agitation.
Après une serie de 5 échanges cationiques la teneur en potassium est de 0,6 %. Le solide obtenu est référencé L15.
Cette zéolithe subit alors un self steaming à 690 C puis est attaquée à l'acide selon les conditions definies dans l'exemple n 1. Le solide est référencé L17 apres attaque acide. On présente ses caractéristiques physicochimiques dans le tableau 7.
SiO2 % K # # % DX N2 C6H6 IREFERENCE I A1203 poids I(nm) I(nm) I I (% pds) ss (% pds) moles P/Ps =0,19 P/Ps= 0,25 L15 6 0,6 1,825 0,752 91 16.5 10.0 I I I I I I I L17 25 0,4 1,793 0,752 89 16,0 12,0 EXEMPLE 6 : Préparation d'une zeolithe de type L décationisée, déaluminée et stabilisee de rapport SiO2 = 42.
Al2O3 L'obtention d'une zéolithe L décationisée à faible teneur en potassium sans alteration de la cristallinité du solide peut se faire en utilisant un ou des cycles échanges ioniques, calcination sous air sec, échanges ioniques et/ou par echanges ioniques seuls dans des solutions d'acide organique ou minéral de concentration inferieure à 0,1 N. Cet exemple illustre cette seconde possibilité.
La teneur en potassium d'une zéolithe L Toyo Soda est abaissée à 0,7 % par une série de 9 échanges ioniques dans une solution d'acide chlorhydrique dans les conditions suivantes - HC1 0,01 N, - V/P = 50, - T = 30 C, - duree 4 heures avec agitation.
Ce solide référencé L18, fortement décationisé, est ensuite dealuminé et stabilisé par un traitement analogue à ceux utilisés dans les exemples précédents : self steaming à 770 C pendant 4 heures puis attaque acide dans une solution d'acide chlorhydrique 3N (V/P = 10, T = 100 C, t = 4 heures), les solides apres self steaming et attaque acide sont respectivement referencés L19 et L20. Les caractéristiques physicochimiques des différents solides obtenus sont présentées dans le tableau 8.
L'enceinte peut contenir des charges successives de fluide ou être le siège d'un écoulement permanent selon des dispositions quelconques, du moment que le flotteur conserve toujours, en sa position de référence, le même volume immergé.
Les éventuelles caractéristiques de modulation en fréquence et/ou en amplitude du signal de vibrations sont choisies en fonction des conditions de travail ; elles correspondent, par exemple, à des niveaux différents de fréquence et/ou d'amplitude en fonction de la position de l'intensité du courant de commande par rapport à des valeurs de référence.
La présente invention concerne un dispositif automatique permettant de
prélever une carotte dans un milieu semi-solide et de
la déposer sur un autre milieu tout en lui conservant ses caracté-
ristiques. Le dispositif selon l'invention est particulièrement utile pour effectuer des prélèvements dans des milieux de culture gélosés employés en microbiologie et en particulier pour mettre en oeuvre la méthode A.P.M. (Agar Piece Method) décrite, par exemple,
par T. Ichikawa et coll., Folia Microbiol., 16, 218 (1971).
La technique A.P.M. consiste à prélever à l'aide d'un emporte-pièce calibré une carotte cylindrique dans un milieu nutritif gélosé o se développe un microorganisme. Ce cylindre de gélose est ensuite déposé sur un autre milieu semi-solide qui permet de détecter la présence d'un produit actif dans le cylindre et éventuellement de le doser. Le produit actif peut être: - soit un métabolite (a) ou un antimétabolite (b) synthétisé par le microorganisme dont la révélation peut être effectuée par voie microbiologique et/ou enzymatique et/ou chimique. Par exemple, dans
le cas de la révélation microbiologique le milieu gélosé de révéla-
tion peut contenir un germe test qui exige pour sa croissance la présence d'un métabolite (a) ou qui est sensible à l'antimétabolite (b) étudié. Après incubation, le diamètre des auréoles d'exhibition ou d'inhibition de croissance du microorganisme test renseigne sur la quantité de produit actif contenu dans la carotte de gélose, - soit un composant du milieu de culture dont on veut suivre l'évolution au cours de la croissance du microorganisme, par exemple un substrat carbone, un substrat azoté, un métabolite agissant au niveau de la biosynthèse du produit étudié (précurseur, facteur de régulation, antimétabolite). Comme précédemment, la révélation peut être effectuée par voie microbiologique, enzymatique
ou chimique.
La méthode A.P.M. est particulièrement utile, par exemple, pour sélectionner des souches microbiennes (amélioration de la productivité, amélioration de la qualité d'une substance active
déterminée) ou pour détecter de nouvelles activite$.
Jusqu'à présent, les dispositifs utilisés au laboratoire pour mettre en oeuvre la méthode A.P.M. sont des emporte-pièces manuels munis d'un mandrin co-axial. L'emporte-pièce est un cylindre creux dont le diamètre intérieur est par exemple de 4 mm et le diamètre extérieur de 6 mm et dont l'extrémité est biseautée vers l'extérieur. Le prélèvement est assuré en découpant la carotte à
l'aide de l'emporte-pièce puis en effectuant un mouvement d'incli-
naison pour décoller la carotte du fond de la botte, puis en relevant l'emporte-pièce. La carotte ainsi prélevée est ensuite déposée sur la surface d'un autre milieu gélosé convenable en la repoussant à l'aide du mandrin dont le diamètre est légèrement inférieur au diamètre intérieur de l'emporte-pièce de façon à pouvoir coulisser facilement. En utilisant un tel dispositif, les carottes obtenues ont des formes non reproductibles variant avec
et il faut donc prévoir pour chaque type de ballon un ou-
tillage de sérigraphie (tampon et cliché) différent. En outre, l'application de la pression est susceptible de s'effectuer de façon non uniforme, ce qui se traduit par
des défauts d'encrage.
La présente invention vise à pallier les incon-
vénients de la technique antérieure et à proposer des mo-
yens simplifiés pour réaliser les moyens de masquage du
ballon coloré dans un feu du type présenté en introduction.
Un autre objet de l'invention est de proposer un feu de signalisation dont les moyens de masquage et le globe de fermeture incolore coopèrent pour contribuer à diminuer la perception du ballon coloré du feu et donner au