INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On obtient les propriétés physiques suivantes en polymérisant l'un des composés de l'exemple 4 à des températures d'environ 1710C pendant 30 minutes Propriétés physiques 1. Propriétés de traction (ASTM D-412-66 après 30 Mélangé au minutes à 1710C) Laboratoire Résistance finale à la traction (bars) 44,23 avec fibres contre fibres Allongement final, pour cent 40 avec fibres contre fibres 2. Dureté, Shore A (ASTM D-314-28) 80 3. Densité (g/cm3) 1,060 L'élastomère polymérisé de ce exemple peut être utilisé comme flotteur, doublure de moule ou matériau d'isolation pour des moules de moteurs-fusées. On peut utiliser, avec cet élastomère, à la fois les propergols à polybutadiène lié à terminaison hydroxy que ceux à terminaison carboxy.Parmi les adhésifs convenant à la liaison de l'élastomère à l'acier ou à lui-même on peut citer les époxy et les adhésifs à base de Butarez CTL. La formulation se lie à elle-même pendant la polymérisation. On recommande, avant la mise au contact du propergol, une post-polymérisation de 10 heures à 12100. Des formulations spécifiques de propergol peuvent nécessiter des études de compatibilité de la liaison isolant/propergol.
Résultats d'essais Le Tableau V ci-après illustre les résultats que l'on peut obtenir à partir de matériaux élastomères polymérisés fabriqués selon l'invention et de compositions de la technique antérieure.
contenant de l'amiante.
Dans le Tableau V, la formulation A est obtenue selon les processus de l'exemple 3, la formulation B selon ceux de l'exemple 4, la formulation C selon selon ceux de l'exemple 2 et la formulation D selon ceux de l'exemple 1. Les formulations E à H correspondent à des matériaux élastomères classiques utilisés dans les moules de moteurs-fusées et contenant de l'amiante.
TABLEAU V PROPRIETES D'EROSION, PROPRIETES MECANIQUES ET THERMIQUES, DENSITE DES ISOLANTS SELON LES EXEMPLES, COMPAREES A CELLES D'ISOLANTS CONTENANT DE L'AMIANTE Ingrédients, phr A B C D E F G H EPDM (a) 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 2,5 - diméthyl-2,5 (di-t-butylperoxy)-hexane (b) 2,5 2,5 2,5 2,5 7 5 Retardateur d'inflammation (c) 40,0 40,0 40,0 Oxyde d'antimoine 20,0 20,0 20,0 Polybutadiène (d) 10,0 10,0 Flocons de coton 20,0 50,0 40,0 50,0 Silice (e) 20,0 20,0 Polyéthylène chlorosulfoné (f) 100,0 100,0 Magnésie 6,0 6,0 Amidon 40,0 40,0 Hexasulfure de dipentaméthylène thiurum (g) 2,0 2,0 Résine Phénolique (h) 100,0 Amiante 20,0 20,0 100,0 Résine Phénolique 100,0 Feutre d'amiante 300,0 Polybutadiène (j) 10,0 Erosion/ Decomposition.
mm/sec 0,0168 bars/sec 0,254 0,2159 0,1778 0,254 0,2794 0,3048 0,1778 0,0097 bars/sec 0,3302 0,228- 0,127 0,330 0,2794 0,355 0,9724 02794 10,27 bars/sec 1,016 10,16 0,4572 1,5748 1,4224 - 0,7112 0,7112 Propriétés mécaniques (25 C, 50,8 cm/min Tête X) m, % 63 40 20 30 63 284 29 m, bars 33,34 44,23 186,719 136,97 24,80 31,35 157,02 2620 Densité, g/cm3 1,143 1,071 1,265 1,362 1,184 1,273 1,688 Dureté Rex 70 80 95 95 80 75 85 100 Propriétés thermiques Expansion, cm/cm deg C x 10-5 0 -13,5 -14,3 -16,5 -15,16 ---- -12,72 ------ -----1 - 3,83 - 4,16 - 9,6 - 8,5 - 4,4 - 2,6 ------ - 2,7 Conductivité W/M C 0,22 0,173 0,19 0,2596 0,2249 0,9077 0,346 0,227-0,519 Tg deg C -58,8 -52,2 -16,1 -10 -57,8 25 * Appareil de 5,08 cm ** Moteur d'essai, de 15,24 cm (a) Nordel 1040(R) (f) Hypalon LD-990(R) (b) Varox (R) (g) Sulfads(R) (c) Dechlorane Plus(R) (h)Resinox RC 755(R) (d) Butarez NE(R) (i) Plastibest 20(R) (e) HiSil 233(R) (j) Butarez CTL II(R) Le Tableau VI rassemble les propriétés des élastomères obtenus selon les processus de l'exemple 3 comparativement à des matériaux analogues contenant de l'amiante.Les formulations rassemblées dans le Tableau VI, c'est-à-dire Al, A2, A3, A4, A5 et A6 sont des variantes des formulations A du Tableau V. TABLEAU VI Ingrédient, phr A1 E1 A2 A3 A4 A5 E2 A6 EPDM (a) 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 2,5-diméthyl-2,5 (di-t-butylperoxy hexane ) (b) 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 7,5 2,5 2,5 Sisal fibres de 635 mm 20,0 ----- 80,0 ----- ----- ----- ---- Flocons de coton ----- ----- 20,0 ----- 20,0 20,0 ----- ---- Oxyde d'antimoine 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 20,0 Retardateur d'inflammation (c) 40,0 40,0 40,0 40,0 40,0 40,0 40,0 40,0 Polybutadiène (d) 10,0 10,0 10,0 ----- ----- 10,0 ----- 10,0 Amiante ----- 20,0 ----- ----- ----- ----- 20,0 ---- Flocons de coton+ A-172 (agent de couplage silane ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- 20,0 Erosion/Décomposition (mm/sec) 0,2794 0,3048 0,254 0,3556 0,4318 0,190 0,2794 0,2286 Proprités mécaniques (25 C, 50,8 cm/min, Tête X) m, % 40 284 63 20 60 40 63 73 m, bars 21,56 31,35 33,35 69,08 27,73 60,49 24,80 40,79 (a) Nordel 1040(R) (b) Varox(R) (c) Dechlorane Plus(R) (d) Butarez NF(R) Le Tableau VII rassemble les propriétés d'élastomères obtens selon les processus de l'exemple 4. Les formulations rassemblées dans le Tableau VII, c'est-à-dire Bl, B2, B3, B4 et B5 sont des variantes de la formulation B du Tableau V.
TABLEAU VII Ingrédient, phr Bl B2 B3 B4 B5 EPDM (a) 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 2,5 diméthyl-2,5 (di.t-butylperoxy) hexane (b) 2,5 2,5 2,5 2,5 2,5 Silice (c) 35,0 35,0 20,0 20,0 40,0 FLocons de coton ----- ----- 10,0 50,0 50,0 Noir d'acétylène (100 % Comp.) 0,5 Di-béta-napthyl-p-phénylenediamine sym (d) 3,0 Erosion/Décomposition (mm/sec)+ 0,304 0,381 0,279 0,216 0,210 Propriétés mécaniques (250C, 50,8 cmlmin Tête X) m, % 845 -1258 540 40 30 m, bars 119,00 55,94 48,02 44,23 61,87 *0,0168 bar/sec (a) Nordel 1040(R) (b) Varox(R) (c) HiSil 233(R) (d) Agerite White (R Le Tableau VIII rassemble les propriétés d'élastomères obtenus selon l'exemple 2 comparativement à des compositions analogues renfermant de l'amiante.Les formulations rassemblées dans le Tableau VIII, c'est-à-dire C1, C2, C3, C4, C5 et C6 sont des variantes de la formulation C du Tableau V.
TABLEAU VIII Ingrédient, phr C1 C2 C3 C4 C5 C6 G E H Polyéthylène chlorosulfoné (a) 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 Magnésie 6,0 4,0 6,0 6,0 6,0 6,0 Hexausulfure de Dipentaméthylène thiurum (b) 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 2,0 Amidon de maïs 40,0 10,0 40,0 100,0 40,0 40,0 Folcons de coton 40,0 ---- 40,0 40,0 100,0 ----- Résine phénolique (c) 100,0 ---- 60,0 60,0 60,0 100,0 Sisal, fibres de 6,35 mm 40,0 EPDM (d) 100,0 100,0 2,5 diméthyl-2,5-di (t-butylperoxy) hexane (e) 7,5 2,5 Amiante 100,0 20,0 Polybutadiène linéaire (f) 10,0 --- Oxyde d'antimoine 20,0 Retardateur d'inflammation (g) 40,0 Feutre d'amiante 300 Résine phénolique 100 Erosion/Décomposition Taux, mm/sec à 0,0168 bars/sec 0,170 ---- 0,203 0,183 0,228 0,305 ----- 0,279 0,178 Propriétés mécaniques (25 C, 50,8 cm/mn, Tête X) m, % 20 475 50 10 10 10 29 63 1,15 m, bars 193,68 207,11 135,87 167,15 215,79 207,94 157,02 24,80 3 100,5 (a) Hypalon (b) Tetron A(R) (c) Resinox 755(R) (R) (d) Nordel 1040l) (e) Varox(R) (f) Butarez CTL V(R) (g) Dechlorane Plus Le Tableau IX rassemble les résultats d'essais d'absorption de plastifiants par des élastomères selon l'invention comparativement à des formulations analogues contenant de l'amiante ; les formulations A, B, C, D et F se trouvent dans le Tableau V. TABLEAU IX Isolant Temp. d'essai, C Absorption de plastifiant après 120 heures pour cent CLO (1) IDP (2) DOA (3) 3GH (4) F 25,0 67 119 10 42 62,7 192 130 34 60 A 25,0 95 88 -1,7 15 62,7 124 182 -2,7 57 B 25,0 62 68 4 23 62,7 125 86 8 43 C 25 4 5 62,7 16 22 D 25,0 1.5 7 8 9 62,7 9 21 28 29 Augmentation de polarité (1) Huile légère Circo(R) (2) Pélargonate d'isodécyl (3) Adipate de dioctyl (4) Flexol 3 GH(R) Le Tableau X rassemble les résultats du liage de matériaux élastomères selon l'invention (A, B, C et D du Tableau V) en présence et en l'absence de A-I 28, matériau de doublage préparé comme dans l'exemple 5 (Tableau XIII) à une composition standard de propergol contenant, comme liant, un polybutadiène terminé par un hydroxy.On donne également les résultats de liage de la composition H (Tableau V).
TABLEAU X Système d'isolation Température Résistance à la traction du liage d'Essai C (bars) # 1 # 2 # 3 D - 54 24,32 (CP) 28,45 (CP) 28,66 (CP) 25 3,03 (M) 1,24 (A) 3,03 (M) 73,8 1,44 (A) 1,309 (A) 0,689 (A) D + A - 128 - 54 33,69 (CP) 26,25 (CP) ---- 25 6,54 (CP) 5,30 (CP) 7,37 (CP) 73,8 4,54 (CP) 4,48 (CP) 4,75 (CP) A - 54 32,72 (CP) 38,99 (CP) 33,69 (CP) 25 6,13 (CP) 6,89 (CP) 6,47 (CP) 73,8 5,58 (CP) 5,10 (CP) 4,75 (CP) A + A - 128 - 54 33,41 (CP) 26,04 (CP) 25 8,90 (CP) 8,06 (CP) 7,37 (CP) 73,8 4,68 (M) 5,85 (CP) 4,82 (M) C - 54 19,84 (A) 18,46 (A) 25 1,378 (A) 0,758 (A) 1,24 (A) 73,8 ~~~~ 0,689 (A) 0,344 (A) C + A - 128 - 54 38,51 (CP) 33,28 (CP) 38,03 (CP) 25 4,82 (CP) 7,58 (CP) 7,23 (CP) 73,8 4,61 (CP) 5,92 (CP) 4,48 (CP) D - 54 24,66 (A) 27,69 (A) 19,43 (A) 25 1,65 (A) 1,93 (A) 2,96 (A) 73,8 1,86 (A) ----- 1,86 (A) D + A - 128 - 54 36,79 (CP) 33,41 (CP) 38,92 (CP) 25 6,96 (CP) 6,96 (CP) 6,75 (CP) 73,8 4,90 (CP) 4,68 (CP) 4,75 (CP) H - 54 29,21 (M) 35,83 (M) 25 6,75 6,13 6,96 73,8 4,89 (M) 5,10 (M) 5,10 (M) A = Manque d'adhésivité dans la liaison CP = Manque de cohésion dans le propergol M = Manque à la fois dans la liasion et dans le propergol Exemple 5 Cet exemple illustre l'utilisation de compositions élastomères selon l'invention dans l'application spécifique de doublage allégeant les contraintes (SRL) pour des propergols en grains à combustion terminale ou à combustion interne à fortes contraintes.Le principe du SRL est la rupture des contraintes normales pour les grains de propergol liés au moule dans un moteur-fusée, en petites colonnes de contraintes qui supportent de façon indépendante une contrainte triaxiale ce qui réduit les domaines contrainte --déformation dans les grains de propergol.
Un SRL a cinq composants. Ces composants sont un isolant, un matériau en colonne (c'est-à-dire allégeant les~contraintes), une feuille de séparation, une barière de migration et un matériau de doublage destiné à promouvoir la liaison entre le propergol et les matériaux isolants. De façon typique, les colonnes sont dimensionnées pour donner entre environ 30 et 80 pour cent de surface non liée, le nombre, la taille et le placement étant déterminés par des analyses de contrainte des grains qui doivent être supportés par le SRL.
En allant de la paroi du moule au propergol, le SRL de cet exemple comprend (a) un premier isolant, (b) soit un matériau en colonne, soit une feuille de séparation, (c) un second isolant, (d) une barrière antimigration et (e) un matériau de doublage. Le matériau en colonne a l'allure d'un disque. Le premier et le second isolant contiennent le matériau formulé dans l'exemple 4 ; cette formulation est modifiée pour donner un matériau en colonne tendre à partir des données du Tableau XI ci-après.
TABLEAU XI COMPOSITIONS VISANT A REALISER DES MATERIAUX EN COLONNE RESULTANT DE MODIFICATIONS DES COMPOSITIONS DE L'EXEMPLE 4 Ingrédients,phr Exemple 4A 4B 4C 4D Nordel 1040 (EPDM) 100,0 100,0 100,0 100,0 100,0 Varox 2,5 2,5 2,0 2,0 2,0 Flocons de coton 50,0 10,0 10,0 10,0 10,0 HiSil 233 20,0 20,0 20,0 15,0 10,0 Butarez NF ----- ----- 20,0 20,0 20,0 Propriétés mécaniques (50,8 cm/min. Tete X 25 C) Parallèle aux fibres m, % 40 540 680 700 640 m, bars 44,23 48,02 33,96 27 90 30,59 Perpendiculaire aux fibres m, % ---- - 650 690 680 m bars ---- ---- 30,52 27,90 30,45 Les essais des matériaux du Tableau XI ont permis la sélection de la composition 4D pour le matériau de la colonne support.
La feuille de séparation est réalisée en élastomère de silicone (Cohrlastic Rubber Company). Le Cohrlastic peut varier en épaisseur selon les exigences posées au SRL. mais le domaine type va d'environ 0,1524 à 0,635 centimètre par exemple 0,480 cm.
De préférence, les capteurs 1A sont au nombre de vingt quatre pour produire les notes de la gamme tempérée suivant deux octaves.
De plus Les capteurs 1A sont agencés dans Le boîtier 7 suivant deux groupes espacés de douze capteurs.
Chacun de ces groupes de douze capteurs est destiné à détecter La position de la main droite ou de la main gauche du musicien.
Avantageusement comme on peut le voir en fig.4 les douze capteurs de chaque groupe sont disposés en arc de cercle orientés de manière à suivre le mouvement naturel de rotation- de la main du musicien.
Les deux arcs de cercles formé par l'ensemble des capteurs lA sont en opposition et s'écartent progressivement l'un de l'autre depuis l'avant du boîtier 7 à son arrière.
Les capteurs suivant chaque arc de cercle sont suffisamment espacés pour eviter toute confusion entre eux et présentent des champs de détection non identiques.
Il est à noter que la hauteur du son n'est pas altérée ou modifiée par la position de la main dans le chamade détection du capteur 1A correspondant.
Les capteurs 1B par exemple au nombre de six sont affectés principalement à la commande du ou des filtres 5 et à la commande du ou des amplificateurs 6 du dispositif de synthèse sonore.
Les capteurs 1B sont disposés dans le boîtier entre les deux arcs de cercles fermés par les capteurs 1A en sorte que ce boitier présente deux zones 7A exemptes de capteurs.
Ces deux zones constituent les zones de repos des mains du musicien.
Le champ de détection de chacun de ces capteurs 1B est suffisament large pour couvrir le champ de détection d'au moins un capteur 1A.
Pour la commande du ou des filtres et du ou des amplificateurs est pris en considération la valeur du signal issu du capteur 1B et non uniquement la présence ou l'absence de ce signal.
Ainsi comme la valeur de ce signal est représentative de l'éloignement de la main du musicien de la surface réceptrice de ce capteur 1B et donc de la surface receptrice du capteur 1A le musicien pourra modifier le timbre du son sans changer la hauteur du son en abaissant ou en relevant la main au dessus du capteur lA.
De préférence à chaque groupe de capteur 1À correspond un capteur 1B affecté à la commande d'un ou plusieurs-filtres, un capteur 1B affecté à la commande d'un ou plusieurs amplificateur 6 et-un capteur 1B af fecté à la commande de la résonnance du filtre 5.
Il est à noter également que Le signal d'un des capteurs 1B pourra moduler La hauteur du son produit.
Selon l'exemple préférentiel de réalisation les capteurs 1A et 1B sont des capteurs photoseNsibles mais il est bien évident que ceux-ci pourront être des capteurs à ultra-sons,des capteurs UHF ou autres types de capteurs.
L'invention concerne aussi le dispositif de bouchage et de surbouchage obtenu, carac.érisé en ce que la collerette métallique du bouchon composite comporte sur son bord serti des fentes espacées de 2 à 10 mm et de hauteurs développées comprises entre 0,8 et 6 mm. La hauteur développée des fentes est leur hauteur définie précédemment après désertissage, c'est-à-dire remise en forme de la collerette, elle est susceptible d'etre également appréciée par une mesure curviligne.
L'invention concerne particulièrement le cas où le bouchon composite est un bouchonirremplissable. Ce cas sera pris comme exemple.
Le plus souvent, la jupe de la surcapsule de bouchage du dispositif de bouchage et de surbouchage de l'invention porte un moyen d'inviolabilité.
On réalise par le procédé de l'invention le surbouchage inviolable d'un bouchon composite et en particulier d'un bouchon irremplissable.
Le procédé de l'invention sera illustré dans le cas du sertissage simultané de la collerette métallique d'un bouchon irremplissable et de la jupe d'une capsule de surbouchage. Les dessins qui illustrent cet exemple non limitatif sont les suivants La figure 1 représente l'ensemble du bouchon irremplissable et de la capsule de surbouchage montés sur le goulot de la bouteille, avant sertissage, en demi-coupe axiale à gauche et en demi-élévation à droite.
La figure 2 représente la tige centrale du capuchon et l'extrémité supérieure du clapet et leur coopération, en demi-coupe axiale et demiélévation.
La figure 3 représente la collerette métallique du bouchon irremplissable, munie à sa partie inférieure de fentes selon le procédé de l'inuention, en coupe axiale.
La figure 4 représente le bouchon irremplissable coiffé de la capsule mé- tallique de s-733uchage en cours de mise en place sur le goulot de la bouteille, e d-mi-coupe axiale et demi-élévation.
La figure 5 représente l'ensemble du bouchon en fin d'enfoncement et de serrage sur le 3culot par la tête de capsulage, en demi-coupe axiale et demi-élévatin.
La figure 6 représente l'ensemble du bouchon et de la capsule de surbouchage, lors du sertissage simultané du bord inférieur de la collerette métallique du bouchon composite, bord inférieur qui a été préalablement fendu de plusieurs fentes, et de la jupe de la capsule de surbouchage selon le procédé selon l'invention, en demi-élévation avec coupe axiale limitée à la zone de déformation.
Sur la figure 1, on distingue le col (1) de la bouteille qui comporte une simple bague cylindrique (2). Le bouchon irremplissable est constitué par un siège à opercule (3) dont l'extrémité est engagée avec serrage à llin- térieur du col (1), de telle sorte que lon obtienne une bonne étanchéité entre ces deux parties (3) et (1). Le siège (3) est muni sur la partie reposant sur le buvant ou extrémité de la bouteille de deux lèvres (4) qui assureront une étanchéité complémentaire. Le siège est en outre muni, à l'intérieur de sa partie supérieure, d'une nervure circulaire (5) et de crans ou reliefs (6). Cette nervure (5) et ces reliefs (6) coopèrent res- pectivement avec la gorge (8) et les crans ou reliefs (9) portés par le verseur (7).La coopération de ces éléments en relief (5, 8) (6,9), rend ainsi parfaitement solidaires, dans le sens axial et radial, le verseur (7) et le siège (3). Le verseur (7) comporte à sa base une lèvre (10) pour assurer une étanchéité avec le siège (3). Le verseur (7) est en outre muni d'un filetage extérieur (11) sur lequel se visse le capuchon (12). Ce capuchon (12) est muni d'une jupe intérieure (13) qui pénètre avec serrage à l'intérieur du verseur (7) de façon étanche. Le capuchon (12) est également muni d'une tige centrale (14) destinée au maintien du clapet (15) sur le siège à opercule (3) de façon étanche.
Comme le montre la figure 2, l'extrémité inférieure de cette tige centrale (14) du capuchon (12) a des reliefs (14a) ou un contôurqui lui permettent de coopérer avec des reliefs ou un contour complémentaire (15a) de l'extrémité supérieure du clapet (15), ce qui permet lors du dévissage du capuchon * 95 d'entralner par l'intermédiaire de la tige (14) le clapet (15) par I=ation vis à vis du siège (3) et donc de le décoller dans le cas où le liquide contenu dans la bouteille est sirupeux.
Lorsque le capuchon (12) du bouchon irremplissable est dévissé et enlevé, le clapet (15 peut se déplacer vers le haut, guidé par la cheminée (16) du verseur , cheminée (16) qui est reliée à la partie extérieure de ce verseur (7) par des nervures (17) (figure 1), et le liquide peut alors s'écouler hors de la bouteille lorsque celle-ci est en position de verse.
Par contre, le clapet (15) s'applique sur l'orifice du siège (3) et s'oppose au passage d'un liquide à toute tentative de remplissage.
Une collerette métallique (18), par exemple en aluminium de 0,20 à 0,24 mm d'épaisseur, permet de solidariser, comme le montre la Figure 1, l'ensemble du verseur (7) et du siège (8) avec la bague (2) du col (1) de la bouteille. La collerette (18) comporte à sa partie inférieure des fentes (19), dont un exemple est donné par le détail de la figure 3. Ces fentes (19), de préférence à peu près parallèles à l'axe de la collerette, sont obtenues par toute méthode de découpage adaptée, par exemple par cisaillage par couteaux ou par poinçonnage, et leur largeur est dans le cas général comprise entre 0 et 5 mm.Dans le cas pris ici, comme exemple, le bord inférieur ou bord à sertir de la collerette (18) dépasse de 1 à 1,5 mm le début de l'arrondi inférieur de l'extérieur de la bague de la bouteille (fig.l), et les fentes (19) ont de même une hauteur de 1 mm environ, une largeur de 0,5 à 1 mm et un écartement de 4 à 5 mm (figure 3). Le découpage des fentes est complété ou non par un ébavurage.
Pour le montage de l'ensemble du bouchon irremplissable et de la capsule de surbouchage ou gaine métallique (20) sur le goulot de la bouteille dans la position représentée par la figure 1, le siège (3) muni du clapet (15), du verseur 7), de la collerette (18) et du capuchon (12) qui est vissé sur le verseur (7) et maintient ainsi l'ensemble (3) (15) (7) (18), est introduit avec serrage dans la capsule ou gaine de surbouchage (20), ce serrage étant typiquement de 0;5 à 0,7 mm au diamètre pour un diamètre de bouchon de l'ordre de 30 mm. L'ensemble du bouchon irremplissable est ainsi rendu solidaire de la capsule (20) par suite du serrage de la jupe extérieure du capuchon (12) à l'intérieur de la capsule (20).La capsule ou gaine (2û; est par exemple en aluminium décoré d'épaisseur de l'ordre de 0,25 mm e le comporte (figure 1) un ciel (21) et une ligne de ponts (22) destine se rompre à la première ouverture de la bouteille, permettant alors lccès au bouchon tout en rendant cette ouverture manifeste.
MONTURE DE LUNETTES FAITE D'AU MOINS DEUX PARTIES EN MATIERE PLASTIQUE La présente invention se rapporte à une monture de lunettes faite en matière plastique, et plus particulièrement à une canstruction pour assembler entre elles deux parties de monture en matière plastique.
D'une manière générale, une monture de lunettes faite en matière plastique est formée d'une pluralité de parties mutuellement assemblées par des moyens divers.
Par exemple, ces parties sont mutuellement assemblées par simple collage. Selon une autre méthode, ces parties sont mutuellement reliées par un organe d'assemblage métallique qui est chauffé et pressé dans ces parties en matière plastique. Dans une autre méthode,- une vis taraudeuse traverse un trou dans une partie et est vissée dans un trou aménagé dans l'autre partie, assemblant ainsi ces deux parties.
I1 convient d'indiquer que la partie appelée "partie antérieure", dans laquelle les verres sont montés, et la partie appelée "cavalier", qui repose sur le nez de l'utilisateur, sont parfois formées de façon à ne constituer qu'une seule pièce.
Toutefois, ces constructions connues pour fixer des parties de monture en matière plastique présentent divers inconvénients tels que difficultés de réparation et de réglage, impossibilité de remplacement de parties, restrictions d'application ou d'utilisation, etc.. Les fixations du type utilisant une vis taraudeuse ne peuvent fournir qu'une faible force d'assemblage et ne conviennent donc pas à des opérations d'assemblage et de désassemblaae répétées.
Pour ces raisons, il a jusqu'à present été difficile d'obtenir des montures de lunettes en matière plastique se prêtant à une adaptation optimale aux utilisateurs individuels.
Un premier but de l'invention est de parvenir à une monture de lunettes faite en matière plastique, construite de manière à permettre la répétition d'opérations d'assemblage et de désassemblage de parties de monture, de façon à faciliter la réparation, le réglage et le remplacement de parties de monture, sans compromettre ou réduire la force de liaison.
Un autre but de l'invention est de parvenir à une monture de lunettes faite en matière plastique, construite de manière à permettre un ajustement de cavalier facile après le montage des verres dans la monture.
Pour atteindre ces buts, la présente invention prévoit une monture de lunettes faite en matière plastique, comportant au moins deux parties en matière plastique et présentant en combinaison : un trou traversant aménagé dans la première des parties et ayant un diamètre légèrement supérieur au diamètre extérieur d'une vis de fixation; un trou, borgne ou traversant, aménagé dans l'autre des parties; et un élément métallique tubulaire qui est fileté extérieurement et intérieurement et qui est vissé à force dans ledit trou borgne ou traversant aménagé dans ladite autre partie; ladite première partie étant amoviblement fixée à ladite autre partie par ladite vis de fixation dont le filetage est conjugué au filetage intérieur dudit élément tubulaire, cette vis traversant ledit trou traversant aménagé dans ladite première partie.