INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon l'invention, un ensemble accélérateur linéaire de particules chargées, comportant: - une structure accélératrice à onde progressive, ayant un temps de remplissage donné et destinée à accélérer un faisceau ayant une durée inférieure audit temps de remplissage, - un générateur d'une onde haute fréquence, accélératrice, délivrant ladite onde haute fréquence selon une impulsion, - ladite structure étant formée par une succession de cavités accélératrices disposées selon un axe longitudinal de ladite structure et comportant des ouvertures axiales servant au passage dudit faisceau, ledit faisceau étant injecté à une première extrémité de ladite structure et se propageant dans cette dernière, selon ledit axe longitudinal, dans le sens de ladite première extrémité vers une seconde extrémité de ladite structure, est caractérisé en ce que ladite impulsion d'onde haute fréquence est injectée dans ladite structure accélératrice, par ladite seconde extrémité de cette dernière, de manière que l'interaction entre l'onde haute fréquence et ledit faisceau s'accomplisse avec des sens de propagations de ces derniers opposés, et en ce que ladite structure accélératrice comporte des moyens de couplages magnétiques servant au couplage haute fréquence entre lesdites cavités accélératrices, lesdits moyens de couplage magnétique étant indépendant desdites ouvertures axiales.
L'invention sera mieux comprise grâce à la description qui suit, faite à titre d'exemple non limitatif, et aux quatre figures annexées parmi lesquelles: - la figure 1 montre schématiquement un ensemble accélérateur conforme à l'invention , - les figures 2A, 2B illustrent, à titre d'exemple non limitatif, des impulsions contenant l'onde haute fréquence accélératrice; - la figure 3 montre schématiquement un segment d'une structure accélératrice utilisée dans l'ensemble accélérateur selon l'invention; - la figure 4 montre le détail d'éléments constituant un segment montré par la figure 3.
La figure 1 montre d'une manière schématique un ensemble acélérateur 1 de particules chargées conforme à l'invention.
L'ensemble accélérateur 1 comporte une structure accélératrice 2 du type à onde progressive, et un dispositif générateur d'ondes haute fréquence 4, montré dans un rectangle en traits pointillés, et délivrant une onde haute fréquence ou onde H.F constituant l'onde électromagnétique d'accélération.
La structure accélératrice 2 permet d'accélérer un faisceau de particules chargées, d'électrons par exemple, symbolise sur la figure 1 par une première -flèche 5 confondue avec un axe longi tudinal 6 de la structure accélératrice 2; le faisceau 5 étant délivré sous la forme d'une impulsion, ayant une durée T(F), par des moyens conventionnels non représentés. La structure accélératrice 2 comporte une succession de n cavités accélératrices C1, C2, ..., Cn disposées selon l'axe longitudinal 6, et comportant, selon cet axe longitudinal 6, des ouvertures axiales 9 dans lesquelles passe le faisceau d'électrons 5.Le faisceau d'électrons 5 pénètre dans la structure accélératrice 2 par une première extrémité 7 de cette dernière, et circule selon l'axe longitudinal 6 dans le sens montré par la première flèche 5 qui le symbolise, c'est-à-dire dans le sens de cette première extrémité 7 vers une seconde extrémité 8 de la structure accélératrice 2.
Dans l'exemple non limitatif de la description, le générateur d'ondes 4 comporte des moyens 10, 11 pour générer l'onde H.F selon une impulsion (non représentée sur la figure 1), ayant une durée T(H.F) sensiblement égale à un temps de remplissage T(S) de la structure accélératrice 2 plus la durée T(F) du faisceau 5: T(H.F) = T(S)+ T(F).
D'autre part, la géométrie des éléments prismatiques P3 est déterminée de telle sorte que les rayons lumineux R3 provenant de la source lumineuse 10 émergent du récupérateur de flux 40 sensiblement parallèlement à l'axe optique A-A.
Dans un tel cas, les pinceaux tels que PL1 et PL2 sont constitués de rayons parallèles.
Les caractéristiques géométriques de chacun des éléments prismatiques P3 et en particulier la direction de la facette d'entrée e1 de la facette de réflexion totale e2 et de la facette de sortie e3 sont déterminées pour chaque élément prismatique P3 sur la base des condictions précitées, en procédant de proche en proche depuis les éléments prismatiques avant jusqu'aux éléments prismatiques P3 arrière.
Pour cela, trois paramètres sont imposés à savoir la direction des rayons issus de la source 10 et arrivant sur l'élément P3 en- cause, - l'angle de réflexion totale sur la face e2- (il doit en tout cas rester supérieur à l'angle limite de réflexion totale pour le matériau considéré), -l'angle de sortie des rayons R3 sortant de l'élément P3 considéré.
L'inclinaison des facettes d'entrée ea est déterminée comme cela a été précédemment indiqué la plus faible possible par rapport à l'axe optique A-A Les sommets S3 et les points bas B3 des éléments prismatiques P3 sont déterminés pour respecter la condition d'adjacence des pinceaux PL1 et PL2 précités.
Les décrochements-d coïncident comme représentés avec la direction des rayons lumineux issus de la source lumineuse 10 après traversée des facettes d'entrée e1.
L'homme de l'art comprendra sans difficulté que, dans le respect des conditions ci-dessus on peut déterminer de proche en proche chaque élément prismatique P3, de façon optimale, depuis l'avant jusqu'à l'arrière de la zone Z3.
On remarquera que les différentes zones sont choisies pour renvoyer-avec le meilleur rendement les rayons lumineux issus de la source lumineuse 10 selon leur angle d'inclinaison par rapport à la direction centrale d'émission A-A du feu.
Selon un mode de réalisation considéré actuellement comme préférentiel, la lentille de Fresnel ZO -centrale est vue de la source lumineuse 10 sous un demiangle d'ouverture pouvant aller jusqu'S 20e environ.
La première zone intermédiaire Z1 est vue de la source lumineuse 10 sous un demi-angle d'ouverture sensiblement compris entre 20 et 450.
La zone Z2 travaillant par réflexion totale avec des prismes intérieurs,peut travailler avec des rayons incidents R2 faisant avec l'axe optique A-A un angle sensiblement compris entre 45 et 600.
Enfin, la zone Z3 travaillant en réflexion totale avec des prismes extérieurs peut traiter des rayons h faisant un angle avec l'axe optique A-A sensiblement compris entre 60 et 1200.
Pour ce qui est de la répartition de la lumière (luminance), l'homme de l'art sait jouer sur la divergence des différentes zones ZO, Z1 et Z2 pour harmoniser leur luminance dans la direction A-A : par exemple, une augmentation du nombre de prismes tel que P1 se traduit par un accroissement de la luminance (à la limite une infinité de prismes P1 donne lieu à une luminance optimale dans l'axe optique A-A, tous les rayons R1 étant alors rigou- reusement parallèles à l'axe optique A-A).
Il est à noter que le dispositif émetteur de lumière ainsi réalisé ne laisse que peu ressortir les rayons lumineux ambiants qui y pénètrent, de telle sorte que les colorations éventuelles du ballon de la lampe composant la source lumineuse 10 n'est pratiquement pas visible de l'extérieur lorsque la lampe n'est pas allumée.
Bien entendu la présente invention n'est pas limitée au mode de réalisation particulier qui vient d'être décrit mais s'étend à toute variante conforme à son esprit.
En particulier, on peut par exemple utiliser un réflecteur 20 qui n'est pas parfaitement elliptique, de façon a déterminer un foyer secondaire f2 non ponctuel.
Par suite, à ce jour, le temps de séchage est encore déterminé de façon empirique et très souvent, il y a une dépense inutile en énergie et une immobilisation trop longue du matériel par le fait que les utilisateurs prévoient toujours une certaine marge de sécurité.
Cr, on a trouvé, et c'est ce qui fait l'objet de la présente invention, un procédé simple, économique, qui permet de déterminer avec précision et d'utiliser pour organiser le cycle de sèchage le degré de séchage du linge, procédé qui permet d'avoir une consommation d'énergie minimum pour une productivité machine optimum.
Dans la suite de la description, le procédé selon l'invention sera décrit appliqué à une installation de séchage à tambour rotatif mais il est évident que cela n'est pas limitatif et qu'un tel procédé peut éga liement être appliqué à toutes les installations appliquant une détermination du degré de séchage d'une matière textile.
D'une manière générale, le procédé selon l'invention permettant de déterminer le degré d'humidité du linge lors des opérations de séchage, après lavage et essorage, se caractérise par le fait qu'après avoir introduit une quantité déterminée de linge mouillé à l'intérieur de l'installation, on contrôle en permanence la variation du poids de ladite quantité de linge jusqu'à commander l'arrêt du chauffage et le déclenchement de la phase finale de refroidissement lorsque le poids enregistré se rapproche du poids théorique du poids de linge sec qui doit être celui de la masse de linge humide introduit initialement dans l'ap- pareil.
Un tel procédé particulièrement simple est d'une très grande précision. En effet, les cycles de sèchage sont déterminés en fonction d'un programme bien précis qui dépend de la composition dudit linge, donc d'un taux d'humidité parfaitement connu après essorage, c'est-à-dire avant séchage. Il est donc possible d'établir des programmes de séchage optimalisés en fonction de la nature des articles textiles à traiter.
Pour la mise en oeuvre du procédé, on peut soit contrôler directement le poids de la totalité de l'installation ou simplement du tambour contenant le linge, soit contrôler ce poids de manière indirecte en mesurant en permanence la pression hydraulique d'un ou plusieurs capteurs contenant un fluide et sur le ou lesquels repose l'appareil de séchage: Un tel contrôle du poids ou de la pression peut être obtenu en disposant l'enceinte de l'installation sur des capteurs, l'appareil de séchage étant donc monté librement et pouvant avoir un déplacement vertical, des moyens de guidage et de maintien latéraux sans frottements étant bien entendu prévus.
Lorsque l'installation de séchage comporte un tambours dont le sens de rotation est périodiquement inversé, le contrôle du poids (ou de la pression) est de préférence réalisé pendant le temps d'arrêt correspondant à l'inversion de la rotation.
L'invention et les avantages qu'elle apporte seront cependant mieux compris grâce aux exemples de réalisation donnés ci-après à titre indicatif mais non limitatif et qui sont illustrés par les schémas annexés dans lesquels - la figure 1 est une vue schématique en perspective d'une installation de séchage adaptée pour mettre en oeuvre le procédé selon l'invention et dans laquelle on contrôle la totalité du poids de ladite installation par une enceinte unique inférieure contenant un fluide dont la pression varie en fonction du poids - la figure 2 est une vue en perspective schématique d'un ensemble permettant un tel contrôle de la variation du poids - la figure 3 est un schéma vu de dessus d'une variante d'un tel ensemble de contrôle - la figure 4 illustre un mode de réalisation dans lequel le procédé selon l'invention est mis en oeuvre pour contrôler uniquement la variation du poids du tambour contenant le linge à sécher.
La figure 1 illustre de manière schématique, en perspective, un séchoir adapté pour mettre en oeuvre le procédé conforme à l'invention afin de déterminer avec précision le degré de séchage au cours du cycle de traitement permettre d'arrêter l'installation dès que le degré de séchage souhaité est atteint.
Un tel séchoir est constitué, de manière connue, d'une enceinte (1) comportant un tambour rotatif (2), perforé, cette enceinte (1) étant réalisée en deux parties articulables l'une par rapport à l'autre, afin de faciliter les opérations de chargement et de déchargement à l'intérieur du tambour. Un tel type de séchoir étant bien connu ne sera pas décrit en détail. Cette enceinte (1) est, au lieu d'être fixée au sol comme cela est fait de manière conventionnelle, posée sur des moyens permettant de contrôler en permanence son poids (ou la pression) exercé sur ces moyens de contrôle. De tels moyens de contrôle sont constitués, dans le cas présent, par un coussin souple (3) rempli d'un fluide.
Ce coussin (3) est maintenu à l'intérieur d'un cadre (4) fixé au sol et l'appareil s'appuie sur lui au travers d'une plaque support (5). Le coussin souple (3) est relié par l'intermédiaire d'un conduit (6) à un peson =on- ventionnel (7) (ou tout autre moyen de mesure équiva lent). Une valve (8) est prévue sur le conduit (6) et est commandée en synchronisme avec la rotation du tambour (2) pour que la mesure du poids par le peson (7) s'effectue pendant le temps d'arrêt lors de l'inversion du sens de rotation dudit tambour (2). Afin d'éviter tous déplacements latéraux de l'enceinte (1) par suite des vibrations et permettre le basculement éventuel au déchargement ,des éléments de guidage (9) constitués de colonnes verticales, sont prévus parallèlement aux côtés de l'enceinte (1).
Grâce à une telle réalisation, il est donc possible, connaissant le poids de linge mouillé introduit à l'intérieur de l'enceinte (2) et, en fonction de la nature de ce linge (déterminé par le code du textile), qui détermine la teneur d'eau qu'il contient, de contrôler en permanence la perte de poids subie lors de l'opération de sèchage et qui résulte de l'élimination de l'eau. Par suite, il suffit de programmer l'installation pour qu'elle soit arrêtée ou mise en phase finale de refroidissement lorsque l'on atteint un poids corres pondant au poids théorique du linge sec contenu à l'intérieur du tambour (2).
Si le contrôle du poids de l'enceinte peut être réalisé en utilisant un coussin souple unique s'étendant sous toute la surface de l'enceinte (1), il pourrait être envisagé d'utiliser un coussin en forme de tore tel qu'illustré à la figure 2 ou, ainsi que cela est représenté à la figure 3, quatre coussins élémentaires disposés sous chaque angle de l'enceinte et eux-mêmes reliés à un peson de contrôle.
Dans ce mode de réalisation, on contrôle l'ensemble du poids de l'appareil. Par suite, le poids de linge étant relativement peu important par rapport à la totalité de la machine, la précision de la pesée n'est pas parfaite. Une solution pour surmonter cet inconvénient consiste à effectuer la mesure du poids sur le seul élément (tambour) contenant le linge humide. Une telle possibilité est illustrée par la figure 4. Dans cette variante, seul le tambour (2) dont la masse est faible par rapport à celle de l'ensemble est suspendu-au système de pesée proprement dit et son entrainement en rotation est obtenu au moyen de courroies crantées (10) . Avec cette solution, la précision de la pesée est rigoureuse. Le procédé selon l'invention est non seulement simple mais donne également entièrement satisfaction. Il permet un contrôle efficace et précis du degré de séchage du linge et la commande de l'arrêt de l'installation ou éventuellement la phase finale de refroidissement dès que le taux de séchage souhaité est atteint. Un tel procédé permet non seulement l'utilisation rationnelle des appareils de séchage mais également élimine toute consommation inutile d'énergie.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation décrits précédemment mais elle en couvre toutes les variantes réalisées dans le même esprit. Ainsi, la mesure du poids pourrait être réalisée de toute autre manière, par exemple en montant l'enceinte (1) articulée sur un socle, un peson étant disposé immédiatement en-dessous de l'enceinte du côté opposé à l'articulation. Il pourrait également être envisagé d'utiliser un capteur piézo-électrique pour contrôler le poids de l'installation.
DISPOSITIF GUIDE D'ONDES A STRUCTURE PLANE ET SON PROCEDE DE REALISATION La présente invention concerne un dispositif guide d'ondes à structure plane notamment pour la transmission de longueurs d'ondes dans le domaine de l'infrarouge et plus particulièrement pour des longueurs d'ondes centrées sur 10,6 micromètres.
Selon l'invention, ledit corps en caoutchouc est tel qu'une face destinée à être collée est pourvue de moyens de drainage des inclusions gazeuses ne débouchant pas aux bords de ladite face, et conduisant à au moins une canalisation passant au travers dudit corps.
Ledit procédé de collage s'applique notamment, mais pas exclusivement, à la fabrication et à la rénovation d'enveloppes de pneumatiques. Bien que la description qui suit se rapporte seulement au rechapage, il doit être entendu que l'invention peut etre mise en oeuvre toutes les fois qu'il s1agit de faire coller l'une sur l'autre les faces de corps en caoutchouc vulcanisé ou vulcanisable, au moyen d'une couche de gomme de liaison vulcanisable.
La figure 1 est une vue en coupe d'une enveloppe de pneumatique comportant un assemblage à vulcaniser.
La figure 2 est une vue partielle d'une semelle de bande de roulement.
La figure 3 est une coupe suivant l'axe A, A à la figure 2.
La figure 4 eat une vue en coupe d'un assemblage à vulcaniser, muni d'un dispositif d'aspiration.
les figures 5, 6, 7 représentent des variantes de réalisation d'assemblages à vulcaniser.
La figure 8 est une vue en coupe d'une barrette appliquée sur une carcasse et munie d'un dispositif d'aspiration.
Les figures 9 et 10 montrent la semelle d'un secteur de bande de roulement.
La figure 11 est une coupe suivant l'axe B, B à la figure 10.
La figure 1 permet de mieux comprendre le principe de fonctionnement du procédé de collage selon l'invention.
On y voit une carcasse 1, une couche de gomme de liaison vulcanisable 2, et une bande de roulement 3. le procédé de collage appliqué à la rénovation des bandes de roulement "hors moule" permet d'évacuer les gaz au niveau de la gomme de liaison 2 de manière très efficace tout en supprimant l'utilisation d'une gaine souple. En effet, au lieu d'aspirer les gaz au niveau des extrémités libres 21 de la couche de gomme de liaison, on les aspire au coeur même de cette gomme de liaison par l'intermédiaire d'une ou de plusieurs canalisations 4 percées au travers de la bande de roulement 3. En quelque sorte, la bande de roulement joue le ralle des gaines souples connues dans. l'état de la technique.
On a constaté de manière inattendue qu'il n'est pas toujours nécessaire d'améliorer la fermeture des extrémités libres 21. Il suffit que, après application de la bande de roulement sur la carcasse revêtue de la gomme de liaison, au moins les bords 33 de ladite bande de roulement soient en bonne complémentarité de forme avec la carcasse. La demanderesse pense que l'amélioration surprenante de l'eff i- cacite de l'évacuation des inclusions gazeuses est due à la diminution des pertes de charges grâce à l'aspiration par une ou plusieurs canalisations 4 en lieu et place de l'aspiration au travers des extrémités libres 21 de la couche de gomme de liaison 2.Cette aspiration peut être effectuée avant la vulcanisation, elle peut être maintenue lors de la vulcanisation ou elle peut etre effectuée uniquement lors de la vulcanisation en étuve tout en simplifiant considérablement cette étape par rapport aux procédés usuels. En effet, il suffit de brancher un tuyau flexible à une ou quelques canalisations 4 pour les maintenir à une pression inférieure à celle régnant dans l'enceinte dans laquelle se trouve l'assemblage à vulcaniser.
Dans certains cas, par exemple lorsque la complémenta rité de forme des faces à assembler est mauvaise, il peut être avantageux de fermer les extrémités libres 21 de la couche de gomme de liaison en produisant chimiquement ou mécaniquement une liaison étanche. Cela peut se faire, par exemple en recouvrant lesdites extrémités libres 21 avec une matière adéquate ou en vulcanisant localement. L'aspiration des gaz inclus a lieu, selon une caractéristique essentielle de l'invention, après la fermeture des extrémités libres 21 de la couche de gomme de liaison.
La figure 2 représente partiellement la semelle 31 d'une bande de roulement 3 convenant particulièrement bien à la mise en oeuvre du procédé de collage selon l'invention.
On y voit des canaux 32 destinés à améliorer le drainage des gaz. Ces canaux 32 ne débouchent pas aux bords latéraux 33.
Le boîtier comporte tout d'abord l'embase métallisée plane et circulaire 20 constituée par le support cylindrique 21 en cuivre nickelé et doré sur lequel est rapporté le grand diamant métallisé 23 entouré intimement par l'anneau de résine 28. Dans un souci de clarté, on n'a pas représenté sur la figure 4 la couche continue de métallisation 30 (figure 3) déposée dans le cas d'une résine isolante électriquement.
Sur le grand diamant 23 est rapporté par thermocompression ou soudure un pavé supplémentaire 32, par exemple de forme parallélépipédique de section droite carrée, et réalisé en un matériau à haute conductivité thermique, tel qu'un diamant de type IIA.
Ce pavé en diamant 32 présente des dimensions très inférieures à celles du diamant 23, à savoir par exemple 2,00 microns de côté et 5Q microns d'épaisseur Ce petit diamant 32 est également métallisé sUr toutes ses faces par des dépôts successifs de titane, de platine et d'or, comme pour le grand diamant 23.
Comme il apparaît sur la figure 4, une pastille de diode 34, par exemple de 45 microns de diamètre et de 5 microns d'épaisseur, est thermocomprimée sur la face supérieure du petit diamant 32. Un anneau de diélectrique 36, comme par exemple le quartz qui présente de faibles pertes dans la bande 94 GHz, est thermocomprimé, collé ou brasé autour de la pastille de diode 34 sur la face supérieure du grand diamant 23. Cet anneau 36 servant d'encapsulation de la diode, et métallisé sur ses deux faces 37 et 38, a un diamètre extérieur compris entre 750 et 800 microns,# un diamètre intérieur compris entre 350 et 400 microns, et une épaisseur de l'ordre de 120 microns.
Une connexion supérieure 40, par exemple en forme de faux beam-lead, est rapportée sur la pastille de diode 34 : elle s'appuie sur la face supérieure 38 de l'anneau de quartz-36, et l'ensemble est refermé par un couvercle ou capot métallique 42 réalisé en un matériau quelconque pourvu qu'il soit conducteur sur toute sa surface, tel que par exemple en cuivre doré, par exemple de section droite circulaire, et thermocomprimé, collé ou brasé sur la face supérieure de l'anneau de quartz. Le capot 42 a un diamètre de l'ordre de 1,1 à 1,2 mm et une épaisseur de 100 microns.
La connexion 40 de la diode est par exemple en forme d'étoile métallique dont les branches ne sont pas planes, mais s'éloignent de l'embase, ce qui diminue l'inductance et la capacité parasites.
Ainsi, lors de l'utilisation en régime continu ou en régime pulsé de la diode 34, les deux diamants métallisés 23 et 32, et notamment le grand diamant 23 de l'embase, assurent au maximum l'évacuation de la chaleur dégagée par la jonction en fonctionnement, tout en permettant au capot 42 d'assurer, par son diamètre, la transformation radiale d'impédance de la diode 34 à la fréquence d'oscillation du module.
De plus, le fait de disposer d'une embase métallisée parfaitement plane et circulaire permet d'obtenir une courbe de la puissance délivrée par la diode en fonction du courant de polarisation et de la température qui est monotone sans discontinuité ni hystérésis, ce qui caractérise une bonne transformation radiale d'impédance.
Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée au mode de réalisation décrit et représenté et comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si cellesci sont effectuées suivant l'esprit de l'invention et mises en oeuvre dans le cadre des revendications qui suivent.
DISPOSITIF S'ADAPTANT SUR DES PANNEAUX VERTICAUX PERFORES ET APPLICATION A LA REALISATION DE PRESENTOIRS OU DE SUPPORTS La présente invention concerne le domaine des panneaux de présentation et de support. Elle a plus particulièrement pour objet de tels panneaux dits modulables, c'est-à-dire pouvant être modifiés ou adaptés par leurs utilisateurs en fonction des besoins qui sont les leurs.
On connaît déjà des panneaux modifiables ou modulables constitués par une plaque comportant des perforations régulièrement reparties et sur lesquelles viennent s'adapter des dispositifs de support.