INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D'autres matières d'emballage primaire connues, qui sont aptes à être soumises à un fumage, sont des films en un polymère naturel, tel que les collagènes, les chitines et les polysaccharides, ou bien un papier qui est imprégné avec une résine d'un poly(alcool vinylique) (Publication de Brevet Japonais N 47-43198 (1972)], un papier imprégné avec un copolymère éthylène-alcool vinylique contenant un plastifiant (Publication de Brevet Japonais Mise à la Disposition du Public (KOKAI) N 52-57347 (1977)], et des films d'un copolymère polyester contenant un poly(oxyde d'alkylène) (Publication de Brevet Japonais N 59-117530 (1984)].
Ces matières d'emballage primaire, qui sont aptes à être soumises à un fumage, présentent également une propriété de barrière aux gaz insuffisante, et, de ce fait, nécessitent un emballage secondaire pour la conservation des aliments. Bien que des films, qui sont des films poreux ou perforés mécaniquement, aient été proposés pour améliorer les propriétés de fumage (Brevet Britannique N 1 397 472), ces matières d'emballage nécessitent également un emballage secondaire. Ainsi, les matières d'emballage classiques, qui sont aptes à être soumises à un fumage, nécessitent un processus d'emballage secondaire, d'où il résulte qu'elles présentent les défauts des augmentations du nombre des étapes de fabrication, des matières d'emballage, et des machines d'emballage, et, en conséquence, celui de l'augmentation du coût de fabrication.
Comme films connus présentant à la fois une perméabilité à la fumée et une propriété de barrière à l'oxygène gazeux, il existe des films de polyamides tels que le polycaprolactame et de mélanges polymères de polyamide et d'au moins l'un parmi les résines ionomères, les copolymères éthylène-acétate de vinyle modifiés et les polyoléfines modifiées (Demande de Brevet Européen N 0.139.888A1).
La Demande de Brevet Européen N 0.139.888A1 suggère que des films constitués par des polyamides qui peuvent absorber au moins 3 % en poids de leur propre poids en eau jusqu'à un point de saturation, tels que, par exemple, le polycaprolactame, le polyamine-amide de l'acide oenanthique, le polyhexaméthylène adipamide et le polyhexaméthylène sébacamide, et des films constitués par des mélanges polymères de polyamides tels que ceux décrits ci-dessus, et d'au moins l'un parmi les résines ionomères, les copolymères éthylène-acétate de vinyle modifiés et les polyoléfines modifiées, sont utiles comme enveloppes synthétiques thermoplastiques aptes à être soumises à un fumage.Cependant, les seuls films qui sont décrits de façon concrète dans ce document sont des enveloppes rétrécissables, incolores et transparentes, formées de polycaprolactame ou de polyhexaméthylène adipamide. Les enveloppes de polycaprolactame et de polyhexaméthylène adipamide présentent une propriété de barrière à l'oxygène gazeux qui est insuffisante, et, par conséquent, ces enveloppes ne conviennent pas pour les périodes de stockage prolongées des aliments, en particulier pour des denrées alimentaires qui sont sensibles à l'oxygène.
En conséquence, la présente invention a pour but de proposer un film d'emballage alimentaire réalisé en une résine thermoplastique, qui présente une bonne aptitude au fumage et une excellente propriété de barrière a l'oxygène gazeux.
Ainsi, la présente invention a pour but de proposer un film d'emballage alimentaire, apte à être soumis à un fumage, qui présente un bon effet de fumage et une bonne propriété de barrière à l'oxygène gazeux, et qui peut être utilisé pour conserver des denrées alimentaires qui sont sensibles à l'oxygène, sur de longues périodes de temps.
Les diverses études qui ont été effectuées par les présents inventeurs afin d'atteindre ce but ont permis à ces derniers de découvrir qu'un emballage alimentaire qui présente une aptitude au fumage et une aptitude à la conservation pendant de longues périodes de temps est obtenu sans emballage secondaire par l'utilisation d'un film présentant au moins une couche d'un mélange de 45 à 90 8 en poids de polyamide, de 10 à 55 % en poids d'un copolymère d'une a-oléfine et d'un alcool vinylique, et de 5 à 30 % en poids d'une polyoléfine, la couche présentant les propriétés d'une perméabilité à une concentration à 50 % de méthanol non inférieure à 0,00197 g/m2.jour.Pa (200 g/m2.jour.atm), à une température de 60-C et une humidité relative de O %, et une perméabilité à l'oxygène gazeux non supérieure à 0,00049 cm /m.jour.Pa (50 cm /m.jour.atm) à une température de 30'C et une humidité relative de 60 t. La présente invention a été effectuée sur la base de cette découverte.
Dans un premier aspect de la présente invention, il est proposé un film d'emballage alimentaire apte à être soumis à un fumage, comprenant au moins une couche d'un mélange de 45 à 90 s en poids d'un polyamide, de 10 à 55 % en poids d'un copolymère d'une a-oléfine et d'un alcool vinylique, et de 5 à 30"t en poids d'une polyoléfine, dans lequel le mélange tombe dans la zone pentagonale définie sur la figure 1 par des lignes droites reliant les points respectivement A, B, C, D et E, ladite couche présentant les propriétés d'une perméabilité à une concentration à 50 % de méthanol non inférieure à 0,00197 g/m.jour.Pa (200 g/m.jour.atm), à une température de 60iC et une humidité relative de O %, une perméabilité à l'oxygène gazeux non supérieure à 0,00049 cm /m.jour.Pa (50 cm /m.jour.atm) à une température de 30iC et une humidité relative de 60 %, et une vitesse de transmission de la vapeur d'eau (VTVE) non supérieure à 70 g/m2.jour à une température de 40*C et une humidité relative de 90 %.
Conformément à un second aspect de la présente invention, il est proposé un film d'emballage alimentaire, apte à être soumis à un fumage, comprenant une couche d'un mélange de 45 à 90 % en poids d'un polyamide, de 10 à 55 % en poids d'un copolymère d'une -oléfine et d'un alcool vinylique, et de 5 à 30 % en poids d'une polyoléfine, dans lequel le mélange tombe dans la zone pentagonale définie sur la figure 1 par des lignes droites reliant les points respectivement A, B, C, D et E, ladite couche présentant les propriétés d'une perméabilité à une concentration à 50 % de méthanol non inférieure à 0,00197 g/m2.jour.Pa (200 g/m2.jour.atm), à une température de 60iC et une humidité relative de O %, une perméabilité à l'oxygène gazeux non supérieure à 0,00049 cm /m.jour.Pa (50 cm /m.jour.atm) à une température de 30BC et une humidité relative de 60 % et une vitesse de transmision de la vapeur d'eau (VTVE) non supérieure à 70 g/m.jour à une température de 40 C et une humidité relative de 90 % ; et au moins une couche choisie dans le groupe constitué par (a) un copolymère d'une a-oléfine, tel que le polyéthylène, le polypropylène, le polybutène-1, (b) un copolymère de l'éthylène, du propylène ou du butène-1 et de l'acétate de vinyle ou d'un ester (méth)acrylique, (c) un copolymère de l'éthylène, du propylène ou du butène-1 et de l'acide (méth)acrylique, et un sel méthalique de celui-ci, (d) un élastomère tel qu'un poly(chlorure de vinyle) plastifié, un polyester ou un caoutchouc de styrène, (e) une cellulose, et (f) un polyamide présentant une perméabilité à l'oxygène gazeux supérieure à 0,00049 cm3/m2.jour.Pa (50 cm3/m2.jour.atm), à une température de 30'C et une humidité relative de 60 %.
La figure 1 est un diagramme ternaire montrant le rapport de mélange du polyamide, d'un copolymère -oléfine-alcool vinylique et de la polyoléfine.
Un film d'emballage alimentaire apte à être soumis à un fumage selon la présente invention comprend au moins une couche d'un mélange de 45 à 90 % en poids d'un polyamide, de 10 à 55 % en poids d'un copolymère d'une -oléfine et d'un alcool vinylique, et de 5 à 30 % en poids d'une polyoléfine, dans lequel le mélange tombe dans la zone pentagonale définie sur la figure 1 par des lignes droites reliant les points respectivement A, B, C, D et E, ladite couche présentant les propriétés d'une perméabilité à une concentration à 50 E de méthanol non inférieure à 0,00197 g/m2.jour.Pa (200 g/m2.jour.atm), à une température de 60"C et une humidité relative de O %, une perméabilité à l'oxygène gazeux non supérieure à 0,00049 cm3/m2.jour.Pa (50 cm3/m2.jour.atm) à une température de 30'C et une humidité relative de 60 8, et une vitesse de transmission de la vapeur d'eau non supérieure à 70 g/m2.jour à une température de 40"C et une humidité relative de 90 %.
*La concentration de méthanol", dans la présente invention, est la concentration relative lorsque la concentration sous la pression de vapeur saturante du méthanol à la température est fixée à 100 %.
La perméabilité à une concentration de 50 % de méthanol d'un film selon la présente invention n'est pas inférieure à 0,00197 g/m2.tour.Pa (200 g/m2.jour.atm), de préférence elle n'est pas inférieure à 0,00269 g/m.jour.Pa (300 g/m.jour-atm) et, d'une façon davantage préférée, elle n'est pas inférieure à 0,00987 g/m.jour.Pa (1000 g/m.jour.atm), à une température de 60'C et une humidité relative de O t.
Au cours de la vibration de la lame pa rallèlement à la direction fl , la plaquette 23 masque et dé- masque alternativement les ouvertures 27a et 31a. La figure 3 schématise la position neutre de masquage et la figure 4 une position de démasquage qui dépend de l'amplitude de la vibration. Le débit sortant de l'ouverture 27a et recueilli par l'ouverture 31a dans le conduit récepteur 28 est ainsi modulé en fonction directe de cette amplitude qui est elle-même une fonction de la tension électrique d'entrée.
L'adaptation de la capacité du conduit récepteur lui permet de jouer un rôle d'intégrateur et la pression moyenne PS disponible à la sortie 30 de celui-ci est une représ-entation fidèle de ladite tension électrique d'entrée.
Dans un tel dispositif, la pression PS est nulle quand la lame se trouve dans sa position de repos où elle masque les ouvertures 27a et 31a ; cette absence de pression résiduelle de sortie-pour une tension d'entrée nulle constitue dans certaines applications un av-antage notable comme on le verra plus loin.
De plus, les expérimentations ont démontré que l'écartement entre les ouvertures 27a et 31a des deux conduits n'avait pas à être aJusté de. façon très précise, les performances du dispositif demeurant inchangées pour une large plage d'écartement (de 1 à 2 mm).
La pression de sortie P5 peut par exemple être appliquée comme le représente la figure 5, à un organe mécanique 33 doté d'un élément mobile 34. La pression P5 est admise dans une chambre située sous l'élé- ment mobile 34 de façon à tendre à soulever celui-ci, cependa-nt qu'une pression de polarisation Pp (positive ou nulle par rapport à la pression atmosphérique) agit en sens inverse sur l'élément 34. L'élément 34 porte un picot 34a qui vient en saillie lorsque la pression PS dépasse un seuil déterminé. L'absence de pression résiduelle pour une tension d'entrée nulle garantit le retour vers le bas de l'élément 34 et l'effacement du picot 34a.Un tel dispositif permet de réaliser un lecteur tactile pour aveugle, en associant une pluralité d'organes 33 convenablement agencés, avec un faisceau de conduits arrivant audessous de la matrice d'-organes ainsi constituéepour l'admission de la pression PS vers chaque organe.(la pression de polarisation étant commune aux divers organes)-.
Les exemples de mise en oeuvre décrits ci-après en référence aux figures 6 et 7 ont été obtenus au moyen d'un dispositif conforme à celui des figures 1 à 4, possédant les caractéristiques dimensionnelles suivantes diamètre intérieur du conduit émetteur 25 et du conduit récepteur 28 : 2 mm . longueur du conduit récepteur :O;Z.àlm . diamètre des ouvertures 27a et 31 a 1 mm distance des plans F et F' contenant ces ouvertures : 1 mm épaisseur de la plaquette 23 : 0-,6 mm largeur de ladite plaquette : 1,3 mm . longueur en.porte à faux de la--lame de quartz : 54 mm . longueur de la plaquette : 19 mm épaisseur d la lame de quartz : 0,6 mm hauteur de la lame de quartz : 1,6 mm . fréquence de résonance de la lame munie de sa plaquette : environ- 41 hertz.
Ces exemples ont été mis en oeuvre avec une pression d'alimentation A égale à 50 mb (toutes les pressions indiquées-sont des pressions relatives).
Exemple 1 : Convertisseur amplitude/pression La tension électrique d'entrée est une tension alternative de fréquence constante égale à la fréquence de résonance 41 hz. L'amplitude de cette tension est amenée à varier, en faisant varier sa valeur efficace entre 0 et 15 volts environ.
La pression de sortie P5 est mesurée et la courbe de la figure 6 donne la variation de cette pression en fonction de la valeur efficace de la tension.
On peut constater que la pression Ps est nulle ou pratiquement nulle jusqu'à une tension efficace de l'ordre de 6 volts et qu'elle crolt alors brusquement à partir de cette valeur, jusqu'à environ 20 mb. Elle croit ensuite lentement jusqu'à 21 mb lorsque la tension augmente.
Le dispositif est donc soumis à un basculement très franc de la pression de sortie entre une valeur nulle et une valeur proche de la valeur maximum lorsque la tension d'excitation dépasse un seuil donné. Un tel fonctionnement se prête à des applications en tout ou rien, en particulier dans le cadre du lecteur tactile évoqué plus haut : le dispositif est ainsi apte à convertir des données électriques bi-naireE en informations tactiles binaires.
Exemple 2 : Convertisseur fréquence/pression La tension électrique d'entrée est une tension alternative d'amplitude constante correspondant à 15 volts efficaces. La fréquence de cette tension est amenée à varier entre 37 hertz et 50 hertz environ.
La courbe de la figure 7 donne la variation dela pression de sortie P5 en fonction de la fréquence.
Cette courbe passe par un maximum pour la fréquence de résonance de la lame et les parties de courbe situées au voisinage et de part et d'autre de ce maximum sont sensiblement linéaires et permettent de réaliser , avec une excellente sensibilité, une conversion fréquence/pression, d'une part, entre 39 et 40 hz, d'autre part, entre 41 et 44 hz.
"Transmission mixte comportant une transmission hydraulique et une transmission mécanique réglable montées en série.
DY invention concerne une transmission pour convertir une énergie mécanique appliquée à un arbre avec une vitesse de rotation déterxeinée et un couple déterminés en une énergie mécanique délivrée sur l'arbre de sortie de la transmission avec une autre vitesse de rotation et un autre couple, la transmission d'énergie s'effectuant impérativement sans glissement du fait du principe de la transmission, de sorte que pour un réglage défini de façon déterminée, abstraction imite d'un glissement éventuellement inévitable, le rapport entre la vitesse de rotationd1en- trée et la vitesse de rotation de sortie, est déterminé par la position de réglage, et la transmission étant constituée par une transmission hydrauliqueS constituée de son cssté d'au moins une pompe et d'au moins un moteur hydraulique, et d'une transmission mécanique montée à la suite de la transmission hydraulique.Dans le cas de telles transmis suions, on recherche une étendue de conversion aussi importante que possible, c'est-à-dire que l'on cherche à avoir pour une vitesse de rotation dentée définie dgune façon déterminée, un rapport aussi grand que possible entre la vitesse de sortie minimale et la vitesse de sortie maximale, compte tenu que par suite des propriétés d'une transnission hydraulique, la vitesse de sortie d'une telle transmission peut presque toujours être réduite jusqu'à l9arrêt de l'ar- bre de sortie Malgré cela l'étendue de conversion qui est susceptible d'être obtenue uniquement avec une transmission nydr2uliques n'est encore souvent pas sufiisante, bien qu'avec des transmissions hydrostatiques modernes, notamment lorsque le moteur hydraulique de la transmission est de son côté également réglable, une étendue de conversion déjà très importante puisse autre obtenue.Dans le cas des transmissions connues jusqu'à ce jour, qui sont constituées d'une transmission hydraulique et d'une transmission mécanique montée à la suite de cette transmission hydraulique, la transmission mécanique était constituée par une transmission à engrenages droits, soit avec un raccord de transmission prédéterminé, soit avec une boite de vitesse commutable. Il était alors également connu de prévoir une transmission planétaire commutable , dont la commutation steffec- tue en fonction de la pression de fonctionnement du moteur hydraulique (DE-OS 21 27 256 et DEOS 21 65 186).Avec de telles combinaisons de transmission, tous les besoins éventuels ne pouvaient toutefois pas 8tre jusqu'à maintenant couverts L'invention a pour but d'améliorer une combinaison de transmission, constituée d 'une transmission hydraulique et d'une transmission mécanique branchée à la suite de la transmission hydraulique g de façon à obtenir une étendue très importante de conversion à pleine charge, la transmission fonctionnant dans des limites d'exploitation aussi étendues que possible avec un rendement aussi élevé que possible, et son réglage étant susceptible autre modifié de façon continue en s'adaptant automatiquement et sans à-coups à la charge.
Pour un test à blanc, om procède comme suit - 1 ml de PPP = 100% de transmission optique - 1 ml de PRP = 0% de transmission optique - addition au PRP de 50 e1 de la solution d'ADP (0,25 kg d'ADP/ml de PRP) ou de 100 iil de la solution de collagène (# 40 g de collagène/ml de PRP) et on enregistre la réponse pendant 6 minutes.
Pour chaque agent agrégant, ce test est répéte à intervalles réguliers (2 à 4 fois) durant l'analyse.
Les tests de l'action d'un produit sur l'agrégation.
Le même procédé est utilisé, mais, dans ce cas, le ml de PRP est préalablement incubé, pendant 30 minutes et sous agitation, avec la quantité désirée du produit à tester.
Le benzène dans lequel était dissous le produit, est soigneusement éliminé de la cuvette et avant incubation, par un flux d'azote. Pour chaque donneur de sang, un test est effectué, au préalable, avec le résidu de l'évaporation à sec de 1 ml de benzène : les réponses obtenues sont analogues à celles obtenues avec les tests à blanc.
Expressions des résultats - Les résultats de l'agrégation au collagène sont exprimés par l'agrégation à 6 minutes de la vague d'agrégation unique B obtenue; Les tests à blanc, avec 0,25 pg d'ADP/ml, ont présenté, pour tous les donneurs, à l'exception du donneur 2, les deux vagues d'agrégation : la réversible A et l'irréversible B. Les résultats seront exprimés par l'agrégation maximum de la première vague A et par l'agrégation à 6 minutes de la deuxième vague B. Pour le donneur 2, les deux vagues ne sont pas séparées dans le temps et les résultats ont été exprimés par l'intensité de l'agrégation à 6 minutes.
Dans tous les cas, l'agrégation en première ou en deuxième phase, exprimée en %, représente la différence de transmission optique entre le PRP (0%) et respectivement le point le plus élevé de la vague A et le point atteint à la 6ème minute pour la vague B.
- Réponses normales et % d'inhibition de l'agré- gation On entend par "réponses normales", les résultats enrégistrés én présence d'un agrégant, mais en l'absence de la substance à tester. Pour chaque agent agrégant, les tests "à blanc", effectués à intervalles réguliers durant l'analyse, nous permettent de calculer la réponse "normale" de chaque donneur de sang.
L'agrégation obtenue avec le même agent agrégant, mais en présence de l'un des produits testés, est comparée à celle de la réponse normale L'exemple suivant illustre notre méthode de calcul : pour le premier donneur du sang, deux tests "à blanc" avec 40 Fg de collagène/ml de PRP ont fourni des agrégations à 6 minutes1 respectivement de 81,7% (fig.44) et de 71,7% (fig.47). La "réponse normale" au collagène est caractérisée par une agrégation de 76,7% (moyenne x des deux résultats) avec un écart-type o de q 100 7,1% ce qui correspond, d'après l'équitation E= x 7,1 x 100 E= ~~~~~~~~ = 9,2% 76.7 Pour le même donneur de sang et avec 1 mg d'acide oléique/ml de PRP, on obtient, et pour la même concentration en agent agrégant, une agrégation de 33,7%.Le % d'inhibition de l'agrégation au collagène est donc de (76,7 - 33,7) x 100 = 56,1% 76,7 Cette valeur est supérieure à E -et est donc significative.
Résultats et discussions Le tableau 2 fournit, pour chaque donneur de sang, la concentration des plaquettes dans le PRP et les "réponses normales" (avec les valeurs de E) au collagène (40 Pg/ml) et à 1'ADP (0,25 Yg/ml).
Chacun des tableaux suivants donne, par produit testé, et sur la base des figures précédentes, les % d'inhibition des agrégations induites respectivement par le collagène et par 1'ADP.
Notons que ceux-ci varient souvent considérablement, pour le même produit et pour la même concentration, d'un PRP à un autre.
1) γ-linolénate de méthyle (tableau 3) I1 a été constaté que le z -linolénate de méthyle est un inhibiteur de l'agrégation plaquettaire et inhibe préférentiellement la deuxième vague d'agrégation à 1'ADP ou la vague d'agrégation unique B au collagène.
- Avec une concentration de 1 mg/ml, l'inhibition de l'agrégation au collagène est variable d'un sujet à un autre. Mais, à cette concentration l'inhibition est significative (et assez importante) chez quatre PRP (des cinq testés). L'inhibition moyenne (sur les cinq) est d'environ 42%.
Pour la même concentration, l'inhibition -de la deuxième vague d'agrégation à 1'ADP est présente chez quatre PRP (sur les cinq testés) et la moyenne se situe à environ 558. L'inhibition de la première vague d'agrégation est présente, mais faiblement, chez deux PRP, et est non significative chez les deux autres.
Elle nla pas pu être mesurée chez le cinquième (donneur 2). La moyenne (chez quatre PRP) est très peu significative et se situe à environ 10%.
L' invention sera mieux comprise par la description detaillée ci -après faite en référence au dessin annexe. it icn entendu, la description et t le dessin ne sont donnés qu'ri ti t re d exemple indicatif et non limitatif.
La figure 1 est un graphique montrant comment se ré- parti t la pression agissant sur un mélange a presser et considérée longitudinalement, respectivement selon l'etat de la technique et selon l'invention.
La figure 2 est un graphique montrant comment se répartit cette même pression considérée transversalement, res pectivement selon l'état de la technique et selon l'inven- t ton.
La figure 3 montre schématiquement comment s'orien tent les fractions solides pendant le pressage.
La figure 4 montre schématiquement comment s'orien- tent des fractions solides analogues à celles de la figure 3 mais, ici, dans un dispositif conforme à l'invention.
La figure 5 est une vue schématique en coupe longitudinale d'un dispositif mettant en oeuvre le procédé conforme à l'invention selon un premier mode de réalisation qui prévoit que la pression d'entrée est obtenue en déplaçant la capacité de pressage par rapport à une pièce formant piston et maintenue immobile.
Les figures 6 et 7 sont des vues schématiques en cou-pe montrant le dispositif de la figure 5 dans deux phases de fonctionnement.
La figure 8 est une vue schématique du dispositif des figures 5 à 7, considérée en coupe selon la ligne VIII-VIII de la figure 5.
La figure 9 est une vue schématique partielle montrant une variante de l'invention selon laquelle on prévoit t un clapet de non retour entre la capacité de pressage et la cuve d'entrée.
La figure 10 est une vue schématique part@elle mon trant un deuxieme mode de réalisation de l'invention, selon lequel la force de retenue est créée par un bouclier à vis, jouant en outre le rôle d'évacuateur des fractions solides.
Les figures 11 et 12 sont deux vues schématiques par tielles montrant, dans deux phases de fonctionnement, un autre mode de réalisation de l'invention seion lequel la pression d'entrée est obtenue en déplaçant une pièce formant piston par rapport à la capacité de pressage maintenue immobile.
En se reportant à la figure 1, on voit comment varie la pression Pl issue de forces développées par divers meca nismes connus et agissant sur un mélange à presser, dans une capacité, dans le sens 'amont-aval" d' un dispositif de pres- sage c'est-à-dire longitudinalement depuis l'entrée 0 jusqu'à la sortie X de ce dispositif.