INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En outre, des tentatives sont actuellement faites pour réaliser la plupart des pièces constitutives des échafaudages en alliage d'aluminium.
Toutefois la mise en oeuvre de l'aluminium est très délicate lorsque les pièces sont assemblées par soudage. En effet, l'aluminium se recouvre spontanément à l'air d'une pellicule protectrice d'alumine faisant obstacle, lors du soudage, à la bonne liaison du métal d'apport et du métal de base. Il est donc nécessaire de décaper les surfaces à assembler et de les protéger par des flux gazeux, nécessitant un matériel de mise en oeuvre spécifique, et une vitesse de soudage très inférieure (de l'ordre de trois fois) aux vitesses de soudage pratiquées sur l'acier.
D'autre part, dans la zone affectée par la chaleur, il y a un adoucissement du métal et des risques de modification de la - structure de celui-ci, préjudiciables à la solidité et à la fiabilité des produits obtenus. En outre, il convient de réaliser un choix très judicieux des alliages d'aluminium mis en oeuvre.
Enfin, certaines pièces particulièrement exposées aux chocs, telles que les étriers montés aux extrémités des longerons, résistent mal aux traitements qui leur sont infligés en utilisation, s'ils sont en aluminium.
La présente invention vise à remédier à ces inconvénients en proposant un procédé d'assemblage de deux éléments d'échafaudage dont l'un au moins est tubulaire et dont l'autre présente une zone d'emboîtement avec le premier élément, ce procédé consistant, après emboîtement des deux éléments, à réaliser la déformation du premier élément pour lui faire épouser les formes de la zone d'emboîtement avec le second élément, par création de forces de répulsion entre une bobine alimentée en courant et l'élément à déformer, cette bobine étant disposée à l'intérieur ou à l'extérieur de l'élément, selon que la déformation de celui-ci doit correspondre à un élargissement ou à un rétreint.
Cette technique est très avantageuse car permettant une parfaite solidarisation de deux éléments à assembler, même si ceux-ci sont en matériaux différents et ne pouvant être soudés l'un sur l'autre, avec une grande régularité des assemblages et sans modifications de la structure métallurgique du ou des alliages mis en oeuvre.
Cette technique permet donc la réalisation d'un échafaudage en alliage d'aluminium avec mise en oeuvre, si besoin est en fonction des conditions d'utilisation de l'échafaudage, de quelques pièces réalisées en acier, telles que les étriers fixés en bout des longerons.
De toute façon, l'invention sera bien comprise à l'aide de la description qui suit, en référence au dessin schématique annexé représentant, à titre d'exemples non limitatifs, plusieurs types d'assemblage obtenus conformément à ce procédé Figure 3 est une vue en perspective et avant assemblage de l'extrémité d'une traverse, et d'un tronçon de montant constitutifs d'une échelle Figures 4 et 5 en sont deux vues en coupe longitudinale respectivement, en cours d'assemblage et après assemblage ; Figure 6 est une vue en perspective avant assemblage d'une extrémité d'un longeron et de l'étrier correspondant Figure 7 est une vue en coupe longitudinale de ces deux pièces en fin d'assemblage Figure 8 est une vue en perspective éclatée d'une coquille et de l'extrémité du montant sur lequel elle est destinée à être fixée; ; Figure 9 est une vue en coupe transversale de la coquille en position assemblée sur le montant Figure 10 est une vue en coupe longitudinale de cet assemblage selon la ligne 10-10 de figure 9 Figure 11 est une vue en perspective d'un plateau destiné à équiper cet échafaudage, dont une partie est arrachée ; Figure 12 en est une vue partielle, en coupe tranversale par une entretoise ; Figure 13 est une vue en coupe transversale et à échelle agrandie de ce plateau à proximité d'une extrémité de celui-ci ; Figure 14 est une vue en perspective du cliquet de verrouillage associé à chaque crochet de fixation de ce plateau.
Pour l'assemblage d'une traverse (4) sur un montant (3), il est tout d'abord procédé au rétreint de chaque extrémité de la traverse, afin d'obtenir des parties (4a) de section sensiblement inférieure à celle des montants (3). Cette opération de rétreint peut être évitée dans la mesure où la section des traverses (4) est sensiblement inférieure à celle des montants (3). Il est ensuite procédé à la réalisation, dans chaque montant (3), de perçages traversants (19) transversaux, chacun de section correspondant à celle de l'extrémité (4a) d'une traverse.
Cette extrémité (4a) est alors engagée à l'intérieur du perçage (19) de façon à déborder des deux côtés du montant, comme montré à la figure 4.
Une bobine (20) est engagée à l'intérieur de l'extrémité (4a) de la traverse (4). Lorsque la bobine est alimentée en courant par décharge d'un condensateur, il se produit des forces de répulsion tendant à dilater l'extrémité (4a) de la traverse (4) et à lui faire épouser le contour des perçages (19) ménagés dans le montant (3). Cette déformation assure non seulement un blocage en translation de la traverse (4) vis-à-vis du montant (3), comme montré à la figure 5, mais également un blocage en rotation de la traverse dans la mesure où celle-ci est circulaire, compte tenu du contour elliptique des perçages (19).
La figure 6 représente un longeron (5) à une extrémité duquel doit être fixé un étrier (14). Cet étrier (14) est solidaire d'un manchon tubulaire (22) de section correspondant à la section interne du longeron (5). Dans le manchon (22) sont ménagés deux perçages traversants (23) à 900 l'un de l'autre. Comme montré à la figure 6, après engagement du manchon (22) dans le longeron (5), une bobine (24) est engagée sur celui-ci, dans la zone d'assemblage. Lors de l'alimentation en courant de la bobine (24), les forces de répulsion vont provoquer un rétreint de la partie concernée du longeron (5) qui va se traduire par une pénétra- tion partielle de celui-ci à l'intérieur des perçages (23), comme montré à la figure 7.
Ces déformations multiples vont assurer un blocage en translation et en rotation de l'étrier (14) par rapport au longeron (5). Il est ainsi possible de monter à l'extrémité de longerons en aluminium des étrier3 en acier zingué possédant toutes les garanties de résistance.
Pour finir, on sait (brevet AT 350 029) entourer le mandrin expansible d'une chemise d'acier fendue, l'agencement étant prévu de telle sorte que la longueur de la circonférence de la chemise en acier corresponde à la circonférence du mandrin en phase d'expansion, si bien que les bords longitudinaux de la chemise en acier sont aboutés l'un contre l'autre sans fente en phase d'expansion. Pour prévenir à coup sûr la naissance d'une fente axiale entre les bords longitudinaux de la chemise en acier, un profilé de guidage, comportant un trou oblong, est monté de maniere articulée dans la zone de l'un des bords de fente de la chemise en acier, tandis qu'un téton coulissant dans le sens radial, fixe sur le bord oppose de la fente, vient en prise dans ledit trou oblong.Le rail de guidage constitue pour le teton, lorsqu'il a parcouru tout le trou oblong, une butée bloquant ainsi tout élargissement supplémentaire de la chemise. Cependant, la chemise en acier ne pouvant pas se dilater dans le sens de sa circonférence et devant donc être réalisée avec fente pour permettre les variations de diamètre, aucun enseignement ne saurait donc pouvoir etre donné par un tel mandrin de bobineuse-pour prévenir les difficultés naissant avec des douilles élastiques non-fendues.
Le probleme posé à la base de l'invention est donc d'éviter les deficiences rencontrées sur des douilles élastiques non-fendues pour mandrins expansibles en créant une douille qui présente, en dépit d'une épaisseur de paroi, relativement faible, unerésistance à l'usure accrue et ne soit exposée à aucun risque de surallongement L'invention résout le prohleme posé par le fait que armature présente des éléments résistants à la traction, coulissant dans des limites fixées par butées les uns par rapport aux autres-dans le sens d'un agrandissement de la longueur de sa circonference.
Etant donné que l'armature réalisée en général à la manière d'une grille ou d'un tressage est pourvue d'éléments distincts pouvant être déplacés les uns par rapport aux autres dans le sens d'un agrandissement de la longueur circonférentielle, il devient possible d'une manière simple de dilater la douille sans prejud-ice grave pour son comportement à la dilatation par-dessus les segments expansibles du mandrin expansible jusqu'à un point tel que les éléments d'armature coulissants aient parcouru leur parcours libre de déplacement et viennent buter les uns contre les autres ou contre des éléments intermédiaire de l'armature, ce qui fournit une liaison resistant à la traction et interdisant tout allongement supplémentaire de la douille. En raison de la limitation en butée des éléments d'armature déplaçables les uns par rapport aux autres, non seulement tout surallongement de la douille élastique est évite, mais encore la largeur maximale de l'expansion est définie indépendamment de la largeur potentielle d'expansion des segments dtexpansion, ce qui assure un diamètre intérieur uniforme des couronnes à embobiner. Au resserrement des segments expansibles, la douille élastique se contracte, elle aussi, en raison de son élasticité, les éléments d'armature coulissant en sens contraire pour se resserrer. Le pouvoir de dilatation élastique de la douille ne peut donc pas être sollicité avec excès, de sorte que la douille peut être réalisée avec une épaisseur de paroi, relativement mince.A ce propos, il convient de considérer que la plus grande charge subie par la douille intervient en phase d'expansion du mandrin expansible, tandis que les éléments d'armature coulissant les uns par rapport aux autres prennent appui les uns contre les autres d'une maniere résistant à la traction. Cet appui résistant à la traction permet à l'armature fermée sur elle-même d'absorber une majeure partie des forces de la charge, ce qui assure un délestage en conséquence du matériau de la douille élastique.
Des conditions particulièrement avantageuses sont créées, si l'armature est prévue dans la zone de la surface ex terieure de la circonférence de la douille, parce que, dans ce cas, l'armature vient se placer dans la zone des efforts mécaniques les plus importants et définit exactement le diametre extérieur de la douille.
Dans le dessin, l'objet de l'invention est représenté schématiquement par un exemple de réalisation. Dans ce dessin La figure 1 est une vue de face avec écorchement partiel d'une douille élastique suivant l'invention pour le man drin expansible d'une bobineuse, et La figure 2 est une vue à plus grande échelle sur des portions d'une douille de ce genre.
La douille 1 qui peut être faite de caoutchouc ou d'une matière plastique d'une élasticité correspondante, présente dans la zone de sa surface extérieure 2 de circonférence une armature 3 qui est composee de différents éléments 4 isoles, pouvant coulisser les uns par rapport aux autres dans le sens de la circonférence de la douille. Lesdits éléments 4 se composent, dans l'exemple de réalisation suivant la figure 2, de diverses spires en fil métallique qui s'enroulent chacune autour de barres transversales 5 voisines les unes des autres.
L'écartement réciproque des barres transversales 5 est plus faible en l'occurrence que la largeur libre à l'intérieur des spires en fil métallique, si bien que les differents éléments isolés de l'armature 3 viennent en prise les uns dans les autres avec du jeu. L'armature assemblée en une chemise fermée sur elle-même peut, par conséquent, être élargie jusqu'à ce que les spires en fil métallique portent en butée sur les barres transversales 5 et constituent dès lors une liaison résistant à la traction qui exclut tout élargissement supplementaire de l'armature.Par conséquent, la douille 1 garnie de cette armature 3 peut être élargie au moyen des segments d'expansion du mandrin expansible d'une bobineuse dans l'amplitude de 1 'allon- gement possible de la circonférence, mais non au-dela de cette amplitude, si bien que le risque de surallongement de la douille élastique est écarté.
Si les spires en fil métallique et les barres transversales 5 sont complètement enrobées du matériau élastique de la douille 1, le matériau élastique existant entre les spires de fil et les barres transversales est refoule en consequence lors de l'élargissement de la douille jusqu'à ce que se crée derechef une liaison resistant à la traction entre les différents éléments formant armature. Dans un tel cas, les sprires 4 de fil métallique ne viennent bien entendu pas buter directement sur les barres transversales.
L'armature élastique représentée pour la douille élastique 1 peut, bien entendu, être remplacée par d'autres armatures autorisant un élargissement de la douille jusqu'à une longueur de circonférence déterminée. A cet effet, l'armature doit présenter des éléments pouvant coulisser dans des limites fixees par des butées dans le sens d'un agrandissement de la longueur circonférentielle, si bien que les éléments d'armature venant en prise les uns dans les autres avec du jeu donnent naissance, après avoir parcouru la longueur de course libre consentie par ledit jeu, à une liaison résistant à la traction. Cet effet peut être obtenu avec des mailles de fil métal- lique prises les unes dans les autres aussi bien qu'avec des pattes articulant les unes sur les autres par l'intermédiaire de trous oblongs. L'ess-entiel est que soit assurée une faculté de déplacement limitée des éléments d'armature dans le sens de la circonférence, que les éléments d'armature eux-mêmes soient réalisés pour résister aux tractions et que l'armature soit fermee sur elle-même.
La présente invention est relative à l'obtention, à partir d'une offrétite dont le rapport molaire S;02/Al203 est compris entre 4 et 10 et contenant plus de 1 % en poids et en général plus de 5% en poids de potassium, d'une zéolithe contenant en poids moins de 0,5 % et de préférence moins de 0,3 % en poids de potassium alternant les traitements thermiques et les échanges cationiques avec des cations ammonium.
Le produit obtenu a un spectre de diffraction des rayons X correspondant à celui de I'offrétite, une capacite d'adsorption d'eau à 25 C et à une pression partielle de vapeur d'eau correspondant à un rapport P/pO.de 0,15 supérieure à 10 % et de préférence supérieure à 13 %, une capacité d'adsorption de cyclohexane à 20 C, pour une pression partielle de 60 torrs (8000 Pa),superieure à 4 % et de préférence supérieure à 6 . ', un rapport molaire SiO2/Al203 inférieur à 30 et de préférence inférieur à 15.
Cette zéolithe ainsi décationisée a des propriétés acides nettement améliorées et trouve des applications comme catalyseur ou support de catalyseur.
L'offrétite est une zéolithe, naturelle ou synthétique, appartenant au groupe chabazite. Sa structure a longtemps été considérée comme identique a celle de l'érionite, zéolithe de la même famille, par les similitudes de leurs spectres de diffraction X (HEY M.H. & FEJER E.E., Min. Mag. 33, 66, 1962). Cependant, ces deux structures sont différentes : d'une part, la maille hexagonale de l'offrétite a une dimension suivant l'axe c qui est la moitié de celle de I'érionite (BENNETT J.M. & GARD J.A., Nature 214, 1005, 1967), et ainsi, les raies 1 impaires présentes dans les spectres de diffraction X de l'érionite sont absentes dans les spectres de l'offrétite (GARD J.A. & BR TAIT J.M., Molecular Sieve Zeolites-1, Advan. Chem.Ser. 101, 230, 1971); d'autre part, les séquences d'empilement des deux zéolithes sont différentes (WHYTE T.E. Jr., wu E.L., KERR G.T. & VENUTO P.B., J. Catal. 20, 88, 1971). L'offrétite possède ainsi une structure beaucoup plus ouverte que l'érionite. Des défauts d'empilement peuvent survenir dans ces structures, qui les transforment en ce qu'on appelle l'érionite T qui est une zéolithe de structure offrétite, présentant des défauts d'empilement de type érionite.
La structure de l'offrétite a eté précisée par de nombreux auteurs. Cette zéolithe est constituée de deux types de colonnes des colonnes de cages gmélinites à 14 faces de diamètre 3.6 A environ, et des colonnes de cages cancrinites à 11 faces alternant avec des prismes hexagonaux. Ces colonnes sont dirigées suivant l'axe c et entrainent la formation de deux types de canaux : des gros canaux dodécagonaux paralleles à l'axe c, de diamètre compris entre 6 et 7 A, et des canaux octogonaux perpendiculaires â l'axe C, elliptiques.
Les rapports molaires silice sur alumine de l'offrétite sont généralement compris entre 4 et 10.
Diverses utilisations potentielles de l'offrétite ont été proposées : une offrétite synthétique sur laquelle on a déposé du platine ou du palladium, a été proposée dans un procédé de déparaffinage de coupes pétrolières afin d'améliorer leurs caractéristiques d'écoulement (GUEGUEN C. & BOUSQUET J., brevet français 2.492.838, 1981). L'offrêtite échangée avec des cations de terres rares serait également un bon catalyseur de déparaffinage (GARWOOD kJ.E., brevet U.S. 3.474.025, 1969).
de la scie peut être chargée par une force de serrage réa-
lisant un blocage au niveau de deux emplacements relati-
vement distants l'un de l'autre, et être maintenu ainsi
dans la position désirée.
On supprime de blocage en faisant tourner les axes 11 et 12 suivant la direction opposée, de sorte que
l'épaulement annulaire 14 glisse à nouveau contre l'épau-
lement annulaire 19 et que la force de serrage est supprimée.
Modulateur de signaux porteurs d'informations binaires modulés angulairement à phase controlée La présente invention concerne les modulateurs de signaux porteurs d'informations binaires, modulés angulairement, à phase controlée.
Elle s'applique plus particulièrement à la réalisation de modulateurs pour moduler des signaux suivant des types de modulation à déplacement de fréquence ou à déplacement de phase, à spectre optimisé, ces signaux étant modulés par un train binaire.
Parmi les procédés à modulations angulaires connus, ceux à sauts de fréquence FSK ou à sauts de phase PSK, où FSK et PSK sont les contractions des termes anglo-saxons "Frequency-Shift Keying" et "Phase Shift Keying", conduisent à des solutions relativement simples à mettre en oeuvre.
Ils ont toutefois l'inconvénient de présenter des spectres de fréquence étendus ce qui interdit de les utiliser pour certaines applications.
Afin d'obtenir des spectres de fréquence de plus en plus étroits, d'autres procédés de modulation ont été proposés mais la complexité de ceux-ci entraine corrélativement une complexité de réalisation des récepteurs et souvent aussi une dégradation des performances, toutes deux liées aux phénomènes d'inter modulation inter-symbole.
En outre, ces procédés conduisent à des réalisations de modulateurs spécialement conçus pour moduler des signaux dont la variation de phase a lieu exclusivement pendant la durée d'un bit ou élément binaire d'information, ce qui conduit lorsque les cadences de transmission sont élevées à des densités spectrales très étalées, limitant ainsi dans les systèmes de transmission multicanaux à bandes déterminées, le nombre de canaux sur lesquels il est possible de transmettre.
Le but de l'invention est de pallier les inconvénients précités.
A cet effet, l'invention a pour objet un modulateur de signaux porteurs d'informations binaires modulés angulairement à phase controlée, tel que tout signal S(t) fourni par le modulateur est formé par une superposition d'impulsions élémentaires Fp(t) décalées dans le ternps, et déphasées, les unes par rapport aux autres vérifiant approximativement ltéquation S(t)
dans l'intervalle de temps (0, (L+l)T), où L représente le nombre d'éléments binaires d'informations consécutives durant lequel la variation de phase associée à un élément binaire d'information n a lieu, t (t) une fonction dépendant de la variation de la phase 'p (t) du signal et étant défini dans l'intervalle (0, 2LT) et + la valeur absolue de la variation totale de phase due à un élément binaire d'information donné.
Cet équipage 13 comprend un plateau circulaire 15 sur lequel sont fixés des bras 16, au nombre de six dans le mode de réalisation représenté, régulièrement espacés. Chaque bras 16 porte à son extrémité libre deux formes 3 reliées par une traverse 17.
L'équipage tournant 13 est du type pas à pas, c'est-à-dire qu'il s1 arrête pour effectuer les opérations, chaque double forme se trouvant au droit d'un poste.
Le poste A destiné au changement de formes ne demande pas d'explications supplémentaires.
Le poste B est représenté sur la figure 4 et plus en détail partiellement sur la figure 6.
Ce poste B comporte un distributeur 17 de première 4 tournant pas à pas grâce à un moteur 18 monté sur une colonne 19. Les premières sont disposées dans une pluralité de double magasins se positionnant en regard de la double forme.
Elles sont extraites par dessous par des moyens connus tel un extracteur. Un centreur 21, puis un organe transfert 22, les placent sur la double-forme 3 en position basse (traits interrompus sur les figures 4 et 6).
Avantageusement, le centreur 21 peut être un gabarit de positionnement qui reçoit de l'extracteur les premières dans une disposition indéterminée aléatoire. Le gabarit assure un positionnement correct des premières qui sont alors conduites par l'organe transfert 22 dans une position déterminée et placées correctement sur la double-forme. Cet organe intermédiaire de mise en ordre des premières permet la mise en oeuvre d'un distributeur 17 chargé d'une manière quelconque.
Les dispositifs ci-dessus sont bien connus et n'ont pas besoin d'être décrits plus en détail.
La double forme 3 est ensuite relevée par un vérin 30 (traits continus sur les figures 4 et 6) pour se situer à proximité du dispositif d'encollage destiné à apposer un filet de colle près du bord des premières.
Ce dispositif d'encollage est double. Chaque élément comprend un réservoir d'alimentation 24, alimenté en colle par un conduit-23, relié à une source de fluide sous pression non représentée par une canalisation 25. La colle est expulsée, grâce à la surpression procurée par le fluide, du réservoir 24 par un pistolet 20.
Le réservoir 24 est mobile, d'une part, de façon à venir prendre appui contre la forme 3 et, d'autre part, à suivre une partie au moins du bord de la forme.
Le premier mouvement du réservoir est assuré par un vérin 26 prenant appui sur le réservoir 24 équipé d'un pistolet lui-même accroché par un axe 28 à un chariot mobile 27. L'allongement du vérin 26 fait pivoter le réservoir de façon à mettre en contact une roulette 31 portée par le réservoir avec le bord de la forme.
Le deuxième mouvement est provoqué par le déplacement du chariot 27 le long d'un gabarit 29, grâce à un mécanisme d'entrainement 31, par exemple une chaîne s'enroulant autour de deux axes 30 définissant une trajectoire moyenne, l'ajustement de la trajectoire se faisant par le premier mouvement.
Une rotation de l'équipage tournant 13 amène la double-forme pourvue de premières encollées en face du poste C, représenté en figure 5 et à plus grande échelle mais partiellement en figures 7 et 8.
Ce poste C comprend essentiellement un distributeur tournant 32 approvisionné avec des ébauches d'empeignes ou tiges 2. Les ébauches sont prélevées sur le dessus des piles par un double plateau aspirant 33 ou un dispositif de préhension adapté qui les transfère sur le double matelas 34 en matériau déformable élastique comme précédemment décrit, porté par un double support 35. Le positionnement optimal est assuré par un centreur 38, l'empeigne étant transférée de l'organe 33 au centreur 38 par un poussoir 33a mû. par un vérin 33b. Ces divers dispositifs sont en eux-mêmes bien connus et n'ont pas besoin d'être décrits plus en détail.
Comme précédemment décrit pour le poste B, le centreur 38 peut être un gabarit de positionnement qui reçoit les empeignes ou tiges d'une manière quelconque du distributeur 32 et les positionnent pour qu'elles soient transférées d'une manière correcte sur les matelas-supports.
les figures 8 et 9 illustrent une variante du dispositif de l'invention.