INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le timon 10 est monté pivotant sur un tourillon 20 à l'extrémité antérieure de la console 19 et, lorsqu'un pivotement lui est imprimé jusqu'à sa position extrême inférieure, il vient s'appliquer contre un flasque la du châssis. De préférence, un décrochement correspondant 21 est élaboré dans l'extrémité postérieure du timon.De plus, une face extrême postérieure 22 de ce timon est destinée à venir s'appliquer contre la surface frontale du châssis lorsqu'un pivotement est imprimé audit timon jusqu'à sa position extrême inférieure. I1 en résulte que ces forces dirigées vers l'avant à partir du châssis sont transmises efficacement aux timons 10, ce qui sera décrit plus en détail ci-après. En vue d'amortir ou de supprimer un pivotement excessivement violent des timons 10, une garniture d'amortissement 23 en caoutchouc est intercalée entre la face supérieure du timon et la face supérieure de la paroi de la console 19, en un emplacement situé entre le tourillon 20 et le châssis 1.
La région du timon 10 logée à l'intérieur de la console 19, ou bien les faces internes de la paroi de cette console peuvent aussi, de préférence, être dotées d'un revetement ou élément incorporé approprié qui réduit la friction entre ces parties.
Comme l'indique schématiquement la figure 6, dans un sulky de type classique, les consoles 19 peuvent etre inclinées vers l'extérieur par rapport à la direction du déplacement, tandis que les timons sont adéquatement agencés en croix. De même, il est parfaitement possible de modifier un sulky de type traditionnel en fixant simplement, à un châssis conformément à l'invention équipé d'une suspension à ressort et à bras oscillant, les timons classiques consistant en un élément monobloc de configuration curviligne.
Enfin, la figure 7 illustre une variante particulièrement appropriée pour des sulkies d'entralnement, par exemple le sulky d'entraînement décrit dans la demande de brevet suédois nO 8 004 594-1. Dans ce cas, le bras oscillant comporte à son extrémité inférieure un prolongement 24 orienté vers l'avant dans la direction du déplacement et l'axe-de la roue est monté tournant dans ce prolongement. De surcot, le dispositif élastique entourant la tige de traction ll est coincé entre le bras oscillant et l'oreille 12 assujettie au châssis. La garniture d'amortissement se trouve à l'extérieur de l'oreille 12, entre cette dernière et l'écrou 14.Dans ce cas, le châssis se meut vers l'arrière par rapport au centre de la roue et le dispositif élastique est intégralement situé à l'arrière du bras oscillant dans le but de ménager un espace destiné, par exemple, à loger le dispositif de charge selon la demande de brevet suédois susmentionnée.
La conception du sulky décrite ci-dessus permet d'obtenir une suspension de roue très efficace qui, dans une large mesure, pallie les insuffisances précitées de sulkies classiques.
Comme cela ressort en particulier de la figure 2, les timons s'étendent vers l'avant sensiblement perpendiculairement aux branches 4 du chassis 1. Cela signifie que, lorsque le cheval est harnaché, le sulky prend une position correspondant sensiblement à celle représentée sur la figure 2, dans laquelle les branches 4 du châssis 1 sont inclinées vers l'arrière par rapport aux plans verticaux passant par les axes des roues.
Ainsi, lorsque l'attelage passe sur des accidents de terrain ou bien lorsque le conducteur fait basculer le sulky de la manière décrite ci-avant, en talonnant le cheval, les roues se meuvent élastiquement à l'oblique, respectivement vers l'avant et vers le haut et vers le bas et vers l'arrière, si bien qu'il est possible d'éviter un tangage et un roulis du sulky qui, sinon, opposeraient une résistance au roulement des roues ou freineraient ce roulement.
Comme mentionné initialement, le cheval est sensiblement tiré vers le haut et vers l'arrière lorsque le conducteur fait basculer un sulky classique mais, à l'inverse, grâce à la fixation pivotante des timons décrite ci-dessus conjuguée à la suspension par bras oscillant, il est parfaitement possible de faire en sorte qu'un tel basculement ait pour effet de pousser le cheval vers l'avant, comme le mettent en évidence les considérations qui précèdent. Lorsque le conducteur fait basculer le sulky de sorte qu'il oscille vers le bas, un pivotement vers le haut est imposé aux timons jusqu'à la position illustrée en pointillés sur la figure 5, ce qui fait que pratiquement aucune force orientée vers l'arrière n'est transmise au cheval.Lorsque, ensuite, le sulky rebondit ou oscille vers le haut, un pivotement antagoniste est imprimé auxdits timons jusqu'à la position représentée en traits pleins et, dans cette position, ces timons accusent une rigidité parfaite du fait que leurs extrémités postérieures viennent en prise avec le châssis. De la sorte, une force dirigée vers l'avant est transmise, laquelle force a plutôt tendance à pousser le cheval vers l'avant. Du fait de la présence de la garniture d'amortissement en caoutchouc, il ne se produit ni tractions, ni chocs susceptibles dans d'autres circonstances de perturber le cheval.Hormis le fait qu'on obtient un déplacement en douceur et n'exposant le conducteur à aucun risque étant donné qu'aucun choc ou traction n'est transmis au cheval, une certaine possibilité est également offerte au conducteur de talonner l'animal, parce que les timons- ont plutôt tendance à appliquer à ce dernier une poussée vers l'avant et vers le haut lorsqu'on fait basculer le sulky de la manière décrite ci-avant.
COMPOSITION ALLERGENE A COMMERCIALISE PAR COMPOSITION CONFORME L'INSTITUT PASTEUR A L'INVENTION MALADE INTRA DERMO-REACTIONS PRICKS I.D. PRICKS 1/100 000 lilo 000 1/100 1/1 000 1/100 N 1 AS ++++ +++ 0 0 N02 FO +++ +++ + 0 1/10000=0 N03 Z ++++ +++ O O 0,05 ml 0,05 ml * N04 BE +++ +++ + ; O O N05 L +++;+ ++++;+ +++ O O N06 COL + ++++++;++++ +++ + O N 7 CA +++ 3 jrs +++ + O N 8 CM ++++ +++ + 0 1/10000=+ N09 FE +++ +++++;;+++++ +++++ + 0 3 jrs 1/10000=0 N010 AL +++ ++++ +++ O nod O pendant 48 heures N011 W +++ +++ O 0 N 12 T + +++ ++ + 0 N013 DI ++ +++ 0 O N014 K +++ +++++ + O N015 SE +++ ++++ O O N016 SOT O X 48 h ++++ 0 0 N017 G + ++++ pseud 0;;++±-24 h O N018 DU ++ +++ O O N019 SOB +++ +++ + O N020 J + +++ +O 0 N021 COR +++++ ++++ + O N022 BO +++ ++ O 0 N023 M + ++;++++ +++ +;+ 0 48 h . 48 h * Reviviscence au 25ème jour. TABLEAU II TRAITEMENT DE 22 MALADES POLLINIQUES
P I \ Amélioration score % 0 - 20 % 20 t-49 z + 50 % Traitement 1 2 X 4 injections * 5 2 4 1 X 4 injections ** 5 2 4 Total 10 4 8 *) Pollen dactyle inactivé au 1/1000 - 4 injections hebdoma daires X 2 **) Doses croissantes de 0U25 mlU 0,50 ml, 0,75 ml, 1 mlO Ainsi que cela ressort de ce qui précède aucune réaction secondaire ne se manifester meme chez des malades ayant reçu jusqu'à 40 000 unités P.N.U., ce qui rend les nouvelles préparations d'allergènes conformes à la présente in- vention d'un emploi fiable, sur et facile, d'autant plus que leur titre élevé et le couplage des allergènes sur la fraction particulaire active permettent un recrutement cellulaire suffisamment important et varié pour induire une tolérance immunitaire.
EXEMPLE 2 : PRPARATION D'ALLERGÈNES SELON L'INVENTION Des essais de couplage entre la fraction particulaire P40 et des allergènes ont été réalisés avec du carbodiimide dans les conditions suivantes Pollen de dactyle au 1/10è (100 mg/ml) 1 ml (100 mg) Fraction P40 (suspension à 10 mg/ml) 2 ml (20 mg) Carbodiimide (concentration finale dans le milieu réactionnel : 166 mg/ml) 16,6 % Pour réaliser le couplage, il faut ajuster le pH du mélange pollen de dactyle-fraction P40 à 4,5. Le démarrage de la réaction a lieu par addition au mélange ci-dessus, de 500 mg de 1-éthyl 3-(3 diméthylaminopropyl) carbodiimide, HCl (commercialisé par SIGMA) finement pulvérisé.
On agite pour dissoudre l'agent de couplage dans le mélange.
Après 30 minutes, le pH est réajusté à 4,5 par addition de soude NaOH (0,1 N).
On laisse la réaction se poursuivre pendant 90 minutes à la température du laboratoire, puis on centrifuge (dans des pots en plastique rincés à l'alcool puis à l'eau physiologique stérile) pendant 5 minutes à 12 000 tours/ minute, à + 4"C.
Le culot de centrifugation est remis en suspens ion dans 15 ml d'eau physiologique stérile, puis la suspension est centrifugée pendant 5 minutes à 12 000 tours/minute à + 4"C. Le nouveau culot obtenu est remis en suspension, puis lavé par centrifugation comme décrit ci-dessus.
Le culot obtenu est mis dans 10 ml de soluté glycériné à 5 %, phénolé à 5 %O .
La préparation d'allergène ainsi obtenue contient du pollen de dactyle au 1/iOè et de la fraction P40 à 2 mg/ ml.
EXEMPLE 3 : COUPLAGE D'UN ALLERGENE A LA FRACTION PARTICULAIRE P40 1") Activation 20 mg de fraction particulaire P40 sont lavés par centrifugation avec 2 fois 10 ml d'eau "Volvic" -stérile, la fraction P40 lavée est reprise dans le mélange suivant eau "Volvic" stérile 0,5 ml tampon phosphate de potassium (K/K2) 1 molaire, pH 7,4 0,1 ml On ajoute ensuite du glutaraldéhyde à 25 %, 0,15 ml, concentration finale 0,5 %.
Le mélange est agité pendant 18 heures à la température ambiante du laboratoire. Il est ensuite centrifugé.
Le culot de fraction P40 activée est lavé 3 fois avec 10 ml d'eau de "Volvic" stérile et 2 fois avec 10 ml de tampon phosphate de potassium (K/K2), 0,1 mol, pH 7,4, stérile.
2") Couplage La fraction P40 activée est reprise dans 1 ml de tampon phosphate de potassium (K/K2) 0,1 M, pH 7,4, stérile.
Après addition d'1 ml de pollen de dactyle au 1/10è (100 mg par ml), le mélange est agité pendant 18 heures à + 4QC. Le mélange est alors lavé par centrifugation 3 fois avec 10 ml de solution saline isotonique stérile. Le culot du dernier lavage est remis en suspension dans 10 ml de soluté glycériné à 5 % et phénolé à 5 to. Il contient l'allergène à la dilution 1/100 (10 mg par ml) et la fraction particulaire P40 à la concentration de 2 mg par ml.
Ainsi que cela ressort de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à ceux de ses modes de mise en oeuvre, de réalisation et d'application qui viennent d'etre décrits de façon plus explicite ; elle en embrasse au contraire toutes les variantes qui peuvent venir-à l'esprit du technicien en la matière, sans s'écarter du cadre, ni de la portée, de la présente invention.
La presente invention concerne une composition de liant pour la liaison de moules, d'articles façonnés, de formes, etc. L'invention se rapporte également à des moules, articles façonnés et formes réfractaires comportant un tel liant ainsi qu'à des procédés de production et d'utilisation du liant et des compositions réfractaires.
la bielle est guidée en glissant.
Les paliers à roulement, qui de préférence sont des paliers à aiguilles, s'étendent avantageusement sur toute la largeur de la bielle et sont de préférence supportés par des axes qui sont montés dans des parois de l'enveloppe et disposés notamment au niveau de la partie terminale de la
bielle éloignée du mécanisme d'oscillation.
L'organe presseur prend avantageusement appui sur la bielle sous l'action d'un ressort et est de préférence
une bille soumise à la force d'un ressort.
Une caractéristique d'une scie à guichet selon l'invention, dans laquelle la lame de scie peut être fixée à la bielle au moyen d'un organe presseur, réalisé sous la forme d'une pièce en U, qui s'engage avec ses ailes sur la bielle et contre l'âme duquel prend appui l'extrémité de la lame de scie qui peut être serrée entre l'âme et la bielle, consiste en ce que l'âme présente un évidement qui s'étend sur toute la longueur de l'âme et est prévu pour recevoir une plus petite lame de scie, le fond de l'âme présentant de préférence de part et d'autre dudit évidement des
surfaces d'appui pour des lames de scie plus grandes.
Dans une scie à guichet selon l'invention, dont l'enveloppe présente une ouverture débouchante pour un organe de liaison d'un dispositif de serrage qui peut être articulé sur l'enveloppe et au moyen duquel des pièces à scier peuvent être serrées, l'ouverture débouchante est
avantageusement prévue au-dessous de la bielle et l'enve-
loppe présente avantageusement au niveau de l'ouverture débouchante des parties de paroi extérieure qui s'étendent au moins d'un côté, de préférence de deux côtés opposés, parallèlement entre elles et au plan de la lame de scie et
contre lesquelles prend appui l'organe de liaison du dispo-
sitif de serrage.
Une lame de scie qui, destinée notamment à être
utilisée sur une scie à guichet selon l'invention et pré-
sentant une partie à serrer dans laquelle est ménagée une
ouverture d'engagement pour une vis de serrage, est carac-
Selon une autre caractéristique de l'invem- tion, on utilise de préférence des granulats de tufs basalti ques vitreux, contenant en particulier des zéolites.ces grasu- latX contiennent du verre volcanique hydraté et, le cas échéant, des zéolites, dans une matrice poreuse ouverte.
Selon un mode de mise en oeuvre avantageux du procédé, le traitement thermique est réalisé en autoclave à une pression relative approximativement comprise entre 1 et 4 bars, et à des températures approximativement comprises entre 135 C et 165 C, la durée du traitement étant approxinativement comprise entre 1 et 4 heures.
Selon une autre caractéristique du procédé, la solution dans laquelle sont plongés les granulats est une solution aqueuse de phosphate monopotassique, ayant de préférence une concentration initiale pondérale approximativement comprise entre 1 et 20 % de KH2PO4 ; le rapport solide/solution peut être ajusté dans une plage allant de 129 de granu lat par litre à 800 g par litre.
Selon le choix des divers paramètres dans les plages ci-dessus indiquées on obtient une gamme d'amende mentis ayant des concentrations pondérales P/K variant entre environ 0,5 et 1,4. Ces amendements sont ainsi aptes à répon dre à des besoins très diversifiés et pensent notamment être utilisés comme substrats de culture hors sol, comme amendements physico-chimiques de terrains pauvres pour plantations forestières ou fruitières, ou encore comme amendements fertilisants pour cultures maraîchères ou florales.
Substrats de culture hors sol : Les granulats peuvent être employés purs ou en mélange avec des produits organiques du type tourbe, terreau, compost. Ils peuvent remplacer les engrais solubles en granulé que l'on utilise pour "enrichir" les tourbes et terreaux en vracs, en sacs, en bacs, en pots ou en mottes. Ils peuvent aussi remplacer les sables et graviers plus ou moins poreux destinés à stabiliser et aérer les substrats organiques tout en diminuant la proportion de tourbe ou de terreau. Les effets physiques, mécaniques et chimiques sont cumulés par le même produit dont la composition peut être ajustée aux besoins de la culture envisagée.
Amendements physico-chimiques de terrains pauvres : Selon la nature des spéculations on peut utiliser des granulats très faiblement enrichis à effet retard maximal, ou des granulats plus riches à double effet starter et retard, en adaptant la densité et la distribution des granules dans le sol en fonction du développement racinaire (localisation cu dispersion, en surface ou en profondeur, haute ou basse densitt, etc...).
Amendements eour cultufes : Dans ce vaste maine des cultures céréalières, fourragères et légumières, les granulats ne peuvent pas se substituer aux engrais solubles classiques. Mais l'effet fertilisant retard conjugué avec l'accroissement du pouvoir de rétention des ions, par augmentation de la capacité d'échange globale du sol, donne la possibilité d'effectuer une seule et unique fertilisation P et K en tête de rotation, afin de réduire la fréquence et donc le coût des épandages.
D'autre part, leur double action physique et chimique les destine tout particulièrement à l'amélioration texturale, structurale et nutritionnelle des sols pauvres ou dégradés tels que les sols sableux et limoneux lessivés, en milieu tropical notamment.
La description qui suit fournit les résul tats d'expérimentations destinées à illustrer l'invention.
A/ - Granulats de base Les expérimentations ont été effectuées au moyen de granulats de tufs basaltiques vitreux, de couleur grise, brune ou jaune, contenant des zéolites microscopiques et des traces de bentonites et provenant du Plateau du Coiron (Ardèche - FRANCE).
Ces granulats ont été calibrés entre 2 et 5 mm et leurs caractéristiques sont les suivantes (avant traitement) : 1/ - Composition SiO2 38 à 47 grammes pour 100 grammes A120, 12 à 15 " " Fe2O, 10 à 13 " " FeO TiO2 2 à 3 " " " CaO 2 à 7 " ,l " HgO 2 à 7 " " " " Na 2 0 0,1 à 1 " " " " " K2O 0,2 à 0,5 " " " " P205 0,1 à 0,4 " " Perte au feu 13 à " 23 (dont 0,02 X de soufre) Oligoéléments : Manganèse 1 570 milligrammes par kilog Cuivre 58 Zinc 169 Cobalt 170 Bore 0,2 Les granulats contiennent moins de 10 X de zéolites sodipotassiques du type ANALCIME Na16 {Al16 Si32 O96] 16 H20 ou PHILLIPSITE EWa,KJ 10 [Al10 Si22 O64]H20.
2/ - Structure Les granules présentent une porosité ouver te constituée de pores, chenaux et vacuoles dont les dimensions s'échelonnent entre quelques nanomètres et quelques millimètres. L'histogramme des porosités comprend deux maxima, l'un à 70 micromètres et l'autre à 2 nanomètres. La porosité interne des granules moyens atteint 47 X. La surface volumique mesurée par absorption d'azote (méthode BET) est comprise entre 122 et 128 m2.g 1 de produit sec.
La masse volumique apparente sèche du granulat moyen, mesurée par immersion dans le pétrole est de 1,47 tonne.m 3, pour une masse volumique solide sèche de 2.80 tonne.m 3. En vrac, la masse volumique apparente sèche est comprise entre 1.02 et 1.05 tonne. m 3, soit une porosité totale de 65 X (47 X de porosité intragranulat, 18 X de porosité intergranulat).
3/ - Rétention d'eau En ressuyage gravitaire libre, la teneur en eau volumique d'un bac de granulats 2 - 5 mm se stabilise autour de 45 X après 6 H. (porosité pour l'eau équivalente à la porosité intragranulat). En extraction racinaire simulée par gradients de succion, les teneurs en eau volumique s'échelonnent comme suit Succion en mbars X eau volumique 25 45 50 41 100 38 250 36 1 000 35 15 000 30 (sous réserves) Le volume d'eau ou de solution susceptible de migrer vers les racines serait supérieur à 150 litres. m de granulats, en admettant que le flux hydrique devienne nul, pour les succions supérieures à 15 bars.
Aux valeurs classiques de la capacité de rétention (entre 250 et 1 000 mbars) le volume d'eau contenu dans les granulats est de l'ordre de 350 litres. m 3, soit environ 5 fois plus qu'un granulat identique de pouzzolane.
4/ - Propriété d'échange ionique La capacité d'échange cationique des gra nulats (C.E.C.) est importante et pratiquement indépendante du pH du milieu ainsi que de la taille des granules. Deux cations majeurs sont échangés : Ca++ et Mg++ CEC Ca++ Mg K+ Na+ granulat 75.7 48.4 23.0 0.80 0.40 2 - 5 mi -(Exemple de bilan ionique en me pour lOOg de granulat sec, dans l'acétate d'ammonium à pH 7).
Ces lamelles sont disposées selon une symétrie axiale, ou diagonale, par rapport à l'embout de barre latérale.
Avantageusement enfin, les embouts et les lamelles de rappel élastique sont réalisés en poly amides, polyacétals, ou en composites à base de l'un de ces matériaux.
L'invention est illustrée en référence au des sin annexé, figures 2 à 13, donné à titre d'exemple.
Dans ce dessin - la figure 2 est une vue de côté de l'articulation, en position correspondant à la chaise totalement dépliée, - la figure 3 est une vue de l'embout de barre de dossier, démonté, - la figure 4 est une vue de l'embout de barre de pied, démonté, - la figure 5 est une vue des deux embouts de barre latérale et de barre de fond, en position non montée, - la figure 6 est une vue embout de l'articulation représentée à la figure 2, - la figure 7 est une vue en coupe correspondant à la figure 2, - la figure 8 est une vue en coupe de l'articulation de la figure 2, la chaise étant en position totalement pliée, - la figure 9 est une vue d'artiste montrant une chaise munie dè l'articulation selon l'inventionf - les figures 10 et 11 sont des schémas de principe montrant les lamelles et leur action, dans les versions à symétrie axiale et à symétrie diagonale respectivement, - la figure12est une vue de la deuxième forme d'exécution, où l'embout de barre latérale est libre en coulissement et joue le rôle d'axe flottant ; il est solidaire de l'embout de barre de fond et la barre traverse l'ensemble, - la figure 13 est une vue correspondant à la figure 12 où l'embout de barre de fond et l'embout de barre latérale sont des pièces distinctes.
Comme on le voit sur les figures 2, 3, 4, 5 et 7, la barre de dossier 1 est fixée dans un embout 110, la barre de pied 2 est fixée dans un embout 120, la barre latérale 4 est fixée dans un embout 140 et la barre de fond 5 est fixée dans un embout 150. Le maintien ferme des barres dans leurs embouts peut être réalisé par tout moyen, tels que striures ou étranglements, non représentés sur les figures. Les embouts sont en matière plastique.
L'embout 110 comprend un perçage 112 de façon à venir se fixer sur l'embout 120, à l'intérieur, au niveau de l'axe flottant 30. Ces deux embouts comprennent également des perçages 111, respectivement 121, dont on verra l'usage immédiatement ci-après. Enfin, les embouts sont conformés de façon à présenter un épaulement 115, respectivement 125, destiné à servir de butée.
L'embout 140, qui se fixe à l'intérieur de l'embout 150 est maintenu par l'axe 6, par exemple par vissage; il comprend latéralement au moins une gorge, ici deux gorges 141, destinées à recevoir l'axe flottant 30. La longueur de ces gorges 141 est telle que les deux positions extrêmes avancée et reculée correspondent aux positions dépliées, respectivement pliées, de la chaise.
L'embout 140 comprend également, parallèlement et au-dessus et au-dessous par rapport aux gorges 141, des lamelles déformables 200, se terminant chacune par un renflement cylindrique ou axe 201.
Ces renflements 201 sont percés de part en part, en 202, et viennent en correspondance avec les per çages 111, 121 des embouts 110, 120, le tout pouvant être fixé par des goupilles, ou venant s'encliqueter par pression.
L'embout 150 reçoit sur le côté la barre 5 et vers l'avant l'embout 140, qui se fiche dans un logement cylindrique 150 où il est fixé parl'intermédiaire de l'axe 6. Cet embout cylindrique 151 est maintenu rigide par des entretoises 152. Pour la fixation par l'intermédiaire de l'axe 6, l'embout 140 est muni d'un perçage 61.
On retrouve ces divers éléments, non emboîtés, sur les figures 3, 4 et 5, et emboîtés sur la figure 6, qui est. une vue de derrière.
On passe de la position entièrement dépliée représentée à la figure 7, à la position entièrement repliée et représentée à la figure 8, par action selon les flèches F, l'action d'ouverture inverse étant symbolisée par les flèches 0. L'axe flottant 30, en position extrême avancée, passe en position extrême reculée, et revient en position extrême avancée lorsque la chaise est à nouveau dépliée.
Comme on le voit, cet axe flotte bien dans les gorges 141, dont la longueur est calculée pour faire butée aux deux extrémités.
Par la même occasion, les lamelles 200, libres et parallèles l'une à l'autre dans la position dépliée, sont forcées en rapprochement en position repliée, ce qui crée à la fois une situation d'équilibre stable et un rappel élastique vers l'ouverture. La déformation des lamelles 200 est due au fait que leur renflement 201 est fixé dans les ouvertures 111, res pectivement 121, qui accompagne le mouvement d'ouverture et de fermeture de la chaise.
En outre, on remarquera que les épaulements 115 de l'embout 110 et 125 de l'embout 120 viennent en correspondance avec des épaulements 155 de l'embout 150, de façon à venir faire butée en position totalement dépliée.
On appréciera la simplicité et l'astuce de l'invention, qui comprend en définitive un seul axe flottant 30 et un seul point de fixation 6. De plus, il n'y a que peu d'éléments débordants susceptibles de happer un doigt et de le coincer. L'allure générale de la chaise équipée de ses articulations est propre et nette, ainsi mulon le voit sur la figure 9.