INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On atteint le but que se propose l'invention par le moyen que le volet de fermeture, y compris les rails télescopiques de guidage, en position de rétraction, pivotent autour d'un axe transversal inférieur fixe par rapport au véhicule, à partir de la position fermée,d'un angle faible par rapport à la paroi du véhicule, vers l'extérieur jusqu'à une butée fixe par rapport au véhicule ; et que le volet de fermeture peut coulisser vers le haut dans la position ouverte, le long des rails télescopiques qui viennent en prolongement, au moyen d'au moins un mécanisme de manoeuvre latéral par rapport à l'ouverture du véhicule et s'étendant à 11 intérieur du véhicule.
De chaque côté de l'ouverture du véhicule il est approprié de prévoir un mécanisme de manoeuvre, étant précisé que les deux mécanismes sont construits essentiellement identiques et sont disposés symétriquement par rapport à l'ouverture du véhicule.
Il est avantageux que le mécanisme de manoeuvre comporte un levier mobile dans le plan vertical, dont l'extrémité côté ouverture du véhicule est articulée, avec possibilité de pivotement, autour d'un axe transversal horizontal, fixe par rapport au volet de fermeture et situé au bord inférieur du volet de fermeture ou de la moitié du rail télescopique fixée au volet et dont lwautre extrémité est guidée en coulissement dans une portion de rail fixe par rapport au-véhicule, disposée essentiellement horizontalement et s'étendant a' l'intérieur du véhicule, à peu près au milieu de la hauteur de l'ouverture du véhicule, étant précisé qu'un ressort qui compense sensiblement le poids du volet est articulé d'un côté au levier et de l'autre côté au véhicule.
Pour assurer la rigidité du mécanisme de manoeuvre et exclure un coincement du volet de fermeture dans les rails télescopiques, il est avantageux de disposer entre les deux leviers des deux mécanismes latéraux de manoeuvre, dans la zone de l'axe transversal, fixe par rapport au volet de fermeture, un tube de torsion.
Une forme d'exécution particulièrement rigide et simple prévoit que l'axe transversal, fixe par rapport au volet de fermeture, du levier coincide, lorsque les rails télescopiques sont en position de rétraction, avec l'axe transversal fixe par rapport au véhicule.
Tableau n" 1
Protocole Réactif (R) pour 1 litre de cruor Collecte du sang avec anticoagulant Plasma f I Centrifugation Cruor Solubilisation de l'hume Précipitation Précipitation des protéines Hème Ml soluble dans L'acétone Filtration et pressurage 5,25 litre de (R) PI Reliquat d'hème Lavage du précipité 1,75 litre en solution dans filtration et pressurage de (R) l'acétone P2 Resolubilisation | Atomisation concentré de globine atomisé TABLEAU N" 2
Réactif (R) Protocole pour 1 litre de cruor Collecte du sang avec anticoagulant Plasma Centrifugation Plasma de l'hème 5,25 litre Cruor Précipitation des protéines de (R) M1 Hème soluble Filtration et pressurage dans l'acétone Pi P1 Resolubilisation dans l'eau Hème précipité S I Centrifugation |, Atomisation Concentré de globine atomisée TABLEAU N 3
Réactif (R) Protocole pôur I litre de sang Collecte du sang avec anticoagulant Solubilisation de I'hème Précipitation des protéines de litre de (R) Hème dans I'acétone 2, Filtration et pressurage PI Reliquat d'hème Lavage, filtration et dans l'acétone pressurage 1,75 litre de (R) P2 Précipité décoloré Les protocoles de laboratoire sont maintenant donnés à titre d'exemple non limitatif.
Exemple 1: Décoloration de cruor de boeuf (Tableau nO 1) Le réactif de précipitation et décoloration a la composition suivante - acétone (91 % en volume) - eau (8 % en volume) - acide chlorhydrique (I % en volume) Dans un volume de 210 ml de solution acétone-eau-acide chlorhydrique (R) maintenue en agitation sous l'action d'un broyeur ultrarapide (Polytron, type Ultraturrax, 16 000 tours/min), on verse 40 g de cruor (14 g d'extrait sec) au débit régulier de 13 g à la minute.
Le mélange (MI) obtenu est ensuite filtré sous vide sur filtre Whatman n" 2 ; le précipité (Pl) est alors pressé puis remis en suspension dans 70 ml de solution acétonique acide puis filtré et pressé à nouveau.
L'ensemble des opérations se déroule à température ordinaire.
Le précipité (P2) recueilli sur filtre est remis en solution dans l'eau à la concentration en matière sèche de 3 %, puis séché dans un atomiseur NIRO ; - Température d'entrée : 1800 C - Température de sortie : 75" C Le rendement de récupération des protéines est d'environ 89 %.
Le produit obtenu est une poudre jaune, dont le taux d'hémoglobine résiduelle est d'environ 5 %, dont la solubilité est supérieure à 80 h à l'extérieur de la zone de pH 5,5 - 7,5 et dont la solubilité minimale de l'ordre de 50 96 est obtenue aux alentours du pH 6 ,5 ces propriétés émulsifiante et moussante sont très bonnes, ce qui permet différentes applications.
Exemple 2 : Décoloration de cruor de boeuf (Tableau n" 2) Le réactif de précipitation et décoloration, I'appareillage et le protocole de travail mis en oeuvre sont identiques à ceux décrits dans l'exemple 1 jusqu'à la première filtration suivie d'un pressurage qui permet de recueillir le précipité protéique (put).
Ce précipité (P1) est alors mis en suspension dans l'eau à la concentration de 5 % ; les protéines se dissolvent, mais non l'hème, une centrifugation permet alors d'éliminer un culot noir et de recueillir une solution protéique de couleur claire (S1).
Cette solution protéique (S13 est enfin déshydratée par atomisation dans les conditions indiquées dans 11exemple 1.
Le rendement de récupération des protéines est de 88,2 %.
Le produit obtenu est une poudre jaune dont le taux d'hémo- globine résiduelle est d'environ 4 % et dont les propriétés sont analogues à celles du produit obtenu dans l'exemple 1.
Ce procédé a l'avantage de réduire encore de 25 % la consommation d'acétone qui se trouve ramenée à 5,25 1 par I de cruor, soit 15 1 par kg de produit sec.
Exemple 3 i Décoloration de sang de boeuf {Tableau 3) La solution d'acétone acide utilisée pour la décoloration du sang a la même composition que celle utilisée pour la décoloration du cruor de boeuf.
sont classées par ordre croissant.
Les moyennes soulignées par un même trait continu ne sont pas significativement différentes entre elles, dans le cas contraire, la
différence est significative avec un risque de 5 %.
1) Temps lh Crème S PS P FP F FS FSP Moyenne 370,6 380,6 387,5 388,8 388, 2 423,4 424,4 2) Temps lh30 Crème S PS P F FP FS FSP Moyenne 374,7 387,8 390,3 392,3 394,4 432,3 455,0 3) Temps 2h Crème S P PS - F FP FS FSP Moyenne 376,2 390,3 390,6 394,4 403,7 442,8 480,9 4) Temps 2h30 Crème S P F PS FP FS FSP Moyenne 376,6 385,3 391,2 392,8 405,3 454,1 481,9 Il résulte de ces classements que la crème FS selon l'invention est après lh30 significativement inférieure à la crème FSP mais est
significativement supérieure aux autres crèmes après 2h.
Après 2h30, les crèmes FS et FSP ne sont pas significativement différentes entre elles mais sont significativement supérieures aux autres crèmes. On va maintenant donner à titre d'illustration et sans aucun
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caractère limitatif plusieurs exemples de compositions à base des
extraits végétaux selon l'invention.
EXEMPLE 1: Crème amincissante - Palmitate d'isopropyle....................
.. 3,0 - Huile de Soja................................. 6,0 - Acide stéarique triple pression............... 4,0 - Alcool cétylique.............DTD: ................. 4,0 - Monostéarate de glycérol...................... 4,0 - Parahydroxybenzoate de méthyle................ 0,2 - Parahydroxybenzoate de propyle................ 0,1 - Triéthanolamine à 99 %........................0,8 - Extraits végétaux: Extrait sec de sauge (extrait aqueux).... 2,0 Extrait sec de fragon (extrait n-butanolique saturé d'eau).............. 2,0 Parfum....................................DTD: .... 0,3 - Eau déminéralisée stérile Q.S.P............... 100% en poids EXEMPLE 2: Lait corporel relaxant pour "jambes lourdes" - Huile de vaseline.............................. 16,0 - Palmitate d'isopropyle........DTD: ................ 2,0 - Lanoline liquide.............................. 1, 0 - Acide stéarique triple pression............... 2,5 - Stéarate de glycérol.......................... 2,5 - Triéthanolamine à 99 %.............DTD: ........... 0,8 - Parahydroxybenzoate de méthyle................ 0,2 - Parahydroxybenzoate de propyle................ 0,1 - Extraits végétaux: Extrait sec de fragon (extrait n-butanolique saturé d'eau).............. 0,5 Extrait sec de sauge (extrait aqueux).... 0,5 - Parfum..................DTD: ..................... 0,5 - Eau déminéralisée Q.S.P..................... . 100% en poids EXEMPLE 3: Gel défatiguant pour "jambes lourdes" - Acide polyacrylique (Carbopol 940)........... 1,0 - Triéthanolamine à 99 %........DTD: ............... 1,0 - Propylène glycol............................. 8,0 - Parahydroxybenzoate de méthyle............... 0,1 - Parahydroxybenzoate de propyle............... 0,2 - Parfum......................................DTD: . 0,3..DTD: - 10 -
- Extraits végétaux Extrait sec de fragon (extrait n-butanolique saturé d'eau)............. 1,5 Extrait de sauge (extrait aqueux)....... 0,3 Extrait mou hydroalcoolique de passiflore (contenant 76,5 % de matière solide)..... 1,5 - Eau déminéralisée stérile Q.S.P.............. 100% en poids EXEMPLE 4: Crème pour la couperose - Acide Stéarique triple pression.............. 3,0 - Alcool cétylique............................. 3,0 - Stéarate de Glycérol......................... 3,0 - Mono-oléate de Sorbitan polyoxyéthyléné...... 3,0 - Huile de Tournesol...................
...... 10,0 - Propylène glycol............................. 4,0 Sorbitol..................................... 3,0 - Parahydroxybenzoate de méthyle............... 0,2 - Parahydroxybenzoate de propyle..............DTD: . 0,1 Parfum....................................... 0,3 - Extraits végétaux: Extrait sec de fragon (extrait n-butanolique saturé d'eau).... 0,3 Extrait sec de sauge (extrait aqueux)... 0,1 Extrait mou hydroalcoolique de passiflore (contenant 76,5 Z de matière solide).... 0, 1 - Eau déminéralisée stérile Q.S.P.............. 100% en poids EXEMPLE 5: Onguent pour varices - Myristate d'isopropyle....................... 90,5 g Silice (vendue sous la dénomination d'AEROSIL 200 par la Sté DEGUSSA)............ 8,0 g - Extraits végétaux: Extrait sec de fragon (extrait n-butanolique saturé d'eau).... 0,5 g Extrait sec de sauge (extrait aqueux)... 1,0 g EXEMPLE 6: Suppositoires pour hémorroïdes (composition par unité) - Extraits végétaux Extrait sec de fragon (extrait n-butanolique saturé d'eau).... 0,02g Extrait sec de sauge (extrait aqueux)... 0,02g Extrait mou hydroalcoolique de passiflore..DTD: - il -
(contenant 76,5 % de matière solide).... 0,02g - Triglycérides des acides caprylique et caprique 0,2 g - Glycérides semi-synthétiques Q.S.P.........
2,0 g..DTD: - 12 -
A DISPOSITIF DE PROTECTION LA PRESENTE INVENTION A POUR OBJET UN DISPOSITIF DE PROTECTION EVENTUELLEMENT DESTINER A SE PROTEGER CONTRE UNE TENTATIVE DE VOL D'UN VEHICULE.
En outre, dans une scie à ruban de type horizontal, lorsque la profondeur de coupe de la lame dans la pièce est excessive, la lame de scie peut glisser sur la roue motrice, et la lame peut ainsi sortir de cette roue. Habituellement, un dispositif qui détecte une variation de vitesse de rotation de la roue menée estutilisé couramment pour la. détection de
De plus, dans une scie horizontale à ruban, une brosse métallique rotative est destinée à retirer la sciure qui adhère à la lame lorsque la pièce est en cours de sciage. Cependant, dans une scie horizontale classique, le changement de la brosse métallique rotative n'est pas très simple et pose donc un problème. De plus, dans une scie horizontale classique à ruban, la lame de scie est exposée dans l'espace compris entre l'organe de guidage de la lame entre la roue motrice et la roue menée, et le tronçon de bottier qui loge la roue menée, et crée donc
Le procédé de production des phosphates d'ammonium condensés par neutralisation d'acide polyphosphorique par le gaz ammoniac peut être représenté de la manière suivante: ler degré - préparation d'acide polyphosphorique (dit acide superphosphorique) par déshydratation de HRP04 2e degré - neutralisation de l'acide polyphosphorique
Mais ces procédés sont déjà périmés pour la raison, que leur utilisation en production industrielle n'est pas efficace du point de vue de l'énergie.Au cours de la concentration de H3P04 jusqu'à l'acide superphosphorique il faut fournir, d'une part, dans le système, une grande quantité d'énergie et, d'autre part, au cours de la neutralisation de l'acide, ainsi produit, par du gaz ammoniac 1,05.106 kJ(2,5.105kcal) de chaleur se dégagent sar tonne de masse fondue de phosphates d'ammonium condensés. La chaleur de neutralisation dégagée ne peut pas être suffisamment récupérée au cours du procédé et ainsi à peu près 3/4 de cette chaleur doivent être évacués du système par refroidissement (voir EGAN,E.P. WAKEFIELD,Z.T.:J.Agr.Food.Chem.,13,1965, 1ère partie, pages 99-100, KELSO,T.M. - STUMPE,J.J. - WILLIAMSON,P.G.: Com.Fert.
116,1968, troisième partie, pages 10-12 et 14 - 16). En plus du désavantage précité, la maîtrise couronnée de succès de la technologie utilisant de l'acide superphosphorique, implique des exigences extraordinaires quant à la résistance à la corrosion des matériaux métalliques de construction (voir MELINE, R.S. - LEE, R.G. - SCOTT,W.G.: Use of Pipe Reactor in the Production of Liquid Fertilizers with Very High Polyphosphate Content. Fertilizer Solutions, 16, 1972, deuxième partie, pages 32-45. ACHORN, F.P. - BALAY, H.L. - KIMBROUGH, H.L.: Commercial Uses of the Pipe Reactor Process for the Production of the High Polyphosphate Liquide I Fertilizer.
Solutions, March-April 1973, pages 44-54, ACHORN, F.P. KIMBROUGH,H.L.: Latest Developments in Commercial Use of the PipeReactor Process, Fertilizer Solutions, July-August 1974, BARBER,J.C.: Storage and Containment of Phosphoric Acid and Liquid Fertilizer. Fertilizer Solutions, September-October 1975, ACHORN,F.P. - WHIGHT, E.B. - BALAY,H.L.: Corrosion Problems Can Be Alleviated with Right Materials. Fertilizer Solutions, May-June 1976). Actuellement à peu près 70 entreprises aux Etats-Unis et 4 entreprises en France produisent de l'engrais liquide du type 10-34-0 à base d'acide superphosphorique préparé surtout par concentration de H3P04 purifié, produit par un procédé par voie humide, dit H3P04 d'extraction.
L'évolution des procédés de production des engrais liquides d'azote et de phosphate à base de phosphates d'ammonium condensés s'oriente pour cette raison de plus en plus vers une utilisation plus efficace de la chaleur, dégagée au cours de la réaction de neutralisation de l'acide phosphorique par l'ammoniac, pour la déshydratation du mélange réactionnel. Les procédés de ce type possèdent deux avantages principaux : la chaleur de neutralisation dégagée est utilisée directement au cours du processus de production et les substances qui apparaissent en technologie présentent une agressivité de corrosion plus faible vis-à-vis des matériaux de construction métalliques.
La neutralisation et la déshydratation moléculaire du mélange réactionnel, qui s'effectuent simultanément, peuvent être caractérisées par le schéma de réaction suivant:
Le procédé direct de production d'une masse fondue de phosphates d'ammonium condensés est protégé par plusieurs brevets d'invention (aux Etats-Unis les brevets numéros 3.375.063, 3.382.059, 3.399.032, 3.420.624, 3.429.624, 3.464.808, 3.503.706, 3.649.175, 3.650.727, 3.677.734, 3.723.086, 3.733.191, 3.788.817, 3.949.058, en République Fédérale Allemande le brevet numéro 1s909.438, en France les brevets d'invention numéros 1.386.897, 1.426.746, 1.493.803, en Afrique du Sud le brevet d'invention numéro 67/5806 et le Certificat d'Auteur de l'Union des Républiques Socialistes Soviétiques numéro 220965) qui diffèrent mutuellement surtout par l'utilisation de l'acide employé, par la manière de conduire la réaction, par le processus de captation de 1'ammoniac en excédent, du degré technologique de préparation de masse fondue de phosphates d'ammonium condensés, par la température des composants réagissants, par la pression de régime, par le processus d'évacuation du mélange réactionnel, etc..
Parmi ces procédés, utilisant l'acide phosphorique d'ex- traction commercial, le procédé connu sous la désignation POLY-ACTOR PHASE, développé par la firme américaine FERGUSON INDUSTRIES, Inc. a connu un vaste succès. La firme SWIFT AGRICULTURAL CHEMICALS a commencé la production d'engrais liquides d'azote et de phosphate du type polyphosphorique à partir de H3P04 d'extraction commercial après des recherches de plusieurs années à l'échelle de seini-production. Cette firme a valorisé son expérience acquise par la constractior d'une nouvelle unité de produit 10 - 34 - O à nt P~ as:el dans l'Etat d'Illinois aux Etats-Unis.La technologie e la firme SWIFT se caractérise par un réacteur à tubes e T, pr- tégé par des brevets d'inventions (aux Etats-Unis les brevets d'inventions numéros 3.464.808, 3.503.706, 3.649.175, 3.650.727, 3.677.734). Un procédé modifié de production d'engrais liquide 10 - 34 - 0, préparé à partir de la réaction de H3P04 d'extraction avec du gaz ammoniac en deux étapes, développé à NFDC-TVA (aux Etats-Unis les brevets d'invention numéros 3.382.059, 3.399.032, 3.420.624, 3.723.086, et 3.733.191) a été expérimenté à l'échelle semi-industrielle également par la firme française KALTENBACH-GARDINIER (KALTENBACH et GARDINIER, Paris : Chem.Ing.Techn., 42, 1970, partie 24, page 2309, KOTLAREVSKI, I.:Production of the Ammonium Polyphosphates and the Liquid Fertilizers from 52-54% Phosphoric Acid. In: Recueil des exposés du île Symposium International sur les engrais industriels, UNIDO, VIENNE, 1971, KALTENBACH et Cie: 192, Grande Rue, 92 310 Sèvres, France, Kaltenbach Processes - Liquid Ferti-lizers Manufactured from Ammonium Polyphosphates (B.r.) 2s.). Cette technologie est actuellement utilisée par une entreprise productrice d'engrais liquides à Mont-Notre-Dame. La firme française PECHINEY-SAINT-GOBAIN offre aux intéressés une concession de licence pour la préparation directe d'engrais liquide d'azote et de phosphates par un procédé technologique désigné par "PSG".
En généralisant les notions publiées, il est possible de constater que les plus grandes difficultés au cours de la production directe de phosphates d'ammonium condensés à partir de H3P04 d'extraction proviennent de - la tendance à mousser du mélange réactionnel (en résultat de la présence de substances organiques); - corrosion du dispositif de production (réacteur); - formation d'incrustations sur les parois du réacteur (la formation d'incrustations est due à l'existence d'impuretés de caractère organique et inorganique dans l'acide utili sé, surtout acide du type dit limpide) - obtention du degré nécessaire de conversion des monophosphate s en phosphates condensés - rendement insuffisant en ammoniac, etc..
(voir FLEMING,J.D.: Polyphosphates Are Revolutionizing Fertilizers - Part I - What Polyphosphates Are. Farm Chemicals, 132,1969, partie 8, SIEGEL,M.R. - YOUNG,R.D.: Polyphosphates Are Revolutionizing. Fertilizers - Part II - Base Materials.
Farm Chemicals, 132,1969, partie 9, page 41, ACHORN,F.P. SCOTT,W.C.: Polyphosphates Are Revolutionizing Fertilizers Part III - Polyphosphates in Mixtures. Farm Chemicals, 132, 1969, partie 12, HUFFMAN, E.O. - NEWMAN, E.L.: Polyphosphates Are Revolutionizing Fertilizers - Part IV - Behavior and Out- look.Farm Chemicals, 133, 1970; partie 2, MELINE, R.S. - LEE, R.G. - SCOTT,W.C.: Use of Pipe Reactor in the Production of Liquid Fertilizers with Very High Polyphosphate Content.
Fertilizer Solutions, 16, 1972, partie 2, pages 32-45, ACHORN,F.P. - BALAY,H.L. - KIMBROUGH,H.L.: Commercial Uses of the Pipe Reactor Process for the Production of High Polyphosphate Liquids. Fertilizer Solutions, March-April 1973, pages 44-54, ACHORN,F.P. - KIMBR0UGH,H.L.: Latest Developments in Commercial Use of the Pipe Reactor Process. Fertilizer Solutions, July-August 1974, BARBER,J.C.: Storage and Containment of Phosphoric Acid and Liquid Fertilizer. Fertilizer Solutions, September-October 1975, ACHORN,F.P. - WHIGHT,E.B. BALAY,H.L.: Corrosion Problems Can Be Alleviated With Right Materials.Fertilizer Solutions, May-June 1976, PRATT CH.J.: Brit.Chem.Engn. 16, 1971, page 172, KALTENBACH et GARDINIER, Paris: Chem.Ing.Techn., 42, 1970, partie 24, page 2309, KOTLAREVSKI,I.: Production the Ammonium Polyphosphates and the Liquid Fertilizer from 52-54% Phosphoric Acid. In: Recueil des exposés du île Symposium International sur les engrais industriels. UNIDO, VIENNE 1971) La valorisation des phosphates d'ammonium condensés en technologie d'engrais liquides, dits du type en solution, a rendu possible d'augmenter la concentration des produits de 26 à 32% à l'origine à 44 jusqu'à 48% en matières nutritives pour végétaux par rapport à la masse totale (N + P205+ K20).
Une des conditions pour la préparation des engrais liquides en solution ayant une encore plus grande teneur en matières nutritives pour végétaux est une concentration plus forte en phosphates d'ammonium condensés linéaires (surtout par présence de biphosphate et triphosphate) dans la masse fondue, utilisée pour la préparation des produits finals (voir SIEGEL, M.R. - YOUNG,R.D.: Polyphosphates Are Revolutionizing Fertilizers - Part II - Base Materials. Farm.Chemicals, 132, 1969, partie 9, page 41.La recherche pour obtenir la plus grande teneur de phosphates d'ammonium linéaires condensés dans le produit de réaction d'acide phosphorique avec du gaz ammoniac, est motivée également par des raisons agrochimiques et agronomiques (voir JANISEVSKIJ,F.V.: Polifosfaty ammonija, ich povedenie v pocve i effektivnost v srovnaniii s organofosfatami. In: Recueil des exposes du 8e Congrès International sur les Engrais Minéraux(Section 7) Moscou 1976, ISAQ MASHI MOTO - LEHR, J.R.: Mobility of Polyphosphates in Soil. Soil) Sci. Soc. Am. Proc., 37, 1973, partie 1 (janvier-février), 36 - 41, KHASAWNEH, F.E. - SAMPLE, R.G. - ISAQ MASHIMOTO: Reactions of Ammonium Ortho- and Polyphosphate Fertilizers in Soil: I. Mobility of Phosphorus, Soil Sci.Soc.Am.Proc., 38, 1974, partie 3 (mai-juin) 446 - 451, TERMAN,G.L.: Agronomic Results with Polyphosphate Fertilizers. Phosphorus Agric.
65, 1975, septembre, 21-26, SAMPLE, E.C. - SOPER, R.J. RACZ,G.F.: Reactions of Phosphate Fertilizers in Soils. The Role of Phosphorus in Agriculture, Chapter 11. Am. Society of Agronomy, Inc., Crop. Sci. Soc. of America, Inc., Soil Science Society of America, Inc., Madison Wisconsin 1980), par la possibilité d'utiliser des engrais liquides d'azote et de phosphate en tant qu'éléments de base au cours de la production d'engrais en suspension stables (voir ACHORN,F.P.: Fert. Solutions, 20, 1976, partie 1, page 72) et également par la possibilite d'exploiter leur propriété de séquestration vis-à-vis d'éléments sous formes de traces (voir ACHORN, F-.P. - SCOTT,W.C.: Polyphosphates Are Revolutionizing Fertilizers - Part III - Polyphosphates in Mixtures.Farm Chemicals, 132, 1969, partie 12, HUFMAN, E.O. - NEWMAN, E.L.: Polyphosphates Are Revolutionizing Fertilizers - Part IV - Behavior and Outlook. Farm Chemicals, 133, 1970, partie 2, MORTEVEDT, J.J. et al.: Macronotriente in Agriculture. Madison, Wisc., USA, Soil Sci. Society of America 1972, GOR-NAGY,S. - KALDI, P. - BESAN,J - SZANTO,A.: The Solubility of Micronutriante in Ammonium Polyphosphate Solutions. Hung.J.ind. Chem Veszprém. 6, 1978, pages 259-274).
En liaison avec l'évolution des procédés de la production de phosphates d'ammonium condenses, dont la base est des réactions de neutralisation et de déshydratation entre H3P04 et l'ammoniac, et en liaison avec la valorisation nécessaire de ces technologies en pratique industrielle, un processus d'amélioration de déshydratation moléculaire par effet d'agents de condensation apparaît comme très avantageux.
Un perfectionnement ultérieur dans l'évolution des pro cédé s directs de production de phosphates d'ammonium condensés est le but du procédé de production conformément à la presente invention.