INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans certains des techniques antérieures l'axe de rotation de chante organe de coupe passe par l' axe longitu- final du train de tiques de forage qui est entraîn en rotation pour forer les terrains. chaque organe de coupe tourne d'une manière rfirectement proportionnelle à la rotation primaire du train de tiges de forages autour de l'axe lon- ai tutinal.. ne action de coupe par abrasion très faible s' exerce sur la paroi du trou en cours de forage.La rye la tion de proportion nalité est virtuellement la même relation que celle qui existe entre une roue et un axe, autrement dit lorsque. le train de tiges de forages tourne, 'organe de coupe tourne. La force principale intervenant pour broder le matériau en particules. et l'évacuer est constitué par le poids du trépan rotatif et du train de tiges de forme pro du is an t une action du type broyage. ne faible abrasion est appliquze au terrain par suite de la rotation de chaque organe de coupe.
I1 est bien connu dans la technique de déplacer ou décaler l'axe de rotation de chaque organe de coupe de telle façon q cet axe ne recoupe pas l'axe longitudinal du train de tiges de forage. Le décalage de l'axe de rotation de chaque organe de coupe augmente la force d'abrasion ou d'arrachement du trépan rotatif sur le terrain. L'organe de coupe décalé suivant la technique antérieure a été jusqu'd présent suffisamment petit pour qu'une composante primaire de la rotation de l'organe de coupe demeure proportionnelle à la rotation du train de tiges de forage.
Un axe de rotation de l'organe de coupe perpendiculaire à i-' axe de rotation primaire, les supports d' extré- mité en rotation de chaque organe de coupe étant équidistants de l'axe longitudinal du train de tiges de forage, est décrit dans un appareil de forage de puits suivant le brevet US. 2 174 587. Tel qu'elle est utilisée dans ce brevet, cette orientation est dé finie comme étant un "décalage total".
L'appareil de forage de puits suivant ce brevet IJS n'est pas un trépan rotatif de forage mais il est plutôt utilisé pour élargir un forage déjà foré au moyen d'un trépan rotatif.
L'appareil suivant ce brevet US n'agit donc pas sur le fond du trou foré lui-meme mais il opre au contraire uniquement la périphérie de ce trou, une fois que le trou a été for4.
Le brevet US l 236 982 montre des axes de rotation pour une paire d organes de coupe perpendiculaires N l'axe lonqitudinal d'une tige de forage dans un trépan rotatif.
Les éllments de 1' organe de coupe ne sont pas totalement décalés du fait que les points supports des extrémités de l'organe de coupe ne sont pas équidistants de l'axe longitudinal du train de tiges de forage. Ce brevet liS 1 236 9n2 décrit des dents ou éléments fie coupe helicoldaux qui appa ramment donnant un mouvement de rotation Nt chaque organe de coupe. La rotation donnée à chacun organe de coupe demeure proportionnelle à la rotation du train de tiges de forage.
Les deux organes de coupe suivant ce brevet US ont des élé- ments dc coupe ayant une orientattion angulaire opposée le long de la surface de l'organe de coupe de telle façon qutun organe de coupe ne suive pas le sillon de coupe effectuer précédemment. D'autres éléments de coupe de 1' organe de coupe ayant unz orientation hélicoldale des dents sont connus. Les dents obliques sont décri tes dans le brevet US 4 t61 225.
Une action de coupe rotative ainsi qu'une action de broyage ou d' abrasion se retrouvent dans le brevet US 1 124 242. Dans ce brevet on utilise à la fois des rouleaux de broyage et des organes de coupe afin d'obtenir à la fois une action rotative et une action de broyage. Un trépan rotatif N action combinée en rotation et percussion est décrit dans le brevet US 3 885 639 dans lequel des gorges hélicoïdales s' étendent sur la longueur du trépan de forme générale tronconique. L'appareil suivant ce dernier brevet US est ap parement utilisé avec un train de tiges de forage mais il ne constitue pas un trépan rotatif à organes de coupe multiples.
Le brevets IJS a 408 671 décrit une variation de conicité et d'angle des dents entre les organes de coupe.
Les nombres différents de dents entre les organes de coupe apparaissent dans le brevet US 1 045 756 tandis que le brevet US 4 187 922 montre la variation de l'angle des divers éléments de coupe ou dents.
Enfin les brevets US 4 148 368, 3 468 583, 4 ln9 137 et Z 333 540 sont d'un intérêt général en ce qui concerne les trépans rotatifs de forage.
Un but de la présente invention est rpincipalement de fournir un trépan rotatif exercant une force d' abrasion améliorée sur une paroi latérale et le fond d'une forage de puits ou d'une carotte effectué à travers un terrain.
lIn autre but de la pressente invention est de fournir un trépan rotatif qui, pendant un procédé de fonctionnement z traîne, déplace chaque organe de coupe d'un groupe d'organes de coupe par suite de la rotation d'un train de tiqes de forage, ce qui se traduit par la création de la force d'abrasion Un autre but de la présente invention est de fournir un trépan rotatif ayant un axe de rotation d'un organe de coupe perpendiculaire à une rdférenee radiale h partir de l'axe de rotation primaire d'un train de tiges de forage, rotation primaire qui provoque le mouvement de l'organe de coupe.
Dans cet état, les éléments de tête 1 fonc-
tionnent en accord avec une instruction d'enregistrement
et l'enregistrement en couleur est effectué par l'utili-
sation d'encres de couleurs respectives.
Par ailleurs, lorsque les buses sont obs-
truées, l'opération de récupération d'encre sans décharge est réalisée, et à ce moment, l'opérateur actionne un bouton ou analogue pour réaliser l'opération de
récupération sans décharge prévue sur le panneau 26.
A ce moment, le capuchon 34 est déplacé
vers le haut et recouvre la face frontale du BJA 33.
Les éléments d'absorption d'encre respectifs 44-47 sont alors opposés aux éléments de tête 1 comme
le montre la figure 6.
La figure 6 montre les quatre éléments d'absorption d'encre 44-47 dans la séquence d'opérations correspondant à la période de temps écoulée cidessus et cette figure est une vue en section transversale illustrant l'opération. Avant l'opération de récupération sans décharge, le moteur 57 est stoppé et le levier pivotant se trouve dans sa position sensiblement verticale, les leviers 71 étant tournés à l'inverse des aiquilles d'une montre par la force des ressorts 73 et le levier 64 est dans sa position de limite supérieure au moyen
des broches 67.
En conséquence, les bras 68 sont dans leur position limite de rotation dans le sens des aiguilles d'une montre et l'arbre 48 est également dans sa position limite de rotation dans le sens des aiguilles d'une montre, tandis que le bras 53 est également dans sa position limite de rotation dans le sens des aiguilles d'une montre comme montré dans la première partie de
A ce moment, l'élément d'absorption d'encre
Le niveau initial X-X du caloporteur peut être établi plus bas s'il est possible dtimprégner l'évaporateur 3 avant la mise en action, par exemple en changeant l'angle f de 1800. Il est donc nécessaire de prendre en considération que, pour mettre en action le dispositif de transmission de chaleur meme aux charges thermiques nominales dans l'e'vaporateur 3 imprégné totalement, le caloporteur ne vienne pas tout de suite en contact avec celui-ci mais après un certain laps de temps atteignant plusieurs secondes Ce temps est d'autant plus court que la charge thermique est plus élevée, grandeur dP/dT du caloporteur, et que sa densité et sa viscosité sont plus faibles Si l'on a déterminé correctement la quantité de caloporteur nécessaire au remplissage du dispositif, la mise en marche et le fonctionnement du dispositif de transmission de chaleur envisage sont garantis dans tous les cas Pour amener la chaleur indiquée par les flèches Watt (figure 1) d'une source extérieure à l'évaporateur 3 le caloporteur s'évapore des surfaces 8 (figure 2) des canaux d'évacuation de vapeur 9 et 10 (flèches "b") en absorbant la chaleur latente de vaporisation.La vapeur formée (flèches "bon, figure 1) se dirige par les canaux d'évacuation de vapeur 10 vers le collecteur 11, puis elle parvient à travers l'ouverture d'entrée 12 dans la première conduite 13, et ensuite dans l'es- pace 16 de la chambre de condensation 4 en chassant le caloporteur se trouvant en phase liquide dans les enceintes d'extrémité 5, 6 de la chambre d'évaporation 1 et dans le-canal axial 7 de l'évaporateur. La vapeur, arrivant dans l'espacement annulaire 16 de la chambre de condensation 4 se condense sur la surface des viroles 14 et 15 et la chaleur résultant de la condensation est evacuée par conductibilité à travers leurs parois et cédée au récepteur de chaleur, le flux de chaleur allant vers ce récepteur étant désigné conventionnellement par les flèches ttdtt. Le caloporteur condensé forme un bouchons de liquide obturant 11 ouverture d'entrée 20 de la deuxième conduite 21, empêchant ainsi les bulles de vapeur de pénétrer dans la conduite 21.Lorsqu'on change l'orientation du dispositif en le plaçant dans la position dans laquelle la chambre d'évapo- ration 1 se trouve au dessous de la chambre de condensation 4, le bouchon' de liquide reste sur place sous l'effet des forces capillaires agissant à l'endroit le plus étroit de l'espace et, partiellement sous l'action de la pression dynamique du courant de vapeur. Le caloporteur liquide, refroidi dans la chambre de condensation 4, parvient à travers l'ouverture 20 dans la conduite 21, se déplace suivant celle-ci et remplit l'enceinte d'extrémité 6, le canal axial 7 et l'enceinte d'ex trémité 5.Le zencaloporteur est amené à la surface d'évaporation 8 des canaux d'évacuation de vapeur 9 et 10 (figure 2), de pré férence dans la direction radiale à partir du canal axial lon- gitudinal 7.
Grâce à la présence des épaulements annulaires lisses 23 (figure 1) s'appliquant intimement à la surface latérale interne du corps 2 de la chambre d'évaporation 1 faisant fonc tion de garniture d'étanchéité, et du fait que le caloporteur liquide se trouve dans les canaux capillaires de l'évaporateur 3 sous l'action des forces capillaires, la vapeur "chaude" ne peut pas pénétrer des canaux d'évacuation de vapeur 9 et 10 dans les enceintes d'extrémité 5, 6 et dans le canal.axial 7.
La couche de matériau capillaire de l'évaporateur 3 sépare les surfaces d'évaporisation 8 des canaux d'évacuation de vapeur 9 et 10 de la surface du canal axial 7 et des surfaces d'extré- mite de l'évaporateur 3. Ladite couche possède une résistance thermique. La vapeur "chaude", avec les paramètres Tî et P12 se forme dans les canaux d'évacuation de vapeur 9 et 10 au dessus de la surface du canal axial 7 et des surfaces d'extré- mité de l'évaporateur 3.
La vapeur "froide" avec les paramètres T2 et P2, dont les valeurs sont inférieures aux paramètres correspondants T1 et P1, se forme au-dessus de la surface du canal axial 7 et des surfaces d'extrémité de l'évaporateur 3.
La différence engendrée de températures # T1-2 = T1 - T2 conditionne lsapparition de la différence des pressions correspondante de la relation (5) # P1-2 = P1P2 qui est une force motrice sous l'action de laquelle le caloporteur liquide est chassé de la conduite 13 et de l'espace 16 de la chambre de condensation 4 et remplit les enceintes 5 et 6, la chambre d'évaporation 1 et le canal axial longitudinal 7 de l'évaporateur 3 (figure 1).Ainsi, si le dispositif de transmission de chaleur fonctionne sous l'angle d'inclinaison N = +900 il se forme, dans celuiRci, deux surfaces libres de séparation vapeur-liquide. Ltune d'elles se place à un certain niveau Y-Y (figure 1) dans l'enceinte d'extrémité supérieure 5 et l'autre se trouve au niveau Z-Z dans 1'espace 16 de la chambre de condensation 4. Ces niveaux sont mobiles et leur position est déterminée par tout un nombre de facteurs tels que, par exemple, la valeur de la charge thermique et l'intensité de l'évacuation de la chaleur depuis la chambre de condensation 4.Si l'on admet que la température et la pression de vapeur audessous du niveau Z-Z sont égales à T2 et P2 et la température et la pression de la vapeur auFdessus du niveau Z-Z sont égales à T3 et P3 respectivement, la condition de stabilité de la colonne de caloporteur liquide entre les niveaux Y-Y et Z-Z, compte tenu des pertes T3 # P3-2 = P3 P P2 = P pu + # Pll (7) g où # Pl1 représente les pertes de mouvement du caloporteur en phase liquide à travers la conduite 21 et l'es- pace 16, en N/m.
Si l'on admet que la hauteur de la colonne de liquide est égale approximativement à la longueur du dispositif de transmission de chaleur,- on peut déterminer # Pg à l'aide de la relation (4).
En outre, pour assurer la capacité de travail de ce dispositif, il faut respecter aussi les conditions suivantes P1,2 P1 - P2 = /\ P3-2 + # Pv (8) # Pc # A P1-2 + A P12 (9) où :: P12 représente les pertes de pression du caloporteur 2 en phase liquide dans l'évaporateur 3, en N/m Mais étant donné que # Pl = # Pl1 + ~ Pi2 on peut écrire que / Pc > L Pg +CLP1 + tSPv On voit de la dernière relation que la capacité de travail du dispositif de transmission de chaleur examiné est déterminée par la m8me condition (1) que dans le cas des tubes échangeurs de chaleur ordinaires.
Toutefois, entant donné que pendant que le caloporteur en phase liquide circule par la conduite lisse 21 et l'espace 16, les pertes de pression Pll sont relativement petites, on peut augmenter les pertes de pression t P12 dans les capillaires de lgévaporateur 3 en diminuant leur rayon r c et en aug- mentant, pour celà même, la pression capillaire LPc, selon la relation (2).
L'augmentation de la pression capillaire #Pc peut être utilisée pour la compensation de la résistance hydrostatique A Pg qui se forme lors des orientations du dispositif de transmission de chaleur caractérisées par des angles d'incli- naison # 7 0 .
L'augmentation de la surface d'évaporation diminuant les pertes de pression # Pv dans la vapeur et la baisse des pertes de pression dans le liquide #Pl1 grâce à la différentiation de la valeur de l'espace 16 permettent de réduire la résistance hydrostatique du dispositif de transmission de chaleur et, par conséquent, d'augmenter les pertes de pression capillaire # Pe pour la résistance hydrostatique # Pg.
Tout ceci permet d'augmenter le flux de chaleur dans le dispositif de transmission de chaleur même lors d'une orientation de celui-ci dans le champ des forces massiques avec un angle d'inclinaison 9 =+ 900 et de transmettre le flux de chaleur à une distance suffisamment grande0 Si le dispositif est orienté sous des angles d'incli- naison 4 C 00, il fonctionne dans des conditions plus favo rables du fait que la résistance hydrostatique A Pg on bien est pratiquement nulle à l'angle T = 0o ou bien fait partie de la relation (I) avec le signe (-) et s'additionne à la pres sion capillaire tS Pc à l'angle # CO O L1étude spéciale de ces régimes ne présente aucun intérêt.
Ainsi, en augmentant la pression capillaire ss Pc et en répartissant les pertes de pression dans la vapeur on peut créer un dispositif de transmission de chaleur hautement efficace, dont la masse, l'encombrement et la conception simple sont comparables à ceux des échangeurs de chaleur classiques, alors que le flux de chaleur transmis et la distance de la transmission de chaleur lors des orientations sous des angles d'inclinaison voisins ou égaux à +90 dans le champ des forces massiques sont de plusieurs fois supérieurs.
Lorsque le diamètre de la chambre d'évaporation 1 est suffisamment grand la résistance thermique du dispositif de transmission de chaleur peut être diminuée dans la variante de réalisation représentée sur la figure 6. La chambre d' évapora- tion 1 comporte une virole 26 (figure 7) fixée sur les parois d'extrémité 27 et 28 (figure 6) de la chambre d'évaporation 1 et disposée dans le canal axial longitudinal 7 de l'évaporateur 3 avec un espace radial 29 nécessaire à l'amenée du caloporteur vers lévaporateur 3 dans la direction radiale. L'enceinte in térieure 30 de la virole 26 est mise en communication avec le milieu environnant.
Le dispositif de transmission de chaleur ayant une chambre d'évaporation 1 réalisée selon cette variante fonction- ne d'une manière analogue au cas exposé ci dessus.
Dans un dispositif de transmission de chaleur selon l'invention, de 680 mm de longueur et pesant 0,3 kg, fabriqué en acier inoxydable et un nickel, rempli d'acétone en tant que caloporteur, orienté dans le champ de gravitation sous un angle d'inclinaison q = +900, on a atteint une valeur limite de la densité du flux de chaleur dans la direction radiale dans l'évaporateur de 92 kW/m a une température de la vapeur de 341 K. La valeur du flux de chaleur transmis est de 0,204 kW.m.
après une augmentation de la longueur du dispositif jusqu'à 1050 mm, la diminution de cette valeur n'a pas depassé 10 %.
pient 66 devient plus grande que le niveau prédé-
terminé est prévue en travers du trou d'air 71.
Cette pellicule d'échappement permet de régler la pression dans la chambre à air du premier réservoir d'encre communiquant avec le récipient par l'intermédiaire
du tube 10.
Le détecteur de débordement adoptant une telle
structure a la fonction suivante.
L'encre sort quelquefois du tube 10 en une quantité minime à cause des fluctuations de pression dans
le trajet d'écoulement lorsque l'appareil n'est pas hors-
Cette quantité minime d'encre de débordement tombe sur le couverclebouchon 68 et est absorbée par l'élément d'absorption 67 par l'intervalle se trouvant entre le couvercle-bouchon 68 et la paroi interne du
récipient 66.
En conséquence, le niveau essentiel de liquide
ne monte pas et les électrodes 69 et 70 ne sont pas cour-
circuitées entre elles.
Bien sûr, si le niveau de liquide monte à un degré tel qu'il courtcircuite les électrodes 69 et 70 pendant une longue période, ceci peut être immédiatement détecté et un avertissement peut être donné ou une mesure peut être prise du côté de l'appareil telle que l'arrêt
du fonctionnement.
Dans la forme de réalisation décrite ci-
dessus, un certain nombre d'éléments d'absorption d'encre et de mécanismes d'étranrlement correspondant au nombre des couleurs d'encre sont prévus parce que l'appareil est une imprimante en couleur, mais seulement un jeu d'élément d'absorption et de mécanisme d'étranglement peut être prévu lorsque l'encre doit être d'une seule couleur. De même, la nervure prévue sur le côté inférieur de la plaque supérieure 50a de chaque châssis
de support a été montrée comme étant en saillie vertica-
lement vers le bas, mais le sens de dépassement peut être toute direction dans laquelle l'élément d'absorption peut être accroché et la nervure n'a pas besoin d'être
toujours en ligne droite, mais peut être courbe.
De même, en fonction de la matière des éléments d'absorption, la nervure peut se trouver du
côté de la plaque d'étranglement 51.
Comme le montre la description ci-dessus,
selon la présente invention, on adopte une structure dans laquelle les éléments d'absorption d'encre sont
sensiblement en forme de losange et les surfaces fronta-
le et postérieure des éléments d'absorption sont parallèle au côté de la tête, et les surfaces supérieure et inférieure des éléments d'absorption sont parallèles l'une à l'autre et deviennent plus basses à l'écart du côté de la tête et de la surface supérieure des châssis de support et les plaques d'étranglement se trouvent le long des surfaces supérieure et inférieure des éléments d'absorption, tandis qu'un intervalle est prévu entre l'extrémité postérieure de chaque plaque d'étranglement et l'extrémité inférieure de la paroi latérale de chaque châssis de support, et par conséquent, l'encre absorbée tombe naturellement depuis l'intervalle entre chaque plaque d'étranglement et chaque châssis de support et même pendant l'opération d'écrasement, l'encre est écrasée hors de cet intervalle et la quantité
d'encre sortant vers la tête est faible.
De même, une partie chanfreinée est formée sur le coin inférieur de la face frontale de chaque élément d'absorption et donc, même si l'encre sort dans le coin inférieur de la face frontale pendant l'écrasement, l'encre n'adhérera pas à la tête et ne la tachera pas parce que le coin inférieur est éloigné
O10 du côté de la tête.
En outre, selon la présente invention, on adopte une structure dans laquelle une nervure est prévue sur le côté inférieur de la plaque supérieure
de frein 16b est, comme pour les autres formes de réalisa-
tion, desserré en ramenant l'étrier protège-main 6b, dans
le sens contraire des aiguilles d'une montre, de la posi-
tion de freinage dans la position propre au déclenchement représentée sur la figure 5, mouvement de retour au cours duquel, du fait que les leviers 13b et 14b ainsi que le levier à ressort llb sont entraînés, le ressort de traction
12b est amené dans sa position propre au déclenchement.
Etant donné que dans ces conditions le levier à ressort llb bascule librement par rapport au levier à ruban de frein b, c'est-à-dire qu'il ne prend pas appui avec sa saillie d'entraînement 24b contre le levier à ruban de frein, ce dernier reste dans sa position de freinage, dans la mesure
o la manette des gaz 7b n'est pas actionnée simultanément.
La saillie d'entraînement 24b se trouve alors par rapport au levier à ruban de frein 15b à une distance angulaire telle que ce dernier peut être amené à basculer dans sa position propre au déclenchement, Si, létrier protège-main 6b ayant été ramené en arrière, la manette des gaz 7b est alors appuyée de façon à permettre l'admission du gaz. le levier à ruban de frein 15b est amené par litermdiaire de la transmission Bowden l9b, en basculant dans le sens
des aiguilles d'une montre, de la position de freinage re-
présentée dans la position propre au déeclenchemen"t, Dans le
cas des formes de réalisation des figures 4 et 5 le papil-
lon du carburateur est commarda directement par la manette
Dans le cas de la scie b1 Soteur à chaîne de la figure 6 la sécurité de la scie & chaîne est enc ore accrue du fait que le papillon du carburateur 29c se '-rouve en relation de travail avec la manette des gaz Vc non pas directement mais par lineré diaire de la transmission Dowden 19c et d'une transmission Boiden additionnelle 37c ou d'un câble de tractIon dune tringlerie ou na! gUeo La transmission Bowden 37c prend appui avec sa gaine sur l'enveloppe lc et sur le carburateur 29c. Par l'u ne 39c des extrémités de son câble elle est reliée à un levier 31c a un seul bras qui est monté sur l'arbre 28c du papillon des gaz. L'autre extrémité 38sc du cable de la transmission Bowden 37c est fixée au levier à ruban de frein L5c entre l'extrémité llc' du levier à ressort et la cheville d'ac= crochage 25c. La transmission Bowden 19c est montée, comme dans la forme de réalisation des figures 1 à 3. entre la manette des gaz 7c et le levier à ruban de frein 15c, Lorsqu'on actionne la manette des gaz 7c le ruban
de frein 16c est desserré par mise en action de la trans-
mission Bowden 19c, comme décrit à propos des formes de réalisation des figures 1 à 5. Du fait que le levier à ruban de frein 15c bascule dans le sens des aiguilles d'une montre la transmission Bowden 37c se trouvant en prise avec ce dernier est mise en action de façon à faire tourner le levier 31c du papillon des gaz de telle sorte que le papillon s'ouvre. Ce processus a lieu lorsque le mécanisme de freinage 9c est tendu, c'est-àdire qu'il se trouve dans
L'invention a pour but de remédier à ces insuffisances et propose à cet effet un phare du type précité caractérisé en ce que la surface de chaque élément de lentille est une partie d'une surface dont les courbes de section principale sont des coniques.
Avec le phare de travail pour véhicules conforme à l'invention, les insuffisances précédemment exposées sont supprimées techniquement d d'une manière simple du fait que la surface de chaque élément de lentille est une partie d'un paraboloide ou d'un hyperbolorde ou bien d'un ellipsoSde. Les sections correspondantes de ltoutil de fabrication de la glace sont pareillement des structures de révolution qui peuvent outre réalisées d'une façon simple sur des tours.