INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De plus, pour la même valeur du débit de la solution diluée Q1, deux types de valeurs de la pression de sortie P0 de la pompe 1 peuvent être déterminés, comme le montre la Fig. 2. La plus haute des deux valeurs est définie comme étant PANAX2 et la plus basse comme étant POTIN Sur la Fig. 6, la sortie de l'appareil de réglage de débit de la solution diluée 10 est introduite dans un générateur 15 de fonction P0 - Q. Le générateur de fonction 15 stocke un diagramme ou une table numérique correspondante illustrant la courbe OH de la solution diluée comme représenté sur la Fig. 7, avec le débit de la solution diluée en abscisse et la pression de sortie P0 de la pompe 1 en ordonnée, de sorte que lorsque le débit de la solution diluée Q1 est entrée, il sort les pressions de sortie POUX2 et POTIN de la pompe 1. La pression de sortie de pompe maximale PoMAx2 est introduite dans le calculateur de pression maximale 14.La pression de sortie PoMAx1 de la pompe 1, déterminée d'après la courbe de performance ce de la pompe, est la pression maximale déterminée par les caractéristiques de la membrane 4, tandis que la pression de sortie POMAX2 de la pompe 1 déterminée d'après la relation entre le débit de la solution diluée Q1 et la sortie de la pompe 1 est celle déterminée par la performance de la pompe. Par conséquent, la pression maximale permise pour l'appareil est la plus petite des pressions P0MAx1 et POMAX2. Le calculateur de pression maximale 14 compare POMAX1 avec POMAX2 et sort la plus petite comme étant POMAX.
La pression POMAX représentant la sortie du calculateur de pression maximale 14 et la pression POTIN représentant la sortie du générateur 15 de fonction #O - QI sont entrées dans un calculateur de pression de sortie 16. De plus, un intervalle de fonctionnement N prédéterminé par un appareil de réglage d'intervalle de fonctionnement 17 est entré dans le calculateur de pression de sortie 16 de telle sorte que POMIN - POMAX est divisé à intervalles réguliers (un intervalle : 1/N), et que les calculs suivants sont effectués po(o) = (O/N)(POMAX - POMIN) + POMIN PO(1) =(1/N) ( " ) + " Po(N) = (N/N) ( H ) + POMIN Ces résultats sont entrés dans un multiplexeur 18.Lorsqu'il reçoit Po(O) à P0 (N) sortant en séquence du multiplexeur 18, un générateur (19) de fonction courbe de performance de pompe/énergie de pompe délivre une sortie QQ=f (PO) correspondant aux pressions Po(O) à P(N) ainsi entrées et l'énergie requise Q0=f(P0) de la pompe 1 correspondant à la sortie de pompe Q0.
L'énergie de pompe Lp est entrée dans un calculateur d'énergie requise par le moteur 21. La sortie Q0 de la pompe 1 provenant du générateur l9 de fonction courbe de performance de pompe/énergie de pompe est entrée dans un calculateur de débit de solution concentrée 22.
Le calculateur de débit de solution concentrée 22 calcule le débit de solution concentrée Q2=Q0-Q1 d'après le débit de solution diluée Q1 entrée et provenant de l'appareil de réglage de débit de solution diluée 10, et délivre en sortie de débit de solution concentrée Q2 à un générateur 23 de fonction courbe de performance de la turbine 7 et à un calculateur de concentration 24.Le calculateur de concentration 24 reçoit comme entrée la sortie Q0 de la pompe 1 provenant du générateur 19 de fonction courbe de performance de pompe/courbe caractéristique d'énergie de sorte qu'il calcule la concentration de la solution concentrée C2=C0xQ0/Q2 afin de fournir comme sortie la concentration à la surface de la membrane CM=(CO+ C2) /2, qui est alors entrée dans un générateur de fonction de pression osmotique 25. Le générateur de fonction 25 calcule la pression osmotique 1T M d'après la fonction de pression osmotique ar M=f(C) et l'entre dans le calculateur de pression 26. Le calculateur de pression 26 reçoit en entrée le débit de solution concentrée Q2 provenant du calculateur de débit de solution concentrée 22 et le débit de solution diluée Ql provenant de l'ap- pareil de réglage de débit de solution diluée 10 afin de calculer la pression sur la membrane, comme suit: PM = Qî /AM R + M De plus, la perte de charge PL2 le long du conduit menant de la membrane 4 à la tuyère d'admission 7' de la turbine 7 est déterminée d'après l'équation: L2 = al x (Q2 / où al : est une constante déterminée par le conduit.
est le débit spécifié du conduit Ainsi, la pression de la solution concentrée P2=PM - #L2 est la pression de la solution fournie à la turbine 7. La pression de solution concentrée résultante P2 est délivrée par le calculateur de pression 26 et entrée dans le générateur de fonction de courbe de performance de turbine 23.Le générateur de fonction 23 calcule l'énergie engendrée par la turbine LT=f(Q2,P2), d'après la pression de solution concentrée P2 et le débit de solution concentrée i2 qui y a déjà été entré et la sort. L'énergie LT est entrée dans le calculateur d'énergie requise par le moteur 21 cité-ci-dessus.
Le calculateur d'énergie requise par le moteur,21, détermine l'énergie requise par le moteur 8 en soustrayant l'énergie LT récupérée par la turbine 7 de l'énergie Lp requise par la pompe 1, qui y a déjà été entrée, et l'envoie dans un calculateur d'énergie minimale 27. Le calculateur d'énergie minimale 27 stocke L (i):i=Q l;2. N qui y a été entré, envoie un signal sélectionné au multiplexeur 18 et détermine L (i+l) de la même manière que précédemment.
La série L(0) à L(N) d'énergie requise par le moteur est alors calculée pour déterminer l'énergie minimale LMIN . L'opération est répétée (N+1) fois dans le bloc de commande 20, entouré par une ligne en pointillé jusqu a ce que l'énergie minimale LMIN soit déterminée.
La sortie Q0 et la pression de sortie P0 de la pompe 1, dont l'énergie minimale LMIN a ainsi été calculée par le calculateur d'énergie minimale 27, peuvent être déterminées par un calculateur d'ouverture de valve d'admission de membrane 28 en utilisant l'équation: PL1 = Po - PM = PL1V LlP où PL1V : représente la perte de pression due à la valve de régulation de pression 2 PLlp: représente la perte de pression le long du passage.
Du fait que PLlP peut être déterminée par l'équation PL1P= a1 (QO/QR), où QR est le débit spécifié et al est une constante, PlLlV peut être déterminée par l'équation P@L1V = PL1 - PLlP Le coerfi- cient de débit Cv de la valve de régulation de pression 2 est déterminé par l'équation: ou K': est une constante.
Du fait que Q0 a déjà été déterminée, l'ouverture de la valve de régulation de pression 2 peut être déterminée par l'équation: Avî = f (Cv) Une telle opération est réalisée de sorte que l'ouverture Avî soit une sortie, ce qui permet de régler la course de la valve par un servo-mécanisme non représenté.
Le calculateur d'ouverture de valve d'admis sion de turbine 29 détermine l'ouverture N 2 de la valve 3 d'admission de turbine d'après la pression P2 et le débit Q2 de la solution concentrée correspondant à l'énergie minimale LMIN calculée par le calculateur d'énergie minimale 27 au moyen de l'équation: où 4 : est une constante g : est l'accélération due à la gravité.
Ainsi, RV est obtenue en sortie du calculateur d'ouverture de valve d'admission de turbine 29 afin de réguler la course de la valve de la tuyère 7' au moyen d'un servo-mécanisme non représenté.
Alors que selon la forme préférée de réalisation l'ouverture de valve Nl représentant la sortie du calculateur d'ouverture de valve d'admission de membrane 28 de la figure 6, est commandée en réglant la course de la valve de régulation de pression 2 au moyen d'un servo-mécanisme, la valve de régulation de pression 2 peut être commandée par le détecteur de pression 2a de sorte que la pression PM au point de mesure de pression 2' coïncide avac la valeur calculée.
De plus, bien que dans la forme préférée de réalisation la course de valve de la tuyère d'admission de turbine 7' soit réglée par l'ouverture de la valve N 2 représentant la sortie du calculateur d'ouverture de valve d'admission de turbine 29 de la figure 6, un détecteur de pression (non représenté) servant à détecter- la pression de la solution concentrée P2 peut être prévue entre la membrane 4 et les moyens de récu pération d'énergie. Avec un tel agencement, les moyens de récupération d'énergie peuvent être commandés par le détecteur de pression de telle sorte que la pression P2 détectée par le détecteur de pression coincide avec la pression de solution concentrée pour l'énergie minimale 9 IN.
Le détecteur de pression 2a peut être monté dans le conduit d'alimentation en solution, ou un détecteur de pression (non représenté) peut être prévu dans le conduit de solution concentrée, de sorte que la valve de régulation de pression ou les moyens de récupération d'énergie soient commandés pour produire l'énergie ou le débit minimales. Ceci étant, le système de la présente invention peut être agencé de sorte qu'il comporte des moyens pour détecter le débit à travers le conduit menant de la pompe l à la membrane 4, grâce auxquels la valve de régulation de pression 2 et les moyens de récupération d'énergie sont réglés de telle façon que le débit de la solution d'alimentation, détecte par les moyens de détection de débit atteint la valeur correspondant à l'énergie minimale. En variante, le système de la présente invention peut comporter des moyens pour détecter le débit dans le conduit de solution concentrée menant de la membrane 4 aux moyens de récupération énergie, grâce auxquels la valve de régulation de pression 2 et les moyens de récupération d'énergie sont réglés de telle sorte que le débit de la solution concentrée détecté par les moyens de détection de débit atteint la valeur correspondant à l'énergie minimale.
Analyse élémentaire : Ca P C H Na Cl Trouvé (%) 8,2 9,5 44,9 7,9 4,4 0,0 Exemple de comparaison 3 Sel de Ca du monolauryl phosphate On place dans un réacteur 400 g d'acétone et 100 g de monolauryl phosphate (P.M : 266) et on mélange jusqu'à dissolution à 400C, on ajoute 300,8 g d'une solution aqucuse à 10 % de NaOH en 30 minutes, puis on mélange pendant 1 heure à 40-500C. On refroidit la solution résultante à 300C, on filtre et sèche pour obtenir un sel disodique monolauryl phosphate. On dissout la poudre blanche dans 500 g d'eau à 600C, on ajoute progressivement une solution aqueuse de 55,2 g de CaCl2. 2H20 dans 320 g d'eau, puis on mélange à 600C pendant une heure pour achever la réaction de conversion du métal.On refroidit la solution à 300C, on filtre, on lave le tourteau résultant à trois reprises avec, à chaque fois, 500 g d'eau et une fois avec 400 g d'acétone, on le sèche et on obtient un composé sous forme d'une poudre blanche, Un examen au microscope électronique d'exploration révèle l'impossibilité de reconnattre une forme cristalline spécifique.
Analyse élémentaire : Ca P C H Na Cl Trouvé (%) 12,7 9,-9 46,3 8,4 0,4 0,0 Les matières de départ, les conditions de réaction et les formes cristallines des produits finals des exemples 1 à 7 et des exemples de comparaison 1 à 3 sont résumées dans les Tableaux I et II ci-après. Tableau I
Exemple 1 2 3 4 5 6 7 Sel métallique de M Ca Ca Mg Ba Zn Ca Ca départ X C# C# C# C# SO4 C# C# Menoalkyl phosphate de départ ** Lauryle Lauryle Lauryle Lauryle Lauryle Stéaryle Stéaryle Conditions de réaction Neutralité du * monoalkyl phosphate 0 1,0 1,0 1,0 1,0 0 1,0 Ions métalliques/monoalkyl phosphate 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 0,5 (rapport molaire) Forme cristalline du Aiguilles Plaquettes Plaquettes Plaquettes Paillettes Aiguilles Aiguilles produit ** Pureté de plus de 99 % TABLEAU II
Exemple de comparaison i 2 3 Sel métallique de | M Ca CA Ca départ X C1 C# Composition de départ (%) Monolauryl phosphate Plus de 99 Plus de 99 Plus de 99 Dilauryl phosphate Acide phosphorique Conditions de réaction Neutralité du Lauryl phosphate * 1,25 2,0 2,0 Ione mételliques/ Lauryl phosphate 0,5 0,5 1,0 (Rapport molaire) Forme oristalline du Amor@he Amo@@he @@@@@@@ produit * La neutralisation de l'ester phosphorique jusqu'au 1er point d'équiva lence est définie comme neutralité 1,0.
Exemple 8 Sel de Ca du monolauryl phosphate On place dans un réacteur 15,4 g (0,38 mole) de NaOH, 540 g d'eau et 60 g d'éthanol et on mélange à 300C. On y ajoute 100 g (0,376 mole) de monolauryl phosphate (P.M : 266), on mélange à 500C, puis ajoute progressivement une solution aqueuse de 27,5 g (0,188 mole) de CaCl2. 2H20 dans 100 g d'eau. On mélange à 600C pendant 1 heure pour terminer la réaction, on refroidit la solution à 300C, on filtre, on lave le tourteau résultant à trois reprises avec, à chaque fois, 500 g d'eau et une fois avec 400 g d'acétone et on lue sèche pour obtenir 97 g du composé recherché, sous forme d'une poudre blanche.Un examen au microscope électronique d'exploration révèle que le composé est sous forme de cristaux aciculaires ayant moins de 30 microns de longueur, sans aucune coagulation des cristaux.
Exemple 9 Sel de Ca du monolauryl phosphate On place dans un réacteur 15,4 g (0,38 mole) de NaOH, 200 g d'eau et 50 g d'éthanol et on mélange à 300C. On ajoute à ce mélange 100 g (0,376 mole) de monolauryl phosphate (P.M : 266), on mélange à 500C, on ajoute progressivement une solution aqueuse de 27,5 g (0,188 mole) de CaCl2. 2H20 dans 100 g d'eau, on mélange à 600C pendant une heure pour achever la réaction, on refroidit à 300C, oh filtre, on lave le tourteau résultant à trois reprises avec, à chaque fois, 500 g d'eau et une fois avec 400 g d'acétone, on le sèche et obtient 99 g du composé recherché, sous forme d'une poudre blanche. Un examen au microscope électronique d'exploration révèle que le composé est sous forme de cristaux aciculaires ayant moins de 30 microns de longueur.La microphotographie électrique des cristaux est représentée sur la figure 1.
Exemple 10 Sel de Ca du monolauryl phosphate On place dans un réacteur 15,4 g (0,38 mole) de NaOH, 50 g d'eau et 50 g d'éthanol, on mélange à 300C, puis on ajoute 100 g (0,376 mole) de monolauryl phosphate (P:M : 266) et on mélange à 500C. Ensuite, on ajoute progressivement une solution aqueuse de 27,5 g (0,188 mole) de CaCl2. 2H20 dans 100 g d'eau, on mélange à 600C pendant une heure pour terminer la réaction, on refroidit la solution à 300C, on filtre, on lave le tourteau résultant à trois reprises avec, à chaque fois, 500 g d'eau et une fois avec 400 g d'acétone et on le sèche pour obtenir 98 g du composé recherché, sous forme d'une poudre blanche. Un examen au microscope électronique d'exploration montre que le composé est sous forme de cristaux aciculaires d'une longueur inférieure à 30 microns.
Exemple 11 Sel de Zn du monolauryl phosphate On place dans un réacteur 15,4 g (0,38 mole) de NaOH, 200 g d'eau et 50 g d'acétone, on mélange à 300C, puis on ajoute 100 g (0,376 mole) de monolauryl phosphate (P.M : 266) et on mélange à 500C. Ultérieurement, on ajoute progressivement au mélange une solution aqueuse de 54 g (0,188 mole) de ZnS04.7H20 dans 100 g d'eau, puis on mélange à 600C pour achever la réaction, on refroidit la solution à 300, on filtre, on lave le tourteau à trois reprises avec, à chaque fois, 500 g d'eau et une fois avec 400 g d'acétone et on le sèche pour obtenir 95 g du composé recherché, sous forme d'une poudre blanche. Une observation au microscope électronique d'exploration montre que le composé est sous forme de cristaux en paillettes d'une longueur de 5 à 50 microns.
Exemple 12 Sel de Ba du monolauryl phosphate On place dans un réacteur 15,4 g (0,38 mole) de NaOH, 200 g d'eau et 50 g d'acétone, on mélange à 300C, on ajoute 100 g (0,376 mole) de monolauryl phosphate (P;M : 266) puis on mélange à 500C. On ajoute progressivement au mélange une solution aqueuse de 45,9 g (0,188 mole) de Bail2.
2H20 dans 100 g d'eau, on mélange à 600C pendant 1 heure pour achever la réaction, on refroidit à 300C, on filtre, on lave le tourteau résultant à trois reprises avec, à chaque fois, 500 g d'eau et une fois avec 400 g d'acétone, on le sèche et on obtient 103 g du composé recherché, sous forme d'une poudre blanche. Un examen au microscope électronique d'exploration montre que le composé est sous forme de cristaux en plaquettes de 5 à 50 microns de longueur.
Exemple 13 Sel de Ca du monostéaryl phosphate: On place dans un réacteur et on mélange à 300C,11,5 g (0,288 mole) de NaOH, 200 g d'eau et 50 g d'acétone, puis on ajoute 100 g (0,286 mole) de monostéaryl phosphate (P.M : 350), on mélange à 60-700C, puis on ajoute progressivement une solution aqueuse de 20,9 g (0,143 mole) de CaCl2. 2H20 dans 175 g d'eau. On mélange à 700C pendant 1 heure pour achever la réaction, on refroidit la solution à 300C, on le filtre, on lave le tourteau résultant à trois reprises avec, à chaque fois, 500 g d'eau et une fois avec 400 g d'acétone et on le sèche pour obtenir 96 g du composé désiré, sous forme d'une poudre blanche. Un examen au microscope électronique d'exploration montre que le composé est sous forme de cristaux aciculaires ayant moins de 30 microns de longueur.
Exemple 14 Sel de Zn du monostéaryl phosphate On place dans un-réacteur et on mélange à 300C, 11,5 g (0,288 mole) de NaOH, 200 g d'eau et 50 g d'éthanol, puis on ajoute 100 g (0,286 mole) de monostéaryl phosphate (P:M : 350) et on mélange à 60-700C Par la suite, on ajoute progressivement une solution aqueuse de 41 g (0,143 mole) de ZnS04.7H20 dans 75 g d'eau, puis on mélange à 700C pendant 1 heure pour achever la réaction. on refroidit à 300C et on filtre. On lave le tourteau résultant à trois reprises avec, à chaque fois, 500 g d'eau et une fois avec 400 g d'acétone et on le sèche pour obtenir 96 g du composé recherché, sous forme d'une poudre blanche. L'observation au microscope électronique d'exploration montre que le composé est sous forme de cristaux en paillettes ayant de 5 à 50 microns de longueur.
Exemple 15 Sel de Ca du monolauryl phosphate: On place dans un réacteur et on mélange à 300C, 15,4 g (0,38 mole) de NaOH et 250 ml d'eau, puis on ajoute 100 g (0,376 mole) de monolauryl phosphate (P.M : 266) et on mélange à 500C. On ajoute ensuite progressivement une solution aqueuse de 27,5 g (0,188 mole) de CaCl2.2H20 dans 100 ml d'eau, on mélange à 600C pendant 1 heure pour achever la réaction, on refroidit à 300C et on filtre. On lave le tourteau résultant à trois reprises avec, à chaque fois, 500 g d'eau et une fois avec 400 g d'acétone et on le sèche pour obtenir 97 g du composé recherché, sous forme de poudre blanche. Un examen au microscope électronique d'exploration montre que les cristaux sont coagulés et on ne reconnaît aucun cristal aciculaire.
Exemple 16 L'examen sur le plan organoleptique des poudres obtenues aux exemples 1 à 15 et aux exemples de comparaison 1 à 3 est confié à 10 experts pour déterminer la sensation au toucher des poudres elles-mêmes. D'autre part, on soumet les poudres à des mesures de résistance à l'abrasion en utilisant un appareil de test "Heidon" 14 fabriqué par Shinto Scientific Co., Ltd. Les résultats sont rassemblés dans le Tableau III ci-après.
Tableau III Estimation organoleptique * Composé Procédé de Aptitude à Douceur Adhérence Pouvoir Coefficient de synthese l'étalement couvrant frottement Exemple 1 +2 +1,5 +0,8 +0,7 0,4 x 10-2 Exemple 2 +2 +1,5 +0,7 +0,7 0,4 x 10- Exemple 8 +2 +1,5 +0,8 +0,7 0,4 x 10-2 Exemple 9 +2 +1,5 - +0,8 +0,7 0,4 x 10- Exemple 10 +2 +15 +0,7 +0,7 0,4 x 10-2 Sel de Ca du monolauryl Ex. Comp. 1 +1,3 +1,5 +0,8 +0,7 0 > 55 x 10-2 phosphate Ex. Comp. 2 +1,2 +1,5 +0,7 +0,6 0,6 x 10- Ex. Comp. 3 +1 > 2 +1,5 +1,0 +0,8 0,6 x 10-2 Exemple 15 +1,7 +1,5 +0,8 +0,7 0 > 45 x 10-2 Sel de Mg Exemple 3 +2 +1,7 +0,5 +0,5 0,45 x 10- Monclauryl # Sel de Ba Exemple 4 +2 +1,5 +0,5 +0,5 0,45 x 10- phosphate Sel de Zn Exemple 5 +2 +1,5 +0,5 +0,5 0,45 x 10- Sel de Ca du monostéaryl Exemple 6 +2 +1,4 +0,5 +0,7 0 > 4 x 10-2 phosphate Exemple 7 +2 +1,3 +0,5 +0,6 0X4 x 10-2 Sel de Zn du monostéaryl Exemple 2** +2 +1,3 +1 +0,5 0,4 x 10-2 phosphate Exemple 14 +2 +1,4 +0,5 +0,7 0,45 x 10- Sel de Ca Exemple 2** +2 +2 +0,7 +0,3 0,3 x 10- Monocéthyl # Sel de Mg Exemple 2** +2 +1,5 +0,7 +0,4 0,35 x 10- phosphate Sel de Zn Exemple 2** +2 +1,5 +0,5 +0,2 0,35 x 10- Sel de Mg du monostéaryl Exemple 2** +2 +1,2 +1 +0)6 0,4 s 10-2 phosphate el de Ca - -1 +0,1 +0,5 +1,5 1,3 x 10-2 Acide palmiti- Sel de Mg - -1,2 -0,1 +0,7 +1,2 1,4 x 10- que Sel de Zn - -1,5 0 +1 +1 > 3 1,4 x 10-2 Sel de Ca - -1,2 -0ss3 +0,5 +1,5 1,% x 10-2 Acide stérari-)Sel de Mg - -1 +0,1 +0,7 +1,5 1,4 x 10-2 que #Sel de Zn - -1,5 0 +0,5 +1,2 1,5 x 10- Poudre de nylon - +1,5 -2 -2 -2 0,55 x 10- notes Exemples 2** : préparé de la même façon qu > à l'exemple 2.
Normes d'estimation organoleptique*: on estime les critères respectifs selon les normes suivantes. Les chiffres dans le Tableau indiquent les valeurs moyennes de l'estimation par 10 experts.
L'invention concerne un feu de véhicule au-
tomobile, notamment un feu servant de signal pour véhica-
le automobile, comportant des diodes lumineuses ou des mi-
croplaquettes de diodes lumineuses comme sources de lumiè-
re, qui sont montées sur ou dans une plaque de base.
Le DE-OS 27 32 780 décrit un dispositif de ce genre en regard d'un éclairage de sécurité pour véhicule automobile; on y utilise une plaquette à circuit imprimé réfléchissante, équipée de diodes luminescentes et qui est pourvue d'un circuit électrique imprimé ou d'un circuit
électrique classique pour raccorder les diodes luminescen-
tes, La plaquette à circuit imprimé comprend en même temps
l'éclairage et le circuit électrique Grâce à une disposi-
tion déterminée des diodes luminescentes sur la plaquette
à circuit imprimé, il est possible de représenter des chif-
fres, des lettres ou autres signas analogues.
On connaît, d'autre part, d'après le DE-OS
28 37 596 ou le DE-OS 28 37 635 des lignes de diodes lumi-
neuses Dans ces dispositifs, les diodes lumineuses servent
à des buts d'indications Elles se présentent en micro-
La solution de l'invention est différente.
Elle consiste à associer à la glace, de préfé-
rence sur sa face interne dans les zones critiques de cet-
te glace, des éléments optiques redresseurs constitués par des prismesstries, 11 surface a Ctaye d e çhaçua de ces élé 6 en ts étia$k çoast# tuée pal l'Tipteeectio R d'un prisme dont l'arête est inclinée-par rapport-au plan vertical perpendiculaire à la glace etd'une strie concave ou copr vexe de révolution autour d'un axe parallèle à l'arête du prisme, Les zones critiques de la glace, auxquelles on associe les prismes-stries inclinés selon l'invention, sont de préférence celles qut sont là pour donner aux
rayons lumineux la plus grande déviation latérale horizon-
tale, correspondant au plus grand rabattement qu'il faut "remonter"; en particulier, dans le cas d'un projecteur de croisement, ce sont les zones de la glace correspondant aux parties de faisceau situées juste endessous de la coupure. Les limites de chaque prisme-strie sur la glace peuvent s'étendre parallèlement à la direction du prisme par rapport à la verticale; la glace se présente alors, dans les zones critiques précitées, comme une succession de bandes plus ou moins inclinées En variante, tout en conservant les surfaces actives précédemment définies, on peut les répartir selon des bandes parallèles verticales, ce qui minimise le problème de raccordement entre zones,
et facilite ainsi la fabrication de la glace.
Une autre zone critique de la glace, à laquelle peut s'appliquer avantageusement l'invention, est celle qui, pour un faisceau de croisement,-setend au centre
de la glace à sa partie supérieure, et qui donne du con-
fort au faisceau de croisement Pour cette zone, on peut soit disposer des prismes-stries simples inclinés soit dans un sens soit dans un autre, selon qu'ils se trouvent à gauche ou à droite de la glaceo On peut aussi, comme on le verra plus complètement par la suite, utiliser des
prismes-stries doubles, chacun étant constitué d'une asso-
ciation de deux surfaces actives jumelées.
La description qui va suivre, en se référant
aux dessins an;nexés, sera faite en prenant pour exemple l'application de l'invention à un faisceau de croisement à glace inclinée Mais, il doit être entendu qu'elle s'applique généralement à tout projecteur, dans lequel,
pour certaines zones de la glace ipclinée, il faut procé-
der à la correction d'un rabattement intempestif des
EXEMPLE VII : (2S, 3aS, 7aS) ((5R,S) benzoylatino-5 oxo-4 octanoyl) - i carboxy-2 octahydroindole.