INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les centrifugeurs selon l'invention se distinguent des centrifugeurs traditionnels par la partie joignant la bande périphérique a celle servant a la fixation sur les moyens d'entrainement, constitués par le moyeu disposé a l'extrémité de l'arbre moteur.Cette partie intermédiaire ou flasque présente des évidements traversant la paroi du flasque et disposés de façon régulière, ces évidements s'étendant dans une direction inclinée par rapport aux directions radiales L'invention est décrite de façon plus détaillée dans la suite du présent mémoire, qui fait référence aux planches de dessins dans lesquelles : - la figure 1 présente, en coupe, une installation pour la production de fibres comprenant un centrifugeur de type traditionnel fonctionnant sur le mode de ceux faisant l'objet de l'invention, - la figure 2 montre, en vue de dessus, un centrifugeur selon l'invention, - la figure 3 est une vue partielle agrandie de la figure 2, - la figure 4 montre une vue de dessus partielle d'un autre centrifugeur selon l'invention.
La figure 1 présente un ensemble pour la formation de fibres formé principalement de moyens de centrifugation et de moyens de soufflage.
Les moyens de centrifugation comprennent un centrifugeur 10 dont les parties principales sont une paroi périphérique 12 et un flasque 18. Le centrifugeur 10 est fixé sur un arbre vertical 22 par l'intermédiaire d'un moyeu 20. Le flasque 18 est maintenu attaché au moyeu 20 par des vis et écrous non représentés. Le moyeu 20 est vissé a l'extrémité filletée de l'arbre 22.
L'arbre 22 est soutenu d'une façon bien connue au moyen de paliers appropriés fixés à un bâti. Un mateur électrique et un entrainement à courroie non représentés assurent la rotation de l'ensemble.
L'arbre 22 est creux, permettant au filet de matériau en fusion 24 de s'écouler, à partir d'un creuset ou de l'avant-corps d'un four, dans un panier 26 fixé au moyeu 20 au-dessous de I'extrémité inférieure de l'arbre par des vis et écrous 32.
Le panier 26 comprend une paroi cylindrique 34 pourvue de nombreux orifices 36 par lesquels passe le matériau en fusion transformé sous l'influence de la force centrifuge en filets 38 qui sont di rigés à l'intérieur de la paroi 12 du centrifugeur. En grand nombre, des orifices 40 percés dans la paroi périphérique 12 du centrifugeur servent à former autant de filets de matériau fondu 41 au fur et à mesure que le matériau en fusion traverse les orifices sous l'effet de la force centrifuge.
Les moyens de soufflage sont essentiellement constitués par un brûleur annulaire à combustion interne 42. Le brûleur est disposé au-dessus du centrifugeur et comprend une tuyère 44 formant le jet annulaire au-dessus de la paroi périphérique 12 du centrifugeur. Le jet annulaire adjacent à la paroi 12 entraîne et étire les filets de matériau 41 sortant des orifices 40.
Le brûleur 42 comprend un carter de métal 46 enveloppant une chemise réfractaire 48 délimitant une chambre de combustion annulaire 50 dans laquelle un mélange air-combustible est introduit. a tuyère 44 communique avec la chambre de combustion 50 et est formée par les lè- vres internes et externes de la tuyère 54 et 56. Ces lèvres 54 et 56 comprennent respectivement des circuits de refroidissement internes 54a et 56a dans lequel s'on introduit un liquide de refroidissement tel que l'eau.
Afin de maintenir les conditions thermiques du centrifugeur et du matériau à fibrer pendant l'étirage, une couronne de chauffage à induction à haute fréquence 62 est installée juste au-dessous du centrifugeur concentriquement à ce dernier son diamètre interne est un peu plus grand que celui du centrifugeur pour éviter ltinterference avec le flux descendant des fibres entraînées par le jet annulaire.
Un jet auxiliaire est créé par une couronne de soufflage annulaire 64 disposée à l'extérieur des lèvres du brûleur et branchée sur une source de gaz comprimé tel que l'air, vapeur ou produits de combustion.
L'arbre creux 22 comprend plusieurs tubes concentriques fixes.
La paire la plus profonde de ces tubes délimite un passage annulaire de refroidissement 66 par lequel l'eau de refroidissement circule tandis que la paire la plus à l'extérieur délimite un passage annulaire 68 par lequel un mélange combustible peut passer et être enflammé pour préchauffer le panier 26 avant de faire démarrer le centrifugeur.
Un pignon 219 est monté sur l'arbre 213 afin qu'il en soit solidaire. Un moteur convenable 221 d'entraînement est monté sur le châssis 203 de support afin qu'il entraîne la spire 205 en rtation. Un pignon menant 227 de petit diamètre et un pignon menant 229 en prise avec un pignon mené 219 ayant presque le même diamètre que le pignon menant 229 sont raccordés à l'arbre 225 qui peut tourner et sontraccordés à un arbre 223 de sortie
du hoteur 221. Une chaîne 231 passe sur les pignons 227 et 215.
Comme décrit précédemment, lorsque le moteur 221 est entraîné en rotation, la première spire 205f tourne sous la commande du pignon 227, de la chaîne 31 et du pignon 215, et la seconde vis 205s tourne sous la commande du pignon 229 et du pignon 219. Grâce à cette configuration, la première spire 205f et la seconde 205s tournent en sens opposés, et la seconde spire 205s tourne à une vitesse supérieure à celle de la première spire 205f. En consequence, lorsque la sciure transportée vers la seconde spire 205s par la première 205f est transférée à cette seconde spire, elle est découpée en morceaux et évacuée sous forme de morceaux d'une certaine dimension par la seconde spire 205s. En conséquence, la sciure ne forme pas de trop gros morceaux et peut donc être évacuée régulièrement. De plus, dans le mode de réalisation qui précède, le pas et le sens de rotation de la première spire 205f et de la seconde spire 205s sont inversés, et la seconde spire 205s tourne à une plus grande vitesse de rotation. En outre, la première et la seconde spire 205f et 205s tournent à une vitesse uniforme en sens opposés. De plus, le pas des deux spires peut être le même et le sens de rotation peut être le même. De plus, dans ce mode de réalisation, la première spire 205f et la seconde 205s peuvent être entraînées par un seul moteur, comme décrit précédemment. Cependant, on peut noter qu'une structure entraînant les deux spires séparément,
Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l'homme de l'art aux appareils qui viennent d'être décrits uniquement à titre d'exemples non limitatifs
La présente invention concerne les scies à ruban.
Plus précisément, elle concerne une telle scie dont l'action sur la pièce est produite par une lame de scie sans fin qui passe sur une roue motrice et une roue menée. Plus précisément, elle concerne une scie à ruban qui permet une modification automatique de la valeur permise à la courbe représentant la coupe, en correspondance avec la largeur de la coupe dans la pièce sciée; elle permet aussi la détection de la sortie
de la lame de la roue motrice ou de la roue menée, et-le rem-
placement facile d'une brosse métallique rotative destinée à enlever la sciure adhérant à la lame de scie. Elle permet aussi le recouvrement de la partie exposée de la scie pour
des raisons de sécurité. Elle permet aussi l'avance automati-
que de la pièce, de manière répétée, et la détection du fait que la pièce a une longueur inférieure à une dimension fixe
lorsqu'une coupe de dimension fixe est réalisée dans la pièce.
En outre, elle permet une évacuation progressive de la sciure produite au cours du sciage de la pièce, depuis l'intérieur
d'une base ayant la forme d'un caisson.
Dans le cas d'un sèche-cheveux, la tête K, schématiquement représentée sur la figure 4, de la personne dont les cheveux sont en cours de séchage, remplit quasiment l'espace de l'enceinte du sèche-cheveux. La distance h (figure 4) entre la surface enveloppe de la tête et la surface intérieure du casque-séchoir tsèche-cheveux) est généralement comprise entre 2 cm et 20 cm. Dans de telles conditions, le rapport de la longueur L au diamètre interne d de la buse 4 est compris avantageusement entre 1,5 et 5 (1,5 < L/d < 5).
Dans le cas d'autres applications (notamment tunnel de séchage), des explications plus précises seront four- nies plus loin avec référence à la figure 8.
Pour accroitre la directivité des buses 4, on peut prévoir, dans celles-ci, des croisillons 5, comme montré sur la figure 7, s'étendant suivant toute la longueur de la buse, à l'intérieur de celle-ci.
L'extrémité 6 de la buse 4 tournée vers le corps C est en saillie par rapport à la paroi 7 du dispositif tourné vers ce corps C. L'extrémité 6 se trouve plus près du corps C que la paroi 7.
Les points ql, q2 ... où s'effectue l'aspiration de l'air soufflé, sont constitués par de simples orifices 8, notamment circulaires, prévus dans la paroi 7 du dispositif D.
Les points pl, p2 ... où l'air est soufflé, ainsi que les points q1, q2 ... où l'air est aspiré, sont répartis régulièrement sur la zone A.
La densité des points ql, q2 ... d'aspiration de l'air est de préférence égale ou supérieure à 200 points par mètre carré, le diamètre des orifices 8 constituant ces points étant de l'ordre de 5 mm à 10 mm. On comprend que les orifices 8 d'aspiration de l'air, situés dans la paroi 7 sont plus éloignés du corps C que l'extrémité 6 des buses 4 servant à souffler l'air.
Avantageusement, les orifices 8 d'aspiration de l'air ont une entrée tronconique 9, comme visible sur la figure 6, cette entrée 9 s'évasant vers l'extérieur du dispositif D. Cet agencement des orifices 8 permet d'éviter ou de réduire les bruits et les pertes de charge, et de collecter l'air sur un plus grand angle. L'angle a entre les génératrices de l'entrée tronconique 9 et la paroi 7 peut être de l'ordre de 45-.
Comme visible sur la figure 1, le dispositif D comporte deux circuits indépendants, à savoir un circuit T1 pour l'air soufflé, relié au refoulement 10 de la turbine 2 et un circuit T2, pour l'air aspiré, relié à l'aspiration 11 de la turbine 2.
Dans l'exemple de réalisation de la figure 1, où le dispositif D est de révolution autour de l'axe 12 commun à la turbine 2 et au moteur 3, le circuit T1 peut etre constitué par des canalisations radiales telles que 13 réparties angulairement, autour de l'axe 12, d'une manière régulière et fermées à leurs extrémités éloignées de l'axe 12. Ces canalisations 13 communiquent, par des ouvertures telles que 14, à leur extrémité voisine de l'axe 12, avec un puits central 15 délimité par une paroi cylindrique 16. La turbine 2 est logée dans le puits 15 qui est fermé, du côté du corps C, par la paroi 7, et qui est ouvert, du côté opposé, pour constituer l'aspiration 11 de la turbine 2.
Le circuit T2 comprend également des canalisations radiales 17 réparties régulièrement autour de l'axe 12, chaque canalisation 17 étant située, angulairement, entre deux canalisations 13. Les canalisations 17 sont fermées à leur extrémité éloignée de l'axe 12. Ces canalisations 17 communiquent, à leur extrémité voisine de l'axe 12, par une ouverture 18 avec une chambre annulaire 19 comprise entre la paroi 16 et une paroi extérieure 20, cylindrique coaxiale.
Cette paroi 20 est fermée, à son extrémité éloignée de la paroi 7, par un fond transversal 21 disposé à une distance suffisante de l'extrémité ouverte de la paroi 16 pour former un passage 22 relié à l'aspiration 11 de la turbine 2. Comme visible sur la figure 2, les parois 23 séparant les canalisations radiales 13 et 17 ne sont pas nécessairement rectilignes et peuvent avoir des formes sinueuses favorisant l'imbrication des points de soufflage pl, p2 ... et des points d'aspiration qi, q2 Dans l'exemple de réalisation de la figure 2,' l'imbrication des deux circuits indépendants T1, T2 est obtenue, en quelque sorte, par un décalage angulaire, autour de l'axe 12, des différentes canalisations de ces circuits orientées dans leur ensemble suivant la direction radiale.
Dans l'exemple de réalisation de la figure 3, les circuits T1 et T2, en coupe par un plan orthogonal à l'axe 12, comprennent des arcs de couronnes circulaires centrés sur cet axe 12 et décalés, dans le sens radial, de manière à être imbriqués les uns dans les autres.
Comme visible sur la figure 3, le puits central 15, du schéma de la figure 1, communique, à & sa partie inférieure, par deux ouvertures 14 diamétralement opposées avec deux canalisations 13 s'étendant radialement. Ces canalisations 13 se raccordent, à différentes distances de l'axe 12, à des canalisations en arc de cercle telles que 24, 25. La canalisation 26 la plus éloignée radialement de l'axe 12, est formée par une couronne circulaire complète.
Des parois 27, ayant un contour ramifié visible sur la figure 3, séparent le circuit T1 du circuit T2 qui comprend également des canalisations 28, 29, 30 en arcs de cercle imbriquées dans les canalisations 24, 25, 26. Deux canalisations radiales 19a, diamétralement opposées, et décalées de 90 par rapport aux canalisations 13, se raccordent aux diverses canalisatipns 28, 29 et 30 et forment en quelque sorte deux cheminées s'étendant du côté opposé à la paroi 7, c'est-à-dire vers l'aspiration de la turbine 2.
Il est clair que'les circuits T1 et T2 représentés sur la figure 3 -pourraient être inversés, auquel cas la canalisation annulaire 26 formerait une couronne d'orifices d'aspiration entourant complètement toutes les buses de soufflage d'air situées à l'intérieur de ce contour.
ss - Expérimentation réalisée à ICIG L'activité cytostatique sur la leucémie L 1210 de A1 et A2 a été évaluée à 1'ICIG chez des souris B6D2F1/OLA.
Le traitement des animaux par le mélange A1 A2 dans les proportions de l'A1 (70 %) et A2 (30 %) donne des resultats très comparables à ceux obtenus à l'Unité 71 de 1'INSERM (Tableau III).
I1 a en outre été procédé à 1'ICIG à une étude de l'activité antitumorale sur la leucémie L 1210 de chaque isomère A1 etA2 administré séparément par voie intraveineuse.
Les résultats sont rassemblés sur le tableau IV. On constate une faible activité de A1 et une forte activité de A2 avec présence d'un IDEM et l'obtention drun pourcentage élevé de souris survivantes au jour J: 100. La comparaison des doses actives à celles de la CNCC est impossible pour les raisons d'insolubilité de la CNCC énoncées précédemment.
TABLEAU III ACTIVITE ANTITUMORALE SUR LA LEUCEMIE L 1210 GREFFEE i.p.
CHEZ LA SOURIS DES MELANGES A1 A2 et B1 B2
VOIE D'ADMINIS- PROPORTIONS DOSE MG/KG TRATION DU MELANGE T/C X 100 10 20 30 40 50 A1 70 % 300(2/6) #(6/6) #(6/6) #(5/6) 295(0/6) A2 30 % i.p. B1 70 % 190(0/6) #(5/6) #(6/6) #(6/6) #(5/6) B2 30 % CNCC 250(0/6) #(6/6) #(6/6) #(3/6) 125(0/6) A1 70 % 170(0/6) 270(0/6) #(6/6) #(6/6) #(3/6) A2 30% i.v.
190(0/6) 230(0/6) #(6/6) #(6/6) #(5/6) B2 30 % Traitement J1 t J5 I 9 T/C = Médiane de survie des animaux traités x 100 Médiane de survie des animaux témoins = = 50 à 100 % des animaux survivants à 90 jours ( ) = Nombre de survivants à 90 jours TABLEAU IV ACTIVITE ANTITUMORALE SUR LA LEUCEMIE L 1210 GREFEE i.p.
CHEZ LA SOURIS DE A1 ET A2 INJECTES SEPAREMENT
VOIE D'ADMINIS- DOSE mg/kg PRODUTT TRATION T/C X 100 5 10 20 30 40 50 60 A1 100 100 133 133 158 158 Toxique i.v.
1 5 10 20 30 40 A2 100 # # 63 63 63 EXEMPLE 13 Essais de pharmacocinétique : La cinétique d'absorption et d'épuration plasmatique des produits selon l'invention A1 et A2 a été étudiée chez différentes espèces animales après administration orale.
Pour pouvoir établir une comparaison avec la CNCC, un mélange A1 A2 dans les proportions 70 % - 30 % a été utilisé. Le mélange A1 A2 et la CNCC ont été administrés à doses équiva lentes et les concentrations plasmatiques en fonction du temps de A1 et A2 ont été mesurées.
a) Protocole expérimental Le mélange A1 A2 dissous dans l'eau distillée est administré par sonde gastrique à la dose de 574 mg/m2. La CNCC en suspension dans l'huile d'olive est également admi nistrée par sonde gastrique à la dose de 500 mg/m2.
a - Préparation des échantillons Le sang prélevé par ponction cardiaque est rapidement centrifugé à 40C. Le plasma (lml) est déposé sur une cartouche d'Extrelut #, l'extraction est effectuée avec 6 ml de dichlorométhane. Après évaporation, l'extrait sec est repris dans 150 pl de dichlorométhane pour l'analyse chromatographique.
ss - Analy=e=c=hrgm=tgg=aphig=ue L'analyse des extraits plasmatiques pour la mesure des concentrations de A1 et A2 a été effectuée par chromatographie liquide haute performance selon la technologie suivante - Colonne (40 cm x 0,46 cm) Si 100 10 pm (Merck) - Détecteur : Spectrophotomètre Pye Unicam, (Philips) # 250 nm.
- Débit : 2 ml/mn.
Les sorties 32 transmettent des mots numériques dont les bits ou groupes de bits constituent les informations à afficher. Ces mots numériques sont transmis par une paire de câbles du type téléphone. Les afficheurs 20, 21, 22 sont connectés en série par un câble 320 au travers des dispositifs d'aiguillage 200, 210, 220 pouvant être des registres à décalage qui isolent respectivement dans le mot transmis les bits dtinformation destinés à l'afficheur qu'ils contrôlent.Un autre câble 321 peut être prévu pour transmettre des informations à afficher à tin autre groupe d'afficheurs 37, 38, 39 connectés ai câble par 1 'intermé- diaire respectivement du dispositif d'aiguiîl-ige 370, 3s0, 390.
Dans la description précédenté, on s'est attaché de façon préférentielle au calcul et .l 'affichage des vitesses. Il apparaît clairement que le dispositif dlelabo- ration et d'affichage, suivant l'invention, peut élaborer et afficher également des informations écrites qtii sont portées à la connaissance des automobilistes dans les mêmes conditions que précédemment si de telles informations paraissent nécessaires. Ces informations peuvent aussi être affichées en couleurs diverses.
Dans ce qui précède, les indications données sur les afficheurs sont non clignotantes. Il est évident que, dans certains cas, on peut faire clignoter ces indications, ajoutant par là une autre information qui peut être intéressante pour l'automobiliste, -par exemple d'être prudent. Il peut arriver également qu'un automobiliste, bien qu'ayant suivi les, indications qui lui ont été transmises, risque d'arriver au carrefour lorsque le feu est au rouge car la vitesse optimale qui lui serait conseillée devrait être très basse. Dans ce cas, tous les afficheurs ou seulement certains d'entre eux affichent une vitesse très faible et la font clignoter. On peut noter également que la briéveté des cycles de répétition des informations élaborées transmises, de l'ordre de la seconde, autorise un certain éloignement des afficheurs, l'information affichée pour l'automobiliste étant toujours fraiche, évitant ainsi de distraire son attention inutilement.
On a -ainsi décrit un dispositif d'élaboration et d'affichage d'informations routières, plus particulièrement et à titre préférentiel, de vitesses optimales d'approche d'un feu de carrefour, porté à la connaissance des automobilistes par un affichage lumineux, en des points déterminés d'un itinéraire, en amont d'un carrefour qui doit être franchi sans encombre.
La présente invention est basée sur l'utilisation de circuits spécialisés pour la réalisation d'alimentation de puissance à découpage. L'arrangement des différents circuits et le choix de la fréquence de découpage tels qu'ils ont été appliqués sur le prototype décrit ci-après, permettent de présenter une alimentation de puissance parfaitement adaptée au fonctionnement des panneaux de visualisation graphique et alphanumérique à plasma et de leurs périphériques de commande et de gestion.
1. Caractéristiques.
TENSION D'ENTREE Réseau 220V + 10% 50 Hz TENSIONS DE SORTIE +5V 20A pour l'alimentation des circuits intégrés TTL de gestion des informations de l'écran plasma.
+12V 2A et -12V 1,5A pour les circuits d'interface de l'écran plasma.
Sources Haute Tension positive et négative pour alimenter les cellules du plasma.
Ces tensions sont comprises entre 80V et 100V suivant les caractéris- tiques de l'écran plasma. Des résistances de valeur appropriees aux caractéristiques propres à l'écran plasma, permettent de programmer ces tensions depuis l'écran.
Disposition particulière Pour un fonctionnement correct de l'écran plasma, les hautes tensions doivent être appliquées seulement après les basses tensions 5V et +12V. De même, à l'arrêt, les hautes tensions doivent être coupées avant la disparition des basses tensions.
Un circuit de détection du niveau de la tension secteur est donc prévu pour prévenir des baisses de tension ou des coupures.
2. Principe de fonctionnement des basses tensions. (Planche 1/2) Généralités Les différentes tensions sont générées par des systèmes de convertisseurs fonctionnant directement à partir de la tension du secteur redressé et filtré. En utilisant une fréquence de fonctionnement ultrasonore de 20 KHz, il est possible de réduire les dimensions des transformateurs et d'éviter le risque de perturbations par bruits acoustiques.
La régulation est obtenue par variation du facteur de forme des impulsions issues des convertisseurs. Ce principe de fonctionnement procure une amélioration très importante du rendement de l'alimentation, contrairement aux régulateurs série généralement utilises. Cela entratne une diminution des dimensions de l'alimentation, notamment par diminution des dimensions des éléments thermiques et des transformateurs.
2.1. Circuit d'Entrée Secteur Le secteur 220V est appliqué à l'alimentation, après un interrupteur agissant sur chaque pole et les fusibles de protection.
Un filtre (1) placé en amont évite d'injecter dans le réseau, des parasites en provenance des circuits de commutation rapide des convertisseurs. Le secteur est ensuite appliqué à un redresseur en pont (2) et une capacité de filtrage, pour obtenir une tension continue d'environ 300V. Le secteur alimente également le primaire du transformateur annexe (3). Ce transformateur fournit à ses secondaires, les tensions nécessaires pour obtenir, après redressement et filtrage, les tensions suivantes : -5V filtré (4), +10V régulé (5), +12V régulé (6). Ces tensions à faible débit permettent le fonctionnement des circuits intégrés commandant les convertisseurs, ainsi que l'alimentation des circuits annexes.
toutes les dents contribuent à la coupe de la pièce.
Ainsi, les copeaux ont une dimension réduite, leur facilité
d'évacuation est améliorée et la vitesse de coupe augmente.
En outre, les dents courtes ne sont pas placées consécu-
tivement et la disposition de dents intermédiaires réduit les forces appliquées aux dents antérieures, ayant un effet important sur l'aptitude de la lame de scie à découper en ligne droite. Ainsi, les forces appliquées à toutes les dents sont très uniformes, l'usure est uniforme, la lame résiste très bien à une déviation par rapport à
une ligne droite, et la durée de la lame est prolongée.
En outre, lors de l'utilisation de la lame selon l'invention, comme la force appliquée à toutes les dents
est la même, la découpe est réalisée d'une manière équi-
librée et aucun travail exécuté par une dent fléchie n'est perdu, tout déplacement en direction de la largeur de la dent étant faible. Il-est donc possible de scier des matériaux faciles à couper et des matériaux difficiles à couper avec une même lame. En outre, les copeaux formés avec la lame selon l'invention sont finement divisés si bien que leurs possibilités d'évacuation sont excellentes, et les matériaux de grand diamètre et de petit diamètre
peuvent être découpés avec un seul type de lame.
Le procédé utilisé pour la réduction de la force appliquée aux dents selon l'invention peut être appliqué
en pratique à toutes les lames de scie.
On se réfère maintenant aux figures 19(a) à 19(d) qui représentent la lame 1 comprenant des dents déviées à droite 3R, 7, 13R, des dents déviées à gauche L, 11L, 15L, et des dents non déviées 9S, 17S, destinées à découper la pièce W et formant un groupe ou jeu de huit dents. Ces dents effectuent la découpe dans l'ordre suivant: la dent 3R déviée à droite, la dent 5L déviéeà gauche, la dent 7R déviée à droite, la dent non déviée 9S, la dent déviée à gauche 11L, la dent déviée à droite 13R,
* la dent déviée à gauche 15L et la dent non déviée 17S.
Dans le cas de la lame 1 de cet exemple, dans l'ordre de déplacement de la lame 1 (sens de la flèche A) lorsque la pièce W est coupée, la dent précédant la dent non déviée 9S est la dent droite 7R et la dent précédant la dent