INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur l'étage à action, le flux du vent, dûment canalisé par les buses motrices, localisées entre deux ailes succéssives, agit directement sur des pales 5 dotées d'une double oblicité l'une sur le plan radial, l'autre sur le plan tangentiel. Ainsi, selon une première fonction, par leur oblicité sur un plan radial respectif, les pales constituent par leurs faces internes une persienne tronconique 6 ,dans laquelle le vent s'introduit tangentiellement. Selon une seconde fonction, par son oblicité sur un plan tangentiel respectif, chaque pale de l'étage à action est abordé par le vecteur éolien X avec une incidence donnant une por- tance CZ qui participe au couple moteur CM par composition donnant une résultante tangentielle R - F.Enfin, par la configuration spatiale des deux oblicités des dites pales à action, se chevauchant, la masse d'air introduite dans la persienne tronconique, tend à tournoyer intérieurement en se déplaçant spiralement vers le seuil évasé matérialisé par l'étage à réaction. Dès lors, selon une troisième fonction, le tourbillon interne, ainsi crée, s'étale sur l'ensemble de l'étage à réaction de la turbine et se détend dans les aubes à profil d'écoulement convergent 7 sous l'effet aspirant des zones en dépression dynamique latérales et de sillage. Cependant, il a été observé que les dites dépressions latérales et de sillage sont partiellement annihilées par intrusions marginales de masses d'air dorsales et ventrales qui réduisent presque à néant l'aspiration d'échappement. Or ces intrusions marginales sont nettement atténuées voire supprimées, soit par une réduction appropriée de la longueur des buses motrices, toutes autres proportions gardées, soit par un accrotssement du diamètre des flasques, sans modification de la longueur des buses motrices et des ailes, créant ainsi un couloir périphérique paramarginal 8 En conclusion, l'équipement de l'étage dynamique à action et du couloir paramarginal, constitue deux perfectionnements qui accroissent le rendement énergétique, tout en réduisant le coût du "Kw" installé pour toutes les proportions de modules stato-éoliens de faible, moyenne, forte puissance et de conformation affinée.
Après que la prise ait été assurée, le galet ou rouleau 11@ vient coopérer avec la rampe oblique 117, de sorte que le dispositif de chariot 114 s'éloigne des dés 1322, ce qui libère la palette 281 du chariot 114 et le vérin 106 est ramené dans sa po-ition rétractée.
La palette est alors entraînée par la coopération de ses pignons 1431 et 1432 avec le brin 183 de la chaîne, ellemême entraînée par le moteur 185. La ralette parvient ainsi dans la position montrée en 282 avec son bord antérieur au débouché de la voie 33 dans la voie 31. Elle peut être immobilisée dans cette position si la butée prévue audit débouché est on position saillante. Dans ce cas, le brin de la chaîne 188 continue à exercer son action sur les pignons 1431 et 1432, mais ceux-ci tournent sur leur axe, sans réaliser l'en- traînement de la palette, grâce à leur montage par l'intermédiaire des plaquettes de friction 155 et 156.
Si la butée est en position éclipsée, la palette poursuit son mouvement et lorsque son bord interne échappe à la rainure 84 du cadre intérieur 71, son dé 1323 est engagé dans la rai nure 206 du bloc 203 de sorte que la trajectoire de de la palette reste parfaitement rectiligne, parallèle à la rainure 83 et cela jusqu'd cc que le bord antérieur de la palette vienne en butée contre le bord interne du côté 81; au cours de cette phase, l'entraînement de la palette continue à Otre réalisé par son pignon 1431 et son pignon 1432 qui coopèrent avec le brin 188 de la chaîne.
A fin de course, le pignon 1431 aborde, par ses dents 144, le brin 189 de chaîne perpendiculaire au brin 188. L'invention prévoit dedonner aux dents 144 de la denture des pignons un profil tel qu'il n'y ait pas de risquc de coincement du pignon 143 malgré le changement de direction de la chaîne d'entraînement, ce profil s'éloignant de celui de la déve- loppante de c@rcl@. L'intervalle ainsi ménagé entre les parties obliqucs 221 et 222 (figure 6) d'une dent 144 et les rouleaux adjacents 2231, 2232 n'est pas un inconvénient pour l'entraînement de la palette sur les parties rectili- gnes de la chaîne.
A fin de course, également, le pignon 1433, jusque-là non moteur aborde par ses dents le brin 189. Le fait que le pignon 1433 est,dans cette condition, en face d'une incurvation 198 de la chaîne, évite l'effet nocif que pourrait avoir la butée d'une dent dudit pignon contre un rouleau faisant partie d'un brin rectiligne de chaîne tendue et permet d'harmoniser l'entraînement de la palette à partir de ses deux pignons 1433 et 1431 montés à rotation a frotte-.
ment autour de leurs axes.
L'entraînement de la palette a lieu ensuite dans la voie 31, dans le sens de la flèche f91 par coopération du brin de chaine 189 avec les pignons 1433 et 1431.
Au débouché de la voie 31 dans la voie 34, à nouveau, le bloc de guidage 203 assure le guidage de la palette tant parallèlement à la voie 31 que parallèlement à la voie 34 malgré la réaction du côté de la palette contre les brins de chaîne d'entraînement. On évite ainsi que la palette dévie de la trajectoire souhaitée. Egalement à nouveau, la présence de l'échancrure 201 évite tout coincement du pignon qui vient en prise avec le brin de chaîne 191.
Le débouché dans la voie 29 de la palette circulant dans la voie 34 dans le sens de la flèche f3 s@ fait également sans difficulté en raison, d'une part, de l'existonce de l'échancrure 202 et, d'autre part, d'un bloc de guidage 224.
Lorsque la palette circule dans la voie .29, elle est maintenue par les rainures 81 et 82. Elle aborde la voie 292.
du plateau 212 dans les mêmes conditions que celles où elle avait abordé la voie 291 à l'entrée 92 de celle-ci. La palette est ainsi passée, sans discontinuité, du module M1 au module M2.
La butée éclipsable 225 prévue à la sortie de la voie 34 permet, le cas échéant, de maintenir immobilisée une palette à l'extrémité de ladite voie de sorte que, pour une palette circulant dans la voie 291, ladite palette immobilisée sert à son guidage à la sortie de ladite voie, pontant la discontinuité cntrc la rainure 82, du cadre intérieur 74 et la rainure 226 du cadre extérieur de plateau voisin 212.
L'effet de l'embrèvement 227 du bloc 224 qui libérerait la palette à l'égard d'un mouvement non souhaité vers la voie 341 est ainsi évité.
Tout au cours dc sa circulation dans le module, une palette se déplace suivant un mouvement de translation, ses bords restant constamment parallèles à eux-mmes tout en restant liés avec la chaine d'entraînement.
Le poste tampon ou parking 41 (figures 9 et 10) comprend un cadre extérieur 251 à côtés latéraux 252 et 253, coté postérieur 254 et côté antérieur 255. Il ménage une entrée 256 par laquelle peuvent pénétrer les palettes issues d'un poste amont, par exemple le poste M2.Ledit poste parking comprend deux chaînes 257 et 258 situées respectivement dans des plans parallèles aux côtés 252 et 253 et qui servent à maintenir, par leurs extrémités, des barreaux prismatiques 259 A section transversale rectangulaire La largeur des barreaux, c'est-à-dire la distance entre leurs bords parallèles 261 et 262, est égale à la distance qui sépare les fonds 263 et 264 des dés comme 265 et 266 que présente une palette sur sa face inférieure.
La distance entre les barreaux 259 est choisie pour que, lorsque deux barreaux parallèles sont garnis de palettes, les bords en regard de celles-ci soient à faible distance l'un de llautrc, permettant ainsi le stockage d'un nombre maximal de palettes sur unc aire déterminée.
ral des reliefs de diffusion et de dispersion (stries ver-
ticales de diverses sections) pour bien étaler le faisceau
renvoyé par le réflecteur, ces reliefs déviant latérale-
ment les rayons lumineux par réfraction, Jusqu'à présent,
on a traité les glaces inclinées comme des glaces verti-
cales traditionnelles en les munissant de reliefs de dif-
fusion et de dispersion analogues Cependant, çette solu-
tion, si elle reste acceptable pour des inclinaisons fai-
bles (par exemple jusqu'à une vingtaine de degrés) devient rapidement inacceptable pour des glaces encore plus inclinées Er effet, l'inclinaison, de la glace entraine un rabattement des rayons lumineux vers le bas, qui est d'autant plus marqué que la déviation latérale horizontale de ces mêmes rayons, tels que renvoyés par le réflecteur, est importante Pour le cas d'une glace inclinée à 450, par exemple, on peut considérer le rabattement vers le
bas comme négligeable quand la déviation horizontale pré-
citée ne dépasse pas 60 Au-delà de 6 de déviation hori-
zontale, le phénomène de rabattement devient sensible et nécessite une correction Ce phénomène est particulièrement marqué pour les faisceaux à coupure comme les faisceaux de croisement, notamment pour les rayons lumineux qui sont situés immédiatement en-dessous de la zone de coupure du
faisceau.
Les figures t, la, 2 et 2 a, illustrent les in-
convénients rencontrés du fait de l'inclinaison de la glace.
La figure 1 représente un projecteur tradition-
La figure 4 est le diagramme tunnel du pri-sme selon l'invention.
La figure 5 est un schéma géométrique illustrant La relation angulaire qui caractérise L'invention.
Le prisme dérotateur de RÄNTSCH représenté à la figure 1 est constitué de trois prismes parmi lesquels le plus gros, à droite sur la figure, peut lui-même être décomposé en deux prismes égaux, virtuellement ou physiquement, ce qui est indiqué sur la figure par une ligne brisée en trait interrompu qui définit un plan M, ce dernier étant un plan de symétrie pour l'ensemble. Dans la suite du texte on suppose pour la clarté des explications que le prisme de RANTSCH ou le prisme selon l'invention est composé de quatre prismes élémentaires identiques, disposés symétriquement deux à deux de part et d'autre du plan M.
La section ABC du prisme élémentaire est, dans le prisme de RANTSCH, un triangle rectangle en A.
Habituellement, les angles C et B des deux autres sommets ont pour valeurs respectives 600 et 300 mais il est possible d'adopter d'autres valeurs, complémentaires, pour ces angles. Concernant l'agencement mutuel des prismes élémentaires, le plan M peut être considéré comme étant défini par trois droites parallèles Cc, B'b', A'a' où des arêtes homologues des prismes élémentaires situés de part et d'autre du plan M sont confondues deux à deux. De chaque côté du plan M, les faces homologues des prismes élémentaires sont parallèles entre elles et les prismes élémentaires sont disposés de façon telle que leur petite face constitue chacune la moitié de la face d'entrée ou de sortie du prisme.
Les faces d'entrée ou de sortie, APpa ou C'R'r'c', sont des rectangles ou des carrés qui s'étendent perpendiculairement au plan M et qui sont perpendiculaires en leur centre à l'axe optique XX', représenté en trait mixte, lequel appartient lui-même au plan M.
Le prisme de RÄNTSCH est l'équivalent d'une lame (double) à faces parallèles comme le montre le diagramme tunnel de la figure 2 où l'on a représenté les deux rayons extrêmes du faisceau et un rayon s à l'intérieur du faisceau. Ce prisme transforme l'image de la pupille d'entrée de l'appareil dans lequel il est placé en deux demi pupilles dont le périmètre est constitué, pour chacune, par une demi-circonférence de pupille et un diamètre de pupille.Pour avoir, en sortie du prisme une image de pupille conforme à cette pupille, ctest-à-dire circulaire et telle qu'il n'y-. ait pas recouvrement ni disjonction d'image, il faut que les deux demi pupilles-image aient la partie de leur périmètre qui s'identifie à un diamètre confondue, ce qui correspond à un écartemenf précis D entre les paires de prismes élémentaires droite et gauche sur la figure 1. Pour des valeurs angulaires B = 300, t = 600 comme représenté sur les figures 1 et 2, il vient et la distance d entre les faces C B b c et C' B' b' c' est égale à
Le prisme de RANTSCH présente beaucoup d'avantages. Le principal intérêt est sa petit-e taille et sa courte longueur optique.Sa longueur réelle est égale à en prenant comme unité le diamètre du faisceau ( = 2AC) et la longueur de chemin optique dans le verre, en supposant que Les espaces sont remplis de verre avec une lame d'air de chaque côté, de façon non représentée, est de 2,02. En pratique, les inserts de verre ne sont habituellement pas utilisés afin de réduire le coût de fabrication, du fait que cela complique les problèmes d'alignement des prismes élémentaires, et la longueur du chemin optique est en conséquence un peusupérieure à celle indiquée ci-dessus.
Le prisme connu des figures 1 et 2 est utilisé surtout en faisceau parallèle dans le domaine du rayonnement visible ; il est utilisable aussi en faisceau convergent. On a représenté sur Les figures 1 et 2 la marche d'un rayon lumineux s, appartenant à un faisceau parallèle, à travers te prisme. Le rayon s traverse perpendiculairement quatre dioptres plans aux points I, J, J', I'. En chacun de ces points une réflexion parasite se produit, dont le taux R est donné par la formule (1) ci-dessus. Comme déjà indiqué plus haut, on remédie à ce défaut par application de couches antiréfléchissantes sur les prismes, pour diminuer la valeur de R, de façon satisfaisante pour le rayonnement visible mais insuffisante pour le rayonnement infrarouge à cause de l'image parasite réfléchie de la matrice de détection sur elle-même.
L'invention résout ce problème d'effet Narcisse en choisissant pour le prisme dérotateur une construction semblable à celle du prisme de RANTSCH mais dans laquelle la valeur de l'angle +, homologue de l'angle + diffère de 90 , comme représenté en section longitudinale à la figure 3.
Sur la figure 3 on a référencé 1, la section de prisme élémentaire dont les sommets E, F, G sont homologues de la section ABC sur la figure 1.
Le plan de symetrie M est représenté par sa trace dans le plan de la figure, qui est l'axe optique XX'.
Les sections des quatre prismes élémentaires sont notées 1, 2, 3, 4, les sections de référence paire etant symétriques des sections de référence impaire et les prismes élémentaires qui ont une face commune étant références 3 et 4. L'angle Ê peut théoriquement varier de O à 1800. En pratique, Ê diffère de 900 d'un angle a compte algébriquement, de valeur faible. En effet, de façon non représentée, il suffit que l'image parasite de la matrice de détection, en faisceau parallèle, soit rejetée hors de l'emplacement que cette matrice occupe dans son propre plan. Cet emplacement est défini par l'angle de champ ss de l'appareil optique qui comporte le dérotateur.Pour que le rejet de l'image parasite indiqué ci-dessus soit obtenu, il suffit que l'angle lai soit supérieur à ss/2 soit lai > 2 (2) Par exemple, pour une valeur élevée de ss égale à 300, a doit être tel que : lai > 150.Pour une valeur de ss donnée, l'inégalité (2) ci-dessus se traduit par Ê 2 (3) ou Ê > 90 + ss 2 En pratique, l'angle Ê appartient à la gamme : 900 + 15 . Ceci étant posé, la propriété caractéristique du prisme selon l'invention est = 2F (4) propriété qui peut encore s 'écrire : F = 180 - Ê (5) 3 2 et G = 3(180 - Ê) (6) Moyennant cette propriété caractéristique, le diagramme tunnel du prisme selon la figure 3 se construit comme représenté à la figure 4. Aux deux réflexions successives des rayons incidents extrêmes 5 et 6 à l'intérieur du prisme élémentaire symbolisé en 1 correspondent les deux sections 1' et 1" sur la figure 4.Si l'on considère l'ensemble constitué par les sections 1, 1' et 1 il apparaît que les angles Ê et H sont supplémentaires. En effet, il vient H = 3F et, en vertu de la relation (4), par exemple, et de A A > la relation générale : E + F T G = 1800 L + H = 1800.
Ceci traduit le fait que l'ensemble 1, 1', 1" est l'équivalent d'une lame à faces parallèles. La partie droite du diagramme tunnel de la figure 2 est constituée par les sections 3, 4 et par la section 4' qui correspond à la troisième réflexion du rayonnement incident à l'intérieur du prisme 4.
A cette dissymétrie près concernant le nombre de réflexions, on notera que cette partie droite du diagramme tunnel est exactement symétrique par rapport à un point de la partie gauche. L'ensemble 3, 4, 4' est donc lui aussi l'équivalent d'une lame à faces parallèles, elle-même parallèle à la précédente qui est symbolisée par l'ensemble 1, 1', 1". On obtient donc, comme pour le prisme de RANTSCH ou, plus généralement pour n importe quel prisme dérotateur, l'équivalent d'une lame à faces parallèles mais, dans le cas de l'invention, tout se passe comme si cette lame à faces parallèles équivalente était inclinée de l'angle a par rapport à l'axe XX'.On notera par ailleurs que, aux points homologues des points I, J, J', I' de la figure 1, un rayon incident est incliné de l'angle a par rapport à la normale N en chaque point au dioptre incident. Ceci indique que le prisme ainsi conçu est optimal. En effet il est possible de concevoir un prisme dérotateur dans lequel on aurait G > 2F, mais dans ce dernier cas chaque prisme élémentaire serait plus gros et la longueur du prisme serait plus grande. A noter aussi, sur la figure 3, que L'arête du prisme élémentaire qui correspond à l'angle dièdre t est représentée tronquée. Ceci est rendu possible du fait de l'inclinaison a du dioptre dont-la trace dans le plan de la figure est EG.Cependant cette particularité optionnelle est sans influence sur la longueur totale du prisme: Comme pour le prisme de RÄNTSCH et pour les memes raisons, il est nécessaire de positionner de façon précise la paire de prismes élémentaires 3, 4 par rapport à la paire 1, 2. Pour le prisme de RANTSCH seules des considérations d'ordre géométrique interviennent et les expressions des longueurs caractéristiques D et d indiquées ci-dessus, pour Le positionnement, sont simples.
Dans le cas du prisme selon l'invention, par contre, il faut prendre en compte la valeur de l'angle a et la valeur de L'indice n du matériau constituant le prisme. Ceci conduit à des fonctions assez complexes notées D = f(EG, a, n) et d = (EG, a, n) Pour des valeurs faibles de a de l'ordre de 10 et des valeurs élevées de n, de L'ordre de 4, les valeurs trouvées pour D (O = GT) et d sont très voisines de celles indiquées ci-dessus pour le prisme de RANTSCH, si bien qu'on obtient, pour le prisme selon l'invention, une longueur réelle de L'ordre de 1,5 comparable à celle indiquée ci-dessus pour le prisme de RÂNTSCH. En pratique, le positionnement des paires de prismes se fait essentiellement par réglage en particulier au moyen de cales, comme indiqué ci-dessous.
La plus grande totalité de son poids donne le centre de gravité qui se trouve ainsi à proximité du sol, visant la stabilité de l'appareil pendant l'ou- verture et la fermeture des deux demi-coquilles lors du ramassage des matériaux.
Par suite de l'inégalité de la résistance au sol, l'appareil peut avoir tendance à se cabrer. De ce fait, l'anneau (27) de 0350 m de diamètre qui est fixé au sommet de l'appareil protège aussi les flexibles hydrauliques contre la déterioration de ceux-ci au contact des parois du puit.
La benne preneuse peut être suspendue par un cable porteur au bout dtun bras (ou flêche) téléscopique d'une grue tournante, montée sur un camion.
De préférence, son encombrement diamétral est inférieur à 1 mètre. Elle peut se mouvoir dans les boisseaux d'un puit ayant 1 mètre de diamètre, pouvant monter ou descendre couramment a 15 mètres de profondeur. Elle peut sans Inconvénient travailler @@@@rgée (on voit, par comparaison des fig. 5 et 6, que le dispositif selon l'invention est à peine plus large ouvert que fermé, ce qui est avantageux pour creuser un puit).
Les flexibles hydrauliques peuvent aussi être rallongés par raccords rapides.
La hauteur de la benne preneuse (2,20 m) est choisie de façon à en faciliter la maniabilité à la main et lui assurer un équilibre parfait dans l'utilisation ascentionnelle.
De préférence, le vérin hydraulique double effet a une force de seize tonnes. Il est glissé verticalement dans son logement, la tige vers le haut.
Les deux bras de suspension sont solidaires de 'armature inférieure. LE sommet se termine en pointe à un anneau de suspension.
Les quatre biellettes t15 & 16) sont accouplées deux par deux et sont articulées au sommet de la tige du vérin également deux par deux sur l'axe d'articulation de chacune des deux demi-coquilles.
Chaque coquille est fabriquée en tôle d'acier de 15 mm d'épaisseur, assemblée par soudure à l'arc. Chacune est porteuse de deux biches de 0,25 m de haut par 0,10 m de large, en acier spécial, soudé ou fixé au bout du manche de chaque bêche.
En regard de la coquille (1) plus petite que la coquille (2), les btches A et B ont une ouverture de 20 et s'éloignent de 8 cm du bord de la coquille.
En regard de la coquille (2), les bêches ont une ouverture de 100 et s'éloignent de 12 cm du bord de la coquille.
La différence entre les angles d'attaque des bêches en regard l'une de l'autre est de nature à contre-balancer l'effort de résistance opposé entre les coquilles lors du ramassage des matériaux.
Vues de profil, sur chaque demi-coquille, sont soudées deux pointes en acier demi-dur, d'une longueur de 25 cm et à la base, une lame tranchante en acier spécial.
Dans un autre exemple de réalisation, les piquants (26) peuvent être supprimés.
il va de soi que les réalisations décrites sont données uniquement à titre d'exemple et ne sont nullement limitatives.
Une solution à 2 % dans l'éthanol à 50 % (en volume) est limpide ou
légèrement opalescente.
Lorsque les compositions sont destinées à une application cosmétique, celles-ci se présentent de préférence sous forme d'une émulsion, d'une crème, d'un lait, d'un gel, d'une lotion, d'un cataplasme ou d'une
mousse aérosol.
Ces compositions appliquées sur la peau ont une action amincissante et anticellulitique notamment lorsqu'elles sont associées à d'autres extraits végétaux et/ou à d'autres principes actifs comme à des composés organiques hydrosolubles dérivés du monométhyltrisilanol tel que par exemple le manuronate de monométhyltrisilanol vendu par la Société EXYMOL sous la dénomination d"'Algisium" (solution aqueuse contenant 1 % de manuronate de monométhyltrisilanol) ou le lactate vendu par la même Société sous la dénomination de "Lasilium" (solution aqueuse contenant 1 % de lactate de
monométhyltrisilanol).
Ces derniers composés peuvent être présents à une concentration comprise entre 2 et 20 % des solutions à 1 % soit entre 0,02 et 0,2 % en poids
exprimé en matière active.
Ces compositions peuvent en outre contenir d'autres ingrédients conventionnels tels que par exemple des parfums, des colorants, des agents
conservateurs, des épaississants, des solvants, etc...
Selon un mode de réalisation préféré, les compositions sont destinées à un usage pharmaceutique dans les cas d'insuffisance veineuse ou capillaire. En particulier, ces compositions trouvent une application en phlébologie, notamment dans les syndromes d'origine veineuse tels que ceux connus sous l'expression de "Jambes Lourdes", les ulcères de jambes, les phlébites, les engelures, en gynécologie dans le cas de certaines dysménorrhées, et en proctologie dans le traitement des hémorroïdes simples et
des anites hémorroidaires.
Les compositions pharmaceutiques destinées à une application systémique peuvent être préparées, par exemple, en ajoutant les extraits tels que définis ci-dessus en tant que substance active, à des supports inertes non toxiques, solides ou liquides, généralement utilisés dans ce type de
compositions.
Ces compositions peuvent être administrées par voie entérale, parentérale ou topique. Pour une administration par voie entérale, les compositions se présentent sous forme de comprimés, de granulés, de gélules,
de dragées, de sirops, de suspensions, de solutions ou de suppositoires.
Un emporte-pièce selon l'invention, est un cylindre creux, généralement en acier inoxydable, dont l'extrémité inférieure est biseautée et dont la partie supérieure est traversée par un tube dont le diamètre est inférieur au diamètre intérieur de l'emporte-pièce qui est relié alternativement à une source d'air comprimé et à un générateur de vide. Vers la partie supérieure de
l'emporte-pièce se trouve un dispositif de fixation et de position-