INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
SYSTEME OPTIQUE-ELECTRONIQUE DE CONTROLE POUR ENROULEUSES D'ARTICLES TEXTILES ET POUR EMPLOIS EQUIVALENTS L'industrie textile utilise une ligne de production spécialisée dans l'assemblage et l'enroulement d'articles d'une longueur importante, comme, par exemple, les articles en fourrure synthétique avec support en polyuréthane. Les deux matériaux sont collés ensemble par voie-thermique au moyen d'une soudeuse à flamme en utilisant un adhésif qui, dans la plupart des cas, est une résine synthétique comme le polyuréthane expansé. Le sandwich ainsi obtenu est soumis ensuite à une opération de comptage d'erreurs consistant à détecter la présence de traits graphiques tracés sur le support et correspondant aux défauts rencontrés sur ce support au cours d'une opération de contrôle qui précède la ligne de production dont il a été question.En présence d'un des traits mentionnés, la machine doit être arrêtée et le défaut enregistré au bénéfice du confectionneur au moyen d'une série d'encoches qui, dans le langage textile, sont désignées sous le nom de "sonnettes". La machine est ensuite remise en marche pour passer à l'opération finale qui consiste à enrouler le tissu contrôlé sur des cylindres.
Pendant l'arrêt pour le comptage ou pour le changement du cylindre d'enroulement, un dispositif mécanique adéquat permet de ne pas arrêter l'avancement du tissu lui-même en amont de l'enroulement à condition qu'il n'y ait pas.- pour des motifs qui apparaîtront plus loin - d'éventuelles inversions de glissement de l'étoffe. La présence de ce dispositif exige que l'identification du trait graphique, qui signale la présence d'irrégularités, ait lieu au voisinage dé l'enroulement final. D'autre part, compte tenu des masses en jeu, les temps d'arrêt de la machine sont longs ; une mauvaise identification du trait-témoin provoque des retards dans les temps de production, car il faut arrêter toute la chaine pour permettre l'éventuel déroule ment de la partie déjà enroulée et enregistrer le défaut.
Actuellement, la vitesse de glissement normale de l'-article textile est de l'ordre de 50 m/minute et une augmentation de cette vitesse serait souhaitable pour la production.
Jusqu'à présent, il n'existait aucun système fiable pouvant répondre à ces exigences et la détection de la présence de défauts et l'arrêt de la machine étaient effectués par un opérateur. I1 en découlait toute une série d'inconvénients qui, depuis quelques décennies, sont l'objet d'études dans le cadre d'un important chapitre d'ergonomie : "Time-related phenomena evidences in perceptual performance". Pour l'essentiel, il s'agit d'une diminution de l'attention ou de la vigilance de l'opérateur, en fonction du temps de travail, qui dépend, dans ce cas spécifique, de la vitesse de glissement des dimensions de la mire, du mode de présentation de celle-ci, ainsi que des effets de la fatigue. Tout cela provoque de fréquents retards d'identification et empêche d'identifier à 100 % les signaux-témoins.
L'invention a donc pour but la réalisation d'un système opto-électronique de contrôle pour la détection de signaux représentés par des traits plus ou moins contrastants sur un fond constitué, par exemple, par le support d'un article en fourrure ou similaire.
Ce système comprend, en combinaison, les éléments suivants - une tête de lecture contre laquelle glisse l'article portant des traits à détecter - un ensemble à fibres optiques avec dérivation vers une source d'énergie de type lumineux et avec dérivation vers un transducteur optique-électronique, l'extrémité mélangée des fibres optiques étant portée par ladite tête pour le contrôle de la surface de l'article qui glisse -des moyens électroniques d'amplification, de mise en forme et de sélection, au moyen d'un seuil, du signal utile - des moyens agissant en fonction dudit signal pour commander l'arrêt et/ou le marquage.
Le système peut comprendre aussi un moyen de comptage ou similaire pour arrêter l'article en rapport avec une position préétablie du trait qui a provoqué le signal.
Dans la pratique, lesdits moyens électroniques comprennent un intégrateur et un différentiateur, aptes à mettre en forme le signal des valeurs de fond - pouvant être très différentes les unes des autres - dues aux caractéristiques superficielles de l'article portant le trait, qui doit être examiné périodiquement.
- elle n'est pas sujette à la fatigue que provoque, sur les pales en porte-à-faux des éoliennes horizontales, l'inversion cyclique de l'orientation de la pesanteur.
La turbine verticale à calage fixe' souffre néanmoins de plusieurs inconvénients qui en restreignent sérieusement l'emploi - Aux vitesses courantes du vent, elle ne démarre pas automatique.
ment; elle doit être lancée, ce qui impose le concours d'une énergie auxiliaire.
Quand on l'emploie comme génératrice de courant électrique, on utilise comme moteur de lancement l'alternateur ou la dynamo par l'entremise d'un circuit d'excitation adapté, piloté par anénomètre. En l'absence de secteur électrique, cette formule devient complexe et onéreuse, car elle impose un accumulateur.
De surcroît, en période de vents faibles et irréguliers, le coût énergétique des lancements répétés peut devenir prohibitif.
- La limitation de sa puissance est obtenue par DECROCHAGE AERODYNAMIQUE, provoqué à partir de la vitesse plafond par une augmentation très forte du couple résistant. Cette méthode classique entraîne par grands vents une forte surcharge du multiplicateur de vitesse interposé entre le rotor et la génératrice. Or, ce multiplicateur de vitesse constitue précisément l'organe coûteux et vulnérable du système. La mise en décrochage produit également une traînée au vent maximum, ce qui impose un renforcement général des structures fixes.
- Par très grands vents, la turbine verticale à portance est sujette à démarrer spontanément, ce qui, en l'absence ou en l'insuffisance de freinage, la conduit à l'auto-destruction par emballement. Pour assurer la mise à l'arrêt en cas de tempête ou de défaillance électrique, il faut prévoir un dispositif de freinage autonome comportant généralement de puissants freins à disques, éventuellement complétés de volets ralentisseurs aérodynamiques ("spoilers").
AMELIORATIONS APPORTEES PAR L'INVENTION La Commande passive de variation de pas décrite ci-après confère à la turbine verticale à portance les avantages suivants - DEMARRAGE AUTOMATIQUE et fort couple à basse vitesse, la rendant complètement autonome - Limitation de la Puissance par EFFACEMENT PROGRESSIF DE LA VOILURE rnénageant la structure du rotor et réduisant sa traînée au vent - MISE EN DRAPEAU DE LA VOILURE déclenchée à la marche assurant au rotor le strict minimum d'efforts structurels en cours de ralentissement, et de traînée aérodynamique à l'arrêt.
PRINCIPE GENERAL DE FONCTIONNEMENT DE LA TURBINE VERTICALE A PORTANCE.
Avant d'entreprendre la description de la présente invention, il convient de rappeler le principe général du fonctionnement de la turbine verticale à portance, lequel s'apparente de près à celui d'un voilier remontant au vent.
Le mode d'action du vent sur l'aile de l'éolienne verticale se trouve clairement illustré par la POLAIRE LILIENTHAL de son profil aérodynamique.
Pour tou' angle d'attaque aO, on y décompose - CR, le coefficient de la poussée aérodynamique totale - en CT, le coefficient de la poussée tangentielle, s'exerçant dans l'axe du profil. Aux petits angles d'attaque, entre 40 et 160 approximativement, CT fournit le couple moteur du rotor, aux autres angles d'attaque, il devient nul ou négatif.
- et en CN, le coefficient de la poussée normale, s'exerçant perpendiculairement au profil. CN se traduit par une poussée radiale dans l'axe du rotor, tantôt dans un sens, tantôt dans l'autre, et dont la résultante est la TRAINEE AERODYNAMIQUE, qui est au rotor ce qu'est la drive sur un voilier.
La Planche 3 représente la polaire LILIENTHAL du profil NACA 0018 pour un Nombre de REYNOLflS de 700 000. Entre a = 40 et a= 140, on observera une rapide augmentation de CT, le couple moteur. Après a = 140, CT décline brutalement pour devenir négatifaprès 270 ; a max = 140 et a limite = 270.
La Planche 4 illustre le cycle de fonctionnement de la turbine.
Selon la position angulaire de l'aile eo, le Vent relatif wR, créé par son déplacement varie constamment d'orientation par rapport au Vent Ambiant V.
Onglet petit, peu différencié.
Dimensions Très variables selon la position dans la corolle. Pétales extérieurs longueur 18-20 mm - largeur 25-30 mm Texture Mince, résistante.
Surface Face supérieure soyeuse. - Face inférieure soyeuse.
Couleur Face supérieure jaune vif (RHS 14A) nuancé d'orange (RHS 168A) Face inférieure jaune vif (RHS L3A) nuancé d'orange (RHS 168C). Onglet jaune clair (BHS 14C) ORGANES DE REPRODUCTION Etamines En grande partie transformées en pétale.
Encore nombreuses au centre de la fleur.
Anthères peu visibles, généralement avortées.
Ovaire Moyennement relevé sur le réceptacle.
Pistils Nombreux, au centre de la fleur, tassés entre eux.
PARFUM Absent, RESISTANCE AUX MALADIES Très bonne RESISTANCE AUX TRANSPORTS Très bonne TENUE DE LA FLEUR COUPEE Excellente FLORAISON Très abondante, précoce.
SAUCISSE A PLUSIEURS COMPARTIDEIXUS XUBUIAIR$S TRESSES, ET PROCEDE POUR SA FABRICATION0 La présente invention concerne les salaisons, et plus particulièrement les saucisses ou saucissons formés d'enveloppes tubulaires contenant de la chair et destinés à 11 alimentation.
Les saucisses ou saucissons se différencient généralement par des longueurs et des diamètres variés, mais comportent habituellement une seule enveloppe contenant un certain volume homogène de chair.
Lorsque l'on veut disposer de chairsprésentant des parfums différentst ou des qualités différentes, on est conduit, avec les produits connus à utiliser plusieurs enveloppes séparées et distinctes0 La présente invention a notamment pour objet de former en un emballage unique plusieurs saucisses ou saucissons à enveloppes distinctes contenant éventuellement des chairs de qualités ou de gotts différents0 Le problème consiste dans le maintien mécanique des enveloppes les unes avec les autres, problème que permet de résoudre la présente invention Un autre objet de 11 invention est de proposer une forme remballage nouvelle qui allie les propriétés mécaniques de tenue et les qualités esthétiques de sa forme.
Selon un autre objet, l'invention permet éviter l'ap- parition de moisissures sur les parties d'enveloppes en contact les unes contre les autres.
Pour ce faire, et selon une caractéristique de ltirven- tion, la saucisse ou saucisson comprend au moins trois compartimentstubulaires indépendants assemblés par tressage.
Selon une autre caractéristique de l1invention, les compartiments sont maintenus assemblés tressés par des liens entourant la tresse0 Selon un autre aspect de l'invention, les compartiments contiennent une chair partiellement desséchée, de sorte que la dessication lui confère une résistance à la déformation qui assure le maintien des compartiments assemblés tressés.
Selon une autre caractéristique de 11 invention, la fabrication de ces saucisses ou saucissons comprend une première phase dans laquelle on réalise les compartiments séparément en poussant la chair dans les enveloppes correspondantes, une seconde phase dans laquelle on forme au moins trois compartiments en tresse, et une troisième phase dans laquelle on sèche la saucisse jusqu'à résistance suffisante de la chair.
Le jeu au droit du film d'huile est généralement faible. Or en cas d'instabilité, il peut arriver que les déplacements deviennent beaucoup plus importants. I1 faut donc prévoir des débattements supplémentaires ; ceux-ci sont obtenus par le déplacement du plateau (voir figure 3).
Pour les faibles vitesses v, ctest-à-dire, pour des déplacements petits du piston, le plateau (9) plaqué par les ressorts (11) sur la butée (10) reste immobile. Par contre, lorsque les déplacements deviennent important, le jeu h devient très petit, la force F devient alors très grande et provoque le déplacement du plateau par compression des ressorts.
Lorsque la vitesse v change de sens, la force F disparaît et le plateau reprend sa position contre la butée.
b) principe de l'amortisseur hydrodynamique avec plateau mobile et double effet de rapprochement" de la figure 4 Dans le double "effet de rapprochement, les deux faces du piston jouent un rôle identique. Le facteur c se trouve ainsi doublé.
c) utilisation des logements de ressorts pour augmenter l'amortissement de la figure 5 En cas de déplacements importants, l'huile emprisonnée dans le logement de ressort développe des forces qui viennent s'ajouter aux "effets de rapprochement" déjà mentionnés (piéces (14) et (15).
Il - DIFFERENTS MODES DE REALISATION (figures 2 ou 2 bis) Les amortisseurs peuvent travailler soit horizontalement, soit verticalement, Dans la position horizontale, on travaille d'abord à l'intérieur du jeu horizontal ; l'efficacité s'en trouve augmentée.
II.1 Description de l'amortisseur hydrodynamique avec plateau mobile et double "effet de rapprochement" de la figure 6 Le piston (7) se déplace dans le jeu h lorsque la force F est inférieure à la force d'application développée par les ressorts (11) sur le plateau.
Quand la force F devient supérieure à la force développée par les ressorts, les plateaux mobiles (9) s1 effacent et autorisent les déplacements importants du piston (rôle de sécurité).
Il apparaît donc, qu'au voisinage de la position d'équilibre, la raideur du système est nulle et la fonction d'alignement que doit assurer la rotule peut être ainsi remplie facilement. Seuls sont à vatnere les frottements solides au droit des parties mâles et femelles de la rotule.
Le ressort inférieur (4) se débat à l'intérieur d'un logement qui assure son guidage et contribue à "l'effet visqueux classique" ("dash pot") qui peut être augmenté par l'adjonction des pièces (lit) et (15) de la figure 5.
Le ressort supérieur se débat le long du piston qui assure son guidage.
Pendant les phases transport et montage, il est impératif que le piston soit bloqué dans sa position d'équilibre (jeux égaux de part et d'autre des faces latérales). Ce blocage est assuré par les élastomères 10 et il ou par des ressorts. Il peut aussi être assuré par un étrier 20 Les orifices de remplissage non représentés sur la figure sont prévus.
L'étanchéité (18) du piston est assurée soit par des joints coulissants, soit par une membrane ou tout autre dispositif du commerce.
II.2 DESCRIPTION DE L'AHORTISSEUR HYDRODYNAMIQUE AVEC PLATEAU HO BILE ET DOUBLE EFFET DE RAPPROCHEMENT" DANS UNE BOITE DE LA FIGURE 7 La figure 7 est identique à la figure 6 hormis le fait que les deux fonctions suivantes ont été séparées - "effet de rapprochement" assuré à l'intérieur d'une boîte étanche, - sécurité assurée par les mêmes ressorts qui maintiennent les deux plateaux contre les butées. La distance entre butées est égale à ltépaisseur du carter mobile.
NOTA : le carter possède des butées pour plaquer en position les plateaux.
II.3 DESCRIPTION DE L'AMORTISSEUR HYDRODYNAMIQUE AVEC PLATEAU HOBILE ET "DOUBLE EFFET DE RAPPROCHEMENT" DANS UNE BOITE DE LA FIGURE 8 La figure 8 est identique à la figure 7 hormis le fait que les butées ont été supprimées et la position d'équilibre est celle des deux ressorts.
Ainsi qu'il a été vu plus haut sur la planche 7, la contribution de la force anémométrique devient marginale aux - vitesses relatives élevées par rapport à celle de la force centrifuge. Elle pourrait être interrompue à plein régime sans provoquer l'arrêt du rotor. Par grand vent, la force de rappel du contrepoids seul serait suffisante pour mettre le rotor en accélération dangereuse. Pour d'évidentes raisons de sécurité et de sauvegarde de la machine, il est souhaitable de pouvoir commander l'arrêt instantané du rotor, manuellement ou automatiquement, par un moyen moins brutal que le freinage au moyeu.
La présente invention propose d'asservir l'action du CONTREPOIDS (26) à celle du CIRCUIT ANEMOMETRIQUE, au moyen d'un VERIN TENDEUR TELESCOPIQUE (34); le circuit anémométrique devient ainsi l'unique commande du système de rappel, sa coupure provoquant l'arrêt instantané du rotor.
Le CONTREPOIDS (26) coulissera dans un guidage orienté radiale ment (27). La traction exercée sur sa masse par la force centrifuge s'appliquera au mécanisme d'entraînement de l'aile par une transmission flexible ou rigide et comportant entre autres: - un VERIN TELESCOPIQUE (34), commandé en TRACTION par le circuit anémométrique. Ce vérin, de forte section, pourra être utilisé en MOUFLAGE (21), ou en LIGNE à un point quelconque de la transmission du CONTREPOIDS (26).
- une BUTEE (28) limitant le contrepoids dans sa course radiale, et solidaire, soit de la structure du rotor (2), soit de la bielle coulissante (18), laquelle se met elle-même en butée au delà d'une course limite.
La butée (28) sera positionnée pour rester hors d'atteinte du contrepoids (26) tant que le VERIN TENDEUR TELESCOPIQUE (34), en charge, sera en position RENTREE ; elle sera positionnée pour se mettre en appui sur le contrepoids (26) quand le VERIN TENDEUR TELESCOPIQUE (34), en décharge, sera en position DEPLOYEE.
Ainsi, une fois le circuit anémométrique en décharge, et le vérin tendeur télescopique déployé, le contrepoids, en butée, ne transmet plus aucune traction, quelle que soit la force centrifuge.
Réciproquement, quand le circuit est mis en charge, le vérin tendeur télescopique en position rentrée rappelle le contrepoids, qui transmet à la bielle coulissante une traction proportionnelle à la force centrifuge. Rotor arrêté, c'est le vérin anémométrique qui transmet à la bielle coulissante la force de rappel assurant le démarrage du rotor.
Ainsi, le circuit anémométrique devient la commande générale et unique de l'arrêt et de la mise en route du rotor. 1l pourra être actionné par plusieurs dispositifs opérant indépendamment l'un de l'autre: (1) TELECOMMANDE MANUELLE par vanne commandant la mise en décharge du circuit (2) REGULATEUR CENTRIFUGE type WATT, commandant la mise en décharge du circuit quand le régime plafond du rotor est dépassé. C'est une protection' contre une éventuelle défaillance de la transmission ou de la charge.
(3) REGULATEUR ANEMOMETRIQUE, commandant la mise en décharge quand le vent dépasse une vitesse limite.
Dans la logique de ce système, toute fuite ou défaillance du circuit ne peut se traduire que par l'arrêt du rotor; ce système de contrôle et de commande intégré permet de garantir un niveau très élevé de protection du rotor.
MODE DE REALISATION PREFERE POUR UNE PETITE MACHINE 2 DE 20 m Description : Illustrée Planche 10, cette petite machine simplifiée est destinée au pompage de l'eau ; sa commande est à RESSORT et CONTREPOIDS. Le rotor se compose d'un arbre vertical (1), porteur de deux bras (2), formant support, chacun, d'une aile (3;, mise en rotation sur un pivot (4) dans un palier vertical (5).
Calée sur le pivot.(4? > la manivelle (6) comporte un maneton (7), entraîné tangentiellement par deux chaînes antagonistes (8) et (9), dont seule est visible la (8). Après renvoi sur deux galets verticaux (10) et (11), dont seul (10) est visible, ces chaîne se rattachent à la bielle (18) coulissant dans ses douilles guide (19).
Fixée sur la bielle(18), la chaîne (20) la relie, après renvoi à 90 sur le mouflage (21), au ressort anémométrique (22), mis sous tension par ancrage sur le crochet (23). Parallèlement à la chaîne (20), la chaîne de contrepoids (24) relie la bielle, après renvoi à 1800 sur le mouflage (21), au ressort régulateur (25), lui-même rattaché au contrepoids (26), coulissant radialement dans son guide (27). Une butée (28) est fixée sur la bielle (18), de façon à rester hors d'atteinte du contrepoids (24) aussi longtemps que le ressort régulateur (25) reste fermé.
Fonctionnement: La mise sous tension du ressort anémoniétrique (22) par accrochage manuel sur son ancrage (23), provoque la mise en rappel de l'aile (3), par l'entremise du mouvement bielle manivelle double effet illustré Planche 8. Le rotor une fois démarré sous la poussée du vent, la force centrifuge s'exerçant sur le contrepoids (26) est transmise par la chaîne (24), en renvoi à 180' sur le mouflage (21), et vient se joindre sur la bielle (18) à la traction exercée par le ressort anémométrique, par l'intermédiaire de la chaîne (20). La traction exercée par le contrepoids augmente au carré du régime de rotation du rotor.La force de traction du ressort régulateur (25) est définie en fonction du régime considéré comme seuil de régulation si ce régime est dépassé, le ressort se met en extension et laisse le contrepoids (26) se mettre en appui sur la bielle (18) par l'entremise de la butée (28); la force centrifuge exercée par le contrepoids se divise alors en deux, une partie, constante en valeur, s'exerce sur le ressort (25) en extension, lequel transmet son effort en TRACTION sur la bielle coulissante (18), l'autre, s'exerce directement sur la bielle (18) par l'entremise de la butée (28), mais en POUSSEE, en sens inverse de la première ; cette deuxième part de la poussée de contrepoids augmente très rapidement avec le régime du rotor, et vient en déduction de la première. Ainsi, plus le régime dépasse le seuil de régulation, plus diminuent simultanément le rappel de l'aile et le couple du rotor, ce qui confère à ce dispositif une action progressive et auto équilibrée. L'arrêt est obtenu par freinage manuel. La mise en drapeau par simple décrochage du ressoitanémométrique.
MODE DE REALISATION PREFERE POUR UNE MACHINE MOYES NL DL 130 m.
Description: Illustrée Planche 11, cette machine de 130 m2 est destinée au chauffage de l'eau par entraînement d'un frein hydrodynamique, type FROUIEZ lequel, par la progression quadratique de son couple, constitue à la fois un récepteur et un régulateur de régime. Cette machine fonctionne donc à vitesse relative wR3V constante, c'est à dire à un régime variable, proportionnel à la vitesse du Vent. Son circuit de commande et de régulation est actionné par dépression, obtenue directement par une trompe VENTURI à 4 étages, située en hauteur, au dessus de l'arbre du rotor.
On voit qu'il y a une séparation des fonctions d'appui et d'étanchéité. La fonction d'appui est assurée par les semelles 48 a 51 qui sont réalisées dans la matière plastique dure du surmoulage dans l'exemple considéré, mais qui pourraient être en une autre matière, par exemple metalliques, et faire partie intégrante du socle 9 en l'absence d'un surmoulage.
-Le contour extérieur 26, notamment par sa lèvre 42, constitue une première barrière d'-étanchéité. En cas de détérioration accidentelle, ou malveillante, de la levre 42, l'étanchéité autour des trous 7 et 25 de la carrosserie est encore assurée par les bagues 29, 30 et leurs livres 43, 44.
Le joint J établit donc une double sécurité La matière de l'embase 2, et notamment la matière plastique du surmoulage 17, est suffisamment dure et résistante a la température pour qu'en cas de retouche de peinture de la carrosserie et passage au tunnel, ladite matière ne subisse pas de fluage.
Dans ces conditions, le'serrage de 1'embase 2 sur la paroi 1 exercé primitivement est conservé après passage au tunnel de séchage. Ce serrage peut être de-l'ordre de 0,4 daN-O,5 daN. Parallèlement, l'étanchéité assurée par le joint J est conservée.
La distance, après serrage, entre le socle métallique 9 et la paroi 1 est parfaitement déterminée et correspond à l'épaisseur totale q (figure 3) du surmoulage 17 au niveau des semelles. Ainsi, l'isolement, et l'effet de condensateur, entre le socle métallique 9 et la paroi a une valeur bien déterminée puisque la distance q est préétablie.
I1 n'en serait pas de même si le joint prévu entre l'embase 2 et la paroi 1 formait une platine continue empêchant la venue en appui de l'embase contre la paroi 1. Une telle platine devant être réalisée en matière molle pour que les lèvres d'étanchéité se déforment et pour qu'une étanchéité satisfaisante soit obtenue, ladite platine s'écraserait d'une manière mal contrôlée, ce qui conduirait à des variations d'isolement électrique et de la valeur de la capacité du condensateur formé entre le socle 9 et la paroi 1.
L'invention permet donc de réaliser une fixation avec une bonne étanchéité des trous prévus dans la paroi 1 et une diminution des risques de corrosion.