INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les sections longitudinales 5A à 5D comprennent sur leur surface de poussée 27 des enfoncements 28. Ces enfoncements 28 de sections longitudinales mutuellement voisines 5A et 5B ou 5C et 5D forment ensemble un enfoncement de leur surface dont la longueur est inférieure à la longueur des lingots 1 à pousser transversalement. Dans l'agencement de la figure 3, le dispositif est constitué pour fonctionner sur deux rangées, des lingots étant déplacés transversalement et simultanément par le poussoir qui est formé par les deux sections longitudinales 5A et 5B et par le second poussoir formé par les deux sections longitudinales 5C et 5D, dans le sens de la flèche 15.Sur l'une des deux sections longitudinales qui coopèrent ensemble, et dans le cas présent sur les sections longitudinales 5A et 5D, est montée une sonde 29 à l'extrémité située à l'intérieur de chaque section, la sonde se trouvant de ce fait sensiblement au milieu de l'enfoncement constitué par les deux évidements 28. Du fait des enfoncements sus-mentionnés, les sections longitudinales du poussoir remplissent dans le même temps la fonction d'une règle de mesure à l'aide de laquelle on mesure la largeur totale respective B des lingots 1 pendant le fonctionnement continu, dans la mesure où ceux-ci sont courbes.
A la figure 3 est montrée en ST la position de départ du poussoir 4 ou de ses sections longitudinales 5A à 5D. A une distance fixe s de cette position de départ en ST est prévue une barrière lumineuse 30 dont le faisceau lumineux 31 est représenté par la ligne en tiretés.
Pour expliquer -le mode de fonctionnement du dispositif qui vient d'être décrit, on se reportera d'abord au-poussoir constitué par les sections longitudinales 5C et 5D qui sont montrees à la partie supérieure de la figure 3. Un lingot 1' est avancé vers la table 3 par le convoyeur 17 (figure 1). Le lingot 1' est dans une position telle que le point 1" du sommet de sa courbure est à l'opposé du poussoir.
Les deux sections longitudinales 5C et 5D du poussoir sont d'abord dans la position de départ ST. De cette position de départ ST, le poussoir 5C, 5D se déplace dans le sens de la flèche 15. Après un certain parcours, les sections longitudinales 5C, 5D viennent en contact avec les extrémités 32 et 33 du lingot 1'. Un lingot 1' disposé en oblique se trouve ainsi aligné. Le mouvement se poursuivant dans le sens de la flèche 15, le faisceau lumineux 31 de la barrière lumineuse 30 est intersecté par le point 1" du sommet de la courbure du lingot 1'. Le faisceau lumineux 31 est situé à une distance invariable s de la position de départ ST du poussoir.Si l'on soustrait de la distance s la distance qui a été parcourue par le poussoir au moment où le faisceau lumineux 31 a été intersecté par le point 1" du sommet, on obtient la mesure B de la largeur totale du lingot, y compris sa courbure. La mesure B ainsi déterminée est appliquée à un calculateur électronique (non représenté) qui commande par la valeur de mesure qui lui a été appliquée la course transversale du poussoir de manière que le lingot 1' parvienne à la position désirée par la poursuite du mouvement du poussoir, position dans laquelle il est à la distance minimale a du lingot 1 qui avait été précédemment avancé transversalement.
La situation pour l'autre orientation du lingot 1' est montrée à la figure 3 avec un poussoir constitué par les sections longitudinales 5A et 5B. Le lingot 1' est tourné vers le poussoir par son côté convexe, en se disposant par son côté convexe dans l'enfoncement 28 et repoussant plus ou moins la sonde 29 en fonction de l'importance de sa courbure. Le lingot 1' s'appuie dans ce cas contre les bords 35 et 36 des sections longitudinales 5A et 5B du poussoir.L'importance de la courbure 34 du lingot à l'avant du poussoir, c' est-a-dire la mesure selon laquelle le lingot courbe 1' fait saillie au-delà de la surface de poussée 27 du poussoir quand il est en contact avec les bords 35, 36 de ce dernier est déterminée, comme précédemment, quand les extrémités 37 du lingot intersectent le faisceau lumineux 31 de la barrière lumineuse pendant le mouvement du poussoir dans le sens de la flèche 15. La mesure selon laquelle la courbure du lingot 1' pénètre dans l'enfoncement 28 est déterminée par la sonde 29 qui est pressée par le point 1" du sommet de la courbure du lingot 1'. Les deux mesures sus-mentionnées donnent ensemble la largeur totale B du lingot I', y compris sa courbure.Le calculateur électronique peut donc calculer à partir des deux valeurs de mesure la course de travail du poussoir de manière que le lingot courbe 1' soit avancé transversalement vers la position prescrite.
Le dispositif qui vient d'être décrit et-qui est montré à la figure 3 convient également au déplacement transversal d'une unique rangée de lingots dont la longueur est le double de celle de lingots déplacés sur deux rangées. Cette situation est montrée à la figure 4.
Les quatre sections longitudinales 5A, 5B, 5C et 5sont dans ce cas décalées mutuellement dans le sens du mouvement transversal 15, les sections longitudinales 5B et 5C situées à l'intérieur étant repoussées en arrière par rapport aux deux sections longitudinales 5A et SD situées à l'extérieur et formant ainsi en commun un enfoncement 40 dont la longueur correspond à la longueur totale des sections longitudinales 5B et 5C. Pour ramener en arrière les sections longitudinales 5B et 5C de façon appropriée, on désaccouple les embrayages 26 et on ramène en arrière les longerons de poussée 7 des sections longitudinales 5B et 5C sur la distance désirée à l'aide du mécanisme de déplacement 25, dans le sens de la flèche 41. Ensuite, on réaccouple les embrayages.Dans les enfoncements 28 des sections longitudinales 5A et 5D sont disposés, par exemple par pivotement, des éléments de remplissage 42 en forme de plaques, les sondes 29 montées sur ces sections longitudinales étant de ce fait neutralisées. Les éléments de remplissage servent à l'appui des lingots 1'. La section longitudinale 5C située à l'intérieur comprend une sonde 43, sensiblement au milieu de l'enfoncement. Quand le lingot 1' se dispose par sa courbure dans l'enfoncement 40, cette sonde 43 est enfoncée sur une distance qui dépend de l'importance de la courbure du lingot. La détermination de la largeur totale (courbe enveloppante) du lingot 1' s'effectue avantageusement de la meme manière que celle qui a été décrite précédemment pour les demi-lingots, en référence à la figure 3.
L'invention n'est pas limitée au mode de réalisation préféré qui vient d'être décrit. I1 est par exemple possible d'éliminer la subdivision du poussoir 4 en sections longitudinales individuelles, notamment quand les dispositifs ne sont prévus que pour le déplacement transversal de lingots 1 ou analogues de longueur unique. Lorsqu'il s'agit d'un poussoir d'un seul tenant, on peut également réaliser une adaptation à des longueurs différentes des éléments laminés en introduisant des éléments de remplissage dans l'enfoncement 28 du poussoir aux emplacements respectifs où les lingots ou analogues s'appuient.Lorsque le poussoir est constitué en plusieurs parties, son enfoncement peut également être obtenu en ramenant en arrière les sections longitudinales du poussoir qui se trouvent sur la longueur de ltenfoncement désiré par rapport aux sections extérieures, comme cela est montré à la figure 4. L'orientation respective des éléments laminés courbes est déterminée par le fait que l'élément laminé pénètre ou non dans l'enfoncement. On obtient ainsi une information non équivoque destinée à la commande de la course du poussoir transversal. On peut également remplacer la barrière lumineuse 30, 31 constituée par une source lumineuse et une cellule photoélectrique et au moyen de laquelle on mesure la distance par un autre dispositif de mesure à l'aide duquel on determine la largeur totale B de l'élément laminé ou l'importance du dépassement 34 (figure 3) quand l'élément laminé est orienté en sens contraire. Grâce au dispositif de l'invention, on peut pousser transversalement et sur une distance chaque fois exacte des éléments en forme de barres qui sont courbes ou droits et alimentés selon une séquence irrégulière, ce qui permet de maintenir fiablement une distance déterminée entre les éléments poussés transversalement.
semblés par empilement des éléments, suivi d'un calandrage par passage
de l'empilage entre des rouleaux presseurs, et d'un cycle d'autoclave.
Au moment de l'empilement des éléments, la feuille de matière
plastique intercalaire se présente sous la forme d'un primitif généra-
lement trapézoïdal dont le format est légèrement plus grand que celui
du vitrage.
Apres l'empilement, et avant le calandrage, les parties de la
feuille intercalaire qui débordent du vitrage sont découpées manuelle-
ment par détourage à l'aide d'une lame métallique, l'ouvrier qui exécu-
te cette découpe maintenant la lame appuyée contre le chant du vitrage.
C'est une opération de main d'oeuvre longue et couteuse. En outre, elle se révèle quelquefois peu précise et il est alors nécessaire d'ébarber, généralement après le cycle d'autoclave, les parties de l'intercalaire qui débordent encore du vitrage. Un autre inconvénient de cette découpe manuelle est que l'outil risque d'attaquer par endroits les bords des feuilles de verre et de fragiliser ainsi le vitrage. Enfin, les lames utilisées s'usent très rapidement, et il est indispensable d'en changer souvent. Des dispositifs de découpe automatique ont déjà été décrits,
par exemple dans la publication du brevet français 2 510 029.
L'invention propose un dispositif amélioré de découpe, entié-
-2- rement automatique, parfaitement fiable, pouvant facilement s'intégrer
dans les lignes de fabrication des vitrages feuilletés.
Le dispositif selon l'invention comprend une tête de découpe munie d'un ruban à bords tranchants en forme de lame de scie à ruban, des moyens de liaison de la tête de découpe avec une structure permet- tant le déplacement de la tête de découpe selon trois axes cartésiens orthogonaux, les moyens de liaison permettant en outre une rotation de la tête selon deux axes orthogonaux-de rotation, des moyens de commande
détecteur de position. Lorsque le chariot est consécuti-
vement déplacé vers la position dans laquelle il est aligné avec le point occupant une position intermédiaire entre les mors fixe et mobile de l'étau, et lorsque la ligne centrale de la scie à ruban coïncide par conséquent avec ledit point intercalaire entre les mors fixe et mobile, le détecteur de positions accuse une condition différant de sa condition antérieure et, de ce fait, le mouvement transversal du chariot peut être interrompu pour achever le centrage de la
matière, laquelle est ensuite emprisonnée par l'étau vis-à-
vis de la scie à ruban.
Grâce à cette forme de réalisation, la matière devant être sciée peut être aisément montée sur l'étau en plaçant purement et simplement cette matière de telle sorte qu'elle
soit en contact avec le mors fixe dudit étau, puis en fai-
sant coincer cette matière contre ledit mors fixe par le mors mobile. Dans ces conditions, la matière devant être découpée peut être aisément mise dans l'alignement de la ligne centrale de la scie à ruban sans fin, auquel cas il n'est pas nécessaire d'ajuster la position de ladite matière sur l'étau, pas plus que d'ajuster la position des mors
fixe et mobile de cet étau conjointement à ladite matière.
De surcroît, étant donné qu'il est possible d'obtenir le centrage entre la scie à ruban et la matière lorsque le chariot transversal est déplacé dans une direction telle que la ligne centrale de ladite scie à ruban puisse se
rapprocher de l'axe longitudinal de ladite matière, la ma-
chine à scie à ruban selon la présente invention se prête particulièrement bien au sciage d'une matière dont le poids
est considérable.
Lorsque le chariot est m dans le sens transversal de la matière en vue d'assurer le centrage de la manière décrite ci-avant, un changement de condition du détecteur de positions peut fournir une indication relative au centrage,
quelle que soit la largeur de la matière. Ainsi, le proces-
sus de centrage peut être exécuté aisément et sans aucune erreur. Lorsque la présente invention est mise en pratique, les entraînements, effectuant des va-et-vient et pouvant être alternativement actionnés pour provoquer le basculement de la scie à ruban sans fin, peuvent consister en un vérin
commandé par un fluide et pourvu d'une tige de piston.
-Le mouvement rotatif du piston produit un mouvement tourbillonaire des gaz contenus dans la chambre de combustion.Le mélange air-essence s'approche ainsi des proportions stoechiométriques pour une combustion plus complète.
-De plus,le volant d'inertie se comporte comme un gyroscope solidaire de la carrosserie(sauf dans son mouvement rotatif).
I1 stabilise ainsi l'assiette du véhicule,améliorant le confort, la tenue de route en virage,et le freinage.
-I1 peut récupérerl'energie cinétique du véhicule,généralement gaspillée dans les freins sous forme d'énergie calorifique.La puissance disponible au niveau du volant d'inertie peut être alors reconvertie instantanément,ce qui permet de fortes accélérations au redémarrage.
Mais il reste à adopter une transmission satisfaisante du volant et des pistons.Le volant d'inertie impose une transmission de rapport à variation continue.La taille démesurée du cylindre proscrit l'emploi d'un vilebrequin qui augmenterait l'encombrement du moteur.On a donc choisi une conformation utilisant une transmission hydraulique.Celle-ci permet en outre d'obte nit. ; -quelque soit le régime,un taux de compression optimum et un un remplissage fixe de la chambre de combustion.
-une transmission automatique à variation continue.
-l'entrainement dtéléments annexes(suspension hydropneumatique commande assistée,etc) Voyons quelle est cette conformation.
Deux pistons libres se font face;ils ont même axe imaginaire, et se meuvent dans un cylindre qu'ils séparent en trois chambres.
Lorsque se produit l'explosion dans les deux chambres opposées, les deux pistons sont violemment repoussés.Dans une variante, l'axe d'un piston vient coulisser dans un cylindre repoussant par là-même le fluide s'y trouvant vers une chambre délimitée par le même cylindre et par un piston en forme d'anneau fixé à l'axe en forme de cylindre de l'autre piston.Le piston en forme d'anneau est donc repousséen sens opposé,de sorte que les deux pistons se meuvent dans unsens de translation opposé l'un de l'autre.Ainsi le centre de gravité du système reste fixe,les vibrations inexistantes.Le piston en forme d'anneau dans son cylindre vient à son tour refouler le fluide entrainant alors !a ou les pompes-moteurs placées dans la chambre centrale cou à e à l'axe des pistons jouant le rôle de volant d'inertie,et la ou les pompes-moteurscouplées à l'arbre moteur,l'une L?h.-- oins étant à cylindrée variable.Le fluide est passé bien enten dans un circuit hydraulique comportant des valves,mais il ntest pas l'objet du présent brevet.
plans une seconde variante,le moyen de transformer le mouvement de translation des deux pistons en un mouvement du fluide est constitué par deux autres pistons,chacun fixé à un axe des pistons en contact avec la chambre de combustion.Ces deux pistons coulissent ddans deux demi-cylindres accolés contenant chacun un fluide.La proportionalité des mouvements des deux pistons sera donc obtenue par un dispositif hydraulique placé l'extérieur du grand cylindre et ne faisant pas partie du présent brevet.
on prévoit en outre pour assurer le bon fonctionnement du moteur d'adjoindre un système de refroidissement des pistons en contact avec les gaz chauds par circulation d'unfluide dans des conduits à leur contact,d'adjoindre aux deux pistons rotatifs un second piston solidaire de leur axe sauf dans leur mouvement rotatif s.Les pistons-volants ne pouvant être encontact avec les parois du cylindre à cause des frottements tres importants dus à leur rotation,c'est ce dernier piston qui assure l'étanchéité des chambres de combustion;il n'effectue donc pas de rotation sur lui-même et sert de palier au volant d'inertie.
L'énergie nécessaire à la compression des gaz frais efs2Y5anie le volant d'inertie mais aussi par un gaz,emprisonné dans la chambre centrale,faisant donc office de ressort pneumatique.
Etudions à présent le mode de combustion des gaz.
Une telle cylindrée exige une combustion lente car les pompemoteurs, les pistons ne peuvent supporter une variation trop forte et violente de pression.Par conséquent deux modes de combustion sont envisageahles:le diesel et le moteur dit à charge stratifiée.Ce dernier mode se prête particulièrement à l'invention présente.En effet le mélange gazeux étant non homo zonez la combustion n'est pas totale et immédiate mais peut se pcursuivre du fait du remélange obtenu par la rotation du piston en son contact.De plus les bougies d1allumage,placées de façon centre sur la tête du piston rotatiftsont en contact avec un plus grand volume de gaz,d'où une combustion plus complète.
La figure 1 annexe est une vue en coupe du cylindre(19) dans le sens longitudinal .Les pistons(l2)et(l) sont représentés ici en bout de course,les gaz étant compresses à leur maximum dans les chambres(13)et(25).NôUs nous plaçons dans une variante où le moteur est a charge stratifié,à deux temps,à cylindres hydrauliques centraux(5)et(18) ayant même axe imaginaire,le cylindre(18) contenant le cylindre(5).Enfin la porï0pe-moteûr(6) est symbolisée par un anneau(vu en coupe).
La figure 3 est une vue en coupe dans le sens longitudinal d'une seconde variante de la transmission hydraulique centrale:deux demi-cylindres(32)et(33)accolés renferment un fluide;dans le cylindre(32) coulisse un piston(28) fixé à l'axe du piston(l2); dans le cylindre(33) coulisse un piston(29) fixé à l'axe < 31) du piston(l);les deux cylindressont munis à leurextrémité d'une ouverture(34you(35) et d'un conduit(36)ou(37) permettant l'entrée et la sortie du fluide.
imaginaire CS', à une distance appropriée F1 à partir du côté Ws de la matière W. Cet ajustement de la position F
peut être accompli de la façon décrite ci-après.
Cet ajustement de la position F peut être obtenu en déterminant tout d'abord la position de commande F sur la courbe imaginaire CS' passant par le centre de la matière W
auquel la longueur de coupe est maximale, puis en détermi-
nant une ligne auxiliaire coupant l'axe longitudinal Wo
de ladite matière W, à angle droit par rapport à cette matiè-
re et selon un angle d'inclinaison 9/2, la lettre 9 repré-
sentant l'angle d'inclinaison d'une ligne tangentielle 241 qui correspond à l'une des arêtes de dent de la scie 24 à ruban sans fin et passe par la position de commande F; on détermine ensuite, sur la ligne auxiliaire, un point 0'
espacé d'une distance F1 de l'axe longitudinal de la ma-
tière W, puis l'on détermine pour finir, sur des côtés res-
pectifs de ce point 0', une paire de lignes courbes opposées Fc dont les rayons de courbure sont égaux à la distance entre le point 0' et la position de commande F. Ensuite, le point d'intersection entre la courbe imaginaire CS' à chaque étape et les lignes courbes Fc peut être utilisé en tant que position de commande F sur la courbe imaginaire CS' à
chaque étape.
Un paramètre important de cette commande est constitué non pas par les coordonnées de la position de commande F sur la courbe imaginaire CS' à chaque étape, mais par l'angle G d'inclinaison de la ligne tangentielle 241 à ladite position de commande F, ainsi que par la position des commutateurs de
détection 50a et 50b correspondant à cet angle e d'inclinai-
so nde ladite ligne 241. En d'autres termes, il est nécessai-
re de déterminer préalablement la position des commutateurs
De préférence le premier traitement thermique est effectué sous un gaz contenant de l'oxygène (par exemple de l'air), le ou les autres traitements thermiques étant effectués de préférence en présence de vapeur d'eau (en présence ou non d'air ou d'un gaz contenant de l'oxygène). Une méthode particulière consisterait à effectuer le traite ment thermique d'une séquence à une température supérieure à celle qui est utilisée dans la séquence précédente.
D'une façon préférée, on peut utiliser la méthode détaillée ci-dessous Une offrétite contenant des ions tétraméthylammonium (TMA) et des ions potassium est soumise à deux étapes de modification 1. Préparation d'un produit contenant un taux de potassium inférieur à 5 % en poids et de préférence inférieur a 3,5 O/o en poids.
.D'abord par élimination des cations TMA grâce à un traitement thermique de préférence sous un gaz contenant de l'oxygène a des débits compris entre 0,1 et 100 de préférence entre 0,5 et 10 litres par heure et par gramme et à des températures comprises entre 450 et 6500C, pendant au moins 30 minutes.
Ensuite par un ou plusieurs échanges cationiques selon une technique classique c'est-à-dire à une température comprise entre 5 et 1aD C, et de préférence entre 20 et 1200C, avec un sel d'ammonium ionisable tel que le nitrate, le sulfate, le chlorure, l'acetate... d'ammonium, et de molarite comprise entre G,1 et 10 M, de préférence entre 0,2 et 5 M, et pendant des durées supérieures à 20 minutes, de préférence supérieures a 40 minutes. Les échanges sont réalises avec un rapport volume de solution sur poids de solide sec (V/p) compris entre 2 et 100, de préférence entre 3 et 20.
Le solide obtenu a l'issue de cette préparation contient en oDneral de 1 à n J en poids de potassium, et de préférence entre 1, et 3,5 . en poids.
2. Préparation, à partir du produit obtenu par la méthode décrite ci-dessus, d'un produit contenant un taux de potassium inférieur a 0,5 J en poids, et de préférence inferieur a 0,3 % en poids, par au moins 1 et de préférence 2 cycles d'opération suivantes Traitement thermique a une température comprise entre 400 et 9000C et de préférence entre 500 et 800 O, pendant une durée supérieure à trente minutes et de préférence supérieure a une heure. Ce traite ment thermique peut être realisé sous débit d'air compris entre 0,01 et 100 litres par heure et par gramme de solide sec (lih/g) et de préférence entre 0,5 et 10 l/h/g.L'air peut contenir une quantité de vapeur d'eau comprise entre 0 et 99 'S de vapeur d'eau, et de préférence entre 2 et 90 Ó de vapeur d'eau. Ce traitement thermique peut également être réalisé sous vapeur d'eau pure ou en atmosphère statique selon la technique dite de "self-steaming" (traitement thermique en atmosphère confinée).
. Echange cationique par des cations ammonium dans les conditions d'échange cationique décrites plus haut.
Le cycle decrit ci-dessus est de préférence répété au moins une fois, selon le taux de potassium désiré. La méthode permet d'obtenir des taux de potassium inférieurs à 0.5 % en poids.
A ce stade, on peut éventuellement effectuer une calcination finale sous air dans les conditions de traitement thermique décrites plus haut, permettant d'éliminer les ions ammoniums.
On a obtenu ainsi un produit sous forme protonique contenant moins de 0,5 Ó en poids et même moins de 0,3 e/ en poids de potassium, ayant un spectre de diffraction des rayons X correspondant à celui de 1 'offrétite, ayant une capacite d'adsorption d'eau pour un rapport P/PO= 0,15 supérieure à 10 ' en poids et de préférence supérieure à 13 % en poids, une capacité d'adsorption de cyclohexane à 200C, pour une pression partielle de 60 torrs (8000 Pa), supérieure a 4 ' en poids et de préférence supérieure à 6 S en poids, et un rapport molaire Si02/Al203 inférieur à 30 et de préférence inférieur a 15.
Il est également possible d'effectuer un ou plusieurs échanges cationiques avant le premier traitement thermique ou d'opérer deux ou plusieurs fois de suite le même type d'opération (échange ou traitement thermique) dans des conditions identiques ou différentes.
Cette zéolithe ainsi débarassée de ses cations potassium se révèle très utile pour des applications catalytiques, comme catalyseur ou base de catalyseur.
Elle pourra être utilisée telle quelle ou rétroéchangêe avec au moins un autre cation susceptible d'améliorer sa stabilité ou de modifier ses propriétés acides ; on citera par exemple les cations magnésium, et/ou les cations de terres rares.