INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce but est atteint grace à l'installation de sélection de feuilles de bois suivant l'invention qui comporte en combinaison: une coupeuse, au moins un appareil de
sélection en aval de la coupeuse constitué d'un trans-
porteur à dépression, des moyens d'expulsion coopérant avec le transporteur pour en séparer la feuille, des
moyens de relèvement de la longueur de la feuille dis-
posés en amont de la coupeuse et commandant l'inter-
vention des moyens d'expulsion et un convoyeur des
feuilles vers un empileur en aval de l'appareil de sé-
lection, caractérisée en ce que lesdits moyens d'expul-
Dans le quatrième exemple on peut aussi remplacer le papier de 4 F m par du papier à fibrilles de 2,5 wu m et prendre des films de polytéréphtalate d'éthylène de 2,5 P m à 4 P m. Avec des largeurs de films de 40 à 80 mm et des diamètres de bobinage de 15 à 20 mm on-peut réaliser d'autres modèles pour défibrillateur implantable avec des capacités de 10 à 30 P F et des densités d'énergie entre 2 et 3 J/cm3.
En résumé, les mêmes ensembles de diélectriques peuvent être utilisés à différents champs et densités d'énergie, selon les conditions de fonctionnement et/ou la durée de vie recherchées - 150 à 300 V/ P m et 0,4 à 1,2 J/cm3pour des applications de filtrage de commutation et de décharge, dans lesquelles la puissance moyenne de fonctionnement ou les exigences de durée de vie sont élevées. Ces modèles sont également utilisables endessous de leur niveau (derating) pour des conditions très sévères.
- 300 à 400 V/ p m et 1,2 à 2 J/cm3 pour des applications de filtrage de commutation ou de décharge dans lesquelles les conditions sont moins sévères (exemple défibrillateurs externes ou lasers à faible fréquence de répétition).
- 400 à 500 V/ ç m et 2 à 3 J/cm3 pour des applications à très faibles taux d'utilisation. Exemple : défibrillateur implantable, 500 chocs au maximum et décharge presque immédiate après la charge.
D'autres matériaux sont utilisables sans modifier les principes de l'invention - d'autres métaux ou éléments sont possibles pour la métallisation : aluminium, argent, or, paladium ou carbone amorphe pur - d'autres diélectriques sont possibles à la place du diélectrique 1 : polypropylène, polycarbonate, polysulfone, polystyrène etc...
- d'autres structures fibreuses sont possibles à la place du diélectrique 2 - d'autres huiles d'imprégnation répondant aux critères de 1' invention sont possibles.
La figure 4 qui décrit le dispositif de métallisation du papier est une représentation, qui n'est pas à l'échelle, d'une enceinte à vide 100 dans laquelle se trouvent une bobine de départ 102 de papier de condensateur et une bobine 104 sur laquelle le papier de condensateur 106 sera rembobine. Le papier de condensateur 106 passe sur des poulies de déviation 108, et dans la partie supérieure de l'enceinte à vide 100, il passe devant un diaphragme 110, 112. Un raccord 101 part vers une pompe à vide. Dans l'enceinte à vide 100, se trouve un creuset 116, dans lequel du zinc est chauffé jusqu'à l'évaporation.
Les électrodes 120 et 122, qui sont raccordées à une tension négative, empêchent un dépôt de vapeur sur les rouleaux 102 et 104. La trajectoire vers les rouleaux 102 et 104, que pourrait emprunter la vapeur métallique sans les électrodes 120 et 122, est représentée par des traits pointillés. Le logement d'une autre électrode 124, qui se trouve à un potentiel positif, est prévu derrière le papier 106 à l'endroit d'un évidement 126 dans le diaphragme 110, 112. L'évidement 126 est déplacé latéralement par rapport au creuset 116 de telle façon que la vapeur métallique partant du creuset 116 ait un angle d'incidence de 450 sur le papier 106 à travers l'évidement 126. Si cela s' avère nécessaire, cet angle peut être choisi autrement.
Dans l'exemple, la distance entre le creuset 116, qui est réalisé en tantale, et le papier 106 à l'endroit de l'incidence de la vapeur métallique derrière l'évidement 126 est de 30 cm.
Suivant l'application, cette distance peut se situer entre 15 cm et 30 cm. La température du métal se situe entre 400"C et 8000C.
La vitesse linéaire du papier se situe entre 2 m/min et 4 m/min.
La différence de potentiel entre le potentiel Uo du creuset et le potentiel U+ de l'électrode 124, qui est positif par rapport à UO, est de 400 V à 800 V. Les électrodes 120 et 122 se trouvent à un potentiel qui est négatif de -100 V à -200 V par rapport au creuset. La pression dans l'enceinte à vide 100 est d'environ 10 2 torr à 10 5 torr. L'épaisseur du dépôt métallique sur le papier dépend de la température du métal, de l'angle d'incidence sur le papier, de la vitesse du papier, des tensions, de la pression dans l'en- ceinte 100 et delta distance entre le creuset et le papier.
Les figures 5 et 6 montrent un dessin schématique d'un dispositif qui comprend trois rouleaux métalliques 200, 202, 204 dont les axes se trouvent dans le même plan. Le rouleau du milieu 200 est entraîné et transmet .par friction le mouvement de rotation aux autres rouleaux. La circonférence du rouleau du milieu 200 a une encoche 206 de 85 mm de large et de 4 p m de profondeur. Un ruban 208 de papier de condensateur du commerce épais de 6 p m part d'abord du rouleau de départ 210 et passe sous une buse de vapeur 212, qui sert à humecter le papier.
Ensuite il passe entre le rouleau supérieur 202 et le rouleau du milieu 200 et ensuite entre le rouleau du milieu 200 et le rouleau inférieur 204. Le ruban de papier passe uniquement dans l'encoche 206. Le papier pressé et rembobiné sur le rouleau 214.
A l'endroit du rouleau du milieu 200, une deuxième buse 216 est prévue pour déposer sur le papier de la vapeur d'eau, du vernis ou un autre produit, suivant l'opération à effectuer. La buse 212 imprègne le papier d'une humidité relative entre 25 Z et 35 Z. Les rouleaux 200 et 204 sont portés à une température entre 800C et 1100C par des lampes à quartz à émission infra-rouge incorporées dans ces rouleaux. Mais d'autres techniques de chauffage sont possibles. Les rouleaux 200 et 204 ont le même diamètre de 30 cm. Le rouleau du milieu 200 tourne autour d'un axe qui est solidaire d'un bâti 222, tandis que le rouleau supérieur 202 et le rouleau inférieur 204 peuvent être déplacés dans le sens de la hauteur et sont pressés contre le rouleau 200 par des dispositifs hydrauliques de pistons-cylindres 224.Les dispositifs 224 de pistons-cylindres sont alimentés par une pompe hydraulique 226. Des dispositifs de réglage permettent d'ajuster la pression, donc de déterminer la force avec laquelle les rouleaux sont pressés l'un contre autre.
Dans l'exemple de réalisation, cette pression s'élève à environ 1000 dN/cm2 jusqu a 1500 dN/cm2. Le papier est entraîné à une vitesse de 8 m/min à 10 m/min. Le papier, qui sort du dispositif de pressage, a une épaisseur de 4 p m à 4,2 ji m. Un laminage sans humidification, par la seule température et pression des rouleaux, est également possible.
pareil de la figure 1 lorsque la surface support est entièrement re-
couverte d'une feuille de matière perméable à l'air offrant une cer-
taine résistance au passage du flux d'air à travers elle.
En se référant à la figure 1, l'invention est représentée ici, concrétisée dans un appareil 14 prévu pour la coupe soit d'une simple
couche soit d'un empilage de matière en feuille étalée sur une sur-
face de travail support. A titre de principaux composants, l'appa-
reil est constitué d'une table de coupe 16, d'un mécanisme de coupe
18, d'un système pneumatique 20 et d'un contrôleur numérique 22.
La table 16 présente une surface de travail support 24 de for-
me allongée, rectangulaire, horizontale et faisant face vers le haut, qui, dans le cas représenté, sert à supporter une unique feuille
d'étoffe 26, comme matière à travailler, en condition étalée. Le ma-
tériau constituant la surface dé&-travail support 24 peut varier large-
ment, mais, dans le cas représenté et préféré, et en harmonie avec
certains aspects de l'invention, comme expliqué plus en détail ci-
dessous, il est constitué d'un certain nombre d'éléments ou blocs de poils raides ajustés ensemble pour former un lit continu de poils
raides, ce lit présentant un grand nombre de passages pour la trans-
Pour effectuer un tel traitement, on introduit les pièces dans un autoclave soumis à un vide très important, puis on fait rentrer la résine jusqu'à immersion des pièces afin qu'elle entre dans les plus fines porosités de la matière.
Aprés imprégnation, les pièces sont lavées dans un bac d'eau, afin de dégrader la résine se trouvant à l'extérieur des pièces et pouvant laisser des traces en surface. Seule la résine emprisonnée dans les cavités subsiste après lavage.
Il est bien évident que l'eau de lavage se charge progressivement, et au fur et à mesure des pièces ainsi lavées, en produit d'imprégnation, créant une contamination importante. Dans cas conditions, quand le bac est vidangé, le liquide qui est éliminé contient, en plus des impuretés apportées par les pièces lors de leur trempage, une quantité très importante de résine. Le problème de la vidange de ces bacs est donc très grave et se situe sur deux plans. Le premier, d'ordre matériel, concerne le problème du stockage de ces déchets et de leur élimination, car ils ne peuvent certainement pas être laissés n'importe où dans la nature. Le second est d'ordre financier car la concentration en résine du mélange eau-résine est très importante.La quantité du mélange eau-résine coûte très cher et le traitement présente de ce fait un coût de revient important dans lequel rentre bien sûr, pour une bonne part, le problème exposé ci-dessus.
Beaucoup de solutions ont été envisagées et essayées pour résoudre ce problème, notamment dans le cadre de l'application décrite ci-dessus, mais aucune n'a vraiment été mise au point et donné entière satisfaction.
Aussi, la présente invention a-t-elle pour but de réaliser un dispositif d'épuration d'un liquide, comme de l'eau, contenant en suspension des particules solides de très petites dimensions comme, par exemple, des résines ou analogue, qui permette de récupérer une partie non négligeable du liquide pour qu'il puisse être à nouveau utilisé pour l'application qui lea amené à être pollué, et une partie des particules solides qui sont en suspension et qui n'ont pas été utilisées dans le traitement, pour pouvoir, éventuellement, les recycler et les utiliser à nouveau.
Plus précisément, la présente invention a pour objet un dispositif d'épuration de liquide contenant en suspension des particules solides de très petites dimensions, caractérisé par le fait qu'il comprend - un premier bac apte à contenir ledit liquide à épurer, - un second bac de réception, - des premiers moyens de conduits fluidiques pour relier ledit premier bac audit second bac, l'entrée desdits premiers moyens de conduits étant située à un premier niveau haut dans ledit premier bac, la sortie desdits premiers moyens de conduits étant située à un deuxième niveau haut dans ledit second bac de réception, - des seconds moyens de conduits reliant un point bas dudit second bac de réception à un troisième niveau haut dans ledit second bac, cesdits seconds moyens de conduits comprenant en série, entre ledit point bas et ledit troisième niveau haut, un accélérateur de circulation fluidique et un filtre à deux voies ayant une entrée et deux première et seconde sorties , respectivement du liquide contenant lesdites particules et du liquide épuré, ledit filtre étant connecté dans lesdits seconds moyens de conduits entre son entrée et sa dite première sortie, et - des troisièmes moyens de conduits reliant ladite seconde sortie dudit filtre à un quatrième niveau dans ledit premier bac.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparattront au cours de la description suivante donnée en regard des dessins annexés à titre illustratif mais nullement limitatif, dans lesquels - la Figure 1 représente un schéma de principe d'un mode de réalisation d'un dispositif d'épuration d'un liquide selon l'invention, et - la Figure 2 représente un détail de réalisation d'un élément du dispositif selon la Figure 1.
La Figure 1 représente un schéma de principe d'un mode de réalisation d'un dispositif d'épuration, selon l'invention,- d'un liquide, comme de l'eau, contenant en suspension des particules, par exemple de résine nécessaire au traitement de pièces pour les étancher par imprégnation de leurs pores.
Le mélange 1 d'eau avec les résines en suspension est, par exemple, contenu dans un premier bac principal 2 suffisamment grand pour pouvoir, éventuellement, contenir des pièces à traiter, notamment par lavage, à l'unité ou en grande quantité. Ce bac est aussi assez haut pour pouvoir, de plus, contenir un volume important de mélange 1.
A ce premier bac 2 est associé un second bac de réception 3.
Les deux bacs 2 et 3 sont reliés par une conduite 4 pour alimenter le bac de réception 3 à partir du bac principal 2. Cette conduite est disposée de façon que, d'une part cette alimentation se passe simplement par gravitation et, d'autre part le volume du mélange 1 contenu dans ce bac principal 2 ait sa surface supérieure 5 toujours à un même niveau 10. Pour cela, l'entrée 6 de la conduite 4 est située à l'intérieur du bac et dans le plan du niveau 10 et la conduite présente une pente relative pour que sa sortie 7 soit située à un niveau 9 situé en dessous de celui du plan 10.
De cette façon, quand le mélange augmente de volume pour quelle cause que ce soit et quand donc son niveau monte, ce mélange liquide en excès s'écoule par la conduite 4 dans le bac de réception 3, jusqu'à ce que sa surface supérieure 5 revienne au niveau 10 de l'entrée 6 de cette conduite 4.
De façon avantageuse, le bac de réception 3 comprend, en dessous du niveau 9, un trop plein Il pour éviter que, par un excès de liquide, ce bac ne déborde. L'entrée 12 du trop plein il est située à un niveau 13 inférieur au niveau 9 défini ci-dessus.
Il est à préciser que le niveau 10 est situé dans la partie haute du bac principal 2 et que, de même, le niveau 9, bien qu'en dessous du niveau 10 est dans une partie haute du bac de réception 3. De mime, le niveau 13 est juste en dessous du niveau 9.
Le dispositif décrit ci-dessus comporte, en plus, des moyens de conduite 20 reliant le bas, et avantageusement le fond, 21 du bac de réception 3 à un point haut 22 de ce même bac, avantageusement au voisinage, par exemple, du niveau 9.
Ces moyens de conduite 20 comprennent, en série, un accélérateur de circulation de fluide 23, comme par exemple une pompe d'une puissance relativement importante, par exemple pour un débit de 20 m3/h, une puissance de 5, 5 kW. L'entrée 24 de cette pompe est connectée à une ouverture 25 réalisée sensiblement dans le fond 21 du bac récepteur 3 par une portion de conduite 26 qui peut, en plus, comporter en série une vanne 27, par exemple du type électromagnétique, commandable par un signal électrique appliqué à son entrée de commande 28.
Ses caractéristiques sont les suivantes : Densité d = 0,65 Coefficient de conductibilité thermique X = 110 mwm 1K 1 Exemple 5 On prépare tout d'abord un mélange d'une poudre ayant la composition suivante, en parties en poids, par rapport au coutchouc Caoutchouc vendu par la Société CDF sous la dénomination NORSOREX 100 ZnO 5 Acide stéarique 1 CBS 3 Soufre 2 Somil A P 300 A cette composition on ajoute alors des microbilles de verre creuses du type de celles utilisées dans l'Exemple 2 et vendues par la Société 3M sous la dénomination B 28/750.
Ces microbilles de verre creuses, prealablerenttrait conformément au procédé décrit dans l'exemple 1,sont ajoutées suivant 244 parties en poids,c'est-à-dire 60 % en volume.
Le mélange homogène est ensuite mis en forme par simple de pose à la racle ou passage dans un organe conformateur.
Le matériau obtenu est vulcanisé et présente les caractéristiques suivantes Densité d = 0,65 Coefficient de conductibilité thermique X = 126 mwm 1K Il apparaît ainsi que le matériau selon l'invention présente de bonnes qualités d'isolation thermique pour le but recherché, avec un coefficient X de l'ordre de 90 à 130 mWm#1K#1, ainsi que de bonnes caractéristiques de résistance à la pression tout en étant facilement déformable.
En outre, I'adhérisation parfaite des microbilles de verre creuses à la matrice dans laquelle elles sont noyées confère au matériau selon l'invention d'excellentes propriétés de barrière anti-liquide, en particulier permet l'obtention d'un matériau s'opposant à la pénétration de l'eau, y compris à des températures de l'ordre de 1200C et plus.
Le matériau selon l'invention trouve ainsi une application particulièrement avantageuse dans la protection des conduits de transport de fluide chaud, qu'il s'agisse de vapeur d'eau dans des canalisations de chauffage urbain ou de gaz ou d'huile dans des pipelines sous-marins.
Dans ce dernier cas, en particulier, l'invention prévoit de conformer le matériau d'isolation thermique suivant des manchons 30, figure 2, dont une face frontale 31 présente une saillie annulaire 32 et dont la face frontale opposée 33 présente un évidement annulaire 34 de forme conjuguée de celui de la saillie 32.
Pour le calorifugeage d'une conduite, la canalisation proprement dite 40 est d'abord revêtue d'une couche anti-corrosion 41 en soi connue, sur laquelle les manchons 30 sont enfilés à glissement et avec laquelle ils sont solidarisés, le cas échéant, à l'aide d'adhésifs du type à haut module comme des époxy. La forme conjuguée ondulée des faces frontales antérieure et postérieure du manchon sur lesquelles sont rapportés des colles ou adhésifs du type à bas module comme des polyuréthanes,des polysulfures et/ou polychloroprenes, pour la solidarisation de manchons adjacents, contribue à l'obtention de meilleures caractéristiques d'isolation thermique.
De façon en soi connue, la gaine de manchons adjacents et contigus, dont l'épaisseur peut être de l'ordre de 5 à. 40 mm, peut, si nécessaire, être revêtue d'un ou de plusieurs autres éléments de protection, par exemple métallique ou en matière plastique.
En variante, et compte tenu des qualités de souplesse et de déformabilité du matériau selon l'invention, la gaine de protection est réalisée par enroulement et collage sur la couche 41 d'une bande de matériau syntactique, tel que défini ci-dessus.
Polypeptides et anticorps, caractéristiques du papillomavirus et leurs applications au diagnostic in vitro à la prévention et la lutte contre des infections à papillomavirus.
L'invention concerne des ADNs de papillomavirus, et plus particulièrement des sondes dérivées de ces papillomavirus, ainsi que des procédés les mettant en oeuvre pour le diagnostic in vitro d'infections à papillomavirus.
L'expression "papillomavirus" recouvre un grand nombre de virus ayant en commun d'être tenus pour responsables de plusieurs formes d'infections virales s'étageant entre les verrues cutanées ou de muqueuses relativement bénignes et des hyperplasies susceptibles de dégénérer en néoplasies intra-épithéliales et cancers cutanés. Parmi des infections à papillomavirus, on mentionnera également plus particulièrement les épidermodysplasies verruciformes, qui seront quelquefois ci-après désignées-sous zl'expression "EV".
Un certain nombre de types de papillomavirus a déjà été décrit. Dans le cadre de la présente demande de brevet seront décrits de nombreux types et sous-types nouveaux de papillomavirus qui ont été isolés à partir de verrues ou lésions maculaires disséminées, susceptibles de donner lieu au développement précoce de cancers de la peau chez d'importantes proportions des malades qui en seront affectés.
Des études récentes ont révélé l'importance de facteurs immunitaires et le rôle majeur de divers types de virus de papillomes humains (HPV), ces facteurs s'ajoutant au rôle déjà décrit dans la littérature de facteurs génétiques divers et des rayonnements actiniques dans la pathogénèse des infections aux papillomavirus.
L'invention découle des observations qui ont pu être faites quant aux comportements relatifs d'un grand nombre de papillomavirus nouvellement isolés, dont les caractéristiques génomiques essentielles seront définies ci-après.
la Fig.3 est une vue séparée du dispositif cou-
pe-fil; la FIg.4 montre à plus grande échelle une partie
d'extrémité du coupe-fil représenté à la FIg.3, dans la ré-
gion de l'organe de coupe.
En se référant au dessin, le dispositif coupe-
fil suivant l'invention est désigné dans son ensemble par la référence 1. Il est appliqué sur un bord de la surface
3 de travail d'une machine à coudre 2 du type industriel.
Comme représenté à la Fig.2, le dispositif coupe-fil est
situé immédiatement adjacent à la plaque à aiguille 4 por-
tant une languette 5 sur laquelle est initialement formée
une chaîne 6 de fil à couper.
Pendant la couture, le tissu 7 se déplace en
avançant dans la direction du dispositif coupe-fil 1.
Le dispositif 1 comprend un boitier 8 pourvu d'un tube de sortie 9 qui s'étend d'une première extrémité 8a du boitier 8 jusqu'à une bouche d'aspiration 10. Cette bouche 10 est reliée à un groupe de soufflage constitué par un tube 11 d'alimentation en air comprimé et une buse interne qui est disposée à l'intérieur-de la bouche 10 et est conçue pour diriger l'air comprimé suivant le tube
de sortie 9.
Un organe de coupe 12, qui est articulé sur un axe 13 et est actionné par un ressort de compression 14, est adapté pour osciller entre une position de fermeture dans laquelle il est partiellement inséré à l'intérieur du boîtier 8, dans une position d'ouverture indiquée en
De toute manière, dans une scie à ruban horizontal classique, le dispositif de détection d'amplitude d'écart à la ligne de coupe verticale dans la pièce doit être reréglé à la main, de manière que la valeur permise pour cet écart soit déterminée pour chaque largeur différente de coupe dans la pièce. Ainsi, la relation entre la largeur de coupe et la valeur permise pour l'écart de coupe dans la pièce doit être enregistrée sous i5 forme d'un graphique ou d'un tableau, afin qu'on puisse s'y référer ultérieurement, et chaque fois que la largeur de coupe dans la pièce change, la valeur permise pour l'écart de
Le mode de blocage , dans le sens de la rotation de chaque disque (7) ressort de la figure o . On y voit sur chaque disque (7) deux ergots se logeant dans des logements correspondant prévus dans le moyeu de la roue (2).
La roue arrière est avantageusement réalisée en une matière plastique moulée résistant parfaitement à l'usure due au frottement relatif de la bande de roulement sur les sols.
Il convient de prévoir une bande de roulement plate dont la largeur pour chaque roue (2 - 17 ) comprise entre 35 et 50 milimètres, afin d'assurer une surface d'appui suffisante à la stabilité et permettant le pivotement par le système de rotule qui serait inopérant dans le cas d'une roue étroite ou le couple de basculement serait unsuffisant (figure 8) dans le cas ou les points d'appui extrêmes F l et F 2 se rejoindraient sur la ligne X. X.
En ce qui concerne la roue Avant celle-ci est divisée en deux parties juxtaposées (17) , indépendantes, montées chacune sur le meme axe par roule mentis à billes (6) La réduction de la largeur de chaque train de roulement à la largeur d'une seule roue a imposé par rapport au système connu, 1'adjonction d'un ressort Taré (25) dont 1a flexibilité est fonction de la largeur de la roue.
L'invention concerne donc des Patins à roulettes à train avant et train arrière orientables par systeme de rotule constitué , d'une part, d'un pivot solidaire et de la semelle, incliné pour le train avant vers l'avant et, pour le train arrière vers l'arrière , et , d'autre part , de coupelles légèrement inclinées de réception d'eléments élastiques interposés entre semelle et train avant et arrière , caractérisé en ce que chaque train est constitué d'une seule roue (2 - l) reliée à la rotule (23 -24 - 25 - 28 - 4) par une chape à oreilles (1 - 16) disposée sensiblement horizontalement et en ce que la liaison flexible s'effectue par l'intermédiaire d'un ressort de compression en acier Tare (25).
Selon d'autres caractéristiques la partie iniérieure de la coupelle (23) reçoit une butée caoutchouc (26) . L'ensemble rotule ainsi constitué est maintenu en position par un axe (28j vérouillé par un écrou anti-vibrations (4) à sa partie inierieure.