INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque l'une des roues patine, les rampes hélicoldales (40,41) prennent appui l'une contre l'autre et repoussent donc les surfaces de friction, ce qui tend à supprimer l'action du différentiel en modifiant le couple.
Enfin, comme cela ressort clairement des schémas annexés, la puissance du moteur peut être transmise par un système à variateur qui peut, de manière simple, être adapté pour remplir la fonction de marche arrière.
Cette adaptation ressort de la figure 8. Elle consiste à prévoir sur l'axe de la poulie motrice (15) un ensemble lié à l'arbre moteur en rotation (cannelure, clavette..) mais pouvant être translaté sur cet arbre (50). I1 est constitué essentiellement par un système à crabot (51) actionné par une tringlerie (52). Lorsque le crabot (51) est poussé sur la gauche, la poulie (15) est directement accouplée à'arbre moteur (50). Le système fonctionne donc normalement en marche avant. En revanche, lorsque le crabot (51) est repoussé vers la droite par l'intermédiaire de la tringlerie (52), la transmission du mouvement est obtenue au moyen de pignons (53,54,55) qui inversent donc que le sens de rotation de l'arbre. La position intermédiaire du crabot (51) permet d'obtenir le point mort.
Les exemples qui précèdent montrent bien les avantages apportés par le dispositif conforme à l'invention qui permet de réaliser des véhicules à un ou plusieurs essieux moteurs.
Outre le fait qu'un tel dispositif peut être utilisé aussi bien comme différentiel proprement dit que comme boite transfert, il présente par ailleurs de nombreux avantages parmi lesquels on peut citer notamment : - une très grande souplesse d'utilisation, - la possibilité de le faire travailler éventuellement à l'air libre, ce qui facilite l'entretien, - une diminution des coûts de production, - un gain de poids, - une atténuation des à-coups de transmission, - la suppression des accouplements élastiques dans la transmission.
Bien-entendu, l'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation décrits précédemment, mais elle en couvre toutes les variantes réalisées dans le même esprit.
Ainsi, tout type de lien flexible pourra être utili sé pour la réalisation d'un tel dispositif et ce, en fonction des puissances à transmettre. On pourra par exemple utiliser une courroie plate cannelée ou non, trapézoïdale, crantez, une courroie métallique ou une chaîne ou tout autre moyen équivalent.
L'ensemble MAT 1 est une partie essentielle du multiplieur. Il constitue une matrice de calcul systolique dont chaque cellule CELl(i,j) réalise une opér tion matricielle élémentairp dont on pourra trouver une description complète dans la publication de CARLAC'H et autres "Description préliminaire des circuits intégrés de matriçage et de dématriçage de signaux videonumériques", document du C.C.E.T.T. NT/CNR/VRE/29/83 de Juin 1983.
La cellule élémentaire réalise les trois multiplications en parallèle. On supposera qu'elle traite des nombres binaires codes en complément à 2. Elle peut alors avoir la constitution montrée en Figure 2. La cellule comporte des registres dynamiques élémentaires 10 montés en série et qui peuvent être du type décrit plus loin en faisant référence aux Figures 5 et 6. Les sorties des registres attaquent un jeu de trois addition- neurs à retenue 12, 14 et 16, désignés par ADD3, et un additionneur simple 18, désigné par ADD2, par l'intermédiaire d'un jeu de portes. Les entrées et sorties sont désignées sur la Figure 2 par les mêmes symboles que sur la Figure 1, mais affectés d'indices indiquant la cellule d'origine ou de destination.
Des entrées "TEST" sont prévues sur les registres 10, comme sur tous les autres registres RG du multiplieur. Ces entrées sont portées au niveau logique 0 lorsque le multiplieur doit fonctionner en mode de calcul. Dans ce cas, la relation combinatoire entre les entrées de données et les sorties S est la suivante pour la cellule CELl(i,j) :: S(i+l,j-1) + A(i,j-l)*X(i) + B(i,j-l5+Y(i) + ç(i,j#l)*Z(i) + Rl(i,J-l) + R2(i-l,j-1) = P2(i,j)22 +Rl(i,j)2 i + S(i,j)2 O Les notations sont celles indiquées sur la Figure 2 et toutes les données appliquées à une norme cellule appartiennent à l'ensemble 0,1 Le second ensemble RET 2 a pour fonction de terminer la propagation des retenues et les résultats des calculs intermédiaires pour l'obtention des ebs de poids fort (MSB).Il est constitué de vingt-deux cellules élémentaires CEL2 (Figure 3), groupées en une matrice triangulaire de 8 colonnes et 4 lignes, associées à quatre additionneurs simples ADD (Figure 4) et à un registre RG (Figure 5).
Chaque cellule courante CEL2(i,j) peut avoir la constitution montrée en Figure 3, où les entrées et sorties sont encore désignées par les mêmes notations que sur les Figures précédentes, affectées d'indices indiquant l'origine ou la destination. Elle se compose de registres dynamiques 20 montés en cascade, d'un additionneur simple 22 et d'un additionneur à retenue 24.
De même, chaque cellule ADD (Figure 4) peut être constituée de deux registres dynamiques 26 en cascade dont les sorties attaquent un sommateur 28 fournissant le signal de sortie, dirigé vers la première cellule CEL2 d'une ligne (pour quatre des cellules ADD), fournissant le dernier élément binaire de poids fort 57 du résultat (pour la dernière cellule ADD).
Enfin, le registre RG a une constitution qu'on peut retrouver dans les registres du troisième ensemble RG3. Du point de vue fonctionnel (Figure 5), il peut être considéré comme constitué d'inverseurs 30 reliés par des interrupteurs commandés par des horloges de cadencement non recouvrantes à l'état haut (indiquées par F1 et F2) et le signal de test. Il peut avoir la constitution électrique montrée en Figure 6 oh les entrées-sorties portent les mêmes références que sur la Figure 5.
Enfin, le troisième ensemble RG3 est destiné a fournir les ebs de poids fort du résultat sur des sorties SO-S6. Il est constitué d'une matrice triangulaire à 7 lignes et 4 colonnes de dixKneuf registres RG qui peuvent être identiques è ceux montrés par les Figures 5 et 6. Les registres RG sont commandés par les mêmes horloges que les registres des cellules déjà dé- crites. Ils permettent le fonctionnement systolique du multiplieur.
Le rôle des composants apparaîtra mieux en considérant le fonctionnement global du multiplieur, qui sera maintenant évoqué.
Les huit cellules d'entrée CELlCO,i > qui reçoivent chacune trois ebs de poids identiques Ai, Bi, Ci des variables d'entrée, traitent cas ebs au niveau haut de l'horloge F1 qui suit la présence des ebs sur le bus d'entrée.
Les trois entrées de coefficient de chaque cellule CELl(i,j) (entrées horizontales sur la Figure 1) reçoivent les coefficients selon le même format que les variables, c1est-à-dire le triplet Xi, Vi, Zi des ebs de même poids pour toutes les cellules d'une même colonne i. En d'autres termes, les cellules CELl(O,i) a CEL1(7,i) reçoivent les mêmes ebs Xi, Yi, Zi.
A chaque niveau haut de l'horloge Fl, un nouveau triplet de variables numériques A, B, C est introduit dans la première ligne de cellule CELl(O,i > . Les résultats partiels se propagent dans le multiplieur au rythme du signal d'horloge. La traversée synchrone des treize étages successifs est assurée par les registres RG commandés par la double horloge F1 et F2 ne présentant pas de recouvrement à l'état haut A chaque cycle d'horloge, après traversée de tous les étages, les résultats de l'opération AXX + B*Y + C*Z sont présents sur les fils de sortie so à 57 (Figure 1). Les sorties PO à P9 qui reprssentent les poids faibles du résultat. sur 17 ebs ne sont pas prises en compte dans le cas montré en Figure 1.Elles pourraient ltêtre en augmentant la tailla de l'ensemble RG3.
L'opération logique est donc effectuée an 13 cycles d'horloge pour des données (variables et coefficients codées sur 8 ebs. Il s'y ajoute le cycle d'horloge de l'étage de sortie du circuit intégré.
En mode "calcul" (traitement continu de données numériques), tout se passe comme si l'opérateur effectuait un calcul à chaque cycle d'horloge.
Il peut être utile à ce stade de faire apparattre le fonctionnement de chaque cellule élémentaire CELl(i,j) en mode "calcul" et en mode "test".
En mode calcul (Figure 2), lorsque l'entrée "test" est au niveau logique zéro, les entrées de données de la cellule d'ordre (i,j) S(i+l, j-l) Rl(i, j-l) A (i, j-1) B (i, j-l) C (i, j-l) R2(i-1, j-l) sont chargées dans les registres 10 lorsque l'entrée d'horloge F1 est à 1, l'entrée F2 étant alors à O.Chaque registre 10 continue à mémoriser dans sa partie esclave la valeur binaire de l'entrée quand F1 repasse à 0 et que F2 reste à o. Les sorties des registres 10 prennent les valeurs des entrées précédemment chargées quand l'horloge F2 passe à 1 et que F1 reste à O. Les sorties sont alors calculées dans le réseau combinatoire constituée des quatre additionneurs 12, 14, 16 et 18 Cette découpe fonctionnelle du réseau combinatoire est optimale du point de vue de la minimisation de la consommation en courant et de la minimisation de la surface de la cellule intégrée sur semiconductaur.La cellule CEL1 assure néanmoins une rapidité compatible avec la fréquence de 20 MHz des horloges biphasées (Fl, F2) non recouvrantes à l;6tat 1.
Comme on l'a déjà indiqué plus haut, il est important du point de vue de l'industrialisation que le multiplieur puisse être complètement testé de façon simple. Ce résultat est atteint, dans l'invention, en prévoyant une entrée de test qui permet, lorsqu'elle est mise au niveau logique 1, de modifier le sens des transferts d'information dans les cellules.
Mais, dans l'un et l'autre cas, il est né-
cessaire d'utiliser un réflecteur parabolique de focale
importante (de l'ordre de 29 à 32 mm) donc peu récupé-
ratrice de flux.
En effet, une focale courte produirait des images trop grandes qui ne permettraient pas de réaliser le faisceau souhaité, à moins de prévoir des prismes très fortement déviateurs au niveau de la glace de fermeture, exigence incompatible avec les nécessités pratiques du moulage (notamment pour les glaces en verre); en outre, des prismes fortement déviateurs ne
permettent pas d'obtenir une netteté de coupure satis-
faisante en raison des dispersions de lumière produites
par les dépouilles très accentuées de la glace.
On a également propose, pour réduire le rôle
dévolu aux prismes de la glace, de former un réflec-
teur à partir de deux demi-paraboloides, mais le ré-
flecteur de ce projecteur présente une discontinuité
de surface à l'endroit du raccordement des deux demi-
paraboloides, de sorte qu'un réflecteur fabriqué selon
les enseignements de ce document est difficile à réa-
liser et reste nécessairement imparfait,.en pratique, à l'endroit du raccordement des deux demi-paraboloides, ce qui se traduit par une émission de rayons lumineux
celle par laquelle les lames de scie sont entraînées, des trous 13 qui per-
mettent de réaliser une liaison avec le moteur ou le capot de celui-ci Les lames de scie 1, 2 sont pourvues à leur extrémité d'entraînement, de trous 14 permettant de les relier à la transmission du moteur Il peut s'agir,
-en l'occurrence, des connexions normalisées qui sont en usage sur les séca-
teurs ou les taille-haies mécaniques.
La scie motorisée peut également être équipée d'un accouplement rapide qui, comme le montrentles figures 6 et 7, peut comprendre, d'une manière connue en soi, un coulisseau court 17 relié à la transmission du moteur et dont la face supérieure présente des renfoncements 16 adaptés à recevoir des éléments saillants complémentaires 15, prévus aux extrémités des lames de scie 1 et 2 Pour solidariser cet accouplement, un manchon coulissant 18 peut
être glissé au-dessus de celui-ci et immobilisé au moyen d'une vis 19.
Etant donné que les faces extérieures de la glissière de guidage s'étendent dans le même plan-que les faces extérieures des lames de scie 1, 2, il est clair que cette glissière ne représente pas un obstacle lorsque l'on scie des morceaux de bois épais ou des troncs d'arbres Afin de permettre d'exercer une poussée sur la scie et de diriger celle-ci pendant ces travaux,
la glissière de guidage 4 est pourvue d'une poignée 20, pouvant être de pré-
férence dévissée, et qui est placée à une distance convenable du capot 21
du moteur d'entraînement.
DISPOSITIF D'ETANCHEITE EN PARTICULIER DE L'EXTREMITE DE CHARGEMENT D'UN FOUR ROTATIF La présente invention s'applique a l'industrie des matériaux de construction et a notamment pour objet un dispositif d'étanchéité de l'extrémité de chargement d'un four rotatif.
L'invention peut être utilisée en particulier pour assurer l'étanchéité d'une extrémité de chargement et d'une extrémité de déchargement des fours rotatifs utilisés pour la fabrication de matériaux cuits par voie sèche L'invention peut également être utilisée dans d'autres industries ou il est nécessaire d'éviter l'aspiration d'air par les joints des appareils rotatifs à chambre de chargement et de déchargement fixes.
Dans l'industrie du ciment ainsi que autres industries où lton a recours à la cuisson de divers matériaux dans des fours rotatifs, le problème de l'étanchéité des joints entre le four et les chambres de chargement et de déchargement fixes est encore non résolu car la sécurité et le degré d'étanchéité de ces organes determinent dans une grande mesure les caracteristiques economiques et techniques du four proprement dit, et de l'ensemble de l'installation.
Ce probleme est particulièrement urgent en ce qui concerne l'étude et l'exploitation des fours rotatifs de cuisson faisant partie des lignes de production du ciment par voie sèche. L'accroissement rapide de la production du ciment et les difficultés d'approvisionnement en combustible convenable imposent d'utiliser plus largement les fours fonctionnant selon le procede ec.
L'utilisation des dispositifs d'étanchéité connus pour la partie de chargement de ces fours n'a pas donne de résultats positifs , et pour cette raison on a eté obligé de chercher des solutions techniques nouvelles et plus efficaces.
Le dispositif d'étanchéité de fours rotatifs le plus répandu actuellement est celui de la compagnie KND Humbold Wedag AG. Ce dispositif comprend des secteurs montés sur le four et serrés par des leviers et des ressorts contre la surface frontale de la tête de chargement. Du fait que les secteurs sont fixés sur des leviers tournants et pressés contre la face frontale de la tête de chargement, les déplacements du four dans le sens axial sont limités, ce qui complique le réglage de position du four dans le sens axial et exige l'emploi de butées hydrauliques.
La présente invention est relative à un dispositif de pompage spécialement prévu pour une commande à distance.
Parmi d'autres applications possibles, le dispositif selon ltinvention est prévu pour pomper de l'eau, par exemple dans des pays désertiques.
On sait que pour pomper l'eau d'une nappe souterraine et la ramener au niveau du sol, les installateurs rencontrent frequemment un difficile problème technique, du fait de la commande à distance nécessaire pour de tels appareils. En effet, lorsque la profondeur du puits dépasse une dizaine de mètres (ce qui est largement le cas, la plupart du temps), il est nécessai- re de prévoir une pompe immergée. Cela conduit tout d'abord à réaliser une pompe spéciale. De plus, pour entratner cette pompe, on pré- voit généralement une transmission électrique qui conduit à immerger dans le puits des cibles électriques de grandes longueurs.
Bien entendu, cela suppose de toute façon qu'on dispose en sur facedun générateur électrique dont il faut assurer le ravitaillement en combustible ou autre.
Pour éviter ces inconvénients, on pourrait penser actionner à partir d'un poste central, un dispositif d entratnement dont le mouvement serait transmis par une transmission hydraulique, à la pompe immergée au fond du puits.Les systèmes de ce type connusà ce jour présentent le grave inconvénient d'ère isensibles au poids de la colonne liquide définie entre la pompe immergée et le poste de commande situé au sol, cgest-à-dire à la hauteur de charge entre ces deux appareils. I1 n'est donc pas question d'utiliser une telle transmission hydraulique de type connu, pour actionner une pompe immergée à plusieurs centaines de mètres au fond d'un puits, pour l'actionner à partir d'un poste de commande situé au sol, voire même surélevé par rapport au niveau du sol.
La présente invention a pour but d'éviter ces inconvénients en réalisant un dispositif de pompage à commande à distance, qui soit pratiquement insensible à la différence des niveaux entre le poste de commande et la pompe réceptrice.
Bien mieux, l'invention vise à actionner de cette façon une pompe d'un type nouveau, à partir d'un poste de commande particulièrement bien adapté à un entraSnement par une roue éolienne.
Par un dispositif selon ltinvention comprend d'une part une pompe, d'autre part un poste de commande à distance, tous deux reliés par une commande à distance, et il est caracté- risé en ce qu'il comprend en combinaison, au moins les caractéristiques suivantes a) la pompe est du type à commande alternative volumétrique double, c1est-à-dire qu'elle comprend un piston libre situé entre une première et une deuxième chambres de commande à volume variable dont les variations de volume provoquent ses déplacements alternatifs t b) un poste de commande actionnant au synchronisme mais en opposition de phases deux pistons de commande ;; c) une transmission à distance reliant le poste de commande à la pompe, et constituée par deux canalisation hydrauliques, dont la première relie la première chambre de commende de la pompe au premier piston de commande qui s'y déplace, alors que la seconde canalisation relie la seconde chambre de commande de la pompe au second piston de commande qui s'y déplace.
On voit qu'avec cette disposition, les deux canalisations de la transmission à distance travaillent en opposition de phases mais exercent toutes deux la même hauteur de charge sur les deux extrémités de la pompe, laquelle se trouve ainsi hydrauliquement en équilibre, sensible uniquement aux mouvements des deux pistons du poste de commande. On compense donc ainsi automatiquement la hauteur de la colonne dteau, si bien qu'une telle transmission hydraulique peut être utilisée sans inconvénients entre une pompe et un poste de commande séparés par une grande distance et une importante dénivellation.
Suivant une autre caractéristique de l'in- ventionS ehaeune des deux de de commande de la pompe est constituée par un soufflet déformable lié de façon étanche à la face correspondante du piston de la pompe. Grâce à cette disposition, aucun organe d'étanchéité n'est nécessaire gour les déplacements du piston à l'intérieur du-corps de pompe. On obtient ainsi une pompe d'un type extrêmement robuste et ne nécessitant aucun entretien, ce qui convient particulièrement à une pompe destinte à être immergée à grande profondeur, ou placée dans des endroits peu accessibles.
Suivant une autre caractéristiques de l'invention, le poste de commande comprend un balancier dont les extrémités sont articulées chacune sur l'un des deux pistons de commande, Si bien qu'il suffit d'entretenii un mouvement d'oscillation du balancier pour actionner à distance la pompe immergée. Un tel poste de commande à balancier est particulièrement bien adapté pour être en tratné par la roue d'une éolienne.Dans ce cas, on voit que l'ensem- ble de l'installation constitue une unité indépendante, capable de travailler pendant de longues périodes, sans aucun ravitaillement en énergie autre que l'exposition au vent de la roue de l'éolienne0 Une telle unité de pompage simple, robuste et autonome convient particulièrement bien pour assurer le ravitaillement en eau ou lt irrigation dans les pays désertiques.
Le dessin annexé, donné à titre d'exemple, permettra de mieux comprendre l'invention et les avantages qu elle est susceptible de procurer.
Figure 1 illustre schématiquement une installation de pompage -selon l'invention.
Figure 2 montre une variante où cette installation est utilisée pour pomper l'eau au fond d'un puits profond, à partir d'un poste de commande entratn par une éolienne.
On a représenté sur la figure 1 un poste de commande 1 qui, par l'intermédiaire dune transmission à distance 2, actionne une pompe 3.
Le corps 4 de la pompe 3 est partagé par une cloison médiane fixe 5 que traverse une tige étanche coulissante 6.
A noter que les coordonnées du point A correspondent à l'équation 1 Y = ------------ X t 2a tg(arc sini/n) dans le premier système de coordonées et à Y = 1 tg(arc sin1/n) dans le second.
En déterminant la valeur de la constante C dans le premier système, on trouve {x=X et y=Y).
en reportant cette valeur dans l'équation générale de la courbe, on trouve pour la courbe du dioptre ds'.
Il est à noter que les deux formules correspondent à des courbes elliptiques.
On va maintenant décrire un second mode de réalisation de l'invention en se référant aux Fig.9 à 14.
Le feu représenté sur ces figures comprend un boitier 31 de forme allongée et étroite dont le fond est étagé de part et d'autre de la partie centrale dans laquelle est placée une ampoule 32 avec sa douille 33. Le boitier est fermé par une glace 34 qui peut être composite, comme dans le feu précédemment décrit, des moyens de diffusion et de coloration du flux lumineux pouvant être prévus. La glace 34 définit la surface éclairante 35 du feu.
Le feu comporte également deux blocs dioptriques 36 placés respectivement de part et d'autre de l'ampoule 32 et fixés par une collerette 37 et des crochets 38 dans la douille 33 ( voir. notamment la Fig.14), ou tout autre moyen de fixation analogue.
Chaque bloc dioptrique 36 revêt approximativement la forme d une calotte dont la surface extérieure 38 est engendrée approximativement par rotation d'une courbe elliptique autour de l'axe X-X.
La Fiv.13 montre schématiquement la forme de chaque bloc dioptrique 36.
En raison de 1 angle important sous lequel les rayons lumineux de la source frappent ce bloc dioptrique, il est souhaitable que la surface extérieure 38 de celui-ci soit definie par deux portions de courbe elliptique allant respectivement du point R situé sur 1 axe X-X (on considère ici un plan axial X-Y du bloc dioptrique) jusqu'à un point S et de ce point S à un point T au-delà duquel le flux lumineux de l'ampoule 32 frappe directement la glace 34.
Entre le point R et le point S, la courbe de la surface 38 est régie par la meme équation que celle qui définit les courbes ds et ds du précédent mode de réalisation. Au delà du point S, la courbe est plus aplatie afin d'assurer le parallélisme des rayons de sortie, malgré l'angle d'incidence important des rayons qui la frappent. Sur la Fig.13, on a représente le prolongement du tronçon RS par un trait mixte.
La surface intérieure du bloc dioptrique 36 est formée d'une série de facettes 39a à 39k dont le profil est déterminé en fonction du profil de la surface extérieure 38. Ainsi, les facettes 39a à 39d ont un profil sphérique centré sur le point 0, chaque facette ayant un rayon distinct. A partir du point S, les facettes 39e à 39k sont déterminées de manière à transformer l'angle d'ouverture 1 1 de deux rayons adjacents issus du point O en un angle d'ouverturejl moitié moindre ceci afin d'augmenter l'angle d'interception du flux lumineux provenant de la source.
Le fait d'aplatir davantage la courbe de la surface extérieure 38 sur le tronçon ST et d'y adapter le profil des facettes de la surface intérieure a comme avantage de pouvoir recupérer la portion du flux lumineux rayonné par la source dans l'angle O qui serait perdu si on prolongeait la courbe RS jusqu'au point T qui serait le point extrême au-delà duquel le parallélisme des rayons de sortie ne pourrait plus etre obtenu. La forme particulière du bloc dioptrique 36 permet donc d'exploiter au maximum le flux lumineux de la source pour le répartir latéralement avec une densité uniforme.