INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les cavités accélératrices étant de révolution autour de l'axe longitudinal 6, il est seulement représenté une partie de la cavité C3 située d'un même côté par rapport à cet axe longitudinal 6. Dans l'exemple non limitatif décrit, les parois 19 comportent, le long d'un axe transversal 35 perpendiculaire à l'axe longitudinal 6, une partie 36 de moindre épaisseur E par rapport à laquelle sont situés, d'un côté l'iris 18, et de l'autre des becs 30 qui constituent les extrémités des tubes de glissement 31 ; le trou de passage 9 ayant dans l'exemple non limitatif décrit, un rayon r de 4,5 mm.Dans cet exemple de réalisation, les becs 30 ont une forme circulaire et relient le tube de glissement 31 à une partie 19a inclinée de la paroi 19, par rapport à l'axe transverse 35 ; cette partie inclinée l9a formant sensiblement un angle de 45 avec l'axe transversal 35, de sorte qu'une longueur intérieure L3 présentée par la cavité C3 entre les becs 30 est inférieure à une plus grande longueur intérieure L4 présentée par la cavité C3, au niveau de la plus faible épaisseur E de la paroi 19.
Ainsi, dans l'exemple non limitatif décrit, les tubes de glissement 31 comportent sensiblement une longueur L5 de 14 mm (considérée entre les becs 30), la plus faible longueur intérieure L3 est de l'ordre de 26 mm, et la plus grande longueur intérieure L4 est de l'ordre de 37,5 mm; la plus faible épaisseur E de la paroi 19 étant de 2,5 mm.
Dans cette configuration, il est avantageux de réaliser des éléments tels que les éléments El, E2 délimités entre des lignes 37 en traits pointillés, tous usinés d'une même manière, et ensuite assemblés.
Cette description d'un ensemble accélérateur 1 selon ltin- vention constitue un exemple non limitatif, dans lequel la structure accélératrice 2 est adaptée pour fonctionner avec des impulsions 21 de haute fréquence ayant une durée T(H.F) faible et incompatible avec le temps de remplissage des structures accélératrices à ondes stationnaires classiques. La structure accélératrice 2 selon l'invention, comporte un temps de remplissage T(s) réduit qui la rend apte à fonctionner avec de telles impulsions haute fréquence, et permet en outre de réduire ce temps de remplissage Ts par rapport à celui d'une structure à ondes progressives classique, tout en conservant certains des avantages procurés par les structures du type à ondes stationnaires.
Il est à remarquer en outre que dans l'exemple non limitatif de la description, le générateur 4 d'ondes haute fréquence comporte un dispositif de compression 11 d'impulsions haute fréquence, délivrant une puissance haute fréquence instantannée élevée, mais que la présente invention est également applicable dans le cas plus général de générateur d'ondes haute fréquence délivrant des impulsions haute fréquence de durée T(H.F) faible, telle que ci-desssus décrite.
EXTRACTEUR CENTRIFUGE POUR L'EXTRACTION LIQUIDE LIQUIDE EN PRESENCE DE PARTICULES SOLIDES, ET INSTALLATION FAISANT INTERVENIR PLUSIEURS DE CES EXTRACTEURS La présente invention concerne un extracteur centrifuge pour l'extraction liquide-liquide en présence de particuLes soLides et une installation faisant intervenir plusieurs de ces extracteurs. Elle s'applique à l'extraction centrifuge de composants d'un mélange comprenant des phases liquides et des matières solides en suspension.
On sait que le temps de séjour des phases liquides dans des extracteurs centrifuges est faible par rapport au temps de séjour dans Les extracteurs connus, du type mélangeur-décanteur ou du type colonne pulsée. Les extracteurs centrifuges ont donc une effi cacité volumique plus élevée et de ce fait ils peuvent être de plus petite taille que les extracteurs de type mélangeur-décanteur ou colonne pulsée. De plus, la rétention des matières pendant leur fonctionnement est très limitée. Les extracteurs centrifug#es sont, de ce fait, principalement utilisés dans l'industrie nucléaire de retraitement, dans l'industrie pharmaceutique ou en parfumerie.
Les extracteurs centrifuges sont constitués, de façon connue, notamment par une partie mobile creuse tournant autour d'un axe central vertical fixe ; cette partie mobile comprend des chambres successives cylindriques étagées verticalement et recevant respectivement deux phases liquides qui arrivent par la partie inférieure de l'axe central vertical fixe, à la base de La partie mobile.
La base de cet axe possède des moyens de brassage permettant un mélange homogène des deux phases liquides. A mi-hauteur de l'axe, deux collec teurs de phases situés dans deux des chambres permettent L'extraction des liquides séparés par le champ centrifuge régnant dans la partie mobile.
Une tete fixe solidaire de l'axe central fixe coiffe la partie mobile. ELle permet l'introduction des phases liquides et leur évacuation par des canalisations.
Ces types d'extracteurs centrifuges connus ont pour inconvénient de n'accepter que des solutions parfaitement cLaires, c'est-à-dire exemptes de toute matière soLide en suspension. En effet, sous l'effet du champ centrifuge, ces matières sont séparées de la soLution -dans laquelle elles sont en suspension et sont plaquées contre La paroi de la partie mobile, provoquant ainsi Le bouchage des collecteurs des phases Liquides.
Le bouchage intervient après un temps de fonctionnement variant en fonction de la qualité et de la quantité de matières solides contenue dans Les phases liquides introduites.
Le bouchage des extracteurs centrifuges provoque ainsi des arrêts coûteux de la production.
L'invention a pour but de remédier à ces inconvénients et,- notamment, d'éviter tout arret de L'extracteur pour son débouchage lorsque des matières solides se sont déposées au cours de son fonctionnement.
Pour pallier à ce grave inconvénient, on a eu l'idée de réaliser un système de sécurité lié au non emploi du câble de liaison équipotentielle lors d'une opération de dépotage, c'est-à-dire de vidange d'une citerne dans une autre citerne.
Pour obtenir ce résultat, il faut - que l'extrémité du câble de liaison équipotentielle soit effectivement reliée à une masse métallique - que le chauffeur du véhicule ait à dérouler une longueur de câble suffisante pour ne pas être tenté de fixer l'extrémité du câble de liaison équipotentielle sur le véhicule porteur de l'enrouleur.
Afin d'obtenir ce résultat, on a eu l'idée de lier le non emploi correct du câble de liaison équipotentielle à la création d'une fuite d'air empêchant la mise en oeuvre de la vanne pilote située sur le véhicule porteur et donc empêchant la mise en oeuvre du système de dépotage par interdiction de fonctionnement - de la prise de mouvement contrôlant la pompe de dépotage - de la vanne de fond.
frelon une première caractéristique de l'invention, le câble de liaison équipotentielle est relié au circuit pneumatique du véhicule porteur au niveXatl de la liaison entre - la vanne pilote - le contrôle de la prise de-mouvement et de la vanne de fond de telle sorte que si une fuite existe à ce niveau, ces organes ne puissent pas être pilotés.
Selon une caractéristique supplémentaire de l'invention, une valve pneumatique est insérée sur ce circuit de telle sorte que si l'enrouleur du câble de liaison équipotentielle n'a pas tourné d'un nombre de tours programmés à l'avance, ces organes ne puissent pas être pilotés.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le câble de liaison équipotentielle est formé d'une âme composée d'un tube plastique relié au circuit entouré d'une tresse métallique.
Selon une autre caractéristique de l'invention, l'extrémité libre de ce câble de liaison équipotentielle est liée à une pince de telle sorte que - le tube plastique soit relié à une vanne pneumatique commandée par un palpeur situé à l'intérieur de la pince - la tresse métallique soit reliée à cette pince.
Si le palpeur n'est pas enfoncé, donc si la pince n' est pas ouverte, l'air contenu dans le tube plastique peut s'échapper.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le joint tournant de l'enrouleur alimentant le tube central du câble de liaison équipotentielle est relié à une valve ne pouvant être fermée que si l'enrouleur a tourné d'un nombre de tours programmé à l'avance.
Pour obtenir ce résultat, le tiroir de cette valve est commandé par un bras articulé commandé par un poussoir entrainé par un écrou solidaire d'une vis dont la rotation est liée à celle de l'enrouleur.
Pour cela. cette vis est supportée par un étrier fixe, alors que son extrémité est solidaire d'un entraînement à plusieurs dents entrainé par un doigt solidaire du flanc de ltenrouleur.
On comprend que tant que l'enrouleur n'a pas tourné d'un nombre de tours calculé, l'écrou n'a pas suffisamment repoussé le poussoir pour fermer la valve et que, par conséquent, une fuite persiste sur le circuit du câble de liaison équipotentielle.
Si l'une ou l'autre des fuites persiste - soit parce que l'enrouleur n'a pas suffisamment tourné - soit parce que la pince n'est pas fixée on ne peut obtenir la commande ni de Itembrayage de la prise de mouve- ment ni de la vanne de fond. donc on ne peut mettre en service la van ne pilote.
Les dessins annexés donnés à titre d'exemple non limitatifs. permettront de mieux comprendre les caractéristiques du système de sécurité selon l'invention sur le câble de liaison équipotentielle.
La figure 1 est une vue générale du schéma pneumatique du véhicule porteur et du système de câble de liaison équipotentielle.
La figure 2 est une vue en coupe du système de contrôle de la commande de la valve de fuite liée à la rotation de l'enrouleur du câble de liaison équipotentielle.
La figure 4 illustre une application typique de la présente invention à bord d'un aéronef 200, qui peut être un avion de combat.
Le coeur du dispositif est un répéteur central 230, à quatre voies, qui peut être réalisé comme l'ensemble 130, 131, 132 de la figure 3.
De ce répéteur, part, vers l'avant de l'avion, un couple de deux tronçons 201A et 202A, le premier amont et le second aval. Ils sont munis de charges absorbantes d'extrémités respectives 210A et 220A. Entre ces deux tronçons sont montés des équipements 241A à 247A.
Une structure analogue est prévue sur chacune des deux ailes de l'aéronef. Sur l'aile de gauche, on reconnait le tronçon amont 201B et sa charge absorbante d'extrémité 210B, ainsi que le tronçon aval 202B et sa charge absorbante d'extrémité 220B. Entre les deux tronçons sont prévus les équipements 241B à 243B. L'aile droite est équipée de manière exactement symétrique. (Les mêmes équipements portent la même référence mais avec un suffixe littéral C au lieu de B).
Enfin, vers l'arrière de l'aéronef sont prévues un tronçon amont 201D avec sa charge d'extrémité 210D, et un tronçon aval 202D avec sa charge d'extrémité 220D. Entre ces deux tronçons sont implantés des équipements tels que 241B à 243B.
On sait que l'avant, l'arrière et les ailes sont, dans un aéronef, des zones de vulnérabilité différentes. Ces zones sont aussi d'importance inégale, quant au maintien des fonctions essentielles au vol de l'aéronef.
La structure illustrée sur la figure 4 convient alors parfaitement bien, puisque l'ensemble des équipements suffixés A, B, C et D sont interconnectés en fonctionnement normal.
Par contre, une panne affectant une des parties, par exemple un court-circuit sur l'une des ailes, ou même la destruction complète de la partie du bus C de l'aile droite n'empêchera pas le reste du dispositif d'interconnexion de fonctionner convenablement. Cela vient naturellement s'ajouter aux différents avantages relevés plus haut à propos de la version élémentaire du dispositif de l'invention.
Le répéteur 230 est situé dans la zone la moins vulnérable ou la plus essentielle de l'avion.
La figure 5 illustre un autre mode de réalisation de l'invention.
Une ligne principale'est constituée de la section amont 301A, connectée par l'intermédiaire du répéteur actif 330A à la section aval 302A. Les charges absorbantes d'extrémités 310A et 320A sont respectivement reliées aux sections 301A et 302A.
La section amont 301A possède deux coupleurs directionnels 311A et 312A (par exemple). De manière symétrique, la section aval 302A possède deux coupleurs directionnels 321A et 322A.
De la paire de coupleurs directionnels 311A et 321 partent à nouveau deux sections r à savoir une section amont 401A et une section aval 402A, respectivement. A leur tour, les sections 401A et 402A sont munies par ailleurs de charges absorbantes d'extrémités 410A et 420A. Enfin, la section amont 401A est munie de deux coupleurs directionnels 411A et 412A, tandis que la section aval 402A est munie de deux coupleurs directionnels 421A et 422A. Le sens de l'ensemble des coupleurs est prévu de manière que la transmission s'effectue dans le sens qui part de la charge absorbante 410A, pour aboutir à la charge absorbante 420A.
Les coupleurs directionnels 411A et 421A sont respectivement reliés au circuit d'émission et au circuit de réception de la première partie 441A d'un équipement 441.
I1 en est de même pour les coupleurs 412A et 422A avec la première partie 442A de l'équipement 442.
A côté de cela, les deux coupleurs directionnels 312A et 322A sont eux aussi reliés respectivement à une section amont 501A et à une section aval 502A. Celles-ci sont structurées de la même manière que les sections 401A et 402A. Les éléments qui se correspondent voient leurs références numériques augmentées de 100 unités. Ainsi, deux équipements 541 et 542 ont leurs premières parties 541A et 542A respectivement reliées aux paires de coupleurs 521A et 511A, d'une part, et 512A et 522A, d'autre part.
En outre, le procédé conforme à l'invention permet d'obtenir aussi bien des composés amorphes que des composés cristallins ou polycristallins. La forme obtenue est déterminée par les conditions de mise en oeuvre, et essentiellement par la température du substrat et également par sa nature. Les composés amorphes sont préférentiellement obtenus à basse température sur des substrats homogènes ; si l'on recherche cette forme de composé, l'on maintiendra la température du substrat à une température de préférence inférieure à 500 C. Si, au contraire, l'on recherche une forme cristalline ou polycristalline, le substrat sera chauffé pour le porter à une température de préférence comprise entre 200P et 5000 C.
Une application intéressante du procédé de l'invention réside dans le dépit d'un composé hydrogéné d'un élément Ca ou In combiné avec un élément As ou P. Le gaz réactif introduit dans la chambre à vide est alors l'arsine As H3 ou la phosphine PH3.
Par exemple, dans le cas du dépôt d'un composé binaire hydrogéné de gallium et d'arsenic, les conditions opératoires suivantes conduisent à de bons résultats - l'électrode est recouverte d'un film de gallium pur et est polarisée par une alimentation de densité de puissance comprise entre 0,5 et 5 watts/cm2, - le gaz réactif introduit est l'arsine, - le gaz neutre est de l'argon et sa pression est ajustée entre 1 et 10 pascals, - le rapport des pressions du gaz réactif et du gaz neutre est ajusté entre 5,10'3 et 1,5.10-2* L'invention s'étend en tant que produit nouveau à des substrats comportant au moins une couche de composé hydrogéné non stoechiométrique de gallium et d'arsenic ; ces composés Ga(l x) Asx ont des propriétés électriques qui varient avec la valeur de x.Comme l'illustreront les exemples fournis plus loin, ces composés à l'état amorphe sont . semi-conducteurs pour 0,30 semi-isolants pour 0,60 . et conducteurs pour O < x < 0,20.
Dans certaines applications électroniques, il est ainsi possible d'obtenir des superpositions et/ou juxtapositions de couches (au moyen de masques) en faisant varier le rapport des pressions partielles dans la chambre à vide, afin de réaliser des composants électroniques de caractéristiques souhaitées.
Le procédé de l'invention est illustré par les exemples qui suivent ; ces exemples ont été mis en oeuvre au moyen d'une installation telle que représentée sur les dessins annexés - la figure 1 est une vue d' ensembie schématique de cette installation, - la figure 2 en est une coupe partielle par un plan vertical axial, - la figure 3 représente une courbe de variation de composition, illustrant les résultat#s obtenus, - la figure 4 représente la courbe de variation de conductivité des composés déposés.
L'installation représentée à titre d'exemple aux figures 1 et 2 comprend un réacteur de dépôt 1 délimitant dans sa partie supérieure une chambre à vide la. Cette chambre à vide contient une électrode supérieure 2 située dans un plan horizontal et, en regard, un porte-sub#strat 3 sur lequel est posé le substrat 4 à revêtir.
L'électrode 2 est portée par un support métallique 5 qui forme le couvercle du réacteur ; elle est isolée par rapport à ce support 5 par des pièces annulaires telles que 6 en polytétrafluoroéthylène. Un anneau de garde 7 est fixé sur le support 5 à la périphérie de l'électrode.
Cette électrode est alimentée à travers un systbme d'adaptation d'impédance 8 par un générateur radiofréquence 9 apte à délivrer une puissance variant entre O et 500 watts, à une fréquence de 13,56 mégahertz. Cette électrode couplée capacitivement au générateur est ainsi soumise à un phénomène bien connu d'autopolarisation, fonction entre autres de la puissance débitée par le générateur 9. L'anneau de garde 7 et le bâti du réacteur sont reliés au potentiel de masse du générateur 9.
En outre, l'électrode 2 est refroidie par une circulation d'alcool à travers des conduits 10. La température de cet alcool est régulée par un système externe non représenté. Dans les exemples qui suivent, la température de régulation choisie est de 100 C.
Dans ces exemples, l'électrode 2 est en laiton et est recouverte sur sa face inférieure active d'une couche de gallium pur (pureté 6N) d'épaisseur de l'ordre de 2 mm.
Le porte-substrat 3 peut être refroidi au moyen d'une circulation d'eau courante à travers des conduits 11 ou chauffé par une résistance électrique 12.
Un cache 13 associé à. un système de pivotement à câble 14 permet de masquer le substrat ou de le découvrir. Dans les exemples de mise en oeuvre qui suivent, le substrat est constitué par un disque de silice amorphe ayant un état de surface poli-optique.
Par ailleurs, le réacteur est associé à un système d'introduction de gaz, à un système de contrôle de la pression partielle des gaz admis et à des groupes de pompage.
Le système d'introduction comprend un conduit 15 débouchant en partie haute du réacteur au-dessus du niveau de l'électrode supérieure. Ce conduit 15 sort en partie basse du réacteur et est relié à une chambre de mélange externe 16 qui est elle-même reliée à un circuit d'argon 17 et à un circuit d'arsine 18. Ces circuits comprennent des vannes qui permettent de faire varier les débits des gaz admis.
Le système de contrôle de la pression partielle des gaz comprend un capillaire 19 communiquant avec la base du réacteur de façon à prélever une faible quantité de mélange gazeux. Ce capillaire est relié par l'entremise de vannes à un spectromètre de masse 20 associé à une pompe ionique 21. La perte de charge introduite par le capillaire permet de respecter la pression de travail du spectromètre. De façon classique, le spectromètre fournit pour chaque expérience des spectrogrammes qui donnent le rapport -R- des pressions partielles des gaz du mélange et permettent de l'ajuster de façon précise à la valeur souhaitée.
Les groupes de pompage comprennent une pompe primaire 22 apte à réaliser un vide d'environ 0,1 pascal et une pompe secondaire 23 apte à réduire la pression jusqu'à environ 10-4 pascals ; cette pompe permet un dégazage préalable du réacteur.
De façon plus précise, l'invention a pour objet un extracteur centrifuge pour l'extraction liquide-Liquide en présence de particules solides comprenant - une partie mobile creuse, en rotation autour d'un axe de symétrie verticale et formant de bas en haut une chambre d'émulsion recevant le méLange, une chambre de décantation et deux chambres de collec tion recevant chacune une des phases liquides, - une partie fixe comportant un axe central vertical traversant la partie mobile et une tête fixe soli daire de l'axe, au-dessus de la partie mobile, cette partie fixe permettant l'introduction du mélange dans la partie mobile et L'évacuation des liquides par des canalisations.
Il est caractérisé par le fait qu'une paroi de la chambre de décantation a une forme conique, le plus faible diamètre de cette chambre est situé à la base de la partie mobile, permettant ainsi de faire cheminer Les dépôts solides le long de la paroi de la chambre de décantation jusqu'a une chambre de collection de ces dépôts. Cette chambre de collection de dépôts solides est située au-dessus des chambres de collection des phases liquides et de la paroi conique de la chambre de décantation. L'extracteur centrifuge est caractérisé aussi par -le fait qu'il comprend un collecteur de dépôts solides comportant une pelle en regard de la chambre d-e collection de dépôts solides permettant une évacuation des dépôts solides s'accumulant dans cette chambre.
Selon une autre caractéristique, le collecteur de dépôts solides est escamotable permettant une évacuation discontinue des dépôts solides.
Selon une autre caractéristique, le collecteur comprend en outre un levier solidaire d'un axe de commande, pour faire pivoter la pelle.
Selon une autre caractéristique, l'axe de commande débouche à l'extérieur de la tête.
Selon une autre caractéristique, la chambre de collection de dépôts solides a une forme cylindrique, son diamètre étant supérieur au plus grand diamè- tre de la chambre de décantation, permettant ainsi d'éviter le bouchage de l'ouverture faisant communi quer ces chambres par accumulation de dépôts solides.
Selon une variante de réalisation, on peut coupler dans une installation unique, plusieurs extracteurs centrifuges par les canalisations d'extraction d'une part et d'introduction d'autre part des phases liquides, permettant ainsi une meilleure purification des solutions introduites dans ces extracteurs, l'évacuation des dépôts solides étant réalisée de façon indépendante.
D'autres caractéristiques et avantages de L'invention ressortiront mieux de la description qui va suivre, donnée à titre purement illustratif et non limitatif, en référence aux figures annexées dans Lesquelles : - la figure 1 représente schématiquement et en coupe longitudinale un extracteur centrifuge conforme à L'invention, - la figure 2 est une coupe schématique transversale de l'extracteur de la figure 1 dans le plan de la chambre de collection de dépôts solides, - la figure 3 est une coupe transversale simplifiée de la figure 1, dans le plan d'un collecteur de phase liquide.
La figure 1 représente une coupe schématique longitudinale d'un extracteur centrifuge, conforme à l'invention.
La structure de cet extracteur centrifuge est constituée par une partie mobile et une partie fixe. La partie mobile i3 qui, comme on le verra plus loin en détail, a une forme interne creuse, est entraînée en rotation à une vitesse de l'ordre de 4000 tours/mn par un moteur électrique 3 qui vient s'accoupler à un axe 1 solidaire de la partie mobile 13. Différentes chambres sont définies à L'intérieur de cette partie mobile 13.
Une chambre d'émulsion 9 est située à la base de la partie mobile 13. Puis une chambre de décantation 17 est située au-dessus de cette chambre d'émulsion 9. La paroi interne 27 de la chambre de décantation 17 a une forme conique. Le plus petit diamètre de cette paroi est situé. à la base de la chambre 17. La partie mobile 13 comprend aussi une partie centrale 14, solidaire de cette partie mobile 13 et située à l'intérieur de celle-ci. Un espace est ménagé entre la paroi conique 27 de la chambre de décantation 17 et la paroi extérieure de La partie centrale 14. Une chambre de collection 29 de la phase liquide la plus légère est située dans la partie centrale 14. Une chambre de collection 37 de la phase liquide la plus lourde est située au-dessus de la chambre de collection 29, dans la partie centrale 14.
Enfin, une chambre de collection 45 des dépôts solides, est située au-dessus de l'ensemble des chambres 9, 17, 29 et 37. Toutes ces chambres 9, 17, 29, 37 et 45 communiquent entre elles par des passages 16, 18, 20, 22, 24 définis par des étranglements séparant ces chambres.