INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'étudie en microscopie électronique permet de déterminer que l'épithélium buccal de culture pluristratifié ne possède pas de couche cornée mais seulement une couche basale surmontée de six à huit couches de cellules suprabasales.
Les cellules én culture présentent un aspect polyhédrique ; en coupe les différentes couches apparaissent cuboïdes ou aplaties, c'est-à-dire analogues à ce qui est observé in vivo au niveau des premières couches de l'épithélium buccal.
On a, par ailleurs, détaché l'épithélium de son support de culture et on l'a mis au contact d'une section d'émail dentaire humain selon le processus suivant Des dents saines extraites pour convenances orthodontiques sont soigneusement nettoyées (par grattage), passées à l'alcool à 90" puis coupées en section comprenant exclusivement la couronne (Isomet BUEHLER). Avant utilisation, ces sections sont passées à l'alcool et séchées à l'étuve.
Les cultures secondaires confluentes sont traitées à la dispase, rincées avec du milieu de culture puis délicatement déposées sur le côté de la section constituant la surface de la dent. Le film cellulaire est laissé avec peu de milieu pendant deux heures à 37"C pour lui permettre d'adhérer sur l'émail, ensuite l'épithélium "reconstitué" est recouvert de milieu. Les cultures en contact avec l'émail sont maintenues dans les conditions habituelles pendant cinq jours.
Après cinq jours de culture sur l'émail, les cellules prennent un aspect plus allongé ressemblant aux cellules suprabasales de l'épithélium de jonction in vivo.
De plus, ces cellules déposent sur l'émail une structure comparable à la membrane basale interne de l'épithélium de jonction composée de trois feuillets : lamina lucida, lamina densa, lamina (pars) fibroreticularis.
On a également pu observer des plaques denses. Ces structures d'adhésion présentent de fortes analogies avec des hémidesmosomes (filaments intracellulaires, épaississement de la membrane cytoplasmique). In vitro, sur le plan morphologique, l'adhésion des cellules épithéliales sur l'émail est tout à fait comparable à ce qui est obsevé in vivo dans l'épithélium de jonction.
L'émail dentaire induit donc sur les cellules épithéliales in vitro la différenciation de structures d'adhésion qui ne sont pas observées lors de cultures sur plastique, les propriétés du substrat paraissant déterminer la nature et la structure des sites de contact.
A l'examen des différentes courbes, on constate que le coefficient de distribution du rhodium est toujours plus élevé aux acidités faibles, mais que les meilleurs résultats sont obtenus lorsque l'on utilise comme ligand le TPTZ.
EXEMPLE 14 : Extraction du rhodium On répète le mode opératoire de l'exemple 11 en supprimant l'étape préalable de réaction du rhodium en solution aqueuse avec la bipyridine.
On met donc directement en contact la solution aqueuse nitrique contenant le rhodium avec la phase organique constituée -1 de tétrachlorure de carbone contenant 0,3 mol.l de HDNNS.
Les résultats obtenus sont représentés par la courbe 14 de la figure 5. On constate ainsi que le rhodium n'est pratiquement pas extrait par le HDNNS lorsqu'il n'a pas été converti préalablement en complexe avec un ligand azoté.
EXEMPLE 15 : Réextraction du rhodium Dans cet exemple, on réalise la reextraction du rhodium en mettant en contact un volume de la phase organique contenant le rhodium obtenu dans l'exemple 13 pour une concentration en acide nitrique de 0,1N, avec un volume d'une solution aqueuse d'acide nitrique 5N, sous agitation pendant 2 minutes, à la température ambiante. Après décantation des deux phases, on détermine leurs concentrations respectives en rhodium. On constate que tout le rhodium est réextrait dans la solution aqueuse.
EXEMPLE 16 : Extraction du ruthénium Dans cet exemple, on extrait le ruthénium à partir -1 d'une solution aqueuse nitrique 0,5N contenant 0,0001 mol.l de ruthénium sous forme nitrate. On utilise comme dans l'exemple 11, Le second mode de mise en oeuvre du procédé, c'est-à-dire la formation préalable du complexe de ruthénium en phase aqueuse.
Dans ce but, on ajoute à la soluticn aqueuse nitrique 0,5N une quantité de bipyridine telle que l'on obtienne une concentration en bipyridine de 0,001 mol.l et on laisse réagir pendant 24 heures à 600C.
Après cette opération, on met en contact un volume de la phase aqueuse ainsi obtenue av1ec un volume d'une phase organique contenant 0,003 mol.l ce HDNNS dans du tertiobutylbenzène.
Après 2 minutes de mise en contact sous agitation forte à la température ambiante, on laisse décanter les deux phases et on détermine leurs concentrations respectives en ruthénium. On obtient ainsi le coefficient de distribution du ruthénium D . On Ru répète ces opérations en utilisant des phases organiques ayant -1 des concentrations en HDNNS variant de 0,003 à 0,12 mol.l . Les résultats obtenus sont donnés sur la figure 6 qui représente les variations du coefficient de distribution D du ruthénium en Ru fonction de la concentration en HDNNS de la phase organique.
EXEMPLE 17 : Extraction du ruthenium Dans cet exemple, on repente le mode opératoire de l'exemple 16 mais en utilisant des solutions aqueuses de départ ayant une concentration en acide nitrique allant de 0,5 à 4 -1 mol.l et une concentration en ruthénium de 0,0001 mol.L-1 sous forme de nitrate.
On ajoute comme dans l'exemple 1 de la bipyridine à la solution aqueuse pour complexer le ruthénium, et on met ensuite en contact un volume de la solution aqueuse ainsi traitée avec un volume d'une phase organique constituée de t-butylbenzène -1 contenant 0,00125 mol.l de HDNNS. On détermine comme dans L'exemple 16 le coefficient de distribution D du ruthénium. Les Ru résultats obtenus sont donnés sur la figure 7 qui représente les variations du coefficient de distribution du ruthénium D en Ru fonction de la concentration en acide nitrique de la solution -1 aqueuse de départ (en mol.l ).
EXEMPLE 18 : ruthénium-rhodium On part d'une solution aqueuse d'acide nitrique 0,1N -1 contenant 0,0005 mol.l de ruthénium sous forme nitrate et -1 0,0005 mol.l de rhodium sous forme nitrate.
Comme dans l'exemple 11, on forme tout d'abord les complexes de ruthénium et de rhodium en ajoutant à la solution aqueuse une quantité de TPTZ telle que sa concentration en solution aqueuse soit de 0,0015 mol.l . Pour faciliter la formation du complexe de ruthénium, qui est présent en solution plutôt sous la forme de complexe nitré ou nitraté de ruthénium nitrosyle, on réalise la réaction à chaud, en ajoutant également à la solution un antinitrite réducteur tel que l'hydrazine et l'on laisse réagir pendant 24 heures à 600C.
On met ensuite en contact un volume de la solution aqueuse ainsi traitée avec un volume d'une solution organique -I constituée par du tétrachlorure de carbone contenant 0,1 mol.l d'acide dinonylsulfonaphtaléne (HDNNS).
Après 2 minutes de mise en contact sous agitation forte à la température ambiante, on laisse décanter les deux phases et on détermine Leurs teneurs respectives en ruthénium et en rhodium.
On obtient ainsi Les coefficients de distribution du ruthénium - DRu = 12, - D = 0,76.
Ces FENTES (44), disposés à intervalles réguliers et rapproches, sont perpendiculaires à la Base (78) du "U".
L'utilisateur pourra ainsi réaliser lui-même l'Espacement adequat à chaque type de Moules et Mouleaux qu'il entendra employer en même temps.
Il lui sera donc possible de produire, dans un même cycle de congélation, des PAINS de Glace, des CUBES pour apéritif, des Sorbets et Glacas à la Crème de différents poids, des Esquimaux etc...-.
IV - LES DIVISEURS : Ce sont des pièces réalises en résine alimentaire, jetables et biodégradables, L'utilisateur les introduits dans des Sachets pour contacts alimentaires, dispose le tout à l'inté -rieur des Mouleaux puis effectue le remplissage en esu potable, Les DIVISEURS ont pour finalité de rendre les PAINS et les PLAQUETTES de Glace facilement fragmentables.
Les Produits ;ainsi obtenus se présentent sous la forme de : 1 - CUBES - Fig. 23 et 24 -.
2 - BATONNETS - Fig. 25 et 26 -.
L'utilité de ces Conditionnements est trés diverse.
a)- La Fragmentation en CUBES, permet de rafraichir apéritifs, sirops, jus de fruits etc Si, l'eau a été enrichie, avant Congélation, par des extraits de plantes, jus de fuits concentrés etc..., cela permet, aprés conegélation, par fusion dans de l'eau naturelle, d'un ou plusieurs CUBES par verre à boire, d'optenir des boissons rafraichissantes -.
b)- La fragmentation en BATONNETS offre les mêmes possibilités mais, en utilisant des Brocs à Boisson, des bouteilles genre "Thermos" etc ... et les mêmes Produits.
De plus, la fragmentation on trièdres est inté- ressante pour les Antennes Médicales, les Blocs Opératoires Ambulants (Ostéopathie, Actes post-opératoires etc..) Les DIVISEURS, objet de la présente invention, sans aucun caractère limitatif quant aux dimensions ni aux matériaux de fabrication utilisés, se présentent sous deux aspects principaux 1 - Les DIVISEURS pour CUBES - Fig.23 et 24, sont de Modèles différents: a)- Le Modèle Fig. 23 (45) est composé de CLOISONS (46) se recoupant à angles droits et formants des CASES (47) qui donneront la forme Cubique aux Glacons. Ce DIVISEUR n'a ni fond ni dessus pour faciliter le bris au fur et à mesure de la consommation. L'extraction des CUBES se fait par simple prsssion des doigts.
Les CASES périphériques (4e) sont toutes ouvertes vers l'extérieur-.
b)- Le Modèle Fig.24 (49) est également composé de CLOISONS (46) se recoupant à angle droit en formant des CASES (47)-.
Ce DIVISEUR n'a également ni fond ni dessus.
Toutefois, les CASES (50) de la périphérie et seulement celles situées sur les grands Côtés du DIVISEUR, sont aussi cloisonnées côté extérieur formant ainsi deux Surfaces (51) planes et continues, propices à une publicité, celle d'l:n Club, d'un Camping ou du Produit entrant dans la composition des Glacons.
2 - Les DIVISEURS pour BATONNETS - Fig. 25 et 26.
Ces DIVISEURS, objet de la présente invention sans aucun caractère limitatif quant aux dimen ions cl ex matériaux de fabrication utilisés, se présentent sous deux aspects principaux : a)- Le DIVISEUR droit Fig.25 (79) se compose de: Une Base supérieure (55) qui, occupe la totalité de la Section horizontale du Mouleau (63).
EXERLE 1 (comparatif) On prépare une composition contenant 50 % de sciure de bois ayant une granulometrie moyenne de 0,5 mm et 50 % de polypropylène d'indice de fluidité 20 commercialisé par la société ATOCHEM sous la dénomination ATO 312 OMN4, au moyen d'une extrudeuse monovis dont la température de régulation du fourreau est de 1800C environ.
Le mélange est ensuite réextrudé sur une extrudeuse monovis à-une température comprise entre 140 et 18O0C (température extérieure du fourreau de l'extrudeuse) pour être calanaré. Il n'est pas calandrable, la feuille de produit se déchirant à chaque tentative.
EXEMPLE 2 (coiparatif) A 90 parties de la composition de l'exemple 1 on incorpore 10 parties de polypropylène ayant un indice de fluidité de 6 dg/min commercialisé par la société ATOCHEM sous la dénomination LACQTENE P 3020 SN3. La mise en oeuvre de la composition obtenue est difficile, les fluctuations de la pression du produit en filière à la sortie de l'extrudeuse étant de + 5,3 bars autour d'une valeur moyenne de 70 bars environ. La nappe obtenue n'a aucune tenue et colle à la calandre.
EXEMPLE 3 A 95 parties de la composition de l'exemple 1 on incorpore 5 parties d'un terpolymère vrai éthylêne/acrylate d'éthyle/anhydride maléïque commercialisé par CdF CHIMIE TERPOLYMERES sous la référence LOTADER LX 411, ayant un indice de fluidité égal à 5 dg/min. et contenant 97,4 % en moles de motifs dérivés de l'ethylène, 1,5 % en moles de motifs dérivés de l'acrylate d'ethyle et 1,1 % en moles de motifs dérivés de l'anhydride maléique. On constate une amélioration surprenante de la processabilité et de la tenue du produit, les fluctuations de pression à la sortie de l'extrudeuse ne variant que d'environ + 0,7 bars autour d'une valeur moyenne de 68 bars.Le mélanose peut alors être calandré sans déchirement de la plaque.
EXEMPLE 4 A 97 parties de la composition ae l'exemple 1 on incorpore 3 parties de polymêthacrylate de méthyle commercialisé par la société ALTULOR sous la référence PD 2713. On constate également dans ce cas une meilleure tenue de la composition : la pression à la sortie de l'extrudeuse ne varie que d'environ + 1 bar autour d'une valeur moyenne de 76 bars. La composition obtenue est calandrable sans dechirement.
EXEMPLES 5 a 9 On a utilisé en tant que polymère (I) le polypropylène commercialisé par CdF CHIMIE INTERNATIONAL sous la dénomination NORSOPRYL FM 6020 ayant un indice de fluidité égal à 6 dg/min., en tant que charge organique de la sciure de bois ayant une granulométrie moyenne de 0,5 mm séchée préalablement à 120"C sous vide et en tant que polymère (Il) - à l'exemple 5 : le copolymère éthylène-acrylate d'thyle commercialisé par CCiF CHIMIE TERPOLYMERES sous la dénomination LOTADER CX 808 (par abréviation copo E-AE) d'indice de fluidité égal à 5 dg/min. et contenant 92 % en moles de motifs dérivés de l'éthylène et 8 b en moles de motifs dérivés de l'acrylate d'éthyle.
- à l'exemple 6 : le terpolymère éthylène-acrylate d'éthyle-anhydride malélque commercialise par CdF CHIMIE TERPOLYMERES sous la dénomination LOTADER HX 812, ayant un indice de fluidité égal à 6 dg/min. et contenant 88,4 % en moles de motifs dérivés ae l'éthylène, 10,9 % en moles ae motifs dérivés de l'acrylate d'éthyle et 0,7 % en moles de motifs dérivés de l'anhydride maléique.
- à l'exemple 7 : un copolymère éthylène-acrylate d'éthyle greffé par 20 % en poids de méthacrylate de glycidyle à 1800C dans une extrudeuse en pré sence d'un initiateur de radicaux libres.
- à l'exemple 8 : un copolymère contenant 75 % de méthacrylate de méthyle et 25 b de méthacrylate de stéaryle, ayant une masse moléculaire moyenne en poids ae 6000.
- à l'exemple 9 : le copolymère méthacrylate de méthyle-acrylate d'éthyle commercialisé par la société ROHM & HAAS sous la dénomination PARALOID K 120 NL.
Les constituants (40 % de polypropylène, 57 % de sciure de bois et 3 % de polymère (II)) sont préalablement mélangés à sec au moyen d'un mélangeur semi-rapide à soc LODIGE.
Le mélange est ensuite extrudé sur extrudeuse double vis modulaire LEISTRITZ LSM 30-34. En sortie de machine, la matière est extrudée sous forme d'un jonc qui est refroidi puis granulé.
On indique au tableau I la pression moyenne en filière (P) en bars observée en sortie de machine et les fluctuations de ladite pression (h p) en bars sur une période de 5 minutes, lors d'une extrusion-malaxage à 1,7 révolution/seconde.
EXEMPLE 10 (coaparatif) Dans les mêmes conditions qu'aux exemples 5 à 9 on a préparé une composition contenant 43 % du même polypropylène et 57 % de sciure de bois.
Les résultats figurent également au Tableau I.
L' essieu directeur conventionnel dont la figure 1 représente qu' une moitié est constitué essentiellement par Un moyeu 1 de roue monté rotatif sur une fusée orientable 2, laquelle est solidaire d' un pivot 3 susceptible de pivoter autour d' un axe 4 porté par l'extrêmité libre de la poutre 5 de l'essieu. A cet effet, le pivot 3 est lui-même constitué par un carter 6 sur lequel est fixé un levier de direction 7 sur lequel s' applique ainsi que cela est bien connu, 1' effort de poussée ou de traction transmis par une bielle de direction non représentée dont les déplacements sont asservis aux mouvements angulaires d' un volant de direction.
Dans le carter 6 sont montés en alignement un tourillon inférieur 10 et un tourillon supérieur 11 respectivement centrés sur 1' axe 4.
Les tourillons 10 et 11 sont respectivement montés= à rotation~dans-des- paliers tels que représentés à la figure 2.
A cet effet, dans cet exemple de réalisation, chacun des tourillons 10 et Il porte une piste de corps roulants 12 d'un roulement 13 dont la bague extérieure 14 est montée dans un logement 15 de J' extrémit;é de la poutre 5 de 1' essieu.
La bague 14 est en appui sur une butée 16 coaxiale qui suivant l'exemple de réalisation est constituée par une rondelle munie d' un orifice de montage, mais il y a lieu de noter que la butée 16 pourrait tout aussi bien être constituée par un épaulement de 1' alésage de montage de la bague 14 formé dans 1' extrêmité de la poutre 5 de l'essieu.
Selon l'invention, le tourillon 11 possède une. extrémité 20 de contact à surface sphérique en appui sur une portée 21 de configuration sphérique coniugée, lesdites surface et portée pouvant présenter au choix un aspect convexe ou concave La portée 21 est usinée sur une rondelle 22 de frottement montée concentriquement à a' l'intérieur de la butée circonférentielle 16 de laquelle elle est séparée par un leu radial e qui favorise le positionnement automatique de la rondelle 22 par rapport à 1' extrêmité de la poutre 5 de 1' essieu par glissement au contact de la surface sphérique du tourillon 11.
La face opposée de - la rondelle 22 est en contact frottant avec un élément de surface porté par 1' extrêmité de la poutre 5 de 1' essieu.
A titre d'exemple 1' élément de surface peut être constitué par la face supérieure d'une plaquette 23 à bords dentés immobilisée en rotation dans le fond du logement 15.
EOIIENNE A AXE VERTICAL ET PALES ARTICULEES La présente invention concerne le captage de l'énergie du vent, quelque soit sa direction, sans système de poursuite pour que la machine soit au maximum de cette direction, ceci par quatre étages de capteurs horizontaux de quatre pales chacuns (17-17a-17b-17c ), s'ouvrant sous le vent, se fermant dans celui-ci et dont la différence de surface exposée représente la puissance disponible sur l'arbre de transmission.
Actuellement, toutes les machines éoliennes sont à axe horizontal équipées d'hélice bi, tri ou quadripales, d'autres à roues à aubes, certaines ayant un empennage directif.
Quelques unes de ces machines sont placées au vent par des systèmes asservis et entra m ements mécaniques. L'inconvénient de ces machines consiste en un faible rendement par rapport à la surface offerte au vent.
La machine présentée dans l'invention est efficace dans toutes les orientations et variations du vent, ceci jusqu'au niveau du sol dans les lieux dégagés. La régulation d'ouverture des pales est utilisée en vue d'une rotation linéaire aussi constante que possible suivant la puissance recherchée et peut assurer une mise en sécurité par l'augmentation de la pression dans les verins de fermeture des demi-pales (18 ) représentés par des axes (19 ).
Ces demi-pales de construction de type aéronautique sont maintenues en deux points par des axes (20 ), le troisième accouplé au verin d'ouverture (19 ) prenant appui par l'intermédiaire de pièces mécaniques sur le support (21 ).
De plus, une seconde sécurité est assurée par un circuit électrique alimentant quatre électro-aimants disposés face à face dans les angles extérieurs de ces demi-pales. Elle remplacera la défaillance éventuelle de l'air comprimé. Ces électro-aimants, alimentés par circuit normal de fonction ou batterie de secours (15 ), maintiendront les demi-pales (18 -) accolées, ainsi que l'armet de la machine quelque soit la force et la direction du vent, ceci sans système de freinage ou blocage de la partie captrice (1717a-17b-17c ). (17 ) représente une pale ouverte sur le tube support (21 ), renfoncé intérieurement (22 ) ainsi que l'embase de fixation (23 ). En (24 ) sont représentées les pièces de nervure intérieure de renfort et d'articulation (25 ). En (4 ) est l'arbre de transmission, le plateau support (26 ), et la porte d'accès (27 ) dans le socle (28 ).
Sont schématisés planche 1 le plateau sur lequel sont fixés le générateur (2 ) et le compresseur (3 ). L'arbre (4 ) transmet l'énergie captée.
La couronne dentée (5 ) sert d'amplification de vitesse de rotation. Le pignon accolé (6 ) entrain e le générateur électrique (2 ) et le second pignon (7 ) entrain le compresseur d'air (3- ) débitant dans un réservoir tampon (s ).
Le procédé selon l'invention associe des techniques existantes et connues, avantageusement ordonnées et appliquées au but recherché. Ainsi conformément à l'invention, le procédé comprend les étapes suivantes ; toutes les garanties d'identification et de fraîcheur étant prises, le végétal (ou sa partie utile) frais récolté dans les heures précédentes, va suivre a) Un nettoyage éliminant les pollutions naturelles.
b) Un prélèvement nécessaire par des moyens analytiques à la connaissance d'éventuelle pollution chimique (phytosanitaire).
c) Une cryogénisation, étape importante, est imposée au matériel végétal, lequel si besoin est sera pré-découpé. On emploie un gaz neutre liquéfié pour obtenir cette congélation ultra-rapide et à coeur. Suivant le cas, il pourra être utilisé de l'azote liquide, du anhydride carbonique. Le transfert de froid est réalisé par aspersion ou trempage à l'aide du fluide cryogénique. Au cours de cette étape, le matériel végétal passe en moins de 30 secondes à une température inférieure ou égale à - 1000C, bien au-delà de son point eutectique, de manière à ce que toutes les substances composant la plante soient congelées. Ainsi la structure molé- culaire du matériau n'aura subi aucun préjudice.
d) Attente de traitement, le produit ainsi bloqué par le froid pourra rester quelques jours dans les enceintes frigorifiques réglées à moins 300C.
e) Pulvérisation primaire : le végétal entier est broyé cryogéniqueent en particules de granulométrie inférieure à 300 pn;.Il pourra avantageusement, à ce stade et selon l'invention, être broyé en présence de cristaux d'eau glacée ou de cristaux de liquides à une température de - 30"C. Voir hui), h2.
f) Pulvérisation finale, suivant la nature du végétal. Les particules obtenues seront d'une granulométrie inférieure à i00;jrn, à l'aide de broyeurs à couteaux marteaux ou broches.
g) Attente de traitement, la température de la matière est maintenue à - 300C.
h) La poudre de plante est décongelée en continu, selon hl) que le végétal a été broyé seul. Par apport de liquide au moyen d'une pompe doseuse venant à la rencontre du broyat transporté par vis doseuse.
L'apport de liquide sera de 1 kg à 3 kg par kg de plante h2) que le végétal a été broyé en présence d'adjuvants liquides solidifiés comme la glace par l'effet thermique d'un générateur hyperfréquence adapté et disposé à la partie finale de la vis.
Les liquides employés au stade de la décongélation ou de l'apport solide comme adjuvant de broyage pourront être choisis, en dehors de l'eau, dans le groupe suivant : sirop de sucre, sirop de sorbitol, gel de gomme guar, de gélatine, d'agar-agar, de cellulose de méthyl cellulose, de propylcellulose, d'alginate de soude, d'alginate de propylène glycol, d > ispaghule, de gleditschia triacanthos, de gomme arabique, de gels de galactomannane, de gels mucilagineux.
i) Le liquide chargé de particules à température légèrement supérieure à OOC et dans tous les cas inférieure à 5"C est imnédiatement introduit dans le dispositif de pompage ou d'aspiration d'un nébuliseur et dispersé dans la chambre d'atomisation.
La température d'air de l'atomiseur à ltentrée sera réglée de telle façon que les particules dans leur parcours d'atomisation, ne dépassent pas 400C, pour certains végétaux 300C. Suivant le liquide employé, les particules sèches obtenues correspondent au matériel végétal de départ - c'est le cas avec l'eau ou sont enrobées par les matériaux contenus dans les sirops et gels.
j) La poudre est conditionnée en récipients hermétiques opaques dans lesquels est disposée une pochette de gels déshydratants.
Les matériels de broyage ou de fragmentation selon 1 invention seront sélectionnés par le technicien en fonction du matériel végétal et par la connaissance de la structure cellulaire organisée de dimension définie, des tissus, qui conditionne la recherche de la dimension des particules ; les broyeurs adaptés seront choisis parmi les broyeurs à couteaux, à marteaux, à cylindres, à broches, billes, à jet d'air fluidisé.
Les plantes utilisées dans les préparations selon l'invention peuvent provenir de plantes entières, ou de parties de plantes telles que : racines, tiges, feuilles, sommités fleuries, fleurs, fruits, ou graines.