INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
te dans laquelle des gouttelettes de liquide en mouvement sont déchargées de l'orifice à l'extrémité d'une buse vers du papier d'enregistrement par divers moyens pour
réaliser un enregistrement par points.
Dans l'imprimante à jets d'encre de ce type, l'utilisation de l'encre qui est liquide provoque la survenance d'un phénomène de non- décharge tel que le manque de décharge d'encre résultant de l'obstruction par dessèchement, l'obstruction par adhérence de la poussière ou la production de bulles qu'on attribue
au gaz restant.
Ainsi, comme au début de l'enregistrement, l'encre est déchargée à force pour déclencher l'état
de non-décharge.
Pendant cette opération de non-décharge,
l'encre n'est pas déchargée vers le papier d'enregistre-
ment mais elle est déchargée pendant que la partie
de buse est couverte d'un capuchon.
Ce capuchon présente des structures variées et la structure adoptée le plus souvent est une structure dans laquelle un élément d'absorption d'encre comprenant par exemple une matière du type éponge est fourni dans le capuchon, l'encre étant déchargée vers l'élément
d'absorption et absorbée par celui-ci.
Dans le capuchon d'une telle structure, si l'encre absorbée par l'élément d'absorption n'est
Afin d'éviter les difficultés ci-dessus, le liant du moule pour coulée à la cire perdue doit résister à un traitement à haute température lorsque le moule, qui est nomalement à environ 980"C, est déplacé de la position de cuisson, qui est généralement une position retournée sur l 'n-nvers à la position de coulée, qui est la position etournée sur l'endroit. Tout ceci nécessite de la rigidité dans des conditions tendant vers la plasticité en raison de la vitrification.
Le liant doit également résister aux rigueurs de la coulée. Ceci signifie que la cavité du moule doit pouvoir capter le métal fondu à mesure qu'il tombe du four ou de la poche de coulée et résister aux deux chocs rencontrés dans cette chute. Ainsi, le liant doit pouvoir résister au choc mécanique provoqué par le heurt avec une masse tombante ayant une densité de 5 à 9, et au choc thermique dû au heurt avec une masse très chaude présentant une différence de température atteignant environ 550"C ou plus.
Le liant doit en outre décrépiter après la sol i- dification du métal de manière à ne pas imposer de contraintes mécaniques excessives au métal chaud pendant l'étape de refroidissement, alors qu'il subit un retrait et est susceptible de subir des déchirures à chaud dues à l'action des milieux de moulage plus solides.
Le liant ne doit pas adhérer aux surfaces métalliques après le décochage. S'il en est ainsi, la pièce coulée présentera des défauts tels que des grippures, des défoncements ou autres altérations de surface. En d'autres termes, il ne doit laisser ni déchets ni traces lorsqu'on 1 'enleve.
Le liant et les compositions réfractaires de la présente invention permettent d'obtenir ces résultats souhaitables pour des moules de-coulée à la cire perdue.
Dans le cas de la coulée en moules en sable, les exigences concernant les moules sont analogues mais moins rigoureuses que celles décrites ci-dessus. De même, du fait qu'il y a une ligne de séparation et que le modèle peut être retiré intact du moule avant la fermeture et la coulée, iln'ya pas d'étapes d'élimination de lacire ni de cuisson, > et les spécifications de coulée ne sont pas aussi sévères.
Le moule en sable est également normalement à la température ambiante lorsqu'il est utilisé pour la coulée. La résistance du moule en sable ne représente en général qu'une petite fraction de la résistance du moule pour coulée à la cire perdue, mais elle est beaucoup plus massive.
La coulée de métal fondu dans des moules en sable est un procédé largement utilisé et admis pour la formation de pièces. Cependant, elle présente plusieurs limitations inhérentes au procédé.
Les moules en sable sont fabriqués à partir de sable dont les grains ont une dimension comprise entre environ 30 et 100 par unité de 2,54 cm linéaire. Lorsque ces grains sont tassés en une masse dure et maintenus ensemble avec un liant approprié, la surface de la cavité du moule (qui est exposée au métal fondu et contre laquelle ce métal se solidifiera) confère au métal la même uniformité que les grains de sable dont elle se compose. En termes de surfaces métalliques, la surface du moule n'est pas lisse.
Plusieurs phénomènes apparaissent lorsque le métal fondu est versé dans la cavité du moule en sable.
Tout d'abord, il y a la charge dynamique du fluide à mesure qu'il est déversé dans le vide. Ensuite, il y a un "temps de repos" du fluide lorsqu'il repose contre les parois de sable et perd de sa chaleur. Enfin, il y a la solidification dans laquelle le fluide se solidifie en épousant la forme de la cavité du moule et toute sa surface extérieure se trouve en contact intime avec la surface en sable de la cavité du moule. Ce contact surface/surface est connu comme interface métal/moule.
Pendant la première étape dynamique, lorsque la cavité du moule est en cours de remplissage, la ruée du fluide a tendance à arracher les grains de sable qui n'y adherent que peu de la surface du moule et à les transporter dans le métal liquide. Ceci provoque des inclusions dans le métal ainsi qu'une altération de l'interface métal/ moule. Si l'érosion est assez sévère, les dimensions de la pièce coulée peuvent s'en trouver affectées ainsi que l'intégrité du métal. Evidemment, une surface de moule en sable ayant une résistance suffisante à cet effet d'érosion est indispensable.
Pendant la seconde étape où le liquide est statique, lorsque le métal fluide a rempli la cavité et perd alors doucement sa chaleur par l'interface métal/moule, la surface du moule est soumise à des conditions thermiques sévères. On doit se souvenir qu'avec l'entrée du métal fondu dans la cavité du moule, la surface du sable se trouvait à la température ambiante, peut être de 27"C. Maintenant, quelques secondes plus tard seulement, l'interface se trouve à la température du métal fondu, peut être 15380C, le gradient thermique étant très brutal et la température variant rapidement dès qu'on s'éloigne du métal. Ceci est un choc thermique du plus mauvais type. L'interface est ainsi soumise à des contraintes élevées et, dans de nombreux cas, elle ne résiste pas à ces conditions.Lorsqu'il se produit une défaillance de la surface du moule à l'interface, il en résulte un petit nombre d'états remarquables du métal. Ces états sont désignés par des appellations pittoresques : queue de rat, gale volante, défoncement, nervure, grippure, peau d'orange, fragilisation due à l'azote, reprise, porosité et soufflure pour n'en citer que quelquesunes. Ces états entraînent tous d'autres difficultés et des frais pour le fondeur.
Pendant la troisième étape de solidification, lorsque le métal se solidifie et prend la forme et l'aspect de surface de la cavité du moule - maintenant altérée par l'érosion et le choc thermique - les défauts énumérés cidessus sont rendus définitifs dans la pièce coulée.
Si l'on doit apporter des perfectionnements dans l'aspect de la pièce coulée en ce qui concerne les faiblesses de l'interface métal/moule, il est évident d'après ce qui précède que ces perfectionnements doivent être apportés à la surface du moule avant que celui-ci ne soit fermé et que le métal fondu ne soit versé dans la cavité.
La présente invention permet d'obtenir ces caractéristiques souhaitées de l'interface.
EXEMPLE 3 En reprenant le mode opératoire de l'exemple 2, on réalise deux compositions, l'une réticulée partiellement suivant une technique connue (Mélange A), l'autre préparée selon l'invention.
L'Agerite Resine & ommat;D est ajouté à titre d'antioxydant.
A B Elvax#265 100 100 Martinal@OL 104 170 170 . Agerite Resin#D 1 1 HEA 1 Triallylcyanurate(TAC) 1 . Dicup940 KE 0,4 0,4 . Desmodur#N 3300 - 3 - Allongement 155 % (-10 %) 170 % (-) - Rupture 7,8 MPa (+28 %) 14,8 MPa (+ 1 %) (Entre parenthèses, sont indiquées les variations après traitement de 10 jours à 1100C).
On constate donc que la composition réalisée selon l'invention (mélange B) a, d'une part de meilleures caractéristiques mécaniques que celle réalisée suivant les techniques connues, et d'autre part qu'elle vieillit mieux.
EXEMPLE 4 En reprenant le mode opératoire de l'exemple 2, on réalise quatre compositions dont deux sont greffées selon l'invention (B et D).Le Lupolen est un polyéthylène de BASF.
A B c D . Elva#265 80 60 60 . Lupolen#V2510 JX 20 20 40 40 . Martinal#OL 104 170 170 170 170 Agerite Resin@D 1 1 1 1 H E A - 1,5 - 1,5 .DiCup#40 KE - 0,2 - 0,4 Desmodur@N 330Q - 3 - 1,5 Allongement à la rupture 80% 145% 70% 115% - Résistance rupture 6,8 MPa 16,9 MPa 9 MPa 16,1 MPa - Variation allon gement après 10 jours à 1100 C flue - 4% flue - 4% Variation rupture après 10 jours à 110 C flue + 15% flue + 13% Là encore, on constate l'amélioration des caracté- ristiques des compositions selon l'invention.
EXEMPLE 5 Selon le mode opérationnel de l'exemple 2, on remplace successivement L'HEA par du glycérol alpha allyléther, et le Desmodur#N 3300 par de l'IPDI#, un isophorone diisocyanate de Hüls. A B C Elvax#265 80 80 80 . Lupolen#V 2510 JX 20 20 20 . Martinal#OL104 170 170 170 . Agerite Resin#D 1 1 1 . H E A 1 - 1 . Glycérol d'allylether - 1 . DiCup#40 KE 0,4 Q,4 0,4 . Desmodur#N 3300 1,5 1,5 .IPDI# - - 1,5 A B C - Allongement à la rupture 160 % 170% 1808 - Résistance Rupture 15,1 MPa 11,5 MPa 14 MPa - Variation allongement après 10 jours à 1100C - 3 % - 12 % - 19 % - Variation rupture après 10 jours à 110 C + 22 % + 28 % + 10 % Là encore, les compositions obtenues ne fluent pas et on obtient de bonnes caractéristiques, avant et après vieillissement.
EXEMPLE 6 : Selon le mode opérationnel de l'exemple 2, on réalise un mélange contenant de l'Elvax9265, du Tuboryle un kaolin de Silice et Kaolin, de l'Agerite ResinD, de 1'HEA, du Dicup@40 KE et du Desmodur@N 33po, dans les proportions 100 pcr/50 pcr/1 pcrfl pcr/ 0,4 pcr/1,5 pcr.
Les propriétés mécaniques de la composition obtenue sont 305 % en allongement et 12,2 MPa en résistance rupture et cette composition est caoutchoutique.
Si dans la même formule on remplace les 100 pcr d'Elvax265 par 100 pcr de Lupolen@V 2510 JX, on obtient 130 % en allongement, 12,2 à la résistance en rupture, la composition étant pluttt rigide.
EXEMPLE 7 Cet exemple montre comment on peut ajouter certains ingrédients de traitement de charges, par exemple un silane, tout en obtenant de très bons résultats et une composition toujours thermoplastique.
A B . Elvax#265 80 80 . Lupolen#V2510 JX 20 20 . Martinal#OL104 170 170 . Agerite Resin#D 1 1 . H E A 1 1 . Silane A 172 - 1 . DiCup#40 KE 0,4 0,4 . IPDI# 1 1 - Allongement Rupture 155 % 145 % - Résistance Rupture 14,5 MPa 17,3 MPa - Variation Allongement après 10 jours à 1100C - 13 % - 14 % - Variation Rupture après 10 jours à 1100C + 10-% + 6 % EXEMPLE 8 Dans un mélangeur interne type Banbury on malaxe, pendant 2 à 4 mn, entre 180 et 2200C, les ingrédients des compositions dont les formulations et les propriétés sont regroupées dans le tableau ci-après. LwEscorène@UL est un EVA de ESSC chimie.
A B C D ESCOREN#UL 00220 , A100 100 100 100 MARTINAL#OL 104 ........... 180 180 180 180 AGERITE RESIN#D ........... 1 1 1 1 SILANE 3172 ............... 1 1 DI CUP#40 KE 0,4 0,4 Avant A S 80 % 90 % 75 % 125% vieillissement RrMPa 9 MPa 8,5 MPa 10,8 MPa 12,2 MPa Après 10 jours #A % Flué Flué - 33 % - 20 % Les résultats obtenus montrent à l'évidence que les meilleures caractéristiques, avant et après vieillissement, sont apportées en utilisant simultanément un peroxyde et un silane, ce qui prouve la présence de liaisons chargepolymère.
EXEMPLE 9 Suivant la technique de l'exemple précédent, on réalise une composition contenant du Lupolen#V 2510 JX, de l'Escorène & ommat;UL 00220, du Martinal & ommat;OL 104, de l'Agerite Resin#D, du Silane A 172 et du Dicup#40 KE, dans les proportions 20/80/130 pcr/1 pcr/1 pcr/0,4 pcr.
Les caractéristiques de la composition obtenue et les variations de ces caractéristiques après les essais sont - Avant vieillissement ............ 175 % 13,6 MPa - Vieillissement étuve 10 j 110 C . - 6 % + 22 % - Huile ASTM n 2, 24 H à 70 C .... +14 % - 19 % - Immersion dans H2O, 14 j à 85 C.. + 6 % - 3 % - HCl N, 4 semaines à 20 C ....... + 9 % - 10 % - NaOH, 4 " " " + 9 % - 5 % - Indice limite d'oxygène ................. 30 De plus, si on plonge des éprouvettes fabriquées à partir d'une telle composition dans de l'eau chaude ou si on expose ces mêmes éprouvettes à une forte température, aucune vulcanisation ultérieure significative n'est observée.
Ceci est illustré par les essais effectués sur la composition, dont les résultats sont regroupés dans le tableau ci-dessous.
Lorsque les tiges 50 et 51 ont été engagées dans les évidements selon les flèches F1, et qu'elles se trouvent en regard des trous respectivement 40 et 41, on les déplace axialement pour qu'a travers les trous 40 et 41 elles pénètrent toutes deux dans le trou 42 de la pièce 30, l'une à l'opposé de l'autre.
On peut assurer le blocage définitif des tiges 50 et 51 en réalisant celles-ci dans un acier élastique et en leur donnant une longueur égale à peu de chose près à la moitié de la longueur L2 qui sépare les deux faces 43 et 44 car, alors, les deux tiges 50 et 51 s'appuient l'une contre l'autre au milieu de la longueur de l'élément 30 et sont arcboutées par leur autre extrémité contre les faces respectivement 43 et 44.
On peut, bien entendu, utiliser tout autre moyen connu et à la portée de l'homme de métier.
Grâce à l'invention, les évidements 36 et 37 peuvent être masqués par le panneau 20, celui-ci étant mis en place après constitution de la charnière comme on vient de l'expliquer ci-dessus.
Ce montage est visible sur la figure 2.
La partie extérieure 31a et 32a des éléments 31 et 32 est convexe afin de permettre le pivotement de la pièce 2 par rapport a la pièce 3.
Mais l'on note qu'en position de fermeture du boîtier, la partie arrière de celui-ci est formé par trois faces planes respectivement 60, 61 et 62 constituant les parties extérieures de l'élément 31, de l'élément central 30 et de l'élément 32.
Ainsi, la partie arrière du boîtier a exactement le même aspect que ses trois autres côtés ou, en d'autres termes, les trois faces planes 60, 61, 62 alignées reconstituent a l'arrière du boîtier le bandeau 4 et se trouvent dans le prolongement de celui-ci. Le boîtier présente donc bien une ceinture continue, située en retrait par rapport aux bords 22 et 23 des panneaux 20 et 21, seules des lignes 63 et 64 pouvant être perceptibles Le caractère totalement invisible des axes d'articulation et, peuton dire, de la charnière du boîtier donnent a ce dernier une esthétique incomparable et une présentation très attrayante.
Il ressort de la description ci-dessus, que l'on peut fabriquer par avance et stocker un grand nombre de parties centrales 1, le cas échéant en plusieurs coloris assez neutres tels que blanc, ivoire, noir etc. tandis que l'on ne fabrique à la demande que les pièces 10 et les panneaux 20 et 21 en fonction des desiderata de chaque client, notamment pour y apposer son nom ou ses marques.
On laisse également au client la possibilité de choisir comme plaque 8 soit un miroir, soit tout autre élément décoratif, publicitaire ou utilitaire.
Grâce à ce montage, on peut proposer la qualité d'une fabrication spécifique a des prix certes supérieurs à ceux de la grande série complète mais inférieurs a ceux qu'il est possible d'obtenir actuellement.
L'invention portant le titre "S.A.S. s SERVICES ANTI-SEQUESTRATION" est un jeu de société de table qui est fondé sur un thème, celui de la séquestration de personnes qui est actuellement d'une actualité brûlante, et qui peut être joué par un minimum de deux et un maximum de quinze joueurs.L'objectif du jeu est la découverte, par un ou plusieurs "S.A.S." (c'est-à-dire d'un ou plusieurs joueur(s)) de même classe, ou affectés d'un classement (ler, 2ème, 3bme, etc. arrivé), selon une règle librement convenue entre les joueurs au début du jeu, de la prison du séquestré et l'inévitable capture consdcuti- ve des séquestrateurs, lesquels subiront une juste et exemplaire punition tandis que le S.A.S. (ou les S.AS., c'est-à-dire le joueur ou les joueurs) qui a ou ont retrouvé le séquestré et a ou ont capturé les sdquestra- teurs recevra des félicitations et récompenses adXqua- tes.L'invention comprend les parties suivantes 1) une boîte coffret du jeu munie d'alvéoles appropriés pour recevoir les différents éléments du jeu, munie d'un couvercle qui porte, sur sa surface externe, l'inscription "S.A.S. : SERVICES ANTI-SEQUESTRATION", qui a les mêmes caractéristiques typographiques et de couleur que celle située sur le bord haut du tableau et des dessins qui représentent les cinq moyens techniques spécifiques formant l'équipement des 'S A.S.", dans les trois couleurs qui seront spécifiées dans la suite. Les dimensions hors tout de la botte-coffret, sont : largeur 480 mm, longueur 360 mm et hauteur 50 mm.La boRte-cof- fret est fabriquée en carton toilé d'une couleur ivoire brillante ; 2) un tableau, en carton toile, de couleur ivoire brillante, pouvant se plier au droit de la ligne qui sépare la série horizontale de casestdisposées dans une succession ordonnée, qui commence à droite par celle marquée du n 34 et se termine à gauche par celle marquée du n 11 de la série de cases, disposées dans une succes sion ordonnée, également horizontale, adjacente à la pre mière et située au-dessus, qui comrnence, à droite, par la case marquée du n 33 et se termine, à gauche, par celle marquée du n 12.
Le tableau, de forme xectangulaire, mesure 690 mm de hauteur et 470 mm de largeur ; ses marges mesurent 10 mm chacune sur trois côtés, à gauche, à droite et en bas ; sur la marge haute, qui mesure 20 mm de hauteur, est imprimée en couleur rouge, avec des caractères d'imprimerie de 10 mm de hauteur, du type MAJUSCULE convenablement espacés les uns des autres en proportion de l'espace disRonibler l'inscription : "S.A.S. :SERVICE ANTI SEQUESTRATION1. La partie adjacente et située sous la marge haute, qui porte l'inscription qui vient d'être citée, est subdivisée en 96 cases carrées, de 45 mm de côté ; à peu près au centre géométrique, ou plus exactement, autour de ce centre, ainsi qu'on le dira dans le cours de la présente description, de la partie du tableau subdivisée en les 96 cases précitées, est délimitée une case a également carrée, de 90 mm de côté. La case du tableau, non numérotée, qui occupe l'angle en bas et à droite de la partie du tableau qui est subdivisée en cases, porte, imprimée en couleur foncée, avec des caractères d'imprimerie de 7 mm de hauteur du type MAJUSCU LE, convenablement espacés les uns des autres en proportion de l'espace disponible, l'inscription : "C.O.C.
La case portant le n 94 est située dans une position adjacente, au-dessous de la case qui porte le n0 93 ; la derniere case, placée le long du cbté droit du tableau, située dans une position adjacente au-dessous de la case gui porte le n 94 est marquée du n 95 et, avec les deux cases précédentes qui viennent d'être citées, elle complète la range de trois cases qui, le long du côté droit du tableau, sont situées dans une position adjacente à gauche des cases, déjà décrites, qui portent les numiros 80, 81 et 82.Finalement, ainsi qu'on l'a indiqué au début de la présente description, au centre géométri- que de la partie du tableau subdivisée en les 96 cases, dont on vient de terminer la description, est délimitée la case 2,elle aussi carrée, de 90 mm de côté, qui porte sur sa partie la plus haute l'inscription, imprimée avec une couleur foncée et en caractères d'imprimerie du type MAJUSCULE de 10 mm de hauteur et, convenablement espacés en proportion de l'espace disponible : "PRISON DU SEQUES TRE" ; tandis que sur la partie la plus basse, on pose la cassette3qui renferme la récompense ou prime destinée au "S.A.S." (ou aux S.A.S., ou aux joueurs) libérateur.
ce qui tache le papier d'enregistrement et/ou la tête.
Pour empêcher la survenanced'untel coup de bélier, on a proposé des appareils dans lesquels il existe
une chambre dans la partie intermédiaire du trajet-
d'écoulement et un corps de grande masse est contenu dans la chambre de sorte que la pression de coup de bélier est convertie en énergie cinétique de ce corps, si bien que le coup de bélier peut être absorbé, ainsi que des appareils ayant une structure dans laquelle on fournit des moyens de choc tels qu'un accumulateur dans le système de trajet d'écoulement. Cependant, toutes les structures classiques décrites ci- dessus sont complexes et ne sont pas appropriées pour un système de trajet d'écoulement de petite dimension
de faible débit et sont d'un coût élevé.
Par exemple, dans une imprimante à jet d'encre en couleur ou analogue, on utilise plusieurs sortes de récipients appelés cartouches remplis de différentes couleurs d'encres. Ces récipients doivent être remplacés par des nouveaux récipients lorsque l'encre s'épuise et sont montés
amoviblement par rapport à l'appareil.
De plus, une cartouche d'encre remplie d'une couleur spéciale d'encre doit être montée dans une position particulière et si cette cartouche est montée dans une
position différente, il y aura un mélange des encres.
Ainsi, des découpures ont été formées dans la partie d'extrémité avant d'une cartouche d'encre à une position différente correspondant aux couleurs des encres et les parties saillantes ont été fournies sur le côté de l'appareil en correspondance avec les découpures respectives
de sorte que la cartouche d'encre ne peut pas être complè-
tement montée à moins que les saillies coïncident avec les
découpures,.
L'adoption d'une telle structure empêche un
montage erroné de la cartouche d'encre.
Cependant, l'adoption de la structure telle
Ce moteur peut être excité électriquement et il entraR- ne en rotation le sous-assemblage 42 via des engrenages démultiplicateurs et autour de l'axe 14 par rapport au logement 41 dans l'une ou l'autre direction, sous le contrôle d'un opérateur et via un pupitre de commande à distance 45 raccordé au moteur par une ligne 245 et une boucle de service flexible 46 renfermant des câbles électriques et des lignes hydrauliques allant à l'unité motrice à déplacement vertical. L'extrémité 246 de la boucle 46 peut être reliée au pylône en un point situé verticalement à mi-distance entre le plancher de l'installation de forage et le sommet du pylône afin d'établir les raccordements électriques et hydrate plues à l'unit motrice dans toutes les positions de celle-ci.Le logement 41 peut être assemblé rigidement à une ossature 47, laquelle est solidarisée au chariot 37 pour pivoter autour d'un axe vertical 52 entre les positions il lustrées en trait plein et en traits discontinus en figure 5 à l'intervention d'un axe de pivotement 48 monté sur le chariot et ressortant vers le haut dans un palier 49 prévu dans la base de l'ossature 47, ainsi que d'un second axe de pi votement aligné 50 ressortant vers le haut à partir de l'ossature pour venir se loger et tourner dans une douille 51 supportée par le chariot.L'ossature 47 peut être retenue dans la position active (illustrée en trait plein en figure 5) de manière libérable au moyen d'un boulon 53 monté sur le chariot pour pivoter autour d'un axe vertical 54 entre la position de verrouillage (illustrée en figure 5) dans laquelle. il vient se loger dans une cavité 253 pratiquée dans un organe 55 supporté par l'ossature 47, et une position de pivotement latéral dans laquelle il est dégagé, un écrou 56 pouvant être serré sur le boulon contre l'or- gane i5 afin de bloquer, avec possibilité de les libérer, l'ossature et les pièces qu'elle supporte, dans la position illustrée en figure 5.L'extrémité supérieure du sous-assemblage 42 de l'unité motrice 30 est vissée sur la tige rotative 34 de la tête d'injection 31 afin de faire passer le fluide de cette dernière au train de tiges via le sous-assemblage 42.