INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Chaque maillon principal 11 de la chaine porte un couple de galets de roulement 12 et la douille 13 par laquelle il se trouve relié au précédent, 11', est apte à recevoir une pince 14 de suspension des bouteilles. Une telle pince, visible sur la figure 2, est montée dans un manchon tournant 15 porteur d'une roue dentée de mise en rotation 15a qui permet d'obtenir aux différents postes un traitement uniforme de la périphérie des articles ; à l'intérieur passe une tige de commande 16, normalement rappelée vers le haut par un ressort 17 et porteuse de cames 16a, 16b, qui agissent sur les mâchoires 18 lorsqu'on appuie sur elle de haut en bas, de façon à les faire se rapprocher pour pouvoir pénétrer dans le goulot d'une bouteille, permettant à celle-ci de se mettre en place sous la portée inférieure 15b du manchon ou, lorsqu'on la relâche, pour les forcer à se réouvrir en saisissant la bouteille, qui se trouvera alors entraînée vers les postes de travail et notamment vers la cabine de pulvérisation électrostatique 19, devant les pistolets 19a, sa bague protégée par les buses 19b.
Comme le montre la figure 3, le carrousel 5 est assemblé sur un arbre creux 20 montc entre une crapaudine 20a et un palier 20b. Cet arbre porte une roue dentée 21, en prise sur la chaine du convoyeur 1, dont les pinces 14 s'appuient en outre sur un disque 21a et par l'intermédiaire de laquelle il se trouve entrainé en rotation. Il porte également deux tambours 22, 23 formés de deux séries de vérins 24, 25 montés face à face, à double intervalle, entre les dents de la roue 21.
Le tambour supérieur, 22, est monté sur une couronne 22a, portée par la roue 21 et comprend par exemple douze vérins 24, ou plus, dont la tige 26 est munie d'un poussoir 28 capable d'agir sur les tiges de commande 16 des pinces pour permettre à celles-ci de saisir les bouteilles. Le tambour inférieur 23 est formé de deux flasques 23a, 23b recevant un nombre égal de vérins 25, dont la tige 27 supporte, guidé par une coulisse 23c, un plateau 29 muni d'un montage en vé 29a qui permet d'y centrer les bouteilles dans une position précise axée sur la tige des vérins.
Les vérins 24 et 25 sont des vérins pneumatiques à double action alimentés à travers l'arbre 20 depuis un raccord 2Oc et dont deux cames fixes 30 et 31 commandent respectivement au passage les distributeurs pneumatiques. Les vérins supérieurs 24 sont des vérins dont les deux chambres sont tour à tour mises en pression et à l'air libre sous l'effet de la came 30 pour faire descendre puis remonter leurs poussoirs de fa çon à commander les pinces. En appuyant sur le distributeur des vérins inférieurs 25, la came 31 met leur chambre supérieure à l'air libre, ce qui provoque la montée progressive du plateau 29 ; le relâchement du distributeur réadmet l'air comprimé dans cette chambre, ce qui fait redescendre le plateau sous l'effet de son poids et de l'air comprimé admis en permanence dans la chambre inférieure.
La came de commande des verins supérieurs agit sur un angle de l'ordre de 150 ", celle des vérins inférieurs sur un angle un peu plus important, correctement décalé par rapport au précédent.
La roue en étoile 6, de type classique et qu'il est donc inutile de décrire en détail, est entrainée en rotation, en synchronisme avec l'arbre, par une transmission formée d'une roue dentée 32, d'une chaine 33, d'un train inverseur de pignons de renvoi 34a, 34b, puis d'un arbre articulé 35.
On voit que, dans ces conditions, la roue en étoile prélève les bouteilles une à une sur le convoyeur, les écarte au pas de ses alvéoles, qui correspond à celui des plateaux de la machine, puis les distribue une à une sur ces plateaux en position contre le vé. Lorsque le vérin inférieur 25, porteur d'un plateau chargé, se présente devant la came 31, celle-ci provoque l'ascension du plateau, qui n'atteint sa position haute que dans une zone ou les vérins supérieurs 24, déjà mis en action, ont fait se rapprocher les mâchoires 18 de la pince correspondante. Lors de la suite de la rotation du tambour, le distributeur du vérin 24 échappe à sa came de commande, 30, ce qui fait remonter le poussoir 28 et libère donc la tige 16, permettant à la pince d'immobiliser la bouteille.Le distributeur du vérin 25 échappe à son tour à la came 31, permettant la redescente du plateau vide, qui se trouve ainsi prêt à recevoir une nouvelle bouteille La course maximale des vérins inférieurs à partir du plan horizontal du convoyeur est suffisante pour que la position haute 29' correspondante du plateau 29 se trouve encore sous les pinces mais à une distance du plan horizontal de la portée 15b des manchons inférieure à la hauteur des articles les moins hauts.Il en résulte que, s'il est chargé d'un article, le plateau, lors de son ascension, n'atteint jamais cette fin de course et vient toujours en appliquer la bague contre la portée inférieure du support, ceci avec une vitesse d'ascension puis une force suffisamment faibles pour ne pas imposer à la chaine de secousse appréciable, ni de choc à l'article ou risquer de l'écraser, mais suffisantes pour le maintenir pendant sa prise par la pince, ce qui évite tout risque qu'il ne vienne à se placer de travers sur cette dernière.La bouteille se trouve ainsi fixée, quelle que soit sa hauteur, en appui sur la portée inférieure du manchon, son goulot à un niveau constant quel que soit le type des bouteilles à traiter, le buvant protégé des pulvérisations de produit et, si besoin est, en bon contact électrique avec le manchon qui met donc la bouteille à la masse dans les conditions souhaitées pour obtenir par pulvérisaton électrostatique un revêtement homogène.
Il a déjà été proposé d'utiliser pour suspendre les bouteilles des pinces montées à l'intérieur d'un fourreau ou elles sont capables de s'éclipser si aucune bouteille ne se présente en face d'elles lors du chargement ou même si, par suite d'un incident, une bouteille déjà accrochée vient à se rompre. Ces pinces rétractables possedent un mécanisme assez comparable à celui d'un porte-mine et que sa commande fait descendre vers la bouteille pour provoquer l'ouverture des pinces lorsqu'il trouve l'appui de la bague mais qui refuse de s'armer ou se déverrouille s'il ne rencontre pas de résistance dans son mouvement de descente. D'une structure plus délicate que les pinces habituelles, elles ont pour avantage de mieux protéger les mâchoires, en cas d'incident, contre des dépôts polluants ou électriquement isolants. Toutefois, dans celles connues et qu'il est inutile de décrire davantage, la mise en butée du mécanisme ne fait que l'armer et la pince ne s'ouvre pour entrer en prise que lors de sa remontée, c'est-à-dire au prix d'un recul qui empêche la portée inférieure du support de garder le contact avec la bague si la bouteille repose alors sur un convoyeur à rampe du type décrit plus haut.
être détérioré par des sources externes.
De plus, lorsque la pièce est serrée par les mors fixe et mobile de l'étau d'avance, la course du vérin hydraulique qui assure le déplacement alternatif du mors mobile est importante afin que ce mors puisse correspondre à diverses pièces de dimension relativement grande. Dans ce type de vérin hydraulique, dans la configuration dans laquelle le mors mobile est monté sur le corps du vérin, la configuration à déplacement alternatif est telle que le corps du vérin est guidé par un tronçon de guidage qui est formé sur l'étau d'avance. Ainsi, dans le cas o la rigidité de la construction globale doit être accrue du c6té du mors mobile, le corps du vérin doit être large et important et des changements doivent aussi être apportés
au piston et aux tiges de piston.
En outre, dans les dispositifs classiques, une structure qui assure le positionnement de l'étau d'avance
dans sa position reculée comporte une butée de position-
nement qui règle la position en direction longitudinale d'une manière modifiable. Cette structure est telle que
l'état d'avance vient en butée contre la butée de position-
nement. Le mécanisme de positionnement de cette butée dans la direction longitudinale comporte une tige filetée rotative placée en direction longitudinale et qui provoque
le déplacement de la butée en direction longitudinale.
En outre, la butée est positionnée en direction longitu- dinale par lecture du nombre de tours d'un compteur qui
est relié à une tige filetée par des pignons d'engrenage.
Ainsi, dans le dispositif classique, il existe un jeu entre la tige filetée et la butée de positionnement
et entre les pignons qui relient la tige filetée au comp-
teur, si bien que l'augmentation de la précision dimension-
nelle du tronçon de dimension fixe qui doit avancer pose un problâme. En outre, dans un appareil classique de coupe qui a une structure de dimension particulièrement grande, un socle auxiliaire de guidage est ajouté à un socle principal de guidage afin qu'il guide la tête de coupe librement en direction verticale. Ce socle auxiliaire de guidage et l'étau principal sont disposés parallèlement, dans la direction longitudinale. Ainsi, lorsque l'étau d'avance est très proche de l'étau principal, le socle auxiliaire de guidage est compris entre l'étau principal
et l'étau d'avance, si bien que l'augmentation de la lon-
La figure 2 représente le digramme des temps pour l'application des tensions de commande V1 et V2 qui passent alternativement d'un niveau haut à un niveau bas. Les transitions de ces deux commandes doivent être simultanées.
La figure 3 représente les caractéristiques d'un transistor à effet de champ, à canal N, à l'arséniure de gallium. Le cycle de fonctionnement du transistor T2 est représenté par la courbe 2, le transistor passant d'un état bloqué (interrupteur ouvert, point û) à un état débloqué (interrupteur fermé, point +E). De même, le cycle de fonctionnement du transistor T1 est représenté par la courbe 1, le transistor passant d'un état bloqué (interrupteur ouvert, point O) à un état débloqué (interrupteur fermé, point -E). Le cycle 2 est le cycle en montage direct pour le fonctionnement du transistor T2 et le cycle 1 est le cycle en montage inverse pour le fonctionnement du transistor T1.
Les passages du courant de drain d'une valeur nulle à une valeur maximale sont indiqués respectivement par les repères 11 et 22 sur les courbes 1 et 2. Ces passages, caractéristiques de la vitesse de transition du circuit de sortie, peuvent être perturbés par des éléments parasites de câblage (résistance, capacités, selfs des connexions) qui doivent être réduits au maximum selon les principes connus de l'homme de l'art.
Les tensions de commande V1 et V2 peuvent être appliquées aux grilles G1 et G2 de deux manières différentes.
Selon une première variante ces tensions de commande sont appliquées par une liaison capacitive. Les transistors se.pola- risent ainsi automatiquement, le courant de charge de chaque capacité de liaison alimentant le courant de grille des transistors-lors de la transition. Cette liaison capacitive présente llintérêt de ne pas nécessiter de polarisation continue des grilles, et fait que les transistors ne peuvent pas subir de détérioration par un dépassement de leurs caractéristiques maximales.
Selon une seconde variante les tensions de commande V et V2 sont appliquées par une liaison directe, ce qui permet au point de polarisation dynamique de ne pas varier avec les variations moyennes du signal lorsque le dispositif de commande d'horloge passe d'une période d'acquisition et de stockage à vitesse élevée à une période de transport à vitesse plus faible.
Le type de liaison qu'elle soit capacitive ou directe est déterminée dans un dispositif de commande 30 représenté sur la figure 1. Celui-ci reçoit le signal d'horloge 1 #1 qu'il qu'il met en forme et amplifie pour commander le circuit de sortie 10 selon les signaux V1 et 2 déjà décrits et avec la liaison directe ou capacitive choi- sie. Le circuit de sortie 10 délivre alors le signal rapide d'horloge 1 Un exemple non limitatif d'utilisation d'un tel circuit va consister à délivrer les horloges nécessaires au fonctionnement d'un dispositif à transfert de charges dans le cadre d'une application en oscilloscopie numérique. D'autres applications telles que l'adressage et le contrôle de mémoires numériques rapides, ou le fonctionnement de dispositifs de stockage d'images sont dans le cadre de l'invention.
La figure 4 représente un schéma délivrant les horloges nécessaires au fonctionnement d'un dispositif à transfert de charges 40 à quatre phases. Celui-ci comprend une zone d'acquisition 41 et une zone de stockage 42. Cette dernière comprend par exemple 128 éléments mémoire de stockage déjà décrits, qui nécessitent chacun quatre phases pour fonctionner. Ces quatre phases 4 > î' #2, #1,#2 4 > î' Q 2 2 agissent toutes sur les 128 éléments de stockage donnés dans cet exemple. La zone d'acquisition 41 reçoit une seule horloge H. Pour disposer des cinq horloges H, 1' 4 > 2' #1, #2 4 > 2 on utilise cinq structures, telles que déjà décrites, composées d'un dispositif de commande 30 suivi d'un circuit de sortie 10.Les horloges H, #1 #2, 4 > î' #2, 2 sont obtenues à partir des horloges h, #1, #2, #1, "2 qui sont délivrées par un.générateur non représenté sur le schéma. Le signal d'entrée x(t) est traité par le dispositif à transfert de charges 40 qui délivre en sortie le signal de sortie s(t).
Les horloges 1 et 2 sont obtenues après l'inversion respectivement des signaux #1 et #2. Selon le schéma de la figure 4, le circuit de sortie 10 est directement connecté au dispositif à transfert de char ges. Dans ce cas le circuit de sortie 10 a sur sa sortie la charge purement capacitive du dispositif à transfert de charges, ce dernier ne dissipant pas de puissance.
Le circuit de sortie 10 selon l'invention consomme alors une puissance égale à P = C.f.VCC2 où C est la valeur de la capacité f est la fréquence de fonctionnement V c est l'excursion crête-crête de la tension.
cc A fréquence nulle le circuit de sortie 10 ne consomme que la puissance dissipée dans les deux transistors par les courants de fuite qui sont très faibles.
I1 est bien évident que si la valeur de la capacité C diminue, ceci a pour conséquence d'obtenir des vitesses plus élevées et des consommations plus faibles. Ainsi pour une capacité C = 50pF le circuit de sortie fonctionne à une fréquence de 250 MHz pour une puissance dissipée de 500 mW. A fréquence nulle la puissance dissipée est de 50 mW.
Pour mettre en oeuvre un nombre plus restreint de circuits de sortie 10 il est possible d'intercaler une ligne à retard 45 entre le circuit de sortie 10 et les entrées d'horloges du dispositif à transfert de charges 40. Ce mode de réalisation est représenté sur la figure 5. Dans ce cas pour délivrer les horloges H, f 2 1' 4 > 2 on utilise trois circuits de sortie 10.
Le schéma de la ligne à retard est représenté sur la figure 6. Il s'agit d'une cellule passe-tout qui est une cellule en T ponté dérivée en m bien connue de l'homme de l'art. Elle est constituée de deux inductances 51 et 58 en série présentant une mutuelle inductance M. Une capacité 53 est connectée aux deux points extrêmes des deux inductances mises en série. Au point commun des deux inductances est connectée une capacité 54 reliée à la masse.
Une autre structure, analogue à celle-ci, ayant deux inductances 56 et 57 et deux capacités 58 et 59 est mise en série avec la première structure. La deuxième structure a en sortie une résistance de charge 50 dont la valeur est égale à la résistance caractéristi que des structures.
Le signal d'horloge 1 après son passage dans le dispositif de commande 30 puis le circuit de sortie 10 pénètre dans la ligne à retard 45 par la borne 55. Les deux horloges 1 et et 4 > 2 pour le dispositif à transfert de charges, sont délivrées respectivement au point commun des inductances 51 et 52 et à celui des inductances 56 et 57. Le retard entre les horloges 1 et 2 est ainsi fixé à une valeur constante par exemple à 1 ns dans le cas d'un fonctionnement à 250 MHz. Les capacités 54 et 59 sont représentées en pointillé sur le schéma de la figure 6 car elles correspondent aux capacités d'entrée des circuits d'horloges du dispositif à transfert de charges.
Un autre objectif encore consiste à fournir un procédé et une installation correspondante pour la transformation et la récupération des déchets de verre de type "E" qui puissent être indifféremment utilises directement dans les installations de production du même verre, ou qui puissent être placés en un autre poste ou emplacement quelconque préféré, et tels que les structures et les composants de l'installation soient de nature à garantir un produit final de qualité élevée et d'un coût décisivement avantageux.
Un autre objectif est encore de fournir un procédé et une installation correspondante qui permettent d'éliminer facilement et totalement tous les composants des liants et/ou des colles présents sur les surfaces extérieures de filaments de rebut, que ce soit par un procédé naturel ou par des actions mécaniques et/ou thermiques, en limitant de façon sensible les consommations d'énergie nécessaires.
Selon un aspect de l'invention, les objectifs proposés et d'autres encore peuvent être atteints par un procédé qui consiste en ce que l'on soumet les déchets de fibres de verre de type "E" pour fibres textiles aux traitements suivants -a) une élimination des liants et/ou des colles présents sur la surface extérieure par un procédé naturel ou par des actions mécaniques et/ou thermiques -b) une fragmentation des déchets -c) une réduction en poudre du produit fragmentés et -d) une séparation et un abattage des poudres de granulomé trie déterminée.
L'élimination des liants et/ou colles à partir des surfaces des déchets peut être effectuée par exposition prolongée aux agents atmosphériques avec une éventuelle pulvérisation périodique d'eau, ou par un procédé de solubilisation par voie liquide, ou encore par un procédé de sublimation par voie thermique.
Selon un aspect de l'invention, ces objectifs ainsi que d'autres sont obtenus avec une poudre palpable préparée à partir de déchets de fibres de verre de type "E" pour fibres textiles, ayant une composition homogène et une granulométrie inférieure à 1200 Vm et pouvant aller jusqu'à quelques vm, et exempte d'arêtes ou angles vifs, pointes et parties coupantes. La fragmentation des déchets, qui peut précéder ou suivre la phase d'élimination des liants et/ou colles, est effectuée au moyen d'une tronçonneuse à lames inclinées et des paires de vis d'Archimède à pas variables accouplées en un mouvement de rotation synchronisé.
La réduction en poudre est effectuée par un broyeur à billes ou à boulets, tandis que les phases successives de séparation et d'abattage des poudres sont effectuées par des séparateurs coniques à pales, à vitesses variables et, respectivement, par une pluralité de batteries de cyclones abatteurs.
Pour une meilleure compréhension du procédé et de l'installation pour la transformation et la récupération des déchets de verre "E" pour fibres textiles, faisant l'objet de l'invention, certains modes de réalisation seront décrits ci-après avec plus de détails, à titre indicatif mais nullement limitatif, en référence aux dessins annexés dans lesquels La figure 1 représente le schéma d'une installation de transformation et de récupération des déchets de verre "E", qui utilise la méthode d'exposition naturelle aux agents atmosphériques pour l'élimination des liants et/ou colles de surface La figure 2 représente une variante de l'installation utilisant une méthode d'élimination des liants et/ou colles de surface, selon un procédé de solubilisation par voie liquide ; et La figure 3 représente une autre variante de l'instal lation correspondant à la méthode d'élimination des liants et/ou colles de surface selon le procédé de sublimation par voie thermique.
La figure 1 illustre le schéma fondamental et préféré de 1'invention, dans lequel les liants et/ou les colles de surface sont éliminés par voie naturelle On a en effet pu vérifier que lesdits liants et/ou colles de surface essentiellement constitués par des résines thermoplastiques et thermodurcissables telles que des latex, des resines phénoliques et similaires, se dégradent par exposais tion à l'air dans un temps assez réduit et deviennent solubles dans l'eau.
Grâce à ces caractéristiques, on entasse les déchets filamentaires de verre de type "E" dans des aires 1 extérieures et on les laisse exposés aux agents atmosphériques pendant une certaine période de temps, de préférence étendues, telle que par exemple environ un an.
Au cours de cette période, les alternances des saisons, la pluie, le soleil, le brouillard, la neige, le gel exercent une action continue de lavage superficiel des fibres de verre, jusqu'à diminuer sensiblement à des quantités négligeables lesdits liants et/ou colles de surface Pour rendre plus efficace la dégradation et l'élimination desdites résines, on peut arroser périodiquement les amon- cellements de déchets de verre, et en particulier pendant les périodes de chaleur, avec des pulvérisations d'eau 2.
Dans des cas particuliers, pour accélérer le cycle de lavage des fibres de verre, l'eau pulvérisée peut être mélangée avec de la soude caustique ou, d'une manière quelconque; avec des produits à base alcaline.
Lorsque les déchets filamentaires de verre "E" ont subi le lavage superficiel, on les envoie dans une trémie 3 sous laquelle une première bande transporteuse 4 règle leur débit de déchargement sur la bande transporteuse 5, munie d'un système de griffes 6. Lesdites griffes ont essentiellement pour but de filer les fibres filamentaires à partir de la bande 4, de les orienter dans le sens longitudinal et de les envoyer dans la première phase de coupe 7, avant une éventuelle première phase intermédiaire 8 d'élimination de corps étrangers éventuels.
On réalise de préférence la phase de coupe 7 à l'aide d'au moins une tronçonneuse ou cisaille à lames rotatives inclinées, qui permet de fragmenter les fibres de verre "E" en fragments dont la longueur moyenne s'élève à quelques centimètres.
Consécutivement, lesdits fragments passent sur une bande transporteuse 9 qui alimente deux paires de vis a 'Archimède à pas variables, disposées en succession, 10 et 11. Le mouvement de rotation de chaque paire de vis d'Archimède 10 et 11, accouplées et en mouvement synchronisé, permet une réduction de taille supplémentaire des fragments de fibres.
En particulier, et à titre d'exemple, la première paire de vis d'Archimède à pas variables peut avoir un pas initial d'environ 350 mm et un pas final d'environ 150 mm, tandis que la seconde paire peut avoir un pas initial d'environ 150 mm et un pas final d'environ 50 mm.
A la sortie de la vis 11, les fragments de fibre de verre présentent des dimensions variant de 1 à 10 mm, avec un diamètre maximal d'environ 200 pm. A partir des vis d'Archimède, le produit en fragments est ensuite envoyé, au moyen d'une bande transporteuse 12, à un tamis vibrant à sec 13, qui retient les corps étrangers éventuels encore présents dans ledit produit, pour les décharger en 30. Puis, le produit est envoyé au stockage 14, en attente d'être soumis aux phases consécutives d'élaboration.
Etant donné que pour actionner la manette des gaz 7g l'organe de blocage 8g de la manette des gaz doit être appuyé de la manière connue, le bras 56 bascule dans ce cas dans le sens contraire des aiguilles d'une montre. Par l'intermédiaire de l'organe de traction 42g de la transmission Bowden 19g le levier à ruban de frein 15g est amené à basculer dans le sens des aiguilles d'une montre et
le ruban de frein 16g soulevé du tambour d'embrayage 2g.
Aussitôt que l'organe de blocage 8g de la manette des gaz se trouve libéré celui-ci est ramené dans sa position de départ sous l'action d'une force élastique, alors que le ressort de traction (non représenté) entre le levier à ressort llg et le levier à ruban de frein 15g fait basculer ce dernier dans le sens contraire des aiguilles d'une montre, de sorte que le ruban de frein 16g est appliqué
contre le tambour d'embrayage 2g.