INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon l'invention, ces équipements Eq sont réunis à au moins une parmi n stations S. A titre d'exemple, on a représenté sur la figure les stations S1 à S4, Si et Si+l, ainsi que la dernière station sn Certains des équipements, comme par exemple l'équipement repéré EqO sur la figure, peuvent être réunis à plusieurs stations (aux stations S2 et S3 dans cet exemple). Les stations peuvent comporter un nombre variable d'équipements, certaines d'entre elles pouvant même n'être reliées à aucun équipement, comme la station S. sur la figure.
Les différentes stations sont reliées entre elles par une voie de transmission A de type quelconque, reliant unidirectionnellement chaque station à la suivante et formant ainsi un anneau.
Dans une variante de réalisation, non représentée sur la figure 1, les stations peuvent être reliées par deux (ou davantage) voies de transmission, toujours selon le même principe d'anneau. Il est à noter, comme il sera montré plus loin, que les fonctionnements des anneaux sont totalement indépendants les uns des autres, les stations S pouvant même ne pas être dans le même ordre d'un anneau à I'autre.
Sur la figure 2, on a représenté un mode de réalisation d'une station S, reliée à 2 équipements Eqa, Eq ...Eqp et, à titre d'exemple, deux anneaux A1 et A2.
La station S proprement dite comporte: - un ensemble d'interfaces la, Ib ..lp assurant la réception des signaux provenant des équipements Eqa ... Eq ; il y a généralement une interface I par équipement Eq relié à la station S, mais cela n'est pas obligatoire; - un ensemble d'opérateurs F (fl ... fi fk) fk) suscep d'exécuter un certain nombre de traitements prédéfinis sur des informations ou. données; - des moyens émetteurs E; - des moyens récepteurs R;; - un circuit dit boucle émission BE1 et un circuit dit boucle réception BR1 connectés l'un avec l'autre et assurant le couplage avec l'anneau A1 - des moyens de court-circuit CC1, permettant de courtcircuiter la station vis à vis de l'anneau A1; - des circuits de couplage boucle émission BE2 et boucle réception BR2, ainsi que des moyens de court-circuit CC2, relatifs à l'anneau A2.
Le fonctionnement d'une telle station pour l'émission d'informations dans un anneau (A1 par exemple) est expliqué ci-dessous en faisant également référence à la figure 3a.
Dans une première étape (repérée 11 sur la figure 3a), les interfaces I acquièrent le ou les "messages" venant des équipements Eq, soit par scrutation périodique soit sur arrivée d'un évènement.
Parallèlement, dans une étape repérée 12 (figure 3a), la station S exécute des traitements de données par l'intermédiaire de son ensemble d'opérateurs F.
Tous ces résultats, venant des équipements Eq ou des opérateurs F, sont fournis au circuit émetteur E comme indiqué par des flèches, 21 et 22 respectivement, illustrant les mouvements d'infor relation. Selon que la destination du résultat du traitement ou des informations en provenance des équipements est locale ou non, la suite du traitement dans la station S diffère (test repéré 13 sur la figure 3a).
Si la destination est locale, c'està-dire que l'information est destinée à l'ensemble d'opérateurs F de la station ou les équipements Eq auxquels est reliée la station, le message est transmis au récepteur R (flèche 24) qui assure sa diffusion locale soit vers l'ion des opérateurs de ensemble F (flèche 51), soit vers les interfaces I (flèche 50) à destination des équipements Eq. C'est l'étape 14 sur la figure 3a.
Si le message n'est pas destiné à la station mais à l'anneau A1, le ou les messages reçus par l'émetteur E est transformé en un ou plusieurs "paquets" par cet émetteur (étape 15 sur la figure 3a).
lant de la scie 24 (ou de son support 9) sera qualifié ci-
après de '%mouvement de basculement à décalage tangentiel".
Il convient de décrire ci-après un procédé pour ajus-
ter une matière devant être débitée sur la machine à scie à ruban dont la réalisation vient d'être décrite. Comme le montre la figure 6, la mise en place d'une matière W sur ladite machine peut avoir lieu en déposant cette matière W sur la base 2 de l'étau, une partie de cette matière étant en contact avec le mors fixe 3, puis en actionnant le vérin
36 de telle façon que le mors mobile 4 dudit étau se rappro-
che du mors fixe 3, si bien que la matière W est enserrée entre lesdits mors fixe 3 et mobile 4. Après que la matière W a été placée sur la base 2 de l'étau de la manière décrite ci-dessus, une rotation doit être imprimée au volant 11 pour déplacer le chariot 5 dans une direction permettant de faire coïncider l'axe longitudinal Wo de cette matière WV
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avec la ligne centrale verticale CL de l'entretoise 8.
Comme décrit ci-avant, la rotation du volant 11 est trans-
mise, par l'intermédiaire du pignon 13 calé rigidement sur ce volant, à la crémaillère 14 assujettie au chariot 5 et, par conséquent, ledit chariot 5 peut être déplacé en réac- tion au mouvement rotatoire dudit volant 11. Concomitamment,
la rotation de ce volant 11 est transmise par l'intermédiai-
re du système de transmission 43 au pignon 41, puis elle est répercutée à l'organe mobile 37 par l'intermédiaire de-la crémaillère 40 solidaire de cet organe 37 et, en conséquence, le dispositif de commutation 39 monté sur ledit organe mobile 37 est m dans la même direction que la direction de mouvement du chariot 5, à une vitesse deux fois plus grande
que celle du mouvement de ce chariot 5.
La distance, dont le chariot 5 est déplacé de la position dans laquelle la surface de serrage du mors fixe 3 de l'étau est alignée avec la ligne centrale verticale CL de l'entretoise 8, jusqu'à la position dans laquelle l'axe longitudinal Wo de la matière W devant être débitée est amené dans l'alignement de ladite ligne centrale verticale CL, est égale à la moitié de la distance dont le mors mobile 4 dudit étau est déplacé à l'écart de la position initiale dans laquelle la surface de serrage de ce mors mobile 4 est en contact avec la surface de serrage du mors fixe 3. Par conséquent, lorsque le dispositif de commutation 39, déplacé
à une vitesse deux fois plus grande que la vitesse du mou-
vement du chariot 5 et dans la même direction que celle de ce mouvement du chariot 5, atteint une position dans laquelle la ligne centrale verticale CL coincide avec l'axe longitudinal Wo de la matière W devant être débitée, seul le commutateur de détection 45a dudit dispositif 39 est enclenché par la pointe 44a de la tige d'actionnement 44 qui est assujettie au mors mobile 4 de l'étau et peut se déplacer conjointement à ce dernier. Dans ces conditions, si une disposition est prise pour fournir une indication visuelle et/ou audible des
La figure 1 montre un diagramme d'écoulement d'un séparateur à membrane.
La figure 2 montre un diagramme illustrant la relation entre la pression et le débit du séparateur à membrane.
Les figures 3 à 5 montrent des courbes illustrant l'énergie requise et la perte d'énergie du séparateur à membrane.
La figure 6 est un schéma synoptique d'une forme de réalisation de la présente invention.
La figure 7 est un schéma d'un bloc de la figure 6.
La description des formes de réalisation de la présente invention sera précédée par celle de l'énergie d'un séparateur à membrane. r. L'énergie axiale de la pompe 1, l'énergie récupérée par la turbine 7 et l'énergie requise par le moteur 8 seront décrites dans ce qui suit.
L'énergie de la pompe Lp est donnée par l'équation suivante : où p est le rendement de la pompe 1; et PL1 est la perte de pression le long du conduit situé entre la pompe 1 et la membrane 4 dans la valve de régulation de pression 2.
L'énergie LT récupérée par la turbine 7 est donnée par l'équation où T est le rendement de la turbine 7; et PL2 est la perte de pression le long du conduit menant de la membrane 4 à la tuyère d'admission 7' de la turbine 7.
Conformément à cela, l'énergie L requise par le moteur est donnée par l'équation
La figure 2 montre un graphique illustrant la relation entre la perte de pression de valve dans la valve de régulation de pression, le débit et d'autres caractéristiques de la solution diluée (eau pure), la pression P étant en ordonnée et le débit en abcisse. La courbe A représente la courbe de performance (courbe Q - H) de la pompe 1. Les courbes B et C représentent chacune la relation entre la pression de membrane PM et le débit Q0 vers la membrane lorsque la valve de régulation de pression 2 est étranglée. La courbe C représente la relation lorsque la valve 2 est plus étranglée que dans le cas de la courbe B.
En ce qui concerne la relation entre le débit Q1 de la solution diluée et la pression de la membrane PM, les courbes correspondant aux courbes A, B et C sont données par les courbes respectives A', B' et C'. Si la pression du système est réduite en faisant fonctionner la valve de régulation de pression 2, le débit Q2 restànt constant, le point de fonctionnement de la pompe 1 se déplace dans l'ordre de a à b, c, d, e et f et le point de fonctionnement de la membrane se déplace dans l'ordre de a à b', c', d', e' et f.Par exemple , la différence d'ordonnée entre la pression de sortie P0 de la pompe 1 au point d de la courbe de performance de la pompe A et la pression de la membrane PM au point d' de la courbe C lorsque la valve de régulation de pression 2 est étranglée, représente la perte de pression dans la valve de régulation de pression 2. Cependant, aux points de fonctionnement a et f, la valve de régulation de pression 2 est complètement ouverte et ainsi il n'y a pas de perte en pression de valve.
La relation entre l'ouverture de la valve de régulation de pression 2 et l'énergie L requise par le moteur lorsque le débit Q1 de la solution diluée est maintenu constant est déterminée ci-dessous. L'énergie de dessalement LW requise pour la production d'eau pure prend une valeur importante aux alentours de la pression de détente de la pompe 1 (du fait que Q0 est petit le taux de récupération de la membrane 4 est élevé) car la pression de membrane PM est élevée et le rendement a p de la pompe 1 est faible dans cette région. Lorsque la pression de la pompe 1 est réduite, la pression de membrane P M devient plus faible et le rendement X p de la pompe 1 devient plus important, ce qui réduit l'énergie de dessalement Lw.Cependant, du fait que le rendement/9# de la pompe 1 a une valeur maximale et se réduit dans les régions de basse pression et de fort débit, l'énergie de dessalement augmente encore.
La résistance le long du conduit contribue beaucoup moins à l'énergie LVL, représentant la perte en pression le long du passage, que la résistance dans la valve de régulation de pression 2. La perte en pression due à la valve de régulation de pression 2 est nulle au voisinage de la pression de détente.
Lorsque la pression de la pompe augmente, la perte de pression de valve augmente puis elle diminue pour revenir à une valeur nulle. Ceci étant, la perte de pression de valve a un maximum.
La perte d'énergie LML due au rendement de la pompe 1 et de la turbine 7 est la combinaison des courbes de rendement caractéristiques du type de la pompe 1 et de la turbine 7. La perte d'énergie LML devient faible au voisinage du point de rendement maximal de la pompe 1 et de la turbine 7, et elle devient plus importante lorsque la pression devient plus haute ou plus basse qu'en ce point. Comme il est expliqué ci-dessus, ni lflénergie de dessalement Lw, ni l'énergie LVL représentant la perte en pression le long du passage, ni la perte d'énergie LML due au rendement de la pompe et de-la turbine ne sont en relation proportionnelle simple avec la pression (c'est à dire le taux de récupération). Quelques exemples sont montrés sur les figures 3,4 et 5. Sur ces figures, la pression est portée en abscisse et l'énergie en ordonnée.
Sur la figure 3, l'énergie L requise par le moteur 8 diminue à mesure que la pression de sortie P0 de la pompe 1 et le taux de récupération deviennent plus élevés.
de contre-pression 143 pour mettre en place un autre gabarit.
Pour équiper la presse avec un autre couteau d'estampage, on libère le boulon d'arrêt du disque intermédiaire 103 au moyen de la poignée 115 et on fait tourner la barre d'estampage 100 d'environ 90 vers l'avant pour pouvoir accéder facilement aux vis 129 par l'avant
et remplacer le couteau d'estampage.
En l'occurence, la présente invention s'avère particulière-
ment avantageuse dans la mesure o il n'est pas nécessaire de desser-
rer les ressorts 127 pour changer le couteau d'estampage. La mise en
place d'un nouveau couteau d'estampage est plus facile lorsque l'ex-
trémité inférieure des ressorts 127 est recourbée vers l'extérieur
comme le montre la figure.
Un avantage particulier de la présente invention réside en
ce qu'il est possible de monter sur la barrette de montage des cou-
teaux d'estampage non seulement plats, mais aussi ondulés et cour-
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bes. Lorsqu'il sont montés, les couteaux d'estampage de ce type peu-
vent être légèrement plus épais que la profondeur de la surface de pression à condition qu'une force d'estampage pouvant atteindre 5 t puisse être transmise en toute fiabilité au couteau. La presse peut donc aussi être utilisée pour découper des trous dans du carton.
Si les figures jointes illustrent des caractéristiques né-
une région adjacente à son extrémité opposée étant suppor-
tée à rotation par un palier 68' assujetti au couvercle 67.
Cette extrémité opposée de l'arbre d'entraînanent 63 fait saillie vers l'extérieur du carter 61 à partir du couvercle 67 et un pignon mené 69, calé rigidement sur cette extrémité opposée, tourne conjointement à cette dernière. Le pignon
mené 69 est en prise d'entraînement avec un mécanisme d'en-
traînement qui porte globalement la référence 64 et comprend un pignon 71 engrenant et permanence dans le pignon mené 69, ainsi qu'une crémaillère 70 constamment en prise avec ledit pignon 71; ce mécanisme d'entraînement est conçu pour imprimer une rotation au pignon mené 69 (et par conséquent aussi au tiroir rotatif 62) autour de 1' arbre d'entrainement 63 lorsque la crémaillère 70 effectue un mouvement linéaire
dans l'une quelconque des directions opposées.
Le tiroir rotatif 62, monté à mouvement axial sur l'arbre d'entraînement 63, est solidaire d'un seul tenant d'un
élément d'espacement 74 qui s'étend d'une distance pré-
déterminée au voisinage immédiat et dans le sens circonfé-
rentiel dudit tiroir 62, les extrémités opposées 74a et 74b de cet élément d'espacement étant éloignées l'une de l'autre d'une distance angulaire prédéterminée. Sous l'action d'un ressort de compression 72 intercalé entre le tiroir rotatif
62 et le couvercle 67, ledit tiroir 62 est poussé élastique-
ment en direction du siège 66, l'élément curviligne d'espace-
ment 74 étant maintenu en contact coulissant avec ledit siège 66. On fera cependant observer qu'un palier de poussée 73 est interposé entre l'une des extrémités du ressort de compression 72 éloignée du couvercle 67 et le tiroir rotatif 62, ledit palier 73 étant configuré de manière à former un siège de ressort pour recevoir l'extrémité précitée dudit
ressort de compression 72.
Dans la réalisation décrite jusque-là, la valve 57 possède une chambre annulaire 65 délimitée entre le couvercle
67 et le tiroir rotatif 62 et s'étendant coaxialement à l'exté-
Dans le brevet FR-A-2 362 890, on a proposé de remplacer cet ester du pentaérithrol par un liquide compa tible. On obtient ainsi un solide polymère microporeux caractérisé par une microstructure cellulaire tridimensionnelle à vides, c'est-à-dire une série de cellules fermées, de forme sensiblement sphérique, et de pores qui relient des cellules voisines. Ce-procédé ne permet donc pas d'obtenir des particules.
Bref, à ce jour, on ne sait pas réaliser économiquement des particules non poreuses à granulométrie contrôlée.
L'invention pallie ces inconvénients. Elle vise un procédé pour la préparation de polyoléfines semi-cristallines sous forme de poudre, notamment de particules sphériques, avec une granulométrie contrôlée, ces particules étant parfaitement adaptées aux différentes applications envisagées.
Un autre but de l'invention est également de-réaliser des suspensions aqueuses de particules fines, notamment aous forme sphérique.
Un autre but de l'invention vise à réaliser des résines pelliculaires à base de polypropylène fonctionnalisé.
D'autres buts de l'invention apparaitront mieux dans la suite de la description.
Le procédé de l'invention pour la fabrication de particules de polymères semi-cristallins, notamment de polyoléfines, se caractérise en ce qu'il consiste - tout d'abord, à dissoudre ce polymère à chaud et sous agitation, dans un solvant jusqu'à obtenir une solution liquide homogène, - puis, à refroidir pour faire recristalliser le polymère, sans faire apparaître une séparation de phase liquide/liquide, - et enfin, à éliminer le solvant.
En d'autres termes, l'invention concerne un procédé d'élaboration de particules de polymère semi cristallins, par recristallisation de ce polymère à partir d'une solution homogène de celui-ci dans un bon solvant et par conséquent sans séparation de phase liquide-liquide avant le processus de solidification.
Avantageusement, en pratique - le polymère semi-cristallin, est du polypropylène isotactique, et le solvant est choisi dans le groupe constitué par le xylène, l'orthodichlorobenzène, le decahydronophtalène, et le décane comme déjà dit sous agitation et à chaud - on refroidit cette solution soit lentement dans en transvasant, le récipient de dissolution, soitycette solution dans un récipient à température ambiante, voire à plus basse température - on ajoute, sous agitation, à la solution chaude homogène de polymère, de l'eau à une température proche de celle de la solution chaude, jusqu'à obtenir une émulsion eau dans l'huile avant de recristalliser le polymère lors du refroidissement - dans une variante, on continue à ajouter de l'eau chaude dans l'émulsion eau dans l'huile, jusqu'à obtenir l'inversion de phase (huile dans eau), puis.on refroidit cette émulsion ; ce refroidissement peut être effectué essentiellement de deux manières soit rapidement (de l'ordre de quelques se condes, voire minutes) et l'on obtient des particules de l'ordre du micron, parfois mê me inférieure au micron, . soit plus lentement (de l'ordre de l'heure) et l'on obtient des particules plus grosses (plus de cinq microns) - l'eau chaude ajoutée contient un agent émulsifiant - l'élimination des solvants s'effectue de manière connue soit par extraction, lavage et séchage, éven tuellement passage sur filtre.
Dans une variante avantageuse , le procédé de l'invention peut être associé à un processus de fonctionnalisation des particules de granulométrie appropriée. Cette fonctionnalisation qui consiste à apporter par greffage des fonctions chimiques sur le squelette polymère, peut être effectuée de différentes manières, et notamment par la technique décrite par le Demandeur dans le brevet FR-A-2 517 682 (correspondant connu US-A-4 443 584).
Dans une première forme de réalisation, cette fcnctionnalisation peut être effectuée sur le polymère de départ lui-même.
Dans une deuxième forme de réalisation, elle peut être effectuée sur les particules obtenues selon le procédé.
Avantageusement, cette fonctionnalisation peut aussi être réalisée dans la solution même de polymère avant refroidissement de la composition.
L'invention concerne également des applications des particules de polymère préparées conformément à l'invention, comme résines échangeuses d'ions ou dans l'imprégnation de fibres pour la fabrication de matériaux composites ou sous forme de dispersions aqueuses.
Si dans ces exemples, on utilise essentiellement du polypropylène isotactique, il est entendu que l'invention n'est nullement limitée à ce type de polymère, puisqu'elle englobe tous les polymères semi-cristallins, notamment les autres polyoléfines, telles que par exemple le polyéthylène, le polybutène.
Après remplissage du flacon, la capsule 14 est vissée sur le goulot 2,proprement dit, constituant une bague supérieure filetée du flacon 1.
Le flotteur 4 est ensuite mis en place par introduction du harpon 10 à l'intérieur de la paroi 17 et encliquetage des crochets 11 sur le bord transversal intérieur de la paroi 17.
Le capot de protection 22 est ensuite vissé suer la partie filetée 24, de plus fort diamètre du flacon 1, constituant une seconde bague.
La jupe intérieure 26 applique de façon étanche le fond 7 sur la capsule 14.
On décrit maintenant la mise en place et le fonctionnement du dispositif.
Disposant d'un flacon conditionné comme représenté sur la figure 1 et voulant mettre en place ce flacon dans un réservoir de chasse d'eau, on commence par dévisser le capot 22 de protection. On dégage la tirette 3, puis on positionne le flacon 1 tête en bas à l'intérieur du réservoir R ; la fixation du flacon 1 renversé est assurée à l'aide de la tirette 3 accrochée sur le bord supérieur du réservoir.
Lorsque le niveau du liquide L est situé au-dessous du goulot 2 et du flotteur 4, comme représenté sur la figure 2, le flotteur 4 se trouve dans sa position basse où il est retenu par la coopération des crochets 11 et du bord transversal interne de la paroi 17.
Du produit liquide P va s'écouler dans la coupelle 8 aussi longtemps que de l'air peut entrer dans le flacon 1 pour remplacer le liquide qui s'écoule.
Dès que le niveau du produit liquide dans'la coupelle 8 atteint le bourrelet 19, un joint liquide se trouve formé qui empêche l'entrée d'air dans le flacon 1. Le produit liquide P va cesser de s'écouler dans la coupelle 8 ; la surface de la couche de liquide située dans cette coupelle 8 radialement à l'extérieur du bourrelet 19 est en effet soumise à la pression atmosphérique supérieure à la pression développée par le liquide contenu dans le flacon 1.
On est assuré que l'écoulement du produit r dans la coupelle 8 cesse de lui-meme du fait que le niveau t du bord de la jupe 6 est supérieur au niveau s du bord inférieur du bourrelet 19. Dans ces conditions, la couche de liquide contenue dans la coupelle 8 formera nécessairement un joint liquide qui, en recouvrant le bourrelet 19, fera cesser la communication entre l'atmosphère et l'intérieur du flacon 1.
Une dose de produit P ayant un volume bien déterminé, s'écoule donc dans la coupelle 8.
Lors de la montée du liquide L dans le réservoir R, de l'air va être emprisonné dans la chambre 13. Il va en résulter une poussée, dirigée vers le haut, sur le flotteur 4, cette poussée étant suffisante pour soulever le flotteur et la masse de produit P contenue dans le coupelle 8.
La remontée du flotteur 4, comme illustré sur la figure 3, provoque l'écoulement de la dose de produit liquide P contenue dans la capsule 8 du fait du déplacement de volume pro voqué par l'entrée de la couronne 18 dans la capsule 8 . Le produit P passe par dessus le bord supérieur de la jupe 6 et écoule dans le liquide L comme schématisé sur la figure 3.
Le fond 7 de la coupelle 8 est appliqué de manière étanche, grâce à la poussée développée par la chambre 13, contre le bourrelet 19. Le liquide L ne peut pénétrer dans le flacon 1 ou, inversement, le produit P ne peut s'écouler dans le liquide L aussi longtemps que le niveau du liquide L est suffisant pour immerger le flotteur 4 et le goulot 2. Il est à noter que de l'air est également emprisonné dans la chambre 21 de telle sorte que le liquide L ne pénètre pratiquement pas dans cette chambre.
Le dispositif de l'invention, tout en étant d'une construction simple et robuste, permet de distribuer, à chaque cycle de variation du niveau du liquide L une dose, ayant un volume sensiblement constant, d'un produit dont la concentration, dans le flacon 1, reste également sensiblement constante.
CIRCUIT DE SORTIE DE SIGNAUX RAPIDES ET SON APPLICATION A LA COMMANDE DES DISPOSITIFS A TRANSFERT DE CHARGES D'UN OSCILLOSCOPE NUMERIQUE L'invention concerne un circuit de sortie d'un circuit générateur de signaux rapides destinés à commander des charges capacitives ou résistives. Elle concerne également toute application utilisant un tel circuit, par exemple la commande de dispositifs à transfert de charges, l'adressage de mémoires numériques rapides, le traitement du signal en oscilloscopie, les dispositifs de stockage d'images...