INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
la fig. 5 est une vue en coupe horizontale d'une paire d'orifices de formation de la flamme, représentant des jets d'air dans les parois latérales de l'un des orifices, à savoir une paire pour augmenter le courant d'air comburant et une paire pour le diminuer, conformément aux enseignements de l'invention.
Pour se référer à la fig. 1, il y est représenté un four régénérateur 10 du type utilisé pour la fusion du verre. Bien que l'invention soit décrite ci-après dans son application à un four de fusion du verre, on comprendra aisément qu'elle ne s'y limite pas et qu'elle peut entre utilisée pour le contrôle du courant d'air comburant dans n'importe quel four à combustion comprenant un ou plusieurs orifices de formation de la flamme qui reçoivent de l'air comburant en provenance d'une source d'air comburant. Be four 10 comprend des récupérateurs ou régénérateurs 3 pour pré-chauffer l'air comburant, une chambre de surpression 14 pour faire passer l'air comburant dans l'orifice de formation de la flamme 16 en vue de son mélange avec un combustible, issu par exemple de l'injecteur 18, pour produire une flamme 20 qui sort de la bouche 22 de l'orifice. la flamme 20 fournit la chaleur nécessaire pour maintenir à l'étant fondu une masse de verre et pour fondre des matières de charge 23 dans la chambre de fusion 24. Dans l'exposé, qui suit, on ne décrira en détail que l'orifice 1.6 pendant sa phase de chauffe.Dans un four du type a chauffe inversée, l'orifice 16 participerait alternativement aux phases de chauffe et d'échappement du cycle du four, pour fondre le verre et les matières premières de la charge.
L'orifice 16 représenté de formation de la flamme comprend un fond 28, des parois latérales 30 et une paroi supérieure ou plafond 32. le plafond 32 comprend une partie horizontale 35 attenante à une ouverture 36 de passage de l'air comburant entre la chambre 14 et l'orifice 16, et une partie en pente 38 contigüe à la bouche 22 de l'orifice.
De manière générale, le trajet de l'air comburant à travers un orifice, par exemple l'orifice 16, suit la ligne reliant les centres de l'ouverture 36 et de la bouche 22 de l'orifice, par exemple la ligne 40. Pour donner plus de clarté à l'expose, ce trajet a été représenté par la ligne 40, mais il est bien entendu que l'air comburant traverse l'orifice en un courant large présentant une certaine turbulence. Nais il ne se produit normalement qu'un faible degré d'écoulement à proximité immédiate des parois de l'orifice. On peut considérer qu'une augmentation de l'écoulement du gaz comburant à proximité immédiate des parois de l'orifice provoquerait une détérioration accélérée de la matière réfractaire des parois et elle est donc indésirable.
Dans l'exposé qui suit, il sera question de jets d'air qui sont dirigés généralement vers la ligne 40 dans la forme de réalisation préférée, pour cette raison, parmi d'autres, que le choc de l'air provenant des jéts sur les parois réfractaires pourrait avoir des effets secondaires nuisibles. Par exemple, les matières réfractaires pourraient être endommagées par choc thermique dans le cas où les jets d'air sont à une température plus basse que les parois. En outre, même s'il n'y a pas de différence de température entre le courant des jets et les parois, des jets d'air frappant les parois peuvent produire une accélération de la réaction chimique entre les matières réfractaires et l'atmosphère de l'orifice, conduisant à une détérioration des parois de l'orifice.Enfin, on peut considérer que les jets d'air seront d'une manière générale plus efficaces s'ils attaquent le courant d'air comburant dans une zone de vitesse plus grande de ce courant, plutôt que dans une zone de vitesse plus basse, par exemple à proximité immédiate du centre du courant. Toutefois, les positions décrites pour les jets d'air ne constituent pas une caractéristique restrictive de l'invention. Comme on le comprendra aisément, pour peu que le courant d'air injecté a unecomposante de vitesse le long du courant principal d'air comburant, l'air injecté aura un effet de contrôle sur le courant d'air comburant. Par exemple, les jets peuvent déboucher plus près des parois de l'orifice et un plus grand nombre de jets peut être utilisé pour obtenir l'effet voulu d'impulsion ou de freinage, selon le degré de contrôle voulu du courant.
Toujours pour se référer à la fig. 1, il y est représenté un seul tube 50 de contrôle du courant dans la paroi d'impact 34 dirigée vers le courant d'air comburant pénétrant dans l'orifice 16 et traversant celui-ci, selon ce qui est indiqué par la ligne discontinue 40. En service, une petite quantité de gaz, par exemple d'air, dans une proportion inférieure à 10 % environ de la quantité totaie d'air comburant disponible dans la chambre de surpression 14, est injectée à une vitesse élevée, par exemple de 1000 pieds/seconde (304,8 m/s) par le tube 50. Le jet d'air a pour effet de pousser ou de diriger l'air disponible dans la chambre de surpression 14 à 11 intérieur de l'orifice 16 à travers l'ouverture 36.Bien que la nature exacte du courant d1air comburant provoqué ne soit pas élucidée, on peut penser que le jet d'air 50 de la paroi d'impact a pour effet principal de pousser ou de rediriger l'air comburant vers 11 ouverture de l'orifice, en direction de aquelle il est orienté. Plus précisément, le tube 50 de contrôle du courant, placé dans la paroi d'impact, sert à accroître l'air comburant qui traverse l'orifice 16, en faisant passer un gaz sous pression, par exemple de l'air, dans la chambre de surpression 14 en direction de l'ouverture 36.
L'air injecté dans la chambre de surpression crèe une zone locale de haute pression par rapport à la pression environnante en aval de l'injecteur, zone qui a pour effet de repousser l'air combu @ant dans le direction du courant du jet air, c'est-à-dire vers l'ouverture 36, ce qui produit une augmentation de l'écoulement d'air comburant à travers l'orifice 16. Cela peut être ega@ement considéré comme un effet d'entraînement du courant du jet d'air à l'égard du courant d'air comburant.
Dans un four à orifices multiples comportant une chambre de surpression commune telle que la chambre de surpression 14, l'air injecté en face d'un orifice peut avoir un certain effet sur i.es orifices voisins. Par exemple, pour se référer à la fig, 3, pien que le jet 50 agisse principalement sur le courant qui @raverse l'orifice 16, il a été constaté qu'une certaine augmentation, faible mais mesurable, se manifeste dans l'orifice 70.
La présente invention concerne un dispositif articulé combiné à un moyen élévateur pour élever et renverser à différents niveaux un plateau basculant.
On connait depuis longtemps la benne basculante, laquelle pivote sur son extrémité arrière ou sur un côté latéral par l'entremise d'un axe, sous l'action d'un vérin, sur un châssis fixe.
Un inconvénient-majeur de cette benne connue réside en ce que l'axe de pivotement est fixé sur un châssis rigide, sans possibilité d'obtenir une variation de hauteur de bennage par rapport au sol.
La présente invention permet de palier à cet inconvénient en ce qu'elle autorise un déplacement de l'axe de pivotement du plateau sur un plan horizontal par rapport au sol. Ce déplacement de l'axe de pivotement permet un bennage sur un plan supérieur au châssis de la remorque, mais aussi de faire basculer et rabaisser simultanément le plateau par rapport au châssis.
La présente invention comporte un châssis porté par un essieu sur deux roues pneumatiques. Ce châssis porte sur sa partie centrale un moyen pour relever le plateau, lequel bascule en son extrémité arrière sur un pivot placé sur le châssis.
Une des principales caractéristiques réside en ce que la partie arrière du châssis est articulée sur des axes au niveau de l'essieu, laquelle partie est mue à l'aide de deux vérins hydrauliques ou pneumatiques à double effet.
Le moyen de relevage central du plateau en redressant ce dernier peut se combiner avec les vérins double effet de la partie arrière mobile du châssis, de manière que tout en basculant vers l'horizontal le plateau descend sur l'arrière vers le sol, grâce au pivotement de la partie arrière dudit châssis. Ainsi l'extrémité arrière de la caisse dudit plateau est amenée presque à toucher le sol, pour charger par exemple des bottes de paille ou foin à l'aide d'une fourche préalablement positionnée à la base du plateau.
Selon une autre caractéristique de l'invention, la partie arrière mobile du châssis porte sur ses deux côtés latéraux des jambes de force qui prennent appui sur la partie fixe du châssis de la remorque pour sécuriser le maintien du plateau en position relevée.
Pour la présente description et revendications, le terme plateau désigne un support plat normalement horizontal, lequel support pouvant être fermé sur trois ou-quatre cotés de façon fixe ou amovible.
Les dessins annexés aux présentes illustrent à titre d'exemple non limitatif un mode de réalisation du dispositif conforme à la présente invention, conjointement avec la description ci-après.
La figure 1 représente succintement une vue longitudinale, en élévation, de la remorque sur laquelle le plateau est en position soulevée.
La figure 2 représente partiellement, à une autre échelle, une partie de l'essieu avec la partie arrière du châssis, relevée.
La figure 3 représente, très succintement, de côté une position du plateau descendu.
La figure 4 représente, très succintement, une coupe horizontale des organes permettant de dévérouiller les jambes de force.
La figure 5 représente partiellement, selon la figure 2, une partie de l'essieu avec la partie arrière du châssis en position normale.
La figure 6 représente, très succintement, une vue longitudinale d'une jambe de force.
Sur le diagramme de la figure 1, on a représenté, en trait plein, une courbe A de l'induction dans le circuit magnétique d'un transformateur THT classique alimenté par un courant en dents de scie, l'amplitude maximale de ce courant étant telle que l'induction dépasse le niveau N de saturation du circuit magnétique, comme ce serait le cas avec un transformateur THT prévu pour un tube de petite diagonale que l'on essaierait de faire alimenter un tube à diagonale beaucoup plus grande.
Avec le même transformateur, muni de l'aimant de la façon expliquée ci-dessus, on obient la courbe en trait discontinu B qui n'atteint pas le niveau de saturation N. Grâce à l'entrefer subsistant entre l'un des pôles de l'aimant et l'extrémité correspondante du circuit magnétique, il n'y a pas de risque de dé magnétisation de l'aimant.
PROCEDE DE FABRICATION D'UN DIAPHRAGME DE TRANSDUCTEUR EN MATERIAU POLYMERE COMPRENANT DES PARTIES DE RIGIDITES DIFFERENTES ET DIAPHRAGME OBTENU PAR CE PROCEDE L'invention concerne un procédé de fabrication d'un diaphragme de transducteur en matériau polymère dont la raideur doit satisfaire certaines exigences. L'invention s'applique particulièrement bien à l'obtention des membranes de haut-parleurs ou de microphones.
L'obtention de dispositifs tels que des membranes de formes géométriques variées à partir de matériaux polymères est assez répandue. Ces matériaux se prêtent bien au moulage et on peut leur conférer des propriétés piézoélectriques par polarisation. Dans certaines applications, ils doivent satisfaire à des critères bien spécifiques. C'est le cas notamment lorsqu'ils sont employés pour la fabrication de membranes de haut-parleurs ou de microphones. Ils doivent alors présenter simultanément les caracteris- tiques suivantes: une faible densité de façon à limiter la force du moteur pour une accélération donnée, une rigidité élevée de façon à travailler au mieux en piston, de fortes pertes acoustiques afin que les modes propres de la membrane soient amortis le plus possible.En pratique, ces caractéristique, se retrouvent plus ou moins réunies dans le papier et dans des polymères composites tel que Je polypropylène contenant des fibres de carbone. On reproche toutefois au papier des pertes acoustiques insuffisantes et aux composites à fibres de carbone une densité trop importante.
De plus, dans les deux cas, si la membrane et sa suspension périphérique sont monolithiques, il est nécessaire de procéder au moulage de corrugations qui définissent la suspension pour en accroître la souplesse. On peut également, afin d'assurer la suspension périphérique, utiliser une couronne circulaire en polymère souple et à fortes pertes mécaniques (mousse de polyuréthane, élastomère chargé). Cette couronne étant collée à la membrane, il se pose des problèmes de compatibilité au collage.
Afin de pallier ces inconvénients, l'invention propose un procédé de fabrication de façon monolithique, d'un dispositif en polymère ou en copolymère qui comprend des régions de rigidité différentes. Ces différences de rigidités sont obtenues par des traitements thermiques différents pour chaque région de rigidité déterminée. Dans le cas des dispositifs entrant dans la composition des haut-parleurs, on peut ainsi obtenir en une seule pièce une membrane et sa suspension périphérique constituant des régions de rigidités différentes.
L'invention a donc pour objet un procédé de fabrication d'un diaphragme de transducteur en matériau polymère ou copolymère comprenant des parties de rigidités differentes, caractérisé en ce que le diaphragme étant réalisé en un seul tenant, la différence de rigidité desdites parties est obtenue par au moins une étape de traitement thermique localisé dudit matériau.
L'invention a aussi pour objet un diaphragme en matériau polymère ou copolymère comprenant des parties de rigidités différentes, caractérisé en ce qu'il est réalisé par le procédé de fabrication défini ci-dessus.
L'invention sera mieux comprise et d'autres avantages apparatrontau moyen de la description qui va suivre et des figures annexées parmi lesquelles: - la figure 1 représente un modèle mécanique biphasique sérieparallèle; - la figure 2 est une vue en coupe d'une membrane de haut-parleur; - la figure 3 est illustrative d'une première variante du procédé selon l'invention - la figure 4 est illustrative d'une seconde variante du procédé selon l'invention.
La plupart des polymères semi-cristallins présentent des taux de cristallinité X qui dépendent des conditions thermiques selon lesquelles ils ont été transformés. La trempe après formage (par moulage ou extrusion) favorise les faibles taux de cristallinité alors. que la descente lente en température, de la température de transformation à la température ambiante, favorise la cristallisation. Dans le cas où la température vitreuse Tg (température de transition de l'amorphe souple à l'amorphe rigide) est supérieure à la température ambiante, la rigidité mécanique (rattachée au module d'YOUNG) est peu dépendante du taux de cristallinité. En effet, dans ce cas, le module d'YOUNG des cristallites est peu différent de celui de la phase amorphe rigide.Au contraire, lorsque la température vitreuse Tg est inférieure à la température ambiante, la rigidité du polymère est principalement déterminée par celle de l'amorphe et, par conséquent, elle croît lorsque la fraction volumique d'amorphe décroît, c'est-àtire lorsque croît le taux de cristallinité.
Le module d'YOUNG E peut être évalué dans un polymère semicristallin à l'aide d'un modèle mécanique biphasique série-parallèle tel que représenté à la figure 1. Le modèle est un composite qui comporte une zone cristalline X1 en parallèle avec une zone amorphe A1 et avec l'axe des forces de déformations possibles représenté par la flèche 1. Le composite comprend également des zones cristalline X2 et amorphe A2 perpendiculaires à l'axe 1. A partir de ce modèle de composite, on peut avoir une idée de la répartition spatiale de certaines propriétés physiques.
En posant il vient: X = u . En posant l + u L1 = W.L (W étant le facteur de forme), le module d'YOUNG du composite s'écrit
Ex et E a étant respectivement les modules d'YOUNG des zones cristallines et amorphes.Pour Ex nettement supérieur à Eay on obtint:
Dans ce cas, le module d'YOUNG E est toujours une fonction croissante du taux de cristallinité x, que l'on se place dans le cas d'un polymère isotrope mécaniquement (c'est-à-dire non étiré soit W 0,5), ou dans le cas d'un polymère orienté mécaniquement selon la direction d'étirement (W o )s ou encore dans le cas d'un polymère orienté selon une direction perpendiculaire à la direction d'étirement (W N 1).
A titre d'exemple, le tableau I donne un aperçu de la variation de la valeur du module d'YOUNG E en fonction du taux de cristallinité, dans le cas d'un polymère isotrope (W # 0,5) et pour un rapport des modules d'YOUNG environ égal à 100
EIXEa Og 0,9 E/Ea 11 26 50 TABLEAU I En pratique, des variations notables du taux de cristallinité, et par conséquent du module d'YOUNG, sont observables pour les copolymères de polyfluorure de vinylidène et de polytrifluorure d'éthylène (PVF2 - PTrFe) en fonction des recuits effectués après transformation de ces polymères.Ainsi pour un copolymère formé à partir de 70 % de fluorure de vinylîdène et de 30 % de trifluorure d'éthylène en poids, soit P (0,7 VF2 - 0,3 TrFe), le taux de cristallinité X passe de 62 % après la trempé à 86 % après un recuit à 1400 C pendant 6 heures. Pour le copolymère P'(0,8 VF2 - 0,2 TrFE), X passe de 60 % après la trempe à 87 % après un recuit à 1400 C pendant 6 heures. Pour le copolymère P (0,75 VF2 - 0,25 TrIFE), X passe de 70 % après la trempe à 89 % après un recuit à 1400 C pendant 6 heures.
De nombreux types de supports ont déja été proposés dans ce but. D'une manière générale, l'efficacité d'un support est déterminée d'une part par ses propriétés mécaniques et hydrodynamiques, d'autre part par ses propriétés physicochimiques faisant intervenir des facteurs tels que la taille des particules, leur porosité, la capacité du support à lier des molécules fonctionnelles, le degré d'intéraction non spécifique entre le support et les substances a isoler.
Les supports organiques ont pour avantage leur hydrophilie et la facilité avec laquelle ils peuvent être modifiés par des groupes echangeurs d'ions, ligands et groupes fonctionnels qui permettent de fixer de fanon reversible des macromolécules biologiques.
Mais leur emploi est limité par la faible stabilité dimensionnelle de la matrice sous pression. A l'inverse des gels de polysaccharides (amidon, dextrane, agarose, cellulose...), les oxydes minéraux présentent d'excellentes propriétés mécaniques et hydrodynamiques qui peuvent avantageusement etre utilises en chromatographie industrielle. Toutefois, ces supports minéraux présentent des sites d'adsorptions non.spéeifiques pouvant occasionner une perte de rendement et/ou une dénaturation des macromolécules biologiques.
Pour la séparation des protéines par échanges dations, il a déjè été proposé de revêtir le support minéral à 17aide d'un film de résine obtenu par polymérisation in situ de monomères porteurs de fonctions ou sur lesquels sont fixées des fonctions pouvant servir de site réactif pour les macromolécules à immobiliser Des supports de ce type ont été décrits par exemple dans les brevets américains 4 100 149 et 4 327 191 ou français 2321932 et 2464967.
Ces supports sont bien adaptés à la production industrielle de protéines de haute pureté pour usage agro-alImentaire. Cependant du fait de la nature hydrophobe du polymère et/ou de l'interaction de la matrice minérale, le support ne peut être régénéré efficacement qu'en milieu fortement acide ou basique pouvant entraîner une dénaturation biologique de'l'activité des protéines.
L'invention a en conséquence pour but de fournir des supports aptes à être utilisés industriellement comme phases stationnaires dans des colonnes de chromatographie, ayant des propriétés hydrophiles, une résistance mécanique élevée et exempts de toute interaction non spécifique.
L'invention a également pour but de fournir des supports minéraux permettant d 'obtenir des macromolécules biologiques à usage thérapeutique.
Selon l'invention, le support minéral poreux est revêtu par un film de polyvinyllactame formé par copolymérisation sur le support a) d'un vinyllactame b) d'un agent de réticulation polyfonctionnel ainsi que éventuellement c) d'un monomère vinylique ayant un groupement réactif échangeur d'ions ou susceptible d'être modifié pour fixer des radicaux échangeurs d'ions ou des ligands spécifiques.
En fonction de la nature exacte du copolymère, neutre ou réac- tif, le support peut être utilisé en chromatographie d'exclusion, ionique ou d'affinité.
Comme support minéral poreux, on met en oeuvre un oxyde métallique tel que la silice, l'alumine, l'oxyde de titane ou les dérivés synthétiques ou naturels de ces oxydes tels que les zéolites, les silicates. On utilise préférentiellement les silices qui possèdent une surface spécifique de 5 à 400 m2/g et de préférence 10 à 100 m2/g, un diamètre poreux moyen de 100 à 3000 A et de préférence 400 à 1500 A, un volume poreux de 0,4 à 2 ml/g et une granulométrie de 4 pm à 5 mm, selon l'application envisagée. Ainsi les particules les plus fines sont utilisées dans les applications analytiques et les particules les plus grosses dans-les applications préparatives.- Les polyvinyllactames qui revêtent le support sont des produits en eux-mêmes connus.Ils sont préparés à partir de monomères de formule ou R est H ou bas alkyl et x est 2 a 5. De tels monomeres a) incluent la N-vinylpyrrolidone, le Nvinylcaprolactame, le N-vinyl ss propiolactame, l'a méthylvinylpropiolactame.
On donne la préférence au N-vinylpyrrolidone-2.
Ces monomères peuvent être réticulés à l'aide d'agents de réticulation polyfonctionnels b) connus dans la technique tels que par exemple, les diacrylates de polyols comme le diacrylate ou le diméthacrylate de diéthylène glycol ou de dibutanediol 1-4 et les dérivés vinyliques ou allyliques de triazine comme le triallylisocyanurate. Comme agent de réticulation b) on peut encore mettre en oeuvre des monomères de type silanique de formule CH2 = CH-Si X3 (II) dans laquelle chaque X, identique ou différent, représente un radical hydrolysable alcoxy inférieur, ou acetoxy ou phenoxy ou un halogène. Des exemples de dérivés silaniques disponibles sont le vinyltriméthoxysilane, le vinyltriéthoxysilane, le vinyltriacétoxysilane, le vinyltrichlorosilane, le vinyl tris( methoxyéthoxy) silane.
Selon un premier aspect de l'invention, le support est utilisé en chromatographie d'exclusion pour la séparation des macromolécules biologiques d'avec de petites molécules (sels, alcools...). Le polymère de revetement est alors formé par polymérisation sur le support d'un vinyllactame a) en présence d'un agent de réticulation b) choisi essentiellement parmi les dérivés silaniques de formule II, ce qui permet de former une liaison stable entre le support minéral et le polyvinyllactame.
Selon un second aspect de l'invention, le support est utilisé en chromatographie d'échange d'ions ou d'affinité. Des groupements fonctionnels appropriés sont introduits à la surface du support par copolymérisation du vinyllactame a) avec un monomère vinylique c) portant un groupement réactif changeur dotions ou susceptible d'être utilisé dans une réaction chimique pour introduire des radicaux échangeurs d'ions ou fixer des ligands spécifiques.
Les monomères copolymérisables auxquels on peut faire appel sont des composés de formule dans laquelle R1 est H ou CH3 et R2 représente - un radical aryl tel que phényl ou naphtényl - un groupe fonctionnel réactif Y tel que -C#N, -CONH2, -CH2OH, -COOR3 où R3 est H ou alkyl en C1-C6 ou -NH2, -halogène, -SO3H, -PO(OH)2.
- ou un groupe fonctionnel Y ayant la signification précédente relié à l'atome de carbone insaturé par l'intermédiaire d'un radical divalent alkylène lineaire ou ramifié en C1-C30, phénylène, cycloalkylène, (CH2)n -O-(CH2)m-, (CH2)n -CO-(CH2)m-, -(CH2)n-COO-(CH2)m-, -(CH2)n -SO2-(CH2)m-, -(CH2)n NR4 ( 2 m - où R4 est H ou alkyle en C1-C3 et n, m est un nombre entier allant de O à 12.
La glace est constituée de matière plastique transparente fumée en couche mince 1 dans laquelle existent des bandes épaisses 2 tournées vers l'intérieur du feu, la face externe étant lisse. Plusieurs formes d'utilisation de la glace sont possibles.