INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De plus, on remarque que la phase d'affinage commence beaucoup plus tôt puisque le verre est déjà formé dès que la température de fusion de l'eutectique est atteinte. ne ce fait, en ajoutant un affinant qui se décompose à une température légèrement supérieure à celle de fusion, on note la formation rapide de grosses bulles qui s'éliminent très facilement, ce phénomène permet d'avoir une température d'affinage beaucoup plus basse car la grosseur des bulles est telle que l'affinage du verre peut se produire à des viscosités elevées c'est-à-dire à des températures plus faibles.
Enfin, on note que le verre fin ainsi obtenu sans brassage mecanique ou thermique est pratiquement exempt de cordes, ce qui montre la grande homogénéité du composé avant fusion.
D'une manière générale, les conditions dans lesquelles sont obtenues les verres à partir des compositions préparées par voie chimique sont très avantageuses. Les temps de fabrication sont réduits, les températures abaisses d'où une importante economie d'énergie, à cela s'ajoutent une meilleure homogénéité, une grande pureté des verres et également dans le cas des verres au plomb et au bore une diminution non négligeable des pertes en oxydes dues à l'évaporation, les températures de fusion et d'affinage pouvant être plus basses.
La composition selon l'invention constitue donc une contribution importante à l'état de la technique, et son comportement se révèle être inattendu eu égard à la mise en oeuvre.
Mais la présente invention sera plus aisément comprise à l'aide des exemples suivants donnes à titre indicatif mais nullement limitatif.
Exemple 1 Obtention d'un silicate de sodium poudre Rm = 3,45 Dans un reacteur de 600 litres, on met 366 kg de silicate de sodium en solution contenant 23,1 z de SiO2 et 6,9 % de Na2O.
On ajoute à 20"C sous agitation et 150 kg de méthanol et on filtre la suspension obtenue qui contient 18,4 % de silicate de sodium précipité.
On recueille - d'une part 356 kg d'eaux mères contenant 221,3 kg d'eau 5,01 kg de silicate de sodium dissous 130,0 kg de méthanol - d'autre part 160 kg de précipite humide contenant 104 kg de silicate de sodium solide 56 kg d'eau mères Après broyage humide et séchage, on récupère environ 110 kg de silicate de sodium poudre dont la perte au feu est de 5,4 % environ.
On peut également tamiser ce produit, les rejets étant recyclés.
de façon que le guidage se produise de part et d'autre de l'alésage.
Cela assure u ne action de la nervure longitudinale sur une longue
distance, de sorte que des forces de déviation agissant éventuelle-
ment de façon radiale sur la lame peuvent être supportées particuliè-
rement bien et avec un grand bras de levier.
Selon une autre caractéristique, la nervure longitu-
dinale se termine à distance de la surface d'appui. Par suite, la surface d'appui contre la pression de coupe principale peut être réa- lisée de façon simple par une passe continue de fraisage. L'in'ierition convient particulièrement pour des lames de coupe dont la plus grande dimension s'oppose à la pression de coupe principale, donc à des lames qui sont disposées, par exemple dans une fraise à rainures de
clavettes, dans le sens tangentiel sur le pourtour du support.
seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre
d'un exemple de réalisation et en se reportant aux dessins annexés sur lesquels: - la figure 1 représente une vue latérale d'un détail du pourtour d'une fraise à rainures de clavettes constituée selon l'invention - la figure 2 représente une vue éclatée d'une dent de scie avec lame rapportée et dispositif de serrage; - la figure 3 représente une coupe correspondant à la
ligne III-III de la figure 2, avec le dispositif de serrage se trou-
vant en position de serrage - la figure 4 représente une vue latérale correspondant à la flèche IV de la figure 2 de l'entaille du support; - la figure 5 représente une vue de dessus correspondant à la flèche V de la figure 4 de l'entaille du support; et
- la figure 6 représente en vue de dessus une lame rap-
portée pour utilisation, dans un outil selon l'invention.
Sur le pourtour d'un support 1 analogue à un disque de scie circulaire, on a fixé de façon amovible un grand nombre de lainas coupantes, notanm. ctnt en forme de plaquettes, agissant à la façon de dents de scie et réalisées en un matériau coupant dur, par exemple en métal trempé. La fixation d'une lame 2 est réalisée dans une entaille 3
Dans la seconde variante du second mode de mise en oeuvre (dans laquelle on désire fabriquer un aliment solide à partir de boues flottées de départ ayant un pH compris entre 1,8 et 2,5) on prévoit d'ajouter aux boues décantées un agent d'alcalinisation de qualité alimentaire de façon à faire passer le pH des boues décantées à une valeur voisine de 4. L'agent d'alcalinisation utilisé est de la soude ou de la chaux de qualité alimentaire.Les autres étapes de préparation de l'aliment liquide sont celles qui ont été décri tes précédemment dans les première et seconde variantes du premier mode de mise en oeuvre : en premier lieu, on mélange les boues décantées, dont le pH a été ajusté, à un substrat cellulosique sec de façon que le mélange résultant ait une teneur en matières sèches comprise entre 25 et 45% de préférence, entre 40 et 45% ; en second lieu, on soumet le mélange alimentaire obtenu à une déshydratation thermique dans un cuiseur classique de façon que le produit déshydraté obtenu ait une teneur en matières sèches d'environ 70% ; en troisième lieu, on mélange le produit déshydraté à de la farine de viande, ce mélange constituant l'aliment solide qui est destiné à être incorporé dans des proportions allant de 5 à 1570 à une formule alimentaire pour animaux.
Il convient de souligner que le prix de revient des aliments solides ou liquides selon l'invention est très réduit du fait qu'une partie des matières azotées qu'ils contiennent est issue de boues flottées, c'est-à-dire de déchets industriels récupérés au cours du processus d'épuration des effluents et qui jusqu'd présent étaient éliminés, et du fait aussi que le traitement thermique nécessaire à la fabrication de tels aliments est ou bien inexistant ou bien très réduit.
Pour mieux faire comprendre l'objet de la présente invention, on va en décrire ci-après, à titre d'exemples purement illustratifs et non limitatifs, trois modes de mise en oeuvre.
Dans les exemples I et Il suivants qui concernent la préparation d'aliments liquides, les boues flottées de départ sont issues des eaux résiduaires d'abattoirs industriels ; leur pH initial est d'environ 6-6,5 ; elles sont décantées pendant une demi-heure et immédiatement aci difiées par 0,9% d'acide sulfurique 10 N de qualité alimentaire, au fur et à mesure qu'elles sont produites par l'appa reil qui réalise la flottation pour éviter toute fermentation anadrobie (en volume par rapport au volume total de boues décantées)
après cette première acidificationS on effectue un traitement à la vapeur par barbotage pendant 2 heures pour porter la température des boues décantées acidifiées à envi- ron 70 C ; une fois que le pH est stabilisé à une valeur d'environ 4, on effectue une seconde décantation pendant une demi-heure. Après refroidlssement" le produit issu de la seconde décantation est alors mélangé au substrat azoté et aux deux premix suivants - produit connu sous la dénomination commerciale de "gravit" (aux caractéristiques physiques voisines de celles de la mélasse) qui est un substrat de la culture des levures de boulangerie ; un tel produit contient par kg, 250g de matières azotées totales, 240g de matières azotées digestibles et 0,70 unités fourragères ; sa teneur en matières sèches est comprise entre 65 et 70. La composition exacte de ce produit est donnée dans le tableau T ci-annexé.
- premix commercialisé sous la désignation de "Agralix" (concentré pulvérulent contenant tous les oligod ments nécessaires à la croissance et à la vie des animaux).
- premix commercialisé sous la désignation de "Mélurolix" (concentré pulvérulent apportant les vitamines, les agents stabilisants, les conservateurs et les agents permettant de donner à l'aliment liquide l'appétabilité requise).
La composition exacte des deux premix précités est également donnée dans le tableau I.
Pendant la confection du mélange ci-dessus, on procède à une nouvelle acidification par de l'acide sulfurique 10 N de qualité alimentaire dans les proportions en volume de 1,2% (par rapport au volume total du mélange alimentaire).
EXEMPLE 1 En mettant en oeuvre le mode opératoire ci-dessus, on prépare un aliment liquide dont la composition est définie dans le tableau Il ci-annexé.
L'aliment liquide a la composition suivante (en constituants élémentaires)
Phosphore 0,10 Calcium 0,50 Magnésium 0,30 Sodium 1 Soufre 0,40 Cuivre 100 ppm (parties Zinc 650 ppm par million) Manganèse 500 ppm Fer 200 ppm Iode 6 Cobalt 2 Vitamine A 3.000.000 U.I (pour 100kg) D3 800.000 U.I (unités internationals) E 1.000 U.I Bétane (hépatho protecteur) 5 7, Cet aliment liquide est destiné aux jeunes animaux ou aux vaches laitières consommant des rations de base mixtes (mais + "Ray Grass" : "Ray Grass" + Luzerne)..
EXEMPLE 2 En mettant en oeuvre le mode opératoire ci-dessus, on prépare un aliment liquide dont la composition est définie dans le tableau III ci-annexé.
Cette seconde formulation est plus particulièrement destinée à être ajoutée aux ensilages de mais à raison de 1 kg par jour.
EXEMPLE 3 : Préparation d'un aliment solide destiné à être incorporé dans deux formules alimentaires pour volaille l'une dite "de croissance", l'autre dite"de finition".
On répète le mode opératoire des exemples 1 et 2, mais au lieu de mélanger les boues issues de la seconde décantation au substrat azoté "Agravit" et aux deux premix "Agralix" et "Mélurolix", on les mélange à un substrat cellulosique consistant en un tourteau de soja connu sous le nom de "Soja 42 Brésil". Le mélange obtenu a une teneur en matières sèches comprise entre 40 et 45 ; le mélange est déshy draté dans un cuiseur jusqu'd l'obtention d'une teneur en matières sèches d'environ 70% ; le produit déshydraté est mélangé avec de la farine de viande.Le mélange obtenu a la composition suivante
Le fonctionnement proprement-dit de ce relais steffectue de la façon suivante : de l'air sous pression circule dans le canal central 2 et débouche au travers de l'orifice 9 de la buse 6 ; lorsqu'un fil à sertir se présente contre le bras 21 de la lame 19, il exerce une force suffisante, compte-tenu de la grande élasticité de cette lame 19,pour pousser le bras 21 vers la buse 6 de sorte que la pastille 23, vienne obturer l'orifice 9 de la buse 6, ce qui provoque une surpression dans le canal 2 de la conduite 1. Cette surpression commande le basculement du distributeur d'amont et donc le déclenchement de la presse à sertir ; le fil-conducteur étant retiré, le bras 21 de la lame 19 revient dans sa position d'équilibre du fait de son rappel élastique et de la pression de l'air s'échappant de nouveau par l'orifice 9 de la buse 6.
Ce relais permet, de plus, un nettoyage aisé1de la buse 6 en cas d'obturation de l'orifice 9 puisqu'il suffit de dévisser la buse 6 par rapport à la conduite 1.
L'emploi de ce Capteur, dans les presses à sertir, est adapté pour les fils-conducteurs de divers diamètres et plus particulièrement aux fils-conducteurs de petits diamètres ou très souples.
Le second mode de réalisation représenté par la figure 2 montre un relais comprenant un manchon rigide 24 faisant office de buse, de forme extérieure cylindrique, percé d'un alésage interne 25 divergent au voisinage de son extrémité 26, et dans lequel est pratiqué une fenêtre latérale 27 débouchant dans l'alésage 25. A l'intérieur de ce dernier vient s'appliquer un élément élastique constitué par un tube 28 en matériau élastique épousant la forme de l'alésage ; la conduite d'alimentation 1, pouvant être équipée ou non d'un gicleur, convergente à son extrémité coopérant avec le manchon 24, est emmanchée dans l'extrémité divergente du manchon en coinçant contre ce dernier une portion du tube 28 ; cet ensemble constitué par le convergent de la conduite 1, le tube 28 ainsi que le manchon 24 est lié en rotation au moyen d'une vis 29 à tête fraisée, ou par tout autre moyen mécanique bien connu, venant se loger dans des perçages pratiqués à cet effet dans ces divers éléments.
Le canal 2 étant parcouru par de l'air sous pression, l'introduction des fils à sertir s'effectue par la fenêtre 27 du manchon 24, les fils appliquant une force suffisante pour déformer le tube élastique 28 jusqu'à ce que le conduit défini par le tube soit partiellement obturé (comme représenté en pointillés sur la figure 2) ; de ce fait, une surpression est créée dans le canal 2 de la conduite 1, et provoque le basculement du distributeur amont de manière à déclencher la presse à sertir.
Quant à la figure 3, elle représente une variante du second mode de réalisation, qui vient d'être décrit, équipé d'un dispositif de protection élastique 30 s'interposant entre l'alésage 25 du manchon rigide 24 et le tube élastique 28 en regard= de la fenêtre 27 ; cette disposition assure une plus grande protection du tube 28 en évitant que les fils-conducteurs ne le détériorent.
Le second mode de réalisation du relais selon l'invention apparat plus particulièrement adapté à l'équipement de presses utilisées pour sertir des fils-conducteurs électriques devant tous avoir sensiblement un même diamètre sans que ce dernier puisse être de faible valeur.
Ces deux premiers modes de réalisation peuvent fonctionner suivant n'importe quelle orientation de l'étrier ou du tube par rapport à l'axe géométrique du canal 2 de la conduite d'alimentation 1.
Le troisième mode de réalisation du relais mécano-pneumatique représenté de façon schématique sur la figure 4, comprend-la conduite d'alimentation 1, muni de son canal central 2s et solidaire par son extrémité au corps de relais 10 conformé en étrier de protection ; la buse d'éjection 6, percée de son orifice 9 est placée entre l'extrémité coudée de la conduite 1 et la base de l'étrier 10.
Sur la grande face 14 de l'étrier 10, au niveau de son ouverture 15, est disposé un axe 31 sur lequel est monté pivotant un volet basculant 32 muni de trois bras, respectivement 33,34 et 35 ; la premier bras 33 est coudé et est disposé en regard de l'orifice 9 de la buse 6, le second bras 34 prend appui contre un élément de réglage, tel que par exemple une vis 36, et le troisième bras 35 porte,à son extrémité, un contre-poidÛ 37, de manière à maintenir le volet en position d'équilibre.
Après avoir réglé l'entrefer existant entre l'extrémité du premier bras 33 et la buse d'éjection 6 au moyen de la vis de réglage 36 agissant sur le second bras 34, le ou les filsconducteurs sont introduits dans l'étrier 10 et viennent basculer le bras 34, donc l'ensemble du volet 32 et, par conséquent, l'extrémité du bras 33 va entrer au contact avec la buse 6 en bouchant son orifice 9, ce qui va provoquer dans le canal 2 de la conduite d'alimentation 1 une surpression qui aura comme effet de déclencher le mécanisme de sertissage en lui-meme par l'intermédiaire d'un distributeur non représenté sur les figures.Lorsque le ou les fils sertis se retirent de l'étrier 10, le volet 32 va revenir dans sa position initiale par gravité et au moyen du contre-poids 37 du troisième bras 35 pour venir en butée gråce à son second bras 34 contre 1 ' ex- trémité de la vis de réglage 36.
Quant à la figure 5, elle représente, également de façon schématique, un quatrième mode de réalisation du relais, de conception très analogue au précédent, et pour lequel nous ne décrivons que les variantes de réalisation ; en effet, dans cette figure 5, le volet 32 est disposé au-dessus de la buse d'éjection 6 et,par conséquent, de la conduite d'alimentation 1 ; de plus, ce volet 32 ne comprend plus de troisième bras 35 donc de contre-poids 37. Le volet 32"est maintenu en équilibre contre la vis de réglage 36 grâce à la pression de l'air sortant de la buse d'éjection ; lors de l'introduction du ou des fils à sertir dans le corps de l'étrier 10, c-e ou ces derniers poussent le volet 32 au moyen de son second bras 34, et bascule autour de son axe 31, ce qui a pour effet d'abaisser le premier bras 33, lequel, par son extrémité, vient obturer l'orifice 9 de la buse 6 et donc créer cette surpression nécessaire dans la conduite 1 pour déclencher le mécanisme de sertissage.
Ces deux derniers modes de réalisation ne peuvent fonctionner que suivant une seule orientation possible, le volet se trouvant situé, soit en-dessous de la buse d'éjection 6, soit audessus de la buse d'éjection.
DISPOSITIF D'ADAPTATION POUR CIRCUIT INTERMEDIAIRE D'UN ENSEMBLE CONVERTISSEUR ALTERNATIF-ALTERNATIF La présente invention concerne la transformation d'une puissance d'entrée en courant alternatif en une puissance de sortie en courant alternatif avec transformation intermédiaire en courant continu au moyen de convertisseurs statiques, et, plus particulièrement, un dispositif d'adaptation disposé dans le circuit intermédiaire de manière à éviter la formation d'harmoniques à fréquences variables du courant dans le réseau d'alimentation en puissance d'entrée lors de commutation des thyristors des convertisseurs statiques.
On sait que du fait des commutations successives des thyristors, des harmoniques à fréquences variables notamment aux basses vitesses du moteur électrique utilisant la puissance de sortie en courant alternatif, viennent s'ajouter aux harmoniques à fréquence fixe engendrées par les commutations normales des thyristors du convertisseur d'entrée connecté à la ligne d'alimentation. Ces harmoniques à fréquences variables sont difficiles à éliminer par filtrage et peuvent affecter gravement le fonctionnement des circuits de voie ou de signalisation lorsque le moteur est utilisé pour la traction ferroviaire.
La présente invention a pour but de modifier la forme des ondes de courant engendrées sur la ligne d'alimentation, de manière à réduire les perturbations dans cette ligne tout en permettant une réduction notable du taux dsharmo- niques à fréquence fixe.
Le sel-de cyclohexylamine donne 3,5 g (65 %) de l'acide libre sous la forme d'un résidu mousseux incolore.
d) cis-4-[[(Méthylamino)carbonyl]oxy]-L-proline On hydrogène 3,5 g (0,011 mole) de cis-N-carbobenzyloxy-4-[[(méthylamino)carbonyl]oxy]-L-proline dans 130 ml d'un mélange 2:1 de méthanol et d'eau en employant 1,3 g d'un mélange 2:1 de méthanol et d'eau et 1,3 g de palladium sur charbon à 5 %, comme dans l'Exemple le, pour obtenir 1,9 g (95 %) de produit sous la forme d'un solide grisâtre ; p.f.
232-234 (décomposition précédée par un fonçage et un frittage progressifs). [α]D25 - 42 (c, 0,5 % dans un mélange 1:1 de méthanol et d'eau).
e) cis-l-[D-(3-Acéty~thio)-2-méthyl-1-oxopropyll-4-Lt(méthyl- amino)carbonyl]oxy]-L-proline L'interaction de 1,85 g (0,0098 mole-) de cis-4 [[(méthylamino)carbonyl]oxy]-L-proline et de 2,0 g (0,011 mole) de chlorure de D-3-acétylthio-2-méthypropanoyle dans 30 ml d'eau en présence de carbonate de sodium comme dans l'Exemple lf donne 3,35 g d'un produit gommeux. Le sel de dicyclohexylamine, préparé dans 35 ml d'acétate d'éthyle en employant 1,8 g de dicyclohexylamine, pèse 4,0 g ; p..f. 177-179 [α]D25 - 54 (c, 1 % dans le méthanol).Après trituration avec 20 ml d'acétonitrile et refroidissement, le solide incolore pèse 3,6 g, p.f. 179-181 ; [α]D25 - 54 (c, 1 % dans le méthanol). Le traitement par du bisulfate de potassium à 10 % et l'extraction à l'acétate d'éthyle donnent 2,5 g ('76 %) de l'acide libre'sous la forme d'un résidu-mousseux incolore.
EXEMPLE 4 cis-1-(D-3-Mercapto-2-méthyl-1-oxypropyl)-4-[[(méthylamino) carbonyl ]oxy j-L-proline En traitant le produit de l'Exemple 3 par 5,5 ml d'ammoniaque concentrée dans 12,5 ml d'eau selon le mode opératoire décrit à l'Exemple 2, on obtient 1,8 a (82 %) du produit sous la forme d'une mousse incolore, hygroscopique et collante. [α]D25 - 59 (C, 1 % dans l'éthanol), EXEMPLE 5 cis-1-[D-(3-Acétylthio)-2-méthyl-1-oxopropyl]-4-[[(éthylamino) carbonyl i oxy] -L-proline En utilisant le mode opératoire de l'Exemple 3 mais en remplaçant le méthylisocyanate par l'éthylisocyanate dans la partie b, on obtient la cis-l-CD-(3-acétylthio)-2-méthyl- 1-oxopropyl]-4-[[(éthylamino)carbonyl]oxy]-L-proline.
EXEMPLE 6 cis-l-(D-3-Mercapto-2-méthyl-1-oxopropyl)-4-[[(éthylamino)- carbonyl]oxy-L-proline En traitant le produit de l'Exemple 5 par l'ammoniaque selon le mode opératoire décrit à l'Exemple 4, on obtient la cis-1-(D-3-mercapto-2-méthyl-1-oxopropyl)-4- [[éthylamino)carbonyl]oxy]-L-proline.
EXEMPLE 7 cis-1-[D-(3-Acétylthio)-2-méthyl-1-oxopropyl]-4-[[(propylamino)carbonyl]oxy]-L-proline En utilisant le mode opératoire de l'Exemple 3 mais en remplaçant le méthylisocyanate par le n propylisocyanåte dans la partie b, on obtient la cis-1-ED-(3-acétylthio)-2- méthyl-1-oxopropyl]-4-[[(propylamino)carbonyl]oxy]-L-proline.
EXEMPLE 8 cis-1- (D-3-Mercapto-2-méthyl-l-oxopropyl) -4-E E (pr6pylamino) - carbonyle oxyl -L-proline En traitant le produit de l'Exemple 7 par l'ammoniaque selon le mode opératoire décrit à l'Exemple 4, on obtient la cis-1-(D-3-mercapto-2-méthyl-1-oxopropyl)-4-[[(propylamino) carbonyl] oxy] -L-proline.
EXEMPLE 9 cis-1-[D-(3-Acétylthio)-2-méthyl-1-oxopropyl]-4-[[(phénylamino) carbonyl] oxy] -L-proline En utilisant le mode opératoire de l'Exemple 3 mais en remplaçant le méthylisocyanate par le phénylisocyanate dans la partie b, on obtient la cis-1-[D-(3-acéthylthio)-2-méthyl- 1-oxopropyl]-4-[[(phénylamino)carbonyl]oxy]-L-proline.
EXEMPLE 10 cis-l-(D-3-Mercapto-2-methyl-1-oxopropyl)-4-[[(phénylamino)carbonyl]oxy]-L-proline En traitant le produit de l'Exemple 9 par l'ammoniaque selon le mode opératoire décrit à l'Exemple 4, on obtient la cis-1-(D-3-mercapto-2-méthyl-1-oxopropyl)-4-[[(phénylamino) carbonyl] oxy] -L-proline-.
EXEMPLE 11 cis-1-[D-(3-Acéthylthio)-2-méthyl-1-oxopropyl]-4-[(4-chlorophényl)carbonyl]oxy]-L-proline En utilisant le mode opératoire de l'Exemple 3 mais en remplaçant le méthylisocyanate par le 4-chlorophénylisocyanate dans la partie b, on obtient la cis-1-ED-(3- acéthylthio)-2-méthyl-1-oxopropyl]-4-[[(4-chlorophényl)carbonyl] oxy]--L-proline.
EXEMPLE 12 cis-1- (D-3-Mercapto-2-méthyl-1-oxopropyl) -4-( E (4-chloro- phényl) carbonyl] oxy] -L-proline En traitant le produit de l'Exemple 11 par l'ammoniaque selon le mode opératoire décrit à l'Exemple 4, on obtient la cis-1-(D-3-mercapto-2-méthyl-1-oxopropyl)-4- [[(4-chlorophényl)carbonyl]oxy]-L-proline.
EXEMPLE 13 cis-1-[D-(3-Acéthylthio)-2-méthyl-1-oxopropyl]-4-[[(3trifluorométhylphényl)carbonyl]oxy]-L-proline En utilisant le mode opératoire de L'Exemple 3 mais en remplaçant le méthylisocyanate parle 3-trifluorométhyl- phénylisocyanate dans la partie b, on obtient la cis-1-ED-(3- acétylthio)-2-méthyl-1-oxopropyl]-4-[[(3-trifluorométhyl phényl)carbonyl30xyl-L-proline.
EXEMPLE 14 cis-1-[D-(Acéthylthio)-2-méthyl-1-oxopropyl]-4-[[(2-méthoxyphényl)carbonyl]oxy]-L-proline En utilisant le mode opératoire de l'Exemple 3 mais en remplaçant le méthylisocyanate par le 2-méthoxyphénylisocyanate dans la partie b, on obtient la cis-1-[D-(acétyl- thio)-2-méthyl-1-joxopropyl]-4-[[(2-méthoxyphényl)carbonyl]oxy]-L-proline.
EXEMPLE 15 trans-l-CD-(Benzoylthio)-2-méthyl-l-oxopropyll-4-[[(2-éthyl- phényl)carbonyl]oxy]-L-proline En utilisant le mode opératoire de l'Exemple 1 mais en remplaçant le méthylisocyanate par le 2-éthylphényliso- cyanate dans la partie c et le chlorure de D-3-acétylthio-2méthylpropanoyle par le chlorure de D-3-benzoylthio-2-méthyl- propanoyle dans la partie f, on obtient la trans-1-[D-(benzoyl- thio)-2-méthyl-1-oxopropyl]-4-[(2-éthylphényl)carbonyl]oxy] L-proline.
EXEMPLE 16 trans-l-[D-(Phenacétylthio)-2-méthyl-1-oxopropyl]-4-r[(4- méthylthiophényl)carbonyl]oxy]-L-proline En utilisant le mode opératoire de l'Exemple 1 mais en remplaçant le méthylisocyanate par le 4-méthylthiophényl- isocyanate dans la partie c, et le chlorure de D-(3-acéthy- thio)-2-méthylpropanoyle par le chlorure de D-phénylacétyl- thio-2-méthylpropanoyle dans la partie f, on obtient la trans-1-[D-(phénacétylthio)-2-méthyl-1-oxopropyl]-4-[[(4méthylthiophényl)carbonyl]oxy]-L-proline.