INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
rieure, ces rebords 28, 30 comportant des ouvertures alignées 32 pour monter le dispositif guide-lame 16 sur les montants 14 de façon ajustée mais coulissante En un point intermédiaire de leur longueur et au-dessous de la barre transversale 20, le guide-lame 22 et la plaque guide-lame 24 sont recourbés pour former des parties opposées 34 en forme de U qui sont configurées de manière a former un canal qui reçoit de façon ajustée le dos 36 de la scie à dossière 18, comme représenté sur la figure 1 La partie de la plaque guide-lame 24 située dessous la partie 34 en forme de U est incurvée vers l'intérieur
pour assurer un effet de serrage à la manière d'un res-
sort qui est renforcé par les doigts 38, 40 dirigés vers
le bas prévus sur le guide-lame 22 et la plaque guide-
larre 24.
Comme on le voit mieux sur la figure 2, la barre transversale 20 comporte des ouverturesde montage 42, 42 a, à travers lesquelles passent les vis de montage 26, et les ouvertures 42 a sont allongées pour assurer
une certaine tolérance dimensionnelle, qui est particu-
lièrement utile pour accepter des différences de dila-
tation et de contraction de composants du-dispositif
et minimiser les efforts non nécessaires.
Comme on le voit sur les figures 3 et 5, les mon-
tants 14 comportent des extrémités inférieures effilées 44 qui sont reçues dans des cavités 46 ouvertes vers le haut ménagées dans l'organe de base 10 et qui sont munies en bout de perçages filetés pour recevoir les
vis de montage 48 qui traversent l'organe de base 10.
Masse (m/e) ( intensité relative) 287 (M+, 8,1), 201 (61,7), 86 (100,0) difumarate (C18H29N3.2C4H4O4), cristaux pulvérulents inco lores, P.F. 158,5-160,0 C (dec.).
2-[(2-diéthylamino-1-méthyl)éthyl]-1,2,3,4,6,7,8,9-octahydrobenzo[b]-1,6-napht yridine (composé. No. 35-), huile. jaune pâle,P.E. 163,0-167,0 C (0,45 mmHg).
Masse (m/e) (intensité relative) : 301 (M , 2,4), 215 (38,1), 100 (100,0) di-DL-tartrate (C19H31N3.2C4H6O6), poudre hydroscopique.
1,2,3,46,7,8,9-octahydro-2-(2-diisopropylaminoéthyl0-benzo[b]1,6-napht yridine (composé No. 37), huile jaune pâle,P.E.
175,0-182,0 C (0,4 mmHg).
Masse (m/e) (intensité relative) : 315 (M , 30,5), 201 (52,4), 113 (100,0) di-DL-tartrate (C20H33N3.2C4H6O6), poudré hygroscopique.
1,2,3,4,6,7,8,9-octahydro-2-[2-[4-phényl-1-pipérazinyl)éthyl]benzo[b]-1,6-napht-yridine (composé. No. 41), prismes inco lores, P.F. 125,0-127,0 C.
Masse (m/e) ( intensité relative) 376 (M , 31,4), 270 (25,7), 201 (100,0), 175 (60,0) difumarate (C24H32N4.2C4H4O4) cristaux pulvérulents inco lores, P.F. 208,0-210,0 C (dec.).
1,2,3,4,6,7,8,9-octahydro-2-[3-(4-phényl-1-pipérazinyl)propyl]benzo[b]-1,6-naphthyridine (composé No, 42), aiguilles incolores, P.F. 83,0-83,5 C Masse (m/e) ( intensite relative) 390 (M+, 100), 258 (97,1), 213 (27,1), 201 (91,2), 200 (38,2), 187 (59,1) 175 (34,4), 173 (25,9), 161 (27,4), 132 (20,8) difumarate (C25H24N4.2C4H4O4)m cristaux pulvérulents inco lores, P.F. 212,0-213,0 C (déc.).
1,2,3,4,6,7,8,9-octahydro-2-[2-[4-(2-méthoxyphényl)-1 pipérazinyl]éthyl]-benzo[b]-1,6-naphthyridine (compo sé No. 47). huile Jaune pale.
Masse (m/e) (intensité relative) 406 (M , 17i5), 205 (100,0), 201 (37,5), 191 (16,3) difumarate (C25H34N4O.2C4H4O4(, cristaux pulvérulents incolores, P.F. 206,0-207,0 C (déc.).
1,2,3,4,6,7,8,9-octahydro-2-[2-[4-(4-méthoxyphényl)-1 pipénazinyl]éthyl]-benzo[b]-1,6-napht-yridine (compo sé No. 48), prismes incolores, P.F. 127,0-128,0 C.
Masse(m/e) ( intensité relative) 185 (36,5) difumarate (C25H34N4O.2C4H4O4), eristaux pulvérulents incolores, P.F. 119,0-201,5 C (déc.).
1,2,3,4,6,7,8,9-octahydro-2-[3-[4-(2-méthoxyphenyl)-1pipérazinyl)propyl]-benzo[b]-1,6-napht yridine (compo sé No. 49), huile jaune pale.
Masse(m/e) (intensité reiative) 420 GM , 89,2). 257 (100,0), 201 (62,3), 191 (47)3), 187 (34,2) difumarate (C26H36N4O.2C4H4O4), cristaux pulvérulents P.F. 201,0-202,0 C (déc.).
2-[3-[4-(2-éthoxyphényl)-1-pipérazinyl]propyl]-1,2,3,4,6,7, 8,9-octahydro-benzo[b]-1,6-naphtyridine )composé No.53), huile jaune pâle.
Cette solution a clip métallique présente néanmoins quelques inconvé- nients nouveaux sur les moteurs des véhicules les plus modernes. En effet, la rampe d'alimentation en carburant liquide de ces véhicules n'est parfois plus réalisée en acier mais en un matériau plus léger et/ou moins onéreux tel qu'un alliage léger, notamment un alliage d'aluminium ou en matière plastique, présentant divers inconvénients qui n'étaient pas rencontrés jusque là, à savoir: - Une grande sensibilité à la corrosion par effet de pile pour les alliages légers. Cet effet de pile est déclenché et entretenu par le contact frottant du clip en acier établissant un pont conducteur entre la rampe d'alimentation en alliage léger et le corps de l'injecteur en acier.
- Un manque de dureté superficielle aussi sensible pour les alliages d'alumi nium à l'égard du clip en tôle d'acier éventuellement trempée que pour la matière plastique qui rachète sa moindre dureté par de meilleures qualités frottantes.
- Un coefficient de dilatation plus élevé que celui de l'acier, ce qui augmente encore les variations de longueur et de position de la rampe par rapport aux logements des sorties d'injecteurs dans les collecteurs d'admission.
- Une plus grande flexibilité que l'acier, ce qui conduit à des désaxages entre le corps de l'injecteur et la rampe ou plus exactement, comme pour les dila tations, entre le-logement des embouts d'injecteurs dans la rampe et les logements des sorties d'injecteurs dans les collecteurs d'admission.
Diverses mesures ont été expérimentées pourpallieràcesnouveaux incon venients et elles consistent principalement à prévoir une protection de surface anti-corrosion pour les rampes d'injection en alliage léger ou en acier et a interdire tout contact direct entre le raccord des embouts de l'injecteur et le logement de ces embouts,respectivement dans la rampe d'alimentation et dans le collecteur d'admission. Pour cela, on interpose entre l'embout et le logement un joint torique et on laisse un jeu en bout important entre l'ex trémité de l'embout de l'injecteur et le fond du logement.Le joint torique logé avec du jeu latéral dans une rainure annulaire de l'embout se déplace librement à l'intérieur d'un alésage d'étanchéité du logement au gré des dilatations et des déplacements relatifs de l'injecteur et de sa rampe d'alimentation en carburant liquide. L'élastomère à forte hystérésis du joint torique assure la fonction d'amortissement aux vibrations entre l'injecteur et respectivement la rampe d'alimentation et le collecteur d'admission d'air du cylindre entre lesquels il est interposé. La même disposition s'applique avantageusement à la liaison entre l'injecteur et le collecteur d'admission d'air qui est réalisé également en alliage d'aluminium et qui, du fait de sa liaison directe avec la culasse du moteur, supporte des échauffements plus élevés que la rampe d'alimentation en carburant liquide. On doit noter également que l'injecteur de carburant dans le collecteur d'admission comporte une électrovalve dont le circuit magnétique est réalisé en un matériau ferromagnétique et dont le corps et les embouts d'admission et de sortie peuvent être réalisés en acier mais aussi en alliage léger ou en matière plastique.
Les améliorations qui viennent d'être explicitées ne résolvent pas toutes les nouvelles difficultés rencontrées car les clips en tôle d'acier viennent blesser et/ou détruire la protection de surface de la rampe d'alimentation et mater les surfaces d'appui des rainures annulaires ménagées sur cette rampe et sur l'embout de l'injecteur.De plus, les dilatations et déformations plus élevées des nouveaux matériaux utilisés dans les moteurs modernes exigent que l'on donne plus d'élasticité axiale au montage de l'embout de l'injecteur dans le logement de la rampe tout en fixant plus rigoureusement la position de l'injecteur par rapport à sa rampe d'alimentation en carburant au moment de l'introduction de l'injecteur, déjà fixé sur sa rampe, dans son logement en biais du collecteur d'admission du cylindre où il importe que l'injecteur soit positionné avec précision et dans une position aisément repérable, stable et reproductible par rapport a la soupape d'admission.
L'un des buts de la présente invention est précisément de pallier a ces dernières difficultés en réalisant une liaison spécifique et adéquate entre deux portions de conduite, cette liaison spécifique étant toutefois susceptible d'être utilisée dans de nombreux autres domaines de la technique.
A cet effet, le dispositif de liaison élastique de deux portions de conduites relativement rigides et sensiblement droites et coaxiales, du -type comportant un embout aménagé sur l'une des conduites et pénétrånt à l'intérieur d'un logement de raccord prévu sur l'autre conduite, des moyens d'étanchéité tels qu'un joint annulaire étant interposés entre l'embout et son logement et autorisant leur débattement relatif, est caractérise en ce que l'embout est repoussé élastiquement a l'intérieur du logement par l'effort de réaction d'une lame élastique précontrainte en appui, d'une part, sur la paroi latérale d'une gorge annulaire de prise ménagée sur l'embout, à l'aide d'une découpe ouverte à fond enveloppant et dont les bords sont glissés à l'intérieur de la gorge annulaire d'épaisseur supérieure à celle de la lame au droit de la découpe et, d'autre part, sur au moins un support solidaire du logement de raccord par l'intermédiaire d'une partie de la surface de la lame formant crochet d'appui sur ce support et positionnée à force en face du support lorsque les bords de la découpe sont glissés a l'intérieur de la gorge.
L'utilisation d'une lame élastique de coût relativement modéré donne ainsi une grande élasticité axiale à l'assemblage de l'embout et de son logement tout en assurant un rappel radial énergique vers la position centrale déterminée par la découpe de la lame. La réaction de la lame assure un certain verrouillage par friction mais, pour éviter l'échappement de la lame, sa partie formant crochet d'appui sur le support comporte et/ou coopère avec un moyen d'accrochage et/ou de verrouillage sur ce support tel que rebord, pion, vis, clip, etc.
Pour faciliter les manipulations de la rampe d'alimentation en carburant équipée de ses injecteurs et éviter que l'un d'entre eux ne s'échappe de la lame et de la rampe au cours de ces manipulations et des incidents auxquels elles peuvent conduire, au moins l'une des parties de la lame voisine de la découpe ouverte comporte et/ou coopère avec un moyen d'accrochage et/ou de verrouillage de cette lame sur l'embout et/ou sur son logement de raccord.
Ce moyen d'accrochage et/ou de verrouillage peut avantageusement être un clip élastique dont les extrémités sont engagées dans des trous ou passages ménagés dans chacune des parties de la lame situées de part et d'autre de la découpe ouverte au voisinage de celle-ci, le centre du clip venant en appui élastique sur l'embout et/ou son logement de raccord. Le fond enveloppant de la découpe ouverte est de préférence sensiblement circulaire et de meme diamètre que le fond de la gorge annulaire et la découpe ouverte présente des bords d'entrée divergents aptes à faciliter l'engagement de cette découpe à l'intérieur de la gorge annulaire.
Selon une disposition importante de l'invention, la lame comporte autour de sa découpe à fond enveloppant un épaulement susceptible de venir en appui sur une surface d'appui frontale ménagée à la sortie du logement de l'autre conduite de manière à positionner l'embout de la conduite par rapport à cette surface d'appui tout en autorisant le débattement relatif de l'embout par rapport à son logement en cas de dépassement de l'effort de réaction élastique de la lame.
Selon le mode de réalisation le plus compact et le plus économique, pour relier les injecteurs de carburant à leur rampe d'alimentation en carburant liquide d'un moteur thermique à combustion, la lame élastique coopère simultanément avec deux embouts de conduite et comporte, d'une part, à chaque extrémité, une découpe à fond enveloppant coopérant avec l'un des embouts de conduite pénétrant dans un logement correspondant et, d'autre part, au centre, un crochet découpé unique en saillie dont le centre vient se placer sensiblement dans le plan joignant les axes des deux embouts de conduites et passant par les centres des deux fonds enveloppants de telle manière que le support solidaire du logement de raccord et coopérant avec le crochet de la lame serve d'appui aux deux embouts de conduitesdisposés de façon sensiblement symétrique de part et d'autre de ce crochet.
En variante, la lame élastique peut comporter, de chaque côté d'une découpe centrale à fond enveloppant,un prolongement dont l'extrémité constitue le crochet d'appui coopérant avec le support solidaire de l'autre conduite.
La lame élastique est de préférence réalisée en un(ou recouverte d'un) matériau relativement mou et de bonnes qualités frottantes, tel qu'une matière plastique, afin de ne pas blesser les surfaces d'appui de l'embout et/ou du logement sur cette lame.
Le matériau de la lame ou la recouvrant peut également être isolant et/ou neutre ou passif par rapport aux matériaux respectifs de l'embout, du support et du logement pour éviter toute corrosion par effet de pile au contact entre la lame et respectivement l'embout, le support et le logement. Le matériau de la lame ou de sa surface doit également être résistant aux fluides véhiculés dans l'embout et dans la rampe.
chant 19 et le bord tranchant 59 orienté vers le bas engendrent des forces de retenue importantes pendant que la lame se déplace vers le bas et vers l'avant, sous l'influence des surfaces de came, du fait qu'une masse
importante de matière non coupée est comprimée entre.
les'bords tranchants et la surface support de la table à découuer. D'autre part, lorsque la lame est soulevée vers le haut, les forces de soulèvement sont réduites
du fait que la lame est déplacée vers l'arrière par rap-
port à la gaine 50 et s'écarte de la matière ou n'est pas
pressée contre la matière avec autant de force que lors-
que le mouvement est vertical. Il en résulte qu'il se produit une plus faible déformation de la matière dans la pile. La figure 8 représente encore un autre mode de
réalisation de la présente invention. Un organe 60 for-
mant came est formé en tant que partie intégrante de la gaine 50, en un emplacement adjacent au bord arrière 21 de la lame 20. L'organe 60 formant came comporte une
surface profilée 62 qui est située dans la fente de ré-
ception de la lame de la gaine et s'incline progressive-
ment vers le bas en direction de l'arrière de la gaine.
Le bord arrière 21 de la lame 20 comporte une surface de 248a984 came 64 qui s'incline vers le bas et en éloignement du bord avant tranchant 19, au voisinage de la partie inférieure de la lame. En combinaison, la surface 62 de l'organe 60 formant came et la surface de came 64 forment un ensemble de came et d'organe suiveur de came qui sert à provoquer une déviation vers l'avant lors de la course ascendante, lorsque les surfaces glissent l'une sur l'autre au cours des courses de va-et-vient de la lame. L'effet de déviation produit par le mode de réalisation de la figure 8 provoque le déplacement de la lame 20 vers l'arrière sur la totalité de la course
descendante et vers l'avant sur la totalité de la cour-
se ascendante. La limite arrière de la déviation de la
lame 20 est atteinte à la limite inférieure de la cour-
De telles doublures ont été utilisées de façon satisfaisante avec le procédé suivant l'invention. Si ces doublures avaient été utilisées dans le procédé connu de réalisation de gants par trempage , il y aurait eu une pénétration indésirable. du matériau de revêtement à travers la doublure dans les parties les plus basses du gant dûe à la pression hydrostatique différentielle.
Les doublures peuvent être obtenues par découpage à l'emporte pièce, chaque doublure comprenant deux pièces assemblées par piquage. On peut utiliser des doublures sans couture obtenues par tricotage sur des machines de jauge 12 ou 13 par exemple avec des fils pour moitié de 1/28 et pour moitié de 1/56, en coton ou en mélange de coton et fibrane.
On donne ci-dessous des exemples- non limitatifs de matériaux de revêtement pouvant être utilisés dans le procédé suivant l'invention, les proportions étant données en partie en poids.
Exemple 1 Produit Quantité Emulsion de résine de PVC 100 Diethylhexylphtalate 100 Butylbenzylphtalate 40 Colorant 2 Craie 10 Stéarate de Calcium 5 Exemple 11 Produit Quantité Emulsion de résine de PVC 100 Diisodecylphtalate 100 Butylbenzylphtalate 20 Colorant 2 "Ircogel" 2 Stéarate de Calcium 5 Huile de soja hypoxyde 5 L'émulsion de résine de PVC utilisée par exemple fabriquée par la société Goodyear sous le nom WOS. Le diisodécylphtalate et le phtalate de butyl benzyl sont des plastifiants. Le "Ircogel" est une marque de fabrique correspondant à un épaississant. Le stéarate de calcium est un stabilisant thermique. Comme colorant de l'oxyde de fer de l'oxyde de chrome empâté dans dioctylphtalate peut être utilisé.En raison de la manière dont le matériau de revêtement est appliqué sur la doublure, le procédé suivant l'invention permet d'utiliser des plastisols qui normalement ne pourraient être utilisés dans un procédé par trempage. En général, le procédé suivant l'invention permet l'utilisation de plastisol dont la fluidité est de l'ordre de 40 poise mesurées sur un instrument brookfield à un tour par minute. Ces plastisols sont très plastifiés jusqu'à 145 phr. Ils sont adaptés pour être utilisés à un matériau de revêtement léger par exemple "Interlock" ou "Jersey" ayant un poids de l'ordre de 150g/m2. Avec d'autres plastisols ayant des taux de plastification plus faibles, il est possible d'employer des matériaux "Interlock" ou "Jersey" ayant un poids plus faible. Par exemple, avec un plastisol de 110 phr, on peut utiliser une doublure ayant un poids de l'ordre de 130g/m2.
Comme résine, du plastisol, on peut utiliser le chlorure de polyvinyle, l'acétate de polyvinyle, leurcopolvmers le chlorure de polyvinylidene.
Comme plastifiant, on peut citer notamment mais non exclusivement les esters des acides adipiques, phtaliques, axéliques, les parafines chlorées, certains dérivés des glycols, des phosphates, etc.
En ce qui concerne l'appareil, l'orifice d'évacuation de la tête de distribution peut être par exemple de l'ordre de 150 mm de long et de 4 mm de large. La distance entre la tête de distribution et le gant est de l'ordre de quelques centimètres notamment 3 cm. La vitesse de rotation de la forme est de l'ordre de 3 à 20 tours par minute. Le mouvement de la tête de distribution par rapport à la forme est tel que un mouvement aller et retour est réalisé toutes les dix secondes environ pour réaliser un revêtement complet de la doublure sur la forme. Approximativement, on utilise 5 litres de matériau de revêtement pour une paire de gant ayant une longueur d'environ 27 cm.
Le procédé décrit précédemment permet de couvrir une doublure zone par zone, de façon successive, de manière que le revêtement obtenu ait les mêmes propriétés physiques partout. Le revêtement complet de la doublure procure un gant ayant les caractéristiques souhaitées par une seule opération de revêtement. Principalement, le revêtement ap pliqué présente un aspect lisse. Contrairement au procédé connu de trempage ou projection, l'association du revêtement à la doublure par le procédé suivant l'invention est plus régulier et plus fort ce qui confère au gant des qualités supérieures et permet un plus grand choix en ce qui concerne les doublures utilisées. Le procédé suivant l'invention peut être utilisé pour réaliser des gants de protection et aussi pour recouvrir une doublure de la forme d'un gant et plus généralement de tout autre article d'habillement.
La présente invention concerne le captage de l'énergie solaire.
Elle concerne plus particulièrement un système permettant de capter et même de stocker énergie solaire, ainsi que d'écrêter les variations que énergie solaire captée subit fréquemment sur de courtes périodes.
Pour recueillir énergie rayonnée par le soleil qui parvient sur la terre, il faut disposer des capteurs au sol ou sur les constructions dans lesquelles cette énergie doit être utilisée.
Le captage de énergie solaire sous forme thermique peut être réalisé soit par effet de serre ou piégeage entre deux surfaces, soit par concentration au moyen de miroirs convergents. LT invention décrite ci-après se rattache au premier de ces deux types de captage.
On connaît déjà des capteurs d'énergie solaire qui se présentent sous forme de modules plans de dimension défi- nie, qusil est possible d'intégrer dans une toiture ou un bardage, et dont plusieurs modules unitaires peuvent être juxtaposés et raccordés entre eux. De tels systèmes constituent cependant un surcoût par rapport au coût de la toiture ou du bardage; ils obligent en outre à prévoir sur leur pourtour des éléments d'étanchéité additionnels, dont le coût et les imperfections constituent également des inconvénients; ils obligent également à des raccordements en soustoiture, soit entre modules juxtaposés placés en série, soit en tout état de cause pour permettre la circulation dans et hors de ces modules, du fluide caloporteur.
On connatt aussi déjà quelques réalisations de toitures solaires ventilées, dans lesquelles le système de captage est constitué par la toiture elle-mme, complétée de manière à ce qu'elle comporte les éléments nécessaires à ce type de capteurs, à savoir, de l'intérieur vers ltextérieur, une isolation thermique,un absorbeureteventuelle rnentunvifrage.Untel système permetrait,en théorie, d'utiliser de grandes surfaces pour le captage de l'énergie solaire avec un cot de réalisation réduit, puisque les matériaux normalement mis en oeuvre dans la construction (matériau de couverture et isolant) tiennent à la fois leur rôle traditionnel et un rôle dans le système de captage de énergie solaire.
De tels systèmes sont généralement conçus avec des feuilles ou des plaques métalliques noircies, posées sur un isolant et surmontées, ou non, dlun vitrage protecteur, assurant un effet de serre.
Mais de tels systèmes, bien qutils permettent effectivement de capter une partie de l'énergie solaire rayonnée sur leur surface, ne peuvent par contre pratiquement pas assurer un stockage de énergie solaire captée, ni a fortiori une distribution de celle-ci avec écrêtement des variations brusques quelle subit sous l'influence des variations dTensoleillement > du fait de la faible capacité calorifique de l'absorbeur noirci et de son très bon pouvoir de conducteur de la chaleur.Dans ces conditions, l'air délivré par ces capteurs à air connus est soumis à de brusques variations de température, dues à la succession de périodes ensoleillées et de périodes nuageuses qui ponctuent souvent une journée; il en résulte un inconfort certain pour les occupants des bgtiments utilisant de tels capteurs pour leur chauffage, ou un risque de séchage irrégulier des produits si le système de captage considéré est couplé avec un système de séchage de produits dans une installation industrielle ou agricole.
On chauffe le mélange à reflux sur un bain d'huile pendant une heure et demie. On ajoute ensuite goutte à goutte, au mélange réactionnel, une solution de 10,3 g (72 millimoles) de 1-bromo-2-chloroéthane dans 30 ml de benzène anhydre, et on chauffe le mélange à reflux sur un bain d'huile pendant 24 heures. Après la fin de la réaction, on ajoute de l'eau au mélange réactionnel avec refroidissement pour décomposer l'hydrure de sodium qui n'a pas réagi. On acidifie ensuite le mélange réactionnel par addition diacide chlorhydrique 6N et on recueille la couche aqueuse. On lave la couche aqueuse avec de l'éther, puis on ajuste son pH à environ 9 à l'aide d'une solution aqueuse à 30 % d'hydroxyde de sodium, puis on l'extrait à l'éther.On sèche la couche éthérée sur carbonate de potassium anhydre, puis on chasse le solvant par évaporation sous pression réduite, ce qui donne 7,2 g (rendement 61,0 0) de 5,6,7,8- tétrahydro-6-(2-chloréthyl)-1,6-naphtyridine sous la forme d'une huile jaune pale.