INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cet appareil, qui comprend un bottier, constitue d'un corps de bottier percé d'une fenêtre sur sa face avant, un dispositif electrique appel clignoteur, constitue d'un circuit électrique pourvu d'un interrupteur, de piles alimentant ce circuit et d'une lampe branchée sur le circuit et destinée a clignoter, un support sur lequel est monté ledit dispositif électrique et qui est fixé dans le corps de boîtier, de telle sorte que ladite lampe soit dirigée vers ladite fenêtre, et au moins un filtre coloré maintenu dans ledit corps de boîtier entre ladite lampe et ladite fenêtre, est caractérisé en ce que ledit corps de boîtier est ferme par un couvercle amovible sur sa face arrière, en ce que ladite fenêtre est obturée par une plaquette en matière transparente, en ce que ledit appareil comprend en outre un ensemble constitué d'au moins un filtre coloré et d'une couche de tissu placée en avant du filtre, le tissu étant imprégné de substances actives diluées et dynamisées selon les méthodes d'Hahnemann et ledit ensemble étant maintenu en place dans le corps de boîtier entre ladite fenetre de celui-ci et la lampe du dispositif électrique, et en ce que ledit clignoteur est prévu pour des temps d'illumination et des temps d'extinction prédéterminés variant entre 1 et 3 secondes, la période de clignotement variant dans ces conditions entre 2 et 6 secondes. Le couvercle amovible permet d'avoir accès aux piles pour changer celles-ci, lorsque cela devient nécessaire.
Le boîtier et le support du dispositif électrique sont avantageusement réalisés en matière plastique moulée et la pla quette en matière transparente obturant la fenêtre peut être en verre ou en plastique. La lampe est de préférence munie d'un réflecteur.
Le clignoteur est prévu, en particulier, pour des temps d'illumination et des temps d'extinction de 1 a 3 seconde dans ces conditions, la période de clignotement varie entre 2 et 6 secondes. Ces temps sont prédéterminés pour chaque appareil en fonction de son application et ils sont une constante du clignoteur.
Le clignoteur peut également être prévu pour s'arrê ter automatiquement de fonctionner au bout d'un temps prédéterminé, qui est généralement de l'ordre de 15 minutes a 1/2 heure. Cet arrêt automatique est nécessaire pour certaines applications de l'appareil, par exemple lorsqu'il est destiné a provoquer l'endor missement de l'utilisateur.
Les clignoteurs sont des dispositifs connus en soi et leurs différents types, a bilame ou, de préférence, a circuit électronique, sont utilisables pour le présent appareil, a con dition qu'ils aient un encombrement réduit et qu'ils assurent d'une façon précise et constante dans le temps les durées dsillu- mination et d'extinction voules ainsi qu'éventuellement l'arrêt automatique des illuminations au bout d'un temps voulu.
L'appareil, qui agit par voie cutanée1 est générale ment placé sur le membre supérieur, notamment sur le poignet, ou sur le membre inférieur, notamment sur la cheville, de l'utili sateur. A cet effet, il est pourvu d'un bracelet en une matière quelconque, monté sur le boîtier.
Les filtres colorés sont choisis en fonction de l'effet désiré. Un seul filtre ou une association de deux filtres colorés différents suffisent généralement, mais un plus grand nombre de filtres pourraient être associes. Lorsqu'il y a plu sieurs filtres, ils peuvent être juxtaposés ou superposés.
Il s'agit généralement de filtres monochromatiques en gélatine ou en verre coloré. Ils peuvent être choisis, par exemple, dans la gamme des filtres de la marque "WRATTEN" fabriqués par la Société Kodak. Dans le boîtier, ils sont placés devant la lampe.
La couche de tissu utilisée conjointement avec les filtres colorés et disposée en avant de ceux-ci peut être en fibres d'origine végétale ou animale ; on peut citer les fibres cellulosiques (rayonne, fibranne), le coton, le lin, la laine, la soie, cette dernière étant préférée.
Les substances actives imprégnant le tissu peuvent être des métaux (aluminium, argent, plomb, lithium ou son précur seurminéral, la lépidolite), et/ou des métalloides comme le phosphore, et/ou des extraits de plantes dilués, lesdits métaux, métalloides et extraits de plantes étant employés, pour imprégner le tissu, sous forme de solutions ou de suspensions a des dilu tions hahnemalmiennes, qui sont déterminées en fonction de l'effet physiologique recherché. Le tissu imprégné est amené a sec avant d'être adjoint auxdits filtres colorés.La dynamisation, qui accompagne la dilution, obéit aux règles d'atténuation prescrites par Hahnemann. Elle consiste a soumettre la substance a une série de dilutions a 1 % appelées de ce fait centesizales. A chaque dilution,on dynamise par un certain nombre de secousses (1OQ 400 par exemple). Cette gawme de dilutions va habituellement jusqu'S la 30 CH, les dilutions les plus couramment utilisées étant la 4 CH, la 5 CH, la 7 CH, la 9 CH, la 15 et la 30 CH ; mais d'autres dilutions sont possibles.
La composition de l'ensemble filtres colorés-couche de tissu est déterminée pour chaque appareil, en fonction de l'utilisation particulière de celui-ci.
Cet ensemble est avantageusement placé en sandwich entre la plaquette en matière transparente obturant la fenêtre du boîtier et une autre plaquette en matière transparente maintenue en place en avant de la lampe du dispositif électrique.
L'appareil suivant l'invention combine les effets par voie cutanée de la métallothérapie et de la phytothérapie diluées et dynamisées d'expression hahnemanniennes, ainsi que de la photothérapie. Les métaux, métalloides et plantes employés conjuguent leurs effets avec ceux des émissions lumineuses intermittentes de longueurs d'onde convenablement choisies, le clignotement provoquant une réaction d'ordre physiologique chez la personne soumise â l'action de l'appareil.
Les arêtes de coupe aboutissant aux pointes des arêtes 6 forment avec la transversale à la lame un angle c compris entre 10 et 450 (de préférence de 27 ) ce qui allonge 1' arête de coupe. Les dents principales 12 sont ainsi plus
minces et assurent plus de mordant à la coupe.
L'angle d formé par le chanfrein des surfaces de coupe 8 avec la face latérale de la lame est de préférence voisin
de 450.
Ainsi, la scie à main conforme à la présente invention cons-
titue à la fois une scie de travers 10 comprenant les arêtes supérieures 6 avec la surface de l'arête de coupe 8 et une scie à refendre 11 comprenant les arêtes de coupe
avant 3.
Le principal avantage de la scie à main de la présente invention est sa plus grande exactitude et um plus grande efficacité du travail du fait que la résistance à la coupe
du bois ne s'exerce jamais sur la totalité de la surface.
Ceci permet de couper du bois de manière précise en surmon-
tant seulement la résistance à la coupe d'une des extrémi-
tés des arêtes, en particulier elle permet de couper de manière plus efficace pour une valeur de a entre une horizontale et le bord avant 3 égale à 1020. L'inclinaison angulaire c de l'arête de coupe compris entre 100 et 450
(de préférence 27 ) étale la surface des arêtes de coupe.
En conséquence, les dents principales 12 sont plus minces et assurent plus de mordant à la coupez Les bords des dents inférieures de la scie à refendre sont les mêmes que la surface de coupe du bord principal et la scie à main de la présente invention peut être utilisée en même temps comme scie à refendre, scie de travers et scie en biais. Lorsqu'une scie à main coupe du bois selon le fil du bois dans la gamme a comprise entre 90 et 120 , la scie à refendre peut couper du bois sous forme d'éclats dans la direction du fil et la scie de travers peu; effectuer une découpe en travers de la fibre de bois par l'arête de coupe et donner des copeaux. De plus, la surface triangulaire supérieure 9 peut venir en contact avec le bois sur une plus grande étendue ce qui permet une opération de sciage
plus stable.
Quoique la présente invention a été en particulier repré-
4 2508830
et/ou convection, transmet sa chaleur au cordon, dès que tout le trait de crayon a viré, le brûleur est éteint mais à l'aide du diffuseur ayant accumulé une grande quantité de chaleur, on continue d'assurer au cordon un chauffage qui ne décroît que très progressivement, en fin de refroidissement, par usinage, que ce soit à la lime et/ou à la meule, le cordon est ramené à la même épaisseur que le reste de la lame et les bords de la lame
sont rectifiés.
L'invention a également pour objet l'installation en vue
de la mise en oeuvre de ce procédé.
Elle sera bien comprise à l'aide de la description
ci-après faite à titre d'exemple non limitatif, en regard du dessin ciannexé qui représente, schématiquement, figure 1: l'installation vue de face, figure 2: une coupe selon II-II de la figure 1,
figure 3: l'installation vue de dessus.
De manière caractéristique, dans le procédé selon l'in-
vention, au lieu d'être dressées et écartées l'une de l'autre, les deux faces en vis à vis recevant le cordon de soudure, que ce soit une crique ou les extrémités 1, 2 de la lame 3, sont laissées brutes et bout à bout, en appui l'une sur l'autre, et
sont fixées sur une table de soudage 4.
On place alors un petit morceau d'acier à lame de scie contre chaque bord de lame et qui facilite l'Xms age de l'arc électrique et la soudure est alors opérée en un cordon continu d'un bord à un autre à l'aide d'une torche 6 de soudage comportant une amenée de métal d'apport et une amenée de gaz de protection, tel l'argon plus ou moins p r, selon la technique de soudage communément dénommée "M I G", ensuite, de la zone 7 o s'opère le soudage, le cordon est déplaçé sur la table 4 pour être amené à un poste distinct 8 o s'opère le revenu,
on entoure alors le cordon 5 d'un trait de crayon ther-
mochromique d'un type changeant de couleur à température de revenu telle par exemple à six cent soixante dix degrés,puis
on opère alors le revenu à l'aide d'un brûleur 9 chauf-
fant un accumulateur-diffuseur de chaleur 10 qui, par radiation et/ou convection, transmet sa chaleur au cordon 5, dès que tout le trait a viré, le brûleur 9 est éteint
On notera que, dans le cadre d'une va-
riante, le cache 40 pourrait être indépendant du glo-
13 2476798
bée 38; selon une autre variante obtenue par métalli-
sation du globe 38, les plages 44 pourraient être mé-
tallisées comme les plages 43, mais avec une épais-
seur de métal moindre qui, tout en présentant des qua-
lités de réflexion vers l'extérieur vis à vis du
rayonnement parvenu du feu depuis l'extérieur de celui-
ci, autoriserait le passage vers l'extérieur, avec uni minimum d'absorption, du rayonnement émis par la lampe lorsque son filament 31 est alimenté en électricité, à travers le ballon coloré 38; de façon plus générale,
un même cache pourrait grouper des surfaces métalli-
sées, des surfaces semi-métallisées, et des surfaces non métallisées, c'est-à-dire en d'autres termes une transparence modulée au rayonnement de la lampe avec une opacité aussi bonne que possible vis à vis des
rayonnements extérieurs.
Le mode de réalisation illustré aux figu-
res 4 à 6 pourrait faire l'objet de nombreuses varian-
tes ne sortant pas du cadre de la présente invention, une symétrie par rapport au foyer du réflecteur étant de préférence conservée entre les zones respectivement opaques, ou plus opaques, et les zones transparentes,
Une forme d'exécution servant à déterminer les deuxièmes valeurs d'absorption approximatives Q'2 (n) (p, #) pour une nème couche du corps est décri te par l'équation 4,5 ci-dessous : Q'2(n) (p, #) = C(#) (n). Q2(1) (p,#) pour n = 2, 3...
..19 (4) où
Le quotent Q1(n) (p, #) / Q2(1) (p, #) est formé à partir des premières valeurs d'absorption Q1(n) (p, #) de la nème couche du corps en question et à partir des deuxièmes valeurs d'absorption Q2 (1) (p, #) (1) obtenues pour la première couche du corps, dans la direction de mesure #, selon les trajets de mesure passant par le domaine d'examen dans la nème couche du corps. La somme de tous les quotients associés à la direction de mesure est divisée par le nombre K(QY) qui, pour une direction de mesure #, indique le nombre de trajets de mesure passant par le domaine d'examen de la couche du corps en question.
Les deuxièmes valeurs d'absorption Q2 (P, #) de la première couche du corps sont multipliées (voir la formule 4) par les valeurs de corection C(#)(n) pour chaque direction # en vue de déterminer, pour la nème couche du corps, des deuxièmes valeurs d'absorption approximatives Q'c (n) (P, #) qui sont associées aux trajets de mesure extérieurs au domaine d'examen.
Ce procédé, dans lequel, pour l'obtention de la répartition d'absorption d'une nème couche du corps, on part toujours de la première valeur d'absorption Q2(1) (p, #) de la première couche du corps, ne fournit cependant qu'une répartition d'absorption approximatve dans les nèmes couches du corps consécutives.
Les résultats peuvent, par exemple, être indiqués en tant qu'analyse provisoire sur le moniteur 30 (Fig. 2).
Cependant, si toutes les valeurs de mesure sont dispinibles ss si donc la première et la dernière (vingtième) ouche du corps sont chacune irradiées pendant un premier es un deuxième cycle de mesure, les couches intermédaires n'étant irradiées que pendant un premier cycle de mesure pour déterminer des premières valeurs d'absorption Q1(n) (p, #), les deuxièmes valeurs d'absorption Q2(20) (p, #) peuvent aussi être utilisées pour la détermination de deuxièmes valeurs d'absorption dans les couches intermédiaires du corps.Une deuxième valeur d'absorption approximative Q'2(n) (p,W) pour un trajet de mesure dans me nème couche. du corps est alors, par exemple, déterminée par où a(n) et b(n) sont des facteurs d'interpolation par exemple égaux à a(n) = 20 - n/20 (7) et @(n) = 1 - a(n) (8) et où est un nouveau facteur de correction qui dépend des den xi@@@es va@@@@@ d'absorption dans la @@@@ère et dans la @@@@gtième con@@@@ @@ corp@.On @@@@@@@@@@ @@ cette @@@on, pour un @@@@ @@@@che @n corps des deux@@@@@ @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@du corps.
Dans une mémoire 40 sant stochés les fas @eurs d'interpolation a(n) et b(n). Au terne de tous des @ycles de @@@ure pour l'irradistion des vi@gt coucho@ du corps, le @irenit @ultiplicateur et additionneur 41 affectue, pour chaque valeur p, pour chaque direction de mesure et pour chaque conche successive, deux multiplications (voir formule 6) (Q2 (1) (p,@@) a(n) et Q2 (20) (@, #) b(n).La somme des deuz multiplications est stockée pour chaque couche du corps 2, 3,..., 19 dans la mémoire d'information 39 tandis que, dans une mémoire 42, pour onaque direction de mesure et pour chaque couche n, est stocké, après les calculs pour une direction de mesure, le nombre k(tg) compté par le compteur 36. Les éléments portant les chiffres de référence 35, 36, 37, 38 correspondent aux éléments désignés par les mêmes chiffres de référence sur la Fig. 3.Les premières valeurs d'absorption Q1(n) (p,tL) stockées dans la mémoire d'information 39 sont renvoyées, en même temps que les deuxièmes valeurs d'absorption approximatives Q'2(n) (P,2bL), par l'intermédiaire des lignes d'information 43 et 34, vers la deuxième mémoire 26 (voir Fig. 2), de sorte qu'elles sont disponibles pour la détermination de la répartition de l'absorption dans les diverses couches du corps.
Il est aussi possible, pour la détermination de la répartition de l'absorption dans une partie tridimensionnelle du corps 1, d'irradier complètement tout le domaine de situation de la première et de la vingtième couche du corps en un seul cycle de mesure au moyen de la première intensité IO1 pour déterminer des premières valeurs d'absorption Q1(1) (p, #) pour la première couche du corps, ou 41 Cp, pour la vingtième couche du corps.Les deuxièmes valeurs d'absorption approximatives pour pour pour une nème couche du corps intermédiaire sont alors déterminées de la manière suivante = Q1(1) (p, #),a(n) + Q2(20) (p, #) b(n) (10) où a (n) et b(n) sont fixés par les formules 7 et 8. Les trajets de mesure associés aux différentes valeurs d'absorption ont, dans les dites couches du corps, environ la même position par rapport à l'axe 2 du système. La répartition de l'absorption /u (x, y) de la couche (n) du corps est reconstruite au moyen des valeurs d'absorption approximatives Q' (n) (p, #) et des premières valeurs d'absorption Q1(n) (p, #) pour lesquelles les trajets de mesure associés passent par le domaine d'examen éme de la n couche intermédiaire du corps. Etant donné que pour la première et la vingtième du corps, un seul cycle de mesure est effectué, le temps de mesure total est encore diminué. il est clair que ce sont surtout les détecteurs représentés sur les Fig. 6a et 6b qui peuvent 8tre utilisés pour le procédé ici décrit. Le temps de mesure total pour l'ensemble des n couches différentes est alors ramené au temps de mesure qui est nécessaire pour une seule couche.Ceci est surtout im portant parce que, pendant les mesures, le corps 6 doit être immobile. La diminution du temps de mesure permet d'éviter des erreurs d'image dans les images à reconstruire, parce qu'il est par exemple parfaitement possible de retenir sa respiration pendant 4 à 6 secondes (temps de mesure pour une couche), alors qu'avec un temps de mesu- re de 40 à 60 secondes (10) couches) cela susciterait des difficultés.Pour les méthodes de reconstruction courantes jusqu'à présent, on ne tient pas compte du fait que la correction des deuxièmes valeurs d'absorption Q2 (n) (p, #) , par multiplication par le facteur de correction (, (c(n) (#) ne fournit qu'une approximation des premières valeurs d'absorption 9 (n)(p,A};). Des déviations locales ne peuvent pas être éliminées de cette manière.De telles déviations locales apparaissent cependant, par exemple, entre des premières valeurs d'absorption Qi ,2)l) et des deuxièmes valeurs d'absorption approximatives Q'2 (p', #), où p' indique la position ou l'allure d'un rayon marginal tangent au domaine d'examen Il. En raison des transitions en échelons entre 9 (p',1ss;) et Q'2 (p''LF-), des erreurs d'image locales peuvent apparaître dans la répartition d'absorption reconstruite.
Pour éviter ces erreurs, pour chaque plan d'examen et pour chaque direction de mesure #, on prévoit par une correction plus importante, une adaptation locale des deuxièmes valeurs d'absorption approximatives Q'2 (p', #) aux premières valeurs d'absorption Q1 (p', #).
Cette correction plus importante est effec tuée selon la formule - a(n) (p, #) Q1(n) (p, #) (11) où n = 1, 2, ..., 20 Les valeurs d'absorption Q'2(n) (p,#) sont alors les deuxièmes valeurs d'absorption approximatives déjà calculées par l'unité de calcul 38 (voir Fig. 3). La va leur d'absoption Q"2(n) (p, #) est la deuxième valeur d'absorption approximative corrigée associée à un trajet de mesure extérieur à un domaine d'examen 11.Le facteur d(n) (p, #) est un deuxième facteur de correction qui assure une transition d'allure monotone des premières valeurs d'absorption Q1 (n) (p,W) dans la position p vers la deuxième valeur d'absorption approximative Q (p, 29-) dans la position p > p', le deuxième facteur de correction satisfaisant, Par exemple à
Dans cette équation , f(p-p') est une fonction de pondération diminuant d'une manière monotone en fonction de la distance, f(p-p') = 1 pour p-p' = O et f(p-p') 0.
La limitation de la correction plus importante à un domaine local des valeurs d'absorption est obtenue par la sélection correcte d'un facteur de pondération f(p-p').
les éléments portant les chiffres de référence 35 à 42 inclus sur la Fig. 4 correspondent aux éléments portant les mêmes chiffres de référence de la Fig. 5. Comme le montre la Fig. 5, les deuxièmes valeurs d'absorption Q'2(n)(p,#) approximatives obtenues au moyen du multiplicateur 38 sont amenées, par l'intermédiaire d'une ligne d'information 48, dans la mémoire d'information 39 pour remplacer les sommes d'absorption Q2(1)(p, #).a(n) + Q2(20)(p.#).b(n) qui y sont sto ckees. Dans l'unité de division 44, les quotients (n)(p,#) / Q'2(n)(p',#) (voir formule 12) sont alors formés et les facteurs de pondération f(p-p') sont recherchés dans une mémoire (par exemple une mémoire morte RON) pour ensuite déterminer le deuxième facteur de correction d(n)(p,#) au moyen du dispositif multiplicateur et additionneur 46.La deuxième correction (voir formule 113 est ensuite effectuée dans le multiplicateur 4?, auquel le deuxième facteur de correction d(n)(p, #) et la deuxième valeur d'absorption approximative Q2(n) (p,#) provenant de la mémoire d'information 31 sont, par conséquent, amenés, Le procédé illustré par fa schéma synoptique de la Fig. 5 convient également pour corriger suffisamment les cas entre les premières valeurs d'absorption Q1(n)(p.#) et les deuxièmes valeurs d'absorption Q2(n)(p,#) qui sont provoqués par des mouvements du patient. la deuxième valeur d'absorption appro ximative davantage corrigée Q 2(n)(p, g) est amenée par l'intermédiaire de la ligne d'information 34 dans la mémoire 26.
Le procédé conforme à l'invention ne se limite pas a' une utilisation dans des dispositifs de tomo- graphie à ordinateur comportant un dispositif de détection se déplaçant avec la source, comme le montre la Fig. 1, mais peut aussi être utilisé dans des dispositifs de tomographie à ordinateur comportant un seul ou quelques dizaines de détecteurs ou avec un dispositif ditec- teur stationnaire qui comporte une couronne fermée de détecteurs.
cordon de commutation.
de découpage au sommet de l'angle et le mouvement d'a-
vancement avant de renfoncer la molette dans la matière sont tous deux inutiles. Comme représenté sur la figure 18, le segment de la molette enfoncé dans la mince épaisseur de matière en feuille S est théoriquement tangent à la surface support-14 à A lintersection de
l'axce e et de la surfaceo Cependant, en réalité, lors-
qu'une force dirigée vers le bas est appliquée à la molette, une longueur finie du bord de coupe est en contact avec la surface 14 et l'entaille effectivement de sorte qu'un dépassement de découpage au sommet d'un angle est inutile. Au contraire, il suffit de déplacer l'axe G de la molette jusqu'au sommet, comme représenté
sur la figure 17, avant d'arrêter le déplacement d'avan-
cement de la molette le long du côté 150 et de soule-
ver alors la molette hors d'appui de coupe avec la ma-
tière. En outre, après que-la molette a été déplacée en rotation directement au-dessus du sommet de façon à être mise en alignement avec le second c8té 152 de l'angle, on peut simplement renfoncer la molette par un déplacement vers le bas dans la matière sans aucune
avance incrémentielle destinée à empêcher un découpa-
ge trop profond par le talon. Ainsi, avec une molette coupante 12, le déplacement de la molette et, par conséquent, de l'axe e autour du sommet d'un angle peut suivre avec précision les contours de la pièce de patron sans dépassement de découpage ni avance incrémentielle avant renfoncement de la molette dans
la matière et les découpages d'angle séparent com-
plètement les pièces de patron de la matière environ-
Bien que l'on ait décrit la présente in-
vention en se référant à plusieurs modes de réalisa-
tion, il est bien entendu que l'on peut réaliser de nombreuses autres modifications et substitutions sans s'écarter pour cela de l'esprit de l'invention. Par
L'entrée de commande 72 de signal de fin de lecture du dispositif 24 est raccordée à la sortie de commande du dispositif de commande de lecture 54. La sortie 73 du registre 48 de marques de validité de la mémoire tampon 46 est raccordée à l'entrée de commande du dispositif 24 servant à appliquer un signal de validité d'un bloc d'information écrit ou lu.