INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Naturellement, on peut encore prendre d'au- tres dlspositions connues pour ramener l'état de fonction nement du moteur à combustion interne hors de la zone de cognement lorsque des processus de cognement se produisent.
De telles dispositions sont par exemple, l'injection dseaus l'addition de produits anti-détonant, et la modification du mélange carburant-air.
de la lame de scie,est effectué Si ce façonnage d'essai -
n'est pas satisfaisant, on réajuste la position du chariot porte-lame de scie ou celle d'un appareil cde façonnage, tel que la meule de la machine servant à façonner des scies,et on effectue un autre essai Ce processus est répété jusqu'à
ce que le façonnage d'essai montre qu'on a atteint une tolé-
rance d'usinage qui est entièrement suffisante Ce type de positionnement manuel ou pour le moins commandé manuellement,
qui exige la pleine attention de l'opérateur dans le dispo-
sitif connu du type spécifié en premier lieu ci-dessus peut,
dans le cas le plus favorable, être évité, après positionne-
ment d'une lame de scie, si le façonnage ultérieur doit être
effectué sur des lames de scie ayant exactement le même dia-
mètre, à condition que les données obtenues au cours du posi-
tionnement de la première lame de scie soient misés en mé-
moire puis utilisées pour commander le dispositif lors du
positionnement des lames de scie suivantes.
En général, cependant, les lames de scie, en particu-
lier celles qui ont un grand diamètre nominal,s'écartent, même lorsqu'elles sont neuves, d'une manière plus ou moins importante, du diamètre nominal De tels écarts peuvent être dus au fait que, pour des questions de coût,on n'a pas habituellement utilisé pour découper les lames de scie de
plus grand diamètre dans une matière à lames de scie un ou-
Les grilles réalisées sous la forme de cônes ouverts vers le tambour à grosses particules, inférieur, assure un de placement continu des particules déposées sur les grilles vers les espaces périphériques. Etant passé par cet espace, les particules tombent sur le tambour inférieur à grains moyens et le tambour & gros grains qui se trouvent au-dessous et dans lesquels le courant fluidisant se déplace å des vitesses plus élevées. C'est ainsi qu'on assure la fluidisation Continue des particules glissant ou se déplaçant sur les parois des tambours.
D'autre part, cette réalisation et la disposition des grilles assurent un lit fluidisé plus régulier de toutes les particules, exclue l'éventualité du passage du courant ascendant à travers l'espace périphérique. La forme conique augmente aussi leur sensibilité vis-à-vis de la pression du courant Suidisant.
Ici, et dans la description qui va suivre, par sensibilité de chaque grille à la pression du courant fluidisant, on entend une part de l'accroissement de pression nécessaire au déplacement initial de la grille vers le haut ou vers le bas suivant 1' axe vertical longitudinal de l'appareil a lit fluidisé.
Du fait que les grilles, dans l'appareil a lit fluidisé revendiqué, ne sont pas reliés au corps, un accroissement de la pression du courant fluidisant suffisant pour une sensibilité imposée, crée sous la grille une force ascendante et la grille commence à "se soulever". Toutefois, l'espace entre les bords des grilles et la paroi de l'appareil à lit fluidisé croit alors par suite de la conicité des parois et diminue ainsi la résistance hydraulique de l'appareil à lit fluidisé au niveau des grilles "soulevées" ou "émergées".
La diminution de la résistance hydraulique aboutit à une réduction de la force soulevant la grille car la pression du courant fluidisant diminue au-dessous de chaque grille brusquement, par saccades, à la suite de la diminution de la perte de pression du courant fluidisant, pour surmonter le poids des grilles. En conséquence, les grilles reviennent ensuite dans leur position initiale. De cette manière, les grilles se déplacent jusqu'a ltélimination totale des causes provoquant l'apparition de leur sensibilité aux variations de la pression du courant fluidisé.
En général, il existe deux causes engendrant les forces soulevant la grille à savoir : une augmentation de la résistance hydraulique de la grille par suite du dépôt de particules solides sur sa surface et une pulsation de la pression du courant fluidisant. Grâce au fait que les grilles peuvent se déplacer le long de l'axe vertical de l'appareil à lit fluidisé on assure une stabilisation automatique intensive de leur résistance hydraulique, ceest-à-dire, que les grilles sont débarrassées automatiquement des particules déposées sur leur surface, et on contribue à un meilleur mélange du produit de départ grâce à sa vibration, à basse tension, pendant la pulsation de la pression du courant fluidisé.
I1 est recommandé de prévoir un réservoir, disposé suivant l'axe vertical longitudinal de l'appareil à lit fluidisé, fixé à la grille et mis en communication avec une source de gaz comprimé par l'intermédiaire d'un régulateur de pression.
I1 est aussi recommandé de prévoir un réservoir, disposé suivant 11axe vertical longitudinal de l'appareil à lit fluidisé et relié a une source de gaz comprimé par l'intermédiaire d'un régulateur de pression.
Ce mode de réalisation de l'appareil à lit fluidisé permet d'augmenter la zone de sensibilité ou de diminuer la zone d'insensibilité des grilles à la variation de la pression du courant fluidisé. La zone d'insensibilité des grilles est formée à la suite des difficultés à faire concorder la valeur de la force ascendante, de la résistance hydraulique initiale des grilles et de la vitesse du courant fluidisant.
En remplissant les réservoirs d'un gaz comprimé, on crée une force supplémentaire qui contribue au soulèvement des grilles. En réglant la valeur de la pression du gaz dans les réservoirs, il est possible de placer la grille, A l'état suspendu, dans le courant fluidisant dans les conditions concrètes créées du fonctionnement de l'appareil à lit fluidisé. E- tant donné que l'état suspendu de n'importe quel objet correspond à l'égalité de la force ascendante, proportionnelle, en principe, à la pression du courant fluidisant, et de la résistance hydraulique de la grille et du poids de la grille ellemême, un faible défaut de cet équilibre aboutit au déplacement de la grille. C'est ainsi qu'on assure une haute sensibilité de la grille aux variations dé la pression du courant fluidisant.Du fait que la pression du courant fluidisant est directement proportionnel à la -résistance hydraulique de chaque grille, cette variation provoque un déplacement vertical de chaque grille.
L'ensemble des propriétés nouvelles prédécrites de l'appareil revendiqué à lit fluidisé, exclue l'éventualité d'un écart des vitesses technologiques du courant fluidisant dans toutes les sections et suivant toute la hauteur de cet appareil, ce qui augmente la fiabilité de son fonctionnement.
La conception revendiquée de 11 appareil à lit fluidisé assure,de pair avec l'élévation de la fiabilité de son fonctionnement ou bien avec la fiabilité de la réalisation en continu des processus technologiques, une élévation efficace de l'utilisation du gaz comprimé dans la composition du produit de départ et également simplifie l'introduction du produit de départ dans le lit fluidisé.
L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, détails et avantages de celle-ci apparaitront mieux, a la lumière de la description explicative qui suit, d'un exemple concret de sa réalisation, et du dessin annexé sur la figure unique duquel est représenté, d'une manière schématique, un appareil a lit fluidisé réalisé selon a présente inventionten cou pe longitudinale.
L'appareil à lit fluidisé revendiqué contient un axe vertical 1 et comprend aussi, disposés successivement sur sa hauteur, du bas vers le haut, un tambour 2 à gros grains réalisé sous la forme d'un cylindre et un tambour conique 3 à grains moyens qui diverge vers le haut. Au tambour 3 a grains moyens succède un tambour conique 4 à grains fins qui diverge vers le haut et à la partie supérieure duquel est montée une tubulure 5 pour ltévacuation du produit traité et est installé un couvercle pare-éclaboussements 6.
Le rapport entre l'aire S1 de la plus petite section transversale du tambour 2 à gros grains et l'aire S2 de la plus grande section transversale du tambour 4 a grains fins est choisi comme le rapport entre la vitesse initiale V1 de fluidisation des grosses particules et la vitesse initiale V2 de fluidisation des plus petites particules a savoir S1 : S2 = V1 V2 Les parois des tambours 2, 3, 4 sont habituellement en un matériau résistant à la corrosion, de 5 a 8 mm dépais- seur, 1'angle d'ouverture de la conicité du tambour 3 et du tambour 4 étant de 450 au maximum, ce qui assure un assez bon glissement des particules solides le long des parois.
Le tambour 2 a gros grains est muni d'un fond 7 de forme conique. Dans le tambour 2, pres de ce fond 7, est montée une tubulure 8 dtintroduction du produit de départ, qui est reliée à une source (non représentée) de produit de départ contenant des agents liquide et solide.
L'invention a pour but de limiter les tensions aux entrées des éléments de construction à des valeurs permises sans fausser les signaux eux-mêmes.
L'invention concerne à cet effet un montage de protection contre les surtensions caractérisé par la combinaison des moyens suivants: ce montage comporte deux transistors de polarités opposées l'une à l'autre, qui sont raccordés, en étant branchés en série l'un avec l'autre, à à la tension de service de l'appareil, par leurs émetteurs par l'intermadiaire d'une résistance série à la tension du signal et directement à l'entrée de l'appareil; la tension de service est en liaison en outre avec un diviseur de tension constitué par une première résistance, une deuxième résistance et une troisième résistance; la base du transistor qui est le premier dans le sens du passage du courant est raccordée au point de connexion de la deuxième et de la troisième résistaçces et la base du second transistor est raccordée au point de connexion de la première et de la deuxième résistances.
Un montage de protection pour des signaux analogiques, dans lequel les tensions de limitation désirées peuvent être réglées grâce au diviseur de tension branché entre le pôle positif de la tension de service et le eonducteur négatif ou la masse, convient particulièrement bien, parce qu' alors les signaux analogiques restent maintenus non faussés dans leur valeur.
En ce qui concerne la protection pour des signaux numériques, dans le cas où ta valeur absolue, à laquelle s'élève la tension du signal, ne joue que peu ou pas de roule, on peut prévoir, selon un mode de réalisation de l'invention, de mettre en oeuvre, au lieu de chacune des première et troisième résistances, une diode polarisée dans le sens du passage du courant.
Dans les deux cas il est particulièrement avantageux de pouvoir rassembler tout le montage c-onjointement avec les deux transistors à polarisations opposées en un seul circuit de commutation intégré, dans lequel font partie d' autres constituants de l'appareil de commande.
L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description ci-après et des dessins annexés représentant deux exemples de réalisation de lt invention, dessins dans lesquels: - la figure 1 montre un schéma de montage électrique d'un exemple de réalisation correspondant à un montage de protection pour signaux numériques; - la figure 2 montre, de même, un schéma de montage électrique d'un exemple de réa lisalon correspondant à un montage de protection pour signaux analogiques.
Montage de protection pour signaux numériques selon la figure 1: DaFs le cas de signaux numériques (par exemple commutateur pour démarrage, marche à vide, etc...) il ne faut avoir à reconnaitre que l'état logique 0 = "bas" ou 1 = "haut". Usuellement des circuits de commutation TTL (en principe circuits logiques avec un transistor à plusieurs émetteurs) reconnaissent des tensions en-dessous de 0,7 V comme "bas" et des tensions en-dessus de 2,4 V comme "haut".
On peut admettre en conséquence que le signal d'entrée puisse être limité à tout juste en-dessus de O V ou tout juste en-dessous de 5 V.
Le montage selon la figure 1 limite la tension d'entrée U-entrée à une valeur inférieure comprise entre O V et + 0,3 V et à une valeur supérieure comprise entre U-limite -0,3 V et U-limite. La variation des limites dépend de la température ainsi que des courants passant par les diodes D1 et D2 et du courant dans la hase de T1 et T2.
U-limite est la plupart du temps la tension de service U-B des éléments de construction intégrés.
Fonctionnement du montage selon la figure 1: Par l'intermédiaire du diviseur de tension se composant de D1, R2 et D2, il se présente à la base de T1 une tension d'environ 0,7V et à la base de T2 une tension d'environ U-limite -0,7V.
Si la tension d'entrée U-entrée s'abaisse à environ O V, un courant passe dans la base de Ti et rend celui-ci conducteur. Par suite il passe un courant par Ti en allant de U-limite à U-entrée, qui, en liaison avec la résistance série RV mise en circuit dans la ligne d'amenée du signal aux deux émetteurs des transistors Ti et T2, ne permet pas à la tension à U-entrée de s'abaisser encore davantage.
Si la tension à U-entrée s'élève à U-limite, il passe un courant de base par T2, avec la conséquence que ce transistor limite la tension en I'empêchant de s'élever davantage.
Montage de protection pour signaux analogiques selon la figure 2: La différence par rapport au montage de protection prévu pour des signaux numériques consiste en ce qu'un signal analogique de O V jusqu'à U-limite doit obligatoirement rester complètement non faussé, alors que pour des signaux numériques, la zone limite au voisinage de O V ou de U- limite est non critique. En conséquence pour des signaux analogiques c'est en-dessous de O V et en-dessus de U-limite que la fonction de protection a alors à intervenir. Il en résulte une limitation du signal d'entrée à des valeurs de -0,3 V ---O V, ou de U-limite --- limite + 0,3V.
Ce résultat peut s'obtenir: - en utilisant le montage de la figure 1 avec mise en oeuvre de diodes de plus basse tension de passage pour D1 et D2 (par exemple diodes de Schottky); - en réglant la tension de polarisation de la base pour les transistors T1 et 12 au moyen de résistances (comme représenté sur la figure 2).
Fonctionnement du montage selon la figure 2: Ce fonctionnement est le même que celui du montage prévu pour les signaux numériques, avec la seule différence que la tension à la base du transistor T1 est établie grâce à la résistance R3 à une valeur plus proche de O V et que la tension à la base du transistor T2 est rapprochée grssce à la résistance R1 plus près de U-limite.
La hauteur minimale du galet presseur 19 au-dessus du plan tangent supérieur des rouleaux 13 est déterminée à l'aide d'une butée dont la partie fixe est constituée par une plateforme horizontale en porte-à-faux 23 saillant latéralement de l'un des bras fixes 11 et dont la partie mobile montée sur les bras pivotants 16 est constituée par une vis 24 insérée dans un trou taraudé d'une partie de la traverse supérieure 117 qui dépasse latéralement l'un des bras mobiles 16 de façon à surplomber la plateforme 23 fixe.L'extrémité inférieure de la vis 24 dont la tête 25 dépasse pour permettre le réglage de la hauteur du galet-presseur 19 à vide (en l'absence de pièces 6) par sa rotation, bute alors contre la plateforme 23. Le maintien de ce réglage est assuré à l'aide dsun contre-écrou 26 forçant le filetage extérieur de la vis 24 contre le filetage intérieur du trou qui la contient. Sous l'effet des vibrations et des chocs repétés de la vis 24 contre la plateforme 23, le positionnement du galet 19 peut se dérégler, ce qui peut entraîner le blocage des pièces à l'intérieur du four, leur collage bout-à-bout et jusqu'à leur fusion qui peut endommager la garniture réfractaire ainsi que les rails 5.
Ceci entraînerait une immobilisation de longue durée du four B pour réparation (changement éventuel de garniture, d'inducteur et même de rails).
En effet, pour assurer le bon fonctionnement d'un dispositif d'extraction du type décrit (avec suspension du galet presseur 19 au-dessus de la trajectoire des pièces 6), l'axe du galet-presseur 19 doit obligatoirement être situe au-dessus du sommet de la pièce 6.
Dans le cas contraire, la pièce 6 sortant du four 1 sous la poussée du vérin, par l'intermédiaire des autres pièces à l'intérieur de celui-ci, a pour effet de pousser le bras pivotant 16 vers le bas, de telle sorte que son extrémité à face verticale (transversale) bute contre le galet 19. Ce galet 19 étant de faible diamètre pour pouvoir être disposé aussi près de la sortie 8 du four 1 que possible, le réglage de la butée (23-26) est assez critique et son débattement assez faibles II est donc nécessaire de refaire le réglage de la butée réglable lors d'un changement mCme faible des dimensions transversales (diamètre, diagonale) des pièces 6 à chauffer.
La présente invention permet d'éviter cet inconvénient et de remédier notamment à ce défaut de l'état de la technique, en modifiant le mode de suspension du galet presseur.
Suivant l'invention, un dispositif d'extraction et de séparation de pièces telles que des billettes et des lopins, en sortie d'une chauffeuse ou d'un four pour chauffer ses pièces en défilement, comportant des rouleaux entraînés par moteur supportant les pièces à leur sortie du four et accélérant leur transfert par rapport à leur avancement à l'intérieur de celui-ci et un galet-presseur mobile au moins vertcalement, s'appuyant contre les sommets des pièces au voisinage de l'ouverture de sortie, supporté à l'aide de bras mobiles pivotants, mOs par un ressort de rappel, est principalement carac térisé en ce que les extrémités des bras pivotants opposées à celles portant le galet, sont articulées autour d'un axe parallèle à ceux des rouleaux et situé au-dessous de la trajectoire - des pièces qui sont sorties du four.
L'invention sera mieux comprise et ses objets, carateristiques et avantages apparaîtront à l'aide de la description qui suit et des dessins annexés, donnés à titre d'exemple, sur lesquels' - la figure 1 est une vue schématique transverse en élévation, partielle, en partie coupée ou arrachée, d'un dispositif dl'extraction et de séparation de pièces (lopins et billettes) sortant d'une chauffeuse à induction en défilement, selon l'état de la technique; décrit précédemment ; et - les figures 2 et 3 sont respectivement des vues schématiques, latérale et postérieure en élévation, d'un dispositif analogue, conforme à l'invention.
Sur les figures 2 et 35, on a. représenté des vues respectivement latérale et postérieure, d'un dispositif d'extraction et de séparation 100 de billettes et de lopins en sortie d'une chauffeuse 1 en défilement de ceux-ci.
il comprend également deux bras 110, 111 ou longerons fixes - et parallèles, dont les portions supérieures contiennent en ali gnement horizontal les roulements permettant de supporter les rouleaux de transfert 13 disposés côte à côte. Le bras fixe 111, situé à droite sur la figure 3, comporte deux parois parallèles 112, 113 délimitant un espace (carter) 114 qui contient la transmission 115 par poulies et chaîne entre le moteur électrique d'entraînement 116 et les axes des rouleaux 13. Au-dessus du rouleau 13 qui est le plus proche de la paroi arrière 9 du four 19 se. trouve disposé un galet-presseur 190 verticalement mobile et supporté par des bras pivotants 160.
Les extrémités antérieures des bras fixes 110, 111 com prennent des pattes de- fixation en équerre 117, 118 8 permettant de les rendre solidaires de la paroi arrière 9 de la chauffeuse 1 à l'aide de vis 119.
Contrairement à l'état de la technique, les extrémités arrières des bras pivotants 160 dont les extrémités opposées portent le galet-presseur 190 "fou", sont respectivement articulées sur des axes 162 en saillies latérales vers l'extérieur, situés aux extrémités postérieures respectives des bras fixes 110, 111 qui sont situées sous la trajectoire des pièces 6 sur les rouleaux 13. La butée réglable est constituée ici par une vis 27 insérée dans un filetage réalisé dans un bloc de support 29 en saillie latérale vers l'extérieur du bras fixe 110 (à gauche sur la figure 3) et verrouillée en place par un contre-écrou 28. L'extrémité de la vis 27 bute (en l'absence de pièces 6) contre une plateforme de butée 161 en saillie latérale, solidaire du bras 160.
Afin que le mouvement du gaîetrpresseur 190 souleve par une pièce 6 sortant du four 1 soit sensiblement vertical, il est avantageux de rendre les bras pivotants 160 qui le supportent aussi longs que possible. C'est pour cette raison que les axes 162 autour desquels sont articulées leurs extrémités opposées à celles logeant l'axe du galet 160, sont disposés au voisinage des extrémités postérieures respectives des bras fixes 110, 111. On obtient ainsi que le galet 190 reste à la verticale du rouleau 13 le plus proche de la sortie 8 du four 1, quelle que soit la dimension transversale (diamètre ou diagonale) de la pièce 6. De toute manière, la longueur des bras 160 est notablement supérieure à cette dimension trans- versale.
Une telle disposition suivant l'invention, de l'axe de pivotement 162 des bras mobiles 16û portant le galet-presseur 190, sous la trajectoire de la pièce 6 chaude à transférer, quelque soit sa position inférieure préréglée, permet au bout sortant de cette pièce 6 de pousser sur le galet 190 de telle sorte queil s'écartera vers le haut en pivotant et s'appuyera ensuite sur le sommet de la pièce 6.
Le galet 190 mal positionné ne pourra donc, en aucun cas, occasionner un blocage de l'avancement des pièces 6. Le réglage de la butée réglable deviendra donc secondaire, quelque soit le diamètre des rouleaux 13 et du galet-presseur 190.
I1 est à remarquer ici qu'un tel agencement permet la réduction de ces diamètres et, par conséquent, le rapprochement du premier rouleau 13 et du galet 190 qui coopèrent, de la paroi arrière 9 de sorte que la prise en charge d'une pièce 6 émergeant de l'ouverture 8 par le dispositif d'extraction et de séparation 100 devient ainsi plus rapide.
Il est à noter enfin qu'un dispositif d'extraction du type décrit s'applique non seulement aux chauffeuses par induction, mais également à tout autre type de fours à passage, tel qu'un four à résistances ou à gaz, par exemple.
contre-poinçon 117 qui coopère avec le poinçon supérieur 17.
Selon l'invention, en dehors d'un serrage possible contre la paroi médiane 14, on peut également créer un serrage 213 contre les parois latérales 13, en équilibrant ainsi l'assemblage puisque l'effet de coincement est réparti sur
quatre faces opposées (figures 2 a à 2 d).
Dans ces conditions, toute détente par déformation plastique conduira à un plus fort serrage dans le sens opposé,
ce qui garantit la sécurité de la fixation.
DISPOSITIF POUR VALVES A TIROIR, EN PARTICULIER POUR ROBINETS MELANGEURS La présente invention concerne un dispositif pour des valves à tiroir, en Particulier, pour des robinets mélangeurs du type comprenant deux plaques de valve qui viennent en contact l'une avec l'autre, une des plaques de valve étant fixe et pourvue d'orifices denturée et d'un orifice de sortie, et l'autre étant mobile par rapport à la première plaque et pourvue d'un conduit d'écoulement pour régler l'écoulement et/ou la proportion de mélange des liquides.
Dans les valves connues jusqu à maintenant du type menticnné plus haut, la plaque de valve mobile est commandée au moyen d'un levier de commande D Les plaques de valve sont avantageusement faites dans un matériau de céramique dont les surfaces qui se font face sont polies de telle sorte que des dispositifs d'étanchéité ne sont pas nécessaires.