INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, détails et avantages de celle-ci apparaltront mieux & la lumière de la description explicative qui va suivre de différents modes de réalisation donnés uniquement à titre d'exemples non limitatifs, en référence aux dessins non limitatifs annexés dans lesquels - la figure 1 est un schéma synoptique du système de commande automatique, selon l'invention; - la figure 2 est un schéma synoptique du bloc de calcul du critère de qualité, selon un exemple de réalisation concret mais non limitatif, relatif à l'utilisation, en tant que critère de qualité, de la relation entre la valeur de la puissance d'avancement de l'outil de forage et la valeur de la puissance de forage de la roche, selon l'invention;; - la figure 3 est un schéma synoptique du bloc de réglage de la valeur de la charge axiale agissant sur l'outil de forage, selon l'invention; - la figure 4 est un schéma synoptique du bloc de réglage de la valeur de la vitesse de rotation de l'outil de forage, selon l'invention; - la figure 5 est un schéma synoptique du bloc de calcul du critere de qualité selon un exemple de réalisation concret mais non limitatif, relatif à lutiliation, en tant que critère de qualité, du prix de revient du forage, au moment considéré, selon ltin-ff-ention;; - la figure 6 est un schéma synoptique de connexion du régulateur extrémal à l'élément de comparaison entre, d'une part, la valeur, au moment considéré, de la forabilité spécifique de la roche à percer, et dtautre part, une valeur donnée, selon l'invention; - la figure 7 est un schéma synoptique de connexion du régulateur extrémal d l'élément de comparaison entre, d'une part, la valeur, au moment considéré de l'enfoncement de ltoutil de forage, et d'autre part une valeur donnée, selon l'invention; - la figure 8 est un schéma synoptique du bloc de limitation de la vitesse de rotation de l'outil de forage, selon l'invention; - la figure 9 est un schéma synoptique du bloc de limitation de la charge axiale agissant sur l'outil de forage, selon l'invention.
La conception du système de commande automatique proposé est basée sur l'utilisation, en tant que paramètres de régulation, de l'enfoncement optimal de l'outil de forage par révolution de ce dernier, le potentiel de service (la longévité) de l'outil de forage, ainsi que les relations énergétiques qui, lors du forage, permettent de réduire à un minimum les dépenses improductives d'énergie fournie à l'outil de forage. L'information nécessaire au fonctionnement du système de commande est calculée expéditivement en continu au cours du forage, et est utilisée immédiatement pour la commande de l'appareil de forage en fonction du critère de qualité choisi par l'opérateur parmi un ensemble de critères utilisés dans le système de commande automatique.
Le schéma synoptique du système de commande automatique de appareil de forage rotatif ou "rotarys est représenté sur la figure 1.
Le système de commande automatique d'un appareil de forage "rotary" 1 comprend un régulateur 2 de la charge axiale P agissant sur l'outil de forage (l'outil de forage n'est pas montré sur la figure ) et un régulateur 3 de la vitesse de rotation # de l'outil de forage, reliés & l'entrée de l'appareil de forage 1. Les régulateurs 2 et 3 sont reliés par l'intermédiaire de leurs propres éléments comparateurs 4 et 5 aux sorties correspondantes d'un calculateur 6.
Aux sorties correspondantes de l'appareil de forage 1 sont reliés un capteur 7 de la vitesse de forage V, un capteur 8 de la vitesse de rotation W de l'outil de forage, un capteur 9 de la charge axiale P agissant sur l'outil de forage, un capteur 10 du couple moteur M sur l'outil de forage, un capteur il de la vitesse de vibration r. Les sorties des capteurs 7, 8, 9, 10 et i1 sont reliées aux entrées correspondantes du calculateur 6.
En outre, les entrées du calculateur 6 sont attaquées par des signaux 12 correspondant à la valeur du potentiel de service R de l'outil de forage, au cotit C outil de l'outil de forage, au cotit C e de l'énergie électrique consommée par l'appareil de forage 1, au cotit C a de l'amortissement de l'appareil de forage î et de la rémunération du personnel, å la puissance N consommée par l'appareil de forage 1.
Le système de commande automatique comprend un bloc 13 de calcul de la valeur, au moment considéré, de l'enfoncement Z de l'outil de forage par révolution de celui-ci, dont les entrées sont reliées respectivement au capteur 7 de la vitesse de forage V et au capteur 8 de la vitesse de rotation # de l'outil de forage, et la sortie, à l'élément 5 de comparaison entre, d'une part, la valeurs au moment considéré, de l'enfoncement Z de l'outil de forage, et d'autre part, une valeur donnée Zo de l'enfon- cement, déterminée par le calculateur 6.
Une telle conception du système de commande permet, lors de son fonctionnement, de contr8ler dune façon continue et automatique l'efficacité du travail de l'outil de forage d'après son enfoncement Z au moment considéré, en interdisant le fonctionnement de l'appareil de forage 1, & des régimes improductifs et à de faibles vitesses de forage V.
Le système de commande possède aussi un bloc 14 de calcul de la valeur, au moment considéré, du coefficient de forabilité spécifique Fo/Zo de la roche sous forme du produit w P des valeurs, au moment considéré, de la charge axiale P agissant sur l'outil de forage par la vitesse de rotation # de l'outil de forage , dont les entrées sont raccordées au capteur 8 de la vitesse de rotation # de l'outil de forage et au capteur 9 de la charge axiale P agissant sur ltoutil de forage,et la sortie, & l'élément 4 de comparaison de la valeur, au moment considéré, du coefficient Fo/Zo de la forabilité spécifique sous forme du produit # P de la charge axiale P agis sant sur l'outil de forage par lavitesse derotation#de l'outil de f rage avec la valeur du coefficient Fp/Zo de forabilité spécifique de la roche à percer , calculée par le calculateur 6.Ceci offre la possibilité de contrôler d'une façon automatique, lors du fonctionnement de l'appareil de forage 1, la valeur du coefficient de forabilité spécifique e^v P, au moment considéré , en interdisant les régimes de forage pour lesquels le coefficient de forabilité spécifique # P a une faible valeur abaissait le rendement du travail de l'appareil de forage 1. Les entrées du régulateur 2 de la charge axiale P et du régulateur 3 de la vitesse de rotation # de l'outil de forage sont attaquées par les signaux =Sç P et # γ; # de limitation de la charge axiale P et de la vitesse de rotation # de l'outil de forage, fournis par les sorties correspondantes du calculateur 6. L'introduction de limitations opérationnelles de la charge axiale P et de la vitesse de rotation # de l'outil de forage rend stable le fonctionnement de l'appareil de forage 1, sans fortes vibrations ni secousses, et augmente la fiabilité de son équipement.
Le système de commande automatique est muni d'appareils de mesure et de contrôle nécessaires (15, 16, 17, 18, 19) ùldiquant respectivement les valeurs moment nées, observées lors du forage, de la vitesse de forage V, de la vitesse de rotation # de l'outil de forage, de la charge axiale P agissant sur l'outil de forage, du couple moteur M sur l'outil de forage et de la vitesse de vibration.
Pendant le fonctionnement de l'appareil de forage 1, le calculateur 6 calcule, selon le critère de qualité choisi par l'opérateur, les valeurs optimales de l'enfoncement Zo de l'outil de forage à chaque révolution de celui-ci et du coefficient de forabilité spécifique F0 de la roche percée, en fonction des valeurs Zo momentanées observées de la vitesse de forage V, de la vitesse de rotation # de l'outil de forage9 de la charge axiale P agissant sur l'outil de forage et des paramètres d'entrées 12. En même temps, dans les blocs 13, 14, sont calculées les valeurs momentanées de l'en ment Z de l'outil de forage par révolution de ce et le produit tA > P de la vitesse de rotation # par la charge axiale P agitant sur l'outil de forage.
Les valeurs momentanées obtenues et les valeurs optimales calculées de # P et Fo , Z et Zo sont o comparés respectivement dans les éléments de comparaison 4 et 5. La différence # Z des signaux, obtenue à la sortie de l'élément de comparaison 5 est appliquée à l'entrée du régulateur 3 de la vitesse de rotation # de l'outil de forage, qui fait varier la vitesse de rotation # de l'outil de forage jusqu'à ce que cette différence # Z devienne plus proche de zéro. La différence # ( # P) des signaux, obtenue à la sortie de l'élément comparateur 4.
Grâce à cette disposition, on obtient avec des moyens simples que, même avec une dispersion horizontale de la vitre de plus de 20 degrés, il est encore produit un faisceau lumineux confort au réglement et on atteint un éclairement suffisant de la voie avec une bonne dispersion horizontale.
Les parties latérales des carrosseries automobiles récentes sont décalées vers l'arrière par rapport à la partie médiane, de telle sorte que la vitre de dispersion affleu rant avec la carrosserie est encore pivotée davantage par rapport à une parallèle à l'axe transversal du véhicule. Ce pivotement provoque également, dans le cas de phares d'éclairage en code, une branche trop fortement courbée de la limite entre clair et sombre et un éblouissement dans le cas de phares antibrouillard disposés très bas. Pour éviter cet inconvénient, l'invention prévoit également dans ce cas que la base du cône formant les lentilles coniques a une forme non circulaire.
Avec une forme elliptique de la surface de base des canes, il est possible d'adopter des inclinaisons de vitre de dispersion jusqu'à 35 degrés. Pour des angles d'inclinaison encore plus grands l'invention prévoit des surfaces de base de forme parabolique ou hyperbolique.
Dans le cas de vitres de dispersion fortement inclinées, il est nécessaire de réaliser un partage des lentilles coniques-en plusieurs lignes horizontales, afin que la longueur de périodicité horizontale ne soit pas trop grande.
Un tel partage en plusieurs lignes produit cependant une lumière dispersée dans les étages produits à la transition entre deux lignes voisines. Cette lumière dispersée n'est pas ressentie, dans le champ antérieur de parcours, comme perturbatrice ou gênante, mais cependant dans les portions du faisceau de limite en code qui forment la limite entre champ obscur et champ éclairé.
Pour obvier à cet inconvénient, la présente invention est caractérisée en ce que les lentilles coniques sont disposées seulement dans le domaine de la vitre de dispersion à travers lequel passe la partie du faisceau de lumière en code qui éclaire directement le champ antérieur de la voie de parcours.
Suivant un mode de réalisation, le domaine restant présente des lentilles cylindriques et est disposé au-dessus des deux domaines médians, les lentilles cylindriques étant disposées soit parallèlement au plan longitudinal médian du véhicule, soit dirigées vers le bas convergentes par rapport à ce plan, enfermant un angle d'environ 3,5 degrés. On obtient ainsi que la lumière sortant de la vitre de dispersion s'adapte de manière optimale à chaque portion des deux cotés de la route qui sont importantes pour le conducteur.
Conformément à l'invention, les lentilles coniques peuvent être réalisées en une seule pièce avec la face intérieure de la vitre.
La description ci-après se rapporte à des exemples de réalisation avec référence aux dessins annexés, dans lesquels - la figure 1 est une vue des coordonnées du véhicule.
- la figure 2 est une vue en perspective du phare de droite à lumière en code avec la vitre de dispersion seulement inclinée.
- la figure 3 est une vue analogue à la figure 2, avec la vitre inclinée et également pivotée.
- la figure 4 est une vue en perspective d'une lentille convexe et d'une lentille concave et du cane géométrique correspondant avec surface de 'base de forme elliptique.
- la figure 5 est une vue en perspective de phare de droite à éclairage en code avec vitre de dispersion seulement inclinée, suivant un autre mode de réalisation.
- la figure 6 est un diagramme de répartition de la lumière du phare de la figure 5 dans lequel la vitre est à la fois inclinée de 30 degrés et pivotée de 20 degrés.
La figure 1 montre le système de coordonnées du véhicule automobile avec l'axe vertical 13, l'axe transversal 15 et l'axe longitudinal 16. Ces axes enferment chaque fois deux à deux un angle droit. Le plan longitudinal vertical 17 contient l'axe vertical 13 et l'axe longitudinal 16.
La figure 2 montre, dans un phare de droite & BR< éclairage en code, un réflecteur 10 et une vitre de dispersion 61 représentée simplifiée dans son contour, qui est intégrée dans une carrosserie inclinée vers l'arrière, non représentée.
L'obtention d'un accroissement sensible du calibre des fruits est un avantage très appréciable sur le plan économique car il permet d'écouler plus facilement la totalité de la récolte étant donné que les fruits les plus gros sont les plus demandés.
D'autre part, un autre avantage d'obtention de fruits plus gros résulte en une diminution du temps de récolte du fait que, à poids égal, les fruits étant plus gros, le nombre en est restreint.
Comme il va de soi et comme il résulte d'ailleurs déjà de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à ceux de ses modes d'application qui ont été plus spécialement envisagés ; elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes.
RESULTATS OBTENUS EN PULVERISATION A LA POSE DE 500 ppm D'EQUIVALENT ACIDE ALPHA (3-DICHLOROPHENOXY) PROPIONIQUE soit 50 q d'équivalent acide dans l hectolitre d'eau
1ère catégorie 2ème catégorie 3ème catégorie Calibres 0-1-2 Calibres 3-4-5 Calibres 6-7-8 Résultats supérieurs compris entre inférieurs Catégories à 58 mm 46 et 58 mm à 46 mm 1 2 1 2 1 2 1 2 3 Verger n 1 Témoin..................... 32 (100) 60 (100) 8 (100) 500 ppm..................... 43 134 53 88 4 50 + - Verger n 2 Témoin..................... 18 (100) 62 (100) 20 (100) 500 ppm..................... 42 233 52 83 5 25 ++ - Verger n 3 Témoin..................... 27 (100) 65 (100) 7 (100) 500 ppm..................... 58 214 40 61 2 28 ++ -- - Verger n 4 Témoin..................... 12 (100) 70 (100) 8 (100) 500 ppm..................... 50 416 48 68 2 25 ++ -- - Verger n 5 Témoin..................... 26 (100) 65 (100) 7 (100) 500 ppm..................... 62 238 37 41 1 14 ++ -- - Légende : 1 : % en poids de fruits dans la catégorie 2 : % en poids par rapport à la production du témoin (100) dans la catégorie considérée + : augmentation supérieure à 20 % mais inférieure à 100 % ++ : augmentation supérieure à 200 % - : diminution inférieure à 50 % -- : diminution supérieure à 50 %
PROCEDE DE FABRICATION D'ALIMENTS POUR ANIMAUX A PARTIR DE BOUES FLOTTEES ET ALIMENTS CORRSPONDANTS.
On sait que les effluents rejetés par les indus tries agro-alimentaires telles que les laiteries, les conserveries et les abattoirs sont très chargés en matières organiques et minérales et l'on a donc cherché depuis longtemps à supprimer ou à réduire la pollution de l'eau utilisée par ce genre d'industrie par l'installation de stations d'épuration. Pour faciliter le travail des stations d'épuration, on élimine à partir des effluents liquides qui doivent y être dépollues, les matières organiques et minérales en suspension.Cette élimination s'effectue par la technique dite de '1flottation" qui peut consister, par exemple à injecter de l'air dans l'effluent dans le but de faire remonter à la surface les matières en suspension ; et ces matières flottantes sont, de façon classique, entraides par un racleur de surface et déversées dans une fosse.
Les matières organiques ainsi récupérées que l'on appelle généralement "boues flottées" sont riches en pro tétines et, par conséquent, il pourrait être souhaitable de les utiliser dans l'alimentation animale. Mais les aliments du bétail se présentent le plus souvent sous la forme de granulés ou de farines, c'est-à-dire de produits secs à faible teneur en eau g or, les boues flottées ont une teneur en matières sèches extrêmement réduite et il faut par suite, recourir à une déshydratation thermique d'un cotit prohibitif, rendant inintéressant l'utilisation de cette source de matières azotées dans l'alimentation animale.De ce fait, il n'a jamais été jusqu'ici envisagé d'utiliser les boues flottées issues des effluents des industries agro-alimentaires dans l'alimenutin animale autrement que sous forme solide.
On sait aussi, bien que cela ne soit pas très répan- du, utiliser des aliments dits liquides, c'est-à-dire, à forte teneur en eau. Mais en raison justement de leur forte humidité, e genre d'aliments liquides pose des problèmes de conservation par suite du développement microbien qui peut avoir lieu, alors que celui-ci se trouve freiné ou empêché dans le cas d'aliments solides (sous forme de granulés ou de farines) qui contiennent une faible quantité d'eau. Le développement microbien est bien entendu fonction du nombre total de germes contenus dans l'aliment liquide initial. Or, les boues flottées présentent à ce point de vue un niveau de contamination très élevé notamment en germes totaux (flore mésophile) en anaérobiose (clostridium sulfo-réducteurs) et en aérobiose (coliformes).En outre, il arrive parfois que les boues flottées contiennent des germes pathogènes notamment des salmonelles, des staphylocoques , des brucella et des bactéries tuberculeuses. Par conséquent, si l'on envisage de faire entrer des boues flottées dans la composition d'aliments liquides, on se heurte à un double obstacle : il est impératif de détruire dans les boues flottées la flore bactérienne et, cette condition nécessaire mais non suffisante étant remplie, il faut aussi empêcher le développement bactérien pendant le stockage dans un milieu favorable, en raison de la forte humidité de l'aliment liquide ; en outre, l'aliment liquide doit présenter une bonne stabilité physique et chimique dans le temps le rendant apte à un stockage prolongé.
Ainsi, malgré leur richesse en matières azotées, les boues flottées n'ont pas pu jusqu'ici être utilisées dans l'alimentation animale : en effet, ou bien les boues flottées entrent dans la composition d'aliments solides mais auquel cas la déshydratation thermique qu'il faut effectuer grève le prix de revient de l'aliment obtenu et le rend prohibitif ; ou bien les boues flottées entrent dans la composition d'aliments liquides mais il est alors indispensable de résoudre le double problème de la destruction efficace de la flore bactérienne dans des boues flottées qui sont généralement fortement contaminées puis, du développe- ment bactérien pendant le stockage de l'aliment liquide.
La présente invention vise .S proposer un procédé de fabrication d'un aliment liquide ou solide pour animaux, permettant de remédier aux inconvénients précités. S'agissant de la préparation d'un aliment solide dont la siccité peut atteindre 80-95E, le procédé selon l'invention prévoit d'accrottre la concentration en matières sèches des boues flottées essentiellement par mélange à un substrat cellulo sique sec, la déshydratation thermique n'intervenant que pour faire passer la siccité de l'aliment de 25-45 à environ 702.
S'agissant de la préparation d'un aliment liquide dont la siccité se situe dans la gamme de 40-50X, le procédé selon l'invention permet en particulier une destruction efficace de la flore microbienne des boues flottées et la réalisation d'un milieu qui non seulement bénéficie d'une bonne stabilité tant physique que chimique dans le temps, mais qui encore empêche le développement microbien ultérieur, en cours de stockage, en dépit de sa forte teneur en eau.
La présente invention a donc pour objet un procédé de fabrication d'aliments pour animaux à partir de boues flottées issues de matières organiques et minérales en suspension dans les effluents des industries agro-alimentaires tels que des effluents d'abattoirs, de conserveries ou de laiteries, le pH des boues flottées étant compris entre environ 1,8 et environ 7, caractérisé par le fait que l'on soumet les boues flottées récupérées des effluents à au moins une décantation de façon què la teneur en matières sèches des boues décantées soit comprise entre environ 8 et environ 12% ; que l'on mélange les boues décantées à un substrat pris en une quantité et en une teneur en matières sèches telles que le mélange alimentaire résultant ait une teneur en matières sèches comprise entre environ 25 et environ 50 (les pourcentages ci-dessus étant exprimés en poids par rapport au poids des boues décantées ou du mélange alidentaire) et que l'on ajoute également aux boues décantées d'autres composants alimentaires de façon à obtenir un aliment qullibrd pour animaux.
Dans la présente invention, la récupération des boues flottées à partir des effluents d'abattoirs, de conservertes ou de laiteries ou de toute autre industrie agro-alimentaire se fait par des techniques connues, en particulier, par adro- flottation ou par électro-flottation. Les matières organiques et minérales surnageantes sont ensuite entrainées par un racleur de surfaceetdéversées dans une cuve de stockage.
le pH des boues flottées récupérées est générale- ment compris entre environ 1,8 et environ 7. Cependant, selon le processus physico-chimique mis en oeuvre dans la récupé- ration des boues flottées, ces dernières pourront avoir ou bien un pH très acide compris entre environ 1,8 et environ 2,5 ou bien un pH faiblement acide compris entre environ 6 et environ 7. Selon l'invention, on prévoit deux modes de mise en oeuvre, l'un visant à préparer des aliments à partir de boues flottées fortement acides, l'autre visant à préparer des aliments à partir de boues flottées faiblememnt acides.
Chacun des deux modes de mise en oeuvre ci-dessus se décompose en deux réalisations particulières selon que l'on désire obtenir un aliment solide ayant une siccité de 88 à 95 ou un aliment liquide dont la teneur en matières sèches est située dans la gamme allant de 40 à 50.
On connaait déjà des machines à dÈcouenneor de ce ty-
pe dans lesquelles le dispositif d9amen6e dea articles à traiter est muni d'une bande transporteuse relativeaent longue, qui est entourée d'une cage ayant à peu prea la
longueur d'un bras, ceci afin d'empêcher l'opérateur dtin-
traduire la main jusqu'au voisinage du rouleau transpor-
teur ou du couteau de découennage et, par maladresse, de se blesser grièvement (demande de brevet allemand D?-03
27 15 546).
On connait aussi une machine à decouenner coipor-
tant un couteau de découennage, un rouleau transporteur et un rouleau presseur, ainsi qu'un dispositif d'amenée des produits à découenner muni d'une bande transporteuse, dispositif qui, dans la zone située devant le couteau et devant le rouleau transporteur, est &galement agence de façon à empêcher la main d'accéder à cette zoneo A cet effet, la machine possède un caial d'amenée en forme d' entonnoir, ferm6 pour qu'on ne puisse y introduire la
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main, et dont au moins un premier tronçon, situé à l'en-
trée du canal, est orienté à peu près verticalement ou a au moins une composante verticale importante (demande de
brevet allemand DE-OS 24 20 188).
Ces machines à découenner connues présentent encore
de nombreux inconvénients. Par exemple, la bande transpor-
teuse du dispositif d'amenée occupe, en raison de sa lon-
Une mise sur un sizain - 3fois celle-ci si l'un des 6 numéros sort.
En ce qui concerne le jeu et les rapports des numéros pleins, des carrés, des 8 premiers, des 8 milieux, des 8 derniers, des couleurs, des MANQUE et PASSE, et des PAIR et I?APAIR, mimes règles que la disposition 1 ( base ).
LORSQUE LE 2I:20 SORT: Une mise sur celui-ci rapportera 23 fois cette mise.
Une mise sur les 4 premiers ( 0.1.2.3.) = 5 fois celle-ci. Toutes les autres mi ses seront perdantes et iront à la banque, à l'exception de celles placées sur les cases, PAIR, PAIR, MANQUE et PASSE, qui iront en prison.( blêmes règles du jeu de la roulette classique de 37 numéros.) NOTA:(Valable pour les DISPOSITIONS, 1, 2, 3, Ainsi que pourles VARIANTES) On ne sort pas du domaine de l'invention si l'on réalise un dispositif de tableaux sur supports matériels, permettant de situer les mimes numéros ou bien d'autres numéros ou lettres,à des places ou couleurs différentes.