INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dosimètre illustré synoptiquement sur la figure 1 comporte un détecteur de rayonnement I à réponse proportionnelle, par exemple, du type à semiconducteur ou à scintillation, mentionnés précédemment. Ce détecteur 1 est exposé au flux des particules ou photons incidents FE dont il absorbe une fraction d'énergie qui est par définition la dose absorbée. I1 convertit cette énergie absorbée en fournissant une impulsion de courant dont l'amplitude lui est proportionnelle. Cette impulsion de courant provoque aux bornes d'une résistance de sortie (non représentée) une impulsion de tension dont l'amplitude est proportionnelle à celle de l'impulsion de courant. Un amplificateur linéaire d'entrée 2 reçoit cette impulsion de tension et fournit une impulsion amplifiée qui la met à un niveau suffisant pour permettre son traitement dans les étages ultérieurs du dispositif.La sortie de l'amplificateur 2 alimente l'entrée de signal 30 d'un discriminateur d'amplitude 3 qui comporte également une entrée de seuil 31 recevant une tension de seuil variable avec le temps de façon récurrente, fournie par un générateur de forme d'onde 4 qui sera décrit plus loin.
Le discriminateur 3 fournit sur sa sortie 32 des impulsions d'amplitude constante en réponse à chaque impulsion appliquée à son entrée de signal 30, dont l'amplitude dépasse la tension de seuil appliquée à son entrée de seuil 31. I1 peut donc être constitué par un comparateur de tensions analogiques ou un amplificateur opérationnel intégrés, ce dernier étant éventuellement muni d'une résistance de réaction positive insérée entre sa sortie et son entrée non-inverseuse (+).
La sortie 32 du discriminateur 3 alimente l'entrée de comptage d'un compteur accumulateur 5 qui compte le nombre des impulsions dont l'amplitude dépasse la tension de seuil S (t) fournie par le générateur 4. A la fin de chaque période de variation de la tension de seuil S (t) avec le temps selon une loi prédeterminée, le nombre d'impulsions que le compteur 5 a compté indique la dose de rayonnement absorbée par le détecteur 1 depuis le début du fonctionnement du dosimètre, qui coincide avec sa mise sous tension, par exemple. Le compteur 5 comprend un dispositif ou circuit de réinitialisation ou de remise à zéro classique qui peut être commandé par une transition correspondant à cette mise sous tension ou par tout autre moyen classique incorporé ou extérieur.
Lorsque la courbe de réponse du détecteur 1, c'est-à-dire la variation de l'amplitude des impulsions qu'il fournit avec la dose de rayonnement absorbée, est linéaire (proportionnelle) dans toute la gamme désirée, la forme d'onde de la tension de seuil S (t) peut être une fonction linéaire du temps entre les instants t et to + T, où T est la période de variation (ou de référence) et to l'instant de mise sous tension.
La forme d'onde de la tension de seuil est alors une dent de scie décroissante (ou croissante), la tension variant linéairement entre une valeur maximale S (to) à l'instant to qui est égale à la valeur maximale choisie de l'amplitude des impulsions détectées et amplifiées (en 2) et une valeur minimale qui est choisie, de préférence, égale au niveau crête du bruit à la sortie de l'amplificateur 2. La valeur maximale de l'amplitude des impulsions et donc de la tension de seuil est choisie principalement en fonction de la gamme des énergies absorbées du rayonnement à mesurer, qui dépend du spectre du rayonnement disponible à l'endroit où l'on veut le mesurer et également de la limite du fonctionnement linéaire ou quasi-linéaire du détecteur 1 dans la région des énergies élevées.
Sur le diagramme de la figure 2, on a illustré une variation linéaire périodique décroissante de la tension de seuil S (t) entre une valeur maximale SO = S (to + nT), où n est entier, et une valeur nulle (Smin)' la courbe de variation présentant à chaque instant (to + nT) une brusque transition entre Smin et SO. Une telle variation de la tension de seuil S (t) du discriminateur 3 signifie que les impulsions d'amplitude maximale dépassant le niveau SO à l'entrée 30 de celuici, sont comptées pendant la totalité de la période T.Celles dont l'amplitude So/2 correspond à la moitié de l'énergie maximale absorbée à mesurer ne sont prises en compte qu'à partir de l'instant (to + T/2) jusqu'à l'instant (t + T), c'est-à-dire pendant une demi-période T/2. Il en résulte que les durées des intervalles de prise en compte des impulsions dont l'amplitude représente l'énergie cédée, varient linéairement en fonction de cette dernière.A supposer que la fréquence de récurrence des impulsions d'amplitude déterminée (représentant une certaine dose de rayonnement absorbée) puisse être considérée comme sensiblement constante, ce qui est possible si la période de référence T est suffisamment longue, et les intervalles de prise en compte variant, en outre, en fonction des amplitudes des impulsions, le nombre d'impulsions fournies par le discriminateur 3 donnera une indication de la somme des produits des amplitudes des impulsions avec leurs nombres respectifs, ce qui a été obtenu antérieurement à l'aide des circuits de traitement de données complexes et coûteux utilisant un grand nombre de circuits intégrés numériques rapides (bipolaires des types I2L, ECL, ou TTL) à consommation d'énergie élevée.
En d'autre termes, les intervalles de prise en compte des impulsions étant proportionnels à l'énergie absorbée qu'elles représentent, le nombre fourni par le compteur accumulateur 5 est, à la fin de chaque période de variation de la tension de seuil, égale à la somme des produits des énergies absorbées représentées par les impulsions de différentes amplitudes avec leurs nombres respectifs qui sont proportionnels aux durées des intervalles de prise en compte de chaque énergie, ce qui permet d'indiquer la dose absorbée après étalonnage du dosimètre ainsi obtenue avec une chambre d'ionisation de référence.
Il est à remarquer ici que la forme d'onde de variation du seuil peut, dans ce cas, également être triangulaire (symétrique) ou en marche d'escalier, par exemple.
Sur la figure 3, on a illustré une forme d'onde de variation de la tension de seuil S (t) avec le temps t dont la forme est adaptée à une courbe de réponse non-linéaire d'un détecteur 1 qui rlrest alors qu'approximativement proportionnel.
La caractéristique amplitude-énergie du détecteur 1, lorsqu'elle présente des régions de sensibilités différentes, comme, par exemple, d'une croissance rapide de l'amplitude avec énergie entre des énergies correspondant à des amplitudes comprises entre 5min et S2' et S1 et SO' et une croissance plus lente entre S2 et doit être compensée non pas à l'aide de circuits de traitement numériques dont une mémoire morte permettrait la multiplication de chaque amplitude convertie en valeur numérique par un coefficient de correction déterminé par étalonnage, mais à l'aide d'une forme d'onde à pente variable représentée sur le diagramme de la figure 3.
L'obtention d'une telle forme d'onde est possible à l'aide de générateurs de fonction qui permettent de remplacer des fonctions tension-temps curvilignes par des tronçons linéaires consécutifs dont les pentes respectives changent.
Une fonction analogue à celle représentée sur la figure 3 peut être obtenue au moyen d'un condensateur successivement chargé par trois générateurs de courants dont l'intensité est proportionnelle à la pente de la section de la courbe. La commutation entre ces générateurs peut être commandée à l'aide de comparateurs de tension. Il est également possible d'obtenir à l'aide d'une horloge et d'un diviseur (éventuellement programmable) des impulsions de plusieurs fréquences différentes que l'on peut successivement intégrer.
Des générateurs de fonctions à diodes, sont décrits par exemple aux pages 251 à 254 de l'ouvrage américain de GRAEME, TOBEY dc HUELSMAN intitulé "OPERATIONAL AMPLIFIERS't, publié par Mc GRAW-HILL BOOK COMPANY en 1971. Il est également possible d'obtenir des fonctions tension-temps à l'aide de circuits logiques câblés ou programmés.
On remarque que la forme des parties concaves 32 a de la figure 8 est exagérée et en fait dans certains cas, il n'y a pas de concavités définies Par exemple, en supposant qu'un avancement d'usinage est réalisé sur 0,6 mm, par un mouvement oscillant et de basculement, la dimension d'une portion concave est égale à 1,5 % du rayon du cercle externe de la came plate 32 lorsque le rayon de la came plate 32 est de 40 mm ou à peu près, ce qui fera que la
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came plate 32 présente une apparence à peu près semblable à un disque proprement dit qui n'a pas de telles parties
qu'on peut distinguer de façon définie comme des concavités.
De plus, un cylindre hydraulique (non montré aux dessins) avec une faible amplitude de déplacement, commandé hydrau-
liquement en correspondance avec les mouvements d'oscilla-
tion et de basculement du corps oscillant 4, peut être utilisé au lieu de mettre en oeuvre la came plate 32 en tant qu'élément d'avancement auxiliaire -Dans ce cas, un nouveau circuit hydraulique d'huile est nécessaire mais c'est un avantage du fait que la machine peut être commandée plus facilement globalement mais en même temps la machine ne peut pas être endommagée définitivement même lorsque l'élément auxiliaire d'avancement est en panne parce que
le cylindre hydraulique 11,qui est l'élément principal d'avan-
cement,,fonctionne à une vitesse constante et un autre
cylindre hydraulique ayant une faible amplitude de déplace-
mentqui est l'élément d'avancement auxiliaire seul est
commandé par une opération compliquée.
Dans cette forme de réalisation, le montant de guidage 7 se trouve installé verticalement Il peut cependant se trouver dans une position inclinée Le corps oscillant 4 réalise les mouvements d'oscillation et de basculement
dans les deux directions à partir d'une position horizontale.
Il peut cependant être construit de manière à effectuer les mouvements à partir d'une position inclinée De plus, le montant de guidage 7 peut être horizontal de telle manière
que le corps oscillant 4 réalise les mouvements d'oscilla-
ge connu doivent être vus dans le fait que les forces des vérins de serrage doivent être très importantes
pour exercer d'une part les forces de serrage néces-
saires et d'autre part les couples de rotation agis-
sant dans le sens de l'ouverture de la fente de coupe dans la pièce à travailler, et que l'on n'obtient qu'un
serrage instable de la pièce.
Contrairement à cela, la présente invention a pour but de développer un dispositif de serrage de
la pièce à travailler pour des machines à scier les mé-
taux, qui moyennant l'application de forces de serrage
relativement faibles,permette un serrage sûr de la piè-
ce à travailler et évite un rétrécissement de la fente
de coupe lors du sciage.
Ce problème est résolu à l'aide d'un dispositif de ser-
rage de la pièce à travailler, du type décrit plus haût, caractérisé par deux mâchoires de serrage disposées des deux côtés du plan de coupe sur la face, tournée à l'opposé de la lame de scie, de la surface de;;soutien de
l'outil (voie de-roulement) et qui peuvent être rappro-
chées par des vérins hydrauliques de serrage perpendi-
culairement à la direction d'avance de l'outil, ainsi que deux supports allongés de serrage montés mobiles des deux côtés de la lame de spie sur le côté, tourné vers
Lorsqu'un report n'apparaît pas, l'adresse de lecture dans la zone RBF progresse afin que les données suivantes d'octet de la zone RBF pénètrent dans l'accumulateur ACC.
Comme décrit précédemment, une ligne de données d'image est conservée aux adresses 4000-40FF ou 4100-41FF de la zone RBF de la mémoire à accès direct. I1 peut donc arriver qu'une ligne de données soit sortie lorsque les données d'octet ont été retirées de la zone RBF. Ce phénomèe est vérifié au pas JST6 par détermination de l'apparition d"une retenue du registre d'adresse lorsque l'adresse de lecture RBF progresse.
Si le résultat est NON, les procédures décrites se répètent. Si le résultat est OUI, une ligne de données d'image est extraite entièrement de la zone RBF. Si le résultat est OUI, cela signifie qu'une ligne de données a été entièrenent lue dans la zone RBF et que son comptage par longueur de pas- sage a été terminé. Une opération de détermination d'un code BLANC dans une table est alors exécutée.
Les figures 22(a)-1, 22(a)-2 et 22(b)-1, 22(b)-2 sont des organigrammes relatifs au prélèvement d'un code BLANC d'une table d'après le résultat du comptage des longueurs.
D'abord, la nécessité d'un code d'appoint est déterminée. A cet effet, le contenu du compteur M est vérifié et il est 0 au pas JST7.
Si le résultat est OUI, l'unité centrale commence immédiatement la préparation d'un code d'arrêt puisqu'un code d'appoint est inutile dans ce cas.
Ainsi, un bloc de données est lu par consultation de la table d'après la valeur T conservée dans le compte' T, selon l'organigramme des figures 21(a) à 21(c).
Come indiqué, les donées du bloc lu comportent trois octets dont le premier conserve la longueur codée et 3 < s dx autres un code d'arrêt BLANC.
La longueur du code est d'abord introduite dan un registre de longueur de code et parvient au compteur dî longueur totale TCLC.
Ce compteur TCLC est nécessaire à la détermination de la nécessité de bits de remplissage. lors de la transmission d'ùne ligne de donées codées, une telle ligne doit comprendre un nombre donné de bits tel que 96 afin que le temps minimal de transmission soit obtenu. Ainsi, les bits de remplissage doivent être ajoutés si le taux de compression d'une ligne de données d'image est relativement élevé.
Ainsi, chaque fois que des données codées sont nré- parées d'après la longueur des passages, les longueurs codées sont ajoutées pour le contrôle d'une ligne de longueur codée.
Dans l'organigramme des figures 21(a) å 21(c), le compteur TCLC est établi avec le complément de 96.
Si le résultat du pas JST8 est OUI, aucun bit de remplissage n'est nécessaire et une étiquette de non remplissage NFF apparaît.
Les données codées de la table sont transférées bit par bit dans la zone de pile FIFO de la mémoire à accès direct.
Chaque fois que 8 bits de données atteignent cette zone, la transmission des données de celle-ci vers la section IX dlentrée-scrtie est validée.
I1 faut se rappeler que la zone FIFO occupe 32 octets de mémoire à accès direct à partir de l'adresse 4300. Le fonctionnement de la pile FIFO nécessite un registre d'adresse d'écriture WAR destiné à contenir des adresses lorsuq'un octet est écrit dans la zone de pile, un registre d'adresse de lecture RAR destiné à conserver les adresses lorsqu'un octet est lu, et un compteur de bits BTCII qui, lorsque les données codées sont écrites bit par bit, conserve les données jusqu'au bit qui a été écrit sur l'octet considéré de données.
Ces deux arbres sont reliés cinématiquement par un dispositif suivant l'invention qui comprend un losange articulé 40 déformable dans un plan perpendiculaire à l'axe X-X. Ce losange est constitué de quatre biellettes 41 à 44 de longueurs égales- articulées à leurs extrémités par des paliers d'axes parallèles à l'axe X-X et supportant des galets 45 à 48 assujettis à rouler sur une came 49 à profil intérieur. L'arbre 21 est lié en rotation aux biellettes 41 et 43 qui constituent un couple de côtés opposés du losange, par une bride 50 formée sur le moyeu du pignon d'entrafnement 36. La liaison entre cette bride et les deux biellettes 41, 43 est constituée par des articulations 51, 52.De même,l'arbre mené 22 est lié en rotation aux biellettes 42, 44 par une bride 53 en forme de chape disposée à l'extrémité du prolongement 27 sortant du perçage axial 28, par l'intermédiaire de deux articulations 54 et 55.
La came 49 est montée à rotation dans un palier 56 du carter moteur. Elle est solidaire d'un disque. 57 dont la position angulaire peut être réglée par tout moyen convenable, par exemple en utilisant un moteur pas à pas (non représenté)commandé comme connu en soi, en fonction d'un certain nombre de paramètres de fonctionnement du moteur, par exemple par un dispositif centrifuge ou un piston commandé par une pression d'huile.
On retrouve dans ce dispositif les différents éléments déjà décrits précédemment et son fonctionnement correspond donc très exactement à celui analysé à propos des Fig. 1 à 5, la variation du décalage angulaire entre l'arbre mené 22 et l'arbre menant 21, étant obtenue très simplement en modifiant la position angulaire de la came 49.
Dans une variante représentée schématiquement aux Fig. 11 et 12, cette variation peut être obtenue par le décalage axial d'une came 49a à profil variable constituée par une surface complexe.
Là Fig. 12 représente le profil de cette came dans -les cinq sections désignées sur la Fig. 1 1 par les références Ig II, III, IV, V. Etant donné que dans ce mode de réalisation la position des axes de symétrie des profils de came reste fixe, on ne peut faire varier que l'élargissement ou le rétrécissement apparent de la (ou chaque) came portée par l'arbre mené.
Les objectifs recherchés sont bien atteints grace au dispositif suivant l'invention. En effet, tout mouvement de glissement est éliminé; le dispositif est symétrique par rapport à l'axe commun des deux arbres menant et mené ; de plus, il èst d'un encombrement particulièrement faible et sa commande peut être réalisée par des moyens très simples et très fiables.
On ajoutera qu'un tel dispositif permet une variation importante du décalage angulaire périodique de l'arbre mené par rapport à l'arbre menant.
De nombreuses applications peuvent être envisagées;.
dehors de celle correspondant au mode de réalisation ci-dessus, on peut par exemple indiquer qu'un tel dispositif peut être utilisé pour rendre uniforme le mouvement de rotation d'un organe mené entravé à partir d'un organe menant dont la vitesse angulaire n'est pas uniforme. Une telle situation se rencontre par exemple dans' l'entraXement d'un volant moteur à partir du vilebrequin.
La présente invention concerne un système de gaine de ventilation acoustique de section rectangulaire, carrées ou ronde qui permet à l'aide de tronçons de gaines spéciales modulables, de grilles d'entrée et de sortie d'air, ainsi que de pièces de raccord d'atténuer les bruits extérieurs au bâtiment se propageant par le circuit d'aération.
On connaît déjà des installations de ce genre comprenant des appareillages de ventilation monobloc faisant appel à des gaines métalliques doublées intérieurement de laine de verre ou de roche acoustique et correspondant pour chaque modèle à une atténuation précise des bruits extérieurs. Ces appareillages nécessitent pour chaque utilisation un modèle monobloc particulier ce qui représente souvent une gène pour le poseur : multiplication des stocks et manque de souplesse au niveau des dimensions lors de la mise en oeuvre sur chantier.
Par ailleurs, cea modèles en ttle, bien que souvent protégés par galvanisation, demeurent sensibles à la corrosion. Sur le plan rabrication, le simple collage de la laine acoustique sur la gaine métallique crée un risque de manque de cohésion durable dans le temps entre ces deux produits du,par exemple, a la vitesse de passage de l'air, a son humidité, aux vapeurs corrosives ambiantes, La présente inyention permet de remédier à ces défauts de base sans augmenter notablement le prix de revient de la réalisation. Ce résultat est obtenu par l'utilisation de deux modules préfabriqués de gaines en laine de verre ou laine de roche qualité acoustique? rigidifies par un surmoulage en mousse de polyester et/ou de polyuréthane.
Ces modules de gaines, courts ou longs suivant le degré d'atténuation phonique désiré, comportent à l'une de leurs extrémités une emboîture mâle en matière plastique incluse en fabrication dans le surmoulage et à l'autre extrémité une emboîture femelle conçue directement dans le surmoulage en mousse ri- gide et sans pièce additionnelle. Ces deux extrémités permettent la combinaison optimale acoustique avec un autre module de gaine ettou une grille d'entrée d'air extérieur ou de sortie d'air.
On comprendra mieux le détail de la présente invention à la lecture de la description qui suit, donnée à titre d'exemple non limitatif, et des figures annexees.
La figure 1 : est une représentation en perspectivede l'ensemble complet de gaine de ventilation acoustique muni d'un simple module de gaine court ou long.
La figure 2 : est une représenta8ionen perspective de l'ensemble complet de gaine de ventilation acoustique muni d'un module de gaine long monté en équerre avec un module de gaine court.
3.3.1.2. soit d'une façon élastique par un organe (34),travaillant à la traction. Le dispositif estidentique à celui décrit en 2.2,les correspondances de désignation étant modifiées comme suit : (34) correspond à (28),(KI) à (DI),(K2) à (D2,),(3I) à (2I),(32) à (22).
Le point (KI) est situé à proximité de (HI),sur (31) ou sur (32),ou est confondu avec lui.Idem pour(H2)et (H2).
3.3.1.3. soit de façon élastique par un organe (35),d'un principe identique à l'organe (262) décrit en I.4.2.2.2,les co- repondances de désignation étant modifiées comme suit: (35) correspond à (262),(HI)ou (KI)à (D),(H2)ou(K2)à(E), (Fig 24) 3.3.2. soit en appliquant séparément à l'angle GHIJ et à l'angle GH2J,un système tel que décrit en 4.3.2. pour l'angle KLM (Fig 25) 4 Tenseur articulé simple (Fig 27),composé: 4.1. d'une partie (4I),fixée de façon articulée sur la partie (II) au point (K),soit directement,soit par l'intermédiaire d'une partie (4II)fixée rigidement à (II) ou de façon amovible,mais non articulée.
4.2. dune partie (42),fixée de façon articulée sur la partie (I2) au point (M),soit directement,soit par l'intermédiaire d'une partie (42I) fi ée rigidement à (I2) ou de façon amovible mais non articulée.
Les parties (41) et (42) s'articulent au point (L).Leurs sections peuvent être de formes variées (plat,cornière,tube et carré creux, T,U,I,etc,..).Les dimensions respectives KL et LM sont arbitraires @et,en particulier,égales.La dimension de (4I) peut être supérieure à XL et celle de (42) à LM.La position du point (L) sur (41) et (42) peut être éventuellement règlable,selon les principes décrits en 3.2.
4.3. Le vêtement étant positionné sur les parties (II) et (I2),le princi pe consiste à tendre tout ou partie du vêtement en augmentant l'ou verture de l'angle KLM 4.3.1. soit en exerçant,d'une façon fixe,une force sous l'effet: 4.3.I.I. soit d'un parrallélogramme (LUOP),réalisé par les pièces (41) et (42),d'une part, (43) et(44),d'autre part(FIG 27) Au point (O),l'articulation de (43) et (44) peut être blo quée dans la position adéquate,après rapprochement des points (L) et (O),par un dispositif quelconque (vis sur dents de loup 43I etc...) 4.3.I.2. soit d'une tige (45),articulée au point (N') fixe sur (4I),au point (P') variable par coulissement sur (42) en fonction de l'angle KLM que l'on veut réaliser.Bloca ge par vis de serrage,etc...Le positionnement de (45) sur (42) peut également résulter d'un ergot (45I) venant se loger dans un des orifices pratiqués sur tout ou partie de la longueur de (42) (Fig 28) 4.3.2. soit en exerçant une force en (o " ) sur un ensemble élastique (46) arc-bouté sur (41) et (42) (lame de métal,par exemple),ten dant à rapprocher (O'') de (L) (Fig 25). (46) est fixé de façon articulée ou rigide sur (41) en (N'') et sur (42) en (P'');la position des points (N'') et (P'') peut varier,respectivement, sur(4I) et (42):fixation par vis de blocage,ou positionnement dans des trous ou encoches etc...
La force rapprochant (O'') de (L) est exerçée en permanence par un système quelconque maintenant les positions respectives que lton a conférées à ces deux points;plus particulièrement: . tige découpée de trous,crans etc... et logement de "te tons" existant en (L) et (O'') dans ces orifices (Fig 25) . chaSnette ou lien reliant les têtons en (L) et (O'') et règlé selon une longueur adéquate.
4.3.3. soit en tendant entre les points (L) et (o) décrits en 4.3.I.I.
dents de loup mises à part) un organe élastique de même nature que la pièce (25) décrite en I.4.2.I, et s'accrochant à (L) et (O) de la même façon que (25) s'accroche à (D) et (E).