INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
tant d'effectuer une coupe d'onglet dans une pièce; il s'avère néanmoins souhaitable de pouvoir disposer d'un dispositif de support avec plateforme robuste pour la scie
et la pièce, qui soit compact et relativement bon marché.
Il serait avantageux qu'un tel dispositif soit pourvu de moyens pour maintenir la scie en position relevée, afin de permettre de placer la pièce sous la scie, ainsi que de moyens pour entraîner la scie en mouvement descendant afin de découper la pièce. Il serait également avantageux de disposer de réglettes aisément réglables et permettant d'aligner la pièce selon l'angle souhaité. Et il serait de
même avantageux que ces réglettes soient supportées de ma-
nière sure et guidées sur le dispositif, pour que la pièce
soit alignée et calée avec précision. Enfin, il serait sou-
haitable de disposer de moyens de retrait automatique du protecteur de la lame de scie lorsque la scie est abaissée pour la découpe de la pièce, ramenant ce protecteur autour
de la lame lorsque la scie est relevée.
Dans un exemple recommandé de réalisation confor-
me à l'invention, une plateforme définit la surface de support de la pièce. Un organe de support de scie en forme de plaque est monté pivotant par rapport à la plateforme, autour d'un axe sensiblement horizontal, ce qui permet le mouvement de cet organe support entre une position basse pour laquelle il se trouve parallèle à la plateforme et à une certaine distance de cette plateforme et une position relevée, inclinée, permettant d'introduire, de mettre en -2- position, et de retirer la pièce. Des dispositifs de verrouillage sont prévus pour fixer de manière amovible
la scie sur l'organe support.
Dans l'exemple de réalisation recommandé, deux réglettes sont raccordées par pivot à la plateforme, par l'intermédiaire d'un axe fixe et vertical, ces réglettes pouvant prendre diverses positions angulaires par rapport
à la plateforme afin d'aligner la pièce à découper.
Chaque réglette coopère avec une première et une seconde fentes de guidage en forme d'arc formées dans la plateforme le long d'arcs concentriques à l'axe vertical
On choisit le nombre des bras et le matériau approprié en tenant compte des propriétés du matériau (module de Young , densité et limites de contrainte autorisées) et des considérations de fabrication.
Dans le mode de réalisation représenté, l'amortisseur comprend quatre bras fabriqués en matière plastique renforcée de fibre de verre unidirectionnelle.
Connaissant le nombre de bras, le jeu qui doit exister entre les bras 18 pour permettre à la masse d'effectuer des déplacements de l'amplitude voulue, après avoir estimé l'épaisseur souhaitable pour chaque bras 18, on peut déterminer leur taux d'enroulement maximal autour de l'axe 11. On s'est aperçu que le fait d'augmenter le taux d'enroulement des bras tend à diminuer le poids parasite et le rayon hors tout du dispositif pour un résultat donne.
Lorsqu'on a déterminé le taux d'enroulement approprié et la longueur des bras 18, on peut calculer leur épaisseur et leur hauteur exactes pour l'obtention de la rigidité voulue et de limites de contrainte satisfaisantes.
On choisit la solution offrant les meilleures caractéristiques, c'est à dire poids parasite minimal, rayon hors tout minimal et hauteur acceptable, dans la gamme des solutions possibles obtenue par les calculs ci-dessus.
La rigidité en plan et la répartition des contraintes dues au déplacement en plan, dépendent uniquement de la hauteur totale des bras et non du nombre des hauteurs superposées. C'est ainsi qu'un bras de hauteur "d" a les mêmes propriétés en plan que deux bras superposés de hauteur "d/2".
Cela n'est pas vrai pour le déplacement de la masse hors-plan c 'est-à-dire pour la translation et la rotation de la masse par rapport à la tête de rotor 10 ( par exemple translation verticale et mouvements de tangage et de roulis) pour lesquelles la rigidité décroit avec l'augmentation du nombre de couches, pour une hauteur totale constante des bras.
Les fréquences de translation à la fois axiales et en plan sont indépendantes de la répartition de la masse dans les poids 22 et 23, mais les fréquences de torsion et de rotation hors plan, c'est-à-dire les fréquences de roulis et de tangage - dépendent de cette répartition.
Dans le mode de réalisation représenté, chacun des quatre bras 18 est constitué par deux couches ou hauteurs superposées verticalement 18 a et 18b dans le but de faciliter leur fabrication.
Au moyen des renseignements énumérés ci-dessus, on peut fabriquer un amortisseur aui offre des réponses appropriées aux diverses fréquences de vibration en-plan et hors plan.
A titre d'exemple non limitatif, on a fabriqué un amortisseur dont les bras étaient faits dans un matériau constitué par des feuilles unidirectionnelles pré-imprégnées de fibre de verre de 0,254 mm d'épaisseur environ, ayant une résistance à la flexion de 11952,18 Kg/cm2 environ et un module de x 10 5Kg/cm2 4,14 x 105Kg/cm2 environ, chaque bras étant enroulé en spirale autour de l'axe 11 suivant un angle opérationnel d'environ 300 .
On peut utiliser pour les bras 18 d'autres matériaux ayant des propriétés appropriées comme l'acier ou le titane.
Toutefois, la fabrication des bras dans de tels matériaux peut être plus compliquée en raison des problèmes d'usinage qu'avec le matériau composite constitué par de la matière plastique renforcée de fibre de verre. L'emploi d'un tel matériau composite a en outre pour avantage le fait qu'il tend à se délamifier lentement avant rupture finale, ce qui permet de détecter les risques de rupture avant que celles-ci ne se produisent. A cet égard, il faut aussi noter que, quel que soit le matériau utilisé pour les bras, la rupture de l'un de ceux-ci n'a pour effet que de dérégler l'amortisseur, sans provoquer sa destruction immédiate, car les bras restants vont supporter les charges résultantes, à condition d'un choix approprié des niveaux de contrainte au moment de la conception de l'amortisseur.L'amortisseur de la présente invention peut donc présenter une caractéristiaue appréciable de fiabilité.
Dans le cas improbable d'une rupture complète des bras 18, la portion centrale de-la masse, dans le mode de réalisation représenté, est empêchée de se séparer des montants 16 par contact entre le poids inférieur 23 et les rebords 26.
En fonctionnement, la disposition en spirale et l'élasticité des bras 18 font que l'amortisseur 12 fonctionne comme un dispositif à masse élastique capable d'une déformation élastique égale dans n'importe quelle direction radiale à l'intérieur de son plan de rotation pour annuler simultanément les forces de vibration de fréquences différentes dans son plan de rotation. On effectue un réglage approprié de l'amortisseur 12 au moment de la conception comme indiqué plus haut par un choix judicieux de la masse des poids 22 et 23 et des dimensions et autres propriétés des bras flexibles 18 t un réglage fin s'obtient au moyen des poids auxiliaires 27 disposés symétriquement par rapport à l'axe 11.
La possibilité d'annulation simultanée des forces de vibration de fréquences différentes constitue un avantage notable pour l'élimination des forces de vibration en-plan (ou horizontales) qui agissent sur un rotor d'hélicoptère.
On connaît déjà des dispositifs d'entraînement à chaîne au moyen desquels un organe tracté fixé à la chaîne est guidé le long d'un trajet rectiligne suivant lequel la chàine est elle- même guidée sur sa longueur en étant portée librement. La chaîne sans fin qui s'étend d'une manière idéale dans un plan horizontal, pend, sur les distances de transport relativement longues,dns la direction
axiale de ses maillons, à l'extérieur de la fixation à l'organe trac-
té. Ainsi, cette chaîne se déplace légèrement perpendiculairement à
la direction longitudinale des brins de la chaîne, autour des articu-
lations des maillons. En fonctionnement ces mouvements transversaux
de la chaîne, également dans le cas d-'un processus oscillatoire, peu-
vent être relativement importants.
Ces déplacements de la chaîne ne sont pas préjudi-
ciables tant que la chaîne ne vient frapper nulle part et qu'en par-
ticulier son engrènement sur les roues à chaîne ne se trouve pas être influencé par ces mouvements. On doit de toute façon calculer une place relativement importante pour les mouvements de la chaîne afin d'éviter une venue en contact nuisible. Souvent, il s'avère nécessaire d'actionner un interrupteur, par exemple un interrupteur de fin de course, au moyen d'un organe d'actionnement fixé à la
chaîne, et ce en fonction de la position de transport de cette chaîne.
Si un tel actionnement doit être réalisé en dehors de la zone des roues à chaîne, cette chaîne est guidée d'une manière particulière
afin de pouvoir exécuter correctement l'actionnement de l'interrup-
teur sur un court trajet. De tels guidages de la chaîne en dehors des roues à chaîne réalisés sous la forme de glissières sont déjà connus, par exemple ainsi qu'il est décrit dans le modèle d'utilité allemand N0 78 17731. Les glissières utilisées dans ce cas sont constituées par des pièces de guidage en matière plastique qui sont limitées sur une très petite zone longitudinale de la chaîne. De tels guidages sont incorporés non seulement en avant des contacts mais encore dans
la zone située en amont des roues à chaîne.
La courte longueur des pièces de guidage en ma-
La présente invention a pour objet un procédé pratique pour réduire la tendance vers des fissures à la base des dents des scies en augmentant la capacité de la scie à résister à une charge dynamique. La présente invention est basée sur le fait que l'étude des tensions résiduelles dans les lames de scies indique qu y a une connexion entre la tendance vers les fissures à la base des dents et la direction de la tension. Plus la direction est dure, plus les efforts de traction qui sont introduits à la base des dents sont importants.La tension dynamique superposée qui est requise pour l'amorce des fissures est réduite selon le diagramme de Goodman. Afin qu'une scie puisse être utilisable, cependant, les efforts de traction doivent btre introduits dans la région autour des dents de la scie pour compenser les efforts de compression qui se produisent par developpement thermique pendant que l'on scie. Autrement, la scie devientinstablsquand elle est chaude avec en eonsé- quence de mauvais résultats de sciage.
Selon l'invention, les tensions inhérentes dans la lame de scie sont redistribuées par déformation plastique afin que les efforts de compression soient introduits aux bases des dents et les efforts de traction sous les dos des dents. Par cette redistributlon des efforts inhérents localement dans la région autour des bases des dents, de façon que les efforts de compression soient concentrés aux bases des dents et que les efforts de traction soient concentrés sous les dos des dents où la scie est moins chargée, la capacité de la scie à résister aux forces dynamiques de sciage peut btre accru .Il est cependant indis- pensable que les efforts intégrés sur une distance corres- pondant au pas des dents puissent être compensés pour les efforts de compression qui se présentent par dilatation thermique pendant le sciage.
La déformation selon l'invention, peut, en principe être effectuée d'au moins deux façonsdifférentes. Selon un premier procédé, la déformation est effectuée à partir des côtés de la lame de scie, l'outil qui est utilisé dans ce cas étant appliqué de façon qu'il se dirige sensiblement droit contre les racines des dents. On comprendra que la racine de la dent signifie la partie la plus profonde de la base de la dent de la scie dans l'espace entre les dents, c' est-à-dire le point où lteffet d'entailepeut btre normalement supposé le plus important .L'outil a une tête convexe qui est pressée dans la lame de scie de façon que la déformation restante ait une étendue en direction tangentielle de la base des dents à la racine de la dent, laquelle étendue est plus importante que l'épaisseur de la lame de scie mais inférieure à 1,5 fois le rayon de la base de la dent. De préférence, cette étendue de la déformation est égale au moins à la moitié et au plus égale au double du rayon de la base de la dent. Cela peut être obtenu Si l'outil est pressé contre la base de la dent avec une force F (N) déterminée par l'expression F = A1 . RpO, 2 . r1, o# A = constante qui est comprise entre 1,5 et 4, de 1 préférence entre 2 et 3.
RpO, 2 : limite élastique du matériau de la lame (N/mm) 2r1 = d1 = étendue de la déformation restante en direction tangentielle de la base de la dent (mm).
Selon un autre procédé, la déformation a lieu à partir de l'avant, un outil étant préssé à la base de la dent de scie, de préférence avec une force F(N) déterminée par l'expression F = A2 . t r2 . RpO, 2, dans laquelle 4= constante comprise entre 0,3 et 0,8 et de préfé- rence entre 0,4 et 0,2 t = épaisseur de la lame (mm) r2= rayon de la base de l'outil (mm) Fy0,2 = limite élastique du matériau de la lame (N/mm2).
Il est également possible de combiner les procédés décrits ci-dessus.
L'invention sera mieux comprise, et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparat- tront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple illustrant plusieurs modes de réalisation de l'invention et dans lesquels - la figure 1 montre, du côté, une partie d'une lame de scie, illustrant la façon dont cette lame est déformée à la base de ses dents selon une premiere forme préféree' d'un mode de réalisation du procédé selon l'invention - la figure 2 est une vue en coupe faite suivant la ligne II-II de la figure I - la figure 3 montre la m8me vue que la figure I et illustre la façon dont i matériau à la base des dents de scie est déformé selon un autre mode de réalisation du procédé selon l'invention ; et - la figure 4 est une vue en coupe faite suivant la ligne IV-IV de la figure 3.
En se référant d'abord aux figures 1 et 2, une lame de scie est généralement désignée par le répère 1. La lame de scie peut varier par sa forme, par exemple, elle peut se composer d'une lame de scie circulaire, d'une lame de scie à châssis ou d'une lame de scie à ruban . Une dent de scie est désignéeen 2, tandis que la racine d'une dent (également appelée base de la dent) est désignée en 3 et que le dos d'une dent est désigné en 4.Selon le procédé qui est illustré sur les figures 1 et 2, deux outils sont désignés en Sa et 5b. ils sont pressés contre la racine 3 de la dent à partir de chaque côté. Le rayon des outils Sa et 5b dans un plan qui est perpendiculaire à l'axe central de l'outil est désigné par r, l'étendue de la déformation restante, c'est-à-dire de l'impression, en direction tangentielle à la base de la dent de scie, est désignée par d1 et le rayon de la base de la dent de scie a sa racine est désigné par R.Selon ce mode de réalisation, les outils Sa et 5b ont des têtes arrondies ayant la forme de capuchons sphériques Des formes ovales peuvent -également être utilisées, cependant, dans ce cas l'outil est orienté de façon que l'étendue mineure de la tête soit orientée dans la direction de la tangente à la racine de la dent. Les outils Sa et 5b sont de plus orientés de façon que le centre des outils se trouve directement au dessus de la racine de la dent. Si le centre est encore décalé dans l'échantillon, des microfissures peuvent se produire à la base de la dent de scie avec pour conséquence une réduction catastrophique de la limite à la fatigue.Les outils Sa et 5b sont pressés avec une force telle qu' une déformation plastique se produit dans la région à l'avant de la radnede la dent de scie. Les trous ou impressions en forme de croissant de lune, c'est-à-dire les déformations existantes qui sont formées dans le matériau à proximité de la base de la dent sont désignés par 7a et 7b. Comme on l'a déjà indiqué, ils ont une étendue en direction tangentielle qui est désignée par d1(= 2 r1).
Avec le procédé qui est illustré sur les figures 1 et 2, il est approprié que les outils Sa et 5b soient pressés contre la scie à une force F déterminée par l'expression ci-dessous : F = A1. RpO, 2 . r1, o# F = force (N) A1 = constante qui peut Autre déterminée empiriquement 2 r1 = d1 : étendue de la déformation existante (de l'impression) (mm) en direction tangentielle de la base de la dent de scie : 2 : limite élastique (N/mm2).
Si la déformation plastique est trop faible, il y a un problème de plastification directement dans la direction de l'épaisseur. Si le matériau n'est pas suffisamment plastifié, lsamorce d'une rupture par fatigue est déplacée des bords au centre parce que les efforts de traction se produisent dans cette région. Par ailleurs, une déformation plastique excessive peut avoir pour résultat que l'effort de traction qui est requis dans la région autour des dents de scie en regardant dans l'ensemble, n'est pas suffisant.
Dans des expériences effectuées en laboratoire et indiquées ci-après, la valeur de la constante A1 était déterminée à environ 2,5.
Les figures 3 et 4 montrent un autre procédé pour la déformation plastique du matériau dans la région à l'avant de la racine de la dent de scie qui, en comparaison avec le procédé précédent, donne un effet plus faible mais encore positif sur la limite de rupture par fatigue. Dans ce cas, la déformation est effectuée au moyen d'un mandrin 10, dont la largeur doit autre supérieure à l'épaisseur t de la lame et avec un arrondissement dont le rayon r2 est quelque peu plus petit que le rayon R de la base de la dent. Le mandrin 10 est pressé contre la base de la dent à partir de l'avant. La région déformée est désignée en 11.
Une force appropriée de déformation a été calculée dans ce cas selon l'expression qui suit F = A2 . t . r2 . RpO, 2, o# F = force (N) A2- constante qui peut être déterminée empiriquement.
Dans des expériences effectuées en laboratoire, une valeur appropriée pour A2 a été déterminée à environ 0,5.
t : épaisseur de la lame (mm) r2: rayon de la base du mandrin 3 %o,a = limite élastique (IVmm2).
Avec les des procédés pour la fabrication de scie ayant des bases renforcées des dents, la pratique normale est suivie jusqu'à la formation des dents, le meulage et le polissage des dents de scie et des espaces entre les dents respectivement Ensuite, la déformation plastique locale est effecnée, de préférence selon le premier procédé qui a été décrit en se référant aux figures 1 et 2. La routine normale de fabrication est alors reprise à l'endroit où elle avait été interrompue. Pendant le meulage de surface "les trous"et,parti.es perturbés , c'est-à-dire les régions de déformation 7a, 7b et 11 respectivement autour des bases des dents qui sont formés par les outils et qui provoqueraient autrement un entrainement d'éclats disparaissent.
mission de la tension de sortie du convertisseur 80 vers le moteur 20. Après un court retard fixé par le circuit 112 (10 s), le calculateur 113 lit le nombre restant correspondant à l'erreur, comme représenté dans les bascules quadruples 114. Cette erreur restante qui représente la distance en plus ou-en moins est utilisée pour le déplacement de l'origine des données absolues
pour le groupe suivant de pièces à couper dans le mor-
ceau suivant de la pile 12. L'ensemble 22 à chariots place alors le mécanisme 32 de découpe à la nouvelle position d'origine en fonction du signal de sortie du calculateur 28. Celui-ci transmet ensuite un signal de vide poussé au circuit 115 de réglage de vide afin
que la soupape 92 soit fermée, et le mode de coupe re-
commence. Le circuit de la figure 11 représente aussi un circuit 116 de vérification d'erreur, un circuit 117 destiné à commander le fonctionnement normal ou automatique du transporteur, un circuit 118 à retard de 2 s, un réducteur de vitesse 100/1 119 et un tachymètre
120. donnant une tension de 5 V à 1000 tr/min.
Lorsque l'ensemble à chariots se déplace lon-
gitudinalement par rapport à la table 14 en mode de dé-
placement de la matière, la came 55 qui commande les registres 52 maintient en position ouverte un au moins et de préférence deux des registres si bien que le vide est appliqué simultanément à deux chambres adjacentes
sous vide.
On se réfère maintenant plus précisément aux figures 13 et 14 sur lesquelles deux chambres adjacentes sous vide portent les références 46a et 46b, afin que
la description du fonctionnement du transporteur sous
vide à zones soit plus commode. On se réfère d'abord à la figure 13 qui indique que, lorsque le transporteur 18
occupe la position représentée en trait plein et lors-
que les registres 52a et 52b sont maintenus en position ouverte par la came 55, le vide est appliqué à la face supérieure du feutre garni de poils dans la zone portant la référence V1i disposée longitudinalement entre les cloisons transversales 68a et 68b. Plus précisément, l'air est aspiré par la surface du feutre garni de poilset les bases perforées des blocs 66 qui forment le feutre, puis dans les orifices des tronçons 56 de grille qui les portent et dans les divers trous 45 puis dans les chambres 46a et 46b et les orifices 52a et 52b qui sont ouverts, vers le conduit 50 sous vide comme indiqué par les flèches sur la figure 13. Les cloisons 68a et 68b et les nervures 69a et 69b sont alignées verticalement sur les barrières 48a et 48b empêchant le passage de l'air si bien que la région V1 se trouve juste au-dessus des chambres 46a et 46b sous vide. Lorsque le transporteur 18 se déplace dans le sens de retour comme indiqué par la flèche sur la figure 13, les cloisons 68a et 68b avancent vers les positions indiquées en traits interrompus dans lesquelles les organes d'étanchéité 62a et 62b viennent fermer les trous associés 45 pratiquement comme représenté. Les cloisons 68a et 68b continuent à délimiter la longueur de la zone sous vide mais il faut noter que la zone
s'est déplacée d'environ 10,2 cm dans le sens de dépla-
la fig. 2 est une coupe selon la ligne 2-2 de la fig. I.
La fig. 3 est une vue schématique dtun second mode de réalisation de l'invention, et la fig. 4 est une coupe selon la ligne 4-4 de la fit. 3.
Sur la fig. I, on a désigné par 11 un cylindre moteur qui contient un piston 12 et est disposé coaxialement à un cylindre opposé 13 contenant un piston moteur 14, les deux cylindres étant axialement espacés l'un de l'autre. Entre les deux cylindres opposés est situé un carter 15 comportant un compartiment 15 destiné à recevoir un mécanisme d'inversion de mouvement de synchro- nisation et d'équilibrage, désigné dans son ensemble par la référence 17, ainsi qu'un cylindre 18 dans lequel coulisse un piston de compresseur 19. Des soupapes dTarrêt 20 et 21 permettent respectivement l'entrée et la sortie d'un fluide dans le cylindre 15 .
Le mécanisme 17 est dans l'ensemble le même que celui décrit en détail dans les brevets américains précités n 2.610.
216 et 3.853.100 ; ce mécanisme comprend un élément 22 constitué par une crémaillère à double denture reliée au piston de compresseur 19 par une tige 19a, ce piston 19 étant lui-même relié à un piston moteur 14 par une tige 14a. Un élément 23 en forme de boîte copoant deux crémaillères 23a espacées et orientées l'une vers ltautre vers l'intérieur est relié au piston moteur 12 par des tiges 12a. Des engrenages 24 montés sur des tourillons de paliers fixes 25 comportent des dents en prise avec celles des crémaillères des éléments 22 et 23.Des fentes 26 dans lesquelles passent les tourillons 25 permettent à ltélément 23 dTeffectuer un mouvement de va-et-vienans le carter 15 en sens inverse des mouvements de 1 T élément 22.
Une chambre dtamortissement 27 peut comporter des commandes (non représentées) aidant à la commande du fonctionnement du moteur, dTune manière classique.