INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
IR # KBr cm-1: 1647 (CO) RMN # (CDCl3) : 1o27 (3H, d, J=7 > 0 Hz; NCH(CH3)CO), 1,40 (3H, t, J=7,0 Hz; OCH2CH3), 1Z60-2/10 (4H, m; C7 et C8-H), 2,40-3,30 (12H, m; C3, C4, C6, C9-H et 3,30-4,10 (7H, m ; C1-H,
-et NCH(CH3)CO), 4,03 (2H, q, J=7,0 Hz; OCH2CH3), 6,50-7,30 (5H, m ; C10-H et phényle) (3) Préparation de la 2-[[2-[4-(2-éthoxyphényl)-1 pipérazinyl]-1-méthyl] éthyl]-1,2,3,4,,6,7,8,9-octahy dro-benzo[b]-1,6-naphtyridine (composé n 51).
Dans 80 ml d'éther anhydre, on met en suspension 0,4 g (10,6 millimoles) d'hydrure de lithium et aluminium, et on y ajoute goutte à goutte, à la temp6- rature ambiante ordinaire et en agitant, huile solution de 4,8 g (10,6 millimoles) de la 2-[[2-[4-(2-éthoxyphényl)- 1-pipérazinyl]-1-méthyl-2-oxo] éthyl]-1,2,3,4,6,7,8,9octahydro-benzo[b]-1,6-naphtyridine, obtenue de la manière décrite sous (2) ci-dessus, dans 40 ml d'éther anhydre. On chauffe ensuite le mélange à reflux pendant 4 heures. Après la fin de la réaction, on ajoute environ 1 ml d'eau au mélange réactionnel pour décomposer l'excès d'hydrure de lithium et aluminium. Il précipite ainsi un solide incolore que l'on sépare par filtration. On sèche le filtrat sur carbonate de potassium anhydre, puis or en chasse le solvant par évaporation sous pression réduite. On obtient ainsi un résidu huileux que l'on purifie par chromatographie sur silice gel (en utilisant comme éluant un mélange 5:1 de toluène:éthanol) ; on obtient ainsi des cristaux bruts que l'on fait recristalliser à partir d'éther isopropylique, ce qui donne 3,0 g (rendement r4,8 %) de prismes incolores, P.F. 122,0-123,0 C. RMN # (CDCl3) : 1,13 (3H, d, J=7,0 Hz; NCH(CH3)CH2), 1,43 (3H, t, J=7,0 Hz; OCH2CH3), 1,60-2,10 (4H, m; C7 et C8-H), 2,10-3,50 (19H, m;C3, C4, C6, Cg-H et 3,77 (2H, s; C1-H), 4,05 (2H, q, J=7,0 Hz ; OCH-2CH3) 6,70-7,10 (5h, m ; C10-H et phényle) Masse (m/e) (intensité, relative) : 434 (M+, 4,0), 219 (4,5), 214 (16,8), 215 (100) difumarate e (C27H38N40.2C4H404)î cristaux pulvérulents incolores.
P.F. 129,0-131,0 C (déc.) On réalise la synthèse du composé suivant à partir des composés correspondants et en opérant de la même manière que celle décrite ci-dessus.
5,6,7,8,-tétrahydro-6-[[2-[4-(2-méthoxyphényl)-1-pipérazinyl]1-méthyl] éthyl]-1,6-naphthyridine (composé No. 19), huile visqueuse.
Masse (m/e) (intensit é relative) 366 (M+, 8,3), 206 (10,7), 205 (29,6), 162 (15,4), 161 (100) difumarate (C@@H@@N4O.2C4H4O4) cristaux pulvérulents incolo res.
P.F. 94,0-96,0 C.
Exemple 6. Le présent exemple illustre la préparation de de la 2-[2-[4-(2-éthoxyphényl)-1-pipérazinyl]-propyl] 1,2,3,4,5,7,8,9-octahydro-benzo[b]-1,6-naphtyridine (composé n 52).
(1) Préparation de la 2-(2-chloro)propionyl-1,2,3,4,6,7, 8,9-octahydro-benzo[b]-1,6-naphtyridine.
Dans 100 ml de chloroforme, on dissout 3,8 g (20 millimoles) de 1,2,3,4,6,7,8,9-octahydro-benzo[b] 1,6-naphtyridine et 2,4 g (24 millimoles) de triéthylamine, on refroidit la solution jusqu'à environ 100C à l'aide de glace tout en agitant et, à la solution refroidie cidessus, on ajoute progressivement, goutte à goutte, une solution de 30 g (24 millimoles) de chlorure de thionyle dans 20 ml de chloroforme. On agite ensuite le mélange à la température ambiante ordinaire pendant 1 heure.
Après la fin de la réaction, on concentre le mélange réactionnel sous pression réduite, ce qui donne un résidu que l'on acidifie par addition d'acide chlorhydrique 3 N on lave ensuite avec du toluène. On alcalinise la couche aqueuse par addition d'une solution aqueuse à30 % d'hydroxyde de sodium tout en agitant ensuite, on extrait à l'aide de toluène. On sèche l'extrait toluénique sur carbonate de potassium anhydre, puis on en chasse le solvant par évaporation sous pression réduite. On obtient ainsi des cristaux bruts que l'on fait recristalliser à partir d'éther isopropylique, ce qui donne 4,2 g (rendement 75,3 %) d'aiguilles incolores, P.F. 113,0115,0 C.
IR #KBr cm-1 : 1644 (C=O) RMN # (CDCl3) : 1,60-2,10 (4H, m ; C7 et C8-H, 1,68 (3H, d, H=7,0 Hz; CH3), 2,50-3,20 (6H, m; C4 C6 et C9-H) , 3,88 (2H, t, J=7,0 Hz; C3-H), 4,60 (1H, q, J=6,0 Hz; NCOCH(CH3)Cl), 4t65 (2H, s; C1-H), 7,10 (1H, s;C10-H) (2) Préparation de la 2-[2-[4-(2-éthoxyphényl)-1 pipérazinyl] propionyl]-1,2,3,4,6,7,8,9-octahydro benzo[b]-1,6-naphtyridine : A 80 ml d'éthanol, on ajoute 4,2 g (15 millimoles) de 2-(2-chloropropionyl)-1,2,3,4,6,7,8,9-octahydro benzoLbJ-l ,6-naphtyridine préparée de la manière décrite sous (1) ci-dessus, 4,4 g (18 millimoles) de monochlorhydrate de 1-(2-éthoxyphényl) pipérazine et 3,6 g (36 (36 millimoles) de triéthylamine, et on chauffe le mélange à reflux pendant 76 heures. Après la fin de la réaction, on concentre le mélange réactionnel sous pression réduite, ce qui donne un résidu que l'on acidifie par addition d'acide chlorhydrique 3 N, après quoi on le lave avec du toluène.On alcalinise la couche aqueuse par addition d'une solution aqueuse à 30 % d'hydroxyde de sodium tout en refroidissant à l'aide de glace, après quoi on extrait à l'aide de toluène. On sèche l'extrait toluénique sur carbonate de potassium anhydre, puis on en chasse le solvant par évaporation, ce qui donne 5,7 g (rendement 84,8 %) d'un produit huileux.
IR # CHCl3 cm-1 : 1635 (CO) RMN $ (CDCl3) : 1127 (3H, d, J=7,0 Hz; NCOCH(CH3)N), 1,50 (3H, t, J=710 Hz; OCH2CH3), 1,60-1,90 (4H, m; C7 et C8-H)., 2,50-3,20 (14H, m; C4, C6, Cg-H et 3,30-4,30 (5H, m; C3-H, OCH-2CH3, et NCOCH (CH3)N), 4,40-4,90 (2H, s ; C1-H), 6,85 (4H, s; phenyl), 7/1 (1H, s;C10-H) H) (3) Préparation de la 2-[2-[4-(2-éthoxyphényl)-1- pipérazinyl] propyl]-1,2,3,4,6,7,8,9-octahydro benzo[b]-1,6-naphtyridine (composé n 52) : Dans 80 ml d'éther anhydre, on met en suspension 0,45 g (11,9 millimoles) d'hydrure de lithium et aluminium et, à la suspension ci-dessus, on ajoute goutte à goutte une solution de 5,36 g (11 > 9 millimoles) de 2-[2-[4-(2-éthoxyphényl)-1-pipérazinyl] propionyl]1,2,3,5,6,7,8,9-octahydro-benzo[b]-1,6-naphtyridine, synthétisée de la manière décrite sous (2) ci-dessus, dans 40 mi d'éther anhydre, On chauffe ensuite le mélange à refoux pendant 4 heures. Après la fin de la réaction, on ajoute environ 1 mi d'eau, à la température ambiante ordinaire, au mélange réactionnel pour décomposer l'excès d'hydrure de lithium et aluminium. Il se forme ainsi un précipité solide incolore que l'onélimine par filtration, on recueille le filtrat et on le sèche sur carbonate de potassium anhydre puis on en chasse le solvant par évaporation sous pression réduite.
On obtient ainsi un résidu huileux que l'on purifie par chromatographie sur colonne de silica gel (en utilisant comme éluant un mélange 5:1 de toluène:éthanol), ce qui donne 3,10 g (rendement 59,7 %) d'une huile jaune clair.
(CDCl3) : 1,13 (3H, d, J=7,0 Hz; NCH(CH3)), 1,43 (3H, t, J=7,0 Hz; OCH2CH3), 1,60-2,00 (4H, m; C7 et C8-H), 2,30-3,30 (19H, m; C3, C4, C6, Cg-H et 3,62 (2H, s; C1-H), 4,05 (2H, q, J=7.0 Hz; OCH2CH3), 6,60-7,10 (5H, m ; C10-H et phénylé) Masse (m/c) (intensité relative) 434 (M+, 1,9), 234 (17,5), 233 (100,0). 231 (6,5) On prépare le Di-tartrate, à partir de la base libre ainsi obtenue, en opérant de la même manière que celle décrite dans l'exemple 4, à l'exception du fait que l'on utilise de l'acide DI,tartrique à la place d'acide fumarique.
di-DL-tartrate (C27H38N4O.2C4H6O6), cristaux pulvéru lents incolores, P.F. 91,0-94,0 C.
En outre, selon ce mode de réalisation, la distance entre les centres des sommets de deux ondulations (rampes) consécutives est choisie de façon à ce que les côtés latéraux inclinés des saillies soient soumis à un échauffement minimal.
Enfin, selon ce même mode de réalisation, les écrans stabilisateurs sont montés fixes sur ledit plateau sur toute sa largeur, en dessous des rampes de saillies, un écran étant prévu pour chaque série de saillies.
Selon un-autre mode de réalisation, le brûleur conforme à l'invention est caractérisé en ce que ladite deuxième enceinte est réalisé sous fore d'un corps tubulaire qui est situé à l'extrémité opposée à celle par laquelle est refoulé l'air sous pression; ledit organe, qui peut avoir la forme générale d'un cylindre, est fermé à l'une de ses extrémités et relié par sa base à ladite deuxième enceinte; la paroi dudit organe tubulaire a la coniguration générale d'une tôle ondulée, les ondulations (rampes) étant équidistantes les unes des autres sur la périphérie dudit organe, chaque ondulation ayant une section trapé zoidale dont la grande base est une partie d'un cercle et dont les côtés sont d'égales longueurs, les sommets desdites ondula- tions (rampes) dirigés vers l'extérieur étant planes et sensiblement droites sont pourvus d'orifices relativement petits t régulièrement espacés.
Selon ce même deuxième mode de réalisation, au moins un déflecteur dudit deuxième système de déflecteur ayant une forme généralement conique est disposé dans ledit support de façon à ce que le sommet du cône soit situé dans ladite deuxième enceinte ou dans la partie basse dudit organe, tandis que la base du cône est constituée par au moins une partie circulaire de la fermeture de ladite extrémité de la deusième enceinte, qui est adjacente audit organe En outre, selon ce même deuxième mode de réalisation, la distance entre les centres des sommets de deux ondulations consécutives est choisie de facon à ce que les cotés latéraux inclinés des saillies soient soumis à un échauffement minimale Enfin, selon ce deuxième mode de réalisationp les écrans stabilisateurs sont montés fixes sur la paroi intérieure dudit organe tubulaire sur toute sa périphérie, en dessous des saillies; un écran étant prévu pour chaque série de saillies0 Pour les deux modes de réalisation susmentionnésD la forme des orifices est choisie de façon à éviter le décrochement de le flamme lors du fonctionnement du brûleur.
D'autres avantages et caractéristiques ressortiront du texte suivant et des figures y afférentes, donnés à titre d'exemple uniquement0 La figure 1 montre de façon s & ématique, en coupe, wa premier mode de réalisation du brûleur conforme à l~2invention7 La figure 2 montre, de façon schématique, en coupe, une vue de dessus dudit premier mode de réalisation; La figure 3 montre, de façon schématique, une coupe selon la ligne A-A de la figure i; La figure 4 montre, de façon ~schématique9 une vue de dessus du brûleur selon le premier mode de réalisation; La figure 5 monture, de façon schématique, à plus grande échelle, un détail du brûleur selon le premier mode de réalisas tion; ; La figure 6 montre, de façon schématique, en coupe, un deuxième mode de réalisation du brûleur conforme à l'invention; et La figure 7 montre, de façon schématique, en coupe, une vue de dessus dudit premier mode de réalisation.
Dans toutes les figures, les mêmes références sont utilisées pour des organes et éléments identiques.
Les brûleurs conformes à l'invention peuvent par exemple être utilisés avec des chaudières ou générateurs de chaleur comportant un foyer étanche parallélépipédique ou encore cylindrique, et au moins un échangeur de chaleur du type à lames ou à tubes d'eau ou à tubes de fumée, La disposition des brûleurs dans le foyer peut être telle que les flammes peuvent prendre toute direction désirée, par exemple de bas en haut ou de haut en bas.
Les brûleurs conformes à l'invention peuvent toutefois équiper des générateurs de chaleur à foyer ouvert.
Le brûleur montré dans les figures est réalisé de façon à créer un véritable tapis plan ou tube de flammes courtes, stables et régulières qui peuvent être dirigées dans toute direction désirée, comme c'est mentionné ci-dessus. La hauteur des flammes créées.par ce brûleur est faible, par exemple de l'ordre de 5 à 50 m/m; ceci rend possible de disposer l'échangeur de chaleur à une faible distance du tapis de flamme : environ 30 à 60 m/m, sans que ltéchangeur risque "être endommagé - même à long terme - par contact direct avec la ou les flammes et/ou par des zones de chaleur excessive.
Le brûleur montré dans les figures 1 à 5 est réalisé sous forme d'un seul corps monobloc d'une forme généralement parallélépipédique qui comporte à l'une de ses extrémités un dispositif d'amenée d'air sous pression. Dans l'exemple montré dans les figures, ce dispositif est une turbine ventilateur (2) entraînée par un moteur électrique (3), qui aspire de l'air selon la flèche "AIR" et la refoule dans une enceinte (î) en direction d'un écran (6) turbulateur qui est monté fixe sur le dispositif d'injection du gaz (5).Le gaz entre ce dispositif (5) selon la flèche "GAZ" est éjecté dans le courant d'air par au moins un orifice (51) L'écran turbulateur (6) monté immédiatement à l'amont des orifices (5 ) d'éjection du gaz permet un brassage efficace air-gaz qui continue dans l'enceinte de prémélange (11) dans le sens de la Plèche (fi). Cette enceinte de prémélange (1 ~ a une hauteur (H) constante sur toute sa longueur, mais sa largeur augmente progressivement entre deux parois (7);ainsi le volume de l'enceinte (11) va en croissant à partir du disposi -i tif (5) d'injection du gaz, ce qui permet, pour un débit d'écoulement air-gaz sensiblement constant de diminuer progressivement la vitesse d'écoulement et obtenir un excellent mélange air-gaz.
A l'extrémité opposée à celle où est placée la turbine (2-), le courant air-gaz est dévié par un déflecteur (9) pour passer à travers une ouie (4) dans l'enceinte de mélange intime (8 ) disposé dans le caisson (8). Le déflecteur (9) est continué dans l'enceinte 8 ) où il est pourvu de passages (9 î > - pour permettre la distribution efficace du mélange air-gaz vers tous les orifices de flammes (il ). Le caisson (8) est monté directement au-dessus de l'enceinte (11) On obtient ainsi une construction du brûleur compacte et peu encombrante Un deuxième déflecteur (10) est monté dans enceinte (s ) de façon à ce que la vitesse et la pression du mélange intime air-gaz soient sensiblement constantes à chacun des orifices de sortie (ou orifices de flamme) (11 1 ) Les orifices (111) sont pratiqués dans les parties supérieures des saillies (11) d'un plateau (16) qui est monté fixe sur le caisson (8). Comme on peut le voir dans la figure 5, les saillies (11) se présentent sous forme d'ondulations du plateau (16). En coupe, ces ondulations ont la forme générale d'un trapèze équilatéral, dont la petite base (b) définit le sommet de chaque saillie (11) qui constitue une rampe0 Chaque saillie (lui) est percée d'orifices de sortie (ou d'orifices de flamme) (il ) sur toute sa longueur; ces orifices sont de préférence disposés de façon régulière; la distance entre les orifices, ainsi que leur forme sont choisies de façon à éviter un éventuel décrochage de la flamme, et à obtenir un véritable tapis de flammes sur toute la surface du plateau (inti). L'inclinaison ( ) des côtés de chaque saillie (11) et la distance (a) entre les centres des petites bases de deu saillies consécutives sont choisies de manière à éviter l'échauffement des côtés des saillies et des bases des ondulations (c), ainsi que des écrans stabilisateurs (12), qui sont montés sur ces parties (c) en dessous des orifices (11 )S un écran (12) étant prévu pour chaque série de saillies (ll)o La configuration des écrans (12) assure la stabilisation de l'écoulement et la parfaite répartition du mélange intime airgaz avant que celui-ci arrive aux orifices (11 ). La hauteur (h) de chaque ondulation peut être de l'ordre de 3-10 m/m, par exemple, l'inclinaison ( tz ) des côtés latéraux pouvant varier entre 452 et 75 . La section des orifices (11 ) peut être entre 2 1 0,2 à 1 mm , par exemple, en fonction de la flamme que l'on désire obtenir. La faible section des orifices (il ) évite le risque de "rentrée de flamme".Dans tous les cas, les flammes sont courtes, stables et régulières. L'interallumage s'effectue de façon efficace et régulière. L'échauffement du matériau du brûleur (un métal approprié) est très faible. Les écrans (12) montés sur les parties (c) de l'ondulation (ou saillie) (11) permettent l'amélioration du refroidissement du plateau (16), tout en favorisant le préchauffage du mélange intime air-gaz avant son allumage, qui s'effectue au moyen d'un dispositif (13) fonctionnant par étincelle ou par flamme pilote Un dispositif (14) de contrôle sert à la surveillance de la présence effective de la flamme et asservit une électro-valve (15) ou analogue d'admission du gaz au brûleur.
Le mode de réalisation du brûleur à gaz montré dans les figures 6 et 7 comporte une entrée d'air, un dispositif d'aspiration et de refoulement d'air (2), un dispositif injecteur du gaz (5) et une enceinte de prémélange pratiquement identiques à ceux montrés dans les figures 1, 2 et 4 concernant le premier mode de réalisation du brûleur. Comme pour ce premier mode de réalisation, l'enceinte de prémélange est reliée de façon étanche à la sortie du dispositif fournisseur d'air sous pression (2), et le dispositif d'injection du gaz (5) est disposé à ltentrée de l'enceinte de prémélange, à l'endroit où sa section est la plus faible. Lt,air refoulé par le dispositif (2) s'écoule dans l'enceinte de prémélange (100) selon la flèche (fi1).
Le volume de l'enceinte (100) augmente progressivement; sa hauteur (H) reste sensiblement constante tandis que les parois (17) divergent. A l'extrémité de l'enceinte (100), qui est opposée à celle par laquelle est refoulé l'air sous pression, au moins un déflecteur (19) dévie le mélange air-gaz selon la flèche (f2') dans une enceinte (18) ou s'effectue le mélange intime air-gaz.Au moins un déflecteur (110) dirige ce mélange intime vers les orifices (îiiî) de sortie (orifices de flamme) (iii) disposés de façon régulière dans la partie plane supérieure des saillies (lli) faisant- partie d'un corps tubulaire Ce corps tubulaire est monté de manière à ce que son extrémité inférieure est reliée de façon étanche à un caisson tubulaire (115) de l'enceinte (18) tandis que son extrémité supérieure est reliée à la partie supérieure dudit caisson (115) qui est fermé de façon étanche par un couvercle (116)o La face inferieure dudit couvercle (116) porte la base du déflecteur (110) qui est d'une forme généralement conique, et dont le sommet se trouve-dans la partie inférieure de l'enceinte (18)o La forme et la conicité de l'enceinte (110) est choisie de manière à ce que le mélange intime air-gaz arrive à une pression et une vitesse sensiblement identique à chacun des orifices (119 ) Des écrans stabilisateurs (i 12) sont montés fixes sur la paroi intérieure dudit corps tubulaire pourvu des saillies (111), sur toute la périphérie de la paroi, en dessous des saillies; un écran étant prévu pour chaque série de saillies (111)o La distance entre les centres des sommets de deux saillies ou ondulations (111) consécutives est choisie de façon à ce que les côtés latéraux des saillies (iii), ainsi que le corps tubulaire soient soumis à un échauffement minimal, Un dispositif (113) fonctionnant par étincelle ou par flamme pilote sert pour l'allu- mage du brûleur.Un dispositif (114) de controle sert à la surveillance de la présence effective de la flamme et asservit une électrovalve ou analogue d'admission du gaz au brûleur Le brûleur conforme à ce deuxième mode de réalisation peut etre positionné dans le foyer dans toute direction voulue, l'organe tubulaire pouvant être, par exemple, dirigé vers le bas Pour les deux modes de réalisation du brûleur conforme à l'invention, la hauteur de chaque saillie ou ondulation (11, 111) est entre 3 à 10 mm. La section des orifices (111 , 1111) 2 est entre 0,2 mm à 1,0 mm environ, en fonction de la flamme que l'on désire obtenir. La forme de ces orifices (1 1111) est choisie de façon à éviter le décrochement de la flamme lors du fonctionnement du brûleur.
La conception monobloc du brûleur conforme à l'invention présente l'avantage d'une fabrication particulièrement économique par cloisonnement des caissons pour la canalisation des fluides, par exemple; le dispositif fournisseur d'air eomprimé étant disposé à l'intérieur du caisson. Cette conception "monobloc" permet également la meilleure et la plus aisée disposition de tous les dispositifs auxiliaires, tels que l'allumeur, l'électrovanne, etc..
Enfin, cette conception de brûleur permet de considérer chaque "monobloc" comme un module indépendant, plusieurs modules pouvant être associés pour la réalisation d'une surface de chauffe désirée et éventuellement mis en fonctionnement sélectivement.
Enfin, la combustion est particulièrement silencieuse.
La pompe à chaleur P est elle-même asservie à un thermostat d'ambiance S3. Ce thermostat d'ambiance S, doit être utilisé en dehors de la zone de rayonnement de la cheminée.
Le tableau ci-après permet de visualiser l'asservissement - du volet obturateur V de la cheminée et de la sonde de température S1 du récupérateur 1.
- du ventilateur W de la pompe à chaleur P à la sonde de température S2.
- de la pompe à chaleur P au thermostat d'ambiance S,.
H I V E R I N T E R S A I S O N E T E FONCTION CHAUFFAGE + RENOUVELLEMENT CHAUFFAGE + RENOUVELLEMENT RENOUVELLENENT D'AIR D'AIR OU RENOUVELLEMENT D'AIR SEUL OU RA D'AIR SEUL FRAICHISSEMENT ET RENOUV. D'AIR CHEMINEE MARCHE ARRET MARCHE ARRET ARRET Volet air neuf 4 passant par le OUVERT FERME PARTIEL. OUVERT FERME PARTIEL FERME PARTIEL.
récupérateur de chaleur Volet obturateur V du conduit de OUVERT FERME OUVERT FERME FERME fumée 6 Fonction de S1 S1 S1 S1 S1 S1 Ventilateur W de la pompe à cha- MARCHE FONCTION DE P MARCHE FONCTION DE P FONCTION DE P leur P. S2 40 C S2 40 C Fonction de S2 POMPE A CHALEUR P. MARCHE SI FONCTION SI MARCHE SI MARCHE SI MARCHE SI Fonction de S2 S3 20 C S3 20 C S3 20 C S3 20 C S3 > 24 Fonction de S3 S1 = sonde thermique du volet obturateur du conduit de fumée 6.
S2 = sonde thermique du récupérateur de chaleur (asservissement du ventilateur).
S3 = thermostat d'ambiance.
Le ventilateur W de la pompe à chaleur P ou le ventilateur de distribution d'air est asservi à une sonde de température S2 placée à la sortie d'air neuf chaud du récupérateur de chaleur 1, lorsque ledit ventilateur W est à l'arrêt total ou à l'arrêt par coupure thermostatique d'ambiance ou de reprise, la température T de 1' air à la sortie du récupérateur de chaleur 1 de la cheminée est comprise entre 30 et 600 C.
30 C < T < 60 C - T # 400 C. S2400 C.
- Si la température à la sortie du récupérateur T1 < T, le ventilateur W est à l'arrêt.
- Si la température à la sortie du récupérateur T2 > T, le ventilateur W est en marche, il y a donc une distribution de l'air chaud dans toutes les pièces.
La reprise de la pompe à chaleur P se fait au travers de la cape de la cheminée, il y a donc récupération des calories de l'avaloir 9 et du conduit de fumée 6 dans la cape.
- Enfin le réchauffage de l'air d'une installation de la pompe à chaleur eau/air ou air/air par le récupérateur de chaleur 1 d'une cheminée est possible chaque fois que le foyer fonctionne.
- Lorsque la cheminée est à l'arrêt, il n'y a pas de réchauffage de l'air neuf extérieur, - celui-ci doit être complètement réchauffé par la pompe à chaleur P. La distribution de l'air chaud se fait dans toutes les pièces.
Un signal relié à la sonde S2 peut indiquer à l'utilisa- teur que le ventilateur de la pompe à chaleur s'arrête car le -feu est en train de s'éteindre dans la cheminée.
teur présente un bourrelet extérieur appliqué contre un épaule-
ment du carter et qui est relié, notamment par soudage, à la
nervure de soudage de la vitre.
La description ci-après se rapporte à deux exemples de
réalisation avec référence aux dessins annexés qui représentent: - la figure 1 est une vue en coupe verticale d'un phare de véhicule automobile à échelle grandeur avec un carter entourant le réflecteur, - la figure 2 est une vue analogue d'un phare dans
laquel un carter de forme annulaire enferme le réflecteur. -
Le phare représenté dans la figure 1 est constitué
essentiellement par un corps en deux parties en matière synthé-
tique formant, d'une part, un carter enveloppe 10 et, d'autre part, un réflecteur 11, avec une lampe à incandescence 12 représentée sans sa monture, et une vitesse de passage de lumière 13. Ce phare est monté dans la carrosserie d'un véhicule à laquelle il est fixé de manière démontable par des éléments
non représentés.