INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
quan- quan- quan- quantité tité de tité tité d'al phos- rapport d'hexe- d1alde- taux de cools Ex phine phosphine ne-2 hydes RR linéa- produite uti- cobalt utili- produite rité g lisée sée 9 | (mmoles) 9 9 (mmoles) (mmoles) (mmoles) 8 0,42 1,9 3,69 2,76 55% 57% 0,094 (0,70) (44,0) (24,2) (0, 81) 9 1,5 7 3,83 2,5 48% 53% 0,14 (2,5) (45,6) (22) (1,2) 10 5,1 | 24 3,58 0,422 8,7% 66% 0,11 (8,5) (42,6) (3,7) (0,94) Exemples 11-13 : On opère comme dans l'exemple 3 mais en faisant varier le rapport H2/CO comme indiqué dans le tableau III qui donne également les résultats obtenus.
Rapport quantité quantité taux de quantité Ex H2/CO d'hexène-2 d'aldehydes RR linéarité d'alcocls utilisée produite produite g(mmoles) g(mmoles) g(mmoles) 11 0,5 3,95 2,11 39% 58% 0,22 (47) (18,5) (1,9) 12 4 7,1 3,56 37% * 56% 0,062 (84) (31,2) (0,53) 13 10 3186 1,82 35% 54% 0,19 (46) (16,0) (1,6) s dans cet exemple le temps de réaction est de 3 h seulement.
Exemples 14-20 : On opère comme dans l'exemple l avec 0,122 g (0,36 mmolel de Co2 (CO)8 1,73 g (2,8 mmoles' de
est appliquée à l'entrée du régulateur 2 de la charge axiale P, qui fait varier la charge axiale P jusqu'à ce que cette différence # ( # P) devienne proche de zéro.
Le calculateur 6 calcule aussi les signaux # γ P et # γ # de limitation de la charge axiale P et de la @itesse de rotation # de l'outil de forage qui sont envoyés aux régulateurs 2 et 3 de la charge P et de la vitesse de rotation # de l'outil de forage pour réaliser la correction des valsurs, aux moments considérés, des paramètres P et # du régime de forage en vue d'interdire le travail de l'appareil de forage 1. avec de fortes vibrations nuisibles au personnel et abaissant la fiabilité de l'équipement de l'appareil de forage 1.
Une fois les paramètres P et # du régime automatique réglés et leurs valeurs optimales Po et #o obtenues, l'appareil de forage 1 fonctionne sans changer de régime de forage tamt que les propriétés de la roche forée ne varient pas. En cas de changements des propriétés de la roche, la valeur, au moment considéré, de l'enfoncement Z de l'outil de forage par révolution de ce dernier varie aussi, ce qui entraîne l'apparition d'une différence # Z entre les signaux Z et Zo à la sortie de l'élément 5 de comparaison de ces signaux. Le régulateur 3 de la vitesse de rotation # de l'outil de forage réalise le réglage de la vitesse de rotation #, ce qui provoque une variation du produit # P de la vitesse de rotation # par la charge axiale P de l'outil de forage et le réglage de la charge axiale P à l'aide du régulateur 2 de la charge axiale P. En même temps, dans le calculateur 6 sont élaborées les valeurs optimales du coefficient de forabi- lité spécifique Fo/Zo et de l'enfoncement Zo de l'outil de forage par révolution de celui-ci.Le processus de réglage se termine quand la valeur de la différence d Z entre la valeur optimale de l'enfoncement Zo et la valeur, au moment considéré,de ltenfoncement Z à la sortie de l'élément 5 de comparaison de ces valeurs et la valeur de la diffëe rence # ( # P) entre la valeur optimale du coefficient de forabilité spécifique Fo et la valeur, au moment considére, Zo du produit X P de la vitesse de rotation # de @ l'outil d@ forage par la charge axiale P à la sortie de l'élément de comparaison de ces valeurs deviennent égales a zéro.
Dans ce cas, l'appareil de forage 1 commence à travailler à un autre régime, avec des valeurs des paramètres t correspondant aux valeurs optimales de la nouvelle forma- tion de roche à forer. En cas de variation continue dos propriétés de la roche forée le réglage des paramètres W du régime se fait continuellement. Par exemple, en as d'accroissement de la dureté des roches, la vitesse de rotation # de l'outil de forage diminue, tandis que la charge axiale P augmente.En cas de diminution de la dureté des roches, la vitesse de rotation de l'outil de forage, croit, tandis que la charge axiale P diminue . @ans le cas d'une roche homogène dont la durete ne change pas, les paramètres P et cas du régime restent stables.
Dans le calculateur 6 peuvent être utilisés plusieus critères de qualité, au choix de l'opérateur. La figure 2 montre une variante de réalisation du bloc de calcul du critère de qualité faisant partie du calculateur 6, qui PV utilise en tant que critère de qualité la relation # W de la puissance PV d'avancement de l'outil de forage à la puissance t43 M de forage de la roche par l'outil de forage. Le recours à ce critère de la qualité pour 1a commande des paramètres # et P du régime de forage assure une faible consommation par l'appareil de forage 1 de la @uissance pour des dépenses improductives.
Dans ce cas, le bloc de calcul du critère de qualité est réalisé sous forme d'un diviseur 20 aux entrées duquel sont raccordés des éléments multiplicateurs @@ et 22. L'entrée de l'élément multiplicateur 22 est @ttaquée par les signaux provenant des capteurs appropriés @t correspondant aux valeurs,au moment considéré, de la @harge axiale P agissant sur l'outil de forage et de la vitesse de forage V. A l'entrée de l'élément multiplicateur 21 sont fournis les signaux issus des capteurs appropriés et correspondant aux valeurs, au moment considéré, de la vitesse de rotation # de l'outil de forage et du couple moteur M sur l'outil de forage.Les valeurs de la paissance PV d'avancement de l'outil de forage et de la puissance # M de forage de la roche par l'outil de forage, obtenues à la sortie des éléments multiplicateurs 22 et 21, sont appliquées à l'entrée du diviseur 20, à la PV sortie duquel est calculée la relation de la puissance #M PV d'avancement de la puissance #M de forage. Un indica PV teur 23 de la relation est branché sur la sortie #M du diviseur 20.
Pour accorder le système de commande automatique avant sa mise en service, le calculateur 6 comporte un bloc de réglage de la valeur de la charge axiale P agissant sur l'outil de forage (figure 3) et un bloc de réglage de la valeur de la vitesse de rotation # de l'outil de forage (figure 4).
Le bloc de réglage de la valeur de la charge axiale P (figure 3) agissant sur l'outil de forage comprend @ sélecteur 24 de la valeur de cette charge P, relié par l'intermédiaire d'un commutateur 25 à l'entrée du régulateur 2 de la charge P agissant sur l'outil de forage, et un bloc de compensation 26 dont la sortie est aussi reliée a l'entrée du régulateur 2 de la charge par l'intermédiaire de l'élément 4 de comparaison de la valeur, au moment considéré, du produit X P de la vitesse de rotation # de l'outil de forage par la charge axiale P agissant sur l'outil de forage, et par l'intermédiaire du commutateur 25.L'élément comparateur 4 est équipé d'un indicateur 27 indiquant la différence entre la valeur du produit is de la vitesse de rotation de ltoutil de forage par par la charge axiale P, et le coefficient de forabilité spécifique Fo de la roche à forer.
Zo Une telle conception du bloc de réglage de la valeur de la charge axiale P permet, simultanément avec le réglage de la charge axiale P, de déterminer la valeur optimale du coefficient de forabilité spécifique Fo/Zo de la roche à forer d'après la valeur, au moment considéré, du produit # P de la vitesse de rotation w; par la charge axiale P.
A une vitesse de rotation # constante de l'outil de forage, réglée au préalable par l'opérateur et égale en valeur à la moyenne dans la gamme de réglage de la vitesse de rotation s) , à l'aide du sélecteur 24, on règle dans le sens de l'augmentation de la charge axiale P agissant sur l'outil de forage jusqu'à ce que l'indicateur 23 PV (figure 2) affiche la valeur maximale de la relation entre le puissance PV d'avancement de l'outil de forage et la puissance # M M de forage de la roche.A l'aide d'un compensateur 26, on compense la valeur, au moment considéré, du coefficient de forabilité spécifique o) P de façon à obtenir, à la sortie de l'élément 4 de comparaison de la valeur R) P avec le coefficient de forabilité spécifique F de la roche, une différence #(#P) entre les signaux r o égale à zéro. On répète les opérations mentionnées à d'autres valeurs de la vitesse de rotation # de l'out@ de forage en cherchant à obtenir à l'indicateur 23 ure indication minimale de la valeur maximale de la relation PV entre la puissance PV d'avancement et la puissance #M de forage. La valeur du-signal obtenu à la sortie du compensateur 26 après la dernière compensation est la r0 valeur optimale du coefficient de forabilité spécifique @/Zo de la roche à forer, correspondant aux valeurs optimales de la vitesse de rotation -' de l'outil de forage et de la charge axiale P agissant sur lsoutil de forages Le bloc de réglage de la valeur de la vitesse de rotation # de l'outil de forage (figure 4) comprend un sélecteur 28 de la valeur de cette vitesse de rotation #, relié par l'intermédiaire d'un commutateur 29 à l'entrée du régulateur 3 de la vitesse de rotation # , et un bloc de compensation 30 dont la sortie est elle aussi reliée à l'entrée du régulateur 3 de la vitesse de rotation # par l'intermédiaire de l'élément 5 de comparaison de la valeur, au moment considéré, de l'enfoncement Z de l'outil de forage par révolution de celui-ci, avec une valeur donnée Zo de cet enfoncement, par l'intermédiaire du commutateur 29. L'élément de comparaison 5 est muni d'un indicateur 31 indiquant la différence entre la valeur d'enfoncement Zo et la valeur Z, au moment considéré, de l'enfoncement de l'outil de forage à chaque révolution de celui-ci.Une telle conception du bloc de réglage de la valeur de la vitesse de rotation # offre la possibilité, simultanément avec le réglage de la vitesse de rotation # , de déterminer la valeur Zo optimale de l'enfoncement de l'outil de forage suivant la valeur Z de cet enfoncement au moment considéré.
Sous une charge axiale P constante agissant sur l'outil de forage, réglée au préalable par l'opérateur, à l'aide du sélecteur 20, on règle dans le sens de l'augmentation la vitesse de rotation # de l'outil de forage jusqu'à ce que l'indicateur 23 (figure 2) indique une PV valeur minimale de la relation # entre la puissance PV #M d'avancement de l'outil de forage et la puissance #M de forage de la roche Le compensateur 30 sert a compenser la valeur Z, au moment considéré, de l'enfoncement de l'outil de forage de façon à obtenir à la sortie de l'élément comparateur 5, une différence # Z égale à zéro entre la valeur Z de l'enfoncement au moment considéré et la valeur à déterminer Zo de l'enfoncement. On répète les opérations mentionnées Jusqutà ce que l'on trouve l valeur la plus faible de la relation PV entre la # M puissance PV d'avancement et la puissance # M de forage de la roche.
La valeur du signal obtenu à la sortie du compensa- teur 30 après la dernière compensation est la valeur optimale de l'enfoncement de l'outil de forage à chaque révolution de ce dernier.
Le système de commande automatique étant raccordé, à l'aide de commutateurs 25 et 29 on le fait passer en régime de commande automatique de la machine de forage sans intervention de l'opérateur.
La valeur optimale Zo de l'enfoncement de l'outil de forage par révolution de ce dernier peut être réglée au préalable, si l'on tonnait la valeur Zo de cet enfoncement pour le type d'outil de forage utilise, ddter- minée en fonction des paramètres géométriques de lt out ou par des considératIons technologiques. Dans ce cas, l'accord du système de commande automatique se réduit ä la détermination, à l'aide du bloc de réglage de la charge axiale P agissant sur l'outil de forage (figure 3), de la valeur optimale du coefficient de forabilité spécifique Fo/Zo de la roche à forer, suivie d'une régulation automatique de la vitesse de rotation # de l'outil de forage.On utilise, dans ce cas, dans le système de commande automatique un critère de qualité P Zo égal au rapport de la charge axiale P au couple moteur M sur l'outil de forage, multiplié par la valeur Zo optimale de l'enfoncement de l'outil de forage par révolution d celui-ci.
La figure 5 montre une variante de réalisation du bloc de calcul du critère de qualité du calculateur 6, utilisant en tant que critère la qualité le prix de revient C du forage. Le bloc de calcul du prix de revient C est réalisé sous forme d'un additionneur 32 dont une entrée est reliée par l'intermédiaire d'un diviseur intermédiaire 33 @ la sortie d'un autre diviseur 24 aux entrées duquel @ rivent des signaux correspondant à la valeur, au moment @@@sidéré, de l'enfoncement de l'outil de forage par revolution de celui-ci et au coût Coutil de l'outil de @@@age. L'une des entrees du diviseur intermédiaire 33 @@t attaquée par la valeur de la relation Coutil @ntre Z le coût Coutil de l'outil de forage et l'enfoncement Z @ cet outil par rév@lution de ce dernier, calculée par le diviseur 34, tandis qu'à l'autre entrée est appliquée la valeur du potentiel de service R de l'outil de forage, ou sous forme de fonction Rp de la charge axiale P, calculée par un convertisseur fonctionnel 35 de de la valeur de cette charge P, ou sous forme d'une valeur constante imposée R W .
La deuxième entrée de l'additionneur 32 est reliée par l'intermédiaire d'un diviseur intermédiaire 36 à la sortie d'un additionneur 37 dont l9une des entrées est attaquée par un signal Ca correspondant au coût d'amortissement de l'appareil de forage et de la rémunération du personnel.
et le logement recevant la lampe est aussi petite que possible.
On peut aussi concevoir un luminaire selon l'invention, dans lequel les contacts centraux des lampes sont raccordés, par des ressorts de contact distincts, chacun au trajet conducteur associé Ce trajet conducteur peut tout aussi bien être le premier que le deuxième
conducteur allant à une lampe.
Selon une autre caractéristique de l'invention, chaque trajet conducteur alimentant un contact central d'une lampe est directement relié à celuici Dans une telle réalisation, la résistance de transition des trajets conducteurs aux contacts centraux est plus faible que dans
une réalisation dans laquelle un ressort de contact distinct est utilisé.
Toutefois, certaines précautions doivent être prises pour obtenir la pression de contact nécessaire entre trajet conducteur et contact central Afin d'offrir un accès facile au contact central, les trajets conducteurs qui présentent les pattes relevées dans les logements ont, chacun autour du logement associé, une portion en forme de U par le côté ouvert de laquelle le trajet conducteur allant au contact central entre dans le logement Comme la portion en forme de U peut ne posséder, dans le cintre du U, que peu de métal en feuille, il est avantageux que la forme de cette portion soit stabilisée, cette stabilisation étant réalisée par le fait que la portion en U présente, du côté ouvert, des zones relevées supplémentaires qui sont appliquées contre le support en matière plastique Ces zones relevées supplémentaires peuvent alors être, en
plus, verrouillées par enclenchement sur le support en matière plastique.
L'invention sera mieux comprise et d'autres caractéristiques
apparaîtront à l'aide de la description ci-après et des dessins joints
la figure I représente une vue de dessus du flan en tôle d'un lumi-
naire selon l'invention, considéré alors que les divers trajets conducteurs sont encore reliés entre eux par de minces pontets; la figure 2 représente une vue en élévation du flan considéré dans la direction de la flèche A de la figure 1; la figure 3 représente une vue en coupe d'une partie du support en
matière plastique considérée dans la région d'un logement et compor-
tant un ressort de contact distinct établissant la connexion entre un trajet conducteur et le contact central d'une lampe à incandescence; la figure 4 représente une vue partielle en coupe analogue à celle selon la figure 3, mais avec un autre ressort de contact; la figure 5 représente une autre vue en coupe analogue à celles selon les figures 3 et 4, mais avec un troisième ressort de contact; la figure 6 représente une vue de dessus d'une partie d'un flan en tôle d'un luminaire selon l'invention, dans lequel les contacts centraux des lampes à incandescence sont attaqués directement par un trajet conducteur; et la figure 7 est une vue de face dans la direction de la flèche B de
la figure 6.
Le flan enl tôle représenté sur la figure I présente au total six trajets conducteurs Il à 16 qui, en leurs entrées, sont disposés parallèlement les uns à côté des autres et sont aménagés en connecteur
C'est donc le registre E qui établit, sous la commande du compteur C et du décodeur D, l'aspect monotone de la recherche de I1, étant bien entendu que la fonction monotone obtenue n'est pas forçément linéaire et dépend notamment des géométries relatives des transistors Tll à Tlp.
Pour chaque position du curseur du potentiomètre P1, l'amplificateur- différentiel autorise le comptage du compteur C et donc la mise en service successive cumulée d'un certain nombre de transistors de l'élément 'de régulation du courant I1, jusqu ce que le courant soit tel que la chute de tension R1 I1 équilibre Rg lo Z alors, l'amplificateur différentiel arrête le comptage et on peut lire sur la sortie du codeur, c'çst- -dire sur les sorties du compteur C, une valeur numérique binaire correspondant au codage recherché de la position du curseur du potentiomètre P1.
On a déjà mentionné qu'un des avantages de l'invention était de permettre d'avoir une alimentation Vg pas forçément constante et même éventuellement alternative pour les résistances Rg e. Rl, l'influence de cette tension étant éliminée du fait de la mesure ratiométrique de courants effectuée.
Cependant, il est souhaitable, si la tension V0 est alternative, que la mesure soit faite lorsque VQ est à son maximum, c'est-à-dire par exemple pendant une fraction d'alternance positive de la tension autour du pic de cette alternance. On prévoit donc à cet effet un circuit de synchronisation S couplé à l'horloge de comptage du compteur C, pour définir une fenêtre d'alternance positive autour du pic de tension à chaque période du secteur, pour n'autoriser le fonctionnement de l'ensemble du décodeur, et en particulier du compteur C, cue dans la fenêtre définie par le circuit.
DISPOSITIF DE BALAYAGE VERTICAL A ALIMENTATION A DECOUPAGE ET RECEPTEUR DE TELEVISION COMPORTANT UN TEL DISPOSITIF.
L'invention est relative à un dispositif de balayage vertical et à un récepteur de télévision comportant un tel dispositif.
On sait qu'en télévision, chaque image est obtenue par déplacement d'un point lumineux sur l'écran selon des lignes de gauche à droite et de haut en bas. Ce déplacement est appelé un balayage. A cet effet le récepteur de télévision comporte un canon à électrons engendrant un pinceau d'électrons dont l'intensité correspond à l'intensité lumineuse de l'image en ce point et le point lumineux constitue l'impact de ce pinceau contre les substances luminophores de l'écran.
La déviation du pinceau d'électrons est, pour le balayage, produite par deux champs magnétiques à variations sensiblement en dents de scie en fonction du temps, l'un de ces champs étant vertical et l'autre horizontal. On prévoit donc une bobine de déviation (ou déviateur) verticale et une bobine de déviation horizontale et chacune de ces bobines est parcourue par un courant dont l'intensité varie sensiblement en dents de scie à la fréquence de balayage correspondante (horizontal ou vertical).
L'invention se rapporte à l'alimentation de la bobine de déviation verticale. Elle vise à perfectionner le dispositif de balayage vertical du type de celui décrit dans le brevet français 78 22266 ou dans le brevet français 79 14590 tous deux au nom de la demanderesse.
Ces brevets se rapportent à un dispositif de balayage vertical dans lequel, d'une part, la puissance électrique engendrant le courant dans le déviateur vertical est obtenue à partir des impulsions de retour de ligne, c'est-à-dire à partir de la surtension qui se produit aux bornes du déviateur horizontal lors de la variation brusque de l'intensité du courant dans cette bobine, et, d'autre part, la variation en dents de scie du courant dans la bobine de déviation verticale est obtenue en modifiant de façon périodique, à la fréquence de balayage horizontal, l'état de conduction d'un interrupteur dans le circuit d'alimentation du déviateur vertical. A chaque ligne, l'interrupteur est conducteur pendant un temps qui est fonction du numéro de cette ligne.Le déviateur vertical est en série avec un condensateur appelé "condensateur de liaison" de capacité suffisamment élevée pour que la tension aux bornes de l'ensemble comprenant le déviateur et ce condensateur garde un signe constant, de manière que le condensateur soit alternativement un récepteur et un générateur d'énergie. Ce circuit de balayage est de réalisation particulièrement simple car il ne comporte qulun seul interrupteur commandé.
La variation ~ désirée du temps de conduction de cet interrupteur est obtenue à l'aide d'un circuit de commande comprenant un générateur de signaux en dents de scie, éventuellement corrigés pour tenir compte des corrections, telle que la correction en S, pour obtenir une image non déformée, et un convertisseur tension-temps ou tension-angle d'amorçage qui transforme, à chaque ligne, le niveau du signal produit par ce générateur en un temps de conduction de l'interrupteur.
Le circuit de commande comporte une branche de contreréaction pour asservir le courant traversant le déviateur vertical aux signaux en dents de scie produits par ledit générateur. A cet effet, une résistance de mesure est en série avec le déviateur et le condensateur de liaison et la tension aux bornes de cette résistance, qui est proportionnelle à l'intensité du courant traversant le déviateur, est appliquée à l'entrée du convertisseur par l'intermédiaire d'un autre condensateur destiné à filtrer la composante continue.
Cet autre condensateur est également disposé dans la liaison entre le générateur et l'entrée du convertisseur.
Pour que le circuit de balayage fonctionne de façon correcte la tension moyenne aux bornes du condensateur de liaison - en série avec le déviateur vertical - doit conserver une valeur sensiblement constante. C'est pourquoi un signal proportionnel à cette tension moyenne est également appliqué à l'entrée du convertisseur tensiontemps.
Le circuit de commande comporte donc deux boucles d'asservissement, l'une pour asservir le courant traversant le déviateur vertical au signal produit par un générateur de signaux sensiblement en dents de scie et qui est appelée "boucle dynamique", et l'autre pour maintenir constante la tension moyenne aux bornes du condensateur de liaison et qui est appelée "boucle statique".
La capacité du condensateur de filtrage dans la connexion entre, d'une part, le générateur et la résistance de mesure en série avec le déviateur et, d'autre part, l'entrée du convertisseur tensiontemps doit être de faible valeur pour que, lorsqu'un changement de programme reçu par le téléviseur est commandé, il ne se produise pas de régime transitoire gênant pour les spectateurs.
Cette valve 11 est constituée dans le présent exemple par un distributeur unique à trois voies dont le tiroir 21 constitue à la fois un organe obturateur pour la valve d'alimentation et un élément obturateur pour la valve de purge. Bien entendu, la valve d'alimentation peut éga- liement être constituée par un distributeur à deux voies dont le tiroir mobile constitue l'organe obturateur et la valve de purge peut aussi être constituée par un distributeur à deux voies dont le tiroir mobile constitue son élément obturateur.
Le distributeur 11 prévu dans la première chambre 3 de l'enceinte comprend un corps, de préférence de forme cylindrique, 22, qui est fixé sur la paroi de fond la de l'enceinte 1, par exemple à l'aide de boulons 23.