INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le mode de réalisation représenté sur les figures 1 à 3, on obtient donc un bobinage constitué par 4 couches empilées constituées chacune par un conducteur périphérique 1 et quatre conducteurs radiaux,2 à 5, associés.
Dans chaque couche le conducteur périphérique 1 est commun à tous les pôles et est parcouru par un courant d'intensité i/2, chaque conducteur radial étant commun à deux espaces polaires adjacents (par exemple le conducteur 4 est commun aux espaces polaires 10 et 11) et étant parcouru par un courant d'intensité i.
On peut donc considérer qu'un courant i/2 circule autour de chaque espace polaire, le courant i passant dans un conducteur radial commun à deux espaces polaires adjacents étant affecté pour moitié à chacun de ceux-ci. Comme représenté sur la figure 1 le courant circule en sens opposés autour de deux espaces polaires adjacents définissant ainsi deux paires de pôles, les pôles 10 et 12 étant des pôles Sud et les pôles 11 et 13 des pôles Nord.
Dans le mode de réalisation représenté, qui comporte quatre couches successives, chaque pôle reçoit donc 4 . i ampères-tours. il va de soi que l'on peut 2 faire varier la valeur du courant i/2 à partir de celle de courant 2i fournie par l'alimentation, ainsi que le nombre n de couches successives de manière à disposer du nombre d'ampères.tours désiré.
On obtient ainsi un bobinage permettant de réaliser un dispositif inducteur électromagnétique multi polaire de façon simple et en utilisant de façon optimale l'espace disponible Les figures 4 à 6 représentent schématiquement un second mode de réalisation d'un bobinage selon l'invention. Celui-ci se distingue du premier mode de réalisation représenté sur les figures 1 à 3 essentiellement par le fait que l'alimentation et les connexions entre les diverses couches ne se font plus par la partie centrale du bobinage mais par la partie externe de chaque couche.Comme précédemment le bobinage est constitué par un certain nombre de couches empilées, quatre sur les figures, comportant chacune un conducteur circulaire périphérique 1 auquel sont associés quatre conducteurs radiaux 14, 15, 16 et 17 formant entre eux des angles de 90 , de manière à délimiter quatre espaces polaires 10, 11, 12 et 13. Dans ce mode de réalisation deux courants d'intensité i sont appliqués par des bornes d'entrée 18 et 19,reliéesà une source de courant non représentée, aux extrémités externes des conducteurs radiaux 14 et 15 de la première couche C1 du bobinage, ces extrémités externes étant isolées du conducteur périphérique 1 correspondant.Ces courants i se regroupent sur le conducteur central 6 de la couche C1 avant de se rediviser en deux courants i empruntant respectivement les deux autres conducteurs radiaux 16 et 17 de la même couche.
L'armature générale de l'appareil est constituée d'un matériau solide et rigide tel que bois, métal, plastique, etc et peut également être incorporée au mur d'un immeuble, par exemple par moulage du béton, mortier ou plâtre. Cette armature générale constitue le support des quatre éléments essentiels de l'appareil: le réflecteur principal courbe, la chaudière, le reflecteur secondaire et le dispositif de tuvauteries d'entrée et de sortie d'air.
La surface réfléchissante du réflecteur (1)est constituée d'une peli- cule souple de métal poli, de plastique ou de tout autre matière possédant les mêmes propriétés, fixée par vissage, cloutage ou collage sur l'arma ture générale (2) de l'anpareil.
La chaudière est disposée dans sd longueur suivant un axe parallèle à celui du réflecteur principal. Eile est fixée à la partie inférieure du socle du réflecteur principal Dar tout système annronrié de fixation (par exemple, vissage du chassis de la chaudière sur une armature ad hoc du socle).
Le réflecteur secondaire, constitué par un miroir an ou légèrement incurvé, est fixé, nar tout procédé annroorié, à la partie inférieure de la chaudière. Le système de fixation neut comnorter des charnières permet- tant éventuellement de rabattre le réflecteur sur la face antérieure de la chaudière dans un souci de protection matérielle ou en vue de réduire l'intensité du chauffage.
Le dispositif d'entrée et de sortie de l'air pulsé (20 et 21) est constitué par deux tuyaux ou caissons calorifumés aboutissant aux couloirs correspondants du circuit interne de la chaudière dans la nartie inférieure de cette dernière.
Le principe d'action du réflecteur principal se définit Dar l'effet réfléchissant de sa surface courbe dévelonpable disposée de facon à faire convereer les rayons solaires sur la face costérieure de l'appareil calorifère (chaudière), la courbure du réflecteur (1) comprenant deux parties distinctes. La partie supérieure est de forme paraboliaue. Les coordonnées x et y retenues pour le tracé de la parabole sont disposées suivant une inclinaison déterminée de telle sorte aue l'angle (a) de la fieure 2 formé par l'abscisse x et l'horizontale (le sol) ait une valeur correspondant à une moyenne des hauteurs du soleil calculée nour une période donnée et dans ses phases les plus actives.La valeur angulaire de fonctionnement obtimal du réflecteur (1), compte tenu de la variabilité des ravons salaires incidents, est d'environ 40 degrés. La valeur angulaire de 30 degrés de (a), dans l'illustrationde la figure 2 a été calculée et retenue pour un fonctionnement hivernal à des latitudes comprises entre 42 et 43 degfés. Dans cette confiauration, le ceint o- dintersec-tion des coordonnées Lt y correspond au sommet de la parabole oli d'équation canonique y2 = 2nx dont le foyer f sur l'abscisse x est situé de telle sorte eue fo égale c'eux tiers de ni. Dans l'exemple de la figure 2, le point h se trouve a une distence de o sur la parabole tel que hj soit perpendiculaire à jk, l'angle hjk étant éaal à 900. Ce point h n'est pas limitatif : en augmentant la lonaueur de la parabole on augmente la surface réfléchissante et par voie de conséquence la puissance fournie. sur l'abscisse x, le noient i situé sur l'angle postérieur du haut de la chaudière selon oi = ai, est le centre d'une circonférence dont un arc og égale à un quart de circon férence constitue la partie inférieure de la courbe du réflecteur.Ce cuart de circonference (oq) cui est tel aue oig = 90 , prolonge la courbe de la parabole oh en se racordant à un point o, leur tangente respective étant confondue en ce point.
La chaudière représentée en figure 3 montée sur un chassis (16) ccmprend six couloirs de circulation guidés par sent cloisonnements (5 à 11), couloirs dans lesquels l'air (ou autre gaz) introduit rar l'ouverture (25j subit un chauffage progressif dans les deux couloirs extérieurs nar effet de serre et est ensuite conduit par les cloisons 5,fi,28,1Q,11 et 30 dans les quatre couloirs intermédiaires et centraux (cloisons 6,7,28,8,30,10,9 et 29) pour ressortir par l'ouverture (26) en direction du lieu de son utilisation. Les cloisons 5,6,10 et 11 sont en matériau isolant et transparent à l'énergie solaire (vitrage).Les absorbeurs sont indinués sur la figure 3 en 7 et 9. Les cloisons de guidage 28, 29,n0 et 8 sont en maté- riau isolant et insensible aux effets de la chaleur. Des cornières ou tout autre système (24) sont prévus pour la fixation des vitrages en vue de leur démontage éventuel. Des isolants ou calorifuges (22 et 23 finure 3 et 12 et 13 figure 2) sont disposés autour du chassis (16) et à l'intérieur de celui-ci afin d'éviter toute déperdition d'énergie. Une sonde de thermostat située au point le plus chaud (sortie) commande la mise en marche, l'arrêt ou la modulation d'un ventilateur ou turbine (33).
Cette chaudière subit une double action du fait eu'elleest soumise sur sa face antérieure aux rayons directs du soleil et aux rayons réfléchis du miroir (4),(l'absorbeur correspondant à cette face subit un échauffement moyen) et sur sa face postérieure aux rayons réfléchis du réflecteur principal (1),(1'absorbeur correspondant à cette face subit un échauffement très supérieur). Des éléments d'étanchéité sont prévus (14 et 15).
Les deux absorbeurs (7 et 9) de la chaudière sont constitués de tôles pétalliques recouvertes chimiquement d'une couche noir mat absorbante ou par un traitement de surface oxydant arpreprié augmentant le pouvoir d'absorption . Ces tôles sont recouvertes d'un matériau tel aue lames métalliques fines, grillage, etc (31 figure 4) à forte dissipation thermique, eux mêmes noircis par le même procédé en vue de les rendre également absorbantes. Ils peuvent être fixés en couches multiples sur les tôles (9) et elus spécialement sur leur face insolée.
Le réflecteur secondaire (4) comnerte une face plane ou légèrement concave dont la surface réfléchissante est constitué de même matériau que le réflecteur principal. Ses dimensions corresnondent à la hauteur et à la longueur de la chaudière . I1 est fixé, par tout procédé annro- prié, à la partie inférieure de la chaudière, le systole de fixation mouvant comporter des charnières permettant de rabattre le réflecteur sur la face antérieure de la chaudière afin de protège celle-ci matériellement et thermiquement, étant rappelé que le rôle du réflecteur est d'accroître l'énergie reçue par la face antérieure de la chaudière.
Le dispositif d'entrée et de sortie d'air (20 et 21, figure 2), consiste soit en tuyauteries calorifugées de calibre approprié permettant l'introduction de l'air dans la chaudière, soit en tout autre dispositif tel que cloisons d'écoulement convenablement calorifugées et permettant le guidage de l'air.
Un schéma d'installation pour le chauffage d'un local (32) est proposé (figure 5) comme constituant l'une des applications possibles de l'appareil faisant l'objet de l'invention. L'air introduit par une tuyauté rie calorifugée prenant sa source dans la partie haute du local est propulsé par un ventilateur électrique (33) ou tout autre mécanisme produisant le même effet et comportant un filtre (34) évitant le passage de poussières ou autre corps étranger. L'air ainsi propulsé est réchauffé dans la chaudière (3) puis évacué de celle-ci, par une tuyauterie (36) également calorifugée, en direction d'un accumulateur en briques réfractaires par exemple (40) permettant de stocker la chaleur en vue de son utilisation dans un temps décalé. Ce stockeurpeut comporter un dispositif (38 et 39) de restitution de la chaleur (37) par l'effet naturel de convection rendu possible par l'ouverture de panneaux.
Cette installation de chauffage solaire, très simple du fait du nombre réduit des pièces oui la composent, peut apporter une économie très appréciable d'énergie et par conséquent des frais de chauffage en raison de son haut rendement.
Outre son application au chauffage de locaux d'habitation ou professionnels, l'appareil de chauffage solaire à air objet de la présente invention peut être utilisé dans tous les cas d'activité professionnelle nécessitant l'emploi de chaleur à température moyenne (four de cuisson, séchage, dssiccation, évaporation etc).
"Procédé et dispositif pour déterminer la répartition de l'absorption de rayonnement dans un plan d'un corps La présente invention concerne un procédé servantà déterminer la répartition de l'absorption de rayonnement dans un domaine d'examen plan dans un corps qui se trouve dans un domaine de situation entourant complètement le domaine d'examen, suivant lequel le domaine d'examen est complètement irradié dans diverses directions de mesure situées dans ce domaine d'examen, suivant un grand nombre de trajets de mesure au moyen d'un rayonnement d'une première intensité pour déterminer des premières valeurs de mesure, la partie du domaine de situation qui se trouve à l'extérieur du domaine d'examen est irradiée dans autant de directions de mesure, suivant des trajets de mesure, au moyen d'un rayonnement d'une deuxième intensité qui est inférieure à la première, pour déterminer des deuxièmes valeurs de mesure, et, à partir des premières et des deuxièmes valeurs de mesure sont déterminées respectivement des premières et des deuxièmes valeurs d'absorption qui sort utilisées pour la reconstruction de la répartition de 1' absorption de rayonnement.
Un tel procédé et un tel dispositif sont décrits dans le brevet canadien n0 1.072.688. Un faisceau de rayons en éventail provenant d'une source de rayonnement est ici diaphragmé au moyen d'un dispositif à diaphragme d'une manière telle que le faisceau de rayons d'irradie que le domaine d'examen, qui correspond à un domaine partiel à reconstruire dans la couche du corps, avec une intensité non atténuée pour déterminer des valeurs d'absorption. Les rayons du faisceau passant a' l'extérieur du domaine d'examen sont certes absorbés par le dispositif à diaphragme dans une mesure importante, mai. pas complètement, de sorte que la couche du corps en dehors du domaine partiel est irradiée avec une intensité nettement plus faible.
Pour la zone postérieure, c'est-à-dire la partie du réflecteur faisant
suite à la zone antérieure et s'étendant jusqu'au sommet,il est pos-
sible d'utiliser des matières plastiques transparentes dont l'indice de réfraction est supérieur à 1,5, telles que le polycarbonate (PC) ayant un indice de réfraction n = 1,586. Le polystyrène (PS) ayant un indice de réfraction n = 1,59 se prête également bien à cet usage,
de même que le styrène-acrylonitrile (SAN) ayant un indice de réfrac-
tion n = 1,567 ou les résines époxydes ayant un indice de réfraction n = 1,5-1,61. Il va de soi que le verre est également utilisable. La sélection des matériaux et de la hauteur des gradins ou de la largeur
des anneaux prismatiques se fait en fonction non seulement des cri-
tères esthétiques, mais aussi d'efficacité, la condition de réflexion
totale devant en outre être respectée.
Des pertes lumineuses plus importantes se produisent au sommet du réflecteur, ce qui est négligeable quand cette zone comporte une
ouverture pour la lampe à incandescence constituant la source lumi-
neuse. Il existe toutefois des cas o, pour des raisons d'encombre- ment ou autres, la sommet du réflecteur est fermé et sert également de surface réfléchissante. La source lumineuse est alors introduite dans le réflecteur et maintenue par une ouverture latérale ou par l'avant. Pour obtenir aussi la réflexion totale-souhaitée dans cette région du sommet, c'est-à-dire d'éviter une métallisation, il suffit selon une autre caractéristique avantageuse de l'invention que les
secondes faces disposées en regard de part et d'autre de l'axe opti-
que forment un angle au sommet d'environ 900. Les prismes à réflexion totale étant annulaires, cela signifie simplement que la face d'un tel prisme annulaire constituant le côté arrière du réflecteur forme l'enveloppe d'un tronc de cône ayant un angle au sommet de 90 (le sommet du cône étant dirigé à l'opposé de la source lumineuse). Le
réflecteur ne présente donc plus dans cette zone la forme d'un para-
boloide de révolution, mais celle d'un cône. Il est ainsi possible, d'une façon étonnamment simple, d'utiliser avantageusement aussi la
zone du sommet du réflecteur.
avec la scie). Inversement, lorsque la scie est en posi-
tion relevée, comme illustré figure 6, le protecteur de lame 22 est libre de se déplacer vers le bas, autour de la partie inférieure de la lame. Cela est dû au fait que
l'organe support de scie 40 pivote autour de l'axe ho-
rizontal défini par les vis 43, et que cet axe est plus bas que la vis d'axe pivot horizontal 62 de l'organe de retenue 60 du protecteur de lame de scie. Ainsi, lorsque l'organe support de scie 40 est basculé vers le haut, l'organe de retenue 60 et la scie 12 se déplacent l'un
par rapport à l'autre, de sorte que la fente 70 se re-
trouve effectivement plus proche de la poignée de scie 14, ce qui permet le mouvement vers l'extérieur du levier 24 dans la fente sous l'effet du ressort de rappel du protecteur de lame, de scie. Le protecteur 22 peut donc se aéplacer dans le sens anti-horaire autour de la partie
inférieure de la lame, comme on peut le voir figure 6.
On voit figure 1 que l'organe de retenue du pro-
teczeur de lame de scie 60 comporteun.certain nombre de -9- trous 61 (un seul est visible figure 1) dont l'un ou l'autre peut être choisi pour le raccordement pivotant de cet organe de retenue sur la console verticale 50, au moyen de la vis 62. On peut donc régler cet organe de retenue en fonction des différents types de scies circu-
laires électriques portatives vendues aux Etats Unis.
La scie 12 peut être maintenue totalement en
position relevée comme illustré figure 6 au moyen de cro-
chet 58. A cette fin, le crochet 58 est reçu dans une fen-
te 76 pratiquée dans l'étrier 51 fixé sur l'organe sup-
port de scie 40. Le crochet 58 comporte un évidement 74 à son extrémité libre et c'est par cet évidement qu'il s'engage sur une partie de l'étrier 51 définissant la
fente 76.
Dans un premier mode de mise en oeuvre, les boues flottées récupérées ont un pH faiblement acide compris entre 6 et 7. Pour la fabrication d'un aliment liquide pour animaux, tels volailles, bovins, porcs et ovins, on prévoit le traitement suivant : on soumet à une première décantation les boues flottées récupérées pendant une période de temps comprise entre 2 et 24 heures ; on procède à une première acidification des boues flottées issues de la première décantation à l'aide d'un acide minéral fort ; ensuite, on opère à une seconde décantation pendant une période de temps comprise entre une demi-heure et 2 heures puis on mélange le produit décanté à un substrat azoté et à au moins un premix, de façon à obtenir un mélange approprié à l'alimentation des animaux ; et enfin, on procède à une seconde acidification du mélange par un acide minéral fort, le mélange acidifié étant éventuellement stocké en vue d'être utilisé dans l'ali- mentation animale.
Avantageusement, les boues flottées sont, préalablement à la première décantation, traitées à l'eau oxygénée en cas d'une forte contamination bactériologique.
Les deux opérations de décantation sont réalisées de façon classique à l'intérieur de cuves, de préférence, en acier inoxydable. La récupération du produit décanté peut s'effectuer de deux manières différentes : ou bien le produit décanté est soutiré par le bas de la cuve tandis que le liquide surnageant est éliminé ; ou bien on élimine par pompage, le liquide surnageant en laissant subsister, par conséquent, le produit décanté au fond de la cuve. Le temps de décantation dépend pour l'essentiel du type de boues flottées de départ.
Dans les deux acidifications successives, l'acide fort concentré est, de préférence, de l'acide sulfurique disponible dans le commerce, dont la normalité est d'environ 10 N. L'acide sulfurique utilisé doit être exempt de métaux lourds de façon que l'aliment fabriqué et traité par un tel acide soit compatible avec la législation alimentaire en vigueur. Dans la première acidification, les proportions d'acide que l'on ajoute aux boues issues de la première décantation sont comprises entre 0,5 et 27. en volume par rapport au volume total des boues décantées. La première acidification permet d'abaisser le pH initial des boues qui, dans ce premier mode de mise en oeuvre, est généralement compris entre 6 et 7 jusqu'd une valeur d'environ 4.Si l'on désire abaisser le pH à des valeurs encore plus faibles et, Si lton souhaite simultanémentempecher le développement en anaérobiose des germes sulfito-réducteurs, on ajoute aux boues issues de la première décantation, un mélange d'iode et d'acide phosphorique dans les proportions allant de 8,5 à 2% (en volume par rapport au volume total de boues) Un tel mélange d'iode et d'acide phosphorique est disponible dans le commerce, par exemple, sous la désignation de 'tIodorox 43 acide".
La première acidification des boues décantées avec ou sans traitement par un mélange d'acide phosphorique et d'iode est avantageusement complétée par un traitement à la vapeur par barbotage dont la durée peut aller de quelques minutes jusqu'd 2 heures suivant les volumes à traiter et la concentration des boues décantées. On préfère, par ce barbotage de vapeur, porter la température des boues décantées ayant subies une première acidification jusqu'd une valeur voisine de 70 C. L'acide va, en raison de l'élévation de tem pérature > agir au maximum de son efficacité et le pH des boues décantées peut encore être abaissé par le barbotage de vapeur en raison de l'homogénéisation qui en découle.
De ce fait, si le pH après la première acidification est d'environ 4, cette valeur peut être encore abaissée jusqu'à environ 3,8 par un barbotage de vapeur permettant de porter la température des boues à environ 70 C.
L'action combinée de l'acidification et du traitement à la vapeur permet d'attaquer et de réduire de façon efficace la flore microbienne (germes totaux) et surtout les clostridium sulfito-réducteurs qui sont les plus thermo- résistants notamment sous forme sporulée. On peut noter aussi que l'élévation de température qui résulte du barbotage de vapeur a pour effet de favoriser la décantation ultérieure des boues.
Dans la première mise en oeuvre du procédé selon l'invention, le traitement à la vapeur ne constitue pas une étape indispensable : dans le cas où ce dernier s'avérait trop coûteux, les boues décantées peuvent ne subir qu'une acidification qui est alors effectuée avec une quantité plus importante d'acide pour compenser la suppression du barbotage de vapeur.
Une fois que le pH des boues après la première acidification et éventuellement après le traitement par un mélange d'iode et d'acide phosph rique et barbotage de vapeur, se trouve stabilisé a une valeur voisine de 4, on effectue la seconde dé cantation pendant une période allant d'environ une demi-heure à environ 2 heures, suivant la nature des 8 beies flot*s de départ.
Cette secoede décantation peut être effectuée dansles mêmes aonditirns que lapremire.Anoter que la décantation est améliorée avec un barbotage à la vapeur en raison de floculation des protéines.
Ensuite, on procède, dans cette première mise en oeuvre, au mélange des boues issues de cette seconde décantation, à un substrat azoté et à au moins un premix de type connus. La nature du substrat azoté et du premix que l'on mélante aux boues issues de la seconde décantation dépend, d'une part, de la composition des boues flottées d'origine et, d'autre part, de la composition finale de l'aliment que l'on désire obtenir. Toutefois, en règle générale, le substrat azoté est avantageusement riche en matières azotées totales et notamment en matières azotées digestibles tandis que le (ou les) premix renferme(nt) des quantités faibles mais efficaces d'oligoéléments nécessaires à la croissance et à la vie des animaux, des vitamines, des agents stabilisants, des conservateurs et des agents permettant de donner au mélange alimentaire l'appétabilité requise.
Les boues récupérées à la suite de la seconde décantation ont une teneur en matières sèches très faible d'environ 8 à 12 %. De ce fait, dans ce premier mode de mise en oeuvre, on mélange les boues issues de la seconde décantation au substrat azoté pris en une quantité et avec une teneur en matières sèches telles que le mélange alimentaire obtenu ait une teneur en matières sèches comprise entre 40 et 50ego (ces pourcentages étant exprimés en poids par rapport au poids total du mélange alimentaire). Ainsi, la concentration en matières sèches des boues issues de la seconde décantation qui est très faible peut être notablement augmentée à la suite du mélange avec le substrat azoté, pour passer à une valeur comprise entre 40 et 507. sans recourir à une coûteuse déshydratation thermique.On préfère que le substrat azoté utilisé ait une teneur en matières sèches supérieure à 60%.
Plus précisément, le substrat azoté que l'on mélan- ge aux boues issues de la seconde décantation contient d'environ 20 à environ 30% de matières azotées totales (ces pourcentages étant exprimés en poids par rapport au poids total du substrat azoté) et un nombre d'unités fourragères compris entre 0,5 et 1 (ces unités étant exprimées par rapport à 1 kg de substrat azoté). Dans la présente description, on entend par unité fourragère (UF) la quantité de matières nitritives équivalente, du point de vue alimentaire, à 1 kg d'orge . Un substrat azoté du type ci-dessus est disponible dans le commerce sous la désignation 1,d 'Agravit".