INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette différence apparaît tout à fait bien lorsque l'on compare les A-damascones susdites dans des compositions de parfums reelles, dans lesquelles on utilise 3 % d'une solution à 10 % dans du phtalate de diéthyle. Le parfum de rose suivant démontre l'effet obtenu Constituants I II III Rhodinol 250 250 250 Alcool phényléthylique 195 195 195 Alpha méthyl ionone 80 80 80 Acétate de linalyle 60 60 60 Acétate de cis-3-hexényle 5 5 5 Jasmin absolu 10 10 10 Alcool cinnamique 20 20 20 Acétate de rhodinyle 60 60 60 Alcool cyclohexyléthylique 20 20 20 Géraniol 130 130 130 Acétate de géranyle 80 80 80 Constituants I Il III Paraisopropylcyclohexanol 60 60 60 Phtalate de diéthyle 30 - Cis, trans-#-damascone (10 % dans du phtalate de diéthyle) - 30 Trans, trans-#-damascone (10 % dans du phtalate de diéthyle) - - 30 total 1 000 1 000 1 000 La trans, trans-#-damascone donne une note de rose florale sucrée à la composition de parfum. Au contraire, l'isomère cis, trans peut être considéré comme ayant abimé le parfum, auquel il a donné une note prépondérante de moisi très gros sière qui n'est pas souhaitable dans les compositions de parfums.
Le caractère indésirable de l'isomère cis, trans est exalte par son utilisation dans le parfum. Cet effet est inattendu.
La trans, trans-A-damascone dont l'effet est souhaitable, peut être utilisée dans des compositions de parfums à raison de 0,05 à 25 %. Des quantités plus importantes peuvent être utili ses pour obtenir des effets spéciaux.
EXEMPLE IV ÇOMPARAIS0N DE SAVONS CONTENANT LE PRODUIT DE L'EXEMPLE CONTIENT UNE PROPORTION IMPORTANTE DE CIS, TRANS-#-DAMASCONE, PAR RAPPORT AU PRODUIT DE L'EXEMPLE II QUI CONTIENT UNE PROPOR TION IMPORTANTE DE TRANS, TRANS-#-DAMASCONE On a incorporé dans du savon (LVU-1) aussi bien l'isomère trans, trans- que l'isomère cis, trans- à raison de 0,1 % en poids. Après avoir fait séjourner les savons pendant 2 semaines au four à 320C, les deux isomères n'ont pas révélé d'effets visuels dûs à la chaleur. Par contre, l'odeur de la trans, transs'est avérée bien supérieure à celle de l'isomère cis, transqui exhalait une note prépondérante camphrée âpre et doit être considéré comme ne convenant pas à la parfumerie des savons.
EXEMPLE V PREPARATION D'UNE COMPOSITION DE POUDRE COSMETIQUE Une poudre cosmétique a été préparée en mélangeant dans un broyeur à boulets, 100 g de poudre de talc avec 0,25 g de la trans, trans-A-damascone produite conformément à l'Exemple II. Cette poudre présente une excellente note de rose, de baie, de pomme, de verdure et une note florale sucrée.
EXEMPLE VI DETERGENT LIQUIDE PARFUME Des détergents liquides concentrés présentant des notes de rose, de baie, de pomme, de verdure et des notes florales sucrées (lesquels détergents sont produits à partir du sel de lysine de l'acide n-dodécylbenzènesulfonîque, comme décrit de façon plus détaillée dans le Brevet Américain nO 3 948 818 accordé le 6 Avril 1976) sont prépares en y incorporant la trans, trans-d-damascone obtenue conformément à l'Exemple II. On les prépare en ajoutant et en mélangeant de façon homogène la quantité appropriée de trans, trans-A-damascone dans le détergent liquide.Tous les détergents obtenus possèdent une note de rose, de baie, de pomme, de verdure et une note florale sucrée dont l'intensité augmente avec la concentration en trans, trans-Q-damascone.
EXEMPLE VII PREPARATION D'UNE EAU DE COLOGNE ET D'UN PARFUM POUR MOUCHOIRS La trans, trans-A-damascone préparée conformement à l'Exemple II est incorporée dans une eau de cologne à une concentration de 2,5 % dans de l'méthanol aqueux à 85 %, et dans un parfum pour mouchoirs a une concentration de 20 % (dans de l'éthanol aqueux a 95 %). Une note distincte et définie de rose, de baie, de pomme, de verdure et une note florale sucrée sont conférées à l'eau de cologne et au parfum pour- mouchoirs.
EXEMPLE VIII FOR > IULATION D'UNE SAVEUR DE FRAEIIBOISE L'on obtient la formulation de saveur de framboise de base suivante Constituants Parties en poids Vanilline 2,0 Maltol 5,0 Parahydroxybenzylacétone 5,0 Alpha-ionone (10 % dans le propylèneglycol) 2,0 Butyrate d'éthyle 6,0 Acétate d'éthyle 16,0 Sulfure de diméthyle 1,0 Acétate d'isobutyle 13,0 Acide acétique 10,0 Acétaldéhyde 10,0 Propylèneglycol 930,0 1000,0 La trans, trans-A-damascone est ajoute à la moitie de la formulation ci-dessus, à raison de 0,2 %.La formulation contenant la trans,trans-A-damascone est comparée à la fcrmulation dépourmu de trans, trans--dainascone, à raison de 0,01 % (100 ppm) dans l'eau et elle est évaluée par un jury d'essayeurs.
L'essai de résistance à la flexion représenté en figure 2 a été effectué sur des isolateurs industriels 20 de hauteur li100 mm et de diamètre intérieur à la base 350 mm, fixés par leur talon 21 sur une plaque d'acier 22 bridée au sol par vingt cinq taquets 23 répartis régulièrement sur le pourtour du talon . La contrainte de flexion est exercée sur la tête 24 de l'isolateur par un vérin 25 tirant sur un câble 26 fixé sur la tête. Cette contrainte correspond en service aux efforts dus à la position inclinée des isolateurs ou à leurs connexions. Un capteur de la contrainte de traction 27 transmet l'enregistrement de celle-ci à un appareil de mesure 28. Les taquets portent sur le talon par l'intermédiaire de plaquettes en aluminium telles que celles représentées en figure 3.
Les résultats des essais sont résumés dans le tableau ci-dessous NO de Pente du Rayon de courbure Contrainte de Position d'appui pièce talon de l'arrondi rupture des taquets de fixation 1 30C 4 mm 113 da N/cm2 Dans l'arrondi (position 32 de la figure 3) 2 2 300 7 mm 179 da N/cm2 Dans la partie conique du talon (position 30 de la figure 3) 3 300 2,25 mm 114 da N/cm2 Position 30 de la figure 3 4 300 7 mm 151 da N/cm2 Position 30 de la figure 3 5 300 7 mm 167 da N/cm2 Position 30 de la figure 3 6 400 8 mm 213 da N/cm2 Position 30 de la figure 3 7 40 15 mm 191 da N/cm2 Position 30 de la figure 3 Les isolateurs disponibles n'ont pas permis d'effectuer, sauf pour le 7e essai, des essais avec des rayons de courbure de l'arrondi assez élevés, notamment de 10 à 20 mm comme pour les essais de résistance à la pression interne, mais il semble que l'on obtiendrait des valeurs de la contrainte de rupture égales ou plus élevées que celles obtenues avec un rayon de 8 mm.
Ces mesures de la contrainte de rupture à la flexion montrent que - pour une pente du talon de 300, un rayon de courbure de l'arrondi faible ou une portée des taquets de fixation trop près de l'arrondi donnent des résistances moyennes à la flexion (le et 3ème pièces). Avec un rayon de courbure plus grand et une bonne portée des taquets de fixation (sur la partie conique du talon), les résistances sont plus satisfaisantes (2ème, 3ème et 5ème pièces) pour une pente de l'arrondi de 40o, un rayon de courhure de l'arrondi plus elevé et une bonne portée des taquets de fixation, on obtient une résistance à la rupture par flexion excellente (6ème et 7e pièces).
La figure 3 représente à échelle agrandie le détail A de la figure 1, avec le taquet de fixation. Le talon comporte la partie cylindrique 10, la partie tronconique 11, l'arrondi 12 et la partie cylindrique 13 de plus faible diamètre. La figure représente deux positions possibles d'un taquet de fixation en acier et de la plaquette intermédiaire en aluminium tendre, d'épaisseur au moins égale à 5 mm. La position 32 du doigt du taquet de fixation, à laquelle correspond la position 33 de la plaquette intermédiaire, est la moins favorable, car elle engendre une concentration des cor57-~wntes rs près de l'arrondi. La position 30 du doigt du taquet de fixation (position 31 de la plaquette) donne de meilleurs résultats.En outre, il convient que l'extrémité du doigt présente un rayon de courbure relativement grand, permettant une certaine articulation entre le taquet de fixation et la plaquette intermédiaire.
De manière connue, le taquet est serré contre le talon par un écrou 34 vissé sur une tige filetée35, vissée par ailleurs dans un trou taraudé du pourtour de ltouverture sur laquelle est fixé l'isolateur, mais d'autres moyens de serrage peuvent être utilises.
Dans la figure 4, le profil 40 entoure le cercle inscrit 41 de rayon R1 égal à 0,9 fois l'épaisseur du fût. Le profil 42 entoure le cercle inscrit 43 de rayon R2 égal à l'épaisseur du fût. Ces deux profils constituent les limites minimale et maximale des formes optimales du talon.
Des mesures photoélasticimétriQues sur des sections de talons de pentes de la face tronconique 300, 380 et 450 et de rayon de courbure de l'arrondi de 5,10 et 20 mm, en résine biréfringente, soumis à une contrainte de flexion à la partie supérieure du fût, ont montré, - pour une pente de 300 et un rayon de l'arrondi de 5 mm, une forte concentration des contraintes au niveau de l'arrondi (3 franges colorées), - pour une pente de 380 et un rayon de l'arrondi de 10 mm, des contraintes encore importantes au niveau de l'arrondi (2 franges colorées) - pour une pente de 450 et un rayon de l'arrondi de 20 mm, des contraintes faibles tout le long de la pièce (une seule frange colorée).
On peut également observer dans les trois cas une bonne répartition des contraintes d'appui du taquet de fixation, la contrainte étant cependant un peu plus importante pour une pente de 300.
On comprendra que diverses modifications peuvent être apportées aux dispositifs de fixation qui ont été décrits en référence aux exemples sans sortir du cadre de l'invention, certains de leurs organes pouvant être remplacés par d'autres qui joueraient un rôle technique analogue.
DETERMINATION DES 1 7-HYDRDXYCORTICDSTEROIDES ET REACTIFS POUR L'EXTRACTION DE CEUX-CI La présente invention concerne des méthodes d'extraction et de déter mination des 1 7-hydroxycorticostéroldes, et un systeme réactif destiné a cette fin.
Le cortisol est le principal stérolde sécrété par la cortico-surrénale. Le dosage des métabolites de cortisol est utile pour déterminer l'état fonctionnel de ladite glande. Ce dosage peut être réalisé en dosant les cor ticostéroldesj qui sont des hormones stéroldes sécrétées dans les urines.
Les méthodes le plus souvent employées pour la détermination des corticostéroldes urinaires ont comme base la réaction Porter-Silber bien connue.
En 1950, Porter et Silber ont décrit une réaction de coloration ayant comme base la formation d!un pigment jaune quand certains corticostéroldes réagissent avec de la phénylhydrazine en présence d'acide sulfurique, C. C. Porter et R. H. Silber, A Quantitative Color Reaction for Cortisone and Related 17, 21dihydroxy, 20-ketosteroids, J.Biol.Chem. 185, 201 (1950). Toutefois, comme il a eté remarqué par S. C. Chattoraj dans l'Fundamentals of Clinical Chemistry", éditeur Norbert W. Tietz, publié par W. B. Saunders Co, Philadelphie (1970), la réaction de coloration ne comprend pas tous les métabolites du cortisol.
Cette réaction a été perfectionnée par J. fl. Moran dans un procédé publié dans l'encart sur les essais 17-hydroxy publié par Hycel Inc., Houston, Texas P/N 511389. Afin d'extraire les 17-hydroxycorticostéroldes urinaires, qui sont présents en grande partie sous forme conjuguée avec l'acide glucoronique à ltétat de glucuronides, dans la réaction de Moran de l'art antérieur, l'hydro- lyse est effectuée. L'hydrolyse transforme les 17-hydroxycorticostéroldes conjugués en leur forme libre. Les 1 7-hydroxycorticostéroìdes libres sont extraits à l'aide de chlorure de méthylène.Les 17-hydroxycorticostéroldes extraits sont dosés par une réaction de coloration. La réaction de coloration peut être caractérisée comme suit: 17,21-dihydroxy, 20-cétostéroìde + phénylhydraziné phénylhydrazone (jaune) Cette méthode exige aussi une étape d'évaporation pour la récupération des 17-hydroxycorticostéroldes extraits. Une telle étape prolonge le temps exigé par un procedé.
L'un des objets de la présente invention est de prévoir un système réactif et une méthode pour la récupération quantitative des 17-hydroxycorticostéroldes à l'aide d'un solvant d'extraction constitué d'un mélange de solvants.
Un autre objet de la présente invention est de prévoir un système réactif et une méthode du type décrit qui n'exige pas d'étape d'évaporation pour la récupération des 17-hydroxycorticostéroldes extraits.
Le trou est alors prat à titre utilisé comme échangeur thermique entre l'installation et le sol.
Le procédé de forage et de tubage tel que décrit précédem- ment est valable en terrain stable aussi bien qu'en terrain meu ble Cependant, lorsque le sol s'éboule facilement, on peut adopter le procédé et les appareils décrits aux figures 4 et 5, en variante.
Cette variante consiste à réaliser les opérations suivantes a) on préfabrique une pièce 20 en forme d'ogive lisse, destinée à pénétrer dans la terre sous l'impact des chocs du marteau 3 qui est, ici, immobile en rotation. La partie supérieure de la pièce 20 présente une portion centrale 19 en saillie, destinée à s'adapter à la tête du marteau "fond de trou" b) on fixe de façon étanche la pièce 20 à la base d'un tube 21, lequel vient en appui sur la surface supérieure 18 de l'ogive, autour de la saillie centrale 19, le diamètre de l'ogive étant légèrement supérieur au diamètre du tube échangeur 21, ce qui permet de réduire les frottements de la terre contre les parois externes dudit tube au cours de la pénétration de l'ensemble ogive-tube ;; c) on enfonce l'ensemble ogive 20-tube 21 dans le sol à l'aide d'un marteau 3 "fond de trou" qui agit sur la partie supérieure 19 de l'ogive uniquement par des chocs en translation , l'ogive jouant le rele de l'outil de pénétration (fig. 4) d) au fur et à mesure que l'ogive 20 s'enfonce, on comprend qu'on réalise simultanément le forage d'un trou et son tibage directement par le tube échangeur 21, lequel est en contact intime avec le terrain qui s'éboule e) le trou étant foré et le tube échangeur "enveloppe" 21 en place, il suffit alors de retirer le marteau 3, puis de placer, jusqu'à quelques centimètres du fond (constitué par l'ogive 20), un tube intérieur 22 pour l'arrivée de fluide caloporteur. Le trajet de ce fluide est illustré par les flèches 23 (figure 2).
Cette technique de forage par fonçage (chocs verticaux uniquement) et non par usinage (chocs plus rotation) peut aussi store employée avec le dispositif illustré en figure 5. La pièce destinée à constituer le fond d'échangeur comporte une partie avant en ogive 24 définissant le profil de la partie "outil" et une forme arrière 25, annulaire, Un tube en matériau plastique est logé, à sa base fermée, à l'intérieur de l'anneau 25.
Un butoir en acier est introduit dans le tube plastique 26, en appui contre le fond, ce butoir 27 encaissant les chocs du marteau. Enfin, on peut intercaler des feuilles de plomb ou analogue, entre les faces en contact du butoir 27, du fond du tube 26 et de la face arrière de l'ogive 24. Ces feuilles, par exemple 28 et 29 encaissent les chocs et les répartissent sur le plastique. L'étanchéité entre le bouchon-ogive et le tube en matière plastique est parfaite.
On notera que, comme dans le cas du procédé décrit en regard des figures 1 à 3, le forage par fonçage d'un outil-bouchon assure, en mSÈe temps,la mise en place dans le trou du tube échangeur de l'échangeur géothermique.
Biep entendu, o; ne sortirait pas du cadre de lt-invention en apportant des modifications de détail à la structure de l'é- changeur-tubage ou en adaptant le procédé de mise en place soit à la nature du terrain soit aux matériels de pénétration.
L'avantage essentiel est d'autoriser une mise en place accélérée de l'échangeur dans le sol, tout en assurant une étanchéité parfaite -au niveau du bouchon de fond et en améliorant le rendement de l'échange thermique grftce au contact intime créé entre le sol et les parois exÉérieures de l'échangeur.
Toute solution permettant d'augmenter la surface d'échange géothermique fait partie de l'invention (contours extérieurs allongés du tube (par exemple, profil hélicoÏdal) ; multiplication du nombre de départs et 44 arrivées de fluide ; forage inclin, facilitant la circulation naturelle de l'eau du sol ).
La présente invention concerne une base dtisolateur en céramique pour fixation sur une plaque-support, notamment pour traversée extérieure à haute tension d'un appareil blindé à isolement à l'hexafluorure de soufre, comportant un talon à face tronconique sur laquelle viennent appuyer des taquet de fixation par l'intermédiaire d'éléments d'appui en métal ductile ledit talon se raccordant à une surface externe cylindrique du fût de lt s31ateur par un arrondi On désire toutefois utiliser à l'heure actueIle des isolateur Se- diamètre de plus en plus grand et résistant à des pressions internes et à des contraintes mécaniques, notamment de flexion, de plus en plues élevées en particulier pour sorties de postes blindés.Cependant les épaisseurs de céramique admissibles restent limitées par la nécessité de maintenir des conditions acceptables pour les operations d'usinage et de cuisson.
Les céramiques travaillant à la limite des contraintes admissibles, il devient très difficile d'assurer les fixations des isolateurs sur les ouvertures des plaques-support.
La présente invention a pour but de résoudre cette difficulté, et de procurer un dispositif de fixation d'isolateurs en céramique de grand diamètre munis dtun talon tronconique et de taquets de fixation, et pouvant résister à des pressions internes et à des contraintes de flexion élevées.
La base d'isolateur selon l'invention est caractérisée en ce que la pente de la face tronconique de son talon par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe de l'isolateur est comprise entre 300 et 45 environ, en ce que le rayon de courbure de l'arrondi est compris entre 10 mm et 25 mm environ, et en ce que l'épaisseur des éléments d'appui en métal ductile est supérieure à 5 mm.
Il répond en outre de preférence à au moins l'une des caractéristiques suivantes - La pente de la face tronconique du talon par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe de l'isolateur est-d'environ 35 .
- Le rayon de courbure de l'arrondi est d'environ 20 mm - Les éléments d'appui en métal ductile sont placés sur la face tronconique du talon de façon que la portée des taquets de fixation soit éloignée de 1 'arrondi.
- Les éléments d'appui des taquets de fixation sont en aluminium recuit.
Lorsque le sous-module TPST trouve cet ordre, il note le retour en phase "réception générale" et provoque l'émission d'un BREAK de manière à libérer le circuit virtuel commuté. Cette dernière action est notée dans TAUX 1173. Le message "LIBER" est affiché.
En 11 absence de l'ordre d4intervention dans TIRS, TPST assure le contrôle de flux, si celui-ci était spécifié dans la microfiche et donc noté dans CLWX,- Il s'agit de surveiller la réception des caractères XOFF et XON qui demandent respectivement l'arrêt et la reprise de l'émission du terminal. Comme on l'a vu précédemment, ceci est assuré en jouant sur la bit 7 du caractère à émettre contenu dans le registre EMC; tant qe ce bit a la valeur 0, le caractère n' est pas émis. Le type de caractère reçu, XOFF ou XON, est noté dans TAUX pour les besoins de TERM.
TPREC (Fig. 36) - Ce sous-module assure le rangement dans DISBUF 136 des caractères provenant de la ligne et, lorsque l'écho local est nécessaire, du clavier. Il surveille en outre l'activité du terminal et réagit lorsqu'un BREAK est reçu.
L'cho local est assuré, soit lorsque le modem est déconnecté de la ligne, soit au cours d'une transaction si cette spécification était inscrite dans la microfiche. Les caractères reçus du clavier ou d'un lecteur de ruban ou de cassette sont rangés par EAY dans xMBUF 134. Le module COM 116 lit dans XMBUF 134 et place chaque caractère lu dans le registre EMC. Une fois que le caractère a été émis (fictivement si le modem n'est pas connecté), une copie est retournée dans la registre ECHOC 1163 et EMC 1161 est effacé. Le sous-module TPREC vient donc chercher le caractère, s'il y en a un, dans ECHOC 1163 et le range dans le registre de réception RECC 1162; l'écho local a priorité sur la réception.
C'est dans RECC 1162 que la suite du programme trouve le caractère à ranger dans DISBUF 136, qu'il provienne de la ligne ou du clavier.
S'il s'agit d'un BREAK, les messages "BREAK" puis "MODEMIIIR" sont affichés et le modem est déconnecté.
Tout autre caractère est rangé dans DISBUF, puis REW est effacé.
Chaque fois que, dans TPREC, l'un des registres RECC 1162 et EMC 1161 est trouvé non vide, ce qui traduit une activité du terminal, le circuit de surveillance est remis à z-ro et l'indicateur "trafic en cours" est positionné dans le registre CLIT de TElM.
VIII, 6 - Module de gestion du terminal TERM Le module TERM 118 a pour charge la surveillance de ltensemble du terminal. Ses fonctions principales sont l'analyse des messages de commande composés au clavier par l'utilisateur et le déclenchement des. opérations liées à ces conmanues et exécutées par d'autres modules. Il intervint également pendant une transmission de données lorsque l'extrémité distante émet des caractères de con trôle de flux.
Le module TERM 118 communique ses ordres aux différents modifies par l'intermédiaire du re, istre TIND 1180 et des registres de liaison CL.
Les principaux types de commande que l'utilisateur peut fournir au terminal sont rassemblés dans le tableau I ci-dessus.
La Fig. 37 représente les liaisons du module TERM 118 avec les autres éléments du terminal.
Le module TERM 118 est relié aux registres CLWL 1141 et STATL 1142 du module LINE 114, aux registres CLWX 1171 et TAUX 1173 du module TPC 117, au- registre EMC 1161 du module COM 116, au registre CLWM 1151 du module MODEM 115 et aux registres CLIX 1130, PE1 1131, RE2 1132 du module KEY 113.
Le module TERM communique à PRINT 111 et à VISU 112 les caractères de comlnande composés par l'utilisateur d'une part, des messages de service d'autre part,en les rangeant dans la zone COST 135 de la mémoire.
Il accède par ailleurs à la zone GPR 132 pour y ranger un mnémonique en cours de composition par l'utilisateur et à l'annuaire ANM en mémoire morte pour rechercher la microfiche désignée par le mnémonique reçu.
Il accède également à la zone ANE pour y ranger une microfiche temporaire.
Par ailleurs,le traitement préalable du sang ne nécessite aucun traitment purement mécanique de celui-ci, mais implique l'addition d'un agent conservateur spécifique qui est de préférence choisi en relation avec la nature spécifique du réactif d'attaque.
Dans le cas du traitement de sang et conformément à un premier mode de réalisation préféré de la présente invention, on ajoute au sang d'un animal venant d'être abattu au moins un agent de conservation en quantit soigneusement dosée, cet agent étant un réducteur choisi parmi les composés réducteurs du soufre et susceptible de former ultérieurement un sulfata an présence du réactif d'attaque, on soumet le sang ainsi truité à une oxyda tion au moyen d'un agent oxydant en milieu acide, notamment au moyen d'un mélange peroxyde-acide, de façon à former des ions sulfates au détriment CL composé réducteur à base de soufre, on neutralise 1'ensemble par addition d'une base jusqu'à obtention d'un pH 6 -6,5 pour parfaire l'oxydation du ou des composés du soufre jusqu'à l'état de sulfates, à la suite de quoi on fil tre pour éliminer les impuretés et on poursuit le procéda coma indiqué pré cédemment.
Il convient ici d'indiquer que la formstion des sulfates dcns les conditions spécifiques précitées a pour effet d'accélérer la décoloration amorçée par l'addition du composé réducteur du soufre, d'éliminer toutes émanations gazeuses toxiques (telles que SH2ou S02), de lyser csmDléte- ment les membranes des cellules du sang en libérant les protéines intracellulaires, de contrôler l'activité enzymatique de dégradation de toutes les protéines et de réaliser la transformation de toutes les protéines résiduelles en protéines totalement filtrables et solubles.Bien entendu, la nature et la portée de l'invention ne sont aucunement liées à la prise en considération d'un mfcanisme réactionnel quelconque, mais seulement aux moyens positifs proposés dans le présent mémoire.
L'agent conservateur utilisé est choisi de façon à pouvoir assurer, si besoin en est, une conservation de longue durée par exemple de l'or- dre de 45 jours ou plus.