INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les longueurs électriques mises en jeu sont telles, que lorsque les deux commutateurs Cl et C2 sont à l'état passant, les deux voies amplifîcatrices sont alimentées en signal haute fréquence et les signaux de sortie issus des deux voies se retrouvent en phase sur la sortie 4 du sommateur et en opposition de phase sur la sortie 5.
Les deux voies el et e2 considérées étant identiques, on recueille une puissance quasi nulle sur la sortie 5 alors que sur la sortie 4 on recueille sensiblement la somme des puissances délivrées par les deux voies, soit encore sensiblement deux fois la puissance délivrée par une voie.
Lorsque par contre, suivant la commande des commutateurs, une seule des deux voies el ou e2 est alimentée en signal haute fréquence, elle seule injecte de la puissance à l'entrée du sommateur 2 et cette puissance se répartit sensiblement de manière égale entre les sorties 4 et 5 du coupleur 2, la moitié sortant en 5 étant dissipée dans une charge Chs et la moitié sortant en 4 étant disponible pour l'utilisation.On constate donc à l'aide de l'exemple de la figure 3 que l'on peut, en commandant de façon appropriée les commutateurs C1 et C2 , recueillir en sortie soit la pleine puissance, si les deux commutateurs sont passants, soit sensiblement le quart de la pleine puissance, si l'un des deux commutateurs est non passant, soit éventuellement également une puissance quasi nulle si les deux commutateurs sont non passants.La figure 4 représente une variante de l'amplificateur de la figure 3 dans lequel on considère deux voies amplificatrices doubles el - elO - e2 - e20. Cet amplificateur comporte connecté à son entrée E un coupleur 3 dB, 1 jouant le rôle d'un répartiteur de puissance. Chacune des sorties de ce coupleur est connectée à un autre coupleur 3dB, 100 et 200 respectivement.Au coupleur 100 sont connectées deux voies amplificatrices el et elO dans chacune desquelles, suivant l'invention, est inséré un commututeur C1 - Calo. Les amplificateurs élémentaires ai à ai et a10 à aio sont également représentés. Chacune de ces voies el, elO est connectée à un coupleur 3 dB de sortie, 1O1 dont la sortie est connectée au sommateur, en l'occurrence un coupleur 3 dB également. Un mêrne schéma se retrouve pour la seconde sortie du circuit 1. Celle-ci est connectée à un coupleur 3dB, 200 auquel sont connectées 2 voies amplificatrices e2 et e20 chacune d'elles compor tant suivant l'invention un connecteur rapide C2 - C20 et des amplificateurs élémentaires bl à bi et blO à bio.Ces deux voies se regroupent dans un coupleur 3dB, 201, dont la sortie est connectée au sommateur 2.
Par rapport à la réalisation de la figure 3, cette variante présente l'avantage que les commutateurs à diodes Cl - C10 - C2 C20 sont de réalisation plus simple que ceux de la figure 3. De fait lorsque ces commutateurs sont coupés, il n'est pas nécessaire qu'ils aiguillent la puissance sur une charge pour conserver l'adaptation du sommateur. Toutefois, ceci implique que les commutateurs soient commandés par paires. Ainsi Cl ClO étant passants tous les deux, si C2, C2O le sont également, on obtient à la sortie de l'amplificateur la pleine puissance. Si C1 et C10 sont tous deux dans leur état atténué et C2 -C20 passants, on obtiendra à la sortie sensiblement le quart de la pleine puissance. Si Cl - C10, C2- C20 sont tous 4 dans leur état atténué, I'amplificateur délivre une puissance quasi nulle.On remarquera dans ce montage l'absence d'isolateurs dans les voies amplificatrices, ceux-ci en effet ne sont plus nécessaires car l'impédance vue du coupleur 101 par exemple ne dépend plus de l'état des couples de commutateurs.
Dans les deux cas évoqués précédemment, la déforma-
tion ou l'ovalisation est avantageusement obtenue à l'aide de deux organes de butée 9, 10, diamétralement opposés suivant l'axe horizontal (ou vertical) prévus sur une cuvette 11 support du réflecteur 1 La distance 1 (fig 3) entre les parois internes de ces organes est légèrement inférieure au diamètre horizontal ou vertical de la partie
avant du réflecteur 1, avant déformation; cette diffé-
rence permet d'établir l'ovalisation lors de la mise
en place du réflecteur 1.
Les organes 9, 10, sont avantageusement constitués par des ergots en saillie prévus sur la cuvette 11, propres à enserrer le rebord raidisseur 12 du réflecteur 1, ce
dernier étant fabriqué normalement par outil de révolution.
De préférence, la différence qui existe, après mise en place du réflecteur, entre le diamètre vertical (A) et le diamètre horizontal ( 6) ne devra pas excéder 3 X
du diamètre de révolution.
En se reportant aux figures 5 et 6, on peut voir un projecteur lumineux pour véhicule automobile du type code ou projecteur de croisement, comprenant un corps muni d'un réflecteur ellipsoidal 1 de révolution et d'une source lumineuse 2, schématiquement représentée, disposée
au voisinage du foyer F situé vers le fond de ce réflec-
teur; ce projecteur comporte une deuxième surface ré-
flectrice 13, annulaire, située en avant du réflecteur 1, et de type ellipsoïde Les sections de la surface 13 par des plans passant par l'axe optique A sont formés par des arcs d'ellipse admettant le point F comme premier foyer; l'arc 13 a admet un second foyer situé en Fa (voir Fig 5), tandis que l'arc 13 b admet un second foyer Fb, symétrique de Fa par rapport à l'axe A. Le deuxième foyer du réflecteur ellipsoidal de révolutioni:1, situé vers l'avant, se trouve au point G. Un tel projecteur de croisement est équipé, d'une manière connue, d'un cache 4 a semblable au cache 4 de la figure 1; un tel cache 4 a doit se trouver en avant du foyer avant G (c'est-à-dire que le cache se trouve du côté du foyer G opposé à l'autre foyer F> ou, à la limite, -au niveau de ce foyer G Le faisceau lumineux émanant de l'ellipsoide de révolution 1, ou ellipsoïde central forme un angle aigu a (fig 5) et admet pour lieu de croisement le foyer G. La surface réfléchissante annulaire 13 renvoie des rayons dont les limites sont matérialisées par les droites 14 a pour la section 13 a et 14 b pour la section 13 b Ces
droites passent respectivement par les foyers Fa et Fb.
D'une manière connue, dans ce type de phare de
croisement à bi-ellipsoide, à cache, on dispose des pris-
On explique maintenant ci-après le mode opératoire de la première forme de réalisation Tout d'abord, dans une forme de réalisation dans laquelle le circuit hydraulique d'huile montré à la figure 5 A est utilisé, comme le-montrent les figures 3 ou 5 A, le moteur d'oscillation 17 est entraîné, la soupape de commande directionnelle 23 se trouvant dans le circuit hydraulique d'huile est commutée vers le trajet
d'écoulement de drainage 25 et la scie à ruban en fonctionne-
ment 3 descend à une vitesse constante en décrivant des courbes circulaires comme le montre la figure 9 A, et se déplace sur un trajet Pl > P 2 -+ P 3 > P 4 Donc, un mouvement d'oscillation et de basculement exécuté par le corps oscillant 4 permet d'usiner une portion entourée des pointes P 2, P 3 et P 4 Cet usinage est réalisé de façon répétée en conséquence du mouvement oscillant et basculant exécuté par le corps oscillant sur les côtés de gauche et de droite jusqu'à ce quefinalement, la pièce à usiner A ait été découpée Dans ce processus d'usinage, il n'y a-eu aucune charge entre les dents, parce que la largeur de l'usinage est faible comme indiqué ci-dessus Par conséquent, seule l'amplitude requise de charge nécessaire à l'usinage est exercée sur le moteur d'usinage qui fait marcher la scie
à ruban 3, ce qui permet une très grande efficacité mécani-
que et une très grande longévité de la scie à ruban 3 De plus, il est possible d'augmenter la vitesse de descente de la scie à ruban 3, c'est-àdire la vitesse de sciage ainsi que l'efficacité de fonctionnement de la machine On peut également scier efficacement même une pièce à usiner ayant une grande dimension Selon cette forme de réalisation, les avantages mentionnés ci-dessus sont obtenus avec des structures simples Par contre, des irrégularités peuvent avoir lieu en ce qui concerne l'amplitude de l'usinage comme le montre la figure 9 A En d'autres termes, lors de l'étape initiale de chaque mouvement oscillant et basculant, seule une faible proportion de travail a été exécutée Donc, si la quantité de travail d'usinage est rendue uniforme pour obtenir habituellement le maximum d'usinage, la
vitesse de sciage peut être augmentée.
On va maintenant expliquer les caractéristiques d'une autre forme de réalisation du circuit hydraulique d'huile montré à la figure 5 B Dans cette forme de réalisa- tion, le corps descendant 10 descend non à une vitesse donnée mais selon une dimension donnée seulement à des endroits proches des portions et au moment précis et à l'endroit précis o l'angle de basculement du corps oscillant 4 atteint un maximum aux deux extrémités Il en résulte
comme le montre la figure 9 B que la scie à ruban en fonction-
nement 3 descend d'une amplitude donnée après avoir décrit une coupe circulaire selon un trajet Ql > Q 2 + Q 3 + Q 4 Par conséquent, un mouvement oscillant et basculant à l'aide d'un corps oscillant 4 usine une portion entourée des pointes
Q 2, Q 3 et Q 4 Lors de cet usinage, le travail est unifor-
misé et le maximum d'usinage est obtenu A la figure 9 B, on voit à l'évidence que la quantité de travail d'usinage augmente de façon importante sur le côté Q 2 et Q 4 La quantité réelle d'usinage à ces endroits cependant diminue remarquablement comme mentionné ci-dessus De plus, le mouvement oscillant et basculant aux deux extrémités est plus lent que dans la zone centrale à cause de l'utilisation du mécanisme à manivelle en tant qu'élément de commande oscillant 22 Par conséquent, il en résulte que la poussée d'usinage en des endroits proches des pointes ainsi que le moment et l'endroit précis o l'angle de basculement du corps oscillant atteint un maximum aux deux extrémités sont soumis à des conditions plus faciles et la quantité de travail d'usinage par la scie à ruban 3 devient uniforme en fonction du temps Selon cette forme de réalisation, la vitesse d'usinage et l'efficacité de fonctionnement sont accrues remarquablement, et beaucoup d'avantages sont obtenus du fait d'empêcher la survenance d'une charge entre
, les dents de la scie.
La figure 7 est une vue avant en élévation montrant la seconde forme de réalisation de la machine selon la présente invention, tandis que la figure 8 est une vue à g 533153
plus grande échelle de la partie principale de la machine.
Aux figures 7 et 8, les mêmes pièces correspondant à la première forme de réalisation sont identifiées par les mêmes numéros de référence, si bien que les explications les concernant sont omises En haut de la tige llb du cylindre hydraulique 11, un rouleau 30 est prévu de manière à pouvoir tourner, et le bord périphérique externe de la came plate 32 montée de façon à pouvoir tourner sur la surface inférieure de la traverse 9 du corps descendant 10 contacte par un étrier 31 ledit rouleau 30 La came plate 32 est reliée à l'arbre à manivelle 18 a par des pignons 33 a,
33 b, 33 c et 33 d et des chaînes 34 a, 34 b et 34 c pour synchro-
Selon ce dernier modederéalisation largement utilisé dans la construction automobile car il assure un guidage suffisant de l'essieu arrière pour un coût de realisation relativement modique, de courts prolongements des barres du H de la liaison des roues, sont articulés chacun sur un axe solidaire du châssis du véhicule au moyen d'une liaison annulaire en élastomère formant un bloc amortisseur de vibration du type silent-bloc qui autorise les débattements du chassis en H de liaison des deux roues arrière, à la fois en rotation, en torsion de flexion et même en déplacement transversal, sans nécessiter des moyens d'articulation onéreux du type roulement à billes ou à rouleaux.
Ce mode de suspension de l'essieu arrière à l'aide d'un châssis de liaison en H ne peut cependant pas donner au véhicule des qualités de tenue de route en virage qui soient équivalentes à celles des suspensions arrière à roues indépendantes car -les débattements du châssis en H provoquent, lorsque le véhicule équipé de ce type de suspension arrière roule en virage, des variations de dérive qui affectent sérieusement la tenue de route du véhicule lorsqu'on la sollicite en virage.Les variations de dérive de l'essieu arrière conduisent généralenent le véhicule à présenter un comportement survireur qui nécessite de la part du conducteur, lorsqu'il pousse le véhicule vers ses limites de tenue de route en virage, une opération de contrebraquage de la direction pour stopper la tendance du train arriere du véhicule à se maintenir en rotation lorsque le train avant a repris son alignement.
La tendance survireuse provoquée par ce type de suspension s'explique par le fait que le châssis en H du train arrière vient s'orienter tangentiellement au cercle du virage au cours de celui-ci, ce qui réduit la dérive du train arrière. Par une sorte d'effet d'hystérésis mécanique, le châssis en H ne -reçoit pas une sollicitation suffisante au moment de la remise en ligne du train avant du véhicule pour se réaligner sur ce train avant. Il faut donner une impulsion supplémentaire pour vaincre les frottement des articulations et ramener le chassis en H en position normale d'alignement et supprimer ainsi par un coup de volant de contrebraquage la tendance du véhicule à continuer le virage dans lequel il était engagé, après le réalignement du train avant pour sortir du virage.
Les conducteurs des véhicules dotés d'une telle suspension n'apprécient guère la tendance survireuse du train arrière qui, bien qu'inoffensif dans les conditions usuelles de conduite, donne une impression d'insécurité.
L'un des buts de la présente invention est précisément de réaliser une articulation du châssis de liaison du train arrière du véhicule qui supprime les variations de dérive de ce train arrière et la tendance survireuse du véhicule tout en exigeant seulement des moyens de guidage pratiques et peu onéreux du type des articulations annulaires formant silent-bloc.
A cet effet, le dispositif d'articulation pour un train roulant tel que l'essieu arrière d'un véhicule automobile, du type dans lequel un bras support de roue est articulé en rotation sur un axe solidaire du chassis du véhicule par l'intermédiaire d'une liaison annulaire en matériau elas- tomère, interposee entre le bras support et l'axe, pour autoriser, d'une part, la- rotation limitée du bras support sous l'action de la suspension élastique du véhicule et, d'autre part, de légers débattements transversaux et axiaux du bras par rapport à l'axe solidaire du châssis sous l'action des forces transversales agissant axialement sur la roue et transmises au bras support, notamment lorsque le véhicule se déplace en virage, est caractérisé en ce que la liaison annulaire en matériau élastomère est munie de moyens de rigidification aptes à raidir cette liaison seulement dans l'un des sens d'application des forces axiales agissant sur le bras.
Les moyens de rigidification sont constitués de préférence par au moins un insert rigide qui est inclus dans la liaison annulaire pour augmenter la résistance à l'écrasement du matériau élastomère sous l'action des forces axiales de compression mais qui n'augmente. pratiquement pas la résistance de la liaison annulaire à l'action des forces de traction et des couples qui lui sont appliqués par le bras support.
Selon un autre mode de réalisation de l'invention, l'insert rigide est inclus uniquement dans une zone circonférencielle de la liaison annulaire pour autoriser le désaxage de cette liaison annulaire par rapport à l'axe solidaire du châssis sous l'action des couples exerces par le bras support sous l'effet des efforts transversaux exercés sur la roue.
Dans la zone circonférencielle opposée à l'insert rigide, la liaison annulaire peut présenter des parties évidées pour augmenter son élasticité dans cette zone. L'insert rigide peut être placé, soit du coté du bras support de roue pour au-gmenter la résistance de la liaison annulaire à l'écrasement sous l'action des forces axiales de compression exercées par ce bras, soit du côté opposé au bras support de roue pour diminuer la résistance de la liaison annulaire à l'écrasement sous l'action des forces de compression exercées sur ce bras tout en s'opposant au déplacement axial du bras par rapport à l'axe solidaire du châssis.
Selon un mode de réalisation pratique de l'invention, l'insert rigide est une plaque noyée dans le matériau élastomère, cambrée sensiblement au rayon moyen de la liaison annulaire, dont le plan moyen est incliné par rapport à l'axe longitudinal de la liaison annulaire et dont le contour extérieur est sensiblement celui d'un secteur annulaire. La plaque est obtenue de préférence par découpe d'une tôle métallique telle qu'une tôle courante en acier et la partie la plus large du secteur annulaire est placée au voisinage de la périphérie intérieure ou exterieure de la liaison annulaire en élastomère qui enveloppe complètement la plaque et la protège ainsi de toute corrosion ou agression extérieure.
La liaison annulaire et ses moyens de rigidification forment ainsi un bloc annulaire d'élastomère emprisonné entre deux éléments tubulaires rigides concentriques, l'un des bords de l'élément le plus intérieur étant rabattu vers l'extérieur pour maintenir latéralement la liaison annulaire tandis que l'un des bords de l'élément tubulaire le plus ex térieur est rabattu vers l'intérieur du côté opposé au bord rabattu de l'élément intérieur pour maintenir latéralement la liaison annulaire du côté opposé à celui maintenu par cet élément tubulaire intérieur.
D'autres buts, avantanes et caractéristiques de l'invention aunaraitroni à la lecture de la description faite à titre non limitatif et en regard du dessin annexé où .La Figure 1 représente schématiquement en coupe l'articulation de type connu du train arrière d'un véhicule automobile.
.La Figure 2 représente schématiquement les déplacements du train arrière de la Figure 1 lorsque le véhicule roule en virage.
La Figure 3 représente en coupe une banue d'articulation selon l'invention pour un train arrière du type de celui de la figure 1.
La Figure 4 est une vue en bout de cette bague d'articulation.
La Figure 5 est une représentation schêmatique des déplacements que subit le train arrière d'un véhicule équipé de bagues d'articulation selon l'invention lorsque le véhicule roule en virage.
Ainsi, au-dela du point de croisement des courbes 90 et 91, toutes choses egales d'ailleurs, la puissance fournie par une alimentation associée a un circuit d'aide à la commutation a l'ouverture s'averse insuffisante Il est bien entendu possible de surdimensionner ce circult d'alimentation, mais cela n'est souvent pas souhaitable.
- La courbe 92 indique la puissance disponible sur un circuit d'alimentation selon l'invention associé à un circuit d'aide a la commutation à la fermeture. Cette puissance varie avec la puissance de sortie ; en effet elle dépend essentiellement du courant collecteur-émetteur traversant le transistor de puissance.
De façon générale, cette puissance est insuffisante pour de faibles courant de collecteur, ctest-à-dire pour de faibles puissances de sortie.
- La courbe 93 indique la superposition des courbes 90 et 92, cSest-à-dire la puissance disponible a la sortie de circuits d'alimentation associés à des circuits laide à la commutation à 11 ouverture et a la fermeture. On voit que cette courbe 93 reste facilement toujours suprieure à la puissance nécessaire pour alimenter la base représentée par la courbe 91.
On notera de surcrott que des calculs et ltexpérience montrent que, pour des conditions usuelles de fonctionnement d'un convertisseur, la puissance dissipée dans cette résistance R (figures 7, 8, 9, 11) lors de la fermeture, ctestUa-dire la puissance stockée dans le condensateur C est sensiblement la meme que la puissance dissipée dans la résistance 49 de la figure 3.
Ainsi, le dispositif selon l'invention aura les memes performances qu'une alimentation classique sans transformateur en réduisant les pertes thermiques environ de moitie.
Bien entendu, la prenante invention est susceptible de nombreuses variantes et modifications. tes divers modes de réalisation particuliers illustres peuvent être superposés. Ils peuvent être également modifiés de façon classique pour prévoir leur association avec d'autres circuits classiques utilises en relation avec des transistors de puissance. De plus, on pourra prévoir des moyens auxiliaires pour faciliter l'alimentation de base au démarrage du circuit de commande alors que les circuits selon la présente invention associant des circuits d'aide à la commutation et une alimentation peuvent dans certains cas fournir -une puissance initiale insuffisante pour alimenter le circuit de commande 30.
La présente inyentiqn pour obhjet une nouvelle comp Qoiti Qn anti-
acnique à baie de per Qxyde de benzoyle en' as Qsociation avec au moin un autre
principe actif permettant leobtention d'un effet de synergie ainsi que de complg-
mentaritg dans le traitement de lgacnéo L'acné qui se manifeste plus particulièrement chez les sujets jeunes de
14 à 30 ans environ a pour origine essentielle un désordre hormonal se manifes-
tant par l'apparition sur le visage, le cou et éventuellement le dos et la poi-
trine de boutons, de points noirs ou de pustules, les glandes sébacées étant sous
le contrôle direct du système hormonal androgène.
Cette manifestation de l'acné résulte de l'hyperk 4 ratinisation du conduit des glandes sébacées provoquant un rétrécissement du passage de telle sorte que le sébum ne peut librement s'écouler et forme ainsi un milieu propice à
Ces surfaces généralement de cina par quarante centimetres sont fixées de préférence transve @alement au sommier et au matelas et en pertie centrale de ceux-ci, à cinquante centimetres l'une de l' eutre s'il y a deux surfeces et à trente centimetres 1' une de 1' autre s' il y 8 trois surfeces.
Comme onpeut le voir sur le figure 1 les cloisons inté- rieures transversales 5 sur lesquelles pivotent les tubes 2a du sommier ont la même hauteur aue la paroi extérieure verticale du coffre et sont enteillées en forme de trapèze inversé ouvert vers le haut, la petite base du trapèze étant égale au diametre extérieur du tube et située généralement A un rayon du tube en dessous du bord supérieur du coffre.
Les deux cloisons transversales intérieures 5a et 5b sont implantées dans le coffre comme schématisé sur la figure 2 à une diraine de centimetres de le tête et du bas du lit. Si d s objets perticulierament longs doivent etre rangs dens le coffre, une des deux cloisons trensverseles est remplacée par deux petites cloisons verticales d' angle entaillées en consé @uence dans l' alignement des précédantes entailles.
Le coffre est constitué de panneaux de bois assemblés les uns aux autres par vissage direct ou par les dispositifs à exentrioue interne instantané se trouvant dens le commerce.
La hauteur du coffre est variable meis généralement de trente trois centimetres.
Dans se partie basse et au niveeu du sol, le coffre 3 a, pour améliorer 1' acces A la literie, pour le défaire et la refaire,pour améliorer 1' acces des objets rangés et pour remplacer 1' éclairage nocture toujours exeessif de le piece par un éclairage vertical, @as, tourné vers le sol et indirect, un renfoncement 7 d' au moins dix centimetres horizontal par dix centimetres vertical matérielisé par un panneau vertical 3c et un panneau horizontal b comme montré sur le figue 1. Ce renfoncement est réalisé conformément à l' invention, sur les deux cotés longs du coffre et sur le coté opposé à la tête du lit. L' éclairage indirect qui fait partie de cette invention est fixé intérieurement au coffre au dessus du panneau horizon tal 3b qui est alors supprimé ou découpé.
Selon un mode de réalisation de 1' invention, le cloisons transversales et leur enroches peuvent etre remplacées par des logeme logements ou demi-paliers métalliques ou en bois fi7 3 au coffre 3 et reposant sur le panneau horizontal 3b lui même reposent sur le panneau vertical 3c.