INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L- invention concerne des réactifs biologiques qui peuvent être constitués à l'aide des composés selon 11invention, notamment en vue d'étudier les éventuelles pro priétés adjuvantes standards ou,au contraire, comme. age'.t susceptible de s'opposer à certains effets lies à l'administration de substances immunosuppressives.
Plus particulièrement, l'invention est relative à des médicaments rei,fer..ant à titre de principe actif au moins i'un des composés selon l'invention, ce médicament étant applicable en tant que régulateur de la réponse immu- nitaire du sujet auquel il est administré.
Ces médicaments sont notamment applicables pour le traitement des maladies infectieuses d'origine bacté rienne ou parasitaire, ou l'inhibition d'affections tumo rales. Particulièrement, les médicaments renfermant les composés selon l'invention peuvent être utilisés pou le traitent des infections caueces par des aqents résistant aux antibiotiques.
L'application de ces médicaments n'est pas seulement curative, elle peut aussi se faire à titre préventif. Les médicaments selon l'invention peuvent etre administrés-à un hôte - animal ou etre humain - de toute façon approprie à l'obtention de l'effet désiré.
L'invention concerte naturellement aussi les diverses compositions pharmaceutiques auxquelles les composés selon l'invention peuvent etre incorporés, le échéant en association avec d'autres substances actives.
Des compositions pharmaceutiques avantageuses sont constituées par des solution ou suspensions injec tables contentant une dose efficace d'au moins un produit selon l'invention. De préférence, ces solutions ou suspensions sont réalisées dans une phase aqueuse stérilisée isotonique, de préférence saline ou glucosée.
Le polymère obtenu, transparent et très faiblement coloré en jaune présente les caractéristiques suivantes : - pf déterminé par microcalorimétrie différentielle @ 860C - Tg c par analyse thermomécanique î - 20 C - groupement C00H - 69,8 - groupement NH2 = 6,8 - module en flexion à EHO 230C = 18 DaN/mm2 - teneur en groupements amides pour 100 g : 0,305 EXEMPLE 2 Préparation du polyamide de dodecamethylène diamine - Acide dimère 2.1. Préparation du mélange stoechiométrique acide dimère - Dodécaméthylène diamine.
On utilise l'appareillage décrit à l'exemple 1 Dans le réacteur sont chargés - Dimère d'acide gras ayant un taux de monomère de 0,03 % et un taux de trimère de 3 % (commercialisé sous le nom d'Empol 1010 par Unilever EMERY 571 g - Eau isopropanol (50/50 P/P) 771 g - Dodecaméthylènediamine (Provenance HULS) 200 g L'acide dimère et la solution eau isopropanol 50/50 étant introduit dans le réacteur on agite sous azote pour homogénéiser. On ajoute sous agitation en 1 heure par petites fractions la dodecaméthy- lène diamine. On agite encore pendant 30 ma après la fin de l'addition la solution est alors parfaitement limpide et homogène.
On effectue un prélèvement d'environ 10 cm3 que l'on dilue par un mélange eau isopropanol 50/50 en poids de façon à amener la concentration en sel à 10 %. La valeur du pH de cette solution est supérieure à celle correspondant au point d'équivalence. On ajoute alors 5,7 g d'Empol 1010 en dispersion dans eau/isopropanol (5,7 g) la solution est de nouveau homogénéiser pendant 30 mn. On effectue à nouveau une mesure du pH en solution diluée. La valeur du pH de la solution diluée atteint + à - 0,05 unité pH celle des pH au point d'équivalence (8,54). On obtient ainsi une solution stoechiométrique d'Empol 1010 et de dodécaméthylènediamine.
2.2. Préparation duòlyamide On utilise l'appareillage décrit à l'exemple 1. On introduit dans l'autoclave 800 g de la solution stoechiométrique d'acide dimère et de dodécaméthylène diamine. On procède ensuite comme il est décrit dans le paragraphe 2.1. Le polymère obtenu est transparent et faiblement coloré en jaune, il présente les caractéristiques suivantes - Pf par microcalorimétrie différentielle : 860C - Tg par analyse thermomécanique : - 15'C - groupements COOH : 57,15 - groupements NH2 : 8,73 - viscosité inhérente : 0,661 dl/g - module en torsion à 200C : 8,5 DaN/mm2 - teneur en groupements amides pour 100 g : 0,27 EXEMPLE 3 Préparation et propriétés du polyamide de diamino-1-10 dioxa 4.7 décane et d'acide dimère 3.1.Préparation du mélange stoechiométrique acide dimère Diamino 110 - Dioxa 4.7 décane On utilise l'appareillage décrit à l'exemple 1.
Dans le réacteur sont chargés Dimère d'acide gras ayant un taux de monomère de 0,O3: et un taux de trimère de 3 % (commercialisé sous le nom d'Empol 1010 par UNILEVER EMERY : 571 g Eau isopropanol (50/50 P/P) : 747 g Diamino 1-10 Dioxa 4.7 décane : 176 g L'acide dimère et la solution eau isopropanol 50/ 50 étant introduits dans le réacteur, on agite sous azote pour homogénéiser. On ajoute en 1 heure 176 g de diamino 1-10 dioxa 4.7 décane. On agite encore 20 mn après le fin de l'addition. On effectue alors un prélèvement d'environ 10 cs3 que l'on dilue par le mélange eau-isopropanol 50/50 pour amener la concentration en sel à 10 %. La valeur du pH de cette solution est supérieure à celle correspondant au point d'équivalence. On ajoute alors 3 g d'Empol 1010 en dispersion dans 3 g du mélange eau-isopropanol 50/50.
La solution est de nouveau homogénéisée pendant 30 mn. On effectue le contrôle du pH en solution diluée à 10 %, la valeur du pH de cette solution atteint à + 0,05 d'unité pH celle du pH au point d'équivalence (8,61). On obtient ainsi une solution stoechiométrique d'acide dimère et de diamine 1-10 dioxa 4.7 décane.
3.2 PréEaration du Eolyamide On utilise l'appareillage décrit dans l'exemple 1. On introduit dans l'autoclave 820 g de la solution stoechiométrique d'acide dimère et de diamino 1-10 dioxa 4.7. décane. On procède ensuite comme il est décrit dans le paragraphe 1.2. Le polymère obtenu est transparent faiblement coloré en jaune, il présente les caractéristiques suivantes Tg par analyse thermomécanique : - 309C groupements COOH. : 58 groupements NH2 : 19,80 viscosité inhérente : 0,512 dl/g module en torsion à 200C : 1,4 DaN/mm2 Teneur en groupements amides pour 100 g : 0,28 EXEMPLE 4 Préparation et propriétés du polyamide de diamine dimère et diacide dimère On opère dans un réacteur pyrex agité et équipé sous circulation d'azote.
On introduit à température ambiante 20g de diamine dimère ayant un indice d'amine de 195-205 et un indice d'iode de 10-20 (VERSAMINE 52 DE GENERAL MILLS CHEMICAL INC.) et 20,60 g d'acide dimère (Empol 1010).
On agite a température ambiante sous azote. La température est portée à 2700 en 1 heure et on maintient pendant 1 heure à cette tempErature sous agitation. On obtient ainsi une masse présentant une viscosité élevée en fin de réaction, on note une très légère coloration jaune. Le polymère présente les caractéristiques suivantes pas de Pf net déterminé par microcalorimètrie différentielle Tg : déterminé par microcalorimètrie différentielle : -30 C Viscosité inhérente : 0,55 dl/g teneur en groupements amides pour 100 g : 0,182 Le module de ce produit est sensiblement égal à celui du polyamide précédent.
EXEMPLE 5 Préparation et propriétés du polyamide préparé à partir d'hexaméthylène diamine (HMD), de bishexaméthylène triamine(BHMTA) et d'acide dimère.
On opère dans un réacteur en verre de 1 l avec agitation ancre en acier inox. L'appareil est équipé pour travailler sous courant d'azote. Le chauffage est assuré par immersion dans un bain d'huile thermorégulé.
On réalise la préparation d'un copolyamide contenant en poids 50 Z de chacun des deux polyamides : hexaméthylène diamine - acide dimère et BHMTA acide dimère.
On introduit dans le réacteur 577,6 g diacide dimère 61,87 g dthexamethyldne diamine et 102,17 g de bishexaméthylène triamine purifiée par distillation. Le réacteur est purgé sous-azote et immerge dans le bain à 900C. On agite et porte la température à 2000C en 1 heure.
On maintient pendant 3 heures à 200 sous agitation. Le polymère obtenu est soutiré sous légère pression d'azote ; il est très légèrement coloré en jaune, il présente les caractéristiques suivantes r Tg par analyse thermomécanique : - 140C Viscosité inhérente : 0,833 dl/g Teneur en groupements amides pour 100 g : 0,285 Module en torsion à 200C : 32 DaN/mm2 Ce polymère chauffé à 260 C sur une plaque chauffante ou en réacteur agité réticulé sur lui-même en quelques minutes en donnant un composé infusible.
La préparation de ce polyamide permet de cerner les caractéristiques du polyamide qui sera utilisé comme phase renforçante dans 11 exemple 9.
EXEMPLE 6 Préparation d'une phase mixte polyamide à base d'hexaméthy lène diamine et diacide dimère - copolymère éthylene - dérivés acryliques Un mélange 50/50 en poids de polyamide obtenu à partir d'hexaméthylène diamine et d'acide dimère selon l'exemple 1 et d'un copolymère obtenu à partir d'éthylène, d'acide méthacrylique et d'ester méthacrylique (commer cialisé sous le nom de Lupolen A 2910 MX) est réalisé à laide d'une boudineuse monovis (diamètre de vis D 25 m et longueur 20 D) équipée d'une pompe de titrage.
Dans ce oui suit, l'invention est décrite à d'un exemple de réalisation spécifique mais non limitatif, avec références aux dessins annexes qui représentent - la figure 1, le schéma synoptique d'une unité échange d'information à microprocesseur, selon l'invention; - la figure 2, le schéma fonctionnel d'un bloc de regist"c-s, selon l'nvention; - la iigure 3 'e schéma fonctionnel d'un bloc de traitement de l'information, selon l'invention; - le figure 4, le schéma fonctionnel d'un bloc d'opérations conditionnelles, selon l'invention;; - la figure 5, le schéma fonctionnel d'un bloc de commande, selon l'invention.
L'unité d'échange d'information à microproce.sseur contient cor. ensembles de blocs d'échange d'information 11,12 et 2 (figure 1), dont 5?S entrées-sorties multiples 31,32 et 4 sont reliées à des bus de données bidirectionnels externes 51,52 et 6, un bloc dn logistes 7 avec des entréessorties bidirectionnelles 81 et 82 relises à des bus de données bidirec+ionne's internes 91 et 92 auxquels sont raccordées des deuxiémes entrées-sorties multiples 101 et 102 des blocs d'échange d'information 11 et 12 d'un même ensemble.
L'unité d'échange d'information à microprocesseur comporte également un bloc de commande Il qui e sa sortie multiple reliée à des entrées de commande 121,122,123 et 13 des deux ensembles de blocs d'échange d'infommation 11,12 et 2 et du bloc de registres 7, respectivement. Une entrée multiple 14 du bloc de commande Il est raccordée à un bus de micro-instructions 15, une entrée 16 est reliée un bus de lancement 17, une entrée-sortie 18 étant reliée un bus de synchronisation 19.
Il y a, de plus, un bloc de traitement 20 permettant la transformation de l'information au cours des échanges, un compteur 21 qui a ses entrées-sorties 22 et 222 (tout comme le groupe d'entrées multiples 231 et 232 du bloc 20) reliées aux bus de données bidirectionnels internes 91 et 92. La sortie multiple du compteur 21 est reliée à une entrée multiple 24 du bloc 20.
Il y a ensuite un commutateur 25 pour aiguiller l'information, qui a son premier groupe d'entrees-scrties multiples 261 et 262 relié aux bus de données bidirectionnels internes 91 et 92 et son deuxième groupe d'entrées-sorties multiples 27, relié à des deuxièmes entrées-sortes multiples du bloc d'échange d'information 2 de l'autre ensemble.
L'entrée multiple 28 du commutateur 25 est raccordée a la sortie multiple du bloc 20.
L'unité d'échange d'information à microprocesseur comporte de plus un bloc d'opérations conditionnel's 2a nouX former les indicateurs, qui a son entrée-sortie r raccordée à un bus externe 31, ses entrées-sorties mu'+in'es et et 322, reliées aux bus de données bidirectionnels internes 91 et 92 ; une entrée multiple 7 du bloc 2 est reliée au bus de ricro-instructions 15; des entrées 34,35, 36 et 37 sont reliées, respectivement, aux sorties du bloc de registres 7, du compteur 21 ru bloc de traitement de l'information 20 du commutateur 25. La sortie du bloc 29 est raccordée à une entrée 38 du bloc de commande 11, la sortie multiple de ce dernier étant relié aux entrées de commande 59, /Q, 41 et 42, respectivement, des blocs 21, 20, 25 et 29 Des entrées-sorties multiples 71 et 432 du bloc de commande 11 sont reliées aux bus de données bidirectionnels internes 91 et 92.
Le bloc de registres 7 (figure 2) contient un registre de stockage 44 et un registre à décalage 45 dont les entrées-sorties multiples 461 et 462 sont raccordées au bus de données bidirectionnels internes 91 et 92. La sortie de bit poids fort du registre à décalage 45 est accordée à l'entrée 34 du bloc 29.
Le bloc de traitement de lt ormation 20 (figure 3) comporte un comparateur 47, un circuit de masquage 48 et un circuit de priorité 49 dont les sorties multiples sont réunies entre elles an un point commun raccordé à l'entrée multiple 28 du commutateur 25 (figure 1).
Un groupe d'entrées multiples 5 1 et 502 du comparateur !7, et du circuit de masquage 48 (figure 3) est relié aux bus de données bidirectionnels internes et 92 leurs sorties multiples, réunies entre elles en un point commun étant raccordées à une entrée multiple 51 du circuit de priorité 49.
L'entrée multiple du comparateur 47 est reliée à la sortie multiple du compteur 21 (figure 17). Les sorties du circuit de masquage 48 (figure 3) et du comparateur 47 ont un point commun raccordé à l'entrée 36 du bloc 29 (figure 1).
Le bloc d'opérations conditionnelles 29 (figure 4) contient un formateur de code de condition 52 dont la sortie est raccordée n l'entrée 38 du bloc de commande Il (figure 1) et un circuit de masquage des indicateurs 53 (figure l). La sortie du circuit 53 est reliée à une entrée 54 du formateur 52 et au bus externe 31.
Il y a également un registre d'indicateurs 55 dont les entrées sont raccordées respectivement aux sorties du b'oc de registres 7 (figure 1), du compteur 21, du bloc de traitement de l'information 20 et du commutateur 25. La sortie multiple du registre 55 (figure 4) est raccordée à une entrée multiple 96 au circuit 53.
Il y a en ruz outre un registre do polarité du code de condition 57 et un registre de masque des indicateurs 58, qui ont leurs entrées-sorties multiples raccordées aux bus de données bidirectionnels internes 91 et 92, et leurs entrées multiples, au bus de micro-instructions 15. La sortie multiple du registre 58 est raccordée à une entrée multiple 59 du circuit 53. La sortie Ru registre 57 est raccordée à une entrée 60 du formateur 52.
Le bloc de commande 11 figure 5) comporte un registre de modes de fonctionnement 64 dont les entrées sorties multiples sont reliées air bus de données bndi.rec- tionnels internes 91 et 92, un registre de micro-instructions 62 dont l'entrée mu'tiple est raccordée au bus de micro instructions 15, un décodeur de micro-instructions 63 dont des entrées multiples 64 ont un point commun avec des entrées multiples 65 du registre 61 raccordé aux sorties multiples du registre 62. Les sorties multiples du décodeur 63 sont raccordées aux entrées de commande 39, 40, 41 et 42 des blocs 21 (figure 1), 20, 25, 29.
il y a également une horloge interne 66 (figure 5) dont les entrées sont raccordées, respectivement, au bus de lancement 17 et à la sortie du bloc 29 (figure 1).
- L ' air neuf extérieur passe d ' abord dans le récupérateur de chaleur de la cheminée, puis il va dans la pompe à chaleur au niveau du condenseur, sa température est élevée, puis l'air est distribué dans toutes les pièces.
- L'air ambiant recyclé passe par la cape de la cheminée pour aller dans la pompe à chaleur au niveau du condenseur.
Les dessins ci-joints donnés à titre d'exemple indicatif et non limitatit permettront aisément de comprendre l'invention.
La figure 1 -est une vue schématique de l'installation du dispositif de couplage d'une pompe à chaleur et d'une cheminée à feu de bois comportant un récupérateur de chaleur.
La figure 2 est une vue schématisant les différents éléments, leurs relations et leurs fonctions.
La figure 3 est une vue en perspective du volet obturateur du conduit de fumée de la cheminée.
La figure 4 est une vue en perspective de l'avaloir et du récupérateur de chaleur.
Dans la figure 1, la pompe à chaleur est du type air-air.
L ' air neuf extérieur qui alimente la pompe à chaleur P au niveau de l'évaporateur 12 entre par l'orifice 2 et sort par l'orifice 3.
Par ce même orifice 3, sort l'air vicié qui provient de l'air extrait des pièces techniques voisines, salles de bain et l'air de renouvellement auquel on a prélevé les calories.
Un volume égal d'air neuf extérieur entre par le volet d ' arrivée d 'air neuf extérieur 4 et passe dans le récupérateur de chaleur 1. Le réchauffage de 1' air neuf par le récupérateur de chaleur 1 de la cheminée s effectue chaque fois que la cheminée fonctionne.
L'air neuf chaud passant par le récupérateur 1 est mélangé à de l'air recyclé provenant par le conduit 5 de toutes les pièces qui va dans la pompe à chaleur P au niveau du condenseur 13 et est ensuite distribué dans toutes les pièces par le ventilateur W de la pompe P à chaleur, la colonne 14 et tout le réseau de gaines de la pompe à chaleur assurant une répartition uniforme de la température du fait du taux de brassage.
Dans le cas où la pompe à chaleur P est du type eau-air, l'eau est puisée dans un forage 7 représenté dans la figure 2 et réjetée à la sortie 8.
Dans la figure 3, le volet obturateur V du conduit de fumée 6 est monté sur un axe 10. Un embrayage E, par exemple du type à friction, permet de manoeuvrer ledit volet V, soit manuellement par une poignée 11, soit par un moteur M. Ledit volet obturateur V du conduit de fumée de la cheminée est actionné par un moteur commandé par une sonde de température S1, placée, par exemple au niveau de l'avaloir 9.
Dans les figures 3 et 4, le volet obturateur V automatique du conduit de fumée d'une cheminée permet d'empêcher la fuite des calories par le conduit de fumée 6 lorsque le foyer de la cheminée est éteint. La présence du feu permet une ouverture manuelle ou automatique par la sonde S1, la fermeture est automatique à l'extinction du feu. Le moteur M est un moteur électrique, il peut être remplacé par un vérin ou tout autre moyen analogue.
De même, la pompe à chaleur P a son ventilateur W qui est asservi à une sonde thermique S2 placée à la sortie d'air neuf chaud du récupérateur de chaleur 1.
On a d'autre part trouvé selon l'invention que le système susdit donne, tant dans l'une que dans l'autre de ses variantes, les meilleurs résultats du point de vue du rendement lorsque les débits d'air aspiré-soufflé par ce dispositif sont d'environ 5 à 20 m3/h.m2 de surface de capteur pour un chauffage de bâtiment, et d'environ 20 à 50 m3/h.m2 de surface de capteur pour une utilisation en séchoir industriel ou agricole.
Le système ainsi décrit dans ses organes essentiels peut évidemment être complété par d'autres éléments ou accessoires, tels que ceux qui sont classiquement utilisés dans les toitures et les bardages, en particulier pour améliorer l'étanchéité, comme par exemple une pièce de fartage.
L'invention est décrite ci-après plus en détail en référence aux planches de dessins annexées qui illustrent deux modes de réalisation correspondant à la description ci-dessus et dans lesquelles -l ig. 1 est une ve en perspective partiellement arrachée d'un système conforme à la variante la plus simple e l'invention; -Fig. 2 est une vue en perspective partiellement arraché d'un système selon l'invention, comprenant un vitrage en matière synthétique alvéolaire à double peau;; figes 3 et 4 sont des graphiques montrant, sur des exemples concrets, décrits plus loin, l'efficacité des systèmes selon l'invention, avec,en abscisses, une échelle des temps graduée d'heure en heure et représentant les moments de la journée où les mesures ont été faites, et,en ordonnées, la puuissance solaire incidente en watts/m de capteur, et les températures en C.
Les systèmes selon l'invention présentent notam- ment l'avantage d'être une réalisation extrêmement aisée et moins contraignante que les systèmes connus, d'un coût très faible et d'une efficacité remarquable et inattendue.
I1 est bien sûr possible d'apporter des .modifica- tions ou d'autres variantes à ces systèmes sans pour autant sortir du cadre de l'invention. C'est ainsi qu'on peut, si on l'estime plus avantageux, prélever l'air alimentant le capteur, au moins pour une partie, à l'intérieur du bâtiment lul-meme, si le recyclage d'air que cela implique n'apparaît pas gênant.On peut d'autre part prévoir aussi divers asser pissements de ce systèmes, par exemple pour leur faire vouer un rôle plutôt de stockage en fin de tournée et leur faire restituer l'énergie ainsi stockée, à la place ou en appoint d'un autre chauffage, en début de nuits dans le cas de locaux d'habitation, ou encore pour assurer ainsi une protection contre le gel des résidences secondaires.
Sur un toit d'essai à 450 de 13 m2 réalisé conformément à l'invention avec vitrage protecteur en polycarbonate alvéolaire à double peau, on a ainsi obtenu des rendements journaliers de 53%, soit 530 watts utilisables par mètre carré de surface de capteur pour 1000 watts d'énergie inci- dente, et l'air chaud était alors délivré à une température moyenne de plus de 40 C.
L'invention est maintenant décrite plus en détail en référence à des exemples de réalisation concrets, qui ne la limitent aucunement et servent uniquement d'illustra- tion.
Le système élaboré et mis en oeuvre dans cet exemple correspond à la Fig. 1 annexée.
Sur la charpente d'une toiture à double pente, on a monté des panneaux isolants (1) en mousse phénolique et, en faîtage, on a disposé un collecteur d'air chaud (2), tel que représenté en perspective partielle sur la figure 1, prenant convenablement appui sur le bord supérieur des panneaux isolants comme représenté, et auquel on a adjoint un ventilateur d'aspiration (non représenté), dont la sortie débouchait sur l'intérieur du bStlment situé sous cette toiture.
On a cloué sur les panneaux 1 susdits des plaques de matériau cellulosique bituminé ondulé (3), disponible dans le commerce sous la dénomination Onduline, de 2 m x 0,90 m, recouvertes sur une face (qui était celle qu'on tournait vers l'extérieur) d'un enduit granulé bleu sombre. On a posé et fixé ces plaques avec les recouvrements classiques, sans chercher à assurer une étanchéité absolue de plaque à plaque.
On a ainsi réalise un capteur plan de 13 m2 On a ajouté à ce système des plaques faîtières classiques,~non représentées. En fonctionnement, le ventilateur aspirait l'air qui circulait sous les plaques ondulées et s'échauffait lentement en montant déjà de lui-même le long du toit. La circulation d'air chaud se faisait donc dans le sens indiqué par les flèches sur la figure 1.
On a obtenu avec ce système en fonctionnement > pour un débit d'air de 20 m)/m2 de capteur et par heure, un rendement de 24%.
On a en outre constaté qu'on obtenait ainsi un écrêtement des pics de température dus aux brusques varia tions de l'ensoleillement, et un certain effet de stockage.
Les rendements variaient d'environ 5 à 30 (ce qui correspond à 50 à 300 watts utilisables par mètre carré de couverture pour 1000 watts d'énergie incidente), tandis que l'air chaud était délivré par le dispositif aspirantsoufflant à une température supérieure de 30 à 50C à la température ambiante, avec un débit d'air compris entre environ 5 et 40 m3/m2 de capteur et par heure.
Ce système est très économique, car le seul surcoût qu'il entraîne est celui de la collecte et la distribution de l'air chauffé dans le capteur. En contrepartie, le rendement n'est que relativement peu élevé et l'air est délivré à une température modérée.
L'interface 15 comporte également le circuit d'interface 152 qui est relié au bus 12 et qui comprend notamment un registre 34 de test du circuit de contrôle du microsynchronisme 28, un circuit 35 d'échanges bidirectionnels entre le calculateur 11 et le circuit de contrôle de microsynchronisme 28, et une logique 36 de décodage des états des calculateurs Il et 21.