INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ils constituent également des réactifs de laboratoire particulièrement utiles, à titre de produits de référence, permettant l'étude par comparaison des activités d'autres substances étudiées, notamment pour leurs actions à l'égard des effets qu'ils sont susceptibles d'exercer sur la lipidémie, la cholestérolémie ou les triglycérides.
Exemple t Dans un ballon de 500 ml muni d'un thermometre, d'un agitateur et d'une ampoule a brome, on place 3,524 g de thiadiazole-1,3,4-méthyl-5-mercapto- acétique-2, 50 ml de dichiorométhane et 3 mi de triéthylamine La solution résultante est refroidie a 0 C et, en maintenant cette température, on ajoute 2,4 g de chlorure de pivaloyle dissous dans 20 ml de dichlorométhane ; apres la fin de l'addition, on maintient l'agitation durant une heure au bain de glace.A la solution précédente, on ajoute lentement une autre solution de 5,6g de 7-ACA à 90X dans 150 ml de dichlorométhane et 7 ml de triéthylamine. On poursuit la réaction pendant 20 heures en laissant la température s élever jusqu'à la température ambiante. On évapore à siccité et le résidu est distribué entre 200 ml d'acétate d'éthyle et 300 ml d'une solution tamponne phosphates 0,1 N avec un pH de 7,5. On rejette la couche organique et la couche aqueuse est acidifiée à un pH de 2 et on extrait avec de l'acétate d'éthyle ( 5 pour 200). On lave les extraits avec de la saumure, on sèche, on décolore et on évapore.Il reste un produit semi-liquide que l'on triture avec deux portions de 25 ml d'éther. On filtre et on sèche. On obtient 4,2 g de tétrazolo4,5-bJ pyridazine-thiol-6,3,36g de bicarbonate sodique, 100 ml de solution tampon de phosphates 0,1 N à pH 6,4 et 100 ml d'acetone. L'ensemble est ehauffé à 800C durant 2,5 heures. On refroidit en bain de glace et on précipite avec HCl 2N jusqu'à pH 2. On filtre, on lave et on sèche. On obtient 6,8 g de I (R=Me, M=H > X=H) de point de fusion compris entre 150 et 1540C (décomposition) -1 IR (KBr) 3.300, 1.780, 1.680 et 1.540 cm Exemple 2.
Dans un ballon de 1.000 ml on place 6,72 g de tétrazolo(4,5-b)- pyridazine thiol-6, 12 g de 7-ACA, 7,4 g de bicarbonate de sodium et 400 ml de tampon de phosphates 0,1 N à pH 5,5. La suspension resultante est chauffée lentement jusqu a atteindre 800C et y est maintenue 2,5 heures. On laisse refroi- dir lentement et il apparat un solide. Lorsqu'il se trouve à la température ambiante on acidifie à pH 3. On refroidit jusqu'à OOC pendant 1 heure, on filtre et on sèche. On obtient 9,6 g du composé III (X=H).Dans un ballon de 100 ml qui contient 0,01 mole d'anhydride mixte des acides thiadiazole-1,3,4 méthyl-5-mercap toacétique-2 et pivalique, on ajoute en plusieurs fois 3,65 g d'acide III obtenu antérieurement. On poursuit la réaction durant 20 heures; après quoi, on continue la préparation par les techniques habituelles. On obtient 1,2 g de produit identique à celui obtenu dans- l'exemple 1.
Dans un ballon de 250 ml, on place 5,44 g de 7RACA, 150 nil de dichioro- méthane et 5 ml de triethylamine, La solution est refroidie à 00C et on ajoute 4,05 g de bromure de bromoacetyle dans 20 ml de dichlorométhane. On continue la réaction jusqu'au jour suivant, on évapore à siccité et le résidu est dissous dans 200 ml de bicarbonate de sodium à 2%. On lave avec 50 ml d'acétate d'éthyle.
La solution aqueuse est acidifiée à pH 2 avec HCl 2N et on extrait avec de l'acétate d'éthyle (3%). Les extraits sont lavés avec de la saumure, sont séchés et évaporés. Le résidu est dissous dans 100 ml de dichlorométhane et on ajoute 3 ml de triéthylamine et 2,6 g de thiadiazole-1,3,4-méthyl-5-thiol-2. On maintient sous agitation pendant 3 à 4 heures à température ambiante. On évapore à siccité et le résidu est dissous dans 200 ml de tampon aux phosphates à pH 7,5. On lave avec 50 ml d'acétate d'éthyle et la solution aqueuse est acidifiée à pH 2. On extrait avec 300 ml d'acétate d'éthyle. Les extraits lavés et secs sont décolorés et on évapore à siccité.On obtient 3 g de composé II. Le passage de II à I est réalisé dans des conditions identiques à celles de l'exemple 1.
3,65 g d'acide III sont mis en suspension dans 50 ml de dichlorome- thane et on y ajoute 3 nil de triéthylamine. La solution est refroidie au bain de glace et on ajoute goutte à goutte 2,02 g de bromure de bromoacétyle dans 20 ml de dichlorométhane. On poursuit la réaction jusqu'au jour suivant. On ajoute 1,5 ml de triéthylamine et 1,32 g de thiadiazole-1,3,4 méthyl-5-thiol-2 et on continue l'agitation durant 4 heures à température ambiante. On évapore à siccité et on dissout dans 100 ml de bicarbonate de sodium à 4 %. On suit le procédé habituel et on obtient 1,5 g de I.
Dans un ballon de 100 ml on place 3,38 g de l'ester tert-butylique du 7-ACA, 2,06 g de dicyclohexylecarbodîimide, !,9 g d'acide thiadinzole-1,3,4- méthyl-5-mercaptoacétique-2 et on agite en présence de 80 ml de dichlorométhane, durant 24 heures. On filtre, et le filtrat est évapore à siccité. On met en suspension dans 50 nil de tampon aux phosphates 0,1 N à pH 6,3, on ajoute 5 ml d'acétone, 840 mg de bicarbonate de sodium et t,53 g de tétrazolo[4,5-b]- pyridazine)thiol-6. L'ensemble est chauffé doucement pendant 4 heures à 60 C.
On refroidit et on extrait avec de l'acétate d'éthyle (3%). Les extraits sont lavés avec du bicarbonate, de l'eau, de acide chlorhydrique de l'eau et de la saumure. On sèche, décolore, et évapore à sec. Le résidu (VII) est dissous dans 20 ml d'acide trifluoroacétique et 2 ml d'anisole, et refroidi à 0 C. On maintient l'agitation à cette température pendant 1 heure et 10 minutes à 200C.
On évapore à siccité, on ajoute 20 ml de dichlorométhane et on répète l'éva- poration. Le résidu est dissous dans 20 ml de bicarbonate à 4%, on lave avec de l'acétate d'éthyle, on acidifie à pH 2, et on filtre le précipité. On sèche, et on pèse 1,2 g de I.
Dans un ballon de 100 nil, on place 3,38 g d'ester tert-butylique de 7-ACA, 50 ml de tampon aux phosphates à pH 6,8, 5 ml d'acétone, 840 mg de bicarbonate de sodium et 1,53 g de tétrazolo[4,5-b]pyridazine)thiol-6. L'en semble est chauffé à 600C durant 4 heures. On refroidit et on extrait avec de l'acétate d'éthyle (3%), on lave avec du bicarbonate de sodium et de l'eau, on sèche et on évapore à siccité, ce qui permet d'obtenir 3,5 g de VIII. On ajoute 4,21 g de VIII à une solution d'anhydride mixte d'acide thiadiazole 1,3,4-méthyl-5-mercaptoacétique-2 et d'acide pivalique obtenu comme dans l'exemple 1, dans 50 ml de chlorure de méthylène et 3 ml de triéthylamine.
L'ensemble est agité durant 20 heures et on continue la préparation par les méthodes habituelles. On obtient 4,4 g de VII, qui se transforment en 3,2 de I comme dans l'exemple 5.
A 0,01 mole d'ester tert-butylique de 7-ACA dans 100 ml de dichlorométhane, on ajoute 1 ml de triéthylamine et 2,03 g de bromure de bromoéthyle dans 15 ml de dichlorométhane. L'addition est effectuée à OOC et on continue ensuite la réaction pendant 3 heures à température ambiante. On évapore à siccité et on traite comme dans les exemples précédents. On obtient 3,4 g de IX brut que l'on dissout dans 50 ml de dichlorométhane et on ajoute 1 ml de triéthylamine et 1,2 g de thiadiazole-1,3,4méthyl-5-thiol-2. On maintient sous agitation pendant 4 heures à température ambiante. On traite comme dans les exemples précédents et on obtient 3,7 g de VI identique à celui obtenu dans l'exemple 5.L'obtention de I à partir de VI est détaillée dans l'exemple 5.
Le thermostat du moteur pilote le débit de l'alimentation de l'eau et l'action du compresseur.
Le moteur selon l'invention fonctionne avec une proportion d'environ 50 % de gaz des vapeurs d'essence du réservoir et 50 %de vapeur d'eau.
Les figures ci-jointes données à titre d'exemple indicatif et non limitatif permettront aisément de comprendre l'invention ;elles représentent un mode de réalisation préféré.
La figure 1 est une vue schématique du moteur à explosion à compresseur récupérateur des gaz des vapeurs du réservoir d'essence.
La figure 2 est une vue de détail du dispositif anti-retour de flammes monté sur le tuyau d'alimentation en gaz du réservoir d'essence.
Le réservoir d'essence 1 comporte un bouchon hermétique 2 percé pour l'admission d'air selon F1 dans ledit réservoir 1.
Le réservoir d'essence 1 contient de l'essence 3 dans son fond et dans le haut des gaz 4.
Dans le haut du réservoir 1, est branché un tuyau 5 qui vient déboucher sous le volet de starter 6. Ledit tuyau 5 comporte une bille légère 7 de sécurité contre le retour de flammes du carburateur, l'ensemble formant un dispositif soupape 8. -voir la figure 2 - Le gaz provenant des vapeurs d'essence 3 arrive donc selon la flèche F2. Le filtre à air 9 monté sur la colonne 10 du volet du starter 6 alimente le moteur en air filtré.
Le réservoir d'eau 11 comporte un bouchon hermétique 12 percé pour l'admission d'air dans ledit réservoir 11 selon la flèche F3. Un tuyau 13 arrive dans l'atomiseur 14 qui est actionné par un compresseur 15. La vapeur d'eau sort de l'atomiseur 14 par un tuyau 16 qui vient déboucher sur le volet de starter 6. Le tuyau 16 passe dans un réchauffeur 17 qui chauffe l'eau au moyen d'un circuit fermé 18, qui est branché sur la pipe d'échappement.
Le thermostat 19 du moteur commande le débit de l'eau du réservoir 11 et pilote l'action du compresseur 15.
On peut voir, en outre, sur la figure 1, les pipes d'admission 19, les bougies 20 et le bloc moteur 21.
"SECHOIR CONTINU A ETAGES MULTIPLES, PARTICULIEREMENT POUR PEAUX TANNEES" la présente invention se propose de réaliser un séchoir continu à étagea multiples, avec flue d'ai à contre-courant, avec commande et régulation de la température de fonctionnement à chaque étage et commande de l'humidité de air sortant, avec régulation continue de l'échange et récupération de la chaleur.
L'appareil est particulièrement adapté au séchage de peaux tannées, en particulier au séchage des peaux après vernissage ou tamponnage, mais les principes de base peuvent cotre utilement employés dans un procédé quelconque de séchage, soit superficiel, donc par évaporation, soit en profondeur donc par diffusion.
L'objectif principal de leinvention est obtenir concurremment un rendement thermique optimal du processus de séchage et en même temps de soumettre le produit à sécher à des conditions diatmosphère optimales aussi bien pour la température que pour l'humidité.
Un autre objectif est de réaliser une installation dans laquelle la commande automatique des conditions de température et d'humidité auxquelles est soumis le produit pendant pendant le séchage, soit simplifiée an maximum.
Pour atteindre cet objectif ainsi que d'autres qui apparaîtront dans la suite de la description, l'invention prévoit une installation de séchage comprenant un transporteur de matériau à sécher qui passe succes- sivement dans une pluralité d'étages constitués par des chambres dans chacune desquelles sent prevus des moyens de chauffage et de airculation de l'air, et elle se caractérise par le fait que des conduits munis de vannes à ouverture réglable mettent en communication chaque chambre avec les chambres adjacentes pour envoyer l'air sortant d'une chambre dans la chambre qui la précède par rapport à la direction du déplacement du transporteur, la première et la dernière chambre étant reliées avec l'extérieur respectivement par des conduits d'aspiration et d'évacuation de l'air de séchage.
Dans les zones 19, à faces parallèles, les rayons en provenance de l'extérieur du feu peuvent pénétrer librement à l'intérieur du globe 16 et s'acheminer vers le foyer F en-traversant l'écran transparent coloré 15 ; après leur passage au foyer F ou à proximité de celuici, ces rayons traversent à nouveau le ballon transparent coloré 15 pour rencontrer à nouveau la paroi du globe 16 de préférence, une zone 17 ou 18 fait face à la zone 19 par symétrie par rapport au foyer F, de telle sorte que lesrayonnementspénétrant ainsi à l'intérieur du globe 16, en faible quantité du fait de la prédominance des zones réfléchissantes 17 et 18 par rapport aux zones à faces pa rallèles19nepuissent ressortir du globe 16 qu'à l'état atténué, d'une part en raison de leur double traversée du ballon transparent coloré 15, et d'autre part du fait qu'ils ne peuvent ainsi ressortir du globe 16 qu'à l'état diffus, du fait de la présence des surfaces pyramidales 18 ou prismatiques 17.
Par contre, les rayons issus du filament 7 de la lampe 6 lorsque ce filament est alimenté en électricité peuvent sortir sans entraves via les zones à faces parallèles 19 pour se réfléchir sur la surface réfléchissante 2 du réflecteur 1 qui les oriente vers la glace 10, comme le schématisent les deux rayons illustrés à la partie inférieure de la figure 1 ; les rayons issus du filament 7 et rencontrant le globe 16 dans les zones pyramidales 18 ou prismatiques 17 de celui-ci ne subissent quant à eux qu'un minimum d'entrave à leur sortie du globe 16, qu'ils traversent par conséquent également pour venir se réfléchir sur les surfaces réfléchissantes 2, 13, 14 en direction de la glace 10.
Avantageusement, comme il ressort de la figure 2, le globe 16 présente un volume intérieur maximal au-dessus de l'axe optique 3 -de façon à favoriser un rassemblement de l'air échauffé lors du fonctionnement du feu à un niveau supérieur à celui de l'axe optique g la forme illustrée à la figure 2 ne constitue qu'un exenple non limitatif et l'on pourrait adopter d'autres formes sans pour autant sortir du cadre de l'invention.
Dans le but d'assurer un refroidissement du ballon transparent coloré 15 et du globe 16 lors du fonctionnement du feu, on peut également adopter la disposition illustrée à la figure 3.
On retrouve dans le cas de ce mode de réalisation, avec la même structure que dans le mode de réalisation illustré à la figure 1 et les mêmes références, le réflecteur parabolique 1 complété par des parois plates, paral lèles, 9, 11, qui ferment ce réflecteur sur la périphérie 12 d'une glace transparente, incolore 10 1 au foyer F du réflecteur 1, suivant un plan perpendiculaire à l'axe optique 3 de celui-ci, est disposé le filament 7 d'une lampe électrique 6; cette lampe, dont la paroi est transparente et incolore, est enveloppée vers les surfaces réfléchissantes respectives 2, 13, 14 du réflecteur 1 et des parois 9 et 11, et vers la glace 10 par un ballon transparent coloré 15.
Ce ballon transparent coloré 15 est lui-même enveloppé, de la même façon que le ballon transparent coloré 15 est enveloppé par le globe 16 dans le cas du mode de réalisation illustré à la figure 1, par un globe 16a dont la structure est identique à celle du globe 16 quant aux zones réfléchissantes vers l'extérieur, désignées par les références 17a et 18a dans le cas du globe 16a et définies dans ce cas respectivement par des surfacescatadioptriques intérieures 26a, identiques aux surfaces 26, d'une paroi 20a identique à la paroi 20 et présentant par ailleurs vers l'extérieur une face convexe 24a identique à la face 24, et par la face intérieurecataM4pEique 22a, identique à la face 22, d'une paroi 29a elle-m & e identique à la paroi 29 et présentant comme elle, vers le globe 10, une face plane 21a perpendiculaire à l'axe optique 3.
Seul diffère dans ce cas le mode de réalisation des zones non réfléchissantes 19a du globe, lesquelles sont toutefois disposées de préférence, comme dans le cas du mode de réalisation illustré à la figure 1, en majorité ou en totalité à la partie inférieure du globe, de préférence au oins en majorité de l'autre côté du plan focal 27 que la glace 1O du feu, c'est-à-dire entre ce plan focal 27 et le sommet de l'hyperboloîde de révolution autour de l'axe 3 définissant la surface réfléchissante 2 du réflecteur 1.
En effet, au lieu d'être constituées par une zone de la paroi 20 à faces parallèles 24 et 25 comme darus le cas du mode de réalisation illustré à la figure 1, les zones non réfléchissantes 19a du globe 16a sont définies dans le cas du mode de réalisation illustré à la figure 3 par une ou plusieurs ouvertures aménagées dans la paroi 20a du globe 16a.
Une telle disposition permet de favoriser la circulation d'air à l'intérieur du globe 16a, entre ce dernier et le ballon transparent coloré 15, et l'on peut avantageusement prévoir en outre à cet effet, à la partie supérieure de la paroi 2osa, de préférence entre le plan focal 27 et la glace 10 du feu, un ou plusieurs orifices de ventilation 28 présentant une section de passage faible par rapport à la surface de la face 24a du globe 16a, ctest-à-dire des dimensions transversales de préférence au plus voisines de l'épaisseur de la paroi du globe 16a dans la zone 20a de celui-ci, de façon à réduireàun minimum les zones non réfléchissantes de la paroi du globe 16a que définissent ces orifices de ventilation 2S.
Avantageusement, l'ouverture de plus grandesdi mensions 19a, unique dans l'exemple illustré, ou les ouvertures de plus grandes dimensions jouant le rôle de zones non réfléchissantes du globe isba, sont protégées à l'rencontre d'une pénétration directe de lumière extérieure en prove nance de la glace 10 par un écran 30 disposé à l'extérieur du globe î6a, solidaire et jointif de la parni de ce dernier dans la zone de la périphérie de l'ouverture 19a la plus proche de la glace 10 ; l'écran 3O peut être réalisé en une seule pièce avec le globe 16a, ou être rapporté sur celui-ci ; de préférence, il est réfléchissant vers la glace 10 soit par réalisation en matériau transparent et aménagement, sur sa face 31 tournée vers l'ouverture 19a, de surfaces prismatiques comparables aux surfaces prismatiques 26a ou de surfaces pyramidales comparables aux surfaces pyramidales 22a, soit par métallisation de la face 32 de cet écran 30 tournée vers la glace 10.
Dans l'exemple illustré, les orifices de ventilation 28 présentent des dimensions suffisamment faibles pour ne pas justifier la présence d'un tel écran, mais on ne sortirait pas du cadre de l'invention en prévoyant un écran analogue à écran 30 dans la zone de la périphérie de chacun des orifices 28 la plus proche de la glace 10.
Le mode d'action du globe 16a illustré à la figure 3 est en tous points identique à celui du globe 16 illustré à la figure 1.
Naturellement, l'invention est susceptible de nombreuses variantes de mise en oeuvre, et l'on ne sortirait pas de son cadre en adoptant des modes de mise en oeuvre différents de ceux qui ont été illustrés.
Notamment, le globe 16 ou 16a présentant une minorité de zones non réfléchissantes, susceptibles d'être traversées dans les deux sens par la lumière, concentrées vers le bas alors que la partie supérieure du globe est intégralement ou presque intégralement réfléchissante vers ltextérieur de même que sa zone tournée vers la glace 10 du feu, peut avantageusement être complété par une structure de la glace 10 donnant à celle-ci des caractéristiques de diffusion différentes à sa partie supérieure et à sa partie inférieure.
Connecteur optique monofibre La présente invention porte sur les
connecteurs optiques de type monofibre permettant de réaliser une connexion optique entre deux fibres optiques, avec une grande précision d'alignement des portions terminales concernées des deux fibres. Un dispositif de positionnement de fibre, en vue de réaliser une connexion entre deux fibres a été décrit dans le brevet français n O 2 275 787 déposé le 20 juin 1974 au nom de la Compagnie Générale d'Electricité Dans ce dispositif, l'élément de positionnement d'une fibre ou de connexion proprement dit entre deux fibres est constitué par trois tiges cylindriques, de même diamètre, maintenues côte à c 8 te de manière à ce que leurs axes respectifs soient parallèles et à
nement 17 ou 17 ' est montée sur l'ensemble des trois tiges recti-
fiées, au delà de la portion médiane de cet ensemble, c'est-à-dire du côté de la bague de maintien 14 ou 14 '; dans chacune de ces bagues de positionnement 17 ou 17 ' les portions des tiges de la périphérie de l'ensemble formé sont chacune tangentes à la paroi interne de la
bague de positionnement et sont celles conservées des tiges initia-
lement cylindriques, et les portions des tiges de la partie centrale de l'ensemble formé seront chacune également tangentes à la fibre 3 ou 3 ' insérée et sont les zones de contact conservées des tiges
initialement cylindriques.
Dans chacun de ces deux demi-connecteurs, la fibre 3 ou 3 ' qu'il reçoit est insérée à travers la bague de maintien dans le canal central des tiges cylindriques et entre ces mêmes tiges rectifiées, son extrémité étant positionnée sensiblement à mi-longueur de la moitié avant du demiconnecteur Ainsi les deux demi-connecteurs
étant emboités l'un dans l'autre, par engagement des tiges recti-
fiées de la moitié avant de l'un entre les tiges rectifiées de la
moitié avant de l'autre, les extrémités des tiges se trouvent sensi-
blement en contact et rigoureusement face à face.
En regard de ce mode de connexion entre les deux fibres, on notera que dans chaque demi-connecteur les trois tiges rectifiées
entourées de leur propre bague de positionnement assurent un pré-
positionnement de la fibre qu'il reçoit, pour l'alignement axial
ultérieur de cette fibre avec l'autre fibre Lorsque les deux demi-
connecteurs sont emboités l'un dans l'autre, les deux bagues de positionnement 17 et 17 ' alors disposées de part et d'autre du plan de jonction entre les fibres, schématisé par la ligne en pointillés 5 dans la figure 1, mais proches de ce plan, entourent chacune les tiges rectifiées des deux ensembles emboités et assurent chacune, par les pressions radiales qu'elles exercent identiquement sur les six tiges, l'alignement axial final extrêmement précis de ces deux fibres Cet alignement axial précis est directement obtenu par l'effet des bagues 17 et 171 sur ces six tiges imbriquées, il
complète le pré-positionnement axial de chaque fibre dans son demi-
L'invention s'applique aux installations dans lesquelles les poutrelles sont fabriquées par un procédé do filage-extrusion consistant à faire progresser sur les piste du banc une machine fileuse en continu comprenant essentiell 8 ment, d'une part, un prémoule vibrant ayant un profil vois-in..
de celui des poutrelles et ouvert en partie inférieure, d'au tre part, une trémie pour déverser le béton dans ce prémoule S enfin, à l'arrière et dans le prolongement du prémoule, des filières ayant le profil des poutrelles et ouvertes en part inférieure au niveau des pistes sur des largeurs égales à ce- les des talons de poutrelles ; pour les produits précontratr des câbles de précontrainte sont guidés à l'avant de la ma ne fileuse par un chariot guide-fils approprié.
La présente invention se propose de fournir une machine fileuse perfectionnée de ce type, qui permette- ;# d'obtenir des profils de poutrelles réguliers malgré d'éven- tuels défauts de planélté des pistes du banc.
Un objectif de l'invention est. en particulier de supprimer les bavures en béton qui sont susceptibles de fi former au bas des faces latérales des talons de poutrelles f lorsque la piste comporte des irrégularités.
A cet effet, conformément à la présente inven- tion, la machine fileuse du type évoqué plus haut est équipez à llarrière de chaque filière, d'un côté et de l'autre de eh que produit filé, d'un organe d'ébavurage comprenant une de découpe située dans un plan longitudinal en bordure du pro duit et agencée mobile de haut en bas pour venir en appui --Oc tre la piste et suivre le profil de celle-ci en vue de décou per latéralement la partie inférieure du talon du produit ce 9 sidéré.
Ainsi ces lames mobiles en appui sur la pis- te quelles que soient les irrégularités de celle-ci, décou pent les bavures de béton susceptibles de couler de part et d'autre des prcduits au-dessous des filières et permettent d'obtenir un profil net et régulier des produits filés.
De préférence, chaque lame de découpe est associée à des moyens élastiques qui la sollicitent vers le bas et la maintiennent en appui contre la piste avec la pression appropriée pour assurer une découpe satisfaisante des bavures de béton. Ces moyens peuvent être pourvus de moyens de tarage permettant d'ajuster la pression d'appui des lames.
L'invention s'applique en particulier à une machine fileuse du type de celle décrite dans la demande de certificat d'addition n 8O3O48 déposée par la demanceresse.