INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon l'invention, le couplage entre les enroulements W1 et W2 est élevés Pratiquement, on peut envisager de bobiner ces deux enroulements sur la même "jambe" du transformateur 12. Du reste, dans un mode de réalisation préféré de l'invention, tous les enroulements du transformateur 12, y compris ceux qui seront décrits plus loin, sont bobinés sur la même "jambe" du transformateur ligne, lequel a sensiblement la forme d'un cadre en ferrite à large fenêtre, selon un mode de réalisation habituel d'un transformateur-ligne.
Selon une autre caractéristique importante de l'invention, le dispositif de la figure 1 comporte en outre un troisième interrupteur commande I3 inséré en série avec l'enroulement W1 entre la masse et le point de connexion de l'enroulement W1 et du circuit oscillant De préférence, ltinterrupteur I3 est inséré comme le-montre la figure 1 entre la borne de l'enroulement W1 qui n'est pas connectée au circuit oscillant et la masse du châssis du téléviseur.
Si nn considère le transistor T3 de l'interrupteur I3) son collecteur est donc relié à l'enroulement W1 et son émetteur est connecté à la masse. La diode D3 est branchée entre le collecteur et l'émetteur du transistor T3. La base du transistor T3 qui constitue l'entrée de commande de l'interrupteur 13 est reliée à un enroulement supplémentaire W3,(par l'intermédiaire d'une connexion en série d'une résistanct R3 et d'un condensateur C3) bobiné sur le noyau N et dont l'autre extrémité est reliée à la masse. Bien entendu, selon ce qui vient d'être dit précédemment, le couplage entre l'enroulement W1 et l'enroulement W3 est élevé.
Enfin, on remarque, que, de façon classique, la source THT est constituée par plusieurs enroulements W6 bobinés sur le noyau N et interconnectés en série au moyen de diodes D6 Comme on le verra plus loin, ces éléments fournissent la haute tension du tube cathodique (THT) par redressement pendant le retour ligne L-un des enroulements W6 est relié à la masseparune omnDdon enpwnllele d'une résistance et d'un condensateur (R3, C3) permettant de prélever à la sortie 15 un signal représentatif du courant débité par la source THT.
Un autre enroulement W4 â l'une de ses extrémités connectée à une diode D4 pour fournir une tension stabilisée B+ filtrée par un condensateur C4+ Comme on le verra plus loin, cette tension est stabilisée parce que l'enroulement W4 débite uniquement pendant les périodes de retour ligne ; la tension crête développée aux bornes de lenroulement W1 (lequel se comporte alors comme primaire vis à vis de l'enroulement W4) étant stabilisée grâce à l'unité de régulation R. Un autre enroulement 5 est également bobiné sur le noyau N et connecté à une diode D5 qui charge un condensateur de filtrage C5 pour fournir une tension Vson non stabilisée destinée à alimenter les étages BF du téléviseur.Comme on le verra plus loin, cette tension n'est pas stabilisée(eiF nra pas besoin de ltêtro)parce que l'enroulement W5 ne débite que pendant les périodes aller du balayage.
l'écarter de l'élément porteur 37 supportant l'ensemble de guidage 33.
En outre, quand l'élément 39 est écarté de l'élément 37, l'élément 77 du piston 75 est relaché par l'élément de commande 85 pour amener le piston 75 à fermer graduellement le trou 81 pour arrêter le
mouvement de l'élément 39. D'après la description ci-dessus, il est
évident que la distance entre les ensembles de guidage 33 et 35 maintenus respectivement par les éléments 37 et 39 pour guider la lame 23 est toujours gardée aussi courte que possible suivant les changements de la longueur de section droite de la pièce W par le palpeur 87 et l'élément de commande 85, au moyen de la soupape de
commande 67 et du moteur hydraulique 43.
Dans la disposition ci-dessus, il est évident pour l'homme de l'art que la soupape de commande 67 peut être conçue de façon à alimenter en fluide hydraulique à la fois la première et
la seconde chambre 47f et 47s du moteur 43 pour rapprocher ou éloi-
gner l'élément 39 de l'élément 37 pendant l'opération de sciage.
En outre, il est évident que l'élément de commande 85 peut utre conçu de façon à être courbé en direction de l'élément 37 afin de détecter toute forme de pièce à découper, et que l'élément de commande 85 et le palpeur 87 peuvent être remplacés par tout moyen approprié
comportent des moyens électriques tels qu'un interrupteur de proxi-
mité conçu pour commander le moteur hydraulique 43. En outre, l'un et l'autre des éléments porteurs 37 et 39 peuvent ëtre déplacés pour
régler la distance entre les moyens-de guidage 33 et 35 selon l'inven-
tion, bien que seul l'élément porteur 39 soit mobile et que l'élément porteur 37 soit fixe dans la réalisation préférée, et bien entendu le moteur hydraulique 43 et les élément qui s'y rapportent pour déplacer l'élément porteur 39 peuvent être remplacés par des éléments pneumatiques. En outre, il est évident que le déplacement de l'élément 39 en direction de l'élément 37 peut être réglé et limité par un interrupteur de fin de course, ou analogue, qui est placé sur le moyen de guidage 41 de façon à être réglé en fonction des dimensions et
formes de la pièce à découper.
Comme on l'a décrit, la distance entre les ensembles
33 et 35 maintenant la lame 23 est maintenue aussi courte que pos-
complètement séparés l'un de l'autre.
Dans une autre réalisation, l'élément basculable est désac-
couplé de l'autre élément lors de la suite du mouvement du moteur élec-
trique, et réaccouplé lors d'un mouvement correspondant à cette suite du mouvement, mais dans le sens inverse. L'élément de sortie n'est donc pas manoeuvré dès que le moteur électrique commence à tourner, mais seulement lorsqu'après un bref mouvement du moteur, le dispositif
d'accouplement-désaccouplement est refermé.
A la différence de ce qui précède, un développement avantageux selon l'invention permet qu'il y ait entraînement de l'élément de sortie, dans la direction de la manoeuvre, dès que le moteur démarre. Cela s'obtient par le fait que l'élément basculable présente deux portions
par l'une desquelles il peut être accouplé à l'autre élément, cela uni-
quement dans un sens, tandis que, par l'autre, il peut être accouplé à l'autre élément, cela uniquement dans l'autre sens, et par le fait que, dans chaque position extrême, pour modifier le sens du couplage, cet élément peut, sous l'effet de la poursuite du mouvement électrique, être manoeuvré d'une première position stable à une deuxième position stable. Cela peut être réalisé avantageusement de façon que l'autre élément soit utilisable, comme organe de commande, pour la manoeuvre de l'élément basculable. Comme l'élément basculable peut prendre deux positions stables, l'élément de sortie peut néanmoins être manoeuvré manuellement sans être retenu par l'élément d'entrée. En outre, le changement de position de l'élément basculable est possible dans n'importe quelle position intermédiaire, si l'élément d'entrée du dispositif d'accouplement-désaccouplement est bloqué dans cette position. Les positions stables de l'élément basculable sont obtenues de façon simple, selon l'invention, par le fait qu'un ressort à déclic est monté entre l'élément basculable et la pièce formant palier, et par
le fait que des butées sont prévues pour l'élément basculable.
Dans un développement avantageux selon l'invention, il est prévu que l'élément basculable est l'élément d'entrée du dispositif d'accouplementdésaccouplement. Il en résulte que l'élément basculable n'est alors pas entraîné dans le cas d'une manoeuvre manuelle. Sa
commande peut aussi se simplifier dans certaines conditions.
Selon d'autres caractéristiques, le mouvement initial pour
manoeuvrer le mécanisme est un mouvement de pivotement du moteur élec-
trique. Avec les configurations prévues, le moteur électrique est maintenu, par une force déterminée, à la première position de sa plage de pivotement. Dans le cas d'une installation combinée pour manoeuvre de vitre et verrouillage central, le moteur électrique se trouve sur cette
position extrême lorsqu'il déplace la vitre.
Le montage d'un dispositif d'accouplement-désaccouplement est bien entendu particulièrement avantageux si le moteur électrique est du type autobloquant. Toutefois, un tel montage est encore avantageux si le réducteur et le rotor du moteur électrique peuvent être entraînés lors d'une manoeuvre manuelle. Cette manoeuvre manuelle serait toutefois
E) La lance figure 3 et sonttuyau (33) : La pulvérisation du fluide se fait par une lance en laiton, composée de : - Une poignée (34) pour tenir la lande.
- Une agchette (35) pour permettre l'arret, pendant la pulvérisation du fluide. Cette gachette permet le passage du fluide au coup-par coup, ou un passage constant.
- Un tube (32) en laiton de diamètre 8 mm de 400 mm de longueur, permettant au manipulateur de se tenir éloigné du point de pulvérisation.
- Un buss (36) en laiton de haute précision, taillée en biseau permettant une pulvérisation au pinceau.
- Le tuyau (33) reliant le réservoir (23) à la poignée (24) de la lance est d'une longueur de 1,50 m et de diamètre 20 mm ( un raccord rapide (37) en son milieu permet de rajouter une rallonge).
Au bout du tuyau (33) est fixé le tube plongeur (30) d'une longueur de 550 mm coupé en biseaux un manchon (37) lui permet d'!tre lié au tuyau.
F) Le réservoir (23) contenant le fluide t Ce réservoir est réalisai en polyéthylène, résistant à tous produits chimiques agressifs, d'une conteance de 12 litres, de forme cylindrique diamètraei80 mm et Hiuteur 600 mm.
Sur la partie haute se trouvent t - Un trou (3B) de remplissage avec son bouchon (fermeture rapide), un tour de bouchon (39) polyéthylène suffit pour obtenir une étanchéité.
- Un trou (40) M 15 (un tube filté saillant qui permet le vissage du raccord sur le réservoir de 15 mm de longueyr.
- Un trou (41) M 10 (unttube filté saillant qui permet le vissage de. la soupape de sécurité) - Une soupape de sécurité (42) testée et réglée pour 6 bars d'un type tradionnel (type BERTHOUD).
Possibilité de mettre un bouchon polyéthylène à la place de la soupape, pour obtenir une pression supérieure à 6 bars. La pression maximum laissée passer par le détendeur (17) à la sortie de la bouteille peut aller jusqu'à B bars.
- NETTOYAGE DU RESERVOIR Le nettoyage est réduit au maximum, il suffit de rincer le réservoir à l'eau ou au solvant, puis de mettre sous pression le réservoir et de pulvériser pour permettre le nettoyage intérieur du tuyau et de is pence comnlète.
@@ LES APPLICATIONS INDUSTRIELLES 1) DA!S LE BATIMENT Utilisation de ce pulvérisateur pour ltapp1ication de produit d'étanchéité à viscosité importante.
Diminution du temps de main d'oeuvre très important.
La pulvérisation de tout autre fluide, décapant, hydraufuge etc La pulvérasation en particulier de peinture bâtiment, de teintes à bois.
RE,JTAnILTTE : L'autonomie de la bouteille d'azote comprimé permet à une pression de 6 bars de vider plus de douze fois la capacité du réservoir.
La teneur en fibrine de la dispersion était de 12 mg/ml sur la base du poids humide et la radio-activité du 125I était de 2,93 X 106 c.p.m. On a administré à des rats de souche Wistar (rats mâles pesant chacun 250 g), par la veine caudale, 1 ml de la dispersion puis 30 000 UI d'urokinase ayant une masse moléculaire de 54 000 ou de 33 000. Ensuite, à des intervalles de temps réguliers, on a recueilli à chaque fois, 0,3, 05 ml de sang dans l'artère carotide dans un tube à essai contenant une goutte d'une solution aprotinique (15 000 KIE/ml), une antiplasmine, et on l'a laissée reposer pendant 2 heures à la température ambiante. On a essayé une portion de 0,05 ml du sérum séparé du sang en ce qui concerne les produits de décomposition de la fibrine (PDF) en mesurant la radio-activité. Le pourcentage de formation de 125I-PDF dans le sang a été déterminé au cours du temps à partir de la valeur de la radio-activité par ml du sérum et de la proportion totale de sérum circulant (31,1 ml/kg) en prenant la radio-activité de la fibrine administrée comme étant égale à 100 %. Les résultats obtenus sont résumés dans le tableau 4.
TABLEAU 4 POURCENTAGE DE FORMATION DE 1251-PDF DANS LE SANG SUR LA BASE DE LA DOSE ADMINISTREE (30 000 UI D'UROKINASE PAR RAT ; INJECTION INTRAVEINEUSE
Temps écoulé Urokinase de Urokinase de Sérum apres l'adminis- masse moléculairé faible masse mol physiologique tration, - élevée (m.mol. (masse mol.
minute 54 000) 33 ooo) 2)4 o 2J5 2Z4 294 15 27,5 15,6 5,3 30 3893 23,2 6,8 j 45 18,2 1651 9,7 60 20,7 13,2 15,2 75 16,5 16,9 1,0 Le tableau 4 montre qu'une urokinase de masse moléculaire élevée produit une PDF de façon plus précoce qu'une urokinase de faible masse moléculaire, et tant la vitesse de décomposition de la fibrine que la quantité de PDF produite sont plus élevées dans le cas de la première urokinase.
Les résultats ci-dessus montrent qu'une urokinase de masse moléculaire élevée présentent in vivo une activité fibrinolytique supérieure et une activité thrombolytique supérieure.
Exemple expérimental 6 Influence de la masse moléculaire sur l'atténuation de l'urokinase administrée dans le sang : 125 On a marqué avec du I des préparations d'urokinase ayant des masses moléculaires différentes par la méthode de Greenwood et al (Biochem. J., 89, 114 (1963)). On a administré les urokinases marquées par injection intraveineuse aux groupes d'animaux d'essais et on a comparé l'atténuation de l'urokinase dans le sang.
Les urokinases d'une masse moléculaire de 54 000 (urokinase de masse moléculaire élevée ; activité specifique, 100 000 UI/mg de protéine) et 33 000 (urokinase de faible masse moléculaire ; activité spécifique 16Q 000 UI/mg de protéine) ont été marquées avec 1251 avec la méthode à la chloramine T (Biochem. J. 89, 114 (1963)). Les radio-activités spécifiques étaient de 1,28 X 107 c.p.m./mg de protéine pour la première et de 2,24 X 107 c.p.m./mg de protéine pour la dernière. Les animaux d'essais utilisés étaient trois beagles (mâle, pesant chacun 12 à 15 kg) par groupe.
La dose d'administration était de 1 000 UI/kg dans les deux cas des urokinases de masse moléculaire élevée et de faible masse moléculaire, et toutes deux ont été administrées par la veine carotide. A des intervalles de temps réguliers après l'administration, on a recueilli dans chaque cas, 5 ml de sang dans la veine de la patte avant, en utilisant une seringue contenant 0,5 ml d'une solution de citrate de sodium à 3,8 %. On a sépare le plasma du sang par centrifugation-et on en a déterminé la radio-acivité avec un compteur à scintillation (Packard Cc).
Les résultats obtenus sont donnés à la Fig. 2. La courbe d'atténuation H de l'urokinase de masse moléculaire elevée dans le sang évolue plus lentement que la courbe L de l'urokînase de faible masse moléculaire, le temps de demi-vie de la première urokinase étant double de celui de la dernière.
Exemple expérimental 7 Masse moléculaire et stabilité de l'activité enzymatique En utilisan-t de l'urokinase du commerce, on a examine les relations entre la masse moléculaire et la stabilité de l'activité enzymatique. L'urokinase du commerce a été fractionnée en fractions de masse moléculaire 20 000, 33 000, 54 000 et 100 000 par filtration sur gel (Sephadex G-75 ; une solution de tampon au phosphate 70 mM à pH 8,0 ; colonne de 2,6 X 80 cm). Chaque fraction a été ajustée à 10 000 UI/ml (solution aqueuse), conservée 40C ou -100C, et on a examiné la variation de l'activité avec le temps.
Le tableau 5 montre le temps nécessaire pour atteindre une activité résiduelle de 50 %.
De l'expérience ci-dessus, on déduit que la stabilité d'urokinase ayant une masse moléculaire de 54 000, est environ triple de celle de l'urokinase de faible masse moléculaire.
TABLEAU V TEMPS ECOULE JUSQU'A OBTENTION D'UNE ACTIVITE RESIDUELLE DE 50 %
Masse molé culaire 20 000 33 000 54 000 100 000 Teppérature de stockage 40C i jour 5 jours 15 jours 11,5 jours -10 C 2,5 jours 6 jours 10 jours 20 jours Exemple expérimental 8 Essai de toxicité Pour l'essai de toxicité, on a utilisé cinq souris et cinq cobayes (pesant chacun environ 20 g, bien nourris et en bonne santé).On a dissous de l'urokinase de masse moléculaire élevée ayant une masse moléculaire de 54 000 (15 000 UI) dans 25 ml d'eau pour ltinjection. On a administré à chaque souris et à chaque cobaye, par voie sous-cutanée, respectivement 0,5 ml et 5 ml de la solution d'urokinase ci-dessus. Sept jours après l'administration, on n'a observé aucun cas mortel. Dans ce cas, la quantite d'urokinase à administrer était respectivement de 300 UI pour une souris et de 3 000 UI pour un cobaye.
Pour l'utilisation clinique de la préparation de l'invention, on dissout 50 à 30 000 UI de la préparation d'urokinase de l'invention dans 0,5 à 5 ml d'eau pour l'injection (Pharmacopée Japonaise) et on les administre, en tenant un compte approprié de l'âge, des symptômes, des progrès de la maladie, par injection intraveineuse, percolation intraveineuse, injection goutte à goutte, injection subconjonctive ou injection rétrobulbaire.
La préparation trhombolytique de l'invention contenant comme ingrédient principal de l'urokinase d'une masse moléculaire de 54 000 + 10 000 est une préparation ayant une masse moléculaire uniforme, une ecellente aptitude à la conservation et une activité thrombolytique élevée, ce qui permet de la mélanger et de standardiser la dose.
Dans ce mode de réalisation, les panneaux 7, 8 sont fixés contre la face interne des deux parois de tissu 5, 6 respectivement, également par collage renforcé par des bandes de tissu 18, 19 collées à cheval contre les parties marginales des panneaux et les parties adjacentes de la face interne des parois de tissu.
L'extrémité inférieure du mât de voile 9 peut pivoter dans une crapaudine 22 (Fig.1) à fixer sur le fond de l'embarcation, pendant que son extrémité supérieure peut pivoter semblablement dans un chapeau 23 auquel peuvent s'accrocher des haubans 24 de liaison à l'embarcation.
Lorsqu'on gonfle la voile par l'embout 12 (Fig.2), elle prend une forme aérodynamique avec une section du genre de celle représentée sur le dessin, c'est-à-dire sensiblement en forme de profil d'aile d'avion avec un bord d'attaque arrondi du cóté du måt et un bord effilé de fuite vers l'arrière.
Eventuellement, l'enceinte il peut etre divisée en plusieurs compartiments tanches les uns par rapport aux autres et munis, chacun, d'un embout de gonflage.
Sur la Fig.3, on a représenté partiellement une variante qui ne se differencie du mode de réalisation des Fig.1 et 2 que par le fait que la partie auxiliaire arrière 3 de la voile a été supprimée. les parties marginales arrière de deux parois de tissu 5, 6 sont donc collées à plat directement l'une contre l'autre et le collage est renforcé par une mande intérieure de tissu 31 repliée et collée à plat contre les faces externes desdites parties marginales des parois de tissu.
Une autre structure, représentée sur la Fig.4 est dérivée de celle de la Fig.3 dont elle se différencie essentiellement par le fait que les devç parois de tissu 5, 6 ne sont pas formées de deux morceaux distincts, mais d'un seul replié le long du bord arrière de fuite de la voile. La bande de renforcement 19 est également en une seule pièce repliée, comme représenté.
La Piges montre une autre forme d'exécution dans laquelle la voile présente une configuration générale rectangulaire, aussi bien dans sa partie principale 2, que dans sa partie auxi liaire facultative 3.
Dans le mode d'exécution de la Fig.6, la partie principal gonflée 2 de la voile est en forme d'oriflammes pointues disposées les unes au-dessus des autres, tandis que sa partie auxiliaire 3 contribue à donner à l'ensemble de la voile une configuration générale triangulaire.
La Pigez montre une voile dont la partie principale gonflée 2 est en forme de boomerang, tandis que sa partie auxiliai re 3 contribue à donner à l'ensemble de la voile une configuration générale triangulaire. Un sandow 26 relie les deux pointes de la partie en forme de boomerang de la voile et une tige de renfort 27 consolide l'ensemble entre le sandow et le pied du mât 9. Cette forme d'exécution convient spécialement aux planches de surf.
Dans les différents modes de réalisation décrits plus haut, on a supposé que les panneaux de renforcement étaient disposés contre les faces internes des parois de tissu 5, 6. Pour qu'on puisse plier la voile, on peut envisager de rendre lesdits panneaux amovibles en les fixant contre les faces externes des pa rois de tissu. C'est ce qu'on a représenté sur la Fig.8 où 1 l'on a conservé les mêmes chiffres de référence que sur les figures précédentes pour désigner les mêmes éléments.Chaque panneau rigide, par exemple le panneau 7, est logé dans une poche 31 plaquée contre la face externe de la paroi de tissu 5 et muni de moyens de fermeture de tout type classique approprié (non représenté) tel que, par exemple, des fermetures à glissière, des bandes de "Velcro", des boutons à pression, des lacets, etc, lesdites fermetures n'ayant pas besoin d'être étanches à l'air, puisque la partie de la voile qui doit être gonflée se trouve à l'intérieur des parois de tissu 5, 60 Grâce à cette structure particulière, on peut ainsi sortir les panneaux des poches et plier la voile pour la ranger. Eventuellement, les panneaux sont en plusieurs morceaux pour tenir moins de place lorsqu'ils sont sortis de la voile, et les poches présentent des formes correspondantes.
Dans les modes de réalisation décrits jusqu'ici, le mât 9, appelé mât de voile, est complètement solidaire de la voile, il pivote donc avec celle-ci sur l'embarcation et remplace, en quelque sorte, le mat de l'embarcation. Dans ce qui va suivre, on va décrire des modes de réalisation dans lesquels on donne au mât de voile une structure particulière qui lui permet de pivoter contre le mât existant de l'embarcation.A cet effet, le mat de voile 41 (Fig.9 et 10) est constitué par une gouttière de section semi-cylindrique contre l'extrados de laquelle sont fixées les deux parois de tissu 5, 6 de la voile et dont l'intrados est adapté à s'appliquer et à pivoter contre un mât cylindrique existant 42 d'une embarcation. le mât de voile 41 peut être retenu contre le mât d'embarcation 42 par différents moyens, par exemple par des colliers rigides tels que celui représenté en 44 sur la Fig.9, qui est solidaire de la partie supérieure du mât de voile 41 et qui entoure le mât d'embarcation 42 avec un léger jeu pour pivoter sur lui en même temps que le mât de voile et l'ensemble de la voile. Un collier semblable peut être disposé à la partie inférieure des mâts et, éventuellement un ou plusieu autres colliers intermédiaires répartis sur la hauteur du mât.A la partie supérieure de la Fiv.9, on a indiqué, en traits mixtes en 45, une sorte de chapeau qui est solidaire du collier 44 et qui recouvre l!extrémité supérieure du mât d'embarcation 42.
On pourrait relier les deux mâts l'un a l'autre par d'autres moyens que des colliers rigides, par exemple par une bande de tissu 51 (Fig.11) qui entoure, avec du jeu, la partie du mât d'embarcation 42 non ré ouverte par le mât de voile 41 et dont les parties marginales sont collées contre la face externe du mât de voile, la fixation étant consolide e par des bandes de renforcement 52.
Sur la Fig.12, on a représenté une variante dans laquelle les parties marginales de la bande de tissu 51, au lieu d'être collées définitivement contre le mât de voile 41, sont fixées à celui-ci d'une manière amovible, par des bandes de "Velero" 55, 56, ce qui permet d'enlever facilement la voile du mât d'embarcation 42.
La Big13 montre une autre façon de maintenir le mât de voile 41 appliqué contre le mât d'embarcation 42, au moyen d'un lacet 58 qui passe dans des oreilles percées 59 solidaires des deux bords du mât de voile 41 et qui entoure la partie du mât d'embarcation 42 non recouverte par le mât de voile.
les Fig.14 et 15 montrent une voile aérodynamique 63 de lt forme dite "carrée" tenue entre deux vergues 64, 65. la Fig.14 est une vue arrière. La voilure pneumatique peut être réalisée de plusieurs façons.
Comme représenté sur Bit15 et 17, une plaque peu flexible 67 est incorporée à l'intérieur ou à l'extérieur d'une face de la voile pneumatique 63 alors que l'autre face 68 de la voile n'est pas armée et prendra une forme plus ventrue de ce fait.