INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
3) - RAPPEL DES OBJECTIFS FIXES La machine, selon la présente invention, travaillant suivant 5 opérations distinctes, doit permettre, au moyen d'un synoptique visualisateur où figurent les représentations de plusieurs centaines de substances homéopathiques 1-1- Selon l'opération 1, de désigner automatiquement, en fonction d'un ensemble de symptômes signifiants, une entité thérapeutique optimum (SIMILLIMUM ou SIMILE).
1-2- Selon l'opération 2, de faire connaître, à partir d'une substance donnée, la ou les substances qui se placent par rapport à elle 1-2-1- Comme Antidotes (A Fig. 7) 1-2-2- Comme Complémentaires (C Fig. 7) 1-2-3- Comme Incompatibles (I Fig. 7) 1-2-4- Comme Médicaments de fond (F Fig. 7) 1-2-5- Comme Substances concomittantes pour les deux cas distincts 1-25-1- d'aggravation (AG Fig.7) 1-25-2- ou d'amélioration (AM Fig.7) 1-3- Selon l'opération 2, de faire connaître s'il y a lieu, l'horaire préférentiel de prise d'un remède.
1-4- D'indiquer toujours si un remède donné est sujet à une précaution d'emploi.
1-5- Suivant l'opération 3, de désigner en fonction des horaires de la journée ou des termes horaires, les remèdes spécifiques qui répondent 1-5-1-soit à une condition d'aggravation, 1-5-2-soit à une condition d'amélioration.
1-6- Suivant l'opération 4, d'indiquer à propos d'une maladie donnée, le ou les remèdes les plus communément préconisés.
5,6,7,8-tétrahydro-6-g -(4-fluorophénylpipérazinyl7 éthyl-1,6-naphtyridine (composé n0 5), prismes incolores, P.E. 128-131 C.
Masse (m/e) (intensité relative) 340 (M+, 42,1), 216 (27,2), 204 (14,6), 193 (100), 163 (14,6), 147 (81,3) 5,6,7,8-tétrahydro-6-[3-[4-(2-chlorophényl)pipérazinyl]propyl)1,6-naphthyridine (composé No. 7), huile jaune clair.
Masse (m/e) (intensité relative) 372 (M++2, 33,3), 370 (M+, 100), 211 (26,7), 209 (56,7),204 (95,3), 147 (68,7) Difumarate (C21H27N4Cl.2C4H4O4) : cristaux pulvérulents incolores - P.F. 169-171 C.
6-[(2-diéthylamino-1-méthyl)éthyl]-5,6,7, 1,6-naphthyridine (composé No. 24), huile jaune pâle, PE.
134-1370C (0,6 mmHg).
Masse (m/e) ( intensit-é relative) 261 (M+, 1,5), 175 (42,2), 160 (2,7), 100 (100), 86 (4,5) di-DI-tartrate (C17H27N3.2C4H4O4). poudre hygroscopique 6-(3-diéthylaminopropyl)-5,6,7,8-tétrahydro-2-méthyl-1,6naphtyridine (composé n 25), huile jaune pale, P.F. 138 C(0,7 mm Hg).
Masse (m/e) (intensité relative) 261 (M , 16,0), 188 (27,6), 187 (23,0), 173 (33,4), 161 (32,4), 147 (14,0), 103 (25,6), 98 (29,9), 86 (100) difumarate (C16H27N3.2C4H4O4), cristaux pulvérulents incolores, P.F. 105,5-106,5 C.
5,6,7,8-tétrahydro-2-méthyl-6-[2-[4-(2-tolyl) 1-pipérazinyl]éthyl]-1,6-naphtyridine (composé n 26), prismes incolores, P.F. 120,5-121,5 C.
Masse (m/e) (intensité relative) 350 (M+, 14,2), 230 (7,1), 218 (6,7), 201 (8/2), 189 (100), 175 (18,9), 161 (47,8) Fumarate (C22H30N4.2C 2C4H4O4), cristaux pulvérulents incolores, P.F. 212-213 C (déc.).
6-[2-[4-(2-éthoxyphényl)-1-pipérazinyl]éthyl]-5,6,7,8 tétra-hydro-2-méthyl-1,6-naphthyridine (composé n 27), prismes incolores.
P.F. 80,5-81,5 C.
Masse (m/e) (intensité relative) 381 (M+, 18,4), -218 (100), 204 (21,8), 190 (23,7), 163 (22,4), 161 520) difumarate (C23H32N4O.2C4H4O4) P.F. 216-217 C (déc.).
5,6,7,8-bétrahydro-3-méthyl-6-[2-(1-pipéridinyl)éthyl] 52 1,6-naphtyridine (composé n 28), huile jaune pâle, P.E. 159 C (0,4 mmHg).
Masse (m/e) (intensité relative) : 259 (M+, 9,1), 161 (14,8), 98 (100) difumarate (C16H25N32C4H4O4), cristaux pulvérulents incolores, P.F. 213-214 C (dec.).
6-[2-[4-(2-éthoxyphényl)-1-pipérazinyl]éthyl]-5,6,7,8 tétrahydro-3-méthyl-1,6-naphtyridine (composé n 30), huile jaune pale.
Masse (m/e) (intensit~é relative) 380 (M+, 11,0), 220 (23,6), 219 (100), 217 (13,0), 206 (17,7), 205 (170), 189 (14,4), 163 (11,9), 161 (14,2), 146 (14Z3) difumarate (C23H32N4.2C4H4o4), prismes pulvérulents incolores P.F. 200-201.0 C (déc.).
EXPERIENCE Afin de déterminer où et comment on obtient le meilleur effet avec une déformation plastique ayant pour objet la redistribution des efforts inhérents dans la lame de scie afin que les efforts de compression soient introduits à la base des dents et les efforts de traction sous les dos des dents, des expériences ont été effectuées sur des tiges d'essai à la fatigue avec entaille, le rayon de l'entaille correspondant au rayon de la base d'une dent d'une scie. Les tiges d'essai ont été produites à partir d'un acier au carbone faiblement allié du type UHB SERATOR 48 dont les caractéristiques sont telles qu'indiquées au tableau 1.
Tableau 1 Matériau pO,2 X 5 Dureté Dimension Nominale UHB (N/mm2) (N/mm2) % HRC mm SERATOR 48 1280 1450 12 46 260 x 2,11 La limite à la fatigue (50 % de probabEtté de rupture) a été déterminée sous une charge pulsatoirede traction Rs = # min / # max = O selon la méthode d'escalier pour un maximum de 2 x 106 cycles de charge. Par ltexpérience, on a obtenu les résultats indiqués au tableau 2. Comme on peuple voir par le tableau, avec ce procédé I, où la déformation a été effectuée à partir des côtés, on a obtenu une augmentation de la limite à la rupture par fatigue de l'ordre de 50 %.Avec le procédé Il, où la déformation a été effectuée à la base de la dent de scie ( la base de l'entaille), des améliorations considérablement moindres mais encore remarquables de la limite de rupture par fatigue ont été obtenues. Avec le procédé I, on a utilisé un outil ayant la forme d'un mandrin ayant un rayon r en coupe de 3 mm. le mandrin était de forme sphérique à l'extrémité pressée contre l'outil, le rayon de courbure de la tette atteignant 15 mm.
Avec le procédé Il, on a utilisé un mandrin d'une largeur de 6 mm avec un rayon de base r2 = 2,5 mm. Le rayon de base de l'encoche atteignait 3 mm tandis que l'épaisseur de la pièce d'essai ou éprouvette était de 2 mm.
TABLEAU 2.
Mode de réalisation Limite à la Etalement Nombre Augmentation rupture par fatigue S d'échantillons de # (rs = 0) (N/mm) % # (N/mm) Procédé I : Déformation par 470 # 470 les côtés contre la base de l'en taille avec un outil r = 3 mm, rayon de courbure de la tête de l'outil = 15 mm, force de pression : 29 400 N " + meulage de surface 479 # 479 Procédé II: Déformation de 363 # 363 21 7 14 l'avant en descen dant dans l'entaille contre la base de l'entaille avec un outil d'une largeur de 6 mm et un rayon r2 = 2,5 mm, force de pression : 2 940 N
La présente invention concerne le domaine du découpage et elle se rapporte
plus particulièrement au découpage d'une matière en feuille, en général en
une unique couche ou nappe, avec une molette coupante.
On connait déjà dans la technique des
machines à découper à commande automatique pour décou-
per une unique nappe, ou un petit nombre de nappes, d'une matière en feuille comme le montrent les brevets des Etats-Unis d'Amérique No 3 522 753 délivré au nom de Schmied, 3 772 949, délivré aux noms de Pavone et autres, et 3 776 072, délivré aux noms de Gerber et autres. A titre d'exemple caractéristique des types de matière en feuille découpée au moyen des machines
de la technique antérieure, on peut mentionner les ma-
tières en feuille molles, telles que les étoffes tis-
sées et non tissées, le papier, le cuir, le carton,
les clinquants et les feuilles en rubans de filaments.
Les dispositifs de coupe à molette coupante par contraste avec les dispositifs à lame à mouvements
L'enroulement secondaire 50 à haute tension du transformateur 46 est associé à un redresseur 52 haute tension branché à l'électrofiltre 10 de dépoussiérage.
L'onduleur 12 à circuit oscillant LC est alimenté par une tension continue E variable délivrée par un redresseur statique 100 à thyristors en pont triphasé, qui redresse la tension d'alimentation triphasée du réseau alternatif RST.
Un filtre 28 continu, formé par une bobine d'inductance 30 et un condensateur 34,est intercalé entre le redresseur 100 et l'onduleur 12 pour le lissage de la tension redressée E appliquée après filtrage aux bornes d'entrée 22, 24 de l'on- duleur 12, respectivement portées aux potentiels positif et négatif.
Le convertisseur statique d'alimentation de l'électrofiltre 10 est équipé d'un dispositif de régulation et de commande, désigné par le repère général 54, qui assure le contrôle de la tension appliquée et du courant injecté dans 1'éîectro- filtre 10. Le dispositif 54 comporte un oscillateur 102, piloté soit par le courant secondaire redressé circulant dans l'électrofiltre 10, soit par le courant primaire circulant dans l'enroulement 44 basse tension, et est connecté par un conducteur 62 à un circuit d'aiguillage 64, qui élabore les impulsions de commande des thyristors 14, 16, 18, 20 de l'onduleur 12 à circuit oscillant LC.L'oscillateur 102 détermine une fréquence fixe optimum des impulsions, et est composé à titre d'exemple d'un détecteur 104 de passage à zéro du courant I et d'un générateur auxiliaire d'impulsions 106 connectés aux entrées d'une porte logique 108 dont la sortie est reliée au circuit d'aiguillage 64 par le conducteur 62 (fig. 2). Le détecteur 104 de passage à zéro du courant asservit le générateur d'impulsions 106 de telle manière qu'une impulsion de commande ne peut succéder à une autre à la sortie de la porte logique 108 qu'après le passage à zéro du courant, qui a pris naissance avec cette impulsion. L'os-cillateur 102 fixe la fréquence des impulsions à une valeur optimum prédéterminée, et la régulation du courant injecté dans l'électrofiltre 10 s'effectue par variation de la tension continue E appliquée à l'onduleur 12, qui détermine l'intensité du courant crête 1Max des impulsions de courant.
La variation de la tension E s'effectue par l'intermédiaire du redresseur 100 à thyristors dont les électrodes de com mande sont branchées à un circuit d'amorçage 110 piloté par un régulateur de courant 112. L'entrée de ce dernier est raccordée par un conducteur 114 soit à un shunt 58, inséré entre 1' électrofiltre 10 et l'enroulement secondaire 50, soit à un transformateur d'intensité 60 pour capter respectivement le courant secondaire redresse circulant dans l'électrofiltre 10, ou le courant primaire du transformateur élévateur 460 La sortie du régulateur de courant 112 est connectée par un conducteur 116 au circuit d'amorçage 110, qui délivre les impulsions de commande pour l'allumage des thyristors du redresseur 100 Selon la figure 3, le régulateur de courant 112 est formé par un comparateur 118, qui élabore une tension d'erreur à partir d'une contre réaction d'intensité du courant de mesure I comparée à un courant de eonsigne 1C La tension d'erreur est appliquée à un amplificateur 120 et transformée en impulsions réglables par un convertisseur 122 Ces impulsions synchronisées par le réseau d'alimentation RST sont transmises au: électrodes de commande des thyristors du pont redresseur 100 par le circuit d'amorçage 1109 et déterminent la valeur de la tension E d'alimentation de l'onduleur 12.
Le dispositif 54 est équipé d'autre part d'un détecteur d'arc 72, raccordé au circuit d'aiguillage 64 pour assurer le blocage de l'onduleur 12 lors de l'apparition d'arcs dans l'électrofiltre 10. Cette détection steffectue d'une manière bien connue à partir de la tension secondaire prélevée par un diviseur potentiômétrique 74 et de l'intensité secondaire du transformateur 46.Le détecteur d'arc 72 coopère avec le comparateur 118 du régulateur de courant 112 pour provoquer en cas d'apparition d'arcs une diminution de la tension E d'entrée de l'onduleur 12 entraînant une baisse de l'intensité du courant crête 1Vax Le fonctionnement du dispositif de régulation et de com- mande 54 du convertisseur est le suivant L'oscillation naturelle du circuit LC de l'onduleur 12 engendre des impulsions de courant transmises par le groupe transformateur 46, redresseur 52 à l'électrofiltre 10. La durée t fixe de chaque impulsion de courant est déterminée par les caractéristiques du circuit oscillant LC, notamment selon les valeurs du condensateur 48 et de la self L du transformateur 46.La fréquence F fixe de répétition des impulsions de courant est ajustée par l'oscillateur 102.
La régulation du courant moyen injecté approprié au fonctionnement optimal de 1'électrofiltre 10 s'effectue par l'intermédiaire du régulateur de courant 112, qui délivre des impulsions de commande réglables au circuit d'amorçage 110 du redresseur 100, entraînant une variation de la tension E d'alimentation de l'onduleur 12.
Selon une variante de réalisation (non représentée), l'oscillateur 102 à fréquence fixe est remplacé par un régulateur de fréquence tel que décrit dans la demande de brevet NO 80 01707 précitée. Le régulateur de courant 112 est formé par un régulateur du taux d'étincelage. Le réglage du courant moyen injecté dans l'électrofiltre 10 résulte alors de la variation de la fréquence F de répétition des impulsions de courant, ajoutée à une régulation du taux d'étincelage par variation de l'intensité du courant crête IMaX déterminée par la tension E à la sortie du redresseur 100.
La figure 4 montre une autre variante de réalisation, dans laquelle les memes repères désignent des éléments ou des circuits similaires à ceux des figures 1 à 3. Le convertisseur d'alimentation de 1'électrofiltre 10 comporte un onduleur 140 à commutation forcée associé à un pont redresseur 26 triphasé à diodes. L'onduleur 140 comprend des thyristors principaux 142, 144; 146, 148 branchés en spi deux à deux respectivement dans deux bras 150, 152 en pì- rallèle de l'onduleur, chaque bras étant alimenté par la tension continue E délivrée par le pont redresseur 26. Les thyristors principaux 142 à 148 sont alternativement allumés par des impulsions de commande délivrés par un premier circuit d'allumage 154, de manière à appliquer la tension +E, puis -E au primaire 44 du groupe transformateur 46, redresseur 52.La tension alternative à la sortie de I'cndu- leur 140 provient ainsi de la commutation, soit du pole positif, soit du pole négatif de la tension continue E avec la sortie. Chaque bras 150, 152 de l'onduleur 140 comporte deux thyristors d'extinction 156, 158; 160, 162 associés à un circuit d'extinction 164, 166 comprenant une self 168 en série avec un condensateur 170. Les thyristors d'extinction 156 à 162 sont alternativement allumés par des impulsions de commande engendrées par un deuxième circuit d'allumage 172 pour provoquer l'extinction des thyristors respectifs 142 à 148 et l'arrêt du courant dans le primaire 44 du transformateur 46.L'extinction s'opère d'une manière bien connue des spécialistes par la décharge du condensateur 170 du circuit d'extinction 164, 166 correspondant dans la direction contraire au thyristor principal à désamorcer.
L'onde rectangulaire de tension appliquée au primaire 44 du transformateur 46 engendre des impulsions de courant redressées par le redresseur 52 haute tension avant leur injection dans l'électrofiître 10.
Un régulateur de fréquence 174, piloté soit par le courant secondaire redressé circulant dans l'électrofiltre 10, soit par le courant primaire de l'enroulement 44 du transformateur 46, est raccordé par deux conducteurs 177, 178 de liaison respectivement aux premier et deuxième circuits d'allumage 154, 172. La durée Z et la fréquence F de répétition des impulsions de courant injectées dans l'électrofiltre 10 sont commandées par le régulateur de fréquence 174, qui ajuste le courant moyen injecté à une valeur prédéterminée.
Un détecteur d'arc 176 provoque en cas d'amorçage l'interruption du courant injecté dans l'électrofiltre par l'allumage des thyristors d'extinction 156 à 162 entraînant le blocage des thyristors principaux 142 à 148 correspondants.
Le fonctionnement de 1'onduleur 140 a-commutation forcée commandé par les régulateurs 174, 176 découle de la description précédente. Les impulsions de courant injectées dans l'éîectrofiître 10 ont une durée Z variable et une fréquence de répétition variable permettant d'obtenir les avantages suivants - diminution du risque d'amorçage à l'intérieur de l'élec- trofiltre; - diminution de l'ondulation de la tension aux bornes de ltéleetrofiltre; - diminution de l'ionisation des gaz de ltélectrofiltre en cas d'amorçage par extinction forcée du courant d'arc.
Selon une variante de réalisation (non représentée), le pont redresseur 26 à diodes d'alimentation de l'onduleur 140 à commutation forcée est remplacé par un pont redresseur à thyristors.
L'invention n'est bien entendu nullement limitée aux modes de mise en oeuvre plus particulièrement décrite et représentésaux dessins annexés, mais elle s'étend bien au contraire à toute variante restant dans le cadre des équivalences électrotechniques et électroniques.
I La présente invention concerne un feu d'éclairage, notamment un feu
che la pièce ou l'étau. La partie de la périphérie de la lame qui n'est pas en contact avec la pièce reste cependant
entièrement enfermée dans le capot protecteur, ce qui assu-
re un maximum de sécurité.
De préférence, le système de leviers comprend un bras pivotant qui s'articule sur la partie fixe du capot
et dont une extrémité est reliée par une biellette respec-
tive à chaque partie mobile du capot, tandis que son autre extrémité est reliée au bâti. Ce système de leviers permet
d'utiliser un capot dit "à visière", c'est-à-dire qui comn-
porte deux parties mobiles qui pivotent en s'écartant 1' une de l'autre pendan#e pivotement du support vers le bas
pour libérer la lame. Avec un tel capot, la lame est mas-
quée entièrement lorsqu'elle est en position de repos.
schématique annexé, représentant, à titre d'exemples non limitatifs, deux formes d'exécution de cette machine à tronçonner:
Fig. 1 est une vue de côté, en élévation, d'une ma-
chine à tronçonner selon l'invention, avec une vue écor-
chée de certaines parties; Fig. 2 est une vue en plan suivant II-II de fig. 1; Fig. 3 est une vue en élévation suivant III-III de fig. 2; Fig. 4 est une vue de côté en élévation d'une autre forme d'exécution, dans laquelle la construction du capot de protection est diff6rente; Fig. 5 est une vue en élévation suivant V - V de
Dauxième étaps :Préparation des (halogéno-3 alkyl)arylsulfures L'(hydroxy-3 alkyl)arylsulfure obtenu à l'étape 1 est traité par un agent halogénant tel qu'un acide halogéné HX, X représentant de préférence Br ou Cl, pour donner un (halogéno-3 alkyl)arylsulfure selon l'équation suivante
A titre d'agent halogénant, on peut également utiliser tout agent classique d'halogénation susceptible de substituer l'hydroxyle d'un alcool primaire par un atome d'halogène. A titre d'exemple, on peut citer le chlorure de thionyle.
Troisième étape : Préparation des composés de formule [XI] L'(halogéno-3 alkyl)arylsulfure est transformé en organomagnésien, puis est traité par un aldéhyde ou une cétone pour conduire à un thydroxy-4 alkyl)arylsulfure selon l'équation
Lorsque représente l'alcool obtenu est primaire.
Lorsque est un aldéhyde, l'alcool obtenu est secondaire. Lorsque est une cétone, l'alcool obtenu est tertiaire.
EXEMPLE 1 - Synthèse de l'thydraxy-4 méthyl-4 hexyl) tméthyl-4' phényltsulfure de formule (composé n 5173
Première étape A une solution d'-éthylate de sodium (0,25 mole de sodium dans 100 ml d'éthanolt, on ajoute 0,2 molede méthyl-4 thiophénol, puis goutte à goutte 0,22 mole de bromo-3 proponal-1 en opérant sous un gaz inerte tel que' l'azote.
Une fois l'addition terminée, le mélange est versé sur de la glace pilée, puis une extraction par le dichloro méthane est effectuée.
La phase organique est lavée à l'eau, séchée, évaporée, puis le résidu est distillé sous pression ré duite.
Rendement : 64 % Point d'ébullition : 1280C (sous 0,3 mm Hg) Spectre IR : OH 3 340 cm- entre lames de NoCl A l'issue de cette étape, le produit obtenu est l'thydroxy-3 propyl)tméthyl-4 phénylÇsulfure.
Deuxième étape A 0,2 mole d'thydroxy-3 propyl)(méthyl-4' phényl) sulfure,sont ajoutés 100 ml d'acide bromhydrique à 40 %, en présence d'une trace d'acide sulfurique.
Le mélange est porté deux heures à reflux. Le milieu est ensuite refroidit, puis extrait au chloroforme.
La phase organique est lavée, séchée puis évaporée.
Le résidu est distillé sous pression réduite.
Rendement : 75 % Point d'ébullition : 1050C (sous 0,1 mm Hg) Le produit obtenu à la suite de cette étape est le tbromo-3 propyl)(méthyl-4' phényl)sulfure.
Troisième étepe A 0,01 mole de (bromo-3 propyl)(méthyl-4' phényl) sulfure, sont ajoutés (en léger excès par rapport à cette quantité) 0,012 mole de magnésien, puis 50 ml de tétrahydro furanne.
1,2,3,4,6,7,8,9-ostahydro-2-[2-[4-(2-tolyl)-1-pipéxazinyl] éthyl]-benzo[b]-1,6-naphtyridine (composé n 43).
prismes incolores, P.F. 120,5 - 121,5 C.
Masse (m/e) (intensité relative) 390 (M+, 15,7), 230 (10,3), 201 (100,0), 189 (100,0), 175 (13,6) difumarate (C25H34N4 2C4H4O4), prismes pulvérulents incolores, P.F.
221,0-222,0 C (déc.).
2-[2-[4-(2-chlorophényl)-1-pipérazinyl]-1,2,3,4,5, 6,7,8,9-octahydro-benzo[b]-1,6-naphtyridine (composé n 44), prismes incolores, P.F. 85,0-86,0 C.
Masse (m/e) (intensité relative) 412 (M++2, 3,3), 410 (M+, 8,2), 270 (15t3X, 211 (216), 209 (61,2), 201 (100) 2-[2-[4-(3-chlorophényl)-1-pipérazinyl]-1,2,3,4,6,7,8,9octahydro-benzo[b]-1,6-naphtyridine (composé n 45), aiguilles incolores, P.F. 113,0-114,0 C.
Masse (m/e) (intensité relative) 412 (M++2, 2,2), 410 (M+, 6,3), 27G (11,6), 211 (4,9), 209 (14,8), 201 (100) 209 (14,8), 201 (100) difumarate (C24H31ClN4.2C4H4O4), cristaux pulvérulents incolores. P.F. 218-221 C (déc.).
2-[2-[4-(4-chlorophényl)-pipérazinyl]éthyl]-1,2,3,4,6,7, 8,9-octahydro-benzo[b]-1,6-naphtyridine (composé n0 46), aiguilles incolores, P.F. 163,O-i64,00C.
Masse (m/e) (intensité relative) : 412 (M++2, 1,2), 410 (M+, 3,2), 270 (8,1), 211 (5,6), 209 (15,7), 201 (100,0) difumarate (C24H31ClN4.2C4H4O4), cristaux pulvérulents incolores, P.F. 194-195,5 C.
6-[2-[4-(2-éthoxyphényl)-1-pipérazinyl]éthyl]-5-phényl5,6,7,8-tétrahydro-1,6-naphtyridine (composé n 59), prismes incolores, P.F. 111,5-113,0 C.
Masse (m/e) (intensité relative) 442 (M+, 12,3), 223 (39,4), 220 (13,8), 219 (100), 206 (13,6) poudre hygros- di-DL-tartrate (C28H34N4O-2C4H6O6), copique.
6-(3-pyrrolidinopropyl)-5-phényl-5,6,7,8-tétrahydro-1,6 naphtyridine (composé n 60), prismes incolores, P.F. 47,4-53,0 C.
Masse (m/e) (intensité relative) 321 (M+, 31,5), 209 (60,8), 113 (15,5), 111 (23,8), 96 (13,7), 84 (100) difumarate (C21H27N3.2C4H4O4), poudre hygroscopique.
6-[2-(l-pipéridino)ethyl]-5-(4-tolyl)-5,6,7t8-tétranydro- 1,6-naphtyridine (composé n 63), prismes incolores, P.F. 82,3-87,60C.
Masse (m/e) (intensité relative) 335 (M+, 21,8), 237 (100), 223 (49,9), 98 (69,6 > difumarate (C22H29N3.2C4H4O4), P.F. 178-180 C (déc.).
5-(2-Méthoxyphényl)-6-[2-(4-méthyl-l-pipérazinyl)ethyl]- 5,6,7,8-tétrahydro-1,6-napht yridine (composé n 70), huile jaune pâle.
Préparation pharmaceutique On prepare une composition pharmaceutique contenant le complexe zincique du lasalocide, la composition étant appropriée à l'administration par voie parentérale.
On utilise les ingrédients suivants pour préparer 5 ml d'une solution parentérale.
complexe lasalocide-zinc 50 mg propylèneglycol 2,5 ml alcool benzylique 0,075 ml alcool éthylique 0,5 ml eau q. s.
Traitement La composition parentérale précédente, ou toute autre forme de complexes zinciques de la présente invention, est administrée à des animaux, par exemple des mammifères comme les chiens, de façon prophylactique ou à des animaux ayant un mauvais fonctionnement cardiovasculaire pour stimuler leur fonction cardiovasculaire. Le mode opératoire utilisé est similaire à celui décrit dans le brevet des E.U.A. NO 4058620.
On mesure les réactions électrophysiques et hémodynamiques des chiens avant et à divers intervalles de temps, après injections intraveineuses de la composition. Les paramètres mesurés sont la force myocardienne de contraction, la vitesse du coeur et la tension sanguine. On obtient des effets inotropes positifs, des effets chronotropes minimaux se manifestant dans l'animal traité.
EXEMPLE VIII On prépare un complexe zincique de lasalocide tel que purifie par le mode opératoire de l'exemple VII, pour obtenir des comprimés pharmaceutiques convenant à l'administration par voie orale pour stimuler la fonction cardiovasculaire.