INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Chaque comprimé a la composition suivante complexe lasalocide-zinc 25 mg lactose 113,5 mg amidon de maïs 55,5 mg amidon de maïs prégélatinisé 8 mg stéarate de.calcium 3 mg On prépare les comprimés en mélangeant soigneusement le complexe zincique, le lactose, l'amidon de mals et l'amidon de maïs prégélatinisé, en faisant passer le mélange dans une machine de broyage puis en humidifiant le mélange avec de l'eau dans un mélangeur pour obtenir une pâte. On tamise la pâte formée pour former des granules puis que l'on sèche.
On mélange le stéarate de calcium avec les granules séchés et on comprime les granules en utilisant une machine classique de formation de comprimés.
EXEMPLES IX-XLV On produit et on récupère d'autres complexes zinciques des antibiotiques de type polyéther, et on utilise les complexes résultants comme agents coccidiostatiques et agents d'amélioration de la croissance chez les animaux producteurs d'aliments comme le bétail, les moutons, les porcs et la volaille, et comme compositions pharmaceutiques pour la stimulation myocardiaque chez les animaux.Les antibiotiques utilisés dans les exemples sont les suivants : monensine, nigéricine, salinomycine, narasine, noboritomycines A et B, lysocélline, grisorixine, X-206, lonomycine, laidlomycine, SY-1, mutalomycine, alborixine, carriomycine, septamycine, dianémycine, A-204, lénorémycine, calcimycine, X-14547, A-23187, éthéromycine, ionomycine, aabomycine, disnérycine, duamycine, BL-580, K-41, SF-1195, M-4164A, A-32887, 30 504RP, 38 986, 44 161, 47 433, 47 434 et 47 224.
Chacun des complexes zinciques est produit et recueilli par un mode opératoire similaire a celui decrit dans l'exem- ple 1, mais on utilise les microorganismes appropriés à la place du microorganisme producteur du lasalocide. Des procédés particuliers d'obtention des antibiotiques nommés sont indiqués précédemment.
On utilise une partie du complexe zincique récupéré à partir de chaque antibiotique dans une composition alimentaire et on le donne à des groupes sains et infectés par la coccidiose d'animaux producteurs d'aliments, comme le bétail, les moutons, les porcs et la volaille, tandis que le reste est purifié selon un mode opératoire similaire à celui décrit dans l'exemple V. Selon les compositions et les procédés de la présente invention, chacun des complexes zinciques, seul ou en combinaison, est ensuite administré à des chiens pour provoquer une stimulation cardiaque, ou est administré pour traiter la coccidiose chez la volaille, ou pour améliorer la croissance chez des animaux producteurs d'aliments comme le bétail, les moutons, les porcs et la volaille, en vue de l'amélioration de la croissance et d'un effet coccidiostatique.
Quand on l'administre à des ruminants, le complexe zincique récupéré de chaque antibiotique est mis sous forme d'une composition alimentaire similaire à la composition décrite dans l'exemple II et distribué au bétail en quantité suffisante pour obtenir d'environ 5 à environ 100 ppm du complexe zincique dans Ie fluide du rumen pendant la rumination. On obtient des effets positifs pour chaque antibiotique de type polyéther sous sa forme complexée par le zinc en ce qui concerne l'amélioration de la croissance et le rendement alimentaire chez le bétail.
On obtient égale'ment des résultats similaires dans la stimulation myocardiaque chez les mammifères.
La présente invention se rapporte à un procédé pour réduire la tendance aux fissures à la base des dents de scie en augmentant la capacité de la scie à résisteràunecharge dynamique. Le procédé selon l'invention est destiné princi- palement à une application à des scies qui ne sont pas destinées à etre réaffutées, comme des scies circulaires, des scies à ruban et des scies à chassies équipées de métal dur ou couvertes de stellite.
L'une des causes les plus courantes de la rupture des scies provient des fissures à la base des dents. Cela s'applique particulièrement aux scies de haute qualité qui ne sont pas réaffutées, comme les scies circulaires, les scies à ruban et les scies à chassies équipées de métal dur ou couvertes de stellite. Avec des scies qui sont réaffutées, la fréquence des fissures à la base des dents est considérablement plus faible ce qui est dû , entre autres, au fait que les fissures au stade initial sont retirées pendant le réaffttage et qu'un nouveau matériau, qui n'a pas été dynamiquement chargé, est exposé. Les fissures à la base des dents se produisent le plus fréquemment par fatigue du matériau.Des bondes fractographiqueset métallogra phiquesmontrent que l'amorce des fissures à la base des dents est provoquée principalement par des défauts mécaniques et une surcharge mais très rarement par des défauts directs du matériau. Une certaine amélioration peut Étre obtenue en réduisant la grandeur et le nombre des défauts mécaniques par une préparation traditionnelle de la base des dents sous forme d'un meulage et d'un polissage, mais l'amélioration n'est que marginale et le problème des fissures à la base des dents reste -meme après une préparation traditionnelle très soigneuse de la base des dents.
Un developpement avec taux de production accru et traits de scie plus étroits et par conséquent des lames de scie plus minces accentue encore le problème.
L'usinage électrolytique est fortement intensifié (de 3 fois).
En tant que sels sodiques d'acidese(-slllfocarboxy- ligues, les auteurs de l'invention proposent les sels monosodiques ou disodiques d'acides carboxyliques sulfurés(eicosancarboxylique,stéarique, nonadécylique, arachidique), de formule structurale dans laquelle n = 15 à 18.
En association avec ces sels, les auteurs de l'invention utilisent les sels d'acides carboxyliques correspondants, par exemple leseicoeancarboxyletes)les les stéarates, les nonadecylates, les arachidates, de formule structurale : CnH2n+1- COONa, dans laquelle n = 16 à 19. L'alcoylsulfo -uréide est un dérivé des acides Gt -sulfocarboxyliques à base d'urée, dans lequel l'atome d'hydrogène du groupe amine est remplacé par le groupe acide de l'acide sulfonique. Sa formule structurale est dans laquelle n = 15.
Si cette substance est utilisée en tant que composé tensio-actif, les auteurs de l'invention proposent de l'additionner à l'électrolyte à raison de 1 à 2 parties en poids.
Grâce à l'adsorption spécifique des substances tensio-actives auxquelles se rapportent les composés de la classe indiquée, on obtient un enlèvement de métal uniforme sur toute la surface de la pièce à usiner.
De plus, les substances tensio-actives additionnées d'après l'invention ne sont pas toxiques et ne requièrent pas une détoxication spéciale.
L'effet favorable des substances tensio -actives indiquées sur le polissage électrochimique des pièces dans un électrolyte conforme à l'invention est obtenu de la manière la plus avantageuse lorsque ces substances sont prises en quantités indiquées plus haut.
En effet, si la quantité ajoutée de substances tensio -actives est plus petite que la limite inférieure indiquée, les effets favorables signalés plus haut2 iccroissement du pouvoir diffusant de l'électrolyte, phénomène de synergie, élévation de l'état et du brillant de la surface de la pièce) risquent de disparattre ou de s'affaiblir fortement.
Quand la quantité introduite de sels sodiques d'acidesoC-sulfocarboxyliques en association avec des sels sodiques d'acides carboxyliques, ou bien d'alcoylsulfo-uréide, est plus grande que la limite supérieure indiquée, aucun effet supplémentaire n'est observé.
Le régime recommandé par les auteurs de l'invention pour l'usinage électrochimique des pièces avec emploi de l'électrolyte faisant l'objet de l'invention est le suivant densité de courant anodique 80 à 100 A/dm2, tension 8 à 15 V, température de l'électrolyte 20 à 400C, durée du polissage 30 à 60 s.
L'usinage électrochimique de valvules artificielles du coeur, fabriquées en titane, est exécuté dans une solution dont la composition pondérale est la suivante acide sulfurique 45 56, acide fluorhydrique 35 56, acide nitrique 4 56, eau 15 %, sel sodique d'acide arachidique 0,6 56, sel sodique d'acide 0,6 56, sel sodique d'acide α -sulfocarboxylique correspondant 0,4 56, régime du processus densité de courant anodique Da = 80 A/dm2, tension U = 8 V, température de l'électrolyte t = 200C, durée du polissage # = 45 s.
Les pièces sont obtenues brillantes, avec un état de surface correspondant à .13.
Le brillant de la surface des pièces polies s'élève à 65%.
L'usinage électrochimique de l'élément obturateur d'une valvule artificielle du coeur, fabriqué en alliage à base de titane additionné d'aluminium, est exécuté dans une solution dont la composition pondérale est la suivante acide sulfurique 55 %, acide fluorhydrique 24 Va, acide nitrique 9 %, eau 10 %, sulfo-uréide 2 %, Régime du processus densité de courant anodique Da = 100 A/dm2, tension U = 15 V, température de l'électrolyte t = 400C.
6 - connecteur et compense un jeu qui sera laissé entre tiges des
ensembles emboîtés pour faciliter cet emboîtement.
Bien entendu, le diamètre interne de chacune des bagues de positionnement 17 et 17 ' sera défini avec précision, en fonction du diamètre des tiges initialement cylindriques, lui-même défini en fonction du diamètre des fibres Avantageusement ces bagues seront, dans ce but, en pierre synthétique telle que du rubis, les tiges transmettant les pressions radiales pouvant être en acier ou en verre. Enfin, le connecteur selon l'invention est équipé de moyens
mécaniques de maintien de l'assemblage de ses deux demi-connecteurs.
Ainsi qu'illustré dans la figure 1 notamment, ces moyens de maintien de l'assemblage constituent le corps extérieur du connecteur et
équipent de manière avantageuse identiquement les deux demi-connec-
teurs Ces moyens d'assemblage comportent, pour chacun des deux demiconnecteurs non emboités, un fourreau 19 ou 19 ' partiellement fileté et un écrou 20 ou 20 ' associé Le fourreau 19 est monté sur les bagues de maintien 14 et de positionnement 17, il recouvrent au moins partiellement la bague de maintien mais déborde au-delà de la bague de positionnement sensiblement jusqu'à mi-longueur de l'ensemble des trois tiges rectifiées, c'est-à-dire sensiblement jusqu'au plan de jonction 5 Ce fourreau présente intérieurement des épaulements venant en butée sur un épaulement correspondant présenté par la surface extérieure de la bague de maintien 14 et en butée contre le bord de la bague de positionnement 17, respectivement Il peut être fixe sur au moins l'une de ces deux bagues, par exemple par collage à l'aide d'une résine de leurs surfaces Ce fourreau 19 est fileté sur une partie de sa longueur, du côté des tiges rectifiées et
porte l'écrou 20, tandis qu'il présente un épaulement extérieur for-
mant butée pour cet écrou 20 Le fourreau 19 ' est monté identique-
ment au fourreau 19 sur les bagues 14 ' et 17 ' et porte l'écrou 20 '.
Le maintien assemblé des deux demi-connecteurs est alors assuré par vissage de l'écrou de l'un des deux fourreaux, ici l'écrou 20 sur le filetage de l'autre fourreau, ici 19 ', cet écrou 20 mordant alors simultanément sur les filetages des fourreaux de l'un et l'autre des -7 deux demi-connecteurs tandis que le second écrou 20 ' joue le rôle de contre-écrou.
Bien entendu les moyens d'assemblage peuvent être de type dif-
férent, ils peuvent, par exemple être constitués par deux capuchons emboitables l'un dans l'autre avec verrouillage par bayonnette.
Dans la description ci-avant, on a indiqué que chaque bague de
positionnement était en butée sur un épaulement interne du fourreau et pouvait être fixé sur sa paroi interne Il peut en être ainsi sur tout autre moyen d'assemblage choisi qui forme le corps extérieur du connecteur, ou en variante chacune des bagues de positionnement
pourra être fixée, à l'aide d'une résine sur les trois tiges recti-
ces dispositifs comprennent une surface de guidage li-
néaire contre laquelle l'utilisateur maintient la pièce d'oeuvre et dans laquelle sont ménagées des fentes de guidage verticales, ainsi qu'un élément opposé destiné
à recevoir et guider la scie suivant l'orientation angu-
laire souhaitée D'autres dispositifs comprennent des éléments de guidage pivotants pour la scie pour orienter celle-ci dans la direction angulaire souhaitée par rapport à la pièce d'oeuvre Certains dispositifs de taille à onglet sont spécialisés et ne sont utilisés que pour des tailles à 450 qui forment des angles droits
après assemblage.
On utilise également largement des systèmes de serrage en équerre pour maintenir les pièces d'oeuvre coupées dans la position angulaire relative souhaitée,
à angle droit, pendant que l'adhésif appliqué sur les-
surfaces d'assemblage durcit pour établir la liaison souhaitée De ce fait, un ouvrier a fréquemment besoin à la fois d'un dispositif de taille à onglet et d'un certain nombre de systèmes de serrage en équerre pour
fabriquer un cadre ou un objet semblable.
La présente invention se propose de fournir un dispositif de taille à onglet qui comporte un système de serrage en équerre amovible qui est utilisé pour permettre de couper la pièce d'oeuvre suivant l'angle souhaité de 450 et peut ensuite être utilisé pour maintenir les pièces d'oeuvre réunies pendant l'opération d'assemblage. 2 - L'invention se propose également de fournir un dispositif de taille à onglet dans lequel le système de
serrage en équerre s'enlève facilement pour des opéra-
tions d'assemblage distinctes lorsqu'on le souhaite.
L'invention se propose aussi de fournir un dispositif de taille à onglet qui peut facilement être fabriqué et assemblé à partir d'éléments constitutifs relativement peu coûteux et dont la durée de vie est
relativement importante.
Ceci peut être obtenu suivant l'invention gr Ace à un dispositif de taille à onglet qui comporte un organe de base possédant une surface supérieure comprenant une partie de support de travail et une partie de montage du système de serrage, et un système de serrage en équerre qui est monté sur ladite partie de montage Le système de serrage en équerre comporte un corps placé sur la partie de montage et deux mâchoires montées de façon mobile sur les côtés opposés d'un canal de guidage situé au centre du corps et aligné avec la partie de support de l'organe de base Les mâchoires peuvent se déplacer à angle droit l'une par rapport à l'autre et par rapport à des faces de serrage fixes correspondantes sur la
partie centrale Les organes de serrage mobiles possè-
Bouchon pour un circuit de fluide. tel queue circuit de refroidissement de moteur à combustion interne L'invention concerne un bouchon de circuit de fluide, notamment d'un circuit de refroidissement d'un moteur à combustion interne de véhicule automobile, bouchon destiné par exemple à fermer l'orifice, prévu pour le remplissage, d'un vase d'expansion ou d'un radiateur faisant partie d'un circuit derefroidissement.
Les bouchons de ce type comprennent au moins un passage éta- blissant une communication entre l'intérieur du circuit de fluide et l'extérieur, ainsi qu'un dispositif à clapet de surpression et à clapet de dépression qui ferme normalement ce passage et qui l'ouvre respectivement en cas de surpression ou de dépression dans le circuit de fluide.
La dispositif à clapet de surpression et à clapet de dépression est taré, c'est-à-dire que le passage de communication n'est- ouvert que si la pression dans le circuit est comprise entre deux valeurs prédéterminées. Ces valeurs prédéterminées, ou valeurs de tarage, du dispositif de clapets ne sont pas du mame ordre de grandeur, la valeur en surpression étant de l'ordre de 0,6 à 1 kg/cm2, tandis que la valeur prédéterminée en dépression est de l'ordre de 0,05 kg/cm2, c'est-à-dire de 10 à 20 fois plus faible.C'est pour cette raison que jusqu'à présent, le bouchon comprend deux clapets dont chacun est sollicité dans un sens par un ressort de rappel vers un siège d'appui en une position correspondant à la fermeture d'une coamunication entre l'intérieur et l'extérieur du circuit.
Ces bouchons ont donc une structure assez complexe, ils comprennent un assez grand nombre de pinces, et leur'assémblage est long et coateux.
L'invention a pour objet un bouchon de fermeture d'un circuit.
de fluide, qui ne présente pas ces inconvénients.
L'invention a également pour objet un bouchon de ce type, dont le nombre de pièces est réduit par rapport à ceux de la technique antérieure, dont l'assemblage est plus simple et dont la fiabilité est améliorée dans une large mesure.
L'invention propose à cet effet un bouchon de fermeture d'un orifice'de circuit de fluide, tel qu'un circuit de refroidissement de moteur àXcombustion interne, comprenant un passage de communication entre l'intérieur et l'extérieur du circuit et des moyens pour fermer lue passage de façon étanche et pour l'ouvrir uniquement en cas de surpression ou de dépression dans le circuit, caractérisé en ce que ces moyens comprennent un clapet unique sollicité par un ressort de rappel unique vers une condition de fermeture dudit passage, le-passage, le clapet et le ressort étant présentés ou portés par un équipage mobile déplaçable sous l'effet des variations de pression dans ledit circuit vers et à l'opposé d'une butée fixe, sur laquelle le clapet vient en appui pour ouvrir ledit passage quand l'équipage mobile est déplacé vers cette butée.
Le bouchon selon l'invention ne comprend donc qu'un seul clapet et qu'un seul ressort de rappel, coopérant avec im seul siège formé au débouché d'un seul orifice ou passage de communication, pour ouvrir ou fermer ce passage en fonction des conditions de pression dans le circuit. L'assemblage du bouchon est donc facilité, sa fiabilité étant également améliorée en raison de l'utilisation d'un seul clapet et d'un seul ressort Le bouchon selon l'invention, bien qu'il ne nécessite qu'un clapet et qu'un ressort de rappel, peut néanmoins etre taré aux mêmes valeurs de surpression et de dépression que dans la technique antérieure.
Dans la description qui suit, faite à titre d'exemple, on se réfère aux dessins annexés, dans lesquels La figure l est une vue schématique en coupe axiale d'un bouchon selon l'invention.
La figure 2 est une vue de dessus du bouchon de la figure l, le corps de bouchon étant retiré.
La figure 3 est une vue en coupe axiale d'une autre forme de réalisation de l'invention.
La figure 4 est une vue en coupe axiale d'encore une autre forme de réalisation de l'invention.
On se réfère tout d'abord aux figures 1 et 2 représentant une première forme de réalisation d'un bouchon selon l'invention, destiné à la fermeture d'un orifice, par exemple d'un orifice de remplissage, d'un circuit de refroidissement d'un moteur à combustion interne.
Le bouchon comprend un corps 10 à fond supérieur îj et à jupe 'cylindrique 12 présentant un filetage intérieur 13 pour son vissage sur l'extrémité d'un conduit 14 (représenté en trait fantôme) limitant l'orifice précité.
Le corps de bouchon 10 présente un épaulement interne 15 sur lequel est emmanchée à force une pièce annulaire 16 formant support d'une garniture annulaire plate d'étanchéité 17 propre à coopérer avec l'extrémité du conduit 14, et présentant des pattes élastiquement déformables 18 pour le clipsage d'une contre-plaque 19 dont la partie centrale présente un pion axial 20 orienté vers la paroi de fond il du corps 10 du bouchon, dans un but qui sera -expliqué dans ce 'qui suit. La pièce ou contre-plaque 19 est ajourée, comme représenté en 21.Son bord périphérique maintient en appui sur une zone annulaire de la pièce 16 la périphérie 22 d'une membrane souple et flexible 23 qui, avec la pièce annulaire 16, partage l'espace interne du corps de bouchon 10 en deux chambres séparées de façon étanche, dont l'une 24 communique avec l'extérieur du bouchon par une ou plusieurs rainures 25 du filetage interne 13 de la jupe cylindrique 12 et don-t'l'autre, 26, communique directement avec le circuit de-fluide. La membrane souple 23 comprend une partie centrale 27 présentant un orifice ou passage axial 28 et qui est reliée à la partie périphérique 22 par une partie intermédiaire annulaire 29 de plus faible épaisseur et qui est facilement déformåble.
Masse (m/e) (intensité relative) 366 (M+, 29,4), 253 (100), 113 (11,8) Ai-DL-tartrate (C22H30N4o2C4H6O6), poudre hygroscopique.
Exemple 2. Le présent exemple illustre la préparation de la 2-[2-[4-(2-éthoxyphényl)-1-pipérazinyl]éthyl]-1,2,3,4, 6,7,8,9-octahydro-benzo[b]-1,6-naphtyridine (composé n 50).
Dans 15 mi d'éthanol, on dissout 1,2 g (6,4 millimoles) de 1,2,3,4,6,7,8,9-octahydro-benzo[b] 1,6-naphtyridine et, à la solution ainsi obtenue, on ajoute 2,2 g (6,4 millimoles) de dichlorhydrate de 1-(2-chloroéthyl)-4-(2-éthoxyphényl)pipérazine et 2 g (19,8 millimoles) de triéthylamine, puis on chauffe le mélange à reflux sur un bain d'huile pendant 3 heures.
Après la fin de la réaction, on concentre le mélange réactionnel sous pression réduite, et on alcalinise le résidu en y ajoutant une solution aqueuse à 30% d'hydroxyde de sodium, puis on extrait à l'aide de toluène. On sèche l'extrait toluénique sur carbonate de potassium anhydre, puis on en chasse le solvant par évaporation sous pression réduite, ce qui donne 1,9 g (rendement 70,6 50 d'une huile jaune pale.
RMN γ (CDCl3) : 1,46 (3H, t, J=7,0 Hz ; OCH2CH3), 1,67-2,15 (4H, m; C7-H et C8-H), 2,50-3,30 (20H, m; C3, C4, C6, C9-H et 3,66 (2H, s; C1-H), 4,10 (2H, q; OCH2CH3), 6,70-7,30 (4H, m; phényl), 7,29 (1H, s; C10-H) Masse (m/e) (intensité relative) 420 (M+, 11,8), 219 (100,0), 206 (15,6), 201 (3316), 189 (12,2) difumarate (C26H36N40. 2C4H404), cristaux pulvérulents incolores, P.F. 185,0-187,00C.
On prépare les composés suivants à partir des composés correspondants servant de matière première en opérant de la même manière que celle décrite ci-dessus.
5,6,7,8-tétrahydro-6-[2-[4-(2-éthoxyphényl)-1-pipérazinyl] éthyl]-1,6-naphtyridine (composé n 15), huile jaune pâle.
Masse (m/e) (intensité relative) 366 (M+, 16,3), 220 (16,7), 219 (100), 206 (8,8), 204 (10,8), 189 (13,7), 163 (14,2), 147 (10,3), 70 (17,6) difumarate (C22H30N4O.2C4H4HO4), prismes incolores, P.F. 177-181 C (déc).
6-[2-[4-(2-éthoxyphényl)-1-pipérazinyl]éthyl]-5,6,7,8tétrahydro-2,3-triméthylène-1,6-napht yridine (composé n 31), prismes incolores, P.F. 105,0-107,5 C.
niasse (m/e) (intensité relative) 362 (M+, 10,9), 256 (16,8), 187 (100), 175 (63,0) difumarate (C23H30N4 2C4H404), cristaux pulvérulents incolores, P.F. 204,0-206,0 C.
6-[2-[4-(2-éthoxyphényl)-1-pipérazinyl]éthyl]-5,6,7,8-tétra hydro-2,3-triméthylène-1,6-napht yridine (composé No. 32), huile visqueuse.
Masse (m/e) (intensité relative) : 406 (M , 5,0), 219 (100), 217 (10,0), 206 (9,3), 189 (9,8), 187 (40,3) difumarate (C25H34N4O.2C4H4O4), cristaux pulvérulents inco lores, P.F. 198.0-200.0 C (dec.).
2-(3-diméthylaminopropyl)-1,2,3,4,6,7,8,9-octahydro-benzo[b]1,6-napht yridine (composé No.33), huile jaune pâle, P.E.
158,0-164,00C (0,1-0,2 mmHg) Masse(m/e) ( intensité relative) : 273 (M , 2710), 228 (29,2), 227 (31 > 4), 213 (28,6), 201 (29,2), 200 (26,5), 187 (100,0), 85 (65,4) difumarate (C17H27N3.2C4H4O4), cristaux pulvérulents P.F. 203.0-206.0 C (déc.).
2-(2-diéthylaminoethyl)-1,2,3,4,6,7,8,9-octahydro-benzo[b]1,6-napht yridine (composé No. 34), huile jaune pale, P.E.
161,0-164,0 C (0,55 mmHg).
Du fait de l'évasement du haut en bas, 2 11 alimentation en combustible solide (tel que granulé) par la cheminée lt peut s'effectuer sans accrochage et sans formation devoûte. Au départ pour le premier chargement, le combustible tombe en continu sur la grille ou il forme un talus 10 jusqu'au moment où ce talus atteint la base de la cheminée, ce qui arrête ltécoulement du combustible sur la grille et provoque le remplissage de la cheminée. On met le feu au talus 10 par-n'importe quel moyen classique, et une porte de visite (non représentee) peut être utilisée à cet effet. Au cours du fonctionnement le combustible se consume et diminué de volume.On comprend aisément que cela entraîne la diminution de hauteur du talus 10 et le dégagement momentané de la base de la cheminée il permettant ainsi à son contenu 15 de descendre pour réalimenter le talus 10 jusqu'au moment où sa hauteur atteigne de nouveau la base de la cheminée il.