INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Figure 8 En periode d ete , on peut obtenir de 1 eau chaude au moyen des conduites I encastrees dans 1 insolateur 2 alors que la ventila -tion de la construction est toujours assuree.
Figure 9 Dans certaines constructions collectives et a grandes surfaces, la conduite centrale devient encombrante exp: Piscine,salle de spectacle.Dans ce cas, l'aspirateur est place au sommet dela coque I, 1 air fraic passe par les orifices 2) puis 1 insolateur 3, se charge de calories pour les liberer enfin a linterieur de la construction en passant par le sommet 4 .Parallelement on obtient de l'eau chaude aux moyen des conduites 5 . Le chauffage se fait par rayonnement et thermocirculation d'air. Le stockage de la chaleur se fait dans toute la masse de la construction.
Figure IO Pendant l'été les ouvertures des orifices I et 2 assurent la ventilation de la construction, tout en ayant de 1 eau chaude aux moyens des conduites 3 Figure II Represente une coque en simple parois I , cette construction est valable loraqu veut obtenir une temperature interieuretres élevée l'6té ou l'hiver car, elle est dépourvue de parois stabi -lisatrice.
Figure I2 represente la coque chauffée par rayonnements solaires directs I, a travers la vitre 2 . La parois absorbante dans ce cas est la base 3 qui chauffe la construction par rayonnement et convection.
Figure 13 Represente le mode de liaison de l'insolateur et des parois.
Les elements 8 et Il (voir principe Fig I4) sont liés par le Joint en mortier 9, et l'acier de maintient I0 , le tout est liée a' linsolateur 2 et la vitre 4 par le goujon ancre, et les bague d'entretoises 71 et 1 ensemble de fixation 5, le Joint de dilatation 6 assure les liaisons thermiques.
I est la parois stabilisatrices (extremmement importante), 3 est la parois absorbante et chauffante.
Figure I4 represente le principe ae réalisation d'une construction en coque en elements préfabriques,identiques,decroissants,liés entre eux par des aciers de maintiens ou de traction, car les coques solaires sont sans flexion.
Pour l'ouverture de l'interrupteur haute tension 8, 1' aimant 29 de la valve pilote il est actionné par impulsion.
De-ce fait, la surface d'actionnement 16 du piston est raccordée au réservoir par l'intermédiaire de la conduite de retour et de la conduite de déclenchement 20, et se trouve ainsi sans pression. Par conséquent, ce n'est plus la totalité de la surface d'appui F21mais seulement la surface différen- cielle F; - F3 qui est soumise à l'action de la pression de la pompe. Cette surface différencielle est toutefois plus petite selon l'invention quel la plus grande surface d'actionnement F1 du piston.Il en résulte que le tiroir de commande 2 est brusquement repoussé à la position "ouverte" et que par la conduite d'enclenchement 34 du récepteurç le plus grand e8te du piston différenciel 9 est raccordé an réservoir 12 Z par l'intermédiaire du canal Z du cylindre et du canal T du réservoirs Le principal avantage de la valve de commutation à siège réside dans le fait qu'elle n'utilise que deux joints dynamiques.Par ailleurs, sa commande ne nécessite que de très faibles quantités d'huile et ce d'un seul conté sur la plus petite surface d'actionnement 16 La surface annulaire, définie par la surface différen cielle F2 - F3, est dimensionnée d'autant plus petite par rapport à la plus grande surface d'actionnement F1 du piston, pour qu'il en résulte pour l'ouverture de l'interrupteur haute tension 8 les courts temps de manoeuvre nécessaires, ctestwa- dire F1 > F2 - F3.
La petite surface d'actionnement 16 du piston est par conséquent au moins 1/3 plus grande que la différence des surfaces de siège 26 ou 27 et de la grande surface d'actionnement 13 du piston. Pour obtenir les courts temps d'ouverture nécessaires, le rapport de ces surfaces est compris entre 3 et 5, c'est-à-dire 3 < F3/F2 - F1 < 5.
L'alésage 14 est d'une part réalisé suffisamment grand pour qu'aucune perte d'étranglement ne se produise lors du déplacement du piston. D'autre part, cet alésage 14 entratne aussi une diminution de la masse du piston, ce qui est important pour obtenir de fortes accélérations et de courts temps de commutation0 Un avantage de la valve de commutation à siège selon l'invention réside dans le fait quelle peut être montée dans n'importe quelle position, qu'elle est facile à réaliser et en particulier qu'elle comporte un piston en une seule partie qui peut être fabriquée avec grande précision et respect des cotes.
La présente invention concerne un robinet démontable, en effet, de nombreux installateurs de Cuisines, Salles-de-Bains ou salles d'eau, ou W.C. se trouvent confrontés au problème d'avoir à installer un robinet sous une fenêtre tout en permettant à celle-ci de s'ouvrir.
Il existe actuellement des robinets assez bas pour permettre le passage de la fenêtre mais qui présentent alors l'inconvénient de n'être plus assez haut pour le passage des récipients.
Pour remédier à cet inconvénient, il a été conçu un robinet mélangeur caractérisé par un bec 2 raccordé directement à un flexible, ce flexible pouvant se rabattre simplement au moment de l'ouverture de la fenêtre II tout en conservant l'aspect et les proportions d'un robinet normal I. Cet aspect pouvant être modifié en faisant varier les pièces 2-6.
Pour ce faire, il a été conçu une pièce spéciale 1 permettant de raccorder le bec du robinet 2 au flexible 2 dans des conditions d'étanchéité requise tout en assurant le maintien du bec dans le corps 4.
En utilisation normale I la pièce 1 vient se reposer et s'encastrer dans le corps du robinet 4 et assure la stabilité du bec.
Lors de l'ouverture de la fenêtre, le bec et le flexible se dégagent solidairement du corps II laissant seul le corps 4 comme encombrement.
La présente invention se rapporte à un dispositif rota-
tif de découpage à l'emporte-pièce pour produire des fenêtres dans des enveloppes et des cartonnages, comportant un cylindre de découpage sur lequel est placée une feuille métallique à revêtement photosensible présentant une arête tranchante dénudée par décapage et ayant la forme de la
fenêtre devant être découpée.
Des dispositifs de découpage de ce type sont déjà uti-
lisés pour fabriquer des étiquettes autocollantes telles
que celles employées actuellement dans le commerce, l'arti-
I element prefabrique , 2 acier de liaison Figure 15 Represente les details 6 7 8 9 21 de la fig : I dans la fig: 15 Figurent trois phases Phase A s Lair chaud qui arrive de 1' insolateur est aspire par le ventilateur 8 pour se diffusera 1 interieur de la construction par les orifices 9 , les orifices 7 et 21 sont fermées.
Phase B :Les orifices 7 et 9 sont fermées,l 'air chaud passe dans la fondation(batterle).
Phase C t pour récuperer la chaleur stockee dans la fondation, l'air fraic lintereur de la construction passe par les orifices 7 pour se diffuser dans cette premiere,les orifices 9 , 21 sont dans ce cas fermées.
Figure I6 Nous montre le principe de realisation technique de la fondation Elle est constitués d'une dalle en élements préfabriqués 2 lies par des Jointe de dilatation et appuies sur des appuis cylindriques 4 leur stabilitée est ainsi parfaite,et l'air chaud 3 peut circuler et se diffusé en écoulement libre et laminaire dans toute la fon -dation. 6, entrée de 1 air chaud, I sortie de 1 air fraic,voir fig t I ou cette fondation est répresentée en coupe.
Figure : I7 (Periodes de chauffage) Représente les valeurs de temperature en differents points de la v.S.S.T . les repères representent les valeurs exactes de ces temperatures, a 5C cm figure les temperatures respectives de l'air a 2800, et de rayonnement thermique a 29 C.Cette figure est sans echelle . Ces resultats sont relatifs a la courbe de temperature de la figure : 20 au couche du soleil.On remarque que toutes les tempe ratures de la coque sont tres voisines et dont la moyenne est de 3C C alors que la temperature exterieure est de 5 C Figure :I8 Represente les valeurs de temperature en differents point de la coque en periodes de ventilation à midi solaire vrais Figure : 19 Montre le comportement thermique des differentes parois de la coque solaire structuro-thermique et le mode de fonctionnement de chaqu'une d elles.
Figure : 20 C'est la figure la plus interessante , elle interprete les courbes éxperimentales de temperature enregistrées pendant trois Jours et trois nuits consecutifs, on remarque les proches valeurs de temperature entre celles de l'air et du rayonnement thermique respectivement 3e 2 . Quant au temperature exterieure elle est representee par le repere 4 .Le deuxieme Jour d'experimentation le ciel etait entierement couvert.
I...Courbes d'ensoleillement enregistrees par le Pyranometre.
2...Courbes de temperature ae rayonnement thermique.
3... = = = de l'air.
4... = = = Exterieure à l'abrit.
5...Valeur de la vitesse du vent en km/h.
6... = ae l'humidite de 1 air en 7...Absices des temperatures.
8... = des energies.solaires.
Figure : 21 Represente les courbes des temperatures obtenues pendant les periodes de ventilation. Les reperes sont les mêmes que la Fig :20.
i@@@ : I @ege@ @.
ayonnement thermique...............
vitesse faible puis s'arrête.
Avant d'examiner les détails du dispositif 11 de -com-
mande principale, il peut être judicieux de décrire la façon selon laquelle les conditions mécaniques de la porte (par exemple la résistance de la porte au glissement) influencent
le fonctionnement de cette dernière.
La figure 4 montre les caractéristiques de fonctionne-
ment de la porte pour des conditions mécaniques différentes.
Au cours d'une opération d'ouverture(ou de:Frmeture) de la porte,
celle-ci démarre à une des extrémités de sa course (non re-
présentée sur la figure 4)etst accélérée de manière à se dépla-
cer à une vitesse élevée comme indiqué par la droite a sur la figure 4 Au point de décélération indiqué par A, un signal de commande de vitesse faible est engendré et est fourni à un dispositif de commande de vitesse de porte qui est représenté à titre d'exemple sur la figure 2 et grâce auquel la porte est décélérée vers la vitesse faible indiquée par le signal de
commande de vitesse faible A ce stade, il convient de remar-
quer que la vitesse de décélération de la porte dépend de la condition mécanique existante (par exemple résistance au
glissement) de la porte Pour une résistance moyenne au glis-
sement, la porte ralentitavea unevitesse de décélération moyenne comme indiqué par la courbe b sur la figure 4 est la longueur parcourue pendant une période de-décélération et la longueur moyenne indiquée par L 1 sur la figure 4 Lorsque la porte atteint le point B, elle ralentit jusqu'à ce qu'elle atteigne une vitesse faible et, ensuite, la porte continue à se déplacer
à cette vitesse faible jusqu'à ce qu'elle s'arrête à l'extrémi-
té de sa course indiquée par un point C Toutefois, pour une est S résistance plus élevée au glissement, la porte/décéléree plus rapidement La porte suit donc une courbe b' avec une vitesse de décélérationplus élevée avant de se, déplacer à une vitesse faible à un point B' La longueur de déplacement pendant une
I - ESSAIS COMPARATIFS Des essais ont été réalisés pour comparer les CRL 41016 et CRL 41016A avec le chlorhydrate correspondant (LL 1616) et l'agent ss-bloquant de référence précité (chlorhydrate de propranolol), notamment en ce qui concerne - la toxicité, - les propriétés cardiovasculaires, et - les effets sur le SNC, selon les protocoles décrits au point II ci-après, les résultats de ces essais étant consignés dans le tableau I.
TABLEAU I RESULTATS D'ESSAIS COMPARATIFS
Mo 41016) (CRI. 41016A) (Lt 1616) (chlorhydrate de) t0 tD 9 u e PI W Pc ,oo V I sur oreillette i 'ig/ml 21 0 elS/ml isolée de cobay o ~~ w ~ ~~~ m~ ~~ w a $ co r( \D OF4 ~ normotendu 75 mg/kg P.0.) Z mg/kg P.0.) 1 mg/kg P.0.) 100 r fi o ~ n ä Z E o X so ~N -o SH e He | $1 | X X H Xps \@ X ~{ ) O 8 N H S r rt l X u ; > C > a o eD , H s \ e ~ . o co n Xo a S c . .
alIDIXOI SSSIV1aDSVAOIogVD sssaraaous .
- ^ h gl p, C B .f ac 4i i a & arl- ri B o to LI -I .-y E ri cc 1\9) rl a, J 6 O i FL u a,rl Et a,a 3aH Irl 1 . . Oo o uarl o c -, oQ h . e O X a- @ a 7 O S A o o 4 e- o a Chez a la a X rl gq Q wC X ra bO 43 0 a O g *H O X A , 9 h > a bo m o n o X = ffiX > E X 6 5 interaction av9c 10 > à partir de 10)à de O X de s S , > de l'apomorphine et 5 î8mg/kg a 32mg/kg O 3Zmg/kg Pi bd -- cr,., potentialisation ~ v5-S H c X s s J ffi t! I induite par par pothermie pothermie induite o X N l'apomorphine va l'apomorphine et induite par par C 1 F4.r: Ç c l'oxotrémorine 1 'oxotre-morine A, 'apomorphine t potentialisation et l'oxotré- tardive a O s ç S Z- a g X o X X o X H ~ q j 7 h l t Fl 0 19 -t @ imorine thermie 0- a a74 X Qo J iu w e E o u st X S z v eo ~ par 0- U a n" Oa J o e tPt O 3 Wv0 e y ~. effet sur m 20) pas de 2')pas de modifi- 2)pas de J Iw a E! t motilité cation mme à la cation mme à la fication à la la motilité sponL.nne-e o- dose de 64mg/kg dose de 64 mg/kg dose de 32 X p) " o I.P. 32 mg/kg I.P.
e Pq 0 S h Z 1 0 0 h s = Q - g e s ,1 H ~l O P C. E @ ~ cg Cle Q S e/ o $ 7 0 ;r pz 9 o O X O X X er 121 G a oCO 9 X a O S) o foX .19 -4 e u X H a~ ~ es g; X U I Sf 0-H 411 wH 9 00 O 4 14 O) a X e p 68 S h ,1 h O f g S s1 U .e O fi g -l H H O fS 41 $ rt p st O $4 t O G~ g: *,t O O X O .~ Q At H: t X X sr 14 st X O ffi X M sD O O- a O S ô ^ As t -t H O ct r ts Ut ~ N > et at ttl X ss 4 tl * t H S1Sh1 0 t h 21 1 ,t = O h O l t { l I et ::4 Rtlt ttt g I czl se o si xI--tl 54 E JJ JJ- t n 1 0 o Q H 4J I > I X v X 4i a Nl I X O M e} o Pe t~tl N ^ ^ o o ~e t DES 'S1 ERs NOIX3Y Notes Ex 1 (CRL 41016) : fumarate de 1-(3,5-diméthoxyphénoxy)-3-t-butylamino-2-propanol; Ex 2 (CRL 41016A): aspartate de 1-(3,5-diméthoxyphénoxy)-3-t-butylamino-2-propanol; A (LL 1616) : chlorhydrate de 1-(3,5-diméthoxyphénoxy)-3-t-butylamino-2-propanol; B : chlorhydrate de 1-(1-naphtyloxy)-3-i-propylamino-2-propanol; (a) :DMH désigne la dose minimale hypotensive déterminée per os ; (b) : #PA désigne la variation, par rapport aux témoins, de la pression artérielle induite par la DMH per os ; (c) : le chlorhydrate de propranolol n'est pas hypotenseur per os aux doses de 100 mg/kg et 2x100 mg/kg; (d) : #FC désigne la variation par rapport aux témoins de la fréquence cardiaque induite par la DMH per os ou 100 mg/kg per os quand le produit n'est pas hypotenseur; (e) : variation statistiquement significative.
Les résultats du tableau I montrent que les produits selon l'invention - sont moins toxiques que le chlorhydrate correspondant (A) et le produit de référence connu (B) - ont des propriétés ss-bloquantes analogues à cPlles des- composés A et B, - offrent l'avantage d'avoir des propriétés hypotensives intéres santes, en ce sens que lhypotension qu'ils induisent par voie orale est inférieure à celle de A, alors que par voie orale B n'est pas hypotenseur, - sont bradycardisants par voie orale chez le rat normotendu, - offrent l'avantage de posseder des propriétés antidépressives supérieures à A et B, en ce sens qu'ils ont un effet sédatif à une dose plus faible ue A et B (potentialisation de l'hypo thermie induite par l'apomorphine et l'oxotrémorine quand ils sont administrés par voie I.P.), et ne modifient pas la motilité spontanée de la souris par voie I;P., à la différence de B qui diminue ladite motilité spontanée.
Si on veut, avec les produits testés, un effet antidépresseur du SNC chez l'homme, la dose à administrer par voie orale est superieure à celle qui provoque l'effet B-bloquant. Il se trouve que, pour le propranolol la dose quotidienne maximale administrable chez l'homme per os pour l'action B-bloquante, qui est de 160 mg (1 gélule dosée à 160 mg de principe actif, ou 4 gélules chacune dosées à 40 mg de principe actif en une seule prise)- provoque les effets néfastes et indésirables précités. Par suite, la propranolol ne peut pas etre utilisé par voie orale en tant que produit hypotenseur et antidépresseur.
En revanche, les produits selon l'invention sont directement utilisables en tant qu'agents hypotenseurs et surtout antidépresseurs par voie orale. Les doses à administrer par voie orale chez l'homme pour 1I traitement des dépressions sont plus faibles pour les produits selon l'invention que pour le chlorhydrate correspondant. Voir dans ce but la posologie consignée dans le tableau II.
TABLEAU II ACTION ANTIDEPRESSIVE CHEZ L'HOMME PER OS
Produit No de code Posologie préconisée par jour Ex. 1 CRL 41016 1 à 3 gélules renfermant chacune 20 mg de principe actif Ex. 2 CRL 41016A 1 à 3 gélules renfermant chacune 25 mg de principe actif A | LL 1616 1 à 3 gélules renfermant chacune 50 mg de principe actif II - ESSAIS RELATIFS AU CRL 41016 On a résumé ci-après les résultats des essais qui ont été entrepris avec le CRL 41016 (produit de l'exemple 1) A - TOXICITE Les DL-50 L.V., I.N. et P.O. ont été déterminées sur des lots de 10 souris mâles recevant le CRL 41016 en suspension dans une solution aqueuse de gomme arabique (cette solution renferme 50 g/l de gomme arabique).Les résultats obtenus sont les suivants DL-50 I.V. = 96 + 4 mg/kg DL-50 I.M. = 320 + 16 mg/kg DL-50 P.O. = 525 + 88 mg/kg B - PROPRIETES CARDIOVASCULAIRES 1 ) OREILLETTE ISOLEE DE COBAYE Le CRL présente à la dose de 1 g/ml un effet ss-bloquant sur l'oreillette isolée de cobaye vis-à-vis de I'isoprénaline.
2 ) RAT EVEILLE NORMOTENDU Des rata mâles (Sprague Dawley) éveillés et normotendus répartis en lots de 5 animaux par dose reçoivent le CRL 41016 per os en suspens ion dans une solution aqueuse de gomme arabique. On mesure les variations de la pression artérielle et de la fréquence cardiaque. On constate que la dose minimale hypotensive est de 75 mg/kg per os (variation da la pression artérielle de -17 %) 2 h après administration du CRL 41016.
Cette hypotension est statistiquement significative. On constate également que, à la dose de 75 mg/kg per osO le CRL entraîne une variation de la fréquence cardiaque de -28 %, de façon nette et précoce, cette diminution de la fréquence cardiaque étant statistiquement significative et durant pendant 2 h C - ETUDE NEUROPSYCHOPHARMACOLOGIQUE Pour étudier l'action sur le SNC, le CRL 41016, en suspension dans une solution aqueuse renfermant 50 g/l de gomme arabique, a été administré par voie intrapéritonéale, sous un volume de 20 sl/kg chez la souris mâle, et de 5 ml/kg chez le rat male.
1 ) COMPORTEMENT GLOBAL ET REACTIVITES Des lots de 3 animaux sont observés avant, puis 0,25 h, 0,5 h, 1 h, 2 h, 3 h et 24 h après l'administration du CRL 41016 aux doses de B à 64 mg/kg chez la souris et aux doses de 0,5 à 32 mg/kg chez le rat.
Chez la souris, on observe à la dose de 64 mg/kg - une sédation pendant 3 heures avec diminution de la réactivité au toucher - une hypothermie (- 2,10C) pendant une heure - une piloérection pendant 3 heures ; et ~ une respiration déprimée pendant 3 heures à la dose de 16 mg/kg - une diminution de la réactivité au toucher pendant 3 h ; et -une hypothermie (- 1,60C) pendant une à deux heures ; et aux doses de 4 et 1 mg/kg - aucun symptômes nets.
Elle a trait plus particulièrement à un perfectionnement apporté au dispositif permettant la mise en oeuvre du procédé faisant l'objet de la demande de brevet fran çais n" 80 16 877 (publié sous le n" 2 487 641) et plus particulièrement au dispositif permettant d'étaler la couche de glace et de rendre uniforme la distribution de ladite glace sur les produits à refroidir.
-Selon ce document, la répartition de manière uniforme des paillettes de glace qui proviennent d'une goulotte de distribution distribuant ladite glace sur toute la largeur d'une paire de -rouleaux entrainés en rotation, est constituée essentiellement par un système de type raclette mobile dans un plan horizontal. Or, il a été constaté que la répartition de la glace au moyen d'un tel système est très difficile, sinon impossible à réaliser, compte-tenu du fait qu'en cours de fonctionnement, les paillettes de glace se compactent et forment un bloc soudé homogène qu'il est pratiquement impossible de déplacer. Un tel phénomène peut s'expliquer par le fait que dès sa formation, la glace est dans un environnement chaud qui l'oblige à entrer dans sa phase de transformation de glace en eau.Par suite, les particules de glace s'agglomèrent et forment des blocs qui se mettent en voûte et rendent impossible la distribution.
Cet ensemble de blocs adhère aux parois sous l'effet d'échange thermique. Un tel phénomène est essentiellement fonction de quatre paramètres, à savoir : a - de la température initiale de la glace, b - de la température du milieu ambiant, et des corps en contact, c - de l'état statique ou dynamique de la glace, d - de la masse et de la charge engendrées lors du stockage dans le distributeur.
Le dispositif selon l'invention se propose de résoudre les problèmes posés par le quatrième paramètre pré- cité, c'est-à-dire de moduler avec précision l'arrivée et la quantité de glace sur une surface de distribution définie.
D'une manière général, le dispositif selon l'invention permettant la distribution et la répartition de glace sous forme de paillettes comporte, d'une manière similaire au dispositif décrit dans la demande de brevet français n" 80 16 877, une unité d'alimentation en paillettes de glace et une trémie de distribution de ces paillettes de glace sur les cagettes défilant couche par couche dans un cadre de transfert prévu sous la trémie, ladite trémie étant équipée à sa partie inférieure de rouleaux rotatifs distribuant les paillettes.de glace sur les cagettes et se caractérise par le fait que ladite trémie de distribution - est animée d'un mouvement de pivotement autour d'un axe disposé au-dessus des cylindres répartiteurs horizontaux et orthogonalement à ces cylindres et, - qu'elle comporte des déflecteurs internes (désignés dans la suite de la description par l'expression "tobogan") permettant de répartir la glace sur la partie droite ou la partie gauche des rouleaux répartiteurs en fonction de l'inclinaison de ladite trémie.
Avantageusement, le pivotement de la trémie d'alimentation est voisin de plus ou moins 5 de part et d'autre du plan vertical passant par l'axe de pivotement.
L'invention et les avantages qu'elle apporte seront cependant mieux compris grâce à ltexemple de réalisation donné ci-après, à titre indicatif mais non limitatif et qui est illustré par les schémas annexés dans lesquels - la figure 1 est une vue schématique, partielle, de face d'un dispositif conforme à l'invention, la trémie de distribution étant inclinée vers la gauche et permettant ainsi d'amener des paillettes de glace sur la partie droite des rouleaux distributeurs, - la figure 2 est une vue de gauche de ce même dispositif, - la figure 3 est une vue similaire à la figure 1 montrant la trémie de distribution dans sa position inclinée vers la droite, c'est-à-dire permettant la répartition des paillettes de glace sur la partie gauche des rouleaux de distribution.
Si l'on se reporte aux schémas annexés, le dispositif selon l'invention comporte, d'une manière similaire à celui faisant l'objet de la demande de brevet français n" 80 16 877, une unité (1) d'alimentation en paillettes de glace comportant un système à vis sans fin et une goulotte verticale (2) délivrant la glace à 11 intérieur d'une trémie (3) disposée au-dessus dJune paire de rouleaux (4-5), rotatifs, assurant la distribution des paillettes de glace sur les cagettes défilant couche par couche dans un cadre de transfert (uniquement schématisé à la figure 2 désignépar la référence genérale 6), prévues sous lesdits rouleaux distributeurs (4-5).
Conformémement à l'inventionr la trémie (3) est, d'une part, animée d'un mouvement de pivotement autour d'un axe (7) situé au-dessus des rouleaux (4-5) et perpendiculairement à ceux-ci et, d'autre part, comporte un ensemble de déflecteurs (8-9)-(8'-9') jouant le rôle d'un tobogan et permettant de repartir-les paillettes de glace soit sur la droite des rouleaux distributeurs, soit sur la partie gauche desdits rouleaux en fonction de l'inclinaison de ladite trémie.
Par ailleurs, la trémie (3) est associée à des détecteurs de niveau de glace, l'un (10) détectant l'épaisseur minimale, l'autre (11) détectant l'épaisseur maximale. Ces détecteurs sont règlables verticalement et. permettent de moduler la quantité de glace au minimum selon les débits nécessaires.