INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cet ensemble de piston, cylindre, ressorts de rappel constitue un dispositif d'injection du carburant ainsi le carburant qui arrive par )'orifice 23 est refoulé par l'orifice 19. Après cet orifice 19 sera placé un clapet antiretour.
En 26 est représentK une tige de commande rappelée à sa-base par un ressort à boudin et commandant une micro- vanne. L'entrée de la dite micro-vanne est représentée en 29, la sortie 28 se jette dans le canal de transfert 31.
Cet ensemble constitue une sécurité supplémentaire, de manière à ce que 11 injection de carburant ne peut avoir lieu que Si la gâchette est enfoncée.
L'orifice de sortie 19 de la pompe à injection est relié à un tuyau à l'orifice d'entrée 29 du dispositif de sécurité.
La courbe II représente le mouvement de l'ergot 10 de mise en place qui dépend du mouvement I.
La courbe III illustre le mouvement de l'embarrage 13 qui libère le fil lors de sa prise par la buse 12.
La courbe IV montre le mouvement du disque lanceur 11 et la courbe V celle du sabot de blocage 18. Sur la courbe IV, on remarque le moment précis G où commence l'accélération du brin lancé 4.
Les figures 6 à 11 illustrent comme déjà dit corrélativement à la figure 5, la position des différents organes lors d'un cycle de métier.
La figure 6 correspond à la position A de la figure 5, c'est-à-dire le début du cycle. Ici, le fil 1 est-tiré de la réserve 2 par le mesureur 3 qui le lance dans l'accumulateur -20 où s'exerce alors une aspiration par un organe connu, non représenté Lorsque la longueur de fil débité est suffisante, la pince mobile 5 se déplace vers la gauche en même temps que l'ergot 6 se plaque contre la branche fixe 5' de la pince et le fil 1 continue à se dérouler sur la droite de ces deux organes pour former la boucle 101 (voir figure 7 qui correspond au point B de la figure 5,c'est-à-dire début de la mesure du fil).Tandis que la branche 5 de la pince reste stationnaire sur la branche 5', l'ergot 6 continue son mouvement et apporte la boucle de fil vers l'aval du lanceur dont les disques 8-11 sont écartés (voir figure 8 qui correspond au point C de la figure 5,c'est- à-dire le début de la phase de libération du fil 4 par sa prise dans la buse 12).
Les deux branches de cette boucle sont portées alors la téralement au lanceur. Un ergot 10 déplace alors le brin du fil tiré de l'accumulateur et le glisse entre les disques 8 et îl du lanceur. qui sont écartés à cet instant (voir figure 9 qui correspond a la position D de la figure 5). Pendant ce temps, le mesureur 3 a continué à débiter le fil 1 qui forme une boucle mise en réserve dans l'accumulateur 20. C'est à ce moment qu'une petite longueur de fil est fournie par l'ergot d'embarrage 13 qui permet au fil d'être amorcé dans la buse d'aspiration 12. Le fil est prêt à être lancé, les disques 8 et li se rapprochent et un des brins 102 est lancé dans la foule 21 tandis que l'autre 103 est tenu par la pince 5.Les ergots 6 et 10 peuvent alors revenir dans leur position de repos (voir figure 10 correspondant au point E de la figure 5), le brin tenu 103 est alors coupé par les ciseaux 22 et la portion 104 de fil ainsi coupée et libérée est reprise par l'accumulateur 20,puisque la pince 5-5' s'est ouverte, tandis que le brin lancé 1.03 continue son chemin dans la foule (voir figure 11 correspondant au point F de la figure 5).
Une forme de lanceur spécialement avantageuse qui permet d'augmenter l'efficacité du dispositif consiste à utiliser des disques à embarrages à la place des disques simples, à surface continue, décrits précédemment. En effet, l'avance du fil livré par l'embarrage correspond à la demande qui lui est faite, par la buse de démarrage, car ici le fil est poussé par les embar rages, ce qui permet de vaincre les résistances du fil situé en amont.
En outre, les surfaces des disques lisses pinçant le fil doivent être distantes d'environ 1/3 du diamètre du fil à lan cer pour obtenir une accélération de départ ni trop forte ni trop lente. Etant donné la masse des disques, il sera diffici le de faire varier cette distance pendant le passage du fil en fonction de son-épaisseur souvent variable d'une façon anar chique. En outre, l'utilisation successive de plusieurs dui tes de diamètres différents avec le même lanceur compliquerait un tel équipement.
En plus des avantages recherchés par l'invention, c'est à-dire notamment la formation d'une boucle propre au démarrage, ce dispositif à embarrages permet de maintenir tendu le fil lancé pendant l'insertion dans la première moitié de la foule, le fil pouvant se ralentir suivant le rapport entre la résis tance de l'air et la masse dudit fil.
Les figures 12 et 13 représentent respectivement en coupe latérale et en coupe perpendiculaire à la précédente, un tel dispositif lanceur à embarrages, dans lequel les disques à surface de contact cylindrique ont été remplacés par des disques rotatifs 50 et 51 entraînés en rotation par l'arbre principal du métier à une vitesse égale à celle du lancement. Ces disques 50 et 51 sont rotatifs autour de leur axe fixe respectivement 52 et 53.Ces axes 52 et 53 sont distants d'une valeur plus petite que la somme des deux rayons sur lesquels sont fixées les ergots 54 à la périphérie de ces disques 50 et 51.
La commande desmodromique entraîne les ergots 54 a une vitesse périphérique égale. Les chemins des ergots 54 de chacun des disques 50 et 51 s'entrecroisent et il suffit de veiller à ce que les ergots 54 d'un des disques passent entre les ergots 54 de l'autre disque. Pour faciliter ce réglage, on a prévu, entre au moins un disque à ergot et sa commande, un accouplement de réglage 57.
Dans certains cas, suivant le fil employé, le courant d'air radial produit par le nouveinant des disques 50-51 et - des ergots 54 peut influencer le mouvement de ce fil à sa sortie des disques on peut ménager sur ces disques un anneau perforé ou non 58 ou même un groupe d'ailettes (non représentées) .pour agir sur ce courant d'air. On peut aussi ménager une enveloppe 59-50 recouvrant la périphérie des disques 50 et 51 canalisant ainsi l'air entraîné par les ergots 54 et éventuellement par les ailettes remplaçant l'anneau 58. Une petite ouverture 61 laisse entrer le fil 4,tandis que vers la sortie de ce fil, en 62 une large ouverture terminée par un entonnoir 63 laisse sortir l'air propulsé par les disques 5051.Cet entonnoir 63 a aussi pour fonction de stabiliser les petits mouvements du fil 4 perpendiculairement à son axe, mouvements qui sont dus au nombre fini d'ergots d'embarrage 54.
Pour faciliter l'enfilage du fil 4, on prévoit en outre une fente dans l'enveloppe 59-60 allant de l'ouverture 61 jusqu'à l'entonnoir 63. L'axe 52 est monté tournant dans un support fixe 64, tandis que l'axe 53 est monté tournant sur un levier 65 articulé dans le support 64. Lors de l'enfilage, le levier 65 est baissé par un mécanisme non dessiné jusqu a ce que les ergots 54 des deux disques 50-51 soient dégagés et permettent l'enfilage du fil 4 par un mouvement latéral (axial).
La figure 14 montre une autre forme d'exécution dans laquelle les disques à embarrages ont été remplacés par des disques dentés. Ces disques 70 et 71 sont formés comme un jeu d'engrenages dont les dents respectivement 72 et 73 ont toujours et partout entre elles un jeu plus grand que l'épaisseur du fil. L'embarrage du fil se produit de la même manière que dans le dispositif illustré aux figures 12 et 13. Ce type de dispositif à dents a l'avantage de régler différemment le mouvement de l'air autour des fils. La buse de soufflage 12 est avantageusement montée à la sortie du fil. De l'air sous pression est introduit temporairement par la conduite 75 et soufflé dans le direction du mouvement du fil par les tuyères 32.Ce système de buse peut être combiné avec le guidage représenté dans la figure 12 prévu pour stabiliser le mouvement du fil dans son axe de lancement tout en renforçant le mouvement de l'air aidant le passage du fil.
L'entralnement des disques 70 et 71 peut se faire au moyen d'un jeu d'engrenages 76, 77,78 et 79. Comme dans le dispositif des figures 12 et 13, une articulation est prévue pour pouvoir éloigner momentanément les axes des deux disques pour permettre l'enfilage du fil. Les axes des engrenages 76, 77 et 78 sont fixes, tandis que celui de l'engrenage 79 est dans un levier articulé autour de l'axe de.l'engrenage 78.
Dans le dispositif illustré aux figures 12 à 14, l'avance du fil est assurée par le frottement des ergots sur le fil. La différence de tension entre le fil entrant et le fil sortant de l'embarrage est donnée par le formule classique T1 = T2 e , dans laquelle -T1 désigne la tension du fil à la sortie de l'embarrage, - T2 désigné la tension du fil à l'entrée de l'embarrage, - e désigne la base des logarithmes népériens, - ;L désigne le coefficient de frottement du fil sur 1'embarrage, - i design l'ange de déviation total du fil sur le sys- tème d'embarrage.
La figure 5 représente une partie agrandie de la figure 4.
La figure 6 représente une vue de la même fiche en coupe par un plan perpendiculaire à la face de base et à la face avant.
La figure 7 représente une vue de dessus d'un connecteur constitué de deux fiches complémentaires, la fiche mâle étant celle qui est représentée sur les figures précédentes, la partie supérieure de ces fiches étant partiel lement arrachée pour montrer les tiges de guidage, de butée, et de maintien.
La figure 8 représente une vue en perspective éclatée de l'ensemble du connecteur de la figure précédente, ce connecteur étant muni en outre d'un boltier de verrouillage et de protection.
La figure 9 représente une vue d'un empilement de fiches identiques à celles représentées sur-les figures précédentes, à l'exception du fait que leurs faces supérieures et inférieures sont munies de reliefs destinés à faciliter l'empilage, une de ces fiches étant représentée en coupe par un plan parallèle à sa face avant.
La fiche représentée à titre d'exemple comporte une base métallique prismatique 2 dont la section est en forme de U (voir figure 3) et dont les faces intérieures sont rectifiées. La partie intermédiaire horizontale du U est plus longue que les branches verticales . Sa face supérieure 4 (seule représentée sur la figure 1) constitue la "face de base" précédemment mentionnée. Cette face constitue un plan de référence, par exemple horizontal, usiné avec précision dans un métal dur et rigide. L'une des branches verticales du U est désignée en 6 et constitue l'appui latéral rectiligne précédemment mentionné.C'est pourquoi sa face interne plane est également usinée avec précision. gn fait, les faces internes des deux branches verticales 6 et 8 sont usinées de la même manière pour permettre .d'utiliser indifféremment ces deux branches comme appui latéral selon que l'on veut réaliser une fiche mâle ou une fiche femelle, comme il sera expliqué plus loin, et la base 2 est réalisée de manière complètement symétrique. Il doit par ailleurs être remarqué que l'appui latéral rectiligne pourrait être réalisé avec précision d'une autre manière par exemple par une tige rectiligne rigide qui serait disposée dans le sens longitudinal et qui serait accrochée sur la face de base par des moyens convenables.
La face de base est rectangulaire et présente un bord avant 10 (figure 3), un bord arrière opposé au bord avant, et deux bords latéraux où elle rencontre les branches 6 et 8 du U. La base 2 présente une face avant 11 plane et perpendiculaire aux génératrice du prisme qui définissent la direction longitudinale, cette face avant rejoignant la face de base 4 sur. le bord avant 10.
La; connexion des fibres optiques doit se réaliser sur le bord avant, qui doit se placer en face du bord avant de la face de base d'une fiche complémentaire.
Des moyens de guidage décrits plus loin permettent alors de placer les deux faces de base dans le prolongement exact l'une de l'autre, dans un même plan.
La partie arrière de la face de base reçoit une pièce de raccordement, contituée par exemple de matière plastique et présentant sur le bord arrière un logement 14 destiné à recevoir un câble multifibre 12 qui doit être raccordé à la fiche, qui est muni de sa gaRne, et qui est disposé longitudinalement à quelques millimètres au-dessus du plan de la face de base à l'arrière de celle-ci. En avant de ce logement cette pièce de raccordement comporte une rampe 16 qui descend avec une inclinaison de 5 à 100 jusqu'au voisinage de la face de base et sur laquelle sont disposées les fibres du câble. La gaine du câble est enlevée à cet endroit, mais les fibres 7 conservent leurs gaines plastiques individuelles.Elles sont fléchies et étalées en éventail sur cette rampe à partir du câble à section circulaire de manière à constituer un faisceau plat descendant vers la face de base. En continuant vers l'avant elles sont à nouveau fléchies pour redevenir parallèles à la face de base.
Leurs gaines plastiques sont enlevées de telle sorte qu'elles ne comportent plus que du verre. Chaque fibre telle que 18 comporte alors un coeur tel que 19 et une gaine de verre telle que 21 d'indice plus faible que le coeur, comme connu (voir figure 2). Ces fibres sont au nombre de 7 dans l'exemple représenté mais pourraient tout aussi bien être au nombre de 13 ou de 19 selon le câble à raccorder.
Les fléchissements que subissent les fibres sur les bords avant et arrière de la rampe 16 évitent que ces fibres subissent des efforts de tension ou de compréssion longitudinales génants lorsqu'on ajuste la position longitudinale de leurs extrémités avant.
On va maintenant décrire les moyens de maintien et de guidage qui permettent d'assurer le maintien en position correcte de chaque fibre telle que 18 par rapport à la face de base 4, et de guider la fiche par rapport à une fiche complémentaire de manière à mettre les deux faces de base dans le prolongement l'une de l'autre, et à assurer ainsi l'alignement des fibres maintenues en positions correctes par rapport à ces deux faces de base.
Ces moyens sont disposés sur la face de base 4 sur laquelle on trouve la succession des éléments suivants : (voir figure 1 et 4) à partir de l'appui latéral 6 - une tige de guidage principale mâle G1 en forte saillie par rapport à la face avant ll de la base 2, par exemple sur 5 mm, avec son extrémité avant chanfreinée - une première tige de butée G2 avec une extrémité avant plane en légère saillie par rapport à la face avant il , par exemple sur 5 microns, le plan de la face avant de cette tige étant perpendiculaire à la longueur de celle-ci.
- un ensemble de tiges de maintien M. Le nombre de ces tiges est égal à celui des fibres augmenté de un, c'est-à-dire qu'il est de huit dans ltexemple représenté. Les faces de ces tiges sont sensiblement dans le plan de la face avant 11.
- une deuxième tige de butée G3 identique à la première et placée de la même manière par rapport à la face avant 11.
Cette force agissante thermodynamique crée des schémas de circulation dans la phase huileuse qui transfèrent les espèces non polaires de l'intérieur de la phase huileuse vers l'interface où elles sont extraites. Ces schémas de circulation entraînent un mouvement rapide à l'interface et des vitesses de transfert de masse extrêmement élevées.
Les forces de tension inter-faciale, qui commandent ces schémas de circulation, sont contrées par les effets de viscosité dans la phase huileuse. En conséquence, une viscosité élevée au voisinage de la surface de l'huile a pour effet d'amortir les schémas de circulation.
Lorsque l'inter-face solvant-huile est engendrée par l'introduction d'huile dans le solvant sous forme de gouttes, par exemple à partir d'un petit tube, l'instabilité Marangoni conduit à un accroissement prononcé des processus concomitants de dispersion et de dissolution,c'està-dire à une destructionrapide de la goutte en nombreuses gouttelettes plus petites, qui s' accompagne d'une extraction de l'huile supérieure dans le solvant. D'autres études ont montré que, lorsqu'on utilise une huile visqueuse ou des solvants polaires tels que le benzène ou le toluène, le taux de destruction rapide n'apparalt pas. On pense que cette instabilité "Marangoni" se produit dans les conditions opératoires de la présente invention.En conséquence, le choix du solvant utilisé selon l'invention est, de préférence, tel que l'effet "Marangoni" soit favorisé. Des solvants, qui ne favorisent pas cet effet, comme le benzène ou le toluène, ont pour effet d'extraire littéralement tout le liquide a partir de la suspension en produisant ainsi une poudre comme produit de déchargement final constituant l'écoulement de soutirage.
Sous cette forme, les liquides polaires ne sont pas séparés de l'huile supérieure mais sont entraînés dans la zone de clarification d'où ils sont éliminés en constituant une partie de l'écoulement de-tête.
L'instabilité "Marangoni" augmente fortement l'extraction liquide-liquide en assurant des grandes étendues inter-faciales, qui diminuent ainsi les temps de séjour requis dans la zone d'extraction.
ceci permet a son tour l'utilisation d'un appareillage ayant des dimereions en volume plus petites pour un volume donné de boue et de solvant et simplifie la construction du système d'admission de la boue, c'est-a-dire élimine le besoin de régler étroitement la taille de la gouttelette de boue initiale préalablement nécéssaire pour obtenir une dispersion extrêmement fine de la boue dans le solvant. Ainsi, l'essence de l'invention est l'utilisation de l'un des solvants d'un groupe spécifique de solvants en combinaison avec une différence de température entre différentes parties de la paroi de colonne pour faciliter la manipulation des résidus en tant que boue liquide visqueuse.Cette combinaison a non seulement pour effet de rendre aisée la mise en oeuvre de l'invention, mais elle favorise également une séparation désirable de l'huile supérieure à partir des liquides polaires et des solides finement divisés.
Les exemples suivants illustrent l'invention sans être aucunement limitatifs. Sauf mention contraire, toutes les parties et tous les pourcentages sont exprimés en poids.
Appareil et technique On utilise une colonne verticale chemisée, ayant un diamètre intérieur de 7,62 cm et une longueur de 1,37 m, présentant un agencement similaire à celui qui est représenté sur la figure 1. On fait fonctionner la première et la seconde zones à une température d'environ 1600 C et sous une pression-d'environ 14,1 bars, tandis qu'on fait fonctionner la troisième zone à une température d'environ 200 C sous une pression d'environ 14,1 bars. On règle la pression de colonne par un régulateur de contre-pression et une soupape prévue à la sortie de la phase solvant-huile supérieure chauffée (1500 C).
Cette sortie alimente le ballon de détente adiabatique. Dans ce dernier, le solvant est distillé par détente, éliminé et consécutivement condensé et recyclé dans un réservoir d'alimentation en solvant. On débarrasse l'huile supérieure provenant du ballon de détente, de toute quantité de solvant résiduaire, à l'aide d'une unité de distillation alimentée en continu.
On retire la boue résiduaire de la colonne par l'intermédiaire d'une soupape de commande. On utilise un contrôleur de niveau apte à déceler l'interface entre les phases de la boue résiduaire et du mélange solvant-huile supérieure pour régler la vanne de sortie des asphaltènes.
On utilise de l'hexane comme solvant en alimentant la colonne avec différentes boues au taux d'environ 20,4 kglh. On utilise un rapport en poids hexane/boue d'environ 0,8 1.
Protocoles analytiques Dans les exemples suivants, on utilise les protocoles analytiques décrits ci-après : Viscosité : On mesure les viscosités des liquides produits à 250 C en utilisant un viscosimètre "Brookfield". On n'élimine pas les cendres de ces liquides avant la mesure.
insolubles dans le toluène On secoue le produit liquide (40 g) avec du toluène (160 g) et on le centrifuge consécutivement. On décante le liquide surnageant, on sèche sous vide à 100" C le résidu restant, les hydrocarbures insolubles dans le toluène et les cendres et on les pèse. On détermine la teneur en cendres du résidu par la méthode selon la norme ANSI/ASTM D482-74.
Asphaltènes : On secoue le produit liquide (25 g) avec du n-hexane (100 g) et on le centrifuge consécutivement. On décante le liquide surnageant, on sèche sous vide à 1000 C le résidu (un mélange de cendres, d'insolubles dans le toluène et d'hydrocarbures solubles dans le toluène qui sont insolubles dans le n-hexane, c'est-à-dire les asphaltènes), puis on le pèse. On détermine la teneur en asphaltènes en soustrayant les insolubles dans le toluène et les cendres préalablement déterminées, au total des insolubles dans l'hexane.
Analyse du charbon Le charbon utilisé pour engendrer les divers liquides produits par liquéfaction purifiés comme décrit ci-dessous, sont du charbon bitumineux de la mine Allison n 8 de Pittsburg, broyé, séché, pulvérisé et trié de telle façon que 99,9 % passent par un tamis ayant une ouverture de maille de 0,124 mm. La teneur en soufre est d'environ 3,9 %.
Exemples 1-3 Dans les tableaux I - III, on a répertorié des données provenant de trois opérations utilisant des boues de charge différentes, c'est-a- dire dans le Tableau I : un écoulement en provenance d'un hydrocyclone (à 12,6 % de cendres), Tableau II : un produit de liquéfaction (à 5,2 z de cendres) et dans le Tableau III : produit de tête de centrifugeuse < à 2,1 % de cendres). On détermine la chaleur de combustion 6SHC) selon la norme ANSI/ASTM D2015-66 et on détermine le carbone Ramsbottom selon la norme ANSI/ASTM D524-76.
support pénétrable au moyen de ce dernier type de dé-
placement. Etant donné que la lame coupante se déplace vers l'arrière rendant qu'elle se déplace vers le bas, les forces oui tendent à pousser les fils détachés et les peluches dans la surface support sont en grande partie supprimées.
D'autres caractéristiques de l'invention ap-
paraltront à la lecture de la description qui va
suivre et à l'examen des dessins annexés dans lesquels: la figure 1 est une vue en perspective d'une machine à découper une matière en feuille mettant en oeuvre la présente invention; la figure 2 est une vue en coupe d'une pile de matière en feuille, cette vue représentant la lame
coupante et les moyens formant came d'un mode de réali-
sation de la présente invention; la figure 3 est une vue en coupe de la lame courante et de la came suivant la ligne de coupe 3-3 de la figure 2; la figure 4 est une vue en élévation latérale de c8té droit de la figure 2; la figure 5 est une vue partielle de la lame coupante et des moyens formant came d'un autre mode de réalisation de la présente invention; la figure-6 est une vue partielle de la lame coupante et des moyens formant came d'encore un autre mode de réalisation de la présente invention; la figure 7 est une vue partielle de la lame couoante et des moyens formant came d'encore un autre mode de réalisation de la présente invention;
la figure 8 est une vue partielle du dispositif découreur muni d'un piedpresseur et de la lame coupante et des moyens formant came selon encore un autre mode
de réalisation de la présente invention.
La figure 1 représente une machine à découper à commande automatique, désignée par la référence générale 10, du type décrit et représenté d'une manière plus détaillée dans le brevet des EUA No 3.495.492, cédé
à la demanderesse. Une telle machine à découper est uti-
lisée pour découper des piles L comportant de nombreuses
épaisseurs d'une matière en feuille, telle que de l'é-
toffe tissée ou non tissée, du parier, du carton, du cuir, du caoutchouc et des matières synthétiques. La machine représentée est une machine à commande numérique reliée à une unité de commande 12 par un cAble électrique
14. L'unité de commande 12 extrait des données d'une ban-
sique.
L'invention se caractérise par le fait que,
tout près de chacune des lames extérieures 12, se trou-