INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
N du Ar R1 R2 R3 R4 Form. brute /P.M. nD20 Rdt. % compose 706 # H CH3 H H C10H13 Br OS 261,2 1,600 76 707 # H CH3 H CH3 C11H15 Br OS 275,3 1,59 85 708 # H CH3 H # C17H19 Br OS 351,3 1,582 82 515 # H CH3 H C2H5 C12H18OS 210,3 1,539 83 516 # H CH3 H CH3 C11H16OS 196,3 1,556 82 511 # H CH3 H # C17H20O2S 288,4 1,557 93 512 # H CH3 H nC3H7 C13H20OS 224,3 1,544 89 575 # CH3 CH3 CH3 C2H5 C14H22OS 238,4 1,547 95 702 # H # H H C15H16OS 244,4 1,586 90 510 # H # nC3H7 nC3H7 C21H28OS 328,5 1,570 97 514 # H # H CH3 C16H18OS 258,4 1,592 98 573 # H # C3 # C23H24OS 348,5 1,600 90 TABLEAU I (suite)
N du Ar R1 R2 R3 R4 Form. brute /P.M. nD20 Rdt. % compose 513 # H # H C2H5 C17H20OS 272,4 1,570 95 574 # H # CH3 # C23H24O2S 364,5 1,606 91 570 # H # CH3 nC3H7 C19H24OS 300,2 1,575 95 569 # H # CH3 C2H5 C18H22OS 286,2 1,580 93 709 # H CH3 H iC3H7 C13H19Br OS 303,2 1,586 90 705 # H # H nC3H7 C18H21Cl OS 320,8 1,600 82 715 # H # H H C15H15Cl OS 278,8 1,620 91 581 # H H CH3 # C17H20O2S 288,4 1,584 92 583 # H H CH3 C2H5 C12H17ClOS 244,6 1,563 96 584 # H H CH3 nC3H7 C13H19ClOS 258,6 1,559 94 Obtention des matières premières /Coxo-3-alkyl) phénylsulfures / utilisées dans le procédé d'obtention des alcools primaires, secondaires et tertiaires de formule CI) dans laquelle n vaut 1 On décrit ci-après un mode de préparation permettant d'accéder aux susdites matières premières.
Le thiophénol de formule dans lequel R a l'une des significations ci-dessus indiquées, à raison par exemple d'environ 0,1 mole est mis en solution dans un alcool présentant de 1 à 4 atomes de carbone, notamment l'isopropanol (par exemple environ 50 cm3). Y sont ajoutés un aldéhyde, une cétone ou un ester ta,ss) éthylénique en léger excès par rapport au thiophénol, par exemple environ 0,12 mole en présence d'une trace de sodium.
A titre d'aldéhyde ( ,ss) éthylénique, on peut utiliser par exemple l'acroléine, le crotonaldéhyde ou le cinnamaldéhyde.
A titre de cétone t ,ss) éthylénique, on peut utiliser par exemple la méthyl-vinylcétone, l'éthylvinylcétone, la méthyl-4 pentène-3-one-2 ou la benzalacétone.
Le mélange est porté pendant une durée de 10 à 20 heures (notamment environ 12 heures) à ébullition à reflux, sous un gaz inerte, notamment l'azote, pour éviter l'oxydation du thiophénate formé.
Après refroidissement, la solution est concentrée sous pression réduite, puis distillée pour obtenir les oxo-3 alkylphényl sulfures.
Dans le tableau suivant, sont rassemblés un certain nombre d'exemples concernant des esters et des aldéhydes [α, ss] éthyléniques obtenus par le procédé ci-dessus. TABLEAU II
Formule développée Formule Poids Point Rendement du composé brute moléculaire d'ébullition (%) ( C) # C10H12OS 180,3 103 76 sous 0,3 mm Hg # C17H18O2S 286,4 200 21 sous 20 mm Hg # C10H11ClOS 214,7 150 65 sous 1 mm Hg # C15H13ClOS 276,8 170 42 sous 0,7 mm Hg # C10H11BrOS 258,2 160 76 sous 2 mm Hg * Ce composé est décrit dans le brevet allemand n 850 704 et les Chemical Abstrects 1858, tome 52, 15 5651 (Chamische Werk Hüls A. G.) OBTENTION DES ALCOOLS CONFORMES A L'INVENTION, DE FORMULE tI] DANS LAQUELLE n VAUT 2 Procédé de préparation des composés de formule CXI)
La préparation des composes de formule (yXI) peut s'effectuer comme suit.
Première étape : Préparation des thydroxy-3 alkyl)arylsulfure La condensation d'un thiophénol avec un hydroxy-3 halogéno 1 alcane [de 3 à 10 atomes de carbone), de préférence un hydroxy-3 bromo-1 alcane ou un hydroxy-3 chloro-1 alcane, en présence d'une base forte telle que l'éthylate de sodium, le méthylate de sodium, un amidure, NaOH, conduit à un thydroxy-3 alkyl)arylsulfure selon le schéma suivant
Nous consacrons enfin une paragraphe spécial aux matériels fonctionnant suivant le principe de ce générateur d'énergie électrique pour examiner leurs particularités comme répondeurs aux réactions internes.
Ceci se fait par une diminution du courant inducteur.
Si l'on ramène le courant inducteur au I / 100 de sa valeur précédente ( de 5A à 1 / 20 A), le flux d'excitation et la tension engendrée entre les bornes de l'induit sont réduits dans les mêmes proportions.
La tension tombe donc de -100 V à 1 V et le courant d'induit est ramené à sa valeur initiale de 100 A. La puissance d'excitation a ainsi été réduite de 100 w à 1 w sans qu'aucun changement soit intervenu dans le courant d' induit ni dans le flux de réaction magnétique d'induit. Remarquez que malgré une puissance d'excitation faible, on arrive toujours à commandet le flux de réactionmagnétique d'induit qui est fort. Cependant, on n'a pas encore réussi à employer ce flux de réaction d'induit à des fins utiles. (Fig 4).
Puisque les fils conducteurs de l'enroulement d'induit coupe le flux de réaction d'induit, une tension est induite dans ces conducteurs, exactement comme si les conducteurs coupaient un champ d1excitation.
Si vous vous reportez au schéma représentant la génératrice à courant continu ordinaire, vous voyez que le flux d'excitation accomplit un travail utile lorsque les balais se situent sur une ligne perpendiculaire à la direction du flux d'excitation dans l'induit.
Pourquoi ne tirerait-on pas profit du flux de réaction magnétique d'induit en plaçant simplement une autre paire de balais sur une ligne perpendiculaire à la direction du flux de réaction d'induit, ce qui permettrait de prélever du courant pour entraîner une charge extérieure Crest exactement ce qu'on fait. Puisque le flux de réaction magnétique d'induit est de la morne valeur que le flux d'excitation initial, une tension de 100 V sera ainsi engendrée entre les bornes des nouveaux balais. Si la charge est la mne qu'auparavant, elle consomme une puissance de 10 Kw pour une intensité de 100 A. Les nouveaux balais sont connectés avec la charge pour un montage série comportant un enroulement de compensation. Cet enroulement de compensation a pour but l'élimination de toute tendance du courant dans la charge à engendrer un second flux de réaction magnétique d'induit lequel serait , par support au flux d'excitation initial, de sens opposé.
En ajoutant tout simplement une autre paire de balais qui forment avec les balais de court-circuit un angle droit, nous avons donc réussi à faire accomplir au flux de réaction d'infuit un travail utile.
Nous avons achevé la transformation de la génératrice à courant continu ordinaire en un amplificateur de puissance électrodynamique à gain élevé. La génératrice à courant continu aunsi modifiée s'appelle amplidyne.
Amplification de puissance élevée.
Le terme " amplification de puissance " prend le même sens pour les génératrices électrodynamiques et pour les amplificateurs à lampes.
L'amplification de puissance est le rapport existant entre la puissanc de sortie et la puissance de commande d'entrée nécessaire pour produire cette puissance de sortie. La génératrice à courant continu ordinaire dont nous venons de parler fournissait une puissance de sortie de 10 Kw pour une puissance d'entrée de 100 W.
L'amplification en puissance de cette génératrice s'élevait donc à l0C Par la transformation de la génératrice en un amplidyne (voir diagramme schématique ci-dessus), on a réduit la puissance d'excitation nécessaire pour produire une puissance de sortie de 10 Kw, de 100 w à 1 w.
L'amplification de l'amplidyne s'élève par conséquent à 10 000.
Cela est vraiment un rendement tout à fait remarquable.
Supposez que vous examiniez comme l'amplidyne exerce son contrôle sur la puissance de sortie lorsque la puissance d'entrée de commande à l'enroulement d'excitation varie. Si le courant inducteur s'accroit tout d'un coup de 1 / 20 à 1 / 10 A , le courant dans la charge s'élève presque immédiatement de 100 à 200 A.
Ainsi, après calage et fixation, chacun des pistons constitue une colonne aussi rigoureusement verticale que possible, le long de laquelle s'élève, sous la poussée du liquide injecté, la structure à rehausser. On peut ainsi assurer un rehaussement verticale de plusieurs mètres sans risques sérieux de dévers en controlant la montée au droit de chaque vérin et en équilibrant les débits et pressions d'injection dans ceux-ci.
Lorsqu'on procède à l'injection directe des vérins avec un liquide durcissable,on on peut se réserver la possibilité d'une rectification du niveau de rehaussement (exclusivement dans le sens de la levée) par le moyen suivant : un conduit complémentaire d'amenée de liquide sous pression est aménagé à travers le piston et débouche, à la face supérieure de celui-ci > sous une plaque recouvrant de façon étanche la dite face supérieure et fixée sommairement à celle-ci.
Ainsi, après durcissement d'un premier liquide injecté, il est possible d'envoyer du liquide sous pression par le conduit complémentaire, ce qui rompt la liaison entre la plaque et la face supérieure du piston et permet de poursuivre le levage, le supplément de liquide se logeant entre cette plaque et cette face supérieure.
Le dessin annexé permet de bien comprendre comment l'invention peut être mise en oeuvre.
La fig. 1 montre, en coupe verticale, le chantier d'une structure destinée à être rehaussée.
La fig. 2 montre en coupe analogue, après rehaussement, cette structure exécutée.
La fig. 3 est une coupe suivant III-III de la fig.l.
La fig. 4 est, en élévation et demi-coupe verticale, la vue d'un vérin de rehaussement.
La fig,--- 5 est une coupe axiale d'une forme simplifiée de réalisation de vérin.
La fig. 6 est une élévation schématique avec coupe partielle d'une structure préexistante en cours de rehaussement.
Les figures 1 et 2 schématisent la réalisation de deux enceintes concentriques et écartées ltune de l'au- tre d'un réacteur nucléaire.
L'enceinte intérieure 1 et la jupe 2 de l'enceinte extérieure ayant été édifiées, le coffrage 3 de la périphérie de la coupole 4 de l'enceinte extérieure est mis en place. La face interne 4a de cette coupole est coulée au contact de la face supérieure ta de la coupole inté- rieure avec interposition d'un revêtement anti-adhésif convenable.
Préalablement à la coulée de la coupole 4, sont calés et fixés sur le bord supérieur 2a de la jupe 2 un certain nombre de vérins 5 tels que ceux détaillés sur les figures 4 et 5.
Initialement chacun repose sur ce bord supérieur par une rotule 6, tandis que des étais rigides de longueur réglable 7 (voir aussi fig. 3), reliant au coffrage 3 les oreilles 29,maintiennent les dits vérins. Il est ainsi possible de caler l'axe de chacun des vérins sui- vant une verticale quasi rigoureuse, puis de caler et sceller la face inférieure du piston de vérin sur le bord 2a.
Lorsque la coupole 4 est coulée (entièrement ou partiellement, pour éviter les surcharges), du liquide, envoyé par les ajutages 8, permet de lover les cylindre.
des vérins, rendus solidaires de la coupole 4 lors de la coulée de celle-ci. Pour faciliter cette solidarisation, le cylindre des vérins perdus peut comporter des pattes d'ancrage, être rendu rugueux au moyen de grains collés ou encore comporter une plaque de base, s'il n'est pas entièrement noyé dans la structure à rehausser, comme cela est le cas dans l'exemple représenté.
page des trajets conducteurs, qui est plus compliqué.
La présente invention a pour objet de perfectionner un lumi-
naire du type ayant les caractéristiques indiquées au début Ce perfec-
l O tionnement permet d'obtenir que les tolérances de fabrication entre les trajets conducteurs métalliques et le corps en matière plastique puissent, de façon simple, être maintenues aussi petites que possible, de sorte que les lampes pourront dans tous les cas être insérées; par les ajours dans la tôle, dans les logements du support en matière
plastique.
Selon l'invention, ceci est obtenu par le fait que les pattes relevées sont formées sur au moins deux trajets conducteurs qui sont mécaniquement et électriquement séparés l'un de l Vautre A la différence des principes de base prédominant dans le cas des luminaires connus jusqu'à présent, o toutes les pattes relevées sont formées sur le même trajet conducteur, dans le cas d'un luminaire selon l'invention, c'est au moins sur deux trajets conducteurs que ces pattes sont prévues_ D-ans le cas o, par exemple, les pattes sont destinées à des lampes agencées
l'une près de l'autre, ces pattes peuvent alors se trouver sur le -
premier conducteur, tandis que les pattes pour une lampe plus éloignée des lampes précitées sont formées sur le deuxième conducteur concernant cette lampe Il est également possible que le premier conducteur commun ne comporte aucune patte et que les pattes se trouvent à chaque fois sur le deuxième conducteur pour chaque lampe Selon la distance entre les
différentes lampes, on peut donc déterminer à chaque fois individuel-
lement sur quels trajets conducteurs seront formées les pattes pour les lampes Les positions des ajours dans la tôle, et les pattes qui y sont associées, peuvent donc être déterminées tout à fait indépendamment les unes des autres, en se référant aux logements dans le support en matière 3 ' plastique Les écarts dus aux tolérances qui peuvent éventuellement en résulter dans la région du connecteur peuvent être facilement rattrapés
à cet endroit.
D'autres formes avantageuses de réalisation d'un luminaire selon l'invention peuvent aussi être réalisées C'est ainsi qu'il peut être opportun que les lampes soient appliquées contre les pattes par les ergots dont leur socle est muni La tôle est assez robuste pour supporter, sans déformation progressive, la force qu'un ressort engendrant la pression contre le contact central de la lampe exerce sur
les pattes par l'intermédiaire des ergots.
Le luminaire selon l'invention englobe aussi les réalisations avec lampes ayant deux contacts centraux de sorte qu'il est avantageux de prévoir les pattes pour les lampes sur le premier conducteur Les pattes pour lampes n'ayant qu'un seul contact central peuvent aussi être
prévues sur le deuxième conducteur associé.
Les écarts dus aux tolérances de fabrication, qui apparaissent entre les logements dans le support en matière plastique et les divers trajets conducteurs, sont particulièrement faibles si le connecteur se trouve sur le support en matière plastique en un endroit tel que la plus grande distance entre l'extrémité d'un trajet conducteur côté connecteur
durée du polissage # = 30 s.
L'état de surface obtenu sur la pièce correspond à V 12.
Le brillant de la surface de la pièce polie s'élève à 70%.
L'usinage électrochimique d'une pièce en alliage de titane additionné de nickel est exécuté dans une solution dont la composition pondérale est la suivante acide sulfurique 70 %, acide fluorhydrique 20%, acide mitrique 4 Vo, eau 4 56, sel sodique d'acide stéarique 1,6 , sel sodique d'acide α-sulfo- carboxylique correspondant 0,4 %.
Régime du processus densité de courant anodique Da = 80 A/dm2, tension U = 10 V, température de l'électrolyte t = 30 C durée du polissage # = 35 s.
L'état de surface obtenu sur la pièce a atteint V. 14.
Le brillant de la surface est de 78 %.
L'usinage électrochimique d'un eehantillon en alliage de titane additionné de tungstène est exécuté da une solution dont le composition pondérale est la suivante acide sulfurique 45 %, acide fluorhydroue 20 %, acide nitrique 20 %, eau 14 %, sel sodique d'acide eicosancarboxylique 0,5 %, sel sodique d'acide α-sulfocarboxylique correspondant 0,5%, Régime du processus : densité de courant anodique Da = 80 A/dm2, tension U = R V, température de l'électrolyte t = 200C, durée du polissage # = 60 s.
L'etat de surface obtenu sur la pièce a été porté à V 12.
Le brillant de la surface est de 67 %.
L'usinage électrochimique d'une pièce en titane techniquement pur est exécuté dans un électrolyte dont la composition pordérale est la suivante : acide sulfurique 45 %, acide fluorhydrique 20 %, acide ritrique 13 %, esu 20 %, sel sodique d'acide nona décylique 1,9 % sel sodique d'acide α-sulfo- carboxylique correspondant 0,1 % Régime du processus : densité anodique de courant Da = 90 A/dm2, tension U = 10 V, tempéreture de l'électrolyte t = 22 C, durée du polissage # = 30 s.
L'état de surface obtenu sur la pièce correspond à V 13.
Le brillant de la surface est de 86%.
Ces nouvelles formes de l'algorithme de départ permettent de faire les calculs en n'utilisant que des opérations simples, addition, soustraction, comparaison et décalage. Ces opérations peuvent être effectuées rapidement sans nécessiter l'utilisation de multiplieurs parallèles. Le calcul du logarithme du module, soit Log\ I2 + Q2 est réalisé directement par une table de transcodage constituée par une mémoire programmable PROM.
Suivant l'art antérieur rappelé ci-dessus, on calcule ainsi le logarithme du module du signal vidéo considéré de façon indirecte, en recourant à des approximations qui, plus elles sont fines, tendent à compliquer les circuits ou tout au moins à en augmenter fortement le nombre.
Suivant l'invention, on veut calculer le logarithme du module du signal vidéo considéré de façon directe, ctest-à-dire sans passer par des approximations et sans non plus utiliser des circuits multiplieurs parallèles. L'avantage d'une telle approche est la précision meilleure des calculs et une réduction du nombre des circuits à mettre en oeuvre.
De fait les circuits utilisés ne sont que des additionneurs, des multiplexeurs qui en fait sont des commutateurs et des mémoires PROM mais de faible capacité. S'il est théoriquement possible d'imaginer une table qui donne directement la valeur du logarithme du module du signal considéré, à partir des variables I et Q, la réalisation matérielle d'une telle PROM est pratiquement impossible. Pour des valeurs de I et Q codées sur un grand nombre de bits, 10 plus un bit de signe par exemple, aucune mémoire PROM n'existe actuellement capable de faire le calcul; il serait nécessaire d'utiliser une centaine de PROM en remplacement.
Suivant l'invention donc, un procédé de calcul numérique du logarithme du module d'un signal vidéo fréquence à partir de ses composantes en quadrature est caractérisé par les étapes suivantes: calcul des valeurs absolues des composantes I et Q préalablement codées, calcul du logarithme desdites valeurs par transcodage, comparaison arithmétique des valeurs des logarithmes des modules déterminant le plus grand et le plus petit des deux signaux:: soustraction des valeurs des Log des valeurs absolues des composantes suivant le résultat de la comparaison, multiplication par deux du résultat de la soustraction donnant le Log du rapport des carrés des valeurs des composantes, détermination de l'expression du logarithme de l'expression unité additionnée au rapport arithmétique du carré des composantes, additon à l'expression précédente du logarithme du carré d'une composante suivant le résultat de la comparaison et décalage d'un bit sur la droite pour obtenir l'expression de cherchée.
D'autres avantages et caractéristiques de l'invention apparattront au cours de la description qui suit du procédé et de dispositifs de mise en oeuvre dudit procédé, donné à l'aide des figures qui représentent: - la figure 1, un état de l'art antérieur avec bonne approximation associé à un récepteur radar délivrant les composantes en quadrature du signal vidéo considéré sous la forme de deux signaux vidéo bipolaires I et Q; - la figure 2, une présentation des phases de calcul utilisées suivant l'invention pour imager le procédé; - la figure 3, un dispositif de mise en oeuvre.
Comme cela ressort de l'introduction de la demande, son objet est de définir un procédé de calcul du logarithme du module d'un signal vidéo, à partir de ses composantes en quadrature délivrées sous la forme de signaux vidéo bipolaires I et Q, I ayant l'expression A cos tp et T A sin ep expressions dans lesquelles A est l'amplitude du signal et tp sa phase. Des signaux de ce type sont ceux obtenus lorsqu'il a été procédé à une démodulation cohérente de signaux délivrés par exemple par un récepteur radar, ou par un dispositif de télécommunication également.
La figure 1 représente un tel récepteur radar auquel on a rajouté un dispositif de traitement des signaux I et Q délivrés par le récepteur pour obtenir à la sortie de ce dispositif le logarithme du module des signaux I et Q soit
Ce dispositif de traitement ressortissant à l'art antérieur calcule ce logarithme en procédant à une certaine approxim ation.
Les composantes I et Q, en vidéo bipolaire qui sont appliquées au dispositif de traitement délivrant le module sont issues d'un récepteur comprenant essentiellement les circuits suivants. Un duplexeur 2 connecté à une antenne 3 et à la partie émetteur du radar comprenant un modulateur 4 et un amplificateur 5 haute fréquence. Le duplexeur est également connecté à la partie recep teur du radar qui comprend essentiellement un mélangeur 6 connecté à un oscillateur local 7 et à un amplificateur 8 à fréquence intermédiaire. Un oscillateur cohérent 9 est prévu alimentant d'une part un mélangeur 10 recevant une onde locale de l'oscillateur 7 et connecté à l'amplificateur haute fréquence 5, et d'autre part deux circuits démodulateurs cohérents 11 et 12, l'un deux 11 par exemple à travers un circuit déphaseur de # 12, 13.Les circuits démodu- lateurs 11 et 12 sont également connectés à l'amplificateur 8 à fréquence intermédiaire, ils délivrent comme cela est connu, des signaux I = A cos # et Q = A sin ç qui vont être traités dans le circuit 1, ressortissant à l'art antérieur comme cela a été déjà dit.
Dans ce dispositif 1, on calcule tout d'abord dans les circuits 14 et 15 les valeurs absolues |II et et QI |Q| des composantes I et Q après les avoir codées en numérique. Un comparateur 16 connecté aux circuits 14 et 15 respectivement détermine d'une part quel est le signal maximum des signaux | I et t et | Q| dans le circuit 17 et d'autre part quel est le signal minimum des signaux |I| Iet I QI dans le circuit 18. Suivant l'approximation choisie pour avoir une bonne précision, le circuit 19 détermine le signal 7/8 Maux (| I|, Maux (| circuit 20 détermine le signal 1/2 Min ( I , Q ). Ces deux circuits sont connectés à un additionneur 21 qui réalise la phase de calcul Max (7/8 |I| + 1/2 si I > / Q.Le circuit 22 connecté au circuit 21 d'addition et au circuit 17, après comparaison dans le circuit 23 des signaux issus respectivement des circuits 17 et 21 réalise le calcul Max l'approximation près est é
qui à in-Log 24, une mémoire PROM en l'occurence, donne la valeur de l'expres- sion cherchée
Suivant cet art- antérieur, le calcul du logarithme du module des signaux vidéo bipolaires est réalisé de façon indirecte et nécessite un assez grand nombre de circuits, en proportion de la précision demandée.
Suivant l'invention, ce calcul est réalisé de façon directe, mais à l'aide d'un algorithme modifié, permettant d'arriver au résultat à l'aide de calculs intermédiaires simples, qui sont rendus nécessaires par le fait qu'il n'est pas possible de réaliser une mémoire PROM de capacité suffisante qui théoriquement devrait permettre d'obtenir sans intermédiaire les valeurs du logarithme du module des signaux considérés.
La figure 2 donne une représentation de l'algorithme utilisé, aidant à mieux saisir le procédé de calcul du logarithme du module suivant l'invention.
Disposant des deux signaux video I et Q, on désire calculer
Le signal reçu du coeur par l'électrode ventriculaire est appliqué par les bornes 23 et 24 et le conducteur 30 au filtre 31 et à l'amplificateur 33. Si l'on suppose que lam- plificateur 33 est alimenté, l'apparition d'un battement se présente sur le conducteur 34 sous forme d'une impulsion négative, comme indique la forme d'onde 100 sur la figure 2. En l'absence de cette impulsion, le transistor 56 est bloqué car la tension positive de la batterie +V est appliquée à son émetteur et à sa base. A l'apparition de l'impul- sion sur le conducteur 34, un diviseur de tension est établi par les résistances 54 et 53, produisant une chute de tension à la base du transistor 56 qui est ainsi débloqué.
La tension sur le conducteur 57 passe alors du potentiel de la masse au voisinage de la tension positive en produisant une impulsion positive représentée par la forme d'onde 101.
Cette impulsion débloque le transistor 90 qui place le conducteur 51 au potentiel de la masse. Les circuits temporisateurs des oscillateurs 10 et 20 sont ramenés au repos, comme cela a déjà été expliqué.