INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour un échantillon d'urines de 10ml auquel 2ml de solution acide à 15% en volume sont ajoutés pendant l'étape d'élimination des chromatogènes et 25ml de solvant d'extraction sont ajoutés, une molarité préférée de sulfate de lithium ou de sodium a employer est d'environ 1,4 a 3,2 dans le mélange d'échantillon, de solvant et de solution; 2,3 semble être la molarité optimale. D'autres sels qui satisfont les exigences décrites ci-dessus peuvent être employés en molarité similaire. Il est envisagé dans la réalisation préférée que seuls des cations monovalents seront utilisés.
Les 1 7-hydroxycorticostéroldes extraits tels que dissous dans le mélange solvant sont séparés, a titre d'exemple par centrifugation, et le milieu aqueux restant est éliminé. Le mélange solvant contenant les 17-hydroxy corticostéroldes doit être lavé pour éliminer toute substance non désirée restante. Une solution de lavage préférés est une solution acidifiée de sulfate de sodium, ou autre sel, telle que décrite ci-dessus. Il est souhaitable de pre- voir au moins la même concentration acide et une molarité de sel similaire à celle des étapes antérieures.
On peut ensuite effectuer la réaction de coloration. La solution restante à ce point comprend les 17-hydroxycorticostéroldes extraits dans du chlorure de méthylene et de l'alcool butylique. Des aliquotes de la solution restante pour constituer un échantillon à blanc et un échantillon à doser sont assurés. L'échantillon à doser est mélangé avec un réactif de coloration connu, dans la présente réalisation le chlorhydrate de phénylhydrazine, dissous dans une solution acide de préférence à 55%-65% en volume. L'échantillon à blanc est mélangé avec de l'acide mais sans phénylhydrazine. La concentration acide qui en résulte est d'environ 41% à 49%.Une fois mélangés les deux échantillons, des couches se forment, et on permet aux couches de se séparer, Une couche supérieure est constituée principalement de chlorure de méthylène, et celle-ci est aspirée. Les échantillons sont maintenant constitues des couches inférieures restantes et comprennent de l'alcool butylique et des 17 hydroxycorticostéroldes et, dans ltéchantillon à doser, de la phénylhydrazine.
Les échantillons sont incubés, de préférence a 600C. La réaction est lente à température ambiante. A 100 C, des réactions secondaires non désirées comme dans le cas des chromogénes non spécifiques sont susceptibles de se produite et les 17-hydroxycorticostéroldes sont susceptibles d'être détruits. A la température préférée, tout chlorure de méthylène restant aura tendance à être chassé des échantillons par ébullition. Il faut faire chauffer les échantil- lons assez longtemps pour obtenir une bonne réaction de coloration. Une période d'au moins vingt minutes s'est avérée satisfaisante. Un chauffage trop prolongé est susceptible de produire les memes effets nuisibles qu'une température trop élevée.Après le refroidissement, des lectures spectrophotométriques sont faites de fanon connue, de préférence à 410 nm.
mission. Le limiteur de poussée comporte également un organe relié à l'élément rotatif précité qui le fait pivoter en tournant. L'élément rotatif peut être constitué d'un roulement logé dans une rainure périphérique de l'arbre de transmission, de sorte que tout mouvement axial de ce dernier fait tourner
le roulement et par conséquent pivoter l'organe précité.
Le limiteur de poussée comporte aussi deux interrup-
teurs dont l'actionnement intervient lorsque la force axiale exercée dans un sens ou dans l'autre par la commande atteint une valeur prédéterminée. L'un ou l'autre de ces interrupteurs coupe alors le circuit électrique d'alimentation du moteur. L'un d'eux est incorporé à la partie de ce circuit qui fait tourner le moteur de façon à faire avancer la tige menée, tandis que l'autre est incorporé à la partie de ce circuit qui commande
le recul de cette tige. Ces interrupteurs peuvent être in-
corporés soit au circuit de commande du moteur, soit au cir-
cuit qui met en oeuvre le précédent, ce qui est préférable
si le moteur est triphasé. Chacun de ces interrupteurs compor-
te un déclic de commande qui vient actionner l'organe pivo-
tant en basculant dans un sens ou dans l'autre. Pour obtenir ce résultat, l'amplitude de ce mouvement pivotant dépend du préréglage du limiteur de poussée, préréglage indiqué sur le cadran de ce limiteur. L'actionnement de l'interrupteur
considéré provoque la coupure du circuit électrique d'alimen-
tation du moteur et par conséquent l'arrêt de ce dernier,
comme précédemment décrit.
Les interrupteurs précités sont des microcontacts, dont deux leviers, rappelés par un ressort, maintiennent normale-
ment enfoncés les boutons de commande de façon à maintenir fer-
mé le circuit électrique d'alimentation du moteur. Chacun de ces leviers est séparé du déclic ou de l'aiguille correspondante du cadran de réglage de la force motrice par un intervalle qui dépend de la valeur de cette force pour laquelle on désire
III - Installation téléphonique simple à une seule ligne avec des postes télépho niques locaux sans voyants (Figs. 6 et 7).
Selon Jn exemple de réalisation d'installation téléphonique simple, les postes téléphoniques locaux 20, 21,... ne possèdent pas de voyants lumineux et de boutons réseau et sont reliés à une ligne téléphonique unique L1 L2.
La prise de la ligne Lt L2 par un poste téléphonique 20 s'effectue au moyen commutateur d'un groupe/à trois contacts dont deux 208 et 209 connectent par leurs fermetures le circuit audio 204 aux broches B et B4 de la ligne. Les fils de commande de prise du poste sont uniquement reliés aux broches B5 et B6 par le troisième contact 210 à fermeture en série avec une résistance 205 ou plus précisément l'alimentation des relais 32" et 34" est réalisée par un même circuit entre les bornes de la batterie locale 4. Enfin, on notera que les postes téléphoniques ne sont plus alimentés directement par la batterie locale 4, comme montré à la Fig. 6.
Le circuit de réception d'appel 1 est analogue à celui décrit en réfé- rence à la Fig. 1. Le dispositif à relais 3" comprend beaucoup moins de contacts que les deux précédents 3 et 3'.
Les relais 31 et 33" ne manoeuvrent pas de contactes; le relais 32" sont manoeuvre quatre contacts dont trois 323, 324 et 326,4nsérés dans le circuit de réception d'appel et dont le quatrième 327 substitué à celui 325 de la première réalisation (Fig. 1) est un contact échelonné à double direction ; le relais 34" manoeuvre comme le relais 34 (Fig .1) les deux contacts à ouverture 343 et 344.Comparativement à la Fig. 1, on voit que le circuit selon la Fig. 6 est tel que l'enroulement 320 du relais 32" est interconnecté à la borne positive B7 de la batterie 4 et à la broche B6 du circuit de prise 2", l'enroulement 340 du relais 34" est interconnecté d'une part à la borne négative B8 de la batterie 4 et d'autre part à l'un des éléments du contact 327 et au contact 344 relié à la borne positive B7. Les deux autres éléments du contact 327 sont reliés à la broche B5 et à la borne négative B8 de la batterie 4 à travers une résistance 29.
Comme illustré à la Fig. 7, ltencombrement du dispositif à relais 3" a été réduit par la substitution des armatures mobiles 321 et 341 en forme d'équerre des relais 32 et 34 par des armatures mobiles en forme de barreau 321" et 341 t des relais 32" et 34". Des armatures droites analogues à celles 321" et 341" peuvent, bien entendu, également être utilisées dans les première et seconde forme de réalisation prédécrites.
a") Réception d'un appel.
La réception du signal d'appel alternatif est analogue à celle décrite dans l'alinéa a) relatif à la première réalisation, les circuits d'appel des Figs.
1 et 6 étant identiques.
b") Prise de la ligne.
Celle-ci s'effectue - comme déjà dit - par le décrochage du combiné d'un poste téléphonique par exemple 20 qui provoque la fermeture des contacts 208-et 209 du groupe commutateur. La ligne est bouclée à travers le circuit de communication suivant: fil de ligne L1 > broche B1 > résistance de réglage 12, contact à double direction 323 du relais 32" au repos, broche B3, contact 208 fermé du groupe commutateur, circuit audio 204 du poste 20, contact 209 fermé du groupe commutateur, broche B4, contact à double direction 324 du relais 32" au repos, broche B et fil de ligne L2.
Complémentairement, le relais 34" est mis au travail par le circuit d'alimentation commun aux relais 32" et 34t suivant : borne positive B7, enroue lement 320 du relais 32" qui est insuffisamment alimenté pour mettre au travail le relais 32", broche B contact 210 fermé du groupe commutateur, résistance 205 dont la valeur est insuffisante pour mettre au travail le relais 32", broche B5, contact à double direction 327 du relais 32" par conséquent au repos, enroule ment 340 du relais 34" qui vient au travail et borne négative B8de la, batterie La mise au travail du relais 34 1 provoque entrtautres l'ouverture de son contact 343 qui permet de connecter le circuit audio 204 du poste 20 décroché à la ligne téléphonique L1 L2, comme décrit ci-dessus selon la première réalisation à l'alinéa b).
c") Si le combiné d'un autre poste téléphonique est décroché, il établit le même circuit d'alimentation que celui décrit dans l'alinéa b'7 précédent.
Dans ce cas, le relais 32" est alimenté à travers deux résistances 205 montées en parallèle, ce qui lui permet de venir au travail. Dès sa mise au travail, le relais 32" provoque la mise en garde de la ligne par la fermeture de ses contacts 323 et 324 qui bouclent la ligne L1 L2 à travers la résistance de garde 15 d'une manière analogue à celle décrite dans l'alinéa b) selon la première réalisation.
Simultanément, l'alimentation du relais 32" est maintenue par la fermeture de son contact échelonné 327. Le nouveau circuit d'alimentation du relais 32" déconnecté de celui du relais 34" est le suivant : borne positive B7, enroulement 320 du relais 32" qui reste au travail, broche B6, contact 210 fermé du groupe commutateur, résistance 205, broche B5, contact 327 du relais 32" au travail, résistance 29 ayant une valeur égale à celle de l'enrou- lement 340 du relais 34" et borne négative B8.
D'autre part, le battement du relais 34" causé par la mise au travail du contact à double direction 327 circule à travers le circuit: borne positive B7, contact à ouverture 344 du relais 34" jouant le rôle de rupteur, enroulement 340 du relais 34" qui bat, et borne négative B8 - Enfin, le battement du relais 34" provoque l'émission d'un signal de "fausse manoeuvre" à cause de la fermeture du contact à fermeture 326.
LT appareil 10 peut assurer des débits de refoulement repartis sur toute l'étendue d'un intervalle de débits al 3 lant d'environ 425 m à environ 6500 m å ltheure, à une pression de refoulement de 700 kg/cm.
Sur la Fig. 10, on a représenté une variante de réalisation de l'invention dans laquelle les pompes 226, 228 et 230 ainsi que le circuit correspondant qui est représenté sur la partie inférieure de la Fig. 5, sont remplacés par un dynamomètre frein à eau 400 qui est entraîné par le deuxième moteur 24. Le dynamomètre à eau 400 représente une variante qu'on peut choisir pour imposer une charge variable au moteur 24, la quantité de chaleur transmise du moteur 24 au fluide de refroidissement puis du fluide de refroidissement à l'azote liquide dans l'échangeur de chaleur 44 à fluide de refroidissement croissant au fur et à mesure quton fait croî- tre la charge imposée au moteur 24.
Dans la forme de réalisation représentée sur la Fig.1O, le fluide de refroidissement qui sort du côté enveloppe de ltéchangeur 44 est envoyé par une conduite 402 à une entrée 404 au dynamomètre frein à eau 400. Ce dynamomètre 400 se comporte comme une pompe centrifuge possédant un mauvais ren dement et transforme énergie mécanique du moteur 24 en énergie thermique contenue dans le fluide de refroidissement.
On règle la charge imposée au moteur 24 en réglant la contrepression contre laquelle le dynamometre 400 refoule. Ce réglace s'effectue au moyen d'un robinet de contre-pression 406.
Le fluide de refroidissement sortant par le robinet de contre-pression 405 se trouve a une pression relative à peu près nulle et il est envoyé à une hache 410 par une conduite 408.
Le fluide de refroidissement est aspiré dans la bâche 410 par une conduite d'aspiration 412 qui mène à une pompe auxiliaire de fluide de refroidIssement 414 qui porte la pression du fluide de refroidissement à un niveau environ 0,56 ky/cm (pression relative), qui est nécessaire pour le bon fonctionnement du reste du circuit.
Une conduite 416 achemine le fluide de refroidissement de la pompe 414 à entrée 118 du côté tubes du refroidisseur ae transmission 54. Le reste du circuit représenté sur la Fig. 10 est analogue à celui ae la Fig. 4
RELAIS MECM-PNEUNMiQ,UE .DE COMMANDE D' UNE PRESSE A SERTIR DES CONDUCTEURS ELECTRIQUES L'invention concerne un relais mecano-pneumatique de commande d'une presse, par exemple de type à fonctionnement entièrement pneumatique,- à sertir des conducteurs électriques sur des bornes de contact.
On sait que le sertissage de fils conducteurs électriques sur des bornes de contact peut être automatisé par l'emploi de machines commandées automatiquement, et dont certaines comprennent essentiellement un mécanisme d'alimentation en bornes de contact, un mécanisme d'amenée du fil conducteur à sertir entre des couteaux de dénudage, lesquels sont actionnés par un distributeur pneumatique piloté par un relais mécano-pneumati- que soumis à l'action du fil-conducteur à sertir, un mécanisme d'avance du fil-conducteur à sertir dans une borne de contact, un mécanisme de maintien du fil, et enfin, un mécanisme de presse rZalisant le sertissage effectif de la borne de contact sur le fil-conducteur, ces differents mécanismes étant mis en oeuvre successivement et synchronisés A partir de l'ordre de commande délivré par le relais mécano-pneumatique sensible à l'action du fil-conducteur à sertir.
Les relais mécano-pneumatiques connus, équipant ces machines communément dénommées "presses à sertir", sont constitués d'un corps de relais, dans lequel est aménagé un réseau de canaux en communication les uns avec les autres, l'un des canal correspondant à un alésage borgne, dans lequel est emmanchée llex- trémité d'une conduite d'alimentation du réseau de canaux en air sous pression, provenant d'un distributeur situé en amont sur la -conduite. Au fond d'un autre alésage, est emmanchée à force une buse d'éjection, alimentée par un canal débouchant radialement dans cet autre alésage, dans lequel est, de plus, monté coulissante la tige d'un piston palpeur a tête élargie sur laquelle le fil-conducteur à sertir peut venir s'appuyer, pour provoquer l'obturation de la buse d'éjection par l'extré- mité de la tige du piston-palpeur. La surpression qui se développe, en conséquence, dans la conduite d'alimentation provoque le basculement du distributeur d'amont, commandant ainsi la manoeuvre des couteaux de dénudage du fil-conducteur, suivie des autres opérations, selon un cycle qui est déclenché à chaque fois que le piston-palpeur du relais soumis à l'action d'un fil-conducteur à sertir, viendra obturer la buse.
Ces relais mécano-pneumatiques ont pour inconvénient que la force avec laquelle le fil à sertir doit s'appuyer sur la tête du piston-palpeur doit être supérieure aux frottements s'opposant au coulissement de la tige du piston dans l'alésage correspondant.
On a constaté, par exemple, que cette force devait être supérieure à 2gf pour commander la fermeture de la buse, ce qui ne peut pas etre obtenu avec certitude avec des fils de petit diamètre, ou des fils souples outrés légers, de sorte que le fonctionnement de la presse à sertir doit également pouvoir etre déclenché par un utilisateur, au moyen d'une poignée ou d'une pédale, dans les cas où ce fonctionnemejnt ne se déclenche pas automatiquement.
En plus de cet inconvénient très important que représente le manque de sensibilité, ces relais s'avèrent ne pas pouvoir être nettoyés s'ils viennent à se boucher, ce qui peut résulter de leur fabrication (copeaux au fond des perçages des canaux du réseau dans le corps de relais) et/ou de leur utilisation, s'ils sont alimentés en air non asséché ni dépoussiéré.
Enfin, du fait de la traversée du réseau de canaux ces relais présentent des pertes de charge non négligeables, et la structure de ces relais ne permet pas de réglage.
Pour ces raisons, les utilisateurs de presses à sertir équipées de tels relais sont fréquemment amenés à procéder au remplacement de ces derniers.
Par la présente invention, on se propose de remédier à ces divers inconvénients, au moyen d'un relais d'une grande sensibilité, et d'une grande fidélité, susceptible d'etre réglé, et d'une conception permettant tout démontage aux fins de nettoyage.
tion du vecteur R devient l'angle e fixant la direction du vecteur R. L'angle e du vecteur R peut donc être déterminé par la détection de la composante transversale RT et de la composante normale RN, sur la base de l'équation e = tan RN/RT....... (7) De plus, si la grandeur et la direction de l'angle e du vecteur R sont préalablement déterminées expérimentalement, la fonction B(w) de l'équation (3) peut être exprimée comme suit: B(w) = c(e)...... (8) o C(e) est une fonction de l'angle e indiquant l'augmentation de
la résistance à la coupe R sous l'effet de l'usure w de la lame 15.
L'équation (3) peut donc être transforme comme suit: R = A.c(e).q......1 (9) Par conséquent, la lame 15 peut être avancée dans le matériau M, de manière que le sciage s'effectue avec le rendement de coupe désiré ô', si la résistance R satisfait l'équation (9), o test remplacé par ce rendement désiré ô'. La lame 15 peut donc être avancée avec maintien du rendement désiré ô même en cas d'élévation de la résistance R par suite de l'usure de la lame si la résistance R augmente proportionnellement à l'augmentation de la fonction C(e) en
raison de l'usure de la lame, afin que l'équation (9) soit satisfaite.
Comme déjà indiqué, le rendement de coupe désiré l'î peut être déter-
miné expérimentalement pour différents matériaux à scier, en vue de l'utilisation des valeurs trouvées pour commander l'avance de la
lame en conséquence.
La figure 3 montre un premier exemple d'un dispositif pour commander l'avance de la lame conformément à l'invention. Le berceau porte-ruban 5 dans lequel circule la lame 15 est relevé et abaissé par le vérin hydraulique 33, le berceau pouvant être articulé sur le bâti de la scie horizontale par un axe mais il peut également
être monté coulissant sur un ou plusieurs montants verticaux.
Le vérin 33 possède une chambre supérieure 33U et une
chambre inférieure 33L séparées par un piston solidaire de la tige 35.
La chambre inférieure 33L est reliée à une source 37 de fluide hydraulique par une canalisation 39 sur laquelle est branchée une canalisation 41 menant à une soupape de décharge 43 qui débite dans la boche T et est conçue pour commander la pression hydraulique P1 de la chambre inférieure 33L. La chambre supérieure 33U est également reliée à la source 37, par une canalisation 45 sur laquelle est
branchée une canalisation 47 menant à une soupape de décharge élec-
trique 49, laquelle débite également dans la bâche T et est conçue pour être actionnée par un moteur 51 pour la commande de la pression hydraulique P2 de la chambre supérieure 33U. La pression hydraulique P1 de la chambre inférieure 33L et la pression hydraulique P2 de la chambre supérieure 33U du vérin 33 peuvent donc être commandées, la première par la soupape de décharge 43, la deuxième par la soupape de
décharge électrique 49, en vue de la commande du mouvement du ber-
ceau porte-ruban 5, donc de l'avance de la lame 15. Le poids du ber-
d'avance de la lame 15, selon l'équation (2).
Dansè dispositif, la résistance R de l'équation (2) est bien entendu variée de façon correspondante lorsque la vitesse d'avance Vt de la lame 15 dans cette même équation est variée par
l'organe de commande de débit 57' par l'intermédiaire de la soupape 63.
L'organe de commande de débit 57' règle par conséquent la vitesse d'avance Vt de la lame 15 de manière que la résistance R reste égale à la résistance désirée R', suivant les signaux donnés par le calculateur 55,lequel est conçu pour actionner l'organe de commande 57' exactement comme l'organe de commande de pression du
premier exemple. Le rendement 'I est donc maintenu à la valeur spé-
cifiée ou constantesi la résistance R est maintenue égale à la résis-
tance désirée R' par l'organe de commande de débit 57', puisque l'équa-
tion (9) est satisfaite.
La figure 5 montre un troisième exemple de mise en oeuvre de l'invention, qui est très semblable au premier (figure 3)
et correspond aussi plus ou moins au deuxième (figure 4). Pour simpli-
fier, les éléments communs avec les premier et deuxième exemples portent les mêmes références et ne seront pas décrits- en détail encore
Ce troisième exemple ne se distingue en fait du pre-
mier que par l'utilisation d'un capteur d'usure 67, venant à la place du capteur de couple 59, pour détecter l'usure ou abrasion de la
lame 15. Le capteur 67 est connecté au calculateur 55, qui est sem-
blable auxcalculateurs 55 des exemples précédentes, et lui transmetl'usure détectée. Tous les autres éléments du troisième exemple
- la figure 1 est une vue en perspective éclatée d'un feu selon l'inven-
tion; - la figure 2 représente, à une échelle agrandie, les écrans vus en coupe faite selon la ligne II-II de la figure 1, les deux écrans étant assemblés; - la figure 3 est une vue partielle en perspective, à échelle agrandie, d'une partie de l'écran intercalaire; et - la figure 4 représente, à une échelle agrandie, une vue en coupe de la zone IV de la figure 2, les parties transparentes des écrans étant
représentées sans hachures afin de préserver la clarté du dessin.
Sur la figure 1, on peut voir un feu selon l'invention, compor-
tant une embase 10 du genre boîte, à fixer à la carrosserie d'un véhi-
cule automobile. Deux sous-ensembles adjacents sont disposés dans cette
embase 10. Chacun d'eux comporte une lampe 12 et un réflecteur para-
bolique 14 derrière celle-ci. Les deux sous-ensembles 12, 14 assument habituellement des fonctions différentes. Par exemple, l'un d'eux peut servir de feu latéral ou de feu arrière, et l'autre de clignotant indicateur de direction. Dans d'autres exemples, les sous-ensembles sont des feux de stop, des feux de brouillard arrière et des feux de marche arrière. Un écran de recouvrement 18, représenté en détail sur les figures 2 et 4, est fixé à l'embase 10 par des vis 16. L'écran de recouvrement 18 comporte une feuille de façade formée par une couche extérieure 20 de matière opaque à surface externe
lisse, et par une couche intérieure 22 en matière transparente incolore.
La couche extérieure 20 comporte un arrangement ou matrice de trous traversants 24 remplis chacun par un relief 26 appartenant au matériau
transparent de la couche intérieure. Pour des raisons qui seront expli-
quées plus loin, les trous 24 et les reliefs 26 ont une forme tronco-
nique, les extrémités les plus étroites se trouvant à la surface externe
de la couche extérieure 20.
Les extrémités externes des reliefs 26 sont terminées par des surfaces circulaires planes 27 qui sont en affleurement avec la surface
externe de la couche extérieure 20 qu'elles complètent. Ainsi, la sur-
Le produit obtenu au cours de la réaction contient à titre d'impuretés de l'hydrogène, des hydrocarbures légers ayant de 1 a 4 atomes de carbone par molécule et provenant d'un faible craquage au sein du réacteur, de l'ABS non transformé, du solvant lourd et de l'eau formée ou apportée par les réactifs.
Le procédé selon l'invention s'applique particulierement au traitement de la MEC ainsi préparée, sans que cela soit limitatif.
En effet, une distillation simple de ce produit permet de séparer les hydrocarbures légers et le solvant lourd tel que le décahydronaphtalène mais cependant ne résoud pas le problème de la séparation efficace de l'ABS résiduel et de l'eau dont les températures d'ébullition sont respectivement de 99,5 OC et 100 OC.