INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Aux figures 3 et 4, la tige de connexion 21 de l'élément d'entratnement oscillant 22 devrait avoir une longueur égal e à la distance entre l'arbre de manivelle 18 a et l'arbre 21 b de l'étrier 20, ou une longueur qui permette au corps oscillant 4 de reposer dans une position horizontale
lorsque l'arbre 21 a qui sert à la fois à la plaque à mani-
velle 18 et à la tige de liaison 21 est situé immédiatement au-dessus ou en dessous de l'arbre de manivelle 18 a En
pratiquant radialement plusieurs trous sur la plaque à mani-
velle 18, l'arbre 21 a peut être emmanché dans un trou approprié de manière à modifier l'angle d'oscillation et de basculement du corps oscillant 4 Une manivelle en forme de bras peut également être utilisée à la place de la plaque circulaire à manivelle 18 L'élément de commande oscillant 22 peut également être installé entre le corps descendant et le corps oscillant 4 de manière à pouvoir tourner sensiblement horizontalement, en utilisant un cylindre de pression à fluide qui peut subir une expansion, ou bien l'arbre oscillant 12 des bras de-suspension 15, 16 qu'on a appelé l'élément oscillant peut être prévu de manière à pouvoir tourner La référence 4 b désigne des trous pratiqués sur le corps oscillant 4 pour éviter une gêne mécanique, tandis que la référence 6 a désigne une table permettant
de placer la pièce à usiner sur la base 6.
N D501 D502 D503. D504 D505 d'échantillon Epaisseur de la couche 0,1 0,5 1 2 5 Evaluation # # # # # # : excellent # : bon T A B L E A U 6E
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) SiH4/He=0,05 GeH4/SiH4=4/10 Première SiH4+GeH4=50 0,18 0,5 2 GeH4/He=0,05 NO/(GeH4+SiH4) couche NO =2/100 SiH4/He=0,5 Deuxième SiH4=200 PH3/SiH4=1x10-7 0,18 1,5 20 couche PH3/He=10-3 T A B L E A U 1F
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) SiH4/He=0,05 GeH4/SiH4=4/10~3/ Première 100 couche GeH4/He=0,05 SiH4/GeH4=50 NO/(GeH4+SiH4) 0,18 0,5 2 NO =3/100 Deuxième SiH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 GeH4/SiH4=3/100~0 0,18 0,5 8 couche GeH4/He=0,05 Troisième SiH4/He=0,5 SiH4=200 0,18 1,5 10 couche T A B L E A U 2F
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) SiH4/He=0,05 GeH4/SiH4=4/10~4/ Première 100 couche GeH4/He=0,05 SiH4/GeH4=50 0,18 0,5 2 NO/(GeH4+SiH4) NO =3/100 Deuxième SiH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 GeH4/SiH4=4/100~0 0,18 0,5 8 couche GeH4/He=0,05 Troisième SiH4/He=0,5 SiH4=200 0,18 1,5 10 couche T A B L E A U 3F
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) SiH4/He=0,05 GeH4/SiH4=4/10 ~ Première couche GeH4/He=0,05 SiH4/GeH4=50 4/100 0,18 0,5 1 NO NO/(GeH4+SiH4) =3/100 Deuxième SiH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 GeH4/SiH4=4/100 0,18 0,5 1 couche GeH4/He=0,05 Troisième SiH4/He=0,5 SiH4=200 0,18 1,5 15 couche T A B L E A U 4F
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) SiH4/He=0,05 GeH4/SiH4=15/100 Première ~1/100 couche GeH4/He=0,05 SiH4/GeH4=50 0,18 0,5 0,4 NO/(GeH4+SiH4) NO =3/100 Deuxième SiH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 GeH4/SiH4=1/100~0 0,18 0,5 0,6 couche GeH4/He=0,05 Troisième SiH4/He=0,5 SiH4=200 0,18 1,5 20 couche T A B L E A U 5F
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) SiH4/He=0,05 GeH4/SiH4=1/1 Première ~14/100 couche GeH4/He=0,05 SiH4/GeH4=50 0,18 0,5 0,2 NO/(GeH4+SiH4) NO =3/100 Deuxième SiH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 GeH4/SiH4=14/100~0 0,18 0,5 0,8 couche GeH4/He=0,05 Troisième SiH4/He=0,5 SiH4=200 0,18 1,5 20 couche T A B L E A U 6F
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) SiH4/He=0,05 GeH4/SiH4=2/10 Première ~45/1000 couche GeH4/He=0,05 SiH4/GeH4=50 0,18 0,5 2 NO/(GeH4+SiH4) NO =1/100 Deuxième SiH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 GeH4/SiH4=45/1000 0,18 0,5 6 couche ~0 GeH4/He=0,05 Troisième SiH4/He=0,5 SiH4=200 0,18 1,5 10 couche T A B L E A U 7F
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) SiH4/He=0,05 GeH4/SiH4=1/10 Première couche GeH4/He=0,05 SiH4/GeH4=50 ~45/1000 0,18 0,5 4 NO NO/(GeH4+SiH4) =1/100 Deuxième SiH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 GeH4/SiH4=45/1000 0,18 0,5 4 couche ~0 GeH4/He=0,05 Troisième SiH4/He=0,5 SiH4=200 0,18 1,5 10 couche T A B L E A U 8F
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) Si2H6/He=0,05 GeH4/Si2H6=4/10 Première ~3/100 couche GeH4/He=0,05 Si2H6/GeH4=50 0,18 0,5 2 NO/(GeH4+Si2H6) NO =3/100 Deuxième Si2H6/He=0,05 Si2H6+GeH4=50 GeH4/Si2H6=3/100~0 0,18 0,5 8 couche GeH4/He=0,05 Troisième Si2H6/He=0,5 Si2H6=200 0,18 1,5 10 couche T A B L E A U 9F
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) SiF4/He=0,05 GeH4/SiF4=4/10 Première ~3/100 couche GeH4/He=0,05 SiF4/GeH4=50 0,18 0,5 2 NO/(GeH4+SiF4) NO =3/100 Deuxième SiF4/He=0,05 SiF4+GeH4=50 GeH4/SiF4=3/100~0 0,18 0,5 8 couche GeH4/He=0,05 Troisième SiF4/He=0,5 SiF4=200 0,18 1,5 10 couche T A B L E A U 10F
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) SiH4/He=0,05 GeH4/(SiH4+SiF4) Première SiF4/GeH4=0,05 SiH4+SiF4+GeH4 couche =4/10~3/100 0,18 0,5 2 GeH4/He=0,05 =50 NO/(GeH4+SiH4+SiF4) NO =3/100 Deuxième SiH4/He=0,05 0,18 0,5 SiH4+SiF4+GeH4 GeH4/(SiH4+SiF4) 8 couche SiF4/He=0,05 GeH4/He=0,05 =50 =3/100~0 Troisième SiH4/He=0,5 SiH4+SiF4=200 0,18 1,5 10 couche SiF4/He=0,5 T A B L E A U 11F
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation charge des couches (W/cm) (nm/s) Troisième SiH4/He=0,5 SiH4=200 B2H6/SiH4=4x10-4 0,18 1,5 couche B2H6/He=10-3 T A B L E A U 12F
N F1101 F1102 F1103 F1104 F1105 F1106 F1107 F1108 F1109 F1110 d'échantillon Première Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple couche 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 Epaisseur de la troisième couche 10 10 15 20 20 10 10 10 10 10 ( m) Evaluation # # # # # # # # # # # : excellent # : bon T A B L E A U 13F
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation charge des couches (W/cm) (nm/s) Troisième SiH4/He=0,5 SiH4=200 PH3/SiH4=2x10-5 0,18 1,5 couche PH3/He=10-3 T A B L E A U 14F
N F1201 F1202 F1203 F1204 F1205 F1206 F1207 F1208 F1209 F1210 d'échantillon Première Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple couche 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 Epaisseur de la troisième couche 10 10 10 20 20 10 10 10 10 10 ( m) Evaluation # # # # # # # # # # # : excellent # : bon T A B L E A U 15F
En-dessous de l'axe d'articulation, un secteur déterminé du disque de blocage est muni d'une denture, avec lequel un organe de blocage peut être amené en contact pour réaliser le positionnement du dossier. Pour cela, l'organe de blocage est retiré du contact avec la denture du disque de blocage de telle façon que la partie supérieure d'articulation puisse être tournée sur l'axe d'articulation avec le disque de blocage, bloqué en position par la butée et le levier de blocage.
Après avoir atteint l'orientation désirée pour le dossier, l'organe de blocage est amené à nouveau en contact avec la denture du disque de blocage, d'ou il s'ensuit que le dossier reste dans une position fixe par rapport à la partie de siège. Afin de permettre le basculement du dossier dans le sens de la marche, en particulier pour faciliter la montée des occupants sur les sièges arrières dans les voitures à deux portes, on peut tirer le levier de blocage en dehors de l'évidement du disque de blocage à l'aide d'un moyen de traction; de telle façon que la partie d'articulation haute soit basculée vers l'avant avec le dossier qui lui est attaché, à l'encontre du disque de blocage solidaire de la partie d'articulation inferieure fixe.
Lorsque le processus de montée des voyageurs est terminée, le levier de blocage chargé par un ressort est repoussé à nouveau dans l'évidement du disque de blocage par le basculement en retour du dossier, de telle façon que le dossier, en particulier sous l'effet des forces d'accélération et décélération ainsi qu'en cas d'accident, soit amené en position fixe par rapport à la partie de siège.
En cas d'accident, de très importantes forces d'accélération et de décélération peuvent apparaître et ces forces doivent être supportées par le mécanisme d'ajustement et les parties de support de chaque ferrure d'articulation.
En conséquence, les parties constitutives de ces ferrures d'articulation connues dpivent être dimensionnées de façon très généreuse en fonction du-matériau choisi et de sa résistance, car, en cas de rupture des parties constitutives d'une telle ferrure d'articulation, le danger de blessure pour l'utilisateur du siège est relativement grand. De plus, par un tel dimensionnement pour faire face au cas d'accident, les ferrures d'articulation, du fait de leur exigence en matériau et de leur poids, deviennent relativement chères et difficiles à réaliser.
On ne peut également pas éviter que dans les ferrures d'articulation de type connu, il apparaisse des moments de torsion dans leurs parties constitutives.
L'un des but de la présente invention est précisément de réaliser une ferrure d'articulation de type connu, qui ne présente pas de surcharge pour faire face aux risques d'accident.
A cet effet, l'organe de blocage est constitué par un coulisseau de blocage comportant un segment denté et mobile de façon guidée sur la partie d'articulation fixe et chaque extrémité frontale du segment denté de blocage est en appui sur les tétons d'appui de. guidage de ce coulisseau de blocage.
Pour réaliser une répartition harmonieuse des efforts, selon un autre mode de réalisation de l'invention, le disque de blocage présente un évidement susceptible de se déformer dans le sens du blocage en cas de surcharge. Afin de pouvoir réaliser une économie de poids, par suite de la déformation des parties constitutives dont le besoin en matériau est faible, selon encore un autre mode de réalisation de l'invention, le cliquet de butée est entouré, dans sa zone d'appui arrière, d'un support fixé à la partie d'articulation mobile. I1 s'ensuit une répartition des contraintes en cas de dépassement de la charge normale, par exemple en cas de choc accidentel et, dans cette répartition, les tétons de blocage qui entourent le coulisseau de blocage dans la zone de denture, soutiennent le guidage et évitent, en particulier, qu'il ne se développe un effet de flambage par suite du jeu existant dans ces guidages. Grâce à l'évidement dans le disque de blocage, on obtient la déformation souhaitée pour la zone de denture, de telle façon que les dents restent en contact sous. charge et respectivement se séparent. Sur le cliquet, il se produit, en cas de dépassement accidentel de la charge normale, une déformation due aux très hautes pressions de contact en position de blocage, si bien que le cliquet, après rattrapage du jeu sur le support, est déforme et que les pressions de contact sont réduites à une valeur admissible.
Les contraintes de traction dues au moment de flexion sont également prises en charge par le support. On peut aussi utiliser des tôles d'épaisseur sensiblement plus faibles que dans les solutions connues auparavant. I1 s'ensuit, en plus d'une adaptation à la Dcsition du coulisseau de blocage, un appui de surface important du coulisseau de blocage sur les tétons d'appui qui se composent de boulons reliés à la partie d'articulation fixe et sur lesquels sont rapportés des tasseaux de coulisseaux en appui sur la surface frontale du coulisseau.
Afinvd'obtenir l'efficacité la meilleure pour l'évidement, celui-ci est disposé, le cas échéant, dans une zone du disque de blocage située au voisinage de la denture de blocage de celui-ci.
Pour éviter une position de liaison néfaste pour la stabilité entre la partie d'articulation fixe et un cadre de support de siège portant le coussin de siège, selon un autre mode de réalisation de l'invention, la partie d'articulation fixe constitue de façon connue en soi, un support de siège qui est réalisé et assemblé en une seule pièce avec sa zone d'ar ticulation.
Selon un mode de réalisation de l'invention prévu pour éviter les moments de torsion dans les parties constitutives, aussi bien la partie d'articulation mobile que la partie d'articulation en forme de support de siège, au moins dans sa zone d'articulation, est formé de deux coquilles d'articulation entourant les organes de positionnement.
On peut ainsi, sensiblement, réduire le poids des parties d'articu lation o0 il est possible de disposer des renforcements suffisants entre les coquilles d'articulation. L'augmentation de la stabilité constitue ainsi une autre caractéristiqué de l'invention pour laquelle, le cas échéant, le coulisseau de blocage présente une forme sensiblement triangu laire et une ouverture centrale de fonctionnement dans laquelle est enga gée une came de positionnement tourillonnée dans la partie d'articulation fixe, et en outre ce coulisseau de blocage comporte des voies de guidage groupées autour de cette ouverture centrale, les tétons de glissement so solidaires de la partie d'articulation fixe venant s'engager dans ce coulis seau de blocage.
Pour éviter que les chocs reçus du fait des forces d'accélération ne conduisent à des jeux trop importants entre les mécanismes d'appui, on prévoit, selon une forme de réalisation de l'invention, que les tétons d'axe servant d'articulation pour le cliquet de blocage comportent deux rebords de centrage qui sont, d'une part engagés dans les coquilles d'articulation de la partie d'articulation mobile, et entre lesquelles, d'autre part, est disposée une partie excentree portant le cliquet de blocage.Par suite de l'appui du cliquet de butée (ou de blocage), sur la section excentrée, la pointe du cliquet de blocage s'appuie sans jeu sur la butée du disque de blocage par une rotation correspondante du téton d'axe transmise à la section excentrée et ceci, indépendamment des tolerances d'assemblage au cours du processus de montage, de telle façon que les charges qui apparaissent au cours des chocs puissent être transmises à la partie d'articulation sans augmentation des forces de support.
Pour cela, le téton d'axe est réalisé, de préférence, en forme de manchon et comporte des surfaces de réglage pour recevoir un outil de réglage pour le positionnement de l'excentrique au cours du montage.
AUTOMATE PROGRAMMABLE A ENTREES ET SORTIES PNEUMATIQUES N'AYANT AUCUN RACCORDEMENT ELECTRIQUE AVEC L'EXTERIEUR.
Les automatismes pneumatiques (à logique câblée, ou du type séquenceur modulaire) présentent l'avantage important de pouvoir fonctionner dans une ambiance dangereuse, explosive par exemple, et d'entre insensibles aux parasites électriques.
Par contre, ils ont l'inconvénient de ne pas être programmables et de présenter une faible puissance de calcul.
L'automate programmable, qui est un produit de la technologie électronique, est un outil universel doué d'une grande puissance de calcul et de traitement et d'autres avantages bien connus. Ses organes constitutifs : processeur associé à une mémoire, interfaces d'entrée-sortie et dispositif d'alimentation, sont électriques, si bien que des mesures spéciales de protection doivent être prévues Si l'automate doit travailler dans une ambiance dangereuse et en présence de parasites.
L'invention se propose de réaliser un automate programmable qui se présente, vu de l'extérieur, comme un automatisme purement pneumatique, tout en comportant un processeur électronique.
On a déjà proposé d'adjoindre, à un automate programmable électronique classique, des coupleurs d'entrée-sortie permettant de relier le processeur à des capteurs et des actionneurs pneumatiques. Toutefois, il sEagissait de dispositifs accessoires, et l'automate était réalisé de façon à assurer l'interchangeabilité de ces coupleurs de conversion pneumatique-électrique et des dispositifs électriques d'in- terface : en particulier1 le processeur comportant des entrées, dites universelles, aptes à recevoir des signaux alternatifs ou continus avec des tensions allant de 6 à 60 V par exemple et munies de filtres anti-parasites des moyens de connexion et de déconnexion étaient prévus entre les entrées-sorties électriques des coupleurs et les entrées-sorties du processeur.En outre, le dispositif d'alimentation de ces automates était du type électrique.
L'automate programmable suivant l'invention est caractérisé par la combinaison d'un processeur, d'une mémoire électroniques et de dispositifs d'interface d'entrée/sortie, du type convertisseur pneumatique électrique et électriquepneumatique, reliés en permanence aux entrées-sorties du processeur et d'un dispositif d'alimentation comportant un moteur pneumatique entraînant un générateur d'électricité, tous les organes électriques de l'ensemble étant logés dans un boîtier à l'extérieur duquel n'existe aucun organe de liaison électrique.
Suivant un mode d'exécution préféré, le dispositif d'alimentation comprend en outre une batterie de piles ou d'accumulateurs.
L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description ci-après.
Au dessin annexé : la figure 1 est le schéma de principe d'un automate programmable conforme à un mède d'exécution préféré, que la figure 2 montre en perspective.
On a représenté en 1 un microprocesseur, avantageusement réalisé en technique C.MOS pour en minimiser la consommation. Ce microprocesseur est relié à une mémoire extensible2 de type EPROM ou EEPROM, destinée au programme, et à une mémoire vive 3 de type C.MOS. Les entrées pneumatiques comportent principalement des entrées par "tout ou rien", telles que 4 et, éventuellement, une ou plusieurs entrées analogiques 5. Dans cette dernière, la pression P est transformée en tension par un capteur 50. Cette tension est amplifiée par un amplificateur 51 et transformée en signal numérique dans un convertisseur analogique-numérique 52.
Les entrées 4-sont constituées principalement par des pressostats qui détectent la présence ou l'absence d'une pression déterminée.
Les sorties pneumatiques, "tout ou rien", généralement les plus nombreuses dans un automatisme pneumatique, sont principalement composées d'électro-vannes miniatures 6. L'appareil peut éventuellement comporter quelques sorties analogiques, telles que 7, comportant un convertisseur analogique-numérique 70, un amplificateur 71 et une servo-valve ou servo-vanne miniature 72 délivrant une pression ou un débit variable de façon continue.
La figure 2 montre que les dispositifs d'entrée-sortie mentionnés ci-dessus se présentent, vu de l'extérieur, comme des borniers pneumatiques traditionnels.
Revenant à la figure 1, on a représenté en 8 un détendeur dont l'entrée peut être reliée à une source extérieure de pression P (source d'air comprimé) et dont les sorties fournissent une pression d'alimentation constante, d'une part, aux électro-vannes 6 et à la servo-vanne 72, d'autre part, à un petit moteur pneumatique 9, à mouvement alternatif ou rotatif, qui entratne un alternateur miniature 10. Ce dernier délivre, par exemple une dizaine de walts utiles à une fréquence de l'ordre de 1 KHz.
Un auto-transformateur 11 relie la sortie de cet alternateur à un circuit 12 d'alimentation régulée qui délivre les tensions + V1, + V2, - V3 et 0 nécessaires aux dispositifs 1, 4 à 7, 51, 52, 70, 71, 150 à 153 et 160 à 163. Avantageusement, une batterie 13, par exemple d'accumulateurs au cadmium-nickel, alimente également le circuit 12 et, d'une part, sert de secours en cas d'interruption momentanée de l'alimentation en air comprimé, d'autre part, est utilisée en service normal par exemple pendant trois quarts d'heure par heure, en alternance avec l'alternateur : cette mesure permet d'augmenter la durée de vie du moteur pneumatique.
Cette partie (92) est facultative.Dans le cas où elle n'existe pas,la partie (I2) est fixée directement sur (93),qui présente,alors,une lon gueur adéquate.
NOTA: Cette simplification de réalisation (92 facultative) peut s'appliquer aux autres tenseurs télescopiques,pour lesquels on peut considèrer comme facultatives: (5I),(II)étant reliée à(53),qui est,alors d'une longueur adéquate.
(6I) . . . (#3) . . . .
(7I) . . . (73) . . . .
(81) . . . (83) . . . .
Les parties (53),(63),(73),(83),(93),sont alors,éventuellement, pliables pour faciliter le@ rangement du dispositif dans des bagages, par exemple.
9.3 d'une partie (93) coulissant dans (9I) et (92).L'extrémité de (93) qui ne coulisse pas dans (92) est pourvued'un@ poulie (ou d'un rouleau) (93I) et de sa cAape.Ou çncore,cette extrémité présente une forme adé quate pour que (94) puisse y glisser.
9.4 d'une partie (94) soit constituée intégralement de matière élastique.
soit partiellement constituée (943) de matière élastique,ou ressort, et partiellement constituée d'une partie souple,mais non élastique (944) (lien,cable,chaSnette,etc...).Selon les cas,c'est l'une ou l'au tre des parties qui contourne l'extrémité de (93).
Les sections des parties (91),(92),(93),sont arbitraires,mais compati bles avec leur coulissement.Plus particulièrement,la partie (93) est ca ractérisée,si nécessaire,par une section"ouverte",par exemple en U,per mettant à la partie (94) (crochet 942,par exemple) de pénètrer dans les orifices ménagés dans (92).
L'accrochage de tout le dispositif à un support peut dépendre d'un cro chet raccordé de façon articulée (ou non) . soit à la partie ( . soit à la partie (I2) soit à l'extrémité libre de (93) ou de (92) NOTA La disposition d'un crochet peut également varier dans le même esp rit pour les autres types de tenseurs.Il peut donc être raccordé de façon articulée (ou non) , soit à la partie (II) , soit à la partie (I2) , soit à l'extrémité raccordée à (II) de (2I),(3I),(4I),(5I), (61),(71),(81), , soit à l'extrémité raccordée à (I2) de (22),(32),(42),(52), (62),(72),(82), 9.5 eventuellement d'un curseur (95),entourant et coulissant autour de(93) (qui présente,alors,sur sa face appropriée,des encoches,ane crémaillère etc...).Un éventuel système (95II)permet le maintien élastique de l'en sagement d'un ergot dans ces encoches (ou autres dispositifs) de (93).
Ce peut être également une goupille(95I2) se logeant dans des orifices (9312) pratiqués dans (93),ou tout autre système stabilisant (95) sur (93).
Un ergot (952) (ou un anneau) permet d'accrocher (94) par son extrémi té (942) au point adéquat de la partie (944).Le positionnement de (95) par rapport à (93) permet de conférer à (94)la tension nécessaire.
9.6 Eventuellement,un curseur(9@),jo@ant le même rôle que (95),qui n'exis te,alors,pas,en entourant et en coulissant au long de (92) (qui présen- te,alors sur sa face appropriée des encoc:qes,ou une crémaillère,etc...) Un éventuel système (96II) permet le maintien élastique de l'engagement d'un ergot dans ces encoches,etc...de (92).Ce peut être également une goupille (96I2) se logeant dans des orifices (92I2) pratiqués dans(92) ou tout autre système stabilisant (96) sur (92).
Un ergot (962),ou un anneau,permet d'accrocher (94) (extrémité 942 ou point adéquat de la palite 944).