INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette partie définit les différents formats dE mot de données et d'adresse qui sont utilisés par le processeur CPU, tels qu'ils sont représentés sur la figure 5, Tous les éléments de mot de données, tels qu'un bit ou un multiplet, sont sur la base de mots de mémoire principale à 16 bits. Le format de chaque mot est défini de gauche à droite, avec le premier bit de numéro 0 et le dernier bit de numéro 15. Les éléments de données de mémoire principale peuvent être lus par des instructions au niveau de données du bit, du multiplet, du mot ou de plusieurs mots. Dans tous les cas, l'élément le plus à gauche est l'élément le plus significatif ou de poids fort du mot ; par exemple, le bit 0 est le premier bit, le bit 1 est le deuxième bit, les bits O à 7 forment le premier multiplet, les bits 8 à 15 forment le second multiplet, etc.Des données à plusieurs mots nécessitent des emplacements de mot se suivant ; l'adresse la plus petite est définie comme la partie la plus à gauche ou de poids fort des données.
Un pointeur d'adresse est utilisé pour désigner le groupe de données au niveau du bit, du multiplet, du mot ou de plusieurs mots. Cette adresse indique les éléments le plus à gauche ou de poids fort du groupe de données.
Dans cette zone, les éléments de données du groupe sont numérotés de gauche a droite. Les adresses de processeur CPU, de registres et de compteurs de programme et les adresses de mot de mémoire contiennent 16 bits. Le bit le plus a droite (bit 15) de chaque zone d'adresse est le bit de poids faible de l'adresse de mot et toutes les zones d'adresse sont sans signe. Le système peut avoir une configuration appropriée pour adresser jusqu'a 128 Kmultiplets (îKmultiplet = 1024). Des adresses relatives au multiplet pour des demandes de données de DMC sont mémorisées dans la mémoire interprète du processeur CPU sous forme d'adresse à 17 bits. Le bit de poids faible (bit 16) est mis a un quand le multiplet 1 est adressé.
Les formats d'adresse pour un mot de mémoire et un multiplet de mémoire sont représentés sur la figure 5.
La mémoire principale peut être composée d'un minimum de 4Kmots (kilomots) à un maximum de 64 Kmots.
La mémoire est constituée d'une mémoire à accès sélectif d'écriture/lecture. La mémoire principale est réalisée sur des plaquettes de mémoire connectées au bus de système B. La capacité de la mémoire principale peut être augmentée par accroissements de 4Kmots à partir d'un minimum de 4Kmots de mémoire principale formée dans le plus petit espace de mémoire adressable de 4Kmots. Le changement de capacité de mémoire principale de processeur CPU doit être établi pour correspondre à la capacité de mémoire principale d'ensemble du système de sorte que le processeur CPU puisse contrôler si des adresses de mémoire sont mises en oeuvre pour tenter d'avoir accès à un espace de mémoire principale non existant.Comme il sera expliqué plus en détail dans la suite, le contrôle du processeur CPU, pour des accès à des espaces de mémoire principale non existants,est fait aussi bien pour un accès en faveur du processeur CPU (pour des instructions ou des données de programme), que pour un accès en faveur d'un contrôleur d'entrée-sortie DMA ou DMC (pour des données émises ou reçues par un périphérique).
On va maintenant décrire les interfaces entre le processeur CPU et les bus de système qui se composent de deux interfaces-externes : une interface de bus de système A et une interface de bus de système B.
Les bus de système A et B font partie du châssis du système et constituent une voie de communications entre le processeur CPU, la mémoire principale et les contrôleurs IOC Ces bus de systdme distribuent aussi le courant d'alimentation aux çontrleurs et à la mémoire principale, Les bus de systèmes A et B sont pratiquement identiques et contiennent à peu près 50 fils de transmission de signal chacun. La seule différence entre les bus de système A et B est que le bus de système B comporte une interface de mémoire principale en plus du groupe de fils de transmission de signal du bus de système A. La figure 6 indique la liste de signaux transmis par les lignes de transmission.
Le bus de système A distribue le courant d'alimen- tation et constitue une voie de communications pour des transferts de données et des interruptions entre le processeur CPU et chaque contrôleur IOC inséré dans les connecteurs de bus du côté du bus de système A du chassjsdu système. Le processeur CPU commande l'usage des bus de système et attribue des cycles de demande de service sur une base de temps séparée. Chaque contrôleur IOC connecté au bus de système A n'est autorisé à demander un service (pour l'exécution d'un transfert de données ou une interruption) qu'à un moment où il est le seul à le faire et en fonction de sa position (par rapport au processeur CPU} sur le bus de système A. Le fonctionnement des bus de système A et B est décrie dans la suite.
La figure 7 représente les signaux transmis par le bus de système A. Le bus de système A contient deux lignes de transmission de signaux (tE^6vAL et BWAC60 > seulement destinés au processeur CPU. Ces signaux ne sont présents sur le bus de système A que par le connecteur de fente de chfissis de ce bus. Tous les autres signaux transmis 8 par ce bus sont présents sur des broches identiques de chaque connecteur de bus à l'exception de deux positions. La broche de signal BCYCOT-BA (temps de sortie de cycle de bus de système A) d'un connecteur de bus est soudée à la broche de signal BCYCIN-BA (temps d'entrée de cycle de bus de système A) du connecteur de bus suivant. De cette façon, un signal de synchronisation de priorité est transmis par le bus d'un contrôleur IOC au contrôleur IOC suivant.La figure 6 indique la fonctionnalité ou la source de chaque signal sur les bus de système A et B.
Le bus de système B distribue le courant d'alimentation et constitue une voie de communication pour des transferts de données et des interruptions entre le processeur CPU et chaque plaquette de mémoire principale ou contrôleur IOC inséré dans des connecteurs de bus du côté du bus de système B. Le bus de système B est semblable au bus de système A. Cependant, il contient trois lignes de transmission de signaux supplémentaires P,:EMGO, PMFRSH, PBSFMD, gui n'existent pas dans le bus de système A. Les plaquettes de mémoire principale ne peuvent donc être insérées dans des fentes du chassis que du côté du bus de système B.Tous les signaux transmis par le bus de système B sont identiques aux signaux transmis par le bus de système A, mais ils sont émis par un groupe différent de circuits émetteurs.
Il n'y a pas sur le bus de système B de signaux destinés seulement au processeur CPU par le connecteur de fente de châssis du processeur CPU, les signaux présents sur le bus de système B étant transmis par tous les connecteurs de fente de ch ssis du bus de système B. Le fonctionnement et la commande des bus de systèmes A et B sont décrits dans la suite.
Comme dans le cas du bus de système A, chaque contrôleur IOC sur le bus de système B ne peut demander un service (pour un transfert de données ou une interruption) qu'au moment où il est le seul à le faire et en fonction de sa position (par rapport au processeur CPU) sur le bus de système B. La mémoire principale, bien que placée sur le bus de système B, ne fait pas de demandes de service mais doit toutefois transmettre le signal de synchronisation de priorité (BCYCOT-BB et BCYCIN-BB) pour une utilisation par les contrôleurs IOC sur le bus de système B. Bien qu'un seul contrôleur IOC sur un bus de système donné (A ou B) puisse faire une demande de service à la fois, deux demandes de service peuvent être faites simultanément par des contrôleurs IOC dans la meme position relative (tranche de temps), une étant faite sur le bus de système A et l'autre étant faite sur le bus de système B.Par exemple, si l'on se réfère à la figure 2, le contrôleur de disque souple 2, 220-1, sur le bus de système B peut faire une demande d'interruption en méme temps que le contrôleur d'imprimante 208-1 sur le bus de système A fait une demande de données de DMC. L'établissement de priorité entre ces demandes de bus de système simultanées, ainsi que d'autres capacités de traitement autres que des réponses à des demandes de bus de système précédentes, sont réalisés par le processeur CPU comme il est décrit dans la suite.
Le bouilleur-absorbeur est à son tour immergé dans le bac à eau, et le con- denseur-évaporateur est placé dans une enceinte isolée. Un récipient cylindrique plein d'eau est disposé entre les parois du condenseur-évaporateur.
L'ammoniac liquéfié s'évapore et repasse par le conduit dans le bouilleurabsorbeur pour se dissoudre dans l'eau, reconstituant la solution aqueuse e i- i- nitiale. L'évaporation de l'ammoniac dans le condenseur-évaporateur abaisse la température et congèle l'eau contenue dans le récipient cylindrique. La période de refroidissement est d'une durée approximative égale à celle du chauffage.La combustion d'environ un kilogramme de charbon de bois procure la fabrication de trois kg. de glace. la S chine à absorption continue com- porte on bouilleur affectant la forte d'un cylindre vertical équipé d'une soupape de sûreté et d'un indicateur de niveau et contenant une solution ammoniacale à 28 B (solution riche) qui est chauffée sous pression à une te pérature de 130 C par de la vapeur d'eau conduite dans un serpentin placé à même la solution a la partie inférieure du bouilleur. Un rectificateur, dis- posé à la partie supérieure de l'appareil absorbe la vapeur d'eau mélangée dans une certaine proportion au gaz ammoniac qui se dégage de la solution.
Epuré le gaz passe par un conduit dans un serpentin de liquéfaction plongé dans un bac alimenté en eau froide. le gaz liquéfié s'écoule dans le réser- voir sous jacent au liquéfacteur. Puis à travers un robinet de réglage l'am- moniac liquéfié s'achemine dans un serpentin de détente, immergé dans me solution incongelable,où la température s'abaisse du fait que l'évaporation est entre nue par une dépression provoquée par un absorbeur, enceinte re ce- vant simultanément le gaz ammoniac et, en provenance de la partie inférieure du bouilleur, préalablement refroidie la solution ammoniacale appauvrie dans laquelle le gaz se dissout.La solution pauvre venant du bouilleur, étant à une température trop élevée pour absorber le gaz, passe avant d'arriver à l' absorbeur dans un échangeur de température dans lequel circule à contre-cou- rant la solution enrichie qui retourne au bouilleur, réchauffée, ce qui éce- nomise le combustible La première machine présente les caractéristiques es- sentielle des modèles suivants. Les machines à absorption avec absorbant solide, qui par la suite sont entrées dans le domaine de la pratique, sont également prévues par CARRE qui toutefois en indiquant plusieurs autres pos- sibilités donne la préférence à la machine utilisant l'anmoniac et l'eau.
Ses machines trouvent rapidement une large diffusion à l'étranger r et soit construites sous licence dans différents pays. Un des principaux défauts inhérents aux machines à absorption du début est l'entraînement d'eau par 1' ammoniac, aussi des dissolvants non volatils comme le chlorure de calcium ou le charbon, etc, sont recherchés pour être substitués à l'eau, mais le gai se diffuse lentement dans les substances solides et la chaleur se répartit inégalement. lebon fonctionnement d'une machine à absorption exige que la natière absorbante subisse un brassage et par conséquent se présente sous la forme d'un fluide.ROSSI et BECKWITH ont l'idée de se servir de la glycérine comme absorbant de l'ammoniac. SEAY utilise l'azotate d'ammonium, et REPIN le camphre mélangé, additionné de 20 % de naphtol et d'anhydride sulfureux.
D'importants perfectionnements sont ensuite apportés aux installations frigorifiques à absorption à la suite des mélanges fluides volatils exposés en 1899 par DUHEM dans son traité "la mécanique chimique" ainsi que dans les différents ouvrages de GIBBS, KONOWALDW, KUENEN, CAUBET, etc. Une théorie de la machine à absorption est établie en 1910 par PLANCK d'après les données fournies par l'expérience de MOLLIER sur la tension de vapeur et sur la chaleur d'absorption, et à l'aide de la théorie de DUHEM il complète le calcul du bilan thermique de la machine à absorption la plus grande étape des perfectionnements est réalisée en 1913 par ALT@NKIRCH dans ses brevets et publi cations sur la réversibilité de cet @e machine.Les applications de ses idées trop théoriques et trop compliquées pour etre comprises par beaucoup ne voient le jour que bien plus tard. Les données de MOLLIER R sont complétées aux ETATS-UNIS par GARDNER et VORHES qui établissent les tables de tension du mélange eau-ammoniac dans une grande gamme de température A la suite b nombreuses expérience u autre table des tensions de la vapeur saturée du mélange eau-ammoniac est calculée par WILSON, corrigée ensuite par MERKLL- BOSN@ AKOVIC et enfin complétée par VUCHERER de DRLSIE.Pour auivre le cycle de la machine à absorption, OLDHAM établit un diagramme pression-température à l'échelle logarithmique. En 1932 MAIURI construit des machines à absorp tion de plusieurs étages selon les brevets MAIURI-BOSSINI et en fait la thé- orie complète au VIIème Congrès International du Froid à @AHAY@ en 1936. Des machines à absorption hermétiques au bromure de lithium sont installées depuis quelques années your des puissances de 150 000 à 3 000 000 de frigories heure. Vers 1899, le physicien GEPPERT pensait qu'il est possible d'éliminer la pompe des installations à absorption en introduisant dans toutes les par tics des circuits, sous une certaine pression, un gaz différent, non sujet a l'absorption, afin d'équilibrer les pressions. la première expérience ne peut reussir par suit du mauvais choix du mélange gazeux, l'ammoniac et 1' air ayant une densité trop élevée. PLATEN et MUNSTERS prennent par la suite un brevet sur l'équilibrage des pressions dans les circuits en y introduisant de l'hydrogène à une certaine pression, ajoutée à celle de l'ammoniac, sans gêner la marche de la machine, puisque ce ne sont que 1es pressions partielles qui interviennent dans les phénomènes de vaporisation et de co:- densation.Ce dernier procédé est ensuite perfectionné par MAIURI-BOSSINI, ALTENKIRCH, SIEMENS, qui lui donnent le nom de machine à diffusion. Ce procédé devient d'une application universelle utilisée même dans l'électro-mé nager pour les réfrigérateurs à absorption domestiques.
d)le dispositif, suivant l'invention, dans le but de mieux utiliser la chute de température exploitée dans les moteurs à combustion interne à quatre temps, choisit la combustion des gaz hydrogène et oxygène, naissants de générateurs séparés selon la demande de brevet n0 7730169. la chaleur de réaction de la combustion oxhydrique étant bien plus élevée que celle des pétroles dans de l'air, chaleur de réaction qui se trouve de plus diminuée de la chaleur de formation des hydrocarbures et d'une dispersion calorifique par réchauffement de l'azote, inerte chimiquement à ces réactions.Par ailleurs au moyen d'une machine frigorifique à absorption, mise en ot uvre par la chaleur récupérée sur les gaz d'échappement de la combustion interne, le travail utilisable sur l'arbre moteur peut entre augmenté par la diminution du travail dépensé à la compression, en réduisant préalablement par le froid le volume dt mélange tonnant praticable à l'admission. C@tte possibilité est à exclure avec les gaz de pétrole vaporisables qu'au dessus de 300 K.
e)Le dispositif, objet de l'invention, comporte un moteur à combustion in terne à quatre temps utilisant normalement une distribution classique avec un système d'allumage connu, toutefois le refroidissement est renforcé par une convection forcée connue en rapport avec l'augmentation de la chaleur de réaction produite par la combustion interne oxhydrique. Cettenouvelle chute de température associée au refroidissement préalable du mélange tonnant avant admission autorisent une notable réduction de la cylindrée et par conséquence de la consommation du moteur tout en maintenant sa puissance égale à celle des moteurs à combustion interne à pétrole.Selon une réalisation de l'invention, deux batteries, formées chacune de deux générateurs à gaz, un pour l'hydrogène l'autre pour l'oxygène ,alimentées par un réservoir d'áu inis sous-pr ssion par un compresseur d'air accouplé au moteur à combustion, par l'alternance des mises en oeuvre produisent des gaz parfaite en permanen ce en assurant l'interchangeabilité des recharges épuisé@s contre des recharges pleines Chaque générateur est pourvu d'un détendeur réduisant la pres sion de sortie du gaz à un maximum d'une atmosphère pour une t@mpérature moyenne de 300 K.Des vis à pointeau, librement solidaires de la commande d' accélération, adaptées sur les conduits d'arrivée d'hydrogène et d'oxygène, contrôlent ralenti et accélération par une e@uipartition des deux gaz garantissant le mélange explosif, acheminé dans un seul conduit d'alimentation.
Selon une autre réalisation de l'invention, le collecteur du gaz d'échappe m@nt, constitué uniquement de vap@ur d'eau, est doté d'un échangeur thermique cylindrique conforme d'une enc@inte a triple cloison en métal aux faces polies intégrées dans deux couches isolantes comprenant l'une de la matière expansé ignifugée et l'autre u,b mince épaisseur d'air. Un faisceau de tu bes parallèles cloisonn@ l'intérieur de l'échangeur et est échauffé par le passage de la vapeur d'eau s'échappant vers l'extérieur du moteur.Un liqui de caloporteur canalisé @ entre les tub-;s du faisceau, propulsé dans un cir- cuit fermé calorifugé par une pompe centrifuge accouplée au moteur à combustion, prend par
conwction la chaleur de la vapeur d'eau, et réchauffe un thermo-émulseur connu, élément constitutif d'une machine réfrigérante à absor ption.Selon une autre réalisation de l'invention, la machine réfrigérant@ @ absorption connu@, a plusieurs étages, est pourvue de circuits reliant bouil leur, condens@ur, evaporateur, absorbeur, échangeur, solution aqueuse à l' ammoniac, circuits à pressions partielles a l'ammoniac-hydrogène, et autres frigorigènes avec circuits interdépendants dans une succession d'échangeurs, évaporateurs, condenseurs, pour r@@roidissements en cascad- aboutissant au moment préalable à l'admission dans les chambres d'explosion à la plus basse température du gaz tonnant contenu un laps rit. temps court dans les échan- g@urs-évaporateurs.
Le d@ssin ann@xé illustr@, a titre d'exemple, un mode de réalisation du dispositif conforme a la présente invention.
Tel qu'il est représenté, le dispositif comporte dans la Fig.1 deux batteries similaires 1 et 2 mises en oeuvre l'une ou l'autre par électrovannes 3 et 4, et composées de générateurs à gaz d'hydrogène 5 et d'oxygène 6. Un réservoir d'eau 7 sous la pression d'air du compresseur 8 accouplé au moteur à combustion 9 peut alimenter en eau les batteries 1 et 2. Chaque générateur à gaz li@ite son débit par un détendeur 10. l'accélérateur 11 agissant sur les vis à pointeau 12 et 13 commande l'équipartition des gaz constitutifs du mélange tonnant 14, -t les variations du débit s'écoulant par I conduit d'alimenta- tion 15.Dans la r'ig.2 le conduit 15 par le clapet 16 ouvt;rt à l'aspiration alimente en gaz 14 la pompe 17, monocylindrique à piston, accouplée et syn- chronisée sur le moteur 9. le gaz 14 est refoulé par le clapet 18 ouvert au refoulement dans le collecteur 19 prolongé par les conduits 20 ouverts chronologiquement par les soupapes 21 sur chaque échangeur-évaporateur 22 interposé entre la pompe 17 et l'admission 23 de la distribution connue du moteur 9, les soupapes 21 étant animées par l'arbre à came 24 accouplé et synchronisé sur 1, moteur 9.Dans la Fig.3 l'échangeur-évaporateur 22 comprend une enceinte cylindrique à triple cloison 25,26,27, aux faces polies et intégrées dans deux couches isolantes, l'une 28 avec isolant expansé ignifugé, l'autre 29 avec un mince épaisseur d'air.Intérieurement l'échangeur 22 est cloisonné par un faisceau de tubes 30 parallèles et de faibles diamètres, ouverts par leurs extrémités sur deux chambres 31 et 32. La chambre 32 communique avec le conduit 20, le conduit 23, et la chambre d'expansion 33 placée au cen tre du faisceau 30 et conformée d'une enceinte aux caractéristiques isolantes similaires à celles de l'enceinte de l'échangeur 22.Un piston 34, à l'iso- lation semblable aux isolations précédentes, ferme la chambrt 33 à l'txtéri- eur et sa mobilité équilibre les pressions intérieures et extérieures de la chambre 33. b; froid arrive par le conduit 35 dans l'espace intertubulaire du faisceau 30. Dans la Fig.4 le collecteur d'échappement 36 est doté d'un échangeur thermique 37 conformé d'une enceinte cylindrique à l'isolation pareille aux isolations précédentes. L'intérieur de l'échangeur 37 est cloison né par un faisceau de tubes 38 parallèles et la vapeur d'eau 39 s'échappant vcrs l'extérieur du moteur 9 en passant à l'intérieur du rés au 38 l'échauf- fe.Propulsé dans un circuit fermé calorifugé 41 par la pompe centrifuge 42 accouplée au moteur à combustion 9, un liquide caloporteur 40 échauffé par convection en circulant entre les tubes 38 réchauffe un thermo-émulseur 43 connu, élément constitutif d'une machine 44 réfrigérante à absorption. La machine 44 connue comprend bouilleur 45, condtnseur 46, évaporateur 47, absorbeur 48, échangeur 49, solution aqueuse à l'ammoniac 50, circuits à pressions partielles à l'ammoniac-hydrogèn@ 51 t autres circuits interdépen- dants 52 dans la succession d'échangeurs 53, évaporateurs 54, condenseurs 55 pour refroidissements en cascade avec d'autres frigorigènes acheminés en fin de file au conduit 35 de l'échangeur 22 Fig.3.
@)Le dispositif, objet de l'invention, peut atténuer durablement par sa mise en oeuvre les irrév@rsibilités contemporaines : pollution des techniques en place, appauvrissement des réserves fossiles, prolifération automobile, etc.
L'invention concerne un complexe lipoprotéique normalisant ltefficaclté de la vitamine E et des antioxydants de synthèse.
Le complexe conforme à l'invention est caractérisé en ce qutil renferme les composants suivants - de la vitamine E ou antioxydant de synthèse, - un composé du sélénium, - au moins une enzyme lipolytique ayant de l'affinité pour les interfaces lipides-eau > - des lipides polaires.
Cela empêche le phénomène, dit de court-circuit, dans lequel le courant descendant de métal fondu rejoint le courant montant au lieu d'aller jusqu'au fond du bain et ceci paree que l'entrée du passage de circulation ascendante est trop près de la sortie du passage de circulation desoendante.
Le métal fondu entoure et reste en contact, pendant le fonctionnement, avec plus de la moitié inférieure des parois extérieures du tambour d'immersion et des parois inteieu- res de tous les passages de circulation qui le traversent p Pour cette raison la paroi de séparation, les corps cylindriques individuels intérieurs ou les éléments de support situés à l'intérieur du tambour doivent de préférence être conçus de manière à être refroidis ou munis d'une ou plusieurs boîtes de refroidissement.
La botte ou enveloppe de refroidissement communique avec une source de réfrigérant par les tuyère de transport de gaz, ou avec des tuyaux montés séparément pour amener et évacuer un fluide réfrigérant. Ce refroidissement protège les parois intérieure et extérieure du tambour d'immersion contre les risques de fusions et de détériorations partielles, de manière à augmenter ainsi considéra- blement leur durée de vie.
Parmi les passages de circulation de métal fondu dans le tambour d'immersion, seuls le ou les passages situés dlun G6td voulu du tambour peuvent être munis de trous de tuyère permet tant d'éjecter le gaz de transport dans le métal fondu pour produire le mouvement de celui-ci vers le haut. Dans une variante de réalisation les trous de sortie de gaz peuvent être prévus dans les parois intérieures des passages sur les deux côtés de ceux de façon que ces passages puissent être utilisés alternativement en passages ascendants ou descendants et vice versa.Cela permet encore d'augmenter la durée de vie de l'ensemble du tambour d'im- mersion.