INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Spectre UV - dans EtOH max 237 nm E1 350 #:17.700 infl 255 nm E1 308 infl 290 nm E1 154 - dans EtOH-HCl N/10 max 262 nm E1 367 #:18.500 Spectre R M N (DMSO) p p m 3,85 : -N-O-CH3 4,31 : -CH2-O 4,45 : -O-CH2-# 5,12 - 5,2 : H6 5,68 -5,77 et 5,82-5,9 : H7 6,75 : H5 du thiazole 7,33 : phényle ~9,52 - 9,65 : -NH-CO L'acide 3-(phénylméthoxy)méthyl 7-amino cèph 3-e me 4-carboxylique utilisé dans l'exemple a été préparé de la mgme manière que l'acide 3-éthoxyméthyl 7-amino cèph 3-ème 4-carboxylique à l'exemple 8. On emploie 27,2 g d'acide 7-amino céphalosporanique, 128 cm3 d'éthérate de trifluorure de bore, 126 cm3 d'alcool benzylique et 90 cm3 de triéthylamine, et ob t tent 27,1 g de. produit brut.
On agite 25 g de produit brut et 250 cm3 d'acide acétique ajoute 25 cm3 d'éthérate de trifluorure de bore, précipite la solution par addition de 25 cm3 de triéthylamine. @ On essore le précipité, rince à l'acide acétique, à l'acétone puis à l'éther et obtient 4,6 g. On dissout à 45 C, 4,8g de produit traité comme ci-dessus, dans 20 cm3 d'acide chlorhydrique 2N et 8 cm3 d'acide chlorhydrique concentré; traite au charbon actif, ajoute 6 cm3 d'ammoniaque.On essore le précipité formé rince à l'eau, à l'acétone et à l'éther et obtient 2 g de pro duit attendu, Spectre UV (EtOH, HCl N/10) + DMSO max 259 nm E1 216 #: 6.900 Spectre R M N (DMSO) 4,28 et 4,45 : -CH2-O-CH2 4,73-4,82 et 4,95-5,03 : H6 et H7 7,33 : aromatiques Exemple 14 : Acide 3-(2-méthoxy éthoxy) méthyl 7-/2-(2-amino thiazol 4-yl) 2-méthoxyimino acétamido/cèph 3-ème 4-carboxylique isomère syn.
On opère comme à l'exemple 9 avec 1,160 g d'acide 3 (2-méthoxy éthoxy) méthyl 7-amino cèph 3-ème 4-carboxylique jusqu'au stades de l'élimination du chlorure de- méthylène et l'addition d'eau. On ajoute 50 cm3 d'une solution aqueuse saturés de chlorure de sodium, essors l'insoluble formé et extrait le filtrat à l'acétate de méthyle. On lave la phase organique à l'eau, sèche et concentre à sec sous pression réduite. On reprend le résidu par 50 cm3 d'une solutionaqueuse saturée de chlorure de sodium. On élimine le précipité formé par décantation et extrait le surnageant à l'acétate de méthyle. On lave à l'eau la phase organique, sèche et concentre à sec sous pression réduite à moins de 30 C. On triture le résidu dans 20 cm3 d'éther éthylique, essore et obtient 0,725 g de produit brut.
On reprend: 0,720 g de ce dernier dans 15 cm3 d'eau, agite pendant 5 minutes à 20 C, essore un insoluble et extrait le filtrat à l'acétate de méthyle. On lave à l'eau la phase organique, sè- ch3 et concentre à sec sous pression réduite. On triture le ré- sidu dans 20 cm3 d'éther, essor- et obtient 0,500 s de produit.
par exemple dans les brevets allemands 1 502 987 et 2 525 154.
Dans leur cas, le carter contenant le dispositif de guidage et d'entraînement de l'archet est articulé à bascule, par son extrémité située à l'arrière par rapport à la lame de scie, sur le bâti de la machine, et s'appuie en direction de la lame en avant de cette articulation contre le groupe cylindre-piston qui s'articule en principe par la tige de piston avec le carter basculant, tandis qu'il est relié par
son cylindre au bâti fixe de la machine.
Un groupe cylindre-piston du genre cité en introduc-
tion est connu en particulier par le brevet allemand 2 525 154.
L'enveloppe du cylindre y est entourée par le réservoir à huile et la soupape d'avance ainsi que les deux soupapes de retenue sont logées axialement l'une derrière l'autre dans
la tige alésée du piston, le piston ainsi que la paroi cylin-
drique adjacente à son côté frontal, tandis que la soupape de pression de coupe est disposée dans le fond de l'autre
partie du cylindre, d'o le fluide sous pression peut reve-
nir au réservoir d'huile entourant l'enveloppe.
Cette réalisation connue, dont on vient d'expliquer
brièvement le principe, se distingue par son caractère com-
pact. Elle requiert toutefois un grand nombre de pièces constitutives, ce qui affecte en conséquence son prix de revient. En outre, dans cette réalisation connue, la tige de piston qui est creuse doit, en tant que pièce portante
ou chargée, être dimensionnée en conséquence.
L'invention a pour but de réaliser, en partant d'un groupecylindre-piston du genre cité au début, un mode de construction o. le nombre de pièces est largement réduit,
dont les frais de fabrication sont diminués, et dont l'encom-
De même que dans le module K, tous les composants de l'unité ont été montés sur une plaque de circuit imprimé à double face.
Cette plaque de circuit imprimé a les memes dimensions et répartition des contacts que celle du module K afin que les deux modules soient interchangeables.
La caractéristique pression-débit du ventilateur à simuler avec le module sera normalement donnée en millimetres de colonne d'eau et en m3/seconde respectivement.
I1 sera donc nécessaire, en utilisant les facteurs d'échelle FH et: FQ déjà connus, de traduire ces coordon- nées en valeurs de tension et d'intensité, compte tenu des limites maximales que nous impose l'unité, soit U max = 10 V et I max = 20 mA.
Sur cette nouvelle caractéristique tens on-inverl- sité, on prendra de la courbe quatre points, ou davantage, qai seront représentés par leurs coordonnées Il > U1,I2,U2... In1Un et, avec ces valeurs, nous aboutissons au polynôme U = UO + AI 2 + BI représentatif de l'équation de la parabole.
En résolvant cette équation par une quelconque des méthodes mathématiques connues,- on obtient les valeurs de UO, A et B, qui sont celles que nous utiliserons pour le re glage du module.
MODULE DEBIT Dans ce module, l'intensité est indépendante de la tension appliquée. Son utilisation fondamentale concerne les tailles d'abattage qui, par suite de leurs conditions d'exploistation, exigent un débit d'air déterminé. Inséré dans le réseau de ventilation, le module permet de fournir, à l'aide de son cadran frontail, le débit souhaité. Il se créera alors entre ses bornes la différence de potentiel que le réseau doit générer pour maintenir ce débit. S'il arrivait que, une fois le débit choisi, celui-ci ne parvenait pas à s imposer au réseau, cela voudrait dire que les ventilateurs ne fournissent pas aux taii- les d'abattage la charge minimale indispensable pour faire circuler le débit choisi.
La figure 8 représente le diagramme des blocs de cette unité, alors que sa caractéristique de fonctionnement est montrée dans la figure 9. Le courant i qui parcourt le compa rateur vers la masse, crée une certaine chute de tension (- r.i ) dans la résistance de réalimentation r. Cette tension, proportionnelle à l'intensité i, est amplifiée en G et comparée en C avec une tension constante proportionnelle à l'intensité souhaitée. Dans ces conditions, l'intensité se maintien dra constante à une valeur i = Vo/Gr.
La figure 10 représente le schéma définitif de l'unité. A la sortie du comparateur ont été montés deux transistors complémentaires TR1 et TR2 ayant pour fonction de permettre l'établissement d'un courant supérieur aux 5 mA que peut admettre l'amplificateur opérationnel.
Le commutateur CM monté sur le panneau frontal permet de sélectionner en deux positions (xï et xlO) les régimes maximals de courant, dont le réglage précis s'effectue- ra au moyen du potentiomètre de précision R16, monté également sur le panneau frontal et pouvant être manoeuvré au moyen d'un cadran avec une graduation de 1000 divisions, comme celui décrit pour le module K.
De même que dans ce module, la résistance de réalimentation présente une tension proportionnelle a i qui, par le connecteur de sortie > parvient à l'unité de mesure pour la lecture du débit.
Pour la mesure de la tension appliquée, il a été nécessaire d'introduire le CI-2 monté en amplificateur soustracteur.
Pour éviter la charge que pourrait représenter, sur le shunt de mesure, son entrée négative, il est connecté après le premier amplificateur, et il s'effectue alors un réajustement au moyen des résistances envoyées à cet amplificateur-soustracteur.
La source d'alimentation de + 15 V de la figure Il complète le schéma de cette unité.
Il a été établi un courant de travail maximal de 20 mA. Cette condition sera obtenue avec le commutateur CM dans la position xl et le cadran sur la lecture maximale (1000 divisions ). Etant donné la grande précision, + 25%, dans la linearité du potentiombtre R16, on peut affirmer que, sur la position xl, chaque division du cadran représentera un courant de 20 mA.
Dans la position xlO du commutateur CM, la sensibilité a été augmentée à un tel point que 1000 divisions du cadran correspondant à 2mA. Il correspondra donc à chaque division un courant de 2 4 A.
coupe, avec le résultat que le rendement de coupe sera diminué.
Il est en outre souhaitable que la lame d'une scie à ruban horizontale soit amenée aussi rapidement que possible en contact avec le matériau à scier, avant d'être avancée dans celui-ci avec un rendement de coupe optimal constant, étant donné que la lame est relevée à une certaine distance au-dessus du sommet du matériau à
scier, comme indiqué dans ce qui précède.
L'invention vise à créer un procédé et un dispositif pour commander l'avance d'une lame à ruban dans une scie à ruban horizontale, de manière que la lame puisse toujours être avancée avec un rendement de coupe optimal constant en corrélation avec la longueur de coupe mais quels que soient la nature du matériau et l'état d'usure de la lame, de sorte que l'efficacité du travail et
la durée de service de la lame peuvent être accrues considérablement.
Selon une caractéristique essentielle de l'invention, on obtient ces résultats par une commande numérique de la position de la lame avançant dans le matériau à scier ou de la vitesse
d'avance de la lame.
L'invention vise également à commander l'avance de la lame dans une scie à ruban horizontale de manière que la lame soit amenée aussi rapidement que possible en contact avec le matériau à scier et soit ensuite avancée dans ce matériau avec un rendement de coupe optimal constant. D'autres caractéristiques et avantages de l'invention
sieurs exemples de réalisation non limitatifs, ainsi que des dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 est une vue en élévation frontale d'une scie à ruban horizontale à laquelle l'invention est applicable; - la figure 2 représente schématiquement l'avance de la lame dans une scie comme celle de la figure 1; - les figures 3, 4, 5 et 6 sont des schémas de plusieurs dispositifs de commande pour une scie comme celle de la figure 1,
selon différentes variantes de mise en oeuvre de l'invention.
La figure 1 représente une scie à ruban horizontale désignée dans son ensemble par 1 et comprenant un bâti 3 en caisson et un berceau porteruban 5 qui peut-être approché et écarté de façon conventionnelle du bâti 3. Le berceau 5 contient une poulie motrice 7 et une poulie menée 9, possédant des axes 11 et 13, autour desquelles est disposée une lame 15 sous forme d'un ruban flexible sans fin, qui est entraînée en rotation et peut produire une coupe lorsque la poulie motrice 7 est entratnée. La lame 15 est maintenue dirigée vers le bas par son bord denté formant le tranchant par et entre deux guides 17 et 19 fixés à des bras de guidage 21 et 23 qui sont supportés de façon réglable par une traverse 25 à la partie supérieure du berceau 5. Le bâti 3 porte une table de travail 27, sur laquelle une pièce à scier M peut être montée à l'aide d'un étau 29 qui est également prévu sur la table et comprend un mors fixe 29f et un mors mobile 29m. Le berceau 5 de la scie représentée à titre d'exemple sur la figure 1 est articulé sur le bâti par un axe de charnière 31 et peut être relevé et abaissé par rapport au bâti 3 par un vérin hydraulique 33, dont la tige de piston est désignée par 35. Le berceau de la scie peut cependant aussi être monté relevable et abaissable, par un vérin hydraulique ou un autre organe moteur, comme décrit par la suite, par coulissement. sur
un ou plusieurs montants verticaux.
Quelle que soit la forme d'exécution, quand le ber-
ceau est abaissé depuis sa position haute représentée en traits mixtes sur la figure 1, la lame 15, circulant autour de la poulie motrice 7 et de la poulie menée 9 dans le berceau, pénètre dans le matériau M à scier, maintenu en place sur la table 27 par l'étau 29, et coupe celui-ci. En outre, après chaque opération de sciage, le matériau à scier M,représenté sous forme d'une barre ronde sur la figure 1, est avancé horizontalement à sa nouvelle position de sciage sur la table 27, habituellement vers l'avant depuis le côté arrière de la scie 1, après le relevage de la lame 15 par le berceau porte-ruban 5 jusqu'à sa limite ou fin de course haute. Pour empêcher que la lame 15 ne soit endommagée par le matériau M lorsque celui-ci est avancé à sa nouvelle position de sciage, le berceau 5 est ajusté de manière qu'il relève la lame 15 à une certaine hauteur audessus du point le plus haut du matériau M en place sur la table 27.
L'avance de la lame 15 sera ci-après examinée théori-
Ceci contribue à permettre de récoler les températures des moteurs à combustion interne pour éviter un refroidissement excessif de ces moteurs.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront au cours de la description qui va suivre. Aux dessins annexés, donnés uniquement à titre d'exemple, - la Fig. 1 est une vue de dessus de l'unité de vaporisation d'azote sans flamme suivant l'invention - la Fig. 2 est une vue en élévation du côté gauche de l'appareil de la Fig. 1 - la Fiç. 3 est une représentation schématique du circuit de circulation de l'azote ;; - la Fig. 4 est une représentation schématique du circuit de circulation du fluide de refroidissement, - la Fig. 5 est une représentation schématique de la circulation de lrhuile de lubrification ae la pompe à azote jusqu'aux échangeurs de chaleur huile de lubrification/fluide de refroidissement, de la circulation du fluide de la boite de vitesses ou mécanisme de transmission de celle-ci ou de oelui-ci à 1 'edian- geur fluide de transmission/fluide de refroidîssement,et de la circulation de l'huile hydraulique entre les trois pompes accouplées au deuxième moteur à combustion interne et les échangeurs de chaleur huile hydraulique/fluide de refroidissement - la Fig. 6 est une vue en coupe du collecteur de sortie du vaporiseur d'azote qui montre la liaison entre une conduite de dérivation et ce collecteur, conduite qui sert à faire passer l'azote liquide en dérivation par rapport a l;;échan- geur de chaleur gaz d' échappement/azote et à 1' échangeur de chaleur fluide de refroidissement/azote - la Fig. 7 est une vue en élévation de l'une des chambres de mélange du fluide de refroIdissement - la Fig. 8 est une vue en élévation et en coupe prise suivant la ligne 8-8 de la Fig. 7 - la Fig. 9 est une coupe horizontale prise suivant la ligne 9-9 de la Fig. 8 - la Fi. 10 est une représentation schématique analogue à la Fig. 4 et qui montre une variante de réalisation de l'invention dans laquelle le deuxième moteur entraîne un dynamomètre frein a' eau.
Sur les dessins et en particulier sur les Fig. i et 2, l'unité de vaporisation d'azote sans flamme suivant l'invention est désignée dans son ensemble par la référence 10. Cette unité 10 peut etre considérée comme un appareil servant à chauffer un premier fluide, ce fluide étant l'azote liquide.
L'appareil 10 comprend un châssis 12 de forme générale rectangulaire, transportable, équipé de patins, qui comprend un premier ou un deuxième côtés opposés 14 et 16, et un troisième et un quatrième côtés opposés 18 et 20. Le premier et le deuxième côtés opposés 14 et 16 definissent la largeur du châssis 12, laquelle est d'environ 2,40 m dans une forme préférée de réalisation. Le troisième et le quatrième côtés, 18 et 20, définissent la longueur du cassis 12, qui est environ 4,27 m dans une forme préférée de réalisation.
L'appareil vaporiseur 10 est entoure d'une cage protectrice 21 qui, dans une forme préférée de réalisation, a une hauteur de 2,43 m. Sur la Fig. 1, on a omis de représenter la cage protectrice 21 de manière à permettre de montrer plus clairement les autres organes du dispositif.
Sur le châssis 12 sont montés un premier et un deuxième moteurs à combustion interne, 22 et 24 respectivement, qui peuvent egalement eAtre qualifies de première et deuxième sources d'énergie. Dans une forme préférée de réalisation, les moteurs 22 et 24 sont des moteurs diesel du type 6V-92T fabriqués par General Motors. Les moteurs 22 et 24 sont orientés sur le châssis 12 dentelle manière que les axes de rotation 26 et 28 de leurs vilebrequins soient orientés a peu près parallèlement aux troisième et quatrième côtés 18 et 2G du chassis 12.
il est prévu sur l'appareil 10 un circuit d'air comprimé comprenant un compresseur d'air entraîné par le premier moteur 22 et qui est relié à un réservoir d'air comprimé destiné à être utilisé avec les démarreurs à air comprimé des moteurs 22 et 24.
Une pompe à azote 30, que l'on peut également-appeler la pompe principale, est montée sur le chassies 12 entre le premier moteur 22 et le deuxième côté 16 du châssis, Dans une forme préférée de réalisation, la pompe 30 est de préférence une pompe à déplacement positif du type Halliburton HT-150 équipée de raccords de fluide Linde HP-BO.
La pompe à azote 30 est accouplée au premier moteur 22 pour la transmission du mouvement par un mécanisme de transmission ou bote de vitesses 32 et par un réducteur à engrenages 31. Dans une forme de réalisation préférée, le mécanisme de transmission 32 est un mécanisme Allison HT-750 et le réducteur 31 introduit une démultiplication de rapport 5 à 1 entre le mécanisme de transmission 32 et la pompe 30.
Le mécanisme de transmission 32 est équipé d'un ralentisseur hydraulique 33 d'un type de construction bien connu de l'homme de l'art, qui travaille de façon analogue à un convertisseur de couple, la charge exercée sur le mécanisme de transmission par le ralentisseur étant fonction du niveau réglable du fluide de transmission présent dans le ralentisseur. Plus le niveau du fluide contenu dans le ralentisseur est élevé, plus la charge exercée par ce ralentisseur est grande.
Le deuxième moteur 24 porte un appareil d'entraînement de pompes triple 34, monté à son extrémité arrière, auquel sont accouplées pour la transmission du mouvement une première, une deuxième et une troisième pompes hydrauliques 36, 38 et 40, dont deux sont visibles sur la Fig. 1.
Les circuits d'échappement des moteurs 22 et 24 sont reliés à un échangeur de chaleur gaz d'échappement/azote 42 qui est placé entre les moteurs 22 et 24 et au-dessus du niveau de ces derniers, comme on l'a indiqué sur les Fig. 1 et 2. L'échangeur de chaleur de gaz d'échappement 42 est un élément destiné à transmettre directement énergie thermique des gaz d'échappement produits par les moteurs 22 et 24 à l'azote qui circule dans le côté tubes de l'échangeur 42. Le terme "directement" est utilisé ici pour indiquer que l'entre gie thermique n'est pas transmise des gaz d'echappement à l'azote par un fluide formant un milieu intermédiaire de transmission de la chaleur.
Un échangeur de chaleur fluide de refroidissement/azote 44 est placé derrière le deuxieme moteur 24, à proximité du quatrième côté 20 du châssis, et sert à transmettre directement la chaleur du fluide de refroidissement à l'azote.
Une première et une deuxième chambres de mélange de fluide de refroidissement, 46 et 48, sont placées respectivement à proximité du troisième et du quatrième côtés 18 et 20 du cassis 12, juste en arrière du premier et du deuxième moteurs 22 et 24 respectivement.
Au-dessus du mécanisme de transmission 32 sont placés plusieurs échangeurs ae chaleur destines a transmettre l'é- nergie thermique de diverses sources de chaleur comprises dans l'appareil 10 au fluide de refroidissement des moteurs qui circule dans les circuits de refroidissement des moteurs 22 et 24. Ces échangeurs de chaleur comprennent les organes suivants.
Un premier et un deuxième refroidisseurs de circuits hydrauliques 50 et 52 respectivement sont prévus pour transmettre au fluide de refroidissement de l'énergie thermique fournie par un fluide hydraulique refoulé par les pompes 36, 38 et 40. Les refroidisseurs de circuits hydrauliques 50 et 52 peuvent également notre qualifiés d'échangeurs de chaleur fluide hydraulique/fluide de refroidissement.
A lsintérieur du corps 208 sont disposées une première, une deuxième et une troisième chIcanes 220, 222 et 224.
Comme on peut mieux ie voir sur la Fig. 9, qui est une coupe horizontale prise suivant la ligne 9-9 de la Fig.8, les chicanes sont fixées à deux branches supports parallèles centrales 226 et 228 orientées verticalement qui s'ajustent dans des encoches rectangulaires découpes dans les cnicanes.
Les chicanes sont fixées aux branches supports 226 et 228 par soudage ou par d'autres moyens appropriés.
Le fonctionnement de la chambre de mélange 46 est le suivant. Le fluide de refroidissement plus froid penètre par la première entrée 137 et le fluide de refroidissement plus chaud pénètre par la deuxième entrée 166 ; les deux courants de fluide commencent à se mélanger entre eux au-dessus de la première chicane 220. Pendant que le fluide mélangé descend dans la chambre de mélange 46, vers les sorties 142 et 190, la direction d'écoulement du fluide est déviée deux fois tar la deuxième et la troisième chicanes 222 et 224, ces changements de direction ayant pour effet de brasser et de mélanger parfaitement les deux courants de liquide, de sorte que le liquide qui sort par les deux sorties 142 et 190 est pratiquement à la meme température aux deux sorties.
La Fig. 5 est un diagramme schématique de circulation correspondant aux fluides circulant dans les côtés enveloppe des refroidisseurs à fluide hydraulique 50 et 52, du refroidisseur 54 a' fluide de transmission et des refroidisseurs 56 et 58 de la pompe à azote. La circulation du fluide de refroidissement dans les cStes tubes de ces échangeurs est représenté en traits interrompus de la même façon que sur la Fig. 4, pour faciliter la mise en corrélation de ces deux figures.
Dans la partie inférieure de la Fig.5, on a représenté les trois pompes hydrauliques 36, 38 et 40 qui sont entraîne nées par le deuxième moteur 22. Les côtés refoulement 226, 228 et 230 des pompes 36, 38 et 40 respectivement sont reliés à une conduite de refoulement commune 232. Dans la conduite de sortie 232 est intercalée une soupape de décharge pilotée 234 qui permet de régler et de modifier la pression de sortie régnant dans la conduite de sortie 232. La soupape de décharge pilotee 234 comprend une soupape de décharge qui peut être tarée à la contre-pression de service désirée pour la conduite de sortie 232.Cette soupape de décharge reste fermée pendant une très brève période apres que les pompes a' déplacement positif 226, 228 et 230 ont commencé a' travailler, jusqu'a ce que la pression régnant dans la sortie 232 ait at- teint la valeur préreglee a laquelle on a fixé le taraye dtou- verture de la soupape de décharge. A ce stade, la soupape de décharge s'ouvre et maintient ensuite une contre-pression constante d'un niveau préréglé contre laquelle les pompes 226, 228 et 230 devront travailler.
Dans une console de commande (non représentée) supportée par le châssis 12 de l'unité de chauffage d'azote sans flamme 10, est placée une soupape de décharge prépondérante ou prioritaire qui est interconnectée avec la soupape 234 de manière que le reglage de la soupape 234 puisse etre modi- fié par la manoeuvre de la soupape de décharge placée dans la console de commande.
De la chaleur est dégagée et transmise au fluide hydraulique lorsque ce fluide est refoulé-par les pompes 36, 38 et 40 et lorsque ce fluide se détend en traversant ltétranglement formé dans la soupape de décharge 234.