INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La quantité d'aluminate de. sodium est généralement additionnée en proportions sensiblement stoechiometriques par rapport au silicium à éliminer, pour ne pas polluer la solution en aluminium.
On sépare ensuite le précipité de silicium de la solution contenant le molybdène au moyen d'une séparation solide-liquide et le molybdène peut ensuite être récupéré à partir du dimolybdate comme indiqué ci-dessus.
La solution initiale contenant du molybdène et de l'uranium peut contenir également l'un ou plusieurs des éléments suivants : vanadium, phosphore, arsenic, silicium.
Au cours du traitement de la solution initiale, sur le charbon actif, l'uranium et le cas échéant le vanadium restent dans la solution uranifère, tand-is que les autres éléments s'adsorbent sur le charbon actif avec le molybdène Le phosphore, l'arsenic et le silicium sont alors élués du charbon actif avec le molybdène, sous forme de phosphate, d'arséniate et acide silicique solubles.
La séparation du phosphore et de l'arsenic recu- pérésavec le molybdène dans l'éluat du charbon actif peut intervenir avant celle du silicium. On peut également intervertir l'ordre de ces séparations.
D'autres caractéristiques de l'invention apparai- tront encore au cours de la description qui suit de modes de traitement de "concentrés bruts" contenant davantage de molybdène que d'uranium, en vue d'en séparer et de purifier les teneurs en molybdène.
Des compositions types de concentrés bruts sont les suivantes (concentrations relatives exprimées en % en poids) Mo = entre 20 et 38 X v = entre 0,5 et 15-% U = entre 0,2 et 3 X P205 = entre 0,1 et 2 % S03 = entre 1 et 5 % C02 = entre 1 et 10 % CaO = entre 15 et 30 % SiO2 = entre 0,2 et 2 % As205 = entre 0,1-et 0,3 % Exemple d'obtention d'un "concentré brut".
Un tel concentré brut a par exemple été obtenu par un procédé comprenant l'attaque acide d'un minerai uranifère. Les éléments dissous dans la solution acide, y compris l'uranium et le molybdène, ont été extraites à l'aide d'une amine tertiaire à partir de la solution d'attaque acide. L'uranium est ensuite rééxtrait de la phase organique à l'aide d'une saumure de chlorure de sodium, le molybdène restant alors en solution dans la phase organique.
L'essentiel du molybdène a alors été réextrait à partir de cette phase organique par une solution de carbonate de sodium à pH alcalin. Après réacidification, notamment sulfurique,de la solution aqueuse obtenue, le molybdène a été reprécipité sous forme de molybdate de calcium, par addition de chaux. Les autres éléments éventuellement présents se trouvent également, par exemple à l'état de sels, tels que ceux identifiés ci-après. La composition du précipité obtenu entre dans les intervalles de composition indiqués plus haut à titre d'exemple, en ce qui concerne les "concentrés bruts" peuvent résulter de tout autre type de procédé Les teneurs en calcium des concentrés bruts utilisés dans les exemples qui suivent étaient élevées.Dans la mesure où on traiterait des concentrés bruts ayant une faible teneur en calcium initiale, on pourrait avoir recours à des acides différents pour réaliser la "solution initiale" susdite.
Mise en solution du molybdène et de l'uranium et, le cas échéant, d'autres constituants présents.
La teneur en acide de la solution d'attaque doit être suffisante pour permettre la dissolution pratiquement complète du molybdène. En outre le volume L de la solution d'attaque doit être suffisamment élevé vis-à-vis de la masse "S" du concentré pour maintenir l'acide molybdique en solution.
En effet, l'acide molybdique est difficilement soluble et pour qu'il ne précipite pas, le rapport L/S doit être supérieur à 1.
De préférence, le rapport L/S est compris d'environ 15 à environ 25, avantageusement d'environ 18.à environ 23 m3/t.
Lorsque l'acide est à 100 %, on utilise géné 3 17 à 3 ralement 17 à 21 m d'eau pour 1 m d'acide et une tonne de concentré brut. Lorsque l'acide est dilué à 30 % ou 40 %, on utilise seulement 15 à 19 m3 dVeau pour 3 m3 d'acide et 1 tonne de concentré brut.
Au moment de l'attaque, le pH de la solution acide est de l'ordre de 1.
L'attaque se fait à une température d'environ 20 à environ 250C pendant environ 1 à 2 heures.
Selon ces articles les raccords à deux sections coniques soudées par fusion sont fabriqués en regroupant un nombre quelconque N de fibres optiques sur une longueur donnée L et en torsadant et fondant les fibres ainsi rassemblées au moyen d'une source de chaleur tout en étirant les fibres jusqutà la formation d'un double cône de N fibres. On peut fabriquer les deux types de raccords en étoile de réflexion et de transmission à laide de la méthode objet des précédentes descriptions.
Les raccords employés dans les réseaux à fibres optiques sont caractérisés par le fait que la puissance mesurée à leurs différents points de sortie-doit être répartie de façon uniforme. Cette répartition de puissance uniforme n'a pas été mesurée avec des pertes d'insertion acceptables sur les raccords en étoile à deux sections coniques soudées par fusion fabriqués selon la technique classique susmentionnée. On a constaté que cet inconvénient était provoqué par un recouplage préférentiel de la lumière dans la fibre excitée du raccord. La fibre excite, également définie ci-après comme étant la fibre de débit de sortie, aura toujours un niveau de puissance supérieur à celui des fibres auxiliaires, et cette différence entre les fibres de débit et les fibres auxiliaires dépendra du nombre N de fibres regroupées dans le raccord.Lorsque le nombre de fibres du raccord est supérieur à huit, la puissance de la fibre de débit sera sensiblement plus élevée (plus de 50 %) que celle de l'un quelconque des orifices auxiliaires.
L'cbjet de la présente invention est de prévoir un raccord à fibres optiques à deux sections coniques soudées par fusion qui puisse surmonter les inconvénients susmentionnés en éliminant l'effet de recouplage préférentiel de la fibre de débit et en améliorant l'uniformité globale des raccords optiques à deux sections coniques selon un coefficient supérieur à 2.
Selon la présente invention, cet objectif est atteint par la mise en oeuvre d'une méthode de fabrication d'un raccord de fibres optiques à faible atténuation par fusion de deux sections coniques consistant en la formation d'un raccord de fibres optiques classique à faible atténuation par fusion de deux sections coniques et comprenant un nombre N de fibres optiques, N étant un nombre entier supérieur à un ; et en la déformation des coeurs des N fibres en une zone conique aussi petite que possible du raccord classique.
Comme on peut le constater, la technique utilisée par la présente invention implique la déformation, l'emmêlement ou le mélange des coeurs des N fibres optiques en une zone conique aussi petite que possible du raccord classique qui puisse permettre d'éliminer l'effet de recouplage préférentiel de la fibre de débit et d'améliorer l'uniformité globale des raccords de fibres optiques à deux sections soudées par fusion selon un coefficient supérieur à 2.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillee qui va suivre, faite à titre d'exemple non limitatif, en se reportant aux figures annexées, parmi lesquelles La Fig. 1 represente les étapes de la réalisation dune méthode de fabrication d'un raccord de fibres optiques à faible atténuation par la fusion de deux sections coniques conformément à la présente invention ; et La Fig. 2 représente certaines étapes d'une deuxième réalisation dsune méthode de fabrication d'un raccord de fibres optiques à faible atténuation par la fusion de deux sections coniques conformément à la présente invention.
En préambule au commentaire de la méthode réelle et à la présentation des résultats expérimentaux, il est necessaire de donner une définition succincte des termes utilisés.
Rendement de couplage TfI,JI = Atténuation de puissance optique entre l'orifice d'entrée J et l'orifice de sortie I, où T{I,J} = +10 log ###### où P{I,J} = puissance mesurée en sortie de l'orifice I pour un orifice entrée J et P{J} = puissance injectée par l'orifice d'entrée J.
Coefficient d'uniformité U{J} = Rapport différentiel des puissances maximale et minimale à la puissance maximale pour un orifice d'entrée J donné :
L'invention décrite ici implique la formation d'un raccord de fibres optiques à deux sections coniques soudées par fusion selon les techniques classiques normalisées (torsion et formation des sections coniques), puis en modifiant les sections coniques par rapport à la TABLEAtJ I TECHNIQUE NORMALISEE RENDEMENT DE COUPLAGE T{I,J} EN dB ORIFICE DE SORTIE I ORIFICE D'ENTREE J 1 2 3 4 17 13 19 20 A[I] 1 * * * * -11.3 -14.6 -13.4 -14.2 -13.@ 2 * * * * -13.9 -10.1 -12.5 -13.3 -12.@ 3 * * * * -15.0 -14.8 -11.1 -14.3 -13.8 4 * * * * -14.0 -13.8 -12.5 -10.8 -12.7 5 * * * * -13.8 -13.5 -12.3 -13.1 -13.2 6 * * * * -14.0 -13.7 -12.5 -13.4 -13.4 7 * * * * -13.7 -13.5 -12.2 -13.1 -13.@ 8 * * * * -13.9 -13.8 -12.5 -13.4 -13.;; 9 * * * * -13.7 -13.5 -12.2 -13.2 -13.2 10 * * * * -13.6 -13.4 -12.1 -13.0 -13.0 11 * * * * -14.0 -13.8 -12.5 -13.4 -13.4 12 * * * * -14.3 -14.2 -12.9 -13.8 -13.8 13 * * * * -14.0 -13.8 -12.5 -13.4 -13.2 14 * * * * -14.9 -14.7 -13.5 -14.3 -14.4 15 * * * * -14.2 -l40O -12.7 -13.6 -13.6 16 * * * * -14.1 -13.9 -12.7 -13.6 -13.E 17 -11.1 -14.4 -13.2 -14.4 * * * * -13.
18 -14.2 -11.0 -12.8 -13.9 * * * * -13.C 19 -14.9 -14.5 -9.9 -14.4 * * * * -13.- 20 -14.1 -13.8 -12.5 -11.5 * * * * -13.0 21 -13.8 -13.4 -12.2 -13.4 * * * * -13.2 22 -14.5 -14.2 -13,0 -14.2 * * * * -14.C 23 -13.6 -13.3 -12.1 -13.2 * * * * -13.C 24 -14.3. -13.9 -12.7 -13.9 * * * . * -13.
25 -14.3 -13.9 -12.8 -13.9 * * * * -13., 26 -13.6 -13.2 -12.1 -13.2 * * * * -13.0 27 -14.2 -13.8 -12.6 -13.8 * * * * -13.6 23 -14.2 -13.8 -12.6 -13.8 * * * * -13.c 29 -14.2 -13.8 -12.6 -13.8 * * * * -13.6 30 -13.5 -13.1 -11.9 -13.1 * * * * -12.9 31 -14.4 -14.1 -12.8 -14.1 * * * * -13.8 32 -14.1 -13.7 -12.6 -13.7 * * * * -13.5 U(J) 58% 55% 53% 49% 57% 66% 43% 56% A(J) -13.9 -13.6 -12.4 -13.6 -13.9 -13.7 -12.5 -13.4 -13.4 TABLEAU II TECHNIQUE MODIFFIEE RENDEMENT DE COUPLAGE T{I,J} EN dB ORIFICE DE SORTIE I ORIFICE D'ENTREE J 1 2 3 4 L7 l8 19 20 #[I] l - - - - -14.8 -14.B -13 7 -14.6 -14.5 2 - - - - - 14.1 -13.6 -12.8 -13.6 =13.5 3 - - - - -15.3 -15.1 -13,8 -14,8 -14,7 4 - - - - -14,3 -14,1 -12,5 -13,7 -13,6 5 - - - - -14,1 -13,8 -12,7 -13,4 -13,5 6 - - - - -14,2 -14,0 -12,9 -13,7 -13,7 7 - - - - -14,0 -13,7 -12,6 -13,5 -13,4 8 - - - - -14,2 -14,0 -12,9 -13,7 -13,7 9 - - - -13,9 -13,7 -12,6 -13,5 -13,4 10 - - - - -13,8 -3,6 -12,5 -13,3 -13,3 11 - - - - -14,2 -14,0 -12,8 -13,7 -13,7 12 - - - - -14,5 -14,3 -13,2 -14,0 -14,0 13 - - - - -14,2 -14,0 -12,9 -13,7 -13,7 14 - - - - -15,1 -14,9 -13,6 -14,6 -14,6 15 - - - - -14.4 -1b,2 -13,1 -14,0 -13,9 16 - - - - -14,4 -14,1 -13,0 -13,9 -13,8 17 -14,7 -14,6 -13,4 -14,8 -14,4 18 -14,5 -14,0 -13,0 -14,3 -13,9 19 -15,1 -14,0 -13,8 -14,5 -14,5 20 -14,4 -14,1 -12,9 -14,1 -13,9 21 -14,1 -13,7 -12,6 -13,0 -13,6 22 -14,8 -14,5 -13,3 -14,5 -14,2 23 -13,8 -13,5 -12,3 413,5 -13,3 24 -14,5 -14,3 -13,0 -14,3 -14,0 25 -14,4 -14,2 -13,0 -14,3 -14,0 26 -13,7 -13,5 -12,8 -13,5 -13,3 27 -14,3 -14,1 -12,8 -14,1 -13,8 28 -14,3 -14,l -12,9 -14,2 -13,9 29 -14,3 -14,0 -12,8 -14,1 -13,ss 30 -13,8 -13,4 -12,2 -13,4 -13,1 31 -14,7 -14,4 -12,9 -14,4 -14,1 32 -14,3 -14,0 -12,8 -14,1 -13,8 U (J3 30 Z 29 X 24 X 27 Z 29 Z 30 z 27 Z 28 Z A(J) -14,3 -14,1 -12,8 -14,1 -14,3 -14,1 -13,0 -13,9 -13,8 technique classique afin d'éliminer les effets de recounlage préférentiel de la fibre de débit.
Le Tableau 1 montre la matrice de transmission en étoile de 32 orifices utilisant la technique classique de fabrication du raccord de fibres optiques en étoile à deux sections coniques soudées par fusion. Les orifices de sortie correspondant aux orifices d'entrée dans lesquels la puissance lumineuse est injectée sont entourés afin de montrer que la fibre de débit véhicule sensiblement plus de puissance que n'importe quelle autre fibre auxiliaire, quel que soit l'orifice d'entrée (par exemple, en ce qui concerne le raccord présenté ici, l'orifice de sortie 17 correspond à l'orifice d'entrée 1, l'orifice de sortie 18 correspond à l'orifice d'entrée 2, etc...).
D'une façon générale, le système de numérotation adopté ici est tei que les orifices i et i S N/2 correspondent à la fibre pour laquelle i = 1,2 .. N/2. Si l'orifice i est l'orifice d'entrée, l'orifice i + N/2 est l'orifice de débit et vice versa. Si on se reporte à nouveau au Tableau I, le coefficient d'uniformité UfJ) de chaque orifice d'entrée apparait dans l'avant dernière rangée de la matrice.
Ces nombres s'échelonnent de 43 % à 58 % et l'orifice dont le nombre est le plus élevé à chaque mesure est l'orifice de débit. Le Tableau Il représente la matrice de transmission du même raccord après que la zone conique ait été modifiée selon l'invention faisant l'objet de la présente demande de brevet. Ainsi que l'on peut le constater, les niveaux des signaux optiques mesurés aux orifices de sortie (entourés) ont été ramenés dans les limites des orifices de fibres auxiliaires.Les coefficients d'uniformité s'échelonnent de 24 % à 30 t. Le facteur limitatif de l'uniformité n'est plus "l'effet de la fibre de débit", mais plutôt le résultat d'autres facteurs tels que : 1) la symétrie des sections coniques ; 2) les tolérances géométriques des fibres optiques et 3) les tolérances des points de mesure.
Les Tableaux'I et Il montrent clairement que le raccord dont les sections coniques ont été modifiées conformément à la présente invention conserve les facteurs de débit souhaités et réduit sensiblement les coefficients d'uniformité et par conséquent, la gamme des signaux optiques. Cet effet est fortement souhaitable pour l'amélioration du système.
De plus la portion de recouvrement de l'aile mobile présente avantageusement sensiblement la largeur de l'ouverture de passage de la bande de sorte qu'elle obture celle-ci et isole la bande interne de tout contact extérieur, supprimant ainsi les risques de souillures ou contaminations.
L'effet de freinage doux en cours de déroulement peut être ajusté à une intensité appropriée en reglant la longueur de la portion de recouvrement de sorte que cette portion recouvre une partie déterminée de la surface du boîtier, au-delà du bord de l'ouverture de passage.
L'effet de blocage à l'instant de la rupture de la bande peut être ajusté en réglant le déport par rapport à l'articulation, de l'extrémité libre de la portion externe de l'aile mobile (extrémité qui porte les moyens tranchants). L'effort de rupture exercé sur ces moyens tranchants conditionne un moment de blocage d'autant plus élevé que ce déport est important.
L'invention s'applique en particulier à des dévidoirs,adaptés à des bandes se présentant sous la forme de rouleaux ou adaptés à des bandes repliées en accordéon.
La description qui suit, en référence aux dessins annexés présente, à titre d'exemples non limitatifs, des modes de réalisation de dévidoirs de ces deux types ; sur ces dessins qui font partie intégrante de la présente description la figure 1 est une vue schématique en perspective, avec arraché partiel, d'un dévidoir conforme à un premier mode de réalisation, . la figure 2 en est une coupe par un plan axial vertical AA, la figure 3 en est une coupe partielle de détail selon BB, à échelle dilatée, La figure z1 en est une coupe partielle de détail selon CC, . la figure 5 est une coupe montrant un détail de la figure 2 à échelle dilatée, avec une clé de manoeuvre associée au dévidoir pour permettre de le charger, les figures 6a, 6b, 6c sont des coupes explicatives du fonctionnement de l'appareil, les figures 7 et 8 représentent un autre mode de réalisation de dévidoir, respectivement en perspective éclatée et en coupe.
Le dévidoir représenté à titre d'exemple aux figures 1 à 6 est destiné à la distribution de papier hygiénique, se présentant sous forme de rouleaux de gros diamètre (de l'ordre de 30 à 60 cm) ; ce dévidoir peut être placé dans les pièces sanitaires de lieux publics (bars, restaurants, cinémas, établissements hospitaliers et autres collectivités publiques ou privées).
Ce dévidoir comprend un boitier cylindrique 1, formé d'un fond circulaire 2, d'une paroi cylindrique 3 soudée sur le fond et d'un couvercle frontal amovible 4 qui comporte une fenêtre 4b en un matériau transparent permettant d'apercevoir l'état du rouleau intérieur.
Le fond 2 est percé de trous (non représenté) pour le passage d'organes de fixation contre une paroi verticale. I1 porte en son centre un axe 5 de support d'un rouleau, axe qui s'étend perpendiculairement au plan dudit fond.
La paroi cylindrique 3 comporte à sa partie basse une ouverture de passage 3a permettant la sortie de l'extrémité de la bande. Le plan de cette ouverture (qui affecte toute la largeur de ladite paroi cylindrique) est parallèle à la direction de l'axe 5.
La paroi cylindrique 3 est emboutie en bordure sur son pourtour pour former deux bords légèrement en retrait 3b et 3c, servant l'un à souder le fond 2 par un rebord 2a que celui-ci comporte, l'autre à positionner le couvercle 4 par un rebord analogue 4a que comporte ledit couvercle. Les rebords 2a et 4a sont interrompus au niveau de l'ouverture de passage 3a et leur extrémité s'appuie sur des languettes de positionnement telles que 3d, que forment à ce niveau les bords 3b et 3c de la paroi cylindrique 3.
Par ailleurs, une aile mobile 6 est ar ticulée en bordure de l'ouverture de passage 3a du boîtier.
En l'exemple cette articulation est formée par un axe rapporté 7 qui vient se loger dans des emboutis 8 et 9 réalisés respectivement sur le bord correspondant de la paroi cylindrique 3 et sur l'aile mobile 6, comme le montre la figure 3. A ses extrémités l'axe 7 s'appuie contre les deux petits épaulements que forment les bords 3c et 3d de la paroi 3. Cet axe 7 est introduit en force dans les emboutis S et 9 lorsque le couvercle est ôté, la direction de cet axe 7 étant parallèle à celle de l'axe 5 (c'est-à-dire perpendiculaire au fond 2 et au couvercle 4 lorsque ce dernier est en place).
L'aile mobile 6 qui peut ainsi pivoter autour de l'axe 7 est composée d'une portion de recouvrement 10 qui s'étend d'un côté de l'axe 7 (côté ouverture) et d'une portion externe 11 qui s'étend de l'autre côté.
La portion de recouvrement 10 présente sensiblement la forme d'une portion cylindrique avec des bords lOb et 10c légèrement en retrait pour épouser la forme de la paroi 3 qu'elle recouvre sur une partie de sa surface au-delà du bord correspondant 3e de l'ouverture. Cette portion de recouvrement 10 est munie d'un bord retourné (vers le hauts lova, qui forme une arête arrondie apte à éviter tout déchirement de la bande à ce niveau. De plus, ladite portion 10 comporte un embouti sers circulaire 10d faisant saillie vers l'extérieur, au niveau de l'ouverture de passage 3a, à proximité du bord 3c.
La portion externe 11 est incurvée vers l'extérieur dans la direction opposée à l'autre portion (10) de sorte que son extrémité libre se trouve déporte par rapport à l'articulation 7 d'une distance d comme le montre la figure 3. Cette extrémité libre porte des moyens tranchants lia qui peuvent être constitués de façon classique par une découpe en dents de scie de l'arête libre de ladite extrémité L'aile mobile 6 est agencée (poids relatifs des deux portions et positionnement de celles-ci par rap- port à l'articulation 7) de sorte que, au repos, la portion de recouvrement 10 repose sur la paroi cylindrique 3 avec un effort d'appui modéré, adapté pour assurer par friction un freinage doux de la bande (laquelle passe à sa sortie entre cette paroi 3 et cette portion 10 de l'aile).
Lorsqu'une force de rupture est appliquée vers le haut sur les moyens tranchants lla, celle-ci développe un moment de blocage qui tend à pincer fortement la bande entre la paroi 3 et la portion 10 ; le déport d est ajusté de sorte que ce moment de blocage engendre par pincement un immobilisation ferme de la bande compte-tenu de la valeur moyenne de la force de rupture habituellement développée par un opérateur.
variante de cassette à encre résiduaire.
La figure 1 représente schématiquement une impri-
mante à jets d'encre constituant une première forme de réalisation de l'invention Cette imprimante comprend
une tête d'enregistrement RH qui contient une masse d'encre.
L'encre est dirigée vers un ensemble N à buses produisant des jets d'encre, ensemble duquel elle est déchargée La tête d'enregistrement RH est déplacée le long de rails
de guidage (non représentés) dans une direction perpendi-
culaire au plan du dessin La tête d'enregistrement RH est reliée à un récipient à encre 9 par l'intermédiaire d'un tube T d'alimentation et elle est alimentée en encre fraîche provenant de ce récipient 9 L'extrémité de la tête d'enregistrement RH est obturée hermétiquement par un capuchon amovible 5 qui est relié à une pompe 6 d'aspiration par un tube 7 La pompe 6 d'aspiration est
elle-même reliée au récipient à encre 9 par un tube 8.
La figure 2 montre en détail la structure d'un dispositif de rétablissement de fonction par succion monté dans l'imprimante à jets d'encre Cette figure représente
un levier 1 de manoeuvre utilisé pour exécuter une opéra-
tion d'application du capuchon et une opération de réta- blissement de fonction par succion Le levier 1 de manoeuvre est monté de façon à pouvoir pivoter sur le sommet d'une
colonne 3, au moyen d'un axe 4, la colonne 3 étant suppor-
tée par une embase 2 Le levier 1 peut être manoeuvré extérieurement Une rainure de came la est formée dans le levier 1 de manoeuvre, à proximité de son extrémité proximale, et cette rainure reçoit un axe 5 a monté sur le
capuchon 5.
Le capuchon 5 comporte un joint élastique destiné à assurer l'étanchéité entre l'extrémité de la tête
d'enregistrement RH et le capuchon 5 appliqué sur elle.
Ces éléments, en cooperation, provoquent l'écriture successive des données codées dans des appareils choisis d'écriture de la zone de pile alors que les données écrites dans la one de pile sont lues à des adresses choisies de lecture octet par octet, vers la section IX d'entrée-sortie.
Les adresses d'écriture et de lecture circulent constamment de 0 à 32 et les données sont écrites indéfiniment dans la zone de pile.
Cependant, deux conditions doivent être respectées.
Ces conditions sont (1) que l'adresse d'écriture ne doit pas dépasser l'adresse de lecture et < 2) que que'l'adresse d'écriture ne doit pas être dépassée par l'adresse de lecture. La condition (1) empêche la perte- des données écrites dans la zone de pile et la condition (2) empêche le vidage de la zone de pile. Ce mode de réalisation n'a pas de signification si ces deux conditions ne sont pas satisfaites. En d'autres termes, il est important dans ce mode de réalisation que l'ensemble soit réalisé de manière qu'il satisfasse à ces deux conditions.
Ensuite, au pas JST9, le fait que des données codées sont écrites dans des adresses choisies de la zone de pile est déterminé et, dans le cas positif, un bit suivant les données codées lues dans la table est écrit dans la zone de pile.
Lorsque le résultat du pas JST9 est OUI indiquant qu'aucun bit n'a encore été écrit à cet adresse, la coincidence des adresses d'écriture et de lecture est vérifiée au pas JST10.
Si le résultat est OUI, indiquant la coincidence de ces adresses de lecture et d'écriture, d'autres donnés ne peuvent pas être écrites à cette adresse tant que les donnees y sont lues si bien que les données ne peuvent pas être perdues.
Lorsque la zone de pile est prête à recevoir des données, un bit des données codées est transféré à la zone de pile FIFOxet une unité est retranchée du compteur BTCII.
Au pas JST11, le fait que le compteur BTCII a atteint 0 est déterminé, c'est-à-dire le fait que 8 bits de données se trouvent aux adresses de la zone de pile.
Lorsque la réponse est NON, une unité est retranchée du registre CLR de longueur de code pour le contrôle du nombre de bits transféré à la zone de pile.
Au pas JST12, le fait que la longueur du code a atteint' 0 est déterminé, c'est-à-dire que le transfert complet des données codées vers la zone de pile est détermine.