INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'alkylation ou l'acylation sur l'azote en position 2' est ensuite convenablement effectuée en faisant réagir l'intermé- diaire dont l'atome d'azote en 2' a été débarrassé de son groupe protecteur avec un aldéhyde approprié RlCH0 en présence de borohydrure de sodium ou par traitement avec un ester d 'acide carboxylique comme décrit ci-dessus. L'élimination du groupement protecteur est ensuite complétéepar hydrogénolyse en présence d'un catalyseur à 5 % de palladium sur du carbone, ce qui donne les dérivés 2'-alkylés ou 2'-acylEs désirés.
La présente invention est illustrée par les exemples descriptifs et non limitatifs ci-après. Les numéros entre parenthèses se rapportent au numéro du composé dans le schéma réactionnel du tableau 1.
EXEMPLE 1 2'-N-alycylfortimicine B (2) On fait passer sur une colonne d'une résine échangeuse d'envions du type styrène ammonium quaternaire, par exemple la "résine AG # 2-x8" des laboratoires Bio-Rad,passant à la maille 147-74 tu (forme hydroxyle), en quantité suffisante pour élimi- ner l'ion sulfate, une solution aqueuse de 10 g de disulfate de fortimicine A (1). Les éluats basiques sont recueillis et dilués avec de l'eau pour avoir une solution à 1% basée sur le sulfate de fortimicine A de départ. Après un repos à 37 C de 20 jours, l'eau est évaporée sous pression réduite et il reste une huile.Une portion de 2,07 g de cette huile est chromato graphiée sur une colonne (2,2 x 52 cm)' d'une résine échangeuse de cations du type carboxylique par exemple "Bio-Rex 70", Laboratoire Bio-Rad, 147-74 m (forme ammonium) et élué avec de l'hydroxyde d'ammonium 0,1N. Les éluats ne contenant que la 2' N-glycyifortimicine B sont recueillis, concentrés par évaporation sous pression réduite et lyophilisés pour donner 1,349 g d'un produit solide blanc: [α]n25 + 41,6' (c 1,09, CH30H); IR 3370, 1660 et 1540 cm-1; RMN (D20) a 1,52 (C6, -CH3, J=7,0 Hz), 2,85 (C4-NCH3), 3,75 (CO-CH2-N-), 3,93 (OCH3), 5,60 (H1, J=4,0 Hz).
Analyse Calculé pour C17H35N506 : C 50,36 H 8,70; N 17,27 Trouvé : C 49,07; H 8,70; N 17,30 EXEMPLE 2 2'-N-(N-benzyloxycarbonylglycyl)-1,6'-di-N benzyloxycarbonylfortimicine B (3) Une solution agitée de 0,333 g de 2'-N-glycyl-fortimicine B dans 4,5 ml d'eau et 9 mi de méthanol, refroidie à 4'C dans un bain de glace, est traitée avec 0,666 g de N-(benzyloxycarbo- nyloxy)succinimide. On continue d'agiter à 4 C pendant 3 heures puis à la température ordinaire pendant 20 heures, Lt solution résultante est concentrée sous pression réduite pour avoir une huile. Cette huile est secouée avec un mélange de 150 ml de chloroforme et 75 mi d'eau. La couche chioroformique est séparée et lavée avec 75 ml d'eau.Les portions aqueuses sont lavées successivement avec deux fois 75 ml de chloroforme. Les solutions chloroformiques sont combinées et séchées sur du sulfate de la- gnésium anhydre. L'évaporation du chloroforme sous pression ré- duite laisse 0,596 g de produit. Ce produit est chromatographié sur une colonne (1,8 x 48 cm) de gel de silice préparé, et élué avec un système solvant consistant en chloroforme/méthanol/ ammoniaque concentrée (23,4 : 1,4 : 0,1 v/v/v) pour obtenir 0,254 g de 2'-N-(N-benzyloxycarbonylglycyl)-1,6'-di-N-benzyloxy- carbonyl-fortimicine B [α]D23 + 15,8 (c 1,04, CH3OH);IR 3410, 3330, 1705 et 1515 cm-1 EXEMPLE 3 Tétra-N-benzyloxycarbonyl-2'-N-glycylfortimicine A (4) A une solution agitée de 0, 234 g de 2'-N-(N-benzyloxycar- bonylglycyl)-1,6'-di-N-benzyloxycarbonyl-fortimicine B et 0,939g de 1-hydroxybenzotriazole monohydraté dans 2 mi de tAtrahydro- furanne on ajoute 0,087 g de N-N-dicyclohexyl-carbodi-imide dans 2 mi de tétrahydrofuranne. On continue d'agiter pendant 20 heures à la température ordinaire. On élimine la dicyclohexylurée insoluble par filtration et le filtrat est concentré à siccité sous pression réduite pour obtenir 0,408 g d'un produit solide jaune citron.Ce produit est chromatographié sur une colonne (1,8 x 42 cm) de gel de silice, élué avec un système solvant consistant en benzène/méthanol/éthanol à 95 %/ammoniaque concentrée (23,5 : 1,4 : 2 : 0,2 v/v/v/v) pour donner 0,235 g de tétra-N-benzyloxycarbonyl-2'N-glycyl-fortimicine A : [α]D24 + 48, 9 (c 1,0, CH3OH); IR 3410, 3350, 1703, 1636 et 1497 cm ; RMN (CDCl3) 5 1,05 1C6,-CH3, J=7,0 Hz), 2,39(C4-NcH3), 3,29 (OCH3), 5,02 (Cbz-CH2), 7,27 (Cbz. aromatique) Analyse Calculé pour C51H62N6O15 : C 61,31 H 6,26 N 8,41 Trouvé :C 61,28; H 6,42; N 8,30 EXEMPLE 4 Une solution de 0,235 g de tétra-N-benzyloxycarbonyl-2' N-glycylfortimicine A dans 40 ml d'acide chlorhydrique 0,2 N dans le méthanol est soumise à l'hydrogénolyse pendant 4 heures sous 3 bars d'hydrogène en présence de 0,235 g de palladium à 5 % sur du carbone. Le catalyseur est éliminé par filtration à travers une couche de célite. Le filtrat est concentré à siccité et l'excès d'acide chlorhydrique est éliminé par distillation simultanée répétée avec du méthanol sous pression réduite pour obtenir 0,153 g du tétrachlorhydrate de 2'-N-gly cylfortimicine A [α]D25 + 84,6@ (c 1,0,CH3OH); IR 1640, 1620, 1563 et 1480 cm-1;RNM (D2O)# 1,80(C6, -CH3, J=7,0 Hz), 3,58 (C4-NHCH3), 3,94 (OCH3),5,54(H1,, j=3,0).
Sepctre de masse M+@. Calculé 444, 2696, Mesuré 444, 2699).
EXEMPLE 5 1,2',6'-tri-N-benzyloxycarbonylfortimicine B (7) A une solution agitée de 2 g de fortimicine B (6) dans 30 ml d'eau et 60 ml de méthanol, refroidie dans un bain de glace, on ajoute 4,44 44 g de N-(benzyloxycarbonyloxy)succinimide. On continue l'agitation à 0' pendant 3 heures à la température ordinaire pendant 22 heures. La plus grande partie du méthanol est évaporée sous pression réduite et le résidu est agité avec un mélange de chloroforme et d'eau. La solution chloroformique est lavée avec de l'eau et séchée sur du sulfate de magnésium anhydre. Le chloroforme est évaporé et le résidu est chromatographié sur gel de silice.L'lélution avec un système solvant consistant en chloroforme/méthanol/axoniaque concentrée (23,4 : 1,4 : 0,1 (v/v/v) donne 1,05 g de 1',2',6'-tri-N-benzyloxycarbonylforti- micine B : 1712 25 + 16,5' (c 1,0, ; IR/et 1507 cm1 RMN CH3OH) ; CDCl3) b 1,03 (C6,-CH3, J=6,0 Hz), 2,32 (C4NCH3), 3,41 (OCH3).
Analyse Calculé pour C39H50N4011 : C 62,39; H 6,71; N 7,46.
Trouvé : C 62,16; H 6,76; N 7,43.
EXEMPLE 6 1,2',6'-tri-N-benzyloxycarbonyl 4-N-acétylfortimicine B (8) A une solution agitée de 3,22 g de 1,2',6'-tri-N-benzyloxycarbonyl-fortimicine B dans 225 ml 1 de méthanol, refroidie dans un bain de glace, on ajoute 16 ml d'anhydride acétique en l'espace de 15 minutes. On continue l'agitation à O*C pendant 2 heures puis à la température ordinaire pendant 2 heures. Le méthanol est évaporé sous pression réduite et l'anhydride acé- tique résiduel et l'acide acétique sont éliminés par distillation simultanée avec du benzène et du méthanol pour laisser 3,63 g de 1,2',6'-tri-N-benzyloxycarbonyl-4-N-acétylfortimici- ne B.
[α]D25 + 58,4@ (c 1,03, CH3OH); IR 1710, 1620 et 1500 cm-1 RMN (CDC13) ô 1,16 (C6, -CH3, J=6,0), 2,07 (COCH3), 2,83 (C4-NCH3), 3,34 (OCH3), 4,81 (H1, J=3,0).
Analyse Calculé pour C41H52N40l2 : C 62,11; H 6,61; N 7,07.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaitront à la lecture de la description d'un mode de réalisation faite ci-après avec référence aux dessins ciannexés dans lesquels Fig. 1 est un schéma explicatif de la cinématique du dispositif scalpeur dit décolleteur selon un mode de réalisation préférentiel de la présente invention Figs. 2 à 4 sont des vues en élévation latérale schématiques du dispositif scalpeur de figure 1 dans différentes posi- tions de travail Fig. 5 est une vue en plan schématique du dispositif scalpeur de figure 2 ; et, Fig. 6 est une vue en coupe à plus grande échelle par VI-lSI de figure 5.
Dans les dessins ci-annexés 1 désigne le tâteur, 2 le couteau scalpeur, 3 est l'étançon portant le tâteur, 4 l'étançon portant le couteau scalpeur, 5 désigne d'une façon générale le bati de la décolleteuse, 6 l'axe d'articulation de l'étançon du tâteur sur ledit bâti.
Comme illustré schématiquement dans la figure 1 dans laquelle les références avec l'indice ' désignent les pièces en position basse, les étançons 3 et 4 sont articulés entre eux autour d'un axe 7 désigné par C dans la figure 1 et dont la trajectoire se trouve sur un cercle C1 dont le centre est en 6, point d'articulation de l'étançon 3 sur le bâti 5. L'étançon 4 du couteau est articulé en 8 (point D) à l'extrémité d'une biellette 9 articulée elle-meme en 10 (point B dans la figure 1) sur le bâti 5 de sorte que l'articulation 10 suit une trajectoire définie correspondant au cercle D1 de centre B (10) dont le rayon est égal à la longueur de la biellette 9.
Comme on le voit d'après la figure 1 ,lorsque l'étançon 3 du tateur est sensiblement horizontal, le tuteur 1 se trouvant sensiblement dans le plan 12 d'action de l'effeuilleuse 11, le couteau 4 se trouve à une faible distance h en-dessous du plan 12. Si par contre le tâteur descend dans la position 1', le point d'articulation 7 descend dans la position 7', le point d'articulation 8 passe de D à D' et l'angle entre les étançons s'ouvre, ce qui amène le couteau en 2' à une distance ht supérieure à h en dessous du plan d'action du tâteur, Dans les figures 2 à 4, on retrouve les mêmes éléments désignés par les mêmes références avec, de plus, un dispositif à ressort 13 agissant entre le bâti 5 et l'étançon 3 du tâteur pour solliciter le tâteur vers le bas. Dans la figure 2, le dispositif décollette une betterave 14a qui est une betterave haute, ctest-à-dire dont la base des feuilles se trouvait dans le plan 12 de l'effeuilleuse, l'action du couteau scalpeur se limitant à l'élimination d'un collet de faible épaisseur. Dans la figure 3, la betterave 14b est une betterave moyenne-et le tâteur pénètre dans les feuilles jusqu'au niveau 15, le couteau agissant au niveau 16 pour éliminer les pétioles des feuilles et une épaisseur de collet sensiblement égale à celle de la figure 2. Dans la figure 4, la betterave 14c est une betterave basse dont le collet se trouve au niveau du sol.Le tâteur pénètre dans le feuillage jusqu'au niveau 15t et le couteau agit sensiblement au niveau du sol en 16' pour éliminer le feuillage et une épaisseur de collet sensiblement égale à celle des figures 2 et 3.
Comme illustré dans la figure 6, les articulations sont de préférence constituées par des articulations élastiques du genre "silent bloc". Le tube central 17 du "silent bloc est immobilisé par serrage avec un boulon 18 contre l'étançon 3 qui porte l'axe fileté 19. Sur le tube 17 est collé un manchon en caoutchouc 20 solidarisé avec le tube extérieur 21 qui est lui-même solidaire de l'étançon 4.Avec ce mode de réalisation de l'articulation, la rotation relative des étançons 3 et 4 se produit avec une force de rappel élastique due à la torsion entre les tubes 17 et 21 qui donne une torsion dans le manchon élastique 20. De même, le manchon élastique 20 permet un déplacement axial élastique entre l'axe 19 et le manchon solidaire de l'étançon 4.
Comme on peut le voir sur la figure 5, des articulations élastiques du genre "silent bloc" du type décrit avec référence à la figure 6 sont aussi utilisées pour l'articulation 6 de lt étançon du tâteur 3 sur le bâti 5 de la décolleteuse ainsi que pour l'articulation 10 de la biellette 9 sur le b ti 5 de la dé colleteuse.Lesdltesarticulations élastiques agissant à la torsion sont montées de manière à permettre un réglage de la position moyenne du tuteur et du couteau de sorte qu'ils se trouvent tous deux sensiblement dans un même plan lorsque le tâteur est dans le plan de l'effeuilleuse. On obtient donc par ce montage du fait de la force de rappel élastique due à la torsion entre les tubes du "silent bloc" une mise en appui accrue du tâteur sur les betteraves les plus hautes et une réduction de la pression sur les betteraves les plus basses, D'autre part, du fait du montage par "silent bloc" du couteau décolleteur sur le bâti de la machine, le couteau attaquant la betterave a' décolleter effectue tout d'abord un léger mouvement de recul. On obtient donc grâce à ce déplacement dynamique du couteau un meilleur décolletage des betteraves.
Le mode de réalisation ci-dessus décrit est susceptible de recevoir de nombreuses modifications sans sortir du cadre des revendications ci-après.
La présente invention concerne la production de feutre.
Selon un mode de réalisation particulier, cette invention concerne la production d'une substance filtrante constituée par du feutre imprégné de résine.
Le procédé de fabrication du feutre implique l'injection de vapeur d'eau saturée dans une nappe de fibres telles que des fibres de laine et la soumission de la nappe à une action de friction latérale, par exemple alors que cette dernière est comprimée entre des bandes de toile recouvrant deux rouleaux d'alimentation placés en regard l'un de l'autre. Le procédé est mis en oeuvre en effectuant deux passes ou plus, la pression étant accrue d'une passe à la suivante. Si nécessaire, la masse speci fique du feutre résultant peut être accrue par une étape de foulage ou foulonnage dans laquelle le feutre est soumis à une friction entre des rouleaux, sous une pression considérable, de telle sorte que le feutre subit une contraction latérale appréciable.
Le feutre est normalement foulé successivement dans deux directions perpendiculaires entre elles pour éliminer les contraintes monodirectionnelles. Le feutre résultant est complètement humidifié à la fin de ce procédé usuel et il est calandré pour exprimer 11 excès d'eau avant de le sécher dans un dispositif étendeur.
Du feutre imprégné de particules de certaines résines a été utilisé comme substance filtrante pour l'extraction des particules de poussières. La substance filtrante est constituée d'un feutre en matière prote inique, telle que la laine, au sein de laquelle sont dispersées des particules dtune matière résineuse comme la résine de t-butylphénol et de formaldéhyde modifiée par de la colophane. La charge électrostatique qui apparaît entre les fibres de laine du filtre permet d'emprisonner les particules de poussières. Une telle substance filtrante est par exemple décrite dans les brevets-britanniques NO 613 915 et 637 798.
Le brevet britannique NO 613 915 précité décrit un procédé de production d'un tel feutre imprégné de résine, ce procédé de comprenant le mélange des particules de résine avec une blousse de fibres avant de carder celle-ci pour produire une nappe de fibres. La nappe résultante imprégnée de résine est ensuite soumise à un procédé usuel de fabrication de feutre tel que décrit plus haut. Un tel procédé présente cependant des in convénients.
Les inconvénients principaux consistent en ce que les particules de résine qui se sont chargées d'électricité statique au cours des opérations mécaniques de mélange et de cardage se déchargent pendant le procédé de fabrication du feutre en raison de lthumidité et de la température élevées, de sorte qutune partie de la résine tend à être éliminée du feutre. Le feutre final est habituellement passé entre des rouleaux pour recharger les particules de résine.
Un second procédé de production de feutre imprégné de résine est décrit dans le brevet britannique NO 637 798 précité. Selon ce procédé, la résine est introduite dans le feutre sous forme de solution ou d'une manière équivalente sous forme de dispersion et, après séchage du feutre, ce dernier est soumis à des flexions mécaniques pour fracturer la matière résineuse et la réduire en petits fragments. Ce procédé présente cependant ltinconvénient consistant en ce que le séchage du feutre imprégné peut conduire à une migration des particules#de résine vers la surface dudit feutre et en ce que la substance filtrante'résultante peut présenter une surface poussiéreuse, ce qui interdit l'uti- lisation de cette substance dans -certains filtres à poussières.
La présente invention a e'été conçue et mise au point en ayant présents à l'esprit les problèmes précités.
La (fig.5) montre qu'on peut inverser les rôles joués par la came et le galet (4). La came du culbuteur (10) reçoit un mouvement alternatif par la liaison (9) au vilebrequin (2). Le positionnement du galet (4) au moyen du bras (11) terminé par la glissière (8) détermine la levée et la durée d'ouverture de la soupape (6).
PROCEDE ET INSTALLATION DE REFROIVISSERiENI, NOTAMMENT D'UNE CELLULE, A PARTIR D'ENERGIE CALORIFIQUE DE RECUPERATION L'invention concerne un procéde et une installation utilisaslt au minimum trcis, mais de préférence quatre, sources thermiques distinctes, pour assurer le refroidissement, notamment "une cellule, à partir d'énergie calorifique de récupération, et a plus particulièrement pour objet de tels procédé et installation susceptibles de recevoir application au refroidis- sement de locaux, industriels ou d'habitation, en tirant parti d'une énergie calorifique fournie par une première source, qui peut etre constituée par des gaz de combustion chauds ou des fumées chaudes de cuisson de fours industriels ou domestiques, par de l'air chaud provenant d'une salle dans laquelle sont disposés des équipements électriques, électroniques et/ ou informatiques, dont le fonctionnement s'accompagne d'une importante dissipation d'énergie calorifique dans le milieu ambiant, par un fluide réchauffé à partir d'énergie solaire ou géothermique, ou servant à refroidir toute espèce a'installation industrielle ou domestique en récupérant les effluert- thermiques, de cette dernière.Le procédé et l'installation selon l'invention sont également susceptibles de recevoir application au refroidissement de cabines de véhicules, notamment de véhicules automobiles ou de navires, n tirant parti d'une énergie calorifique récupérée dans les gaz d1é- chappement des moteurs à combustion interne équipant ces vo'h- cules, ou dans les circuits d'huile de refroidissement et d lubrification de ces moteurs, ceci à des fins de climatisa-- tion des cabines de ces véhicules, ou de leurs cales, lorsque ces derniers sont des navires devant assurer le transport de denrées maintenues à des températures particulières, comme cela est le cas des bananiers.
On cornait déjà des installations de refroidissement dites !a' absorption", qui sont susceptibles de fournir du froid s elles sont alimentées en énergie calorifique, laquelle peut fort bien être de énergie calorifique de récupération Ma-s ces installations doivent simultanément être alimentées en énergie mécanique, ce qui les rend coûteuses sur le plan de la mise en oeuvre et de la réalisation.
De plus, ces installations ne fonctionnent pas avec un bon rendement si la première source, ou source chaude, est à une température inférieure à 1100C.
Par ailleurs, il est déjà connu, notamment des brevets fran çais nO 930 352, 942 342, 987 427, 1 077 020, 1 237 275, 1 580 420, 2 201 660 et 2 324 477, du brevet belge nO 755 145, du brevet allemand 2 311 901, ainsi que du brevet US nO 2 763 998, des procédés et installations de refroidissement ou de climatisation de locaux ou de véhicules, tirant leur énergie motrice d'une énergie calorifique, éventuellement de récupération, dans lesquels un circuit bouclé de fluide frigorigène comprend un bouilleur, recevant l'énergie calorifi- que de récupération, pour réchauffer et pressuriser le fluide frigorigène, qui est conduit à la buse d'éjection d'un éjec- teur, disposé sur le circuit bouclé, et également relié à un.
évaporateur au contact d'une seconde source-, laquelle est éga,lement une source chaude, constituée par l'air ambiant dans la cellule à refroidir ou par un fluide réchauffé dans cette dernière, l'aspiration résultant de l'éjection du fluide frigorigène pressurisé assurant une dépression dans lévapo rateur, pour favoriser l'évaporation du fluide frigorigène qui s'y trouve, et donc provoquer le refroidissement de la cellule, l'évaporateur et le bouilleur étant tous deux réa liment tes en fluide frigorigène à partir d'un condenseur, au contact d'une troisième source, qui est froide, et qui peut être l'air extérieur entourant les locaux ou dans lequel se déplace le véhicule, ou, si ce dernier est un navire, l'eau sur laquelle il flotte, ou, dans le cas de locaux, de l'eau provenant du sous-sol, ou du réseau de distribution, et qui sera ainsi préchauffée.
Par les brevets français nO 987 427 et 1 237 275, déjà cités, il est de plus connu que de telles installations comprennent une colonne de charge de fluide frigorigène liquide, disposée dans le circuit bouclé à la sortie du condenseur, pour assurer la continuité de l'alimentation, à une pression suffisante, du bouilleur, le condenseur étant, comme cela est également connu des brevets français nO 930 352 et 1 077 020 déjà cités, monté en série avec l'éjecteur, et derrière ce dernier dans le sens de circulation du fluide frigorigène.Par contre, dans les brevets français nO 942 342, allemand nO 2 311 901 et US nO 2 763 998 déjà cités, la réalimentation du bouilleur n'est pas assurée par une colonne de charge mais par un second éjecteur, soit directement, soit par l'intermédiaire d'un réservoir que le second éjecteur pressurise.
Mais l'exploitation des installations connues n'a pas rencontré le succès escompté du fait du niveau de température assez élevé auquel doivent se trouver les deux sources chaudes à utiliser, ainsi que du fait, soit d'une trop faible vitesse d'écoulement du fluide frigorigène en sortie de l'unique éjecteur lorsque la réalimentation du bouilleur est assurée par une colonne de charge, soit d'un trop faible débit de la buse d'éjection du premier éjecteur, pour assurer une dépression suffisante dans l'évaporateur, lorsque la réalimentation du bouilleur est assurée par un second éjecteur, dont la buse doit être alimentée par une partie de la vapeur issue du bouilleur et dérivée à cet effet.
Par la présente invention, on se propose de remédier à ces inconvénients, au moyen d'un procédé susceptible d'être mis en oeuvre par une installation ne comportant que des moyens statiques, et dont la durée de vie sera, par conséquent, pratiquement infinie.
A cet effet, le procédé selon l'invention, pour assurer le refroidissement d'une cellule, à partir d'énergie calorifique de récupération, fournie par une première source, et transmise à un fluide frigorigène conduit, à l'état de vapeur seus pression, à la buse d'éjection d'un éjecteur, également relié à un évaporateur de fluide frigorigène, de façon à assurer, par l'aspiration résultant de l'éjection de la vapeur de fluide frigorigène, une dépression dans l'évaporateur, abaissant la température d'ébullition du fluide frigorigène qui se trouve dans ce dernier, en prélevant d'une seconde source une énergie calorifique tirée de la cellule à refroidir, la réalimentation de l'évaporateur étant assurée par une première colonne de charge de fluide frigorigène liquide, dans laquelle le fluide frigorigène est conduit après condensation, se caractérise en ce qu'il consiste, de plus, à assurer une condensa tion au contact d'une troisième source d'une partie de la vapeur de fluide frigorigène sous dépression, en parallèle à celle qui est menée à l'éjecteur, puis à conduire le fluide frigorigène ainsi condensé dans une seconde colonne de charge, de la base de laquelle le fluide frigorigène liquide sous pression s'écoule dans la première colonne de charge, en entraînant avec lui la vapeur de fluide frigorigène sortant de I'éjecteur, à laquelle il se mélange et qui est ainsi comprimée. De préférence, le procédé selon l'invention consiste encore à moduler la quantité de vapeur de fluide frigorigène condensée en parallèle à celle menée à l'éjecteur en fonction de la dépression régnant dans l'évaporateur.Avantageusement, il consiste, enfin, à assurer une condensation, au contact d'une quatrième source, du mélange de fluide frigorigène liquide et vapeur à l'entrée de la première colonne de charge.