INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Vient ensuite la troisième micro-instruction déclenchant l'échange d'information av arbitrage. Dans ce cas, l'information est chargée dans le bloc d'échange d'information 11 et transférée par le bus 91 vers le groupe d'entrées multiples 231 du bloc 20 de traitement de l'information. En même temps, le contenu du registre 44 (figure 2) se transmet par les entrées-sorties multiples 462 et le bus 92 (figure 1) vers le groupe d'entrées multiples 232 du bloc de traitement d'informations 20.
Dans le bloc 20, l'information est appliquée au circuit de masquage 48 (figure 3), et de là, aux entrées multiples 51 du circuit de priorité 49.
Le circuit de priorité 49 détecte le 1 non masqué le plus prioritaire (arbitrage). A partir du bloc 20 (figure 1) l'information arrive à travers le commutateur 25 et le bloc d'échange d'information 2 sur le bus de données bidirectionnel externe 6. En même temps, le bloc 20 fournit un indicateur de l'information traitée (signal de comparaison à 0) au bloc d'opérations conditionnelles 29.
Comme le registre de masque des indicateurs 58 (figure 4) affiche un code 0010 (tableau 2) correspondant au démasquage de l'indicateur de l'information traitée dans le bloc 20, un signal représentatif de l'absence ou de la présence de demandes non masquées apparat sur le bus externe 31 (figure 1). Si les demandes non masquées manquent, et étant donné que le code du registre 57 (figure 4) est représentatif de la polarité négative de la condition, le signal à l'entrée-38 du bloc Il (figure 1) correspond au non-respect de la condition.Cela conduit à l'inhibition du transfert de l'information à travers le bloc 2 vers le bus de données bidirectionnel externe 6 et au bouclage de l'opération tant que le signal à l'entrée 38 du bloc Il n1 est pas représentatif du respect de la condition. Une fois la condition vérifiée, l'information est sortie sur le bus 6 et le bloc Il délivre sur l'un des bus de synchronisation 19 le signal de fin d'exécution de la microinstruction. Au cours du traitement de la micro-instruction, l'affichage de transition entre les microcycles est effectué par les impulsions venant du bloc Il sur le bus de synchronisation 1-9.
L'adjonction du cirait de priorité 49 (figure 3)permet d'étendre le domaine dtapplication de l'unité d'échange d'informations à micro-processeur, c'est-à-dire de l'utiliser pour la construction des arbitres d'unLbus et des coupleurs.
On va maintenant examiner la ddsérialissation des formats de données (l'information sérielle entre dans le bit poids faible du bus de- données bidirectionnel externe La La première micro-instruction arrivant sur le bus 15 charge les registres 61 (figure 5) par le code 05010 (tableau 1), le registre 57 (figure 4) par un code correspondant à la polarité positive de la condition, et le registre 58, par le code 1000 (tableau 2).
Sur la deuxième micro-instruction commandant le décalage, l'information est introduite dans le bit poids faible du registre à décalage 45 ( figure 2). L'opération fait la boucle jusqu' au chargementdu registre 45, ce qui fait apparaitre sur le bus de synchronisation 19 (figure 1) le signal de fin d'exécution de la micro-instruction.
TABLEAU I ELIMINATION DES IMPURETES A PARTIE D'UNE BOUE S'ECOULANT D'UN HYDROCYCLONE
Liquide Charge produit Asphaltènes purifié Quantité, kg 234 167 60,8 Quantité (Z en poids) 100,0 73,3 26,7 Analyses :: Viscosité, cps, 250C 320 60 - Insolubles dans le toluène, Z 9,8 0,84- Asphaltènes, Z 21,2 1 18,6- Cendres, Z 12,4 1 0,33 41,2 Carbone, % en poids - - 48,9 Hydrogène, % en poids- - 3,19 Soufre, % en poids - - 4,1 Analyse de l'azote, Z en poids - - 0,72 Carbone Ramsbottom, % en poids - 11,1 72,7 TABLEAU II ELIMINATION DES IMPURETES A PARTIE D'UNE BOUE DE LIQUEFACTION
Liquide harge produit Asphalténes purifié Quantité, kg 1840 1450 326 Quantité, (% en poids de charge) 100,0 79,17 17,67 Quantité, (Z en poids de produits) - 81,76 18,24 Bilan = 96,8 % Analyses :: Viscosités, cps, 25 C 632 152 Insolubles dans le toluène, Z 11,81 3,12 Asphaltènes, Z 33,47 29,93 - Cendres, Z I 5,02 0,12 28,14 Carbone, % en poids - 61,63 Hydrogène, Z en poids i - 3,99 Soufre, % en poids - - 2,94 Hc, Kcal/g - - 2740 TABLEAU III ELIMINATION DES IMPURETES A PARTIR D'UNE BOUE (1) RECUEILLIE EN TETE D'UNE CENTRIFUGEUSE
Liquide Charge produit Asphaltènes purifié Quantité, Z en poids 100,00 88,2 11,7 Analyses Viscosité, cps, 25 C 670 83 Insolubles dans le toluène, Z 9,1 2,4 Asphaltènes, Z 36 29 Cendres, Z 1,9 0,09 17,7 Carbone, Z en poids - - 72,0 Hydrogènes Z en poids - - 4,2 Soufre, Z en poids - - 1,7 #Hc, Kcal/g - - 3330 Carbone Ramsbottom, Z en poids - - 74 (1) représente des données moyennes fondées sur plusieurs essais faits avec ce type de charge. Par suite, on ne dispose pas d'informations sur le total des matières d'alimentation et de récupération et sur le bilan des matières.
Ces donnees démontrent, sur une large gamme de boues contenant des matières solides, la faible teneur en cendres du liquide purifié produit (écoulement de tête) et la faible teneur résiduaire d'hydrocarbures solubles dans l'hexane, de la boue résiduaire.
Exemple 4 On effectue une série d'expériences pour déterminer le degré de solubilité d'une huile tirée du charbon, respectivement dans le pentane, l'hexane (un mélange de produits paraffiniques en C 6 tel que contenu dans des solvants à base d'hexane de qualité commerciale), le cyclohexane, le n-décane et le toluène. Pour chaque solvant, on mesure la solubilité de l'huile pour une série de rapports solvant/ huile.On détermine la solubilité de l'huile en pesant la quantité appropriée de solvant et d'huile dans un flacon de 224 g, en secouant mécaniquement le flacon pendant au moins 20 minutes pour mélanger intimement les deux substances, en centrifugeant les flacons contenant le mélange pendant au moins 20 minutes pour entralner le rassemblement de la phase insoluble dans le fond du flacon, en décantant les liquides à partir du résidu insoluble, en séchant sous vide le résidu à environ 80"C, en déterminant le poids du résidu et finalement en calculant le pourcentage de l'échantillon qui est insoluble (huile soluble = 100 Z - insoluble 2). Les résultats sont répertoriés dans le Tableau IV. TABLEAU IV POURCENTAGE DtECHANTILLON OUI EST INSOLUBLE
Rapport Poids de solvant S o 1 v a n t Poids d'huile entane Hexane Cyclohexane n-décane toluène 0,1 36,08 34,76 - - - 0,2 28,03 26,37 - - - 0,4 41,08 36,54 19,8 25,8 9,8 0,8 44,44 39,99 18,1 27,5 9,8 1,0 - - 18,9 27,6 9,4 1,6 46,26 39,26 - - 3,2 43,21 36,71 - - - 6,4 43,36 30,20 - - - Echantillon d'huile A A B B B Les échantillons d'huile A et B sont tous deux des echantillons de produits de liquéfaction du charbon ayant des points d'ébullition initiaux d'environ 1500C, qui ont été centrifugés avant ladite expérimentation pour en éliminer pratiquement toutes les matières solides présentes, à l'exception d'une faible fraction de celles-ci (moins d'environ 2-3 Z de l'échantillon sont des matières solides filtrables).
Exemple 5 On effectue une série d'expériences comme dans l'exemple 4 en utilisant l'hexane et le décane comme solvants. L'huile utilisée est la fraction riche en cendres obtenues en traitant a l'hydrocyclone la suspension produite au-dessus de 1500C obtenue par la liquéfaction TABLEAU V POURCENTAGE D'ECHANTILLON QUI EST INSOLUBLE (*)
Rapport S o 1 v a n t poids de solvant poids d huile Hexane Décane 0,1 19,79 21,14 0,3 13,17 16,86 0,7 24,87 24,75 1,0 28,71 26,91 2,0 28,96 30,94 4,0 29,63 26,23 (*) Insolubles dans l'échantillon initial compté exempt de cendres.
Pour apprécier l'efficacité de la précipitation par le solvant on détermine les teneurs en cendres dans les liquides décantés pour des échantillons choisis comme montré ci-après TABLEAU VI POURCENTAGE DE CENDRES DANS LE SOLVANT ET L'HUILE DECANTES
Rapport Solvant Poids de solvant Poids d'huile Hexane Décane 0,1 0,02 0,01 0,3 0,0 0,0 Plusieurs conclusions apparaissent en étudiant les valeurs présentées dans les Tableaux IV - VI.Tout d'abord, tandis que la quantité de matières insolubles montre des variations en fonction de l'huile utilisée et du rapport solvant/huile, et à un degré moindre, de l'incertitude expérimentale, il existe une quantité plus grande de matière insoluble récupérée pour un rapport solvant/ huile donné et un échantillon d'huile donné lorsqu'on utilise du pentane, de 1 'hexane, du cyclohexane ou du décane (tous solvants non polaires) que lorsque'le solvant est du toluène (solvant polaire).
En second lieu, lorsque le solvant est le toluène, on obtieqt nettement moins de matières insolubles en raison de la solubilité plus élevée de l'huile tirée du charbon dans le toluène que dans des hydrocarbures paraffiniques.
En troisième lieu, pour des rapports solvant/huile très bas, les cendres sont très efficacement éliminées à partir de l'huile solubles par mise en oeuvre de l'invention. Une centrifugation de l'ensemble des échantillons d'huile aboutit à des teneurs en cendres de 1-2 Z dans l'huile décantée.
En quatrième lieu, du fait de la solubilité accrue de l'huile dans les solvants hydrocarbonés aux températures élevées, on peut s'attendre à ce que le fonctionnement du désasphalteur avec un solvant aromatique, tel que le toluène, aboutisse à une faible quantité de résidu non solide séparé en tant que matières insolubles. Le résidu obtenu dans ces circonstances n'est pas une boue visqueuse mais une poudre humectée de solvant. Les problèmes rencontrés avec l'élimination de ce résidu ont empêché de poursuivre l'opération avec le toluène comme solvant. On peut s'attendre à ce que les xylènes, l'éthylbenzène et d'autres composés mono-aromatiques se comportent d'une manière similaire au toluène.
Exemple 6 On effectue une étude à la température ambiante pour observer l'effet du solvant sur la production de l'instabilite "Marangoni".
On place de l'hexane dans un récipient en verre rempli sur une hauteur d'environ 15,2 cm. On utilise comme échantillon d'essai, une huile tirée du charbon qui contient environ 0,1 Z de cendres, 1 Z d'insolubles dans le toluène et 22 Z d'asphaltènes. Lorsqu'on ajoute cette huile goutte à goutte à de l'hexane depuis environ 2,54 cm au-dessus de la surfacé de l'hexane liquide, on observe une dispersion rapide en gouttes. Une étude photographique du phénomène indique que la dispersion en gouttelettes commence avant que l'huile n'ait pénétré dans l'hexane sur plus de 2,54 cm. Il se forme des gouttelettes secondaires, dont les diamètres sont inférieurs à 1/20ème de celui de la gouttelette d'huile initiale, en une seconde et avant que l'huile n'ait pénétré dans I'hexane sur plus de 5,1 cm.Simultanément, un trouble du solvant au voisinage de cette formation indique que l'extraction d'une partie de l'huile s'est produite.
En se référant maintenant en détail à l'organe de base 10, il comprend une partie de guidage allongée 50
de configuration sensiblement rectangulaire, et une par-
tie de montage 52 du système de serrage dont les côtés
divergent par rapport à la partie de guidage 50 L'or-
gane de base 10 est moulé d'une seule pièce avec des pieds de montage 56 au niveau de l'extrémité extérieure de la partie de guidage 50 et des extrémités extérieures de la partie de montage 52 Ces pieds 56 surélèvent le corps de l'organe de base 10 par rapport à une surface de support (non représentée) et des ouvertures 58
dans les pieds 56 permettent de monter fermement l'or-
gane de base 10, et, de ce fait, le dispositif de taille à onglet, sur une surface de support tel qu'un établi
(non représenté) par des vis ou d'autres organes de fixa-
tion (non représentés) Comme on le voit mieux sur les figures 5 et 9, l'organe de base 10 est, de préférence, moulé avec une série de nervures 60 qui se croisent sur sa surface inférieure de manière à le rendre résistant tout en minimisant la quantité de matériau nécessaire
pour la rigidité souhaitée.
Sur la partie de guidage 50 est prévue une plate-
forme surélevée 62 contenant un canal 64 ouvert vers le haut disposé de manière à couper la partie de montage
52 du système de serrage Comme on le voit sur les fi-
gures 1, 3 et 5, les cavités 46 ménagées dans l'organe de base 10 pour recevoir les montants de guidage 14 sont disposées d'un coté de la ligne imaginaire définie par le canal 64, et les rebords de montage 28, 30 du guide-lame 22 servent à aligner le bord de coupe de
la scie 18 avec celle-ci.
Comme représenté sur les figures 3 et 9, la partie
Masse (m/e) (intensit é relative) : 434 (M , 69,3), 258 (100,0), 244 (22,7), 233 (29,6), 219 (28,3), 205 (32,0), 201 (705), 187 (35/0) difumarate (C27H38N4O.2C4H4O4), cristaux pulvérulents incolo res, P.F. 192,0-193,50C (dec.). 1,2,3,4,6,7,8,9-octahydro-2-[2-[4-(2-pyridyl-1-pipérazinyl) éthyl]-benzo[b]-1,6-napht yridine (composé No. 57), prismes inoolores, P.F.115,0-117,0 C.
Masse (m/e) (intensit é relative) : 377 (M+, 36,9), 201 (96,6), 176 (100,0) Masst(m/e) ( intensité relative) + 377 (M , 36,9), 201 (9616), 176 (100,0) difumarate (C23H31N5.2C4H4O4), cristaux pulvérulents incolo res, P.F. 205,0-208,0 C (déc.).
6-[2-[4-(2-thoxyphényl)-1-pipérazinyl]éthyl]-5-méthyl 5,6,7,8-tétrahydro-1,6-naphtyridine (composé No. 58), huile jaune pâle.
Masse (m/e) (intensitrelative) : 380 (M+, 14,8), 220 (19,3), 219 (100,0), 206 (8,3), 189 (9,8), 161 (22,7) d i-DL-tartrate (C23H32N4O.2C4H6O6), poudre hygroscopique.
6-[2-[2-(1-éthyl)pyrrolidinyl]éthyl]-5,6,7,8-tétrahydro1,6-naphtyridine (composé n 61), huile jaune pâle.
Masse (m/e) ( intensité relative) 321 (M+, 6,9), 209 (25,6), 111 (64,5), 84 (100,0) di-DL-tartrate (C21H27N3.2C4H6O6), poudre hygroscopique.
6-[3-(4-méthyl-1-pipérazinyl)propyl-5-phényl-5,6,7,8tétrahydro-1,6-naphtyridine (composé n 62), huile jaune pâle).
Masse (m/e) ( intensité relative) 350 (M+, 100,0), 306 (16,3), 280 (19,4), 209 (28,6), 113 (65,7) difumarate (C22H30N4.2C4H4O4), cristaux pulvérulents inco lores, P.F. 186-189 C (déc.).
6-(3-diéthylaminopropyl)-5-(4-tolyl)-5,6,7,8-tétrahydro-1,6napht yridine (compose No. 64), huile jaune pale.
Mass(m/e) (intensit é relative) 337 (M+, 100,0), 264 (25,6), 223 (66,1), 113 (44,6), 86 (100,0) di-DL-tartrate (C22H31N3.2C4H6O6), poudre hygroscopique.
6-(2-diéthylaminoéthyl)-5-(3-chlorophényl)-5,6,7,8- tétrahydro-1,6-naphtyridine (composé n 65), huile jaune pâle.
Masse (m/e) (intensit é relative) 345 (M++2, 1,1), 343 (M+, 1,5), 259 (2/4), 257 (7,0), 101 (610), 86 (100/0) di-DL-tartrate (C20H26CN3.2C4H6O6), poudre hygroscopique.
6-[3-(4-méthyl-1-piperazinyl)propyl]-5-(3-chlorophenyl)- 5,6,7,8-tétrahydro-1,6-napht yridine (compo-sé No. 66), huile jaune pâle.
Masse(m/e) (intensité relative) : 386 (M++2, 28,4), 384 (M+, 81,8), 342 (9,5), 340 (23,4), 316 (9,1), 314 (25,0), 113 (iO0) di-DL-tartrate (C22H29CN4.2C4H6O6), poudre hygroscopique.
6-[2-(1-pyrrolidinyl)éthyl]-5-(4-chlorophényl)-5,6,7,8tétrahydro-1,6-naphtyridine (composé n 67), huile jaune pâle.
Masse (m/e) (intensité relative) : 343 (M++2, 1,3), 341 (M+, 4,1), 259 (8,5), @@@ @@@ @@ @@ @@@ @@ @@ @@@@@ Masse(m/e) (intensité relative) 343 (M++2, 113), 341 (M+, 4,1), 259 (8/5), 257 (24,8), 99 (19,4), 84 (100) di-DL-tartrate (C20H24CN3.2C4H6O6), poudre hygroscopique. 5-(4-chlorophényl)-6-[2-(1-méthyl-2-pyrrolidinyl)éthyl]- 5,6,7,8-tétrahydro-1,6-naphtyridine (composé n 68), huile jaune pâle.
fait le bruit aigu et perçant.
Cependant, il n'a pas été élucidé jusqu'à présent de quelle manière la vibration de la lame d'une scie à ruban engendre ce bruit gênant. C'est pourquoi la demanderesse a fait différents essais pour analyser la fréquence de la vibration et du son émis par la lame 19 pendant le travail, surtout afin de pouvoir déterminer le type d'onde de vibration produisant ledit bruit. Au cours de ces essais, un rond d'acier inoxydable (selon la norme industrielle japonaise SUS 300) de 200 mm de diamètre était tronçonné avec un rendement de coupe fixe et sous une poussée de 13 kg/cm sur une scie à ruban horizontale du type HA-404 de Amada Company, Ltd et
avec une lame du type GLB-3M de la même firme.
Tout d'abord, pour déterminer la variation du son émis en fonction de la variation de la vitesse linéaire de la lame, différents essais de tronçonnage ont été faits avec les guides
ajustés à un écartement mutuel d'environ 200 mm et des vitesses li-
néaires de la lame de 30, 40 et 60 m/min. Il ressort de ces essais que le niveau du bruit change avec la fréquence, comme représenté sur les graphiques des figures 2a, 2b et 2c. Ces graphiques montrent que les fréquences fondamentales aux vitesses linéaires de 30, 40 et 60 m/min étaient respectivement de 1400, 1425 et 1425 Hz, comme indiqué par des lignes verticales sur les figures 2a, 2b et 2c. Ces essais montrent donc que la fréquence du son émis, avec 1400 Hz pris comme fréquence fondamentale, ne varie pas tellement avec la vitesse linéaire de la lame. Il semblerait donc que la résonance de la lame
et du bâti de la scie ait davantage d'influence sur le bruit.
Ensuite, pour déterminer la variation du son émis en fonction de la variation de l'écartement des guides de la lame, différents essais de tronçonnage ont été faits avec une vitesse linéaire de la lame de 30 m/min et des écartements des guides de 200 et 300 mm. Il ressort des graphiques des figures 3a et 3b que les fréquences ne changent pas, avec 1400 Hz pris coime fréquence fondamentale, que l'écartement des guides soit de 200 ou 300 mm. On peut ainsi déduire de ces essais que le bruit résulte principalement de l'onde de vibration longitudinale de la lame dans une scie à ruban
horizontale.
Il a été constaté par ailleurs,en tapant avec un marteau sur différentes parties de la machine, que le bâti de la scie à ruban horizontale y compris le bras porte-ruban et les guides de la lame, n'ont pas d'effets de mise en résonance sur la lame. Il a été découvert au contraire que la lame forme un système vibrant indépendant avec les poulies et que le bâti de la machine forme un
autre système vibrant indépendant.
Les expérimentations démontrent par conséquent
que le bruit provient principalement de la vibration à onde longitu-
dinale et que celle-ci est indépendante du bâti de la scie.
Ce résultat est rendu vraisemblable par le calcul mathématique de la fréquence de vibration propre de la scie utilisé
pour les expérimentations.
Pour les fibres de pulpe séchées et relavées, le point de saturation de fibre ne dépasse pas un gramme/gramme.
Les points de saturation de fibre de quelques fibres hydrophiles chimiquement modifiées sont représentés au Tableau 3.
TABLEAU Point de saturation Eau externe g/g Matériau de fibre G:G avec consistance R Fibre phosphorylatée 4,5 14,5 (non battue) Fibre phosphorylatée 8,5 10,5 (battue) Cellulose carboxyiéthyle 16,5 2,5 (alen - l) (non battue) Pulpe de bois (en moyenne) 1,5 17,5 Les données du tableau 3 montrent que les fibres chimiquement modifiées contiennent davantage d'eau interne (point de saturation de fibre plus élevé) que les fibres de pulpe de bois.Donc, à une consistance de 5% par exemple (95 grammes d'eau/Sgrammes de fibres) la quantité d'eau externe varie avec le point de saturation de fibre ainsi qu'il est représenté au tableau 3, seconde colonne.
Par suite des quantités différentes d'eau externe, l'Aqualon R, à une consistance de 5%, est un gel ayant des caractéristiques plastiques, tandis que la pulpe de bois est une boue fluant librement. Les fibres phospho rylatées présentent des propriétés qui se situent entre ces deux extrêmes.
Les tissus fermés conformément à l'invention se caractérisent par une structure ayant un aspect aéré en forme de tapis avec (1) un haut pouvoir d'absorption, (2) des propriétés contrôlables d'effet de mèche ou de distribu tion, (3) des propriétés de résistance à sec contrôlables qui peuvent varier d'un tapis en forme de peluche à une feuille douce du genre tissu et à une feuille genre mousse résistante et souple, et (4) une résistance contrôlable à l'état humide.
La présente invention permet donc de disposer d'un matériau amélioré fortement absorbant et d'un procédé de fabrication de ce dernier présentant certains des avantages suivants ou même davantage.
1.- Aucun séchage par solvant n'est nécessaire pour conserver les caractéristiques d'effet de mèche et d'absorption des fibres fortement absorbantes: il en résulte une forte économie de prix de revient; 2.- L'adhésion des fibres internes est facilement contrôlée à l'inté- rieur des tissus en réglant la liaison hydrogène entre les fibres individuelles au cours du stade de séchage, et cela avec les résultats suivants: a) en réduisant au minimum l'eau externe dans les fibres pulvé risées, les fibres collectées ferment un tapis épais et à liaisons liches de fibres physiquement entrentlées.
b) en séchant partiellement toutes les fibres avant la surface collectrice et en les séchant postérieurement sur la surface collectrice, un tapis aéré de fibres jointes est formé, tapis qui possède une forte résistance, une grande souplesse et une bonne douceur.
3.- On dispose d'un moyen pour incorporer des matériaux en grains.
4.- La capacité en liquide du tissu comprend la capacité accrus des capillaires entre fibres ainsi que la capacité de la fibre gonflée; 5.- Les fibres peuvent être alignées ou être disposées aléatoirement en faisant varier l'angle de la configuration de pulvérisation par rapport à la surface collectrice, avec les résultats suivants a) en pulvérisant directement vers le bas dans la direction de la surface collectrice, les fibres prennent une orientation aléatoire.
b) en pulvérisant sous un angle aigu par rapport à la surface collectrice, la majorité des fibres sont orientées dans le sens de pulvérisation.
6.- Lorsqu'on utilise un extrudat contenant des fibres phosphorylatées, les propriétés retardatrices de flamme sont particulièrement intéressantes pour le séchage flash de la pulvérisation à l'air chaud sans danger d'incendie.
Le procédé de l'invention est susceptible de recevoir diverses modifi- cations y compris la pulvérisation de fibres extrudables dans un courant d'air chaud à grande vitesse, tel que celui passant dans une buse de séchoir continu et collectant les fibres séchées sur un fil continu de façon à produire un nouveau tissu en ligne, la pulvérisation de fibres extrudables sur une surface collectrice continue et le séchage de la structure dans un séchoir en continu pour produire un nouveau tissu en ligne, et la pulvérisation de fibres extru- dables dans un cyclone chauffé, leur séchageflash, et leur collecte sur une surface continue pour produire un nouveau tissu en ligne.
On peut également utiliser le procédé de l'invention pour intégrer mécaniquement divers matériaux avec les fibres hautement absorbantes. Par exemple, on obtiendra un tissu intégré par un prémélange des matériaux dans l'extrudat et en pulvérisant le tout dans un courant d'air chaud à grande vitesse, par ararglc à travers une buse de séchoir, et en collectant les fibres séchées sur un fil continu.On obtiendra un tissu entièrement formé à l'air, en ligne, par pulvérisation de fibres extrudables d'un côté d'un courant d'air chaud à grande vitesse, tel qu'une buse de séchoir en continu, et en souffiant la pulpe captée en rouleau, par exemple des fibres, de l'autre c8té du courant d'ait chaud à grande vitesse et en collectant les fibres séchées intégrées sur un fil continu. On obtiendra un tissu intégré en ligne par pulvérisation de fibres extrudables dans un cyclone chauffé, en les séchant par séchage flash, et en les soufflant à travers le ventilateur d'un bloc capteur de pulpe en rouleau, tout en ramassant un rouleau de pulpe et en collectant les fibres séchées et intégrées sur un fil continu.Le fait de pulvériser des fibres extrudables selon un procédé de fusion et soufflage, tel qu'il est décrit par exemple dans le brevet des Etats-Unis N 3.849.241 de Buntin et autres, séchera simultanément les fibres fortement absorbantes et les intégrera dans le tissu fondu et soufflé on utilisant le courant d'air chaud à grande vitesse employé dans ce procédé.
Ces exemples, ainsi que d'autres, de la présente invention seront évidents pour les spécialistes. Ce qui précède illustre les structures hautement absorbantes en forme de tapis aéré, qui peuvent être produites conformément à l'invention en commandant la liaison interfibres pendant le séchage à l'air.