INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Presque tous les types de filtres électriques peuvent être réalisés par connexion de cellules d'adaptation en série comme décrit précédemment ; par exemple, les filtres peuvent être de type passe-bas, passe-bande ou passe-haut, et il peut s'agit par exemple de filtres de Butterworth ou de Chebyshev. Par exemple, s'il faut un filtre passe-bas de Butterworth, le dessin est approché par considération de la caractéristique nécessaire et par utilisation de tables donnant les divers coefficients et le nombre de sections dans le cas d'un filtre en échelle, de la manière bien connue des concepteurs de filtres et décrite par exemple dans le chapitre 13 de l'ouvrage "Network Theory : Analysis and Synthesis" de Shlomo Karni, Ally et Bacon, 1966.Une fois les coefficients obtenus, ceux-ci sont remplacés de façon convenable dans chaque section de la manière indiquée par Fettweis. Si le nombre de sections de filtrage est égal à N, le nombre de cellules d'adaptation nécessaires est égal à N ou N + 1 lors de l'utilisation d'adaptateurs à trois et deux canaux respectivement.
On choisit maintenant un filtre passe-bas de Chebyshev du troisième ordre comme exemple qui peut être réalisé comme indiqué sur les figures 2, 3 et 4. La fonction de transfert est 2 2 sin e 1 + e T3 o et T3 représente la fonction de Chebyshev du troisième ordre, e est relié à l'ondulation du filtre passe-bande, O = #(#/#s), #s étant la fréquence d'échantillonnage et #o = #(#/#o) #o étant la fréquence au bord de la bande passante.Comme un filtre du troisième ordre doit être réalisé à partir d'adaptateurs à deux canaux, il y a quatre adaptateurs, et ceux-ci peuvent être considérés comme équivalant à trois sections d'une ligne de transmission et une résistance de terminaison.
La valeur de est d'abord déterminée à partir de l'ondulation de la bande passante puisque 1 + 2 est le rapport des valeurs maximale et minimale dans la bande passante. Une fois connus et OO, les valeurs des impédances caractéristiques des trois sections de la ligne de transmission sont tirés du tableau 3 de l'ouvrage R.
- Une monture porte-lame coulisse verticalement dans le chassis, de ce fait la lame de scie travaille dans un plan rigoureusement vertical, ce qui permet d'utiliser la technique BOUZIIE découpage des placages en superposition),et par l'utilisation de très minces lames de scie permet des ajustages parfaits.
- La scie étant-ctetionrée par une p dale, les 2 .Eains sont libres et sont utilisées pour maintenir Jes placages sur la table de travail avec une plaquette rainurée en Altuglas incolore, et d'autre part pour guider les placa ges a découper.
- La souplesse d'utilisation de la scie permet en cas d'accroc des placages par la lame d'arreter instantanément le mouvement et d'éviter l'éclatement ou l'arracriage des fibres du bois.
- - La scie est démontable et peut se ranger dans un coffret De la simplicité de sa conception doit découler un prix de revient réduit qui joint à la facilité de son utilisation doit permettre une large diffusion de la technique de fabrication des tableaux marqueterie,ou autres découpages.
- Le dessin annexé est une vue en perspective de la scie.
- Telle qu'elle est représentée, la scie comprend: Un chassis I dans lequel coulisse verticalement une monture porte-lame 2 sur laquelle est fixée la lame de scie 3; un plateau horizontal 4 perce d'un trou pour le passage de la lame Ce plateau est démontable et est fixé par deux vis a tête fraisée 5 sur darus équerres 6; chaque équerre est fixée sur le chassis par un étrier et un boulon a écrou papillon, Le mouvement descendant est produit par une pédale 7 réglable en hauteur, le mouvement- ascendant est réalisé par un ressort de rappel 8. La scie peut se fixer sur une table ordinaire au moyen de deux serre-joints 9 soudés sur les équerres Le maintient des placages sur le plateau est assuré par une plaquette rainurée d'altuglas incolore IO.
La scie objet de l'invention sert a découper les placa ges utilisés pour la fabrication des tableaux marqueterie, ainsi que pour le découpage de précision du contreplaqué, matières plastiques, carton etc....
L'invention concerne un dispositif pour réaliser des expériences de base
en état d'apesanteur sur une orbite terrestre, telles que celles réalisées jusqu'à maintenant dans des cas isolés dans ce que l'on appelle des laboratoires spaciaux par un équipage astronautique. Il est connu que de nombreux processus de nature physique, chimique ou biologique, se déroulent d'une autre manière dans les conditions d'apesanteur que dans les conditions impoeées sur la surface de la terre par la gravitation. C'est ainsi que, par exemple, dans le domaine de la chimie, des réactions se dérouleront, au moins partiellement, d'une autre manière lorsque les participants à la réaction, notamment s'ils présentent des densités différentes, ne sont pas soumis à la gravitation qui entraîne des phénomènes de ségrégation. Il en
va de môme pour de nombreux processus de nature physique.
Bn outre, il est connu pour une part et prévisible pour une autre part, que les processus biologiques se trouvent, en état d'apesanteur, confrontés également à d'autres conditions
et aboutissent en conséquence également à d'autres résultats.
Pour ces raisons, on a jusqu'à maintenant effectué
dans une mesure limitée de telles recherches dans des labora-
toires dits spatiaux, occupés par des astronautes ou des cos-
monautes. En outre, de telles expérimentatiops ont été transportdes en tant que charge utile de fusée à l'altitude de quelques centaines de kilomètres, auquel cas lors du retour sur la terre en chute libre, elles ont été également soumises aux conditions
Afin de garantir un fonctionnement correct du dispositif égalisateur de pressions également dans le cas où la pression de fluide régnant dans la deuxième chambre diminuerait par rapport à la pression régnant dans la première chambre, il est avantageux que la première chambre soit raccordée à un conduit de purge muni d'une valve de purge comportant un élément obturateur mobile commandé également par l'intermédiaire de la cloison mobile de séparation.
Selon une première application de la présente invention, le circuit de service de la première chambre est un circuit de mesure raccordé de façon déconnectable à une cellule de mesure de pression et le circuit de service de la deuxième chambre contient un fluide corrosif, de préférence compressible.
Une autre application intéressante de l'invention est d'utiliser le dispositif égalisateur de pressions pour compenser automatiquement des fuites aléatoires sur un système complexe devant fonctionner à pression constante.
Dans ce cas, le circuit de service de la première chambre de l'enceinte est raccordé à un réservoir-tampon qui est muni d'au moins une valve de soutirage tandis que le circuit de service de la deuxième chambre est raccordé à une source de fluide à pression constante servant de pression de référence.
En vue de réaliser un dispositif égalisateur de pressions de conception très simple et compact, il est avantageux que la valve d'alimentation soit disposée dans la première chambre de enceinte et que son organe obturateur soit, d'une part, muni d'un élément élastique le sollicitant en permanence vers sa position d'ouverture et, d'autre part, associé à un moyen de verrouillage qui le maintient dans sa position d'obturation et qui est susceptible d'être rendu inopérant par la cloison mobile de séparation.
Dans certains cas, il peut également être opportun de disposer la valve de purge dans la première chambre de l'enceinte et de munir son élément obturateur mobile, d'une part, d'un élément élastique le sollicitant en permanence vers sa position d'obturation et, d'autre part, d'un moyen entraîneur susceptible d'établir une liaison entre la cloison mobile de séparation et ledit élément obturateur sur le trajet de celui-ci entre sa poSition d'obturation et sa position d'ouverture.
D'une façon analoque, il est avantageux que l'organe obturateur de la valve d'alimentation comprenne un moyen de liaison susceptible de rendre ledit organe obturateur solidaire de la cloison mobile de séparation sur le trajet compris entre la position,d'ouverture et la position d'obturation dudit organe obturateur. Bien entendu, dans les deux cas il s'agit d'une liaison unidirectionnelle.
La valve d'alimentation et/ou la valve de purge peuvent être constituées par un distributeur à deux voies dont le tiroir mobile constitue l'organe obturateur. I1 est également possible que la valve d'alimentation et la valve de purge soient constituées par un distributeur unique à trois voies dont le tiroir constitue à la fois l'organe obturateur de la valve d'alimentation et l'élément obturateur de la valve de purge.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront des revendications annexées et de la description suivante d'un mode de réalisation, description faite en référence au dessin annexé sur lequel - la figure 1 est une vue schématique du dispositif égalisateur de pressions avec son application à des cellules de mesure - la figure 2 est une vue en coupe axiale partielle à travers le dispositif égalisateur montrant la valve d'alimentation et de purge dans la première chambre de l'enceinte dudit dispositif - la figure 3 montre un autre exemple d'application du dispositif égalisateur de pressions ; et, - les figures 4 à 6 montrent schématiquement le tiroir du distributeur servant de valve d'alimentation et de purge, dans les trois positions de fonctionnement.
Tel que représenté sur les figures 1 à-3, le dispositif égalisateur de pressions comprend une enceinte 1, de préférence cylindrique, munie d'une cloison mobile de séparation 2 telle qu'un piston coulissant de façon étanche le long de la paroi intérieure de ladite enceinte 1, et de deux chambres 3 et 4 qui sont remplies de fluides de compositions différentes et sont de volumes variables en fonction de la position du piston de la première (3) et la deuxième chambre 4. Chacune des ces chambres 3 et 4 est raccordée à au moins un circuit de service 5, 6 contenant un fluide notamment hydrauXique. Le circuit de service 5 de la première chambre 3 est par exemple raccordé, par l'in- termédiaire d'un connecteur 7 à un conduit 8 débouchant dans une cellule de mesure de pression 9. Le connecteur 7 est équipé de part et d'autre d'éléments obturateurs qui obturent les extrémité des conduits 5 et 8 lorsque ceuxci sont séparés l'un de l'autre.
La première chambre 3 est raccordée, en outre à un circuit d'alimentation ou de compensation de fuites 10 qui véhicule un fluide dont la pression est au moins lé- gèrement supérieure à celle régnant dans la première chambre 3 et qui est muni d'une valve d'alimentation globalement indiquée par la référence 11 et comportant un organe obturateur mobile non représenté sur la figure 1 et commandé par l'intermédiaire de la cloison mobile de séparation 2, comme ceci est indiqué schématiquement par les traits interrompus 12. LA encore, le circuit d'alimentation 10 peut être raccordé par l'intermédiaire d'un connecteur 13 et d'un conduit 14 à une source de fluides haute pression non représentée.
La première chambre 3 est également raccordée à un conduit de purge 15 qui comporte une valve de purge globalement indiquée par la même référence 11 que la valve d'alimentation et comportant un élément obturateur mobile non représenté sur la figure 1 et commandé également par l'intermédiaire de la cloison mobile 2 comme ceci est sche- matiquement indiqué par les traits interrompus portant la référence 12.
Le circuit de service 6 de la deuxième chambre 4 contient un fluide corrosif, soit liquide, soit gazeux, soit un mélange d'un liquide et d'un gaz. De préférence, on utilise dans ce circuit de service 6 un fluide compressible.
Telle que représentée sur la figure 3, la première chambre 3 de l'enceinte 1 du dispositif égalisateur de pressions est raccordée par un conduit 16 à un réservoirtampon 17 qui est muni d'au moins une valve de sotirage 18 permettant de prendre des échantillons du fluide contenu dans le réservoir-tampon 17. Bien entendu, les conduits 19 reliant le réservoir-tampon aux différentes valves de soutirage sont munis chacun d'un connecteur 20. Dans ce cas, le circuit de service 6 de la deuxième chambre 4 de l'en- ceinte 1 est raccordé à une source de fluide à pression constante non représentée et servant de pression de réfé- rence.Il va de soi que pour ce cas de l'espèce, on nia pas besoin d'une valve de purge mais uniquement d'une valve d'alimentation 11 qui peut relier l'intérieur de la première chambre 3 au circuit de service haute pression 10 permettant de compenser les quantités de fluide prélevées aux valves de soutirage 18. Dans ce cas également, l'organe obturateur mobile non représenté sur la figure 3 de la valve d'alimentation est commandé par la cloison de séparation ou piston 2 comme ceci est schématiquement indiqué par les traits interrompus 12.
Sur la figure 2 , on a représenté en détail un mode de réalisation d'une valve qui est associée au dispositif égalisateur de pressioiajet qui fait office à la fois de valve d'alimentation et de valve de purge. Cette valve se trouve à l'intérieur de la première chambre 3 de l'enceinte cylindrique 1 et est désignée d'une façon globale par la référence 11. Lt encore, on a représenté en tant que cloison de séparation 2 un piston susceptible de coulisser axialement dans l'enceinte cylindrique 1 et sé parant de façon étanche la première (3) de la deuxième chambre 4, mais cette cloison pourrait également être constituée par une membrane rigidifiée à certains endroits, notamment aux endroits où elle porte des organes de commande pour la valve 11.
On retrouve encore sur cette figure 2 le circuit haute pression 10 ainsi que le conduit de purge 15 débouchant à l'intérieur de la première chambre 3 par l'intermédiaire de la valve 11.
de l'axe mobile ou de la boite est éliminé.
Le procédé selon l'invention est caractérisé en ce que l'on dirige vers la surface découverte des garnitures un jet de liquide, l'énergie cinétique du jet étant suffisamment faible pour ne pas endommager la boite à garnitures ou l'axe mobile de l'appareil, tout en étant suffisamment élevée pour
désagréger localement la garniture découverte.
De cette façon, les forces de contrainte présentes dans cette garniture et dues soit au traitement subi avant sa mise en en place, soit à la pression exercée ensuite par le fouloir, sont supprimées ou considérablement diminuées,si bien qu'elle peut alors coulisser facilement le long de l'axe pour être extraite. De manière préférée l'énergie cinétique du jet est telle que celui-ci peut former un trou au moins dans une quelconque des
garnitures de l'empilement de garnitures.
Dans ce cas, le liquide du jet traverse la garniture découver-
te, prend appui sur la garniture immédiatement suivante ou sur le fond de la boite et engendre une pression sur la garniture découverte, qui à elle seule, soulève la garniture découverte
le long de l'axe jusqu'à ce qu'elle sorte de la boite.
Il suffit alors, pour terminer l'extraction, de tordre la garniture grâce à la fente radiale qu'elle présente pour la
dégager de l'axe de l'appareil.
Selon l'invention, la pression utilisée est avantageusement de l'ordre de 800 bars, ce qui est suffisant pour obtenir, au plus en quelques minutes, une libération des garnitures les plus couramment utilisées, sans pour autant présenter de danger
pour les autres pièces de l'appareil.
Selon l'invention également, on utilise de manière préférée un
jet cylindrique cohérent dont k diamètre est de l'ordre de 0,5mm.
De cette manière, la buse de formation du jet peut avoir des dimensions suffisamment réduites pour être utilisée même dans le cas de garnitures d'accès difficile et de diamètre égal ou même inférieur à 10 mm, tout en restant efficace pour les
garnitures plus larges.
On prépare une série de tubes dans lesquels on ré- partit une même quantit* de milieu nutritif stérile. On distribue dans chaque tube des quantités croissantes du produit à étudier, puis chaque tube est ensemencé avec une souche bactérienne. Après incubation de vingt-quatre ou quarante-huit heures à l'étuve à 37 C, l'inhibition de la croissance est appréciée par transillumination ce qui permet de déterminer les concentrations minimales inhibitrices (C.M.I.) exprimées en g/cm3.
Les résultats suivants sont obtenus : Produit de l'exemple : 1
C. M. I. en g/ml S O U C H E S 24 h 48 h Staphylococcus aureus ATCC 6 538 Pen Sensibles 1 1 Staphylococcus aureus UC 1 128 Pen Résistant 0,5 1 Staphylococcus aureus exp. n 54 146 0,5 2 Streptococcus pyogènes A 561 0,2 0,2 Streptococcus faecalis 5 432 10 10 Streptococcus faecalis 99 F 74 10 20 Bacillus subtilis : ATCC 6 633 1 2 Escherichia Coli Sensible Tétracycline ATCC 9 637 1 1 Escherichia Coli Résistant Tétracycline ATCC 11 303 0,5 0,5 Escherichia Coli Exp. TO26B6 0,5 1 Escherichia Coli Résistant Gentamicine Tobramycine R 55 123 D 1 1 Klebsiella pneumoniae Exp. 52 145 0,2 0,5 Klebsiella pneumoniae 2 536 Résistant Gentamycine 0,5 1 Proteus mirabilis (indol-) A 235 0,3 0,5 Salmonella typhimurium 420 0,5 1 Produit de l'exemple 2
C. M. I. en g/ml S O U C H E S 24 h 48 h Staphylococcus aureus ATCC 6 538 Pen Sensibles 3 5 Staphylococcus aureus UC 1 128 Pen Résistant 5 10 Staphylococcus aureus exp. n 54 146 3 5 Streptococcus pyogènes A 561 0,3 0,5 Bacillus subtilis ATCC 6 633 10 20 Escherichia Coli Sensible Tétracycline ATCC 9 637 20 20 Escherichia Coli Résistant Tétracycline ATCC 11 303 3 3 Escherichia Coli Exp. TO26B6 2 3 Escherichia Coli Résistant Gentamicine Tobramycine R 55 123 D 5 10 Klebsiella pneumoniae Exp. 52 145 3 3 Klebsiella pneumoniae 2 536 Résistant Gentamycine 20 20 Proteus mirabilis (indol-) A 235 3 3 Salmonella typhimurium 420 5 5 Produit de l'exemple : 3
C. M. I. en g/ml S O U C H E S 24 h 48 h Staphylococcus aureus ATCC 6 538 Pen- 1 2 Sensibles Staphylococcus aureus UC 1 128 Pen Résistant 3 3 Staphylococcus aureus exp. n 54 146 2 2 Streptococcus pyogènes A 561 #0,02 #0,02 Streptococcus faecalis 5 432 20 40 Streptococcus faecalis 99 F 74 20 > 40 Bacillus subtillis ATCC 6 633 1 3 Escherichia Coli Sensible Tétracycline ATCC 9 637 1 1 Escherichia Coli Résistant Tétracycline ATCC 11 303 0,1 0,1 Escherichia Coli Exp. TO26B6 0,2 0,2 Escherichia Coli Résistant Centamicine Tobramycine R 55 123 D 0,5 0,5 Klabsiella pneumoniae Exp. 52 145 0,05 0,1 Klebsiella pneumoniae 2 536 Résistant Gentamycine 0,5 0,5 Proteus mirabilis (indol-) A 235 0,05 0,05 Salmonella typhimurium 420 0,5 0,5 Providencia DU 48 5 5 Serratia Résistant Gentamicine 2 532 2 2 Produit de l'exemple : 4
C, M. r. en g/ml S O U C H E S 24 h 48h Staphylococcus aureus ATCC 6 538 Pen Sensibles 0,2 0,5 Staphylococcus aureus UC 1 128 Pen Résistant 0,5 0,5 Staphylococcus aureus exp. n 54 146 0,2 0,5 Streptococcus pyogènes A 561 #0,02 #0,02 Streptococcus faecalis 5 432 5 10 Streptococcus faecalis 99 F 74 3 10 Bacillus subtilis ATCC 6 633 0,5 1 Escherichia Coli Sensible Tétracycline ATCC 9 637 2 3 Escherichia Coli Résistant Tétracycline ATCC 11 303 0,2 0,5 Escherichia Coli Exp. TO26B6 0,5 0,5 Escherichia Coli Résistant Gentamicine Tobramycine R 55 123 D 1 1 Klebsiella pneumoniae Exp. 52 145 0,2 0,2 Klebsiella pneumoniae 2 536 Résistant 2 3 Gentamycine Proteus mirabilis (indol-) A 235 0,5 1 almonella typhimurium 420 1 I Produit de exemple: 6
C. M. I. en g/ml S O U C H E S 24 h 48 h Staphylococcus aureus ATCC 6 538 Pen Sensibles 1 2 Staphylococcus aureus UC 1 128 Pen Résistant 2 2 Staphylococcus aureus exp. n 54 146 2 2 Streptococcus pyogènes A 561 0,05 0,05 Streptococcus faecalis 5 432 1 > 40 Streptococcus faecalis 99 F 74 2 > 40 Bacillus subtilis ATCC 6 633 1 2 Escherichia Coli Sensible Tétracycline ATCC 9 637 3 3 Escherichia Coli Résistant Tétracycline ATCC 11 303 0,5 0,5 Escherichia Coli Exp. TO26B6 1 1 Escherichia Coli Résistant Gentamicine Tobramycine R 55 123 D 1 1 Klebsiella pneumoniae Exp. 52 145 0,1 0,1 Klebsiella pneumoniae 2 536 Résistant Gentamycine 2 2 Proteus mirabilis (indol-) A 235 0,2 0,2 Salmonella typhimurium 420 1 2 Serratia Résistant Gentamicine 2 532 2 3 Produit de l'exemple 7
C. M. I. en g/ml SOUCHES 24 h 48 h Staphylococcus aureus ATCC 6 538 Pen-Sensibles 0,2 0,5 Staphylococcus aureus UC 1 128 Pen-Résistant.. 0,5 0,5 Staphylococcus aureus exp. n 54 146 ......... 0,2 0,5 Streptococcus pyogènes A 561 ................. #0,02 #0,02 Streptococcus faecalis 5 432 ................. 10 20 Streptococcus faecalis 99 F 74 ............... 3 20 Escharichia Coli Sensible Tétracycline 7624 ,. 3 3 Escherichia Coli Résistant Tétracycline.
ATCC Il 303 - 1 1 Escherichia Coli Exp. TO26B6 ................. 2 2 Escherichia Coli Résistant Gentamicine, Tobramycine R 55 123 D ....................... 5 5 Klebsiella pneumoniae Exp. 52 145 ............ 1 1 Klebsiella pneumoniae 2 536 Résistant Genta mycine ....................................... 10 10 Proteus mirabilis (indol-) A 235 ............. 1 2 Salmonella typhimurium 420 ................... 5 5 Produit de l'exemple 8
C. M. I. en g/ml SOUCHES 24 h 48 h Staphylococcus aureus ATCC 6 538 Pen-Sensibles 0,5 0,5 Staphylococcus aureus UC 1 128 Pen-Résistant.. 1 1 Staphylococcus aureus exp. n 54 146 ......... 0,5 1 Streptococcus pyogènes A 561 ................. 0,05 0,05 Streptococcus faecalis 5 432 ................. 5 10 Streptococcus faecalis 99 F 74 ............... 2 10 Escherichia Coli Sensible Tétracycline 7624 .. 1 1 Escherichia Coli Résistant Tétracycline ATCC 11 303 .................................. 0,5 0,5 Escherichia Coli Exp. TO26B6 ................. 0,5 1 Escherichia Coli Résistant Gentamicine, Tobramycine R 55 123 D ....................... 1 1 Klebsiella pneumoniae Exp. 52 145 ............ 0,5 0,5 Klebsiella pneumoniae 2 536 Résistant Genta mycine ....................................... 2 3 Proteus mirabilis (indol-) A 235 ............. 0,5 1 Salmonella typhimurium 420 ................... 1 1 Produit de l'exemple 17
C. M. I. en g/ml SOUCHES 24 h 48 h Staphylococcus aureus ATCC 6 538 Pen-Sensibles 0,5 0,5 Staphylococcus aureus UC 1 128 Pen-Résistant.. 0,5 0,5 Staphylococcus aureus exp. n 54 146 ......... 1 1 Straptococcus pyogènes A 561 ................. #0,02 #0,02 Escherichia Coli Sensible Tétracycline 7624 .. 3 5 Escherichia Coli Résistant Tétracycline ATCC 11 303 .................................. 3 5 Escherichia Coli Exp. TO26B6 ................. 2 2 Escherichia Coli Résistant Gentamicine, Tobramycine R 55 123 D ....................... 3 3 Klebsiella pneumoniae Exp. 52 145 ............ 0,5 1 Klebsiella pneumoniae 2 536 Résistant Genta mycine ....................................... 10 10 Proteus mirabilis (indol-) A 235 ............. 1 2 Salmonella typhimurium 420 ................... 1 5 Produit de l'exemple 18
C. M. I. en g/ml SOUCHES 24 H 48 H Staphylococcus aureus ATCC 6 538 Pen-Sensibles 0,5 0,5 Staphylococcus aureus UC 1 128 Pen-Résistant.. 1 2 Staphylococcus aureus exp. n 54 146 ......... 1 1,5 Streptococcus pyogènes A 561 ................. #0,02 #0,02 Escherichia Coli Sensible Tétracycline 7624 .. 3 5 Escherichia Coli Résistant Tétracycline 1 2 ATCC 11 303 ..................................
Escherichia Coli Exp. TO26B6.................. 3 3 Escherichia Coli Résistant Gentamicine, 2 2 Tobramycine R 55 123 D .......................
Klebsiella pneumoniae Exp. 52 145 ............ 0,5 0,5 Klebsiella pneumoniae 2 536 Résistant Genta- 10 10 mycine .......................................
Proteus mirabilis (indol-) A 235 ............. 1 2 Salmonella typhimurium 420 ................... 3 5 Produit de l'exemple 44
C. M. I. en g/ml SOUCHES 24 H 48 H Staphylococcus aureus ATCC 6 538 Pen-Sensibles 3 5 Staphylococcus aureus UC 1 128 Pen-Résistant.. 5 5 Staphylococcus aureus exp. n 54 145 ......... 5 10 Straptococcus pyogènes A 561 ................. 0,2 0,2 Escherichia Coli Sensible Tétracycline 7624 .. 1 2 Escherichia Coli Résistant Tétracycline 0,2 0,5 ATCC 11 303 ..................................
Sur la deuxième entrée de l'additionneur 37 est branché un élément multiplicateur 38 dont les entrées sont attaquées par les signaux Ce et N correspondant au coût du kilowatt-heure d'énergie électrique et de la puissance consommée par l'appareil de forage. A la deuxième entrée du diviseur intermédiaire 36 est appliqué un signal prove- nant du capteur 7 de la vitesse de forage V correspondant à la valeur, au moment considéré, de la vitesse de forage V.