INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En se référant aux figures 15-19(A-B), on voit que le cotp 130 de al fiche est creux intérieurement et qu'il comporte une partie 330 de montauge de contaces dinsi qu'une partie 332 forman colieret récepieur de cable s'étendant vers l'arrière depuis la partie 330 de montage de contaets à l'estrémité du corps 130 qui se trouve à 1 ' opposée de I 'cxtrmité ouverte du corps qui est destinée 3 reevoir la cattcou plagnatin de cirenits imprimés.
Les contacts 134 et 136 sont montés de façon appropriée à quelque distance l'un de l'autre dans la partie 330. La câble 54 multiconducteurs s'étend coaxialement à travers la partie 332 formant callier de manière à assurer loi connexion de ces conducteurs avec les éléments de contact 134 et 136.
La partie formantcollier 332 comporte intérieurement une configuration de suppressioei de tension d'ancrage de câble, cette configurtion comprenant une série de fills 334 et une paire de rainures 336 et 338 opposées diamétralement et débouchant vers l'intérieur. Les rainures 336 et 338 ainsi que les filets 334 sont formés sur la périphérie de contact de câble de l.a parti s formantcollier 332.Comme on peut le voir, les rainures 336 et 338 s'étendent longitudinalement par rapport à l'axe longitudinal de la partie formantomier 332 et, par conséquent, par rapport à l'axe de la partle rectiligne du câble logé dans la partie formant collier 332- Les filets 331 sont disposés à l'intérieur de l'extrémité arrière de la partie Pormant coflier 332 et sont disposés entre deux parties d'alésage 339 et 341 dc la partie formant collier 332, ces parties étant: cylindreiquement lisses, ayant un diamètre uniforme et étant destinées à recevoir un câble. L'ensemble des filets 334 interrompt donc le passge à paroi lisse à travers la partie tormant coilier 332 commse on peut le voir. Les diamètres des parties d'alésage 339 et 341 sont égales ou supérieures ua diamètre de crête intérieure desfils 331, mais plus petites que le diamêtre intérieur de pied des filés 334.
les diamétras intérieurs des parties l'alésage :339 et 341 peuvent être à peu près égaux au diamètre de cercle primitif des filts 314.
Comme on peut le voir sur les figures 15, 17, 18, 19A et 19B, le corps 130 de la fiche est divisé longiludinalement en deux moitiés ou coquelles monoblocs complémentaires 340 et 342. Les cognilles 340 et 342 sont moulées séprèment à partir d'une matière appropfiée isalutne de l'étectricité et sant fixées l'une à l'autre à l'aide de moyens de fixalion appropriés tels que des ensembles 344 de vis et d'écrous. Les coquilles 340 et 342 portent le long d'une interface qui est contenue dans un plan coupant en leur milieu les parties 330 et 332 et contenant l'axe longitudinal de la partie formant codliar 332 de sorte que les deux coquilles forment des moitlés complémentaires de la partie 330 et également des moitiés complémentaires de la partie 332.Les fi lt-s 334 sont jiar conséquent divisés en deux segments complémentaires diamétralement opposés et semi-cylindriques.
Conune on peut le voir sur les figures 19A e-t 198, la rain 336 coupe le segment fileté 346 et la rainure 338 coupe le segment fileté 348. Un plan coupant en leur milieu à la fois la rainure 336 et la rainure 338 coupe normulement le plan contenant 1 ' interface entre les coquilles 340 et 342.
Le diamètre intérieur de la partie d'alésage 339 et la partic d'aiésage 341 est à peu près égal au diamètre extérieur du câble 54 quand celui-ci se trouve à l'état non comprimé. Le diamètre de crête des filets 334 est par conséquent notadement moindre que ce diamètre extérieur du câble non comprimé.
Pour assembier les pièces constitutives du cordon de 'commutation avec la structure de fiche représentée sur les figures 15-19A, on établit tout d'abord les connexions d'e circuit entre les conducteurs d câble 54 et les contacts 134 et 136 et on dispose la partie non dénudée du câble avec sa gaine extérieure qui l'entoure sur uno des moitiés complémenta de la partie formant coilier 332. On fixe ensuite nolidement l'une à l'autre les deux coguilles complémentaires 340 et 342 à 1 'aide des vis 344 de manière à Bloquer fermement la partie non dénudée du câble 54 entre les moitiés complémentaires de la partie formntcollier 332.
rences 19 à 22 désignent les éléments désignés aux fi-
gures 1 et 2 respectivement par les références 1, 2, 3, 9, et le cache métallique rapporté a été désigné par la référence 23, Ce cache 23, rapporté par tout moyen sur
la face du réflecteur 19 orientée vers le globe trans-
parent, incolore, non représenté correspondant au globe 8 des figures 1 et 2, présente vers le haut des fentes 24 en tous points comparables aux fentes
et vers le bas des fentes 25 qui, bien que diffé-
rentes de la zone continue unique 16 du cache 13 illustrée aux figures 1 et 2, présentent une position
analogue à la position de celui-ci, et comme celui-
ci une surface cumulée supérieure à celle des fentes
supérieures 24.
Afin d'éviter un échauffement excessif du ballon coloré 26, logé à l'intérieur du cache 23
de la même façon que le ballon 11 est logé à l'inté-
rieur du cache 13, les formes et les dimensions res-
pectives du cache 23 et du ballon 26 sont choisies telles qu'il subsiste entre ces derniers un espace
27 permettant une circulation d'air entre les fentes
24 et 25 sur la totalité de la face du ballon 26 tour-
On a représenté aux dessins le noyau d'une pièce creuse rectangulaire, ce noyau comprenant deux éléments 1 et 2 dont les dimensions extérieures sont symétriques comme celles d'un objet et de sa réfJex#on dans un miroir et qui peuvent se déplacer l'une par rapport à l'autre suivant un axe diagonal.
Les surfaces intérieures en regard de ces éléments de noyau 1 et 2 présentent des évidements 3 et 4 formant ensemble un passage servant à recevoir un conduit hydraulique 5 auquel sont raccordés des groupes cylindre-piston 6 dont le nombre est choisi à volonté. Des ressorts de traction 7 disposés à côté de ces groupes cylindrepiston 6 ont une extrémité fixée à l'élément de noyau 1 et l'extrémité opposée à l'élément de noyau 2. La course du piston dans le cylindre correspondant est limitée par des vis de réglage 8, les vis de réglage étant avantageusement groupées par deux de part et d'autre de l'axe diagonal.Les vis de réglage 8 sont maintenues dans la position de réglage choisle par des vis de bloeage 9 ( Fig. 5 ) et présentent chacune une surface trenconique 10 venant buter à la suite du déplacement relatif de l'élément de noyau 2 contre une surface en regard prévue sur cet élément de noyau 2.
Les deux éléments de noyau comportent chacun des galets à tête sphérique 11 soumis à l'action de ressorts ( Fig. 4 ). L'évacuation de la chaleur est assurée par des barres de cuivre 14 ( Fig. 5 ) prevues aussi bien sur les éléments de noyau 1 et 2 que le long des bords de la butée 12 et de la contre-butée 13, ces barres présentant des évidements 15 destinés au passage du liquide de refroidissement. Dans la zone des points de soudure des bandes de tôle 16, 17 à relier l'une à l'autre, est prévue, dans chaque barre de cuivre 14 portée par chacun des éléments de noyau 1, 2, une gorge 12 dans laquelle on peut introduire un gaz qui s'oppose à la ptn#tratlon de l'oxygène de l'air au voisinage de la tête de soudure correspondante.
Pour la formation de la pièce creuse, on applique, comme représenté en Fig. 5, une première bande de tôle coudée 16dont les ailes sont de même longueur, sur la butée 13. On applique sur cette bande le noyau constitué par ses deux éléments 1 et 2 reliés par les ressorts 8, après quoi, on recouvre le noyau avec la deuxième bande également coudée 17.
Ceci étant fait, on soumet les groupes cylindre-piston à l'action du conduit hydraulique 5 de telle sorte que les éléments du noyau let 2 s1 écartent l'un de l'autre et cela jusqu a ce que les surfaces tronconiques 10 des vis de réglage 8 soient venues au; contact de la surface en regard de l'élément de noyau 2 en assurant la parfaite exactitude des repérages dans la liaison entre les bandes de tôle 15 et 17, Ensuite, on met en place la contre-butée 12. Pour souder les bandes de tôle 16 et ] 7, on utilise un appareillage de soudure fonctionnant automatiquement et comportant des galets pour le guidage de la tête de soudure, ces flets venant s'appliquer sur la race extérieure des bandes de tôle.
Lorsque la pièce creuse a été formée, on soulève la contre-butée 12 et on supprime la pression exercée sur les groupes 6 cylindre-piston de telle sorte que les ressorts de traction ramènent les éléments de noyau 1 et 2 au contact l'un de l'autre. Le noyau aux extrémités duquel sont prévus des moyens de préhension d'outils peut alors être retiré, sans peine, de la pièce creuse en coulissant à l'aide des galets à tête sphérique 12 montés élastiquement.
L'invention concerne un procédé permettant de récupérer l'uranium d'une solution résultant de l'attaque d'un minerai uranifère par une solution d'acide sulfurique (appelée ci-après liqueur ou solution d'attaque sulfurique) et qui consiste à précipiter l'uranium sous forme de peroxyde par addition d'eau oxygénée après avoir éliminé les impuretés susceptibles de coprécipiter avec le peroxyde d'uranium.
La précipitation de l'uranium par addition d'eau oxygénée est une opération bien connue. Elle est décrite dans le brevet EUA 2 770 521. Elle n'est appliquée industriellement qu'à des solutions riches en uranium ou à des solutions relativement concentrées provenant de l'éluvion de l t l'uranium d'une résine ou dîun solvant d'extraction de l'uranium, c'est-à-dire à des solutions contenant au moins environ 10 g/l d'uranium.
Des problèmes surviennent lorsque l'on veut appliquer directement ce mode de récupération de l'uranium à des solutions d'attaque de minerais d'uranium* le principal étant l'obtention d'un précipité impur souillé par les impuretés contenues dans la solution et coprécipitant avec l'uranium au pH de précipitation du peroxyde d'uranium (2,5 - 4), un autre étant la nécessité d'employer des quantités relativement élevées en peroxyde d'hydrogène, très supérieures à la quantité stoachiométrique (1 mole de H202 par atome-gramme d'uranium) La présente invention a pour objet de fournir un procédé permettant, à partir de solutions d'attaque de minerais uranifères, la récupération quantitative de l'uranium sous forme d'un peroxyde de pureté conforme aux spécitications commerciales des concentrés uranifères, sans pour autant nécessiter de traitement préalable de concentration et purification de l'uranium par solvant ou résine.
Le procédé de l'invention repose sur la constatation de la demanderesse que si l'on ajoute à la liqueur attaque sulfurique des minerais uranifères, préalablement à l'addition de peroxyde d'hydrogène, un agent alcalin à un pH égal ou légèrement supérieur au pH de précipitation du peroxyde d'uranium, l'uranium reste en solution tandis que les sulfates et certaines impuretés précipitent.
Ledit agent alcalin est l'hydroxyde de calcium, le carbonate de calcium, leur mélange, ou bien un mélange d'hydroxyde de sodium avec un sel soluble de calcium.
Le procédé de récupération de l'uranium d'une solution résultant de l'attaque par de l'acide sulfurique d'un minerai uranifère selon la présente invention consiste à ajouter à ladite solution un agent alcalin et à séparer le précipité formé qui ontient les sulfates et des impuretés de la solution initiale et à traiter la solution restante, contenant la majeure partie de 11 uranium, par du peroxyde d'hydrogène à un pH égal ou légèrement inférieur à celui de l'étape d'addition dudit agent alcalin et à séparer le précipité de peroxyde d'uranium formé.
L'agent alcalin utilisé pour la précipitation des sulfates et des impuretés de la solution d'attaque uranifère est de lthydroxyde de calcium ou du carbonate de calcium ou un mélange des deux. L'hydroxyde de calcium peut entre utilisé solide ou sous forme d'un lait de chaux contenant 50 à 400 g/l d'hydroxyde de calcium.
L'agent alcalin peut être aussi un sel soluble de calcium et de l'hydroxyde de sodium.
Le pH de précipitation des sulfates et des impuretés dépend des impuretés contenues dans la liqueur d'attaque.
I1 est en général réglé entre 2 et 4, mais préférentiellement entre 2,5 et 3,5. Ce pH est choisi de façon à ce que la quantité d'uranium entrainé par le précipité reste dans des limites acceptables.
Par contre, avec un procédé classique, on obtiendrait, pour la même puissance effective - suivant le rendement - une quantité dé chaleur perdue de 50 à 80 mW à évacuer additionnellement.
Dans le Tableau II, ci-après, on a donné les résultats obtenus avec le procédé lors du refroidissement avec du gaz naturel liquéfié par comparaison aux résultats obtenus avecun circuit fermé classique avec refroidissement par oaz naturel liquéfié. Le rendementdu procédé selon l'invention, qui correspond à 70%, est supérieur de 14,4% à celui du procédé connu.
Le fluide de travail absorbe la chaleur environnante dans l'échangeur de chaleur 3 et la chaleur de combustible dans le réchauffeur 5.
Dans le Tableau III, également ci-après, on a donné une comparaison de la variante décrite dans le second et le troisième exemple, en utilisant du gaz carbonique comme fluide de travail. On voit que le rendement du procéde décrit dans le dernier exemple, rapporté à la chaleur de combustible utilisée, peut augmenter de 70,2% à 78,7%.
Sur la Figure 3, on a représenté un exemple de réalisation dans lequel le procedé selon llinvention a été utilisé en coopération avec une centrale thermique à vapeur. Dans l'échangeur de chaleur 3, le fluide de travail (SO2) est vaporisé ou échauffé par échange de chaleur avec la vapeur à condenser provenant de la centrale thermique vapeur. Par ailleurs, le circuit correspondant à cet exemple fonctionne comme dans le premier exemple décrit, à la seule différence que le fluide de travail condensé est introduit après compression iniédiatement dans l'échangeur de chaleur 3 sans passer au prealable dans un récupérateur.La vapèur condensée dans l'échangeur de chaleur 3 est portée à l'aide de la pompe à liquide 10 àune plus haute pression et est introduite dans la chaudière à vapeur qui est logée dans le dispositif de chauffage 19. Dans ce dispositif de chauffage 19, aussi bien le fluide de travail que l'eau provenant de la centrale thermique sont échauffés ou bien la vapeur d'eau est surchauffée La vapeur est détendue en produisant de l'énergie dans une turbine à vapeur 11 jusqu'à une pression d'environ 1 bar et elleest recyclée dans l'échangeur de chaleur 3 en vue d'une nouvelle condensation.
- TABLEAU II (valable pour Les rendements indiqués dans le Tableau I)
Turbine à gaz Procédé selon à circuit fermé l invention avec refroidis sement par gez naturel Liquéfié Fluide de travail CO2 Air (N2) Débit de fluide de travail (Nm3/h) 573 500 2 815 000 Pression de fluide de travail 6,64/34,45 5/30 Température d'évaporation et -1Z1/-51,1 de condensation ( C) Température maximale en amont de turbine ( C) 705 720 Chaleur ambiante QU (mW) 88,0 Chaleur de combustible Q (mW) 100,8 439,8 Puissance de turbine LT 71,6 352,3 Puissance de pompe ou de compresseur LP 1,0 107,6 (mW) Puissance utile Leff = LT-LP 70,6 244,7 Rendement Récupérateurs 179,4 411,3 thermique par rapport Evaporateurs LNG # # 108,1 151,2 (mW) à CO2 par rapport Evaporateurs LNG # # 39 à l'ambiante Rendement du procédé, Leff rapporté à la chaleur ii = (Z) 70,0 55,6 du combustible * Données tirées du Rapport LINDE No. 39, Juin 1976, page 71.
- TABLEAU III (valable pour 106 Nm3/h LNG et à une pression de sortie de 70 atm) Rendement de turbine: #T = 0,85 Rendement de pompe: #P = 0,75 Rendement thermique du réchauffeur: #E = 0,9
Fluide de travail CO2 CO2/gaz naturel li quéfié Débit de fluide de travail (Nm3/h) 581 000 CO2:532 000, gaz naturel li quéfiè :463 000 Pression de fluide de travail (atm) 35/6,Z5 C02:35/6,75, gaz naturel liquefie : 10/19 Température d'évaporation ou 0/-50 CO2:0/-50, gaz naturel li de condensation ( C) quéfié :surcri- Température maximale en tique./-108 amont de turbine ( C) 720 CO2:720 LNG::0 Chaleur environnante totale (mW) 127,8 137,9 Chaleur de combustible (mW) 103,3 94,6 Turbine-CO2 LT1 73,6 67,4 Puissances Turbine-LNG LT2 - 10,2 (mW) Pompe-CO2 LP1 1,1 1,0 Pompe-LNG LP2 - 1,8 Puissance utile L = #LT-#LP 72,5 74,8 Rendement du procédé, rapporté à la chaleur # = Q (z) 70,2 78, 7 de combustible B Sur la Figure 4, on a mis en évidence le pouvoir calorifique des courants à refroidir ou à échauffer dans les échangeurs de chaleur, les récu pérateurs et dans le réchauffeur sous la forme d'une fonction du logarithme de leur température, en vue de faire ressortir les performances obtenues avec le procédé selon l'invention. Dans ce diagramme, on a utilisé comme fluide de travail de l'anhydride sulfureux et on a supposé l'utilisation de 100 Gcal/h de chaleur résiduelle dans l'échangeur de chaleur 3.
Pour simplifier, on a considéré un processus en circuit fermé sans récupérateur. La courbe 1 donne le pouvoir calorifique ( teneur en chaleur du courant à échauffer),la courbe 2 donne le pouvoir calorifique du courant à refroidir.
On voit que les deux courbes sont mutuellement bien adaptees, c'est-à-dire que les différences de températures nesont excessives enaucun endroit.
Ce diagramme permet également de voir que le procédé convient particulièrement bien pour être appliqué à une centrale thermique à vapeur dont la vapeur se condense par exemple à une température de 373"K.
La présente invention a pour objet des dispositifs de télécommande automatique de l'enclenchement et de la neutralisation d'une alarme, notamment d'une alarme antivol.
Le secteur technique de l'invention est celui de la construction des systemes d'alarme destinés notamment a protéger les véhicules ou les bâtiments contre le vol.
Les systèmes d'alarme destinés a prévenir d'une tentative de vol contre un véhicule comportent habituellement un moyen de neutralisation permettant d'éviter que l'alarme ne se déclenche lorsque le propriétaire du véhicule rentre dans celui-ci.
ment directif, par exemple un faisceau de route, le système 300 est avantageusement un cône convergent (E) dont l'axe de révolution coïncide avec le segment focal
- SF, le demi-angle au sommet du cône étant de 45 .
L'équation d'un tel cône, représenté en figure 4, est du type:
y + Z (x + k) =0
k0 étant une constante dépendant de la géométrie du dis-
positif. On peut remarquer que, du point de vue optique,
un tel cône est l'équivalent de l'association d'un miroir-
plan incliné de 450 par rapport à l'axe des X et perpen-
diculaire au plan XY, avec une lentille cylindrique. Si maintenant on veut obtenir un faisceau de
croisement, c'est-à-dire un faisceau légèrement conver-
gent, on peut conserver les éléments précédents, tout en déplaçant légèrement la source lumineuse 10 dans l'axe du
paraboloide elliptique 100. Un tel déplacement va pro-
voquer une convergence verticale du faisceau renvoyé par le parabololde elliptique, et un étalement vertical du faisceau renvoyé par le cône. Il suffit alors de munir la fenêtre 300 d'une glace de fermeture K provoquant un étalement latéral du faisceau, pour obtenir dans toutes
les directions l'étalement souhaité.
L'invention et les avantages qu'elle apporte seront cependant mieux compris grâce à l'exemple de réalisation donné ciaprès à titre indicatif et non limitatif et qui est illustré par les schémas annexés dans lesquels - la figure 1 est une représentation schématique en perspective des différentes phases de mise en place d'un matériau conforme à l'invention sur des portes pliantes conventionnelles, - la figure 2 est une vue de face mo;Xrant deux portes pliantes dont chacun des éléments est recouvert d'un matériau selon l'invention, - les figures 3 et 4 sont respectivement des coupes selon les.axes AA et BB de la figure 2 montrant plus en détail la structure d'un matériau selon l'invention.
Si l'on se reporte aux figures annexées, le matériau selon l'invention est destiné à servir au recouvrement et à la décoration de parois diverses notamment de la surface extérieure de portes pliantes de placards. De telles portes pliantes, désignées par la référence générale 1, sont constituées de deux parties 2, 3 articulées en 4 l'une par rapport à l'autre. La figure 1 illustre un placard comportant trois portes de ce type. Le bord 5 de l'élément 2 forme charnière alors que le bord 6 de l'élément 3 coulisse dans des glissières 7 prévues à la partie supérieure et à la partie inférieure du placard.A la figure 1 qui illustre le montage d'un matériau conforme à l'invention, la porte de gauche a été représentée dépliée alors que, normalement, les deux éléments 2, 3 sont repliés l'un par rapport à l'autre et les extrémités 6 de l'élé- ment 3 sont disposées dans les glissières 7.
Le matériau selon l'invention est constitué par un panneau, désigné par la référence générale 10 ce panneau ayant des dimensions extérieures qui correspondent exactement à la surface à recouvrir de chacun des éléments constituant la porte.
Ce panneau comprend - des montants verticaux 11, espacés l'un de l'autre, s'étendant sur tout-e la hauteur de la paroi, - des traverses 12 reliant les montants verticaux li précités et des panneaux secondaires 13 disposés entre lesdits montants 11 et les traverses 12.
Conformément à l'invention, des baguettes verticales 14 sont rapportées sur les côtés des montants verticaux 11, sur toute la hauteur de ces éléments. Ainsi que cela ressort clairement de la figure 3, ces baguettes 14 présentent une face arrière 15 légèrement déportée par rapport à la surface arrière des montants 11. Ce déport, de l'ordre de quelques degrés est obtenu, par exemple, en assemblant les baguettes 14 avec les montants 11 en biais. Cela permet d'obtenir, avant fixation définitive du panneau, un jeu de serrage 17 entre la surface arrière des montants 11 et la surface de la porte 2 à recouvrir.
Par ailleurs, afin d'obtenir une bonne ventilation du bois après pose, la surface arrière 18 des traverses 12 ainsi que, bien entendu, celle des panneaux complémentaires 13 est située légèrement en retrait par rapport à la surface arrière 16 des montants 11.
De plus, afin de faciliter la mise en place du panneau, des crochets de positionnement 19 sont prévus à la partie supérieure du panneau (figure 4).
Un tel panneau peut être fabriqué industriellement en usine, de manière conventionnelle, aux dimensions des éléments de portes à recouvrir.
Sa mise en place est effectuée de manière simple et rapide et ressort clairement de la figure 1.
Dans un premier temps, dans le cas de portes pliantes conventionnelles, on désaccouple les bords 6 de la partie 3 des rails de guidage 7 afin d'ouvrir la porte comme cela est représenté en figure 1. On réalise alors des trous de per çage 20. Ces trous sont pratiqués à une hauteur correspondant aux traverses 12. Cela étant fait, on positionne le panneau contre l'un des éléments de portes, ce positionnement étant facilité par les crochets 19 prévus à la partie supérieure.
Au moyen de vis 215(voir figure 3), on assure alors la fixation définitive. Lors du serrage des vis 21, du fait du déport des baguettes latérales 14 par rapport à la surface arrière 16 des montants 11, on obtient un placage parfait du panneau sur la surface au niveau de ltarête 22.
Après pose, une ventilation est assurée sur toute la hauteur par le fait que les traverses sont disposées légèrement en retrait par rapport à la sur-face recouverte.
Grâce à un tel matériau, il est possible de modifier de manière simple et économique l'esthétique extérieur-de surfaces diverses, notamment de portes de placards.
Si un tel matériau peut être réalisé en bois, il est évident que cela n'est pas limitatif et qu'il pourrait être envisagé d'employer d'autres matières par exemple des matières plastiques. Par ailleurs, un tel matériau pourrait être utilisé pour d'autres applications que le recouvrement de portes pliantes, par exemple pour réaliser des lambris muraux.
Il faut également noter que la fixation d'un tel matériau est très simple compte-tenu du fait qu'une seule série de vis, alignées, est nécessaire pour en assurer la fixation.