INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le domaine de la défectoscopie capillaire sont largement connues des compositions pénétrantes d'indicateur contenant un indicateur, un solvant organique et une substance surfactive destinés à déceler les défauts débouchant à la surface. Tous les constituants d'une composition pénétrante d'indicateur représentent un système (une composition) interdépendant. On emploie en tant qu'indicateur soit un lumenophore, soit un colorant. Pour que l'action d'un indicateur ait lieu, on le dissout dans un solvant organique.
Sous l'effet d'un ou de plusieurs solvants, l'indicateur pénètre dans les défauts débouchant à la surface.
En vue d'une meilleure pénétration de la composition pénétrante d'indicateur dans les défauts, on peut y ajouter des surfactifs.
On connait une composition pénétrante selon le brevet des Etats-Unis d'Amérique NO 3929664 du 30 Décembre 1975.
La composition pénétrante d'indicateur comporte un solvant liquide pour colorant, difficilement soluble dans l'eau (30 à 99,8 X en masse), un colorant indicateur (0,2 à 30 % en masse) et un colorant supplémentaire (0 à 40 X en masse). En tant que premier solvant, on peut utiliser des huiles et des graisses d'origine végétale ou animale.
Elles peuvent etre utilisées séparément ou en combinaisons.
On peut citer comme solvants supplémentaires des alcools aliphatiques ou des monoéthers d'éthylène-, de diéthylèneet de triéthylèneglycols.
La composition pénétrante d'indicateur en question, qui est une solution du colorant dans un mélange de solvants (huiles et graisses d'origine végétale et animale) avec des alcools aliphatiques ou monoéthers d'éthylène, de diéthylène et de triéthylèneglycols, s'avère être peu sensible à cause des mauvaises propriétés d'adhésion des solvants incorporés à cette composition. Cette composition pénétrante ne permet de déceler les défauts qu'à Ia lumière naturelle. Les seuls défauts pouvant être développés sont ceux de la plus grande profondeur.
On connait également une composition pénétrante d'indicateur selon le brevet des Etats-Unis dlAmérique NO 396535 du 22 Juin 1976.
Celte composition pénétrante d'indicateur est formée d rune N-alcoyl-2-pyrrolidone comme solvant et d'un colorant fluorescent soluble dans cette pyrrolidone.
Cette composition pénétrante d'indicateur n'est utilisable que pour la détection des défauts par la méthode luminescente, ce qui est incommode dans les conditions de production, une source de rayonnement ultraviolet étant indispensable. L'utilisation de la composition pénétrante donnée ne permet pas de différencier les défauts suivant la profondeur.
On connait également une composition pénétrante d'indicateur selon le brevet des Etats-Unis d'Amérique NO 3777157 du 4 Décembre 1973.
Cette composition pénétrante d'indicateur comporte un colorant organique, de préférence luminescent, un solvant pour le colorant indiqué, en particulier une N-alcoyl2-pyrrolidone, par exemple la N-méthyl-2-pyrrolidone, et un éther monobutylique de glycol.
Selon l'invention, ce résultat est obtenu grâce à un dispositif d'injection de carburant dans lequel la chambre avant sous pression de commande dela soupape de sécurité intercalée est reliée par un canal de pression de fermeture à une sortie de la soupape asservie, et, à la commande de cette dernière pendant le temps dans lequel le second canal sous pression, pour l'ouverture de la soupape de sécurité et de l'injecteur, est relié à la conduite d'alimentation, est branchée sur la conduite de retour et a pression est relacheen en pouvant être par contre reliée à la conduite d'alimentation pour la fermeture de la soupape de sécurité. D'autres caractéristiques avantageuses de cette solution apparaîtront par la suite.
En ce qui concerne la fermeture et l'ouverture du canal de carburant entre lt.accumulateur à haute pression et la chambre d'alimentation de l'aigiiîlle de l'injecteur, le dispositif d'injection de carburant selon l'invention remplit la meme fonction de sécurité qu'avec la solution mentionnée au début, mais avec une soupape de sécurité intercalée qui, par rapport à cette solution est d'une réalisation essentiellement plus simple, plus facile à fabriquer et à monter et qui, en raison de sa réalisation spéciale, permet également une simplification des autres pièces du dispositif d'injection surtout en ce qui concerne l'injecteur. Dans l'ensemble, il est donc possible d'obtenir une réduction considérable du prix de la fabrication, de sorte que la mise- en oeuvre de cette solution convient particulièrement à une fabrication en série. Les quelques pièces mobiles du dispositif d'injec tion de carburant selon l'invention sont en outre rebustes et sont réalisées particulièrement pour l'utilisation d'huile lourde de sorte que leur fonctionnement est assuré même dans l'utilisation sur des moteurs Diesel de marine.
D'autres caractéristiques et avantages de 1 'in- vention apparaîtront au cours de la description qui va suivre d'un exemple de réalisation et en se référant au dessin annexé sur lequel : La Figure unique est une coupe d'un mode de réalisation de l'invention.
La Figure représente donc un dispositif d'injection de carburant de moteur à combustion interne dans lequel du carburant est amené sous pression contrôlée depuis un réservoir de carburant 1, au moyen d'une pompe de refoulement 2, à un accumulateur à haute pression 3, à partir duquel les dispositifs d'injection de carburant d'un moteur à combustion interne, non représenté, sont alimentés en carburant sous pression constante. La Figure représente l'un de ces dispositifs d'injection de carburant qui sont tous réalisés de façon identique, Ce dispositif comporte un injecteur 4 constitué par un corps 5, une aiguille d'injecteur 6, sur laquelle agit un piston de commande 7.L'aiguille d'injecteur 6 est mobile axialement à l'intérieur du corps 5 dans un alésage 8 et elle comporte à son extrémité avant un élément obturateur 9 de forme conique qui coopère avec un siège 10 agencé en conséquence dans le corps 5 de manière à interrompre l'arrivée de carburant ou à laisser passer ce dernier pour l'injecter par des gicleurs 11 dans une chambre de combustion. Le piston de commande 7 est constitué par une partie de piston 12 et une partie de piston 13 de plus. grand diamètre et, de même que l'aiguille d'injecteur 6, il est mobile axialement, dans des alésages agencés en conséquence dans le corps 5.La première partie de piston 12 délimite avec sa face frontale extérieure et conjointement avec des parties de paroi de son alésage 14 une première chambre 15 sous pression tandis que la deuxième partie de piston 13 délimite avec sa surface frontale voisine de l'aiguille d'injecteur 6 et conjointement avec des parties de paroi de son alésage 16 une seconde chambre 17 sous pression. La première chambre sous pression 15 est reliée par une premiere conduite sous pression 18 à l'accumulateur à haute pression 3 et elle reçoit en permanence de ce dernier du carburant sous pression constante de sorte que dans la chambre sous pression 15 est établie en permanence une pression déterminée, agissant dans le sens de la fermeture de l'injecteur.Néanmoins, la surface de la partie de piston 12 agissant dans le sens de la fermeture, est plus petite que la surface de la partie de piston 13 du piston de commande 7 agissant dans le sens de l'ouverture de l'invecteur. A partir de la premiere conduite sous pression 18, part à l'intérieur du corps 5, un canal de carburant i9 esui débouche dans une chambre d'aliwentation 20 au niveau de l'aiguille d'injecteur 6.Le canal de carburant 19 et par conséquent le passage du carburant de l'accumulateur à haute pression, par la première conduite sous pression 18 vers la chambre d'alimentation 20 del'aiguil- le d'injecteur 6, peut etre fermé ou ouvert par une soupape de sécurité 21 intercaléeB La soupape de sécurité 21 pénètre avec un élément obturateur 22 dans le canal de carburant 19, interrompant la circulation de carburant dans ce dernier. Dans le mode de réalisation repre- senté, l'élément obturateur 22 consiste en un cône de soupape 23 qui coopère avec un siège 24 de surface conique agencee en conséquence et formée sur le canal 19, ce cône étant prévu à l'extrémité extérieure d'une tige de liaison 25 aboutissant à un piston de pression 26.
La tige de liaison 25 croise à l'intérieur du corps 5 la première conduite sous pression 18 qui, dans la région du croisement, comporte une chambre élargie 27 de laquelle part le canal de carburant 19 avec le tronçon 28 qui comporte le siège de soupape 24. Le piston de pression 26 de la soupape de sécurité 21 se trouve également à l'intérieur du corps 5 dans lequel il peut se déplacer axialement dans une chambre 29.
Le fonctionnement de ce dispositif d'injection de carburant sera décrit ci-après en partant des positions représentées des pièces mobiles. Dans cette position initiale, l'injecteur 4 et la soupape de sécurité 21 intercalée sont fermés. La soupape asservie se trouve dans une position dans laquelle la chambre avant 40 sous pression de commande est reliée à la conduite d'alimentation 32 par le canal 39 de pression de fermeture alors que par contre la chambre arrière 42 sous pression de commande de la soupape de sécurité 21 ainsi que la seconde chambre sous pression 17 de l'injecteur 4 libèrent leur pression vers la conduite de retour 33 par le second canal sous pression 38. L'injecteur 4 est donc maintenu en position de fermeture par la pression du combustible présente dans la premiere chambre sous pression 15 du piston de commande 7.
Si maintenant un signal pour une opération d'injection provenant du générateur 30 est reçu dans la soupape asservie 31 cette dernière change intérieurement de position de sorte que: a) le canal 39 de pression de fermeture est isolez de la conduite d'alimentation et est relié à la conduite de retour 33 , d'od il résulte une décharge de pression de la chambre avant 40 sous pression de commande de la soupape de sécurité 21, et b) le second canal sous pression 38 est isolé de la conduite de retour 33 pour entre relie a la con duite d'alimentation 32, d'otv il résulte que, en raison des longueurs différentes de trajet de transmission de pression, une pression est d'abord établie dans la seconde chambre sous pression 17 pour ouvrir l'injecteur 4 et ensuite dans la chambre arrière 42 sous pression de commande pour ouvrir la soupape de sécurité intercalée.
Après l'ouverture de la soupape de sécurité 21, le canal de carburant l9 est relié à la source de carburent de sorte qu'une opération d'injection peut avoir lieu. Dès que la soupape asservie 31 reçoit du générateur la commande de fin d'opération d'injection, elle revient dans sa position initiale de sorte que le canal 39 de pression de fermeture est à nouveau relié à la conduite d'alimentation 32, et le second canal sous pres sion 38 est à nouveau relié à la conduite de retour 33.
Ces changements alternatifs de liaison des deux canaux sous pression 38 et 39 se font simultanément et entrainent pour les éléments associés les effets particuliers suivants. Tout d'abord, une pression est établie dans la chambre avant 40 sous pression de commande par le canal 39 de pression de fermeture, supérieure à la pression établie dans la chambre arrière 42, de sorte que la soupape de sécurité 21 se ferme et que le canal de carburant 19 est verrouillé. Il en est ainsi car le canal 39 sous pression de fermeture est essentiellement plus court que le second canal sous pression 38 et aussi parce que la décharge de pression dans la seconde chambre sous pression 17 est décalée dans le temps. En raison de cette décharge de pression décalée dans le temps de la seconde chambre sous pression 17 il se produit par rapport à la fermeture de la soupape de sécurité, une fermeture differée de l'injecteur 4, avec l'effet souhaité que le canal de carburant 19 peut se décharger de sa pression, jusqu'à une certaine pression résiduelle par l'éjection partielle du reste du carburant. Cette disposition particulière du dispositif d'injection de carburant évite de prendre toute autre mesure pour la décharge de pression du carburant qui se trouve dans le canal de carburant 19 verrouillé. Cette élimination du carburant qui se trouve dans le canal de carburant 19 verrouillé à une pression résiduelle déterminée permettant en outre d'éviter que des dommages soient apporté s au canal de carburant 19 par des effets de cavitation.
La présente invention concerne des raccords du genre destiné a permettre la communication d'un fluide entre des premier et second éléments tubulaires.
L'invention concerne plus particulièrèment des raccords destinés a établir une communication avec de la tubulure utilisée â des fins médicales. A cet égard, l'invention est particulièrement avantageuse pour permettre d'établir une communication entre un élément à extrémité légèrement tronconique, comme le bout d'une seringue, et un tube de petit diamètre comme une canule épidurale.
Pour établir une communication avec un tube de petit diamètre comme une canule ou une aiguille creuse épidurale ou intraveineuse, il est habituellement nécessaire de faire appel à une certaine forme de raccord, dont une extrémité reçoit un tube ou élément tubulaire de gros diamètre. Il est avantageux d'utiliser un raccord pouvant être facilement enlevé de l'extrémité du tube à petit diamètre, puisque cela permet de relier le tube à d'autres tubes de dimensions différentes en utilisant des raccords différents. Un raccord amovible permet également d'utiliser le même raccord sur un tube qui a été raccourci par découpage.
La présente invention vise à proposer un raccord d'un modèle simple et compact pouvant assurer une liaison étanche efficace avec un tube et pouvant être facilement enlevé.
Selon la présente invention, celle-ci propose un raccord du genre spécifié, caractérisé en ce que ce raccord comprend un élément élastomère traversé d'un conduit débouchant sur une extrémité du raccord de manière à loger une extrémité du premier élément tubulaire, en ce que l'élément élastomère comporte une première partie angulairement déplaçable par rapport à une autre partie de l'élément élastomère, autour de l'axe du conduit, de manière à déformer l'élément élastomère et à pousser au moins une partie de la paroi du conduit pour la mettre en contact d'étanchéité avec la surface du premier élément tubulaire ; en ce que le raccord comporte des éléments de retenue pour maintenir l'élément élastomère à l'état déformé ; et en ce que l'autre extrémité du raccord loge une extrémité du second élément tubulaire avec laquelle elle est en contact étanche, de manière à établir la communication de passage d'un fluide entre les premier et second éléments tubulaires.
L'étanchéité de la liaison avec le premier élément tubulaire est réalisée par le contact de l'élément élastomère autour de la totalité de la circonférence du premier élément tubulaire, ce qui garantit une jonction d'étanchéité efficace. La déformation angulaire par torsion de l'élément élastomère établit un couple de torsion dans cet élément élastomère. Les propriétés de la matière élastomère sont telles que ce couple de torsion produit un allongement de l'élément élastomère et produit donc une jonction étanche avec 1 'élément tubulaire sur une plus grande longueur que ce ne serait, sinon, le cas.
Si l'on veut obtenir une composition de revêtement, on peut préparer la résine dans le solvant organique, par exemple NMP, NMP-DNAC, D. < P-xylène ou Solvesso 100, etc., ou isoler la résine puis la redissoudre dans un tel solvant ou dans le chlorure de méthylène, le diméthylformamide, l'acide crésylicue, le phénol ou un solvant analogue.
On fait appel à des modes opératoires de préparation classiques. On pourra consulter par exemple le brevet des Etats Unis nO 3.541.038 précité qui donne des indications sur les durées de réaction, les températures, etc.
Dans un mode de réalisation particulier, on fait réagir le BPA-DA avec le MDI en présence du 2-MeIM et d'un mélange 2,3:1 de N-méthylpyrrolidone et de xylène à une température d'environ 135 C pendant 24 heures environ. Au cours de la pre mière période de réaction, il y a dégagement continu d'anhydride carbonique. Par la suite, la viscosité de la solution augmente peu à peu et le dégagement d'anhydride carbonique cesse pratiquement. On peut terminer avantageusement lorsqu'on atteint une viscosité Z1 à Z2 1/2 à l'échelle Gardner. On peut utiliser un tel émail en couche unique sur un fil conducteur ou encore en couche extérieure sur une sous-couche de polyester ou de polyester-imide.
Selon des pratiques courantes, on peut introduire dans les compositions selon l'invention d'autres additifs tels que des proportions mineures de composés aliphatiques aminés, des résines phénoliques connues, des esters de titane, des polyisocyanates séquencés et additifs analogues, sans que cette énumération puisse être considérée comme limitant l'invention.
La suite de la description se réfère à la figure annexée qui represente en section un fil magnétique selon l'invention.
En référence à cette figure, le fil magnétique 10 est constitué d'un conducteur 11 recouvert d'une couche 12 d'un polyéther-imide résineux du dianhydride du Bisphénol A et d'un diisocyanate. Bien que l'on ait représenté un conducteur 11 à section circulaire, il est évident qu'on peut aussi utiliser des conducteurs carrés ou rectangulaires, sous forme de rubans ou feuilles plans, sans sortir du cadre de l'invention.
La couche 12 peut consister en un polyéther-imide préparé comme décrit dans l'exemple ci-après qui illustre l'invention sans toutefois en limiter la portée, dans cet exemple, les indications de parties et de % s'entendent en poids sauf mention contraire.
Ep ple 1.
Dans un ballon de 5 litres a 3 cols équipé d'un agitateur, d'un thermométre, d'un condenseur et d'une tubulure d'introduction d'azote, on place 1 mole (520 g) de bisl(dicarboxy-3,4 phénoxy)-4 phényl]-2,2 propane, 1,01 mole (252,5 g) de diphénylméthane-diisocyanate, 0,05 mole (4,1 g) de méthyl-2 imidazole, 838,94 g do N-méthylpyrrolidone et 364,74 g de xylène. On porte le mélange de la température ambiante à 1350C en 2 heures enviror et on maintient à ce niveau de température pendant 18 à 22 heures, jusqu'à ce qu'on atteigne la viscosité Z1-Z2 1/2. Au cours de la réaction, la couleur de la solution passe du jaune à l'orangé puis au rouge clair et finalement au rouge sombre brillant au cours des deux premières heures de chauffage, et il y a dégagement continu d'anhydride carbonique.Par la suite, la viscosité de la solution augmente peu à peu et le dégagement de CO2 se poursuit mais faiblement.
La composition contient la résine de polyéther-imide à une teneur de 39% de matières solides dans le solvant organique et elle peut être utilisée comme composition de revêtement pour conducteurs électriques. Si on le désire, on peut isoler la résine en coulant le mélange de réaction refroidi dans le méthanol, ce qui provoque la précipitation du polymère.
Bien que l'on ait décrit l'opération en référence au diphénylméthane-diisocyanate, ce composant peut être remplacé en totalité ou en partie par le phénoxyphényl-diisocyanate.
En outre, on peut supprimer le catalyseur.
On a appliqué la composition de cet exemple sur du fil de cuivre de 1,024 mm en revêtement unique, dans une tour à fil industrielle. On a atteint une épaisseur de 79 à 84 microns en 7 passes. Le fil revêtu possède les propriétés suivantes : Vitesse, m/mn 12 13,5 15 Flexibilité 25 + 1X 1X rupture Choc thermique - 20% - 30' - 2600C 1X 1X rupture 20% Température de perte d'isolement OC à 2.000 g. 361 358 330 Aux deux premières vitesses de revêtement, on obtient un conducteur d'excellente qualité portant un revêtement isolant régulier.
On a appliqué la composition de cet exemple à du fil de cuivre de 1,024 mm en couche extérieure sur une sous-couche dé polyester de téréphtalate d'éthylène-glycol/glycérol(produit du commerce Aikanex 9516 de la firme General Electric). L'épais- seur finale était de 74 à 78 microns. Le fil revêtu possède les propriétés suivantes Vitesse, m/mn 17,5 15 13,5 12 10,5 Flexibilité 25 + rupture ZX 2X 1X 1X 2X Choc thermique -20% -30' -2600C rupture 4X 4X 4X 4X 3X Température de perte d'isolement OC à 2.000 g. 256 248 249 223 196 Aux vitesses de revêtement les plus basses, on obtient un conducteur d'excellente quali- portant un revêtement lisse de double isolant.
On a appliqué la composition de cet exemple à du fil de cuivre de 1,024 mm en couche extérieure sur une sous-couche d'un polyester térephtalate d' éthylène-glycol/isocyanurate de tris(hydroxy-2 éthyle) (produit du commerce Isonel 678 de la firme Schenectady Chemical). On a obtenu une épaisseur finale de 74 à 78 microns. Le fil revêtu possède les propriétés suivantes : Vitesse, m/mn 13,5 12 IX TY Flexibilité 25 + Choc thermique -20% -30' -2600C rupture 3X rupture 3X Température de perte d'isolement OC à 2 000 g 331 352 A l'exception de la mauvaise résistance au choc thermique, on est parvenu à un conducteur portant un bon revêtement.
Exemple 2 On a répété le procédé général de l'exemple 1, excepté que l'on a remplacé 10 moles % de bisphénol-A par du dianhydride de l'acide benzophénonetatracarboxylique (BTDA). On a utilisé 936 g (1,8 moles) de dianhydride de bisphénol-A 64,45 g (0,2 mole) de BTDA, 505 g (2,02 moles) de diisocyanate de diphénylméthane, 1278 g de N-méthylpyrrolidone (NMP), 556 g de Solvesso 100 et 16,4 g (0,2 mole) de méthyl-2 imidazole. A une viscosité Gardner d'environ Z5,25, on a refroidi le mélange à température ambiante et coupé avec un mélange de solvants, 400 g de NMP et 174 g de Solvesso 100, puis on a à nouveau fait réagir et chauffé jusqu'à une viscosité Gardner finale de Z1. La teneur en solides de cette composition était de 39,66%.
mer la nécessité d'un stockage intermédiaire et de la préparation
d'éléments pour le montage.
Des dispositions indiquées dans la suite permettent deobtenir des modes de réalisation avantageux de l'invention. Si l'on doit utiliser des lampes à incandescence à deux tétons de culot et au moins un contact polaire en-saillie
en direction axiale, on obtient une disposition économique prévo-
yant que le feu comporte une languette de la plaque isolante et d'une bande polaire coopérant avec le contact polaire et une languette élastique du support de lampe appliquant la languette
sur le contact polaire.
On évite la fixation par vis de l'élément de recouvrement en prévoyant que le feu comporte plusieurs bossages en saillie sur le support de lampes et maintenant ce
support à distance de la plaque isolante.
Suivant un mode de réalisation l'élément de recouvrement présente au moins deux surfaces d'appui disposées entre les épaulements et le bord des parois latérales, le
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support de lampes s'appliquant sur ces surfaces lorsque les
crochets viennent en-prise derrière lui.
On obtient ainsi une action favorable de la languette élastique du support de lampes et une fixation sûre de la plaque isolante sur l'élément de recouvrement. Suivant un autre mode de réalisation, la plaque isolante est réalisée en papier dur contenant une résine phénolique et la piste conductrice formant les bandes polaires
est réalisée en cuivre et scellée sur la plaque isolante.
On peut ainsi fixer la plaque isolante scellée en position de fonctionnement de façon simple et sûre
dans l'élément de recouvrement.
présenté) lui-même relié par des canalisations souples à des
moyens de fourniture d'air et d'eau.
Le dispositif qui vient d'être décrit est mis en oeuvre-de la manière suivante Après avoir amené la tige 16, la bride 28 et le fouloir 31 dans la position à laquelle ils sont représentés à la figure 1, et avoir immobiliser ces derniers par le vérin 33 et le support , la buse 39 est placée au-dessus des garnitures 32, de
manière que son jet soit dirigé sensiblement perpendiculaire-
ment à la surface supérieure découverte de la première
garniture 32 et atteigne cette dernière au moins approximati-
vement en un point médian de sa largeur.
L'épaisseur de l'extrémité du bras 38 et de la buse 39, qui peut être de l'ordre de 5 mm, est suffisamment faible pour que la buse puisse être introduite dans l'espace compris entre
la surface 36 du fouloir et la garniture 32.