INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'intervalle de temps entre des dosages peut etre choisi entre 1 et 12 heures, avec 7 choix possibles. Avec le mode de réalisation représenté et une période des impulsions du moteur de 33 ms, la vitesse à laquelle le médicament est administré est 1 ml par 39,6 minutes.
Le circuit 101 applique une impulsion positive à la broche 23 du microprocesseur 00, à l'entrée EF2 chaque fois qu il reçoit une impulsion de fréquence porteuse. Le circuit 101 applique également à la broche 22 du microprocesseur 100 un signal d'entrée EF3 pendant le temps où le premier groupe d'impulsions correspondant au dosage est appliqué. Quand la commande de dosage a été appliquée, le commutateur de sélection du programmateur est amené dans une position de sélection de la commande d'intervalle de temps d'administration du dosage choisi, et le bouton est à nouveau manoeuvré, de sorte que les impulsions sont ap pliquées à l'entrée EF2 et que l'enveloppe du train dtim- pulsions est appliquée à à l'entrée EF3.Les commandes d'entrées sont contr8lées et mémorisées de la manière expliquée ci-après en regard de la description de la programmation. Quand la commande d'entrée voulue a été appliquée, elle peut être rendue permanente en manoeuvrant le commutateur correspondant au " commutateur 30 de verrouiliage" du programmateur modèle 9600, puis en appuyant 2 fois sur le "commutateur d'actionnement A" pour émettre une commande de "fonctionnement permanent". La description de la programmation qui sera donnée ci-après montre comment fonctionne le module de circuit 32 à la réception de la commande de "fonctionnement permanent".
Lino entrée d'horloge du microprocesseur 100 est connectée à un circuit d'horloge à cristal 101 a à 32,768 kHz, comme le montre la figure 11 a avec son condensateur C 9 et sa résistance R 16 associées.
Une connexion est établie entre l'entrée CLR à la broche 3 du microprocesseur 100 et une broche de sortie 4 du module électronique 32 pour permettre la mise à la masse de l'entrée CLR du microprocesseur. La mise à la masse de la broche 4 de mise au repos du module 32 ramène le compteur de programme du microprocesseur en position zéro et constitue un moyen direct et pratique de redémarrer la programmation en laboratoire quand la broche de mise au repos du module est accessible.
Les autres connexions du microprocesseur aux broches 40 et 16 pour l'application de l'alimentation en courant continu sont courantes et les entrées logiques inutilisées aux broches 37, 382 2 et 21 sont toutes reliées à la source d'alimentation par la résistance R 18.
Le microprocesseur 100 est connecté à une mémoire 102 qui, dans le mode de réalisation représenté, est divisée entre une mémoire permanente 102 a à 512 multiplets et une mémoire à accès direct 102 b à 128 multiplets.
Les informations que contient la mémoire à accès direct sont modifiées par le programmateur extérieur tandis que les informations mémorisées dans la mémoire permanente, et qui concernent la programmation, ne sont pas modifiées et sont chargées préalablement au moment où le dispositif est assemblé.
Le module électronique 32 attaque soit le transducteur acoustique 26 par la broche 9, soit l'enroulement 46 du moteur pas à pas par les broches 10 et 11. Le circuit des portes A4 à A7 a pour fonction d'autoriser soit le transducteur acoustique, soit l'enroulement du moteur pas à pas, à recevoir les signaux de sortie du microprocesseur.
Le fonctionnement du circuit des portes A4 à A7 est décrit plus en détail ci-après en regard de l'opération de programmation du dispositif.
Dans un mode de réalisation, les valeurs et références suivantes ont été adoptées pour les composants du modile électronique 32 QI, Q2 2N3799 Q5, Q6, Q7, Q8 2N2484 B1 2N6459 R1, R5, R6, R14 R17 10m# R2 Réglage d'un courant de 45uA R7 200K# R8, R13 20M# R9 3,5M# R10, R15 100k# R11 15k# R12 300k# R16 12M3' R18 1M# C1 10 F C2 120pF C3 0,047F C4, c5, 9 330pF q C6 630pF C7 330pF 8 0,001MF A4, A7 CD4013 A5, A6 Cl4017 dne description simplifiée du fonctionnement est donnée ci-après. Le dispositif d'administration de médicament délivre des doses sélectionnées d'un fluide médicamenteux à des intervalles de temps sélectionnés.Le programmateur extérieur émet un groupe de 1 à 7 impulsions pour spécifier le dosage à administrer et un autre groupe de 1 à 7 impulsions pour spécifier l'intervalle de temps.
Les impulsions indiquent la position de la mémoire dans laquelle doivent être mémorisés les signaux de paramètres déterminant le dosage et l'intervalle de temps.
L'un des buts de la présente invention est de réaliser un dispositif extrêmement simple, très bon marché, qui permet de remédier aux inconvénients ci-dessus.
Le dispositif, selon l'invention, est caractérisé en ce qu'il est constitué d'une pièce de matière souple et résistante présentant une fente déterminant deux pattes destinées à être apposées sur ltextrémité de l'ampoule à rompre, et maintenues entre le pouce et l'index pour casser ladite ampoule.
On conçoit que le dispositif est particulièrement simple et qu'il assure une protection efficace.
De préférence, les pattes sont arrondies.
Enfin, suivant une dernière caractéristique, pour permettre, lorsque l'on a cassé la deuxième extrémité d'une ampoule, de vérifier que le liquide s'écoule bien, l'extrémi- té de la pièce opposée aux pattes est terminée par une pointe.
Ainsi, le dispositif ne cache pas le corps de l'ampoule, et on peut donc vérifier que ie niveau descend bien dans celle-ci.
L'invention va maintenant cotre décrite avec plus de détails en se référant à un mode de réalisation particulier, donné à titre d'exemple seulement, et représenté aux dessins annexés dans lesquels Fig. 1 est une vue en perspective d'un dispositif selon l'invention, Fig. 2 est une vue en perspective montrant le dispositif placé sur l'une des extrémités d'une ampoule, Fig. 3 est encore une vue en perspective montrant le dispositif placé sur la deuxième extrémté de l'ampoule, la première étant supposée brisée.
Le dispositif représenté aux figures est constitué d'une pièce 1, par exemple en une matière plastique souple et résistante découpée afin de présenter une fente 2 déterminant deux pattes 3 et 4, ltextrémité de la pièce 1 opposée aux pattes étant terminée par une pointe 5, de sorte que ladite pièce affecte la forme générale d'un coeur.
Comme on le voit aux figures 2 et 3, le dispositif selon l'invention est destiné à faciliter la rupture des extrémités 7 et 9 d'une ampoule pharmaceutique 6, l'extrémité 7 étant raccordée au corps de l'ampoule par une partie 8 de plus faible diamètre et constituant une zone de moindre résistance.
Pour ouvrir l'ampoule 2, on place le dispositif de manière que les pattes 3 et Lt enserrent l'extrémité 7, lesdites pattes 3 et 4 étant serrées entre le pouce et l'index, et l'ampoule est rompue de la manière habituelie. Ensuite, on retourne l'ampoule et on applique le disppsitif (figure 3) afin de procéder de la même manière avec l'extrémité 9. Comme le dispositif est terminé par une partie en pointe 5, il ne masque pas le corps de l'ampoule, de sorte que l'on peut vérifier le niveau de celle-ci et ainsi voir que le liquide s'écoule bien.
On conçoit qu'un tel.dispositif, très simple et très bon marché, est particulièrement pratique.
Bien entendu, l'invention n1 est pas limitée àu mode de réalisation qui vient d'être décrit et qui a été représenté aux dessins annexés. On pourra y apporter de nombreuses modifications de détails sans sortir, pour cela, du cadre de la présente invention
249^978
La présente invention concerne de façon générale
les scies à ruban de type horizontal, ayant une lame sou-
ple sans fin qui passe sur des roues ou poulies et permet
On soumet les plaques à des essais de résistance au choc thermique (4 heures à 2000C) et de résistance à l'huile ASTM No 2 et au gasoil par immersion dans les fluides pendant 24 heures à 90 C. Les résultats sont présentés ci-après.A titre de comparaison, la résine Sclair est remplacée par DYNH-3.
Résine Sclair Propriétés physiques Propriétés physiques Accroissement de à 25 C après 4heures à 200 C poids, % après 24 heures à 90 C Indice Masse Résistance Allongement Résistance Allongement Huile Huile pour de fusion volumique à la trac- (%) à la trac- % à 25 C ASTM moteurs à chaud à 25 C tion (MPa) tion à 25 C N 2 Diesel (MPa) 5 0,922 11,3 410 11,2 350 7,8 40 5 0,930 9,0 360 10,8 315 5,0 25 2,7 0,932 13,5 430 11,4 340 5,2 24 2,7 0,937 10,5 340 10,7 210 3,7 19 3,3 0,922 12,9 455 10,2 255 8,5 35 DYNH-3 9,6 385 9,7 260 16 74
La présente invention se rapporte aux procédés et appareils destines à vérifier l'identité des personnes et concerne plus particulièrement un procédé et un appareil de ce genre, qui utilisent la comparaison de diagrammes correspondant aux systèmes vasculaires rétiniens pour vérifier les identités.
Dans la société mécanisée actuelle, il existe un besoin de pouvoir vérifier rapidement, positivement et automatiquement l'identité d'une personne. Les procédés de vérification relevant de la technique antérieure comprennent les photographies, les empreintes digitales, les signatures, les empreintes vocales ou bien la présentation d'un numéro d'identification, soit par la personne, soit par une bande magnétique sur une carte.
Parmi ces procédés, les quatre premiers ne sont pas adaptables à la vérification automatique à l'aide d'une machine, du fait qu'un opérateur est nécessaire pour effectuer une comparaison subjective. Meme si la comparaison particulière pouvait être effectuée par une machine, elle prendrait beaucoup de temps pour interpréter les données et effectuer la comparaison. Par conséquent, aucune vérification immédiate ne serait faisable.
En ce qui concerne l'utilisation d'un numéro, bien que cette technique soit susceptible d'automatisation, elle pose des problèmes de sécurité particulièrement sérieux du fait que le numéro ou la carte le contenant peuvent être perdus ou volés.
Par conséquent, l'invention a généralement pour but de permettre la création d'un procédé et la réalisation d'un appareil destines a vérifier automatiquement l'identite d'une personne sans l'aide d'aucun opérateur.
Llinvention a également pour but de permettre la création d'un procédé et la réalisation d'un appareil de ce genre qui vérifient l'identité d'une personne en une courte période de temps.
Lt invention vise également à permettre la création d'un procédé et la réalisation d'un appareil de ce genre qui fonctionnent avec des risques d'erreur faibles ou nuls.
L'invention a encore pour but de permettre la création d'un procédé et la réalisation d'un appareil de ce genre dans lesquels les indices d'identification soient uniques pour chaque individu et ne soient sujets à aucune modification significative dans le temps.
L'invention vise encore à permettre la création d'un procédé et la réalisation d'un appareil dans lesquels les indices d'identification ne puissent pas être facilement altérés ou contrefaits.
L'invention vise en outre à permettre la réalisation d'un appareil dont la fabrication ne soit pas coûteuse.
L'invention a encore pour but de permettre la réalisation d'un appareil qui puisse être facilement automatisé.
L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description suivante, donnée à titre d'exemple uniquement, et en se référant aux dessins annexés, donnés à titre non limitatif et dans lesquels les figures 1A et 2A sont des représentations schématiques en plan des vaisseaux sanguins de la rétine recouvrant un diagramme' qui est utilisé dans le procédé d'identification selon l'invention; les figures lB et 2B sont des représentations schématiques des diagrammes visibles sur les figures 1A et 2A, montrant les points dtinterception des vaisseaux sanguins avec le diagramme, les triangles formant pointes de flèches indiquant les vaisseaux sanguins; la figure 3 est une représentation schématique sous forme de blocs d'un mode de réalisation possible de l'appareil selon l'invention;; la figure 4 est une représentation schématique détaillée d'une partie de la rétine de l'oeil d'une personne, qui est en cours d'identification.
Le procédé d'identification décrit ici utilise avantageusement le fait que parmi toutes les caractéristiques physiologiques de l'homme, 11 image rétinienne constitue la meilleure caractéristique d'identification. Cette particularité provient du fait que chaque image rétinienne est unique pour un individu donné.
Elle est unique par le nombre des vaisseaux sanguins principaux dans la zone de la papille ou disque optique, par l'angle relatif de ces vaisseaux sanguins principaux lorsqu'ils émergent du nerf optique, par les branchements caractéristiques des vaisseaux sanguins et par les dimensions de la papille ou disque optique.
I1 est également avantageux que les bords des trous soient réalisés, sur toute leur surface, suivant la génératrice de la surface des tubes.
L'application de l'invention à la construction d'échangeurs à tubes et à plaques, par exemple de radiateurs eau-air pour véhicule automobile et tracteur, permet de réduire leurvolume et leur masse de 1,5 à 2 fois par rapport aux échangeurs et radiateurs connus, toutes les autres conditions étant égales. Par ailleurs les échangeurs et radiateurs selon l'invention présentent une résistance à l'encrassement par les particules de poussière et de boue suspendues dans l'air, plus élevée que celle des échangeurs et radiateurs connus.
Dans ce qui suit, l'invention est expliquée par les exemples concrets de sa réalisation avec références aux dessins annexés, sur lesquels - la figure 1 montre une vue d'ensemble de la construction de l'échangeur à tubes et à plaques, suivant l'invention; - la figure 2, montre une construction de l'une des plaques adjacentes de cet échangeur; - la figure 3, montre une construction de l'autre plaque adjacente de cet échangeur : et, - la figure 4, montre un profil de la section de l'une des plaques de cet échangeur.
L'échangeur à tubes et à plaques se compose de tubes plats 1 (figure 1) disposés, par exemple, en rangées parallèles, pour le passage d'un fluide caloporteur, et sur lesquels sont montées, avec un pas h, des plaques à refroidir adjacentes, supérieure 2 et inférieure 3, baignées par l'air refroidissant. Le profil des plaques refroidies 2 et 3, dans leur section suivant le mouvement de l'air indiqué par la flèche, est réalisé sous la forme d'une ligne continue ondulée.
Les plaques refroidies adjacentes supérieure 2 et inférieure 3 sont montées dans l'échangeur de chaleur de sorte que les saillies 4 et les creux 5 de chaque plaque adjacente supérieure 2 soient respectivement disposés, en face des saillies 6 et des creux 7 de chaque plaque adjacente inférieure 3. Il en résulte que dans l'espace entre les tubes de l'échangeur, des canaux sont formés, sous la forme de secteurs divergents, convergents et se trouvent disposés continuellement et successivement suivant le sens de mouvement de l'air refroidissant; l'angle d'ouverture du divergent et l'angle de rétrécissement du convergent sont égaux.
Pour le raccordement des tubes plats 1 avec les plaques refroidies 2 et 3, on prévoit dans ces dernières des trous 8 avec des bords 9. En même temps, on réalise symétriquement l'orientation des bords 9 des trous 8 de la plaque supérieure 2 (figure 2) et de la plaque inférieure adjacente 3 (figure 3), par rapport aux sai- lies 4 (figure 2) et 6 (figure 3) et creux 5 (figure 2) et 7 (figure 3) correspondants.
Les saillies 4 (figure 4) et les creux 5 des plaques refroidies 2 sont conjugués avec des secteurs rectilignes 10, ayant le même angle d'inclinaison t par rapport à l'axe de symétrie 11 de la ligne ondulée de la plaque refroidie 2. Les saillies 5 (figure 1) et les creux 7 des plaques 3 se conjuguent de la même façon.
L'espace entre les tubes de l'échangeur est donc formé par des secteurs continus symétriques divergents-convergents, avec un même angle 9 pour l'ouverture du divergent et le rétrécissement du convergent.
Du côté de l'entrée et de la sortie de l'air de refroidissement, la ligne ondulée de la section des plaques à refroidir 2 et 3 (figure 4) est limité par des secteurs rectilignes 12 se trouvant sur l'axe 11 de symétrie. De la sorte, les plaques à refroidir 2 et 3 (figure 1) sont limitées, dans le sens de mouvement de l'air de refroidissement indiqué par la flèche, par des secteurs plans-parallèles.
Les saillies 4 et 6 et les creux 5 et 7 présentent un rayon d'arrondi intérieur R (figure 4).
L'intensification de l'échange de chaleur par convection, dans la construction proposée, se réalise de la manière ci-après.
Pendant que l'air de refroidissement s'écoule dans l'espace entre les tubes de l'échangeur, l'échange de chaleur par convection dans les canaux s'opère en raison du fait que, dans les secteurs divergents de l'écoulement du fluide caloporteur, la perte de stabilité hydrodynamique de la structure laminaire se produit principalement, seulement sur les parois du divergent. La valeur de l'angle d'ouverture p (figure 1) du divergent, pour laquelle il se produit la perte initiale de la stabilité hydraulique de la structure laminaire de l'écoulement dans celui-ci, est appelée valeur critique.Pour les conditions hydrodynamiques du mouvement de l'air dans un divergent de section circulaire, on a déterminé expérimentalement que la valeur minimale de cet angle est égale à 8". La plage choisie pour les variations de la valeur de l'angle d'ouverture 9 > du divergent se trouve dans des limites comprises entre 16 et 90 , donc supérieure à l'angle critique, ce qui assure la perte non amortie de la stabilité hydrodynamique de la structure laminaire du mouvement de l'air dans les secteurs divergents du canal dans l'espace entre les tubes. I1 en résulte, qu'aux angles correspondants Y d'ouverture, et à un certain régime du mouvement, des systèmes tourbillonnaires situés dans la couche limite du fluide caloporteur sont engendrés sur les parois du divergent. Cette circonstance provoque une augmentation con sidérale de laviscosité et de la conductivité turbulentes dans cette couche, ainsi que du gradient de température et dc la densité du courant thermique. Le coefficient d'é change de chaleur & o( entre l'air de refroidissement et les parois des canaux divergents-convergents s'accroit considérablement (jusqu'à 2,5 fois). En même temps, l'e-- nergie supplémentaire n'est pas amenée au noyau du courant d'air. Cela s'explique par le fait que les saillies 4 et 6 et les creux 5 et 7 des secteurs successifs divergents-convergents sont conjugués suivant le rayon R (figure 4). Si R varie dans des limites comprises entre 1 et 20 fois ( s étant l'épaisseur du matériau de la plaque refroidie 2 ou 3- figure i), il se forme, le long des parois des secteurs divergents-convergents des canaux, un tourbillon tridimensionnel situé dans la couche limite du fluide caloporteur. En même temps, la structure hydrodynamique du noyau du courant dans les canaux, reste, dans toute la gamme des régimes d'écoulement du fluide calopor- teur, la même que celle dans un canal similaire mais lisse.
A la sortie de l'échangeur ainsi réalisé, l'énergie supplémentaire, dépensée pour l'intensification de l'échange de chaleur par convection, est utilisée essentiellement pour la génération du tourbillon tridimensionnel près de la paroi, tourbillon qui conditionne l'accroissement notable des valeurs de la viscosité et de la conductivité turbulentes dans la couche limite d'écoulement, en comparaison avec les valeurs de ces paramètres dans un canal similaire, mais lisse. Ce mécanisme conditionne l'accroissement important de l'échange de chaleur, tout en ne nécessitant que de faibles dépenses d'énergie pour le pompage du fluide caloporteur dans les canaux divergentsconvergents.Dans les canaux divergents-convergents, pour la gamme des régimes d'écoulement du fluide caloporteur, on a obtenu un accroissement maximal de la valeur du coef ficient d'échange de chaleur i 1 et ce dans un rapport compris entre 2,2 et 2,5; l'augmentation des pertes de charge du fluide caloporteur, égale à J E} est com- prise entre 2,2 et 2,5; Gt et o(/ désignent les coefficients d'échange de chaleur respectivement dans les canaux divergents-convergents et dans les canaux lisses et et S pv désignent les pertes de charge du fluide caloporteur respectivement dans les canaux divergentsconvergents et dans les canaux lisses.Selon l'invention on a donc réussi a réduire notablement de 2 à 2,5 fois) le volume, la masse et le coût des constructions existantes de radiateurs eau-air (par exemple pour tracteurs, automobiles et locomotives), toutes les autres conditions étant égales à celles d'une surface d'échange à canaux lisses pour l'espace entre les tubes.
En cas de fonctionnement du radiateur eau-air, conforme à l'invention avec de l'air empoussiéré ou boueux, la génération des bourbillons sur les parois des canaux empêchent la précipitation, sur ces parois, des particules de poussière et de boue suspendues dans l'air, du fait qu'elles se trouvent, près de la paroi, dans la zone d'action des forces centrifuges qui contribuent à leur passage, à travers la couche de brassage, dans le noyau de flux, avec l'éjection ultérieure du radiateur par le courant principal d'air.
Pour assurer le déroulement favorable du processus susindiqué d'intensification de l'échange de chaleur par convection dans les canaux divergents-convergents, formés par les plaques refroidies 2 et 3 adjacentes, les saillies 4 et 6 et les creux 5 et 7 de ces plaques 2,3 sont conjugués avec des secteurs rectilignes 10 (figure 4) ayant le même angle d'inclinaison 9 par rapport à l'axe de symétrie Il de la ligne ondulée de section. Il en résulte, que la surface d'échange de chaleur, du côté air, est formée par les secteurs symétriques divergents-convergents des canaux.L'égalité des angles 8 est nécessitée par le fait que l'un des côtés des plaques refroidies 2 ou 3 (figure 1) constitue, par exemple, un secteur divergent du canal d'air, tendis que son autre côté constitue le secteur convergent du canal et vice-versa. L'absence de la symétrie des angles d'inclinaison 9 (figure 4) des secteurs rectilignes 10 conjugués peut aboutir à une longueur relativement grande des secteurs convergents des canaux d'un côté des plaques refroidies 2 et 3 (figure 1) ce qui contribue à l'amortissement des systèmes tourbilonnai resprèsde la paroi.En même temps, de l'autre côté des plaques refroidies 2 et 3, la longueur du secteur divergent de canal, dans lequel sont engendrés essentiellement les systèmes tourbillonnaires tridimensionnels diminue, et il se produit l'intensification de l'échan- ge de chaleur par convection.
L'angle d'inclinaison 9 (figure 4) des secteurs rectilignes 10 conjugués varie, conformément au régime d'écoulement du fluide caloporteur, dans des limites comprises entre 8 et 45 , ce qui correspond à une gamme des valeurs de l'angle kg d'ouverture du divergent (figure i) égal au double de l'angle 9 (figure 4), comprise entre 16 et 90".
Selon la présente invention, on obtient des produits gonflables et, en particulier, des articles de camping, d'une façon tout à fait nouvelle, différente de celle qui est mise en oeuvre dans l'art anterieur, utilisant des nervures de renforcement. On peut donc obtenir un produit qui réponde complètement aux exigences actuelles; a cOté d'une utilisation plus avantageusedu matériau servant traditionnellement à ce propos, le travail de fabrication peut être fortement réduit et mécanisé.
Dans plusieurs cas, on peut obtenir les paramètres qualitatifs recherches avec une composition de matériau plus simple et une consommation plus faible.
Selon la présente invention, le produit gonflable en élastomère, en particulier en caoutchouc, est caractérisé en ce qu'il comprend au moins trois couches élastomères et qu'il est formé de telle sorte que deux régions de chaque face de la couche centrale,ne se recouvrant pas l'une l'autre, sont fixées aux couches adjacentes de façon stable, tandis que la-partie libre de la couche membraneuse centrale établit une liaison ininterrompue entre les deux surfaces extérieures; il en résulte que le produit gonflé présente la configuration recherchée et la conserve au cours d'une utilisation correcte.