INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La conception, la construction et le fonctionnement de l'appareil de sectionnement 30 comportant son système de commande 55 sont tels que les portions 126 et 127 sont formées simultanément avec la sortie du connecteur femelle 37 de l'intérieur du détecteur 51. Cette sortie est réalisée par le détecteur 31 qui dépasse le connecteur femelle 37 et progresse au-delà de ce dernier dans le même sens que le chariot 44.Une fois que les portions 126 et 127 sont formées et lorsque le connecteur femelle 37 sort du détecteur 51, ce détecteur 51 envoie un signal au système de commande 55 par son conducteur 53, et ce système 55 fournit un autre signal par le cible 110 à la vanne 106 du cylindre pneumatique 105 Le-signal à la vanne 106 provoque un mouvement pratiquement instantané de la table 100 et du couteau 46 suivant le trajet de coupe 50 pour effectuer un sectionnement du conduit étiré 21, y compris des fils de renforcement de celui-ci, comme on le voit sur la fig. 6. Lors de l'achèvement de l'action de coupe, le butoir 113 vient heurter l'amortisseur 112 et enfonce simultanément le plongeur 116 de l'interrupteur de fin de course 114, ce qui produit un signal sur le conducteur 117 vers le système de commande 55. Le signal par le conducteur 117 oblige le système 55 à fournir le signal approprié au cylindre pneumatique 61 du dispositif de traction, pour libérer ainsi le bloc de frottement ou de serrage 65 et ainsi libérer le mandrin de tête 22 et son conduit, après sectionner ment. Simultanément avec cette action, le système de commande 55 fournit également un signal au cylindre pneumatique 105 et au moteur 90 qui entrasse le chariot 44.
Le signal envoyé au moteur 90, à travers son unité 92, provoque la rotation en sens opposé du moteur 90 de sorte que le chariot 44 revient à sa position de départ.
Le signal au cylindre pneumatique 105 par sa vanne 106 oblige ce cylindre à rappeler la table 100 et le couteau 46 à la position initiale de départ. Alors que le couteau 46 revient à sa position initiale de départ, 11 interrupteur de fin de course 115 est actionné et fournit un signal par son conducteur 118 au système de commande 55, ce qui a pour effet de remettre à zéro tous les circuits du système de commande 55 pour permettre ainsi de recommencer le cycle de sectionnement.
Dans l'exemple de réalisation choisi, le dispositif de traction 34 comprend les moyens de déplacement ou d'acheminement du conduit 21 et de ses mandrins de support 22 au cours d'une production continue. Le dispositif de traction 34 Joue également le ralle à'un dispositif restrictif et il coopère avec les moyens de traction 60 pour faciliter la séparation des mandrins 22 d'une paire adjacente, comme on va maintenant le décrire.En particulier, lorsque le chariot 44 progresse à une vitesse relativement élevée et que le mandrin avant 22 est serré contre ce chariot, ce qui permet d'étirer un tronçon 125 du conduit entre les connecteurs précédemment associés 36 et 37, le dispositif de traction 34 maintient néanmoins sa prise par frottement sur le mandrin arrière CM recouvert par le conduit ;cependant le dispositif de traction 34 assure normalement le mouvement des mandrins recouverta CM à une vitesse qui est inférieure d'nnviron 50 à 100 * à la vitesse de déplacement du chariot 44, de sorte que la sUpara- tion entre les mandrins adjacents à l'emplacement de leurs connecteurs est effectuée efficacement.
Le dispositif de traction 34 peut 8tre d'une construction appropriée connue quelconque et, dans l'exemple choisi1 ce dispositif de traction comporte deux structures coopérantes analogues à des courroies qui sont poussées contre les surfaces opposées de chaque mandrin recouvert CM et viennent porter contre lesdites surfaces lors du passage de ce mandrin entre les courroies. Les structures en forme de courroies tournent dans des sens opposés et coopèrent, après la poussée par frottement contre le mandrin recouvert CM, pour tirer ou restreindre le mandrin couvert CM de la façon précédemment décrite. Un dispositif de traction représentatif de ce genre est fabriqué par Gatto Machinery Development Corporation, Farmingdale, New York et il est vendu sous le nom CAT-A-PULLER, modèle 207.On conçoit aisément que le dispositif de traction 34 peut être modifié par des accessoires appropriés, comme il est bien connu afin de régler ses forces de contact contre un mandrin recouvert CM et pouvoir ainsi contrôler la capacité restrictive.
Il ressort de ce qui précède que l'appareil et le procédé de sectionnement selon l'invention permettent de couper un conduit renforcé par un mandrin (pouvant être un ccnduit renforcé par des fils) essentiellement "en cours de route" c'est-à-dire sans arrêter l'opération de fabrication du conduit. En outre un seul couteau 46 peut servir à sectionner non seulement la gaine en élastomère 26 mais aussi les fils de renforcement pour ainsi assurer une action de coupe ayant une efficacité optimale. La façon remarquable dont on effectue cette opération de coupe permet d'obtenir un conduit 21 dont les extrémités sont définies d'une façon relativement précise et en l'absence de portions défectueuses qu'on doit enlever.Ainsi l'appareil de sectionnement 30 permet une coupe efficace du conduit 21 à chaque extrémité de chaque mandrin 22, si bien que chaque mandrin porte un tronçon de conduit ayant sensiblement la même longueur que le mandrin. En conséquence, on peut détacher le conduit 21 de chaque mandrin 22 de la façon précédemment expliquée.
Dans le mode de réalisation décrit, il a été prin citalement question d'un conduit tubulaire flexible renforcé 21 qui est construit en une matière plastique synthétique. Cependant le conduit 21 et surtout sa portion tubulaire 26 peuvent être réalisés en un élastomère approprié quelconque, qui peut être une matière plastique, un caoutchouc naturel ou encore un caoutchouc synthétique.
Le conduit flexible 21 peut ne comporter qu'un seul fil de renforcement ou bien plusieurs fils ou éléments de renforcement 24 qui sont enroulés en hélice et qui portent facultativement un gainage. D'autre part, le conduit flexible 21 peut être renforcé par d'autres moyens convenables bien connus dans cette industrie.
On a décrit chaque mandrin 22 comme un mandrin tubulaire mais cette forme tubulaire n'est pas obligatoire et le mandrin pourrait avoir une section transversale sensiblement pleine, pour autant que le mandrin soit également rigide et que sa surface extérieure soit relativement rigide.
Les mandrins 22 qu'on utilise pour la mise en oeuvre de l'invention peuvent avoir des longueurs allant de 2 ou 3 mètres jusqu'à 30 mètres environ. On a utilisé efficacement des mandrins d'une longueur de 9 à 15 mètres pour équiper des aspirateurs.
Le conduit qu'on peut traiter par appareil et par le procédé selon l'invention n'est pas nécessairement du type servant à équiper un aspirateur, mais on peut traiter d'autres conduits sensiblement flexibles servant 8. l'abhe- minement de fluides variés.
Dans la description, il a été question du mandrin avant ou menant ainsi que du mandrin arrière, etc.; bien entendu les termes utilisés dans ce but servent à définir le mouvement des mandrins 22 pendant la progression à travers la machine globale de fabrication et à travers l'appareil de sectionnement 30.
Dans le présent mémoire, on a utilisé des expressions telles que "ensemble de cible électrique", "table", "conducteur" etc. Fondamentalement ces termes sont interchangeables er servent à décrire une connexion électrique appropriée entre le composant associé et le système électrique 55.
L'anglegX entre la goulotte inclinée 62 (figure 1) et l'axe de la conduite à métal 61 varie de préférence entre 450 et 87e. Quand 0 870, une partie du métal liquide peut s'arrêter et se refroidir dans la goulotte inclinée 62, provoquant ainsi une réduction de la section de passage et une perte de métal.
Afin d'assurer la levée de la cloche 23 et le remplacement de la conduite à métal 61, la goulotte inclinée 62 est montée sur un chariot à commande 77 pouvant se déplacer dans le plan horizontal.
Au-dessus du récepteur de métal 72 de la goulotte inclinée 62 il y a-un support fixe 78 (figure 5) destiné à la pose de la poche à coulée 64 (figure i) en cas de fabrication de lingots par portions importants de 40 à 50 tonnes (coulée entière), ou à la pose dune poche intermédiaire 65 (figure 5) en cas de fabrication de lingots par portions plus petites de 5 à 10 tonnes avec prise de métal dans les mélangeurs à induction 63. Les deux poches 64 et 65 ont des ouvertures de fond fermées à l'aide de dispositifs d'arrêt 79 (figures 1, 5).
Chacun des mélangeurs à induction 63 (figure 5) est monté avec possibilité de rotation autour de l'axe d'ar ticulation 80 installé sur les montants verticaux 81 (figures 1, 5). Le fond du mélangeur à induction 63 (figure 5) bute contre une excroissance 82 de la fondation 6.
Des mécanismes d'inclinaison 83 sont prévus pour faire tourner les mélangeurs à induction 63. Chacun dieux est un vérin hydraulique 84 articulé sur sa base 85 avec une tige 86 également reliée par artlculation-au mélangeur 63 correspondant.
Le mécanisme 66 de remplacement de la conduite à métal (figures 1, 4) comporte une commande à câble 87 (figure 4) montée sur le plateau supérieur 88 du bÇti porteur fixe 9 et comprenant un treuil 89 relié à un moteur électrique 90 par un réducteur 91 et une poulie 92 (figures 1,4) sur laquelle passe un cible 93 auquel est suspendu un chariot à fourche 94 dont les rouleaux 95 (figure 4) sont en contact avec possibilité de roulement, aves les montants de guidage verticaux 96 (figures 1, 4) du bSti porteur fixe 9. Le chariot mobile à fourche 94 comporte deux dents 97 (figure 4) entrant dans les oeillets 70 de la conduite à métal 61.
Pour extraire le lingot de la lingotière 1, la plaque de fond 4 (figure 1) est posée sur un chariot 98 pouvant se déplacer sur le fond horizontal 99 de la cavités ménagée dans la fondation 6 an poste de déchargement (non représenté), tandis que la cloche 23 est reliée cinématiquement à son mécanisme de levage 100 (figures 1, 6, 7).
Le mécanisme de levage 100 comporte un système plan parallèle detringles 101, à l'aide duquel la cloche 23 est suspendue à un cadre 102 (figures 1, 6) du bAti porteur fixe 9, et une commande 103 cinématiquement liée au système de tringles 101 (figures 6, 7) et montée sur les fondations 8 (figures 1, 6).
Le système de tringlesplan-parallèle 101 (figures 6, 7) se présente sous forme de parallélogrammes articulés 104 disposés parallèlement (figure 7). Chacun de ces parallélogrammes comprend deux tringles parallèles latérales 105 et 106 (figure 6) articulées avec la cloche 23 et reliées au cadre 102 par des balanciers 107 et 108, une tige inférieure 109 dont l'un des bouts est relié à la cloche 23 par le même axe d'articulation 110 que la tringle latérale 105, tandis que son autre bout est relié par-articulation avec le cadre 102, une tringle supérieure 111 dont l'un des bouts est relié par articulation avec le balancier 107, et l'autre, avec le balancier 112, lui-même relié par articulation avec le balancier 108.
La commande 103 comprend un vérin hydraulique 113 (figures 1, 6, 7), un réducteur 114 à deux crémaillères 115 et 116 parallèles (figures 6 et 7) et à deux pignons 117 et 118 en prise avec elles, ces derniers étant montés sur un arbre 119 perpendiculaire aux deux crémaillères 115 et 116.
La crémaillère 115 est articulée à la tige du vérin hydraulique 113. Les crémaillères 115 et 116 sont articulées à des tringles 120 (figure 6) reliées au cadre 102 par l'intermédiaire d'un balancier 121 qui est relié à son tour aux balanciers 112 par les tringles 122.
Sur le plateau latéral 123 (figure 4) du bàti porteur fixe 9 sont imposées des trémies de chargement 124 et 125, respectivement pour le laitier et les composants d'alliage, montées sur un chariot commun 126 pouvant se déplacer dans le plan horizontal. Les trémies 124 et 125 sont équipées de vis sans fin et de mélangeurs (non représentés) pour l'avance forcée de leur contenu vers la chambre de fusion 6 de la lingotière 1. La trémie de chargement 124 est munie d'une tubulure de jonction inclinée 127 introduite lors du chargement dans l'entonnoir de réception 31 de la cloche 23, tandis que la trémie de chargement 125 a une tubulure identique 128 pour l'entrée dans l'autre entonnoir de reception 32.De cette façon, les trémies de chargement 124 et 125 forment avec les entonnoirs de réception 31 et 32 de la cloche 23 un système étanche de chargement du laitier et des composants d'alliage dans la chambre de fusion 6 de la lingotière 1.
Avant la coulée, le chariot à commande 98 (figure 1) est en position de déchargement, la goulotte inclinée 62 se trouve hors de la zone de disposition de la lingotière 1 (sur la figure 1, dans la position droite extrême), la cloche 23 est suspendue au cadre 102 du b ti porteur fixe 9 et est soutenue en position haute par la commande 103 du mécanisme 100 de levage de la cloche, les colonnes mobiles 16 sont relevées avec les porte-électrodes 15 par les mécanismes 19 de déplacement des électrodes en position haute extrême, tandis que le chariot mobile à fourche 94 du mécanisme 66 de remplacement de la conduite à métal 61 est lui aussi maintenu par le cible 93 dans la position haute extrême.
On place sur la plaque de fond 4 une amorce métallique sur laquelle on met les mélanges d'allumage et les copeaux, après quoi le pont roulant de l'atelier (non représente) place sur la plaque du fond 4 une lingotière 1 de type et de dimension voulus. Dans la rigole 39 (figure 4) on verse le sable. La plaque de fond (figure 4) portant la lingotière est déplacée à l'aide du chariot à commande 98 vers le poste de coulée. Après cela on met en marche la commande 103 du mécanisme de levage 100 de la cloche. Le système plan-parallèle de tringles 101 fait descendre la cloche 23 sur le bout supérieur de la lingotière 1 de façon que le couteau 40 (figures 2, 4) s'enfonce dans le sable remplissant la rigole 39 (figure 4).
Le pont roulant de l'atelier amène les électrodes non consommables 10 (figure 1) aux têtes 11 d'électrodes, auxquelles on les fixe à l'aide d'un mécanisme de serrage à levier et à ressorts (non représenté). Les mécanismes 19 de déplacement des électrodes font descendre les trois colonnes mobiles 16 avec les porte-électrodes 15 fixés dessus. A ce moment, chacune des électrodes non consommables 10, en passant à travers le joint mécanique à gaz 41 (figure 2) de la cloche 23 fait déplacer le deuxième disque annulaire 44 par rapport au premier disque annulaire 41 d'une valeur correspondant à celle de son écart par rapport à sa position théorique relativement à l'axe de symétrie de la lingotière 7 (figure 1).Dans la chambre de fusion 6 de la lingotière 1, les électrodes non consommables 10 descendent et entrent en contact avec le mélange inflammable et les copeaux.
!*****************************! ! Produit CI 50 M/l ! !*****************************! ! COR 28 09 2,6.10-4 ! ! COR 28 10 3,5.10-4 ! ! COR 28 11 *2,16.10-5 ! ! COR 28 12 9.10 COR 28 13 2,52.10 ! COR 28 14 6.10-6 moxisylyte 1,7.10-5 * temps de contact 14 mn In vivo l'activité alpha-bloquante est appréciée par la détermination de l'antagonisme de l'hypertension induite par la phényléphrine. Pour la voie intraveineuse on utilise des rats amyélés et bivagotomisés d'après la technique de J.S. Gillespie et T.C. Muir (Br. J. Pharmac. Chemother., 1967, 30, 78-87).Les alpha-bloquants sont administrés à la dose de 1,6 et 3,2 mg/kg et le pourcentage d'activité inhibitrice maximale ainsi que le temps au bout duquel l'activité résiduelle est égale à 50 z de l'activité maximale sont déterminés. Les résultats sont représentés dans le tableau ci-dessous.
!*************!***************************!***********************! ! ! 1,6 mg/kg ! 3,2 mg/kg ! PRODUIT **************************! **************************! Z ! x activité ! durée en ! % activité ! durée en ! ! maximale ! mn ! maximale ! mn !*************!***************************!***********************! ! COR 28 09 ! 51,4 + 5,10 ! 4 mn 29 s ! 74,7 + 5,2 ! 7 mn 20 s ! COR 28 10 ! 66,3 + 1,83 ! 5 mn 33 s ! 77 ! 12 mn 44 s ! ! COR 28 11 ! 61,8 + 4,90 ! > 60 mn ! 74,60 + 4,4 ! > 60 mn ! COR 28 12 ! 59,1 + 7,50 ! 5 mn 53 s ! 65,7 + 4,5 ! mn 16 s ! ! COR 28 13 ! 46,1 + 6,01 ! 5 mn 40 s ! 61,1 + 6,4 ! 9 mn 9 s ! ! COR 28 14 ! 92,0 + 2,45 ! 26 mn 2 s ! 100 + O ! > 60 mn !*************!***************************!***********************! I moxisylyte ! 83,1 + 5,71 ! 17 mn 20 s ! 82,6 + 4,54 ! 18 mn 23 s ! ************ ***************************************** I Pour la voie orale on utilise des rats mâles vigiles chez lesquels des catheters ont été implantés dans l'artère carotide et la veine jugulaire. Le COR 28 11 entraine à la dose de 5 mg/kg une activité maximale de 56,7 + 10,25 %. Au bout de 60 minutes l'activité est encore de 30 Z.
L'activité antihypertensive est déterminée chez le rat spontanément hypertendu de souche Okamoto anesthésié au pentobarbital. Administré à la dose de 0,1 mg/kg par voie intraveineuse le produit COR 28 11 fait passer la pression sanguine moyenne de 135 à 106 mm de mercure.
Compte tenu de leurs propriétés pharmacologiques se caractérisant par une activité alpha-bloquante et antihypertensive, les produits faisant l'objet de la présente invention peuvent être employés par exemple dans le traitement de l'hypertension artérielle (seuls ou en association avec un diurétique ou d'autres médicaments antihypertenseurs) dans le traitement des troubles vasculaires périphériques tels que l'acrocyanose et le syndrôme de Raynaud, dans le traitement de la crise d'asthme (seuls ou en association avec un beta 2 - stimulant), dans le traitement du glaucome Les doses et schémas thérapeutiques seront fonction du sujet et de l'affection à traiter. Les produits pourront être administrés par voie orale (par exemple sous forme de gélules, comprimés, gouttes buvables), par voie injectable (soluté injectable par voie intramusculaire ou intraveineuse ; administration en perfusion intraveineuse), par voie rectale (suppositoires), par voie locale (collyres pour le traitement du glaucome, aérosols pour le traitement de la crise d'asthme). Suivant les indications la dose quotidienne variera de 1 à 100 mg en une à trois prises pour la voie orale, de 1 à 100 mg en une ou deux prises pour la voie rectale ; la dose administrée par voie intraveineuse pourra varier entre 0,1 et 10 mg. Les collyres contiendront 0,05 à 0,5 Z de principe actif alpha-bloquant et les aérosols délivreront de 0,1 à 10 mg de principe actif alpha-bloquant par inhalation.
L'invention concerne un dispositif de réglage de position, notamment une
installation combinée de manoeuvre de vitre et de verrouillage central de porte de véhicule automobile, comportant un moteur électrique à sens de rotation inversable et un mécanisme qui transmet un mouvement de ce moteur et qui peut être manoeuvré par ce
dernier dans deux directions opposées, entre deux positions extrêmes.
Une telle installation est connue par la demande de brevet allemand DE-OS 28 54 713. Outre plusieurs installations dans lesquelles le mécanisme est manoeuvré dans une première direction par un moteur électrique, et dans l'autre direction par un élément élastique qui a été précontraint lors du mouvement précédent, le document précité montre aussi une installation dans laquelle le mouvement du moteur électrique, aussi bien dans une direction que dans l'autre, est la cause directe d'une manoeuvre du mécanisme. A cette fin, une tringle du mécanisme est accrochée dans une tôle sur laquelle le moteur est monté, et, dans le cas d'un blocage de la vitre (également manoeuvrable par le moteur), est pivotée avec le moteur. Dans les premières installations citées, tout comme dans la dernière mentionnée, le mécanisme qui transmet un mouvement du moteur électrique à la serrure d'une porte ne peut pas être manoeuvré manuellement d'une position extrême stable à l'autre position extrême. Si le mécanisme est directement couplé au moteur, dans les deux directions, alors tout déplacement manuel est bloqué par le fait que le moteur est du type autobloquant. Par contre, si le mécanisme est déplacé dans la première direction par le moteur électrique, et dans l'autre direction par un élément élastique précontraint, une manoeuvre manuelle dans la direction dans laquelle le moteur électrique se déplace normalement est alors aussit8t suivie d'un rappel par l'élément élastique lorsqu'on cesse d'exercer une force extérieure. Un verrouillage manueldu véhicule pourrait dans ce cas être obtenu, de façon malcommode, en
verrouillant encore une fois, par des interventions manuelles supplémen-
taires, le bouton de verrouillage appartenant au système de verrouillage de la porte, alors que ce bouton se trouve dans sa position enfoncée qui correspond normalement à une porte verrouillée. Cela est malcommode et, en outre, peu sûr car une porte que l'on croît avoir verrouillée peut encore être déverrouillée si l'on oublie le verrouillage supplémentaire du bouton d'actionnement. En outre, on ne peut alors déverrouiller que manuellement une porte du véhicule qui a été préalablement verrouillée manuellement. Par contre, si elle a été verrouillée par le moteur
électrique, son déverrouillage manuel est interdit par le moteur élec-
trique qui est du type autobloquant.
La demande de brevet allemand DE-OS 28 07 673 décrit plusieurs
dispositifs de réglage de position avec mécanisme qu'un moteur élec-
trique peut manoeuvrer entre deux positions extrêmes, ce mécanisme
transmettant un mouvement du moteur à la serrure d'une porte du véhicule.
Les reliefs prismatiques 24 sur la face convexe 22 de l'écran diffuseur 18 sont agences aussi régulièrement que possible en un réseau formant grille. Cette grille est sensiblement définie par des lignes
d'intersection de la face convexe 22 avec des plans horizontaux et ver-
ticaux. Les dimensions de la grille peuvent être choisies arbitrairement.
Comme on va le voir, le comportement optique du diffuseur est meilleur si le nombre des reliefs prismatiques est plus grand, mais alors, en contrepartie, la fabrication de l'écran 18 par moulage de matière plastique est plus onéreuse si le nombre de ces reliefs est élevé, c'està-dire s'ils sont de petite taille. Dans une solution constituant un bon compromis, la grille peut avoir un espacement de l'ordre de trois
à cinq millimètres.
Les lignes d'intersection mentionnées définissent, pour chaque relief prismatique 24, une face de base quadrangulaire imaginaire. En particulier (figure 4), cette face de base est définie par deux paires de segments 28, 30. Dans la condition d'installation, les segments 28 d'une paire se trouvent dans des plans horizontaux, tandis que les segments 30
de l'autre paire se trouvent dans des plans verticaux.
Chaque relief prismatique 24 définit un prisme dont la face d'entrée est constituée par la partie de la face convexe 20 se trouvant en dessous du segment, la face de sortie de ce prisme étant constituée par une facette principale 32. Chaque facette principale 32 est inclinée à la fois par rapport à un plan horizontal et par rapport à un plan vertical. Les inclinaisons des facettes principales 32 ne sont pas toutes identiques et sont calculées de façon que le pinceau de lumière transmis par le relief prismatique associé soit dirigé vers une région prédéterminée. Pour éliminer l'ombre que les reliefs prismatiques 24 se feraient mutuellement, ce qui ne permettrait pas d'en tirer pleinement parti du point de vue optique, chaque relief 24 comporte, en plus de la facette principale 32, deux facettes secondaires. L'une de ces facettes secondaires 34 n'est inclinée que par rapport à un plan horizontal, tandis que l'autre facette secondaire 36 n'est inclinée que par rapport à un plan vertical. Les trois facettes 32, 34 et 36 sont quadrangulaires
et sont disposées en trièdre dont le sommet 38 est relevé.
La "taille" ou coupe de chaque relief prismatique 24 le long des facettes secondaires 34, 36 apparaît plus clairement si l'on se reporte à la figure 5 qui concerne le cas des facettes secondaires 34 qui sont inclinées par rapport à un plan vertical. Il est entendu qu'un
raisonnement identique est applicable aux facettes secondaires 36.
Sur la figure 5, les lignes en trait interrompu r, r' repré-