INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Actuellement, toutes les batteries de fours à coke sont équipées d'installations d'extinction sèche du coke. Ces installations sont de conceptions extrêmement variées.
On connaît par exemple une installation d'extinction sèche de coke, comportant des chambres d'extinction disposées en une rangée parallèle au front des fours à coke Toutes les chambres d'extinction sont situées à l'intérieur d'une earcasse métallique qui t munie, dans sa partie supérieure, de rails pour le déplacement de monte-charge.
Chacun des groupes de chambres d'extinction (2 à 4 chambres) est doté d'un puits élévateur. Lesdits puits élévateurs sont situés suivant la même rangée que les chambres d'extintion. Dans la partie inférieure de chaque puits se trouve un dispositif servant à retirer la benne chargée de coke incandescent du wagon à coke et à le déplacer jusqu'au centre du puits élévateur. Il est à noter que le coke rouge est amené aux chambres à l'aide de deux wagons à coke tirés par une locomotive électrique parallèlement au front des chambres d'extinction.
Or, dans l'installation qui vient d'être décrite, la benne contenant le coke incandescent doit être déplacée sur une distance considérable le long de plusieurs chambres d'extinction avant d'être déchargée dans l'une de celles-ci Ainsi, pour charger la quatrième chambre à partir du puits élévateur, on doit faire parcourir à la benne plus de 50 mètres. Pendant ce temps, le coke incandescent agit non seulement sur la benne mais aussi sur la carcasse de l'installation et sur le monte-charge. Il résulte de cette action thermique des pannes et une usure prématurée des équipements, des risques d'avarie, une baisse de l'efficacité de lYnstallation d'extinction sèche du coke. Le graphique de fonctionnement des machines devient plus compliqué et étendu dans le temps. Une combustion accrue du coke a lieu.Le fait de prévoir un dispositif pour retirer du wagon la benne avec le coke incandescent contribue lui aussi à diminuer le rendement de l'installation. D'autre part, la locomotive remorquant les deux wagons à coke doit spprocher d'un même puits autant de fois qu'il y a de chambres d'extinction à desservir, ce qui accroit l'action thermique subie par les structures de l'installation d'extinction.
Suivant l'invention, ce jeu de combat tactique se joue entre deux équipes différenciées par une couleur semblable à celle des pièces mobiles représentant des compagnies.
Chanue équipe possède le même nombre de compagnies avec pour but d'atteindre l'un des deux objectifs possibles Pour déplacer les pièces, chaque équipe dispose d'un capital de points qu'elle peut épuiser comme elle l'entend.
Pour les combats, à chaque tour, chaque pièce à portée de l'adversaire a la possibilité de tirer deux coups de feu, matérialisés par deux jets de dés.
Des cartes, saison chaude, saison froide, confèrent aux joueurs des droits ou des obligations déterminés par les intempéries, les épidémies et autres, commandrs par le jet d'un dé avant chaque tour I1 est dormit à titre d'exemple non limitatif un mode de r(-ali- sation illustré par les dessins annexés.
Ce plan de jeu figure deux territoires étrangers ( fig. I/I ) se faisant face et rigoureusement symétrioues par rapport aux diagonales.
Les deux territoires sont délimités par une frontière qui v@ du nord au sud. Guette frontière ( fig. I/2 ) traverse un lac situé au centre de la carte. Ce lac ( fig. I/3 ) offre à peu près la forme d'un haricot.
Pendant la saison froide, le lac peut geler si l'on tire la carte correspondante, ce qui permet aux pièces de le traverser comme sur la terre ferme. Pour matérialiser le gel du lac, on doit appliquer sur celui-ci une pièce amovible ( fig. 2/I ) ayant exactement la forme du plan d'eaux Pendant la saison chaude, le lac peut déborder dans un périmètre @éter@iné ( fig. 1/4 ), à condition que la carte correspondante soit tirée par l'un des joueurs, ce qui a pour effet la mise hors jeu des pièces situées dans ce secteur. On matérialise le secteur inondé par une pièce appropriée ( fig. 2/2 ).
De chaque côté du lac, deux zones montagneuses ( fig. I/5 ) coupent la carte en deux dans le sens de la frontière et empochent ainsi certaines pièces de gasser à moins qu'elles n'empruntent l'un des deux défilés ( fig. 1/6 ), alternativement bloqués par la neige en hiver suivant la carte tirée. Une pièce amovible ( fig. 2/3 ) prévue à cet effet s'adapte exactement sur le secteur enneigé suivant un périmètre ( fig. 1/7 ) délimité sur le plan de jeu.
Les forets ( fig. I/8 ) qui couvrent une partie de la carte peuvent entraîner la perte des compagnies qui y sont cachées dans l'hypothèse où un joueur tire une carte " incendie de forêts ".
Les routes ( fig. 1/9 ) qui relient les agglomérations entre elles présentent un intéret particulier. En effet, les compagnies d'artillerie ne peuvent se déplacer oie sur les routes, contrairement aux autres combat gnies qui peuvent progresser n'importe où-et ceci, afin de compenser la puissance de feu supérieure de l'artillerie.
Les routes passent sur des ponts ( fig. I/lt ) qui enjambent des rivières ( fig. I/II ). Ces ponts peuvent etre planes, ais si la carte est en relief, ils sont obligatiorement matérialisés par une pièce amovible ( fig. 2/4 ). Cette pièce sera otée chaque fois qu'une compagnie du génie au@@ fait sauter le pont correspondant afin de bloquer le passage de l'artillerie ennemie.
Chaoue territoire comprend trois agglomérations = deux villages et une citadelle, oui représentent des objectifs possibles pour lhad- versaire.
Les villages ( fig. I/I2 ) symbolisés p.r un cercle , sont situés de part et d'autre de la citadelle.
Si la carte est pl@@e, on représente un village inveati par le drape@u de l'envahisceur placé en son centre. Si la carte est en relief, les villages sont matérialisés par un disque @movible ( fig. 3/I ) muni d'un téton ( fig. 3/2 ) au centre de chacune de ses faces coloré@s dif férem@ent @t qui vient s'emboiter dans un orifice prévu à cet effet.
tans l'hypothèse o le village est investi, il suffit de retourner ce dis@ue qui prendra alors la couleur de l'armée envahissante.
La citadelle ( fig. I/I3 ) qui forme un suadrilatère, est compo sée d'une toir centrale dens laguelle sont enfermés les prisonniers, et qui est matérialisée par un parallélogramme. Gette tour est bordée par un chemin, lui-meme cerné par une enceinte. Celle-ci est interrompue en deux endroits par une porte t fig. I/I4 ) soit plane, soit matérialisée par une pièce appropriés ( fig. 2/4 ).
Par ailleurs, l'anode connue présente l'inconvénient que le revêtement sensible et onéreux recouvrant les barreaux ronds est relativement aisément accessible de sorte qu'il peut être facilement détruit par voie mécanique, par exemple lors du montage ou du démontage de l'anode ou de la cathode.
tors du montage et du démontage de l'anode connue, les barres d'alimentation électrique nécessaires disposées en partie parallèlement et en partie perpendiculairement aux barreaux ont un effet défavorable attendu qu'elles augmentent la largeur de la construction si bien que le risque de dé té- rioration de l'anode ou de la cathode se trouve augmenté lors de l'enlèvement, par exemple de l'anode, de l'élément Dans l'anode connue, aucune disposition suffisante n'est en outre prise pour renforcer la construction des barreaux si bien qu'ils peuvent se cintrer et sortir de leur plan d'ensemble avec pour conséquence une entrée en contact avec la cathode et par conséquent la formation d'un court-circuit.
La présente invention a par conséquent pour objet de réaliser une anode métallique recouverte d'un reveAtement du type précité qui réalise un compromis répondant à toutes les exigences entre une structure économisant les matériaux, d'une part, et un fonctionnement avec une densité de courant acceptable, d'autre part, et qui, bien que de construction simple, permette un dépit de métal de grande pureté sur la cathode opposée, et ce, en économisant l'énergie.
Avec une anode métallique recouverte d'un revêtement du type précité, ce résultat est atteint selon l'invention par le fait que la surface totale FA des barreaux et la surface Fp occupée par l'ensemble des barreaux répondent à la relation 6 ig F A : Fp > 2.
La solution selon l'invention permet de réaliser une anode qui, d'une part, présente une grande surface activevmais qui, malgré tout, peut être fabriquée avec une quantité de matériaux aussi petite que possible. La grande surface active permet un fonctionnement de l'anode selon l'invention avec des densités de courant relativement faibles meAme en cas de courant électrique élevé. Cela garantit tout en économisant l'énergie un dépat de grande pureté du métal recherché sur la cathode. L'économie d'énergie est obtenue en premier lieu par l'abaissement obtenue par rapport aux solutions connues de la composante anodique de la tension d'élément.
La grande surface de l'anode selon l'invention entratne également une augmentation de la section transversale conductrice totAle des barreaux et ne provoque par conséquent qu'une chute de tension interne relativement faible du courant électrique lorsqu'il parcourt les barreaux depuis la barre dtalimen- tation électrique Jusqu'd leurs extrémités éloignées de ladite barre. De ce fait, il n'est-pas nécessaire de prévoir d'autres barres d'alimentation électrique en plus de la barre d'alimentation électrique principale de sorte que la construction de l'anode selon l'invention non seulement est de faible encombrement, mais économise du matériau et par conséquent diminue les frais de fabrication.
Dans l'anode selon l'invention, les barreaux sont. disposés verticalement de façon usuelle. La surface occupée par les barreaux correspond sensiblement à la surface de la cathode tournée vers l'anode. C'est gr ce à cette dernière mesure que l'on obtient une répartition régulière et facilement contrtla- ble des trajets de courant entre l'anode et la cathode.
Dans un mode de réalisation particulièrement avantageux de l'anode selon l'invention, les barreaux présentent une se tion transversale sensiblement rectangulaire et sont disposés de façon que le plus grand c6té de la section transversale des barreaux soit perpendiculaire au plan occupé par l'ensemble des barreaux.
Du fait de cette disposition, une grande partie de la surface active de l'anode} c'est-à-dire des barreaux ou de leur revetement, est placée perpendiculairement au plan d'ensemble des barreaux de l'anode ou de la surface de la cathode tournée vers l'anode. I1 en résulte toute une serie d'avantages. L'un de ces avantages est que la partie de la surface active qui se trouve hors de vue de la cathode dans une zone non parcourrue par le courant est relativement petite, d'où une surface active déjà géométriquement grande. Il s'ensuit une utilisation optimale du revêtement et par conséquent une très grande surface physique de l'anode selon l'invention.Par ailleurs, une grande partie du revêtement, notamment celle se trouvant sur les surfaces des barreaux perpendiculaires au plan de l'anode est protégée contre toute destruction mécanique si bien que l'anode selon l'invention non seulement peut être montée ou démontée sans problème, mais également la cathode peut être extraite sans difficulté de l'élément et à nouveau réintroduite. La structure de l'anode selon 11 invention diminue en outre le risque de courts circuits et de desctructions mécaniques dQ au dépit de dentrites sur la surface de la cathode.
I1 s'est révélé avantageux que le rapport du petit ctté au grand caté de la section transversale rectangulaire des barreaux soit de 1:2 à 1:10. En pareil cas, il est préférable que la largeur B des barreaux, mesurée parallèlement à leur plan d'ensemble, se situe entre environ 0,5 mm et 2,5 mm.
Cette conception contribue non seulement à assurer les rapports de surface recherchés, mais permet aussi d'utiliser des profilés classiques pour les barreaux et de réaliser ainsi une construction peu onéreuse liée à une fabrication pratique de l'anode.
Dans le cadre de ces considérations, il est en outre préférable que la profondeur T des barreaux mesurée perpendiculairement au plan de l'anode soit de 5 mm à 25 mm environ.
Ils'est en outre avéré avantageux que le rapport entre la largeur de chaque barreau et la distance de deux barreaux voisins soit de 1:4 à 1:6. Cela est particulièrement recommandé lorsque la distance libre A entre deux barreaux voisins est 2 2 a mm. Cette conception de l'anode selon l'invention permet une bonne circulation de l'électrolyte entre les barreaux.
Dans un mode de réalisation particulièrement avantageux de l'anode selon l'invention, les barreaux sont situés dans le même plan que la barre d'alimentation électrique à laquelle ils sont reliés par l'une de leurs extrémités frontales, leur rac cornement électrique de même que mécanique à la barre d'alimentation électrique étant assuré par au moins une bande de rac cornement disposée parallèlement à cette dernière et dont une zone marginaie est reliée à la barre d'alimentation électrique tandis que l'autre zone marginale est reliée aux barreaux.
Grâce à la grande surface géométrique qu'elle engendre, cette solution garantit non seulement une grande rigidité mécanique de l'anode selon l'invention, mais aussi un raecordement élec- trique des composants de l'anode selon l'invention d'une configuration telle qu'au niveau des zones de contact la densité ou la charge de courant prend toujours des valeurs admissibles de telle sorte que la chute de tension dans les zones de contact est fable même en cas de longues durées de service. la rigidité mécanique ainsi obtenue de l'anode selon l'invention facilite non seulement son montage et son démontage, mais supprime également le risque de court circuit par sulte d'un cintrage de la structure de l'anode pouvant entratner un contact avec la cathode.
Un mode de réalisation particulièrement avantageux de cette solution consiste à disposer une bande de raccDrdement respectivement des deux catés de la barre d'alimentation elec- trique et des barreaux. Du fait de cet agencement > on peut maintenir à un niveau particulièrement bas la densité de courant dans les zones de contact entre les différents composants de l'anode selon l'invention.
On conçoit que, grâce à l'ensemble selon l'invention, il n'est pas nécessaire de réaliser un montage avec une grande précision puisqu'on peut régler la hauteur de la pièce 40 et la hauteur de l'anneau 22 et qu'ainsi on est assuré de réaliser une table à l'italienne dont les allonges coulissent parfaitement et viennent se placer exactement dans le plan du plateau, dans la position d'utilisation.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée au mode de réalisation qui vient d'être décrit, et qui a été représenté aux dessins annexés. On pourra y apporter de nombreuses modifications de détails, sans sortir pour cela, du cadre de la présente invention.
248 1973
L'invention concerne un groupe cylindre-piston à double effet pour ajuster la profondeur de passe de la lame de scie en direction de la pièce à usiner et pour produire la pression de coupe dans une scie mécanique à archet avec lame montée sous tension oblique par rapport au dispositif
de guidage de l'archet, le groupe cylindre-piston s'articu-
lant d'une part avec le bâti de la machine et d'autre part
avec le carter contenant le dispositif de guidage et d'en-
trainement de l'archet, ce carter étant lui-même articulé à
bascule par rapport au bâti de la machine, la première cham-
bre du cylindre soumise à la pression de coupe étant en outre reliée à un réservoir du fluide hydraulique de pression par l'intermédiaire d'une valve réglable de pression de coupe en forme de soupape d'étranglement comprimée par ressort et s'ouvrant en cas de dépassement de la valeur réglée pour ladite pression ainsi qu'une soupape de retenue se fermant
sous ladite pression, tandis que la seconde chambre du cylin-
dre, chargée par le poids du carter articulé est reliée au
réservoir par l'intermédiaire d'une soupape réglable d'étran-
glement ainsi que d'une valve d'aspiration en forme de sou-
pape de retenue.
Des groupes cylindre-piston de ce genre trouvent leur emploi dans des scies mécaniques à archet, comme ceux décrits
Exemple 17 : (hydroxy-l cyclohexyl)-2 propionate de N-méthyl pipéridi nyle-4 PM 269,4 n = 3, RA = R B = H, R1 = CH3, R2 = H, R3 = CH3 En opérant selon la méthode des exemples 13 et 14 à partir de 1,6 6 g (0,2 at-gramme) de lithium, 29, 4 g (0,05 mole) de cyclohexanone et de 17, 1 g (0,1 mole) de propionate de N-méthyl pipéridinyle-4, on obtient 9 g de l'ester aminé sous forme d'huile, dont le chromatogramme en phase vapeur se superpose à celui de l'ester obtenu dans l'exemple 9.
Le chlorhydrate obtenu à partir de cet ester est en tous points identique à celui décrit dans l'exemple 9.
Exemple 18 : (hydroxy-1 cyclohexyl)-2 acétate de N-isopropyl pipéridinyle-4 ( PM 283,1), et oxalate acide ( PM 373,1 n = 3, R A = R B H R1 = R = H, R3 = iso C H En opérant selon la méthode des exemples 13 et 14 à partir de 1, 6 g de lithium, 29,4 g de cyclohexanone et 18,6 g d'acétate de N-isopropyl pipéridinyle-4, on obtient 19,9 g d'une base qui cristallise rapidement, de pureté chromatographique d'environ 95 % et dont le poids moléculaire apparent est de 287.
A une solution de 0,9 g (0, 01 mole) d'acide oxalique anhydre dans 5 ml d'acétone on ajoute une solution de 2,8 g (0,01 mole) de l'ester base ci-dessus dans 5 ml d'acétone. La précipitation de l'oxalate est immédiate.
On glace, essore, sèche et recristallise deux fois dans l'éthanol. On obtient 2 g d'un solide blanc fondant à 174 . Poids moléculaire apparent par dosage perchlorique : 377 ; par dosage à la soude ; 373. Poids moléculaire attendu : 373,1.
Comme il ressort des exemples ci-dessus, les béta hydroxy esters de pipéridinols obtenus selon l'invention sont susceptibles de donner des sels cristallisés avec des acides minéraux ou organiques, étant donné leur caractère basique lié à la présence de l'atome- d'azote. Ilspeuvent également donner des dérivés d'ammonium quaternaire par addition sur ce même atome d'azote d'halogénures d'alcoyle, tels que chlorure, bromure, iodure ou de sulfates d'alcoyle.
L'invention est également relative à la préparation et à l'utilisation de ces composés qui présentent ltavantage d'etre généralement solubles dans l'eau, ce qui facilite leur action sur l'organisme Pour illustrer la préparation de ces dérives, un certain nombre d' exemples sont donnés ci-après, sans toutefois que les précisions apportées, en particulier en ce qui concerne les solvants, les températures et les proportions relatives des réactants puissent etre considérées comme ayant un caractère limitatif.
Exemple 19 : bromométhylate de (hydroxy-l cyclohexyl)-2 butanoate de N-méthyl pipéridinyle-4 (C17H32BrN O3 : 378, 4) A 12 g d'(hydroxy-l cyclohexyl)-2 butanoate de N-méthyl pipéridinyle-4 base en solution dans 36 ml de méthyléthylcétone, on ajoute rapidement 20 % d'excès de bromure de méthyle en solution dans la méthyléthylcétone, et agite quelques heures à température ambiante. On glace, essore, sèche et recristallise dans le méthanol. Le bromométhylate obtenu est un solide blanc fondant à 248 - 250 (Kofler). Pour C17 H32 Br N O3 Calculé : C% 53,97, H% 8,52, KOlo 3,7 Trouvé : C% 54, 01, H% 8,72, N% 3, 6 Exemple 20 : iodométhylate de (hydroxy-l cyclohexyl)-2 butanoate de N-méthyl pipéridinyle-4 (C17H32 I N O3 : 425,3) A 2,25 g de base brute en solution dans 10 ml de méthyléthylcétone on ajoute 1,14 g d'iodure de méthyle dans 4 ml de méthyléthylcétone. On laisse agiter 4 heures, glace, essore. Le sel est recristallisé de l'éthanol.
C'est un solide blanc de point de fusion = 183"C. Poids moléculaire apparent : 430 (titration perchlorique avec acétate mercurique).
Teneur en iode ionisable : 29,4 % (par argentimétrie).
Analyses pour C17 H32 N I O3 Calculé : C% 48, 01, H% 7, 58, N% 3,29, 0% 11,23 Trouvé : C% 48,15, H% 7,94%, N% 3,31, 0% 11,29 Exemple 21 : sulfométhylate de (hydroxy-l cyclohexyl)-2 butanoate de N-méthyl pipéridinyle-4 (C18H35N O7 S : A 4 g d'(hydroxy-1 cyclohexyl)-2 butanoate de N-méthyl pipéridinyle-4 base en solution dans 20 ml de méthyléthylcétone on ajoute du sulfate de méthyle (excès de 20 %), et porte 8 heures à 80 C. On concentre à sec et reprend le résidu amorphe dans l'isopropanol, puis le recristallise dans le mélange d'éther isopropylique-isopropanol (10-3) : on obtient ainsi un solide blanc, de point de fusion (Kofler) 189 C. Teneur en soufre 8,0 % calculée pour C18 H35 N O7 S : 7,85%.
Exemple 22 : chlorhydrate de N-oxyde d'(hydroxy-l cyclohexyl)-2 butyrate de N-méthyl pipéridinyle-4 (C16H30Cl N O4 : 335,9) On dissout 8,7 g (0, 0307 mole) d'(hydroxy-l cyclohexyl)-2 butyrate de N-méthyl pipéridinyle-4 base dans 40 ml d'acide acétique, et ajoute 3, 55 g d'eau oxygénée à 100 volumes. On chauffe 42 heures à 55 C. On refroidit et ajoute en refroidissant 50 ml de chloroforme et de l'ammoniaque concentrée jusqu'à pH 10. Les phases chloroformiques sont relavées par un peu d'eau, séchées sur sulfate de sodium et concentrées. Le chlorhydrate de N-oxyde est précipité dans l'acétate d'éthyle par addition d'une solution d'acide chlorhydrique gaz dans l'éther. I1 est essoré, séché et recristallisé dans 4 volumes d'isopropanol.On obtient ainsi un produit cristallisé blanc, fondant vers 1800, très soluble dans 11 eau. Analyses pour C16 H30 Cl N 4 Calculé : C% 57,21, H% 9,00, N% 4, 17 Trouvé : C% 57,14, H% 9,3, N% 4,05 Indépendamment des composés décrits dans les exemples ci-dessus, de nombreux produits nouveaux correspondant à la formule générale de la page 1 ont été préparés, et font partie de l'invention. Le tableau n I ci-dessous fait apparaître leur structure, ainsi que le point de fusion de leur bromométhylate. Il est toutefois expréssement précisé que le fait que seul celui-ci soit mentionné, ne constitue pas une restriction de l'invention, qui concerne également tous leurs dérivés quaternaires sur l'azote du pipéridinol, tel qu'il a été exposé ci-dessus.
TABLEAU N 1
n n RA RB R1 R2 PIPERIDINOL mé- PF code et position par posit. OH R3 thode Kofler rapport C1 par rapp.N ( C) 659 1 H H CH3 H α CH3 1 217 646 1 H H C2H% H " CH3 1 193-194 657 2 H H H H " CH3 2 212 648 2 H H CH3 H " CH3 1 204-205 634 2 H H H C2H5 H " CH3 1 202-203 645 2 H H C4H9 H " CH3 1 196 661 2 H H C6H13 H " CH3 1 206 651 2 H H CH3 CH3 " CH3 1 226 670 2 H H H H i3 C2H5 2 135 680 2 H H C3H7 H α iso C3H7 1 168 683 2 H H H H " C2H5 2 193 677 2 H H C8H17 H " CH3 1 196 684 2 H H C3H7 H " CH3 1 194 678 2 H H CH3 CH3 " C H 1 221 675 2 H H C4H9 H " isoC3H7 1 172 673 2 H H H H isoC3H7 2 202 691 2 H H cyclo C5H9 H α CH3 1 192 642 2 CH3 (ss) H C2H5 H " CH3 2 218 654 2 CH3 (ss) H C4H9 H " CH3 2 192 652 3 H H H H " CH3 2 239
n n R@ RH R1 R@ PIPERIDINOL mé- PF code et position par posit. OH R thode Kofler rapport C1 parrapp. N @ (@) 665 3 H H H H X C H 2 200 663 3 H H H H @ CH3 2 220 669 3 H H H H C2H5 2 174 679 3 H H H H s isoC3H7 2 239 673 3 H H H H @ isoC3H7 2 202 643 3 H H CH3 H α CH3 1 246-247 643 3 2 245 626 3 H H C2H H CH3 1 249-250 672 3 H H C3H7 H " isoC3H7 2 193 685 3 H H C3H7 H " CH3 1 230 650 3 H H CH3 CH3 " CH3 2 244 668 3 H H CH3 CH3 " C2H5 2 186 639 3 H H C4H9 H " CH3 1 222 674 3 H H C8H17 H " CH3 1 200 676 3 H H C4H9 H " iso C3H7 1 204 681 3 H H cycloC6H11 H " CH3 2 228 688 3 H H cycloC6H11 H " CH3 1 226 658 3 H (α) H H H " CH3 2 246 653 3 CH3 (ss ) H H H " CH3 2 212 641 3 CH3 (ss ) H C2H5 H " CH3 1 240 649 3 CH3 (ss ) H CH3 CH3 " CH3 1 189 664 3 CH3 (α) H H H " CH3 2 240 640 3 CH3 (α ;) H C2H5 H " CH3 1 242 657 3 CH3 (α) H CH3 CH3 " CH3 1 212