INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un troisième mode de mise en oeuvre, la cuve de traitement est alimentée par un réacteur, dans lequel on a fait réagir la solution chaude de vinasse avec la bouillie aqueuse de composés de calcium, ledit réacteur étant associé à un cristalliseur dans lequel-on fait précipiter le tartrate de calcium, de préférence sous pression réduite. On peut avantageusement prévoir que le réacteur et le cristalliseur forment un seul et même appareil. En partie haute de la cuve de traitement, au-dessus de la jambe d'élutriation, on prévoit une zone de décantation.Ainsi, le milieu liquide se trouvant en partie haute de la cuve de traitement renferme des sédiments organiques qui ne peuvent pas décanter à l'intérieur de la jambe d'élutriation mais ne contient pas de tartrate de calcium qui peut, par contre, décanter dans la jambe d'élutriation. I1 s'ensuit que le flux de vinasse prélevé en partie haute de la cuve de traitement, par exemple, au moyen d'un déversoir, est un flux sensiblement détartré contenant des sédiments organiques en suspension.
Dans cette troisième variante de mise en oeuvre, on peut noter que la cuve de traitement fait aussi fonction de clarificateur utilisé pour débarrasser les eaux-mères du tartrate de calcium formé. Par contre, à la différence des deux premières variantes de mise en oeuvre, la cuve de traitement ne constitue plus un réacteur ni un cristalliseur.
Pour mieux faire comprendre l'objet de l'invention, on va en décrire ci-après, à titre d'exemples purement illustratifs et non limitatifs, trois modes de réalisation représentés sur le dessin annexé.
Sur ce dessin - la figure 1 est une vue schématique d'une installation selon la première variante de l'invention comportant deux éléments principaux, d'une part, une cuve de traitement faisant office de réacteur et, d'autre part, un élément de lavage et d'essorage du précipité de tartrate de calcium sortant de la cuve de traitement ; - la figure 2 est une vue schématique d'une installation selon la deuxième variante de l'invention, comportant, non seulement, une cuve de traitement et un élément d'essoré rage et de lavage du précipité de tartrate de calcium mais encore un séparateur-cyclone - la figure 3 est une vue schématique d'une installation selon la troisième variante de l'invention comportant trois éléments principaux : un réacteur, une cuve de traitement et un élément d'essorage et de lavage du précipité de tartrate de calcium sortant de la cuve de traitement En se référant à la figure 1, on voit que l'on a dé signé par 1, dans son ensemble, une cuve de traitement dans laquelle on introduit, d'une part, une bouillie aqueuse à base d'hydroxyde de calcium et de sulfate de calcium et, d'autre part, une solution chaude de vinasse de lies renfermant du bitartrate de potassium dissous et des sédiments organiques en suspension.
La cuve de traitement 1 a une partie centrale cylindrique la se terminant par un fond en forme d'entonnoir dont la tige lb constitue une jambe d'élutriation. La partie centrale la de la cuve 1 est surmontée par une cloche lc, dont la paroi latérale fait saillie vers le bas à l'intérieur de la partie centrale la.
A la partie supérieure de la cloche lc se raccorde une canalisation 70 qui conduit à un condenseur à mélange 71 refroidi par une arrivée d'eau froide 72. Une pression réduite est maintenue dans l'installation, et notamment dans la cloche lc, grâce à une pompe 73.
La solution chaude de vinasse de lies et la bouillie aqueuse de réactifs sont injectées respectivement en 2 et en 3 dans une boucle de recyclage 4 dotée d'une pompe 5 L'entrée 6 et la sortie 7 de la boucle 4 débouchent toutes deux à l'intérieur de la cuve de traitement 1 ; l'entrée 6 est ménagée sur la partie conique de l'entonnoir formé par lefond de traitement de la cuve 1, tandis que la sortie 7 débouche à l'intérieur de la cloche lc, au-dessus du bord inférieur de ladite cloche.
Ainsi, la solution chaude de vinasse de lies et la bouillie aqueuse de composés de calcium sont mélangées dans la boucle de recyclage 4 et le mélange réactionnel pénètre en 7 dans la cloche lc de la cuve de traitement 1. En fonctionnement, le niveau de liquide à l'intérieur de la cuve de traitement 1 est maintenu au-dessous du point d'alimentation 7. Le bitartrate de potassium dissous dans la solution chaude de vinasse de lies est converti, au moins en partie, à l'intérieur de la cloche Ic, en tartrate de calcium moins soluble, qui précipite et décante dans la jambe d'élutriation lb ; le tartrate de calcium précipité est convoyé à l'extérieur de la cuve de traitement 1 pour être envoyé, au moyen d'un conduit 13, dans une essoreuse 8 de type classique dans cette dernière, on injecte un flux d'eau de lavage en 9 et on sort en 10 un précipité de tartrate de calcium lavé et essoré.
Comme il se produit une décantation du tartrate de calcium dans la jambe d'élutriation lb de la cuve de traitement 1, le liquide se trouvant en partie haute de la cuve de traitement 1 et qui entoure la cloche lc est pratiquement exempt de tartrate de calcium ; par ailleurs, cette partie de liquide est séparée de la zone d'introduction du mélange réactionnel par la paroi de la clocne lc ; il s'ensuit que le liquide soutiré en 14 est une solution de vinasse ne contenant plu8 de bitartrate de potassium dissous, qui a réagi, ni de tartrate de calcium formé, puisque ce dernier décante dans la jambe d'élutriation lb de la cuve.
Pour empêcher que le flux prélevé au bas de la cuve de traitement 1 ne soit souillé par les sédiments organiques, les eaux-mères et les eaux de lavage recueillies à la sortie de l'essoreuse 8 sont injectées, au moyen d'un conduit ll équipé d'une pompe 12 au bas de la jambe d'élutriation lb.
Dans cette jambe, on crée un flux ascendant ayant une vitesse déterminée de façon à entrainer les sédiments organiques et à les ramener avec ce courant ascendant dans la partie centrale la de la cuve, tout en permettant la décantation du prd.ci- pité de tartrate de calcium. Ainsi, le flux sortant par le conduit 13 au bas de la cuve 1 est composé d'eaux-mbres épaissies en tartrate de calcium mais ne contenant pratiquement pas de sédiments organiques.
Par rapport à l'installation de l'état de la technique mettant en oeuvre une cascade de sEparateurs-cyclones, l'installation de la figure 1 présente l'avantage de ne requérir qu'un nombre extrêmement réduit d'éléments et d'entratner par suite des frais d'investissement nettement moins impor- tants. Les colts de fonctionnement sont également plus faibles du fait d'une moindre dépense en énergie.
Des conditions,de fonctionnement convenables de l'installation schématisée sur la figure 1 peuvent être les sui- vantes
- Température de fonctjonnement dans le cuve 1: 250C pression dans la cuve 1 : 24 mbar Température de la vinasse injectée dans la cuve 1 : 80 C - Débit de la solution chaude de vinasse de lies à traiter, qui est injectée dans la cuve de traitement 1 : 6 ERfh - Concentration en bitartrate de potassium de la vinasse à traiter : 40 gSl - Débit de la bouillie aqueuse de composés de calcium injectée dans la cuve 1 : 1200 lXh - Concentration en hydroxyde de calcium de la bouillie aqueuse : 87 87a e - Concentration en sulfate de calcium de la poids bouillie aqueuse : 12Z en Débit de vinasse détartrée sortant de la poids cuve de traitement 1 : 6 m /h - Débit d'eau de lavage introduit dans L'esso reuse 8 : 60 I/h - Débit de tartrate de calcium lavé et essoré sortant de l'essoreuse 8 : 330 kg/h Dans la seconde variante de réalisation schématisée sur la figure 2, la cuve de traitement 20, où est injecté le mélange réactionnel, se distingue de la cuve de traitement 1 de la figure 1 en ce qu'elle ne comporte pas de cloche de réaction. Elle comprend une partie cylindrique 21 fermée en partie haute par une paroi 22. La cuve 20 est maintenue sous pression réduite grace à la canalisation 80, qui se raccorde à la paroi 22 et conduit à un condenseur à mélange 81, refroidi par une arrivée d'eau froide 82, la pression réduite étant maintenue par une pompe 83. Le fond 23 de la cuve de traitement 20 a la forme d'un entonnoir comportant une partie tubulaire verticale 23a constituant une jambe d'élutriation et une partie conique évasée 23b raccordée au cylindre 21.
La solution chaude de vinasse de lies et la bouillie aqueuse de dérivés de calcium sont injectées respectivement en 24 et 25 dans une boucle de recyclage 26 dotée d'une pompe 27. L'entrée 28 de la boucle 26 est ménagée sur la partie conique 23b du fond 23 ; la sortie 29 débouche en partie haute de la cuve fermée 20, en-dessous du niveau de liquide 30.
Un séparateur-cyclone 31 est branché en dérivation sur la boucle 26. La sortie 32 du séparateur-cyclone 31 permet, ainsi qu'on va l'expliquer > d'évacuer en continu hors de l'installation un flux de vinasse détartré.
Comme précédemment, un conduit 33 met en communication la jambe d'élutriation 23a avec une essoreuse 34, où est injecté en 35 un flux d'eau de lavage ; en 36, sort un flux de tartrate de calcium lavé et essoré ; on a désigné par 37 un conduit doté d'une pompe 38 utilisée pour recycler dans la jambe d'élutriation 23a le flux d'eaux-mères et d'eau de lavage recueillies à la sortie de l'essoreuse 34.
La solution chaude de vinasse de lies et la bouillie aqueuse de réactifs sont mélangées dans la boucle 26 et le mélange réactionnel est introduit en 29 dans la partie supé- rieure de la cuve de traitement 20. Dans la partie haute de cette cuve, le bitartrate de potassium dissous est converti en tartrate de calcium qui précipite et décante dans la jambe d'élutriation 23a un flux chargé en tartrate de calcium précipité est soutiré en continu par le conduit 33 hors de la jambe d'élutriation 23a et est envoyé dans l'essoreuse 34, où le précipité est lavé et essoré ; en 36 sort un flux de précipité de tartrate de calcium lavé et essoré ; les eaux-mères et les eaux de lavage recueillies à la sortie de l'essoreuse 37 sont injectées sous pression au bas de la jambe d'élutriation 23, au moyen du conduit 37 et de la pompe 38, pour former un courant ascendant ; la vitesse du courant ascendant est choisie de façon à entraîner dans la partie centrale de la cuve des sédiments organiques contenus dans la solution de vinasse mise à réagir, sans pour autant empêcher la décantation du précipité de tartrate de calcium formé.
L'entrée 28 de la boucle de recyclage 26 sur la cuve de traitement 20 se trouve au-dessus de la jambe d'élutriation 23 mais en-dessous de la zone de réaction. Le flux soutiré en 28 ne contient donc plus de bitartrate de potassium, qui a réagi, mais renferme encore une partie du tartrate de calcium formé. Une partie de ce flux est, en conséquence, envoyée dans le séparateur-cyclone 31 branché en dérivation sur la boucle de recyclage 26 ; le flux enrichi en tartrate de calcium, qui sort du séparateur-cyclone 31, est recyclé dans la boucle 26 pour être mélangé aux produits réagissants entrant en 24 et 25 dans ladite boucle ; le flux de liquide sensiblement détartré, qui sort en 32 du séparateur-cyclone 31, est évacué hors de l'installation.
La particularité de l'installation schématisée sur la figure 2 provient de ce que la cuve de traitement 20 constitue à la fois, dans sa partie haute, un réacteur, et dans sa partie basse, une jambe d'élutriation servant à la séparation des sédiments organiques d'avec le précipité de tartrate de calcium, une clarification des eaux-mères (pour les débarrasser du tartrate de calcium) étant effectuée à l'extérieur de la cuve de traitement 20 dans un séparateur-cyclone 31.
Cette solution technique apportée à la fabrication industrielle du tartrate de calcium à partir d'un flux de vinasse de lies, bien que sensiblement moins avantageuse que celle décrite en liaison avec la figure 1, s'avère cependant bien moins conteuse en frais d'exploitation et en frais d'installation que la solution classique utilisée jusqu'à présent et consistant à mettre en oeuvre une cascade d'hydro-cyclo nes Des conditions de fonctionnement convenables de l'installation schématisée sur la figure 2 peuvent être les suivantes
- Température de fonctionnement dans le cuve 20: 25 C Pression dans la cuve 20 : 24 mbar - Température de la vinasse de lies injectée en 24 : 800C - Concentration en bitartrate de potassium dissous de la vinasse : 40 g/l - Débit de la vinasse introduite en 24 dans l'installation: 6 m3/h Concentration en hydroxyde de calcium de la bouillie aqueuse introduite en 25 : 8% en - Concentration en sulfate de calcium de la poids bouillie aqueuse introduite en 25 : 12% en - Débit de la bouillie aqueuse introduite en poids 25 : i2oei/h - Débit de vinasse détartrée sortant en 32 du séparateur-cyclone 31 : 6 m3/h - Débit d'eau de lavage introduit en 35 dans l'essoreuse 34 Débit de tartrate de calcium essoré et lavé sortant de l'essoreuse 34 Sur la figure 3, on a représenté une installations selon la troisième variante de ltinvention, mettant en oeuvre trois éléments essentiels à savoir, un réacteur-cristaîliseur 40, une cuve de traitement 5G et une essoreuse 60.
Le réacteur 40 est avantageusement pourvu d'une sgitaw tion mécanique 41. A l'intérieur du réacteur 40 > sont lntro- duits, en 42, une solution chaude de vinasse de marcs conte- nant du bitartrate de potassium dissous et des sédiments organiques en suspension et, en 43, une bouillie aqueuse de réac- tifs à base de carbonate de calcium et de sulfate de calcium.
Exemple On dévide,.à la défilée, un fil de polyamide, 44 Décitex/13 Brins, tordu à 2500 tours sens/S, le support de fil (3) étant maintenu sensiblement horizontalement sur un ratelier (4).
Si le fil est amené directement au système permettant d'effectuer le dévidage, on constate qu'il se produit, du fait de la nervosité même de ce fil, des vrilles qui, si elles ne sont pas éliminées, provoquent des à-coups de tension dans le défilement et/ou des casses.
En procédant, conformément à l'invention de la manière illustrée à la figure 1, on élimine totalement cet inconvénient. Pour cela, on utîlise un ensemble (1) disposé à une distance d de l'extrémité (7) du sl Jrt (3) égale à 12 centimètres. L'ensemble (1) est disposé verticalement, les organes de guidage (8-9) pour le curseur (5) étant constitués de deux fils nylon, tendus entre les deux plaques support (11-12), ces fils ayant une -longueur de 30 centimètres. 4'ensemble (1) est disposé de telle sorte que le prolongement de l'axe XX coupe les fils de guidage sensiblement en leur milieu.
Le curseur (5) utilisé est constitué par une plaque métallique de 0,03 millimètre d'épaisseur et de 8 millimètres de largeur. Dans cette plaque, un-orifice (13) de 8 millimètres de longueur est percé pour laisser le passage aux fils de guidage (8-9) et un orifice (6) est prévu à l'avant de cette plaque pour permettre le passage du fil (2). Ce fil (2) est amené par le dessous du curseur ainsi formé. Le poids de ce curseur est, dans le cas présent, de 0,08 grammes.
Après passage dans le curseur (5), le fil, avant d'être amené aux organes d'appel de l'installation, passe dans un guide-fil (14) disposé dans le prolongement de l'orifice (6) du curseur (5).
On a constaté que, grâce à un tel dispositif, il était possible non seulement d'éliminer toutes les vrilles qui se formaient lorsque l'opération de dévidage était arrêtée, et que, par ailleurs, en fonctionnement normal, non seulement il ne se produisait pas de vrilles mais, par ailleurs, la tension de dévidage était maintenue constante, à un très faible niveau, inférieur à 1 gramme. De plus, si l'on provoque des variations de vitesse de renvidage, cette tension ne varie pas-et les vrilles susceptibles de se former lors de ces variations sont également totalement éliminées.
Un tel dispositif peut être utilisé dans tous les cas où l'on désire dévider un fil à la défilée, notamment dans le cas d'une Qpération d'ourdissage ou de tricotage.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée à l'exemple de réalisation décrit précédemment, mais elle en couvre toutes les variantes réalisees dans le même esprit.
Ainsi, d'autres éléments de guidage pour le curseur (5) pourraient être utilisés, l'essentiel étant que ces curseurs puissent coulisser librement le long de ces éléments de guidage f..xes et ne puissent pas tourner afin qe l'orifice de passage du fil soit toujours bien positionné en regard de la bobine à dévider.
Par rapport aux solutions antérieures, non seulement un tel dispositif présente une très grande efficacité mais il permet également une utilisation de bobines de réserve, ce qui n'était pas possible au moyen des jupes ou manchons utilisés jusqu'à ce jour.
I1 autorise par ailleurs de grandes vitesses de défilement.
DISPOSITIF DE RECULATION DU TYPE P.LD. DELIVRANT UNE TENSION DE SORTIE DE POLARITE DONNEE La présente invention a pour objet un dispositif de régulation du type P.l.D. délivrant une sortie de polarité donnée, notamment une régulation de température pour une enceinte chauffée.
Les régulateurs du type P.I.D., c'est-à-dire à actions proportionnelle, intégrale et dérivée, sont bien connus dans les techniques de régulation. De tels régulateurs mettent en général en oeuvre des amplificateurs opérationnels symétriques alimentés sous deux tensions, positive et négative. Le calcul de tels éléments est simplifié dans la mesure où la tension de sortie est égale à la différence entre les tensions d'entrée multipliée par le gain de l'amplificateur, éventuellement variable avec la fréquence, notamment pour les corrections du type intégral ou dérivé.
Certains types de régulation, et notamment les régulations de température, n'ont besoin de délivrer en sortie qu'une tension de polarité donnée, à savoir dans l'exemple ci-dessus une tension de commande de chauffage. I1 est alors économique d'essayer d'utiliser des amplificateurs opérationnels à une seule tension d'alimentation de manière à abaisser le prix de revient du régulateur. e tels amplificateurs ont cependant pour inconvénient de laisser subsister en sortie des tensions continues résiduelles susceptibles. de sat@urer les circuits existants en aval.
La présente invention a ainsi pour objet un dispositif de régulation du type P.I.D. mettant en oeuvre des amplificateurs opérationnels alimentés sous une seule tension de polarise donnée et dont le montage est réalisé de manière à supprimer tes tensions résiduelles néfastes au bon fonctionnement du régulateur, tout en ménageant par ailleurs un réglage amélioré des. corrections appor tuées par le régulateur, grâce au découplage des fonctions de corrections proportionnelles intégrale et dérivée, réalisées dans des amplifi@ateurs opérationnels montés en parallèle.
L'invention concerne donc un dispositif de régulation à actions proportionnelle, intégrale et dérivée pour la régulation d'un paramètre par délivrance en sortie d'un signal de commande électrique de polarité donnée, et il est caractérisé en ce qu'il comporte: - un dispositif de mesure délivrant une tension de mesure suivant une fonction décroissante de la grandeur à mesurer; - un générateur de consigne délivrant une tension de référence;; - quatre amplificateurs opérationnels alimentés sous une seule tension de ladite polarité donnée et dont les trois premiers sont montés en parallèle et reçoivent chacun à leur entrée non inverseuse directe la tension de référence et à leur entrée inverseuse la tension de mesure et consistant le premier en un amplificateur à action proportionnelle, le second en un amplificateur à action intégrale et le troisième en un amplificateur à action dérivée, et dont le quatrième reçoit à son entrée non inverseuse directe la tension de mesure et à son entrée inverseuse les sorties des trois premiers amplificateurs.
unitaire constante sur la matière à couper.
Bien que cela ne soit pas représenté, la possibi-
lité de faire varier en continu la course des lames, la cadence de battement ainsi que la vitesse de descente permet donc un pilotage de l'ensemble par un système micro-informatique ayant mémorisé la combinaison optimum
de ces paramètres.
L'invention n'est pas limitée à l'exemple de réa-
lisation représenté et décrit en détail, car diverses modifications peuvent y être apportées sans sortir de son cadre En particulier le cadre porte-lames 8 peut être déplacé par des vérins de préférence hydrauliques et à double effet agissant soit directement sur lui, soit sur les dispositifs glissants 22 De même, l'ensemble moto-réducteur 17 et le volant d'inertie 16 peut être
remplacé par un moteur hydraulique.
SELECTEURS DE COULEURS HARMONIEUSES, DEUX A DEUX OU EN SERTES I - INTRODUCTION La présente invention concerne les instruments du type sélecteurs de couleurs, permettant la recherche et la lecture directe ou indirecte des couleurs harmonieuses entre elles.
Dans les dispositifs connus de ce genre, il est fait emploi de couleurs en plus ou moins grand nombre, sans possibilité de les identifier précisément quant à leurs trois carac téristiques essentielles : "chroma", valeur, saturation.
Les jeux de rosaces, dont l'invention permet d'éviter ces inconvénients, comportent po-ur une sélection de 1.000 couleurs formulées numériquement selon le système d'HICKETIER, deux jeux de neuf rosaces chacun, comportant . un centre qui indique la valeur ou la saturation de toutes les couleurs de la rosace concernée, . des cercles concentriques matérialisant les niveaux de sa turation ou de valeur de 1 à 9, . des rayons délimitant les emplacements des formules de couleurs et éventuellement des couleurs elles-mêmes. Ces emplacements sont, pour chaque cercle concentrique, en nombre égal au niveau de saturation du cercle concerné, à l'intérieur de chacun des six secteurs délimités-par les rayons des trois couleurs primaires et par- les rayons des trois couleurs secondaires moyennes.
En superposition de chacune des neuf premières rosaces, on fixe, en leur centre, l'un des 4 disques rotatifs conçus pour correspondre à la valeur des couleurs de chacune des rosaces . pour la rosace à formules- de valeur blanc 0.0.0, on utili sera selon le type d'harmonie souhaitée : un premier type de disque qui comporte des fenêtres, le long des rayons à 1200 de distance, symétriques des emplacements situés à gauche des grands rayons des trois primaires et de leurs dégradées. Cela afin de sélectionner les harmonies de "chroma" (expliquées plus en détail ci-apres), à valeurs et saturations égales, de deux couleurs secondaires quelconques dont la constante d'harmonie est K = 1.
Des butoirs sont placés de telle sorte que le disque ne puisse tourner que sur 113040? et que les couleurs primaires, qui ne relèvent pas de ce type d'harmonie, soient masquées.
La lecture des deux couleurs secondaires harmonieuses entre elles, se fait à l'intérieur de deux des trois fenêtres situées sur un même cercle concentrique, identifié par le niveau de saturation rappelé de chaque côté de chaque fenêtre.
Un deuxième type de disque comporte des fenêtres, le long de rayons à 600 de distance, symétriques des emplacements situés à gauche des grands rayons des trois primaires et des trois couleurs secondaires moyennes et de leur dégradées respectives. Cela afin de sélectionner les harmonies de "chroma", à valeurs et saturations égales, des couleurs primaires et des couleurs secondaires moyennes réunies par une seule primaire commune, toutes dont la constante d'harmonie est K = 2.
Des butoirs sont placés de telle sorte que le disque ne peut tourner que sur 66040? et que soient ainsi masquées les couleurs secondaires, réunies par deux primaires communes, qui ne présentent pas de constante d'harmonie.
La lecture de deux couleurs harmonieuses se fait selon le même principe que précédemment.
L'un des buts de la présente invention est de pallier ces inconvénients A cet effet, selon la présente invention, l'échangeur de chaleur est constitué par de tubes verticaux connectés à leurs deux extrémités à deux collecteurs superposés.
L'échangeur de chaleur peut être installé dans un conduit horizontal communiquant avec la cheminée, éliminant ainsi la nécessité de prévoir un chapeau.
L'invention vise également à éliminer les frottements qui se produisent lorsque les tubes sont sous charge sur les supports de l'échangeur de type connu du fait que les tubes verticaux selon l'invention sont soutenus par un collecteur supérieur et à leur tour soutiennent un collecteur inférieur.