INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans ce premier mode de réalisation du convertisseur, le circuit de commutation comprend une source de tension dite auxiliaire et consistant en un circuit composé d'une résistance 10 et d'un condensateur ll en série. Ce circuit RC série est placé en parallèle sur la photopile 1 pour prélever une fraction de la puissance délivrée par celle-ci.
La puissance de la source auxiliaire ainsi constituée est de préférence notablement inférieure à celle de la photopile 1, afin que la contribution de cette source aux pertes de 11 ensemble du circuit de commutation soit aussi faible que possible Ce circuit de commutation comprend également un oscillateur, dit à fréquence autonome parce que les tensions impulsionnelles, d'une amplitude de plusieurs volts, qui lui sont demandées pour la commande de l'interrupteur 5 sont engendrées indépendamment des impulsions provoquées dans l'inductance 4 par la commutation de cet interrupteur.L' oscillateur comprend lui-même, en série avec le condensateur 11, une diode tunnel 15 (donc à impédance négative) et le primaire 16 d'un transformateur-élévateur de tension 18.- En combinaison avec une diode Zener 22, le secondaire 20 de ce transformateur d'une part transmet à un condensateur de stockage 21 (en parallèle sur le circuit série comprenant le secondaire 20 et la diode Zener 22) une tension de référence positive suffisante pour assurer, au cours du fonctionnement du convertisseur, le maintien ou le retour de l'interrupteur 5 en position de conduction, et d'autre part fournit des impulsions périodiques d'une amplitude suffisante pour faire cesser la conduction de l'interrupteur 5 de façon intermittente.
Dans l'exemple ici décrit, l'interrupteur 5 est un transistor à effet de champ du type MOS à canal N dont la grille reçoit, selon l'instant considéré, ou bien la tension de référence positive suffisante pour que le transistor soit en état de conduction ou bien les impulsions de tension ( impulsions négatives par rapport à cette tension de référence)d'une amplitude suffisantepour faire cesser la conduction du transistor. La tension de référence présenté aux bornes du condensateur 21 et les impulsions d'interruption de conduction sont transmises à la grille du transistor à effet de champ par l'intermédiaire d'un circuit d' adaptation 23.
Dans un deuxième mode de réalisation, représenté sur la figure 2, du convertisseur de tension continue selon l'invention, le circuit de commutation du convertisseur comprend le même circuit RC série que précédemment, composé de la résistance 10 et du condensateur 11, et comprend également, an parallèle sur ce condensateur 11, le circuit émet teur-collecteur d'un transistor bipolaire PNP 30 et un premier enroulement primaire 31 d'un transformateur-élévàteur de tension 340 En combinaison avec une diode Zener 42 en série avec-iui,le secondaire 36-de ce transformateur d'une part transmet à un condensateur de stockage 41 (en parallèle sur le circuit série comprenant le secondaire 36 et la diode 42) une tension de référence positive suffisante pour assurer, au -cours du fonctionnement du convertisseur, le maintien ou le retour de l'interrupteur 5 en position de conduction, et d'autre part fournit les impulsions périodiques devant faire cesser la conduction de l'interrupteur 5.
Comme dans le cas du premier mode de réalisation, la tension de référence présente aux bornes du condensateur 41 et les impulsions d'interruption de conduction sont transmises à la grille du transistor à effet de champ constituant l'interrupteur 5 par l'intermédiaire d'un circuit d'adaptation d'impédance 43, qui est ici composé de deux transis tors bipolaires NPN et PNP (37 et 38) en parallèleç,le le premier conduisant pendant la durée de conduction de l'interrupteur 5 et le second pendant sa durée de non-conduction.
La base du transistor 30ast reliée d'une part à un circuit série comprenant un deuxième enroulement-primaire 32 du transformateur 34 et un condensateur 33 et d'autre part à une résistance de polarisation 35. L'autre borne de cette résistance 35 et du circuit série (32, 33) est reliée à la borne commune au premier enroulement primaire 31 et au condensateur 11 du circuit RC de source auxiliaire de tension continu nue. La présence de ce deuxième enroulement primaire 32 permet de créer 1' effet d'oscillation du montage ainsi constitué.
mécanisme à cylindre et piston 73 au moyen duquel on peut réali-
ser une adaptation à la vitesse périphérique de l'outil, tandis qu'une autre possibilité consiste à réaliser un entraînement de fluide sous pression à l'aide d'un mécanisme à cylindre et
piston 74, qui peut être réglé en fonction de l'écartement, con-
ditionné par la pièce à travailler, des machoires de serrage 10,
11 ou 37, 38. Ces trois réglages possibles agissent, conformé-
ment à la figure 3, par l'intermédiaire d'une conduite 75, sur la chambre cylindrique 76 du mécanisme à cylindre et piston 71 et par conséquent sur l'écartement des disques coniques, situés du côté mené, de ladite transmission à enroulement, à disques coniques.
La présente invention concerne un canal de fond et plus spécialement, mais pas exclusivement, un canal de fond défini par un caisson.
Selon la présente invention, un canal de fond comprend un conduit d'entrée et un conduit de sortie ayant chacun la forme d'une pyramide tronquée et dont les petites extrémités sont voisines,et un étranglement relativement court du canal séparant les petites extrémités et définissant une section correspondant approximativement à la moitié de celle de la grande extrémité des conduits d'entrée et de sortie, le conduit d'entrée formant un angle inclus compris entre environ 300 ct , et ayant une longueur axiale correspondant environ à 0,2 à 0,5 fois la longueur axiale du canal de fond, le conduit de sortie formant un angle compris entre environ 110 et90.
De préférence, le conduit d'entrée et le conduit de sortie présentent une section transversale de forme carrés ou rectangulaire.
Une vanne peut être placée dans l'étranglement et comprend de préférence une vanne à levée verticale.
Le canal de fond ou plusieurs canaux de fond disposés en parallèle peuvent être définis par un caisson et il est possible de disposer plusieurs de ces caissons de façon que leurs côtés soient en contact pour former un barrage ou une partie de ce dernier.
Avantageusement, un dispositif gonflable ou autre dispositif d'étanchéité est intercalé entre les caisson adja- cents.
L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemple nullement limitatif et sur lesquels la figure 1 est une coupe verticale d'un caisson définissant un canal de fond et dont une vanne à levée vex- ticale est en position haute ; et la figure 2 est une coupe suivant la lignez Ji-Il de la figure 1, mais dont la vanne à levée verticale est e position basse.
On va se référer maintenant aux figures 1 et 2 qui représentent un caisson 8 en béton armé qui repos(' ul lt fond 12 d'un estuaire et qui définit trois canaux de fond 10 disposés en parallèle, dont chacun peut être fermé par une vanne respective en acier 11 à levée verticale qui peut coulisser dans des gorges vertical.es 14 ménagées de chaque caté du canal de fond respectif 10. Le caisson 8 fait partie d'un barrage 13 de marée dont une partie est représentée en pointillé sur la figure 2.Un dissipateur avant 15 de l'énergie des vagues ayant la forme d'un mur percé est placé devant un mur 16 qui s'élève au-dessus du canal de fond 10 pour empêchér l'eau a marée haute de passer par-dessus le caisson 8, et un dissipateur analogue 15 del'énergie des vagues est placé à l'arrière du caisson 8. La vanne 11 est suspendue à une chaîne 20 qui est soulevée et abaissée au moyen d'un treuil 21 placé dans un logement de commande 22 situé à la surface supérieure du caisson 8, le logement de commande 22 comprenant une salle 23 des machines (non représentées dectinées à actionner et à commander le treuil 21, et trois canalisations 24 pour les cibles de service (non représentés).Une chaussée 27 est formée par le toit du love- ment de commande 22 et des couvercles amovibles 2U, 29 étan- anches à l'eau (dont un seul est représenté) permettent d'accéder au treuil 21 et à la salle 23 des machines respectivemen', å des fins de maintenance.Le caisson 8 délimite un certain nombre de cavités 30 pour l'alléger pendant son transport jusqu'i un lieu d'utilisation, mais dès que le caisson est placéà l'en- droit voulu sur le fond 12 de l'estuaire, les cavités 31 sont remplies de béton maigre ou autres lest 31, et une pointe ut 32 et une pointe arrière 33 s'enfoncent dans le fond 12 pour permettre au caisson de mieux résister à la poussée de la marée.
Le canal de fond 10 comprend un conduit d'entrée 35 et un conduit de sortie 36 qui tous deux ont la forme d'une pyramide tronquée et une section transversale carrée, et il comprend également un étranglement relativement court 37a travers lequel la vanne 11 peut coulisser dans des gorge 14 ménagées entre les petites extrémités du conduit J'entrrz 3 et du conduit de sortie 36.Le conduit d'entrée 35 forme un angle D compris entre environ 30 et 500 et a une longueur axiale 1 comprise entre environ 20 et 30 % de la longueur axiale du canal de fond 10, et le conduit de sortie 36 forme un compris entre environ 110 et 190, le conduit d'entrée 35 et le conduit de sortie 36 ayant tous deux une grande extrémité b sensiblement de même dimension, de sorte que chaque grande extrémité b présente une section correspondant au double de celle de l'étranglement 37, la longueur axiale de ce dernier étant maintenue à une valeur minimale compatible avec I'utilisa tion d'une vanne 11 d'épaisseur suffisante pour assurer la résis tance nécessaire en service.Des évidements verticaux 39 ména gés dans les côtés du caisson 8 forment un logement pour un joint du type à sac d'injection gonflable (non représenté; entre des caissons adjacents 8.
A 0,01 mole de VIII dissous dans 50 ml de dichlorométhane, on ajoute 1 ml de triéthylamine et la solution est refroidie à OOC. On lui ajoute goutte à goutte 0,01 mole de bromure de bromoacétyle dans 10 ml de dichlorométhane.
En suivant le traitement habituel on obtient 3,8 g de X, que l'on dissout dans 50 ml de dichlorométhane. On ajoute 1 ml de triéthylamine et 0,9 g de thiadia zole-1,3,4-méthyl-5-thiol-2 et on fait réagir pendant 4 heures à température ambiante pour obtenir, après traitement habituel, 4 g de VII.
Le composé I (R=Me, M=X, X=H) présente les concentrations minimales inhibitoires suivantes Cen y/ml) vis-à-vis des micro-organismes suivants SARCINA LUTEA S 0,19 STAPHYLOCOCCUS AUREUS d 0,19 ESCHERICHIA COLI 6,25 KLEBSIELLA PNEUMONIAE 1,56 PROTEUS VULGARIS 3,12 PSEUDOMONAS AERUGINOSA > 100 ALCALIGENES FAECALIS 12,5 STAPHYLOCOCCUS EPIDERMIDIS S 0,19 BORDETELLA BRONCHISEPTICA 50 MICROCOCCUS FLAVUS -0,39 ENTEROBACTER LIQUEFACIENS I00 STREPTOCOCCUS f, LANCEFIELD 50 CANDIDA ALBICANS > I00 BACILLUS SUBTILIS c 0,19 BACILLUS PUMILUS s 0,19 SALMONELLA PARATYPHI 3,12 SALMONELLA TYPHI 1,56 SACCHAROMYCES CEREVISIAE 25 Il est entendu que l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation préférés décrits ci-dessus à titre d'illustration et que l'homme de l'art peut y apporter diverses modifica-tions et divers changements sans toutefois s'écarter du cadre et de ltesprit de l'invention.
La presente invention est relative à un procédé de découpage dlune feuille selon un contour prédéterminév et à une machine pour la mise en oeuvre de ce procédé.
Elle concerne de façon généra le le découpage des matériaux en feuille souples DU semi-rigides, et par exemple le découpage des feuilles de matière plastique comme le polyéthylène ou le chlorure de polyvinyle, des matériaux textiles non tissés et de 11 ouate en faible épaisseur, etc.... pour réaliser des articles tels que des tabliers, des pointes à je ter pour bébé, des serviettes, des enveloppes de jouets gonflables, des bavoirs, etc....
On utilise habituellement à cet effet des machines comportant un support sur lequel on appuie le produit, et un couteau dont on appuie le tranchant sur le produit ; suivant les cas, le couteau présente un tranchant définissant un contour analogue au contour à découper et se déplace sensiblement perpendiculairement à la surface du produit pour découper celui-ci par écrasement sur le support, ou le couteau présente un tranchant de dimensions faibles par rapport à celles du contour à réaliser, et l?on produit le de- coupage en déplaçant ce tranchant sur la feuille le long du contour, généralement en donnant à ce tranchant une orientation oblique par ra pport à la feuille.
Un tel mode de découpage conduit à exercer des pressions très importantes au niveau des tranchants des couteaux, ce qui entraîne une usure rapide de ces derniers, inconvénient d'autant plus sensible que ces couteaux sont souvent délicats et coûteux à réaliser.
Llinvention propose un mode de découpage ne pré sentant pas ces inconvénients.
A cet effet, l'invention propose un mode de coupage se caractérisant notamment par 1 absence de couteau , et plus généralement de tranchant effilé , le mode de décou page lui-même et un choix judicieux des matériaux constituant les différentes parties de la machine le mettant en oeuvre permettant de limiter les phénomènes d'usure à des pièces peu coûteuses et faciles à remplacer, en pratique des billes généralement en acier selon un mode de mise en oeuvre préféré du procédé.
Ce procédé se révèle donc particulièrement écon-lique de mise en oeuvre ; il peut être mis en oeuvre en continu, sur une bande de matériau en défi lement continu, et ceci à grande vitesse, et ne fait appel à aucune installation croûteuse, ce qui permet de produire de façon économique des articles en grandes séries.
Le procédé selon l'invention, pour le découpage dlune feuille selon un contour prédéterminé, est à cet effet caractérisé en ce que l'on applique la dite feuille sur une surface présentant une rainure dont au moins l'un des bords reproduit le dit contour, on applique sous pression une bille dlun diamètre supérieur à la largeur de la rainure contre la dite surface, avec - intercalation de la dite feuille, en regard de la rainure, et l'on provoque un déplacement relatif de la surface et de la bille tel que la bille parcoure la dite rai (Lt nure en appliquant sous pression la feuille au moins contre le bord de la rainure, de façon à la couper suivant ce bord.
L'invention sera mieux comprise si l'on se réfère à la description ci-dessous, relative à un mode de mise en oeuvre non limitatif, ainsi qu'aulx dessins annexés qui font partie intégrante de cette description.
La figure 1 montre u ne vue de dessus d'une pointe pour bébé susceptible d'entre réalisée selon l'invention.
La figure 2 montre une vue en élévation latérale, suivant la plan II-II de la figure 3, d'une machine selon l'invention.
La figure 3 montre une vue de cette machine en cou pe par le plan III-III de la figure 2.
La présente invention est relative à un dispositif de support de pièces tubulaires, du type comprenant deux vés de support. Ce dispositif est en parti cuiller destiné à supporter des pièces tubulaires de faible lor gueur par rapport au diQmetre,telles que des raccords tubulaires de ca nalisation,en vue,nctanrt'ent rais non exclusiewt,de leur ébarbage.
L'invention est applicable au support des raccords d'un poids suffisanment élevé pour rendre une manutention manuelle pénible ou impossible, ces raccords pouvant avoir différents diamètres et différentes formes: manchons, coudes au 1/6 (220 30'), au 1/32 (110 15'), au 1/8 (450) ,au 1/4 (900) et tés, et pouvant être réalisés en fonte, en arnia:ite-ciment, en béton ou en grès.
D'une manière générale on considère un poids de 50 kg comme suffisamment élevé pour justifier l'utilisation du dispositif de l'invention. Ce poids correspond à des raccords en fonte d'un diamètre au moins égal à 300 min. Mais le dispositif de l'invention convient pour des raccords dediamètres bien supérieurs, pouvant dE- passer 1000 mm.
Sur certains chantiers de finition de raccords tubulaires, tels que par exemple des chantiers d'ébarbage de raccords tubulaires moulés en fonte, un opérateur doit meuler les bavures de raccords de différents types et différentes dimensions.
Alors que des raccords en fonte de faible poids, de l'ordre de 15 kg pour coudes d'un diamètre de 150 mm, peuvent être simplement déposés sur une table à grille pour être meulés sur différentes faces, des raccords en fonte pesant au moins 50 kg nécessitent un support rigide bien adapté à leur configuration.
L'invention a pour but de fournir un dispositif de support adaptable facilement à l'ensemble des configurations que l'on rencontre dans les raccords de poids élevé.
A cet effet, l'invention a pour objet un dispositif du type précité, caractéris on ce u chaque vé est menté pivotant autour d'un pijvet cent@al.
L'adaptabilité du dispositif est enoore accrue lorsque chaque vé a, en plan, une fomme en V.
Pour augmenter la gamme de diamàtres de raccords à supporter, le dispositif comprend de préfé rence un jeu de rehausses interchangcables finées à chaque extrémité de chaque branche des vés.
Si par ailleurs chaque @é conprend une vis de blocage en rotation pourvue à son extrémité d'un organe de friction en élastomère, les vés effectuent d'eux-mêmes les corrections angulaires nécessaires pour que le raccord posé sur eux soit effectivement supporté en quatre points de açon parfaitement stable.
- 3 pinces (P1-P2-P3) de 68 mm de longueur une pince P1 (rouge) qui doit se brancher sur la borne positive de la batterie ou bien sur une arrivée de courant continu du moteur, si la batterie est éloignée du moteur.
une pince P2 (jaune) qui doit se brancher sur le plot positif de la bobine.
une pince P3 (noire) qui doit se brancher sur le plot-relais du démarreur.
EXEMPLES D'APPLICATIONS PRATIQUES A PORTEE DE MAIN, EVITANT A LA FOIS - La montée dans le véhicule - Le concours d'une tierce personne, A) Mise en contact et mise en route du moteur diun véhicule automobil 1. Fixer le contacteur mobile sur une masse du moteur, 2. Fixer les petites pinces P1 sur la borne positive de la batterie ou sur une arrivée de courant continu du moteur, . Pfi sur le plot positif de la bobine, p3 sur le plot-relais du démarreur.
3. Tourner le contacteur.
B) Entrainement du moteur sans la mise en route Si l'on n'utilise pas la pince P2, et que l'on fixe uniquement les pinc P 1 (sur la borne positive de la batterie) et P3 (sur le plot-relais du démarreur) en positionnant le contacteur, nous avons uniquement Iientr nement du moteur sans la mise en route, Cette application est efficace pour différents réglages du moteur - point de repère d'avance - réglage des culbuteurs,,,
Le procédé de l'invention apporte des avantages importants par rapport au procédé antérieur, à savoir: l. Les séparateurs magnétiques peuvent être remplacés par des cuves de décantation. Pour des installations a petite échelle (inférieure à 10 Ml par jour),ceci permet d'utiliser des appareils de clarification simples et peu onéreux du type à fond conique.
2. L'appoint d'eau de lavage peut être réduit à environ 1% ou moins de la capacité de l'installation. Ceci non seulement réduit les coûts de fonctionnement, mais également réduit considérablement les problèmes d'élimination de l'effluent.
3. Le nombre total d'étapes pour la régénération et le lavage a été réduit de 5 à 3.
Les spéciaîistesde la technique comprendront que l'on peut ajouter au procédédC-critci-dessus une ou plusieurs étapes. supplémentaires de lavage, si ceci est considéré comme nécessaire.
Au cours d'études à base d'essais en récipients du type de ceux décrits dans le brevet et dans la demande de brevet précités, on a étudié les performances d'un coagulant/adsorbant constitué par de la magnétite sur de nombreux cycles de traitement de l'eau, en utilisant de l'eau de la rivière Yarra (Victoria), et de régénération3 en utilisant des processus de mélange et de dépôt simulant le procédé de la présente invention. Après 37 cycles, la magnétite possédait encore des performances adéquates en tant que coagulant/adsorbant, et ces performances approchaient un état constant, c'est-a-dire que ces performances avant et après une étape de régénération étaient a peu près inchangées. Ceci indique que le cycle de traitement/régénération pourrait être répété presque indéfiniment.
L'invention est illustrée plus en détail par les exemples suivants.
Les exemples 1 à 3 sont relatifs à une série d'expériences sur installation pilote effectuées pour étudier la régénération et la récupération d'un coagulant/adsorbant constitué par de la magnétite, qui avait été utilisé à raison de 12,5 g/l pour clarifier de l'eau de la rivière Yarra (Victoria) ayant une turbidité de 60 UTN et une couleur de 43 unités Pt-Co. Lorsque l'on utilisait de la magnétite fraîche pour clarifier cette eau suivant les enseignements du brevet et de la demande de brevet précités, l'eau clarifiée avait une turbidité de 0,5 UTN et une couleur de 4 unités Pt-Co.
Exemple 1: La magnétite chargée a été régénérée de la façon décrite dans le brevet précité, à l'exception du fait que l'on a utilisé des cuves de décantation à la place de séparateurs magnétiques. La concentration en magnétite dans les étapes de lavage était 30% en poids, et le débit d'eau de lavage était de 3%, c'est-à-dire que le volume d'eau utilisé pour laver la magnétite régénérée constituait 3% du volume total d'eau produite au cours de l'étape de clarification.
La magnétite régénérée et lavée a été ensuite utilisée pour traiter une autre quantité de l'eau de rivière, après quoi la magnétite a été de nouveau régénérée. Après deux de ces cycles, on a constaté que la turbidité de l'eau clarifiée s'était élevée à 14 UTN et sa couleur à 9 unités Pt-Co, c'est-à-dire que la magnétite régénérée était nettement inférieure à la magnétite fraîche pour effectuer la clarification.
Exemple 2: La procédure de l'exemple 1 a éts répétée, à l'exception du fait que la régénération et la récupération de la magnétite ont été effectuées conformément au procédé de la présente invention, la concentration de magnétite dans les étapes de lavage étant 8% en poids. Après 35 cycles, l'eau clarifiée avait une turbidité de 0,5 UTN et une couleur de 4 unités Pt-Co, ce qui montre que les performances de la magnétite régénérée étaient égales à celles de la magnétite fraîche.
Exemple 3: La procédure de l'exemple 2 a été répétée, à l'exception du fait que le débit d'eau de lavage a été réduit à 1%. Après 35 cycles, l'eau clarifiée avait une turbidité de 0,8 UTN et une couleur de 8 unités Pt-Co, ce qui montre qu'une réduction importante du débit d'eau de lavage avait seulement un effet mineur sur la qualité de l'eau produite.
Exemple 4: On a de plus examiné l'effet de la variation du débit d'eau de lavage sur la qualité de l'eau clarifiée dans une installation pilote de clarification d'eau dans laquelle la régénération de l'adsorbant chargé (magnétite) était effectuée de la manière décrite dans le brevet précité de la Demanderesse et dans laquelle on utilisait des séparateurs à tambour magnétique pour effectuer les étapes de séparation pendant la régénération et le lavage de la magnétite. La concentration de la magnétite dans les étapes de lavage était de 30% en poids. On a constaté que lorsque le débit d'eau de lavage était réduit de 5% à 1%, la turbi- dité de l'eau produite augmentait de 1,0 UTN 3 3,3 UTN.
Exemple 5: La procédure de l'exemple 4 a été répétée dans une autre installation de clarification d'eau utilisant des séparateurs à tambour magnétique mais dans laquelle les étapes de régénération et de lavage étaient conçues et mises en oeuvre suivant les enseignements de la présente invention. La concentration de la magnétite dans les étapes de lavage était 8% en poids. Lorsque le débit d'eau de lavage a été réduit de 5% à 1%, la turbidité de l'eau produite s'est élevée de 0,9 UTN à seulement 1,3 UTN.
Cet exemple, considéré en combinaison avec l'exemple4, démontre l'efficacité accrue de la procédure de régénération et de lavage suivant la présente invention par rapport à celle décrite dans le brevet précité de la Demanderesse, même lorsque l'on utilise des séparateurs magnétiques. Il montre également que la présente invention permet de réduire le débit d'eau de lavage à environ 1% sans diminuer de façon notable la qualité de l'eau clarifiée.