INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le train d'impulsion ainsi généré est alors appliqué sur des compteurs. (VOIR SYNOPTIQUE GENERAL. BLOC IV).
e) TOTALISATEURS Les totalisateurs sont constitués de 2 séries de compteurs déci manx montés en série.
Une série à 4 chiffres permettant la communication en cours jusqu'à une valeur maximum de : 99,99 Francs.
- Une série à 6 chiffres pour le total général valeur maximum 9999,99 Francs.
Les sorties de ces 2 séries sont multiplexées par des boitiers 4019 é afin dBattaguer les circuits de visualisation à 4 chiffres.
Le total général naffichera pas les centimes.
En fonctionnement normal, seule la série compteurs de communications sont relevés pour la visualisation.
Une commande de visualisation du total général agit sur le multiplexeur pour relever ces derniers.
f - SYSTEME D'AFFICHAGE A CRISTAUX LIQUIDES (BLOC V) PRINCIPE : la propriété des cristaux liquides est de rèflèchir la lumière suivant une orientation de ces cristaux.
Ceux-ci, prennent cette orientation lorsqu'ils sont soumis à un courant alternatif de faible fréquence. (32-50 Hz).
L'affichage consiste donc à attaquer les segments représentatifs des nombres avec une tension en phase ou opposition de phase, selon que l'on veuille obtenir la rèflexion ou non de la lumière.
Un générateur basse fréquence 50 Hz fournit la tension signaux carrés.
Cette tension est appliqué, d'une part sur le commun de l'aff i- cheur, et d'autre part sur une série de circuits intégrés permet tant la transformation de code binaire en signaux 7 segments compatible avec les caractéristiques de phases de l'afficheur.
les circuits intégrés dont les caractéristiques sont définies par le constructeur ont la référence : 4055 BE.
g) COMMANDES lLNNEXES Une commande de remise à ZERO du totalisateur de communication agit directement sur les compteurs.
Une commande de remise à ZERO générale agit sur tous les compteurs totalisateurs.
Dans ces dispositifs, l'écran opaque présente des ouvertures.de.faibles dimensions, par exemple sous forme de fentes, alors que l'écran teinté présente une face dirigée vers l'intérieur du réflecteur.qui est.constituée.par de petites lentilles disposées au droit des fentes de l'écran opaque.
Ainsi, la lumière issue de l'ampoule vient frapper les lentilles de l'écran coloré de manière que les rayons colorés qui sortent par l'autre face de l'écran coloré convergent vers les ouvertures de l'écran opaque pour finalement traverser la glace transparente et produire la fonction d'éclairage ou de signalisation désirée.
Par contre, lorsque le dispositif est éteint, l'éclairage ambiant extérieur ne peut pas donner l'illusion que le dispositif est allumé car les rayons lumineux extérieurs viennent en grande partie frapper 1' écran opaque et sont réfléchis vers l'exterieur sans traverser l'ecran coloré.
Cependant, ces dispositifs connus sont inutilisables en pratique car la présence de l'écran opaque et.de l'écran coloré pourvu des. lentilles diminue considérablement le rendement optique du dispositif .si..bien. que la. puissance optique du dispositif. devient insuffisante même si pour tenter d'y remédier, on augmente, dans.des.limites.compatibles, la. puissance de l'ampoule d'éclairage.
Les inconvénients de.ces dispositifs connus résultent également.du.fait que la réalisation de l'écran coloré avec ses lentilles est délicate.et complexe surtout lorsque l'écran est curviligne et, du fait que la position des lentilles de l'écran coloré doit être déterminée avec précision par rapport aux ouvertures de l'écran opaque au travers desquelles doivent converger les rayons lumineux.
La présente invention a notamment pour but de remédier à ces inconvénients et concerne à cet effet un dispositif d'éclairage et de signalisation pour véhicules automobiles, se composant d'un réflecteur pourvu d'une ampoule d'éclairage et dont l'ouverture est obturée par une glace, dispositif caractérisé en ce que entre l'ampoule et la glace sont disposés successivement un écran coloré et un panneau déflecteur constitué de lames parallèles inclinées réfléchissantes sur leurs deux faces.
Suivant une autre caractéristique de l'invention, les lames adjacentes du panneau se recouvrent l'une l'autre au moins par leurs arêtes inférieures et supérieures.
Suivant une autre caractéristique de l'invention, les lames sont inclinées a 450 par rapport aux faces du panneau.
Suivant une autre caractéristique de l'invention, le panneau de lames est perpendiculaire à l'axe optique.
Suivant une autre caractéristique de l'invention, les lames sont réalisées a l'aide d'un matériau transparent, l'un au moins des côtés de ces lames étant métallisé.
Suivant une autre caractéristique de l'invention, les lames sont constituées par des prismes parallèles métallisés sur une de leurs faces.
L'invention est représentée à titre d'exemple non limitatif sur les dessins ci-joints dans lesquels - la figure 1 est une vue en coupe verticale axiale d'un dispositif d'éclairage.conforme a l'invention - les figures 2, 3 et 4 sont des vues en coupe partielle de différents.modes de réalisation du déflecteur.
La présente invention a en conséquence pour but la réalisation d'un dispositif d'éclairage et de signalisation qui soit de réalisation simple et peu coûteuse et qui, à l'état éteint, assure l'invisibilité de la partie teintée propre a fournir l'éclairage de couleur lorsque le dispositif est allumé.
Suivant l'exemple de réalisation de la figure 1, le dispositif se compose d'un réflecteur en forme due quadratique du second degré qui comporte à son foyer le filament de l'ampoule 2 fixée par un support 3 à ce réflecteur.
L'ouverture de ce réflecteur est obturée par une glace transparente 4 tandis que entre l'ampoule 2 et la glace 4 sont disposés, de l'intérieur du réflecteur vers l'extérieur, un écran plan teinté 5 et un panneau déflecteur 6 constitué par des lames parallèles 7 inclinées et réfléchissantes sur leurs deux cotés.
Cet écran 5 est constitué, par exemple, par une plaque de matière plastique colorée de faible épaisseur, tandis que les lames 7 du panneau 6 sont fixées dans un cadre 8 supportant éventuellement sur l'une de ses faces l'écran 5.
gure 2)e Il peut ainsi s atapter aussi au peofil traao versal (non représent&) de l'article Ze On peut voir notamment à la fisme 7 que le ro2ulau
presse, 5 est mont sur un bras de levier 4I q'Oarti-
cule sur un axe 1a porta 1ar 't9r@sit0 ibr 1s d bras oscillant 17 monté à pivotement sur le bt: 2 de la mechine. Dans la forme d'e$6cution ropr&soeante 1e bras de levier 14 est en realité an l:evier à doux braso do9 t I' un 18 est relié au bras oscillant 17 mont sur le bâti 2, tandis que l'autre 19 est reliî à l'extr6mité libre d'un bras pendulaire 20. Ce dernier est oata sur le bti 2 par son autre extréemtê 21, qui est fise relativeGent à la machine De pluse le bras pendulaire 20 a une lonmeur 1 réglable et il est sollieité par une force de rappelo Dans la forme d'exécution dIcrite cette force ot fournie par un ressort 22, qui tend à tirer le bras de levier 14 dans le sens de la flèche Pfl (cf. fi$. 1 et 7) . En outre, un ressort 23 agit sur le bras oscillant 17 et tend à le repousser dans le sens de la flèche Pf2. Ce nouvement est
limité par deux butées 124 et 2ae. On peut voir en particu-
lier à la figure 7 qu'on obtient de cette manière pour le
montage du rouleau presseur 5 une sorte de guidage à paral-
lélogramme déformable, avec possibilité de modification de la longueur du côté du parallélograme fourni par le bras pendulaire 20. En conséquence, le rouleau presseur 5 peut se déplacer tant parallèlement à la bande transporteuse que perpendiculairement à cette direction, ce qui ressort d'ailleurs clairement des figures 8 à 10. Les disques de caoutchouc 1l du rouleau presseur 5 peuvent donc s'adapter
au profil transversal (non représenté) de l'article à dé-
couenner (fig. 2). Par ailleurs, le rouleau presseur 5 peut suivre parfaitement le profil longitudinal de cet article
7, comme on peut le voir aux figures 8 à 109 sans que celui-
ci subisse un effet d'écrasement indésirable. La position
de départ du rouleau 5 représentée à la figure 7, est choi-
sie de façon que lorsqu'il est au repos celui-ci se trouve
un peu au-dessus de l'arête 25 du couteau 3. La bande trans-
porteuse 12 amène l'article à découenner, par exemple un morceau de lard y, au rouleau transporteur 4, auquel elle
le présente par l'extrémité par laquelle commence le d6-
reliée à un réservoir T, dans un mode de réalisation avan-
* tageux. Le distributeur 119 a quatre orifices et trois positions et il a deux électro-aimants de commande SOL1
et SOL2 dans un mode de réalisation avantageux. Le dis-
tributeur 119 est disposé de manière qu'il permette la transmission du fluide hydraulique au moteur du vérin 37 à partir de la pompe P lorsque l'électro-aimant SOL est alimenté, et qu'il permette l'évacuation du fluide hydraulique du vérin 37 vers le passage 117 lorsque l'électroaimant SOL2 est alimenté. Ainsi, la tête 5 de coupe est soulevée par le moteur hydraulique 37 lorsque l'électro-aimant SOL1 du distributeur 119 est alimenté,
24%'97S
et elle s'abaisse lorsque l'électro-aimant SOL2 est ali-
menté. En outre, la soupape 84 est disposée de manière
qu'elle permette l'évacuation du fluide hydraulique trans-
mis au passage 117 par le distributeur 119 lorsque la saillie 95s de son obturateur est repoussée par le galet
113. A cet égard, il faut noter que le fluide hydrauli-
que provenant du distributeur 119 et dirigé vers le passage
117 à partir du vérin 37 peut être évacué par l'intermé-
diaire de la soupape 115 de réglage, indépendamment de l'évacuation par la soupape 95. Cependant, il faut noter qu'une grande quantité de fluide hydraulique peut être
évacuée du vérin hydraulique 37 afin que la tête 5 s'a-
baisse plus vite lorque l'obturateur de la soupape 95 est repoussé par le galet 113. En outre, un clapet 123 de retenue est disposé entre le distributeur 119 et la pompe P, et une soupape 125 de décharge est montée entre le clapet 123 de retenue et la pompe P. Dans l'arrangement décrit précédemment,la tête de coupe est soulevée par le vérin hydraulique 37 afin
que la lame 29 de scie soit soulevée lorsque l'électro-
Il est avantageux de réaliser le bloc de calcul du critère de qualité sous forme d'un diviseur aux entrées duquel sont raccordés des éléments multiplicateurs élaborant respectivement la valeur, au moment considéré, de la puissance d'avancement de l'outil de forage par rapport à la puissance de rotation vers la roche forée, d'après les signaux appliqués par les capteurs correspondants aux entrées des éléments multiplicateurs.
Ceci offre la possibilité de déterminer convenablement, au cours du forage, le critère de qualité sous forme d'un rapport de la puissance d'avancement à la puissance de forage en fonction des paramètres du régime du forage.
Il est avantageux de réaliser le bloc de réglage de la valeur de la charge axiale agissant sur l'outil de forage sous forme d'un bloc de compensation relié à l'élément de comparaison de la valeur , au moment considéré, de la forabilité spécifique de la roche à percer avec une valeur donnée, et intervenant au moment de l'apparition de la valeur optimale du critère de qualité au cours du réglage de la charge axiale sur l'outil de forage, opéré à l'aide du sélecteur de la valeur de la charge axiale relié au régulateur de la charge axiale par l'intermédiaire dtm commutateur.
Ceci permet d'effectuer le réglage de la valeur optimale de la charge axiale agissant sur l'outil de forage tant & une vitesse de rotation constante de l'outil de forage que lors du réglage simultané de la vitesse de rotation et de la charge axiale agissant sur l'outil de forage, ce qui réduit la durée du réglage de la valeur optimale de la charge axiale.
Il est avantageux d'exécuter le bloc de réglage de la vitesse de rotation de l'outil de forage sous forme d'un bloc de compensation relié à l'élément comparateur de la valeur, au moment considéré, dtenfoncement de l'outil de forage, avec une valeur donnée, et intervenant au moment de l'apparition de la valeur optimale du critère de qualité au cours du réglage de la vitesse de rotation, réalisé au moyen du sélecteur de la valeur de la vitesse de rotation relié au régulateur de la vitesse de rotation par l'intermédiaire d'un commutateur.
Ceci offre la possibilité d'effectuer le réglage de la valeur optimale de la vitesse de rotation de l'outil de forage tant pour une valeur constante de la charge axiale agissant sur l'outil de forage que lors du réglage simultané de la charge axiale et de la vitesse de rotation ce qui réduit la durée du réglage de la valeur optimale de la vitesse de rotation de l'outil de forage.
Il est avantageux de réaliser le bloc de calcul du prix de revient du forage sous forme d'un additionneur dont une entrée est reliée à travers un diviseur intermédiaire à la sortie d'un autre diviseur dont les entrées sont attaquées par des signaux correspondant à la valeur, au moment considéré, d'enfoncement de l'outil de forage par révolution de ce dernier et du cotit de l'outil de forage, l'autre entrée dudit diviseur intermédiaire étant reliée à un sélecteur de potentiel de service ou longévité de l'outil de forage, tandis qu'une deuxième entrée de l'additionneur est reliée, par l'intermédiaire d'un autre diviseur intermédiaire relié par une entrée au capteur de la vitesse de forage, à la sortie d'un autre additionneur dont une entrée est attaquée par le signal correspondant à la valeur d'amortissement de l'appareil de forage et de rémunération du personnel, et dont l'autre entrée est reliée à l'appareil multiplicateur, les entrées de cet appareil multiplicateur étant attaquées par des signaux correspondant au cotit de l'unité d'énergie électrique consommée et de la puissance consommée par l'appareil de forage.
Une telle conception du bloc de calcul du prix de revient du forage permet de calculer séparément, selon les valeurs, au moment considéré, des paramètres appliqués aux entrées du bloc de calcul du prix de revient du forage, des valeurs particulières du prix de revient relatives & l'outil de forage et aux autres articles de dépenses et, si nécessaire, de les utiliser en tant que critères de qualité particuliers pour la régulation du régime de l'appareil de forage.
Il est avantageux, en cas de nécessité de régler la vitesse de rotation de l'outil de forage, de réaliser le sélecteur de potentiel de service ou longévité de l'coutil de forage sous forme d'un potentiomètre.
Tout en étant de construction simple, un tel sélecteur offre la possibilité, avant de procéder au forage, de prérégler rapidement le potentiel de service (longévité) à une valeur constante ne dépendant pas de la vitesse de rotation de l'outil de forage pour le type utilisé d'outil de forage connu.
Il est avantageux, en cas de réglage de la charge axiale agissant sur l'outil de forage, de réaliser le sélecteur de potentiel de service ou longévité de l'outil de forage sous forme d'un convertisseur fonctionnel de la valeur, au moment considéré, de la charge axiale agissant sur l'outil de forage en une fonction du potentiel de service de la valeur de cette charge.
Ceci pellet, d'après la relation connue entre le potentiel de service (la longévité) et la charge axiale sur l'outil de forage pour le type considéré d'outil de forage utilisé, de former au cours du forage, promptement et avec des moyens simples, la valeur, au moment considéré, du potentiel de service de l'outil de forage, assure au système de commande automatique une souplesse de fonctionnement supplémentaire.
Il est avantageux de munir le calculateur d'un régulateur extrémal dont l'entrée est branchée sur la sortie du bloc de calcul du critère de qualité et dont la sortie est reliée par un commutateur soit à l'une des entrées de l'élément de comparaison de la valeur, au moment considéré, de la forabilité spécifique de la roche à forer avec une valeur donnée, soit à l'entrée du régulateur de la charge axiale.
Ceci permet d'augmenter la vitesse de recherche des valeurs optimales de la charge axiale sur l'outil de forage par le système de commande automatique sans pour autant abaisser la précison de la régulation, surtout lors du forage de roches alternées dont les propriétés varient considérablement.
Il est avantageux d'équiper le calculateur d'un régulateur extrémal dont l'entrée est reliée à la sortie du bloc de calcul du critère de qualité et dont la sortie est reliée d travers un commutateur à l'une des entrées de l'élément de comparaison entre la valeur, au moment considéré, d 'enfoncement de l'outil de forage par révolution de ce dernier, et une valeur donnée, ou bien & l'entrée du régulateur de la vitesse de rotation de l'outil de forage.
Ceci permet d'élever la vitesse de recherche de la valeur optimale de la vitesse de rotation de l'outil de forage par le système de commande automatique, sans pour autant abaisser la précision de la régulation, surtout en cas de forage de roches alternées dont les propriétés varient Fortement.
OPERATION PRODUIT Teneur % Récupéra Poids tion % % P2O5 BPL MgO BPL MgO Matrice 100.0 6.64 14.50 4.63 100.0 100.0 Ciassi- 250-32 fication mesh 59.7 6.94 15.16 0.66 62.4 8.6 Concentré 57.6 6.81 14.87 0.32 59.1 4.0 Attrition Résidu 2.1 10.4 22.72 10.1 3.3 4.6 Lavage Total 59.7 6.94 15.16 0.66 62.4 8.6 Flottation Concentré 12.2 29.6 64.66 1.14 54.43 3.0 du phos phate et Résidu 45.4 0.68 1.49 0.10 4.67 1.0 de la si lice Total 57.6 6.81 14.87 0.32 59.1 4.0 Concentré 11.6 30.4 66.6 0.73 53.3 1.7 Flottation des carbo- Résidu 0.6 12.45 27.30 9.15 1.13 1.2 nates Total 12.2 29.6 64.66 1.14 54.4 3.0 Exemple 2 La procédure est la même que celle décrite dans l'exemple 1, à l'exception du fait que l'on utilise une fraction 16 dont les particules ont un diamètre compris entre 500 et 1 000 microns. Les résultats obtenus sont résumés dans le Tableau 2. Bien que la fraction 16 contienne plus de MgO que la fraction 14, les résultats sont similaires à ceux obtenus dans l'exemple 1 pour la teneur en MgO.
OPERATION PRODUIT Teneur % Récupéra Poids tion % % P2O5 BPL MgO BPL MgO Matrice 100.0 6.64 14.50 4.63 100.0 100.0 Classi- 32-16 fication mesh 6.8 16.23 35.47 2.67 16.6 3.9 Concentré 5.9 17.02 37.2 1.57 15.1 2.0 Attrition Résidu 0.9 11.07 24.2 9.90 1.5 1.9 Lavage Total 6.8 16.23 35.47 2.67 16.6 3.9 Flottation Concentré 1.8 27.29 59.62 1.02 7.4 0.4 du phos phate et Résidu 4.1 12.49 27.3 1.76 7.7 1.6 de la si lice Total 5.9 17.02 37.2 1.57 15.1 2.0 Concentré 1.6 30.29 66.2 0.77 7.3 0.3 Flottation des carbo- Résidu 0.2 3.32 7.25 2.31 0.1 0.1 nates Total 1.8 27.29 59.62 1.02 7.4 0.4 Exemple 3 La procédure est la même que celle décrite dans l'exemple 1, à l'exception du fait que les particules de la fraction 18 dont le diamètre est supérieur à 1 000 microns sont soumises avant l'attrition à un broyage preliminaire à d80 = 500 microns. Les résultats obtenus sont resumés dans le Tableau 3.
OPERATION PRODUIT Teneur % Récupéra Poids tion % % P2O5 BPL MgO BPL MgO > 16 mesh 100.0 18.24 39.95 6.42 100.0 100.0 Concentré 79.2 19.98 43.65 5.00 86.74 61.68 Broyage Résidu 20.8 11.63 25.43 11.83 13.26 38.32 Total 100.0 18.24 39.95 6.42 100.0 100.0 Concentré 66.8 20.99 45.86 3.98 76.89 41.66 Attrition Résidu 12.4 14.6 31.90 10.50 9.92 20.28 Lavage Total 79.2 19.98 43.63 5.00 86.74 61.68 Flottation Concentré 48.7 24.25 52.98 3.50 64.74 26.61 du phos phate et Résidu 18.1 12.25 26.76 5.27 12.15 14.85 de la si lice Total 66.8 20.99 45.86 3.98 76.89 41.46 Concentré 37.94 29.7 64.89 0.86 61.62 5.08 Flottation des carbo- Résidu 10.76 5.03 10.99 12.89 3.12 21.53 nates Total 48.7 24.25 52.98 3.50 64.74 26.6 Exemple 4 La procédure est la même que celle décrite dans l'exemple t. Cependant, l'ordre des étapes a ete changé.
Référence est faite a" la figure 2. Les particules dont le diamètre est compris entre 63 et 500 microns sont dirigées par 50 vers l'étape de flottation des phosphates 62. Les résidus sont éliminés en 54 et le concentré phosphaté dirigé vers 'étape de flottation de la silice 58 par 56. Puis le concentré phosphaté passe en 62 et les residus sont éliminés en 60. Le concentré phosphaté est alors soumis à l'attrition 64. Les produits de l'attrition sont dirigés vers le cyclone 70 par 68. Les fines compo suées de gangue sortent du cyclone 70 en 72 et le concentre phosphaté sort en 74. Le concentré phosphaté est alors di rigé vers l'étape de flottation des carbonates 76. carbonates qui sont 'éliminés en 78. Le concentré phosphaté fi nal est recueilli en 80.Les résultats obtenus sont résu- més dans le Tableau 4.
OPERATION PRODUIT Teneur % Récupéra Poids tion % % P2O5 BPL MgO BPL MgO Matrice 100.0 6.64 14.50 4.63 100.0 100.0 Classi- 250-32 fication mesh 56.5 6.90 15.07 0.48 58.7 5.8 I I Il I 1111 Flottation Concentré 10.8 29.38 64.19 0.94 47.8 2.2 du phos phate et Résidu 45.7 1.58 3.45 0.36 10.9 3.6 de la si lice Total 56.5 6.90 15.07 0.48 58.7 5.8 - I IIIIIII Concentré 10.3 29.5 64.45 0.85 45.8 1.9 Attrition Résidu 0.5 25.9 56.59 3.21 2.0 0.3 Lavage Total 10.8 29.38 64.19 0.94 47.8 2.2 Concentré 10.0 30.2 65.98 0.75 45.5 1.6 Flottation des carbo- Résidu 0.3 7.10 15.51 5.14 0.3 0.3 nates Total 10.3 29.5 64.45 0.85 45.8 1.9 Exemple 5 : Influence d'une double classification avec attrition intercalée sur les consommations de réactifs - Schéma des essais Deux essais. ont été réalisés en parallèle. Selon le premier, la matrice est soumise à un débourbage puis à un cyclonage pour en éliminer les fines ; la partie residuelle (100 - 500 microns) est soumise à trois flottations selon la présente invention. Selon le second essai, la ma tri ce est soumise à un débourbage suivi d'un cyclonage à 100 microns pour donner des fines primaires ; la partie 100 - 500 microns est soumise à une attrition ménagée selon la présente invention pendant cinq minutes puis à un cylonage à 100 microns qui donne des fines secondaires ; la partie 100 - 500 microns résiduelle est soumise à trois flottations selon la présente invention.
- Bilan des masses :
Concentré % Poids Analyse chimique Récupération final BPL MgO BPL MgO Essai 1 18.0 63.6 0.71 74.3 26.7 Essai 2 17.3 64.6 0.79 81.9 26.4 Il est ainsi mis en évidence qu'une attrition suivie d'un cyclonage donnant des fines secondaires avec une duré d'attrition d'au moins cinq minutes donne après l'ensemble des flottations un concentre dont la teneur en BPL et en impuretés est similaire de celui qui n'a pas subi cette attrition.Toutefois le rendement en BPL à la suite de cette opération d'attrition et de cyclonage secondaire permet d'augmenter de 74 à 82 % le rendement de récupération, cependant que la consommation en réactif est bien plus faible (1470 grammes par tonne contre 660 grammes par tonne de tallol). La difference de consommation est surtout visible lors de la premiere flottation des phosphates, flottation conventionnellement utilisée en Floride.
Exemple 6 : Essais comparatifs Des essais ont été réalisés selon la technique des brevets U.S. n 3.462.016 et 3.462.017 sur un minerai de Floride en provenance du Comté de Hardee. Les conditions opératoires sont celles décrites dans l'exemple 1 de ces deux brevets.
En respectant ces conditions opératoires, il n'a pu être possible de mettre en évidence un enrichissement, l'ensemble du minerai flottant et aucune séparation n'étant observée. C'est pourquoi, pour pouvoir faire des mesures, il a fallu modifier de plus en plus le mode opéoratoire.
Une fraction 63 - 500 microns (changement de condition par rapport au brevet U.S. n 3.462.016), c'est-à-dire ayant subi un déschlammage est broyée à un d70 de 74 microns puis est soumise à la technique decrite dans l'exemple 1 du brevet U.S. n 3,.462.016. Les réSul- tats obtenus sont rassemblés dans le tableau ci-après.
Il convient de signaler que pour la flottation des carbonates une quantité très importante d'acide phosphorique a éte nécessaire- pour amener la pulpe à pH 5. La flottation des carbonates n'a en outre conduit qu'a une mousse qui ne contenait aucune particule de minerai.
Les conditions non précisées dans l'exemple 1 du brevet U.S. n 3.462.-O16 sont les suivantes Fl Flottation des' phosphates Temps de conditionnement : 180 secondes Taux de solide : 65 % pH compris entre 9 et 10,5 avec les réactifs suivants : Tallol : 750 g/t Soude : 500 g/t Silicate de sodium : 485 g/t Le silicate de sodium a été apporté pour déprimer la silice.