INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque l'on parvient à une homogénéité substantielle des composants initialement mélangés, on abaisse la température de la charge au-dessous du niveau de décomposition de l'agent de durcissement utilisé, c'est-à-dire du peroxyde particulier auquel on a recours, ou des autres composants sensibles à la chaleur devant être ajoutés, après quoi l'on introduit l'agent de durcissement ou les autres composants sensibles à la chaleur et les disperse uniformément dans la charge.
Les proportions de composants antioxydants formés par la nouvelle combinaison stabilisante selon l'invention, par rapport aux composés polyoléfiniques,peut varier et dépendent avant toute chose du taux de stabilité au vieillissement thermique ou de l'inhibition de 1 'oxydation souhaité ou demandé pour le matériau polymère durci ou le produit fait de ce polymère.Cependant, avec le degré ou niveau supérieur de la stabilité au vieillissement thermique ou de l'inhibition de l'oxyde dation offert par la nouvelle combinaison selon l'invention, formée d'un phénol présentant un empêchement stérique et d'un sel de zinc de mercaptoimidazole, la proportion caractéristique de combinaison à utiiiser est d'environ 1 à environ 6 parties en poids de phénolempêché / 100 parties en poids de polymère de polyoléfine, et d'environ 1 à environ 12 parties en poids de sel de zinc de mercaptoimidazole pour 100 parties de polymère de polyoléfine.Dans un mode de mise en oeuvre préféré, les deux composants de la nouvelle combinaison de composants essentiels,responsables de la stabilité au vieillissement thermique ou de l'inhibition de l'oxydation améliorées et prolongées, sont inclus ou ajoutés dans le polymère à raison d'approximativement 1 partie de phénol empêché pour pour 2 à 4 parties de sel de zinc de mercaptoimidazole, en poids; par exemple d'environ 4 à 8 parties en poids de sel de zinc de mercaptoimidazole avec environ 2 à 4 parties en poids de phénol empêché pour 100 parties en poids de polymère donnent à ce dernier une stabilité optimale au vieillissement thermique. Bien que lon puisse utiliserde plus grandes quantités d'agents, on n'en tire pas, en général, des avantages proportionnels à l'augmentation de quantité.
En outre, on peut inclure dans les composés polyoléfiniques, des antioxydants supplémentaires ou habituels, dans des proportions classiques, en supplément de la combinaison particulière nouvelle et essentielle selon l'invention.
Le stéarate de zinc quiest une forme de réalisation préférée de l'invention est incorporé à raison de quantités allant jusqu'à environ 6 parties en poids pour 100 parties en poids du polymère. Par exemple, on peut en ajouter d'environ 1 à environ 6 parties en poids.
Comme indiqué plus haut à propos des systèmes de stabilisation contre le vieillissement thermique selon l'invention, la combinaison antioxydante est compatible avec de nombreux systèmes retardateurs d'inflammation et peut être incorporée, en même temps que de tels systèmes, fans les composés polyoléfiniques. Ces systèmes retardateurs d'inflammation caractéristiques comprennent des composés organiques halogénés utilisés avec des composés de l'antimoine ou leurs équivalents, y compris les composés hydrocarbonés halogénés décrits dans le brevet des E.U.A. nO 2 480 298.Par exemple, il peut s'agir de composés hydrocarbonés halogénés classiques dans cette application de retard à l'inflammation, tels que la paraffine chlorée, les propanes chlorés, les propylènes chlorés, l'hexachloroéthane, le polythène chloré, le polyisobutylène chloré, le poly(chlorure de vinyle), le poly(chlorure de vlnylidènel, le poly(chlorure de vinyle) chloré après coup, les polyphényles chlorés, les naphtalènes chlorés, l'hexachlorobenzène, les /nylaleanes chlorés les indènes chlorés, les polystyrènes chlorés, les poly(éther de phényle) chlorés, et leurs équivalents bromés ou autrement halogénés, tels que les alcanes halogénés, et les composés aromatiques, polyaromatiques et hétérocycliques chlorés.Sont également visés, commeautres composés hydrocarbonés halogénés classiques, les retardateurs d'inflammation halogénés brevetés, tels que le Dechlorane Plus 25 ou Plus 515 de Hooker Chemical Company, le Chlorowax de Diamond Alkali Company et les produits similaires. Le Dechlorane Plus 25 est le produit de condensation de 2 moles dthexachlorocyclopentadiène et d'l mole de cyclooctadiène.
On peut inclure les retardateurs d'inflammation halogénés en quantités substantielles pouvant atteindre environ 70 parties en poids pour 100 parties en poids de polymère de polyoléfine, et de préférence on incorpore également un composé oxyde d'antimoine à raison de quantités pouvant atteindre environ 35 parties en poids pour 100 parties en poids de polymère de polyoléfine.
Les exemples suivants et les données qui en dérivent démontrent les effets améliorés des nouvelles combinaisons selon l'invention dans le cas de composés polyoléfiniques caractéristiques durcis par réticulation et dont la formule a été conçue pour réaliser une isolation électrique, par rapport aux mêmes compositions polymères servant de témoins et renfer mant un antioxydant unique de la même composition ou différentes combinaisons d'autres antioxydants classiques, ou d'autres variations dans les composants. Les formulations de composition d'isolation polymère formant les témoins et les exemples selon l'invention sont toutes données en parties relatives en poids, et les compositions des témoins et des exemples selon linvention, pour chaque évaluation ou série d'essais, ont toutes été préparées, durcies et essayées dans des conditions identiques.
Les déterminations comparatives suivantes montrent l'effet de synergie prononcé et significatif sur le vieillissement thermique des composés polyoléfiniques, attribuable au système anti-oxydant selon l'invention, formé de la combinaison unique en son genre d'un phénol présentant un empêchement stérique et d'un sel de zinc de mercaptoimidazole, par rapport aux mêmes antioxydants utilisés seuls, comme témoins. Dans les essais appliqués aux compositions correspondant aux témoins et aux exemples selon l'invention, les propriétés physiques originales et le module à chaud donnent une mesure de l'état ou du degré de durcissement des compositions polymères.L'essai de vieillissement thermique a été accompli à une température relativement haute et dégradante de 1800C dans un four à air pour provoquer un vieillissement thermique accéléré, avec mesure de la résistance à la traction et de l'allongement après 7 jours, 14 jours et 21 jours d'exposition à cette température, les résultats étant exprimés en pourcentage de conservation de la résistance à la traction et de l'allongement d'origine.
Notons que le dispositif conforme à l'invention peut également être utilisé dans des puits côtiers de profondeur appropriée, communiquant avec la mer.
Il est à noter dans le cas des installations à gros débits, que l'énergie dépensée pour remonter chaque réservoir est réduite par rapport à celle qui serait consommée dans les groupes de pompage d'installations classiques de débits comparables, du fait notamment que dans le procédé de l'invention, on écarte totalement la surconsommation d'énergie due -dans les procédés classiques- au pompage de volumes d'eau salée très supérieurs aux volumes d'eau douce obtenus < taux de conversion inférieur à 1). En effet, dans l'invention, le phénomène d'osmose inverse est réalisé au coeur du milieu marin d'étendue infinie et aucune saturation en sel n'est à craindre au/voisinage de la membrane, ce qui élimine l'influence du facteur de conversion et limite la consommation d'énergie à celle strictement nécessaire pour remonter en surface l'eau douce produite en profondeur.De plus, il est possible dans l'invention d'associer les treuils entre eux pour récupérer l'énergie de descente de certains réservoirs en vue d'en remonter d'autres.
Notons que, pour éviter toute augmentation, même faible de la salinité à proximité de la membrane, il est possible de communiquer au dispositif immergé un mouvement par rapport à l'eautsoit un mouvement de rotation sur lui-même (notamment dans le cas d'une mise en oeuvre sur plateforme flottante), soit un déplacement au coeur de l'eau (dispositif traîné à l'arrière d'un bateau).
Par ailleurs, la mise en oeuvre du procédé à des profondeurs importantes supérieures à 3U0 mètres permet d'opérer l'osmose inverse sur des eaux non polluées et réduit considérablement les risques de colmatage des membranes par rapport aux installations de type classique qui utiliseraient des eaux de surface ;en pratique, ces dernières installations devraient être complétées par des moyens de prétraitement pour débarrasser les eaux de leur pollution avant d'opérer l'osmose inverse, ce qui constituerait un facteur supplémentaire d'augmentation des coûts.
D'autres caractéristiques de l'invention se annexés lesquels en présentent à titre d'exemples non limitatifs, plusieurs modes de réalisation ; sur ces dessins - la figure 1 est une vue en coupe partielle d'un dispositif pour petits débits, - la figure 2 est une vue en coupe d'un autre mode de réalisation, - la figure 3 est une vue de détail du dispositif de la figure 2, - la figure 4 est une vue schématique, illustrant le procédé de l'invention dans le cas de petits débits, - la figure 5 est une coupe schématique d'un dispositif pour gros débits, - la figure 6 est une vue schématique, illustrant l'utilisation du dispositif de la figure 5 à partir d,'une plateforme flottante, - la figure 7 est une vue schématique, illustrant un autre mode de mise en oeuvre de l'invention.
Le dispositif de production d'eau douce représenté à titre d'exemple à la figure 1 est appelée à compléter l'équipement de secours d'un bateau de petite jauge, pour permettre de fournir l'eau douce nécessaire à ses occupants en cas de naufrage ; ce dispositif peut également servir de façon habituelle sur le bateau pour produire l'eau douce consommée chaque jour par les plaisanciers.
Ce dispositif comprend un réservoir 1, en l'exemple sphérique, apte à résister à des pressions supérieures à 60 bars ; ce réservoir est en un matériau anti-corrosion, de qualité alimentaire, notamment en acier#inoxydable ou fibres de verre ou tout autre matière synthétique, le cas échéant transparente. Sa capacité est de tordre de 1 à 2 litres il est pourvu d'un robinet à boisseau sphérique 2 se prolongeant par un conduit 3 débouchant au fond du réservoir pour permettre le soutirage de l'eau contenue dans celui-ci.
Le réservoir 1 comprend en outre une ouverture la autour de laquelle est fixé un module d'osmose inverse 4.
En l'exemple, ce module 4 est essentiellement constitué par un collecteur tubulaire central 5 qui est vissé étanchement sur une collerette du réservoir 1, par une membrane 6 enroulée en spirale autour de ce collecteur et par un élément tubulaire externe de protection 7 ajouré pour laisser passer librement l'eau de mer.
Le collecteur central 5 est prévu perméable (par exemple percé d'une pluralité de trous) pour laisser passer l'eau ayant diffusé à travers la membrane 6 ; il est ouvert à son extrémité située en regard de l'ouverture la et fermé à son autre extrémité. Il est réalisé de façon à résister à une pression supérieure à 60 bars.
La membrane 6 est une membrane osmotique semi-perméable sélective, de type connu en soi, en particu Mnembrane~en sDiraleS lier/en aceta e e cellulose. Soumise à une différence de pression supérieure à la pression osmotique entre surfaces actives externesetses faces actives interneS cette membrane est apte à laisser diffuser, les molécules d'eau pure et à retenir les sels.
En outre, un clapet anti-retour 8 de structure classique est associé à l'ouverture la ; ce clapet est agencé pour être ouvert en cas de surpression dans le collecteur 6 et pour se fermer dans le cas contraire lorsqu'une surpression apparaît à l'intérieur du réservoir par rapport à l'extérieur.
Par ailleurs, l'élément de protection 7 est fixé à sa base sur le réservoir et comprend en partie haute un anneau d'accrochage 9.
L'ensemble réservoir 1 et module 4 est réalisé de façon à présenter un poids supérieur au poids d'un volume d'eau égal au volume dudit ensemble. Par exemple, le volume occupé par l'ensemble peut être de l'ordre de 2 à 3 litres, et son poids de 4 à 5 kilogrammes.
Cet ensemble est accroché par son anneau 9 à un fil 10, fin et résistant, (fil en polyamide ou analogue) de longueur de l'ordre de 500 à 600 mètres. Ce fil est enroulé sur un moulinet 11 du type moulinet de pêche, qui est porté par l'extrémité d'une courte canne 12 ; le réservoir 1 et son module 4 sont suspendus à l'autre extrémité de la canne par un oeillet dans lequel passe le fil 10.
Les figures 2 et 3 présentent un autre mode de réalisation d'un dispositif analogue.
L'inertie thermique de ce ressort de contact n'influence que faiblement l'aptitude du bilame à réagir.
Dans l'esprit de la présente invention, une languette à déclic consiste en un bilame incurvé par estampage et dont la courbure passe brusquement de l'état concave à l'état convexe, et inversement, selon que sa température d'enclenchement est dépassée ou non.
Par "face efficace" du bilame, il faut cpmprendre la face constituée de la matière présentant le plus grand coefficient de dilatation thermique. Lorsqu'on oriente cette face vers la source de chaleur, est de préférence chauffée en même temps qu'elle la face responsable en premier lieu de la modification de la courbure.
I1 est recommandé d'utiliser un boîtier transparent ou translucide lorsqu'un rayonnement thermique doit également contribuer de façon notable à l'échauffement ou au refroidissement du bilame.
Dans la forme de réalisation la plus simple, la résistanceen couche épaisse, qui se présente de manière classique sous la forme d'une mince plaque de céramique vitrifiée revêtue,est collée par sa face revêtue sur le boîtier logeant le thermostat à bilame. Or, un interrupteur dans lequel la résistance en couche épaisse est disposée contre la face interne de la paroi du boîtier est particulièrement compact et résistant. En outre, un tel agencement présente également l'avantage que la résistance engendre une quantité de chaleur extrêmement faible et que l'influence des variations de la température ambiante sur la sensibilité de l'interrupteur horaire est diminuée.
Au lieu de coller la résistance en couche épaisse sur le boîtier, elle peut être posée librement sur ce dernier, après quoi les deux éléments peuvent être entourés par une bande de silicone qui les assujettit.
Au lieu d'appliquer la plaque dé céramique vitrifiée par sa face revêtue sur le boîtier, on peut procéder également à l'inverse, en orientant cette face revêtue vers l'extérieur.
Cela présente l'avantage que la chaleur engendrée dans la résistance à couche épaisse est également répartie sur le boîtier, et que la possibilité d'une surchauffe locale est exclue.
Lorsqu'on souhaite obtenir un interrupteur particulièrement inerte, il est recommandé de l'entourer d'un boîtier supplémentaire en métal possédant une grande capacité thermique.
La vitesse de réaction de l'interrupteur horaire peut être avantageusement et très élégamment accrue dans des cas ou la température d'enclenchement est supérieure à la température en service normal, notamment lorsque cet interrupteur horaire est normalement à la température ambiante, donc lorsque la résistance en couche épaisse n'est pas parcourue par du courant à l'état normal, en prévoyant, en plus de la-résistance en couche épaisse, un conducteur à froid (résistance à coefficient positif de température, dite résistance PTC), monté en série avec ladite résistance à couche épaisse.
Lorsqu'on désire augmenter la vitesse de réaction de l'interrupteur seulement à l'aide d'une résistance en couche épaisse, il faut augmenter l'intensité du courant qui parcourt cette résistance, ou bien diminuer la résistance ohmique de ladite résistance. De ce fait, la température d'équilibre, établie lorsque le courant est constant, peut être considérablement supérieure à la température maximale admissible du boîtier en matière plastique, ce qui peut avoir des suites dommageables.Lorsqu'on utilise un conducteur à froid supplémentaire branché en série avec la résistance en couche épaisse, on peut cependant choisir une résistanceen couche épaisse plus petite et éviter une surchauffe du boîtier, étant donné que, lorsque la température est faible, la résistance ohmique dudit conducteur à froid reste tout d'abord relativement faible en deçà du point de Curie et qu'elle n'augmente pas fortement. Ce n'est que lorsque la température du conducteur à froid atteint le point de Curie que la résistance augmente d'une manière telle que le dégagement de chaleur est freiné. Dans ce cas, la température d'enclenchement de l'interrupteur horaire doit être inférieure au point de Curie afin que la température d'enclenchement soit sûrement atteinte ; en outre, le point de Curie de ce conducteur à froid ne devrait pas être supérieur à la température maximale admissible du boîtier si l'on veut protéger ce dernier des effets d'une trop grande influence de la température.
Les valeurs de résistance des conducteurs à froid présentent inévitablement des variations. Ces dernières influencent naturellement le temps de réaction de l'interrupteur horaire et elles impliquent une dispersion de ses temps de réaction. I1 est possible de;naintenir cette dispersion à un faible niveau en choisissant la résistance ohmique du conducteur à froid à la température ambiante considérablement plus faible que la résistance ohmique de la résistance en couche épaisse, qui ne comporte que de petites tolérances.
A titre d'illustration pratique, un interrupteur doté d'une résistance en couche épaisse de 40 k JI et raccordé à une tension électrique de 220 volts à une température ambiante de 200 C, atteint sa température d'enclenchement prédéterminée de 1000 C après un temps de réaction d'environ 2 minutes. Dans ce cas, le boîtier atteint une température finale de 1500 C, qui est encore tolérable. Si l'on remplace la résistance en couche épaisse de 40 k ~gt par une résistance de 20 K Q seulement, l'interrupteur atteint sa tenipérature de déclenchement de 1000 C après environ une minute, mais la température finale du boitier atteint cependant 2200 C, ce qui n'est pas admissible.Lorsque, avec la résistance en couche épaisse de 20 k Q on branche en série un conducteur à froid présentant un point de Curie de 1500 C et, à la température normale,une résistance ohmique de 2,4 K < + 20 S il en résulte que l'interrupteur atteint sa température d'enclenchement de 1000 C après un peu plus d'une minute et que la température finale du boîtier atteint une valeur admissible à peine supérieure à 1500 C.En outre, la dispersion de + 20% des caractéristiques de résistance des conducteurs à froid entraîne, en présence des grandeurs choisies, une dispersion des temps de réaction de l'interrupteur horaire de seulement + 2;o et elle est négligeable pour des applications simples.
De préférence, le conducteUr' à froid se trouve sur le même support que la résistance en couche épaisse. Par exemple, cette dernière peut être disposée contre la face interne d'une paroi du boîtier tandis que le conducteur à froid est appliqué contre la face externe de ladite paroi. Cependant, la résistance et le conducteur peuvent être appliqués sur une plaque de support commune à l'extérieur du boîtier.
L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemples nullement limitatifs et sur lesquels : la figure 1 est une vue en perspective d'un interrupteur horaire selon l'invention la figure 2 est une coupe longitudinale le long des côtés plats du boîtier logeant l'interrupteur horaire de la figure 1 ; et la figure 3 est une coupe analogue à la figure 2, illustrant un autre mode de réalisation de l'interrupteur horaire selon l'invention.
L'interrupteur horaire illustré sur les figures 1 et 2 comprend un thermostat à bilame encapsulé dans un boîtier 8, ainsi qu'une résistance 12 en couche épaisse, qui est collée, par sa face revêtue de la bande-résistance, sur un côté plat dudit boîtier 8. Sur la figure 1, les extrémités d'une bande conductrice 13 reliée à ladite bande-résistance sont disposées sur un support, en forme de plaquette, de la résistance en couche épaisse.Ces extrémités sont raccordées par deux soudures 14 à un conducteur électrique d'amenée 15.
- Panneaux minces: ils sont utilisés en étant appliqués contre des banches en acier, qui assurent par elles-mêmes les résis tances mécaniques nécessaires, les panneaux minces n'étant employés quten tant que "peaux" garantissant un état de sur face convenable du béton après dé coffrage et constituant une "surface à jeter" relativement peu onéreuse en comparaison des supports utilisés.
On considère ici plus spécialement ces panneaux minces, qui ont des épaisseurs usuelles de 3 9 6 mm et sont constitués le plus souvent d'une âme de contreplaqué multiplis (3 à 5 plis), revêtue de papiers imprégnés de résines phénoliques qui ont été polymérisées à chaud sous presse, ce qui a simultanément collé le papier sur le contreplaqué.
Ces panneaux peuvent également être constitués d'une âme mince en panneau de particules ou de fibres, revetue d'une surface imperméable du genre susindiqué.
Au lieu d'utiliser comme support de revêtement une construction équilibrée de contreplaqué multiplis, de panneaux de particules ou de fibres, l'invention consiste à revetir chacune des faces d'une feuille unique de bois de placage, dite monopli, d'un-ou de plusieurs papiers imprégnés de résines thermodurcissables,que l'pn fait polymériser sous presse à chaud, pour durcir le revetement, lui conférer les propriétés du polymère et fixer simultanément par collage les papiers sur le bois. En présence d'eau ou d'humidité, le bois de placage est dur et stable dans le sens des fibres, mais il est mou et déformable perpendiculairement aux fibres, d'où l'intéret dans le contreplaqué des plis croisés,qui assurent la stabilité dimensionnelle.
Or, on a découvert suivant l'invention que, de façon inattendue, une feuille unique de bois de placage résiste parfaitement à l'eau et à l'humidité, lorsqu'elle est revêtue sur ses deux faces d'au moins une feuille de papier imprégnée d'une résine thermodurcissable, que l'on fait polymériser sous presse à chaud.
Le bois est ainsi protégé de l'humidité et des déformations qutelle occasionne et le stratifié obtenu a les propriétés de la résine polymérisée (dureté, solidité, infusibilité, insolubilité, résistance aux alcalis etc..) et il est manipulable sans problèmes.
On utilise par conséquent les papiers de revêtement comme "raidisseurs" du bois de placage central (ils remplissent l'offi- ce des plis croisés d'un contreplaqué), tout en continuant à utiliser leurs propriétés de surface et d'imperméabilité comme dans le cas courant.
La présente invention a donc pour objet un élément stratifié comprenant une âme en bois de placage et, sur chaque face de l' me, un revetement formé d'au moins une feuille de papier imprégnée d'une résine thermodurcissable polymérisée, qui a collé le papier sur le bois lors de sa polymérisation sous presse à chaud, caractérisé en ce que l'âme est constituée par une feuille unique de bois de placage d'une épaisseur de quelques dixièmes de millimètre à 10 millimètres environ, les feuilles de papier de revêtement faisant office de raidisseurs de l'âme, en assurant la résistance à l'humidité, la planéité et la stabilité dimensionnelle ainsi que les résistances chimique et mécanique de celle-ci.
L'âme en bois de placage peut être obtenue par déroulage ou tranchage selon les méthodes habituelles de toute essence de bois convenable. Son épaisseur est préférablement comprise entre 2 et 6 millimètres. Quand elle excède 6 mm, l'aspect de surface du bois devient moins bon, et quand elle est inférieure à 2 mm, la solidité du stratifié décroît.