INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les opérations qui précèdent, dans l'unité centrale, concernent le cas où le compteur M est à O. Lorsqu'il ne l'est pas et nécessite un code d'appoint, l'organigramme correspond à celui des figures 22(b)-1 et 22(b)-2 qui comprend la consultation de la table à l'aide du contenu du compteur M comme adresse.
En & ite, l'unité centrale fonctionne de la même manière que lors de la préparation d'un code d'arrêt. La longueur du code est indiquée dans le registre CLR et cette longueur est transmise au compteur TCLC. Si un report apparait alors, l'étiquette MFF est mise à 1 est, dans le cas contraire, le compteur BTC11 est vérifiée.
Lorsque le compteur BTCII est à O et lorsque des données codées doivent être transférées pour la première fois à l'adresse de la zone de pile, le fait que des données peuvent être écrites à cette adresse est vérifié et l'unité centrale reste en attente jusqu'à ce qu'un état soit établi. Si les données codées ont déjà été transférées à cette adresse, le bit suivant est immédiatement transféré dans la zone de pile.
Entre temps, le transfert de 8 bits de données à la Zone de pile est vérifié par le compteur BTCII et le transfert de toutes les données codées à cet instant vers la zone de pile est déterminé à l'aide du registre de longueur codée.
Lorsque 8 bits de données codées ont été transférés à la zone de pile, c'est-à-dire lorsqu'un octet déterminé de données a été conservé à une adresse déterminée de la zone de pile, l'adresse d'écriture est remise à jour afin que des données codées soient transférées à l'adresse suivante.
Si des données transférées précédemment se trouvent à la dernière adresse de la zone de pile, la première adresse est rétablie dans le registre d'adresse d'écriture afin que les données suivantes puissent être introduites dans la première adresse de la zone de pile.
La procédure précédente se répète jusqu'au transfert total à la zone de pile des données à code d'appoint lues dans la table d'après le contenu du compteur M. A la fin de ce transfert, des données à code d'arrêt sont transférées comme indiqué sur les figures 22(a)-1 et 22(a)-2.
Après une telle compression des données d'image "blanc", la compression des données d'image "noir" est exécutée.
Les figures 23(a) à 23(c) représentent un organigramme permettant l'obtention de T et M par comptage des longueurs de passage "noir".
Cet organigramme suit obligatoirement celui des figures 21(a) à 21(c) et en conséquence les registres et compteurs respectifs contiennent encore certaines valeurs nécessaires au traitement.
Suivant une dernière caractéristique le poste de la machine sus-visée, le poste de moulage comporte une pompe multiple comportant autant de doseurs qu'une barre comporte d'empreintes.
La présente invention sera mieux comprise et des détails en relevant apparaîtront dans la description qui va être faite en relation avec les figures schématiques des planches annexées dans lesquelles - la fig.1 est une illustration schématique des moyens généraux de l'invention et de leur procédé de mise en oeuvre, - la fig.2 est une coupe longitudinale d'une des barres multi-empreintes d'une machine de moulage de l'invention appliquant le procédé précédent, - la fig.3 est une coupe transversale de la même, - la fig.4 est un schéma général d'une machine de l'invention et de l'installation environnante, et - la fig.5 est un schéma général de la machine de l'invention vue suivant une direction perpendiculaire à celle de la représentation précédente.
Sur la fig.l un dispositif de l1in- vention dans sa forme élémentaire et générale est représenté à plusieurs stades de sa mise en oeuvre. Ce dispositif est essentiellement constitué d'une enceinte 1 comportant une paroi 2 élastique formant empreinte 3 de moulage tandis que les autres parties de la paroi de l'enceinte sont rigides ; l'empreinte de moulage est normalement disposé à l'intérieur de l'enceinte ; l'empreinte est destinée à recevoir une substance 4 consistante à froid et fluide à chaud. Suivant l'invention, l'enceinte 1 est pourvue d'une entrée E et d'une sortie S et elle est remplie d'un liquide 5 de préférence aqueux.
Le procédé de l'invention consiste essentiellement à retourner l'empreinte après durcissement de la substance par introduction d'une quantité supplémentaire de liquide environ égale au double du volume occupé par l'empreinte dans l'enceinte puis à ramener l'empreinte à sa position initiale par retrait de la quantité supplémentaire de liquide précédemment introduite.
Comme on l'a indiqué plus haut, le liquide a à la fois pour fonction de refroidir la substance et de manoeuvrer hydrauliquement l'empreinte pour la placer soit à l'extérieur de l'enceinte soit à l'inte- rieur de l'enceinte en la retournant elle-même à la manière d'un doigt de gant.
De manière plus détaillée, les stades du procédé sont les suivants: a) l'empreinte étant disposée à l'intérieur de l'enceinte et les entrée et sortie E et S de cette dernière étant fer mées, on coule dans l'empreinte la substance à l'état fluide; b) on laisse se refroidir la substance par échange thermique avec le liquide de l'enceinte plus froid ; après durcisse ment de la substance, on peut même retourner 1 enceinte l'orifice 6 de l'empreinte étant alors orienté vers le bas c) faire circuler, en ouvrant l'entrée et la sortie, du liquide refroidi dans l'enceinte de manière à y remplacer le liquide légèrement réchauffé par la substance ; d) refermer la sortie de l'enceinte, l'entrée restant ouverte et étant soumise à une pression du liquide ; sous l'effet de la pression la paroi 2 de l'empreinte est retournée sur elle-même et placée à l'extérieur de l'enceinte et la substance consistante s'y trouvant est expulsée ; e) refermer l'entrée et ouvrir la sortie sur une conduite où le liquide est en dépression ; la pression atmosphérique ramène alors au fur et à mesure du retrait du liquide, l'em- preinte à l'intérieur de l'enceinte f) après retrait de la quantité supplémentaire de liquide précédemment introduite, l'entrée et la sortie sont refer mëes ; le dispositif de moulage est alors revenu à son état initial et le cycle sus-décrit peut recommencer.
Dans l'exemple qui va suivre, les stades c, d, e, f, sont réalisés en un seul et même poste dit de démoulage dans lequel l'empreinte a son orifice 6 tourné vers le bas ; ce n'est qu'ultérieurement que 1 'encein- te sera retournée pour être placée, orifice 6 tourné vers le haut, au poste de moulage, ou encore de remplissage.
On notera aussi que le remplacement du liquide de 1 'encein- te par du liquide plus froid peut être encore effectué soit après le stade d, soit après le stade e ; il apparait toutefois plus avantageux de parachever le durcissement de la substance par l'apport du liquide refroidi alors que cette dernière est encore dans l'empreinte.
On va maintenant décrire une machine mettant en oeuvre le procédé sus-décrit destinée à la production automatique et à cadence élevée de petites unités de produits consommables tels que suppositoires par exemple.
Sur les fig.2 et 3 on a représenté en coupe une enceinte multi-empreintes 1 en forme de barre tubulaire fermée à ses extrémités ; ces extrémités sont pourvuesd'ajutages reliés à des clapets 10 et 11 respectivement d'entrez et de sortie ; ces clapets sont des clapets, à bille par exemple, qui interdisent normalement le passage du liquide 5 de l'intérieur à l'extérieur de l'enceinte. Les empreintes 2 sont maintenues fixées de façon étanche dans des ouvertures 12 de l'une des faces de la barre par une plaque 13 de couverture.
La fig.2 représente une barre au stade d sus-décrit, c'est-à-dire présente au poste de démoulage matérialisé par des raccords co-axiaux mobiles axialement 14 et 15 destinés à pénétrer dans des alèsages 16 et 17 des clapets ; les raccords 14 et i5 sont mus axialement par des vérins, pneumatiques par exemple,et ils sont raccordés par l'intermédiaire d'eiectrovannes respectivement 18 et 19 à un circuit de liquide qui sera décrit plus loin. On remarque que le raccord 15 correspondant au clapet 11 de la sortie S de l'enceinte comporte un doigt 20 destiné à ouvrir le clapet lorsque le raccord penètre dans l'alésage 17 cette disposition est nécessaire puisque le clapet aurait normalement pour fonction d'empêcher la sortie du liquide.
Sur la fig.3 une barre- 1 se trouve au stade a de la fig.1 après avoir reçu une certaine quantité de substance 4 à mouler en provenance d'une pompe doseuse 21.
Sur les fig.4 et 5 une machine de moulage est essentiellement constituée de deux chaines telles que 23 supportant une pluralité de barres 1 et servant de moyensd'articulation des barres les unes aux autres pour en faire une sorte de tapis 24 se refermant sur lui-même autour d'axes horizontaux 25 et 26 ; ces axes sont par exemple les axes des arbres des roues crantées encrantant dans ladite chaîne.
Sur la fig.4 plus particulièrement on a représenté l'ensemble d'installation vucdans une direction perpendiculaire à la précédente. On remarque sur cette figure des cuves d'alimentation 30 et 31 de la pompe doseuse 21, la cuve 30 étant pourvue d'un brassoir 32. On remarque aussi sur cette figure un circuit de liquide de refroidissement se refermant sur une barre 1 à travers les électrovannes 18 et 19 ; ce circuit comprend une pompe 33 maintenant en permanence en surpression le liquide dans un réservoir 34 situé en amont de l'électrovanne 18 et maintenant aussi en permanence en dépression le liquide dans un réservoir 35 situé en aval de l'électrovanne 19. Un bac tampon 36 est compris dans un circuit de dérivation 37 permettant à la pompe 33 de fonctionner en permanence tout en respectant les pressions de consigne dans les réservoirs 34 et 35.
Le bac 36 sert encore à recevoir des purges en provenance des barres et des raccords. Un groupe frigorifique 38 assure le refroidissement du liquide contenu dans le- réservoir 34. On remarque encore sur la fig.3 un tapis roulant 40 disposé au-dessous d'une barre au poste de démoulage, destiné à recevoir les unités moulés après leur expulsion des empreintes.
Revenant au fonctionnement du poste de démoulage et en relation plus précisément avec la fig.2, les opérations sont les suivantes 10) positionnement de la barre en regard des raccords 14 et 15 20) déplacement des raccords 14 et 15 qui pénètrent respectivement dans les alèsages 16 et 17 30) ouverture des vannes 18 et 19 entraînant la circulation et l'échange du liquide présent dans la barre 40) fermeture de la vanne 19, retournement des empreintes vers l'extérieur et expulsion des unités moulés 50) fermeture de la vanne 18 et ouverture de la vanne 19, retournement inverse des empreintes vers l'intérieur de la barre ; 60) fermeture de la vanne 19.
L'invention concerne un dévidoir de bandes continues à couper, appelé à permettre la distribution de longueurs désirées de bandes. Elle s'applique en particulier pour la distribution de bandes de papier, (papier hygiénique, papier essuie-main...).
On connalt des dévidoirs de bandes comprenant un bottier dans lequel est logée une bande sous forme de rouleau, une ouverture pour la sortie de celle-ci et un organe tranchant qui permet de couper la bande après traction de la longueur désirée et rotation du rouleau formant ladite bande ; la coupai de l'extrémité de la bande s'effectue en appliquant celle-ci contre l'organe tranchant et en exerçant sur ladite bande une brusque traction appropriée.
La présente demande divisionnaire se propose de fournir un dévidoir perfectionné dans lequel les bandes continues se présentent sous d'autres formes que la forme connue en rouleau.
Un objectif est en particulier de fournir un dévidoir de grande capacité, destiné notamment aux lieux publics.
A cet effet, lbe dévidoir de bandes continues à couper, visé par la demande divisionnaire, est du type comprenant un bottier adapté pour contenir une bande, une ouverture de passage de l'extrémité de la bande et des moyens tranchants situés au voisinage de cette ouverture en vue de permettre de couper ladite bande. Selon la présente invention, le bottier est adapté pour contenir une bande repliée en accordéon.
La description qui suit, en référence aux dessins annexés présente, à titre d'exemples non limitatifs, un mode de réalisation de dévidoirs à bandes se présentant sous la forme de rouleaux et un mode de réalisation de dévidoirs à bandes repliées en accordéon ; sur ces dessins qui font partie intégrante de la présente description la figure 1 est une vue schématique en perspective, avec arraché partiel, d'un dévidoir conforme au premier mode de réalisation sus-évoqué, . la figure 2 en est une coupe par un plan axial vertical AA, . la figure 3 en est une coupe partielle de détail selon BB, à échelle dilatée, . la figure 4 en est une coupe partielle de détail selon CC, la figure 5 est une coupe montrant un détail de la figure 2 à échelle dilatée, avec une clé de manoeuvre associée au dévidoir pour permettre de le charger, les figures 6a, 6b, 6c sont des coupes explicatives du fonctionnement de l'appareil, les figures 7 et 8 représentent, respectivement en perspective éclatée et en coupe, l'autre mode de réalisation de dévidoir que vise plus particulièrement la pré- sente demande divisionnaire.
Le dévidoir représenté à titre d'exemple aux figures 1 à 6 est destiné à la distribution de papier hygiénique se présentant sous forme de rouleaux de gros diamètre (de l1ordre de 30 à 60 cm) ; ce dévidoir peut être placé dans les pièces sanitaires de lieux publics (bars, restaurants, cinémas, établissements hospitaliers et autres collectivités publiques ou privées).
Ce dévidoir comprend un bottier cylindrique 1, formé d'un fond circulaire 2, d'une paroi cylindrique 3 soudée sur le fond et d'un couvercle frontal amovible 4 qui comporte une fenêtre 4b en un matériau transparent permettant d'apercevoir l'état du rouleau intérieur.
La paroi cylindrique 3 est emboutie en bordure sur son pourtour pour former deux bords légèrement en retrait 3b et 3c, servant l'un à souder le fond 2 par un rebord 2a que celui-ci comporte. l'autre à-positionner le couvercle 4 par un rebord analogue 4a que comporte ledit couvercle. Les rebords 2a et 4a sont interrompus au niveau de l'ouverture de passage 3a et leur extrémité s'appuie sur des languettes de positionnement telles que 3d, que forment à ce niveau les bords 3b et 3c de la paroi cylindrique 3.
Par ailleurs, une aile mobile 6 est ar ticulée en bordure de l'ouverture de passage 3a du boitier.
En l'exemple cette articulation est for mée par un axe rapporté 7 qui vient se loger dans des emboutis 8 et 9 réalisés respectivement sur le bord correspondant de la paroi cylindrique 3 et sur l'aile mobile 6, con me le montre l & fleure 3. A ses extrémités l'axe 7 s'appuie contre les deux petits épaulements que forment les bords 3c et 3d de la paroi 3. Cet axe 7 est introduit en force dans les emboutis 8 et 9 lorsque le couvercle est 6té, la direction de cet axe 7 étant parallèle à celle de l'axe 5 (c'est-à-dire perpendiculaire au fond 2 et au couvercle 4 lorsque ce dernier est en place).
L'aile mobile 6 qui peut ainsi pivoter autour de l'axe 7 est composée d'une portion de recouvrement 10 aui s'étend d'un côté de l'axe 7 (côté ouverture) et d'une portion externe 11 qui s'étend de l'autre côté.
La portion de recouvrement 10 présente sensiblement la forme d'une portion cylindrique avec des bords lOb et l0c légèrement en retrait pour épouser la forme de la paroi 3 qu'elle recouvre sur une partie de sa surface au-delà du bord correspondant 3e de l'ouverture. Cette portion de re couvrement l0est munie d'un bord retourné (vers le haut) 10a, qui forme une arête arrondie apte à éviter tout déchirement de la bande à ce niveau. De plus, ladite portion 10 comporte un embouti ser;il-circulaire lOd faisant saillie vers l'extérieur, au niveau de l'ouverture de passage 3a, à proximité du bord 3c.
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) Première SiH4/He=0,05 GeH4/SiH4=1/10 couche GeH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 B2H6/(GeH4+SiH4) 0,18 0,5 1 B2H6/He=10-3 =1x10-5 NO NO/(GeH4+SiH4) =3/100~0 SiH4/He=0,05 GeH4/SiH4=1/10 Deuxième GeH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 B2H6/(GeH4+SiH4) 0,18 0,5 19 couche B2H6/He=10-3 =1x10-5 SiH4/He=0,5 Troisième SiH4=200 B2H6/SiH4=3x10-4 0,18 1,5 5 B2H6/He=10-3 couche (N d'échantillon G805) Note : diminution linéaire NO/(GeH4+SiH4) T A B L E A U 1H
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) SiH4/He=0,05 GeH4/SiH4=4/10~0 GeH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 B2H6/(GeH4+SiH4) 0,18 0,5 1 Première couche B2H6/He=10-3 =3x10-3 NO NO/(GeH4+SiH4) =3/100 Deuxième SiH4/He=0,5 SiH4=200 0,18 1,5 19 couche T A B L E A U 2H
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) SiH4/He=0,05 GeH4/SiH4=1/10~0 GeH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 B2H6/(GeH4+SiH4) 0,18 0,5 2 Premiére couche B2H6/He=10-3 =1x10-3 NO NO/(GeH4+SiH4) =1/100 Deuxième SiH4/He=0,5 SiH4=200 0,18 1,5 15 couche T A B L E A U 3H
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) SiH4/He=0,05 GeH4/SiH4=4/10~2/ 1000 GeH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 B2H6/(GeH4+SiH4) 0,18 0,5 2 couche B2H6/He=10-3 =1x10-3 NO NO/(GeH4+SiH4) =1/100 Deuxième SiH4/He=0,5 SiH4=200 0,18 1,5 15 couche T A B L E A U 4H
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) SiH4/He=0,05 GeH4/SiH4=15/100~0 GeH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 B2H6/(GeH4+SiH4) 0,18 0,5 1 Première couche B2H6/He=10-3 =3x10-3 NO NO/(GeH4+SiH4) =2/100 Deuxième SiH4/He=0,5 SiH4=200 0,18 1,5 15 couche T A B L E A U 5H
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) SiH4/He=0,05 GeH4/SiH4=1/1~5/100 GeH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 B2H6/(GeH4+SiH4) 0,18 0,5 1 Première couche B2H6/He=10-3 =3x10-3 NO NO/(GeH4+SiH4) =2/100 Deuxième SiH4/He=0,5 SiH4=200 0,18 1,5 15 couche T A B L E A U 6H
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) SiH4/He=0,05 GeH4/SiH4=2/10~0 GeH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 B2H6/(GeH4+SiH4) 0,18 0,5 1 Première couche B2H6/He=10-3 =3x10-3 NO NO/(GeH4+SiH4) =2/100 Deuxième SiH4/He=0,5 SiH4=200 0,18 1,5 15 couche T A B L E A U 7H
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) SiH4/He=0,05 GeH4/SiH4=1/10~0 GeH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 B2H6/(GeH4+SiH4) 0,18 0,5 1 Première couche B2H6/He=10-3 =3x10-3 NO NO/(GeH4+SiH4) =2/100 Deuxième SiH4/He=0,5 SiH4=200 0,18 1,5 15 couche T A B L E A U 8H
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) Si2H6/He=0,05 GeH4/Si2H6=4/10~0 GeH4/He=0,05 Si2H6+GeH4=50 B2H6/(GeH4+Si2H6) 0,18 0,5 1 Première couche B2H6/He=10-3 =3x10-3 NO NO/(GeH4+Si2H6) =2/100 Deuxième Si2H6/He=0,5 Si2H6=200 0,18 1,5 19 couche T A B L E A U 9H
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) SiF4/He=0,05 GeH4/SiF4=4/10~0 GeH4/He=0,05 SiF4+GeH4=50 B2H6/(GeH4+SiF4) 0,18 0,5 1 Première couche B2H6/He=10-3 =3x10-3 NO NO/(GeH4+SiF4) =1/100 Deuxième SiF4/He=0,5 SiF4=200 0,18 1,5 19 couche T A B L E A U 10H
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) GeH4/(SiH4+SiF4)= SiH4/He=0,05 4/10~0 SiF4/He=0,05 SiH4+SiF4+GeH4 B2H6/(GeH4+SiH4+ 0,18 0,5 1 Première GeH4/He=0,05 =50 couche SiF4)=3x10-3 B2H6/He=10-3 NO/(GeH4+SiH4+SiF4) NO =1/100 Deuxième SiH4/He=0,5 SiH4+SiF4=200 0,18 0,5 19 couche SiF4/He=0,5 T A B L E A U 11H
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) SiH4/He=0,05 GeH4/SiH4=4/10~0 GeH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 B2H6/(GeH4+SiH4) 0,18 0,5 1 Première couche B2H6/He=10-3 =3x10-3 NO NO/(GeH4+SiH4) =3/100 Deuxième SiH4/He=0,5 SiH4=200 B2H6/SiH4=3x10-3 0,18 1,5 19 couche B2H6/He=10-3 T A B L E A U 12H
N H1201 H1202 H1203 H1204 H1205 H1206 H1207 H1208 d'échantillon B2H6/SiH4 1x10-2 5x10-3 2x10-3 1x10-3 8x10-4 5x10-4 3x10-4 1x10-4 Rapport des débits d'écoulement Teneur en B 1x104 6x10 25x10 1x10 800 500 300 100 (ppm atomique) Evaluation # # # # # # # # # : excellent # : bon T A B L E A U 13H
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation charge des couches (W/cm) (nm/s) Deuxième SiH4/He=0,5 SiH4=200 0,18 1,5 B2H6/SiH4=8x10-5 couche B2H6/He=10-3 T A B L E A U 14H
N H1301 H1302 H1303 H1304 H1305 H1306 H1307 H1308 H1309 H1310 d'échantillon Première Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple couche 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 Epaisseur de la deuxième 10 10 20 15 20 15 10 10 10 10 couche ( m) Evaluation # # # # # # # # # # # : excellent # : bon T A B L E A U 15H
Constitution Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Gaz utilisés des couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation charge des couches (W/cm) (nm/s) Deuxième SiH4/He=0,5 SiH4=200 PH3/SiH4=1x10-5 0,18 1,5 couche PH3/He=10-3 T A B L E A U 16H
Après traitement pendant 40 secondes, sans humidification ni ventilation additionnelle à l'intérieur du four, le traitement est arrêté. L'examen des bandes ainsi traitées montre que les quatre bandes intermédiaires sont parfaitement défripées, les deux bandes externes ne l'étant pas.
Essai 2 : A titre comparatif, on traite d'une manière similaire, dans les mêmes conditions, des échantillons préalablement fripés, le traitement étant effectué successivement sur une, deux, trois, quatre et cinq bandes superposées. Après traitement, on constate que les traitements effectués sur une, deux et trois bandes ne conduisent à aucun défripage, un léger défripage se produisant dans les essais effectués avec une superposition de quatre et cinq bandes échantillons et ce, seulement pour les bandes intermédiaires.
Ces essais répétés en modifiant les conditions de traitement pour se rapprocher des traitements conventionnels de défripage, à savoir en réalisant une humidification de l'intérieur du four, puis une humidification et une ventilation en air chaud à 40 C, puis enfin une simple ventilation à l'air chaud, ne permettent pas d'obtenir une amélioration sensible du défripage.
Par suite, il était totalement imprévisible et inattendu pour un homme du métier que le simple fait de réaliser un matelas plus épais des matières à traiter, c'est-à-dire de maintenir en contact mutuel un grand nombre d'articles fripés pendant le traitement à haute fréquence permettrait, non seulement d'obtenirun excellent défripage de la matière mais également simplifierait les conditions de traitement, aucune agitation, ventilation ou humidification additionnelle n'étant nécessaire pour obtenir un tel résultat.
Le procédé selon l'invention peut être utilisé sur tou3 les matériels conventionnels, du type cabine ou tunnel de traitement, la seule condition impérative étant que lors du traitement thermique par haute fréquence, les textiles traités soient encore humides et soient maintenus en contact les uns avec les autres.