INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cela signifie que le bord supérieur 62 de la vitre de dispersion 61 est orienté parallèlement à l'axe transversal 15 (figure 1) et que la vitre de dispersion est inclinée d'un angle 5 par rapport à l'axe vertical du véhicule 13. L'axe optique de la vitre est indiqué par la flèche 60.
Sur la surface intérieure de la vitre de dispersion 61 sont représentés trois domaines, à savoir un secteur 18 avec des prismes et deux zones 22 et 23'. Les deux zones sont pourvues de lentilles convexes et concaves 19', 20' qui sont alternativement juxtaposées avec des conicités opposées entre elles. L'axe du cane, qui forme au moins en partie chacune des lentilles coniques 19, 20 est située dans un plan parallèle au plan longitudinal vertical 17 (figure 1).
Le phare de droite à éclairement de code de la figure 3 se distingue de celui représenté dans la figure 2, essentiellement par le fait que la vitre de dispersion 11 est en outre pivotée, c'est-à-dire que son bord supérieur 62 est pivoté d'un angle 6 par rapport à une parallèle 14 à l'axe transversal 15. En outre la vitre présente un domaine 21 avec également la même disposition de lentilles coniques 19, 20, près du secteur 18 et entre les deux zones 20 et 23.
Une normale 24 à la face extérieure de la vitre de dispersion 11 et la parallèle 12 à l'axe vertical 13 enferment entre elles un angle 7. Un plan 25 normal à la face extérieure de la vitre contient à la fois la normale 24 et la parallèle 12. Les génératrices principales de chacune des lentilles coniques 19, 20 sont situées dans un plan qui est parallèle au plan longitudinal vertical 17 (figure 1). Une génératrice principale est le lieu géométrique de toutes les surélévations maximales et minimales de chaque lentille conique.
La figure 4 montre une lentille conique convexe 19' et une lentille conique concave 20', qui sont disposées alternativement cate à côte avec leurs conicités en sens opposes. La lentille 19' se compose d'une portion de cane 63 et d'une portion intermédiaire 64. Du cane géométrique correspondant sont représentés; la surface de base elliptique 65, l'axe de cane 66, le demi-axe principal 67 avec le demi-angle de cane principal correspondant 67', le demi-axe secondaire 68 avec le demi-angle de cane secondaire correspondant 68', la génératrice principale qui enferme, avec le demi-axe principal 67 un angle droit, et le sommet du cane 73. La portion de cane 63 qui forme la transition avec la pièce 64 forme un plan qui contient les génératrices d'enveloppe 70, 70'. Ce plan peut également être limité par des droites qui ne sont pas diamétralement opposées.
La portion intermédiaire 64 possède une surface de limitation qui contient l'axe normal 72 et qui est disposée à angle droit avec le demi-axe principal 67. La lentille conique 19' est d'épaisseur constante et elle présente une première et une seconde face limite 71, 71' qui sont toutes les deux parallèles à la surface de base 65.
La face concave de la lentille conique 20' est identique à la face convexe de la portion de cane 63 et sa génératrice principale 69' est parallèle à la génératrice 69 de la lentille convexe 19'. Les lentilles à face convexe et concave se raccordent tangentiellement dans la génératrice 70.
Toutes les lentilles coniques sont de préférence formées en une seule pièce avec la surface intérieure de la vitre de dispersion 61, cette vitre n'étant représentée qu'en partie.
Avantageusement on prévoit que le demi-angle principal de cane 67' est égal à environ une fois et demie l'angle d'inclinaison 5 (figure 2) et le demi-angle de cône secondaire 68' est égal au huitième de cet angle 5.
Dans un second mode de réalisation, la surface de base du cane présente une forme parabolique, le rapport entz l'angle d'inclinaison et le paramètre de la parabole étant égal environ à 120. Une parabole produite par une coupe de l'élément de dispersion parabolique parallèlement aux surfaces 71 et 71' à une distance Zo du sommet du cane, peut être représentée par la relation ye = 2 . s . Zo .
Un troisième mode de réalisation de lentille conique comporte une surface de base hyperbolique. Le demi-angl de cane principal est alors égal à 1,3 fois l'angle d'inclinaison 5, et le demi-angle de cône secondaire est égal à 0,75 de cet angle d'inclinaison 5.
Un autre mode de réalisation est représenté dans les- figures 5 et 6 . La figure 5 montre un réflecteur 10 du type dénommé réflecteur rectangulaire d'un phare de droite à éclairage en code de croisement, et une vitre de dispersion de la lumière. Ce phare est monté de manière à affleurer avec la carrosserie, non représentée, inclinée vers l'arrière. Le bord supérieur 82 de la vitre 81 est ainsi orienté parallèlement à l'axe transversal du véhicule et la vitre elle-même est inclinée d'un angle 5 par rapport à l'axe vertical du véhicule.
Sur la surface intérieure de la vitre de dispersion 81, les domaines suivants sont pourvus de moyens optiques efficaces. Un domaine horizontal médian de gauche 18 (dénommé secteur) est pourvu de prismes. Un domaine horizontal médian de droite 83 est pourvu de lentilles cylindriques, un domaine inférieur 84 est également pourvu de lentilles cylindriques et deux domaines 85, 86, sont prévus au-dessus des dew domaines médians horizontaux 18 et 83.
Le domaine 86 est symétrique par rapport au plan vertical médian 87 de la vitre 81, avec une largeur de 50 à 60 millimètres et une hauteur de 30 à 40 millimètres. Comme moyens optiques sont prévus dans le domaine 86 des lentilles coniques 88 en une seule pièce avec la surface intérieure de la vitre. La surface de base de chaque lentille conique est elliptique, parabolique ou hyperbolitue . Des lentilles convexes et concaves sont disposées alternativement l'une près de l'autr et sont posées avec conicités opposées de telle manière que les sommets de cane des lentilles convexes 88 soient dirigés ver8 1 bas, et les sommets de cane des lentilles concaves 88 soient dirigés en sens opposé. Les lentilles sont disposées en plusieurs rangées les unes au-dessus des autres.
Le domaine restant au-dessus des deux domaines médians horizontaux 18 et 83 est quipé avec des lentilles cylindriques 89 qui sont convergentes vers le plan médian longitudinal du véhicule en formant avec celui-ci un angle d'environ 3,5 degrés.
Les lentilles coniques 88 du domaine 86 sont disposées seulement dans le domaine de ia vitre 81 à travers laquel passent les rayons du faisceau de lumière non éblouissante d'éclairage de code, qui éclairent le champ de la route directement en avant du véhicule.
Pour le-second cas d'utilisation, la vitesse de rotation de la chambre 1 n'est pas constante. Dans ce cas, l'appa- reil de mesure de la densité selon l'invention est associé par des moyens connus et non représentés à un détecteur de vitesse au , non représenté, et à un calculateur approprié, non représenté, qui permet de calculer la densité #f du fluide en effectuant le rapport ##### lequel, comme on vient de le montrer, est proportionnel à #f.
L'appareil selon l'invention correspondant au premier cas d'utilisation, avec une vitesse de rotation cs constante, comporte des moyens pour mesurer la résultante des forces exercées sur les parois 9 et 13. Dans l'exemple de réalisation représenté sur la figure 1 ces moyens sont constitués par un palpeur 65 associé à une aiguille indicatrice 67 qui se déplace devant un cadran grsdué 69, dont la position angulaire est réglable. Le palpeur 65 est porté par un axe 71 qui traverse la paroi de la chambre centrale 27. Cet axe 71 porte à l'une de ses extrémités le palpeur 65, et à l'autre extrémité l'aiguille 67 se déplaçant devant le cadran gradué 69. Le ressort 73 permet de plaquer le palpeur 65 contre le plateau d'appui 17. A une première extrémité 73a, le ressort s'appuie sur la paroi supérieure de la chambre centrale 27.A l'autre extrémité 73b, le ressort stappuie sur le palpeur 65 et le tient au contact du plateau d'appui 17. Ainsi, en fonctionnement, les parois mobiles 9 et 13, les, supports 21 et 25, l'aiguille 15 et le plateau d'appui 17, le palpeur 65, et l'aiguille indicatrice 67 se déplacent simultanément quand la rfisultante des forces appliquées par le fluide aux parois mobiles 9 et 13 évolue. Au cas où cette résultante serait trop importante pour la résistance des parois mobiles 9 et 13 ou simplement pour permettre de ramener l'ensemble mobile en une position de travail plus centrale, pour un fluide de densité élevée, il serait possible d'ajouter un ressort~de rappel supplémentaire 74 à l'intérieur de la chambre 11, la charge de ce ressort pouvant du reste être réglée par un moyen connu.
Plusieurs solutions sont alors possibles pour mesurer la résultante des forces exercées sur l'aiguille 15. On peut, comme représenté sur la figure 1, mesurer le déplacement de l'aiguille indicatrice 67, solidaire du palpeur 65, sur un cadran 69.
Quand on fait travailler les membranes 9 et 13 dans la partie linéaire de leur caractéristique, les déplacements de l'aiguille 15 puis de l'aiguille indicatrice 67 sont proportionnels à la résultante des forces et, à vitesse de rotation 9 constante, ces déplacements sont donc direc- tement proportionnels à la densité du fluide. Le cadran 9 peut ainsi, en tenant compte des caractéristiques de l'ensemble de l'appareil, être gradue en densité de fluide pour donner une lecture directe.
D'autres moyens de mesure sont encore envisageables, particulièrement pour le cas où la vitesse de rotation s de la chambre 1 est variable. On peut, par exemple, utiliser un asservissement dont la fonction serait d'empêcher le déplacement de l'aiguille 67, la mesure étant faite sur un paramètre de cet asservissement (tension, intensité, pression...) représentatif de l'intensité de la force appliquée ou du déplacement de l'embase (non représentée) du ressort 74 si l'on applique cette force à cette embase.
Sur la figure 2, un second mode de réalisation de liap- pareil selon l'invention est décrit.
D'une manière identique à ce qui a été représenté sur la figure 1, le fluide circule dans une canalisation 37 selon le sens de la flèche 38. Les conduits d'alimentation en fluide 29 et 31 sont branchés en 40 sur la canalisation 37, le point 40 étant situé en amont du diaphragme 39.
Les conduits d'évacuation du fluide 43 et 47 débouchent en 42 sur la canalisation 37, le point 42 étant situé en aval du diaphragme.39. On assure ainsi une circulation forcée du fluide à l'intérieur de l'appareil selon L'invention représenté sur la figure 2.
La chambre 1 est en deux parties la et lb. La première partie est délimitée par le couvercle 101 fermant le corps de l'appareil 103, de forme générale cylindrique, par l'alésage 105 du corps 103, et par un voile intérieur 113.
Celui-ci est percé de trous périphériques 119 faisant communiquer la première partie la de cette chambre avec la deuxième lb. Celle-ci est délimitée par le voile intérieur 113, par l'alésage 107 du corps cylindrique 103 et par la face 9 d'un piston 11l. Le piston 111 est mobile en translation àl'intérieur de l'alésage 107. La face 9 de ce piston constitue la paroi mobile circu laize d'axe AA' dite première paroi de la chambre 1. Le voile intérieur 113 comporte, en plus des orifices 119 répartis à la périphérie, un orifice 121 débouchant à la partie centrale de la chambre la.
A l'intérieur de la chambre 1 > plus précisement à l'in- térieur de l'enceinte la; on trouve des moyens tournants pour mettre en rotation ie fluide contenu dans l'enceinte la. Ces moyens sont constitués pér un plateau circulaire 123 portant une série d'ailettes radiales 125 et entraîné en rotation à une vitesse co autour de l'axe hA' par un pignon denté 3 engrenant avec un autre pignon 5 mu par l'arbre 4.
La face 13 du piston 111, opposée à la face 9, constitue une paroi mobile circulaire d'axe AA' d'une seconde chambre fixe Il-. -Cette seconde chambre 11 est délimitée par la paroi circulaire 13 du piston 111, par l'alésage 107, à l'intérieur duquel le piston 111 coulisse, et par le couvercle 131 fermant la deuxième extrémité du corps 103 de l'appareil.
D'une manière identique à ce qui a été représenté sur la figure 1, la seconde chambre 1 1 comporte un trou calibré 49 à sa partie supérieure et un trou calibré 51 à sa partie inférieure pour l'évacuation du fluide.
Dans la première enceinte la de la chambre 1 le renouvellement du fluide se fait, pour l'alimentation de la chambre par la canalisation 29 et pour le retour par le conduit 121 à l'extrémité duquel se trouve le trou calibré 135 pour les fluides plus légers et par les orifices 119 pour les fluides plus lourds.
A partir de la deuxième enceinte 1b5 le retour du fluide se fait par les trous calibrés 119a pour les fluides plus lourds, et 135a pour les fluides plus légers. Les trous calibrés 119a et 135a sont de dimension nettement plus faible que celle des trous 119.
il faut noter qu'entre le piston 111 et l'alésage 107 l'étanchéité absolue n'est pas nécessaire, ce qui permet d'avoir un déplacement du piston 111 sans frottement gênant.
gueur, une place relativement importante. De plus, par sui-
te de la dépense de matière qu'impliquent ses dimensions, elle est d'un coût élevé, tant pour sa fabrication que pour son entretien (grandes surfaces à nettoyer). Pour s' adapter aux différents profils de la section des articles à découenner, le rouleau presseur peut uniquement pivoter autour de l'axe sur lequel s'articule le bras oscillant qui le porte. Le mouvement d'évitement que peut effectuer la bande transporteuse dans ces machines n'est désirable
que lorsque la lame attaque le produit à découanner.
Une autre machine connues munie d'une trémie de chargement dont une partie est orientée verticalement, comporte une bande ou un- plan d'amenée fixe. Il existe seulement une possibilité de déplacement relatif entre le plan o la bande et le rouleau presseur dans une direction, grâce à laquelle on peut régler l'épaisseur de couenne à enlever; on ne peut, par contre, adapter correctement la
position du rouleau presseur au profil de l'article à dé-
couenner. Pour cette raison et à cause du peu de place dis-
ponible dans la trémie de chargement pratiquement fermée sur les côtés, cet article est le plus souvent fortement comprimé lorsqu'il avance entre le rouleau presseur, d'une part, et la bande transporteuse ou le rouleau transporteur, d'autre part. En outre, la place dont on dispose et la
configuration géométrique de la trémie de chargement, com-
binées à la présence du rouleau presseur et du dispositif d'amenée, ne permettent pratiquement pas à l'opérateur de
3,5 suivre le déroulement du travail.
L'invention a donc pour objet de réaliser-une ma-
chine à découenner du mêpae type, mais dans laquelle, tout en éliminant les inconv6nients des machines connues, on
peut mieux adapter le rouleau presseur aux formes irrégu-
lières du profil de l'article à découenner et ce, dans les différentes positions du cEouteau; De bonnes conditions de visibilité et la sécurit4 nécessaire de l'opérateur lors
du chargement de la machine doivent etre en outre mainte-
nues et la machine doit être compacte, arec un co t de fa-
Les trois inversions sont obtenues par inversion des signaux al, a2 et a3. Une inversion commode de ces signaux d'entrée est représentée dans la suite du présent mémoire.
On considère maintenant un mode de réalisation du filtre représenté sur les figures 6 et 7. Dans ce filtre, les condensateurs 60 et 61 sont égaux chacun à 1,189 469 farad, et l'inductance 62 est-égale à 1,154 193 henry . La transformation en un filtre passe-bande et l'application des transformées de Kuroda transforment le filtre de réf é- rence comme représenté sur la figure 7, avec les valeurs suivantes des éléments Résistance 77 = 1,0 ohm Condensateur 70 = 2,961656 farads ; élément 65 = 1,036667 ohm Self 71 = 0,393637 henry " " 66 = 0,081604 ohm Self 72 = 0,944866 henry " 67 = 0,481835 ohm Condensateur 73 = 1,626329 farads ; " 68 = 1,285518 ohm Condensateur 74 = 0,306396 farads ; " 69 = 0,635412 ohm Self 75 = 3,450482 henry ; résistance78 0,536597 ohm I1 faut noter que la valeur de la résistance de charge n'est pas égale à une valeur donnée par les transformées de Kuroda.
Ce filtre de référence forme un filtre d'onde ayant un organigramme tel que représenté sur la figure 8, avec des facteurs multiplicateurs indiqués dans le tableau I qui suit.
TABLEAU I Numéro d'adaptateur α1 α2 α3 80 0,405985 0,391626 1,202389 82 0,122420 0,555181 0,322399 87 0,108206 0,638909 1,252885 88 0,404524 1,079254 0,516223 89 0,585309 1,184152 0,230540 90 0,844486 1,000000 0,155514 Bien que les adaptateurs utilisés pour la réalisation du filtre soit du type représenté sur la figure 9, ils sont en fait assez différents car la valeur qui dépasse 1 diffère dans chaque cas.
Le circuit d'une cellule d'adaptation correspondant à l'adaptateur 80 est représenté sur la figure 11. Les retards 85 et 86 étant incorporés à la cellule. Sur la figure 11 (et sur les figures 12 à 16), les conventions portant sur les commutateurs sont celles déjà indiquées pour la figure 9, et les condensateurs sont désignés de la même manière, c'est-à-dire que les condensateurs C1, C2 et C3 reçoivent les signaux d'entrée al, a2 et a3 respectivement alors que les condensateurs C4 et C5 accumulent les différences entre les signaux nécessaires pour la formation des signaux de sortie bl et b2.
Comme le facteur a3 est supérieur à 1 dans l'adaptateur 80, on peut réécrire les équations 10, 11 et 12 sous la forme suivante b3 = (a3 - 1)a3 + a2a2 + alal (14) b2 = b3 + a3 a2 (15) bl = b3 + a3 - a1 (16) les indices concernant la désignation des cellules d'adaptation étant supprimés. Pendant la phase un de l'horloge, les condensateurs C1 et C2 reçoivent des signaux correspondant aux signaux d'entrée a11 et a21. Comme indiqué dans la suite du présent mémoire, le condensateur C3 contient déjà à ce moment le signal a31.Le condensateur C4 conserve un signal correspondant à la différence entre les signaux a31 et all et de manière analogue, le condensateur C5 contient un signal correspondant à la différence entre les signaux a31 et a21. Ainsi, dans la phase deux d'horloge, un signal correspondant à l'équation 16 apparaît à une borne 101 et un signal correspondant à l'équation 15 apparaît à une borne 102. Comme les condensateurs C1, C2 et C3 sont reliés en parallèle dans la phase deux d'horloge, le signal correspondant à l'équation 14 apparaît à une borne 103.
Comme le signal b31 est renvoyé afin qu'il forme le signal a31 par un amplificateur tampon 95, le signal a31 est con servé dans le condensateur C3 jusqu'à ce qu'il soit nécessaire à la phase un suivante d'horloga et à ce moment il est aussi transmis aux condensateurs C4 et C5.
La figure 12 représente une cellule d'adaptation correspondant à l'adaptateur 82 et elle est analogue à l'adaptateur de la figure 9, mis à part le réseau de réaction et les deux exceptions suivantes (a) les commutateurs de la phase un deviennent des commutateurs de la phase deux et inversement, cette disposition permettant la connexion progressive des adaptateurs le long du filtre, et (b) les numéros des bornes sont changés car c'est a2 qui est supérieur à 1.
Etant donné cette dernière différence, les équations 10, 11 et 12 sont réécrites sous la forme b2 = (a2 - 1)a2 + alal + a3a3 (17) bl = b2 + a2 - a1 (18) b3 = b2 + a2 a3 (19) Le même type de raisonnement que précédemment en référence à la figure 11 montre que des signaux convenables b12, b22 et b32 sont formés sous l'action du réseau de réaction qui est décrit dans la suite du présent mémoire.
Comme 11 impédance représentée par la cellule d'adaptation de la figure 12 est la self 71, le signal b32 doit être inversé avant d'être appliqué sous forme du signal a32. Pendant la phase un d'horloge, lorsque le signal convenable apparat à une borne 104, le condensateur C6 se charge, son électrode supérieure (telle que représentée) sur la figure 12 étant à la masse. Cependant, lorsque ce signal est lu afin qu'il soit appliqué sous forme du signal a32 dans la phase deux d'horloge suivante, c'est la borne inférieure qui est à la masse. Ainsi, l'inversion nécessaire est assurée.
Une cellule d'adaptation correspondant à l'adaptateur série 87 a la forme de la cellule d'adaptateur parallèle modifié représentée sur la figure 13. Comme c'est a3 qui est supérieur à 1, les équations 14, 15 et 16 sont modifiées par inversion de tous les signaux d'entrée, les équations devenant b3 = (a3 - 1)a3 - a2a2 - α1a1 (20) b2 = b3 - a3 + a2 (21) b1 = b3 - a3 + al (22) L'inversion du signal a33 est obtenue par connexion d'un côté des condensateurs C1, C2 et C3 à la masse pendant la phase un et l'autre côté à la masse pendant la phase deux. Ainsi, dans la phase deux, les condensateurs C1, C2 et C3 conservent des signaux inversés qui correspondent aux signaux al3 a23 et a33 respectivement.Une inversion des signaux conservés dans les condensateurs C4 et C5 est obtenue par les connexions utilisées entre les bornes 105 et 106 dans la phase un et la connexion commune a une borne 107. Pendant la phase un d'horloge, un conducteur commun 98 est mis à la masse, mais pendant la phase deux d'horloge, il dessert en parallèle les condensateurs C1, C2 et C3 et transmet la tension parallèle de sortie à une borne 108 comme nécessité-par l'équation 20. L'amplificateur tampon 96 transmet le signal b33 a un côté des condensateurs C4 et C5 si bien que les signaux nécessaires aux équations 21 et 22 apparaissent aux bornes 109 et 110 pendant la phase deux d'horloge.Comme la figure 13 représente la self 72, le signal apparaissant dans la phase deux d'horloge à la borne 108 est inversé de la même manière que décrit en référence à la figure 12,- avant d'être transmis à l'entrée de l'amplificateur 96 dans la phase un suivante d'horloge si bien qu'il apparaît à la borne 107 sous forme du signal a33.
Les cellules d'adaptation correspondant aux adaptateurs 88, 89 et 90 sont représentées sur les figures 14, 15 et 16 respectivement. L'adaptateur de la figure 14 a un coefficient a2 supérieur à 1 et exécute les équations 17, 18 et 19 mais, comme il simule un adaptateur série, les signaux a14, a24 et a34 sont inversés. Les figures 15 et 16 calculent aussi les équations 17, 18 et 19, mais sans l'inversion des signaux a151 a25 et a35. Comme la figure 15 représente un condensateur, il n'y a pas d'inversion entre les signaux b35 et a35 mais, sur la figure 16 qui représente une self, une inversion a lieu entre les signaux b36 et a26. Le fonctionnement des cellules d'adaptation des figures 14, 15 et 16 apparaît clairement d'après le fonctionnement des cellules d'adaptation décrites précédemment.
Lors de la réalisation des cellules d'adaptation des figures 11 à 16, les circuits tampons 93 et 94 peuvent être multiplexés si bien que le nombre total de circuits tampons nécessaires est réduit de 18 à 12.
Dans toutes les cellules d'adaptation, les valeurs des condensateurs C4, C5 et C6 n'ont pas une grande importance et sont réglées arbitrairement à 10 nF. Dans un mode de réalisation, les circuits tampons sont formés par des amplificateurs opérationnels LF 356, montés en mode suiveur de tension, et des commutateurs quadruples CMOS 4066 sont incorpores aux circuits. Les valeurs des condensateus C1, C2 et C3, pour chacun des adaptateurs, figurent dans le tableau II. Comme la valeur du condensateur C2 dans l'adaptateur 90 est égale à 0, ce condensateur est supprimé sur la figure 16.
TABLEAU II Numéro d'adaptateur Cl (pF) C2 (pF) C3 (pF) 80 8200 7910 4088 82 1808 8200 4762 87 1389 8200 3246 88 6426 1259 8200 89 8200 2580 3230 90 8145 -- 1500 Dans le filtre décrit, on n'a pas introduit de facteur d'échelle en circuit et en conséquence le filtre présente une atténuation dans sa bande passante. Le remplacement de l'adaptateur série 87 par une cellule d'adaptation parallèle modifiée provoque une perte égale à (0,638909/ 0.108206) et le remplacement de l'adaptateur série 88 provoque une perte égale à (1,079254/0,404504). Ces valeurs sont égales à 1 / (a2/a1) pour chacun des deux adaptateurs série. Une perte supplémentaire de est due au fait que la résistance de charge n'est plus égale à 1 ohm étant donné l'utilisation des transformées de Kuroda. Ces pertes provoquent l'apparition dans le filtre d'une atténuation de 26,65 dB dans la bande passante.