INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un registre à décalage adapté à une utilisation comme registre à décalage dynamique 72 ou 74 de la figure 3 est représenté sur la figure 5. Des bascules ou flips-flops 90, 92, 94 et 96 du type D sont couplées en série avec le bus de contrôle de coefficient 77 et elles sont déclenchées par un signal d'horloge. Si l'on souhaite changer la valeur de la fonction de pondération de la figure 4, le signal d'horloge est activé pour décaler les nouveaux signaux de commande dans le registre, du bus 77. Le courant de données de signaux de commande, consistant en bits de donnés de coefficient en série, est déclenché à travers le registre jusqu'à ce que les bits représentant les coefficients souhaités soient stockés aux étages appropriés des registres.Des valeurs des coefficients pour les registres suivantspeuvent également passer par le registre et dans des registres suivants construits de façon semblable.
Quand le registre est bien chargé, les signaux de commande INVERSION, C11 C2 et C4 sont produits aux sorties Q-des bascules, et les valeurs complémentaires sont produites aux sorties Q. La matrice de la figure 4 pondérera et/ou inversera le signal d'entrée x(n) selon ces valeurs de coefficient.
En se référant a la figure 6, un étage de verrouillage semi-dynamique adapté à une utilisation dans le registre a décalage des figures 3- et 5 est illustré sous forme schématique. Quatre des étages de verrouillage de la figure 6 peuvent être montés en cascade pour produire un registre a décalage a quatre étages ayant une fonction semblable à celle de la figure 5.
Sur la figure 6, le signal de commande de coefficient est appliqué a une porte de transmission 200, comprenant deux transistors complémentaires MOS 202 et 204 du type E et du type n, qui sont couplés de la source au drain.
sous l'action des moyens de tension 24 décrits précé-
demment En revanche, le trou 100 est circulaire puis- que l'axe de la roue 18 est fixe La plaque 96 présente en outre une échancrure 102 livrant passage, comme
l'illustre la figure 1, aux bras 58 supportant la pla-
tine 12 et les moyens d'ablocage 50.
Afin de solidariser la lame de scie 20 de la
cassette 22 lorsque la lame doit être changée, la cas-
sette 22 comprend en outre des moyens de retenue cons-
titués par des pattes 104 qui sont disposées à proximi-
té immédiate de la lame de scie 20 à l'extérieur de la boucle fermée définie par celle-ci Les pattes 104 font saillie verticalement vers le bas à partir de la plaque 96, comme le montrent les figures 1 à 3 De façon plus
précise, les pattes 104 se prolongent vers le bas au-
delà de la denture 20 a formée à l'extrémité inférieure de la lame 20, et leur extrémité se termine par une partie repliée vers l'intérieur jusqu'en regard de
cette denture 20 a.
La boucle fermée formée par la lame de scie comporte deux parties en arc de cercle aptes à venir respectivement sur la roue menante 16 et sur la roue
menée 18 et deux parties sensiblement rectilignes re-
liant ces parties en arc de cercle et dont l'une, 20 b, définit le plan de coupe vertical de la scie Si l'on tient compte du fait que la lame de scie 20 se comporte
sensiblement comme une lame de ressort tendant à pren-
sistance limitée à l'écoulement de l'air dans une direction
perpendiculaire à la surface support et également dans une di-
rection parallèle à la surface support Ainsi, si un vide est appliqué à une section d'un lit, le courant d'air provenant
de la surface support située au-dessus de là section et égale-
ment des sections adjacentes est aspiré dans l'appareil à vide.
Pour réduire la capacité nécessaire de l'appareil à vide du fait de l'existence du courant d'air horizontal à travers le lit en provenance des sections adjacentes, des panneaux ou cloisons de séparation non récupérables ont été insérés dans
les poils entre chaque section, comme représenté dans le bre-
vet des EUA no 3 765 289 De tels panneaux ont été fabriqués
en papier, en caoutchouc, en matière plastique mince et ma-
tières analogues et ils étaient découpés chaque fois que la lame passait entre les différentes sections au cours d'une opération de découpage Aprbs une utilisation prolongée, les panneaux étaient détruits et perdaient leur efficacité pour
réduire l'écoulement horizontal et devaient ainsi être pério-
diquement remplacés.
Par conséquent, l'un des buts généraux de la présente in-
vention est de réaliser un lit à dépression pour maintenir une matière en feuille molle dans-lequel différentes sections
de la table sont séparées par des panneaux qui ne sont pas dé-
truits pendant le découpage Plus particulièrement-, l'un des
Enfin, les éléments de garde-corps préfabriqués en usine sont très encombrants du fait des débords importants que forment les poteaux supports relativement à la sous-lisse, ces débords étant générateurs d'une perte de place très sensible dans les conteneurs de transport.
La présente invention vise à remédier à ces inconvénients: A cet effet, dans le garde-corps qu'elle concerne, du type comprenant une lisse supérieure et une lisse inférieure reliées par des barreaux tubulaires de section rectangulaire ou autres, qui leur sont perpendiculaires et qui traversent respectivement la paroi supérieure de la lisse inférieure et la paroi inférieure de la lisse supérieure par des ouvertures ménagées à cet effet dans celleci, la fixation de chaque barreau sur une lisse est réalisée par une double déformation vers l'extérieur, ménagée dans au moins une paroi du barreau, de part et d'autre de la paroi traversée de la lisse considérée, sans diminution interne du barreau.
Chaque barreau pénètre ainsi de 10 mm environ dans la paroi d'une lisse, par un orifice de forme correspondante à sa section et se trouve bloqué à sa place sans possibilité de pivotement ou de mouvement vertical ou horizontal.
Cette solution est intéressante car les éléments de gardecorps sont réalisés sous la forme d'une simple échelle constituée par deux lisses parallèles et un certain nombre de barreaux. En effet, il n'est pas nécessaire de prévoir des poteaux supports plus longs, puisque chaque barreau, possédant une section interne constante sur toute sa longueur peut recevoir un profilé en acier formant poteau, destiné à être fixé au sol.
L'absence de poteaux spécifiques réduit considérablement le poids et le volume des éléments des garde-corps, ce qui favorise les opération s d'emballage et de transport.
Les côtations d'emplacement de fixation au sol définies à l'avance en fonction de l'installation sont préparées avec les tolé rances habituelles, ce qui n'apporte aucune gene pour la mise en place de ce garde-corps. En effet, en cas d'erreur de localisation d'un emplacement de fixation d'un poteau, il suffit de localiser celui-ci dans un barreau voisin, correspondant à l'emplacement de fixation.
En fonction de la résistance souhaitée pour le garde-corps, il est possible de jouer sur le nombre et sur la localisation des supports en acier à l'intérieur des barreaux, sachant que chaque barreau peut servir de gaine pour le passage d'un support tout aussi bien que les barreaux voisins.
Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, chaque double déformation assurant la fixation d'un barreau sur une lisse est réalisée de manière à ménager un certain jeu entre le barreau et la lisse, assurant une certaine latitude de pivotement de l'un relativement à l'autre.
Cette solution permet, si le sol possede une légère pente, de disposer les lisses parallèlement à celui-ci, tout en réalisant un montage des barreaux en position verticale.
En outre, à chaque support formant poteau, est associé un fourreau engagé sur la - partie inférieure de celui-ci, de section correspondant à celle d'un barreau et, s'étendant entre la lisse inférieure et le sol.
D'un point de vue esthétique, ce garde-corps apporte une amélioration très importante puisque les poteaux support s sont invisibles, la fixation du garde-corps au sol se traduisant visuellement de loin en loin par un barreau traversant la lisse inférieure se prolongeant jusqu'au sol.
La liaison entre deux éléments de garde-corps - dont les barreaux d'extrémité voisin servent au logement de poteaux, est réalisée par l'intermédiaire d'une plaque ou éclisse, disposée longitudinalement dans la lisse supérieure, et vissée dans les deux poteaux considérés.
La liaison entre deux éléments de garde-corps dont les barreaux d'extrémité voisins ne servent pas au logement de poteaux, est réalisée par l'intermédiaire de tiges filetées au moins à leurs extrémités, logées chacune dans un barreau et servant à la fixation par vissage à chacune de leurs extrémités d'une plaque. ou éclisse, disposée longitudinalement à l'intérieur d'une lisse respectivement haute ou basse.
La liaison entre deux éléments de garde-corps dont les barreaux d'extrémité -voisins servent pour l'un seulement au passage d'un poteau, est réalisée par l'intermédiaire d'une tige filetée au moins à ses extrémités, logée dans le barreau ne contenant pas de poteau, d'une plaque ou éclisse qui, disposée longitudinalement dans la lisse supérieure, est fixée, d'une part, sur le poteau logé dans un barreau et d'autre part, à la tige filetée logée dans l'autre barreau, et d'une plaque ou éclisse qui, disposée longitudinalement dans la lisse inférieure est fixée par l'une de ses extrémités en forme de collier sur le poteau logé dans un des barreaux, et par vissage à proximité de son autre extrémité sur la tige filetée logée dans l'autre barreau.
Le montage de ce garde-corps est réalisé de la façon sui vante - les éléments sont placés les uns à la suite des autres, à plat par terre, d'un bout à l'autre de l'installation à réaliser - en face de chaque emplacement ménagé au sol pour sa fixation, un ou plusieurs supports en acier est engagé dans le ou les barreaux correspondants, sans tenir compte de la position de l'é- lément lui-même - les fourreaux correspondants sont engagés sur les supports, en-dessous de la lisse inférieure - les éléments équipés de supports sont alors relevés à la verticale, raccordés entre eux, réglés et fixés définitivement par scellement, sans nécessiter de retouches; ; - pendant ou après les opérations de montage, la lisse supérieure est fixée en tête des supports pour empêcher toute possibilité d'extraction vers le haut deséléments des garde-corps; - le cas échéant, un renfort peut être placé dans la lisse supérieure.
De toute façon, - l'invention sera bien comprise à l'aide de la description qui suit, en référence au dessin schématique annexé, représentant à titre d'exemple non limitatif, une forme d'exécution de ce garde-corps: Figure 1 en est une vue en perspective Figure 2 est une vue en coupe transversale de ce garde-corps par un plan passant par un poteau support, selon la ligne 2-2 de figure I; Figure 3 est une vue en coupe transversale et à échelle agrandie de la partie supérieure du garde-corps, selon la ligne 3-3 de figure 4 Figure 4 est une vue en coupe longitudinale d'un tronçon de la partie supérieure du garde-corps;; Figures 5, 7 et 9 sont trois vues correspondant à trois types d'assemblage entre des éléments du garde-corps Figures 6, 8 et 10 sont trois vues en coupe longitudinale et à échelle agrandie des assemblages correspondant respectivement à ceux des figures 5, 7 et 9 ; Figure 11 est une vue en perspective,à échelle agrandie, de l'éclisse réalisant l'assemblage inférieur de deux éléments représentés aux figures 9 et 10 Figure 12 est une vue en coupe transversale de la lisse inférieure Figure 13 est la vue d'un outil permettant de réaliser la fixation d'un barreau sur la lisse inférieure, par déformations sur deux parois opposées Le garde-corps (2) représenté à la figure 1 comprend une lisse inférieure (3) et une lisse supérieure (4) formant main-courante, constituées chacune par des profilés, par exemple en aluminium.Les lisses inférieure (3) et supérieure (4) sont reliées l'une à - l'autre par un certain nombre de barreaux verticaux (5) également en aluminium.
vent être appliqués contre la pièce à travailler 2 par
Zes dispositifs d'actionnemertàlevier à genouillère, ce-
ci peut être réalisé au moyen d'une mesure de déplace-
ment des supports de serrage ou d'une commande synchro-
ne mécanique ou hydraulique des supports de serrage afin
d'obtenir un état de serrage stable de la pièce à tra-
vailler. Grâce à un décalage de l'articulation de liaison 26 entre le vérin de serrage 17 d'actionnement du levier à genouillère 15 et le bâti 10 de la machine perpendiculairement au plan de coupe 7-7 et grâce à
un décalage de l'articulation de liaison 27 entre le le-
vier à genouillère 15 et le bâti 10 de la machine paral-
lèlement au plan de coupe 7-7, il est possible de modi-
fief les forces d'ouverture Bl et B 2 et de régler ainsi le couple
d'ouverture M agissant sur la fente de coupe 28 Le décalage des ar-
ticulations de liaison 26,27 peut être réalisé au moyen d'entretoises.
Contrairement à l'exemple de réalisation dé-
crit, on peut disposer l'un derrière l'autre deux leviers à genouillère 15 pour actionner les supports de serrage
11, 12 En outre, il est possible de remplacer les vé-
L'air froid canalisé en 5 pénètre dans le module inférieur en le traversant jusqu'à frapper la paroi extérieure du caisson en 6. La circulation du bas vers le haut est la plus favorable. L'air froid constitue une première lame extérieure 7. Rappelons que cette lame d'air extérieur est,à.une- tempé- rature proche de la température extérieure. L'isolant poreux 4, qui peut être de la laine de verre est traversé par l'air frpid et constitue alors une lame d'aire réchauffé en 8 par les déperditions ,émanantde la paroi 1 dont la température tend à approcher celle de l'intérieur de l'habitation. Cette lame d'air chaud est alors canalisée en 9,puis exploitable selon divers procédés tels que l'association à une pompe à chaleur.Notons que dans cet exemple, l'isolation du plancher 10 et du plafond 11, est réalisée de façon traditionnelle telle que réprésentée en 12, 13, 14. Précisons encore que la présence d'un isolant 15 dans le module inférieur est justifiée par la proximité de la dalle 10 dont les déperditions ne sont pas suffisamment exploitables et que cet isolant favorise de plus le contour de l'isolant poreux 4 par l'air froid arrivant du circuit 5.
Tel que représenté sur le dessin 1/2 Fig.2, lemboitement vertical des modules est réalisé de telle façon que les plans de joints sont parfaitement étanches, la dilatation des différents éléments se faisant sans contraintes néfastes.
La Fig.3 fait apparaître le mode de fixation quand celui-ci est réalisé par goujon ancré. Notons a présence de mousse isolante coté mur, ceci pour éviter le pont thermique.
Tel que représenté sur le dessin annexé 2/2 FiG.4, un immeuble d'habitation est isolé selon le procédé objet de l'invention, le circuit d'air étant exploité dans une pompe à chaleur 16, L'air chaud est collecté à partir des modules supérieurs I7 par un circuit 18, au moyen de, collecteurs 19. L'air refroidi, sortant de la pompe à chaleur 16, est redistribué en bas des modules par un circuit similaire 20. Notons que les, dimensions. des, modules tels que 21 dont la hauteur en particulier correspond à celle d'un niveau de construction permet une très grande pré-fabrication en usine.
A titre d'exemple d'application du procédé d'isolation selon l'invention citons le calcul thermique suivant G statique = G calculé lorsque le système d'isolation ne fonctionne pas.
G dynamique = G calculé lorsque le système d'isolation fonctionne.
La localisation se fait à Trappes orientation Nord/sud Dh = 62 300 OCh ) température intérieur de référence = -70 C N = 5 500 h ) E = 44 400 wh/m2 ) température intérieure résultante = + 180 C Les calculs portent sur un appartement en étage courant, d'un immeuble R + 2 de 6 logements.
Volume habitable : 170 m3 Volume des pièces principales . 104 m3 Surface habitable : 68 m2 Début d'extraction mini : 75 m3/h (0,72 Vol.P.P/h) Début d'extraction maxi : 150 m3/h (1,44 Vol.P.P/h) Début d'extraction moyen : 110 m3/h (1,06 Vol.P.P/h) Nota La valeur retenue pour le calcul est celle du débit moyen soit 110 m3/h.
Le chauffage est du type mixte par convecteur bi-énergie avec thermostats et régulation incorporée : - eau chaude basse température - électricité en appoint.
A/ DETERNINATION DU COEFFICIENT G EN ISOLATION STATIQUE 1/ Calcul des coefficients K et k - Parois vitrées . Menuiserie bois à double vitrage (e : 10 mm) avec bonne fermeture - K JOUR/NUIT K = 2,4 W/m2 OC - Mur extérieur, au niveau des modules Panneau béton préfabriqué : 12 cm Vide d'air 4 cm Laine de verre 10 cm Vide d'air 4 cm Pont thermique périphérique K = 0,35 W/m2 OC - Mur extérieur, au niveau des allèges Panneau béton préfabriqué 12 cm . Vide d'air 4 cm Laine de verre 10 cm . Vide d'air 4 cm .Pont thermique périphérique K = 0,35 W/m2 OC - Mur extérieur, au niveau du balcon Panneau menuisé K = 0,45 W/m2 OC - Nur intérieur sur la cage d'escalier K = 3,2 W/m2 OC - Porte d'entrée K 1,2 W/m2 OC - Pont thermique sur le balcon k = 0,36 W/ml OC - Pont thermique sur la cage d'escalier k = 0,25 W/mL OC 2/ Calcul du coefficient G statique a/ Déperdition par transmission (par C)
TYPE DE PAROI K ou k S ou 1 KS ou KI Mur sud 0,35 10,50 3,68 Allège 0,35 1,70 0,6 Menuiserie 0,45 3,68 1,66 Paroi vitrée ?,4 7,14 17,14 Mur Ouest 0,35 I9,69 6,89 Allège 0,35 2,35 0,82 Paroi vitrée 2,4 2,65 6,36 Mur nord ,35 14,44 5,05 Allège 0,35 0,45 0,16 Paroi vitrée 2,4 2,05 4,92 Mur Est 0,35 3,94 1,38 Pont thermique,balcon 0,36 0,80 0,29 Mur intérieur 3,2 0,15 19,25 9,24 Porte 1,2 0,15 I,85 0,33 Pont thermique,cage d'escalier 0,25 0,15 I6 0,60 59,12W/C b/Déperditions par infiltrations (par degrés) m = 0,3 Am = 11,84 m2 é = 1,1 Di = 0,34x0,3x11,9x1,1 = 1,33 W/ C c/ Déperditions par renouvellement (par degrès) v = 110 m3/h Dr = 0,34 x 110 = 37,40 W/ C d/ Déperdition globale et coefficient G statique D = Dt + Dr + Di = 97,85 w / C G statique = 0,58 W/N3 C On constate que G statique B/ DETERMINATION DU COEFFICIENT G apparent obtenu en isolation PERMEODYNA- NIQUE 1/ Rappel thermique
Déperdition Apport gratuit Transmission Dt# Interne Ai# Infiltration Dt# Solaire A## Statique Renouvellement d'air D## Globale D# Global A# Transmission Dtd Interne Aid=Ai# Infiltration Did=Di# Solaire A#d Dynamique Renouvellement P A C Apd d'air D#d=D## La lame d'air intérieur D#d globale Dd Global Ad Le bilan global nous donne A Bo 5 #B - #A= B#-
j ss D \A = a s? d - A besoin de chauffage en statique besoin de chauffage en dynamique Le principe reste le même si l'on raisonne sur une année de chauffage.
B G apparent = DI.V (Bd : Besoin de chauffage calculé suivant la méthode du CSTB).
REMARQUE : Ad = Puissance calorifique utile de la PAC p - Puissance électrique consommée Puissance frigorifique Pe : Puissance électrique Pf : Puissance frigorifique sur l'évaporateur Pc : Puissance calorifique Or dans une année on peut écrire que avec une première approximation avant de déterminer les caractéristiques de la PAC proprement dite.
#1 = 0,80 #2 = 0,80 Ces facteurs représentent une récupération moyenne sur l'année tenant compte - du rendement de la boucle à eau glycolée et des batteries d'échange - - de la variation des écarts de température des 2 sources froides sur les échangeurs - du foisonnement (facteur d'intermittence) de la P A C - du C.O.P. de la P.A.C.
du lit 24 et de la matière en feuille qu'il porte,situées au-
dessus de la chambre La dépression maintient la matière en feuille fermement en place et, pour accroitre les forces de
retenue, le matelas L est recouvert d'une couverture 55 im-
perméable à l'air, non récupérable, telle qu'une feuille de polyéthylène qui est également découpée avec la matière en feuille On observera que la came 58 n'appuie que sur les plongeurs qui mettent sous dépression les chambres, et les parties du lit situées au-dessus d'elles, qui se trouvent au voisinage immédiat de la lame tranchante Les parties plus éloignées du lit ne-sont, par conséquent, pas actionnées ou
mises sous dépression tant que la lame tranchante ne se dé-
place pas dans ces régions.
Conformément à la présente invention, une série de cloi-
sons ou panneaux 60 imperméables à l'air sont montés dans une disposition espacée et parallèle dans le lit à dépression et
sont insérés d'une manière commandée entre les poils pour di-
viser le lit en une série de sections consécutives et pour empêcher l'écoulement de l'air entre chaque paire de sections dans une direction parallèle à la surface support On notera
que, comme plus clairement représenté sur la Fig 4, les pan-
neaux 60 sont disposés au niveau de chacune des parois 62 qui séparent les diverses chambres à dépression 46 Chaque paroi comporte une ouverture ou fente 64 et les panneaux 60 peuvent être déplacés entre une position haute entre les poils 40-et une position basse ou rétractée dans les fentes 64 Lorsque les panneaux sont dans la position haute entre les poils, ils sont approximativement perpendiculaires à la surface support
et ils empêchent l'écoulement de l'air dans une direction ho-
rizontale entre les différentes sections du lit Lorsque les panneaux sont dans la position basse, la-lame tranchante 20
à mouvement alternatif peut passer entre les différentes -
sections sans être gênée par les panneaux -
En effet, sans rentrer dans les détails, étant donné que ce capteur est connu en lui-même, il est néanmoins rappelé que lorsque la poutre 24 subit uniquement une flexion pure autour d'un axe perpendiculaire å ltaxe 46, c'est-à-dire par exemple la rotation du plan 38 par rapport au plan 37 autour de l'axe 36, le centre 32 de llélectrode 31 ne se déplace pas par rapport aux deux autres électrodes 29 et 30, l'électrode 31 ne subit en fait qu'une légère inclinaison* Dans ce cas, la distance moyenne de cette électrode centrale n'ayant pas changé, le capteur ne délivre aucun signal significatif à sa sortie 450 Par contre, si, en plus de la flexion, la poutre subit un effort tranchant parallèle a l'axe 35, électrode centrale 31 est déplacée suivant l'axe 35, ce qui entrat- ne un rapprochement de l'électrode centrale 31 de l'une des deux électrodes 29 et 30 (suivant le sens de l'effort) Ce déplacement modifie la valeur de la capacité composite Le signal obtenu à la sortie 45 du circuit électronique 42 varie en conséquence.
Cette variation de signal représente la valeur de l'effort tranchant subi par la poutre suivant la direction de mesure du capteur.
Si l'axe 35 du capteur, contrairement à ce qui est représenté sur la figure 2, n'est pas dans le plan de la figure, mais reste perpendiculaire à l'axe 46 et rencontre toujours l'axe 36, l'électrode centrale 31 se déplacera également par rapport aux électrodes 29 et 30 suivant l'axe 35 si la poutre est soumise à un couple autour de ltaxe 46, et fournira le signal correspondant.
es déplacements relatifs des électrodes perpendiculairement à l'axe 35 n'entradnent pas la déiivrance d'un signal significatif.
Dans cette configuration, si la poutre est soumise à un effort tranchant parallèle à l'axe 35 et à un. couple autour de l'axe 46, le capteur fournira un signal qui sera une combinaison de ces deux sollicitations fonction des caractéristiques élastiques de la poutre.
Ceci étant rappelé, un exemple de dispositif selon l'invention permettant de mesurer les charges réparties sur les moyens de roulement d'un train d'atterrissage comporte, dans le mode de réalisation tel qu'illustré sur les figures 3 et 4, trois capteurs 51,52,53 associés à la poutre 54 par des moyens de fixation 55,56, de façon que leurs directions de mesure représentées respectivement en 57, 58 et 59 soient sensiblement contenues dans un même plan et que celles-ci ne soient pas concourantes en un même point. Le plan dans lequel sont contenues ces directions passe par l'axe de rotation instantané de la poutre, comme défini précédemment pour les bossages des moyens de fixation 55 et 56.
Les figures 3 et 4 représentent un mode de réalisation d'un train d'atterrissage essentiellement la partie des roues montées en diabolo sur une poutre 54.