INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces formes de sections de faisceaux dans le plan Po ont été obtenue pour les valeurs typiques suivantes: Va = - 20 000 V, TK = 2 8000K et h = 0,2 mm communes aux formes des figures 3 et 4 et des valeurs de tensions de Wehnelt Vw égales à, respectivement 350 V pour la forme représentée sur la figure 3 et 2g0 V pour celle représentée sur la figure 4.
Les formes et distributions énergétiques de la section du faisceau dans le plan PO sont représentatives des caractéristiques de la source. Celle-ci peut être assimilée, avec une bonne approximation, à une source fictive de même forme et dont la répartition du pouvoir émissif à le même profil que le "cross-over" 4.
Dans les microscopes électroniques à balayage, l'image de celui-c-i est projetée, après réductions successives, sur un échantillon à analyser.
La figure 5 est un diagramme illustrant schématiquement le fonctionnement d'un tel appareil. On retrouve le canon à électrons: 1, 2, 3. - La première convergence 4 est comprise dans le plan PO. Une première lentille électronique L1 en forme l'image réduite dans un plan P1, qui est ensuite réduite par une deuxième lentille électronique L2 dans un plan P2. En aval de ce plan, est placé un système, un bloc de déviation électronique DXy du faisceau autour de l'axe optique A de l'appareil, déviant à volonté le faisceau suivant deux axes de coordonnées orthogonaux X, Y. Une troisième lentille électronique L3 réduit une nouvelle fois l'image forme dans le plan P2 et la projette en une image définitive sur le plan P3 sur lequel est disposé un échantillon à analyser.La position exacte de cette image dans le plan P3 dépend de la déviation apportée au faisceau par le bloc déviateur Dxy. Dans l'art connu, on se contente de déduire de la résolution de l'image de l'échantillon une approximation de la section minimale 4 comme il a été rappelé. En réalité, on ne peut obtenir que des informations peu précises sur les dimensions et la répartition énergétique du faisceau dans le plan PO d'après la seule résolution obtenue sur l'image projetée.Le réglage des paramètres physiques liés au canon à électrons est d'autant plus difficile à réaliser à partir de ces données que l'optique électronique, c'est à dire dans le cas présent, les lentilles L1 à L3 et le bloc déviateur Dx pour ne s'en tenir qusaux éléments essentiels, est complexe et réagit sur les caractéristiques de l'image projetée sur le plan P3.
L'invention se fixe pour but un dispositif permettant de visualiser avec précision la forme et la distribution énergétique de la première convergence, c'est à dire la section du faisceau dans le plan P0.
La figure 6 représente une réalisation d'un dispositif conforme à l'invention selon une première variante d'exécution. Il comporte les éléments suivant: une lentille électronique 5, un ensemble déviateur 6 selon deux axes de coordonnées orthogonaux xy, un diaphragme 7 et un élément collecteur de particules chargées 8. Le dispositif de mesure et de visualisation est disposée en aval de la source de particules chargées.
Dans l'exemple décrit, comme il a été rappelé précédemment, on se place dans le cas de systèmes comprenant une source d'électrons, par exemple le canon à électrons décrit en relation avec les figures 1 et 2. Le faisceau émis présente une section minimale ou première convergence 4 dans le plan PO. La lentille 5 a pour but de former l'image agrandie 40 de la première convergence 4 dans un plan P'O. La position de ce plan dépend du grandissement de la lentille 5. Cette lentille est du type électromagnétique et, comme il est connu, comprend un enroulement 50 et un circuit magnétique 51 à pièces polaires. Le centre optique O est située sur l'axe optique A du système utilisant la source à électrons.
Si A est le point d'intersection de l'axe optique b et du plan P0 > et B son image dans le plan PIOF le grandissement est égale à OB/OA. Le diaphragme 7 est dispose dans le plan PO ou à proximité igEIrnAate de oeluici et comporte une ouverture de faible dimension 70 de manière à ne laisser se propager qu'une faible fraction du faisceau électronique. Cette fraction est recueillie par un collecteur 8 qui la transforme en courant électrique dont l'intensité est directement proportionnelle à la densité électronique du- faisceau dans la zone de l'ouverture 70 du diaphragme.Le bloc déviateur 60, qui peut comprendre deux systèmes d'enroulements électromagnétiques, 60 et 61 pour des déviations, selon les axes respectifs X et Y, a pour but de déplacer l'image 40 dans le plan P'0 ou ce qui revient a" même dans le plan du diaphragme 7.
La figure 7 illustre de façon plus détaillée ce point de fonctionnemnet.
Du fait de la déviation imprimée par le déviateur 6, le point B image du point A va également se déplacer dans le plan du diaphragme 7.
Selon la présente invention la réaction est réalisée en présence d'un catalyseur constitué par un réactif phosphorique de formule où R2 est une chaîne hydrocarbonée, fonctionnalisée ou non.
La chaîne R2 peut, le cas échéant, être greffée sur un polymère-support et présenter des propriétés d'échangeur d'ions ; cette chaîne peut également se présenter sous forme libre, directement rattachée à l'oxygène correspondant du réactif phosphorique.
La nature du catalyseur utilisé permet de travailler dans un milieu strictement organique : toutefois, les expérimentations ont démontré qu'une quantité d'eau limitée n'était pas préjudiciable au bon déroulement de la réaction et à son rendement. En pratique, la réaction sera de préférence réalisée dans un solvant organique aprotique, dans un milieu peu ou non hydraté, le taux d'hydratation étant contrôlé et inférieur à 2 moles d'eau par mole l'aldéhyde.
Par ailleurs, la présence du catalyseur visé par l'invention supprime toute limitation relative à la longueur de la chaine alkyle de l'acide organique utilisé et permet d'obtenir des composés cétoniques à longues chaînes dans lesquels le radical R1 possède au moins lI carbones.
On utilisera de préférence dans ce cas des acides gras naturels, saturés ou insaturés, combine 1 ' acide laurique, 1' acide myris- tique, l'acide palmitique, l'acide stéarique, l'acide oleique, l'acide linoleïque, l'acide linolénique qui donnent une réaction ayant un excellent rendement et permettent de préparer des composés cétoniques dont les propriétés hydrophyles sont intermédiaires entre celles de 1' acide gras et celle de l'alcane ou l'alcène correspondant (dont la chaîne aliphatique compte le même nombre de carbones) et confèrent à ces molécules un caractère de surfactant.
I1 est à noter que, lorsque l'acide organique utilisé contient deux fonctions acides, l'acylation à lieu sélectivement sur une des deux fonctions ce qui constitue un intérêt supplémentaire du procédé de synthèse de l'invention par rapport à ceux de l'art antérieur.
Par ailleurs, la réaction qui se produit en présence du catalyseur proposé par l'invention ne présente aucun risque de développement brutal ; elle se déroule de façon particulièrement efficiente dans des temps de réaction très courts à température voisine de l'ambiante (10 à 50 C) mais reste néanmoins opérante de - 20 C et au reflux du composé le plus volatil du milieu (suivant le cas : composé hétéroaromatique ou solvant aprotique).
Pour ce qui concerne la stoechiométrie des composants qui sont mis en présence au début de la réac tion, on opère avantageusement dans les conditions suivantes l'acide organique servant de valeur de référence, le composé hétéroaromatique est utilisé en proportion approximativement stoechiométrique par rapport à celui-ci, en particulier en léger excés dans le cas notamment de composés hétéroaromatiques volatils comme le furanne ; l'anhydride trifluoroacétique est utilisé en proportion comprise entre la proportion stoéchiométrique et 3 fois cette dernière, cependant que le catalyseur est luirmême utilisé de façon à mettre en jeu au moins 10 2 mole d'ions H+ pour 1 mole de composé hétéroaromatique ; une quantité de catalyseur voisine de 8.1Q 1 équivalent H+ par mole de composé hétéroaromatique paraît ournir dans la majorité des cas les meilleurs résultats, le rapport de dilution composants réactifs/solvant organique étant voisin de 1/3.
I1 est à noter, par ailleurs, que le catalyseur utilisé ne subit aucune altération dans la réac- tion et peut être réutilisé sans régénération, après filtration s'il s'agit d'un catalyseur polymérique, après distil laticn s'il s'agit d'un alcoylphosphate.
L'invention s'étend, en tant que tels, aux produits nouveaux que permet de fabriquer le procédé visé plus haut, notamment les composés cétoniques à lonques chaînes de formules dans lesquels R1 est un radical du groupe dé7à évoqué, possèdant au moins ll carbones, et les composés furylcétoniques même formule générale, t dans lesquels Z est constitué par/hydrogène et R1 par le radical CH3(CH2)n où n ) ltJ L'invention exposée sous sa forme générale ci-dessus est illustrée ci-après par des exemples non limitatifs de mise en oeuvre.
EXEMPLE 1 Synthèse de ltét:hyl furyl-2 cétone à partir du furanne et l'acide propanoique.
On place dans un réacteur de 1 litre muni d'un réfrigérant, d'un agitateur mécanique et d'une ampoule à addition : 1,25 10 mole de furanne, 1 10 1 mole d'acide propanoïque, 2,25 10 moles dsanhydride trifluroacétique et 5 10 2 équivalent H+ sous forme de résine polystyrênique macroporeuse de référence "DUOLITE ES 467" (groupements fonctions niels - NH - CH2 PO3 H2) mise préalablement sous forme acide et contenant environ 1 molécule d'eau par site actif dans 100 ml de nitrométhane de nitrométhane Après 10 mn de réaction à 20 C le rendement est voisin de 96 %. La réaction est totalement sélective. La résine est filtrée et recyclée.Le solvant et l'acide trifluoroacétique sont évaporés et recyclés. Le milieu concentré est lavé avec une solution de K2C03, et séché sur MgS04.
La cétone obtenue distille ensuite à 87-88"/12mm Hg.
Si l'on augmente le taux d'hydratation du milieu (contrôlé par la méthode de Karl FISHER), le rendement en éthyl furyl cétone diminue, et n'est plus alors à titre d'exemple que de 30 % dans des conditions expérinentales rigoureusement identiques à celles décrites ci-dessus pour une résine contenant 3 molécules d'eau par site actif.
EXEMPLE 2 Synthèse de la pentyl furyl-2 cétone à partir du furanne et de l'acide héxanolque.
On place dans un réacteur de 1 litre muni d'un réfrigérant, d'un agitateur mécanique et d'une ampoule à addition : 1,25 10 1 mole de furanne, 1 10 1 mole d'acide hexanoique, 2,2510 - moles d'anhydride trifluoroacétique et 5 10 - équivalent H+ sous forme de phosphate de di(éthyl-2 hexyle) (alcoylphosphate BAYER) dans 100 ml de nitrométhane.
Le problème posé par cette différence des vitesses de fabrication des deux nappes peut être résolu par lruti lisation de dispositifs séparés de nappage pour la formation des deux nappes. On peut aussi penser à réaliser une production discontinue de la nappe comprimée.
L'invention concerne un appareil permettant la fabrication simultanée et synchronisée de plusieurs nappes fibreuses avec des vitesses différentes.
Elle concerne un tel appareil dans lequel la différence des vitesses peut être réglée très simplement lorsque les paramètres qui influent sur l'allongement de la nappe comprimée varient en cours de fabrication ou d'une fabrication à une autre.
Plus précisément, l'invention concerne un appareil de fabrication simultanée et synchronisée de plusieurs nappes fibreuses avec des vitesses différentes, comprenant - un arbre entraîné en rotation par un mécanisme moteur ; - un premier tambour de nappage monté directement sur l'arbre et tournant avec celui-ci - au moins un second tambour de nappage coaxial au premier et monté sur l'arbre de façon à pouvoir tourillonner par rapport à lui, et - au moins un variateur de vitesse ayant une entrée montée directement sur l'arbre et une sortie en prise avec un second tambour.
Le variateur de vitesse est avantageusement un réducteur de vitesse et la nappe formée par un second tambour subit ensuite une compression. Le dispositif de compression peut entre monté juste en sortie de l'appareil.
Les tambours de nappage ont avantageusement chacun un secteur d'aspiration au droit duquel la nappe se forme progressivement, la surface périphérique du tambour étant poreuse ou perforée ; les secteurs d'aspiration des deux tambours peuvent avoir des étendues angulaires différentes.
L'appareil comporte aussi avantageusement un dispositif de compression de nappe placé en aval d'au moins un second tambour, et un détecteur de différence de vitesse entre la nappe provenant du premier tambour et la nappe provenant d'un second tambour après compression, le signal du détecteur étant utilisé pour la modification du réglage de la vitesse relative des deux tambours.
Pour mieux faire comprendre l'objet de l'invention, on va en décrire maintenant, à titre d'exemple purement illustratif et non limitatif, un mode de réalisation représenté sur le dessinôannexé.
Sur ce dessin - la figure 1 est une élévation latérale schématique des principaux éléments d'un appareil selon l'invention, selon I-I de la figure 2 - la figure 2 représente schématiquement en coupe selon II-II de la figure 1, la disposition des deux tambours de nappage de l'appareil de la figure 1.
L'appareil représenté sur le dessin est destiné à la fabrication simultanée et synchronisée de deux nappes absorbantes. L'appareil comporte deux tambours 10, 12. Ces tambours ont une surface périphérique perforée sur laquelle une nappe est destinée à être formée, comme décrit plus en détail dans la suite de la description. Le premier tambour 10 est monté sur un arbre 14, qui porte un pignon 16 claveté sur lui et entraîné en rotation par une chaste 18 provenant d'un mécanisme moteur 20. Le tambour 10 est fixé sur 14 par un dispositif convenable 22, par exemple par soudage d'une bride, afin qu'il soit solidaire de l'arbre 14 et tourne à la même vitesse que celui-ci.
L'autre tambour 12 est fixé en 26, par exemple par soudure, sur un manchon 24, qui constitue en fait un coussinet pouvant tourillonner sur l'arbre 14. Le manchon 24 est ainsi solidaire du tambour 12. Le manchon 24 porte un pi gnon 28 entraîné par une channe 30 qui passe sur un pignon porté par l'arbre de sortie 32 d'un variateur dé vitesse 34.
L'arbre d'entrée du variateur 34 est solidaire de l'arbre 14.
L'appareil comporte,en outre, des goulottes 36 d'aspiration, qui forment des secteurs d'aspiration à l'intérieur des tambours 10, 12, de manière que, comme représen td sur la figure 1, des fibres de bois transmises dans un capot 38 par un conduit 40, forment progressivement une nappe 42 en étant plaquées par aspiration à la périphérie des tambours 10, 12. Le capot 38 est disposé sur une partie de la périphérie du tambour 10, au droit du secteur d'aspiration 36 ; le conduit 40 arrive sensiblement tangentiellement par rapport au tambour et l'alimentation en fibres est effectuée dans le sens de la rotation du tambour. Un rouleau 44 > placé à l'extrémité du capot 38 voisine de la sortie, régularise l'épaisseur de la nappe 42.
La fabrication de chaque nappe est bien visible sur la figure 1. En effets de la patte de bois défibrée est transmise pneumatiquement par le conduit 40 et la matière se dépose progressivement sur la surface périphérique du tambour 10 en formant une nappe dont l'épaisseur croit jusqu'au rouleau 44 de sortie, en face du secteur d'aspiration.
La fabrication de la seconde nappe sur le tambour 12 s'effectue de la même manière avec des organes identiques.
La synchronisation des deux tambours est réalisée selon une caractéristique essentielle de l'invention. En effet, l'appareil comprend un seul mécanisme moteur 20 qui entraîne l'arbre 14. ta vitesse relative des tambours 10 et 12 est réglée par le rapport de réduction imposé par le variateur de vitesse 34. Bien qu'on indique que le variateur 34 impose une réduction de vitesse, il pourrait, au contraire, provoquer une augmentation de la vitesse de rotation du tambour 12 par rapport au tambour 10. La caractéristique utilisée dépend de celle des deux nappes, qui doit avoir la plus faible vitesse.
Un système de commande de porte proposé-récemment par la demanderesse (demande de brevet japonais no 133383/81 du 2 27 Août 1981) vise à éliminer ces inconvénients et utilise un tachymètre entraîné par le moteur servant à entraîner la porte
Ces impulsions indiquant la vitesse du moteur et, par consé-
quent, de la porte, sont engendréesà partir de la forme d'onde du courant alternatif de sortie du tachymètre Un compteur compte ou décompte les impulsions-relatives à une course prédéterminée de la porte de manière à donner la position actuelle, c'est-à-dire instantanée, de la porte Le système de commande assure une décélération et un arrêt commandés 2. de la porte en fonction de la position actuelle détectée
de cette dernière.
D'une façon générale, une porte automatique est décé-
lérée jusqu-là ce qu'elle prenne une vitesse faible avant qu'elle atteigne l'une ou l'autre des extrémités de sa course de manière qu'elle- s'arrête doucement à la fin de sa course
afin qu'il n'y ait aucun danger.
A cette fin, il est de pratique courante de déterminer un couple de freinage optimal et un point de décélération
optimal en se basant sur le poids de la porte et sur la résis-
tance mécanique de la porte au glissement Le système de commande de la technique antérieure utilise un interrupteur de décélération disposé physiquement au point de décélération déterminé Le signal de sortie de l'interrupteur est utilisé pour faire passer le système d'un mode de fonctionnement à une vitesse élevée à un mode de fonctionnement à une vitesse réduite. Dans le système proposé récemment par la demanderesse, un point de décélération est établi intérieurement dans un circuit électrique constitutif Lorsque le signal de position actuelle de la porte provenant du compteur coîncide avec la
valeur établie du-point de décélération, un système d'entrai-
nement à vitesse réduite est mis en fonction.
la. Toutefois,/ résistance de la porte au glissement non seulement dépend de la température et de la pression exercée par le vent sur la porte mais varie également dans le temps en
raison de la détérioration du rail de guidage de la porte.
Il en résulte une variation du couple de freinage optimal et du point de décélération Par conséquent, pour maintenir un fonctionnement optimal de la porte, il est nécessaire dans l'un et l'autre des systèmes ci-dessus d'effectuer un réglage manuel fastidieux,soit en changeant la valeur établie du point de décélération à l'aide d'un registre électrique variable, soit en positionnant de nouveau l'interrupteur de décélération monté dans le trajet de la porte chaque fois que la résistance de la porte au glissement varie En-réalité, les réglages répétitifs du point de décélération à la suite de la variation de la résistance au glissement sont bien trop fastidieux pour qu'un opérateur les effectue On ne peut donc pas obtenir sur une période de temps prolongée un fonctionnement
optimal de la porte.
Dans l'exemple illustré sur la figure 3, le tube reçu 1 est posé sur le flanc du tube receveur 2 o Dans ce cas * aucun découpage préalable n'est nécessaire sur le tube 2 Seule t l'extrémité du tube 1 doit être découpée suivant le contour de la courbe d'intersection 3 (figure l)o Au contraire , dans le cas de la figue 4 , le tube receveur 2 est découpé suivant un contour 6 correspondant au diambtre intérieur du tube reçu 1 . On voit que , pour découperle tube 2 suivant le contour 6 , le chalumeau de découpage devra conserver une orientation sensiblement constante par rapport à l'axe 7 du tube 20 Dans l'exemple de la figure 5 , on prévoit pour la mise en place ultérieure du cordon de soudure 8 , un angle 9 dit " angle de soudure" . Cet angle est délimité par un chanfrein dont l'inclinaison varie tout le long de la ligne de contour 3 ou 6.
Lorsque le long de ce conteur, l'angle des surfaces locales des deux tubes 1 et 2 devient inférieur à l'a gle 9 , on cesse de prévoir un chanfrein (comme cela est le cas dans la zone de droite correspondant sur la fig 5 à la référence 8.Quolquefois, l'angle de soudure est intérieur au tube 2.Autrement dit,lors;ie le chalumeau de découpage découpe l'extrémité du tube reçu 1 le long du contour 3,son orientation doit varier tout au ivong de ce contour par rapport à l'axa 10 du tube le Dans l'exemple illustré sur la figure 6, on prévoit le raccordement pénétrant de deux tubes 1 et 2. On voit comment dans ce cas est disposé l'angle de soudure 9 prévu en certains points de la ligne d'intersection 3.Ici encore, il peut être nécessaire de faire varier l'inclinaison du chalumeau de découpage lorsqu'il prépare le tube receveur 2.
Les figures qui viennent d'entre décrites n1 illustrent que quelques unes parmi les possibilités visées par la machine selon l'invention.
Telle qu'elle est illustrée sur les figures 7 à 10, cette machine comprend - un bâti rigide 11; - une superstructure 12 portée par ce bati 11, et équipée d'une couronne dentée 13 dont la rotation est comman- dée par un pignon 14 à partir d'un moteur pas-à-pas 15. La couronne tournante 13 est préférablement du type à galets alternés. Elle supporte un bras coulissant horizontal 16 recevant une crémaillère t7 entrainés par un ensemble de moteurs électriques pas-à-pas 18 et de réducteurs 19. La couronne 13 est découpée en son centre par une ouverture 20 pour le passage du tube à découper tel que 2. Le bras coulissant 16 porte à son extrémité une tête de coupe 21 qui sera décrite plus loin en détail.
On a représenté sur les figures 9 et 10 l'un des supports ou appuis mobiles utilisés pour supporter la partie en porte-à-faux du tube 2 en cours de découpage0 Chacun de ces supports comprend deux sommiers 22 dont les galets de roulement 23 roulent sur des rails fixes 24. Le guidage latéral est assuré par des galets 25 à axe vertical.
Le déplacement des sommiers 22 de chaque support le long des rails 24 est effectué par des moyens non représentés, manuellement ou par motorisation.
Les sommiers du support sont équipés de deux fourreaux 26 dans chacun desquels peut coulisser un doigt 27. Le coulissement s'effectue dans un sens indiqué par la flèche double 28, ctest-à-dire radialement par rapport au tube 2. La commande de ce coulissement est assurée par un système à pignons coniques tels que 29 et 30, entraînés à partir d'une manivelle 31. Une échelle graduée située par exemple à l'emplacement 32, permet de régler des doigts coulissants 27 on fonction du diamètre du tube 2 vers l'axe duquel ils convergent.
Dans la variante illustrée sur les figures 11 et 12 la superstructure 33 portant la couronne tournante 13 est pourvue de sommiers 34 roulant eux aussi. sur les rails 24 Le guidage latéral est assuré par des galets réglables 25 à axe vertical.
Le déplacement de l'ensemble 13, 313, 34 est assuré par un moteur pas pas 35 (électrique ou hydraulique) sta- quant une crémaillère fixe 36. Cette dernière est lugée par exemple entre les rails 24 sur lesquels les sommiers 34 rou lent par des galets 37 Dans ce cas, le bras 38 portant la texte de découpe 21 est solidaire de la couronne tournante 13.