INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
du travail, l'arbre 6 porte à son extrémité avant un pi-
gnon 8 engrenant avec un pignon manivelle 9 dont le mane-
ton 10 coopère avec une plaque porte-outil ll guidée dans le carter à l'aide de broches 12 Ainsi, ce porte-outil il est animé d'un mouvement de va-et-vient pour entraîner
une lame de scie L qui est fixée sur lui.
Le pignon manivelle 9 tourillonne sur une broche 13 montée fixe dans le carter parallèlement à l'arbre 6
du moteur électrique 3.
Le pignon manivelle 9 ainsi qu'une partie de la plaque porte-outil il sont logés dans un compartiment 14 séparé du compartiment moteur 2 et remplis de préféren-
ce avec une graisse de lubrification Une hélice de ven-
tilation 15 est montée fixe sur l'arbre 6 du moteur 3.
Cette hélice est disposée dans un compartiment 16 délimi-
té dans le carter et communiquant avec l'extérieur d'une
part par une entrée 17 ménagée à l'arrière dans le compar-
timent moteur 2 à travers ce compartiment pour refroidir le moteur, et d'autre part avec l'extérieur à travers une première sortie constituée par des ouies de ventilation
18 et par une seconde sortie qui est ménagée dans le car-
N H1401 H1402 H1403 H1404 H1405 H1406 H1407 H1408 H1409 H1410 d'échantillon Première Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple Exemple couche 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 Epaisseur de la deuxième couche 10 10 20 15 20 15 10 10 10 10 ( m) Evaluation # # # # # # # # # # # : excellent # : bon T A B L E A U A1
Constitution des Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) SiH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 GeH4/SiH4=1 0,18 0,5 3 Première Couche couche GeH4/He=0,05 amorphe Deuxième (I) SiH4/He=0,5 SiH4=200 0,18 1,5 15 couche Couche amorphe SiH4/He=0,5 SiH4=100 SiH4/C2H4=3/7 0,18 1,0 0,5 (II) C2H4 T A B L E A U A2
Constitution des Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) Première SiH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 GeH4/SiH4=0,1 0,18 0,5 20 couche Couche GeH4/He=0,05 amorphe (I) Deuxième SiH4/He=0,5 SiH4=200 0,18 1,5 5 couche T A B L E A U A3
Constitution des Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) Première SiH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 GeH4/SiH4=0,4 0,18 0,5 2 couche Couche GeH4/He=0,05 amorphe SiH4/He=0,5 (I) Deuxième SiH4=200 B2H6/SiH4=2x10-5 0,18 1,5 20 couche B2H6/He=10-3 T A B L E A U A4
N0 401A 402A 403A 404A 405A 406A 407A d'échantillon Teneur en Ge 1 3 5 10 40 60 90 (% atomique) Evaluation # # # # # # # # : excellent # : bon # : satisfaisant en pratique T A B L E A U A5
N 501A 502A 503A 504A 505A d'échantillon Epaisseur de la couche 0,1 0,5 1 2 5 ( m) Evaluation # # # # # excellent T A B L E A U A6
Constitution des Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) Première SiH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 GeH4/SiH4=1 0,18 0,5 2 couche Couche GeH4/He=0,05 amorphe SiH4/He=0,5 (I) Deuxième SiH4=200 PH3/SiH4=1x10-7 0,18 1,5 20 couche PH3/He=10-3 T A B L E A U A7
Condition Gaz utilisés Débit d'écoulement Rapport des débits Puissance Epaisseur de (cm /min) d'écoulement ou de dé- la couche des surfaces charge ( m) (W/cm) tranche de Si: 12-1 Ar 200 tranche de graphite 0,3 0,5 =1,5:8,5 tranche de Si:: 12-2 Ar 200 tranche de graphite 0,3 0,3 =0,5:9,5 tranche de Si: 12-3 Ar 200 tranche de graphite 0,3 1,0 =6:4 SiH4/He=1 SiH4=15 SiH4:C2H4=0,4:9,6 0,18 0,3 12-4 C2H4 SiH4/He=0,5 SiH4=100 SiH4:C2H4=5:5 0,18 1,5 12-5 C2H4 SiH4/He=0,5 SiH4+SiF4=150 SiH4:SiF4:C2H4 12-6 SiF4/He=0,5 =1,5:1,5:7 0,18 0,5 C2H4 SiH4/He=0,5 SiH4+SiF4=15 SiH4:SiF4:C2H4 12-7 SiF4/He=0,5 =0,3:0,1:9,6 0,18 0,3 C2H4 SiH4/He=0,5 SiH4+SiF4=150 SiH4:SiF4:C2H4 12-8 SiF4/He=0,5 =3:3::4 0,18 1,5 C2H4 TABLEAU A8
Conditions de préparation de N d'échantillon/Evaluation la couche amorphe (II) 8-201A 8-301A 8-601A 8-1A # # # # # # 8-202A 8-302A 8-602A 8-2A # # # # # # 8-203A 8-303A 8-603A 8-3A # # # # # # 8-204A 8-304A 8-604A 8-4A # # # # # # 8-205A 8-305A 8-605A 8-5A # # # # # # 8-206A 8-306A 8-606A 8-6A # # # # # # 8-207A 8-307A 8-607A 8-7A # # # # # # 8-208A 8-308A 8-608A 8-8A # # # # # #
N d'échantillon Evaluation de la qualité Evaluation globale de l'image de la longévité Normes d'évaluation : # : excellent # : bon T A B L E A U A9
N 901A 902A 903A 904A 905A 906A 907A d'échantillon Cible de Si: cible de C 9:1 6,5:3,5 4:6 2:8 1:9 0,5:9,5 0,2:9,8 (rapport des surfaces) Si:C (rapport des 9,7:0,3 8,8:1,2 7,3:2,7 4,8:5,2 3:7 2:8 0,8:9,2 teneurs) Evaluation de la qualité de # # # # # # l'image # : très bon # : bon # : satisfaisant en pratique # : image défectueuse formée T A B L E A U A10
N d'échan1001A 1002A 1003A 1004A 1005A 1006A 1007A 1008A tillon SiH4:C2H4 (rapport des 9:1 6:4 4:6 2:8 1:9 0,5:9,5 0,35:9,65 0,2:9,8 débits d'écoulement) Si:C (rapport des 9:1 7:3 5,5:4,5 4:6 3:7 2:8 1,2:8,8 0,8:9,2 teneurs) Evaluation de la qualité de l'image # # # # # # # # # : très bon # : bon # : satisfaisant en pratique # : image défectueuse formée T A B L E A U A11
N d'échan1101A 1102A 1103A 1104A 1105A 1106A 1107A 1108A tillon SiH4:SiF4:C2H4 (rapport des 5:4:1 3:3,5:3,5 2:2:6 1:1:8 0,6:0,4: 0,2:0,3: 0,2:0,15: 0,1:0,1: débits d'écou- 9 9,5 9,65 9,8 lement) Si:C (rapport des 9:1 7:3 5,5:4,5 4:6 3:7 2:8 1,2:8,8 0,8:9,2 teneurs) Evaluation de la qualité de l'image # # # # # # # # # : très bon # : bon # : satisfaisant en pratique # : image défectueuse formée TABLEAU A12
N d'échan- Epaisseur de tillon la couche Résultats amorphe (II) ( m) 1201A 0,001 Risque de formation d'image défectueuse 1202A 0,02 Aucune image défectueuse pendant 20 000 répétitions 1203A 0,05 Stable pendant 50 000 répétitions au plus 1204A 1 | Stable pendant 200 000 répétitions ou plus T A B L E A U B1
Constitution des Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) SiH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 GeH4/SiH4=1/1 0,18 0,5 3 Première GeH4/He=0,05 Couche NO/(GeH4+SiH4) couche NO amor- =2/100 phe Deuxième (I) SiH4/He=0,5 SiH4=200 0,18 1,5 15 couche Couche amorphe SiH4/He=0,5 SiH4=100 SiH4:C2H4=3::7 0,8 1,0 0,5 (II) C2H4 T A B L E A U B2
Constitution des Débit d'écoule- Rapport des débits Puissance Vitesse de Epaisseur Gaz utilisés couches ment (cm /min) d'écoulement de dé- formation de la charge des couches couche (W/cm) (nm/s) ( m) SiH4/He=0,05 GeH4/SiH4=1/10 Première GeH4/He=0,05 SiH4+GeH4=50 NO/(GeH4+SiH4) 0,18 0,5 5 couche NO =3/100-0 (diminution Couche linéaire) amorphe Deuxième SiH4/He=0,5 SiH4+GeH4=50 GeH4/SiH4=1/10 0,18 0,5 1 (I) couche GeH4/He=0,05 Troisième SiH4/He=0,5 SiH4=200 0,18 1,5 15 couche T A B L E A U B3
ter et formée par une canalisation 19 orientée de l'arriè-
re vers l'avant et destinée à créer un courant d'air dans la zone de travail Z de la machine Il est à noter que des sorties d'air latérales non visibles sur le dessin sont
également prévues.
Dans le carter est délimitée également une canalisation d'aspiration 20 dont l'entrée 20 a débouche dans la zone de travail Z de la machine, qui traverse celle-ci
de part en part et qui présente une sortie 20 b à l'arriè-
re, celle-ci étant conformée de manière à pouvoir rece-
voir l'embout E d'un tuyau d'aspiration T destiné à être relié à une source de dépression telle qu'un aspirateur par exemple On notera que la canalisation 19 établit une communication entre la partie avant de la canalisation 20 et le compartiment 16 dans lequel est logée l'hélice de
ventilation 15.
Le carter délimite également un logement 21 pour une lampe 22 d'éclairage de la zone de travail Z.
Cette lampe est formée par une ampoule 23 munie d'une op-
tique de concentration 24 et son socle 25 est fixé dans
le carter par l'intermédiaire d'une douille d'amortisse-
ment 26 pour éviter la transmission à l'ampoule 22 des
vibrations engendrées au cours du travail.
La machine comporte également une semelle
27 de forme classique et poixant être placée dans plusieurs posi-
tions dans lesquelles elle est respectivement bloquée
grâce à une vis 28 La position arrière de la semelle cor-
respond à celle dans laquelle la lame de scie L peut tra- vailler dans des angles d'un ouvrage, par exemple Par ailleurs, la semelle peut être placée sélectivement dans des positions inclinées différentes grâce à des moyens qui
ne sont pas visibles sur le dessin et qui permettent d'ob-
tenir une inclinaison du trait de scie par rapport à la surface S de l'ouvrage O sur laquelle s'appuie la semelle
27 au cours du travail.
Un cache 29 réalisé en une matière transparen-
te peut être fixé devant la face avant de la machine et
coopère avec la semelle pour délimiter une chambre de tra-
vail 30 à partir de laquelle sont aspirées les poussières à travers la canalisation 20 Lorsqu'aucune source de dépression n'est disponible, ce cache peut avantageusement être glissé vers le
haut noyennant quoi l'hélice de ventilation 15 peut souf-
fler les poussières engendrées au cours du travail vers
l'avant pour dégager le tracé à suivre par la lame de scie.
On va se référer maintenant à la Fig 2 sur la-
quelle apparaît un schéma simplifié de la partie électri-
que de la machine représentée sur la Fig l.
Un objet de cette invention est de permettre des liaisons sur véhicules assurant a la fois le transport de l'énergie électrique et des informations bidirectionnelles permettant le dialogue de systèmes évolués équipes de microprocesseurs.
On sait que le câble porteur de l'énergie est une source de parasites électromagnétiques et électrostatiques et qu'il importe de-préserver de ces parasites les câbles porteurs de l'information.
L'invention propose un dispositif assurant cette préservation sans complications de réalisation, ni de branchement ou débranchement. Ce branchement et ce débranchement peuvent être effectués a la construction du vehicule et en repa- ration par des personnels non spécialisés.
I1 convient a cet effet que ces opérations de branchement et de débranchement soient simples et rapides, qu'elles ne puissent entrainer d'erreurs par permutation des conducteurs, ni de microcoupures de la liaison lors des chocs.
Elles doivent pouvoir être exécutables avec un outillage simple d'atelier, tel q pince a dénuder et tournevis.
La connexion doit présenter une étanchéité excellente et doit résister à de! efforts d'arrachement important.
Le remplacement d'un câble de liaison ne doit pas nécessiter 1 'approvision- nement de nombreuses pièces, hormis le câble lui-même.
Le dispositif selon l'invention fournit une solution particulièrement écono mique à ces divers problemes. En outre, le câble l'équipant peut être avantageusement un elément standard pour tous les circuits du véhicule et même pour plusieurs types de véhicules.
Les-solutions utilisées à ce jour font appel à une grande variété de connecteurs et les problèmes évoqués plus haut new peuvent être résolus partiellement par les matériels en question qu'au niveau du laboratoire.
Ces solutions, par rapport au dispositif que propose l'invention, sont onéreuses, ne résolvent qu'imparfaitement le problème du parasitage et nécessitent la séparation des câbles porteurs d'énergie et porteurs d'informations. Enfin, elles mettent en oeuvre une technicité inhabituelle dans les domaines de la construction et de la réparation automobile.
Le dispositif de connexion selon l'invention, pour équipements électroniques, en particulier pour véhicules, destiné à raccorder un câble de liaison assurant a la fois le transport de l'énergie électrique et des informations bidirectionnelles permettant le dialogue entre systèmes évolues équipés de microprocesseurs, a un connecteur femelle par l'intermédiaire d'un connecteur mâle, est'caractérisé en ce que le câble de liaison est un câble coaxial comportant quatre conducteurs coaxiaux séparés par trois gaines d'isolant coaxiales, une quatrième gaine d'isolant constituant l'enveloppe extérieure du câble, tandis que le connecteur mâle est une partie terminale dudit câble dont les couches coaxiales ont été dénudées pour ménager une succession de plages alternativement isolantes et conductrices selon une suite de cylindres de diametres décroissants, et en ce que le connecteur femelle est constitué de deux demi-coquilles en matériau isolant, chaque coquille comportant une saignée formée par une succession de parties sensiblement semi-cylindriques de diamètres décroissants correspondant à ceux des couches du câble successivement dénudées, des moyens étant prévus pour le maintien en position rapprochée desdites demi-coquilles entre lesquelles est alors enserré le connecteur mâle, des conducteurs reliant les tranchées du connecteur femelle recevant les plages conductrices du connecteur mâle, à l'ex térieur de ce connecteur femelle pour liaison de ces conducteurs et du conducteur central du câble à un circuit extérieur.
Les caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront d'ailleurs mieux de la description suivante donnée uniquement a titre d'exemple, en référence aux dessins annexés dans lesquels: 7a figure 1 est une vue partielle, en perspective d'un connecteur mâle selon l'invention, obtenu par denudage d'un conducteur coaxial également proposé par l'invention, les parties de ce conducteur enlevées lors du dénudage étant représentées en pointillés; la figure 2 est une vue de côté d'une forme de réalisation du connecteur selon l'invention, formé de deux demi-coquiTles pouvant être assemblées ou séparées l'une de l'autre, l'une de ces demi-coquilles etant représentée en coupe longitudinale;; la figure 3 est une vue de dessus de l'une des demi-coquilles du connecteur de la figure 2.
Dans la forme de réalisation choisie et représentée,le connecteur mâle de la figure 1 est obtenu en dénudant un câble coaxial de manière à mettre successivement à nu les divers cônducteurs de ce câble.
Le câble 1 est un câble coaxial comportant -quatre conducteurs coaxiaux sépar par trois gaines d'isolant coaxiales. Une quatrième gaine d'isolant constitue l'enveloppe extérieure du câble.
Dans ce câble 1, en partant du plus grand diamètre, on trouve successivement une couche d'isolant 2 ou enveloppe extérieure du câble; une couche de conducteur destiné à véhiculer l'énergie électrique; une seconde couche d'isolant 4; une cou conductrice 5, destinée à être reliée au potentiel commun et assurant ainsi un écran electrostatique et aussi l'équipotentialite des différents appareils raccor dés par ce câble; une troisième couche d'isolant 6; une couche 7 conductrice destinee à véhiculer des informations; une quatrième couche d'isolant 8 et enfin un fil central 9 destiné egalement à véhiculer des informations.
On notera que les conducteurs d'information 7 et 9, sont isolés des influenc électrostatiques du câble porteur d'énergie 3 par la gaine 5 reliée au potentiel commun. D'autre part, l'induction magnétique du câble porteur d'énergie 3 est d'a tantplusfaible que l'on s'approche de l'axe longitudinal du câble, ou elle est nulle. De ce fait, les perturbations électromagnétiques dues aux variions du courant traversant le câble porteur d'energie sont minimisées au niveau des câble.
porteurs d'informations.
Ainsi, cette disposition est optimale vis-à-vis de l'antiparasitage des sys tèmes d'informations.
Comme on le voit clairement à la figure 1, le connecteur mâle selon l'invention est obtenu directement a partir du câble 1, en dénudant une partie terminale de ce dernier de manière à faire apparaître une succession de plages alternativement isolantes et conductrices selon une suite de cylindres de diametres décri: sants.
On trouve ainsi successivement sur le conducteur mâle ainsi réalisé, quatre plages conductrices A, B, C, D constituées par les couches 3, 5, 7 et le conducteur central 9, qui ont été dénudés.
Pour effectuer la préparation du connecteur mâle à partir du câble 1-, on uti lise avantageusement une pince à denuder speciale, capable de couper les différen couches du câble aux longueurs vouluès, le câble étant sous tension ou non. Il va de soi que lors de cette préparation, les plages de contact mises à nu, presen tent un excellent état de propreté ce qui garantit des continuités électriques sans défaut, On notera aussi que lors de la préparation du connecteur, les conducteurs sont présentés toujours dans un même ordre invariable, aucune permutation n'étant à craindre.
De même, dans le cas d'une connexion douteuse, il est possible de la rénover en réalisant un nouveau connecteur mâle par dénudage d'une nouvelle portion du câble après ablation de la partie de connexion existante, ceci, naturellement si on dispose d'une longueur libre de câble suffisante. Pour coopérer avec le connecteur mâle représenté a la figure 1, l'invention prévoit un connecteur femelle dont une forme de réalisation est représentée à la figure 2.
Le connecteur femelle 10 est constitué de deux demi-coquilles 11 en matériau isolant, comportant chacune une saigne 12.
Cette saignée 12 est formée par une succession de parties sensiblement semicylindriques dont les diamètres évoluent comme ceux des sections du connecteur, c'est-à-dire du câble une fois dénudé.
On trouve ainsi successivement, dans chaque demi-coquille 11 des tranchées 13 à 20 de diamètres décroissants, les tranchées 14, 16 et 18 destinées à recevoir les plages conductrices A, B et C- respectivement, du connecteur mâle étant reliées à l'extérieur par un conducteur 21 à 23 respectivement, ces conducteurs et la partie terminale du fil 9 faisant saillie hors des connecteurs femelles permettant la liaison electrique du câble conducteur 1 a un circuit extérieur aux coquilles, non représenté.
Les demi-coquilles 11 peuvent être écartées l'une de 11 autre, ou plaquees l'une sur l'autre, au moyen de vis non représentées traversant des alésages 26 pratiqués dans les demi-coquilles, cela pour permettre l'introduction du connecteur, puis son serrage.
La tranchee 13 de plus grand diamètre reçoit la couche isolante exterieure 2 du câble et, lorsque le serrage est réalisé, assure l'étanchéité et une partie de la retenue mécanique du câble 1.
De manière avantageuse, les tranchées 13 à 19 ne sont pas exactement cylindriques, leurs génératrices présentant une certaine courbure alternativement convexe (tranchees 14, 16 et 18 dans cet exemple) et concave (tranchées 13, 15, 17, 19) dans le sens longitudinal afin de provoquer dans la masse des matériaux plastiques isolants des déformations alternées favorisant des-fluages capables d'uniformiser les pressions de contact et d'augmenter la quantite de travail necessaire a un éventuel arrachement.
Pour le serrage du conducteur central 9, on prévoit un élément élastique particulier (non représente), par exemple une bague conductrice gauffree.
Pour améliorer l'étanchéité de la connexion, on peut disposer dans le plan de joint des demi-coquilles un joint d'étanchéité approprié.
Le connecteur femelle peut être avantageusement une partie intégrante du boîtier électronique raccorde.
Il peut aussi présenter plusieurs orifices de réception de câble et constituer ainsi un élément de dérivation en T ou-en étoile à plusieurs branches Le câble coaxial peut faire l'objet de variantes de réalisation: ainsi les conducteurs cylindriques 3, 5, 7 et l'âme centrale 9 peuvent être constitués de torons tissés pour obtenir un câble très souple.
On appelle (k), rapport de charge hydraulique "direct", le rapport SH/S et (k)' rapport de charge hydraulique "indirect" le rapport S'H/S.
Ces deux paramètres sont dépendants l'un de l'autre puisque: k' = S'H = S - 5H 1-k S S = I1 est donc très difficile dès que les valeurs de (pe) et de (pi) sont élevées de trouver un compromis pour les valeurs de k et de k' qui assure un bon fonctionnement de la garniture.
Dans certaines applications les variations de pression et/ou inversion des rapports de pression déséquilibrent l'ensemble et conduisent à des risques certains soit d'usure exagérée des surfaces frottantes, soit de fuites.
La présente invention a pour but de pallier ces inconvénients et concerne un nouvel agencement de garniture d'étanchéité tel que les deux rapports de charges hydrauliques k et k' soient rendus indépendants l'un de l'autre. Ce résultat est obtenu grace à la mise en oeuvre d'au moins un deuxième diamètre de compensations (Z5C2 L'invention concerne plus précisement une garniture frottante assurant l'étanchéité d'une sortie d'arbre tournant cotnportant:: - une pièce tournante dite glace, liée à l'arbre et présentant une surface de frottement; - une pièce fixe dite grain portée par un support porte-grain solidaire d'un carter fixe et présentant une surface de frotternent (b) de diamètres intérieur (d) et extérieur (D) et de section (S) appliquée contre la surface de frottement (a); - des moyens mécaniques destinés à appliquer l'une contre l'autre les deux surfaces de frottement (a) et (b) avec une force F ;; - une première portée d'un premier diamètre dit de compensation fcl portant un premier joint torique coopérant avec le porte grain pour assurer une première étanchéité entre une zone (A) où règne une pression extérieure pe et une zone (B) ou règne une pression intérieure pi, ce joint torique permettant en outre un glissement du grain par rapport à son support de grain; - tous ces éléments étant agencés de telle sorte que d'une part, la pression (pe) s'exerce sur une surface de section SH parallèle à la surface de frottement de section (S) engendrant ainsi une force F1 hydraulique d'application ; d'autre part la pression (pi) s'exerce sur une surface de section S'H paralèlle à la surface de frottement de section S engendrant aussi une force F2 hydraulique d'application, ces deux forces hydrauliques F1 et F2 s'ajoutant à la force mécanique Fr; - garniture caractérisée en ce qu'elle comprend en outre, au moins une seconde portée d'un second diamètre dit de compensation (C2)' supportant au moins un second joint torique délimitant avec le premier joint torique, au moins une chambre intermédiaire (C1) dite morte dont la fonction est de rendre les rapports k = SH/S dit rapport hydraulique "direct" et k' = S'H/S dit rapport hydraulique "indirect", indépendants l'un de l'autre, assurant ainsi une optimisation possible en fonction des pression (pe) et (pi) mises en jeu, de ces deux paramètres qui régissent les valeurs respectives des forces d'application hydrauliques F1 et F2 et donc les performances.
L'invention sera mieux comprise à l'aide des explicaitons qui vont suivre et des figures jointes parmi lesquelles - la figure 1 représente schématiquement une garniture d'étanchéité selon l'art connu, - la figure 2 représente schématiquement une garniture d'étanchéité selon l'invention les figures 3 et 4 représentent schématiquement des variantes de réalisation d'une garniture d'étanchéité décrite au moyen de la figure 2.
Comme le montre la figure 2, une première variante de réalisation d'une garniture,seion l'invention comporte -d'une part une surface (a) de frottement appartenant à une glace 1 liée à l'arbre (non représenté) d'autre part une surface de frottement (b) de valeur (S) appliquée sur la précédente, appartenant à un grain 2 fixe porte par un support de grain 3 lié au carter 4.
Ce grain 2 comprend une première portée 8 de diamètre XC1 dit premier diamètre de compensation portant un premier joint torique 5 et conformément à l'invention une seconde portée (9) de diamètre QjC2 dit second diamètre de compensation recevant un second joint torique (10).
La présence de ces deux joints toriques (5) et (10) délimitent une chambre intermédiaire dite morte (C1) dont la fonction est de rendre, conformément à l'invention, les deux rapports k et k' indépendants l'un de l'autre.
En effet comme précédement, d'un coté de cette garniture existe une pression extérieure (pe) et de l'autre une pression intérieure (pi).