INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention vise à fournir un procédé d'enregistrement et de contrôle d'une information codée sur bande magnétique et une installation mettant en application ledit procédé qui soient plus performants en densité d'enregistrement et en rapidité de contrôle et capables en même temps de réduire le taux d'erreurs à l'écriture grâce à un contrôle consécutif à l'enregistrement de chaque impulsion codée et de chaque octet et à l'adjonction des dispositifs permettant l'enregistrement des impulsions de marquage et d'horloge et le contrôle d'enregistrement des impulsions de marquage.
Le procédé peut s'appliquer également aux installations de chauffage électri que direct dans des ensembles immobiliers, que les corps de chauffe electri ques soient raccordés sur des compteurs individuels ou sur un compteur general.
Le procédé peut s'appliquer également en n'utilisant qu'un seul compteur (3) pour les quantités d'énergie utilisées pour atteindre et maintenir la tempe rature de réference. Dans ce cas, la répartition de l'énergie n'est faite que pour la fraction correspondante, au prorata des volumes chauffés ou des surfaces. L'energie excédentaire demeure entièrement à la charge des usagers, sans possibilité de compensation.
Le procede peut s'appliquer enfin à la mesure des "G" en chauffage permanent, par addition d'un second dispositif thermostatique 4 commandant le compteur 5 et calé à une valeur (t) > (t'), ces deux valeurs restant fixes. G est déduit des consommations par les degrés-heures (ou degres-jours) étant calculés ou mesurés par ailleurs.
JUSTIFICATION ET PROCEDURE DU SYSTEME DE REPARTITION Apports externes et/ou internes Pour un local donné (ou un ensemble de locaux donnés) et dans un intervalle de temps déterminé, la quantité de chaleur Q (A) fournie par les apports externes et/ou internes, est une constante.
Quantité de chaleur nécessaire pour maintenir une température intérieure Q (t) = G.V.i. DH (t) - Q (A) avec Q (t) = Quantité de chaleur necessaire pour maintenir la temperature inté rieure (t) exprimee en ("C).
V = Volume chauffé en (m3).
i = Coefficient d'intermittence à ne pas confondre avec un coefficient incluant à la fois une intermittence ET des apports gratuits. Ceux-ci sont exprimés par Q (A) -. Il s'agit là uniquement d'une intermittence éventuelle dans l'utilisation des convecteurs électriques.
DH (t) = Degrés-heures de base (t) G = Coefficient volumique de déperdition exprimé en (W/m3.K). Q (t) est donc exprimé en (W/h).
Nous utilisons la notation (DH) de préférence à (24.DJ) où DJ représentent les degrés-jours, afin de simplifier les expressions. Les deux notations (DH) ou (24.DJ) peuvent cependant être utilises l'une ou l'autre selon le degré de precision souhaité.
Pour maintenir une température interieure (t') plus faible que (t), il faudra, dans le même laps de temps Q (t') = G.V.i.' DH (t') - Q (A).
Il n'est pas certain en effet, que le coefficient d'intermittence soit le même dans les deux cas.
Quantite de chaleur nécessaire pour passer de (t') à (t) Avec (t')c c (t), l'on a Q (t) - Q (t') = G.V. (i. DH (t) - i'. DH (t')) Pour le local ou l'ensemble de locaux (n), l'on écrira i. DH (t) - i'. DH (t') = D (n), d'où Q (t) - Q (t') = G.V. D (n) Q (t) et Q (t') sont. respectivement donnés par les compteurs 5 et 3.
Procédure de répartition Pour chaque local ou ensemble de locaux, on calcule G selon le Document Technique unifié en vigueur. Il est essentiel, s'agissant de répartition, que ce calcul soit mené de façon homogène.
Les volunies chauffés V (n) sont identifiés.
On calcule . Pour la totalité des locaux, on calcule rM ( pondére selon les volumes et les D (n) ) . La température (t') étant la même pour l'ensemble des locaux, la somme des compteurs 3 (compte tenu des index précédents") sera répartie selon la clé
Ainsi sont compenses les anomalies de situations et de consommations qui font que certains - bénéficiant de moins d'apports que d'autres - ont besoin d'une plus grande quantité d'énergie d'appoint pour atteindre (t').
Plusieurs systèmes de types connus permettent dé supprimer la formation de rosée sur les parois extérieures d'une armoire frigorifique. Parmi ceux-ci on peut citer les systèmes à résistances électriques chauffantes destinées à apporter aux parois extérieures de l'armoire les calories nécessaires. Mais cette solution augmente de façon sensible la consommation d'énergie électrique et diminue donc le rendement de l'appareil frigorifique.
Il est également connu de placer un serpentin condenseur de fluide frigorigène en contact avec les parois extérieures de l'armoire frigorifique de façon à élever très sensiblement la température de ces parois qui se trouvent généralement à une température inférieure à celle de l'air ambiant.
I1 est aussi conne' d'utiliser un rré-condenseur ccr.stitué- d'un serpentin appliqué sur les parois extérieures et dans lequel peuvent circuler les gaz réfrigérants réchauffés du circuit frigorifique.
Cette solution satisfaisante du point de vue énergetique a l'inconvé^ nient de cesser d'être efficace lorsque le moto-compresseur est à l'arrêt.
Le dispositif d'anti-condensation objet de la présente- invention reste efficace lorsque le moto-compresseur est à l'arrêt et assure un rendement satisfaisant de l'appareil frigorifique auquel il est associé.
Suivant l'invention, un procédé d'anti-condensation pour ap pareil frigorifique comportant une armoire frigorifique, une enceinte hermétique contenant un fluide lubrifiant et réfrigérant dit fluide principal, un moto-compresseur placé dans l'enceinte et immergé au moins partiellement dans le fluide principal, ce motocompresseur étant muni d'un tube d'aspiration et d'un tube de refoulement auxquels est raccordé un circuit de fluide réfrigérant, est caractérisé en ce qu'il consiste à prélever au fluide principal continu dans l'enceinte hermétique, au moyen d'un fluide caloporteur auxiliaire, une quantité déterminée de calories et à céder ces calories aux parois extérieures de l'armoire frigorifique.
Egalement suivant l'invention, un dispositif d'anti-condensation permettant la mise en oeuvre de ce procédé, ce dispositif, destiné à être associé à un appareil frigorifique comportant une armoire frigoeifique, une enceinte hermétique contenant un fluide lubrifiant et réfrigérant dit fluide principal,-un moto-compresseur placé dans l'enceinte hermétique et immergé au moins partiellement dans le fluide principal, ce moto-compresseur étant muni de tubes d'aspiration et de refoulement auxquels est raccordé le circuit de circulation du fluide réfrigérant est caractérisé en ce qu'il comprend un circuit de fluide auxiliaire dont une partie est formée d'un serpentin tubulaire appliqué sur les parois extérieures de l'armoire frigorifique et une autre partie est fouinée d'un éléme.lt plongeur immergé dans le fluide principal contenu dans l'enceinte hermétique et en ce qu'un fluide auxiliaire caloporteur peut circuler dans le circuit auxiliaire.
L'invention sera mieux comprise et d'autres caractéristiques apparaîtront à l'aide de la description ci-après et des dessins qui l'accompagnent et sur lesquels: Les figures 1 et 2 montrent schématiquement deux types d'appareils frigorifiques munis d'un dispositif d'anti-condensation suivant l'invention; les figures 3 et 4 représentent respectivement deux exemples de réalisation de l'élément plongeur immergé dans le fluide caloporteur principal.
Les appareils frigorifiques de types vertical et horizontal respectivement montrés schématiquement en figures 1 et 2 comportent chacun une armoire 1 frigorifique, une enceinte 2 hermétique dans laquelle sont disposés et fixés de façon souple un moto-compresseur 3 de type connu muni d'une tubulure 5 d'aspiration et d'une tubulure 6 de refoulement d'un fluide réfrigérant. Dans cette enceinte 2 hermétique est introduit un fluide F lubrifiant et réfrigérant dit fluide principal, constitué, de façon connue, d'un mélange huile et de fluide Fr réfrigérant (du Fréon R 12 par exemple). Le moteur du moto-compresseur 3 est muni d'un villebrequin qui se prolonge, à sa partie inférieure, par un axe 4 qui baigne dans le fluide F lubrifiant et réfrigérant.Cet axe 4 comporte, de façon connue à sa partie inférieure, comme montré en figure 4, un orifice 5 d'aspiration du fluide F et, à sa partie supérieure, des rainures hélicoldales (non visibles) formant vis d'Archimède et qui sont destinées à amener le fluide F jusque l'entrée du compresseur.
En fonctionnement, le fluide F est projeté, comme il est connu, d'une part sur la paroi interne de l'enceinte 2 hermétique et, d'autre part, sur le moteur et le compresseur 3, ces projections assurant le refroidissement de la paroi intérieure de l'enceinte 2 et la lubrification du moteur.
Cet appareil frigorifique est muni d'un dispositif anti-condensation montré schématiquement en figure 1 et comprenant un circuit 10 auxiliaire dans lequel peut circuler un fluide auxiliaire f caloporteur.
Ce circuit 10 auxiliaire comporte à l'une de ses extrémités un serpentin 11 tubulaire, étroitement appliqué contre les parois exté rieurs de l'armoire 1 frigorifique et, à l'autre extrémité, un élément échangeur 12 placé dans l'enceinte 2 hermétique et immergé dans le fluide F qu'elle contient. La figure 4 montre une vue arrachée de l'enceinte 2 laissant apparattre l'élément échangeur 12 disposé dans la partie inférieure de cette enceinte 2.La figure 3 montre, en vue de dessus, un autre exemple de réalisation de l'enceinte 2 hermétique dans laquelle a été placé un élément échangeur 112 de forme sinueuse, ce qui permet d'augmenter de façon importante la surface d'échange calorifique de élément échangeur 112, dans lequel circule par thermosiphon ou par changement d'état le fluide f caloporteur auxiliaire qui peut être un gaz fluorocarbone R 114 par exemple.
Le fluide réfrigérant F principal contenu dans l'enceinte 2 hermétique s'échauffe au cours de fisnctionnement du moto-com- presseur 3 et cet apport de chaleur est, suivant le procédé de l'invention, utilisé pour réchauffer les parois extérieures de l'armoire 1 frigorifique de la façon suivante En Eoictionnement, des la mise en marche du moto-compres- seur 3, le fluide F lubrifiant et réfrigérant principal contenu dans l'enceinte entre en ébullition et le fluide F réfrigérant qui contient, et qui se trouve à l'état gazeux, migre à l'extérieur de l'huile du fluide F.L'enceinte 2 hermétique est alors en légère dépression et le fluide F principal est pompé par I'orifice 5 d'aspiration de l'axe 4 (figure 2). L'évaporation du fluide Fr réfrigérant hors du fluide F est maximum lorsque le moto-compresseur 3 est en régime permanent, la température moyenne du fluide F étant alors de 80" environ.
Le fluide f auxiliaire, contenu dans l'élément échangeur 12 (ou 112) immergé dans le fluide F, s'échauffe et le fluide fr caloporteur qu'il contient se vaporise. Les vapeurs se dirigent alors vers le serpentin 11 appliqué sur les parois froides extérieures de l'armoire 1 frigorifique. Au contact de ces parois froides, le fluide fur se liquéfie en cédant des calories à ces parois dont la température augmente et devient sensiblement égale à la température ambiante, Une circulation du fluide fr caloporteur auxiliaire s'établit alors dans le circuit 10 auxiliaire lorsque le fluide f r contenu dans le serpentin 11 atteint une saturation suffisante et que l'élévation de pression du fluide- f introduit un léger deséquilibre entre les pressions des tubulures Te d'entrée et T5 de sortie de l'élément échangeur 12, ou 112, placé dans l'enceinte 2 (fonctionnement par thermosiphon).
Afin d'amorcer plus rapidement le -phénomène de circulation du fluide frigorifique fr auxiliaire, la tubulure Te d'entrée de l'élément échangeur 12 (ou 112) est mis en contact étroit, sur une longueur déterminée, au moyen d'une soudure 7 ou d'un collier de serrage, avec la tubulure 6 de refoulement du moto-compresseur 3.
Le désequilibre de pression entre les tubulures T e et 15 est ainsi réalisé plus rapidement, l'amorçage de la circulation du fluide fr réfrigérant auxiliaire se produisant alors dès la mise en fonction- nement de ce moto-compresseur 3, et évitant ainsi une production de rosée sur les parois extérieures de l'armoire 1. Le serpentin 11 peut être disposé avantageusement entre le matériau isolant tapissant intérieurement - les parois extérieures de l'armoire 1 et ces parois extérieures.
Sur un opérA du risque dont le plâtre avait provoqué sur le genoux une forme d'eczéma très irritant, le patient a pu constater, dès les premières applications, une grande amélioration en ce qui concerne l'irritation et la disparition des plaques de cette forme d'eczéma après deux jours de soins.
. Traitements d'orgelets : par application avec un coton de quelques gouttes sur la paupière d'un patient, en ayant soin de ne pas mettre de produit sur la muqueuse interne, l'orgelet s'est résorbé dès la première application.
. Dans le cas d'une varicelle très importante, le produit a permis une atténuation des démangeaisons et la chute des croûtes sans laisser subsister de traces.
. Les compositions de l'invention ont également été appliquées avec succès sur des animaux. De nombreux résultats ont été obtenus à cet égard.
. A titre d'exemple, on citera la disparition d'un abcès sur la patte d'un chat après seulement quelques applications alors que cet abcès n'arrivait pas à se résorber depuis plusieurs semaines.
Ces divers résultats mettent en évidence les pouvoirs notamment antitoxiques, antisentiques, cicatrisants, cytophylactiques des compositions d'huiles essentielles de l'invention.
Leur pouvoir antiseptique élevé et étendu permet de soulager voire de supprimer, les phénomènes inflammatoires dus aux germes pathogènes qui, dans tous les cas, entravent l'action de la nature dans la guérison des traumatismes et lésions cutanées.
D'une manière générale, les vertus thérapeutiques polyvalentes des constituants de ces compositions se potentialisent entraînant une efficacité sur un très large spectre.
La présente invention concerne d'une man.ière générale les modules interrupteurs à programmation propres à la commande cyclique contrlée d'un quelconque interrupteur.
I1 s'agit, en bref, de dispositifs qui, se présentant préférentiellement, mais non obligatoirement, sous forme modulaire, sont propres à assurer à des instants privilégiés au cours d'un cycle de travail,journaliercU hebdomadaire par exem- ple, le changement d'dtat d'un. interrupteur pilotant lui-même l'alimentation électrique d'un quelconque circuit d'utilisation, c'est-à-dire l'ouverture ou la fermeture du contact mobile d'un tel interrupteur.
La présente invention vise plus particulièrement ceux de ces modules interrupteurs qui comportent, dan.s un bottier, outre l'interrupteur à commandeur, un organe d ' action monté mobile et propre à agir sur ledit interrupteur, un simple cliquet ou levier monté pivotant par exemple, et au moins un tambour qui, monté rotatif en regard d'un repère de lecture fixe, forme base de temps et porte circulairement un.e succession de taquets de commande propres, chacun individuellement, à agir sur ledit organe d'action. pour actionnement de l'interrupteur,cha- cun desdits taquets de commande étant susceptible d'occuper sur ledit tambour l'une ou l'autre de deux positions, à savoir une position. de repos, pour laquelle il est inactif, et une position de service, pour laquelle il est actif.
par exemple, s'agissant d'un.module interrupteur dit horaire, c'est-à-dire d'un module interrupteur don.t le cycle de travail est journalier, le tambour formant base de temps est entraîné en rotation de manière à faire un tour en vin.gt-.qua- tres, et, à la manière d'un.e horloge, il est muni d'un.e graduation le subdivisan.t en tranches de temps de durée égale.
De manière avantageuse, il porte alors autant de taquets de commande qu'il présente de tran.ches de temps.
Autrement dit, si, par exemple, il est subdivisé en tran- ches de temps de chacune une demi-heure, il porte alors quarante huit taquets de comman.de successivement répartis circulairement à sa périphérie.
Un.e telle disposition. est particulièrement avantageuse parce que, d'une part, le réglage de la programmation souhaitée se trouve très simple à assurer, puisqu'il suffit d'agir sur les taquets de commande de manière à ce qu'ils occupent sur le tambour la position, de repos ou de service, dont dépend l'état souhaité pour l'interrupteur concerné pour la tranche de temps correspondante, et que, d'autre part, la po- sition ainsi occupée sur le tambour par ces taquets de commande donne à tout instant une représentation immédiatement intelligible de cette programmation et de l'état de l'interrupteur pour chaque tranche de temps.
Cette disposition, qui est d'ailleurs connue de longue date, se trouve donc reprise dans nombre de modulesinterrupteurs commercialisés à ce jour.
Dans une deuxième expérience, on fait subir à la liqueur uranifère les mêmes traitements que ceux indiqués précédemment mais les deux pH sont réglés à pH1 3,5 et pH2 3,3.
Dans ces conditions la précipitation de l'uranium par l'eau oxygénée est aussi quasi totale. I1 reste dans le filtrat moins de 2 mg/l. La composition du peroxyde obtenu est donnée dans le tableau ci-dessous.
Précipitation des sulfates Précipitation du peroxyde d'uraniug Expérience U Composition du peroxyde PH1 coprécité pH2 U Fe Al Mo S04 Ca en % % % % % % % A 3,0 0,6 3,3 59 0,16 0,05 0,010 0,5 0,26 B 3,5 2,9 3,3 63 0,03 0,05 0,002 0,1 0,02 Le peroxyde obtenu en B est très pur et peut titre traité sans pénalité par les convertisseurs d'uranium. L'uranium coprécité à pH1 est récupéré lors du recyclage du précipité à l'attaque du minerai.
Cet exemple montre qu'en opérant selon l'invention (Expérience B) on obtient un peroxyde très pur pouvant être commercialisé tel quel.
EXEMPLE 2 La solution utilisée pour des essais est une solution d'attaque de minerai dont les impuretés ont été préala- blement éliminées par précipitation à la chaux.
Le tableau ci-après donne ltévolution de la te- neur en uranium et eau oxygénée de la solution filtrée qui est obtenue lors de la précipitation du peroxyde d'uranium à pH2 selon que l'on effectue cette précipitation en présence ou non d'amorces.
Amorces pH2 de Durée de la précipitation Essai g/l de précipi solution tation 0 5 10 20 60 120 initial U mg/l 775 704 524 417 46 18 1 0 3,5 H2O2 mg/l 1150 865 815 760 200 20 2 100 3,5 U mg/l 775 3,6 2,8 1 1,2 H2O2 mg/l 575 204 200 170 140 U mg/l 775 550 75 45 44 3 0 3,2 H2O2 mg/l 1150 410 360 240 100 20 U mg/l 775 18 14 8 3 1 4 100 3,2 H2O2 mg/l 1150 750 700 580 480 350
Ces essais montrent que l'addition d'amorces permet d'abaisser la consommation en eau oxygénée tout en accélérant la précipitation de l'uranium.
EXEMPLE 3 On a traité en continu un minerai uranifère ayant la composition suivante u 0,35 % Fe 2,1 % Al 6,5 % Mo 0,001 % Ca 0,17 % Si 37,8 % 10 kg/h de ce minerai ont été traités en A par 10 l/h d'une liqueur aqueuse sulfurique contenant 40 g/l de H SO et par 25 g/h 24 de chlorate de sodium, en présence de 1,1 kg/h de précipité hu mide 55 de recyclage.
La bouillie obtenue après attaque était transvasée en B où s'effectuait la séparation des phases solides S1 et L1 contenant l'uranium solubilisé.
Le gâteau S1 était ensuite lavé en C par 18 litres d'eau à l'heure en donnant un résidu inerte S2 qui était rejeté et une liqueur résiduelle L qui était jointe à la li 2 queur L1.
Le résidu 52 exprimé, à l'état sec, était de 10,3 kg par heure et ne contenait plus que 0,007 % d'uranium.
La liqueur L3 obtenue par mélange des liqueurs L1 et L2 avait un débit de 24,5 l/h et avait la composition sui vante Uranium 1,410 g/l Fe total 3,8 g/l Fe2+ SiO2 0,13 g/l 2 0,13 g/i SO4 16,8 g/l Mo 0,001 o/i Ca 0,24 g/l Al 3,8 g/l potentiel > 500 mV/ECS Cette liqueur L3 était introduite en D où elle était traitée par 0,98 l/h d'une solution de lait de chaux à 300 g/l afin d'amener le pH de la dite solution comprise entre 3,4 et 3,6. On provoquait ainsi la précipitation de sulfate de calcium déshydraté et des impuretés comme le fer.
La suspension était alors introduite en (E) où s'effectuait la séparatinn de la liqueur uranifère L repré 4 sentant un volume de 24,6 l/h et un solide S4 qui était lavé en G par 1 l/h d'eau pour donner 1,1 kg par heure de solide 55 humide contenant 0,07 % d'uranium et une liqueur L50 Le solide 55 était alors recyclé à l'attaque (A) du minerai.
La liqueur L obtenue par réunion des liqueurs L4 6 et L5 avait un débit de 25,6 l/h et contenait 1,325 g/l d'uranium.
Cette solution était traitée en F dans 5 réacteurs en cascade par 0,07 l/h d'une solution d'eau oxygénée à 300 g/l. Dans ce réacteur arrivaient en continu 2 l/h d'une pulpe de peroxyde d'uranium à 600 g/l provenant de la séparation H.
utilisé avec le dispositif de retenue de pastilles représen-
té dans l'outil de la figure 1.
Sur les figures 1 à 4, les mêmes références numéri-
ques désignent un même élément ou une même partie de l'outil
représenté.
Les figures 1 et 2 représentent un outil de tron-
çonnage qui peut utiliser des pastilles d'outil à tronçon-
ner et à saigner. Une telle pastille, qui peut être utilisée dans le mode de réalisation représenté, est décrite plus en détail dans la demande précitée de brevet français n0 81.16 401. Comme l'indiquent les figures 1 et 2, chaque pastille 500 a un bord 501 de coupe qui est sensiblement parallèle à l'axe de rotation du corps de l'outil, sur une
distance au moins égale à la largeur du corps de l'outil.
L'outil 100 à tronçonner a une partie formant un
corps en forme de disque, ayant une épaisseur axiale rela-
tivement faible, délimité par une première et une seconde surface latérale 101. La partie externe en forme de disque aboutit au centre du corps à un moyeu élargi 110 dans lequel est formé un alésage axial central 120 destiné au passage
d'un arbre de support d'une broche d'une matière d'entraîne-
ment (non représentée). Un mouvement de rotation est transmis
à l'outil par l'intermédiaire d'une clavette (non représen-
tée) qui coopère avec la rainure 130.
successivement différents modes de réalisation de l'in-
vention.
La figure 3 représente la structure de base
selon l'invention.
Il s'agit d'obtenir, à partir d'une source lumineuse sensiblement ponctuelle, 10, qui est par
exemple le filament d'une lampe, un faisceau à directi-
vité contrôlée, et ce, à travers une fenêtre de sortie 300 de forme rectangulaire allongée, comme représenté. Selon l'invention, on utilise, en coopération avec la source lumineuse 10 un système récupérateur de flux 100 corrportant un segment focal horizontal SF. Ce
système récupérateur de flux est un paraboloide ellip-
tique du premier type (B) précité. Sa surface enveloppe sur un grand angle solide la source lumineuse 10, de telle sorte que l'essentiel du flux issu de la source est récupéré par le miroir parabolique elliptique B. Le
faisceau qu'il renvoie est constitué de rayons qui con-
vergent tous sur le segment focal-SF, en étant tous
parallèles à la direction de plan perpendiculaire à SF.
Les rayons lumineux sont ensuite repris par un système optique redresseur d'images, 200, qui leur donne la directivlté désirée, en les renvoyant vers l'infini si l'on veut un faisceau de route, et en les renvoyant avec une légère convergence si l'on veut un faisceau moins directif. Le système redresseur d'images a également un
segment focal coïncidant avec SF.
Lorsque l'on veut obtenir un faisceau exacte-
L'appareil décrit et représenté peut 8tre rendu automatique. Si la pompe 15 est une pompe à piston, un volume déterminé de liquide correspond à chaque course du piston. On peut donc prévoir un mécanisme de comptage à programme, sur lequel on règle le nombre de courses de piston et par conséquent, le nombre de tours du moteur qui permet d'aspirer une quantité d'air déterminée hors de l'espace entre verres de la vitre double, et pour que, ce nombre atteint, le moteur soit déconnecté.