INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D'autres essais ont été faits avec comme unique source de carbone du phénol dont on sait qu'il constitue un substrat qui inhibe la croissance de beaucoup de micro-organismes. A la conditon de ne pas dépasser une concentration de 100 mg/li#re, une culture donnant naissance à des flocons fibreux a été obtenue et a donné naissance å une production continue. Au-dessus de 100 mg/litre, la culture peut rester stable si on augmente la concentration progressivement, mais la concentration résiduelle en phénol la sortie dépasse alors 100 mg/litre. Il est possible d'utiliser plusieurs bio-réacteurs en série et de faire passer l'effluent traité sortant par le trop-plein dans un deuxième bio-reacteur afin d'obtenir un effluent traité suffisamment épuré.
Le fait que le phénol puisse être métabolisé démontre la souplesse d#'adaptation du procédé selon l'invention à la plupart des composés organiques.
Des essais de laboratoire ont été conduits sur une ch mbre de culture ayant un volume V - 300 ml avec une surface de plateau 2 de 18 cm balayée par un moulinet à trois pales tpurnant raison de 12 tours/heure. Ce prototype s'est avéré efficace, sur un substrat base de glucose, jusqu'à un débit de 900 ml/heure, ce qui conduit une efficacité de 500 litres/h/m de plateau.
A titre d'exemple industriel chiffré, un fermenteur de 27 m3 pourrait traiter, avec un taux de dilution horaire égal à 2, un débit d'effluent de 54 m3/h et devrait être équipé de 48 plateaux de 2,10 m de diamètre espacés de 1 cm, qui occuperaient une hauteur totale de 0,5 m.
Les applications industrielles pratiques sont l'épuration biologique des effluents rejetés par les industries agro-alimentaires, (distilleries, conserveries, sucreries, papeteries, fabriques de colles, de gélatine etc...), des eaux vannes, des eaux usées et des effluents liquides rejetés par certaines industries qui peuvent contenir des phénols ou des cyanures par exemple les eaux rejetées par les cokeries.
Dans le cas où l'effluent à traiter contient des fines particules en suspension non métabolisables, celles-ci sont enrobées dans les flocons et récupérées avec ceux-ci.
L'exemple de réalisation représenté sur les figures 1 et 2 comporte une enceinte de décantation 9 punie de plateaux superposés.
Il est précise qu'il s'agit d'un mode de réalisation non limitatif.
L'originalité des procédés selon l'invention réside dans l'utilisation d'un fermenteur qui est équipé de deux sorties, correspondant à deux taux de dilution et dont la sortie du liquide épuré comporte des moyens pour retenir les flocons de micro-organismes et pour les renvoyer dans la chambre de culture.
D'autres moyens de séparation des flocons équivalents des plateaux de décantation peuvent être utilisés. Par exemple, on peut faire décanter le liquide dans une chambre de décantation dont le fond comporte des balais mobiles montés sur deux chaînes sans fin qui repou-sent les sédiemnts et les flocons vers la chambre de culture. On peut également utiliser des grilles ou des tamis placés à l'entrée de la chambre 9 et pourvues d'un système de nettoyage qui renvoie dans la chambre de culture les flocons arrêtés par les grilles ou les tamis.
tion d'intervention autorise conformément à l'inven-
tion, et comme l'illustre également cette figure 3, le changement de l'ensemble 21 constitué par la lame 20 et
par la cassette 22 qui sera décrit plus en détails ul-
térieurement. On comprend que ce déplacement de la poulie 16 est obtenu en agissant sur l'entretoise 64 reliant les flasques 62, pour les faire pivoter autour des axes
Ce pivotement permet aux flasques 62, comme l'il-
lustre la figure 1, de se déplacer entre une position (I), correspondant à la position d'intervention pour la
poulie 16, et une position (II) correspondant à la ten-
sion de la lame 20 On a représenté sur la figure 1 deux positions (II) et (Il') correspondant à deux lames de
scie 20 de longueur différente.
La tension de la lame dans la position (II)
ou (II') est obtenue au moyen d'un contrepoids 82 repo-
sant sur les flasques 62 à proximité de leur extrémité
portant l'entretoise 64 Ce contrepoids est int*ec'aa-
geable, et il comprend à cec effet une tige horizontae de manutention 84 De plus, il repose sur les flasques 62 par des tiges radiales 86 qui viennent prendre Appei sur des encoches 88 ouvertes vers le haut, formées dais le bord supérieur des flasques 62 Il est à noter qe le contrepoids 82 assure également l'équilibrage du
bras oscillant 14, ce qui permet de réduire très sensi-
blement les efforts qui doivent lui être appliquée pz
Le traitement par bit est alors terminé et permet ensuite un traitement par octet. Ainsi, la valeur initiale "8" est mise d'abord dans le compteur T.
Le contenu de l'accumulateur ACC est mis à des "0" uniquement est transmis à la zone RBF, l'adresse d'écriture de cette zone est remise à jour, et une unité est retranchée du compteur T. L'opération se répète huit fois.
Si le pas JST73 donne le résultat OUI indiquant que 64 bits de données d'élément d'image ont été transférés à la zone RBF, une unité est retranchée du compteur M.
Le pas JST74 vérifie que le contenur du compteur M a été mis à 0 par l'opération précédente et, dans le cas contraire, la valeur 8 est à nouveau mise dans le compteur T afin que 64 bits de données d'élément d'image "BLANC" soit transférés.
Lorsque toutes les données "BLANC" égales à la longueur de passage correspondant au code d'appoint ont-transférées à la zone RBF et lorsque le pas JST74 donne la réponse OUI, le contenu du compteur BTCI est compensé.
Plus précisément, une longueur de passage correspondant à un code d'appoint est un multiple de 8. Lorsque les données de longueur de passage sobt formées et mémorisées dans la zone RBF, des données écrites à la dernière adresse de cette zone ne sont efficaces que dans les bits donnés par soustraction de la fraction écrite dans l'adresse initiale, bit à bit, de l'ensemble des 8 bits. Lorsque les données d'élément d'image d'une longueur d'arrêt sont ensuite transférées, le nombre supplémentaire de bits de données d'image qui doit être chargé à l'adresse doit être mémorisé. A cet effet, le contenu du compteur BTCI est compensé afin que la fraction initiale soit rétablie.
Après mémorisation dans la zone de travail et mise à leur état initial de diverses données de l'unité centrale protégée précédemment, l'organigramme des figures 31(a)-1 à 31(a)-3 reprend.
On revient à ce même organigramme et on note que l'unité centrale prélève une longueur de passage dans la table comme décrit précédemment afin que le registre ADR soit chargé de la longueur d'arrêt après une longueur d'appoint. Le résultat du pas JST68 devient donc NON, et les données d'élément d'image de cette longueur d'arrêt sont formées et transférées à la zone RBF.
L'opération est représentée par l'organigramme des figures 34 34ira) à 34 (c) qui détermine si la longueur de passage chargée dans le registre ADR est "0". La signi fication des références numériques de cet organigramme est la suivante.
443 : chargement d'élément d'image d'arrêt 444 : vérifier longueur de passage 445 : longueur de passage = 0 ? 446 : vérifier compteur BTCI 447 : BTCI = 8 ? 448 : renvoyer données dans unité centrale 449 : retour 450 : faire avancer adresse d'écriture d'une unité dans zone RBF 451 : vérifier données d'élément d'image 452 : données d'élément d'image BLANC ? 453 : traitement de bits de longueur BLANC omis 454 : transférer données de zone RBF à accumulateur ACC d'unité centrale 455 : mettre 1 dans mémoire à 1 bit d'unité centrale 456 : décaler contenu d'accumulateur avec mémoire à 1 bit 457 : retrancher 1 de BTCI 458 :BCTI O? 459 : vérifier couleur de données d'élément d'image 460 : données = BLANC ? 461 : traitement par octet de longueur d'élément d'image BLANC omis 462 : mettre des 1 dans l'accumulateur de l'unité centrale 463 : transférer contenu d'accumulateur dans zone RBF 464 : retrancher 8 de RLC 465 : RLC = 0 ? 466 : signe de RLC négatif ? 467 :compenser BTCI 468 : retrancher 1 de RLC 469 : RLC = 0 ? 470 : transférer contenu d'accumulateur dans zone RBF 471 : protéger adresse d'écriture de zone RBF 472 : protéger contenu de BTCI 473 : transférer contenu d'accumulateur dans zone RBF 474 : retrancher 1 de RLC 475 : RLC = 0 ? 476 : mettre 8 dans BTCI 477 : faire avancer adresse dlécriture de zone RBF.
Si le résultat du pas JST75 est OUI indiquant qu'il n'est pas nécessaire de transférer les données d'élément d'image dans la zone RBF parce que la longueur est "0", les diverses données protégées préalablement reprennent leur état initial et l'organigramme des figures 31(a)-1 à 31(a)-3 reprend.
Si le résultat du pas JST75 est NON, la fraction des données de l'adresse qui doit être chargée de données dans la zone RBF est vérifiée.
Le pas JST76 détermine si le compteur BTCI est à 8 et, si la réponse est OUI indiquant que la fraction est "0" et que des données à 8 bits peuvent être écrites à l'adresse d'écriture, le fait que les données qui doivent être créées sont "NOIR" ou "BLANC" est déterminé.
Un traitement par octet est alors exécuté.
Le traitement par octet des données "NOIR" est décrit dans la suite. Le même traitement des données BLANC est pratiquement analogue au traitement des données "NOIR" et en conséquence on ne décrit pas les détails.
Si le résultat du pas JST76 est NON indiquant que les données déjà transférées n'atteignent pas 8 bits, des bits de fraction sont d'abord transférées à l'adresse et le traitement par bit est exécuté afin que le nombre de bits dans cette adresse soit 8.
si 13 g de stérols du houblon.
Stérols du prunier d'Afrique.
Comme dans l'exemple 2, 1 kg d'écorce de Pygeuxu Africanum est pulvérisé et traité avec 5 kg de chlorure de méthylène, mais celui-ci est au préalable additionnede 7 g
d'époxy stéarate d'octyle à indice d'oxirane 3,5 %.
Après la séparation de la poudre d'écorce, et évaporation du chlorure de méthylène, on recueille 28 g d'un produit
huileux que l'or#nélange avec 200 ml de méthanol pour préci-
piter les insaponifiables Après séparation du précipité et
séchage, il reste 12 g de stérols de bonne pureté.
EXEMPLE 5
Extraction des stéroides du ginseng.
Des racines de Panax ginseng sèches sont broyées
finement A 1 kg de la poudre on ajoute 1 kg de déca-
noate d'éthyle et le mélange pâteux est chauffé à 950 C, pen-
dant 26 minutes Un essorage puissant est effectué rapide-
ment, à chaud, de façon à séparer le liquide auquel on ajou-
Parmi les absorbeurs plans couramment utilisés pour capter l'énergie solaire, certains sont constitués par un profilé métallique, de preérence en aluminium, réalise en une seule pièce par extrusion et comprenant un canal longitudinal destiné à recevoir un tube en cuivre dans lequel circule le liquide caloporteur, et deux ailettes diamétralement opposes s'étendant tout le long du canal. Lesdites ailettes peuvent être éventuellement recouvertes sur leur face supérieure dune substance sélective à haut pouvoir absorbant et à faible pouvoir émissif vis-à-vis du rayonnement solaire, de sorte que l'énergie du rayonnement solaire se transforme sur les ailettes en énergie calorifique qui, par conduction, gagne le canal longitudinal et chauffe le liquide caloporteur.
Il va de soi que l'efficacité d'un tel absorbeur est dotant plus élevde que ses ailettes sont courtes et épaisses.
Les ailettes peuvent avoir une épaisseur constante ou une épaisseur qui augmente depuis leur bord longitudinal libre jusqu'au tube. Le terme d'épaasseur utilisé dans ce qui suit désigne l'dpaisseur moyenne.
Si l'on traçait la courbe d'efficacité des ailettes en fonction de l'inverse de l'épaisseur moyenne, on s'apercevrait que pour des épaisseurs d'ailettes faibles, l'absorbeur est relativement léger mais ltefficacité des ailettes est mauvaise ; par contre, pour les grandes épaisseurs, l'absorbeur est relativement lourd et donc cher, mais 1'efficacité est bonne et voisine de 1 L'expérience montre que, pour des ailettes dune largeur de 170 mm, le rapport qualité prix optimum est obtenu avec une épaisseur de 0,8 à 1,2 mm, mais on ne sait pas encore technologiquement extruder des absorbeurs en aluminium dans cette plage d'épaisseurs tout en ayant une grande largeur.En effet, plus 1'ab- sorbeur est large plus son extrusion met en jeu des pressions élevées qui posent des problèmes techniques insurmontables pour les presses de modèle courant. Ainsi, pour une largeur d'absorbeur de 170 mm, l'dpaisseur minimale permise est de 5,2 mm, qui est la valeur limite susmentionnée. Avec le même type de presse, pour une largeur d'absorbeur de 250 mm, ltépaisseur minimale correspon dantedevrait être d'environ 2,5 mm, ce qui est très audessus de ltépaisseur optimale.
Or, pour des considérations aussi bien de rendement que de rapport qualité prix, il est justement souhaitable de réaliser des absorbeurs de 170 à 300 mm de largeur, largeurs que l'on ne sait pas extruder en faible épaisseur pour les raisons expliquées ci-dessus.
La présente invention a pour objet de réaliser des absorbeurs de grande largeur et dlépaisseur comprise dans la plage d'épaisseur optimale, c'est-à-dire une épaisseur moyenne comprise entre 0,8 et 1,2 mm pour une largeur d'ailette de 170 mm, et entre 1,3 et 1,7 pour une largeur d'ailette au moins égale à 250 mm.
L'absorbeur selon 1'invention se caractérise en ce qu'il est constitué de deux éléments identiques en métal conducteur, de preférence en aluminium, obtenus par extrusion et comprenant chacun une seule ailette rectangulaire pouvant se terminer sur l'un de ses bords longitudinaux par une portion semi-cylindrique principalement située sous le plan de l'ailette, lesdits deux éléments étant disposes côte à côte de manière que leurs ailettes soient dans un plan et que leurs portions semi-cylindriques se complètent pour former un canal destiné à recevoir un conduit étanche pour la circulation dcun liquide caloporteur et étant assemblées par des moyens de solidarisation appropriés.
Dans un mode de réalisation préféré de l'inventions lesdits moyens de solidarisation sont constitués par des clips ayant une certaine élasticité et en forme de bagues ouvertes, de rayon sensiblement égal à celui du canal et d'amplitude angulaire supérieure à 180 .
Selon l'invention, il soient possible de réaliser des capteurs d'épaisseur moyenne optimale ayant de grandes largeurs qu'il était impossible d'obtenir avec les absorbeurs en une seule pièce de la technique connue signales0 par exemple, pour réaliser selon l'invention un absorbeur de 250 min de large, on extrude deux éléments de 125 min de largeur chacun, auxquels il est techniquement possible de donner une épaisseur moyenne de l'ordre de 0,8 à 1,2 min sans risque de deformatione La présente invention concerne également un capteur solaire comprenant notamment deux absorbeurs à deux elles ments selon l'invention, qui sont disposes cotte à cotte dans le même plan et un tube en cuivre en épingle à che veux dont les branches aller et retour passent respects vement dans les deux canaux parallèles définis par les dits absorbeurs.
Selon une saractéristique importante de l'invention, la portion courbe du tube peut entre entièrement contenue dans les limites de la surface des ailettes des abs or- beurs, et à cet effet, les portions semi-cylindriques appartenant aux deux éléments d'absorbeurs interieurs peuvent être scies à une de leurs extrémités sur une longueur suffisante pour permettre le libre passage de la portion courbe du tube.
De cette manière, le tube, y compris sa portion cour be, reste dans les limites de l'encombrement du capteur Ce n'est pas le cas pour les absorbeurs de la technique antérieure citée qui sont réalisés en une seule pièce et dans lesquels les ailettes sont radialement opposees par rapport au canal longitudinal. Celui-ci ne peut alors être scié, de sorte que la portion courbe du tube doit dépasser au-delà de la surface des absorbeurs, ce qui augmente l'encombrement du capteur.
Selon une autre caractéristique de l'invention, pour éviter les effets néfastes de la corrosion sur les surfaces de contact du canal et du tube, ce dernier comprend une couche interne en cuivre et une couche externe en aluminium. Les surfaces en contact étant réalisées dans le meme métal il n'y a plus de risque é corrosion.
Un mode de réalisation de l'invention sera décrit à présent en regard des dessins annexés dans lesquels La figure 1 est une vue en perspective d'un absorbeur selon l'invention La figure 2 est une vue en coupe suivant la ligne II-II de la figure t ; et La figure 3 est une vue en perspective à partir de la face inférieure de deux absorbeurs tels qu'ils sont agencés dans un capteur solaire.
Avec référence aux figures 1 et 2, l'absorbeur est constitué de deux éléments d'absorbeurs distincts 10 et 12, réalisés par extrusion d'un métal à conductivité thermique élever, par exemple en aluminium. Chacun desdits éléments comprend une ailette rectangulaire 14 se terminant le long de l'un de ses bords longitudinaux par une portion profilée de forme semi-cylindrique 16 située principalement sous le plan de l'ailette et pratiquement tangeante à ce dernier le long dudit bord. La surface supérieure de l'ailette et la face interne de la portion semi-cylindrique sont recouvertes, par anodisation, d'une couche sélective à haut pouvoir absorbant,et à faible pouvoir émissif.
Les deux eléments d'absorbeurs sont accolés de ma manière que leurs portions semi-cylindriques se complètent pour former un canal cylindrique 18 et que leurs ailettes soient dans le même plan de part et d'autre du canal Ils sont assemblés au moyen de clips (2 ayant une certaine élasticité et constitués par des bagues ouvertes, de rayon sensiblement égal au diamètre extérieur du canal 18 et d'anaplitude angulaire supérieure à 1800, par exemple de 2100.
Le canal 18 est destine à recevoir un conduit 22, éventuellement en cuivre, dans lequel circule un fluide caloporteur. Le tube 22 a un diamètre externe sensiblement égal au diamètre interne du canal et, en raison de l'effet de serrage exercé par les clips 20, les portions semicylindriques 16 des élements d'absorbeurs sont en contact très serré avec le tube 22. Il en résulte que la chaleur collectée par les ailettes 14 est transmise par conduction avec de faibles pertes, au tube 22.
Pour faciliter le traitement gravimétrique de ce refus > 0,1 mm, on le sépare en trois tranches granulométriques par tamisage sur des tamis à mailles de 0,63 mn et 1,6 mm d'ouverture. le refus sur le tamis 1,6 est rejeté car sa teneur en Co est inférieure à 1 % et la quantité de Co qu'il oontient est inférieure à 3 % du Co contenu dans l'ensemble du refus > 0,1 mn.
On traite ensuite séparément sur table à secousses, la fraction comprise entre 0,1 mn et 0,63 mn et celle comprise entre 0,63 mn et 1,6 mm de façon à diviser chacune de ces deux fractions en une phase plus dense de densité supérieure à environ 3,5 et une phase moins dense de densité inférieure à environ 3,5.
le tableau II donne les résultats des analyses chimiques effectuées dans le cas du traitement gravimétrique de la fraction comprise entre 0,1 et 0,63 mn.
ensemble de la fraction phase mains dense phase plus dense comprise entre densité 3,5 densité > 3,5 0,1 et 0,63 uni % en masse 100 47,3 52,7 Co % en masse 1,83 3,45 0,44 rendement en 100 89 n Co % On voit que ce traitement gravimétrique permet d 'obtenir une phase moins dense dont la teneur en Code 3,45 % est sensiblement le double de la teneur de la fraction, avec un rendement en Co proche de 90 8, La phase plus dense à faible teneur en Co : 0,44 % contient des teneurs relativement élevées en Cr et Fe et peut être considérée comme un minerai de Cr et traitée en vue de valoriser cet élément par des méthodes connues.
Le traitement de la fraction comprise entre 0,63 uni et 1,6 mn donne un résultat très voisin.
En vue du traitement chimique ultérieur, on rassemble les phases moins den ses provenant du traitement gravimétrique de ces s deux fractions de façon à constituer un seul lot de concentré comportant des particules comprises entre 0,1 et 1,6 uni.
L'analyse moyenne de ce lot de concentré après mélange est la suivante Co Mn Ni Ca Fe AI Si Mg Cr % en masse 3,37 12,4 2,66 0,28 23,73 2,45 8,3 2,3 1,2 Le traitement chimique est effectué sur un prélèvement de 50 kg de ce lot de concentré de la façon suivante Ce prèlevement est attaqué à 600 C pendant 4 heures dans un réacteur en présence de 150 1 de solution aqueuse dans laquelle on fait barboter un mélange gazeux provenant de la combustion du soufre dans l'air et contenant en volume, 12 % S02, 9 % 02, 79 % N2.
le réacteur est équipé d'un moyen de circulation de la pulpe, c'est-àdire du concentré solide en suspension dans la solution, en circuit fermé, avec aspiration du S02 par l'intermédiaire d'un éjecteur à pulpe.
En fin d'attaque, le pH est d'environ 2,7 et le potentiel d'oxydo réduction de l'ordre de 280 mmv/ECS.
La quantité de soufre mise en oeuvre est de 26 kg et les rendements de mise en solution des métaux contenus dans le concentré sont les suivants en % en masse Co Mn Ni Fe Al Cr 95 96 61 1,4 20 0,7 Cu, Si et Mg pratiquement insolubles restent dans le résidu inattaqué.
La solution obtenue contient en g/l Co Mn Ni Fe Al 9,9 35,5 6,4 1,04 1,6 On épuise ensuite la solution en Fe et Al en effectuant d'abord un balayage en 2 heures d'un volume total d'air de 7,7 m3 à la pression atmosphérique à travers la solution maintenue vers 60C C.
On élimine ainsi le sO2 dissous et le fer ferreux passe à l'état ferrique.
On provoque alors la précipitation des hydrates Fe(OH)3 et A1(OH)3 par addition d'environ 4 kg de CaCO3 à la solution. Cette addition est faite de façon progressive en une heure. Le pH en fin d'addition atteind environ 4.
le précipité est séparé par filtration de la solution. Celle-ei contient alors en g/l Co Mn Ni Ca Mg Fe AI 9,5 34 5,8 1,2 0,4 0,001 0,03 On précipite ensuite à partir de cette solution les sulfures de Co et Ni.
Pour cela, on acidifie par SO4H2 jusqu'à un pH d'environ 2,5 par addition d'environ 0,3 kg de SO4H2, puis on ajoute environ 5,5 kg de Na2S de fa çon à réaliser les deux réactions de déplacement Na2S + S04Co w CoS + Na2SO4 et Na2S + SO4Ni -- > NiS + Na2S04 Le rendement de récupération de Co et Ni est voisin de 99 %.
L'invention a également pour objet un dispositif de rétablissement de fonction par succion comprenant des moyens destinés à empêcher la collecte d'encre résiduaire lorsque le réservoir destiné à cette encre n'est pas monté à l'intérieur d'une chambre destinée à recevoir le récipient à encre L'invention a également pour objet
d'obturer un canal d'écoulement d'encre lorsque le réser-
voir d'encre résiduaire n'est pas monté, et elle a également pour objet de permettre l'application d'une
succion de rétablissement de fonction, puis d'une opéra-
tion d'enregistrement, même si le récipient n'est pas monté. L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemples nullement limitatifs et sur lesquels:
la figure 1 est une élévation schématique d'une-
première forme de réalisation de l'invention; la figure 2 est une élévation du dispositif
de rétablissement de fonction par succion selon l'inven-
tion; la figure 3 est une vue en perspective d'un mécanisme d'ouverture de capuchon;
les Ifigures 4, 5 et 6 sont des élévations par-
tielles illustrant le fonctionnement du mécanisme d'ouver-
ture du capuchon; la figure 7 est une coupe transversale d'une
seconde forme de réalisation du dispositif de rétablisse-
ment de fonction par succion selon l'invention;
la figure 8 est une coupe transversale du dis-
positif de la figure 7 dans lequel une cassette est montée; la figure 9 est une coupe transversale de la cassette à encre résiduaire; et la figure 10 est une coupe transversale d'une