INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les pourcentages de diminution des paramètres lipidémiques calculés par rapport aux lots témoins TRITON WR 1339 correspondants sont présentés dans le tableau IV dans lequel la première colonne concerne les résultats relatifs au cholestérol total, la deuxième colonne le cholestérol estérifié et la troisième colonne les triglycérides.
L'analyse statistique fait apparaître que plusieurs dérivés de l'invention ont une activité supérieure à celle du clofibrate dans au moins l'un des tests sus-mentionnés. On peut notamment distinguer - des hypocholestérolémiants supérieurs au clofibrate, il s'agit des composés n 510, 570, 513 et 514 ; - des hypotriglycéridémiants supérieurs au clofibrate: il s'agit des composes n 575, 581, 573, 705, 715, 707, 708 - des composés très actifs sur le cholestérol et triglycérides;il s'agit des composés n 583 et 584. TABLEAU IV
N du Cholestérol Cholestérol Triglycerides compose total estérifié 706 0 - 3,5 - 15,8 707 - 13,2 - 15,5 - 30,1 % 708 - 4,7 0 - 38,8** 515 - 9,7 - 37,3 * 0 516 - 12,4 - 22,0 0 511 - 15,2 - 44,1 x O 512 - 19,3 - 20,3 0 575 - 11,9 - 6,5 - 72,1 ** 702 - 15,9 - 29,2 - 20,9 510 - 39,3 ** - 54,2 * - 17,7 514 - 35,9 ** - 33,9 * 0 573 - 1,0 - 4,8 - 30,1 * 513 - 24,1 * - 35,6 t 0 574 - 2,7 - 29,6 - 6,2 570 - 24,0 t - 37,8 * 0 569 - 7,9 - 16,1 - 9,2 709 - 7,8 - 29,3 - 24,7 705 . 0 0 - 10,3 - 36,7 t 715 0 0 - 52,9 ** 581 - 22,2 0 - 67,6 ** 583 - 29,6 * - 41,9 * - 49,2 * 584 - 40,7 ** - 48,8 ** - 55,9 ** * P # 0,05 ** P # 0,01 Les médicaments selon l'invention sont avantageusement utilisés à titre de principe actif dans le traitement de certaines maladies du métabolisme des lipides qui sont à la base des manifestations de l'athérosclérose et dont on sait qu'elle correspond à un déséquilibre des lipoprotéines plasmatiques.
Les médicaments selon l'invention sont dépourvus de toxicité.
La figure 5 représente de façon plus détaillee un mode de réalisation de la-présente invention.
Le comparateur 12 est réalisé sous forme d'un amplificateur différentiel dont les émetteurs sont reliés par une résistance 50. Les bases des transistors 40 et 41 reçoivent à leurs bornes 10 et 11 des tensions V1 et V2 issues par exemple respectivement d'un capteur et d'une référence et éventuellement préamplifiées ou atténuées.
On conviendra pour la suite des explications que ces tensions sont comptées positivement quand elles tendent à rendre conducteur le transistor sur la base duquel elles sont appliquées. Les émetteurs des transistors 40 et 41 sont reliés à la borne positive d'alimentation par l'in termédiaire de sources de courant imposant une. intensité totale 2 Iot On obtient ainsi sur les bornes de collecteurs 13 et 14 de ces transistors des courants I1 et I2 comme dans le cas du mode de réalisation de la figure 4, Les intensités de chacun des courants I1 et I2 varient en sens inverse entre O et 2 1o quand l'écart de tension V1 - V2 varie d'une valeur extrême négative -y à une valeur extrême positive +v. La valeur 2v de l'écart total est ajustable par le choix de la résistance 50.
Après transposition de sens par deux répéteurs de courant 101 et 102, ces courants Il et I2 passent dans le circuit de commutateur électronique 15 qui comprend des diodes D1, Dll, D2, D'2, des transistors T3 et T4, une résistance 43 et diverses résistances non référencées, l'ensemble étant connecté de la façon représentée, ces connexions n'étant pas décrites en détail ici car elles apparaissent clairement sur la figure. La base du transistor T3 correspond à la borne de commande 171 du commutateur 15 et la base du transistor T4 correspond à la borne de commande 172 de ce commutateur. Les transistors T3 et T4 sont alternativement bloqués.
Quand le transistor T3 est bloqué, le courant circule dans la résistance 43 par l'intermédiaire de la diode D1 et quand c'est le transistor T4 qui est bloqué, le courant I2 circule à son tour dans la résistance 43 par l'intermédiaire de la diode D2. La tension à la borne 16 de la résistance 43 est transmise à l'entrée du bloc d'oscillateur VCO 18 comprenant un condensateur 44 et une source de courant 45 de la façon représentée. L'oscillateur 18 est par exemple réalisé par un petit thyristor 42 dont la gâchette d'anode est polarisée par la tension Vs présente à la borne 16 de la résistance 43, de telle sorte qu'il entre en conduction et décharge le condensateur 44 quand la tension sur ce condensateur a atteint une valeur un peu supéri.eureàv5 Comme dans le cas des figures 2 et 4, le signal à la borne 19 est relié à des moyens de comptage 60, fournissant d'une part un signal de sortie, d'autre part des signaux de commande de commutation au commutateur 15 La partie entourée de tirets dans la réalisation par ticulière représentée en figure 5 sera exposée plus en détail ciiaprès en relation avec un exposé d'un procédé permettant d'atteindre un facteur de forme de O ou de 100 % pour les cas extrêmes.
En effet, un inconvénient habituel du dispositif précédemment décrit est que la plus petite durée d'une phase de coupure de conduction dans le cycle correspond à une fréquence élevée de l'oscillateur. Pour réduire à zéro ces durées, c'est-à-dire réaliser une commande de puissance de 0 à 100 %, il faudrait rendre cette fréquence dloscillation infinie pendant la phase considérée, ce qui est irréalisaBle en pratique. il en résulte que les diverses techniques décrites laissent théoriquement subsister aux deux extrémités de la plage de variation des interruptions brèves ou des impulsions brèves dans le signal de sortie. Toutefois, cet inconvénient n'est pas toujours rédibitoire.
D'une part, si le temps de réponse d'un interrupteur à actionner ou système à commander est long devant des interruptions ou des impulsions résiduelles, cellesci n'auront pas le temps d'actionner le système et seront donc sans effet. Ceci est notamment le cas si l'interrupteur commandant le passage dans le circuit de charge, par exemple un circuit de chauffage, est un relais à action lente.
D'autre part, l'oscillateur peut être aisément conçu pour que la condition d'une commande à fréquence élevée corresponde au-delà d'un certain seuil à un arrêt de l'oscillateur. Puisque le compteur ne reçoit alors plus d'impulsion d'horloge, la sortie reste à l'état précédent que l'on veut cbnfirmer, à condition toutefois que le signal de sortie assurant la commande d'un interrupteur final soit synchrone de la fréquence de l'oscillateur VCO et décalé d'une ou de quelques périodes d'oscillation en retard sur le signal commutant la fréquence d' oscillatin.
Si cependant il est important qu'aux deux extrémités de la plage de varlzationt on obtienne sans ambiguité des régimes permanents et si en outre le critère de décrochement de l'oscillation apparait trop imprécis ou dispersé, plusieurs solutions peuvent être introduites pour couper ou établir de façon permanente la conduction de l'interrupteur de charge aussitôt ou tant que la durée de l'une des deux phases de coupure ou de conduction devient plus courte qu'une valeur minimale ou encore aussitôt que et tant que l'écart entre les tensions d'entrée dépasse une valeur maximale dans un sens déterminé.
En relation avec la figure 4, cette solution peut être mise en oeuvre en prévoyant un circuit differentiel supplémentaire illustre en figure 6 et comprenant des transistors 50 et 51 recevant sur leurs bases les signaux 10 et 11, à émetteurs couples, et connectés par leurs collecteurs à des sources de courant d'intensité 210 identiques à la source de courant 210 de la figure 4.
Les émetteurs de ces transistors sont reliés à une source de courant 2I'o telle que I'o est légèrement supérieur à Les Les collecteurs des transistors 50 et 51 sont reliés à des bornes de sortie 52 et 53 respectivement connectées aux entrées de mise à 1 et de remise à O de la bascule 47.
Ainsi, quand par exemple la différence entre les tensions des bornes 10 et 11 dépasse la valeur rendant I1 égal à 210 sur le premier amplificateur différentiel 12 de la figure 4, le collecteur du transistor attaqué par la tension V1 (borne 10) sur le second amplificateur différentiel (50, 51) débite tout le courant 210 + 5 I.Sa tension collecteur descend donc brusquement et vient imposer au niveau O la borne de sortie de la bascule 47 par action sur son entrée de remise à O. Quand la différence des tensions d'entrée atteint la même valeur absolue en sens inverse, pendant r1 sensiblement égal à 0 et I2 égal à 2 Iof c'est la tension collecteur du deuxième transistor 51 du deuxième amplisficateur différentiel qui s'abaisse et vient imposer au niveau 1 la sortie de la bascule 47. Ainsi, l'état du signal final Q est imposé à une valeur permanente quand l'écart entre les tensions d'entrée dépasse légèrement la valeur qui conduit à l'annulation de liun des courants I1 ou I2.
Les parties non décrites précédemment du circuit de la figure 5 et qui sont entourées d'un cadre en tirets ont également pour but de fixer à une valeur de conduction nulle ou maximale la sortie du signal de modulation au-delà de certains seuils, mais au lieu de positionner la sortie dans un état permanent quand l'écart de tension d'entrée a dépassé la valeur conduisant à une annulation d'un des courants I1 ou I2, on se contente d'effectuer ce positionnement dès que I1 ou 12 a atteint une valeur très basse.
En outre, avant utilisation pour la commande de 11 interrupteur de puissance, le signal de sortie Q2n du compteur 60 est décalé en retard sur les signaux 171 et 172 de commande du commutateur 15. Ceci est réalisé en échantillonnant ce signal Q2n par les signaux de sortie 19 de l'oscillateur 18, ou par des signaux Q2 prelevés sur la sortie de l'un des premiers etages du compteur.Pour cela, sur la figure 5, le signal 02n est appliqué à l'entrée D d'une bascule D 63 dont le signal d'horloge est la sortie Q2 du premier étage du compteur. La sortie Q de la bascule D est donc ainsi décalée en retard, de 2 périodes d'oscillation. Si l'écart entre les tensions d'entrée devient tel que la tension sur la résistance 43 devienne très basse dès que le signal Q2n a basculé dans l'état correspondant du coulant le plus bas, l'oscillateur risque de décrocher . Le compteur 60 ne recevant plus de signaux d'horloges le signal Q2n reste dans l'état qui aurait da correspondre à la phase la plus courte, ce qui est l'ìn- verse des conditions souhaitées Par contre, le signal Q' (sortie de la bascule D) n'a pas encore changé d'état quand Q2n a basculé, puisqu'il n'a pas reçu de signal d'horloge à cet instant. Q' reste donc dans un état permanent correspondant à celui qu'il avait dans la phase de plus longue durée.Ainsi, un décrochement accidentel de l'oscillateur 18 confirme en sortie l'état de commande de puissance juste précédent Cpar exemple, cec imposera la conduction à 100 % si à 11 écart des tensions d'entrée correspond une condition approchant d'un rapport de forme de 100 ).
S1il est important que les conditions 0 et 100 % soient imposées aux extrémités de la plage de variation, il est préférable d'imposer ces conditions même si l'oscillateur ne décroche pas. Pour cela, sur la figure 5, on prélève sur les répéteurs de courant 101 et 102 en sortie du différentiel 12 des courants I'1 et I'2 respectivement égaux ou proportionnels aux courants I1 et 12 définissant les seuils de décharge du condensateur 44. Ces courants I'1 et I'2 maintiennent en conduction respectivement des transistors 61 et 62 inhibant les entrées asynchrones R et S de la bascule D.Si le courant I'1, par exemple, s'annule presque, la désaturation du transistor 61 libère le "set" S de la bascule D 63 et la sortie Ql est imposée au niveau haut, quelles que soient les conditions en sortie du compteur. De même, si 1,2 s'annule presque, Q' est mais au niveau bas permanent.
La réalisation schématisée figure 5 a été indiquée à titre d'exemple. I1 est-bien évident que de nombreuses variantes sont possibles, l'amplificateur différentiel pouvant être aussi bien constitué par des transistors PNP multicollecteurs, réalisant directement le partage des courants I' et T1 ou T12 et 12. L'oscillateur VCO peut être de n'importe quel type connu. De meme, la commutation des courants T1 ou 12 sur la résistance 43 par les signaux de sortie du compteur 60 peut être effectuée par d'autres moyens, par exemple en court ctrcuitant alternativement les répéteurs de courant. Enfin, le positionnement à 0 % ou 100 % en bout de plage de variation peut être effectué à partir des courants I' et I'2 par une logique combinatoire simple sur la sortie Q2n ou sur la sortie Q', au lieu d'agir sur les entrées asynchrones d'une bascule.
La quantité de poudre contenue dans les produits de détonation est contrôlée au moyen de l'appareil 65.
Le principe de fonctionnement de l'installation qui vient d'être exposé est réalisé de la façon suivante avec l'emploi d'une autre version du système de commande 28 (figure 4).
Le signal fourni par le capteur 29 et amplifié par le convertisseur 30, ou bien l'imitation de ce signal amplifié par la source E de tension continue, parvient aux entrées 71, 72, respectivement, des éléments à seuil 41 et 58. En cas de présence ou d'imitation de la dose normale de poudre dans les produits de détonation, les deux éléments à seuil précités s'enclenchent et leurs sorties 73 et 74 envoient des signaux aux entrées du circuit logique 75. Le signal fourni par l'élément à seuil 58 attaque 1'entrée 81 de l'inverseur 80 faisant partie du circuit logique 75, tandis que le signal délivré par l'élément à seuil 41 est appliqué à la première entrée 77 du circuit de coincidence 76.Etant donné que lorsqu'un signal est présent à l'entrée 81 de l'inverseur 80 il n'y a aucun signal à la sortie 82 de celui-ci, aucun signal n'est appliqué à la seconde entrée 78 du circuit de co mcidence 76, de sorte qu'aucun signal n'apparaît non plus à sa sortie 79, et le mécanisme d'exéÇution 27 du dispositif 25, relié à la sortie 79 du circuit de cotncidence 76 n'entre pas en action. En même temps que l'application des signaux aux entrées du circuit logique 75, la sortie 74 de l'élément à seuil 58 envois un signal à l'entrée de l'unité de préréglage 40. I1 en résulte la mise en circuit du générateur 66 qui produit des impulsions rectangulaires qui sont appliquées à ltentree du compteur binaire-décimal 67, celui-ci traduisant en code binaire-décimal le numéro d'ordre de chaque impulsion appliquee pendant le cycle de travail.
Le décodeur 68 répartit ces impulsions d'une façon connue en soi, de sorte que des potentiels apparaissent à celle de ses paires d'extrémités de sortie qui correspond au code de chaque impulsion appliquée, le bloc 69 de sélecteurs de programme, qui se présente sous forme d'un bloc de commutateurs décimaux, sélectionne les impulsions qui sont nécessaires suivant le programme et qui, par l'intermédiaire du bloc d'amplificateurs 70, parviennent aux circuits de commande 32 à 35 et assurent le fonctionnement des éléments connectés auxdits circuits, notamment de la bougie 2 et des soupapes 12 à 14 et 24, respectivement, du mélangeur et du doseur 17, dans l'ordre de succession qui a déjà été décrit en rapport avec l'installation représentée sur la figure 1.
Lorsque la valeur du signal à la sortie du convertisseur 30 devient inférieure au seuil de déclenchement de l'élément à seuil 41, ce qui signifie une diminution de la quantité de poudre dans les produits de détonation, aucun signal n'est transmis de la sortie 71 de cet élément à seuil à la première entrée 77 du circuit de coincidence 76. Si, à ce moment, la valeur du signal de sortie du convertisseur 30 est supérieure au seuil de déclenchement de l'élément à seuil 58, un signal apparaît à l'entrée 81 de l'inverseur 80, tandis qu'à la seconde entrée 78 du circuit de coincidence 76 n'appara.lt aucun signal.Il en résulte qu'à la sortie 79 du circuit 76, un signal apparatt qui met en action le mécanisme d'exécution 27 du dispositif 25, ledit mécanisme agissant alors sur l'organe de réglage 26 de ce dispositif. I1 se produit un accroissement de la pression du gaz porteur dans la conduite 23. En même temps augmente la quantité de poudre dans les produits de détonation, ce qui, à son tour, provoque une augmentation de la valeur du signal fourni par le capteur 29. Lorsque la tension à la sortie du convertisseur 30 dépasse à nouveau le seuil de déclenchement de l'élément à seuil 41, la sortie 73 de ce dernier délivre un signal, tandis qu'à la.-:sortie 79 du circuit 76 le signal disparatt et le mécanisme d'exécution 27 est mis hors d'action.
Si, pendant le fonctionnement de l'installation, la valeur du signalprovenant du capteur 29 et amplifié par le convertisseur 30 baisse en dessous du seuil de déclenchement de l'élément à seuil 58, témoignant ainsi de l'absence de poudre dans les produits de détonation, il se produit une mise hors circuit de l'unité de préréglage 40 qui assure le fonctionnement de tous les systèmes de l'installation, cette mise hors circuit étant provoquée par le fait qu'aucun signal n'est fourni pas la sortie 74 de l'élément à seuil 58 à l'entrée de cette unité.
Le mécanisme d'exécution 27 du dispositif 25 est lui aussi mis hors d'action, car la valeur du signal appliqué par le convertisseur 30-à entrée 71 de l'élément à seuil 41 est inférieure au seuil de déclenchement de cet élément, ce qui a pour consequence l'absence de signal à la sortie 79 du circuit de coincidence relié audit mécanisme d'exécution.
On voit donc que ce mode de réalisation de l'installation assure lui aussi une stabilisation de la dose de poudre dans les produits de détonation et prévient la marche à vide de-l'installation.
I1 ressort de tout ce qui précède que l'installation conforme à l'invention contribue à l'amélioration de la qualité des revêtements. En outre, le mode de réalisation proposé du système de commande assure à l'installation un fonctionnement bien ordonné et cyclique indépendamment de perturbations imprévues pouvant se produire pendant le travail. En plus, le fait que ce système soit muni d'un capteur crée dans ledit système une réaction qui permet d'accrottre la durée de vie de 11 ensemble de l'installation.
Bien entendu, L'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés qui n'ont été donnés qu a titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents 'techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons, si celles-ci sont exécutées suivant son esprit et mises en oeuvre dans le cadre des revendications qui suivent.
L'invention a pour objet un dispositif de montage d'un moteur électrique dans un bottier ou carter.
Habituellement, pour un tel montage on soude une collerette métallique sur 11 anneau du moteur, lui-même métallique, ladite col lerette comportant des trous de fixation pour le passage de vis.
Dans le bottier ou carter est formé un puits de forme géné- rale cylindrique pour le logement du moteur et donc de dimensions légèrement supérieures à celui-ciO L'ensemble constitué par la col lerette et le moteur est vissé sur le bottier ou carter.
les opérations de soudage et de fixation sont longues et donc particulièrement onéreuses. Lorsque ce type de montage est utilisé dans un véhicule automobile, il faut, en plus, pour assurer une fixation se et durable, utiliser des moyens permettant de se prémunir contre les effets des vibrations, par exemple des rondelles freins, ce qui augmente encore le temps de montage et donc son colt.
la présente invention a pour but de remédier à ces inconvé nient.
Dans l'industrie, notamment lorsqu'il s'agit de fabrication en grandes séries, du type "à la channe", en particulier dans l'in dustrie automobile, il est souhaitable de pouvoir monter d'une ma nière rapide et stre un moteur électrique dans un bottier ou carter.
Dans d'autres modes de réalisation des filtres décrits à trois canaux, la plage dynamique doit être accrue par incorporation de facteurs d'échelle dans le filtre.
La description de modes de réalisation particuliers de l'invention qui précèdent montre que l'invention peut être mise en oeuvre de diverses manières. Par exemple, les calculs analogiques exécutés par les cellules d'adaptation peuvent être réalisés de nombreuses manières différentes, avec des éléments ayant de nombreuses configurations différentes. Dans certains arrangements, il est pré- férable d'utiliser d'autres nombres de phases de commutation, par exemple quatre ou six, si bien que les calculs peuvent être exécutés avec un plus grand nombre d'étapes de calcul et/ou par connexion des parties du circuit à la masse dans différentes parties du cycle de calcul avec réduction des effets des capacités parasites.Un signal de commutation à quatre phases peut comprendre quatre formes d'onde différentes ayant des flancs antérieurs séparés de 900, chaque forme d'onde ayant une période de présence atteignant presque 900. De manière analogue, les flancs antérieurs d'une forme d'onde à six phases sont separés par 600, et un cycle complet de calcul est exécuté en 3600.
L'invention peut aussi être mise en oeuvre par utilisation d'adaptateurs ayant plus de deux ou trois canaux.
Selon l'invention, de nombreux types différents de filtres peuvent être réalisés, et par exemple on peut construire, avec différents arrangements de cellules d'adaptation, des filtres de Butterworth, de Chebyshev, elliptiques et de phase sans minimum.
Les filtres selon l'invention peuvent être manifestement mis en oeuvre sur des circuits intégrés discrets au lieu de former un filtre à partir d'un seul circuit in tégré réalisé spécialement. D'autres techniques de construction que la technique MOS peuvent être utilisées.
Les filtres réalisés selon l'invention peuvent être rendusoprogrammables par modification des coefficients, réalisés par exemple, dans l'exemple donné, par modification des valeurs convenables des condensateurs par un dispositif quelconque.
La présente invention concerne un procédé pour lever des filets de poissons décapités ainsi qu'un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé.
Pour apprécier le degré de rentabilité d'procédé mécanique de levée de filets et la qualité de son résultat, il est d'une importance essentielle de définir, en plus du rendement obtenu, dans quelle mesure une main-d'oeuvre supplémentaire est nécessaire pour corriger manuellement des défauts de coupe par ce qu'on peut appeler un "ébavurage".
Ces frais ne sont pas à négliger, notamment lorsque l'on traite des poissons de petites dimensions, dont on doit précisément enlever aussi les filets avec un grand débit pour des raisons économiques. Pour ces produits, c'est encore avant tout avec les types de poissons dont la section droite se rapproche de la forme circulaire que l'on a le plus de difficultés à atteindre ce résultat parce que l'obtention d'un résultat satisfaisant qui impose un alignement et un guidage exacts de ces types à cause de l'absence de points d'attaque du poisson géométriquement bien définis, est extrêmement problématique.Cette incertitude ou probabilité défavorable entraîne un pourcentage relativement élevé de filetsà "ébavurer", les nageoires dorsales notammentSou d'autres restes subsistant sur les filetswexigeant cette phase manuelle de travail, qui consiste alors à enlever ces éléments et qui chaque fois suivant le produit final désiré gênent aussi la suite du traitement mécanique.
L'invention se propose de fournir procédé de levée de filets dont la séquence de découpage des filets est spécialement établie pour permettre chaque fois le meilleur guidage du poisson dans les différentes phases du processus de levée de filets, en vue de réduire considérablement les opérations d'ébavurage.