INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Suivant l'invention, l'excentricité initiale peut outre choisie préalablement par l'opérateur, de façon à adapter la transmission à ses capacités. Ensuite, en fonctionnement, une commande automatique des rapports de transmission est opérée par trois couples agissant sur la came pour modifier son excentricité. La came prend une position qui équilibre les trois couples agissant sur elle. Le réglage initial d'excentricité est effectué par 11 opérateur qui place l'extrémité libre du ressort dans une encoche appropriée de la plaque de réglage de tension du ressort. Ensuite, le ressort, qui se déforme dans une direction ou dans autre lorsque l'excen- tricité de la came est modifiée, fournit un couple de rappel qui tend à ramener la came à son excentricité initiale.
Le deuxième couple de commande est le couple centrifuge, engendré par la came et sa masselotte solidaire, qui tend à déplace cer la came vers une excentricité plus grande en fonction croissante de la vitesse de l'arbre d'entrée, ce qui constitue une sensi bilité à la vitesse d'entrée.
Le troisième couple de commande résulte de la sensibilité, inhérente à une transmission Waddington, au couple développé à travers la transmission. La charge sur la transmission, c'est-àdire la résistance de la rouqkle bicyclette, se retrouve dans les galets des manivelles sous forme d'une résistance au mouvement alternatif. Ainsi, lorsque la came pousse sur les galets de manivelle, ces derniers exercent sur la came une force de réaction égale et de sens opposé. La force de réaction moyenne des galets sur la came produit un couple autour du pivot, qui tend à ramener la came vers une excentricité plus faible.
Les relations géométriques qui interviennent pour la force de réaction sont décrites avec référence à la figure 2. Lorsque la came 118, en rotation dans le sens des aiguilles d'une montre, pousse sur une manivelle 64 de façon à ce que la ligne reliant l'axe K de la manivelle 64 et le centre de rotation I de l'arbre d' entrée 80 soit sensiblement perpendiculaire à la ligne reliant le centre de rotation I de l'arbre d'entrée 80 et le centre de courbure C de la came 118, cette dernière entrain alors cette manivelle 64 particulière sensiblement à sa vitesse angulaire maximale dans le sens des aiguilles d'une montre. Par conséquent, l'embrayage unidirectionnel 62 de cette manivelle 64 est en prise et il entrai- ne son pignon 48.La force de réaction exercée par le galet correspondant 74 sur la came 118 passe par le centre de courbure R du galet 74 et le centre de courbure C de la came 118. Le point de pivotement P de la came est situé de manière à donner à la force de réaction un bras de levier, par rapport au pivot P, et d'engendrer ainsi un couple qui tend à ramener la came 118 vers son excentricité réduite.
Les couples de commande agissant sur la came provoquent une correction automatique du rapport de couple de la transmission, afide correspondre à la demande extérieure variable. Par exemple, lorsque la bicyclette commence à monter une côte, le couple extérieur résistant augmente et la force de réaction sur la came augmente. Si le cycliste continue à pédaler à la mEme vitesse, la force de réaction accrue tend à déplacer la came vers son excentricité réduite, jusqu'à ce que l'augmentation du couple de réaction soit équilibrée par la variation du couple dO au ressort. Avec l'excentricité réduite de la came, la vitesse de sortie a diminué et le rapport de couple sortie/entrée de la transmission a augmenté, ce qui permet au cycliste de continuer à pédaler avec le mEme couple d'entrée que précédemment.Ainsi, si le choix initial d'excentricité a été fait en fonction des capacités de couple d'entrée et de vitesse de pédalage du cycliste, c'est-à-dire de sa capacité optimale de création de puissance, la transmission se règle automatiquement pour répondre aux valeurs variables du couple résistant de sortie, tandis que le cycliste continue à pédaler à sa vitesse d' entrée et à son couple choisis.
Si le cycliste, en montant la cbte, se fatigue et réduit l'effort exercé sur les pédales, la bicyclette ralentit, de sorte que le cycliste diminue également sa vitesse de pédalage. Le couple plus faible à travers la transmission diminue modérément le couple de réaction sur la came, tandis que la vitesse d'entrée plus faible réduit davantage le couple centrifuge sur la came. Par suite, la came prend une excentricité plus faible et le rapport de couple sortie/entrée de la transmission est plus grand, ce qui permet au cycliste de vaincre le couple de sortie avec un couple d'entrée réduit. Bien entendu, la bicyclette se déplace alors à une vitesse réduite, non seulement parce que le cycliste pédale plus lentement mais aussi parce que le rapport de vitesse sortie/entrée de la transmission a été réduit.
On voit que pour une vitesse de pédalage donnée, la transmission permet au cycliste de maintenir un couple d'entrée constant tandis que le rapport de couple de la transmission varie pour s'adapter aux besoins variables à la sortie. Pour une vitesse de pédalage plus grande, la transmission nécessite que le cycliste maintienne un couple d'entrée plus grand, tandis que le rapport de couple de la transmission varie pour répondre à la demande variable à la sortie. Des mesures effectuées sur des cyclistes indiquent que pour chaque niveau de puissance qu'un cycliste désire développer, ce dernier a une vitesse de pédalage optimale qui est une fonction croissante du niveau de puissance désiré.La sensibilité de la transmission à la vitesse de pédalage, fournie par son mécanisme de commande centrifuge, permet au cycliste de pédaler sensiblement à la vitesse optimale dans une plage de puissance.
L'inertie d'une bicyclette et de son cycliste tend à faire tourner la roue de la bicyclette, c'est-à-dire l'élément de sortie, à vitesse constante. Toutefois, le couple de pédalage et la vitesse de pédalage habituellement fournis par un cycliste varient considérablement pendant un tour de pédale. La sensibilité de la transmission à ces variations provoquerait des fluctuations cycliques rapides des rapports de transmission. Pour éviter cela, les fluctuations cycliques à l'entrée sont amorties par le volant d'inertie 132. De plus, le serrage approprié des écrous 146 et 156 crée une force de friction sur la masselotte 100 et le contrepoids 122, du fait de leur frottement contre la bride 82 de l'arbre d'entrée. il en résulte un amortissement de la sensibilité de la transmission au couple et à la vitesse d'entrée, ce qui aide également à empocher des modifications cycliques en réponse aux variations cycliques d'entrée venant de la pédale.
Il est entendu que des modifications de détail peuvent être apportées dans la forme et la cons truc tion du dispositif suivant l'invention, sans sortir du cadre de celle-ci.
La présente invention à pour objet, à titre de produit indus- triel nouveau, un système qui réalise des grandes surfaces de cuve de capteur solaire et remplit les fonctions de système de bardage ou de couverture pour bEtiments.
L'élément de base de ce système est remarquable en ce qu'il est une cuve de capteur solaire de longueur adaptable et de largeur modulaire. L1étanchéité entre les éléments de base permet la substitution totale de ceux-ci à la couverture ou au bardage des bEtiments.
La cuve du capteur est constituée par deux feuilles de tale métalliques- déroulées de bobine, formées sur un train de galets en continu. Entre les deux feuilles de tale est placé un produit isolant. 11 épaisseur du produit isolant est fonction de l'utilisation recherchée. la cuve du capteur peut-être constituée par deux feuil- les de matière plastique ( dérivée organique ) obtenues par cal an- drage,misesen forme sur un train de galets à chaud ou à froid.
Lors du formage de la tôle superieure on prévoit des ondulations destinées à augmenter l'inertie de la cuve, à recevoir un ou plusieurs vitrages, à offrir un vide suffisant pDur former un creux entré le fond de la cuve et la première vitre.
Lars- du formage de la tale inferieure on prévoit des ondula- tions destinées à augmenter l'inertie de la cuve.
On opère comme à l'exemple t mais-en remplaçant les 325 kg de soude caustique en paillettes à 99 % de pureté par 450 kg de potasse caustique en paillettes à 90 % de pureté.
L'acide clofibrique est obtenu avec des rendements sen siblement inférieurs.
L'invention se rapporte à une transmission automatique.
Elle vise, plus particulièrement, un perfectionnement d'une transmission du type décrit dans les brevets américains nO 3 803 932 et 3 874 253 et connue sous le nom de transmission Waddington.
Une transmission Waddington comprend un élément rotatif d'entrée portant une came qui peut prendre des excentricités variables. La came déplace en mouvement alternatif une série de palpeurs portés par des bras de manivelle reliés à un engrenage de sortie par l'intermédiaire d'embrayages unidirectionnels. L'excen tricoté de la came détermine le déplacement des palpeurs pendant une révolution et fixe par suite les rapports de vitesse et de couple de la transmission. Un dispositif de commande est prévu pour modifier automatiquement les rapports de vitesse et de couple, de sorte que la transmission peut être incorpore dans un moyeu de ve hicule, une bicyclette par exemple, pour servir de transmission automatique.
La présente invention a pour objet une transmission Waddington mécaniquement plus simple que celles qui sont décrites dans les brevets précités. Elle vise également une transmission plus compacte, convenant plus particulièrement à une bicyclette.
La transmission à course variable, continue, suivant l'invention, comprend au moins un élément rotatif de sortie et un élément rotatif d'entrée sur lequel pivote une came excentrique sensiblement cylindrique. La came déplace en mouvement alternatif une série de palpeurs portés par des bras de manivelle reliés chacun par un embrayage unidirectionnel à au moins un pignon planétaire supporté en rotation dans l'élément de sortie. L'excentricité de la came détermine le déplacement des palpeurs et fait varier les rapports de vitesse et de couple de la transmission.Le pignon planétaire engrène avec un pignon central fixe, de sorte que la rotation du pignon planétaire par l'embrayage unidirectionnel provoque un déplacement de ce pignon planétaire en orbite autour du pignon central fixe, le pignon planétaire entratnant aveç4ui l'élément de sortie. L'excentricité de la came est déterminée par un dispositif automatique qui est sensible au couple à travers la transmission, à la vitesse d'entrée et à l'écart de la transmission par rapport à un rapport de couple initial réglable.Pour compenser la variation de couple et de vitesse d'entrée qui se produit à chaque tour des pédales actionnées par l'utilisateur, le dispositif comprend des moyens d'amortissement, pour régler la sensibilité -de la transmis sion au couple et à la vitesse d'entrée, et des moyens à inertie pour amortir la variation de la vitesse d'entrée.
Fig. 1 est une vue de dessus, avec coupe partielle, d' une transmission Waddington à course variable, continue, conforme à la présente invention, installée dans le moyeu d'un véhicule à pédales.
Fig. 2 est une coupe suivant la ligne 2-2 de la fig.t.
Fig. 3 représente un des éléments de ligure 1, à savoir le disque de came et sa masselotte solidaire.
Fig. 4 est une vue suivant la ligne 4~4 de la fig.3.
Fig. 5 est une vue d'un autre des organes représentés sur la figure 1, à savoir le contrepoids.
Fig. 6 est une coupe suivant la ligne 5-5 de la fig.5.
Fig. 7 est une coupe suivant la ligne 7-7 de la fig. 1 et Fig. 8 est une vue en bout de la transmission, suivant la ligne 8-8 de la figurez La figure I représente une transmission 10, conforte à ltbrésente invention, logée dans un moyeu de roue de bicyclette et entraînée par des pédales à manivelle actionnées par un utilisateur. La transmission peut être utilisée également dans d'autres types d'engins m s ar un opérateur, par exemple des palans, des an treuils, etc. ou/des engins à moteur, par exemple des motocyclettes et véhicules sur neige.
S Le corps de la cuve est sans fond et ouvert à son extrémité inférieure0 Un tambour d t immersion muni de passages de circulation de liquide montant et descendant, comporte un rebord périphérique supérieur s'adaptant de manière amovible sur l'extré- mité inférieure ouverte du corps de cuve, ce tambour pouvant pré- senter plusieurs formes différentes.
L'invention apporte ainsi une simplification par rapport aux appareils de dégazage classiques par reflux sous vide, car la cuve de traitement selon l'invention permet de se dispenser de la paroi de fond ainsi que des tuyaux ascendant et descendant séparés connectés habituellement sur cette paroi de fond.
Dans le type de construction décrit ci-dessus, le corps de la cuve de traitement comprend une section inférieure dont la durée de vie dépend uniquement de celle de la portion de paroi latérale inférieure et permet un accès facile à partir de l'extrémité inférieure ouverte vers l'intérieur de la cuve pour fabriquer ou réparer le revêtement intérieur. De plus le métal fondu peut être traité immédiatement au-dessus de l'extrémité supérieure du tambour d'immersion. Pour le traitement du métal fondu le vide poussé quton utilisait dans le passé n'est plus nécessaire et le métal fondu n'a dono plus besoin d'être élevé très haut dans l'appareil. Pendant la période de dégazage sous vide, par exemple, le métal liquide peut être amené dans la cuve de traitement par une force d'aspiration relativement faible.Cela présente également l'avantage de permettre l'utilisation de moyens d'évacuation plus petits et d'effectuer plus doucement les différents traitements de dégazage sans risques d'éclaboussures.
Lt invention profite de l'expérience nouvelle acquise à l'issue de nos diverses expérimentations, c'est-à-dire du fait que le rapport ES entre la section transversale totale ( + 52) des passages ascendant et descendant du tambour d'dmmez- sion et la surface S de l'ouverture ménagée à l'extrémité infé- rieure du corps de cuves ne doit fas autre inférieur à 0,3. Ce rapport permet dtobtenir dans la cuve selon l'invention, une augmentation remarquable de la vitesse de reflux (en m/sec) par unité de temps du métal fondu dans les passages de circulation ascendante et descendante, par rapport aux vitesses obtenues avec les cuves à fond classique ce qui rend possible le traitement dt7tne grande quantité de métal fondu en peu de temps et avee un excellent rendements Une valeur maximale du rapport n'a pas encore été déterminée, mais les meilleurs résultats ont été obtenus avec un rapport compris entre 0,3 et 3 en dépendance évidemment du type de traitement effectué.
Le tableau 1 résume les résultats des essais effectués avec des appareils classiques (A à C) et avec des formes de réalisation de linvention (D à H). Ce tableau donne les conditions de S, S1, S2, RS et de l'alimentation en Argon dans le passage ou les passages de circulation ascendante (îitres/minute), ainsi que le degré de vide (mm Hg) réalisé dans la cuve d'essai et les vitesses de reflux (m/sec) obtenues expérimentalement pour les différents ensembles de conditions d'essais.
La figure 15 représente également graphiquement la relation entre le rapport RS et la vitesse de reflux (m/sec).
Le gaz d'alimentation utilise pour le reflux était en quantité saturante et se trouvait soufflé dans le métal fondu au rythme d'environ 9100 l/min/m2 par unité de section transversale, # = 1100 l/min/m2, et la valeur du vide était de 200 mmmg pendant tous les essais.
Avec les cuves de traitement de métal fondu selon l'art antérieur, telles qu'elles sont représentées sur les figures Ol à 03, les valeurs de RS sont au maximum de 0,245 environ, comme indiqué dans le Tableau 1. Les valeurs de vitesse de reflux ne sont également que de 0,92 m/s environ.
Comme cela apparaît clairement d'après le Tableau 1 et la figure 15, la vitesse de reflux (m/sec) tombe très vite lorsque RS diminue au-dessous de 0,3, mais monte rapidement lorsque RS augmente au-dessus de 0,3. Cette caractéristique nouvelle a été mise en évidence à partir des essais effectués avec le tambour d'immersion. Zla construction du tambour qui constitue la première caractéristique de l'invention décrite ci-dessus, a permis dtobtenir des passages de débit ascendant et descendant présentant les valeurs de BS élevées voulues, valeurs dépassant en particulier 0,3.Cette seconde caractéristique sera décrite plus en détail ci-après.
Cuve représentée sur RS S1 S2 S Gaz de Valeur du Vitesse de transport vide reflux (m2) (m2) (m2) (mm Hg) (m/s) A Figure 01 0,075 0,159 0,159 4,225 1000 200 0,87 (type RH existant) B Figure 03 0,180 0,380 0,380 4,225 3500 200 0,90 C Figure 02 0,245 0,518 0,518 4,223 3500 200 0,92 D Figures 7 à 9 0,337 0,318 0,318 1,890 3000 200 1,02 (4 passages) E Figures 11 et 12 0,370 0,350 0,350 1,890 3500 200 1,09 (2 passages circulaires et l elliptique) F Figure 14 0,420 0,400 0,400 1,890 4000 200 1,18 (2 passages biconvexes) G Figure 13 0,510 0,482 0,482 1,890 4500 200 1,25 (2 passages elliptiques) H Figures 1 à 4 0,582 0,55 0,55 1,890 5000 200 1,30 (passages à déversoirs cloisonnés) On considérera tout d'abord une forme de réslisa- tion correspondant à une valeur de RS élevée.Comme indiqué sur la figure 3, le passage de débit de liquide situé à l'intérieur du tambour d'immersion est divisé par exemple en deux moitiés par une cloison en forme de déversoir formant des passages de débit ascendant et descendant, et un gaz destiné à entrainer le métal fondu est soufflé dans le passage alloué au débit ascendant soit par des embouchures en briques poreuses situés aux extrémités intérieures de trous de tuyères traversant les parois périphériques intérieures de ce passage, soit par des tuyaux d'injection de gaz séparés ou autres.De cette façons le métal fondu est entraîné vers le haut dans la cuve de traitement et le flux de métal fondu dirigé vers le passage de débit descendant peut être étalé latéralement sur toute la surface supérieure de la paroi de séparation, de telle façon que la surface exposée de dégazage puisse prendre en compte pratiquement la totalité de la surface de métal fondu contenue à l'intérieur de la cuve. Cela permet dteffectuer rapidement et efficacement le dégazage et la modification de composition du métal par adjonction d'agents supplémentaires.
D'autres formes de construction des passages de débit de liquide dans le tambour d'immersion permettant d'obtenir des valeurs de RS relativement élevées, comprennent notamment les dispositions à passages multiples de sections variées telles que par exemple les sections circulaire (figure 9), elliptique (figure 12), polygonale, ou biconvexe (figure 13). Ia forme particulière de section transversale n'est pas critique et peut varier largement comme le montrent les figures.
Conformément à l'invention, les passages de circu- lation des formes de réalisation de l'invention décrites ci-dessus sont constitués par des briques réfractaires calibrées ou préor- mées ou par des éléments réfractaires moulés, ces briques ou éléments réfractaires formant des revêtements fixes ou amovibles destinés à supporter par exemple des chÇtssis ou coquilles pouvant se réparer facilement et rapidement. Ces coquilles de support sont à leur tour montées de manière à constituer une coque extérieure formant la charpente ou carcasse du tambour dtimmersion. Les espaces laissés libres entre la coque et de charpente extérieure et les corps cylindriques intérieurs, ainsi qutentre ces corps cylindriques eux-memesf et la surface extérieure de la coque extérieure, sont remplis ou recouverts de ciments réfractaires ou charges permettant d'obtenir une structure d'une seule pièce, de sorte que le tambour d'immersion ainsi réalisé présente une très grande robustesse et une très grande résistance à la charge thermique appliquée lorsqu'on le plonge dans le métal fondu.
De plus, comme le gaz de transport sort soit des embouchures en briques poreuses situées aux extrémités intérieures des trous de tuyère traversant les parois intérieures des passages de circulation ascendante du tambour d'immersion, soit des trous d'injection de gaz séparés, le métal fondu est entravé vers le haut dans la cuve, et le flux de métal fondu se dirigeant vers le passage descendant est étalé latéralement sur la totalité de la surface supérieure du métal fondu contenu dans la section supérieure du tambour, ou peut s'adapter à la totalité de la surface du métal fondu contenu dans la section inférieure de la cuve, grtee à quoi le dégazage et le traitement de finition ou de modification de composition du métal par adjonction d'agents supplémentaires peut se faire efficacement en très peu de temps.
la hauteur de l'estrémité supérieure de la paroi de séparation constituant la seconde caractéristique de 1 'inven- tion, ou de la structure réfractaire formant les passages de circulation de métal fondu du tambour d'immersion, est convenable- ment choisie en fonction des niveaux de métal fondu dans le réei- pient et dans la cuve, ainsi qu'en fonction de la forme de section de flux de métal fondu qu'on veut obtenir dans la cuve. l'extrémité supérieure de la paroi de séparation ou de la structure réfractaire peut être courbe, relevée, aplatie ou formée de toute autre manière suivant les positions des trous d'injection de gaz dans le passage ou les passages de débit ascendant, ou suivant la distribution de l'alimentation de gaz et autres facteurs associés, ainsi que le montrent les figures.
De plus, les extrémités inférieures des passages de circulation du métal liquide peuvent être telles que les parois intérieures définissant les passages soient toutes inclinées ou courbées de telle façon que les ouvertures situées aux extrémités inférieures des passages de circulation ascendante et descendante s'écartent les unes des autres directement au-desaous du tambour.
Par ailleurs, actuellement, il existe des filtres à sable pour les installations collectives ou industrielles d'épuration des eaux usées. Ces filtres utilisent une fosse de sable audessus de laquelle des tuyaux de répartition parallèles percés répartissent l'affluent à traiter. Le liquide s'écoule par les tuyaux et est filtré à travers le sable. Nais, compte tenu des fortes pertes de charges et du risque de colmatage des tuyaux, le liquide doit arriver dans les tuyaux avec une certaine pression ces filtres doivent donc posséder un dispositif spécial gui permette de mettre en charge le liquide avant qu'il ne traverse les tuyaux de répartition. Le coût très élevé et l'inadaptation aux faibles quantités d'eaux usées à traiter de ces installations les rendent inapplicables dans le cas d'installations individuelles.
D'autre part, le bon fonctionnement de ces filtres dépend de la qualité de leur pose. Il faut, en effet, leur conférer une géométrie bien définie et, en particulier, donner une pente déterminée aux tuyaux de répartition pour assurer l'écoulement correct du liquide dans ces tuyaux. Cette obligation exige lors de la pose de ces filtres, la présence de spécialistes compétents et interdit de confier cette pose à des non professionnels.
La présente invention se propose de fournir un dispositif de filtrage et d'épuration se pr#tant, en particulier, au filtrage et à l'épuration des effluents provenant d'une habitation individuelle, mais susceptible également d'être utilisé dans des installations de plus grandes dimensions sans présenter les inconvénients sus-évoqués de celles-ci.
Un autre objectif de l'invention est de rendre le montage in situ du dispositif concerné, facilement accessible à des non professionnels.
Un autre objectif est de permettra un transport aisé du dispositif à l'état démonté.
Un autre objectif est de réaliser un dispositif simple et peu onéreux.