INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans la position du contact RT2 représentée à la figure 2, les contacts RLL1, Rll6 se ferment, alimentent les bobines 2, qui allument les tubes 1 en leur fournissant leur puissance nominale2 par exemple 120 W.
Description du capteur 6 et. de son circuit de commande.
Le capteur 6 est relié au système de commande d'allumage 5 et comporte des diodes photoémettrices 11 couplées à des phototransistors 12 devenant conducteurs pendant le défilement du document à reproduire sous les diodes 11. Les phototransistors 12 sont reliés à un transistor TR85 connecté à une bcbine RLB, elle-même associée à deux contacts RI;B1 et RLB2. Lorsque la bobine RIE est alimentée, le contact RLB1 alimente la bobine RIE, dont les contacts, visibles à la figure 1 , viennent respectivement en 3 et 9, ce qui provoque la mise en parallèle des ventilateurs 4 et leur fonctionnement à pleine puissance.En même temps, la fermeture du contact RIB1 alimente les relais RLL1, RLL6, par l'intermédiaire du contact RT2. En effet, le plot 2 de ce dernier contact est alimenté par le 24 V du point U provenant du transformateur T2 dont le primaire a été mis sous tension par la fermeture du contact RLF10 lors de l'alimentation de la bobine RIE par le contact RIEl (figure 3).
Descrition du système de temporisation 7 de la puissance d'utilisation des tubes.
Ce dispositif a pour fonction, comme déjà indiqué, de maintenir la puissance d'utilisation des tubes 1 à sa valeur de suralimentation supérieure à la puissance nominale, après la détection par le capteur 6 de la fin du document original à reproduire, pendant une durée suffisante pour permettre l'évacuation de la copie par le moteur d'entraînement de la machine.
Cette temporisation est pilotée par la tension disponible entre un point 14 de commande du moteur d'entrai- nement et la masse M. le dispositif comprend un condensateur C2 relié au point de commande 14 par l'intermédiaire d'un montage Darlingtorl de deux transistors TRS1 et TRS2. Le condensateur C2 est relié par ailleurs à un contact RLA2 permettant, lorsqu'il est fermé, la décharge du condensateur C2 dans une résistance 15 montée en parallèle aux bornes de celui-ci. Une seconde résistance 16 reliée à un contact RLB2 est montée en parallèle aux bornes du condensateur C22 et reliée au transistor TRS2 avec interposition d'une résistance 17. Un potentiomètre 18 et une résistance 22 sont montés en série avec le condensateur C2, le contact RlA2 étant placé entre ce dernier et le potentiomètre 18.
Le fonctionnement du dispositif électronique qui vient d'être décrit est le suivant.
Les éléments t-ransversaux sont toujours maintenus par un rappel périphérique de part et d'autre de la roue par l'intermédiaire de cercles souples par exemple en cable d'acier.
I1 existe un dernier défaut des éléments transversaux.
I1 s' agit de la tendance à s'enrouler sur eux-mômes, produite par la rotation de la roue. Cette tendance est plus ou moins sensible selon la forme technique des arceaux.
On a proposé un type de moyens antidérapants dans lequel la conformation des arceaux est en Y, ce qui permet de disposer localement de deux branches d'appui sur une demi bande de roulement. En alternant la disposition des arceaux on obtient un effet d'ensemble satisfaisant. On n'a pas réglé toutefois, pour autant, la tendance à glissement.
L'invention vise à remédier à ces inconvénients en proposant un bracelet antidérapant indépendant, de pose rapide et aisée qui s'adapte parfaitement et exactement à toutes les dimensions de pneus et de roues,et dispose d'un réglage d'usure du pneu.
A cet effet le bracelet antidérapant selon l'invention est remarquable en ce qu'il se compose d'une plaquette de contact pourvue en surface de structures d'accrochage et en sous face, de saillies d'immobilisation, plaquette de contact délimitée longitudinalement par des bords d'attaque en plan incliné et prolongée d'une part, côté carrosserie, par un segment de liaison recouvrant le flanc intérieur du pneu termine par un crochet venant s'ancrer dans un rebord de jante et d'autre part, côté extérieur, par un segment de raccordement à crans coopérant avec un élément de serrage par exemple du type basculant à poignée dont une pièce viens prendre appui sur 1 'autre rebord de jante.
D'autres caractéristiques techniques et avantages sip- paraîtront à la lecture de la description ci-après effectuée à titre il'cX- emple non limitatif d'un mode d'exécution de la présente invention à l'aide des dessins accompagnants dans lesquels - la figure 1 est une vue en plan du bracelet antidérapant selon l'invention, posé à plat, face antidérapante vers le hauts - la figure 2 est une vue en coupe longitudinale du bracelet repré senté en figure 1 q - les figures 3a et 3b sont des vues de détail en coupe transversale et longitudinale d'un exemple de réalisation de la structure d'ap pui et d'immobilisation prévue au dos de la plaquette de contact.
- la figure 4 est une vue en perspective de l'élément de rattrapage et de mise en tension avec son ressort d'appui.
- la figure 5 est une vueen perspective d'une variante de l'élément de mise en tension.
- la figure 6 est une vue en coupe transversale de la partie supé- rieure d'une roue avec un pneu équipé du bracelet antidérapant.
- la figure 7 est un schéma illustrant le principe du serrage obtenu à l'aide de l'élément de mise en tension.
- la figure 8 est le même schéma de principe, élément inversé.
- la figure 9 est une vue en perspective schématique d'une variante de réalisation à structures saillantes d'accrochage mobiles.
- la figure 10 est une vue schématique d'une ceinture antidérapante.
- la figure 11 est une vue de détail en coupe longitudinale du rac cordement en extrémités au droit d'un bracelet, - la figure 12 est une vue en coupe d'une variante de structures d'accrochage mobiles.
- la figure 13 est une vue schématique illustrant l'immobilisation de la poignée par goupille à travers l'épaisseur du segment de raccordement.
fond 6a de la botte de pétri, la souplesse du joint 12 permet-
tant d'éviter un effort trop important des outils sur le fond, l'effort peut ainsi etre limité par exemple à 100 g. A partir de ce moment, o .....
.... la pièce 11, et par conséquent le bras 13 se trouvent amenés en position haute, on actionne le vérin 16 dont la tête 1 i finit par venir en contact de la zone bombée 13a du bras 13 qui se trouve alors repoussé en sens horaire de sorte que la pièce 11 pivote autour de la pièce 10, communiquant sa rotation par l'intermédiaire du..DTD: joint 12 sur lequel la botte de pétri est plaquée par aspira-
tion, à la botte elle-même. Cette rotation, d'une durée infé-
rieure à une seconde, s'effectue depuis la position initiale représentée sur la figure 4 dans laquelle le galet 14 est appliqué contre l'un des bords de la fente 15 par le ressort l6b, sur une course angulaire de 1 environ et qui s'achève par arrgt puis retour de la tete 16a avant que 1l galet 14 soit venu en contact avec l'autre bord de la fente 15. Le
retour en position initiale est assuré par le ressort l6b.
Cette faible rotation angulaire est suffisante pour provoquer la séparation complète de la pastille de matière
contenue à l'intérieur de l'outil 19 et a pour effet de décol-
ler le fond de cette pastille de gélose d'avec le fond de la botte de Pétri, libérant ainsi la pastille qui se trouve alors aspirée à l'intérieur de l'élément tubulaire 20 puis de là, dans la cuve 4 o elle reste stockée. On a pu constater qu'en - raison probablement de la conformation externe de l'outil 19
par rapport à la surface de l'alvéole créée, la pastille con-
tenue dans un outil se trouve aspirée même si les pastilles contenues dans les deux autres outils ont déjà été aspirées
préalablement.
Après cette opération, le vérin 8 est alimenté de fa-
çon à provoquer le retour vers le bas de la tige Eh à une vitesse double de la vitesse de montée, ce qui provoque la descente de la botte 6 toujours plaquée sur le joint 12 par
la dépression maintenue à l'intérieur du joint et par consé-
quent le retrait progressif de l'outil hors de l'alvéole 23 formée. Au bout d'un certain moment, le fond 6a de la botte de Pétri 6 se trouve bloqué par le rebord la tandis que la
On se reportera maintenant à la partie supérieure de la Fig. 5, sur laquelle on a représenté le circuit de lubrification dans lequel circule 11 huile lubrifiante servant à lubrifier la pompe à azote 30. Un collecteur d'huile lubrifiante, qui distribue l'huile lubrifiante aux divers éléments en mouvement de la pompe à azote, est représenté schématiquement par le collecteur de-lubrification 290 de la pompe à azote.
L'huile lubrifiante s'échauffe en circulant dans le collecteur 290. L'huile sortant du collecteur 290 est envoyée par une conduite 292 au réducteur 31 qui a été décrit plus haut en regard de la Fig. 1. Le réducteur 31 accouple ie mécanisme de transmission 32 à la pompe à azote 30.L'huile de lubrification est ensuite envoyée du réducteur 31 à un réservoir d'huile lubrifiante 296 par une conduite. 294.
Une pompe à huile lubrifiante 298 a son côté aspiration relié au réservoir d'huile lubrifiante 296 par une conduite 300. Le côté refoulement de la pompe 298 est relié à une entrée 302 du côté enveloppe du premier refroidisseur 56 de la pompe a' azote par une conduite 304.
Une. sortie 306 du côté enveloppe du premier refroidisseur 56 de la pompe à azote est reliée à une entrée 308 du côté enveloppe du deuxième refroidisseur 58 de la pompe à azote par une conduite 310. Une sortie 312 du côté enveloppe du deuxième refroidisseur 58 de la pompe a' azote est reliée à une conduite 314.
La conduite 314 est reliée à une entrée d'un filtre 316.
La sortie du filtre 316 est reliée à l'entrée du collecteur 290 de lubrification de la pompe à azote par une conduite 318, ce qui ferme la boucle de circulation de l'huile lubrifiante.
Une soupape de sûreté 320 est reliée à la conduite 314 par une conduite 322, et la sortie de la soupape de sûreté 320 est reliée au réservoir d'huile lubrifiante 29par une conduite 324.
Le fonctionnement de l'unité de vaporisation d'azote sans flamme 10 est approximativement le suivant.
Pour les débits de pompage d'azote relativement faibles, il suffit d'utiliser seulement le premier moteur à combustion interne 22. On met le moteur 22 en marche et il entraîne la pompe à azote 30, laquelle refoule azote dans le circuit représenté sur la Fig.3. Le débit d'azote refoulé par la pompe 30 est réglé par réglage du régime du moteur 22 et par action sur les engrenages contenus dans le mécanisme de transmission 32.
En meme temps, les gaz d'échappement du moteur 22 cir culent dans le côté enveloppe de l'échangeur de chaleur 42 à gaz d'échappement, et ils chauffent l'azote liquide. Si l'é- changeur de chaleur 42 des gaz d'échappement fournit une trop grande quantité de chaleur, on peut le court-circuiter partiellement ou entièrement au moyen de la conduite de dérivation 74 et du robinet de réglage 76.
Azote pénètre ensuite dans l'échangeur de chaleur 44 à fluide de refroidissement, dans lequel il est encore chauffé par la chaleur prélevée sur le fluide de refroidissement.
L'échangeur 42 et egalement l'échangeur 44 à fluide de refroidissement peuvent être court circuités au moyen de la deuxième conduite de dérivation 78 et du robinet de réglage 80.
En observant la température indiquée par l'indicateur de température (non représenté) monté dans le puits de thermométrie 88, le conducteur de la machine peut se servir des robinets 78 et 80, principalement du robinet 80, pour assurer un réglage fin de la température de l'azote qui sort par la sortie 90 du collecteur de sortie 82.
On peut procéder à un réglage de plus grande amplitude mais moins précis de la température de l'azote en faisant varier la charge imposée au ralentisseur 33 de manière à faire varier la charge imposée au moteur 22 et à faire varier en conséquence la chaleur dégagée par ce moteur dans les di vers échangeurs de chaleur. Naturellement, simultanément avec tous ces processus, de la chaleur est transmise du mécanisme de transmission 32 et du ralentisseur 33 au fluide de transmission et, de là, au fluide de refroidissement au moyen du refroidisseur de transmission 54. Par ailleurs, dans le circuit de l'huile lubrifiante de la pompe à azote représenté dans la partie supérieure de la Fige5, de la chaleur est transmise aux refroidisseurs 56 et 58 de la pompe à azote.
Si llensemble-des circuits reliés au premier moteur à combustion interne 22 n'est pas capable de fournir une quantité de chaleur suffisante pour assurer la vaporisation du débit d'azote liquide désiré, on met en marche le deuxiè me moteur à combustion interne 24. Ce deuxième moteur 24 peut travailler indépendamment du premier moteur 22, de sorte qu'on peut l'utiliser sélectivement comme source de chaleur auxiliaire en supplément du premier moteur 22 lorsque la quantité d'énergie thermique transmise du premier moteur 22 au fluide de refroidissement est insuffisante pour fournir une quantité d'énergie thermique suffisante pour porter ltazote à une température désirée dans l'échangeur de chaleur 44 à fluide de refroidissement.
Dès que le deuxième moteur à combustion interne 24 est mis en marche, la quantité de chaleur dégagée par ce moteur peut être réglée grossièrement par reglage de la contre-pression exercée sur les pompes 36, 38 et 40, ce qui s'effectue au moyen de la soupape de décharge pilotée 234. Le réglage fin de la température est encore réalisé au moyen de la dérivation 78 et du robinet de réglage 80.
Une partie des cocons ainsi séchés est soumise à un examen en vue de déterminer leur humidité finale et la durée limite de stockage. En outre, un certain nombre de cocons sont dévidés, pour déterminer le rendement en soie grège et la longueur du fil continu. La capacité du procédé de 1' invention est comparée à celle de la technologie antérieure qui fait l'objet du Certificat d'Auteur de l'URSS N0 167174.
Les résultats obtenus sont réunis ci-après humidité finale des cocons par rapport au poids des cocons parfaitement secs, %........... 12 durée limite de stockage, mois .................... 13 rendement en soie grège, %......................... 33,1 longueur du fil continu, m......................... 710 capacité du procédé par rapport à la technologie antérieure, % * 130.
La conclusion tirée est que la technologie de 1t invention permet non seulement d'intensifier le processus de séchage et d'améliorer la capacité mais aussi d'élever le rendement en soie grège.
Des cocons du ver à soie du mûrier ayant une humidité relative de 190 % et une température de 25 C sont sou mis au séchage de la manière décrite dans l'exemple 1. Lescocons à traiter sont disposés de manière à former une couche régulière et soufflés par de l'air chaud à 105 C dont la teneur en humidité est de 110 g/kg d'air sec.
En même temps, les cocons sont irradiés par des impulsions de rayonnement infrarouge à longueur d'onde maximale de 0,9 pra. La durée de chaque impulsion est de 5 minu tes. Les intervalles entre les impulsions sont maintenus à 35 minutes. On procède à l'irradiation des cocons dès que leur température atteint 60 OC, Les cocons sont portés à une température de 160 OC, la durée totale de soufflage étant de 160 minutes et le débit du porteur de chaleur étant de 40 000 m /h.
L'opération de chauffage étant terminée,les cocons en cours de traitement sont soufflés par de l'air pendant 5 minutes. La vitesse du courant d'air est de 1,3 m/sec.
La température de l'air est de 25 OC et sa teneur en humidité est 10 g/kg d'air sec. Les cocons sont refroidis jusqu'à une température de 28 OC, la vitesse de refroidissement étant de 8 C/min et le débit d'air étant de 9 000 m3/h.
La durée totale de séchage de cocons du ver à soie du mûrier est de 165 minutes.
Une partie des cocons ainsi séchée est soumise à un examen en vue de déterminer leur humidité finale et la durée limite de stockage. En outre, un certain nombre de cocons sont dévidés pour déterminer le rendement en soie grège et la longueur du fil continu. La capacité du procédé de 1' invention est comparée à celle de la technologie antérieure qui fait l'objet du Certificat d'Auteur de 1tURSS N 167174.
Les résultats obtenus sont réunis ci-après humidité finale des cocons par rapport au poids des cocons parfaitement secs, %........... 10 durée limite de stockage, mois..................... 18 rendement en soie grège, % ........................ 33,2 longueur du fil continu, m......................... 690 capacité de procédé par rapport à la technologie antérieure, % 0 135.
Des cocons du ver à soie du mûrier sont soumis au séchage de la manière décrite en principe à l'exemple 2. Les paramètres de départ des cocons à traiter sont les suivants: température, C............................................. 22 humidité relative, %.............................. 200.
Pourtant, à la différence du mode de mise en oeuvre de l'exemple 2, la longueur d'onde maximale du rayonnement infrarouge est de 1,2 pnn. La durée de chaque impulsion est de 4 minutes et l'intervalle entre les impulsions est de 40 minutes. Le nombre dtimpulsions est de 3.
Les cocons en traitement sont portés à une température de 71 OC, la durée totale de chauffage étant de 165 minutes et le débit de porteur de chaleur étant égal à 42 000 m3/h.
L'opération de chauffage étant terminée, les cocons sont soumis à un soufflage par de l'air pendant 4 minutes.
Par ailleurs, les deux boutons-poussoirs 6, 7 portent des poussoirs 48, 49 rectilignes, s'étendant suivant l'axe d'enfoncement des boutons.
L'avantage principal de ce mode de réalisation consiste dans son plus faible encombrement dans la direction d'enfoncement des boutons-poussoirs.
I1 y a lieu de noter que le choix des poussoirs croisés 35, 36 selon la fig, 4 ou des poussoirs rectilignes 48, 49 suivant la fig. 5 dépend uniquement du sens de signalisation attribué à chacun des deux boutons-poussoirs 6, 7. I1 est donc possible, selon le sens d'indication attribué à chaque Bouton-poussoir ou selon le sens dans lequel est monté le commutateur 1, d'utiliser indifféremment soit des poussoirs croisés, soit des poussoirs rectilignes dont la fabrication est plus simple.
Dans tous les modes de réalisation représentés et décrits, le retour du commutateur 1 en position neutre peut se faire, comme sur la fig. 1, soit automatiquement par l'action de la colonne de direction, soit manuellement par enfoncement simultané des deux boutons-poussoirs ou par enfoncement d'un bouton supplémentaire agissant simultanément sur les deux boutons-poussoirs. Par ailleurs, en cas d'erreur, il est possible d'enfoncer directement l'autre boutonpoussoir pour inverser le sens de signalisation.
Il convient encore de remarquer que du fait que les boutons-poussoirs sont rappelés par des ressorts indépendants, le commutateur n'est pas sollicité par le mécanisme de commande.
I1 va de soi que les modes de réalisation décrits cidessus et représentés sur le dessin annexé non été donnés qu'à titre d'exemples illustratifs et non limitatifs. Il est donc possible, sans sortir du cadre de l'invention de concevoir de nombreuses modifications et variantes concernant la structure du mécanisme transformant le mouvement de translation des boutons-poussoirs en un mouvement de pivotement de la tige de commande du commutateur.
L'invention est relative à un dispositif descenseur pour la descente contrôle dun utilisateur le long d'une corde verticale attachée à un point d'ancrage amont et comprenant - au moins une poulie fixe agencée dans l'espace transversal ménagé entre un premier et un deuxième flasques parallèles susceptibles de basculer en ciseaux entre une position écartée appropriée à l'engagement de la corde sur la poulie, et une position rapprochée adaptée au centrage de la corde sur la poulie lors du mouvement de descente, - et un organe de freinage coopérant avec la poulie en position rapprochée des flasques de manière à occuper soit une position verrouillée de blocage de la corde sur la poulie sous l'influence du poiddsde l'utilisateur, soit une position déverrouillée de libération de la corde commande par l'actionnement dtun levier de déblo- cage.
Selon un dispositif descenseur connu du genre mentionné utilisé en spéléologie, l'organe de freinage de la corde est relié micani- quement au levier de déblocage par un embiellage de transmission doté d'une pluralité d'axes d1articulation. En spéléologie, le milieu agressif des cavités souterraines, du à la présence d'humidité et de fines particules, risque d'entrainer le grippage de l'embiel- lago rendant l'organe de freinage inutilisable.
L'invention a pour but de remédier aux inconvénients précités et de réaliser un dispositif descenseur simple présentant une structure compacte et un organe de freinage fiable, susceptible dt être utilisé en toute sécurité on spéléologie, alpinisme et sur les chantiers de construction.
Le dispositif descenseur selon l'invention est caractérisé par le fait que le premier flasque sert de support à ladite poulie et que ledit organe de freinage est actionné entre les positions verrouillée et déverrouillée par le déplacement du deuxième flasque mobile par rapport au premier durant une course prédéterminée. On utilise ainsi le déplacement relatif du deuxième flasque pour commander le blocage et le déblocage de la corde et on évite ainsi 1' embiellage de transmission complexe nécessité par le dispositif de l'art antérieur.
Selon une caractéristique de l'invention, ledit deuxième flasque comporte dans sa zone médiane une rainure de guidage engagée sur un axe assujetti au premier flasque et conformée pour autoriser le déplacement bi-directionnel du deuxième flasque entre deux positions extrêmes active et inactive pilotant alternativement le blocage et le déblocage du dispositif de freinage de la corde.
Selon un mode de réalisation de l'invention, ladite rainure de guidage du deuxième flasque est oblongue en forme de glissière i tendant selon la direction longitudinale dudit flasque actionné en translation alternée durant une course linéaire délimitée par lesdites positions extrêmes active et inactive.
Selon une caractéristique de l'invention, ledit deuxième flasque est sollicite soit vers la position active de blocage de la corde sous l'influence du poids de l'utilisateur exerçant une traction sur ledit flasque, soit vers une position inactive de déblocage de la corde lors de l'actionnement manuel dudit levier de déblocage provoquant le déplacement en sens opposé dudit flasque.
Selon une autre caractéristique de l'invention, ledit levier de déblocage est monté à pivotement limité sur l'axe traversant ladite rainure de guidage, et est pourvu d'une encoche coopérant avec un doigt de transmission solidaire du deuxième flasque tel que l'abaissement et le soulèvement dudit levier provoque respectivement le déplacement dudit flasque vers la position inactive et active entrainant soit la libération, soit le blocage de la corde par l'in termédiaire du taquet de coincement D'autres avantages et caractéristiques ressortiront plus clairepent de l'exposé qui va suivre de trois modes de mise en oeuvre de l'invention donnés à titre d'exemples non limitatifs et représentEs au dessin annexé dans lequel - la figure 1 est une vue en élévation d'un dispositif descenseur à autoblocage selon l'invention repris noté en position écartée des flasques pour lwengagerent de la corde - la figure 2 est une vue analogue à la figure 1 d'une variante d'exécution en position rapprochée des flasques - les figures 3 et 5 sont des vues en élévation du dispositif descenseur de la figure 1, respectivement en positions déverrouillée et verrouillée du taquet de coincement de l'organe de freinage; - les figures 4 et 6 représentent des coupes tranversales selon les lignes IV-IV t VI-VI des figures 3 et 5.
- les figures 7 à 9 montrent des vues en élévation, en plan et d profil d'une autre variante de réalisation du dispositif descenseur selon l'invention représentée en position de blocage de la corde.
- les figures 10 et 11 sont des vues analogues à la figure 7 montrant l'engagement de la corde sur la poulie du descenseur.
fectuer une coupe d'onglet. On connait des dispositifs servant de support
pour une scie circulaire électrique portative et permet-