INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le boîtier de commande du chariot par vis sans fin et couronne (12) relié à un flexible de télécommande (14),le boîtier de commande du vernier à démultiplication (13) et son flexible de télécommande (14). Ces deux flexibles de télécommande sont reliés à l'extérieur du bâti à deux petits servo-moteurs à air comprimé équipés de compteurs de tours à repérage de position et qui n'apparaissent pas sur les dessins.
L'instrument objet de l'invention,peut être utilisé dans tous les cas où une rectification d'urgence s'impose sur un tourillon de ligne d'arbre de vilebrequin endommagé,et,particulièrement lorsque ce genre de réparation doit -Etre conforme aux normes du constructeur.
le processus de couplage de ces deux unités. L'unité opération-
nelle comporte dans ce cas deux panneaux solaires 3 et une installation d'antenne 6 qui, de façon connue en soi, servent
à l'alimentation en énergie et à la liaison d'informations.
Sur l'unité de transport 2 est rapporté un manipulateur 4 assurant le couplage des deux unités, tandis que des moyens de centrage a de l'unité de transport et 5b de l'unité opérationnelle
assurent l'exactitude du couplage.
L'unité opérationnelle 1 (figure 2) comporte
au centre de son tube central 15, le dispositif de centrage 5b.
les dispositifs spéciaux pour les différentes expériences de
base sont disposés annulairement autour de ce tube central 15.
Les espaces 8 sont alors utilisés par exemple pour une instal-
lation de recherche sur les cristaux, les espaces 9 pour des expériences biologiques et médicales, l'espace 10 comporte une
installation de chauffage à grandients, l'espace 11 une instal-
lation de chauffage isotherme, l'espace 12 correspond aux dis-
positifs pour la réception ou pour la transmission des informations par l'intermédiaire de l'antenne 6, dans l'espace 13 sont logées des réservoirs de propergol pour alimenter les dispositifs de réglage de position (non représentés), tandis que dans l'espace 14 peuvent être disposées des installations pour les recherches à hautes températires. r. fin, l'espace prévu pour loger les
batteries d'alimentation en énergie, est désigné par 7.
4ur la figure 3 est représentée l'unité de transport 2 prévue pour être associée à une unité opérationnelle 1 selon la figure 2. Ici également, le dispositif de centrage 5Sa
Un tel dispositif est connu de la demande de brevet allemand n0 27 02 663. Pour effectuer sa fonction d'impression, la tête imprimante avec ses tuyères est déplaçable sur des rails de guidage le long d'un porteur d'information. La longueur de ces rails est plus grande que la largeur d'impression, de sorte que, dans les durées o il n'y a pas d'impression, la tête imprimante est au
repos au début ou à la fin de la plage d'impression.
Pour éviter dans cette position de repos le séchage de l'encre dans les tuyères, les plaques à tuyères de la tête sont couvertes par un coussin réalisé en un matériau
élastique visqueux. Comme normalement la tête est dépla-
cée linéairement, la fixation du dispositif d'obturation
sur l'imprimante à l'encre est telle qu'elle permet d'éloi-
gner par basculement ledit dispositif en dehors de la plage d'impression. Dès que la tête est en position de repos, le dispositif d'obturation est déplacé vers les
tuyères de façon à obturer celles-ci.
Ce dispositif d'obturation connu a l'avantage
que l'encre, qui en soi sèche rapidement, arrive des tuyè-
res, pénètre dans les espaces creux du matériau visqueux, et que de la sorte les tuyères sont obturées de façon étanche. S'il est vrai que, lors de l'emploi d'un tel matériau visqueux déformable, la déformation de surface
qui se produit est normalement réversible, on est néan-
moins confronté avec une certaine déformation définitive
après une certaine durée d'emploi de l'installation.
Il n'est donc pas réalisé pour les tuyères une obturation de longue durée, surtout en raison de ce qu'après avoir
éloigné des tuyères par basculement le dispositif d'obtura-
Exemple expérimental 3 Effet des stabilisants thermiques Dans cet exemple expérimental 3, on a comparé les flans aux autres, divers stabilisants thermiques du point de vue de l'effet stabilisant à la chaleur. Après le-traitement thermique, on a éliminé le stabilisant thermique par dialyse et on a déterminé le rapport d'activité résiduelle en prenant l'activité spécifique avant le traitement thermique comme éqal à 100 %. Les résultats obtenus sont donné dans le tableau 2. Les virus utilisés dans l'expérience étaient les mêmes que ceux décrits dans l'exemple expérimental 2.Dans le tableau 2, témoin (1)", correspond au cas où le stabilisant thermique était absent et où le pH était ajusté à 6,8 avec une solution de tampon au phosphate 0,1 S1, et "témoin (2)" correspond au cas où l'on n'a pas ajouté de solution tampon au phosphate et où par conséquent le pH n'a pas été ajusté.
Les activités résiduelles de l'urokinase étaient de 65 à 75 %, 78 % et 79 % en présence de glycine, de lysine et d'arginine respectivement, de 75 à 78 %, 78 % et 71 à 75 % en présence de sucrose, de mannite, de chlorure de sodium , respectivement, et de 88 à 100 % en présence de gélatine, ce qui indique que toutes ces substances sont des stabilisants thermiques efficaces. Lorsque la solution d'urokinase aqueuse était ajustée à pH 6,8, l'urokinase conservait 65 % de son activité initiale en l'absence de stabilisant thermiaue, ce qui indique que l'ajustement de la solution d'urokinase à un pH de 6 à 8, est efficace pour stabiliser l'activité.
Stabilisant tberminue Rapport de pouvoir infec l'activité cieux et virus Concentra- résiduelle de Type tion, l'ucoxanase % % 5 65 Glycine 10 70 Aucun 15 75 Lysine 0,1 M 78 " Arginine 0,1 M 79 " 5 75 Sucrose 10 77 15 78 Mannite 5 73 " 10 73 0,15 M 71 Chlorure de sodium 0,3 M 75 TABLEAU 2 (suite)
EDTA 0,1 23 Aucun 0,5 88 Gélatine 1,0 91 " 3,0 89 Témoin (1) - 65 " (urokinase seule) Témoin (2) (pas de solution - 0 " tampon) Les essais d'activité thrombolytique, de durée de demi-vie dans le sang après administration intra-veineuse, de stabilité, de toxicité, de dose d'administration et de mode d'administration in vitro et in vivo ont été effectués sur une urokinase ayant une masse moléculaire de 54 000 + 10 000. Les méthodes expérimentales et les résultats sont décrits ci-dessous.
Exemple expérimental 4 Détermination de l'activité thrombolytique par la méthode de la boucle de Chandler L'urokinase purifiée est fractionnée en fractions présentant respectivement des masses moléculaires de 33 000 + 10 000 (33 000 pour la plus grande part), 54 000 + 10 000 (54 000 pour la plus grande part), et environ 100 000. On a trouvé que la fraction ayant une masse moléculaire d'environ 100 000 était présente en proportions très faibles et semblait être un produit associé à l'urokinase ayant une masse moléculaire de 54 000. La récupération de cette fraction dans l'urine est industriellement impossible.Chacune des fractions a été dissoute dans du sérum physiologique pour préparer les échantillons suivants de diverses puissances échantillon 1 : 187,75 UI/ml ; échantillon (2), 37,5 UI/ml ; échantillon (3) : 75,0 UI/ml ; échantillon (4), 150 UI/ml ; echantillon (5) : 300 UI/ml, et échantillon temoin (sérum physiologique).
La puissance en unités internationales est déterminée par une méthode en deux stades in vitro, consistant à laisser agir la préparation d'urokinase essayée sur du plasminogène purifié utilise comme substrat, pour former de la plasmine, puis à décomposer le substrat secondaire de fibrine par action de la plasmine ainsi formée, et à calculer la puissance à partir du temps de dissolution de la fibrine (pharmaceuticals Research, 5 (3), 295-308 (1974)). Les relations entre les unités internationales et la plug unit habituellement utilisées (B.B.A., 24, 278-282 (1975)) est la suivante : 5 000 plug unit = 6 000 UI.
La formation de thrombus et la détermination du rapport de dissolution ont été effectués de la façon suivante Dans un morceau de tube de plastique (3 mm de diamètre interne et 270 mm de long) on place îml de sang frais contenant 3,8 % d'un citrate et 0,1 ml d'une solution de chlorure de calcium 0,25 M. On scelle le tube aux deux extrémités de façon à former une boucle. On forme un thrombus en faisant tourner le tube scellé à 12 t/mn pendant 30 minutes a 370C. On injecte dans la boucle une des solutions d'échantillons d'urokinase ou d'échantillons témoins. On fait à nouveau tourner le tube à 12 t/mn pendant 4 heures à 370C.
Le throus résiduel retiré du tube est fixé une nuit avec de la solution (préparée en mélangeant 75 ml d'une solution aqueuse saturée d'acide picrique, 25 ml de formol du commerce et 5 ml d'acide acétique glacial), et on détermine le poids de thrombus pour étudier la corrélation entre la puissance en unités internationales, la masse moléculaire et l'activité thrombolitique. L'activité thrombolitique de l'urokinase est exprimée en termes de rapport pondéral du poids moyen du thrombus et du groupe contenant l'urokinase au poids moven du thrombus du groupe témoin (groupe sérum physiologique).
Ce rapport est désigné dans le présent mémoire sous le nom de "rapport thrombolitique (en *)" et il est indiqué dans le tableau 3.
TABLEAU 3 RELATION ENTRE LA MASSE MOLECULAIRE DE L'UROKINASE ET LE RAPPORT THROMBOLITIQUE (%)
Masse molé- Echan- Echan- Echan- Echan- Echanulaire de tillon tillon tillon tillon tillon l'urokinase (1) (2) (3) (4) (5) 100 000 0 2 62 82 80 54 000 0 1 63 83 81 33 000 O 0 1 13 65 72 Les résultats du tableau 3 montrent que l'urokinase ayant une masse moléculaire de 54 000 présente une excellente activité thrombolitique, tandis que l'urokinase ayant une masse moléculaire de 33 000 a une activité thrombolitique qui est inférieure à la moitié de celle de l'urokinase de masse moléculaire élevée. Bien que l'essai de l'activité thrombolitique par la méthode de la boucle Chandler soit effectuée in vitro, il est reconnu comme une méthode d'essai simple et commode, qui se rapproche le plus souvent des résultats de l'essai in vivo (J. Exp. Physiol., Vol. XLIV (4), 377-384 (1959) et on pense qu'il représente de façon suffisante le comportement d'une urokinase ayant une masse moléculaire de 54 000 + 10 000 utilisée dans la présente invention.
Les résultats ci-dessus montrent ce fait surprenant que les préparations d'urokinase considérées jusqu'à présent comme ayant la même puissance, à l'essai par la méthode au tube à essai classique, par la méthode de revêtement ou par la méthode en deux stades (Pharmaceuticals Research, loc.
cit.), présentent une activité thrombolitique très différente suivant la masse moléculaire de l'urokinase.
Exemple expérimental 5 Essai thrombolitique in vivo (chez le rat) On a examiné sur des rats l'activité fibrinolitique de l'urokinase in vivo par la méthode de Y. Sasaki (Thrombosis Res., 9, 513 (1976) et R.N. Chakravart (Atherosclerosis, 21, 349 (1975)).
Le fibrinogène humain a été marqué avec du 125I par la méthode de Greenwood et al. (Biochem. J., 89, 114 (1963)) pour préparer du fibrinogène 125 I-hymain. On a mélangé 4 ml d'une solution de fibinogène 125I-humain à 0,4 % avec 200 UI de thrombine humaine et on l'a laissée reposer pendant 60 mn environ à la température ambiante de façon à former de la fibrine. Après une élimination suffisante de l'eau avec du papier filtre, on a lavé soigneusement la fibrine avec du sérum physiologique sur un papier filtre. On a découpé le papier filtre portant la fibrine en petits morceaux, on l'a mélangé avec 4 ml de sérum physiologique et on l'a trituré suffisamment pour préparer une dispersion de fibrine 125I-humaine, d'un diamètre de particules de 5 à 10 microns.
direction circonférentielle de la chambre de combustion.
De plus, suivant l'invention, étant donné que l'orifice de sortie du conduit d'admission secondaire qui est situé en amont par rapport au tourbillon d'admission
est orienté vers l'orifice de sortie du conduit d'admis-
sion secondaire qui est situé en aval par rapport au tour-
billon d'admission, le tourbillon d'admission peut être
engendré de façon plus efficace.
2,493919
ta présente invention se rapporte aux feux de signalisation à lumière coloree pour véhicules automobiles, du type qui comprend un réflecteur sensiblement parabolique portant une lampe disposée sensiblement à son foyer, et un élément transparent diffuseur monté en position frontale au bord du réflecteur.
Dans les feux de signalisation de ce type, qui sont actuellement en utilisation, l'élément transparent diffuseur présente une coloration qui correspond au type particulier de signalisation pour lequel le feu est utilisé. Par exemple, dans le cas d'un feu de signalisation de ralentissement ou d'arrêt, l'élé- ment transparent diffuseur est de couleur rouge, tandis que, dans le cas d'un feu prévu pour la signalisation du changement de direction, la couleur de ltélément transparent diffuseur est orange.
De cette façon, la coloration typique de la signalisation est visible meme a l'état inactif, c'est-a-dire lorsque la lampe est éteinte. Etant donné que ces feux de signalisation sont généralement regroupés sur les deux côtés de l'extrémité avant et de l'extrémité arrière du véhicule, l'effet chromatique résultant du contraste entre les différentes couleurs des feux et la coloration de la carrosserie du véhicule est normalement peu esthétique.
Le but de l'invention est de réaliser un feu de signalisation à lumière colorée qui présente, à l'étant inactif, une coloration différente de celle du fonctionnement et de nature à pouvoir s'accordeur à celle des feux adjacents prévus pour des signalisations différentes ou même à celle de la carrosserie du véhicule sur laquelle ce feu est monté.
Afin d'atteindre ce but, l'invention a pour objet un feu de signalisation à lumière colorée du type défini au début, caractérisé en ce que - l'élément transparent diffuseur est incolore, - un écran transparent coloré est interposé entre la lampe et l'elé ment transparent diffuseur, et - au moins une lame présentant plusieurs zones transmettant la lumière, qui sont intercalées entre des zones ne transmettant pas la lumière, est interposée entre l écran colore et ltélément transparent diffuseur.
La couleur de l'écran transparent coloré dépend évidemment du type de signalisation pour lequel le feu est destiné à être utilisé. De cette façon, dans l'état actif du feu, la lumière émise par la lampe se colore en passant à travers l'écran coloré et sort du feu à travers les zones transnettant la lumière de la lame interposée entre l'écran coloré et l'élément transparent diffuseur qui ne contribue pas à la coloration de la lumière. D'autre part, à l'état inactif du feu, la lumière provenant de 11 extérieur pénètre dans une quantité réduite a l'intérieur du feu à travers les zones transmettant la lumière de la lame et éclaire l'écran coloré.
La quantité de lumière réfléchie colorée qui sort du feu à travers les zones de la lame qui transmettent la lumière, et qui frappe l'oeil d'un observateur extérieur est très limitée puisque ce n'est que dans une faible proportion que sa direction est telle qu'elle puisse parcourir le chemin inverse et, en conséquence, la coloration de l'écran coloré est en pratique invisible de l'extérieur.
Suivant l'invention, les zones de la lame qui ne transmettent pas la lumière présentent des surfaces réfléchissantes.
Grace à cette caractéristique, la lumière provenant de l'extérieur et qui frappe la lame dans les zones ne transmettant pas la lumière est réfléchie directement vers l'obse-rvateur, tandis que la lumière qui traverse les zones de la lame qui transmettent la lumière subit à l'intérieur du feu une série de réflexions multiples de la part du réflecteur parabolique et de la face interne de la lame, en réduisant encore la qantie de lumière colorée qui sort du feu lorsque la lampe est éteinte.
Il n'est pas nécessaire, quand on utilise un tel système, de recuillir au préalable les informations pour l'établissement des programmess de régulation ou des modèles statiques statistiques, ou encore d'introduire des relations fonctionnelles reliant les paramètres et les caractdristi- ques de forage entre eux. Cependant, si l'on possède des informations accumulées a priori, elles peuvent être utilisées dans le système. Toutes ces particularités simplifient l'emploi du système et son accord avant sa mise en service.
Le système de commande n'exige qu'un minimum de données d'entrée, avantageusement représentées par des coefficients déterminant à l'échelle électrique le coût unitaire de l'outil de forage, le coût de l'énergie électrique, le coût de l'amortissement de l'appareil de forage et de la rémunération du personnel, le potentiel de service (la longévité) de l'outil de forage, Le nombre de données introduites dans le système de commande peut être augmenté en cas de besoin.
Le système de commande automatique peut fonctionner sans réaccord ni accumulation préalable d'informations et être utilisé pour tout gisement de minerais, car les informations nécessaires sont déterminées rapidement au cours même de la réalisation des travaux de forage. Il suffit de choisir un type d'outil de forage approprié au gisement de minerais considéré et d'introduire dans le système les coefficieuts de coût correspondants.
Le système de commande automatique assure le @onctionnement de l'appareil de forage avec des dépenses d'énergie et un prix de revient minimaux , un haut @endement du forage et à une haute fiabilité de l'outil de forage.
CONVERTISSEUR DE SIGNAUX TRIANGULAIRES EN SIGNAUX SINUSOIDAUX La présente invention concerne un convertisseur de signal triangulaire en signal sinusoidal.
Parmi les divers convertisseurs de signal triangulaire en signal sinusoidal, on peut mentionner le convertisseur décrit par R.G NOYER et al dans le NO de juin 1976 du IEEE Journal of solid-state circuits, pages 418 à 420. L'avantage du convertisseur décrit dans ce document est que l'onde sinusoidale de sortie présente une très faible distorsion harmonique.
Ce convertisseur connu, représenté en figure 1, comprend deux transistors Q1 et Q2. Les collecteurs de ces transistors sont connectés à une tension d'alimentation positive V+ par l'intermédiaire de résistances- RL. Les émetteurs de ces transistors sont reliés à une tension de référence V par l'intermédiaire de sources de courant identiques I. Ces émetteurs sont également interconnectés avec interposition d'une résistance R. La base du transistor Q1 est la borne d'entrée du signal triangulaire, la borne de base du transistor Q2 est connectée à la masse.La tension sinusoldale de sortie est disponible de façon différentielle aux bornes des collecteurs des transistors Qi et Q2, après réglage à la valeur adéquate de R.
Si l'on souhaite réaliser un tel circuit sous forme de circuit intégré, deux inconvénients principaux se présentent. Le premier inconvénient est lié au fait que, dans un circuit intégré, on cherche toujours à minimiser le nombre de bornes ou plots d'accès, qui constituent l'un des éléments non négligeables du prix. Ainsi, le circuit de la figure 1, outre les plots nécessaires aux diverses tensions d'alimentation, d'entrée et de sortie, comprend au moins deux plots pour la connexion de la résistance R qui est une résistance de précision non intégrable.
Un inconvénient plus gênant du circuit de la figure 1 est que la tension de sortie est obtenue sous forme différentielle, ce qui oblige à prévoir un circuit électronique relativement complexe à la sortie, désigné dans la figure par la réference 1, pour restituer le signal sinusoïdal par rapport à un potentiel défini, par exemple le potentiel de la masse.
Un objet de la présente invention est de prévoir un nouveau convertisseur de signal triangulaire en signal sinusoïdal qui présente la mêmeca ractérîstique que le circuit décrit précédemment en en minimisant les inconvénients lors d'une réalisation sous forme de circuit intégré.
Un objet plus- particulier de la présente invention est de prévoir un convertisseur de signal triangulaire en signal sinusoïdal dans- lequel une résistance externe puisse être connectée par un seul plot du circuit distinct des plots d'alimentation.
Un autre objet particulier de la présente invention est de prévoir un circuit intégrable de convertisseur de signal triangulaire en signal sinusoïdal dans lequel la tension soit simplement disponible sous forme d'une tension liée à un potentiel défini, tel que celui de la masse.
Pour atteindre ces objets ainsi que d'autres, la présente invention prévoit un circuit convertisseur de signaux triangulaires en ondes sinusoïdales comprenant un premier transistor dont le collecteur est relié à une tension d'alimentation, l'emet- teur est relié à une tension de référence par 1' intermédiaire d'une première source de courant et dont la base reçoit des signaux triangulaires ce circuit comprenant en outre une diode reliée d'une part à la borne de tension d'alimentation par l'intermédiaire d'une deuxième source de courant d'intensité moitié de celle de la première source et d'autre part, à l'émetteur dudit transistor, le point de connexion de la diode et de la deuxième source de courant étant relié à une borne de sortie d'onde sinusoïdale ellemême reliée à la tension de référence par l'intermédiaire d'une résistance de valeur choisie. Comme cela est classique dans le domaine des circuits intégrés, la diode est constituée au moyen d'un deuxième transistor dont le collecteur est connecté à la base, ce deuxième transistor étant identique au premier. Les deux transistors sont -reliés par leurs émetteurs.
Ces objets, caractéristiques et avantages ainsi que d'autres de la présente invention seront exposés plus en détail dans la description suivante de modes de réalisation particuliers faite en relation avec les figures jointes parmi lesquelles la figure 1 représente un circuit de l'art antérieur qui a déjà été décrit précédemment ; la figure 2 représente de façon générale un convertisseur triangle/sinus selon la présente invention la figure 3 représente une variante du circuit de la figure 2 les figures 4 et 5 représentent diverses variantes de circuit relatives à l'extraction de la tension sinusoidale de sortie la figure 6 représente de façon plus détail lée un mode de réalisation particulier de la présente invention pour une application en circuit intégré.
La figure 2 représente schématiquement un circuit selon la présente invention. Ce circuit est alimenté par une tension positive Y+ et une tension négative V . Il comprend un transistor d'entrée 10 recevant sur sa borne de base des signaux triangulaires. Le collecteur du transistor 10 est relié à la tension et son émetteur à la tension V par l'intermédiaire d'une source de courant 11 d'intensité 21. Une diode12 est disposée entre la source d'alimentation positive et l'émetteur du transistor 10 Le couplage entre la diode et la source d'alimentation positive se fait par l'întermédiaîre d'une source de courant 13 d'intensité I, c'est-à-dire d'intensité moitié de celle de la source de courant 11.La diode 12 a été figurée, comme cela est classique dans les- réalisations en circuit intégré sous- forme d'un transistor dont le collecteur et la base sont court-circuités. Le signal de sortie est disponible aux bornes d'une résistance 14 reliée par sa première borne 15 à une borne de la diode 12, et par sa deuxième borne 16 à un potentiel de référence, par exemple la masse.
Par ailleurs les lux demi-unités de chaque unité 31, ou au moins d'une unité- 31, sont liées par un vérin hydraulique 38 monté sur des articulations 39 et 40 liées respective- nent aux dey unités 32 et 33.
Une centrale logique hydraulique 44 alimentée par une canalisation 42 hydraulique amenée avec les canalisations 5 et 21, permet de commander en séquence l'extension des vérins 38 pendant que les vérins 37 sont serrés et les vérins 36 desserrés, puis la rétraction des vérins 38 pendant que les vérins 36 sont serrés et les vérins 37 sont desserrés, et ainsi de suite à la manière d'un soutènenent marchant. On voit que le dispositif de centrac-e et guidage est d'une bonne efficacité pour assurer en outre l'avancement de l'outil et qu'il laisse de larges fenêtres 29 pour le passage de l'eau et des déblais à éva cuer.
La présente invention est relative à un moteur
à combustion interne-équipé d'un conduit d'admission se-