INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Après la fin de l'émission des informations d'intervalle, le contrôle du marqueur de dosage et d'intervalle donne une réponse OUI à l'essai de la phase 290 et le programme progresse jusqu ta la phase 300 dans laquelle R6 est mis en place sur le début de la table des formats de sortie en préparation à l'introduction suivante du sous-programme de sortie accoustique. Dans le présent mode de réalisation, l'indicateur de table de format est ramenée à la phase 299 pour solliciter un délai de format de 5 secondes. La phase suivante 301 ramène le registre d'émission précédente au début de la table correspondante et sollicite le programme d'éxdcution.
En ce qui concerne le sous-programme de lecture de nouvelles données, la phase suivante atteinte dans le programme d'éxécution est la phase 314 qui sollicite le sousprogramme de lecture de nouvelles données des figures 17A, 17E. Selon ces figures, la première phase du sous-programme de lecture de nouvelles données est la phase 318 qui autorise l'entrée d'interruption. La phase suivante de ce sous-programme est la phase 319 ramenant au repos laccu- mulateur D, qui peut être utilisé pour compter et mémoriser momentanéement les impulsions qui représentent les commandes de dosage et d'intervalle.Quand les premières impulsions sont reçues, aux phases 320in 322 et 328, le programme contre les marqueurs EF3 et EF2 dont les états dépendent de la réception des impulsions à haute fréquence provenant du programmateur externe. EF2 est 1 t entrée du microprocesseur qui indique les impulsions individuelles.
EF3 est l'entrée du microprocesseur qui indique lenve- loppe d'un train de plusieurs impulsions. Autrement dit, à la phase 328, le processeur examine l'entrée EF3 pour déterminer si le premier groupe d'impulsions représentant un dosage est terminé et si un second groupe d'impulsions représentant un intervalle arrive. Quand les impulsions du premier groupe ont été entièrement reçues, le sous programme progresse à la phase 330 dans laquelle la première commande de dosage est mémorisée dans la mémoire à accès direct dans une position JUSTE EMIS".
Le compteur-accumulateur D est ensuite ramené au repos pour recevoir la seconde commande émise. Les essais de EF2 et EF3 sont effectués aux phases de programme 334, 336 et 342 et chaque impulsion reçue est utilisée pour faire progresser le compteur-accumulateur D dune position, à la phase 33il. Après la fin de l'enveloppe des impulsions et la disparition de EF3, le sous-programme passe à la phase 334 et le contenu de l'accumulateur D est mémo ruse'dans la mémoire accès direct, à la position "JUSTE REMISE::". Le sous-programme vide alors l'accumulateur D à la phase 346, il inhibe l'entrée d'interruption à la phase 348 et il rappelle le programme d'éxécution à la phase 350.
En ce qui concerne le sous-programme de réception de nouveaux paramètres de moteur, à la fin du sous-programme de lecture de nouvelles données, le compteur du programme déxécution fait avancer le programme jusqu'à la phase 354 dans laquelle un essai est effectué pour déterminer Si le code approprié de réception des nouveaux paramètres a été reçu. Cet essai est effectué à la phase 354. Le code indiquant que de nouveaux paramètres de moteur doivent être reçus est la réception d'un code NEJF ET X.
Si ce code est reçu, un branchement est effectué à partir de la phase 354 vers le sous-programme de réception de nouveaux paramètres de moteur et de dosage représenté sur la figure 18.
L'autre côté de la conduite 72 est relié à l'entrée 108 côté tubes d'un refroidisseur de fluide hydraulique 50.
La sortie 110 du côté tubes du refroidisseur de fluide hydraulique 50 est reliée à l'entrée côté tubes 112 d'un deuxième refroidisseur de fluide hydraulique 52 par une conduite 114.
La sortie côté tubes 116 du deuxième refroidisseur de fluide hydraulique 52 est reliée à une entrée côté tubes 118 d1un refroidisseur de mécanisme de transmission 58 par une conduite 120. La sortie 122 côté tubes du refroidisseur de fluide de transmission 54 est reliée à une conduite 124 qui, à son tour, est reliée à des conduits 126 et 128 oui sont en parallèle au point de vue hydraulique et qui mènent respectivement aux entrées côté tubes 130 et 132 du premier et du deuxième refroidisseurs de pompe à azote 56 et 58 respectivement.
La sortie côté tubes 134 du premier refroidisseur de pompe à azote 56 es-t reliée à une première entre 137 de la première chambre de mélasse 46 par une conduite 136. La sortie 138 côté tubes du deuxième refroidisseur 58 de pompe à azote est reliée à une première entrée 141 de la deuxième chambre de mélange 45 par une conduite 140.
Les détails de la construction des chambres de mélange 46 et 48 sont représentés sur les Fig. 7 à 9.
Le fluide de refroidissement sort de la première sortie 142 de la première chambre 46 par une conduite 144. L'autre extrémité de la conduite 144 est reliée à une entrée 146 de la chemise d'eau du premier moteur 22. Le fluide de refroidissement circule ensuite dans la chemise d'eau du moteur 22 et sort de cette chemise d'eau par des sorties 148 et 150.
Une conduite 152 est reliée, à une première extrémité, aux sorties 148 et 150 et, a' l'autre extrémité, à un robinet à trois voies 154 commandé par voie thermostatique.
Une première sortie 156 du robinet 154 est reliée à une conduite 158 pour envoyer le fluide de refroidissement a' un radiateur-lO̲. Une deuxieme sortie 162 du robinet 154 est reliée à une conduite 164 pour envoyer le fluide de refroidissement à une deuxième entrée 166 de la première chambre de mélange 46.
Suivant la température du fluide de refroidissement qui pénètre dans le robinet 154 à commande thermostatique, ce fluide de refroidissement est dirigé vers l'une ou l'autre des première et deuxième sorties 156 et 162. Si le fluide de refroidissement est trop chaud, il est envoyé à la première sortie 156 et au radiateur classique 160, dans lequel ce fluide de refroidissement est refroidi par échange de chaleur avec l'air qui circule sur la face externe du radiateur 160.
Dans le cas contraire, le fluide de refroidissement est envoyé à la deuxième sortie 162 et dirigé vers la deuxième entrée 166 de la première chambre de mélange 46.
Le fluide de refroidissement qui est envoyé par la conduite 168 au radiateur 16-O pénètre dans 12 côté tubes du radiateur 160 par des entrées 170 et 172.
Ce fluide de refroidissement sort ensuite par une sortie côté tubes 174 du radiateur 160 et est dirigé vers ltentrée 146 de la chemise d'eau du premier moteur 22 par une conduite 176.
Une conduite de trop-plein 178 est reliée à une sortie de trop-plein 180 du radiateur 160 et à une sortie de tropplein 182 de la première chambre de mélange 46. La conduite de trop-plein 178 est reliée à un Premier réservoir ou vase d'expansion 184 d'où une conduite 186 de rétablissement de niveau du fluide de refroidissement envoie le fluide de refroidissement à une entrée 188 de rétablissement de niveau du premier radiateur 160. Le réservoir d'expansion 184 sert à dégazer le fluide de refroidissement et à fournir le fluide de rétablissement du niveau.
La totalité du fluide de refroidissement qui est envoyée de la première chambre de mélange 46 au moteur 22 par la conduite 144 ou qui est recyclée à travors le radiateur 160 et envoyée de 1à au moteur 22 revient finalement par la conduite 164 à la deuxième entrée 166 de la chambre de mélange 46 de la façon qui a été décrite précédemment. Le fluide de refroidissement qui entre par la deuxième entrée 166 et qui vient d'être chauffé par le premier moteur 22 est me langé ou brassé avec le fluide de refroidissement plus froid qui pénètre dans la chambre de mélange 46 par la première entrée 137.
Une partie de ce fluide de refroidissement mélange sort par ce qu'on a appelé précédemment la première sortie 142 de la chambre de mélange 46. Une deuxieme partie du fluide de refroidissement mélangé contenue dans la chambre 46 sort par une deuxième sortie 190 de la chambre de nelande deet passe de la dans une conduite 192.
Dans une forme de réalisation préférée, la température du fluide de refroidissement entrant par la première entrée 137 est d'environ 71 OC à 77 OC, La température du fluide de refroidissement qui pénètre par la deuxième entrée 166 est d'environ 88 OC. La température du fluide de refroidissement sortant par la première et la deuxième sorties 142 et 190 est d'environ 82 0C à chacune de ces deux sorties.
Ces monomères peuvent être utilisés seuls ou en mélange Les monomères copolymérisables avec les mononitriles α,ss -insaturés comprennent, par exemple, des α-oléfines inférieures comme de l'éthylène, du propylène, de l'isobutylène, du pentène-1, du chlorure de vinyle, du chlorure de vinylidène et analogues; des composés vinyliques aromatiques comme du styrène,del'-méthylstyrène, du vinyltoluène, du chlorostyrène, du méthylstyrène et analogues; des composés d'ester vinylique comme l'acétate de vinyle et analogues; les alkyl esters inférieurs d'acides carboxyliques à insaturation α,ss -éthylénique comme 1'acrylate de méthyle, le méthacrylate de méthyle et analogues; et des composés d'éther vinylique comme le vinyl méthyl éther et analogues.
Dans le cas où les compositions polymériques selon l'invention contiennent, comme constituant principal, les polymères de nitrile insaturé , la résistance aux chocs et l'applicabilité des compositions de revêtement sont améliorées, comme dans le cas des polycarbonates ci-dessus mentionnés. Par ailleurs, si le composant A est contenu comme constituant principal dans ces compositions, on obtient des compositions ayant une bonne résistance à la chaleur, une bonne résistance aux huiles, une bonne résistance à l'abras:lon et une bonne résistance à la contrainte par compression.
Les polysulfones que l'on peut utiliser comme composant B dans la présente invention comprennent des polysulfones aromatiques thermoplastiques ayant pour unité structurelle -[- Ar3 - B - Ar3 - S02 -]- ou -[- Ar - SO2 -]où Ar3 est un groupe phénylène ou un groupe phénylène substitué par des groupes alcoyles ou des groupes alcoyles substitués, B est du soufre, de l'oxygène ou un groupe résiduel de diols aromatiques. on peut citer comme exemples typiques de polysulfones, la poly(éther sulfone), la poly(4,4-bisphénol éther sulfone) et analogues.
Dans le cas ou les polysulfones sont utilisées comme composant B dans la présente invention, on peut obtenir des avantages semblables a' ceux du cas des polycarbonates ci-dessus mentionnés. En particulier, quand le composant A est contenu comme constituant principal dans les compositions polymériques selon l'invention contenant les polysulfones comme composant B, la résistance à la chaleur est remarquatlement améliorée. De même, dans le cas où les polysulfones sont utilisées dans les compositions polymériques selon l'invention comme composant B, l'utilisation de polymères de styrène comme composant C est, dans certains cas, souhaitable du point de vue traitement.
Les ionomères que l'on peut utiliser pour le composant B dans la présente invention sont des substances polymériques ioniqtlement réticulés où des copolymèresde base d'acides carboxyliques o < ,-insaturés et autres monomères copolymérisables avec eux sont ioniquement réticulés avec au moins un ion métallique choisi dans le groupe consistant en ions métalliques monovalents, bivalents et trivalents.
On peut citer, comme exemples typiques des copolymères de base, ceux dérivés de (i) des monomères nonpolaires comme des oléfines (comme l'éthylène, le propylène, le butène et analogues) et le styrène, et (ii) des acides monocarboxyliques α, ss -insaturés comme l'acide acrylique, l'acide méthacrylique et analogues et/ou des acides dicarboxyliques o < ,/3-insaturés comme l'acide m léique. Les polymères de base préférés sont les copolymères d'oléfine-acide carboxylique insaturé, en-particulier contenant 50% en moles ou plus d'oléfines ét 0,2 à 25% en moles d'acides carboxyliques α, ss -insaturés.
Comme cela est révélé , par exemple, dans le brevet U.S. N 3 264 272, les ionomères peuvent être obtenus par la-réaction des polymères de base ci-dessus mentionnés, par exemple des copolymères d'oléfine-acide carboxylique Oc, /b insaturé, avec des composés métalliques contenant des métaux monovalents, bivalents ou trivalents. Les composés métalliques sont généralement utilisés à une quantité telle que 10 à 100% en moles des groupes acidescarboxyliques contenus dans les polymères de base soient neutralisés et ioniquement réticulés avec les ions métalliques.
On peut citer comme exemples typiques de copolymères d'oléfine-acide carboxylique o',/2 -insaturé, un copolymère d'éthylène-acide acrylique, un copolymère d'éthylène-acide méthacrylique, un copolymère d'éthylèneacide itaconique, un copolymère d'éthylène-acide maléique, un copolymère d'éthylène-acide acrylique-acide méthacrylique et un copolymère d'éthylène-propylène-acide méthacrylique.
Le polymère de base préféré est un copolymère d'éthylèneacide acrylique ou un copolymère d'éthylène-acide méthacrylique.
Les ions de métaux à utiliser dans la formation des ionomères ci-dessus mentionnés comprennent des ions de métaux monovalents, bivalents et trivalents appartenant aux Groupes I, II, iii, IV-A et VIII de la Table Périodique.
On peut citer comme exemples typiques d'ions métalliques des ions de métaux monovalents comme Na+ , Li+, K+, Cs+, Ag+ et analogues, des ions de métaux bivalents comme Mg+, Ca2+ B 2+ , Zn2+ , Sr2+ , Hg2+, Fe2+ et analogues et des ions de métaux trivalents comme A13+ , Fe3+ et analogues. On peut faire réagir ces ions de métaux avec les polymères de base, sous forme par exemple, d'hydroxydes, alcoolates et groupes acides carboxyliques inférieurs.
Par ailleurs, les ionomères ci-dessus mentionnés utilisés dans la présente invention peuvent être préparés par la saponification de copolymères d'oléfine-ester d'un acide carboxylique ,p -insaturé , comme un copolymère d'éthylène-méthacrylate de méthyle et un copolymère d'éthylènebacrylate de méthyle, avec les hydroxydes des métaux monovalents, bivalents et trivalents, et également, par la neutralisation partielle des polymères saponifiés de base. Dans ce dernier cas, des groupes acides carboxyliques sont partiellement contenus dans les ionomères résultants. nes ionomères commercialisés, comme "Surlyn" (marque déposée)(Du Pont)) et "Copolene" (marque déposée) (Asahi Dow, Japon) peuvent également être utilisés dans la présente invention.
Les ionomères ci-dessus mentionnés peuvent être utilisés seuls ou en tout mélange. Dans le cas où les ionomères sont utilisés comme composant B dans les compositions polymériques selon l'invention, comme on fait réagir les ions métalliques contenus dans le composant B avec les groupes acides dicarboxyliques ou leurs dérivés contenus dans les copolymères séquencés et modifiés (c'està-dire le composant A) par le mélange des composants A et B, la compatibilité des composants A et B dans les corpositions polymériques selon l'invention est remarquablement aieçliorde. Cette réticulation co-ionique entre les composants A et B peut être facilement détectée par un spectrophotomètre à infrarouge.
De plus, quand on utilise les copolymères séquencés et modifiés ioniquement réticulés pour le composant A dans les compositions polymériques selon l'invention, la dureté et la résistance à la traction des compositions sont encore améliorées, et par conséquent on peut obtenir des matériaux extrêmement solides.
Dans le cas où les compositions polymériques selon l'invention contiennent le composant A comme constituant principal, de préférence de I à 40% en poids du composant A, les propriétés d'obturation à la chaleur , la résistance à l'abrasion et en particulier la résistance auxhuilesdu copolymère séquencé sont améliorées.
Par ailleurs, comme on l'a mentionné ci-dessus, les compositions polymériques selon l'invention, à tout rapport, ont de bonnes propriétés d'adhérence ou de collage à divers matériaux comme des métaux, divers polymères thermoplastiques et du papier, et par conséquent, on peut les utiliser comme couches de feuilletage ou couches adhésives dans des feuilletages des divers métaux ci-dessus mentionnés, En particulier, la forte résistance à l'eau des compositions polymériques selon l'invention est efficace pour une utilisation dans la production des feuilletages.
positif 93 de détection est réalisé de manière qu'il n'alimente pas le dispositif 79 de mise en action lorsque la scie 29 a découpé la pièce W pendant le premier cycle
de coupe alors que la pièce W est découpée de façon auto-
matique et continue. En outre, la soupape 95 ne fonctionne évidemment pas et n'abaisse pas la tête 5 de coupe à grande vitesse lorsque le vérin hydraulique 37 reçoit du fluide hydraulique afin que la tête de coupe 5 soit soulevée.
Comme l'indique la description qui précède,
le dispositif 93 de détection et la soupape 95 sont re-
poussés par l'ensemble du poids du dispositif 97 de dé-
tection et de commande lorsque l'organe 101 de détec-
tion est maintenu hors du contact de la pièce W à couper.
Ainsi, lorsque la tête 5 de coupe a été soulevée afin que l'organe 101 se sépare de la pièce W à couper, le dispositif 93 de détection maintient l'alimentation du dispositif 79 de mise en action afin que l'organe pivotant 67 s'écarte de la tige de guidage 65 et que l'organe 57 de support puisse se déplacer librement le long de cette
tige avec le taquet 53. Comme décrit précédemment, l'or-
gane 57 de support s'abaisse par gravité, la saillie plate
59 portée par l'organe 85 de support permettant l'abaisse-
ment du taquet 53 lorsque la tête de coupe 5 s'abaisse, l'organe 51 de détection s'abaissant aussi simultanément
sous la commande de la tête 5 de coupe avec l'organe al-
longé 55 de support. De plus, la soupape 95 permet l'a-
baissement de la tête de coupe 5 à plus grande vitesse
nelle au rendement de coupe. Donc, dans une commande conventionnelle à maintien de la poussée à une valeur constante, la vitesse d'avance
de la lame varie avec la longueur de coupe, de manière que la résis-
tance à la coupe reste sensiblement la même, pendant que la vitesse
linéaire de coupe de la lame reste inchangée.
Toutefois, cette commande conventionnelle a plusieurs
défauts et en particulier celui qui consiste en ce que cette com-
mande est basée sur la supposition que la résistance à la coupe par
unité "de quantité d'avance" de la lame, qui est définie par le rap-
port vitesse d'avance/vitesse de coupe de la lame, est toujours uniforme. Or, en réalité, la résistance à la coupe par unité de quantité d'avance a tendance à croître à mesure que la quantité d'avance diminue. Par conséquent, quand, par exemple, la vitesse d'avance, donc aussi la quantité d'avance, est réduite pour que la résistance reste la même, en réponse à l'augmentation de la longueur de coupe quand la lame attaque une partie de la pièce de plus grande section dans le plan de coupe, la résistance par unité de quantité d'avance a tendance à croître. Cette élévation de la résistance à la coupe par unité de quantité d'avance est très nette, en particulier au sciage de matériaux difficiles à couper, tels que des aciers inoxydables, qui doivent être coupés avec une faible vitesse d'avance, c'est-à-dire avec une faible quantité d'avance. Donc, les matériaux difficiles à couper ne peuvent pas être sciés à un rendement uniforme optimal par la commande conventionnelle à poussée constante dans une scie à ruban horizontale, bien que des matériaux faciles à couper, pouvant être sciés à une plus grande vitesse d'avance, c'est-à-dire
à une plus forte quantité d'avance, puissent être sciés à un rende-
ment optimal sensiblement uniforme sur la même machine.
gueur de coupe. Or, la résistance à la coupe augmente en fait éga-
lement de façon indépendante des variations de la longueur de coupe du matériau, en raison de l'usure de la lame. Par conséquent, lorsque l'état d'usure de la lame augmente pendant le sciage sous une commande conventionnelle par la poussée, la vitesse d'avance de la lame sera réduite sans qu'il y ait eu augmentation de la longueur de
duit commun 50 de vide relié à une pompe 51 à vide pra-
tiquement comme représenté sur la figure 2. Plusieurs registres 52 sont portés près de la face supérieure de la plaque inférietre 47. Chaque registre a un trou 53, est placé dans une chambre associée 46 et est mobile
entre des positions de fermeture et d'ouverture repré-
sentées respectivement en trait plein et en traits
interrompus sur la figure 7. Dans la position d'ouver-
ture, le trou 53 se trouve en face de l'orifice associé
49. Dans la position de fermeture, le registre 52 recou-
vre l'orifice. Chaque registre 52 est normalement re-
poussé vers sa position de fermeture et porte un tou- cheau 54 à galet qui dépasse sur le trajet d'une came montée sur l'ensemble 22 à chariots. Le mouvement de cet ensemble dans la direction X provoque la commande
successive des registres 52 associés aux chambres suc-
cessives 46.
- Le transporteur 18 entoure une partie de la table qui comprend la plaque 44 délimitant la surface
et les chambres 46 sous vide, et il comprend une cour-
roie sans fin comprenant des tronçons 56 de grille ar-
ticulés et raccordés par des axes 58 de connexion, à la
manière de maillons, ces axes passant dans les tron-
Pour obtenir ce résultat, elle prévoit d'organiser la conduite routière du spicule - tant diurne,que nocturne: sur la base de 2 vitesses calculées, '1DE REFERENCE" - non imposées, mais conseillées - le conducteur demeu- rant, à a tout momentJrigoureusement maure du choix de l'allure à pratiquer mais qui est,dès lors,rendu parfaitement conscient de la nécessité de respect tertde semblables vitesses - sauf exigence conjucturelle, contraire, momenta- née.
Ces "deux vitesse-de-référence", spécifiquement calculées, étant: 10) une "VITESSE-DE-PRUDENCE" - à utiliser pour l'approche en sécurité, des carrefours routiers, l'exécution de virages de rayons divers, la circula~ tion nocturne-en '1FEUX-DEICR OISEMENT'Let, naturellement, la circulation règlementaire-en milieu urbain-avec une gamme de vitesses modulables, avec une parfaite précision,ayant pour maximum la vitesse-règlementaire, de ville, de 60 Kmh . Ces vitesses offrant la disponibilité d'arrêter le véhicule, en- sur des distances-d'arrêt courtes, ou très-courtes, à l'avance connues et de tourner sur des virages, de rayons connus.
20) une '1VITESSE-DE-ROUTE', supérieure à 60 Kmh, et ne dépassant pas 130 Kmh: adaptée à toutes les variétés des circuits-et ayant toujours le caractère de "VITESSE-REGLEMENTAIRE" rendant, spécifiquerhent, disponible-"en palier"-l'arrêt du véhicule, sur freinage-d'urgence, sur des distances-d'arrêt beaucoup plus longues, à l'avance connues, ne laissant place à aucune surpri se-quelle que soit l'adhérence du sol-de la route parcourue et quelle soit sa configuration.
Les "distances-d'arrêt" dont l'invention prévoit de définir la disponibili- té - en palier - comportent toujours: la distance-de-freinage-cinétique" et ltespace parcouru pendant la "SECONDE-REFLEXE" de retard physiologique normal du "TEMPS-DE-REACTIONS du conducteur.
Elle est caractérisé par le fait > que tout en mettant à la disposition du conducteur des ressources nouvelles considérables - garantissant la parfaite précision de ses manoeuvres et la haute sécurité de sa conduite - même dans les circonstances les plus difficiles de la conduite routière de jour et de nuit elle dsaneure d'une extrême simplicité qui ntaltère,en rien,la pratique traditionnelle de la conduite classique.
Or, c'est une trentaine de "VITESSES-DEePRUDENCE" - très finement et très progressivement modulées - qui- sont mises à la disposition du conducteur, ainsi qu'une trentaine de "VITESSES-DE-ROUTE11 1 permettant de satisfaire à tous les problèmes de la conduite urbaine et routière, de jour et de nuit-dans le cadre des allures règlementaires- qui sont mises à la disposition du conducteur, ainsi organisé ; qui pourra choisir sur une gamme de vi tesses extrênement large; celle des deux "VITESSE-DE-REFERENCE".
dont il doit disposer d'une manière permanente, pendant tout un parcours.