INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le cas où le détecteur de proximité D est intercepté en premier lieu, c'est-à-dire avant qu'un rivet arrive en regard de la cellule CP, ledit détecteur coupe l'alimentation du réceptacle 7, le rail vibrant 81 continuant à acheminer les rivets jusqu'au moment où l'un d'eux intercepte le faisceau de la cellule CP ce qui a pour effet de couper l'alimentation dudit rail.
Le bras d'approvisionnement 18 est alors actionné comme indiqué.
L'on conçoit donc que quel que soit l'ordre d'interception des rivets par le détecteur D ou la cellule CP, il y a toujours le même nombre de rivets prédéterminé dans le rail vibrant évitant ainsi tout risque de tassement. La cellule photo-électrique arrete les rivets avec précision pour quvils soient poussés et introduits correctement dans la tête de rivetage T# On note que le détecteur D est temporisé électroniquement pour moduler l'arrêt du réceptacle 7. Cette temporisation est #onction notamment des vibrations, des dimensions des rivets...
Selon ces dispositions, il convient de décrire la channe ci nématique de cette machine à river les segments rapportés des scies circulaires et rectilignes.
mise en position rigoureuse de chaque trou 4 dans un ordre successif ou non, des segments périphériques 3 en regard de la tigepiston 24 par l'intermédiaire du dispositif positionneur esca- motable - mise en pression du tas d'appui 32 commandé par le piston 30S sur le segment 3 placé en regard, en vue de son blocage en posi tion, et après escamotage du dispositif positionneur ;; - cheminement du rivet 5 préalablement immobilisé par l'aimant 10 ou par le dispositif d'alimentation et de modulation composé de détecteur D et de la cellule CP, puis action du bec équerré 18t de la tige poussoir 18 en vue de son engagement dans l'ouverture 231 du bouchon 23.
Ainsi le circuit de régulation 80 va permettre à partir de la polarisation négative fournie par le circuit 50, de faire varier la polarisation de la gachette du thyristor 61 par rapport à l'émetteur du transistor 7, agissant ainsi sur la dynamique du courant traversant le primaire 11 et sur le temps de conduction du transistor 7 de manière à maintenir constante la tension fournie par l'alimentation et cela quelque soient les variations de la charge et de la tension secteur. En fonctionnement normal lorsque la charge à laquelle l'alimentation à découpage doit fournir de l'énergie augmente, c'est-à-dire lorsque la puissance demandée par la charge à l'alimentation à découpage augmente, la tension de sortie de l'alimentation tend à diminuer.
Le circuit de régulation 80 qui mesure la tension de sortie par l'intermédiaire de l'enroulement 13 délivre donc une tension de sortie positive plus faible. La tension de la gachette du thyristor 61 devient--donc plus négative par rapport à l'émetteur du transistor 7. La dynamique de tension aux bornes de la résistance 8 augmente donc. Ainsi, le courant dans le primaire il et le temps de conduction du transistor 7 augmentent, ce qui permet à l'alimentation de fournir la puissance demandée par la charge connectée à la sortie tout en conservant une tension de sortie constante.
Toutefois, un tel mécanisme de régulation est limité et cette limite se situe lorsque la tension fournie par le circuit de régulation 80 devient nulle, ce qui correspond à une valeur déterminée de la charge connectée sur la sortie. La tension de îa gachette du thyristor est alors à une valeur négative maxi malte, celle-la même qui est fournie par le circuit de polarisation négativé 51. t1 excursion de la tension aux bornes de la résistance 8 aura alors une dynamique maximale et il en sera de même pour le courant dans le primaire 11. Ceci correspond donc à une puissance maximum délivrée à la charge par l'alimentation.
Si alors, on cherche à faire débiter à l'alimentation une puissance supérieure à celle définie précédemment en diminuant par exemple la résistance équivalente de la charge connectée à sa sortie on sort des limites de la régulation et la tension de sortie appliquée à la charge diminue. Comme la tension de polarisation négative fournie par le circuit de polarisation 50 est directement liée à la valeur de la tension de sortie en raison du sens de connection de ce circuit, la valeur absolue de cette tension de polarisation diminue. Ceci réagit directement sur la dynamique de l'excursion de tension aux bornes de la résistance 8 et par voie de conséquence sur la dynamique du courant dans le primaire 11, qui diminue ainsi que le temps de conduction du transistor 7.Dans ces conditions, l'énergie stockée dans le transformateur lors de la charge diminue et cela entrasse une diminution supplémentaire de la tension de sortie de l'alimentation, qui va directement réagir sur la tension de polarisation fournie par le circuit 50. On voit donc que ce processus est cumulatif et correspond en fait à'une disjonction de l'alimentation. Dans l'état stable résultant de cette disjonction une valeur faible de la tension de sortie est appliquée à la charge.
L'alimentation disJoncte tout particulièrement lorsque l'on court-circuite sa sortie. Dans ce cas, la tension de sortie est nulle à cause de ce court-circuit et la tension de polarisation fournie par le circuit 51 est elle aussi nulle. La valeur de repos de la tension appliquée à la gachette du thyristor 61 par rapport à l'émetteur du transistor 7 pris comme référence est donc nulle.
De ce fait, l'excursion de la tension aux bornes de la résistance 8 est limitée au seuil de déelenchement du thyristor, soit sensiblement o,6 volts. Ainsi, la dynamique du courant qui parcourt le primaire 11 est très limitée, ce qui limite également le courant qui traverse le court-circuit et donc la diode 100 et le secondaire 14.
On limite ainsi le courant de court-circuit, mais en raison du sens de brandiement des divers secondaires, au démarrage la tension mesurée par le circuit 80 est nulle, ainsi que la tension négative fournie par le circuit 50. La gachette du thyristor 61 se trouve alors ramenée à un potentiel nul par rapport à l'émetteur du transistor 7. La tension gachette-cathode du thyristor 61 est alors la tension développée aux bornes de la résistance 8. La dynamique de tension possible au démarrage aux bornes de la résistance 8 par rapport à l'émetteur du transistor 7 est donc le seuil de déclenchement du thyristor soit sensiblement - 0,6 volts.
La dynamique de courant dans le primaire 11 du transformateur est alors très limitée ainsi que le temps de conduction du transistor. L'énergie fournie par l'alimentation à sa charge de sortie ne peut alors être que très faible. Si la charge au démarrage est trop importante, bien que d'une valeur acceptable en fonctionnement normal, l'alimentation ne pourra pas fournir l'énergie demandée en sortie. A cause de cela, ni la tension de polarisation négative fournie par le circuit 50, ni à fortiori la tension de régulation fournie par le circuit de régulation 80, ne peuvent s'établir. On a ainsi l'équivalent d'une disjonction au démarrage.
Pour remédier à une telle disjonction au démarrage on a proposé une modification de cette alimentation qui a été décrite dans la demande de brevet français nO 79 032 22 déposée par la Demanderesse le 8 Février 1979 sous le titre : "Alimentation à découpages pouvant délivrer une puissance importante au démarrage".
On a représenté sur la figure 2 le schéma simplifié de l'alimentation modifiée décrite dans cette demande. Cette modification consiste essentiellement à générer la tension de polarisation négative par un circuit de polarisation 51 semblable au circuit 50 en alimentant celui-ci par un secondaire supplémentaire 15 connecté de telle manière que les impulsions de tension nécessaires au circuit 51 pour développer la tension de polarisation négative continue proviennent de la charge du transformateur lorsque le transistor hacheur est saturé au lieu de provenir de la décharge du transformateur lorsque ce transistor est bloqué.
Comme dans le cas de l'alnmentation ma plus haut, celle-ci présente une puissance maximum en sortie. Cette puissance maximum est obtenue pour une charge déterminée connectée sur sa sortie, lorsque le circuit de régulation 80 ne fournit plus de tension positive. La tension appliquée à la gachette du thyristor 61 en prenant pour potentiel de référence celui de ltémetteur du transistor 7 est dans ce cas uniquement celle fournie par le circuit de polarisation négative 51. L'excursion de tension aux bornes de la résistance 8 a alors une dynamique déterminée en fonction de cette tension. Par conséquent, la dynamique du courant dans le primaire il est maximale.
Cependant, dans ce cas, la tension de polarisation négative fournie par le circuit 51 n'est plus liée à la tension de sortie de l'alimentation puisqu'elle est obtenue à partir des impulsions négatives redressées pendant la charge du transformateur. Cette tension est donc liée uniquement à la tension de la source continue à partir de laquelle fonctionne l'alimentation ; cette source de tension continue est le plus souvent une alimentation non régulée fonctionnant par redressement du secteur. Si donc, on dépasse la puissance maximum qui peut être fournie par l'alimentation la tension de sortie diminue puisque le circuit de régulation 80 est bloqué. Mais la tension négative fournie par le circuit 51 conserve alors une valeur fixe puisqu'elle ne dépend pas de la tension de sortie de l'alimentation mais de sa tension d'entrée.Le courant résiduel est-donc plus important que dans le cas décrit plus haut et la disjonction est moins franche.
Ceci est particulièrement important lorsque la sortie de l'alimentation est court-circuitée. La polarisation de la gachette du thyristor sera alors très importante et l'excursion de tension aux bornes de la résistance 8 aura une dynamique bien plus grande que dans le premier cas. La dynamique du courant dans le primaire 11 sera elle aussi très grande et lton aura donc un courant dans le court-circuit et par là mAeme dans la diode 100 et dans le secondaire 14 très important. Ce courant de court-circuit aura même le plus souvent une valeur supérieure à celle admissible par la diode 100, et mme par le secondaire 14.
Ainsi, si une telle modification présente l'avantage de permettre de démarrer avec une puissance en sortie importante, elle présente aussi l'inconvénient de permettre une destruction partielle de l'alimentation en cas de court-circuit sur la sortie.
Pour remédier à cet inconvénient, l'invention propose une alimentation à découpage protégée contre les courts-circuits, du type comprenant une source de tension continue alimentant en série un primaire de transformateur et un transistor hacheur, un circuit de- commande permettant d'appliquer sur la base du transistor hacheur des impulsions récurrentes de débloquage, un premier secondaire du transformateur permettant d'appliquer sur la base du transistor hacheur après chaque impulsion de débloquage une tension de réaction destinée à prolonger l'action de l'impulsion de débloquage, un thyristor permettant sous l'action d'une tension de régulation délivrée par un circuit de régulation de court-circuiter la base du transistor hacheur pour le rebloquer, un deuxième secondaire du transformateur permettant d'appliquer au circuit de régulation après chaque rebloquage du transistor hacheur une première tension permettant de mesurer la valeur de la tension de sortie de l'alimentation, et des moyens permettant d'appliquer au thyristor une tension de polarisation opposée à la tension de régulation, principalement caractérisée en ce que les moyens de polarisation du thyristor comprennent simultanément des premiers moyens permettant de générer une partie de cette tension de polarisation à partir d'une deuxième tension induite dans le transformateur pendant le bloquage du transistor hacheur, et des deuxièmes moyens permettant de générer une deuxième partie de cette tension de polarisation à partir d'une troisième tension induite dans le transformateur pendant le débloquage du transistor hacheur.
D'autres particularités et avantages de l'invention apparat- tront clairement dans la description suivante présentée à titre d'exemple non limitatif et faite en regard des figures annexées suivantes - la figure i qui représente le schéma- d'une première alimentation de type connu, - la figure 2 qui représente le schéma d'une deuxième alimentation de type connu, - la figure 3 qui représente le schéma d'une alimentation suivant l'invention.
Dawe intitulée "The Tilden Mine- et New Processing Technique for Iron Ore", Mining Congress Journal, Octobre 1975, volume 61, NO 10, pages 40-48.
Ce procédé utilise un système de flottation cationique faisant suite à l'opération sélective de floculation et d'élimination des poussières. Le but du système de flottation cationique est d'enlever la silice du minerai débarrassé des poussières pour produire un concentré de minerai de fer de qualité commerciale.
Le système de flottation cationique utilise un collecteur aminé. Le principal collecteur aminé utilisé dans le procédé Tilden a été un éther-amine de formule générale suivante où le groupe alkyl-O est dérivé d'un mélange d'alcools normaux principalement formés d'alcools de 8 à 10 atomes de carbone. Au moment de son utilisation, l'amine est normalement en partie neutralisée (environ 30 %) par l'acide acétique pour améliorer sa dispersibilité dans l'eau.
D'autres -mono-étheramines proposées dans le commerce pour la flottation d'un minerai de fer sont des produits dans lesquels le groupe alkyl-O est dérivé d'alcools normaux en C10, d'alcools en C10 à ramifications méthyliques, d'alcools en C12-C14 normaux et d'alcools en C1 6-C18-C22 -C26 normaux. D'autres produits qui ont été mentionnés dans la littérature des brevets comprennent des produits dérivés d'alcools normaux en C6, C7, C8, Cg, C10, C11' C12, C13, C14 C15, etc. et divers alcools ramifiés en C8 (voir brevet des Etats-Unis d'Amérique NO 3 363 758 pour d'autres alcools de départ).
D'autres produits connus pour la flottation cationique de minerais de fer comprennent des amines grasses des bêta-amines grasses, diverses éther-diamines (voir brevets des Etats-Unis d'Amérique NO 3 363 758 et NO 3 404 165) et, plus récemment, des mélanges d'alkylamines et de mono-éther-amines et des mélanges d'alkylamines et d'amino-éthers (voir brevet des Etats-Unis d'Amérique NO 4 168 227).
Le collecteur utilisé dans le procédé de flottation cationique pour un minerai de fer doit atteindre de nombreux objectifs parfois contradictoires. Ces objectifs sont indiqués ci-après 1. Il doit produire un concentré de minerai de fer de qualité acceptable Le produit final doit avoir une teneur en fer suffisamment grande (généralement plus de 60 % en poids de Fe) et il ne doit pas dépasser une teneur donnée en silice pour satisfaire aux normes industrielles. Il est désirable que les teneurs en silice ne dépassent pas 526 % en poids de SiO2. Dans quelques cas, des concentrés de fer de grande pureté (2-3 % en poids de SiO2) sont désirés.
2. Il doit recueillir la quantité maximale de fer compatible avec une qualité acceptable La séparation du fer revêt une importance économique majeure pour le fonctionnement de l'installation. Par exemple, une amélioration de la séparation du fer de 1 % en poids à partir d'un minerai brut titrant 35 % de fer améliore le rendement par tonne d'environ 0,25 dollar.
3. il doit donner des résultats acceptables avec divers types de minerais de fer Le type particulier de minerai de fer que l'on rencontre dans des opérations d'exploitation minière au jour le jour est sujet à variations. Un gisement de minerai donné peut varier notablement dans la quantité de matières minérales désirées contenues dans le minerai de fer (par exemple martite, hématite, magnétite, goethite, etc.) et dans la gangue non désirée (quartz, argiles, etc.).
La technologie industrielle des minerais de fer ne permet pas de délimiter la composition précise du minerai brut qui est chargé dans le concentrateur (bien que des efforts soient accomplis pour minimiser les variations globales par la maîtrise des opérations d'exploitation et de mélange du minerai). Ainsi, un collecteur avantageux doit donner des résultats acceptables avec les variations commerciales normales des types de minerai chargés dans le concentrateur.
4. Il doit être suffisamment "persistant" pour donner des résultats acceptables dans plusieurs opérations successives de flottation par mous sage Des séparations nettes entre les particules minérales indésirables de silice et les particules minérales désirées contenant du fer ne sont pas obtenues en une étape unique de flottation par moussage. Ainsi, dans la pratique industrielle, pour enlever suffisamment de silice dans les cellules de flottation grossière pour obtenir un concentré de minerai de fer de pureté commerciale dans ce qui s'écoule dans la partie inférieure, des quantités considérables de minerai de fer sont également entraînées dans la mousse.
La perte de ce fer rendrait le procédé non économique. Ainsi, la mousse déchargée des cellules de flottation grossière est soumise à plusieurs opérations subséquentes d'épuration par flottation pour séparer davantage du minerai de fer désiré de la silice non désirée.
En théorie, un collecteur pourrait être ajouté à chaque étage, de dégrossissage et d'épuration, de la flottation par moussage. Toutefois, dans la pratique industrielle, le collecteur n'est souvent ajouté qu'aux cellules de dégrossissage. Même si un collecteur additionnel est ajouté à un certain stade du procédé d'épuration, cela entraîne des complications de la maitrise des opérations.
En conséquence pratique, un collecteur commercial doit "persister" (c'est-à-dire qu'il doit continuer à entrainer la flottation des particules minérales de silice) pendant plusieurs étapes successives de la flottation d'épuration.
il y a lieu de remarquer que cette qualité requise d'un collecteur avantageux n'a jusqu'd présent pas été re connue dans la flottation des minerais de fer comme une propriété spécifique d'un collecteur, qui nécessite d'être déterminée.
5. Des quantités minimales du collecteur sont désirées pour réaliser des opérations acceptables Bien que le coût du collecteur soit relativement faible, comparativement, par exemple, à la valeur de la récupération de fer enrichi et/ou par rapport au coût d'opérations non satisfaisantes, le prix du collecteur constitue encore une charge importante des opérations. La pratique industrielle générale consiste à minimiser la quantité utilisée de collecteur. Ainsi, on cherche à obtenir des collecteurs qui permettent de conduire des opérations satisfaisantes à des vitesses minimales de traitement.
Autrement dit, un collecteur qui donne une courbe doseréponse relativement plate est préférable, c'est-à-dire que lorsqu'on représente graphiquement la réponse (pourcentage de fer recueilli de qualité désirée) en faisant croître la dose (kg de collecteur pour environ 2 tonnes de minerai), la pente doit être faible (nulle dans les conditions optimales) dans un large intervalle.
Masse (m/e) ( intensité relative) 350 (M+, 68/1), 204 (100), 189 (29,2), 175 (319), 159 (22,6), 147 (70,9) difumarate (C22H30N4 2C4H4O4), cristaux pulvérulents @@@@@@@@@@@@@@@@@ incolores, P.F. 176,0-179,0 C (déc.).
5,6,7,8-tétrahydro-6-[3-[4-(2-méthoxyphényl)-1-pipérazinyl] propyl]-1,6-naphtyridine (composé No. 12), huile jaune pâle.
Masse (m/e) (intensité relative) 366 (M+, 100), 204 (70,3), 147 (34,2) difumarate (C22H30N4O.2C4H4O4), cristaux pulvérulents P F . 177,0-182,0 C.
5,6,7,8-tétrahydro-6-[3-[4-(3-trifluorométhylphényl)-1pipérazinyl] propyl]-1,6-naphtyridine (composé No. 13), huile jaune pale.
Masse (m/e) . ( intensité relative) ; 404 (M , 100) , 243 (28,6), 230 (1716), 204 (59,2), 147 (51,0) difumarate (C22H27N4F3.2C4H4O4), cristaux pulvérulents , incolores, P.F. 202,7-204,6 C (déc.).
5,6,7,8-tétrahydro-6-[3-(4-hydroxy-4-phényl)-1-pipérazinyl] propyl]-1,6-naphtyridine (composé No. 17), huile jaune pâle.
Masse (m/e) (intensit é relative) 351 (M+, 18,1), 190 (20,0), 189 (100), 172 (22,0), 75 (24.2) DL-tartrate (C22H20N4O.3/2C4H6O6), cristaux pulvérulents incolores, P.F. 98,0-10,3,0 C.
5,6,7,8-tétrahydro-6-[[3-[4-hydroxy-4-(4-chlorophényl)-1 pipéridinyl] propyl]-1,6-naphtyridine (composé No. 18), huile jaune pale.
Masse (m/e) . relative) : 387 (518), 386 intensité (18,7), 385 (M+, 14,4), 384 (48,5), 225 (36,5), 223 (100), 174 (33,1), 171 (6,5), 169 (18,7) DL-tartrate (C22H29N4O.3/2C4H6O6), cristaux pulvérulents incolores, P.F. 102,0-108,0 C.
exemple 4. Le présent exemple illustre la préparation de la 2-[2-(4-benzyl-1-pipérazinyl) éthyl]-1,2,3,4,5,6,7,8,9octahydrobenzo[b]-1,6-naphtyridine (composé n 40).
(1) Préparation de la 2-(2-hydroxy) éthyl-1,2,3,4,5,6,7,8,9 octahydro-benzo [b]-1,6-naphtyridine : Dans 50 ml d'éthanol, on dissout 5,0 g (26,6 millimoles) de 1,2,3,4,5,6,7,8,9-@@@@@@@@@@@@@@@[b]- Dans 50 ml d'éthanol, on dissout 5,0 g (26,6 millimoles) de 1,2,3,4,5,6,7,8,9-octahydro-benzo[b]- 1,6-naphtyridine, 5,0 g (39,9 millimoles) d'éthylènebromhydrine et 4,0 g (39,9 millimoles) de triéthylamine, et on chauffe la solution à reflux pendant 3 heures.
Après la fin de la réaction, on concentre le mélange réactionnel sous pression réduite. On alcalinise le résidu par addition d'une solution aqueuse à 40 % d'hydroxyde de sodium, puis on extrait à l'aide de toluène. On sèche l'extrait toluénique sur carbonate de potassium anhydre, puis on chasse le solvant par distillation sous pression réduite On obtient @@@@@ un @@@@de huil@@@ @@@ @@@@ l'extrait toluénique sur carbonate de potassium anhydre, puis on chasse le solvant par distillation sous pression réduite. On obtient ainsi un résidu huileux que l'on soumet à une distillation sous pression réduite, ce qui donne 6,0 g (rendement 97,1 %) d'une huile jaune pâle.
P.E. 181,0-183,0 C (0,35 mm Hg).
IR # nette cm-1 : 3200 (OH) RMN # (CDCl3) : 1,50-2,13 (4H, m ; C7 et C8-H), 2,42-3,20 (10H, m; C3, C4, C6, C9 et- NCH2CH2OH), 3Z54 (2H, s; C1-H), 3,70 (1H, s; OH, -é.changeable), 3173 (2H, t, J=5,0 Hz; NCH2CH2OH), 6,98 (1H, s;C10-H) (2) Préparation du dichlorhydrate de 2-(2-chloro)éthyl 1 ,2,3,4,6,7,8, 9-octahydro-benzoÉb7-1 , 6-naphtyridine En refroidissant à l'aide de glace, on ajoute progressivement 6,0 g (25,8 millimoles) de 2-(2-hydroxy) éthyl-1,2,3,4,5,6,7,8,9-octahydro-benzo[b]-1,6-naphtyridine, synthétisée de la manière décrite sous (1) ci-dessus, à 9,2 g (77,4 millimoles) de chlorure de thionyle en agitant, et on agite le mélange à la température ambiante ordinaire pendant 2 heures. Après la fin de la réaction, on concentre le mélange réactionnel sous pression réduite; on obtient ainsi un résidu qu'on lave avec une petite quantité d'éther, que l'on dissout dans de méthanol et que l'on décolore à l'aide de charbon actif.Après élimination du charbon actif, on effectue directement une recristallisation à partir d'éthanol, ce qui donne 5,8 g (rendement 69,5 %) de prismes incolores, P.F. 208,0- 211,0 C (déc.).
RMN # (D2O, I.S. DSS) : 1,61-2,26 (4H, m; C7 et C8-H), 2Z70-3,30 (4H, m ; C6 et C9-H, 3,38-4,37 (8H, m ; C3, C4 et NCH2CH2Cl), 3,80 (2H, s ; C1-H), 8,12 (1H, s ; C10-H) (3) Préparation de la 2-[2-(4-benzyl-1-pipérazinyl) éthyl]-1,2,3,4,5,6,7,8,9-octahydro-benzo[b]-1,6 naphtyridine (composé n 40) A 50 ul d'éthanol, on ajoute 2,5 g (7,7 millimoles) de dichlorhydrate de 2-(2-chloro)éthyl-1 ,2,3,4,6, 7,8,9-octahydrobenzo [b]-naphtyridine synthétisé de la manière décrite sous (2) ci-dessus, 1,6 g (9,3 millimoles) de 1-benzylpipérazine et 2,8 g (27,9 millimoles) de triéthylamine, et on chauffe le mélange à reflux pendant 2 heures.Après la fin de la réaction, on concentre le mélange réactionnel sous pression réduite, et on obtient ainsi un résidu que l'on alcalinise par addition d'une solution aqueuse à 40$ d'hydroxyde de sodium on extrait ensuite à l'aide de toluène. On sèche l'extrait 'toluénique sur carbonate de potassium anhydre, puis on élimine le solvant par distillation sous pression réduite.
Quand on abandonne au repos le résidu huileux obtenu, il cristallise. On fait recristalliser les cristaux bruts, ainsi obtenus, à partir d'éther de pétrole, ce qui donne 2,4 g (rendement 80,0 %) de prismes incolores, P.F. 57,0-59,00C.