INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
4 Exemple 42 et 43 : Oxydation catalytique du cyclohexène On opère comme pour l'oxydation de l'a -méthylstyrène (exemples 24 à 35) avec une concentration de 3,10 mole 1 1 de cyclohexène.
Les résultats sont rassemblés dans le tableau VII.
Tableau VII - Oxydation catalytique du cyclohexène par l'oxygène moléculaire
Produits obtenus OH O EX N du Cocatalyseur Solvant j j 9 O Conversion N0 compî. mole 1 1 m lel mole 1 % molaire utilisé 1 1 mole moly 1 42 1 Pyridine Dichlo- 0,1 0,2 0,02 10,3 N N oxyde réthane 0,1 43 8 " " 0,19 ' 0,41 0,05 21 Exemple 44 à 46 : Oxydation catalytique du diméthyl 2,3 butène -2 On opère comme pour l'oxydation de l'a méthyl styrène (exemple 24 à 35) mais la réaction a lieu à 50 OC.
La concentration en oléfine est 3,10 mole 1 1.
Les résultats sont rassemblés dans le tableau VIII.
Tableau VIII Produits obtenus EX. N du Cocatalyseur Solvant acétone , 2,3 diméthyl Conversion N Compl. mole 1-1 butène-1-1 mole 1-1 utilisé 44 1 dichloré- 0,9 0,45 50 thane 45 8 " ir 0,44 0,36 32 46 1 Pyridine N oxyde 0,1 " 0,57 0,53 41 Exemples 47 à 48 : oxydation catalytique du méthyl - 2 pentène - 2 On opère comme dans les exemples 44 à 46 (cas du diméthyl 2,3 butène - 2) Les résultats sont donnés dans le tableau IX Tableau IX EX. N du Cocatalysleur Solvant Produits obtenus Conversion N Compl. mole 1 acétone méthyl 4 pen utilisé tène 2 ol-4 mole-1 mole-1 47 1 Pyridine N dichloréthane 0,2 0,6 30 oxyde 0,1 48 8 - " 0,06 0,18 12
La présente invention concerne l'utilisation d'éther-mono-amines aliphatiques ramifiées primaires comme collecteurs de silice dans la concentration de substances minérales par le procédé de flottation par moussage. Elle a plus particulièrement trait à l'utilisation de sels d'acides partiels d'éthers alkyliques ramifiés primaires comme collecteurs cationiques de silice dans la flottation par moussage d'un minerai de fer.
La flottation par mous sage est un procédé courant appliqué au domaine de la séparation ou de la concentration de substances minérales d'un minerai ou d'une matière similaire. En bref, le procédé de flottation consiste d'ordinaire à broyer du minerai concassé, à classer le minerai broyé dans l'eau, à traiter le minerai classé par flottation pour concentrer une ou plusieurs substances minérales, tandis que le reste des substances minérales du minerai reste dans la pulpe aqueuse, à épaissir et filtrer le concentré séparé, puis à le traiter en vue de l'utilisation finale des matières minérales séparées.Dans la mise en oeuvre de ltétape de flottation, un collecteur est ajouté au minerai dispersé dans l'eau et de l'air est introduit dans la pulpe pour former une mousse et cette dernière, qui contient les substances minérales qui sont mouillées par le collecteur et qui ont une affinité pour les bulles d'air, est séparée.
De nombreux agents collecteurs sélectifs ont été étudiés et sont utilisés pour former des surfaces hydrofuges avides d'air sur une matière minérale ou sur une classe de matières minérales. Ces collecteurs sont anioniques ou cationiques et bien que beaucoup d'entre eux aient été utilisés avec succès, ils sont souvent limités par leurs caractéristiques de solubilité et de manipulation, leur sélectivité, leur efficacité, leur stabilité, leur prix, etc.
Au cours des dernières années, l'enrichissement de dépôts de minerais de fer non magnétiques du type taconite par un procédé sélectif de floculation et d'élimination des poussières, suivi d'une flottation par moussage, a constitué un procédé industriel important. L'application de ce procédé à un corps important de minerai situé dans les monts Marquette dans l'état de Michigan (Tilden Mine) a été décrite dans une publication de J.W. Villar et G.A.
Par ailleurs, en cas de rupture accidentelle de la lame 1, il n'est plus nécessaire de remplacer celle-ci comme dans les scies connues, car il suffit à l'utilisateur de dévisser les vis 16 et de repositionner convenablement la lame 1 en la faisant coulisser entre les plaquettes 15, grâce à la partie terminale supérieure fournissant une longueur en réserve pour cette lame 1.
La mise en oeuvre de la scie qui vient d'être décrite présente donc des avantages substantiels par rapport aux réalisations antérieures, puisqu'il n'est plus nécessaire de démonter la lame entre deux opérations de découpe consécutives, ou en cas de rupture de celle-ci.
Un autre avantage du dispositif de maintien amovible de l'extrémité inférieure de la lame 1 consiste dans le fait qu'il supprime la contrainte de devoir utiliser un outil de serrage (tournevis) comme cela est le cas dans les dispositifs connus.
Enfin, les roulettes 35 empêchent les vibrations de la pièce 9 à travailler.
L'invention n'est pas limitée à la forme de réalisation décrite et peut comporter des variantes d'exécution.
Ainsi, le système de fixation de lrextrémité supérieure de la lame 1 représenté au dessin peut être remplacé par tout dispositif équivalent, de même que le dispositif de maintien amovible de l'extrémité inférieure de la lame, et les moyens de rappel élastiques du support 2 et de la lame 1 en position haute.
DISPOSITIF DE LIAISON ELASTIQUE POUR DEUX PORTIONS DE CONDUITES, NOTAMMENT ENTRE UN INJECTEUR DE MOTEUR THERMIQUE ET SA RAMPE D'ALIMENTATION.
La présente invention se rapporte à un dispositif de liaison élastique de deux portions de conduites relativement rigides et sensiblement droites et coaxiales, du type comportant un embout aménagé sur l'une des conduites et pénétrant à l'intérieur d'un logement de raccord prévu sur l'autre conduite.
Pour assurer l'étanchéité entre les deux conduites, des moyens d'étanchéité tels qu'au moins un joint annulaire sont interposés entre l'embout et son logement.
De très nombreux moyens de liaison sont connus et utilisés pour maintenir en contact deux portions de condui-tesplacées bout à bout. Certains de ces moyens sont élastiques et autorisent des déplacements relatifs des deux conduites dans le sens axial et dans le sens transversal. Lorsqu'il s'agit de raccorder directement deux portions de conduites rigides, l'amplitude des déplacements relatifs des deux conduites est limitée par les possibilités de déformation des joints annulaires en maintenant l'étanchéité entre les deux conduites placées bout à bout.
Parmi les diverses utilisations des liaisons élastiques de conduites, celle concernant l'alimentation en essence des injecteurs de moteurs à combustion interne présente des difficultés particulières. En effet, dans ce type d'alimentation en carburant liquide, les injecteurs doivent être placés à proximité immédiate des soupapes d'admission des cylindres pour injecter le carburant dans une zone à forte turbulence afin d'assurer une vaporisation rapide et complète de ce carburant et être alimentés en carburant a une pression sensiblement constante et qui ne s'effondre pas durant les phases de débit de l'injecteur afin de réaliser effectivement les débits de carburant calculés par l'ordinateur de commande de l'injection et exprimés en durée d'ouverture de l'injecteur en fonction du débit d'air pénétrant dans le cylindre.Ces exigences ne peuvent être satisfaites qu'en interposant l'injecteur directement entre, d'une part, une conduite d'alimentation en carburant d'assez forte section et, d'autre part, une entrée en biais du collecteur d'admission débouchant le plus près possible de la soupape d'admission.
Les variations de température importantes subies par l'injecteur dans les diverses conditions de fonctionnement du moteur depuis les températures glaciales du démarrage par temps très froid jusqu'à des températures voisines de cent degrés centigrades par temps chaud en service continu imposent que la liaison d'écoulement de fluide entre l'entree de l'injecteur et la conduite ou rampe d'alimentation en carburant liquide soit très élastique et résistante aux vibrations, c'est-à-dire amortie, car le collecteur d'admission suit fidèlement les déplacements du moteur alors que la rampe d'alimentation en carburant ne les suit pas nécessairement.
La liaison entre l'injecteur et le collecteur d'admission en air du cylindre doit également résister, dans toutes les conditions de température et de vibrations qui viennent d'être énumérées, a la pression du carburant liquide de la rampe sans aucune perte d'étanchéité tout en facilitant le montage de la série d'injecteurs sur les collecteurs d'admission.
En effet, les injecteurs sont presses entre la rampe d'alimentation et un logement dans le collecteur d'admission et pour déposer l'un d'entre eux, il est nécessaire de reculer la rampe d'alimentation a défaut de déposer les collecteurs d'admission eux-memes. Pour réaliser plus facilement la manipulation des injecteurs, il est nécessaire de les retenir sur la rampe par des clips ou des crochets.
Les diverses exigences qui viennent d'être énumérées sont satisfaites par divers moyens utilisés par les constructeurs de véhicules automobiles équipés de moteurs a injection. L'un des plus pratiques de ces moyens consiste en un clip élastique en tôle d'acier découpée et pliée pour former deux ailes ou branches annulaires reliées en talon par une armature centrale pour former une section en U. Les branches sont incurvées en arc de cercle pour épouser le contour du fond d'une nervure. L'une des branches est logée dans une gorge d'un logement creux ménagé sur la rampe pour recevoir l'embout de l'injecteur.
On obtient ainsi une fixation élastique et relativement solide et rigide de l'injecteur dans le logement creux et le coût de réalisation et de montage de cette fixation est particulièrement bas.
De nombreuses modifications et améliorations peuvent être apportées aux brûleurs conformes à l'invention sans pour autant sortir du cadre de l'invention0
La présente invention concerne un dispositif de gui-
dage pour l'archet d'une scie mécanique à archet avec un ensemble de guidage de l'archet monté oscillant sur le bâti fixe de la machine, ledit ensemble comportant une platine interne s'étendant verticalement sur laquelle coulisse, avec des surfaces de guidage saillant latéralement, une pièce de guidage en forme de plaque se raccordant à l'extrémité arrière du dos de l'archet, cette pièce présentant en outre, au milieu
de sa longueur horizontale, une glissière verticale dans la-
quelle est engagé le maneton de la commande à manivelle pour l'archet, deux glissières à surfaces horizontales de guidage étant ménagées respectivement en avant et en arrière de la glissière verticale, contre lesquelles s'appuie la pièce de guidage, par des patins, roulements ou autres, portés par
des boulons fixés sur la platine et traversant horizontale-
ment ladite pièce.
Un tel dispositif de guidage est bien connu et, tout
au moins dans les dernières décennies, ce sont des disposi-
tifs de ce genre que l'on a en principe employés. On y trouve, disposée, parallèlement à la platine interne et de l'autre côté de la pièce de guidage, une platine externe posée sur
les extrémités des boulons traversant la pièce de guidage.
Ce dispositif connu de guidage donne à -l'archet sur toute l'étendue de sa course la stabilité nécessaire aussi bien dans le sens vertical qu'horizontal, de sorte que l'on obtient sur le matériau à usiner une coupe verticale nette avec un enlèvement de matière correspondant pratiquement à la seule épaisseur de la lame de scie, celle-ci s'usant alors le
moins possible.
Cependant, en raison des conditions imposées, ce dis-
positif connu de guidage est extrêmement massif et lourd, ce
qui signifie un apport de matière et des frais en proportion.
D'ailleurs, ces courbes 3 et 5 ne sont pas très différentes de la courbe I à 1,8% de stabilisant stannique, qui sert de comparaison dans la présente étude.
Il est en outre à noter que les temps de gélification des mélanges selon ltinvention sont semblables ou plus courts que ceux des compositions contenant seulement du stabilisant stannique connu.
EXEMPLE 8 Le stabilisant de type connu, servant de terme de comparaison dans les essais illustrés par la figure 3, est le bis(isooctyl-mercapto-acétate) de di-n.butyl-étain.
La courbe 6 correspond à du chlorure de polyvinyle renfermant 2,2% de ce dérivé du butyl-étain, tandis que la courbe 7 est relative à un essai similaireS mais avec 1,1% seulement de ce stabilisant et 1% de stéarate de mercapto-éthyle.
On constate que les deux courbes sont pratiquement équivalentes, ce qui signifie qu'un gain de 50% sur la quantité de l'étain utilisé peut être réalisé grâce à l'adjonction de 1% de stéarate. On remarquera d'ailleurs que la courbe 7, suivant l'invention, est plus régulière, ce qui signifie pratiquement que le mélange se fait mieux.
EXEMPLE 9 Ici les mesures portent sur le chlorure de polyvinyle décrit plus haut, additionné de stabilisant connu, constitué par un polymère de condensation des acides butyl-stannoiques et butyl thio-stannorques.
(BuSnO1 5)m.(BuSnS1 5)n Sur la figure 4, la courbe 8 de Brabender correspond au chlorure de polyvinyle -renfermant 0,37% de stabilisant ci-dessus, seul. La courbe 9 est celle de la même résine à laquelle en plus des 0,37% de ce stabilisant stannique connu, on a ajouté 1% de stéarate de mercapto-éthyle ; la courbe 10 correspond à 0,19% de stabilisant stannique et 2% de stéarate. On voit que c'est cette dernière qui est la meilleure de toutes, ce qui veut dire qu'avec environ moitié de stabilisant stannique, on peut obtenir des résultats bien meilleurs si l'on ajoute suffisamment de stéarate.
EXEMPLE 10 Des mesures, analogues à celles de l'exemple 7, ont été effectuées avec du palmitate de mercapto-éthyle comme adjuvant du stabilisant stannique, à la place du stéarate correspondant.
Les courbes Brabender présentaient alors la même forme que les courbes 3 à 5 de la figure 2 et étaient quantitativement très voisines de ces dernières. Ainsi, avec 1% de palmitate de mercaptoéthyle et 0,9% de stabilisant stannique, on trouve un couple de 1,4 m.kg à 20 minutes.
EXEMPLE il Le palmitate de l'exemple 10 étant remplacé par du myristate de mercapto-éthyle, les diagrammes Brabender ont encore la même forme ; à 20 minutes on trouve un couple de 1,35 m.kg.
La présente invention concerne un séchoir à linge à ouverture variable, spécialement conçu pour être employé dans la salle de bain.
Actuellement, les séchoirs à linge vendus dans le commerce sont agencés comme des tréteaux permettant de disposer le linge à sécher au-dessus d'une baignoire.
Ces dispositifs sont essentiellement formés de deux cadres ou châssis pourvus d'une série de traverses et reliés mutuellement à un axe commun, de manière à former une structure de dièdre ayant une ouverture donnée.
Cette dernière est définie en fonction des possibilités et exigences d'appui et est maintenue au moyen d'organes de blocage, qui sont normalement formés par des couples de disques rangés côte à côte et reliés entre eux au moyen d'écrous à ailettes.
Ainsi, l'ouverture et la fermeture de ces séchoirs à linge demandent, lorsque les deux cadres ou châssis sont dans la position désirée, un desserrage préliminaire, puis un serrage consécutif desdits écrous à ailettes.
La présente invention se propose de pallier cet inconvénient en éliminant l'opération manuelle mentionnée ci-dessus.
Etant donné que le bouton 3 est seulement sollicité dans le sens de son et-oncement, le risque d'une se paration du bouton 9 et du poussoir 2 est inexistant.
De plus,dans la forme de réalisation représentée,le poussoir 2 présente une fente diamétrale 10,dans laquelle est introduite une nervure 11 formée sous le bouton 3. Cette disposition empêche la rotation du bouton 3 et elle évite, en partieulier, un entraînement de ce bouton 3 sous l'effet de la rotation de la bague de verrouillage 4.
Sur la figure 3, il apparaît qu'en raison de ses dimensions, le bouton 3 offre un volume libre suffisant pour pouvoir loger,sous sa face inférieure, un voyant lumineux. lia plaque de recouvrement 12 de la minuterie peut posséder des ouvertures 13 (voir figure 1) pour le montage d'un tel voyant, auquel cas le bouton 3 est réalisé, en partie ou en totalité,dans unematière transparente,afin d'éclairer la minuterie et de permettre de la trouver facilement, mme dans l'obscurité.
En variante,c'est la bague de verrouillage 4 qui peut aussi être réalisée en une matière transparente ou translucide.
La figure 1 montre,par ailleurs,que cette bague de verrouillage 4 comporte,sur sa face extérieure, au moins un bossage,de préférence deux bossages 14 diamétralement optosés,correspondant à des évidements 15 de la plaque de recouvrement 12 de la minuterie.
La bague 4 est initialement mise en place en intro disant ses bossages 14 au travers des évidements 15, puis elle est tournée pour être amenée dans sa position de fonctionnement, ce qui réalise un système de retenue du genre " à baïonnette ",entre la bague 4 et la plaque 12. Cette dernière présente,en outre,une gorge circulaire 16 dont le diamètre extérieur correspond à celui de la bague 4,avec une rainure interne prévue pour l'introduction des bossages 14;quant au diamètre intérieur de la gorge 16,il est égal ou inférieur à celui du bouton 3,comme le montre plus particulièrement la figure 3. La gorge 16 ménage un espace libre suffisant pour permettre l'enfoncement de la partie du bouton 3 comportant les ergots 5.En outre,cette gorge 16 assure un bon guipage de la bague de verrouillage 4. La disosition des bossages 14 et des évidements 15 est telle que l'angle de rotation de ladite bague 4, entre sa position de montage et sa position de fonctionnement, est supérieur à l'angle de rotation de la Lême bague 4 entre sa posi tion permettant le fonctionnement normal de la minuterie et sa position de verrouillage de la minuterie.Ceci rend impossible tout démontage non désire,du fait qu'à l'état monté, la bague 4 vient en butée,par les extrémités 6c des parties 6a de ses encoches 6,contre les ergots correspondants 5 du bouton 3 qui se trouve immobilisé en rotation, lorsqu'on fait tourner ladite bague.
Il est à noter encore que la bague de verrouillage 4 peut être moletée ou rendue rugueuse sur sa face extérieure,pour faciliter son maniement.Toutefois, cette bague 4 sera de préférence montée avec un jeu très faible dans la plaque de recouvrement 12,pour éviter qu'elle soit tournée trop facilement ou même involontairement.
Comme il va de soi, et comme il ressort déjà de ce qui prcède, l'invention ne se limite pas à la seule forme de réalisation de cette minuterie à dépression qui a été décrite ci-dessus, à titre d'exemple;elle en embrasse,au contraire, toutes les variantes conçues selon le même principe,quels qu'en soient les détails constructifs, les diverses caractéristiques précédemment décrites pouvant notamment être reprises isolément ou en toutes combinaisons.
Dispositif de connexion électrique à connecteur à sertir.
La présente invention est relative à un dispositif de connexion électrique comprenant un connecteur de dérivation et une matrice de sertissage du connecteur, notamment pour le raccordement souterrain d'une dérivation à un câble principal sans sectionnement de ce dernier, ledit connecteur étant en deux parties assemblables, présentant des rainures conjuguées pour embrasser à faible Jeu en position assemblée ledit câble, et l'une des parties présentant un évidement de logement de l'extrémité de la dérivation, lesdites parties étant en un matériau déformable, notamment en aluminium pour être serties dans ladite matrice par déformation centripète du connecteur.
Le brevet français NO 2.094.721 de la demanderesse fait connaître un connecteur à sertir pour des câbles de lignes électriques de distribution basse tension ne nécessitant pas le sectionnement du câble principal pour la mise en place du connecteur. Après cette mise en place et l'introduction du câble dérivé dans un orifice conjugué du connecteur, ce dernier est serti en matrice, de manière à réaliser une connexion électrique par déformation plastique du métal. Ce connecteur utilisé sur les lignes aériennes, donne entière satisfaction, mais en réseau souterrain, les contraintes électriques et thermiques, les difficultés des interventions, imposent aux connecteurs, une meilleure tenue des contacts, notamment aux courts-circuits et la tenue dans le temps.
La présente invention a pour but de perfectionner le raccord précité en vue de permettre son utilisation en réseau souterrain avec une parfaite fiabilité.
Le dispositif de connexion selon l'invention est caractérisé par le fait que la matrice de sertissage présente sur son pourtour interne au moins une dent étagée ou non provoquant une déformation additionnelle locale profonde du connecteur pour améliorer Se contact électrique avec ledit câble.
Lt rétreint e la déroration profonde du connecteur, imposée par la dent interne de la matrice, réalise un poinçonnage profond et un contact électrique local assurant toute sécurité des dérivations en réseau souterrain. On connaissait déJà des connecteurs à poinçonnage profond, mais ces connecteurs nécessitent une coupure du câble principal, sur des réseaux de distribution souterrains.
La déformation profonde peut être réalisée par une dent unique ou par une paire de dents disposes svmétriquement du plan contenant le câble et la dérivation. La matrice présente avantageusement de la manière décrite dans le brevet précité une section polygonale, notamment hexagonale, de manière à rétreindre le connecteur de forme générale elliptique en une pièce polygonale conjuguée. Les câbles, en l'occurrence le câble principal et le câble dérivé, sont disposés dans le plan du grand axe du connecteur et des déformations profondes sont imposées aux deux extrémités de ce grand axe, chaque déformation profonde affectant le câble adjacent. Le connecteur,en aluminium, ou en cuivre ou en tout autre métal, peut être utilisé sur un câble principal et un câble dérivé en aluminium ou cuivre ou tout autre métal opérant.
D'autres avantages et caractéristiques de l'invention, ressortiront plus clairement de la description qui va suivre de deux modes de mise en oeuvre de l'invention, donnés à titre d'exemples non limitatifs et représentés aux dessins annexés, dans lesquels la figure 1 est une vue en perspective des deux pièces constitutives du connecteur selon l'invention avant leur assemblage; la figure 2 est une coupe transversale du connecteur selon la figure 1, montré en position assemblée avant sertissage; la figure 3 est une vue en perspective d'une matrice de sertissage du connecteur selon les figures 1 et 2; la figure 4 est une vue analogue à celle de la figure 2, montrant le connecteur après sertissage dans la matrice selon la figure 3; les figures 5 et 6 sont des vues analogues, repsectivement aux figures 3 et 4, illustrant une variante de réalisation selon l'invention.
Dans le cas de l'exemple qui précède, les alarmes "chaudière non disponible" (lA, lB, lC, lD pour chaque chaudière) doivent être formées par un sous-programme GROUPE comprenant les point l(a) à l(r) qui précèdent, après déclenchement comme décrit lorsque l'une des conditions l(a) à l(r) n'est pas acceptable.
Les données de la mémoire auxiliaire, lors de la vérification de l'acceptabilité de l'état de l'installation en ce qui concerne les restrictions de fonctionnement 2(a) et 2(b) peuvent être utilisées par le programme d'organisation de mise en place sous la forme suivante LISTE Riz2 : chaudière A ; chaudière B ; chaudière C chaudière D LISTE Ri : chaudière A ; chaudière B LISTE R2 : chaudière C ; chaudière D GROUPE 2 : LISTE Ri : ALARME D'ARRET GROUPE 2 : LISTE R2 : ALARME D'ARRET GROUPE 1 : LISTE RlR2 :ALARME D'ISOLEMENT APPEL : ALARME D'ARRET AFFICHAGE : deux chaudières en panne - arrêt dans moins d'une heure APPEL : ALARME D'ISOLEMENT LIAISON : ALARME D 'ARRET AFFICHAGE : panne de chaudière - isolement dans moins de 4 heures.
Ainsi, lorsqu'une analyse d'alarmes est exécutée en mode automatique, le programme d'organisation met en place les données par l'intermédiaire des sous-programmes d'abord à l'aide du sous-programme GROUPE, afin qu'il détermine Si les deux chaudières (GROUPE : 2) de chaque ensemble (LISTE LISTE R2) sont indisponibles. Si cela est vérifié, le sous-programme passe à l'alarme d'arrêt dans la mémoire 40 à accès rapide et la mémoire auxiliaire 30.
Si l'une quelconque des quatre chaudières est indisponible (GROUPE l), une alarme d'isolement est formée.