INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce flasque estampé 39 est relié, par exemple par soudage par points, avec la partie d'articulation 15 prolongeant l'étrier 33, tandis que la collerette d'appui 31, formée surlapartie d'articulation 15 et entourant la collerette 40 du flasque estampé 39, est reliee, par exemple par-soudage, avec la collerette 40 et avec le support tubulaire 32. L'assemblage axial de la ferrure d'articulation représentée sur la Figure 4 est à nouveau assuré par l'intermédiaire d'un organe de retenue 37, qui est cependant soudé sur la partie d'articulation 13 et qui s'accroche par une branche coudée sur le bord du flasque estampé 39.
Dans le cas de la ferrure d'articulation représentée sur la Figure 5, la partie d'articulation 13 associee à la partie-siège est agencée sous la forme d'un étrier, et elle est reliée à la partie 13' de l'articulation sur le côté opposé du siège. Les parties d'articulation 15, 15' de l'exemple de réalisation de la Figure 5 pourraient être independantes l'une de l'autre, ou bien elles pourraient etre également reliees entre elles par l'intermédiaire d'un étrier, comme indiqué sur la Figure 3.
Dans ce cas, les conditions de deplacement de l'axe de pivotement 14 sont inversées car la partie excentrique 25 est montée dans l'engrenage droit 20, qui est en prise par sa denture extérieure 19 avec la denture intérieure 18 du flasque estampé 42, servant de denture d'entraSnement et conçu de manière à s'adapter à ladite denture exterieure 19 de l'engrenage droit. Ce flasque estampé 42 s'appuie par sa collerette 40 dans un oeillet d'articulation 41 formé, dans ce cas, sur la partie d'articulation 13 et, de l'autre côté, il est relié, par exemple par soudage, à la partie d'articulation 13.A la différence de l'exemple de la Figure 3, la partie d'articulation 15 s'accroche sur la partie d'articulation 13 sur le côté extérieur, et elle comporte, dans la zone de l'oeillet d'articulation, comme indiqué sur la Figure 3, une partie estampée 29. Cette partie estampee est à nouveau pourvue d'une denture intérieure 30 servant de denture d'entraînement et qui vient engrener dans une denture extérieure, adaptée en correspondance, d'un flasque estampé 43, dont le bord 44 comporte une denture intérieure 23 qui possède un cercle de pied dont le diamètre est superieur d'au moins une hauteur de dent au diamètre du cercle de tete de la denture 19 de l'engrenage droit 20. En son centre, le flasque estampe 43 comporte également un bourrelet d'appui 45, qui est monte sur la partie centrée 21 de l'axe de pivotement 14.Comme cela a déjà été indiqué cidessus, les mouvements de l'axe de pivotement 14 sont inversés par rapport à ceux des modes de réalisation décrits ci-dessus car, lors de la rotation de l'axe de pivotement 14 de l'exemple de réalisation de la Figure 5, la partie centrée 21 se déplace en suivant une voie excentrique autour du centre de la partie excentrique 25, qui tourne dans l'engrenage droit 20 fixé sur la partie d'articulation 13. En conséquence, le flasque estampé 43, et la partie d'articulation 15 reliée par l'intermédiaire de la denture d'entrainement 30, se déplacent sur une voie excentrique autour de l'engrenage droit 20, de sorte que la zone d'engrènement entre la denture 23 du flasque estampé 43 et la denture 19 de l'engrenage droit se déplace sur la périphérie. L'assemblage axial de la ferrure d'articulation représentée sur la Figure 5 est à nouveau assure par l'intermédiaire d'un organe de retenue 37 qui est fixé surlapartie d'articulation 15 et qui s'accroche sur le bord du flasque estampé 42 associé à la partie d'articulation 13 par l'intermédiaire de sa branche coudée. Le mouvement de rotation en gendré dans l'axe de pivotement 14 est transmis, à l'aide du tube de transmission 28 fixé sur le téton d'entraînement 27 de l'axe de pivotement 14, à l'axe de pivotement 14', non représenté, de la ferrure d'articulation disposéede l'autre côté longitudinal du siège.
Le tube de transmission 28 est à nouveau entouré par un support tubulaire 32 qui est engage dans la collerette 40 du flasque estampé 42 et qui peut être, par exemple, relie rigidement par soudage avec cette collerette 40 et avec l'oeillet d'articulation 41 de la partie d'articulation 13.
Alors que, dans les ferrures d'articulation décrites ci-dessus, le mouvement excentrique résultant du mouvement de rotation d'un axe de pivotement comportant une partie excentrique est transmis au dossier de siège, on a représenté su rla Figure 6 un exemple de réalisation dans lequel le mouvement d'excentrique n'est pas transmis à une des deux parties d'articulation. La partie d'articulation 15, reliée par exemple par l'intermédiaire d'un étrier 33 à la partie d'articulation 15' située sur le côté opposé, correspond dans son agencement à la partie d'articulation 15 représentée sur la Figure 3 dans la zone de son oeillet d'articulation.En outre, la partie d'articulation 15 est pourvue d'un embout 29 dans la zone périphérique duquel est à nouveau formé par estampage la denture intérieure 30 servant de denture d'entraînement, tandis que le centre de l'embout est profilé en forme de collerette d'appui 31. Cette collerette d'appui comporte le support tubulaire 32 avec lequel elle est reliée rigidement par exemple par soudage, et elle est en outre montée sur le bourrelet d'appui 26 du disque de base 24, dont le disque annulaire profile 22 comporte une denture intérieure 23 dont la forme et les dimensions concordent avec celles de la denture extérieure prévue sur la périphérie exterieure du disque de base 24 et qui vient s'adapter exactement dans la denture d'entrafnement 30 de l'embout 29.
Pendant que le bourrelet d'appui 26 est monté sur la partie excentrique 25 de l'axe de pivotement 14, il se produit un positionnement extérieur du disque annulaire 22, relie de façon monobloc au disque de base 24, sur la périphérie intérieure d'un anneau 46, ayant en section droite un profil coudé à angle droit et qui est fixé sur la partie d'articulation 14 en ayant pour fonction d'assurer l'assemblage axial. Cet anneau de profil coudé 46 est disposé concentriquement aux dentures 23 et 30 ainsi qu'à la partie excentrique 25. En plus du disque annulaire 22, il est prévu sur l'anneau de profil coudé 46, un autre anneau à denture interieure 47, la denture intérieure 48 de cet anneau ayant un diamètre supérieur à celui de la denture interieure 23 du disque annulaire 22.La partie d'articulation 13 associée à la partie-siège est emboutie en forme de pot dans la zone de l'oeillet d'articulation et elle est reliée rigidement en cet endroit avec un flasque estampé 49, par exemple par soudage par points; le bord 50 de ce flasque 49 s'appuie de façon tournante par sa périphérie extérieure contre l'anneau de profil coudé 46, tandis que la partie estampez du flasque 49 comporte à côté du bord 50 et sur sa périphérie une denture extérieure 51 dont le profil correspond à celui de la denture intérieure 48 de l'anneau 47. La denture extérieure 51 du flasque estampé 49 est en prise, dans la zone correspondante, avec la denture intérieure 48 de l'anneau 47, de sorte que la partie d'articulation 13 est reliee, sans possibilité de rotation relative, par l'intermédiaire du flasque estampé 49, avec l'anneau à denture intérieure 47.Sur la partie 21 de l'axe de pivotement 14 qui est disposée de façon excentree par rapport à la partie excentrique 25, il est prévu un engrenage droit 54 comportant deux dentures extérieures différentes 52 et 53 placées l'une à côte de l'autre, la denture extérieure 52 étant en prise avec la denture intérieure 23 du disque de base 24, tandis que la denture extérieure 53 de l'engrenage droit 54 est en prise avec la denture intérieure 48 de l'anneau 47. La denture intérieure 23 se différencie de la denture extérieure 52 à nouveau par le fait que le diamètre du cercle de pied de la denture intérieure 23 est supérieur d'au moins une hauteur de dent au diamètre du cercle de tête de la denture extérieure 52.Cela est egalement le cas de la denture intérieure 48 et de la denture extérieure 53, tandis que cependant les dentures extérieures 52 et 53 et, également, les dentures intérieures 23 et 48, sont différentes en ce qui concerne leurs dimensions et leurs nombres de dents. Lors de la rotation de l'axe de pivotementl4,la partie < 21 se deplace de façon excentrique autour de la partie excentrique 25, ce qui se traduit également par un mouvement excentrique de l'engrenage droit 54.
Du fait de la différence entre les nombres de dents des dentures extérieures 52 et 53, d'une part, et des dentures intérieures 23 et 48, d'autre part, il se produit un mouvement relatif entre les deux parties d'articulation 15 et 13, de sorte que la partie d'articulation 15 reliée au dossier exécute un mouvement de pivotement par rapport à la partie d'articulation 13 fixee sur la partie-siège sans que le mouvement excentrique soit transmis à cette partie d'articulation 15.Pendant que le mouvement de rotation de l'axe de pivotement 15 est transmis par le tube de transmission 28 à l'axe de pivotement 14' situé sur le côté longitudinal oppose du siege et non-visible sur la Figure 6, le support tubulaire 32 relie 1 'embout 29 de la partie d'articulation 15 à l'embout exterieur 29' de la partie d'articulation 15'. Dans ce cas, également, le positionnement de la partie d'articulation 15 concorde exactement avec le positionnement de la partie d'articulation 15', et les zones d'appui ne sont absolument pas sollicitées par des forces dues à des déformations du fait de leur liaison établie Dar l'intermédiaire du support tubulaire 32.
Bien entendu, la presente invention n'est nullement limite aux modes de réalisation decrits et représentés; elle est susceptible de nombreuses variantes accessibles à l'homme de l'art, suivant les applications envisagées et sans que l'on ne s'écarte de l'esprit de l'invention.
Ainsi, on peut envisager, par exemple, d'utiliser à la place de l'anneau à section de profil coudé un anneau d'appui qui peut être formé sur une partie de l'articulation ou qui peut également être fixé sur la partie correspondante. Dans les modes de réalisation des Figures 3 à 5, on pourrait également utiliser à la place des segments de retenue 55, ou bien d'un anneau 46 à section de profil coudé, des boulons de fixation. A cet égard, il est évident que les parties d'articulation 15 et 15' n'ont pas besoin d'être réunies sous la forme d'un châssis mais que, au contraire, elles peuvent être reliées au dossier.
La presente invention concerne une nouvelle Composition moussante cosmtique pour le traitement et l'entretien de la chevelure.
En particulier ,sous forme de Shampooing présentant les qualités suivantes: - Augmentation importante du pouvoir absorbant et adsorbant des graisses et impuretés du cuir chevelu.
- Augmentation importante de la consistance du cheveu* fortifiant la chevelure et donnant un aspect gainé au cheveu.
Pour ce faire, le sonar selon l'invention comporte en combinaison une base acoustique d'émission d'ondes sonores, immergée au voisinage du fond marin et reliée au navire porteur par un dispositif électroporteur et un ensemble de réception des ondes réfléchies par le fond marin, l'ensemble de réception étant fixé à la coque du navire à la verticale de la base acoustique d'émission.
L'ensemble de réception comprend, en combinaison, des bases de récep- tion en forme de réseaux ou à lentille acoustique, des moyens électroniques de formation de voie, dans ce premier cas des moyens de traitement de signal et des moyens de visualisation de l'information, tandis que la base d'emission d'ondes sonores comporte en combinaison un transducteur situé au voisinage du fond marin et des moyens électroniques associés, lesdits moyens étant situés sur le navire porteur.
D'autres caractéristiques apparaitront à la lumière du complément de description qui va suivre, accompagné de planches de dessins représentant schématiquement un mode de réalisation de l'invention.
La figure 1 montre la disposition d'un sonar selon un mode de réalisation de l'invention et la figure 2 en montre les différents sous ensembles.
Sur la figure 1, on voit que le bâteau porteur comprend fixé à sa coque les moyens de réception 1 du sonar tandis que les moyens d'émission 2 sont immergés au voisinage du fond marin au moyen d'un câble électroporteur 3 dont la longueur filée donne une idée de l'immersion de l'émetteur.
La base acoustique d'émission immergée comporte deux transducteurs electro-aclstiques 4 et 5 utilisés respectivement pour l'émission en détecteur et pour l'émission en classificateur. Un soudeur acoustique vertical 15 permet en outre de mesurer la hauteur de l'émetteur par rapport au fona.
Dans un premier mode de réalisation l'émetteur de détection 4 peut être omnidirectionnel en gisement tandis que dans un second mode, il couvrira seulement un secteur angulaire plus large que le secteur de réception. Ainsi par exemple, si le secteur utile en réception est de 50 degrés, on utilisera une base d'émission 4 couvrant un secteur de 90 degrés orientable sur tout l'horizon de façon à rendre les performances de système en détection pratiquement independantes des mouvements de la plateforme et à éviter les dispositifs de stabilisation complementaires.exi- gés dans les systèmes actuels.
Pour la même raison, si le secteur utile de réception en fonction classification est de 10 degrés, on utilisera une base électro-acoustique d'émission en classification 5 couvrant un secteur proche de 300, orientable sur tout l'horizon.
Dans ce cas là, la base d'émission immergée pourra être orientée autour de son axe vertical au moyen d'un compas magnétique de type connu, soit par rotation de la base elle même, soit par commutation électronique du secteur d'émission dans la direction désirée.
La base 1 d'émission peut être descendue au voisinage du fond marin au moyen du câble électro-porteur 3 et d'un treuil 6, le câble passant dans un puit 7 menagé au travers de la coque du navire porteur. La longueur du câble 3 est telle qu'elle permette de descendre la base 2 à proximite de grands fonds de l'ordre de 150 à 300 mètres. Cette base peut être montée également sur un support ou véhicule téléguidé à partir du navire porteur. La position exacte de ce support d'émetteur peut etre déterminée à partir d'un des dispositif goniométrique acoustique 16 fixé sous le navire.
Au j0int A solidaire de la coque du navire et au voisinage de la la ver- ticale de la base d'émission 2 scnt situées les base 1 de réception du système sonar (figure 2). Ceiles-ci très directives peuvent avoir, ainsi qu'il a été vu plus haut, un secteur d'ouverture total de 50 degrés en -détection et de 10 degrés en classification. Elles peuvent être réalisées sous forme de réseaux d'hydrophones servant de transducteurs, associés a des circuits déphaseurs 8 servant à la formation des voies ou sous forme de lentilles acoustiques.Un traitement du signal de chacune des voies est alors effectué en 9 et après échantillonnage synchronise par une horloge 14, détection et intégration en 10, le signal est alors amplifié en 11 par un amplificateur video lequel est couplé a des moyens vidéo 12 de visualisation. Ainsi qu'on le voit à la figure 2, le bâtiment porte également la partie électronique 13 de 11 émetteur, de façon à ce que la partie immergée de l'émetteur ne comportant que la partie acoustique 2 soit la plus légère possible, évitant ainsi l'emploi d'un lest important.
Ainsi que cela va être montre sur un exemple chiffré le dispositif objet de la présente invention présente de nombreux avantages par rapport aux sonars de coque actuellement connus.
La comparaison entre les sonars de coque connus et le sonar bistatique selon l'invention sera effectuée dans le cas d'une profondeur de fond de 300 mètres, la base acoustique d'émission du sonar bistatique etant située à 30 metres du fond, les calculs etant effectués dans l1hypothèse d'un milieu parfait, isocelere et sans perturbations de surface.
Dans cet exemple, on appelera respectivement r B et r A les longueurs du rayon émis par l'émetteur 2 et du rayon réfléchi sur le récepteur 1 tandis que les angles e1 et 94 seront les angles formés par ces rayons par rapport au fond marin. On appelera D la distance séparant l'objet détecté et classifié et la verticale du sonar.
Dans le cas d'un sonar de coque ou émetteur et récepteur sont situées sous la coque du bateau, les rayons émis et réfléchis ont meme longueur et les pertes de propagations sont données par la formule 2 E (r A ) = 40 log r A + 2 aD r où a est un coefficient d'atténuation en fonction de la distance, ae etant égal a 100 décibels par kilomètre, la distance D étant ici de 300 mètres,et la fréquence d'utilisation etant de 400 kiloherz ce qui donne 2 H (r A ) = 190 dB Pour le sonar bistatique la perte de propagation est de H (r ) + H (r 8 ) = 20 log r + 20 log r ar (rA + rB) soit :H (r g ) + H (r ss ) = 175 dB d'où un gain de 15 décibels dans le rapport signal / bruit du sonar selon l'invention vis- -vis des sonars classiques.
La longueur des ombres rendues visibles par le sonar est multipliee par 10 dans le rapport LB = E = 10 LA h En ce qui concerne le contraste, il est fonction de la réverbération du fond, donnée par la loi de Lambert pour un sonar de coque Rf = lo log ( F ) + 10 log (sin 2 pour un sonar bistatique Rf = 10 log ( F ) + 10 log (sin e4 sin #A et #B étant les angles de rasance montrés aux figures 1 et 2, ce qui donne dans l'exemple considéré.
carburant est injecté.
Ceci conduit à des vitesses d'écoulement de l'air ou du mélange aircarburant d'autant plus élevées
et assure une bonne combustion, c'ést-à-dire une combus-
tion très complète,grwce au bon brassage ou à la bonne turbulence du mélange dans la chambre de combustion, qui résulte de ces grandes vitesses, d'écoulement. Dans les conditions indiquées, on obtient donc le maximum de puissance possible, de sorte qu'on dispose d'un couple élevé aux faibles vitesses de roulement du véhicule,
tout en respectant les prescriptions relatives aux émis-
sions des gaz d'échappement.
Lors de l'ouverture des éléments obturateurs,
qui se produit lorsqu'on a atteint des conditions de fonc-
tionnement déterminées du moteur, ou sous l'effet d'un ordre spécial du conducteur ( par exemple en pressant la pédale d'accélérateur à fond de course) la quantité de gaz aspirée dans la chambre de combustion est nettement
augmentée, ce qui correspond à une réduction de la résis-
tance à l'écoulement, cependant que le rapport optimal air-carburant est établi ou conservé par une élévation correspondante de la quantité de carburant injectée dans
le canal d'admission de la première soupape d'admission.
Avec cette amélioration du taux de remplis-
sage du cylindre, on obtient une élévation d'autant plus
grande de la puissance, qui présente un intérêt parti-
culier dans cette plage de conditions de conduite. Tou-
Actuellement, les enroulements à barres de machines électriques à noyau lisse comportent une partie active et une partie d'extrémité. Les barres de cet enroulement sont disposées dans la one active suivant deux couches, le passage d'une couche à l'autre se faisant par pliage des parties d'extrémité des barres. Les parties d'extrémité sont d'une forme conique et cylindrique et reliées selon un schéma ondulé ou bouclé. Dans ces machines électriques, la zone active du stator est remplie de barres avec un bas taux de remplissage à cause des dimensions des barres, des distances admissibles entre les barres conformément au pas de l'enroulement, et d'une portée relaiivement grande des parties d'extrémité.En outre, la longueur de la portée des parties d'extrémité dépend de l'angle d'inclinaison par rapport à la direction axiale de la barre qui dépend lui-mme de la distance entre les barres voisines faisant partie d'un seul groupe de bobines. En outre, plus cette distance est grande, plus la longueur de la portée des parties d'extrémité est petite.
On connait un enroulement à barres pour stator de machine électrique à noyau lisse comportant des barres couplées électriquement entre elles et disposées par couches concentriques, et où dans la zone active, lesdites barres sont parallèles les unes aux autres, tandis que dans les zones d'extrémité elles sont inclinées par rapport à la direction axiale, lesdites barres étant logées dans une monture en un matériau isolant fixés sur le noyau et disposée dans l'entrefer entre le stator et le rotor.
Dans l'enroulement en question, les barres sont-disposées en deux couches dans une monture cylindrique. Les barres sont isolées l'une de l'autre et l'isolant est enrobé d'une enveloppe conductrice de courant à haute résistance électrique.
Le couplage électrique des barres est assuré de manière classique Avec un tel enroulement, les barres sont disposées dans la zone active de telle sorte qu'on obtient un bas taux de remplissage de la zone active du stator. En outre, en cas d'augmentation de la puissance de la machine électrique, la portée des parties d'extrémité augmente. En conséquence, l'encombrement de la machine électrique croit et ses paramètres de construction se dégradent.
L'invention vise à réaliser un enroulement à barres pour stator de machine électrique à noyau lisse dans lequel la disposition des barres et la réalisation de leurs parties d'extré mité permettent de remplir de barres la zone active du stator d'une manière plus dense, de réduire la portée des parties d'extrémité et de diminuer ainsi l'encombrement de la machine électrique.
Ce but est atteint par le fait que, dans un enroulement à barres de machine électrique à noyau lisse comportant des barre.
reliées électriquement entre elles et disposées en couches concefr triques, ces barres étant parallèles les unes aux autres dans la zone active du stator et inclinées par rapport à la direction axiale dans les zones d'extrémité et étant logées dans une monture en un matériau isolant fixée sur le noyau et disposée dans l'en- trefer entre le stator et le rotor, conformément à l'invention, les barres sont disposées dans les zones actives et frontales en trois couches et, dans la zone active, les barres de la couche intérieure sont disposées sous les barres de la couche moyenne à raison d'une barre de la couche intérieure toutes les deux barres de la couche moyenne et les barres de la couche extérieure sont placées au-dessus des barres de la couche moyenne sous lesquelles ne se trouvent pas de barres de la couche intérieure, le nombre total de barres des couches intérieure et extérieure étant égal au nombre de barres de la couche moyenne, les barres de la couche moyenne des zones d'extrémité étant inclinées d'un angle 90 -t 1 qui est approximativement deux fois plus petit que l'angle 90 - 2 dont sont inclinées les barres de deux autres couches dani les zones d'extrémité, et les barres successives de la couche moyenne étant reliées électriquement chacune en série avec la barre correspondante de la couche intérieure et de la couche extérieure alternativement.
La forme de réalisation proposée de l'enroulement à barres assure une réduction de l'encombrement de la machine électrique qui en est équipée grâce au raccourcissement de la portée des parties d'extrémité de l'enroulement. En outre, le taux de remplissage en barres dans la zone active du stator est plus grand grâce à l'augmentation de la distance entre les barres voisines de la couche supérieure et de la couche inférieure faisant partie d'un seul groupe de bobines et grâce au fait que les parties d'extrémité des barres de la couche moyenne sont inclinées d'un angle plus petit que les barres des deux autres couches.
L'invention est expliquée plus en détails ci-après au moyen d'un exemple concrêt de sa réalisation illustré par les dessins annexés sur lesquels la Fig. 1 est une vue en coupe longitudinale d'un enroulement à barres suivant l'invention pour stator de machine électrique à noyau lisse la Fig. 2 est une vue en coupe transversale suivant la ligne II-II de la Fig. 1 la Fig. 3 est une vue développée d'une partie de l'enroulement à barres à trois couches suivant l'invention ; et la Fig. 4 est le schéma électrique de connexion de l'enroulement à barres suivant l'invention.