INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, les tâches I et H peuvent se poursuivre de façon pratiquement continue sans interruption. La zone RBF ayant une capacité de 3 lignes sert non seulement de tampon simple de lignes mais contribue aussi dans une grande mesure à l'augmentation de la vitesse de traitement assurée par l'unité centrale V.
On se réfère maintenant à la figure 30 et aux figures suivantes pour la description plus en détail de la procédure d'exécution des tâches décrites précédemment.
La figure 30 est un organigramme représentant la tâche G dans laquelle 8 bits de données de la section IX d'entrée-sortie de données, provenant du moaulateur-démodulateur, doivent etre transférés à la pile FIFO.
359 : interruption 360 : protéger données d'unité centrale par mise dans zone de travail 361 : prélèvement d'adresse d'écriture dans la zone de travail et mise dans le registre WAR 362 : transférer données de section-IX d'entrée-sortie dans zone de pile.
363 : ajouter 1 au registre WAR 364 : report ? 365 : mettre adresse de tête dans registre WAR 366 : conserver adresse de lecture de pile dans zone de travail 367 : retour des données d'unité centrale 368 : retour I1 faut se rappeler qu'un signal int de demande g d'interruption apparaît lorsque 8 bits de données arrivent à la section IX, en provenance du modulateur-démodulateur MDM.
Comme dans le mode de transmission, le signal int g apparaît toutes les 8/4800 s soit 1,6 ms, lorsque la fréquence de transmission est de 4800 bauds par seconde par exemple.
diaire de pattes en feuille métallique 30 qui sont découpées, d'un seul tenant avec le trajet conducteur correspondant 21 ou 23, à partir de la platine 20 en feuillemétallique Avant le montage des lampes 11, les pattes en feuille métallique 30 se trouvent, comme on peut le voir notamment sur la figure 2, dans le plan de la platine 20 qui est agencée à peu près à la hauteur de l'extrémité ouverte des montures 12 A
chaque endroit o une patte 30 se rattache au trajet conducteur corres-
pondant, il y a un ajour découpé 30 qui réduit la section et crée une zone de confinement du pliage Cette zone de pliage 31 se trouve, comm indiqué sur la figure 2, à distance et en avant de la dernière zone 32 par laquelle la platine 20 s'appuie contre le bord supérieur de la
monture 12.
Lorsqu'elles ne sont pas pliées, les pattes 30 s'étendent,
depuis la zone de pliage 31, en direction radiale dans les montures 12.
En outre, il ressort nettement de la figure 2 que la longueur des pattes 30, depuis la zone de pliage 31 jusqu'a leur extrémité avant, est plus petite que la distance entre la zone de pliage 31 et les
ressorts de contact 16 détendus.
En dessous de la zone de pliage 31, et à la même distance d'un axe central que le reste de la paroi extérieure d'une monture 12, un ressort à lame 36 est formé sur le fond 35 de chaque monture 12 avec laquelle il est d'un seul tenant Ce ressort s'étend vers l'extrémité ouverte de la monture mais se termine toutefois à distance de cette extrémité Le plan de flexion du ressort à lame, qui est donc celui dans lequel ce ressort 36 peut être déplacé, est parallèle à la direction longitudinale de la monture Les surfaces latérales 37 et 38 du ressort à lame 36, perpendiculaires au plan de fléchissement, sont,
comme on peut le voir sur la figure 2, parallèles à la direction longi-
tudinale de la monture 12 lorsque le ressort 36 est détendu En outre, les deux autres surfaces latérales du ressort à lame 36 sont aménagées de façon que celui-ci puisse être dégagé du moule par l'extrémité ouverte de la monture 12 La surface 38 du ressort 36 tournée vers l'intérieur de la monture 12 possède une courbure correspondant au socle 15 d'une lampe Il La largeur du ressort 36 en direction azimutale
de la monture 12 correspond sensiblement à la largeur de la patte 30.
Afin qu'il n'y ait pas d'ouvertures inutiles dans le porte-
lampes 10, le ressort 36 se trouve dans une niche fermée 39 de la
Ce n'est que lors du montage des lampes à incandescence Il dans les montures 12 que les pattes en feuille métallique 30 sont rabattues dans ces montures et sont coincées entre le culot 15 d'une
Dans ce cas, on diminue la résistance thermique entre l'élément chaud et le tube répartiteur de chaleur en diminuant le nombre d'interfaces, ce qui entraine une diminution des niveaux de températures sous élément chaud.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention r apparaitront à la lecture de la description de divers modes de réalisation faite ci-après avec référence aux dessins ci-annexés dans lesquels: - la figure 1 est une vue schématique d'un tube à ondes progressives utilisé avec le dispositif de répartition de la chaleur de la présente invention; la la figure 2 est une vue de face schématique d'un tube à ondes progressives monté sur son bati-support et comportant un dispositif de répartition de la chaleur conforme à la présente invention; - la figure 3 est une vue en coupe par III-III de figure 2; - la figure 4 est une vue en coupe par IV-IV de figure 2; - les figures 5a à 5c représentent respectivement : la figure Sa une vue de face schématique d'un tube à ondes progressives semblable à celle de figure 2, la figure -5b les variations de température en fonction de la position le long de la semelle du bati-support du T.O.P. sans dispositif de répartition de la chaleur, la figure 5c les variations de température en fonction de la position le long de la semelle du bati-support du T.O.P. dans le cas où on utilise un dispositif de répartition de la chaleur conforme à la présente invention; - les figures 6 à 8 représentent schématiquement différents modes de réalisation du dispositif de répartition de la chaleur conforme à la présente invention.
Dans les figures, les mêmes références désignent les mêmes éléments ou des éléments similaires.
La présente invention est décrite ci-après en se référant à un tube à ondes progressives, mais il est évident pour l'homme de l'art que l'invention ne s'applique pas uniquement aux tubes à ondes progressives mais à tous composants électroniques du type comportant un élément chaud et un élément froid montés sur un batisupport et qui présentent de ce fait une répartition non uniforme de la puissance thermique au niveau de la semelle du bati-support.
On décrira tout d'abord avec référence à la figure 1, un exemple de structure d'un tube à ondes progressives utilisé avec le dispositif de répartition de la chaleur de la présente invention. Sur cette figure, on distingue le canon à électrons désigné globalement par la référence 1, composé de la cathode et de deux électrodes de commande et d'accélération du faisceau d'électrons 2 limité aux deux traits visibles sur la figure, parallèles à l'axe XX', le long duquel celuiti se propage vers le collecteur 3 par lequel il est capté. La référence 4 représente la ligne à retard, en forme d'hélice et les références 5 et 6 les moyens de couplage à l'entrée et à la sortie du tube pour l'onde hyperfréquence. La référence 7 désigne le dispositif de focalisation.Le fonctionnement d'un tel dispositif est le suivant : la vitesse des électrons du faisceau 2 est modulée périodiquement par le champ lié à l'onde se propageant le long de la ligne 4 ; sous l'influence de cette modulation de vitesse, les électrons sont groupés en paquets et il se produit un transfert d'énergie des paquets d'électrons vers l'onde se propageant sur la ligne, à condition que soit satisfaite une condition d'égalité entre la vitesse des électrons et l'une des vitesse de phase de l'onde parcourant la ligne. Le faisceau d'électrons est capté en sortie par le collecteur qui reçoit donc aux pertes et à la fraction d'énergie transmise à l'onde près, toute l'énergie du faisceau électronique.
Ainsi, dans le tube ci-dessus, 80 à 85 % de la puissance thermique du tube doit être dissipée au niveau du collecteur.
Comme représenté sur les figures 2 à 4, le tube à ondes progressives est monté sur un bati-support désigné dans son ensemble par la référence 9 recouvert par un capot 14. Le bati-support 9 est réalisé en un matériau métallique bon conducteur de la chaleur et il comporte une partie 10 supportant le collecteur 3 et une partie 11 supportant le canon 1, ces deux parties étant montées sur une semelle 12. D'autre part, la ligne à retard est supportée par des lamelles 13 en cuivre par exemple réparties sur toute la longueur de ladite ligne et fixée sur la semelle 12 du bati-support 9. Le batisupport étant réalisé en un matériau bon conducteur de la chaleur, la puissance thermique dissipée par le tube est évacuée par conduction vers la semelle 12.Toutefois, étant donné les répartitions de cette puissance thermique, sa majeure partie est évacuée sur environ 20 % de la longueur de la semelle 12, ce qui nécessite en général un surdimensionnement du dispositif de refroidissement 47 prévu en dessous de la semelle 12. Aussi, conformément à la présente invention, on prévoit entre le tube et le dispositif de refroidissement, un dispositif de répartition de la chaleur. Ce dispositif de répartition de la chaleur est constitué par deux tubes répartiteurs de chaleur 15 et 16 qui, conformément au mode de réalisation des figures 2 à 4, sont montés dans des évidements 10' formés dans les parties supports 10 et 11 au-dessus de la semelle 12 et s'étendent sur la semelle 12. Le contact thermique est obtenu en soudant le tube répartiteur de chaleur sur la semelle 12.
Le tube répartiteur de chaleur est constitué principalement par un tube étanche au vide, fermé aux deux extrémités et dont la paroi interne est tapissée d'au moins une couche d'un système capillaire qui peut être constitué par exemple par une mèche en coton, en fibres artificielles, en verre, en métal ou similaire.
A l'intérieur du tube est introduit un fluide volatil à la température de fonctionnement et bon conducteur de la chaleur, en quantité suffisante pour saturer le système capillaire avec un léger excès. Le fluide utilisé peut être, par exemple, de l'eau, de l'ammoniac, de l'alcool méthylique, etc...
La chaleur dissipée au niveau du collecteur vaporise le fluide caloporteur. La vapeur passe de la partie se trouvant sous le collecteur vers les parties se trouvant sous la ligne à retard et le canon où elle est récupérée sous forme de chaleur de condensation.
La vapeur condensée reflue vers la partie se trouvant sous le collecteur sous l'action des forces dé gravité ou des forces capillaires. On notera que le but principal du système capillaire est de perm#ettre au tube répartiteur de chaleur de fonctionner dans le sens de la gravité, contre la gravité, horizontalement ou en accélération.
Ainsi, par suite du mode de fonctionnement des tubes répar titeurs de chaleur, on obtient une répartition plus homogène de la température sur toute la semelle 12 du bati-suppport. Ceci est mis en évidence par les courbes des figures 5b et 5c qui représentent les variations de la température en fonction de la position le long de la semelle 12. La figure 5b concerne le cas d'un tube à ondes progressives sans dispositif de répartition de la chaleur tandis que la figure 5c concerne le cas dlun tube à ondes progressives comportant un dispositif de répartition de la chaleur conforme à la présente invention. Pour mieux déterminer -la position le long de la semelle 12, on a aussi représenté sur la figure Sa, un tube à ondes progressives sur son bati-support. De plus, la courbe C1 représente l'évolution de la température sous la semelle du bati-support du tube tandis que la courbe C2 représente l'évolution de la température-de l'air au niveau du radiateur, Gl@i représentant la température de l'air à l'entrée du radiateur et 92 la température de l'air à la sortie du radiateur.D'après les courbes, on voit que, dans le cas d'un tube à ondes progressives sans dispositif de répartition de la chaleur, la température est importante dans la partie de la semelle se trouvant sous le collecteur avec une chute de température brutale au début de la ligne à retard pour devenir sensiblement constante sur tout le reste de la semelle, tandis que dans le cas d'un tube à ondes progressives comportant un dispositif de répartition de la chaleur, la t#empérature sous la semelle au niveau du collecteur est plus faible puis décroît sensiblement linéairement avec une pente très faible.
On obtient donc une répartition de la chaleur dégagée au niveau du collecteur sur toute la surface de la semelle qui peut être refroidie facilement avec un dispositif de refroidissement relativement petit.
On décrira maintenant un procédé préférentiel de réalisation des tubes répartiteurs de chaleur dans le cas où ceuxci sont positionnés soit dans la semelle 12 du bati-support, soit dans la partie supérieure 17' du dispositif de refroidissement 17 en contact avec la semelle du bati-support soit dans une semelle 18 rapportée entre la semelle du bati-support et le dispositif de refroidissement comme représenté sur les figures 6 et 7. Les différentes parties cidessus étant constituées par un bloc métallique de préférence en alliage léger, on perce un nombre de trous correspondant au nombre de tubes 15 à réaliser Le nombre de trous ainsi que le diamètre des trous sont déterminés en fonction du flux thermique maximal à transporter.Ainsi dans les figures 6 et 7, on a représenté à titre d'exemple un dispositif de répartition de la chaleur à quatre tubes répartiteurs de chaleur. Dans chaque tubulure ainsi formée, on place une mêche 15' constituant le système capillaire qui permet au fluide de revenir vers la zone chaude quelle que soit la position de la semelle.
Les tubulures sont ensuite fermées a une extrémité par une soudure tandis que l'autre extrémité est munie d'un queusot de pompage pour mettre les tubulures sous vide. Une fois les tubulures mises sous vide soit individuellement soit toutes ensembles, on étuve puis on introduit le fluide caloporteur et on scelle de manière étanche en pincant le queusot et en le soudant. On prévoit de plus une protection des queusots de pompage afin d'éviter leurs ouvertures par chocs ou similaire.
On décrira avec référence à la figure 8, un perfectionnement au procédé décrit ci-dessus. Dans le mode de réalisation représenté, les trois tubulures 15-1, 15-2, 15-3 constituant les tubes répartiteurs de chaleur sont interconnectées par des tubulures 19-1, 19-2, 19-3 formant des tubes répartiteurs de chaleur transversaux. Du fait de l'interconnexion réalisée entre les tubes répartiteurs de chaleur, il est possible de mettre sous vide et de remplir en une fois l'ensemble desdits tubes répartiteurs de chaleur. En conséquence, les deux tubulures 15-1 et 15-2 sont fermées à leurs deux extrémités soit par des bouchons soit par des soudures 20 et la tubulure 15-3 présente a une extrémité un queusot de pompage 21 tandis que son autre extrémité est fermée par soudure ou par un bouchon. D'autre part, les tubulures secondaires 19-1, 19-2, 19-3 sont constituées par des tubes borgnes ouverts à une seule extrémité. La mise sous vide et le remplissage de cet ensemble s'effectue de la même manière que précédem ment.
tion de découpage Jusqu'à Présent, on a utilisé un appareil du type décrit ci-dessus dans lequel la matière en feuille à découper adhère à une surface d'appui Un tel appareil utilise un revêtement adhésif sur sa surface d'appui qui coopère avec la matière en feuille pour la maintenir relativement fermement mais de manière séparable dans une position fixe Bien qu'un tel appareil se soit avéré être, dans l'ensemble, satisfaisant, un nouveau revêtement de matière adhésive doit être périodiquement appliqué à la surface d'appui
ou surface support pour maintenir l'appareil correcte-
ment en état de travail Cette opération d'application
d'un nouveau revêtement nécessite un temps d'immobilisa-
tion de la machine qui est coûteux En outre, cet agencement n'est pas particulièrement satisfaisant pour maintenir un matelas qui comporte une série de nappes empilées du fait que la matière adhésive n'accroche et ne maintient que la nappe inférieure du matelas Les nappes ou épaisseurs disposées au-dessus peuvent avoir tendance à se déplacer lorsque l'organe de coupe v ient en appui contre elles malgré le contact à frottement
entre les nappes adjacentes.
-2- Un appareil de maintien électrostatique a été également utilisé avec succès pour assujettir une unique nappe ou un matelas comprenant un nombre relativement faible de nappes dans une position fixe sur une surface d'appui Cependant, un équipement auxiliaire important est nécessaire pour engendrer un champ de force ce qui
rend onéreuse la fabrication d'un tel appareil.
Des dispositifs de retenue ou de maintien à dépression qui produisent une pression inférieure à la pression atmosphérique sur la surface d'appui ou de travail sur laquelle la matière en feuille est étalée se sont très largement répandus dans la technique du découpage des matières Un dispositif de maintien à dépression de ce dernier type a été décrit et représenté dans le brevet des E U A, délivré le 20 novembre 1973 sous le N O 3 772 949 aux noms de Pavone et autres et ayant pour titre "Method and apparatus for cutting sheet material" (Procédé et appareil pour découper
une matière en feuille) L'appareil décrit et repré-
senté dans le brevet précité comporte une molette cou-
pante qui roule en appui de coupe contre une surface d'appui qui est traversée par un réseau d'ouvertures qui communiquent, par l'intermédiaire de canaux, avec une pompe a vide L'appareil breveté est particulièrement bien adapté pour découper des matières en feuille
anisotropiques, telles que des bandes fibreuses compo-
sites qui ont des caractéristiques de découpage diffé-
rentes suivant des axes principaux différents Cepen-
dant, des problèmes peuvent être rencontrés lorsqu'un tel appareil est utilisé pour découper d'autres types
A la fin de l'expérience on a entrepris une étude pathomorphologique des organes suivants : poumons, coeur, foie, reins, glandes surrénales, rate, ganglion lymphatique, intestin, estomac, glande thyroVde et pancréas.
Durant la période de l'expérience on n'a pas observé des modifications sensibles dans la conduite des animaux. En plus, aucune différence au point de vue anthropologique n'a été observée entre les animaux soumis au traitement et les animaux témoins. LT accroissement du poids des animaux en 6 mois était de 0,258 kg (rat) et de 0,7 kg (lapin). Néanmoins, on a constaté une tendance à la diminution du poids chez les chiens.
Le tableau 2 reprend les données relatives à la formule du sang périphérique et à la fonction uréopolétique du foie des rats traités par l'acide 1,3-dioxo-lH-benz(de)-isoquino- léine-2(3H)-butyrique durant 6 mois à raison de 100 mg/kg de poids corporel.
TABLEAU 2 Indices Indices Données Délais d'observation à étudier statistiques initiales après le début du traitement (mois) 1 2 1 2 3 4 5 -Masse (g) n 10 10 10 M 182,0 263,0 290,0 tm 5,65 3,60 5,0 +44,5 +59,3 P 0,05 0,05 Hémoglobine n 10 10 10 (c %v +6,6 +3,96 P 0,05 0,05 Leucocytes n 10 10 10 M 9 345 12 300 11 394,4 1 1 129,0 1 232,0 1 127,0 %v +31,6 +21,9 P 0,05 0,05 Erythrocytes n 10 10 10 (milliers) +M 4 700 4 895 5 043 -m 25,7 35,93 31,00 %v +4,1 +7,3 P 0,05 0,05 Urée M 16,2 17,8 15,8 0,9 0,53 1,3 %v +9,8 -26,4 P 0,05 0,05 Azote d'urée M 7,55 8,29 7,37 +m 0,41 0,24 0,6 %v +9,8 -2,38 P 0,05 0,05 Azote résiduel M 18,10 18,9 17,9 m 1,78 1,92 %v +4,4 -1,1 P 0,05 0,05 Coefficient Urea Ratio 41,7 43,8 41,2 Suite du Tableau 2 Délais d'observation après le début du traitement (mois) 3 4 5 6 7 8 9 Masse (g) 10 10 10 10 336,2 389,4 402,5 440,2 8,7 9,9 222 11,8 + 84,7 +113,8 +121,1 +141,7 0,05 0,05 0,05 0,05 10 10 10 10 Hémoglobine 107,5 104,8 96,3 99,4 (946) 15,1 12,2 3,6 1,4 +15,1 +12,2 +3,1 +6,4 0,05 0,05 0,05 0,05 Leucocytes 10 10 10 10 16225 11179,2 13 750 9 356,2 1736,0 707,1 1488,0 1240,0 +75,9 +19,6 +47,1 +0,1 0,05 0,05 0,05 0,05 Erythrocytes 10 10 10 10 (milliers) 4 916 5 078 4 991 5 135 49,6 24,8 31,00 43,4 + 4,6 +8,0 +6,2 +9,2 0,05 0,05 0,05 0,05 Urée 16,9 19,7 17,2 21,1 1,2 1,2 0,63 0,54 +4,3 +21,6 +6,2 +30,2 0,05 0,05 0,05 0,05 Azote d'urée 7,87 9,18 8,01 9,83 0,56 0,55 0,29 0,25 +0,3 +21,6 -6,09 +30,2 0,05 0,05 0,05 0,05 Azote résiduel 18,4 19,6 18,2 21,5 1,56 1,94 1,84 3,4 + 1,6 +8,3 +1,1 +18,7 0,05 0,05 0,05 0,05 Coefficient Urea Ratio 42,3 46,8 44,01 45,7 n - nombre d'animaux soumis à l'observation; M - moyenne arithmétique des indices m - erreur moyenne ; %v - variation (%) ; P - certitude des résultats.
Les données indiquées montrent que l'utilisation de l'acide t acide 1,3-dioxo-1H-benz(de)isoquinoléine-2(3H)-butyrique du- rant 6 mois n'a pas altéré la fonction sanguinopolétique et na pas modifié la formule du sang périphérique tout en laissant sans changement la fonction uréopiétique du foie chez les rats.
Des données analogues sont obtenues dans le cas du traitement d'autres types d'animaux par l'acide l,3-dioxo-lH-benz(de)iso- quinoléine-2(3H)-butyrique et par les sels de celui-ci.
L'expérience terminée (6 mois), les animaux ont été sacrifiés : les chiens à l'aide de thiopentane, les lapins par embolie gazeuse, les rats par l'éther éthylique. On a soumis à l'étude les organes suivants : poumons, coeur, foie, reins, glandes surrénales, rate, ganglions-lymphatiques intestin, estomac, glande thyrolde et pancréas. Le matériau a eté fixé dans le formol, ensuite on a préparé les coupes à la paraffine que l'on a colorées avec de l'hématoxyline et avec de l'éosine, Aucune modification n' a été révélée chez les animaux de tous les groupes soumis a l'autopsie.
L'étude du matériau obtenu permet de conclure que l'a- cide 1,3-dioxo-1H-benz(de)isoquinoleine-2(3H)-butyrique, ad- ministré aux doses étudiées, ne provoque pas de modifications morphologiques de plusieurs organes étudiés chez les chiens, les lapins et les rats (poumons, coeur, foie, reins, glandes surrénales, rate, ganglions lylphatiques, estomac, glande thyroide et pancréas). En même temps on a observé chez certains animaux des modifications insignifiantes dans le foie et dans les reins. Quant au foie, ces modifications peuvent être dues à l'administration de la préparation pharmaceutique par voie orale, tandis que les modifications dans les reins peuvent - tre liées à l'élimination de cette préparation.
Les modifications en question témoignent que l'acide 1,3-dioxo-lH-benz(de)isoquinoléine-2(3H)-butyrique exerce, é- ventuellement, une action irritante non spécifique peu importante sur le foie et les reins. Ceci est confirmé par l'accroissement de la perméabilité vasculaire dans les glomérules (seulement chez les chiens) et par de faibles modifications locales dans le foie et dans les reins des lapins et des rats.
On a étudié l'effet de l'acide 1s3-dioxo-lH-benz(de)- isoquinoléine-2(3H)-butyrique et des sels de celui-ci sur lié- volution des angiopathies diabétiques.
Les essais portaient sur les rats mâles de souche Wistar d'un poids de 140 à 160 g. Le diabète a été provoque par injection sous-cutanée de l'alloxane (Société "Chemapol") à raison de 150 mg/kg de poids corporel. On a utilise, dans ltexperience, des animaux présentant un niveau du glucose dans le sang supérieur à 300 mg% (niveau stabilisé après administration de l'alloxane) et souffrant de glycosurie et de polydipsie.
La teneur en glucose du sang a été déterminée par la méthode utilisant la glucose-oxydase, la teneur en cholestérine suivant Ilck, la teneur en fructose suivant Roy, la teneur en aldose-réductase suivant la méthode de Haymon, Kinoshita, la teneur en sorbitol à l'aide de la méthode utilisant la sorbitoldéshydrase.
La biomicroscopie de la conjonctive a été opérée à l'aide d'un microscope muni d'un dispositif photographique avec flash.
Dans le but d'étudier les modifications, apparaissant dans les vaisseaux du système microcirculatoire, on a procédé à l'étude des capillaires répartis dans les muscles des extrémités postérieures des rats témoins et des rats soumis au traitement au bout de 6 et 12 mois depuis le début de l'expérience, ainsi qutà l'étude des animaux souffrant de diabète prolongé dû à l'alloxane et recevant durant un mois l'acide 1,3-dioxo-1H- benz(de)isoquinoléine-2(3H)-butyrique.