INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Généralement, la flottation est effectuée en deux étapes.
La premiere étape comprend une flottation anionique des phosphates, soit dans des cellules de flottation pour les fines (104 - 417 microns, c'est-à-dire 150 - 35 mesh), soit sur bandes pour les particules plus grossières (417 1 000 microns, c'est-à-dire.35 - 16 mesh), flottation 'au cours de laquelle la plus grande partie de la silice est entrainée avec les résidus. Pour améliorer la qualité du produit phosphaté obtenu, une deuxième étape de flottation est nécessaire pour éliminer le reste de la silice. Cette étape est effectuée, aussi bien pour les fines que pour les particules plus grossieres, en lavant et en conditionnant les particules avant de soumettre les deux fractions a une flottation cationique, dont le but est d'éliminer la silice résiduelle.
Le procédé décrit ci-dessus est en usage depuis de nombreuses années. Cependant, ce procédé ne peut pas être utilisé pour le traitement des phosphates ayant une gangue carbonatée contenant de la calcite et de la dolomite en plus des silicates rencontrés habituellement. Ce procédé ne peut donc pas non plus être utilisé pour enrichir les phosphates riches en carbonates de Fl ori de. Cela est dû au fait que les carbonates ont le même comportement que les particules phosphatées vis- -vis des conditions habituelles de flottation industrielle. De ce fait, les carbonates ne peuvent pas être séparés. Apparemment, 1 'af- finité des carbonates et des phosphates pour les acides gras dans les procédes de flottation anionique est sensiblement la même, empêchant ainsi leur séparation.
Un grand nombre d'études ont été menées en ce qui concerne la séparation des carbonates d'un minerai phosphaté à gangue carbonatée. Par exemple, le brevet britannique n" 859.155, qui correspond au brevet U.S n 3.113.838, décrit un procédé relatif a des roches phos phatées contenant du carbonate de calcium. Ce procédé comporte une étape de broyage a 200 microns pour libérer les phases, une étape de flottation des carbonates a un pH compris entre 6 et 7 avec des acides gras, le phosphate étant déprimé par l'addition la solution obtenue de sels de phosphate solubles.Cependant, le procédé décrit dans ce brevet ne peut s'appliquer a des minerais qui ont a la fois une ganguecarbonatée et siliceuse.
Un autre procédé connu, essentiellement applicable aux minerais calcitiques est décrit dans le brevet U.S. n" 3.259.242. Dans ce procédé on décrit la flottation cationique des phosphates å pH 7. La flottation est suivie d'un lavage avec S02 ou H2S04. Cependant, ce procédé ne peut s'appliquer aux minerais a, gangue siliceuse puisqu'il est bien connu de l'homme de l'art que l'on peut egalement traiter les silicates par flottation en utilisant les amines comme agents de flottation cationique. De plus, l'utilisation de l'acide sulfurique ou du bioxide de soufre entraîne une dépense supplémentaire augmentant le coût du procédé.
Un autre procédé de flottation cationique des phosphates est decrit dans le brevet U.S. n" 4.144.969 pour le cas des minerais à gangue carbonatée et siliceuse (environ moins de 20 % en poids). Une flottation cationique de l'apatite est effectuée avec un réactif cationique a un pH compris entre 5 et 6,5 environ. Les carbonates sont éliminés dans le rejet de la flottation. Le pH est maintenu à l'aide de différents acides tels que les acides acétique, phosphorique, chlorhydrique, nitrique et fluorhydrique.
D'autres procédés dans lesquels on élimine les phosphates par flottation ont été développés. On peut citer par exemple le procédé décrit dans Mining Engineering, Janvier 1978, pages 37 à 40, procédé dans lequel on élimine les phosphates au moyen de H2SiF6. De -même, les brevets U.S n" 3.462.016, 3.462.017 et 3.807.556 décrivent des procédés pour le traitement de minerais å gangue carbonatée et siliceuse par deux étapes de flottation anionique.
En particulier la technique qui est décrite dans les brevets U.S. n 3.462.016 et 3.462.017, qui semblait la plus prometteuse, ne conduit pas à des concentrés que l'on peut considérer comme marchands.
- En outre, l'invention s'applique au cas où un conduit de dérivation, munI ou non d'une chambre de con- bustion auxiliaire, réunit la sortie du compresseur 4 l'entrée de la turbine 5 en contournant le moteur 1. Dans ce cas, un tel conduit de dérivation partirait d'un endroit du circuit d'air 12 du récupérateur 11 situé entre l'aval de ce récupérateur 11 et la jonction 16 et aboutirait, de façon connue, 8 l'entrée de la turbine 5 (figures 2 et 4).
De même, bien que le groupe turbocompresseur 3 ait été représenté comme n'ayant qu'un seul étage, il peut s'agir d'un groupe à plusieurs étages. Dans ce cas, le circuit de gaz 13 du récupérateur est interposé entre la sortie de la turbine haute pression du groupe turbocompres- seur et l'entrée de la turbine basse pression de ce groupe.
Enfin , il a été supposé que l'échangeur de refroidissement 10 de l'air de suralimentation était constitué par un radiateur, de préférence à ventilation forcée. Cependant, il serait possible d'utiliser, pour refroidir l'air de suralimentation, un échangeur de chaleur 10 utilisant un fluide caloporteur autre que de l'air, par exemple de l'eau.
La présente invention se situe àans le domaine technique des appareils de chauffage faisant intervenir l'énergie solaire, avec ou sans possibilité de stocker la chaleur ainsi produite en vue de son utilisation ultérieure.
Les découvertes et réalisations antérieures dans ce domaine tendent généralement à l'utilisation des rayons du soleil par action soit directe soit indirecte sur un échangeur de chaleur comportant la circulation d'un liquide.
Certains types antérieurs de capteurs sont constitués simplement par un système de réflexion concentrant les rayons solaires sur un absorbeur unique ou sur une seule face de chaudiere mais leur conception ne permet de capter les rayons que dans les limites d'un angle relativement étroit ou de les concentrer sur une surface d'absorption limitée, inconvénients qui ne pourraient être corrigés que par un dispositif supplémentaire tendant a orienter l'appareil en fonction du mouvement du soleil.
Les caractéristiques de l'invention faisant l'objet de la description qui suit consistent en ce que l'appareil comporte deux réflecteurs fixes et permet, par une double action (directe et réfléchie) des rayons solaires à travers des parois transparentes multiples constituant des couloirs conduisant a des absorbeurs adéquats, de réchauffer Droqres- sivement, avec un rendement élevé, un fluide gazeux en circulation injecté dans le circuit en vue d'utiliser la chaleur ainsi acquise, soit immédiatement, soit, par un dispositif annexe d'accumulation de chaleur en brique ou autre matériau, dans un temps décalé.
Ces caractéristiaues sont brièvement exposées ci-apres par référence aux dessins annexes représentant les divers aspects et éléments constitutifs de l'appareil et feront ensuite l'objet d'une description détaillée de l'appareil et de son fonctionnement ainsi que de ses applications industrielles.
Présentation des dessins.
Figure 1. Vue perspective isométrique de l'aspect extérieur de l'appareil de chauffage solaire, objet de l'invention.
Figure 2. Coupe verticale suivant AA de l'appareil présenté en figure 1 montrant le profil de la surface du réflecteur principal courbe fol), la structure de son support (2), le parcourt des rayons directs ou réfléchis (b,c,d,e), la position du réflecteur secondaire (4), la chaudiere (3) avec vue en coupe des éléments horizontaux de son chassis (16) et de ses panneaux calorifuges (12 et 13) et les entrée (21) et sortie (20) de l'air ainsi que les éléments d'étanchéité (14 et 15).
Figure 3. Coupe longitudinale suivant BB de la chaudière vue en perspective dans la figure 1 et en coupe verticale dans la figure 2, montrant la coupe des éléments verticaux de son chassis (16 et 24) et de ses panneaux calorifuges (22 et 23), ses doubles parois latérales transparentes (5-6 et 10-11), les absorbeurs (7 et 9), le panneau de réparation central (8), la direction suivie par l'air à travers les six couloirs de la chaudière à partir des ouvertures d'entrée (25) et de sortie (26) ainsi que la sonde thermostatique (27) placée à la fin du circuit de chauffage.
Figure 4. Vue perspective partielle détaillée d'un des absorbeurs de la chaudière montrant ses divers éléments métalliques absorbants tôle centrale (9) entourée de grillages multiples (31).
Figure 5. Schéma d'installation de l'appareil de chauffage solaire a air, objet de l'invention, dans le cas d'une utilisation aux fins de chauffage d'un immeuble (32) et montrant notamment le mécanisme d'injection (33) et de filtrage (34) de l'air pulsé vers la chaudière dans une canalisation (35) ainsi que la canalisation de retour (36) de l'air chauffé et l'accumulateur de chaleur susceptible d'utilisation en radiateur (37 à 40).
L'appareil de chauffage solaire objet de la présente invention représentée extérieurement par la figure 1, comprend dans sa partie arrière un réflecteur principal (1) support par une armature rigide (2).
Le profil du réflecteur principal est calculé de façon à obtenir une convergence optimale compte tenu de la position moyenne du soleil à la latitude du lieu d'exploitation. L'appareil comprend dans sa partie centrale une chaudière (3) à double face de captation des rayons solaires directs et réfléchis (miroirs 1 et 4). Cette chaudière comporte des couloirs de circulation dans lesquels l'air subit un chauffage progessif et constant jusqu'à son évacuation en vue de son utilisation.
On a déterminé la répartition suivant la fonctionnalité par la méthode de chromatographie par adsorption sur alumine, et la répartition suivant les masses moléculaires par la méthode de chromatographie par perméation sur gels.
le produit obtenu à partir des matières premières de ême qualité dans un appareil en discontinu avait MOH = 3200, N / ?1n = 1,02, la teneur en monoalcools étant de 3 à 5% en poids et la teneur en diols dtant de 5 à 7% en poids. les conditions de transformation et les caractéristiques des polyuréthannes mousses élastiques séquencés obtenus à partir des deux polyéthers sont pratiquement identiques.
EXEIPlE 2 On introduit dans la première section d'un réacteur analogue à celui qui a été utilisé dans l'exemple 1, une solution de glycérate de potassium dans la glycérine (basicité totale 11,7% en poids calculé par rapport à KOH, teneur en humidité de 0,39% en poids suivant Fischer) à un débit de 0,78 kg/h. On introduit sous la grille distributrice de cette mGme section des vapeurs d'oxyde d'éthylène à UQ åébit de 5,9 kg/h. On maintient la température dans toutes les des vapeurs d'oxyde d'éthylène à 0,03 atm. eff. Dans la capacité de la première section il se forme un mélange réactionnel homogène ayant une masse moléculaire moyenne correspondant à l'addition d'environ 3 moles d'oxyde d'éthylène par mole de glycérine.On évacue le semiproduit (ayant une basicité de 2,2% en poids calculée par le rapport à KOR et ROH = 560) de la sixième section de l'appareil, on l'envoie OH dans la première section d'un secona appareil de conception analogue et on introduit sous la grille distributrice de ladite section dea vapeurs d'oxyde de propylène. La température dans toutes les sections étant de 118 + 22C et la pression à la sortie de l'excès des vapeurs d'oxyde de propylène étant de 0,03 à 0,04 atm. eff., on obtient un produit alcalin (d'une basicité totale de 0,33% en poids) contenant le copolymère séquencé.Après purification, filtration et séchage le produit présente les caractéristiques suivantes teneur en groupement OH 1,64% en poids MOH 3100 indice d'iode 1,3 g. iode/lOO les caractéristiques qui définissent le taux de poly-dispersion du produit et la répartition suivant les types de fonctionnalité sont au niveau des valeurs correspondant au produit obtenu dans l'exemple 1. Le produit obtenu dans cet exemple est transformé en polyurdthanne séquencé élastique dans les conditions normales.
EXEMPLE 3 On utilise dans les conditions de l'exemple 1, une solution d'alcoolate de potassium dans la glycérine d'une basicité totale de 11% en poids et d'une teneur en humidité de 5,4% en poids (pratiquement sans chasser par distillation d'eau de la solution d'alcali solide dans la glycérine). Dans ce cas le produit alcalin a une basicité d'environ 0,33% en poids, mais une masse moléculaire plus basse calculée pour le triol ( = 2900) car la teneur en diols est de 17 à 20% en poida (la quantité de monoalcools restant au même niveau d'environ 3% en poids).
EXEMPLE 4 On introduit une solution de glycérate de potassium dans la glycérine d'une basicité totale de 19,7% en poids (calculée par rapport à KOH) et d'une teneur en humidité de 0,4% en poids (aui- vant Pinscher), à raison de 0,84 kg/h dans la première section (inférieure) d'un appareil analogue à celui qui a été décrit dans l'exem- ple 1, et on introduit sous la grille distributrice de ladite section des vapeurs d'oxyde de propylène à raison de 24,5 kg/h.Après le remplissage des sections inférieures (no l à 7) de l'appareil (la température dans lesdites sections étant de 115 + 2oC et la pression dans la première section étant de 0,8 à 0,9 atm. eff.), on introduit additionnellement dans la septième section 45,5 kg/h d'oxyde de propylène sous forme de vapeurs et on conduit le procédé en maintenant dans les sections supérieures (No 8 à 16) une température de 120oC + loC et à la sortie de l'appareil une pression de l'excès des vapeurs d'oxyde de propylène de 0,05 à 0,07 atm. eff. le produit alcalin à la sortie de la 16ème section a une basicité de 0,42% à 0,45% en poids (calculée par rapport à KOH) et une masse moléculaire moyenne de 4500 à 4600 (le débit de l'appareil en ce produit intermédiaire étant de 40 kg/h environ) et pour obtenir un copolymère séquencé avec de oxyde d'éthylène, on le dirige sur un second réacteur fonctionnant à une température de 90 + 2oC; alors que sous la grille distributrice de la première section dudit réacteur on introduit des vapeurs d'oxyde d'éthylène à raison de 7,2 kg/h.On évacue de la sixième section de l'appareil un produit alcalin dont la basicité est de 0,35 à 0,36% en poids à raison de 45 kg/h environ qui, après purification, filtration et séchage, a les caractéristiques suivantes teneur en groupe OH 1,04% en poids OH (calculé par rapport au triol) 4900 indice d'iode 1,7 g. iode/lOO g le polyéther obtenu est transformé en mousse de polyuréthanne à froid.
Une tentative d'utiliser une solution d'alcoolate de potassium dans la glycérine à teneur de 20,8% en poids de KOH pour obtenir un polyéther d'une masse moléculaire moyenne 5500 s'est soldée par un éehec vu les difficultés de dosage de celle-ci car il a fallu porter la capacité, les tuyauteries et le corps de pompe à une température de 85 à 90oC -et une mise en marche impossible de l'appareil car une viscosité plus élevée du liquide entravait sensiblement son brassage par les vapeurs d'oxyde de propylène et arrêtait pratiquement les processus de réchauffage jusqu'à la température de service ainsi que les échanges de masses de l'oxyde de la phase vapeur dans la phase liquide.Il importe toutefois de noter que la mise en oeuvre de solutions d'alcoolates à teneur élevée en agent alcalin, par exemple lors de la préparation de polyéthers de masse moléculaire élevée, n'était pas non plus caractéristique pour un procédé discontinu.
EXEMPLE 5 On introduit dans la première section d'un appareil analogue à celui qui a été décrit dans l'exemple 1, une solution d'alcoolate de potassium dans le diéthylène-glycol d'une basicité totale de 1,2 en poids calculée par rapport à KOH à raison de 0,6 kg/h et on envoie sous la grille distributrice de la mtme section des vapeurs d'oxyde de propylène à raison de 12,5 kg/h. A une température des sections de 120 + 1 C on évacuede-la sixine section de l'appareil un produit d'une basicité de 0,27% en poids calculée par rapport à KOH à raison de 2,8 kg/h.Par ailleurs dans la capacité de la première section, vient s'additionner sur une mole de diéthylène-glycol une mole d'oxyde de propylène. Après purification, filtration et séchage le polyéther a les caractéristiques suivantes : ROH 270 indice d'iode 0,6 g. iode/lOO g coefficient de polydispersion 1,03 Mn On utilise ce produit dans des formules destinées à produire des polyuréthannes mousses durs, de pair avec le produit obtenu par le procédé discontinu sans qutil y ait de différences quelconques dans les résultats.
EXEIVIPLE 6 On utilise dans des conditions analogues à celles qui ont été décrites pour l'exemple 1 une solution de glycérate de sodium dans la glycérine d'une basicité totale de 11,5% en poids calculée par rapport à NaOH et d'une teneur en humidité de 0,38% en poids suivant Pischer. la quantité de vapeurs d'oxyde de propylène introduite dans la septième section a été induite jusqu 20,5 kg/h. Le produit évacué de la seizième section après purification, filtration et séchage a les caractéristiques suivantes OH 2300 Indice d'iode 1,95 g. iode/lOO g.
Coefficient de polydispersion N 1,027 n EXEMPlE 7 On utilise dans des conditions analogues à celles de l'exemple 1 une solution de glycérate de potassium dans la glycérine à teneur en humidité de 0,054% en-poids suivant Fischer, ce qui n'a pas modifié d'une façon sensible le régime de marche de l'appareil, son débit ayant augmenté légèrement, mais dans des limites également explicables par la précision du maintien de la température.Après purification, filtration et séchage le produit obtenu a les caractéristiques suivantes OH 3560 teneur en groupements OR 1,43 en poids indice d'iode 1,12 g. iode/lOOg coefficient de polydispersion N w - 1,026 n teneur en monoalcools 3 à 4% en poids teneur en diols 5 à 6% en poids Comme on le voit,on observe une certaine décroissance de la part des diols dans le produit fini, toutefois l'influence des conditions de purification ainsi que la présence de l'humidité, meme dans les proportions adoptées pour l'oxyde de propylène de haute qualité, dans l'oxyde de propylène initial ne permettent pas d'obtenir un produit à teneur en diols inférieure à 4 - 5% en poids. Cependant un séchage plus poussé de la solution d'alcoolate présente déjà certaines difficultés telles que : la température de séchage élevée et le vide poussé qui ne sont pas toujours réalisables dans les conditions industrielles et qui influent défavorablement sur la qualité du polyol proprement dit. Il convient de tenir également compte du fait que les exigences actuellement imposées à la qualité des polyéthers tolèrent jusqu'ici la présence des diols et des monoalcools dans les triols dans des proportions atteintes dans le procédé discontinu actuellement appliqué et dans le procédé continu suivant l'invention.
L'invention concerne une fiche de connecteur fibre à fibre pour câble optique multifibre.
Dans le domaine des transmissions d'information par ondes guidées optiques, deux applications principales sont habituellement distinguées.
- Les transmissions optiques longue distance avec les télécommunications - les transmissions optiques courte distance avec les transmissions de données à bord des avions et navires ou dans les installations industrielles.
La première application intéresse des câbles optiques ou chaque conducteur ou fibre optique transporte une information différente de celle des autres fibres. La connexion doit être réalisée sous la forme fibre à fibre et un connecteur multicontact doit assurer le raccordement des fibres individuellement les unes par rapport aux autres.
La seconde application intéresse des câbles optiques où chaque conducteur est constitué de plusieurs fibres. A l'intérieur d'un conducteur, chaque fibre transporte la même information que ses voisines. La connexion peut intervenir sous une forme globale, conducteur à conducteur, par l'inter- médiaire d'urrmélângeur- optique constitué habituellement d'un cylindre de verre à deux indices dont la section de coeur recouvre l'empilement hexagonal constitué par les fibres du câble. Il en résulte une perte de connexion d'autant plus grande que le coefficient d'empilage est plus faible. Ce coefficient est le rapport entre la somme des aires des coeurs des fibres et l'aire de la section du coeur du mélangeur.Cette perte est généralement de l'ordre de 50% c'est-à-dire 3 dB et s'ajoute à celle qui résulte des tolérances mécaniques de réalisation et d'accouplement des fiches du connecteur. Une connexion fibre à fibre est donc là aussi préférable.
La présente invention concerne donc les deux applications principales rappelées ci-dessus.
Dans la réalisation des connecteurs fibre à fibre la difficulté provient de la nécessité d'obtenir un alignement suffisamment précis des fibres si l'on veut obtenir des pertes de couplage aussi faibles que possibles, par exemple inférieures à 1 dB. Si les fibres ont par exemple un coeur d'un diamètre de 1O0 microns entouré par une gatne d'indice plua faible, avec une différence d'indice comprise entre 5.10 3 et 10'1, ces dispositifs doivent alors permettre le positionnement des fibres dans les conditions suivantes la distance entre les extrémités en regard des fibres doit être inférieure à 20 microns ; l'excentrement relatif doit être inférieur à 4 microns ; l'inclinaison relative doit être inférieure à 1 degré.Dans le cas où l'on réalise une adaptation de l'indice du milieu séparant les deux fibres, ces tolérances deviennent plus larges : 50 microns pour la distance et 10 microns pour l'excentrement, l'inclinaison étant inchangée. Compte tenu du faible diamètre des fibres, ces tolérances sont difficiles à respecter.
La liqueur L6 avait un débit de 27 1 par heure et sa composition était de Uranium 7,0 g/l Arsenic 0,012 g/l
1.- 2473878
L'invention concerne une machine à découper sans poussières les plâtres médicaux, ainsi qu'un dispositif de
sécurité associé à cette machine.
D'une façon générale, dans les machines à découper les plâtres médicaux selon l'art antérieur, le moulage en plâtre appliqué sur la peau du patient se coupe en mesurant visuellement la profondeur de la coupe effectuée par la lame de coupe. Par suite il est extrêmement difficile de ne couper que le moulage en plâtre sans toucher la peau du patient et il arrive très fréquemment qu'on coupe accidentellement la peau du patient même en effectuant l'opération de découpage avec le plus grand soin. Cette opération de découpage du plâtre provoque donc une grande anxiété du patient et une grande tension nerveuse
du docteur de sorte que l'opération prend beaucoup de temps.
Compte tenu de ces difficultés on souhaite très vivement, dans
le domaine médical, développer une machine de découpage permet-
tant de mesurer la profondeur de coupe pour ne découper que le
plâtre sans risquer de blesser la peau du patient.
D'autre part les machines de découpage de plâtres selon l'art antérieur produisent beaucoup de poussières ou d'éclats pendant l'opération de coupe, et l'on souhaite donc également très vivement, dans le domaine médical, développer une machine de découpage permettant d'éviter que le docteur et le patient respirent des-poussières ou des éclats de plâtre sans qu'ils aient besoin d'utiliser des masques anti-poussières,
le docteur pouvant d'autre part effectuer l'opération de décou-
page dans un environnement sanitaire.
L'invention a donc pour but de pallier les
inconvénients ci-dessus de l'art antérieur en créant un disposi-
tif de sécurité s'utilisant avec une machine de découpage de
solidaire de la table.
La particularité de l'invention ne vient toutefois pas du coulisseau mais du fait que la torche n'est pas fixée à
demeure par rapport à ce coulisseau mais, au contraire, sim-
plement déposée dans un berceau d'o notamment elle peut être ôtée, tant pour la réparation des criques qui ne seraient pas rectilignes et celles qui ne seraient pas perpendiculaires aux bords de la lame ou du moins dont l'inclinaison ne pourrait être prise par le support, que pour l'utilisation du poste de soudure à d'autres
fins.
Dans un mode préféré, le berceau 19 est associé à un moyen 22 en vue de sa commande en translation tel un verin à
fluide ou un vérin à vis à commande manuelle 23 ou mécanique.
Dans l'exemple représenté o il s'agit d'un vérin à vis,
celui-ci comprend une vis 24 guidée en rotation mais immobili-