INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La sertie 580 est réunie, par l'intermédiaire de la sortie 504 du circuit 50 et de la seconde entrée 203 du générateur 20, à l'entrée 214 du premier ensemble de portes 21 qui est, en outre, agencé de manière à fournir, lorsqu'il reçoit un état haut sur son entrée 214 précitée, sur sa sortie 211 reliée à l'entrée 220 (S) du basculeur JK 22 et commandant l'ouverture de la fenêtre, des impulsions correspondant à chaque 200-ième impulsion de retour-ligne consécutive à la remise à zéro du premier compteur 10.De cette manière, en cas d'absence de synchronisation, de modification de la constante de temps ou de réception d'un signal issu d'un magnétoscope respectivement détectées à l'aide des trois circuits détecteurs 51, 52 et 54, on obtient un élargissement temporaire de la fenêtre de capture du signal de synchronisation-trame appliqué à l'entrée 32 du circuit de prise en compte 30 pendant N = 7 périodes de trame consécutives.La fenêtre élargie, dite de rattrapage, s'étend sur 140 péri odes de ligne (de 64 microsecondes chacune) allant de la 2QQ- ième à la 340-ième impulsion de retour-ligne, c'est-à-dire que se durée est de 9 millisecondes environ au cours de ces N = 7 périodes de trame (dont le nombre est déterminé par le facteur division produit par la combinaison du second compteur 57 avec le second circuit de portes 58). En l'absence d'impulsions de synchronisationtrame à entrée 2, la durée d'une trame est de 340 périodes de ligne qui sont elles-mêmes, en l'absence de signaux de synchronisationligne, généralement au moins légèrement plus longues que dans le mode asservi (64 microsecondes).On peut alors estimer qu'une période de trame pendant le rattrapage ou en mode non-asservi (non-synchronisé) présente une durée de 22 millisecondes environ (contre 20 millisecondes en mode asservi). Du fait que la fenêtre élargie de rattrapage représente une proportion importante de la péri ode de trame (40 pour cent) et que la fréquence des impulsions de synchronisation-trame de 50 Hz est supérieure à la fréquence de trame autonome engendrée par le circuit 100 qui est d'environ 45 Hz, la probabilité est grande qu'une première impulsion de synchronisation-trame se produise pendant l'une des fenêtres de rattrapage élargies d'un nombre N (entier) peu élevée de trames L'expérience a montrée que sept trames donnent une probabilité suffisante, d'autant plus que le second circuit 52 destiné à reconnaître la perte de la synchronisation-trame, comporte une troisième entrée 523 de sa remise à zéro (C) permettant de le réactiver de façon à pouvoir recommencer par la fourniture d'une impulsion de remise à zéro au second compteur 57, une nouvelle période de rattrapage de N = 7 trames, si les impulsions de synchronisationtrame n'ont pas encore été retrouvées à I'intérieur d'une fenêtre élargie d'une précédente période de rattrapage. A cette fin, le second circuit de portes 58 comporte une seconde sortie 581 qui alimente cette entrée de remise à zéro 523 (C) du second circuit détecteur 52, pour le remettre à zéro à la fin de chaque période de rattrapage de N = 7 trames.
En ce qui concerne le fonctionnement en mode "magnétoscope", il est à remarquer ici que la troisième entrée de remise à zéro 543 (C) du troisième circuit de détection de la provenance du signal d'un magnétoscope 54, est alimenté, par exemple, à travers la troisième entrée 503 du circuit 50 et la sortie 201 du générateur 20, par la sortie 212 de l'ensemble de portes logiques 21, fournissant le 340-ième impulsion suivant la précédente remise à zéro du premier compteur 10 pour pouvoir ainsi être réactivé chaque fois que l'impulsion de synchronisation-trame est absente ou se produit postérieurement à la 340-ligne.Ceci peut se produire, par exemple, lorsque l'on passe aun programme enregistré à un autre sur un même magnétoscope ou lors d'un passage, même enchaîné, d'un magnétoscope à un autre déjà en marche, sans mise en synchronisme avec le premier, mais sans interruption notable de l'arrivée du signal vidéo composite.
Sur la figure 3, on a représenté schématiquement le premier ensemble des portes logiques 21 destinées à coopérer avec le premier compteur 10 dont les impulsions d'horloge appliquées à son entrée d'horloge 11 (H), sont constituées par les impulsions de retour-ligne mises En forme par le circuit W de la figure 1.De l'ensemble des sorties parallèles 13 qui sont celles des neuf étages en cascade (QO à Q) trois QO Q1 et Q4 ne sont reliées qu'aux entrées parallèles 42 du circuit 40 avec une quatrième Q2, pour permettre de déterminer les durées respectives des impulsions de synchronisation- (4 TH= 256 microsecondes) et d'effacement-trame (22 TH = 1,4 millisecondes) à partir du début de l'impulsion de synchronisation-trame validée par le circuit 30 ou de la 340-ième impulsion de retour-ligne succédant à la précédente impulsion de remise à zéro du premier compteur 10, également appliquée à L'entrée de commande 41 du circuit de mise en forme 40, qui sera expliqué plus loin.
Cet ensemble de portes logiques 21 comporte une première porte "ET" 215 à trois entrées qui sont respectivement reliées aux sorties Q2, Q5 et Q8 du compteur 10 pour fournir sur sa sortie des impulsions dont les débuts colncident avec ceux des 3c0-ièmes impulsions de retour-ligne et dont la durée est celle des signaux fournis par la sortie Q2, c'est-à-dire de quatre périodes de ligne (256-s). La sortie de la première porte "ET" 215 alimente, d'une part, I'une des entrées d'une porte "OU" 216 à deux entrées dont la sortie reliée à travers la première sortie 211 du circuit 21, à l'entrée de déclenchement 220 (S) du basculeur 3K 22 du générateur de fenêtre 20 qui commande le début de celle-ci.L'autre entrée de la porte '!OU" 216 est alimenté par une seconde porte "ET" 217 å quatre entrées dont trois sont respectivement reliées aux sorties Q6 et Q7 du premier compteur 10 et, par l'intermédiaire de Ventrée 203 du générateur 20 et de la sortie 504 du circuit de resynchronisation ou de rattrapage 50, à la sortie 580 du second circuit de portes 58 de la figure 2, qui fournit un état haut pendant N = 7 périodes de trame pour permettre à la seconde porte "ET" 217 de fournir pendant cet intervalle de temps de rattrapage des impulsions (sept) dont le début coïncide avec celui de la 200-ième impulsion de retour-ligne et dont la durée est également de quatre périodes de ligne (Q2).
La sortie 211 de ensemble 21 reliée à celle de la porte "OU" 216, fournit donc des impulsions commandant l'ouverture de la fenêtre fournie par la sortie 222 (Q) du basculeur JK 22 soit à chaque 300-ième impulsion de retour-ligne, soit en plus à chaque 200-ième, après que l'un des trois détecteurs 51, 52 et 54 de la figure 2 ait commandé la remise à zéro du second compteur binaire 57 de la figure 2.
Le premier ensemble de portes 21 comporte, en outre, une troisième porte "ET" 218 à trois entrées qui sont respectivement reliées aux sorties Q2, Q6 et Q8 du premier compteur 10. C'est cette troisième porte "ET" qui fournit des impulsions de durée égale à quatre périodes de ligne (grâce à Q2) et dont les débuts colncident avec chaque 340-ième impulsion de retour-ligne succédant des remises à zéro du premier compteur 10, qu'elles commandent ellesmêmes en l'absence d'impulsions de synchronisation-trame pendant la durée de ltétat haut à la sortie (Q) 222 du basculeur 22, qui constitue la fenêtre.
Sur la figure 4, on a représenté schématiquement un mode de réalisation du circuit de mise en forme 40 des impulsions de synchronisation- et d'effacement-trame. Ce circuit 40 comporte deux basculeurs de type JK 45 et 46 dont les sorties Q respectives fournissent les impulsions à la fréquence de trame sus-mentionnées.
Leurs entrées de commande S (du basculement de l'état bas à l'état haut) sont reliées en parallèle à la première entrée 41 du circuit 40 d'où elles reçoivent soit, en mode synchronisé, les impulsions de synchronisation-trame validées, soit en mode non-synchronisé, les impulsions dont le début colncide avec celui de chaque 340-ième impulsion de retour-ligne suivant les remises à- zéro du premier compteur 10. Les impulsions commandant le basculement des deux basculeurs JK 45 et 46 déterminent le début des impulsions de synchronisation- et d'effacement-trame qu'ils fournissent respectivement aux sorties 43 et 44 du circuit de mise en forme 40.
Les secondes entrées parallèles 42 sont constitués par quatre entrées 421 à 424, dont les deux premières 421 et 422 sont reliées aux deux premières 140 et 141 entre les quatre sorties dérivées 14 du compteur 10. Ces deux sorties 141 et 140 dérivées sont respectivement réunies aux sorties QO et Q1 du premier compteur 10 et les deux premières entrées 421, 422 sont respectivement reliées aux deux entrées d'une première porte ET "47" dont la sortie est reliée à l'entrée de remise à zéro C du premier basculeur 45 pour obtenir une durée de l'impulsion de synchronisation-trame égale à quatre périodes de ligne. Les deux autres secondes entrées 423 et 424 réunissent respectivement les deux entrées d'une seconde porte "ET" 48 à deux entrées, par l'intermédiaire de deux secondes sorties dérivées 142, 143, aux sorties Q2 et Q4 du premier compteur 10, afin que la durée des impulsions d'effacement-trame soit de vingt-deux périodes de ligne.
La figure 5 est le schéma de principe plus détaillé d'un mode de réalisation du circuit de resynchronisation ou de rattrapage 50 faisant partie du circuit de synchronisation-trame numérique 1011 suivant l'invention et permettant de modifier la largeur de la fenêtre, lorsque la constante de temps d'intégration est modifiée, lorsque l'impulsion de synchronisation-trame vient de manquer, lorsque l'on passe d'un programme télédiffusé à un programme enregistré sur magnétoscope ou lorsqu'il y a changement de programme enregistré en mode "magnétoscope". Les trois circuits de détection 51, 52 et 54 ainsi que le second circuit de portes 58 y ont été représentés en détail afin de permettre d'en décrire un mode de réalisation avantageux.
Le premier détecteur de la commutation de la constante de temps 51 a ses deux entrées 510 et 511 respectivement alimentées par un signal à deux niveaux provenant de entrée 3 (une transition entre deux niveaux correspondant, par exemple, à un changement de canal) et un signal carré à demi-fréquence de ligne provenant de la sortie 15 (QO) du premier compteur îC, respectivement reliées aux entrées de données D et d'horloge H d'un premier basculeur bistable de type D 513.La sortie Q du premier basculeur D 513 est reliée en parallèle à l'entrée D d'un second basculeur D 514 et à l'une des entrées d'une première porte "ET" 515 à deux entrées, dont l'autre entrée est reliée à la sortie co-piémesataire lit du second basculeur D 514. L'entrée d'horloge H de ce dernier est reliée à la sortie d'un inverseur logique 516 dont l'entrée est reliée à la seconde entrée 511 du circuit 51.La sortie complémentaire Q du premier basculeur D 513 et la sortie Q du second 514 sont respectivement reliées aux deux entrées d'une seconde porte "ET" 517 Les sorties des deux portes "ET" 515 et 517 sont respectivement reliées aux deux entrées d'une porte "OU" 518 dont la sortie est reliée à celle 512 du circuit 51.
Lorsque la première entrée 510 reçoit une transition entre deux états (niveaux) logiques, la transition positive du signal carré fourni par la sortie 15 du compteur 10 qui suit celle-ci fait basculer le premier basculeur 513 dont la sortie Q sera alors dans le même état que son entrée D. Cette sortie Q alimentant l'entrée D du second basculeur 514 dont l'entrée H reçoit le signal carré complémentaire, celui-ci basculera dans le même état que le premier 513 avec un retard d'une période de ligne.Les deux portes "ET" 515 et 517 étant respectivement alimentées par la sortie Q de l'un et la sortie complémentaire Q de l'autre des deux basculeurs 513, 514, il en résulte que l'une d'elles fournit une impulsion d'une période de ligne à chaque changement d'état à l'entrée 510 (ou 502 ou 3), qui est transmise par la porte "OU" 518 à la sortie 512.
Le second circuit de détection de la perte de synchronisation 52 et le troisième circuit de détection de la commutation du programme sur un magnétoscope ou entre deux de ces derniers 54 sont respectivement agencés de manière analogue mais reçoivent sur quelques unes de leurs entrées des signaux différents.
L'une des entrées 520 du second circuit 52 est précédée de la troisième porte "ET" 53 susmentionnée, dont une entrée est reliée à l'entrée 502 recevant le signal de commutation de la constante de temps indiquant par un niveau haut un fonctionnement en mode synchronisé et dont l'autre entrée reçoit de l'entrée 503 reliée à la sortie 201 du générateur de fenêtre 20 (figures 1, 2 et 3), la 34Uième impulsion à la fréquence de ligne. Si cette dernière coincide avec un état haut sur i'autre entrée de la porte "ET" 53, celle-ci transmet à sa sortie cette 340-ième impulsion. La sortie de cette porte "ET" 53 est reliée à l'entrée de commande 520 du basculement vers son état haut (S) d'un premier basculeur de type JK 524 dont la sortie Q alimente l'entrée D d'un troisième basculeur D 525.
L'entrée 521 d'horloge H de ce dernier est relié à l'entrée 505 du circuit 50 recevant les signaux carrés à la demi-fréquence de ligne.
Préparation de la matière à base de résine à couler à partir des prémélanges A, B et C On mélange d'une façon homogène à la température orbinaire 100 parties en poids du prémélange Â avec 100 parties en poids du prémélange B et 18 parties en poids du prémélange C.
Exemple 2 Matière à base de résine à couler transparente (sans phosphite) Préparation du prémélange Â On mélange d'une façon homogène à la température ordinaire 94 parties en poids de 3,4-époxycyclohexylméthyl-(3,4- époxy)-cyclohexanecarboxylate avec 0,00015 partie en poids de "Waxoline Violett A" et 6 parties en poids de 3-méthylpentane diol-l ,5.
Préparation du prémélange B On mélange d'une façon homogène 88 parties en poids d'anhydride hexahydrophtalique avec 12 parties en poids d'hexahydrophtalate mono-éthylique.
Préparation de la matière à base de résine à couler à partir des mélanges A, B et de l'octoate de zinc.
6 parties en poids d'octoate de zinc sont introduits par délayage à la température ordinaire dans 100 parties en poids du prémélange B puis on ajoute 100 parties en poids dn prémélange A Exemple 3 Matière à base de résine à couler diffusant la lu mière, colorée en rouge Préparation du prémélange Â On mélange d'une façon homogène à la température ordi naire 94 parties en poids de 3,4-époxycyclohexylméthyl-(3,4 époxy)cyclohexanecarboxylate avec 0,00015 partie en poids de Raxoline Violet AS et 6 parties en poids de 3-méthylpentanediol-1,5.
Préparation du prémélange B On mélange d'une façon homogène à 600 - 70 C,88 parties en poids d'anhydride hexahydrophtalique avec 12-parties en poids d'hexahydrophtalate mono-éthylique.
Préparation du prémélange C On mélange à la température ordinaire 7 parties en poids de diphényldécylphosphite et 6 parties en poids d'octoate de zinc avec 13 parties en poids d'hexahydrophtaîate d'éthyle fondu à 40- - 500C. A 18 parties en poids de ce mélange on ajoute 0,04 partie en poids de axoline rouge 0".
Préparation du prémélange D 1,3 partie en poids de fluorure de calcium est empâté dans 0,5 partie en poids de 3,4-époxy-cyclohexylméthyl-(3,4- époxy) cyclohexane carboxylate.
Préparation de la matière à base de résine à couler à partir des prémélanges A, B, C et D On mélange d'une façon homogène à la température ordinaire 100 parties en poids du prémélange A avec 100 parties en poids du prémélange B, 18 parties en poids du prémélange C et 1,8 partie en poids du prémélange D Exemple 4 Matière à base de résine à couler transparente Préparation du prémélange A 100 parties en poids d'un mélange constitué par 50 parties en poids de 3,4-époxycyclohexylméthyl-(3,4-époxy)cyclohexane carboxylate et 50 parties en poids de 2-(3,4-époxy)cyclohexyl- 5,5-spiro(3,4-époxy)cyclohexane-m-dioxanne sont mélangées à la température ordinaire avec O, 00015 partie en poids de "Watoline Violett A".
Préparation du prémélange B Un mélange constitué par 43 parties en poids d'an4y- dride hexahydrophtalique et 47 parties en poids d'anhydride méthyl- hexahydrophtaiique sont mélanges d'une façon homogène avec 12 parties en poids d'hexahydrophtalate mono-éthylique.
Préparation du prémélange C 7 parties en poids de diphényldécylphosphite et 5 parties en poids d'octoate de zinc sont mélangées à la température ordinaire avec 13 parties en poids d'hexahydrophtalate mono-éthylique fondu é 40 - 50 C.
Préparation de la matière àbase de résine à couler à partir dés prémélanges A, B et C.
100 parties en poids du prémélange A sont mélangées d'une façon homogène avec 102 parties en poids du prémélange B et 18 parties en poids du prémélange C à la température ordinaire.
L'invention se rapporte d une plate-forme du type "poids" c'est-à-dire maintenue par gravité sur le fond d'une nappe d'eau, et concerne notamment une plate-iorme reposant sur le fond d'une nappe d'eau de faible profondeur.
Les platee-iormes classiques comportent une structure, généralement en forme de tour, qui repose sur le fond par une embase et supporte, au-dessus de la surface de l'eau, un pont supportant lui-même des installations industrielles ou soien- tifiquee, par exemple des équipements de forage ou de produotion de puite d'hydrocarbures. La construction d'une telle plateforme exige un vaste chantier et des opérations longuee et compliquées.En outre, de telles plates-iormee ne sont guère ex sensibles, de sorte que si les prévisions faites lors de la construction d'une plate-forme sont dépassées, il faut, soit remplacer la plate-iorme par une plus grande, soit lui sdjoindre une seconde plate-forme.
Un des buts de l'invention est de permettre la réa libation d'une plate-forme qui soit facilement extensible. Un autre but est de permettre la réalisation d'une plate-forme dont la construction n'exige qu'un emplacement de dimensions modérées et des opérations simples et relativement rapides.
Ces diverses électrovannes ont des bobines de commande montées en parallèle les unes par rapport aux autres comme symbolisé à la figure 5, de façon à être asservies de la même façon au circuit de blocage 38.
Les deux contacteurs de bras 36 et 37 sont agen cés en série l'un avec l'autre ; le contacteur 35 de plateforme est agencé en parallèle par rapport aux deux premiers 36 et 37.
Ainsi les électrovannes EV 9 , EV 11, EV 1 et EV 33 interrompent l'alimentation des verins ou moteurs hydrauliques associés lorsque les deux conditions suivantes se réalisent simultanément contacteur de plateforme 35 actionné (en l'exemple ouvert) correspondant à une position angulaire de la plateforme dans l'un des secteurs longitudinaux SL.
t'un au moins des contacteurs de bras 36 et/ou 37 actionné, correspondant à une position d'au moins l'un des bras (ou des deux) dans la plage Ph ou Bh.
L'alimentation des électrovannes est autorisée dans tous les autres cas.
Les figures 6, 7a, 7b, et 8 illustrent le fonctionnement de la machine.
A la figure 6, on aperçoit la plateforme 5 situee dans un secteur longitudinal SL : le contacteur 35 est ouvert.
Si les deux bras sont tous deux dans les plages basses pb, Bb (fig. 7a), les contacteurs 36 et 37 sont tous deux fermés et les verins et moteurs hydrauliques peuvent être mis en fonctionnement : les bras sont assez bas pour qu'aucun risque de contact avec les catenaires (symbolisés en 39) ne soit à craindre. Au contraire si l'un des bras s'élève et parvient à la limite du secteur haut (par exemple bras 8 à la limite du secteur Ph), le contacteur 36 ou 37 correspondant est ouvert et l'ensemble est immobilisé f vérins de bras et moteurs hydrauliques de la plateforme et de outil (Fig. 7b).
A la figure 8, on aperçoit la plateforme 5 avec ses bras dans un des secteurs transversaux ST ; aucun contact avec les caténaires n'est à craindre : le contacteur 35 étant fermé , tous les mouvements des bras sont autorisés.
Le blocage ne peut se produire dans cette position que si la plateforme était amenée à tourner jusqu' la limite d'un secteur longitudinal SL, alors que les bras sont en position haute.
On conçoit l'intérêt de l'invention qui introduit une sécurité automatique permettant d'écarter les risques d'accident grave.
Il est à remarquer, figure 5, que le circuit de blocage comprend un contacteur électrique supplémentaire 40 qui en pratique est associé à des moyens de verrouillage à clé. Ce contacteur normalement ouvert est disposé en parallèle par rapport aux branches contenant, d'une part, le contacteur de plateforme 35, d'autre part les contacteurs de bras 36 et 37.
Ce contacteur permet de mettre hors circuit le système de blocage en cas de besoin.
Bien entendu l'invention n'est pas limitée aux termes de la description qui précède mais en comprend toutes les variantes. En particulier les moyens de détection peuvent être réalisés selon d'autres formes de réalisation ; le cas échéant l'élément mobile du bras télescopique 10 peut être associé à un contacteur pour prendre en compte le degré d'extension de ce bras.
OOMPOSITION POUR LA FABRICATION DE BRIQUES ISOLANTES, BRIQUES ISOLANTES OBTENUES A PARTIR DE CETTE COMPOSITION ET PROCEDE DE FABRICATION DE TELLES BRIQUES.
La présente invention se rapporte à une composition pour la fabrication de briques isolantes; elle se rapporte également aux briques isolantes obtenues à partir de cette composition ainsi qu'au procédé de fabrication de ces briques.
6/ Bonnes caractéristiques physigues Ces avantages peuvent se résumer en trois points clés - Economie très importante sur le coût de fabrication, par rapport aux contreplaqués multiplis équivalents et qualités physiques et mécaniques au moins égales.
- Compétitivité assurée par rapport aux panneaux agglomérés divers et caractéristiques physiques et mécaniques supérieures.
- Meilleure utilisation de la ressource bois et moindre utilisation de produits coûteux dérivés du pétrole ou du gaz naturel (résine phénol-formol, etc..), compte tenu de l'absence de collage pour l'âme en bois.
EXEMPLES PARTICULIERS 1/ Elément stratifié de 3 mm d'épaisseur avec âme en "nonopli" de pin de coffrage.
On fabrique un élément stratifié, en appliquant sous presse (15 kg/cm2, 1450C, 4 minutes), sur les deux faces d'une feuille déroulée et séchée (humidité = 4-5 z en poids) de pin maritime de placage d'environ 3 mm d'épaisseur, des papiers phénoliques (papiers "Kraft" imprégnés d'une résine formophénolique) dont les fibres sont croisées par rapport au fil du bois et d'un grammage de 390 g/m2 par face. La résine flue et colle le papier au bois. On a appliqué deux feuilles de papier sur chaque face.
On obtient un élément de 3 mm d'épaisseur environ dont les caractéristiques en flexion sont Module d'élasticitb : - Parallèlement au fil : 140 000 daN/cm2 - perpendiculairement au fil : 43 000 daN/cm2.
Rupture en flexion - Parallèlement au fil : 1130 daN/cm2 - perpendiculairement au fil : 300 daN/cm2.
2/ Elément stratifié de 2,4 mu d'éPaisseur avec âme en."monopli" d'okoumé On fabrique un élément stratifié dans les mêmes conditions que ci-dessus, avec une feuille d'okoumé de placage d'environ 2,4 mm d'épaisseur et un papier phénolique de 200 g/m2 appliqué sur chaque face de la feuille de bois.
On obtient un élément de 2,4 mm d'épaisseur environ, dont les caractéristiques sont Module d'élasticité - Parallèlement au fil : 125 000 daN/cm2 - perpendiculairement au fil : 66 000 daN/cm2.
Rupture en flexion - Parallèlement au fil : 1 200 daN/cm2 - perpendiculairement au fil : 460 daN/cm2.
VEHICULE A CHENILLES EN PARTICULIER VEHICULE BLINDE.
La présente invention concerne un véhicule a chenilles, en particulier un véhicule blindé, qui est muni d'un moteur principal destiné à la commande du mécanisme de roulement des chenilles et d'une tourelle comportant16élé- ments de conduite et de manoeuvre qui est montée dans le véhicule par ltintermediaire d'une couronne de pivotement.