INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, par le jeu des rotules 16 et 17, la membrure-support 7 peut, d'une part, pivoter autour de son axe propre D (défini par la droite joignant les rotules 16 et 17), d'autre part, se déplacer dans le plan longitudinal médian de la motocyclette selon un mouvement guidé et imposé par les membrures supérieure 10 et inférieure 11, celles-ci formant avec ladite membrure-support et le châssis un quadrilatère déformable. L'angle de chasse < de la motocyclette est constitué par l'angle d'inclinaison de l'axe D par rapport à la verticale.
La biellette 15 permet au pilote de commander les mouvements de pivotement de la membrure-support autour de l'axe D sans agir sur les autres ensembles du système. Cette biellette est articulée, à l'arrière, sur une patte 18 solidaire de l'axe de direction 6 lié au guidon et, à l'avant, sur une patte 19 solidaire de la membrure-support 7. Elle est en particulier disposée à un niveau intermédiaire entre les membrures supérieure 10 et inférieure 1 1 dans une position telle que cette biellette soit cinématiquement compatible avec le quadrilatère déformable, c'est-à-dire qu'elle possède le même centre instantané de rotation que celui-ci, dans la plage utilisée.L'homme du métier sait déterminer la position et la longueur de cette' biellette pour qu'elle soit compatible (notamment par construction de la droite de Bobillier). Il est à noter que deux cas particuliers de compatibilité sont constitués par une coaxialité de la biellette 15 avec l'une ou l'autre des membrures 10 ou 11.
Par ailleurs, chaque membrure supérieure 10 ou infé rieure li est située dans un plan transversal et présente une forme générale triangulaire, ayant une base arrière formée par un axe transversal 20 ou 21 d'articulation sur le châssis 4 et un sommet avant formé par la rotule d'articulation 15 ou 17 déjà évoquée.
Dans un tel système, l'angle de chasse peut aisément être prévu préréglable en dotant au moins une des membrures supérieure ou inférieure 10 ou 11 de moyens de réglage de sa longueur.
Par exemples la membrure supérieure 10 peut être formée par une platine triangulaire qui porte, d'une part, sur ses deux bords latéraux arrière des tiges filetées dotées d'écrous de blocage et de paliers d'articulation sur l'axe 21, d'autre part, à sa partie avant, une tige filetée dotée d'un écrou de blocage et de la cage sphérique de la rotule 16.
La membrure inférieure 11 qui comme on le verra est de longueur supérieure à la membrure supérieure 10, est constituee en l'exemple par deux barres tubulaires 11a et 11b qui sont disposées en V ; elles portent de façon analogue, à l'ar rière, des tiges filetées dotées d'écrous de blocage et de paliers d'articulation et, à l'avant, une tige filetée dotée d'un écrou de blocage et de la cage sphérique de la rotule 17.
Les membrures 10 et il ci-dessus décrites laissent donc la liberté à la membrure-support 7 de tourner autour de son axe D sans que ce mouvement de rotation entrain un déplacement desdites membrures : en manoeuvrant le guidon 5 et par voie de conséquence la biellette 15, le pilote assure la direction de son engin par une rotation de la seule membrure-support 17.
gane précédent, sauf si les copeaux ont été convenablement éliminés au moment de leur production. Pour faciliter le
processus de l'élimination du copeau et réduire la détério-
ration de la pièce par les copeaux, il est classique de pla-
cer les organes de telle manière que chacun d'eux ne taille - qu'une partie de largeur de coupe totale. Dans le-même but,
on utilise des organes de-coupe ayant des largeurs de cou-
pe différentes. Ces différents procédés produisent des co-
peaux plus étroits que la rainure et facilitent l'élimina-
tion des copeaux.
L'utilisation d'organes de coupe décalés et d'organes de coupe de largeur différente diminue le rende-
ment de l'opération de coupe. L'utilisation d'organes pro-
filés contribue à résoudre le problème de la réduction de la détérioration par les copeaux et de l'élimination des copeaux pendant la rotation de la pièce. Toutefois, lorsque l'outil comprend des organes de coupe rapportés, ces organes s'ils sont profilés, nécessitent un effort de serrage encore plus important que les éléments de coupe non profilés en raison des forces additionnelles engendrées par la formation
du copeau plus étroit. Le problème de l'élimination des co-
peaux est encore aggravé par la nécessité de serrer rigoureu-
sement la plaquette ou dent rapportéedans son support pour surmonter les forces centrifuges engendrées par le mouvement rotatif. Il existe une grande variété de moyens de serrage
pouvant être utilisés pour la retenue des organes rapportés.
Ces diaDositifs de serrage prennent de la place et, par con-
TEX (Fig. 48) - Ce sous-module assure la sortie du module TERM0 Lorsqu'on entre dans TEX en phase 0, c'est qu'une commande reçue du clavier a été complètement traitée par TERM; le clavier est alors replacé en mode "normal" et les caractères reçus sont effacés dans IK1 1 1131 et Rlç2 113iL.
La présente invention concerre un jeu cle soc;té dont le principe est la conduite d'une bataille ima-gin.ire par déplacement de diverses pie- ces sur une carte spéciale.
A ce jour, les jeux de stratégie militaire sont plus fondés sur le hasard oue sur la volonté des joueurs. La présente invention propose un jeu de tactique et de combat classiques où le- hasard intervient non pas dans le déplacement des pièces commandé par les joueurs, mais simplement dans les combats, les intempéries et les épidémies.
Les différentes pièces de combat telles cue l'Artillerie, la Cava lerie, l'Infanteries et les différentes pièces de service telles que le G(nie, le Train, la Santé, permettent des combinaisons multiples et variées donnant à ce jeu, en plus de son caractère réaliste, un intérêt sans ces se renouvelé.
Cette invention nécessite l'utilisation d'un plan de jeu avec une topographie pairticulière. Ce plan de jeu peut être, soit en noir et blanc, soit en couleur, et forme un parallélogramme sur lequel figure une carte shématisée, recouverte d'un quadrillage invisible dont les intersections sont matérialisées par des points sur lesquels les joueurs sont tenus de déplacer les pièces. Ces pièces peuvent être soit posées, soit fixées par des modes d'attache en rapport avec les points du plan de jeu pouvant être soit planes, soit en relief surélevé ou en creux.
La carte peut être soit plane, soit en relief, Dans la deuxième hypothèse, il convient de préciser que les surélévations et les depres- sions doivent être horizontales et uniformes et ne doivent pas dépasser quelques millimètres.
Cette invention nécessite également l'utilisation de pièces composées d'une matière qui peut être soit naturelles soit de synthèse et qui peut faire l'objet de tous procédés de fabrication tels que moulage, tournage, injection et autres Ces pièces peuvent être soit posées, soit fixés par un procédé tel que système adhésif, magnétique, de glissières, par pression et autres.
I1 existe d'abord des pièces mobiles représentant les armées.
Celles-ci doivent avoir une forme fonctionnelle afin que l'on puisse les appréhender sans gêne. Ces pions doivent être composés d'une base surmontée du corps de la pièce représentant un moti- permettant de la distinguer. Certaines de ces pieces peuvent être composées, hormis la base et le corps, d'un élément amovible.
I1 existe ensuite des pièces amovibles de sigualisation qui peuvent matérialiser - soit l'effet des intempéries tels cue lac gelé, région inondée, région enneigée - soit des ouvrages tels que ponts, portes de citadelles, villa gels.
Les pièces matérialisant l'effet des intempéries sont minces, planes et horizontales. Leur forme et leurs dimensions sont identioues à celles du secteur touché qui est délimité sur la carte.
Les pièces matérialisant les ponts et les portes de citadelles ont absolument la même forme dans un but d'économie.
Les pièces représentant les villages ne sont utilisées que dans le cas où la carte est en relief. Dans cette hypothèse, chaque village est matérialisé par un disque dont chaque face a une couleur différente.
Ce disque est muni d'un téton au centre de chacune de ses deux faces et vient s'encastrer dans un logement au milieu duquel se trouve un orifice prêt à recevoir un téton Le téton extérieur permet au joueur d'appréhender le disque dont la surface se trouve sur le même plan que le terrain qui l'entoure.
Cette invention nécessite aussi l'utilisation de cartes différentes déterminant les impondérables pouvant surgir au fil des saisons indépendamment de la progression des pièces mobiles.
Cette invention nécessite enfin l'utilisation de deux dés particuliers avec cinq faces vierges et une face colorée.
Les cocons sont refroidis à une température de 30 OC, la vitesse de refroidissement étant de 5 C/min et le débit dt air étant de 8 000 m3/h* La durée totale de séchage des cocons du ver à soie du mûrier est de 304 minutes.
Une partie des cocons ainsi séchés est soumise à examen en vue de déterminer leur humidité finale et la du rée-limite de stockage. En outre, un certain nombre de cocons sont dévidés pour déterminer le rendement en soie grège et la longueur du fil continu. La capacité du procédé en question est comparée à celle de a technologie antérieure qui fait l'objet du Certificat d'Auteur de l'URSS N 167174.
Les résultats obtenus sont réunis ci-après humidité finale des cocons par rapport au poids des cocons parfaitement secs, % ............ 16 durée limite de stockage, mois....................... 3 rendement en soie grege, % 0 34 longueur du fil continu, m.......................... 720 capacité du procédé par rapport à la technologie antérieure, %........................... 80 La conclusion tirée est que, malgré une augmentation de la durée de soufflage des cocons (d'où une baisse de la capacité), les régimes susmentionnés n'assurent pas une bonne qualité de séchage desdits cocons. La baisse apparente de la capacité du procédé et de la durée de stockage des cocons (même par rapport au procédé antérieur) n'est pas flatteuse pour le mode de réalisation décrit.
EXEMPLE 9 (négatif).
On soumet au séchage des cocons dont la température est de 28 OC et la teneur en humidité, par rapport au poids des cocons parfaitement secs, est de 200 %.
Les cocons susmentionnés sont disposés de manière à former une couche épaisse de 10 cm et soumis à un chauffage par un porteur de chaleur pendant 120 minutes. La vitesse d'amenée du porteur de chaleur est de 1,0 m/sec. En tant que porteur de chaleur on utilise de l'air dont la température est de 140 OC et la teneur en humidité est de 120 g/kg de porteur de chaleur sec.
En même temps, la couche de cocons est irradiée par un rayonnement infrarouge. On procède & à irradiation dès que la température des cocons s'élève à 85 OC, L'irradiation s1ef- fectue par des impulsions de rayonnement à longueur tonde maximale de 1,0 pm. La durée de chaque impulsion est de 4 minutes, l'intervalle entre lesdites impulsions étant de 35 minutes.
Les cocons sont portés à une température de 70 OC, la durée totale de chauffage étant de 120 minutes et le débit du porteur de chaleur étant de 40 000 m /h.
Ltopération de chauffage étant terminée, les cocons sont soumis à un soufflage par de l'air pendant 8 minutes.
La vitesse du courant d'air est de 1,3 m/sec. La. température de l'air est de 28 OC et sa teneur en humidité est de 14 g/kg d'air sec. Les cocons sont refroidis à une température de 30 OC, la vitesse de refroidissement étant de 5 DC/min et le débit d'air étant de 9 000 m/h.
La durée totale du séchage des cocons du ver à soie du mûrier est de 120 minutes.
Une partie des cocons du ver à soie ainsi séchés est soumise à l'examen en vue de déterminer leur humidité finale et la durée limite de stockage. En outre, un certain nombre de cocons sont dévidés pour déterminer le rendement en soie grège et la longueur du fil continu. La capacité du procédé est comparée à celle de la technologie antérieure qui fait I1 objet du Certificat d'Auteur de 1'URSS N 167174.
Les résultats obtenus sont réunis ci-après humidité finale des cocons par rapport au poids des cocons parfaitement secs, S0ç;......o..O 12 durée limite de stockage, mois.@ 18 rendement en soie grège, % ...................... 28 longueur du fil continu, m........................ m 560 capacité du procédé par rapport à la technologie antérieure, % .................. 150 Malgré une bonne capacité, ce mode de mise en oeuvre est économiquement irrationnel, ce qui est dû à une surchauffe inévitable dtune partie des cocons en cours de traitement, en particulier de leurs enveloppes de soie avec comme résultat un faible rendement en soie grège qui ne justifie pas l'énergie consommée par le séchage.
En conformité avec le mode préféré de mise en oeuvre du procédé, des cocons du ver à soie du mûrier sont séchés selon les conditions opératoireS de l'exemple 1. Cependant, lors du processus de séchage, la durée de chaque impulsion suivante est augmentée de 3 minutes tandis que lutin tervalle entre les impulsions est diminuée de 10 minutes.
La durée de la première impulsion est de 4 minutes et ltin- tervalle séparant la première et la deuxième impulsions est de 40 minutes. La durée de chaque impulsion suivante est augmentée de 3 minutes tandis que l'intervalle entre lesdites impulsions suivantes diminue de 10 minutes.
EXEMPLE 17 trans-1-[D-(3-Phénylpropionylthio)-2-méthyl-1-oxopyl]-4 [[3-bromophényl)carbonyl]oxy]-L-proline En utilisant le mode opératoire de l'Exemple 1 mais en remplaçant le méthylisocyanate par le 3-bromophényliso- cyanate dans la partie c, et le chlorure de D-(3-acétylthio)2-méthylpropanoyle par le chlorure de D-(3-phénylpropionyl- thio)-2-méthylpropanoyle dans la partie f, on obtient la trans 1-[D-(3-phénylpropionylthio)-2-méthyl-1-oxopropyl]-4-[[(3bromophényl)carbonyl]oxy-L-proline.
EXEMPLE 18 trans-1-[D-(3-Acéthylthio)-2-méthyl-1-oxopropyl]-4-[[(cyclopentylamino)carbonyl]oxy]-L-proline En utilisant le mode opératoire de l'Exemple 1 mais en remplaçant leméthylisocyanate par le cyclopentylisocyanate dans la partie c, on obtient la trans-1-[D-(3-acdtyl- thio)-2-méthyl-1-oxopropyl]-4-[[(cyclopentylamino)carbonyl] oxy j-L-proline.
EXEMPLE 19 trans-1-[D-(3-Acétylthio)-2-méthyl-1-oxopropyl)-4-[[(cyclohexylamino)carbonyl]oxy]-L-proline En utilisant le mode opératoire de l'Exemple 1 mais en remplaçant le méthylisocyanate par le cyclohexylisocyanate dans la partie c, on obtient la trans-l-[D-(3-acétylthio)-2- méthyl-1-oxopropyl]-4-[[(cyclohexylamino)-carbonyl]oxy]-Lproline.
EXEMPLE 20 cis-1-[D-(3-Acétylthio)-2-méthyl-1-oxopropyl]-4-[[(allylamino) carbonyl joxy] -L-proline En utilisant le mode opératoire de l'Exemple 3 mais en remplaçant le méthylisocyanate par l'allylisocyanate dans la partie b, on obtient la cisw D-(3-acétylthio)-2-méthyl- 1-oxopropyl]-4-[[(allylamino)carbonyl]oxy]-L-proline.
EXEMPLE 21 cis-1-(D-3-Mercapto-2-méthyl-1-oxopropyl)-4-[[(allylamino) carbonyl] oxyj -L-proline En traitant le produit de l'Exemple 20 par l'ammoniaque selon le mode opératoire décrit dans l'Exemple 4, on obtient la cis-1-(D-3-mercapto-2-méthyl-1-oxopropyl)-4- [[(allylamino)carbonyl]oxy]-L-proline.
EXEMPLE 22 trans-1-(D-(3-Acétylthio)-2-méthyl-1-oxopropyl)-4-[[(diméthylamino)carbonyl]oxy]-L-proline a) Ester méthylique de la trans-N-carbobenzyloxy-4-[[(diméthyl- amino) carbonyl]oxy] -L-proline On traite goutte à goutte par une quantité équivalente de chlorure de diméthylcarbamyle une solution d'ester méthylique de N-carbonbenzyloxy-trans-4-hydroxyl-L- proline (Exemple lb) dans le chloroforme. On agite le mélange pendant deux heures, on le lave à l'eau et on sèche la phase organique sur sulfate de magnésium. On filtre la solution et on fait évaporer solvant pour obtenirl1ester méthylique de la trans-N-carbobenzyloxy-4-[[(diméthylamino)carbonyl] oxy] --L-proline.
b) trans-N-Carbobenzyloxy-4-[[(diméthylamino)carbonyl]oxyl-L- proline L'hydrolyse de l'ester méthylique de la partie a par une solution de soude de la manière décrite dans l'Exemple ld, donne la trans-N-carbobenzyloxy-4-[[(diméthylamino)carbonyl]oxy] -L-proline.
C) trans-4-[[(Diméthylamino)carbonyl]oxy]-L-proline L'hydrogénation du produit de la partie b selon le mode opératoire décrit à l'Exemple le- donne la trans-4 [[(diméthylamino)carbonyl]oxy]-L-proline.
d) trans-)-[D-(3-Acéthylthie)-2-méthyl-1-oxopropyl]-4 [[(diméthylamino)carbonyl]oxy]-L-proline Le traitement du produit de la partie c par une quantité équivalente de chlorure de D-3-acétylthio-2-méthylpropanoyle selon le mode opératoire décrit à l'Exemple 1f donne la trans-1-[D-(3-acétylthio)-2-méthyl-1-oxopropyl]-4 [[(diméthylamino)carbonyl]oxy]-L-proline.
EXEMPLE 23 trans-l-[D-(3-Acétylthio)-2-méthyl-1-oxopropyl]-4- [[(pyrrolidino)carbonyl]oxy]-L-proline En utilisant le mode opératoire décrit1 dans la préparation de l'Exemple 22 mais en remplaçant dans la partie a le chlorure de diméthylaminocarbamyle par le chlorure de pyrrolidinocarbamyle, on obtient la trans-l-ED-(3-acé'tylthio)- 2-méthyl-1-oxopropyl]-4-[[(pyrrolidino)carbonyl]oxy]-L-proline.
EXEMPLE 24 trans-1-[D-(3-Acétylthio)-2-méthyl-1-oxopropyl]-4 [[(piperidino)carbonyl]oxy]-L-proline En utilisant le mode opératoire décrit dans la préparation de l'Exemple 22, mais en remplaçant dans la partie a le chlorure de diméthylaminocarbamyle par le chlorure de pipéridinocarbamyle, on obtient la trans-1-ED-(3-acétylthio)- 2-méthyl-1-oxopropyl]-4-[[(pipéridino)carbonyloxy]-L-proline.
EXEMPLE 25 trans-1-[D-(3-Acéthylthio)-2-méthyl-1-oxopropyl]-4 L(morpholino)carbonylloxyl-l-prolne En utilisant le mode opératoire utilisé dans la préparation de l'Exemple 22, mais en remplaçant dans la partie a le chlorure de diméthylaminocarbamyle par le chlorure de morpholinocarbamyle, on obtient la trans-1-[D-(3-acétylthio)- 2-méthyl-1-oxopropyl]-4-[[(morpholino)carbonyl]oxy]-L-proline.
EXEMPLE 26 trans-1-(2-Acétylthio-1-oxoéthyl)-4-[[(méthylamino)carbonyl]oxy] -L-proline En utilisant le mode opératoire décrit dans la préparation de l'Exemple 1 mais en remplaçant dans la partie f le chlorure de D-(3-acétylthio)-2-méthylpropanoyle par le chlorure de 2-acétylthioacétyle, on obtient la trans-1-(2-- acétylthio-1-oxoéthyl)-4-[[(méthylamino)carbonyl]oxy]-L-proline.
EXEMPLE 27 trans-1-(4-Acétylthio-1-oxobutyl)-4-[[(méthylamino)carbonyl]oxy]-D-proline En utilisant le mode opératoire décrit dans la préparation de l'Exemple 1 mais en remplaçant la trans-4hydroxy-L-proline par la trans-4-hydroxy-D-proline dans la partie a, et lue chlorure de D-(3-acétylthio)-2-méthyl- propanoyle par le chlorure de 4-acétylthiobutyroyle dans la partie f, on obtient la trans-1-(4-acétylthio-1-oxobutyl)-4 [[(méthylamino)carbonyl]oxy]-D-proline.
EXEMPLE 28 cis-1-(4-Acétylthio-4-méthyl-1-oxobutyl)-3-[[(méthylamino) carbonyl] oxy] -L-proline En utilisant le mode opératoire décrit dans la préparation de l'Exemple 3 mais en remplaçant dans la partie e le chlorure de D-3-(acétylthio)-3-méthylpropionyle par Le chlorure de 4-acétylthiovaléroyle, -on obtient l-a cis-1-(4acétylthio-4-méthyl-1-oxobutyl)-3-[[(méthylamino)carbonyl] oxy] -L-proline.
EXEMPLE 29 trans-1-[[L-(3-Acéthylthio)-2-éthyl-1-oxopropyl]-3-[[(méthylamino)carbonyl]oxy]-L-proline En utilisant le mode opératoire de l'Exemple 1 mais en remplaçant dans la partie a la -trans-4-hydroxy-L-proline par la trans-3-hydroxy-L-proline, et dans la partie f le chlorure de D-3-(acétylthio)-3-méthylpropionyle par le chlorure de L-(3-acétylthio)-2-éthylpropionyle, on obtient la trans-l-[L-(3-acetylthio)-2-éthyl-1-oxopropyl]-3-[[(méthyl- amino)carbonyl]oxy]-L-proline.
A la fréquence de 12 KHz, l'impédance de l'ensemble Self L1, Capacité C1 et Self L3 est minimum, le courant maximum; La bobine L1 et la capacité C2 résonnent à la fréquence de 12 KHz.
La surtension au niveau secondaire est amplifiée et mise en forme par l'étage à transistor Q1 - et, la capacité C4 élimine les fréquences parallèles du signal remis en forme logique.
L'Elément VDR corrige les variations de caractéristiques des éléments ferrites en fonction de la température.
II - DETECTION DE L'IMPULSION 50 Hz Les caractéristiques de l'impulsions 50 Hz, sont définies par le cahier des charges P.T.T. - ALBUM 21666 - EDITION 1.
L'impulsion est fournie entre les lignes L1, L2 et la terre T.
L'ensemble des éléments Self L1, C1, C2 et R (Rl+R2+Pl), présente une résonnance 50 Hz, entre la ligne et la Terre, et une autre impédance sur la ligne.
Le signal détecté au point * attaque en courant un circuit opto Electronique d'isolation.
L'impulsion apparaît en sortie IMP sous forme redressée bialternance.
Une thermistance TH corrige les fortes variations des caractéristiques de la Self en fonction de la température.
a) CONTROLE DE L'IMPULSION L'impulsion issue des cartes d'adaptation arrive au point E.
Les éléments R1, R2, et C1 constituent un ensemble de filtrage permettant d'éliminer les impulsions d'une durée inférieure à 30 ps.
Lorsque l'impulsion passe de niveau 0 au niveau 1, la capacité C1 se charge à travers la résistance R2 ; la tension au point 1 s'élève suivant une loi expodentielle.
Le circuit U1 est un inverseur à Trigger de Schmitt, c'est-àdire, que le signal de sortie ne sera effectif que lorsque le niveau du signal d'Entrée est supérieur ou inférieur à une limite fonction du composant.
L'impulsion résultante est donc remise en forme et ne laisse passer aucun parasite.
Le diode ÇR1 permet une décharge rapide de la capacité C1 en court circuitant la Résistance R2.
b) DISPOSITIF DE MISE SOUS TENSION L'impulsion E attaque deux amplifications inverseurs nécessaires pour fournir le courant de base au transistor Q1.
quement, relativement à la figure 2, en supposant que la lame, pen-
dant son avance, descendeverticalement dans le matériau M, son tranchant étant maintenu horizontal par le berceau 5, coulissant verticalement sur un ou plusieurs montants de guidage. Sur le schéma de la figure 2, la position y de la lame horizontale 15 est abaissée suivant l'axe Y et la longueur de coupe L (longueur sur laquelle la lame 15 attaque le matériau M) change suivant l'axe X pendant l'avance ou l'abaissement de la lame dans le matériau M. La longueur de coupe L à un moment t après le début d'une opération de sciage peut donc être déterminée en fonction de la position de la lame 15, car
L=L(y), si la forme et les dimensions du matériau M ont été détermi-
nées ou spécifiées.
Tout d'abord, le rendement de coupe X des scies à ruban horizontales est exprimé comme suit: surface coupée (du matériau M à scier) Rendement de coupe (>) = temps = longueur de coupe (L) x quantité d'avance temps longueur de coupe (L) x vitesse de coupe (Vt) (1) Si 1E quantité d'avance ou avance proportionnelle et le temps sont désignmées respectivement par dy et dt, le rendement de coupe (1) peut être cxprimé comne suit: rendement de coupe (t) = L(y)-dy (2) dt L(y)-dy = dt (3) Par l'intégration des deux membres de l'équation (3), on obtient l'équation suivante,: JL(y)dy = tt + C- (4) o C est une constante d'intégration. Donc, si t = 0, y = 0 et la surface coupée JL(y)dt = 0 0 = 5L(y)dy = X 0 + C = 0 (5) L'équation (4) est donc transformée comme suit: t = L(y)dy (6) Il ressort de ce qui précède que le rendement de coupe tpeut être maintenu constant par la commande de la vitesse d'avance (dy/dt) ou de la position y de la lame 15 de manière que la vitesse d'avance ou la position de la lame 15 corresponde à l'équation (2) ou l'équation (6). Par conséquent, selon l'invention, la position ou la vitesse d'avance de la lame 15 est commandée de manière que le
rendement de coupe reste constant.
La figure 3 représente schématiquement un premier exemple de réalisation d'un dispositif de commande pour la mise en oeuvre de l'invention. Dans cet exemple, le berceau porte-ruban 5 est relevé et abaissé par rotation autour d'un axe d'articulation 31, comme dans la scie à ruban horizontale 1 représentée sur la figure 1, sauf que le berceau 5 est dans ce cas tourné directement par l'axe 31,
lequel peut à cet effet être tourné par un moteur 37 par l'intermé-
diaire d'un réducteur de vitesse 39 et d'un arbre de transmission 41.