INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme le fait apparaitre le tableau VI, l'acétate de C8/C10-oxypropylmono-amine à ramification méthylique représente facilement le réactif de flottation optimal pour le traitement de minerais de fer comprenant les variétés "A" et "B" de minerais. Six des réactifs expérimentés sont disqualifiés à cause d'une flottation insuffisante de la variété "B" de minerai (inaptitude à atteindre la qualité de 63 %) ou à cause d'une persistance insuffisante.
Parmi les trois structures restantes, l'acétate d'iso-C8/C1 0-oxypropylmono-amine à ramification méthylique est supérieur du point de vue de la performance de flottation vis-à-vis des deux minerais et du point de vue du prix. La persistance est nettement satisfaisante.
Ces découvertes illustrant la nette supériorité des éther-amines à chaîne ramifiée sont particulièrement intéressantes et surprenantes Si l'on considère la littérature publiée qui indique que les structures linéaires ou normales - doivent être supérieures.
Par Par exemple, dans le traité de flottation de l'AIME, volume 1, 1976, un article intitulé "The Strutural Effects of Amine Collectors on the Flotation of Quartz" (A. Bleier, A.D. Goddard et R. D. Culkarni de l'Union Carbide) va de la page 117 à la page 147. Il est indiqué, à la page 137, que ... "des collecteurs ayant la formule RNH2 sont plus efficaces si le groupe alkyle R est linéaire au lieu d'être ramifié".
Exemple 5 Performance de diverses concentrations des dérivés de l'alcool isononylique L'alcool isononylique produit industriellement contient normalement entre 95 et 70 % d'alcool isononylique, le reste étant formé dialcools iso-octylique et/ou isodécylique. En conséquence, pour la présente étude, l'alcool isononylique a été évalué à une série de degrés de pureté du commerce, à savoir des alcools isononyliques à 93 %, à 84 %, à 74 % et à 50 %.En transformant chacune de ces solutions en Cg en-éther-mono-amines, en neutralisant ces dernières en l'acétate à 30 %, puis en les éprouvant comme collecteurs de flottation pour la variété "A" de minerai, on a obtenu les résultats indiqués sur le tableau VII suivant TABLEAU VII Variété de minerai "A" : pourcentage de récupération du fer à un degré de qualité du -fer de 65 % Quantité de réactif, g/tonne de minerai Réactif 66,97 89,3 111,6 133,9 156,2 178,6 Dérivé en Cg de pureté 93 % 70,2 79,5 82,9 83,6 85,9 87,6 Dérivé en Cg de pureté 84 % 67,9 78,6 82,1 83,1 86,2 86,9 Dérivé en Cg de pureté 74 8 56,2 79,8 80,7 82,1 84,0 84,9 Dérivé en Cg de pureté 50 % * 76,2 82,0 83,0 84,2 85,0 * Essais non effectués Il est évident d'après le tableau VII que tous les dérivés contenant 9 atomes de carbone sont des collecteurs extrêmement efficaces pour la variété "A" de minerai.
Il est très important de remarquer que cette famille de collecteurs présente une courbe de réponse extrêmement plate, c'est-d-dire que les réactifs se révèlent être efficaces dans une large plage de doses. On remarque enfin que, généralement, la récupération du fer est d'autant meilleure que la pureté du dérivé en Cg est plus grande.
Si l'on utilise les dérivés en Cg partiellement neutralisés mentionnés ci-dessus comme collecteurs de flottation pour la variété "B" du minerai, on obtient les résultats suivants, indiqués sur le tableau VIII TABLEAU VIII Variété "B" de minerai : pourcentage de récupération du fer à un degré de pureté de 63 % Quantité de réactif, g/tonne de minerai Réactif 89,3 111,6 133,9 156,2 178,6 Dérivé en C9 de pureté 93 % N/A 75,0 78,0 79,5 82,1 Dérivé en Cg de pureté 84 % 56,5 74,0 81,0 83,6 83,0 Dérivé en Cg de pureté 74 % 57,3 71,7 73,3 79,3 79,0 TABLEAU VIII (Suite) Quantité de réactif, g/tonne de minerai Réactif 89,3 111,6 133,9 156,2 178,6 Dérivé en C9 de pureté 50 % * * * * * * Essais non effectués.
Le tableau VIII démontre que les dérivés en Cg constituent également d'excellents collecteurs de flottation pour la variété "B" de minerai. Comme c'était le cas pour la variété "A" de minerai, les dérivés en Cg donnent manifestement une courbe de réponse très plate, notamment pour des concentrations de 111,6 g/t et plus. De même, dans le cas de la variété "B" de minerai, la matière de pureté égale à 84 % se révèle être au moins aussi bonne, et peut-être même meilleure, que le dérivé en Cg de pureté égale à 93 %.
Exemple 6 Performance des dérivés d'alcool isononylique comparativement à des collecteurs du type d'éther-amines à chaîne linéaire et à chaîne ramifiée TABLEAU IX Variété "A" de minerai : pourcentage de récupération du fer pour un degré de qualité du fer de 65 % Quantité de réactif, g/tonne de minerai Réactif 89,3 111,6 133,9 156,2 178,6 -- Dérivé en C8 linéaire 45,5 73,2 76,6 79,0 79,2 -- Dérivé en C8/C10 linéaire du commerce 59,6 78,5 80,7 80,6 -- Dérivé en C9/C11 linéaire -- Dérivé en C8/C10 70,7 76,0 80,5 82,7 84,2 ramifié -- Dérivé en C10 ramifié 58,8 77,7 82,4 83,1 Dérivé en Cg à ramification méthylique -- Dérivé en Cg de pureté 93 % 79,5 82,9 83,6 85,9 87,6 -- Dérivé en Cg de pureté 84 % 78,6 82,1 83,1 86,2 86,9 -- Dérivé en Cg de pureté 74 % 79,8 80,7 82,1 84,0 84,9 -- Dérivé en Cg de pureté 50 % 76,2 82,0 83,0 84,2 85,0 Les résultats comparatifs du tableau IX démontrent la grande efficacité des dérivés en Cg à ramification méthylique à toutes les concentrations s'abaissant jusqu'à 50 % en volume. Non seulement les dérivés en Cg donnent des taux élevés de récupération aux doses moyennes et élevées de la plage de doses, mais ils offrent également des taux de récupération relativement bons aux doses extrêmement faibles de 83,9 g/t et de 66,97 g/t. La courbe de réponse extrêmement plate des dérivés en Cg sur toute la plage de doses est remarquable.
7, au moyen d'un jet de projection 8, et on a obtenu la construction repré-
sentée. Comme on peut le remarquer de la figure 5, l'invention peut être appliquée à la fabrication, par exemple, de tapis-brosses. Pour ce
faire, une mince feuille 12 est utilisée comme support sur lequel on projet-
te, avec une force d'impact déterminée, des fibres 1 dirigées longitudina-
lement au moyen d'un tube 5 convenablement orienté. La force d'impact des fibres est telle que celles-ci pénètrent et traversent en partie la feuille 12 dans laquelle elles se trouvent ainsi retenues et ancrées fermement, les
extrémités de ces fibres constituant alors les poils du tapis-brosse.
6 2467077.
La présente invention concerne l'usinage électrochimique des métaux et a notamment pour objet un électrolyte pour le polissage électrochimiquede pièces en titane et alliages de titane.
L'invention trouve des applications notamment dans la fabrication des matériels médicaux, pour l'usinage des surfaces de pièces de configuration compliquée, dont elle permet d'élever la classe de précision et l'uniformité des surfaces, par exemple les surfaces des valvules artificielles du coeur fabriquées en titane ou en alliages de titane avec additions d'aluminium, de nickel, de tungstène. En outre, I'in- vention trouve de nombreuses applications dans les constructions navales et aéronautiques, la construction des appareils et instruments de mesure, la petite mécanique, etc., pour l'usinage de diverses pièces de forme compliquée en titane et alliages de titane.
On connait tout une série d'électrolytes pour le polissage électrochimique du titane et des alliages de titane, qui sont à base de mélanges d'acides et de sels minéraux. Par exemple, on connait un électrolyte dont la composition pondérale est la suivante acide nitrique 30 à 52 %', acide sulfurique 10 à 75 %, acide fluorhydrique 1 à 30 C/, acide phosphorique O à 25 Co', eau O à 25 ,o, Un inconvénient notable de cet électrolyte est son faible pouvoir diffusant, ce qui ne permet pas un enlèvement de métal uniforme sur mutes les parties de la surface de la pièce. Il s'ensuit un polissage irrégulier de la surface et une altération de la forme géométrique de la pièce.
En outre, la présence d'une grande quantité d'acide nitrique dans l'électrolyte provoque une passivation trop profonde de la surface de la pièce.
L'usinage des pièces en titane avec cet électrolyte ne donne pas une qualité suffisamment élevée de l'état de surface (# 10) et du brillant (62%). La durée du processus est longue (t= 180 s) pour une densité du courant à l'anode 80 80 A/dm2 et une température de l'électrolyte t = 30 C.
On connait aussi un électrolyte dont la composition pondérale est la suivante acide sulfurique 60 à 65 56, acide fluorhydrique 20 à 25 56, glycérine 10 à 20 56.
Cet électrolyte a une basse conductivité électrique, ce qui entraine des surchauffes importantes de l'électrolyte et de la pièce, une oxydation de la surface à polir avec formation de films irisés sur la pièce au contact de l'air, et une perte de son aspect marchand.
On connait en outre un électrolyte dont la composition est la suivante acide orthophosphorique 800 g/l, acide sulfurique 90 g/l, inhibiteur 5 à 10 g/l, phosphate monopotassique (KH2PO4) 15 g/l, phosphate disodique (Na2HPO4) 15 g/l.
L'absence d'ions activateurs (ions fluor ou ions chlore) dans cet électrolyte explique la dissolution anodique très lente du métal et le lissage nettement insuffisant du microrelief de la surface.
S'il s'agit d'une faute logicielle, c'est-à-dire si la même faute est apparue simultanément dans les deux calculateurs, il y a "redémarrage" du système qui peut aller de la simple annulation d'un traitement jusqu'à un rechargement suivant la gravité de la faute.
Enfin, s'il s'agit d'une erreur de comparaison, c'est-à-dire lorsqu'il n'y a pas de fautes détectées par chacun des demisystèmes, et lorsque, simultanément les calculateurs effectuent des traitements différents, le circuit de contrôle 28 émet vers chacun des calculateurs une inte#rruption (SIC1 et SiC2) et un message afin de déclencher une procédure de maintenance qui permet de déterminer le calculateur en faute et qui entraîne l'arret du calculateur en faute comme dans le cas d'une faute matérielle déclarée.
Si l'on suppose qu'une faute s'est produite dans le calculateur 21, cela va entraîner l'état suivant : 1 effectif - 2 ineffectif arrêté, qui est schématisé à la figure 4.
Tout se passe comme si le calculateur 21 (211, 212, 213) n'était plus relié au bus 22, les écritures et lectures dans les coupleurs 13 et 23 et dans les interfaces de commande 14 et 24 sont réalisées par le calculateur 11 (111, 112, 113) via les circuits de régénérations 151 et 251 qui permettent le passage des signaux E2 et L2.
Après avoir arrêté le calculateur 21 en faute, on le sépare et l'on passe à l'état suivant : 1 effectif - 2 ineffectif séparé, qui est schématisé à la figure 5.
Les circuits de régénération 151 et 251 ne permettent le passage d'aucun signal. Seul le calculateur 11 effectif est relié aux périphériques 3 et aux unités terminales du réseau 4 respectivement via le coupleur 13 et via l'interface de commande 14. Les circuits 23 et 24 sont isolés des périphériques qu'ils commandent et le calculateur 21 peut effectuer séparément des programmes de test et de maintenance, avant et après réparation d'une panne.
La panne étant réparée et le calculateur 21 étant à nouveau en état de fonctionner, on effectue sa remise en service en commençant par une mise à jour en vue d'une remise en synchronisme ultérieure. L'unité de commande est alors en l'état : 1 effectif 2 ineffectif en mise à jour, qui est schématisée à la figure 6.
L'unité centrale 211 du calculateur 21 est toujours horsservice (non connectée au bus 22), mais la mémoire principale 212 et le contrôleur de mémoire 213 sont connectés ainsi que le coupleur 23 et l'interface 24.
Les circuits de régénération 151 et 251 permettent le passage de signaux EO, E2 et L2 de et vers le calculateur 11. Le calculateur 11 effectue un programme de mise à jour qui consiste en une lecture et réécriture totales de sa propre mémoire. Toute écriture mémoire EO dans le calculateur effectif Il est également effectuée dans le calculateur 21.
Les mémoires, les unités centrales et les organes périphériques des deux demi-systèmes étant identiques, on effectue alors la remise en synchronisme et lton passe à nouveau à l'état 1 effectif - 2 ineffectif synchronisé.
Pour tester le circuit de contrôle 28 TCCM1 et TCCM2 sont égaux à "1"), on force le demi-système 1 à l'état effectif et le demi-système 2 à l'état ineffectif synchro nisé, on inhibe les fautes et interruption réelles éventuelles, et l'on positionne les multiplexeurs 43 et 44 de façon à avoir en sortie les signaux de fautes simulées.
Dans la réalisation décrite ci-dessus, on a choisi, pour des raisons de simplification, de synchroniser l'un sur l'autre les distributeurs de temps 17 et 27 (voir figure 1), c'est-à-dire que l'oscillateur de l'un 27 est synchronisé par un signal issu de l'oscillateur de l'autre 17.
D'autre part, on a associé le circuit de contrôle de microsynchronisme 28 au demi-système 2 au point de vue alimentation et horloge, ce qui crée une dissymétrie entre les deux demisystèmes, mais comme le demi-système 1 peut fonctionner seul et sans le circuit de contrôle de microsynchronisme en cas de panne du calculateur 21, ce choix simplifie la réalisation sans nuire à la sécurité.
Enfin, les interfaces de commande sont dupliquées par sécurité et sont accessibles par les deux calculateurs. Un élément binaire de masque par circuit terminal permet à chaque interface de commande de traiter ou non la signalisation (exploration, distribution) relative à ce circuit terminal.
De cette structure, il ressort deux avantages majeurs - premièrement la possibilité de travailler en répartissant le traitement des circuits terminaux entre les deux interfaces de commande ; en cas de reprise des abonnés de l'une par l'autre à la suite d'une panne, il suffit de démasquer l'interface valide - deuxièmement l'amélioration de la fiabilité, de la sécurité et de la disponibilité de l'unité de commande puisqu'une panne sur l'un quelconque des calculateurs et une panne simultanée sur l'une quelconque des interfaces de commande n engendrent pas l'arret total du système. Par exemple, si le calculateur 11 et l'interface 24 sont en panne, l'unité de commande continue de fonctionner puisque le calculateur 21 peut commander le réseau via l'inter face 14.
CIRCUIT ELECTRIQUE DE MOTOS MINIATURES -o-o-o- La présente invention concerne le domaine de véhicules miniatures a deux roues du type moto1 destinés à se déplacer sur un circuit présentant un élément de guidage non astreignant pour le gite du véhicule à deux roues dans les virages, véhicule soumis à la force centrifuge. Dans les rares dispositifs connus de ce genre, le véhicule à deux roues est maintenu en équilibre par l'intermédiaire de petites roulettes de part et d'autre du véhicule, l'ensemble de roues formant ainsi un tripode. L'inconvénient majeur d'une telle conception est de n'autoriser aucun gatte du véhicule dans les virages, ou changement de direction, et donc de ne donner qu'un aspect "enfantin" à ce véhicule.
En ce qui concerne les 5 valeurs cotées sur le marché à terme et dans le but de différentier les valeurs achetées au comptant des valeurs achetées ou vendues à terme, il est fourni des certificats "Achat" et "Vente" comm suit : . 10 certificats "Vente" de 10 titres BANQUE PARICY.
. 10 certificats "Vente" de 10 titres CONSERVES CESIBON.
. 10 certificats "Vente" de 10 titres ELCTRONIQUE S.O.S.
. 10 certificats "Vente" de 10 titres PNEUMATIQUE SAROULE.
q 10 certificats "Vente" de 10 titres SIDERURGIE KOLOSSAL.
q 10 certificats "Achat" de 10 titres BANQUE PARICY.
q 10 certificats "Achat" de 10 titres CONSERVES CESIBON.
. 10 certificats "Achat" de 10 titres ELECTRONIQUE S.O.S.
q 1G certificats "Achat" de 10 titres PNEUMATIQUE SAROULE.
. 10 certificats "Achat" de 10 titres SIDERURGIE COLOSSAL.
De plus le "report" d'une position à terme à la séance suivante courte aux JoUeurs 1 % de la valeur nominale du titre par séance reportée, cette somme étant payable au comptant.
4.- Les cartes d'informations boursières annonçant les fluctuations des cours se composent de 4 séries (ou paquets) de cartes correspondant aux 4 colonnes de valeurs mobilières : terme, valeurs françaises, valeurs étrangéres, et obligations; de même couleur que leur catégorie respective mais d'un format légèrement différent afin d'éviter toute confusion. Chaque série est composée de 52 cartes comprenant 10 informations boursières par titre et 2 informations d'ordre général pour l'ensemble de la catégorie.
Pour les catégories : terme, valeurs françaises, et valeurs étrangères, chaque action côtée a : une information de hausse de 50 F. par titre.
une information de baisse de 50 F. par titre.
une information de hausse de 100 F. par titre.
une information de baisse de 100 F. par titre.
Etant donné qu'il est bien connu que les fils tordus présentent un couple résiduel qui entrante une déformation des articles tressés, pour cette raison les fils élémentaires sont constitués de fils retors à deux bouts ou plus, un bout étant tordu dans un sens, l'autre dans l'autre, afin d'obtenir un retors équilibré.
La fabrication de tels fils retors implique donc une opération d'assemblage qui augmente les coûts de fabrication.
De plus, du fait de cette torsion d'assemblage, la pénétration de la résine-au coeur des fils peut se trouver perturbée.
Or on a trouvé, et c'est ce qui fait l'objet de la présente invention, un nouveau type de matériau textile tressé qui non seulement permet l'utilisation de fils élémentaires simples ayant une torsion unidirectionnelle, donc d'un coût moins élevé que les fils retors, mais qui, par ailleurs, favorisent la pénétration de la résine.
D'une manière générale, le matériau textile tressé selon l'invention se présente, de manière connue, sous la forme d'une gaine tubulaire, formée de deux séries de fils entrecroisés disposés en biais par rapport à la génératrice de la gaine. Cette tresse se caractérise par le fait que chaque série de fils est constituée par une alternance de fils élémentaires multifilamentaires qui présentent des torsions unidirectionnelles de sens opposé.
De préférence, les fils élémentaires sont regroupés par paire, l'un des fils étant tordu en S, l'autre en Z, chaque paire de fils provenant d'une même bobine de stockage lors de l'opération de tressage Le matériau tressé conforme à ltinvention peut également comporter une troisième série de fils disposés parallèlement à la génératrice de manière à constituer une tresse tridirectionnelle. Cette troisième série de fils peut être formée soit de fils multifilamentaires sans torsion, soit, éventuellement, de fils multifilamentaires tordus. Dans ce cas, comme pour les fils transversaux, les fils longitudinaux seront alternativement tordus en sens oppose.
L'invention et les avantages qu'elle apporte seront cependant mieux compris grâce aux exemples de réalisation donnés ci-après, à titre indicatif mais non limitatif, et qui sont illustrés par les schémas annexés dans lequels - la figure 1 illustre schématiquement une tresse bidirectionnelle réalisée conformément à l'invention, - la figure 2 illustre une variante préférentielle d'une tresse bidirectionnelle selon l'invention, - la figure 3 illustre une tresse tridirectionnelle.
Si l'on se reporte aux figures annexées, le matériau textile tressé selon l'invention se présente, de manière connue, sous la forme d'une gaine tubulaire formée de deux séries de fils entrecroisés désignés par les références générales (1) et (2). Ces fils sont disposés en biais par rapport à la génératrice de la gaine.
Conformément à l'invention, chaque série de fils (1), (2) est constituée par une alternance de fils élémentaires (la-lb), (2a-2b) présentant des torsions de sens opposé.
Dans l'exemple illustré dans la figure 1, les fils (la lb) ou (2a-2b) sont entrecroisés individuellement.
Cependant, dans un mode préférentiel conforme à l'invention, ainsi que cela est illustré à la figure 2, les fils élémentaires sont regroupés par paire, chaque paire provenant d'une même bobine lors de la réalisation de la tresse.
La figure 3 illustre une tresse tridirectionnelle réalisée conformément à l'invention, des fils longitudinaux (3) étant emprisonnés entre les nappes de fils élémentaires transversaux (1) et (2). Dans ce mode de réalisation, les fils longitudinaux (3) peuvent être soit sans torsion, soit tordus. Lorsqu'ils sont tordus, tout comme pour les fils transversaux, ils présenteront de préférence des torsions alternativement de sens oppose.
Le matériau textile tressé selon l'invention peut être réalisé sur toutes les tresseuses classiques.
Exemple 1 Sur une tresseuse classique du type "SPIRALTEX", comportant quatre vingt seize t96) fuseaux, on réalise une tresse telle que celle illustrée à la figure 1.
Afin de réaliser une tresse parfaitement équilibrée, les fuseaux seront alternativement alimentés avec des fils élémentaires multifilamentaires présentant des torsions de sens opposé, les fuseaux pairs avec un fil de verre 1360 décitex, tordus à quarante tours par mètre sens S et les fuseaux pairs avec un fil similaire mais tordu en sens Z.
On obtient une tresse pesant 42 grammes par mètre, ayant un diamètre de 55 centimètres et qui est parfaitement équilibrée.
Dans le dispositif particulier de surfaces de cames représenté pour la plaque à cames 17, chaque surface de base 58 présente une longueur incurvée correspondant à 400, chaque sur 60 face de rampe/présente une longueur incurvée correspondant à 26,60 et chaque surface supérieure 61 présente une longueur incurvée correspondant à 23,40 de sorte que chaque série de surfaces de cames a une longueur totale incurvée correspondant à 90D, soit un quadrant de la face de cames de forme annulaire de la partie annulaire 50. Chaque série de ces trois surfaces de cames est identique et elle se répète quatre fois sur la circonférence de la face de la came. Ces longueurs incurvées et le nombre de séries peut varier si on le désire sans affecter le concept de l'invention comme on le voit sur les Fig. 13 à 18.
La plaque à cames 18 montée sur l'arbre représentée plus particulièrement aux Fig. 3, 9, 10 et 11 a un contour géné- ralement annulaire formé avec une ouverture centrale 65 et présentant trois clavettes 66 faisant saillie vers l'intérieur formées sur la plaque et qui sont en prise avec coulissement dans les logements de clavettes 23 formés sur la partie cylindrique de l'arbre 20 afin de monter à coulissement sur celui-ci la plaque à cames 18 sans qu'elle puisse tourner. Cet engagemént des clavettes dans leur logement permet à la plaque à cames 18 de glisseur axialement le long de la partie 9 de l'arbre sans pouvoir tourner.
La plaque à cames 18 a une surface externe annulaire généralement plate 67 qui est en butée avec le disque à ressort extrême 14 (Fig. 3). Conformément à l'invention, la partie extrême opposée de la plaque à cames 18 est formée avec une face à cames de forme annulaire qui présente une pluralité de série de surfaces de cames comme la plaque à cames 17 décrite ci-dessus.
Chaque série de surfaces à cames comprend une surface de base plate 68 qui se trouve dans le même plan que la face annulaire interne 69 de la plaque à cames 18, et une surface de rampe 70 qui va vers le haut par rapport à la surface de base 68 et se termine sur une surface plate supérieure 71. Les surfaces supérieures 71 sont parallèles aux surfaces de base 68. Les rampes 70 ne vont pas directement vers le haut à partir de leur surface de base respective 68 comme le font les rampes 60 de la plaque à cames 17, mais elles sont reliées aux surfaces de base 68 par les surfaces 72 qui vont vers le haut. Les rampes 70 s'étendent vers le haut à un angle d'environ 300 par rapport au plan des surfaces de base 68. Les surfaces de base 68 sont reliées aux surfaces supérieures 71 par les surfaces 73 s'étendant verticalement vers le haut et qui sont généralement parallèles aux surfaces opposées 72.