INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La fiche qui vient d'être décrite est appelée fiche mâle parce qu'elle comporte une tige de guidage principale G1 du type mâle, c'est-à-dire en saillie sur la face avant 11 de la fiche. Elle comporte aussi une tige de guidage auxiliaire G4 de type femelle c'est-à-dire en retrait par rapport à la face avant. Il serait cependant possible qu'une même fiche comporte à la fois une tige de guidage principale mâle et une tige de guidage auxiliaire également mâle, ou deux tiges de guidage, une principale et une auxiliaire, toutes deux femelles, auquel cas elle serait appelée fiche femelle d'après le type de sa tige de guidage principale. Quel que soit le type de la fiche, celle-ci est destinée à coopérer avec une fiche complémentaire.Plus précisément les tiges de guidage de type mâle ou femelle sont destinées à coopérer avec des tiges de guidage de type femelle ou mâle de la fiche complémentaire, respectivement. Les tiges de guidage principales, mâle et femelle, sont destinéesà empêcher le déplacement relatif des deux fiches dans deux directions transversales c'est-à-dire parallèles à la face avant Une de ces directions est horizontale, c'est-à-dire parallèle à la face de base. L'autre est verticale, c'est-à-dire perpendiculaire à cette face. Les tiges de guidage auxiliaires sont destinées à empêcher le déplacement seulement dans la direction verticale, comme il apparaitra plus clairement ci-après.Le rôle des tiges de guidage femelle est seulement de maintenir l'écartement convenable entre les éléments voisins de manière à permettre aux tiges de guidage mâles de la fiche complémentaire de s'engager à frottement doux dans les creux formés à l'avant de ces tiges femelles. Les tiges de butée sont destinées à empêcher un déplacement longitudinal ou plus précisément à limiter un tel déplacement de manière à définir la position longitudinale relative des deux fiches complémentaires lorsque celles ci sont poussées l'une vers l'autre.
La fiche mâle qui a été décrite ci-dessus avec une tige de guidage principale mâle et une tige de guidage auxiliaire femelle est destinée à coopérer avec une fiche femelle qui comporte une tige de guidage principale femelle et une tige de guidage auxiliaire mâle. Cette fiche femelle est représentée en Fa sur les figures 7 et 8, la fiche mâle déjà décrite étant représentée en F. Ces deux fiches sont identiques sauf en ce qui concerne les points suivants, les éléments de la fiche Fa étant désignés par les mêmes références que ceux qui leur correspondent dans la fiche F en ajoutant seulement la lettre (a) - L'appui latéral 6a est constitué par la branche du U située à droite en regardant la face avant, au lieu de celle située à gauche.
- La tige de guidage principal Gla appuyée contre l'appui latéral est du type femelle, comme la tige G4, au lieu d'être du type mâle comme la tige G1.
- La tige de guidage auxiliaire G4a poussée par les vis de serrage latéral 20a est du type mâle comme la tige Gt au lieu d'être du type femelle.
- Une cale écartement 34 est interposée entre la tige de guidage auxiliaire mâle G4a et la tige de butée voisine G3a. Cette cale est plane à faces parallèles.
Elle est utile lorsque, par suite du manque de précision de l'usinage des tiges, l'ensemble des tiges de la fiche femelle situées entre l'appui latéral 6a et la tige de guidage auxiliaire G4a présente une largeur totale inférieure à celle de l'ensemble des tiges de la fiche mâle situées entre l'appui latéral 6 et la tige de guidage auxiliaire G4. Cette cale évite alors, lorsqu'on rapproche les deux fiches, que la tige de guidage auxiliaire mâle G4a ne viennent rencontrer la tige de butée G3, ce qui nuirait au parallélisme des tiges.
On pourrait évidemment éviter l'utilisation d'une telle cale en formant un méplat sur la tige de butée G3 en regard de la tige de guidage auxiliaire femelle G4. L'épaisseur de la cale 34, ou la profondeur du méplat de la tige G3 sont choisis très légèrement supérieures à la plus grande valeur possible de la différence entre les largeurs totales des tiges des deux fiches, sauf les tiges de guidage auxiliaires.
Le risque de rencontre entre la tige G4a et la branche 8 constituant un support pour les vis de serrage latéral 20, est évité grâce au fait que la largeur de la face de base est supérieure à la largeur totale des tiges, ce qui oblige à faire pénétrer ces vis 20 au-dessus de cette face de base pour serrer la tige G4.
Lorsque les fiches F et Fa ont été engagées l'une dans l'autre de manière à assurer la connexion, ells sont mises dans un bottier, constitué par exemple de matière plastique. Ce bottier à deux fonctions : il assure d'une part le verrouillage de ces fiches dans la position convenable. D'autre part, il protège les fiches contre la pénétration de poussières qui pourraient s'interposer entre les deux faces avant qui sont maintenues légèrement écartées l'une de l'autre par les tiges de butée. Un tel bottier est représenté sur la figure 8. Il comporte une plaque de verrouillage 40, munie de deux vis de verrouillage 42 et 42a pour les deux fiches F et Fa, et un couvercle de protection encliquetable 44.
Les aubes radiales des turbines out un angle de 45 par rapport au plan de giration, mais cet angle peut être différent et n'est pas fixé à priori.
La largeur des turbines est égale à la moitié du libre parcours moyen des molécules du gaz utilisé ou du même ordre de grandeur.
On utilise un gaz ayant le plus grand libre parcours moyen. On prendra, par exemple, de l'hydrogène ou de l'hélium.
Pour la facilité de la construction, on prendra une pression de gaz de 0,1 mm de mercure et une largeur de turbine de 1mm et de l'hélium.
La distance entre les deux turbines étant d'environ 0,1mm.
La trasmission du mouvement est assurée par un couplage magnétique : un aimant est fixé à chaque turbine et leur homologue tournant à l'extérieur de l'enceinte.
Les parties de l'enceinte traversées par les champs magnétiques sont en matériau isolant électrique eten matière non mangétique ( autre que le fer par exemple).
L'invention va être maintenant décuite avec plus de détails en se référant à un mode de réalisation particulier donné à titre d'exemple et représentée aux dessins annexés dans lesquels : Fig. 1 : vue en perspective du moteur ( une coupe est faite dans l'enceinte).
Fig. 2 : vue agrandie partielle en coupe des deux turbines avec le sens les flux de molécules. Les molécules étant représentées par des petits cercles.
Fonctionnement : dans le gaz raréfié ont peut considérer qu'il existe deux pressions opposées distantes du libre parcours moyen des molécules. La partie supérieure exerce une pression sur la turbine supérieure et a tendance à la faine tourner. La partie inférieure, traversant les deux turbines, est déviée par la turbine inférieure et exerce une force opposée moindre. Entre les deux turbines, au point de rencontre des deux flux, il subsiste des flux qui conservent leur direction parceque le gaz étant raréfié, les chocs ne les annulent pas. Fig.2 Les turbines tourneront donc dans le sens des flèches "a" et "b".
Pour la réalisation pratique, on utilise plusieurs couples de turbines, celles tournant dans le même sens étant reliées entre elles.
La présente invention se rapporte à un dispositif qui permet de protéger les doigts lorsqu'on brise une ampoule de produit pharmaceutique en vue de son ouverture.
On sait que les ampoules de produits pharmaceutiques doivent, à chacune de leurs extrémités, être cassées pour permettre au liquide qu'elles contiennent de s'écouler.
Généralement, elles présentent au voisinage de chacune des extrémités une partie de plus faible résistance, de manière qu'elles puissent être cassées facilement, le corps de l'ampoule étant tenu dans une main, tandis que, l'une après l'au- tre, les extrémités sont serrées entre le pouce et l'index de l'autre main et-soumises à une flexion.
On a constaté que, très souvent, les ampoules étaient difficiles à rompre et que la partie brisée blessait les doigts soit parce qu'elle steffrite, soit parce qu'on est obligé de fournir un effort tel qu'au moment de la rupture, des morceaux de verre s'enfoncent dans les doigts.
On conçoit que les blessures ainsi occasionnées sont peu graves, mais qu'elles sont douloureuses et surtout qu'elles sont très gênantes lorsqu'un malade doit prendre plusieurs ampoules par jour et qu'il est, par exemple, soumis à un traitement d'un produit anti-coagulant, les blessures ainsi occasionnées saignant très longtemps.
gitudinalement des fibres sur un support ou une base; - la figure 2 représente des fibres projetées dans un support et une
couche de matière, ayant été réalisée par projection sur ce support, ren-
fermant les fibres; - la figure 3 représente une partie d'une construction en sandwich, - la figure 4 représente une construction en sandwich sur laquelle a été appliquée par projection une couche de matière;
- la figure 5 représente un support en feuille sur lequel sont proje-
tées des fibres qui le transpercent.
Comme représenté schématiquement dans la figure 1, le dispo-
sitif conforme à l'invention alimente, au moyen d'un mécanisme d'alimenta-
tion incorporant deux rouleaux rotatifs, un fil 3, déroulé d'une bobine,
dans un mécanisme de coupe rotatif 2 par lequel ce fil est sectionné en fi-
bres courtes 1, avant que celles-ci ne soient projetées directement à gran-
de vitesse dans un passage 4 suivi par un tube 5 en direction d'un support
ou d'une base 6. Ce tube 5 oriente et dirige les fibres 1 efficacement sui-
vant un trajet longitudinal en direction du support 6, qu'elles pénètrent
suivant une certaine profondeur dépendant de leur force d'impact.
En se référant à la figure 2, on voit que les fibres, préa-
lablement projetées dans le support 6, sont enrobées dans une couche de ma-
L'invention a pour objet un procédé pour l'obtention de cétophosphonates et d'aldophosphonates, caractérisé en ce qu'on soumet des phosphonates éthyléniques répondant à la formule où R est un groupe alkyle inférieur, R' est un atome d'hy drogène,un groupe alkyle inférieur ou un atome d'halogène, et n = O ou 1, à l'action d'un catalyseur en milieu solvant, de préférence en solution aqueuse, ledit catalyseur comprenant essentiellement un composé d'un métal du groupe du platine, soluble ou sensiblement soluble dans le milieu réactionnel.
Sous sa forme préférée, le catalyseur est le palladium ou un composé soluble dans l'eau du palladium. Cependant, en dehors des composés du palladium, on peut utiliser des composés de platine bi- et tétravalents, par exemple sous la forme de leurs chlorures ou d'hydrates desdits chlorures. Le catalyseur préféré est le chlorure de palladium.
D'une manière encore plus avantageuse, le système catalytique comprend un composé d'un métal du groupe du platine, avantageusement un sel de palladium, tel que le chlorure de palladium, en combinaison avec un composé dénommé "régénérateur", c > est-à-dire un composé capable de retransformer par oxydation au cours de la réaction le métal noble formé en composé de métal noble servant de catalyseur à proprement parler. Ainsi, le métal noble,qui précipite en proportion stoéchiométrique lors de l'oxydation du phosphonate par le composé de métal noble, se réoxyde par l'action du régénérateur,îorsque la réaction a lieu en continu.
A titre de régénérateur, on peut utiliser tout oxydant dont le potentiel rédox est supérieur à celui de la transformation du métal noble en composé de métal noble. Les meilleurs résultats ont été obtenus avec le dichlorure de cuivre ou chlorure cuivrique Cucul2.
Ainsi, un système catalytique hautement préféré dans le procédé de l'invention est composé de chlorure de palladium en quantité catalytique, et de chlorure cuivrique en quantité stoechiométrique.
Le palladium métallique qui précipite en proportion stoëchiométrique se réoxyde sous l'action du chlorure cuivrique. Réciproquement, le chlorure cuivreux qui se forme est lui-même réoxydé. La réaction peut donc être réalisée en continu et en catalyse homogène.
A cet effet, on utilise avantageusement un milieu catalytique contenant des ions H+, en particulier apportés par de l'acide chlorhydrique.
Dans une forme de réalisation très avantageuse, la solution aqueuse du catalyseur et de son régénérateur comprenant le chlorure de palladium, le chlorure cuivrique et l'acide chlorhydrique concentré, est agitée préalablement pendant le temps nécessaire jusqu'à la disparition complète du chlorure de palladium. On obtient ainsi un système catalytique en solution, apte à être utilisé dans la réaction.
Dans de nombreux cas, le système catalytique chlorure de palladium-chlorure cuivrique en milieu acide a donné les meilleurs résultats. Dans d'autres cas cependant, par exemple pour l'oxydation de certains phosphonates alpha-béta- éthyléniques on peut avoir recours à un catalyseur à base de chlorure de palladium contenant de la parabenzoquinone comme régénérateur en présence de chlorure de lithium. Ce système catalytique est actif dans un milieu réactionnel aqueux moins acide (pH voisin de 3,8) que le système précité dont le pH en présence d'ions H+ est de l'ordre de 2.
Les proportions relatives des constituants du système catalytique peuvent varier dans de larges proportions. I1 importe seulement que le composé de métal noble soit présent en quantité catalytique et que le régénérateur soit présent en quantité suffisante pour réaliser la conversion stoechiométrique du composé de métal noble. A titre d'exemple purement illustratif, les constituants d'un système catalytique convenable sont présents dans les concentrations ci-après PdC12 : 0,011 M environ CuC12,2H20 : 0,56 M environ HC1 : 0,048 M environ.
La concentration du phosphonate éthylénique à oxyder n'est pas critique. En solution aqueuse, des concentrations satisfaisantes pour les phosphonates éthyléniques sont de l'ordre de 0,2 à 0,5 M environ.
Selon l'invention, les phosphonates éthyléniques de formule I précitée sont oxydés par voie catalytique. Dans la pratique, le phosphonate est mis en contact intime, en particulier sous agitation, avec la solution catalytique décrite ci-dessus.
Pour assurer l'oxydation, on fait appel de préférence à l'air ou à l'oxygène. La meilleure solution consiste à insuffler de l'air dans le milieu réactionnel. On fait donc avantageusement barboter de-l'air dans le mélange en cours de réaction.
On peut opérer la réaction dans une large gamme de température. I1 convient cependant de travailler de préférence à une température supérieure à l'ambiance pour obtenir des rendements satisfaisants. Dans la pratique, des températures de l'ordre de 80 à 900C se sont avérées satisfaisantes. On peut cependant travailler jusqu'à l'ébullition du milieu réactionnel,s'il s'agit notamment d'un milieu aqueux.
On peut également travailler avec une surpression à des températures supérieures à celles de l'ébullition du milieu réactionnel,en particulier si,au lieu d'air,on utilise de l'oxygène pur.Toutefois,les investissements correspondants en appareil lage ne justifient pas apparemment les gains de rendement et de vitesse de réaction.
Lorsque tout le phosphonate éthylénique de départ est oxydé, ce qui peut être déterminé par prise d'échantillons ou par chromatographie en phase gazeuse, on récupère du milieu réactionnel, par des moyens habituels, les céto- et aldophosphonates qui ont été formés.
ayant un léger effet optique.
3. Quand le filament des feux de croisement est allumé, le faisceau de rayons lumineux brut est diffusé, essentiellement dans le plan horizontal, par les lentilles de la moitié supérieure du verre diffuseur, et est dévié par les prismes du secteur 12 vers le bas et vers le plan central vertical 18, tandis que la partie du faisceau lumineux brut
tombant sur la zone 21 la traverse essentiellement sans déviation.
Quand le filament des feux de route est allumé, le faisceau lumineux est diffusé par les lentilles des aires 13 et 14 dans le sens horizontal, et est dévié par le secteur 12 vers le
bas et vers le plan central vertical comme il a été dit précé-
demment, tandis que la partie du faisceau lumineux des feux de route tombant sur la zone 21 traverse cette dernière essen-'
tiellement sans déviation.
La présente invention concerne un réflecteur destiné en particulier à des
feux de véhicules et à des projecteurs, réalisé dans un matériau transparent et focalisant la lumière émise par une source, puis
l'émettant de nouveau au moyen de prismes courbes à réflexion totale.
Les réflecteurs sont habituellement constitués par une pièce moulée ou injectée en métal ou matière plastique, dont l'intérieur
est métallisé sous vide après le formage. La vaporisation est relati-
vement coûteuse et la couche métallique est très sensible, même quand elle est munie d'un revêtement protecteur. Afin de supprimer ces inconvénients, on a déjà tenté d'obtenir la focalisation souhaitée non pas par réflexion sur une surface métallisée, mais par réflexion totale (demande de brevet de la République fédérale d'Allemagne publiée sous le n0 27 14 793). Ce réflecteur connu, dont la surface intérieure est façonnée de la façon habituelle, mais non métallisée, est réalisé dans un matériau transparent. Des prismes triangulaires, partant radialement du sommet du réflecteur, sont formés sur le côté extérieur
ou arrière de ce dernier. L'arête ou la hauteur des prismes triangu-
laires doit alors obéir à une fonction prédéterminée. Pour obtenir des
électrique, dont on a de toute manière besoin pour la comman-
de du moteur hydraulique d'un dispositif d'alimentation, et au moyen d'un relais retardateur classique. Le relais peut
être commuté de façon connue en soi pour fournir une impul-
sion de courant de longueur désirée à la bobine déterminant la course de retour de ladite soupape réversible chaque fois que le courant coupe la bobine du mouvement vers l'avant
(sens de l'alimentation).
On obtient ainsi une interruption fiable de la coupe d'une manière beaucoup plus simple que précédemment, sans utiliser d'organes mécaniques supplémentaires outre ceux du
dispositif d'alimentation normal.
L'idée de base de l'invention consistant en une alimenta-
tion automatique et intermittente des couteaux d'un coupeur à bois est illustrée sur les dessins schématiques annexés dans lesquels: la figure 1 est une vue en direction axiale d'un couteau circulaire à trois tranchants d'un coupeur à bois à disque vertical, et d'une bûche amenée au dispositif, la figure 2 représente la machine de la figure 1, mais en plan, la figure 3 est une vue semblable à celle de la figure 2,
mais à plus grande échelle, et développée linéairement.
Le sens de l'alimentation du bois et le sens de la rota-
tion du disque à couteaux sont représentés par des flèches
sur les figures.
Une bûche 1 qui doit être réduite en copeaux est amenée selon un angle aigu contre un disque à couteaux 2 de manière
qu'au cours de la coupe les couteaux 3 et tirent successive-
ment la bûche 1 dans le sens de l'alimentation. Une butée 4 maintient la bûche 1 latéralement. Quand le couteau 3 a terminé sa course de travail (distance B sur la figure 3), il y a un temps d'arrêt dans la coupe, jusqu'à ce que le couteau suivant vienne en contact avec la bûche. Dans la pratique, la distance relative A entre les couteaux est de deux à quatre fois la distance de coupe B. On dispose donc d'un temps suffisant entre deux courses de travail pour soumettre la bûche à une courte impulsion de mouvement vers l'arrière, la
La puissance d'entrée monte de 1 watt à 4 watt.
La puissance de sortie monte de 10 Kw à 40 Kw.
Les polarités de la tension de sortie dépendent des polarités de tension appliquée à l'inducteur.
En exprimant cela par des mesures de puissances, on constate que les puissances ont quadruplé par suite du doublage des courants.
En d'autres termes, l'augmentation de la puissance d'excitation de 1 à 4 watts a amené une augmentation de la puissance de la puissance de sortie de 1 Kw à 40 Kw.
La puissance de sortie de l'amplidyne est toujours proportionnelle à la puissance fournie à l'inducteur. I1 s'ensuit que les polarités de la tension appliquée à l'inducteur.
Pour cela me conduit et m'entraîne à vous dire qu'avec huit éléments pareils donc huit élements, huit amplidynes mais modifiés.
Les modifications qui doivent se faire.
1") les enroulements 2") les bagues collectrices 30) Auto court-circuit.
1 ) les enroulements : au lieu qu'un seul roulement porte l'axe de rotation, il y aura quatre roulements, trois roulements porteront ce roulement et l'axe de rotation et cela pour diminuer la force de frottement, la résistance de ce frottement.
20) les bagues collectrices : Chaque contacte ayant une bague collec trice ou collecteur commun.
3 ) l'auto court-circuit : Un circuit ouvert ne se ferme qu'à partir une vitesse c'est-à-dire après une certaine force cinétique , ou charge d'inertie.
1 ) Forme des enroulements : Fig 5, Fig 6, Fig 7.
L'ensemble du cerveau imaginaire il se forme de quatre génératrice à courant continu comportant un court-circuit sur le flux d'excitation réduit.
Mais les balais se situent sur une ligne perpendiculaire à la direction du flux d'excitation dans l'induit . Donc se situent dans le flux de réaction magnétique d'induit qui est très fort.
Donc je sers de ce courant de charge comme courant qui alimente le cerveau centrale d'imagination.
Dans un premier essai, on a introduit dans la boîte de refroidissement un fil de laiton de 5,5 nan de diamètre, circulant à 5 mètres/seconde et sortant d'un recuiseur continu où il était chauffé par induction sous 70 V et 6000 ampères, ce qui représente un flux thermique à évacuer de 48,5 P /m2, ainsi qu'on l'a précédemment calculé ; le fil entrait dans le refroidisseur à environ 6500C.
A la sortie de la boîte, le fil était complétement froid et la dif férence de température de l'eau entre la sortie et l'entrée était de 20C.
Dans un deuxième essai, où la largeur du conduit (10) avait été réduite à 3 mn, on a introduit un fil de cuivre de 1 mm de diamètre, circulant à 30 mètres par seconde, sortant d'un recuiseur continu fournissant une puissance de 72 KW. Ce flux thermique à évacuer, calculé comme précEdemment, est de 45,8 Mw/m2.
Le fil qui entrait dans le refroidisseur à environ 6000C sortait complétement froid.
Dans un troisième essai, on a introduit dans la boîte un fil d'acier inoxydable à 18 de Cr et 10 % de Ni de 1 mn de diamètre, sortant à 8 mètres/ seconde, et à environ 10000C d'un recuiseur continu, fournissant une puissance de 22 KW; le flux thermique à évacuer était, dans ce cas, de 14 Dans ce cas également, le fil est sorti complétement froid et on a mesuré une élévation de température de liteau de 0,20C entre l'entrée et la sortie.
La vitesse de la lame d'eau a été évaluée, dans ce dernier cas, à 18 metres/seconde.
La présente invention concerne le domaine des voies ferrées, notamment pour tramways, et a pour objet un dispositif de manoeuvre d'aiguilles de telles voies ferrées.
Actuellement, les dispositifs de manoeuvre existants de ce genre, sont généralement du type à électro-aimants, qui ont pour caractéristique principale de produire une force de traction faible en début de course, cette force croissant pour atteindre son maximum en fin de course. Cette décomposition de la force de manoeuvre n'est cependant pas bien appropriée pour une manoeuvre rapide des aiguilles d'une voie ferrée, où l'effort maximum doit être produit au début du déplacement des aiguilles. En effet, dans les dispositifs existants, la fin de manoeuvre est trop brutale, et est donc source de chocs et d'usure prématurée des aiguilles et des organes de transmission du mouvement aux aiguilles. En outre, les dispositifs connus comportent de nombreux points de frottement qui peuvent être la cause d'usure et de pannes.
Elle a, effet, pour objet un dispositif de manoeuvre d'aiguilles de voie ferrée, essentiellement constitué par un carterchâssis muni d'un couvercle étanche, par un circuit hydraulique de manoeuvre des aiguilles, par un ensemble mécanique de transmission, et par un circuit électrique, ou électronique, de commande et de signalisation.