INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Conformément à une caractéristique de l'invention, cet agent conservateur est avantageusement un bisulfite de métal alcalin ou alcalinoterreux, par exemple le bisulfite de sodium, utilisé de préférence à raison de 0,3 g à 2,5 g par litre de sang complet.
Le peroxyde mis en oeuvre est choisi parmi les peroxydes de métaux alcalins, l'eau oxygénée et les peroxydes organiques ; il est constitué de préférence par le peroxyde de sodium ou l'eau oxygénée. a quantité à utiliser est, d'une manière générale, comprise entre environ 3 et 16,5 g/l de sang, cette quantité étant fonction des besoins en oxygène naissant absorbé par les réactions d'oxydation, et notamment les réactions de formation des sulfates.
Selon une autre caractéristique de ce mode de réalisation de l'invention, la quantité d'acide est choisie; entre 10 et 50 g/l de sang , elle dépend elle-morne du pH final precis désiré (entre 6 et 6,5) et de la nature du sel résultant de la neutralisation par l'acide. Cet acide p':Lt être soit un acide minéral, notamment l'acide sulfurique, l'acide chlorhydrioue ou l'acide phosphorique, soit un acide organique, comme l'acide lactique ou l'acide citrique.
Dans le cas du traitement des résidus kératiniques tels que les plumes, les poils, la laine etc.., et conformément à un second mode de réalisation préféré de l'invention, après le traitement préalable de lavage à chaud, par une solution détergente, desdits résidus éventuellement finement broyés (cas de plumes), on les attaque, de préférence à l'état humide, par une base forte, de préférence à froid et à la pression atmosphérique, pendant une durée suffisante pour libérer les protéïnes constitutives, éventuellement scinder au moins partie de celles-ci et éventuellement permettre la synthese spontanée de protéines variées par recombinaison de tout ou partie des fragments de ces scissions, on amine le pH à une valeur de l'cr dre de 6 à 6,5 par addition d'acide, on filtre pour éliminer les résidus solides en suspension, lesquels sont susceptibles d'être recyclés, et on poursuit le procédé comme indiqué précédemment (précipitation et séparation des sels, concentration).
Le traitement par la base forte, les résidus précités étant à l'état humide (taux d'humidité de l'ordre de 40 à 60 O/G notamment! doit etre précédé d'un traitement de séchage partiel pour enlever l'excès d'hu midité apporté par le traitment préalable de dégraissage à l'aide d'une ss- lution détergente. La durée de réaction est de l'ordre de 12 à 24 heur, à la température ambiante et à la pression atmosphérique.
Conformément à une caractéristique de ce second mode de rXalisa- tion de l'invention, la base forte utilisée est choisie parmi l'hydroxyde de calcium, 11 hydroxyde de sodium, l'hydroxyde de potassium et le sulfure de sodium. Bien entendu, on pourrait utiliser, sans sortir du cadre de l'in invention, une autre base forte choisie par exemple parmi les autres hydroxy des de métaux alcalins ou alcalino-terreux, mais les réactifs cités ci-des sus se sont révélés être parmi les plus efficaces tout en étant parmi les moins coûteux.
L'utilisation d'hydroxyde de sodium, de sulfure de sodium ou d'un mélange de ces deux réactifs est particulièrement préférée.
La quantité de base forte utilisée est de l'ordre de 2 à 14 % en poids, par rapport au poids de résidu.
L'acide finalement ajouté pour amener le pH à une valeur d'environ 6-- 6,5 peut être un acide organique ou un acide inorganique ; il peut être choisi parmi ceux mentionnés plus haut à propos du premier mode de réalisa tion de l'invention (traitement du sang).
Toutefois le choix de l'acide est de préférence déterminé en fonc tion du choix de la base forte, de telle sorte que les deux réactifs puis sent former un sel qui cristallise facilement et qui soit commercialement utilisable (formation de phosphate de calcium par exemple, utile comme en grais).
On remarque, cuve, dans le procédé de l'invention, l'amenée du pH à une valeur de 6 à 6,5, aussi bien dans le cas du traitement du sang que dans le cas de celui de résidus solides de nature kératinique a poLir effet de rendre toutes les protéines existant à ce stade du procédé, sous une forme totalement soluble ou dispersable, permettant auxdites protéInes de passer dans le filtrant, lors de la séparation par filtration. Cet interval- le de valeurs du pH couvre pratiquement en fait l'ensemble des valeurs des points isoélectriques des protéines constitutives présentes à ce stade.
D'autres caractéristiques, objets ou avantages de la présente invention apparaitront au cours de la description qui va suivre de plu sieurs modes de réalisation, donnés à titre non limitatif, en référence à plusieurs types de matières premières.
cement du transporteur, depuis la position indiquée par la référence V1 vers une nouvelle position indiquée
par la référence V2 sur la figure 13.
On se réfère maintenant à la figure 14 qui indique que, lorsque les cloisons 68a et 68b avancent
vers les positionsreprésentées en trait plein, la com-
mande de la zone sous vide délimitée par le feutre garni
de poils passe brutalement des cloisons 68a et 68b (fi-
gure 13) au jeu suivant de cloisons 68a' et 68b' comme
indiqué sur la figure 14. Ainsi, la zone sous vide se dé-
place brutalement en sens opposé au sens de déplacement
du transporteur et de la position indiquée par la réfé-
rence V2 sur la figure 13 à la position indiquée par la référence V3 sur la figure 14, sur une distance d'environ ,3 cm. La zone sous vide migre alors de sa position V3 de la figure 14 à sa position V2 de la figure 13 lorsque le transporteur continue à avancer. Ce déplacement brutal vers l'arrière et cette migration progressive vers l'avant de la zone sous vide se poursuivent jusqu'à -ce que la came 55 portée par l'ensemble 22 à chariots qui
avance permette la fermeture du registre 52b et l'ouver-
ture du registre suivant 52c, la commande de la position longitudinale de la zone sous vide se déplaçant vers les chambres adjacentes sous vide 46a et 46c. Lorsque l'appareil passe en mode de coupe, l'opérateur peut séparer, regrouper et retirer les pièces coupées et les piles de matière de déchet dans la région d'enlèvement T. Cependant, le cas échéant, un transporteur convenable d'enlèvement non représenté peut être placé près de l'extrémité d'enlèvement du transporteur de coupe afin qu'il reçoive la matière coupée et la déplace vers un
-poste de travail ultérieur.
L'appareil de nettoyage de feutre qui comprend le r&teau 94 et la chambre pneumatique 86 fonctionne en mode de déplacement de la matière. Le rateau 94 peigne chaque bloc successif garni de poils et retire les gros
morceaux de déchets coupés et les fils du feutre.
Ce jury a trouve que l'arôme contenant la trans, trans-Adamascone a une saveur de framboise sensiblement plus agreable et meilleure. L'opinion unanime du jury a été que la trans, trans-A-damascone chimique parachève et parfait la sauveur et contribue à conférer un arôme et un goût frais très naturels, tels que ceux que l'on trouve en mangeant des framboises tout-à-fait mûres.
En conséquence, l'arôme obtenu an ajoutant la trans, trans-Adamascone a été considéré par le jury comme nettement meilleur que l'arôme sans trans, trans-A-damascone.
EXEMPLE IX FORMULATION POUR TABAC Un mélange de tabac est produit en mélangeant les constituants suivants Constituants Parties en poids Tabac Bright 40,1 Tabac Burley 24,9 Tabac Maryland 1,1 Tabac Turc 11,6 Tiges torréfiées dans un tube-foyer) 14,2 Glycérine 2,8 Eau 5,3 Des cigarettes sont préparées à partir de ce tabac.
La formulation d'arôme suivante est préparée Constituants Parties en poids Butyrate d'éthyle 0,05 Valérate d'éthyle 0,05 Maltol 2,00 Extrait de cacao 26,00 Extrait de café 10,00 Ethanol 20,03 Eau 41,90 La formulation d'arôme de tabac ci-dessus est appliquée à raison de 1,0 % à toutes les cigarettes produites en en utilisant la formulation de tabac ci-dessus. La motié des cigar-st-les sont alors traitées par 500 à 1000 ppm du mélange produit conformément à l'Exemple II,qui contient la trans, trans-A- damascone.Les cigarettes témoins qui ne contiennent pas le mélange de trans, trans-A-damascone produit conformement au procédé de l'Exemple II, et les cigarettes soumises à l'expé- rimentation qui contiennent le mélange de trans, trans-A-damascone produit conformement à l'Exemple II, sont appréciées par comparaison par paires et les résultats sont les suivants les cigarettes soumises à l'expérimentation sont considérées comme ayant plus de corps dans l'arôme de la fume de tabac et une sensation de corps plus complète.Les notes d e t a b a c sont exaltes et arôme du tabac, lorsque les cigarettes sont fumées, est plus aromatique, avec des nuances d'arôme et de goût floraux, de moisi, d'infusion de foin, sucres et fruitées.
L'arôme de la fume de tabac des cigarettes soumises à l'expérimentation, avant qu'elles ne soient fumées, présente des notes florales, de moisi, d'infusion de foin, fruitées et su crées.Toutes les cigarettes ont été appréciées en ce qui concerne l'arôme de leur fumée, en utilisant un filtre d'acétate de cellulose de 20 mm.
EXEMPLE X PREPARATION A L'ECHELLE INDUSTRIELLE DE LA TRANS, TRANS-#- DAMASCONE Succession des réactions :
É\sÉo ISOMERISATIOLj DE LA BASE O Of-l C) I AGENT AGENT DES HYDRATANT a f o X-S Mode opératoire Partie A : Prearation du l-a-acétyl-2-SL6,6-trimethyl-3- cyclohexène L'on introduit 1056 g de CH3OH anhydre dans un réacteur en verre de 3 litres équipé d'un agitateur magnétique, d'un réfrigérant à reflux, d'une jaquette chauffante et d'un thermomètre.On ajoute alors lentement 44 g de sodium métallique au méthanol, tout en maintenant la température à 250C. On ajoute alors 1085 g de 1-a-acétyl-2-, 6,6-triméthyl-cis-3-cyclohexène au mélange réactionnel. Ce mélange est alors chauffé à reflux sous agitation pendant 24 heures. On ajoute alors à la masse réactionnelle 120 g d'acide acétique. La masse reactionnelle est alors lavée avec un volume égal d'eau et un litre d'une solution saturée de chlorure de sodium. Le poids brut est de 1040 g.Le produit résultant est distillé dans une colonne garnie de 0,30 m de morceaux de porcelaine en forme de selle, ce qui permet d'obtenir les fractions suivantes Fraction Température de Température du Vide Poids de la n0 la vapeur (OC) liquide (OC) mm Hg fraction 1 38-81 88-94 9,0 42,0 2 85 100 9,0 244,0 3 86 100 9,0 99,0 4 86 102 9,0 114,0 5 87 102 9,0 107,0 6 90 110 11,0 96,0 7 90 110 11,0 99,0 8 97 120 11,0 88,0 9 120 135 11,0 Les fractions 2 à 7 sont combinées et sont utilisées en tant que produit (847 g ; point d'ébullition : 85-900C sous une pression de 9-11 mm).
Le produit obtenu est essentiellement le l-a-acetyl-2-ss, 6,6-triméthyl-3-cyclohexène qui présente la structure suivante Partie B : Preparation de la transL trans-L-damascone On introduit 365 ml (1,1 mole) de chlorure de méthylmagnésium dans un ballon de réaction d'un litre à trois cols, équipé d'un agitateur magnétique, d'un entonnoir d'addition, d'un thermomètre, d'un réfrigérant à reflux, d'une purge a azote,d'une jaquette de chauffage et d'un bain de refroidissement à l'isopropanol. On ajoute alors lentement 168 g (1,1 mole) de N-méthylaniline au chlorure de méthyl-magnésium, tout en maintenant la température à 300C.Après l'addition de la N-méthylaniline, on ajoute 75 ml de CH3MgCl (chlorure de méthyl-magnésium) supplémentairesOn ajoute en l'espace de 15 minutes, le 1-o'-acétyl-2-, 6,6-triméthyl-3-cyclohexène (200 g-1,O mole la masse réactionnelle,tout en maintenant la température à 30-340C par refroidissement.Après l'addition du l-a-acetyl-2-S, 6,6-triméthyl-3-cyclohexène, on refroidit la masse réactionnelle jusqu'à une temperature comprise entre O et-50C et, tout en maintenant la température de la masse réactionnelle entre O et -50C, on ajoute à celle-ci 49 g (1,1 mole) d'acétaldéhyde dissous dans 120 ml de toluène.
Après l'addition de l'acétaldéhyde, on ajoute de l'acide chlorhydrique aqueux à 10 %, et la couche aqueuse est séparée de la couche organique. On chasse le solvant de la couche organique, à 350C,sous vide, pour obtenir une substance brute qui pèse 240 g.
On ajoute aux 240 g de l'intermédiaire résultant, 150 ml d'anhydride acétique et 25 g d'acétate de sodium, dans un ballon de réaction de 500 ml. Le mélange réactionnel résultant est chauffé à I0O-1150C pendant 3 heures. Au bout de cette période de chauffage de 3 heures, la masse réactionnelle est refroidie à 800C et un volume égal d'eau est ajouté pour détruire l'anhydride acétique en excès. La couche organique est séparée de la couche aqueuse et la couche organique est lavée par un volume égal d'eau et un volume égal de bicarbonate de sodium saturé.On chasse alors le solvant de la couche organique et on distille pour obtenir les fractions suivantes Fraction Température Température vide Rapport Poids de n de la va- du liquide mm Hg du la peur C) ( C) reflux fraction C) 1 51-53 83-99 2,2- 4:1 15,2 2,7 2 53 100 1,8 4:1 12,5 3 72 102 1,7 4:1 11,3 4 77-85 101-104 2,5- 4:1 7;4 2,6 5 87 105 2,5 4:1 21,3 6 91 108 3,9 1:1 27,3 7 87 110 3,1 1:1 26,5 8 87 119 3,1 1:1 24,7 9 87 125 3 1:1 11,02 10 88 135 3 1:1 4,3 11 81 250 3 1:1 8,2 après avoir ajouté au mélange à distiller 44,7 g de "Primol" (Marque déposée) et 0,4 g de "Ionox" (Marque déposée). Les fractions 5 à 10 sont combinées et utilisées en tant que produit (123 g ; point d'ébullition : 87-880C sous une pression de 3,0 mm). Les analyses spectrales confirment que le produit resultant présente la structure suivante :
L'analyse spectrale de masse de la trans, trans-#- damascone est la suivante m/e Intensité relative 41 145 69 100 70 9 81 224 107 EXEMPLE XIII PREPARATION D'UNE EAU DE COLOGNE ET D'UN POUR MOUCHOIRS L'on incorpore la trans, trans-A-damascone préparée conformement à l'Exemple X dans une eau de cologne, à une concentration de 2,5 % dans de l'e-thanol aqueux à 85 %, et dans un parfum pour mouchoirs, à une concentration de 20 % (dans de l'éthanol aqueux à 95 %). Une note distincte et définie de rose, de baie, de pomme, de verdure et une note florale sucrée sont conférées à l'eau de cologne et au parfum pour mouchoirs.
EXEMPLE XIV FORMULATION D'UNE SAVEUR DE FRAMBOISE L'on prépare la formulation de base suivante d'une saveur de framboise Constituants Parties en poids Vanilline 2,0 Maltol 5,0 Parahydroxybenzylacétone 5,0 Alpha-ionone (10 z dans du propylèneglycol) 2,0 Butyrate d'éthyle 6,0 Acétate d'éthyle 16,0 Sulfure de diméthyle 1,0 Acétate d'isobutyle 13,0 Acide acétique 10,0 Ac étaldéhyde 10,0 Propylèneglycol 930,0 1000,0 La trans, trans-A-damascone produite conforme-ment à l'Exemple X est ajoutée à la moitié de la formulation ci-dessus à raison de 0,2 %.La formulation contenant la trans, trans-A-damascone est comparée à la formulation qui n'en contient pas, au taux de 0,01 % (100 ppm)dans l'eau et elle a été évaluée par un jury d'essayeurs.
Le jury a trouve que l'arôme contenant la trans, trans-A-damascone a une saveur de framboise sensiblement plus agréable et meilleure.Selon l'opinion unanime du jury, la trans,trans-amascone chimique parachevé et parfait la saveur et oon- tribue à obtenir un arôme et un goût frais très naturels, tels que ceux que l'on trouve aux framboises très mûres. En conséquence, la saveur obtenue par addition de trans, trans-Akkaascone est considérée comme nettement meilleureque la saveur ne contenant pas de trans, trans-A-damascone.
EXEMPLE XV FORMULATION DE TABAC par un mélange de tabac en mélangeant les constituants suivants Constituants Parties en poids Tabac Bright 40,1 Tabac Burley 24,9 Tabac Maryland 1,1 Tabac Turc 11,6 Tiges (torréfiées dans un tube-foyer) 14,2 Glycérine 2,8 Eau 5,3 Des cigarettes sont préparées à partir de ce tabac.
La formulation de saveur suivante est préparée Constituants Parties en poids Butyrate d'éthyle 0,05 Valérate d'éthyle 0,05 Maltol 2,00 Extrait de cacao 26,00 Extrait de café 10,00 Ethanol 20,00 Eau 41,90 La formule de saveur de tabac ci-dessus est appliquée à raison de 1,0 % à toutes les cigarettes produites en utilisant la formulation de tabac ci-dessus.La moitié des cigarettes sont alors traitées par 500 ou 1000 ppm du mélange produit conformément à l'Exemple X de trans, trans-A-damascone. Les cigarettes témoins qui ne contiennent pas le mélange de trans, trans-A-damascone produit conformément au procédé de l'Exemple X et les cigarettes soumisesàl'expérimentation,quicontiennent le mélange de trans, trans-A-damascone produit conformément à l'Exemple X, sont appréciées par comparaison par paires, et les résultats sont les suivants les cigarettes soumises à l'expérimentation sont consi dérées comme ayant plus de corps dans la saveur de la fume du tabac et une sensation de corps plus pleine.Les notes analo gues au tabac sont exaltées et la saveur du tabac, lorsque les cigarettes sont fumées, est plus aromatique avec des nuances d'arôme et de goût floraux, de moisi, d'infusion de foin, fruités et sucres.
La saveur ae la fume de tabac des cigarettes soumises à ltexperimentation, avant qu'elles ne soient fumes, pressente des notes florales, de moisi, infusion de foin, sucrées et fruitées. Toutes les cigarettes sont appréciées pour la saveur de leur fumée, en utilisant un filtre d'acétate de cellulose de 20 mm.
Les caractéristiques de ce ressort pneumatique 6 sont tells qu'elles équilibrent le poids de la partie mobile de la table constituée notamment par la colonne 4, la planche à dessiner 5 ainsi qu'éventuellement ses accessoires habituels (appareil à dessiner).
Le blocage en position de travail de la planche à dessiner 5 est assurée par aro-boutement d'un cadre frein solidaire du ffit 2.
D'une façon plus précise et comme illustré figure 2, le cadre-frein 8 comprend deux bras de levier latéraux 10-10' solidarisés à chacune de leurs extrémités par deux entretoises respectives 11, 12. Ce cadre-frein 8 entoure la colonne 4 et est articulé sur le fflt 2 au moyen de deux manetons respectifs 13-13' montés décen- trés sur les deux bras de levier 10-10t.
L'entretoise 11 qui, dans l'exemple représenté, consiste en un carré, porte par sa face orientée vers la colonne une garniture de friction 14. Par contre, l'entretoise 12 consiste en un axe autour duquel pivote un galet 15.
Il est clair que, selon ce montage, lors d'un coulissement de la colonne 4 vers le haut, la garniture de friction 14 sera légèrement entrainée-vers le haut et donc, par le fait du pivotement du cadre-frein 8, s'cartera de la colonne 4. Le freinage sera donc sensiblement nul.
Par contre > dans le cas ou l'on exerce sur la colonne 4 une action tendant à la faire coulisser vers le bas, la garniture de friction 14 sera > en conséquence entratnée vers le bas, et par le biais du pivotement du cadre-frein 8, viendra stappliquer sur la colonne 4 en exerçant une force de blocage proportionnelle à ladite action.
Le déblocage s'obtient en exerçant sur le cadrefrein 8 un effort tendant à faire remonter la garniture de friction 14 et du fait de la rotation du cadre-frein 8, à l'écarter de la colonne 4.
Il est clair que l'effort nécessaire pour effectuer ce déblocage est proportionnel à l'action exercée sur la colonne 4.
Dans l'exemple représenté le -système de déblocage comprend une pédale de déblocage 16 montée sur deux bras 17, 17' articulés sur le pied et dont l'un d'eux entratne une tige de commande de déblocage 18 articulée par son extrémité supérieure sur l'entretoise 11 du cadre-frein 8.
L'entraînement de la tige de commande 18 par le bras 17 s'effectue au moyen d'une transmission à rupture de charge qui comprend, monté sur le bras 17, un fourreau 19 à l'intérieur duquel peut se déplacer une bille 20 sollicitée par un ressort hélicoïdal 21. Le montage dufeurreau 19 sur le bras de pédale 17 s'effectue au moyen de deux éléments de fixation latéraux, prévus de telle manière qu'entre l'extrémité du fourreau 19, c8té bille, et ledit bras 17, il demeure un passage libre par lequel peut coulisser la tige de commande de déblocage 18.Il est clair qu'au cours de ce coulissement la bille 20 est maintenue comprimée contre la tige 18 sous l'effet du ressort 21. L'entrainement de la tige 18 par le bras 17 s'effectue en prévoyant sur la tige 18 un alésage 22 de diamètre légèrement inférieur à la bille 20 et dans lequel cette dernière vient en partie se loger.
Ainsi, lorsque le poids de la partie mobile de la table à dessiner (c'est-à-dire, la planche à dessiner 5 avec ses équipements et la colonne 4), se trouve équilibré par le ressort pneumatique 6, l'effort nécessaire pour soulever l'entretoise porte-garniture 11 en vue de réaliser le déblocage est relativement peu important. Cet effort pourra donc être transmis à partir de la pédale par le système de transmission à rupture de charge (figure 2).
Par contre, en cas de perte e pression du ressort pneumatique 6l'effortnécessaire pour assurer le déblocage, (qui est proportionnel à la différence entre le poids de la partie mobile de la table à dessiner et la force exercée par le ressort pneumatique 6) se trouve considérablement accru. En conséquence la commande de frein se trouve durcie et l'encliquetage de la bille 20 n'est alors plus suffisant pour entraîner la tige de commande de déblocage 18. Ainsi Si on agit sur la pédale 16, la bille soumise à un effort tangentiel plus important rentrera dans on fourreau 19 et n'entrainera pas la tige de commande 18 (figure 4).
Un même fonctionnement se produit dans le cas où l'on surcharge la table par exemple en y disposant des objets relativement lourds, et ce, même dans le cas où le ressort pneumatique est en parfait état. Dans ce cas l'effort nécessaire pour assurer le déblocage est proportionnel au poids de la surcharge. Ainsi dans le cas où cet effort dépasse le seuil de la transmission à rupture de charge, une action sur la pédale 16 ne peut pas entraîner le déblocage.
Il est clair que la valeur de ce seuil dépend de la force exercée sur la bille 20 par le ressort 21.
Pour effectuer le réglage de ce seuil, le fourreau 19 à l'intérieur duquel sont logés le ressort 21 et la bille 20, peut consister en deux manchons tubulaires 23, 24, se vissant l'un dans l'autre. En vissant le manchon 23 dans le manchon 24, on comprime le ressort 21, ce qui a pour effet d'augmenter la force exercée sur la bille 20 et, en conséquence, la valeur du seuil.
L'invention est relative aux échangeurs de chaleur et plus particulièrement aux échangeurs de chaleur à tubes et à plaques.
Il est caractérisé en ce que l'on envoie sur le fil chaud circulant dans un conduit étroit,d'une épaisseur au noins égale à deux fois le diamètre du fil et d'une largeur au moins égale à quatre fois le diamètre du fil, une lame d'eau occupant entièrement ledit conduit, de part et d'autre du fil, et dans lequel elle atteint une vitesse au moins égale à dix mètres par seconde et, de préférence, égale à cinquante mètres, et même cent mètres par seconde, ladite lame d'eau étant dirigée de façon sensiblement perpendiculaire au fil. Cette vitesse élevée permet de vaincre la barrière constituée par la gaine de vapeur dûe à la caléfaction qui s'oppose au transfert de calories entre le fil et l'eau de refroidissement.
Dans une variante de mise en oeuvre de l'invention, le refroidissement est assuré par deux lames d'eau, de mêmes dimensions, animées de vitesses sensiblement égales mais dirigées en sens opposé, l'une agissant sur une première portion du fil, l'autre agissant sur une deuxième portion du fil ayant une longueur sensiblement égale à celle de la première portion de façon à équilibrer les poussées sur le fil et à ne pas infléchir sa trajectoire.
Le dispositif, également objet de l'invention, permettant la mise en oeuvre du procédé de refroidissement ci-dessus, comporte une boîte munie d'une entrée et d'une sortie pour le fil à refroidir, d'au moins une chambre d'introduction de l'eau et d'au moins une chambre d'évacuation de l'eau assurant un débit d'évacuation au moins égal au débit d'introduction de l'eau, et d'un conduit d'accélération de l'eau étroit, ayant une épaisseur au moins égale à deux fois le diamètre du fil à refroidir et une largeur au moins égale à quatre fois sa largeur.
Dans une variante du dispositif, la boîte est munie de cubions de séparation qui déterminent deux volumes sensiblement égaux, chacun de ces volumes comportant une chambre d'introduction et une chambre d'évacuation.