INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est possible de réaliser manuellement toutes les phases opératoires d'usinage indiquées ci-dessus Dans ce cas, le procédé de fabrication de la scie conforme à la présente invention permet un travail simplifié par rapport à un système dans lequel les espaces de passage de la sciure ne sont pas aménagés au début de chaque longueur
correspondant à un nombre fixe de divisions, et une carac-
téristique de ce procédé réside dans le fait que le travail
de réglage pour la fabrication des têtes et en vue de ren-
tion 3 et des fentes de refroidissement et de compensation
de dilatation thermique 8 présentant un trou de refroidis-
sement 9, un échauffement nuisible du disque à tronçonner dû à la chaleur de friction élevée, développée est évité par un refroidissement intense même lors de réactions de
coupe importantes nécessaire au sectionnement à sec d'aspha-
lte et de béton. Des dilatations thermiques pouvant se produire éventuellement dans la zone périphérique du disque
en raison d'une surcharge temporaire sont également compen-
sées de façon qu'il n'y ait pas de déformation du disque et qu'une coupe parfaite soit assurée tout en obtenant une
longue durée de service du disque.
REvNDIICATIONS 1 - Disque pour tronçonner des pierres naturelles
et synthétiques, ainsi que de l'asphalte et du béton, carec-
térisé en ce qu'il est constitué par un disque de support C2) monobloc en acier spécial fortement allié qui présente des secteurs (4) délimités par des fentes de séparation radiales (3) et sur lesquelles sont fixés des segments de coupe diamantés (5), le disque (2) présentant également, réparties uniformément sur la périphérie, des fentes de refroidissement et de dilatation radiales (8) se terminant
par un trou de refroidissement (9).
2 - Disque suivant la revendication 1, caractérisé
en ce que les fentes de dilatation thermiques (8) sont pré-
vues dans le prolongement des fentes de séparation (5) dans
la zone périphérique du disque de support (2).
On agite 1 heure 10 minutes à température ambiante, chasse l'acétone, dilua-avec 100 cm3 d'eau, essore et lave à l'eau. On reprend le produit brut par 60 cm3 d'acétone et 6 cm3 d'eau. On ajoute 2,8 cm3 de triéthylamine, amorce la. cristallisation et délite par 20 cm3 d'acétone, essore, empâte à l'acétone puis à l'é- ther. On obtient un premier j et de L1,4 g puis après reprise du résidu à l'acétone 0,85 g d'un deuxième jet, on obtient donc en tout 12,25 g de produit.
Spectre RMN (DMSO) ppm 1,96 6,66 : proton en 5 du thiazole 7,36 : protons du trityle Stade B : Sel de triéthylamine de l'acide 7-//2-(2-tritylamino thiazol-4-yl) 2-/(1,1-diméthyléthoxy) carbonylméthoxy imino/ acétyl/ amino/ 3-(méthylthiométhyl) ceph-3-ème 4-carboxylique isomère syn.
On mélange 3,09 g de sel de triéthylamine obtenus au stade A avec 30 cm3 d'eau déminéralisée et 60 cm3 de chlorure de mé- thylène, puis ajoute à 20 C 5 cm3de triéthylamine puis 4,8 g de bromacétate de- tert-butylee On agite Z heures 30 à 20-25 C. On acidifie par 10 cm3 d'acide chlorhydrique 2N, décante, lave au chlorure de méthylène puis par deux fois 100 cm3 d'eau. On réextrait les eaux de lavage au chlorure de méthylène (2 fois 20' cm3). On sèche les phases organiques, essore, rince et distille: à sec sous vide. On empate la: résine formée à L'éther, essore, rince à l'éther et sèche sous vide à 20 C. On: obtient 3 g d'acide, Le produit est repris dans: un mélange benzène 7,5 cm3 et triéthylamine 0,7 cm3.Après dissolution on dilue par 75 cm3 d'éther, essore le précipité et rince par 3 fois 2 cm3 d'éther. On sèche le produit obtenu soit 2,4 g. Le produit est utilise tel quel pour le stade. suivant.
Spectre RMN (CDCl3) ppm 2, 04 :' 4,76 : =N-O-CH26,9 : proton en 5 du thiazole 7,36: t protons du trityle Stade C : Acide 7-//2-(2-amino thiazole-4-yl) 2-/(carboxyméthoxy) imino, acétyl/ amino/ 3-(méthylthiométhyl) ceph-3-ème 4carboxylique isomère syn On agite à 20 C pendant 25 minutes un mélange de 2,3 g de sel obtenu au stade B dans 11,5 cm3 d'acide trifluoroacétique.
On distille au bain d'eau la majorité de l'acide trifluoroacétique. On reprend par 100 cm3 d'éther isopropylique en refroidissant. On agite 30 minutes à 20 C, essore, rince à l'éther isopropylique et sèche le produit sous vide à 20 C. On obtient 1,957 g de produit brut On purifie le produit comme suit On. dissout le produit brut dans un mélange. de 5 cm3 de carbonate acide- de sodium molaire et 0,3 cm3 de triéthylamine et on dilue la solution par 5 cm3 d'eau salée saturée. On chromatographie sur silice en éluant par de l'eau salée (2M) à 4%. de carbonate acide de sodium molaire. On précipite les élutions à pH4 par de l'acide formique à 50X d'eau. Après lavage et séchage on obtient 0,376 g de produit attendu.
Analyse : C16H17O7N5S3 = 487,534 Calculé : C% 39,42 H% 3,51 N% 14,36 S% 19,73 Trouvé : 39,6 3,7 14,2 18,7' Spectre RMN : (DMSO) ppm 2 : CH3-S 4,63 : N-O-CH26,85 : proton en 5 du thiazole EXEMPLE 45 : @cide 7-//2-(2-amino thiazol-4-yl) 2-/(éthoxycar- bonyloxy) imino/ acétyl/ amino/ 3-(méthylthiométhyl) ceph-3-ème 4-carboxylique isomère syn.
Stade A : sel de triéthylamine de l'acide 7-//2-(2-tritylamino thiazol-4-yl) 2-/ (éthoxycarbonyloxy) imino/ acétyl/ amino/ 3 (méthylthiométhyl) ceph-3-ème 4-carboxylique isomère syn.
Or mélange 2,32 g de sel de triéthylamine obtenu au stade @ de l'exemple 44 dans un mélange de 23 cm3 de chlorure de mé- thylènme sec et 0,5 cm3 de pyridine- On ajoute en 3 minutes, à température ambiante 0,6 cm3 de chloroformiate d'éthyle. On abandonne 15 minutes à température ambiante On ajoute 25 cm3 d'eau contenant 6 cm3 d'acide chlorhydrique normal. On décante et rince la phase aqueuse par S cm3 de chlorure. de. méthylène.
On réunit les phases: organiques et les sèche.. On essore, rince au chlorure de méthylène puis chasse le. solvant. On reprend le résidu par 20 cm3 d'acétate d'éthyle et agite jusqu'à dis@olu- tion totale, On ajoute 0,5 cm3 de triéthylamine. Le sel précipite On essore, cincs à l'acétate d'éthyle puis à l'éther. On sèche et obtient 1,49 g de produit.
Stade B : Acide 7-//2-(2-amino thiazol-4-yl) 2-/(éthoxyearbonyl oxy) imino/ acétyl/ amino/ 3-(méthylthiométhyl) ceph-3-ème 4carboxylique isomère syn.
On reprend la totalité du sel obtenu au stade précédent dans 7,6 cm3 d'acide formique à 672. On agite 10 minutes à 45 C.
On essore le triphénylcarbinol et rince à L'acide formique à 67% Après séchage on obtient 0,434 g de produit. Le solvant est chassé sous. pression réduite à 35 C environ. Le résidu est re pris à l'eau On délite, essore puis rince à l'eau. Au produit brut obtenu, on ajoute 0,319 g de produit brut de façon identique lors d'une autre manipulation. Le produit est mis en solution dans une solution 0,SM de carbonate acide de sodium puis fixé sur 30 g de silice. On élue par de l'eau salée (3M) contenant 4% de carbonate acide de sodium. Les fractions contenant le produit attendu sont acidifiées par de l'acide acétique (pH3).
Le produit purifié précipite. On abandonne 30 minutes à température ambiante puis essore et emp@te quatre fois à l'eau. On sèche sous pression réduite et obtient 0,708 g de produit attendu.
Analyse : C17 H19 O7 N5 S3 = 501,56 Calculé : C% 40,7 H% 3,8 N% 14,0 S% 19,2 Trouvé : 40,7 3,7 13,9 19,3 Spectre RMN (DMSO) ppm 1,26 (@) : CO2 CH2-CH3 J = 7Hz 2 : CH3-S4,25 (@) : CO2-CH2-CH3 J = 7Hz 7,11 : protom en @ du thiazlyle EXEMPLE 46 : On a réalisé des préparations pour injections de formule : A - Acide 3-méthoxyméthyl 7-/2-(2-amino thiazol-4-yl) 2-hydroxyimino acétamindo/ceph-3-ème 4-carboyxlique isomère syn ........................................... 500 mg - excipient aqueux stérile q.s.p. ..................... 5 cm3 H - Acide 3-méthylthiométhyl 7-/2-(2-amino thiazol 4-yl) 2-méthoxyimino acétamido/caph-3-ème 4-carboxy lique isomère syn ....................................... 500 mg - axcipient aqueux stérile q.s.p........................ 5 cm3 EXEMPLE 47 : On a réalisé des gé@ules répondant à la for mule : A - 3-méthoxyméthyl 7-/2-(2-emino thiazol-4-yl) 2-hy droxyimino acétamido/caph-3-ème 4-carboxylate de (1 oxopropoxy) méthyle isomère syn ........................ 250 mg - excipient q.s.p. une gélule terminée à ............... 400 mg B- 3-méthylthiométhyl 7-/2-(2-amino thiazol-4-yl) 2 hydroyximino acétamido/ceph-3-ème 4-carboxylate de 1-oxopropoxyméthyle isomère syn ........................ 150 mg - excipient q.s.p. une gélule terminée à ............... 400 mg C - 3-méthylthiométhyl 7-/2-(2-amino thiazol-4-yl) 2 hydroxyimino acétamido/ ceph-3-ème 4-carboxylate de 1-(acétyloxy) éthyl isomère syn ....................... 250 mg - excipient q.s.p une gélule terminee a ............. 400 mg D - 3-méthylthiométhyl 7-/2-(2-amino thiazol-4-yl) 2hydroxyimino acétamido ceph-3-ème 4-carboxylate de 1-(méthoxycarbonyl) oxy/ éthyle isomère syn ............ 250 mg - excipient q.s.p une gélule terminée à .............. 400 mg E - 3-méthylthiométhyl 7-/2-(2-amino thiazol-4-yl) 2hydroxyimino acétamido ceph-3-ème 4-carboxylate de l-(éthoxycarbonyl) oxy/ éthyle isomère syn ........... 250 mg -excipient q.s.p. une gélule terminée à .............. 400 mg.
Etude pharmacologique des produits de l'invention.
Activité in vitro, méthode des dilutions en milieu li de.
A un noeud NSI correspond un noeud NS2 d'assignation à un symptôme donné.
A partir de NS2, deux solutions peuvent, par exemple, intervenir comme dans les figures Il et 12 pour constituer un générateur de mots destinés à la commande de la matrice des remèdes MMR (Fig. 8).
6) - CIRCUITS CARACTERISTIQUES DE L'OPERATION 6-1- Base de la désignation des remèdes 6-1-1- Solution mémoires intégrées Dans un mode de réalisation de l'invention, les codifications matri cielles relatives à MMR (Remèdes) (Fig. 8), sont mises en mémoire dans un ensemble de mémoires ROM : MEM1, suivant la Fig. 14. Les codifications binaires, délivrées par les roues R5, R6, à travers le codeur C5, 6 entrent dans un BUS d'adresses à toutes les mémoires concernées (toutes rassemblées sur un panneau). De 64 x 8 bits chacune, elles sont groupées par paires destinées à l'exploration suivant x et y (lignes et colonnes) de la matrice MMR (Fig. 8), par mise en place de 2 BUS de sortie.
Comme sur les Fig 14 et 23, l'instruction venant de DSV1 (relié aux roues R7, R8) fixe le rang de validation (VAL) d'une colonne de paires de mémoires (suivant x). Celle venant de DS 3, 4 (Roues 3, 4) fixe le rang de validation d'une ligne de mémoires (suivant Y), ce qui correspond à la sélection par grandes classes (SGC).
L'information, en provenance du décodeur-sélecteur binaire-décimal DSBD, détermine le rang de validation (VAL) d'une paire de mémoires suivant Z (Fig. 14).
L'axe Z est en effet nécessaire puisque plusieurs remèdes sont, par définition, proposés à partir d'un symptôme donné (désignation de N remèdes : NR (Fig. 13 et 14).
DSBD (Fig. 14) est actionné par un compteur binaire CPTB recevant les impulsions d'une horloge ~2 (ce qui n'a lieu que pour l'opération 1) comme sur la Fig. 13.
Les codifications présentes aux sorties (Fig. 14) sont ainsi les suivantes, comme sur la Fig. 8 BUS de sortie V : 5 bits dirigés vers DSLo BUS de sortie H : 5 bits dirigés vers DSCO BUS d'efficacité et d'indication de remèdes de la 2ème catégorie occultée (E + C2) : (pour C2, il y a ou non évocation).
Ce qui peut être rangé ainsi BUS V : (5 + 2) bits ) issus chacun d'une mémoire distincte.
BUS H : (5 + 1) bits ) Les bits supplémentaires (Efficacité E + évocation de 2ème catégorie C2 sont reçus directement, au coup par coup, par l'ensemble des modules de visualisation MV pour l'activation des compteurs (Fig. 8).
Ces derniers paramètres sont également inscrits en mémoires et accompagnent, adresse par adresse, les données destinées à la commande de la matrice des remèdes (matrice réduite de MMR, pas p, de 24 x 24 points, actionnée par DSLo et DSCo) (Fig. 8).
6-1-2- Solution à l'aide de matrices opto-électriques La désignation d'un remède est ici réalisée directement, à partir d'une extraction matricielle, convenablement reçue et utilisée.
L'opération, décrite en 5-2-2- et dans la Fig. 10, étant accomplie, les noeuds NS2 d'autant de sous-matrices SMS que de grandes classes (GC) de symptômes, sont alors à même d'être excités (un par un). Suivant la Fig. 11, et à partir de NS1 (Fig. 10), l'impact lumineux issu d'une fibre optique fo, est reçu par un transistor photo-électrique récepteur TPHER ; son activation par la base est relationnée à la sélection par grandes classes de symptômes, dictée par le décodeur-sélecteur DSGC (Fig. 9 ).
L'activation de ce transistor, ainsi obtenue, entraîne, à travers lui, celle d'un noeud NS3 qui sert de point de départ à la "fabrication" des bits nécessaires à DSLo (v) et à DSCO (H) de la Fig. 8. Ceci est réalisé suivant deux procédés possibles - le premier consiste, suivant la Fig. 12 (et à partir de NS3), à permettre à 3 courants constants, générés par un jeu de sources CI, GI2 et GI3, de traverser respectivement 3 résistors RMR : 2 étant destinés à la matrice des remèdes MMR (Fig. 8 ), 1 à la définition de taux d'efficacité. Les courants sont successivement autorisés à passer par les portes PI1, PI2 et PI3, ces derniers étant assujetties à la commande, de proche en proche, d'une impulsion produite par DSDB (voir Fig. 13).Une série de désignations de remèdes différents est ainsi obtenue. Les tensions développées sur RMR et RE + C2, converties en expressions numériques par des convertisseurs CAN, en X, Y et en E + C2 (Fig. 12) (à 2 bits pour E) ; X et Y sont dirigées vers la matrice MMR, comme moyens de son exploration (Fig. 8).
- Le second procédé d'élaboration des bits en question, consiste à alimenter, toujours à partir de NS3, autant de fibres optiques que nécessaire, à partir d'un élément lumineux EL excité par TPHER (Fig. 11). Ces fibres aboutissent sur des séries de plaquettes photo-électriques PLPHE affectées à la génération des bits. La définition multiple des remèdes, effectuée rang par rang, est conduite à partir de DSDB (Fig. 13) (à travers des transistors de commande).
Des cellules amplificatrices et de mise en forme AMF (Fig. 11) sont placées aux sorties de ces séries de plaquettes réceptrices mises en parallèle, pour desservir confortablement les BUS de sortie, comme E + CE, X et Y de la Fig. 8.
I1 convient par ailleurs de remarquer que grâce à la disposition particulière des deux détecteurs, on est absolument certain que l'un au moins d'entre eux sera excité lors d'une opération de coupe, même s'il s'agit d'une coupe spéciale comme une coupe d'angle, ce qui permet d'éviter toute retombée intempestive du carter de protection en cours de coupe.
De préférence, le dispositif de sécurité selon l'invention comprend en outre un troisième détecteur de proximité disposé à la partie inférieure du carter de protection et permettant d'assurer la montée automatique de celui-ci à une hauteur prédéterminée au-dessus du niveau supérieur du matelas de tissu à découper.
Il suffit ainsi d'approcher un matelas de tissu dans la zone de coupe pour provoquer automatiquement la montée du carter de protection à une hauteur suffisante pour permettre le découpage dudit matelas, ce qui facilite évidemment considérablement le travail de I'ouvrière.
Dans une forme de réalisation partieulière de l'invention, les détee- teurs de proximité sont constitués par des fibres optiques à 6mission-reception incorporée, ce qui permet d'atteindre une très grande précision dans la détection.
De préférence également, le vérin de manoeuvre du carter de protection est constitué par un vérin pneumatique associe à un frein d'huile. Il est en effet indispensable que l'arrêt du carter de protection dans une position déterminée puisse se faire avec suffisamment de précision.
Une forme d'exéeution de l'invention est décrite ci-apres à titre d'exemple, en référence aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1 est une vue simplifiée, de face et en élévation, d'une scie à ruban équipée d'un dispositif de sécurité conforme à l'invention ; - la figure 2 est- une vue de côté de cette scie - la figure 3 est une vue de détail montrant l'implantation des détecteurs de proximité par rapport à la lame de scie, sur la table de travail ; et, - les figures 4 et 5 sont des vues analogues à la figure 1, montrant la scie dans deux autres positions de fonctionnement.
La scie à ruban représentée sur les figures 1 et 2 se compose essentiellement d'un bâti en col de cygne i surmontant une table de travail horizontale 2. La lame de scie proprement dite est constituée par un ruban continu 3, supporté par des poulies telles que 4 et dont la partie utile est dispose verticalement.
Cette partie utile apparente de la lame est normalement protégée par un carter de protection désigné dans son ensemble par la référence 5 et qui est monté mobile verticalement au-dessus de la table de travail 2 afin de permettre le dégagement de la lame lors de I'opération de coupe.
Le carter de protection 5 est en fait constitué essentiellement de deux bandes métalliques flexibles 6 disposées de part et d'autre de la lame de coupe 3 et qui sont susceptibles de venir s' enrouler par une extrémité sur des bobines 7 portées par le bati 1. Quant aux extrémités libres des bandes flexibles 6, elles sont fixées sur un bloc mobile 8 pourvu de façon classique d'une garde 9 à sa partie inférieure.
Les déplacements verticaux du bloc 8 le long de la lame 3 provoquent automatiquement l'enroulement ou le déroulement des bandes flexibles 6 qui enserrent ladite lame, et déterminent par conséquent la position effective du carter de protection 5. Ces déplacements sont assurés par un vérin pneumatique 10 commandé par une électrovanne 11, qui est monté sur le bâti 1 et dont la tige 12 est fixée au bloc 8. De façon connue en soi, le vérin pneumatique 10 est associé à un frein hydraulique constitué par un vérin à huile 13 dont la tige 14 est également fixée au bloc 8. Ce frein hydraulique est actionné par une électrovanne indépendante 15 agissant sur un dispositif d'arrêt 16 permettant d'interrompre la circulation d'huile dans le corps du vérin.
Conformément à al'invention, cette scie à ruban est équipée d'un dispo- sitif de sécurité qui comprend tout d'abord deux détecteurs de proximité 17 et 18 disposés sur la table de travail 2 au voisinage de la lame de scie 3. Ainsi qu'on peut le voir plus clairement sur la figure 3, ces deux détecteurs sont en fait situes légèrement en avant de la lame et de part et d'autre de l'axe de coupe 19.
Le dispositif de sécurité selon l'invention comprend en outre un troi sième détecteur de proximité 20 disposé sur la face avant du bloc mobile 8 faisant partie du carter de protection 5.
Dans l'exemple de réalisation particulier décrit ici, les trois détecteurs 17, 18 et 20 sont constitués par des fibres optiques à émission-réception incorporés, associés à des cellules appropriées 21 qui sont elles-mAemes reliées par des liaisons telles que 22 à un boîtier de commande électronique 23. Ce dernier commande à son tour le fonctionnement des électrovannes 11 et 15, et donc le déplacement du carter de protection 5, en fonction des informations fournies parlescellules 21.
On va maintenant décrire de façon succincte le fonctionnement de la scie à ruban ainsi équipée, en se référant plus particulièrement aux figures 4 et 5.
Au depart, le carter de protection 5 se trouve en position basse, comme illustré sur la figure 1, et entoure donc complètement la partie apparente de la lame de scie 3.
Lorsque l'on approche de la zone de coupe, un matelas de tissu ayant une certaine épaisseur, tel que celui représenté en 24 sur la figure 4, la fibre optique 20 portée par le bloc mobile 8 est masquée et provoque automatiquement la montée du carter de protection 5 jusqu'à une hauteur prétéderminée au-dessus du niveau supérieur du matelas 24. En cours de montée, il arrive en effet un moment où la fibre optique 20 n'est plus masquée par le matelas de tissus et le carter se stabilise alors à environ 1 cm au-dessus, ce qui permet de le découper sans aucune difficulté. Bien entendu, cette hauteur de 1 cm peut être ajustée en fonction des besoins.
Dans l'exemple de réalisation de l'indicateur de niveau suivant l'invention montré en figure 3, la fibre optique f2 a longueur égale à la hauteur H de la cuve C. Cette fibre optique f2 est réalisée en un matériau scintillant et présente une atténuation uniformément répartie de a dB/mètre. Chacune des extremités 11, 12 de la fibre optique f2 est reliée à un détecteur D11 ou D12 de flux de scintillation. Un système diviseur 16 fournit le quotient des signaux s1l et s12 respectivement détectés par les détecteurs D11, D12.A ce système diviseur 16 peut être associé un système différentiel 17 permettant de comparer le rapport s1l/sl2 une valeur seuil qO. Dans l'exemple de la figure 3 un système enregistreur 18 peut fournir à chaque instant la valeur du signal correspondant à la différence (s1l/sl2) -qO. Cet enregistreur 18 peut être remplacé par un signal d'alarme (non représenté). Comme dans les exemples précédents (figures 1, 2) le flotteur 2 muni d'une source radioactive 4 et comportant un orifice central 3 pour le passage de la fibre optique f2, peut se déplacer librement le long de la fibre optique f2.
En fonctionnement, sous l'influence du rayonnement ionisant de la source radioactive 4, la fibre optique f2 émet un flux de photons qui se propage dans cette fibre optique f vers chacun des détecteurs D1l, D12, qui délivrent respectivement des signaux sll s12. Ces signaux s11 et s12 sont alors traités 12 comme il a été indiqué ci-dessus.
L'exemple de réalisation de la figure 3 a l'avantage de fournir une indication de niveau insensible à la variation, dans le temps, du rayonnement de la source radioactive 4.
La figure 4 représente un quatrième exemple de réalisation d'un indicateur de niveau suivant l'invention. Il comporte deux fibres optiques f21, f22 sensiblement verticales et réunies par leurs extrêmités immergées. La fibre optique f21, de longueur L et réalisée en un matériau scintillant, présente une atténuation de a dB/mètre, tandis que l'atténuation de-la fibre optique f22 est négligeable. Un flotteur 20 comportant deux orifices 21 et 22 pour le passage des fibres optiques f21 et f22 respectivement, est muni d'une source radioactive Lt disposée à mi-distance des orifices 21 et 22. Les extrêmités 23 et 24 non immergées des fibres optiques f21 et f22 sont reliées à des détecteurs de flux de scintillations D21 et D22.Les moyens de traitement des signaux recueillis s21 et s22 comportent un système diviseur 25, un système différentiel 26 et un système de lecture 27 (ou d' enregistrement).
En fonctionnement, sous l'influence du rayonnement de la source radioactive 4, les fibres optiques f21 et f22 émettent chacune un flux de scintillation qui se propage vers les détec teurs D e 21 D21 et D22 qui fournissent respectivement les signaux s21 et s22 correspondant aux flux de scintillation respectivement transmis par les fibres optiques f21 et f22, s21 étant un signal cprrespondant aux flux de scintillation ayant subi une atténuation de al dB, 1 étant la longueur de la fibre optique t21 non immergée et s22 étant le signal correspondant au flux de scintillation ayant subi une atténuation de a(L-l) dB.Le quotient 92 des signaux s21/s22 fourni par le système diviseur 25 est alors comparé à une valeur seuil qO dans le système différentiel 26. Le signal correspondant à la différence s21/s22- qO peut être traité par des dispositifs de traitement de types connus (ordinateur par exemple, ou un enregistreur de niveau).
Les sources radioactives utilisées sont des sources de rayons a de préférence (Cobalt 60, Césium < 7. ...)dont les durées de vie sont respectivement de 5 ans et 2 ans.
Les dispositifs de traitement des flux de scintillation tels que décrits et représentés ont été donnes à titre d'exemples non limitatifs. Le signal ou les signaux transmis par les fibres optiques et détectés, peuvent être appliqués également sur un système indicateur à fréquences de récurrence ou sur un convertisseur numérique.
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