INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A la figure 2, on a représenté une chaîne de reproduction sonore selon l'art antérieur qui utilise un filtre répartiteur du second ordre. Une telle chaîne comprend classiquement un générateur de signal 10 connecté à au moins une enceinte acoustique 12 par l'intermédiaire d'un filtre répartiteur 11. te générateur 10 comprend une sortie 18 de. signal et une sortie 17 connectée à la masse.
L'enceinte acoustique 12 comporte au moins deux hauts-parleurs 13 et 14. Le haut-parleur 13 est par exemple un haut-parleur aigues et le haut-parleur 14 un haut-parleur de graves comme il a été décrit précédemment. Ces hauts-parleurs sont respectivement représentés par des résistances de charge RL1 et RL2. Le filtre répartiteur Il comporte autant de cellules de filtre 15, 16 que de hauts-parleurs dans l'enceinte acoustique 12. Le filtre répartiteur 11 comporte une cellule de filtre passe bas 15 et une cellule de filtre passe haut i6.
Chaque cellule comporte une inductance L et une capacité C qui sont calculées de la manière classique par les formules suivantes -LCW = 1 o - L = C x R2 où WO est la pulsation du signal à la fréquence lFo de coupure du filtre répartiteur. Les calculs montrent que si les charges sont des résistances pures R, de tels filtres ne ramènent pas sur les lorries de sorties du générateur du signal 10, une résistance pure R.
La mauvaise adaptation du générateur 10 est provoquée par la nature complexe de l'impédance connectée aux bornes de sorties 17, 18 du générateur 19, qui dépend de la fréquence.
La présente invention se rapporte elle aussi à un filtre répartiteur qui comporte autant de cellules de filtrage que de charges dans chaque enceinte acoustique. Mais la méthode de choix et de calcul des cellules de filtrage diffère notablement. En effet, en nommant B et b les valeurs de la tension de sortie et la fonction de transfert de la cellule de filtre passe-bas associée au hautparleur de graves, et H et h la tension de sortie et la fonction de transfert de la cellule de filtre associée au haut-parleur des aigues, l'invention de propose de calculer les éléments du filtre de telle façon que: 10 Si les hauts-parleurs sont considérés comme des résis-tances pures R, l'impédance de charge du générateur est également une résistance pure R (indépendante de la fréquence3.
2" L'addition aérienne des rayonnements des hauts-parleurs est telle que le rayonnement résultant est à amplitude constante (en supposant que le rendement électroacoustique de chacun des hautsparleurs est constant et indépendant de la fréquence (au voisinage de la fréquence de transition plus particulièrement).
On peut donc écrire: 1" La puissance délivrée par le générateur est, avec les hypothèses précédentes (impédance d'entrée du filtre = R) (constante si E = constante).
D'autre part, les puissances absorbées par chacun des hautsparleurs sont et on doit avoir: soit encore
Le calcul montre que les filtres de Butterworth tels que (n étant l'ordre du filtre et fo la fréquence de transition) répondent au problème posé, car en effet:
La caractéristique nouvelle de l'invention est que si les cellules du filtre sont telles que i (b + h) (b + h) = 1 alors, si la 1ère condition est vérifiée aussi, on obtient bien le résultat à savoir que l'addition aérienne des rayonnements est à amplitude constante quelque soit la fréquence.
Les fitres de Butterworth d'ordre impair (n impair) répondent à cette condition supplémentaire.
La jonction entre gaines et tunnel se fait aux extrémités de l'ensemble par les passages ménagés par les interruptions de la cloison la.
Ces deux circuits sont semi-indépendants en ce sens qu'il n'y a pas de cloisonnement étanche entre circuitsà-l'in- térieur du tunnel 1.
Les deux flux d'air de séchage peuvent être commandés indépendamment l'un de l'autre grâce aùx dispositifs indépendants 7 à 10 et 17. Ceci permet de moduler à volonté le débit, la température et le degré d'humidité de chacun des flux.
Le séchoir selon l'invention est polyvalent car il permet une déshydratation totale ou partielle ainsi qu'une stérilisation des produits.
La déshydratation totale est obtenue en utilisant la totalité de l'appareil,c'est-à-dire en mettant en service les générateurs 7 et 8 et les ventilateurs 9 et 10.
Les registres 11 et 12 d'introduction d'air neuf sont commandés à la main ou mécaniquement.
La sonde 17 de contrôle -hygrométrique de la gaine supérieure 4 règle le volet 14 et commande le rejet à l'extérieur de l'air humide de la gaine 4.
La sonde 17 de la gaine inférieure 5 règle la position du registre 15 et commande le rejet à l'extérieur de l'air humide de la gaine 5.
A tout moment, il est possible de transférer une partie du flux d'air inférieur vers l'étage supérieur, ou inversement éventuellement, grâce au registre 16 pouvant être commandé manuellement ou mécaniauement à partir de n'importe quel paramètre,par exemple le degré hygrométrique.
Le séchoir permet une déshydratation partielle(pré- ou post-séchage) ou une stérilisation, par ltutilisation de la gaine inférieure 5 et plus précisément en utilisant les tapis T5 et T6 en introduisant les produits à traiter (en particulier des produits conditionnes à stériliser)par le regis tre 3.
Les ventilateurs indépendants 9 et 10 sont régulables en permanence et assurent une ventilation horizontale sans pression par léchage du produit dense ou non.
Les générateurs 7 et 8 sont mono ou bi-énergie,contrôlésthermiquement indépendamment de façon à obtenir un gradient thermique d'étage à la demande et peuvent recevoir un récupérateur d'énergie.
Les sondes 17 peuvent être remplacées par des thermocouples sur bulbe humide ou tout autre dispositif équivalent.
Le séchoir selon l'invention présente un excellent rendement instantané à la demande grâce à la température et à l'hygrométrie programmables.
I1 permet également le recyclage des produits insuffisamment secs.
Le nombre de circuits indépendants d'air de séchage en boucle fermée horizontale n'est pas limité à deux,il suffit de-multiplier les gaines latérales superposées telles que 4 et 5 avec chacune son propre système de chauffage, circulation d'air et contrôle d'entrée d'air neuf et de sortie d'air humide. Dans un tel séchoir multi-étage chaque gaine peut communiquer avec sa ou ses gaines adjacentes par un dis positif du type du registre 16.
Après 30 mn de réaction à 30 C le rendement en S < méthylpyrryl- 2 furyl - 2 cétone est voisin de 90%.
La résine est filtrée et recyclée. Le solvant et l'acide trifluoroacétique sont évaporés et recyclés, la cétone distillée à 162 /13 mm Hg.
EXEMPLE 8 Synthèse de la thiényl - 2 undécanyl cétone à partir de l'acide laurique et du thiophène.
On place dans un ballon de 1 litre muni d'un réfrigérant, d'un agitateur mécanique et d'une ampoule à addition : 1.10 1 mole de thiophène, 1.10 1 mole d'acide laurique, 2 10 1 moles d'anhydride trifluoroacétique en présence de 1 10 1 équivalent H+ sous forme de résine "ES 467" sous forme acide dans 100 ml de nitrométhane.
Après 30 mn de réaction à 40 C le rendement est environ de 92 %. La résine est filtrée et recyclée.
Le solvant et l'acide trifluoroacétique sont évaporés et recyclés. La thienyl - 2 undécanyl cétone/distillée à 162 /1 mm Hg.
EXEMPLE 9 Synthèse de la bromo - 5 pentyl furyl cétone à partir d'acide bromo - 6 hexanoique et de furanne.
On place dans un ballon de 1 litre muni d'un réfrigérant, d'un agitateur mécanique et d'une ampoule à addition : 1 10 1 mole d'acide bromo - 6 hexanoique, 1,25 10- mole de furanne et 2,25 10- moles d'anhydride trifluoroacétique en présence de 7 10 1 équivalent H+ sous forme de rétine "ES 467" sous forme acide dans 100 ml de nitrométhane.
agrès 10 mn ce réaction à 20 C le rendement est environ oc 95 . La résine est filtrée et reccîce-.
Le solvant et 1 l'acide trifluoroacétique sont évaporés et recyclés. La bromo-5 pentyl furyl cétone/distillée à 115 -120 C sur 0,1 mm Hg.
La présente invention concerne un appareil de reproduction en fac-similé et plus précisément un tel appareil qui permet la réduction au minimum des éléments matériels nécessaires au circuit de traitement et permettant le partage d'un micro-ordinateur unique au moins par le codage, le décodage et les traitements analogues d'images, la commande d'un dispositif de lecture et d'enregistrement et la commande de la procédure de transmission.
Parallèlement au progrès des techniques de traitement numérique de signaux et d'intégration à grande échelle, des études sont en cours pour la mise en oeuvre d'un micro-ordinateur pour tous les traitements nécessaires de données dans un appareil de reproduction en fac-similé, y compris la fonction de modulateur-démodulateur, et on a déjà proposé diverses architectures. Dans l'état actuel cependant, aucune des architectures n'a donné satisfaction pour le contrôle de l'ensemble du fonctionnement d'un appareil de reproduction en fac-similé à l'aide d'un seul micro-ordinateur, étant donné la vitesse limitée de traitement des micro-ordinateurs.
La Demanderesse a proposé un appareil de reproduction en fac-similé dans lequel un seul micro-ordinateur exécute presgue tous les traitements, mis à part la fonction de modulation-démodulation (brevet des Etats-Unis d'Amérique ne 4 297 727). Cet appareil original de reproduction en fac-similé réduit remarquablement le nombre d'éléments matériels nécessaires à la construction peu encombrante et peu coûteuse. Cependant, un tel appareil ne peut éviter une consommation superflue de temps ou des temps morts dans le codage des données d'image et le décodage des données codées, si bien que la vitesse de fonctionnement disponible du micro-ordinateur est limitée et la vitesse de traitement de l'appareil dans son ensemble est réduite.
L'appareil de reproduction en fac-similé selon l'invention a un seul micro-ordinateur pour le traitement des données de fac-similé. I1 comporte un dispositif de lecture de données d'image et une horloge destinée à interrompre le micro-ordinateur après une période prédéterminée.
Une mémoire temporaire conserve temporairement des données d'image et sa capacité est suffisamment grande pour qu'elle contienne trois lignes de données d'image. La condition de mémorisation, dans la memoire, est vérifiée par un dispositif prédéterminé à la suite d'une interruption provenant de l'horloge, si bien qu'une ligne du signal de sortie de données d'image provenant du dispositif de lecture est conser véé séquentiellement dans la mémoire lorsqu'au moins une ligne d'espace vide est présente dans la mémoire. Une ligne de données d'image est lue et codée successivement par un dispositif prédéterminé depuis le moment de la fin de la mémorisation jusqu'au moment de l'interruption suivante par 1 'horloge.
Selon l'invention, un appareil dé reproduction en fac-similé comporte un micro-ordinateur partagé par une majorité de divers traitements de données de fac-similé. Une zone tampon de ligne de capacité suffisamment grande pour qu'elle contienne trois lignes de données est délimitée dans une mémoire du micro-ordinateur afin que les données d'image puisent être introduites dans cette zone tampon et reti- rées de celle-ci à tout moment pour le codage ou le décodage des données. Les périodes creuses du fonctionnement du microordinateur sont éliminées si bien que la vitesse globale de fonctionnement est accrue.
Dans la demande de brevet français n0 79/11745 publiée sous le n0 2 429 660, on préconise au contraire de ne cristalliser que le col et/ou le fond après la phase de soufflage. Dans ces conditions, on ne peut développer la structure sphérolîtique que dans les zones extrêmes uniquement, en vue d'en modifier l'aspect.
Dans le brevet français n0 2 389 478, on préconise de n'effectuer qu'un traitement thermique d'intensité et de durée limitées, non susceptible de développer une structure sphérolitique, mais suffisant pour relaxer une partie des contraintes internes responsables du retrait au voisinage de la Tg.
Aucune des techniques précédentes ne permet cependant d'obtenir simultanément une amélioration suffisante de la résistance au fluage à chaud du dôme et du fond et le maintien de leur transparence, de sorte que les articles creux modifiés selon ces procédés antérieurs sont soit non résistants aux conditions de pasteurisation des liquides carbonatés, soit non transparents au niveau du d8me et du fond. En revanche, il apparaît que la présence d'un col cristallisé sphérolitique (donc opaque) peut améliorer la résistance thermomécanique de l'extremité portant l'élément de fermeture et par suite garantir le maintien de l'étanchéité, sans que, du point de vue esthétique, cette opacité locale ne soit inacceptable.
Poursuivant des travaux dans ce domaine, la demanderesse a maintenant trouvé qu'il est possible d'obtenir à la fois - une tenue thermo-mécanique améliorée du col de l'article creux, - une amélioration de la résistance au fluage à chaud du dôme et du fond et par suite de l'article creux en entier, - un maintien de la transparence totale du d8me et du fond, - une suppression des sur-épaisseurs locales dans le dame, - une amélioration de la résistance aux agents solvants, à condition en premier lieu d'employer un matériau thermoplastique approprié présentant une bonne aptitude au moulage de préformes épaisses transparentes et développant un taux élevé de cristallinité dans l'étape de biétiragesoufflage, en second lieu de modifier avant l'étape de blétirage-soufflage l'étirabilîté à chaud du col de la préforme et en troisième lieu de développer un taux d'étirage suffisant pour provoquer un sur-étirage longitudinal du corps de la préforme dans le but d'accroître l'étirage de l'article creux dans ses zones extrêmes (dôme et fond).
Plus précisément, la présente invention concerne un procédé de fabrication d'articles creux biorientés en polymère thermoplastique par biétirage-soufflage dans un moule à partir d'une préforme portée à la température de biorientation, ledit procédé étant caractérisé en ce qu'on part d'une préforme répondant aux particularités suivantes (a) le polymère du corps est en polyester thermoplastique totalement amorphe, (b) le polymère du col, qui peut être de nature identique ou différente, possède un comportement intrinsèque dans les conditions d'étirage à chaud qui est différent de celui du polymère du corps, de manière à rendre le col considérablement moins étirable que le corps, (c) sa géométrie est déterminée de manière à ce qu'il se développe un taux planaire d'étirage suffisant pour provoquer un sur-étirage de la préforme résultant de l'accroisement du rapport d'étirage longitudinal du corps.
La différence des comportements intrinsèques à l'étirage des polymères du col et du corps de la préforme peut être évaluée à partir des valeurs des résistances à la traction à 100 % d'allongement de ces polymères mesurées dans les conditions de température de biorientation de la préforme. C'est pourquoi la demanderesse fait appel dans ce qui suit à cette caractéristique de résistance à la traction pour définir plus précisément en quoi consiste la caractéristique (b) de la présente invention.
La présente invention concerne donc plus précisément un procédé de fabrication d'articles creux par bietirage-soufflage à partir d'une préforme dans laquelle les polymeres du col et du corps sont choisis de telle sorte que le rapport résistance à la traction à 100 % d'allongement du polymère du col résistance à la traction à 100 % d'allongement du polymère du corps est égal ou supérieur à 5 et de préférence au moins égal à 10.
La supériorité des résistances à la traction du polymere du col sur celles du polymere du corps de la préforme est obtenue, comme on le verra dans ce qui suit, par une modification de la structure physique ou de la nature chimique du polymère constituant le col par rapport à celle du polymère constituant le corps.
En pratique, la détermination des caractéristiques en traction est faite par application des directives prévues par la norme NF T 51 034. L'étirage des éprouvettes est réalisé à chaud dans les conditions de température de biorientation. De manière générale, la température de biorientation est la température effective au début de l'étirage la plus basse possible et compatible avec l'étirabilîté, avec une bonne répartition de la matière et avec l'obtention d'un niveau élevé d'orientation.
Nous allons définir maintenant plus précisément en quoi consiste la caractéristique (c) de la présente invention.
Pour accroître l'étirage de l'article creux dans ses zones extrêmes (dOme et fondj, la demanderesse a trouvé qu'il est nécessaire d'augmenter particulièrement le rapport d'étirage longitudinal du corps de la préforme.
En matière d'étirage, trois grandeurs essentielles demandent à être définies : il s'agit du rapport d'étirage longitudinal du # L, du rapport d'étirage transversal # T et du taux planaire d'étirage # P ; - la grandeur #L est donnée par la valeur du rapport longueur développée d'une génératrice de l'article creux biorienté longueur développée d'une génératrice moyenne de la préforme - la grandeur X T est donnée par la valeur du rapport : : diamètre de l'article ceux biorienté diamètre moyen de la préforme - la grandeur #P est donnée par la valeur du produit # L . # T et elle correspond au rapport : surface de l'article creux biorienté surface moyenne de la préforme Dans le cas d'articles creux biorientés en polyester, notamment en polytéréphtalate d'éthylèneglycol, on utilise habituellement un taux planaire d'étirage X p compris entre 8 et 13 selon la viscosite du matériau. Pour des valeurs inférieures à 8, les articles creux biorientés ne présentent pas une uniformité d'épaisseur adéquate ni des proprietes mécaniques suffisantes.Pour des valeurs de Ap # supérieures à 13, on observe un blanchiment et une fissuration du matériau biorienté.
Par ailleurs en ce qui concerne la répartition des étirages longitudinal et transversal, elle est établie habituellement de manière à ce que la rapport x X A T soit compris entre 0,55 et 0,65.
Conformément à la présente invention, la géométrie de la préforme est un paramètre critique. Plus précisément, cette géométrie est définie, en ajustant la longueur, l'épaisseur et le diamètre moyen de la préforme, de manière à ce qu'il se développe un taux planaire d'étirage suffisant, compris dans l'intervalle habituel de 8 a 13, pour provoquer un accroissement de X L tel que le rapport # L/ # T augmente jusqu'à atteindre une valeur comprise entre 0,70 et 0,80.
Pour un article creux de dimensions finales données et# de poids final donné, le fait d'accroître la valeur du rapport d'étirage longitudinal # L se traduit nécessairement par l'utilisation d'une préforme qui diune part est raccourcie et d'autre part présente une épaisseur de paroi accrue pouvant atteindre une valeur de l'ordre de 5 à 6 mm dans le cas où l'on vise à fabriquer un article creux biorienté dont l'épaisseur de paroi est de l'ordre de 400 m.
En partant d'une préforme dont le col possède un comportement intrinsèque à l'étirage qui est différent de celui du corps, on a observé que ce sur-étirage longitudinal du corps de la préforme provoque un sur-étirage du d8me et du fond de l'article creux qui s'effectue de façon homogène et reproductible sans induire des déformations dans le col de l'article creux biorienté, déformations que se traduiraient ultérieurement par une forte instabilité dimensionnelle de la bague. Au départ d'une préforme dont le col et le corps ne sont pas différenciés du point de vue de l'étirage, le seul sur-étirage longitudinal du corps de la préforme ne permet pas de conduire à de pareils résultats.
La rampe 33 alimente une demi-couronne de huitorifices 35 percés radialement dans le corps 32, et la rampe 43 une autre demi-couronne de huit orifices 36 analogues, ces deux demi-couronnes étant décalées longitudinalement suivant l'axe 62 du corps 32 et angulairement de 1800 autour de cet axe. A l'intérieur du corps 32 est logé un noyau cylindrique 37 coaxial, qui peut y tourner par manoeuvre du bouton de commande 15 déjà mentionné et être bloqué en toute position angulaire désirée par une vis 38.
Au droit des demi-couronnes d'orifices 35,36, le noyau 37 est creusé d'une cavité 39 offrant une section droite semi-circulaire et débouchant par un canal de sortie 40 coaxial situé à l'opposé du bouton 15. Le canal 40 est toujours en liaison, par la cavité 39, avec huit orifices 35 et/ou 36. Mais, suivant l'orientation qui est donnée au noyau 37 et, partant, à sa cavité 39, il y aura sur ces hit orifices un certain nombre d'orifices d'air 35 et un certain nombre d'orifices d'oxygène 36, le total de ces nombres étant toujours égal à huit.
Le dispositif décrit permet de régler aisément le dosage de l'oxygène dans le mélange gazeux délivré.
Si n est le nombre d'orifices d'air 35 en liaison avec la cavité 39, le nombre d'orifices d'oxygène 36 en liaison avec celle-ci est égal à 8-n. Compte tenu du fait que l'air contient une proportion d'oxygène voisine de 20%, la teneur en oxygène du mélange réalisé est égale.
(en pourcentage) à 8-n + 0,2n x 100, soit (l-G,ln) x 100.
8 Pour n = 0, la teneur est de 20% (le mélange est simplement de l'air) ; pour n = 8, la teneur est de 100% (le mélange ne contient que de l'oxygène). En conséquence, une échelle graduée de 20 à 100% est associée au bouton de réglage 15 (figure 5). Quant à la section des orifices 35 et 36, eile dépend du débit maximal qui peut être soutiré du réservoir tampon 18 et que doit donc pouvoir fournir le sélecteur de dosage. Par exemple, pour un débit de 250 1/min, on donnera aux orifices un diamètre de 3,4 mm environ.
Le canal de sortie 40 du sélecteur de dosage 14 est raccordé, par des conduits 41 et 42, à un orifice de sortie 43 via la vanne pneumatique 7. Celle-ci comprend un corps offrant une cavité cylindrique 44 qui est interposée entre les conduits 41 et 42 et dans laquelle peut se déplacer en translation un clapet 45 susceptible de supprimer la communication entre les conduits 41 et 42 par coopération de sa face inférieure (dans la représentation de la figure 3) avec un siège constitué par le fond 46 de la cavité 44.Le clapet 45, de section circulaire, est solidaire d'une tige 47 coaxiale qui le traverse et qu ist fixée d'une part à la membrane souple 48 d'une capsule pneumatique de commande 49 dont le volume intérieur est relié par un conduit 50 au conduit de sortie 42, et d'autre part à la membrane souple 51 d'une capsule pneumatique auxiliaire 52 dont le volume intérieur est relié par un conduit 53 et un embout de raccordement 54 à la conduite 8 d'amenée de l'air comprimé. les bagues d'étanchéité 58,59 sont prévues sur la tige mobile 47, à proximité des endroits où elle émerge dans les capsules 49 et 52 ; une autre bague d'étanchéité 60 est disposée autour du clapet. 45.
Ainsi, la membrane 48 est soumise sur une de. ses faces à la pression de sortie Ps du dispositif mélangeurdoseur (son autre face étant soumise k la pression extérieure via des orifices 55) de façon qu'une augmentation de cette pression sollicite le clapet 45 avec une force F4 dans le sens de la fermeture, de même qu'un ressort de compression 56 de force F agissant directement sur ledit clapet. Au contraire, la pression d'air appliquée à l'une des faces de la membrane 51 (dont l'autre face est soumise à la pression extérieure via des orifices 57) tend à déplacer le clapet 45 dans le sens de ltouverture avec une force F3.