INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On va maintenant passer à une descritwtion plus détaillée du mode de réalisation de la figure 9, en notant que le connecteur 150 comprend une paire de gaines 151 et 152, chacune d'elles ayant respective::;ent une taisre d'extrémités ouvertes 174, 175 et 176, 177. Le connecteur 150 comprend également une paire de fils métalliques 165 et 166 s'étendant longitudinalement à l'intérieur des gaines 151 et 152. Les fils métalliques 155 et 156 sont supportés à l'intérieur des gaines 151 et 152 par des pièces respectives 167 et 168 qui sont formées d'un seul tenant à l'intérieur des gaines respectives 151 et 152.Des élé- ments d'arrêt 162 et 163 empochent que les fils métalli- ques 165 et 166 soient extraits des pièces de support respectives 167 et 168 sous l'effet d'une traction. Dans ce mode de réalisation, les éléments d'arrêt 162 et 163 comprennent des manchons sertis respectivement sur les fils métalliques 165 et 166. Des bagues élastiques toriques 171 et 181 sont ajustées autour des extrémités ouvertes 174 et 175 de la gaine 151, tandis que des bagues élastiques toriques 172 et 182 sont ajustées autour des extrémités ouvertes 176 et 177 de la gaine 152. Un manchon rigide 183 encercle la gaine 151 tandis qu'un manchon rigide 184 encercle la gaine 152. Chacun des manchons rigides 183 et 184 comprend une partie de diamètre réduit 185 et 186 qui empêche les manchons de glisser le long des gaines respectives 151 et 152.Le manchon rigide 183 constitue un moyen pour supporter les bagues élastiques toriques 171 et 181 hors de contact avec la gaine 151 et le manchon 184 constitue de façon similaire un moyen pour supporter les bagues élastiques toriques 172 et 182 hors de contact avec la gaine 152, pendant que le conducteur 160 et le prclongeent 161 sont introduits dans les gaines. Des nervures 191 et 192 sont formées dans la gaine 151, d'un seul tenant avec cette dernière, tandis que des nervures 193 et 194 sont formées dans la gaine 152, d'un seul tenant avec cette dernière. Les nervures 191,192,193 et 194 constituent des X ens de retenue destinés à empêcher que les bagues élastiques toriques respectives 171, 181, 172 et 182 s'échappent par les extrémités des gaines respectives.
Comme on peut le voir dans le cas des bagues élastiques toriques 171 et 181, on peut pousser ces bagues sur les manchons 183 et 184 lorsqu'elles ne sont pas utilisées pour contribuer à maintenir les extrémités des gaines autour du conducteur et du prolongement. Les bagues élastiques toriques 172 et 182 sont représentées dans une position dans laquelle on les a fait rouler pour les mettre en place autour des extrémités respectives 197 et 199 de la gaine 152, de façon à contribuer à maintenir respectivement la partie de conducteur 155 et la partie de prolongement 157 à l'intérieur de la gaine 152.Les bagues élastiques toriques 171 et 181 sont respectivement représentées en pointillés en 171a et 181a, dans la position à laquelle elles seront amenées après introduction de la partie de conducteur 154 et de la partie de prolongement 156, respectivement, dans la gaine 151. Dans le mode de réalisation qui est représenté, les manchons 183 et 184 sont formés d'un seul tenant et ils comportent un élément central 196 qui accouple les deux manchons.
Dans tous les modes de réalisation représentés, les gaines 114, 132, 151 et 152 sont constituées par une matière qui est de façon générale inerte vis-à-vis des fluides du corps, comme du caoutchouc aux silicones de qualité médicale. On entend par "de façon générale inerte vis-à-vis des fluides du corps", le fait que dans les circonstances normales et pour une durée médicalement acceptable, la matière ne réagit pas avec les fluides du corps d'une manière susceptible d'être nuisible pour le corps ou de de'gr#der graver.ent la matière. De façon similaire, les pièces de support 116, 167 et 168 ont moulées dans la même matière, d'un seul tenant avec les gaine respectives.Les manchons 183 et 1C4 et la pièce d'accouplement 196 peuvent être constitues par n'importe quelle matière suffisamment rigide pour supporter une bague élastique torique et qui est de façon générale inerte vis-à-vis des fluides du corps, comme pur exemple le Nylon transparent de la marque Amidel fabriqué par la firme Union Carbide Corp., 270 Fark Ave., N.Y., #..-., E.U.a. Les fils métalliques tels que les ils 115, 117, 165 et 166 peuvent etre constitués par n'importe quelle matière conductrice appropriée, et de préférence par une matière telle que le platine, l'acier inoxydable ou une autre matière conductrice qui est de façon générale inerte vis-à-vis des fluides du corps. Les manchons 162 et 163 sont en acier inoxydable ou en n'importe quel métal ou autre matière de type approprié pouvant entre serti.
Les bords des gaines, comme en 197 et les bords des man chons 183 et 184, comme en 198, sont arrondis pour éviter de blesser les tissus dans lesquels le connecteur est implanté. Les bagues élastiques toriques 171, 181 et 172, 182 sont constituées par une matière qui est de façon générale inerte vis-à-vis des fluides du corps, comme du caoutchouc aux silicones. les ligatures 140 et 141 sont constituées par n'importe quelle matière approprie pour ligatures, et de préférence une matière qui ne se dégrade pas à l'intérieur du corps, coze la soie.
Le brevet français X 004 853 décrit un autre procédé d'extraction de la tabersonine à partir des graines de VOACANGA, sous-famille des PLUMEROIDEES, cette ertractien se faisant successivement par des solvants à sélectivité décroiasente visvis des charges de la drogue ou matière première végétale en matières non alcaloidiques, matières grasses et autree charges nuisibles.
Le brevet des X.U.A. 3 754 478 décrit un autre procédé d'extraction de la tabersonine à pertir des graines de VOACANGA, de AMSONIA, de STEMAKXNIA, de TABERNARMONTA, les solvents d'extraction successivement utilisés étant l'éther de pétrole et le tétrachlorure de carbone, l'éther éthylique, l'éthanol contenant de 1 à 5 % d'acide ; toutes les phases organiques sont réunies et extraites par addition d'une eau acide.
La présente invention a pour objet un nouveau procédé d'extraction de la tabersonine à partir des graines de la famil- le des APOCYNACEES notamment de la sous-famille des Plumeroidees parmi laquelle figurent les tribus TABERNAEMONTANA, AMSONIA et STEMADENIA. Comme matière première, on peut notamment utiliser VOACANGA AFRICANA, VOACANGA THOUARSII, VOACANGA BRACTEATA, VOACANGA CANDIFLORA, VOACANGA GLABRA, VOACANGA OBTUSA, VOACANGA SCHWBIFURTII, VOACANGA CHALOTIANA, VOACANGA LUTESCBNBS, VOACANGA OBTURA, SCHIZOZYGIA COFFAEOIDHS, CRIOCERAS, CONOPHARINGIA, CATHARANTHUS, AMSONIA TABERNAEMONTANA, VINCA, MELODINUS, PANDUCA, ERVATAMIA, STEMADENIA DONELL, STEMADENIA OBOVATA, STEMADENIA TOMENTOSA, ou toute autre graine d'APOCYNACEES, ces tribus n'étant citées qu'à titre indicatif non limitatif.
L'invention a donc pour objet un procédé d'extraction de la tabersonine des graines de PLUMEROIDEES, qui consiste à mettre les graines broyées en suspension dans un solvant dans lequel un halohydrate de tabersonine n'est pratiquement pas soluble, caractérisé en ce qu'il consiste à rendre la suspension alcaline jusqu'à obtention d'une phase solide et d'une phase organique liquide, à séparer cette phase organique liquide et à y envoyer un gaz halohydrique, puis à recueillir le précipité qui se forme.
Le procédé d'extraction de'la(-)tabersonine consiste donc dans l'utilisation d'un seul solvant organique qui extrait, après alcalinisation, à la fois les graisses et l'alcalofde, ce dernier étant ensuite précipté sélectivement à l'état de chlorhydrate par addition d'un acide gazeux.Ce procédé pr- sente l'avantage d'être simple, puisqu'il ne fait pas appel à des solvants à sélectivité décroissante ; son rendement est de l'ordre de 1,5 à 2 p. 100 selon le genre de la graine ; en outre, une grande partie de l'extraction se réalise en une seule opération ; en effet, le présent procédé permet une extraction pratiquenent totale (dépassant 90 %) de la tabersonine contenue dans la graine et évite les pertes qui surviennent au cours d'extractions successives à l'aide de solvants à sélectivité décroissante. Le taux d'extraction est le rapport de la quantité de tabersonine obtenue à la quantité de tabersonine contenue dans la graine.
Le premier stade du procédé suivant l'invention consiste à broyer les graines en suspension dans un solvant. En général, la durée pendant laquelle on laisse les grains broyés en contact sous agitation avec le solvant est comprise entre quelques minutes, par exemple 15 minutes et plusieurs heures, étant enten de que, le plus souvent, une durée d'une heure permet d'obtenir un taux d'extraction quantitatif.
On a obtenu de bons résultats en opérant sous pression normale et à température ambiante (20 à 25 c), bien que l'on puisse opérer sous des pressions et à des températures supérieurs, nais ne dépassant pas généralement 60'C, pour ne pas porter atteinte à l'intégrité de la molécule de tabersonine.
On obtient de bons résultats lorsque l'on utilise de 2 à 10 parties en volume de solvant par Kg de graines, ce rapport dépendant de la nature du solvant et pouvant être dépassé sans autre inconvénient qu'un processus de concentration ultérieur inutilement allongé.
Les critères de choix du solvant sont a) que le point d'ébullition, sous la dépression utilisée pour le stade de concentration ultérieur facultatif ef- fectué à une température inférieure à 60 C et, de préférence à température ambiante, soit inférieur à ces valeurs.
b) qu'un halohydrate de tabersonine, notamment le chlorhydrate, ne soit pratiquement pas soluble dans le solvant et y précipite sous forme cristalline plutbt que sous forme d'une huilje.
Parai les solvants utiles figurent les alcanes ou alcènes, linéaires ou ramifiés ayant de 4 à 10 atomes de carbone, étant entendu que le cas échéant, certains d'entre eux peuvent nécessiter une mise en pression, le benzène et ses dérivés mono, ou disubstitués par des alcoyle de 1 à 4 atomes de carbone et notamment par des méthyle, par exemple le benzène, le toluène, les xylènes, les éthers alcoyliques ayant de 2 à 5 atomes de carbone dans chaque portion alcoylique, linéaires ou ramifiés, tels que l'éther éthylique, les éthers propyliques, les éthers cycliques saturés ayant de 4 à 8 atones de carbone dans le noyau, tels que le dioxanne, le tdtrahydro- furanne. On pourrait également mettre en Quvre certains hydrocarbures saturés inférieurs (C1 à C6) halogénés.
Dès le début de la mise en suspension, on alcalinise le milieu par une base concentrée, notamment alcaline. On préfère tout particulièrement l'ammoniaque concentrée par exemple au moins 5 fois et mieux 10 fais normale. On alcalinise jusqu'à ce qu'un échantillon du nilieu déposé sur un papier humidifié indicateur de pH indique une valeur d'au moins 8 environ, par exemple de 8 à 9.
On obtient un mélange à deux phases, l'une solide, l'autre liquide organique On filtre. On recueille la phase organique. On lave le résidu solide par le même solvant, par exemple par environ deux fois la même quantité que celle utilisée pour l'extraction et on réunit toutes les phases organiques.
Ensuite, on peut concentrer sous vide ces phases organiques réunies sous une dépression telle que la température reste inférieure à 60 C et de préférence soit comprise entre 20 et 35 C.
On arrête la concentration, lorsque l'on atteint de 0,5 à 2 fois le volume initial de solvant par lequel on a pris la graine broyée.
Le deuxième stade consiste à envoyer un acide halohydrique gazeux, par exemple chlorhydrique, bromhydrique, iodhydrique, dans la phase organique concentrée ou non.
leau ou à chaîne, et le fait de l'arrêter ne suffit pas toujours à arrêter la coupe, les couteaux continuant en effet à exercer une traction sur la bûche, même quand le dispositif
d'alimentation est arrêté.
Une proposition de l'art antérieur consiste à utiliser un dispositif de prise hydraulique (brevet mentionné ci-dessus) dont le bras à couteau bloque une bûche en position. Ces mécanismes additionnels augmentent le prix, le poids, le
risque de panne et le nombre de pièces détachées de l'appa-
reil, tout ceci constituant un inconvénient majeur, en parti-
culier quand il s'agit de petits coupeurs à bois.
Le but de l'invention est-d'obtenir un arrêt temporaire fiable de l'alimentation, même quand on utilise un dispositif automatique d'interruption de cette alimentation, de manière
à éviter les inconvénients mentionnés ci-dessus.
A cet effet, un procédé d'interruption de l'alimentation-
d'un coupeur à bois selon l'invention est caractérisé en ce que l'on prévoit pour le dispositif d'alimentation un brusque et court cycle en sens inverse, réalisé automatiquement après
un arrêt automatique ou manuel du dispositif d'alimentation.
Au cours de ce court et brusque parcours en sens inverse, une bûche se retire et se dégage des couteaux temporairement,
ce qui évite un blocqge de l'appareil par surcharge.
- Dans les coupeurs à bois multi-couteaux actuels, l'espace entre les couteaux est sensiblement plus important que la distance de la coupe effectuée dans-le bois. Ainsi, chaque cycle de coupe d'un couteau est suivi par un temps d'arrêt au cours duquel aucun couteau ne retient le bois. Aussi, pendant - cet arrêt, et conformémentà l'invention, l'alimentation
automatique ne se poursuit pas et le dispositif d'alimenta-
tion en-bois a la possibilité de donner à une bûche une impulsion vers l'arrière et en dehors-du champ d'action des couteaux. Ce mouvement brusque peut être réalisé avec facilité en utilisant par exemple une soupape inverseuse à commande
xe 9 et être fixé en position par rapport à celui-ci au moyen de l'é-
crou de blocage 17.
Le galet 4 est monté libre en rotation autour de l'axe 15 sur sur la partie cylindrique 14, soit sans pièce intermédiaire, comme
représenté, soit de façon connue en soi avec interposition d'une ba-
gue de frottement ou d'un roulement, et peut rouler sur le rail 6 de la façon habituelle lors du déplacement en translation de la porte - 1. Le diamètre du chemin de roulement, c'est-à-dire du fond de la gorge 5, du galet 4 étant invariable, l'axe 15 va rester constamment à une distance fixe du rail 6, donc tout déplacement de cet axe 15 par
rotation d'un certain angle de la pièce 13 à partir de sa position mé-
diane o les axes 15 et 9 sont dans le même plan vertical, va se tra-
duire par un déplacement en hauteur de l'axe 9 par rapport au rail 6,
donc de la chape 2 et par suite de la porte 1 par rapport à ce rail.
En intervenant ainsi, par rotation de l'angle approprié sur l'une des
deux chapes 2 auxquelles une porte 1 est suspendue, il est donc possi-
ble de ramener en position correcte le bord supérieur de la porte 1,
donc la porte 1 elle même de manière que son ajustement soit satis-
faisant. La position de la chape 2 après ce réglage est illustrée en
traits mixtes sur la figure 3.
Une variante d'exécution du dispositif selon l'invention est
La figure 2 représente le diagramme des itinéraires offerts à chaque connexion du réseau TSST de la figure 1, en utilisant la méthode dite "de l'équivalent spatial". Elle représente plus précisément le réseau spatial à 4 étages qui offrirait un diagramme identique des itinéraires. On trouvera toutes les indications utiles sur la méthode de l'équivalent spatial dans l'ouvrage de GRINSEC intitulé "La Commutation Electronique" (Editions EYROLLES, Paris 1980, Tome 1, pages 253 à 258) que l'on désignera plus loin par "GRINSEC". Pour faciliter les comparaisons, les matrices ou liaisons assurant dans le schéma de la figure 2 les mêmes fonctions que les commutateurs temporels, matrices spatiales ou liaisons du schéma de la figure 1 ont les mêmes repères numériques, les indices littéraux étant supprimés.
L'équivalent spatial du reseau TSST de la fig. 1 comprend donc, selon la fig. 2, 4 étages spatiaux. Le premier étage comprend 64 matrices élémentaires il de dimensions 512 x 512 regroupes en 4 matrices 110. Le dernier étage comprend aussi 64 matrices élémentaires 15 de dimensions 512 x 512 regroupées en 4 matrices 150. Le deuxième et le troisième étage sont regroupés dans 512 branches indépendantes 13 comprtant chacune 2 matrices 131 et 2 matrices 133 toutes de 16 x 16.
La figure 3 est le diagramme de LEE correspondant sur lequel on a reporté, outre le nombre des chemins offerts à une connexion donnee, les repères des étages de la fig. 2 qui sont ici représentés par des noeuds. La méthode de détermination du diagramme de LEE est egalement indiquée dans GRINSEC, tome 1, pages 170 et 171.
De même que dans certaines des figures qui suivent, des nombres accompagnant des fleches verticales indiquent le nombre de blocs qui constituent les étages de commutation.
De petits cercles indiquent que les jonctions qu'ils entourent sont à plusieurs mailles.
En revenant au schéma d'equivalence spatiale de la fig. 2, on remarque qu'il peut être considéré comme dérivé de celui d'un réseau à 3 étages TST dans lequel l'étage spatial comporte 512 matrices de 64 x 64 dont chacune serait l'équivalent d'une branche 13, mais qu'il peut être également considéré comme dérivé du schéma d'un reseau a 2 etages équivalent respectivement au regroupement des matrices 11 et 131 et des matrices 133 et 15.
Ces équivalences peuvent d'ailleurs être retrouvées en partant directement du schéma physique du réseau TSST de la fig. 1. La fig. 4 represente le même réseau mais, par un artifice de dessin, elle regroupe respectivement dans 4 réseaux entrants 110(k) d'un premier etage toutes les matrices 131(i,k) de même indice k et tous les commutateurs ll(j) qui leur sont connectés. Elle regroupe de même respectivement dans 4 reseaux sortants 150(t) d'un deuxième étage toutes les matrices 133(i,e) de même indice t et tous les commutateurs 15(m) qui leur sont connectés.Le réseau de connexion apparaît alors comme comportant 4 réseaux entrants 110(k) et 4 réseaux sortants 150(1), le brassage entre tes deux étages étant assuré par 16 faisceaux 132(k,l) à chacun 2.048 voies, k et l prenant respectivement toutes les valeurs de O à 3.
On vérifie alors mieux que le flux de trafic entrant dans chaque commutateur 11(j) est réparti d'autant plus uniformément à destination de l'ensemble des commutateurs 15(m) que le trafic offert est équilibré. Si tel est le cas, le taux de blocage d'une structure à 2 étages est très inférieur à celui d'une structure à 3 étages qui est lui-même un peu inférieur à celui d'une structure à 4 étages. Pàr contre, si le trafic offert est déséqdlibré, le taux de blocage interne d'une structure à 3 étages ne varie pas, tandis que celui d'une structure à 2 étages augmente rapidement puisque une direction particulière est surchargée. Le blocage interne d'une structure à 4 étages, supérieur à celui d'une structure à 2 étages, peut donc lui aussi atteindre rapidement des proportions intolérables.
En supposant par exemple qu'un déséquilibre de trafic crée une charge plus importante dans la direction 110(k=0) y 150(1=0) que dans toute autre direction 110(k)- 150(1), on voit que le faisceau 132(k=O,l=O) est surchargé et que par conséquent le taux de blocage augmente.- Cette surcharge est dûe ici au fait que les flux de trafic qui proviennent des commutateurs 11(j=0 à 15) et qui sont destinés aux commutateurs 15tu=0 à 15) ont tous une valeur élevée et sont intégralement mélangés sur les faisceaux élémentaires 132 qui constituent le faisceau multiplex 132(k=O,l=O). Il en est ainsi parce que ce sont toujours les mêmes commutateurs temporels d'entrée 11(j=0 à 15) qui sont toueurs raccordés aux mêmes matrices spatiales 131(i,k=O). -On dira dans ces conditions que les commutateurs temporels 11(j) inclus dans un même réseau entrant 110(k) de la fig.4 sont "couplés" car ils sont tous connectés à toutes les matrices 131 (i,k) de même indice k. Ce couplage a pour effet que tous ces commutateurs 11(i) mêlent une fraction de leurs flux respectifs de trafic sortant su-r ire même faisceau 132(k,l).On dira aussi que les brassages entre premier étage (commutateum Il (j)) et deuxième étage (matrices 131(i,k)) d'une part et entre troisième étage (matrices 133(i,l)) et quatrième étage (commutateurs 15(m)) d'autre part sont réguliers car les couplages effectués au niveau des branches 13(i=0 à 7) suivent une loi identique.
En fait, pour assurer l'écoulement du trafic dans toutes les directions, il faut et il suffit que chaque commutateur temporel, qu'il soit d'entrée ou de sortie, soit raccordé à une matrice spatiale multiplex de chaque branche. Il est donc possible d'arranger les brassages entre les étages 11(j) et les étages 13(i,k) et/ou les brassages entre les étages 133(i,l) et les étages 15(m) de façon telle que les associations de commutateurs temporels raccordées à une même matrice spatiale 131(i,k) ou 133(i,l) ne soient pas toujours les mêmes.C'est ce que l'invention réalise en substituant des brassages "tournants" à une partie des brassages "régu liers". Avantageusement, pour éviter de compliquer inutilement les schémas de brassage, les liaisons situées d'un même côté des branches spatiales peuvent être arrangées suivant un mode de brassage "régulier" (c'est-à-dire que les branches spatiales réalisent dudit côté des couplages identiques) tandis que les liaisons situées de l'autre côté sont arrangées suivant un mode de brassage "tournant", ctest-à-dire que les couplages changent en passant d'une branche à l'autre. Mais cette disposition convient surtout aux réseaux non repliables.
Si, par contre, le réseau est replié, comme tel est le cas de celui des fig.1 et 4, il est encore plus avantageux de respecter la symétrie entre les branches paires (c'est-àdire celles dont l'indice i est égal à 2p avec p > O) et les branches impaires (i=2p+1). Le brassage sera par exemple régulier pour les branches paires du côté des commutateurs temporels 11(j) et pour les branches impaires du côté des commutateurs temporels 15(m) et il sera tournant dans les autres cas. On peut adopter aussi la combinaison réciproque. D'une façon générale, les brassages concernant les branches d'une parité déterminée se déduisent par symétrie des brassages concernant les branches de l'autre parité.
Les figures 5, 6 et 7 illustrent un exemple d'organisation des brassages qui résulte de l'application de l'invention au réseau de connexion TSST replié des fig.1 et 4.
La figure 5 est un schéma partiel et la figure 6 est un tableau relatif au schéma complet. On considèrera la fig.7 plus loin. Dans la figure 5, les mémoires de commande ne sont pas représentées. Les 64 commutateurs temporels 11(j=0 à 63) de la fig.1 sont regroupés en 16 groupes 101(j'=0 à 16) de chacun 4 commutateurs. Les 64 commutateurs temporels 15(m=0 à 63) sont regroupés en 16 groupes (étiquette GT) 105(m'=0 à 16) de chacun 4 commutateurs. Dans chaque bloc représentant un groupe 101(j') ou 105(m') figure l'indice j'oum' du groupe et les indices j ou m des commutateurs qui le constituent. Les blocs PA(partition) sont des blocs fictifs ou virtuels qui symbolisent le mode de brassage (numéro de partition) dont l'organisation est indiquée dans le tableau I de la fig.6.En somme, chaque partition PA(x) est définie par l'ensemble des groupes d'indices (k,j') ou (l,m') des liaisons 102 (i,k,j') ou 104(i,l,m') qui sont connectées à la branche 13(i) correspondante.
Ainsi, le réseau de la fig.5 diffère de celui des figures 1 et 4 seulement en ce que la répartition des liaisons de brassage a changé. Les liaisons entre les blocs de commutateurs temporels 101(j') et les matrices 131(i,k) du premier étage spatial sont assurées par des liaisons 102(i,k,j').
Les valeurs des indices i, k et j' déterminent donc les emplacements des extrémités de ces liaisons. De même, les-valeurs des indices i, k et m' déterminent les emplacements des extrémités des liaisons 104(i,l,m') qui relient les matrices 133(i,l) du deuxième étage spatial aux blocs de commutateurs temporels 105(m'). Par souci de clarté, le schéma de la fig.5 montre d'une part seulement les liaisons 102(i,k,j') pour lesquelles i égale 0, 1 et 7, tandis que j' égale 0, 1, 14 et 15, d'autre part seulement les liaisons 104(i,l,m') pour lesquelles i prend les mêmes valeurs tandis que m' égale 2,8 et 13.