INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dès que l'on est de niveau, les opérateurs n'ont plus qu'à déplacer horizontalement les chargeurs 3 et les mettre en face des cages ou caisses à remplir.
Dès qu'elles sont remplies les opérateurs déplacent les chargeurs horizxontalement et ainsi de suite jusqu'à la dernière cage, quand une ligne horizontale est remplie il n'y à plus qu'à baisser la passerelle d'un étage et ainsi de suite jusqu'au dernier étage du camion.
Les volatiles arrivent dans les chargeurs par les tunnels munis de tapes crantés.
En se reportant à la figure 1 on voit que les chargeurs sont toujours bien perpendieulaires par rapport aux camions, ceci permet d'être en permanence bien en face des caisses ou cages à remplir, ce principe facilite de beaucoup l'entrée des volatiles dans les caisses ou cages.
Afin d'obtenir le bon fonctionnement des chageurs il y fallu dissocier le tunnel de chargement des volatiles du chargeur tapis rétractable (figure 1) par l'intermédiaire d'une butée à bille avec rtoule 5 (figure 14).
Au bout du tunnel de chargement se raccrochent autant de tunnels horizontaux que l'on veut.
En fonction du poids des volatiles la largeur et la vitesse du tapis cranté sont variables.
Les tambours des tunnels de chargement sont d'une forme bien précise lfigure 111) afin : 1) d'éviter le glissement latéral du tapis, 2) de bien entraîner les volatiles vers le camion.
Une variante, pour les camions équipés de caisses à portes uniquement sur le dessus, des chargeurs avec tapis rétractables sont supprimés et à la place est mise une goulotte 6 munie d'une tapis eranté qui viendra se poser latéralement contre le camion (fig. 11) et les opérateurs n'ont plus qu'à prendre les volatiles dans cette goulotte et remplir les caisses.
DESCRIPTION I - DESTINATION Cette mechine est destinée à entrer dens les lignes de traitement du poinson nécessitant une ouisson et au méchage, plus partioulièrement dans le processus de fabrioation des conserv s alimentaires.
II - DEFINITION - CARASTERISTIQUES Cette machine essure : 1 - une ouissonsen deux temps : a) ouisson en milieu liquide à 90 C.
b) ouisson en étuve à 80/100 C.
c) untre des deux opérations intervient un passage en vapeur détendue.
3 - un séchage par eir pulsé à 70/85 C.
1) Expérimentation sur l'iléon isolé de cobaye Les expérimentations ont été effectuées selon la technique décrite par MAGNUS ( Arch. Ges. Physiol. 107 - page 123, 1904 ), en utilisant comme substances antagonistes l'acétyl choline et le chlorure de baryum.
Ces essais ont mis en évidence dans certaines structures des propriétés spasmolytiques, neurotropes et musculotropes intéressantes, comme on peut le constater à l'examen des pA2 et des PD'2 déterminés à partir des courbes doses-réponses d'après la méthode de Van Rossum ( Ar ch. Int.
Pharm. Théra. 143 - page 299, 1963 ), figurant dans le tableau de résultats de la page 17ci-après. ( Le pA2 est le cologarithme de la con- centration molaire de l'antagoniste, qui nécessite de doubler la concentration molaire de llagoniste pour obtenir le même effet -dans le cas de l'antagoniste compétitif- ; le pD'2 est le cologarithme de la concentration molaire de l'antagoniste, qui diminue de 50 % l'effet maximum de l'agoniste -dans le cas de l'antagoniste non compétitif-.
TABLEAU 2 : RESULTATS DES TESTS PHARMACOLOGIQUES - TOXICITE ET ACTION ANTAGONISTE VIS-A-VIS DE L'ACETYL CHOLINE ET DU Ba Cl2
n DL 50 DL 50 pA2 Cl2Ba n DL 50 DL 50 pA2 Cl2Ba per OS I.V. vis-à- per OS I.V. vis-à mg/kg mg vis ac mg/kg mg vis AC 626 1600 25 7,4 pD'2=4,8 659 35 6,8 633 15 peu actif 661 7 7,8 pA2=5,6 634 1800 30 7,4 pA2=5,0 662 7 6,9 pA2=5,8 636 17 peu actif 663 30 5,0 inactif 637 12 peu actif 664 30 5,2 inactif 639 20 8,4 faible 665 30 5,2 inactif 640 22 6,9 faible 668 1100 30 6,7 pA2=4,5 641 20 6,4 pD'2=6,4 669 25 4,6 pA2#4,5 642 25 7,6 pD'2=4,4 670 35 5,0 pD'2=4,8 643 25 7,7 pD'2=3,4 672 1500 25 8,9 pA2#4,5 644 15 7 673 30 inactif inactif 645 1400 20 8,7 674 7 6,8 pD'2=5,2 646 27 7,2 675 20 9,0 pA2=4,2 647 12 7,3 676 15 9,0 pA2=4,2 648 40 6,2 677 7 8,3 pA2=4,6 649 22 6,4 pA2=3,7 678 35 6,5 pA2=4,3 650 35 6,1 679 35 5,8 pA2=4,2 651 35 7,6 faible 680 1900 25 8,7 pA2#4,5 652 45 5,1 très faible 681 12 8,8 pA2=4,6 653 25 5,2 faible 682 20 5,3 pA2=4,3 654 15 8,8 faible 683 45 5,9 pA2=4,0 655 7 7,5 faible 684 20 8,5 pA2=4,5 657 75 5,6 685 20 8,5 pA2=4,5 658 25 4,7 faible 2) Expérimentation sur les animaux a) Action Spasmolytique Les substances selon l'invention ont été testées sur des chiens, préalablement anesthésiés au chloralose, soit par injection intraveineuse, soit per os, et l'on a particulièrement mis en évidence l'action sur la pression artérielle et la motricité intestinale.Les produits les plus actifs - en particulier les dérivés du tableau I des pages 14, 15, 16: 634, 639, 645, 672, 680, 684 et 685 - n'ont pas d'action en eux-mêmes sur la pression artérielle, mais ils provoquent un relâchement du tonus musculaire et une inhibition des mouvements spontanés. En revanche, ils inhibent complètement et pendant plusieurs heures l'action de la carbamoylcholine sur la pression artérielle et sur la motricité intestinale, et ce dès des doses de 2 microgrammes/kg, I. V. I1 est particulièrement intéressant de constater que ces produits restent très actifs quand on opère par voie digestive, par exemple par administration par sonde duodénale. Dès la dose de lmg/kg par voie digestive, on retrouve l'activité très forte observée aux doses de 2 à 5 microgrammes/kg I.V.
Certains produits - plus particulièrement les 634 et 645 - présentent à des doses de l'ordre de 100 microgrammes/kg une action musculotrope importante vis-à-vis des effets contracturants du chlorure de baryum.
b) Action mydriatique Des expérimentations effectuées sur le chien et la souris ont mis en évidence un effet mydriatique qui, dans certains cas, par application sur la cornée de l'oeil peut etre supérieur à celui de l'atropine. Toutefois ses effets sont généralement faibles aux doses nécessaires pour obtenir un effet spasmolytique important.
c) Toxicité La toxicité des produits selon l'invention est fonction de la structure, les DL 50 par voie intraveineuse variant de 7 à 75 mg/kg ; ce qui compte tenu des doses actives fait apparaitre un excellent coefficient thérapeutique.
3) Expérimentation humaine Un certain nombre de produits selon l'invention ont été expérimentés en thérapeutique humaine, et particulièrement les composés portant les numéro 634, 639, 645, 680. 684 et 685. Ces essais ont montré que, à une posologie de l'ordre de 1 à 5 mg par jour, des résultats particulièrement favorables étaient obtenus pour le traitement des ulcères d'estomac et du duodénum, des gastrites, de l'hyperchlorhydrie, de la hernie iatale.
Les composés selon l'invention peuvent être utilisés en thérapeutique humaine ou vétérinaire selon toutes les formes pharmaceutiques usuelles tels que comprimés, comprimés dragéifiés, granulés, solutions buvables ou injectables, soit seuls, soit associés à d'autres principes actifs.
La posologie varie de 1 à 3 prises de l'ordre de 1 à 5 mg/jour pour un adulte normal, pour le traitement des dystonies digestives, des spasmes gastriques, de l'hyperchlorhydrie.
La présente invention concerne un instrument optique a laser1 destiné à mesurer sans contact le profil transversal d'ouvrages souterrains tels que tunnels, galeries et autres cavités..
Cette invention se rapporte, plus particulièrement, au dorane des ouvrages d'art ferroviaires, pour lequel elle fournit un instrument permettant de déterminer avec précision le profil d'un tunnel, ou d'obstacles divers situés à proximité des voies ferrées, soit lors d'une étude préalable à des travaux, soit lors du contrôle de travaux déjà effectués, en vue notamment de vérifier l'obtention d'un gabarit souhaité.
On connait déjà des appareils de mesure permettant de relever le profil d'ouvrages souterrains. Certains de ces appareils possèdent une bonne précision de mesure, de l'ordre de 1 à 2 centimètres, mais ils sont destinés au dessin-de profils trans versaux ainsi ainsi ils fournissent un tracé reproduisant le profil à mesurer, mais ils ne permettent pas une lecture directe des distances radiales séparant chacun des points du profil de l'axe de l'appareil. Comme exemples d'appareils de ce genre, on peut citer celui décrit dans le Bulletin d'Information et de Documentation de la Régie Autonome des Transports Parisiens, Mars Avril 1960, dans un article de Mr. harles LECHARTIER, ainsi qu' un appareil allemand conçu par le Professeur Dr. K. RINNER, dès 1961, et perfectionné en 1972-1973 par la Firme allemande F.W.
BREITHAUPT & SOHN, Kassel, ce dernier appareil utilisant dèjà un rayon laser.
Mis à part les appareils fournissant un résultat de mesure sous une forme purement graphique, on connait aussi un instrument à laser donnant le résultat de mesure sous une forme numérique, un compteur donnant directement la distance entre l'instrument et un point du profil, pour n'importe quelle position angulaire.
La surface la plus haute de l'élément d'évacuation des crasses (généralement -appelée "zone de coulée") est de préférence inclinée vers le bas et vers l'intérieur et elle aboutit à la surface périphérique de l'orifice central qui peut être en forme de cylindre droit. La surface de ré- volution de la zone de coulée peut avoir, en section droite, tout profil convenable, par exemple un profil partiellement circulaire ou parabolique, bien qu'il soit préféré qu'elle ait une forme tronconique.
Dans des conditions typiques de fonctionnement de la colonne de gazéification, dans lesquelles la température du bain de laitier est de l'ordre de 1450"C et celle des gaz du brûleur comprise entre environ 1500 et 1600 C, la surface la plus haute ou surface de coulée de l'élément d'évacuation des crasses est maintenue à une température comprise entre 200 et 400"C ; la surface cylindrique de l'orifice de cet élément est maintenue à une température comprise entre 100 et 400"C ; et la surface la plus basse de l'élément d'évacuation > proche du brûleur, est maintenue à une température comprise entre 50 et 400"C.
La fabrication de l'élément d'écoulement ou d'évacuation des crasses à refroidissement par liquide, destiné à une installation de gazéification du charbon à décrassage, du type décrit ci-dessus, consiste avantageusement à donner au tube métallique la forme d'un enroulement hélicoïdal comprenant ladite entrée et ladite sortie du fluide de refroidissement, et à couler une masse de cuivre > avec ou sans métal allié, autour de l'enroulement hélicoïdal, dans une forme souhaitée, de manière que l'entrée et la sortie dépassent à l'extérieur de la masse ainsi moulée.
Le tube peut être réalisé en alliage de nickelchrome, avec ou sans métaux alliés, possédant également une grande résistance à la corrosion.
En outre > la surface extérieure du tube peut comporter des organes améliorant la liaison avec le métal moulé, afin d'établir un bon contact thermique avec ce métal et de réduire toute tendance à la formation de criques thermiques apparaissant dans le métal moulé > lors du refroidissement suivant la coulée, en particulier lorsque aes métaux différents sont utilisés pour le tube et la masse moulée.
L'invention concerne donc une installation de gazéification du charbon à décrassage, comprenant une cuve de gazéification, un dispositif destiné à introduire du charbon dans cette cuve afin qu'il y soit gazéifié, un dispositif destiné à introduire de l'oxygène et de la vapeur d'eau dans la cuve pour provoquer la gazéification du charbon, un creuset situé à la partie inférieure de la cuve et présentant un orifice par lequel les crasses peuvent être éliminées, un brûleur disposé au-dessous de l'orifice d'évacuation des crasses et destiné à diriger un courant de produits chauds de combustion vers le haut, dans l'orifice d'élimination des crasses, afin de maintenir le laitier à l'état fondu sur le creuset, une chambre de refroidissement disposée au-dessous de l'orifice d'évacuation des crasses et destinée à recevoir le laitier déchargé au moyen de cet orifice, et un dispositif destiné à réduire ou arrêter le courant de gaz chauds de combustion pour permettre l'évacuation des crasses par l'orifice. Le perfectionnement de la colonne selon l'invention réside dans le fait que l'orifice d'évacuation des crasses est disposé centralement à l'intérieur du creuset et qu'il se présente sous la forme d'un conduit à peu près ver tical > traversant un élément amovible d'écoulement des crasses, du type décrit précédemment.
L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemple nullement limitatif et sur lesquels - la figure 1 est une coupe longitudinale schématique d'une installation de gazéification à lit fixe à décrassage - la figure 2 est une coupe axiale de l'élément amovible d'évacuation des crasses selon l'invention, utilisé dans l'installation de gazéification représentée sur la figure 1 ; et - la figure 3 est une coupe axiale d-'un tronçon du tube hélicoïdal de l'élément d'évacuation des crasses.
Comme représenté sur la figure 1, l'installation de gazéification comporte une chambre 10 de gazéification sous pression, à garnissage réfractaire, dans laquelle du charbon est introduit au moyen d'une trémie 12 à verrouillage et égalisé par un distributeur rotatif 14. De l'oxygène et de la vapeur d'eau sont introduits dans le lit de combustible (non représenté) par des tuyères 16, afin de favoriser la gazéification du charbon. Lors de l'utilisation de cette installation, un réservoir ou bain de laitier et de fer en fusion se forme sur le creuset incliné 18 et est évacué périodiquement par un orifice réalisé dans un élément amovible 20 d'écoulement des crasses, monté à l'intérieur du creuset.Les crasses sontdirigdes vers un réservoir d'eau 22 contenu dans une chambre. 24 de refroidissement où elles sont rapidement refroidies dans de l'eau turbulente sortant d'un anneau tubulaire perforé 26, avant d'être dirigées vers une trémie 28 à verrouillage sous la forme d'une fritte constituée de particules fines et denses, entraînées avec une certaine partie de l'eau de refroidissement, lors de la manoeuvre d'une vanne 30. La fritte est déchargée de la trémie 28 sur des transporteurs 32 en mouvement. L'eau arrivant à l'anneau 26 de refroidissement par une entrée 34 peut être constituée, en partie, d'eau recyclée par des sorties 36 et 38, en provenance de la chambre Gt refroidissement et des trémies 24 et 28 à laitier, respectivement, le recyclage étant effectué au moyen d'un dispositif de pompage et de filtration (non représenté).
La chambre 24 de refroidissement est fixée d'une manière étanche aux gaz au fond de la chambre 10 de gazéification, par l'intermédiaire d'une bride intercalaire 40. Un brûleur 60 sans mélange préalable et l'élément 20 d'écoulement des crasses sont supportés par la bride annulaire 40 tout en pouvant, cependant > en être aisément démontés.
Comme représenté sur la figure 2 > l'élément 20 d'écoulement ou d'évacuation des crasses comprend un corps 42 en cuivre, avec ou sans métal allié, moulé sur un tuyau 44 enroulé en hélice et comprenant une arrivée 46 et une sortie 48 qui font saillie de la base du corps. Ce tuyau permet la circulation d'eau de refroidissement. L'élément diécoulement des crasses présente une surface 50 de coulée, de forme tronconique, aboutissant à la surface cylindrique d'un orifice 52 de décharge des crasses, cet orifice 52 se terminant par une lèvre annulaire 54. La surface périphérique extérieure 56 du corps 42 est de préférence conique afin qu'il soit aisé de démonter l'élément du creuset de l'installation de gazéification.Une gorge annulaire 58 est réalisée dans la base du corps 42 de manière à s'enclencher coaxialement avec une nervure annulaire (non représentée) faisant saillie sur la bride intercalaire.
Dans un exemple typique de l'élément d'écoulement ou d'évacuation des crasses, le tuyau hélicoïdal 44 est réalisé en alliage de nickel et de chrome, par exemple en alliage connu sous l'appellation "Inconel 600", de manière à avoir une longueur d'environ 105 cm, un diamètre intérieur de 12,5 mm et une épaisseur de paroi de 6,5 mm. La largeur globale du corps moulé 42 est d'environ 325 mm et sa hauteur globale est d'environ 115 mm. Le diamètre de l'orifice 52 est d'environ 51 mm et sa hauteur d'environ 38 mm. Cet orifice aboutit à la surface de coulée qui forme un angle d'environ 38 avec l'horizontale.Il est préférable que la surface extérieure de la longueur sur laquelle le tuyau héli cotidal est moulé dans le corps 42 présente plusieurs nervures annulaires espacées 45 (figure 3) améliorant la liaison avec le métal moulé, ce qui favorise la transmission de la chaleur au liquide de refroidissement et évite toute tendance à la fissuration de la pièce moulée pendant le refroidissement suivant la coulée de cette pièce. Le tuyau héli cotidal est positionné à l'intérieur du corps moulé de manière que ses spires s'étendent au moins autour et à proximité immédiate de la surface de coulée et de la surface de l'orifice, la distance séparant lesdites-spires desdites surfaces étant de préférence comprise entre 6,5 et 38 mm. La fabrication de l'élément d'écoulement ou d'évacuation des crasses consiste d'abord à donner au tuyau 44 la forme héli coldale souhaitée, à maintenir ce tuyau au moyen d'organes convenables, dans un moule convenable, duquel l'-entrée 46 et la sortie 48 font saillie > et à couler du cuivre ou un alliage de cuivre dans le moule pour former le corps 42. Ce procédé de fabrication permet d'obtenir un bon contact et, par conséquent, une bonne transmission de chaleur entre le corps 42 et le conduit de refroidissement formé par le tuyau 44.
I1 va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées à l'élément de décrassage décrit et représenté sans sortir du cadre de l'invention.
Les échangeurs de chaleur utilisés généralement pour la cristallisation de suspensions cristallisables en circulation présentent des formes diverses et sont munis de dif- iérents types d'éléments d'échange thermique, qui peuvent astre statiques ou mobiles, tels que des enroulements tubulaires présentant différentes dispositions (lesquels ne sont toutefois jamais en forme de spirale), des ailettes creuses, des disques et autres.Dans aucun cas, ltéchanoe thermique ne s'effectue strictement à contre-courant et, en conséquence, le processus n'est pas strictement continu, de m#me que la disposition des éléments d'échange tels que les enroulements tubulaires, les disques,etc., n'est pas la meilleure pour produire un maximum d'agitation0 Tout ceci entraine des défauts de fonctionnement insurmontables dans les échangeurs de chaleur en continu généralement utilises, défauts qui peuvent etre détaillés comme suit ~ faible efficacité de ltéchanae thermique, manque de continuité du processus et agitation faible0 Pour résoudre les problèmes mentionnés ci-dessus, la présente invention a pour objet un échangeur de chaleur en continu fonctionnant à contre-courant avec agitation pour la cristallisation de suspensions cristallisables en mouvement, comprenant un réservoir cylindrique vertical divisé en deux sections, la section supérieure servant comme section de dépôt ou comme section de préparation de la suspension à traiter, tandis que la section inférieure sert pour le traitement de cristallisation, ladite section inférieure comportant des écrans internes horizontaux et équidistants qui la subdivisent en plusieurs sous-sections supexposeso Lesdits écrans internes sont caractérisés en ce qu'ils comportent des orifices pour ltécoulement de la suspension, de manière à réaliser une mise en communication de la section supérieure avec la section inférieurew les sous-sections étant aussi interconnectees. les orifices réalisés dans les écrans sont positionnés alternativement an centre et à la périphérie de chaque écran, à savoir : dans un écran, l'orifice d'écoulement est posiez tionné au centre, dans écran juste au-dessus, il est positionné à la périphérie, dans écran encore au-dessus, il est positionné à nouveau au centre et ainsi de suite0 Les emplacements des écrans dans l'ensemble et des passages d'écoulement de la suspension dans chaque écran, permettent ltécoulement de la suspension vers le bas et l'o.
bligentâcirculer horizontalement à l'intérieur de chaque sous-section. La direction de ltécoulement est alternativement de la périphérie vers le centre dans certaines des sous-sections et du centre vers la périphérie dans les autres sous-sections. Au milieu du fond de la sous-section inférieure est positionnée une vanne de passage pour la suspension laquelle, lors de son ouverture, permet lt établissement de ltécoulement de la suspension à travers toutes les sous-sections, l'une après l'autre, vers le bas.
L'échangeur de chaleur conforme à l'invention comporte également un ensemble d'ailettes d'agitation positionnées dans la section supérieure ou section de de pOt et un élément d'échange thermique monté-entre chaque paire d'écrans (dans chaque sous-section). L'ensemble des ai- lettes d'agitation est fabrique avec un matériau de construction satisfaisant aux conditions d'agitation exigées pour chaque cas.Chaque élément d'échange thermique est constitué par un tube continu disposé en spirale dans un plan hbrizontale L'ensemble comporte aussi une colonne verticale sur laquelle sont fixes l'ensemble des ailettes d'agitation et les éléments d'échange thermique, colonne qui présente à son extrémité supérieure un cadre reposant sur deux vérins hydrauliques, qui.reposent eux-m#mes sur un pont disposé diamétralement au-dessus de la section supérieure ou section de dépit. Le mouvenent de montée et de descente des vérins hydrauliques est transmis simula.
L'installation parmet donc un depoussiérage du matériau granulé lors de l'opération de chargement.
Dans les dessins annexés donnés uniquement à titre d'exem- ple non limitatif : - la figure 1 est une vue en élévation latérale d'une installation de filtration selon l'invention ; - la figure 2 est une coupe partielle selon la ligne II-II de la figure 1 t - la figure 3 est une coupe selon la ligne III-III de la figure 2 ;; - la figure 4 est une vue schématique en perspective et avec arra chements partiels de l'unité de filtration montrant la disposition des lits filtrants à l'intArieur du chemisage - la figure 5 est une vue partielle en perspective et en coupe de la partie centrale supérieure de l'installation montrant la gou lotte de chargement.
Selon le mcde de réalisation représenté aux figures join- tes, l'installation de filtration selon l'invention, destinée à débarrasser un flux d'air de ses contamunants radio-actifs, com- prend essentiellement un caisson cylindrique 100 de section circu- laire et d'axe XX', à l'intérieur duquel est disposée une unité de filtration 101.Cette unité 101 est constituée essentiellement par un ensemble disjoint d'éléments creux 102 tous identiques, c'est A-dire un ensemble d'éléments disposés en alignement à la suite les uns des autres mais non jointifs, et par un chemisage 105 qui enveloppe ledit ensemble. Chaque élément 102 comporte un cadre périphé- rique 103 en forme de losange, en l'occurence de forme carrée, d'épaisseur relativement faible par rapport aux côtés du carré, et deux faces parallèles 104a, 104b de sorte qu'il présente la forme d'un boîtier parallèlépipSdique aplati. Les faces 104a et 104b sont aonstituXes par des tôles perforées ou par un grillage, de façon å laisser libre passage au fluide, c'est-à-dire å l'air, mais les per- forations de la tôle ou les mailles du grillage sont suffisamment petites pour empe^cher le passage des grains du matériau, par exemple le charbon actif, destiné à former les lits filtrants. Chaque cadre carré 103, dont les côtés sont désignés par 103a, 103b, 103c, 103d, comporte, sur deux côtés adjacents tels que 103a, 103b ou 103c, 103d, des lumières 106 destinées au passage de l'air å épurer.Les éléments 102 sont montés de telle façon que les lumières 106 de deux éléments consécutifs se trouvent alternativement d'un côté et de l'autre, c'est-avdire alternativement en haut et en bas dans le cas de la figure 3 et alternativement à droite et à gauche dans le cas de la figure 4.