INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'Alcool peut être égulement intro duit ou allié jusqu'à saturation si on le démire sur un tissu graisseux ou immergé dans de la vaseline, Beaume du Pérou, teinture ou imgrédient simi laire afin de concoveir un tulle gras alcoolisé permettant une cicatrisation rapide des plaies. Le laberatoire fixe le peids des ingrédionts auxiliaires.
La présente invention concerne des polymères réticulés, spécialement des mélanges de polymères, et des articles de forme déterminée fabriqués à partir d'eux, En particulier, la présente invention concerne des polyéthylènes réticulés, Il est connu que les propriétés des polymères peuvent être considérablement modifiées par réticulation des charnels des polymères. Cela est particulièrement vrai des polyéthylènes qui, quand ils sont réticulés, présentent des avantages importants.
La présente invention concerne donc une composition poly mère notablement réticulée comprenant un homo- ou copolymère linéaire d'éthylène de masse volumique peu élevée qui, avant réticulation, est caractérisé par une masse volumique à 250C de 0,940 g/cm3 ou moins et une linéarité exprimée sous la forme des groupes méthyle pendants par 103 atomes de carbone de la chaine de polymère de moins de 30 avec une absence quasicomplète de ramifications à channe longue. Pour qu'il n'y ait pas d'équivoque, le terme "copolymère" tel qu'utilisé ici est utilisé dans un sens large pour désigner des polymères produits à partir d'au moins deux espèces monomères différentes et doit etre compris comme englobant les terpolymères et ceux formés d'un plus grand nombre de monomères.
L'homo- ou le copolymère d'éthylène a de préférence une masse volumique à 250C avant réticulation comprise entre 0,916 et-0,940 g/cm3, en particulier entre 0,919 et 0,940 g/cm3, spécialement inférieure à 0,930 g/cm3, par exemple comprise entre 0,919 et 0,930 g/cm3.
Le degré de ramification des chaines polymères avant ramification est exprimé sous la forme du nombre moyen de groupes méthyle pendants par 103 atomes de carbone de la channe de l'homopolymère ou du copolymère d'éthylène et, comme on le comprendra, c'est une mesure de tous les groupes latéraux qui contiennent un groupe méthyle, par exemple tout- groupe alcoyle; il peut être déterminé conformément à des techniques d'analyse connues, par exemple la technique d'analyse à l'infrarouge rapportée par A.H. Willbourn dans J.Poly.Sci. 1959,54,569.
Des polymères préférés sont ceux ayant 10 groupes méthyle pendants ou moins par 103 atomes de carbone de la chaîne du polymère et ceux ayant de 15 à 30 groupes méthyle pendants par 103 atomes de carbone de la chaîne du polymère.
rence, le polymère contient en moyenne moins de 20 groupes méthyle pendants par 103 atomes de carbone de la chaîne du polymère.
Les homopolymères ou copolymères d'éthylène sont caractérisés par une absence quasi-complète de branches à chaîne longue et de préférence ils n'ont pas plus de 5 branches à chaîne longue, en particulier pas plus d'une branche à chaîne longue en moyenne pour 103 atomes de carbone de la chaîne du polymère. Par l'expression "branches à chaîne longue telle qu'utilisée ici, on désigne de préférence des branches d'une longueur supérieure à C8, d'une façon particulièrement préférable des branches d'une longueur supérieure à C6.
PENDICATI 0N
1 ) Dispositif pour la ré4aisation d'expériences de base en état d'apecanteur sur u-e orbite terresrre, dispositif
caractérisé en ce qu'il est constitué de LeVx unités (1, 2),,.
tibles d 'gtre couplées ónsemblS uritéa &nt l-Ane, tn t srt qu'unité opérationnelle (1), est écuipée de s s-système en soi connus, nécessaires pour l.e minthen prolongé ir unc orbite, et p'évus pco'r lialime-ntation en ocurant, le rgagce position, lî'coromie tbhe-mique, lez liaisons d'irormations -s
mécanismes d'accostage, etc... des dispositifs spéciaux n6ces-
saires pour la réalisation des eperiericez, tels que dee dispositifs
d'alimentation en énergie, des mcanismez de com_,ande avec l'élec.
tronique qui leur est associée, des dispositifs de mesure avec leur éle tronique, des mnuipulateurs etc... tandis que l'autre unite, en tant qu'u. nité it e rane'port 2) est équipée ds dispos.tifs5 pour permettre ie trasport du modulo expr4imental et ca prise en charge à partir de l uuité opêrationnelle (1) ou sa remise à cette uni.t, de moyens dI entraiemet, ainsi que de moyens de commande et d'aceosta-ge grace a:ils 2'unité de tansport est
susceptible d'etie coup!ée avec! éu.. opérationnelle.
) D....... i i lx *.a revendication 1, carac-
térisé en oe que les deux ur-t:US (1 2 présenternta mu-4no apro-
ximativement l s m se dimens is e teiures 3r-) -oosiifi1eeIl'una des rvendicators
1 ou 2, caractérisé en ce que e -ystèmes et les....srositi.
prévue dans les unités (1, 2) sonu div'osés alutour.. di' tube central remplissant reSectivement la partie m-dianc de ees unités.
) Dispositif slon2a revendication 3 crarc-
térisé en ce que dans le tube centrcl ots placé un dipcsitif de centrage (5a, 5b) entrant en action lors du couplage des unités
fig. 4.
La machine A tronçonner selon l'invention comporte un socle ou bâti 1, muni sur le côté droit (A la fig. 1) d' un axe 2, sur lequel est monté pivotant un support 3 pour une lame de scie circulaire 4. Cette lame 4 est calée sur
un arbre 5, qui tourillonne dans le support 3. Sur ce der-
nier est fixé un moteur 6, dont l'arbre de sortie 7 est re-
lié par un couple d'engrenagejà denture droite 8 à une vis
sans fin 9. Le filetage 10 de cette vis sans fin 9 s'engrè-
ne avec une roue tangente 11 calée aussi sur l'arbre 5.
Le support j est muni d'un levier 12, qui se termi-
ne par une poignée (non visible).
Autour de la lame circulaire 4 est disposé un capot _protecteur constitué par une partie supérieure 13 fixée rigidement au support 3 et qui masque la moitié supérieure de la lame, et par une partie inférieure mobile 14, qui
s'articule en 15 sur le support 3.
Cette partie inférieure 14 est munie en outre d'un
levier 16, A l'extrémité libre duquel s'articule l'extrémi-
té supérieure d'une biellettet dont l'extrémité infé-
rieure s'articule sur le socle 1. La face inférieure de la
partie mobile 14 du capot de protection est ouverte.
les figures 26a à 26c se réfèrent à un qua-
trième type de construction d'une structure selon l'in-
vention, les figures 27 à 30 et 27a a 30a illustrent
deux sériesde variantes de ce quatrième. type.
Avant d'entreprendre l'exposé systématique de l'invention, on définira d'abord les divers éléments
optiques susceptibles d'être utilisés pour la constitu-
tion du système optique récupérateur de flux et du
système optique redresseur d'images selon l'invention.
On entend par parabololde de révolution - symbole A - un miroir dont la surface réfléchissante est obtenue par la rotation d'une parabole autour de son axe focal. Une telle surface réfléchissante comporte un foyer réel, les rayons lumineux issus du foyer étant
renvoyés parallèlement à l'axe du parabololde.
On entend par parabololde elliptique du premier type - symbole B - une surface réfléchissante comportant un segment focal horizontal réel (les figures la à ld illustrent une telle surface). Autrement dit, les
rayons lumineux, issus d'une source sensiblement ponc-
tuelle,sont réfléchis selon un faisceau de rayons qui convergent tous vers le segment focal SF, tout en étant parallèles à la direction de plans perpendiculaires au segment focal. Si l'on veut définir mathématiquement une
telle surface dans un trièdre trirectangle XYZ, dans lequel l'axe Z est vertical, l'axe Y transversal et l'axe X longitudinal, une telle surface se trouve définie par l'équation suivante Ex2 + 2cy + k 2 _ c2] 2 = 4 k2 (x2 + y2 + z2), o o
k0 et c étant des constantes caractéristiques du miroir.
4 5 6 Témoin, Latex Latex Latex gâteau de di Latex Latex Latex sulfure de 4- TSC TSC TSC 13,7% 25% 45% morpholinyl-2 -benzothiazy- le à 82%(pas de latex) Restant sur un tamis à ouverture de 0,84 mm 61,9% 31,6% 15% 4,3% Traversant un tamis à ouverture de 0,84 - 0,42 mm 23,9% 37,4% 28,4% 5,6% 0,42 - 0,149 mm 13,1% 30,6% 56,2 14,1% 0,149 - 0,074 mm 1,1% 0,4% 0,4% 29,1% 0,074 mm 46,9% Pour mettre en oeuvre le procédé, la teneur totale en solides du latex est réglée selon la teneur en solides de la matière finement divisée humide agglomérée. Lorsque la matière finement divisée a une faible teneur total en solides (60 à 70%), on utilise un latex à plus forte teneur totale en solides.
La teneur préférée en solides du latex est comprise entre 25 et 45 pour cent. Lorsque la teneur totale en solides de la matière finement divisée et la teneur totale en solides du latex de caoutchouc combinées produisent une teneur totale en solides pour le système entier de 60 à 95 pour cent, le diamètre particulaire de l'agglomérat produit est suffisamment petit pour éliminer le tamisage libre et le tamisage forcé avec certaines matières. On a constaté qu'au moins 1,25 partie de SBR pour 100 parties de matières finement divisée sont nécessaires pour obtenir de bonnes propriétés de fluidité et de non-dégagement de poussière.
Dans les exemples 4 à 6, le disulfure de 4-morpholinyl-2-ben- zothiazyle traverse librement le tamis lorsqutil sort du mélangeur.
On utilise des tamis de 1,68, 2,00 et 3,36mm, ce qui assure un diamètre particulaire plus nniforme de la matière traitée. Une partie du disulfure de 4-morpholinyl-2-benzothiazyle revêtu du latex humide ne pourrait passer librement à travers un tamis de 1,68 mm. Cette partie est tamisée à force sur un tamis de 1,68 mm. Lorsqu'on utilise un latex à teneur totale élevée en solides, la quantité de matière nécessitant un tamisage à force est faible. Par exemple, en utilisant un latex à teneur totale en solides de 45 pour cent, 12 pour cent de la charge sont tamisés à force sur un tamis de 1,68 mm.
Pour un latex à teneur totale en solides de 25 pour cent, 20 pour cent de la charge sont tamisés à force sur le tamis de 1,68 mm et, avec un latex à teneur totale en solides de 13 pour cent, 67 pour cent de la charge sont tamisés à force sur le tamis de 1,68 mm.
Au contraire, la matière non traitée traversant librement un tamis de 1,68 mm ne laisse que 10 pour cent devant être tamisés à force.
Bien que les exemples décrits ci-dessus illustrent ltinvention en ce qui concerne une seule matière finement divisée, deux matières finement divisées ou plus peuvent être combinées ou ajoutées ensemble en formant un aggloméré mixte.
Les agglomérats préparés selon les Exemples 1 à 6 sont stables, ne dégageant pas de poussières et écoulant librement. Lorsqutils sont mélangés avec du caoutchouc selon la pratique courante dans un mélangeur interne Banbury ou sur un broyeur, les agglomérats se dispersent rapidement et -uniformément.
I1 va de soi que l'invention nta été décrite qutà titre explicatif mais nullement limitatif, et que d'autres variantes peuvent également être appliquées sans sortir du cadre de l'invention.
La présente invention, dûe à la collaboration de Monsieur Françols CRIQUET, concerne un agencement des feux ar rière sur un véhicule automobile.
Les feux arrière des véhicules automobiles forment, d'une façon habituelle, deux blocs symétriques disposés chacun d'un côté du véhicule et comprenant des feux rouges, des clignotants, des feux de stop et éventuellement des feux de recul.
L'alimentation électrique de ces feux nécessite l'emploi de nombreux moyens de raccordement avec les faisceaux de câbles du véhicule.
L'agencement suivant l'invention est destiné à simplifier le montage des feux, et notamment, le câblage électrique.
L'invention a donc pour objet un ensemble de feux ar rière de véhicule, comprenant deux blocs disposés chacun d'un côté de l'arrière du véhicule, chaque bloc comportant des sources lumineuses constituées par des lampes alimentées par des conducteurs électriques, caractérisé en ce que les blocs sont fixés sur une traverse unique fixée à son tour à l'arriè- re du véhicule, cette traverse portant un faisceau de conducteurs reliant -n connecteur unique ce liaison avec le faisceau de câbles- du véhicule à & s plots conaucteurs fixés sur ladite traverse, un organe conducteur élastique étant disposé entre chaque plot et un culot de lampe.
Suivant une autre caractéristique de l'invention, la traverse est utilisée, dans sa partie centrale séparant les deux blocs, pour supporter une plaque d'immatriculation.
Un exemple de réalisation fait l'objet de la description qui suit, en référence aux dessins joints dans lesquels - la Fig.l représente, en perspective, la traverse destinée à recevoir les deux blocs de feux arrière; - la Fig.2 est une coupe verticale de l'ensemble suivant un plan parallèle à l'axe longitudinal du véhicule.
du procédé. On peut utiliser des méthodes continues, semi-
continues ou discontinues, une turbo-extraction, une digestion, une percolation. On peut suivre l'extraction en prélevant de petits échantillons à chaque stade, qui sont soigneusement évaporés sous vide, et finalement on détermine la teneur en substance sèche. Si elle n'augmente
plus, on peut arrêter l'extraction.
Quand l'extraction est terminée, on filtre la solution.
L'extraction est effectuée de préférence avec de l'alcool à 96-100 % et on utilise une filtration stérile, parce que dans ce cas la présente composition peut être utilisée
aussi bien pour des lésions épithéliales plus sévères.
On indique ci-après quelques drogues végétales qui, selon la présente invention, peuvent être utilisées isolément ou éventuellement peuvent être soumises à l'extraction sous la -3- forme d'un mélange ou dont les extraits peuvent être mélangés: Crataegi oxyacanthae fructus, Rosae gallicae perianthium, Pruni spinosae fructus, Rubi idaei fructus, Betae vulgaris radix (cv. conditiva), Quercus roburis cortex, Quercus petrae cortex, Ratanchiae radix, Rosae chinensis perianthium, R. multiflorae perianthium, Rosae damascenae perianthium, R. pendulinae perianthium, Crataegi
monogynae fructus, Malus pumilae fructus (exocarpium).
Naturellement, l'énumération ci-dessus englobe diverses sous-classes, car divers sous-groupes peuvent être rangés dans les groupes de plantes cidessus. Si on utilise un
type quelconque de plante qui contient une matière indési-
rable du point de vue de l'utilisation (par exemple elle ne peut pas être utilisée pour la surface de la peau, elle sent très mauvais ou elle a une odeur déplaisante), on peut s'en débarrasser éventuellement par distillation ou chromatographie. Si on le désire, l'extrait obtenu peut être purifié par distillation. On peut aussi opérer en purifiant certains des extraits formés à partir de plantes différentes par distillation et redissolution alcoolique permettant
d'éliminer les constituants indésirables.
Dans des buts similaires, les extraits peuvent aussi être soumis à une chromatographie avant mélange et dilution
avec de l'éthanol à la concentration désirée.
La solution préparée selon la présente invention doit
être finie de manière qu'elle puisse être appliquée direc-
ment un liquide qui s'évapore difficilement, par exemple du glycol de polyéthylène, du glycol d'éthylène, du glycol
de diéthylène ou de la glycérine.
Pour remplir le récipient devant contenir l'agent humidificateur, il est possible d'ajouter à plusieurs reprises un peu d'agent humidificateur dans le récipient ou de faire en sorte qu'en provenance d'un réservoir,
l'agent pénètre continuellement dans le récipient ad hoc.
Il est particulièrement avantageux lorsque la membrane posée sur la face de récipient orientée vers les tuyères reste lâche et que l'agent humidificateur se trouvant dans le récipient est pressé contre la membrane de sorte
que celle-ci acquiert une forme convexe contre les tuyè-
res de la tête imprimante. Il est également avantageux
que la membrane soit en hydrate de cellulose.
-La description suivante, en regard du dessin
annexé le tout donné à titre d'exemple, fera bien compren-
dre comment l'invention peut être réalisée.
La figure 1 montre un dispositif conforme à l'invention dans lequel la membrane posée sur la face
de récipient orientée vers les tuyères de la tête impri-
mante reste lâche.
La figure 2 montre une variante du dispositif selon la figure 1, variante suivant laquelle la membrane
est bien tendue sur ladite face du récipient.
La quantité de chaux introduite était égale à 10 % (exprimée par rapport à la substance sèche de la boue).
Exemple 2 On a fait condenserune portion de boue comme dans l'exemple 1 jusqu'à une concentration de 4,5 %. On a déterminé la valeur initiale du pli de la boue, qui était égale à 6,95. Puis, à l'aide du graphique de la figure 1, on a déterminé la valeur du pH correspondant à l'état isoélectrique de la boue : elle était de 5,0. A l'aide du graphique de la figure 2, on a déterminé la dose de coagulant (dans le cas considéré, une composition d'acide sulfurique et de chlorure ferrique3 nécessaire pour abaisser le pH de 6,95 à 3,0. Cette dose était égale à 3,0 % pour l'acide sulfurique et à 5,5 ,' pour le chlorure ferrique, par rapport à la substance sèche de la boue.On a introduit cette dose de coagulant dans la boue condensée.
Lorsque le pli est devenu égal à 3,0, on a chauffé la boue comme dans l'exemple i. On a introudit dans la boue chauffée un floculant (dans le cas considéré, un polyacrylamide) à raison de 0,135 96 par rapport à la substance sèche de la boue. Puis on a soumis la boue à un essorage mécanique dans une centrSt4puse.L'humidité de la boue déshydratée était de 70 %. Le taux de captage des particules solides lors de la centrifugation de la boue traitée était de 98 à 99 %. Le besoin chimique du centrifugat en oxygène était inférieur à 1 g/ l.
Puis on a traité la boue déshydratée avec de la chaux comme dans l'exemple 1.
Exemple 3 On a fait condenser une portion de boue comme dans l'exemple I, jusqu'à une concentration de 4,5 %. On a ensuite déterminé la valeur initiale du pH de la boues qui était de 6,95. Puis, à l'aide du graphique #e la figure 1, on a déterminé la valeur du pH correspondant état isoélectrique de la boue : cette valeur était égale à 3,0.
A l'aide du graphique de la figure 2, on a déterminé la quantité de coagulant (dans le cas considéré, de chlorure ferrique) nécessaire pour abaisser le pH de 6,95 à 3,0.
Cette dose était égale à 10 % par rapport à la substance sèche de la boue. On a introduit cette dose de chlorure ferrique dans la boue condensée. La valeur du pH étant devenue égale à 3,0, on a chauffé la boue comme dans l'exemple 1. Puis on a ajouté à la boue ainsi chauffée un floculant (dans le cas considéré, un polyacrylamide) à raison de 0,135 % par rapport à la substance sèche de la boue.
Ensuite on a soumis la boue à une déshydratation mécanique dans une centrifugeuse. L'humidité de la boue ainsi déshydratée était de 71 %. Le taux de captage des particules solides de la boue lors de la centrifugation a été de 98 à 99 %.Le besoin chimique du centrifugat en oxygène était inférieur à I g/ls La boue déshydratée a été traitée ensuite avec de la chaux comme dans l'exemple étant donné que les di#érentes boues ont des proprié- tés différentes, il est évident que les relations données dans les graphiques (figures I et 2) peuvent elles aussi différer. il est nécessaire de dresser un graphique parti- cuiller pour chaque type de boue.
Les résultats des essais réalisés conformément an procédé proposé sont réunis dans le tableau 1.
On a étudié en outre l'influence de la température de chauffage sur l'efficacité du traitement de la boue.
Ces données sont réunies dans le tableau 2. Comme le montre le tableau 2, la boue chauffée à 65-750C #résente la concentration la plus élevée.
Les avantages du procédé proposé de traitement de boues d'eaux usées sont sa plus grande simplicité, l'amélioration de l'efficacité du processus d'épuration des boues et la réduction de la consommation de réactifs. Ces avantages sont illustrés par le tableau 3 présentant des données techniques relatives au fonctionnement d'une station d'épuration d'un rendement de 1500 000 m3 d'eaux usées par jour, mettant en oeuvre le procédé proposé, et d'une station analogue mettant en oeuvre le procédé adopté comme prototype de la présente invention.
Bien entendu4 l'invention n'est nullement limitée aux iodes de réalisations décrits et représentés qui n'ont été donnés qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits, ainsi que leurs combinaisons, si celles-ci sont exécutées suivant son esprit et mises en oeuvre dans le cadre de la protection comme revendiquée.
Procédé de traitement Procédé proposé Proto Caractéristiques type Exem- Exem- Exem pie 1 pie 2 pie 3 Boue des décanteurs primaires quantité, m3/h 18 18 18 1,35 concentration, % 0,6 0,6 0,6 8,0 Boue activée, en excès quantité, m3/h 27 27 27 5,4 concentration, % 0,4 0,4 0,4 2,0 Mélange condensé de boues quantité, m3/h 4,8 4,8 4,8 6,75 concentration, 5' 4,5 4,5 4,5 3,2 Consommation d'acide sulfurique, 5' 6,7 3,0 - 4,0 Consommation de chlorure ferrique, % - 5,5 1010 796 Consommation de chaleur pour le chauffage, 1105x10 1105x10 1105x10 1553x10 kJ/h Consommation de floculant, % 0,150 0,135 0,135 0,200 Humidité de la boue déshydratée, % 72 70 71 77 Taux de captage des particules solides,5' 98-99 98-99 98-99 94-95 Besoin chimique du centrifugat en oxygène , g/l 1 4 Consommation de chaux, % 10 10 10 10 Structure du gâteau de filtration friable, friable, friable, piteuse non non non fluide fluide fluide TABLEAU 2 Température de chauffage de la boue, ~C 55 65 75 85 Temps d'aspiration capillaire de la boue chauffée, s 56,3 15,2 14,7 -30,2 Concentration de la boue déshydratée, % 24,8 28,8 28,9 25,3 TABLEAU 3
Procédé de traitement Procédé proposé Proto- Caractéristiques Procédéproposé type Exem- Exem- Exem pie 1 pie 2 pie 3 Rendement de la station d'épuration, mille m3/j 1500 1500 1500 1500 Quantité de boues rapportée aux subs tances sèche,t/j 300 300 300 300 Quantité de boue déshydratée, t/j 1170 1120 1170 1430 Consommation de floculant,kg jj 450 405 450 600 Consommation d'acide sulfu rique, t/j 20,1 9,0 - 12,0 Consommation de chlorure ferrique, t/j - 17,5 30,0 21,0 Consommation de gaz naturel pour le chauf fagne de la boue,m3 / 1800 1800 1800 2500 Consommation de vapeur, t/j - - 750 Consommation de chaux, .t/j 30 30 30 30
En pratique, la coloration du feu, lorsque ce dernier se trouve à l'état inactif, correspond à celle de la face de la lame qui est dirigée vers l'élément transparent diffuseur. En particulier, si les zones de la lame qui ne transmettent pas la lumière ont été soumises à un traitement d'argenture ou daluminiage, l'aspect extérieur du feu est pratiquement incolore. Au contraire, si ces zones de la lame qui ne transmettent pas la lumière sont revetues d'une couche de vernis coloré transparent, la couleur du feu dans le cas où la lampe est éteinte pourra correspondre à celle de la carrosserie du véhicule sur lequel le feu est monté.
Les zones de la lame, qui ne transmettent pas la lumière, présentent de préférence des surfaces courbes, par exemple des surfaces sensiblement sphériques. Grâce å cette caractéristique, la lumière extérieure incidente est réfléchie suivant un angle solide plus grand.
Les zones de la lame qui transmettent la lumière peuvent etre constituées par des parties transparentes ou par des ouvertures ménagées dans la lame.
Dans chacun de ces deux cas, ces zones transmettant la lumière sont de préférence disposées en rangées parallèles et les zones transmettant la lumière de chaque rangée sont décalées par rapport celles des rangées adjacentes.
Suivant une autre caractéristique de l'invention, une autre lame placée à distance de la lame précitée et présentant plusieurs zones transmettant la lumière intercalées entre les zones ne transmettant pas la lumière est interposée entre l'écran coloré et l'élément transparent diffuseur, les zones transmettant la lumière et les zones opaques à la lumière des deux lames étant alignées entre elles parallèlement à l'axe du réflecteur.
ta présence de la deuxième lame, qui peut présenter des caractéristiques entièrement analogues à celles de la première lame, permet en pratique de limiter aux seuls rayons dirigés parallèlement à l'axe du feu la partie de la lumière colorée réfléchie par le réflecteur parabolique qui est visible de l'extérieur dans l'état éteint du feu.