INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
IR # CHCl3 cm-1 max 1655 (C=O) BRMN # (CDCl3) : 1,45 (3H, t, J=7,0 Hz ; OCH2CH-3), 1,87 (3H, dd, J=1,5 Hz, =6,0 Hz ; =CH-CH-3), 3,04 (4H, t, J=5,0 Hz ; 3,78 (4H, t, J=5Z0 Hz; 4t06 (2H, q, J=7,0 Hz; OCH2CH3), 6,26 (1H, dd, J=1,5 Hz, J=15,5 Hz ; CO-CH=CHCH3), 6,60-7,13 (1H, m ;CO-CH=CHCH3), 6,88 (4H, s ; phenyle) (2) Préparation de 2-[[3-[4-(2-éthoxyphényl)-1-pipérazinyl] 1-méthyl-3-oxo] propyl]-1,2,3,4,6,7,8,9-octahydro-benzo [b]= 1,6-napthyridine ; @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ Dans 10 ml d'éthanol, on dissout 13,4 g (18 millimoles) de 1,2,3,4,6,7,8,9-octahydro-benzo[b] 1,6-naphtyridine et 4,1 g (15 millimoles) de 1-(crotonyl)- 4-(2-éthoxyphényl) pipérazine ; à la solution ci-dessus, on ajoute une solution éthanolique à 40 % de "Triton B", et on chauffe le mélange à reflux pendant 48 heures. Après la fin de la réaction, on chasse le solvant par évaporation sous pression réduite ; on obtient ainsi un résidu que l'on alcalinise par addition d'une solution aqueuse à 30 % d'hydroxyde de sodium, et on extrait à l'aide de toluène.
On sèche l'extrait toluénique sur carbonate de potassium anhydre, puis on en chasse le solvant par évaporation sous pression réduite. On obtient ainsi un résidu huileux que l'on purifie par chromatographie sur colonne de silica gel (en utilisant comme éluant un mélange 10:1 de chloroforme:éthanol) ce qui donne 5,0 g (rendement 71,4 %) d'une gomme brun clair.
IR # CHCl3 cm-1 ; max 1625 (C=O) RMN # (CDCl3) : 1,20 (3H, d, J=670 Hz; NCH (CH-3)), 1,45 (3H, t, J=7,0 Hz ; OCH2CH-3), 1,63-2,10 (4H, m ; C7 et C8-H), 2,22-3,23 (19H, m ; C3, C4, C6, C9-H, NCH(CH3)CH-2CO et 3,23-3,93 (6H, m ; C1-H et 4,07 (2H, q, J=7.0 Hz; OCH2CH3), 6,89 (4H, s; phényl), 6,99 (1H, s;C10-H) (3) Preparation au 2-[[3-[4-(2-éthoxypnenyl)-1-piperazinyl] 1-méthyl] propyl-l,2,3,4,6,7,8,9-octahydro-benzo [b]-1,6 naphtyridine (composé No. 54): Dans 80 ml d'éther anhydre, on met en suspension 0,38 g (10 millimoles) d'hydrure de lithium et aluminium, et une solution de 4,6 g (10 millimoles) de 2-[[3-[4-(2-éthoxyphényl)-1-pipérazinyl]-1-méthyl-3-oxo] propyl]-1,2,3,4,6,7,8,9-octahydro-benzo[b]-1,6-naphtyri dine, synthétisée de la manière décrite dans (2) ci d-essus, dans 2Q ml d'éther anhydre, est progressivement ajoutée, goutte à goutte, à la suspension ci-dessus, tout en agitant à la température ambiante ordinaire ; on chauf fe ensuite le mélange à reflux pendant 1 heure. Après la fin de la réaction, on ajoute environ 1 ml d'eau au mélange réaetionnel, à la température ambiante ordinaire, pour décomposer l'excès d'hydrure de lithium et aluminium.
I1 en résulte la précipitation d'un solide incolore que l'on élimine par filtration ; on sèche le filtrat sur carbonate de potassium anhydre, puis on en chasse le solvant par évaporation sous pression réduite, ce qui donne 3,8 g (rendement 85,5 %) d'une huile jaune clair.
RMN ô (CDC13) 1,07 (3H, d, J=6,5 Hz ; NCH (CH-3)), 1,43 (3H, t, J=7,0 Hz; OCH2CH3), 1,61-2,10 (6H, m; C7, C8-H et NCH(CH3)CH2CH2N), 2,20-3,35 (19H, m; C3, C4, C6, C9-H et 3.65 (2H, s ; C1-R), 4,03 (2H, q ; OCH-2CH3),6,87 (4H, s ; phenyle, 6,96 (1H, s ; C10-H).
) (intensité relative) : 448 (M+. 82.2) 302 (31.1). 292 (61,5). 247 (55.2).
Masse(m/e) (intensité relative) 448 (M+, 82,2), 302 (31,1), 292 (61,5), 247 (55,2), 219 (100,0), 215 (4315), 187 (65,9), 163 (37,0) di-DL-tartrate (C28H30N4O.2C4H6O6), poudre hydgroscopique.
On réalise la synthèse du composé suivant à partir des composés correspondants, en opérant de la mdme manière que celle décrite ci-dessus.
5,6,7,8-tétrahydro-6-[[3-[4-(2-méthoxyphenyl)-1-piperazinyl]-2 1-méthyl] propyl]-1,6-naphtyridine (composé No. 21), huile visqueuse.
Masse (m/e).. (instensité relative) 380 (M+, 64Z2), 248 (42,7), 233 (33,5), 218 (25/4), 204 (100,0), 161 (40,2) di-DL-tartrate (C23H32N4O.2C4H6O6), poudre hygroscopique.
La température (t), ainsi que les durees de maintien de cette temperature, peuvent être extrêmement variables selon les locaux. Ces différences seront correctement prises en compte, y compris celles sur G ou sur Q (A), par la clé de répartition
Q 2 (n) = V (n) . GM. D (n)J
GARGOUSSE POUR MUNITIONS D'ARTILLERIE Le secteur technique de la présente invention est celui des charges propulsives pour munitions d'artillerie constituées par un empilement d'éléments libs les uns aux autres pour former une gargousse.
Il est connu d'utiliser des sachets de toile renfermant une poudre propulsive pour confectionner sur les lieux d'utilisation une garqousse . Le nombre de sachets utilisés est choisi en fonction de la vitesse désirée du projectile. Les inconvénients de ce type de chargement sont très connus.
Le brevet français 1 514 293 décrit une amélioration de ces gargousses en proposant des éléments constitués par un tube central et une enveloppe riche en produits combustibles afin d'en faciliter la destruction lors de la mise à feu. Toutefois, la gargousse proposée comporte comme dans les réalisations antérieures, un sachet indépendant de poudre d'amorçage qu'il est indispensable d'appliquer contre le dernier élément. Il s'ensuit que la position de ce sachet d'amorçage par rapport au dernier élément n'est jamais parfaitement définie, ce qui conduit à des ratés d'allumage.
Le but de la présente invention est de fournir une gargousse dans laquelle la position de la composition d'allumage est prédéterminée par rapport à l'élément de base en intégrant celle-ci dans cet élément de base.
Cette position est donc reproductible d'une gargousse à l'autre.
L'invention a donc pour objet une gargousse pour munitions d'artillerie, du type constitue par un empilement à éléments modulaires dont l'élé- ment inférieur dit de base est situé a proximité d'une composition d'allumage, chaque élément modulaire comportant un corps constitué par une paroi latérale externe et un fond, un couvercle et une paroi latérale interne délimitant un canal certral, caractérisée en ce que le fond de l'élément de base présente un logement dans lequel est placée la composition d'allumage, ce logement etant obturé par un opercule. Le logement peut être sensiblement cylindrique et centré sur le canal central.
La composition d'allumage peut être séparée du canal central soit par une couche de poudre propulsive soit par un opercule.
La paroi latérale du logement est préférentiellement confondue avec la paroi laterale de l'élément de base.
Lorsque la gargousse selon l'invention renferme une poudre vive ou une poudre lente, le rapport du diamètre du canal central et du diamètre externe des éléments est de l'ordre de 0,07 à 0,25 dans le premier cas et de l'ordre de 0,5 à 0,80 dans le second.
Un tube combustible est placé dans le canal central pour assurer la tenue mécanique de la gargousse, le tube prenant appui à une extrémité sur le fond de l'élément de base par l'intermédiaire d'un épaulement et étant muni a l'autre extrémité d'un moyen de calage de l'élément supérieur.
te tube comporte au niveau du couvercle de chaque élément une lumière destine a recevoir le moyen de calage.
Le corps et le couvercle de chaque elelllent sont solidarisés à l'aide d'une toile aérée ou d'un matériau entiérement combustible.
La gargousse comporte un moyen de liaison constitué par un tube tissé ou un ensemble de sangles solidaires de l'élément de base ou de bandes en papier ou en matériau calle cisaillable à l'aide d'un fil integré.
La paroi extérieure des éléments présente un pro-il partiellement ou totalement cannelé.
On comprend donc que lorsque la platine 5 pivote pour venir dans la position 13, elle exerce une traction sur le câble 29, ce qui a pour effet de soulever le pene 31 et de le dégager de l'orifice 32 afin de permettre l'ouverture de la porte.
Le fonctionnement de ce dispositif de commande automatique deporte sera décrit en liaison avec le schéma électrique de la figure 3.
Le déclenchement de l'ouverture ou de la fermeture de la porte est assuré par la fermeture momentanée du commutateur 31, cette fermeture du commutateur 31 pouvant être assurée soit manuellement, soit par l'intermédiaire d'un dispositif de télécommande.
fermeture du commutateur 31 a pour effet de mettre sous tension le relaie inverseur 32 qui, à chaque impulsion de commande, bascule en sens contraire du basculement précédent, ainsi que de mettre sous tension les relais temporisés 33, 34 qui sont pourvus de contact d'auto-alimentation.
Le relais 33 est temporisé à une valeur supérieure à la durée normale de fermeture ou d'ouverture de la porte alors que le relais 34 est temporisé à une valeur légèrement inférieure à la durée normale d'ouverture ou de fermeture de cette porte.
En conséquence, lors de la fermeture du contact 31, le moteur 20 est mis sous tension par l'intermédiaire du contact du relais 32 qui vient de basculer et par l'intermédiaire des contacts du relais 33 auto-alimenté.
Cette alimentation du moteur 20 est assurée par l'intermédiaire d'un circuit qui permet une augmentation progressive de la tension d'alimentation du moteur lors de son démarrage, ainsiqu'une diminution progressive de cette tension d'alimentation avant la coupure de cette alimentation lorsque la porte arrive en position fermeture ou ouverture.
Ce circuit est constitué, dans l'exemple représenté sur la figure 3, par un triac 35 commandé par l'intermédiaire d'un circuit à constante de temps 36.
Cette disposition permet donc d'éviter les à-coups au début ou à la fin du mouvement d'ouverture et de fermeture et donc d'éviter la détérioration du mécanisme.
Lorsque le moteur 20 est alimenté, il entrasse en rotation le galet 17 qui tend à se déplacer sur le ruban 21 dans le sens de la flèche P1. Au début de ce mouvement, le battant 1 ne s'ouvre pas du fait qu'il est verrouillé par le pêne 31 et la platine 5 tend donc à se placer dans la position 13 à l'encontre du couple de rappel crée par les cylindres 8. Ce pivotement de la platine 5 a pour effet d'exercer une traction sur le câble 29, ce qui soulève le pêne 31 et déverrouille la porte.
Le galet 17 poursuit alors son déplacement le long du ruban 21 en entratnant avec lui la porte jusqu'à ce quelle vienne en position ouverte représentée en pointillds.
Juste avant cette position d'ouverture, le circuit à constante de temps 35, 36 a fait diminuer la tension d'alimentation du moteur 20 afin de réduire progressivement sa vitesse de rotation.
A la fin de ce mouvement, l'ouverture, le battant de porte 1 vient s'appliquer contre la butée 37, tandis que le moteur 20 continue d'être alimenté, ce qui a pour effet de faire pivoter la platine 5 dans la direction de la position 13 jusqu'à ce que la lamelle du contacteur 15 vienne s'appuyer sur la plaque 11 pour produire la coupure de l'alimentation de ce moteur en interrompant l'auto-alimentation du relais 33.
L'ouverture du contacteur 15 a également pour effet de couper l'auto-alimentation du relais inverseur 32 qui revient en position de repos et est donc prêt pour basculer en position opposée lors de la prochaine alimentation de ce relais 32.
L'ouverture de la porte est assurée par une nouvelle fermeture momentanée du commutateur 31 qui produit l'alimentation des relais 32, 33 et 34, les contacts du relais 32 étant cependant basculés en sens opposé afin d'inverser l'alimentation du moteur 20.
Le galet 17 se déplace alors sur la sangle 21 en sens contraire de la flèche F1, tout d'abord avec une vitesse croissante, puis avec une vitesse constante et enfin avec une vitesse décroissante jusqu'à ce que le pêne 31 grimpe sur l'embase 33 par son bord incliné et vienne se loger dans l'orifi- ce 32, le battant 1 de la porte étant dans ce cas appliqué contre la butée 3.
il peut donc être négligé.
Par contre, l'erreur de phase e ne peut pas être négligée, car cela rendrait SG(t) non causale et on sait que s(t) est causale. Autrement dit, s(t) est zéro pour les temps t inférieurs à zéro. Dans le domaine de fréquence, la causalité impose la condition que les parties impaires et paires de la transformation de Fourier soientune paire de transformations de Hilbert.
Peut montrer que cette relation causale est détruite sauf si l'erreur de phase e est zéro.
Cette considération suggère une procédure d' essai-et-erreur pour améliorer l'estimation de s(t).
On procède comme suit : 1. Calculer SG(f) à partir d'un choix initial à f0 comme décrit'plus haut,sachant que SG(f) et S(f) sont comme liés/dans l'équation 1 2o Multiplier SG(f) par un facteur de correction elle, dans lequel 6G est un choix.
3. Imposer une symétrie Hermitienne.
4. Vérifier la causalité. Si l'ondulation retrouvée est non causale, revenir à l'opération 2, et recommencer avec #G différent. Cette procédure est répétée jusqu'a ce que la condition de causalité soit vérifiée, Ainsi, les équations peuvent être résolues dans -le domaine de fréquence, au moyen de l'algorithme décrit ci-dessus et par application des contraintes qui découlent de deux propriétés plysiques de s(t) : elle est réelle et causale. L'estimation finale de s(t) sera erronnée seulement par un facteur de similitude r, ce qui est sans importance, Ayant obtenu une estimation satisiaisan te de s(t), on peut obtenir g(t) au moyen de l'équation (1), par des méthodes connues.
L'algorithme décrit dépend d'une division complexe dans le domaine de fréquence. Deux problèmes y sont associés. Premièrement, le rapport devient instable a toute fréquence à laquelle L'amplitude du dénominateur est trop petite. Deuxièmement, si le dénominateur contient des composants à non minimum de phase qui ne sont pas contenus dans le numérateur, le- quotient devient alors instable en ce sens qu'il est non réalisable.
Pour résoudre la première difficulté, il est habituel d'ajouter un petit seuil de bruit blanc au dénominateur pour éviter la possibilité d'une division par zéro ou près de zéro. Une autre méthode, qui demande davantage de temps, consiste à rechercher les faibles valeurs au dénominateur et a les remplacer par de petites valeurs positives.
Trouver l'inverse d'ondulations à non minimum de phase est un problème bien connu Toutefois, la difficulté peut être évitée simplement par application d'une convergence exponentielle de la forme e gt à la fois à x(t) et x1 (t). Si on choisitysuffisamment grand, on peut forcer le quotient R(f) à être stable mais alors les estimations de s(t), s1 (t) et g(t) seront déformées. En pratique, la déformation peut être éliminée simplement par application de la convergence inverse e à ces fonctions.
En présence de bruit, la difficulté réside dans l'obtention d'une estimation sûre du spectre de rapport R(f), car dans ce cas la loi de similitude et l'air gorithme récursif peuvent Autre utilisés pour trouver %(fez comme décrit plus haut.
A partir de l'équation (6), on définit R(f) en l'absence de bruit, comme : K1 (f) 4sl (f) R(f) = - - ~~~~~ (13) X (f) pS (f) il en résulte que : s1 (t) = r(t) * s(t) (14) dans laquelle r(t)- est la transformation de Fourier inverse de R(f) et, puisque s(t) et s1(t) sont toutes deux réalles et causales, r(t) doit également être réelle. Toutefois, r(t) ne sera pas causale sauf si s(t) est à minimum de phase. A la fois s(t) et s1(t) doivent être rendues obligatoirement à minimum de phase, par application de la convergence exponentielle à x(t) et x1 (t), comme décrit plus haut.Dans ces conditions, r(t) sera réelle et causale0 Dans le cas où il n'y a pas de bruit, il est également vrai que x (t) = r(t) * x(t) (15) et on voit que-r(t) est simplement un filtre unilatéral qui transforme x(t) en x1(t), à condition que la convergence exponentielle correcte ait été appliquée. Lorsque le bruit est présent, l'estimation de r(t) doit être stabilisée et cela peut être effectué facilement au moyen d'une approche des moindres carrés (N. Levinson, dans N. Wiener, 1947, Extrapolation, Interpolation et régularisation des séries de temps stationnaires, Wiley, New York). Autrement dit, on trouve un filtre r1 (t) qui, pour une sortie x(t), donne une sortie qui concorde le mieux dans un contrôle des moindres carrés à x1(t).Ce filtre r (t) est laheilleure estimation de r(t).
Autrement dit, en présence de bruit, r(t) peut être calculé dans le domaine de temps au moyen de programmes usuels, puis subir une transformation de Fourier, de sorte que s(t), etc. peut être déterminé comme décrit précédemment.
Il est entendu que, bien que le problème ait été décrit en termes d'énergies semblables du rayonnement élastique des sources, normalement les vitesses de particules ou les pressions sonores engendrées par la source peuvent être détectées et enregistrées au moyen respectivement d'un géophone ou d'un hydrophone, de fa çon usuelle, il est entendu également que les éléments individuels de l'appareil suivant l'invention peuvent être choisis à volonté de manière à convenir a l'application particulière pour laquelle ils sont destinés. Ainsi, on peut employer comme sources des canons à air, des canons à eau, des dispositifs Maxipulse, ou "Vaporchoc", des é dateurs, etc. De même, on peut utiliser tout analyseur ou récepteur approprié aux besoins.
On considère que a peut avoir une valeur de 1,1 à 5, et de préférence de 1,5 à 3.
EXEMPLE On applique le schéma ci-dessus de déconvolution d'oscillation ou d'ondulation, à un exemple synthétique.
Teneur en groupements amides pour 100 g = 0,153.
EXEMPLE 7 Dans un dispositif comprenant une vis animée d'un mouvement rotatif et alternatif de type BUSS et chauffé à une température de 280 C on introduit un mélange constitué en poids par 80 parties de polyhexamé- thylène adipamide tel que décrit plus haut (servant de matrice) et 20 parties de polyamide-obtenu selon l'exemple I comportant des groupes terminaux carboxyl iques.
On obtient un mélange de polymère dont on détermine la résistance au choc CEARPY entaillé. On trouve une résistance de 0,95 J/cm2 comparativement au polyamide seul servant de matrice dont la résistance au choc CHARPY entaillé est de 0,56 J/Cm25 on observe une amélioration importante.
EXEMPLE 8 Dans un dispositif comprenant une vis animée d'un mouvement rotatif et alternatif de type BUSS et chauffé à une température de 280 C on introduit un mélange constitue en poids par 80 parties de polyhexame- thylène adipamide tel que décrit plus haut (servant de matrice) et 20 parties de polyamide obtenu selon l'exemple 4 comportant des groupes terminaux carboxyliques.
La composition obtenue présente des propriétés améliorées concernant principalement la résistance au choc Charpy entaillé11.
EXEMPLE 9 On opère comme indiqué à 11 exemple 8 mais avec 20 parties du mélange polyamide préparé à exemple 5. La composition présente les propriétés suivantes : Q = 330C Tgo = 83 Taille des particules comprises entre 0,1 et 1 micron-.
EXEMPLE 10 Dans une boudineuse monovis dont le diamètre de la vis D est de 25 mm et de longueur 20 D équipée d'une pompe de titrage et chauffée à 2750C, on introduit un mélange constitué en poids par 80 parties de polyhexaméthylène adipamide tel que décrit plus haut (servant de matrice et 20 parties du mélange de polyamide et de copolymère éthylène - dérivés acryliques tel que décrit à l'exemple 6.
Le mélange est extrudé sous forme de jonc puis granulé.
Le produit obtenu dans ces conditions est compact alors que le mélange polyhexaméthylène adipamide (80 parties en poids) - copolymère - éthylène - dérivés acryliques (20 parties en poids) réalisé dans des conditions analogues conduit à un mélange qui se présente sous la forme d'un jonc contenant plus ou moins de cavités gazeuses du fait due la dégradation thermique du copolymère éthylénique.
La composition selon l'invention présente les propriétés suivantes a = 350 cl Tg a = 80 Taille des particules comprise entre 0,1 et 1 micron. Après stabilisation de 1 h à 1000C - Résistance au choc entaillé 1,406 t 0 > 06 J/cm2 et module en flexion 196,50 t 3,22 daN/mm2.
EXEMPLES II et 12 Dans un autoclave inox de capacité 1 litre, on introduit à température ambiante 280 g de polycaprolactame (matrice) et 120 g de polyamide d'acide dimère préparé à l'exemple 1, le tout sous forme de granulés.
Après purge de l'appareillage à l'azote, on porte la température de la masse à l'intérieur de l'autoclave à 2000C en 35 minutes On continue le chauffage et quand la température atteint 2500C minimum, on met en route l'agitation à 5 t/mn. La température est portée à 2700C en 1 heure. On agite encore 4 heures à 270"C. Puis on soutire le mélange fondu sous pression d'azote en le recueillant dans l'eau sous forme d'un jonc de 2 mm de diamètre environ que l'on granule.
Par étude de ce mélange en microcalorimètre différentielle on remarque que le composite présente les 2 fusions cristallines caractéristiques des constituants de départ. De plus on constate que le mélange ne presente pas d'évolution significative pour un temps d'homogé néisation qui varie de 10 à 240 minutes à une température de 2700C.
Site de liaison d'une protéine activatrice catabolite ("PAC") -- un gene qui lie ou fixe la PAC "médiée" par le monophosphate d'adénosine cyclique ("AMP c"), également souvent nécessaire au démarrage de la transcription. Le site de liaison de PAC peut ne pas être nécessaire dans des cas particuliers. Par exemple, une mutation du promoteur dans l'opéron lactose du phage > plac UVS élimine la nécessité de la présence de AMPc et de PAC pour l'expression. J. Beckwith et al, J. Mol. Biol 69, IS5-160 (1972).
Système promoteur-opérater -- tel que défini ici, une région de commande "opérationnelle" d'un opéron, eu égard ou non à l'inclusion d'un site de liaison de PAC dans cette région ou à son aptitude au codage pour l'expression d'une protéine répressive.
On donnera également les définitions suivantes utilisées en particulier dans la-discussion de l'ADN recombinant.
Vecteur de clonage -- ADN à double chaîne non chromosomique comprenant un "duplicon" intact de telle sorte que le vecteur est dupliqué, quand il est placé dans un organisme unicellulaire ("microbe") par un processus de "transformation".
Un organisme ainsi transformé est appelé un "transformant".
Plasmide -- pour les besoins de la présente invention, un vecteur de clonage dérivé des virus ou des bactéries, ces derniers étant des "plasmides bactériens".
Complémentarité -- une propriété conférée par les séquences de bases de 1'ADN à une seule chaîne qui permet la formation de 1'ADN à deux chaînes par liaison hydrogène entre les bases complémentaires de chaque chaîne. L'adénine (A) est le complément de la thymine (T), et la guanine (G) est le complément de la cytosine (C).
Les progrès en biochimie au cours des dernières années ont permis la construction de vecteurs de clonage "recombinants" dans lesquels, par exemple, les plasmides sont faits de façon à contenir de 1'ADN exogène. Dans des cas particuliers, le recombinant peut inclure de 1'ADN "hétérologue", ce qui signifie de l'ADN qui code des polypeptides normalement non produits par l'organisme susceptible de transformation par le vecteur recombinant. Ainsi, on coupe les plasmides pour donner de 1'ADN linéaire ayant des terminus ou extrémités ligaturables. Ils sont liés à un gène exogène ayant des extrémités ligaturables pour donner-un groupement fonctionnel, au point de vue biologique, avec un duplicon intact et une propriété phénotype désirée.La partie recombinante est insérée dans un micro-organisme par transformation et les transformants sont isolés et clonés, avec pour but d'obtenir des populations abondantes pouvant exprimer la nouvelle information génétique. Les méthodes et les moyens de formation de vecteurs de clonage recombinants et d'organismes transformants à partir d'eux sont largement décrits dans la littérature. Voir par exemple H.L. Heynecker et al, Nature 263, 748-752 (1976) ; Cohen et al, Proc. Nat. Acad. Sci. USA 69, 2110 (1972) ; ibid., 70, 1293 (1973) ; ibid., 70, 3240 (1973) ibid., 71, 1030 (1974) ; Morrow et al, Proc. Nat. Acad. Sci. U.S.A.
71, 1743 (1974) ; Novick, Bacteriological Rev., 33r 210 (1969) Hershfield et al, Proc. Soc. Nat'l. Acad. Sci. U.S.A. 71, 3455 (1974) et Jackson et al, ibid, 69, 2904 (1972). Une discussion générale du sujet se trouve dans S. Cohen, Scientific American 233,.
24 (1975). Ces publications et les publications auxquelles elles se réfèrent sont incorporées ici par voie de référence.