INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un second essai qui est un essai comparatif (essai A), on procède comme indiqué précédemment sauf en ce qui concerne la bague de la préforme qui n'est pas soumise à un traitement thermique en vue de développer sa cristallinité. La densité de la bague non cristallisée est de 1,334.
La bouteille obtenue traitée dans les mêmes conditions de température et de pression se déforme et perd son étanchéité du fait de l'arrachement du bouchon résultant de la déformation de la bague.
L'essai de résistance au trichoroéthylène se traduit par un blanchiment du col et du fond, avec une augmentation du poids de la bouteille, après 15 jours, de l'ordre de 8 %.
Dans un troisième essai qui est un autre essai comparatif (essai B), on procède comme dans l'essai A précédent sauf en ce qui concerne la bouteille obtenue qui est soumise ici, après bi#tiragesoufflage, à un traitement thermique localisé en vue de cristalliser la bague.
La bague de la bouteille est cristallisée à l'aide d'un bouchon métallique chauffé électriquement à 160 C. La durée du traitement thermique est de 5 minutes. La densité de la bague cristallisée est de 1,369. La bouteille dont la bague est cristallisée après biétirage-soufflag# est soumise ensuite au mente test simulant la pasteurisation que celui indiqué ci-avant.
Outre la suppression des sur-épaisseurs dans le dôme améliorant l'aspect et potentiellement les performances ou le poids des articles creux, on observe encore une très grande régularité d'épaisseur du dôme et du fond (dont la transparence est identique à celle du corps) et une amélioration de leur tenue au fluage à chaud qui rend possible, dans des conditions économiques, la réalisation d'articles pasteurisables soumis à une forte pression interne. En effet, du fait de ce sur-etirage, le dôme et le fond présentent une résistance au fluage à chaud tout à fait équivalente à celle du corps.
Les articles creux selon la présente invention peuvent être utilisés en présentant une résistance mécanique homogène dans toutes les sections jusqu'à des températures pouvant atteindre Tg + 5806.
Les préformes utilisables dans le procédé selon la présente invention peuvent être obtenues en modifiant les caractéristiques d'étirage du col selon l'un ou l'autre des processus ci-après définis.
Un premier mode de mise en oeuvre consiste dans les opérations suivantes - on prépare une préforme monobloc faite en polyester sature totalement amorphe, en faisant appel aux techniques connues comme le matriçage et la fermeture d'une portion de tube extrudé ou d'autres moyens tels que l'injection dans un moule approprié, ces dimensions étant - choisies de manière à ce que, lorsque la préforme, traitée comme indiquée ci-après, est biétirée, il se développe un taux planaire d'étirage suffisant pour provoquer un accroissement du rapport d'étirage longitudinal du corps tel que le rapport X L/ X T atteigne les valeurs mentionnées ci-avant p - on soumet le col de la préforme à un traitement thermique dans des conditions de température et de durée choisies de manière à ce que le polymère du col voit sa cristallinité se développer suffisamment pour offrir une résistance à la traction à 100 % d'allongement, mesurée à la température de biorientation, qui satisfait au rapport des résistances défini ci-avant.
Il importe, pour la bonne réalisation de ce mode de mise en oeuvre, de positionner le col de la préforme dans un moule de matriçage de manière à éviter toute déformation de la bague tant au cours de l'étape de chauffage qu'au cours de l'etape de refroidissement qui suit le chauffage. On peut installer aussi sur la bague un bouchon métallique approprié dont la température peut être contrdlée. Dans #le cas où la préforme est fabriquée par formage d'une portion de tube extrudé, le matriçage du col et sa cristallisation peuvent être avantageusement effectués dans la même phase du procédé conventionnel notamment en chauffant l'outil de matriçage de la bague au lieu de le refroidir comme il est habituel de le faire ou en prolongeant la durée du préchauffage.
Le procédé selon l'invention faisant appel à une préforme monobloc à col cristallisable est applicable aux polyesters saturés totalement amorphes consistant avantageusement dans les copolymères du téréphtalate d'éthylèneglycol constitués de 93 à 98,5 % en moles de motifs tétéphtalate d1éthylèneglycol et de 7 à 1,5 % en moles de motifs dérivés d'un agent retardateur de cristallisation choisi parmi un ou plusieurs polyacides carboxyliques aromatiques et/ou aliphatiques et/ou des polyalcools.On peut utiliser par exemple les acides isophtalique, naphtalène dicarboxylique, adipique, sebacique ou leurs dérivés fonctionnels pouvant former des polyesters ; des exemples de polyalcools sont le néopentylglycol, l'hexanediol -1,6, le bis-hydroxyméthyl -1,4 cyclohexane, le diéthylèneglycol, le triéthlylèneglycol. S'agissant du di - et/ou du triéthylèneglycol, il est recommandé que la quantité totale qui peut être ajoutée et/ou résulter de sa formation in situ par déshydratation de l'éthylèneglycol en excès reste inférieure à 3,5 % en moles par rapport aux restes polyacides engagés dans la chaine. Des détails plus nombreux sur la structure de ces copolytéréphtalates d'éthylèneglycol et sur leur mode de préparation peuvent être trouvés dans la demande de brevet français n0 80/11201 publiée sous le n0 2 482 971.
De manière particulièrement préférée, on fait appel à un copolytéréphtalate d'éthylèneglycol dans lequel les motifs de l'agent retardateur de cristallisation sont dérives de d'acide isophtalique.
En pratique, le traitement thermique du col de la préforme est réalisé en faisant appel à un moyen de chauffage localisé et en opérant à une température généralement comprise entre la température de transition vitreuse commençante (Tg) et la température de fusion (TF) du polyester utilisé.De préférence, le traitement thermique est réalisé à des températures qui sont comprises entre une température supérieure de 600C à la Ig et une température inférieure de 380C à la TF De manière plus préférentielle encore, le traitement thermique est réalisé à des températures qui sont comprises entre une température supérieure de 80 C à la Tg et une température inférieure de 50 C à la TF.
La température de fusion dont on vient de parler peut re mesurée de manière connue en soi au moyen d'un calorimètre différentiel à balayage ou par examen microscopique sous platine chauffante sur des micro-echantîllons échauffés de manière programmée dans le temps par exemple à la vitesse de 100C/minute. On définît par température de fusion, la température de fin de fusion de l'échantillon au cours de l'échauffement programmé correspondant au point de recouvrement de la ligne de base après l'endotherme de fusion.
La durée du traitement thermique va dépendre du polyester utilisé et de la température choisie et elle est déterminée dans chaque cas de manière à ce que le développement de cristallinité du col soit suffisante pour conduire à une résistance en traction qui satisfait au rapport des résistances défini ci-avant. En général, cette durée est comprise entre 10 secondes et 10 minutes.
Par exemple, pour un copolytéréphtalate d'éthylèneglycol renfermant 3 % en moles de motifs dérivés de l'acide isophtalique et possédant une T g de 680C, le chauffage du col de la préforme est opéré généralement à une température comprise entre 680C et 2500C et de préférence entre 1280C et 220 C, pendant une durée allant de 10 secondes à 10 minutes. De manière plus préférentielle encore, la température est comprise entre 1480C et 2000C et la durée entre 30 secondes et 6 minutes.
Les techniques de chauffage localisé utilisables peuvent être avantageusement celles qui sont déjà utilisées pour effectuer le matriçage et la fermeture du tube extrudé ; on citera notamment l'exposition au rayonnement infra-rouge, le contact avec un fluide caloporteur, avec un poinçon métallique chauffé ou avec un bouchon métallique chauffé.
Une fois le col cristallise, les préformes sont ensuite transformées en articles creux biorientés de la manière usuelle. Les conditions de température de la biorientation sont celles habituellement utilisées, c'est-à-dire que l'on opère à une température généralement supérieure de 100C à 500C à la température de transition vitreuse commençante du polyester utilise. Par exemple, avec le copolyteréphtalate diethylèneglycol particulier mentionné ci-avant, la température de biorientation sera comprise entre 780C et l180C. On obtient des articles creux, notamment des bouteilles, qui présentent au stade final un corps, un dôme et un fond transparents et un col opaque.
Un second mode de mise en oeuvre des préformes utilisables dans le procédé selon la présente invention consiste dans les opérations suivantes - on prépare un corps de préforme, équipé de son fond, fait en polyester saturé totalement amorphe, en faisant appel aux techniques habituelles comme la fermeture de l'extrémité d'une portion de tube extrudé ou le moulage par injection ; à noter que dans le cas de l'injection, le moule est considerablement simplifié car il ne comporte plus de contredépouilles correspondant aux filets de la bague ; - on prépare séparément, en faisant appel aux techniques connues comme le moulage par injectioh, un col de préforme dont le matériau constitutif, au stade final de la fabrication du col, présente comme il est indiqué ci-avant un comportement intrinsèque à 1' étirage différent de celui du polymère du corps - on réunit le corps de la préforme et le col en faisant appel aux techniques connues de soudages comme par exemple le soudage parfriction en rotation ou par lame chauffante1 les dimensions du corps et du col étant choisies de manière à ce que, lorsque la préforme ainsi reconstituée est biétirée, il se développe un taux planaire d'étirage suffisant pour provoquer un accroissement du rapport d'étirage longitudinal du corps tel que le rapport X L/ X T atteigne les valeurs mentionnées ci-avant.
Selon une première variante de ce second mode de mise en oeuvre, le comportement différencié à l'étirage du col et du corps de la préforme est obtenu de la même manière que dans le cadre du premier mode de mise en oeuvre, c'est-à-dire en partant, pour fabriquer le col, d'un polymère identique ou différent de celui entrant dans la constitution du corps et en développant par le biais d'un traitement thermique la cristallinité du polymère du col.
Dans cette première variante, le polymère du col peut être un copolytéréphtalate d'éthylèneglycol tel que ceux visés ci-avant à propos du premier mode de mise en oeuvre ou un autre polymère qui peut être amorphe ou très faiblement cristallisé tel que par exemple des homopolyesters du type polytéréphtalates, polynaphtalenates, polyhydroxybenzoates d' éthylèneglycol, de propylèneglycol, de butylèneglycol ou de dihydroxyméthyl -1,4 cyclohexane, les polystyrènes standard ou choc, les homo- et copolymères de l'acrylonitrile, les polyacrylates, les polyméthacrylates, les homo- et copolymères du chlorure de vinyle S'agissant du polyester dont on part pour fabriquer séparément le corps, on fait appel avantageusement dans ce cas à l'un des copolytéréphtalates d'éthylèneglycol mentionnés ci-avant à propos du premier mode de mise en oeuvre.
La portion externe 11 est incurvée vers l'extérieur dans la direction opposée à'vautre portion (10) de sorte que son extrémité libre se trouve déportée par rap port a' l'articulation 7 d'une distance d comme le montre la figure 3. Cette extrémité libre porte des moyens tranchants lia qui peuvent être constitués de façon classique par une découpe en dents de scie de l'arête libre de ladite extrémité.
L'aile mobile 6 est agencée (poids relatifs des deux portions et positionnement de celles-ci par rapport à l'articulation 7) de sorte aune, au repos, la portion de recouvrement 10 repose sur la paroi cylindrique 3 avec un effort d'appui modéré, adapté pour assurer par friction un freinage doux de la bande (laquelle passe à sa sortie entre cette paroi 3 et cette portion 10 de l'aile).
Lorsqu'une force de rupture est appliquée vers le haut sur les moyens tranchants lla, celle-ci développe un moment de blocage qui tend à pincer fortement la bande entre la paroi 3 et la portion 10 ; le déport d est ajusté de sorte que ce moment de blocage engendre lar pincement un immobilisation ferme de la bande compte-tenu de la valeur moyenne de la force de rupture habituellement développée par un opérateur.
Par ailleurs la paroi cylindrique 3 présente au niveau de sa surface recouverte par la portion de recouvrement 10, une lumière 12 aux bords 12a légèrement incur vés-vers l'extérieur ; cette fenêtre a pour fonction d'autoriser un réamorçage de la bande dans le cas où celle-ci se trouverait accidentellement rompue en amont du bord 3e de l'ouverture de passage 3a , il est à noter que ce bord 3e est replié vers le bas pour guider à sa sortie la bande et éviter un déchirement à ce niveau.
En outre, comme le montrent la figure 2 et la figure de détail 5, le couvercle amovible 4 est fixé en bout de l'axe 5 au moyen d'une vis 13 qui est vissée dans une paroi 14 en forme de cuvette, solidaire de cet axe, Cette vis 13 possède une têtel3a, logée dans une fraisure du couvercle 4 et dont la face frontale est apparente. Un évidement 13b débouchant sur cette face frontale est pratiqué dans ladite tête pour permettre la manoeuvre de la vis. Cet évidement présente une forme adaptée pour permettre d'y introduire l'extrémité d'une clé spéciale 15 afin de faire tourner la vis 13.
En l'exemple l'extrémité de la clé est cylindrique et possède un têton cylindrique excentré 15a. La forme de l'évidement 13 b est conjuguée en creux pour plein ces dispositions évitent qu'une personne non habilitée puisse ouvrir facilement le boîtier.
Une longueur D correspondant sensiblement à la distance entre le bord 3e et les moyens tranchants lla pend à l'extérieur du boîtier à la verticale du bord 3e (ce dernier se trouve appro ximativement dans le plan vertical axial de l'appareil). La portion de recouvrement 10 de l'aile mobile en position repos ferme l'ouverture de passage ; la bande passe entre cette portion 10 et la paroi cylindrique 3 du boitier.
Lorsque l'opérateur exerce une traction t sur l'extrémité de la bande (figure 6b), celle-ci glisse entre cette portion 10 et la paroi 3, avec le cas échéant soulè vement de la portion 10. On obtient ainsi un freinage de la bande, qui régularise la distribut-.on de celle-ci et évite un déroulement excessif en cas de traction trop forte. La force de freinage s'exerce directement sur la bande de sorte que la force de traction nécessaire pour la compenser est indepen dante du diamètre du rouleau de papier.
Lorsque la longueur désirée est déroulée, l'opérateur applique la bande contre les moyens tranchants ila et exerce sur celle-ci une brusque traction de valeur plus élevée T. Celle-ci crée un moment R qui applique la portion 10 contre la parci cylindrique 3 : la bande se trouve alors pincée entre ces surfaces, d'autant plus fortement que la traction T est élevée , un tel blocage supprime les risques de glisse ment de la bande et permet d'obtenir une coupure franclic de cette dernière (à l'endroit précis où celle-ci est en contact avec les moyens tranchants ila). Il est à noter que, lors de la découpe, le papier vient c appui contre l'embouti lOd, qui lui redonne un profil plan en éliminant le relèvement de ses bords (du c,':'X bords relevés 3b, 3c et lOb, lOc). Après coupure, une longueur prise D de bande retombe et dépasse ensuite de l'ouverture, ce qui garantit une saisie facile de celle-ci lors de l'opération suivante.
Sont ainsi éliminés tous les défauts des dévidoirs classiques : déroulements trop importants entralnant des pertes de papier, coupure irrégulière, longueur de dépassement déchirée ou trop courte, freinage inefficace en début de rouleau. De plus, il est à remarquer que le rouleau se trouve dans un volume clos à l'abri des souillures externes.
Les figures 7 et 8 présentent un autre mode de réalisation qui possède des moyens de freinage et de coupure analogues à ceux du mode précédent mais diffère de celui-ci par les points suivants le boîtier est de forme parallélépipédigue rectangle et contient une bande repliée en accordéon, l'ouverture de passage de même que l'aile mobile qui lui est associée sont situées en partie haute du boîtier.
Le principe de fonctionnement est similaire à celui précédemment décrit.
PORTE A COMMANDE PAR CHAINE A DOUBLE SECURITE L'invention eoncerne les portes qui sont commandées par au moins une chalne de manoeuvre à laquelle est suspendu un élément pesant. de- la porte, mobile en déplacement vertical A ce type appartiennent en particulier les portes métalliques à lames horizontales superposées, reliées entre elles par un système de parallélogrammes articulés, et les portes basculantes donc la partie inférieure est constituée par une traverse de poids supérieur à celui du reste de la porte, qui se déplace parallèlement à elle-meme lors des manoeuvres d'ouverture et fermeture de la porte, dans un plan sensiblement vertical L'élément pesant est alors constitué soit par la première lame inférieure des portes à lames, soit par la traverse des portes basculantes.Dans un cas comme dans l'autre, la commande de la porte, dans le sens de l'ouverture ou de la fermeture, s'effectue dgune manière générale, par action sur l'élément pesant inférieur par l'intermédiaire d'un système de transmission à chaînes, cet élément pesant étant suspendu aux channes, De telles chaînes sont mues le plus souvent par des treuils sur lesquelles elles s'enroulent Toutefois, dans ce qui précède comme dans toute la suite du texte, le terme s'chalneP" utilisé doit etre entendu comme eouvrant non seulement les chaînes proprement dites, mais aussi bien les cordes, les câbles, et tous autres organes de traction, linéaires et souples, fonctionnant d'une manière analogue.
Avec l'augmentation constante des dimensions et des poids et la sévérité grandissante des impératifs de sécurité, l'emploi de ce genre de portes, à commande par chaînes, pose des problèmes que l'on nga pu résoudre que d'une manière très insuffisante, en les équipant de moyens de sécurité freinant et/ou bloquant la descente de l'élément pesant en cas de perte de tension de la chalne. Les moyens connus ne sont efficaces, en pratique, que pour protéger l'utilisateur contre une rupture de chaine qui se produirait alors que la porte est ouverte, ltélément pesant étant en hauteurs et risquerai de provoquer la chute de celui-ci.
Conformément à l'invention, le système multizonal comporte étalement un dispositif de dérivation du flux de rayonnement se présentant sous la forme d'un miroir semitransparent 20 (fig. 3). Dans le sens de marche du flux dérivé, sont installés l'un en aval de l'autre, un diaphragme 21 de limitation du champ de vision instan tan , un objectif 22, un élément optioue de dispersion 23 pour dWcomposer le rayonnement en un spectre électro manétiaue, un dispositif 24 de division du spectre en zones et des récepteurs de lumière intégrateurs 25 pour chaque zone donnée du spectre électromagnétique. les récepteurs de lumière 25 ont une sensibilité spectrale différente.
Le terrain 9 est balayé en travers de la ligne de vol par le miroir 10. L'objectif 12 forme l'image limit ce par le diapllragne de champ 13 et divisée en deux voies par le miroir semi-transparent 20. Dans une voie, le faisceau lumineux est décomposé en un spectre éle ctromasnétiQue dans lequel sont isolées des zones in triées par les récepteurs de lumière 25 à sensibilité spectrale différente. Dans la deuxième voie, l'image est convertie en un spectre spatial dans lequel sont isolées des zones subissant l'intégration par les récepteurs de lumière 17 identiques. Les signaux vidéo obtenus arrivent par une voie radio 26 dans le système de reproauction de l'image par méthode de phototélévision ( non montré sur le dessin).
La répartition de l'énergie par zones du spectre spatial est un indice d'identification permettant de détecter les objets terrestres qu'il est impossible de distinguer par d'autres indices, par exemple, par la luminance spectrale.
Si les prises de vue dans les différentes zones du spectre d'ondes électromagnétiques permettent d'ob- tenir essentiellement les données sur les caractéristiques physico-chimiques de l'objet terrestre exploré à partir de l'espace, les prises de vue spatio-spectro-zonales fournissent l'information sur la structure géo- métrique avec des détails à dimensions dépassant sensiblement la résolution spatiale de l'information vidéo transmise depuis un appareil cosmique sur la Terre.
l'information spatiale et spectrozonale obtenue est traitée à l'aide des mêmes méthodes et moyens techni ques qui sont utilisés pour les prises de vue dans les différentes zones du spectre d'ondes électromagnétique. Il faut noter que la répartition de l'énergie dans les différentes zones du spectre de fréquences spatiales ainsi que la répartition des luminances spectrales est un indice d'identification facilement exprimé en formules et donc permettant d'automatiser la dépouille des données de la photographie aerocos- mique. Les clichés spatio-spectrozonaux noir et blanc permettent de réaliser une synthèse des images en couleur.
Afin de résoudre les problèmes photogrammétriques de ltexploration de la Terre visant à reproduire fidè liement la géométrie de l'objet étudié et afin de réduire les exigences au dispositif de balayage, le système multizonal est muni d'un bloc de phototélévision pour enregistrer et reproduire l'image intermédiaire avec un rendu de détail évoé. le bloc de phototélévision comporte une chambre photographique 27 (fig. 4), un sys tène 28 du traitement automatisé d'un sppport d'image 29 disposé derrière la chambre 27, et un accumulateur 30 de l'information obtenue. L'accumulateur peut être placé en amont du système 28 afin d'accélérer la cadence des prises de vue.
A l'aide de la chambre photographique 27 et du système 28 du traitement automatisé, on obtient une imaGe intermédiaire de l'objet photographié à haute résolution spatiale. Cette image est balayée à l'aide d'un laser 31 et du miroir lO avec une ouverture dépassant notablement les dimensions de l'élément de résolution de l'vinage initiale et correspondant à l'élément de résolution des nouvelles images obtenues par le procédé décrit. Ensuite, le système fonctionne comme il est décrit plus haut.
Ceci permet d'obtenir des clichés à projection centrale ayant des bonnes propriétés de mesure nécessaires pour le traitement photogrammétrique et stéréophotograméttrique. Ils peuvent être utilisés pour l'é- tablissement des cartes par moyens aéxogéophysiques. La présence d'une image initiale sur le support intermédiaire permet de réaliser un balayage multiple sous re grimes différents pour une évaluation préliminaire et le choix du régime de transmission des images depuis les sondes automatioues sur la Terre.
La présente invention est un jo.u de sociéte destiné à deux ou à quatre joueurs . Il symbolise le Moyen-Age et les guerres féodales MATERIEL COMPOSANT LE JEU POUR DEUX JOUEURS . Le jeu comprend - Une grille rectangulaire dont les deux moitis sont identiques . Sur chaque moitié figure le dessin d'un château fort avec tours , donjon , chapelle , etc ....
- Quatre sortes de pieces : le Chevalier , le Soldat @ le Paysan , la Dame .- Un cache destiné à isoler les deux moities de la grille en ddbut de partie Les dessins annexés montrent une des réalisations possibles . Tel qu'il est représenté le jeu comporte - - Une grille ( planche 1/2 , figure 1,1 ) dont les deux moitiés sont identiques . Chacune de ces moitiés comprend . 104 cases normales , soit 13 sur la largeur et 8 sur la longueur . Sur ces cases on trouve : le dessin d'un châ- teau fort avec en particulier sept tours matérialisées , une case n DONJON " , quatre cases " CHAPELLE " Une zône spéciale divisée en trois parties : la " GRANDE SALLE ", la " CHAPELLE ", la " SALLE des GARDES n - Trente deux pièces .Soit deux jeux de seize pinces .