INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans la pratique il est nécessaire d'utiliser, outre les blindés de combat proprement dits, des véhicules à chenilles qui, en tant que véhicules d'équipement, transportent des appareils de travail, tels que, par exemple, des installations de grues, des dispositifs de déplacement de mines, des dispositifs de déminage, des plates-formes de levage. Les véhicules de ce genre doivent dans ce cas être adaptés aux appareils et aux conditions d'utilisation, et ils s'écartent de ce fait des formes de réalisation des blindés de combat.
De ce fait il est nécessaire de prévoir un grand nombre de véhicules qui puissent être utilisés pour les différentes fonctions données.
La présente invention a pour but de permettre, par une forme de réalisation simple de véhicule, de réduire le grand nombre des véhicules d'équipement et de permettre en particulier d'utiliser facultativement le châssis de roulement d'un blindé de combat, sous forme pratiquement non modifiée, egalement pour des véhicules d'équipement.
Ce but est atteint, suivant la présente invention, par le fait que la tourelle est montée dans le véhicule de façon à pouvoir être enlevée de celui-ci et par le fait que la zone prévue pour la tourelle se présente sous la forme d'un logement ou cavité pouvant contenir différents dispositifs porteurs d'appareils amovibles et interchangeables munis d'éléments de conduite et de manoeuvre, dispositifs porteurs d'appareils qui peuvent être accouplés au véhicule par des éléments de liaison Cette forme de. réalisation a pour avantage qu'elle permet de réduire le nombre des modes de réalisation des véhicules à chenilles et,dans les cas d'utilisation pratiques, de transformer, selon les besoins, un blindé de combat en un véhicule d'équipement ou d'effectuer la transformation inverse.
Quant aux structures de réseaux repliés, très rares en pratique, pour lesquelles I = 16J/K, on peut utiliser l'algorithme de brassage défini par le tableau II ou celui défini par le tableau III, en répétant le même motif de brassage (partition) sur plusieurs branches.
On considère de nouveau les figures 1 et 5. La structure la plus générale de réseau de connexion TSST que l'on puisse rencontrer comprend - J = I.G.X.Y commutateurs temporels 11(j) que l'on peut regrouper en J' = I.G.X groupes 101(j') de chacun Y commutateurs, - J = I.G.X.Y commutateurs temporels 15(m) que l'on peut regrouper en M' = I.X.Y groupes 105(m') de chacun G commutateurs, - des liaisons 102(i,k,j') et 104(i,l,m') formant des faisceaux de G multiplex à chacun X voies, - deux étages de commutateurs spatiaux multiplex 131(i,k) et 133(1,1) de (J/K).(J/K) matrices et constituant I branches 13(i), I étant pair pour permettre le repliage.
La fig.5 est relative au cas le plus simple dans lequel J = 64, J' = 16, I = 8, G = 4, X = 1 et Y = 1.
La capacité totale d'un tel réseau est donnée par I.G.X.J/K. Les paramètres X et Y ne jouent aucun rôle dans la mise en oeuvre d'un algorithme de brassage tournant conforme à l'invention mais ce sont ceux qui prédominent pour déterminer les performances en trafic d'un réseau de connexion TSST. Aussi influencent-ils directement le choix entre plusieurs algorithmes de brassage tournant de complexité différente et par exemple la détermination du facteur de groupage G des commutateurs temporels auxquels sont appliqués les algorithmes de brassage.On veillera en général à ce que Y C I.G.X Les conclusions qui précèdent s'appliquent sans changement au cas général d'un réseau T4 replié résultant du remplacement des matrices 131(i,k) et 133(i,l) du réseau TSST de la fig.5 par des commutateurs temporels 331(i,k) et 333(i,m) tels que ceux de la fig.12 et de capacité (X.J/K).
(X.J/K).
Ces conclusions s'appliquent également au cas général d'un réseau (TdC)(TdC) dans lequel (fig. 13 et 14) - les liaisons internes 42(i,j), 42(i,r), 44(i,s) et 44(i,m) sont des multiples à X voies tandis que X/I voies sont occupées simultanément sur les liaisons 42(i,j) et 44(i,m), - les commutateurs 431 et 433 sont des commutateurs temporels à double commande de capacité Y.X/I voies et sont groupés G par G pour former des branches 43(i) et - les liaisons externes 40(j) et 49(m) sont des multiplex à Y voies avec, en général, Y = X/I.
Comme précédemment, les paramètres X et Y ne sont pas pris en compte dans l'algorithme de brassage tournant mais peuvent déterminer le choix de ceui-ci.
On se reporte à la figure 11 déjà considérée, relative à un réseau de connexion TSST à branche unique et par conséquent non replié. On a vu que ce réseau peut être considéré, du point de vue de l'application du mode de brassage de l'invention, comme comportant I branches, I étant égal à la racine carrée du nombre de matrices élémentaires qui constituent chaque commutateur spatial. Du fait de l'absence de repliage, les paramètres qui régissent l'application du brassage tournant deviennent J = I.G.X.Y/2, J' = I.G.X/2 et M' = I.G.Y/2 Ces valeurs sont évidemment valables pour les réseaux T4 et (TdC)(TdC) non repliés.
Généralisation. Réseaux de connexion à nombre d'étaqes pair et supérieur à quatre.
Le mode de brassage de l'invention s' applique avantageusement chaque fois qu'il s'agit de remédier à la mauvaise résistance aux déséquilibres de trafic d'un réseau de connexion temporel à nombre d'étages pair. On se réfère à la figure 20 pour en voir l'application à un réseau à six étages du genre TSSSST. Ce réseau, dont la capacité est de 128 kilovoies, comporte 256 commutateurs temporels 61 (j) à chacun 512 voies et 256 commutateurs temporels 65(m) de même capacité. Les 8 branches 63(i), divisées chacune en 8 sous-branches 73(w) sont constituées par des successions de matrices spatiales multiplex 71(u), 731(k), 733(1) et 75(w) dont les capacités sont de 8 x 8. Les liaisons 62, 67, 68 et 64 sont des multiplex à 64 voies. Les liaisons 732 comprennent chacune 2 multiplex à 64 voies. Le réseau est replié à la manière connue.Une branche paire 63(i=2b) avec b=O à 3 et la branche 63(i+1) de rang impair sont commandées par une même mémoire qui n'est pas représentée. Le schéma de brassage tournant de l'invention est conforme au tableau III des fig.18 & 19. Il est appliqué entre les étages 71(u) et 731(k) pour les branches d'ordre pair et entre les étages 733(1) et 75(b) pour les branches d'ordre impair. Cette disposition permet de maintenir la symétrie nécessaire au repliage.
Résultats.
L'algorithme de brassage conforme au tableau I de la fig.6 a été testé sur un réseau de connexion à quatre étages simulé à l'ordinateur et ses performances ont été comparées à celles de l'algorithme de brassage régulier du genre connu. La simulation comportait des déséquilibres aléatoires de la matrice de trafic obtenus par tirage au sort selon une loi gaussienne d'écart type ~ . Dans tous les cas, le trafic total traversant chaque commutateur temporel d'entrée 11(j), 21(j), etc... selon ies figures et de sortie 15(m), 25(m), etc... selon les figures demeurait constant et égal à celui du cas où la matrice est équilibrée. Il n'y avait pas de surcharge globale. Dn a constaté que, dans tous les cas, pour des valeurs de f comprises entre 10% et 20%, moins de 5% des faisceaux des étages de brassage médians (liaisons 132 de la fig.5, 232 de la fig.11, 332 de la fig.12) des réseaux mettant en oeuvre 11 algorithme de brassage précité subissent une surcharge supérieure à 2% de la valeur nominale. On vérifie donc que l'invention permet de limiter efficacement la dégradation du taux de blocage sous des régimes très déséquilibrés du trafic offert,
BROYEUR A SARMENTS A AXE VERTICAL.
L'invention concerne un broyeur de sarments dont l'axe portant les marteaux de broyage est situé dans un plan sensiblement vertical.
On connait des voyeurs de sarments destinés au broyage des sarments abandonnés au sol entre les rangées de ceps de vigne. Ces appareils de type connu sont généralement constitués d'un carter porté par le tracteur du genre enjambeur. Ces carters sont situés au dessus du sol et ouverts à leur partie inférieure. A l'intérieur se trouve un arbre tournant horizontal portant des pics ou des marteaux qui doivent simultanément happer les sarments et les broyer.
Cet arbre horizontal peut hêtre parallèle à l'axe du tracteur et le broyeur est dit à rotor axial, ou perpendiculaire à cet axe et le broyeur est dit à rotor frontal.
Il va de soi que, sans sortir du cadre de l'invention, de nombreuses modifications peuvent être apportées au procédé de production de feutre et aux produits décrits ci-dessus.
La présente invention se rapporte à un procéda de détermination de la position de limites souterraines, dans le sol, et/ou des propriétés acoustiques de couches du sous-sol ; elle vise également un appareil pour la mise en oeuvre de ce procédé.
On connait un procédé de réflexion sismique qui utilise une source-sonore, située à la surface du sol ou prés de cette surface, pour émettre à un instant donné une onde d'impulsion sonore. Lorsque cette onde sonore se déplace dans le sol, elle rencontre des limites entre les différentes couches souterraines. A chaque limite, une partie du son est transmise et l'autre est réfléchie. Un récepteur situé à la surface ou près de celle-ci, à proximité de la source, détecte les ondes réfléchies qui arrivent avec un retard de plus en plus grand.
On traite ensuite un enregistrement de la réponse du réeepteur, ousismogramme, pour déterminer les amplitudes et les instants d'arrivée des réflexions in dividuellesO Ces valeurs peuvent alors être utilisées pour déterminer les positions des limites géologiques à l'intérieur de la terre et/ou les propriétés acoustiques du rocher de chaque côté de chaque limite.
La précision d'une telle analyse dépend de la capacité du procédé de traitement à séparer l'une de 1' des autre les réflexions individuelles. Une/raisons qui font que ce travail n'est pas simple est qutil est ex trtmement difficile d'engendrer une onde sonore purement impulsive. L'onde sonore engendrée par la plupart des sources sonores sismiques a une durée superieure au plus petit intervalle de temps de séparation que 1' appareil est capable d'enregistrer. Autrement dit, la série de réflexions qui arrive au recepteur n'est pas la série d'impulsions désirée (série de réflectivité) mais c'est une série d'oscillations chevauchantes.Le mode de traitement qui est utilisé pour eliminer du signal enregistré l'effet de la source, afin d'essayer de retrouver la série de réflectivité, est habituellement appelé déconvolution.
La représentation habituelle d'un signal sismique considère la propagation des ondes sismiques comme un processus élastique linaire dans lequel le signal x1(t) est obtenu comme la convolution de l'impulsion de réponse deAa terre g(t) avec une ondulation ou oscillation de source de champ lointain s(t). Habituellement, un bruit ad- ditionnel est également présent, de sorte que x1(t) = s(t) 9 g(t) + n1 (t) (1) expression dans laquelle l'astérisque q indique une convolution. On désire extraire g(t) non contaminé par s(t) owpar n1 (t). Toutefois, n1 (t) est normalement inconnu et souvent s(t) ne peut pas être mesuré ou prévu et doit également être considéré comme inconnu.
Puisque s(t), g(t) et nl(t) sont tous inconnus, le problème de déterminer g(t) à partir de la quantité mesurable x1(t) est essentiellement celui de la résolution d'une équation contenant trois inconnues. C'est bien entendu irréalisable. Même lorsque le bruit peut étre négligé, il reste la difficulté essentielle, c'est-à-dire d'effectuer la déconvolution de s(t) et g(t). A moins de connaitre s(t), g(t) ne peut pas être trouvé sans faire de nombreuses suppositions.
Le bruit de n1 (t) est petit, relativement au terme de signal s(t)* g(t), pourvu qu'il y ait une énergie de signal suffisante. Afin d'obtenir un rapport signal/bruit adéquat, il est parfois nécessaire de répéter l'expérience plusieurs fois au mdme endroit, par exemple jusqu'à un total de p fois avec la même source sonore ou des sources sonores identiques.La série des signaux sismiques reçus xl(t), x2(t), ... xp(t) est additionnée pour former un signal composite x(t), tel que
L'équation (1) devient alors x(t) = p.s(t) g(t) + dans laquelle n(t) est un signal de bruit composite donné par
Cette somme est connue comme un "empilage vertical" et p est le nombre de plis" de l'empilage et c'est un nombre entier supérieur ou égal a 1. Le mtme résultat, ou un résultat semblable, peut parfois être obtenu par émission simultanée de p ondes sonores Si les sources n'interfèrent pas, chacune engendrera une ondulation ou train d'ondes de champ lointain identique s(t) et le signal reçu x(t) sera représenté par l'équa- tion (la).
Depuis plus de vingt ans, on a cherché à établir des procédés de résolution de l'équation (1) ou (la) a l'aide de suppositions aussi réalistes que possible. Mais le fait subsiste que ces suppositions sont faites purement pour des facilités mathématiques et ne sont pas des substituts à une information réelle.
Le meilleur exemple connu d'un tel procédé est le procédé de filtrage inverse aux moindres carrés dans le domaine de temps, utilisé dans l'industrie. Pour que cette méthode soit applicable, il est nécessaire que s (1) g(t)soit une séquence stationnaire, blanche et aléatoire d'impulsions ; (2) s(t) soit de hase minimum et ait la même forme sur tout le sismogramme ; (3) il n'y ait pas d'absorption.
Toutes ces suppositions sont très strictes et elles doivent toutes être correctes simultanément pour que le procédé convienne. Cette condition est très difficile à satisfaire, en particulier puisque les suppositions ne se renforcent pas mutuellement0 Par exemple, si on essaie de satisfaire la supposition de stationnaritét une certaine correction de divergence sphérique doit d' abord tre appliquée. Cela a pour effet de déformer ir réguliàrement s(t) sur le sismogramme, ce qui invalide immédiatement la supposition que la forme de s(t) reste constante ; cela introduit également une tendance pour s(t) à être de phase non minimum dans la première partie du sismogramme.
La présente invention a pour objet un procédé de détermination de la position de limites souterraines dans le sol et/ou des propriétés acoustiques de formations souterraines dans le sol. Le procédé suivant l'invention est caractérisé en ce qutil consiste a : utiliser une ou plusieurs premières sources sonores ponctuelles et une ou plusieurs deuxièmes sources sonores ponctuelles, pour produire respectivement des premières et deuxièmes ondes sonores, l'énergie du rayonnement élastique de la, ou de chaque premièrefsource différant par un facteur connu de l'énergie du rayonnement élastique de la ou de chaque deuxième source ; détecter les réflexions des premières et deuxièmes ondes sonores venant de l'in- térieur de la terre ; engendrer à partir de ces réflexions respectivement des premiers et deuxièmes signaux sismiques ; et soumettre ces deux signaux sismiques à l'analyse et à la comparaison.
La présente invention a également pour objet un appareil pour déterminer la position de limites souterraines dans le sol et/ou les propriétés acoustiques de formations souterraines dans le sol. L'appareil suivant l'invention est caractérisé en ce qutil comprend : une ou plusieurs premières sources sonores ponctuelles et une ou plusieurs deuxièmes sources sonores ponctuelles, capables respectivement de produire des premières et deuxièmes ondes sonores dans le sol, l'énergie du rayonnement élastique de la ou de chaque première source différant par un facteur connu de l'énergie du rayonnement élastique de la ou de chaque deuxième source ; un récepteur pour détecter les réflexions des premières et deuxièmes ondes sonores venant du sous-sol et engendrer à partir de ces réflexions respectivement des premiers et deuxièmes signaux sismiques ; et des moyens pour analyser et comparer ces premiers et deuxièmes signaux sismiques.
Dans la présente invention, les premiers et deuxièmes sources sonores peuvent être des sources sonores ponctuelles individuelles ou bien on peut utiliser une pluralité de sources sonores ponctuelles identiques n'interférant pas, ce qui produit un signal sismique ayant un rapport signal/bruit plus grand. En variante, les moyens de réception peuvent être conçus pour additionner une série de signaux sismiques identiques, obtenus par la production répétée d'ondes sonores identiques au moyen d'une ou d plusieurs sources sonores identiques.
Dans une autre lame de scie circulaire 30 illustre à la fig. 6 les dents 31 sont disposées au-dessus de chambres à copeaux 32. Chaque dent 31 présente dans la direction de la coupe ure face d'attaque 33 avec une face de coupe 35 inclinée vers le dos 34 de la -dent. Dans cette face d'attaque 33 est ménagé une gorge diviseuse de copeaux 39 qui s'étend depuis la face en dépouille principale 36 sur toute la longueur de la face d'attaque 33, avec une longueur 37 et une profondeur 35.
PROJECTEUR POUR VEHICULE AUTOMOBILE La présente invention concerne les projecteurs pour véhicule automobile.
On sait qu'un projecteur pour véhicule automobile est constitué d'un réflecteur parabolique, dont la face avant est fermée par une glace frontale. Dans le fond du réflecteur est ménagé un passage à travers lequel on introduit une lampe d'éclairage. Le réflecteur sert habituellement à générer, d'une part, le faisceau d'éclairage de route et, d'autre part, le faisceau d'éclairage de croisement la lampe comporte donc deux filaments, qui peuvent etre alimentés électriquement indépendamment l'un de l'autre. Le positionnement de la lampe par rapport au réflecteur est généralement assuré au moyen d'un porte-lampe, que l'on fixe sur la partie arrière du réflecteur.
Compte tenu des caractéristiques nécessaires pour le faisceau d'éclairage de croisement, on dispose le fila- ment correspondant de la lampe en avant du foyer sur l'axe optique du réflecteur parabolique, de façon à produire un faisceau convergent et, en outre, on associe à ce filament un écran dit "occulteur", qui ampêche la passage des rayons lumineux vers la partie inférieure du réflecteur parabolique. De la sorte, le faisceau de croisement traverse uniquement la partie supérieure de la glace frontale du projecteur et est entièrement rabattu vers le sol, puisque l'on dispose d'un faisceau convergent.On utilise l'occulteur pour délimiter le faisceau de croisement comme en le désire, en fonction des normes d'éclairage qui sont imposées.
Le faisceau d'éclairage de route est produit par un filament disposé, comme le précédent, selon l'axe optique du réflecteur, mais généralement en arrière du foyer dudit réflecteur ou partiellement en avant et partiellement en arrière dudit foyer. Ce filament n'est associé a aucun occul- teur et envoie, par conséquent, sur la totalité de la glace frontale, un faisceau qui, dans les deux cas sus-mentionnés, est ou bien divergent ou bien partiellement convergent et partiellement divergent.
On cherche à assurer aussi bien pour le faisceau de route que pour le faisceau de croisement, une répartition lumineuse optimum pour la vision de l'utilisateur du projec teur. Pour réaliser une dispersion convenable, on munit la glace frontale, sur la plus grande partie de sa surface, de tout un réseau de stries, prismes ou reliefs analogues, d'orientation et/ou d'inclinaison déterminée, mais il est clair qu'étant donné qu'une glace frontale reçoit, sur une partie de sa surface, le faisceau de route et le faisceau de croisement, la réalisation d'une telle glace résulte nécessairement d'un compromis.La zone de la glace, qui est traversée par les deux faisceaux doit assurer deux fonctions distinctes et quelque peu contradictoires, et la structure de la zone de la glace, qui est traversée uniquement par le faisceau route, est déterminée de façon à compenser autant que pussible, les inconvénients qui résultent du compromis adopté pour l'autre zone de glace.
Lorsque l'on examine la trace sur un écran vertical d'un faisceau dtéclairage de route utilisé avec un projecteur de type classique, on constate qu'il existe généralement sur cette trace, une concentration de lumière sur une bande médiane horizontale et plus encore, une concentration dans la zone centrale de la trace du faisceau. En d'autres termes, il existe, dans la trace du faisceau, des zones de concentration de lumière et plus particulièrement un "spot" voisin de la trace de l'axe optique du réflecteur. Or, on a constaté que l'existence de zones à forte luminosité contrastant avec des zones à faible luminosité était un élément défavorable pour l'efficacité de l'éclairage et pour la bonne vision du conducteur du véhicule, qui porte le projecteur en cause.Il est donc désirable d'augmenter, dans la trace d'un faisceau d'éclairage de route, la surface des zones à forte luminosité, ce qui permet une meilleure répartition du flux et une réduction des contrastes d'éclairement.
La présente invention a pour but de proposer un perfectionnement permettant d'améliorer l'efficacité d'un éclairage de route obtenu avec un projecteur du type cidessus défini, dans lequel le filament d'éclairage de route est disposé de part et d'autre du foyer du réflecteur, c'est à-dire donne naissance à un faisceau convergent-divergent.
On sait que, dans tous les cas, la zone centrale de la glace frontale ne reçoit pratiquement aucun faisceau réfléchi en raison de l'existence, au fond du réflecteur, d'un passage par lequel la lampe est introduite dans le réflecteur. Ce passage est délimité par une zone annulaire, qui est irradiée par le filament d'éclairage de route au mEme titre que les autres parties du réflecteur.Si le faisceau de route est convergent-divergent, il est clair que la partie convergente, qui se réfléchit sur la zone annulaire précitée tombe sur une zone annulaire A1 de la glace frontale, alors que la partie divergente du faisceau provenant du même anneau du réflecteur tombe sur une zone annulaire A2 qui entoure la précédente. La zone annulaire A1 délimite, en son centre, un disque Ao qui ne reçoit aucun rayon lumineux du réflecteur.
Une partie de l'anneau A1 se trousse dans la zone de glace, qui peut entre traversée par le faisceau de croisement, mais une autre partie se trouve dans la zone de glace, qui est exclusivement traversée par le faisceau de route; étant donné que cette autre partie est traversée uniquement par des rayons convergents, on a imaginé selon l1invention de profiter de cette circonstance pour laisser passer directement les rayons lumineux dans cette partie de l'anneau A1, afin de renforcer l'intensité lumineuse de la partie correspondante du faisceau route On a donc proposé, selon linven- tion, d'éviter, dans cette partie de l'anneau A1, la présence de toutes stries ou reliefs analogues ayant pour but de diffuser la lumière et, compte-tenu de la distance entre l'axe optique du réflecteur et la ligne moyenne de l'anneau A1, il en rdsulte, quand on examine la trace du faisceau route ainsi obtenu, sur un écran éloigné perpendiculaire à l'axe optique, un renforcement de l'intensité lumineuse dans une zone située au-dessus du spot lumineux, qui occupe la partie centrale de la trappe. De la sorte, on crée un étalement du spot lumineux central et donc une diminution des contrastes à l'intérieur du faisceau d'éclairage de route, ce qui améliore les conditions de vision de l'utilisateur du projecteur.
I1 est bien clair que la zone de l'anneau A1, qui reçoit uniquement le faisceau de route, peut être ou bien totalement lisse, ou bien présenter des stries faiblement accentuées; dès lors que sa surface ne porte pas de strie8 fortement accentuées destinées à disperser la lumière, le résultat recherché selon l'invention est atteint.