INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est également connu que les moyens d'assemblage traditionnels tels que les organes de fixation ou autres moyens tendent à prendre du jeu et à se détacher sous l'effet des vibrations. L'invention vise à éliminer les déficiences de la techhique antérieure en réalisant une douille de lampe qui soit considérablement simplifiée, facile à mettre en place et qui
puisse être entretenue par des opérations simples et faciles.
Les perfectionnements apportés par l'invention ten-
EXEMPLE 9 L'exemple 9 est analogue à l'exemple 7, à cette différence près qu'on admet successivement un mélange-réactionnel de départ constitué par 0,6 - % en volume de bioxyde de soufre, 15 % en volume d'oxygène et 84 % en volume d' azote dans les par ties de couche A1 et A2 (fig.2) avec une température de 200 OC.
Durée du cycle 75 minutes. Du cycle au cycle à l'endroit d'admission du mélange dans les parties de couche Ai et A2 la température change successivement de 200 à 600 OC et baisse jus qu' & 200 OC. Le taux de conversion moyen durant un cycle est de 99,4 %.
EXEMPLE 10 Ltexemple 10 est analogue à l'exemple 7,à cette différence près qu'un mélange réactionnel de départ d'une concentration en bioxyde de soufre se modifiant dans le temps de 0,6 jusqu' & 7 % en volume et d'une teneur en oxygène de 9 à 10 % en volume et qui a une température de 100 OC est successivement admis dans les parties de couche A1 et A2 du catalyseur (fig.2). La durée du cycle est de 80 minutes. Le taux de conversion moyen par cycle est de 98,7 %.
EXEMPLE 11 Un mélange réactionnel de départ formé à la suite de la combustion du soufre est constitué par 12 % en volume de bioxyde de soufre, 9 % en volume d'oxygène et 79 % en azote est admis dans un appareil de contact avec une "amorce" comme cela est montré sur la figure 3. Le catalyseur est préalablement réchauffé jusqu' & 500 OC, le temps de contact conventionnel est de 9 secondes. La température du mélange réactionnel de départ est de 20 OC. Le mélange réactionnel de départ est admis dans la partie de couche q du catalyseur et dans la partie "amorce" A2 du catalyseur (fig. 3a) pendant 170 minutes, ensuite les fronts de chaleur al et bl occupent les positions a2 et b2.Pendant 30 minutes suivantes le mélange réactionnel de départ est admis dans la partie de couche AI A travers la partie "amorce" A2 comme cela est montré sur la figure 3b durant lesquelles le front de chaleur b2 occupe les positions al et bl et le front de chaleur a2 est balayé & partir de la partie de couche A1. Lorsque le front de chaleur b2 se dédouble, la température dans la partie supérieure de couche A2 du catalyseur est égale à 20 OC au moment de la commutation de la van ne à 180 OC après 15 minutes, à 350 OC après 5 minutes et encore après 30 minutes à 600 OC. A ce moment (30 minutes après) on effectue la commutation des vannes dans la même séquence qui est décrite pour la figure 3 et le mélange réactionnel de départ est admis avec une température de 20 OC entre les parties de couches Ai et A2 du catalyseur. Le système occupe la position montrée sur la figure 3a ce qui correspond au temps du cycle égal å 200 minutes. Le taux de conversion moyen par cycle est de 98,1 % ce qui est équivalent au fonctionnement d'un appareil de contact ayant 5 couches adiabatiques de catalyseur avec les échangeurs de chaleur intermédiaires.
EXEMPLE 12 Cet exemple est analogue à l'exemple 11, à cette différence près qu'on admet le mélange réactionnel de départ à une température de 200 OC sur le catalyseur. La durée du cycle est de 150 minutes. Le taux moyen de conversion par cycle est de 98,2 %.
EXEMPLE 13 L'exemple 13 est analogue à l'exemple 11, & cette différence que le mélange réactionnel de départ constitué par 1,5 % en volume de bioxyde de soufre, 15 % en volume d'oxygène et 83,5 ffi en volume d'azote est traité pendant un cycle qui dure 130 minutes. Le taux de conversion moyen par cycle est de 99,3 %.
EXEMPLE 14 Un mélange réactionnel de départ obtenu après la combustion du soufre et composé de 15 % en volume de bioxyde de soufre, 11 % en volume d'oxygène et de 74 % en volume d'azote est admis dans un appareil de contact avec une seule couche de catalyseur et peut être traité suivant le schéma quelconque indiqué sur les figures 1, 2 et 3. La température du mélange réactionnel de départ au premier stade est de 50 OC, le temps de contact conventionnel est 5 secondes. Avant l'admission du mélange réactionnel de départ on porte la couche de catalyseur à une température de 500 OC, Le taux de conversion moyen du bio xyde de soufre en trioxyde de soufre après le premier stade est de 94 %, la durée du cycle étant de 110 minutes.Ce taux de conversion est relativement bas et on a besoin d'une oxydation complémentaire du bioxyde de soufre qui reste. A cet effet le mélange réactionnel obtenu est envoyé au premier stade d'absorption, après quoi le mélange réactionnel constitué par 0,75% en volume de bioxyde de soufre, 3,6 % en volume d'oxygène, le reste étant constitué par de l'azote, ayant une température de 60 OC et un temps de contact conventionnel de 5 secondes, est introduit dans la seconde couche de catalyseur qui joue le rale de second stade de contact. Dans cette couche le mélange réactionnel est complémentairement oxydé jusqu'à un taux élevé de conversion, notamment de 99,8 %, la durée du cycle étant égale à 80 minutes.
Le schéma de l'appareil de contact peut être analogue à celui choisi pour le premier stade ou peut Xetre un autre suivant les figures 1, 2 et 3.
Le catalyseur pour le premier et le second stades est le même que dans l'exemple 1.
EXEMPLE 15 Un mélange réactionnel de départ obtenu à la suite de la combustion du soufre dans l'air saturé en oxygène et composé de 15 % en volume de bioxyde de soufre, 12 % en volume d'oxygène et de 73 % en volume d'azote est admis au premier-stade de contact. Les autres conditions sont analogues à celles indiquées dans l'exemple 14. Après le premier stade de contact le taux de conversion est de 94,2 %, la durée du cycle étant de 160 minutes. Le mélange réactionnel après le premier stade d'absorption est admis au second stade de contact, sa teneur en bioxyde de soufre étant de 0,886 % en volume, en oxygène de 4,07 % en volume (le reste étant de l'azote), la durée du cycle est de 80 minutes, le taux total de conversion est de 99,87 S.
EXEMPLE 16 L'exemple 16 est analogue à lexenpZe 1, A cette différence près que la teneur du mélange réactionnel de départ en bioxyde de soufre change dans le temps(de façon aléatoire) de 0,6 à 5 %, la teneur en oxygène reste identique et environ égale à 9 %. La durée d'un cycle est 80 minutes, le taux de conversion moyen est 98,6 %.
EXEMPLE 17 L'exemple 17 est analogue à l'exemple 7, à cette différence près que la teneur du mélange réactionnel de départ en bioxyde de soufre se modifie dans le temps de 2 à 9 % en volume, la teneur en oxygène reste à peu près identique et égale à 12 % en volume. La durée d'un cycle est de 90 minutes, le taux de conversion moyen est de 98,2 %.
EXEMPLE 18 Lt exemple 18 est analogue à l'exemple 14, il diffère en ce que la teneur en bioxyde de soufre est de 11,5 % en volume, la teneur en oxygène est de 9,5 % en volume, le reste étant l'azote. Le taux de conversion du bioxyde de soufre après le premier stade de contact est de 94,6 %, après le second stade est de 99,9 %.
PROCEDE D'OBTENTION DU COBALT A PARTIR DES LATéRITES COBALTIFERES Le procédé qui fait l'objet de l'invention concerne de la façon la plus générale l'obtention du cobalt à partir des minerais à base de latérites cobaltifères, à teneur en Co le plus souvent inférieure à 1 % en masse.
I1 concerne aussi l'obtention du manganèse qui est associé au cobalt dans ces latérites. I1 concerne aussi, lwobtention du nickel qui est pratiquement toujours présent en association avec le cobalt dans ces latérites mais à teneur généralement plus faible.
le procédé suivant l'invention s'applique en particulier aux latérites cobaltifères dont la teneur moyenne en Co est de l'ordre de quelques dixièmes de % en masse.
Exemple 151 On procède à une formation de couches totalement de la même manière que celle décrite dans l'exemple 148, sauf que la teneur des atomes de germanium dans la première couche est modifiée par variation du rapport des débits d'écoulement des gaz ÇeH4/He et SiH4/He, comme indiqué dans le tableau E4, pour préparer des éléments de formation d'image pour électrophotographie.
A l'aide des éléments de formation d'image ainsi obtenus, on forme des images sur des papiers de report par la même opération et dans les mêmes conditions que dans l'exemple 148, pour obtenir les résultats indiqués dans le tableau E4.
Exemple 152 On procède à une formation de couches totalement de la même manière que dans l'exemple 148, sauf que l'épaisseur de la première couche est modifiée comme indiqué dans le tableau E5 pour préparer des éléments de formation d'image pour électrophotographie.
A l'aide des éléments de formation d'image ainsi obtenus, on forme des images sur des papiers de report par la même opération et dans les mêmes conditions que dans l'exemple 148, pour obtenir les résultats indiqués dans le tableau E5.
Exemple 153 A l'aide de l'appareil de préparation tel que représenté sur la figure 11, on forme des couches sur un substrat cylindrique d'aluminium, de la même manière que celle décrite dans l'exemple 148, sauf que la première couche amorphe (I) est formée dans les conditions indiquées dans le tableau E6 pour obtenir un élément de formation d'image pour électrophotographie.
L'élément de formation d'image ainsi obtenu est placé dans un appareil expérimental de charge-exposition, soumis à une charge d'effluves à 2 5,0 kV-pendant 0,3 seconde, suivie immédiatement d'une exposition à une image lumineuse. Comme source de lumière, on utilise une lampe à filament de tungstène et l'exposition est effec tuée à 2-lux.secondes à l'aide d'une mire d'essai du type transparent.
Immédiatement après, un révélateur chargé négativement (contenant un Rtoner" et un support) est appliqué en cascade sur la surface de l'élément de formation d'image sur lequel on obtient une bonne image révélée. Lorsque l'image révélée sur cet élément est transférée sur un papier de report avec une charge d'effluves à 5,0 kV, on obtient une image claire, de densité élevée, ayant une excellente résolution et une bonne reproductibilité des demi-teintes.
Exemple 154 A l'aide de l'appareil de préparation tel que représenté sur la figure 11, on forme des couches sur un substrat cylindrique en aluminium de la même manière que celle décrite dans l'exemple 148, sauf que la première couche amorphe (I) est formée dans les conditions indiquées dans le tableau E7 pour obtenir un élément de formation d'image pour électrophotographie.
L'élément de formation d'image ainsi obtenu est placé dans un appareil expérimental de charge-exposition, soumis à une charge d'effluves à 5,0 kV pendant 0,3 seconde, suivie immédiatement d'une exposition à une image lumineuse. Comme source de lumière, on utilise une lampe à filament de tungstène et l'exposition est effectuée à 2 lux.secondes à l'aide d'une mire d'essai du type transparent.
Immédiatement après, un révélateur chargé négativement (contenant un "toner" et un support) est appliqué en cascade sur la surface de l'élément de formation d'image sur lequel on obtient une bonne image révélée. Lorsque l'image révélée sur cet élément est transférée sur un papier de report avec une charge d'effluves à 5,0 kV, on obtient une image claire, de densité élevée, ayant une excellente résolution et une bonne reproductibilité des demi-teintes.
Exemple 155 A l'aide de l'appareil de préparation tel que représenté sur la figure 11, on forme des couches sur un substrat cylindrique d'aluminium de la même manière que celle décrite dans l'exemple 148, sauf que la première couche amorphe (I) est formée dans les conditions indiquées dans le tableau E8, pour obtenir un élément de formation d'image pour électrophotographie.
L'élément de formation d'image ainsi obtenu est placé dans un appareil expérimental de charge-exposition, soumis à une charge d'effluves à @ 5,0 kV pendant 0,3 seconde, suivie immédiatement d'une exposition à une image lumineuse. Comme source de lumière, on utilise une lampe à filamentde tungstène et l'exposition est effectuée à 2 lux.secondes à l'aide d'une mire d'essai du type transparent.
Immédiatement après, un révélateur chargé négativement (contenant un "tonerH et un support) est appliqué en cascade sur la surface de l'élément de formation d'image sur lequel on obtient une bonne image révélée. Lorsque l'image révélée sur l'élément est transférée sur un papier de report soumis à une charge d'effluves à @ 5,0 kV, on obtient une image claire, de densité élevée, ayant une excellente résolution et une bonne reproductibilité de demi-teinte.
Exemple 156 A l'aide de l'appareil de préparation tel que représenté sur la figure 11, on forme des couches de la même manière que celle décrite dans l'exemple 148, sauf que les conditions sont modifiées comme indiqué dans le tableau E9 pour obtenir un élément de formation d'image pour électrophotographie.
A l'aide de l'élément de formation d'image ainsi obtenu, on forme des images sur des papiers de report par la même opération et dans les mêmes conditions que dans l'exemple 148 pour obtenir une qualité d'image très claire.
Exemple 157 A l'aide de l'appareil de préparation tel que représenté sur la figure 11, on forme des couches de la même manière que dans l'exemple 148, sauf que les conditions sont modifiées comme indiqué dans le tableau E10 pour obtenir un élément de formation d'image pour électrophotographie.
Ainsi, les essais ont montré que dans le cas du diabète alloxanique prolongé chez les rats on observe, à part des modifications dystrophiques et destructives accentuées des organes intérieurs, des symptômes d'altération de la voie microcirculatoire, symptames ressemblant à ceux observés chez l'hom- me atteint de diabète sucré. L'affection des vaisseaux est enregistrée, lors de l'étude des muscles des extrémités, au microscope électronique ainsi que lors de la biomicroscopie de l'iris.
Le modèle des angiopathies diabétiques obtenu a été utilisé-pour le traitement des altérations métaboliques apparaissant dans le cas du diabète sucré, à l'aide de l'acide 1,3 dioxo-lH-benz(de)isoquinoléine-2(3H)-butyrique ou de ses sels.
L' acide 1,3-dioxo-lH-benz(de)isoquinoléine-2(3H)-buty- rique ou le sel sodique ou potassique de celui-ci a été administré aux animaux sous forme d'une suspension d'amidon par l'intermédiaire d'une sonde stomacale. La durée du traitement était de 30 jours. Posologie : 50 mg/kg de poids corporel par jour.
Les animaux étant sacrifiés, on a procédé à l'étude histologique des organes intérieurs, qui a confirmé un effet thérapeutique accentué dQ à l'emploi de l'acide 1,3-dioxo-lH- benzène) isoquinoléine-2(3H)-butyrique.
Les glomérules reinales deviennent plus pléthoriques, l'épithélium des canalicules acquiert des limites plus nettes, le protoplasme devient moins vacuolé et granuleux. Le nombre des zones nécrotiques et des infiltrats inflammatoires diminue.
On distingue, dans le foie, une structure nette des lobules et une disposition radiale des trabécules. On voit diminuer le gonflement des cellules, leurs contours deviennent nets, les noyaux acquièrent l'aspect normochrome et on distingue, dans le protoplasme de la plupart des hépatocydes, des granulations fines diffuses. Les modifications dystrophiques du myocarde sont moins prononcées.
L'aspect vasculaire de l'iris devient plus accentué.
Les vaisseaux sont moins injectés et moins contournés, la circulation sanguine devient homogène.
Le symptame de micro-angiopathie devient moins marqué l'épaisseur de la membrane basale des capillaires des muscles des extrémités diminue de 1,5 fois environ (chez les rats atteints de diabète alloxanique durant 6 mois l'épaisseur de la membrane en question diminue jusqu'à 65 nm ; lorsque la durée de maladie est de 12 mois, l'épaisseur mentionnée se situe entre 100 et 120 nm).
Le tableau 3 reprend les données sur la variation de 1 'épaisseur moyenne de la membrane basale des capillaires répartis dans les muscles des extrémités des rats (en nanomètres) à la fin de l'expérience. A des fins d'étude comparative on indique des données analogues relevant de l'effet de la pré- paration connue : acide 1,3-dioxo-IH-benz(de)isoquinoléine-2 (3H)-acétique (dénomination commerciale Alrestatine), au tableau 3 ci-après TABLEAU 3 Indice Contrôle Acide 1,3-dioxo-lH- Sel sodique statis- (1) benz(de)isoquinotique léine-2(3H)-buty- rique avant ad après avant après ministra- adminis- adminis- adminis tion tration tration tration n SO 40 40 32 32 M 69,8 191 98,3 184 102 6 7,46 28 11,3 22,9 14,0 m 2,48 3,29 1,78 4,05 2,47 Pc P2-4 P3,4 Suite du TABLEAU 3 Sel potassique Acide 1,3-dioxo-1H-benz(de) isoquinoléine-2 (3H) -acétique avant ad- après avant apres ministra- administra- administra- administra tion tion tion tion n 36 36 36 36 M 192,5 98,6 188 112 6 27,1 9,1 22,16 12,97 m 4,51 1,51 3,69 2,16 Pc #0,00l #0,001 #40,001 Pg 70,1 P2-4 #0,1 P3,4 n - volume de ltensemble ou le nombre total de variantes choisies pour le traitement, c'est-à-dire le nombre de capillaires étudiés chez les animaux traités et les animaux témoins M - moyenne arithmétique de la série variationnelle épaisseur de la membrane basale des capillaires des muscles, qui sert d'indice quantitatif de l'affection, ctest-à-dire de la gravité de la micro-angiopathie C - écart quadratique moyen de la valeur M m - erreur moyenne P c - niveau de signification ou d'authenticité de la diffé rence par rapport au témoin ; P - niveau de signification ou d'authenticité de la dif g férence au sein de chacun des groupes avant et après administration des préparations à étudier P2,3' 2-4' 3-4 - identique pour la comparaison des groupes 2 et 3, 2 et 4, 3 et 4.
Ainsi, les résultats des essais effectués montrent que le composé nouvellement synthétisé (acide 1,3-dioxo-1H-benz(de) isoquinoléine-2(3H)-butyrique3 et ses sels sodique et potassique présentent des propriétés supérieures à celles du composé connu /acide 1,3-dioxo-lH-benz(de)isoquinoléine-2(3H)-acétique/ au point de vue activité biologique.
La détermination de l'activité de l'aldose-réductase dans les tissus des animaux traités avec l'acide 1,3-dioxo 1H-benz(de)isoquinoléine-2(3H)-butyrique ou avec le sel sodique ou potassique de celui-ci a permis de confirmer l'action inhibitrice des composés sur l'aldose-réductase (tableau 4).
TABLEAU 4 Type de Activité de l'aldose-réductase en jumole de tissu substrat/mg de protéines Animal Animaux at- Animaux atteints de dia normal teints de bète alloxanique et re diabète al- cevant l'acide 1,3-dioxo loxanique 1H-benz(de)isoquinoléine 2(3H) -butyrique Cristallin l,540,23 10,3+0,6 3,40,30 Nerf 4,19+0,15 38,5+4,6 25,52,1 Aorte 2,46+0,2 16,6+1,1 7,4t0,8 La teneur en sorbitol et en fructose dans les tissus des animaux soumis à l'expérience a diminué.
TABLEAU 5 Type de Teneur en sorbitol Teneur en fructose tissu m ole/g de tissu p/mole/g de tissu Animaux at- Animaux re- Animaux at- Animaux re teints de cevant l'a- teints de cevant diabète cide 1,3- diabète l'acide alloxanique dioxo-lH- alloxanique 1,3-dioxo benz(de)iso- lH-benz(de) quinoléine- isoquinoléi 2(3H)-buty- ne-2(3H)- rique butyrique Cristallin 30'2,4 7,18-+0,65 6,121,1 2,850,56 Nerf 12,11,3 9,8i0,94 6,25*1,3 3,25*0,73 L'administration de l'acide 1,3-dioxo-lH-benz(de)iso~ quinoléine-2(3H)-butyrique a conduit à la modification des teneurs étudiées du sang.On a constaté la diminution de la teneur en fructose (2,26-0,16 mg %); P 2 0,02) et de la teneur en cholestérine (100-7,1 mg %; P#0,05). Le niveau du glucose reste inchangé (340,1-27,8 mg % ; P #0,5).
Ainsi, l'administration de l'acide l,3-dioxo-lH-ben- (de)isoqulnoléine-2(3H)-butyrique ou des sels sodique ou potassique de celui-ci (bloquant l'aldose-réductase) a conduit à l'amélioration sensible des indices biochimiques et morphologiques des animaux soumis à. l'expérience.
Le procédé d'obtention de l'acide 1,3-dioxo-lH-benz (de)isoquinoléine-2(3H)-butyrique est basé sur la condensation de l'acide < -aminobutyrique et de l'anhydride d'acide 1,8- naphtaliqWe dans du dimethylformamide pendant 40 à 80 min à une température de 125 à 135 OC.
Chaque élément de monture comporte une partie supérieure horizontale avec évidements internes 3, 4 formant logement 4', dans lequel coulisse la monture 5 de scie.
Le parement supérieur est muni de moyen de fixation 6, 7, 8, 9 du guide lame étant précisé que la partie inférieure est également immobilisée par des éléments équivalents.
Les montants verticaux solidaires des parties supérieures 1, 2 comportent des rouleaux de guidage 10, 11, 12, 13.
La base forme un évasement 14 libérant la partie coupante ou denturée de la scie.
Des tenons 15, 16 débordent les parements externes des montants arrières 17, 18. Ils sont destinés à pénêtrer dans les fentes latérales 19, 20 situées de part et d'autre des rainures de guidages 23, 24,etc... des boîtes à onglets 21 (Fig 5, 6) Ils constituent des talons d'ancrage positionnant et immobilisant dans sa position fonctionnelle le guide lame.
La monture figures 1, 2, 3, 4 a une section en U ou étrier avec longeron 9 et montant 17, 18, 17', 18' jointifs à leur base 22 obturant l'espace de débattement 14 où se déplace la partie coupante de la scie.
La boîte à onglets adaptée au porte lame (Fig 1) est formée par une superstructure verticale comportant les fentes de guidage 23, 24 orientées suivant les dispositions classiques, mais avec rainures latérales 19, 20 recevant les tenons de guidage et d'ancrage 15, 16.
Sa surface de travail est munie de traits de séparation 25, 26, 27, 28 situés sous le niveau de la partie portante de la pièce à séparer pour permettre le passage de la lame en fin de sciage.
Des séries de perforations orientées 29, 30 reçoivent les plots d'immobilisation des pièces à séparer formés par un corps cylindrique 31 avec axe excentré 32 et bras de pression 33.
Des encoches 34, 35 reçoivent des pièces de fixation de la boîte sur une table de travail.La monture 1, 2 peut être métallique ou en résine synthétique et, est adaptable à tous types de boîte à onglets qui devront comporter de part et d'autre des fentes de guidage, des rainures perpendiculaires immobilisant la monture pendant le coulissement de la scie.
Cette dernière stabilisée, guidée sera structurée quelle que soit la souplesse de la lame et permettra d'utiliser quelle que #soit la dureté de la pièce à séparer, un trait de coupe parfaitement régulier.
Une précision absolue sera obtenue, ce qui donnera la possibilité même pour des travaux de bricolage de réaliser des travaux les plus délicats avec une régularité totale des faces séparées.
L'effort de l'usager sera attenué, de sorte que la précision de l'outil quelle que soit sa qualité s ' ajoute une sou- plesse de mouvement inégalée.
Enfin, les rainures de guidage des boîtes à onglets ne seront plus déformées par les dégradations inévitables provoquées par l'irrégularité de sciage.
Le guide lame indépendant de la boîte à onglets est interchangeable et s ' adapte à toutes les lames de scie, mais préférentiellement à celles pourvues d'une monture.
Toutefois les formes, dimensions et dispositions des différents éléments, pourront varier dans la limite des équivalents, comme d ' ailleurs les matières utilisées pour leur fabrication, sans changer pour cela la conception générale de 1' inven- tion qui vient d'être décrite.
D'autres caractéristiques de l'invention apparaitront
à la lecture de la description qui va suivre et à l'examen
des dessins annexés dans lesquels:
la Fig 1 est une vue en élévation latérale d'un appa-
reil selon l'invention servant à faire avancer une lame de scie;
la Fig 2 est une vue en élévation, prise dans la di-
rection de la flèche II de la Fig 1; la Fig 3 est une vue en coupe suivant la ligne III-III de la Fig 1, à plus grande échelle; et
la Fig 4 est une vue à plus grande échelle d'une par-
tie de la Fig 1.
L'appareil représenté sert à faire avancer une lame de scie 10 pas à pas, de l'espacement entre deux dents 12 ou
davantage à chaque pas La lame de scie 10 est montée à rota-
tion autour de son axe A de la manière habituelle sur un corps support 14 qui fait partie d'une machine servant à