INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
I1 a déjà été proposé des lentilles coniques de ce genre, dans lesquelles le cane formant en partie chaque lentille présente une surface de base de forme circulaire. De cett manière, on évite, dans le cas de phare d'éclairage non éblouis sant (éclairage de code), une trop forte courbure de la branche de la limite entre zones claires et obscures, et dans le cas de phares anti-brouillard disposés très bas, on évite un éblouissement des participants au trafic. De telles lentilles coniques sont utilisables dans la pratique pour une dispersion horizontale de la lumière jusqu'à environ 20 degrés.
L'invention a pour objet un phare du type cidessus caractérisé en ce que la surface de base du cane formant au moins en partie la lentille conique a une forme différente de la forme circulaire.
Le dispositif selon l'invention est caractérisé en ce que le convertisseur est tel que la relation entre la tension V et le temps t est linéaire.
Ce dispositif est ainsi de réalisation plus simple que celui du brevet 7822266 où la conversion est du type hyperbolique et provoque donc un tassement de la partie inférieure de l'image, c'està-dire une distorsion qu'il est nécessaire de corriger soit par un asservissement à contre-réaction à l'aide d'amplificateurs à gain élevé, qui présentent l'inconvénient d'introduire des instabilités, soit en agissant sur le signal de consigne, ce qui n'est pas toujours aisé à réaliser.
Dans une réalisation, le convertisseur comprend un générateur courant constant pour charger un - ou modifier la charge d'un condensateur, le temps étant la durée de charge du condensateur pour que la tension à ses bornes atteigne la tension d'entrée - ou augmente de cette tension d'entrée.
D'autres caractéristiques de l'invention apparaitront avec la description de l'un de ses modes de réalisation, celle-ci étant effectuée en se référant à la figure unique qui est un schéma d'un dispositif de balayage vertical selon l'invention.
Ce dispositif de balayage vertical comprend un "transformateur ligne" 1 à enroulement secondaire 2 recueillant des impulsions de retour de ligne résultant de la surtension aux bornes de la bobine de déviation horizontale (non montrée) lors du retour du balayage d'une ligne. Ces impulsions sont filtrées par une inductance 3 et un condensateur 4 et la charge du condensateur 4 est utilisée pour alimenter la bobine 5 de déviation verticale en série avec un condensateur 6 et une résistance de mesure 7.
Le condensateur 6 est tel que la tension aux bornes de l'ensemble formé par la bobine 5, ce condensateur et la résistance 7 garde un signe constant.
Dans le circuit alimenté par l'enroulement 2 se trouve en série un interrupteur commandé formé d'une diode 8 et d'un thyristor 10 montés en sens inverse. Le thyristor est commandé par un circuit de commande tel qu'à chaque balayage de -ligne il soit conducteur pendant un temps qui est fonction du numéro de cette ligne.
Le temps de conduction du thyristor 10 à chaque ligne est fonction du niveau d'un signal variant sensiblement en dents de scie à la fréquence de balayage vertical, ou fréquence trarne, produit par un générateur 9 connecté à la gâchette 19 du thyristor par i'intermédiaire d'un convertisseur tension-temps qui, selon l'invention, est du type linéaire.
Le signal de tension produit par ledit générateur 9 de signaux en dents de scie à la fréquence trame - ces dents de scie étant éventuellement affectées d'une correction, telle qu'une correction en S et/ou une correction de linéarité - est appliqué sur l'entrée 11 du convertisseur. Cette entrée 11 est reliée à la première entrée (-) 12 d'un comparateur 13 par l'intermédiaire d'un amplificateur 14 de gain A.
La seconde entrée (+) 15 du comparateur 13 reçoit un signal de tension qui est égal à la tension aux bornes d'un condensateur 16 qui est chargé par un courant d'intensité I constante fourni par un générateur 17.
Le condensateur 16 est déchargé pendant la période de changement de ligne - ou retour ligne -grâce à un interrupteur électronique 18 en parallèle sur ledit condensateur 16 et commandé par des impulsions dites de retour ligne également obtenues à partir de la surtension qui apparait pendant le retour ligne aux bornes d'un enroulement d'un transformateur ligne (non représenté).
La sortie du comparateur 13 est reliée à la gâchette 19 du thyristor 10 par l'intermédiaire d'un autre amplificateur 20.
Le fonctionnement du convertisseur est le suivant: L'intensité I du courant chargeant le condensateur 16 étant constante, sa charge Q a, à chaque instant, la valeur suivante: Q = I t.
Cette charge a également pour valeur: Q = CV, V étant la tension aux bornes du condensateur 16 et C sa capacité.
Le signal en sortie du comparateur 13 change de valeur, et l'état de conduction du thyristor 10 est ainsi modifié, lorsque le niveau du signal sur l'entrée 15 atteint la niveau du signal sur l'entrée 12. Cette circonstance intervient lorsque la tension aux bornes du condensateur 16 est égale à A fois la tension v d'entrée appliquée sur la borne 11, c'est-à-dire : Av = V.
Dans ces conditions, l'interrupteur 10 change d'état de conduction à l'instant t qui est défini comme suit: Ito = CAv, soit t0 = CA t est ainsi directement proportionnel à la tension v d'entrée.
Fig. 8 est une vue en coupe suivant VIII-VIII de la Fig. 3, mais avec l'élément de séparation en place, à la même échelle que la fig. 5.
Fig. 9 est une vue, écorchée par endroits, de la partie postérieure d'un élément de séparation.
Fig. 10 est une vue d'un dément de séparation à partir de la façade du module.
Fig. 11 est une vue de dessous d'un élément de séparation.
Fig. 12 est une vue latérale d'un élément de s4para- tion suivant la direction indiquée par une flèche XII à la fig.
Fig. 13 est une vue en coupe suivant XIII-XIII de la Fig. 10, montrant, à plus grande échelle, deux arrières d'élé- ments de séparation superposés, assemblés par embottement.
Fig. 14 est une vue en coupe suivant XIV-XIV de la Fig. 10, correspondant à la fig. 13.
Fig. 15 est une vue de face d'un tiroir étroit.
Fig. 16 est une vue latérale d'un tiroir.
Fig. 17 est une vue de face d'un tiroir large.
Le bloc à tiroirs illustré aux figures 1 à 4présente une caisse globalement notée 1. Celle-ct comporte trois niveaux de tiroirs coulissants juxtaposés, dont la fig. 1 ne représente qu'une partie, les tiroirs étroits étant notés 3 et les tiroirs larges étant notés 5.
La caisse 1 comporte un caisson monobloc il en ma tière plastique opaque, à savoir du polystyrène. Ce caisson 11 présente un dessous lia, deux parois latérales lib reliées à celui-ci et un dessus 11c également relié aux parois latérales.
Le dessous 11a présente des orifices oblongs et un bord rabattu vers le bas,tandis que le dessus 91c est pourvu, à proximité de ses angles, de protubérances lld de manière à permettre de poser le bord lia d'un dessous sur le dessus lic d'une autre caisse en enveloppant les protubérances iid de cette dernière.
En outre, sur sa façade, le caisson comporte des barrettes lie, en partie horizontales, en partie verticales, liées entre elles et avec le dessus, le dessous et les parois latérales, les dites barrettes délimitant les casiers destinés aux différents tiroirs 3, 5. Sur leurs faces tournées vers l'intérieur du caisson, les barrettes île sont pourvues de rainures 11f qui se recoupent ou se réunissent et lesquelles apparaissent de façon particulièrement nette aux fig. 5 et 6. Quant aux parois latérales lib, elles portent, sur leurs faces internes, des ornibres de guidage lig qui vont des barrettes île jusqu' au voisinage des bords postérieurs desdites parois latérales.
Ces cornières se trouvent au-dessus du niveau des tiroirs correspondants, les ornières supérieures étant limitées par une nervure et le dessus lic de la caisse, les autres ornières par deux nervures chacune. A proximité de son bord postérieur, le dessus lic est percé de deux entailles 11h qui ont la forme de fentes parallèles audit bord postérieur. Le dessous lia est également percé, près de son bord postérieur et plus précisément au milieu de celui-ci, par deux entailles iii ayant également la forme de fentes, dont l'une est particulièrement visible à la fig. 7. En outre, chacune des parois latérales lib est pourvue, à la hauteur de chaque niveau de tiroirs, près de son bord postérieur, d'une entaille 11k ayant la forme d'une fente parallèle audit bord. L'une de ces entailles 11k est représentée de façon particulièrement nette à la fig. 8.
Comme exemples, on peut mentionner divers résorcinols subs titués, salicylates, benzotriazoles, benzophénones, etc...
Das lubrifiants et agents de démoulage utilisables, par exemple dans une proportion allant jusqu'à 1,0 % par rapport au poids de la cons position, sont l'acide stéarique, l'alcool stéarique, les stéréamides des colorants organiques, des pigments, par exemple le bioxyde de titane le noir de carbone etc. peuvent être utilisés à des taux allant jusqu'à 5 % en poids.
Les charges et renforcements fibres ou en particules, par exemple des fibres de carbone, des fibres de verre, de la silice amorphe, de l'amiante, du silicate de calciums du silicate d'aluminium9 du carbonate de magnésium9 du kaolin, de la craie, du quartz pulvérisé, du mica, du feldspath, etc... peuvent être présentes dans des proportions allant jusqu'à 50 Z par rapport au poids de la composition dans la mesure où les propriétés mécaniques recherchées ne sont pas notoirement dégradées.
Les compositions peuvent aussi contenir des agents nucléants, par exemple du talc, du fluorure de calcium, du phényl phosphinate de so doums de l'alumine et du polytétrafluoroéthylàne finement divisé, etc...
des plastifiants, dans des proportions allant jusqu a environ 20 z par rapport au poids de la composition, par exemple du phtalate de dioctyles du phtalate de dibenzyle, du phtalate de butyle et de benzyle, des huiles d'hydrocarbures, du N-n-butylbenzène sulfonamide, de l'ortho et du para- toluène-éthyl sulfonamides, etc...
Dans un premier procédé9 on mélange dans un système clos, à une température supérieure au point de fusion de la résine polyamide servant de matrice et dans des conditions de cisaillement qui permettent de disperser les polymères renforçants dans la matrice, en particules de dimensions comprises entre 0,01 et 10 microns, de 55 à 99 % en poids par rapport au mélange de polymères, d'une résine polyamide formant matrice ayant une masse moléculaire moyenne en nombre d'au moins 5000 mais de préférence supérieure à 10 000 et de 1 à 45 % en poids d'un ou plusieurs polymères renforçants dont au moins 20 % en poids sont constitués par un polyamide présentant une température de transition vitreuse inférieure à 50C et une teneur en groupements amides inférieure à 40 % de celle de la résine polyamide servant de matrice, ce polyamide renforçant étant linéaire ou faiblement réticul La masse moléculaire moyenne ea nombre du polyamide renforçant doit être supérieure 5000 et de préférence supérieure à 15000.
Les conditions de cisaillement sont difficilement détérminées de façon générales. Elles dépendent entre autre de la température de fusion des polyamides présents, de leurs viscosité fondue à la température de travail. On peut agir essentiellement sur la durée du cisaillement déterminé par la machine : le nombre de vis, les profils dés vis, ltécartement avec le fût de l'extrudeuse etc...
Seule 11 expérience permet de déterminer les conditions op timales.
Dans une variante à ce premier procédé, on mélange dans un système permettant un dégazage, à une température supérieure au point de fusion de la résine polyamide servant de matrice et dans des conditions de cisaillement qui permettent de disperser dans la matrice les polymères renforçants en particules de dimensions comprise entre 0,01 et 10 microns, de 55 à 99 % en poids par rapport au mélange de polymères, d'une résine polyamide formant matrice ayant une masse moléculaire moyenne en nombre de 2000 à 10 000 et de 1 à 45 % en poids d'un ou plusieurs polymères renforçants dont au moins 20 Z en poids sont constitués par un polyamide ayant une masse moléculaire supérieure à 5 000 et de préférence supérieure à 15 000.Ce polyamide doit présenter une température de transition vitreuse inférieure à SoC et avoir une teneur en groupements amides inférieures à 40 Z de celle de la résine polyamide servant de matrice.
On réalise ainsi en meme temps la dispersion du ou des polymères renforçant et la finition de la polycondensation du polyamide servant de matrice.
Comme dans le procédé décrit plus haut, il est difficile de préciser "in abstracto" les conditions de cisaillement qui outre la nature et les quantités relatives du polymère formant matrice et du ou des polymères servant de phase renforçante dépendent aussi de la température, de l'appareillage. Le facteur que lton peut faire varier le plus facilement est la durée de l'opération qui doit toutefois permettre à la fois I'achèvement de la polycondensation de la matrice et la dispersion de la phase renforçante.
Une autre variante de procédé est particulèrement interes sante lorsque les constituants du polyamide renforçant: polyamine, polyacide oukurssetssonf très incompatibles avec les constituants du polyamide-matrice. On réalise dans un système permettant la polycondensation des polyamides un mélange des constituants primaires (diamine, diacide et/ou sels) ou des oligomères de masse moléculaire inférieure à 5000 du polyamide servant de matrice et du polyamide renforçant. On effectue et on achève la polycondensation suivant les procédés habituellement utilisés pour la préparation des polyamides formant matrice. On utilise toutefois un appareillage muni d'une agitation permettant la dispersion des deux phases l'une dans l'autre.
Il va de soi que les constituants du polyamide renforçant doivent être choisisen nature et en quantité de telle façon que le polyamide obtenu à partir de ces constituants présente une température de transition vitreuse inférieure à 50C et ait une teneur en groupement amide inférieure à 40 % de celle de la résine polyamide servant de matrice.
Dans cette variante encore les conditions opératoires sont importantesj car il faut réaliser comme dans la variante précédement décrite à la fois la dispersion et la polycondensation.
présentée en traits pleins dans une position proche du milieu de sa course de va-et-vient. Lorsque la lame
se déplace vers le bas, son bord arrière 21 est con-
tinuellement en appui contre le galet 45, du fait des forces de coupe exercées sur la lame, et le bord avant tranchant 19 est amené à se déplacer vers l'arrière (vers la droite sur la figure 2) lorsque le bossage de la surface de came retombe du galet 45. La lame 20, dans la position représentée en pointillé sur la figure 2, est
au voisinage de la limite inférieure de la course de va-
et-vient. On notera que le bord avant tranchant 19, à la position de fin de course inférieure, est à une limite arrière extr4me par rapport à la gaine 50, bien en arrière de la position du bord tranchant 19 au milieu
de la course.
Après que la limite inférieure de la course de
va-et-vient a été atteinte, la lame commence à se dé-
placer vers le haut en suivant à l'envers le trajet de la course descendante de la lame 20. Ainsi, le bord avant tranchant 19 est amené à dévier vers l'avant pendant la - première moitié de la course ascendante. Lorsqu'elle atteint à nouveau le milieu de la course, la lame 20 et son bord avant tranchant 19 sont à la limite avant par
rapport à la gaine. A partir de ce point la lame recom-
mence à dévier vers l'arrière et continue ce mouvement
sur la totalité du reste de la course ascendante. Lors-
que la limite supérieure de la course de va-et-vient
est atteinte, la lame est à nouveau à la limite arrière.
Ensuite, la lame commence à se déplacer vers le bas, re-
prenant à l'envers le trajet ascendant. Ainsi, le bord avant tranchant 19 est amené à dévier de la position
Pour ce refroidissement, sont généralement prévus - soit des bassins à ciel ouvert dans lesquels passe l'eau,ce qui toutefois nécessite, pour obtenir un refroidissement suf fisant, des étendues d'eau considérables; - soit de réfrigérants qui sont constitués d'une pile d'éléments, tels que des lattes ou des coupelles disposées en plein vent et/ou ventilées. l'eau amenée par une rampe ruisselle succes sivement sur chacun de ces eléments en un mince film,avant d'être recueillie à la base dans un bassin.
Dans ces deux cas, la chaleur des eaux est extraite en pure perte, alors oie ,par ailleurs, l'industrie en a un besoin constant et important, que ce soit, sous la forme de vapeur, d'eau chaude à usage industriel ou sanitaire ou de chauffage.
Aussi, est-il déjà connu, notamment pour la production d'eau chaude, de récupérer partiellement la chaleur des eaux usées.
Pour cette récupération partielle, les eaux usées passent au travers d'un échangeur.
Dans les réalisations connues, cet échangeur travaille indépen damment des conditions de fonctionnement d'un éventuel moyen annexe de refroidissement et sans tenir compte des pourtant importantes variations de la température des eaux usées et/ou des besoins réels de l'industrie en matière d'eau chaude, de chauffage et/ou sanitaire ou de vapeur.
Il en résulte, en vue d'obtenir le refroidissement des eaux usées, de fréquentes périodes d'inutile consommation d'énergie s'ajoutant à la consommation du chauffage des eaux utilises par ailleurs.
De mimez malgré les besoins non négligeables en eau froide, dans tous les cas, en sortie du système de refroidissement choisi, les eaux sont rejetées à l'égout d'osa une perte importante.
Un résultat que l'invention vise à obtenir est une installation pour le traitement de l'eau chaude résiduaire permettant la récupération optimale de la chaleur qu'elle porte, mais aussi, éventuellement, de l'eau elle-même, en tenant compte des variations de température et des besoins en chaleur et en eau.
Â cet effet, elle a pour objet, une installation du type cité Clus haut, caractérisé en ce que l'échangeur et le réfrigérant sont combinés entre eux par une conduite de dérivation aes eaux usées piquée en amont de l'échangeur et raccordée à l'entrée du réfrigérant et en ce que l'échangeur porte un aquastat pilotant un circuit de commande d'au moins une vanne motorisée divisant le débit des eaux usées, afin de moduler l'admission dans la dérivation et au circuit primaire de l'échangeur, en fonction des besoins en chaleur du circuit secondaire de ce dernier.
L'invention sera bien comprise à l'aide de la description ciaprès faite, à titre d'exemple non limitatif, en regard du dessin ci-nnnexé qui représente l'installation en vue schématique.
La tubulure 1 d'arrivée des eaux usées est, après passage par une vanne, un filtre et un limiteur de pression (non représentés), raccordée à l'entrée d'un échangeur 2, en sortie duquel échangeur, les eaux usées sont, au travers d'un clapet anti-retour 3,conduites à une rampe 4, assurant l'éparpillement des eaux en tette d'un réfrigérant 5. ae réfrigérant est constitué d'une pile d'éléments 6 sur lesquels l'eau ruisselle.
Les éléments 6 sont exposés au vent au travers de jalousies réalisant les parois latérales 7.
Les eaux ainsi refroidies tombent dans un bassin 8 raccordé à une conduite 9 de rejet à l'égout,éventuellement par l'intermédiaire d'une pompe 10.
Lorsque cela est souhaité, afin de pousser au maximum le refroidissement, le tirage du réfrigérant peut avantageusement être forcé Dar des ventilateurs 11.
Le circuit secondaire de l'échangeur 2 comprend une entrée d'eau par une conduite 12 raccordée au réseau de distribution d'eau ou par une conduite 13 de recyclage par exemple en provenance d'une station d'épuration 14.
La tubulure 15 de sortie du circuit secondaire de l'échangeur 2 est raccordée aux divers points d'utilisation de l'eau chaude,tels une chandière 16, diverses prises 17 d'eau chaude industrielle ou sanitaire, voire même à une bâche i8 de retour des vapeurs.
- une tige de guidage auxiliaire G4 dont la face avant est en retrait par rapport à la face avant 11, de manière à former un creux de guidage dont la profondeur est légèrement supérieure à la longueur en saillie de la tige de guidage principale G1. Cette tige de guidage auxiliaire est poussée vers l'appui latéral 6 par des vis de serrage latéral 20. Celles-ci sont vissées dans des trous filetés percés dans la branche 8 du U de la base, qui constitue donc un support pour ces vis de serrage latéral. Quelque soit le mode de réalisation de l'invention ce support doit être solidaire de l'appui latéral de manière à permettre de serrer. Dans l'exemple décrit et représenté cette solidarisation est assurée par le fait que ces deux éléments font partie de la base 2.Il est cependant évident qu'il serait également possible d'assurer cette solidarisation autrement, par exemple par l'intermédiaire d'un étrier passant au-dessus des tiges G1, G2, M, G3 et G4.
Les vis 20 assurent le serrage de toutes ces tiges les unes contre les autres et contre l'appui latéral 6. Il en résulte que ces tiges sont toutes parallèles entre elles et à cet appui, c'es-à-dire perpendiculaires à la face avant 11, à condition qu'elles soient maintenues au contact de la face de base 4 par les moyens d'appui précédemment mentionnés. Ces moyens sont constitués par une plaque d'appui 22 rapprochée de la face de base 4 par des vis telles que 24.
Les tiges précédemment mentionnées sont toutes constituées d'un acier dur, et usinées avec précision en forme de cylindre de révolution. On sait qu'un tel usinage est possible à peu de frais malgré la grande précision qu'il est possible d'atteindre Les tiges de maintien ont un diamètre qui peut être choisi égal à 0,55 mm par exemple si les fibres ont un diamètre de 125 microns c'est-àdire supérieur à quatre fois-le diamètre des fibres. Ce choix est fait de manière que les fibres, qui sont dispdsées dans les sillons tel que 25 formés entre ces tiges et ouverts vers le haut, ne débordent pas au-dessus de ces sillons, et restent au-dessous du plan horizontal tangent aux sommets de ces tiges, de manière à éviter tout risque de contact entre la plaque d'appui et les fibres.
Les tiges de guidage et de butée ont un diamètre de préférence plus grand, avantageusement compris entre 1,5 et 3 fois celui des tiges de maintien, de manière à être plus rigides. Un diamètre excessif de ces tiges tendrait à faire monter les tiges de butée sur les tiges de maintien sous la poussée des vis de serrage latéral.
La plaque d'appui 22 comporte par dessus des tiges de maintien, une partie médiane 26 en saillie vers le bas de manière à assurer à la fois l'appui de ces tiges et celui des tiges de butée et de guidage contre la face de base 4. il serait évidemment possible d'intervertir les positions de la tige de butée G2 avec celles de la tige de guidage G1.
Le métal de la plaque d'appui 22 est choisi moins dur que celui des tiges et que celui de la face de base de manière à éviter toute déformation de ces tiges et de cette face sous l'action des vis telles que 24. La plaque 22 peut être par exemple faite d'un alliage d'aluminium, la partie 26 en saillie d'acier doux, la face de base étant usinée dans de l'acier dur.
La partie médiane 26 de la plaque d'appui en saillie vers le bas comporte un logement pour recevoir un coussin élastique 28 supporté par une plaquette de support métallique 30. Ce coussin est poussé vers le bas, par l'intermédiaire de cette plaquette, par deux vis 32 (voir figure 3), de manière à assurer le blocage des fibres telles que 18 dans les sillons formés entre les tiges de maintien M, grâce à la pénétration du coussin élastique dans ces sillons (voir figure 2). Les extrémités avant des fibres sont placées dans le même plan que celles des tiges de maintien.