INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette variante de courroie est représentée dans son ensemble en 28C sur les figures, 18 et 19. On voit en 82 des éléments en caoutchouc ou en résine synthétique ayant dans leur surface des logements 83 de dimensions relativement grandes. Dans l'exemple représenté, les logements 83 sont en forme d'U, vus en plan, mais ils pourraient être circulaires comme dans le cas de la courroie 28. La face opposée de cha que élément de courroie 82 est une surface plane dans son ensemble, n'ayant pas de logements 83. Deux pièces de connexion 84 s'étendant depuis l'extrémité antérieure de chaque élément de courroie, si on les regarde dans le sens du déplacement de la courroie, possèdent chacune une entaille 85 (figures 17 à 19) ayant sensiblement la forme d'un trou de serrure.Deux saillies 86 (figures 17 et 19) sont ménagées dans l'extrémité postérieure de chaque élément 82 pour recevoir les pièces 84. Deux saillies 87 formant pivot (figures 18 et 19) s'étendent horizontalement et transversalement depuis 1' extrémité postérieure de chaque élément de courroie 82 en direction des saillies 86, et chacune d'elles possède deux surfaces planes 88 ménagées dos à dos.
Les saillies 87 de chaque élément 82 sont insérées dans les entailles 85 d'un élément 82 voisin, de sorte que tous les éléments de la courroie sont articulés les uns aux autres pour former une bande sans fin flexible qui constitue l'ensemble de la courroie transporteuse 28C, que l'on peut appeler du type à maillons. A cet égard, on voit, comme le montre la figure 19, que seuls deux éléments adjacents de la courroie 82 tournent l'un par rapport à l'autre d'un angle fixe B a'environ 900, la venue en contact ou hors contact entre les saillies 87 d'un élément de la courroie et les entailles 85 de l'autre étant possible. En conséquence, aucun outil n'est nécessaire pour réunir les éléments en vue de former une courroie sans fin.Cette façon de relier les éléments 82 pour former la courroie sans fin 28C permet un réglage facile de sa dimension totale, en augmentant ou en réduisant le nombre des éléments reliés les uns aux autres, et rend en outre possible de modifier les conditions de la plantation ez retournant certains des éléments 82 de façon que leurs faces (ou leurs caties) évidées soient dirigées vers le bas en reliant les éléments sous une forme sans fin, comme on peut le comprendre en regardant la figure 18.
Une courroie 28C du type précité, en vue de son utilisation, est mouftée sur un ensemble représenté sur les figures 2C à 23. Sur ces figures, qui montrent une variante de l'ensemble porteur de la courroie, les pièces correspondant à celles des figures 3 à 9 portent les mêmes références que sur ces figures, avec adjonction de la lettre D, et seules les pièces différentes de la réalisation de base seront décrites ci-après. Deux roues dentées 89 qui viennent en prise avec les saillies 87 des élements 82 décrits précédemment sont en résine synthétique et font corps avec un rouleau 33D d'entraSnement de la courroie.Ce rouleau portant les roues dentées 89 est fixé sur un arbre moteur porterouleau 31D de secticn polygonale, de façon à tourner avec ce dernier. On voit en 90 (figures 20 et 22) des vis de fixation introduites dans les extrémités opposées de l'arbre 31D, et en 91 (figures 20, 21 et 23) deux bords circulaires faisant corps avec le rouleau entraîné 37D et servant à supporter et à guider les saillies 87 des éléments 82 de la courroie.Le fait que le rouleau moteur 33D et le rouleau entraîné 37D sont chacun composés de deux moitiés ayant la même construction, et qu'une roue dentée 34D pour faire tourner la courroie est fixée au rouleau 33D par de petites vis de fixation 92 (figure 22), signifie que le changement du rapport d'engrenage de la roue dentée 34D avec la prise de force et le remplacement, de mame que la fabrication, de pièces sont facilités.
Une plaque de guidage 93 en résine synthétique (figures 2G, 21 et 23) qui remplace les galets 47 du mode de réalisation des figures 3 à 9 est fixée au fond d'une rainure 46D (figure 21) dans le chassie 27D et supporte 1lar- rière de la courroie 28C afin de maintenir la surface externe de cette courroie sensiblement au biveau de la surface de la paroi supérieure du châssis 27D et d'assurer un déplacement correct de la courroie 28C. Cette courroie est du m8- me type général que la courroie 28 des figures 3 à 9, sauf que les rouleaux d'entrainement 33, 33D et les rouleaux en traSnés 37, 37D sont respectivement de formes différentes et que les matériaux constitutifs des organes de support des surfaces internes dea courroies 28, 28C sont différentes. Si, par suite, ils sont attachés à la place les uns des autres, les châssis 27, 27D eux-mtmes peuvent être utilisés en commun.
moteur à combustion interne dans lequel un mélange air-
combustible à injecter dans la chambre de combustion par le conduit d'admission principal disposé en aval par rapport au tourbillon d'admission est plus efficacement
orienté dans la direction circonférentielle de la cham-
bre de combustion en orientant l'orifice de sortie du
conduit d'admission secondaire situé en amont par rap-
port au tourbillon d'admission vers la partie ouverte d'un tel conduit d'admission principal situé en aval par
rapport au tourbillon d'admission.
Un autre but de l'invention est de fournir un moteur à combustion interne dans lequel le tourbillon
des gaz d'admission est engendré de manière plus effïca-
ce en orientant l'orifice de sortie du conduit d'admis-
sion secondaire situé en amont par rapport au tourbillon
d'admission vers. l'orifice de sortie du conduit d'admis-
sion secondaire situé en aval par rapport au tourbillon
d'admission.
l'invention ressortiront de la description qui va suivre,
Cette technique consiste dans une premiere étape à effectuer un broyage fin (d80 = 200 mesh ou 74 microns), puis dans une deuxième étape à effectuer une flottation anionique au moyen d'un collecteur anionique utilisé seul (sans fuel), dans une troisième étape à reprendre le concentré encoreimprégné de collecteur; avec un léger appoint si le besoin s'en fait sentir, et à flotter les carbonates à un pH différent de celui utilisé dans la pre mière étape.
Applfquée aux phosphates magnésiens de Fl ori de, la technique decrite dans les brevets spécifies ci-dessus ne permet pas d'obtenir des concentrés marchands même en modifiant profondément ladite technique. En effet, il n'est pas possible d'obtenir des phosphates dont la teneur soit supérieure à.60 % de BPL et inférieure à 1 % de magnesie (MgO/BPL inférieur à 60) avec un rendement, par rapport à ce qui est introduit à la flottation, supérieur à 80 % (cf. exemple 6).
Aucune des techniques décrites ci-dessus ne donne de resultats satisfaisants lorsqu'elles sont appliquees aux minerais phosphatés de Floride à gangue carbonatée et siliceuse, minerais dont la composition moyenne est située à l'intérieur des fourchettes suivantes Insoluble (essentiellement silice) 45 à 65 % Ca3(P04)2 10 à 20 % MgO 3 à 6 % A1203 2 à 5 % Fe203 0,5 à 2 %.
La classification en différentes fractions qui permet la libération des particules de phosphates et de carbonates est insuffisante quand les particules de phosphate sont recouvertes d'une fine couche de carbonate ou d'argile qui forme le joint de grain. Si dans la couche superficielle du phosphate apparaissent des traces de carbonate, la sélectivité de la flottation varie du fait que les phosphates et les carbonates se comportent de la même façon. Cette similarité de comportement nécessite la présence d'agents d'élimination du phosphate, ce qui accroit le court du procédé.De plus, la séparation du phosphate et de la silice ne peut être menée au cours d'une seule étape de flottation. Une étape supplémentaire de flottation cati oni que est nécessaire sel on une technique présentelent utilisée pour le traitement des minerai phosphates de Floride.
De ce qui précede, il apparaît qu'un nouveau procédé de traitement des minerais phosphates à gangue carbonate et riche en magnésie (dolomite) et a gangue si liceuse est nécessaire.
De ce fait, un objet de la présente invention est de fournir un procédé dgenrichissement des minerais phosphates dont la gangue contient de la dolomite et/ou de la calcite aussi bien que de la silice.
Un autre objet de la présente invention est de fournir un procédé d'enrichissement des minerais phospha- tés dans lequel les carbonates contenus dans la gangue sont avantageusement libérés et éliminés.
Un objet supplémentaire de la prés-ente invention est de fournir un procede d'enrichissement des minerais phosphatés dans lequel la teneur en magnésie est avantageusement diminuée.
Un autre objet de l'invention est de fournir un procédé d'enrichissement des minerais phosphatés qui soit bon marché et qui ne nécessite pas l'utilisation de réac- tifs onéreux.
La présente invention a pour objet un procédé d 'enrchissement des minerais phosphatés a gangue carbona- tée et siliceuse. Ce procédé comprend une étape dlattri- tion controlée du minerai phosphate pour éliminer une partie de la gangue argileuse et carbonatée riche en magne sie ; une étape de séparation des particules obtenues en une fraction fine et une fraction plus grossière ; une étape dans laquelle on soumet la fraction grossière à plu sieurs flottations pour éliminer la silice résiduelle et les carbonates et pour récupérer un concentré phosphaté.
On peut choisir de réaliser l'étape d'attrition après la flottation de la silice et avant la flottation des carbonates.
On s'est aperçu qu'en soumettant les particules une attrition controlee, les couches superficielles sont éliminées sans casser les particules phosphatees, de sorte que les procédés de separation par flottation sélective peuvent bien être employés. De plus, l'attrition permet une reduction sensible des consommations de réactifs necessaires à la flottation des particules phosphatées.
L'association des étapes d'attrition et de flottation se lot la présente invention a un effet de synergie dans le domaine de la consommation de réactifs. Il faut souligner que cet effet de synergie peut être observé pour toutes les operations de flottation de phosphate, même pour les minerais non dolomitiques (cf. exemple 5).
La présente invention doit être lue en regard des figure annexées, parmi lesquelles : - la figure 1 illustre le procédé de la présente invention tel que décrit dans les exemples 1, 2 et 3 ; - la figure 2 illustre le procédé de la présente invention tel que décrit dans l'exemple 4.
La présente invention concerne les minerais phosphatés gangue carbonatée et siliceuse riche en ma gnésie, tels que certains minerais phosphatés de Fl ori de.
Selon la présente invention, le minerai phosphaté est d'abord lave puis classé, par cyclonage, en quatre fractions, la première fraction étant constituée des particules dont le diamètre est de moins de 100 microns environ (c'est-"a-dire celles qui passent au travers d'un tamis dont la maille est de 150 mesh Tyler), la seconde fraction étant constituee des particules dont le diamètre est compris entre 100 à 500 microns (c'est- -dire les particules qui passent au travers d'un tamis dont la maille est de 35 mesh Tyler et qui sont retenues dans un tamis dont la maille est de 150 mesh Tyler), la troisième fraction étant constituée des particules dont le diamètre est compris entre 500 à 1 000 microns (c'est-a-dire les particules qui passent au,travers d'un tamis dont la maille est de 16 mesh Tyler et qui sont retenues dans un tamis dont la maille est de 35 mesh Tyler), et la quatrième fraction étant constituée des particules dont le diamètre est supé rieur à 1 000 microns (c'est-a"-dire les particules qui sont retenues dans un tamis dont la maille est de 16 mesh Tyler). Il est important de noter que la coupure entre la seconde et la troisème fraction (500 microns - 32 mesh) est dépendante des performances des machines de flottation et qu'une telle coupure peut être comprise entre 400 et 650 microns comme c'est le cas actuellement en Floride.La première fraction dont les particules ont un diamètre de moins de 100 microns n'est pas traitée ; elle constitue les fines primaires qui contiennent principalement de la silice, de l'aluminium, du fer et du magnésium. Les deu filme et troisième fractions sont soumises à une attrition pour éliminer la gangue superficielle d'argiles et de dolomite et pour nettoyer la surface des particules pour faciliter la séparation sélective ultérieure du phosphate et de la gangue au cours de l'opération de flottation. Pour la quatrième fraction, les particules les plus grossières (c'est-d-dire les particules qui sont retenues dans un tamis de 6,3 mm - 3 mesh) ne sont pas traitées en raison de leur haute teneur en dolomite et de leur basse teneur en apatite.Après cette opération, la quatrième fraction est de préférence broyée avant l'étape d'attritipn de sorte que le d80 tel que défini ci-dessous soit compris entre 250 et 500 microns.
tie terminale conique 13 et le côté intérieur d'un écrou moleté 11. On y parvient du fait qu'après la mise en place de la membrane 4 sur-la partie conique 13, l'écrou moleté 11 est vissé sur le récipient 1 tout en intercalant une bague d'étanchéité 12. La membrane est réalisée en
un matériau qui laisse passer l'agent humidificateur.
Par contre, en ce qui concerne l'encre, cette membrane
peut au choix être perméable ou non à l'encre.
Dans l'exemple se rapportant à la figure 1,
la membrane 4 n'est pas tendue sur la partie conique 13.
En outre, le récipient 1 contient un piston 8 qui sous l'action d'un ressort 7 est appliqué vers le côté ouvert du récipient 1. De ce fait, l'agent humidificateur 2
introduit dans le récipient 1 est appliqué contre la mem-
brane 4 qui de la sorte acquiert une forme convexe contre
les embouchures des tuyères 6 et est en contact avec celles-
ci. L'introduction de l'agent humidificateur a lieu du
fait que le fond 16 avec le piston 8 est éloigné et qu'a-
près l'introduction de l'agent humidificateur, ledit fond
16 et le piston 8 sont ramenés dans la position dessinée.
Comme variante de l'exemple en question, on peut utiliser,
au lieu du ressort 7, un dispositif qui suivant les be-
de pivotement de la réglette. Chaque réglette coopère éga-
lement avec un premier et un second organes de guidage,
distants l'un de l'autre sur la réglette considérée, for-
mant saillie sur cette réglette pour être introduits dans les première et seconde fentes, respectivement, ce qui permet de guider le mouvement de la réglette le long de\Ia fente en forme d'arc. Des moyens de blocage provisoires +
sont prévus sur chaque réglette pour bloquer son mouve-
ment de pivotement une fois qu'elle a été placée sur l'an-
gle souhaité.
Un crochet est prévu pour supporter la scie en position relevée, et permettre ainsi d'introduire, de
placer et de retirer la pièce. Le dispositif comporte éga-
lement une butée d'arrêt pour éviter que la scie soit relevée au-delà d'une certaine position, un dispositif de retenue du protecteur de lame pour le retrait automatique de ce protecteur lorsque la scie est abaissée vers la pièce, et un organe de localisation pour déterminer la position latérale de la scie par rapport à l'organe en
forme de plaque qui supporte cette scie.
D'autres avantages et caractéristiques de la
présente invention apparaltront à la lecture de la des-
cription détaillée qui va suivre et qui se réfère aux Es. es7
" 2481187
-3- dessins annexés représentant
Pour une meileure compréhension du procédé, une suite de I3 figures ont eté dessinées, elles représentent les sept pièces du système par lui même plus un exemple d'un support sscoche FIGURE N. I Comporte 5 pièces plus 3 rivets (dont 2longs et I court).
Pièce N. I : Demi-coquille "interne"d'attache.
Pièce M. 2 : Demi-coquille "externe" d'attache.
Pièce N. 3 : Clef de verrouillage et d' attache.
(les pieces I & sont 1 inverse de la pièce 3 pour les parties concernées.
Pièce N. 6 : Biellette actionnant la pièce n.3.
Pièce N. 7 : renvoi permettant de verrouiller te système et d'y mettre un antivol. C'est une pièce rectangulaire longue en métal d'a peu près de la longueur de la valise. Cette pièce est rivée à une extrémité avec la pièce 6, et est perçée ou aménagée pour recevoir un cadenas ou un système de serrure antivol attachée sur la moto ou le supporte valise.
On remarque que vers le haut de l'assemblage des pièces I et 2, il y a un espace circulaire qui en fait un "vide" qui traverse toute la largeur des pièces citées . Cet espace correspond au diamètre des tubes normalisés utilisés dans la fabrication des portes-bagages et autre articles de ce type.
Il est à noté que toute la figure I est vue en coupe selon l'axe EE.
la piece N.3 est montrée dans cette figure en position verrouillée.
FIGURE N. 2 Rèprésnrte en coupe sur 1 axe AA les pièces 4 et 5.
1 axe EE est perpendiculaire à l'axe AA. aussi comme la piece 3 de la figure I est montrée en position verrouille (FF est vertical) par rapport àla fig 1. Les pièces4 et 5 sont montrées dans leur sens d'introduction ce qui fait que l'axe AA devrait être horizontal par rapport à la valise et à l'attache, Enfin la pièce trois doit aussi s'introuduire (FF)horizontalement.
FIGURE N. 3 est la"clefde verrouillage du système d'attache.
La première partie de la pièce, prise dans le sens de 1 axe DC, est un parallélépipède-rectangle dont la dimension de l'arrête dans le sens de 1 axe GG est inferieur au diamètre cylindre sui- vant. (il y a 4 cylindre qui se suivent aussi nous les numéroteons de 1 à 4 dans le sens DC). Par contre la dimension de l'arrête FF du parallélepipède en question est plus longue que le diamètre du 1 er. cylindre. Les 3 parties suivantes de la pièce sont ausi cylindriques Le 2 ème cylindre est diametre plus important que le 1 er.
Le 3 me cylindre est diamètre encore plus important que le 2 ème Le 4 éme cylindre est de meme diamètre que le 2 ème, mais il et usiné à son extrémité de deux rainures qui se croisent au centie du diamètre où un taraudage est pratiqué pour recevoir une vis, Pour se faire une idée du rapport de dimensions des pièces en sachant leur forme, on peut se reporter é la coupe de la fig.l pièce N. 3.
Ainsi, on comprend que la pièce 3 pivote dans les plèces l et 2.
l'autre de leurs faces 11Oa ou 11Ob.
Dans l'exemple représenté, ce sont les faces llOa et 110b elles-mmes qui sont représentées comme étant des miroirs; autrement dit, les lames sont réfléchissantes sur toutes leur surface externes et les rayons lumineux ne pénètrent jamais dans les lames. Comme on le verra par la suite, d'autres constructions sont envisageables et
font partie de l'invention.
-5- Commoe on le voit sur la figure, l'agencement des lames 110 est tel que chacun des rayons R, après traversée de l'écran coloré 70
se trouve doublement réfléchi sur une paire de lame et sort finale-
ment de l'ensemble d'émission selon la direction RU sensiblement pa-
rallèle à la direction principale mA. Ainsi, la presque totalité des rayons émis par le filament 11 et renvoyés par le réflecteur 20 sort finalement de l'ensemble, la dimension, l'obliquité et l'écartement des lames étant tels que tout rayon qui atteint l'ensemble des lames 110 en passant entre deux lames
adjacentes sort du dispositif après deux réflexions seulement. A l'é-
mission, seul le flux lumineux correspondant aux rayons qui frappent
la tranche des lames (en elles-mêmes très minces) se trouve perdu.
Au contraire, en oe qui ccncrne les rayons ambiants, qui arrivent par exoeple avec une direction incidente DA en venant d'un point du ciel, l'ensemble 100 se coçporte carnne un masque. Pour la plupart des directions de lumière amirbiante ID, les rayons lumineux ne pénètrent pas à l'intérieur du bottier 50, ou en tout cas n'en ressortent pas de façon sensible. Seuls les rayons incidents ayant une direction D1 très voisine de la direction principale AA peuvent à]a fois pénétrer dans l'ensemble et en ressortir; cela ne
correspond qu'a une partie très faible des ralons arbiants suscepti-
bles de frapper l'ensemble selon l'invention, d'autant que, CaIme on l'a dit, la lumière ambiante, qui vient du ciel ou du soleil, n'a pas
en général une direction voisine de l'horizontale.
- En conséquence, l'ensemble d'émission de lumière selon l'in-
vention émet de la lumière colorée lorsque la lampe 10 est allumée, et, lorsque la lampe 10 se trouve éteinte, apparait à l'observateur d'une couleur neutre, relativement blanche et brillante, qui convient
Il est connu de realiser des briques isolantes à partir d'une barbotine d'argile que l'on fait mousser par-reaction de phosphate de sodium avec de la poudre d'aluminium pour l'alléger, le materiau ainsi allege étant ensuite séché et cuit, puis éventuellement rectifié aux dimensions désirées.
Cette fabrication est délicate et il est très difficile de contrôler la porosit du matériau, caractéristique fondamentale qui determine le pouvoir isolant.
L'invention a notamment pour objet une composition permettant d'obtenir un matériau pour briques isolantes presentant une porosité bien contrôlable et pouvant être mis en oeuvre par un simple coulage, sans intervention d'une réaction chimique de moussage.
La composition selon l'invention consiste essentiellement en un mélange d'environ - 67 à 72% de chamotte à 42-44% d'alumine d'une finesse de 6000 cm2/g, - 19 à 29% de carbonate de calcium d'une finesse d'au moins 6500 cm2/g, - 3% d'un liant hydraulique, - 1% d'un matériau fibreux, - moins de 1% d'additifs secondaires modificateurs de la rhéologie, ce mélange étant additionné d'un agent pyrogène pour en abaisser la densité, ainsi que d'eau de gâchage, dans une proportion de 20 à 25% en poids du mélange, le matériau ainsi obtenu devant repondre aux caracteristiques suivantes: . densité apparente : . résistance mecanique en compression après émission de la brique à 1300 C 15 kg/cm2.
L'agent porogène est de préférence du polystyrene expanse sous forme de bille de 1 à 2 mm de diamètre, à raison d'environ 140 ml pour 100 g de mélange.
Selon un mode de mise en oeuvre, le liant hydraulique destine à assurer la cohesion à froid est un liant alumineux et le matériau fibreux est constitué par des fibres minérales silico-alumineuses et du carbonate de calcium finement broyé.
1 2 3 . Chamotte 42-44% ........ 66,94 71,73 76,52 . Co3Ca ........ 28,69 23,90 19,11 . Ciment alumineux ........ 2,87 2,87 2,87 . Kerlane (1) ........ 0,96 0,96 0,96 . Hexamétaphosphate ........ 0,48 0,48 0,48 . Matrosol ........ 0,06 0,06 0,06 # T i t a l # ........ 100,00 100,00 100,00 . Eau de gâchage ........ 20,00% 21,70% 25% Composition chimique Cru Après cuisson Cru Après cuisson Cru Après cuisson . CaO ........ 17,24 19,86 14,56 16,35 11,80 2,89 . SiO2 ........ 36,27 41,79 38,83 43,61 41,38 45,21 . Al2O3 ........ 29,38 33,85 31,37 35,23 33,38 36,47 . TiO2 ........ 1,87 2,15 2,01 2,26 2,13 2,33 . Fe2O3 ........ 1,21 1,39 1,40 1,57 1,83 2 . MgO ........ 0,06 0,07 0,07 0,08 0,06 0,07 . Na2O ........ 0,39 0,45 0,41 0,46 0,55 0,60 . K2O ........ 0,12 0,14 0,13 0,15 0,14 0,16 . CO2 + H2O ........ 13,20 - 10,96 - 8,47 . P2O5 ........ 0,26 0,30 0,26 0,29 0,26 0,28 # T o t a l # ........ 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00 100,00 (1) Fibres minérales silico-alumineuses.
1 2 3 125 C 1300 C 1250 C 1300 C 1250 C 1300 C . Densité 0,59 0,60 0,62 0,62 0,62 0,65 . Post-variation dimensionnelle 0 -0,65 0 0 -0 -0,2 . Résistances mécaniques (kg/cm2) 12 15 15 20 22 24 TABLEAU III
Nature du Post-variation Résistance à la CO3Ca dimensionnelle Densité compression Formulation OMYALITE 90 0 0,59 12 n 1 1250 C MEAC +1,36 0,57 12 TABLEAU IV
Composition N 1 N 3 . Chamotte 42-44% Al2O3 broyée à 6500 cm2/g 66,94 76,52 . CO3Ca broyée à 6500 cm2/g 28,69 19,11 . Ciment alumineux 2,87 2,87 . Kerlane 0,96 0,96 . Hexamétaphosphate de sodium 0,48 0,48 . Ethylmethylcellulose 0,06 0,06 100,00 100,00 Caractéristiques après cuisson à 1300 C . Densité 0,60 0,65 . Retrait à 1300 C +1,3% +0,45% . Résistances mécaniques en compression kg/cm2 15 24 . Conductibilité thermique 200 C 0,14 0,16 (kcal/m.h. C) 500 C 0,23 0,25 900 C 0,3 0,32 . Porosité totale 76% 74% . Porométrie comprise entre 1.5 et 15 34% 20% Les additifs secondaires sont de préférence choisis dans le groupe comprenant la méthylcellulose et les polyphosphates de sodium.