INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Suivant encore une autre forme d'exécution avantageuse de l'invention, la deuxième intensité inférieure à la première est réglée par abaissement du courant de tube d'une source de rayons X, grâce à quoi le spectre d'énergie de rayonnement du tube à rayons X reste le même, de sorte qu'une correction des valeurs d'absorption résultant de différences d'énergie moyenne des rayonnements dans les premiers et deuxièmes cycles de mesure successifs n'est pas nécessaire.
Des déviations garantes apparaissent souvent entre 1es premières et deuxièmes valeurs d'absorption et sont dues notamment à des mouvements du patient, a une dérive dans le spectre de rayonnement de la sour ce de rayons et, lors d'une irradiation de diverses couches du corps adjacentes les unes aux autres, à des structures se présentant dans le corps. Pour ces raisons1 les deuxièmes valeurs de mesure sont aussi déterminées suivant des trajets de mesure passant par le domaine d'examen. Des premières et deuxièmes valeurs d'absorption sont déterminées d'une manière décrite ci-après respectivement â partir des premières et des deuxièmes valeurs de mesure.
Suivant une autre forme d'exécution du procédé conforme à l'invention, pour chaque direction de mesure on forme un facteur de correction par lequel les deuxièmes valeurs d'absorption, dont les trajets de mesure associés s'étendent à l'extérieur du domaine d'examen, sont multipliées pour former des deuxièmes valeurs d'absorption approximatives, le facteur de correction étant déterminé par division de la première valeur d'absorption associée, pour tous les trajets de mesure associés à une direction de mesure et passant par le domaine d'examesl, par la deuxième valeur d'aborptbn associée au même trajet de mesure afin, par la suite, d'établir la moyenne arithmétique pour tous les quotients pour la détermination du facteur de correction.
A un trajet de mesure passant par le domaine d'examen sont associées deux valeurs d'absorption au moyen desquelles un facteur de correction pour la diminution des dites déviations est déterminé d'une ma niere telle que la deuxième valeur d'absorption suivant un trajet de mesure passant par le domaine d'examen n'accuse qu'une déviation faible sinon nulle par rapport â la première valeur d'absorption suivant ce même trajet de mesure. Un facteur de correction est dans ce cas calculé pour chaque direction de mesure.
- des crochets métalliques (8) ou des mousquetons placés dans chaque angle du cadre (1) ainsi que sur chaque montant vertical à environ au tiers de la hauteur à partir de la base Ces crochets (8) recevant des lanières (13 et 14),en forme de boucle, fixées sur les angles du conteneur souple ainsi que sur les arêtes, permettant de maintenir en place ce dernier, quril soit plein ou vide, - un conteneur souple présentant: O une partie utile (9), de formes et volume identiques aux formes et volume intérieurs déterminés par les faces supérieures et inférieures et les arêtes du cadre (1).
a à sa partie supérieure une partie cylindrique (1o) passant par l'ouverture circulaire (4) de la plaque de tôle (3) supérieure et servant de "bouche de remplissage"0 O à sa partie inférieure une partie cylindrique (11) passant par l'ouverture circulaire (4) de la plaque de tôle (3) inférieure et servant de"bouche de vidange". Il est précisé que la partie in inférieure de la bouche de vidange se termine par un anneau rigide (12), réalisé en métal, matière plastique ou tout autre matériau adéquat, et fixé par tout moyen approprié.
des lanières non extensibles (13), en forme de boucle ou anneau ou anse, dans les angles supérieurs du conteneur souple ainsi que sur les quatres arêtes au tiers inférieur environ de la hauteur, et des lanières extensibles (14) dans les angles inférieurs. Il est précisé quren ce qui concerne les lanières extensibles (14), ces dernières peuvent etre remplacées par tout dispositif analogue De même, si le conteneur souple présente une section circulaire, les notions angles supérieurs et inférieurs sont remplacées par celles d'extrémités de diamètres orthogonaux et que la notion d arête est remplacéepar celle de génératrice réunissant le point de fixation dgune attache supérieure à celui de lgattache symétrique inférieure0 Un portique de réception pour vidange comptant: - Quatre pieds cylindriques (15), creux ou non, reliés entre eux par des entretoises rigides (16), de telle manière à obtenir une section carrée ou rectangulaire et assurant à l'ensemble une bonne rigidité.
- une trémie de vidange tronconique (17), réglable en hauteur gr - ce à des guides fixés sur les entretoises (16) supérieures, et comportant à sa partie supérieure une bride fixe (19) - deux guides cylindriques (18) disposés de part et d'autre de la trémie de vidange tronconique (17) et soudés sur les entretoises (16) supérieures joignant les pieds du portique, permettant un dé placement vertical de la trémie de vidange tronconique (17). Cet- te dernière étant fixée en position à l'aide d'un dispositif de serrage rapide (20) - une bride en forme de C (21) disposée au-dessus de la bride (19) et articulée sur cette dernière au moyen d'un axe de rotation (22).
Ces deux brides (19 & 2.1) comportent, chacune, une couronne de caoutchouc mousse collée se faisant face. Entre ces deux brides (19 & 21) vient s'interposer l'anneau rigide (12) du conteneur souple, et qui est maintenu fortement en place à l'aide d'un système de serrage rapide (23).
- quatre tubes cylindriques creux (24), fermés à leur partie supérieure, reliés entre eux par des entretoises rigides (25), et dont le diamètre intérieur est légèrement supérieur au diamètre extérieur des pieds cylindriques (15) sur lesquels ils s'emmanchent.
- qaatre ressorts (26) se plaçant à Irintérieur des tubes creux (24), de dimensions et de caractéristiques telles que si lagon dispose sur le portique le cadre (1) et son contenu ( conteneur sou- ple ) dont la masse en charge est X, les ressorts (26): demeurent en compression maximum tant que les duex-tiers environ de la charge npa pas été vidangée (compression, toutefois,limitée par l'action des butées (27) ).
commencent à se détendre progréssivement à partir du seuil mentionné ci-dessus.
sont complètement détendus lorsque le conteneur souple arrive en fin de vidange.
- quatre butées cylindriques (27), de dimensions appropriées, sont placées à l'intérieur des ressorts (26) afin de limiter les surcharges de ces derniers pendant une partie de la vidange, Le conteneur souple étant fixé aux différents points dvaccro- chage du cadre (1), il peut ère rempli par son orifice de remplissage (10), en ayant pris soin, au préalable, de serrer a l'aide de la cordelette (28), prévu à cet effet, la bouche de vidange (11).
Cette dernière étant pliée et enfermée dans le couvercle (6) infé- rieur. Le cadre (1) et son contenu peuvent être manutentionnés et transportés par voies routière, ferroviaire, ou autre sans problème particulier.
A la réception par l'utilisateur, le cadre (1) est placé sur le portique , le couvercle (6) inférieur est ouvert laissant apparattre la bouche de vidange (11) avec son anneau rigide (12).
L'anneau est placé entre les deux brides (19 & 21) et serré à lg aide du dispositif de serrage rapide (23). Sous l'effet du poids du cadre (1) et de son contenu les ressorts (26) stécrasent, la bouche de vidange (11) est tendu au maximum grâce au moyen de réglage (20) en hauteur de la trémie de vidange tronconique (17), la cordelette (28) est dénouée permettant ainsi au produit de s'écouler.Au fur et à mesure de la vidange, et dans les conditions décrites ci-dessus, les ressorts se détendent progréssivement entrafnant la déformation du conteneur souple sur son dernier tiers et créant un tronc de cone permettant une vidange totale et aisée0 La vidange terminée, la trémie de vidange tronconique (17) est remontée afin de permettre la remise en place automatique, grace aux lanières extensibles (14), du conteneur souple dans les coins inférieurs du cadre (1) Ensuite la bouche de vidange (20) est serrée à l'aide de la cordelette (28), l'anneau rigide (12) est libéré de son logement et le tout est plié et enfermé dans le couvercle (6) infétieur.
Le cadre et le conteneur souple sont ainsi prêts pour une nouvelle utilisation ou rotation.
Dans les dessins, ci-joints en annexe, et donnés à titre dt exemple non limitatif d'une forme de réalisation de l'objet de lt invent ion, on a : - Figure t: un ensemble "cadre-conteneurn disposé avant vidange sur le portique de réception.
- Figure 20 un ensemble ncadre-conteneurn disposé en fin de vidange sur le portique de réception.
L'objet de la présente invention est un dispositif permettant la distribution de la pâte carbonée sur toute la surface de l'anode, à partir d'une trémie de stockage amenée à proximité de la cuve d'électrolyse, comportant un dispositif élévateur, prélevant la pâte dans la trémie de stockage, un dispositif distributeur et un dispositif répartiteur constitué par un tapis roulant, circulant sur deux rouleaux d'axe sensiblement horizontal, dont l'orientation et l'inclinaison sont réglables, et qui est animé d'une vitesse linéaire pouvant se situer entre 0,5 et 5 mètres par seconde.
L'orientation du tapis roulant peut s'effectuer par une rotation pouvant atteindre environ 1700, autour d'un axe vertical situé sensiblement au niveau du rouleau arrière.
L'inclinaison peut varier entre environ + 10 et - 100 par rapport à l'hori- zontale, par rotation autour de l'axe du rouleau arrière.
L'ensemble du dispositif d'alimentation est, de préférence, monté sur un chassis mobile, tracté ou automoteur.
La figure 1 représente un dispositif d'alimentation en pâte carbonée conforme à l'invention.
Il comprend une trémie de stockage (1), de grand volume, qui contient la réserve de pâte carbonée. Le plus souvent, la pâte se trouve sous- forme de plaquettes, d'un poids unitaire d'environ 100 grammes. Un élévateur (2) de tout type connu, par exemple à godets, amène les boulets dans la goulotte (3) d'où ils s'écoulent par les couloirs distributeurs (4) et (5) vers le répartiteur (6). L'un des couloirs (4) ou (5) peut être muni d'un dispositif de pesée continue de la pâte carbonée.
Le répartiteur (6) comporte un tapis roulant (7) constitué par une bande sans fin mobile sur deux rouleaux (8) et (-9) à axe horizontal, le rouleau arrière (8) étant accouplé à un moteur (non représenté), le diamètre du rouleau et la vitesse de rotation du moteur étant calculés pour conférer au tapis roulant une vitesse linéaire entre 0,5 et 5 mètres / seconde réglable en agissant par exemple sur la vitesse de rotation du moteur ou sur la transmission entre le moteur et le rouleau entrainé.
L'ensemble du répartiteur (6) peut être déplacé autour d'un axe vertical (10) en balayant un angle d'environ 1700 dans le plan horizontal. Il peut également être déplacé autour d'un axe horizontal passant par l'axe du rouleau (8) avec une amplitude d'une dizaine de degrés au-dessus et au-dessous du plan horizontal.
Ces déplacements peuvent être obtenus par tous moyens connus et, de préférence, au moyen de vérins hydrauliques dont les commandes sont centralisées dans une cabine.
L'ensemble du dispositif peut être installé sur un engin automoteur et utiliser, comme source d'énergie, le moteur de l'engin. Il peut également, comme représenté sur la figure 1, être placé~sur une remorque ou semi-remorque (11). Dans ce cas, on luî adjoint une source d'énergie telle qu'un moteur thermique. Pour assurer le chargement de plaquettes de pâte carbonée sur les anodes d'une série de cuves d'électrolyse, le conducteur positionne le tapis roulant selon l'angle qui lui semble le plus favorable pour assurer une distribution régulière de la pâte entre les goujons au fur et à mesure que l'engin se déplace le long de la série de cuves.Cet angle est généralement de l'ordre de 450 par rapport à l'axe transversal de la série, pour des cuves disposées en long, pour passer entre les deux rangées de goujons situées d'un même côté de la cuve En combinant le mouvement de translation, l'inclinaison du tapis roulant et sa vitesse linéaire, le conducteur peut assurer une distribution ré culière sur toute la surface de l'anode.
Lorsque la vitesse du tapis est minimale, les plaquettes de pâte carbonée tombent directement sur l'anode à la verticale de l'extrémité du tapis.
A vitesse plus élevée, les plaquettes sont projetées à une distance qui est fonction de leur masse et de la vitesse acquise. Cette distance peut atteindre facilement la demi-largeur de l'anode (t à 1ss2 mètre).
On a ainsi réalisé un dispositif de chargement comportant une trémie d'une capacité de 10 tonnes de plaquettes de pâte carbonée avec un tapis roulant de 20 cm de largeur, dont la vitesse peut être fixée à 3,5 ou 4,5 5 mètres/seconde.
L'alimentation d'une anode de 6,7 x 2,4 mètres est effectuée en 5 minutes environ à raison de trois chargements par semaine. La régularité de répartition supprime toute intervention manuelle.
La présente invention est relative à un feu,
notamment pour la signalisation des véhicules automobiles.
séquent, réduisent le nombre des organes de coupe rapportés
qui peuvent être placés sur la périphérie du disque. En ou-
tre-, les dispositifs de serrage-nécessitent des organes de fixation qui limitent l'étroitesse du disque, ce qui pose un problème lorsque l'outil est utilisé pour l'usinage de rainures étroites comme c'est le cas, par exemple, pour une scie. On connaît déjà des moyens de retenue automatique de plaquettes rapportées dans des porte-outils. Par exemple
le brevet des E.U.A. n 55 423 montre des dents de scie mon-
téesdans une scie circulaire sans- moyens de retenue ou de
serrage génant.
Le brevet des E.U.A.-n 3. 785 021 montre une plaquette rapportée de porte-outils et d'un dispositif de serrage dans lequel l'organe de serrage serre par un effet
de ressort. Toutefois, aucun des brevets antérieurs ne con-
cerne le problème de la réalisation d'un dispositif effica-
ce et sûQr de retenue d'éléments profilés dans des.outils '
de coupe rotatifs à tailler des rainures.
L'invention a donc pour but de réaliser un nou-
vel outil de coupe rotatif à tailler des rainures dans le-
quel les problèmes et inconvénients précités soient consi-
dérablement réduits ou même surmontés.
Cette invention a pour objet un outil de coupe rotatif à-tailler des rainures qui comprend un corps ou
laire.
Egalement la potence 12 est réalisée à par-
tir de profilés et elle comporte par exemple un profilé en U 32, dont l'ouverture est dirigée vers le bas et
sur lequel sont fixées intérieurement, de la même ma-
nière que pour le guide de la colonne 14, des barres 34 de section circulaire qui servent de rails pour des paires de rouleaux, comportant des rouleaux avant 35
et des rouleaux arrière 36, du chariot 11.
-9- La structure de guidage décrite ci-dessus est d'une conception simple et elle permet de guider la colonne 14 dans le montant 15 et le chariot 11 dans la potence 12 avec peu d'usure, peu de bruit et d'une manière exempte d'entretien. La scie représentée fonctionne comme cela a été décrit en référence dans la Fig 1, d'une manière sûre et avec peu de bruit Le temps de sciage est ainsi raccourci de l'intervalle nécessaire pour le mouvement
de retour de la lame de scie 2 de la position III jus-
que dans la position I car l'opérateur peut exécuter d'autres travaux pendant cet intervalle de temps, par
exemple l'enlèvement du produit scié à la longueur fi-
nale et la mise en place d'un nouveau produit à scier
pour la préparation de l'opération suivante de sciage.
Les Figs 3 à 7 représentent des détails de
structure du capot de protection acoustique 5, et no-
tamment trois organes de retenue 40, 41 et 42 qui sont disposés sur celuici Les organes de retenue 40, 41
sont placés sur le c 8 té du capot de protection acous-
Le nombre d'impulsions de rayonnement infrarouge est de 3.
Lors du processus de séchage les cocons ver à soie sont portés à une température de 65 OC, la durée totale de chauffage étant de 140 minutes et le débit du porteur de chaleur étant de 38 000 m3/h.
L'opération de chauffage étant terminée, les cocons en cours de traitement sont soufflés par de l'air pendant 5 minutes. La vitesse du courant d'air est de 1,2 m/sec.
La température de l'air est de 24 OC et la teneur en humidité est de 12 g/kg d'air sec. Les cocons sont refroidis à une température de -25 OC, la vitesse de refroidissement étant de 8 C/min et le débit d'air étant égal à 10 000 m3/h.
La durée totale de séchage des cocons du ver à soie du mûrier est de 145 minutes.
Une partie des cocons du ver à soie ainsi séchés est soumise à l'examen dans le dessein de déterminer leur humidité finale et la durée limite de stockage. En outre, un certain nombre de cocons sont soumis à un dévidage en vue de déterminer le rendement en soie grège et la longueur du fil continu. La capacité du procédé de l'invention est comparée à celle de la technologie antérieure qui fait l'ob- jet du Certificat d'Auteur de 1'URSS N 167174.
Les résultats obtenus sont réunis ci-après humidité finale des cocons par rapport au poids des cocons parfaitement secs, % a 12 durée limite de stockage, mois s , 18 rendement en soie grège, %.......................... 33 longueur du fil continu, m @ 700 capacité du procédé par rapport à la technologie antérieure, %........................ % 150 Ainsi, on est arrivé à améliorer la capacité du procédé par comparaison à l'exemple 1 sans nuire, en meme temps, à la qualité de séchage et au rendement en soie grège.
Soumis à un traitement de séchage, des cocons du ver à soie du mûrier sont chauffés et refroidis de la manière décrite à exemple 10a Cependant, lors de l'opération de séchage, la durée de chaque impulsion suivante est augmentée de 5 minutes tandis que ltintervalle entre les impulsions est diminuée de 20 minutes.
Une partie des cocons ainsi séchés est soumise à l'examen dans le dessein de déterminer leur humidité finale et la durée limite de stockage. En outre, un certain nombre de cocons sont dévidés dans le dessein de déterminer le rendement en soie grège et la longueur du fil continu. La capa cité du procédé de l'invention est comparée à celle de la technologie antérieure qui fait l'objet du Certificat d'Auteur de l?URSS N 167174.
Les résultats obtenus sont réunis ci-après humidité finale des cocons par rapport au poids des cocons parfaitement secs, %............ 10 durée limite de stockage, mois...................... 20 rendement en soie grège, % *.; 33 longueur du fil continu, m 710 capacité du procédé par rapport à la technologie antérieure, %...................... 150.
EXEMPLE 12 (négatif).
On effectue le séchage de cocons du ver à soie du mûrier selon les conditions opératoires de ItexemplerlO. Cependant, à la différence du procédé de ltinvention, la durée des impulsions de rayonnement infrarouge est augmentée successivement de 2 minutes. Les intervalles entre les impulsions sont diminuées successivement de 15 minutes. La durée de séchage est de 176 minutes.
Une partie des cocons du ver à soie ainsi séchés est soumise à ltexamen dans le dessein de déterminer leur humidité finale et la durée limite de stockage. En outre, un certain nombre de cocons sont soumis à un dévidage en vue de déterminer le rendement en soie grège et la longueur du fil continu. La capacité du procédé est comparée à celle de la technologie antérieure qui fait objet du Certificat d'Auteur de ltURSS NQ 167174.
Les résultats obtenus sont réunis ci-après humidité finale des cocons par rapport au poids des cocons parfaitement secs, %.............. 10 durée limite de stockage, mois........................ 18 rendement en soie grège, $e e 33,2 longueur du fil continu, m * 700 capacité du procédé par rapport à la technologie antérieure, % ...................... 132.
Dans ces conditions, si on augmente le gain du bloc amplificateur G de.10 et si on diminue du bloc M de 10, le gain total du système continu d'être le même, alors que la fiabilité des mesures proches de zéro augmente.
Comme on peut le voir dans le schéma (Fig.4 ), la mesure de tension est effectuée de façon indirecte, puisque ce qui est réellement mesuré c'est la tension de consigne au moyen de la sortie A sur le connecteur de ='unité. La sortie 1 permet la lecture de l'intensité circulant dans l'unité, à l'aide d'un convertisseur tension-courant placé dans le bloc de contrôle dont on parlera plus loin.
Tous les composants de l'unité ont été montés sur une plaque de circuit imprimé à double face.
MODULE VENTILATEUR Dans un ventilateur, le rapport entre la pression et le débit n'est pas constant; il existe un débit donné pour une pression également déterminée. On peut le constater sur la figure 5 où sont données les caractéristiques de fonctionnement d'une série de ventilateurs. En trait interrompu et superposé d chaque caractéristique, on peut observer également des paraboles, ou tronçons de parabole, qui correspondent à l'équation mathématique y = yo + A x 2 + Bx.
et dans lesquelles les valeurs de x et y correspondent a des valeurs tirées des caractéristiques de fonctionnement desdits ventilateurs.
Etant donné la parfaite coincidence entre ces paraboles et les caractéristiques des ventilateurs, on a choisi de réaliser leurs modules simulateurs de façon a ce qu'ils correspondent à l'équation mathématique ci-dessus.
La conception du module devra prévoir la possibilité de l'adapter à un type quelconque de parabole correspondant au fonctionnement d'un ventilateur quelconque, dans des limites préétablies. Le diagramme des blocs de ce module est reproduit sur la figure 6.
Le circuit de départ est celui d'une source de tension type série, dans laquelle a été introduite une section de n calcul " pour adapter la tension ( pression en mil liadtres de colonne d'eau ) au courant de sortie ( débit en m3/s). Le bloc appelé échantillon I (MI) est une résistance de 189,7/2 1% qui donnera lieu à une chute de tension proportionnelle au courant de sortie. Cette tension est portée à un niveau adéquat par le bloc amplificateur (1) ( le courant maximal de 20 mA se traduit par 10 V) et, à partir de la sortie de celui-ci, elle atteint, en passant par les blocs inverseur(2) et additionneur (3), les entrées x et y du bloc multiplicateur (4).A la sortie de ce premier additionneur(3), cette tension aura été multipliée par le coefficient A avec addition du coefficient B, ces deux coefficients, qui correspondant à la parabole que l'on veut obtenir, ayant et préalablement calculés ensemble avec la valeur de Vo. Le module inverseur est nécessaire pour adapter le signe du signal avant son entrée dans le bloc multiplicateur.
Dans le deuxième bloc additionneur (5), la valeur correspondante de Vo s'ajoute au signal de sortie du module multiplicateur (4), ce qui permet donc d'obtenir, à la sortie dudit additionneur, une tension correspondant à équation y = Ax2 + Bx + yo qui, traduite en valeurs de U et de I, équivaut à V = AI2 + BI + Vo.
Cette tension est comparée avec la tension de snrtie de l'unité, dans le bloc comparateur (6), donnant lieu à un signal d'erreur qui, amplifié par le gain en boucle ouverte, règle le fonctionnement du bloc de contrôle (7) ( deux train sistors en circuit Darlington).
Les réglages des coefficients A et B, ainsi que de la valeur de Vo, sont accessibles depuis le panneau frontal, permettant ainsi d'adapter le fonctionnement de l'unité au régi- me choisi.
En étudiant la figure 5, on remarque que la parabole correspondant aux ventilateurs V4 et V5 a, pour une valeur inférieure à 12 V, deux valeurs dtintensité possibles. Pour éviter cette double solution mathématique, en fonctionnement normal, l'unité est munie d'un deuxième comparateur (8), comme le montre le diagramme des blocs de la figure 6. Dans ce bloc, on compare le signal ( proportionnel à I ) avec une tension de référence et lorsque l'intensité tombe au-dessous d'une valeur préétablie,le comparateur bascule sur la zone négative de saturation.Or, comme sa sortie est accouplée, au moyen d'une diode (9), à l'en- trée du deuxième additionneur(5), il oblige celui-ci à se saturer salement, imposant ainsi cette saturation au comparateur final (6), de telle façon que, pour de faibles valeurs de courant, la tension de sortie de l'unité reste constante à + 14V.
Cette saturation est indiquée sur le panneau frontal par l'allumage d'une diode lumineuse. Le schéma complet de l'unité est reproduit dans la figure 7.