INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Exemple 3 Cet exemple est traité commue les précédents, même si on utilise des machines à tricoter comprenant quatre alimentations ou davantage. En fait, les mêmesré sultats sont obtenus lorsque le fil à filaments de polyamide est combiné - à des alimentations alternées - avec le fil filé cellulosique du type spécifié ci-dessus.
La description faite ci-dessus ainsi que les figures font ressortir lesavantages d'un vêtement réalisé selon l'invention. qu'il s'agisse de collants pour dames ou autres sous-vêtements tricotés, par exemple des maillots de corps, des bas, etc., les propriétés concernant la transpiration et l'hygiène sont améliorées de façon appréciable.
DISPOSITIF DE COMMANDE RAPIDE DE DEPLACEMENTS DE FAIBLE AMPLITUDE D'OUTILS OU D'OBJETS, EN PARTICULIER DISPOSITIF DE GRAVURE RAPIDE DE BOTTIERS METALLIQUES DE COMPOSANTS ELECTRONIQUES La présente invention se rapporte à un dispositif de commande rapide de déplacements de faible amplitude d'outils ou d'objets, en particulier à un dispositif de gravure rapide de boîtiers métalliques de composants électroniques.
Pour réaliser un marquage sur des petits objets tels que des boîtiers de composants électroniques, on peut soit utiliser un procédé d'impression comme la sérigraphie, soit utiliser un procédé de gravure. L'écran sérigraphique étant relativement onéreux à réaliser, son emploi ne se justifie que si l'on doit réaliser un marquage identique sur un grand nombre d'objets. En outre, un tel marquage est facilement effaçable et ne convient pas dans de nombreuses applications dans lesquelles les objets marqués sont soumis à des contraintes mécaniques et/ou thermiques. Le procédé de marquage par gravure est actuellement mis en oeuvre à l'aide d'un dispositif à pantographe manuel. Ce dispositif est un exemple typique de dispositif dans lequel un outil de gravure effectue des déplacements de faible amplitude. Ce dispositif connu permet d'obtenir de bons résultats, mais est lent et donc onéreux.
n ' xl A . R A a t ** * -CE-C -M20-c(c)rL K C ' A CH240-C(C}s)5 * a s 2* An E a s A X * a o (}ea E t a * E t a 4 3 E rn a a Ct E a C a * -C8j $ Q o E Ze i a a Av E E a o ~cK7 E E a s E ( Q s . 8( CEs) 2 E o} I E -C8J E E 7 g 43 E o S -CF.5 : COaH
n A R Q S K -CH - Ca E' 3 a S ~(s;Z s a s E E ~* a s CE=CH 1CBi * Q s- -- s CH a s Av E 0. S -CE3;- 8 a. S E Les produits de formule (II) sont connus ou peuvent être préparés selon les procédés indiquées dans les brevets français 2 379 540 et 2 119 074. Les produits de formules (III) et (V) sont décrits par exemple dans les brevets français 2 346 014 et 2 385 722.
Les exemples suivants illustrent l'invention sans toutefois la limiter.
EXEMPLE 1 : Acide 3-méthoxyméthyl 7-/2-(2-amino thiazol-4yl) 2-hydroxyimino acétamido/ ceph-3-ème 4-carboxylique isomère syn.
Stade A : Anhydride pare-toluène sulfonique 2-(2-tritylamino thiazol-4-yl)2-/(1-méthyl-1-méthoxy)éthoxyimino/ acétique isomère syn.
On met en suspension 3,01 g de sel de- triéthylamine de l'acide 2-(2-tritylamino thiazol-4-yl) 2-(1-méthyl 1méthoxy éthoxy imino) acétique isomère syn dans 15 cm3 d'acétone. On: aute 1,05 g de chlorure de tosyle et agite pendant une heure trente minutes. On introduit 20 cm3 d'éther éthylique dans le mélange, refroidit à -10 C, essore, lave à l'éther et obtient 2,90 g de produit compost de l'anhydride recherché et de chlorhydrate de triéthylamine..
Stade B : Acide 3-méthoxy méthyl 7-/2-(2-tritylamino thiazol4-yl) 2-/(1-méthyl 1-méthoxy) éthoxy imino/ acétamido/ ceph-3ème 4-carboxylique isomèse syn.
On dissout 0,732 g d'acide 7-amino 3-méthoxy méthyl cèph-3-ème 4-carboxylique dans 10 cm3 de chlorure de méthylène et 0,84 cm3 da triéthylamine, refroidit à -20 C et ajoute 2,4 g du mélange obtanu au Stade A laisse revenir à température ambiante, ajoute 0,5 cm3 d'aci- de acétique, lave à l'eau, sèche, concentre à sec, triture avec de l'éther éthylique, essore et obtient 3,07 g de produit brut que l'on recrîstallise dans le méthanol pour obtenir 1,21 g de produit attendu R M N (CDCl3) p p m ]1,52 : CH3 géminés 3,22 - 3,25 : -O-CH3 3,45 : - CH2S 4,25 : - CH2OMe 4,99 (d; J=5) : H6 5,73 (dd; J=5 J=8): H7 6,70 : H5 du thiazole (syn) 7,28 : -C#3 Stade C :Acide 3-méthoxyméthyl 7-/2-(2-amino thiazol-4yl) 2-hydroxyimino acétamido/ ceph-3-ème-4-carboxylique isomère syn.
On agite pendant 10 minutes 1,1 g de produit obtenu ci-dessus avec 5 cm3 d'acide formique aqueux, à 45-50 C, ajoute 2 cm3 d'eau, essore,. concentre à sec la filtrat sous pression réduite à 30 C, en entrainant l'eau à l'éthanol. Le résidu cristellise dans l'eau. On essore et obtient 0,54 g de produit brut que l'on dissout, à l'aide de triéthylamine, dans 5 cm3 d'éthanol aqueux à 50%. On acidifie à pH 2-3 avec de L'acide formique, essore Le produit cristallisé, lave à L'éthanol puis à l'éther et obtient 0,44 g de produit solvaté.
Analyse : C14 H15 O6N5S2 1/2 H2O PM : 422,43 Calculé : C% 39,9 H% 3,82 N% 16,58 S% 15,18 Trouvé : 40,0 4,0 16,1 14,8 Spectre IR (Nujol) C = 0 @ lactame 1757cm-1 C= C,C = N : 1637 - 1638 cm-1 aromatiques 1605 - 1572 - 1488 cm-1 Spectre UV (ETOH, HCl N/10) infl : 220 nm E1cm 1% = 288 #max : 262 nm E1cm 1% = 421 # : 17400 1 cm Spectre R M N (DMSO) p p m 3,20 : OCH3 3,50 : S-CH2 4,17 : CH2O 5,14 (d; J=5) : H6 5,77 (d d; J=5; J=8) : H7 6,65 : H5 du thiazole 7,1 : NH2 9,43 (d: J=8) NHCO EXEMPLE 2 : 3-méthoxyméthyl 7-/2-(2-amino thiazol-4-yl)2hydroxyimino acétamido/ ceph-3-ème-4-carboxylate de 1-oxopropoxy méthyle isomère syn.
Stade A: 3-méthoxyméthyl 7-/2-(2-tritylamino thiazol-4-yl) 2-/(1méthyl 1-méthoxy)éthoxy imino/ acétamido/ ceph-3-ème 4-carboxylate de 1-oxopropoxy méthyle isomère syn.
O dissout à température ambiante 4,15 g d'acide 3 méthoxy méthyl 7-/2-(2-tritylamino thiazol-4-yl) 2-/(1-méthoxy 1-méthyl) éthoxy imino/ acétamido ceph-3-ème 4-carboxylique,isomère syn et 0,456 g de carbonate de potassium sec dans 14 cm3 de diméthylformamide anhydre On refroidit à 0 C, introduit, en 10 minutes,une suspension de pro@@@@ d'i@@@méthyle préparé comme @@-après stagita 30 minutes à 0 C puis 30 mi- nutes à 20 C.On verse le milieu réactionnel dans un mélange constitué par 340 cm3 d'eau, 17 cm3 de solution aqueuse normale de bicarbonate de sodium et 50 cm3 d'acétate d'éthyle Orr agite, décante, extrait à l'acétate d'éthyle, lave à L'eau, sèche,. concentre à sec sous pression réduite à moins de 35 C.
On reprend le résidu par 25 cm3 d'éther isopropylique et essore 4,42 g de produit attendu R M N (CDCl3) p p m 1,15 (t, j=7); 2,40 (q, J=7) C2H5 3,34 : OCH3 3,55 : 4,33 : CH2OCH3 5,05 : (d J=5):H6 6,71 H5 du thiazole spn 7,33 : trityle Préparation du propionate d'iodométhyle.
On porte au reflux pendant 10 minutes 1,4 g de propionate de chlorométhyle, 1,71 g d'iodure de sodium et 23cm3 d'acétone anhydre. On obtient une suspension que l'on utili- se immédiatement.
Stade B : 3-méthoxyméthyl 7-/2-(2-amino thiazol-4-yl) 2-hydroxyimino acétamido/ ceph-3-ème-4-carboxylate de l-oxopropoxy méthyle isomère syn ou agite, à 45-50 C, pendant 15 minutes, 4,37 g du produit obtenu précédemment dans: 22 cm3 d'acide formique aqueux à 65%. On dilue avec 90 cm3 d'eau à chaud, essore et distille le filtrat sous pression réduite, à moins de 30 C.
On reprend le résidu par 100 cm3 de chlorure de méthylène, lave avec une solution saturée de chlorure de sodium diluée au #/10 ème, et 7 cm3 d'une solution normale de bicarbonate de sodium: puis avec une solution saturée de chlorure de sodium diluée au 1/10 ème. On sèche la phase organique, distille à: sec sous pression réduite et reprend le résidu par 100 cm3 d'éther éthylique, essore et obtiant 2, 10 g de produit brut.On le reprend dans 15 cme d'acéate d'éthyle, agite 30 minutes, essore, rince à l'acétate d'éthyle puis à L'éther éthylique et obtient 1,69 g de. produit On en dissout 1,57 g dans 15 cm3 de chlorure de méthylène, filtre, distille à sec sous: pression réduite, reprend le résidu par 10 cm3 @ d'acétate d'éthyle, agite 30 minutes, essore, rince à l'acétate d'éthyle puis à L'éther et obtient 1,29 g de produit attendu.
sentant pas les inconvénients mentionnés ci-dessus, et un
procédé de fabrication d'une telle scie.
A titre d'exemple on a décrit ci-dessous et illustré schématiquement aux dessins annexés une forme de
réalisation de l'objet de l'invention.
la figure 1 est une vue générale de la scie; la figure 2 est une vue à plus grande échelle
montrant uniquement les dents de la scie conformes à l'in-
vention; la figure 3 est une vue en coupe transversale prise suivant la ligne III-III de la figure 2; la figure 4 est une vue en coupe longitudinale
de la lame seule de la scie, montrant les conditions pré-
sentes au milieu du processus avant que les espaces de passage de la sciure entre des dents partielles de la scie soient ramenés dans leur direction initiale; la figure 5 est une vue en coupe longitudinale
de la lame seule de la scie, montrant une forme de réalisa-
tion dans laquelle le faible espace de passage de la sciure de dents partielles de la scie est réduit par rapport à l'espace présent entre d'autres dents de la scie; la figure 6 est une vue en coupe transversale de la pièce à travailler coupée par une scie classique; la figure 7 est une vue en coupe transversale de la pièce à travailler, coupée par la scie conforme à la
présente invention.
Comme cela est visible sur la figure 4, la scie, qui coupe le bois transversalement à la fibre de ce dernier,
comporte une arête de coupe 2 située au niveau de l'extré-
mité supérieure d'une dent 1 et inclinée de l'angle Cî en s'abaissant en direction de la partie centrale de l'arête de coupe, et est conçue pour couper la fibre au moyen des têtes 3 situées au niveau des extrémités supérieures des
dents 1 de la scie.
Le signal est appliqué à un séparateur 26 qui est capable 'd'injecter le terme (Pg Tdo Cosy) à travers un sommateur 27 dans la boucle 5G de la tourelle. Le terme (Pg Tao cors so) est appliqué à un sommateur 29 appartenant à la boucle d'asservissement 11G associée au dispositif de visée 8.
Le signal Pg obtenu à partir du boîtier 23 du palonnier 4 est envoyé également dans le sommateur 27 de la boucle 5G qui comporte par ailleurs, un amplificateur 30, un moteur 31 d'entrainement de la tourelle et un circuit de réaction 32.
Ainsi, la tourelle 7 est commandée en gisement suivant 1' équation:' #g=PG + (Pg Tdo cos so)'(8) et la correction de tir en gisement devient sin dl = P Tmdo cos sO (9) g La boucle llG commande le viseur:8 à partir du signal Pg T do cos so ételle comporte un amplificateur 33, o un moteur 34 de déplacement du viseur ainsi qu'un circuit de réaction 35.
Le pointage automatique qui permet d'assister le pointeur ou servant du char doit réaliser une fonction de la forme A g = (p) comme indiqué ci-dessus. L'écart est mesuré par la caméra de télévision 14 et traité dans le circuit de calcul 17G, pour établir ainsi la différence angulaire entre la ligne de visée idéale et la ligne de visée réelle de la cible C. Le signal vidéo fourni par la caméra 14 est traité par le circuit 17G pour le transformer en un signal proportionnel à l'écart angulaire entre la position instantanée de la cible C et la ligne de visée LV. L'écran ou moniteur 14A est relié également au circuit de- calcul 17G pour permettre l'observation et le contrôle visuel par le pointeur.
La boucle 18G comprend une mémoire 35, un circuit 36 de prise en compte de la fonction de transfert du pointeur, un sommateur 37, un amplificateur 38, un moteur 39 et un circuit de réaction 40. Le moteur 39 est relié par l'intermédiaire d'un embrayage 41 au boîtier de commande 23 qui comporte une transmission mécanique (à décrire plus en détail ci-après) pour le palonnier proprement dit. Ainsi, cette boucle réalise l'asservissement automatique du palonnier en fonction de l'écart détecté par la caméra 14.
Celle-ci est asservie elle-meme par la boucle 20G qui reçoit à son entrée le signal P T do cos so appa g raissant à la sortie du séparateur 26. Le signal est appliqué à un circuit 42 de prise en compte de la fonction de transfert du pointéur qui le transmet à un sommateur-43.
Ce dernier envoie un signal dans un amplificateur 44 qui excite un moteur 45 de déplacement de la caméra 14, ce moteur étant couplé à celle-ci par l'intermédiaire d'un réducteur 45a. Des circuits de réaction 46a et 46b sont associés à cette boucle 20G.
Il est à noter que le moniteur 14A permet de contrôler la qualité de la poursuite ou d'effectuer la poursuite manuellement en observant l'image fournie par ce moniteur. De ce fait, la poursuite et le tir peuvent être exécutésau besoin alors que le pointeur est à l'abri.
Dans la configuration que l'on vient de décri- re , la ligne de visée L Vg est régie par l'équation -g = -g + -g (10) visee tourelle correction dans laquelle la lettre -désigne des angles ou des positions.
L'axe optique de la caméra 14 doit toujours être identifié à -gvisée, c'est pourquoi les mouvements de la caméra 14 sont asservis en fonction des angles -gtourelle et -gcorrection. La caméra 14 étant fixée sur la tourelle 3 en gisement, on aurait en l'absence de correction de tir: -g =-g =- tourelle caméra gvisée (11) I1 est à noter que la parallaxe de la caméra 14 par rapport à la.ligne de tir est prise en compte mécaniquement de par son montage sur la tourelle.
S'il y a une correction de tir, la ligne de visée L Vg est régie par l'équation: -gcaméra =-gvisée = -gtourelle + dl (12) Cette équation est celle qui régit également le dispositif de visée 8 comme précédemment décrit.
Donc: û- = PT cos -o (13) avisée Ce terme est appliqué à la boucle 20G et transmis au sommateur 43, après prise en compte de la fonction de transfert du pointeur dans le bloc 42. Ce dernier reçoit également le terme 9 gc représentant la position en gisement de la caméra, cette valeur étant détectée par un ré- solveur à haute définition 47 couplé en gisement à la caméra. (ligne 46b) En ce qui concerne l'asservissement en site de la caméra, les données de base sont analogues à celles utilisées en gisement. En d'autres termes, l'axe de la caméra (ou le centre du réticule (Fig. 3) ou de la fenêtre de balayage) doit rester fixé sur la ligne de visée.Toutefois, en raison des contraintes mécaniques (oscillations, chocs, etc.) il n'est pratiquemment pas possible de disposer la caméra sur la masse formée par.les armes 1, de sorte qu'elle ne suit pas directement les mouvements en site de celles-ci. On la fixe donc de préférence sur la tourelle 3 à côté des armes 1 tout en tenant compte dans son asservissement en site des mouvements des armes.
La boucle d'asservissement en site 20S de la caméra peut donc être identique à la boucle 20G utilisée en gisement à cette exception près que le sommateur 43 de la boucle 20G reçoit également les termes O et s armes et p- sur des lignes 47 et 48 respectivement, indi s armes quées en pointillés sur la Fig. 4.
I1 est à noter que dans les boucles 20G et 20S, le sommateur 43 reçoit également le terme -'v en gisement ou en site par la ligne 46a pour introduire un amortissement de l'asservissement réduisant l'erreur de traînée.
Par ailleurs, dans le circuit d'asservissement en site qui est pratiquement analogue au circuit d'asservissement en gisement représenté sur la Fig. 2, le multipli cateur 24 par cos so est remplacé par un montage permettant d'introduire le terme Ado cosi (voir équation 7).
Les boucles 18G et 18s d'asservissement en gisement et en site, respectivement du palonnier sont ana- logues. Elles comportent chacune un circuit de mémoire 35 qui permet, lorsque le système fonctionne sur -le mode automatique de conserver pendant un certain temps l'an- gle d'écart ou g s introduit par l'intermédiaire du palonnier en cas de coupure brutale des circuits ou un brouillage momentané du signal d'écart provoqué par un obstacle quelconque (oiseau ou accident de terrain devant la caméra).Ainsi, toute variation brutale de la vitesse détectée se traduit, à la foise par un signal d'alerte sur le moniteur 14A et par le déclenchement de la mémoire 35 qui maintient l'angle ssg ou sss. Si la perturbation disparaît avant que la cible C quitte la fenêtre d'analyse F de l'image de la caméra (Fig. 3), la poursuite peut reprendre automatiquement. Si, par contre, la cible sort des limites de la fenêtre d'analyse F, un signal apparaît également sur le moniteur. Le pointeur peut alors intervenir pour procéder à la correction sans discontinuité du pointage. Par ailleurs, il est à noter que son action est toujours prépondérante sur l'action de l'automatisme grâce à la présence de l'embrayage 41 de sorte qu'il peut à tout moment reprendre les commandes.
Une double porte circulaire (Rep. 5) permettant un chargement manuel aisé, ainsi que le décendrage de la chaudière, est doublée d'une épaisseur de 60 nia de ciment- réfractaire. Elle est en outre équipée d'un volet d'air primaire à la base de la porte principale (Rep. 6) et d'un volet d'air secondaire situé sur la porte centrale (Rep. 7). Iis sont commandés à partir d'un aquastat (Rep. 8). En outre, un oeilleton placé sur le volet d'air secondaire permet de visualiser le foyer pendant la marche de la chaudière.
L'alimentation automatique est constituée par une trémie de stockage (Rep. 12) d'une capacité de 5 m3 environ ; à la base de cette trémie se trouve une vis d'extraction suivie d'une vis de transport (Rep. 11) amenant le combustible a la partie supérieure d'une boite pare-feu étanche (Rep. 10) Cette dernière alimente par l'intermédiaire d'une vis sans fin le brûleur à vis disposé sur la paroi latérale de la chaudière (Rep. 9). Ce brûleur est également alimente en air primaire suivant une veine d'air à partir d'un ventilateur à débit variable.
La vitesse de rotation du brûleur est variable et asservie à la température de consigne filée par un aquastat qui enregistre la température de l'eau réchauffée et agit en mesure differentielle (Rep. 8).
A noter que la boite pare-feu reçoit des fumées à partir d'un piquetage sur la boite à fumées ; ces fumées ont pour but de réchauffer le combustible, donc d'abaisser son degré hygrométrique, de maintenir dans la vis d'alimentation une ambiance peu favorable à la combustion, diminuant ainsi les risques d'incendie. Cette circulation est naturelle et fonctionne avec la dépression du foyer.
Elle est en outre équipée d'un dispositif anti-incendie. Dans le cas où la combustion à partir du bruleur se communiquerait à la vis dValimenta- tion, ce dispositif se déclenche sur augmentation de la température et déverse une quantité d'eau, noyant ainsi la vis d'alimentation du bruleurO
La présente invention se rapporte d'une façon générale aux appareils pour le chauffage des fluides et concerne plus particulièrement mais à titre non limitatif un appareil de chauffage sans flamme adapté pour surchauffer l'azote liquide utilisé dans les opérations de fracture au gel dans les puits de pétrole et de gaz en mer.
Dans les puits de pétrole et de gaz, on exécute de nombreuses opérations qui exigent de grands volumes d'azote gazeux. Ces opérations peuvent etre exécutées aussi bien sur les puits à terre que sur les puits en mer. Ces opérations comprennent des opérations de fracture à la mousse, des acidifications, des opérations de projection descendante dans le tubage ou dans ltespace annulaire entre tubage et cuvelage, la formation de coussins d'azote pour les essais de tiges de forage, les essais de pression, ltisolement de ltespace annulaire entre tubage et cuvelage qui est nécessaire pour evi- ter des problèmes tels que la précipitation de paraffines, la formation de jets de gaz propulseurs pour les opérations de perforation et de coupe, la réduction de la densité des fluides de travail des puits, le déplacement des fluides du puits qu'on doit éjecter du tubage pendant les opérations de perforation par explosion, pour éviter qu'un excédent de pression hydrostatique dans le puits ne refoule les débris de perforation dans la formation, la mise en place d'inhibiteurs de corrosion, par formation d'un brouillard inhibiteur au moyen d'azote, l'extinction des incendies de puits, et d'autres opérations. L'invention peut être mise en oeuvre avec chacune de ces opérations.
L' une de ces opérations, à propos de laquelle l'invention sera décrite ci-après, consiste dans la fracture d'une formation souterraine du puits, qui est réalisée en refoulant un fluide sous très haute pression dans cette formation. Le fluide de fracture qui est refoulé dans le puits est fréquemment constitué par un gel mis sous la forme d'une mousse et qu'on produit à l'aide d'azote gazeux.
L'azote utilisé pour l'opération de fracture à la mousse est généralement stocké sous forme liquide à des températures d'environ moins 195 OC. Aux pressions que l'on rencontre dans ces opérations de fracture à la mousse, l'azote passe de l'état liquide à l'état gazeux à une température d'environ moins 130 OC. I1 est donc souhaitable de chauffer l'azote gazeux à un état surchauffé de façon que le fluide de fracture à la mousse qui est refoulé de haut en bas dans le puits se trouve à une température à peu près égale à la température ambiante, ceci en raison des nombreux effets défavorables que la très basse température de la mousse formée à l'azote pourrait autrement exercer sur l'équipement mécanique.
Pour les puits forés à terre, l'équipement de chauffage de l'azote comprend généralement des appareils de chauffage à flamme libre. Toutefois, il se pose un autre problème lorsqu'on exécute les opérations de fracture à la mousse dans des puits forés en mer. Pour des raisons de sécurité et d'environnement, les flammes libres sont généralement interdites sur les plates-formes de forage en mer. I1 est donc nécessaire de réaliser un appareil de chauffage de l'azote qui n'utilise pas de flamme libre.
Dans la technique antérieure, on a déjà réalisé de tels appareils de chauffage de l'azote sans flamme en utilisant la chaleur engendrée par un moteur à combustion interne et par les organes mécaniques entraînés par ce moteur, cette chaleur étant utilisée pour chauffer un fluide de refroidissement qui transmet sa chaleur à l'azote par l'intermédiaire d'un échangeur de chaleur fluide de refroidissement/azote.
tJn dispositif de ce type qui est connu dans la technique antérieure est fabriqué par la Zwick Energy Research Organisation, Inc. de Santa Ana, Californie E.U.A. L'appareil Zwick comprend un moteur à combustion interne unique qui entraîne une pompe hydraulique, laquelle débite un fluide hydraulique sous pression qui, à son tour, entraîne une pompe à azote à entrainement hydraulique L'appareil Zwick utilise un seul échangeur de chaleur luide réfrigérant/azote pour vaporiser l'azote liquide. L'ap- pareil :,icc n'utilise pas de deuxieme échangeur de chaleur nour transmettre directement la chaleur des gaz d'échappement du moteur à l'azote.
Le circuit de refroidissement de l'appareil Zwick fait circuler le fluide de refroidissement tout d'abord à travers un échangeur de chaleur huile hydraulique/fluide de refroidissement, dans lequel la chaleur du circuit hydraulique du moteur et des organes entraînés par ce moteur est transmise au fluide de refroidissement. Ensuite, le courant de fluide de refroidissement se divise en deux circuits partiels parallèles dont l'un passe dans le bloc-moteur pour absorber la chaleur du moteur tandis que l'autre circule dans un collecteur qui entoure le circuit dEéchaDpement du moteur pour absorber la chaleur des gaz åtéchappement du moteur et la transmettre au fluide de refroidissement.Lorsque les deux courants ont parcouru le Dloc-moteur et le collecteur de refroidissement des gaz d'échappement, ils se reunissent e un courant unique qui est envoyé a' à 1'évaporateur servant à transmettre la chaleur entre le fluide de refroidissement et l'azote. De l'évaporateur, le fluide revient au refroidisseur d'huile hydraulique pour fermer ainsi la boucle.
Dans le cas du circuit d'azote de l'appareil Zwick, l'azote circule de la pompe å azote à travers l'échangeur fluide de refroidissement/azote et, de là, à la tette du puits.
Une dérivation contourne ltéchangeur de chaleur fluide de refroidissement/azote et, au moyen de cette dérivation, on peut faire passer l'azote liquide en dérivation par rapport à l'é- changeur de chaleur fluide de refroidissement/azote pour contribuer à régler la température de l'azote gazeux injecté dans le puits.