INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention utilise un système catalytique dont la mise en oeuvre permet de s'affranchir des inconvénients précédemment exposés. Ce système catalytique est produit par le mélange et la réaction de deux constituants A et B dans un. milieu liquide inerte, qui peut être utilisé ensuite comme milieu réactionnel ou comme constituant du milieu réactionnel Le constituant A du catalyseur est un composé de ruthénium. On citera à titre d'exemple, sans que la liste soit limitative : le chlorure de ruthénium, l'iodure de ruthénium, l'acétylacétonate de ruthénium, l'acétate de ruthénium et plus généralement les carboxylates de ruthénium, de formule générale Ru2(0COR1)4 X, où : X est un halogène ou une molécule d'eau, R1 est un radical hydrocarboné renfermant de 1 à 20 atomes de carbone.
On préfère les carboxylates de ruthénium ayant de 6 à 20 atomes de carbone, et l'acétylacétonate de ruthénium.
Le constituant B du catalyseur est un composé réducteur d'aluminium, composé de formule générale A1R3, où l'un au moins des radicaux R est un radical monovalent dthydrocarbure, les autres radicaux R pouvant être l'hydrogène, un radical monovalent d'hydrocarbure et/ou un radical alkoxy. On préfère toutefois un trialkylaluminium, par exemple le triméthylaluminium, le triéthylaluminium ou le triisobutylaluminium.
Le milieu liquide dans lequel on mélange les deux constituants A et B peut ensuite être utilisé comme milieu réactionnel, ou composant de ce milieu réactionnel. I1 doit dans ce cas présenter des propriétés, à la fois d'inertie chimique et de stabilité thermique. De bons résultats à cet égard sont obtenus avec les hydrocarbures saturés, en particulier paraffiniques, liquides dans les conditions de la réaction, par exemple l'heptane, l'octane, le dodécane, l'hexa- décane, ou des mélanges de ces hydrocarbures, par exemple des coupes d'huiles ou de paraffines liquides.
Mais le milieu liquide dans lequel on mélange les deux constituants A et B peut aussi être totalement différent du milieu réactionnel qui sera utilisé ultérieurement et qui le remplacera. On peut alors utiliser, outre les solvants précédemment cités, des solvants comme les hydrocarbures aromatiques, les éthers aliphatiques ou cycliques, par exemple le diéthyl ether, le dibutyl éther, le tétrahydrofuranne, le dioxanne. Lorsque le mélange des deux constituants A et B a été effectué, on peut ensuite ajouter le composé qui sera utilisé comme milieu réactionnel, et qui devra présenter un point d'ébullition supérieur à celui du solvant de préparation, de manière à permettre l'élimination facile de ce dernier par distillation.Ce mode opératoire doit être utilisé en particulier lorsque l'on choisit comme milieu réactionnel un composé réactif vis-à-vis du réducteur aluminique, tel que l'eau par exemple. I1 peut aussi être utilisé lorsque l'on choisit des hydrocarbures saturés comme précédemment.
Le mélange des deux constituants A et B doit être effectué en atmosphère non oxydante, par exemple en atmosphère inerte d'argon ou d'azote, et en utilisant un milieu liquide convenablement désaéré et déshydraté.
L'application de l'enduit plastique peut être réalisée à la lisseuse inoxydable, suivie d'un talochage avec une taloche en plastique ou par projection au pistolet, au choix du maitre d'oeuvre d'après les échantillons présentés.
La structure du relief est plus ou moins prononcée suivant la granulométrie du grain incorporé à cet enduit.
En grain moyen de 2/5 la charge à respecter est de 2,800 kg, aussi bien en projection que par riblage donnant une épaisseur de 0,06 mm.
VARIANTE CONCERNANT L'ENDUIT PLASTIQUE I1 peut être remplacé par un enduit décoratif anti-graphiti à base de résine incolore où sont incorporés des granulés minéraux colorés très décoratifs dans leur ensemble avec une granulométrie assez diversifiée.
RESBORCEMENT DES PARTIES CONTRAINTES AUX POINÇONNEMENTS I1 est prévu pour les surfaces accessibles, loggias, balcons, sous- bassements, trottoirs de circulation, passages publics, trois systèmes de renforcement aux poinçonnements.
- En pratiquant la dernière couche de projection de P.U. dans une densité de 70 à 80 kg/m3, sur une épaisseur de 2 cm environ, celle-ci donne, avec l'en duit de finition, une résistance aux chocs et poinçonnements de 2,2 kg à 2,5 kg de moyenne au cm2.
- Après surfaçage du P.U. d'une densité de 30 à 35 kg1m2, retenue pour l'en semble de l'isolation, l'on procèdera soit à un double tramage noyc dans la colle à raison de 3,200 kg/m2, soit à un simple treillis renforcé d'un poids de 255 gXm2 ayant une résistance à la traction de 55 d a Ncm environ. Ce système donne une résistance aux chocs et poinçonnements sensiblement égale au premier système.
- En cas de sollicitation d'une très forte résistance aux chocs et poinçonne ments, on peut faire la combinaison des deux systèmes (projection de 70 à 80 kg/m3 plus tramage).
Les hauteurs des parties à protéger seront celles que définira le maître d'ouvrage.
GARNITURE FROTTANTE ASSURANT L'ETANCHEITE D'UNE SORTIE D'ARBRE TOURNANT.
L'invention concerne une garniture frottante assurant l'étan- chéité d'une sortie d'arbre tournant par rapport à un carter fixe.
Elle concerne plus particulièrement les garnitures d'étanchéité constituées d'une pièce tournante appelée glace, solidaire d'un arbre, cette glace frottant contre une pièce fixe appelé grain, montée dans un support de grain solidaire d'un carter, une telle garniture est destinée à assurer l'étanchéité entre deux environnements à pression différentes, de valeurs élevées.
Un des problèmes que pose la mise en oeuvre de garniture d'étanchéité de ce type est son fonctionnement correct tant sous une pression extérieure pe élevée et variable, que sous une pression intérieure pi également élevée et variable et ceci quelque soit le sens de la différence de pression p.
La figure 1 représente schématiquement une garniture d'étanchéité telle qu'il en existe actuellement dans l'art connu. Elle est constituée d'une part, d'une pièce tournante ou glace (1) liée à un arbre tournant (non représenté) et qui présente une surface de frottement (a), d'autre part d'une pièce fixe ou grain (2) porté par un support de grain (3) solidaire d'un carter fixe (4). Ce grain présente également une surface de frottement (b) de valeur S appliquée contre la surface de frottement (a). Un joint torique (5) coopère avec le support de grain entre la zone A où règne une pression dite extérieure (pe) et la zone B ou règne une pression dite intérieure (pi). Ce joint torique (5) permet également un glissement entre le grain (2) et son support (3).Les deux surfaces de frottement (a) et (b) sont appliquées l'une contre l'autre par tout moyen mécanique approprié tel qu'un ressort (100) par exemple agissant avec une force d'application Fr (la pression d'application étant alors égale à Pr).
L'agencement du grain (2) est tel que la pression (pe) s'exerce contre une surface (6) du grain (2), de section SH et la pression (pi) contre une surface (7) de section S'H, générant ainsi deux forces F1 et F2 hydrauliques, s'ajoutant à la force F r mécanique et contribuant avec elle à assurer l'application des deux surfaces (a) et (b) et leur frottement l'une contre l'autre. Le diamètre extérieur de ces surfaces (a) et (b) de frottement est D et leur diamètre intérieure d.
Ce grain (2) comporte également une portée (8) dit diamètre de compensation cl' sur lequel est appliqué le joint torique (5).
Une telle forme de réalisation pourrait par exemple avantageusement s'utiliser pour des eaux peu profondes.
La colonne centrale peut alors titre concomitamment plus courte.
Au surplus, la forme de réalisation conforme à la présente invention convient de manière particulièrement avantageuse à un système dit à éléments de construction, conformément auquel la colonne 4 et les réservoirs collecteurs 6,6' ou les flotteurs 7,7' s'adaptent les uns aux autres. Le disque écrémeur 1 est alors adapté de manière appropriée quant à son diamètre.
PROCEDE DE CONVERSION D'UNE GRANDEUR ELECTRIQUE EN UNE GRANDEUR PNEUMATIQUE OU HYDRAULIQUE ET CON VERTISSEUR POUR SA MISE EN OEUVRE.
L'invention concerne un procédé et un dispositif de conversion d'une grandeur électrique en une grandeur pneumatique ou hydraulique Elle vise en particulier à convertir, en une pression pneumatique ou hydraulique, soit une tension alternative de fréquence constante, la pression de sortie étant représentative des variations d'amplitude de ladite tension, soit une tension alternative d'amplitude constante, la pression de sortie étant représentative des variations-de fréquence de ladite tension , soit encore une tension continue, la pression de sortie étant représentative de l'amplitude de cette tention continue.
L'invention peut notamment etre appliquée pour traduire en des déplacements mécaniques relativement importants, des grandeurs électriques de très faible énergie, le convertisseur conforme à l'invention jouant le rôle d'interface pneumatique (ou hydraulique) entre les circuits électriques qui délivrent la grandeur d'entrée et les organes mécaniques de sortie. Par exemple, l'invention peut être utilisée pour réaliser un lecteur tactile pour aveugles (traduisant un signal électrique en déplacements d'un élément tactile) ou encore pour réaliser un régulateur de machine tournante (agissant sur une pression ou un débit a'injec- tion de carburant).
On connaît des convertisseurs électriques/pneumatiques, qui présentent comme avantage essentiel de conduire à-de faible consommation d'énergie (quelques mil watts), les rendant par exemple capables de traduire des inforriations électriques issues de microprocesseurs ou autres circuits électriques, sièges de très faibles puissances.
La demande de brevet PCT publiée le 04/09/80 sous le n" WO 80/01826 décrit en particulier un convertisseur comprenant une lame piezoélectrique, disposée en regard de l'ouverture d'un potentiomètre pneumatique ; sous l'action d'une tension continue d'alimentation, la lame se déforme selon une direction perpendiculaire au plan de l'ou verture du potentiomètre : en se rapprochant ou en s'éloignant plus cu moins de cette ouverture, elle délimite ainsi un passage dont la section varie en fonction de la valeur de la tension d'entrée ; le débit de fuite qui s'échappe par ce passage est donc fonction de cette tension et, par voie de conséquence, la pression pneumatique de -sortie du potentiomètre est une image de ladite tension.
Toutefois, en raison des phénomènes d'hys térésis qui maintiennent la lame déformée longtemps après la disparition du signal électrique d'entrée, ce type de dispositif doit être associé à un système de rebouclage apte à compenser les déformations résiduelles de la lame afin de conduire à une correspondance significative entre la tension électrique d'entrée et la pression pnéumatique de sortie. Dans le convertisseur décrit dans la demande PCT susévoquée, ce système de rebouclage comprend un transducteur inverse (pneumatique/électrique) et des moyens de comparaison entre le signal d'entrée et le signal issu de ce transducteur afin de réaliser une alimentation différentielle de la lame permettant de compenser les effets de l'hystérésis.
Ce système auxiliaire de rebouclage rend le dispositif beaucoup plus complexe et accroît considérablement son coût et son encombrement ; de plus, il ne permet pas Zen faitfde garantir de façon satisfaisante le caractère biunivoque de la correspondance entre le signal électrique d'entrée et le signal pneumatique de sortie et la conversion obtenue est relativement imprécise.
En outre, la sensibilité de telsdisposi- tifs est relativement faible, en particulier du fait que la lame doit être placée à une distance suffisante de l'ouverture du potentiomètre pour supprimer tout risque de contact avec ce dernier lorsqu'elle se déforme dans le sens du rapprochement par rapport à celui-ci (contact qui fausserait la conversion). Une autre conséquence de cet agencement est un accroissement sensible du débit de fuite moyen et donc de la consommation moyenne de fluide.
Enfin, ce type de convertisseur à système de rebouclage est uniquement applicable pour convertir une tension continue et délivrer une pression pneumatique fonction de l'amplitude de celle-ci.
La présente invention se . propose de pallier les inconvénients des dispositifs connus et de fournir un nouveau procédé de conversion et un dispositif perfectionné, qui suppriment l'apparition des phénomènes d'hystérésis et se trouvent donc, de par leur principe meme, à l'abri des effets préjudiciables de ces phénomènes.
Un objectif de la présente invention est en particulier de supprimer la nécessité d ' équiper~ le convertisseur d'un système auxiliaire de rebouclage , en vue de simplifie la structure du dispositif, de réduire son coût et d'éliminer les imprécisions ou autres défauts introduits par ledit système auxiliaire.
Un autre objectif de l'invention est d'accroître notablement la sensibilité de la conversion reali- see.
Un autre objectif est d'étendre les possibilités d'application des convertisseurs, en permettant notamment de réaliser une conversion fréquence/pression (la pression pneumatique -ou hydraulique- de sortie étant représentative des variations de fréquence de la grandeur électrique d' entrée).
DEROULEMENT DE LA PARTIE. Avant de commencer la partie proprement dite, les joueurs doivent mettre en place le cache de maniére à isoler leurs grilles respectives. Ils peuvent alors disposer leurs pièces à leur convenance, excepté toutefois dans les cases où il y a une tour et dans les deux rangées de cases situées de part et d'autre du cache.
AprEs avoir enlevé le cache, la partie peut commencer.
le gagnant est celui qui améne le premier l'une de ses pinces dans la case "Donjon" de l'adversaire.
VERSION POUR QUATRE JOUEURS. Dans cette version le jeu comprend: - Une grille composte de deux grilles posées cote à côta L'une est identique à la grille décrite cidessus, l'autre est sa symétrique.
- Quatre jeux de pinces de couleurs différentes, chaque jeu tant identique au Jeu décrit ci-dessus.
- Un cache destin à isoler les quatre joueurs au début de la partie pour leur permettre de disposer leurs pièces.
La marche des pinces est identique à celle décrite ci- dessus dans la version à deux joueurs.
Les joueurs jouent deux contre deux, Les partenaires é- tant situés sur une même diagonale.
Le déroulement de la partie est identique à celui décrit ci-dessus dans la version à deux joueurs. Lorsque l'un des joueurs a perdu suite à la prise de son "Donjon", ses pinces sont utilises par son partenaire. Toutefois celui-ci no peut plus Jouer qu'une fois, lors de son tour normal.
Compositions pour la fabrication de feuilles souples consolidEes à chaud comprenant des fibres de polyoléfines,feuilles souples fabriquées à partir de ces compositions et objets thermoformés obtenus à partir de ces compositions La présente invention concerne des compositions comprenant des fibrilles de polyoléfines utilisables pour fabriquer des feuilles souples que l'on peut consolider par chauffage ; elle concerne aussi les feuilles souples fabriquées à partir de ces compositions ainsi que les objets thermoformes à partir de ces feuilles.
Le brevet belge BE-A-823 626 (50LVAY & Cie) décrit la production, par voie papetière notamment, de feuilles thermofonnables à partir de compositions comprenant de 50 à 90X en poids de fibres végétales et de 50 à 10% en poids de fibrilles synthétiques discontinues.
Ces compositions peuvent contenir des additifs tels que des charges.
On mentionne dans ce brevet qu'en agissant sur la pression de thermoformage, on peut fabriquer des objets dont la structure peut varier d'une structure poreuse à une structure dense et que ces objets se caractérisent par une excellente résistance à l'humidi- fication.
Quelle que soit la structure de ces objets, ils se caractérisent par une rigidité élevée, y compris dans leurs parties non déformées lors du thermoformage. Or, cette rigidité constitue un handicap lorsque ces objets doivent présenter une certaine élasticité.
I1 en est ainsi, par exemple, lorsque ces objets sont utilisés dans l'industrie automobile. On peut les y utiliser notamment pour l'habillage intérieur des véhicules, par exemple pour fabriquer des panneaux intérieurs de portières ou des parties de tableaux de bord. Dans ce cas, la mise en place définitive des objets finis dans les véhicules implique souvent la nécessité de les plier au cours de leur montage.
On peut certes accrottre la souplesse des objets obtenus selon l'art antérieur en augmentant la proportion relative de fibrilles synthétiques dans les compositions à partir desquelles ces objets sont produits. Toutefois, cette augmentation de la teneur en fibrilles rend le prix de revient des objets thermoformés prohibitif.
particulier et bien développé.
De plus, l'appareil à découper les plâtres selon la
présente invention comporte une structure supplémentaire, origi-
nale dans son domaine, qui n'a pas été décrite ni indiquée dans le brevet N O 3 973 179 précité Plus précisément, cet
appareil comporte un organe destiné à rendre à volonté ino-
pérant le dispositif de verrouillage dégageable et à l'empêcher
de fonctionner inopinément une fois que les corps-complémen-
taires'ont été assemblés Cet organe est ou comprend une vis
42, logée dans un taraudage 43 du corps porte-tuyau et accessi-
ble à l'arrière de celui-ci (sous l'interrupteur 15, sur les
figures 2 et 7) Cette vis peut être vissée dans le corps porte-
tuyau (au moyen d'un petit tournevis ou autre ustensile appro-
prié, et à l'intérieur du ressort), de façon à porter contre l'extrémité postérieure du verrou 35 et à empêcher de faire reculer manuellement celui-ci dans ledit corps, quels que soient les efforts faits ultérieurement pour manoeuvrer le bouton de dégagement 37 Par conséquent, lorsque la vis est complètement bloquée de façon à immobiliser le verrou 35, un ébranlement accidentel ou une tentative d'actionner ce bouton de dégagement 37 n'aura pas de conséquence et le corps porte-tuyau 12 restera uni au corps principal 11, ce qui empêche ces corps de se séparer intempestivement pendant que l'appareil est en service Inversement, pour permettre au verrou de redevenir actif, la vis est retirée partiellement de son logement taraudé (de nouveau au moyen d'un ustensile approprié), afin de permettre de faire reculer suffisamment le verrou dans le corps porte-tuyau pour qu'il soit possible
de séparer les deux corps.
Par ailleurs, le corps porte-outil 11 comporte une nervure 44 transversale courbe tournée vers le bas, qui en fait partie intégrante, et le corps porte-tuyau 12 comporte une gorge extérieure transversale courbe 45 (figures 2 et ), destinée à loger cette nervure lorsque les corps sont
assemblés Ladite nervure 44 et cette gorge 45 complémentai-
Or le passage de ce courant transitoire, dé valeur mal définie mais non negligeable, passage qui est simultané pour tous les comparateurs, crée un jeu complexe de courants dans les differents éléments de resistance R : les courants sont de signes variés et d'amplitudes variées puisqu'ils dependent de Vin - Vr donc de la position du comparateur et de la tension analogique Vin à convertir.
Ce jeu de courants transitoires fait qu'il n'y à plus la relation linéaire voulue entre la position d'une prise intermédiaire et la tension de référence associée. On ne peut plus dire, pendant cette circulation transitoire que Vr est un multiple de VréflPP.
Comme on travaille à haute fréquence, la phase b se termine avant disparition des courants transitoires, donc à un moment ou les tensions de référence Vr n'ont pas les valeurs qui' conviendraient, faussant la linéarité de la conversion.
On pourrait pallier cet inconvénient en diminuant l'impédance du pont de résistances de précision, mais, pour des raisons de consommation d'énergie et de réalisation technologique, il est parfois difficile de réduire la valeur des résistances R au-dessous de quelques ohms, la précision de celles-ci tétant alors plus suffisante. Comme il y a 256 résistances pour un convertisseur à huit bits, la constante de temps de disparition des courants transitoires reste élevée.
On ne peut pas non plus, pour des raisons de place disponible en circuit intégré, et aussi pour des raisons de con sommation et surtout de précisionS prévoir un amplificateur d'adaptation d'j.mpédance entre chaque prise intermédiaire et l'interrupteur IE correspondant (ces amplificateurs ayant des tensions de décalage non nulles et variables) C'est pourquoi la présente invention propose de faire fonctionner le comparateur avec une phase de commutation supplémentaire immédiatement avant la phase de convection de la tension de référence, pour effectuer pratiquement la totalité de la redistribution de charges nécessitée à cause de la présence de la capacité parasite, avant de reconnecter le pont de resistances aux comparateurs.
Les moyens de commutation et le circuit logique de commande sont donc agencés pour appliquer a la deuxième armature de la capacité C, pendant cette troisième phase précédant l'application de la tension de référence au comparateur, une tension de compensation proche de cette tension de référence mais qui n'est pas prelevée sur le pont de résistances de précision.
En pratique, il suffit d'effectuer la redistribution de charges de manière grossière et une même source de tension de comr pensation peut être appliquée à plusieurs capacités correspondant à des comparateurs voisins et donc à des tensions de référence voisines, la valeur de la tension de compensation étant choisie aux alentours de la moyenne de ces tensions de référence.
L'impédance de la source de compensation est choisie assez basse pour que la redistribution de charges se fasse en un temps suffisamment court. Cette impédance n'est pas limitée ici comme celle du pont par des impératifs de précision.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront à la lecture de la description détaillée qui suit et qui est faite en référence aux dessins annexés dans lesquels - les figures 1 et 2 déjà décrites représentent un convertisseur de la technique antérieure, - la figure 3 représente un schéma de comparateur modifié selon l'invention, - la figure 4 représente les phases de commutation des interrupteurs de la figure 3.
Sur la figure 3, on retrouve l'amplificateur inverseur 12 avec la capacité d'entrée C ayant une première borne reliée a l'entrez de l'amplificateur, le pont diviseur de précision établissant la tenson de référence Vr, et les interrrupteurs IE IE' et IC fermés pendant les phases b > c et a respectivement.
De plus, on a maintenant prévu dans chaque période de commutation une phase de commutation d supplémentaire, précédant immédiatement la phase b d'application dela tension de référence Vr à la deuxième borne de la capacité C. Dans la phase d, un interrupteur supplementaire- lE' se ferme pour relier la deuxième borne de la capacité C à une source de tension de compensation désignée par la référence 14.
Cette source de tension, à basse impédance de sortie, établit une tension de compensation Vc de l'ordre de Vr. Pour un convertisseur analogique-numérique comportant' plusieurs comparateurs. Par exemple, pour un convertisseur à huit bits donc à 256 comparateurs ayant 256 tensions de référence s'échelonnant de 0 à Vréf, on peut prévoir quatre sources de compensation établissant respectivement des tensions de compensation respectives sensiblement égales à Vréf/8 pour les 64 eomparateurs dont les tensions de référence vont de O à Vréf/4 ;; . 3 Vréf/8 pour les 64 comparateurs dont les tensions de référence vont de Vréf/4 à'Jréf/2 à Vref/2 5 Vréf/8 pour les 64 comparateurs dont les tensions de référence vont de Vréf/2 à Bref/4 7 7 Vréf/8 pour les 64 comparateurs dont les tensions de référence vont de 3 Vréf/4 à Vref.