INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Chaque mandrin 22 est sensiblement rigide et non aplatis sable et il est construit en un matériau relativement dur et non flexible tel qutun métal, une matière plastique dure ou similaire. De préférence, chaque mandrin 22 est tubulaire ayant une surface extérieure rigide 40 sensiblement en forme d'un cylindre régulier, ainsi qu'une surface intérieure 41 qui est également en forme de cylindre circulaire régulier.Les connecteurs 36 et 37 réunissent les mandrins associés 22 de manière que leurs surfaces cylindriques extérieures 40 soient en alignement, pour défi- nir essentiellement une surface cylindrique sensiblement continue lors du passage des mandrins par l'aire de fabrication 23, sauf quwun petit intervalle annulaire 42 (fig.4) peut être ménagé entre le connecteur mâle 36 et le connecteur femelle 37 assemblés en vue d'empêcher l'endommagement des surfaces cylindriques adjacentes. En raison de ltajus- tage à frottement doux, chaque paire de connecteurs assemblés 36 et 37 est facile à séparer une fois qu'on sectionne le conduit 21 du mandrin recouvert par le conduit CM.
On va maintenant décrire en détail l'appareil et le procédé de sectionnement. L'appareil et le procédé de sectionnement 30 selon l'invention permettent de couper le conduit 21 par une action de coupe propre avec un minimum d'endommagement du conduit. De ce fait, la mise au rebut des fragments des conduits et donc les pertes économiques sont réduites au minimum, une telle perte économique étant en général inévitable quand un fragment du conduit doit être mis au rebut. En outre, étant donné que les connecteurs des mandrins ne servent pas d'enclumes mais sont séparés pendant ltopération de coupe* ces connecteurs ne sont pas endommagés.
Alors que le conduit 21 est fabriqué par un procédé de production en continu, il est supporté par les mandrins associés parmi la série de mandrins 22 et lesdits mandrina sont déplacés dans et à travers l'aire de fabrication 23 pendant qu'ils sont reliés ensemble bout à bout. Le conduit 21 et les mandrins 22 se déplacent suivant un trajet rectiligne qui est, de préférence, un trajet horizontal et qui est indiqué par les traits mixtes 43 sur les fig. 1, 2 et 3. L'appareil de sectionnement 30 est installé le long du trajet 43 et comprend un chariot 44 supporté en vue d'un mouvement le long d'un tel trajet comme on va maintenant le décrire. Le chariot comprend des moyens pour supporter aes mandrins assemblés et le conduit continu 21 entourant les mandrins pendant le mouvement sur le chariot et chaque moyen de support comprend une roue de support rotative 45.
L'appareil 30 comprend un couteau 46 monté sur le chariot 44 en vue d'un déplacement avec celui-ci suivant le trajet rectiligne 43; on prévoit également une structure 47 de support du couteau (fig. 2) servant à supporter le couteau 46 sur le chariot 44 en vue d'un mouvement suivant un trajet de coupe qui est transversal par rapport au trajet rectiligne 43 et, de préférence, perpendiculaire à ce trajet 43. Pour faciliter la description et la présentation ultérieure, le trajet de coupe est désigné par la référence 50 et est indiqué par une double flèche sur les fig. 3 et 5.
Lt appareil de sectionnement 30 comprend des moyens détecteurs montés sur le chariot 44 afin de se déplacer avec ce dernier. Dans l'exemple choisi, les moyens détecteurs comprennent deux détecteurs électriques espacés, de préférence, des détecteurs électromagnétiques 51 et 52 (fig. 3). Les détecteurs 51 et 52 servent à détecter les moyens de jonction du mandrin 22 et, en particulier7 les connecteurs mâle 36 et femelle 37 de ce mandrin.Les détecteurs 51 et 52 sont connectés en fonctionnement par des conducteurs électriques 53 et 54 respectivement à un système central de commande 55 qui et représenté schématiquement sur la fig. 3 comme etant porté par une plateZrorme horizontale 56 faisant partie du ehssssis principal de support 57 du chariot 44. On décrira en détail par la suite le fonctionnement des détecteurs 51 et 52 et du système de commande 55.
Lt appareil 30 comporte des moyens tracteurs 60 servant à tirer les moyens d jonction et en particulier les connecteurs 36 et 57 de deux mandrins adjacents 22 pour les séparer l'un de vautre, lorsque ces connecteurs passent sur le chariot 44 et à proximité du trajet de coupe 50, pour établir ainsi une distance axiale réglée entre les connecteurs 36 et 37 de deux mandrins adjacents 22.Les moyens de traction 60 comprennent un organe a'actionnement sous forme d1un cylindre pneumatique 61 (fig. 2) muni d'une extrémité de tige télescopique articulée par un axe 62 à une branche d'une bielle 63 coudée en L, cette bielle étant également articulée par une cheville 64 sur son anse.
L'autre branche librement mobile de la bielle coudée 63 porte un bloc de frottement 65 fixé de façon appropriée et dont le but principal est de venir en contact avec un mandrin recouvert de conduit CM comme on le voit en 66. Le bloc de frottement 65 pousse le mandrin couvert CM contre un organe de soutien horizontal 67 dans un but qui va être expliqué plus loin.
Le cylindre pneumatique 61 est commandé par une électro-soupape pneumatique 70 qui reçoit de l'air comprimé par un conduit 71 à partir d'une source appropriée à pression réglée. La soupape 70 comporte deux conduits de pression 72 et 73 associés à cette soupape et aussi avec les extrémités opposées du cylindre pneumatique 61 permettant ainsi de régler le mouvement du bloc de frottement 65 vers et depuis le mandrin recouvert CM. L'électro-soupape 70 comporte un câble électrique de commande 74 qui part de cette soupape et qui connecte les soupapes 70 au système de commande 55.
Comme précédemment expliqué, le chariot 44 Zst supporté en vue de son mouvement suivant le trajet rectiligne 43 sur le chtssis principal de support 57. Ce chts- sis de support 57 comporte des paires de structures de support 75 dirigées vers le bas sur les c8tés opposée du ch & - sis 57. Les structures de support 75 sont espacées de distances égales de part et d'autre du trajet rectiligne 43.
Les structures de support 75 servent également de structures de guidage et chacune comprend deux plaques verticales de guidage 76 servant à confiner la course du chariot 44 de telle sorte que cette course ne peut avoir lieu que dans des directions opposées le long du trajet rectiligne 43. Les plaques 76 sont montées sur les côtés opposés dune coulisse horizontale associée 80. Les coulisses 80 présentent des surfaces anti-friction appropriées et elles supportent le chariot 44 en vue d'un mouvement horizontal sur le trajet rectiligne 43.
Les moyens tracteurs 60 de l'appareil de sectionnement 30 comprennent également un mécanisme de mouvement alternatif du chariot qui, dans un but de commodité, est représenté seulement sur la fig. 3 et porte la référence d'ensemble 82. Ce mécanisme de mouvement alternatif 82 peut être dun modèle approprié quelconque, notamment du type appelé à vis et billes et à moteur, du type à cylindre pneumatique ou d'une conception équivalente. Cependant dans l'exemple décrit on présente un appareil à vis et à moteur et celui-ci comprend un ensemble d'écrous d'anti-friction ou un écrou 83 fixé par un organe 84 au chariot 44, comme on peut le voir en 85. écrou peut comporter des roulements à billes à circulation permanente qui fournissent les propriétés d'anti-friction, alors qu'une vis coopérante à grand pas métrique 86 est vissée dans l'écrou.Cette vis 86 est supportée en rotation dans des sens opposés par un ensemble de roulement d'anti-friction 87 à une extrémité, et un roulement similaire de support du type anti-friction 88 est prévu à son extrémité opposée pour recevoir une extrémité non filetée 89 de la vis. La vis 86 est entrat- née par un moteur électrique 90 réversible dont l'arbre 91 s'étend à partir du moteur jusqu'à l'extrémité lisse 89 de la vis à grand pas métrique. Le moteur reçoit du courant électrique dtune source convenable à travers une unité 92 de commande du moteur qui est reliée au système global de commande 55 à l'aide d'un ensemble de câbles électriques 94.
Suivant un mode de réalisation de l'invention, 1'appendice de carter consiste en une pièce de palier pourvue de l'axe de pivotement et un oeilleton pourvu du perçage fileté, la pièce de palier étant disposée dans un logement de la pièce de pied et l'axe de pivotement étant supporté dans les parois latérales formant l'évidement de la pièce de pied. L'axe de pivotement se trouv ainsi placé dans la zone comprise entre la tige de manoeuvre et la face carrière de la pièce de pied parallèle à la tige, de telle sorte que, à l'état pivoté éloigné des appendices de carter, ceux-ci se trouvent dans la zone de section transversale de-la pièce de pied et forment ensemble un élément de construction compacte.
I1 est habituel de constituer le carter en deux parties avec joint de séparation en direction longitudinale du profilé de recouvrement et de le réaliser en zinc coulé sous pression. Etant donné que les appendices de carter sont également réalisés en zinc coulé sous pression, il est avantageux de former les tourillons de palier qui forment l'axe de pivotement en une seule pièce dans le bloc de palier. Avant l'assemblage des moitiés de carter, on met en place entre-elles les appendices de carter, les tourillons de palier traversent des perçages prévus dans les parois latérales de la pièce de pied et les appendices de carter se trouvent ainsi réunis entre-eux de manière inséparable après rivetage des moitiés de carter, sans que cela nécessite une opération supplémentaire pour leur fixation.
I1 est avantageux de prévoir que la distance entre l'axe de pivotement des appendices de carter et le plan transversal médian du carter est inférieure à la distance entre ce plan transversal et l'axe du perçage fileté de l'oeilleton. Grâce à cette mesure, les appendices de carter sont, en position relevée, inclinés par rapport au plan transversal médian du carter, c'est-à-dire dans un plan perpendiculaire à la direction longitudinale et au côté du profilé de recouvrement.Lors de l'introduction de la ferrure à tige de manoeuvre dans la gorge de réception de ferrure, le montant étant pourvu d'un seul évidement pour le bottier de mécanisme, la rosette ne devant pas par conséquent être vissée avec une fixation de stabilisation, les appendices de carter viennent buter contre le fond de la gorge de réception de ferrure et, en raison de leur position inclinée, ils sont amenés automa- tiquement dans leur position pivotée d'éloignement. Dans le cas où les appendices de carter sont livrés par le fabricant dans leur position redressée, l'avantage réside en ce que l'ouvrier monteur n'a pas besoin de procéder à une opération supplémentaire de réglage de position des appendices, quel que soit le mode de fixation de rosette prévu.
Afin-que, lors de l'impact de l'appendice de carter sur le fond de la gorge de réception de tige de manoeuvre, le point d'impact soit disposé le plus loin possible de l'axe de pivotement, il est prévu que l'oeilleton est pourvu d'une surface inclinée qui, en position relevée de l'appendice, s'étend en direction du bottier de mécanisme, incliné par rapport à la pièce de pied.
Afin que, à l'état monté de la ferrure à tige de manoeuvre, dans le cas d'une fixation sans stabilisation de la rosette, les appendices de carter pivotés à éloignement ne pressent contre la tige de manoeuvre et puissent ainsi influencer sa facilité de déplacement, il est prévu que les parois latérales de la pièce de pied sont pourvues d'une paroi de prolongement dont la hauteur est un peu supérieure à l'épaisseur de la tige de manoeuvre, la longueur de l'oeilleton étant égale à l'épaisseur de la pièce de pied.A l'état pivoté à éloignement, l'oeilleton se trouve alors appliqué sur la surface frontale de ce prolongement de paroi qui le maintient espacé de la tige de manoeuvre Afin que la pos-ition redressée des appendices de carter, prévue à la fabrication, reste maintenue, il est nécessaire de prévoir une certaine résistance au pivotement des appendices de carter. Cette résistance au pivotement peut etre obtenue notamment en pourvoyant la pièce de palier d'un cran de freinage agissant contre une paroi latérale de la pièce de pied, ce cran étant formé, par exemple, par un bossage à section transversale triangulaire dont la pointe est appliquée contre cette paroi latérale.
D'autres caractéristiques et avantages de la ferrure de l'invention résulteront de la description ci-après relative à un exemple de réalisation représenté schématiquement dans la figure du dessin annexé.
La ferrure à tringle de manoeuvre est constituée par un profilé de recouvrement 1, derrière lequel coulisse une tige de manoeuvre 2, et par un carter 3 qui est fixé définitivement sur le profilé de recouvrement 1 Le carter 3, réalisé en zinc par coulée sous pression, possède une pièce de pied 4 dans laquelle est guidée la tige de manoeuvre 2, et à laquelle est raccordé le bottier de mécanisme 5 à section transversale semi-circulaire.
Dans ce bottier, est monté un pignon denté 6 servant d'organe d'entratnement, qui est en prise avec la tige de manoeuvre 2, et qui est pourvu d'un évidement à quatre pans 7 pour son accouplement avec une broche à quatre pans d'une rosette (non représentée).
Sur chaque coté du bottier de mécanisme 5 est prévu, sur la pièce de pied 4, un appendice de carter 8. Chaque appendice 8 consiste en une pièce de palier 9 et un oeilleton 10 qui est pourvu d'un perçage fileté 11. La longueur de l'oeilleton 10 correspond à l'épaisseur de la pièce de pied 4 La pièce de palier 9 présente un décrochement de plus faible épaisseur et elle est logée dans un évidement 12 de la pièce de pied 4 qui est délimité par les parois latérales 13 et la paroi frontale de butée 14 de la pièce de pied 4. Les parois latérales 13 sont pourvues de per çages 15 dans lesquels sont engagés les tourillons de palier 16, formés chacun en une seule pièce sur le c8té de la pièce de palier 9.Ils constituent ainsi un support à pivotement des appendices de carter 8 également en zinc coulé sous pression, de telle sorte que ces appendices sont supportés de manière non démontable sur la pièce de pied 4, tout en pouvant pivoter autour de l'axe 17 défini par la coopération des tourillons de palier 16 et des per çages 15. La distance entre l'axe de pivotement 17 des appendices de palier 8 et le plan transversal médian 18 du carter est inférieure à la distance entre ce plan 18 et l'axe du perçage fileté 19 de l'oeilleton 10 En raison de ce dimensionnement des distances, les appendices de carter 8, dans leur position redressée vers le haut, sont inclinés par rapportau plan transversal médian 18, et cela de telle sorte que leur extrémité libre 20 se trouve éloignée de ce plan.A partir de son extrémité libre 20, l'oeilleton 10 est pourvu d'une surface oblique 21 laquelle, en position redressée des appendices de carter 8, s'étend inclinée en direction de la pièce de pied 4.
A chacune des parois latérales 13 de la pièce de pied 4, se raccorde un prolongement de paroi 22, dont la hauteur, perpendiculaire au c8té le plus large du profilé de recouvrement 1, est un peu supérieure à l'épaisseur de la tige de manoeuvre 2. La pièce de palier 9 de l'appendice de carter 8 est en outre pourvue sur sa face tournée vers la paroi frontale de butée 14, d'un nez de butée 23, et, sur la surface perpendiculaire, d'un cran de freinage 24, possédant une section transversale triangulaire, qui s'appuie à pression, avec sa pointe, contre la paroi latérale 13 de la pièce de pied 4.
La ferrure à tige de manoeuvre est destinée à être encastrée dans une gorge de réception de ferrure 27 prévue dans la feuillure 25 d'un montant 26 de battant de entre ou de porte.
Cette gorge 27 se compose d'une gorge 28 pour le profilé de recouvrement et d'une gorge 29 pour la tige de manoeuvre. La gorge pour profilé de recouvrement 28 sert à recevoir sans jeu le profilé 1, tandis que la gorge 29 sert à recevoir la tige de manoeuvre 2 et la pièce de pied 4 du carter 3 de la ferrure. Un évidement 31, ouvert dans le fond 30 de la gorge sert à recevoir le bottier de mécanisme 5 du carter 3 de la ferrure.
Pour une raison de simplicité, les deux possibilités de fixation de la rosette sontr%epr-ésenté;s dans une seule et même figure. Au dessus du plan transversal médian 18, l'appendice de carter 8 est représenté pour une fixation de stabilisation de la rosette, et, en dessous de ce plan, est représentée la possibilité de fixation de la rosette sans stabilisation.
Lorsque l'ouvrier monteur désire réaliser une fixation de stabilisation de la rosette à placer sur le côté du montant latéral 26 du battant, l'évidement 31 destiné au bottier de mécanisme et les évidements 32 destinés aux appendices de carter sont réalisés, à partir de la face visible du montant 26, au moyen d'une tête perceuse triple, ces évidements étant ouverts chacun dans le fond 30 de la gorge de.réception de ferrure.
La ferrure à tige de manoeuvre est livrée par le fabricant de telle manière que les appendices de carter 8 sont en position relevée vers le haut, et sont maintenus dans cette position par le fait que la pointe du cran de freinage 24 de la pièce de palier est pressée contre la-paroi latérale 13 de la pièce de pied 4. Le nez de butée 23 est alors appliqué contre la paroi frontale de butée 14 de la pièce de pied 4. L'extrémité libre 20 de l'appendice de carter 8 est ainsi éloigné du plan médian transversal 18 davantage que -l'axe de pivotement 17.Lors de l'insertion de la ferrur-e dans un plan parallèle au plan du battant de fenêtre, le boîtier de mécanisme 5 s'engage dans l'évidement 31 qui lut -est destiné, et l'appendice de carter 8 s'engage dans l'évidement 32 à lui destiné. Au moyen de vis 33, la ferrure est alors fixée dans la gorge de ferrure-27.
Pour la fixation de la rosette de la poignée de manoeuvre sur la face visible du battant, aucune-opération de travail supplémentaire n'est plus nécessaire, car la broche à quatre pans de la poignée de manoeuvre peut entre insérée dans l'ouverture à quatre pans 7 du pignon 6, a' travers le perçage de réalisation de l'évidement de réception du bottier de mécanisme 31. Les vis de fixation pour la rosette sont alors enfilées dans les perçages de l'évidement 32 de réception d'appendice de carter et peuvent être vissées directement dans le perçage fileté 11 de l'appendice 8 pour réaliser ainsi une fixation de stabilisation.
EXEMPLE 10 Synthèse du chlorhydrate de la N-((hydroxy-4 isopropyl-2 méthyl-5) phénoxyéthyl) N-méthyl benzodioxanne-1,4 méthylamine-2 ou COR 28 012 5 g du produit de l'exemple 9 sont dissous dans 100 cm éther éthylique. On fait barboter de l'acide chlorhydrique gazeux dans cette solution. On filtre et on lave avec un peu d'éther froid le précipité forme.
EXEMPLE 11 Synthèse du chlorhydrate de la N-((acétoxy-4 isopropyl-2 méthyl-5) ' > hénoxyéthyl)N-méthyl benzodioxanne-1.4 méthvlamine-2 formule I avec chlorhydrate) ou COR 28 013 5 g du produit de l'exemple 9 sont dissous dans un mélange de 25 g d'anhydride acétique et 3,16 g de pyridine. Le mélange est porté au reflux pendant 1 h 30. La presque totalité de la pyridine et de l'anhydride 3 acétique est éliminée sous vide. Le résidu est repris par quelques cm d'eau puis alcalinisé par l'ammoniaque. On extrait à l'éther. La phase organique est lavée, séchée puis le solvant est éliminé par évaporation. Le produit ainsi obtenu est dissout dans 70 cm3 d'éther éthylique. On fait barboter dans cette solution de l'acide chlorhydrique gazeux. Le précipité est filtré puis lavé à l'éther éthylique.On obtient ainsi 3,5 g du produit de l'exemple 11 sous forme d'un solide beige.
EXEMPLE 12 Synthèse de la N-((hydroxy-4 isopropyl-2 méthyl-5) phénoxyéthyl) benzodioxanne-1.4 méthylamine-2 (formule I avec R1 = H, R2 = H,
A température ambiante on ajoute goutte à goutte 56 g du produit de l'exemple 9 en solution dans 80 cm de benzène à une solution de 17 g de 3 BrCN dans 49 cm de benzène. Le mélange est chauffé deux heures à 500C. Le benzène est éliminé par évaporation au rotavapor, le résidu est repris dans 100 cm3 d'HCl 2N. La phase insoluble est extraite par 2 fois 3 150 cm de CHCl3. Aprés lavage et séchage le chloroforme est éliminé par évaporation. On obtient 55 g du dérivé
11 g de LIAIT4 sont mis en suspension dans un mélange de 500 cm' 3 d'éther éthylique et 300 cm de tétrahydrofuranne.Les 55 g de cyanamide 3 précédemment préparés mis en solution dans 100 cm de tétrahydrofuranne sont ajoutés goutte à goutte. Le mélange est chauffé au reflux pendant 3 h ; aprés refroidissement l'excès de LiAlH4 est détruit par de l'eau saturée en Na2S04 avant d'acidifier par une solution d'acide sulfurique. Après décantation, les solvants de la phase organique sont éliminés par évaporation ; le résidu visqueux est trituré plusieurs fois dans de l'éther éthylique avant d'être repris par une solution 3 d'ammoniaque. La phase insoluble est extraite par 2 fois 150 cm d'éther éthylique. Après lavage et séchage l'éther est éliminé par évaporation. On obtient ainsi 30 g du produit de l'exemple 12.
Contrôle chromatographique sur couche mince.
Solvant MeOH/CHC13 5/95 V/V Révélateur FeC13 K3Fe(CN)6 acide hexachloroplatinique EXEMPLE 13 Synthèse du chlorhydrate de la N-((hydroxy-4 isopropyl-2 méthyl-5) phénoxyéthyl) benzodioxanne-1,4 méthylamine ou COR 28 14.
10 g du produit de l'exemple 12 sont dissous dans l'éther éthylique.
On fait barboter de l'acide chlorhydrique gazeux. On filtre et on lave avec un peu d'éther éthylique froid. On obtient ainsi 10 g de produit de l'exemple 13.
Les deux tableaux ci-après donnent les spectres de RMN des produits décrits dans les exemples. RMN des chlorhydrates, étalon interne TMS
Produit Exemple Solvent Protons n C(CH3)2 CH3# CH3-C- protons OH protons + autres protons @ aromatiques COR2809 3 DMSO-D6 6H;d;1,2ppm 3H;s;2,1ppm 7H;mc;6,6-7,6ppm 1H;dôme;12,0ppm 15H;mc;2,7-4,8ppm dont CH3O- à 3,7ppm COR2810 5 CDCl3 6H;d;1,2ppm 3H;s;2,2ppm 7H;mc;6,6-7,5ppm 2H;dôme;10ppm 12H;mc;2,9-4,6ppm dont CH3O- à 3,8ppm COR2811 8 CDCl3 6H;d;1,2ppm 3H;s;2,2ppm 5H;mc;6,4-7,2ppm 1H;dôme;12,7ppm 21H;mc;;3,1-4,7ppm COR2812 10 DMSO-D6 6H;d;1,1ppm 3H;s;2,1ppm 6H;mc;6,6-7,0ppm 1H;pe;8,8ppm 1H;dôme;11,7ppm 13H;mc;2,7-5,3ppm COR2813 11 CDCl3 6H;d;1,1ppm 3H;s;2,1ppm 3H;s;2,3ppm 6H;mc;6,7-7,0ppm 1H;pio très éta 13H;mc;2,9-5,4ppm lé; 11-13 ppm COR2914 13 DMSO-D6 6H;d;1,1ppm 3H;s;2,1ppm 6H;mc;6,6-7,0ppm 2H;dôme;9,9ppm 10H;mc;3,0-5,1ppm d = doublet s = singulet mc = massif complexe pe = pic étalé RMN des bases libres, étalon interne TMS, solvant CDCl3
Produite C(CH3)2 CH3@ NCH3 OH protons autres protone des aromatiques exemples 1 6H;d;1,1ppm 3H;s;2,2ppm 3H;s;2,5ppm 1H;dôme; 7H;mc;6,5-7,4ppm 9H;mc;2,8-4,3ppm 5,5ppm 4 6H;d;1,2ppm 3H;s;2,2ppm 7H;mc;6,5-7,5ppm 13H;mc;2,7-4,3ppm dont CH3O à 3,8 ppm 6 6H;d;1,1ppm 3H;s;2,2ppm 3H;s;2,5ppm 1H;dôme; 5H;mc;6,4-7,2ppm 15H;mc;2,8-4,3ppm 5,9ppm dont 2CH2O à 3,8 ppm 9 6H;d;1,1ppm 3H;s;2,2ppm 3H;s;2,4ppm 1H;dômes; 6H;mc;6,4-7,8ppm 10H;mc;2,7-4,5ppm 5,3ppm 12 6H;d;1,2ppm 3H;s;2,2ppm dans le 6H;mc;6,4-7,0ppm 12H;mc;2,8-4,5ppm mc à 2,8 -4,5ppm d = doublet s = singulet mc = massif complexe La toxicité des produits de la présente invention est déterminée chez la souris Swiss. Les animaux exempts d'organismes pathogènes spécifiques sont stabulés en salle climatisée 24 à 48 h avant le début de l'expérimentation.Ils sont répartis en lots de 5 M et 5 #. Les substances sont administrées dans le véhicule approprié sous un volume équivalent à 0,1 ml pour 10 g de poids d'animal.
Les tableaux ci-après indiquent respectivement pour la voie orale et la voie intrapéritonéale les DL 50 déterminées pour chacun des produits par la méthode décrite par Cazin (Bull. Soc. Pharm. Lille, 1972, 4, 187) ou, dans le cas où la DL 50 n'a pas pu être déterminée, le pourcentage de mortalité induite par différentes doses.
VOIE ORALE