INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsqu'on entre dans le module par ltétiquette nEfODEM" (Sig.21), le modem est déconnecté et, soit disponible, soit indiponible aux appels d'arrivée. On commenfe par tester la présence de l'un des deux ordres de connexion en départ : ordre de TE dans CLWM 1151 ou ordre du module LINE dans son registre de liaison CLWL 1141, (suite à la détection par LINE de la porteuse du modem distant). Si l'un de ces deux ordres est présent, il est acquitté et le nouvel état "modem connecté en départ" est enregistré dans CLWM 1151. On commande alors la connexion effective du modem (étiquette MOD2) et 11 émission de la fréquence basse. Le circuit de curveillance CGM 1143 est armé à 10 s pour le contrôle d'une disparition de la porteuse.
Si la connexion en départ n'est pas ordonnée, on examine si la connexion en arrivée est demandée (étiquette MREC, Fig. 22).
C'est la cas lorsqu'on trouve réunies les quatre conditions : modem déconnecté et disponi:'le en arrivée, mode "réception automatique" ligne occupée ou en sonnerie et pas d'appel départ demande'. On enregistre alors l'état "connecté en arrivée" dans CL 1151 et on commande la connexion effective du modem, la fréquence d'émission dépendant de la position du commutateur FH/FB.
Une fois le modem connecté, en départ ou en arrivée, on passe dans la phase MOD 1 (Fig. 21) et lton y reste tant que l'une des deux causes possibles de déconnexion ntest pas rencontrée : ordre de déconnexion de TERSAI ou perte de porteuse pendant 10 s.
VIII, 4 - Module d'émission-réception des caractères COM Le module COM 116 est en liaison avec le modem par l'intermédiaire de l'USART COM 145 (Fig. 6) de l'unité de pultiplexage (cf.
Fig. 23). Il assure l'émission et la réception des caractères. En émission, ces caractères proviennent du module TPC 117 pendant le traitement automatique d'une procédure d'appel, et de la zone mémoire IMBUS 134 lorsque le clavier est utilisé. En réception, les caractères sont destinés au module TPC 117.
Les principaux registres de travail utilisés sont les suivants: - EMC 1161 contient le caractère à émettre et ECHOC 1163 le caractère émis - RECC 1162 contient le caractère reçu - TIND 1180 indique -si le contrôle de flux est ordonné - TAUX 1173 indique, dans le cas d'un contrôle de flux, s'il s'agit d'un arrêt ou d'une reprise.
Ce module fait appel aux sous-programmes SRS 1160 et RD1 1164.
Une solution de carragénine (0,1 ml) à 1 % est inbectée dans les fléchisseurs métatarsiens de la patte postérieure droite du rat, au temps 0. Les animaux du lot traité reçoivent en outre, par la voie orale, 100 mg/Kg du dérivé à tester respectivement une heure avant, en même temps que l'injection de l'agent phlogogène, puis une heure et deux heures et demie après. Les mesures qui sont effectuées à l'aide d'un micromètre de ROCH aux temps 0, une heure, deux heures, trois heures et cinq heures après l'administration de la carragénine permettent de déterminer en fonction du temps, le pourcentage d'activité anti-inflammatoire.Les résultats sont donnés au Tableau suivant
Pjourcentage d'activité anti-inflammatoire Dérivé après 1 heure après 2 heures après 5 heures 1 38 46 54 2 2 : 41 : 49 : 56 3 3 37 45 . 53 4 . 43 : 52 j 60 5 5 . 35 : 43 . 51 6 6 : 41 : 50 . 58 7 38 46 54 8 8 37 : 45 34 9 42 51 61 10 38 47 56 11 35 42 51 12 12 42 : 51 60 13 : 41 49 57 14 : 38 : 46 : 54 15 15 36 : 45 54 # b) méthode de l' dème généralisé à l'ovalbumine.
Une injection intrapéritonéale simultanée de 1 ml d'ovalbumine et de 0,5 ml d'une solution aqueuse de bleu Evans à 1 % est effectuée sur le rat. D'autre part, on administre per os aux animaux du lot traité 100 mg/Kg du dérivé à tester une heure avant et en même temps que l'ovalbumine. L'intensité du phénomène ainsi provoqué est notée par un chiffre allant de 1 à 5 suivant la progression du syndrome inflammatoire. Les mesures sont effectuées à la deuxième heure et à la troisième heure. On détermine ainsi la moyenne de l'intensité oedémateuse et le pourcentage de diminution de la réaction oedémateuse par rapport au témoin.Ces pourcentages sont donnés au tableau suivant
: Pourcentage de diminution ) Dérivé : : : deuxième heure : troisième heure 1 . 46 55 2 52 60 60 3 : 54 : 63 4 . 48 57 : 45 : 53 6 : 47 . 56 7 44 : 52 8 : 51 : 60 9 : 50 : 58 10 : 49 57 Il 47 55 12 : 48 : 57 13 : 52 : 60 14 : 52 : 61 : : 15 : 47 56 2. Action antalgique a) méthode de la stimulation mécanique de Haffner (Deutsch.
Wisch. 1959, 55, 731-733) qui consiste à placer une pince à forcipressure à la base de la queue d'une souris et à noter le nombre de morsures que l'animal se porte en essayant de se débarrasser de la pince. La diminution du nombre de morsures avant et après l'administration orale du médicament à tester à la dose de 100 mg/Kg permet de déterminer l'activité antalgique des dérivés de l'invention. Les pourcentages moyens d'antalgie ainsi déterminés en fonction du temps sont donnés au tableau suivant
Dérivé Pourcentage moyen d'antalgie après 30 mn. après 1 h. après 2 h. après 3 h. 1 68 61 59 55 2 74 67 63 59 3 66 58 54 51 4 73 64 60 54 5 72 65 60 53 6 68 60 57 52 7 69 60 55 51 8 72 64 59 54 9 70 62 57 52 10 73 65 61 56 11 65 59 55 50 12 67 60 55 48 13 70 63 57 51 14 74 67 61 55 15 69 62 55 50
b) méthode de l'acide acétique de Poster, Anderson et de Beer (Fed. proced. 18, 1959, 412, 1, 626).
L'injection intrapéritonéale d'une solution diluée d'acide acétique provoque, chez les souris, des mouvements d'extension caractéristiques et répétés sous l'effet de la douleur.
L'administration des dérivés de formule (I) aux animaux du lot traité, à la dose orale de 100 mg/Kg, trente minutes avant l'injection intrapéritonéale d'acide acétique, montre que, par rapport au lot témoin non traité, le nombre d'étirements est nettement diminué dans les trente minutes suivantes.
Le pourcentage d'antalgie ainsi déterminé, pour tous les dérivés, est de 65 96 pour le dérivé 1, de 68 46 pour le dérivé 2, de 60 % pour le dérivé 3, de 62 96 pour le dérivé 4, de 62 96 pour le dérivé 5, de 65 % pour le dérivé 6, de 67 % pour le dérivé 7, de 69 % pour le dérivé 8, de 66 % pour le dérivé de 64 % pour le. dérivé 10, de 60 % pour le dérivé Il, de 61 % pour le dérivé 12, de g % pour le dérivé 13, de 68 % pour le dérivé 14 et de 65 56 pour le dérivé 15.
Les études toxicologiques et pharmacologiques qui viennent d'être rapportées montrent que les composés de l'in- vention sont doués d'une faible toxicité, d'une bonne tolérance et qu'ils possèdent des activités anti-inflammatoire et antalgique importantes.
Le médicament de l'invention peut être présenté, pour l'administration orale, sous forme de comprimés, comprimés dra géifiés, capsules, gouttes et sirop. il peut aussi être présenté, pour l'administration rectale, sous forme de suppositoi res et pour l'administration parentérale, sous forme de soluté injectable.
Chaque dose unitaire contient avantageusement de 0,025 g à 0,250 g de principe actif, les doses administrables pouvaat varier de 0,025 g à 0,750 g de principe actif par 24 heures.
On donnera, ci-après, à titre d'exemples non limitatifs, quelques formulations pharmaceutiques du médicament de 1 invention.
1. COMPRISES dérivé n 2 ç 0,050 g excipient : cellulose microcristalline, phosphate dicalcique, amidon, silice, stéarate de magnésium.
2.COMPRIMES DRAGEIFIES dérivé n 5 * 0,075 g excipient : phosphatedicalcique, amidon, saccharose, polyvinylpyrrolidone, stéarate de magnésium, talc, gomme arabique, gomme laque, huile de ricin, oxyde de titane, érythrosine, cire blanche, cire de carnauba.
Le feutre obtenu par le procédé précité contient des particules de résine uniformément réparties dans la masse de ce feutre et il constitue une substance filtrante très efficace. I1 n'est pas nécessaire de recharger en électricité statique les particules de résine, puisque la charge conférée à celles-ci pendant les opérations mécaniques de mélange et de cardage est conservée au cours de lé'tape de formation du feutre.
Les fibres protéiniques utilisables pour la production d'une substance filtrante comprennent les fibres de laine, telle s que la blousse de laine mérinos 70S, qui est un sous-produit pro- venant de la production de laine peignée, cette blousse étant constituée de fibres courtes obtenues lors du peignage de la matière première.
Les fibres sont mélangées à la poudre de résine qui présente de préférence des dimensions de particules de 0,076 mm. En général, la résine est présente en une quantité allant de 10 à 40 % en poids, par rapport au poids des fibres, et de préférence d'environ 15 %. Les fibres et la résine peuvent être par exemple mélangées dans un récipient contenant deux séries de pales rotatives tournant en sens-inverses. De résines avantageuses sont décrites dans les brevets précités, la résine préférée étant une résine-de tertiobutylphénol et de formaldéhyde modifiée par de la colophane. Tous résidus provenant de la nappe ou tous déchets de coupe provenant de la substance filtrante et ayant eété déchiquetés, peuvent être aussi mélangés à la résine et aux fibres pour éviter tout gaspillage.
Les fibres imprégnées de résine sont cardées sur une cardeuse usuelle pour laine et/ou coton. I1 est généralement avantageux de charger de résine les cardes de a cardeuse avant introduction des fibres imprégnées de résine, pour éviter tout enlèvement de résine des fibres par les cardes.
L'étape de chauffage peut être effectuée comme décrit precédemment. L'intervalle de température préféré est compris entre 700 et 800C, quoique, pour de courtes durées, ces températures puissent être dépassées sans perte d'efficacité de la résine. Les fibres imprégnées de résine contiennent un plus faible pourcentage d'eau que les fibres seules, mais la teneur en eau est encore suffisante pour permettre une formation réussie de feutre.
La formation de feutre naturel, aussi bien que celle de feutre imprégné de résine, peut être effectuée en mettant en oeuvre un procédé continu ou un procédé discontinu. La nappe de fibres provenant de la cardeuse peut être amenée sur un transporteur perforé sur lequel ladite nappe peut être chauffée par aspiration d'air chaud, de préférence saturé d'humidité, et introduite dans une presse vibratoire. Puisque des pressions relativement faibles sont nécessaires, on peut utiliser une vessie remplie d'air pour la pressurisation, et si cette vessie est de longueur convenable, elle peut aussi servir de structure flexible de support de la plaque vibratoire.La vitesse du transporteur peut être réglée de façon à ce que les opérations de chauffage et de formation du feutre soient d'égales durées, de telle sorte que lorsqu'unie longueur de nappe atteint la température requise, ladite nappe puisse passer directement dans la presse quand la formation d'une longueur précédente de feutre est terminée. Selon un autre mode de réalisation, on peut utiliser une chaîne de fabrication continue en faisant défiler une bande transporteuse supérieure et une bande transporteuse inférieure à travers la presse et en leur transmettant des vibrations pour former le feutre.
La substance filtrante préparée conformément à l'invention est au moins aussi efficace que celle obtenue lear le procédé de l'art antérieur et elle ne présente pas l'inconvénient d'une surface poussiéreuse.Ainsi, cette substance convient parfaitement dans tous les types de filtres à poussières, y compris les casques de protection vis-à-vis des poussières du type décrit dans "The Dust Helmet Protection for Head, Eyes and Lungs" (Protection, à l'aide d'un casque, de la tete, des yeux et des poumons, vis-à-vis des poussières), par G.K. Greenough, Underground Services Vol. 2, NO 5.
L'invention sera maintenant illustrée plus en détail par les exemples suivants, donnés à titre non limitatif.
Exemple 1 En utilisant une petite presse vibratoire, dans laquelle la fréquence des vibrations est de 1380 cycles/min, on obtient des pièces de feutre présentant une épaisseur descendant jus qusà 1,5 mm, en mettant en oeuvre un morceau de 15,24 cm x 30,48 cm de nappe de laine mérinos imprégnée de résine et une pression de 15 750 Pa. L'action de friction est exercée d'une manière sensiblement rotative avec une amplitude inférieure à environ 3,2 mm ; les plateaux de presse sont revêtus d'une planche de bois aggloméré pour assurer un bon assujettissement ou accrochage pendant la friction. La nappe a été préalablement chauffée jusqu'à atteindre une température de 800C en deux minutes par passage d'air chaud à travers ladite nappe.Après formation du feutre, le produit est retiré de la presse et laissé refroidir sur un banc de refroidissement. Les essais effectués sur la substance filtrante résultante, se présentant sous la forme d'une couche mince, révèlent que son efficacité n'est pas altérée et que le feutre n'est pas poussiéreux.
Exemple 2 On fabrique du feutre, à ltéchelon industriel, en mettant en oeuvre une action de friction uniquement latérale, comme danslafabrication usuelle du feutre, la direction du mouvement étant pratiquement parallèle à la direction moyenne des fibres, en utilisant une nappe de fibres identique à celle de l'exemple 1. La fréquence mise en oeuvre est inférieure à 250 cycles/min et l'amplitude est d'environ 1,27 cm. Le feutre résultant présente des propriétés similaires à celui obtenu dans ltexemple 1.
Exemple 3 2 On prépare une nappe pesant approximativement 300 g/m en mélangeant une blousse mérinos 70 avec 15 % de résine de tertiobutylphénol et de formaldéhyde, modifiée par de la colophane, et en cardant la blousse résultante sur un dispositif de formation de nappe. Des morceaux de la nappe, mesurant en viron 38 cm x 18 cm, sont chauffés par aspiration d'air, à une température de 700 I 800C, à travers lesdits morceaux, pendant deux minutes, à la vitesse de 40 à 60 cm/min. Ces morceaux sont ensuite transférés dans une presse hydraulique dont le plateau supérieur est adapté à osciller selon un mouvement sensiblement circulaire présentant une amplitude d'environ 3 mm.Par soumission aux mouvements de friction de la presse, à une fréquence de 300 à 350 cycles/min pendant 2,5 minutes, sous une pression de 16 800 Fa, la nappe est consolidée pour devenir un 3 feutre homogène présentant une masse volumique d'environ 0,1 g/cm Exemple 4 Des morceaux du matériau décrit dans l'exemple 3 sont traités exactement comme indiqué dans exemple 3, sauf que ltampli- tude des oscillations est accrue jusqu'à environ 7 mm tandis que la fréquence est maintenue à 300 cycles/min. On obtient un feu 3 tre homogène présentant une masse volumique dtenviron 0,09 g/cm3.
Exemple 5 2 Une nappe pesant approximativement 110 g/m est#préparée en mélangeant la résine avec une blousse mérinos 705 contenant 10 % d'une rayonne à fibres de 2 deniers et de 36,5 mm de long.
Des morceaux de cette nappe sont préchauffés exactement comme dans l'exemple 3 et consolidés, pendant 2a5 minutes en mettant en oeuvre une fréquence d'oscillation de 1430 cycles/min, avec une amplitude d'environ 3 mm, et une pression de 16 800 Pa. On obtient un feutre présentant une masse volumique de 0,07 à 0,08 3 g/cm3.
Exemple 6 Une nappe est préparée et traitée exactement comme dans l'exemple 5, sauf que le mélange à base de fibres contient 25 ,% de rayonne. On obtient un feutre présentant la meme masse volumique.
Exemple 7 On prépare et on traite une nappe, exactement comme dans exemple 5, sauf quton utilise des fibres acryliques de 2,5 deniers et de 50,8 mm de long, au lieu de rayonne. On obtient un feutre présentant la même masse volumique.
Exemple 8 Une nappe est préparée et traitée exactement comme dans l'exemple 6, sauf quton remplace la rayonne par des fibres acryliques de 2,5 deniers et d'une longueur de 50,8 mm. On obtient un feutre présentant la meme masse volumique que celui de ltexem- ple 6.
Les polyamides constituant la ou les phases renforçantes dispersées dans la matrice sont des polyamides ou copolyamides linéaires, ramifiés ou réticulés. Dans ce dernier cas lå réticulation doit être telle que la température de transition vitreuse (Tg) ne s'élève pas au-dessus de 50C et elle a dû être conduite de façon à permettre l'obtention d'une taille de particule conforme à l'invention. Un procédé pour réaliser aisément une composition à phase dispersée réticulée est décrit dans la présente invention.
Les polyamides ou copolyamides linéaires utilisables comme phase renforçante sont obtenus par polycondensation de lactame ou de mélanges de lactames, de diacides et de diamines ou de mélanges de diacides et de diamines. Les diacides ou diamines utilisés peuvent éventuellement renfermer dans leur enchainement un ou plusieurs hétéroatomes comme par exemple l'oxygène : on a alors un enchainement éther ou polyéther ; le soufre : on a alors un enchainement thio ou polythio ; l'azote : on a alors un enchainement imine ou polyimine.
Ils peuvent aussi éventuellement renfermer une ou plusieurs double liaisons. Les polyamides ou copolyamides ramifiés ou réticulés utilisables comme phases renforçantes sont obtenus à partir de réactifs de même type que ceux utilisés pour les polyamides ou copolyamides linéaires mais dont une partie est constituée par des molécules ayant au moins trois fonctions réactives de natures identiques ou différentes. Les polyamides selon 1 'invention devant renfermer une teneur en groupements amides inférieur 9 40 % de celle de la matrice, il sera nécessaire d'utiliser pour leur préparation des monomères dont l'un au moins devra présenter un poids moléculaire au moins 2,5 fois supérieur au poids moléculaire moyen des monomères de la matrice.A titre d'exemples non limitatifs et selon la nature de la matrice choisie, on pourra utiliser des diacides et/ou des diamines polymères ou des polyéthers diamines ou diacides. Les diacides et diamines à longue chaîne et à haut poids moléculaire utilisables selon l'invention peuvent être aliphatiques ou cycloaliphatiques et contiennent plus de 18 atomes de carbone. Les chaînes peuvent être droites ou éventuellement présenter des branches alkyles. Dans le cas des polyamides, ou copolyamides essentiellement linéaires, les acides dicarboxyliques utilisés industriellement peuvent contenir de petites quantités de monoacides et/ou de polyacides ; toutefois le taux de diacides doit être supérieur à 80 %.
Les acides dicarboxyliques particulièrement intéressants selon l'invention sont des acides obtenus par dimérisation d'acides gras ayant de 16 à 26 atomes de carbone comme les acides oléique, linoléique, linolénique, oléostéarique ou leurs mélanges. Les diacides obtenus par dimérisation des acides en C 18 comme l'acide oléique, linoléique ou leur mélange sont particulièrement intéressants.
Ces acides dimères contiennent inévitablement une certaine proportion d'acide monocarboxylique ou d'acides polymères en majeure partie acides trimères.
On a intérêt à utiliser des acides dimères ayant un taux en dimère supérieur à 90 % en poids.
De la même façon les diamines utilisées industriellement peuvent contenir un certain pourcentage de monoamine et/ou de polyamide.
Les polyamines particulièrement intéressantes selon l'invention sont des polyamines ayant de 32 à 60 atomes de carbone obtenues à partir de dimères d'acides gras ayant de 16 à 26 atomes de carbone et qui peuvent contenir une certaine proportion d'amine monomère et/ou polymère en majeure partie trimère. On a intérêt à utiliser des diamines dimères ayant un taux en dimère supérieur à 90 % en poids.
Dans le cas des polyamides ou copolyamides ramifiés ou réticulés selon l'invention, qui peuvent présenter un intérêt dans certains cas, les réactifs ayant au moins trois fonctions réactives utilisables pour leurs préparations et, à titre non limitatif, sont par exemple - les triamines comme la bishexaméthylène triamine ou les amines trimères obtenues à partir de trimère d'acide gras ayant de 16 à 26 atomes de carbone.
- les triacides comme les trimères d'acides gras ayant de 16 à 26 atomes de carbone, les acides 1, 2, 4 benzène tricarboxylique et 1, 3, 5 benzènetricarboxylique, les acides tétracarboxyliques comme l'acide 1, 2, 4, 5- benzènetétracarboxylique...
- les acides insaturés et plus particulièrement les diacides insaturés comme l'acide itaconique. Dans ce dernier cas la réticulation est atteinte par la polymérisation des doubles liaisons qui requierent généralement la présence d'initiateurs ou de comonomères insaturés.
Les polyamides utilisés comme phase renforçante ne contiennent pas toutefois de séquences obtenues par des réactions de condensation autres que des séquences amides.
Les autres polymères pouvant entrer dans la composition des phases dispersées selon l'invention sont d'une manière générale les polymères présentant vis à vis des polyamides utilisés pour la phase dispersée une miscibilité totale ou partielle dans une gamme de température comprise entre 200C et 3000C. Les polymères répondant à cette caractéristique et porteurs de groupements fonctionnels réactifs vis à vis des polyamides, sont particulièrement intéressants comme agents de réticulation des polyamides utilisés comme phase renforçante selon l'invention.
Les compositions selon l'invention peuvent naturellement être modifiées par un ou plusieurs additifs tels que des stabilisants et des inhibiteurs de dégradation par oxydation, par l'ultraviolet ou la lumière, ou par la chaleur ; des lubrifiants et des agents de démoulage, des matières colorantes comprenant les colorants et les pigments, des charges et renforcements fibreux et en particules, des agents de nucléation, des plastifiants, etc...
Les stabilisants peuvent être incorporés dans la composition à un stade quelconque de la préparation de la composition thermoplastique. De préférence, les stabilisants sont inclus assez tât pour empêcher un début de dégradation avant que la composition puisse être protégée. Ces stabilisants doivent être compatibles avec la composition.
Les agents de stabilisation à l'oxydation et à la chaleur utiles dans les matières de la présente invention comprennent ceux utilisés généralement dans les polyamides. Ils comprennent, par exemple, jusqu'à 1 % en poids, par rapport au poids du polyamide, d'halogénures de métaux du groupe I, par exemple de sodium, de potassium, de lithium avec des halogénures cuivreux, par exemple du chlorure, du bromure, de l'iodure, des phénols stériquement empêchés, des hydroquinones et divers membres substitués de ces groupes et leurs combinaisons.
Dans l'arrangement décrit précédemment, le dis-
positif 97 de détection et de commande est maintenu sur
le dispositif 93 de détection et la soupape 95 par l'or-
gane 103 de commande lorsque l'organe 101 de détection peut dépasser librement vers le bas au-dessous du bord de coupe de la lame de scie 29. On note facilement que
l'organe 101 de détection peut dépasser vers le bas au-
delà de la lame 29 de scie lorsqu'il a été soulevé avec la tête 5 hors du contact de la pièce W à couper. Ainsi, lorsque la tête de coupe 5 a été soulevée afin que l'or- gane 101 ne soit pas au contact de la pièce W à couper, l'organe 103 de commande est repoussé vers le dispositif 93 de détection et la soupape 95 du fait du poids du dispositif 97. D'autre part, l'organe 103 est éloigné
du contact du dispositif 93 de détection et de la sou-
pape 95 dès que l'organe 101 de détection vient au con-
tact de la pièce W à couper lorsque la tête 5 s'abaisse.
En outre, l'organe 101 de détection est mis au contact de la pièce W à couper avant la lame 29 et reste au contact de la pièce W avec l'ensemble du dispositif 97 de détection et de commande, sans abaissement supplémentaire lorsque la tête 5 s'abaisse. Evidemment, la lame 29 continue à descendre avec la tête 5 et découpe la pièce W pendant que l'organe de détection 101 reste en appui sur la pièce W, après contact avec celle-ci. De plus, lorsque la tête de coupe 5 est soulevée après la fin d ' u n e c ou p e, le dispositif 93 et la soupape 95 sont mis initialement au contact de l'organe 103 de commande et ils soulèvent ensuite l'ensemble du dispositif 97 de détection et de
commande. Cependant, le dispositif 93 de détection n'ali-
mente par le dispositif 79 de mise en action afin que l'organe 57 de support se déplace le long de la tige 65
de guidage, lorsque la pièce W est découpée de façon au-
tomatique et continue, et la soupape 95 n'entre pas en
action, bien que ces éléments soient au contact de l'or-
gane 103 de commande. Comme décrit précédemment, le dis-