INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La figure 1, qui a été commentée ci-dessus, illustre les inconvénients de monteurs connus.
2 La figure/représente le schéma de principe d'un moteur conforme à l'invention.
La figure 3 représente une variante d'une partie du moteur de la figure 2.
La figure 4 représente schématiquement un m@- teur conforme à un mode de réalisation plus élaboré de l'invention.
La figure 2 représente un moteur Diesel 1, par exemple à quatre cylindres 2, qui est suralimenté par groupe turbocompresseur 3 comprenant un compresseur une turbine 5 entraînant ce compresseur 4. ;e compresseur 4 est muni d'un conduit d'aspiration d'air 6 et-d'un conduit de refoulement d'air 7. Le moteur 1 possède un collecteur d'admission 8, auquel est reiié le conduit de refoulement 7 d'une manière qui sera précisée ci-après, et un collecteur d'échappement 9 qui aboutit à l'entrée ce la turbine 5.
Le moteur 1 est équipé d'une part d'un échan- geur de refroidissement 10 sur le circuit d'air reliant le conduit de refoulement 7 du compresseur 4 au collecteur d'admission 8 du moteur I et d'autre part d'un récupérateur Il à circuit d'air 12 et à circuit de gaz 13. Ce circuit de gaz communique, en amont, avec la sortie de la turbine 5 et, en aval, avec l'atmosphère. Comme on le sait, un récupérateur est un échangeur de chaleur destiné à prélever des calories sur les gaz d'échappement d'un moteur et à les restituer à l'air ou au mélange carburé qui est admis au moteur.
Conformément à l'invention, l'échangeur de cha- leur de refroidissement 10 est constitué par un radiateur dont le circuit d'air 14 est disposé en parallèle avec circuit d'air 12 du récupérateur 11 et un organe di-stribu- teur 15, disposé à la jonction 16 des deux circuits d'air 14, 12, est agencé pour ouvrir le circuit d'air 12 du récupérateur Il tout en fermant le circuit d'air 14 du radiateur 10 et,inversement,pour fermer le circuit d'air 12 du récupérateur Il tout en ouvrant le circuit d'air 14 du radiateur 10.
En d'autres termes, le conduit de refoulement 7 du compresseur h est divisé en deux branches 12 e 14 qui constituent respectivement le circuit d'air du récupérateur Il et le circuit d'air du radiateur 10 et qui se rejoignent en 16, en aval des échangeurs 10 et 11, en un conduit commun 17, lequel aboutit au collecteur d'admission 8.
De préférence, le radiateur 10 est à ventilation forcée grâce à la présence d'au moins un ventilateur 18, entraîné de la façon indiquée ci-dessus. Le courant d'air créé par ce ventilateur 18 a été schématisé à la figure 2 par des flèches parallèles.
L'organe distributeur 15, qui a été schématisé par un volet à la figure 2, évolue entre deux positions extrêmes - une première position (pour laquelle le volet 15 se placerait horizontalement à la figure 2) qui est la position normale : le circuit d'air 12 du récupérateur Il est obturé tandis que le circuit d'air 14 du radiateur 10 est ouvert et - une deuxième position (pour laquelle le volet 15 se placerait verticalement) qui est la position de réchauffe de l'air admis au moteur 1 : le circuit d'air 12 du récupérateur Il est ouvert tandis que le circuit d'air 14 du radiateur 10 est fermé.
Comme le montre schématiquement la figure 2, l'organe distributeur 15 peut occuper des positions intermédiaires entre ces deux positions extrêmes.
Bien que l'organe distributeur 15 puisse être actionné manuellement par exemple à l'aide d'un levier 27, il est préférable de le soumettre à une commande automatique 19 (figure 4) sensible à au moins un paramètre représentatif de la charge du moteur 1, de tels paramètres étant notamment les suivants - pression de suralimentation .; - température d'admission du moteur - débit du combustible introduit dans les cylindres 2 du moteur 1 (évalué par exemple par la position de la crémaillère de la pompe d'injection alimentant ce moteur 1).
Dans un mode de mise en oeuvre nréféré du nrocédé selon l'invention, ledit fragment dérivé de DNA HBV comprend deux unités DNA HBV. la têt.e de l'une de ces unités étant reliée à la queue de l'autre (en tandem) au niveau d'un site EcoRI central ce fragment étant excisable du plasmide dans lequel il est inséré également au niveau de deux sites EcoRI distincts. Ce fragment sera dénommé ci-après "DNA HBV tandem".
Chacun des sous-fragments de ce "DNA HBV tandem" est alors constitué nar un DNA HBV pratiquement entier.
Bien entendu ledit fragment dérivé de DNA HBV peut n'être constitué que d'une partie d'un"DNA HBV tandem" (u n'être assimilable qu'à une partie d'un DNA HBV tandem) délimités par des extrémités, caractéristiques de sites de coupures pnr des endonucléases identiques ou différentes entre elles, néanmoins toutes) deuu distinctes de EcoRI.
cependant à condition que le DNA HBV tandem partiel ainsi obtenu, comprenne toujours encore les sous-fragments définis plus haut, de part et d'autre d'un site EcoRI interne.
En ce qui concerne l'autre vecteur, de préférence plasmide, il contient de préférence au titre de "l'ADN de complémentation" le fragment d'ADN contenant le gène de la thymidine-kinase du virus Herpès simplex HSV-1, fragment qui peut être excisé du génome du virus par des enzymes de restriction spécifiques, tels que BamHI. A ce gène de la thymidine-kinase d'origine virale correspondent, dans de nombreux tynes de cellules eucaryotes, des gènes homologues propres à diriger la svnthèse de la thymidine-kinase (enzyme phosphorylant la thymidine exogène fournie par le milieu de culture).
La possibilité de suppléer, par l'introduction préalable du gène entier de la thymidine-kinase du virus de l'herpès dans des cellules de souris du type L antérieurement déficientes, en raison d'une mutation induite ou provoquée affectant leur gène de la thymidine-kinase endogène, a déjà été décrite par M.WIGLER et coll. (Cell. Vol.II,223-232, 1977). Les cellules déficientes. dites TK sont sélection nées en raison de leur incapacité de svnthétiser la thymidinekinase dans un milieu tel que celui connu sous le nom de "milieu HAT" (contenant de l'hypoxanthine et de l'amino-ptérine en sus de la thymidine). Ce milieu est connu polir n'autoriser l'éventuelle synthèse de thymidine phosnhate que par l'intermédiaire d'une voie métaboliaue dite "voie de sauvetage". (salvation pathway).Cette voie impliquant cependant que soit nréservée l'intégrité du gène TK des cellules susceptibles de s' développer. Des cellules TK deviennent néanmoins capables de se développer dans ce mPme milieu dès lors qu'elles ont été modifiées par incorporation du ozène TK du virus de l'herpès au patrimoine génétique transmissible par ces cellules à leur descendance. comme suite à leurs divisions cellulaires successives. De "TK " qu'elles étaient anté rieurement, avant la susdite incor@oration, ces cellules sont alors devenues "TK+" du fait de la restauration alors constatée de leur capacité de phosphorvler la thymidine d dans le susdit milieu et. par conséauent, de s'y développer.
Bien entendu. le fragment d'ADN contenant le ozène de 1a thymidine-kinase Deut être remnlacé par tout autre ADN de complémentation apDroDrié. A titre d'exemple d'autres gènes de complémentation qui peuvent être utilisés pour la constitution des vecteurs selon l'invention, on citera celui contenant celui de la dihvdrofolate réductase (DHFR), ou d'une façon générale, tout ozène de comnlémentation dont de nombreux exemples existent dans la nature.
L'ADN de complémentation peut naturellement comporter un gène naturel. Il peut aussi être synthétisé, notamment de façon enzymatique. par copie d'un ARN messager correspondant.
En ce qui concerne la technique de co-transformation elle-même, il est avantageux d'utiliser le vecteur dans lequel est inséré le gène de complémentation et le vecteur dans lequel est inséré le fragment dérivé de DNA HBV dans un rapport élevé supérieur à 100, par exemple de l'ordre de 1 000. Plus ce rapport est élevé, plus le nombre de cellules co-transformées par les deux vecteurs à la fois est grand.
Les cellules co-transformées pourront être aisé- ment repérées par l'intermédiaire du marqueur que consti tllent d'une nart l'ADN de complémentation, tel aue le gène de la thvmidine-kinase pour le premier vecteur.
Il est avantageux d'avoir recours aux mêmes vecteurs de base nour former les deux types de vecteurs modifiés utilisés Dour la co-transformation. Un vecteur de base Darticulièrement favorable est constitué par le olasmide pBR 322. L'on pourra en Darticulier insérer un "DNA HBV tandem" dans son site EcoRI polir former l'un des vecteurs modifié.; de co-transformation (p/CP10).
Par l'insertion d'un ozène tkHSV, soit dans un site PvuII. soit dans iin site BAM HI dii même nlasmide PBR 322, on peint obtenir le second vecteur de co-transformation (nAGO).
En ce qui concerne les conditions de culture, il va naturellement de soi aue le milieu préalablement utilisé pour atteindre à un dévelopDement suffisant des cultures, doit être remDlacé au moment de la transformation ou neu après celle-ci par un milieu (tel que le milieu HAT dans le cas où l'ADN de complémentation choisi est un gène de thymidine-kinase) dans lequel les cellules non complémentées sont incanables de se développer.
La réalisation desdites co-transformations, Darticulièrement lorsnue 1 'on met en jeu des plasmides modifiés préférés qui ont été mentionnés dans ce qui précède. conduit au résultat remarquable que constitue ltexerétion par les cellules co-transformées dans le milieu de culture. de Darticules présentant des nronriétés immunologiques caractéristiques des enveopnes du virus de l'hépatite B, notamment en ce qui concerne leur agglutination par des anticorps susceptibles d'agglutiner les antigènes HBsAg naturels, tels ou 'isolés des sérums humains.La. présence de particules excré tées agglutinables par des anticorps antiHBsAg peut être détectée par des essais radioimmunologiques classiques, par exemple par immunofluorescence indirecte mettant en jeu des sérums anti-HBsAg et des anti-IgG fluorescents de lapins.
Les quantites formées peuvent être dosées par des tests d'hémagglutination passive directe. de façon en soi connue pour les HBsAg naturels.
Il est également remarquable que les particules excrétées ne contiennent nas de traces détectables d'antigènes HBcAg et HReAg, détectables par immunofluorescence directe mettant en jeu des anticorps humains fluorescents anti-HBc et anti-HBe/1,2,3. Par mise en contact des cellules co-transformées elles-mêmes avec un sérum anti HBsAg des granules cytoplasmiques individualisées sont révélées par immunofluorescence indirecte dans la majeure partie des cellules co-transformées. Ces particules Deuvent être également repérées anrès lyse des cellules. Dans la plapart des cas. les particules excrétées forment la majeure partie des. particules agglutinables par des anticorps anti HBsAg susceptibles d'être produites.
Un des procédés traditionnels ancien et toujours utilisé dans certains pays par des spécialistes consiste à reformer les pointes de dents de scie usées essentiellement par écrouissage de ces pointes, de manière à les élargir par rapport à ltépaisseur du corps de lame, ce qui donne 1' avoyage nécessaire au passage de la lame dans le bois. Après l'écrouissage, on rectifie par compression et on affûte par meulage les arêtes de coupe de la pointe des dents en leur donnant une dépouille convenable et conférant aux arêtes de coupe un morfil générateur de tranchant.
M; gré les aciers au chrome utilisés pour la fabrication des lames de scie, on assiste dans la pratique à une érosion plus ou moins rapide du morfil du tranchant, puis de la partie voisine des bords d'attaque, l'angle de dépouille de la pointe de dent s'amenuise, la coupe n'est plus franche et la vitesse d'avance des bois à scier ne peut plus être soutenue.
On a tenté de remédier à cette difficulté de durée de l'affûtage initial par un procédé d'apport d'un composé céramique-métal désigné sous le nom commercial de "stellite", en spéculant sur les propriétés de dureté de ce composé.
Toutefois, la technique de "stellitage" est longue à mettre en oeuvre et est affaire de spécialistes car son dépôt implique tout d'abord une opération de défonçage de la pointe de dent, mise en place du composé par fusion, au chalumeau oxydrique, qui se présente alors sous la forme d'une petite boule. On fait ensuite subir à la lame un traitement thermique de revenu sur chaque dent car l'acier des lames est autotrempant. Enfin, on dresse le front d'attaque de chaque dent sur affflteuse que l'on fait suivre d'une rectification des faces latérales de la pointe de dent ; puis on procède à l'affûtage du profil. Ce procédé est connu mais coûteux et long à exécuter, exigeant des machines spécialement conçues par cet usage.Il donne effectivement une durée de vie plus longue aux lames de scie mais par contre, le tranchant des arènes de coupe des dents est très sensiblement inférieur au tranchant obtenu par le procédé écrouissage-affûtage traditionnel.
La pratique montre que l'on n'obtient pratiquement pas de morfil sur les arêtes de coupe des dents "stellitées" et que la puissance utile à la coupe est supérieure. On notera encore une perte par meulage d'une quantité importante du matériau d'apport qui est d'un coût très élevé.
En définitive, on peut dire que le bilan du stellitage est négatif dans cette technologie particulière car les lames traitées par affûtage traditionnel "passent mieux" et surtout plus vite que les lames stellitées.
La présente invention a en conséquence pour but un procédé d'élaboration du tranchant de lames du genre en question qui conserve les caractéristiques de tranchant des procédés traditionnels connus, mais en augmente la durée de façon importante.
Un autre but de l'invention est de fournir une machine pour le traitement automatique des tranchants et portées des pointes de lames de scies sans perte de la matière de renforcement.
L'invention concerne à cet effet un procédé d'élaboration et de traitement, notamment du tranchant et des zones contiguës d'un outil coupant du genre scie à bois, à ruban ou circulaire, procédé caractérisé en ce que d'une part, on met tout d'abord en forme la pointe de dent par écrasage écrouissage-rectificationàfroidpourobtenir un élargissement sensible des arêtes latérales et de l'arête frontale, la pointe affectant alors une forme de pyramide à base trapézoidale dont l'arête de coupe frontale constitue le grand côté de la base, d'autre part ensuite, on profile et on affûte par meulage en dépouille les arêtes de la pointe pyramidale afin d'obtenir un morfil sur le tranchant des arêtes de coupe, d'autre part enfin, on applique sur les tranchants des arêtes de coupe et les zones contiguës soumises à usure une couche de carbure de tungstène ou de titane en animant d'un mouvement de balayage une électrode vibrante du carbure choisi portée par un pistolet h impulsion en soi connu.
L'invention concerne également une machine pour la dépose automatique d'un carbure sur les arêtes tranchantes et les zones contiguës des pointes de dents de scies, caractérisée en ce qu'elle comporte en combinaison, d'une part, des moyens de support réglables et de guidage de la lame à affûter et un moyen d'avance pas à pas pour présenter chaque dent de scie à l'action de déposition des électrodes vibrantes de carbure, d'autre part, d'un jeu de supports latéraux de pistolets porte-électrodes disposés de part et d'autre de l'axe de défilement des dents de scie de manière telle que les électrodes puissent occuper notamment deux positions, l'une de contact avec les arêtes latérales de la pointe pyramidale d'une dent et la surface contiguë à ces arêtes, l'autre d'écartement par rapport à ces mêmes arêtes et surfaces lors du mouvement d'avance d'un pas de la lame de scie, chaque support de pistolet porte-électrode étant associé à une commande de mouvement propre à communiquer au pistolet et à l'électrode un mouvement de balayage sur l'arête de coupe et la surface contiguë considérée, d'autre part encore, un support de pistolet porte-électrode additionnel disposé au-dessus de ltexbados des pointes de lame de scie pour traiter l'arête frontale d'une pointe de dent et la surface d'extrados contiguë à cette arête, ce troisième support étant également associé à la commande de mouvement des deux premiers pistolets.
Grâce à ce procédé et machine pour sa mise en oeuvre, on a réduit considérablement le temps de préparation et d'affûtage des lames de scie (par rapport au stellitage), on a augmenté la durée de coupe utile et on peut augmenter la vitesse d'avance à la coupe sans détruire la qualité du tranchant. Par ailleurs, la dépose de carbure est peu coûteuse et ne nécessite pas d'opérations manuelles hautement spécialisées.
D'une manière générale, par ce procédé on a pu accroître de façon importante la durée de vie des lames par réduction de la fréquence des reformages et réaffûtages, ce qui se traduit par un meilleur rendement au niveau de la production.
Suivant une disposition de cette machine, chaque support latéral d'un jeu est formé d'une lame ressort porte-pistolet, portée à l'une de ses extrémités par un axe pivot inclinable en deux directions sur la verticale suivant un angle correspondant d'une part à la direction et au degré de l'arête latérale d'attaque d'une pointe pyramidale de dent de scie, d'autre part à l'angle de dépouille donné à la face latérale contiguë à cette arête, l'autre extrémité de cette lame étant supportée par une came de commande d'oscillation imprimant à la lame un mouvement angulaire alternatif correspondant au profil de ladite arête latérale d'attaque d'une pointe de dent de scie.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront encore de la description détaillée qui suit d'un mode de réalisation d'une machine de traitement automatique des lames de scies, donné ici à titre d'exemple et illustré sur les dessins joints dans lesquels La figure 1 est une vue en perspective montrant les dispositions extérieures de la machine de traitement.
La figure 2 est une vue echématique montrant en perspective les zones traitées d'une pointe de dent de scie.
La figure 3 est une vue en perspective montrant la cinématique conjointe du bras d'avance de la lame à traiter et la commande de mouvement d'un des pistolets de traitement latéral.
En référence à cette figure, l'installation comprend un circuit bouclé d'un fluide frigorigène, sur lequel on retrouve un bouilleur 1, dans lequel est disposé un échangeur 2, traversé par un fluide chaud, transportant de l'énergie calorifique de récupération, et constituant une première source. Ce fluide chaud peut, par exemple, être l'huile d'un circuit de lubrification et de refroidissement d'un moteur à combustion interne, on bien l'eau d'un circuit de refroidissement d'un tel moteur, ou encore des gaz d'échappement d'un tel moteur ou des fumées de combustion de fours industriels ou domestiques.
Une fraction du fluide frigorigène vaporisé et pressurisé dans le bouilleur 1 est conduite par les canalisations 3 et 4 à la buse d'éjection d'un éjecteur 5, de type connu, relié par la canalisation 6 à un évaporateur 7, contenant du fluide frigorigène liquide, et renfermant un échangeur 8 parcouru par un autre fluide chaud, constituant une seconde source, et transportant do l'énergie calorifique tirée dé la cellule que l'on souhaite refroidir. Cet autre fluide chaud peut être de l'air ambiant provenant de la cellule, si cette dernière est par exemple une salle informatique, un central téléphonique, voire une cale d'un navire, ou tout autre fluide circulant dans un circuit de refroidissement de la cellule.
L'éjection de la vapeur sous pression dans l'éjecteur 5 provoque une aspiration des vapeurs de fluide frigorigène dans l'évaporateur 7 et la canalisation 6. L'évaporateur 7 est ainsi en dépression, ce qui jabaisse la température d'ébullition du fluide frigorigène qui s'y trouve, et donc le refroidissement du fluide circulant dans l'échangeur 8, ainsi que celui de la cellule. Une sonde de pression 9, disposée dans l'évaporateur 7, pilote l'ouverture d'une vanne 10 modulant la fraction de vapeur sous pression provenant du bouilleur 1 et admise par la canalisation 71 dans un condenseur 12, monté en parallèle sur l'éjecteur 5, et renfermant un échangeur 13 traversé par un fluide froid constituant une troisième source.
Ce fluide froid sera, par exemple, de l'air frais, ou de l'eau du sous-sol, ou du réseau de distribution, qui sera préchauffée on vue d'une utilisation particulière, ou encore de l'eau de mer si l'installation est monte sur un navire. A la sortie du condenseur 12, le fluide frigorigène est conduit dans une colonne de charge 14, par la base de laquelle le fluide frigorigène à l'état liquide s'écoule sous pression vers la buse d'éjection d'un second éjecteur 15, également relié par la canalisation 16 à la sortie de l'éjecteur 5, et dont la sortie est elle-même reliée en parallèle à une colonne de charge 17, et à un ensemble condenseur 18, constitué par une pluralité de condenseurs 19 montés en série parallèle le long de la colonne de charge 17.L'éjection du fluide frigorigène à l'état de liquide sous pression dans l'éjecteur 15 assure ltentraînement de la vapeur sortant de l'éjecteur 5 par la canalisation 16 vers la colonne de charge 17 ainsi que vers les condenseurs 19. L'éjecteur 15 fait ainsi simultanément fonction de vanne trois-voies, d'échangeur sans paroi et de compresseur pour la vapeur de fluide frigorigène entraînée.
Les condenseurs 19 sont au contact d'une quatrième source, qui peut, par exemple, être de l'air ambiant, et la colonne de charge 17 assure une réalimentation, sous une pression suffisante, du bouilleur 1, par la canalisation 20, ainsi que celle de l'évaporateur 7 par la canalisation 21, sur laquelle est disposé un détendeur à diaphragme fixe 22.
On remarque que l'ensemble condenseur 18 ainsi constitué assure une autorégulation de l'installation en adaptant la surface de condensation efficace, c'est-à-dire celle située au-dessus du niveau de liquide, qui est le même dans les condenseurs 19 et dans la colonne de charge 17, à la puissance calorifique à évacuer du mélange de fluide frigorigène liquide et vapeur sortant de l'éjecteur 15, c'est-à-dire aussi à la puissance calorifique à évacuer de la cellule par l'éva- porateur 7, ainsi qu'à la température de la quatrième source baignant les condenseurs 19.
L'installation de refroidissement qui vient d'être décrite ne comporte qu'un seul bouilleur. Mais il est bien évident que l'on pourrait multiplier le nombre des bouilleurs, les installer en série pour qu'ils constituent respectivement- un préchauffeur, un bouilleur et un surchauffeur, selon les - températures des sources chaudes utilisées, sans sortir du cadre de l'invention.
Le procédé et l'installation autonome proposés par la présente invention peuvent être mis avantageusement en oeuvre chaque fois que l'on se propose de produire du froid à partir d'énergie calorifique de récupération.
En plus des applications qui sont envisagées ci-dessus, le procédé-et l'installation selon l'invention apparaissent également d'une mise en oeuvre intéressante pour assurer la climatisation des galeries, conduites, enceintes ou salles souterraines, comme il s'en trouve dans les mines, des salles de spectacles, ainsi que pour assurer le refroidissement d'entrepôts de stockage de produits alimentaires, ou de réfrigérants d'installations de distillation de produits chimiques.
La présente invention concerne généralement les scies à ruban horizontal
ayant une lame souple en ruban sans fin entraînée autour de plusieurs roues ou poulies pour effectuer des opérations de sciage, et elle concerne plus particulièrement des moyens de guidage du ruban suivant les dimensions et formes des pièces à décou-
per dans les scies à ruban horizontal.
Ainsi qu'il est connu, les scies à ruban horizontal comprennent une base sur laquelle on place et on serre une ou plusieurs pièces à découper, et une tête de sciage dans laquelle une lame souple en bande sans fin est entraînée autour d'une paire de roues ou poulies dont l'une est motrice pour entraîner la lame. Dans la tête de sciage, la lame glisse et se trouve, guidée avec son bord coupant dirigé perpendiculairement vers le bas par une paire de moyens de guidage
dans la zone de sciage, de façon que la lame puisse couper en péné-