INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Portée de sortie (FC=OD). Cette commande permet la sortie d'informations de portée vers le canal, dans un intervalle de O à 215il. Si la commande est dirigée vers un canal DYNE, la portée est alors envoyée sur le bus en direction du canal et mémorisée dans le contrôleur IOC. Si la commande est dirigée vers un canal DMC, la portée est alors mémorisée dans l'entrée de table PCT appropriée dans le processeur CPU. La portée de sortie FC est utilisée en liaison avec une instruction IOLD de programme. L'utilisation de cette commande avec tous autres instructions d'entrée-sortie donne des rsitlca non spécifies.
Mot de configuration de sortie A (FC=11). Cette commande permet la sortie d'informations de configuration vers le canal. La signification des bits séparés est spécifie que des appareils (ou des contrôleurs TOC). Une configuration de sortie est proposée pour les fonctions qui font l'objet de sorties fréquentes uniquement (par exemple, vitesse de terminal, mode de lecteur de cartes, etc....).
Mot de configuration de sortie B (foc=13). Cette.
commande permet la sortie d'informations supplémentaires vers le canal. La signification des bits est spécifique des appareils (ou des contrôleurs IOC). Cette commande est utilisée quand plus d'informations sont nécessaires que celles qui peuvent être codées dans le mot de configuration A.
On va maintenant prendre en considération les commandes de code de fonction d'entrée.
Les 10 commandes de code de fonction d'entrée sont décrites ci-dessous.
Commande d'interruption d'entrée (foc=02) Cette commande permet à un canal de placer le contenu de son registre de commande d'interruption sur les lignes de données de bus de système (BUSXOO à BUSXIS), Le format des données est tel que représenté sur la figure 17. On notera que le numéro de canal est celui du processeur CPU (c'est-a-dire zéro) et non celui du contrôleur IOC qui fait la réponse.
Tache d'entrée (FC=06). Cette commande permet au canal de placer le contenu de son registre de tâche sur les lignes de données de bus de système (BUSXOO à BUSXî5).
Adresse d'entrée (FC=08). Cette commande permet à un canal DsTA de placer le contenu de son registre d'adresse (les 16 bits de poids faible) sur les lignes de données de bus de système (BUSXOO à BUSXi5). Cette commande, quand elle est destinée à un canal DMC, permet au processeur CPU d'extraire les informations (résiduelles) d'adresse de l'entrée de table PCT approprie dans le processeur CPU.
Module d'entrée (FC=OA). Cette commande permet à un canal DMA de placer le bit de poids fort de son registre d'adresse (carré à droite) sur le bus de système. Cette commande, quand elle est destinée à un canal DMC, permet au processeur CPU d'extraire le bit de poids fort des informations d'adresse de l'entrée de table PCT appropriée dans le processeur CPU. Le bit d'adresse de poids fort (ou numéro de module) est cadré à droite sur le bus de système et il est placé sur la ligne de données BUSX15.
Portée d'entrée (FC=OC). Cette commande permet à un canal DMA de placer le contenu de son registre de portée sur les lignes de données de bus de système (BUSXOO à BUSX15). Cette commande, quand elle est destinée à un canal DMC, permet au processeur CPU d'extraire la portée résiduelle de l'entrée de table PCT appropriée dans le processeur CPU.
Mot de configuration d'entrée A (FC=1O). Cette commande permet au canal de placer le contenu de son mot de configuration A sur les lignes de données de bus de système (BUSXOO à BUSX15).
Mot de configuration d'entrée B (FC=12). Cette commande permet au carde de placer le contenu de son mot de configuration B sur les lignes de données de bus de système (BUSXOO à BUSXl5).
Les dispositifs de pulvérisation de bitume sont, bien entendu, équipés en dehors des principales unités décrites ci-dessus, encore de nombreuses canalisations et robinets ou vannes. Les robinets ou vannes doivent être à plusieurs voies pour pouvoir établir, dans leurs différentes positions, les divers circuits de bitume dans les dispositifs. Ainsi, dans les dispositifs connus, par suite des multiples modes de fonctionnement et étapes technologiques possibles, on trouve 5 à 6, ou même plus de 10 robinets ou vannes. Du fait que chacun de ces robinets ou vannes est conçu pour plusieurs positions, leur manoeuvre est extrêmement compliquée et une mauvaise commande n'est pas dépourvue de risques d'accidents.
Il apparaît très clairement de 1 'exposé qui précède que 1 'exi- gence fondamentale imposée à la pulvérisation de bitume, c'est-àdire un répandage uniforme d'une quantité connue de bitume, avec un fonctionnement continu, ne peut pratiquement pas être réalisée avec les dispositifs utilisés actuellement.
Par conséquent, la réalisation d'un épandage absolument uniforme du bitume nécessite que soient maintenues constantes la pression du bitume circulant dans la rampe de pulvérisation, la hauteur ou distance de la rampe de pulvérisation au-dessus de la surface à enduire ainsi que la vitesse d'avancement du véhicule portant le dispositif de pulvérisation. Pour assurer un fonctionnement ininterrompu, il est également nécessaire d'empêcher les obstructions ou d'éliminer de telles obstructions pendant le fonctionnement.
Comme déjà décrit, les dispositifs connus à l'heure actuelle ne répondent pas à ces exigences, que ces dernières soient prises en combinaison ou même individuellement. Les essais effectués dans ce domaine ont démontré que lesdispositifs disponibles ne permettent, ni une régulation précise de la quantité de bitume pulvérisé, ni même une mesure de cette quantité de bitume. Selon les résultats des essais, la quantité de bitume utilisé en tant que liant diffère de la quantité prescrite parfois de plusieurs ordres de grandeur par unité de surface à enduire. Cela présente l'inconvénient non seulement que les frais déjà considérables de la construction de chaussées se trouvent accrus, mais également que la qualité de la chaussée ainsi réalisée ne correspond pas aux exigences imposées.Il se produit un ressuage et une destruction de certaines parties du revêtement de chaussée terminé, et sur une grande partie des chaussées à enduit rugueux, les gravillons ou le gravier se détachent. Le même problème se pose à nouveau au cours de la remise en état des chaussées détruites, ctest-à-dire que l'uniformité de l'enduit de bitume ne peut pas être assurée.
La présente invention a donc pour objet un dispositif de pulvérisation de bitume permettant une application absolument uniforme d'une quantité de bitume exactement définie, sous un fonctionnement continu, par le fait que la vitesse d'avancement du véhicule portant le dispositif de pulvérisation de bitume, la pression du bitume circulant dans le dispositif et la hauteur de la rampe de pulvérisation au-dessus de la surface de la chaussée à encuire soient maintenues automatiquement à des valeurs constantes et que, simultanément, les gicleurs de la rampe de pulvérisation soient maintenus exempts d'obstructions.
La présente invention a également pour objet d'éliminer la multitude des robinets ou vannes utilisés sur le dispositif de pulvérisation de bitume et de fournir un dispositif permettant l'alimentation de certains éléments de régulation automatique sous une tension de 220 V et l'utilisation d'un brûleur automatique pour réchauffer le bitume dans le réservoir de bitume.
Dans le dispositif de pulvérisation de bitume conforme à l'invention, un manomètre est monté dans la canalisation reliant le réservoir de bitume à la rampe de pulvérisation et ledit manomètre est relié par un potentiomètre et une unité de régulation à la pompe de bitume. La rampe de pulvérisation portée par des vérins est équipée d'un ou de plusieurs éléments de commande d'interrupteurs et sur l'essieu arrière du véhicule porteur sont montés des interrupteurs de fin de course coopérant avec ledit ou lesdits éléments de commande. Une cinquième roue du véhicule porteur, équipée d'un compte-tours en tant que capteur, est reliée par une unité de commande et un élément de manoeuvre à la pompe d'injection (ou le carburateur) du véhicule porteur.Les éléments d'obturation des gicleurs montés sur la rampe de pulvérisation sont équipés d'aiguilles de nettoyage pénétrant dans les ouvertures des gicleurs.
Le dispositif conforme à l'invention comporte en outre avantageusement une robinetterie à quatre voies dont la tubulure de raccordement centrale est reliée à la pompe de bitume. La noix de la robinetterie présente deux trajets de communication. L'un de ces trajets court-circuite deux des quatre tubulures de sortie de la robinetterie, l'autre trajet assure la liaison entre la tubulure d'entrée centrale et la tubulure de sortie désirée. Le dispositif comprend en outre un robinet inverseur monté dans la canalisation entre la pompe de bitume et le réservoir de bitume.
Par manoeuvre de la robinetterie et du robinet inverseur, on peut établir au total huit modes de fonctionnement différents. De ce fait, le dispositif de projection de bitume peut être utilisé de façon optimale et la commande à l'aide de deux robinets seulement s'avère très simple.
Le dispositif de projection de bitume conforme à l'invention est équipé d'un convertisseur transformant le courant continu sous 12 V de l'accumulateur du véhicule porteur en courant alternatif de 220 V, ce qui permet d'alimenter sous 220 v tous les éléments électriques du dispositif.
L'utilisation d'un convertisseur à sortie sous 220 V permet en même temps d'équiper le dispositif d'un brûleur automatique moderne pour réchauffer le bitume se trouvant dans le réservoir. Un tel brûleur à commande automatique permet un fonctionnement plus économique et, en cas de réparation, les pièces défectueuses peuvent être remplacées de manière simple par des pièces correspondantes de série. Ces brûleurs sont équipés d'une surveillance de flamme et d'un allumage électrique et leur puissance peut être commandée automatiquement en fonction de la température du bitume à réchauffer.
D'autres caractéristiques de l'invention apparaîtront à la lecture d'un exemple de réalisation décrit ci-après et illustré sur le dessin annexé sur lequel - la figure 1 représente le schéma d'ensemble d'un dispositif conforme à l'invention ; - la figure 2 est une coupe d'un détail de la rampe de pulvérisation avec un gicleur et une aiguille de nettoyage - la figure 3a montre, en élévation, le schéma de pulvérisation du dispositif de pulvérisation de bitume - la figure 3b représente, en plan, ce même schéma de pulvéirisation.
Le schéma selon la figure 1 permet de reconnaître clairement la structure du dispositif de pulvérisation de bitume conforme à l'invention. Le dispositif est monté sur un véhicule automobile de capacité de charge appropriée, équipé d'une transmission addi tionnelle. Toutefois, le dispositif peut également être réalisé sous forme d'ensemble auto-moteur au lieu d'être monté sur un véhicule automobile.
Un tuyau d'aspiration 1 pénètre dans un réservoir de bitume 12 calorifugé de façon usuelle. Le tuyau d'aspiration 1 est raccordé par un robinet inverseur 2 à une pompe de bitume 4. La troisième tubulure du robinet inverseur 2 peut être raccordée à une conduite extérieure 3. La pompe 4 est reliée par une conduite 9 à la rampe de pulvérisation 8. Cette conduite 9 renferme une robinetterie 5 branchée de manière que sa tubulure centrale V soit reliée par une conduite à la pompe 4. Les autres tubulures I à V de la robinetterie 5 sont reliées à des conduites 6, 7, 9, 10.
La rampe de pulvérisation 8 est formée de deux parties susceptibles d'être réglées l'une par rapport à l'autre de façon continue. De cettenanière, il est possible de faire varier de façon continue et dans une mesure quelconque la largeur de répandage.
Dans le cas où le bitume doit être répandu sur une chaussée particulièrement large, des rallonges fixes peuvent être raccordées à la rampe 8, rallonges en combinaison avec lesquelles la rampe 8 est également réglable de façon continue. Le réglage peut être opéré par voie hydraulique, pneumatique ou mécanique.
Il s'est avéré avantageux d'utiliser un support thermique dont la température soit nettement supérieure à la température ambiante et d'employer comme fluide de travail une matière qui soit liquide à la température ambiante, qui ait une pression supérieure à 1 bar et qui soit vaporisée après la compression en échange de chaleur avec le support thermique. Ainsi, la chaleur de condensation du fluide de travail peut être évacuée par un agent à la température ambiante, par exemple de l'eau. Du fait que le support thermique d'une des sources de chaleur a une température nettement supérieure à la température ambiante, on peut utiliser de la chaleur résiduelle rentrant dans cette plage de températures pour la vaporisation du fluide de travail.
En tenant compte de cette plage de températures et des autres conditions correspondantes, il s'est avéré avantageux d'utiliser comme fluide de travail du fluorure de soufre et de l'hexafluorure de soufre, notamment également, de l'anhydride sulfureux.
On utilise très avantageusement comme support thermique la vapeur détendue et à condenser provenant d'une centrale thermique à vapeur, auquel cas on assure à l'aide de la source de chaleur de plus haute température, aussi bien l'échauffement du fluide de travail que la vaporisation de l'eau et la surchauffe de la vapeur. Le circuit proposé peut ainsi, en ce qui concerne la fourniture de chaleur, être commande avant et après le processus de va pori sati on.
Selon l'invention, la vapeur est condensée a des températures bien plus hautes que dans les centrales thermiques à vapeur classiques (par exemple, à 360"K au lieu de 310 K). On obtient cependant encore avec le procédé un rendement qui est supérieur d'environ 50% à celui des centrales à vapeur classiques. Le rendement de l'installation correspondante est défini par la relation suivante: n= L-6L L - Q dans laquelle: L désigne la puissance effective totale de l'installation; FL la puissance qui pourrait être obtenue addîtionnellement lors de la condensation à un niveau de temperature plus bas; et Q la chaleur fournie par le combustible à l'installation.
Avantageusement, le support thermique peut egalement presenter une temperature correspondant à peu près à la température ambiante et on peut utiliser comme fluide de travail une matière qui se trouve à l'état de vapeur à la température ambiante et qui est condensée sur un support thermique dont la température est bien inférieure à la température ambiante.
Cette variante de l'invention est applicable essentiellement dans des cas où on dispose d'une grande quantite de froid non utilisé, par exemple du gaz naturel liquide dans des terminales de gaz naturel liquéfié. Le procédé est mis en pratique en faisant intervenir le froid et la chaleur ambiante. Le fluide de travail se condense par échange avec le gaz naturel liquide à échauffer et il se vaporise en échange de chaleur avec l'environnement (par exemple de l'eau de mer). La fourniture de chaleur au niveau ambiant offre également dans ce cas la possibilité de convertir le procédé faisant intervenir une turbine et un compresseur en un procédé faisant intervenir une turbine et une pompe. De cette maniere, on obtient un générateur d'énergie bien plus petit qui utilise cependant la chaleur externe fournie pour échauffer le fluide de travail à la température maximale avec un rendement encore amélioré. La consommation en combustible de la source de chaleur correspond alors à la quantité de gaz naturel liquide qui est vaporisee.
Comme fluide de travail, il est approprie d'utiliser dans le procédé décrit en dernier par exemple du dioxyde de carbone ou du xénon.
Il est-avantageux d'utiliser comme fluide de travail des matières qui se comportent à la plus haute température se produisant dans le circuit comme des gaz inertes. On doit notamment utiliser la chaleur de la source à des températures élevées (par exemple 970"K et plus), de sorte-que le fluide de travail utilisé doit être chimiquement stable et non-corrosif également aux températures élevées. L'anhydride sulfureux précité remplit ces conditions au moins pour quelques aciers, par exemple dans le cas de Cr 23- A1,3 -Si. Egalement, le fluorure de soufre (S02F2) et l'hexafluorure de soufre (SF6) possède une grande stabilité chimique et une bonne compati bilité avec tous les matériaux, ils ne sont pas inflammables et ils sont peu ou à peine toxiques.
Une installation pour la mise en pratique du procédé décrit se compose d'un circuit comportant un echangeur- de chaleur, une pompe, un récuperateur, un réchauffeur et au moins une turbine de détente à un étage; il est avantageusement prévu dans la direction d'écoulement dans le circuit, en amont du réchauffeur, un échangeur de chaleur qui possède une section de passage pour le fluide de service à échauffer et une autre section de passage pour le support thermique.
Ainsi le fluide de travail est chauffé ou vaporisé dans l'échangeur de chaleur avec le support thermique avant quJil soit transféré dans le réchauffeur à la température maximale.
A cet effet, le récupérateur peut se composer avantageusement de deux parties spatialement séparées et l'échangeur de chaleur, dans lequel le fluide de travail est échauffé, peut être disposé entre les deux parties précitées du rêcupérateur (Figures 1, 2).
Avantageusement, on peut également combiner l'installation decrite cidessus avec le circuit fermé d'une centrale thermique à vapeur qui comporte une pompe, un évaporateur, au moins une turbine de détente et un condenseur, auquel cas l'échangeur de chaleur dans lequel le fluide de travail est chauffé comporte une section de passage pour le fluide de service et une section de passage pour la vapeur à condenser et il est prévu > dans un dispositif de chauffage , sections respectives de passage pour les deux parties du circuit.
Un domaine d'utilisation approprié pour le procédé selon l'invention consiste dans l'utilisation de l'énergie solaire. On sait qu'il est nécessaire d'utiliser des collecteurs très coûteux et d'autres appareils pour utiliser la chaleur solaire à haute température (par exemple 770"K) pour la production d'énergie. D'autre part, il est possible, avec des moyens peu coûteux (tuyaux souples en matière plastique remplis d'eau, étangs peu profonds recouverts, etc.), de collecter la chaleur solaire à des températures jusqu'à 350"K et d'accumuler cette chaleur.Lorsqu'on utilise le procédé selon l'invention, on peut convertir en courant électrique la chaleur de pointe provenant de collecteurs coûteux ou bien de la chaleur de combustible fossile avec un rendement extraordinairement éleve (environ 70%) , à l'aide de l'énergie solaire peu coûteuse.
Un autre domaine d'application du procédé selon l'invention consiste dans l'utilisation de la chaleur terrestre comme source de chaleur.
D'une façon générale, le procéde peut être utilisé avec succès dans tous les cas où de grosses quantitésde chaleur résiduelle tombent dans la plage de températures indiquée et seraient autrement inutilisées, comme par exemple dans des installations de fabrication d'éthylène. On peut supposer que dans des installations chimiques, des raffineries et des installations semblables, on peut disposer d'une grande quantité de chaleur résiduelle qui est exploitable selon l'invention pour la génération d'energie.
D'autres buts et avantages de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description suivante et des figures jointes, données à titre illustratif mais non limitatif.
Préparée selon le mode opératoire décrit à l'exemple 1, par condensation de la phényl-1 pipérazine avec le bromométhyl-5 méthoxy-3 thiophène-2 carboxylate d'éthyle.
Base, cristaux marron, F = 1160C (isopropanol-éther diisopro pylique), rendement : 71 %.
Exemple 8 : p-chlorophényl-1 (éthoxycarbonyl-5 méthoxy-4 thényl-2)-4 pipérazine. R1 = éthyle NR2R3 = p-chloro phényl-4 pipérazino.
Préparée selon le mode opératoire décrit à l'exemple 1 par condensation de la p.chlorophdnyl-1 pipérazine avec le bromométhyl-5 méthoxy-3 thiophène-2 carboxylate d'éthyle.
Base, cristaux brun clair,F = 1370C (acétate d'éthyle éther diisopropylique), rendement : 67 %.
Exemple 9 : m-chlorophényl-1 (éthoxycarbonyl-5 méthoxy-4 thényl 2)-4 pipérazine. R1 = éthyle NR2R3 = m-chlorophényl-4 pipérazino.
Préparée selon le mode opératoire décrit à l'exemple I par con densation de la m-chlorophényl-1 pipérazine avec le bromométhyl 5 méthoxy-3 thiophène-2 carboxylate d'éthyle.
Base, cristaux beiges, F = 1260C (isopropanol-éther diisopropylique), rendement : 73 %.
exemple 10 : (éthoxycarbonyl-5 méthoxy-4 thényl-2)-1 o-méthoxy phényl-4 pipérazine. R1 = éthyle ; NR2R3 = o-méthoxy phényl-4 pipérazino.
Préparée selon le mode opératoire décrit à l'exemple I par con densation de l'o-méthoxyphényl-I pipérazine avec le bromo méthyl-5 méthoxy-3 thiophène-2 carboxylate d'éthyle.
Base, cristaux beiges, F = 1450C (isopropanol-éther diisopropylique), rendement : 62 5'.
Exemple Il : (éthoxycarbonyl-5 méthoxy-4 thényl-2)-1 p-tolyl-4 pipérazine. R1 = éthyle ; NR2R3 = p-tolyl-4 pipérazino.
Préparée selon le mode opératoire décrit à l'exemple 1 par con densation de la p-tolyl-1 pipérazine avec le bromométhyl-5 méthoxy-3 thiophène-2 carboxylate d'éthyle.
Base, cristaux beiges, F = 128 C (isopropanol-éther diisopropylique), rendement : 99 5'.
Exemple 12 : p-chlorobenzhydryl-1 (éthoxycarbonyl-5 méthoxy-4 thényl-2)-4 pipérazine. R1 = éthyle ; NR2R3 = p-chloro benzhydryl-4 pipérazino.
Préparée selon le mode opératoire décrit à l'exemple 1 par con densation de la p-chlorobenzhydryl-1 pipérazine avec le bromométhyl-5 méthoxy-3 thiophène-2 carboxylate d'éthyle.
lant dans le berceau dans la pièce à scier fixée sur le support.
Dans la plupart des scies à ruban horizontales actuelles, le berceau est relevé par un vérin hydraulique, tandis que son abaissement s'effectue sous l'effet de son propre poids, et avec limitation du débit de l'huile hydraulique expulsée du vérin. A cet égard, il est souhaitable que la limite supérieure du mouvement de relevage et
d'abaissement de la lame soit placée à une certaine distance au-
dessus du sommet du matériau à scier, ceci afin d'éviter que la lame ne soit endommagée par l'avance du matériau après qu'un morceau
de ce matériau en a été coupé, étant donné que la plupart des maté-
riaux ne sont pas exactement droits mais plus ou moins irréguliers.
Une question importante dans l'emploi des scies à ruban horizontales est le débit ou rendement de coupe, qui est la surface coupée (en mm2) par unité de temps. Pratiquement toujours, on désire que le sciage s'effectue à un certain rendement optimal spécifié ou constant. Comme de nombreuses pièces métalliques à scier, les barres pleines et les profilésd'acier par exemple, ont des sections telles que la longueur de coupe (dimension de la pièce N
attaquée par la lame ou longueur de la lame en prise avec le maté-
riau) varie sans cesse pendant le sciage, l'avance de la lame doit être gouvernée en corrélation avec cette longueur de coupe pour que la lame puisse travailler au rendement optimal. Sison avance ne _ se fait-pas de manière que le rendement de coupe soit optimal, compte tenu de la longueur de coupe, la lame est sollicitée excessivement
et sera vite usée ou alors elle travaille de façon inefficace.
Pour que le sciage s'effectue avec un rendement donné quelle que soit la longueur de coupe, la lame est conventionnellement avancée sous une poussée donnée dans un système dit à commande de
la poussée. Dans un tel système, pour maintenir la poussée d'avance-
ment de la lame à la valeur voulue, on fait varier la pression du cylindre ou vérin hydraulique qui soutient le berceau porte-ruban
pendant son abaissement. Le réglage de la poussée à une valeur sensi-
blement uniforme maintient la résistance à la coupe à peu près cons-
tante, ce qui correspond à une avance de la lame avec le rendement de
La fonction du registre de retour d'interruption de matériel 252 est de conserver l'adresse de mémoire ROS à 10 bits de la micro-instruction suivante avant de mettre en oeuvre une micro-routine d'interruption de matériel.