INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Or il a été trouvé, dans les services de la demanderesse, qu'il est possible de pallier ces inconvénients et de préparer des compositions liquides concentrées de valeur avec les colorants trisazorques dérivant d'acide H de formule générale : dans laquelle l'un des X représente un groupe NH2, l'autre un groupe OH, A représente un radical aromatique ou hétérocyclique, K1 et K2 représentent des radicaux aromatiques substitués ou non, identiques ou différents, en ajustant entre 9 et 13, de préférence à 10-11, le pH d'une solution comprenant outre de l'eau, 10 à 40 % de colorant de formule (I) et 5 à 40 %, de préférence 5 à 20 %, d'un alcool de formule générale dans laquelle R représente un atome d'kydrogène ou un groupe alkyle comprenant 1 à 8 atomes de carbone ou un groupe acétyle ou propionyle, R1 et R2 représentent des atomes d'hydrogène ou des groupes méthyle et n représente un nombre entier inférieur à 5.
Parmi les colorants de formule générale I, on peut citer plus spécialement les colorants dérivés de la benzidine (entre autres ceux de formule I dans laquelle A représente le groupe biphényle, K1 représente un groupe phényle, nitro-4 -phényle, sulfo-4 phényle, K2 représente un groupe diamino-2,4 phényle, diamino-2,4 méthyle phényle, hydroxy-4 phényle, hydroxy-4 o.tolylamino-2 phényle), et les colorants analogues dans lesquels la diamine tétrazotée peut titre la tolidine, la dianisidine, la dichloro-3,3' benzidine, la diamino-4,4' sulfo-2 diphénylamine (brevet français 2 206 359), la diamino4,4' benzanilide (brevet français 2 128 658), l'(amino-4' phényl)-2 amino-5 ou -6 benzimidazole (brevet français 2 272 148).
Ces colorants de formule (I) contiennent au moins deux groupes sulfoniques et peuvent être sous la forme acide libre ou sous la forme sulfonate ; le cation est alors un métal alcalin, de préférence le sodium, ou éventuellement un ion ammonium. Celui-ci peut provenir de l'ammoniac, d'une alkylamine ou d'une alcanolamine.
Les colorants utilisables pour préparer les compositions selon l'invention peuvent contenir des sels provenant de leur fabrication ; il a été observé qu'il est possible d'obtenir des compositions liquides à partir de colorants contenant jusqu'à 30 1 de sels (par exemple Nazi, NH4Cl, Na2504, Na2C03).
Comme alcools de formule (Il) on peut citer plus spécialement l'éthylène-glycol, le diéthylène-glycol, le propy lene-glycol, le dipropylène-glycol ainsi que leurs éthers et esters méthyliques ou éthyliques et les mélanges de tels solvants. L'éthoxy-2 éthanol est particulièrement avantageux.
Grâce au dispositif conforme à l'invention, il est tout à fait possible de se passer de préempreinte.
Naturellement, on peut cependant y avoir recours, notamment lorsqu'on veut obtenir une déchirure selon une ligne donnée ou lorsque le couvercle est particulièrement épais.
Le système d'ouverture conforme à l'invention possede, en dehors de sa simplicité, d'autres avantages : il n'exige pas de mouvement puissant et/ou brusque (pouvant conduire au renversement du produit contenu dans le récipient) ; si la languette est peu tirée, on peut refermer provisoirement le récipient en la remettant en position ; la languette pouvant être tirée et rester attachee au couvercle partiellement déchiré, il n'est pas créé d'élément séparé générateur de pollution quand il est jeté.
Avantageusement, la nervure est formée integralement avec la languette. Plus précisément, la nervure est constituée par une déformation de la languette obtenue par exemple par matriçage.
Avantageusement, la zone de préhension com porte, sur la face de la languette tournée vers le couvercle, un téton d'ecartement pour faciliter la pré hension de la languette.
Avantageusement, la zone de perçage de la lan guette se termine du côte éloigné de la nervure par une zone d'attaque angulaire.
Avantageusement, la longueur du bras de levier formé par la zone de perçage est plus courte que la lon gueur du bras de levier formé par la zone de préhension.
Avantageusement, le couvercle est en matériau à base d'aluminium, et notamment en matériau composite polyethylène/ aluminium, polypropylène/aluminium ou analogue.
Avantageusement, la languette est à base de matière plastique, et notamment de la matière plastique constituant le récipient lui-même.
Avantageusement, la languette est fixée sur le couvercle de telle sorte que l'extrémité de la zone de perçage éloignée de la nervure soit située à proximité immédiate du bord du récipient sur lequel est posé le couvercle.
L'invention concerne également un procédé de fabrication du dispositif conforme à l'invention, dans le cadre de la fabrication de récipients thermoformés à partir d 'une bande thermoplastique, munis d'un couvercle soudé, et découpés. Ce procédé est caractérisé en ce qu'on forme les languettes d'ouvertures dans la bande thermoplastique servant à faire les récipients.
Avantageusement, on découpe les languettes dans la bande thermoplastique dans les zones situées entre les zones de formation des réci pients.
Avantageusement, on découpe les languettes au moment de la découpe des récipients.
L'invention concerne également une installation pour la fabrication du dispositif conforme à l'invention, dans le cadre d'une installation de fabrication de récipients thermoformés à partir d'une bande thermoplastique, munis d'un couvercle soudé et découpés au niveau d'un poste de découpe. L'installation est caractérisée en ce qu'elle comprend des moyens de formation de nervures, des moyens de découpe de languettes, des moyens de saisie et des moyens de transfert des languettes à un poste d'encollage, des moyens de transfert des languettes depuis le poste d'encollage jusqu'aux couvercles des récipients, et des moyens d'application des languettes sur les couvercles.
L'invention sera mieux comprise par la description qui va suivre, faite en référence aux dessins an nexés sur lesquels - la figure 1 est une vue en plan dtun récipient et de son couvercle muni du dispositif de liinven tion ; - la figure 2 est une vue de face du récipient de la figure 1 ; - la figure 3 est un détail agrandi du dispositif de l'invention ; - la figure 4 est une vue en plan de récipients formés dans une bande thermoplastique et montrent l'em- placement de découpe des languettes ; - la figure 5 est un détail agrandi de la figure 4 - la figure 6 est une vue schématique d'une installation de fabrication du dispositif de l'invention; - la figure 7 représente une pince élastique utilisée dans l'installation de la figure 6.
Le dispositif d'ouverture de l'invention comprend une languette 1 sensiblement plane munie d'une nervure 2 sur l'une 3 de ses deux faces.
Lorsque les pales ou aubes ne sont plus dans le plan travail du moteur, elles subissent un effet de freinage du vent malgré leurs courbures. On dit que les filets d'air glissent sur les courbures des aubes mais, en réalité, on peut comparer cet effet à un frein, ce qui reduit la rentabilité.
Le dispositif de l'invention est remarquable en ce qu'il comporte un stator complet ce qui permet d'avoir un très haut rendement tout en n'ayant que le rotor en mouvement.
Le moteur comprend deux elément.s cylindriques à axe vertical : le stator et le rotor.
Le stator est la partie fixe qui capte les filets d'air du vent au moyen de tôles légèrement incurvés. Ces filets d'air sont ensuite dirigés sur le rotor qui est la partie mobile de l'appareil.
Le rotor reçoit la pression des filets d'air également sur des aubes1 comme le stator et cette pression permet le mouvement. Ce mouvement est alors transmis aux outils dont on veut se servir - dynamo, pompe, compresseur, etc Les aubes du rotor doivent être inclinées et incurves en sens contraire de celles du rotor FIG 1.
Les aubes du rotor ne subissent jamais l'effet inverse du vent car lorsqu'elles ne sont plus dans le plan travail le stator empêche l'air de les atteindre.
La hauteur et les diamètres de ces organes sont variables suivant la force que l'on veut obtenir et les services que l'on désire demander à la machine.
Bien réalisé, la turbine fonctionne par vent faible.
Une forme d'exécution de l'invention est décrite ci-après à titre indicatif et nullement limitatif en se référant aux dessins annexés.
Découper dans du dural de 3 m/m d'épaisseur les flasques du stator et du rotor, c'est-à-dire 3 couronnes pour le stator et 3 pour le rotor aux diamètres correspondants.
Au 1/3 du bord extérieur, perçer des trous équidistants de 8 m/m de diamètre.
Diviser ensuite les couronnes en autant de parties égales que l'on veut mettre d'aubes, soit dans l'appareil décrit ici : 31. Pour donner l'inclinaison voulue aux aubes, on se réfère à la figure 1 et on confectionnera 2 gabarits.
L'emplacement des aubes étant ainsi déterminé, nous passons à la confection de celles-ci.
Cisailler dans du dural de 5/10ème d'épaisseur des bandes de la longueur voulue plus 4 cm et de largeur légèrement supérieure à la largeur des couronnes pour tenir compte du cintrage des aubes.
A chaque extrémité de ces bandes, sur 2 cm, on incisera la tôle pour les rabats de fixation des aubes sur les différentes couronnes.
Le cintrage a été effectué par une rouleuse de plombier.
mêmes buts consiste à faire commander par des cames dif-
férentes, d'une part, les soupapes d'admission qui sont montées dans les canaux d'admission dans lesquels le carburant est injecté, et, d'autre part, les soupapes d'admission dont l'arrivée d'air est commandée par des éléments obturateurs commandés par les conditions de fonctionnement du moteur à combustion interne. Dans cette
construction, il est avantageux de commander les sou-
papes d'admission du premier groupe par des cames qui sont calculées pour un haut rendement, de bonnes valeurs d'émissions des gaz d'échappement et un bon ralenti dans la plage normale des conditions de conduite (plage de
charge partielle) et de commander les soupapes d'admis-
sion du deuxième groupe par des cames qui sont étudiées pour une grande puissance du moteur. En particulier, le ralenti et les compositions des gaz d'échappement qu'on obtient dans ces conditions meuvent être optimalisées
puisque les instants de commande des soupapes d'admis-
sion qui travaillent au ralenti n'ont pas à être étudiés
pour les hautes puissances à haut régime.
Suivant une autre caractéristique importante de l'invention, il est proposé d'actionner conjointement a l'aide d'un même dispositif de commutation les éléments
obturateurs commandés par les conditions de fonctionne-
ment du moteur. Pour cela, on utilise une bielle reliée
au dispositif de commutation et à laquelle sont articu-
lés les leviers qui agissent sur les éléments obturateurs Finalement, suivant une autre caractéristique important de l'invention, il est proposé d'utiliser un organe de réglage électrique et de commander cet organe au moyen d'un appareil régulateur (processeur) lequel traite des paramètres caractérisant les conditions de fonctionnement du moteur à combustion interne comme le régime, la charge (dépression du collecteur d'admission)
et le débit d'air, ainsi que d'autres paramètres.
Nol Fig.1.Pl I . Eléments du chassis.
N02 " " . Eléments du polygone de répartition des chocs.
N 3 " " . Les pistons amortisseurs avec leurs ressorts N 10.
N04 " " . Les corps de vérins recevant ces pistons.
N05 " " . Le boitier arrière des vérins vissé sur ces derniers.
N0 6 " " . Structure du pare-choc montrant les lumières N09 d'articulation de ces pistons.
N07 " " . Les raidisseurs de la lame pare-choc Nêli à l'ensemble structure du pare-choc.
N08 " " . Le boulon d'assemblage des pistons dans les lumières de la structure du pare-choc.
N 9 " " . Les lumières de jeu des pare-chocs.
N 10 " " . Le ressort de maintien des pistons vers l'avant.
N011 " " . La lame frontale du pare-choc,soudée à la structure de ce dernier.
N012 Fig.13.Pl.X. Les rondelles d'ajustage (le position des bouffons de fixation des têtes de vérins dans les lumières de la structure du pare-choc.
N013 Fig. 13. Pl. X. Les goupilles de sécurité d'assemblage de ces boulons.
N014 Fig.1.Pl.I. Les tubulures de conduite d'huile du réservoir aux vérins.
N015 Fig.1.Pl.I. Le réservoir d'hu@le à'une capacité de 2 litres.
FONCTIONNEMENT .
dent des faces qui forment un angle de 450 avec le
canal de guidage et sont parallèles aux faces de serrage.
Le système de serrage en équerre et la partie de support de l'organe de base ont des configurations et des dimensions adaptées pour former des surfaces de support coplanaires pour recevoir des pièces d'oeuvre
disposées entre les faces de serrage fixes et les ma-
choires mobiles, et le système de serrage et l'organe
de base sont munis de moyens qui coopèrent pour posi-
tionner le système de serrage dans une position prédé-
terminée sur l'organe de base Des moyens amovibles
fixent le système de serrage dans la position prédéter-
minée sur l'organe de base.
De préférence, le dispositif de taille à -3- onglet comporte deux montants de guidage montés sur l'organe de base et un dispositif guide- lame supporté de façon coulissante sur les montants de support et destiné à supporter une lame de scie dont le bord de coupe est aligné avec le canal de guidage dans le système de
serrage en équerre.
Dans le mode de réalisation préféré, la partie de support de travail de l'organe de base comporte une plateforme surélevée dont la surface supérieure est sensiblement coplanaire avec les surfaces de support des m&choires du système de serrage en équerre, et il est souhaitable que la plateforme comporte un canal ouvert vers le haut et aligné avec le canal de guidage du
système de serrage en équerre.
Les moyens de positionnement qui coopèrent sur le système de serrage en équerre et sur l'organe de base sont formés de façon commode par deux parties saillantes sur un des organes et deux évidements complémentaires sur
l'autre organe,destinés à recevoir lesdites parties sail-
La performance médiocre du dérivé en Cg/C11 linéaire est en contraste avec celle des dérivés en Cg ramifiés remarquables, même à des concentrations de 50 % seulement.
TABLEAU X Variété "B" de minerai : pourcentage de récupération du fer pour un degré de qualité du fer de 63 % Dose de réactif, g/tonne de minerai Réactif 111,6 133,9 156,2 178,6 -- Dérivé en C8 linéaire 68,1 77,1 79,2 80,1 -- Dérivé en C8/C10 linéaire du commerce 54,1 72,5 73,1 74,8 -- Dérivé en C8 ramifié 71,3 70,6 76,4 80,5 -- Dérivé en C8/C 0 ramifié Dérivé en C9 à ramifi cation méthylique -- Dérivé en Cg de pureté 93 % 75,0 78,0 79,5 82,1 -- Dérivé en Cg de pureté 84 % 74,0 81,0 83,6 83,0 -- Dérivé en Cg de pureté 74 % 71,7 73,3 79,3 79,0 Comme l'indique le tableau X, le dérivé en Cg à ramification méthylique a été très efficace à chacune des concentrations expérimentées.
Bien que tous les essais indiquent que le minerai de la variété "B" est un minerai plus difficile à traiter que la variété "A" (les taux de récupération, même pour la qualité plus faible de 63 %, sont légèrement plus faibles pour chaque réactif), les dérivés en Cg à ramification méthylique continuent à présenter (a) la courbe de réponse relativement plate et (b) l'aptitude à permettre un traitement correct aux faibles doses.
Ainsi, le dérivé en Cg à ramification méthylique est un collecteur de flottation d'efficacité extraordinaire et surprenante pour chacune des deux principales variétés de minerai qui caractérisent une opération d'exploitation de minerai de fer de grande envergure industrielle dans la région des grands lacs, aux Etats-Unis d'Amérique.
Exemple 7 Autres propriétés importantes Le tableau XI présente une évaluation du dérivé en Cg à ramification méthylique, comparativement aux dérivés linéaires et ramifiés, en ce qui concerne les critères en question.
TABLEAU XI Propriété Dérivé en Dérivé en C8 Dérivé en Dérivé en Dérivé en C9 à ramifi- linéaire C8/C10 C8 ramifié C8/C10 Critère cation méthylique d'acceplinéaire du ramifié à 74 % tabilité commerce Indice de persistance - minerai "A" à 133,9 g/t 12,9 5,6 9,7 4,3 12,2 (doit être - minerai "B" à supé133,9 g/t 14,6 15,2 12,8 6,6 13,3 rieure à 6,5-7,0) - Propriétés de manutention à liquide à liquide Valeur basse tempéra- -62 C -17,8 C -17,8 C -62 C à -62 C d'autant ture meilleure qu'elle est plus faible Comme le démontre le tableau XI, l'invention satisfait à chacun des critères supplémentaires d'évaluation pour des collecteurs de flottation de la silice.
On a trouvé que l'addition d'une ou plusieurs moles d'oxyde d'éthylène ou d'oxyde de propylène à l'alcool isononylique à ramification méthylique donnait des collecteurs de flottation qui sont prometteurs, lorsque lesdits alcools éthoxylés ou propoxylés sont convertis en étheramines et en acétates d'éther-amines par le procédé décrit dans l'exemple 1. Ces structures nouvelles sont représentées ci-après.
A. Structures éthoxylées
RH HHHH I I (LI - > ne R-O- (C-C-O) z - C-C-CN H'H' z 1 r I\ and > Sel d'amine 0-O "' g'+ i i B. Structures propoxylées
H CHH HHH g H > Amine X R C-C-0 - IC-C-C ;EE H et + H HCIHH X tel d'amine c-C-C-SJB o (c H H - Z HHH HH Dans ces formules, R" désigne un radical isononyle à ramification méthylique comme défini ci-dessus, X est un anion comme défini ci-dessus et z est un nombre entier de 1 à 10, de préférence de 2 à 5.
Comme l'indique le tableau XII suivant, lorsque les dérivés isononyliques éthoxylés et propoxylés à ramification méthylique sont évalués comme collecteurs de flottation sur la variété "A" de minerai décrite ci-dessus, ils donnent des résultats prometteurs à l'inverse de dérivés éthoxylés ou propoxylés similaires d'alcools iso-octyliques ou isodécyliques à ramification méthylique.
TABLEAU XII Récupérations relatives du fer par l'action de dérivés éthoxylés et propoxylés d'alcools sur la variété "A" de minerai pour un qualité de 65 % Réactif Récupération rela tive, %, par rapport à à un témoin Séries Dérivé isononylique à 74 % Etalon de base isononyliques Dérivé isononylique à 74 % à ramifi- éthoxylé (1 mole) Récupération +1,5 % cation Dérivé isononylique à 74 % méthylique propoxylé (1 mole) Récupération (0,2 %)* Séries Dérivé en C8 à chaîne iso- ramifiée 8 Etalon de base octyliques Dérivé en Cg éthoxylé à ramifi- (1 mole) Echec** cation méthylique Dérivé en C8 propoxylé S1 mole) Echec** Séries Dérivé en C10 à chaîne iso- ramifiée @ Etalon de base décyliques Dérivé en C10 éthoxylé à ramifi- (1 mole) Récupération (1,5 %) cation méthylique Dérivé en C10 propoxylé (1 mole) Echec** * 0,2 % équivaut essentiellement à la récupération par l'étalon de base.
** On observe un échec lorsque le réactif ne permet pas d'obtenir une qualité de fer à 65 %.
Comme on peut le constater ci-dessus, une quantité de 1 mole d'oxyde d'éthylène ou une quantité de 1 mole d'oxyde de propylène n'est pas favorable à la performance des dérivés d'alcool iso-octylique et d'alcool isodécylique. On constate le fait surprenant que le dérivé en Cg à ramification méthylique est manifestement amélioré par l'addition d'une mole d'oxyde d'éthylène, et qu'il est essentiellement non affecté par l'addition d'une mole d'oxyde de propylène.
L'isononyléther-propylmono-amine dérivée de l'acide isononylique peut répondre aux formules générales R"O-(R"'O)z-C3H6-NH2 ou [R"O-(R"'O)z-C3H6-NH3]+[X] où R" est le groupe isononyle, R"' est le groupe éthyle ou propyle, z est un nombre entier de 0 à 10 et X représente un anion.
Il va de soi que la présente invention n'a été décrite qu'à titre explicatif, mais nullement limitatif, et que de nombreuses modifications peuvent y être apportées sans sortir de son cadre.
A la sortie du premier inverseur 3, le signal traverse un autre inverseur 5 qui le repositionne, comme à l'entrée, avant introduction dans un intégrateur 6 dont la valeur du condensateur détermine la rampe; ce qui fait que tout signal inférieur à la largeur d'un trait ne pourra déclencher le comparateur de traits 6. On obtient donc un signal rectangulaire identique à celui obtenu en -det ceci à chaque trait.
Les traits et les espaces étant décodés, il reste à fabriquer un I de départ, car tous les signaux à base de points senls ne permettraient pas d'obtenir un code sur la mémoire. Ce qui donne le code de base correspondant à ltextrait figurant dans le tableau cides sous.
ALPHA MORSE CODE REG. ADRES.MEM VAL.DEC.
F E D C B A I6 8 4 2 I A . ~ 0 0 0 # 0 I 0 0 I 0 I 05 B ~ ... 0 # I 0 0 0 I I 0 0 0 24 C ~ . ~ . 0 # I 0 I 0 I I 0 I 0 26 D ~ .. 0 0 # I 0 0 0 I I 0 0 I2 E . 0 0 0 0 # 0 0 0 0 I 0 02 F . . ~ . 0 # 0 0 I 0 I 0 0 I 0 I8 de de départ Ce I d départ prend la forme d'une impulsion issue d'un monostable 7 qui est déclenché par le front descendant des créneaux d'es- pace -h-. Ce I de départ est dirigé ensuite vers un registre à décalage 8, par l'intermédiaire d'une porte "OU" 9, où il arrive en premier.Arrivent ensuite, par l'autre entrée de la porte "OU" 9, les traits décodés fournis par le dispositif de décodage des signes traits 6, qui ont été au préalable allongés dans le monostable d'agrandissement de traits IO. On utilise, pour faire avancer le registre, des impulsions issues d'un monostable II déolenché par le front descendant des points et des traits du signal d'origine. On utilise pour ce faire, le front descendant de façon que le I de départ ne soit pas confondu avec un trait lorsqu'une lettre en code morse commence par un trait; mais ceci entraine un décalage entre le trait décodé et le signal d'avance du registre. Ceci apparait lorsqu'on compare la forme des signaux: -d- et -j- dans le diagramme de temps de la figure I.Ceci explique la raison de l'allongement du trait par un monostable IO déclenché par le front montant du trait décodé, afin que ce trait enveloppe le signal d'avance du registre à décalage 8; Ce qui apparait en comparant la forme des signaux -i- et -j-. Ce signal d'avance est présenté à entrée "CLOOK" en passant par une porte "OU" I2. L'autre entrée dg-la porte "OU" reçoit le signal d'avance du I de départ provenant des monostables I3. Ce signal d'avance, plus étroit que le I de départ, pour le bon fonctionnement du remise tre, est fabriqué par les monostables 13 à partir du front montant du I de départ; ce qui apparaît sur le signal -k- figurant sur 1 diagramme de temps.L'entrée "CLOCK" du registre reçoit donc un si zonal identique à -1-. Une impulsion fabriquée par un monostable 14, déclenché pendant le temps du créneau d'espace remet le registre à décalage 8 à zéro à chaque lettre; ce qui apparaît sur le signal -pde diagramme de temps. Les sorties du registre sont donc bien transmises à une mémoire morte I5 en utilisant le code de base défini dans le tableau ci-dessus. Ce code intermédiaire est utilisé pour l'adressage de cette mémoire morte dont les sorties ont été programmées pour fournir les informations dans le code désiré (ASC II par exemple).
CF qui vient d'strie décrit ci-dessus représente le principe du dispositif de base utilisé pour decoder les signaux morse9 sans préjuger du code de sortie qui sera adopté dans chaque cas particulier d 'utilisation.
Lorsqu'on veut adapter ce dispositif au décodage des signaux morse de radio-navigation, les signaux de sortie de la mémoire morte sont délivrés en code ASC II, en effectuant les transformations indiquées- dans le tableau ci-dessous, dans lequel la lettre X représente la valeur I.