INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Exemple 8 Manchon contractable à chaud On répète le mode opératoire de l'exemple 7 en utilisant la composition suivante Sclair 8105 39,98 parties Copolymère éthylène/acétate de vinyle disponible dans le commerce contenant 2546 d'acétate de vinyle, indice de fusion à chaud 2 15,99 parties Polyéthylène ramifié de masse volumique peu élevée disponible dans le commerce, masse volumique à 250C 0,918 et indice de fusion à chaud 0,1 19,49 parties G400 Whiting 13,00 parties Maglite D 1,5 partie Stéarate de zinc 1,0 partie Irganox 1010 1,25 partie Vulcan 9 6,49 parties Cyanurate de triallyle 0,30 partie Varox 1,00 partie 100,00 parties Le manchon ainsi produit peut être expansé à plus de 600 '6 sans avoir tendance à se fendre et de plus on obtient un excellent ensemble de propriétés. Des propriétés typiques sont indiquées ci-dessous.
Propriétés à 1500C Module sécant à 100 % 0,35-0,40 MPa Résistance à la traction 0,95 MPa Allongement > 430 96 Propriétés à la température ambiante Résistance à la traction 24,5 MPa Allongement 590 '6 Module sécant à 2'6 130,0 MPa Propriétés à -400C Résistance à la traction 20,0 MPa Allongement 365 % Vieillissement à chaud 168 heures à 1500C Résistance à la traction 22,4 MPa Allongement 525 % Résistance aux solvants 168 heures dans du petrolatum à 700C Résistance à la traction 18,5 MPa Allongement 532 % Propriétés électriques Rigidité diélectrique 161 kV/cm Permittivité 3,14 Résistivité 7,7 x 1013 ohms.cm Fixation d'eau 0,21 % Masse volumique 1,057 g/cm3 Exemple 9 Manchon contractable à chaud semi-conducteur On répète le mode opératoire de l'exemple 7 en utilisant la composition suivante Sclair 8105 61,55 parties Thermax (nom commercial- un noir thermatomique disponible dans le commerce en provenance de Vanderbilt Ltd) 30,00 parties Stéarate de zinc 1,50 partie Maglite D 1,50 partie Irganox 1010 1,25 partie Cyanurate de triallyle 0,20 partie Le tube contractable à chaud semi-conducteur résultant peut être utilisé pour le nivellement des contraintes à l'ex- trémité d'un câble blindé pour haute tension.
Exemple 10 Manchon contractable à chaud conducteur On répète le mode opératoire de l'exemple 1 en utilisant la composition suivante Sclair 8105 51,70 Copolymère éthylène/acétate de vinyle disponible dans le commerce contenant 25 ao d'acétate d'éthyle-indice de fusion à chaud 2 17,25 Ketåen EC (nom commercial -un noir de carbone conducteur disponible en provenance de AKZO Ltd) 17,00 Thermax 6,65 Stéarate de zinc 2,00 Naglite D 1,50 Résine Agerite D 1,50 Cyanurate de triallyle 0,40 Luperox 130 (nom commercial -un peroxyde disponible en provenance de Luperco) 1,00 Fumarate de plomb 1,00 100,00 Le manchon conducteur ainsi produit possède un excellent ensemble de propriétés, permettant son utilisation comme blindage pour câbles électriques, des propriétés typiques étant indiquées ci-dessous A la température ambiante Résistance à la traction (MPa) 19,57 Allongement () 325 A 1500C Résistance à la traction (MPa) 2,3 Allongement (%) 365 Module sécant à 100 % (tira) 0,8 Choc thermique : 4 heures à 2000C Allongement (%) 225 Resistance aux solvants : 7 ;iours Huile pour transformateurs Allongement (%) 270 Masse volumique 1,086 Résistivité ohms.cm 5,0 Exemple Il Manchon anti-cheminement pour haute tension On répète le mode opératoire de l'exemple 7 en utilisant les compositions isolantes anti-cheminement pour haute tension suivantes Constituant Composition 1 Composition 2 parties parties Sclair 8105 - 23,10 DPD 6169 (nom commercial-un copolymère éthylène/acrylate d'éthyle disponible en provenance d'Union Carbide 22,73 22,73 Silastic 437 (élastomère siliconique disponible en provenance de Dow Corning) 22,73 22,73 Trihydrate d'alumine 24,99 24,99 Oxyde ferrique 3,79 3,79 Résine Agerite D 1,52 1,52 Cyanurate de triallyle 0,76 0,60 2, 5-bis-tert-butyl-peroxy-2, 5- diméthyl hexyne 0,76 0,55 DYNH-3 22,73 On trouve que les manchons ainsi produits ont les propriétés suivantes Composition 1 Composition 2 Résistance à la traction à 230C (luira) 9,48 9,74 Allongement à la rupture à 230C 425 425 482 Module sécant à 100 à 1500C (MPa) 0,62 0,67 Allongement à la rupture à 1500C () 189 299 Résistance à la traction à 1500C (MPa) 1,6 1,55 Temps pour défaillance (minutes) conformément à la norme ASTM D 2303 comportant un accroissement progressif de la contrainte à partir de 2,5 kV avec des accroissements de 0,25 kV/h et détermination du temps jusqu'à > 200 > 200 une défaillance Comme on l'observera, le manchon produit à partir du polyéthylène linéaire de masse volumique peu élevée (composition 2) est nettement supérieur dans toutes ses propriétés physiques, en particulier l'allongement à la rupture à 1500C, à celui produit à partir du polyéthylène ramifié de masse volumique peu élevée (composition 1) tout en conservant la bonne propriété anti-cheminement conformément à la norme ASTM D 2303.
Exemple 12 Gaine pour fil métallique La composition suivante : Sclair 8405 74,5 parties Timinox (trioxyde d'antimoine) 8,0 parties Chlorowax (Hoechst) 16,0 parties Résine Agerite D (Vanderbilt) 1,5 partie est extrudée sur un conducteur en cuivre chauffé (110 C) pour donner une gaine ayant d'excellentes caractéristiques d'isolement et des propriétés mécaniques particulièrement bonnes, par exemple une haute résistance à l'abrasion.
Exemple 13 Membrane semi-perméable On extrude du Sclair 11D sous la forme d'une pellicule de 0,025 mm d'épaisseur dans les conditions d'extrusion suivantes Zone 1 1400 Zone 2 1650 Zone 3 1750 Filière 1750 Rapport de soufflage 2,5:1 On plonge la pellicule résultante dans une solution comprenant, en volume, 55% de benzène, 5 '6 de tétrachlorure de carbone et 40 '6 d'acide acrylique et on l'irradie avec des rayons gamma à une dose de 0,5 Mrad~à raison de 0,05 Nrad par heure. On lave la pellicule avec une solution aqueuse à 4096 d'hydroxyde de potassium.La pellicule résultante est éminemment utilisable comme séparateur pour accumulateur ayant une résistivité de surface dans l'hydroxyde de potassium aqueux à 40 % de 0,1 à 0,2 ohm/cm2 et d'excellentes propriétés mécaniques, par exemple de résistance à la traction.
Exemple 14 Mélanges résistant aux huiles On mélange les compositions suivantes en utilisant un mélangeur interne Banbury de laboratoire Vamac N123 (nom commercial-un élastomère éthylène/acrylate de méthyle disponible en provenance de Dupont et ayant un paramètre de solubilité de 9,1 30 Noir de carbone 2 Trioxyde d '-antimoine 6 Décabromodiphényléther 12 Crodamine IHT (nom commercial-un agent de démoulage disponible en provenance de Crode Ltd) 0,375 Cyanurate de triallyle 1 whiting G400 16 Résine Sclair 30 On introduit la résine Sclair, le Vamac N123 et l'lrganox 1010 dans le mélangeur et on les mélange à la température ambiante pendant 1 minute.On ajoute ensuite le noir de carbone, le trioxyde d'antimoine, le décabromodiphényléther et le carbonate de calcium et on les mélange jusqu'à ce que la température du mélange atteigne 140?C. On introduit alors la Crodamine-IHT et le cyanurate de triallyle et on les mélange pendant 45 secondes On place ensuite ce mélange sur un laminoir pour la formation de feuilles. Des plaques moulées par compression sont formées avec la matière en feuilles et irradiées avec un faisceau électronique à une dose de 12 Mrads.
interne latérale correspondante 5a d'une pièce 5 venant se glis-
ser entre le plateau 1 et le prolongement 3a pour compléter la paroi cylindrique 3b. Les surfaces 5a de la pièce 5 se prolon- gent par des surfaces parallèles planes 5b, un passage inférieur e étant prévu dans la pièce 5, ayant une largeur légèrement su-
périeure à celle d'unebolte de Pétri 6 pour permettre l'intro-
duction de la botte 6 par le passage 5c et, par glissement, son
positionnement dans le logement ainsi formé au moment o la pé-
riphérie de la boTte 6 vient en contact avec la surface cylin-
drique h _.-n. ce.tt.e lisvncsition ---la boîte de Pétri 6 repose
7:tr.c fo:ad o2: cE r ui rebord la que forme le plateau 1 à la pé-
7? È;J. o ia cure 4 présente trois passages traver-
és? pr i!., é. !, pcrte-pièce 20, au nombre de trois, !:' -,-,() ' '] I:, e est représentée sur la figure 6,
* X ar' ca,1our de l'axe de la cuve et de l'ori-
....... re.ere a intervalle de 120 , comme..DTD: > sl. -l{I.;;:-:;.:j!C'. a ^Eue5.
le plateau 1 se poursuit vers le -SI r.1.'. ':nlc -,-:n ".m forme de manchon 7 contre le fond uq',i es0t i. npsYl Lrin 8 dont le corps 8a est traversé par a'e.r..ver. te:, munie d'un passage central traversant Sc. L'extrmit supérieure du vérin 8b se prolonge par une tige filetée 9 auto. ur de laquelle est vissée une pièce 10 autour de laquelle et montée, libre en rotation mais axialement calée
une pièce 1il en forme de manchon qui présente à sa partie supé-
rieure un joint 12 en caoutchouc très souple de forme générale-
ment cylidrlque se terminant par une collerette 12a destinée à venir en contact avec la base 6a du réceptacle 6. L'espace interne du Joint se trouve en communication avec le canal 8c par l'intermédiaire d'un canal central 9a pratiqué dans la tige
fournir l'effort de coupe maximum intervenant.
Pour les autres cas, pour lesquels le poids, fixé par construction, de la tête de la machine n'est pas suffisant à cet effet, il est avantageux que le tête de la machine soit reliée
par l'intermédiaire du piston d'un mécanisme à cylindre et pis-
ton, agissant suivant la direction d'avance de la tête de la
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machine, avec le montant de la machine et que les pressions
hydrauliques, qui règnent dans les chambres cylindriques du mé-
canisme à cylindre et piston, soient réglables. De cette manière on peut réduire ou accroître le poids, fixé par construction, de la tête de la machine. A titre d'exemple on a décrit ci-dessous et illustré
schématiquement aux dessins annexés plusieurs formes de réalisa-
tion de l'objet de l'invention.
La figure 1 est une représentation schématique d'une
scie à ruban horizontale.
La figure 2 est une représentation schématique d'une
scie circulaire à froid.
La figure 3 est une représentation schématique simplifiée
d'une vue en coupe horizontale du dispositif d'avance.
Cependant, cette matière souple est injectée et surmoulée de manière à former en 17 un revêtement de la face externe du réflecteur, ce revetement se prolongeant en 171 autour de la douille 18 pour le montage d'une ampoule pour permettre le passage étanche des cosses ou broches 19 ou 20 d'alimentation de cette ampoule.
L'exemple de réalisation de la figure 4 représente un feu de signalisation à plusieurs fonctions et par exemple la partie 21 constitue un clignotant, la partie 22 une lanterne, la partie 23 un feu de recul, la partie 24 un anti-brouillard et la partie 25 une plaque catadioptrique.
Dans un ensemble qui forme une barre d'éclairage d'une longueur relativement importante, la matière souple, qui assemble les unes aux autres les parties constitutives de l'écran et du réflecteur, forme d'une part en 26 le lien des parties d'écran dans leur zone en regard, d'autre part en 27 une bordure périphérique d'assemblage avec le réflecteur 28, cette bordure périphérique 27 formant en 28 un entourage pour la plaque catadioptrique 25.
Dans cet exemple, le lien 26, réalisé sous forme de cloison, entre les parties d'écran dépasse de la face externe de ces parties d'écran afin de former un bourrelet (visible en 29), ce bourrelet ayant pour effet de consolider l'assemblage mécanique, d'améliorer l'étanchéité, d'assurer l'indépendance des feux sur le plan optique et de constituer une protection mécanique des parties d'écran contre les chocs.
La matière souple formant le lien et la bordure des différentes parties constitutives du feu pourra également se prolonger latéralement vers l'extérieur à hauteur de la bordure périphérique afin de former une languette ou une patte destinée à constituer par exemple le moyen de fixation du feu.
Le réflecteur 28 de ce feu pourra être réalisé soit en plusieurs parties, comme cela est représenté sur la figure 2, soit en une seule partie si cela est permis sur le plan technique.
Cependant, dans ce cas, les zones de jonction des diverses parties de ce réflecteur seront de préférence pourvues de perforations permettant le passage de la matière souple et son ancrage sur le réflecteur.
La présente invention se rapporte d'une manière géné-
rale aux scies à ruban horizontales dans lesquelles un berceau portant une lame sous forme d'un ruban sans fin, animée d'une vitesse linéaire de coupe, est abaissé pendant le sciage pour faire pénétrer la lame à une vitesse d'avance dans un matériau à scier placé sous le berceau et elle concerne plus particulièrement un procédé et un dispositif pour commander l'avance de la lame sur
de telles scies.
Les scies à ruban horizontales comportent un berceau dans lequel un moteur fait circuler un ruban de scie flexible sans fin autour de deux volants ou poulies, de sorte que le ruban peut
couper un matériau lorsqu'il est amené en contact avec lui. Le ber-
ceau porte-ruban peut être relevé et abaissé par rotation autour
d'un axe de charnière ou par coulissement sur un ou plusieurs mon-
tants de guidage sous l'effet d'un organe de commande tel qu'un vérin hydraulique, pour l'écarter et l'approcher d'un support sur lequel est placé le matériau à scier. Pendant le sciage, le
berceau est abaissé, ce qui fait pénétrer et avancer la lame circu-
On sait que les tubes de grand diamètre sont réalisés à partir de plaques métalliques conformées à l'aide d'une presse dite presse en O" à la forme du tube. Cependant, du fait de l'élasticité du métal, les deux bordures opposées de la plaque amenées en vis-à-vis dans la presse s'écartent de nouveau à la sortie de cette presse. Par conséquent, il est nécessaire, avant d'en effectuer la soudure, d'opérer une opération préalable appelée "agrafage" au cours de laquelle ces bordures sont de nouveau rapprochées et soudées provisoirement de l'extérieur du tube avant que la soudure définitive ne soit effectuée de l'intérieur, puis de l'extérieur.
Cette opération est généralement effectuée à l'aide d'une agrafeuse comportant une pluralité de rampes disposées en couronne autour d'un axe longitudinal et munie de galets à axe transversal. A sa sortie de la presse en 0, l'ébauche de tube est introduite dans l'agrafeuse dont les rampes provoquent une diminution de son diamètre jusqu a ce que les bordures à souder soient jointes à nouveau. Un dispositif de type connu assure alors l'agrafage.
Dans les agrafeuses connues, les rampes sont fixes par rapport à un bâti et sont disposées suivant des génératrices d'un cône. Avant d'effectuer l'agrafage d'une ébauche de tube, il est par conséquent nécessaire de régler d'une part le diamètre d'entrée de l'agrafeuse, c'est-à-dire le diamètre du cercle sur lequel sont réparties les extrémités amont des rampes, et d'autre part l'angle au sommet du cône formé par les rampes. Ce dernier réglage est le plus délicat à réaliser puisqu'il suppose une estimation préalable de l'angle du cône formé par l'ébauche lorsque ses bords à souder seront progressivement approchés l'un de l'autre. Un autre inconvénient de ces agrafeuses connues provient du fait que les rampes étant fixes par rapport au bâti, il est nécessaire de les solidariser de ce bâti en deux points.
Afin de distribuer correctement les rampes à la périphérie de l'ébauche du tube, c'est-à-dire à la périphérie du bâti, il est nécessaire de veiller à ce que le déplacement angulaire des deux points de fixation soit synchronisé afin d'assurer que la rampe soit effectivement disposée suivant une génératrice du cône.
::#a présente invention vise à fournir une agrafeuse de tubes dont les différents réglages soient supprimés ou tout au moins simplifiés.
A cet effet, l'agrafeuse de tubes selon l'invention, du type ci-dessus, est caractérisée par le fait que l'une au moins desdites rampes est montée libre en rotation autour d'un axe transversal, des moyens étant prévus pour déplacer radialement l'axe de rotation et le maintenir en position.
Le seul réglage à effectuer reste donc celui de la distance de l'axe de rotation des rampes à l'axe longitudinal de l'agrafeuse en fonction du diamètre du tube à obtenir. Par contre, l'angle d'agrafage, c'est-à-dire l'angle au sommet du cône formé par les rampes, est obtenu de façon optimale par le simple passage de l'ébauche de tube dans la machine. En effet, l'ébauche elle-même assure dans ces conditions l'inclinaison convenable des rampes du fait de la liberté de rotation de ces dernières.
De préférence, l'agrafeuse selon l'invention comporte des moyens élastiques permettant un mouvement radial vers l'extérieur de l'axe de rotation malgré l'action des moyens de maintien lorsque l'effort exercé sur la rampe dépasse une valeur prédéterminée.
Cet agencement permet en particulier d'éviter que des surcharges préjudiciables au bon fonctionnement de l'agrafeuse ne soient appliquées aux rampes par une ébauche de tube dont le diamètre excèderait les tolérances prévues.
Avantageusement, ces moyens élastiques sont des rondelles élastiques disposées entre un coulisseau sur lequel est monté l'axe de rotation et un organe relié à la sortie des moyens de déplacement de l'axe de rotation.
On comprend que, dans ce cas, la rampe est montée sur le coulisseau et que les moyens de déplacement de l'axe de rotation, par exemple un vérin à vis, agissent sur ce coulisseau par l'intermédiaire d'un organe de liaison. Du fait de la présence de rondelles élastiques intercalées entre cet organe de liaison et le coulisseau, ce dernier peut être repoussé à l'ex térieur même dans le cas où l'organe de liaison est bloqué.
La rampe peut comporter un galet dont l'axe est sensiblement dans le même plan perpendiculaire à l'axe longitudinal que l'axe de rotation de la rampe, la distance entre la génératrice de ce galet la plus proche de l'axe longitudinal et cet axe lui-même étant sensiblement égale au rayon du tube à agrafer.
Le réglage de la rampe est alors particulièrement aisé à effectuer. En effet, du fait que le galet sus-mentionné est pratiquement dans le même plan transversal que l'axe de rotation de la rampe, sa distance à l'axe longitudinal de la machine est pratiquement constante quel que soit l'angle de la rampe avec cet axe longitudinal, dans la mesure bien entendu où cet angle reste relativement faible. Il suffit donc pour adapter la rampe au diamètre du tube à agrafer d'actionner les moyens prévus pour déplacer radialement l'axe de rotation jusqu'à ce que la distance de l'axe longitudinal de l'agrafeuse à la génératrice du galet en contact avec le tube soit égale au rayon du tube. Dans ces conditions, l'ébauche du tube est complétement refermée au moment où elle passe au niveau de l'axe de rotation de la rampe.
De préférence, la rampe comporte au moins un galet dont l'axe est en amont dans le sens de déplacement du tube du plan perpendiculaire à l'axe longitudinal passant par l'axe de rotation de la rampe.
Ainsi, les rampes étant inclinées pour que l'angle au sommet du cône formé par les rampes soit le plus ouvert possible vers l'amont, il est aisé d'introduire l'ébauche de tube dans l'agrafeuse au niveau des galets amont.
De préférence également, la rampe comporte au moins un galet dont l'axe est en aval dans le sens de déplacement du tube du plan perpendiculaire à l'axe longitudinal passant par l'axe de rotation de la rampe.
Les agents de stabilisation à l1ultraviolet, par exemple dans une proportion allant jusqu'à 2 %, par rapport au poids de polyamide, peuvent aussi être ceux utilisés habituellement avec les polyamides.
Comme exemples, on peut mentionner divers résorcinols substitués, salicylates, benzotriazoles, benzophénones, etc...
Des lubrifiants et agents de démoulage utilisables, par exemple dans une proportion allant jusqu'à 10 % par rapport au poids de la composition, sont l'acide stéarique, l'alcool stéarique, les stéaramides ; des colorants organiques, des pigments, par exemple le bioxyde de titane, le noir de carbone etc... peuvent être utilisés à des taux allant jusqu'à 5 % en poids par exemple.
Les charges et renforcants fibreux ou en particules, par exemple des fibres de carbone, des fibres de verre, de la silice amorphe, de l'amiante, du silicate de calcium, du silicate d'aluminium, du carbonate de magnésium, du kaolin, de la craie, du quartz pulvérisé, du mica, du feldspath, etc... peuvent être présentes dans des proportions allant jusqu'à 50 % par rapport au poids de la composition dans la mesure où les propriétés mécaniques recherchées ne sont pas notoirement dégradées.
Les compositions peuvent aussi contenir des agents nucléants, par exemple du talc, du flucrure de calcium, du phényl phosphinate de sodium, de l'alumine et du polytétrafluoroéthylène finement divisé, etc... des plastifiants, dans des proportions allant jusqu'à environ 20 % par rapport au poids de la composition, par exemple du phtalate de dioctyle, du phtalate de dibenzyle, du phtalate de butyle et de benzyle, des huiles d'hydrocarbures, du N-n-butylbenzène sulfonamide, de l'ortho et du paratoluène-éthyl sulfonamides, etc...
Selon un autre aspect de la présente invention, on a défini des procédés pour la préparation des compositions multiphasées à base de polyamides selon l'invention.
Dans un premier procédé, on mélange dans un système clos, à une température supérieure au point de fusion de la résine polyamide servant de matrice et dans des conditions de cisaillement qui permettent de disperser les polymères renforçants dans la matrice, en particules de dimensions comprises entre 0,01 et 10 microns, de 55 à 99 % en poids par rapport au mélange de polymères, d'une résine polyamide formant matrice ayant une masse moléculaire moyenne en nombre d'au moins 5000 mais de préférence supérieure à 10 000 et de 1 à 45 % en poids d'un ou plusieurs polymères renforçants dont au moins 20 % en poids sont constitués par un polyamide présentant une température de transition vitreuse inférieure à 5 C et une teneur en groupements amides inférieure à 40 % de celle de la résine polyamide servant de matrice, ce polyamide renforçant étant linéaire ou faiblement réticulé. La masse moléculaire moyenne en nombre du polyamide renforçant doit être supérieure à 5 000 et de préférence supérieure à 15 000.
Les conditions de cisaillement sont difficilement déterminées de façon générale. Elles dépendent entre autre de la température de fusion des polyamides présents, de leur viscosité fondue à la température de travail. On peut agir essentiellement sur la durée du cisaillement déterminé par la machine : le nombre de vis, les profils des vis, l'écartement avec le fût de l'extrudeuse etc...
Seule l'expérience permet de déterminer les conditions optimales.
Dans une variante à ce premier procédé, on mélange dans un système permettant un dégazage, à une température supérieure au point de fusion de la résine polyamide servant de matrice et dans des conditions de cisaillement qui permettent de disperser dans la matrice les polymères renforçants en particules de dimensions comprises entre 0,01 et 10 microns, de 55 à 99 % en poids par rapport au mélange de polymères, d'une résine polyamide formant matrice ayant une masse moléculaire moyenne en nombre de 2 000 à 10 000 et de 1 à 45 % en poids d'un ou plusieurs polymères renforçants dont au moins 20 % en poids sont constitués par un polyamide ayant une masse moléculaire supérieure à 5 000 et de préférence supérieure à 15 000. Ce polyamide doit présenter une température de transition vitreuse inférieure à 5 C et avoir une teneur en groupements amides inférieure à 40 % de celle de la résine polyamide servant de matrice.
On réalise ainsi en même temps, la dispersion du ou des polymères renforçant et la finition de la polycondensation du polyamide servant de matrice.
Comme dans le procédé décrit plus haut, il est difficile de préciser "in abstracto" les conditions de cisaillement qui outre la nature et les quantités relatives du polymère formant matrice et du ou des polymères servant de phase renforçante dépendent aussi de la température, de l'appareillage. Le facteur que l'on peut faire varier le plus facilement est la durée de l'opération qui doit toutefois permettre à la fois l'achèvement de la polycondensation de la matrice et la dispersion de la phase renforçante.