INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque le réacteur doit etre contrôle, il est initialement laissé au fond de sa piscine, à une profondeur de l'ordre d'une quinzaine de mètres. Les opérations de ré- glage de l'appareil sont alors exécutées. A cet effet, on choisit l'un des rail$,~tel que le rail 22, comme repère d'orientation. Ensuite, par réglage des vis 92, on place le chemin de roulement 40 perpendiculaire au rail 22. On repère alors la position de la passerelle sur les rails 22, 24 et on bloque la passerelle en position. On contrôle ensuite la verticalité du mat et on règle celle-ci à l'aide des vis 100 de réglage, après vérification du fait que le sabre 54 se trouve suivant l'axe prévu de viség, le sabre étant en position haute maximale.On contrôle alors d l'hori- zontalité du sabre et son parallélisme au niveau de l'eau.
On descend alors le sabre au niveau d'utilisation prévue le sabre se trouve alors à une profondeur de l'ordre de 4m au-dessous de la surface. on met en place le tendeur 58 et on détermine ainsi toutes les positions qui constituent des repères ultérieurs.
Le faisceau du réacteur est ensuite amené cri position haute. Le mat est placé en face du dar repère 226 de la figure 11, qui correspond à un plan diamétral du faisceau.
Le chariot est alors déplacé d'une distance exactement égale à la moitié du pas des structures tubulaires 12, dans la direction considérée. A ce moment, le sabre doit se trouver en face de la première rue. Sa mise en place en face des rues suivantes s'effectue par des déplacements égaux exactement à un multiple entier du pas 228 (figure 11).
On a indiqué que le déplacement du chariot le long du chemin de roulement, le déplacement vertical du mat et le déplacement horizontal du sabre étaient effectués par des commandes manuelles. Cependant, celles-ci peuvent évidemment autre remplacées. par des commande8 motorisées convenables. Cette caractéristique est particulièrement intéressante dans l'application particulière considerée, puisqu'il est souhaitable que le personnel soit aussi peu exposé que possible à la radioactivité.Lorsque le contrôle est effectué, le réacteur a été soulevé et n'est plus qu'à quelques mètres au-dessous de la surface si bien qu'il émet un rayonnement non négligeable et qu'il est donc avan- tageux que le personnel soit placé d distance Bien entendu, des signaux transmis par les deux caméras de télévision peuvent être reçus à un emplacement convenablement protégé.
La caméra 216 placée sous la glissière est utilisée essentiellement lors du déplacement d'approche de l'appareil, alors que la caméra 218 est utilisée essentiellement lorsque le sabre a pénétré dans le faisceau.
Bien entendu, les différents mécanisines décrits en détail peuvent strie remplacés par des mécanismes remplissant les mimes fonctions. En particulier, le système à contrepoids et à tendeur peut etre remplacé par un contrepoids de position variable, s'écartant de plus en plus de l'axe 52 de la chape lorsque le sabre avance.
Il est bien entendu que appareil ci-dessus décrit pourra donner lieu à toutes modifications dEsirables, sans sortir pour cela du cadre de l'invention.
CONVERTISSEUR BASSE TENSION-HAUTE TENSION ET SES UTILISATIONS La présente invention se rapporte d'une manière générale aux convertisseurs de tension et concerne plus particulièrement un convertisseur basse tension continue-haute tension continue.
Sur le dessus du couvercle, se trouve un bouton (4 > , que l'on tourne à la main. Le mouvement rotatif est transmis Dar des pignons jusqu'à la palette (5) qui remue la sauce (6) La forme de. la palette permet d'effectuer un brassage énergique des différents produits La plupart des éléments sont réalisés en plastique convenant à l'alimentation La palette (5) peut se démonter pour être nettoyée ou remplacée.
LE RECIPIENT : destiné à contenir les différents produits composant la sauce. Il peut être réalisé en verre ou en plastique UTILISATION DE L'APPAREIL - Verser les éléments choisis pour la sauce dans le récipient (2).
- Prendre le couvercle (l) et le placer sur le récipient (2).
- Tenir appuyer avec une main le couvercle sur le récipient grâce a un rebord (7).
- Avec l'autre main, tourner vivement le bouton (4) situé sur le couvercle pendant quelques instants et la sauce est parfaitement homogène.
L'invention concerne un vélomoteur pourvu d'un dispositif de transmission de puissance par pédale qui permet au vélo de marcher par entraînement de pédale.
Selon l'invention, un système de transmission de puissance pour vélomoteur est pourvu deux dispositif de transmission de puissance caractérisé par un moteur placé d'un coté extrême d'un arbre de transmission et par un dis- positif de tkanasmissaon placé de l'autre coté extreme du vélo.
Dans un vélomoteur pourvu d'un dispositif de trans- mission de puissance comprenant une chaîne et des pignons entre une roue arrière qui est la roue motrice et une pédale le à manivelle, il est souhaitable que le moteur soit pla- cé à l'extérieur de la sone de fonctionnement de la pédale de manière à rendre l'étendue latérale de la pédale et la largeur du véhicule plus petites, et il est avantageux pour le rendement de transmission de la sortie de moteur que le moteur soit placé aussi près que possible de la roue arrière.
D'autre part, pour réduire le poids et diminuer les dimensions du dispositif de transmission, il est souhaitable que le dispositif de transmission soit placé en aval dans la direction de transmission de puissance du dis- positif de transmission de puissance par pédale.
Un objet de la présente invention est de réaliser les conditions cidessus d'une manière rationnelle au moyen d'un système de transmission de puissance pour vélomoteur en plaçant un moteur d'un côté d'un arbre de transmission, par exemple un essieu arrière et en plaçant un dispositif de transmission de l'autre conté de l'essieu arrière avec une roue entre ceux-ci, en permettant ainsi de placer le moteur à l'extérieur de la zone de révolution de la pédale à manivelle de manière à rendre l'étendue latérale de la pédale et la largeur du vélo plus petites, et en permettant ainsi de placer le dispositif de transmission en aval dans la direction de transmission de puissance du dispositif de transmission de puissance par pédale de manière à obtenir une réduction de poids et une diminution des dimensions du dispositif de transmission et à réaliser une intégration apparente de la roue arrière, du moteur et autres éléments.
D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention seront mis en évidence dans la description suivante, donnée à titre d'exemple non limitatif, en référence aux dessins annexés dans lesquels: Figure 1 est une vue latérale de la droite du vélomoteur de l'invention; Figure 2 est une vue latérale de la gauche de ce vélomoteur; Figure 3 est une vue en plan de la coupe transversale du système de transmission de puissance; Figure 4 est une vue en plan agrandie de la coupe transversale du dispositif de transmission; Figure 5 est une vue latérale de droite partiellement coupée de ce dispositif de transmission; et Figure 6 est une vue en plan agrandie de la coupe transversale du moteur.
La Figure 1 représente une vue latérale de la droite d'un vélomoteur 1 qui comprend une potence de direction 4 reliée à l'extrémité supérieure d'une fourche de direction à embranchement 3 supportant une roue avant 2 du vélomoteur, un. guidon de direction 5 étant monté sur la potence de direction 4.
La potence de direction 4 est supportée pour être dirigée par un tube avant 6, un cadre principal 7 s'étendant jusqu'à la partie arrière inférieure est relié à l'arrière du tube avant 6, et une fourche arrière 8 s'étendant horizontalement et jusqueà l'arrière des deux côtés est reliée à l'extrémité arrière du cadre principal 7.
Un cadre montant de selle 9 qui bifurque à la partie inférieure est monté sur les parties arrière d'un élé- ment de gauche 8a et d'un élément de droite 8b de la fourche arrière 8, le cadre montant due selle 9 assurant l'état d'inclinaison vers l'avant d'une selle 10 montée sur son extrémité supérieure.
D'autre part, une pédale à manivelle 11 est insérée de façon pivotante dans la partie arrière du cadre principal 7, un pignon d'en1tratnement 12 est monté solidairement sur le côté droit de son arbre de manivelle 11a, et une channe 13 est montée sur le pignon d'entrainement 12 et un pignon entrainé 14 est placé sur l'extrémité ar rière intérieure de l'élément de droite 8b de la fourche arrière 8.
Le pignon entraidé 14 est monté solidairement sur l'extrémité de gauche d'un arbre d'entrée 22 dun disposi- tif de transmission 20 assemblé avec et supporté par la partie arrière de l'élément de droite 8b de la fourche arrière 8, une roue arrière 15 qui est la roue motrice étant supportée par l'élément de droite 8b de la fourche arrière 8 par l'intermédiaire du dispositif de transmission 20 et étant également supporté par Ï'élément de gauche 8a par l'intermédiaire d'un moteur 50.
L'augmentation de la section transversale de l'appa- reil à lit fluidisé suivant la hauteur du tambour 4 à grains fins assure une diminution de la vitesse du courant fluidisant jusqu'à la vitesse du début de fluidisation des particules les plus fines, qui ne doivent pas entre emportées, d'après les conditions du processus technologique, de l'appareil à lit fluidisé.
On a établi par expérience que le diamètre de la grille Il constitue 100 % et davantage de la hauteur du tambour à grains fins. Ainsi, la grille 11 prévue dans le tambour 4 contribue à la création d1un lit fluidisé régulier des particules fines sur toute la hauteur du tambour 4 a grains fins. Du fait que les trous de la grille 10 sont décalés dans la direction horizontale par rapport aux trous de la grille 11 les jets d'air formés occasionnellement en aval de la grille 10 se détériorent en se heurtant contre les cloisons séparant les trous de la grille 11 et ne peuvent compromettre la régularité de la fluidisation des particules fines dans le tambour 4.
De plus, cette détérioration des jets contribue supplémentairement a l'activation de l'action de l'oxygène qui se trouve dans les bulles d'air avec d'autres agents, ce qui est utile aux processus d'oxydation qui se produit a la suite de l'interaction du fer bivalent, dans la solution de sulfate de zinc, avec des particules du minerai de manganèse dans le lit fluidisé de chaque tambour 2, 3, 4.
Après son passage dans le tambour 4 à grains fins, le produit traité, constitué par des solutions oxydées de sul fate de zinc, est évacué de ce tambour 4 à grains fins par une tubulure 5.
L'homme de l'art comprendra que sur les grilles 10 et 11 agit une force de soulèvement dont la valeur est directement proportionnelle à la résistance hydraulique des grilles 10, 11 et à la valeur de la pression du courant fluidisant.
Au moment de ltégalisation de la force de soulèvement et de la force de gravité de la grille 10 ou 11, la grille corres pondant, de manière analogue aux particules d'un agent solide de départ,se trouve à l'état suspendu. Cet état est obtenu dans l'appareil à lit fluidisé à l'aide d'un régulateur de pression 14 qui chasse l'agent liquide du réservoir 13 à travers l'orifice de celui ou t introduit cet agent dans le réservoir.
Pendant l'utilisation de l'appareil à lit fluidisé, une partie des particules est projetée vers les parois des tambours correspondants 2, 3, 4 et se dépose sur les surfaces des grilles 10 et 11. Toutefois, les parois de ces grilles ont une assez grande inclinaison, pour que les particules déposées passent sans obstacles dans les tambours inférieurs oU la vitesse du courant fluidisé est plus élevée. Ceci assure leur retour dans le lit fluidisé et supprime l'éventualité de l'accumulation d'une couche de particules solides près des parois des tambours 3 et 4 et sur la surface des grilles 10 et 11, ce qui évite, à son tour, le risque d'une perte de capacité de fonctionnement de l'appareil à lit fluidisé à la suite d'un écart par rapport aux vitesses prescrites du courant fluidisé dans les sections correspondantes des tambours 3, 2; 4.
Ainsi, on crée, sur toute la hauteur des tambours 2, 3 et 4, des lits fluidises réguliers dans lesquels se trouvent des particules grosses, moyennes et petites dtun agent solide à l'état régulièrement fluidisé lors d'une amenée continue d'air comprimé à travers la tubulure 9.
L'essentiel de cette conclusion sera exposée d'une manière détaillée ci-après 1) le mode de réalisation proposé et l'emplacement de disposition des grilles dans l'appareil à lit fluidisé permettent pratiquement d'amener en continu du gaz comprimé a' travers la tubulure 9 ét réduisent le risque d'engorgement des trous des grilles 10, 11, par des particules d'agent solide déposées sur celles-ci ; 2) la possibilité d'amener un gaz comprimé en continu permet d'augmenter la surface ou le diamètre de la section transversale du tambour 2 à gros grains et ainsi, pour une hauteur limitée de l'appareil, de réduire l'angle de conicité de ses parois pour respecter la condition qui impose un glissement libre des particules déposées d'agent solide;; 3) la disposition proposée des grilles par rapport aux parois de l'appareil à lit fluidisé et la présence des réservoirs fixés aux grilles correspondantes 10, 11, contribuent à la formation des vibrations automatiques des grilles, ce qui réduit encore le risque d'engorgement des trous de ces grilles; 4) la réduction du risque de salissement des parois des tambours 2, 3, 4 et des trous des grilles 10, 11 par des particules d'agent solide élève la durée de maintien de l'état régulièrement fluidisé des particules de toutes les fractions, pratiquement dans tout le volume de 1 'appareil à lit fluidisé ; ; 5) l'élévation de la durée de maintien de l'état régulièrement fluidisé des particules de toutes les fractions, dans tout le volume, contribue sensiblement à l'augmentation de la fiabilité du fonctionnement de l'appareil à lit fluidisé avec une intensité maximale de l'interaction et de l'efficacité de l'utilisation de tous les agents dans le processus technologique se déroulant dans cet appareil.
Les modèles expérimentaux de l'appareil à lit fluidisé revendiqué qui ont été fabriqués ont subi des essais qui ont prouvé leur haute fiabilité avec une intensité de l'interaction des agents dans ceux-ci supérieure de 10 à 20 fois cel le constatée dans les dispositifs pneumatiques ou mécaniques utilisés pour la mise en oeuvre des procédés technologiques grâce au mélange du produit de départ.
Lt appareil à lit fluidisé exécuté selon la présente invention est caractérisé par une fabrication simple, un montage facile, une haute tenue en utilisation et un entretien aise.
Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation, décrits et représentés qui n'ont été donnés qu'a titre d'exemples. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leur combinaison, si celles-ci sont exécutées suivant son esprit et mises en oeuvre dans le cadre de la protection revendiquée
La présente invention concerne le traitement des gaz sulfureux, et plus précisément, un procédé de préparation d'anhydride sulfurique.
L'invention proposée peut trouver une application dans la production de l'acide sulfurique.
On connut actuellement des procédés d'obtention d'anhydride sulfurique ou trioxyde de soufre par oxydation de l'anhydride sulfureux ou bioxyde de soufre (avec l'obtention subséquente de l'acide sulfurique) dans les appareils de contact contenant 4 ou 5 couches adiabatiques de catalyseur avec des échangeurs de chaleur incorporés ou autonomes entre les couches.
Le gaz de départ ayant une température de 20 a 100 OC est admis dans 1' appareil de contact et est chauffé dans les échangeurs de chaleur par le gaz entré en réaction jusqu'S la température de début de la réaction dans la première couche de catalyseur égale à 390-440 OC, La plus intense oxydation se produit dans la première couche de catalyseur dans laquelle le taux de conversion atteint 0,7-0,8 et le gaz sort du catalyseur a une température environ égale à 600 OC. Le régime de température dans l'appareil sur toutes les couches de catalyseur est maintenu constant.Par les procédés indiqués cn oxyde les gaz contenant 7,5 à 12 % en volume de bioxyde de soufre qu'on obtient par combustion du soufre élémentaire ou par grillage du minerai soufré (cf. Guide d'ouvrier travaillant dans l'industrie de 17acide sulfurique, ed. nKhimia", Moscou p. 481).
2 E est relié à un tube 5 E d'aspiration de l'encre noire.
De cette manière, le capuchon élastique 2 comporte des embouts d'obturation 2 E, 2 C et 2 D associés à des couleurs respectives, plutôt qu'à des buses respectives, et les embouts d'obturation sont reliés à des tubes 5 E, 5 C et 5 D de succion Il est ainsi possible de réduire le nombre
de tubes et de simplifier l'ensemble de la structure.
Les embouts d'obturation des formes de réalisation
décrites précédemment sont réalisés dans un capuchon élas-
tique commun, mais ils peuvent être formés dans des capu-
chons élastiques indépendants les uns des autres Il appa-
rait également que le nombre de buses et de couleurs d'encre
n'est pas nécessairement limité aux nombres utilisés dans
les formes de réalisation décrites précédemment.
Comme indiqué précédemment, le dispositif de remise en état de buses par succion selon l'invention évite tout mélange d'encres au moyen d'une structure
très simplifiée.
Il va de soi que ce nombreuses modifications peuvent être anportées au dispositif décrit et représenté
La présente invention se rapporte à un perfection-
Les figures 4, 5a, 5b, 6, 7 et 8 illustrent un cycle de fabrication.
Au début du cycle, le moule est supposé dans sa position de moulage avancée (figure 4). Dans cette position, la partie centrale 14c du plateau-est en butée contre le bloc 11 situé dans le noyau cynique 7 de l'extrudeuse, et la sortie 6a de la filière 6 se trouve à proximité immédiate du fond de la partie creuse 14a du moule, presqutau contact de de celle-ci, comme le représente la figure 5a ; l'admission de gaz vers le fond du moule par le raceord 21 est fermée.
Le vérin 23 est mis en communication avec le régulateur de pression qui a été réglé pour permettre d'exercer sur le moule une force de retenue de valeur appropriée en fonction de la nature et de la consistance du caillé.
L'extrudeuse est mise en marche, sa trémie étant alimentée en caillé égoutté de consistance correspondant à un extrait sec sensiblement compris entre 40 % et 60 %.
L'extrudeuse délivre un boudin tubulaire cylindrique de caillé comprimé qui se répartit au fond du moule et exerce sur celui-ci une force de poussée ayant tendance à faire reculer le moule.
Le moule recule progressivement lorsque cette force l'emporte sur:la force de retenue pneumatique de sorte que la partie creuse du moule est remplie progressivement de façon uniforme, sans emprisonner de bulles d'air, depuis le fond de ladite partie jusqu 9 à sa face ouverte 14b. La figure 5b montre les positions relatives du moule et du nez d'extrudeuse en cours de remplissage.
Lorsque la partie creuse 14 a du moule est entièrement remplie, celui-ci s'est écarté du nez de l'extrudeuse : cette dernière est arrêtée, cependant que le vérin 29 est actionné en vue de coupeur le boudin de caillé à proximité immédiate de la face ouverte 14b (figure 6).
Le verin 26 est ensuite actionné à son tour pour faire pivoter le châssis 24 de 900 et amener le moule dans la position représentée à la figure 7, pour laquelle "'a face ouverte 14b est orientée vers le bas dans un plan ho rizontal. Il est à noter que, dans cette position, le raccord.
21 d'admission -e gaz vers le fond du moule demeure obturé : le fromage moulé adhère dans la -partie creuse du moule et n'a aucune tendance à, se détacher.
Le vérin 23 est alors alimenté en fluide moteur pour abaisser le moule 13 vers les-clayettes 27, jusqu'à ce que sa face ouverte 14b vienne se situer à proximité de celles-ci. Le raccord 21 est alors relié à l'admission de gaz qui peut être selon la nature et la consistance du caillé soit une simple mise en l'air libre soit une communication avec une source de gaz comprimé à faible pression (air ou gaz neutre) La dépression existant au fond du moule disparaît et le fromage se détache du moule et reste posé sur la clayette lorsque le moule remonte dans son mouvement retour ; il est à noter que les expérimentations ont montré que le chauffage thermostaté du moule 13 participait à la bonne réalisation du démoulage et à l'obtention d'un fromage ayant une forme et un état de surface parfaits.
Le cas échéant le moule peut être pourvu d'une mince membrane souple 30 qui recouvre sa partie creuse comme le montre la figure 9a. Cette membrane est pincée et tendue en bordure de cette partie creuse de façon à rendre étanche le volume délimité entre celle-ci et la paroi intérieure du moule de telle sorte que ladite membrane puisse être plan quée contre cette paroi par une dépression (engendrée par une pompe à vide) et libérée lors du démoulage du produit par admission d'air (fig. 9b)). Cette dépression et cette admission d'air sont engendrées à partir de trous 31 dont est percé le fond du moule. La membrane 30 est de préférence réalisée en caoutchouc naturel (dureté SHORE 40+ -5).
Au début du moulage, le moule à membrane est positionné à quelques millimètres devant le nez de filière.
La dépression est créee par les trous 31 dès la mise en marche de l'extrudeuse et est régulée afin de plaquer la membrane contre la paroi intérieure du moule. Il est à noter qu'avec un tel moule à membrane, la contre-pression de retenue du moule peut être beaucoup plus basse que dans le cas précédent, car la dépression facilite le remplissage du moule.
Le cycle de démoulage est identique avec l'un et l'autre moule ; toutefois l'épiderme des produits obtenus est lisse dans le cas du moule sans membrane et se trouve au contraire irrégulier et granuleux dans le cas du moule à membrane (en raison des déformations dues à l'allongement et au retrait de celle-ci). Le type de moule utilisé pourra donc être choisi dans chaque cas en fonction de l'état de surface désiré des produits.
APPAREIL A PALETTE ROTATIVE POUR FAIRE DES SAUCES Description Lt appareil se compose de deux éléments : le couvercle (l) et le récipient (2).
LE COUVERCLE : à l'intérieur de celui-ci se trouve un mécanisme (3) pour multiplier la vitesse de rotation de la palette (5).
Dans le cas habituel des enceintes acoustiques de bonne qualité, on a pris l'habitude de prendre des cellules de filtrage d'ordre 2 qui fournissent une pente de -12 dB par octave au spectre bas SBF et de + 12 dB par octave au spectre haut SHF. On pensait alors que cette condition de coupure permettait que le haut-parleur spécifique aux aigues du spectre SHF ne reçoie pas trop de fréquences graves ce qui présentait un risque important de destruction du haut-parleur des aigues. A cause de la symétrie du diagramme en amplitude (fig. la) à fO, le haut-parleur des graves recevait trop de fréquences algues, qu'il reproduisait mal.
La présente invention améliore encore cette caractéristique de l'art antérieur en permettant de réaliser des filtres d'ordre supérieur qui de plus répondent favorablement aux critères qui seront énoncés plus loin.
Le principal élément défavorable que l'on peut relever dans l'art antérieur décrit par la figure la, est que, dans le diagramme de Bode en phase, on remarque qu'à fO, la différence de phase est de 180". Les deux signaux acoustiques à 1000 hz émis par les deux hauts-parleurs sont donc soustraits Pun de l'autre dans l'aérien résultant. Il apparait donc que aux environs de la fréquence de coupure du filtre répartiteur, le son présente un effet de trou préjudiciable à la qualité d'écoute (figure lb).
Pour remédier à cet inconvénient, I'art antérieur enseignait deux solutions: - inversion des bornes de l'un des hauts-parleurs par rapport à l'autre, - décaler les deux hauts-parleurs suivant leur axe d'une distance égale à la demi longueur d'onde du son produit dans l'air à la fréquence de coupure fO. Ces deux méthodes ne sont pas très rationnelles. Elles nécessitent un surcoût et apportent des irrégularités importantes de la réponse dans l'étendue du spectre total couvert.
Les cellules de filtres déterminées par les méthodes classiques conduisent à des filtres répartiteurs du second ordre tel que décrit figure 2.