INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention concerne un dispositif de commande pour la pression d'alimentation d'un moteur à combustion interne avec un turbo-compresseur de suralimentation, la pression d'alimentation étant susceptible d'être abaissée en fonction des signaux provenant d'au moins du détecteur de cognement, dispositif caractérisé en ce qu'un champ ca ractéristique de la pression d'alimentation est déposé dans une mémoire, champ caracteristique grtce auquel la pression d'alimentation est réglée par l'intermédiaire d'un dispositif de réglage, en fonction des paramètres charge et vitesse de rotation.
Un tel dispositif est connu par exemple par le document DE-PS 30 28 944. Selon ce document, il s'effectue certes également un abaissement de la pression d'alimentation en fonction de signaux de cognement, mais il ne s'effectue toutefois aucune précommande electronique de la pression d'alimentation, de sorte qu'il ne peut y avoir de réglage à une pression d'alimentation optimal et que, par ailleurs, la pression d'alimentation ne peut pas être orientée dans la pré-commande à la limite de cognement. Pour ces raisons, la limite de cognement est le plus souvent franchie dans le cas de cette solution, si bien qu'une régulation du cognement plus coûteuse, en fonction de l'intensité de cognement devient nécessaire. Une optimalisation de la pression d'alimentation n'est guère possible.
Le dispositif de commande conforme à l'invention, caractérisé en ce qu'un champ caractéristique de la pression d'alimentation est déposé dans une mémoire, champ caractéristique grâce auquel la pression d'alimentation est réglée par l'intermédiaire d'un dispositif de réglage en fonction des paramètres charge et vitesse de rotation, présente par contre l'avantage que la pression d'alimentation peut être optimalisée, par l'intermédiaire d'un champ caractéristique de la pression d'alimentation, de façon très exacte sur la puissance maximale, la consommation minimale, les valeurs optimales des gaz d'échappement, etc...
en fonction de l'état de fonctionnement considéré (charge, vitesse de rotation). En conséquence, un fonctionnement en cognement, si tant est qu'il se produise, ne se produira plus que très rarement et peut alors autre à nouveau très rapidement éliminé par abaissement de la pression d'alimentation et/ou par décalage de l'instant d'allumage.
Le dispositif de commande conforme à l'invention présente, à c8té des avantages d'un réglage exact de la pression d'alimentation par des moyens électroniques, cet autre avantage que, par l'intermédiaire d'un étage unique de réglage du cognement, à la fois l'instant d'allumage eet retardé en cas de fonctionnement en cognement, tallais qu'également la pression d'alimentation peut être abaissée, dispositif caractérisé en ce que, en fonction des paramètres charge et vitesse de rotation, la pression de charge est déterminée électroniquement par l'intermédiaire d'un dispositif de réglage, le signal de sortie d'un étage de réglage du cognement agissant en outre sur le signal de charge et/ou de vitesse de rotation pour l'allumage du moteur à combustion interne.Cela n'implique pas seulement une dépense relativement réduite par la commande de ces deux gran deux, mais apporte, également encore cet autre avantage, que du fait du très rapide décalage de l'instant d'allumage, le cognement Ast eliminé dans la plupart des cas, de sorte que l'abaissement de la pression d'alimentation reste limité à un petit nombre de cas extrêmes dans lesquels le décalage de l'instant d'allumage ne suffit pas à lui seul.
Ainsi, dans la plupart des cas, l'influence sur le couple du moteur est faible.
D'autres avantages de l'invention résident en particulier en ce que - il est prévu un indicateur de valeur de réelle pour la pression d'alimentation obtenue et un circuit de réglage est superposé au circuit de commande pour le réglage de la pression d'alimentation, circuit de réglage grâce auquel la pression d'alimentation réglée est susceptible d'être corrigée à l'intérieur de limites prédéterminées en fonction de l'écart de réglage, - les valeurs de consigne pour le circuit de réglage sont déposées dans un champ caractéristique de pression d'alimentation de consigne et sont susceptibles d'être appelées en fonction des paramètres charge et vitesse de rotation, - ces mêmes valeurs de consigne passent par un filtre passe- bas pour s'adapter à la dynamique de la pression d'alimen- tation, - le paramètre charge est évalué dans un organe d'évaluation avec une partie D.
- un filtre numérique supprimant la partie D dans le cas de vitesse de réglage se situant au-dessous d'une valeur susceptible d'autre prédéterminée.
- Le signal de sortie passe par l'intermédiaire d'un filtre passe-bas, et est comparé en un point de comparaison à une valeur susceptible d'être prédéterminée, un abaissement de la pression d'alimentation s'effectuant en cas de dépassement de cette valeur, et que cette valeur prédéterminée dépend de la vitesse de rotation, - le signal de sortie de l'étage de réglage du cognement est appliqué au moine à un étage de limitation pour limiter le décalage de l'instant d'allumage en cas de fonctionnement avec cognement, - la valeur de limitation est susceptible d'être réglée en fonction de la vitesse de rotation - il est prévu deux étages de limitation avec des limitations différentes du décalage, un étage d'identification étant prévu pour identifier un état de fonctionnement du moteur à combustion interne, dans lequel le turbo-compresseur est opérationnel et grâce à cet étage d'identifica- tion, il s'effectue une commutation entre les étages de limitation, de façon que lorsque le turbo-compresseur est opérationnel, le décalage est plus étroitement limité, - il est prévu un étage d'identification pour identifier un état de fonctionnement du moteur à combustion interne dans lequel le turbo-compresseur est opérationnel, et que, grgoe à cet étage d'identification, lorsque le turbo-compresseur n'est pas opérationnel, le circuit supplémentaire de réglage de la pression d'alimentation et/ou la commande de la pression d'alimentation en fonction des signaux des détecteurs de cognement, sont susceptibles d'être mis hors circuit, - le dispositif de réglage est une soupape de commande sollicitée avec un taux d'impulsion de commande déterminé, soupape qui commande le passage d'une dérivation au turbocompresseur.
Un exemple de réalisation de l'invention est représenté sur les dessins et exposé plus en détail dans la description qui va suivre.
- la figure 1 montre un schéma de principe d'un moteur à combustion interne, avec un turbo-compresseur de suralimentation sur les gaz d'échappement, et une commande électronique de la pression d'alimentation, - la figure 2 est un schéma par blocs du dispositif électronique de commande.
Dans le schéma de principe représenté sur la figure 1, est représenté un moteur à combustion interne 10 auquel l'air nécessaire pour la combustion est amené par l'intermédiaire d'un filtre à air 11, d'un dispositif de mesure 12 de la quantité d'air, d'un compresseur 13, d'un turbo-suralimentateur 14 sur les gaz d'échappement, d'un refroidisseur d'air d'alimentation 15, ainsi que d'un répartiteur d'air 16.Les gaz d'échappement sont évacués par l'intermédiaire d'un collecteur d'échappement 17 , d'une turbine à gaz d'échappement 18 du turbo-compresseur de suralimentation 14, ainsi que par l'intermédiaire de tuyaux d'échappement 19. La turbine 18 sur les gaz d'échappement est doublée ar une dérivation 20 dans laquelle est branchée une soupape de réglage 21 de la pression d'alimentationO La soupape de réglage 21 de la pression d'alimentation peut s'ouvrir sous l'action de la pression d'alimentation contre la pression d'un ressort 2, la pression d'alimentation étant amenée par l'intermédiaire d'une canalisation 22, à partir de la sortie du compresseur 17. A cet effet, une soupape magnétique 23 est branchée sur la canalisation 22, soupape qui en commandant la pression d'alimentation amenée par l'intermédiaire de la canalisation 11, règle la soupape de réglage 21 de la pression d'alimentation. En principe, une soupape magnétique unique pourrait, bien entendu, autre également branchée sur la dérivation 20.
Le circuit représenté figure 5 permet de régler la
fin de course de relevage de la lame 33 et comprend le potentio-
mètre 61 avec son curseur 61 w, l'interrupteur 51 et le bouton 21 de mise en marche de la lame On voit que le potentiomètre 61,
utilisé dans le mode de réalisation préféré, est branché en divi-
seur de tension, la position du curseur 61 W sur la résistance R du potentiomètre fixant la tension de sortie correspondant à la position en hauteur de la lame de scie Outre le potentiomètre 61, l'interrupteur 51 et le bouton 21 de mise en marche de lame, le circuit de-la figure 5 comprend une mémoire analogique 99 pour la mémorisation temporaire d'un signal analogique, de même qu'un comparateur 101 qui est connecté à un relais 103 pour arrêter le mouvement de relevage du bras porte-ruban 5 La mémoire 99 est
connectée au potentiomètre 61 à travers le bouton 21 et l'inter-
rupteur 51, en vue de la mémorisation de la tension de sortie du potentiomètre, et elle est également connectée au comparateur 101 en vue de la transmission de la tension mémorisée à celui-ci Plus précisément, la mémoire 99 ne reçoit et mémorise la tension de
sortie fonction de la position en hauteur de la lame de scie 33 -
du potentiomètre 61 que si l'opérateur a appuyé sur le bouton 21 de mise en marche de la lame et si l'interrupteur 51 est également fermé Le comparateur 101 est connecté à la fois au potentiomètre 61 et à la mémoire 99 et il compare la tension de sortie fournie par la mémoire 99 avec la tension de sortie fournie directement par le potentiomètre 61; lorsque ces deux tensions sont égales,
il envoie un signal de sortie au relais 103 pour stopper le rele-
vage du bras 5 Il est souhaitable que le voyant de signalisation
23 sur le bottier de commande 19 s'allume lorsque le signal ana-
logique est mémorisé dans la mémoire 99.
Dans le dispositif décrit ici, l'interrupteur 51 est
fermé quand le bras porte-ruban 5 occupe la position haute repré-
sentée sur les figures 1 et 2, par le poussoir 59 de l'organe de
Ces moyens 5 peuvent être par exemple simplement des glissières.
En général, la carte'7, qui porte des composants lt,,est placée sur la plaque 4 de façon à présenter aux palpeurs 6 celle de ses faces qui ne porte pas de composants.
Le dispositif de la figure 1 comporte encore une membrane souple 3 formant soufflet, fixée à la périphérie de l'évidement 13 sur la plaque 4 d'une part, et sur la plaque fixe 2 d'autre part, sensiblement au droit de l'évidement. La membrane 3 définit ainsi avec la plaque 2, la plaque 4 et le bâti 1 un espace 14 fermé dans lequel on réalise des variations de pression d'un fluide, par exemple de rair, par l'intermédiaire d'une conduite d'aspiration 8, variations de pression qui sont destinées à provoquer le mouvement de la plaque 4 vers la plaque 2 commé indiqué par des flèches 12. De la sorte, une aspiration réalisée en 8 amène doucement la carte 7, fixée sur la plaque mobile 4, au contact des palpeurs 6 portés par la plaque fixe 2.
Le matériau utilisé pour réaliser la membrane souple 3 doit être étanche au fluide contenu dans l'espace 14 et, de préférence, pouvoir être fixé aisément a;x plaques 2 et 4.
A titre d'exemple, le bâti I peut être une tôle pliée, les plaques 2 et 4 peuvent être réalisées en époxy ou en PVC, la plaque 2 devant être plus résistante pour supporter les palpeurs 6 ; la membrane 3 peut être réalisée à l'aide de toiles métallisées thgrmo-soudables:on utilise alors deux toiles sensiblement rectangulaires, qu'on superpose et - dans lesquelles on découpe une ouverture dont les dimensions sont voisines de celles de l'évidement 13 ; on soude entre elles les périphéries des deux toiles et on fixe de façon étanche les bords intérieurs de la toile supérieure à la plaque 4 et ceux de la toile inférieure à la plaque 2, obtenant ainsi une sorte de soufflet. La fixation étanche de la membrane 3 sur les plaques 2 ou 4 peut être réalisée par l'intermédiaire d'un cadre rigide, vissé dans une feuillure pratiquée dans la plaque considérée, de façon àserrer la membrane.
Le dispositif comporte en outre, dans un mode de réalisation préféré, un joint d'étanchéité 10 disposé entre la périphérie de la plaque mobile 4 et le bâti 1. Ce joint peut être constitué par une lame de caoutchouc en forme d'anneau, fixée sur le bâti de façon à venir reposer sur la face supérieure de la plaque 4, et fixée éventuellement sur la plaque 4 également; cette seconde fixation n'est pas indispensable du fait que l'aspiration colle la lame 10 à la plaque 4.
Le dispositif de la figure 1 comporte encore des pions 9 de centrage, permettant d'affiner le positionnement de la carte avant quelle ne vienne en contact avec les palpeurs 6. Ces pions 9, légèrement plus hauts que les palpeurs 6, coopèrent avec des trous 15 réalisés dans la carte 7 , les trous 15 sont avantageusement ceux qui sont utilises pour l'implantation automatique des composants.
Il ressort de ce qui précède que l'espace dans lequel on réalise une variation de pression, qui doit donc être hermétique, n'inclut pas la carte 7 : le mode de fixation de la carte sur la plaque mobile 4 nia donc pas à être hermétique. Par ailleurs, ce système ne comporte aucun mécanisme complexe.
La figure 2 illustre une variante du dispositif selon l'invention, dans laquelle on n'a représenté qu'une plaque 70, qui est disposée entre les moyens de fixation 5 de la figure 1 à la place de la carte 7.
La plaque 70 forme un support pour une pluralité de cartes portant des circuits à tester, quatre dans l'exemple de la figure 2.
A titre d'exemple, le support 70 porte deux cartes, respectivement 77 et 78, les deux emplacements restants (repérés 74 et 76) étant libres. A titre d'exemple toujours, une des cartes en test (78) comporte une découpe 72. Chacune des cartes est placée sur le support 70 par l'intermédiaire de moyens de fixation 75 tels que des glissieres.
Il apparaît ainsi un autre avantage du dispositif selon l'invention espace compris entre la carte 7 ou le support 70 et la plaque fixe 2 n'ayant pas à être hermétiquement clos, - il est possible de tester avec ce dispositif des cartes ne présentant pas un contour régulier (découpe 72 par exemple) ou présentant des découpes internes. Ce dispositif permet également de prévoir le test d'une seule carte portée par un bati admettant plusieurs cartes, l'absence d'une ou plusieurs d'entre elles étant sans incidence sur le test en cours.
En outre, dans le cas de test fonctionnels ou in situe il est souvent nécessaire de contrôler les signaux délivrés par le circuit en test au niveau même du connecteur de la carte en test. Ce genre de contrôle est rendu ici possible par le fait que l'étanchéité au niveau de la carte ou du support 70 n'est pas necessaire: on a représenté sur la figure 2 un connecteur 73 fixe sur le support 70 et destiné à recevoir la partie connexion 71 de la carte 77 le connecteur 73 permet ainsi le prélèvement des signaux à contrôler; il présente par ailleurs les avantages de réduire le nombre de palpeurs 6 nécessaires et d'assurer un maintien mécanique et un guidage supplémentaire de la carte 77.
La presente invention concerne les raccords de fibres optiques, et plus particulierement une méthode de fabrication d'un raccord de fibres optiques à faible atténuation par fusion de deux sections coniques.
Plusieurs articles ont été publiés, qùi décrivaient la fabrication de raccords de fibres optiques par fusion de deux sections coniques et dont l'atténuation etait relativement faible. Ces articles sont les suivants : "Raccords en étoile à réflexion faiblement atténuée pour reseaux de distribution à fibres optiques", de D.C.
Johnson, BS. Kawasaki et K.O. Hill (Lettres de Physique Appliquée, Vol. 35 (7), pages 479 à 481, en date da ler Octobre 1979) ; "Raccords en étoile à base de fibres polyvalentes soudées par fusion de deux sections coniques", de E.G. Rawson et A.B. Nafarrate (Lettres de l'Electronique, Vol. 14, N" 9 en date du 27 Avril 1978) ; et "Raccords en étoile à deux sections coniques pouvant recevoir jusqu'à 100 fibres", de E.G. Rawson et M.D. Bailey (Lettres de l'Electronique, Vol. 15, NO 4 en date du 5 Juillet 1979).
Le courant Ic est donc bien commandé en tout ou rien à condition que R'3 et I soient convenablement choisis en fonction de R2 et lo pour respecter la condition ci-dessus.
De la même manière exactement, avec un transistor T8, une diode D2 et une source de courant 20 d'amplitude I', qui sont analogues aux éléments T7, D1 et 18, on peut commander en tout ou rien le courant Id, moyennant la condition que R'4 I' soit supérieur à R2Io + Vbe2. La base de TS est donc reliée à la sortie de la bascule 10 de la figure 1 pour effectuer cette commande pendant la durée ts.
A la figure 4, on représenté à nouveau une partie des sources de courant produisant Ic et Id, à savoir plus précisément les transistors T3, T4, T5, T'l et T6, mais non le reste du circuit de la figure 3, et on a représenté un exemple de réalisation du comparateur 12 de la figure I, en montrant commant on peut le coupler à la capacité C et au circuit de la figure 3 de manière à éviter de charger ou décharger la capacité C en dehors des créneaux Tr et ts malgré l'impédance d'entrée non-infinie de ce comparateur.
Le comparateur a une première entrée constituée par la base d'un transistor NPN T9, reliée au condensateur C, une deuxième entrée constituée par la base d'un transistor NPN T10, reliée à un potentiel de référence V1 ; les émetteurs de T9 et-T10 sont reliés à la masse à travers une source de courant 22.
Le comparateur 10 comprend encore une entrée se compen- sation constituée par la base d'un transistor NPN Til dont l'émetteur est relié au collecteur de T9 et dont le collecteur est relié au collecteur et à la base d'un transistor PNP T12 monté en diode et ayant son émetteur relié à Vcc.
Les transistors T9, T10 et T11 sont identiques et en particulier le courant base de T9 est le même que celui de Tll.
La base et l'émetteur du transistor T12 sont respectivement reliés à la base et l'émetteur d'un transistor de recopie PNP T13 dont le collecteur est relié à la masse par l'intermédiaire d'une résistance 2 et à la ase d'un transistor FN T ~znX l'émetteur est à La masse et dont le collecteur est relié à Vcc par une résistance 26.
La sortie du comparateur, reliée à l'entrée R de la bascule 10 est prise sur le collecteur du transistor T14.
Si la tension Vc aux bornes du condensateur est plus grande aue xJ1, la branche contenant T9, T11, T12 conduit la quasitotalité du courant de la source 22 et fait conduire le transistor 13 et donc le transistor T14 ; la sortie du comparateur est a zéro.
Si la tension Vc est inférieure à V1, la branche T10 conduit la quasi-totalité du courant de la source 22 et bloque T9, T11, T12 ainsi que T13 et donc T14 : la sortie du comparateur passe à Vcc et force le rétablissement de la bascule 10 dans son état initial.
L'entrée de compensation sur la base de T11 agit de la manière suivante : supposons qu'un courant Ic circule dans le collecteur de T3, et un courant Id dans le collecteur de T4. Ce sont là les courants qui sont dans le rapport connu désiré (R3 + R'3)/(R4 + R'4).
Comme le transistor T11 dérive du collecteur du transistor T5 un certain courant base Ib, un courant Ic + Ib circulera dans le collecteur de T5. Ce courant Ic + Ib est recopié par le transistor T6. La différence entre les courants des collecteurs de T6 (Ic + Ib) et T5 (Id) est le courant qui s'en va du point de jonction de ces collecteurs vers la capacité C et la première entrée du comparateur (base de T9). Les transistors T9 et T11 sont parcourus par le meme courant d'émetteur, et, si on s'arrange pour qu'ils aient le même gain en courant, le transistor T9 consommera un courant base égal à Ib comme T11 ; il reste donc un courant Ic - Id pour charger le condensateur C.En fait Ic et Id n'existent pas simultanément en principe (sauf si le déclenchement de la bascule a lieu avant la fin de la durée Tr) et on aura le plus souvent dans le condensateur soit un courant Ic (pendant Tr), soit un courant Id (pendant ts), soit un courant nul.
L'impédance apparente du comparateur vue du condensateur C est donc infinie puisque e courant entrant dans le comparateur ne circule pas dans le condensateur mais provient directement de T6.
Le rôle de l'entrée de compensation du comparateur est ionc de faire produire au transistor T6 un supplément de courant permanent Ib juste nécessaire à l'entrée du comparateur, sans que ce courant soit prélevé sur la charge du condensateur C. Le condensateur ne se déchargera donc pas en particulier pendant les périodes de repos entre t2 et t3.
On a ainsi décrit un exemple de réalisation détaillée de générateur monostable selon l'invention. I1 permet d'obtenir des impulsions de durée précise, le rapport des résistances (R3 + R'3)/(R4 + R'4) pouvant avoir une précision de 2 % par exemple en circuit intégré bipolaire au silicium. La valeur de la capacité C peut être très petite, à condition qu'elle soit suffisamment supérieure à Ic Tr/(Vcc - V1) pour ne pas saturer le transistor T6 avant la fin du créneau Tr. Quelques dizaines de picofarads peuvent très bien convenir.
Si on désire un rapport ts/Tr très différent de 1, on pourra mettre en parallèle plusieurs structures de recopie T3, R3, R'3.
EXEMPLE 2 Dans cet exemple, on a traité comme précédemment des concentrés bruts, ce qui a conduit à l'obtenu tion d'un précipité de tétramolybdate d'ammonium, transformé ultérieurement en oxyde de molybdène, dont les concentratlons sont indiquées ci-après Mo = 60,90 % P = 0,0025 % Mg = V = U = 0,0008 % S = 0,04 %.
Les teneurs en Sio2 du concentré d'oxyde de molybdène sont inférieures à environ 20 ppm et même à environ 10 ppm.
L'oxyde de molybdène obtenu après grillage à 580 C a la composition suivante Mo = 66,68 % p = 0,0059 % Mg = 0,001 %.
Les teneurs en SiO2 du concentré d'oxyde de molybdène sont inférieures a environ 20 ppm et même à env-iron 10 ppm, EXEMPLE 3 Dans cet exemple, les concentrés bruts, traités comme indiqué aux exemples 1 et 2, ont les compositions suivantes Mo = 30,3 $ V = 1,5 % U = 2,9 % P205 = 1,0 % SO3 = 2,9 $ CO2 = 4,5 % CaO = 20,6 $ SiO2 = 1,2 $ As205= 0,19 $ On donne ci-après les compositions du concentré de molybdène obtenu respectivement sous forme de tétramolybdate, sous forme d'heptamolybdate et sous forme d'oxyde molybdique.
Il faut indiquer également que les teneurs en silicium (rapportées à SiO2) sont inférieures à environ 20 ppm et généralement à environ 10 ppm.
TABLEAU : EXEMPLES D'ANALYSES DE CONCENTRES DE MOLYBDENE
Elements Tétramolytdate d'ammonium Heptamolybdate d'ammonium Oxyde molybdique Mo % 60,5 60,5 58,8 58,3 53,9 66,8 66,4 U ppm ind ind 4 ind 9 5 V ppm - - 50 9 - 9 P ppm - 98 56 104 56 33 6 As ppm - - 4 - - - NH4 % 5,65 5,68 5,6 - 8,84 - SO4 ppm 35 1 300 3 300 1 900 31 75 44 SiO2 ppm 1 000 33 280 30 280 30 128 Mg ppm 4 7 30 3 1 157 66 Ca ppm 37 20 8 26 1 21 6 Cr ppm 5 60 1 - 3 - 5 Cu ppm 2 12 2 3 1 2 Fe ppm 55 27 4 8 1 17 Pb ppm 5 10 1 - 1 - Al ppm - 70 66 - 66 - Ni ppm 9 25 12 2 12 2 K ppm 45 23 19 18 33 44 55 Na ppm 3 5 1 5 1 8 Ti ppm 10 - 68 - 68 - 8 ind : indétectable
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La présente invention concerne un dispositif pour manoeuvrer le vantail d'une porte verrouillée à la fermeture, de façon à assurer automatiquement le verrouillage lorsque la position de fermeture est- atteinte, et le déverrouillage avant de quitter cette dernière L'invention est applicable
à tous types de porte Cependant, elle est;plus particuliè-
rement appropriée aux portes industrielles telles que
les portes de garages pour véhicules.
Le vantail peut par exemple être basculant, articulé o U coulisser latéralement ou de haut en bas, ou encore être enroulable au-dessus de l'ouverture qu'il est destiné à obturer% Dans tous les cas, il est pénible
à manipuler surtout s'il est de grandes dimensions.
On remédie à cet inconvénient en utilisant un moteur.
En fin de course, à l'ouverture ou à la fermeture, le moteur s'arrête automatiquement grâce à des contacts de fin de course Le problème qui se pose alors réside
tourillant dans des paliers 7 fixés dans le carter.
Considéré dans le sens d'avancement de la machine au cours