INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est également utile que le bloc de traitement de l'information contienne des circuits comparateurs, de masquage et de priorité dont les sorties multiples sont réunies en un point commun relié à une entrée multiple du commutateur, que le groupe d'entrées multiples du comparateur et du circuit de masquage soit relié aux bus de données bidirectionnels internes, que leurs sorties multiples soit réunies entre elles en un point commun raccordé à l'entrée multiple du circuit de priorité, les entrées multiples du comparateur étant connectées à la sortie multiple du compteur et les sorties du circuit de masquage et du comparateur étant réunies entre elles en un point commun raccordé à l'une des entrées du bloc d'opérations conditionnelles.
Il est sréférab1e que le bloc d'opérations conditionnelles comporte un formateur de code de condition dont la sortie est raccordée à une deuxième entrée du bloc de commande, un circuit de masquage des indicateurs dont la sortie est réunie à l'entrée du formateur de code de condition en un point commun raccordé à un bus externe un registre dtindicateurs ayant ses quatre entrees raccordées, respectivement, aux sorties du bloc de registres, du compteur, du bloc de traitement de l'information et du commutateur et sa sortie multiple, reliée - une nremrèr entrée multiple du circuit de masquage des indicateurs, un registre de polarité du code de condition et un registre de masollage des indicateurs ayant leurs entrées-sorties multiples raccordées aux bus de données bidirectionnels internes, et leurs entrées multiples, raccordées au bus de micro-instructions, la sortie multiple du registre de masque des indicateurs étant raccordée a une deuxième entrée multiple du cricuit de masquage des indicateurs, et la sortie du registre de polarité du code de condition étant reliée à une deuxième entrée du formateur de code de condition.
Il est possible que le bloc de commande comporte un registre de modes de fonctionnement dont les entrées sorties multiples soient reliées aux bus de données bidirectionnels internes, un registre de micro-instructions ayant son entrée multiple raccordée au bus de microinstructions, un décodeur de micro-opérations ayant ses entrées multiples réunies à celles dudit registre de modes en un point commun raccordé aux sorties multiples du registre de micro-instructions, les sorties multiples du décodeur de micro-opérations étant raccordées a. entrées de commande de tous les blocs de l'unité et le bloc de commande contenant également une horloge interne ayant ses deux entrées raccordées, respectivement, au bus de lancement et à la sortie du bloc d'opérations conditionnelles, son entrée-sortie, au bus de synchronisation, et son entrée multiple, a' la sortie multiple du registre de modes de fonctionnement.
L'adjonction à l'unité d'échange d'information à micro-processeur d'un commutateur, d'un bloc de traitement de l'information, d'un bloc d'opérations conditionnelles et d'un compteur confère plus de rapidité au système, 9e traitement et l'analyse de l'information se faisant simultanément à l'échange de données. La présence du bloc d'opérations conditionnelles, avec le formateur de code de condition et le circuit de masquage des indicateurs, confère au système une sou-slesse de formation du code de condition et permet à l'unité d'échange d'information à microprocesseur de traiter divers codes de condition apparaissant lors du traitem.ent de l'information.Cela permet également d'accroître la capacité des blocs d'échange d'information par la réunion de plusieurs unités d'échange d'information à microprocesseur.
Grâce au registre de modes de fonctionnement intégré au bloc de commande et à la communication de celui-ci avec le bloc d'opérations conditionnelles, il est possible de multiplier les micro-instructions à exécuter, de modifier ces dernières suivant le code de condition et do. traiter les micro-instructions réitératives.
L'égouttoir 14 de l'appareil est supporté par le bati 5 par l'intermédiaire de ressorts 16,ce qui permet à l'égouttoir d'avoir un mouvement relatif par rapport au asti.
L'égouttoir 14 a la forme d'une cuve, dont la partie supérieure est recouverte par une tôle de protection 14b alors que son fond 14a,incliné par rapport à l'horizontale, est constitué par un tamis de filtration. L'inclinaison du fond 14a par rapport à l'horizontale est d'environ 5 ; la goulotte 13 débouche au droit de la partie basse du fond filtrant 14a. Les parais de la cuve constitutive de l'dgouttoir 14 supportent deux moteurs à balourds 17, qui confèrent l'égouttoir 14 une vibration dont l'axe fait un angle aigu avec le fond 14a orienté de la partie basse vers la partie haute. L'extrémité transversale haute de l'égouttoir 14 comporte une ouverture 18 disposée à l'extrémité de la partie haute du fond filtrant 14a.Le fond filtrant 14a est disposé au droit de la cuve 4, la partie haute de ce fond filtrant,qui est susceptible de dépasser légèrement des bords de la cuve,y étant raccordée par un déflecteur 19.
Le fonctionnement du dispositif qui vient d'être décrit est le suivant : le milieu liquide contenu dans la cuve 4 est envoyé dans le bac de décantation 1 par la canalisation 9 gracie à la pompe 10 et le débit,qui traverse la pompe 10, est évacué par le trop-plein 12 dans l'égouttoir 14, dont le fond filtrant 14a renvoie à la cuve 4 ledit débit liquide On introduit dans le bac 1 par la conduite d'alimentation 8 le flux d'alimentation,qui se cotlpose d'un mélange de matières solides concassées de masses spécifiques différentes. Les masses spécifiques des différentes matières solides en présence sont réparties de part et d'autre de la masse spécifique du milieu liquide 11 contenu dans la cuve 4.Le flux d'alimentation ainsi introduit selon la flèche F dans l'appareil tombe dans le milieu liquide 11 et une partie de ce flux surnage, alors que l'autre partie tombe sur le fond la du bac 1. Le bac 1 étant soumis à une vibration gracie aux moteurs 7, les matières solides récupérées sur le fond la se déplacent vers la partie haute de son fond,c'est-à-dire en direction de la grille d'égouttage 2.Arrivées au droit de cette grille d'égouttage 2, les matières solides sont égouttées gracie à la vibration puis éjectées selon la flèche G par l'orifice 15 pour constituer le flux de sortie le plus dense.
La fraction du flux d'alimentation ,qui a surnagé au moment de la mise en contact avec le milieu liquide 11, est entrainée par la circulation dudit milieu liquide en direction du trop-plein 12 et se déverse,en conséquence, par la goulotte 13 dans l'égouttoir 14. Dans cet égouttoir, lesdites matières solides sont filtrées par le fond filtrant 14a et,en raison de la vibration à laquelle est soumis l'égouttoir 14 gr ceaus moteurs 17,ces matières solides se déplacent vers la partie haute du fond filtrant 14a tout en s'égouttant dans la cuve 4 ; finalement, lesdites matières solides sont éjectées par l'orifice 18 selon la flèche H pour constituer le flux de sortie le moins dense de l'appareil.
On voit donc que l'appareil selon l'invention a per mis, de façon simple, de séparer l'alimentation introduite selon la flèche F en deux flux de sortie éjectés selon les flèches G et H, la séparation s'effectuant en fonction de la masse spécifique du milieu liquide ll utilisé.
Il est clair que, si l'on utilise plusieurs appareils de ce type disposés en cascade, on peut séparer individuellement les différentes matières solides constitutives du flux d'alimentation. Cette séparation s'effectue avec une faible consommation énergétique, puisque les seuls consommateurs d'énergie sont les moteurs 7 et 17, d'une part, et le moteur d'entrainement de la pompe 10, d'autre part. Il est également à noter que la quantité de milieu liquide utilisée est finalement très faible, puisque l'on utilise le même milieu liquide par recyclage continu. Un tel appareil permet, par exemple, de séparer le calcin, obtenu à partir d'un concassage de déchets de verre, par rapport aux papiers, matières plastiques et bouchons, le calcin étant éjecté selon la flèche G et les impuretés étant éjectées selon la flèche H. L'appareil pourrait être également utilisé pour séparer des matières plastiques différentes par exemple, pour séparer le polyéthylène et le chlorure de polyvinyle. En outre, l'appareil, en raison de sa constitution simple, est relativement peu onéreux et peut être monté sur ureplate-forme mobile, si on le désire.
I1 est bien entendu que le mode de réalisation ci-dessus décrit n'est aucunement limitatif et pourra donner lieu à toutes modifications désirables, sans sortir pour cela du cadre de lgnvention.
DISPOSITIF POUR LA CROISSANCE DES MONOCRISTAUX A PARTIR D'ALLIAGES A CONSTITUANTS MULTIPLES L'invention concerne la croissance des monocristaux et se rapporte plus précisément à des- dispositifs destinés à la croissance de monocristaux servant à la fabrication des aimants permanents à partir d'alliages à constituants multiples.
On connait un dispositif destiné à la croissance des monocristaux à partir d'alliages à constituants multiples comprenant un conteneur tubulaire installé verticalement par sa face terminale ouverte à la surface d'un réfrigérant et dans lequel un réchauffeur mobile est disposé de manière coaxiale par rapport audit conteneur.
On fait croitre les monocristaux dans ce dispositif par cristallisation verticale orientée à partir du bain de fusion. A cet effet, on place au fond du conteneur, jusqu'à son entrée en contact avec la surface du réfrigérant, une amorce dont le diamètre est égal au diamètre intérieur du conteneur et ensuite un lingot de l'alliage à constituants multiples à cristalliser ; puis on met en circuit le réchauffeur pour la formation d'un bain de fusion et la création d'un gradient de température élevé indispensable à la formation d'un monocristal.
Toutefois, lorsqu'on utilise ce dispositif, on éprouve des difficultés pour obtenir des valeurs suffisamment élevées du gradient de température. En effet,le contact entre le bout de l'amorce et la surface du réfrigérant n'étant pas idéal, les susdites surfaces présentent toujours des aspérités qui conduisent à la formation entre elles d'une couche intermédiaire s'opposant à des échanges efficaces de chialeur.
Une élévation de la température du réchauffeur conduit à des brûlures du conteneur ainsi qu'à des consommations additionnelles d'énergie.
En outre, la fixation d'un conteneur caractérisé par une valeur élevée du rapport de sa hauteur à son diamètre, sur la surface du réfrigérant, en présence d'un réchauffeur coaxial mobile avec le conteneur constitue un problème technique assez compliqué.
L'invention a pour but une réalisation simple et sûre d'un dispositif destiné à la croissance des monocristaux à partir d'alliages à constituants multiples qui permette d'organiser des échanges de chaleur intenses entre le réfrigérant et le conteneur abritant l'amorce, et ce pour l'obtention de valeurs élevées du gradient de température indispensables à la formation des monocristaux.
Selon l'invention,le dispositif pour la croissance de monocristaux, à partir d'alliages à constituants multiples, comprenant d'une part, un conteneur destiné à abriter une amorce et l'alliage à cristalliser, ce conteneur étant installé de manière que sa face terminale ouverte soit disposée à la surface du réfrigérant et d'autre part, un réchauffeur disposé coaxialement par rapport au conteneur, et il est caractérisé en ce que, à la surface du réfrigérant, est ménagé un évidement de cotes substantiellement égales à celles de la face terminale du conteneur et en ce que le conteneur est disposé dans cet évidement, alors qu'entre la face terminale du conteneur et le fond de l'évidement est disposée une lame en matière d'une conductibilité calorifique plus élevée et d'un point de fusion inférieur à celui de l'alliage à cristalliser.
Pour ménager le jeu garanti entre la lame et la surface du réfrigérant, il est avantageux de pratiquer au fond de l'évidement des saillies dont la hauteur soit inférieure à l'épaisseur de la lame.
L'expression "source ponctuelle", utilisée dans la présente description, désigne une source dont la dimen- sion maximale est petite, comparée à la plus courte longueur d'onde du rayonnement utile qu'elle engendre. Si cette source est enterrée dans un milieu élastique isotro- pe homogène, elle engendre un rayonnement sphériquement symétrique, à des distances supérieures à une longueur d' onde environ. C'est la zonide champ lointain dans laquelle toute déformation non sphérique du champ d'ondes à partir de cette source ponctuelle se produit set) ment à des fréquences élevées, en dehors de la bande utile.
Le procédé suivant l'invention est applicable pour des sources ponctuelles enterrées, sur terre et en mer. Il ne nécessite aucune des suppositions demandées par les méthodes connues. En particulier, rien n'est supposé en ce qui concerne les différences dans l'amplitude des spectres de phase de s(t) et g(t).La présente invention est basée sur le fait que l'ondulation ou oscillation obéit à une loi de similitude du type : s1(t2) = aS(2) (2) Dans cette équation, t1 et sont tous deux presque égaux à t=t-r/c, où t est le temps mesuré à partir de 1' instant de tir, r est la distance de la source sonore à un point du champ lointain et c est la vitesse du son dans le milieu s1(t2) est l'oscillation de champ lointain d'une source semblable à celle qui engendre s(T1) mais qui contient z3 fois plus d'énergie, La figure 1 illustre schématiquement comment cette loi de similitude de source affecte ltondulation de champ lointain.
On possède une preuve expérimentale excellente de l'existence d'une telle loi de similitude pour diver sources ses/ponctuelles et cette loi peut facilement être étendue pour des explosifs, par exemple, si on fait les suppositions suivantes : i. Le rayonnement élastique de la source possède une symétrie sphérique ; ainsi, la loi est applicable à la plupart des sources marines, par exemple un canon pneumatique unique, un canon à eau unique, un explosif marin tel que celui qui est connu sous la marque "Maxipulse", une source marine utilisant de la vapeur à haute pression pour provoquer une implosion, par exemple le dispositif connu sous la marque "Vaporchoc", ou un éclateur, et à des explosifs enterrés sur la terre ferme, mais probablement pas à des sources de surface car leur rayonnement n'est pas sphériquement symétrique ii. la fraction de l'énergie totale disponible emmagasinée dans l'explosif qui est transformée en rayonnement élastique est une constante,pour un type donné d'explosif et un milieu donné ; iii. le volume de l'explosif peut être négligé par rapport au volume de. la sphère de déformation anélastique produite par l'explosion ;; iv. le rayonnement élastique produit par l'explosion peut être obtenu par remplacement de la sphère de déformation anélastique par une cavité à l'intérieur de laquelle est appliquée une fonction P(t) de pression dépendant du temps, P(t) étant indépendant de la masse de ltexplo- sif et constant pour des explosifs de même composition chimique dans le même milieu ;; pour pour une explosion d'une première masse, et I 2 pour une explosion d'une deuxième masse, peuvent être considérés comme sensiblement égaux et égaux à 2. Cette relation est suffisamment précise si l'intervalle de tempstrentre #1 et #2 ne peut pas être observé à l'inté- rieur de la bande de fréquence concernée. Autrement dit, AZ doit dtre inférieur à environ un intervalle d'échan- tillonnage. Cette approximation suffit pour des valeurs de a jusqu'à environ 5 ou à peu près.
Pour exploiter la loi de similitude, on engendre un signal sismique x(t), comme décrit par l'équation (la).
L'expérience est ensuite répétée au même endroit au moyen d'une source du même type mais contenant a3 fois plus d' énergie, Cela engendre un sismogramme : x1 (t) = qs1(t) * g(t) + n1(t) (3) dans lequel s1 (t) est l'ondulation de champ lointain de la source et est défini dans l'équation (2) ; g(t) est le même que dans l'équation (1) puisque c'est la réponse du sol à une impulsion au même endroit ; le bruit n1 (t) peut être différent de n(t) dans l'équation (la) ; q est un entier connu supérieur ou égal a 1 et qui peut être différent de p dans l'équation (la).
On considère l'ensemble de ces équations dans le cas où le bruit est assez petit pour être négligé : x(t) = ps(t) * g(t) (4) x1(t) = qs(t) * g(t) (5) s1(t) = as(tXa) (2) Dans ces trois équations indépendantes, il y a trois inconnues : s(t), s1 (t) et g(t). Par conséquent, en principe, lorsque le bruit est négligeable, on peut résoudre exactement les trois équations sans faire d'autres suppositions.
En procédant à des transformations de Fourier et par manipulation, on obtient l'équation : qs(af) = P2S(f). R(f) (6) L'équation a (6) suggère un algorithme récursif de la forme qS(αnfo) = P S(αn-1fo) R (αn-1fo) (7) α n = 1, 2, ..., N dans lequel N est déterminé par la plus haute fréquence intéressante et le processus peut être commencé avec une hypothèse ou choix à fo. Si a > I, l'équation (7) permet de trouver le spectre par calcul des valeurs à af0, a2fO, ..., αNfo, lorsqu'on commence avec un choix à fo.
Pour calculer les valeurs à des fréquences inférieures à fO, l'équation (6) peut être réarrangée pS(f) = qa2S(f)/R(f) de sorte qu'on obtient la récursion t pS(fo/αn) = qαS(fo/αn-1)/R(fo/αn) n = 1 ,2, ..., M (s) dans laquelle M est déterminé par la plus basse fréquence intéressante. Cela permet maintenant de calculer les va M leurs à des fréquences fO/a, fO/a2, ... fo/αM.
Ainsi, à partir des schémas de récursion des équations (7) et (8), on peut obtenir des valeurs à des fréquences f /aM, fo/αM-1, ..., fO/a, fO, af0, ..., o On peut maintenant utiliser un processus d' interpolation pour trouver une valeur à une autre fréquence spécifiée, par exemple f1, et utiliser la récursion pour calculer les valeurs à af1, αf1, etc. Cette procédure est répétée jusqu'à ce qu'on ait calculé suffisamment de valeurs. Une fois que S(f) a été calculé, s(t) est obtenu par inversion de la transformation de Fourier.
il faut noter que les quantités impliquées dans l'algorithme sont complexes. On peut travailler soit avec le module (amplitude) et l'argument (phase), soit avec les parties réelles et imaginaires. Les parties réelles et imaginaires ont été utilisées dans l'exemple, car elles sont considérées comme étant les composants les plus "basiques" des nombres complexes dans un calculateur, tandis que l'amplitude et la phase sont des mélanges de ces quantités.
Choix initial L'algorithme commence avec un choix. Si ce choix est faux, le résultat final sera faux. Le choix à fo est un nombre complexe qui, selon toute probabilité, n'est pas la vraie valeur à fO. En fait, le choix SG(fo) est lié a la vraie valeur S(-fo) de la façon suivante : S0(f0) = eiiS(fO) (9) dans laquelle : re est le facteur d'erreur complexe inconnu. Si cette erreur n'est pas prise en compte, on obtient les valeurs qSG(anfO) = P SG(αn-1fo)R(αn-1fo) α n = 1, 2, ..., N (10) ce qui, avec une interpolation suffisante, fournit la fonction SG(fo) pour fO/αM # f # fo.La plage peut être étendue à l'origine par définition de SG(O)=O, ce qui est compatible avec une série de temps SG(t) avec un moyen de zéro.
L'effet de l'erreur initiale peut être constaté par substitution de l'équation (9) dans l'équation (10) ; ainsi : qSG(anfO) = qreieS(anfO) = Prei#S(αn-1fo)B(αn-1fo) (11) α Il est évident que le facteur d'erreur est constant pour toutes les valeurs déduites de l'algorithme. Jusque là, l'algorithme a permis les calculs de la fonction : = reiS(f), (O#f#αNfo) (12) dans laquelle on a supposé que f0 est positif.
On rencontre alors deux problèmes. Premièrement, la transformation doit être complétée par l'éla- boration des valeurs de SG(f) à des fréquences négatives.
Deuxièmement, il faut trouver le facteur d'erreur pour obtenir S(f) à partir de l'équation (12). Ces deux problèmes peuvent être résolus par la considération des propriétés physiques de s(t),ce qui impose des contraintes sur les propriétés de 3(f).
On sait que s(t) est réel et par conséquent l'oscillation estimée doit être réelle. Cette contrainte impose une symétrie Hermitienne sur S(f). Par suite, les parties réelles et imaginaires de S(f) doivent être des fonctions paires et impaires, respectivement. Ainsi, si S(f) est connu pour des fréquences positives, S(f) peut facilement être calculé pour des fréquences négatives, par l'utilisation de cette condition.
Toutefois, on connait seulement SG(f) qui est inexact d'un écart de phase # et d'un facteur d'échelle r. Le facteur d'échelle n'est pas important car il n'a pas d'effet sur la forme de s(t) et par conséquent il ne peut pas affecter l'estimation de la forme de g(t).
maturée ou la rupture de la lame.
L'invention vise donc à apporter un procédé et un dispositif pour éviter ou réduire à un minimum primo le bruit émis par un organe flexible de forme allongée dans une machine-outil, par une lame de scie dans une scie à ruban par exemple, secondo la
vibration qui est à l'origine de ce bruit.
Une caractéristique essentielle du procédé de l'invention consiste à empêcher que la combinaison d'une onde courante et d'une onde réfléchie d'une vibration à onde longitudinale - qui s'est avérée être la cause principale du bruit produit par les scies
à ruban - ne donne naissance à une onde stationnaire. Selon l'inven-
tion, on empoche l'onde stationnaire pouvant résulter de la vibration à onde longitudinale de s'établir en perturbant périodiquement l'onde réfléchie par le changement de longueur ou de tension de l'organe flexible de forme allongée entre ses supports, par exemple par le changement de longueur ou de tension du brin de travail d'une lame
de scie entre les poulies d'une scie A ruban.
Comi2 décrit par la suite, un tel changement de
longueur ou de tension peut être réalisé de différentes manières.
L'invention permet ainsi d'accroître la précision de travail et le rendement de machines-outils, la durée de service des outils - des lames de scie par exemple - par la diminution de l'usure, et d'éviter le glissement de la lame sur les poulies dans
le cas de scies à ruban.
tion ressortiront plus clairement de la description qui va suivre
d'un exemple de mise en oeuvre préféré mais non limitatif, ainsi que des dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 est une vue en élévation frontale d'une scie à ruban horizontale dans laquelle l'invention peut être mise en oeuvre; - les figures 2a, 2b et 2c sont des graphiques
montrant la variation du bruit émis en fonction de la vitesse li-
néaire de la lame d'une scie à ruban horizontalecomme celle de la figure 1; - les figures 3a et 3b sont des graphiques
coupe grandement plus commode et précise qu'une scie passe-
partout. Le procédé de fabrication de la scie, qui est
prévu conformément à la présente invention, a pour caracté-
ristique d'être d'une très grande efficacité.
Si on utilise en particulier une machine d'usi Lnage possédant un mécanisme incorporé à programme de haute capacité, il est possible de réaliser une scie ne comportant, à son début, aucun espace de passage pour la
sciure se répétant au bout d'un nombre fixe de divisions.
Une machine automatique tout à fait usuelle satisfait parfaitement aux exigences de fabrication d'une scie de
haute qualité, dont les tétes des dents sont rendues uni-
formes lors de la mise en oeuvre du procédé de fabrica-
tion de ladite scie, conformément à la présente invention.
L'invention se rapporte à un dispositif pour la manutenti charges, notamment des éléments de construction préfabriqués en béton.
n convient, avant d'aborder les dispositions principales l'invention, de rappeler les difficultés rencontrées à l'occasion de la fabrication de la mise en oeuvre des dispositifs connus qui servent à la manutention par leva des éléments de construction, On comprend que le grutage d'éléments de construction] peser parfois plusieurs tonnes est une opération dangereuse si la jonction élingue levage-élément présente certaines faiblesses ou si encore le mode de Jonction n'c totalement sûr, c'est à dire, si par une erreur de mise en place il arrive que la jonction puisse se détacher soit par défaut de vissage, de verrouillage ou toute au fausse manoeuvre offrant une chance de rupture d'attelage.