INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le doigt r palpage 4 44 retrouve se position d'équilibre et la rotation # du plateau 9 cesse. On voit dès a' présent que le mé- canisme de la machine selon l'invention permet d'établir une relation entre s le déplacement dx de la forme devont la meule; la retation # de cette forme autour de son axe de symétrie;; r la rotation de l'axe de symétrie de la forme autour d'un axe orthogenal à la direction de coulissement de la forme. Comme on le verra plus loin la rttation # comporte deux phases successives, à savoir - une rotation t lorsque la meule est en contact avec les pa rois latérales de la forme (Fig. 8 à 13 pour une forme cylin drique # = 0; figure 15 : pour une forme en ogive # # 0; ) - une rotation 1 correspondant au meulage de l'embout sphé risque ~s - (figures 16 à 23 pour une forme sphérique à bout rond et figures 24 et 25 pour une forme en ogive à bout rond.) La figure 14 représente une vue schématique de la commande de rotation du plateau 9 portant la bro-che porte-pièce, à partir du palpeur 44 oscillant suivant la double lèche on direction de la came 36.
B e Le système porte-meule Il comprend : ai une poupée porte-meule; un un dispositif de commande du déplacement de la meule suivant un axe z contenu dans le plan de la meule et perpendiculaire au plan défini par les axes x t zt et un un dispositif de commande du déplacement de la meule le long d'un axe b perpendiculeire au plan de cette meu le; un un dispositif de commande de l'inclinaison du plan de la meule autour de l'axe z cette inclinaison étant re porte par un angle α; a/ la poupée porteumoule X (Fig.5 et 6) Elle comporte une coulisse 4 se déplaçant suivant l'axe z sur une glissière 70 ménagée sur la face supérieure d'un bftti.
support (non représenté). Un corps 3 est monté sur cette gluis aigre par l'intermédiaire d'un arbre 69 coaxial à l'axe z et qui peut pivoter dans deux paliers 71, et 72 de la glissière, A as partie arrière, le corps 3 porte la carcasse 73 drun mota teur 74. Sur la face avant du corps 3, c'est-à-dire en regard du dispositif porte-pièce. on monte un bloc coulissant 75.
La meule 80 est fixée à l'extrémité inférieure d'un arbre 76 monté sur le bloc coulissant 75. La meule 80 est autraînée en rotation à partir du moteur 74, par l'intermédiaire d'une cour- roie 77.
Les déplacements de la poupée portedmeule le long de l'axe z sont commandés par un vérin à double effet 78 et 79 placés sous la coulisse 4. L'alimentation de ce vérin-donc ltéloignement ou le rapprochement de la meule relativement à la forme à meuler est commandée par un dispositif 81 comprenant notamment un pal- peur de copiage 82, fixé sur le côté de la coulisse 4, tandis que la position du dispositif 81 relativement à la pièce 18 est définie par un doigt 83.
Le déplacement de la peule suivant l'axe h perpendiculaire au pl@ade cette meule 80 est commandé par un dispositif 84 qui sera détaillé plus loin. Cette poupée porte-meule est illustrée sur la figure 5.
17 00155'000020 16.
18 00156'000040 32.
19 00157'000060 48.
20 00160'000100 64.
21 22 :TASK TO FIRE UP D64 23 00161'020734 D64ST: LDA 0.016 24 00162'040413 STA 0.CNTI SET COUNTER 25 00163'020742 LPL: LDA 0,MSAD ADDRESS TO RECEIVE MESSAGE 26 00164'000100' .REC 27 00165'006411 JSR 0PD64 TO D64 28 00166'014407 DSZ CNTI 16 TIMEST 29 00167'000774 JMP LPI 30 00170'126520 SUBZL 1,1 MUST SEND NON-ZERO MESSAGE TO SAY I'M DONE 31 00171'020726 LDA 0,DNEF TO D64 32 00172'077777 .XMT 33 00173'004707 JSR ERR 34 00174'077777 .KILL YES, SO I'M DONE 35 00175'000000 CNTI: 0 36 00176'077777 PD64: D64 37 010000 AD1: .BLK 4096.
38 010000 AD2: .BLK 4096.
39 .END 0034 DSPLY AD1 000177' 3/02 3/37 AD2 000177' 3/04 3/38 BFPT 000106' 1/29 2/13 2/42 BLK 000110' 1/46 2/03 2/30 2/44 BUF 000127' 2/42 2/59 C16 000115' 1/50 2/49 3/23 C288 000120' 2/18 2/52 C32 000116' 2/24 2/50 C64 000105' 2/16 2/51 CNT 000175' 1/51 2/31 2/41 CNT1 000175' 3/24 3/28 3/35 D64 000176'X 3/36 D64ST 000161' 2/53 3/23 DNE 000112' 1/45 2/45 2/46 DNEP 000111' 2/33 2/45 3/31 DSPLY 000001' 1/28 DTPT 000122' 1/57 1/59 2/54 ERR 000102' 1/56 2/11 2/29 2/37 2 FS. 000004' 1/25 1/27 LFT16 000124' 2/08 2/56 LP 000035' 1/57 2/32 LP1 000163' 3/25 3/29 M32 000114' 1/48 2/48 M64 000113' 2/47 MN 177611 1/21 1/25 1/32 MSAD 000125' 2/27 2/57 3/25 MSS 000126' 2/57 2/58 MSSGE 000067' 2/20 2/25 MX 177612 1/22 1/23 1/34 NSLCE 177614 1/24 1/25 1/36 OFSET 000141' 2/55 3/05 OFSTB 000123' 2/02 2/55 PAD1 000135' 2/54 3/01 3/03 PAD2 000137' 3/01 3/03 PD64 000176' 3/27 3/36 SD64 000121' 1/54 2/53 SETUP 000021' 1/44 STRT 000107' 1/43 2/06 2/43 T 177613 1/23 1/24 1/30 .CPYL 000001SX 1/28 .FRET 000002SX 2/35 .KILL 000174'X 3/34 3/26 .REC 000164'X 2/34 .TASK 000033'X 1/55 .XMT 000172'X 3/32 .MXTW 000072'X 2/28 0001 INPUT 01 .TITL INPUT 02 .ENT INPUT 03 .EXTD .CPYL, FRET 04 .NREL 05 06 FORTRAN CPLLABLE ROUTIME TO GET THE TIY INPUT AND RETURN 07 AS AN INTEGER--IT ADDS I TO MAKE TWE NUMBER 1-9 08 IF THE IRPUT IS NOT VALID.IT RETURNS 0 09 10 SETUP THE STACK DISPLACMENT 11 177611 I--167 12 000081 PS. @1 13 14 00000'000001 FS.
16 00112'000000 DMX: 0 MAX WINDOW DENS.
17 00113'022000 RKLE1 LE1 RAMTEX LE1 INS.
18 00114'032000 RKLL1 LL1 RAMTEK LL1 INS.
19 00115'000144' BLKOA BLK0 BLOCK 0 ADDR 20 00116'000000 BLKOP 0 BLOCK 0 POINTER 21 00117'000100 K64: 64.
22 00120'000000 K64CT 0.
23 00121'000020 K16: 16.
24 00122'000000 K16CT 0 25 00123'000004 K4: 4.
26 00124'000000 K4CT 0 27 00125'000000 WD0 0 ;NIBBLE WORD TEMPS.
Caoutchouc naturel RSSl (dénomination internationale) noir SRF (dénomination internationale) ZnO Acide stéarique Soufre Accélérateur MBTS 1) Accélérateur DPC, 2) Arylène diamine secondaire 3) Arylène diamine tertiaire 4) Alkylphénol présentant un empêchement stérique 5) Mélanges 6) d'arylène diamine tertiaire et de phénol orésentant un empêchement stérique.
1) Disulfure de mercapto-benzothiazyle 2) Diphényl-guanidine 3) N-isopropyl-N'-cyclohexyl-p-phénylène diamine 4) Méthylène-bis-(N,N'-diméthylaniline) 5) 2,2' méthylène-bis-(4 méthyl-6-ter.butylphénol) 6) méthylène-bis-(N,N'-diméthylaniline)+4,4'-méthylène-bis(2,6-diméthylphénol) Résultats essais vieilli vieilli non vieilli 3j/70 C 3j/100 C Dureté (Shore A) Vulcanisat A 50 52 (+2) 54 (+4) " 3 50 60 (+10) 76 (+26) " C 54 58 (+4) 59 (+3) lt D 53 53 (+0) 52 (-1) Résistance à la rupture (kg/cm2) vulcanisat A 235 228 (-3%) 55 (-77%) " B 218 152 (-31%) 21 (-91%) " C 226 198 (-31%) 40 (-83%) " D 200 216 (+8) 69 (-65%) Allongement à la rupture (%) Vulcanisat A 630 730 (+16%) 260 (-59%) " B 650 420 (-36%) 80 (-82%) " C 620 700 (+12%) 210 (-77%) " D 660 710 (+8%) 330 (-50%) On obtient le même effet de protection pour d'autres polymères à base par exemple de polyalkylène tel que le polyéthylène; le polypropylène, le polybutylène, etc.
La quantité du mélange d'antioxydants selon l'invention ajouté aux po lymères est de 0,5 à 5 í en poids par rapport aux polymères dans la masse totale à protéger.
La présente invention se rapporte à un échangeur ds chaleur pour équipement de chauffage thermodynamique du vype pompe de chaleur destiné essentiellement au chauffage des loge ment s et plus particulièrement à un échangeur iluide frigosiEàne/ eau dans lequel l'eau constitue le milieu à réchauffer.
On sait que les pompes de chaleur comprennent un circuit fermé de fluide frigorigène sur le parcours duquel sont disposés un compresseur, un détendeur et deux échangeurs de chaleur qui permettent de puiser des calories à une source dite chaude et de les restituer à une source dite froide.La source chaude peut autre par exemple constituée par l'air vicié extrait du logement par ventilation mécanique et la source froide par un circuit areau, Les calories sont prélevées à la source chaude par évaporation du fluide frigorigène dans un échangeur de chaleur fluide frigorigène/air et restituées à la source froide par condensation dudit fluide dans un échangeur de chaleur fluide frigorigène/eau ; on sait en outre que l'on récupère, aux pertes près, au niveau de e second échangeur, Itéquivalent calorifique du travail du compresseur.
Les échangeurs fluide frigorigène/eau se présentent généralement dans le domaine considéré, sous la forme de serpentins coaxiaux constitués par un premier corps tubulaire continu formant enveloppe à 11 intérieur duquel est dispose un second corps tubulaire continu de diamètre externe nettement inférieur au diamètre interne du premier corps tubulaire.
Ltun des fluides circule dans 11 espace annulaire ainsi ménagé, l'autre fluide circulant dans le tube intérieur, la paroi d'échange étant constituée par la paroi de ce tube.
I1 est bien connu dans le domaine technique considéré que pour une mtme longueur axiale de l'échangeur on peut augmenter 11 échange thermique en augmentant la surface d t échange. Ainsi on a proposé des tubes munis d'ailettes obtenues par laminage d'un tube lisse ou rapportées, selon diverses dispositions constructives, à un tube initialement lisse. Ces tubes sont relativement cofteux et leur mise en forme, par exemple pour constituer des serpentins hélicoTdaux, est assez difficile compte tenu de la raideur du tube et de-la présence d'ailettes.
La présente invention a pour but de remédier à ces inconvénients, en particulier en ce qui concerne le cotit des échangeurs de chaleur coaxiaux et leur facilité de mise en forme pour constituer des serpentins continus, tcut en assur-lt un échange thermique important.
A cet effet l'invention a pour objet un échangeur de chaleur comprenant un organe tubulaire externe et un organe tubulaire interne agencés coaxialement de façon à ménager un espace annulaire continu entre leurs parois respectives, ~arac- tersé en ce que organe tubulaire interne est constitué par un tube dtépaisseur de paroi sensiblement constante et présentant des ondulations s'étendant transversalement par rapport à ltaxe longitudinal du tube.
Le tube interne est réalisé en un matériau présentant un coefficient élevé de transmission de la chaleur, par exemple un alliage de cuivre.
Les ondulations peuvent être disposées perpendiculairement à l'axe longitudinal du tube ou de façon angulaire par rapport à celui-ci, auquel cas les dites ondulations peuvent former une surface d'allure générale hélicoïdale à une ou plusieurs spires.
Selon une disposition avantageuse, l'organe tubulaire externe de l'échangeur est constitué par un tube non métallique de faible raideur propre et présentant un coefficient de transmission de chaleur peu élévé. L'organe tubulaire externe peut par exemple outre réalisé en caoutchouc, en polydiorure de vinyle ou en polyéthylène.
Comme on le comprend, la conformation de l'organe tubulaire interne confère à celui-ci une surface totale développée supérieure à la surface d'un tube lisse de méme diamètre intérieur et de m8me épaisseur pour longueur axiale identique, ce qui permet d'accrottre la surface d'échange et ainsi de diminuer l'encombrement de ltéchangeur pour une puissance données Cette conformation confère en outre audit organe tubulaire une raideur mécanique nettement inférieure à celle d'un tube lisse, compte tenu de la non continuité des fibres susceptibles d'être mises en tension ou en compression par flexion du tube onduleux.
En outre les ondulations constituent une succession de capacités permettant dans le cas de l'évaporation ou de la condensation d'un fluide en écoulement biphasique à l'intérieur de 1'organe tubulaire onduleux de favoriser un effet de barbotage qui peut s'avérer favorable à ltéchange thermique.
La combinaison d'un tel tube souple et onduleux et d'un tube extérieur également souple agencé coaxialement permet de plus de constituer un échangeur de chaleur de faible prix de revient et de grande facilité de conformation, ces avantages s'ajoutant au faible encombrement qu'il est possible d'obtenir compte tenu de 1'efficacité de l'échange thermique.
NO R7 P. Eb.
I 4-CH2CH3 105-1060C/9 mmHg L J 2 4-CH2CH2CH3 116OC/8 mmHg CH /3 3 4-CH 1040C/4 mmHg 5CH3 .~ . 2CH3 ~~ ! (B) Chlorhydrate de l'acide 4-méthyl-2-pipéridine- carboxylique On porte au reflux pendant 6 heures une solution de 16 g de 4-méthyl-2-pipéridine-nitrile dans 250 ml d'acide chlorhydrique 6N. Après évaporation du solvant, on recristallise le résidu dans l'eau.
Rendement : 13 g de chlorhydrate de l'acide 4-méthyl-2-pipéri dine-carboxylique.
(C) 4-méthyl-2-pipéridine-carboxylate d'éthyle.
On porte au reflux pendant 4 heures une solution de 13 g (0,072 mole) de chlorhydrate de l'acide 4-méthyl-2-pipéridine- carboxylique et 50 ml de chlorure de thionyle dans 300 ml d'éthanol. On évapore ensuite le solvant sous vide et on extrait le résidu par le chloroforme et une solution saturée de carbonate de potassium.
On sèche la couche chloroformique sur sulfate de sodium anhydre et on évapore le chloroforme0 La distillation du résidu donne 7,4 gt soit un rendement de 60%, de 4-méthyl-2-pipéridine- carboxylate d'éthyle bouillant à 76-77 C/3 mm Hg.
(D) p-toluène sulfonate du 4-méthyl-2-pipéridine- carboxylatz de benzyle.
On porte au reflux pendant 5 heures en éliminant l'eau en continu à l'aide d'un piège de Dean-Stark une solution de 20 g (0,112 mole) de chlorhydrate de l'acide 4-méthyl-2 pipéridine-carboxylique, 24 g (0,224 mole) d'alcool benzylique et 25,6 g (0,134 molej d'acide p-toluène sulfonique monhydraté dans 100 ml de benzène. On distille ensuite le solvant et on lave le résidu par un mélange éther/n-hexane puis on recristallise rendement : 10 g, soit 22% de 4-méthyl-2-pipéridine-carboxylate de benzyle, p-toluène-sulfonate, fondant à 160-163 C.
Les 2-pipéridine-carboxylate énumérés ci-après, qui n'ont jamais été décrits dans la littérature technique antérieure, ont été préparés par le mode opératoire ci-dessus0
N R7 - sel de- P. Eb.
1 4-CH2CH3 - 82-840C/3,5 mmHg 9 4-CH2CH3 I 2 4-CH2CH2CH3 HCl
! NO 7 Sel de P.Eb. 3 . CH3 4-CH 95-960C/2 mmHg N > CH3 4 2-CH3 570C/3 mmHg
Le chlorhydrate de l'acide morpholine-3-carboxylique a été préparé par le même mode opératoire, il fond à 20O-2020C.
Les composés énumérés ci-après, qui ont été utilisé pour la préparation des N-arylsulfonyl-L-argininamides, ont euxmêmes été préparés par les modes opératoires décrits dans les publications mentionnées dans la deuxième colonne
Composés Publication CO2 Hù J. Org. Chem0, 29 2203 (1964) CO2H HN SO J. Org. Chem., 29. 2203 tel964) \J CO2H HÈÉ 8 JO AmO Chem. Soc. 59 200 (1937) CO,H /7 Zh, Obshch, Khim,, 92245 (i973) HN HN J Ber. 44 2034 (1911) I ÉN)0 H CD) or (il) B?r.1 65 927 (1932) 2 Les esters méthyliques et éthyliques des composés énumérés ci-dessus ont été préparés par une technique classique d'estérification. Le thiomorpholine-3-carboxylate d'éthyle bout à 108 C/4 mm Hg.
Le chlorhydrate du pipéridine-2, 6-dicarboxylate de dié- thyle a été préparé par estérification, selon un mode opératoire classique, de l'acide pipéridine-2,6-dicarboxylique ; il fond à 184-185 C.
Finalement, ensemble classique décrit ne présente simplement pas la caractéristique d'aspect simple et net d'un bon modèle de transporteur. En résumé, dans le cas des appareils de transport modernes, efficients et bien profilés, l'ensemble à potences de montage pour rail de guidage apparaît comme une excroissance blessante, au propre comme au figuré.
En dépit d'une vaste prise de conscience de tout ce qui précède, l'industrie des transporteurs n'a jamais conçu une autre forme viable, pouvant se substituer à l'ensemble à potences saillantes.
L'invention a pour objet principal un nouvel ensemble de montage à potences, réglable, destiné à supprimer tous les inconvénients susdits-de l'ensemble classique, avec une réduction du cotit des matières.
Plus particulièrement, l'invention a pour objet un modèle d'ensemble de montage pour rail de guidage du type décrit présentant un aspect simple et net, tout en supprimant le danger que présentent les parties saillantes.
L'invention a encore pour autre objet une paire de potences de montage réglables, destinées à être montées de manière réglable sur un ensemble de support par un seul élément de verrouillage réglable.
L'invention a encore pour autre objet un ensemble de support pour rail de guidage conçu de manière à présenter une résistance et une sûreté accrues, tout en exigeant moins de parties et moins de matières, allant de pair avec une réduction du coût.
L'invention a aussi pour objet d'agencer un ensemble de montage pour rail de guidage ajustable pour un transporteur qui présente une capacité d'ajustement latéral accrue sans nécessiter de parties en saillie.
L'invention a encore pour objet l'élimination de la nécessité d'une tolérance substantielle des deux côtés du transporteur en améliorant ainsi l'économie de production et l'encombrement. Finalement, l'invention a pour objet un ensemble de montage pour rail de guidage pour un transporteur, qui, outre le fait de présenter un modèle net, simple et sûr, est susceptible de renforcer et d'améliorer l'unité de structure du chEssis du transporteur et sa résistance.
Suivant l'invention, on réalise ces objets et d'autres encore, en constituant un ensemble de support à potences comportant une seule paire de potences dont chacune présente une partie de support verticale et une languette s'étendant vers l'intérieur, susceptible d'e- tre verrouillée par frottement sur le cassis de support du transporteur, à l'intérieur de celui-ci. Comme décrit dans le présent mémoire, la charpente de support du transporteur présente une ouverture s'étendant latéralement à travers celle-ci à partir de l'une des parois latérales jusqu'à l'autre. Cette ouverture est susceptible de recevoir les languettes de potence s'étendant vers l'intérieur de part et d'autre du châssis.On réalise un dispositif de verrouillage réglable, destiné au verrouillage de ces languettes sur le châssis du transporteur, en n'importe quelle position latérale désirée pour assurer par celuici une aptitude au réglage rapide vers les catés.
Dans le cas d'une forme de mise en oeuvre préférée de l'invention, on constitue le châssis du transporteur de manière que celui-ci présente un élément tubulaire creux relié à fonctionnement aux parois écartées du transporteur. On pratique dans les parois latérales opposées les ouvertures susceptibles de recevoir les languettes de manière que celles-ci coïncident avec cet élément tubulaire, en constituant de cette façon un tube creux, à extrémités ouvertes, dans lequel on introduit les languettes de potences à partir des côtés opposés du chassies du transporteur.
Dans le cas de la forme de réalisation décrite dans le présent mémoire , on introduit les languettes dans le tube creux en dspo- sition de chevauchement , et l'on poise celles-ci de force dans des directions opposées , en coopération avec les parois supérieure et inférieure, respectivement , de l'élément tubulaire, par le mécanisme de verrouillage réglable . Ce mécanisme est de préférence constitué d'un ensemble-de calage susceptible de se dilatera comportant une paire de blocs de calage s'adaptant l'un sur l'autre à leurs surfaces d'inclinaison opposées.On installe un dispositif destiné à tirer ces blocs l'un contre l'autre, au moyen de quoi le bloc supérieur se déplace vers le haut sur le bloc inférieur, en verrouillant de cette maniere les languettes de potences sur les parois de tube opposées. Comme montré ici, les blocs sont donc susceptibles d'être déplacés par un arbre de réglage fileté à l'une des extrémités s'étendant à travers l'un des blocs et coopérant à filetage avec l'autre. Sur l'arbre de réglage, on monte une plaque antérieure ou un autre élément de butée, cette plaque coopérant avec le bloc de calage non taraudé pour déplacer celui-ci vers le bloc taraudé quand on visse l'arbre de réglage vers l'intérieur.
L'autre extrémité de 11 arbre de réglage est accessible à l'ouverture pratiquée dans l'une des parois latérales du transporteur, celle-ci pouvant être munie de n'importe quel dispositif approprie destiné à l'actionnement manuel ou mécanique de celuici pour exécuter le verrouillage.
L'ensemble résultant combine les caractéristiques désirables de la simplicité et de la sécurité à l'assemblage et au réglage rapides qui manquaient jusqu'ici aux ensembles classiques.
De plus1 celui-ci s'obvient avec une réduction du nombre de parties nécessaires et avec-une réduction correspondante du coût.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris à la lecture de la description qui va suivre d'une forme de réalisation et en se référant aux dessins annexés dans lesquels Fig. 1 est une vue, en coupe transversale, d'un dispositif de support typique pour transporteur, montrant un ensemble de montage de rail de guidage suivant les techniques antérieures.
Fig. 2 est une vue en perspective d'un tronçon d'un dispositif de support pour transporteur réalisé suivant l'invention, montrant le nouvel ensemble de montage de rail de guidage.
Après que le gaz à la sortie colore un papier à l'amidon-iodure de potassium, le mélange réactionnel est concantré à 2 ml, mélange gé avec une solution de borchydrure de sodium (50 mg) dans du métha- nol (10 ml) > et agité pendant 30 minutes. Le mélange réactionnel est concentré et dissous dans du chlorure de méthylène, lavé à l'eau, séché et évaporé. La résidu est recristallisé dans un mélange de chlorure de méthylène et d'éther pour donner de l'α-[4-acétylthic- 3-phtalimido-2-oxoazétidin-1-yl]-α-(1-hydroxyéthylidène)acétate de méthyle (157 mg). Hendement : 78 %, p.f. 178-183 C.
EXEMPLE 2. -IV Dans une solution d'acide α-[4-acétylthio-3-phtalimido-2- oxoazétidin-1-yl]-α-isopropénylacétique (100 mg) dans du méthanol (10 ml) à 0 C, on introduit un excès d'ozone. Après que le gaz à la sortie colore un papier à l'amidon-iodure de potassium > on fait barboter de l'anhydride sulfureux gazeux dans le mélange réactionnel.
le mélange réactionnel est concentré, et le résidu obtenu est dissous dans une solution aqueuse, de bicarbonate de sodium, lavé à l'éther, neutralisé avec de l'acide chlorhydrique et extrait avec du chlorure de méthylène. la solution d'extrait est lavée à IL eau, sé- chée et évaporée pour donner de l'acide α-[4-acétylthic-3-phtalimi- do-2-oxoazétidin-1-yl]-α-acétylacétique (64 mg) (mousse). Rendement : 63 %. IR : # CHCl3 1780, 1730, 1680 cm-.
EXEMPLE 3.-IV Dans une solution a gitée d'α-[4-(2-benzothiazolyl)dithio-3- phénoxyacétamido-2-oxoazétidin-1-yl]-α-isopropénylacétate de 2,2,2trichloroéthyle (1,76 g) dans un mélange de chlorure de méthylène (70 ml) et de méthanol (18 ml), on introduit de l'ozone en refreidissant par de l'acétone-glace sèche jusqu'à ce que la solution appe- raisse d'une couleur bleue pale. Après introduction d'azote gazeuz, le mélange réactionnel est traité par de l'anhydride sulfureux gazeux jusquà ce que la solution apparaisse de couleur jaune pâle (environ 30 secohdes), et il est concentré. le résidu obtenu est extrait au chlorure de méthylène, lave avec une solution saline, séché -et con-centré pour donner un résidu poudreux (1,35g). La purification du né sidu par chromatographie sur du gel d silice (30 g) donne de l'α-[4- (2-benzothiazolyl)dithio-3-phénoxyacétamido-2-oxoazétidin-1-yl]-α- (l-hydroxyéthylidène)acétate de 2,2,2-trichlorcéthyle (1,09 g, rendement : 62,0 % ; p.f. 130-131 C) et de l'α-[4-(2-benzothiazolyl) dithio-3-phénoxyacétamido-2-oxoazétidin-1-yl]-α-(1,1-diméthoxyéthyl) acétate de 2,2,2-trichloroéthyle (0,30 g ; rendement : 15,6 %).
EXEMPLE 4. - IV Dans une solution d'ester (R ) d'acétate d'α-[4-(R)subs- titué thio-3-amino(R)substitué-2-oxoazétidin-1-yl]-α-isopropény- le dans un solvant,'on introduit de l'ozone en refroidissant.
Après que le gaz à la sortie rende bleu un papier à l'amidon-iodu- re de potassium,- on arrête l'introduction de ltozone, et l'excès d'ozone est- retiré par introduction d'azote gazeux. Le produit réagissant réductour est ajouté au mélange réactionnel et on le laisse réagir pendant 10 à 30 minutes, Après la réduction, le solvant est évaporé et le résidu est cristallisé, ou tien le mélangé réac- tionnel est filtré à travers une couche de gel de silice, et le filtrat est évaporé pour donner l'ester d'acide α-[4-thio substitué- 3-amino substitué-2-oxoazétidin-1-yl]-α-(1-hydroxyéthylidène)acéti- que.
Les conditions réactionnelles sont présentées dans le tableau V et les constantes physiques des produits sont présentées dans le tableau VI.