INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- Il. va de soi que l'absence de liaisons autres que celles qui ont été ici utilisées, avait outre l'intérêt économique qui en résulte, .pour objet de mettre en évidence 1 ' équilibre recherché pour neutraliser les forces inverses que comportant les constructions qui ont été décrites à titre d'exemple.
- 'on pourrait donc ajouter d'autres formes de liaisons habituelles sans que les caractéristiques de cette invention s'en trouvent pour autant diminuées.
Le profil 33 B.L. de la figure II B -a sensiblement la forme profilée d'un V soit une aile 233 longidutinalement prolongée à environ 30 par une aile 234 @ L'aile 233 est glissée entre l'aile '2 d'un Pont 56 et la partie interne de l'aile 10 de la gaine G recevant ce Pont emboité, l'aile 234 agit alors comme une béquille sur le galbe 10G du Pont et vient s'équilibrer au mieux pour assurer un parfait blocage de l'ensemble
a) Titre b) L'invention concerne les instruments de mesure de régime des moteurs à allumage électrique appelés tachymètres ou comptetours c) Actuellement , il n'existe pas de tachymètres digitaux desti- -nés aux applications "grand public" comme l'automobile, le bâteau ..etc.Les tachymètres utilisés sont du type à aiguille Ils sont constitués d'un circuit électronique qui traduit les allumages (des bougies) en tension variable et ceci de lanière proportionnelle .Le résultat est affiché sur le cadran d'un galvanomètre gradué en tours par minute d) Lt invention proposée permet - la lecture directe du régime d'un moteur par affichage de chiffres lumineux la traduction réelle du nombre de tours d'un moteur pen dant un court laps de temps alors qu'un tachymètre à aiguille donne une moyenne , les rebondissements de l'aiguille étant atténués à l'aide de charges capacitives - une précision supérieure à celle des tachymètres actuels e) Organisation : 1) Principe : Les moteurs les plus courants (à essence) ont quatre cylindres .Chaque cylindre est le siège d'une explosion une fois tous les deux tours (moteurs à 4 temps) : il y a donc un allumage par demi-tour aoit 2 allumages par tour de vilebre -quin . Nous allons donc compter ces allumages pendant un cer -tain temps puis convertir le comptage observé en tours/minute Cette opération est facilitée par l'observation suivante: - s'il y a n allumages pendant 3 secondes, le moteur aura parcouru n/2 tours ; or une minute = 3x 20 secondes , donc notre comptage correspond à : n/2 x 20 = 10 n tours/minute.
- si donc, en comptant le nombre d'allumages en 3 secondes, nous écrivons un zéro à droite du nombre obtenu, noua aurona le régime du moteur en tours par minute à 10 tours près ce qui est très supérieur à ce qui existe actuellement Ce compte-tours comporte donc 5 sous-ensembles - une entrée de mise en forme - une horloge précise - une alimentation stabilisée - une unité de comptage , mémorisation , décodage - une unité d'affichage ( voir schéma général :PLANCHE I) 2) Entrée de sise en forme :Aux bornes du rupteur , comme pour tout interrupteur aécanique , se produisent des rebondisse -ments et des surtensions incompatibles avec le comptage logique Les impulsions issues du rupteur sont donc filtrées et écrêtées par la cellule formée des résistances R7, R8, R9 , des condensa -teurs C3,C4 et de la diode D3 puis transmises à travers R10 à la broche 5, entrée d'une porte de l'inverseur CI-2 .La sortie (broche 6) de l'inversear commande via Ril la base du transi- -stor T3 de type NPN dont la résistance de collecteur est R12 Enfin ces signaux logiques sont dirigés sur l'entrée li (bro -che no 14) du compteur binaire CI-3 à travers la résistance R13 3) Horloge :Elle est hâtie autour de CI-1 qui est un tiner de précision de type SN 72 555 P ou SN 52 555 P ou équivalent0 La constante de temps dépend de R5, R6 , P2 et C2 . La résis - tance R5 de faible valeur permet d'obtenir une impulsion positive très courte quelques microsecondes . Ce créneau posiez -tif sera utilisé pour la mise en mémoire et pour la remise à zéro (RAZ) des compteurs .La période de 3 secondes (voir plus haut) sera ajustée à l'aide de P2 c'est un potentiomètre de pré -cision 10 tours (type 19 T SFERNICE) Les diodes D1 et DE sont du type rapide et sont indispensables au bon fonctionnement du timer . La précision de l'horloge est surtout fonction du condensateur C2 et des résistances R6 et P2 Ces trois composants seront donc de bonne qualité avec une bonne tenue en température .La dérive du tirer, quant à elle , est garantie à 0,005% par le constructeur ,c'est à dire 5 me (millisecondes) en plus ou en moins par degré centigrade ,ce qui est insignifiant pour cette application .(v. PLANCHE 11).
On a recours à un tissu filtrant 10 (figure 5 > semblable à celui utilisé dans l'exemple 1, mais portant la référence 13.171. Un tel tissu possède une structure très voisine de celle du tissu reférence 13.174, notamment au point de vue dimensions des mailles, mais présente des logements transversaux ménagés au tissage, dans lesquels on introduit, dans certains, à tiers-largeur, les organes flotteurs constitués par des plaques 11 de caoutchouc mousse, dans d'autres, sur toute la largeur, des éléments 12 "rigidifiant" transversalement le tissu. On a constitué ainsi un agent de filtration qui est auto-flotteur, grâce à ces plaques 10 assurant la flot stabilité. Les lests 13 donnent la tenue verticale des tissus en flot taison.
Un tel tissu filtrant est mis en place verticalement à la surface de la mer, sur une longueur d'environ mille cinq cent (1500) mètres et est fixé, par ses bords libres, à deux bateaux remorqueurs 14 et 15, situés de part et d'autre, et à. égale distance, d'un axe xty' de symétrie approchée de la nappe n'. La distance séparant les deux bateaux 14 et 15 est de l'ordre de six cents (600 > mètres. On place un bateau pompe 16 sur l'axe x'y' et amarre à lui le tissu filtrant 10 à peut près en son milieu (ce qui correspond à une angle d'ouverture du tissu d'environ 400).
Les bateaux 14,15 et 16 se mettent en route, de manière bien coordonnée, dans le sens de la flèche f', qui est une direction pa rallèle à l'axe xty'. Dans leurs premiers déplacements, les trois bateaux assurent la mise en forme du tissu filtrant, de préférence, comme indiqué sur la figure 2, la forme d'un grand V, dont le bateau 16 eccupe approximativement le sommet, les deux autres 14 et 15 les extrémités libres ( noter qu'aussi bien, le bateau-pompe 16 pourrait occuper le sommet même #du grand V et le tissu filtrant être en deux parties distinctes, chacune constituant une branche du grand V et étant attachée directement au bateau-pompe 16 : position représentée en pointillé à la partie inférieure de la figure 2).
Lorsque la mise en forme en grand V est bien assurée, les trois bateaux se mettent en route parallèlement et dans le même sens que f' avec une même vitesse de trois (3) noeuds à l'heure, en déplaçant, dans une translation parallèle, le tissu filtrant 10.
I1 arrive un moment on ce tissu filtrant vient, par l'une et l'autre de ses deux branches, au contact de la nappe n'. Poursuivant son avance, le tissu déforme cette nappe jusqu'à lui donner la même forme que lui en l'enveloppant (position avec contours en traits pleins, hachures dans le sens de l'écriture cursive renversée). Les bateaux poursuivant leur mouvement, la nappe n' se concentre dans le fond de la poche formée par la pointe du grand V et y augmente donc d'épaisseur puisqu'elle est prisonnière en cet endroit, ne pouvant s1 échapper à travers le tissu 10 qui constitue écran pour elle, et s'y trouve rassemblée.Quand l'épaisseur de la nappe n' est jugée suffisante, par exemple est de Tordre de six (6) à huit (8) centimètres et plus, le bateau-pompe 16, par sa canalisation 17 qui débouche légèrement au-dessous du niveau de la mer, aspire la partie de la nappe qui se trouve dans la pointe du grand V, partie qui se renouvelle sans cesse, du fait de l'avancement constant des trois bateaux.On fait fonctionner la pompe à son rendement optimum et règle la vitesse des trois bateaux 14,15 et 16 de manière qùe 1 'épaisseur de la nappe dans le fond du grand V reste sensiblement constante à quatre (4) centimètres en moyenne. I1 arrive finalement un moment où la nappe a été toute entière captée, absorbee de la surface de la mer et emmagasinée dans les soutes du bateau-pompe 16.
Présentement, l'#nnble de ces opérations a demandé une dizaine d'heures.
La suite des opérations intervient comme il est exposé dans l'exemple 1.
il est évident que différents facteurs peuvent intervenir en cours de manoeuvre qui amènent à modifier celle-ci tel qu'il v & nt d'être indiqué. Par exemple, rencontre avec un courant dérivant ou intervention d'un fort vent provoquant un déplacement de la nappe.
Il est clair que les navires adapteront leurs mouvements à ces cir constances. De même, au fur et à mesure que la nappe s'épuisera, les bateaux pourront être amenés à effectuer un certain rapprochement entre eux ( fermer l'angle du grand V,par exemple), pour mieux concentrer à la pointe de la poche# le liquide surnageant, etc.
il doit être mentionné également #que si le diamètre ou le front de la nappe étaient d'une dimension transversale D telle qu'il dépasse largement la plus grande ouverture pratique possible 0 de la poche constituée par le tissu filtrant (figure 3), on accouplerait transversalement plusieurs groupes de bateaux de pointe et de ba teaux-pompe pour "embrasser11 le front de la nappe dans toute sa dimension D.
Semblablement, en cas de suralimentation de la nappe, les navires de pointe 14 et 15 pourraient-ils s'écarter ltun de l'autre pour ouvrir le V et , de pair avec le bateau-pompe 16 , réduire leur vitesse, afin de faire face à une plus grande masse de liquide à capter, rassembler et puiser, celà indépendamment d'une augmentation de la vitesse de pompage pour le bateau 16.
La présente invention concerne les régulateurs de pression.
Des régulateurs de pression couramment utilisés jusqu'ici comportent un passage pour conduire le fluide vers une ouverture, un obturateur placé sur l'ouverture et un ressort rappelant ltobturateur vers l'ouverture et tendant à la fermer pour empêcher le passage du fluide Le ressort exerce une force sur l'obturateur et sur le fluide pour résister à la pression du fluide tendant à traverser l'ouverture, et par suite maintient à un certain niveau la pression du fluide dans le passage.
Il existe aussi des régulateurs de pression variables comportant un dispositif pour ajuster le niveau de pression dans le passage. Ce réglage est obtenu, par exemple, en prévoyant des moyens pour faire varier la force du ressort agissant sur l'obturateur.
La construction définie ci-dessus a des inconvénients quand on souhaite régler rapidement la pression dtune façon continue, par exemple en réponse à une autre variable, parce qu'il est souvent treks difficile ou même impossible de changer la force du ressort en fonction de l'autre variable. Il est souvent désirable aussi de pouvoir régler la pression d'un fluide en fonction de deux variables, et cela est encore plus difficile en utilisant la structure considérée ci-dessus.
La présente invention a pour objet d'éviter les.inconvé- nients ci-dessus au moyen d'un régulateur de pression variable dans lequel le niveau de pression du fluide peut être-facilement ajusté en réponse à une ou plusieurs variables.
On a utilisé du combustible diesel du commerce (DERV).
On a fait fonctionnerle moteur initialement avec un dispositif de combustion standard de manière à déterminer les paramètres normaux. Les résultats sont indiqués dans le Tableau I, ci-après On a donné dans le Tableau Il, ci-après, les analyses de gaz d'échappement obtenues pendant ces essais.
En se basant sur les valeurs de réglage de puissance correspondant à la marche au ralenti et à la marche de secours, on a calculé l'indice d'émission pour chaque gaz, ces valeurs étant donnees dans le Tableau III, également ci-après.
On a remplacé le dispositif de combustion standard par le systeme catalytique décrit ci-dessus et représenté sous une forme schématique sur la Figure 2. On a effectué un essai en marche au ralenti en adoptant les mêmes conditions que pour le dispositif de combustion standard.
On a donné dans le Tableau IV, ci-après, l'analyse des gaz d'échappement correspondant au dispositif de combustion catalytique, ainsi que les indices d'émission.
Pendant cet essai de catalyse, on a observé que le systeme d'injection de combustible fournissait au catalyseur un mélange qui était trop riche.
Cependant, en dépit de ce fait, l'index d'émission a conserve une valeur bien inférieure à celle enregistree pour le moteur équipé du dispositif de combustion standard.
- TABLEAU I Résultat obtenu avec une turbine à gaz équipée d un dispositif de combustion standard.
Conditions d'essai * ........ 1 2 3 4 5 Charge de freinage relative 10 40 70 95,2 10 Temps nécessaire pour con sommer une charge unitaire (2#) de combustible (s) , 230 201 167 145 230 Pression aux extrémités d'ailettes du rotor (kg/cm2)... 0, 023 0, 025 0, 026 0,027 0,024 Pression à la sortie du compresseur (kg/cm2) ........ 1,82 1,86 1,95 1,97 1,82 Contre-pression dans le dispositif de combustion (cm.HgJ 15,5 15,7 14,4 14,0 15,7 Pression d'échappement (cm.H2O) 5,3 3,2 2,0 -2,3 4,3 Dépression dans le venturi d'air (cm.H2O) 24,6 22,4 22,0 20,5 24,5 Température d'air ( C) ........ 20 20 20 20 20 Température dans le tube de réacteur ( C) ........ 385 453 535 594 378 * 1 = Ralenti entretenu - 2 = Puissance moyenne - 3 = Puissance de base 4 = Puissance de secours - 5 = Ralenti - TABLEAU II Analyse des gaz d échappement.
Essai No. ................... 1 2 3 4 5 HC ppm ................... 350 180 150 140 360 NO ppm ................... 13 22 33 44 17 Nox ppm ................... 22 24 42 58 18 CO ppm ,, 1 450 150 97 112 1 560 CO2 % ................... 2,5 3 3,7 4,5 2,4 02 x ................... 28 17,5 16,7 15,7 18,2 - TABLEAU III Indices d émission en g/kg de combustible.
Essai No. .... l 4 HC ...... 53,4 12,26 NO ...... 1,5 2,82 NOx ...... 2,3 3,72 CO ...... 150,0 6,24 - TABLEAU IV Analyse des gaz d'échappement et indice d'émission pour Le dispositif de combustion cataLytique.
Analyse des gaz Indices d'émission d'échappement (g/kg de combustible) HC - 30 ppm 4, 5 NO .,,, , 1 0.11 NOx 1 0,11 CO ...... 150 15,5 CO2 ...... 4% O2 ...... 17 On a utilisé comme catalyseur un substrat monolithique metallique à 60 cellules/cm2 du type Fecralloy (marque déposée), d'une épaisseur de paroi de 0,05 mm.On a employé comme produit de revêtement un mélange de 5 parties d'alumine Kaiser "SAM" et de 1 partie d'alumine "Sol-Gel" (UKAEA) stabilisée avec du baryum, la charge utilisée étant de 0,06 g/cm3 de structure monolithique. On a déposé le platine sur le revêtement par des techniques connues, à savoir en déposant une charge de 5g/dm3 de structure monolithique revêtue.
Dans l'Essai décrit ci-dessus, on peut également remplacer le substrat en Fecralloy par un substrat monolithique métallique du type Kanthal D (marque déposée), présentant également une épaisseur de paroi de 0,05 mm.
Bien entendu, la présente invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés; elle est susceptible de nombreuses variantes accessibles à l'homme de l'art, suivant les applications envisagees et sans que l'on ne s'écarte de l'esprit de l'invention.
présente invention concerne un procédé et un appereil d'alimentation d'un moteur à combustion interne avec une vapeur provenant d'une émulsion eau-dans-hydrocarbure, des émulsions pouvant être soumises à une électrclyse pour pro duire la vapeur et des vaporisateurs destinés à produire électrolytiquement le carburant en phase vapeur à partir des émulsions.
La demande de brevet des Etats-Unis d'Amérique ne 475 645 déposée le 3 juin 1974 au nom du Demandeur décrit un vaporisateur qui peut entre utilisé dans la présente invention.
Dans une modification de la construction de la figure 3, le diaphragme de contact 6 est placé librement entre la borne terminale 12 et la couche 16 durant l'assemblage du-ceneputateur, et un ressort analogue au ressert 5t de la figure 1 est prévu pour maintenir le diaphragme de contact 6 contracté radialement hors de portée de la borne terminale 12, quand la couche fond.
La construction de base représentée sur les figures 7 et 8 est identique a' celle des figures 1 et 2 sauf que la construction de la borne terminale 12 se projette dans 1tenveloppe 10 par l'intermédiaire d'une masse isolante 13a fermant l'autre extrémité de l'enveloppe. A l'intérieur de l'enveloppe se trouve un ressort 2 en forme de barillet. Pendant l'assemblage du commutateur, le ressort 2 est comprimé dans la direction axiale entre une pièce isolante de distribution de charge 2a située contre une couche fusible 16 et une butée conductrice 2b fixée i la borne terminale isolée 12.Dans les conditions opératoires normales du commutateur, le ressort 2 s'étend radialement à cause de la force compressive axiale de l'assemblage et sert lui-mbme de ce fait à réaliser la connexion de circuit entre l'enveloppe 10 et la borne terminale isolée 12. Quand la couche 16 fond en atteignant la température pré-sélectionnée, la force compressive axiale est libérée et le ressort s'tend longitudinalement, réduisant son diamètre proportionnellement à la direction radiale, de sorte que le contact électrique entre le ressort 2 et l'enveloppe 10 est coupé. Des cales 2c et 2d sont prévues sur les éléments 2a, 2b pour repérer les extrémités du ressort 2 et maintenir la position de son axe pendant et après la mise en marche du commutateur.
Une autre construction de commutateur thermique est représentée sur les figures 9 et 10. Les mêmes numéros de référence sont utilisés pour les parties identiques des figures 7 et 8. Dans cette construction, le ressort hélicoïdal 2 est remplacé par un ressort 44 en forme d'U. Ce ressort 44 a une base 44a et des bras 44b.
Le ressort 44 est placé entre un anneau à cames 44' situé contre la couche fusible 16 et un support conducteur 44 " fixée à la borne terminale isolée 12. La base 44~a du ressort est fixée contre le support 44 " et les bras 44b du ressort coopèrent avec l'anneau à cames 44'. Dans les conditions opératoires normales du commutateur, le ressort 44 sert à réaliser la connexion de circuit entre l'enveloppe 10 et la borne terminale isolée 12, les bras-du ressort 44 étant mus à l'extérieur par la surfacs camée de l'anneau 44' quand les parties du commutateur sont assemblées sous compression axiale- durant sa fabrication.Quand la couche 16 fond en atteignant la température pré-sélectionnée, la pression axiale sur le ressort 44 est libérée, et les bras de la came 44' se contractent dans la direction radiale, de sorte que le contact électrique entre le ressort 44 et l'enveloppe 10 est coupé. Il faut noter que la forme annulaire de la came 44t est nécessaire pour assurer le passage du matErizu de la couche lors de sa désintégration.
La couche fusible 16 comprend un mélange de cires fusibles et de ferrite. La ferrite est pulvérisée et mélangée aux cires fusi- bles (10 parties en volume de ferrite pour 100 parties en volume de cires), avant de presser le mélange sous forme de boulette. Les propriétés particulières de la ferrite qui la rendent utile ne sont pas nécessairement les mêmes que les propriétés utilisées pour d'autres applications. On ne connaît pas très bien l'action de la ferrite, mais il apparat à partir des tests comparatifs que la capacité des ferrites d'agir comme agents de dissipation de chaleur est de première importance.Dans tous les cas, l'effet d'inclusion de ferrite est d'empêcher un ramollissement de la boulette à des températures situées au-dessous de la température pré-choisie de désintégration. On a trouvé que la boulette reste dure jusqu'à ce que la température pré-choisie soit atteinte, et la boulette se désintègre ensuite brusquement, rendant 1 t opération du commutateur rapide et stre. Le comportement de la boulette est uniforme dans n'importe quelle circonstance. Par exemple, elle ne se ramollit pas en dessous de la température pré-sélectionnée quand le commutateur thermique est placé dans des fluides conducteurs, mamie chauds, comme on peut le souhaiter pour la protection de radiateurs à huile ou analogues.
Les ferrites utilisées sont produites à partir de l'oxyde de fer et d'un ou plusieurs autres oxydes ou carbonates. I1 existe de nombreuses ferrites possibles à utiliser, mais il est préférable de se reporter aux formules ioniques particulières mentionnées précédemment.
On comprendra que n1 importe quelle boulette peut astre appliquée, soit celles connues à ce jour soit celles-ci qui comprennent un des mélanges cités ci-dessus de cires fusibles et de ferrite.
Dans la construction modifiée représentée sur les figures 11 et 12, des références identiques aux figures 7 et 9 sont employées pour les parties correspondantes. Â l'intérieur de l'enveloppe 10, un élément 14 généralement en forme dlU peut glisser vers et loin de la borne terminale isolée 12. Cet élément 14 en forme dlU a une base 14a de dimension inférieure à la dimension en coupe de l'enveloppe 10 et des bras divergents 14b qui, lors de l'assemblage du fusible, sont déformés l'un vers l'autre et couliacent de fa çon élastique avec les parois intérieures de l'enveloppe 10.L'élément 14 en forme d'U est pressé, en position opératoire, de slenga- ger avec la borne terminale 12, par nn ressort de compression 15, coopérant avec une pièce de distribution de charge isolante 15a, de façon à réaliser un circuit conducteur entre les deux bernes terminales par l'intermédiaire de l'enveloppe 10 et dudit élément 14.
La couche fusible 16 sert de butée au ressort de compression 15. Ainsi, quand la température de la couche s'élève à la température pré-sElectionnée, cette couche 16 fond, libérant l'anneau de compression 15. Un ressort de déclenchement 17' agit ensuite dans la direction opposée au ressort 13, entre ltélément 14 en forme d'U et la masse isolante 13', pour conduite l'élément 14 en forme dlU loin de la borne terminale 12 et ouvrir le circuit con docteur. L'élément 14 est fait de préférence en une bande en cuivre plaqué argent tordue en ferme dlU. Un disque de recul 17 a fait en matière conductrice est placé entre 11 élément 14 et la borne terminale 12.
Une autre construction est représentée sur les figures 13 et 14. Les références identiques sont encore utilisées ici pour des parties similaires. Cette construction utilise un contact 24 très mince bombé pouvant glisser sur l'intérieur de l'enveloppe 10.
Cependant le contact 24 ne s'enclenche pas directement sur la borne terminale 12. Le circuit conducteur est réalisé par un ressort de compression 241 placé entre le disque conducteur distributeur de charge 24'a situé entre le contact 24 et une butée conductive 24'b fixée à la borne terminale 12. Ce ressort 24' presse le contact 24 contre la couche fusible 16 qui est elle meme pressée dans la direction opposée grâce à un second ressort comptes seur 24'-' placé entre la couche 16 et l'extrémité fermée de l1on veloppe 10.Cette enveloppe 10 reçoit aussi un manchon isolant 24''' à paroi mince qui s'détend sur une partie de la longueur de l'enveloppe. La couche 16 et le second ressort 241t sont logés à l'intérieur du manchon 24' t et le contact bombé 24 fait un con tact périphérique avec l'enveloppe 10 juste en dessous de l'extré- mité du manchon.La paroi estreme périphérique 24''' a du manchon 24 " ' adjacente au contact 24 est biseautée pour faciliter en trée du contact dans le manchon quand la couche 16 fond. La péri phérie du contact 24 en forme de disque est déformée à l'intérieur quand le contact est conduit dans le manchon sous la pression du ressort 24' qui se détends et le contact électrique est coupé entre le contact 24 et l'enveloppe 10 Les constructions des figures 11, 12, 13 et l2 utilisent un système de boulette fusible qui comprend de préférence de la ferrite, comme décrite précédemment en se référant à d'autres constructions. Avec ces constructions alternatives, comte colles décrites précédemment, il a été trouvé que l'inclusion de ferrite, mélangée à des cires fusibles, empêche le ramollissement prématuré de la couche, m8me dans des conditions extrêmes d'utilisation.