INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme cela a été indiqué dans l'introduction à la présente description, le dispositif de déclenchement de l'émetteur proprement dit des signaux de détresse, est dans le cas général, mis en fonctionne ment sala suite d'une traction violente calibrée subie par la ceinture de sécurité et qu'elle lui transmet. On a choisi la ceinture de sécurité comme agent de transmission, car elle semble la plus appropriée pour le faire, étant, de par sa conception capable de résister à des tractions relativement importantes.
Le dispositif est donc disposé de façon préférentielle à un endroit ou l'effort subit par la ceinture est perceptible et exploitable de façon relativement aisée.
Un endroit répondant à ces données est celui ou la ceinture est attachée. Le dispositif suivant l'invention devant pouvoir @tre être de- clenché manuellement, on a choisi un point d'attache de la ceinture proche du conducteur et qu'il sera capable donc d'atteindre facilement en cas de nécessité.
Le figure 1 représente de façon schématique l'implantation du dispositif suivant l'invention.
Sur le plancher I du véhicule on a montré le siège avant 2 du passager et un bottier3 contenant d'une part l'émetteur-récepteur de bord avec des touches 4 et un haut parleur 5. Ce bottier 3 comprend également à son intérieur, donc nan visible sur la figure, le dispositif de déclenchement En 6 se trouve la poignée grâce à laquelle le conducteur ou le passager peut déclencher le dispositif En 9 et îO se trouvent les points de passage des ceintures de sécurité des occupants du véhicule situés à l'avant Ces ceintures comportent des brins t1-12- et 13-14 formant des boucles maintenues contre le fond du boitier par une pièce partie du dispositif.
il est clair que tout effort subi par une ceinture de sécurité se retrouve appliqué en des points déterminés à l'intérieur du boî- tier 3. C'est cet effort qui est mis à profit dans le dispositif suivant l'inrention, dont la figure 2 révèle le détail.
On retrouve dans cette figure, le boîtier 7 avec les boutons poussoirs 4 et le haut-parleur 5 de lémetteur-récepteur. Le boîtier 3 est représenté ouvert avec seulement une partie de son couvercle t5, découpé de façon à faire apparattre le dispositif de déclenchement du générateur de signaux de détresse. Comme indiqué précédemment, ce dispositif dont la poignée de déclenchement manuel est repéré par 6, est logé dans le boîtier 3, dans les boucles que forment respectivement les brins lt-t2 et t3-t4 des ceintures.
L' effort qui dans des conditions qui seront rappelées plus loin, doit permettre le déclenchement du dispositif est appliqué aux ceintures qui le transmettent. A cet effet le dispositif comprend une semelle de guidage 16-17 qui maintient fermement ontre le fond du boîtier, la boucle formée respectivement par les brins îi-12 et 13-t4 des ceintures de sécurité. Une pièce fixe 19 solidaire du boîtier 3, située a une certaine hauteur au fessus du fond du boîtier est percée de trous servant au guidage et au maintien de pièces mobiles et fixes, sensiblement perpendiculaires au fond du boîtier. Parmi ces pièces, deux sont des axes de guidage de deux ressorts 20-21 tarés reposant sur la semelle de guidage 16 d'une ceinture;chacun de ces ressorts est règlable par compression grssce à la fente 22 prévue. Deux ressorts du même genre sont prévus reposant sur l'autre semelle t7. Ils ne sont pas visibles sur la figure 1. Une pièce centrale 23 constituant un axe pour la poignée 6, comporte un contact 24 destiné en fin de course à mettre en marche l'émetteur situé dans le boîtier Ce contact est dans l'exemple décrit placé à une extrémité de l'are 23.
Exemple 3 Une pellicule de vernis en poudre avec une épaisseur de 35 microns est préparée sur des plaques d'acier dégraissée, comme décrit dans 1' exemple 1, mais toutefois en utilisant la composition pour enduction, en poudre, suivante: 15 > 1 parties en poids de polyester 'P 1137 '- (produit expérimental fabri- qué par VEBA Chemie AG; indice d'hydroxyle (25 C) 100-105, in dice d'acide inférieur à 1, zone de fusion selon Kofler 78-85 C, viscosité à ltétat fondu à 1600 C 15000 cSt et température de tran sition vitreuse (DTA) 38 -55 C).
7, 6 parties en poids de produit d'addition "Addukt B 1065 ' (fabriqué par VEBA Chemie AG; # - caprolactame d'isophoronediXsocyanate bloqué avec une teneur en groupes NCO libres inférieure à 0, 4 % > une teneur en groupes NCO bloquésde 10, 5 % en poids, un taux de diisocyanate monomère inférieur à 0,1 % en poids; une tempéra ture de dissociation d'environ 175 C; une zone de fusion (Kofler) 78 -83 C et une température de transition vitreuse (DTA) 38 -45 C.
0,3 partie en poids de 'Modaflow ' (un agent d'étalement fabriqué par Monsanto Corp.; polymère d'hydrocarbure à longue chathe-acry- late d'éthyle, sous forme d'un liquide visqueux ayant une viscosité de 1850 i 7400 cSt à 99 C; poids spécifique (60-60 ) 0,99-1,03 indice de réfraction à 25 C (pour une solution à 40 0 dans le 2, 2, 4-triméthylpentane) 1,4130-1,4190) 77,0 parties en poids de poudre de zinc (type Zincoli 620 superfine).
Les propriétés de la pellicule de vernis en poudre, pour une épaisseur de 35 u sont les suivantes: Emboutissage Erichsen selon DIN 53. 156 10 mm Coupe en treillis selon DIN 53. 151 Gt o Essai de pliage sur mandrin selon DIN 53. 152 8 mm Résistance à l'empreinte selon Buchholz selon DIN 53.153 100 Essai Kesternich selon DIN 50. 018 30 cycles Essai au brouillard salin selon ASTM 1100 heures La pellicule de vernis en poudre est, comme décrit dans exemple 1, revêtue d'une pellicule de vernie LE (épaisseur de la pellicule LE 40 Exemple 4 On prépare une composition de vernis en poudre fortement électroconductrice, en mélangeant 90 parties en poids de la phase 1 et 10 parties en poids de la phase 2.
Phase 1 90 parties en poids de poudre de zinc (type Zincoli 620 superfine) 5 parties en poids de 'Scadonal S 2065 5 parties en poids de résine époxy 'D.E.R. 663 U ' Phase 2 5 parties en poids de noir 47,5 parties en poids de 'Scadonal S 2065" 47, 5 parties en poids de résine époxy "D.E.R. 663 U'f De la même façon que dans l'exemple 1, on dépose, sur des plaques métalliques dégraissées, une pellicule de vernis en poudre avec une épaisseur de 30 u, vernis sur lequel, comme dans l'exem- ple 1, on dépose une pellicule de vernis LE L'épaisseur totale de la pellicule de revêtement est de 40 , de sorte que la pellicule de vernis en poudre est recouverte par 101in de la pellicule de vernis déposable par électrophorèse.
Exemple 5 On prépare dans cet exemple une composition de vernis en poudre faiblement électroconductrice, en mélangeant 50 parties en poids de la phase I et 40 parties en poids de la phase 2 (les phases 1 et 2 sont décrites dans exemple 4). On obtient alors une pellicule de revêtement dans laquelle la pellicule de vernis en poudre n'est revêtue que par 2 à 3 d'une pellicule de vernis déposable par électrophorèse.
Cet exemple montre également qu'en réglant la conductibilité électrique de la pellicule de vernis en poudre, l'épaisseur de la pellicule de vernis déposable par électrophorèse appliquée sur elle peut également être con tôlée.
Le procédé conforme à la présente invention est très approprié pour le vernissage de bandes, dans lequel la bande est d'abord enduite par exemple avec la poudre, puis cuite. Cette bande ainsi enduite peut alors être traitée, par exemple mise en forme et soudée: Après avoir fabriqué l'objet souhaité, celui-ci peut être enduit d'une couleur quelconque dans l'installation LE. Les bords libérés par soudage sont revêtus ainsi également avec une pellicule homogène de vernis LE. Le procédé présente également le grand avantage que la matière de la bande est protégée immédiatement de la corrosion, et de ce fait on peut utiliser ultérieurement le vernis LE approprié. Même des jantes et des radiateurs peuvent être très bien enduits avec le procédé conforme à la présente invention.
La présente invention est relative à un système de commande de capacité de pointe destiné à être utilisé au cours du frittage de minerais de fer.
Le frittage constitue à l'heure actuelle une partie intégrante du processus de fabrication d'acier. Diverses machines de frittage ont e été proposées jusqu'à prsent, y compris celles décrites dans les brevets aux Etats-Unis d'Amérique n 3.194.546 et 3.262.770. Bien que le principe géneral du frittage soit simple, de nombreuses considérations entrent dans la conception et l'exploitation couronnées de succès pour parvenir à un rendement optimum.
Le système de commande de capacité de pointe suivant l'invention trouve une utilité particulière pour le frittage du minerais de fer. La fonction d'un système de commande de capacité de pointe est d'offrir une compensation pour les différences entre les debits d'entre et de sortie instantanés du processus de frittage du minerai de fer Comme on le remarquera, divers processus d'alimentation en matière exigent que le débit moyen à l'entrée soit égal au débit moyen à la sortie du processus.
Dans l'environnement pratique d'un processus exploité en continu, comme c'est par exemple le cas d'une machine à fritter des minerais de fer, toutefois, les débits d'entrée et de sortie instantanés fi et fO, respectivement, ne sont pas nécessairement égaux. I1 est courant de fixer fO par la capacité de l'installation et de commander f. de manière à rendre le débit entrée moyen égal au debit moyen du processus. Dans une application de commande d'alimentation de ligne de frittage, le débit de sortie est fonction de la vitesse d'alimentation de la ligne qui est déterminée de manière à maintenir le point de combustion de percée en un emplacement désire le long de la ligne en mouvement.
Pour procurer une commande de capacité de pointe, le débit d'entre fi est commandé en modifiant la vitesse à laquelle un fournisseur à rouleaux dépose un mélange de frittage sur la station de chargement de ligne en un emplacement situé après une plaque de rejet agissant de manière a' maintenir une épaisseur prédéterminée de mélange de frittage sur la ligne en mouvement.
La matière à fournir a un profil ondulé en section transversale et est fournie à partir d'une trémie sous la commande du rouleau d'alimentation possédant une vitesse de rotation Sr et un volume de fourniture par révolutionαr. La ligne d'alimentatione est du type à courroie sans fin, possédant une superficie en section transversale As et circulant à une vitesse variable Ss qui est fonction d'un paramètre de processus. Des moyens sont prévus après la plaque de rejet pour déterminer continuellement la hauteur désirée P2 et les hauteurs de commande haute et basse P1 et P3, respectivement, de l'onde en section transversale.Des moyens sont prévus pour déterminer le temps tl où l'onde franchit le point médian P2 Des moyens supplémentaires sont prévus pour déterminer le temps t2 où l'onde franchit P1 ou P3. Des moyens calculent Sr conformément à la relation :: As2 (Ss(X) )2 (t2-t1) Sr = αr AsSs(x) (t2-t1) + #V expression dans laquelle ss V est le volume requis pour accumuler de la matière de la hauteur P1 à P2 ou P2 à P3 et vice versa dans le sens opposé. x = (100 x n)% si t2 - tl correspond à la transition de P2 à P3 jusqu'à ce que # n% SsAs # t = # V ou x = (100 + n)% si t2 a t1 correspond à la transition de P2 à P3 jusqu'à ce que # n% SsAs t = # V, avec n un pourcentage arbitraire, ou x = l'unité dans les autres cas.
Finalement, des moyens pour une totalisation algébrique sont prévus pour ajouter la vitesse effective du fournisseur à rouleaux et Sr de manière à procurer le signal d'erreur de fournisseur à rouleaux destiné à corriger le signal d'instruction de fournisseur à rouleaux compatible avec la vitesse instantanée s s D'autres détails et particularités de l'invention ressortiront de la description ci-après, donnée à titre d'exemple non limitatif et en se référant aux dessins annexés, dans lesquels - La figure 1 est un schéma synoptique du système de commande de capacité de pointe suivant l'invention; - La figure 2 est un schéma illustrant les différentes sondes de hauteur utilisées pour fournir une information de données d'entrée pour la mise en oeuvre pratique de l'invention;; - La figure 3 est un schéma de circulation pour le frittage en continu de minerais de fer dans un environnement suivant la présente invention.
En se référant tout d'abord à la figure 3, qui illustre le processus et l'environnement du frittage en continu de minerais de fer suivant l'invention, plusieurs bacs d'emmagasinage destinés à recevoir les matières à fritter sont désignés d'une façon générale par la référence 10. Ces bacs sont alimentés en matiere identifiée par les désignations alphabétiques suivantes : 0 = fins de minerai A = additifs L = fins de calcaire C = fins de coke R = fins de retour.
On effectue la synthèse de ce composé en suivant le mode opératoire de l'exemple 16, par réaction de 10,5 g (0,05 mole) de PT,N'-diphényléthylène-diamine. r Rendement: 8 g (29,4 %) ; P.F. = 59-60 (après recristallisation dans l1acétonitrile).
Analyse: C % H % N % O % Calculé pour C36H52N202 (544,8): 79,5 9,6 5,1 5,8 Trouvé : 79,7 9,7 4,8 5,7 Exemple 165 N,N'-(p-tolylphénylacétyl)-pipérazine
On chauffe au reflux en présence d'un séparateur d'eau 30,0 g (0,2 mole) d'acide p-tolylacétique anhydre dans 300 ml de xylène et 8,6 g (0,1 mole) de pipérazine, après addition de 0,5 g d'acide paratoluène-sulfonique. Au bout de 48 heures, on laisse refroidir le mélange, on filtre à la trompe les cris- taux précipités et on les fait recristalliser dans du toluène.
Rendement : 20,9 g (60 s) ; P.F. 1820.
Analyse C % H % N .% 0 % Calculé pour C22H26N202 (350,5): 75,5 7,49 8,0 9,15 Trouvé : 75,5 7,-7 7,6 9,2 Exemple 166 N,N'-bis-(5-phénoxypentanoyl)-pipérazine
On prépare ce composé en suivant le mode opératoire de l'exemple 16, à partir diacide 5-phénoxypentanoïque et de pipérazine.
Rendement : 46 % P.. = 88-9 (ligroine) Analyse: N % Calculé pour C26H34N2O4 (438,4) : 6,4 Trouvé : 6,2 Exemple 167 N.Nt-bis-(9-undécénoYl)-2,5-diméth.Ylpipérazine
On peut obtenir ce composé en suivant le mode opératoire de l'exemple 16 à partir d'acide 9-undécénique et de pipérazine.
Rendement: 54%; huile, nD22,5 = 1,4890 Analyse C % H % Calculé pour z z C28H50N202 (446,7): 75,4 11,3 6,2 Trouvé : 75,2 11,3 6,3 Exemple 168 N,N'-bis-(octyloxyacétyl)pipérazine
On obtient ces substances en suivant le mode opératoire de l'exemple 16, à partir d'acide octyloxyacétique et de pipérazine.
Rendement : 72 % P.F. = 37-38 (éther de pétrole) Analyse: N % Calculé pour C24H46N2O4 (426,6) : 6,5 Trouvé : 6,4 Exemple 169 r N,N'-bis-(N-pentanoyl-alanyl)-2,5-diméthylpipérazine
On prépare ce composé en suivant le mode opératoire de l'exemple 16, à partir de N-pentanoyl-alanine et de 2,5diméthylpipérazine.
Rendement: 28% P.F. = 176-180 (acétate d'éthyle) Analyse Calculé pour C22H40N404 (424,5) : 13,2 Trouvé : 13,5 Exemple 170 N,N'-bis-(2-chlorophénoxyacétyl)-pipérazine
On prépare ce composé en suivant le mode opératoire de l'exemple 165, à partir de 8,6 g (0,1 mole) de pipérazine anhydre et de 37,3 g (0,2 mole) d'acide 2-chlorophénoxyacétique.
Rendement : 26,4 g (62 %) P.F. = 234-236 (après recristallisation dans le nitrométhane) Analyse Cl % N % Calculé! pour C2020C12N204: (423,3) : 16,8 6,6 Trouvé : 16,7 6,4 Exemples 171-175 (tableau XIII) Les composés des exemples 171-175 sont préparés en suivant le mode opératoire de l'exemple 16, par réaction de l'anhydride mixte, obtenu à partir de 18,4 g (0,1 mole) d'acide undécylénique, 10,1 g (0,1 mole) de triéthylamine et 10,8 g (0,1 mole) de chloroformiate d'éthyle, avec 0,05 mole de la diamine indiquée sur le tableau XIII. Les huiles obtenues sont purifiées par chromatographie sur colonne (alumine neutre, élution à éther de pétrole).
TABLEAU XIII
La pompe de projection est constituée d'un boitier cylindrique plat 35 dans lequel est disposé une pièce centrale rotative ou flasque de forme circulaire ou triangulaire rectangle portant trois galets verticaux 36 rotatifs disposés suivant un angle de t2oO respectivement qui,lors de la rotation de la pièce centrale, viennent,chacun à leur tour,comprimer la même portion d'un conduit souple 37 passant sur un arc de la circonférence interne du boitier et en communication avec l'ajutage 31 de sortie de la chambre de malaxage de telle manière qu'à chacune des rotations de la pièce mobile et à chaque passage d'un galet contre la portion 37 du conduit souple,un volume constant de produit piteux soit évacué dans la lance de projection et qu'un volume identique soit aspiré de la chambre de malaxage dans la lance,le conduit souple fixé à l'ajutage et passant dans la pompe tant l'extrémité de la lance de projection.
Suivant une forme préférentielle de réalisation de l'invention telle que représentée en figures 3 et 4,ltensemble mélangeur projeteur est un ensemble monoblo comprenant le chambre de malaxage ou tambour 25,la transmission séductrice 27 et la pompe 26.
Telle que représente an figure 2 la chambre de malaxage 25 présente un diamètre interne supérieur à celui de la chambre d'humidification 14 à laquelle elle est fixée,ce qui assure un un brassage de l'ensemble du produit prémélangé fourni par la chambre d'humidification.
Le malaxeur rotatif horizontal monté sur le moyeux transversal 30A est constitué de quatre pales verticales 38 en croix qui sont ajourées par dss orifices 39 de leur paroi,ce qui assure un mouvement émultionnant à la pâte qu'il brasse.
Le tambour constituant la chambre de malaxage est apposé et maintenu par soudure sur la flasque supérieure 39 du corps de pompe 26 qui en constitue le fond.
Le corps de pompe est divisé en deux chambres: la chambre de transmission 40 et le carter de pompe proprement dit 41 séparées par une paroi horizontale 42.
actionné par Le moyeu 30 A supportant le malaxeur et/l'arbre 23 de la chambre d'humidification 14 traverse la flasque 39 du corps de pompe et est monté rotatif sur les roulements 43 et 44 fixés respectivement sur la flasque et sur la paroi horizontale parallele 42.
Un pignon 45 de petit diamètre calé sur le dit moyeux e s'engrenne dans la chambre de transmission avec un pignon horizontal 46 a plus grand développement calé sur un arbre 47 qui pénètre dans le carter de pompe proprement dit.
L'arbre 47 est monté rotatif sur des roulements portés respectivement par la flasque supérieure 39 et par une patte 48 en angle droit fixé par soudage à la paroi horizontale et qui pénètre dans le corps de pompe 41.
Un pignon 49 calé sur l'arbre tel que décrit s'engrenne avec un pignon 50 monté sur un arbre transversal 51 actionnant le rotor de la pompe.
L'ensemble constituant un train réducteur de transmission.
Le rotor de la pompe est constitué de deux flasques 52 et 53 horizontales et paralleles évidées en leur centre et réunies par une entretoise annulaire verticale 54,de telle manière que leur centre vidé puisse servir de logement aux pignons du train réducteur,ce qui réduit l'encombrement.
Chacune des flasques présente sensiblement la forme d'un triangle isocèle à sommet A.B.C.tronqués.
Une entretoise horizontale 55 sur laquelle est fixé par tous moyens arbre central rotatif 51 est intercalée entre la flasque supérieure et la flasque inférieure au niveau inférieur de l'entretoise annulaire 54.
L'ensemble du rotor tel que décrit repose sur un épaulement 56 de la flasque horizontale du carter de pompe.
Préférentiellement dans un souci de simplification de la fabrication les flasques supérieures et inférieures 39 et 39 A du carter ou corps de pompe sont dotés d'épaulements annulaires périphériques entre lesquels et contre lesquels se bloque la paroi cylindrique verticale 26 du dit corps dapompe,l'ensemble étant solidarisé par soulonnage,ce qui a pour effet de bloquer les arbres et axes rotatifs qui sont porteurs à cet effet d'épaulements circulaires d'appui contre les flasques et parois.
Sur ces dessins les mimes références-représentantles-mrnes.
éléments.
En se référant d'abord aux figures 1 et 2 le véhicule automo bile muni du dispositif d'asservissement de direction selon ltin- invention comporte une colonne de direction constituée en deux tron çons 1 et 2 coaxiaux séparés l'un de l'autre par une barre de torsion 3; le premier tronçon 1 solidaire du volant de direction 4 est muni d'une clavette diamétrale 5 dont les deux ailes débor dent également de chaque c8té de ce même tronçon, tandis que le second tronçon 2 relié aux organes de direction est solidaire d'un manchon 6 de même axe que lui et dans lequel sont ménagés deux évidemments longitudinaux 7a et 7b entre les faces inté rieures desquelles est placée la clavette 5.La largeur 1 de ces évidemments est telle qu'une rotation d'un angle de valeur prédéterminée du premier tronçon de la colonne de direction est possible avant que les faces de la clavette puissent, dans un sens ou dans autre, entrer en contact avec lesdites faces intérieures des évidemments > ladite clavette ayant une épais seur e inférieure à 1 et convenablement choisie à cet effet; lorsque les ailes de la clavette se trouvent en contact avec les deux faces intérieures diamétralement opposées des évi dements et viennent y prendre appui, le premier tronçon peutk entrainer le second tronçon de l'arbre de direction par l'intermédiaire de la clavette 5 et du manchon 6.Un capteur de déplacement angulaire 8 de type connu est associé solidairement au manchon 6 de manière connue et relié à la batterie d'accu- mulateur elle-même associée au véhicule; ce capteur permet de transformer en signal électrique le déplacement angulaire re latif du tronçon 1 par rapport au tronçon 2, lequel déplacement est proportionnel au couple appliqué sur le volant de direction.
Ce capteur peut Entre un capteur à résistance, inductance, réluc- tance, capacité variables ou mesurables ou un capteur mettant en application toute autre grandeur électrique variable et me surable.~On a représenté sur la figure 2 un capteur constitué par un potentiomètre dont la piste circulaire 9 est solidaire du manchon 6 et dont le curseur 10 est solidaire d > un arbre 11 et est entraîné en rotation autour de son axe soit directement soir par l'intermédiaire de deux roues dentées dont l'une 12 est coaxiale à 1' arbre ll et en est solidaire, etl'autre 13 coaxiale au tronçon 1 est solidaire de ce dernier.
le capteur 8,alimenté par la batterie d'accumulteurs associés au véhicule, est également relié électriquement à un organe de calcul analogique 14 ou variateur électronique par l'intermédiaire dtun contact tournant solidaire du tronçon 2 et/ou du manchon 6. Organe de calcul de dimensions réduites, facilement logeable en un point quelconque du véhicule et, en particulier, incorporable à l'ensemble des instruments de bord, reçoit le signal électrique délivré par le capteur, ledit signal variant en fonction de la valeur du couple appliqué au volant 4 suivant la loi du capteur.
Des contacts sont disposés sur les faees opposés de l'un des deux-évidements du manchon 6, l'évidement 7b par exemple, permettant de transmettre un signal indiquant au c curateur le sens de rotation du volant de direction 4. Les signaux émanant du capteur 8 et des contacts sont transformés par le calculateur en un courant d'intensité et de sens variables en fonction de la valeur et du sens du couple appliqué au volant 4 lequel courant alimente un moteur électri que 18 dTassistance consti'cué, selon l'invention, par le moteur d'entratnement en rotation du moteur à explosion d1 entrainement du véhicule lors de sa mise en marche et couramment désigné sous le nom de 11démarreurtl.
L'arbre du moteur 18 de démarreur est, muni d'un crabot électromagnétique 19 dont la fermeture du circuit électrique est commandée par l'interrupteur du circuit de commande de l'inducteur dudit moteur; ce crabot est solidaire du pignon 20 d'entraînement en rotation de la couronne 21 du démarreur et peut se déplacer en même temps que lui en translation axiale gr2ce à des cannelures longitudinales ménagées sur l'arbre de sortie du moteur du démarreur.Lorsque le circuit électroma gnétique du crabot 19 ntest pas sous tension, ensemble crabot pignon est débrayé et le pignon 20 est désolidarisé de la cou ronne 2l, tandis que lorsqu'il se trouve sous tension cet en semble se déplace de manière que le pignon 20 vienne rengréner sur la couronne 21 du démarreur.