INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D'autre avantages et caractéristiques de l'invention sont mis en évidence dans la suite de la description donnée à titre d'exemple non limitatif en référence aux dessins annexés dans lesquels fig. 1 est une vue perspective,par dessus, dtun élément fondamental du jeu, à base carrée; fig. 2 est une vue analogue,par dessuus,de ce même élément; fig. 3 est une vue perspective représentant l'assemblage de trois éléments d1un jeu de construction selon l'invention; fig. Lt représente un essieu muni d'une roue; fig. 5 représente un élément de retenue d'essieu et d'attelage; fig. 6 représente un autre exemple d'assemblage de différents éléments selon l'invention ;; fig. 7 représente un élément de jonction Les fig. 1 et 2 représentent l'un des éléments fondamentaux du jeu conforme à l'invention, constitué par un parallélépipède 1 comportant une base carrée ou fond-2 dont le côté présente une longueur 1, et des parois latérales 3 de hauteur h . La surface externe du fond 2 comporte des tétons 4, alignés le long des bords du fond. Ces tétons, au nombre de quatre sur chaque côté de longueur 1, sont venus d'une pièce avec le fond 2. La face de l'élément 1 opposée au fond 2 est ouverte.
Lorsqu'il est prévu un débitmètre ou un appareil correspondant de mesure servant a déterminer le débit de gaz, on règle avantageusement la pression de gaz de manière à introduire dans le bain une quantité d'oxygène de I Nm3/mn/t de fonte.
Dans le cas de la fonte, le degre de saturation: Lt C/(4,23-0,3X Si-O,3%P)l ou bien 1 'équivalent de carbone: (%C + 1/3% Si + 1/3% Pt constitue entre autres une mesure de cette résistance. Il peut par conséquent etre avantageux d'introduire l'oxygène dans le bain de fonte jusqu'à ce qu'on atteigne une valeur dé sirée du degré de saturation ou de l'équivalent de carbone de la la fonte.
I1 est cependant possible, non seulement de corriger le degré de saturation ou l'équivalent de carbone par le traitement de la fonte à l'oxygène, mais on peut aussi éliminer des impuretés qui seraient susceptibles de perturber la qualité du métal. A cet égard, on introduit l'oxygène dans le bain de fonte jusqu'a ce qu'on atteigne une valeur satisfaisante en ce qui concerne l'abaissement désiré de la teneur en impuretés dans le bain de fonte.
Les impuretés à éliminer du bain de fonte sont constituées notamment d'alu- minium, de titane et d'éléments qui presentent une grande affinité pour l'oxygène.
Les réactions d'oxydation déclenchées par introduction de l'oxygène dans le bain de fonte produisent une augmentation de la température de ce dernier.
Il peut, par conséquent, être avantageux d'introduire l'oxygène dans le bain de fonte jusqu'à ce qu'on atteigne une valeur d'augmentation désirée de la température dans le bain de fonte. Une telle augmentation de la température est notamment avantageuse lors de la fabrication de fonte à graphite spherol- dal.
Le procédé selon l'invention peut par conséquent être appliqué, en fonction de la duree de la fourniture d'oxygene, pour modifier, épurer ou augmenter la température d'un bain de fonte. Avec le procédé selon l'invention, il est possible, indépendamment de la charge utilisée, de produire la qualite de fonte désirée par un traitement ultérieur du bain de fonte avec de l'oxygène.
Avantageusement, lors de la fabrication de fonte malléable ou de fonte a graphite spheroîdal, on peut utiliser selon l'invention principalement une charge impure pour former le bain de fonte. Avec ce procédé, on réduit les frais de fabrication de la fonte malléable ou de la fonte à graphite sphero'i- dal dans des proportions importantes.
D'une manière particulièrement simple, on peut mettre en oeuvre le procédé selon l'invention en introduisant l'oxygène à l'aide d'un tube plongeant par une extrémité dans le bain de fonte liquide. On a obtenu les meilleurs résultats avec ce procedé quand le tube d'introduction d'oxygène est engagé au milieu du bain jusqu'à une profondeur correspondant à peu près aux deux-tiers de la hauteur de ce dernier.
Pour la mise en oeuvre du procéde selon l'invention, il convient notamment d'utiliser un tube d'introduction d'oxygène qui est formé d'un matériau réfractai- re et/ou pourvu d'un revêtement réfractaire. II s'est avéré particulièrement avantageux,en ce qui concerne la résistance,d'utiliser des tubes en chamottegraphite, des tubes à paroi épaisse en argile ou en chamotte, et egalement des tubes d'acier pourvus d'un revêtement réfractaire correspondant.
En particuliery lorsque l'oxygène doit etre introduit sous une forme finement divisée dans le bain de fonte, il est avantageux que l'oxygène soit introduit au travers du fond poreux, au moins par endroits, d'un récipient contenant le bain de fonte.
D'une manière particulièrement avantageuse, le procédé peut être mis en oeuvre dans un cubilot.
Paur la mise en oeuvre de ce procédé, il convient d'utiliser notamment des cubilots comportant une pré-sole. A partir de la pré-sole, on peut prélever un bain de fonte qui présente les propriétés désirées après le traitement à l'oxygène réalisé selon l'invention. Dans un cubilot utilisé de cette maniere, on peut produire différents bains de fonte d'une maniere continue indépendamment de la préparation du bain.
D'autres buts et avantages de la présente invention apparaitront à la -lecture de la description suivante et de la figure unique annexée, qui montre de façon schématique un exemple de mise en oeuvre du procédé selon l'invention.
La figure représente un cubilot classique 1 comportant une pré-sole 2 dans laquelle est collecte le bain produit dans le cubilot. Dans la pré-sole - > il est prévu un tube d'introduction 3 qui est disposé de manière que son orifice de sortie se trouve à une profondeur correspondant a peu pres aux deux-tiers de la hauteur du bain. A l'aide de ce tube 3, on introduit dans le waln de fonte de l'oxygène, conformément au procédé selon l'invention.
Du fait que dans ce procédé il ne se produit pas de fumées, on peut se passer de dispositifs d'évacuation ou de tirage, comme cela est par exemple nécessaire dans la fabrication d'acier. Avant la coulée, en prélève à partir du bain des échantillons servant a un contrôle de qualité. On peut ainsi égale- ment établir Si et dans quelle mesure on doit apporter des additiotsau bain de fonte.
Lt arbre 7 est rendu solidaire dtun étrier 15 dans les branches duquel peut coulisser la manivelle 6. Le ressort 14 est monté sur la manivelle 6 et est interposé entre un épaulement 16 de cette dernière et la face interne de la branche de l'étrier opposée au bras 5. Une butée réglable 17 permet de limiter la détente du ressort Il et, par suite, de fixer la longueur de la trajectoire rectiligne du bras 5.
Sur l'extrémité inférieure de l'arbre 7 est claveté un pignon de chaîne 18 sur lequel s'enroule une chaîne 19 fixée pac une de ses extrémités à un levier 20 et par l'autre à un point fixe de la platine avec interposition d'un ressort de rappel 21.
te pivotement du levier est commandé par une came 22 montée à l'extrémité d'un arbre 23, par l'entremise d1un reiwoi d'angle constitué, par exemple, par un couple de pignons coniques 24 (figure 3).
L'arbre menant M du couple 24 sort de la machine 1.
t'arbre 23 est pourvu à son extrémité d'un pignon 25 engrenant avec une couronne 26, dentée intérieurement,du dispositif de redressage.
Sur cette couronne sont en prise des pignons identiques d'entrainement de cames 27, 28, 29 et 30 par exemple.
La came 27 détermine le pivotement d'un levier 31 d1entrai- nement d'une couronne 32 présentant deux rampes 33 diamétralement opposées. tes rampes 33 sont utilisées pour déplacer radialement deux coulisseaux 34 coopérant pour former une pince de maintien de l'ébauche du ressort durant le redressage.
Les cames 28 et 29 sont utilisées pour commander le déplacement radial de coulisssaux porte-outil permettant d'effec- tuer l'opération de redressage, voire meme une autre opération de façonnage du crochet.
Enfin, la came 30 commande le pivotement d'un levier 35 d'actionnement du câble a'ouverture de la pince 4.
Il y a lieu de noter que les coulisseaux porte-uti1 schématisés en 36 et 37 sont montés sur une platine (non représentée mais située derrière celle 38 de support des cndlis- seaux 34) qui peut tourner autour de l'axe de la couronne 26.
On va maintenant décrire une pince particulièrement bien adaptée pour saisir l'ébauche du ressort R (figures 7 a 11 Cette pince se compose d'un corps tubulaire 39, comportant latéralement à son extrémité un Vé 40, sur lequel peut tourner un manchon 41 pourvu d'une patte 42, latérale.
De préférence, le Vé 40 et la patte 42 sont réalisés en un matériau flexible.
La rotation du manchon 41, dont le sens de la flèche F5 (figure 10), détermine celle de la patte 42 qui vient se placer devant le Vé 40 en plaquant le ressort R dans ce dernier.
La rotation du manchon 41 est déterminée par le déplacement d'un doigt 43 guidé dans une lumière 44 longitudinale du corps 39 et stétendant dans une lumière 45 hélicoldale du dit manchon.
te doigt 43 est porté par un piston 46, coulissant axialement à l'intérieur du corps 39, soumis à l'action d'un ressort 47 et relié à l'extrémité libre d'un câble 48 sous gaine, le dit câble étant fixé par son autre extrémité au levier 35 actionné par la came 30 précitée.
La disposition de la lumière 45 est télle que la fermeture de la pince est commandée automatiquement par la détente du ressort 47.
Selon une autre caractéristique de l'invention, les ailettes sont entralnées par une crémaillère unique assurant un parfait synchronisme du pivotement de celles-ci et permettant conjointement d'atteindre des angles de pivotement élevés, pouvant à la limite atteindre 180 degrés.
Selon une autre caractéristique de l'invention, la pression des gaz de lancement, agissant sur la structure de l'empennage assure le maintien des ailettes contre la structure du projectile lors du trajet de celui-ci à l'intérieur du tube de lancement.
De plus, comme il ressortira des exemples d'exécution décrits, la structure coaxiale de l'ensemble de motorisation libère la partie axiale de l'empennage permettant de disposer et de loger différents accessoires du projectile.
D'autres caractéristiques apparaitront dans la description qui va suivre, faite en regard des dessins annexés, et qui donne, à titre explicatif mais nullement limitatif, des variantes d'exécution de l'invention.
Sur ces dessins La Planche 1 représente les éléments constitutifs de l'empennage déployant La Figure 2 représente un empennage déployant en configuration repliée Ia Figure 3 représente un empennage déployant en configuration déployée l'es Figures 4 et 5 représentent une première variante d'exécution Bes Figures 6 et 7 représentent une seconde variante d'exécution de l'empennage dans les deux configurations; La Figure 8 représente l'application d'un empennage déployant à un projectile de mortier équipé de sa propre charge de lancement.
Dans toutes les figures,des références alphanumériques semblables indiquent des éléments semblables. Il est bien précisé que dans la description il s'agit uniquement d'exemples d'exécution et que toutes autres formes, proportions,dispositions pouraient être adoptées sans sortir du cadre de l'invention.
On commencera par décrire un exemple d'exécution, de la structure de base d'un empennage déployant, selon l'invention.
La figure 2 représente, en configuration repliée une vue latérale en coupe ce' l'empennage déployant qui se compose de deux éléments principaux a) un premier élément constitué par le eu d'ailettes (A) b) un second élément ou ensemble de motorisation pneumatique constitué de deux pièces coaxiales (3) et (C) libres de coulisser l'une dans l'autre et qui coopérent en combinaison pour former une cavité (Q) d'admission, d'emmagasinage et de détente d'une faible quantité de gaz sous pression, empruntée aux gaz de lancement du projectile.
1'empennage déployant selon l'invention est fixé à l'arrière d'un projectile, soit directement sur le culot, soit sur un appendice portant par exemple une charge de lancement, ou au droit du col de tuyère lorsque le projectile est du type propulsé. La structure de base de l'empennage déployant autorise deux modes de déploiement; dans l'un, les ailettes pivotent de l'arrière vers l'avant lorsque le projectile est situé en X' et lié à la pièce (B), dans l'autre mode, le déploiement des ailettes s'effectue de l'avant vers l'arrière lorsque le projectile est situé en X et lié à la pièce (C). Be déplacement longitudinal relatif des pièces (B) et (C), par l'intermédiaire d'un mécanisme à crémaillère, provoquent le pivotement du jeu d'ailettes (A), c'est-à-dire le déploiement de ltempennage.
Dans le but de faciliter la description détaillée des exemples d'exécution de l'invention, on commencera par décrire séparément les caractéristiques des éléments constitutifs de l'empennage déployant.
l'a figure 1 représente, les éléments constitutifs d'un empennage déployant réalisé selon l'invention, à savoir - l'es ailettes pivotantes (A) à la Figure la, et leurs accessoires de montage aux Figures lb et îc - L'ensemble de motorisation, constitué de ses deux pièces coaxiales l'élément extérieur (B), Figure la, et l'élément intérieur Figure le La Figure la, représente, en vue latérale, les détails de réalisation de l'une des ailettes pivotantes, étant entendu que toutes les ailettes sont identiques. Une ailette (A) comporte une partie en forme de lame (1), active aérodynamiquent et une base (2) de forme sensiblement circulaire, dotée d'un secteur circulaire denté (3) terminé par un talon de butée (5) de fin de course,qui assurera l'arrêt de l'ailette en configuration déployée. la longueur du secteur circulaire denté (3) et par voie de conséquence le nombre de dents, dépend de la grandeur de l'angle de pivotement désiré.
Au centre de la base (2) de l'ailette est menagé un trou circulaire (4) qui recevra les accessoires de montage de l'ailette sur l'ensemble de motorisation.
Bes accessoires de montage de l'ailette sont constitués par une rondelle plate (6), dont llépaisseur est sensiblement supérieure à l'épaisseur de l'ailette, représen1ée à la Figure lb et par un rivet creux (7) représenté à la Figure lc.
La rondelle (6), lors du montage de l'ailette sur l'ensemble de motorisation sera placée à l'intérieur du trou (4) ménagé à cet effet, l'adjonction de cette rondelle permet d'éviter les frottements de l'ailette contre les joues des flasques supports qui seront décrits ultérieurement. Be rivet (7) permettra de solidariser l'ailette sur ses flasques supports. L'ailette peut être réalisée en un matérieau rigide tel que 1' acier, et obtenue par découpage.
Be bord d'attaque de l'ailette, selon l'épaisseur de la partie active aérodynamique, peut entre plat ou profilé.
La Figure Id représente une vue latérale en coupe de la pièce extérieure (B) constituant en outre l'élément porte ailéttes, cette pièce est de révolution autour de l'axe XX', Sur la Figure Id une configuration paire des ailettes a été représentée mais tout ce qui suivra s'applique et demeure valable pour une configuration impaire.
Les sels choisis selon l'invention, à savoir perchlorate de lithium ou d'ammonium quaternaire, apparaissent satisfaisants non seulement parce qu'ils orientent favorablement la réaction nitrile/organomagnésien, mais aussi parce que - ils ne réagissent pas avec l'organomagnésien, - ils sont solubles dans une solution appropriée de l'organoma gnésien, et donnent un complexe avec ce dernier, - ils peuvent être déshydratés sans décomposition.
Selon l'invention, le solvant mis en oeuvre pour préparer la solution de l'organomagnésien et du sel, et pour faire réagir ledit organomagnésien avec le nitrile organique, a une polarité et une basicité substantiellement voisines de celle de l'éther. Cette définition vise des solvants tels que le méthylal, ou l'éther, et exclut des solvants tels que le TKF et 1'HMPT.
Les conditions opératoires, choisies préférentiellement selon l'invention, sont les suivantes - au début de la réaction de l'organomagnésien et du nitrile organique, ltorganomagnésien est en excès molaire par rapport au nitrile organique ; à cet égard, au début de la réaction, le rapport initial molaire de l'organomagnésien par rapport au nitrile organique est par exemple au moins égal à 1,1 , - le sel est en excès molaire par rapport à ltorganomagnésien, dans la solution de I'organomagnsien et du sel, avant réac tion avec le nitrile organique ; à cet égard, dans cette so lution, le rapport molaire du sel par rapport à l'organoma gnésien est par exemple au moins égal à 1,2.
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante, donnant un certain nombre d'exemples illustrant l'invention.
Afin d'obtenir la cétone d'addition recherchée, on utilise en général la procédure suivante, comportant les étapes successives définies ci-après A) on prépare une solution de l'organomagnésien, et d'au moins un sel soluble en présence dudit organomagnésien, choisi parmi les composés suivants, à savoir le perchlorate de lithium, et un perchlorate d'ammonium quaternaire, répondant à la défini tion ci-dessus, B) puis, on ajoute le nitrile organique à la solution de l'organo- magnésien et du sel, et on fait alors réagir cette solution avec le nitrile organique, en présence du sel choisi, C) finalement, on hydrolyse le milieu réactionnel avec une phase aqueuse acide, et on extrait la cétone d'addition de ladite phase aqueuse.
Cette procédure générale comporte deux modes d'exécution différents.
Tout d'abord, dans les cas où la réaction de l'organomagnésien avec le nitrile organique conduit dans les conditions classiques, ctest-à-dire en l'absence de perchlorate de lithium ou d'ammonium quaternaire, a un rendement très faible en cétone d'addition (par exemple, CH3CN , C6H5CICN, etc... 3, on utilise préférentiellement le premier mode opératoire suivant 1) on prépare selon l'opération (A) la solution de l'organoma gnésien et du sel, successivement 1.1) en préparant ltorganomagnésien dans un solvant, et en obtenant ainsi une solution de l'organomagnésien, 1.2) en dissolvant le sel, préalablement séché, dans la solution de l'organomagnésien, 1.3) en chauffant la solution de l'organomagnésien et du sel, sous reflux du solvant, 2) on ajoute selon l'opération (B) le nitrile organique à la so lution de ltorganomagnésien et du sel, et on procède à la réaction, toujours en chauffant la solution de ltorganoma- gnésien et du sel, sous reflux du solvant.
Mais, de manière générale, on peut aussi utiliser le deuxième mode opératoire suivant 1) on prépare selon l'opération (A) la solution de l'organoma- gnésien et du sel, successivement 1.1) en préparant l'organomagnésien dans un solvant, et en obtenant ainsi une solution de l'organomagnésien, 1.2) en dissolvant à la température ambiante le sel, préa lablement séché, dans la solution de l'organomagné sien, 2) on ajoute selon l'opération (B) le nitrile organique à la solution de ltorganomagnésien et du sel, et on procède à la réaction, toujours à la température ambiante.
Le premier mode opératoire est illustré par les exemples 1 et 2 suivants.
Exemple 1 Ce premier exemple vise l'obtention de dodécanedione-4,9 (appelée ci-après cétone d'addition) par addition de bromure de n-propylmagnésium (appelé ci-après organomagnésien) sur de lthexa- nedinitrile (appelé ci-après nitrile organique), en présence de perchlorate de lithium (appelé ci-après sel), et en solution dans de l'éther anhydre (appelé ci-après solvant).
La réaction d'addition est effectuée dans un ballon de réaction à quatre cols de 250 ml, muni d'un agitateur mécanique en verre, d'une arrivée d'azote sec, d'une ampoule de coulée, et d'un réfrigérant surmonté d'une gaine à chlorure de calcium.
On prépare tout d'abord une solution de l'organomagnésien et du sel choisi, et cela successivement - en préparant dans un autre ballon l'organomagnésien, à par tir de 26 gr de magnésium, 123 gr (1 mole) de bromure de n-propyle, et 410 ml du solvant ; on obtient ainsi une solu tion de ltorganomagnésien, - en introduisant dans le ballon de réaction 9,96 gr (0,094 mole) du sel préalablement séché, et 35 ml (0,078 mole) de la solution de l'organomagnésien ; on dissout alors le sel dans la solution de l'organomagnésien, - lorsque le sel est complètement dissous, en chauffant la so lution de l'organomagnésien et du sel, sous reflux du sol vant.
Toujours en chauffant la solution de l'organomagnésien et du sel, sous reflux du solvant, on ajoute goutte à goutte en 9mn, par l'ampoule de coulée, le nitrile organique (2,8 gr, soit 0,026 mole), en solution dans le solvant (14 ml), à la solution de l'or- ganomagnésien et du sel.
On fait alors réagir la solution de l'organomagnésien et du sel avec le nitrile organique, pendant 30 minutes.
Finalement, on hydrolyse le milieu réactionnel à OOC avec une phase aqueuse acide, telle qu'unie solution environ normale d'acide chlorhydrique, et ceci jusqu'à l'obtention d'un pH acide.
Au bout d'une nuit d'hydrolyse, la cétone d'addition est extraite à l'éther de la phase aqueuse. La phase éthérée est lavée à l'eau jusqu'à l'obtention d'un pH neutre. Après séchage sur sulfate de magnésium anhydre, et élimination de l'éther, la cétone d'addition précipite. Après filtration et recristallisation dans l'éther de pétrole (fraction bouillant entre 40 et 650C), on obtient 1,4 gr (0,007 mole) de la cétone d'addition. Le rendement par rapport au nitrile de départ est égal à 27 %.
D'autres caractéristiques de l'invention apparaitront au cours de la description détaillée qui va suivre.
L'utilisation et l'intégration de dispositifs de réglage très élaborés dans le raffinage du pétrole sont généralement considérées comme parmi les plus récentes innovations technologiques.
Toutefois; il convient de reconnaitre que la littérature publiée est en constant développement dans ce domaine technique. Par exemple le brevet des Etats-Unis d'Amérique 3 759 820 décrit la commande systèmatique d'un traitement à zones de réaction multiples en réponse à deux différentes caractéristiques de qualité du produit final à obtenir. Dans un exemple perticulier qui comporte le réformage catalytique d'une charge de naphta, les deux caractéristiques du produit sont l'indice d'octane et le rendement mesuré en liquide.
On utilise des signaux de sortie représentatifs de ces deux caractéristiques du produit pour régler la sévérité des conditions de la zone de réaction en réponse à ces caractéristiques. Dans le -brevet des Etats-unis d'Amérique nO 3 751 229, on règle la sévérité des conditions de lia zone de réaction dans une unité de réformage catalytique en réponse à l'indice d'octane de l'effluent liquide à la pression de la zone de réaction.
Le brevet des Etats-Unis d'Amérique nO 3 756 921 décrit un dispositif de régulation pour une colonne de séparation d'essence utilisant un monitor d'octane en combinaison avec des moyens de mesure du débit intercalés sur le courant de tête et sur le courant de queue. Des moyens à action prédominante évitent que la colonne de séparation ne se vide par la production de quantités excessives de produits de queue.De même, le brevet des Etats-Unis d'Amérique nO 3 755- 087 décrit la commande d'une colonne de distillation fractionnée travaillant en séparateur d'essence, cette commande consistant à mesurer l'indice d'octane de la fraction de tête et à régler le reflux renvoyé à la colonne en réponse à cet indice.
On peut citer, comme autre exemple, illustratif du réglage de la sévérité des conditions de la zone de réaction en réponse à l'indice d'octane de l'effluent formant la phase liquide d'un traitement de réformage catalytique, le brevet des Etats-Unis d'Amérique nO 3 649 202. Dans cet exemple, la sévérité ou rigueur des conditions de la zone de réaction est réglée individuellement dans chacun de trois réacteurs en réponse à l'indice d'octane et à la différence de température entre les deux extrémités de chaque zone de réaction.