INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Si par exemple l'équerre est constituée en un matériau résistant élastique tel que de l'acier à ressort et que les profilé s sont réalisés en un matériau plus doux, par exemple en alliage léger, on comprend que de la sorte on obtient un parfait verrouillage élastique et un parfait positionnement de l'équerre à l'extrémité du profilé, l'extrémité de la patte rabattue venant s'ancrer par harponnage dans et sous le retour 5d du profilé.
Si l'on veut constituer un cadre carré ou rectangulaire il suffit donc de prendre quatre équerres telles que 6 à 9 pliées à 90 et d'assembler par leur intermédiaire quatre profilés tels que 2 à 5 coupés en onglet à la longueur souhaitée.
Un grand nombre de qualités et de types de dextrines peuvent être fabriqués par contrôle de la source d'amidon, de l'humidité, du catalyseur, de la température et de la durée de grillage, qui sont les critères du procédé. Il est devenu de pratique courante de classifier les pyrodextrines en trois catégories primaires, c'est-à-dire les pyrodextrines blanches, jaunes ou canaris et les dextrines connues sous le nom de "British gums".
Les pyrodextrines blanches sont préparées en chauffant doucement de l'amidon, c'est-à-dire à une température comprise entre 26 et 500C , pendant de 3 à 7 heures, avec un catalyseur acide, tel que l'acide chlorhydrique, l'acide acétique, l'acide trichlora cétique, ou l'acide hypochloreux. A cause du fait que cela peut être obtenu en présence de -quantités d'acides relativement élévées, la conversion est rapide même à des températures comparativement basses. Ainsi, la couleur reste claire et-la solubilité dans l'eau peut varier depuis un niveau faible (dans des conversions courtes et/ou températures .basses) à un niveau élevé (temps de cuisson plus long à des températures plus élevées).Les pyrodextrines jaunes ou de couleur canari sont préparées en chauffant de l'amidon avec de l'acide à des températuresélevées (comprises entre 65 et 900C)- et des temps généralement plus longs (de 6 à 20 heures) que ceux utilisés pour les pyrodextrines blanches.De façon générale,ces dextrines sont solubles à plus de 95 % et peuvent être utilisées à des concentrations d'environ 60%. Les "British gums" sont préparées en chauffant l'amidon à une température comprise entre 57 et 880C pendant- de 10 à 24 heures sans addition d'acide. La -conversion est catalysée par les traces d'acide naturellement présentes dans l'amidon (ou formées pendant la pyrolyse) ou par des matières alcalines telles que le carbonate de sodium, le bicarbonate de sodium et l'ammoniaque.
En général les produits ont des couleurs foncées et une large gamme de solubilité dans l'eau froide et des viscosités élevées.
Dans la présente invention, on utilise seulement des pyrodextrines blanches. - Les amidons qui peuvent être utilisés pour former les pyrodextrines blanches comprennent l'amidon du tapioca, l'amidon de pomme de terre, amidon de sagou, amidon de blé, amidon d'avoine et autres amidons de végétaux, de céréales et de racines. Les pyrodextrines blanches utilisees dans la présente invention sont les produits convertis le plus fortement et donc les plus solubles dans l'eau. Une pyrodextrine particulièrement préférée est une dextrine blanche hautement convertie obtenue en chauffant de l'amidon à des températures supérieures à 37 ,8 penFStant ap-alxdna- tivement 7 heures.
Une autre caractéristique importante des pyrodextrines blanches utilisables dans les compositions de revêtement de la présente invention est qu'elles présentent un faible eauivalent dextrose (D.E.) de préférence pas plus de 10,0, de préférence encore de pas plus de 5,0 et encore de préférence de pas plus de 3,0 de sorte que la composition de revêtement présente également un faible équivalent dextrose. L'équivalent dextrose est défini comme la quantité des groupes réducteurs exprimés comme dextrose et calculés comme un pourcentage de la substance sèche.
La phrase importante dans la définition est "exprimée comme dextrose". En d'autres termes, des groupes réducteurs sont essayés et l'expression des résultats est en terme d'un sucre réducteur standard , la dextrose.
Comme pour la définition du "sucre réducteur",le terme réducteur se rapporte à la réaction chimique du groupe aldéhyde trouvé dans de nombreux hydrates de carbone avec des mélanges d'agents doucement oxydants comme le cuivre. Des hydrates de carbone qui ne possèdent pas un groupe aldéhyde libre sont catalogués comme étant non réducteur. En effet, cette réaction est la base de l'essai de l'équivalent dextrose.En termes généraux, la réaction est la suivante RCHO + 2 Cu(OH)2
RCOOH + Cu20 + 2H20 Quoique d'autres agents chimiques présents dans les hydrates de carbone et quelques matières organiques autres que les aldéhydes interviennent dans cette oxydation, seule la réaction des aldéhydes est importante pour calculer l'équivalent dextrose, puisque c'est virtuellement le groupe réducteur exclusif présent dans l'amidon et les produits de réaction de l'amidon tels que les dextrines.
En ce qui concerne le terme "sucre" dans "sucre réducteur", il ne possède aucune référence que ce soit à son pouvoir sucrant et se réfère à tous types d'hydrate de carbone comprenant les monosaccharides, les oligosaccharides et les polysaccharides tels que l'amidon. Cette définition particulière du sucre est familière aux spécialistes de la technique.
I1 est possibLe de traiter l'amidon par des processus de transformation pyrolytique ou des processus de transformation à sec et d'obtenir des dextrines ayant des équivalents dextroses faibles.
On a trouve,cependant, que les dextrines obtenues à sec ont tendance à présenter une viscosité élevée rades concentrations solides relativement élevées dans l'eau. D'autre part, les pyrodextrines blanches hautement transformées ont une faible viscosité à des concentrations solides relativement élevées, ce qui permet d'obtenir des propriétés d'enrobage perfectionnées à des niveaux très faibles de revêtement lorsqu'on utilise des pyrodextrines blanches hautement convertis dans les compositions de revêtements telles que celles de la présente invention.
En ce qui concerne l'étendue de la transformation mentionnée à propos des dextrines, si la pyrolyse de l'amidon est effectuée à la limite supérieure de la zone de température pertinente comme indiquée ci-dessus ou à la limite supérieure au temps de réaction pertinent, le produit résultant est "hautement transformé".
Une dextrine obtenue par un procédé humide et hautement -transformée présente un équivalent dextrose important à cause de la nature de la réaction d'hydrolyse. Par ailleurs, le nombre des groupes réducteurs ou l'équivalent dextrose d'une pyrodextrine hautement transformée ne s'accroît pas nécessairement et ceci à cause de l'influence importante des mécanismes de transglucosylation et de repolymérisation dans la pyrodextrinisation.
lespyrodextrinesblanchesutiliséesdans les compositions de revêtement conformes à l'invention aussi bien que les compositions de revêtement en résultant sont considérées comme étant "sans sucre" c'est-à-dire exemptes de mono- et de disaccharides et d'autres agents edulcorants du type polysaccharide à faible poids molé- culaire. Les pyrodextrines blanches sans sucre utilisées dans la présente invention comprennent la mixture de réaction produite à partir de la pyrolyse d'amidon qui, lorsqu'ils sont dissous dans de l'eau,presentent une faible viscosité comparée à l'amidon initial et ne présentent tas un effet sucrant caractéristique.De préférence une pyrodextrine blanche utilisée dans l'invention devrait être hautement soluble et présenter une faible viscosité à des concentrations de 50 à 60 % en poids dans l'eau.
A une concentration de 50 %, la viscosité devrait être comprise dans la gamme de 300 à 500 centipoises à une température de 250C.
Les produits oléagineux comestibles dérivés de l'huile ou de la graisse sont utilisés dans le revêtement de la présente invention dans une quantité suffisante pour attendrir le revêtement de dextrine lors de la rupture de la pellicule de dextrine qui de façon connue est dure et cassante. De telles matières oléagineuses appropriées comprennent les huiles végétales comestibles ou les graisses telles que l'huile de noix de coco, l'huile de graine de coton ou /et analogues ou des matières semi-solides contenant des graisses et des huiles comestibles telles que l'oléomargarine, le cacao non sucré, etc... On peut utiliser d'autres huiles ou graisses végétales telles que l'huile de mais , l'huile de tournesol, le beurre de cacao, l'huile d'olive et analogues ou des mélanges de celles-ci.
Ils ont été décrits dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique Nos. 3 298 826.
Une autre gamme d'alliages Fe-Cr-AL-Y contient: de 0,5 à 4% en poids d'aluminium, de 0,5 à 3% en poids d'yttrium, de 20 à 95% en poids de chrome, et le complément de fer.
Ils ont été décrits dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique No. 3 027 252.
Des alliages de métaux communs qui contiennent également un composant métallique du groupe du platine sont utilisables comme structure monolithique métallique catalytique dans des conditions d'oxydation très sévères, par exemple dans la catalyse des gaz de combustion de moteurs à turbine à gaz.
On a décrit des alliages de ce genre dans la demande de brevet allemand publiée No. 2 530 245 et ils contiennent: au moins 40% en poids de Ni, ou au moins 40% en poids de Co, entre une trace et 30% en poids de Cr, et entre une trace et 15% en poids d'un ou plusieurs des métaux suivants: Pt, pd, Rh, Ir, Os et Ru.
Les alliages peuvent également contenir entre une trace et le pourcentage spécifié d'un ou plusieurs des éléments suivants: % en poids Co 25 Ti 6 Al 1 7 7 W | 20 Mo 2 20 Hf 2 Mn | 2 Si 2 1,5 v 2,0 Nb 2 5 % en poids B 0,15 C 0,05 . Ta 2 10 . Zr 2 Zr 3 Fe 20 Th et métaux ou oxydes de terres rares 2 3 Lorsque le substrat métallique est composé, soit essentiellement, soit uniquement, d'un métal du groupe du platine, il peut se présenter sous la forme d'un treillis ou d'un tamis tissé, ou bien d'une feuille ou pellicule- ondulée. Lorsquele substrat métallique est composé essentiellement d'un métal commun, il se présente de préférence sous la forme d'une feuille ou pellicule ondulée.Ces types de structures monolithiques en métaux communs ont également été décrits dans la demande de brevet allemand publiée No.
2 450 664 et on peut les employer dans les turbines conformes à la présente invention. Ces structures monolithiques en metaux communs peuvent être pourvues d'un dépôt constitué par une première couche comportant un revêtement contenant de l'oxygène et une seconde couche catalytique.
Le revêtement contenant de l'oxygène se présente habituellement sous la forme d'un oxyde choisi dans le groupe comprenant: alumine, silice, oxyde de titane, oxyde de zirconium, oxyde d'hafnium, oxyde de thorium, oxyde de béryllium, oxyde de magnésium, oxyde de calcium, oxyde de strontium, oxyde de baryum, oxyde de chrome, oxyde de bore, oxyde de scandium, oxyde d'yttrium et des oxydes de lanthanides.
En variante, l'oxygène contenu dans la première couche se présente sous la forme d'un anion contenant de l'oxygène et choisi dans le groupe comprenant les chromates, les phosphates, les silicates et les nitrates. La seconde couche catalytique peut, par exemple, contenir un métal choisi dans le groupe comprenant Ru, Rh, Pd, Ir, Pt, Au, Ag, un alliage contenant au moins un desdits métaux et des alliages contenant au moins un desdits métaux et un métal commun. La première et la seconde couche peuvent être déposées ou autrement appliquées sur la structure monolithique, comme décrit dans la demande de brevet allemand publ-iée No. 2 450 664.
Comme autres structures monolithiques catalytiques utilisables dans l'étage (f), on peut citer les structures définies dans la demande de brevet déposée au Royaume Uni sous le No. 52219/76 le 8 Décembre 1976.
Dans cette demande de brevet britannique No. 51219/76, on décrit un catalyseur comprenant un substrat métallique sur lequel est déposé un revêtement se composant d'un ou plusieurs composés intermétalliques de la formule générale: AxBy, où: A est choisi dans le groupe comprenant Ru, Rh, Pd, Ir, et Pt, alors que B est choisi dans le groupe comprenant Al, Sc, Y, les lanthanides, Ti, Zr, Hf, V, Nb et Ta, x ety étant des nombres entiers et pouvant avoir des valeurs de 1 ou plus.
Dans la demande de brevet britannique No. 52219/76, le revêtement superficiel du composé intermétallique se présente, de préférence, sous la forme d'un film mince d'une épaisseur comprise entre 2 et 15 microns.
De nombreux composés de la formule A B sont miscibles entre eux et des structures dans lesquelles les revêtements superficiels déposés sur le substrat métallique contiennent plus d'un composé de la formule AxBy rentrent dans le cadre de la présente invention.
Lorsque le composé intermétallique est déposé sous la forme d'un revêtement d'une epaisseur non-supérieure à 15 microns sur la surface d'un substrat metallique, la fragilité n'est pas excessive et le substrat revêtu peut être manipulé normalement.
On peut adopter un certain nombre de techniques différentes pour produire un revêtement d'un composé intermétallique sous la forme d'un fil mince sur la surface de la structure monolithique métallique. Par exemple, on peut déposer de l'aluminium sur la surface de treillis en rhodium-platine par un procédé d'aluminisation. Dans ce procédé, on dispose les treillis dans un conteneur résistant à la chaleur en opérant dans un mélange approprié de substances chimiques de façon à assurer le transfert de l'aluminium en phase vapeur sur la surface du treillis. A la température d'aluminisation, qui est typiquement de l'ordre de 800 à 900"C, il se produit une interaction entre le platine et l'aluminium en vue de former le composé intermetallique nécessaire.
En variante, on peut utiliser un procédé de dépôt chimique par vaporisation de Zrct4 pour former une couche de Pt3Zr, ou bien on peut utiliser un procédé de dépot électrolytique à partir d'une solution aqueuse ou à partir d'un sel fondu en vue de produire le composé nécessaire.
Tous ces arrSts successifs des moteurs à explosions, qui durent des heures entières et se répètent à longueur d'années, deux fois par vingt-quatre heures, entrafrent, chaque fois, une certaine économie d' essence qui est finalement le but recherché par cette installation.
Quint à savoir la qlnntité d'essence ainsi économisée, dans un lois par exemple, il est difficile de la savoir.
Le calendrier des marées donne bien, chaque jour, leurs heures de montées et de descentes successives, mais cet examen, à notre avis, ne peut donner que des résultats approlimatifs ; la meilleure méthode, selon nous, est de demander à ceux qui s1 occupent des moteurs de tenir un carnet sur lequel ils inscriront, exactement, les temps d'interruption de leur fonctionnement, ce qui leur permettra, en connaissant la dépense d'essence par heure de fonctionnement, de calculer les économies d'essence de chaque vingt-quatre heures.
Dans ces conditions de pression, la rotation de la génératrice étant obligatoirement lente, une partie importante de la puissance devra autre, par un jeu d'engrenages, sacrifiée pour que le reste puisse être utilisé, avec la vitesse de rotation suffisante.
Les planches et les figures de ce nouveau brevet sont au nombre de trois et de quatre, comme avec celui du moteur hydraulique.
La figure 1 de la planche 1 représente, de meAe, la coupe transversale de l'un des moteurs, au niveau de l'un des cylindres moteurs, avec la vue de 14 pièces, sur 20 possibles, dont 7 mobiles, avec 1-23-4-12-13-14, 7 fixes, avec 5-6-7-8-9-10-11, plus deux aménagements traversant 10 et 8, à savoir l'échappement individuel 15 et commun 18, soit seize indications visibles, sur les vingt que comporte chaque moteur, l'axe de rotation 1 comptant chaque fois dans chaque moteur, ce qui prouve amplement, car cette preuve est, dans certains cas, nécessaire, l'extraordinaire simplicité mécanique de ce nouveau moteur, qui s'accompagne, heureusement, d'une même efficacité fonctionnelle.
C'est ainsi que ce double moteur à fluide élastique utilise, tout naturellement, les dimensions, aussi grandes soient-elles des cylindres moteurs, qui ont servie pour la pression hydraulique, en s'aidant, pour cela, des palettes qui se trouvent sur place, alors que chaque échappement individuel 15 ouvert sur 720, à travers le cylindre 10, avec l'hy- draulique, a été réduit à 180, avec les fluides élastiques et que le segment cylindrique qui assure, en passant, la fermeture et l'ouverture successivesde 15, n'est plus ouvert que sur 360, alors qu'il l'était, avec le fluide incompréssible, sur 900. Tous ces changements se trouvent justifiés par le fait que la rotation de 180 du temps mort entrat- ne l'ouverture de l'échappement 15, juste avant le commencement de chaque nouveau cycle.
Cette disproportion entre le volume de la pression disponible et l'étroitesse de ce dernier, ne diminue en rien d'appréciable la poussée sur l'axe qui peut donc augmenter sans avoir de limites, ce qui pourrait, dès maintenant, donner cette devise : "Âuz doubles moteurs rotatifs il n'est rien d'impossible".
Sur la figure 1, la rotation de 50 de À en A' utilise une poussée croissante sur une surface qui passe du simple au double et se répète tous les 1800 de la rotation, avec le nouveau départ du deuxième moteur.
Cette première poussée est suivie d'une poussée maximale constante pendant 301 , jusqu'au début de 15, ce qui fait un entrainement continu de l'axe, pendent 321 , qui se termine par la fermeture progressive de 15 qui précède les 360 de la fermeture-de l'alimentation et la rotation du temps mort (voir la figure 4 de la planche 3), avent le renouvellement du xeme cycle.
La figure 2 de la planche 1 est la vue, de face, de la sortie extérieure 8 de l'échappement 18 commun aux deux moteurs et représenté par une flèche verticale inférieure sur la figure 1.
Ce passage, grandeur nature7 est large d'un centimètre et long de 16 cm, légèrement inférieur à la longueur des deux 15 réunis, qui, avec 20 cm, permettrait d'utiliser un plus grand nombre de puissances différentes et proportionnelles à la longueur de l'ouverture angulaire, en partant de gauche à droite et dont les conandes essentielles, avec les segments cylindriques intérieur 19 et extérieur 20, sont représentées en coupe sur la figure 3. La figure 3 de la planche 2 est identique à la meSme du moteur hydraulique et comme les parties blanches, indépendamment de l'axe et de son entourage, à l'intérieur du cylindre 10, qui sert de passage vers 18, l'échappement commun occupant, peut-êtreS plus des 9/10 de l'espace resté libre, pour l'utilisation de la pression, de comprendre, avec la puissance du moteur, sa simplicité mécanique et la légéreté de son système d'entratnement de l'axe.
Cette figure représente, en coupe, le système transversal de contrôle de l'échappement commun et qui se compose de deux segments cylindriques, l'un extérieur 20, représenté sur la figure 2, avec un piton central, solidaire de deux cordonnets, agissant en sens contraire et qui, prenant appui autour du cylindre 8 assurent, en tirant vers la gauche, la fermeture de 18, et vers la droite, comme sur la figure 2, pour une position d'ouverture, ce segment 20 étant solidaire, par vissage, d'un deuxième segment intérieur 19 qui se déplace, au contact de la surface correspondante du cylindre 8 et qui soit suffisamment long pour fermer, de son c6té, la communication avec l'extérieur, lorsque 20 se trouve, du côté opposé, en position de fermeture de 18.
La figure 4 de la planche 3 est une coupe transversale de l'un des moteurs qui est identique à cxlle qui est représentée sur la figure 1 de la planche 1. C'est dire qu'elle traverse le meAme cylindre moteur, à la seule différence près que les éléments mobiles 12, 13 et 14 ont changé de place. Partis, sous la poussée de la pression, après la libération de son extrémité libre au passage de 13, 12 se trouve en position de fermeture du cylindre moteur, arrêts à t80 de la fin de l'échappement 15, de 18 par la courbure du cylindre 8 et exactement là où passe le plan vertical longitudinal médian du xo- teur et représenté, sur notre dessin, par une série de rayures, depuis son axe de rotation 11.Quant à la palette 13 et son segment cylindrique 14, qui ne mesure plus que 360, ils sont arrêtés. Quant à l'extrémité excentrique de 13, au niveau du cylindre 9, au contact de son autre extrémité, au voisinage de 11.
Dans ces conditions, les premiers 188 du segment cylindrique sont en position de fermeture de 180 de l'échappement et les der- niers 18 débordent de ce dernier vers l'arrière, en attendant, après une nouvelle rotation de 180, fermant l'alimentation, de fermer, à leur tour, l'échappement, alors que l'extrémité avant de ce segment est au niveau du plan vertical médian du moteur, qui est sépare d'un nouvel entrainement de l'axe par les 180 du temps mort.
Alors, la fin de ces explications est bien simple : tournant de 180, le temps m.rt est remplacé par une nouvelle période d'entrainement de l'axe, alors que cette première rotation a déjà ouvert, de 180, l'échappement 15.
A l'heure actuelle, il n'est pas usuel d'utiliser dans une turbine à gaz une combustion catalytique, même pour une certaine proportion du combustible entrant. La difficulté principale à laquelle se sont heurtés les techniciens chargés de la conception des turbines à gaz utilisant une combustion catalytique concerne les très hauts débits d'air ou d'oxygène et de combusti.ble qui interviennent. Le volume de catalyseur nécessaire pour réagir efficacement sur la majeure partie des gaz de combustion ne convient absolument pas pour les conceptions actuelles de turbines.
L'invention a pour but de fournir une turbine à gaz dans laquelle une forte proportion du combustible est soumise à une combustion catalytique dans les limites d'une chambre de combustion d'un volume du même ordre que celui des turbines utilisées à l'heure actuelle.
Suivant un aspect de l'invention, un moteur à turbine à gaz comprend un dispositif de combustion catalytique comportant une structure monolithique en métal résistant à l'oxydation et thermiquement stable qui contient une multiplicité de trajets d'écoulement ou de canaux dans lesquels peut s'effectuer une combustion catalytique des gaz combustibles et du carburant in jecté, lesdits trajets ou canaux servant à produire dans le mélange gaz/combustible une baisse de pression qui niest pas supérieure à 10%.
Suivant un autre aspect de l'invention, un moteur à turbine à gaz comprend: (a > un turbo-compresseur servant à fournir de l'air comprime chaud au dispo sitif de combustion; (b) en aval de l'entrée d'air comprime provenant du turbo-compresseur, des moyens pour dériver une forte proportion de l'écoulement d'air; (c) un brûleur pilote alimenté par un injecteur de combustible; (d) une chambre pour mélanger l'effluent gazeux chaud provenant du bruleur pilote (c) avec une certaine proportion de l'air comprimé chaud prove nant de l'étage. (b); (e) un injecteur servant à injecter au moins une forte proportion du combus tible restant dans les gaz chauds provenant de la chambre (d);; (f) une zone de combustion catalytique comprenant une structure monolithique en métal résistant à l'oxydation et thermiquement stable, ladite struc ture monolithique métallique comportant des canaux catalytiques destinés à laisser passer des gaz de combustion, combinés avec du combustible injecté dans l'étage (e) de manière qu'il se produise une combustion catalytique d'une proportion substantielle du combustible non-brûlé mais où la baisse de pression produite ne soit pas supérieure à 10%; (g) une chambre de réaction située en aval de la zone de combustion cata lytique et dans laquelle la combustion se poursuit; et (h) un turbo-générateur à gaz qui peut être accouplé mécaniquement d'une manière rigide au turbo-compresseur (a), et facultativement une turbine de sortie, qui sont entrainés par la détente des gaz de combustion chauds produits par le moteur de façon à engendrer ainsi une force transmise à l'aide d'un arbre ou une force de poussée.