INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un piston de pilotage d'ouverture, globalement désigné par le repère 60, est disposé en communication avec l'orifice d'ouverture 54 et la ligne 44 de commande d'ouverture. Ce piston répond à l'admission d'une pression dans cette ligne de manière à déplacer indirectement vers le haut le tiroir 50, par poussée sur un support 62 de tiroir. La pièce 62 intervient également comme piston primaire d' ouverture, soumis à la pression appliquée entre le piston secondaire d'ouverture 60 et ladite pièce 62. Le piston secondaire d'ouverture 60 comporte un joint annulaire 66 d'étanchéité de piston, de sorte que la première partie 60 se déplace en réponse à une pression de fluide dans la ligne 44 de commande d'ouverture. Le piston primaire 62 comporte un joint annulaire 64 d'étanchéité de piston, un orifice 68 et un canal 70 aboutissant à une cavité entre les pièces 60 et 62.On voit que l'orifice 68 et le canal 70 sont en communication de fluide avec l'entrée 46 de la soupape, ce qui permet au fluide de passer de l'entrée 46 à la face inférieure du piston 62, pour créer un soulèvement hydraulique. Il eakésulte un déplacement du tiroir 50 qui ouvre la soupape 40a meme lorsque cette dernière a été déplacée en position fermée par le piston 56 de pilotage de fermeture.
Dans une forme d'exécution de l'invention, les moyens de diffusion du faisceau lumneux sont prévus sur le miroir courbe.
Dans une autre forme d'exécution de l'invention, les moyens de diffusion du faisceau lumineux sont prévus sur l'élément transmettant la lumière.
Les moyens de diffusion du faisceau lumineux sont réalisés de préférence sous la forme d'une pluralité de cannelures transmettant la lumière Les moyens de diffusion du faisceau lumineux peuvent être disposés de façon à diffuser le faisceau lumineux dans le plan horizontal ou bien dans le plan vertical ou bien dans ces deux plans à la fois.
On décrira ci-après, à titre d'exemples non limitatifs , diverses formes d'exécution de la présente invention en référence au dessin annexé sur lequel: La figure I est une vue en élévation schématique d'un phare suivant la présente invention.
La figure 2 est une vue schématique, à plus grande échelle, d'une partie du phare de la figure 1.
La figure 3 est une vue schématique d'une variante d'exécution du phare des figures 1 et 2.
Si on se réfère aux figures I et 2, on y voit un phare, destiné à être utilisé notamment sur un véhicule automobile, , lequel comprend c un boltier 10 percé d'une ouverture il , un élément transparent 12 -monté dans l'ouverture 11, un miroir 13 de forme générale parabolique, un réflecteur ellipsoldal 14, un porte-ampoule 15 et un masque 16. Le porteampoule 15, le réflecteur 14 et le miroir 13 sont disposés de telle façon, dans le bottier 10, que, lorsqu'unie ampoule 17 est montée dans le réflecteur ellipsoldal 14 avec son filament 18 disposé dans le plan focal interne du réflecteur, un faisceau lumineux provenant de l'ampoule 17 allumée soit dirigé par le réflecteur 14 vers le miroir 13.Ce faisceau lumineux est réfléchi par le miroir 13 de manière a sortir du boitier 10 en passant à travers l'élément transparent 12. Ce faisceau est relativement étroit. Cependant, une série de cannelures transparentes 19 sont prévues sur la surface intérieure du miroir 13. Ces cannelures 19 sont représentées , a échelle beaucoup plus grande, sur la figure 2, comparativement à la dimension du miroir 13, afin de permettre de mieux comprendre le rôle joué par les cannelures 19.Lorsque le faisceau lumineux provenant du réflecteur 14 atteint les canneleures 19 sur le miroir 13, une partie de la lumière passe à travers ces cannelures -transparentes pour être réfractée Dar celles-ci avant de venir rencontrer la surface réfléchissante du miroir 13, tandis qu'une autre partie de la lumière est réfléchie directement à partir des surfaces des cannelures 19. Le pourcentage de lumière qui est réfléchie sur la surface des cannelures 19 et le pourcentage de celle qui est réfractée par ces cannelures 19 et réfléchie par la surface du miroir 13, dépendent de l'angle d'incidence d'un rayon lumineux particulier sur la portion des cannelures 19 qu'il vient frapper.Comme on peut le voir sur la figure 2, les cannelures 19 présentent une courbure dans un plan vertical, ce qui a pour effet d'entrafner une diffusion du faisceau lumineux dans un plan vertical.
Additionnellement, ou bien alternativement, les cannelures 19 peuvent présenter une courbure dans un plan horizontal de telle manière que la diffusion puisse avoir lieu respectivement soit à la fois dans les deux plans vertical et horizontal, soit uniquement dans le plan horizontal.
Le masque 16 est disposé dans le plan focal externe du réflecteur 14 ainsi que dans le plan focal du miroir 13 et il sert à assurer une coupure franche du faisceau lumineux principal provenant de l'ampoule 17 et du réflecteur 14. Puisqu'une inversion du faisceau lumineux se produit pendant son passage à travers le système optique contenu dans le bottier 10, il en résulte une coupure franche de la partie supérieure du faisceau lumineux principal projeté par le phare, bien qu'une certaine quantité de diffusion provoquée par les cannelures 19 apparaisse au-dessus de la ligne de coupure de ce faisceau.Les cannelures 19 sont disposées de telle fa çon que la diffusion de la lumière au-dessus de la zone de coupure du faisceau principal ne soit pas intense au point de provoquer un éblouissement mais quelle soit toutefois suffisamment forte pour produire un certain degré d'éclairement des objets qui autrement ne seraient pas visibles si les cannelures étaient omises.
Si on se réfère maintenant à la figure 3, on y voit une variante d'exécution de l'invention dans laquelle les cannelures 19 sont omises sur le miroir 3 mais, par contre, des cannelures 20 sont présentes sur la surface interne de l'élément transparent 12; Là encore les cannelures 20 représentées sur la figure 3 sont notablement agrandies comparativement à la dimension de l'élément transparent 12, et ce à des fins illustratives, Comme dans le cas des cannelures 19, les cannelures 20 sont courbes dans un plan vertical afin de produire une diffusion du faisceau lumineux dans ce plan. Cependant, il entre dans le cadre de la présente invention de prévoir, en plus de la courbure verticale des cannelures 20 ou à la place de cette courbure, une courbure horizontale de ces cannelures. La prévision des cannelures 20 dans l'élément transparent 12 sert à produire une réfraction de la lumière passant à travers l'élément 12 de la manière représentée sur la figure 3, afin de provoquer la diffusion verticale.
Il est bien entendu que les exemples ci-dessus n'ont été décrits qu a titre purement indicatif et nullement limitatif et que diverses variantes pourraient réalisées sans modifier pour autant l'esprit de la présente in invention
La présente invention concerne d'une manière générale les installations électriques de chauffage et/ou de climatisation et vise plus particulièrement les appareils à programme ou programmateur dont sont usuellement dotées de telles installations pour en assurer dans de bonnes conditions une marche automatique contre lée.
En effet pour que de telles installations fonctionnent dans les meilleures conditions économiques, il est nécessaire d'établir les séquences de marche des divers appareils de chauffage et/ou de climatisation qui les constituent en tenant compte des périodes tarifaires imposées aux abonnés par les contrats de fourniture d'électricité dont ils bénéficient de la part du réseau distributeur, de manière à utiliser au mieux l'énergie électrique disponi- ble au moment où elle est la moins chère.
Les programmateurs équipant ces installations électriques ont précisément pour but d'imposer automatiquement aux appareils de chauffage et/ou de climatisation correspondants le respect des séquences de marche préalablement établies.
I1 existe à ce jour de nombreux programmateurs répondant à ce but.
La plupart mettent en oeuvre des horloges et/ou des combina- teurs synchrones.
Les filtres ont été numérotés comme ci-dessous,selon les teneurs en protéine des granulés de protéine dans ces filtres.
Numéros des filtres % de teneur en protéine (eno4ouehe 1 d 'acétylcellulose) 2 0 (excipient seul, formé d'amidon de 3 3 mals) 4 5 5 20 6 40 7 70 8 90 Des échantillons de cigarette t'R", qui est vendue au Japon (ci-après désignés sous le nom de cigarette "H") ont été réunis à chaque filtre triple ayant les numéros désignés ci-dessus et ils ont été soumis à un test d'action de fumer, simulé mécaniquement, suivant un taux d'écoulement de fumée de 17,5 ml/seconde, avec une période d'émission de fumée de 2 secondes, une fréquenoe d'action de fumer de 1 minute et une longueur de bout (mégot) de 50 mm, afin de récolter le condensé de fumée sur un filtre dit Cambridge CM-ll3 d'un diamètre de 44 mm.
La détermination de goudron, de phénol volatil et de 3,4-benzpyrène sur le filtre dit Cambridge a été respectivement réalisée en soustrayant la teneur en eau, qui a été dosée par le mode opératoire de Karl Fischer: (K. Fischer, Zeitschrift fUr angewandte Chemise, 48, 394, 1935) à partir du poids du condensé de fumée, au moyen d'un produit réagissant à la 4-aminoantipyrine (Y. Kaburagi et collaborateurs, Scientific Papers of the Central Research Institute, Japan Tobacco and Salt Public Corporation, n 107, 181, 1965) et par le mode opératoire de Davis (H.J. Davis et collaborateurs, Analytical Chemistry 38, 1752, 1966).
Le taux d'enlèvement des composants nocifs dans la fumée a été déterminé par calcul à partir de l'équation suivante et indiqué dans le tableau Il Taux d'enlèvement A - B x 100 A A et B représentent respectivement les quantités de composants de fumée récoltés à partir de cigarette qui n'était pas équipée de filtre, et celles obtenues à partir des cigarettes qui étaient équipées de filtres.
TABLEAU II Taux d'enlèvement (%) Filtre No. Poids spécifique apparent (g/cm3) 3,4 BP* Phénol vol.** Goudron 1 - 9 65 38 2 0,34 15 34 34 3 0,34 19 42 36 4 0,37 41 67 39 5 0,42 42 70 42 6 0,62 42 71 41 7 0,74 41 66 39 8 0,76 41 62 32 A 3,4-benzpyrène ** Phénol volatil I1 est évident que la capacité du filtre triple, contenant les granulés de protéine, à retirer le 3,4-benzpyrène est-cinq fois supérieure au filtre équivalant à monocouche d'acétyloellulose. Le taux d'enlèvement de phénol volatil était élevé de manière prononcée quand la teneur en protéine dans les granulés était supérieure à 5 %. Cependant, le taux d'enlèvement de goudron était abaissé quand la teneur en protéine dépassait 70 %.En conséquence, la teneur en protéine dans les granulés de protéine doit Autre supérieure à 5 ss mais inférieure à 70 % afin d'obtenir un enlèvement satisfaisant de ces composants nocifs dans la fumée de tabac.
Les cigarettes qui ont été réunies aux filtres contenant des granulés de charbon, ou le mélange de granulés de charbon et de granulés de silicate de magnésium hydraté, sont vendues et ces granulés classiques ont été soumis aux expériences sur l'enlèvement des composants de fumée de tabac selon le mode opératoire décrit ci-dessus. Ils retiraient raspectivement 33 et 40 % de goudron, 51 et 54 % de phénol volatil, et 32 et 24 % de 3,4-benzpyrène dans la fumée de cigarette. Les granulés de protéine sont capables de retirer le phénol volatil à un taux 1,4 fois supérieur aux granulés classiques lorsqu'ils sont placés dans le filtre triple.La capacité d'enlèvement de 3,4-benzpyrène par des granulés de protéine dépassait remarquablement celle obtenue par les granulés classiques indiqués ci-dessus, suivant un facteur de 1,4 à 1,8. En conséquence, les granulés de protéine possèdent la propriété unique selon laquelle ils présentent une double affinité pour des composants polaires (phénoL et non-polaire (3,4-benzpyrène) dans la fumée de tabac, alors que l'acétylcellulose et le charbon ne s'associent qu'à l'un d'entre eux préférentiellement.
Il semble être plutôt contradictoire que le filtre pourvu des granulds de protéine, qui était composé de protéine véritable (teneur en protéine 90 , ) et possédait une surface périphérique plus lisse, présente un taux d'enlèvement inférieur à celui obtenu avec les granulés dans lesquels la protéine était mélangée avec l'excipient. Les granulés de protéine qui ont été préparés à partir du mélange de protéine et de l'excipient, suivant un rapport compris dans la gamme prescrite ci-dessus, possèdent une périphérie plutôt rugueuse et ceci provoque une adsorption à la fois physique et chimique des composants de fumée, ce qui conduit à un taux d'enli- vement supérieur quand on l'incorpore dans le filtre.
Expérience 2 : Dimension des granulés de protéine.
Les granulés de protéine ont été préparés par le mode opératoire de l'exemple 2, sauf que les granulés ont été soumis à un tamisage fractionné pour rassembler les granulés tombant dans les gammes de dimensions supérieures à 1,65 mm (moins de 10 mesh) comprises entre 1,65 et 0,49 mm (10 à 30 mesh), comprises entre 0,49 mm et 0,28 mm (30 à 50 mesh) et inférieures à 0,28 mm (plus de 50 mesh). 100 mg de ces granulés de protéine respectifs ont été placés dans les filtres triples, tels que décrits dans l'expérience 1. Les filtres triples ont été réunis à une cigarette "H" et la chute de pression a été déterminée dans des conditions standard d'émission de fumée, telles que décrites dans l'expérience 1, afin d'évaluer la gamme de dimensions importantes des granulés de protéine (Tableau III).
TABLEAU III Longueur de la couche centrale Chute de pres- Dimension de granulé (mm) sion (mm H20) Dimensions supérieures à 1,65 mm (moins de 10 mesh) 5,2 37 Dimensions comprises entre 1,65 mm et 0,49 mm (entre 10 et 30 mesh) 5,2 46 Dimensions comprises entre 0,49 mm et 0,28 mm (entre 30 et 50 mesh) 5,2 46 Dimensions inférieures à 0,28 'mn (plus de 50 mesh) 5,0 56 * (acétylcellulose) - 45 * Filtre à monocouche d'acétylcellulose de 17 mm.
Le filtre classique d'acétylcellulose, qui a été accepté par les consommateurs actuellement, révélait une chute de pression de 45 mm H20 et, en conséquence, la dimension des granulés de protéine doit être comprise entre 1,65 mm et 0,28 mm (10 à 50 mesh).
Expérience 3 : Poids spécifique apparent des granulés Des espèces de granulés de protéine, dont on- a fait varier le poids spécifique apparent dans la gamme de 0,3 à 0,8 g/ cm3, ont été préparée selon le mode opératoire pour la préparation des granulés de protéine avant le mélange avec les granulés de charbon de l'exemple 3, sauf qu'on a employé de l'éthanol à 20 % à la place d'eau comme agent de granulation, en quantité de 20 à 200 % par rapport au-mélange de la protéine et de l'excipient.
Ceci a entratné l'obtention des granulés à poids spécifique appa rent tombant dans la gamme de 0,3 à 0,8 g/cm3. Les granulés de protéine ont été alors mélangés avec une quantité égale de granulés de charbon, à dimensions comprises entre 1,65 mm et 0,28 mm, qui ont été employés pour des filtres de cigarette et sont disponibles dans le commerce, et soumis à 200 coups légers dans des éprouvettes. La présence d'une couche unique homogène après les coups légers a été employée comme critère d'inspection et on a rejeté les gammes de poids spécifiques apparents des granulés de protéine qui entraenaient la présence de deux couches séparées.
On a observé-que les granulés de protéine de 0,5 à 0,7 g/cm3 étaient compatibles avec les critères indiqués ci-dessus et, ainsi, le poids spécifique apparent des granulés de protéine doit tomber dans cette gamme.
(3) Caractéristiques des granulés composites Expérience 4 : Preuve de l'enlèvement des composants nocifs dans la fumée de cigarette par les granulés composites.
Les filtres triples ont été préparés selon un mode opératoire décrit dans l'expérience 1, et les 8 nombres ont été fournis selon l'espèce de granulé qui a été placée dans la couche centrale des filtres triples, tel qu'indiqué dans le tableau suivant. Les granulés composites ont été préparés par le mode opératoire décrit dans les exemples 1 et 3 et les granulés de protéine étaient ceux qui ont été obtenus préalablement avant le mélange avec les granulés de charbon dans le mode opératoire dans les exemples 1 et 3. Les granulés de charbon dans cette expérience étaient identiques à ceux décrits dans l'expérience 3.
- par la conduite 31, de l'hydrogène pureté supérieure à 85 % (en moles) que l'on envoie par les conduites 24 et 3 vers les 2 réacteurs 4 et 26. Cet apport d'hydrogène frais, permet comme pour lthydrogène de la conduite 9, de compenser lshydrogène consommé au cours des réactions d'hydrocraquage.
- par la conduite 32, du méthane représentant 5,6 96 en poids de la totalité de la charge de la conduite 1, et que l'on peut utiliser comme combustible.
La fraction b) de la conduite 34 (hydrocarbures C4+) représente 33,6 X en poids de la charge initiale introduite dans la zone de réaction 4 par la conduite 1 et est recyclée par la conduite 36 dans la deuxième zone d' hydrocraquage.
On introduit ainsi dans la zone de vapocraquage 38, par les conduites Il et 33, la totalité de l'éthane et du propane produits dans les réacteurs 4 et 26, representant en poids 10,3 % d'éthane et 50,6 1 de propane par rapport à la totalité de la charge traitée.
Dans la zone de vapocraquage 38, la charge hydrocarbonée constituée d'éthane et de propane, est portée à une température de 780 C, en présence de vapeur d'eau que l'on introduit, par. la conduite 39, en quantité telle que le rapport des moles de vapeur d'eau au nombre de moles d'hydrocarbures présents soit de 0,2. La pression à la sortie est de 0,5 bars.
Les Les produits sortant de cette zone 38, après avoir subi un refroidissement brusque, sont envoyés par la ligne 40, vers une zone de séparation 41 afin d'obtenir les produits recherchés, c'est à dire l'éthylène et le propylène.
Par la conduite 43, en tete de la zone de séparation 41, on obtient une coupe gazeuse, constituée par de l'hydrogène (1,7 5' en poids de la charge initiale) et par du méthane (27,8 96 en poids). Ces deux constituants, qui se sont formés au cours du vapocraquage, sont envoyés, par les conduites 43 et 44, vers les zones de séparation 30 et 8 où l'on sépare ie méthane de lthydrogène afin d'obtenir un hydrogène suffisamment pur ( > 85 96 en moles) pour pouvoir l'utiliser dans les zones d'hydrogénolyse 4 et 26.
Etant donné que la transformation dans la zone 38 n'est pas totale, on récupère également de l'éthane et du propane ayant pas réagi qui sont recyclés, par la conduite 42, vers la zone de vapocraquage 38.
Par les conduites 46 et 47 respectivement, on soutire de l'éthylène et du propylène. On obtient 46,6 96 en poids d'éthylène et 15,5 % en poids de propylène, ces pourcentages étant basés sur la totalité de la coupe hydrocarbonée traitée selon la présente invention.
Et, en fond de colonne, par la conduite 35, on soutire les produits plus lourds, ayant plus de trois atomes de carbone pan molécule, qui se sont formés au cours du vapocraquage.
Cette fraction lourde, qui représente le 5,1 % en poids de la charge totale.traitée, est envoyée par les conduites 35 et 36, en quantités à peu pres égales, vers chacune des 2 zones d'hydrocraquage 4 et 26.
Ainsi donc, en traitant selon l'invention la coupe initiale on obtient un excellent rendement en éthylène et propylène, la totalité de la charge traitée étant transformée au cours des diverses opérations du procédé. Outre l'obtention d'éthylène et de propylène, on obtient également de l'hydrogène de pureté satisfaisante, que l'on utilise dans les zones d'hydrogénolyse. Le méthane peut etre utilisé comme gaz de chauffe.
Les rendements globaux sont exprimés ci-dessous en pourcentage par rapport à la totalité de la charge initiale traitée - 1,7 7. en poids d'hydrogène. (conduite 43) - 36,2 % en poids de méthane (conduite 32) - 46,6 7. en poids d'éthylène (conduite 46) - 15,5 7. en poids de propylène (conduite 47).
Exemple l.A. (comparatif).
On soumet la charge de l'exemple 1 à un hydrocraquage dans une seule zone sous des conditions opératoires identiques à celles qui régnaient dans la première zone d'hydrocraquage 4 de exemple 1 et en présence du mime catalyseur.
A la sortie de la zone d'hydrocraquage, et après séparation du 3,5 Z de méthane formé ainsi que de l'excès d'hydrogène, on obtient un produit représentant le 96,5 7. de la charge traitée et contenant 6,5 7. en poids d'éthane et 32 Z en poids de propane, le complément à 100 7. étant constitué par des hydrocarbures plus lourds que le propane. La totalité de ce produit, représentant les 96,5 7. de la charge initiale, est envoyé directement vers une zone de vapocraquage où il est soumis-aux mornes conditions que celles qui régnaient dans l'exemple 1 dans la zone 38.
De plus, quand le relais de commande de grande vitesse Z est actionné dans chacun des cas décrits ci-dessus, le contact normalement fermé ZI est ouvert et un circuit est établi comportant l'enroulement shunt 25, la résistance 26 et l'un des contacts X2 ou 7L'2, de sorte que Te courant dans T1 enroulement est réduit par la résistance 27. Par suite, le champ magnétique produit par l'enroulement shunt 25 est atténué et le champ dlexcitation du moteur 22 est réduit tandis que le courant dans le circuit traversant l'induit 26 est inchangé. Par suite, la vitesse de l'induit 26 augmente.
Le transporteur à chaîne 9 de la cabine 4 de chaque appareil élévateur 2, qui est entraîné en synchronisme avec le trans- porteur à chalne situé dans chaque position d'attente pour le transport des articles à partir de la position d'attente de réception d'articles à la cabine 4 ou de cette cabine 4 à la position d'attente de sortie de l'article, peut être remplacé par un dispositif à fourches représenté sur les fig.12 à 17. Sur la fig.12 la référence 28 désigne la position de réception ou de sortie des articles et la référence 29 désigne le mécanisme à fourches de cette position.Ainsi qu'il apparaît en détail sur les fig.14 à 17 le mécanisme à fourches comporte une structure de châssis 30, des fourches 31, des galets de guidage 32 à 34 supportant pour le mouvement longitudinal chaque fourche 31 sur tous les côtés, des pignons 35 engrenant respectivement avec les parties en crémaillères 31a des fourches 31, un arbre 36 portant les pignons 35, une roue dentée pour chaîne 37 montée au milieu de l'arbre 36, un moteur 38 pour entraîner cette roue dentée, et une chaîne 39 entre le moteur 38 et la roue dentée pour chaîne. Les fourches 31 sont déplacées longitudinalement en avant ou en arrière quand le moteur 38 tourne dans un sens ou dans 1' autre. En-dessous du châssis 30, un mécanisme en ciseaux 40 est commandé par un vérin hydraulique 41 pour faire monter et descendre le châssis 30. La fig.14 montre un article 6 venant d'arri- ver dans la position de réception 28 sur un transporteur d'arri- vée des articles et un dispositif de transfert des articles.
Quand l'appareil chargeur d'articles 2 se trouve dans la position d'arrivée 28 dans cet état, le chariot récepteur d'article 5 porté par l'appareil chargeur est transféré au casier 1 se trouvant devant cette position d'arrivée 28 de la façon représentée en 42 sur la fig.12 Ensuite, le châssis 30 portant les fourches 31 est élevé par le vérin 41 jusqu'à un niveau supérieur a celui de la position d'arrivée 28 pour supporter l'article 6 sur les fourches 31 Le moteur 38 est ensuite entraîné dans le sens normal de sorte que les fourches 31 sont déplacées en avant et que l'article 6 est porté par les fourches dans la cabine 4 de l'appareil élévateur 2, de la façon représentée sur les fig.13 et 16.Le vérin hydraulique 41 est alors actionné dans le sens opposé à celui correspondant à l'élévation du châssis 30, de sorte rue celui-ci est abaissé et que par suite les fourches 31 sont abaissées en-dessous des rails 7 de la cabine 4 pour placer il article 6 sur ces rails de la façon représentée sur la fig.17.
Quand l'article 6 a ainsi été placé dans l'appareil élévateur 2, le moteur 38 fonctionne dans le sens inverse et le mécanisme à fourches 29 revient à son état initial représenté sur la fig.
14. La sortie d1un article à partir de l'appareil de déchargement jusqu'à la position de sortie est assurée par le mécanisme à fourches de la façon suivante.