INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans la partie supérieure de la glace de projecteur, c'est-à-dire dans na partie afférente aussi bien à l'éclairage de croisement qu a l'éclairage de route, on trouve latéralement deux zones 21 et 22 oomtortant des stries rectilignes et > dans la partie basse de la zone centrale, une zone 23 comportant des stries rectilignes et une zone 25 comportant des stries obliques.Dans la parte haute de cette zone centrale, on trouve deux zones adjacentes 24a, 24b comportant des stries en arc de cercle ayant un rayon de 200 mn : les zones 24a et 24b sont celles qui caractérisent i- projecteur selon invention. Dans la partie inférieure de sa glace de projecteur, on trouve une zone 27 analogue à la zone > une zone 29 analogue à la zone 9, et une zone 28 analogue à la zone 8, Dans les projecteurs des figures 1 et 3, les zones t stries verticales, c'est-à-dire les zones analogues 1 et 21 d'une part, 2 et 22 d'autre part, 3 et 23 enfin, sont destinees à assurer l'étalement latéral du faisceau. Les zones à stries obliques, à savoir les zones 4, 9 et 29, permettent de dévier dans une direction préférentielle une partie des rayons lumineux ; les zones latérales comportant des stries curvilignes, à savoir les zones analogues 7 et 27 d'une part, 8 et 28 d'autre part, permettent une concentration lumineuse à grande distance.
Lorsque le projecteur de la figure 3 est en éclairage de route > les zones 24a et 24b permettent d'élargir en hauteur le faisceau sur les deux bas-côtés de la route ; cet élargissement est extrêmement sensible et permet de supprimer 11 effet de contreperspective. Dans la réalisation décrite à titre d'exemple, la somme des surfaces des zones 24a et 24b est égale à 1/5 de la surface de la glace de projecteur qui est intéressée par l'éclai- rage de croisement, la surface de la partie de glace qui est intéressée par 11 éclairage de croisement étant égale à 55 r de la surface totale de la glace de projecteur.
La figure 4 représente le champ d'éclairement obtenu au moyen du projecteur de la figure 3 sur une perspective de route, dont le mur de fond a été--désigné par 30 et dont les lignes de fuite ont été désignées par 31. La zone 32 du champ éclairé a été élargie grSce à l'augmentation de 1 l'importance des stries en arc de cercle de la zone 27. Autour de cette zone d'éclairement 3s se trouve une zone d'éclairement 33 qui montre une très grande auginentation de l'ouverture du faisceau d'éclairage en hauteur ;; cette augmentation est essentiellement due aux deux zones 24a et 24b. Les stries en arc de cercle des zones 24a et 24b s'étalent sur une ouverture d'arc de 150 et elles forment avec la direction verticale un angle évoluant entre O et 5". La section de chaque strie présente un profil curviligne ayant un point de re broussement correspondant à lareAte de la strie, l'inclinaison de la tangente à ce profil variant, pour des séquences de trois stries consécutives, de O à 350, de O à 500 et de O à 70 par rapport à un plan perpendiculaire à l'axe optique.Les courbures des arcs des zones 24a et 24b sont opposées, comme il est visible sur la figure 3.
On constate que, dans ces conditions, l'éclairage de croi semant obtenu avec le projecteur de la figure 3 reste conforme aux normes imposées. La figure 5 montre le champ d'éclairement et la limite d'obscurité 34, qui correspond aux normes européennes en vigueur ; sur la perspective de route, on a désigné par 35 le mur de fond et par 36 les lignes de fuite ; la zone située audessus de la ligne 34 est la zone obscure ; la zone située audessous de la ligne 34 est la zone éclairée. On a désigné par 37 la ligne de contour (représentée en pointillés) de la zone éclairee correspondant aux rayons lumineux qui ont traversé les zones 24a et 24b de la glace de projecteur de la figure 3. On voit que l'influence de ces zones ntamène aucune perturbation dans le champ éclairé puisque le contour 37 reste entièrement dans le champ éclairé. Il en résulte que l'on a pu obtenir une amélioration substantielle de l'éclairage de route, sans perturber l'éclairage de croisement.
Il est bien entendu que le mode de réalisation ci-dessus décrit ntest aucunement limitatif et pourra donner lieu à toutes modifications désirables, sans sortir pour cela du cadre de l'in- vent ion.
Les figures 15, 16 illustrent schématiquement en coupes vues en plan deux exemples où le volume de réaction se projette dans ltespace normalement occupé par le moteur.
Les figures 17, 18 illustrent des aménagements des axes des lumieres d'échappement.
La figure 7 représente un aménagement semblable, mais avec l'élément intermédiaire en association d'un coté avec le bloc moteur 53 et une garniture de lumière d'échappement 56, qui, dans la mise en application illustr4a, est retenue en position par l'élément intermédiaire 55. La figure 8 représente un aménagement semblable à celui de la figure 6, mais avec l'élément intermédiaire essentiellement plat 55 encastré dans une dépression correspondants 59 dans le bloc moteur 53, la retenue étant assurée contre le bloc dans la mise n application illustrée par le logement de cloture 51.Un plan imaginaire trac entre leh levures définira deux sections du volume actif du réacteur, l'une å l'intérieur du logement en 62, l'autre à l'intérieur de la dépression 59, de l'élément intermédiaire. La figure 10 illustre un aménagement à peu près semblable, mais où le montage entre le logement et l'élément intermédiaire est utilisé pour supporter la matière filamenteuse 63. La figure 11 illustre un aménagement semblable à celui de la figure 9, mais où l'élément intermédiaire enveloppant 64 comporte une projection intégrée 65 sur son côté moteur, dans cette mise en application de configuration approximativement équivalente à une couronne ou à un cône creux, pour agir comme garniture de lumière d'échappement.La figure 12 illustre le détail de fixation en (a) sur la Fig. 6, àù une pince de serrage en L 66 et un boulon 67 appuient le logement 51 sur la plaque intermédiaire 55 et, de là, sur le bloc moteur 53. La matière compressible 68 résistante 9 la chaleur est interposée entre les joints pour permettre une étanchéification correcte, pour permettre une dilatation différentielle éventuelle des diverses pièces et pour permettre une répartition plus uniforme entre les surfaces éventuellement marginalement mal ajustées. La fig. 13 représente un détail en (b) de la fig. 7 représentant une technique de fixation comparable et une autre possibilité de mise en application où la plaque intermédiaire 55 retient en position une garniture de lumière d'échappement. La fig. 14 représente un détail de fixation comparable à celui représenté en (c) de la fig. 9, mais retenant un type différent d'elément intermédiaire 69, un qui ne masque pas sensiblement le bloc moteur mais qui fait partie d'une division effective du logement enveloppant dont les avantages sont expliqués ci-dessous. Ici, les deux sections sont représentées fixées séparément au bloc, bien que, dans certaines incorporations, seul le logement extérieur ait besoin d'être fixé, selon la conception des détails. Par exemple, le logement 51 est retenu contre l'élément intermédiaire 69 au moyen de la bande de sanglage 70 fixée de manière pivotante aux extensions ailées 71 d'un collier 72 monté sur une portion non filetée 73 d'un goujon 74 à diamètre en gradins, au moyen dlun écrou 75 et d'une rondelle 76 représentés en pointillé.
L'élément intermédiaire est fixé au bloc 53 au moyen du même goujon 74, avec une pince de serrage en L 66 et une rondelle 77 et un écrou 78 de diamètre intérieur plus grand que l'ensemble 75, 76. De la matière compressible résistante li la chaleur 68 est aménagée entre les surfaces, i l'intérieur des joints.
La présence d'un élément intermédiaire peut avoir au moins trois avantages principaux. Chose la plus importante, il offre l'occasion d'empêcher le perte de chaleur du volume de réaction au bloc moteur métallique et au système de refroi pissement qui lui est associé, puisque l'élément intermédiaire peut Itre fabriqué en matières isolantes comme la céramique, disons d'un lime type que la ratière du logement principal.En second lieu, les joint complémentaires et plus conisodé- @@@t äménän@@@s antre les diverses pièces peuvent @tr@ utilisés aussi pour agir conga supports pour une 'satière supplémentaire comm@, par exe ple, la matière filamenteuse 63 entre l'élément intermédiaire et le logement sur la fig. 10 et entre l'élément intermédiaire et le bloc sur la fig. 7.Troisièmement, l'élément intermédiaire offre l'occasion de diviser un logement de volume de réaction dont la surface interné (ou externe) décrit une courbe de plus de 180 degrés en coupe, de façon que les portions puissent être fabriquées sur un moule mile (ou femelle), un moyen eventuellement bon marché et structurellement souhaitable de production des logements. On peut voir, par exemple, que le réacteur de la fig. 10 ne pourrait pas être fabriqué par moulage s'il était de construction intégrale en coupe.
Les fig. 15 et 16 illustrent schématiquement au moyen d'exemples des vues en coupe de logements de réacteurs 79 montés au-dessus des lumières d'échappement 54 d'un blec moteur 53 dont les dépressions 80 ont été formées dans un volume généralement occupé par l'ensemble de bloc moteur, l'espace gagne par la dépression devenant partie intégrante du volume de réaction 52. Sur la fig. 15, il y a une dépression continue et, sur la fig. 16 une série de dépressions ont été formées autour des aménagements pour des lumières d'admission jumelées en 81.
En dehors des deux exemples ci-dessus, l'espace normalement occupé par le moteur peut être abandonné au volume de réaction en n'importe quelle configuration.
I1 est généralement souhaitable que les volumes de réaction soient aussi grands que possible dans le but du traitement des emissions de gaz d'échappement, les facteurs limitatifs étant souvent représentés par un manque d'espace sous capot sur les véhicules et le coût de la fourniture de logements de réacteurs plus grands et plus robustes. Dans le cas de la présente invention, les volutes de réaction peuvent être accrus sans aucun sacrifice de l'espace sous capot ni sans augmentation des dimensions ni du coût des logements par le simple processus de llcreusementlt dans le bloc moteur.La mesure selon laquelle ceci sera possible dépendra dépendra de certains facteurs, par exemple, de ce qu'un moteur aura été spécialement étudié pour recevoir l'invention ou non. Dans l'affirmative, il aura été possible de réduire fortement les chemises d'eau (dans le cas du refroidissement par eau) dans cette section, particulièrement si des chemisages d'échappement isolants sont incorporés à l'ensemble, puisqu'il est souhaitable, dans le cas de l'invention, d'éliminer autant que ceci peut se fairu pratiquement les pertes de chaleur dans la zone de l'échappement et les chemisages éviteront la nécessité d'un refroidissement. Le creusement dans le bloc moteur est un moyen qui permet des volumes de réaction formés plus progressivement et qui permet d'obtenir des écoulements de gaz plus efficaces et plus régulier.
La fig. 17 illustre à titre d'exemple une vue en plan en coupe schématique d'un logement de réacteur 79 monté sur un bloc moteur 53 ayant des lumières d'échappement 54 dont les axes 82 ne sont pas réciproquement parallèles et/ou ne sont pas perpendiculaires à la face du bloc, tandis que la fig. 18 illustre un aménagement.
Les membranes risquent ainsi de se rompre, notamment a l'intersection des nervures (2) et du canal (7).
Un but de la présente invention est un intercalaire pour appareil à membrane qui évite les inconvénients de ltart antérieur.
Un autre but de l'invention est un intercalaire qui peut être obtenu directement par injection.
Il a maintenant été trouvé un intercalaire pour appareil échangeur et/ou séparateur à membrane semi-perméable, comportant au moins deux orifices éloignés pour l'introduction et l'évacuatisn d'un fluide circulant entre l'une des faces de l'intercalaire et la membrane adjacente, lesdites faces limitant l'âme dudit intercalaire et ledit intercalaire comportant au moins un canal de distribution et/ou de collecte et/ou de répartition, ladite face comportant des moyens pour soutenir la membrane et pour permettre au fluide de cir culer entre la membrane et l'intercalaire, la surface pourvue de moyen de sou- tien constituant la zone utile dudit intercalaire.Un tel intercalaire est caractérisé en ce qu'il comporte entre ledit canal et les moyens de soutien de la membrane une zone de transition pourvue de bossages.
On entendra par la suite par zone de transition une zone limitée par le canal de distribution et/ou de collecte et/ou de répartition et stétendant vers l'intérieur de l'intercalaire jusqu'à ce que la surface de celui-ci ne soit pourvue que de moyens de soutien ordinaires, c'est à dire conformes par leur forme, leur disposition, leur hauteur, à ceux existants sur les faces de l'interealaire.
La compréhension de L'invention sera facilitée par les figures cijointes qui illustrent à titre d'exemples, schématiquement et sans échelle déterminée, un intercalaire selon l'art antérieur et divers modes de re#ali- sation de l'intercalaire objet de l'invention.
La figure 1 est une vue en coupe, par un plan parallèle aux nervures, de la zone de distribution d'un intercalaire selon l'art antérieur.
La figure 2 est une vue partielle en perspective d'un mode de réalisation d'un intercalaire selon l'invention.
La figure 3 est une vue partielle en coupe par un plan III III paral rible aux nervures d'un intercalaire selon la figure 2.
La figure 4 est une vue partielle en coupe par un plan IV IV perpendiculaire aux nervures d'un intercalaire selon la figure 2.
Les figures 5 et 6 sont des vues de dessus partielles de deux modes de réalisation d'un intercalaire selon l'invention.
Les figures 7 et 8 sont des vues partielles en coupe par un plan paral lèle aux nervures de deux modes de réalisation de zones de répartition.
L'intercalaire objet de l'invention sera décrit par la suite en se référas plus particulièrement à un appareil dont les intercalaires ont une forme générale plane. En outre, l'invention sera décrite en se référant aussi plus particulièrement à un intercalaire dont les structures de soutien sont constituées par des nervures sensiblement parallèles de section uniforme.
L'intercalaire (1) selon l'invention et représenté figures 2, 3 et 4, a ses deux faces (8,9) sensiblement parallèles et pourvues chacune de structures de soutien, qui sont ici des nervures, constituant les points d'appui des membranes enserrant l'intercalaire. Les structures de soutien sont isolées des bords de l'intercalaire par une zone sensiblement lisse que l'on appellera par la suite trottoir (10). L'étanchéité entre deux intercalaires adjacents est assurée au niveau des trottoirs face à face. Les trottoirs peuvent porter de fines nervures qui par écrasement, lors de la mise en contention de l'appareil améliorent ltétanchéité. Les trottoirs délimitent latéralement la zone utile de ##Intercalaire.
La zone utile de l'intercalaire représenté figures 2, 3 et 4 est constituée d'une âme pleine (11) pourvue sur ses deux faces, de nervures espacées telles que (12) et (13) sur une face et (14) et (15) sur la face opposée.
t'alimentation ou ltévacuation du fluide est assurée par exemple a laide du conduit (16) qui traverse le trottoir (10) et débouche dans un canal de distribution (17) ; de préférence ledit canal est perpendiculaire aux nervures, et chaque face de l'intercalaire comporte un tel canal.
On n'utilise avantageusement pour I 'affouragement que jusqu'à 70 % en poids au maximum de la totalité des protéines nécessaires sous forme protégée de la dégradation dans la panse et le reste provient du fourrage de base comme le mais ou liherbe ensilés et ie blé. Les bactéries de la panse disposent ainsi de suffisamment d'azote pour maintenir leur méta boulisme.
Un élément très important de l'invention réside dans le procédé de production de la protection uniquement superficielle des protéines. En aucun cas, comme dans le procédé connu auparavant, un gonflement et une réaction totale des protéines ne doivent & re assurés par utilisation de quantités d'eau importantes et de temps d'action prolongés, ce qui entraînerait tous les inconvénients susmentionnés et nécessiterait une dépense de sechage pour éliminer les quantités d'eau considérables utilisées.
Comme aldéhydes ou comme substances engendrant des aldéhydes par dissociation, on mentionne principalement tous les aldéhydes aliphatiques inférieurs comme le formaldéhyde, l'acétaldéhyde, le glyoxal, le glutaraldéhyde ou par exemple comme composés engendrant des aldéhydes l'hexaméthylènetétra- mine Cependent, c'est le formaldéhyde sous sa forme commerciale de solution à 30. à 40 % (formali-.1e) qui s'est avéré le plus approprié en raison de sa solubilité considérable dans l'eau et donc de sa facilité de manipulation, et en outre, il présente encore vraisemblablement l'avantage~de réagir du moins partiellement par l'intermédiaire de la forme vapeur'-.
L'action de protection superficielle ainsi obtenue repose pro bablement sur le fait que des ponts-téthylèrLe se forment entre les groupes de peptides, ces pots méthylène bloquant la désamination bactérienne dans la panse, mais étant à nouveau décomposés dans le milieu acide de la caillette Le produit de réaction avec le formaldéhyde se montre également supérieur à celui obtent avec les autres aldéhydes en ce quí concerne la facilité po libérer à nouveau la protéine dans la caillette.
La quantité d'aldéhyde nécessaire dépend largement du type et de la structure chimique des protéines à protéger et du type de fourrage à base de protéines utilisés Ainsi par exemple pour la farine de poisson, la quantité d'aldéhyde nécessaire est environ le triple de celle-qui est nécessaire pour la farine de soja. La farine de lin exige une quantité d'aldéhyde se situant approximativement entre les dieux.
Le fourrage lui-meme contient, après mélange et production de la couche de protection superficielle, la matte minérale inerte utilisée à- cet effet inchangée et est donc Ca- ractérisé par une teneur de 1,5 à 15 % en poids de matière minérale inerte en tant que véhiculeur d'aldéhydej sur la base du poids des protéines initiales, cette teneur étant de préférence comprise entre 2 et 9 % en poids.Elle est nécessairement fonction du type de protéines contenues dans le fourrage car les différents types de protéines exigent différentes quantités d'aldéhyde, ce qui peut etre déterminé empiriquement par des essais simples Pour les raisons déjà mentionnées ci-dessus, le fourrage contient comme véhiculeur d'aldéhyde une matière minérale, de préférence de la silice amorphe.
Le procédé de production du fourrage à base de protéines. selon l!-invention sera mieux illustré à l'aide de l'exemple qui suite Dans un mélangeur largement étanche à 1' air, on mélange 2 kg de silice amorphe et 3-kg d'une solution de formaldéhyde à 30 * et on introduit dans ce prémélange formaline-silice un mélange de 43 kg de farine de soåa et 7 kg de farine de poisson, puis on mélange pendant 20- minutes.
Pour la préparation d'un fourrage riche, on ajoute à 680 kg du mélange de protéines protégées ainsi obtenu 90 kg de phosphate dicalcique, 30 kg de bicarbonate de sodium, 40 kg de carbonate de chaux, 70 kg de mélasse et 40 kg- d'un prémélange de matières minérales, d'oli-go-éléments et de vitamines et on comprime ce mélange pour obtenir des boulettes d'une taille de 7 à 9 mm.
Pour un animal ayant unpoids vif de 400 à 500 kg, on mélange à la ration de fourrage journalière constituée de 22 kg de mas ensilé et de 2 kg de blé 500 g de ce fourrage enrichi.
On exécute les essais comparatifs suivants sur le fourrage à base de protéines traité et le fourrage à base de protéines non traité.
On laisse incuber (à 38 C) les échantillons d'abord-pendant 15 heures dans le suc naturel de la panse et on détermine la fraction de protéine libérée. Les résidus sont ensuite introduits à nouveau pendant 15 heures dans du suc gastrique artificiel selon Merck et le résidu ainsi obtenu est à nouveau incubé dans du suc intestinal artificiel selon Merck.
B 430 g de farine de 430 g de farine de soja soja 70 g de farine de 70g de farine de poisson pio (non traités) (traités selon le procédé de l'in vention) Teneur en protéines : 44,96 % *2,28 % Quantité incorporée dans le suc de la panse 20 g 20 g Suc de la panse 180 ml 180 ml Quantité de protéines introduite 8,99 g 8,46 g Protéines dissoutes : 2,3 g = 25,58 % 0,2 g ^ 2,36 % Protéines non dissoutes : 6,6 g s 73,41 % 8,3 g - 98,10 % -' Quantité incorporée dans le suc intestinal 4,84 g 5,27 g après incubation dans le su gastrique Protéines dissoutes : 1,97 g 1,63 g Protéines non dissoutes : 2,94 g = 60% 3,54 g = 67 % I1 ressort clairement de ces essais que les protéines traitées selon le procédé conforme à l'invention ne scnt dissoutes dans le suc de la panse qu a raison de 2,36 %, tandis que les protéines non traitées ayant la même composition sont dis- soutes à raison de 25,58 % ç En outre, il ressort qu'après traitement dans le suc gastrique et le suc intestinal artificiels, la fraction de protéines dissoutes et non dissoutes dans les deux échantillons atteint approximativement les mimes valeurs.
Cependant, il faut indiquer que ces essais comparatifs exécutés in vitro ne peuvent pas eAtre assimilés aux processus in vivo beaucoup plus complexes, dans lesquels par exemple les pertes d'azote par dégradation dans la panse sont encore beaucoup plus importantes X Cependant, ces essais montrent du moins l'action de protection remarquable obtenue gracie au traitement conforme à l'invention à la lumière de l'indice de solubilité des protéines.
De nombreux procédés industriels produisent une pollution de l'air désagréable ou dangereuse pour les personnes ou les équipements. Cette pollution peut prendre diverses formes.
Par exemple, l'air peut se charger de particules d'encre et de papier autour des presses d'imprimerie, d'huile de coupe autour des machines-outils, de graisse dans les cuisines, etc. La pollution de l'air peut également prendre la forme d'odeurs, de charpie, de poussière, de fumée et autres matières devant etre éliminées pour des raisons de sécurité, de confort et d'efficacité.
L'adhérence des parties revêtues de la corde en nylon, ainsi que d'une corde sans revêtement, à la composition de caoutchouc vulcanisée, est déterminée par l'essai de traction normalisé décrit dans "Transactions of the Institute of the Rubber Industry", 32, NO 1, 1956, 1-18 (J.O. Wood), à la vites se de traction de 4 mm/sec . Les résultats obtenus qui sont donnés ci-dessous, représentent les moyennes de 10 essais.
Traitement de la corde Résistance de la liaison liaison (N) Aucun 26 Application d'ELVAMIDE 43 Application ELVAMIDE/Carljone 119 EXEMPLE 6 On disperse des lots de noirs de carbone de différentes dimensions de particules (ASTM D2516-68), à raison de 5 % en poids, dans de l'heptane, dans un mélangeur Ultra Turrax ignifugé type TEX fonctioonant entre 5000 et 10 000 tours/minute, jusqu'à ce que le liquide devienne chaud, puis 'on laisse refroidir les dispersions et on y délaie une quantité suffisante d'une solution dans de l'heptane à 5% du caoutchouc naturel codé SMR5 (CV) de manière à avoir un rapport pondéral du noir au caoutchouc de 80 :20.
Après quelques minutes de repos , au cours desquelles il se produit une association entre le caoutchouc et certains des noiis, ce qui provoque la formation d'un gel coagulant, on soumet les mélanges à une nouvelle agitation à l'Ultra-Turrax pour désagréger les gels et former une fine dispersion stable.
On prépare d'autreslots de dispersion de noir de carbone à la concentration (le 5 % dans du dichloroéthane avec une solution de Makrolon 2801, qui est un polycarbonate plastique de Bayer, pour obtenir un rapport pondéral du noir à la matière plastique de 80:20. On n'observe pas de coagulation avec ce liant à base de matière plastique et il se forme aussitôt de fines dispersions stables.