INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Mais aux rétroviseurs-télémétriques,ainsi obtenus en interposant une lame ou plaque transparente,munie d'un système-cohérent de traits de mesures télémétriques spécifiques, par le moyen d'une glissière parallèle. ou concentrique-à la glace du miroir-plan ou courbe-destinée à être transformée en "miroir-télémétrique" : il peut être préféré llintroduction de lames ou plaques transparentes télémétriques, interchangeables à volonté - de formats "standard"-adaptés à à de semblables glissières : des lames ou plaques munies de traits-télémétriques sur leur face-postérieure ayant reçu,en outre sur cette mEme face, le dépôt d'un film-rnétallique-réflecteur brillant, d'argent, de nickel, de chrome, etc... transformant ces lames ou plaques en "miroirs-télémétriques"- interchangeables- bénéficiant d'une coihcidence parfaite des traits-télémétriques, avec la surface-métallique-réflectrice de semblables "miroirs-rétroviseurs-télémétriques".Ceux-ci bén6ficiant de cette mSme-interchangeabilité-qui permet la parfaite adaptation de tels miroire aux conditions-d'observation personnelles convenant à n'importe quel conducteur - tout en conservant les qualités-optiques - le "champ de vision" et les caractéristiques structurelles - de maniabilité et d'utilisation pratique, comme d' "effacement" au choc - qoî ont permis l'homologation administrative du rétroviseur-d'origine, auquel le nouveau miroir-télémétrique se trouve substitué - dans des conditions-de "sécurité passive" superieures au rétroviseur d'origine : par interposition- d'une sorte de "bouclier. plastique'! protégeant le conducteur contre le bris de la glace de son rétroviseur dont le miroir-d'origine pourrait dès lors, au surplus, être supprimé.
Enfin, il convient d'admettre que l'interposition de lames transparentesmunies de systèmes de traits-télémétriques spécifiques-devant lesmiroirs de rétroviseurs-plans ou courbes-peut être réalisée par le moyen de coupelles de rétroviseurs-dont la partie antérieure constitue un couvercle indépendant- ou solidaire d'une charnière : permettant d'introduire à fins d'essais, ou de retirer des lames-planes ou courbes-munies de traits télémétriques ou des miroirs-télémétriques-à ins d'essais . De telles coupelles étant canables de d'ouvrir nour permettre-la mise en place des lames télémétriques intertospes ou de miroirs-télémétriques interchaneaMes. plans ou courbes, de toutes caractéristiques quelconques correspondant aux exigences particulières de tout conducteur destiné à les utiliser.
A un rétroviseur - intérieur ou extérieur- de toutes caractéristiques quelconques - ainsi organsé : il peut être ajouté une caractéristique nouvelle, d'intérêt pratique certain - qui consiste en ce que la tige supportant la coupelle du rétroviseur peut subir unrèglage-en-distance "par rapport à l'embase-qui le rend solidaire de la structure du véhicule - ou de la glace de son pare-brise : de manière à ce que le conducteur puisse obtenir, à volonté, par un tel règlage, la "DISTANCE-D'OSERVATION", qui convient au système de traitsvtélémétriques du miroir du rétroviseur-pour son exploitation rationnelle-par un même conducteur ayant changé sa position de conduite-ou par d'autres conducteurs.Cette organisation permettant de modifier, à volonté, et avec toute la précision désirable : la distance qui sépare le "point-perspectif-principal" du système de mesures télémétriquesde l' "oeil-directeur" - du conducteur; laquelle doit avoir une dimension spécifique qu'il convient d'observer, aussi rigoureusement, que possible.
Une telle organisation rend possible une modification-plus ou moins importante-de sa position de conduite, par suite d'un nouveau règlage de son siège, laquelle nécessite une modification appropriée de la position relative du miroir - rétroviseur-télémétrique'; et elle permet,également, de faire la mise-au-point voulue, au cas où le conducteur serait remplacé - au poste de conduite du véhicule - par son épouse, de stature inférieure qui nécessiterait un rapprochement approprié-du "miroir-rétroviseur", télémétrique, pour lui permettre de jouir des mimes aptitudes-de contré instantané-des "distances-relatives"-des véhicules circulant à l'arrière.Il suffirait alors, d'allonger la tige coulissante du rétroviseur-télémétrique, de la valeur appropriée, pour lui permettre de retrouver la "distance-d' observation, spécifique, pour laquelle le système de me sures-télémétriques du rétroviseur a été établi.
Le contr81e de l'exactitude des mesures de*distances-relativesrdes véhicules est, d'ailleurs, toujours réalisable d'une manière rigoureuse qui exclut toute incertitude : au moyen d'une "BALISE-TELEMENTROIQUE" disposée, successivement,aux distances prévues pour chacun des "écarts-ver- ticaux", spécifiques, des paires de traits horizontaux accouplés - la conductrice pourra être-ainsi assurée-d'obtenir une précision des mesures de distances-relatives identiques à celle dont avait bénéficié son époux-avec le règlage-antérieur de la position du rétroviseur1coulissant ou rétractable, réglable avec précision-par tous moyens quelconques appropriés - éven- tuellement command ; électriquement.
On a utilise une filière d'extrusion ayant un orifice de forme etoilee comportant cinq branches espacées d'intervalles égaux et correspondant une section droite de 11,6 mm2.
Dans les Tableaux I V qui vont être donnes dans la suite, la température est celle de la matière se trouvant dans le récipient 2 quand le tampon obturateur 30 est enlevé, tandis que la pression de vapeur correspond celle régnant dans le récipient 2 à ce moment.Le temps est celui au bout duquel la temperature de la matière lignocellulosique a été portée la valeur indiquée puis a ete extrudée hors du récipient 2. Bes tableaux donnent les ré- sultats d'essais effectués sur des produits selon l'invention, par comparaison à des essais effectues des températures supérieures à celles qui conviennent aux fins de la présente invention. Dans les essais,on a évalué la digestibilité de deux manières, à savoir un essai in vitro et in vivo avec microflore d'animal ruminant et, en second lieu,par traitement avec une enzyme du type cellulase,les résultats étant donnés respectivement dans les tableaux I à V.
Dans tous les tableaux, on a désigné la meme matière lignocellulosique de la même manière;par exemple,dans chaque essai "At' désigne la môme matière lignocellulosique, etc.
Le tableau I ci-après,montre qu'avec des températures de matière supérieures à environ 2400C, on enregistre une baisse importante de digestibilité d'alphacellulose et, du fait que cela représente approximativement 65% en poids de la totalité des hydrates digestibles se trouvant dans la matière initiale, il est nécessaire d'avoir une valeur élevée.
L'analyse a montré (voir figure 4 où la teneur en sucres (en ordonnées), en unités arbitraires, est donnée en fonction de la température (en abscisses exprimée en OC)que l'aphacellulose n'a pas été détruite par ce traitement et que par conséquent la baisse de digestibilité in vitro par un animal ruminant est provoquée par un facteur étranger.
TABLEAU I DIGESTIBILITE D'ALPHA CELLULOSE DES PRODUITS MESUREE IN VITRO EN UTILISANT LA MICROFLORE DE LA PANSE COMME AGENT DE FERMENTATION
Matière Température % total d'alpha Digestibilité lignocellulosique Essai de la cellulose d'alpha cellulose, Temps matière, en poids sec de C la matière % en poids * Bois (Tremble) ... Contrôle -- 38,8 15,8 - A 221 33,1 65,4 45 s B 210 34,6 71,6 30 et 30 s 171 C 238 36,1 74,0 45 s D 252 35,7 53,3 1,5 mn E 254 33,9 16,8 3 mn Paille (Orge) ... F 221 38,4 74,5 30 et 10 s 171 G 235 38,7 66,0 45 s * On a mesuré la digestibilité d'alpha cellulose in vitro avec des ruminents.
CARACTERISATION CHIMIQUE DE COPEAUX DE BOIS TRAITE L'objectif principal de l'étude suivante a consisté a comparer les effets du procédé dans différentes conditions de réaction.
On a effectué des expériences de nature exploratoire et on a utilisé comme échantillons ceux obtenus dans les essais A à D, et également tremble traité et de la paille d'orqe traitée qu'on a comme alimentation - donné des moutons dans un essai de digestibilité. Ces essais ont couvert une large gamme de conditions de réactions.
On a indiqué les résultats de l'analyse dans les Tableaux II à IV.
D'une façon générale, les résultats de cette étude ont montré que les échantillons pouvaient être classés en deux catégories: 1. Bois traité selon l'invention des température infé rieures à 2400C (A, B et C).
2. Bois traité à des températures supérieures à 2400C (D et bois comme alimentation).
Les échantillons de la premiere catégorie semblent constituer une meilleure source d'hydrates de carbone que la seconde catégorie du fait que les hautes températures nécessaires pour produire le second groupe ont provoqué une forte décomposition des sucres du type pentose existant dans le bois.
PROCEDES - Préparation d'échantillons On a effectué un séchage des échantillons (A, B, C, D et bois comme alimentation à 105 C pendant toute une nuit jusqu'à un poids constant. On a soumis les échantillons (10g) à une extrac heures tion à l'eau pendant 18 /en utilisant des extracteurs 'Soxhiet." On a séché les fibres de bois et on a déterminé le poids de la substance extraite. On a dilué l'extrait jusqu'à 250 ml et on a effectué des analyses sur des fractions aliquotes de cet extrait.
- Procédés anaLytiques utilisés pour Les échantillons On a déterminé la teneur totale en hydrates de carbone par la l'aide méthode colorimétrique à/ de phénol-acide sulfurique [M. Dubois et al., Anal. Chem. 28 (3) 350, (1956)1; on a déterminé la teneur en de sucres réducteurs par la méthode titrimétrique micro-cuivre/Somogyi (Methods in Carbohydrate Chemistry, Vol. I, page 380, 1962, Academic Press Inc.); et on a déterminé la teneur totale en sucres par chromatographie gazeuse après hydrolyse en utilisant la méthode Tappi T249 pm-75.
TABLEAU II ANALYSE DES SUBSTANCES POUVANT ETRE EXTRAITES PAR EAU CHAUDE (HEMICELLULOSE) A PARTIR DE TREMBLE
De même, le multiplexeur de sortie ne joue -qae le rôle d'un simple entrelaceur de trains numériques.
Dans la suite, on verra comment il est en pratique possible de simplifier encore les démodulateurs, notamment dans les systèmes à modulation à quatre phases.
Les caractéristiques de la présente invention mentionnées ci-dessus, ainsi que d'autres, apparaîtront plus clairement à la lecture de la description suivante d'exemples de réalisation, ladite description étant faite en relation avec les dessins joints, parmi lesquels: la Fig. 1 est le schéma bloc d'un modulateur suivant l'invention, utilisé dans un système de modulation à 2 états, la Fig. 2 est le schéma bloc d'un modulateur suivant l'inventIon, utilisé dans un système de modulation à quatre phases, la Fig. 3 est un diagramme de temps. illustrant le fonctionnement (7u modulateur de la Fig. 2, la Fig. 4 est un diagramme vectoriel af le plan c::Lxe illustrant également le fonctionnement du modulateur de g FFg. 2, la Fig. 5 est le schéma bloc d-un modulatelur suivant l'invention, utilisé dans un système de modulation quatre phases à codage par transition;; la Fig. 6 est un diagramme de temps illustrant le fonctionnement du modulateur de la Fig. 5, la Fig. 7 est le schéma bloc d'un modulateur suivant l'invention, utilisé dans un système de modulation mixte à seize états de phases et d'amplitudes ou système QAM, la Fig. 8 est le schéma bloc d'un demodulateur suivant l'invention, utilisé dans un système à modulation à 2 états, la Fig. 9 est le schéma bloc d'un démodulateur différentiel, suivant l'invention, utilisé dans un système de modulation à quatre phases à codage par transition;; la Fig. 10 est un diagramme de temps illustrant le fonctionnement du démodulateur de la Fig. 9, la Fig. 11- est le schéma bloc d'un autre démodulateur différentiel, suivant l'invention utilisé dans un système de modulation à quatre phases à codage par transition, mais pouvant être également utilisé dans les modulations à nombre quelconque d'-états, la Fig. 12 est un diagramme de temps illustrant le fonctionnement du démodulateur de la Fig. 17, dans le cas de la modulation à quatre phases, la Fig. 13 est un diagramme vectoriel dans le plan complexe illustrant encore le fonctionnement d'une variante du démodulateur de la Fig. 11, la Fig. 14 est le schéma bloc d'une variante du modulateur de la Fig. 1, la Fig. 15 est le schéma bloc d'une autre variante du modulateur de la Fig. 1, la Fig. 16 est le schéma bloc d'une application particulière du modulateur de la Fig. 15, et la Fig. 17 est le schéma bloc d'un démodulateur suivant l'invention, utilisé dans les modulations à sauts décaléslncr porteuses orthogonales.
Dans le modulateur de la Fig. 1, il est prévu un démultiplexeur 1, n modulateurs à deux états 2.1 à 2.n, un- circuit de combinaison 3, une source de fréquence porteuse 4 et un ensemble de circuits déphaseurs 5.
Le train d'éléments binaires à transmettre est transmis à l'entrée 6 du démultiplexeur 1 tandis qu'un signal d'horloge au rythme du train des éléments binaires est appliqué à l'entrée 7. Au rythme du signal d'horloge reçu en 7, le démultiplexeur 1 active successivement ses sorties 8.1 à 8.n qui conservent entre deux activations, la mémoire de leurs niveaux et qui sont respectivement reliées aux entrées de modulation des modulateurs 2.1 à 2.n.
La source de fréquence porteuse 4 délivre à entrée d'un ensemble dedéphaseurs 5 un signal sinusoïdal de fréquence bien déterminée. Les déphaseurs de l'ensemble 5 appliquent au signal d'entrée des déphasages différents de façon à délivrer sur leurs sorties 9.1 à 9.n des porteuses de phases différentes qui sont appliquées aux entrées de porteuse des modulateurs 2.1 à 2.ne L'semble des déphaseurs 5 peut être classique.
Chaque modulateur 2.1 à 2.n délivre à sa sortie, un signal de même fréquence et de même phase que celles de la porteuse ui lui est appliquée, quand l'élément binaire appliqué à son entre de modulation est un 0, et un signal de même fréquence que celle de la porteuse appliquée, mais de phase opposée, quand l'élément binaire appliqué à son entrée de modulation est un 1 (ou vice-versa). En pratique, les modulateurs 2.1 à 2.n ne peuvent hêtre des modulateurs en anneau classique.
Les signaux de sortie des modulateurs 2.1 à 2.n sont appliqués respectivement aux entrées 10.1 à 10.n du circuit de combinaison 3. Ainsi, le circuit de combinaison 3 reçoit sur ses entrées 10.1 à 10.n n signaux de même fréquence, mais tous de phases différentes, et en effectue la somme vectorielle. Le circuit dexcombinaison 3 peut être un additionneur à resis- tances ou un circuit à transformateur à n primaires et un secondaire.
Il apparaît ainsi qu a un instant donné le signal délivré par le circuit de combinaison 3 est identique à celui qui serait obtenu à la sortie d'un modulateur classique à modulation simultanée des n éléments binaires reçus jusqu'à l'instant considéré. Toutefois, contrairement aux modulateurs classiques qui délivrent le même signal pendant la durée d'un motif, c'est à dire de n éléments binaires, le signal délivré par le modulateur de l'in- vention est susceptible d'être modifié à chaque élément binaire entrant.
Si l'on appelle sl(t), s2(t), s3(t), ..., s sn(t), les signaux respective- ment délivrés aux sorties 8.1 à 8.n du démultiplexeur 1, la différence entre les modulateurs classiques et celui de l'invention provient de ce que, dans les modulateurs classiques, on module à partir des signaux 51 Lt - (n-i) Tj S2 [t - (n-2) T] , s3 [t - (n-3) T], ..., Sn(t), en appelant T la durée d'un élément binaire, puisque toutes les commandes de modulation sont effectuées en synchronisme, tandis que, dans les modulateurs à sauts décalés de l'invention, on utilise directement les signaux s1 (t) à Sn(t). Ces signaux étant aléatoires et indépendants entre eux, leur contenu spectral n'étant pas affecté par un décalage dans le temps, le spectre énergétique de l'onde modulée résultante, à la sortie des modulateurs classiques ou à sauts décalés est indépendant des décalages dans le temps des signaux élémentaires. En conséquence, les largeurs restent les mêmes en modulation à niveaux multiples à sauts décalés qu'en modulation classique à niveaux multiples.
Par contre, en raison du décalage des modulations élémentaires, il n'y a jamais de sauts de phase de ce qui entraîne que les modulations parasites d'amplitude induites par un filtrage seront considérablement réduites. On vérifiera cette affirmation à l'occasion de la description d'exemples particuliers de réalisation.
Le modulateur de la Fig. 2 est utilisable-dans un système de modulation à quatre phases ou MDP4 à sauts décalés. Il comprend un démultiplexeur 1 avec son entrée de signal 6 et son entrée de signal d'horloge 7. Il est pourvu de deux sorties dont l'une 8.1 est reliée à l'entrée d'un modulateur à deux niveaux 11 et l'autre 8.2 à l'entrée d'un modulateur à deux niveaux 12. La source de porteuse 4 a sua sortie, d'une part, directement reliée à l'entrée de porteuse du modulateur il et, d'autre part, à travers un déphaseur 13 de t/2, à l'entrée de porteuse du modulateur 12. Les sorties de i1 et 12 sont respectivement reliées aux deux entrées d'un circuit de combinaison 3 qui délivre le signal modulé.
Dans ce cas, chaque motif comprend deux éléments binaires. dans chaque motif, le premier élément binaire est dit impair et le second est dit pair.
Ainsi, le modulateur il reçoit le train des éléments binaires impairs ou train impair et le modulateur 12 le train des éléments binaires pairs ou train pair.
On a représenté à la Fig. 13 un train d'éléments binaires appliqués à l'entrée 6, le premier élément binaire représenté étant à droite et le dernier à gauche, à la ligne a . Au dessous, à la ligne b, ona distingué les motifs comprenant les éléments binaires impairs I et pairs P. A la ligne c, on a indiqué la phase du signal de sortie des modulateurs 11 et 12. On notera qu'entre deux éléments binaires du train impair, la phase de sortie de 11 ne change pas car l'état de la sortie 8.1 se conserve entre ces éléments. De même, la phase de sortie de 12 ne change pas entre deux éléments binaires pairs. Dans le plan du- diagramme de Fresnel, on a indiqué les points I(O) correspondant à un signal.
de phase 0, I(1) à un signal de phase lf, P(O) à un signal de phase t2, et P(1) à un signal de phase 3 t2. Les points A, B, C et D correspondant aux quatre sommes vectorielles possibles des vecteurs joignant l'origine aux points I(O), I(1), P(O) et P(7)-, La ligne d indique l'extrémité du vecteur somme correspondant au signal délivré par le circuit 3 et la ligne e indique la succession des phases pour cette succession de vecteurs sommes.
Les animaux reçoivent dans l'articulation tibio-tarsienne d'une patte postérieure,0,05 ml d'une suspension de carraghénine à 1 %.
Le produit étudié est administré par voie intrapéritonéale à des doses de 50 γ/kg et de 100 γ/kg une heure avant l'injection de la carraghénine.
Le volume de la patte traitée est mesuré a l'aide d'un plethysmomètre, avant eut 3 heures après l'injection de carraghénine.
Les glycopeptides acétylés obtenus à l'exemple 1 entraînent une régression de l'oedème de 54 % à -la dose de 50 /'/kg et de 67 % à la dose de îOOf/kg.
b) Etude de l'appel cellulaire.
Les glycopeptides acétylés obtenus à l'exemple 1 sont administrés par voie intrapéritonéale a des lots de cobayes à des doses de 50 et 100 j7kg.
c) Etude de la tolérance L'administration par voie sous-cutanée à des souris des glycopeptides acétylés obtenus à l'exemple 1 à des doses de 250 ft/kg et 1000 t/kg sous un volume de 0,2 ml ne provoque aucune intolérance locale ou générale.
Aucun signe d'inflammation dans le tissu sous-cutané n'a e-té relevé.
Les glycopeptides acétylés obtenus a l'exemple 1 sont administrés à des doses de 1000 kg et 5000 kg, par voie intrapéritonéale, a des lots de 20 souris, 6 jours et 48 heures avant l'injection par la même voie de germes d'une souche de Klebsiella Pneumoniae (souche Institut Pasteur nO 52145) correspondant respectivement a 100, 200 et 500 fois la DL50 (dose létale 50).
La mortalite est suivie pendant les 7 jours qui suivent l'injection des germes de Klebsiella Pneumoniae et comparée a celle d'un lot temoin d'animaux ayant reçu du sérum physiologique à la place du produit étudié.
On connaît un procédé de préparation de sorbants compatibles avec le sang pour extraire les toxines exo- et endogènes par enrobage des granules de charbons activés dans des enveloppes semi-perméables synthétiques en Nylon, méthacrylate de polyhydroxyméthyle (R.A. Wilson, R.P.H. Thompson, J. Winch, R. Williams, Lancet, 1973, v. 1 n0 7794, p. 77-79).
L'enveloppe semi-perméable synthétique continue, y compris une enveloppe contenant des additifs thromborésistants, en assurant une compatibilité assez élevée avec le sang, diminue nettement l'efficacité de la sorption à cause de l'apparition d'u#n stade de diffusion au travers de l'enveloppe. En outre, la présence d'une membrane semi-perméable rend pratiquement impossible l'extraction des métabolites à poids moléculaire moyen (par exemple, la bilirubine)#dans le sang et les milieux biologiques.
La mîcroencapsulation augmente considérablement le poids de sorbant (jusqu'à 30 %) et diminue respectivement la capacité de sorbant selon les composants visés.
Le but de la présente invention est de mettre au point un procédé d'obtention de sorbants compatibles avec le sang assurant une extraction efficace des substances d'origine exo- et endogène dans les milieux et les liquides biologiques.
Un autre but de l'invention est d'obtenir les sorbants pour extraction des métabolites à poids moléculaire moyen dans le sang et les milieux biologiques.
La présente invention se propose de supprimer les inconvénients indiqués On s'est donc proposé de mettre au point un procédé de préparation de sorbants compatibles avec le sang assurant ce élimination efficace des substances d'origine exo- et endogène dans des lt*~-des bloSo- giques et le sang.
La solution consiste en ce qu on propose un procédé de préparation de sorbants compatibles avec le sang pour extraire les toxines exo- et endogènes, dans lequel, conformément a l'invention on absorbe l'albumine de sérum sanguin sur un sorbant-échangeur d'ions, le charbon activé-ou un copolymère de styrène et de divinylbenzène, ayant une surface 2 spécifique non inférieure à 20 m /g, avec polycondensation subséquente de l'albumine à une température de 10 à 90oC, Il est rationnel d'utiliser en qualité de sorbant de départ des copolymères de styrène et de divinylbenzène à une surface spécifique dépassant 50 m2/g.
On recommande d'effectuer la polycondensation en présence d'aldéhyde en-tant qu'agent de réticulation ou d'acide nitreux à une température de 10 à 40pu.
Il est avantageux d'effectuer la polycondensation en présence d'activateurs, à savoir l'éthanolamine, ou d'acides aminés pris à raison de 1 à 5 g par 1 g d'albumine.
La modification de la surface des sorbants de départ par un biopolymère à masse moléculaire élevée (albumine de sérum sanguin) par sa réticulation chimique sur la surface des sorbants permet d'assurer une compatibilité élevée des sorbants obtenus avec le sang ainsi que de diminuer nettement ou éliminer entièrement la destruction des éléments cellulaires des milieux et des liquides biologiques au cours du contact avec les sorbants. Les sorbants obtenus suivant le procédé proposé en pratique conservent entièrement les propriétés de sorption initiales selon les composés tels que la bilirubine, l'acide urique, la créatinine, les dérivés de l'acide barbiturique, les ions potassium et ammonium, les phénols, les indoles, les scatols pendant la sorption à partir de divers liquides biologiques (sang, lymphe, plasma).
Le procédé de préparation des sorbants compatibles avec le sang pour extraction des toxines exo- et endogènes est mis en oeuvre de la manière suivante.
Des sorbants de départ macroporeux ayant une surface spécl- fique non inférieure à 20 m2/g extraits avec un alcool :échangeurs d'ions, charbons activés, copolymères de styrène et de divinylbenzène ne contenant pas de groupements ionogènes sont standardisés dans des solutions d'acides inorganiques et d'alcalis. Les meilleurs résultats peuvent être obtenus dans le cas d'utilisation des échangeurs d'ions, de cations et d'anions 2 macroporeux, des polyampbolytes ayant une surface spécifique de 30 a 50 m /g.