INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le générateur représenté à la fig. 15 comporte un arbre 211 gui est entraîné en rotation par le moteur du vé hicule et sur lequel est fixé un rotor 212 ayant une forme géné rale circulaire. Sur son pourtour, le rotor 212 présente trois pôles 213, gui saillent radialement vers l'extérieur et sont disposés à des intervalles différents, deux d'entre eux étant diamétralement opposés et le troisième étant séparé du premier des deux par un angle de 600 et du second par un angle de 1200.
Le rotor 212 est entouré par un stator annulaire 214, qui pré sente sur son pourtour intérieur trois pôles 215 disposés exac tement de la même façon que les pôles 213 sur le rotor 212. En outre, une bobine de sortie (non représentée) est montée autour de l!arbre 211, près du rotor 212 et du stator 214.
En service, lorsque l'arbre 211 tourne, le cou plage entre les pôles 213 et les pôles 215 varie et une tension variable est donc induite dans la bobine de sortie. Lorsgue le rotor se trouve dans la position représente'e à la fig. 15, le couplage est à sa valeur maximale, car tous les pôIes;213 du ro tor se trouvent dans l'alignement de tous les pôles 215 du sta tor. Dans cette position du rotor 212, la bobine produit donc u une forte impulsion de sortie. Par contre, lorsque le rotor 212 s'est déplacé de 600 dans le sens des aiguilles d'une montre par rapport à la position représentée à la fig. 15, le couplage est ramené à une valeur égale au tiers de la valeur maximale, car un seul des pôles 213 -se trouve dans l'alignement d'un des pôles 215. Dans cette position du rotor, la bobine produit une impul sion de sortie de troisième ordre, une autre impulsion de troi sième ordre étant produite lorsque le rotor se déplace de nou veau de 60dans le même sens. Après un autre déplacement de 600, le rotor atteint une position dans laquelle deux des pôles 213 se trouvent dans l'alighement de deux pôles 215 du stator 214, et, dans cette position, il se produit une impulsion de deuxième ordre\, dont la grandeur est intermédiaire entre l'impulsion ma maximale et les impulsinns de troisième ordre.Ce processus se ré pète lorsque la rotation du rotor 212 continue; on peut donc voir que pour chaque cycle du moteur il se produit une impulsion de premier ordre, une impulsion de deuxième ordre et quatre impulsions de troisième ordre.
La manière dont ces impulsions sont exploitées est représentée schématiquement à la fig. 14, dçans laquelle le générateur formé par le rotor 212, le stator 214 et ia bobine de sop tie est désigné par la référence 221. Les impulsions produites par le générateur 221 lorsque l'arbre 211 est entralné en rotation par le moteur sont envoyées aux moyens de reconnaissance 222, lesquels commandent à leur tour le fonctionnement d'une première et d'une seconde commande de l'injection, désignées respectivement par 223 et 224. Comme il sera expliqué plus loin en détail, les moyens de reconnaissance 222 font la distinction entre les impulsions de premier ordre et les impulsions intermédiaires de deuxième ordre et ne tiennent pas compte des impulsions de troisième ordre.Ils sont agencés en outre de façon à envoyer les fortes impulsions à la première commande 223 et les impulsions intermédiaires å la seconde commande 224. Ainsi, lorsgu'une forte impulsion est reçue, l'injecteur ou chaque injecteur de la série subordonnée à la première commande 223 entre en action, tandis que lorsqu'une impulsion secondaire est reçue, l'injecteur ou chaque injecteur de la série subordonnée à la seconde commande 224 est actionné, étant entendu qu'il peut y avoir indifféremmenttun injecteur ou une série de plusieurs in- jecteurs.Les injecteurs sont alimentés en combustible par une pompe 225, de sorte que lorsgu'ils sont actionnés ils envoient le combustible au moteur 226, le temps pendant lequel les injecteurs restent en action étant déterminé par des moyens de commande la durée d'impulsions 227. Les moyens de reconnaissance 222 envoient aussi un signal aux moyens de commande de durée 222, de sorte que ces derniers commencent à agir chaque fois qu'une impulsion de premier ou de deuxième ordre est reçue pour mettre en action les commandes 223 ou 224 respectivement.Les moyens de commande de durée 227 permettent ensuite aux injecteurs de fonctionner pendant une période de-temps-déterminée, qui varie en fonction d'un signal de demande envoyé par une mémoire numérique 228, cette dernière étant agencée de-façon que le signal de demande soit déterminé par au moins deux paramètres de fonctionnement du moteur 226 et dépende donc des besoins en combustible du'moteur, par exemple l'angle d'étranglement et le régime du moteur.
Comme il ressort de la description ci-après, les moy ens de reconnaissance 222 sont agencés de façon à réagir à l' intégrale par rapport au temps de la tension des impulsions de premier et de deuxième ordre. Cet agencement est préféré, car il tient compte du fait que la grandeur des impulsions varie avec la vitesse du moteur, bien que les rapports de grandeur en tre les impulsions d'ordres différents restent évidemment les mêmes. Il reste entendu également que bien que le générateur 221 qui vient d'être décrit produise des impulsions de troisiè me ordre inutilisées, on peut, si on le désire, employer une forme de générateur différente pour éviter la production de ces dernières impulsions.
Comme on peut le voir plus en détail à la fig. 16, le générateur 221 envoie un signal à l'entrée d'un amplificateur in termédiaire 232 taa une résistance 231. Une résistance 233 est monté sur le circuit de retour de l'amplificateur 232 et le si -gnal-sortant de ce dernier est envoyé, par l'intermédiaire d'une résistance 234, à un intégrateur qui se présente sous la forme d'un amplificåteur 235 comportant un condensàteur 236 comme com posant de retour.La sortie de l'intégrateur est reliée respec tivement à un premier et un second compteur, 237 et 238, le comparateur 237 recevant aussi une première tension de- référence arrivant sur une ligne 239, tandis que le second comparateur 238 reçoit une seconde tension de référence arrivant sur une ligne 241 et inférieure à la première. Le signal de sortie du comparateur 237 est envoyé a un flip-flop 242, dont les deux sor ties sont reliées respectivement aux portes ET 243 et 244+ tan dis que le signal de sortie du comparateur 238 est envoyé à un autre flip-flop 245, gui envoie un signal de sortie à une autre entrée de la porte 243.En service, le signal de sortie de la porte 244 est utilisé pour commander le fonctionnement de la pre mière commande d'injecteur 223, tandis que la seconde commande -224 est tributaire du signal de sortie de la porte 243. Le géné rateur 221 envoie aussi un signal à un détecteur de passage par zéro 246, dont la sortie est reliée aux portes ET 243, 244, ain si qu'a un circuit-monostable 247, dont la sortie est reliée à l'autre entrée des flip-flops 242 et 245. Le détecteur de passa ge par zéro 246 ramène aussi l'intégrateur à la condition initia- le et, à cet effet, sa borne de sortie est reliée via une résistance 248 a la base d'un transistor 249 ayant une paire de résistances 251, 252 dans le circuit de son collecteur.La jonction entre les résistances 251, 252 est reliée à la base d'un transistor 253, dont le collecteur et l'émetteur sont montés en- tre les bornes du condensateur 236, de sorte que l'état passant du transistor 253, résultant de celui du transistor 249, décharge le condensateur 236 pour ramener l'intégrateur à la condition initiale.
On comprendra mieux le fonctionnement du circuit représenté à la fig. 16 en se reportant à la fig. 17, laquelle représente les formes d'ondes produites en divers points du circuit, à huit moments importants d'un cycle du moteur, ces moments étant désignés respectivement par les références 21 à T8 A TI, une des impulsions-de second ordre commence; le détecteur de passage par zéro 246 commute et bascule le circuit monostable 247 qui, si cela est nécessaire, réenclenche les flip-flops 242, 245.
A T2, là tension à la sortie de l'intégrateur commence à devenir supérieure à la tension de référence la plus basse sur la ligne 241 et le comparateur 238 produit un signal qui bascule le flip-flop 245.
On agite, à la température de 60 C, durant 2,5 heures, 54,0 g (0,165 mole) de 2-cyano-3-(2'-chloro-4-biphénylyl)-buty rate d'éthyle dans 300 ml méthanol avec 200 ml d'une solution aqueuse d'hydroxyde de sodium à 5% (0,25 mole), puis on élimine méthanol par distillation, on acidifie la solution aqueuse et on l'extrait plusieurs fcis avec de l'éther. On concentre les extraits éthérés et on obtient 40,0 g d'acide 2-cyano-3-(21 chloro-4-biphénylyl)-butyrique qu'on décarboxyle sous vide (environ 15 mm) à une température du bain comprise entre 150 et 180 C.
Par distillation du produit résultant (P.E/0,05 mm : 145-148 C) on obtient 26,5 gi correspondant à 62,8% de la théorie, de 3-(2'-chloro-4-biphénylyl)-butyronitrile qui, après recristallisation dans de l'éthanol, fond à 65-67 C.
c) L'acide 3-(2'-chloro-4-biphénylyl)-butyrique.
On chauffe à une température comprise entre 190 et 200 C durant 6 heures 5,0 g (0,195 mole) de 3-(2'-chloro-4-biphénylyl)- butyronitrile dans 120 ml de glycol avec 32,5 g (environ 0,39 mole) d'hydroxyde de potassium (à 85%). Après refroidissements on ajoute à la solution 250 ml d'eau, on l'acidifie avec de .
l'acide sulfurique dilué et on l'extrait avec de éther. Après évaporation de la solution éthérée jusqu'à siccité. on recristallise le résidu dans du cyclohexane et on obtient 4,6 g, correspondant à 83% du rendement théorique, d'acide 3-(2'-chloro-4biphénylyl)-butyrique de P.F: 129-130 C.
EXEMPLE 35. L'acide 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-butyrique.
a) Le 4-(2-fluorophényl-α,ss-époxy-ss-méthylhydrocinnamate d t éthyle.
A une solution de 214 g (1 mole)- de 4'-(2-fluorophényl)- acétophénone (P.F: 86-88 C) et de 124 g (1 mole) de chloroacétate d'éthyle dans 700 ml de benzène absolu, on ajoute, à une tempé- rature comprise entre 15 et 200C., par portions, en agitant- et en refroidissant, 48 g (1,2 mole) d'amidure de sodium. L'addition terminée, on continue à agiter durant encore 3 heures à la température ambiante, puis on verse le produit de réaction dans de l'eau glacée et on dilue le mélange avec 2 litres d'éther.
On sépare ensuite la phase organique, on la lave avec de i'eau* on- la sèche et on en élimine le solvant. Le résidu consiste en un liquide huileux qui cristallise en se solidifiant et qui peut être recristallisé dans du méthanol. P.F: 82-83 C ; rendement: 221 g (73,6% de la théorie).
b) Le 4-(2-fluorophényl)-hydratropaaldéhyde.
On chauffe à reflux et en agitant durant 1 heure un mélange de 230 g (Ot72 mole) de 4-(2-fluorophényl)-α-ss-époxy-ss-méthyl- hydrocinnaluate d'éthyle, de 320 g (1,6 mole) d'une solution aqueuse d'hydroxyde de sodium à 20% et de 500 ml d'éthanol, puis on dilue le mélange avec de l'eau jusqu'au volume de 1,2 litre ct on extrait avec de l'éther. Après élininacion de la phase éthérée, on concentre la solution aqueuse alcaline sous vide au bain-marie jusqu'à la moitié de son volume et on la refroidit.
Il se sépare alors un précipité solide qu'on essore et qu'on introduit par portions et en agitant dans 450 ml d'acide chlorhy drique à 15%. On chauffe le mélange durant 2 heures au bain d'huile à la température de 110 C, puis on le refroidit et on l'extrait avec du benzène.
On lave-la solution benzénique avec de l'eau, on la sèche, on la filtre sur du charbon actif et on en élimine, le solvant par distillation. Il reste un résidu liquide que l'on soumet à une distillation sous vide et on obtient 89 g (54% de la théorie) de 4-(2-fluorophényl)-hydratropaaldéhyde de P.E/0,5 mm : 136 C.
c) Le 2-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-1-propanol.
A une solution de 88,5 g (0,38 mole) de 4-(2-fluorophényl)- hydratropaaldéhyde dans 500 ml de méthanol, on ajoute1 à une tem pérature comprise entre 10 et 15 15 C, par portions et en agitant 16,0 g (0,41 mole) de borohydrure de sodium3 on continue ensuite à agiter durant encore 30 minutes, puis on verse le produit de réaction dans de l'eau et on extrait le mélange avec de l'éther.
On sèche la solution éthérée, on en élimine le solvant et on recristallise le résidu obtenu dans 400 ml de cyclohexane.
Les dispositifs connus laissent à découvert des zones importantes dans lesquelles on trouve des aretes d'outils ou des éléments en mouvement.
Ces zones sont dangereuses pour l'utilisateur de la machine qui risque soit de se couper, soit de recevoir des projections d'éclats tels que copeaux ou analogues.
L'invention vise à remédier aux inconvénients précités en créant un dispositif de protection qui soit capable de réduire au minimum les risques d'accidents pour l'utilisateur.
Elle a donc pour objet un dispositif de protection pour machine-outil comportant un bâti pourvu d'un montant, sur lequel est monté oscillant un bras support d'un bras porte-outil portant à une de ses extrémités un outil en forme de disque et des moyens de dépla.- = t horizontal et vertical dudit bras, caractérisé en ce qu'il comprend un premier élément de protection solidaire du bâti de la machine et formant écran pour une partie de l'une au moins des faces du disque et un second élément de protection articulé sur le premier élément et relié à un point du bras porteextil par l'intermédiaire d'un organe de liaison, ledit second élément ayant une forme propre à assurer la protection de la périphérie d'au moins une face du disque dans la majeure partie des positions pouvant etre occupées par ce dernier.
Au dessin annexé, donné uniquement à titre d'exemple - la Fig. 1 est une vue en élévation d'une tronçonneuse pendulaire équipée du dispositif de protection suivant l'invention - la Fig. 2 est une vue en perspective montrant la machine et son dispositif de protection dans une position autre que celle de la Fig. 1.
La machine représentée à la Fig. 1 comporte principalement un bâti 1 pourvu d'un montant 2 en forme de fourche, à l'extré- mité libre duquel est monté oscillant un bras 3 articulé sur le montant 2 par un axe 4.
A son extrémité opposée à l'axe 4, le bras 3 comporte un axe 5 d'articulation pour un bras 6 qui supporte à une de ses extrémités, située au-dessus du bati 1, un disque 7 constituant l'outil de la machine et à son extrémité opposée, un moteur 8 d'entraînement de l'outil qui assure également la fonction de Contrepoids.
Le disque 7 est protégé à sa partie supérieure par un demi-carter 9 rendu solidaire du palier du disque 7 monté à l'extrémité du bras 6.
Une poignée 10, fixée au bras 6, permet à l'opérateur de commander les divers déplacements de l'outil.
Le dispositif de protection suivant l'invention comporte une potence 11 s'étendant perpendiculairement à l'axe de rotation de l'outil 7 et fixée au b ti 1.
La potence 11 comporte une me 12 légèrement incurvée à partir de laquelle s'étendent deux ailes parallèles 13, de part et d'autre de l'outil.
La potence ainsi constituée forme, de part et d'autre de l'outil 7, un écran contribuant à la protection de l'opérateur contre les projections diverses résultant de la rotation de l'outil.
Chaque aile 13 de la potence 11 comporte une extrémité en porte-à-faux . Entre ces extrémités, est monté oscillant sur un axe 14, un bouclier 15 formé de deux parties latérales parallèles 16 en forme de faucilles réunies par une partie intermédiaire 17 s'étendant à peu près à mi-longueur des parties latérales de manière à permettre au bouclier de suivre les déplacements de l'outil sans entrer en contact avec lui.
Chaque partie 16 en forme de faucille comprend une extrémité bectiligneloa articulée par un axe 18 sur une biellette 19, elle-même articulée par un axe 20 en lin point du demi-carter 9 qui est solidaire du bras porte-out 1 6.
Les points d'articulation et la forme du bouclier 15 sont adaptés aux courses horizontale et vertieale permises à l'outil.
Le distributeur 23 est actionné par voie hydraulique, moyennant la pression s'exerçant dans le conduit 24, lequel aboutégalement à l'accumulateur à haute pression 26.
Pour effectuer l'injection, on dirige du fluide sous pression, par le conduit 7, vers la chambre de travail 6, la soupape 27 étant fermée et le piston 10 du multiplicateur étant immobile. Par suite, dans la première phase de travail, le piston de pression 2 se déplace à une vitesse relativement réduite vers la gauche, en considérant le dessin. Il en résulte une introduction du métal dans le moule. L'orifice 40 est fermé. L'roriflce 39 est ouvert.
A la fin de la première phase de travail, la soupape 32 subit une inversion. il en résulte une mise en communication des conduits 31 et 50, au moyen du conduit 35, avec le réservoir 34. Par suite, les soupapes 27 et 45 s'ouvrent, et du fluide sous pression parvient de lfaccumu- lateur à haute pression 26 dans la chambre de travail 6.
Ep outre, la chambre de-retrait 4 est mi3e e communication avec le conduit 42. Il s'ensuit qu'au début de la seconde phase la pression agissant sur le piston de ression- 2, ainsi que la vitesse de ce piston, augmentent avec une rapidité extrême, de sorte que des quantités dthuile plus élevées peuvent désormais stéchapper de la chambre de retrait 4.
L'huile se dirige en partie, à travers l'orifice 40 et le conduit 41, vers le conduit 42, et donc vers l'accumulateur à basse pression l8. Ce dernier n'est soumis qutà une très légère pression. C-rSce au fait que l'huile contenue dans la chambre de retrait 4 se voit offrir, pendant la deuxième phase, une possibilité supplémentaire de 'échapper prescue sons pression hors de la chambre de retrait, on évite pratiquement tout établissement de pression dans la chambre de retrait 4, de sorte que le piston de pression 2 subit une forte accélération et atteint rapidement la vitesse requise pendant la deuxième phase de travail.
A mesure que le moule se remplit, il 'établit dtns la chambre de travail 6 une pression accrue. Aussi- tÔt que cette pression accrue atteint une valeur reluisez il en résulte un actionnement du distributeur 23. Ceci a pour effet de relier le conduit 22 au rsevoir 2, ltcrgane obturateur 21 étant refoulé vers sa-posivion d'ouverture.Ainsi, le fluide sous pression peut s'é-chap- per de la chambre de précompression 12 à travers le conduit 19, vers l'accumulateur à basse pression IS, de sorte que, dans la troisième phase de travail, le piston 10 du multiplicateur se déplace vers la gauche sous l'action du gaz comprimé sous haute pression contenu dans ltaccumulateur de pression 16, à la suite de quoi, et grâce à la multiplication de la pression, la pression augmente notablement dans la chambre de travail 6. Sous l'effet de la pression accrue, ltorgane obturateur 28 est amené automatiquement à la position de fermeture, de sorte que l'accumulateur à haute pression 26 est désormais isolé de la chambre de travail 6. Le processus est conçu de telle manière que l'accumulateur 26 est isolé avant que la pression dans la chambre de travail 6 atteigne la pression de l'accumulateur 26.
Le degré d'ouverture de l'organe obturateur 21 peut être réglé au moyen de la tige à main 53. On a donc la possibilité d'étrangler plus Ou moins l'échappement du fluide hydraulique hors de la chambre de précompression 12.
Le réglage de la pression de l'azote dans la chambre 15, et donc de la pression fInale du multiplicateur, est effectué en augmentant Ou en réduisant de façon appropriée la proportion d'huile dans l'accumulateur 15 à piston.
fln se servant de la soupape électromagnétique 54, on peut faire varier dans de larges lîtriites l'instant où s'amorce le mouvement du piston du multiplicateur. Dans ce cas, on fait en sorte que la soupape 54 soit acXiongée lors de la deuxième phase de travail0 Cette soupape est combinée avec un relais temporisé. Aussitôt que le temps réglé s'est écoulé, il se produit une libération du distributeur 23, antérIeurement bloqué, à la suite de quoi celui-ci s'inverse, de sorte que la chambre 55 se décom- prime, ce qui produit ltouverture de ltorgane obturateur 21.
t Afin que le piston du multiplicateur puisse éventuellement être positionn-é en fonction d'une course, on prévoit en outre un distributeur 56 > qui est commandé en fonction de la course effectuée par la tige du piston d'injection, par exemple. Grâce à ce mode de commande, la pression présente dans le conduit 24 vient agir sur le distributeur 23 et produit le positionnement de celui-ci.
La présente invention concerne une machine à grande largeur de travail pour l'impression sérigraphique de tapis ou autres articles similaires, constituée par un bâti et au moins un dispositif imprimeur, lui-même constitué par deux fates portant, entre elles, un pochoir sans fin de sérigraphie passant sur deux rouleaux disposés dans le plan de travail, et par un système de racle.
Bes machines d'impression de ce type présentent ltin- convénient que lorsque le pochoir sans fin ou la bande continue d'article à imprimer se déplace latéralement, les deux rouleaux de renvoi doivent aussi être déplacés pour que l'impression ne soit pas décalée. Cet inconvénient est particulièrement sensible lorsqu'on imprime plusieurs couleurs, quatre par exemple, car il faut alors régler constamment la position latérale des rouleaux de renvoi pour que les motifs imprimés successivement coinident exactement. Ce déplacement des rouleaux de renvoi a pour conséquence de déplacer aussi le brin inférieur du pochoir sans fin.
On ne peut alors imprimer que sur des largeurs relativement faibles, car les rayons de déplacement seraient trop importants.
L'invention a donc pour effet de réaliser une machine d'impression sérigraphique à grande largeur de travail, destinée par exemple à imprimer des tapis, machine dans laquelle.
on est assuré que le brin inférieur du pochoir sans fin reste touåours appliquésir l'article à imprimer à l'endroit précis où il doit se trouver et ne peut être décalé latéfalement, mais dans laquelle il est cependant possible de régler le pochoir sans fin, même sur des largeurs de travail considérables.
À cet effet, dans la machine selon 1 'invention, un rouleau de tension et de réglage agissant sur le pochoir sans fin est associé aux deux rouleaux de renvoi, les trois rouleaux étant disposés aux sommets d'un triangle et étant supportés, non seulement à leurs extrémités dans des paliers situés dans les têtes du dispositif imprimeur, mais encore par au moins un palier et un support intermédiaires. Lt présence du rouleau de tension et de réglage permet d'agir sur le pochoir sans fin et de régler son défilement même lorsque la machine est en marche et celle du support intermédiaire (ou des supports) empêche efficacement toute flexion des rouleaux au cours de ce réglage.
On remarquera qu'une forte proportion de l'éthoxylate éliminé par purification se situe dans l'intervalle E3-E7 si le taux initial d'éthoxylation est seulement de 2 moles d'oxyde d'éthylène par mole d'alcool. Il est cependant nécessaire d'enlever 61,7% de la matière de départ pour établir l'I.A. désiré. Si le taux d'éthoxylation est de 4,0 moles par mole d'alcool, il suffira d'enlever 11,5 % de la matière initiale pour atteindre l'I.A. de 10,5 mais le pourcentage de la matière dans l'intervalle E3-E7 tombe à 55,0 %.
Ainsi, les considérations afférentes aux performances militent en faveur d'une limite supérieure d'éthoxylation ne dépassant pas environ 4 moles d'oxyde d'éthylène par mole d'alcool alors que les impératifs économiques rendent une proportion inférieure à 2 moles par mole d'alcool peu intéressante.