INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le fonctionnement du relais RT3 alimenté par l'armature O2 de RT2, F1 de Ri et FI du relais r de la cellule C est asservi a la fermeture de cette armature F1, c'est-à-dire à la désoccultation de la cellule C. La fermeture de Ori de RT2 ferme également le circuit passant par Or1 fermée de RT1, rl et 01 fermées de RT2 et l'enroulement de RT4. Le fonctionnement du relais RT4 ferme C1 et 02 et ouvre F1 de RT4.La fermeture de 01 de RT4 assure l'auto alimentation de RT4 par F3 de P2. La fermeture de 02 ferme le circuit passant par Frl de FT4, 02 ouverte de RT3 et l'enroulement de commande de R1 qui ne peut fonctionner, 02 de FT3 étant ouverte.
L'ouverture de F1 de RT4 coupe les circuits qui, partant de Li, passent par cette armature et 01 et Fi du relais de la cellule de sorte que ces circuits ne peuvent agir notamment celui qui, passant par F1 de r de la cellule, F1 de R1 et O2 de RT2 peut alimenter l'enroulement de RT3. La désoccultation accidentelle de la cellule e pendant tout le temps fixé par la minuterie de RT4 no peut donc modifier le fonctionnement de la machine qui continue à piquer en marere avant.
En ordonnées; on a porté les valeurs du poids instantané p(x) et la courbe (C) représente la variation de la charge linéaire en fonction de l'abscisse x le long de la bande. Si x1 et x2 sont les abscisses des points n et n correspondant aux instants t1 et t2 (début et fin du pesage), il est clair que le poids total P compris entre ces deux points est donné par
Le coefficient k est égal, en première approximation, à Ls L étant ce qu'on appelle la longueur de pesage, définie (Fig. 1 ) comme la distance d entre rouleaux peseurs RP, augmentée de deux fois la demi-distance e entre rouleaux peseurs et rouleaux porteurs RS; dans le cas d'un seul rouleau peseur,-L = e et k-= e Lorsque la bande est en mouvement et animée d'une vitesse v, x = x(t), v = dt et (A) -devient :
De cette formule, il résulte que le poids total de matériau transporté dans l'intervalle (t1,t2) est obtenu par intégration d'un produit, celui de l'indication instantanée de la balance et de la valeur instantanée de la vitesse. Cette formule est dtailleurs générale et s'applique quelle que soit la façon dont est constitué ltélément peseur.
On va décrire maintenant sommairement un dispositif classique du comnerce pour le pesage sur bande.
La Fig. 3 montre schématiquement le principe d'une telle installation. La balance BL est par exemple du type mécanique (peson à tangente), avec un seul-rouleau peseur, commandant le potentiomètre PT et accessoirement un index IX affichant sur le cadran de BL la valeur de p.
Le potentiomètre PT est alimenté à ses bornes d'entrée par une tension ev fournie par un générateur tachymétrique entraîné par un rouleau tachymétrique RT et une transmission MU et proportionnelle e = - k' v Ce potentiogètre délivre à ses bornes de sortie une tension, fraction de ev, qui est proportionnelle à p e = k" p Finalement e e = k" p = kt ks p v = E pv Cette tension e est transmise à un intégrateur IN dont le principe est analogue à celui d'un ampèreheureùiètre et qui entrain un compteur à chiffres sautants CT; d'après la formule (B) ci-dessus, l'indication de CT donne le poids P du matériau transporté (en choisissant convenablement la démultiplication du compteur).
Le rouleau tachymétrique RT, voisin de RP, est conçu pour suivre fidèlement les variations de vitesse de la bande.
il est clair cependant que, pour obtenir une bonne précision, il faut : que que @T fotlrnisse-une tension exactement proportion- nelle à sa vitesse angulaire, avec une très grande linéarité, (2) que le potentiomètre PT soit également précis, et ses conditions d'emploi entratnent une usure rapide, (3)que la tension E soit parfaitement stabilisée et enfin (4) que l'intégrateur IN n'introduise pas d'erreur propre.
Le seul énoncé de ces conditions montrequ'en pratique, il est extrêmement difficile d'obtenir une précision meilleure que quelques pour cent, Le procédé de mesure et d'intégration de l'invention s'affranchit de la plupart des inconvénients des procédés classiques, qui utilisent en totalité ou en partie les moyens de l'exemple précédent.
Dans son principe, l'invention repose sur l'emploi d'un codeur numérique d'angle destiné à l'affichage numérique d'une balance du type décrit dans le brevet français NO 1.352.119 du 23 mai 1962 et dans le certificat d'addition NO 84.396 du 28 septembre 1963.
il est rappelé que ce codeur comporte un plateau tournant devarrt une aiguille dont l'angle avec une direction fixe de référence est proportionnel au poids à mesurer. Ce codeur délivre à chaque tour un train d'impulsions dont le nombre est proportionnel audit angle et, par suite, au poids à mesurer.
Le. plateau tourne en permanence à une vitesse angulaire sensiblement constante N, qui dépend de l'application considérée; pour fixer les idées, on admettra que cette vitesse N est de 10 tours/ seconde en moyenne. A chaque tour, le codeur fournit un train dtimpulsions dont le nombre est exactement proportionnel au poids p indiqué par la balance auquel il est associé; si la portée de la balance est de 100 kg et la définition du codeur est de 10000 divisions par tour, un train de 5437 impulsions signifiera que le poids lu sur la balance est de 54a37 kg, chaque division du codeur valant 1- décagramme.
Les impulsions fournies par le codeur sont envoyées à un compteur électronique à 4 décades par exemple, de type courant; la première décade va marquer les décagrammes, les suivantes les hectogrammes, kilogrammes et dizaines de kg (jusqu'à 99,99 kg).
Dans les applications courantes du codeur rotatif, ce dernier tourne à une vitesse approximativement constante, mais il convient de-remarquer que ses indications sont, d'après son principe même, rigoureusement indépendantes de sa vitesse ou des fluctuations de celle-ci.
En fait, dans le cas général, le codeur est cnt rainé. par un moteur à courant alternatif branché sur le secteur sans aucune précaution particulière.
Dans le cas de la présente invention, le codeur est bienutiisé pour -lire les indications pde la balance, mais, et c1 est là une caractéristioue essentielle de l'invention, il est entraîné à une vitesse angulaire N rigoureusement proportionnelle à la vitesse v de la bande.On a donc N = k' v (c) Si on donne les indices 1, 2, --- i --- n aux tours successifs du codeur, chacun de ces tours steffectuera dans un temps e1, #2, e #i --- Qn variable en fonction de la vitesse v et inversement proportionnel à cette vitesse; dans chaque intervalle e1, e2, - -- 4ns le codeur fournira une valeur numérique p1, p2, -- P -de l'indication instantanée de la balance.
20 o % 40 # 0 % 80 90 % 160 100 % Le 0 % et 100 % ont été corrigés selon les formules habituelles O % = 100 (0,25 / n) - 25 100 % = 100 [(n - 0,25)] = 97,5 n ESSAIS DE TOLERANCE DETERMINATION DE L'IRRITATION OCCULAIRE: Cet essai a été effectué sur cinq lapins albinos mâles de 2,5 kg environ, conformément à la méthode,officielle de la Législation Française.
L'oeil droit de chaque animal a été instillé avec 0,1 ml d'une solution aqueuse du produit a 0,2 % Les observations portant sur le degré de l'irritation ont été effectuées, un - deux - trois - quatre et sept fois après l'opération, et les lésions éventuelles évaluées selon une échelle numérique.
Cornée ~ degré d'opacité (0 à 4) surface n (0 à 4) Iris = " n (O à 2) Conjonctive = Rougissement (0 à 3) chemosis (0 à 4) larmoiement (O à 3) RESULTATS Le produit à la concentration de 0,2 %, ne produit aucune irritation oculaire.
L'échelle numérique pour. tous les lapins est égale à O et pendant toute la période des observations.
ACTIVITE ANTIBACTERIENNE MATERIEL ET METHODES L'activité Bactériostatique a été étudiée par la méthode des dilutions en milieu liquide en déterminant la concentration minima inhibitrice.
Les souches bactériennes utilisées étaient les suivantes ( STAPHYLOCOCUS AUREUS S 108 ( STAPHYLOCOCUS AUREUS S 30 ( STREPTOCOCUS Gr. D S 19 ( STREPTOCOQUE Gr. A S 107 GRAS POSITIF ( DIPLOCOCCUS PNEtWONIAE ( type I S 92 ( BACILLUS SUBTILIS ( forme végétative S 312 ( BACILLUS SUBTILUS ( spores S 12 ( ESCHERICHIA COLI S 54 ( KLEBSIELLA PNEUMONIAE S 31 ( PROMEUS VULGARIS S 28 ( MORAXELLA GLUCIDOLYTICA S 106 GRAM NEGATIF ( SHIGELIA SONNEI S 177 ( SALMONELLA TYPHI MURIUM S 284 ( NEISSERIA PERFLAVA S 103 ( PSEUDOMONAS PYOCYANAE S 76 2 souches de levures ont été étudiées - CANDIDA ALBICANS S 119 - SACCHAROMYCES CEREVISIAE S 1 L'Activité Bactéricide a été étudiée sur un milieu gélosé par la méthode dite "des contacts", en évaluant le pourcentage des survivants par rapport à un témoin en fonction du temps.
Les souches bactériennes étudiées STAPHYLOCOCCUS AUREUS S 30 STREEDOCOCCUS Gr. A S 107 STREPTOCOCCUS Gr. D S 19 ESCHERICHIA COLI S 54 PSEUDONONIAE PYOCYANEA S 76 RESULTATS
ACTIVE BACTERIOSTATIQUE EN MILLIEU LIQUIDE SOUCHES C M I g/ml STAPHYLOCOCCUS AUREUS S 108 6,25 STAPHYLOCOCCUS AUREUS S 30 25 STREPTOCOCCUS Gr. D S 19 12,5 STREPTOCOCCUS Gr. h S 107 6,25 DIPLOCOCCUS PNEUMONIAE type I S 92 6,25 BACILLUS SUBTILIS forme végétative S 312 # 15 BACILLUS SUBTILIS spores S 312 6,25 ESCHERIOHIA COLI S 54 50 KLEBSIELLA PNEUMONIAE S 31 50 PROTEUS VULGARIS S 28 500 MORAXELLA GLUCIDOLYTICA S 106 12,5 SHIGELLA SONNEI S 177 12,5 SALMONELLA TYPHIS MURIUM S 284 50 NEISSERIA PERFLAVA S 103 6,25 PSEUDOMONAS PYOCYANAE S76 12,5 CANDIDA ALBICANS 62,5 SACCHAROMYCES CEREVISIAE 25 ACTIVITE BACTERICIDE
POURCENTAGE DE SURVIVENUS "mp= t Temps de contact Conc.
(en en min.) finale 1' 5' 10' 30' GERi Es S?hPHYLOCOCCUS AU EUS 100vug/ml 1 O O O S 30 100Oyg/ml O O O O STREPTOCOCCUS Gr. A 25 > ug/ml 10 0,1 0 O S 107 500g/ml O O O 0 STRE$0COCCUS Gr. D S 19 50 > ug/ml 100 10 1 0,1 ESOHERICHIA COLI 200 mol 100 100 100 100 S 54 2000 g/ml 1 0,1 O O I PSSUDOMONAS PYOOYÂNAE S 76 500/g/ml O O O O ETUDE DE LA BIODEGRADABILITE A/ EFFET DE LA TRYPSINE ET DE LA PEPSINE ZODE OPERATOIRE 1 - Solution de trypsine à 370 50 mg de peptide (0,1 %) 2,5 mg de trypsine (0,005 %) (rapport enzyme substrat 1/20) 50 ml de tampon phosphate pff = 7 ; 0,2 M 2 - Solution de pepsine à 370 50 mg de peptide (0,1 %) 5 mg de pepsine (0,01 %) 50 ml de tampon citrate à pH f 2,2 3 - Solution témoin de lysine à 91,3 mg/100 ml ou 10 x 10-7 équivalent de NH dans 0,1 ml ; dilué de 1 à 10 fois pour obtenir une courbe étalon; 4 - Solution de ninhydrine 500 mg de ninhydrine, 15 cm3 de méthylcellosolve, 10 cm3 de tampon acétate pH 5,5 et 4 fl 5 - Dosage à la ninhydrine (11) 0,1 cm3 d'une solution contenant de 1 à 10 x 10-7 NH2 1 goutte d'acide ascorbique à 100 mg/100 cm3 d'eau 1 cm3 du réactif à la ninhydrine Agiter et porter au bain marde bouillant 15 mn. Refroidir et ajouter 5 cm3 de EtOR au froid. Agiter et mesurer immédiatement à 550 nm, 6 - Chromatographie sur feuille de plastique recouverte de Kieselgel GF 254 dans le solvant butanol acide acétique - eau 4-1-5, pen dant 40 mn. Révélation à la ninhydrine 7 - Pour chaque manipulation, au temps 0, 10, 20, 40, 60, 120, 240 mn, 6 h, 12 h, 24 h, on effectue une chromatographie et un dosage à la ninhydrine de la solution étudiée et d'une solution témoin ne contenant pas le peptide compa rativement à une solution de lysine de concentration connue.
RESULTATS Une solution du peptide dans un tampon a été incubée en présence de pepsine ou de trypsine dans les conditions optima de pH, tenpérature et concentration. Les résultats sont observés d'une part par chromatographie sur plaque, d'autre part par dosage à la ninhydrine des fonctions NH2.
La pepsine même après 24 h, est sans effet sur l'ester méthylique de la lysine et sur le peptide de l'invention La trypsine hydrolyse totalement l'ester méthylique de la lysine dès son addition (moins de 1 mn). Elle hydrolyse également la fonction ester méthylique du peptide très rapidement puis hydrolyse la fonction amide du peptide en 30 mn environ en donnant en chromatographie une tache de Rf correspondant à celui de la lysine et une autre tache de Rf inconnue attribuée à DMp-Lys.
B/ EFFET DES SUCS GASTRIQUE ET INTESTINAL 1) ETUDE CHIMIQUE Solution utilisée suc intestinal artificiel pH = 8,07 suc gastrique artificiel pH = 1,26 5 5 mg peptide dans 1 cm3 tampon phosphate pH = 7 5 5 mg peptide dans 1 cm3 ROI à 6 cm3/1000 pH = 1,5 5 5 mg peptide dans 1 cm3 suc intestinal artificiel pH = 7,56 5 5 mg peptide dans 1 cm3 suc gastrique artificiel pH =1,06 Mode opératoire Incubation de chacune des solutions dans un bain-marie à 370 Prélèvement au bout de 15, 30, 60 mn, 2 h, 4 h, 6h, 8h.
Dépôt sur plaque de chromatographie de 1 à 10 yl.
Résultats qualitatifs Plaque plastique Kieselgel GF 254 - Merck - Dépôt de 1 l.
Solvant butanol pyridine - cOH - eau 30/20/6/24 - 40 mn.
Les poulies comportent des faces ou des surfaces qui correspondent en général à la forme de la section de la courroie. Par exemple, chaque poulie 12 comporte des surfaces de contact 21 avec la courroie d'une forme sensiblement conique, et contre lesquelles s'appuient les parois latérales inclinées de la courroie 11.
Ainsi que le montre la Fig. 4, puisque l'épaisseur T de la section de tension 16 est supérieure à l'épaisseur t de la section de compression 17, la surface A des parois latérales de la section de tension 16 en appui avec coincement contre les surfaces 21 des gorges de poulie est supérieure à la surface correspondante de la section de compression 17. Par conséquent, la plus grande partie du contact dìentratnement par frottement de la courroie Il dans la poulie 12 s'accomplit par la matière polymère flexible et éLastique qui se trouve sous tension pluttt que celle de cette matière qui est sous compression.
Une moins grande quantité de matière se trouve au-dessous de la ligne primitive P de la courroie 11 qui doit entre incurvée autour des poulies 12, et puisque les rainures 19 réduisent la quantité de matière dans la section de tension 16 de plus grande section, la flexibilité de la courroie est augmentée considérablement. En outre, du fait que la ligne primitive P de la courroie il est abaissée, et que par conséquent la position de fonctionnement dans les poulies 12 est plus stable, la probabilité d'un retournement de la courroie par un mauvais alignement du dispositif d'en- traînement est beaucoup moins grande.
Il apparait donc que la structure selon l'invention permet d'obtenir une plus grande souplesse lorsque la courroie passe sur les poulies, ce qui améliore par conséquent la longévité et le bon fonctionnement de la courroie, particulièrement dans des dis positifsdtentratnement à vitesse variable et de petites dimensions dans lesquels la puissance transmise est relativement réduite.
il est évident que les courroies selon l'invention peuvent convenir à d'autres ensembles dtentratnement à courroie et que par conséquent, de nombreuses dispositions de poulies sont possibles. Par exemple, il s'est avéré que ces courroies conviennent particulièrement à des dispositifs d'entratnement à vitesse variable pour de petits véhicules tractés, comme des tracteurs de jardin ou des engins sur neige.
Dans certaines applications, il peut entre souhaitable d'équilibrer les propriétés de la courroie pour obtenir la souplesse maximale avec une plus grande résistance aux efforts ou capacité de charge, afin d'utiliser ces courroies dans des applications qui imposent des puissances plus élevés. Dans ce cas, il peut entre souhaitable par exemple de positionner l'élément résistant aux efforts plus près de la ligne médiane longittxlinale de la courroie pour obtenir une plus grande capacité de charge.Par exemple, dans la courroie 22 représentée sur les Fig. 5 et ó, des cordes 23 résistant aux efforts peuvent entre disposées juste audessous du plan médian longitudinal C-C de la courroie et des rainures ou des encoches 24 peuvent titre prévues avec une profondeur maximale de la moitié de l'épaisseur totale H de la courroie, afin d'obtenir une flexibilité maximale et une plus grande solidité.
Selon ce mode de réalisation de l'invention, il peut également titre souhaitable, bien que cela ne soit pas nécessaire, de prévoir des rainures 24' dans la section de compression 25 de la courroie.
La profondeur des rainures 24 peut entre par exemple d'environ 1/8 à environ 1/4 de l'épaisseur H de la courroie.
En outre, la courroie 22 peut également comporter une enveloppe 26 de toile textile imprégnée de caoutchouc entourant le corps 27 de la courroie lorsqutune plus grande puissance est nécessaire. Dans ce cas, bien entendu, la matière de l'enveloppe de la section de tension 28 de la courroie doit s'appuyer contre les gorges de poulie pendant le fonctionnement dans un ensemble de transmission à courroie afin d' assurer la plus grande proportion possible de contact dlentratnement à frottement avec les poulies. Mais dans ce cas, il en résulte également qu'une plus grande partie du contact dlentratnement est assurée par la section de compression 25 dela courroie.
Pour la fabrication de cette courroie 22, les encoches 24, 24' peuvent titre moulées ou découpées dans les surfaces 29, 30 après que l'enveloppe de toile 26 a été appliquée ou éventuellement l'enveloppe peut titre prévue comme une partie d'une procédure de moulage, auquel cas elle doit également recouvrir les surfaces des rainures ou encoches 24, 24'.
En ce qui concerne l'équilibrage des propriétés de flexibilité et de résistance à la charge des courroies selon lXinven- tion, il y a lieu de noter que la profondeur D des rainures ou encoches doit être inversement proportionnelle à la distance verticale X entre la surface supérieure ou grande base de la courroie et le plan médian transversal M-M de l'élément ou corde résistant aux efforts, ou la ligne primitive P de la courroie.
Il résulte également que la profondeur D des rainures est directement proportionnelle à la distance verticale Y entre la petite base de la courroie et le plan médian transversal M-M1 des cordes supportant la charge ou de la ligne primitive P de la courroie.
Autrement dit, la distance verticale Z entre la grande base et le fond des encoches (profondeur des encoches) peut varier en raison inverse de la distance verticale X entre la grande base et la ligne primitive P de la courroie (ou un plan horizontal contenant la ligne primitive P de la courroie).
Les courroies selon l'invention sont fabriquées d'une manière habituelle comme par exemple, par assemblage et vulcanisation des éléments en une structure composite unitaire, au moyen d'un équipement classique bien connu prévu à cet effet.
il est bien entendu que de nombreux autres modes de réalisation sont possibles. Par exemple, la courroie peut entre de réalisation cintrée, bien connue dans la technique.
il apparait donc que l'invention concerne une structure de courroie trapézoidale d'une flexibilité remarquablement élevée mais avec une capacité suffisante de résistance à la charge, au moins pour des puissances relativement réduites, et dont la longévité ainsi que le bon fonctionnement sont améliorés, par exemple dans des dispositifs dlentratnement à vitesse variable de petites dimensions.
Chaque barrette est pourvue d'un appendice qui s'engage sur l'anneau et l'empêche de quitter celui-ci en direction de la pointe de la barrette @ @@@@@s grands côtés de l'anneau 28 se poursuit suivant 28" dans la direction opposée aux barrettes pour supporter à son extrémité une charnière 48 d'une plaque 29 pratiquement de même longueur que 28". Cette plaque 29 présente un bord replié N son extrémité libre. Quand on la fait tourner et la présente contre 28", son bord replié appuie contre les extrémités des barrettes 32 pourvues d'un appendice et s'insère dans une fente transversale ménagée dans 28".Les barrettes 32 ne peuvent, de la sorte, sortir de l'anneau 28 et leurs extre- mités sont maintenues alignées dans l'anneau.
Ire mécanisme fonctionne comme suit: pour le bloquer, on repousse le poussoir 12 dans la partie 10 du canal de la gâche 4 jusqu'à ce que la fenêtre 12 du rentrant 6 coïncide avec la fenetre 12' du logement 14.
Pans cette situation, les plaquettes 16 toussées par le ressort 35 pénètrent dans le rentrant 5 zur une certaine longueur qui dépend de la hauteur de la plaquette 8 correspondante contenue dans ce rentrant. De la sorte, le poussoir 2 ne peut pas coulisser par rapport à la gâche 4.
Pour débloquer le mécanisme, on insère la clef 30 à fond dans la rainure 37. Ires plaquettes 5 te trouvent a @si so@le- vées jusqu'à ce que leurs bords supérieurs atteignent l'entreface entre le poussoir 2 et la gâche r; le poussoir 2 peut alors coulisser longitudinalement et le ressort 67 le tousse hors de la gâche 4 vers la personne qui actionne la clef jusqu'à ce que le collet 2" en arrête le déplacement.A ce moment, le pous- soir 2 se trouve hors de la zone 10 sur toute la longueur et, o diamètre de la quatrième zone 10' du canal étant assez grand, on peut faire tourner le poussoir tour actionner le verrou d'une serrure, par exemple d'une serrure de porte. Devant cette rotation, une broche 27 ou une languette 27' empêchent les plaquettes 8 de sortir du rentrant 6, et les plaquettes 16, retenues ta la saillie 16" sur laquelle viennent buter les appendices 16', ne peuvent déborder de tron du logement 14.
L@ saillie 16" doit pernettre toutefois à toutes les plaquettes 16 de déborder d'une certaine longueur de la fenêtre 12'.
Un autre organe est prévu pour débloquer le mécanisme en agissant de l'autre coté, c'est-à-dire du côté opposé au verrou. Cet organe est constitué par une lame 80' de section rectangulaire inseree coulissante dans une rainure 80" qui met le logement 14 de la gâche 4 en communication avec la base arrière de celle-ci. La lame 80' a une extrémité en forme de coin dont le bord est au meme niveau que le bord inférieur de cette rainure. La lame 80' a pour but de soulever les plaquettes 16 jusqu'à un point où leur bord inférieur est à l'alignement avec la entre 12' du logement 14.On y parvient en poussant la lame 80' entre les appendices 16' de la plaquette 16 et la saillie 16" de la gâche 4. La lame 80' est percée d'un trou 80" dans lequel on insere une broche pour limiter sa couse et pourvue d'une manette 80 pour l'actionner.
Ainsi, se -trouve décrit un dispositif de blocage Qui peut, quand il est débloqué, actionner avec le prolongement 2' le verrou de la serrure ou un organe similaire nar un mouvement longitudinal de ce prolongement, ou par sa rotation ou par les deux ) la fois. Toutefois, comme on le verra Plus loin, aucun mouvement de rotation de l'appendice 2' n'est nécessaire dans certains cas pour actionner le dispositif. On a par suite imaginé une variante au mécanis@e décrit plus haut que l'on emploiera dans le cas où seul un mouve@ent de rotation du prolongement 2' devient nécessaire.Cette variante est représentée fig.4 et les différences par rapport au mécanisme décrit plus hau@ résident simplement dans la suppression de la portion cylindrique du canal qui traverse la gâche 4 et dans le fait que le prolongement 2' peut avoir une section qui ne soit pas circulaire.
Par suite, et selon cette variante, le canal qui traverse la gâche 4 n'est constitué rue par une cavité prismatique 10 et par un trou 6 qui traverse la paroi 66 de la gâche. En outre, selon cette variante, l'organe destiné à limiter la course du poussoir 2 peut être constitué par un alésage 13 pratiqué dans le poussoir et par une broche 15 portée nar la gâche 4 comme l'indiquent les fig.11 et 12.
On décrit maintenant; deux serrures dans lesquelles est incorporé le mécanisme selon l'invention.
Ira première est une serrure de porte représentée nar les fig. 10 à 13. Elle est constituée par deux composants principaux; le premier composant 40 doit être fixé sur un des battants de la porte et comporte le dispositif du verrou et le mécanisme pour l'actionner; le second composant 42 doit et-e fixé sur l'autre battant de la porte. Ire composant 40 est constitué nar une boîte relativement nlate, rectangulair@ 44.
Quand il sera question de sa hauteur, de sa largeur et de son épaisseur, on entendra par là les dimensions qui sont sur la fig.10, respectivement, verticale, horizontale et perpendiculaire à la feuille de papier.