INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La figure 7 représente un aménagement semblable, mais avec l-'élément intermédiaire en association d'un côté avec le bloc moteur 53 et une garniture de lumière d'échappement 56, qui, dans la mise en application illustrée, est retenue en position par l'élément intermédiaire 55. La figure 8 représente un aménagement semblable à celui de la figure 6, mais avec l'élément intermédiaire essentiellement plat 55 encastré dans une dépression correspondantu 59 dans le bloc moteur 53, I L 66 et un boulon 67 appuient le logement 51 sur la plaque intermédiaire 55 et, de là, sur le bloc moteur 53. La matière compressible 68 resistante à la chaleur est interposée entre les joints pour permettre une étanchéification correcte, pour permettre une dilatation différentielle éventuelle des diverses pièces et pour permettre une répartition plus uniforme entre les surfaces éventuellement marginalement mal ajustées. La fig. 13 représente un détail en (b) de la fig. 7 représentant une technique de fixation comparable et une autre possibilité de mise en application où la plaque intermédiaire 55 retient en position une garniture de lumière d'échappement.La fig. 14 représente un détail de fixation comparable à celui représenté en (c) de la fig. 9, mais retenant un type différent d'élément intermédiaire 69, un qui ne masque pas sensiblement le bloc moteur mais qui fait partie d'une division effective du logement enveloppant dont les avantages sont expliqués ci-dessous. Ici, les deux sections sont représentées fixées séparément au bloc, bien que, dans certaines incorporations, seul le logement extérieur ait besoin d'être fixé, selon la conception des détails. Par exemple, le logement 51 est retenu contre l'élément intermédiaire 69 au moyen de la bande de sanglage 70 fixée de manière pivotante aux extensions ailées 71 d'un collier 72 monté sur une portion non filetée 73 d'un goujon 74 à diamètre en gradins, au moyen d'un écrou 75 et d'une rondelle 76 représentes en pointillé.
L'élément intermédiaire est fixé au bloc 53 au moyen du même goujon 74, avec une pince de serrage en L 66 et une rondelle 77 et un écrou 78 de diamètre intérieur plus grand que l'ensemble 75, 76. De la matière compressible résistante à la chaleur 68 est aménagée entre les surfaces, à l'intérieur des Joints.
La présence d'un élément intermédiaire peut avoir au moins trois avantages principaux. Chose la plus importante, il offre l'occasion d'empêcher la perte de chaleur du volume de réaction au bloc moteur métallique et au système de refroidissement qui lui est associé, puisque l'élément intermédiaire peut être fabriqué en matières isolantes comme la céramique, disons d'un même type que la matière du logement principal. En second lieu, les Joints complémentaires et plur comnodément aménagés entre les diverses pièces peuvent être utilisés aussi pour agir comme supports pour une matière supplémentaire comme, par exemple, la matière filamenteuse 63 entre l'élément intermédiaire et le logement sur la fig. 10 et entre l'élément intermédiaire et le bloc sur la fig. 7.Troisièmement, l'élément intermédiaire offre l'occasion de diviser un logement de volume de réaction dont la surface interné (ou externe) décrit une courbe de plus de 180 degrés en coupe, de façon que les portions puissent être fabriquées sur un moule mâle (ou femelle), un moyen éventuellement bon marché et structurellement souhaitable de production des logements. On peut voir, par exemple, que le réacteur de la fig. 10 ne pour rait pas être fabriqué par moulage s'il était de construction intégrale en coupe.
Bien que, dans chaque cas, seulement un élément intermédiaire ait été illustré, on peut utiliser une pluralité d'éléments intermédiaires en association avec un logement enveloppant, ou des éléments intermédiaires multiples peuvent se combiner pour former un tel logement.
Les fig. 15 et 16 illustrent schématiquement au moyen d'exemples des vues en coupe de logements de réacteurs 79 montés au-dessus des lumières d'échappement 54 d'un bloc moteur 53 dont les dépressions 80 ont été formées dans un volume généralement occupé par l'ensemble de bloc moteur, l'espace gagné par la dépression devenant partie intégrante du volume de réaction 52. Sur la fig. 15, il y a une dépression continue et, sur la fig. 16 une série de dépressions ont été formées autour des aménagements pour des lumières d'admission jumelées en 81.
En dehors des deux exemples ci-dessus, l'espace normalement occupé par le moteur peut être abandonne au volume de réaction en n importe quelle configuration.
Il est généralement souhaitable que les volumes de réaction soient aussi grands que possible dans le but du traitement des émissions de gaz d'échappement, les facteurs limitatifs étant souvent représentés par un manque d'espace sous.capot sur les véhicules et le coût de la fourniture de logements de réacteurs plus grands et plus robustes. Dans le cas de la présente invention, les volumes de réaction peuvent être accrus sans aucun sacrifice de l'espace sous capot ni sans augmentation des dimensions ni du court des logements par le simple processus de "creusement" dans le bloc moteur. La mesure selon laquelle ceci sera possible dépendra dépendra de certains facteurs, par exemple, de ce qu'un moteur aura été spécialement étudié pour recevoir l'invention ou non.Dans l'affirmative, il aura été possible de réduire fortement les chemises d'eau (dans le cas du refroidissement par eau) dans cette section, particulièrement si des chemisages d'échappement isolants sont incorporés à l'ensemble, puisqu'il est souhaitable, dans le cas de l'invention, d'éliminer autant que ceci peut se faire pratiquement les pertes de chaleur dans la zone de l'Fchappement et les chemisages éviteront la nécessité d'un refroidissement. Le creusement dans le bloc moteur est un moyen qui permet dee volumes da réaction formés plus progressivetient et qui permet d'obtenir des écoulements de gaz plus efficaces et plus réguliers.
La fig. 17 illustre à titre d'exemple une vue en plan en coupe schématique d'un logement de réacteur 79 monté sur un bloc moteur 53 ayant des lumières d'échappement 54 dont les axes 82 ne sont pas réciproquement parallèles et/ou ne sont pas perpendiculaires à la face du bloc, tandis que la fig. 18 illustre un aménagement semblable en coupe verticale. Il est important que les gaz d'échappement se di- tribuent aussi uniformément que possible à l'intérieur de la chambre, que le facteur de temps, multiplié par la surface exposée soit aussi identique que possible pour les gaz émanant des lumières différentes et que l'usure et/ou la charge provoquées par l'abrasion, la la corrosion et la vélocité des gaz soit réparties aussi uniformément que possible à l'intérieur du réacteur.On peut obtenir cet effet égalisateur optimum, entre autres moyens, en aménagement angulairement l'écoulement provenant de chaque lumière dans les sens les mieux appropriés, ce qui impliquera souvent des implantations des axes des lumières conformément aux grandes lignes de l'exemple décrit sur les fig. 17 et 18. Dans cette mise en application préférée, les axes des lumières extremes sont à un angle plus prononcé par rapport à la perpendiculaire à l'axe du moteur en vue en plan et les axes des lumières centrales sont éloignés le plus de la perpendiculaire en vue en coupe verticale, ce qui permettra aux gaz de parcourir plus aisément la même distance en direction de la sortie de gaz du récateur. Il est mentionné ci-dessous un autre moyen ou moyen complémentaire permettant d'obtenir une meilleure répartition de l'écoulement des gaz.
Nous avons vu, dans la mise en application de base, décrite au chapitre précédent, que la matière filamenteuse peut être introduite dans la zone de la lumière d'échappement pour aider le processus de réaction et/ou pour diriger correctement l'écoulement des gaz d'échappement. On peut obtenir la régulation de l'écoulement des gaz en aménageant des éléments de configuration essentiellement à ailettes, en nid d'abeille ou à brides, lesdits éléments étant fabriqués en une matière appropriée comme, par exemple, un métal ou de la céramique, mais, conformément à la technologie actuelle, réalisés de préférence en metaux ayant un effet catalytique comme l'alliage de nickel/chrome si les orientateurs d'écoulement des gaz doivent apporter une assistance significative au processus de réaction.Les mises en application particulières de matière filamenteuse appropriées pour les sections des lumières d'échappement, avec leurs surfaces en coupe relativement limitées et leurs régimes élevés d'écoulement des gaz (par rapport a ceux de la chambre de réaction elle-meme) sont celles où la matière ne présente pas une surface en coupe de grandeur significative qui imposerait une obstruction et une accéléra- tion de l'écoulement des gaz au passage par cette matière.Toutefois, on peut utiliser toute configuration pour la matière filamenteuse dans la zone de la lumière, y compris les diverses formes d'aménagement t4Uritt au chapitra cinq, particulièrement ui L'on r l'intention dutilir 1 la matière pour aider le pro- connus de réaction.
A titre d'exemple, on peut voir, sur la fig. 19 en coupe transversale nt sur la fig. 20 en élévation avant vue de E, une garniture de lumière d'échappement et un orientateur d'écoulement des gaz à configuration en nid d'abeilles co*inén 83, retenus en place contre le bloc moteur 53 par l'élément intermédiaire 55, avec de la matière compressible résistante à la chaleur 68 entre les joints.A l'intérieur de la lumière 54, la plus grande masse de gaz sera concentrée vers l1extérieur de la courbe en 84, et, par-conséquent, la structure en nid abeilles comporte à l'extrémité faisant face aux gaz une face diagonale en travers de la lumière, comme illustré, si bien que, quelle que soit la surface frontale que présentent les ailettes en nid d'abeilles 85, ceci entraîner les gaz, par déflexion, à passer à travers la structure distribués plus uniformé- ment. Avec la progression de l < écoulement des gaz, les ailettes deviennent mutuellement plus espacées, réduisant ainsi lavélocité du gaz, et s'écartent les unes des autres de sorte que les bouches 86 de la structure orientent les gaz dans une multiplicité de directions.La structure en nid d'abeilles peut avoir toute configuration en coupe appropriée, y compris, par exemple, celle de la fig. 21, où les passages ont six faces, ou celle de la fig. 22, où les passages sont formés par l'intersection de membranes radiales et coaxiales.
Dans une autre forme de mise en application, l'écoulement des gaz est dirigé par des éléments à brides courant sur une partie de la longueur de la lumière d'échappement comme indiqué, à titre d'exemple, dans une mise en application illustrée en coupe transversale sur la fig. 23 et en vue en plan partielle en coupe sur la fig. 24. Les éléments à brides sont alternativement à configuration en 'Y' en 87 et à configuration à peu près cruciforme en 88 et sont espacés et maintenus à ltecart les uns des autres par des bagues entretoises 89 aménagées à intervalles le long de la longueur de l'ensemble. L'ensemble bridé de la mise en application illustrée est retenu par adaptation dans les rainures 90 dans le contour de lumière 91, ces rainures pouvant contenir une assise compressible 92 comme en F, avec retenue contre le bloc 53 par l'élément intermédiaire 55 prenant en sandwich l'extension courbée des brides comme en 93 par l'intermediaire de la matière compressible 68.
On peut souhaiter dc conférer un mouvement rotatif ou un tourbillonnement aux gaz d'échappement au cours de leur passage par les lumières de façon à aider au bon mélange den gaz à l'intérleur du volume du réactaur. A cotte fin, les lumieres au@@@@aives penvent présenter des sens de tourbillonnement alrernen comme indique nchematiquement sur la fig. 25. La tourbillonnement pout être engendré par des éléments à ailettes aménagés diagonalement en travers de l'axe d'écoulement des gaz.Les ailettes pouvent être monténs n'imprta on a l'intérieur de le zone de la lumière, agir, dans une-mine on applination prétérea illastrés schématiquement sur la fig. 26, les ailettes 94 se pro jettent et font partie intégrante de la paroi ou de la garniture de lumière d'échappement 95.Si l'on souhaite introduire quelque turbulence en même temps qutun tourbillonnement des gaz, on peut donner aux ailettes une configu- ration ondulée, comme illustré à titre d'exemple en élévation sur la fig 27 et sur la fig. 28 en vue en plan en coupe par G de la fig. 27.
Toutes les caractéristiques décrites ici et dans les chapitres trois, cinq et huit peuvent être combinées de toute manière commode ou voulue. A titre d'exemple, la fig. 29 montre une mise en application préférée en coupe transversable Le volume de réaction est enfermé par un membre intermédiaire 55 en céramique comportant des projections comprenant les garnitures de lumière d'échappement 56 avec espacement du bloc moteur au moyen de matière compressible résistante à la chaleur 68 comme, par exemple, de la laine de céramique, et avec un logement enveloppant 51 de construction en céramique intégrée.Le joint entre les deux éléments enveloppants principaux supporte un bâti intercalaire filamenteux 96 qui est une construction composée de courtes tiges métalliques droites connectées les unes aux autres à des angles différents, bati qui empli la partie la plus en avant du volume de réaction, la partie la plus en arrière de ce volume étant occupée par une matière filamenteuse de configuration comparable à la laine constituée, disons, par un composé à base de céramique.A l'intérieur de la zone de la lumière d'échappement, il y a deux spirales en forme de cône métallique 97 dont les extrémités libres à leur point de rencontre cimenté dos à dos se projettent pour former des fixations à baïonnette représentées en pointillé en 98, qui se positionnent dans des rainures 99 courant de l'entrée initiale en s'éloignant de la direction de la soupape d'échappement, de sorte que la pression de la circulation de gaz entraîne les projections élastiques ou balonnettes à s'asseoir à l'extrémité des rainures.
De préférence, la lixiviation est mise en oeuvre en lit mobile ou dans plusieurs réacteurs successifs, le composé sulfuré se déplaçant à contre-courant de la solution d'attaque.
La mise en contact préalable du composé sulfuré avec du chlorure cuivrique ou ferrique active le minerai, c'est-à-dire accroît nettement la sélectivité et la rapidité de la lixiviation. Dans un premier temps, cette mise en contact modifie l'état de surface et, dans un deuxième temps, modifie la teneur en soufre du composé sulfuré en dissolvant une partie du plomb. Puisque le chlorure~ cuivrique fait partie des chlorures susceptibles de lixivier sélectivement le plomb, on le préférera au chlorure ferrique.
On remarquera qu'une lixiviation utilisant le chlorure cuivrique permet à la fois d'activer le minerai et de réaliser la lixiviation sélective proprement dite.
La sélectivité obtenue par la mise en oeuvre de la présente invention est d'autant plus remarquable qu'elle s'exerce aussi bien vis-à-vis de métaux moins réducteurs que le plomb, comme le bismuth et l'antimoine, que vis-à-vis de métaux plus réducteurs tel que le zinc et que vis-à-vis de métalloîdes comme l'arsenic. Le bismuth, l'antimoine, l'arsenic et même le cuivre et l'argent comptent parmi les impuretés les plus gênantes du plomb et doivent être éliminées d'une solution de plomb si l'on désire effectuer une cémentation directe.
Le procédé de la présente demande permet donc de lixivier sélect-ivement le plomb contenu dans un composé sulfuré au moyen de ses propres impuretés. De cette constatation se déduit une nouvelle application de la présente invention: le procédé peut également être utilisé pour éliminer des solutions de chlorure de plomb, certaines impuretés telles que, par exempl-e, l'argent, le bismuth, I'antimoine, l'arsenic et le cuivre. Les puretés obtenues sont tout à fait remarquables. Il convient d'indiquer que dans cette utilisation le plomb contenu dans le minerai doit être en quantité supérieure à celle qui est stoechiométriquement nécessaire pour précipiter ces impuretés sous forme de sulfures. Cette technique de purification convient bien aux solutions de chlorure de plomb provenant d'une attaque au chlorure ferrique.
Le plomb contenu sous forme de chlorure dans la solution ainsi obtenue peut être récupéré selon toutes les méthodes déjà décrites, telles que par exemple celle divulguée dans la demande de brevet français No. 75-12.373 déposée par la Demanderesse le 21 avril 1975. Cependant, la technique de récupération préférée est la cémentation du plomb au moyen d'un métal moins noble que lui tel que le fer ou le zinc. Dans toute la présente demande, par "cémentation" il faut comprendre, non seulement la cémentation proprement dite, mais aussi ses équivalents techniques. Comme exemplè d'équivalent technique de la cémentation} il convient de citer l'électrolyse à anode soluble, le métal constitutif de l'anode étant différent de celui que l'on désire récupérer.
On peut également mentionner les piles du type "pile Daniell". Cette dernière peut, en effet, s'analyser comme une cémentation du cuivre par le zinc. Dans ces deux cas, les électrodes peuvent être séparées par une paroi perméable aux ions chlorure.
Le métal préféré pour réaliser la cémentation du plomb est le fer, en particulier sous forme de fer préréduit.
Le résidu sulfuré provenant de la purification ou de la lixlviation peut etre traité de manière à récupérer les métaux non-ferreux qutil contient. Les techniques décrites dans les demandes de brevets français Nos. 74-16.772, 74-16.773, 74-16.774 et 75.12.373 déposées par la Demanderesse le 15 mai t974 pour les trois premières demandes et le 11 avril 1975 pour la dernière conviennent particulièrement bien.
La mise en oeuvre du procédé selon la présente demande permet de perfectionner et/ou d'étendre le domaine d'application des procédés décrits dans les brevets cités ci-dessus. Ces procédés peuvent, en effet, utiliser pour la régénération du chlorure cuivrique, le chlorure ferreux produit lors de la cémentation du plomb et peuvent fournir les solutions de chlorures nécessaires pour la lixiviation.
La description qui va suivre ne présente aucun caractère limitatif. Elle est simplement destinée à faire bien comprendre comment les enseignements de la présente demande peuvent être mis en pratique, et elle doit être lue en regard de la figure annexe qui indique de manière très schématique comment on peut utiliser le procédé de la demande pour traiter un composé sulfuré contenant du plomb.
Sur cette figure, les circuits des solides sont représentés à l'aide d'un double tralt et ceux des liquides à I'aide d'un trait simple.
En se référant à la figure, le composé sulfuré contenant du plomb est Introduit dans un réacteur d'attaque sélective 1 où il est mis en contact avec une solution de chlorure de cuivre dont on indiquera ultérieurement la provenance.
La solution de chlorure de plomb ainsi obtenue est envoyée dans une ins lallation de cémentation 2 tandis que le résidu sulfuré est envoyé dans un nouveau réacteur d'attaque 4 où il est mis en contact avec une solution de chlorure cuivrique et où l'ensemble des métaux non-ferreux qu'il contient est mis en solution.
Dans l'installation de cémentation 2, la solution de chlorure de plomb est mise en contact avec du plomb métallique ou avec un métal plus réducteur que le plomb, les impuretés résiduelles plus nobles que le plomb étant alors précipi tées sous forme métallique.
La solution de chlorure de plomb issue de l'installation 2 est envoyée dans une installation de cémentation 3 où elle est mise en contact avec un métal plus réducteur que le plomb, de préférence atec du fer.
Les composés en question se caractérisent par une très faible toxicité: la dose DL50 chez la souris est supérieure à 2000 mg/kg, en une seuie administration par voie orale.
Exemple 1 N,N'-bis-(10-undécénoyl)-triméthylène-diamine H2C= CH-(CH2)8-CO-NH-(CH2)3-NH-CO-(CH2)8-CH = CH2 On refroidit à 50C une solution de 3,7 g (0,05 mole) de 1,3-diaminopropane, 11,1 g (0,11 mole) de triéthylamine et 200 ml de tétrahydrofuranne absolu. En agitant et en refroidis- sant à la glace, on ajoute goutte à goutte 22,3 g (0,11 mole) de chlorure d'acide undécylénique dans 30 ml de tétrahydrofuranne absolu, on laisse le mélange se réchauffer à la temps rature ambiante et on agite pendant encore deux heures à 600C.
On verse le mélange réactionnel dans de l'eau, on sépare à la trompe le produit solide et on le fait recristalliser dans un mélange méthanol et dtacétonitrile.
Rendement : 17,2 g (84 %), P.F. = 112-1130C Analyse 0 % Calculé pour C25H46N202 (406,5) : 73,9 11,4 6,9 7,8 Trouvé : 73,5 11,0 6 8 7,5 Exemple 2 1 N,N'-bis-(10-undécénoyl)-tétraméthylène-diamine H2O = CH-(CH2)8-CO-NH-(CH2)4-NH-CO-(CH2)8-CH=CH2 En suivant le mode opératoire de l'exemple 1, on prépare ce composé à partir de 4,4 g (9,05 mole) de 1,4-diaminobutane, 11,1 g (0,11 mole) de triéthylamine et 22,3 g (0,11 mole) de chlorure d'acide undécylénique dans du tétrahydrofuranne absolu.
Rendement : 17,2 g (82 %) P.F. 139-140 C (acétonitrile).
Analyse: C % H % N % Calculé pour C26H48N2O2 (420,5) : 74,3 11,5 6,6 Trouvé : 74,0 11,7 6,8 Exemple 3 N,N'-bis-(dodécanoyl)-propylène-diamine H3C-(CH2)10-CO-NH-CH(CH3)-CH2-NH-CO-(CH2)10-CH3 En refroidissant dans la glace, on ajoute goutte à goutte 24,1 g (0,11 mole) de chlorure de dodécanoyle à une solution de 3,7 g (0,05 mole) de propylène-diamine, 11,2 g (0,11 mole) de triéthylamine et 100 ml de tétrahydrofuranne absolu On continue d'agiter pendant environ 16 heures, puis on chauffe pendant encore deux heures à 60 C. Après refroidissement, on ajoute de l'eau, on filtre à la trompe le produit précipité et on le fait recristalliser deux fois dans de l'acétate d'éthyle.
Rendement : 14,1 g (64,4 %) P.F. = 119-120 Analyse: C % H % N % Calculé pour C27H54N2O2 (438,7) : 73,9 12,3 6,38 Trouvé * 73,6 12,0 6,2 Exemple 4 N,N'-bis- (8-méthoxycarbonyl-octanoyl)-propylène diamine
On obtient ce composé en suivant le mode opératoire de l'exemple 3, en utilisant 3,7-g (0,05 mole) de propylène-diamine et 11,2 g (0,11 mole) de triéthylamine dans le tétrahydrofu- ranne absolu, avec 24,2 g (0,11 mole) ester méthylique diacide 8-chloroformyloctanoque, Rendement : 9,6 g (43,4 %) P.F. = 104-106 Analyse: C % H % Calculé pour C23H42N2O6 (442,6) : 62,5 9,5 6,3 Trouvé : 62,7 9,2 6,3 r Exemples 5-14 (tableau II) On ajoute 10,1 g (0,1 mole) de triéthylamine à une solution sous agitation de 0,1 mole de I'acide carboxylique indiqué sur le tableau suivant dans 150 ml de diméthylformamide absolu, on refroidit à -10 et on ajoute goutte.à goutte, à cette température, en agitant 10,8 g (0,1 mole) d'ester éthylique d'acide chloroformique. On agite eneore pendant 30 minutes à -10 , puis ajoute goutte à goutte 3,7 g (0,05 mole) de pro pylène-diamine dans 50 ml de diméthylformamide absolu. Après repos pendant environ 16 heures à la température ambiante, on agite pendant encore deux heures à 600 et on laisse refroidir.On verse le mélange réactionnel dans 500 ml d'eau, on filtre à la trompe le produit solide et on le fait recristalliser. TABLEAU II Réaction d'acides carboxyliques avec la propylène-diamine
Rende- P.F. (sol- Formule Acide carboxy- ment vant de brute Exem- lique (B-COOH) recristal- (poids ple lisation) molécu- Analyse, % laire) 5 H5C-(CH2)7-S-CH2-COOH 28 % 83-84 C23H46N2O2S2 Calc. C 61,5 H 10,4 N 6,27 S 14,4 (ligroïne) (446,8) Trou- C 61,5 H 10,4 N 6,5 S 14,4 vé 6 H5C-(CH2)7-SO-CH2-COOH 30,5 % 120 C23H46N2O4S2 Calc. C 57,7 H 9,68 N 5,85 S 13,4 (ligroïne) (478,8) Trou- C 58,0 H 9,4 N 6,0 S 13,1 vé 7 H5C-(CH2)7-SO2-CH2-COOH 32 % 127 C25H48N2O4S2 Calc. C 54,1 H 9,09 N 5,48 S 12,6 (méthanol) (510,8) Trou- C 54,1 H 9,4 N 5,6 S 12,7 vé 8 H3C-CH2-O-CO-(CH2)5-COOH 28,2 % 105-110 C17H29N2O6 Calc. C 57,0 H 8,4 N 7,8 (acétate (357,4) Trou- C 56,8 H 8,5 N 8,0 d'éthyle) vé 9 #-NH-CO-(CH2)8-COOH 40,4 % 188 C35H52N4O4 Calc. C 70,9 H 8,8 N 9,4 (éthanol) ((592,7) Trou- C 70,8 H 8,6 N 9,1 vé CH3 # 10 #-N-CO-(CH2)3-COOH 19,6 % 130 C27H56N2O4 Calc. C 67,5 H 7,6 N 11,65 (Acétoni- (480,6) Trou- C 67,3 H 7,6 N 11,4 trile) vé 11 H2N-CO-(CH2)7-COOH 32,3 % 169-172 C21H40N4O4 Calc. C 61,1 H 9,8 N 13,6 (eau) (412,6) Trou- c 61,0 H 10,1 N 13,5 vé TABLEAU II (suite)