INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On peut encore citer d'autres fixateurs utilisables, réunis dans le tableau qui suit, dans la colonne de droite duquel l'abréviation NGH signifie " déterminé par la méthode de la goutte d'Hercules" et NM signifie "déterminé par la méthode du mercure' Résine Fabricant Description Indice Point de d'acide ramollissement C Lewisol 7 Hercules Ester du glycé rol de résine de 8 168 MGH bois modifiée Ester du penta PentalynA Hercules 12 111 MGH érythritol de résine de bois Pentalyn C Hercules Ester du penta- 14 135 MGH érythritol de résine de bois polymérisée Ester modifié du PentalynG Hercules 14 135 MGH pentaérythritol de résine de bois Ester du penta Pentalyn H Hercules 13 104 MGH érythritol de résine de bois hydrogénée.
Ester du penta Pentalyn K Hercules 14 192 MGH érythritol d'a- cides de resines dimères PentalynX Hercules Ester modifié du 14 @ 159 MGH pentaérythritol de résine de bois Pentalyn Hercules Ester de penta- 15 172 MGH 860 érythritol d'aci- des de résine dimères Hercules Ester du glycé- Ester Poly pale 10 rol de résine de 6 112 MGH bois polymérisée Résine résine de bois Staybelite Hercules hydrogénée 165 76 MGH Krumbhaar Lawter Ester du penta 484 Chemicals érythritol de Inc, Divi modifiée.
sion des résines Krumbhaar Nevchem 100 Neville Chemical C0. * * Résine hydrocarbonée thermoplastique synthétisée à partir de produits rétroliers, dans laquelle les unités du polymère ont une structure aromatique ou cyclique prédominante. Elle est préparée par polymérisation de fractions hydrocarbonées insaturées, dont les points d'ébullition se situent entre environ 125oC et environ 250 C, dont la densité à 15,56 C se sItue entre ,90 et 0,95. Les constituants polymérisables représentent environ 30% à 90% en poids de la résine et les principaux monomères polymérisables sont des dimères de diènes cycliques (**) 5 à 3 5 l'indène 5 à 20 % le vinyltoluène 5 à 25 % le styrène à 10 % ** tels le dicyclopentadiène (C10); le di-méthylcyclopentadiène (C12); le codimère du cyclopentadiène et du méthylcyclopenta- diène (C11).
'autre partie sèche de la fraction hydrocarbonée est constituée de paraffines essentiellement non polymérisables,de nanthènes et de produits aromatiques contenant 8 atomes ou plus de carbone par molécule et dont le point d'ébullition se situe dans la gamme de températures mentionnée précédemment, c'està-dire entre 125 et 2500C. Les fractions hydrocarbonées insa turées à partir desquelles la résine est obtenue proviennent d'unepwrolyse à haute température et basse pression de substances hydrocarbonées normalement liquides ou gazeuses ayant 2 atomes ou plus de carbone par molécule. Llopération de cra quage peut comporter les sous-produits de procédés pyrolytiques par l'intermédiaire desquels on cherche à obtenir essentiellement des oléfines et des diènes à bas point d'ébullition, tels l'éthylène, le propylene, des butènes, le butadiène, etc.., qui sont des substances hydrocarbonées de base très utilisées dans le domaine de la pétrochimie et des matières plastiques, y compris les élastomères. La pyrolyse des substances hydrocarbonées gazeuses et liquides réalisée pour obtenir ces produits est bien connue, et il n'est pas nécessaire de la décrire en détail.
Nevchem 100 Essai d'identification Propriétés caractéristiques 1. Point de ramollissement (R & ) OC 100 2 Poids moléculaire (moyen en nombre) 800 3. Rapport carbone/hydrogène en poids 10,5 4 Densité à 25 C 1,090 5. Indice de réfraction à 25 C 1,602 6. indice d'iode 65 7. indice d'acide Liste des méthodes d'essais 1. ASTM E~28~58~T 2. Osmotique 3. Analyse des produits de combustion 4. ASTM D~71~52 5. Méthode de feuille (solution de toluène, extrapolée aux résines solides) 6.ASTM D~555 Résine Fabricant Description indice Point de d'acide ramollisse- ment ( C) Foral 85 Hercules Ester du glycérol 9 82 MGH totalement hydrogéné de résine de bois Cellolyn Hercules Ester ayant subi une 104 plastification inter- 30 101 MGH ne du pentacrythritol de résine de bois Dymerex Hercules Acides de résine 143 152 MGH dimères Pliolite Goodyear Copolymère d'acrylate 6,1 47 R & VTAC~L et de vinyltoluène Néocryl Polyvinyl Copolymère de Vinylto- B~707 Chemicals luène méthacrylate de n-butyle et de méthacryla- te de stéaryle 115 R & (décrit dans le brevet américain 3.378.513, exemple 23).
Dans la colonne de droite du tableau ci-dessus, l'abréviation MGH signifie " mesuré par la méthode de la goutte d'Hercules ", et l'abréviation R & signifie " mesuré par la méthode bille et anneau Tous les fixateurs précédents, excepté les deux derniers, sont solvatables par un ou plusieurs des solvants organiques cités précédemment; les deux derniers ne sont pas solvatables par la plupart desdits solvants mais peuvent entre employés avec eux en phase dispersée pour la réalisation du premier toner liquide.
Tes flancs intérieurs 11 sont raccordés par un fond incurvé 12 dont le rayon de courbure peut varier. les flancs extérieurs 6 de deux dents voisines 8 sont également raccordés par une zone concave 18 dont le rayon de courbure K peut varier. il en est de même pour les distances entre deux pointes 7 d'une meme dent, et entre deux pointes 7 séparées par un évidement 9, ainsi que pour la hauteur des pointes 7 au-dessus du fond incurvé adjacent 12.
Dans le mode d'exécution de la lame de scie représentée à la figure 4, les pointes 13 d'une même dent ont une hauteur au-dessus du fond du creux incurvé 14 qui les sépare, inférieure à la hauteur h des dents 1 de la réalisation représentée à la figure 1. De même, la profondeur ou hauteur H1 des évidements 1 5 entre deux pointes 1 3 appartenant à deux dents différentes, est inférieure à la hauteur H du mode de réalisation de la figure 1.
Cette denture plus aplatie convient à la coupe de métaux ferreux en général.
Dans les trois modes de réalisation des figures 1, 2 et 4, prévus pour le sciage de métaux ferreux, les flancs extérieurs, tels que 16 (figure 1) des deux pointes 2 d'une dent, attenant aux évidements 4 agencés de chaque côté de ladite dent 1, sont inclinés sur les rayons (non représentés) de la scie passant par les sommets des pointes 2, de façon à former des évidements 4 à parois rectilignes convergentes, tandis que les flancs intérieurs 17 entre deux pointes 2 d une même dent sont incurvés Par contre, dans la forme d'exécution de la figure 3 prévue pour les métaux non ferreux, les incurvements des creux entre deux pointes d'une même dent, et entre deux pointes appartenant à deux dents consécutives, sont limités auxfoncsdes creux séparant ces dents, à savoir au fond 12 entre deux pointes 7 d'une même dent, et au-fond 18 d'un évidement 9 séparant deux pointes 7 appartenant à deux dents voisines.
Ces lames de scie peuvent être montées sur une machine telle que celle représentée schématiquement à la figure 5.
Sur celle-ci, on voit un profilé 19, par exemple en acier à la sortie d'un laminoir, se déplaçant sur des rouleaux transversaux 21 en regard d'une lame 22 d'une scie circulaire 23. le profilé ou barre 19, entraîné sur le chemin de roulement constitué par les rouleaux 21, est maintenu latéralement par des presse-barres 24 pendait son découpage en tronçons par la lame 22.
On donnera ci-après, à titre indicatif, un exemple numérique non limitatif.
Exemple numérique La denture de la figure 1, destinée partieulièrement au sciage de poutrelles d'acier, peut etre réalisée de la manière suivante - pas p : 28 mm - angle entre les flancs extérieurs 16 d'une dent : 600.
- distance entre les sommets des deux pointes 2 d'une meme dent 1 : 9 mm - hauteur H des évidements 4 : 12 mm - rayon de courbure du fond d'un évidement 4 : 10 mm - angle B entre deux flancs extérieurs 16 délimitant un évidement 4 : 60 degrés.
le diamètre de la lame pourvue de cette denture est de 1830 mm, son épaisseur de Il mm, cette lame comportant 200 dents soit 400 pointes 2.
Il a été possible d'exécuter des opérations de sciage de ronds et de poutrelles d'acier pendant huit heures consécutives avant changement de la lame pour affûtage, alors que celui-ci devait être effectué après seulement deux heures de service pour tire lame pourvue d'une denture connue.
La résistance mécanique de la lame selon l'invention est donc considérablement accrue, puisque la tenue de coupe de cette lame est quatre fois supérieure à celle des lames antérieures. Pour la durée de service de huit#heures consécutives, on constate pendant les quatre premières heures une puissance consommée correspondant à environ 0,6 à 0,7 de la puissance nécessaire à une scie connue, la puissance consommée pendant les quatre heures suivantes étant'en viron 0,8 à 0,9 de la puissance nécessaire à une lame antérieure.
Pendant ce temps, une lame classique n'effectue que 30 à 40 coupes dans les gros ronds, tandis que la lame selon l'lnven- tion peut exécuter 120 coupes avant affûtage. La tenue de coupe de la lame selon l'invention est donc augmentée dans une proportion considérable.
le second essai exécuté pour le débit des poutrelles pendant 24 heures, a permis d'effectuer 1200 coupes alors que les lames u connues ne peuvent tenir que huit heures/amaximur, pendant lesquelles environ 300 coupes sont exécutées.
Par ailleurs, avec cette lame utilisée pour le sciage de poutrelles, on constate que pendant les douze premières heures de travail, 50 k seulement de la puissance nécessaire à l'exécution de ce travail de coupe avec une lame classique a été consommé ; pendant les douze heures suivantes, avant démontage, la puissance électrique consommée a été environ les 3/4 de celle consommes par une scie classique.
D'une manière générale, les avantages techniques des diverses formes de réalisation possibles de la lame de scie prévue par l'invention sont les suivants Le dédoublement de chaque dent en deux pointes séparées par un creux assure une meilleure pénétration des dents dans la matière à chaud.Comme on l'a déjà mentionné plus haut, le volume des copeaux est réduit sensiblement de moitié grce à l'attaque de la matière par deux pointes au lieu d'une seule pour chaque dent, ce qui évite l'encollage des copeaux sur la denture, latéralement et dans le fond des encoches. Ceci explique dans ure large mesure le fat que la tenue de coupe soit 4 à 5 fois supérieure à celle des lames connues.
Ici encore ce dispositif étant tout à fait usuel n'a pas été repré- senté sur le dessin simplifié.
Le panier 9 étant ainsi définitivement solidarisé avec le coffre de la voiture, il ne repose plus sur les bras 7 qui sont li- bres dams le tube 12 comme on le voit sur la figure 4. Il est alors facile, après éventuellement déblocage des roues 5, de reculer cas cun des éléments du châssis mobile 1, par exemple pour les ranger à leur tour dans le coffre de la voiture.
L'opération inverse de reprise du panier dans le coffre s'effectue évidemment en engageant d'abord le bras 7 de chaque demichâssis 1 dans l'un des tubes latéraux 12, en l'engageant le plus loin possible. après déblocage du système de butée, ce qui pourrait titre facilement commandé par l'introduction même des bras 7 dans les tubes 12, le panier peut ttre reculé et par conséquent légèrement descendu jusqu'à ce qu'il vienne prendre appui sur les bras 7, retreu- Tant la position représentée à la figure 3. Dès lors il devient pos- sible de reculer Il ensemble globalement, et le panier 9 vient en appui complet sur les bras 7, et rétablit à ce moment la la liaison entre les deui éléments 1 pour reconstituer le chariot utilisable dans le magasin.
Bien entendu l'invention n'est pas strictement limitée au mode de réalisation qui a été décrit de façon stnplifiée à titre d'exemple, mais elle couvre également les réalisations qui n'en diffèreraient que par des détails, par des variantes d'exécution, ou par l'utilisation de moyens équivalents. Ainsi le châssis mobile représenté plus haut en deux parties indépendantes pourrait également constituer un tout en une seule piece grâce à un jeu d'entretoises entre les deux montants latéraux.
On peut envisager une variante de réalisation représentée à la figure 5 dans laquelle-les bras horizontaux 7 pourraient entre de section carrée ou même ronde, avec toujours un faible jeu trans versal dans les tubes latéraux 12. Dans ce cas le eouple de renversement du panier par rapport au montant 5 du chariot peut être équilibré en prolongeant les joues 10 jusqu'aux montants 5 sur lesquels elles prendront un appui de réaction.
La figure 5 illustre aussi une autre variante dans laquelle on utilise comme surface d'appui sur les glissières 13 la partie inférieure du tube 12 dont la hauteur va alors en diminuant vers le fond du coffre, pour créer la pente longitudinale.
On pourrait encore, comme disposition strictement équiva- lente à celle de l'exemple décrit,-disposer à l'horizontale les glissières 13 et les appuis conjugués, en donnant, en contre-partie, des pentes conjuguées à la fois à la surface supérieure des bras 7 du chariot et à la surface interne supérieure des tubes 12; on obtiendra ainsi de la même façon, par déplacement du panier dans un sens ou dans l'autre sur les glissières, le dégagement ou la remise en appui du panier sur les bras 7.
Enfin, pour étendre les possibilités d'emploi du dispositif on pourra rendre les joues 10, avec leurs tubes 12, indd- pendantes; elles deviendront alors adaptables, par exemple au moyen de sangles, à des colis de largeurs quelconques, comme par exemple des malles ou des cantines à parois latérales verticales et rigides.
Bien entendu dans ce cas les glissières supports à l'intérieur du coffre sont réglables en position transversale sur un bâti.
De meme l'invention n'est pas limitée à l'application aux chariots de manutention pour magasins, mais elle peut entre trans- posée dans les memes conditions par exemple à des fauteuils roulants de personnes handicapées. Dans ce cas c'est l'habitacle meme de la voiture qui sera aménagé pour recevoir le fauteuil proprement dit dans lequel se tient la personne, et qui viendra en appui sur des glissières intdrieures au véhicule. 'est seulement lorsque son siège aura été verrouillé sur les supports spéciaux de l'habitacle de la voiture, libérant ainsi les éléments porteurs du siège, que l'utilisateur pourra dans une deuxième phase, depuis la voiture, rentrer également les éléments porteurs éventuellement motorisés homologues aux supports mobiles 1 de l'exemple précédent. De même pour descendre de sa voiture l'utilisateur réengagera les bras du support roulant dans l'équivalent des tubes 12 fixés sur son siège, puis transférera le siège des supports du véhicule jusqu'aux bras du support roulant. Il pourra alors quitter la voiture dans les aOies conditions qu'il circule habituellement dans son fauteuil roulant.
La présente invention concerne, à titre de nouveaux composés, les 5-cycloalkylthio et oxy-2-carbalcoxyaminobenz imidazoles ainsi que de nouveaux procédés et de nouvelles com positions faisant appel à ces benzimidazoles pour produire une activité anthelmintique.-Les composés conformes à l'inven- tion se distinguent par le fait qu'ils comportent un groupe cycloalkylthio ou oxy en position 5 du noyau benzimidazole.
Des brevets antérieurs ont prouvé que certains 2-carbalcoxyaminobenzimidazoles non substitués ou substitués sur le noyau benzimidazole possédaient une activité anthel mintique (voir brevets des E.U.A. n 3 574 845 et 3 682 952). Parmi les substituants du noyau cités à la ligne 40 de la colonne 1 du brevet 3 682 952, les plus proches des nouveaux substituants des composés conformes à l'invention sont les groupes ITaîkyl inférieur thio " et "alcoxy inférieur' qui y sont cités.On n'y cite pas de substituants du noyau con tenant des groupes cycloalkyle, La demanderesse a découvert à présent que les 2-carbalcoxyaminobenzimidazoles comportant un groupe cyclo aikyl thio ou oxy en position 5, plutôt qu'un groupe alcoxy ou alkyl thio à chaSne ouverte, étaient extremement actifs, en particulier les composés du type trio. Par le terme "cycloa Ikyle" tel qu'utilisé dans le présent mémoire et les revendications qui le terminent, on entend désigner des grou pes alicycliques à 3-8 atomes de carbone, contenant une structure cyclique à 3-6 chaînons, comme le groupe cyclo propyle, cyclohexyle, cyclopentyle, cyclopropylméthyle, cyclohexylméthyle, cyclohexySéthyle ou cyclopentylméthyle.
Comme composés représentatifs qui illustrent les nouveaux 5-cyclo alkylthio- ou oxy-2-carbalcoxyaminobenz imidazoles de l'invention, on peut citer les substances ro- pondant à la formule suivante:
dans laquelle R représente un groupe cycloalkyle possédant de 3 à 6 chainons, n est un nombre entier dont la valeur varie de O à 5, le groupement R(CH2)n possédant de 3 à 8 atomes de carbone, la partie cyclique ayant, de préférence, 3, 5 ou 6 chaînons. La chaîne alkylène, si elle est présente, ne comporte qutun chaînon, à savoir, le groupe méthylène, pour des raisons de commodité. Les composés contenant des radicaux cyclohexylthio et cyclopentylthio sont exceptionnellement actifs.
On peut substituer d'autres radicaux carbalcoxyamino au radical 2-carbométhoxyamino présent dans les composés de la formule I en n1 obtenant cependant que peu d'avantages par rapport aux composés carbométhoxy simples. Il suffit de voir à ce propos, par exemple, le brevet des E.U.A.
nO 3 682 952 où le Groupe a1k1e, du-radical 2arbaloeainino est décrit comme étant un groupe alkyle inférieur possédant de 1 à 6 atomes de carbone, cycloalkyle possédant de 3 à 10 atomes de carbone, alcényle à chaîne droite ou ramifiée contenant de 2 à 10 atomes'de carbone, alcynyle à chaîne droite ou ramifiée contenant de 2 à 10 atomes de carbone, phényle ou naphtyle.
Le point 1 est en léger relief penr empêcher tout glissement en arrière de l'articulation du pouce; il doit laisser libre la seconde articulation.
Le point 2 est, à l'inverse, en creux, pour éviter tout déplacement de la première articulatien de l'index et laisse le reste du doigt totalement libre (figure 10 planche V/5).
Pour réaliser un organe de préhen- sion.orthopédique équilibrant, aux fonctions parfaites, il convient de laisser le libre Jeu des muscles autour des points 1, 2,3 et 4, par une diminution de volume des surfaces restantes.
Elles ne constituent plus alors, que des plans de référence pour la mise en place de la main autour de la crosse.
L'inventeur s'est attaché à ce que les axes des quatre points de préhension passent: POUR LES POINTS 1 ET 2 (figure 10 planche V/5) sur une perpendiculaire au plan latéral de 11 arme, assurant son maintien sur une ligne horizontale.
POUR LES POINTS 1 ET 2 (figure 10 planche V/5), sur une perpendiculaire au plan latéral de l'arme, assurant son maintien sur une ligne horizontale.
POUR LES POINTS 3 ET 4 (figure 9, planche V/5), sur une ligne tendant à se confondre avec l'axe du canon, assurant son maintien sur le plan latéral.
L'organe de préhension orthopédique équilibrant peut être utilisé pour toutes les armes de poing: à poudre, à air, à C02, à flèche, pour une recherche de précision accrue. Il peut etre utilisé aussi comme moyen pédagogique dans ltapprentissage du tir aux armes de poing (tir à sec, tir réel), dans la rééducation de la nain, de l'avant-bras, du bras, de lt épaule, ainsi que dans toutes formes de réapprentissage de 1' équilibre.
DESCRIPfIOM La présente invention a pour objet les plate-formes stabiliséeg par gyroscopes, utilisées par les Systèmes de Navigation par Inertie (S.N.I.), pour la détermination de la vitesse et de la position de véhicules porteurs divers - aériens, spatiaux, marins ou terrestres. Ceci s'effectuant par double intégration de signaux accéléromètriques, convenablement corrigés, délivrés par la plate-forme au calculateur du S.N.I.
Malgré de nombreux et constants perfectionnements apportés à la réalisation et à la mise en oeuvre des plate-formes inertielles, il subsiste un besoin pressant d'amélioration, concernant s - la réduction du temps d'alignement initial qui conditionne, dans une large mesure, la durée de la mise en oeuvre; - 1 'accroissement de la précision sur le "point" en navigation de surface, par des recalages autonomes en azimut.
Les plate-formes inertielles classiques actuelles utilisent, soit 3 gyroscopes 1 axe, soit 2 gyroscopes 2 axes, placés généralement sur le méme support que les acéléromètres; ce support est alors isolé des mouvements angulaires du véhicule par une articulation à 3 ou 4 axes. Dans ce cas, les boucles électroniques, servant aux opérations d'alignement à l'horizontale et d'orientation en azimut par gyrocompas, utilisent les mimes signaux accé- lérometriques et ne peuvent être entièrement découplées.Il en résulte deux inconvénients majeurs s D'une part, au stade de l'alignement initial "fin", les opérations mentionnées ci-dessus doivent être décalées dans le tempos, pour éviter que les signaux servant aux gyrocompas soient masqués par ceux servant à la mise de niveau. Afin de ne pas pénaliser ainsi la durée de la mise en oeuvre, on peut chercher à rende les 2 opérations concomitantes, en utilisant, pour les boucles d'alignement initial, des signaux qui diffèrent par leur nature. Selon une réalisation de l'invention, ceci est obtenu en utilisant, pour le gyrocom- pas, non plus un signal accélemmètrique, mais un signal synchro.La dynsmi que de la boucle de gyrocompas restant arbitraire, il est possible de la modifier de telle sorte que la durée de l'alignement suivant le Nord soit égale à celle allouée à la mise de niveau par un procédé d'alignement "optimal't.
Procédé, à présent bien connu, faisant appel au filtrage statistique des signaux accélérometriques au moyen de filtres de gagman ou analogues. Le gain réalisable est, ainsi, de l'ordre de la moitié du temps dtalignement initial des meilleures palte-formers actuelles de méme classe, utilisées dans les mimes conditions. Résultat important pour les applications, où le temps de réaction en opérations joue un grand frôle.
D'autre part, on sait qu'avec les S.N.I. non assistés actuels, on ne dispose d'aucun moyen pour éviter que la dérive du gyroscope d'azimut ntaug- mente au delà de toute limite se traduisant par une erreur de position transversale, proportionnelle à la distanoe parcourue suivant le grand cercle.
On conçoit, que le recalage en azimut d'une plate-forme utilisant, à 11 entrée de la boucle de gyrocompas un signal synchro, suppose que ce dernier soit proportionnel à l'écart angulaire par rapport à la direction du Nord. Or, aveune plate-forme objet de l'invention, bouclée en 50 ç er et recevant du e- calculateur du S.N.I. des ordres de correction de route e latitude, la condition énoncée est satisfaite chaque fois que cette plate-forme revient dans le plan horizontal local, c.à d. toutes les 1/2 périodes de Sch < 3:ler (soit toutes les 42 minutes). Résultat essentiel, puisqu'il se traduit par une amélioration sur la précision de la position indiquée.
Outre les résultats présentés ci-dessus, la plate-forme, objet de l'invention, procure d'autres avantages dont les suivants a) On sait que les erreurs balistiques, qui affectent normalement les gyrocompas, sont dues aux forces d'inertie qui prennent naissance lors des déplacements du véhicule. Comme, à la différence d'un accéléromètre, un senseur Bntettant un signal syncbro est insensible à l'action de ces forces, les erreurs balistiques se trouvent éliminées, ou, au pire, n'interviennent plus qu'an second ordre.
b) Dans le cas des plate-formes actuelles, il est exigé de 1 'accéléro- mètre, utilisé par la boucle de gyrocompas, un seuil très faible (de l'ordre de 10-4 à 10-5a). Avec un senseur délivrant un signal synchro, cette condition contraignante est également éliminée.