INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le fonctionnement de la tre d'outil représentée sur les figures 6 à li sera à présent décrit. Lorsqu'une tête 64 (figure 6) est introduite manlzellement la tette la première dans le manchon intérieur 66 par l'extrémité avant de la tête d'outil, elle est enclenchée sur l'extrémité de la lame 52 et porte contre les surfaces inférieures des billes 73 faisant saillie dans le passage.Lorsque la vis est déplacée davantage vers l'intérieur (figure 7), elle fait coulisser simultanément la lame et la broche vers arrière, contre la force de l'em- brayage, et, par l'intermédiaire des billes, elle fait coulisser le manchon intérieur 66 contre la force de son ressort, par rapport au raccord 61 et au manchon extérieur 65. Au cours de ce mouvement, le manchon intérieur s'éloigne du joint torique en caoutchouc, de manière à ne plus le comprimer. Ce dernier étant ainsi relâchés il exerce une force vers l'avant sur le manchon extérieur, de manière à empêcher ce dernier de se déplacer vers l'arrière avec le manchon intérieur. La relative liberté du manchon extérieur par rapport au manchon intérieure évite normalement un tel mouvement.Cependant, le joint torique s'oppose de manière se à ce mouvement. Une vis 60 (représentée en traits pointillés sur la figure 6) peut ette montée, le cas échéant; dans le manchon extérieur, de manière à pénétrer dans une rainure verticale de guidage de la surface du manchon intérieur pour empeeher toute rota- - tion des deux manchons l'un par rapport à 1V autre tout en leur permettant de coulisser axialement l'un dans l'autre. Lorsque les billes arrivent en alignement sur la gorge 75 au cours de ce mouvement du manchon intérieur vers l'arrière, la tête de la vis, également déplacée vers l'arrière, les; repousse laté raletent dans la gorge et les dépasse.
Lorsque la tige de la vis a dépassé les billes et; atteint ltespace 80 compris entre la bague de maintien et des billes, l'opérateur peut alors relâcher outil, de manière que la: force de retour du ressort 68, exercée sur le manchon intérieur 66, dégage les billes de la rainure 75 peu profonde et ramène brusquement le manchon intérieur vers la position dans laquelle il est représenté' sur la figure 8 et correspondant à sa position normale de sortie. Le retour du manchon intérieur vers cette position fait de nouveau saillir les billes dans le passage central de la tette d'outil, mais à présent au-dessous de la titre de la vis.De plus, la vis n'étant plus tenue à la main, la lame 52 de l'outil est avancée sous la force du ressort de l'embrayage, de manière à faire porter et à maintenir la tette de la vis avec force contre les billes, comme représenté sur la figure 8.
La vis étant alors maintenue et bloquée dans la tette outil, comme représenté sur la figure 8, et ltestrémité de la tige de cette vis dépassant de manière visible de cette tette, l'opérateur peut manoeuvrer l'outil dans toute direction nécessaire au positionnement précis de la vis par rapport à une pièce, sans crainte de perdre cette vis.
Pour introduire la vis dans la pièce contre laquelle elle est à présent placée, l'opérateur appilie vers lavait sur ltoutil, de manière que le corps 53 et le raccord 51 avancent par rapport à la broche et à la lame pour faire entrer en prise l'élément menant 58 avec ltélément mené 56 de l'embraya- ge, contre la force du ressort de ce dernier.Au cours de ce mouvement (figure 9), le ressort 68 fait avancer à force le manchon intérieur jusqu'à ce que la bague 76 de maintien porte contre la tette de la vis. Bes billes sont alors éloignées de la face inférieure de la tête de la vis sur une distance correspondante, et le manchon extérieur, monté librement, deScend en coulissant sur le manchon intérieur jusqutà ce que ltartte annulaire supérieure de sa gorge 75 porte sur les billes. Be manchon extérieur, qui occupe alors la position dans laquelle il est représenté sur la figure 9, dépasse légèrement en avant du manchon intérieur.De même que précédemment, le mouvement entre les positions de blocage (figures 8 et 9) se produit suffisamment rapidement pour que la vis ne soit pas relachée en passant par ia position de déblocage (figure 7).
Tout en continuant à exercer une poussée vers l'avant sur l'outil, l'opérateur met cn oeuvre le moteur, de manière que la lame fasse tourner la vis dans la pièce.
La bague de maintien stabilise la vis au cours de son introduction initiale dans la pièce. Lorsque la vis pénètre progressivement dans cette dernière, la bague de maintien la suit en portant contre sa tete. Finalement, lorsque l'outil avance avec la vis, le manchon extérieur arrive en contact avec la surface de la pièce et est élevé à force, de manière que sa gorge 75 soit alignée sur les billes. A ce moment, les extrémités inferieures des deux manchons sont au même niveau.
Puis, lorsque la vis continue de pénétrer dans la pièce, les deux manchons sont retirés et élevés par rapport à la descente de ladite vis. Au cours de ce mouvement, la vis dégage les billes de sa trajectoire en les repoussant dans la gorge (figure 10). Elle dépasse ensuite lesdites billes, sort de la. tête de I1 outil et est finalement logée dans la pièce (figure lt).
lorsque l'outil est ensuite soulevé de la pièce, ses éléments et sa taste reprennent leur position normale.
l'outil peut comporter, le cas échéant, un méplats latéral 83, comme représenté sur la figure 12, réalisé dans les parois des manchons intérieur et extérieur (figures 12 et 13). Ce méplat présente davantage de faciliter la mise en placé de la tête d'outil selon ltinvention dans des emplacements exigus. Des méplats supplémentaires 83 peuvent être réalisés. Par exemple, la figure 14 représente une forme de réalisation comportant trois méplats. Chacun de ces méplats présente uné surface plane 84 réalisée sur la surface du manchon intérieur e-t s'élevant sur une distance déterminée, à partir de -l'extrémité avant dudit manchon intérieur.Une ouver ture complémentaire 85, réalisée dans le manchon extérieur, aboutit à cette surface plane 84. La paroi 86 entourant lrou- verture 85 est coplanaire à la surface plane 84 réalisée sur le manchon intérieur.
Dans les formes de réalisation représentées sur les figures 12 à 15, si les manchons 65 et 66 pouvaient tourner l'un par rapport à l'autre, les billes 73 risqueraient de tomber des extrémités de la gorge ou des tronçons 75 de gorge formés entre le ou les méplats. Des organes convenables emp & chent cette rotation relative des manchons. Comme représenté sur la figure j2,. ces organes peuvent comprendre une simple vis 88 vissée dans la paroi du manchon extérieur 65 et pénétrant dans une rainure verticale 90 de guidage du manchon intérieur 66.
Comme représente sur les figures 14 et 15, les tronçons découpés des manchons forment des organes analogues à plusieurs paires de doigts coulissant longitudinalement les uns par rapport aux autres pour bloquer et débloquer les billes 73. Ces paires de doigts de la tete d'outil selon l'invention peuvent astre montées sur un corps d'outil autrement qu'à l'aide de deux manchons concentriques, sans sortir du cadre de l'invention Dans les diverses formes de réalisation représentées, les billes 27 et 75 sont réparties uniformément à la circonférence des manchons. Cependant, il ressort de manière évidente des figures 13 et 14 que la répartition circonférentielle des billes peut différer en fonction des diverses dispositions des méplats 83. Par exemple, il est possible d'utiliser quatre billes diamétralement opposées par paires, la distance séparant les billes de chaque paire étant inférieure à l'éloignement circonférentiel entre les paires. Une telle disposition facilite la réalisation de deux méplats parallèles opposés 83.
Bien que la tête d'outil selon l'invention ait été décrite dans son application à un tournevis, elle convient en général aux outils conçus pour entraîner tout type élément comportant une tête et une tige, par exemple des clous, des rivets, des boulons ou des goujons à tête. La tete selon l'invention ne s'applique pas qu'aux outils rotatifs,mais égale ment aux outils comportant des éléments de commande à mouvement alternatif ou à percussion, par exemple aux outils de pose de clous ou aux riveteuses. Elle s'applique également aux outils exerçant une pression linéaire constante, par exemple aux outils commandés par un vérin hydraulique.
Il va de soi que dc nombreuses modifications peuvent astre apportées à la tête d'outil décrite et représentée sans sortir du cadre de l'invention.
La présente invention a pour objet un procédé de détection de canalisations enterrées et de mesure de leur profondeur et un dispositif en faisant application.
Pour des articles, et en partIculier pour des articles en mousse structurale ayant une épaisseur de paroi d'au moins 5 mm, il n'y a pas de problème à produire l'écoulement des matières plastiques dans l'ensemble du moule, même si la plus grande distance du point d'injection au bord extrême de l'article -"distance d'écoulement"- est très grande, mais pour des articles plus minces, il existe une limite en-deça de laquelle il ne peut y avoir d'écoulement sans qu'on utilise la présente invention, selon laquelle l'injection initiale se fait dans un moule partiellement fermé ; l'invention prévoit ainsi des articles de ce genre d'une épaisseur de paroi comprise entre 2 et 4 mm et dont le rapport écoulement-/épaisseur est d'au moins 30, ce rapport étant celui de la distance d'écoulement maximale à l'épaisseur de paroi minimale.
La présente invention est relative à un perfectionnement aux panneaux sandwichs comportant une âme en matériau thermiquement très isolant ayant un coefficient de conductibilité thermique inférieur à 0,03, placée entre deux parements résistants, de coefficient X supérieur à 0,07 avec, en général, assemblage des panneaux contigus par rainures et fausses languettes. j est exprimé ici et dans la suite de ce texte en Ecal/X2/m/h/ C.
On utilise couramment dans la construction, en particulier en murs- rideaux et en sous-tottures, des plaques de matériau sandwich comportant une âme en matériau de faible densité thermiquement très isolants, par exemple mousse plastique rigide de faible densité, laine de verre, en matelas ou en plaques, enserrée entre deux parements d'un matériau moins isolant thermiquement lais de résistance mécanique beaucoup plus élevée, par exemple feuilles de métal, plaques d'amiante-ciment, panneaux de fibres, panneaux de particules, contreplaqués.
La solidarisation des deux parements s'effectue soit par simple colla, ge sur l'âme si elle est suffissmment rigide, soit par collsge sur un cadra placé sur le pourtour du panneau et à l'intérieur duquel l'âme isolante se trouve simplement logée, soit en utilisant à la fois le collage des pare ment s sur lflie et sur un cadre.
Pour ltassemblage entre eux de deux panneaux sandwichs oontigEs on ménage en général sur les chants à assembler une rainure profonde de quel- ques centimètres et s'étendant sur toute l'épaisseur de la mousse ou du cadre, et l'assemblage se fait par une fausse languette qui vient remplir les rainures des deux panneaux à usembler.
Cette fausse languette et le cadre sont en général en bois, en contreplaqué, en panneau de particules.
Ce que l'on demande à ces matériaux sandwichs ctest une très bonne isolation thermique et également, lorsqu'uils sont utilisés pour des emplois porteurs par exemple en sous-totture, une résistance à la flexion et un ao- dule dlélastioité suffisants pour supporter sans déformation gêante les charges et surcharges usuelles.
Ces qualités d'isolation thermique et de résistance mécanique doivent être conservées d'une fagon suffisante au niveau de l'assemblage par faus- ses languettes.
Or, du point de vue de l'isolation thermique, les fausses languettes en bois ou matériau dérivé du bois ou matériau d'une conductivité thermique comparable, présentent un inconvénient. En effet, ces matériaux ont un coefficient # de l'ordre de 0,07 à 0,10 tandis que le matériau utilisé pour le remplissage général a un coefficient A de 0,015 à 0,030.
La présence des cadres et des fausses languettes augmente de façon sensible la conductivité thermique moyenne calculée sur l'ensemble de la surface utilisée et, ce qui est plus grave, il y a un effet de pont thermique au niveau du cadre ou des fausses languettes qui provoque au bout d'un certain temps, m8me à travers les peintures, des marques visibles en surface.
On a trouvé - et c1 est le premier objet de la présente invention que cet inconvénient peut etre extremement atténué en remplaçant les éléments de cadre et de fausse languette en matériau en bois, dérivé du bois ou de conductivité thermique comparable, par des éléments de m & e volume mais de coefficient A au plus égal à 0,040 et de préférence inférieur à 0,030.
Pour obtenir ce résultat, les éléments de cadre et les fausses languettes sont avantageusement réalisés en utilisant une mousse. rigide homogène ayant des qualités mécaniques supérieures à celles du remplissage général, ce qui peut s'obtenir en recourant à une mousse dtune densité suffisante, qui pourra d'ailleurs Qtre d'une nature chimique différente de celle de la mousse éventuellement utilisée pour le remplissage général.Ce aui rend cette solution viable c'est le fait que l'augmentation de densité des mous ses provoque, pour une mtme nature chimique de mousse, une augmentation très rapide des qualités mécaniques telles que la résistance à la compression et la résistance à la flexion, alors que la conductivité thermique, dans les m & es conditions, n1 augmente que relativement peu.
Par exemple, avec des mousses rigides de polyuréthane, quand on passe deX densité 33 kgs au m3 à la densité 70 kgs,là résistance à la compression passe de 1 bar à 4 bass, et la résistance à la flexion, de 2,6 bars, à 4,7 bars, tandis que la conductivité thermique, elle, augmente faiblement en passant de 0,015 à 0,021, et ce dernier chiffre place encore la mousse de polyuréthane rigide de densité 70 kgs/m3 parmi les matériaux extrêmement isolants, la conduotivité des panneaux de particules utilisés couramment en fausse languette étant de 11ordre de 0,07 à 0,10.
Au lieu de tailler les fausses languettes et les éléments de cadre dans des mousses homogènes, il est possible et intéressant dtutiliser des barreaux moulés en polyuréthane formant peau, et également des éléments creux à section rectangulaire ou carrée en matière plastique extrudée dense, dont la paroi aura une épaisseur inférieure à 15 mm. et dont la cavité inférieure sera remplie dlun matériau isolant, soit par formation de mousse in situ, soit par bourrage avec de la mousse ou un autre matériau thermiquement très isolant tel que la laine de verre.
Les solutions qui viennent autre décrites sont satisfaisantes au point de vue isolation thermique oar on atténue très fortement par rapport à la solution traditionnelle, la différence de conductibilité entre la zône des fausses languettes et du cadre et celle de la partie centrale des panneaux.
Cependant ces solutions, dans leur version la plus économique, oondui- sent à des fausses languettes de résistance mécanique très inférieure à celles utilisées couramment en contreplaqué ou panneaux de particules de densité 0,700. Elles se recommandent donc particulièrement pour l'assemblage de panneaux dont la rigidité est élevée et qui ne prendront, sous l'effet des charges usuelles que des flèches très faibles, en demandant peu d'effort à la fausse languette.
Un second capteur 76 est un transducteur de position. Il donne des informations sur la longueur de l'intervalle vertical.
Il peut utiliser un contact mécanique, ou des moyens optiques, acoustiques, électriques ou pneumatiques, pour effectuer la mesure. La longueur de l'intervalle vertical, en général comprise entre environ 0 et 2,5 cm, pourrait cependant être supérieure, selon différentes spécifications. Un second réseau de compensation 78 fournit une tension de référence ajustable pour la mesure de l'intervalle et assure l'amplification et la différentiation pour délivrer un signal de sortie correspondant à la vitesse. Ensuite, le signal de position est additionné avec le signal d'accélération et amplifié.
La force d'attraction entre le moteur 72 et le rail 80 est proportionnelle au carré du courant passant par les bobinages du moteur. Pour assurer la stabilité de la boucle d'asservissement, la fonction de second ordre doit être linéarisée par le circuit d'extraction de racine carrée 82 dont la sortie électrique est équivalente à la racine carrée de son entrée électrique.
Les multiplicateurs 84, 86 et 88 fournissent une tension de signal de sortie égale au produit de leurs tensions d'entrée.
La sortie du circuit d'extraction de racine carrée 82 est multipliée séparément par la sortie de l'oscillateur triphasé 42, commandée en amplitude par un dispositif de commande de vitesse et déformée, comme on l'expliquera plus loin, par le dispositif de déformation 9l représenté par l'ensemble de la figure 3.
De même, les multiplicateurs 92, 94 et 96 multiplient les sorties des multiplicateurs 84, 86 et 88 respectivement associés, par la tension de sortie provenant du transducteur de positions 76. La tension de sortie de chacun des multiplicateurs 92, 94 et 96 est ajoutée à un signal différentiel parallèle provenant du différentiateur associé, respectivement 98, 100 et 102.Cette tension de sortie résultant d'une sommation fournit un signal de commande à l'entrée des amplificateurs réglables 104, 106 et 108, de façon à produire un niveau de flux et une fréquence variables sur le moteur 72.
L'ensemble de commande de vitesse et de direction 90 assurent la commande de direction et la commande de fréquence de l'oscillateur 42. L'alimentation du système est assurée par une source extérieure 110 pouvant être n'importe 1 alimentation appropriée, comme une station électrique ou une dynamo portée par le véhicule.
En revenant aux entrées des amplificateurs de puissance réglables 104, 106 et 108, chaque entrée est représentée par une onde différente parmi les formes d'onde représentées sur la figure 4; par exemple la phase A est l'entrée de l'amplificateur 104, la phase B l'entrée de l'amplificateur 106 et la phase C l'entrée de l'amplificateur 108. Bien entendu, ces entrées pourraient être inversées ou appliquées dans n'importe quel ordre pouvant produire trois entrées de tension des trois amplificateurs déphasées mutuellement d'angles électriques égaux.
En revenant à la figure 5, les formes d'onde de tension entre lignes 64, 66 et 68 sont représentées sous forme d'ondes sinusoldales d'amplitude supérieure à celle de l'onde déformée de la figure 4, par rapport au potentiel de la masse. Le résultat final est une tension de sortie entre phases supérieures à la sortie d'un amplificateur de puissance triphasé ayant une entrée sinusoïdale classique à chacune de ses phases.
il va de soi que l'on peut apporter à la description précédente et au dessin annexé de nombreuses modifications de détail sans, pour cela, sortir du cadre de l'invention.
Pour accélérer autant que possible le processus de gue rison des plaies d'opération il est fréquent de placer jeans ces plaies des conduits de drainage (drains) servant à aspirer les sécrétions de ces plaies. L'une des extrémités du drain est alors raccordée à un récipient d'aspiration, dans lequel règne une dépression. Les drains ne sont utilisés qu'une seule fois et sont jetés après usage.
Dans un dispositif connu de drainage par aspiration, on utilise un récipient d'aspiration en matière plastique dont la paroi est réalisée sous la forme d'un sac ou soufflet que l'on peut contracter. Ce récipient d'aspiration présente en outre un ressort de compression servant à déployer le soufflet ; le récipient d'aspiration est fourni dans un emballage stérile. Pour l'utiliser, on comprime manuellement le soufflet, tandis que les moyens de raccordement de celui-ci sont ouverts, de facoiqutune partie de l'air qut il contient puisse être évacuée. On relie alors, aux moyens de raccordement du récipient d'aspiration (encore maintenu comprime), le drain préalablement introduit dans la plaie.Alors, si on libère le récipient d'aspiration, le soufflet est déployé par le ressort, ce qui a pour effet d'engendrer la dépression nécessaire à l'aspiration. Comme le récipient est en matière plastique ne présentant qutune faible tenue en température, il ne peut pas être stdrilis~ par chauffage et ne peut donc servir qu'une seule fois.
On connaît aussi des récipients d'aspiration en forme de bouteille, qui sont en verre et peuvent servir plusieurs fois.
Avant chaque usage, ces récipients sont d'abord stérilises dans une étude, ou bien au moyen de vapeur d'eau surchauffée dans un récipient sous pression, puis vides au moyen d'une pompe avant d' autre raccordés à un drain. Comme la mise sous vide ou dépression que a lieu après la stérilisation, il existe un risque/des germes provenant de la pompe pénètrent dans le récipient d'aspiration et que celui-ci ne soit alors plus parfaitement stérile, Par une proposition non publiée, on connait en outre un procédé dans lequel l'organe de raccordement du récipient d'as- piration est relié à un clapet anti-retour de façon que lors du chauffage effectué en vue de la stérilisation, une partie de l'air contenu dans le récipient d'aspiration soit, du fait de sa dilatation thermique, amende à sortir du récipient en passant par le clapet anti-retour, de sorte qu'une dépression s'établit dans le récipient d'aspiration au cours du refroidissement suivant.
Lors de la mise en oeuvre de ce procédé non publié, on relie le rbcipient d'aspiration à un clapet anti-retour (clapet de retenue) et, en vue de la stérilisation et de la mise en dd- pression, on chauffe ce récipient dans une étuve. On obtient alors une stérilisation relativement bonne. Il s'est néanmoins avéré que le récipient d'aspiration, s'il ne contenait certes aucune bactérie après stérilisation, pouvait néanmoins, dans certains cas, conte nir encore des spores résistantes. De nombreux hopitaux sont équipés de récipients de pression dans lesquels on place les objets à stbriliser, leur stérilisation se faisant ensuite avec de la vapeur d'eau en surpression.Si un récipient d'aspiration pourvu d'un clapet anti-retour est stérilisé dans un tel récipient de pression, la pression de la vapeur d'eau dans ce dernier est supérieure à la pression de l'air à l'intérieur du récipient d'aspiration. Les essais ont montré qu'il pouvait y avoir endommagement du récipient d' aspiration, ou de son organe de fermeture, lorsque la surpression de la vapeur d'eau excédait sensiblement 1,5 atmosphère. Ce risque d' endommagement représente un certain inconvénient. La présente invention vise à fournir un procédé dans lequel on puisse donner une valeur aussi importante qu'on le désire à la pression régnant dans le récipient de pression.De plus, ce procédé doit permettre, moyennant l'Stablissement de paramètres corrects, de stériliser les récipients d'aspiration de façon qu'aucune trace de micro-organismes ne puisse plus y être observée après la stérilisation.
La présente invention concerne également un dispositif d'aspiration pour le drainage des plaies en cours de traitement, ce dispositif comportant un récipient d'aspiration qui présente un organe de fermeture.
On dissout 30 g de diisocyanate de triméthyl-hexainéthylène dans 120 g de lardate de méthyle On ajoute cette solution, en agitant, à une solution de 3 g de "Siponic 218 (non commercial déposé) dans 700 g d'eau. Une fois l'émulsification complète, on réduit la vitesse d'agitation et.l'on ajoute 30 g d'éthylènediamine dissoute dans 70 g d'eau. On porte alors la température à 8000 et on la maintient constante en agitant le mélange pendant 4 heures.
On filtre la dispersion résultante de microcapsules dans de l'eau et l'on sèche les microcapsules à 6000. On rompt les agrégats de microcapsules par broyage léger.
Les microcapsules sont blanches, sphérîaues, s'écoulent bien, ont une granulométrie moyenne de 50 microns et contiennent environ 66 % en poids de lardate de méthyle.
EXEMPLE XV - Lardate de méthyle sous capsules en le produit de réaction de propylène-diamine et de diisocyanate de triméthylhexaméthylène.