INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Chaque machine est réglée séparément pour chaque élection, suivant une séquence de réglage mécanique. électeur entre dans le bureau de vote ou l'isoloir et commande des boutons pour enregistrer ses votes. Lorsqu'il ouvre le rideau de l'isoloir cela enregistre les votes et prépare la machine pour l'électeur suivant. Après la fermeture des bureaux de vote, les comptagesde chaque machine sont comptabilisés manuellement dans chaque bordereau d'élection. La mise en place et l'enlève- ment de ces machines encombrantes dans les bureaux de vote pour chaque élection est un gros inconvénient. Le stockage de ces machines encombrantes est onéreux. Un autre inconvénient est la rigidité relative de ces machines.Chaque machine doit présenter un nombre suffisant de canaux de vote pour recevoir le plus grand nombre de postes et de candidats possibles, même si dans la plupart des case cette possibilité maximale n'est pas utilisée. Le résultat se traduit par des machines mécaniques encombrantes et onéreuses.
D'autres solutions en vue du comptage automatique consistent à utiliser des machines de bureaux à poinçonnement manuel, avec des cartes et des scrutins de liste, fait à laide d'un dispositif de marquage particulier. Les machines de bureau dépouillent alors les cartes ou les scrutins et fournissent le total des votes. Ces techniques sont liées à des erreurs notables.
On connaît déjà une machine à voter telle que décrite dans le brevet U.S 3.793.505. Malgré l'art antérieur treks nombreux dans ce domaine, la machine à voter électronique selon l'art antérieur n'a pas trouvé de débouchés notables dans le marché des machines à voter automa- tiques.La présente invention a pour but de créer un appareil amélioré, permettant le vote automatique, remédiant aux inconvénients des solutions connues, et fournissant une machine srre simple, susceptible de s'adapter de façon économique à une très grande diversité de scrutins et convenant notamment pour être utilisée avec un calculateur numérique à programme simple La machine a également pour but de permettre des votes par inscription, et d'autoriser l'électeur à observer les sélections de vote avant l'introduction dans le total accumulé, et pour faire éventuellement des changements.
A cet effet, la présente inven- tion concerne une machine à voter, qui peut se réaliser de façon modulaire, en branchant deux terminaux de vote avec un isoloir et en introduisant une mémoire supplémentaire dans l'appareil légaliseur de format pour faciliter l'adaptation à n'importe quelle élection tout en utilisant le minimum né- cessaire pour une élection donnée, ainsi que pour créer un appareil se commandant facilement pour permettre des votes honnêtes, tout en maintenant le secret du scrutin, en permet- tant un comptage précis non seulement des votes faits par un électeur, mais également du nombre de sélections dont dispose l'électeur. L'invention a également pour but de créer une machine qui fournit des signaux représentant au vote de façon qu'un calculateur puisse simplement fonctionner comme un accumulateur dea votes pour chaque candidat, pour éviter qu'un électeur ne puisse choisir plus d'un nombre autorisé, prédéterminé de candidats, pour chaque poste.
A cet effet, l'invention concerne une machine à voter comportant un moyen d'affichage pour afficher le nom des candidats pour chaque poste à côté d'une désignation correspondante telle qu'un numéro, en iden tifiant uniquement chaque candidat pour chaque office, et en identifiant de façon unique chaque candidat parmi tous les candidats et les sorties du scrutin. La machine comprend un moyen de sélection de vote pour Outre commandée par un électeur et désigner l'élément d'identification du candidat. La machine comprend un moyen d'affichage de vote indiquant le vote choisi par l'électeur lorsqu'il procédé à l'élection.La machine comprend également un moyen de stoogage temporaire recevant les signaux représentant à chaque vote fait par l'électeur ainsi qu'un moyen de suppression sélective d'un vote fait par l'électeur, lorsqu'il procéde à l'élection. Enfin, il est prévu un moyen de sélection finale répondant à la commande d'un électeur lorsqu'il vote et lorsqu'il est satisfait avec le vote indiquant un transfert effectif des votes choisis à partir du moyen de stockage temporaire, en un moyen d'accu- mulation des votes, tel qu'un calculateur numérique.
Suivant une autre caractéristi- que de l'invention, il est prévu un moyen répondant à la sélection d'un nombre prédéterminé de candidats pour un poste, pour éviter l'introduction d'un autre vote pour ce poste dans le moyen de stockage provisoire et pour indiquer sur le moyen d'affichage que la tentative de vote est invalidée. Dans la machine à voter selon l'invention, il est prévu un moyen de comptage des bulletins blancs facilitant le dé comptage de tout vote potentiel. La machine comprend également un moyen acceptant les votes inscrits et évitant qu'un électeur ultérieur ne puisse voir le choix qui a été fait précédemment.
La présente invention sera décrite plus en détail à l'aide des dessins annexés dans lesquels s les figures 1A, 1B, 1C sont des schémas-blocs de trois composantes distinctes de la machine à voter électronique et de trois variantes de mises en oeuvre du bulletin dans l'appareil, la figure 1A correspondant à l'appareil préférentiel.
- la figure 2 est un schémabloc de l'appareil réglé pour une élection, l'appareil comprenant un organe de séquence pour la transmission du temps des choix de vote pour des isoloirs de vote@ multiples, reliés à un seul appareil de comptage, qui dans ce cas est un mini- calculateur.
" la figure 3A est une vue en perspective d'un terminal de sélection de vote, les postes, les candidats et les questions étant affichés sur le panneau et les sélections se faisant dans les zones distinctes, en référence à un code combiné à chaque choix possible.
- la figure 33 est une variante de la surface d'affichage de scrutin et de la surface de sé élection de voteD dune représentation en option d'un grand bureau et d'un affichage de vote.
- la figure 3C est une vue dedessus d'une variante de dispositif d'affichage de choix d'un candidat et d'une fente à ruban de papier pour enregistrer les sélections de vote.
- la figure 3D est une vue de etté de l'appareil à bande de papier9 du dispositif dtalimenta tionD du compteur numérique électromécanique et du mécanisme d'impression.
Suivant un autre aspect important de l'invention, on produit un durcissement des agglomérats à basse température et en conséquence, il faut une énergie thermique relativement très faible. Cette énergie thermique peut encore être réduite en récupérant de la chaleur contenue dans les boulettes durcies par utilisation de chaux calcinée à la place de Ca (OH)22 comme agent de liaison. Le cas échéant, on peut chauffer les boulettes vertes et les sécher à l'aide d'air chaud ou bien d'une flamme libre plus économiquement qu'en effectuant un séchage et un chauffage par de la vapeur dans la chambre de réaction.
Exemple 3 On a effectué des essais pour déterminer les résistances à l'écrasement ou à la compression de boulettes préparées à partir de mélanges initiaux contenant diverses quantités d'un agent de liaison, [Ca(OH)2], de la matière siliceuse, de la silice d'une granulométrie de 0,044 mm et un agent de renforcement [Na2CO].
Pour ces essais, on a utilisé un mélange de poussières d'aciérie contenant 90 ou en poids de poussière de convertisseur basique, 30 % en poids de poussière de fumées de haut-fourneau (granulométrie 0,074 mm) et 40 % en poids de calamine de laminage (granu lométrie 0,074 mm). On a soumis le mélange de déchets poussiéreux d'aciérie à un traitement préalable en autoclave de façon à hydrater la chaux calcinée et/ou le laitier contenu dans celui-ci.
Après mélange des constituants du mélange initial, on a ajouté de l'eau (10 % en poids, cette valeur étant basée sur le poids total du mélange sec) à chaque charge et on a poursuivi le mélange pendant une période supplémentaire de 10 minutes.
On a transformé les mélanges résultants en boulettes et on les a séchés de la même manière que décrit dans l'exemple 2. On a ensuite placé les boulettes séchées provenant dess différentes charges dans un autoclave et on a effectué le réchauffement jusqu'à environ 2000C sous une pression d'environ 21 kg/cm2 pendant des périodes différentes . Après refroidissement, on a mesuré les résistances à l'écrasement ou à la compression des boulettes. On a indiqué les résultats de ces essais ci-dessous dans le tableau VI.
TABLEAU VI RESISTANCE A LA COMPRESSION DE BOULETTES CONTENANT DIFFERENTES QUANTITES D'UN AGENT DE LIAISON ET D'UNE MATIERE SILICEUSE RESISTANCE LA LA COMPRESSION EN KG, POUR DIFFERENTS COMPOSITION DE BOULETTE TEMPS DE DURCISSEMENT EN HEURES % en poids Constituant 0,5 1 3 5 Mélange de déchets poussiéreux d'aciérie 92,40 Ca(OH)2 6,60 152 156 164 180 SiO2 0,95 NaCO3 0,05 Mélange de déchets poussiéreux d'aciérie 90,40 Ca(OH)2 6,60 196 200 204 245 SiO2 2,85 Na2CO3 0,15 Mélange de déchets poussiéreux d'aciérie 89,00 Ca(OH)2 10,00 142 161 153 158 SiO2 0,95 Na2CO3 0,05 Mélange de déchets poussiéreux d'aciérie 87,00 Ca(OH)2 10,00 214 233 234 274 SiO2 2,85 Na2CO3 0,15 A partir de ces essais, on voit également que la résistance à ltécrasement ou à la compression est augmentée en utili sant des quantités supérieures de matière siliceuse et d'additif de renforcement dans les limites du procédé de l'-inven- ~ tion.
Exemple 4 On a effectué une série d'essais avec des boulettes préparées à partir de différents mélanges de déchets poussiéreux d'aciérie de manière à déterminer l'influence de la teneur en humidité dans les boulettes vertes avant la phase de durcissement sur les résistances finales à l'écrasement ou à la compression des boulettes durcies. On énuméré dans le tableau 7 ci-dessous les compositions des mélanges initiaux.
TABLEAU VII ESSAI N COMPOSITION DE BOULETTES Ingrédient % en poids 1Calamine de laminoir (0,208mm) 51,56 Poussière de convertisseur basique (0,833 mm) 4,14 Poussière fine de convertisseur basique trut) 34,30 CaO 7,00 Fines de SiO2 2,85 Na2CO3 0,15 2 Calamine de laminoir (0,208 mm) 41,26 Poussière de convertisseur basique (0,833 mm) 3,31 Poussière fine de convertisseur basique (brut) 27,43 Poussière de haut-fourneau (1,651 mm) 12,00 Boue de haut-fourneau (1,651 mm) 6,00 CaO 7,00 Fines de SiO2 2,85 Na2CO3 0,15 3 Poussière fine de convertisseur basique (0,833 mm) 49,40 Poussière grossière de convertisseur basique (brut) 5,60 Déchets de décalaminage (0,833 mm) 35,00 CaO 7,00 Fines de SiO2 2,85 Na2CO3 0,15 4 Calamine de laminoir (0,147 mm) 41,22 Galette de filtrat (brut) 48,78 CaO 7,00 SiO2 2,85 Na2CO3 0,15 On a ajouté différentes quantités d'eau aux charges séparées des mélanges initiaux. On a transformé les mélanges humidifiés en boulettes sphériques vertes d'un diamètre de 15 mm et on a soumis les boulettes vertes à un durcissement hydrothermique de manière à les faire durcir dans un autoclave comme décrit dans l'exemple 2. Après refroidissement, on a mesuré les résistances à l'écrasement ou à la compression des boulettes durcies. On a@énuméré les résultats de ces essais dans le ta bleau VIII ci-dessous.
TABLEAU VIII Sassai N0 Diamètre des Teneur en humidité des Résistance à boulettes boulettes vertes la com (en % en poids) pression (en kg) 1 15 mm 7,7 28 15 mm 5,0 146 15 mm 2,8 149 15 mm 0,0 149 2 15 mm 8,2 31 15 mm 3,0 127 15 mm 0,0 133 3 15 mm 6,0 éclaté 15 mm 3,0 34 15 mm 0,0 163 4 1 inch 10,9 32 1 inch 3,0 163 1 winch 0,0 139 On ajouté différe D'après les résultats obtenus, on peut voir que les agglomérats durcis à partir d@agglomérats verts présentant une teneur en humidité d'environ 5 % en poids possèdent de faibles résistances à l'écrasement ou à la compression tandis que ceux qui sont produits à partir d'agglomérats verts contenant 5 % en poids d'humidité ou moins présentent de iTès grandes résistances à l'écrasement ou à la compression.
Exemple 5 Un a préparé des boulettes agglomérées à partir d'un mélange sec présentant la composition suivante ING1biNT y; EN POIDS Poussière de fumées de hautfourneau 13 Boue de haut-fourneau 21,6 Calamine de laminaae 51,9 Chaux 10,5 SiO2 2,85 Na2003 0,15 100,00 On a humidifié le mélange en lui incorporant une quantité d'eau égale à environ 15 % en poids total du mélange humidifié.
On a divisé le mélange humidifié en deux charges séparées.
La première charge a été emmagasinée dans un récipient fermé et humidifié à une température d'environ 80 et 90 C et sous la pression atmosphérique pendant environ 24 heures. La température du mélange a atteint environ 980C, au bout de 40 mn.
Cette augmentation de température a été imputée apparemment à la réaction exothermique se produisant entre la chaux et l'eau.
Après la période de vieillissement de 24 heures, on a formé à partir de cette charge des boulettes sphériques de 25 mm de diamètre en utilisant un dispositif de granulation classique.
Les boulettes vertes qui ont présenté une teneur en humidité d'environ 5 c,O en poids, ont été ensuite placées dans un autoclave où elles ont été soumises à un durcissement hydrothermique pendant une heure sous une pression de 21 kg/cm2. Après séchage au four I et refroidissement à l'air, on a mesuré les résistances à la compression de 15 boulettes choisies au hasard et on a trouvé pour la résistance à la compression une valeur moyenne de 207 kg.
On a emmagasiné la seoonde charge dans un récipient pourvu d'un couvercle dans des conditions ambiantes . Apparemment sous l'effet de la réaction exothermique décrite ci-dessus, la température de cette seconde charge a atteint approximativement la même valeur maximale à peu près dans le même temps que la première charge. Immédiatement après que cette température maximale a été atteinte, on a sorti la seconde charge du réci pient et on l'a laissée refroidir jusqu'à la température ambiante, ce qui a pris environ 3 heures. Au bout d'un temps de stockage total d'environ 24 heures, on a formé à partir de cette seconde charge des boulettes sphériques de 25 mm de diamètre et on les a fait durcir dans un autoclave essentiellement de la même manière que pour la première charge.On a constaté que toutes les boulettes durcies formées à partir de la seconde charge étaient gonflées et fissurées.
P2 le plan tangent à l'engrènement des dentures de la couronne 2 et du pignon 3.
P3 le plan passant par l'axe du pignon 1 et le centre 0 de la rotule.
le le plan passant par l'axe de la couronne 2 et le centre 0 de la rotule.
On voit sur la figure que P1 et P2 font un angle 2 respectivement avec P3 et P4. Il en résulte que P1 et P2 sont perpendiculaires Si P3 et P4 font entre eux un angle de 900 + Au cours de la rotation de l'engrenage, les plans tangents à l'engrènement P1 et P2 se déplacent parallèlement à eux-mvemes et restent donc orthogonaux. Gracie à cette particularité, le montage sur rotule du pignon intermédiaire 3 permet d'assurer un auto-alignement de ce pignon simultanément sur les dentures du pignon 1 et de la couronne 2 en cas d'erreur de distorsion des dents de la couronne, c' est-à-dire de faux parallélisme d'une dent par rapport à une dent voisine, et en cas de défaut d'alignement des axes de rotation.
En effet, le pignon 3 peut tourner autour de la flèche F2 parallèle au plan P2 sans détruire l'alignement du pignon 3 sur le pignon t étant donné que PI est perpendiculaire au plan P1. Ainsi, les flancs des dents du pignon 3 peuvent à tout moment venir au contact sur toute leur longueur sur les dents de la couronne 2 tout en restant alignés sur les dents de la couronne 2 tout en restant alignés sur les dents de 1.
De la meme manière, une rotation autour de la flèche F1 parallèle au plan P1 et perpendiculaire au plan P2 et passant par l'axe de la rotule réalise l'auto-alignement des dents du pignon 3 sur le pignon 1, sans détruire l'alignement des dents de 3 sur les dents de 2. On obtient donc de façon très simple un auto-alignement du pignon d'entrainement qui permet d'absorber des erreurs de distorsion des dents, des défauts d'alignement des axes, et, sur les gros engrenages, des erreurs dues aux dilatations, déformations mécaniques, thermiques etc...
0../...
Certes, on ne peut encaisser tous les défauts qui peuvent se produire dans l'engrènement, mais le dispositif selon l'invention a l'avantage d'entre très simple et par conséquent de pouvoir & re construit de façon très robuste.
D'autre part, comme on l'a indiqué précédemment, le pignon intermédiaire présente l'avantage essentiel de diminuer la pression spécifique de l'engrènement.
Un autre mode de réalisation est représenté sur les figures 4 et 5.
Dans ce cas, le pignon 3 est encore monté sur un palier à rotule 31 dont le centre 0 est placé dans le plan médian de la couronne 2. L'axe 30 sur lequel est monté le palier à rotule 31 est porté à ses extrémités par un chassies fixe 40 Le pignon 3 est muni, de part et d'autre de la denture, de roulements 33 qui supportent un carter flottant 5 sur lequel est monté le pignon d'entrainement 1 par l'intermédiaire de deux paliers Il.
Le pignon d'entrainement 1 est entraîné par son arbre 10 commandé par l'intermédiaire d1un joint de transmission flexible qui permet d'encaisser des oscillations du carter 5 autour du centre 0o Ainsi, le pignon 1 engrène toujours parfaitement avec la denture du pignon 3 puisqufil en suit les déplacements. En revanche, le pignon 3 peut s ' auto-aligner sur la denture de la couronne 2 en tournant autour du centre 0 de la rotule.
La position relative des axes de rotation de la couronne 2 et des pignons 1 et 3 est sans importance contrairement aux dispo sitifs précédents. Mais le carter flottant 5 doit être relié à un point fixe, par exemple le châssis 4, par une biellette 6 articulée à ses extrémités, par exemple autour de deux rotules 60 et pouvant Btre rigide, élastique ou dynamométrique, Ainsi, à l'avantage de la réduction de la pression spécifique due à l'utilisation d'un pignon intermédiaire de diamètre plus élevé, s'ajoute un auto-alignement obtenu par des moyens simples et robustes.
On notera que dans le dispositif qui a été décrit, chaque élément mécanique remplit une fonction propre. Ainsi l'axe 30 sert uniquement au support du pignon qui est fixe alors que la dentureservant à entrainer la couronne peut osciller autour du centre de la rotule. D'autre part, dans le deuxième mode de réalisation, les pignons 1 et 3 peuvent strie parfaitement alignés, et peuvent donc plus facilement supporter des pressions spécifiques élevées.
)?ar ailleurs, on a vu que, pour une pression spécifique donnée, la couronne 2 pouvait avoir une largeur réduite. Dans ce cas, les pignons d'entrainement et intermédiaire ayant une largeur plus grande, il est possible d'assurer l'entrainement de la couronne dans de bonnes conditions même si celle-ci est soumise à un certain déplacement axial de part et d'autre du plan médian.
Bien entendu, l'invention ne se limite pas aux détails des modes de réalisation qui ont été décrits, d'autres variantes variantes pouvant autre imaginées en appliquant les principes de l'invention et en utilisant des moyens équivalents.
Solvants Valeur K-Bx 1. 1,1,2-trichloro-1,2,2-trifluoroéthane 32 2. acétonitrile 16 3. acétone 86 4. azéotrope- binaire du 1,1,2-trichloro-1,2,2-tri- fluoroéthane (95,0 % en poids), acétonitrile i (5,0 % en poids) 42 5. azéotrope binaire du 1,1,2-trichloro-1,2,2-tri- fluoroéthane (87,5 % en poids), acétone (12,5 % en poids) 58 6. composition du genre azéotrope de l'exemple 1, 1,1,2-trichloro-1,2,2-trifluoroéthane (90,62 % en poids), acétonitrile (1,91 % en poids), acétone (7,47 % en poids) 47 x Ces valeurs peuvent varier d'un analyste à l'autre par suite de la nature du test.
Les résultats ci-dessus montrent que la valeur K-B pour la composition du genre azéotrope de la présente invention (solvant n 6) est sensiblement supérieure à celle des composants 1,1,2-trichloro-1,2,2-trifluoroéthane (solvant n 1) ou acétonitri le (solvant n 2) seuls, et supérieure à celle de l'azéotrope bina - ire du solvant n0 4.Bien que la valeur X-B de la nouvelle composi tion du genre azéotrope soit inférieure à celle de l'acétone (sol vant n 3) et de l'azéotrope binaire contenant de l'acétone (sol -vant n 5), la 'composition du genre azéotrope de la présente- in vention est plus inerte vis-à-vis des composants éle-ctroniques de cartes de circuits imprimés que l'azéotrope binaire dans lequel l'acétone est présent à une concentration supérieure et combine ainsi les propriétés souhaitables de pouvoir élevé de solubilisa tion avec une inertie vis-à-vis des composants de cartes de cir cuits.
EXEMPLE 3 Pour indiquer encore le pouvoir de solubilisation des compositions du genre azéotrope de la présente invention, le test suivant a été conduit. Quelques gouttes du fondant dit Alpha Milro Flux 611 (Mil 14256 Type A), produit de la société dite Alpha Meta s Inc., ont éte placées sur des cartes de circuits imprimés , pla quées de cuivre, puis pendant une minute à 2280C sur une plaque chaude. Les cartes ont été immergées dans des solvants à la tempé rature ambiante et on a noté le temps jusqu a ce que le résidu de fondant soit dissous avec agitation constante. Le test a été répé té pour tous les solvants testés. Les résultats sont donnés dans le tableau II.
Solvant Condition Remarques 1. 1,1,2-trichloro-1,2,2-trifluoroéthane 3 minutes non dis sous 2. azéotrope binaire de 1,1,2-trichloro 1,2,2-trifluoroéthane (95,0 % en - 15 secon- pas poids), acétonitrile (5,0 % en poids) des sidu - 3. azéotrope binaire de 1,1,2-trichloro- 1,2,2-trifluoroéthane (87,5 % en 15 secon- pas de ré poids), acétone (12,5 % en poids) des sidu 4. composition du genre azéotropique de l'exemple 1, 1,1,2-trichloro-1,2,2 TABLEAU II (Suite)
trifluoroéthane (90,62 % en poids) acétonitrile (1,91 8 en poids), acétone (7,47 z en poids) 10 secondes -pas de résine du Les résultats ci-dessus indiquent l'excellent pouvoir de solubili sation de ces compositions du genre azéotrope pour un fondant typi que de soudure utilisé sur des cartes de circuits imprimés.
II. Systèmes TCTFE-nitrométhane-acétone ! 1 EXEMPLE 4 On a introduit dans un vase de distillation environ 5 kg d'un mélange qui comprenait environ 89,5 % en poids de 1,1,2 trichloro-1,2,2-trifluoroéthane, environ 10 t en poids d'acétone et environ- 0,5 % en poids de nitrométhane et le mélange a été chauffe. La pression barométrique a été mesurée à 754,4 mm Hg. On rassemblé une fraction à ébullition constante a 44,00C et on a trouvé qu'elle contenait tous les trois composants. De ce fait, on ta déterminé que cette fraction était du genre azéotrope.L'analyse tpar chromatographie en phase gazeuse a déterminé que les pourcenta ges en poids des composants de cette fraction à ébullition constante étaient les suivants : 1,1,2-trichloro-1,2,2-trifluoroéthane 90,25 % en poids nitrométhane 0,33 % en poids acétone 9,42 % en poids Le point d'ébullition de ce -mélange à ébullition constante sous 760 mm Hg est 44,5 C.
Cette composition du genre azéotrope a été testée pour dé terminer l'inflammabilité par le test de point éclair en coupelle ouverte (ASTM D1310-63) et a été classée comme étant non inflanma- ble.
EXEMPLE 5 Une valeur standard de la solubilisation pour certaines classes de solvants est la valeur dite Kauri-Butanol (K-B). Ce test (ASTM 1163-61) a été réalisé sur la composition préférée du genre azeotrope selon la présente invention La valeur établie est alors comparée à celle de certains systèmes azéotropiques binaires appa rentés et d'autres solvants courants; Les résultats sont donnés dans le tableau III.
lt TABLEAU III
Solvants Valeur K-Bx 1. 1,1,2-trichloro-1,2,2-trifluoroéthane 32 2. . nitrométhane 10 t 3. acétone 86 : 4. azéotrope binaire de 1,1,2-trichloro-1,2,2- trifluoroéthane (97,5 % en poids), nitro méthane (2,5 g en poids) 43 5. azéotrope binaire dé 1,1,2-trichloro-1,2,2-tri- fluorcethane (87,5 % en poids), acétone (12,5 % en poids) . 58 6. composition du genre azéotrope de l'exemple 1, renfermant du 1,1,2-trichloro-1,2,2-trifluoro éthane (90,25 % en poids), du nltrométhane (0,33 % en poids), et de l'acétone (9,42 % en poids) 48 x Ces valeurs peuvent varier d'un analyste à l'autre.par suite de la nature du teSt.