INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Conformément à l'invention,il est avantageux que la butée de repos du corps d'arrêt soit formée par la surface d'extrémité d'un ergot dépassant qui comporte sur le côté opposé à ladite butée, un butee auxiliaire de blocage. Cette dernier assure, dans la direction opposée, en positicn de verrouillage, que le corps d'arrêt ne puisse pas effectuer une trajectoire trop longue le long de la corde d'arc en direction inverse du sens de rotation de l'arbre.De cette fagon, on empêche avantageusement les blocages et les coincements des systèmes de verrouillage pour que l'eorouleer de ceinture conforme à l'invention reste peroétuellement en bon état do fonctionnement et cuu le ressort relative- ment faible puisse rappeler la coups de blocage en pesition déverrouillés de repos lorsqu'aucune charge n'est nlus exercée sur la ceinture.
Le corps de verrouillage lui-même est r@sl@st, dans un mode de réalisation avantsqeux de l'invention, de telle manière qu': son extrémité arriére, en plus de la parie saillans avec la butée d'arrêt, il y ait une surface de verrouillage qui forme avec la butée d'arrêt un angle éqel aux deux flans des dents de la bague d'arrêt fiye dans le carter. La surface d'appui précitée sur la surface de cane du plateau circuleire a la même fonction de retenue et d'appui que 1 surface de ver-ouillage se trouvant -i côté de la butée d'arrêt.Etnni donna qu'en ces de verrouillage, la partie saillante sur la corps d'arret engrène la dent consosée de la bague d'arr3t fixée sur le carter, la surface de verrouillage vient s'appliquer sur le fond dc. la dent opposée fixée au carter et s'oppose ainsi à t ute poursuite du déglacement du verrou lors de la rotation de l'arbre. En comséquesce, nar l'intermédiaire de 1 surface suiveuse de came du corps de verrouillage et de la surface de came de la pi8ce en forme de portion de cercle, on emnêche la poursuite r; la rotation de l'arbre. Gec constitue jusement l'effet de blocage désité.Dans cette pusition, le corps de verrouillage s'applique par son extrémité arrière, comportant la partie saillante dans la bague de verrouillage de telle façon que les butées de verrouillage se trauvent an vis-è-vis et que la surface de verrouillage s'applique exactement sur le fond de la fent fixe au carter.
I1 est par ailleurs très avantsgeux suivant l'invention que l'évidement dans le corps de blocage soit appliqué au niveau de son centre de gravité. On ohtient ainsi en plus aue la rotation du corps de verrnuillage autour de l'axe du support ou du corps d'inertie soit imnossible. Le corps de verrouillage se trouve en posiion d' d'équilibre, il est compansé autour de l'évidement. Ainsi, de manière avantaise l'action de commande par came des surfaces entre l'arbre et le rondelle n farme de nortion de cercle ainsi que le corps de verrouillage d'autre part est améliorés Lt facilitee si bien ue la ut de verrouillage sur le corps de verrouillage peut être déplacée réellemnt de manière avantagssuse tendantiellement dans la direction opsosée au sens de rotation de l'arbre, peu sv--nt la omsition de verrouillage, Pour éviter les rottemnts antre la surfacg anoroximativement circulxire è l'intérieur de la bague d'arrêt t le torrs de vorr uillage se déplaçant dans ce plan, on peut si necessaire intersoser une rondelle de matière synthétique, par exemple, on polytétrafluoroéthylène.Ceci n'est toutefois as une con ition indispeneable.
Si par contre, on préfère ung autre disposition, qui selon 1' invention, se caructérise par I fait qur le ressort entre le corps d'inertie ou de com ande avantageusement configure en roue-volant et le corps de verrouillage, prfsente un coin formant ressort élastique saillant en direction radiale de la roue-volant, qui vient en prise en étant amorti avec les dents d'une roue de verrouillage, on constatera que cette disposition est avantageuse pour un mode de réalisation dans lequel le verrouillage de l'enrouleur de ceinture de sécurité ne se produit pas seulement en fonction de l'accéleration angulaire de l'arbre, c'est-à-dire de l'étirage brusque de la ceinture de sécurité, mais également en fonction de l'accÉlération trop importante du véhicule lui-même, en cas de choc ou également en cas de basculement lors d'une projection. Dans ce cas, les palpeurs de petite dimensIon ou corps d'inertie proposés dans un mode de réalisation antérieur se présentent s us forme de bulles, de coins ou analogue et sont prévus pour venir en prise dans une roue de verrouillage qui doit déclencher le blocage. Avantageusement, on transmet la force de retenue engendrée par les capteurs, après le choc, dans la roue de verrouillage retenue, au corps d'inertie qui déclenche le verrouillage de la manière précitée.Pour assurer que dans chaque position de réglage du cylindre d'ajustage, le corps de verrouillagevient s' enclencher totalement dans la bague d'arrêt, il est nécessaire d'utiliser un accouplament à glissement ou à arrêt. La roue de verrouillage doit pouvoir se dJplacer ear rapport au corps de commande avantaqeusement configuré en r ac-volant, la force d'accouplement entre le roue de verrouillage et la roue-volant devant être suffisammest grande pour que le corps de verrouillage n pesitien verrouillée puisse se déplacer. Par les dispositions qui viennent d'entre décrites conformément à l'invention, la liaison rigide de la roue de verrouillage et du corps de blocage est suporimée et r--mplacue par un accouple ent par l'intermédiaire de coin formant ressort plastique.La roue de verrouillage comoorte pour cela à sa partie intérieure des dents qui s-nt antrainees par ledit coin. Ainsi, jusqu'a une certaine valeur de moment de rotation mouvant êtr régie par l'intermédiaire du ressort, on obtient un entraînement du corps d' inertie par la roue de verrouillage.Ce n'est qu'en cas d'arrêt brutal du corps d'inertie ou de a rnue-volant, étant donné qu'en effet lc corps de verrouillage est arrêté, que le coin précité saillant se déplace en glissant au-deln des dents dans la rrue de verrouillage et que le palaeur ou analogue, venant en prise à l'extérieur sur d'autres dents de ladite raue de verrouillage ne peut provoquer aucune détérioration de la roue de verrouillage orécitée.
C'est pourquoi on prèfrera suivant l'invention, que la roue de verrouillage avantageusement en matière synthétique soit annulaire et présente des dents aussi bien à l'intérieur qu'à l'extéreur.
Par ce nouveau dispositif conforme à l'invention, on a crue un enrouleur de ceinture de sécurité qui répond non seulement auxchocs exercés sur le véhicule de l'extérieur, au nivoterient ou à une position trop incline du véhicule, par exemple en cas de tonneaux, mais également à un étirage brutal de la ceinture de sécurité hors de l'enrouleur. Ceci est possible sans rencontrer les Inconvénients précités suivant lesquels il pouvait arriver que pour une certaine position des dents dans le ccrps de verrouillage par rapport aux dents fixées au carter de la bague d'arrêt, les n ointes des dents se cassent ou que les dents glissent les une contre les autres sans engrèner.On empêchs également la détérioration ou le coincemnt si bien que l'enrouleur de ceinture conforme à l' invention, même alors avoir été bloqué, retrouve toutes ses capacités de fonctionnement. La structure du nouvel enrouleur, en raison du logement livre glissant du corps de verrouillage est extrémément simple et robuste et assure une brande sécurité de fonctionnement. Les frais de fabrication sont très faibles pour le- surfaces de cames réalisées suivant le mode de réalisation préféré de l'invention.
Deux expériences ont été ainsi conduites, en utilisant des quantités variables de zinc. Les céments obtenus ont les'caractéristiques suivantes (QS = quantité stoechiométrique) TABLEAU VII
Désignation % Plomb % Zinc % ions chlorure Poids cément g Essai 1 : 8,7 g de zinc, soit 1,2 82,7 10,9 0,34 24,9 QS Essai 2 : 6,8 g de zinc, soit 82,7 4,31 0,47 24,1 1 QS Exemple 8 Précipitation du plomb par cémentation à l'aide de poudre de fer à partir d'une suspension de chlorure de plomb dans l'eau.
On réalise la même expérience que la précédente, mais en remplaçant la poudre de zinc de poudre de fer.
Deux expériences ont été réalisés, en utilisant des quantités de fer variables. Les céments produits ont les caracté- ristiques suivantes TABLEAU VIII
Désignation % Plomb % Fer % ions chlorure Poids cément g Essai 1 :7,8 g de fer, soit 90,0 6,1 0,11 23,6 1,4 QS Essai 2 :5,6 g de fer, soit 92,4 2,93 0,17 20,7 1 QS Exemple 9.
Précipitation du plomb par cémentation à partir de poudre de zinc en milieu chlorure de calcium.
Le chlorure de plomb peut être solubilisé dans du chlorure de calcium à la place de chlorure de sodium. L'emploi de chlorure de calcium présente de l'intérêt, d'une part dans la mesure ou la solubilité du chlorure de plomb peut atteindre des valeurs plus élevées et, d'autre part, dans le cas où l'on désire augmenter la concentration en ions chlorure dans de telles solutions afin, par exemple, de faciliter la. récupération ulterieure du zinc.
Dans l'appareillage habituel, on porte donc 100 C 500 ml d'une solution ayant la composition suivante - chlorure de calcium : 600 g/l - plomb : 96 g/l (sous forme de chlorure de plomb).
On verse alors 18,2 g de poudre de zinc (soit 1,2 QS).
L'évolution du plomb en solution en fonction du temps a été la suivante TABLEAU IX
Temps en minutes @ z in i 23 Plomb en g/l 1,83 1,43 0,7 Le cément recueilli (57,5 g) a la composition chimique suivante : plomb : 78,7 % zinc : 11,5 % calcium : 0t99% ions chlorure : 3,45 % Mode opératoire des exemples 10 à 13.
Des solutions de chlorure de zinc et de chlorure ferreux dont mises en contact avec le solvant organophosphoré T.B.P. ou avec /PO 212 dilué à 50% dans le produit vendu sous la dénomination com merciale Solvesso 150.
Une série de cinq contacts de durée égale à 13 minutes et de rapport en volume entre la phase organique et la phase aqueu se égal à 1 avec une phase organique fraîche a été effectuée dans une ampoule à décanter. Après chaque contact, les phases aqueuse et organique ont été centrifugées et environ 50m1 de phase aqueuse ont été prélevés pour analyse.
Les résultats de ces analyses sont rassemblés dans les tableaux suivants; ils montrent que la solution de chlorure de fer est pratiquement épuisée en chlorure de zinc après les 5 contacts.
Exemple 10 TABLEAU X
T B P Zn g/l Zn g/l Fe g/l H+ g/l phase phase phase phase aqueuse organique organique organique Composition de la phase aqueuse de ler contact 44,8 17,5 0,75 0,088 départ : Zn=62,4g/l 2ème " 31,0 15,0 0,75 0,070 Fe=78,4g/l 3ème " 20,2 11,3 0,69 0,055 H+=0,58 N 4ème " 14,6 8,2 0,65 0,050 5ème " 7,5 5,9 0,66 0,43 Exemple 11 TABLEAU XI.
Dans le cas des jauges longitudinales, le faible écart des coefficient, de Poisson entre le bronze U Be 2 du barreau et le constantan des jauges explique la stabilité constatée.
Dans le cas des jauges transversales, la stabilité (absence de dérive) du signal fourni exigerait que les coefficients de Poisson # au barreau et #t de l'alliage de la trame satisfassent la relation ##t= 1 ce qui est rigoureusement impossible à obtenir car les coefficients de Poisson sont toujours inférieurs à 0,5.
La présente invention a pour but de surmonter ces difficultés.
A cette fin elle part d'un dynamomètre à barreau travaillant en compression ou traction et sur lequel sont collées des jauges extensométriques électriquement résistantes, dont d'une part quatre jauges à trame pelliculaire à brins orientés en direction longitudinale du barreau, disposées aux extrémités de deux diamètre orthogonaux du barreau et constituant deux côtés opposés d'un pont de Wheatstone chacun de ces côtés opposés du pont étant constitué des deux jauges opposées d'un diamètre correspondant du barreau, cela pour permettre la correction connue de sensibilité à la fle xion - d'autre part des jauges orientées en direction transver- sale du barreau Aux fins de résoudre le problème posé ci-dessus, ce dynamomètre se caractérise suivant 1'invention en ce que lesdites jauges de direction transversale sont deux jauges à fil enrobé, enroulés en hélices parallèles d'un angle < de pente aussi faible que le permet le procédé d'enroulement des hélices, ancrées par leurs extrémités symétriquement par rapport à l'axe du barreau et conçues de façon que les courants qui circulent soient deux à deux de sens opposés, en ce que lesdites jauges à trame de direction transversale sont en réalité orientées de façon que leurs brins fassent un angle - α ;avec les génératrices du barreau et sont d'un alliage dont le coefficient de Poisson est aussi voisin que possible de celui du- matériau constitutif du barreau.
On voit q.i le problème posé est résolu par 1'emploi comme jauges transversales de jauges à fil enrobé, longues et munies d'ancrages, qui suivent la déformation du barreau en direction du fil et sont parfaitement insensibles à la déformation en direction perpendiculaire à la précédente.D'un autre côté les légères erreurs susceptibles d'être entraînées par ces jauges à fil enrobé en hélices, savoir celles dues à l'auto-inductance ou à la sensibilité aux champs magnétiques environnants d'une part, à la sensibilité à la torsion suivant l'axe du barreau d'autre part, sont supprimées comme il a été indiquée L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit d'une forme préférée de réalisation et à l'examen des dessins annexés correspondants, dans lesquels - la Fig. 1 est une vue par côté d'un dynamomètre roulant autostable répondant aux données de l'invention - la Fig. 2 est un ensemble de deux vues schématiques montrant un groupement en pyramide de 9 dynamomètres suivant la Fig0 I - la Fig. 3 est une vue développée de la surface cylindrique centrale du barreau du dynamomètre de la Fig. 1, montrant 1 'ensem- ble des quatre jauges longitudinales à trame et des deux jauges transversales à fil enrobé ainsi que leurs interconnexions en pont - la Fig. 4 est un schéma simplifié du pont constitué par les six jauges détaillées à la Fig. 3 - la Fig. 5 est une vue simplifiée en perspective d'un barreau de dynamomètre permettant d'exposer le mode de calcul de la correction de flexion suivant deux plans diamétraux X,Y ;; et - les Figs. 6a et 6B sont des schémas d'un seul côté de pont renfermant deux jauges transversales à trames x1, x2 respectivement en série et en parallèle, accompagnées de résistances de correction Rg , R" x z Tel qutil est représenté à la Figo 1 s un dynamomètre auto- roulant auto stable de grande précision présente comme corps d'épreuve un barreau 1 travaillant en compression et comprenant essentiellement une partie centrale cylindrique 10, encadrée de deux parties cylindroconiques 11, 12, se raccordant à la précédente et terminées par des surfaces sphériques 13, 14, de rayons R1, R2 respectivementavec billes de centrage 15, 16, la hauteur hors tout du barreau étant désignée par Il ( CR1+R2).
Des poussoirs 17, 18 sont plans et en alliage au moins aussi dur que celui du barreau. Les dynamomètres de la sorte sont très faciles à grouper par trois pour servir d'étalons de transfert permettant de multiplier par 3,3 ,...,3n (groupement dit en pyramide, voir Fig. 2) la capacité d'étalonnage à poids d'un laboratoire. La Fig0 2 représente une pyramide à deux étages et à neuf dynamomètres 11 à 19.
Sur le barreau 1 sont collées quatre jauges longitudinales à trame pelliculaire en elles-mêmes connues 21, 22, 23, 24, disposées dans une même zone de la partie cylindrique 10 du barreau , à raison de deux 21, 22 aux extrémités d'un premier diamètre de cette zone et de deux 23, 24 aux extrémités d'un second diamètre, perpendiculaire au précédent, dans la même zone.
Sur le barreau 1 sont collées en outre deux jauges transversales 31, 32, à fil enrobé, enroulées en hélices, dans une zone voisine de la précédente, dans la partie cylindrique 10 du barreau.
Ces deux hélices sont ici monofilaires et elles sont en tout cas parallèles, ce qui veut dire qu'elles font le même angle L'angle α peut être entrômement faible (inférieur au demi-degré dans le cas d'hélices monofilaires) bien que cet angle ait été exagéré-sur les figures, pour plus de clarté.
On se reportera maintenant aux Figs. 3,- 4 pour la description plus précise qui suit des jauges transversales-à fil.
Les deux hélices 31, 32 comportent chacune pour réaliser leur valeur ohmique nominale un nombre entier de spires.augmenté d'une fraction de spire (tronçons T1 T; T T en trait plein à la Fig.3) et comploté à un nombre entier de spires par un tronçon de fil de résistance électrique négligeable (tronçons T'1 T"1 , T'2 T"2 en trait gras à la Fig. 3).
Les deux hélices monofilaires 31, 32 sont disposées alternées et symétriques par rapport à l'axe du barreau, en ce sens que les extrémités T1, T2 des parties resistantes des enroulements sont diamétralement opposées sur le barreau et qu'il en est de même pour les autres extrémités T'1, T'2 des mimes parties résistantes, ceci afin de réduire la sensibilité au cisaillement de l'ensemble.
Les extrémités T1, T2, T1, T2 sont en réalité des barrettes ou rubans connectant les partes résistantes des enroulements et constituant des ancrages suffisants des fils de ces jauges. Quant aux retours en équerre T"1, T"2 de fils non résistants ils ne nécessitent pas de véritables ancrages.
Dans la forme de réalisation de la frigo 4, les jauges sont insérées dans un pont dé Wheatstone de façon telle que - les jauges longitudinales à trame soient disposées 21, 22 en série dans un premier côté du pont, 23, 24 en série dans le c8té opposé (toutes jauges par exemple de 3501chacune) - les jauges transversales à fil 31, 32 soient disposées suivantles côtés opposés restants du pont (jauges par exemple de 70011chacune).
Comme on l'a déjà dit les deux hélices 31, 32 sont égales et alternées, elles sont de plus insérées dans le pont (voir Fig.4) de façon à être toujours parcourues par des courants de sens contraires, ce qui permet d'une part de supprimer parfaitement les forces électromotrices d'induction et les déphasages qui en résultent, soit que le pont soit alimenté en courant variable, soit qu'il soit plongé dans un environnement a cXnzllps magnétiques variables ou errants, Dans les deux cas les forces électromotrices induites dans les deux hélices sont parfaitement égales et appliquées dans le même sens aux deux extrémités de la diagonale de signal, de manière à se compenser parfaitement.
L'inclinaison d'angle odes hélices provoque une légère sensibilité à la torsion suivant l'axe du barreau. Pour l'annuler on incline systématiquement toutes les jauges longitudinales à trame de façon que leurs brins fassent un angle -o(avec les génératrices du barreau.
Lorsque le nombre de boucles requis (nombre de fois) est atteint, le test "répond" OUI et renvoie en séquence vers la carte suivante...Bien entendu, toutes les opérations à exécuter dans cette boucle se répéteront autant de fois que prévu par le test de FIN DE BOUCLE. C'est le meilleur moyen de réaliser des scores importants com;ne le fait com prendre la figure 1 où le joueur B acquiert ainsi 120 poins - Douze cartes RENTREZ (*e0), chacune permettant de se rebrancher à l'endroit de l'algorigramme où elle est posée à partir de la branche latérale d'un test (ci-dessus) ou d'un renvoi systèmatique (ci-dessous).
Un Jeton numérique à placer sur la carte précise de quel renvoi il s'agira.
- Six cartes RENVOI SYSTE:LATIQUE (#0) qui aiguillent directement vers une carte de rentrée portant un jeton de même numéro et qui devrait être déåà placée dans l'algorigramae...en principe.
- Quatre cartes HALTE (H) dont la pose permet de terminer une branche de l'algorigramme mais sans interrompre la partie.
- Les quatre cartes FIN (Fin) ont un r8le très particulier.
Une seule carte peut être posée qui provoque le même effet qu'une carte "Sortie" mais pour teus les compteurs de tous les Joueurs. Surtout, elle arrête la partie, aucun Joueur ne pouvant plus déposer ensuite aucune carte bleue ni rouge. Il est par contre encore possible d'insé rer dans l'algorigramme, à tour de rôle, des cartes blan ches dans le seul but d'éviter des pénalités (voir in fini Aucun effet n'est plus possible sur les nombres de points des compteurs qui ont été inscrits définitivesent au moment de la pose de la carte FIN.
Vu son importance, l'utilisation de cette carte est soumi se à une impérieuse condition...
Elle ne peut être posée que sur une branche commune à plu sieurs Joueurs et, encore, à condition qu'un de ces joueurs "soit sorti" de la branche commune par une carte "TEST'1Joueur" et y soit revenu par une carte RENVOI systè matique.
On peut maintenant évoquer le déroulement de la partie.
Les cartes sont distribuées, une à une, à raison de huit cartes par joueur. Le reste forme un talon placé sur la table, figurines en dessous.
Le premier joueur pouvant commencer l'algorigram:ne est celui possédant une carte DEBUT qu'il pose en haut du tapis vert.
Il ajoute sur cette carte son jeton alphabétique lui affectant ainsi un compteur fictif personnel qui enregistre immédiatement la valeur "huit". Les autres compteurs sont à zéro.
Il prend une carte au talon de manière à toujours avoir en main un ensemble de huit cartes.
Les autres Joueurs, à tour de rôle, prennent une carte au talon et doivent en poser une, soit sur le tapis pour continuer l'algorigramme, soit au rebut. Ces cartes rebutées forment ainsi un "deuxième talon retourne't (figurines visibles) qui pourra éventuellement remplacer le talon caché en cas d'épuisement.
Bien entendu, un échange de cartes plus ou moins long peut avoir lieu avant qu'un Joueur possède une carte DEBUT.
haque joueur peut ainsi compléter l'algorigramse en posant sa carte à la suite immédiate de la dernière posée (il est recomiiandé de les recouvrir partiellement).
Tous les produits non-ioniques athoxylés à base hydrophobe et solubles dans 11 eau sont, selon le procédé de l'invention, susceptibles d'être purifiés des polyéthylène glycols qu'ils contiennent. Par exemple le procédé est applicable aux phénols éthoxylés, alcools éthoxylés, polypropylène glycols éthoxylés, acides carboxyliques éthoxylés, mercaptans éthoxylés, amines athoxylés, amides éthoxylés, etc. Ces produites non-ioniques éthoxylés à bases hydrophobes contiennent habituellement de 3 à 100 groupements éthoxy.
Selon le procédé de l'invention, la mise en contact de la résine échangeuse de cations à fonction carboxylique avec la solution aqueuse du produit non-ionique à traiter s'effectue selon les techniques habituelles d'utilisation des résines échangeuses d'ions et de préférence en faisant passer la solution aqueuse du produit non-ionique à traiter dans une colonne contenant la résine échangeuse de cations à fonction carboxylique.
La quantité de solution aqueuse du produit non-ionicue à faire passer sur la résine échangeuse de cations à fonction carboxylique est telle que la quantit de produit non-ionique à bse hydrophobe fixée sur la résine soit inférieure à la capacité de fixation de la résine pour ce produit. La capacité de fixation de la résine échangeuse de cations à fonction carboxylique pour les produits non-ioniques à base hydrophobe est en général de 50 à 200 g par litre de résine.
La concentration de la solution aqueuse en produits non-ioniques à traiter est de préférence comprise entre 1 et 5C grammes par litre.
La vitesse de passage de la solution aqueuse dans la colonne est de préférence celle habituellement utilisée pour les traitements par résine c'est-à-dire inférieure à 10 volumes pas volume de résine et par heure.
Après passage sur la résine échangeuse de cations à fonction carboxylique de la solution aqueuse àtraiter, le produitl non-ionique à base hydrophobe fixé peut être déplacé de la résine par élution par un solvant polaire léger tel que le méthanol ou l1éthanol. L'élimination du solvant permet de récupérer le produit non-ionique exempt des polyéthylène glycols.
Les polyéthylène glycols restés en solution aqueuse peuvent être éliminés ou récupérés selon les procédés classiques.