INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En ce qui concerne le groupe d'instructions, il faut noter que l'additionneur 30 est capable de rem~ plir deux fonctions simultanées et séparées et il comporte trois sorties. Les deux entrées 37 et 38 à quatre bits peuvent strie additionnées et comparées entre elles pour produire une sortie de somme binaire vraies, une retenue du chiffre de plus grand poids, et une comparaison indiquant si les deux nombres binaires sont de même valeur, c'est à dire identiques bit par bit. Les informations de comparaisons et de retenues peuvent store utilisées pour mettre en place des conditions de branchementi ou d'appels.La somme produite peut Outre mémorisée dans l'accumulateur ou dans le registre Y, ou les deux ou elle peut ne pas être utilisée.
il va de- soi que le principe de la présente invention n'est pas limité à la forme d'exécution qui vient'd'être décrite et qui peut présenter de nombreuses variantes L'essentiel est de prévoir dans une machine d'impression sérigraphique à grande largeur de travail un nombre suffisant de supports et de paliers intermédiaires qui accompagnent les mouvements du rouleau de tension et de réglage 5 et soutiennent tous les rouleaux de telle façon que la position de ces derniers l'un relativement à l'autre peut être modifiée sans risque de flexion sur la largeur de la machine.
Le système moteur des divers éléments du dispositif imprimeur 3 peut -aussi être modifié. En général, il est avantageux d'entraîner en rotation les rouleaux de renvoi 4, le rouleau de réglage et de tension 5 étant entraînés uniquement par le frottement du pochoir sans fin. En outre, les roues dentées 34 qui entraînent les rouleaux de renvoi 4 peuvent aussi entraîner la racle 6. Inversement, la racle 6 peut être entraînée par une roue 35 et son pignon 36, la rotation de l'axe 66 de la racle 6 étant ensuite transmise aux roues 34 des rouleaux 4. Le mode d' amenée de l'encre peut, lui aussi, être modifié. Le tuyau 37 qui aboutit au dispositif d'encrage doit accompagner uniquement le déplacement vertical du dispositif imprimeur 3 vers le haut et vers le bas. Les organes moteurs proprement dits, les systèmes de commande, etc.... ne sont pas représentés en détail car ils sont faits de pièces vendues couramment dans le commerce.
La présente invention est relative à une composition de résine contenant un polymère préparé par polymérisation avec ouverture de cycle de dérivés de norbornène cyano-substitués, cette composition présentant diverses propriétés très intéressantes.
Dans un article de R.E. Rinechart paru dans "Journal of Polymer Science (1969) fascicule C, n" 27, pages Y à 25 et dans les brevets japonais nO 22705/67 et 7552/68, il a été mentionné qu'on peut obtenir un nouveau type de polymère en soumettant à une polymérisation avec ouverture de cycle des cyclooléfines telles que le cyclooctène, le cyclopentène, le cyclobutène, le cyclooctadiène et le norbornène au sein d'un solvant organique constitué par un hydrocarbure aromatique tel que le toluène, un hydrocarbure aliphatique tel que le n-heptaneoi un alcool inférieur tel que l'alcool méthylique, en utilisant un catalyseur obtenu à partir d'halogénures de métaux nobles tels que le ruthénium, l'osmium et l'iridium ou dthalogénures de métaux de transition tels que le titane, le molybdène, le tungstène et le vanadium.
Toutefois, dans un compte-rendu collectif de Francis W. Michelotti et William P. Keaveney paru dans "Journal of Polymer Science" (1965), fascicule A, vol. 3, pages 895 à 905, il est décrit que le 5-chlorométhyl-2-norbornène, qui est un dérivé de norbornène, peut être transformé en un polymère fibreux quand il est soumis à une polymérisation avec ouverture de cycle, en utilisant un catalyseur constitué par un composé du ruthénium, tandis que le 5-cyano-2-norbornène, à savoir le 5-cyano-bicyclo (2,2,1)-heptène-2, ne peut pas donner un polymère même quand il est soumis à une polymérisation avec ouverture de cycle, quand on utilise comme catalyseur un composé du ruthénium, de l'osmium ou de l'iridium.Comme le montre ce qui précède, certains dérivés de cyclo-oléfines, en particulier ceux du norbornène, peuvent être transformés en polymères par polymérisation avec ouverture de cycle, en utilisant un certain type de système catalytique, tandis que les autres dérivés de cyclo-oléfines du type du norbornène, ne peuvent pas subir une polymérisation avec ouverture de cycle même quand on utilise le même type de catalyseur La demanderesse a étudié la polymérisation avec ouverture de cycle de dérivés de norbornène cyano-substitués.
Elle a ainsi trouvé que des polymères peuvent être préparés par polymérisation avec ouverture de cycle de dérivés de norbornène cyano-substitués en utilisant un système catalytique comprenant des composés de tungstène et/ou de molybdène et des composés organiques de l'aluminium. Il a également été décrit qu'il n'est pas possible d'obtenir ce polymère en soumettant à une polymérisation avec ouverture de cycle des dérivés de norbornène cyanosubstitués en utilisant un système catalytique comprenant des composés du titane e/ou du vanadium et des composés organiques de l'aluminium (voir brevets japonais nO 31755/72 et 108902/72).
Les polymères susmentionnés préparés par polymérisation avec ouverture de cycle de dérivés cyano-substitués du norbornène peuvent être fabriqués à l'échelle industrielle et possèdent des propriétés mécaniques telles que la résilience et la dureté ainsi que des propriétés telles que la transparence et la moulabilité qui sont très supérieures à celles des résines synthétiques couramment utilisées comme le polypropylène et le chlorure de polyvinyle, ce qui permet de les utiliser sous diverses formes, par exemple sous forme de récipients ou de pellicules, par des procédés de transformation tels qu'un moulage par injection ou un moulage par extrusion qui sont d'une mise en oeuvre courante dans le domaine des résines synthétiques.
Par ailleurs, la demande en polymères de chlorure de vinyle qui sont caractérisés, par exemple, par une résistance à la traction, une dureté et une thermorésistance extrêmement élevées, crolt rapidement. De plus, au cours des dernières années, des amélioratinns considérables ont été apportées à la résilience relativement faible du chlorure de vinyle rigide, ce qui fait qu'il est devenu largement acceptable dans divers domaines.Toutefois, quand on tente d'accroître la résilience des polymères de chlorure de vinyle en incorporant un autre type de polymère, comme par exemple du polyéthylène chloré, à ces polymeres de chlorure de vinyle, on se heurte à l'inconvénient de réduire notablement les caractéristiques de résistance à la traction, de dureté, de thermorésistance et de transparence du polymère de chlorure de vinyle, bien que l'incorporation d'une quantité relativement faible de ce polyéthylène chloré puisse augmenter la résilience des polymères de chlorure de vinyle.Par ailleurs, l'addition de résines ABS (copolymères greffés acrylonitrile-butadiène-styrène) ou de résines MBS (copolymères greffés méthacrylate de méthyle/butadiène/styrène) peut en réalité augmenter la résilience des polymères de chlorure de vinyle sans réduire de façon notable la résistance à la traction, la dureté, la thermorésistance et la transparence de ces polymères. Toutefois, cette addition est encore accompagnée de la détérioration essentielle inévitable des propriétés physiques précitées qui caractérisent les polymères de chlorure de vinyle et, de plus, elle rend nécessairement ces polymères susceptibles de perdre leur aptitude à leur conformation, leur résistance chimique et leur résistance aux intempéries.
Comme on l'a mentionné ci-dessus, diverses compositions de polymère de chlorure de vinyle proposées jusqu'à ce jour pour éliminer les inconvénients assortis aux résines de chlorure de vinyle sont en réalité toutes caractérisées par une résilience améliorée mais, par contre, leur résistance à la traction, leur dureté, leur thermorésistance et leur transparence sont plus mauvaises. Par conséquent, les compositions de polymères de chlorure de vinyle proposées dans la technique antérieure ne possèdent pas toutes les caractéristiques susmentionnées qui sont exigées pour les résines moulables quand lesdites compositions doivent être mises en oeuvre dans le domaine industriel.
Par conséquent, il a été rendu tout à fait nécessaire de mettre au point un nouveau type de composition à base de polymère de chlorure de vinyle pouvant montrer toutes ces propriétés. A cet égard, on envisage d'utiliser des polymères des dérivés cyano-substitués précités du norbornène, qui possèdent une résilience plus élevée que les polymères de chlorure de vinyle, en vue d'améliorer les propriétés de ces derniers polymères.
Bien qu'ils possèdent des propriétés très supérieures à celles des autres résines synthétiques couramment utilisées, on ne peut pas espérer que les polymères susmentionnés, préparés par polymérisation avec ouverture de cycle de dérivés cyano-substitués de norbornene, présenteront toujours une aptitude à la conformation et une résilience satisfaisantes après moulage sous forme de pièces mécaniques, de châssis de fenêtres, de casques et d'éléments (comme par exemple les éléments des lampes de l'éclairage public).
La demanderesse a constaté que l'incorporation d'une substance caoutchouteuse dans les polymères préparés par polymérisation avec ouverture de cycle de dérivés cyano-substitués du norbornène peut élever très fortement leur résilience et elle a déSà proposé cette incorporation (voir brevet japonais nO 97233/73). Toutefois, une telle addition est encore accompagnée d'un inconvénient, à savoir la réduction de la résistance à la traction des polymères des dérivés en question, bien qu'elle augmente leur résilience.
La pratique courante pour améliorer l'aptitude à la conformation des résines synthétiques dans leur ensemble consiste à réduire leur poids moléculaire ou bien à ajouter un plastifiant parfaitement miscible à de telles résines. Toutefois, de tels procédés ont pour inconvénient d'abaisser la résistance à la traction, la dureté et le point de ramollissement des résines synthétiques bien qu'ils augmentent leur aptitude à la conformation.
La présente invention a donc pour objet l'obtention de compositions de résines synthétiques qui sont dépourvues des inconvénients précités de la technique antérieure et qui peuvent montrer une résilience, une aptitude à la conformation et d'autres caractéristiques qui sont excellents.
Les compositions de résine de la présente invention sont caractérisées par le fait qu'elles comprennent 5 à 95 parties en poids de polymères préparés par polymérisation avec ouverture de cycle de dérivés de norbornène cyano-substitués et 95 à 5 parties en poids de résines de chlorure de polyvinyle tels que les homopolymères et copolymères du chlorure de vinyle, ces dérivés cyano-substitués du norbornène étant représentés par la formule générale dans laquelle les symboles W , X, Y et Z représentent un atome d'hydrogène ou un radical nitrile, des substituants contenant un groupe nitrile, un radical alkyle ayant 1 à 20 atomes de carbone, un radical alcényle ayant 1 à 20 atomes de carbone, un radical aryle ayant 1 à 20 atomes de carbone ou un radical aralkyle ayant 1 à 20 atomes de carbone, l'un au moins des symboles W, X, Y et Z représentant un radical nitrile ou un substituant contenant un radical nitrile.
Les résines de chlorure de polyvinyle incorporées dans la composition de résine de la présente invention peuvent être remplacées par (1) un copolymère du styrène ou un copolymère vinylique contenant au moins 50% en poids d'au moins un composé vinylique tel que le styrène, l'acrylonitrile et le méthacrylate de méthyle, (2) un homopolymère de styrène ou un copolymère vinylique en mélange avec au moins un élastomère tel que les caoutchoucs de butadiène, les caoutchoucs d'ester acrylique, les caoutchoucs de polyéthylène chloré et les caoutchoucs éthylène- propylène, et (3) un copolymère greffé obtenu par greffage d'au moins l'un des composés vinyliques susmentionnés sur ledit élastomère.
Pour empêcher le fusionnement des deux premières gouttes imprimées, il est habituellement nécessaired'insêrer six gouttes de garde ou davantage.
Ceci exige trop de temps pour empêcher la légère détérioration de la qualité d'impression provoquee par ce fusionnement. Dans certains cas, une unique goutte de garde favorise le fusionnement. Ceci explique la présence de la goutte de garde insérée entre les deux -premières gouttes imprimées. Cette condition est représentée par le "1" dans la configuration "1032" . Une paire de- gouttes fusionnées est hien moins decélérée par la trainée aerodynamique qu'une unique goutte. Pour cette raison, la distance entre les deux premières gouttes imprimees et la troisième goutte imprimée s' accroît au lieu de diminuer et une goutte de garde n'est pas nécessaire ("O" dans la configuration "1032").
Trois gouttes de garde sont nécessaires pour empêcher le fusionnement ou l'éparpillement des troisieme et quatrième gouttes imprimées ("3" dans la configuration "1032"), deux gouttes de garde sont nécessaires entre la quatrième goutte et la cinquième goutte imprimées, ("2" dans la configuration 1032") et une goutte de garde est requise entre toutes les autres gouttes imprimées du fait qu'un régime reta-tivement stable a eté atteint. Cette diminution du nombre des gouttes de garde est due à la diminution des forces de trainées aérodynamique, lorsque la machine progresse dans l'impression du segment.
Pour les segments courts, la configuration "1032" peut être interrompue après toute goutte imprime.
Si un balayage vertical comprend plusieurs segments imprimés, une séparation d'au moins cinq gouttes non chargées est nécessaire pour empecher l'interaction de la goutte de--tête d'un segment et de la dernière goutte du segment précédent du fait du renouvellement des effets de la résistance aérodynamique sur le début du second segment. Comme déjà indique, la figure 2 est une représentation schématique d'un tel procédé d'impression avec gouttes de garde.
Pour une fréquence donnée de génération des gouttes, l'utilisation dé gouttes de garde entrain, évidemment, une perte de vitesse de fonctionnement de l'ensemble du système sêquentiel, ceci constitue un sacrifice nécessaire si l'on désire obtenir une qualité d'impression élevée. Pour les segments longs, le facteur d'utilisation des gouttes est " , formule dans laquelle n est le nombre des gouttes imprimées.
ENSEMBLE DE TETE DE PROJECTION DE JET D'ENCRE ET FORMATION DES CARACTERES Sur la figure 3 à laquelle on se référera maintenant, diverses structures faisant partie de l'ensemble de tête 4 ont été représentées. Cet ensemble de tête comporte une pompe 440 pour refouler l'encre provenant d'un conduit d'alimentåtion en encre 41;à la demande, lorsqu'un cristal 42 est excité par des > mpulsions haute fréquence. La fréquence des impulsions appliquées au cristal 40 est comprise de préférence entre 110 et 120 kilohertz, par exemple.
Les gouttes d'encre sont émises par une buse 43 et traversent une électrode de charge 44 de façon à recevoir une charge variable en fonction du signal de sortie d'un amplificateur de charge. Cette charge, en combinaison avec le champ électrique engendré par les électrodes de- déviation 60, 61, provoque la déviation des gouttes dans une colonne d'une distance qui représente la hauteur de l'emplacement de la goutte dans un caractère donné quelconque.
Comme représenté, la lettre capitale S, désignée par la référence 50, comprend un certain nombre de colonnes verticales 51. L'impression est effectuée de telle manière qu'une succession de colonnes verticales, chacune comprenant une série de gouttes, par exemple 40 gouttes, est formée par projection des gouttes par la buse 43 en direction du document 7 pour l'impression du caractère en cause. Si les gouttes ne sont pas requises pour l'impression, elles sont dirigées vers une gouttière 53 de façon à retourner par un conduit 54 à l'alimentation en encre, de a manière habituelle.
Les caractères sont formés en chargeant et en deviant les gouttes à l'emplacement désire dans une trame ou balayage vertical de 40 gouttes de hauteur. Pour un caractere de pas Nô.10, (c'est-à-dire comportant 10 caractères au pouce anglais de 2,54 cm), 24 balayages de ce type sont utilisés pour former un bloc ou matrice de caractère de 40x24 gouttes. Les 24 balayages sont produits par le déplacement horizontal du chariot 5 et par les balayages verticaux des gouttes si elles sont chargées.Les balayages de 40 gouttes représentent une distance verticale de 0,423 nin. Ainsi, la resolution, tant dans la direction verticale que dans la direction horizontale est de 94,5 gouttes/cm. Pour des caracteres de pas No.12 (clest-å-dire comportant 12 caractères au pouce anglais de 2,54 cm), le bloc de caractères a une largeur de 20 balayages tandis que le bloc de caractère pour les caractères de machine à espacement proportionnel ont une largeur qui varie entre 12 et 28 balayages.
La figure 4a représente la déviation de deux gouttes largement séparées lorsqu'elles arrivent dans le plan du papier, indiquant qu'il n'y a aucun problème de positionnement des gouttes dans ce cas. La figure 4b représente les gouttes placées plus proches l'une de l'autre sur la page. Dans ce cas, aucun probleme ne se pose encore mais les gouttes ont tendance à se fusionner ou une goutte a tendance à rattraper l'autre, comme indiqué dans la partie gauche des trajectoires des gouttes.
La figure 4c représente un cas dans lequel les deux gouttes sont dirigées à des positions adjacentes ou très proches l'une de l'autre sur la page et dans lequel la goutte 2 rattrape la goutte 1.
Les figures 5a, 5b et 5c sont des exemples des divers problèmes posés par le positionnement des gouttes lors de l'impression des caractères. Sur la figure 5a, il y a trois cas dans lesquels deux gouttes se sont fusionnées avant d'avoir frappé la page et, dans un cas, à l'extrémité de la barre latérale 35 du T, il y a deux gouttes fusionnées 36 qui ont laissé un intervalle ou blanc entre les gouttes fusionnées et le reste de la barre. Au sommet du même caractère, c'est-à-dire dans les deux rangées de gouttes formant la barre horizontale du T, deux autres gouttes 37 se sont fusionnées au cours de deux balayages successifs. Sur la figure 5b, les gouttes 38 ne sont pas fusionnées mais se sont éparpillées par suite des effets de la répulsion.
La figure 5- c est un exemple différent d'un positionnement incorrect des gouttes. La barre horizontale du T est soulevée d'une largeur de goutte par rapport à la partie verticale du T et ceci est dû à la différence entre les interactions aerodynamiques qui se produisent dans les longues séquences de gouttes d'une barre verticale et celles qui se produisent dans les courtes "rafales" utilisées pour former une barre horizontale. Les effets aerodynamiques sont complètement différents dans la barre transversale, dans laquelle il y a un intervalle important de gouttes non chargées entre la partie inférieure et la partie superieure du T.
REGLES D'UTILISATION D'UN NOMBRE VARIABLE DE GOUTTES Les règles générales ci-après s'appliquent au cours de l'impression et, dans ces règles, les expressions telles que "goutte noire ou imprimée" désignent une goutte qui frappe le papier; une "goutte de garde" designe une goutte qui est insérée dans le courant de gouttes pour isoler électrostatiquement et aérodynamiquement les gouttes voisines et les "gouttes blanches" sont des gouttes qui ne sont pas chargées mais qui correspondent à des positions de la matrice de gouttes spécifiquement identifiables.
1.- Des gouttes de garde sont insérées entre les gouttes imprimées ou; de la matière requise par les présentes règles, avec des gouttes blanches; dans les segments noirs imprimes d'un balayage, la configuration des gouttes de garde insérées entre les gouttes imprimées est 1032111..., un nombre de gouttes de garde correspondant aux chiffres individuels indiqués étant insére entre les gouttes imprimées adjacentes.
En conséquence, un mobile, par exemple un véhicule, se déplaçant sur un tel chemin de roulement ne nécessite aucun guidage latéral. Par ailleurs, les courants de Foucault qui se développent dans la bande métallique 18 se transforment en chaleur dans celle-ci. L'énergie correspondante dissipée en chaleur est proportionnelle à la force mise en jeu et à la vitesse relative de la bande 18 par rapport au rail 1.
Comme la bande 18 présente, par construction, une très grande surface de contact avec le milieu ambiant, elle-est dans de très bonnes conditions de refroidissement.
Il r a également lieu de noter aucun tel dispositif est absolument silencieux.
En outre, ce type de dispositif se prote bien au fonctionnement à grande vitesse. Le freinage est possible à tout instant par. ralentissement ou immobilisation ou mme encore par inversion du sens de marche de la bande 18.
Un autre avantage du coupleur électromagnétique linéaire décrit ci-dessus réside on ce que son fonctionnement ne nécessite aucune pièce en contact avec le rail fixe, ni aucun organe détecteur de position comme cela est quelquefois le cas avec certains types de moteurs linéaires. Enfin, la puissance d'excitation requise par ces machines est faible.
On décrira maintenant, en faisant référence aux figures 5 à 8, un exemple de réalisation dtun coupleur électromagnétique linéaire synchrone conforme à la présente invention. La disposition générale d'un tel coupleur est conforme à celle décrite à propos du coupleur électromagnétique linéaire asynchrone des figures 1 à 4, c'est pourquoi les éléments du coupleur électromagnétique linéaire synchrones qui sont similaires ou qui ont la même fonction que les éléments correspondants du coupleur asynchrone des figures 1 et 2 sont désignés par les mimes numéros de référence.
Alors que dans le coupleur des figures 1 et 2, les extrémités des joues 8 pouvaient être soit massives, soit feuilletées, dans le coupleur synchrone représenté sur les fi- gures 5 et 6, elEssontobligatoirement feuilletées comme cela est indiqué en 8a, afin de ne pas cotre elles-mêmes le siège de courants de Foucault qui créeraient un effort de freinage permanent.
L'entrefer D est ici augmenté par rapport au mode de réalisation précédent, du fait d'un agencement différent de la bande métallique sans fin 18 qui est ici constituée par une channe formée' de barreaux magnétisables 23, de meme section et de mdme longueur que les barreaux magnétisables 4 du rail 1, les distances séparant deux barreaux consécutifs 23 étant les mêmes que celles qui séparent les barreaux 4 du rail 1.
Comme dans le mode de réalisation précédent, la partie 7, 8, 9 de l'inducteur 6 engendre un champ magnétique qui se boucle comme indiqué en tirets sur la figure 6, à travers les barreaux 4 du rail 1. Afin d'éviter que le champ magnétique ne se boucle à travers les barreaux 23 de la chatne sans fin 18, seulesles extrémités 23a des barreau' sont en un matériau magnétisable, et sont reliées entre elles par une partie centrale 2 > en un matériau amagnétique.
Les barreaux mobiles 23 de la channe 18 sont, Si l'inducteur 6 est excité, boumais a) à des forces mécaniques et magnétiques de direction parallèle au déplacement; b) à des forces magnétiques d'attraction perpendiculaires aux précédentes (joues 8 et barreaux 4); c) aux forces de pesanteur de même direction que les forces indiquées dans le b) ci-dessus.
Etant donné que les inductions magnétiques dans les entrefers e et e2 formés entre les barreaux 23 de la channe 18 et, d'une part, les extrémités 8a des joues 8 et, d'autre part, les barreaux 4 du rail 1, peuvent êtres importantes, il y a lieu de compenser les forces indiquées dans les paragraphes b) et c) ci-dessus, par des moyens appropriés.