INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce dispositif permet, après l'avoir contractée radi.s- lement, d'enfoncer la bague de blocage dans l'extrémité femelle où elle se déploie élastiquem?nt dans la rainure circulaire interne de cette dernière. L'extrémité mâle est alors enfilée dans l'extrémité femelle jusqu'à ce-que sa butée radiale dépasse la bague de blocage, ptiis les organes filetés sont vissés dans les taraudages de l'extérieur vers l'intérieur de façon à pousser la bague de blocage vers l'axe des tuyaux en la forant à se contracter radialement, ce qui la fait sortir partiellement de la rainure circulaire précitée pour entrer en contact avec la surface périphérique de l'extrémité mâle.Le jeu entre les ex trémités maie et femelle est ainsi supprimé, et la butée de l'ex- trémité male, en entrant en contact avec le flanc profond de la bague de blocage, empêche l'extrémité cale de sortir de l'extré- mité femelle.
En outre, le joint d'étanchéité, comprimé en avant de la bague de blocage entre les surfaces interne et externe respectives des extrémités femelle et mâle, assure l'étanchéité du raccord. lie liquide circulant dans les tuyaux passe donc dans la rainure qui contient la bague de blocage et, s'il est sous une pression élevée, il risque de s'échapper à 11 extérieur par les intervalles compris entre les organes filetés et les taraudages dans lesquels ils sont vissés.
Il faut donc étancher également ces taraudages. Pour ce faire, il n'est pas suffisant d'introduire un joint d'étanchéité entre la tête dé chaque organe fileté et la surface périphérique de l'extrémité femelle, car pour assurer l'étanchéité du joint il faudrait serrer à tel point les organes filetés qu'il ne serait pas possible de régler simultanément la poussée qutils exercent radialement vers l'intérieur sur la bague de blocage.
Comme la longueur des organes filetés est constante, si, par suite d'une erreur de fabrication, l'épaisseur de la paroi de l'extrémité femelle ne l'est pas, ces organes font plus ou moins sortir la bague dé blocage de la rainure qui la contient, et la largeur de l'intervalle annulaire qui sépare les surfaces interne et externe respectives des extrémités femelle et male varie circonférentiellement. lie joint d'dans chéité comprimé dans cet intervalle ne l'est donc par endroits pas assez pour assurer convenablement sa fonction.En outre, là ou la paroi de l'extrémité femelle est trop mince, il peut être impossible de serrer suffisamment les organes filetés pour que leurs têtes serrent assez les rondelles d'étanchéité qu'elles compriment. L'étanchéité du raccord est alors compromise.
Inversement, là où la paroi de l'extrémité femelle est trop épaisse, la bague de blocage ne sort pas assez de sa rainure et peut donc passer par-dessus la butée radiale de l'extrémité mâle, R me si ltépaisseur de la paroi de l'extrémité femelle est constante, il peut arriver que les diamètres respectifs de cette derpfflr're et de l'extrémité maAle ne le soient pas.Dans ce cas, Ci est impossible de régler la quantité dont fait saillie 2 bague 'ea blocage hors de sa rainure, son serrage contre la surface pnriphérique de l'extrémité mâle est trop fort pour per mettre le mouvement longitudinal relatif des deux extrémités mâle et femelle, ce qui a pour résultat de compromettre l'effet antivibratoire qui est un des buts du dispositif selon l'invention ainsi que l'étanchéité assurée par les rondelles que compriment insuffisamment les têtes des organes filetés.En outre; l'intervalle compris entre la bague de blocage et la surface périphérique de l'extrémité mâle devient si large qu'il entraîne le risque soit de compromettre l'entrée en contact satisfaisante de la bague de blocage avec la butée de l'extrémité mâle, soit de permettre à cette dernière de trop jouer excentriquement dans l'extrémité femelle et de compromettre ainsi ltétan- chéité du raccord.
La structure du raccord selon l'invention est étudiée en vue d'éviter ces inconvénients en assurant d'une part l'étan- chéité au liquide des taraudages dans lesquels sont vissés les organes filetés destinés à pousser radialement vers l'intérieur la bague de blocage, et d'autre part le réglage convenable de la contraction de cette bague.
A cet effet, lesdits organes filetés sont constitués chacun de deux vis, l'une qui bouche hermétiquement l'entrée du taraudage dans lequel elle est vissée, et l'autre sans tête qui, entièrement enfoncée dans ce taraudage, pousse la bague de manière à la contracter radialement vers l'intérieur.
lies vis de bouchage précitées comportent chacune une tête destinée à serrer une rondelle d'étanchéité contre la surface périphérique de l'extrémité femelle. Ce dispositif permet à volonté, en vissant plus ou moins profondément les vis sans tête dans les taraudages, de faire sortir la bague de blocage de sa rainure de la quantité désirée pour que l'intervalle annulaire entre les ext-rémités male et femelle soit circonférentiellement sensiblement constant, et que la bague de blocage entre en contact de façon satisfaisante avec la surface périphé rique de l'extrémité malte. L'étanchéité des taraudages est assurée par ailleurs et exclusivement par les vis de bouchage, de sorte que le raccord est à la fois étanche et résistant aux vibrations.
L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemples nullement limitatifs et sur lesquels la figure 1 est une coupe longitudinale partielle du raccord selon l'invention, qui en montre les éléments essentiels avant leur assemblage la figure 2 est une coupe transversale d'une extrémité femelle au niveau de la bague de blocage la figure 3, analogue à la figure 1, montre les éléments du raccord assemblés ; et la figure 4, analogue à la précédente, concerne une variante du raccord selon l'invention.
lies figures 1 à 3 réprésentent l'extrémité male 1 d'un tuyau enfoncée dans l'extrémité femelle 2 d'un autre tuyau. La partie extrême pénétrante 3 de la paroi de l'extrémité male est plus épaisse de manière à former une saillie périphérique qui se raccorde au reste de cette paroi par un épaulement radial 4 ou butée destinée à empêcher l'extrémité mâle de sortir de l'ex- trémité femelle. L'orifice 5 de cette dernière est évasé, et sa surface intérieure 6 forme une rainure circulaire 7 à une certaine distance de l'orifice précité.Une rangée circulaire de trous taraudés équidistants 9 traversent radialement la paroi 8 de l'extrémité femelle en débouchant dans le fond de la rainure 7 dans laquelle s'embosse exactement une bague à ressort fendue de blocage 10 capable de se contracter radialement. Il est ainsi possible, en contractant élastiquement cette bague, de l'enfiler dans l'extrémité femelle 2 jusqu'à ce qu'elle se déploie élastiquement en s'emboîtant dans la rainure 7 comme précédemment indiqué. La référence 11 désigne une vis sans tête à empreinte hexagonale 12, destinée à etre vissée dans un taraudage 9 et dont la longueur est telle que, lorsqutelle amène la bague 10 en contact avec la surface périphérique 13 de l'extré- mité m#le,elle est entièrement enfoncée dans le taraudage 9 (voir figure 3).La référence 14 désigne une autre vis à tête 15 destinée à boucher hermétiquement le taraudage 9 et dont la tige 16 est vissée dans l'entrée de ce dernier peu profondément mais suffisamment toutefois pour qu'il soit difficle de l'ex- traire. lia référence 17 désigne une rondelle d'étanchéité qui entoure la tige 16 contre la tête 15. La référence 19 désigne une cale annulaire destinée à protéger un joint annulaire d'étanchéité et qu'il est possible, en la déployant élastiquement, d'enfiler sur l'extrémité måle 1 au-delà de sa saillie 30 La référence 20 désigne un joint annulaire destiné à assurer l'étanchéité au liquide de l'intervalle compris entre les deux extrémités mâle et femelle.En section droite, ce joint a sensiblement la forme d'un coin, sa surface périphérique inclinée 21 se coinçant contre la paroi complémentaire de lt orifice5 précité. En déployant élastiquement ce joint, il est possible de le faire passer par-dessus la saillie 3 pour ltenfiler sur la surface périphérique 13 de l'extrémité malte. La référence 22 désigne une pièce annulaire intermédiaire dont la surface périphérique forme un décrochement le divisant en plusieurs tronçons d'épaIsseurs différentes et dont la largeur d'un des flancs 23 est étudiée de manière qutil entre entièrement en contact avec le flanc extérieur 24 du joint 20.La référence 25 désigne un poussoir annulaire dont le diamètre interne est assez grand pour lui permettre de passer par-dessus la saillie 3. La rive intérieure d'un des flancs du poussoir forme une cavité 26 dans laquelle stembolte la pièce 22. Ce poussoir annulaire est également percé d'une rangée circulaire d1ouvertures équidistantoe 27 destinées au passage de tiges filetées 28 qui se vissent en bout dans l'extrémité femelle et supportent chacune un écrou 29 destiné à pousser le poussoir 25 vers cette dernière.
L'assemblage des éléments ainsi décrits se fait de la manière suivante Comme le montre la figure 1, le poussoir 25, le joint 20 et la cale 19 sont enfilés dans l'ordre sur l'extrémité male 1, et la bague 10 est emboîtée dans la rainure 7 de l'extrémité femelle comme décrit précédemment. L'extrémité male 1 est alors enfilée dans l'extrémité femelle 2 de manière que la saillie 3 passe au-delà et se trouve donc en arrière de la rainure 7, puis les vis 11 sont vissées dans les taraudages 9 pour forcer la bague 10 à se contracter jusqutà ce qu'elle entre en contact avec la surface 13 de ltextrémité mâle.C'est à ce moment, com- me on l'a décrit précédemment, que les vis il sont réglées de manière que la largeur de l'intervalle annulaire 30 compris entre les surfaces 6 et 13 des extrémités femelle et male ait une largeur sensiblement uniforme, et que la bague 10 porte contre la surface 13 en exerçant sur elle une pression convenable et sensiblement uniforme.
lies vis 14 sont ensuite vissées dans l'entrée des taraudages 9 de façon à comprimer convenablement les rondelles 17 entre leurs têtes 15 et la surface périphérique 8 de l'extré- mité femelle, l'étanchéité des taraudages 9 étant ainsi assurée.
Il est alors souhaitable de laisser un intervalle suffisant entre les extrémités extérieure de chaque vis Il et intérieure de chaque vis 14, comme le montre la figure 3.
La cale 19 et le joint 20 sont alors poussés dans l'extrémité femelle 2, tandis que les tronçons complémentaires de la pièce intermédiaire 22 sont intercalés entre le joint 20 et le poussoir 25. lies écrous 29 sont alors successivement serrés de façon à déplacer le poussoir 25 vers l'extrémité femelle 2.Cette opération a pour résultat, comme le montre la figure 3, de comprimer le joint 20 dans l'espace annulaire formé par ltorifice 5, la surface 13 et la cale 19 qui porte contre le flanc intérieur de la bague 10. lie joint 20 assure ainsi l'étan- chéité de l'espace compris entre les extrémités mâle et femel le, En outre, dans le dispositif représenté sur la figure 3, l'extrémité maie 1 peut se déplacer axialement dans l'extré- mité femelle 2 entre deux positions : : l'une dans laquelle l'ex- trémité mAle porte en bout 31 contre le fond 32 de la cavité formée par ltextrémité femelle 2, l'autre dans laquelle la butée 4 de l'extrémité mâle est en contact avec le flanc intérieur ou profond de la bague 10. Comme le montre la figure 4, la butée 4 pe ~et-e-* le flanc d'un collier fendu 33 emboîté dans une rai#rne périphérique 34 de la paroi de l'extrémité maie et soudé à la SUrf9 ce externe 13 de cette paroi.Comme ce collier 33 peut Qtre mis en place après le poussoir 35, il est possible de donner à ce dernier une forme telle qu'il entre directement en contact par une surface saillante 36 avec le flanc extérieur 24 du joint 20, ce qui supprime la nécessité de la pièce intermédiaire 22 o lie collier 33 est de préférence soudé en 37 par son flanc avant à la surface 13 de l'extrémité malte, de façon à ne pas gêner ltentrée en contact de son flanc arrière 4 formant butée avec la bague de blocage 38.Il est toutefois nécessaire dans ce cas qutau moment de cette entrée en contact la force exercée ne tende pas à soulever la partie du collier voisine de la butée 4e A cette fin, le flanc intérieur ou profond 39 de la bague 38 est incliné à l'extérieur vers l'intérieur de manière à coincer le collier 33 et à le pousser dans sa rainure de retenue 34. Bien entendu, la surface de la butée 4 doit de préférence être convexe comme reprzsenté.
EXEMPLE 27 On exécute le malaxage sur ùn malaxeur à cylindres chauffés de la même manière que dans l'exemple 19 à cette exception qu'on remplace le terpolymère dudit exemple par un copolymère greffé obtenu en greffant du styrène seul sur des caoutchoucs de butadiène (fabriqués par Japan Polystyrene Manufacturing Co., sous la marque de fabrique "Esbrite 500A") et ayant une résilience Izod de 12,2 kg.cm/cm-d'entaille-, une dureté Rockwell R de 119 et un point de ramollissement Vicat de 79,10C. On comprime le mélange à chaud et ensuite à froid pour le transformer en une plaque de la même manière que dans l'exemple 19.La plaque possède une résilience Izod de 21,3 kg.cm/cm d'entaille, un point de ramollissement Vicat de 1200C et une dureté Rockwell R de 120.
EXEMPLE 28 Sur un malaxeur à cylindres chauffés, en opérant de la même manière que dans l'exemple 19, on malaxe 30 parties en poids-d'un composé-résistant aux chocs qui comprend 5 parties en poids de caoutchouc de polybutadiène (fabriqué par Japan Synthetic Rubber Manufacturing Co., sous la marque de fabrique "BR-Ol") et 25 parties en poids. d'un copolymère acrylonitrilestyrène (fabriqué par Asahi Dow Chemical Company sous la marque de fabrique "Tyril 767") et 70 parties en poids du polymère de 5-cyano-bicyclo(2,2,l)-heptène-2 préparé par polymérisation avec ouverture de cycle comme dans l'exemple 19.,On soumet le mélange malaxé å une compression à chaud et ensuite à une compression à froid pour le transformer en une plaque de la même manière que dans l'exemple 19.La plaque possède une résilience Izod de 19,5 kg.cm/-cm d'entaille, un point de ramollissement Vicat de 12500 et une dureté Rockwell R de 121.
EXEMPLE -29 On malaxe sur un malaxeur S cylindres chauffés de la même manière que dans l'exemple 28 à cette exception que le composé résistant aux chocs de cet exemple est remplacé par un composé résistant aux chocs qui comprend 5 parties en poids d'un copolymère butadiène-acrylonitrile (fabriqué par Japan Geon Co., sous la marque de fabrique "Hycar 1042") et 25 parties en poids de polystyrène (fabriqué par Japan Polystyrene Manufacturing Co., sous la marque de fabrique "Esbrite nO 2). On-transforme le mélange malaxé en une plaque par compression à chaud suivie d'une compression à froid, de la même manière que dans l'exemple 28.
La plaque possède une résilience Izod de 14,3 kg.cm/cm d'entaille, un point de ramollissement Vicat de 12200 et une dureté Rockwell R de 120.
EXEMPLE 30 On exécute le malaxage sur un malaxeur à cylindres chauffés de la même manière que dans l'exemple 28 à cette exception que le composé résistant aux chocs utilisé dans ledit exemple est remplacé par un autre composé résistant aux chocs qui comprend 5 parties en poids de polyéthylène chloré contenant 40% en poids de chlore (fabriqué par Showa Denko K.K. sous la-marque de fabrique "Elaslen 401A") et 25 parties en poids d'un copolymère acrylonitrile-styrène (fabriqué par Asahi Dow Chemical Company sous la marque de fabrique "Tyril 767"). On soumet le mélange malaxé à une compression à chaud suivie d'une compression à froid pour le transformer en une plaque, de la même manière que dans l'exemple 28.La plaque possède une résilience Izod de 19,3 kg.cm/cm d'entaille, un point de ramollissement Vicat de 1220C et une dureté Rockwell R de 119.
EXEMPLE 31 On malaxe sur un malaxeur à cylindres chauffés de la même manière que dans l'exemple 28, à cette exception que le composé résistant aux chocs dudit exemple est remplacé par un autre composé résistant aux chocs qui comprend 7 parties en poids du caoutchouc de polybutadiène de l'exemple 28 et 23 parties en poids de copolymère méthacrylate de méthyle-styrène contenant 46% en poids de méthacrylate de méthyle. On comprime le mélange à chaud et ensuite à froid pour le transformer en une plaque, de la même manière que dans l'exemple 28. La plaque possède une résilience Izod de 20,2 kg.cm/cm d'entaille, un point de ramollissement Vicat de 1210C'et une dureté Rockwell R de 121.
EXEMPLE 32 On obtient le mélange en utilisant un malaxeur à cylindres chauffés de la même manière que dans l'exemple 28 à cette exception qu'on utilise 50 parties du composé résistant aux chocs dudit exemple au lieu de 30 parties en poidset que ce composé est formé de 15 parties en poids de polybutadiène et 35 parties en poids d'un copolymère acrylonitrile-styrène, tous deux mentionnés dans l'exemple 28, et 50 parties en poids d'un polymère de 5-cyano-bicyclo(2,2,l)-heptène-2 préparé par polymérisation avec ouverture de cycle comme dans l'exemple 19. On soumet le mélange obtenu à une compression à chaud suivie d'une, compression à froid pour le transformer en une plaque de la même manière que dans l'exemple 28. La plaque possède une résilience Izod de 43,9 kg.cm/cm d'entaille, un point de ramollissement Vicat de 116 et une dureté Rockwell R de 115.
EXEMPLE 33 On exécute le mélange sur un malaxeur à cylindres chauffés, de la même manière que dans l'exemple 32, à cette exception que le composé résistant aux chocs dudit exemple est remplacé par un autre composé résistant aux chocs comprenant 15 parties en poids du terpolymère acrylonitrile-butadiène-styrène de l'exemple 19, 10 parties en poids de polyéthylène chloré et 25 parties en poids du copolymère acrylonitrile-styrène, comme dans l'exemple 30. On comprime à chaud et ensuite à. froid le mélange résultant pour former une plaque de la même manière que dans l'exemple 32.
La plaque possède une résilience Izod de 73,5 kg.cm/cm d'entaille, un point de ramollissement Vicat de 1320C et une dureté Rockwell R de 120.
EXEMPLE 34 On effectue le malaxage sur un malaxeur à cylindres chauffés de la même manière que dans l'exemple 28 à cette exception que le composé résistant aux chocs dudit exemple est remplacé par un autre composé résistant aux chocs comprenant 5 parties en poids des caoutchoucs d'ester acrylique (fabriqués par Japan Zeon Company sous la marque de fabrique "Hycar 4021") et 25 parties en poids du copolymère acrylonitrile-styrène de exemple 28. On soumet le mélange résultant à une compression à chaud suivie d'une compression à froid pour former une plaque, de la même manière que dans l'exemple 28. La plaque possède une résilience Izod de 19,3 kg.cm/cm d'entaille, un point de ramollissement Vicat de 1220C et une dureté Rockwell R de 119.
EXEMPLE 35 On exécute le malaxage sur un malaxeur à cylindres chauffés à 1900C de la même manière que dans l'exemple 19, à cette exception que le 5-cyano-bicyclo(2,2,l)-heptène-2 polymère préparé par polymérisation avec ouverture de cycle dans l'exemple 19 est remplacé par le 5-cyano-5-méthyl-bicyclo(2,2,lY-heptène-2 polymère préparé par polymérisation avec ouverture de cycle comme dans l'exemple 14. On soumet le mélange à une compression à chaud suivie d'une compression à froid pour former une plaque, de la même manière que dans l'exemple 19. La plaque possède une résilience Izod de 43,1 kg.cm/cm d'entaille, un point de ramollissement Vicat de 1400C et une dureté Rockwell R de 125.
EXEMPLE 36 On effectue le malaxage sur un malaxeur à cylindres chauffés de la même manière que dans l'exemple 35, à cette exception que le terpolymère acrylonitrile-butadiène-styrène dudit exemple est remplacé par le terpolymère de l'exemple 22. On soumet le mélange résultant à une compression à chaud suivie d'une compression à froid pour former une plaque, dé la même manière que dans l'exemple 35. La plaque possède une résilience Izod de 30,1 kg.cm/ cm d'entaille, un point de ramollissement Vicat de l370C et une dureté Rockwell R de 123.
EXEMPLE 37 On obtient le mélange en utilisant un mélaxeur à cylindres chauffés de la même manière que dans l'exemple 35, à cette exception'qu'on remplace les 30 parties en poids d'un composé résistant aux chocs par 20 parties en poids du terpolymère acrylonitrilé-butadiène-styrène de l'exemple 35, qui comprend 7 parties en poids de caoutchouc polybutadiène et 23 parties en-poids du copolymère acrylonitrile-styrène, comme dans l'exemple 28, et 70 parties en poids du 5-cyano-5-méthyl-bicyclo(2,2,1)-heptène-2 polymère préparé par polymérisation avec ouverture de cycle comme dans l'exemple 35. On comprime le mélange à chaud et ensuite å froid pour le transformer en une plaque de la même manière que dans l'exemple 35.La plaque possède une résilience de 24,1 kg.cml cm d'entaille, un point de ramollissement Vicat de 1350C et une dureté Rockwell R de 120.
EXEMPLE 38 On malaxe sur un malaxeur à cylindres chauffés de la même manière que dans l'exemple 19, à cette exception que le 5-cyano-bicyclo(2,2,1)-heptène-2 polymère préparé pan polymérisation avec ouverture de cycle dans ledit exemple est remplacé par le copolymère 5-cyano-bicyclo(2,2,l)-heptène-2/bicyclo(2,2,l)- heptène-2 préparé par polymérisation avec ouverture de cycle selon l'exemple 18. On soumet le mélange résultant à une compression à chaud suivie d'une compression à froid pour le transformer en une plaque de la même manière que dans l'exemple 19. La plaque possède une résilience de 13,5 kg.cm/cm d'entaille, un point de ramollissement Vicat de 1160C et une dureté Rockwell R de 1220C.
A) BOURRE -JOINT VERTICAL B) A presente invention concerne les instruments du type coffrage permettant de relier deux briques (de toutes dimensions ) a savoir faire le joint vertical sans perte de mortier et avec un gain de temps de 50, environ C) PAS de dispositif de ce genre connu si ce n1 est que le maçon soit obligé de se servir de sa taloche et de garnir le joint vertical de mortier une fois dtuncoté de la brique une fois de l'autre ce qui produit trés souvent un écoulement de mortier et l'ouvrier est oblige de recommencer sa maneuvre une ou plusieurs fois (perte de matiere premiere et de temps ) )) LE dispositif suivant l'invention permet d'eviter ces inconvenients il est possible de mettre le mortier entre les deux planchettes sans que le mortier tombe il ne reste plus qlt faire glisser le long de la cloison l'appareil afin de faire l'autre joint E)LE dispositif objet de l'invention comporte deux planchettes permettant de bloquer le mortier des deux cotés des briques ces planchettes sont fixes par trois vis sur un support servant de glissiere afin de regler l'appareil a la dimention des briques que l'on veut travailler cette glissiere support se bloque au moyen d'une vis quitraverse la glissiere et qui vient buter contre la tige de fer qui sert de coulisse F)LE dispositif objet de l'invention peut etre utilise dans tout les cas pour faire un joint vertical entre deux briques afin de les lier et de batir un mur ou une cloison d'une façon aisée pratique avec un gain de temps apreciable de temps et economique de matiere premiere ou eventuellement pour faire un petit coffrage
La présente invention concerne un carburateur à vide constant pour moteur à combustion interne du type à tube lisse et à soupape à air.
##79a#bobine du relais 82# # L'actionnement du relais 82 assure un circuit de maintien au relais 73::
##82a#73c#bobine du relais 73# # cet instant, les relais 72, 73, 76, 79 sont donc actionnés et le moteur 17 du curseur 3 est mis sous tensiol par le relais 76 de marche arrière par le circuit suivant
##76c#78c#enroulement du moteur 1@#78b#76b## La mise sous tension du moteur 15 provoque un déplaceoent du poids curseur 3 vers l'axe chef 6 jusqu a ce que l'extrémité droite du fléau 2 prenne appui sur la butée 70 du limiteur de course 45 (fig. 1).
Dans sa course ascendante vers la butée ?0, le fléau 2 a fermé les contacts 58 et 65 (fig. 1). Comme les relais 83 de martre lente et 84 du cycle de calage du zéro curseur sont au repos le relais 77 de matérialisation de marche avant ou arrière est mis sous tension par le circuit suivant
##83a#58#bobine du relais 77#84a## L'actionnement du relais 77 provoque l'ouverture par son contact 77a du circuit du relais 76 de marche arrière qui retombe, provoquant ainsi l'arrêt du moteur 17 du curseur 3.