INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention concerne un procédé de production d'énergie par combustion d'un combustible dans un moteur agencé selon l'invention. Elle se rapporte également/à la fourniture d'énergie produite par un moteur conforme à la présente invention.
Dans l'étage (a), la température de l'air sortant du turbo-compresseur est de préférence comprise entre 25 et 600"C et sa pression est comprise entre 1 et 20 atomosphères. Dans l'étage (b), on dérive jusqu'à environ 60% de l'air comprimé. La quantité de l'air derivé est de préférence comprise entre 10 et 80% en volume.
Dans l'étage (c), le brûleur pilote bruie jusqu'à environ 5% en poids de la consommation totale de combustible du moteur à pleine puissance.
La proportion du combustible utilisé par le brûleur pilote en marche normale peut être comprise entre 0,1% en poids et 50 à 662a % en poids. Le brûleur pilote (c) permet de contrôler la quantité de combustible et il est réglé principalement pour créer dans la chambre (d) une température comprise dans une plage spécifiée, à savoir, de préférence, une température comprise entre 200 et 500"C. Le brûleur pilote (c) est normalement réglé de manière à brûler un mélange air-combustible compris approximativement entre le mélange stoechiométrique et un mélange riche. Il utilise l'air comprimé restant qui n'est pas dérivé dans l'étage (b).
Dans un mode préféré de réalisation, on utilise dans l'étage à brûleur pilote (c) quatre injecteurs de combustible séparés, qui sont espacés l'un de l'autre d'angles de 90" dans le plan vertical de la Figure 2, à savoir dans la position li. De même, on peututiliser un ensemble d'injecteurs multiples à la place de l'injecteur unique représenté en 12 sur cette Figure 2.
Dans l'étage (g), qui comporte de préférence un corps stabilisateur, la combustion commencée au contact de la structure monolithique métallique de l'étage (f) se poursuit et la combustion de tout le combustible non-brûle restant est également amorcée.
De préférence, la structure monolithique métallique située dans l'étage (f) est formée d'un ou plusieurs métaux choisis dans le groupe comprenant Ru, Th, Pd, Ir et Pt. Cependant, on peut utiliser des métaux communs, ou bien des alliages de métaux communs, qui contiennent également un composant métal lique du groupe du platine.
Les parois de la structure monolithique métallique comportent de pre- férence une épaisseur comprise entre 0,005 et 0,010 mm. Les caractéristiques préférées de la structure monolithique métallique sur laquelle a été déposé du catalyseur sont les suivantes: (i) la résistance opposée au passage des gaz est faible du fait qu'il existe un rapport élevé entre la section ouverte et la section obturée, et (ii)le rapport surface/volume est élevé Une structure monolithique typique en matière céramique, comportant environ 30 cellules/cm2 possède des parois d'une épaisseur comprise entre 0,2 et 0,28 mm, une section de passage de 71% et elle donne lieu à une baisse de pression de 15%.Une structure monolithique métallique correspondant à la présente invention et comportant 60 cellules/cm2 possède des parois d'une epaisseur de 0,05 mm, une section de passage de 91 à 92 et elle donne lieu à une baisse de pression de 4%. Une structure monolithique metallique comportant 30 cellules/cm2 possède une section de passage de 95% et donne lieu à une baisse de pression de 4% ou moins.
Parmi les métaux appropries du groupe du platine qui peuvent être utilisés pour la fabrication de la structure monolithique métallique en question, on peut citer le platine, des alliages de platine à 10% de rhodium, ainsi que des métaux et alliages du groupe du platine qui sont renforcés par dispersion, comme décrit dans les brevets britanniques Nos. 1 280 815 et 1 340 076, et dans les brevets des Etats-Unis d'Amérique Nos. 3 689 987, 3 696 502 et 3 709 667.
Les métaux communs appropriés qui peuvent être utilises sont des metaux qui sont capables de résister à de fortes conditions d'oxydation. Comme exemples d'alliages de métaux communs, on peut citer des alliages de nickel et de chrome qui ont une teneur totale en Ni + Cr supérieure à 20% en poids, ainsi que des alliages de fer contenant au moins un des éléments suivants: chrome (3-40 en poids) aluminium (1-10 ; en poids) cobalt (trace - 5% en poids) nickel (trace - 72% en poids) et carbone (trace - 0,5% en poids).
De tels substrats ont été décrits dans la demande de brevet allemand publiée No. 2 450 664.
Comme autres exemples d'alliages de métaux communs qui sont capables de résister auxdites conditions d'oxydation, on peut citer des alliages de fer-aluminium-chrome qui peuvent également contenir de l'yttrium. Ces derniers alliages peuvent contenir de 0,5 à 12% en poids d'aluminium, de 0,1 à 3% en poids d'yttrium, de O à 20% en poids de chrome, et le complément de fer.
Quelle que soit la méthode adoptée, l'objectif est de former une couche d'un composé intermétallique étroitement adhérent sur les fils du treillis ou d'un autre substrat.
Dans une autre technique, les métaux formant le composé intermétallique sont préparés sous la forme d'une solution appropriée dans de l'eau ou dans un solvant organique. On fait déposer le composé sur le substrat métallique ou le treillis par addition d'un agent réducteur. On place le substrat métallique dans la solution pendant que la précipitation est en train de se faire et le substrat est ainsi recouvert d'une couche microcristalline uniforme du compose intermétallique.
De préférence, la chambre de réaction (g) contient un corps stabilisateur qui a pour effet de stabiliser la réaction en phase gazeuse amorcée dans la zone de combustion catalytique (f).
Des corps stabilisateurs appropriés sont formés des mêmes matériaux que la structure monolithique métallique résistante à l'oxydation et thermiquement stable intervenant dans l'étage (f). Les compositions de tels alliages ont eté définies ci-dessus et on peut employer à cet égard de l'Inconel 600 et de l'Inconel 601. On peut egalement employer les alliages Nimonic, Incoloy 800 et Nichrome (toutes ces désignations correspondant à des marques déposees), des aciers inoxydables et des métaux du groupe du platine.
D'autres avantages et caractéristiques de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description suivante et des figures données à titre illustratif mais non limitatif.
La Figure 1 est une coupe schématique dtun mode préféré de réalisation de l'invention comportant un système de commande de fluide (air) à aubes réglables, qui est facultatif.
La Figure 2 représente un systeme de commande d'écoulement de fluide n'utilisant pas des aubes réglables.
Dans le système de la Figure 1, un turbo-compresseur (non visible) produit de l'air comprimé chaud qui s'écoule dans la direction de la flèche F.
L'étage (b) de la turbine peut comporter un système à aubes réglables pour commander l'écoulement de l'air de précombustion F, de l'air de dilution pour précombustion F2 et de l'air de dérivation F3. La Figure 1 montre que l'écoulement F, est dirigé vers un injecteur de précombustion li et vers le dispositif d'allumage L, tandis que les écoulements F2 et F3 contournent li et Lt. Au démarrage, les écoulements F2 et F3 sont assez faibles et pratiquement la totalité de l'air comprimé chaud entrant F passe dans le brûleur de précombustion li et l'injecteur L1. Après inflammation, on peut régler l'écoulement F2 et/ou l'injecteur de combustible I en vue de produire dans l'écoulement F4 (c'est-à-dire F,+F2) des températures appropriées pour l'allumage du brûleur principal à l'aide du dispositif 12 et, par conséquent, pour établir des performances optimales. Lorsque ces conditions sont remplies, le brûleur principal de l'étage (e) peut être mis en route et l'écoulement F2 n'est pas étranglé. Dans ces conditions, un ecoulement F6 (qui est commandé par actionnement des aubes réglables (V2) est également etabli et la quantité de combustible injecté par l'injecteur principal 12 est réglée de manière que ltécoulement F5 acquiere la température désirée de gaz pour produire des performances optimales.Dans la phase de démarrage, on atteint normalement la condition d'allumage avant la fin du lancement du moteur, mais on ne peut pas cependant obtenir une vitesse de marche autonome, de sorte que le lancement du moteur peut se poursuivre jusqu'à ladite vitesse. L'écoulement F3 assure un refroidissement des parois et un refroidissement des aubes lorsque cela est nécessaire.
Des gaz chauds provenant du brûleur de précombustion (brûleur pilote ou d'allumage) sont mélangés avec de l'air dans la chambre (d), comme indiqué ci-dessus, -et ils sont introduits à une température suffisante dans le dispositif principal de combustion catalytique (f) où ils se mélangent avec du combustible fourni par l'injecteur 12 (e) de manière à passer sur le catalyseur c de structure monolithique. Ce catalyseur C brûle une partie ou la totalité du combustible et le reste est brûlé par une réaction entre radicaux libres, qui se produit immédiatement en aval du catalyseur. On peut obtenir une dilution supplémentaire par introduction d'air provenant de l'écoulement F3, lorsque cela s'avère nécessaire.En outre, un grand écoulement F6, allumé par un brûleur de secours 13 fournit, si necessaire, une énergie de secours en cas d'urgence.
On obtient une sensibilité appropriée à l'action de la commande des gaz en agissant sur l'injection de combustible et en faisant fonctionner, suivant une séquence appropriée, les dispositifs d'allumage li et 12.
Il n'est pas essentiel d'utiliser un système à aubes réglables et, sur la Fig. 2 (où on a utilisé les mêmes symboles de référence), on a mis en évidence une autre disposition géométrique dans laquelle on obtient une division de l'écoulement d'air par une commande fluidique de nature géométrique. On a désigné par T une sonde de mesure de température qui est reliée par l'intermédiaire d'un circuit de reaction à un injecteur de commande li.
Sur les Figures 1 et 2, on a indiqué en B un corps stabilisateur facultatif.
EXEMPLE On a utilisé une turbine Rover/Lucas de 60 CV à cycle simple, montée sur un dynamomètre du type Heenan et Froude G. On a utilisé l'équipement d'analyse suivant: Gaz 2 Méthode de détection Col C02 Détecteur à infrarouge non dispersif Z (Analytical Development Ltd) HC Détecteur d'ionisation de flamme (IPM) NOx 2 Luminox 201 (BOC) 02 | Servomex.
On a utilisé pour effectuer la mesure de température des thermocouples Chromel-Alumel reliés à une perforatrice-enregistreuse rapide de type MBM.
On a déterminé la consommation de combustible par des systèmes gravimétriques et la consommation d'air par des systemes de mesure de pression à venturi.
à une seule exception près, sur laquelle nous reviendrons par la suites car elle est b la base de la naissance de ce nouveau double moteur, il s'agit de la réduction à 18 du passage de l'ecnappeaent 15, à travers le dernier cylindre concentrique 10, et conduisant à ltdchap- pement cemmun 18 et qui était, avec le fluide hydraulique, ouvert sur 720.
Cette égalité entre les dimensions des alimentations hydrauliquea et des alimentation élastiques, qui se prolonge jusqu'aux cylindres moteurs et jusqu'à leurs palettes respectives, ne gêne en rien le fonctionnement de ce nouveau moteur qui conserve inchangé le reste de l'installation intérieure avec les deux cylindres concentriques ext- rieurs 8 et 9 (voir la figure 1 de la planche 1) qui limitent un es pace cylindrique qui n'a d'autre utilité que de permettre lrinstalla tion par boulonnage extérieur et intérieur de ses extrémités dans l'tinter valle qui sépare les moteurs, de l'axe longitudinal 11 qui sert de pivot à la fermeture et à l'ouverture du passage de la pression alieen- tant le cylindre moteur et que, d'autre part, les dimensions de ce cylindre moteur ne présentent aucun inconvénient à être identiques à celles du moteur hydraulique qui a fait l'ohjet du brevet n 77.035.55 du 8 février 1977, et elles pourraient entre, sans inconvénient, beaucoup plus grandes, sans gêner, en quoi que ce soit, l'évacuation du fluide moteur élastique et sans même avoir besoin d'agrandir son passage longitudinal.
Cette diminution aux trois quarts de l'échappement par rapport à celui du fluide hydraulique, entrasse une diminution correspondante de l'angle du segment cylindrique 14 qui, solidaire des palettes PI et P2, contrôle au sage, successivement, la fermeture et l'ouverture progressives de lueur échappement respectif 15.
C'est ainsi que ces segments, ouverts de 900, dans l'hydraulique, deviennent, avec les fluides élastiques, des segments de 360, ne comprenant plus, au lieu de cinq sections de 180, que deux sections (voir sur la figure 4 de la plancha ) dont lA première, lorsque la palette arrive au contact de 12, en position de fermeture du cylindre moteur, assure, simultanément, la fermeture de l'échappement à travers le cylindre 10. alors aue la deuxième section de 180 se tient en dehors de la limite longitudinale postérieure de ttéchappement.
Après la première rotation de 180, la paroi 12 se retrouve en position horizontale de fermeture de l'alimentation, ce mouvement, entraîné par le deuxième moteur, s'étant effectué sans autre résistance que son propre poids, les pressions fluidiques étant égales de part et d'autre de 12, depuis la fermeture de I'échappement 15 par les premiers 180 de 14, la deuxième section remplaçant la première, en assurant, a son tour, la fermeture de l'échappement 15.
La deuxième rotation de 180 de l'axe moteur est celle du temps mort qui termine le cycle moteur, ne change rien a la position norizon- tale de 12. mais déplace à nouveau de 180 la deuxième section du seg ment;7déecuvrallt ainsi les 180 de l'échappement, en même temps que com mence un nouveau cycle.
La possibilité des fluides élastiques, indépendamment des dimensions étroites de leur double échappement, d'utiliser des cylindres moteurs de volume illimité constitue un atout extraordinaire pour ce nouveau double moteur, car, chaque fois que les palettes rectangulaires P1 et P2, que l'on désigne aussi sous le même numéro 13, doublent leur largeur et leur longueur, la pression restant la meme, elles quadruplent leur puissance a'entraînement de l'axe en utilisant juste ce qu'il faut de métal pour résister à la pression, le segment cylindri que 14, naturellement, ne changeant pas et le disque 4, qui contrôle la sortie e extérieure de chaque cylindre moteur, nta1gmentent seulement que son diamètre.
D'autre part, une question doit être examinée da suite, c'est celle de la possibilité des fuites importantes que les experts mettent quelquefois en avant, quand ils n'ont pas autre chose à dire.
Or, dans ce double moteur rotatif, indépendanment de la nature élastique ou non de leur fluide moteur et par rapport à leur iébit respectif, les fuites, tant directement vers l'extérieur, et elles ne peuvent se produire qu'à chaque extrémité de ce double moteur, que vers l'intérieur, en direction de l'échappement 15 de chaque moteur, avant de s'échapper à l'extérieur par le seul échappement commun.
Vers l'extérieur (voir la figure 3 de la planche 2, qui est la coupe longitudinale, verticale et médiane de ces doubles moteurs rotatifs), il est évident que les fuites ne peuvent être qu'insignifiantes, si elles existent, sans la pose, si facile à mettre, d'un joint lisse, en forme de couronne, entre le disque 4, solidaire intérieurement, par soudure radialement, de P1 ou de P2 et circulairement de l'extrémité extérieure de 14, le segment cylindrique, et, sur 1 cm, de la face intérieure de la paroi extérieure 5 qui est réunie par boulonnage à la paroi intérieure 6, soudée circulairement au cylindre extérieur 8 et au contact par son épaisseur à l1 épaisseur m & e du disque 4. Dans ces conditions. aucune fuite sérieuse vers l'extérieur n'est possible.
I1 en est de m8me a l'intérieur, en direction de ltéchappement 15, et où les fuites ne peuvent exister que sur les deux côtés libres de chacune des palettes, les deux autres étant soudés à 4 et à 15, donc sur le c8té longitudinal externe, qui est au contact, ail plus très. du cvlindre 9 aui limite. intérieurement. par le cylindre concentrique 10, qui, de toute évidence, ne peut pas entratner de pertes importantes, alors que le petit côté libre de PI ou de P2 est au contact de la paroi en forme de couronne 6, qui ferme transversalement l'extrémité intérieure du cylindre moteur, ni diminuer, d'une manière appréciable, l'extraordinaire puissance d'entrainement de l'axe, par rapport à son volume extérieur et à son poilas, à croire qu'il est presque
entièrement occupé par le vide, ce qui, en réalité, la vérité, 04Sze ltextraordinsire longueur d' entrainement de l'axe de 3060, à la seule puissance maximale qu'il lui est possible et qui se trouve presque doublée, à chaque 3600, par la puissance identique du second moteur, décalé de 1800, par rapport au premier.
Il nous faut encore rappeler, puisque les alimentations pour les fluides hydraulique et élastique sont de dispositions et de dimensions identiques jusqu'à et y compris celles des cylindres moteurs, que le début de chaque cycle moteur est marqué, pendant ltouverture de l'alimentation, par une poussée à la fois fluidique et mécanique sur la pa roi 12 et la palette 13 correspondante qui reçoit, avant de se séparer, une poussée double de la poussée habituelle, au terme d'une rotation de 50 de l'axe moteur, qui précède l'utilisation, pendant 301 , d'une puissance constante proportionnelle à l'importance des surfaces d'entraifne- ment des palettes, dont nous avons peut-ttre déjà dit qu'elles n'avaient pas de limites et que leur puissance pouvait augmenter plus vite que leur poids et qui est suivie d'une puissance décroissante pendant les 180 de la fermeture de l'échappement 15.
Etant donné que le deuxième moteur, décalé de 1800 du premier, réalise la meme performance, séparée de la première par les 360 de la fermeture de l'alimentation et de la rotation du temps mort, la superposition de ces deux puissances se traduit, pour chaque moteur, par l'utilisation de deux poussées de 153 égales, chacune, à deux fois la poussée d'un moteur et séparées, pendant 360, par la poussée d'un seul moteur, l'autre se laissant entraîner passivement, en attendant le retour de la pression.Ce double moteur rotatif à fluide élastique, comme le moteur hydraulique, ne possède pas le moyen d'arrêter la circulation entre les alimentations et l'échappement commun, les doubles canalisations devant être solidaires. au nlus Près. d'un combartiment intermdditire où arrivent toutes les différentes pressions, il ne nous reste plus que l'échappement commun, ouvert transversalement sur la eonvexit supérieure médiane du cylindre, pour installer un système de fermeture et d'ouverture manuelles, à l'aide de cordonnets circulant en sens inverse.Ce système, représenté sur les figures 2 et 3 de notre brevet, se compose de deux segments cylindriques réunis par une seule vis passant par 1' échappement et permettant au segment intérieur, le plus court et qui n'a d'autre lonction que d'assurer, avec le segment extérieur dont la longueur est plus du double de celle de l'échappement, un double contact au plus près avec les parois correspondantes du cylindre 8, au cours de leur rotation, vers la droite représentée sur la figure 2, pour une ouverture complète, la rotation inverse assurant évidemment la fermeture et toutes les positions intermédiaires, autant de puissances différentes.
Dans ces conditions de fonctionnement, trois exploitations fluidiques sont, pour le moment, envisagées, avec l'air
la vapeur d'eau et les gaz d'échappement des moteurs à explosiondevant être obligatoirement enfermés dans un plus ou moins vaste compartiment rectangulaire, après avoir été comprimés, l'air sous deux pressions nettement différentes, l'une la plus forte possible mélangée avec la vapeur d'eau, l'autre sous une seule pression d'air de 100 g ou 200 g au centimètre carré par exemple, qui s'accompagne drune relativement grulde suzlape des Dalettes aui-doivent entraîner une génératrice,
TABLEAU I RELATIONS EXISTANT ENTRE LE TAUX DE REACTIVITE ET LA CONCENTRATION EN PRODUIT CAUSTIQUE DECRITES PAR RAMNAS ET SAMUELSON.
CONCENTRATION EN PRODUIT TAUX DE REACTIVITE PAR CAUSTIQUE POSITION DE GROUPE HYDROXYLE % EN POIDS DE RAPPORT ALCALI/ C2:C3:C6:C@ NaOH DANS CELLULOSE PHASE AQUEUSE ~~~~~~~~~~~~~ (MOYENNE) 3 0,05 2,8:1,0=2,8:1,5 10 0,17 3,5:1,0:4,8:4,0 18 0,31 4,4:1,0:8,0:12,0 22 0,38 5,0:1,0:11,0::15,0 TABLEAU II COMPOSITION DE PEINTURE POUR L'INTERIEUR COMPOSANTS % EN POIDS (KG) eau 430 Cellosize QP-15 000a,b 5 Tamol 731c 4 DTPPd 1 Tergitol NPXe 1 éthylène glycol 20butoxyéthoxy propanol 15 Colloids 581-Bf 3 Dowicil 100g 1 TiO2 150 ASA-Wh 250 Gold Bond Ri 60 UCAR 360 (55% #)j 220 Total 1160 a Au cours d'études d'inoculation d'enzymes comparatives, on a substitué différents éthers de cellulose à cet agent d'épaississement.
b Le Cellosize est la marque de fabrique appartenant à l'Union Carbide Corp. pour l'hydroxyéthyl cellulose. La Cellosize QP-15 000 possède une viscosité Brookfield à 250C d'environ 1000 cps en solutiion aqueuse à 1%.
c Tamon 731 - Dispersant de pigment copolymère vendu par la société Rohm et Havas.
d KTPP - tripolyphosphate de potassium.
e Tergitol NPX - Nonyl phénol éthoxylé surfactif vendu par la société Union Carbide Corporation.
f Colloids 581-B - Agent antimousse vendu par la société Colloids Inc.
g Dowicil 100 - Conservateur non mercuriel pour des compositions de revêtement en pot vendu par la société Dow Chemical Co.
h ASA-W - Charge de kaolin vendue par la société Freeport Co.
i Goîd Bond R - charge de silice cristalline vendue par la société Lowe Co.
j Ucar 360 - latex vinyl acrylique vendu par la société Union Carbide Corp.
TABLEAU III SYNTHESE A NEUTRALISATION PARTIELLE DE L'HYDROXYETHYL CELLULOSE AVEC DEFINITION DES PARAMETRES, Y COMPRIS LA TENEUR EN EAU OPERATOIRE Exem- H2O%a 1ère étape 2de étape Total Analyse finale du produit ple Produit caus- Produit Oxyde Visco- Aspect de la Viscon tique/cellu- Oxyde d' causti- eff. sité % sité lose éthylène que/cel- S.M. 2ème à 30 C conserc.
conc. S.M. EFF. lulose total étape vée, % 1 4,3 0,35 21,1 1,00 69,0 0,07 3,91 63,1 64,4 845 limpide - non 30,0 graineuse 2 6,0 0,35 21,1 1,03 70,7 0,07 3,77 59,3 62,0 1528 " " 44,3 3 8,0 0,35 21,1 0,99 67,7 0,07 3,90 63,1 64,1 1720 " " 50,1 4 8,5 0,35 22,3 1,13 77,5 0,07 3,86 59,1 63,5 1670 " " 57,3 5 9,0 0,35 22,3 0,88 73,8 0,07 3,60 55,9 59,5 1670 presque limpi- 53,9 de - non graineuse 6 10,0 0,35 22,3 0,83 64,0 0,07 3,59 57,8 59,1 1710 légèrement 46,0 trouble - nongraineuse 7 12,5 0,35 22,3 0,89 68,6 0,07 3,89 62,6 64,0 815 trouble - légè- 50,3 rement graineuse 8 9,0 0,35 22,3 0,78 53,5 0,05 3,12 50,7 51,3 3525 presque limpide 55,0 légèrement graineuse 9 9,0 0,35 22,3 1,01 69,3 0,05 2,84 46,9 46,8 3790 " " 46,5 TABLEAU III (suite) 10 9,0 0,35 22,3 1,23 66,0 0,07 3,57 55,6 58,8 1257 presque lim- 50,1 pide - non granuleuse 11 9,0 0,35 22,3 1,18 63,3 0,07 3,60 57,5 59,3 1450 " " 52,5 12 9,0 0,35 22,3 1,18 63,3 0,07 3,67 59,1 60,4 1525 " " 52,8 13 9,0 0,35 22,3 1,20 64,4 0,07 3,62 57,5 59,5 1812 " " 50,1 14 9,0 0,35 22,3 1,10 61,6 0,07 3,87 65,7 63,7 1755 " " 58,3 15 9,0 0,35 22,3 1,17 65,5 0,07 3,62 57,1 59,5 1530 " " 55,5 (a) % d'eau dans t-butanol servant de dispersant.
(b) Complètement noutralisé après première étape. Charge additionnelle de produit caustique pour la seconde étape.
(c) Pourcent en concentration en poids dans l'eau.
TABLEAU IV EFFET DU SECHAGE DE L'INTERMEDIAIRE DE LA PREMIERE ETAPE SUR LES CARACTERISTIQUES DE SOLUBILITE DU PRODUIT FINAL
Par exemple, un redresseur et un filtre sont souvent couplés par un transformateur à une sortie du générateur de déviation horizontale. Une charge telle qu'une électrode finale d'un tube-image couleurs ou un amplificateur audio ou vidéo est couplée au filtre et est excitée par un courant dérivé du générateur horizontal. Le circuit de déviation verticale synchrone et commuté (SSVD) décrit dans le brevet U.S.