INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A titre d'exemple pratique on peut considérer, en se référant au diagramme de la figure 1 du dessin annexé, un four électrique à quatre étages de cuisson 1 à 4, et comportant quatre appareils de production de buée identiques lt à 4'. Dans cet exemple, les étages de cuisson 1 et 2 présentent une puissance totale environ égale à la moitié de celle des étages 3 et 4.La mise sous tension est effectuée simultanément pour les étages l et 2 avec les appareils de production de buée correspondants 1' et 2t, ainsi que pour les étages 3 et 4 avec les appareils de production de buée correspondants 3t et 4t. Le temps de cuisson Tl correspond au temps de cuisson des étages 1 et 2, et le temps T2 au temps de cuisson des étages 3 et 4.
Ces temps Tl et T2 correspondent également au temps de mise sous tension des appareils de production de buee correspondants, et sont, en outre, identiques. De même, les temps de commutation ti et t2 sont identiques. Le cycle de fonctionnement du four est ainsi partagé en deux périodes Tl et T2 se succédant et délimitées par ltarret dû au temps de commutation tl, le temps de commutation t2 délimitant le passage entre la fin d'un cycle et le début du cycle suivant. Dans cet exemple, la puissance absorbée par les étages 1 et 2, et par les appareils de production de buée 1' et 2' est inférieure à celle absorbée par les étages 3 et 4 et les appareils de production de buée 3' et 4'.La puissance absorbée par le four pendant la deuxième période du cycle sera au plus égale à la puissance de raccordement.
Un autre exemple pratique est représenté par le diagramme de la figure 2, qui concerne un four à trois étages 5 à 7 comportant trois appareils de production de buée 5t à 7'. Dans ce cas, on effectue d'abord la mise sous tension des deux derniers étages 6 -et 7 pendant un temps T1, puis celle du premier étage 5 et des trois appareils de production de buée 5' à 7t pendant un temps T2, ces temps étant identiques, de meme que les temps de commutation tl et t2. La puissance totale des trois appareils de production de buée 5' à 71 et du premier étage de cuisson 5, qui correspond à la puissance absorbée pendant la période T2, sera au plus égale à la puissance de raccordement du four.
Grâce à l'invention, il est possible de construire des fours de boulangerie, pâtisserie, ou analogues, à plusieurs étages, dont la puissance de raccordement est relativement faible, et ne nécessitant pas, de ce fait, une adaptation coûteuse de l'installation électrique existante.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée au procédé décrit. Des modifications restent possibles sans sortir pour autant du domaine de protection de l'invention.
L'invention concerne~une monture de biJouterie,notamment pour pierres précieuses taillées à facettes telles que des diamants.
Elle stappliquesde préférence mais non exclusivementoaux diamants ou aux pierres précieuses présentant une taille brillant, ctest-à-dire des pierres dont la partie inférieure est taillée en pointe tandis que la partie supérieure est taillée en couronne, ces deux parties étant séparées par une arête périphérique sensiblement circulaire, située dans un plan perpendiculaire à l'axe de symétrie de la pierre.
D'une manière générale, les pierres précieuses de ce genre sont montées à l'aide de griffes, généralement quatre, disposées autour de la susdite arête périphérique, et prenant appui de part et d'autre de celle-ci.
Ce type de monture qui a l'avantage de mettre en évidence la partie supérieure de la pierre, qui dispense, en principe, le plus d'éclats, présente cependant un inconvénient important dA au fait que les griffes masquent partiellement la partie supérieure de la pierre et en grande partie le reste de la pierre, et ce, d'autant plus que celle-ci est de petite dimension.
il est à noter à ce sujet qu'il n'est pas possible de prévoir, en vue de masquer le moins possible la pierre, des griffes de dimensions très réduites car, dans ce cas, ces griffes ne présenteraient pas une solidité suffisante, et le risque de perdre la pierre serait trop important.
L'invention a donc pour but de supprimer cet inconvénient tout en modifiant la présentation habituelle des pierres précieuses taillées en brillant ou analogue.
Elle propose à cet effet une monture basée sur un principe totalement différent de celui qui a été précédemment décrit au sujet des montures classiques.
En effet, contrairement aux montures classiques, cette monture n'utilise pas de griffes enserrant la pierre au niveau du feuilletis, c'est-à-dire au niveau de l'ar8te circulaire située à la base de la couronne de la pierre (perpendiculaire à l'axe de symétrie de la pierre), mais son profil axial (coupe dans un plan axial et passant par au moins deux arêtes axiales).
Â cet effet, selon un mode de réalisation de l'invention, la monture se compose essentiellement d'une pièce plate comprenant une découpe qui présente , au moins en partie, la forme du profil axial de la pierre, et dont les parois présentent une forme con- cave de maniere à enchâsser la pierre seion acn pro4.rlî axial.
On 9 représenté sur la figure 1 une botte comportant un fond 1 et quatre côtés 2 à 5. Suivant l'invention, les quatre côtés de cette bette, qui en constituent l'armature, sont réalisés par pliage d'une même feuille de carten d'une seule pièce avec le fond.
La feuille de carton empleyée est représentée sur la figure 3, avant pliage. Tous les côtés ont la même structure, à quelques détails près vers les ceins. Par exemple, pour former le côté 2, le fend 1 est bordé de treis bandes 6, 7 et 8, délimitées respectivement par des amorces de pliage 9, 10 et 11.
La structure détaillée dune de ces amorces de pliage est représentée sur la figure 3. On veit que la feuille de carton 12 comporte trois fente 13 qui la traversent de part en part, tandis que les deux portions de carton 14 et 15 délimitées par l'amorce de pliage iont encore reliées par des points d'attache 16.
On remarquer@ par ailleurs iur la figure 3 que les bandes telle@ que 6 i 8 sent découpées en gradins sur leur extrémités, pour déterminer des décrochements 17 permettant l'assemblage correct des angles.
Le pliage des bandes s'effectue en "accordésn", c'est-à-dire alternativement dans un sens puis dans l'autre. On rabat ainsi teut d'abord vers l'avant la bande 8 contre la bande 7, (fig. 4), puis on rabat vers l'arrière la bande 7 centre la bande 6. On plie ensuite à angle droit la bande 6 vers le fend 1 (fig. 5). La disposition particulière des amorces de pliage permet d'effectuer le pliage soit dans un sens soit dans l'autre, indifféremment, à partir de la même amorce. Le temps gagné est important, car il est alors inutile d'effectuer ces amorces par travail sur l'une, pais l'autre face du carton.
Pour maintenir l'ensemble ainsi plié, on lie chaque angle à l'aide d'une agrafe 18 reliant les deux côtés en regard.
On a représenté sur la figure 7 une variante suivant laquelle chaque côté est formé par trois bandes telles que 19 à 21, l'amor- 00 do pliage 22 séparant les bandes 19 et 20 étant double et constituée par deux sillons parallèles distants d'une largeur 23.
Cette fois on prévoit de plus des encoches 24 aux extrémités des bandes 19 des côtés 3 gt 5, vers la base des bandes 19 des côtés 2 et 4. La largeur 15 do ces encoches est égale à trois fois l'épais seur du carton.
Pour effectuer le pliage, ou commence par rabattre vers l'a- vant chaque bande 21 sur une bande 20. Ou rabat enSuite, toujours vers l'avant (fig. 8 et 9), la bande 21 sur la bande 19, puis, à angle droit, la bande 20 vers le fond le Le; ceims sont également maintenus à l'aide d'agrafes 18 (fig. 10).
On a représenté sur la figure 11 une autre variante selon laquelle les côtés 2 et 4 sont formés chacun de deux bandes 26 et 27, tandis que les côtés 3 et 5 sont formés chacun de deux bandes 28 et 29. Les bandes 27 sont raccourcies à chaque extrémité sui vant une lengueur 30 par rapport aux extrémités des bandes 26 voisines. Au contraire, chaque bande 29 est prolengée à chaque extrémité par une patte 31, dont la longueur est 30, et qui cern- porte à sa base une amorce de pliage 32.
Pour effectuer le pliage (fig. 12), on rabat vers l'arrière les bandes 27 et 29 respectivement sur les bandes 26 et 28, puis on rabat vers l'avant à angle droit par rapport au fend t les bandes 26 et 28. On rabat également les pattes 31, qui viennent compléter les bandes 27 pour former la bordure extérieure de la bette. Une agrafe 33 maintient la patte 31 centre la bande 26.
Suivant une dernière variante (fig. 13), dans le cas d'un pliage par rabattement des bandes 19, 20 et 21 (fig. 7) vers l'intérieur de la bette, on a déterminé la largeur de ces bandes de façon à définir une feuillure 35 entre le fond 1 et le bord inférieur des bandes internes 20 et 21. Dans cette feuillure@ on a introduit le bord d'un socle plat 36, qui reste ainsi solidaire mécaniquement de la botte sans qu'aucun collage supplémentaire soit nécessaire.
Le socle 36 est solidaire de façon connue d'une galerie 37 servant à maintenir des couverts en place dans le fond de la botte.
Le principal avantage de la botte suivant l'invention réside en ce que ses côtEs sont deux fois ou trois fois plus épais que le fond (ou même davantage), tandis qu'elle est constituée par une unique feuille de carton.
La présente invention concerne un procédé et dispositif de détection des variations de l'intensité d'un courant continu. Elle se rapporte plus particulièrement à un procédé de détection d'une surintensité d > un courant continu délivré par un dispositif d'alimentation et de régulation en courant continu ainsi qutau dispositif associé.
On connait de nombreux procédés et dispositifs permettant, par exemple, de détecter les surintensités de courant dans les alimentations stabilisées, Le procédé le plus simple (mis à part les fusibles qui sont un système peu précis et trop lent) consiste à prélever la tension aux bornes d'une résistance de valeur déterminée traversée par ledit courant et de comparer cette tension à une tension de référence. Dès que ladite tension devient superieure à la tension de référence, un signal de blocage provoque la coupure du courant0 Ce système, très simple à réaliser, présente cependant de nombreux inconvénients en particulier lorsque l'intensité du courant débité est très forte, par exemple 50 Ampères, sous une tension faible de, par exemple, 5 Volts. (ce qui est le cas, en particulier des alimentations de dispositifs tels que calculateurs numériques).En effet, si la résistance mise en série a une valeur de par exemple 1/50 d'ohm, la chute de tension provoquée sera de 1 volt lorsque le courant atteindra 50 Ampères.
Dans les exemples 3 et 4 les composés oxygénés traités sont des résidus d'une usine de zinc et de plomb située à à Crotone (Italie).
Dans ces deux exemples,80g de résidu sont mis en pulpe dans un litre de saumure contenant 250g/l de chlorure de sodium, le mélange est alors chauffé à 800C pendant 6 heures. Il convient cependant de noter qu'au bout d'une heure la quantité de plomb dissous est sensiblement la même qu'au bout de 6 heures.
Les résidus traités dans les exemples 3 et 4, communement appelés respectivement "cake Moore" et "cake Oliver" sont essentiellement composés des phases suivantes ZnFe2O4 - CaSO4,2H2O - ZnS - PbS04 - ZnS04H20- CaS04 1/2 H20 Example 3 Bilan Global - Repulpage "cake Moore" dans NaCl .
Poids ou Volume Zn % ZnT Pb % PbT Ag % AgT Ge% GeT (g ou cm3) ou g/l g ou g/l g ou g/l mg ou g/l mg Produit de départ 80 13,5 10,8 5,20 4,16 0,0246 19,7 0,033 26,4 Solution NaCl (250g/l) 1000 Total entrant 10,8 4,16 19,7 26,4 Résidu 57,5 15,1 8,68 3,12 1,79 Solution finale 910 2,35 2,14 2,32 2,11 0,020 18,2 0,00002 0,018 Eau de lavage 520 0,24 0,12 0,050 0,03 Total sortant 10,94 3,93 Rendement 20,66 59,71 92,4 0,07 Exemple 4 Bilan global - Repulpage de "Cake Oliver" dans NaCl.
Poide ou Zn % ZnT Pb Pb Ag % Ag Ge % GeT T T ou Volume ou g/l % ou ou g/l g g/l (g ou Cm3) g g/l mg mg Produit de départ 80 11,3 9,04 7,25 5,8 0,0545 43,6 0,045 36 Solution NaCl (250g/l) 1000 Total entrant 9,04 5,8 43,6 36 Résidu 60 13,4 8,04 4,48 2,69 Solution finale 950 0,62 0,59 2,42 2,30 0,031 29,45 0,00002 0,019 Eau de lavage 470 0,097 0,046 0,17 0,80 Total sortant 8,68 5,79 Rendement 7,37 53,54 67,5 0,05 Exemple 5 Préclpitation par cémentation du plomb metal en milieu chlorure de sodium à 270 g/l, au moyen de zinc.
Dans un réacteur cylindrique d'un litre agité mécaniguement et muni d'un réfrigérant ascendant, on porte à 1000C 500 ml d une solution ayant les caractéristiques suivantes - concentration en chlorure de sodium : 270 g/l - concentration en plomb (sous forme de chlorure de plomb) : 41,4 g/l pH : 1.
On introduit alors 8,16 g de zinc en poudre dans le réacteur (soit 1,2 ois la quantité stoechiométrique par rapport au plomb). Cette poudre de zinc se dissout en entraînant la pré c-pitaton du plomb par cémentation. Les concentrations en zinc et en plomb dans la solution évoluent en fonction du temps, comme le montre le tableau suivant TABLEAU V
Temps en minutes 0 5 10 20 30 Zinc en g/l 0 12,8 13,4 13,5 13,5 Plomb en g/l 41,4 Après récupération-du cément par filtration, on recueille 25,1 grammes de métal ayant la composition chimique suivante Plomb : 80,4 % Zinc : 4,27 % Sodium : 2,23 % Chlore : 3,96 % Exemple 6 Précipitation par cémentationdu plomb en milieu chlo rure de sodium à 270 g/l, à l'aide d'une plaque de zinc.
Dans l'exemple précédent, on a produit le cément de plomb à l'aide de poudre de zinc. La production de poudre de zinc pouvant être onéreuse, il est montré dans le présent exemple le que la précipitation par cémentation au moyen d'une plaque de zinc est possible. Ainsi1 dans le cas d'une usine de traitement de minerais complexes, la précipitation par cémentation du plomb peut se faire directement à l'aide des cathodes de zinc produites.
Dans un réacteur muni d'un réfrigérant ascendant et d'un système d'agitation, on porte à 100QC une solution dont la composition est la suivante Chlorure de sodium : 270 g/l Plomb : 43 g/l (sous forme de chlorure de plomb) pH : 2 La solution est fortement agitée à l'aide d'un agitateur hélicoïdal tournant à 900 tours par minute. La plaque de zinc pèsé 30,6 g. Un cément de plomb apparaît sur la plaque de zinc.Au bout d'environ 15 minutes, ce cément se détache de la plaque et tombe au fond du réacteur Au cours de la manipulation, l'evolution de la concentration en plomb a été la suivante TABLEAU VI
Temps en minutes 5 15 30 45 Plomb en g/l 19,3 1,9 En fin d'opération, on recueille un cement-qui, filtré et séché, présente les caractéristiques suivantes Poids : 22,3 g Concentration en plomb : 88 % Concentration en zinc : 0,69 % Concentration en sodium: 0,56 % Concentration en chlore: 1,07 % D'autre part, le poids de la plaque de zinc après la précipitation par cémentation est de 22,3 g.
Précipitation du plomb par cémentation au moyen de poudre de zinc, à partir d'une suspension de chlorure de plomb dans l'eau.
Dans les conditions des expériences précédentes, on porte à 1000C une pulpe contenant 500 ml d'eau et 29g de chlorure de plomb (soit 21, 6 g de plomb). On introduit alors le zinc en poudre dans le réacteur et on agite pendant 30 minutes. En fin d'opération, on recueille le cément de plomb.
B. Cyclisation et déshydrobromation simultanées On a ajouté, goutte à goutte, à 1,45 g de 4,6,6,6-tétrabro- mo-3,3-diméthylhexanoate d'éthyle dans 16 ml d'éthanol absolu, 5 mi d'une solution éthanolique contenant 0,62 g d'éthylate de sodium. On a refroidi le mélange dans de la glace durant toute l'ad- dition. On a réchauffé le mélange à la température ambiante et on a agité pendant o heures.On a ajouté 2,5 ml supplémentaires d'é- thylate de sodium éthanolique (environ 0,3 g) et on a agité le -mélange pendant 12 heures supplémentaires. On a ensuite versé le mélange dans de l'eau glacée et on l'a épuisé par de l'éther éthy- lique. On a- séché la solution éthérée -sur du sulfatc de magnésium et on l'a distillée, ce qui a donné 0,77 g (rendement de 79 %) de 2-(bêta,bêta-dibromovinyl)-3,3-diméthylcyclopropanecarboxylate d'ethyle, (Eb=98-101 C / 0,4 mm).
Analyse: Calculé pour C10H14Br2 O2(%):C,36,84; H,4,33; Br,49,02; Trouvé : C,37,07; H,4,40; Br,49,27.
EXEMPLE 5 Synthèse du 3,3-diméthyl-4-penténoate d'éthyle A. Avec le phénol comme catalyseur On a chauffé un mélange de 43 g (0,5 mole) de 3-méthyl-2 butèn-1-ol, 97 g (0,6 mole) d'orthoacétate d'éthyle et 7,0 g (0,075 mole) de phénol à une température comprise entre 135 C et 140 C avec agitation pendant 9 à 10 heures. On a distillé l'étha- nol-du mélange à mesure que se poursuivait la réaction. Lorsque le dégagement d'éthanol a cessé, on a arrêté le chauffage et on a laissé le mélange refroidir à la température ambiante. On a ensuite dissous le mélange dans de l'éther éthylique et on a traité la solution éthérée par de l'acide chlorhydrique 1N, en vue do décomposer l'orthoacétate d'éthyle inaltéré. On a ensuite lavé la solution éthérée successivement avec une solution aqueuse saturée de bicarbonate de sodium et avec de l'eau, après quoi on a séché sur du sulfate de magnésium. On a concentré la solution séchée et on l'a distillée sous pression réduite, ce qui a donné 60,8 g (rendement de 78 %) de 3,3-diméthyl-4-penténoate d'éthyle, (Eb = 57-60 C/11 mm).
Analyse RMN # ppm (CCl4) : 6,15-5,60 (d.d, 1H), 5,15-4,68 (n, 2H), 4,02 (q, 2H); 2,19 (s, 2H), 1,45-1,05 (m, 9H).
B Avec d'autres catalyseurs On a égaloment utilisé avec succ-ès les catalyseurs suivants pour la préparation du 3,3-diméthyl-4-penténoate d'éthyle aux mo yen des procédés illustrés aux Exemples 1-A et 5-A: l'acide borique, l'acide phosphonique, l'acide isobutyrique, l'acétate mercurique et l'hydroquinone.
C. Sans catalyseur On a chauffé avec agitation un mélange de 4,3 g de 3-méthyl- 2-butèn-1-ol et. de 8,1 g d'orthoacétate d'éthyle. On apporté la température lentement depuis la température ambiante jusqu'à 165 C sur une durée de 2 heures, durée au cours de laquelle on a re- cueilli 2,21 g d'éthanol.On a maintenu la température à 165 C pendant une durée de 26 heures, durée au cours de laquelle on a -recueilli 1.,52 g supplémentaire dssethanol. On a ensuite laissé le mélange réactionnel se refroidir et on l'a dilué avec de l'é- ther éthylique. On a lavé la solution. éthérée successivement avec de l'acide chlorhydrique dilué, une solution aqueuse saturée de bicarbonate de sodium et une solution aqueuse saturée de chlorure de sodium. -On a séché -la solution lavée sur du sulfate de magné- sium et on l'a distillée, ce qui a donné 4,03 g (rendement de 52 o) de 3,3-diméthyl-4-penténoa-te d'éthyle, (Eb=80-850C/52 mm).
D. En passant per le 1,1-diéthoxy-1-(3-méthyl-2-butène-1 yloxy) éthane (intermédiaire W) 1. Préparation du 1,1-diéthoxy-1-(3-méthyl-2-butène-1 yloxy)éthane On a chauffé avec agitation un mélange de 4,3 g de 3-méthyl 2-butèn-1-ol et 16,2 g d'orthoacétate d'éthyle. On a porté la température lentement sur une durée de 2 heures, jusqu'à 120 C, durée au cours de laquelle il s'est dégagé et on a éliminé 1,8 g d'éthanol. On a poursuivi le chauffage à 120 C pendant 30 minutes et on a ensuite distillé le mélange réactionnel, ce qui a donné, après élimination de 8,5 g d'orthoacétate d'éthyle inaltéré, (Eb= 50,65 C/57 mm), 4,25 g de 1,1-diéthoxy-1-(3-méthyl-2-butèn-1yloxy) éthane, (Eb = 75-76 C/6 mm).
2. Préparation du 3,3-diméthyl-4-penténoate d'éthyle On chauffé un mélange de 2,02 g de 1,1-diéthoxy-1-(3méthyl-2-butèn-1-yloxy)éthane et 20 mg de phénol pendant 12 heures à une température comprise entre 150 C et 160 C, durée au cours de laquelle il s'est dégagé de l'éthanol. La distillation du résidu a donné 1,12 g (rendement de 72 %) de 3,3-diméthyl-4penténoate d'éthyle, (Eb = 80,83 C/57 mm).
De même, en l'absence de phénol, on a chauffé 2,02 g de 1,1-diéthoxy-1- (3-méthyl-2-butèn-1-yloxy)éthane pendant 20 heures à une température comprise entre 150 C et 160 C. La distillation a ensuite donné 1,06 g (rendement de 68 %) de 3,3-diméthyl4-penténoate d'éthyle, (Eb = 87-89 C/62 mm).
EXEMPLE 6 Synthèse d'autres carboxylates gamma-insaturés On a préparé et caractérisé les carboxylates gamma-insaturés suivants aux moyen des procédés illustrés aux Exemples 1-A et 5-A.
A. 2,3,3-triméthyl-4-penténoate d'éthyle, Eb = 90-92 C/ 45 mm.
TABLEAU I Action mucolytique EXAMEN DU PGUMON EXAMEN ERONCHIQUE PRIMAIRE
RATS POIDS HYPERTROPHIE DIAMETRE HYPERPIASTE VOILE AMAS BOUCHON N MOYEN PULMONAIRE BRONCHIQUE PERIBRONCH. MUQUEUX NODULAIRES COMPACT TEMOINS SAINS 1 à 10 263,5 0 145 1,15 0% 0% 0% TEMOINS BRONCHITIQUES 11 à 198,5 0,97 200 1,60 90% 67% 30% 25 BRONCHITIQUES + SCMC 26 à 238,5 0,67 186 1,90 53% 27% 7% 40 BRONCHITIQUES + A 41 à 235,5 0,25 177,5 1,75 65% 10% 0% 50 TABLEAU I - Action mucolytique (suite)
EXAMEN EXAMEN DES BRONCHES SECONDAIRES BRONCRES 1ère OBSTRUCTION OBSTRUCTION VOILE AMAS BOUCHON OESTRUCTION OBSTRUCTION PARTIELLE TOTAIS MUQUEUX NODULA IRES COMPAOT PARTIELLE TOTALE 0% 0% 0% 0% 0% 0% 0% 73% 37% 100% 83% 17% 100% 83% 37% 7% 63% 27% 0% 50% 20% 30% 5% 95% 20% 5% 60% 15% TABLEAU II EVOLUTION PONDERALE Nos AVANT 1er jour 6 jour 10 jour 13 jour 17 jour 20 jour 24 jour 27 jour 31 jour 32 jour TEMOINS # 1 160 185 205 210 215 215 220 225 230 240 225 2 180 210 240 250 260 270 280 290 300 310 300 3 180 210 235 240 260 255 260 270 275 280 260 6 175 210 230 250 270 280 295 305 310 320 310 5 180 210 230 235 240 245 250 260 270 280 265 6 170 200 225 235 250 260 270 280 290 295 280 7 175 200 220 230 240 250 260 270 285 295 280 8 185 215 245 250 255 265 270 280 290 305 295 9 180 210 240 245 255 270 280 290 295 305 300 10 160 175 195 210 230 240 245 250 260 265 245 ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ @@@ 174,5 202,5 226,5 235,5 246,5 255 263 272 280,5 289,5 275 A 500 mg/kg/g 11 180 225 250 260 270 280 285 295 300 310 295 12 175 195 205 210 215 220 340 249 245 260 245 13 175 200 235 240 245 250 255 265 275 290 280 14 170 185 195 200 205 210 210 215 220 235 225 15 180 195 215 220 225 230 240 245 255 270 250 16 185 205 225 230 230 235 245 245 255 265 250 17 170 195 215 220 230 235 240 245 250 260 240 18 170 200 215 215 215 215 215 225 230 245 230 29 165 205 235 240 245 250 260 270 275 200 270 20 180 210 235 240 245 260 265 270 200 265 270 ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ 175 201,5 222,5 227,5 232,5 238,5 243,5 251,5 258,5 271 255,5 TABLEAU II - suite EVOLUTION PONDERALE Nos AVANT 1er jour 6 jour 10 jour 13 jour 17 jour 20 jour 24 jour 31 jour 32 jour "A." 100 mg/kg/j.
21 160 175 205 215 220 225 230 235 250 235 22 190 2@5 240 250 265 270 285 300 330 320 23 170 200 225 230 240 245 250 255 265 250 24 175 200 235 240 245 250 250 255 270 255 25 170 195 215 220 220 225 230 235 245 230 26 190 220 245 260 270 280 285 300 330 320 27 180 205 225 235 245 255 265 270 290 275 28 180 205 225 230 230 235 240 245 265 250 29 170 200 230 23@ 240 245 250 255 270 255 30 170 210 240 255 270 275 285 300 320 310 ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ ~~~~ 175,5 203 228,5 237 244,5 250,5 257 265 283,5 270 TABLEAU III Nos Hématies Leucocytès Formule mm poly % :Mono % 1 8.520.000 11.120 23 77 2 8.180.000 9.040 24 76 Témoins 3 9.540.000 9.@@@ 26 74 4 8.660.000 8.080 23 77 5 8.240.000 8.720 25 75 6 8.460.000 9.520 24 76 7 9.080.000 9.760 26 74 8 9.140.000 9.120 25 75 9 8.780.000 8.880 23 77 10 9.240.000 9.040 26 74 8.784.000 9.320 24,5 75,5 11 8.560.000 8.720 25 75 tAt 12 9.760.ooo 9.680 26 74 13 8.000.000 8.800 24 76 5OOmg/kg/jour 14 9.o60.000 8.480 25 75 15 9.780.000 9.840 24 76 16 8.280.000 9.120 23 77 17 8.120.000 8.960 26 74 18 8.660.000 9.760 25 75 19 9.o80.000 9.280 24 76 20 9.140;;.000 8.560 25 75 8.864.000 9.120 24,7 75,3 21 8.460.000 9.120 25 75 'A" 22 9.020.000 8.960 25 75 100 mg/kg/jour 23 8.840.000 9.840 26 74 24 8.260.000 9.360 25 75 25 9.120.000 8.320 24 76 26 8.540.000 8.560 25 75 27 8.780.000 9.040 25 75 28 8.920.000 8.880 23 77 29 9.140.000 9.120 25 75 30 8.980.000 8.320 26 74 8.952 24,9 75,1 TABLEAU IV Nos poids Foie Foie Reins Reins Rate Rate Surr. Surr.