INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un premier objet, l'invention concerne une composition à base d'un complexe contenant des sels de sodium et d'argent et capable de se dissocier sous l'action de la lumière U. V. ladite composition étant caractérisée en ce qu'elle comprend en outre des composés d'oligoéléments choisis parmi les composés dtor et de platine.
Sous un autre aspect, l'invention concerne une composition à base d'un complexe contenant des sels de sodium et d'argent et capable de se dissocier sous l'action de la lumière U.V., ladite composition etant caractérisée en ce que le complexe est obtenu à partir d'un mélange de chlorure de sodium, d'hyposulfite de sodium et dTun sel d'argent, et en ce que la composition comprend en outre des composés d'oligoéléments choisis parmi les composés d'or et de platine.
Selon une caractéristique essentielle de l'invention, la composition active comprend un sel d'argent qui peut être le chlorure argent ou le nitrate d'argent, le chlorure d'argent étant préféré, en association avec des sels de sodium et avec des composés d'oligoéléments consistant en des composés d'or et de platine. Dans le con texte de la présente description, on désigne par l'expression composés d'oligoéléments', les sels d'or et de platine ou les métaux libres correspondants. Dans la pratique, on utilise avantageusement le chlorure d'or et le platine à l'état métallique, notamment sous forme de mousses. On peut cependant également mettre en oeuvre les gluconates des oligoéléments or et platine.
A titre de sels de sodium, la composition active selon l'inven- tion contient une association de chlorure de sodium et d'hyposulfite de sodium.
D'une façon préféfée, la composition contient de ho à 60 parties en poids de chlorure de sodium, de 4 à 6 parties en poids d'hy posulfite de sodium, la proportion relative de chlorure de sodium et d'hyposulfite de sodium étant sensiblement de 10::1, une quantité de chlorure d'argent compatible avec la stabilité et l'effet Qhéra- peutique désiré, cette quantité entant voisine de 4 parties en poids, les quantités dc composés d'oligoéléments or et platine étant comprises entre des traces d'or et de platine et respectivement 4 par- ties de chlorure d'or et î parties de platine. Il n'y a pas intérêt a augmenter indûment les quantités de composés d'oligoéléments pour des raisons évidentes d'économie.La caractéristique essentielle et avantageuse des oligoéîéments est d'agir à faibles doses, pratiquement à des doses catalytiques. Il y a leu d'observer un dosage relatif de l'or et du platine à savoir que si l'on utilise une quantite inférieure de chlorure d'or, il est souhaitable d'augmenter la dose de platine tout en restant dans les limites spécifiées ci-dessus.
Les fractions biologiquement actives atoxiques obtenues dans les exemples II et III ont des propriétés tout à fait analogues à celles des fractions biologiquement actives atoxiques obtenues dans l'exemple I. Des résultats numériques sont indiqués dans le "tableau de résultats" qui sera donné plus loin.
EXEMPLE V OBTENTION DE FRACTIONS BIOLOGIQUEMENT ACTIVES ATOXIQUES" A PARTIR D'UN !8EXTRAIT BRUT" HYDROSOLUBLE PROVENANT DU TRAITE MENT DES CELLULES DE SALMONELLA ENTERITIDIS PAR LA METHODE AU PHENOL ET A L'EAU.
On forme une suspension de bactéries dans une solution de Tris 10 M pH 7,6, à raison de 5 g de cellules sèches par litre de solution. On ajoute à la suspension un volume égal de phénol saturé à 90" C avec du tampon Tris 10 2 M pH 7,6 et l'on incube le mélange à 700 C pendant 30 minutes. On refroidit dans de la glace pilée et par centrifugation on sépare la phase aqueuse à la fois des résidus bactériens non solubilisés et de la phase phénolique.
La phase aqueuse obtenue constitue la fraction LPS W" figurant dans le tableau de résultats indiqué plus loin.
A cette fraction, on fait subir les traitements décrits dans les parties B, C, D de l'exemple I et l'on sépare par ultrafiltration sur membrane "AMICON PMîO" un ultrafiltrat qui constitue la fraction dite "LPS W - lipase" dans le tableau de résultats indiqué plus loin.
PROPRIETES PHARMACOLOGIQUES DES "FRACTIONS BIOLOGIQUEMENT ACTIVES ATOXIQUES".
Les propriétés biologiques favorables des fractions actives obtenues dans le cadre des exemples I à IV, plus particulièrement leur capacité d'induction d'une résistance aux infections bactériennes,et leur "atoxicité",ont été mises en évidence à l'aide des tests pharmacologiques dont la description suit. Les résultats obtenus sont regroupés dans le tableau ci-après.
1) Activité protectrice vis-à-vis d'une infection bactérienne.
Ce test est effectué sur la souris. Il consiste à administrer la dose de fraction active à étudier à l'animal, par voie intrapéritonéale (au jour J - 1) et à leur administrer le lendemain par voie intraveineuse (au jour J) 1,5 x 106 cellules de Klebsiella (souche Klebsiella pneumoniae, ATCC nO 9997), dose qui est mortelle pour tous les témoins la recevant également au bout de 24 heures.
L'activité protectrice des fractions actives selon l'invention s'apprécie par la survie des animaux traités et infectés avec les cellules de Klebsiella, 24 heures plus tard.
Dans le tableau de résultats, sont indiquées sous la rubrique générale 1,Activité" les doses (en microgrammes) des différentes fractions qui ont été étudiées et le "nombre de survies" observé dans les différents groupes de souris traitées.
Dans la colonne "Nombre de survies", on fait toujours apparaitre le "nombre de survies" observé (nombre de gauche) et le nombre de souris traitées avec la même dose de la substance à étudier dans chaque groupe (nombre de droite).
On a également fait figurer dans ce tableau les résultats obtenus, à titre de comparaison, avec les "extraits bruts" hydrosolubles correspondants, à partir desquels ont été obtenues les différentes "fractions biologiquement actives atoxiques" selon l'invention.
2) Etude de la tolérance.
Elle s'apprécie par différents tests.
a) Observation des animaux traités par les doses de fractions à étudier, visant à déterminer l'activité de ces différentes fractions.
Le nombre minimum de cycles (c'est-à-dire d'explosions) nécessaire pour atteindre la température de fonctionnement du réacteur et le nombre maximum de cycles qui peuvent se produire avant que la sortie doive etre fermée sont suffisamaent près du point de chevauchement pour que l'on soit assuré que les gaz d'échauffement nouvellement produits par l'allumage soient totalement contenus (c'est-à-dire que l'élément de fermeture soit totalement fermé) pendant une partie au moins sensible, très probablement pendant toute la durée, du processus de mise ne marche à froid, selon les paramètres comne la construction du moteur et du réacteur, les rapports volumiques, etc.
Dans une incorporation préférée, l'élément de fermeture demeure entiârement fermé jusqu'il soit atteint à l'intérieur du réacteur une pression située juste au-dessous de celle qui entraînerait le moteur, qui effectue une action de pompage contre la pression du réacteur, à caler au ralenti. A l'usage, il est préférable que l'on ne puisse pas conduire le véhicule pendant les quelques secondes du processus de mise en marche à froid, car une pression inférieure à la valeur optima pour le processus de réchauffement doit être adoptée si l'on veut tenir compte d'une tolérance pour l'enclenchement éventuel de l'embrayage.On peut augmenter la limite de pression du reacteur par I'aménagement d'un réglage de moteur spécial manuel ou automatique conne, par exemple, un calage de l'allumage ou un réglage des soupapes nidifiés, une carburation spéciale, une modification du taux de compression, etc., pendant le processus de mise en marche à froid.Une fois que la pression maxima autorisée dans le réacteur a été atteinte, l'élément de fermeture de la sortie de gas peut (a) s'ouvrir completement pour alléger la pression et amener le système au fonctionnement normal, ou (b) stouvrir partiellement pour maintenir la pression, laissant les gaz quitter le réacteur environ au même regime qu'à ltentree, ou (c) demeurer fermé tandis qu'une seconde fermeture s'ouvre totalement ou partiellement pour alléger ou maintenir la pression et conduire les gaz d'echappement par un passage autre que le circuit d'échappement normal. Cette alternative est traitée plus en détail dans le chapitre six.L'alternative (b) permet au processus de mise en marche à froid de se poursuivre effectivement, car le maintien de la pression au volume du réacteur assure que les gaz demeurent plus longtemps dans leur passage par la chambre que dans les conditions de fonctionnement normal, cette prolongation du temps de passage permettant aux gaz de mieux transmettre la chaleur aux surfaces plus froides du réacteur et de demeurer dans un milieu de réaction pour une période prolongée pour compenser les températures plus froides, ce qui permet aux réactions anti-pollution d'avoir lieu de manière sensible. De manière comparable, l'alterna- tive (c) permet aussi au processus de mise en marche à froid d'être maintenu. Dans la mise en application préférée, le premier élément de fermeture est ouvert à fond lorsque la température fonctionnelle voulue est atteinte.La chute de pression résultante lorsque commencent les regimes normaux d'écoulement des gaz provoque normalement une poussée initiale des tours de ralenti du moteur, ce qui donne à l'utilisateur une indication audible que le moteur est prêt à travailler et que l'embrayage peut etre enclenché.
L'invention peut etre matérialisée sous des formes qui répondent aux critères anti-pollution les plus stricts et peut les respecter peut-être avec de grandes marges. Considérée comme un réacteur catalytique, elle peut etre incorporée en des réalisations hautement efficaces. Considérée seulement comme un réacteur thermique, elle peut âtre incorporée pour fonctionner au moins aussi efficace'ent.
Les aménagements prévus pour la mise en marche à froid donnent à l'invention un avantage par rapport aux systèmes concurrent, qui pour ta plupart émettent des polluants à un régime important pendant la marche à froid, et qui exigent sensiblement plus de temps pour le réchauffement que l'ensemble présent. Un autre facteur qui contribue à l'efficacité de l'invention réside dans le fait que son volume peut entre relativement plus grand que celui des autres systèmes montés sur un moteur ou un véhicule équivalents.Ceci est dû au fait que la forme fondamentale de l'invention implique l'incorporation au volume de réaction d'espace qui n est pas normalement consideré comme utilisable, c'est- -dire l'espace dans les autres systèmes entre les tronçons de collecteur et entre le collecteur de connexion ou le réacteur et le bloc cylindres du moteur. Avec des écoulements de gaz fondamentalement monodirectionnels, un accroissement dans le volume du réacteur retient les gaz plus longtemps dans le milieu de réaction, ce qui améliore ainsi le degré d'éliminatoon des polluants.Comme l'invention est efficace à quatre points de vue distincts, elle offre la capacité de produire des niveaux de polluants bien audes sous des niveaux demandés dans les conditions de fonctionnement normal et de mise en marche à froid. Du fait que les critères anti-pollution dans de nombreux pays reposent sur des mesures cumulatives, c'est-à-dire des totaux sur un spectre de temps et/ou de conditions de fonctionnement, cette performance normalement inférieure à la moyenne signifie que ceci est moins important si, dans certaines conditions ou dans certains modes de fonctionnement peu fréquents, il est produit un excès temporaire de polluants. L'excès temporaire est aisément perdu dans les niveaux d'émission totaux qui sont généralement bien au-dessous des critères à respecter. Cette caractéristique est particulièrement utile dans- les réacteurs qui fonctionnent dans le mode à trois composants, qui est sensible a de trop grandes variations du rapport de mélange.
Les matières et les méthodes de fabrication sont décrites en détail au chapitre neuf. En résumé, on estime, pour les raisons brièvement mentionnées au chapitre un, que l'objet de l'invention devrait être capable de production en série à un coût beaucoup plus bas que celui des autres systèmes. Le logement peut etre fabriqué pour durer toute la durée utile du véhicule, comme le peut le noyau filamenteux s'il est réalisé en matière à base de céramique, y compris le verre. S'il s'agit d'un métal comme un alliage de nickel/chrome, on peut s'attendre que le noyau durera un minimum de 25.000 miles (40.000 kilomètres), étant remplaçable aisément et à bon marché.
Ce qui précède n'est aucunement entendu comme constituant une analyse scientifique, mais plutôt une description simple, aisément compréhensible des caractéristiques, des principes et des avantages fondamentaux de l'invention telle qu'elle peut être matérialisée pour être montée sur n'importe quel moteur à combustion interne et ce qui précède a été rédigé pour être compris par des personnes qui ne travaillent pas normalement dans le domaine de la régulation des émissions de gaz d'échappement.L'auteur espère quil a été démontré que l'invention résout dans une mesure significative diverses difficultés rencontrées dans ce domaine, lesdits dosiaines présentant des problèmes comprenant les questions de coQt, d'économie de carburant et les pénalités relatives, l'emploi avec des moteurs de rendement optimum, l'espace sur Le véhicule, la fourniture d'air complémentaire et l'aménagement d'ue système de recirculation des gaz, la mise en marche à froid, la puissance inductrice de réaction, l'adaptabilité à des règiements différents, la durabilité, l'adapta- bilié aux véhicules déjl en service et aux techniques existantes de fabrication des véhicules. Du fait que les moyens révélés permettront de résoudre un tel nombre des problèmes de l'industrie depuis longtemps non résolus, il est considéré que, finalement, la plupart des dispositifs anti-pollution pratiques seront conformes aux caractéristiques générales de la présente invention.
CONFIGURATION DE LA SECTION DES LUMIERES CHAP@TRE 4 Ce chapitre traite principalement des applications pratiques aux lumières d'échappement. Dans le chapitre huit, on trouvera une description de ce en quoi l'invention affecte las facteurs intéressant les lumières d'admission. L Comms on l'a aotd, ia nise en application fondamentale implique la mise en plare d'une chambre A cöté ouvert contre le moteur ou le bloc-cylindres, ce qui élimine le collecteur d'échappement classique. En fait, le bloc avec ce dispositif tstt partie du logement du réacteur et, en tant que tel, peut jouer un rôle important dans la réduction des polluants dans la mime mesure que les sections de l'ensemble de réacteur décrites jusqu'à présent, k savoir le logement appliqué et la matière filamenteuse. Nous avons montré commuent le logement s'adapte directement sur la bloc, qu'il ait ou non d'autres caractéristiques, comne des garnitures de lumieres ou des spirales filamenteuses.Dans autres mises en application possibles, un élément intermédiaIre peut etre appliqué entre le bloc et le logement de réacteur proprement dit, cet élément intermédiaire complétant totalement ou partiellement la définition du volume du récateur. Quand une section cesse d'être un élément intermédiaire et devient un appendice du bloc constitue un point qui ne peut pas être défini strictement, mais, en général, un élément intermédiaire est considéré comme entrant en contact avec la périphérie du logement.Les diverses caractéris- tiques décrites, que ce soit à propos d'éléments intermédiaires ou d'éléments attachés au bloc, stentendent comme étant applicables aux deux et aussi, lorsque ceci est approprié, à ia périphérie du logement.
L'aménagement de l'ensemble de réacteur de la manière décrite affecte un art qui ne constitue pas strictement le sujet de la présente invention, à savoir celui de l'écoulement des gaz d'échappement. Cet art a été depuis longtemps associé presque exclusivement au mouvement de colonnes ou de pistons de gaz et, en particulier, à l'énergie cinétique et aux effets de pulsation qui sont accumulés dans les colonnes de gaz qui sont dimensionnées régulièrement. La présente invention se dispense entièrement des configurations tubulaires régulières dans la section initiale et la plus importante du système d'échappement et il en résulte que les gaz d'échappement circuleront d'une maniere précédemment peu analyse. La recherche initiale a indiqué que les écoulements de gaz de l'invention offrent des avantages possibles.
En premier lieu, l'accroissement relativement important de la surface en coupe du volume de réaction par rapport à la surface en coupe totale des lumières d'échappement assure une réduction considérable de la vélocité des gaz. La vélocité réduite prolongera grandement le facteur de durabilité d'au moins certaines parties de ensemble de réacteur, car une grande partie de l'usure est provoquée par l'effet abrasif des gaz en déplacement rapide et de leur teneur en matières particulaires.
Ensuite, les gaz provenant de chaque cylindre se rencontrent et fusionnent dans le volume du réacteur, ce qui élimine les branchements de la tubulure d'échappement.
Les branchements représentent l'une des sections où se posent des problèmes dans la technique classique de l'écoulement des gaz d'échappement, car c'est lè que se produisent souvent des pertes de puissance considérables. Il est possible, par une conception soignée des branchements, d'éliminer une bonne partie des pertes de puissance, mais, généralement, seulement sur une plage d'écoulements optima. Quand le régime du moteur varie au-dessus ou au-dessous de cette plage, les pertes de puissance augmentent. Troisièmement, le volume de réaction, dans une mesure appréciable, absorbera les vibrations et, comme nous l'avons mentionné précédemment, $grlsrnsnt: le son.Les tuyaux d'échappement classiques, avec leur configuration tubulaire régulière et leur construction métallique, peuvent transmettre et provoquer, généralement par amplification, beaucoup de vibrations pour leur propre compte. Les vibrations émanant de la combustion au moteur et transférées par les gaz d'échappement tendront à se trouver dissipées par le gros volume de gaz et la matière filamenteuse dans le réacteur. Bien qu'il soit utile de placer le réacteur au-dessus d'une sortie de lumière d'échappement avec sa forme cylindrique, on estime que la transformation soudaine du gaz d'une configuration en colonne en écoulements amorphes dans le volume du réacteur et le bord tranchant de la jonction entre la lumière et le bloc contribueront ensemble à provoquer un écoulement des gaz inutilement inefficace et une perte de puissance résultante.Pour cette raison, dans une mise en application préférée, la lumière d'échappement s'évase, c'est-àdire augmente progressivement de diamètre de quelque manière et a été illustrée de la sorte sur les coupes des figures 3 et 5. Ceci a l'effet bénéfique de ralentir progressivement le régime d'écoulement des gaz.
Parmi les dessins ci-joints: Les figures 6 à 11 illustrent schématiquement en coupe certicale divers aménagements des éléments intermédiaires.
Les figures 12 - 14 illustrent en coupe divers détails de fixation.
Les figures 15, 16 illustrent schématiquement en coupes vues en plan deux exemples où le volume de réaction se projette dans l'espace normalement occupé par le moteur.
Les figures 17, 18 illustrent des aménagements des axes des lumières d'échappement.
Les figures 19 à 24 décrivent des moyens d'orientation de l'écoulement des gaz d'échappement.
Cet exemple illustre lXutilisation d'une formulation différente de la colle fusible pour la mise en oeuvre de l'exemple 1 en utilisant la vitesse de défilement de l'exemple 4.
On suit le processus de exemple 1 en utilisant une vitesse de défilement d'environ 300 m/mn dans les diverses zones de traitement et en appliquant comme colle fusible une composition répondant à la formulation ci-après Composant Parties Copolymère d'éthylène et d'acétate de vinyle (Union Carbide 605) 40 Résine terpénique modifiée (vendue par la firme Penn Industrial Chemicals, Clayton, Pennsylvanie, sous la marque déposée "PICOLITE A 13") 40 Cire microcristalline (vendue par la firme Sonneborn Division of Witco Chemical Co., New York, New York, sous la marque déposée "NULTIWAX 180 M") 20 Hydroxy toluène butylé (vendu par la firme Shell Chemical CoO sous la marque déposée "BHT") 0,5 Le revêtement collé resultant présente une surface très brillante et une adhérence supérieure à celle obtenue dans les exemples 1 à 4.
Cet exemple illustre ltutilisation d'une autre formulation de colle fusible.
On suit le processus de exemple 1 en utilisant une vitesse de défilement d'environ 450 m/mn et en remplaçant la colle fusible de exemple 1 par la formulation suivante : Composant Parties Copolymère d'éthylène et d'acétate de vinyle contenant environ 5,4 moles d'éthylène par mole d'acétate de vinyle et ayant une viscosité inhérente d'environ 0,98 et un poids moléculaire d'environ 400 000 à 500 000 40 Résine non thermodurcissable préparée par la réaction classique catalysée par un acide de proportions équimoléculaires d'alpha-pinène et de phénol 40 Cire paraff inique 20 Exemple 70 Cet exemple illustre l'utilisation d'une tette d'équerre de construction différente pour appliquer la colle fusible au fil métallique de support.
On suit le processus de Itexemple 1 en utilisant une vitesse de défilement d'environ 450 m/mn et en utilisant l'ap plicateur "Spraymation" de exemple 1 à l'extrémité de sortie duquel est fixée la tette d'équerre de la figure 4, ltori- fice d'entrée 39 de cette tdte d'équerre ayant un diamètre uniforme de 2,84 mm et orifice de sortie ayant un diamètre uniforme de 2,79 mm pour appliquer un revêtement uniforme de colle fusible de 0,05 mm sur le fil nu d'un diamètre de 2,69 mm.
Cet exemple illustre l'utilisation drun bac dtimmer- sion comme dispositif d'application de la colle fusible à la place de la tdte d'équerre de l'exemple 7.
On suit le processus de ltexemple 1 en utilisant une vitesse de défilement d'environ 270 m/mn et en remplaçant la tette d'application de l'exemple 7 par le bac dimmersiun de la figure 3 dans lequel la buse de calibrage par laquelle le fil métallique encollé passe dans la seconde zone de traitement a une dimension identique à celle de l'orifice de sortie de la tete d'équerre de l'exemple 7.
On a déterminé la force de liaison entre le revete- ment de résine vinylique et le support métallique, qui est indiqué dans les exemples ci-dessus, en utilisant un bras in flexible suspendu par son extrémité supérieure à une pince de traction d'un dyllamomètre; ltextrémité inférieure du bras forme un rebord horizontal dans lequel est ménagé un orifice annulaire de diamètre réglable dans lequel est introduit un fil métallique de support dénudé. Le fil dénudé se trouvant au-dessus de l'orifice est revêtu de résine vinylique collée selon ltinventiotl. Le fil métallique revêtu a une longueur de 50 mm environ.Le fil dénudé se prolonge au-dessous de ltorifice cidessus d'une distance d'environ 10 cm, la dimension de lòri- fice étant déterminée de façon à empêcher la partie revêtue du fil métallique de passer à travers lui. Le fil nu est serré à son extrémité inférieure par un mors classique dtune machine de -traction qui est abaissé sous pression pour provoquer un arrachement du revêtement du fil au-dessus de l'orifice du rebord. La force ou poids nécessaire pour dénuder le fil mé talliue est enregistrée au moyen d'une jauge de contrainte.
Diverses colles époxy et acrylique et divers ap-prêts à base de chromate de zinc utilisés dans des conditions analogues à celles indiquées plus haut ont manifesté normalement une adhérence légère ou nulle. Lorsquton obtient une cer taine adhérence, la liaison est fragile tout en étant beaucoup moins forte que celle obtenue par la mise en oeuvre de l'invention. Dtautres colles à base de résines acryliques comme celles vendues par la firme Hughs Chemical Company en un système à deux composants sous la marque déposée "Hughson 521 accélérateur n 3 (laque), un système de colle acrylique modifié , présentent une bonne adhérence mais exigent une vitesse se de défilement très inférieure.
ll va de soi que de nombreuses moâifications peuvent Etl-e apportées au procédé et au produit décrits sans sortir du cade de l'invention.