INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un procédé pour éviter le problème du fusionnement-éparpillement consiste à accrottre l'écart entre les gouttes imprimées en introduisant des gouttes non deviées, ou gouttes de garde, entre les gouttes imprimées ou gouttes chargées. Cependant, la tendance des gouttes imprimées à s'éparpiller et à se fusionner n'est pas uniforme sur la totalité d'un segment imprimé au cours d'un balayage. Les gouttes de tête d'un segment sont soumises aux forces aerodynamiques les plus fortes notamment aux forces de traSnee dans l'atmosphère et presentent, par conséquent, la tendance la plus forte à se fusionner ou a s' éparpiller. Etant donné qu'un nombre beaucoup plus important de gouttes de garde est nécessaire pour empêcher le fusionnement-eparpillement dans la partie avant ou tête d'un segment, un procédé qui prévoit l'insertion de gouttes de garde réparties uniformément sur la totalité d'un segment a une efficacité moindre.
Le présent procédé pour insérer des gouttes de garde dans un segment noir, représenté sur la figure 2 est appelé système 1032 (représenté sous la forme inverse 2301), produit une impression de haute qualité: ... PgPgPggPgggPPgP temps configurationdans laquelle "P" désigne une goutte imprimée ou chargée et "g" une goutte de garde ou non chargee. La goutte de droite est supposée être la goutte de tête-du segment. Dans un balayage ascendant, chaque goutte d'impression est place à une position immédiatement supérieure dans la matrice du caractère à celle où se trouve la goutte qui la précède pour un segment noir ininterrompu. La seule exception à cette règle concerne les deux premieres gouttes que l'on laisse se fusionner et qui sont envoyées à une position intermédiaire entre les deux positions individuelles.
Lt invention est décrite ci-après en détail en se référant à quelques exemples préférés, non limitatifs, de réalisation représentés sur les dessins annexés dans lesquels - la figure I est une fraction, en coupe longitudinale, dtun appareil selon l'invention en position de travail dans la quelle le piston entraîneur se trouve dans la première phase de sa course de retour - la figure 2 montre, en coupe longitudinale partielle et à plus grande échelle, la soupape pouvant être insérée dans le piston entraîneur ou dans le piston percuteur (la moitié supérieure du dessin montrant le corps de soupape en position de fermeture) ; et - la figure 3 montre le piston percuteur frappant l'outil dans une variante de l'appareil de percussion dans laquelle la soupape est disposée pans le piston percuteur.
L'outil de percussion 1 est porté par un porte-outil 2 monté en bout du carter 3 de 11 appareil de percussion. Un cylindre 4, fixe dans le sens axial, est disposé dans ce carter Dans le cylindre se trouve le piston percuteur 5, se déplaçant librement, et le piston entraîneur 6 articulé à un mécanisme à manivelle au moyen d'une goupille 7 et dtune bielle 8 le raccordant au maneton 9 de la manivelle 9'0 L'arbre de manivelle peut recevoir son couple de rotation d'un moteur quelconque. Entre la masse frappante 5, munie d'un joint annulaire 10 et le piston entraîneur 6, également muni d'un joint annulaire 11, se trouve le coussin d'air 12.En vue de la compensation des pertes d'air, le coussin d'air est mis périodiquement eq com niration, par une soupape 30, avec l'enceinte 17 du carter. La soupape est insérée comme élément indépendant dans un alésage de la paroi frontale du piston entraîneur 6 où elle est immobilisée.
La cage de soupape cylindrique comporte, sur sa face tournée vers 1 'enceinte 17 contenant le mécanisme à manivelle, un flasque 31' dirigé vers l'intérieur, formant siège de soupape circulaire 34 dirigé vers le coussin dtair 12. Le corps de soupape conique ou sphérique 32, 32' est appuyé contre son siège 34 par la charge d'un ressort hélicoïdal 33 soumis à une tension préalable minimale0 Le ressort hélicoïdal s'appuie à une goupille transversale 35 logée dans des alésages radiaux de la cage de soupape 31. Cette goupille transversale 35 sert également à limiter le déplacement axial du corps de soupape 32 à la tige de soupape 32', comme il apparaît sur la figure 2.
Dans la variante représentée à la figure 3, la soupape 30 est pareillement constituée mais elle est disposée de façon spéculairement symétrique à celle de la figure 2 et communique avec l'enceinte 17 du carter par le canal 40.
La section d'écoulement du passage de soupape indiqué par les flèches à la partie inférieure de la figure 2 est calculée de façon que 1'écoulement d'air est amorti même quand la soupape est ouverte. L'amortissement obtenu~par réduction de section du passage d'écoulement est tel qu'au cours de la course de retour du piston entraîneur 6, la masse frappante 5 est aspirée a sa suite par la formation d'une dépression dans le coussin d'air 12.
En partant de la position des organes représentés à la fi ;urne 1, l'appareil fonctionne comme suit Le piston entraîneur a parcouru environ le quart de sa course de retour (course de gauche à droite de la figure) et, dans cette phase du mouvement, une dépression se forme dans le coussin d'air 12. Sous l'action de la différence de pression, engendrée dans ce dernier du fait de cette dépression, entre les enceintes 12 et 17 séparées l'une de l'autrè par la soupape 30, le corps de soupape 32, vainquant la charge du ressort 33, s'est soulevé de son siège 34 et se trouve en position ouverte (cf. partie inférieure de la figure 2). La course de retour du piston entraîneur se poursuivant, de l'air est aspiré de l'en ceinte 17 du mécanisme à manivelle dans le coussin d'air 12.Du fait de la vitesse relativement élevée du piston entraîneur dans la partie médiane de sa course de retour et de la brièveté chronologique de cette course qui en résulte, ainsi que du fait de la section d'écoulement relativement faible du passage d'écoulement 78 de la soupape 30, le piston percuteur 5 est aspiré, pendant la course de retour, par le piston entraîneur se déplaçant vers la droite, La face frontale arrière du piston entraîneur pénètre alors dans une zone correspondant au point mort avant du piston entraîneur aligne pointillée 21)o Comme la course de retour du piston entraîneur se ralentit dans sa dernière phase et que le piston percuteur suit donc à plus grande vitesse, la dépression dans le coussin d'air 12 est annulée Ta soupape 30 se ferme donc sous l'action du ressort 33 et de la surpression se formant dans le coussin d'air.
Au cours de la course d'aller du piston entraîneur qui succède, la soupape reste fermée sous 11 action du ressort 33 et de celle de la surpression qui se forme dans le coussin d'air 12 et qui inverse le sens de mouvement du piston percuteur et le projette sur la panne de la tige de l'outil.
Le mouvement d'ouverture et de fermeture du corps de soupape 32 est aidé par sa masse à chaque inversion du sens de mouvement du piston entraîneur aux points morts avant et arrière. L'inîluence de cette masse est assez faible si, par exemple, le corps de soupape est en matière synthétique mais elle est assez grande dans le cas dtun corps de soupape métallique.
Dans ce dernier cas, le ressort hélicoïdal 33 peut être supprimé, de sorte que la soupape s'ouvre au-début de la course de retour du piston entraîneur, > et qu'elle se ferme dans la phase ultime de ce mouvement de retour ou lors de l'inversion de mouvement du piston entraîneur au point mort arrière, uniquement du fait de la différence de pression entre les enceintes 12 et 17 et de l'inertie de la masse du corps de soupape La commande de la soupape en vue de la compensation des pertes d'air s'est révélée extrêmement insensible et permet des tolérances d'usinage assez grandes en particulier dans la zone de la tige de l'outil.Elle interdit en outre les collisions entre le piston percuteur et le piston entraîneur ;;; car, dans chaque cas, la soupape se ferme sous l'action de la surpression se formant dans le coussin d'air 12 dès avant une collision possible.
'augmentation du travail de percussion provient de ce que la compensation des pertes d'air dans le coussin d'air 12 ne s'effectue plus en grande partie par le dépassement d'un orifice de ventilation radial dans le cylindre de guidage 4 et est donc indépendante du chemin parcouru, nais qu'elle est déterminée de façon décisive par les conditions de pression dans le coussin d'air et qu'alle est commandée directement an donc tion de l'apparition d'une dépressi-onaans le coussin d'air 12 i3n particulier, la commande par soupape permet également une augmentation du nombre des percussions par unité de temps, de sorte que, même en cas de dépassement important de la tension du secteur, donc avec plus de 3 000 coups par minute, au-cune perturbation n'apparaît dans le déroulement des cycles de percussion.
Enfin des essais ont prouvé que le démarrage d'un appareil à percussion, à commande de la compensation du coussin d'air par soupape, est nettement plus favorable et en particulier plus ménager de l'outil que le comportement des appareils usuels à percussion. Au démarrage en effet, l'appareil transmet d'abord des coups assez faibles qui atteindront ensuite rapidement et progressivement leur puissance maximale. Ceci permet à l'opéra- teur de s'adapter à des conditions de travail spécifiques en imposant à l'appareil des efforts assez réduits.
La présente invention est relative à la reliure de livres à partir d'une pile de feuilles individuelles.
Dans un procédé de reliure, décrit dans la demande de brevet britannique nO 1.305.788, des bandes séparées coopé- rantes de plastique sont utilisées pour relier les feuilles les unes aux autres au dos de la pile.
Les feuilles à relier sont tout d'abord disposées en une pile et ensuite on perce une série de trous dans la pile près du bord qui doit former le dos du livre. En variante, on peut utiliser des feuilles pré-percées pour former la pile. Une bande de plastique rigide de longueur convenable et possédant des ergots faisant saillie d'une de ses faces, correspondant au nombreet à l'écartement des trous dans la pile de feuilles, est appliquée à la pile de feuilles de telle manière-que les ergots soient insérés dans les trous de la pile de feuilles.Une seconde bande de plastique possédant des trous correspoIic;ant au nombre et à l'écartement des ergots de la première bande de plastique est alors appliquée à la face opposée de la pile de feuilles de sorte que les ergots saillant à travers la pile s'engagent à l'inté- rieur et traversent les trous de la seconde bande de plastique.
La pile de feuilles est comprimée entre les bandes, les dépassements des ergots sont coupes et les extrémités arasées des ergots sont déformées par chaleur et pression pour fixer l'une à l'autre les deux bandes de plastique reliant ainsi les feuilles pour former un livre.
Si on le désire, avant l'opération de reliure une feuille de couverture appropriée peut être ajoutée à l'une ou aux deux faces de la pile de feuilles pour former la couverture du livre relié.
Un ABS du commerce titrant 10 % de polybutadiène moulé dans les mêmes conditions a une résistance au choc Izod de 6,1, une BDT de 940 C, une dureté de 114 et une viscosité de 34.
On peut également faire remarquer que la résistance aux solvants des copolymères styrène-acrylonitrile formés dans les conditions azéotropes est supérieure à celle des copolymères de même composition mais préparés dans des conditions non azéotropes.
Ainsi les taux de gonflement dans le benzène, détermi- nés dans des conditions identiques, sont respectivement de 35% pour un copolymère préparé dans les conditions azéotropes et 50% pour un copolymère de même composition mais préparé dans des conditions non azéotropes. Le premier échantillon conserve en plus ses formes géométriques tandis que le second subit des distorsions importantes.
Exemple 3 On répète les opérations de l'exemple 1 en prenant 10 g de polybutadiène; les quantités des autres réactifs restant in changées. Après 12 heures de réaction à 700C, 95 % des monomères ont réagi. Le produit réactionnel traité dans les mêmes conditions que précédemment à une résistance au choc Izod de 35 et une HDT de 92" C.
Exemple 4 On répète les opérations de l'exemple 2 en prenant 55 a de caoutchouc EPDM à 7 % d'insaturation ( Vistalon 6505 - Esso), les quantités des autres réactifs restant inchangées. Après 20 heures de réaction à 700 C on obtient avec un rendement de 95 % un produit dont les compositions en styrène et en acrylonitrile sont respectivement de 53,5% en poids et de 35,5 M en poids.
Le produit réactionnel, titrant 11 % d'élastomère et moulé dans les mêmes conditions que précédemment, a une dureté Rockwell de 89. La résistance au choc Izod déterminée à 230 C et à -300 C est de 2,4. La HDT déterminée après recuit (4 heures à 95" C) est de 107,70C et la viscosité Mooney est de 115.
L'usage très répandu des polymères dans les domaines de la construction, des appareils ménagers, des ustensiles de ménage et des jouets, impose des conditions de freinage de la combustion. Par suite de l'intérêt croissant porté au domaine du freina-ge de la combustion, il a été mis au point plusieurs composés qui, lorsqu'ils sont ajoutés aux polymères, provoquent au moins une diminution de l'inflammabilité et assurent ainsi une plus grande sécurité en cas d'utilisation de ces polymères.La plupart des compositions freinant la combustion qui sont ajoutées aux polymères sont des composés organiques halogénés ou contenant du phosphore seuls ou en combinaison avec des composés métalliques comme l'oxyde d'antimoine et, pendant la pyrolyse des polymères, ces composés retardent la propagation de la flamme, réduisent la vitesse de combustion et diminuent ainsi l'inflammabilité. Btalu- mine hydratée a aussi été utilisée comme agent freinant la combustion des polymères, étant donné qu'à des températures comprises entre environ 2000 et 3000G, la chaleur engendrée par la combustion du polymère est absorbée par l'alumine hydratée et cette chaleur provoque la décomposition endothermique de l'hydrate en vapeur d'eau et en alumine.A cause de ce transfert d'énergie calorifique à l'alumine hydratée, la combustion du polymère par une source séparée d'inflammation est réduite dans la plupart des cas à une carbonisation sans flamme, en formant par conséquent une barrière efficace à la combustion en empêchant le mélange de l'air avec les gaz combustibles. On a constaté que l'alumine hydratée constitue un agent freinant la combustion de qualité supérieure et peu coûtei7x pour la plupart des polymères à cause de sa décomposition thermique progressive qui commence à environ 200 C et qui se termine entre 3000 et 500du, selon la vitesse de chauffage.
toutefois, son application à des polymères ayant une température de pyrolyse égale ou inférieure à environ 450 0C et des vitesses élevées de combustion est assez limitée. Cette limitation est due au fait quten brûlant, certains polymères comme le polystyrène (plage de températures de pyrolyse comprise entre 2990 et 3500C)sedécomposent sous l'effet de la chaleur à une température qui est inférieure à celle de l'alumine hydratée. Ainsi, la vitesse de pyrolyse en produits volatils (qui brûlent ensuite dans la phase gazeuse) est supérieure à la vitesse de déshydratation et l'hydrate n'a pas le temps d'absorber la chaleur de la zone de combustion pour retarder la pyrolyse.Pour des polymères présentant de telles températures de pyrolyse relativement basses, il est préférable d'utiliser une charge freinant la combustion qui se décompose thermiquement à une température plus basse et dans une plage de températures plus étroite que l'alumine hydratée. Une telle charge freinant la combustion doit pouvoir absorber la chaleur et doit -également se décomposer à des températures inférieures à 2500C environ pour etre capable d'opposer la barrière efficace désirée à la combustion. En outre, une telle charge doit être egalement compatible avec les polymères, elle ne doit pas altérer les propriétés physiques et mécaniques des polymères dans une trop grande mesure et son application doit être également peu coûteuse.
On vient de découvrir que l'ammonio-dawsonite satisfait à ces conditions étant donné que sa température de décomposition tombe dans une plage étroite et que même de faibles quantités, par exemple d'environ 15 % en poids, du polymère chargé peuvent conférer des vitesses de combustion très réduites à des polymères présentant des températures de pyrolyse relativement basses.
Be dessin annexé représente un graphique montrant la relation entre la teneur en ammonio-dawsonite de polymères contenant une charge et la vitesse de combustion en centimètres/minute des polymères contenant une charge à différentes concentrations de 1' ammonio-dawsonite.
Une composition présentant une vitesse de combustion très réduite contient un polymère caractérisé par une vitesse de combustion comprise entre environ 1,78 et 6,35 cm/mn, une température de dégradation thermique égale ou inférieure à 4500C, une température de traitement inférieure à environ 2000C, en combinaison avec l'ammonio-dawsonite, cette dernière étant présente dans la composition en une quantité comprise entre environ 15 et 50 % par rapport au poids de cette dernière. L'ammonio-dawsonite [MI4Al(0H)2003] a pour effet de retarder la combustion, de réduire la densité de la fumée et d'augmenter l'indice d'oxygène de poly mères tels que le polypropylène, le polystyrène et le poly(méthacrylate de méthyle).Dans la plage comprise entre environ 40 et 50 % d'ammonio-dawsonite, il est possible de conférer à des polymères ayant les caractéristiques ci-dessus, des propriétés d'autoextinction, lorsqu'elles sont mesurées par la méthode d'essai de combustion horizontale UL 94 (Underwriters'Baboratories).
La présente invention concerne une nouvelle charge freinant la combustion pour des polymères et plus spécialement, l'incorporation d'ammonio-dawsonite [NH4Al(OH)2CO3] dans des polymères pour obtenir une diminution sensible des vitesses de combustion des polymères.
Aux fins de la présente invention, l'expression "ammonio-dawsonite" désigne une composition à base d'alumine contenant au moins 50 % en poids environ d'ammonio-dawsonite répondant à la formule générale [SH4A1(OH)2e03]. En plus de l'ammoniodawsonite, la composition peut contenir certaines quantités de la matière de départ à base d'alumine, par exemple A1203.xH20, la valeur de x pouvant varier entre O et 3, Al2O3.3H2O étant la formule de l'alumine entièrement hydratée.
B'ammonio-dawsonite peut être préparée de toute manière désirée. Par exemple, comme décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique N 2 783 124, la réaction de NH4HCO3 avec A1203.xH20 dispersée dans un milieu aqueux à un pH d'au moins 7, assure la formation de NH4Al(OH)2C03 en un bon rendement. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique N 3 557 025 décrit la préparation de l'ammonio-dawsonite à partir d'une alumine sélectivement calcinée. C procédé implique une réaction entre NH4HCO3 et une alumine de transition à un rapport molaire de 0,5 à 2,5 moles de NH4HCO3 par mole de A1203, à une température comprise entre environ 1000C et la température inférieure à celle nécessaire pour décomposer la dawsonite formée.
La température de décomposition thermique de l'ammoniodawsonite est comprise entre environ 2000 et 2500C à une vitesse de chauffage de 5 C/mn. La plage de décomposition est d'autant plus étroite que la teneur en ammonio-dawsonite de la composition est plus forte. Ainsi, l'ammonio-dawsonite pure se décompose thermique ment dans l'étroite plage comprise entre environ 2000 et 2100C à une vitesse de chauffage de 5 C/mn, tandis que 11 alumine hydre tée (Al203.3H20) subit une décomposition thermique progressive qui, bien qu'elle commence à environ 2000C, se termine à environ 5000C à la même vitesse de chauffage, la majeure partie de l'eau contenue étant dégagée à des températures supérieures à environ 250 C.
La décomposition thermique de l'smmonio-dawsonite s ' effectue selon l'équation ci-après tandis que l'alumine hydratée se décompose sous l'effet d'un chauffage de la manière suivante
La figure 8 est une vue en perspective d'une cinquième réalisation de l'invention destinée particulièrement aux charges hautes et étroites, La figure 9 est une vue en élévation d'un cadre du dispositif de la figure 8.
La figure 10 est une vue en élévation avec arrachements de la réalisation de la figure 8.
Dans la réalisation des figures 1 et 2, le dispositif conforme à l'invention est destiné au stockage, à la manutention et au transport d'une charge formée par un bloc 9 de feuilles de verre rectangulaires pratiquement verticales et accolées, entre lesquelles sont interposées des garnitures de calage et de protection non représentees. Le dispositif comporte des supports pour le bloc 3, qui sont constitués par deux cadres métalliques 2 portant le bloc 3 à ses extrémités.
Conformément à l'invention, chaque cadre 2 comprend deux montants 4, 5 décalés angulairement, disposés dans un plan vertical, et qui sont reliés rigidement par une traverse inférieure 7 horizontale d'appui pour la charge 3.
Complémentairement les montants 4, 5 sont reliés par une traverse supérieure horizontale 8. Chaque montant comporte un bras supérieur 4 décalé angulairement par rapport à un bras inférieur 5 de support, ce dernier présentant un pied 6 en appui sur le sol.
Les bras 4 et 5 peuvent être réalisés d'une seule pièce ou solidarisés par exemple par soudage. Dans l'exemple décrit, les bras 4 et 5 forment entre eux un angle Â d'environ 1200 et constituent ainsi des pièces analogues à des L dont les branches sont disposées obliquement dans un plan vertical.
Les bras supérieurs 4 sont prolongés au-delà de leur j onction avec les bras 5 par des saillies 10 auxquelles sont fixées les traverses inférieures 7. CeIles-ci sont ainsi disposées entre les pieds 6 des montants des deux cadres 2, sensiblement au niveau des jonctions entre les bras 4 et 5 et leur distance Lt est inférieure à la distance L2 entre les pieds 6 des montants 4, 5.
Suivant une particularité complémentaire de l'invention, des moyens sont prévus pour arrimer les cadres 2 à la charge 3. bans la réalisation décrite, ces moyens sont constitués par des éléments de feuillards 14, 12. Le feuillard inférieur 11 est une boucle entourant les quatre bras 5 et cette boucle est disposée sensiblement au niveau des jonctions des bras 5 avec les bras 4.
'élément supérieur 12 est une boucle de feuillard qui entoure complètement les cadres 2 et le bloc 3, au voisinage des traverses supérieures 8. La boucle 12 est maintenue a hauteur convenable par insertion entre des tasseaux 60 soudés aux bras 4 au niveau des traverses supérieures 8.
Les faces des traverses 7, 8 et des bras 4 en contact avec les feuilles de verre sont recouvertes par un matériau tampon tel que:bois, feutre, isorel mou ou toute autre protection usuelle pour le verre (polystyrène expansé, mousse plastique, etc.).
Les feuilles de verre du bloc 3 sont en appui sur les traverses 7 par leurs tranches longitudinales inférieures, et elles sont maintenues longitudinalement par les traverses supérieures 8, en appui sur leurs tranches verticales. Le poids P du bloc 3 tend à faire basculer vers le sol les bras inférieurs 5 (flèches F) et à faire pivoter corrélativement les bras supérieurs 4 par effet de levier (flèches G). La hauteur du bloc 3 étant supérieure à la distance verticale entre les traverses 7, 8, ces dernières sont de ce fait fermement appliquées contre les tranches verticales des feuilles composant la charge 3, ce qui provoque un auto-serrage de cette charge d'autant plus fort que son poids est plus important.
On réalise ainsi une conversion du poids de la charge 3 surales traverses d'appui 7 en des poussées G exercées sur l'ensemble des tranches des feuilles de verre appartenant aux faces terminales verticales de la charge 3.
Le feuillard inférieur 11 empoche les bras 5 de glisser et de pivoter, ce qui provoquerait une désolidarisation des cadres 2 du bloc 3. Complémentairement le feuillard supérieur 12, qui est écarté du bloc de verre 3 de l'épaisseur des bras 4, empoche ceux-ci de s'écarter du bloc 3 quand le fardeau est soulevé par le dessous, par exemple au moyen d'un appareil a fourche.
Des anneaux 9 fixés au sommet des bras 4 permettent la manutention et le transport du fardeau par un appareil de levage dont les crochets sont engagés dans les anneaux 9.