INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les compositions de polyoléfines réticulées, constituant les témoins et les exemples de cette invention, sont les suivantes, en parties en poids relatives TABLEAU I COMPOSITIONS DE POLYOLEFINES CONSTITUANTS, PARTIES EN POIDS TEMOINS EXEMPLES A B C 1 2 3 Polyéthylène 100 100 100 100 100 80 Copolymère éthylène-acétate de vinyle (80 parties d'éthylène - 20 parties d'acétate de vinyle) - - - - - 20 Tétrakis [propionate de méthylène] de (ditertiobutyl-3',5'hydroxy-4'phènyle)-3] méthane, Irganox 1010 - 1 - 1 2,25 2 Dithiopropionate de distéaryle DSTDP - - 1 1 - 2 Dithiopropionate de polyester, poly DTP-2000 - - - - 2,25 Diaryldithiophosphate de zinc, Lubrizol 1373 - - - 2 - 3,7 Produit de condensation de 2 moles d'hexachlorocyclopentadiène et de 1 mole de cyclooctadiène, Dechlorane +25 - - - 25 25 25 Oxyde d'antimoine - - - 12,5 12,5 12,5 Agent de réticulation peroxyde de dicumyle 3 3 3 3 3 3 On a soumis des échantillons de chacune des compositions précédentes constituant les témoins et les exemples au vieillissement thermique aux températures et pendant les durées données pour mettre en évidence leurs propriétés relatives, y compris leur résistance à l'oxydation lorsqu'on les expose à ces conditions thermiques sévères. Les résultats des essais de vieillissement thermique portant sur les propriétés de résistance à la traction et d'allongement de chacun des témoins et des compositions de cette invention sont données dans le tableau I (suite).
La résistance à la traction est exprimée en kg/cm2 et l'allongement en pour cent de la longueur d'origine dans les tableaux. TABLEAU I (suite) PROPRIETES TEMOINS EXEMPLES A B C 1 2 3 Pourcentage extrait par le toluène 13,6 15,4 18,2 31,2 * 20,8 * 29,6 * Résultats du vieillissement vieilli à 158 C pendant 7 jours 7 jours 7 jours 30 jours 45 jours 30 jours Rémanence à la traction % 25% fragile fragile 104 % 83 % 86 % allongement % 7,7% fragile fragile 81 % 70% 138 % * corrigé pour l'agent ignifugeant.
TABLEAU II COMPOSITIONS DE POLYOLEFINES CONSTITUANTS, PARTIES EN POIDS EXEMPLES 4 5 6 7 8 9 10 11 Copolymère éthylène-acétate de vinyle Alathon 3170 (80 parties d'éthylène 20 parties d'acétate de vinyle en poids) 100 100 100 100 100 - 100 Polyéthylène - - - - - 100 - 100 Tétrakis [(di-tertiobutyl-3',5'hydroxy -4'-phényl)-3 propionate de méthylène] méthane, Irganox 1010 3 3 - - - - - Thioester de bis-phénol à encombrement stérique, Irganox 1035 - - 3 - - - - Bis-dithiotéréphtalate de (tertiobutyl-4hydroxy-3diméthyl-2,6 benzyle) Cyanox 1729 - - - 1,5 3 3 3 3 Dithiopropionate de polyester, poly TDP 2000 - 3 3 3 3 3 3 3 Dithiopropionate de distéaryle, DSTDP 3 - - - - - - Gomme de silicone, General Electric CE-903 1,5 1,5 1,5 1,5 1,5 - - Produit de condensation de 2 moles d'hexachlorocyclopentadiène et de 1 mole de cyclooctadiène Dechlorane +25 45 45 45 45 45 45 45 45 Oxyde d'antimoine 22,5 22,5 22,5 22,5 22,5 22,5 22,5 22,5 Agent de réticulation peroxyde de dicumyle 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 4,5 - Agent de réticulation peroxyde α,α;'-bis (tertiobutyl-peroxy) diisopropylbenzène - - - - - - 2,81 2,81 TABLEAU II (suite) PROPRIETES EXEMPLES 4 5 6 7 8 9 10 11 Pourcentage extrait par le toluène 30,9 27,2 27,6 30,5 36,6 31,6 38,5 37,0 Indice d'oxygène 27,9 27,6 27,2 28,2 28,2 26,6 - FR-1 Vertical (8 pt) mauvais passe passe mauvais passe passe - UL-83 combustion verticale (8 pt) passe passe passe passe passe passe - 7 jours à 180 C dans un four, à l'air Rémanence à la traction % 136 148 145 152 142 148 117 121 Allongement rémanent % 90 94 91 94 86 99 79 87 15 jours à 158 C dans un four, à l'air Rémanence à la traction % 139 143 132 141 147 132 112 111 Allongement rémanent % 99 102 97,5 98 95 106 87 88 30 jours à 158 C Rémanence à la traction % 132 119 115 145 141 131 97 94 Allongement rémanent % 85 84 78 87 85 88 70 70 60 jours à 158 C Rémanence à la traction % 59 58 48 60 66 111 38 57 Allongement rémanent % 33 33 24 37 32 67 16 12 Comme on le voit d'après les résultats, les compositions de polymères de polyoléfine de cette invention contenant la combinaison d'un pbénol à encombrement stérique et d'esters saturés de l'acide bis-dithiopropionique sont nettement plus stables que celles qui contiennent des combinaisons d'antioxydants similaires.
Les polymères de polyoléfines réticulées stabilisées au vieillissement thermique ou résistant à l'oxydation ou les compositions de ces polymères, de cette invention sont des matériaux particulièrement utiles pour les isolants diélectriques destinés à des conducteurs électriques comme les fils et les câbles. La figure représente un conducteur électrique isolé classique de cette invention. Si on se réfère à la figure, elle représente un produit isolé 10 qui comprend un conducteur métallique 12, constitué par un seul toron, comme représenté, ou par un faisceau de torons, revêtu d'une couche 14 isolante électriquement d'une com positionpolymérique conforme à la présente invention qui est hautement résistante à l'oxydation et stabilisée contre le vieilplissement thermique.
Ltinvention apporte un perfectionnement aux piles électrochimiques étanches, plus particulièrement à la fermeture étanche de l'extrêmité anodique de la pile.
Avec le développement constant des utilisations des piles sèches, les producteurs de ces articles travaillent sans cesse à l'amélioration des piles fabriquées ; ils cherchent entre autres à perfectionner l'étanchéité de l'anode, tout en assurant à celle-ci le meilleur contact électrique possible avec ltextérieur. Ce point présente, en effet, une grande importance, car il est nécessaire d'éviter tout suintement d'électrolyte vers l'extérieur de la pile.
L'élément Leclanché est de beaucoup le plus employé, mais sa surface anodique, formée par la paroi d'un godet en zinc, est vulnérable ; elle doit - par conséquent - être convenablement protégée l'étanchéité de la pile doit être assurée en toutes conditions atmosphériques, indépendamment des éventuels chocs ou vibrationsextérieurs et des phénomènes chimiques et électrochimiques se produisant à l'intérieur de la pile. Le problème est particulièrement délicat à la surface externe du fond du godet de zinc qui sert de prise de courant anodique : là, il faut avoir en permanence un bon contact entre le zinc et une pièce métallique, non altérable, extérieure, formant ltélectrode sur laquelle vient presser un conducteur du circuit d'utilisation.Tout suintement dtélectroly-te sur cette pièce doit être soigneusement évité.
Diverses solutions ont été proposées dans le passé pour assurer les conditions susindiquées, mais, malgré les progrès accomplis, le problème d'une bonne étanchéité, jointe à un bon contact électrique, réaïisableséconomiquement dans une production in dustrielle, reste toujours actuel.
Depuis une quarantaine d'années, le principe, appliqué généralement à la confection de la région anodique, ctest-à-dire la partie de la pile correspondant au fond du godet en zinc, consiste à coiffer ce fond avec une coupelle de contact, en métal inaltérable à ltair, et à assurer, au moyen de la matière plastique, une jonction étanche entre cette coupelle et le corps de la pile. Un progrès marqué fut réalisé par R.L. GLOVER (brevet US NO 2 396 693 du 19.3.1946) qui améliorait la fixation de la coupelle en question sur la partie inférieure du godet par un rétreint, le tout étant pris dans une enveloppe ou gaine élastique.A diverses variantes près, ce principe est encore appliqué à ltheure actuelle ; certains fabricants renforcent le serrage de la gaine plastique, extérieure, sur la paroi latérale de la coupelle, au moyen d'une bague métallique, comme décrit dans les BF 1 242 313 et 1 451 975.
Quelle que soit la variante de ce système, connu jusqu'à présent, une seule coupelle métallique coiffe le fond du godet de zinc et les bords de cette coupelle sont enserrés par la gaine plastique entourant la paroi du godet ; dans certaines piles, lt étanchéité sur la face elle-même du fond est obtenue par scellement avec de la matière plastique fondue ; cette dernière provient des bords de la gaine, d'un apport de matière plastique supplémentaire, ou des deux.
La présente invention apporte un nouveau perfectionnement au système de fermeture du fond des piles, décrit plus haut, en ce qu'elle augmente la sécurité de l'étanchéité par l'amélioration du serrage de la coupelle de contact, sans en rien compliquer la fa b rication.
La nouvelle disposition de la partie anodique de la pile est caractérisée en ce quelle comprend, en plus de la coupelle métallique de contact, coiffant le fond du godet de zinc, une seconde coupelle à fond ouvert, emboitée sur la première, de façon à serrer la paroi cylindrique, latérale, de celle-ci, contre la paroi correspondante du godet. Un joint dtétanchéité est enserré entre les parties planes des deux coupelles.
De préférence, le serrage de la paroi cylindrique de la première coupelle, au moyen de celle de la seconde, est réalisé par rétreint sur le godet en zinc, selon la méthode de GLOVER, mentionnée plus haut.
Suivant une autre caractéristique préférée, l'étanchéité procurée par le joint sus-mentionné > est complétée par ltinjection de matière plastique dans la région comprise entre la partie en relief de la première coupelle, la paroi externe de la seconde coupelle et la gaine plastique qui entoure le godet ;cette injection peut être réalisée avec de la matière plastique supplémentaire, ou bien avec le prolongement de la gaine elle-meme.
En se reférant maintenant plus particulièrement à la figure 2 et à la figure 15, on peut voir comment les divers leviers ont été arrangés d'une manière ordonnée.
Les divers organes décrits précédemment peuvent être arrangés de manière compacte. Les bras de leviers dressés 86a auxquels sont reliés les différentes bielles ou bras de liaison 118 forment des arrangements AI à chaque extrémité derrière les deux têtes de tricotage. Les autres bras de leviers 8Sb, associés aux bras de leviers 86a, forment des arrangements A2 en dessous des paquets de cames sur l'arbre à cames de dessus 48, les arrangements A2 des tttes de tricotage respectives se recou-srant partiellement. Les bras de leviers 86a qui s'étendent latéralement, auxquels sont rel-ées les différentes bielles de monte et baisse 118, forment des arrangements A3 à chaque extrémité en dessous des têtes de tricotage. Les au tres bras de leviers 86b qui y sontsassociés forment des arrangements A4 derrière l'arbre à cames du bas 52 en dessous de l'arbre à cames du dessus 48.
Les arrangements Al et A3 fonctionnent dans un espace étroit, s'étendant longitudinalement, entre les pieds d'ex- trématé 10, et les divers éléments des têtes de tricotage s'adaptent en avant des arrangements Ai et A5 et au-dessus de ceux-ci.
La transmission du mouvement à partir des paquets de cames aux bielles 118 est généralement directe et les masses en mouvement alternatif sont petites. Les têtes de tricotage se trouvent à l'avant et à l'arrière du métier.
En se référant à la figure 15, on voit la tête de tricotage montrée en H1 d'un cté et en H2 de l'autre côté. On peut voir comment H1 stadapte partiellement dans l'espace en forme dtL occupé par les divers leviers.Les têtes de tricotage peuvent être atteintes par des bielles en des points intermédiaires, mais seulement à l'arrière et au bas de la tête de tricotage, de façon à laisser une- région non obstruée pour recevoir le fil provenant des chariots de transport transversal , pour la transformation de ce fil en tissu. La région occupée par la barre de glissement S s'étend à travers des ouvertures rectangulaires formées par les bielles et les leviers aux extrémités de la tête de tricotage.Les leviers pivotent dans des régions P disposées virtuellement en diagonale en face de la zone de formation du tissu dans les têtes de tricotage H1 et H2. La zone de formation de tissu se trouve au-dessus des organes d'abattage et entre la barre à aiguilles et la barre à platines.
Le mécanisme décrit peut être modifié pour ce qui concerne le mécanisme de mouvement de la barre à aiguilles, en commandant chaque levier particulier pour son mouvement dans un sens, par une came , sur un arbre à cames, et pour son mouvement dans un autre sens, par une came sur un autre ar bre à cames On préfère cependant que les cames soient sur le rne arbre à cames puisque cela facilite la synchronisStion précise des cames.Si des vitesses faibles sont acceptables, il peut être possible de déplacer les leviers par des cames dans un sens seulement et d'utiliser un ressort de tension, ou de préférence de compression, pour le mouvement de retour, Le ressort de compression peut être situé entre deux bras de leviers adjacents dressés, servant chacun à ltune des barres à aiguilles. Dans un arrangement d'entranement plus compliqué, des levIers à trols bras pourraient être employés à raison de deux avec des suiveurs de cames , pour coopérer avec les cames respectIves, pour un mouvement d'allée et de venue des leviers, et avec un troisième bras de levier pour faire fonctionner la bielle associée. En utilisant ces leviers, il est possible de tirer la bielle d'avance et de recul de la barre à aiguilles, par le fonctionnement d'une came en dessous de la tête de tricotage.
Le mécanisme peut être adapté aussi de telle façon que les deux barres à aiguilles puissent être actionnées à partir des mêmes cames. Ceci peut être réalisé par des bielles à pivotement intermédiaires ou en faisant coopérer des secteurs dentés qui relient entre eux les leviers pour les barres à aiguilles respectives, mais dans l'un et l'autre cas, la transmission d'entraSnement est moins directe' et un jeu peut se présenter, ce qui empochera le fonctionnement à grande vitesse.
L'invention concerne un nouveau dispositif d'étaiement, utilisable comme support, étai, étançon etc...On désignera ci-après un tel dispositif sous l'appellation générique d'étai, sans que cela implique une limitation de l'invention On sait que les étais d'un type connu, notamment ceux utilisés pour supporter des éléments de béton, dans le domaine du bâtiment, utilisent des éléments filetés, notamment des vis, pour un réglage dimensionnel précis.
Un tel système de réglage présente toutefois l'inconvénient d'être long à mettre en oeuvre et de nécessiter des eff@@ts importants.
La présente invention vise à remédier à cet inconvénient en proposant un nouveau type d'étai dont le réglage dimensionnel paisse entre effectué facilement et rapidement, sans impliquer d'efforts notables de la part de l'utilisateur.
A cet effet, l'invention a pour objet un étai tubulaire caractérisé en ce qu'il comprend deux éléments tubulaires montés coulissants l'un par rapport & l'autre et réunis par un collier à clavettes solidaire de l'un desdits éléments et apte & enserrer l'autre élément, en vue de verrouiller en position lesdits éléments & la longueur désirée,par blocage dudit collier à l'aide desdites clavettes.
Dans une forme de réalisation préférée de l'invention, l'étai comprend une pompe hydraulique,dont le corps et la tige sont respectivement solidaires desdits éléments tubulaires,en vue de permettre un réglage fia de la position de ceux-ci après déverouillage dudit collier & clavettes.
Avantageusement, dans le cas où l'étal doit comporter deux niveaux possibles d'utilisation, l'élément tubulaire de plus faible diamètre est monté coulissant & sa partie supérieure et à sa partie inférieure, respectivement par rapport & deux autres éléments tubulaires, un collier & clavettes étant prévu sur chacune desdites parties pour permettre un double réglage positionnel.
las dessins annexés, qui n'ont pas de caractère limitatif, illustrent une forme de lise en outre de l'invention.
Sur ces dessins s La figure 1 est une vue en perspective d'un étai & deux niveaux de réglages t La figure 2 est une sue de détail, en plan, du corps d'un collier & clavettes utilisé dans cet étai.
Conne on le voit sur la figure 1, dans cette forme de réalisa- tic n de l'étai conforme à l'invention, un tube 1 coulisse & RTI ID=2.5 HE=9 WI=15 LX=1743 LY=350< l'int*- rieur d'un tube 2, dont le diamètre interne est sensiblement égal au diamètre externe du tube 2. las diamètres externes des deux tubes peuvent, par exemple, être égaux A 48 et 60 n. Zîs peuvent être réalisés en acier.
Bande témoin A B C Acide téréphtalique présent dans les gaz récupérés (en %) 1,57 0,41 0,62 0,57
L'invention concerne une cuve de cellule électrolytique destinée à la réduction électrolytique de l'aluminium.
La cuve comprend un fond, des parois latérales et des parois extrêmes constitués de plaques d'acier et entourés d'une structure de renfort.
L'expérience a montre que dans les cellules ou cuves électrolytiques fonctionnant sous de fortes intensités, il apparaît des forces électromagnétiques risquant de perturber les opérations effectuées. Ces perturbations apparaissent généralement sous des courants de 40 à 50 kA. Lorsque des courants supérieurs sont utilisés, par exemple des courants de 100 à 200 kA, les difficultés peuvent s'accroître suffisamment pour qu'il soit impossible d'obtenir des conditions satisfaisantes de fonctionnement, à moins que certaines mesures, généralement coûteuses,soient prises. Ces forces électromagnétiques apparaissent lors du passage du courant dans les champs magnétiques créés dans la cellule électrolytique, et elles provoquent des vagues, des bulles et d'autres mouvements dans le bain et le métal.La différence de densité entre le bain de fusion et le métal sous-jacent et en fusion étant très faible, il peut en résulter des variations importantes de l'écart entre l'anode et le métal en fusion.
Pour empêcher le métal fondu d'entrer en contact avec l'anode et de provoquer ainsi un court-circuit, l'écart entre l'anode et la cathode doit être augmenté. I1 en résulte un accroissement de la chute de tension entre l'anode et la cathode, un échauffement supplémentaire de la cuve et une augmentation de la consommation en énergie pour chaque kilogramme de metal produit.
Le passage de courants électriques horizontaux dans le bain de métal provoque, sous l'effet des champs magnétiques verticaux, l'apparition de forces électromagnétiques orientées dans la direction longitudinale de la cuve. Afin de limiter les composantes horizontales de courant, et par conséquent de réduire les principaux mouvements se produisant dans le métal et le bain, il est classique de former un revêtement interne constitué par une partie du bain solidifiée le long de la garniture latérale de carbone de la cuve. Ce revêtement ou cette couche latérale solidifiée a un effet d'isolation électrique et limite donc les composantes horizontales de courant. Cette couche latérale solidifiée est obtenue par une limitation de l'épaisseur de la garniture latérale et par l'absence d'isolation thermique entre la garniture latérale et la coque d'acier de la cuve.Un autre avantage de cette couche latérale solidifiée est qu'elle protège la garniture latérale contre l'attaque du bain. Néanmoins, il arrive fréquemment que la matière en fusion traverse les garnitures latérales, avec des conséquences très gênantes et très coûteuses. Cette pénétration de la matière en fusion dans la garniture laterale est principalement due aux températures élevées de fonctionnement, associées à l'effet d'anode ou à de mauvaises condition s de travail pouvant être dues partiellement à d'importantes forces électromagnétiques.
L'invention concerne une couche latérale solidifiee résistante et stable, permettant la construction d'une cuve plus résistante et plus durable que les cuves antérieures, sans augmenter la quantité d'acier utilisée. Ge résultat est obtenu, selon l'invention, par la mise en place d'éléments de renfort ou raidisseurs verticaux contre la surface extérieure des parois latérales et des parois extrêmes, et par la mise en place d'un châssis essentiellement horizontal de renfort à l'extérieur de ce raidisseur, de manière que des passages verticaux soient delimités entre lesdits raidisseurs pour permettre un écoulement libre de l'air contre les parois latérales et les parois extrêmes, et de manière également que les raidisseurs assument la fonction dtailettes de refroidissement conduisant et dissipant la chaleur des parois latérales et des parois extrêmes.
Les avantages apportés par cette forme de réalisation sont principalement que la mise en place du châssis de renfort à une certaine distance des parois de la cuve a pour effet de ne faire apparaître que de faibles contraintes thermiques dans ledit châssis, ce qui élimine le phenomène de vieillissement des structures soumises à une charge de maintenir à une faible valeur la température du châssis de renfort et de ne provoquer que de faibles variations de temperatures lorsque la température ambiante varie de bénéficier d'une faible différence de température entre les parties intérieures et les parties extérieures du châssis de renfort ; et de guider le courant d'air vers les côtés de la cuve.D'autres avantages apportés par le contact entre les raidisseurs verticaux et les côtés de la cuve sont que ces raidisseurs peuvent assumer la fonction d'ailettes de refroidissement, que la résistance à l'écoulement d'air est faible, que l'air est guidé verticalement vers le haut le long des côtés de la cuve, et qu'aucune accumulation d'alumine le long des côtés de la cuve ne peut se produire.
En d'autres termes, la conception de la cuve selon l'invention permet d'obtenir une caractéristique de transmission de chaleur élevée et stable entre les côtés de la cuve et les éléments montés autour de cette cuve. Cette caractéristique est très importante pour la formation d'une couche latérale solidifiée stable et résistante, protégeant la garniture latérale.
La présence d'une couche latérale solidifiée et stable entraîne une répartition stable et convenable du courant cathodique et,par consequent, de bonnes conditions de fonctionnement.
Ces dernières augmentent l'efficacité du courant et la durée de vie de la cathode.
L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemple nullement limitatif et sur lesquels la figure 1 est une coupe transversale partielle, dans un plan vertical, d'une cellule électrolytique comportant une paroi latérale faisant partie de la cuve selon l'invention ; la figure 2 est une coupe transversale, dans un plan horizontal et à échelle réduite, de la cellule électrolytique de la figure 1 ; et la figure 3 est une coupe transversale verticale d'une cellule électrolytique comportant une structure transversale de renfort.
Les figures représentent des parois latérales 1 et des parois extrêmes Il qui forment ensemble, avec une plaque 10 de fond, la cuve selon l'invention, construite convenablement en tôle d'acier. Les parois 1 et 11 en acier doi vent être fortement renforcées a' leur périphérie. Be renfort comprend principalement des raidisseurs verticaux 2 disposes le long des parois latérales 1, et des raidisseurs correspondants 22 disposés le long des parois extrêmes 11. Ces raidisseurs assument la fonction d'aiglettes verticales de refroidissement transmettant la chaleur des parois de la cuve aux courants dtair qui circulent le long de la surface extérieure de cette cuve.Les raidisseurs 2 et 22 peuvent avantageusement avoir une section droite en I ou en T afin de résister convenablement aux forces importantes de dilatation exercées par les garnitures 3a et 3b de la cuve, comme représenté sur la figure 1.
Un châssis 4 de renfort, placé à ltextérieur des raidisseurs 2 et 22, comprend de fortes poutres 41 et 42 en acier, disposées horizontalement le long des parois latérales et des parois extrêmes de la structure, respectivement.
Ce chassis 4 de renfort entoure avantageusement sans interruption la cuve sur tous ses côtés, et il peut être monté de manière à pouvoir être divisé en deux parties à l'aide dtun éclissage 44 ou autre dispositif placé au milieu de chaque élément extrême.
Des passages verticaux 12 d'air sont ainsi délimités entre les raidisseurs 2, le long des parois latérales 1 et des passages verticaux correspondants 13 sont délimités entre les raidisseurs 22, le long des parois extrêmes 11.