INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le modulateur de la Fig. 7 est destiné à délivrer un signal à modulation mixte QAM à sauts décalés. Il comprend un démultiplexeur 1 a quatre sorties 8.1 à 8.4 respectivement reliées à quatre modulateurs à deux phases 16 à 19.
L'ensemble 5, alimenté par la source de porteuse 4, comprend encore un seul déphaseur 13 de 82. La sortie de 4 est reliée, en parallèle, aux entrées de porteuses de 16 et 18, et à l'entrée du déphaseur 13. La sortie de 13 est reliée en parallèle aux entrées de porteuse des modulateurs 17 et 19.
Entre la sortie du modulateur 17 et l'entrée 10.2 du circuit de combinaison 3, est monté, en série, un atténuateur 20 de 6 dB; de même entre la sortie 18 et l'entrée 10.3, est prévu un atténuateur 21 de mème atténuation pue 20.
Les sorties de 16 et 19 sont respectivement directement reliées à 10.1 et 10.4.
an considérant encore le plan du diagramme de Fresnel, on pourrait constater que le modulateur de la Fig. 7 délivre un signal à modulation QAM à sauts décalés qui ne comporte pas de sauts de phase égaux à W. A noter que les atténuateurs 20 et 21 peuvent évidemment être intégrés dans le circuit de combinaison 3.
Le démodulateur de la Fig. 8 est prévu pour démoduler un signal à modulation à phases multiples à sauts décalés tel que le signal délivré par le modulateur de la Fig. 7. Il comprend un diviseur de puissance 22 dont l'entrée de signal 23 est reliée, par une ligne de transmission ou un moyen équivalent, à la sortie du circuit 3 de la Fig. 1. Le diviseur 22 comporte n sorties 24.1 à 24.n respectivement reliées aux démodulateurs cohérents à deux niveaux 25.1 à 25.n. Les sorties de signaux des démodulateurs 25.1 à 25.n sont respectivement aux entrées 26.1 à 26.n d'un multiplexeur 27. Par ailleurs, l'entrée de signal 23 est encore reliée à un circuit régénérateur 28 qui pilote une source de porteuse 29 et une horloge 30. Le circuit régénérateur 28 est un circuit classique qui ne nécessite pas d'être décrit en détail.Il permet, d'une part, d'asservir la fréquence de la source 29, en phase et en fréquence, à celle de la source 4 du modulateur et, d'autre part, de synchroniser l'horloge 30 afin qu'elle fonctionne au rythme du train appliqué au modulateur. La sortie de la source 29 alimente un ensemble de déphaseurs 31, identique à l'ensemble 5, Fig. 1, qui délivre des porteuses de même fréquence, mais de phases différentes, sur ses sorties 32.1 à 32.n reliées aux entrées de porteuse correspondantes des démodulateurs 25.1 à 25.n. L'horloge 30 alimente en signaux d'horloge les démodulateurs 25.1 à 25.n et le multiplexeur 27. Le multiplexeur 27 active successivement ses entrées 26.1 à 26.n, au rythme de l'horloge, pour multiplexer les signaux de sortie des démodulateurs 25.1 à 25.n et délivrer sa sortie 33, le train d'éléments binaires reçu.
Chaque démodulateur 25.1 à 25.n comprend un mélangeur 34 dont la sortie est reliée à l'entrée d'un régénérateur à deux niveaux classique 35 qui, selon les cas rencontrés, sera un détecteur de signe ou un discriminateur d'amplitude et dont la sortie est celle du démodulateur. L'entrée de porteuse du démodulateur est reliée directement à la seconde entrée du mélangeur 34. Dans chaque démodulateur 25.1 à 25.n, bien que la phase et l'amplitude de la porteuse du signal d'entrée en 23, donc aux entrées 24.1 à 24.n puisque le circuit 22 ne fait que diviser la puissance du signal d'entrée, puissent changer à chaque élément binaire, le changement d'état provoqué par l'un des modulateurs 2.1 à 2.n de la Fig. 1 sera bien détecté par le démodulateur correspondant 25.1 à 25.n, la démodulation étant effectuée par la porteuse régénérée associée au démodulateur considéré.Le multiplexeur 27 validant ses entrées 26.1 à 26.n en synchronisme avec le démultiplexeur 1, Fig. 1, le train des éléments binaires sera bien reconstitué.
Plus généralement, toute modulation à 2 états à sauts décalés peut etre démodulée en démodulation cohérente ou en démodulation différentielle. En effet, comme dans le cas des modulations classiques à 2n états, l'information à transmettre est bien définie par la succession des états de la porteuse et ces états successifs peuvent être identifiés soit par rapport à une porteuse régénérée en démodulation cohérente, soit par différence entre deux états successifs en démodulation différentielle. D'ailleurs les démodulateurs connus peuvent être utilisés pour démoduler une modulation à sauts décalés car, dans cette ième modulation, le n état est identique à l'6tat, constant pendant tout le motif de n éléments binaires, de la modulation classique correspondante.
Dans les cas particuliers les plus fréquents comme ceux de la modulation MDP4 par transition, il est possible d'utiliser des démodulateurs différentiels plus simples tels que ceux des Figs. 9 et 11.
Dans le démodulateur de la Fig. 9, il est prévu un diviseur de puissance par quatre 41 à quatre sorties 42.1 à 42.4. La sortie 42.1 est reliée, à travers une liaison à retard 43, à la première entrée d'un modulateur en anneau 44. La sortie 42.2 est reliée directement à la seconde entrée du modulateur en anneau 44. La sortie 42.3 est reliée, à travers une ligne à retard 45, à la première entrée d'un modulateur en anneau 46. La sortie 42.4 est reliée directement à la seconde entrée du modulateur en anneau 46. La sortie de 44 est reliée à l'entrée d'un régénérateur à deux niveaux 47 tandis que la sortie de 46 est reliée à l'entrée d'un régénérateur à deux niveaux 48. Les sorties 47 et 48 sont respectivement reliées aux deux entrées d'un multiplexeur 49 qui délivre en 50 le train reçu.L'entrée de signal 23 est aussi reliée à un régénérateur de rythme 51 dont la sortie est reliée, d'une part, à l'entrée d'horloge du multiplexeur 49 et, d'autre part, à l'entrée d'un diviseur de fréquence par deux 52. La sortie de 52 est reliée, d'une part, directement à l'entrée de validation du régénérateur 48.
La ligne à retard 43 introduit sur le signal appliqué un retard d'une durée de 2T, soit la durée de deux éléments binaires, et un déphasage de k t -l4t tandis que le ligne à retard 45 introduit un retard d'une durée de 2T g et un déphsage de k +5 . La ligne à retard 53 retarde le signal délivré 24 par 52 d'une durée T.
La Fig. 10 permet d'illustrer le fonctionnement du démodulateur de la Fig. 9 en considérant le signal reçu en 23 comportant les états de phase de la ligne e de la Fig. 6 qui sont répétés à la ligne a de la Fig. 10. A la ligne b, on a représenté les états de phase de a décalés de deux éléments binaires et tournés de -114. A la ligne c, on a représenté le signe des projections d'un vecteur sur l'autre. A la ligne d, on a représenté le train reconstitué en considérant qu'une alternance de signe entraîne un 7 tandis que deux mêmes signes successifs entraînent un 0. Il apparaît que le train de la ligne d correspond au train impair de la ligne a de la Fig. 6.A la ligne e, on a représenté les états de phase de a décalés de deux éléments binaires et tournés de +tut/4. A la ligne f, on a représenté le signe des projections d'un vecteur défini en e sur chaque vecteur défini en a. A la ligne g, on a représenté le train reconstitué avec la même convention que précédemment. Il apparaît que le train de la ligne g correspond au train pair de la ligne a de la Fig. 6. En pratique, la détermination du signe des projections est effectuée dans le régénrateur 47 qui comporte également les moyens de comparer deux signes successifs pour reconstituer le train. Les circuits contenus dans 47 peuvent être classiques et à la portée de l'homme de l'art.A noter que le circuit 47 en fonctiorne qu'un élément binaire sur deux ce qui lui permet de ne comparer que les signes du train impair. Le régénérateur 48 est identique à 47 mais fonctionne sur les éléments binaires du train pair.
Acétone hexadeutérée Acétone hexadeutérée + ITCA Signal Type S re Constante Type Constante g e de 6 de rot rot couplage 6 couplage (Hz) (Hz) nu 0,80- m 9 0 > 8 m t}D C i 4 1,70 1,87 T A B L E A U II (suite)
Acétone hexadeutérée Acétone hexadeutérée + ITCA Signal 6 Type Nbre Constante Type Constante de de de prot. couplage 6 couplage (Hz) (Hz) 5 5ss- zut 1 3,70 dt 1 J2=7' 5,12 dt J2--7' 3,10 J dt I J2=7 > 0 5, 12 dt J2= 7, 0 3J$-H 3,10 dq 1 J1=7,0 J2=lO,o J2=lO,o 3 -CH3 1,15 d 3 =7 1,18 d J=7 5J-H 4,53 dd 1 J1=2 > 5 4,84 dd J1=2,5 J2=W,25 J2=4,25 4ç 3,46 dd 1 Jl=10,O 3,43 dd Jl=10,O J2=4,25 J2=4,25 EXEMPLE . On agite pendant 60 heures, une solution de 0,75 g d'acide 2ss-méthyl-3α-carboxynone-cis-4-énoique dans 25 ml d'éther avec 1,0 g de tétroxyde d'osmium. On sature le mélange de sulfure d'hydrogène, puis on le filtre sur de la terre de diatomées. On lave le résidu noir trois fois avec 50 ml d'éther à chaque reprise, puis on combine les filtrats et on les évapore.On dissout le résidu dans 50 ml d'éther et on sature la solution éthérée de chlorure d'hydrogène. On extrait cette solution trois fois avec 25 ml de solution aqueuse saturée de bicarbonate de sodium à chaque reprise. On combine les extraits bicarboniques et on les acidifie jusqu'à pH 1 avec de l'acide chlorhydrique concentré, puis on les extraits trois fois avec 25 ml d'éther à chaque reprise.
Après séchage sur du sulfate de sodium, on éva.pore les extraits éthérés combinés. On triture l'huile résultante dans un mélange d'éther et d'éther de pétrole pour obtenir,avec un rendement de 12%, des cristaux d'acide 3ss-méthyl-5-(1α-hydroxy-n-pentyl)-2 oxo-tétrahydrofuranne-4α-ylcarboxylique fondant à 95-960C, donnant un ion M+ de poids 230 et aya.nt un Rf dans le système A de 0,56 et dans le système B de 0 > 15 et le spectre de résonance magnétique nucléaire suivant::
Acétone hexadeutérée 0 Acétone hexadeutérée + ITCA Signal Type Note Constante Type Constante e Pe de 6 de fprot. prot couplage de (Hz) - (Hz) H sp- Ho-ç 0,80- m 9 0,80- m n-Bu 1 > 70 1,80 5f 3,8 n 1 5,40 m I Sor-H 2,87 d4 1 51=7 2,8c; m 2,87 1 J1=7 2,80 ni J2=ll 3,1 3p-CH3 1,30 d 3 J=7 1,35 d J=7 54 -E 4,52 dd 1 J1=3,7 4,80 dd J1=3,5 J2=7,O J2=7,O 4p-H 3,12 dd 1 Jl=ll 3,0- m J2=7,O 3,3 EXEMPLE 4.- On agite pendant 72 heures à 20-250C, une solution de 3,2 g d'acide 2α-méthyl-3α-carboxynone-cis-4-énoique dans 75 ml d'éther avec 4,5 g de tétroxyde d'osmium. On agite alors le mélange de réaction avec 25 ml d'une solution saturée de chlorate de potassium jusqu'à limpidité de la couche éthérée (environ 4 heures).On sépare ensuite la couche éthérée qu'on dilue avec un supplément de 200 ml d'éther, puis qu'on sature de sulfure d'hydrogène. On sépare par filtration sur terre de diatomées le précipité noir résultant. On concentre le filtrat éthéré jusqu'à 50 mi, puis on le sature de chlorure d'hydrogène. On extrait cette solution alors trois fois avec 25 ml de solution aqueuse sa turée de bicarbonate de sodium à chaque reprise. On acidifie les extraits bicarboniques jusqu'à pH 1 avec de l'acide chlorhydrique concentré et on les extraits trois fois avec 30 ml d'éther à chaque reprise. On sèche les extraits combinés sur du sulfate de sodium et on les évapore.On dissout le résidu résultant dans le volume minimum de chlorure de méthylène et on l'absorbe par évaporation du solvant sur 5 g de gel de silice pour chromatographie préala.blement désactivé avec 12% en poids d'eau, puis mis à l'équilibre avec un mélange 95:4:1 en volume de chloroforme, d'acétone et d'acide acétique.
On dépose le gel de silice portant le résidu au sommet d'une colonne sèche de 60cm x 2,5 cm de gel de silice pour chromatographie préparé comme ci-dessus. On élue la colonne alors a.vec un mélange 95:4:1 en volume de chloroforme, d'acétone et d'acide acétique. On recueille des fractions de 25 ml qu'on analyse par chromatographie en couche mince au moyen du système A. On combine et on évapore les fractions 40 à 54.On triture le résidu avec un mélange d'éther et d'éther de pétrole pour obtenir, avec un rendement de 5%,des cristaux a' acide 2-(5α-n-butyl-4ss-hydroxy- 2-oxotétrahydrofuranne-3α-yl)-2α-méthylacétique fondant à 112113 C, donnant un ion M+ de poids 230 et aya.nt un Rf dans le système A de 0,57 et dans le système B de 0,17 et le spectre de résonance magnétique nucléaire suivant:: T A B L E A U IV
Acétone hexadeutérée Acétone hexadeutérée + ITCA Signal Type zabre Constante Type Constante # de de # de prot. couplage couplage (Hz) (Hz) 5α-n-butyle 0,80- m 9 0,8- m 1,8 1,94 5ss-H 4,1 m 1 4,33 m T A B L E A U IV (suite)
Acétone hexadeutérée Acétone hexadeutérée + ITCA Signal Type Nbre Constante . Type Constante de de 6 de prot. Jprot,l-,,uplage couplge (Hz) (Hz) CH, -{-X$C02E iI 2,85 | m | l l J23- -C-CD2H c 2,85 m 1 3,12 dq J1=7' t H 1,28 d 3 J=7 1 > 38 d J=7,5 i -H 4,1 m 1 5 > 22 t J=7 > 5 3p-H 2,85 m 1 3,32 dd J1= 11 J2=7,5 EXEMPLE 5. En opérant comme dans l'exemple 4, on obtient par trituration du résidu des fractions 56 à 80 de la colonne décrite dans l'exemple 4 > avec un rendement de 15%, de l'acide 3 -méthyl 5-(1α-hydroxy-n-pentyl)-2-oxotétrahydrofuranne-4α;-ylcarboxylique sous la forme d'une huile qu'on cristallise par traitement a.vec un mélange de tétrachlorure de carbone et d'acétone pour isoler le composé fondant à 97-101 C dont le Rf est de 0,56. Par recristallisation dans un mélange d'éther et d'éther de pétrole, on obtient l'acide fondant à 101-102 C et ayant un Rf dans le système A de 0,56 et dans le système B de 0,14 et le spectre de résonance magnétique nucléaire suivant::
Acétone hexadeutérée Acétone hexadeutérée + ITCA Signal Type brie Constante Type Constante S de de 6 de prot couplage couplage (Hz) (Hz) H 1 0,8G m 9 0,80- m 5JL- H nvtBsu S 1 68 1,80 91 5 HO~ m > 3,72 ni 1 5,22 m n-2u J 3 H 3,03 dq 1 J1 7 3,1 J1=7 J2=10 J2=10 3s-CH3 1,15 d 3 J1=7 1,18 d J=7 5d-H J 4,45 t 1 J1=3 > 8 4,80 dd J1=3,6 J2=4,8 9-H 3,W4 dd 1 ;ru=10 . 3,53 dd 5=10 ~ J2=3,8 ' J2=4,8 EXEMPLE 6. On prépare comme décrit ci-après les acides 3-carboxynone-cis-4-énoiques de départ pour les exemples 1 à 5.
On agite en atmosphère d'argon jusqu'à fin du dégagement d'hydrogène, à savoir pendant 2 heures, une solution de 31 g de 2,3-(diméthoxycarbonyl)none-cis-4-énoate de méthyle dans 250 ml de diméthylformamide contenant 5,4 g d'hydrure de sodium (obtenu à partir d'une dispersion dans l'huile minérale par élimination de celle-ci au moyen d'éther de pétrole). On ajoute alors 60 ml d'iodure de méthyle et on chauffe la solution à 400C pendant 90 minutes. On verse alors la solution dans 3 litres de solution saturée de chlorure d'ammonium, puis on extrait le mélange trois fois.avec 1. litre d'éther à chaque reprise. On sèche les extraits combinés sur du sulfate de sodium et on les évapore pour obtenir 28 g d'une huile. on agite les 28 g d'huile alors avec une solution de 18 g d'hydroxyde de sodium dans 450 ml d'eau pendant 2 heures à 20-250C, puis à 800C jusqu'à dissolution, à savoir pendant 3 heures. On refroidit la solution alors à OOC et on y ajoute 200 ml d'éther. On ajoute de l'acide chlorhydrique concentré au mélange agité jusqu'à ce que la couche aqueuse devienne acide au papier au tournesol. On sépare la couche éthérée qu'on sèche sur du sulfate de sodium et qu'on évapore pour obtenir 23 g d'une huile A. On chauffe les 23 g d'huile A au reflux avec 250 ml de xylène jusqu'à dissolution, à savoir pendant 3 heures.On chasse ensuite le xylène par évaporation à C sous pression réduite pour obtenir un résidu huileux. On chauffe le résidu huileux au reflux avec 100 ml d'eau pendant 2 heures, puis on refroidit le mélange aqueux jusqu'à 2G-250C et on l'extrait trois fois avec 30 ml d'éther à chaque reprise. On sèche les extraits combinés sur du sulfate de sodium, puis on les- évapore pour obtenir 16 g d'une huile. Par trituration de l'huile dans de l'éther de pétrole on obtient, avec un rendement de 13k, des cristaux d'acide 2ss-méthyl-3α-carboxynone-cis-4-énoique fon- dant à 143-146 C avec resolidification et refusion à 165-167 C et ayant un Rf dans le système A de 0,40 et dans le système B de 0,32.
Par évaporation du filtrat d'éther de pétrole obtenu lors de la trituration, on isole 12 g d'une huile qu'on dissout dans 15 ml d'éther de pétrole fraiss puis on laisse cristalliser la solution pour obtenir avec un rendement de 39%de l'acide 21(-méthyl-3c-carboxynone-cis-4-énoïque fondant à 82-840C et ayant un Rf dans le système A de 0,28 et dans le système B de 0,21.
L Note: Au cours d'un expérience ultérieure, l'huile A cristallise lentement pour donner de l'acide 2-méthyl-2,3-dicarboxynone-cis4-énoique fondant à 135-138 C après recristallisation dans un mélange d'éther et d'éther de pétrole].
EXEMPLE 7. On ajoute à une solution de 1 g d'acide 3α-méthyl-5- (1ss-hydroxy-n-pentyl)-2-oxotétrahydrofuranne-4α-ylcarboxylique dans 5 ml d'éther peu à peu une solution éthérée de diazométhane jusqu'à ce qu'une coloration jaune permanente du mélange de réaction indique la présence d'un excès de diazométhane. Après 30 minutes à 20-25 C, on chasse le diazométhane inchangé en chauffant le mélange de réaction à 95-100 C jusqu'à ce que la solution devienne incolore.On évapore ensuite le reste de l'éther pour obtenir, avec un rendement sensiblement quantitatif, le 3α-méthyl-5- (1ss-hydroxy-n-pentyl)-2-oxotétrahydrofuranne-4α-ylcarboxylate de méthyle sous la forme d'une huile ayant un Rf de 0,55 dans le système B et le spectre de résonance magnétique nucléaire caractéristique ci-après:
Avec des courses de courte durée, on ne parvient pas,dans la chambre fermée CA, atteindre la pression nécessaire à l'entrée de l'ébauche dans la partie vide des rouleaux dans le court délai disponible. Cette difficulté de pointage est d'autant plus grave, pour des raisons de productivité, que la vitesse de rotation des rouleaux du laminoir est plus élevée.
Au fur Et à mesure que le pointage s'effectue et que la course du piston augmente, la pression de l'air enfermé dans la chambre CA augmente en fonction de la course du piston qui reçoit une poussée toujours plus forte et acquiert, pendant sa course en avant, une vitesse toujours plus grande qui le porte, lorsqu'il est à plein régime, à un synchronisme parfait entre la course én avant du piston et le passage de la partie abaissée des rouleaux du laminoir.
A proximité de la fin de course en avant dans le sens du laminage du piston PI, il faut contrôler l'énergie dynamique assumée par les masses mobiles, ébauche, piston et autres, qui sont freinées au moyen d'un frein hydraulique FR. Celui-ci doit être d'autant plus efficace qu'il doit dissiper l'énergie développée par les masses mobiles, dans le laps de temps où ces masses subissent le freinage. le frein est réglable à l'aide d'orifices variables FP selon les calibres à laminer.
Plus le frein est efficace, plus il offre de résistance à l'avancement du piston, et donc à l'ébauche ; cette particularité aggrave la phase critique qui a lieu au commencement du laminage de toute ébauche c'est à dire dans la phase de pointage.
A la fin de sa course en avant, flèche AV, les rouleaux RU, ru du laminoir saisissent l'ébauche et la repoussent en arrière voir flèche IN, en communiquant à la masse mobile, avec une poussée adéquate, une accélération très élevée, nécessaire à ces masses mobiles pour atteindre dans un temps très bref une vitesse de recul voisine de la vitesse tangentielle des rouleaux du laminoir. les rouleaux MU, ru sont donc sujets à la réaction de poussée nécessaire à l'accélération indiquée ci-dessus.
Etant donné que les circonstances citées ci-dessus sont valables pour tous les laminoirs à pas de pèlerin, l'objet de 1' invention est de rendre moins difficile la phase de pointage, de récupérer une grande partie de l'énergie que le frein hydraulique doit dissiper pour arrenter la course des masses mobiles, pour la réutiliser en vue d'aider les rouleaux RU , ru à relancer en arrière les masses mobiles-m8mes.
Ces caractéristiques et d'autres encore ressortiront bien de la description.
Pour bien fixer l'objet de l'invention, sans toutefois le limiter dans les dessins annexés La figure 1 est une vue en élévation en coupe partielle d'un laminoir à chaud pour tubes sans soudure à pas de pélerin conçu selon la présente invention.
La figure 2 est une vue à grande échelle de la partie référencée A à la figure i.
les figures 3 et 4 sont des vues en coupe illustrant respectivement en phase de laminage et de pointage, le frein hydraulique selon l'invention.
la figure 5 est une coupe partielle axiale illustrant la partie référencée en B à la figure 7.
La figure 6 montre schématiquement comme dans la figure 2 le circuit d'alimentation du piston en phase "pointage" compte-tenu que le circuit-mêne représenté figure 2, représente la configuration du circuit, mais en phase de laminage.
Afin de rendre plus concret l'objet de l'invention on le décrit maintenant d'une manière non limitative illustrée aux figures des dessins.
On rappelle que la partie freinante est constituée d'une manière connue d'une douille fixe BU ayant à l'intérieur un profil parabolique PB sur presque toute sa longueur, et est pourvue d'ouvertures réglables FP manuellement ou commandées à distance ; le réglage des ouvertures fait varier l'efficacité du frein selon le calibre à laminer en agissant sur le déplacement angulaire de 1' anneau AL muni d'orifices .. A ce frein tradHionnel a été ajoutée selon l'invention. une autre série d'orifices fo à ouverture réglable au moyen d'un second anneau NA muni de trous F0, ledit anneau étant déplaçable angulairement par l'action de pistons pneumatiques ou hydrauliques, à course réglable, non illustrés aux figures des dessins.
Avec-les orifices supplémentaires fo entièrement ouverts, l'efficacité du frein hydraulique est très réduite. A l'aide de l'ouverture judicieusement choisie, de ces orifices fo, l'on peut réduire temporairement l'efficacité du frein, suffisamment pour réduire la résistance opposée à l'avancement du piston PI qui ainsi, au cours de la phase de pointage, peut avancer plus rapidenent, permettant à l'ébauche SB de dépasser les rouleaux RU, ru du laminoir, lorsque ceux-ci présentent leur partie à profil radial plus petit.
Pour récupérer une grande partie de l'énçrgie que le frein hydraulique doit dissiper pour arrêter la course des masses mobiles en vue de réutiliser l'énergie, on a prévu un dispositif simple, utile également comme auxiliaire indirect au dispositif décrit préalable ment.
la figure 3 illustre un dispositif préféré de commande de l'intervalle de répétition, décrit ci-après, qui peut être appliqué à l'une quelconque des réalisations décrites relativement aux figures 1 ou 2, par exemple. En représentation schématique, la figure 3 montre un porte-bobine 201 fournissant une nappe 200 à partir d'une bobine 202. La nappe qui avance est acheminée par différents Q'îlindrs-s de guidage 203-205 et la section de commande de tension d'entrée qui comprend le cylindre de guidage 206, le cylindre baladeur ou tendeur 207 et le cylindre de guidage 208.
A titre de représentation schématique, on indique un vérin pneumatique 209 pour déplacer le tendeur 207 par rapport à son pivot, comme dans la réalisation de la virure 1. De la section de commande de la tension d1entrée, la nappe 200 avanie dans une première unité ou poste pilote 21û qui peut aprliquer des marques pilotes sur la nappe 200, coàme dans la réalisation de la figure 1 ou celle de la figure 2 pour être vues par l'analyseur 211 avant le poste séchoir 212, et pour être vues par l'analyeur 213 subséquent à l'unité séchoir 212.- Ainsi, de meme que dans les réalisations précédentes, des impulsions de coder peuvent entre acheminées sur une ligne 214 afin de représenter des incréments uniformes de déplacement au poste pilote 210, par exemple chaque impulsion représentant un déplacement de la nappe de 25 micron.
On montre que les signaux de commande de l'intervalle de répétition issus de l'analyseur 211 sont acheminés par un conducteur 215 et que les signaux de commande de l'intervalle de répétition issus de l'analyseur 213 sont acheminés par un conducteur 216. Les trajets des signaux pour le codeur sont désignés de manière générique par les lettres tESCw, le trajet da signal pour les signaux issus de l'analyseur 211 est désigné par les lettres 'tREF", et le trajet de signal pour les signaux issus de l'analyseur 213 est désigné par la lettre M (MARQUE).
Le cylindre imprimeur de marque pilote au poste 210 est désigne par la référence 217, tout moyen approprié applicateur de marque pouvant être substitué au cylindre imprimeur 217.