INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On a représenté, dans la partie inférieure de la figure 1, les impulsions récurrentes d'horloge (H) utilisées, dans un dispositif de codage tel que celui auquel on s'est référé plus haut et fonctionnant suivant la caractéristique de codage normalisées pour élaborer le code de l'échantillon. On voit que, dans chaque intervalle Tk-1 = Tk = on transmet vers le compteur 16 impulsions qui confèrent à la partie (WXYZ) du code ses 16 composantes possibles 0000, 0001, ..., 1111, en trayant lors de l'application de la 16e impulsion une modification de la partie (ABC) du code, à laquelle est ajoutée un chiffre binaire 1 dans la position de poids le plus faible, provoquant le passage au segment suivant.
la figure 2 montre comment il est possible de substituer à la représentation de la caractéristique de codage normalisée telle que celle de la figure 1 une autre représentation dans laquelle, à chacun des segments Sk-1, Sk, Sk+1 de la figure 1 correspond une autre série de segments Sk-1, StkS S1k+1, de pentes toutes égales entre elles, situés dans le prolongement les uns des autres et qui, par suite, définissent cette fois une caractiristique linéaire.
Cette anamorphose sur laquelle repose l'invention se traduit par le fait que la durée des différents segments double lors du passage de l'un d'eux au suivant s T'k = 2. T'k-1 T'k+1 = 2. T'k sauf lors du passage du premier d'entre eux S'0 au suivant s'1 où la durée est conservée (T'1 = T'0).
Il convient, en conséquence, pour qu'à un m8me niveau de lté- chantillon corresponde une même combinaison codée, que la fréquence des impulsions appliquées à l'entrée du compteur chargé d'élaborer le code, aille en décroissant de moitie lors du passage d2un segment au suivant (h l'exception du passage du segment S'0 au segment S'1 où la fréquence doit rester inchangée).Suivant le segment considéré, les fréquences utilisées seront donc de la forme ci-après, en rappelant dans chaqde cas les limites des segments exprimées en fonction du niveau maximal V des échantillons t (Tableau page 5)
f- LIMITES DU SEGMENT ! (exprimées en SEGMENT niveaux de tension) FREQUENCE de à S'0 v/128 0 f0 S'1 v/ 64 v/128 F0 S'2 v/ 32 v/ 64 F0/ 2 | S'3 V vu 16 V v/ 32 Fo/ 4 S'4 v/ 8 v/ 16 F0/ 8 S'5 v/ 4 v/ 8 F0/16 S'6 v/ 2 v/ 4 F0/32 S'7 v v/ 2 F0/64 Cette division par 2 de la fréquence lors du passage dtun segment au suivant est illustrée par la partie inférieure de la figure 2 dans laquelle on retrouve le même nombre d'impulsions -seize- dans chacune des tranches de temps T'k-1, T'k et T'k+1, bien que la valeur de chacune aille en doublant.
Poids(g) (Zn) Zn tot. (Cu) Cu tot. (Pb) Pb tot.
Vol.(cm3) Solution départ 500 0,04 0,02 17,9 8,95 50,02 0 Concentré frais 32,3 5,83 1,58 1,42 0,46 45,10 14,57 Total entrée - - 1,90 - 9,41 - 14,57 Solution finale 500 1,12 0,56 12,88 6,44 10,52 5,26 Résidu (poids entimé) 26 5,15 1,34 12,7 3,30 30,4 7,90 Total sortie 1,90 9,74 13,16 Rendement dissol. % 29,5 40,0 EXEMPLE 7 Essais d'activation du minerai par le chlorure cuivrique Le minerai est d'abord soumis à une activation à 800C, par une solution de chlorure cuivrique titrant environ 18g/l de cuivre pendant 15 minutes. La quantité de chlorure cuivrique mise en jeu est égale à 31,7% de la quantité stoechiométrique (QS) nécessaire pour la mise en solution du plomb.
Ensuite, on introduit dans le réacteur une solution de CuCl, en volume tel que le plomb initialement introduit soit en excès de 1,1 QS par rapport à la quantité globale d'ions Cl liés au cuivre Introduits.
Les résultats obtenus sont résumés dans le tableau suivant
Polds(g) (Zn) Zn tot. (Cu) Cu tot. (Pb) b tot Vol.(cm3) Sol. d'activation 90 - - 18,5 1,67 - Sol. d'attaque 410 0,12 0,05 22,3 9,14 0,02 0 Concentré frais 38 5,83 2,22 1,42 0,54 45,10 -17,12 Total entrée - - 2,27 - 11,35 - 17,12 Sol. finale 480 0,82 0,39 8,6 4,13 18,9 9,07 Résidu 30,2 5,85 1,77 16,4 4,95 24,9 7,52 Total sortie - - 2,16 - 9,08 - 16,59 Rendement (%) - - 18,1 - - 54,7 On notera l'amélioration du rendement et de la sélectivité vis-à-vis du zinc.
La présente invention concerne un appareil carottier du type à cabale.
En substance, l'appareil carottier comprend un tube intérieur coulissant dans un tube extérieur. Le tube intérieur est équipé inférieurement d'un manchon extracteur de carotte et supérieurement d'une tête. Le tube extérieur est formé par un train de tiges creuses et pourvu inférieurement d'une couronne de sondage. La tête de tube intérieur est suspendue à un câble pour l'extraction et éventuellement la descente de ce tube intérieur. La tête du tube intérieur présente une butée de suspension et des moyens de verrouillage de ce tube intérieur dans le tube extérieur. La butée de suspension repose, en position de sondage, sur une bague annulaire de suspension du tube extérieur.
Les moyens de verrouillage sont engagés, en position de sondage, dans une encoche annulaire de verrouillage du tube extérieur.
< -n outre, le tube intérieur forme de haut en bas dans le tube extérieur, ur; p2ssae d'eau pour aettre dans la zone de sondage ge, sous l'action d'une pompe en surface, un débit d'eau refroidissant la couronne de sondage et évacuant de bas en haut les débris de sondage entre le tube extérieur et la paroi du trou foré.
Dans la tec"mique du carottage d'un sol à l'aide dtun appareil carottier à cable, on prélève des échantillons cylin- driques de roche, ctest-à-dire des carottes, qui sont découpés par la couronne de sondage mise en rotation par le tube extérieur, qui sont engagés progressivement dans le manchon extracteur du tube intérieur lors du sondage ou du carottage et qui sont dégagés du sol restant et remontés à la surface par le tube intérieur à l'aide du câble susdit commandé par un treuil en surface. Au cours du sondage ou du carottage, liteau circulant jusou'au fond du trou foré refroidit la couronne de sondage et évacue vers la surface les débris produits.
Les appareils carottiers connus du genre susdit ne présentent pas de moyen monté dans leur tube intérieur, pour controler le débit d'eau traversant leur circuit d'eau formé par ce tube intérieur et alimentant la zone de sondage et de carot- tape. Conséouernent, selon les conditions de sondage ou de carottage et notamment dans les cas où la perte d'eau est supérieure au débit injecté, les appareils carottiers connus risquent d'admettre dans la zone de sondage et de carottage, un dé bit d'eau insuffisant et même nul. Or, un tel débit d'eau défavorable ne peut être détecté par l'opérateur en surface, quta- près une période suffisamment longue pour provoquer un échauffement excessif de la couronne de sondage et la destruction ra pide de cet outil onéreux.
Quelques données numériques d'un sondage et d'un carottage font comprendre le risque susdit des appareils connus.
Généralement, le débit d'eau mis en oeuvre lors du sondage et du carottage d'un sol normal est tel que la vitesse ascensionnelle du courant d'eau ramenant les débris entre le tube extérieur et la paroi du trou foré dans le sol est de 50 cn/ sec. environ. Avec un appareil carottier dont lue tube extérieur a un diamètre extérieur de, 114 inm et un diamètre intérieur de 103 mm et tourne dans un trou foré de 122 mm, il est nécessaire de prévoir un débit d'eau de 47 litres/min. pour obtenir cette vitesse de 50 cm/sec.
Lorsque le sondage et le carottage atteignent des roches très fissurées, il peut se produire dans les fissures, failles, etc., une perte d'eau dépassant fortement le débit d' eau injecté par la pompe dans le tube extérieur. Dès lors, il se crée un niveau d'eau dynamique situé dans le tube extérieur légèrement au-dessus du niveau phréatique. De ce fait, il faut considérer la charge d'une colonne d'eau dans le tube extérieur, équivalente aux pertes de charge e-t non nécessairement égale à la hauteur totale de la partie immergée de l'appareil carottier.
Conséquemment, il y a alors un espace vide d'eau dans le tube extérieur qui peut, dans le cas choisi, être supposé s'étendre sur une hauteur de 28 mètres, entre la surface et le niveau d' eau effectif dans le tube extérieur.
Lorsque le sondage et le carottage atteignent ensuite une couche d'argile, il peut se former un bouchon obturant le passage de l'eau au niveau de la couronne de sondage. Dès que le bouchon en question coupe le passage d'eau dans la zone de sondage ou de carottage, le débit d'eau injecté par la pompe doit d'abord remplir l'espace vide d'eau précité dans le tube extérieur, avant qu'une surpression se manifeste à cette pompe en surface, c'est-à-dire avant que l'opérateur soit informé que l'eau ne circule plus dans la zone de sondage et de carottage.
En position 46 on a le choix entre les lettres B et J et l'on a retenu d'y affecter le B pour les raisons suivantes : le B est plus fréquent (B - 862 contre J 366) et il est préférable de le voir frapper par I 'auriculaire en position 46 qu'en 43 qui est moins accessible ; par ailiers si le B était en rangée IV cela engendrerait un grand pas BM (f = 126 x 10 5 . On a donc placé, définitivement le B en position 46.
La figure 7 montre pour la main droite la lettre B en position 46 et dons l, zones horizontales provisoires en main droite de la rangée II les caractères D@ C, P, M, ' (apostrophe) et de la rangée IV les lettres V, Q, F, G, j.
PASSAGE DES DONNEES EN ORDINATEUR: Par ordinateur on obtient un état des sommes de fréquences d'adjacences pour chaque cas de disposition des caractères des rangées II ou IV, classées par ordre croisant.
Cet état statistique permet, comme cela sera expliqué par la-suite, de déterminer la position des caractères sur chaque rangée autre que la rangée 111 déjà déterminée, de sorte que le total des fréquences d'adjacences soit minimal.
K, Z, W, : (deux points) Ainsi, les figures 4, 5, 6 et 7 ont, sur la zone horizontale provisoire de la rangée IV main gauche, les caractères K Z W et les deux points, dont les places respectives sont ô déterminor.
Les codes utilisés pour ces caractères sont : K 11, Z 26, W 23, (:) 44 Les codes des voyelles de la rangée lil, sont dans leur ordre d'implantation U 21, I 09, E 05, A 01, O 15.
D'après l'état d'ordinateur on voit que le total minimal de fréquences des digrammes tapés en adjacence est de 63 pour la disposition suivante décodée 26-09 23-05 11-44 11-01 11-15 44-01 44-15 01-15 Z I WE K : K A K O : A : O A O Ce qui se rapporte à l'une des combinaisons suivantes sur les touches des positions 4, 8, 12, et 16 : Z W K : ou Z W * K desquelles la première est celle qui a été choisie. Elle a l'avantage de positionner les deux points (:) en 16, à côté de la touche-languette N 20 du point (.)créant une-mnémonique facile à retenir.
La figure 8 montre la grille partielle complétée de la figure 4, la zone provisoire horizontale de la rangée IV main gauche ayant été remplace par I'affectation définitive des caractères Z, W, K, (:) aux touches des positions 4, 8, 12 et 16.
E, H, X, Y, - (tiret) La figure 6 comporte, sur ia zone provisoire horizontale de la rangée II main gauche les caractères E,- H, X, Y et - (tiert), dont les places respectives vont être déterminées de la même façon.
Pour ces caractères E H X Y - on a les codes 25 > 29 03 24 25 38 Les voyelles de la rangée III, par ordre d'implantation ont pour codes déjà indiqués précédemment mais reportés pour faciliter la lecture: U I E A O 21 09 05 01 15 L'état d'ordinateur indique une combinaison engendrant un total de fréquences d'adjacences minimal de 272 qui est décodée ci-dessous 08-21 25-09 38-05 29-24 29-01 29- 15 24-01 24-15 01-15 H U Y I -. È é X é A é O X A.X O A O Ce qui précède donne les dispositions H Y - é X et H Y - X é Aucune des deux dispositions précédentes ne peut convenir car le E doit se trouver si possible à gauche du E pour permettre la frappe du digramme fréquent X ée" dans le sens favorable. Par ailleurs, le tiret (-) doit se trouver de préférence vers le milieu du clavier car cette touche peut être à répétition automatique sur les machines électriques. (Ce critère n'a pas été énoncé précédemment du fait de son peu dlimportance).
II faut maintenant essayer la combinaison suivante de l'état d'ordinateur, qui affiche un total de fréquences diadjacences de 290 08-21 29-09 25-05 24-38 24-01 24-15 38-01 38 - 15 01-15 H O, é I Y E X - X A X O - A - O A O Ce qui donne... H é Y X - ou H é Y - X La première disposition a été sélectionnée. II est à remarquer que le H se trouve à l'extrémité gauche, engendrant le plus de digrammes de cette lettre suivie d'une voyelle dans le sens favorable. On a choisi de positionner le tiret (-) en 18, étant moins fréquent que le X ; par ailleurs le tiret est souvent utilisé en répétition automatique sur les machines électriques et il se trouve bien vers le milieu du clavier.
La figure 9 montre la grille partielle complétée de la figure 6, la zone provisoire horizontale de la rangée II main gauche ayant été remplacée par l'affectation définitive des caractères H, E, Y, X, (-) aux touches des positions 2, 6, 10, 14, 18.
D, C, P, M, ' (apostrophe) La figure 7 comporte sur la zone horizon tale provisoire de la rangée II main droite les caractères D, C, P, M et ' (apos- trophe), dont les places définitives vont être déterminées en suivant un processus identique aux précédents.
Pour ces caractères .............. D C P M on a les codes .................. .. 04 03 16 13 37 La rangée II main droite se lit : L T R S N B dont les codes sont.................. 12 20 18 19 14 02 II n'y a d'après l'état statistique qu'une seule disposition possible engendrée par la première ligne de l'état et qui fait état d'une somme de fréquences d'adi cen- ces de 242, alors que la ligne suivante accuse un nombre de 542 bien trop important.Cette disposition suit: 13-04 13-12 13-20 04-12 04-20 12-20 37-18 03-19 16-14 16-02 14-02 M-D M-L M-T D-L D-T L-T '-R C-S P-M P-B N-B La place des caractères déduite de ce qui précède est, pour les rangées II et III Rangée Il : M D ' C P Rangée III L T R S N B On peut remarquer que l'apostrophe se trouve bien en adjacence avec le R, comme il était pr8vu précédemment. Des lettres M et D qui pouvaient être interverties, on a placé le D, la plus fréquente des deux, en position 29, plus accessible que la position 25.
V, Q, F, G, J Il ne reste alors que la rangée IV main droite où la zone horisontale provisoire de la figure 7 porte les lettres V, Q, F, G, J : V Q F G J codes ...... 22 17 06 07 10 Les codes des lettres de la rangée III sont indiqués précédemment.
L'état statistique propose deux combinaisons dont les totaux de fréquences d'adjacences sont 139 et 140, presque équivalentes: 06-22 06-12 06-20 22-12 22-20 12-20 10-18 07-19 17-14 17-02 12-02 06-22 06-12 06-20 22-12 22-20 12-20 17-18 07-19 10-14 10-02 14-02 F- V F- L F-T V-L V-T L-T J-R G-S Q -N Q-B N-B F-V F-L F-T V-L V-T L-T Q-R. G-S J-N J-B N-3 Les deux lignes décodées précédentes engendrent les quatre combinaisons : Rangée 111: L T R S N B Rangée IV : F V J G Q et avec F et V intervertis, ou : F V Q G J et avec F et V intervertis.
Lt invention concerne un dispositif pour le cambrage des tales à froid,notamment pour le cambrage des tôles fortes.
L'invention s'applique plus particulièrement en grosse chaudronnerie ou en construction navale pour former des tôles d'acier de forte épaisseur.
Par cambrage > onentend ltopération de déformation d'un flan selon des surfaces développables à génératrices rectilignes telles que des surfaces cylindrique ou conique au sens générique du terme, le pliage étant une forme particulière de cambrage.
Au-dessus d'une certaine épaisseur, le cambrage des tôles steffeetue actuellement à chaud pour limiter les efforts de formage et éviter l'emploi de presses surdimensionnées, mais le fait de travailler "à chaud" entrain divers inconvénients tels qu'une modification des caractéristiques mécaniques du métal en surface et en profondeur, et une oxydation superficielle des tôles nécessitant un décapage ultérieur pour éliminer la calamine; de plus, la fibre neutre du flan étant généralement étirée au cours du formage, l'épaisseur de la tôle mise en forme n'est pas constante.
Par ailleurs, dans les procédés classiques de cambrage "à froid" des tôles minces, les dispositifs pour leur mise en oeuvre utilisent généralement une matrice et un poinçon à surfaces de travail complémentaires, la matrice étant fixe et le poinçon déplaçable vers celle-ci sur une trajectoire rectiligne.
Au cours du formage, les surfaces de la taie sur lesquelles les bords d'attaque du poinçon s'appuient suivent une trajectoire curviligne à mesure de l'enroulement du flan sur la matrice et, du fait du déplacement rectiligne desdits bords, il en résulte des frottements intenses dans les zones de contact, un étirage de la fibre neutre du flan et un "ripage progressif de la tôle contre les bords d'attaque du poinçon; ceux-ci s'usent rapidement,l'état de surface de la pièce cambrée laisse à désirer, de l'énergie est dissipée sous forme de chaleur due aux frotte ments et > dufait que les surfaces planes de la tôle sur lesquel- les les bords d'attaque du poinçon s'appuient s'inclinent de plus en plus par rapport à la ligne d'action de l'effort exercé par le poinçon, il est nécessaire d'augmenter considérablement cet effort pour que sa composante normale auxdites surfaces plane8 continue à assurer la flexion de celles-ci.
L'invention a pour but de permettre le cambrage à froid des tAole et en particulier des tôles fortes,à l'aide d'un dispositif n'étirant pas la fibre neutre du fian,ne détériorant pas la taie en surface et ne nécessitant pas d'effort excessif en vue du cambrage compte-tenu de l'épaisseur des flans à former.
Selon l'invention, le dispositif pour le cambrage à froid des tôles,notamment des tôles fortes, comprend un ba.ti,une matrice à surface de travail convexe développable fixe par rapport audit b ti et des moyens pour appliquer progressivement la partie à cambrer des tôles contre ladite surface, lesdits moyens d'application de la partie à cambrer étant articulés autour d'un axe parallèle et voisin d'une génératrice rectiligne de ladite surface de travail et attaquant les tôles sur les côtés de la partie à cambrer parallèles audit axe.
L'invention va maintenant être décrite plus en détail en se référant à un mode de réalisation particulier donné à titre d'exemple non limitatif et représente par les figures annexées.
Les figures 1, 2 et 3 représentent la tôle en cours de formage à l'aide du dispositif selon l'invention; La figure 4 représente une coupe schématique du dispositif.
La figure 5 représente une coupe selon la ligne V-V de la figure t.
Dans le dispositif selon l'invention (fig.l) > ia tôle à former 7 est interposée entre une matrice 2 à surface de travail convexe développable et un poinçon 3 à surface de travail complémentaire,ledit poinçon étant rabattable contre la matrice par pivotement autour d'un axe 0 parallèle et voisin du bord rectiligne Co de la surface de travail de la matrice. Le flan 7 est pressé par un effort F contre la surface plane de la. matrice bordant la surface de travail de celle-ci et le poinçon 3 attaque la tôle à son extrémité libre A avec un effort sensiblement normal au plan de celle-ci.
Au cours du formage (figures 2 et 3),la latôle est progressi- vement enroulée sur la surface de travail convexe de la matrice 2 et la partie non encore cambrée pivote successivement autour de chacune des génératrices de celle-ci,l'axe de pivotement instantané C , C etc... se rapprochant du bord d'attaque A du poinçon à mesure la tôle fléchit.On notera que l'axe de pivotement du poinçon est situé de préférence à proximité du bord Co de la surface de travailvde sorte que l'angle de rotation a du poinçon reste du même ordre de grandeur que l'angle de flexion a de la partie restant à former de la tôle Le bord d'attaque du poinçon suit de ce fait une trajectoire curviligne voisine de celle du bord libre de la tôle, ce qui réduit considérablement le déplacement de ltun par rapport à l'autre et par conséquent les frottements et l'étirage du flan De plus, l'inclinaison de lteffort de formage P par rapport à la perpendiculaire en A à la partie non encore cambrée du flan reste faible et > dece falt,l'effort exercé par le poinçon sert presque intégralement à la flexion de la tôle, la composante tangentielle de l'effort P sur le flan restant faible par rapport à la composante normale audit flan.
Un mode particulier de réalisation d'un dispositif selon l'invention est représenté schématiquement en coupe sur les figures 4 et 5 . Le dispositif comprend un bati I enfermé", c 'est-à- dire qu'il encaisse aussi bien les efforts exercés par le poin çon que les réactions opposées par la matrice à ces efforts et, de ce fait, peut être simplement posé sur le sol sans liaisons ni appuis particuliers.
Sur ce bâti 1 est fixée une matrice 2 à surface de travail convexe développable 5 limitée à sa partie inférieure par une surface de serrage plane 18 St étendant parallèlement aux génératrices rectilignes de ladite surface 5. Face à celle-ci est disposé un ensemble articL#ormant charnière composé d'un poinçon 3 susceptible de pivoter à sa partie basse autour d'un axe 9 parallèle aux génératrices rectilignes de la matrice, et de plusieurs leviers du premier genre 4 portant ledit axe 9 à leur extrémité supérieure,lesdits leviers constituant un serre-tôles et étant eux-me#mes articulés autour d'un axe commun 8 parallèle à l'axe g et porté par des supports 20 solidaires du bâti l; ;le poin çon 3 et les leviers 4 sont actionnés par des vérins 13 et 14 articulés d'une part autour des axes 15 et 16 du bati et dtautre part autour d'axes 11 et 12 portés respectivement par la partie inférieure des leviers 4 et par la partie haute du poinçon. On notera que tous les axes d'articulation 8,9,11,12,15 et 16 sont parallèles entre eux et parallèles aux génératrices rectilignes de la surface de travail 5 de la matrice.
Les leviers 4 comportent à leur extrémité supérieure des talons de serrage 17 destinés à serrer la partie non déformée du flan 7 contre la surface de serrage 18 de la matrice. Le poinçon 3 possède une surface de travail concave 6 complémentaire de la surface 5 de la matrice,ladite surface de travail 6 du poinçon prolongeant la surface de pression des talons 17 en fin de formage, quand le poinçon applique compl6'Xemant-la tôle 7 entre la matrice 2. On notera que l'axe 9 d'articulation du poinçon sur les leviers 4 constituant le serre-tôles est disposé à proximité de la zone de pression de ceux-ci et près du bord de la.
De cette façon, l'eau qui a pénétré dans l'amie de cible ne peut plus se répandre dans le sens longitudinal du câble.
Par le DT-OS 1 917 267, on connatts en outre, une technique dans laquelle une masse analogue à de la vaseline qui est faiblement visqueuse à une température assez élevée, et fortement visqueuse à une température assez basse, est introduite pour l'étanchéité dans 1' an. du câble. De plus, on procède de telle sorte que la masse encore à l'étant liquide est rapportée avant ou pendant le processus de câblage par exemple de faisceaux individuels dans les cibles en faisceaux et, par suite de son adhésivité, adhère aux brins.
Un inconvénient d'un tel procédé réside dans la dépense mécanique relativement élevée nécessaire, car, pour chaque raccord de cssblage, il faut monter un dispositif de chau-faget un récipient de remplissage et aussi un dispositif de circulation pour la masse d'étanchéité. Cependant, l'inconvénient péremptoire de ce procédé se trouve dans le fait que par les éléments ainsi préalablement traités du cible de communication, tous les dispositifs suivants comme les raccords et les bobines de groupement, les enrubannages, etc.. sont encrassés par la masse et doivent donc être constamment nettoyés ou même échangés, abstraction faite du risque de salissure pour le personnel de service.