INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De la sorte, on obtient que le soubassement fasse corps avec le revttement. Comme matériau granulaire, on peut alors utiliser de l'argile ou de l'ardoise expansées,dont la granulométrie est de l'ordre de 1 à 5 mm environ, dans une proportion d'environ 50 % en poids par rapport au poids total du soubassement.
Bien entendu, la résine époxyde contient; aussi bien pour le revêtement que pour le soubassement, un agent durcisseur approprié et un agent destiné à lui donner la viscosité voulue, par exemple un silicate.
Au cours de la coulée, soit du revêtement, soit du soubassement, on peut incorporer à la table I une résistance chauffante telle que celle qui gt référencée en 4 dans la figure 2.
Avant d'effectuer le revttement, on peut également poser sur le marbre au moins deux lattes telles que la latte référencée en 5 à la figure 1, de sorte que la table 1 obtenue présen- tera, au moins le long de ses deux bords longitudinaux, une surface affleurante permettant la fixation du tapis habituel, par exemple par agrafage.
En revenant à la vue de dessous de la figure 2, on remarque que la table comporte deux longerons métalliques latéraux 6 ancrés dans le soubassement 3 et reliés par des traverses 7 également ancrées. La figure 1 montre la forme de la section des longerons 6. On obtient ainsi une structure parfaitement rigide.
En se référant à la figure 3, on voit que les longerons 6 sont fixés par des boulons d'assemblage 8 à un support 9 reliant deux pieds 10, support et pieds étant réalisés avantageusement en tôle soudée. On prévoit en principe deux couples de pieds 10, un pour chacune des deux extrémités opposées de la table(suivant la direction de sa plus grande dimensio.
On remarque en outre que les bords de la table sont traversés par des boulons 11 d'assemblage des porte-bandes 12, lesquels recouvrent les lattes 5. Les tetes 13 des boulons 11 sont retenues à l'intérieur d'un cadre 14 constitué de deux tôles 15 et 16 soudées en 17 et pliées de sorte à venir en appui sur la surface supérieure et extérieure 18 des porte-bandes, et à masquer l'assemblage sur tout son pourtour.
Comme il va de soi et comme il résulte d'ailleurs déjà de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à ceux de ses modes d'application 6 de réalisation qui ont été plus spéciale- ment envisagés ; elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes.
La présente invention concerne un procédé pour une régulation d'adaptation avec répartition de la coupe d'usinage, sur des machines-outils d'usinage par enlèvement de copeaux, dans lequel une grandeur proportionnelle à la force de coupe est utilisée comme une première grandeur de réglage, à laquelle est comparée une première valeur de consigne, une diminution de l'avance de l'outil étant déclenchée lors du dépassement de cette valeur de consigne, et lorsque une valeur limité inférieure d'avancement est atteinte, une diminution de la profondeur de coupe est déclenchée par emploi d'une seconde grandeur de réglage dépendant de façon non-linéaire de la profondeur de coupe et à laquelle est associée une seconde valeur de consigne ainsi qu'une seconde valeur réelle.
L'invention s'étend à un montage électrique pour l'application de ce procédé.
On connaît déjà un procédé pour une régulation d'adaptation de machines-outils rotatives, dans lequel sont provoqués une diminution de l'avance de l'outil et/ou un déplacement de l'outil dans le sens d'une diminution de l'application de l'outil, tant qu'est dépassée par une grandeur dépendante du débit de copeaux, une valeur de seuil, et où est provoquée une approche de l'outil au maximum jusqu'au contour programmé, lorsque la grandeur dépendante du débit de copeaux passe en dessous d'une valeur limite.
Dans ce procédé, le processus d'usinage est répété jusqu'à ce que le contour effectif de la pièce coincide avec le contour de programme. En outre, dans ce procédé, les oscillations de l'outil et/ou de la pièce sont mesurées et sont comparées avec une grandeur de consigne, le résultat de la comparaison étant utilisé pour modifier les avances fournies par la régulation d'adaptation provenant du débit de copeaux, de telle sorte que la valeur de consigne de débit de copeaux subisse une modification dépendante du résultat de la comparaison. Une caractéristique de ce procédé réside en ce que l'une des valeurs de seuil mentionnées peut entre remplacée par une profondeur de pénétration prédéterminée de l?outil dans la nièce.
Ce procédé présente L tinconvénlent que, pour éviter l'apparition de vibrations, il est nécessaire de régler ies avances extremement faibles, ce qui agit défavorablement sur les temps de travail.
En outre, on connaît déjà un procédé pour la répartition automatique de la coupe sur des machines-outils à enlèvement de copeaux, avec système de régulation par dépassement de la charge, dans lequel une surcharge déclenche une diminution de l'avancement qui provoque, lorsque est atteinte une valeur limite inférieure, une réduction de la profondeur de coupe. Cette profondeur de coupe est réduite à une fraction de sa valeur par dépassement de grandeur admissible de la charge, et une fois terminée la réduction de profondeur de coupe, le dépassement de charge est assuré au moyen d'une augmentation de l'avancement.La linéarité existante entre la grandeur de réglage qui déclenche la réduction de profondeur de coupe et la profondeur de coupe elle-meme, agit de telle manière que l'usinage de l'épaisseur restante dans l'avant dernière et la dernière passe a lieu avec sensiblement la même profondeur de coupe. On évite ainsi que la dernière passe soit effectuée avec une profondeur de coupe extrêmement faible. Il en résulte un temps de travail minimal.
Ce procédé présente l'inconvénient que la répartition optimale des coupe ne peut plus être entreprise Si la surcharge correspond totalement ou partiellement à des influences extérieures qui sont dans une dépendance non linéaire de la profondeur de coupe, telles que, par exemple, des vibrations. Cet inconvénient présente une grande importance du fait que l'on a constaté que, dans la plupart des cas d'usinage, la profondeur de coupe limite pour les vibrations est inférieure à la profondeur limite d'utilisation du débit maximal admissible d'enlèvement de copeaux.
La présente invention a pour but d'augmenter la marge d'application du procédé de régulation d'adaptation avec une répartition optimale de la coupe.
Elle concerne à cet effet un procédé de régulation avec adaptation de la coupe dans des machines-outils) en utilisant comme grandeur de régulation une première grandeur proportionnelle a' la force de coupe, à laquelle est affect tée une première valeur de consigne ainsi qu'une première valeur rebelles procédé dans lequel, lors dtun dépassement de la première valeur de consigne intervient une diminution de l'avancement, et dans lequel, lors de l'atteinte d'une valeur limite inférieure de l'avancement, intervient une diminution de la profondeur de coupe, par l'emploi dtune seconde grandeur de réglage, qui est en dépendance non linéaire de la profondeur de coupe et à laquelle est affectée une seconde valeur de consigne et une seconde valeur réelle.
L'invention s'étend à un procédé caractérisé en ce que, d'une part un dépassement de la seconde valeur de consigne par la seconde valeur réelle interrompt l'influence de la première valeur de consigne et à sa place est utilisée une valeur de consigne de remplacement, dont la grandeur représente une fraction de la première valeur réelle présente à l'instant de l'interruption, de sorte que la diminution de l'avancement est supprimée, et en ce que, d'autre part, l'utilisation de la valeur de consigne de remplacement est maintenue jusqu'à ce que, en raison de la diminution de profondeur de coupe, la seconde valeur de consigne soit à nouveau dépassée vers le bas, et jusqu'à ce que, simultanément, ou bien la première valeur réelle descende au-dessous de la valeur de consigne de remplacement, ou bien une vitesse de rotation prédéterminée de la pièce ou de l'outil soit atteinte.
Montage électrique pour la mise en oeuvre du procédé, montage dans lequel est obtenue une répartition de la coupe telle qu'il ne se produise pas de reste de coupe, montage caractérisé en ce que a) une première installation de comparaison est raccordée, par une première entrée, à une première installation de mesure pour mesurer la première valeur réelle, et, par une seconde entrée, aux sorties d'un premier montage de porte et d'un second montage de porte, ainsi que, du c8té sortie, à travers un premier contacteur à valeur de seuil, à l'installation de commande de la machine-outil b) le premier montage de porte est raccordé, par son entrée, à une première source de valeur de consigne et le second montage de porte est raccordé, coté entrée, à la sortie d'une installation de mémoire ;; c) l'installation de mémoire est reliée, du côté entrée, à la sortie d'un troisième montage de porte, qui est raccordé, par son entrée, à travers un réducteur, à la première installation de mesure; d) une seconde installation de comparaison est raccordée, du côté entrée, à une seconde installation de mesure, pour mesurer la seconde valeur réelle, et en outre â une seconde source de valeur de consigne, et est raccordée, du côté sortie, à travers un second contacteur à valeur de seuil, à l'entrée d'une mémoire e) la mémoire est reliée, côté sortie, à l'installation de commande à l'entrée de commande du second montage de porte, et à l'entrée d'un négateur, dont la sortie est reliée aux entrées du premier montage de porte et du troisième montage de porte f) un premier montage de comptage à réglage préalable et un second montage de comptage à réglage préalable sont raccordés, chacun par son entrée de comptage, à la sortie d'un organe "ET" dont la première entrée est reliée à un générateur d'impulsions de vitesse de rotation de broche et dont la seconde entrée est reliée à la sortie de la mémoire g) l'entrée d'effacement du premier montage de comptage est raccordée à la sortie du négateur et l'entrée d'effacement du second montage de comptage est reliée à la sortie d'un premier organe "OU", qui est relié, par des entrées séparées, d'une part, à la sortie du négateur et, d'autre part, à la sortie du premier contacteur à valeur de seuil ;; h) le premier montage de comptage et le second montage de comptage sont reliés du côté sortie, par des entrées séparées d'un second organe "OU", aux entrées dseffacement du montage de mémoire et de la mémoire.
L'avantage de la solution conforme à l'invention réside en ce qu'avec elle il est possible de réaliser un procédé de régulation d'adaptation avec une répartition optimale de la coupe, même lorsque, au cours du processus d'usinage, se produit un glissement ou qu'il y a lieu de tenir compte d'autres grandeurs de réglage qui ne sont pas en dépendance linéaire de la profondeur de coupe.
L'application du procédé de l'invention s'effectue de la manière suivante Lors de la régulation d'adaptation sur une machine-outil à enlèvement de copeaux, interviennent deux types différents de grandeurs de réglage. D'une part, il s'agit de la force de coupe ou d'un autre paramètre du processus de coupe, qui sont en dépendance de proportionnalité de la force de coupe.
A cela s'ajoute le moment du couple d'enlèvement de copeau et la flexion de la broche de travail. Ces paramètres ont tous en commun d'être en dépendance linéaire de la profondeur de coupe.
Le second type de grandeurs de régulation mentionnées sont, à la différence avec le premier type, dans une dépendance de non linéarité de la profondeur de coupe.et parmi elles, les vibrations qui résultent des influences réciproques de l'outil, de la pièce et de la machine et qui se manifestent dans des apparitions connues d'irrégularité de surface et dans les signaux binaires de valeurs limites dtun palpeur de mesure.
La grandeur instantanée de la force de coupe est mesurée comme une première valeur réelle et est compa rée avec une première valeur de consigne correspondante. Il en est de même avec l'allure instantanée de l'amplitude d'oscillation comme seconde valeur réelle, à laquelle est affectée une seconde valeur de consignea.lt que la valeur réelle n'atteint pas la valeur de consigne qui lui est affectée, la régulation d'adaptation ne déclenche aucun processus de réglage. Dès que l'amplitude de vibration atteint une valeur de grandeur inadmissible, des processus de réglage sont déclenchés. Dans la grande majorité des cas, cela se produit à un instant auquel la valeur limite admissible de la force de coupe n'est pas atteinte.
Exemple 4 (préparation pour administration intranasale) On dissout 4,0 g de Pro-cyclopropylamide diacétate dans 100 ml d'eau distillée. En même temps, on dissout 31,2 g de NaH,P04. 2H20, 66,29 g de Na2HPO4, 25 g de chlorure de sodium et 100 g d'alcool benzylique dans 8 1 d'eau distillée, et on ajoute 500 g d'alcool polyvinylique ayant une valeur E d'environ 90. On combine les deux solutions et on filtre.
Une dose unitaire de 20 pg est contenue dans 0,05 ml.
Exemple 5 (préparation pour administration intranasale) On fond 100 g de lanoline anhydre et 440 g de vaseline. On ajoute à la masse fondue refroidie une suspension de 800 mg de GIu-His-Trp-Ser-Phe-D-Leu-Ser(But)-Arg-Pro-cyclopropylamide diac- tate microfin dans 359,2 g de paraffine liquide. Enfin, on ajoute 10 g d'alcool benzylique et on homogénéise l'onguent. Une dose unitaire de 40 pg est contenue dans 0,05 g d'onguent.
Exemple 6 (préparation pour injection) On dissout 2 mg de Glu-His-Trp-Ser-Tyr-D-Leu-Leu-Arg-Procyclopropylamide diacétate dans 500 ml d'eau bidistillée et on ajoute 100 ml de tampon au phosphate 8 pH 4,5. Puis on ajoute encore 1 g de mannitol et la quantité calculée de NaCl pour obtenir l'iso tonicité et on remplit à un volume de 1 1 avec de l'eau. Après filtration dans des conditions stériles, on remplit dans des ampoules de 1 ou 2 mi et on lyophilise.
Exemple 7 (préparation pour injection) On travaille comme à l'Exemple 6, mais on ajoute avant le remplissage avec de 11 eau 2,5 g de 4-hydro ybenzoate de méthyle. près filtration dans des conditions stériles, on remplit des ampoules de I ou 2 ml.
Le reformage, à savoir le reformage catalytique ou l2hydrogénation de reformage ou "hydroforming", constitue un procédé, établi depuis longtemps à l'échelle industrielle, pour le raffinage du pétrole afin d'améliorer l'indice d'octane des naphtas et des essences de distillation directe, et afin de produire des aromatiques pour les procédés chimiques. Un système typique de réacteurs emploie des lits fixes du catalyseur et des réacteurs multiples connectés en série, chaque alimentation destinée à un réacteur passant tout d'abord par un dispositif de chauffage, puisque les réactions de reformage sont endothermiques et qutil faut fournir de la chaleur à chaque réacteur.On admet que les catalyseurs servant au reformage catalytique jouent deux ou plusieurs rôles, le catalyseur composite englobant un constituant comprenant un ou des métaux ou bien un ou des composés de ces métaux (habituellement des oxydes, des halogenures, des oxyhalogénures, des sulfures, des formes réduites du métal ou des mélanges de ceuxci et d'autres composés) jouant des rOles dthydrogénation déshydrogénation (transfert d'hydrogène), d'isomérisation, dthydrocraquage et dthydrogénolyse, et un constituant acide assurant les rOles d'isomérisation, de craquage et d'hydrocra- quage.
On a admis depuis longtemps que les métaux du groupe du platine, ou les métaux nobles du groupe VIII (ruthénium, osmium, rhodium, iridium, palladium et platine), malgré leur prix de revient, sont des constituants particulièrement efficaces pour le transfert de lthydrogène. On a largement indiqué dans la littérature que l'iridium et les catalyseurs contenant de l'iridium, c'est-à-dire les catalyseurs comprenant de l'iridium combiné à un oxyde minéral poreux, sont utiles pour diverses réactions de transformation des hydrocarbures, à savoir le reformage, l'hydrogénation et la déshydrogénation, l'isomérisation, l'hydrocraquage, l'alkylation et la désalkylation, le reformage à la vapeur d'eau, etc.On a également utilisé l'iridium en combinaison avec d'autres métaux non nobles et avec d'autres métaux nobles, et on l'a associé ou com biné à des oxydes minéraux pour servir de catalyseur de transformation des hydrocarbures. En plus de l'iridium, ces composites ont compris des métaux comme, par exemple, le platine, et notamment à la fois du platine et de iridium avec ou sans des constituants métalliques supplémentaires.L'iridium a ainsi été combiné avec du platine ; avec du tungstène avec du platine et du rhénium ; avec du platine et de l'étain avec du platine, du rhénium et de l'étain ; avec du platine et du plomb ; avec du platine et du/zinc ; avec du platine et du thallium ; avec du platine et de l'indium ; avec du platine et des lanthanides ; avec du platine et du gallium ; avec du platine et des métaux alcalins ou alcalino-terreux ; et avec du platine et du ruthénium. La plupart de ces catalyseurs ont été spécialement décrits comme étant utiles pour du reformage catalytique ou pour de lt"hydroforming" (hydrogénation catalytique et reformage).
Contrastant avec les catalyseurs au platine lui-mê- me et avec divers catalyseurs bimétalliques ou à plusieurs métaux, les catalyseurs à base de platine et d'iridium possèdent une activité remarquable pour servir à des opérations de reformage ;(l'activité se définit comme étant la propriété d'une quantité spécifiée du catalyseur à produire des aromatiques, la production des aromatiques (ou l'amélioration de l'indice d'octane) se mesurant généralement en fonction de la température, du débit d'alimentation, etc.), Ces catalyseurs possèdent également une bonne sélectivité, définie comme étant la propriété du catalyseur lui permettant de produire des ren déments élevés en des produits liquides ayant au moins 5 atomes de carbone et présentant un indice d'octane élevé, avec, en meme temps, une faible production des hydrocarbures normalement gazeux, c'est-à-dire les hydrocarbures ayant 1 à 4 atomes de carbone, ou des sous-produits carbonés solides et du coke, qui se forment sur les catalyseurs au cours du reformage. Ces catalyseurs possèdent également une bonne stabilité ou un bon maintien de leur activité, ctest-à-dire de leur acti vitré en fonction du temps, une bonne stabilité ou un bon main tien de l'activité se définissant comme une grande rétention ou une grande continuation d'une activité élevée, et des périodes prolongées de stabilité au cours de la transformation des hydrocarbures ou des opérations de reformage.
On peut préparer des catalyseurs à l'iridium, par exemple, notamment, des catalyseurs comportant du platine et de l'iridium, avec ou sans des constituants métalliques supplémentaires, par diverses techniques connues en pratique pour ltincorporation d'un métal ou de métaux dans un support, par exemple par échange d'ions, par gélification, cogélification, imprégnation, etc. On peut incorporer un constituant dans le support à l'aide d'un mode opératoire, par exemple un échange d'ions ou une gélification, et incorporer un autre constituant par un mode opératoire différent, par exemple par imprégnation.D'habitude et de préférence, on incorpore le constituant à base d'iridium dans le support par imprégnation, en effectuant une co-imprégnation, par exemple lorsque la solution dtimprégnation contient de ltiridium et d'autres constituants métalliques, ou bien en effectuant des imprégnations successives, comme lorsque l'on incorpore séparément par im prégnation chaque métal dans le support. Dans l'un ou l'autre cas, on incorpore par imprégnation dans le support une solution d'un composé décomposable d'un métal ou de métaux, en une concentration qui suffit b fournir la quantité voulue de métal dans le catalyseur final. Lorsqu'il y a excès de solvant, on soumet ensuite le catalyseur ainsi imprégné à un chauffage pour enlever le solvant, on le calcine et on le traiteensuite.
Fréquemment, cependant, on imprègne les supports avec un début de mouillage, le support s'imprégnant par imbibition de la quasitotalité d'une solution ou de solutions, contenant une quantité mesurée du ou des métaux.
La catalyse est un phénomène qui implique le plus souvent des mécanismes peu élucidés, et l'on note l'imprévisibilité des réactions catalytiques. Les catalyseurs de reformage ne font pas exception. Souvent, ce qui semble constituer des variations mineures au cours des stades impliqués dans la préparation des catalyseurs produit de faibles modifications de la nature physique du catalyseur, les nouvelles caractéristiques étant alors au mieux, difficiles à caractériser ou étant, au pire, impossibles à caractériser. Cependant, ces nouvelles caractéristiques offrent souvent de nouveaux catalyseurs dont le comportement est grandement amélioré.
On a trouvé que les catalyseurs à base d'iridium possèdent à la fois une activité et une stabilité remarquables ainsi qu'unie bonne sélectivité. Cependant, on a trouvé que des catalyseurs à base iridium, qui ont ostensiblement une composition identique et qui ont été préparés dans les mimes conditions, varient considérablement pour tous ces aspects et pour d'autres aspects.Par exemple, on a parfois trouvé que des catalyseurs à base de platine et d'iridium, préparé s par incorporation des métaux par imprégnation dans un support, ne possèden * utune activité à peine améliorée et qui contraste avec celle des catalyseurs préparés de façon identique, ayant une composition semblable, sauf que cette composition ne contient pas d'iridium. En d'autres termes, on a trouvé dans certains cas que l'addition d'iridium, qui normalement exerce sur le platine un effet de promoteur pour former un catalyseur supérieur, augmente très peu l'activité et d'autres propriétés intéressantes du catalyseur.D'autres fois, on a trouvé que l'addition de l'iridium augmente l'activité du catalyseur de sorte que les catalyseurs à base de platine et iridium possèdent une activité considérablement améliorée en comparaison de catalyseurs préparés de façon semblable, et par ailleurs identiques, sauf qutils ne contiennent pas d'iridium. Heureusement, on a trouvé dans la plupart des cas que l'iridium exerce sur le platine un effet favorable de promotion pour l'obtention d'une activité remarquable de reformage.Cependant, non seulement ce manque de reproductibilité conduit parfois à une frustration car un catalyseur à base dtiridium ne se comporte pas, aussi bien qu'on l'espérait, mais il a également conduit à penser que de nombreux catalyseurs très fortement actifs, à base d'iridium, n'ont peut entre pas atteint leur plein potentiel Au cours de modes opératoires classiques de préparation des catalyseurs au laboratoire, il a été observé que les solutions contenant de iridium changent de couleur depuis le moment de leur préparation initiale, pendant leur période de magasinage. I1 a été observé qu'au cours d'une préparation initiale quelconque, par exemple lorsqu'on commence avec une solution aqueuse contenant du chlore et de l'iridium, une solution initialement pourprée ou noir pourpré vire plut8t rapidement au vert. En une période qui est peut astre de quelques jours, ou de quelques semaines ou d'un petit nombre de mois, la solution verte vire progressivement à une couleur brun rouge clair. On suppose depuis de nombreuses années qutun simple vieillissement ou, peut entre, une oxydation à l'air, expliquent les variations de couleur produites, mais, apparemment, personne ne semble avoir pris en considération la possibilité que ces variations de couleur puissent avoir de quelque façon une influence sur la qualité des catalyseurs de reformage ainsi produits.