INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le but de capter toute la lumière concentrée et d'autoriser des tolérances, le rayon de la cellule doit être îérement supérieur au rayon dtéclairement nul. Par exemple, avec la disposition correspondant à la distribution d'éclairement de la courbe supérieure de la figure 3, le rayon r de la cellule doit astre de l'ordre de 0,0165 R pour obtenir un rendement. maximal. Cela peut se faire en choisissant la dimension du miroir pour un rayon donné de la cellule ou en choisissant le dimension de la cellule en fonction d'un rayon donné du miroir.
La courbe intermédiaire de la figure 3 pour laquelle T est 210 et D = 0,537, montre que l'éclairement est relativement grand près de l'axe, décroît assez rapidement pour atteindre un minimum à environ 0,007 R, puis augmente rapidement Jusqu' une crête à environ 0,10 R pour diminuer ensuite rapidement. Etant donné que le plus grand éclairement se trouve au centre de la cellule, cette disposition ne convient pas pour la mise en oeuvre de l'invention, lorsque le conducteur commun se trouve à la péri périe.
Mais, un miroir avec T = 20,50 et une cellule placée à D = 0,537, comme l'indique la courbe inférieure de la figure 3, conviennent bien pour la mise en oeuvre de l'invention car la caractéristique d'éclairement est faible près de l'axe, augmente vers un maximum à environ 0,010 R pour diminuer ensuite rapidement jusqu'à zéro à environ 0,015 R. Dans cet exemple, r serait de l'ordre de 0,0155 R.
Les trois courbes de la figure 3 ont pour but d'illustrer que toutes les dimensions de miroir n'offrent pas l'aberration sphérique appropriée selon l'invention et que l'aberration voulue doit être choisie pour obtenir une augmentation de rendement. il est évident que de nombreuses ouvertures du miroir différentes de 20,5 et 21,50 permettraient d'obtenir une distribution non uniforme pour la mise en oeuvre de l'invention. Le procédé appliqué pour déterminer des dimensions appropriées a consisté à choisir une disposition d'essai et, au moyen du programme de calculateur précité, de calculer la distribution d'éclairement résultante par intégration sur les différents rayons de la surface de la cellule de la lumière reçue de toutes les parties du disque solaire.Le listage de ce programme de calculateur est donné à la fin de la présente description. Les approximations utilisées sont très précises s le disque solaire est considéré comme un cercle avec un demi-angle sous-tendu de 0,0046 radians, sa distance est l'infini et sa brillance est uniforme. Les relations optiques utilisées pour le miroir sont simplement que les angles dtinci- dence et de réflexion sont égaux et que, par conséquent, l'optique géométrique s'applique. Pour le calcul d'une lentille, il faudrait remplacer la relation de réfraction par le fait que le rapport des sinus des angles d'incidence et de réfraction est l'inverse du rapport des indices de réfraction des milieux respectifs. Dans ces conditions, il est facile de calculer des géométries qui conviennent à la mise en oeuvre de l'invention.Etant donné qu'il s'agit d'une opération par approximations successives, il est bien entendu possible d'établir une formule permettant de trouver des dimensions optimales ou de déterminer les dimensions qui s'avèrent les meilleures. Un autre procédé est la mesure optique directe. Un miroir sphérique peut être réalisé et la distribution de la lumière solaire concentrée peut astre mesurée sur différentes positions de la cellule et différentes ouvertures exposées du miroir.
La figure 4 illustre un autre aspect de l'invention. Le foyer principal 32 d'un miroir sphérique 30 se trouve sur son axe 34, à une distance f de son centre 36 égale à la moitié de son rayon de courbure R. L'axe 34 est orienté vers le centre 40 du soleil 42 (représenté ici décalé par rapport à l'axe 34, mais en fait, à l'infini il nty a aucune différence). En l'absence ae de la cellule 10, les rayons 38 provenant du centre 40 arrivent parallèlement et sont réfléchis sous forme de rayons convergents 44 passant au foyer 32. Pour plus de clarté, l'aberration sphérique a été n- gliale sur la figure. Les rayons des autres parties du disque solaire 42, jusqu'au bord 46, sont focalisés dans le plan focal 47 du miroir 30 en formant une image circulaire 48.Le rayon i de l'image 48 est donné par la relation optique i = a.f = 0,0046 f où a le demi-angle du soleil, 0,0046 radian et f la distance focale du concentrateur.
Selon l'invention, la cellule photovoltatque 10' n'est pas placée dans le plan focal 47, mais en est nettement écartée* d'une distance d. Le rayon 52 de la région éclairée est donc supérieur au rayon i de l'image 48, d'une quantité à peu près égale à la distance radiale 54 entre l'axe 34 et le point d'intersection 56 de la surface de la cellule 10' avec le rayon extérieur 44 réfléchi depuis les rayons incidents parallèles à l'axe 34. En l'absence d'aberration, le rayon extérieur provient du bord 56 du concentrateur 30.
Pour utiliser tout le rayonnement concentré et toute la sur face active de la cellule, le rayon éclairé 52 doit être égal, ou légèrement inférieur, au rayon donné r de l'ouverture active de la cellule 10. Ainsi, la distance focale f peut être déterminée à partir du rayon r choisi pour la cellule et le degré voulu de défocalisation.Pour profiter de tous les avantages dol *invention, le rayon éclairé 52, à peu près égal à r, doit être au moins double du rayon i de l'image focalisée 486 Autrement dit r est supérieur à 2af ou f est inférieur à loir. Le décalage d de la cellule 10' par rapport au plan focal 47 peut ensuite Otre calculé approximativement à partir de la condition que le rayonnement couvre le rayon r de la cellule. Dans les cas pratiques, avec des forts rapports de concentration* la cellule 10' peut être relativement proche du foyer 32 et les rayons incidents 44 font avec l'axe 34 un angle d'état relativement petit.Il est donc possible d'écrire une expression approximative simple du rayon r éclairé à partir de laquelle le décalage d peut entre estimé r = af + d tg Q, ou d rer (r- 0,0046 f) cotg Q Dans le cas d'un réflecteur parfait, c'est à dire un parabolotde, le rayon extérieur 44 provient du bord extérieur du réflecteur.
Pour des concentrateurs avec aberration, par exemple un miroir sphérique, la valeur exacte de d peut autre trouvée expérimentale- ment.
La distance focale du miroir est beaucoup plus courte qu'elle devrait litre si la cellule était dans le plan focal et si l'image focalise couvrait toute sa surface Par conséquent, la précision de la courbure du miroir 20 peut être moindre pour obtenir une tolérance dimensionnelle donnée de l'image, par rapw port à la précision qui serait nécessaire si la cellule était positionnée dans le plan focal, avec la plus grande distance focale nécessaire. Il en est ainsi car lorsqu'une image est plus proche du miroir, les écarts de courbure de ce miroir changent moins la dimension de l'image concentrée que si l'image en est plus éloignée.
Cela peut se comprendre plus facilement en considérant un exemple numérique. Il sera supposé qu'un rapport de concentration de 500 est désiré pour une cellule d'un dia être de 25,4mm.
Pour une cellule placée dans le plan focal du miroir, la surface de ce dernier doit lustre 0,3167 m2, correspondant à un dia mètre à la corde de 635mm et permettant un pouvoir réflecteur de 80 , . La distance focale doit Entre 2,92 m. Si une tolérance de 5 6 (1,3 mm) de la grosseur du point doit être obtenue ( c'est un maximum pratique pour un bon rendement) la surface du miroir ne peut présenter d'écarts angulaires supérieurs à 0,012 e, Nais, pour une cellule placée selon l'invention en un point focalisé entre le miroir et son centre de courbure ( D-O, 34 ), si une demi-ouverture angulaire T d'environ 210 était utilisée, le rayon du miroir sphérique est 86,5mm et la cellule doit Entre placée à environ 478 du centre de courbure, ou 409sn du miroir.
Pour obtenir la tolérance de 5 % (1,3mm) sur la dimension du point, la surface du miroir peut présenter des écarts angulaires allant jusqu'à 0,09 , soit une amélioration de 630 e, Celaapporte une réduction importante du prix de ce miroir.
Comme oléfines internes (c'est-à-dire double liaison on terminale) susceptibles d'être oxydées dans les conditions de la présente invention, on peut citer à titre d'exemples non limitatifs: les butène-2 cis et trans, les pentènes-2 cis et trans, les hexènes-2 et 3, les heptènes-2 et 3, les octènes-2, 3 et 4, le cyclopentène, le cyclohexène et le cyclooctène.
Les alcools susceptibles de réagir selon la présente invention sur les oléfines précitées, sont constitués par des alcools primaires, secondaires ou tertiaires comprenant de t à 20 atomes de carbone.
A titre d'exemples non limitatifs, on peut citer le méthanol, l'éthanol, le n-propanol et l'isopropanol, les butanols linéaires ou ramifiés, les hexanols, les heptanols, les octanols, les décanols et les dodécanols.
On peut également citer les alcools comportant une fonction ether tels que l'ether méthylique, éthylique ou butylique de l'éthylène glycol, ainsi que les monoéthers du di- ou du triéthylène glycol.
Quel que soit l'alcool utilisé, la réaction s'effectuera d'autant mieux que la concentration en eau dans le milieu sera la plus faible possible et en tout casinférieure à 5% en poids d'eau dans le milieu. Afin de réduire autant que possible la teneur en eau et opérer par exemple en milieu parfaitement anhydre, on peut ajouter dans le milieu un agent deshydratant tel que un cetal ou un acetal. On peut citer à titre d'exemple le 2,2' dimethoxy propane ou le 2,2' diethoxypropane.
L'addition de ces composés deshydratants dans le milieu permet d'augmenter notablement la vitesse et les rendements de la réaction.
La température à laquelle s'effectuera la réaction est comprise entre environ OOC et environ 1500C et de préférence entre 300C et 1300C.
Le gaz oxydant peut être constitué par l'oxygène moléculaire pur ou dilué par de l'azote ou tout autre gaz inerte.
La pression partielle d'oxygène sera comprise entre 0,1 et 25 bars.
Dans le procédé selon l'invention, le rapport molaire ilB est avantageusement compris entre 0,5 et 10 et de préférence entre t ] 1 et 4.
[A) Le rapport molaire - , en moles par litre, est avanta- oléfine geusement compris entre 10-3 et 5 x 10-i, et de préférence entre 5 x 10-3 et lO-l; La présente invention est illustrée par les exemples suivants: EXEMPLE 1- Dans un réacteur en verre calorifugé1 on introduit 50 cm3 d'alcool isopropylique, 50 cm3 de cyclopentène puis 540 mg de chlorure de rhodium trihydraté (2 millimoles) et 1480 mg de perchlorate cuivrique Cu (C104), 6 H20 (4 millimoles). La température du réacteur est portée à 400c. On introduit alors dans la partie libre du réacteur de l'oxygène pur de façon à ce que la pression totale soit égale à 1,2 bars.On crée une agitation dans le réacteur au moyen d'un agitateur à entraînement magnétique. On constate que la pression oxygène diminue dans le réacteur; cette pression est maintenue ensuite constante à 1,2 bars par un apport permanent d'oxygène pur.
Après 4h de réaction, pour une quantité d'oxygène absorbée de 0705 moles, on constate la formation de 0,058 moles dtisopropoxy-3 cyclopentène, de 0,027 moles d'isopropoxy-4 cyclopentène et de 0,015 moles de cyclopentanone pour une consommation de 0,11 mole de cyclopentène et de 0,09 moles d'alcool isopropylique.
EXEMPLE 2 On-reprend l'exemple 1, mais en remplaçant l'alcool isopropylique par de l'alcool éthylique, toutes les autres conditions de l'exemple 1 étant inchangées.
Au bout de 4h, pour une quantité d'oxygène absorbée de 0,045 moles, on constate la formation de 0,05 moles d'éthoxy-3 cyclopentène, 0,025 moles d'éthoxy-4 cyclopentène et 0,015 moles de cyclopentanone.
EXEMPLE 3 à 5 Ces exemples montrent que l'on peut utiliser, pour oxyder le cyclopentène en présence d'isopropanol, plusieurs systèmes bimétalliques.
On opèr selon la technique de l'exemple I ave les conditions opératoires suivantes: température = 400C; cyclopentène 50 cm3; isopropanol = 50 cm3; pression d'oxygène = 1,2 bars; durée de réaction = 4h.
FERMETURE du disjoncteur Le bloc déclencheur 16 étant en position armée, et l'inverseur 50 en position O dtinterconnexion du circuit de fermeture 18, l'enclenchement du disjoncteur s'opère par enfoncement du bouton BF du dispositif manuel de secours, ou par actionnement du bouton poussoir de fermeture BPF du dispositif de télécommande.
Le levier d'entraînement 68 pivote autour de l'axe 72 dans le sens des aiguilles d'une montre et provoque l'alignement des bielles 56, 58 de la genouillère (fig. 4) suivi de la fermeture des contacts 44, 46 et de l'armement du ressort 98. Le pivotement du levier 68 est dG soit à l'action de la tringle 102 sur l'axe dtentratne- ment 66 lors de l'enclenchement manuel, soit à la traction de la tringle 70 par translation du noyau 28 vers la position d'attraction de l'électro-aimant de fermeture 20 en cas d'enclenchement télécommandé. Lorsque l'opérateur cesse d'appuyer sur les boutons BF ou BPF, le bouton BF est maintenu en position enfoncée, et le noyau 28 reste en position stable d'attraction.
L'actionnement simultané des boutons BPF et BPO n'entraîne pas de pompage du bloc de télécommande gracie à l'adjonction des résistances R1 ou R2 tel que décrit en référence aux figures 2 et 5.
Deux disjoncteurs multipolaires selon l'invention peuvent être juxtaposés pour former un inverseur de sources. Dans ce cas, un organe dtinterverrouillage (non représenté sur les dessins), coopère avec les leviers d'entraînement 68 des deux mécanismes de manoeuvre pour empêcher la fermeture simultanée des deux disjoncteurs.
Lt invention n'est bien entendu nullement limitée aux modes de mise en oeuvre plus particulièrement décrits et représentés aux dessins annexés, mais elle s'étend bien au contraire à toue variante restant dans le cadre des écuivalences mécaniques et électrioues, notamment celle dans laquelle les résistances R1 ou R2 d'artipompage associées respectivement aux circuits de fermeture 8 et d'ouverture 24 seraient remplacées pour tout composant équivalent ayant la même fonction de maintien d'un courant résiduel dans les électro-aimants de fermeture 20 ou d'ouverture 26.
La présente invention a pour objet un système de sécurité pour serrures de sûreté a cylindre.
On sait que les serrures de sûreté à cylindre, que ce cylindre soit à pompes (ou paillettes) ou à pistons, sont montées dans les portes, notamment les portes palières d'appartements, de manière à laisser apparente la face frontale du cylindre qui s'offre ainsi directement à la présentation et à l'introduction de la clé, le corps du cylindre étant alors directement logé dans un évidement , de même section que ce corps, pratiqué dans l'épaisseur de la pprte à laquelle la serrure est fixée, généralement au moyen de vis.
Ainsi, le cylindre s'offre directement aux tentatives de détérioration de la part de cambrioleurs qui, renonçant au crochetage (pratique lente et minutieuse qui exige patience et habileté et qui consiste, en l'absence de clé, à amener simultanement, par exemple au moyen de crochets, les paillettes (ou les pistons) du cylindre en position de libération en rotation du rotor du cylindre), préfèrent détruire le cylindre à la chignole ou, lorsque, ce qui est le cas le plus fréquent, la partie frontale de ce cylindre est protubérante par rapport à la surface extérieure de la porte et offre de ce fait une zone annulairedepréhension, enserrer cette zone annulaire entre les mâchoires d'une clé à griffes et, en agissant sur les bras de cette clé à griffes, exercer un puissant couple sur le cylindre qui se trouve forcé en striction, ce qui provoque le démantèlement de la serrure qui ne s'oppose plus alors à l'ouverture de la porte.
Le système de sécurité selon l'invention rend inopérante une telle utilisation d'une clé à griffes, en même temps qu'il protège le cylindre des tentatives de destruction à la chignole.
Ce système de sécurité pour serrures de sûreté à cylindre est caractérisé par le fait qu'il est constitué d'un cabochon tournant monté, libre en rotation autour du cylindre, dans l'orifice de présentation de ce cylindre dont est percée la porte recevant la serrure, ce cabochon étant retenu longitudinalement et recouvrant au moins la partie avant, saillante par rapport à la porte, dudit cylindre, en ménageant un accès par lequel la clé de la serrure peut être introduite dans le cylindre, le tout agencé de manière que ce cabochon étant seul apparent, sa préhension par lesmàchoires d'une clé à griffes et l'application d'un couple par ce moyen, ainsi que toute tentative de destruction à la chignole ou analogue, n'aient pour conséquence que la rotation indéfinie du cabochon qui s'oppose ainsi à la détérioration du cylindre.
Lt invention sera mieux comprise et d'autres caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement en se référant à la description suivante et au dessin annexé qui se rapportent à deux formes possibles de réalisation du système qui en est l'objet, citées à titre d'exemples non-limitatifs.
Au dessin - la figure 1 représente, de côté, partiellement en coupe longitudinale, une serrure de sûreté à cylindre, montée sur une porte et pourvue d'un système de sécurité selon la première forme de réalisation de l'invention, - la figure 2 représente, de côté, partiellement en coupe longitudinale, une serrure de sûreté à cylindre, montée sur une porte et pourvue d'un système de sécurité selon la seconde forme de réalisation de l'invention.
Les éléments communs aux deux formes de réalisation représentées aux figures 1 et 2 y portent évidemment les mêmes références.
En se référant simultanement aux figures 1 et 2, les serrures de sûreté 1 (figure 1) et 1' (figure 2), à cylindre 2, respectivement 2',sont montées sur une porte, par exemple une porte palière d'appartement, en bois, 3, respectivement 3', par des vis ou analogues, non représentées. Cette porte 3, ou 3', est percée d'un orifice 4, ou 4', de présentation du cylindre 2, respectivement 21, dont la partie avant est saillante par rapport à la surface exterieure 3a, ou 3'a de la porte 3, ou 3'.
Cet orifice 4, ou 4', de forme cylindrique est pratiqué dans la porte 3, ou 3', selon un diamètre supérieur à celui du cylindre 2, ou 2', qui le traverse coaxialement, de manière à permettre la mise en place du système de sécurité selon l'invention.
Ce système de sécurité est constitué par un cabochon tournant embouti 5, avantageusement réalisé dans un acier cémenté trempé, monté, libre en rotation autour du cylindre 2, ou 2', par llinter- médiaire d'un organe de liaison, dans cet orifice 4, ou 4'.
La machine de tri de la présente invention s'affranchit des inconvénients précités par sa structure cylindrique qui permet de combiner un rendement élevé, et un encombrement réduit d'une part et une souplesse d'exploitation dépendant notamment du débit des documents à trier d'autre part.
Une machine de tri conforme à l'invention comprend des portes d'accès des cases de réception constituant en partie la paroi d'au moins un cylindre et des réceptacles entraînant à vitesse constante les documents en position verticale tangentiellement à la paroi du cylindre au moyen d'un axe de rotation vertical coaxial au cylindre.
Les avantages de cette machine de tri sont notamment les suivants - simplicité de son mécanisme - souplesse à l'exploitation : des channes de cylindres superposées horizontalement peuvent travailler selon des programmes de tri de documents communs, ou indépendants, ou complé- mentaires - son rendement est multiplié par le nombre de chatnes de cylindres, si celles-ci fonctionnent selon un programme de tri commun - la contenance des cases est à la mesure de ce rendement - la consommation d'énergie est faille dans le cas où un seul des axes de rotation associés aux cvlin: n :n ch-iîc --t moteur - compacité de la machine due à l'empilement vertical des channes de cylindres, occupant une surface au sol égale à celle occupée par une seule chaine, qui sera d'autant plus avantageuse que le nombre de cases de réception de la machine est grand de - simplicité de l'unité de commande et/l'accessibilité des cases de réception ou des ouvertures des portes d'accès : l'instant d'ouverture d'une porte'd'accès étant fonction notamment des dimensions de la machine est relevé avec une grande précision.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit, de plusieurs exemples de réalisation, et à l'examen des dessins annexés, dans lesquels - la Fig. 1 représente schématiquement une vue de dessus coupée d'une machine de tri comprenant un cylindre conforme à l'invention;; - les Figs0 2a et 2b sont des vues détaillées en perspective et de dessus d'un balai-réceptacle et d'une partie de la périphérie du cylindre montré à la Fig. l - la Fig. 3 est une vue de dessus détaillée des dispositifs de commande d'ouverture de deux portes d'accès contigus respectivement en position fermée et en position ouverte - la Fig. 4 montre le parcours d'un galet d'un dispositif de commande d'ouverture d'une porte d'accès au long de deux glissières successives - la Fig. 5 est une vue de dessus détaillée des dispositifs de tassement des documents de la machine de tri - la Fig. 6 est une vue en coupe suivant la ligne A-A de la Fig.5 - la Fig. 7 est une vue de côté d'une case de réception et de son dispositif de tassement des documents - la Fig. 8 est une vue en perspective d'une case de réception - la Fig. 9 représente schématiquement une vue de dessus d'une première organisation d'une machine de tri comprenant une channe horizontale de plusieurs cylindres conforme à l'invention - la Fig. 10 représente schématiquement une vue de dessus d'une seconde organisation d'une machine de tri comprenant une channe horizontale de cylindres conforme à l'invention ; et - les Figs. lia, iîb et lic représentent schématiquement les phases de l'échange d'un document entre deux cylindres contigus d'une channe horizontale de cylindres.
Selon une première forme de réalisation de l'invention, la Dig. 1 reprsete une vue schématique coupée suivant un plan horizontal d'une machine de tri. Cette machine comprend essentiellement un bâti cylindrique 1 à la périphérie duquel des documents D issus d'un dispositif 2 d'alimentation et de lecture du code de tri associé aux documents de type connu se déplacent avant d'entrer dans des cases de réception 3i. Chaque document D est transporté par un balai-réceptacle 4j entraîné à une vitesse constante suivant la flèche F par un axe de rotation 5 coaxial au cylindre 1.
Dans la suite, l'arrière et l'avant d'un élément seront désignés par rapport au sens de circulation des documents suivant la flèche F, et des éléments analogues seront numérotés par un indice croissant suivant la flèche F, Ainsi, les cases de réception en avant et en arrière du dispositif 2 sont désignées par et et 3I les autres cases de destination 32 à 3I-1 étant numé- rotées par ordre croissant suivant la flèche F à partir de la case A l'axe de rotation 5 sont fixées coplanairement à un plan horizontal sensiblement médian du bati 1, des tiges 6 uniformément réparties radialement en faisceau dont les extrémités portent les balais 4 . Les tiges 6. numérotées de 61 à 61j sont en nombre J J' J inférieur à I pour des raisons de fonctionnement décrites plus loin.Chaque case de réception 3i est fermée par une porte d'accès 7i dont l'extrémité arrière 70i pivote vers l'intérieur du cylindre 1 suivant la flèche f. et autour dcun petit axe 71i situé à l'extrémité avant de la porte 7i et à l'extrérieur du cylindre 1. Une porte d'accès 7i présente un cadre vertical 72i dont la plus grande partie est confondue avec la périphérie du cylindre 1 de sorte que son extrémité arrière 70i recouvre l'extrémité avant 71i 1 de la porte précédente 7i 1 afin que les documents D soient centrifugés et plaqués contre la paroi du cylindre 1 parfaitement circulaire lors de la rotation de l'axe 5.