INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans les essais 4 et 5, on pense que les azotures de sodium et de baryum subissent une double décomposition avec lthypophosphite de plomb pour produire de l'azoture de plomb et de l'hypophosphite de sodium ou de baryum. Cependant, il est possible que se forme un sel double azoture de sodium ou de baryum : hypophosphite de plomb,et que cela fournisse à la composition son ingrédient explosif ou l'un de ses ingrédients explosifs. La formation d'un tel sel double entre dans le cadre de la présente invention, comme indiqué dans exemple 2 ci-dessus.
A titre d'exemple, on va maintenant décrire de l'appareillage selon l'invention en se référant à la figure unique annexée, qui est un schéma d'une vue plane d'un appareil de fourniture de l'amorce à des munitions.
L'organe femelle stase présente notamment sous la forme d'un crochet faisant normalement saillie dans l'angle défini par les parois 52b et 53a de manière à venir coopérer avec la tige 58 en pénétrant, à frottement doux, dans la pre mière mortaise 59.
Le crochet5% est fixé à la paroi 53a par des moyens appropriés, soit de façon rigide, soit préférentielle- ment de façon amovible de manière à pouvoir être escamoté en diminuant l'importance de la zone saillante.
A cet effet, le crochet 59a est articulé autour d'un axe 63, horizontal, parallèle à la tige 58, noyé dans la paroi 53a et maintenu dans celle-ci par tous moyens appropriés et notamment par les moyens à trou borgne, entaille et pièce rapportée qui ont déjà .été décrits précédemment. L'axe 63 traverse une entaille 64 creusée dans la paroi 53a à partir de sa face inférieure, s'étendant à partir de la face externe de la paroi 52b, définie par deux--grandes faces 65 respectivement situées dans le même plan que les deux grandes faces 60, un fond 66 horizontal et un côté latéral vertical 67.L'axe 63 traverse l'entaille 64sensiblement -dans sa partie médiane de manière que le crochet 59 puisse occuper soit une position opérative reprétée en traits pleins sur la figure 5 où il coopère avec la tige 58, soit une position escamotée, représentée en traitsmixtes sur la figure 5 où il est logé dans la partie opposée de l'entaille 64.
Comme on peut le voir sur la figure 6, il est impos sible à l'utilisateur de désengager le crochet 59 d'avec la tige 58 lorsque le caisson est en place.
Les moyens amovibles de maintien 56 comprennent d'une part un organe mâle 68 associé au plateau 2 et d'autre part un organe complémentaire femelle 69, mobile, associé à la paroi 52a.
L'organe mâle 68 prend notamment la forme d'une tige noyée dans le plateau 2 d'unemanière équivalente à la tige 58. Cette tige 68 traverse également une mortaise 70 creusée dans le plateau 2 à partir de sa face inférieure 20b.
L'organe femelle 69 est notamment constitué par un crochet mobile autour d'un axe 70 noyé dans la paroi 52a d'une façon équivalente à l'axe 63. Ce crochet 69 est partiellement logé dans une entaille 71 accessible sur la face exterieure 72 de la paroi 52a. Comme on peut le voir sur la figure 6, l'ouverture du crochet 69 se trouve du côté oppose à l'ouverture de l'entaille 71. Cette disposition est telle que le caisson 5 étant en place, les organes mâle 58et femelles 59 coopérant, il demeure possible de désengager le crochet 69 d'avec la tige 68.
I1 est également possible de prévoir que le crochet 69 peut occuper d'une part une position opérative, représentée en traits pleins sur la figure 6, d'autre part une position de repos escamotée, telle que celle représentée en traits mixtes sur la figure 6 ou une position équivalente à celle du crochet 59.
Pour éviter tout désengagement intempestif du crochet 69 d'avec la tige 68, il est prévu des moyens de verrouillage 57. Ces moyens prennent notamment la forme d'une tige coulissant dans un perçage 73 percé dans la paroi 52a parallelement à l'axe 70a, entre cet axe et l'extrémité supérieure de la paroi 52a, c'est à dire dans une zone interférant avec le crochet 69. La tige 57 fait saillie à l'extérieur de la paroi 52a à l'endroit de son chant vertical 74 et comporte un organe de préhension approprié 75. Cette disposition est telle que l'organe de préhension 75 est masqué à la vue de l'utilisateur par la porte 54 fermée qui, le cas échéant, peut être pourvue d'une serrure.
Au montage du caisson 5, on extrait la tige 57 de son perçage 73 de manière à permettre une libre rotation du crochet 69. Une fois le caisson 5 correctement placé, on pousse la tige 57 au fond du perçage 73 où elle est maintenue par tout moyen approprié : organe élastique de rappel tel que ressort ou simplement par frottement doux de sorte que le caisson est rigidement solidarisé au corps même du bureau 1.
I1 résulte de tout ce qui précède que l'invention concerne un procédé pour réaliser une liaison mécanique à zéro ou à un degré de liberté entre une première pièce et une seconde pièce auxquelles sont respectivement associés des moyens de liaison complémentaires mâles et femelle5,dans lesquels les moyens de liaison mâles sont entièrement noyés dans la première pièce sans faire saillie de cèlle-ci et quelle que soit sa position relative par rapport à la seconde pièce De plus, les moyens de liaison femelles sont logés dans la position opérative relative normale des première et seconde pièces d'une part partiel lement dans la seconde pièce et d'autre part partiellement dans la première pièce.
I1 va de soi que l'invention peut faire l'objet de très nombreuses variantes en ce qui concerne les formes d'exécution possibles des moyens de liaison mâles et femelles. De plus, il est bien entendu que les applications qui ont été données sont nullement limitatives mais données uniquement à titre d'exemples.Par conséquent, le procédé suivant l'invention est susceptible d'utilisation dans d'autres formes de meubles ainsi que dans les secteur techniquer du bâtiment et de la construction, celui de la construction mécanique,-l'automobile par exemple, etc..
La présente invention concerne un circuit de correction utile pour corriger la distorsion de la trame d'un dispositif de visualisation de télévision.
Un circuit commuté de correction de distorsion en coussinet est décrit dans la demande de brevet U.S. NO 722 600 déposée le 13 Septembre 1976 au nom de Peter Eduard Haferl et intitulée "PINCUSHION CORRECTION CIRCUIT", où une impédance commutée est couplée en série avec l'enroulement de déviation horizontale. Le commutateur est rendu conducteur ou fermé à un temps pendant la seconde moitié de l'intervalle de retour horizontal et il reste conducteur pendant le restant de l'intervalle de retour horizontal et pendant tout l'intervalle d'aller suivant. Un circuit de commande du commutateur change progressivement le temps de commutation pendant l'intervalle de retour horizontal, durant l'intervalle de balayage vertical.
Le rapport du temps pendant lequel le commutateur est fermé ou conducteur au temps où il est ouvert ou non conducteur pendant l'intervalle de retour fait varier l'impédance effective ou moyenne en série avec l'enroulement horizontal. Les variations progressives du temps de fonctionnement font par conséquent varier progressivement l'impédance moyenne en série avec l'enroulement de déviation horizontale à la fréquence verticale. Pour obtenir une correction de coussinet latéral, l'impédance moyenne en série avec l'enroulement de déviation horizontale est relativement élevée en haut et en bas du balayage vertical et est relativement faible au centre du balayage vertical.
Il est habituel dtexciter d'autres circuits d'un récepteur de télévision par le circuit de déviation horizontale.
On a indiqué sur la figure 3 par les mêmes chiffres de référence qu'à la figure 1, les éléments identiques ou équivalents tels que la façade sud 1, les capteurs 2, le pan sud 3 du toit et l'auvent 16 et on ne répétera pas la description de ces éléments.
La dalle chauffante 32 constitue le sol du local habité, tandis que la dalle 31 en constitue le plafond. Tous les appareils (circulateurs, vannes motorisées, régulation, etc ...) sont placés dans un petit local du sous-sol. Dans cet exemple, le réservoir est placé en sous-sol dans le garage pour le chauffer légèrement en hiver. Lorsqu'un ventilateur est utilisé pour mettre en dépression la cuisine et la salle de bains, par rapport aux autres pièces, l'air extrait peut être envoyé dans le garage pour y élever la température naturelle.
Comme précédemment encore, l'eau de la ville destinée aux besoins sanitaires (dont le circuit est figuré en trait interrompu) commence par passer dans le petit échangeur 37, avec l'eau sortant de la dalle de sol, puis dans le serpentin 38 situé à la partie supérieure da ballon 39, avant d're éventuellement réchauffée en hiver avec l'énergie d'appoint, pour ture portée à la température voulue de 50 ou 60 C.
L'air de ventilation, introduit dans l'immeuble en 42, se réchauffe dans le vide 34 ménagé an-dessus de la dalle de plafond, avant d'être envoyé, par-le ventilateur, dans la gaine de distribution 35 placée au plafond du corridor 26 et communiquant par de petites ouvertures avec les pièces à ventiler. L'air est ensuite évacué, par surpression ou dépression, par un ventilateur spécial, à travers la cuisine, la salle de bains et les W.C.
Le chauffage d'appoint est fourni par un réservoir 43 dont l'eau est maintenue à une température suffisante en tonction-de son volume (80 C par exemple au coeur de l'hiver pour réduire son volume), par un procédé quelconque. Ce réservoir est branché comme indiqué sur la conduits 44 d'alimentation en eau des surfaces de chauffe à partir de la pompe 41 tandis que le retour de l'eau provenant de ces surfaces de chauffe s'effectue par la conduite 45 qui aboutit à la pompe 40 du circuit de chauffage solaire.Sur la conduite 45 est branchée une dérivation 46 qui aboutit à la vanne 47 au point de Jonction avec la conduite de l'eau sortant du capteur,-- cette vanne 47 étant en amont de la pompe 41 dn circuit des surfaces de chauffe. Une vanne 48, en aval de la pompe 41, est prévue aa point de Jonction de la conduite 44 avec la conduite alimentant le réservoir 43 de chauffage d'appoint.
Le fonctionnement de cette installation est le suivant t La pompe solaire 40 et la pompe de chauffage 41 ont le meme débit et des caractéristiques telles que, lorsqu'elles tournent toutes deux, il ne se passe rien dans le réservoir 39.
Des sondes appropriées mesurent les températures suivantes: T > teipérature en un point détermine de la surface noircie absorbante du capteur 2 t1 , température de l'eau envoyée dans le capteur 2 ; t2 , température de l'eau revenait du capteur 2 ; T , température de l'eau nécessaire à l'entrée des surfaces do chauffes en fonction de la température extérieure et réglée par un thermostat d'action extérieure.Dans ce chauffage par rayonnement, T variera généralement de 35 environ à 25 C au cours de la saison de chauffe ; t4 , température de l'eau à la sortie de la dalle chauffante de sol 32 g t5 , température du bas du réservoir d'accumulation 39 ; t6 , température du haut du réservoir d'accumulation 39 ; # , température des locaux chauffés.
On exposera maintenant le fonctionnement de la régulation selon que T est supérieur ou inférieur à t5.
Cas où T > t5 La pompe solaire 40 tourne sauf lorsque t6 > t4 > t2 et on considérera les deux cas a) et b) selon que t2 est inférieur ou supérieur à t4 a) t2 Si t6 < t*, la pompe solaire 40 fonctionne es enmagasinant la chaleur solaire dans le réservoir et l'installation de chauffage fonctionne comme s'il n'y avait pas d'installation solaire, la vanne 47 étant en position b et la vanne 48 était en position intermédiaire entre c et d.
Si oe > t6 t6 t4 , le chauffage pompe sur le réservoir.
Le circuit et la pompe solaires sont arrêtés, en clapet 7 interdisant toute circulation, la vanne 47 étant en position a et la vanne 48 en position intermédiaire entre c et d.
Si t6 > T > t4 , le chauffage pompe sur le réservoir et le circuit solaire est à l'arrêt. La vanne d'amont 47 est en position intermédiaire entre a et b (figure 4) tandis que la vanne d'aval 48 est en position d (figure 5).
b) T > t2 > t4 Toute l'eau revenant des capteurs est renvoyée dans le chauffage. La vanne 47 est en position a et la vanne 48 es position intermédiaire entre c et d pour compenser la différence entre t2 et #.
Si t2 # T > t4 , on peut adopter l'une des solutions suivantes : - ou bien mélanger l'eau de retour à la température t4 pour ramener à T l'eau tropchaude t2 venant des capteurs 2 ; dans ce cas, une partie de la chaleur solaire est envoyée dans le réservoir, la vanne 47 étant en position intermédiaire entre a et b et la vanne 48 en position d.
- ou bien laisser toute l'eau revenant des capteurs circuler à la température ta dans les dalles, pour y emmagasiner la chaleur solaire jusqu'au moment où # > 20 C ou à 21 C.
Quand # < 20 C, la vanne 47 est en position a, et la vanne 48 en position d.
b) lorsque le marteau est correctement positionné, les orifices 15 et 24 sont en regard les uns des autres. On peut alors engager, au-dessus du plateau 7 du rotor, une clavette 13 (fig 1 et 5) qui solidarise les deux organes. Lorsque la clavette est bloquée, les dents 17 et 18 du marteau viennent staccrocher der rière les rebords 26 et 27 du plateau. De même, sous l'effet de son poids, le marteau vient en appui sur le plateau au niveau des surfaces 21 et 28 (vers ltintérieur) et d'une autre zone dap- pui 32 prévue en arrière du bossage 19 et de l'évidement 30.
On comprend qu'un dispositif de fixation et de positionnement d'un marteau sur le plateau dtun concasseur selon l'inven- tion présente les principaux avantages suivants a) la mise en place du marteau par embattage facilite la manipulation de cette pièce lourde ; b) laccéssibilité à la clavette 13 permet une fixation ou un démontage rapides du marteau c) la clavette 13 ne supporte plus d'efforts radiaux de cisaillement, dus à l'effet centrifuge. Ces efforts sont encaissés au niveau des contacts entre les dents 17 et 18 et les rebords 26 et 27.On peut ainsi réduire les dimensions de la clavette 13 tout en réalisant unrotor capable d'encaisser des chocs très importants; d) les surfaces d'appui ou de contact 17, 18, 21 (sur le marteau) et 26, 27, 28 et 32 (sur le plateau) peuvent atre-facile- ment rectifiées : il s'agit de surfaces dont la géométrie est simple. De plus, lorsque les marteaux sont en place, ces surfaces sont à l'abri des chocs, des matériaux à concasser et des zones d'usure.
On obtient ainsi un concasseur dont le rotor est équipé de marteaux rapidement et facilement mis en place ou démontés. Le plateau et les marteaux sont constitués par des pièces venues directement de fonderie mais qui peuvent présenter de petites surfaces rectifiées constItuant des appuis pour assurer un poZ sitionnement précis et une grande sécurité à vitessc élevée de rotation, les moyens d'assemblage ne ttavaillant plus au cisaillement.
La présente invention concerne les matériaux de soudage et a notamment pour objet un fil-électrode pour le soudage sous gaz carbonique.
L'invention peut titre avantageusement appliouée au soudage de structures métalliques en aciers à bas carbone et aciers faiblement alliés.
On connalt des fils-électrodes pour le soudage sous gaz carbonique, dans la composition de l'ame en poudre desquels entrent des désoxydants, des scorifiants, des stabilisants.
Les fils-électrodes dans lesquels le constituant scorifiant de 1 ame en poudre est le bioxyde de titane (rutile) sont caractérisés par de bonnes propriétés technologiques de soudage, une excellente formation des cordons, des projections insignifiantes du métal de l'électrode lors du soudage.
Dans les fils connus de ce genre, ayant une structure tubulaire, l'fume a la composition pondérale suivante concentré de rutile 20 à 40% ferromanganèse 10 à 13% feldspath 0,6 à 6,0% silicofluorure de sodium 0,6 à 4,5% ferrosilicium 0,6 à 2,0% poudre de fer le reste.
Dans d'autres fils connus du meme genre, toujours à structure tubulaire, l'fume a la composition pondérale suivante manganèse 16,0% ferrosilicium 14,0% rutile 55% magnétite 15,0% En ce qui concerne le soudage de structures métalliques sous gaz carbonique à des régimes forcés (courant jusqu'à 800A et vitesse de soudage jusqu'à 100m/h) les principaux inconvénients des fils-électrodes connus à structure tubulaire sont les suivants irrégularité de la fusion des matériaux de l'ame et de la gaine du fil, ce qui ne permet pas ltexécution du soudage avec un courant allant jusqu'à 800A, vu la formation, à l'extrémité du fil, d'une émergence en matériaux non fondus de l'âme, suivi de la chute de cette émergence dans le bain de soudage formation insatisfaisante des soudures d'angle avec un courant dépassant 500A, car aux vitesses de soudage allant jusqu'à 50 m/h on observe l'apparition d'excroissances, et aux vitesses supérieuresà70m/h, l'apparition d'entailles; impossibilité d'obtenir, avec un courant supérieur à 600 A, une haute plasticité du métal du cordon, notamment une résilience de valeur élevée aux températures négatives.
L'irrégalarité de la fusion de l' me et de la gaine Iil-Q1-ectrode est d'ordinaire évitée de deux façons, à savoir: en employant des fils à section complexe de la gaine ; en ajoutant de la poudre de fer dans 1' me.
La première façon complique la méthode de fabrication du fil-électrode, la seconde présente les inconvénients suivants la teneur potentielle de l'ame en gaz apportés par la poudre de fer(tels que l'oxygène, l'azote, l'hydrogène), augmente, d'où une altération des caractéristiques mécaniques du métal du cordon et du joint soudé; la résistance électrique de l' me du fil-électrode reste très grande par rapport à celle de la gaine, par suite de la surface de contact développée de la poudre de fer et de la présence d'une couche oxydée sur la surface des particules, ce qui ne permet pas d'obtenir une fusion tout à fait uniforme de la gaine et de l'ame.
Le but de l'invention est de créer un fil-électrode qui ne présenterait pas les inconvénients indiqués.
On s'est proposé pour cela de créer un fil-électrode pour le soudage sous gaz carbonique, dans lequel la composition de lt^ame serait telle qu'elle supprimerait l'irrégula- rité de sa fusion par rapport à celle de la gaine, assurerait une bonne formation des soudures d'angle et un accroissement de la résilience des cordons de soudure et des joints soudés exécutés en régimes forcés.
La solution consiste en un fil-électrode ayant une gaine en acier doux (à bas carbone) et une ame en poudre dans la composition de laquelle entrent du feldspath, du sili coSlorure de sodium, du ferromanganèse et du ferrosilicium, ainsi que, d'après l'invention,un concentré de titane réduit, la composition pondérale de l'axe étant la suivante feldspath 1,8 à 10,4% silicofluorure de sodium 1,6 à 10,0% ferromanganèse 13,0 à 20,0% ferrosilicium 0,6 à 1,6% concentré de titane réduit 58 à 83%.
Afin d'accrottre la plasticité du métal du cordon et du joint soudé, on ajoute à l'ame du fil-électrode du ferrotitane à un taux de 2,6 à 5,2%, les autres constituants étant introduits dans les proportions pondérales suivantes feldspath 2,2 à 10,2% silicofluorure de sodium 1,6 à 10,0% ferromanganèse 13,0 à 20,0% ferrosilicium 0,6 à 16% concentré de titane réduit 53 à 80%.
Il est universellement connu que la base du concentré de titane réduit (70 à 75% en poids) est constituée par des oxydes de titanes de transition, principalement Ti305 et Ti407, qui diffèrent du TiO2 (bioxyde de titane), constituant la partie principale du rutile, par une conductivité plus grande (de 106 fois). Ceci permet de supprimer l'irrégularité de la fusion de l'âme du fil lors du soudage avec un courant allant jusqu'à 800A. Le concentré de titane réduit contient aussi du fer métal (20 à 25% en poids), caractérisé par une grande finesse (dispersion) et une distribution uniforme dans les grains de la base. La présence de fer métal permet, dans ce cas, d'augmenter la quantité de métal déposé.Le concentré de titane réduit, dans la plage de taux indiquée plus haut, permet également d'obtenir une bonne formation des cordons et un arc stable avec des projections insignifiantes avec des courants allant jusqu'à 800A, grâce à l'élévation des propriétés technologiques de la scorie : pouvoir couvrant, plage optimale de solidification. Les auteurs de l'invention oiit établi que cette propriété du concentré de titane réduit peut outre obtenue quand il est introduit dans l'amie du fil de pair avec les taux précités de feldspath. En outre, grâce à sa haute teneur en oxydes de potassium et de sodium, le feldspath permet de stabiliser l'arc de soudage.
- les noyaux pyrogalliques et phlorogluciques (anlamélis).
- les noyaux phlorogluciques et pyrocatéchiques.
La pharmacopée enseigne que les extraits liquides de plantes sont dans le rapport 1/5 par rapport au poids utilisé de plante déshydratée.
Un kilogramme d'extrait liquide d'aigremoine est ainsi obtenu par exemple à partir de 5 kgs de feuilles mondées et de sommités fleuries, le tout déshydraté (Codex 1818-1884). Pour d'autres plantes la partie intéressante peut être différente par exemple la plante entière (sans les racines) comme pour le Géranion (Codex 1818), les fruits comme dans les myrobalans de la Terminalia Chebula et l'Algobille, les gousses comme dans la Caesalpiniées DIVI-DIVI, les racines ou les rhizomes comme pour la Rhubarbe et la Bistorte (Codex 1908).
Les différents " Codex " et " Pharmacopée Française " renseignent la partie de la plante à traiter.
Exemple I pour traitement percutané.
Extrait liquide d'Aigremoine 6 gr Solution propylèneglycol 50 % 1 ml eau distillée 50 ,0 Solution hydroalcoolique de dioctylsulfo-succinate de sodium 0 ml,05 Exemple Il pour traitement sous forme de crème.
25 à 30 gr d'extrait hydroglycolique de Géranion pour 75 à 70 gr d'excipient classique.
Parmi les extraits hydroglycoliques, le Demandeur donne la préférence à ceux vendus par les Laboratoires Galéniques Vernin sous la marque " Phythelènes ".
Bien entendu pour d'autres formes d'administrations voies buccale, parentérale, rectale, les effets secondaires déjà connus des plantes utilisées (par exemple : diurétique, laxatif, vomitif, etc.) doivent être contrebalancés par des additifs inhibiteurs ou compensateurs de ces effets soit par incorporation dans le produit thérapeutique lui-même, soit par traitement conjugué.
La durée du traitement curatif doit tenir compte de l'importance de la surface lesée et de l'ancienneté de la marque et de l'age du patient.
En principe ce traitement s'effectue par massage journalier de cinq (5) ml du produit percutané (par exemple celui formulé à l'exemple 1 ou similaire) sur la zone lesée.
La durée du traitement est de un à trois mois.
Au bout de trois semaines on remarque en général un commencement de coloration du collagene apparent puis, petit à petit une diminution de la largeur de la marque, jusqu'au moment où celleci réduite à une simple ligne est pratiquement invisible.
La présente invention concerne une machine de tri de documents plats, et en particulier le transport de documents tels que des enveloppes de correspondance, des cartes postales ou analogues, dans la machine de tri.
Dans les machines de tri connues, des convoyeurs mécaniques acheminent les documents vers leurs cases de destination entre des bandes de caoutchouc par exemple. La complexité de l'organisation et des commandes des mécanismes de ces convoyeurs d'une part, et la vitesse réduite de ces convoyeurs due à la grande densité des pieces en mouvement d'autre part, confèrntåune telle machine de tri un rendement limité et un coût d'exploitation élevé. En effet, le rendement de la machine est fixé indépendamment du nombre de destinations ou de cases de réception, et l'énergie consommée est considérable alors que la machine trie des documents de poids sensiblement inférieurs à 20 grammes. En outre, la contenance d'une.case de réception est faible, le plus souvent inférieure à 150 documents.
Pour obtenir une résistance élevée à la corrosion des composants de la tuyauterie d'échappement qui sont moins exposés aux températures élevées, mais, comme toute la tuyauterie, se trouve en contact avec l'ambiance corrosive, comme par exemple le brouillard de solution de RaCl sur les routes en hiver, l'opération d'aluminiage est à effectuer, dans un bain d'aluminium pur, éventuellement dans un bain d'alliage Al-Ti à teneur maxi de 0,2% de Ti.