INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Au cours de ses recherches, le déposant a également étudié à fond ce phénomàneparturbateur mentionné dans la littérature technique. Si le dispositif à caractéristique directive en forme de cardioïde connu est mesuré au point de vue de sa caractéristique directive, on constate de fortes irrégularités et distorsions indépendantes de la fréquence. (Voir : figure 1 et Iding et Beavers : Direction Loudspeakersystem (Système de haut-parleur directionnel), brevet des Etats-Unis d'Amérique n 3.722.616 ainsi que figure 3).
Le problème mentionne peut étire résolu par la présente invention qui assure que la courbe pression sonore-fréquence du radiateur acoustique à caractéristique directive en forme de cardiolde reste plus horizontale, que la largeur de bande de fonctionnement théorique est pleinement utilisée et qu'on obtient une caractéristique directive exempte de distorsion. Le déposant a constatéque les problèmes qui se posent résultent du fait que le radiateur acoustique à caractéristique directive en forme de cardioïde et le dimensionnement de ses composants sont commensurables avec la longueur d'onde, ce qui est indésirable également à d'autres points de vue En consequenceJ le déposant a cherché (et trouvé) une solution qui permet d'éliminer ces problèmes.Le déposant a en outre constaté que ces phénomènes indésirables peuvent etre élimines s par une disposition géométrique appropriée du système d'ouvertures acoustiques qui communique avec espace acoustique extérieur du radiateur acoustique à caractéristique directive en forme de cardioïde, ainsi que par l'utilisation d'un système d'ouvertures supplémentaire.
Compte tenu de ce qui précède, l'invention notamment pour objet un radiateur acoustique à caractéristique directive en forme de cardioïde qui est muni d'un haut-parleur comportant une bobine mobile, tandis qu'avec la membrane ou diaphragme de ce haut-parleur est couplé acoustiquement un élément de rotation de phase connu en soi, et tandis que le côte arrière de la membrane est lié par l'intermédiaire de cet élément de rotation de phase à l'espace acous'iquu extérieur.Le principe de l'invention réside en ce que la cavité adjacente u cet arrière de la membrane débouche, par l'intermédiaire d'un système ;"ouvertures acoustiques(formé d'une résistance acoustique (R2) Lt!ou "une masse acoustique (M3)) directement dans l'espace acoustique extérieur et/ou dans une autre cavit qui débouche à son tour, par l'intermé- diaire d'un autre système d'ouvertures (également formé d'une résistance acoustique etiou dune masse acoustique) dans ledit espace acoustique exté- rieur, l'agencement étant tel que les ouvertures débouchant dans ledit espace soient disposées sur les cOtés ou sur la surface arrière du radiateur acoustique ou au voisinage immcdiat des composants de celui-ci, de telle manière que la distance latérale moyenne entre les ouvertures atteigne, dans le cas optImal le double du parcours de découplage acoustique et soit en tout cas impéraLivement supérieure à la moitié de ce parcours.
Dans un exemple d'exécution de l'invention réalisé d'après les caractéristiques qualitatives, il est très important que le parcours de découplage acoustique soit au maximum 1,2 rois plus grand que la largeur de la plaque frontale sur laquelle le haut-parleur est monté, tout en étant au moins 0,4 fois plus grand que cette largeur.
L'allure exempte de distorsion de la réponse en fréquence et de la caractaristique directive est obtenue d'une manière particulièrement efficace dans un autre exemple d'exécution de l'invention, dans lequel le premier système d'ouvertures présente une géométrie analogue à celle du second système d' ouvertures, tout en ne comportant éventuellement que des ouvertures ayant toutes des dimensions différentes Une autre réalisation avantageuse de l'in vention réside en ce que le premier système d'ouvertures comprend au moins deux ouvertures et en ce que celles-ci sont liées au second système par l'intenmédiaire de deux cavités (tubes) séparées, chacun de ces tubes présentant au moins une ouverture et ces dernières ouvertures débouchant soit directement, soit par l'intermédiaire d'un matériau présentant une résistance acoustique, dans l'espace acoustique extérieur. Chacune des cavites (tubes) pénètre partiellement dans la cavité adjacente à la membrane et/ou fait partiellement saillie dans l'espace acoustique extérieur.
On peuc réaliser d'une manière simple une forme d'exécution dans laquelle la cavité intermédiaire (tubes) est remplie d'un matériau amortissant le son tel que de la ouate ou un matériau mousse. On obtient une caractéristique directive en forme de cardioïde très approchée dans un exemple d'exécution de l'invention, dans lequel la résistance acoustique des premier et second systèmes d'ouvertures, conjointement à une capacité acoustique caractérisant les cavités, offrent une constante de temps dont la valeur carac térise le parcours de découplage acoustique.D'une manière analogue, il est avantageux que les masses acoustiques des systèmes d'ouvertures et les capacités acoustiques caractérisant les cavités soient dans un rapport détcrminé avec la constante de temps caractérisant le parcours dedécouplageacous tique. La construction peut autre simplifiée dans un exemple d'exécution de l'invention, dans lequel la résistance et la masse acoustiques formées par le système d'ouvertures acoustiques ou par une partie de celui-ci peuvent autre ajustées manuellement(d'une manière connue en soi) à la valeur désirée.
L'avantage de l'invention réside en ce qu'on peut obtenir, d'une manière relativement simple, une courbe pression sonore-fréquence régulière et exempte de fluctuations et en ce que la caractéristique directive n'est pas distordue, même lorsque la longueur d'onde acoustique est inférieure au double du parcours de découplage acoustique. En même temps, on peut utiliser un parcours de dé couplage acoustique plus long que dans les solutions connues, de sorte qu'on peut obtenir une plus grande largeur de bande avec une limite inférieure plus basse de la bande passante. L'information transmise par le radiateur acoustique suivant llinventíon est plus claire, sa compréhensibilité est meilleure, la réflexion sonore est améliorée et le risque d'une autoexcitation acoustique est diminué.
D'autres caractéristiques de l'invention seront mieux comprises à la lecture de la description détaillée qui va suivre de plusieurs exemples de réalisation et en se référant aux dessins annexés, dans lesquels - la figure 1 représente schématiquement un système radiateur à caractéristique directive en forme de dardioSde connu - la figure 2 représente la courbe pression sonore-fréquence mesurée du système radiateur acoustique représenté sur la figure 1 - la figure 3 représente la caractéristique directive (mesurée à un certain nombre de fréquences) du radiateur acoustique de la figure 1 - la figure L est une représentation schématique d'un Premier exemple d'exécution de l'invention - la figure 5 est un schéma symbolique du circuit électrique équivalent du dispositif de la figure 1 - la figure 6 représente la courbe pression sonore-fréquence mesurée du radiateur acoustique à caractéristique directive en forme de cardioïde représenté sur la figure 4 - la figure 7 représente la caractéristique directive (mesurée à un certain nombre de fréquences) du radiateur acoustique à caractéristique en forme de cardiorde suivant l'invention - la figure S est une représentation d'un second exemple d'exécution de l'invention - la figure 9 représente un troisième exemple d'exécution de celle-ci ; et - la figure 10 en représente un quatrième exemple d'exécution.
Sur la figure I est représente schématiquement un dispositif radiateur acoustique à caractéristique directive en forme de cardiorde connu Le haut-parleur dynamique (ou électrodynamique) qui est muni d'une bobine mobile est fixé sur une plaque frontale (de largeur S). Le haut-parleur comporte une membrane (ou diaphragme) qui présente un diamètre D et une impédance acoustique Z1 bloquée dans la bande de fonctionnement par la masse M1.
Au cté arrière de la membrane est adjacente une cavité caractérisée par une capacité acoustique Co. Dans espace acoustique extérieur -débouche le système d'ouvertures acoustiques caractérisé par une résistance acoustique R2 et par une masse acoustique M2 Le parcours de découplage acoustique (qui correspond en fait à la distance entre les deus "portes" acoustiques) est désigné par d.
Sur la figure 2 est représentée la courbe pression sonorefréquence mesurée du radiateur acoustique de la figure 1. Aux basses fréquences de la courbe, autour d'environ 1000 Hz, le niveau de la pression sonore est inférieur de 6 dB au niveau correspondant aux fréquences élevées.
Sur la figure 3, on peut voir la caractéristique directive mesurée du radiateur acoustique de la figure 1. D'après la série de courbes représentée, on peut voir que la forme de la caractéristique directive est fortement dis tordue, en particulier aux environs de ZOOO Hz.
Sur la figure 4, on peut voir un premier exemple d'exécution de l'invention. Le haut-parleur dynamique (qui comporte une bobine mobile) est monté sur la plaque frontale (de largeur S). La membrane présente un diamètre D et une impédance acoustique Z1 (Mî) Au c6té arrière de la membrane est adjacente la cavité qui présente une capacité acoustique C'o. Entre une seconde cavité C2 et la première est pratiqué un système d'ouvertures acoustiques qui présente une résistance acoustique R2 ou une masse acoustique M2.
Le second système d'ouvertures acoustiques, qui débouche dans l'espace acoustique extérieur, est caractérisé par une résistance acoustique R3 ou par une masse acoustique M3. On obtient une courbe pression sonore-fréquence exempte de distorsion et une caractéristique directive également assez peu distordue, si les ouvertures sont disposées suivant l'invention, c'est-à-dire si la d condition préalable h 2 est remplie. En même temps, 2 le parcours de découplage acoustique d est choisi égal à la largeur de la plaque frontale. Par ailleurs, la distance moyenne h entre les ouvertures du second système est choisie de telle manière qu'une disposition géométrique rectangulaire soit formée près des bords arrière de la plaque arrière, avec de préférence h = lLt.
On peut considérer comme avantageux un exemple d'exécution dans lequel lue rectangle possède des cotés h et h' relatifs au deuxième système d'ouvertures(comme le premier système d'ouvertures),avec une disposition géométrique analogue à celle de celui-ci, bien que le premier système d'ouvertures puisse présenter des éléments acoustiques ayant des valeurs différentes et un diamètre de ses ouvertures différent.
Sur la figure 5, on peut voir le circuit électrique équivalent du dispositif de la figure 4. Les références ont déjà été partiellement mentionnées ci-dessus. L'impédance de rayonnement de la membrane est désignée par Z sl > la seconde porte acoustique est Zs2 s2 cette porte acoustique Z s2 représente en fait l'impédance du rayonnement acoustique du système d'ouvertures communiquant avec l'espace acoustique extérieur. Pour obtenir une caractéristique directive en forme de cardioïde exacte (ce qui est généralement d désirable), il est nécessaire que la constante de temps d/c du parcours de découplage acoustique d soit analogue à la constante de temps résultante des éléments de rotation de phase. A cet effet, la condition préalable suivante doit être remplie d = R2 Co + R3 (Co + C2) c Pour obtenir une caractéristique directive en forme d'hypercardioïde, c'est-adire de cardoTde imparfaite, il faut s'écarter de cette équation. Des recherches théoriques et pratiques ont montré qu'au lieu d'une égalité, c'est une inégalité qui doit être satisfaite pout obtenir une valeur optimale de la masse acoustique Cette inégalité peut être représentée par la relation suivante
EXEMPLE 32 On procède comme dans l'exemple 18 à la différence que sur le gel hydraté de phosphate de zirconium (IV) lavé, préparé par traitement de l'hydroxyde de zirconium ave de l'acide phosphorique, on fait agir des solutions de sels (de préfé rence de chlorures) d'éléments formant dus sulfures difficilement soluble, choisis dans le groupe constitué par le cadmium, le co- Dalt, le cuivre, le nickel, le plomb, le zinc et le fer. On fait ensuite réagir le gel ainsi préparé avec de l'hydrogène sulfure gazeux jusqu'à formation d'un gel hydraté mixte de phosphate de zirconium (IV) et de sulfure de l'élément en question.
EXEMPLE 33 On fait réagir du gel d'hydroxyde de titane -(IV) soigneusement lavé avec une solution aqueuse dthydroxyde de baryum. Dans les expériences, on applique des concentrations en hydroxyde dans l'intervalle de 10-2 mole par litre, jusqu'à satura- tion. Avec des durées de réaction différentes, cn obtient des produits ayant des rapports Ba/Ti différents, produits que l'on lave ensuite à l'eau distillée et que l'un sèche.
EXEMPLE 34 -On fait réagir du gel d'hydroxyde d'alumi- nium soigneusement lavé avec 'une solution cuproammoniacale à dif- férentes concentrations allant de 10-2 à 1 mole par litre, ave: des durées de réaction différentes, on obtient des produits ayant des rapports Cu/Al différents. Après achèvement de la transformation, le produit est lavé avec une solution dilée d'hydroxyde d'ammonium, puis calciné, une réduction éventuelle du cuivre métalllique en atmosphère d'hydrogène se faisant à une température de plus de 300 C.
EXEMPLE 35 On fait réagir du gel d'hydroxyde d'uranium (VI) soigneusement lavé avec une solution i on ammoniacale de chrïre de cuire (II) et de nickel (II). Dans les expériences, on utilise différentes concentrations de O à 1 mole par lite, et l'on obtient alors des produits où les rapports Cu/Ni/U sont differents. Après achèvement de la transformation, le produit est traité comme dans l'exemple 34e EXEMPLE 36 On procède comme dans l'exemple 35, 31 n'est que l'on utilise un gel mixte d'uranium et de fer en différen tes proportions.
EXEMPLE 37 On fait réagir du gel d'hydroxyde d'uranium soigneusement lavé avec une solution aqueuse de sel ae fer (II) (de préférence de chlorure). Lors des expériences, on utilise des solu +ions à différentes concentrations en sel de fer (II) et. des durées e réaction différentes. Pendant la transformation, a lieu une réac- tion d'oxydo-réduction entre U (VI) et Fe (II) et le produit est une substance foncée à noire, à allure de gel. L'opération terminée, le produit est lavé à l'eau oxygénée, séché et réduit comme dé- crit dans l'exemple 34.
EXEMPLE 38 (Application practique) Le pH d'une solution 10-3 molaire d'un sel soluble d'élément figurant sur le tableau t suivant est réglé à 3 au moyen d'acide nitrique. On ajoute ensuite à chacune des solutions types 1 g d'adsorbant à base de phosphate de zirconium (IV) préparé suivant l'exemple 4, On agite la suspensicn ainsi formée et, après la réalisation de l'équilibre d'adsorption, on détermine la concentration du métal restant dans la solution après l'adsorption.
Les valeurs trouvées pour les coefficients de distribution D/ml/g sont indiquées dans le tableau 1 suivant.
TABLEAU 1 Valeurs des coefficients de distrIbution D/ml/g pour l'adsorption sur phosphate de zirconium (IV) Elément Cérium Césium Sodium Strontium Thorium Zinc D 104 #10 30,4 10 104 10 EXEMPLE 39 - Sur une colonne chromatographique garnie ae 1 g de gel hydrate d'hydroxyde de zirconium (IV), préparé comme dans l'exemple 2, et contenant t57 mmole de Zr/g, on fait passer des ac- lutions des composés suivants à la concentration de 0,1 mole par litre avec un débit de 0,5 ml.cm-2 .min-1. On trouve qu'il est capté dans l'éluat (en moles/g) : HCl - 0,85; HNO3 - 0,50; H2SO4 0,50; H3PO4 - 1,41; H3AsO4 - 1,09; H4Fe(CN)6 - 0,69; NaOH - 0,30.
Bien entendu l'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation ci-dessus décrits à partir desquels C pourra prévoir d'autres modes et d'autres formes de réalisation sans pour cela sortir du cadre de 1, invention.
L'invention a pour objet un dispositif et un procédé de concassage particulièrement utiles pour briser les minerais, roches, pierres et matériaux semblables LT exploitatioff des ripements produit généralement des fragments de minéraux de dimensions variables dont quelquesuns sont trop gros pour être acheminés hors de la mine ou de la carrière par des convoyeurs à bande de largeur pratique et économique. On a essayé d'utiliser des convoyeurs à bennes ou à godets, mais leurs coûts de construction, d'exploitation et d'entretien sont élevés Des camions ont donc été utilisés pour le transport des produits d'abattage, depuis le fond des mines ou des carriè- res jusqu'à un niveau supérieur ou éloigné pour procéder au concassage.Les camions sont souvent des agents de pollution bruyants qui coûtent d'importantes sommes en immobilisations et en exploitation, particulièrement lorsque la route est verglacée, humide ou boueuse.
Pour de nombreuses raisons, parmi lesquelles il faut pelt-etye inclure la volonté d'assurer la rotation réversible des marteaux et une symétrie de construction, et/ou peut-être également une certaine passivité intellectuelle dans ce domaine, les concasseurs massifs utilisés le plus souvent jusqu'ici pour concasser de gros blocs de minerais lourds comportent un orifice de chargement supérieur et un orifice d'évacuation inférieur.
L'installation d'un convoyeur à bande au-dessous de ce genre de concasseur afin de recueillir le matériau concassé à la sortie, oblige soit à monter le concasseur à un certain niveau au-dessus du sol au moyen-d'-ln hâtai lourd de soutènement, soit à creuser une tranchée aZ-dessols. On risque ainsi de hausser orifice de chargement a ne hauteur rendant difficile ou impossible l'utili sation de chargeuses ou de dispositifs de chargement mobiles du type classique. D'autre part le concasseur ainsi monté est beaucoup moins stable et plus coûteux à installer.
En principe, le coût de l'extraction des minéraux peut être réduit par concassage des blocs importants dans la carrière ou à la taille de la mine, suivi de l'acheminement des produits jusqu'à la surface au moyen de convoyeurs à bande de largeur et de dimensions pratiques. Toutefois, dans bien des cas, les problèmes exposés ci-dessus, le manque de souplesse des concasseurs mobiles dont on dispose et les frais qu'ils occasionnent, contrecarrent l'utilisation de ce procédé économique.
Un premier objet de l'invention est de procurer un concasseur relativement simple et bon marché qui remédie aux inconvénients du système classique de transport par camions des minéraux à partir du fond de la mine ou de la carrière.
L'invention a aussi pour objet de procurer un concasseur qui exécute efficacement les fonctions indispensables accomplies jusqu'ici par des concasseurs mobiles beaucoup plus lourds et plus chers.
Un autre objet de l'invention est de procurer un concasseur aisément utilisable à l'intérieur d'une mine ou d'une carrière.
La principale différence de ce moteur réside dans le fait que le second ventilateur fournit un flux dérivé autour au moteur central, ce flux étant dirigé vers une des tuyères pivotantes de la paire arrière 91 tandis que le flux chaud provenant du moteur central passe par la seconde tuyère de cette paire. Un tel cycle permet de réchauffer le flux dérivé dirigé vers les tuyères arrière afin d'augmenter le poussée.
flans tous les types de moteurs décrits ci-dessus, il peut être souhaitable de munir les tuyères et plus particulièrement les tuyères arrière de moyens aptes à faire varier leur surface de sortie afin de tenir compte des variations de débit et de pression de ces flux dans les deux mode.
de fonctionnement du moteur.
De tels moyens peuvent comprendre un ensemble de volts pivotants par exemple, tels que décrit dans le Brevet anglais 1.278.801 et montré en 92 à la figure 9. Des moyens dtactionnement 93 sont montés sur la partie statique de la tuyère.
Différents types de distributeur peuvent évidemment être conçus et utilisés avec n'importe lequel des moteurs décrits ou même avec d'autre.
moteurs pour fournir les deux modes de fonctionnement.
La figure 10 montre un mécanisme d'entraînement au moyen duquel l'une quelconque des tuyères ou des grilles rotatives décrites ci-dessus peuvent être entraînées en rotation pour faire varier la directiOn d'éjection de leur gaz d'échappement.
La tuyère 100 est montée sur un palier de poussée 101 à partir d'un tronçon de tuyau 102 à l'intérieur du fuselage de l'avion 103. Le tronçon de tuyau est fixe et forme la sortie de la chambre de tranquilisation à partir de laquelle la tuyère reçoit son flux. La tuyère porte un pignon en anneau 104 qui engrène avec un pignon droit 105 entraîné par un motenr convenable 10Ó contrôlé par le pilote. Le moteur peut être électrique, pnaumatique ou hydraulique.
Dans le cas d'une paire de tuyères, elles seront normalement entraînées par des moteurs synchronisés de sorte que chaque tourne d'une même quantité.
Dans le cas où la tuyère est formée d'une grille d'aubes rotative et que l'on ne souhaitè pas obtenir de poussée horizontale par exemple dans la configuration montrée à la figure 7, la rotation de la tuyère autour de l'axe du tronçon de tuyau peut faire ouvrir ou fermer la sortie de la tuyère par la grille d'aubes selon le mode de fonctionnement désire.
Bien que tous les moteurs décrits ci-dessus aient été munis d'une paire de tuyères à l'arrière du moteur, une variante possible consiste à les munir d'une seule tuyère pivotante.
L'invention concerne un procédé de réalisation de masques par pnotographie pour supports semi-conducteurs notamment, pour la fabrication d'ensembles intégrés à très haute densité d'intégration et à grandes dimensions, de plusieurs centaines de millimètres carrés de surface.
On raisonnera, pour exposer l'invention, sur ltesemple de ces semi-conducteurs, sans que cela limite en quoi que ce soit le champ d'application du procédé de l'invention.
Il existe plusieurs procédés connus de réalisation de tels masques, qui utilisent la réduction photographique d'un dessin à grande échelle du motif à réaliser.
Selon l'un de ces procédés on exécute d'abord un dessin à très grande échelle, 200/1 par exemple, du motif, sus une feuille d'un matériau dont il est aisé d'enlever des parties - les parties transparentes du masque définitif par exemple - sans altérer la tenue des parties restantes.
On procède au découpage de ces parties, puis à une première réduction photographique, ramenant échelle à 10/1 par exemple.Par une seconde réduction photographique et répétition on obtient le masque aux dimensions réelles.
La soupape, représentée ouverte sur la fig. 91, est constituée par un arbre 243 coulissant dans un passage 244 qui communique avec le système de recirculation des gaz d'échappement, exposant une mise à l'air libre progressivement dimensionnée 245, ledit arbre se terminant par une tête 246 comportant des cuillers ou des ailettes 247 qui se projettent dans le courant de gaz 248 contre l'effet du ressort à lames bouclé 249. La fig. 92 illustre le même aménagement avec la soupape qui est abritée dans un logement 250 qui se projette en position dégagée de la paroi du collecteur d'admission 251 dans la position fermée.De préférence, un système de recirculation des gaz d'échappement équilibré comportera une série de soupapes, disons comnandées par vide ct/ou par la vitesse ou d'autres moyens, aménagées dans différentes parties du système d'admission et qui communiquent toutes avec le système de recirculation des gaz d'echappement, de préférence avec un réservoir de gaz. Par un positionnement soigné de ces soupapes, par une régulation correcte de la polarisation des ressorts vers la position fermée et par une sélection adéquate du diamètre du passage, on peut fournir la quantité correcte de recirculation des gaz d'échappement pour les divers modes de conduite.