INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par exemple, il y a des ouvertures substantiellement rondes ayant un diamètre de l'ordre de 0,037 mm,des ouvertures substantiellement elliptiques ayant un petit axe d'environ 0,037 mm et un grand axe d'environ 0,25 mm,des ouvertures en forme d'étoiles irrégulie- res ayant un petit axe médian de l'ordre de 0,037 mm et un grand axe médian d'environ 0,25 nn,et des ouvertures généralement rectangulaires ayant une largeur de 0,037 mm et une longueur d'environ 0,25 mm.
Lorsqu'on détermine les qualités d'absorption du son du tissu enduit dans un montage n07 AIMA,on obtient un NRC de 0,38, d'après les résultats d'essai suivants: COEFFICIENTS D'ABSORPTION MJ SON (a) 63 Hz 125 Hz 250 Hz 500 Hz 1000 Hz 2000 Hz 4000 Hz - 0,17 0,39 0,24 0,46 0,42 o,46 EXEMPLE 5 On recouvre de polytétrafluoroéthylène un tissu de verre à armature toile du type Burlington n 128,ayant une épaisseur de 0,162 "n et un poids de 203 g/m2,avec un fil de chatne de 45 m/g à -1 fil simple/3 fils pliés ensemble et un fil de trame de 45 m/g à 1 fil simple /3 fils plis ensemble,tissé à un rapport fil de chaîne/ fil de trame de 17/13 fils/cm,de façon à remplir partiellement les ouvertures dans le tissu. Le tissu enduit a une porosité comprise entre 45 et 58 1/mn/dm2,sous une pression différentielle de 12,7mm d'eau,une épaisseur d'environ 0,187 mm et un poids voisin de 244g/m2 Un examen microscopique révèile que les ouvertures partielle~ ment remplies ont des formes et des dimensions différentes.Par exemple, il y a des ouvertures substantiellement rondes ayant un diamètre de l'ordre de 0,025 min, des ouvertures substantiellement elliptiques ayant un petit axe d'environ 0,050 mm et un grand axe d'environ 0,125 min, des ouvertures sn forme d'étoiles irrégulières ayant un petit axe médian d'environ 0,050 mm et un grand axe médian d'environ 0,125 mm,et des ouvertures généralement rectangulaires ayant une largeur d'environ 0,050 mm et une longueur d'environ 0,125 rmn.
Lorsqu'on détermine les qualités d'absorption du son du tissu enduits dans un montage n07 AIMA, on obtient un NRC de 0,51 d'après les résultats d'essai suivants: COEFFICIENTS D'ABSORPTION DU SON (α) 65 Hz 125 Hz 250 Hz 500 Hz 1000 Hz 2000 Hz 4000 Hz 0,14 0,16 0,44 0,41 0,59 0,58 0,51 EXEMPLE 6 On recouvre de polytétrafluoroéthylène un tissu de verre à armature toile du type Burlington n 128,ayant une épaisseur de 0,162 mm et un poids de 203 g/m2 ,avec un fil de channe de 45 m/g à 1 fil simple/3 fils pliés ensemble et un fil de trame de 45 m/g à 1 fil simple/ 3 fils pliés ensemble,tissé a un rapport fil de chaîne/fil de tram. de 17/13 fils/cm,de façon à remplir partiellement les ouvertures dans le tissu.Le tissu enduit a une porosité comprise entre 60 et 120 1/mn/dm2,sous une pression différentielle de 12,7 mm d'eau,une épaisseur d'en viron 0,187 mm et un poids d'environ 244 g/m2.
Par exemple, il y a des ouvertures substantiellement rondes ayant un diamètre de l'ordre de 0,050 mm,des ouvertures subatantiellement elliptiques ayant un petit axe d'environ 0,050 mm et un grand axe d'environ 0,250 mm,des ouvertures en forme d'é- toiles irrégulières ayant un petit axe médian d'environ 0,050mm et un grand axe médian d'environ 0,250 mm et des ouvertures géné- ralement rectangulaires ayant une largeur d'environ 0,050 mm et une longueur d'environ 0,025 mm.
Cette interrogation de l'affichage hiérarchique (AH) signifie que l'on est en présence d'une indifférence c'est-àdire qu'il existe plusieurs trajectoires T spatiales équivalentes en module. Le choix de l'une de ces trajectoires est alors laissé à la personne qui fournit l'énoncé du problème à résoudre. La modification de l'affichage hiérarchique entraîne des modifications d'ordonnancement; mais conserve le module de la trajectoire spatiale D.
Selon l'exemple numérique inscrit FIG. 39s en colonne 1 # NE01 X O - 7 + 7 t 14 #NE10 X 1 = 6 + 6 = 12 S'il y avait ambiguité pour le classement des actions O et 1 de X, on aurait X,1 - 1 et 10 -, 2 puisque # #NE10 X 1 (NEO1XO.
On décrira maintenant le centre de classement intervariables et interactions CIV-CIA (FIG 40).
Ce centre permet leq stockage définitif des classements hiérarchiques de variables et d'actions élaborés par la channe des centres CEA, CSA, CPVA, CULA, COT pour la définition d'un vecteur S. Il constitue une table de référence qui sert à prendre les décisions de recombinaison.
Ce centre est interrogé par le Centre de Définition du vecteur S ( C D S ).
Il fournit le classement relatif des variables référencé CIV) ainsi que le classement relatif des actions de chaque variable (référencé CIA).
On décrira maintenant le centre de définition du vecteur S , ou C D S.
Ce centre a pour fonction de présenter successivement et par ordre dwimportance des jeux de composantes du vecteur S. Le premier jeu présenté est celui qui conduirait au meilleur coût de la trajectoire T (cependant cette trajectoire n'est pas forcément compatible avec les hypervolumes de contraintes) Cette compatibilité, des composantes candidates pour le vecteur S , avec les contraintes, est donnée par le centre fonctionnel suivant appelé Centre d'Interrogation de la Compatibilité (C.I.C)0 En cas d' incompatibilité entre les composantes du ler vecteur S -(1), le C D S présente alors le 2ème jeu de composantes S (2) immédiatement suivant (par ordre d'importance) Le CDS (FIG 41) se pro tonte sous la forme d'un tableau à 2n entrées pour les deux actions des n variables. La colonne S (1) donne le meilleur jeu de composantes de vecteur S qui correspond pour chaque variable à l'action la mieux classée par le CIA.Le jeu de composantes S (2) est obtenu a' partIr de S (1) en changeant d'action sur la variable la moins bien classée hiérarchiquement par CIV. S (3) est obtenu à partir de S(1) en changeant l'action de la variable immédiatement mieux classée et ainsi de suite pour les jeux S(3) .... Sn).
Cette formation successive des jeux de composantes candidates à la définition du vecteur S permet ainsi de tester en premier la compatibilité sur les jeux de plus faibles coûts donc ceux qui ont la plus forte probabilité de conduire à une trajectoire T spatiale optimale.
On notera que le jeu S(i) n'est formé par le CTS que si le jeu S (i1) a été déclaré incompatible par le CIC. Dès oui un jeu Si est déclaré compatible, le CDS ne forme pas les jeux suivants Si+1. Le e mécanisme de recherche de compatibilité est arrêté puisque le jeu S (i) convient et le vecteur S est par conséquent défini S S (i) On remarquera que le CDS enregistre les actions supprimees par le CSA cas de Z = 1) ainsi que les actions interdites qui peuvent résulter de la détermination de voisinage contrainte (DVC). En effet, lorsque la DVC du plan IJ détecte des contraintes telles que (I=O, J=1) et (1=1, J=l) cela signifie que l'action seule J=l est interdite. Cette inverdiction intervient au niveau du CPVA d'une part et au niveau du CDS d'autre part.
On remarquera encore que, si le dernier jeu de composantes S (p) que peut former le CDS est déclaré incompatible par le CIC, cela signifie qu'aucun des vecteurs candidats à la définition de la solution n'est réaliste. Ceci peut indiquer deux choses: 1) - Le système d'actiç > ns supprimé par le CSA est trop sévère. Il est alors réduit en refaisant fonctionner le CSA avec un nouveau (MAXNE) tel que (MAXNE)' = MIYNE + 1. Ceci a pour effet de supprimer moins d'actions et par conséquent dt- enrichir le système d'actions candidat à la définition d'un vecteur S compatible.
2) - le CSA ne supprime aucune action: celà signifie que les contraintes du problème sont telles qu'il est impossible de construire une trajectoire permettant de relier SD et SA. A ce niveau, le problème est déclaré "sans solution" et une alarme avertit l'opérateur.
Cn décrira maintenant le centred'interrogation de la compatibilité C.I.C.
Ce centre est le dernier organe de la chaine fonctionnelle de l'ensemble de recombinaison d'actions Sa fonction est de déterminer si les vecteurs S (i) préentés (par ordre d'importance décroissante compte tenu du critère de minimisation de la trajectoire spatiale e) par le CDS ont leurs composantes compatibles avec les hypervolumes de contraintes de l'espace n dimentionnel. Ce centre joue le raie d'un filtre qui vermet d'éliminer des jeux de composantes intéressants au point de vue coût mais qui conduiraient à cons ruire un vecteur S qui pénétrerait dans une contrainte spatiale.En effet, le mode de traitement opéré en série par le CEA, C, GFTA, CLA et CO tient compte des contraintes dans les plans d'analyse et élabore une solution spatiale minimale (par confrontatron des coûts minimaux des plans d'analyse) mais qui ne comporte pas de reconstruction spatiale des contraintes. Si bien qu'on ne peut pas affirmer que le jeu de composantes le plus intéressant au point de vue coût global (et compte tenu des contraintes planes) définies par le CDS est un jeu compatible avec lesdites contraintes spatiales.A ce stade une véri cation ultime (faite par le CIC) s'impose et a pour but de rejeter, s'il y a lieu ce jeu de composantes pour en considérer un autre (celui qui est de coût immédiatement supérieur)et qui sera susceptible de satisfaire aux conditions de contraintes spatiales imposées par le CIC.
Le CIC (FIG 42) se présente, sous la forme d'une demie matrice à 2 n entrées et 2 n sorties. Les entrées et sorties de CIC représentent les 2n actions 0 et 1 des n variables.
Les quatre intersections Çmatérialisées par un carrelage sur la FIG 42)d'une variable I (prise sur une ligne de la matrice) avec une variable J (prise sur une colonne) correspondent aux quatre couples d'actions possibles des variables I et J associées (îJoo, IJOI, IJ10 et îjîî) Si certains couples d'actions sont interdits (informations données par la Détection de voisinage contrainte) cela se traduit sur la FIG 42 par un carreau hachuré: Exemple Y = 1 avec Z = 1 sur la figure 42.
Une réponse négative du-circuit 314 conduit aux circuits 316 et 317 qui permettent de scruter périodiquement l'en- semble des points ESk par incrémentation + 1 de la va leur k jusqu'à la borne K.
Une réponse négative du circuit 311 conduit au circuit 318 qui mémorise les entrées prévues à l'avance des différents trains k dans le système. Cette branche correspond au travail en laboratoire où il s'agit de reproduire après coup une situa tion réelle ou bien d'étudier des situations dont les données d'entrée sont figées -Le circuit 311 possède alors en mémoire les dates d'en- trée dans le système (exprimées en vecteurs solutions Sqk) ) de chacun des trains k.
-Le circuit 319 mémorise les différents vecteurs solutions Si qui permettent de condstruire la stratégie.
- Le circuit 320 permet d'initialiser le traitement - Be circuit ) este 51 le numero 1 du vecteur soLution Si est égal à un numéro de vecteur (qk) mémorisé par le circuit 318.
Une réponse positive du circuit 321 signifie qu'à ce pas si, il faut intégrer dans le système un train k (circuit 322).
Une réponse négative du circuit 321 signifie qu'au pas Si considéré il n'y a pas de nouveau train à prendre ea compte.
- Le circuit 323 permet de passer drun vecteur solution Si au vecteur Siil, - Les circuits 324 et 325 permettent de scruter tous les trains susceptibles d'entrer dans le système par incré- mentation (+ T) de la valeur k jusqu'à K.
On décrira maintenant la régulation avec choix d'itiné- raire.
Ce type de régulation met en oeuvre le principe du choix de Moyens (CHM) et intervient surtout sur les configurations type gares terminales où très souvent un train n peut atteindre un même quai préfixé par plusieurs itinéraires différents.
L'itinéraire optimal doit alors se faire en fonction de l'occu- pation des voies de la gare et du trafic futur à venir des voies en entrée en gare.
Cette application implique la mise en oeuvre d'un schémablocs spécifique d'exploitation dit de récupération du retard à quai qui permet d'intégrer le problème Sui7ant Les trains de banlieue notamment ont des temps de stade tionnemant à quai imposés mais variables dans une certaine four- cette limitée par un temps de stationnement minimal et par un temps de stationnement maximal. On appelle récupération R la différence de ces deux temps.
Si un train entre à quai avec un certain-retard r, il peut récupérer tout ou partie de ce retard en réduisant son temps rel de stationnement de -la quantité r (sous réserve que r- R).
Ce type d'exploitation intégré au niveau de l'opérateur spécialisé (OS) se traduit par un retranchement -automatique de poids (en vecteur S sur la pondération qui représente le temps de stationnement à quai d'un train, chaque fois Q ce train accuse 1 pas de retard (vecteur d'action 0) avant d'ar- river à quai, On décrira maintenant le schéma-blocs de mise en oeuvre, en se référant à la figure 146.
- Le circuit 326 affiche-les paramètres datifs à an train i.
TSt MINi : temps de stationnement minimal à quai du train i.
TStî : Temps de stationnement réel à quai du train i TSt MAXI : Temps de stationnement maximal à quai du train i.
La technique la plus courante consiste à forer dans les pièces un avant-trou2 puis a le rectifier au moyen d'un alésoir pour lui donner le diamètre désiré. Ce procédé peut autre satisfaisant dans un laboratoire ou dans un atelier de mécanique qui- dispose de l'outillage convenable, mais il ne convient pas Si l'opération doit autre effectuée au moyen dtou- tils manuels, malgré les guides perfectionnes inventes dans ce but.Cela est particulièrement vrai dans l'industrie aé- rospatiale où l'existence de parois hétérogènes et la nécessite d2effectuer sur place des réparations imposent ltutil.isa-- tion sur une grande échelle droutils manuels. Cette nécessité oblige à prévoir l'utilisation en grand nombre d'éléments de fixation ne corlespondant pas aux normes classiques afin de corrier les erreurs fsultant de trous mal calibres.
Ltélargissement des trous se fait aussi parfois en forant dans les pièces un avant-trou dans lequel or fait ensuite passer un mandrin dont le tronçon atexpansion lfélar- git pour lui donner finalement le diamètre désire. Ltélasti- cité des pièces provoque, après le passage du mandrin, le rétrécissement des trous dans une mesure qui de pend de leur élargissement initial Il est donc nécessaire de déterminer avec précision le diamètre de ces trous, soit avant soit après leur élargissement, mais les outils manuels du genre alésoir qui sont utilisé à cet effet ne permettent pas dtob- tenir un résultat satisfaisant.
Cette technique pro sente un autre inconvénient: si Itelargissement à exécuter est assez important, les forces excessives exercées par le mandrin sur la matière qui entoure les trous provoquent Uonextrusion du côté par lequel sort le mandrin, la lèvre ou saillie ainsi formée supportant mal les éléments de fixation normalement destines à être introduits dans les trous après leur élargissement.
La présente inventIon supprime2 entre autres2 les inconvénients précites au moyen d'un tube ou manchon sans couture introduit dans les trous à élargir et dont ltélas- ticité est moindre que celle des pièces dans lesquelles sont percés ces trous. On fait ensuite passer dans ce tube un mandrin dont le tronçon dtexpansion Itelargit en lui faisant ainsi élargir les trous des pièces. Ce tube reste ensuite dans les trous agrandis, et son élasticité moindre que celle des pièces empoche dans une certaine mesure le rétrécissement des trous, tandis que son propre diamètre reste sensiblement constant meme si celui des trous élargis de chacune des pièces n2 est pas le même.Le dispositif selon l'invention permet donc de conférer un diamètre précis à des trous perces initialement avec des marges de tolérance plus grandes que celles qu'autorise la technique antérieure. Ltinvention permet, au moyen d2un tube ou manchon sans couture, dont le diamètre interne est constant et dont le diamètre externe est variable, de donner des diamètres différents aux trous percés dan chacune des pièces assemblées.
Une butée en forme de rondelle, dont le diamètre de 12 ouverture centrale est au oins égal au diamètre interne initial du tube sans couture, empoche ce dernier dStre arraché des trous dans lesquels il est introduit. En sortant du tube au cours de son élargissement, le mandrin agrandit si multanément 12 ouverture de la butée, de sorte que la retenue du tube dans les trous est assurée en permanence au cours de 12 expansion.
L'outil selon 12 invention comprend essentiellement un tube ou manchon sans couture insérable dans les avant-trous à élargir percés dans les pièces, et un mandrin constitué de deux tronçons, lfun de support qui peut passer dans le tube et 12 autre, d r expansion, dont le diamètre est plus grand dZune quantité déterminée que le diamètre interne du tube.
Le tronçon de support du mandrin sort des pièces à l'opposé de son tronçon d'expansion en traversant la butée dont le diamètre de ltouverture centrale est au moins égal au diamètre interne initial du tube. La résistance de la butée à la compression est suffisante pour qugelle ne se de forme pas au cours du passage du tronçon dgexpansion dans le tube, mais sa résistance a ltexpansiDn radiale est insuffisante pour empêcher le tronçon dtexpansien du mandrin dtagrandir son ouverture centrale en même temps que le tube.
Si l'on désire donner aux trous un diamètre sensiblement constant, les diamètres interne et externe de la paroi préiphérique du tube son sensiblement constants drun bout à autre de ce dernier. En revanche, si lton veut donner aux trous de chacune des pièces assemblées des diamètres différents, le diamètre interne du tube est sensiblement constant sur toute sa longueur, alors que ltépaisseur de sa paroi pé- riphérique varie de façon à constituer des tronçons dont les diamètres externes respectifs sont différents, Le procédé selon ltinvention consiste à introduire dans les trous percés dans les pièces un tube ou manchon sans couture dont ltélasticité est inférieure à celle des pièces, puis a élargir ces trous par ltintermédiaire du tube qui les empoche ensuite de se rétrécir et garde un diamètre interne relativement constant, même si ceux des trous élargis sont différents.
Il est possible dtagrandir les trous au moyen de l'ou- til destine à élargir le tube sans se servir de ce dernier.
On fait passer alors le mandrin à force dans les trous en maintenant la butée contre les pièces autour de l'orifice du trou par lequel sort le mandrin au cours de son mouvement.
Comme la résistance à la compression de la butée est suffisante peur empêcher la déformation de cette dernière au cours de cette opération, alors que sa résistance à l'expansion radiale est insuffisante pour empocher le tronçon d'expansion du mandrin élargir son ouverture centrale en même temps que orifice du trou de la pièce conteguë, on évite ainsi I2ex- trusion autour de cet orifice de la lèvre formée par les procédés de la technique antérieure.
t2 invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexes à titre dtexemples nullement limitatifs et sur lesquels: - la figure 1 représente en coupe transversale ltassemv blage de deux pièces percées de trous agrandis par outil selon ltinvention; - la figure a représente en perspective le tube ou manchon sans couture utilisé dans le cadre de ltinvention; - la figure 3 est une coupe à plus grande échelle selon la ligne 3-3 de la figure 2; - les figures 4 et j sont des coupes axiales à plus grande échelle de deux formes de réalisation différentes de la butée selon l'invention; - la figure 6 est une vue éclatée des différents e élé- ments de l'outil selon l'invention;; - la figure 7 représente en coupe longitudinale le mê- me outil assemblé; - les figures 8 et 9 sont des coupes analogues qui représentent respectivement les positions de l'outil selon ltin- vention au début et a' la fin de Isélargissement des trous de deux pièces assemblées; - la figure 10 est une partie de la figure 9 à plus grande échelle; - la figure 11, analogue à~la figure 8, montre l'agran- dissement de trous fraisés; - la figure 12 est une coupe transversale qui montre un élément de fixation maintenant assemblées les pièces dont les trous ont e été agrandis selon l'invention;; - la figure i3, analogue à la précédente, montre un assemblage dont les trous des pièces, agrandis selon l'inven- tion, n'ont pas le mtme diamètre; - la figure 14, analogue à la figure 2, représente en perspective une autre forme de réalisation du tube sans couture selon l'invention; - la figure 15 est une coupe a plus grande échelle selon la ligne 15-15 de la figure 14; - la figure 16, analogue à la figure 15, montre une autre forme de réalisation du tube de la figure 14; - la figure 17 qui est analogue aux figures 8 et 11, représente un assemblage dont le tube est celui de la figure 14; - la figure 18, analogue à la figure 17, montre le tronçon d'expansion du mandrin en train élargir les trous;; - la figure 19 est une partie a plus grande echelle de la figure 183 - la figure 20, analogue à la figure 16, montre un autre emplacement du tronçon principal dtexpansion sur le tube; - la figure 21 est une coupe qui montre l'utilisation du tube de la figure 20; - la figure 22 est un graphique qui montre comment stef- fectue l'agrandissement des trous au moyen de l'outil selon ltinvention; - la figure 23 montre I'utilisation de outil selon ltinventlon en ltabsence du tube sans couture; - la figure 24, analogue a la figure 23 montre le mandrin en train de sortir des trous percés dans les pièces;; - la figure 25 est une coupe qui montre des trous agrandis suivant la technique antérieure; et - la figure 26, analogue à la précédente, montre un profil de trous élargis selon l2invention en ltabsence du tube Ces figures et la description détaillée qui suit concernent des formes de réalisation particulières de l2inven- tion qui n'est cependant pas limitée à ces formes.
L'appareil ou outil selon 11 invention comporte essentiellement un tube ou manchon 10 sans couture, un mandrin d'expansion Il et une butée 12 (figure 6). La butée 12 maintient dans les avant-trous H des pièces P le tube 10 dans lequel passe le mandrin il afin dragrandir son diamètre inter ne et de lui faire élargir les avant-trous H. Apres s le pas- sage du mandrin dans le tube, ce dernier empoche le rétrécissement des trous agrandis des pièces et détermine leur calibre final quel que soit Itagrandissement des avant-trous.
On sait que, du fait de ltélasticité de la matière dont sont constituées les pièces, le diamètre de leurs trous agrandis par le passage dan mandrin tend dans une certaine mesure à revenir à sa dimension initiale. Ce phénomène dépend de plusieurs facteurs, à savoir la nature de la matière dont sont constituées les pièces, son épaisseur autour des trous, ie diamètre initial des avant-trous et celui des trous après leur élargissement. La variation de ces facteurs permet difficilement de prévoir quel sera le diamètre final des trous agrandis, notamment slil n'est pas possible dtexécuter lta- grandissement avec précision.
L'expérience a prouvé toutefois que si ltélargissement des trous est exécuté par lwintermédiaire dtun tube sans couture dont ltélasticité est moindre que la matière dont sont constituées les pièces, et si ce tube est laissé dans les trous après leur élargissement, le diamètre interne du tube sans couture reste sensiblement constant, quelle que soit l'imporsance de l'élargissement des avant-trous initiaux. Cette constatation est à la base du principe de la présente invention.
Sur les figures 2 et 3, le tube sans couture précité porte la référence 10 et comporte une paroi périphérique 14 et une bride extrême 15. Selon que l'élément de fixation destiné à maintenir les pièces assemblées est à tette saillante ou à tette noyée, cette dernière 15 est, soit perpendiculaire (en trait plein sur la figure 3), soit inclinée (en pointillé) par rapport à l'axe CL du tube 10. La paroi 14 comporte un tronçon cylindrique 16 à diamètre constant qui part de la bride 15 et se prolonge par un tronçon extrême effilé 18 dont l'extrémité peut former une collerette 19.Le conduit interne formé par la paroi 14 et centré sur ltaxe CL porte la référence 20. Le tronçon effilé 18 et sa collerette 19 permettent d'introduire le tube 10 dans les avant-trous H sans endommager leur paroi. Le diamètre de toute la paroi 14 peut aussi titre constant dans le cadre de la présente invention.