INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On chauffe durant 1 heure dans un bain d'huile à la température de 150 C, en agitant, 38,4 g (0,14 mole) d'acide 3 (2'-fluoro-4-biphénylyl)-3-hydroxybutyrique dans un mélange de 200 ml d'acide acétique cristallisable et de 100 ml d'açide iodhydrique (d: 2,00). puis on verse le mélange réactionnel dans 500 ml d'eau et on décolore au moyen de bisulfite de sodium.
ensuite, on extrait le mélange avec de l'éther, on lave la solution éthérée ave-c de l'eau, on la sèche et on évapore le solvant.
On recristallise l'acide, qui constitue le résidu, dans du cyclohexane.
L'acide 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-butyrique, qu'on obtient avec un rendement de 18,5 g (51% de la théorie) fond à 98-990C.
EXEMPLE 5. L'acide 2-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-butyrique.
Dans un mélange de 200 ml d'acide acétique cristallisable et de 2 mi d'acide perchlorique, auquel on ajoute, comme catalyseur, 5 g de charbon palladié à 10%, on hydrogène 27,4 g (0,1 mole) d'acide 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-3-hydroxy-butyrique (PF.108 C) à la température de 450C et sous une pression de 5 atmosphères. Après absorption de la quantité calculée d!hydrogène, on élimine le catalyseur par essorage, on verse le filtrat dans 1 litre d'eau, on essore le précipité formé, on le lave avec de l'eau et on le dissout dans d l'éther. Après séchage de la solution éthérée, on évapore le solvant. Le résidu solide fond, apres recristallisation dans du cyclohexane à 98-99oC.
Le rendement est de 20 g (77,5% de la théorie).
In sel de acide avec la cyclohexylamine, qu'on obtient par précipitation dans de 11 acétone, fond à 163-164 C.
EXEMPLE 16 sOn prépare lé même type de mélange que dans 1 'exem- ple 14 en utilisant un malaxeur à cylindres chauffés de la même manière que dans ledit exemple mais en utilisant, au lieu de 20 parties en poids de polystyrène, 20 parties en poids du copolymère acrylonitrile-styrène de l'exemple 11. On comprime le mélange sous forme d'une plaque dans une presse chauffée et dans une presse refroidie à l'eau, comme dans l'exemple 14. La plaque a une résilience Izod de 3,9 kg.cm/cm d'entaille et une dureté Rockwell R de 125. Le mélange susmentionné possède une viscosité à l'état fondu de 7, 1 x 105 poises et un point de ramollissement Vicat de 1440C.
EXEMPLE 17 On obtient le même type de mélange que dans l'exem- plè 14 en utilisant un mélangeur à cylindres chauffés de la même manière que dans ledit exemple mais en remplaçant les 20 parties en poids de polystyrène de ce dernier par 20 parties en poids du copolymère méthacrylate de méthyle-styrène de ltexemple 12.
On comprime le mélange sous forme d'une plaque dans une presse chauffée et dans une presse refroidie à l'eau comme dans l'exemple 14. La plaque possède une résilience Izod de 3,7 kg.cm/cm d'entaille et une dureté ROckwell R de 124. Le mélange précité possède une viscosité à l'état fondu de 7,9 x 105 poises et un point de ramollissement Vicat de 1430C.
EXEMPLE 18 On exécute une polymérisation avec ouverture de cyole de la même manière que dans l'exemple 5, à cette exception que les 12 moles de 5-cyano-bicyclo (2,2,1)-heptène-2 constituant le monomère de l'exemple 5 sont remplacées par 10 moles (1192 g) de 5-cyano-bicyclo(2,2,1)-heptène-2 et 2 moles (188 g) de bicyclo(2,2,1)-heptène-2 (norbornène). Après achèvement de la polymérisation avec ouverture de cycle, on exécute une purification de la même manière que dans l'exemple 5, ce qui donne 1164 g-de copolymère.Ce copolymère est sensiblement incolore et transparent et possède une viscosité intrinsèque de O, 67 > une résilience Izod de 6,88 kg.cm/cm d'entaille, un point de ramollissement Vicat de l220C, une dureté Rockwell R de 120 et une viscosité à l'état fondu de 5,70 x 105 poises.
Sur un malaxeur à cylindres chauffés, on malaxe de la même manière que dans l'exemple 5, à cette exception que le polymère de 5-cyano-bicyclo(2,2,l)-heptène-2 préparé par polymérisation avec ouverture de 'cycle dans l'exemple 5 est remplacé par le copolymère précité obtenu par polymérisatinn avec ouverture de cycle et constitué par le 5-cyano-bicyclo (2,21)heptène-2 et le bicyclo (2,2,1)-heptène-2. On comprime ensuite le mélange sous forme d'une plaque dans une presse chauffée et dans une presse refroidie à l'eau comme dans l'exemple 5. La plaque possède une résilience Izod de 3,4 kg.cm/cm d'entaille et une dureté Rockwell R de 117. Le mélange susmentionné possède une viscosité de 1,05 x 105 poises et un point de ramollissement Vicat de 1160C.
EXEMPLE 19 On malaxe sur un malaxeur à cylindres chauffés, de la même manière que dans l'exemple 5, 80 parties en poids de 5-cyano-bicyclo (2v2,l)-heptène-2 qui est un polymère préparé par polymérisation avec ouverture de cycle de la même manière que dans l'exemple 5, 20 parties en poids d'un terpolymère acrylonitrile-butadiène-styrène (fabriqué par Toray Industries, Inc., sous la marque de fabrique "Toyolac lOO") ayant une résilience Izod de 28,5 kg.cm/cm d'entaille, une dureté Rockwell R de 105 et un point de ramollissement Vicat de 1120C et 0,5 partie en poids de bis (2-hydroxy-3-tertio-butyl-5-méthyl phényl) méthane à titre d'agent stabilisant.Ensuite, on comprime à chaud le mélange stabilité et on le comprime à froid pour former une plaque de 3 mm d'épaisseur à l'aide d'une presse chauffée et d'une presse refroidie à l'eau comme dans l'exemple 5. La plaque possède une résilience Izod de 30,5 kg.cm/cm d'entaille, une dureté Rockwell R de 121, et un point de ramollissement Vicat de 1300C.
EXEMPLE 20 On exécute le malaxage sur un malaxeur à cylindres chauffés, de la même manière que dans l'exemple 19, à cette exception qu'on utilise 50 parties en poids du terpolymère acrylonitrile-butadiène-styrène de l'exemple 19 et 50 parties en poids du polymère 5-cyano-bicyclo (2,2,l)-heptène-2 préparé par polymérisation avec ouverture de cycle. On comprime le mélange malaxé d'abord à chaud et ensuite à froid pour constituer une plaque de la même manière que dans l'exemple 19. La plaque possède une résilience Izod de 28,5 kg.cm/cm d'entaille, un point de ramollissement Vicat de 12700 et une dureté Rockwell R de 120.
EXEMPLE 21 On exécute le malaxage sur un malaxeur à cylindres chauffés de la même manière que dans l'exemple 19, à cette exception que la proportion de terpolymère acrylonitrile-butadiènestyrène de l'exemple 19 est remplacée par 70 parties en poids de ce terpolymère et que la proportion de 5-cyano-bicyclo (2,2,1)heptène-2 qui est un polymère préparé par polymérisatinn avec ouverture de cycle et portée à 30 parties en poids. On forme une plaque avec le mélange malaxé en le soumettant à une compression à chaud et ensuite une compression à froid de la même manière que dans l'exemple 19. La plaque possède une résilience Izod de 30,3 kg.cm/cm d'entaille, un point de ramollissement Vicat de 1220C et une dureté Rockwell R de 115.
EXEMPLE 22 On malaxe sur un malaxeur à cylindres chauffés de la même manière que dans l'exemple 19, à cette exception que les 20 parties en poids du terpolymère acrylonitrile-butadiènestyrène de l'exemple 19 sont remplacées par un terpolymère obtenu en greffant du styrène et de l'acrylonitrile sur un polyéthylène chloré (fabriqué par Showa Denko K.K sous la marque de fabrique "NF 920") ayant une résilience Izod de 12,0 kg.cm/cm d'entaille, une dureté Rockwell R de 104 et un point de ramollissement Vicat de 9700. On transforme le mélange malaxé en une plaque par compression à chaud suivie d'une compression à froid-de la même manière que dans l'exemple 19. La plaque possède une résilience Izod de 21,0 kg.cm/cm d'entaille, un point de ramollissement Vicat de 12500 et une dureté Rockwell R de 115.
EXEMPLE 23 On effectue le malaxage sur un malaxeur à cylindres chauffés de la même manière que dans l'exemple 19, à cette exception qu'on remplace le terpolymère acrylonitrilebutadiène-styrène dudit exemple par un terpolymère obtenu par greffage de styrène et d'acrylonitrile sur des caoutchoucs d'ester acrylique (fabriqués par Hitachi Chemical Co. sous la marque de fabrique "Vitax V-6101") et ayant une résilience Izod de 10,0 kg.cm/cm d'entaille, une dureté Rockwell R de 98 et un point de ramollissement Vicat de 1020C. On comprime à chaud et ensuite à froid le mélange malaxé pour le transformer en une plaque, de la même manière que dans l'exemple 19. La plaque possède une résilience Izod de 11,5 kg.cm/ cm d'entaille, un point de ramollissement Vicat de 1260C et une dureté Rockwell R de 119.
EXEMPLE 24 On malaxe sur un malaxeur à cylindres chauffés de la même manière que dans l'exemple 19, à cette exception qu'on remplace le terpolymère acrylonitrile-butadiène-styrène dudit exemple par un terpolymère obtenu en greffant du styrène et de l'acrylonitrile sur des caoutchoucs éthylène-propylène (fabriqués par Toray Industries, Inc. sous. la marque de fabrique "WH-l00O") et ayant une résilience Izod de 9,3 kg.cm/cm d'entaille, une dureté Rockwell R de 110 et un point de ramollissement Vicat de 1040C.
On comprime à chaud et ensuite à froid le mélange malaxé pour le transformer en une plaque de la même manière que dans l'exemple 19. La plaque possède une résilience Izod de 15,4 kg.cm/cm d'entaille, un point de ramollissement Vicat de 12700 et une dureté Rockwell R de 120.
EXEMPLE 25 On exécute le malaxage sur un malaxeur à cylindres chauffés de la même manière que dans l'exemple 19, à cette exception qu'on remplace le terpolymère acrylonitrile-butadiène-sty- rène de cet exemple par un terpolymère obtenu en greffant du styrène et du méthacrylate de méthyle sur des caoutchoucs butadiène (fabriqués par Toray Industries, Inc. sous la marque de fabrique t'Toyolac 900) et ayant une résilience Izod de 15,2 kg.cm/cm d'entaille, une dureté Rockwell R de 99 et un point de ramollissement Vicat de 1060C. On comprime à chaud et ensuite à froid le mélange ainsi malaxé pour le transformer en une plaque, de la même manière que dans l'exemple 19. La plaque possède une résilienc Izod de 19,3 kg.cm/cm d'entaille, un point de ramollissement Vicat de 1260C et une dureté Rockwell R de 119.
EXEMPLE 26 Dans un autoclave d'une contenance de 1 litre, on introduit 175 ml d'eau distillée, 127 ml d'une solution aqueuse à 2% d'alcool polyvinylique, 5 g de phosphate tricaleique et 0,025 g d'un sel de sodium de l'acide dodécylbenzène sulfonique, après quoi on introduit 40 g de polyéthylène chloré et ayant une teneur en chlore de 40% en poids. On mélange soigneusement toutes ces substances à température ambiante. On introduit encore dans l'autoclave un mélange comprenant 104 g de méthacrylate de méthyle et 56 g de styrène dans lequel on a dissous 0,32 g de peroxyacétate de tertio-butyle et o,48 g de tertio-dodécyl mercaptan.
Après avoir purgé lt.intérieur de l'autoclave avec de l'azote, on effectue la copolymérisation en chauffant tout d'abord pendant LI heures à 1050C et ensuite pendant 2 heures à 1450 C. Lorsque la copolymérisation est terminée, on lave le produit avec une solution aqueuse d'acide chlorhydrique et ensuite avec de 11 eau et on le sèche sous vide pendant la nuit à 500 C. Dans ce cas, on obtient 99,5% de copolymère. Ce dernier est formé de particules légèrement rugueuses. Ce copolymère greffé possède une résilience Izod de 32,3 kg.cm/cm d'entaille, un point de ramollissement Vicat de 1030C et une dureté Rockwell de 101.
On exécute le malaxage sur un malaxeur à cylindres chauffés de la même-manière que dans l'exemple 19, à cette exception qu'on remplace le terpolymère acrylonitrile-butadiène-styrène par le copolymère greffé (terpolymère) obtenu par le procédé ci-dessus. On soumet le mélange malaxé à une compression à chaud et ensuite à froid pour le transformer en une plaque de la même manière que dans l'exemple 19. La plaque possède une résilience Izod de 29,3 kg.cm/cm d'entaille, un point de ramollissement Vicat de 1240C et une dureté Rockwell R de 121.
On sait communiquer une impulsion motrice à une pendule ou à un volant comportant une masse magnétique susceptible de couper le flux prodult par une bobine, la bobine étant alimentée par une pile électrique sur le circuit de laquelle est interposé un interrupteur statique ouvrant ou fermant le circuit suivant des intervalles de temps prédéterminés.
Selon l'invention le dispositif d'actionnement du balancier décoratif est branché en dérivation aux bornes de la pile alimentant le micro-moteur de remontage du barillet du mouvement.
Le résultat surprenant de ce montage apparaStra mieux par la description qui va suivre faite en se référant au dessin annexé à titre d'exemple indicatif seulement, sur lequel : la figure unique montre schématiquement le dispositif de l'invention.
En se reportant au dessin,on voit que 1 est un micro-moteur alimenté par une pile électrique 2 sur le circuit de laquelle est interposé un interrupteur 3 actionné par un mécanisme connu 4 placé sous la dépendance de la sonnerie du mouvement. De la façon connue, lorsque l'interrupteur 3 est fermé, le micro-moteur 1 est alimenté et remonte le barillet du mouvement (non représenté).
La pendule est pourvue d'un balancier 5, n'ayant aucune fonction de régulation.
Les oscillations du balancier 5, qui est pourvu d'un ressort de rappel 6, sont entretenues par l'entremise d'un dispositif électromagnétique comportant une masse magnétique 7, une bobine 8 et un interrupteur statique 9 à ouvertures périodiques.
Il faut noter que l'un des composants essentiels de l'interrupteur 9 est constitué par un transistor, non représenté.
Selon l'invention, le micro-moteur 1 et la bobine 8 sont alimentés par la pile 2 par l'entremise de deux circuits dérivés 10 et 11.
De cette fagon,on comprend que le balancier 5 contrôle l'état de décharge de la pile 2.
En effet, si le moteur est très peu sensible à une modification de la tension aux bornes de la pile, il n'en est pas de meme du transistor de l'interrupteur 9 qui peut se bloquer meme si la tension de polarisation de sa base ne descend que de quelque dixièmes de volts en-dessous de sa valeur initiale. Si ce phénomène se produit, il indique que la décharge de la pile a atteint un stade critique en-dessous duquel il est fort probable qu'elle coule en répandant un produit très corrosif sur le mouvement ou sur le support de la pendule.
Cette chute de tension, non visible sur les pendules électriques connues, est parfaitement mise en évidence par le dispositif de l'invention puisqu'elle provoque le blocage du transistor et,- par suite, l'arrêt du balancier 5. Le dispositif de l'invention permet donc de donner une fonction nouvelle au balancier 5 : celle de contrôler l'état de décharge de la pile.
L'idée mère de l'invention étant basée sur la différence de sensibilité à la suite d'une baisse de tension de la source, entre un moteur électrique et un transistor monté en interrupteur statique on comprend qu'il est possible de donner à l'invention les développements ci-dessous.
ainsi, sur le circuit du moteur, on peut interposer un transistor de commutation normalement conducteur lorsque la tension de la pile est normale mais qui se bloque lorsqu'elle tombe endessous d'une certaine valeur.
Il est aussi possible de brancher en dérivation aux bornes de la pile un circuit comportant une lampe témoin et un transistor de commutation normalement bloqué lorsque la tension de la pile est normale.
Le choix du type de transistor, de ses caractéristiques et le calcul de sa résistance de base est un problème à la portée de l'homme de lt,art.
I1 faut noter que les deux modes de réalisation décrits ci-dessus sont particulièrement avantageux pour les pendules ne comportant pas de balancier décoratif.
Sur la platine 5 est également montée à rotation libre une pièce formant crapaudine 11. L'axe dé cette crapaudine se trouve sensiblement sur la transversale correspondant à la position moyenne de l'aiguille et il est distant de l'aiguille d'environ 18mm.
Avec cette crapaudine coopère un presseur 12 porté par un bras cour dé 13 solidaire d'un arbre transversal 14. Par rotation de l'arbre 14,monté sur le bras de la machine à coudre par une portéé 15, la tete de presseur 12 est amenéeen appui sur la pièce au droit de la crapaudine ou est soulevée comme représenté. A l'autre extrémité de l'arbre 14 est monté un bras radial 16 dans une lumière duquel passe la tige 17 d'un vérin pneumatique 18.Un ressort 19 est interpo s entre le bras 16 et une rondelle 20 dont la position sur la tige 17 est réglable par un écrou 21 se vissant sur l'extrémité filetée- de cette tige. Un ressort 22 plus faible que le ressort 19 agit en-w- sens inverse du vérin 18 pour relever le presseur 12 dont la position haute est fixéç par une butée non représentée. On pourrait également utiliser un verin pneumatique double effet ou agissant pour relever le presseur contre l'action d'un ressort tarable ten dant à å l'appuyer sur la pièce.
Le dispositif comporte, d'autre part, un détecteur représen te ici par un palpeur mécanique 23 qui détecte l'emplacement du bord de la piece selon une transversale à la direction d'avancement A. Ce détecteur est placé en avant du pied-de-biche à une distance qui peut autre variable selon le rayon de courbure moyen du bord de la piece mais qui est, par exessple,d'environ 25mm. Il est constitué, danse mode de réalisation illustré,par l'extrémité d'une tige courbée 24 articulee sur le bras de la machine à coudre autour d'un axe longitudinal 25. Cette tige 24 est solidaire d'un bras 25 qui coopère avec un micro-contact 27.Le palpeur est sollicité contre le bord de la pièce par un ressort 2g, un déplacement du palpeur dans la direction C au-delà d'un point déterminé assurant la ferme ture du nicro-contacteur 27. Ce micro-contacteur 27 contrôle l'ali- mentation d'une électro-vanne 28 qui envoie l'air comprimé dans le vérin 18 lorsque le micro-contacteur est ferme et qui met le vérin 1 à l'échappement dans le cas contraire.
La machine comporte en outre sur sa platine un petit miroir 30 disposé en avant du pied-de-biche et légèrement en avant de la ligne d'action du pied palpeur. Ce miroir 3C renvoie le faisceau lumineux d'une lampe L vers une cellule photo-électrique C pour assurer l'arrêt automatique de la machine comme cela sera exposé ci-après.
Le circuit électrique d'alimentation de la machine a coudre représenté à la figure 3 comporte une source dTalimentation alternative S avec deux conducteurs principaux Ll, L2. Sur le conducteur L2 sont montés en série un contacteur général Cl de mise en service et un interrupteur à pédale Il. Un transformateur T branché entre le point commun de Cl et Il et Ll assure l'alimentation da la lampe L d'excitation de la cellule C qui est branchée en série avec l'enroulement d'un relais r entre les bornes de sortie du transformateur.
Cette cellule C est une cellule photo-résistante qui ne conduit que lorsqu'elle est occultée. Le r e l a i s r comporte une armature Ol normalement ouverte lorsque la cellule est excitée et n'est pas conductrice et une armature normalement fermée Fl.
La machine comporte un moteur M oranché entre Ll et un point de L2 en aval de Il un embrayage R branché entre LI et un point de L2 en aval de Il par l'intermédiaire de l'armature d'un relais d'embrayage R3, un electro-aimant de marche avant AV et un électroaimant de marche arrière AR. Le relais d'embrayage R3 est retardé à l'ouverture poux poursuivre la piqûre sur la distance séparant le miroir 30 de l'aiguille 1. Le circuit comporte en outre un microcontacteur 27 qui est monté en série avec l'enroulement de comman- de la micro-vanne 28 comte exposé ci-dessus.
Le circuit comporte un circuit de réalisation automatique des points d'arrêt mis en service selectivement par fermeture des interrupteurs de point d'arrêt IPA et ouverture des interrupteurs de piqûre normale Ip. Le circuit de réalisation automatique du point d'arrêt comporte un relais Rrl avec quatre armatures normalement ouvertes Ol a' no, une armature normalement ouverte à fermeture retardée Orl et une armature normalement fermée à ouverture retardée Fr1 ; un relais RT2 avec deux armatures normalement ouvertes O1, 02, une armature normalement fermée F1, une armature normalement ouverte à fermeture retardée Orl et une armature normalement fermée à ouverture retardée Frl ; un relais RT3 comportant trois armatures normalement ouvertes Ol à 03, une armature normalement fermée F1, une armature normalement ouverte à fermeture retardée Orl et une armature normalement fermée à ouverture retardée Frl, un relais RT4 à minuterie comportant deux armatures normalement ouvertes 01 02,une une armature normalement fermée Fl, une armature normalement ouverte retardée i la fermeture Or1 et une armature normalement fermée retardée à l'ouverture Frl, le retard à l'ouverture et à la fermeture de ces deux dernières armatures étant réglaDle par une minuterie, un relais R1 comportant deux ouvertures normalement ouvertes 01 et 03 et une armature normalement fermée F1, un relais R2 comportant trois armatures normalement fermées Fl à F3 et le relais d'embrayage R3 à armature normalement ouverte et à fermeture re retardée déjà décrit ci-dessus.
Le câblage des différentes armatures est représenté au dessin et il sera explicité par le fonctionnement décrit ci-apres: La cellule est à l'origine désoccultée et n'est donc pas conductrice de sorte que Ol de r est ouverte et Fl de r est fermée Le circuit de LI passant par FI de RT4 et Fl de r fermé est coupé par 02 de RT2 et RT3 n'est pas alimenté. On ouvre le contacteur Il et le maintient ouvert lorsqu'on engage la pièce a piquer sous la cellule C ; celle-ci devenant conductrice, O1 de r se ferme et F1 de r s'ouvre. Le circuit de l'enroulement de RT1 est fermé par Fl de RT2,O1 fermé de r et F1 fermé de RT4 mais reste ouvert par Il.
Lorsqu'on lâche la pédale pour fermer Il, le moteur M est mis en route et RTl entre en action en fermant tout d'abord ses armatures 01, 02, 03 et 04. L'armature Ol de RTI auto-alimente ce dernier par F2 de R2. L'armature 02 de FTl se ferme pour préparer l'ali- mentation de l'enroulement de RT2 mais celle-ci reste coupée par Or1 de RT1. O3 de RT1 forme le circuit sur l'armature O1 de R1 qui est ouverte. 04 alimente le relais R3 qui ferme son armature pour mettre sous tension l'embrayage E,ce qui assure le démarrage de la piqûre. L'electro-aimant de marche avant AV est excité par Frl de RTl et Fr1 et Fl de RT3, de sorte que la machine conmence à piquer en marche avant.
Après le retard du relais retardé RT1, l'armature Orl se ferme et l'armature Fr1 stouvre. La fermeture d'Crl de RT1 assure l'alimentation par O2 de RT1 de Itenroulement de RT2 et par Frl de RT2 de l'électro-aimant de marche arrière AR. Simultanément l'ou- verture de Frl de RT1 coupe l'alimentation par Frl et F1 de RT3 de l'électro-aimant de marche avant AV. La machine à coudre com mence en conséquence à piquer en marche arrière.
Le relais RT2 alimenté par 02 et Or1 de RT1 ferme ses armatures O1 et O2 et ouvre son armature Fl. L'armature 01 fermée de RT2 prépare la mise en circuit de 11 enroulement de RT4 par Or1 de RT1 fermée et Orl de RT2, le circuit restant coupé par Orl de RT2.
02 de RT2 fermée met en série l'enroulement de RT3 avec l'armatu- re FI de R1, l'armature F1 du relais r de la cellule C et les arratures Fl et Or1 de RT4 ; l'armature Fl de r est toutefois ouverte ce qui empêche le relais RT3 de fonctionner. F1 de RT2 ouverte coupe l'alimentation de l'enroulement de RT1 par l'armature F1 de la cellule C, RT1 restant auto-alimenté par son armature 01 et par l'armature F2 de R2.
Après le retard fixé pour le relais RT2, celui-ci ferme son armature Orl et ouvre son armature Frl. L'ouverture de Frl de RT2 coupe l'alimentation de l'électro-aimant de marche arrière AR qui était assurée par Orl de RT1,ce qui arrête la piqûre en marche arrière ; par contre la fermeture de Or1 de RT2 ferme le circuit pas-sant par Orl fermée de RT1, Frl de RT3, F1 de RT3 et l'électro-ai mant de marche avant AV, ce qui assure la piqûre en marche avant.