INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La figure 6 représente une autre arplication du mecanisme de sortie GG-9 dans laquelle les pinces du mécanisme de "prolongement" G-3,022 sont bloquées en position ouverte et ainsi inhibées, et les pinces des barres de préhension G-î3 supportées par les chapes débordantes G-3,014 conservent leur prise sur le bord avant d'une- feuille jusqu'à ce qutelle passe autour de l'arbre des pignons externes G-15 du mécanisme débordant et soit ensuite libérée à l'endroit où elle tombe sur le sommet de la p1le de sortie G-29, dans la position repré sentée sur la figure 6. pans ce cas, la feuille est tirée par son bord avant jusqu'à ce qu'elle soit évacuée avec sa surface initialement inférieure tournée vers le haut.
PARTIE III. Suppression de la protection et cyclisation EXEMPLE 1.-III (1) A une - solution d" a'- [4-cyclopropylméthoxycarbonylthio- 3-phtalimido-2-oxoazétidin-1-yl]-α-(2-bromo-1-cyclopropylméthoxy- carbonyloxyéthylidène )acétate de méthyle (500 mg) dans du chlorure de méthylène (20 ml), on ajoute du chlorure d'aluminium (5IC mg).
en une seule fois, et le mélange est agité à la température ambian te. Après 1 heure, le mélange est déversé dans de l'acide chlorhy drique froid à 3 % (20 ml) et extrait au chlorUre de méthylène.
La solution d'extrait est lavée à l'eau, séchée sur du sulfate de magnésium et évaporée pour donner de l'α-[4-mercapto-3-phtalimido- 2-oxoazétidin-1-yl]-α-(2-bromo-1-hydroxyéthylidène)acétate de mé thyle (252 mg). Rendement : 72,5 %. IR:#max CHCl3 1790, 1783, 1728, 1670, 1620 cm-1. RMN:# CDCl3 1,80d(11Hz)1H, 3,87s3H, 4,22+4,56AB2 (10Hz)2H, 5,38dd (11; 5Hz)1H, 5,70d(5Hz)1H, 7,76m4H, 12,3s1H.
(2) L'α-[4-mercapto-3-phtalimido-2-oxoazétidin-1-yl]-2- (2-bromo-1-hydroxyéthylidène)acétate de méthyle (a) est traité dans les conditions suivantes pour donner le 3-hydroxy-7-phtalimi- do-3-céphem-4-carboxylate de méthyle (b); p.f. 223-226 C, IR:# max CHCl3 1797, 1779,1728, 1667, 1616, cm-1. RMN:# CDCl3 3,26+4,50 ABq(14(2H),5,60s3H, 5,63+6,15ABq(4)2H, 7,16m4H.
(i) A une solution de (a) (80 mg) dans du benzène (8 ml), on ajoute de la N,N-diméthylaniline (20 mg) et le mélange est chauffé au reflux sous une atmosphère d'azote. Après 30 minutes, le mélange réactionnel est refroidi, acidifié avec de l'acide chlo- rhydrique à 5 %, et il est extrait à l'acétate d'éthyle. La solu- tion d'extrait est lavée à l'eau, séchée sur du sulfate de magné- sium et évaporée. Le résidu (71 mg) est mélangé avec de l'acétate d'éthyle (1 ml) et laissé au repos pour donner (b) (25 mg); p.f.
223-2260C. Rendement : 38,9 %.
(ii) Une solution de (a) (150 mg) dans l'hexaméthylphos pharotriamide (1 ml) est agitée à la température ambiante pendant 1 heure. Le mélange réactionnel est mélangé avec de l'eau et de la glace (6 ml) et de l'éther (0,5 ml) pour séparer les cristaux de (b) (50 mg) qui peuvent être rassemblés par filtration. Rendement 40,8 %.
(iii) Une solution de (a) (200 mg) est amenée sur une plaque dite PLC pré-revêtue (gel de silice dit F-254) distribuée par la société dite E. Merck AG, et développée avec un mélange de benzène et d'acétate d'éthyle (2 .: 1). La bande de produit princi pal est extraite à l'acétate d'éthyle contenant 3 % de méthanol, et l'extrait est évaporé sous pression réduite. Le résidu est dis sous dans le chloroforme, débarrassé de matière insoluble et éva-poré pour donner (b) (62 mg). Rendement : 37,9 %.
Du 3-oxo-7-phtalimidocépham-4-carboxylate de méthyle (b) préparé ainsi par les procédés indiqués ci-dessus est dissous dans du dioxane, mélangé avec une solution de diazométhane dans l'éther et agité pendant I heure à la température ambiante. Le mélange réactionnel est évaporé sous- pression réduite pour donner le- 3-'méthoxy- 7-phtalimido-3-céphem-4-carboxylate de méthyle suivant un rendement presque quantitatif. La,recristallisation dans un mélange d'acétone et d'éther donne des cristaux purs, p.f. 225-2270C.
EXEMPLE 2.-III (1) Dans une solution d'α-[4-cyclopropylméthoxycarbonyl- thio-3-phénoxyacétamido-2-oxoazétidin-1-yl]-α]-[2-bromo-1-(pipéridin- 1-yl)éthylidène] acétate de 2,2,2-trichloroéthyle (573 mg) dans du méthanol (30 ml), on ajoute de l'acide chlorhydrique à 10 % (7 ml), et le mélange est agité à la température ambiante ou à 40-45 .C Après 30 minutes, le mélange réactionnel est déversé dans de l'eau et de Lai glace, et est extrait au benzène. La solution d'extrait est lavée à l'eau, séchée et évaporée pour donner l'α-[4-cyclo- propylméthoxycarbonylthio-3-phénoxyacétamido-2-oxoazétidin-1-yl] α;-(2-bromo-1-hydroxyéthylidène)acétate de 2,2,2-trichloroéthyle (434 mg). Rendement : 83,5 %. IR:# max CHCl3 3450, 1790, 1720, 1720 (sh), 1700 cm-1. RMN: # CDCl3 0,1-1,4m7H, 3,98d(7Hz)2H, 4,27d(5Hz)2H, 4,57s2H, 4,82d(3Hz)2H, 5,27d(6;8Hz)1H, 5,93d(5Hz)1H, 6,8-7,5m6H, 11,67br-s1H.
(2) Dans une solution agitée d'α-[4-cyclopropylméthoxy.
carbonylthio-3-phénoxyacétamido-2-oxoazétidin-1-yl]-α-(2-bromo-1- hydroxyéthylidène)acétate de 2,2,2-trichloroéthyle (330 mg) dans du chlorure, de méthylène (6 ml), on ajoute du chlorure d'aluminium (330 mgr à la température ambiante, et le mélange est agité pendant 60 minutes. Le mélange réactionnel est déversé dans de l'acide chlorhydrique dilué dans-de la glace froide et est extrait à l' ce- tate d'éthyle. La solution d'extrait est lavée avec de l'acide chlorhydrique dilué et de l'eau, séchée et évaporée pour donner du 7-phénoxyacétamido-3-oxocépham-4-carboxylate de 2,2,2-trichloroéthyle (300 mg) (mousse).IR:# CHCl3 3420, 1780, 1685 cm-1. RMN: # CDCl3 3,37s2H, 4,53s2H, 4,85s2H, 5,07d(4)1H, 5,20-5,73m2H, 6,8-7,7m6H.
EXEMPLE 3. -III.
Par wi procédé semblable à celui décrit dans l'exemple 2 (1). l'α-[4-carbobenzoxythio-3-phénoxyacétamido-2-oxoazédidin-1- yl]-α-(2-bromo-1-(pipéridin-1-yl)éthylidène)acétate de 2,2,2-trichlo roéthyle est hydrolysé dans une- solution méthanolique d'acide chlo-- rhydrique pour donner l'α-[4-carbobenzoxythio-3-phénoxyacétamido- 2-oxoazétidin-1-yl]-α-(2-bromo-1-hydroxyéthylidène)acétate de 2,2,2 trichloroéthyle, et le produit'est cyclisé avec du chlorure d'aluni nium dans du chlorure de méthylène -pour donner le 7-phénoxyacétamido- 3-oxocépham-4-carboxylate de 2,2,2-trichloroéthyle, identique au produit de l'exemple 2(2).
EXEMPLE 4.-III (1) Une solution d'α-[4-cyclopropylméthoxycarbonylthio-3- phénoxyacétamido-2-oxoazétidin-1-yl]-α-[2-bromo-1-(morpholin-4-yl) éthylidène]acétate de p-nitrobenzyle (300 mg) dans un mélange de méthanol (22 ml) et de chlorure de méthylène (3,5 ml), est agitée à'la température ambiante sous une atmosphère d'azote après addi tion d'acide' 'chlorhydrique à 10 % (4 ml).Après 2 heures, le mélan- ge réactionnel est déversé dans de l'eau et de la glace, et il est extrait au chloroforme. La solution d'extrait est lavée avec de l'eau, séchée et évaporée pour d donner le 4-cyclopropylméthoxycar- bonylthio-3-phénoxyacétamido-2-oxo-α-2-bromo-1-hydroxyéthylidène) azétidin-1-acétate de p-nitrobenzyle (252 mg) (mousse). Rendement 92,8 %. IR:# max CHCl3 3426, 1781, 1710, 1690, 1601 cm 1 RMN:#CDCl3 0,23-1,33m5H, 3,84-4,36m4H, 4,55s2H, 5,10-5,32m3H, 5,88d(5Hz)1H, 6,83-8,33m9H, 12,0s1H.
(2) Dans une solution d'α-[4-cyclopropylméthoxycarbonylthio- 3-phénoxyacétamido-2-oxoazétidin-1-yl]-α-(2-bromo-1-hydroxyéthylidè- ne)acétate de p-nitrobenzyle (218 mg) dans du chlorure de méthylè ne exempt de méthanol (2, 1 ml), on ajoute du chlorure d'aluminium (220 mg) en refroidissant par de la-glace, et le mélange est agite sous une atmosphère d'argon.Après 35 minutes, le mélange réactions nel est déversé dans de l'eau et de la glace contenant de l'acide chlorhydrique 4N (4 ml, agité pendant 10 minutes et extrait au chloroforme. La solution d'extrait est lavée à l'eau, séchée et évaporée pour donner de l'α-[4-mercapto-3-phénoxyacétamido-2-oxo- azétidin-1-yl]-α-(2-bromo-1-hydroxyéthylidène)acétate de p-nitro benzyle. (150 mg) (mousse jaune). Rendement : 94,6 %. IR:# max CHCl3 3400, 1780, 192, 1610, 1603, cm-1. RMN:# CDCl3 2,25d (10Hz)1H, 4,25d(2Hz)2H, 4,58s2H, 5,20-5,37m4H, 6,84-8,24m9H, 12,1s1H.
Enfin on a également proposé, notamment dans le brevet français 2 124 028, un dispositif de soudage de tubes thermoplastiques embottés ou manchonnés, où la source de chaleur provoquant la fusion de l'interface des tubes est constituée par une composition pyrotechnique à auto-combustion non explosive placée dans cet interface. De telles charges spéciales sont relativement coûteuses et provoatent un fort échauffement ponctuel donc une soudure locale et inégale.
La demanderesse a maintenant découvert un procédé permettant de souder des tubes emboîtables ou de diamètres sensiblement identiques, d'une manière très régulière sur toute la zone de recouvrement, et ne nécessitant pour sa mise en oeuvre qu'un appareillage d'un faible encombrement facilement utilisable sur le terrain.
Le procédé selon l'invention consiste essentiellement à provoquer la fusion de l'interface des pièces à réunir à l'aide d'une grille métallique conductrice de la chaleur, la source de chaleur étant constituée de préférence par une charge pyrotechnique.
L'invèntion et ses variantes vont maintenant être décrites d'une manière plus complète dans ce qui suit, où il sera fait référence aux figures 1 à 5 placées en annexe.
La figure 1 représente un exemple d'appareillage pour mettre en oeuvre le procédé selon l'invention.
La figure 2 représente un exemple de rigole annulaire (1) faisant aussi bride de serrage.
La figure 3 représente une coupe d'un système de tubes emboîtés muni d'un dispositif selon l'invention prêt au fonctionnement.
La figure 4 représente une coupe suivant un plan diamétral d'un mamelon permettant de réunir des tubes de diamètres identiques par le procédé selon l'invention.
La figure 5 représente une coupe suivant un plan diamétral d'une soudure de deux tubes embottés, réalisée grace au procédé selon l'invention.
Le procédé selon l'invention concerne le soudage de deux éléments tubulaires en matière thermofusible et emboîtablesl'un dans l'autre, caractérisé en ce qu'on réalise la fusion de l'ensemble de la zone interfaciale à l'aide d'un élément ajouré chauffant (2) possédant la symétrie générale des éléments tubulaires à réunir et placé à l'interface desdits éléments ou à l'intérieur de l'un desdits éléments dans la zone voisinant immédiatement ledit interface et en ce que la chaleur nécessaire à la fusion est transmise audit élément (2) par conduction continue et provient de la combustion d'une charge pyrotechnique (4) dans un creuset extérieur (1).
Conformément au procédé selon l'invention, on met à feu une charge pyrotechnique (4) placée dans un creuset (1) en un matériau de préférence bon accumulateur de chaleur. Ce creuset (1) est en contact direct avec un second élément ajouré (2) en un matériau de préférence bon conducteur de la chaleur qui est introduit au moment ou après la mise à feu ou antérieurement à cette opération dans la zone de recouvrement des éléments tubulaires à souder qu'on appellera interface ou zone interfaciale dans tout ce qui suit. L'échauffement de l'élément ajouré (2) qu'on appellera caloduc dans tout ce qui suit, provoque la fusion de la matière constituant chacune des parois qui se regardent et constituent l'interface.L'élément (2) étant ajouré, le passage et l'échange de la matière en fusion de chaque paroi délimitant l'interface est possible, si bien qu'au refroidissement la zone interfaciale est remplacée par une zone homogène unique et que l'élément peut être progressivement retiré de la zone encore à l'état ramolli.
Selon une première variante préférée du procédé selon l'invention Le caloduc n'est pas retiré de la zone interfaciale encore en fusion mais laissé définitivement en place, ce qui a pour avantage supplémentaire de renforcer la rigidité de la zone soudée.
Selon une seconde variante préférée du procédé selon l'invention le caloduc est mis en place avant la mise à feu par tout moyen connu de l'homme de l'art.
Le caloduc peut être placé soit entre les deux surfaces des parois délimitant l'interface, soit à l'intérieur des éléments tubulaires à souder mais dans la zone proche de l'interface. Dans ce dernier cas, le caloduc peut être aussi bien placé dans l'élément intérieur que dans ltêlément extérieur. On préfère toutefois placer le caloduc dans l'élément extérieur pour éviter tout risque de déformation de la cavité interne du tube, destinée à la circulation des fluides.
Une première technique permettant de mettre le caloduc en place préalablement à la mise à feu de la charge (4) consiste à percer des pré trous ou une fente cylindrique en ##aidant d'un gabarit dans une section droite de l'élément tubulaire suivant une génératrice dudit élément. Le caloduc est chauffé par tout moyen ne mettant pas en péril les éléments avoisinants et enfoncé dans les pré-trous ou dans la fente à l'aide d'une simple pression parallèlement à la direction axiale du système.
Une seconde méthode consiste à enfiler successivement sur un tambour ajouré chauffant, le caloduc et l'élément tubulaire devant être porteur du caloduc. Par échauffement du caloduc ou du tambour ajouré on provoque la fusion de la matière constituant l'élément tubulaire et,en créant une dépression dans la cavité dudit tambour, on provoque la migration de ladite matière en fusion à travers les ajourages du caloduc, réalisant du même coup l'intégration de ce dernier audit élément tubulaire.
L'essai a duré 132 jours, après quoi la nourriture traitée a été interrompue pour une période de 21 à 28 jours de "feed-off" après quoi lesboeufs ont été abattus.
Une analyse de covariance (ajustée pour tenir compte du poids initial) a été effectuée entre les trois groupes de traitement en ce qui concerne la consommation de matière sèche, le gain de poids, le gain journalier, la composition des carcasses et les poids d'organes choisis. L'effet du composé essayé sur les qualités des carcasses a été évalué aussi.
Résultats t La quantité du composé essayé dans la ration n'a pas su d'influence sur les poids des boeufs ni sur les gains de poids pendant une période quelconque de l'expérience. Les gains de poids moyens pour tous les animaux d'expérimentation durant la période de traitement (132 jours) ont dépassé 1,38 kg/jour. Le rendement de la nourriture (kg de ration/kg de gain) a été notablement améliorée ches les boeufs traités durant la période de traitement.Pour les boeufs témoin, il a fallu 5,14 kg de ration/kg de gain, tandis que pour les boeufs traités avec 3 et 9 mg/kg de composé essayé, il a fallu 4,88 kg et 4,71 kg, respectivement. Le rendement de 'la nourriture n'a pas été différent entre les trois groupes durant la période de 1feed-off", quand on n'administrait plus le médicament aux animaux.
Les résultats après abattue, comprenant le poids du corps vide, le poids de la carcasse chaude et froide, le pourcentage de "dressing",le pourcentage de contraction et la densité, ntont-pat été influencés par le traitement avec le composé essayé. Les poids des organes (foie, rate et rein) n'a pas été modifié non plus par le composé essayé. Les qualités des carcasses ont été améliorées par le composé essayé g le pourcentage des qualités de choix pour les groupes à % 3 et 9 mg/kg ont été de 29,9 *, 54,0 % et 41,5 *.
La présente invention concerne des systèmes indicateurs de défauts de fonctionnement sur des véhicules à moteur et, en particulier, sur des véhicules routiers.
Le système selon l'invention comprend une source de courant continu, une pluralité de dispositifs actionnés électriquement, alimentés par la source de courant continu, une pluralité d'unités indicatrices de défauts de fonctionnement, une pour chaque dispositif, chaque unité étant apte à être actionnée par un signal d'adresse prédéterminé et, lorsqu'elle est actionnée, produisant avec un certain retard un signal représentant l'état de fonctionnement du dispositif associé, chaque unité ayant un temps de retard différent, une unité de contrôle, pour produire le signal d'adresse et recevoir les signaux de sortie des unités indicatrices, ladite unité de contrôle fonctionnant par cycles, dans chacun desquels elle a une période de transmission, au cours de laquelle elle envoie le signal d'adresse à toutes les unités indicatrices de défauts de fonctionnement, et une pluralité de périodes de réception, au cours desquelles elle reçoit les signaux émis par les unités indicatrices, et des moyens d'avertissement actionnables par l'unité de contrôle pour indiquer un défaut de fonctionnement dans l'un ou l'autre des dispositifs.
De préférence, chaque période de réception est en deux parties : la réception d'un signal pendant la première et la seconde partie indique que le fonctionnement du dispositif concerné est respectivement satisfaisant, ou requiert l'attention, tandis que l'absence de signal pendant la première et la seconde partie indique que le dispositif est en panne.
Dans une forme d'exécution préférée, l'unité de contrôle envoie le signal d'adresse aux unités indicatrices et elle reçoit les signaux émis par la sortie de ces dernières par les fils d'alimentation qui relient la batterie aux dispositifs. Le signal d'adresse est constitué de préférence par un train d'impulsions dont la fréquence ne crée pas de perturbations radiophoniques ou autres et dont la durée est telle que le signal d'adresse ne peut être confondu avec des signaux extérieurs passant dans le système.
De toute façon, l r invention sera bien comprise à l'aide de la description qui suit, en référence au dessin schématique annexé, représentant, à titre d'exemple non limitatif, une forme d'exécution de ce système.
L'unique figure est un schéma de cablage du système indicateur selon l'invention.
Comme le montre ce schéma, la batterie Il du véhicule a son pôle négatif à la masse et elle alimente de la manière habituelle tous les dispositifs du véhicule qui fonctionnent électriquement.
Deux de ces dispositifs sont désignés par les références 12 et 12a; ils sont reliés à la borne positive de la batterie par des interrupteurs X et 1 a. Cependant, certains de ces dispositifs peuvent être reliés à la batterie par plus d'un interrupteur, ou directement.
Entre la batterie et les interrupteurs )3, 13a est interposé l'enroulement primaire 14 d'un transformateur de courant 15, dont l'enroulement secondaire 16 est relié, par une de ses extrémités, à la borne positive de la batterie et, par son autre extrémité, à une ligne d'alimentation 17. Entre cette ligne et la masse sont montés un oscillateur générateur d'adresses 18, un détecteur de réponse 2i, un corrélateur 20 et une unité d'affichage 21.
Lt interrupteur X commande une ligne 22, le dispositif 12 étant monté entre la ligne 22 et la masse. Sont également montés entre la ligne 22 et la masse un détecteur d'adresses 23, un circuit temporisateur préréglé 24, un oscillateur D et une unité de réponse 26. Le dispositif 12 envoie un signal à un circuit de contrôle d'état defonctionnement 27 qui modifie le retard fourni par le circuit temporisateur 24. Chacun des dispositifs 12 est associé à un åeu similaire de constituants; ceux associés au dispositif 12a sont désignés par les mêmes références affectées de la lettre a.
L'installation électrique normale du véhicule ne subit aucune influence de la part du système selon l'invention et elle fonctionne de manière traditionnelle. Toutefois, au courant normal qui circule dans les diverses parties de l'installation, le système indicateur de défauts superpose une forme d'onde de courant alternatif constituée par un train d'impulsions de fréquence et due durée prédéterminées émises par l'oscillateur 18.
Ce train d'impulsions est transmis par le transformateur X aux diverses lignes d'alimentation et il est reçu par chacun des détecteurs 23, g . On comprendra que les constituants 22 à 22 associés au dispositif 12 forment une unité indicatrice de défauts, tandis que les constituants 18 à 21 forment une unité de contrôle. Cette dernière a un cycle de fonctionnement qui commence avec la production d'un train d'impulsions pendant une période de temps appelée période de transmission. le reste du cycle est divisé en une pluralité de périodes de réception, le nombre de ces périodes étant égal au nombre de dispositifs 12, 12a à contrôler.Pendant la période de transmission, le détecteur iE reçoit le signal émis par l'oscillateur 18; ce détecteur 23 comporte un filtre sensible aux fréquencesqui assure qu'il ne peut être actionné que par le signal d'adresse. Lorsqu'il reçoit ce signal, le détecteur D actionne une unité de réponse 26 avec un retard fixe déterminé par l'unité de temporisation 24. Pour mieux comprendre le fonctionnement, on supposera qu'il faut contrôler neuf dispositifs 12; le cycle de fonctionnement de l'oscillateur 18 est donc divisé en dix parties, dont la première est la période de transmission, tandis que les neuf autres sont des périodes de réception.Le retard introduit dans le système par-le circuit temporisateur 24 est tel que l'unité de réponse 26 peut envoyer un signal sur la ligne 22 pendant la première période de réception. Pendant cette période, le détecteur de réponse 9 reçoit le signal envoyé par l'unité de réponse 26, mais le moment de la première période de réception auquel le signal est reçu par le détecteur 19 est déterminé par l'état du dispositif 12. La période de réception peut être considérée comme comprenant trois parties. Si le dispositif 12 fonctionne de manière satisfaisante, le circuit de contrôle g n'introduit pas de retard supplémentaire et le signal est reçu par le détecteur JI pendant la première partie de la première période de réception.
les appareils d'abonnés reliés au système et complétés par un sélecteur automatique peuvent appeler toute autre station radio du système par l'intermédiaire du central téléphonique.
On obtient un coefficient d'utilisation particulier du système lorsque, dans le cas d'un appel émis par une station radio en direction d'une autre station radio, les possibilités d'appel d'autres stations radio peuvent être temporairement bloquées.
Dans ce but, la centrale radio émet avant l'émission du code d'appel une tonalité spéciale qui est perçue par le circuit de blocage d'appel des stations protes pour l'appel. le circuit de blocage d'appel fournit à l'unité de commande de la station radio un ordre de blocage de-l'appel.
L'unité de commande de la centrale est reliée à des circuits pouvant être excités ou désexcités à volonté et limitant le temps de cjnversation, ces circuits assurant l'ouverture de la liaison au bout du temps de conversation déterminé par la charge soilicitant le réseau de communication.
Une partie des voies de- communication est constituée par une voie radiop.onique et la continuité de la liaison n'est pas toujours assurée du fait de l'effet de fading et de blindage.
En vue de mieux utiliser les canaux, il est prévu dans i' unité de commande de la centrale des circuits qui assurent une continuité de la liaison et qui libèrent le canal au bout d'une période déterminée d'interruption de la liaison.
On voit par conséquent que le système suivant ltlnver- tion permet d'obtenir un progrès important au fait de l'utilisa- tion du chercheur de canal libre par comparaison aux systèmes connus. Cela résulte de l'indépendance du système par rapport aux réseaux de communication existants, de l'augmentation du coefficient d'utilisation et également de l'augmentation de la densité du trafic.
D'autres avantages et caractéristiaues de l'invention seront mis en évidence dans la suite de la description, donnée à titre d'exemple non limitatif, en référence aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1 est un schéma synoptique simplifié du système de radiophonique automatique suivant l'invention, - la figure 2 montre les unités essentielles d'une station radio et leur composition, - la figure 3 est un schéma synoptique du sélecteur automatique.
La figure 1 représente un schéma synoptique du système radiophonique de l'irvertion L'unité centrale du système se compose d'une unité de distribution 2, du réseau de commande 4 relié à celle-ci, d'unités de lignes, 6, 8, 10, 12 qui sont reliées aussi bien à l'unité de distribution 2 qu'au réseau de commande 4 et des unités de canaux 26 correspondant au nombre des canaux radio qui sont réunis sous la forme d'un dispositif 70.