INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Mais Ces divers types d' appareils ou de dispositifs n' en présentent pas moins des inconvénients tres pré3udicia- bles pour 1' utilisateur. En effet ces dispositifs sont toujou- rs situés beaucoup trop loin de la source de vapeurs constituée par les aliments en cours de cuisson dans un récipient. Et de ce fait ils n' aspireront tout naturellement qu' une tres faible partie de ces vapeurs. De plus, ces vapeurs nul étant ensuite que partiellement et imparfaitement filtrées, on voit que 1' utilisatènr se trouve sensiblement ramené aux problemes précédents malgré les frais supplémentaires engagés et les nouvelles servitudes subies telles que la consommation de courant et surtout le bruit du ventilateur lors de son fonctionnement.
Ainsi la présente invention a-t-elle pour but de proposer un dispositif d' aspiration et d' évacuation des vapeurs de cuisson des aliments contenus dans un récipient, d' un type nouveau qui permette a' I' utilisateur d' etre sur que la ouasi- totalité des vapeurs de cuisson émises seront bien récupérées par ledit dispositif.
Ce but est atteint, conformément à la présente invention, grace à un dispositif d' aspiration et d' évacuation des vapeurs de cuisson des aliments contenus dans un récipient.
Ainsi apparait un premier avantage de la présente invention, avantage qui réside dans le fait que le moyen d' aspiration se trouvant maintenant directement relié par des moyens de raccordement étanches au couvercle qui est, lui, placé juste au dessus du récipient dans lequel des aliments sopt on train de cuire, il n' est désormais plus possible à la entre parcelle de vapeur de s' échapper au cours de ce trajet pour aller se déposer où elle n' est pas attendue.
D' autres caractéristiques et avantages de la présente invention apparaitront à la lecture de la description suivante, donnée à titre purement indicatif, mais non limitatif, d' un mode de réalisation du dispositif d' aspiration et d'evacuation des vapeurs de cuisson des aliments contenus dans un récipient, selon 1' invention.
Cette description est faite en référence au dessin annexé surlequel : - la figure 1 représente un schéma de principe du dispositif de 1' invention en vue de face; - la figure 2 représente une coupe schématique axiale d' une partie du dispositif de la figure 1 ; et, --la figure 3 représente un autre mode de réalisation de couvercle ainsi que sa position d' utilisation.
Comme on peut le voir sur la figure 1, le dispositif d' aspiration et d' évacuation des vapeurs de cuisson selon 1' invention est destiné à etre placé au dessus d' une cuisiniere 1 sur 1' un des feux la de laquelle, est placé un récipient, ici une casserole 2, qui contient des aliments. Cette cuisiniere est placée contre 1' un des murs 3 de la piece dans laquelle elle se trouve.
Le dispositif comporte un bloc mural d' aspiration 4 appliqué contre le mur 3, d' un type connu en soi et composé essentiellement d' une chambre d' aspiration 4a, d' un ventilateur 4b, et d' une chambre de refoulement 4c, qui seront situés dans cet ordre le long du trajet parcouru par les vap eurs émises par les aliments contenus dans la casserole 2 lors de la cuisson de ces derniers.
Le dispositif de 1' invention comporte en outre essentiellement deux paires 5 et 6 de tubes rigides 5a et 5b, respectivement 6a et 6b, mobiles axialement 1' un par rapport à I' autre. Chacun des tubes supérieurs 5a, 6a, des deux paires de tubes rigides 5 et 6, est coudé à angle droit dans sa partie supérieure 5c, respectivement 6c La chambre d' aspiration 4a, par exemple parallélipipédique, présente deux parois latérales verticales 4d et 4.
parallèles et opposées, perpendiculaires au mur 3.
Les deux extrémités supérieures, qui sont chacune: fermée par un bouchon, des tubes 5a et 6a sont respectivement emboîtées dans des orifices 4f percés & cet effet dans les deux parois latérales verticales opposées 4d et 4e de la chambre a1 aspiration 4a et articulées par rapport à ces dernieres autour d' un axe horisontal 7.
Cette articulation est obtenue au moyen t' un cy- lindre creux 8 situé i 1' intérieur de la chambre d' aspiration 4a et solidaire de cette derniere et dans lequel sont emboîtées les extrémités supérieures 5d et 6d des tubes rigides 5a et 6a Ces extrémités supérieures 5d et 6d des tubes rigides Sa et 6a qui sont emboîtées dans le cylindre creur 8 présentent chacune une lumiere 5e, respectivement 6., destinée â venir se placer en face de 1 une des deux lumieres corres- pendantes 8a prévues dans la surface latérale audit cylindre creux 8 lorsque 1' on fera pivoter la paire de tubes 5 ou respectivement 6 autour de 1' axe horizontal 7 pour 1' amener de sa position de rangement, sensiblement verticale ou horizontale, & sa position,oblique, de travail.
On conçoit facilement que le volume intérieur Sf, (6) de la paire de tubes 5, (6), ne sera donc mis en communi- cation avce celui de la chambre {' aspiration 4a que dans cette seule position oblique de travail et que 1' on a par conséquent ainsi réalisé une fermeture automatique de 1' aspiration par le ventilateur 4b dans chaque paire de tubes lorsque celle-ci est au repos.
Une aouronne 5g est prévue autour du tube Sa, res pectivement 6a, et coaxialement à la partie 5d de ce dernier, de façon à venir s' appliquer contre la paroi latérale verticale 4d, respectivement 4e, de la chambre d' aspiration 4a.
Cn peut transformer la 2-décarboxy-2- (tétrazol-5-yl) -15-méthyl- 13,14-dihydro-PGEl par le procédé de l'Example IX en 44ss-[3α- hydroxy-3ss-méthyloct-1-yl]-5α-[6-(tétrazol-5-yl)hex-1-yl)cyclopent- 2-èn-1-one, qui est la 2-décarboxy-2-(tétrazol-5-yl)-15-méthyl-13, 14-dihydro-PGA1.
On peut également transformer le composé A qui est un intermédiaire important, par us procédé modifié de l'Exemple VI où la température de réaction est -200, en 1α-hydroxy-4α-(tétrahydro- pyran-2-yloxy)-3α-[3α-méthyl-3α-(tétrahydropyran-2-yloxy)-trans-1- octèn-1-yl]-2α-[6-(tétrazol-5-yl}hex-1-yl]cylopentane, (désingé ici comme composé B).On peut transformer le composé B, par le procédé de l'Exemple XV, en 1α-4α-dihydroxy-3ss-[3α-hydroxy-3ss- méthyl-trans-1-octènyl]-2α-[6-(tétrazol-5-yl)-hex-1-yl]cyclopen- tane, qui est la 2-déxcarboxy-2-(tétrazol-5-yl)-15-méthyl-PGF, On peut transformer le composé B précédent, par le procédé de l'Exemple XIV, en 4α-(tétrahydropyran-2-yloxy)-3α-[3ss-méthyl- 3α-(tétrahydropyran-2-yloxy)-trans-1-octèn-1-yl]-2α-[6-(tétrazol- 5-yl)-hex-1-yl]cyclopentanone, un autre composé intermédiaire important, que l'on peut à son tour transformer, par le procédé de l'Exemple XVII, en 4α-hydroxy-3ss-[3α-hydroxy-3ss-méthyl-trans- 1-octèn-1-yl]-2α;-[6(tétrazol-5-yl)-hex-1-yl]cylopentanone, qui est la 2-décarboxy-2-(tétrazol-5-yl)-15-méthyl-PGE1.
On peut transformer l'homologue tétrazoylique de la 15-méthyl- PGE1 par le procédé de 1'Exemple IX, en 4ss-(3α-hydroxy-3ss-méthyl- trans-1-octèn-1-yl)-5α-[6-(tétrazol-5-yl)-hey-1-yl]cyclopent-2- ène-1-one, qui est la 2-décarboxy-2-(tétrazol-5-yl)-15-méthyl-PGA1.
EXEMPLE XV On agite à 400 pendant 5,0 heures une solution de 8,0 mg de lloxyde de bis-tétrahydropyranyle de l'Exemple XIV dans 0,40 ml d'un mélange 65:35 d'acide acétique et d'eau, puis on la concentre dans un évaporateur rotatif. On purifie huile bru\par chromatographie sur colonne sur gel de silice (Mallinckrodt CC-4) en utilisant comme éluant 5% de méthanol dans du chloroforme.
On obtient 3,5 mg du trial huileux, le 1α,4α-dihydroxy-3ss-[3α-hydro- xy-3ss-méthyl-trans-1-octèn-1-yl]-2α-[6-(tétrazol-5-yl)-cis-2hexèn-l-yl7cyclopentane.
La structure du triol huileux est confirmée par 11 identité virtuelle de son spectre infra-rouge avec celui du composé 15-norméthylique connu (voir l'Exemple III). Ce composé est la 2-décar boxy-2-(tétrazol-5-yl)-15-méthyl-PGF2α.
EXELMPLE XVI A une solution refroidie à -15 de 705 mg (0,187 mmoles) de l'oxyde de bis-tétrahydroiDyranyle chromatographié de l'Exemple XIV dans 2,0 ml d'acétone, on ajoute goutte à goutte 0,1 ml de réactif de Jones On agite le mélange pendant 30 minutes au froid puis on arrête la réaction par addition de 0,5 m de 2-propanol.
On dilue la solution par de l'acétate d'éthyle, pus on la lave avec de l'eau (2 fois) et une saumure saturée (1 fois), on la sèche (sulfate de magnésium anhydre), et on la concentre, ce qui fournit 82 mg (rendement de 78%). d'une cétone huileuse.
On purifie l'huile brute par chromatographie sur colonne sur gel de silice (Baker Analyzed'Reagent 75-250 microns) en utilisant comme éluant 10% d'acétate d'éthyle dans du chloroforme, ce qui fournit 56 mg (rendement de 53,4 /0) d'une cétone huileuse pourifiée, la 4α-(tétrahydropyran-2-yloxy)-3ss-[3ss-méthyl-3α- (tétrahydropyran-2-yloxy)-trans-1-octèn-1-yl]-2α-[6-(tétrazol-5- yl)-cis-2-hexèn-1-yl]cylclopentanone. La chromatographie sur couche mince du produit huileux, sur des plaques de verre recouvertes de gel de silice, en utilisant comme éluant 10% de méthanol dans du chlorure de méthylene, révèle une sedS tache ayant un Rf de 0,55.
La structure est confirmée par l'identité virtuelle de son spectre infra-rouge avec celui du composé l5-norméthylique (voir Exemple IV).
EXEMPLE XVII On agite à 420 pendant 4,0 heures une solution de 57 mg (0,10 mmoles) de l'oxyde de bis-tétrahydropyranyle chromatographie de l'Exemple XVI dans 0,88 ml d'un mélange 65:35 d'acide acétique et d'eau, puis on la concentre dans un évaporateur rotatif La chromatographie du produit brut, pesant 48 mg,sur gel de silice (i4ilîinckrodt cC-4) en utilisant comme éluant 2%de méthanol dans du chloroforme fournit 13 mg (rendement 33,4%). d'un triol huileux, la 4α-hydroxy-3ss-[3α-hydroxy-3ss-méthyl-trans-1-octèn-1- yl7-2 -(tétrazol-5-yl-cis-2-hexèn-1-yl7cyclopentanone. Ce composé est la 2-décarboxy-2-(tétrazol-5-yl)-15-méthyl-PGE2.
La structure est confirmée par l'identité presque totale de son spectre infra-rouge avec celui du composé 15-norméthylique.
Le traitement d'une solution méthanolique du produit huileux avec de l'hydroxyde de potassium aqueux à 40% fournit 11 absorption ne attendue à 278 m (# = 20.000).
On peut transformer par le procédé de l'Exemple IX l'homo- logue tétrazoylique de la 15-méthyl-PGE2 en 4ss-(3α-hydroxy-3ss- méthyl-trans-1-octèn-1-yl)-5α-[6-(tétrazol-5-yl)-cis-2-hexèn-1- yl]cyclopent-2-ène-1-one, la 2-décarboxy-2-(tétrazol-5-yl)15-méthyl-PGA2.
EXEMPLE XVII On agite à l'aide d'un barreau magnétique, sous atmosphère d'hydrogène, entre -15 et -200C pendant 3,0 heures, un mélange de l2oxyde de bis-tétrahydropyranyle chromatographie de l'Exemple II (130 mg, 0,23 mmoles) de 5% de palladium sur du charbon (32,5 mg), et de méthanol (13 ml). on filtre le mélange résultant sur de la Celite 545, et on concentre le filtrat (environ 30-40 C.
pression réduite), ce qui fournit le composé désigné ici comme composé C incolore et huileux, le 1α-hydroxy-4α-(tétrahydropyran- 2-yloxy)-3ss-[3α-(tétrahydropyran-2-yloxy)-trans-1-octèn-1-yl]-2α- [6-(tétrazol-5-yl)-hex-1-yl]cyclopentane.
L'ensemble passe do l'étape 058 à l'étape 066 (ta- bleau VIII), au cours de laquelle la détermination de la pré sence du signal EMHOLD ou non est réalisée. Dans un cycle normal, le signal EMHOLD est un zéro et l'ensemble passe donc à l'étape 067 dans laquelle il détermine si le signe STOP existe ou non. Dans un cycle normal, ce signal est nul si bien que l'ensemble passe à l'étape 080.
Selon une caractéristique de l'invention, les ten- sions d'excitation Ex et Ey appliquées aux entrées des dispo sitifs 21 et 31 d'asservissement des vitesses (figure 2a-) sont formées par la somme de trois termes multipliée par une cons tante de gain. Si on considère l'axe X par exemple, la tension Ex est transmise par un convertissaur numétique-analogique 95 (le convertisseu@ correspondant suivant l'axe Y porte la réfé re@ce 96) qui reçoit des signaux électriques sous forme de plu sieurs bits, représentant numétiquement un nombre XDAC de vitesse variable indiqué par les lignes de sortie du registre XDAC.Ce nombre est recalculé à. chaque cycle d'itération et' comprend un premier terme G1. PRXC proportionnel à la valeur existante du nombre de vitesse, et un second terrme qui est ac era ou réduit dans les périodes pendant lesquelles l'erreur de position suivant l'axe X dépasse une valeur prédéterminée ou est infériou@e à une telle valeur. Ce second terme est un nom- bre XBIAS, t l'augmentation progressive de ce terme le rend représentatif de manière générale de la somme dans le temps des erreurs qui ont appa.ru pendant plusieurs périodes antérieures #T. En conséquence, le nombre XDAC qui est formé essentielle rient à partir du nombre PRXC, est progressivement réglé au cours du temps de manière sue la vitesse réelle suivent l'axe X maintienne l'organe commandé auvec une erreur de poursuite pratiquement nulle.
Plus précisément, dans le mode da réalalisation considéré, lors de l'étape 080 (tableau VIII), la détermination du fait que l'erreur existante XERR dépasse une valeur prédéterminée, choisie par exemple égale à zéro, est réalisée. Ainsi, le nombre XERR est lu dans le registre qui le contient et transmis à l'accumulateur effacé de l'unité CPU et, lorsque la réponse ANS est un zéro, l'ensemble passe à l'étape 082. D'autre part, lorsque la réponse n'est pas un zéro, l'ensemble passe à l'étape 081 au cours de laquelle le terme actuel XBLAS relatif aux événements antérieurs augmente d'une quautité prédéterminéc XKBIAS.Ainsi, lorsque l'erreur existante suivant l'axe X n'est pas nulle, la valeur de XBIAS devient : XBIASi = SBIASi-1 # XKBIAS (28) La constante d'augmentation est conservée sous forme d'un nombre varinable XKBIAS et est utilisée dans l'étape 081 et dans l'équation (28), avec le même signe que le nombre XERR. En conséquence, le terme XBIAS augmente ou diminue d'une petite quan tité prédéterminée XKBIAS à chaque cycle d'itéra.tion lorsque l'erreur de poursuite suivant l'axe X n'est pas un zéro mais est positive ou négative.
Lors du passage à l'étape 082 (tableau Il et VIII) l'ensemble caleule et remet à jour à une nouvelle valeur les signaux qui représentent le nombre SDAC destiné au dispositif 21. Le nombre XDAC,est formé suivant la relation XDAC = XGAIN [PER.PRXC + XTRIM.XERR + XBIAS] (29) Les opérations réelles du calculateur, lors de la création d'une nouvelle valeur dc SDAC, peuvent comprendre plusieurs scus-étapes réalisées dans le calculateur, mais on les représente par la seule étape 082 par raison de simplicité.Les spécialistes savent comment modifier le calculateur pour qu'il mette en oeuvre L'étape unique 082 en plusieurs étapes compre- nant des multiplications et additions successives le cas échéant.
On note que le nombre XDAC comprend trois thermes. Le premier est le produit du nombre PER par le nombre PRXC. Le nombre PER peut etre considéré comme un facteur individuel de gain G1 du nombre PPXC, Si. bien qu'il assure la-mise en oeuvre du pourcentage de dépassement d'avance indiqué sur un cadran.
Le ternie PER PRXC est ia composante primaire de formation du nombre XDAC et, lorsque le dispositif 21 est réglé et fonctionne de façon tout à fait satisfaisante, la contrepartie analogique Ex de XDAC est une tension continue qui provoque le dé passement de l'organe commandé 11 avec précision, avec la vitesse programmée suivant l'axe X correspondant à PRXC, modifiée par le nombres de dépassements PER.
Cependant, il peut arriver que, pour des raisons imprévisibles (par exemple dans le cas de charges variables exercées par la fraise au contact de la pièce) la vitesse suivant l'axe X permette l'apparition d'une erreur perceptible de position. L'équation ( 9) comprend un terme XTRIM. XERR utilisé au cours de l'étape Go qui permet le réglage fin du dispositif d'asservissement suivant l'axe X de manière que la tension Ex soit accrue ou réduite en vue de l'élimination d'une erreur de po@@suite en avance ou en retard. Le nombre XTRIM peut être considéré comme un facteur individuel de gain G2 de l'erreur de position XERR, et leur produit devient un nombre négatif ou positif dans l'équation XDAC lorsque l'erreur n'est pas nulle.
Lorsque l'erreur XERR augmente positivement ou négativement, le mombre XDAC augmente ou diminue par rapport à la valeur qu'il aurait s'il était formé' du seul terme PER PERXC, si bien que la contrepartie analogique Ex augmente ou diminue et que la vitesse X de 1.' organe 11 1 augmente ou diminue de manière que l'erreur XERR soit réduite Lorsque l'erreur XERR est réellement réduite à zéro cependant, le terme XTRIM # XERR cesse de contribuer à la va leur,3u nombre XDAC et, pour qu'un réglage permanent permette l'ebtention et le maintien d'une erreur nulle de position, le terme XBIAS est inclus dans la somme dé l'équation (29) et les opérations de l'étape 082. Lorsqu'une erreur doursuite apparaît et lorsque le terme XTRIM . XERR provoque une augmentation de XDAC accroissant la vitesse suivant l'axe X à une valeur supérieure à PER PRXC, le nombre XERR est ramené vers zéro mais le nombre XBIAS augmente progressivement en amplitude, au cours des périodes successives tT si bien que, lorsque le terme XTRIM XERR est nul, la somme de PER PRXC et XBIAS provoque l'entraînement de l'organe 11 avec une vitesse suivant l'axe X oui donne une erreur pratiquèment nulle de poursuite étant donné la valeur de XDAC et de la tension analogique Ex.
Il faut noter que le nombre XGAIN est simplement un facteur de gain sous forme d'un facteur de proportionnalité appliqué à la somme de trois termes de l'équation (29) au cours de l'étape 082, ce facteur global de gain étant choisi a une valeur constante en fonction des caractéristiques du dispositif particulier 21 d'asservissement qui est commandé par le nombre XDAC après réception de la contrapartie Ex qui est une tension d'entréc. Il faut se rappeler que, lors de chaque cycle d'itération, les nombres PER, PR-XC, XERR et XBIAS peuvent tous varier individuellement, et que le nombre de vitesse XLAC est recalcule' et remis à. jour au cours dc chaque cycle d'itéra- tion #T. En conséquence, le nombre XDAC cst réglé dynamique- : ment de façon automatigue de manière que la vitesse X soit main tenue ou rétablie pour l'organe commandé, à une valeur ou près d'une valeur qui rend pratiquement nulle l'erreur de poursuite.
Les étapes 0O3, 084 et 085 des. tableaux Il et VIII cerrespondent aux étapes 080, 081, 082, mais s'appliquent à l'axe Y. Ainsi, on peut simplement noter que l'opération de l'étape 083 correspond à l'équation de remise à jour YBIASi = YBIADi-1 # YKBIAS (30) et que les calculs réalisés lors de l'étape 085 sent réalisés suivant l'équation :: YDAC = YGAIN [PER # PRYC + YTRIM # YERR + YBIAS] (31) En conséquence, lorsque l'ensemble a effectué l'étape 085 dans un cycle normal, les nombres XDAC et YDAC ont été recalculés et remis à jour et les tensions analogiques d'entrée Ex et Ey des dispositifs 21 et 31 ont une valeur réglée de manière que les vitesses suivant les axes X et Y aient les valeurs coordonnées qui sont nécessaires au dépassement de l'élément 11 suivant le segment Dn, à la vitesse désignée par le nombre FRNn dans le bloc Bn.
En résumé, on peut noter que l'ensemble considéré comprend un dispositif de mesure de périodes successives #T en temps réel, chaque période étant délimitée par deux impulsions successives d'interruption de la ligne 55a (figure 2b), produi tes par le décompteur 56, l'oscillateur 58, le décodeur 55 et les circuits du calculateur, destinés au préréglage du nombre CLBFR dans le compteur juste après le début de chaque nouvelle période. Le nombre CLBFR a normalement une valeur égale à 200 (lorsque le nombre de dépassemnts est égal à 100 %) et la du rée normale #TN de telles périodes correspond par exemple à 2 millisecondes.
L'ensemble comprend aussi un dispositif destiné à ti rer des signaux do données de commande des nombres de vitesse PRXC et PEYC indiquant numériquement les vitesses nécessaires Vx et Vy suivant les axes, sous forme d'unités de distance par #TN. Ces signaux forment le terme principal à partir duquel les nombres de vitesse XDAC et YDAC sont créés lors des étapes 082 et 084 de chaque péricde #T, et ils sont modifiés par le nombre PER de dépassements qui constitue un facteur de gain, daus le terme PER # PRXC ou PER # PRYC.
De plus, l'ensemble comprend un dispositif destiné è créer et à faire varier progressivement pendant chaque période #T les nombres XTC et YTC qui représentent des positions théc riques déplacées dynamiquement, dans lesquelles l'organe commandé doit se tronver d'une période à la suivante, de tels nom bres étant remis à jour par les quantités PRXC et PRYC à chaque itération. Un dispositif calcule et signale à chaque péri@- de #T, à paftir des signaux XIN et YIN de position instantané. r > les erreurs existantes mais variables de positions XERR et YERR.
Un dispositif transmet aussi des nombre XBIAS et YBIAS indiquant un réglage en fonction des événements antérieurs, et coopère avec un dispositif/commandé par les erreurs XERR ou YERR et destiné à modifier progressivemnt cas nombres par des quantités prédéterminées XKBIAS ou YKBIAS pendant toute période #T pendant laquelle l'erreur suivant l'axe considéré dé passe une valeur prédéterminée (zéro dans l'exemple considéré).
Les nombres XBIAS et YBIAS sont ajoutés à PER # PRXC ou PER.PRYC pour la formation des nombres XDAC et YDAC, mais aux contreparties analogiques de ces derniers Ex et Ey. De cette manière, loysque des arreurs à long terme existent, elles sont retirées o.e manière que les erreurs existantes de position soient ,ro- mises à zéro même lorsqu'un nombre de vitesse XDAC ou YDAC supérieur à XGAIN . PER . PRXC ou YGAIN . PER . YDAC est néces saire pour la création des vitesses réelles qui conduisent à des erreurs nulles de poursuite.
De préférence, l'ensemble comprend aussi un dispositif dostiné à créer et à signaler de nombres de réglage à court terme XTRIM # XERR et YTRIM # YERR et un dispositif mettant en oeuvre ces nombres lors du fonctionnement du dispositif d'ad dition mettent en oeuvre les étapes 082 et 085. Lorsque des erreurs de position apparaissent ces termes provoquent le réglage de XDAC et YDAC donc de Ex et Ey qui ont tendance à ramener rapidement les erreurs à zéro.
- 3) soit, ce qui se révèle être souvent une des meilleures solutions lorsqu'on désire opérer en continu pendant de longues périodes, dans au moins un réacteur à lit mobile ; la méthode (décrite dans la demande de brevet fran çais nO 71/41069 du 16 novembre 1971) consiste à faire circuler la charge et l'hydrogène à travers au moins une zone de réaction renfermant un catalyseur par exemple en grains, le catalyseur étant progressivement introduit par l'une des deux extrémités de la zone de réaction et progressivement soutiré par l'autre des deux extrémités de la zone de réaction, puis à envoyer le catalyseur, progressivement soutiré de la zone de réaction dans une zone de régénération, le catalyseur une fois régénéré et réduit en présence d'un courant d'hydrogène, étant réintroduit progressivement vers l'extrémité de la zone de réaction opposée à celle par laquelle le catalyseur a été soutiré, pour remplacer le catalyseur soutiré de la zone de réaction, de manière à maintenir un niveau d'acti- vité élevé et sensiblement constant en chaque point de la zone de réaction L'ensemble charge et catalyseur se trouve soumis à des conditions qui provoquent l'isomérisation et la deshydrocyclisation des paraffines et la djeshydrogénation des naphtènes pour donner un produit riche en aromatiques ayant un nombre d'octane élevé.
Nous citerons aussi comme exemple le procédé d'hydrodéalkylation des aromatiques effectué à l'aide d'appareillages similaires à ceux qu'on vient de mentionner - celui du toluène pour obtenir du benzène - celui du méthyl naphtalène pour obtenir du naphtalène.
On peut donner aussi comme exemple le procédé d'isomérisation ou on peut soumettre, dans des appareillages similaires contenant le catalyseur à des conditions opératoires appropriées - une charge hydrocarburée riche en paraffines normales pour obtenir un produit riche en isoparaffines - ou une charge aromatique riche en hydrocarbures en C8 de composition très différente de celle correspondant à l'équilibre thermodynamique pour obtenir un produit ayant une composition la plus proche de celle du dit équilibre.