INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur cet allongement, on réalise par estampage une amorce de réduction d'épaisseur soit en forme de croisillon, soit par des rayures circulaires ou longitudinales ou par chainetts de points faibles.
Lors de 1lélévation anormale de pression à ltinterieure de.la boite ou de l'aerof l, cette réduction d'épaisseur cédera sous cette surpression et le gaz propulseur s'échappant par cette ouverture évitera ainsi ltexplosion proprement dite du corps de bombe.
Ce procédé peut également être rappliqué a toute autre partie du corps de la bombe permettant ainsi de créer la dépression à tout endroit déterminé.
Lt invention sera mieux comprise à la lecture de la deser1pticn suivante de différentes formes de réalisazion du dispcsitif ce sécurité pour aérosols selon la présente invention en se référant au dessin annexé sur lequel - la figure 1 est une vue en coupe longitudinale d'une bombe aérosol en trois pièces munie d'une soupape à rayures longitudinales et circulaires - la figure 2 est une vue de dessous de la bombe aérosol de la figure i - la figure 3 est une vue représentant la soupape de la figure i ouverte à la suite d'une surpression dans la bombe aérosol ;; - la figure 4 est une vue de dessous de la bombe aérosol de la figure 1, la soupape étant ouverte - la figure s est une vue en coupe longitudinale d'une bombe aérosol monobloc munie d'une soupape avec croisillon - la figure 6 est une vue de dessous de la bombe aérosol de la figure S - la figure 7 est une vue en coupe longitudinale partielle d'une bombe aérosol monobloc munie d'une soupape conique avec croisillon ; - la figure 8 est une vue en coupe longitudinale partielle d'une bombe aérosol monobloc munie d'une soupape à chaînettes de points faibles.
Sur la bombe en trois éléments (la, lb, lc) de la figure 1, on a prévu sur le fond ic une soupape cylindrique 2 présentant des zones de moindre résistance (2a - 2d) à égale distance les unes des autres le long des génératrices du cylindre 2.
Sur ces zones de moindre résistance, on a prévu des points de sécurité 2a' - 2d', respectivement (voir figure 2).
Lors d'une dépression risquant de faire exploser- la bombe, les zones de résistance 2a - 2d sont arrachées du cylindre 2 et pivotent autour des points de sécurité 2a' - 2d', respectivement, laissant ainsi le passage au gaz sous pression qui suit le trajet matérialisé par les flèches f sur la figure 3.
Sur le fond de la boîte 3 monobloc de la figure S, on a formé une soupape cylindrique 4, présentant un fond sur lequel sont prévues deux lignes de moindre résistance se coupant à angle droit sensiblement dans l'axe du cylindre 4 pour former un croisillon X qui cédera lors d'une surpression à l'intérieur de la bombe.
Sur la figure 7, on a prévu sur le fond d'une bombe monobloc, une soupape conique 5 sur laquelle on peut prévoir par exemple les lignes de moindre résistance dans la direction des génératrices.
Sur la figure 8, la soupape formée sur le fond d'une boite monobloc présente une structure étagée 6 dite à chaînettes de points faibles".
La réalisation des différentes soupapes précitées ne présente aucune difficulté à l'homme de métier au courant des différentes techniques de formage à froid ou à chaud et d 'es- tampage.
Il va sans dire que l'invention niest pas limitée aux formes de réalisation précitées mais quelle englobe toutes les modifications et variantes découlant des mêmes principes de base.
La présente invention a pour objet un feu de signalisation pour véhicules routiers, et plus spécialement un feu de signalisation destiné à être placé à l'arrière d'un véhicule et contenant par exemple une ampoule de signalisation, une ampoule s'allumant au cours du freinage du véhicule, et une ampoule de changement de direction.
les feux de signalisation placés à l'arrière des véhicules routiers sont constitués par une cuve munie de moyens de fixa- tion sur le véhicule et par un cabochon - transparent, généralement fixé sur la cuve par vissage avec interposition d'un Joint permettant de fermer le feu avec étanchéité0 satin de faciliter le travail des constructeurs automobiles au cours du montage d'un véhicule, les fabricants de feux de signalisation effectuent eux-mêmes le montage électrique des feux. les feux étant munis d'un connecteur standard, par exemple Q broches, il suffit au constructeur automobile de prévoir, à 1 'extrémité du faisceau de fils comandant les feux arrières, une prise de forme complémentaire, si bien qu'après fixation de la cuve du feu sur la carrosserie du véhicule il ne reste qu'à brancher la prise sur le connecteur, opération qui est réalisée instantanément.
Dans le cas de véhicules pétroliers, la règlementation impose que le boiter fermé par le feu de signalisation soit étanche et anti-déflagrant et que les connexions soient internes au boîtier. Il ne peut donc être question d'utiliser un connecteur à broches, et de faire effectuer le montage électrique du feu de signalisation par son fabricant. Dans ce cas, le constructeur automobile est donc obligé de percer la cuve, afin de ménager un passage pour le câble contenant le faisceau de fils alimentant le feu, d'effectuer les connexions électriques à l'intérieur du boiter, et d'assurer l'étanchéité et le serrage du cible au niveau du perçage à l'aide d'un presse-6toupe.
Cette technique présente l'inconvénient d'obliger le constructeur automobile à percer la cuve du feu de signalisation et à fournir un presse-étoupe.
Ici encore, le fil 20 est amené verticalement d'en haut au dispositif de va-et-vient. Celui-ci fait courir le fil dans les deux sens sur le tube de bobine 15 à travers le rouleau rainuré 14. Comme sur les figures 1 à 3, le- tube de bobine 15 peut être commandé par l'entralnement central, en sorte que le rouleau de contact 8 ait principalement un rôle de régulation.
riais il est également possible, comme on l'a déjà dit, d'entraîner le tube de bobine 15 par le rouleau de contact 8 . Les accumulateurs d'énergiè 17 sont identiques à ceux que l'on a vus sur les figures 3 et 4 Contrairement à ce qui se passe dans les réalisations précédemment décrites, le poids du chariot est surcompensé par les vérins pneumatiques 4 et 5.En d'autres termes, sans force opposée, le chariot 2 monterait à sa position la plus haute possible. liaisopour éviter cela, on engendre dans le vérin hydraulique 30 une force opposée telle que, composée avec la force résultant du poids du chariot, elle ait la meme valeur que la force engendrée par les vérins pneumatiques 4 et 5,si bien que le rouleau de contact 8 repose sur la surface 15 de la bobine avec la pression d'appui prédéterminée par l'accumulateur d'énergie 17 . On dispose ainsi d'un équilibre de forces par lequel le chariot peut être maintenu en toutes positions.
La pression engendrée dans les vérins pneumatiques 4 et 3 est maintenue constante pendant tout le processus d'envidage.
Soit la position de travail suivante : une bobine entièrement enroulée 44 a été remplacée sur l'arbre à mandrin de serrage 11 par un tube vide 15, et le chariot 2 se trouve à sa position supérieure. On commute à la position "2" le distributeur W3, figure 14. Cela peut s'effectuer par exemple à la main ou, en cas de changement automatique de bobine, par l'intermédiaire de palpeurs non représentés ou d'un relais de temporisation déclenché à un instant prédéterminé quelconque par le chariot ou par la bobine pleine. Le distributeur W5 ainsi actionné, le chariot 2 se déplace vers le bas.La-valve Db 4 est ouverte en même temps que le distributeur W5 est actionné en position 11211. Le vérin hydraulique 50 est relié de ce fait au réservoir d'huile. Psr le mouvement de descente du piston dans le vérin hydraulique 50, ce dernier aspire de l'huile du réservoir dans sa chambre de travail à travers la valve Db 4 . Le chariot 2 arrivé à sa position la plus basse commute le distributeur 5 à la position "I" au moyen d'un palpeur non représenté. I1 an résulte que simultanément la valve Db 4 se ferme et l'écoulement de sortie du vérin hydraulique )0 est réglé par la valve 51, actionnée mécaniquement par le dispositif de support 9 .La position "1" du distributeur W5 a pour effet de soumettre à l'action de l'air comprimé les plus grandes surfaces de piston des deux vérins 4 et 5. ais le chariot 2 reste immobile, car le retour du vérin hydraulique 30 par la valve 31 est barré par l'action du dispositif de support 9 .La position la plus basse du chariot est définie en sorte que le rouleau de contact 8 puisse exercer la force d'appui requise sur l'enroulement 43, ou le tube de bobine 13, c'est-à-dire que le dispositif de support 9 se trouve en sa position dé travail.- vendant le processus d'envidaêe, le diamètre de bobine saccroiAt et, par consé- quent, le dispositif de support 9 est écarté, de sa position de travail, vers le haut par le rouleau-de contact 8 . La force d'appui ne se modifie cependant pas, car la force engendrée par les accumulateurs d'énergie est indépendante du trajet.
La valve 51 s'ouvre sous l'effet de l'écart du dispositif de support 9 . Le retour du vérin hydraulique 30 est libéré et le chariot 2 se de place vers le haut. En même temps , le dispositif de support 9 est ramené à sa position de travails la valve 31 se ferme et le chariot 2 reste immobile. Ce processus se déroule plus ou moins en continu selon le trajet de commutation fixé au dispositif de support 9 et le diamètre de bobine réalisé à l'instant considéré.
quand la bobine 43 est- complètement enroulée, la valve Db 3 s'ouvre du fait de ladite bobïne ou de la position du chariot, ce qui libère le retour de l'huile du vérin hydraulique 30. Etant donné que la pleine pression fournie par la pompe est constamment appliquée aux vérins pneumatiques 4 et 3, le chariot 2 monte à sa position la plus haute. En celle-ci, le distributeur W 5 commute à sua position "Ot et le relais de temporisation se déclenche pour la commande du mquvement de descente. En même temps que le distributeur W5 commute, la valve Db 3 se ferme. On peut alors retirer la bobine pleine 44 de l-'arbre à mandrin de serrage 11 et-la remplacer par-un tube vide. Le cycle de travail ci-dessus décrit se .renouvelle ensuite.
La présente invention concerne des procédés pour produire des objets rendus alvéolaires ou gonflés, ainsi que le produit de ces procédés pour servir dans l'industrie de la construction et du bâtiment et en d'autres endroits ou l'isolement thermique, la résistance au feu et la légèreté de poids constituent des conditions préalables indispensables.
Un but genéral de l'invention consiste à proposer un procédé pour produire une matière minerale rendue cellulaire ou gonflée à partir d'une source naturelle comme de l'argile.
TJn autre but de l'invention consiste à proposer un produit cellulaire obtenu selon le procédé précité.
D'autres buts et avantages de l'invention apparattront à l'examen de la description suivante d'un aspect préféré du procédé et d'un produit préféré.
On a antérieurement produit de la mousse de verre, et les brevets des Etats-Unis d'Amérique N 2 485 724 et t 3 174 870 constituent des exemples représentatifs de d'art antérieur.
Le brevet des Etats-Unis d'Amérique ND 2 485 724 précité propose d'utiliser diversss matières minérales, comte la syérite néphéline, le feldspath, de itargile d'Albany, dre l'albite et du spodumène, et commence en broyant tout d'abord ces particules jusqu'à une dimension microscopique, de façon que les particules traversement un tamis de 0,149 à 0,047 mm d'ouver- ture de mailles, ou même de façon à obtenir une poudre plus fine.
Il y est également proposé d'utiliser un agent protecteur d'un gaz, comme le sulfate de calcium, le sulfate de sodium, le sulfate de magnésium, l'anhydride antimonieux ou l'anhydride arsénieux, ainsi que le carbonate de calcium, pour une réaction qui doit se produire au voisinage de la température de frittage ou légèrement au-dessus, c'est-à-dire entre 8160 et 950 C.
Les fondants qui y sont proposés sont le peroxyde de sodium, 11 oxyde de sodium, l'oxyde de potassium, ou bien un composé générateur d'un oxyde comme le carbonate de sodium qui tendra également à provoquer un gonflement local ou la production d'une porosité non uniforme ou la formation de cellules.
On y indique également que l'on peut remplacer le noir de carbone par des agents réducteurs comme l'urée, le sucre, du dextrose ou des mélasses, et qu'on peut les dissoudre dans l'eau avant le mélange affin de produire une masse humide à introduire dans un four.
Le brevet précité des Etats-Unis d'Amérique N 3 174 870 se réfère au brevet précité N 2 485 724 et il propose une ame- libration gracie à l'utilisation de matières minérales naturelles comme des aluminosilicates alcalins ou des feldspaths comme du granite, des roches, des matières minérales et- divers verres naturels, que lton broie jusqu'à une dimension microscopique (environ 0,037 mm).
De surcroît, la mise en régime de ces productions peut entre réalisée sans difficultés majeures de changements de teinte, après des campagnes d'autres verres colorés, du fait de la possibilité de choix entre diverses solutions qui est exposée plus bas.
Des compositions convenables de verres silico-sodo-calciques destinés à la fabrication de vitrages selon l'invention sont, par exemple, constituées principalement, en poids, de 68 à 72 % de SiO2, de O à 4 % de Al203, de 11 à 15 % de Na20, de O à 3 % de X20, de 7 à 12 % de CaO, de 1 à 5 % de MgO, et contiennent en outre, pour l'obtention des caractéristiques colorimétriques désirées, dans le cas de vitrages de 6 mm d'épaisseur, O, 2 à 0,8 , de Fe2O3, 0,002 à 0,01 % de sélénium, O à 0,001 % de CoO, O 'a 0,01 r de Cr203 et O à 0,02 % de NiO.
On doit faire observer que les valeurs extrêmes des teneurs en constituants principaux ne sont généralement pas critiques, mais représentent des limites pratiques usuelles, tenant essentiellement compte du prix des matières premières, du coût de l'élaboration, et des contraintes relatives aux propriétés physiques et chimiques couramment exigées des verres industriels.
A l'intérieur du domaine large resultant des limites données ci-dessus pour les teneurs en agents colorants, la Demanderesse a déterminé des donaines partiels préférés, parmi lesquels on pourra faire un choix tenant compte de la composition des matières premières disponibles, y compris de calcin, et de leurs colts, des autres sujétions de la fabrication, et des propriétés supplémentaires éventuellement souhaitées pour les verres.
C'est ainsi que trois domaines préférés principaux ont été définis, qui font appel, en tant qu'éléments colorants principaux, le premier à l'oxyde de fer et au sélénium, le second aux deux mimes éléments plus l'oxyde de chrome, et le troisième aux deux mêmes éléments plus 1 'oxyde de nickel, l'oxyde de cobalt pouvant Qtre présent sous forme de traces dans chaque cas.
Ces trois domaines sont donnés par le tableau I.
TABLEAU I - ELEMENTS COLORANTS (en 5t du poids du verre)
I II III Fe2O3 0,3 - 0,6 0,3 - 0,6 0,2 - 0,6 Se 0,003 - 0,006 0,004 - 0,01 0,003 - 0,005 CoO 0 - 0,001 0 - 0,001 0 - 0,001 Cr2O3 0 - 0,001 0,002 - 0,01 0 - 0,001 NiO 0 - 0,0005 0 - 0,0005 0,0005- 0,02 Exemples Les compositions citées ci-après à titre d'exemples illustrent ces possibilités, les verres 1, 2 et 3 se rattachant plus spécifiquement au domaine I, les verres 4, 5, 6 et 9 au domaine II, les verres 7 et 8 au domaine III ; quant au verre 10, il s'agit d'un verre bronze du commerce, qui ne répond pas à l'invention, et est examiné pour comparaison et mise en évidence des avantages de l'invention.
Les verres correspondants sont préparés à l'aide de matières premières verrieres usuelles, aussi bien quant à leur nature qu'à leur forme d'emploi, c'est-à-dire par exemple leur granulométrie. La préparation des charges vitrifiables et l'élaboration des verres sont conduites selon la technique usuelle permettant l'obtention de verres homogènes, se étant à des mesures et essais significatifs.
Le tableau II présente les proportions d'agents colorants introduits dans les charges vitrifiables, le tableau III les proportions des éléments correspondants déterminées lors de l'analyse des verres élaborés, et le tableau IV diverses caraotéristiques de ces verres.
Dans le tableau Il ne figure pas la totalité des composants de la charge vitrifiable, étant entendu que, pour les composants principaux, les proportions sont maintenues pratiquement identiques pour tous les verres. Elles sont les suivantes exprimées en kg pour 100 kg environ de verre à élaborer . néphéline syénite ............................... 1,41 dolomie 21,62 calcaire 3,61 sable 70,97 . sulfate de sodium ............................... 0,53 nitrate de sodium ................................ 0,40 carbonate de sodium ............................. 23,12 TABLEAU II - PROPORTIONS D'AGENTS COLORANTS ( % poids)
N des verres 1 2 3 4 5 6 7 8 9 Potée de fer 0,3708 0,4535 0,5362 0,3708 0,3708 0,3708 0,3708|0,3708 0,3708 Sélénium 0,0467 0,0333 0,0333 0,0467 O,0467 0,0533 0,0333|0,0300 0,0500 Bichromate de | | | |0,00973|0,00585|0,00973| | |0,00973| potassium Oxyde de cobalt Oxyde de nickel De même dans le tableau III, on présente les résultats de l'analyse chimique seulement en ce qui concerne les éléments ayant un rôle sur la transmission de ces verres, c'est-à-dire : fer total ezpriné sous forme de Fe203, sélénium (se, oxyde de cobalt (CoO), oxyde de chrome(Cr2O3) et oxyde de nickel (NîO). Les autres élé- ments sont présents dans des proportions sensiblement identiques pour tous ces verres, de l'ordre de ( en poids) . SiO ....... 71,6 . Na2O ...... 14,0 . Al2O3 ....... 0,4 . K2O ...... 0,1 . CaO ....... 9,4 . SO3 ...... 0,3 . MgO ....... 4,0 Dans le tableau III, on a donné également, lorsqu'elle a été déterminée, la teneur en éléments réducteurs exprimée sous forme de FeO.
TABLEAU III - ANALYSE DES ELEMENTS COLORANTS (% en poids)
N des verres 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Fe2O3 total 0,37 0,48 0,55 0,40 0,40 0,37 0,39 0,38 0,39 Se 0,0048 0,0038 0,0034 0,0056 0,0047 0,0078 0,0050 0,00340,0065 0,0019 CoO 0,0005 0,0004 0,0004 0,0040 Cr203 0,0050 0,0020 0,0050 0,0050 0,0005 NiO | | | | | | |0,01 0,007 0,0004 0,0006 FeO O, 055 0,074 0,090| ... 0,056 0,052 0,053 0,050 0,052 0,062 Pratiquement, en vue de la comparaison à établir entre les différentes compositions, on a réalisé la fusion et l'élaboration des verres selon un programme identique. On a utilisé un four à pots chauffé au propane, dTun modèle de laboratoire permettant de traiter à la fois deux pots d'une capacité de 3 hg de verre. Le réglage de la combustion comportait environ 5 % d'excès d'air. La charge vitrifiable était préparée en réalisant un premier mélange contenant seulement les colorants et la dolomie, le reste des constituants étant ajouté à ce premier mélange et à nouveau brassé.L'enfournement de la charge était effectué en deux fois, l'opération de fusion proprement dite étant conduite à 1450 C environ en une heure, l'affinage à 1460 C en 2,5 heures, et la braise à 1330 OC en 1,5 à 2 heures. Des plaques étaient coulées sur table chaude, puis recuites. ta courbe de transmission a été tracée à l'aide d'un spectrophotomètre CARY 14, la mesure étant faite sous incidence normale sans ramener les échantillons à une épaisseur préalablement définie. Une correction appropriée était donc appliquée pour que toutes les caractéristiques colorimétriques se rapportent à une même épaisseur de 6 mm.
Le tableau IV donne les caractéristiques colorimétriques suivantes, correspondant à l'épaisseur de 6 mm, et à l'il?usinant C : facteur de luminance (Yc), longueur d'onde dominante ( # e), pureté (Pc), facteur d'énergie solaire totale transmise (FET), et facteursd'énergie solaire transmise dans les domaines de l'ultra-violet (UV), du visible (vis), et de l'infra-rouge (IR), toutes ces grandeurs étant exprimées en 5, sauf les longuers d'ondes dominantes, exprimées en nonomètres (nm).
TABLEAU IV - CARACTERISITQUES COLORIMETRIQUES
L'anode d'une diode 360- est connectée à la base du transistor 358. La résistance 362 est connectée entre la cathode de la diode 360 et l'émetteur du transistor 358. Un inverseur 364 reçoit le signal FSSP en tant que signal d'entrée; sa sorte est connectée à la cathode de la diode 360 par la résistance 366.
Le fonctionnement du circuit sera maintenant décrit (cn suppose que le transistor à effet de champ 338 est ouvert). Lers- que le signal du dispositif de commande de référence manuelauto- mati que (Fig. 11) est reçu sur la borne négative de l'amplifica- teur opérationnel 304, il est comparé à la tension présente sur la borne positive.
On suppose que la tension de la borne négative est supérieure à la tension de la borne positive; la borne positive est connectée dans le trajet de réaction au point Q de sorte que la tension commence à s'élever Jusqu'à égaler la tension présente sur l'entrée négative. La sortie de tension P continue à être négative mais les limites de sa déviation dans le sens négatif sont déterminées par la diode de blocage 324 dont l'anode se trouve à une certaine accélération V négative établie par l'effet de division de la tension de la source -12V et des résisstances 320 et 322.
L'amplificateur opérationnel 306 sert d'intégrateur, de sorte que le condensateur 336 commence à se charger et la sortie intégrée en Q est un signal à pente positive. Comme la tension à l'entrée + du comparateur 304 continue à augmenter, elle ddpas- se l'entrée - et à ce moment la sortie devient positive. La dé- viation positive est limitée à la décélération V, qui est la valeur établie par la division de la tension de +12V et des résistances 326, 328 connectées en série.
Lorsque le signal fourni au comparateur 304 se transforme en un signal de cheminement, la tension présente sur la boule + est supérieure à celle présente sur la borne -,et la sortie est positive.Une entrée positive à l'intégrateur 306 lui parmet de produire un signal en pente négatif en Q. Des signaux de marche avant et de marche arrière sont envoyés de l'amplificatear 308 au dispositif de commande de traction 62. Il est à noter que, dans le mode automatique, le véhicule ne peut qu'avancer, tandis que dans le mode manuel la marche avant et la marche arrière sont possibles.
Le commutateur analogique 310 coopère avec lamplifica- teur 308 pour commander les signaux de marche avant et de marche arrière, au moyen du signal de porte REV 2 qui est reçu à partir du dispositif logique de commande de marche arrière 98. En marche avant, REV 2 est BAS ou est un ZERO et rien ne passe à SORTIE.
Dans cette situation, l'amplificateur opérationnel 308 se comporte comme un amplificateur normal, inversant l'entrée. En marche arrière (mode manuel) REV 2 est HAUT = UN, et l'entrée Q traverse des résistances 342, 344. L'amplificateur 308 n'inverse pas son entrée et la combinaison présélectionnée de résistances 342, 344, 346 et 348 donne un gain égal à la moitié de celui que l'on obtient en marche avant. Ceci évidemment divise par deux la vitesse de marche arrière,-ce qui parait être très souhaitable.
Le signal FSSP est dérivé du DISPOSITIF LOGIQUE DE COM MANDE DE FREINAGE 90. FSSP = UN lorsque a) la manette est en position supérieure, et b) dans le mode automatique, le véhicule donne un signal de suppression de guidage GUID = 0.
Lorsque FSSP = UN, la sortie de l'inverseur 364 est ZERO et le transistor 358 devient CONDUCTEUR, ce qui rend le transistor à EFFET DE CHAMP 338 complètement COHDUCTEUR, et le condensateur 336 est court-circuité. La sortie Q passe immédiatement à zéro, et le signal de l'amplificateur 308 est zéro, amenant rapidement le véhicule 10 à l'arret.