INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le procédé selon l'invention et Itappareillage correspondant procurent un remède efficace permettant d'éliminer, dans les signaux qui sortent des microphones, les composants formés de bruits et de rétroactions acoustiques, les meilleurs résultats étant obtenus lorsque les dispositifs électriques précités sont associés avec des mesures mécaniques ou physiques, selon les méthodes préconisées dans la demande de brevet du même jour "Unité microphone nique perfectionnée" du même demandeur.Ainsi, les deux microphones ont, due préférence, des capteurs acoustiques identiques ou.des membranes montées indépendamment l'une de l'autre, mais très rapprochées dans leur logement, de façon que les signaux qutils produi- sent, à la suite des vibrations du coffret, des bruits et des échos aléatoires incidents, soient sensiblement égaux. En outre, on minimise de préférence la rétroaction acoustique directe en faisant en sorte que les ondes sonores, propagées à partir du haut-parleur, parcourent des trajectoires parallèles de part et dtautre de la membrane de chacun des microphones ; le signal de sortie de chaque microphone, qui traduit les mouvements de chacune des membranes, est alors sensiblement exempt de composants dûs à ces ondes sonores à propagation directe. De plus, on peut minimiser la rétroaction par conduction, en confectionnant les coffrets en une màtière stratifiée ou en plusieurs matières distinctes, comme également décrit dans la demande de brevet mentionnée plus haut.En combinant ces mesures avec les circuits selon la présente invention, on est à même de supprimer, de façon presque complète, toutes les formes de rétroaction acoustique susindiquées.
L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description suivante, illustrée par les dessins joints, qui nton' aucun caractère limitatif.
Fig. 1 est un schéma à blocs, représentant les circuits dtun appareillage qui permet dtexécuter ltinvention, en associa tion- avec un élémenttransducteur.
Fig. 2 à 5 sont des illustrations schématiques concernant la phase et l'amplitude des signaux circulant dans le circuit de la Fig. 1.
Le circuit dtappareillage représenté, conforme à ltinven- tion, est montré en liaison avec un ensemble transducteur comportant un ou plusieurs hauts-parleurs, symbolisés par un haut-parleur un.ique 12, et deux groupes de microphones, dont chacun peut se composer dtun seul ou de plusieurs microphones, bien qutil soit illustré par une seule paire 14 et 16.Microphones et haut--parleurs peuvent fonctionner à proxinìité les uns des autres et sont alors montés dans un même coffret 10, comme indiqué sur la Fig. 1 La position relative du haut-parleur 12 et des microphones 14but16, est uniquement schématique, tandis que, dans la pratique, ces organes sont implanté + ans leurs logements respectifs, de manière à minimiser la rétroaction acoustique comme décrit ci-dessus.
Dans l'appareillage selon l'invention, les signaux, émanant des deux microphones 14 et 16, sont envoyés, l?un et ltautre, simultanément vers un organe dtaddition 20 et vers un organe de sous traction 22 ; chacun de-ces organes peut être, par exemple, un transformateur ou un amplificateur différentiel. Les résultats de l'addition et de la soustraction sont ensuite envoyés dans les circuits respectifs 24 et 24t destinés à ajuster ou régler la phase et ltamplitude, après quoi ils passent, une fois ou à plusieurs reprises, dans un organe 26, qui peut être un amplificateur indiqué à la figure, et qui émet un nouveau-signal de sortie.Chacun de ces organes 20 à 26 est connu en soi et il est, de préférence, ré- glable ; on le dispose soit pour perme-ttre un pré-réglage, soit pour qu'il puisse être piloté par des commandes extérieures à étape pareil.
La sortie de l'appareillage illustré et l'entrée du hautparleur 12, ainsi que l'amplificateur correspondant 28, peuvent être reliées, par ltintermédiaire d'un différentiel 30 figurant au des sin, à une ligne de transmission et, par son truchement, à un poste à distance. Un atténuateur sélectif 32 peut être inclus dans le circuit, comme il apparaît à la Fig. 1, pour régler le gain de lt- amplificateur du haut-parleur à partir de zéro.
Le fonctionnement de l'appareillage selon Fig. 1 est illustré Fig. 2 à 5. Chacun des microphones 14 et 16 émet un signal représenté sur ces figures, signal qui se compose dtun composant utile ou signal S, dû à un son engendré loin de l'appareil, et de manière plus caractérisée la parole de Irutilisater. Les signaux S, sortant des deux microphones, peuvent être considérés comme pra uniquement égaux à tous égards. En outre, chacun des microphones émet un composant parasite ou bruit, du au son qui provient du hautparleur. Les composants de bruit N1, N2 sont différents en phase comme en amplitude, à la fois l'un de ltautre et chacun du signal 4 ainsi qu'il est indiqué.
Grâce aux circuits 20, 22, les signaux, sortant des deux microphones, sont respectivement additionnés et soustraits ltun de l'autre. A la sortie du circuit 20, on trouve, comme le montre la Fig. 4, le signal S pratiquement doublé en amplitude et un signal de bruit N1+2 qui est la résultante des composants N1 et N2.
Le même signal S est pratiquement absent à la sortie du circuit 22, comme le représente la Fig. 5, mais on y trouve un signal résultant qui est un bruit N1,2 Ainsi donc, les signaux émis par les microphones ont été analysés et le composant N1 2 qui représente essentiellement du bruit, a été isolé. Un signal comme celui que donnent les deux microphones peut donc être débarrassé de son composant bruit à condition que le bruit pur, contenu dans le signal sortant du circuit 22, soit traité de façon idoine par modification de sa phase et de son amplitude de manière à être rendu antagoniste du composant bruit.On peut considérer, en pratique, le composant constitué de bruit pur comme ayant un rapport sensiblement fixe avec les signaux N1 et N2 du bruit, ainsi qutavec le signal additif N1+2, avec un décalage de phase qui est, bien évidemment, de 900. On peut donc facilement le traiter de façon qutil annule pratiquement ltun quelconque des signaux N1, N2 ou N1+2.
Dans l'appareil illustré, le signal de bruit résultant N1+2 est amplifié et déphasé de 900 dans le circuit 24, ce qui le place à 1800 du signal résultant initial N1+2. Il est alors additionné ou combiné avec le signal émis par le circuit 20, comme le montre la Fig. 1, dans l'amplificateur 26. Bien entendu, on peut faire subir, en plus ou même à la place des opérations précédentes, une amplification et un décalage de phase à la sortie du circuit 20, pour faire entrer dans ltamplificateur 26 des signaux ayant les rela tions voulues entre eux ; un second circuit 24 peut être placé en- tre le circuit et ltamplificateur à cet effet, dans les conditions indiquées Fig. 1. Ainsi, le signal de sortie de l'amplificateur 26, qui constitue la sortie commune des microphones, est pratiquement exempt des composants dûs au bruit du haut-parleur.
Les buts recherchés sont: - de supprimer toute attache et tout verrouillage à système auto mastiqua et à ressort; d'entre incoinçable; - d'empêcher le trillage, l'étranglement, la projection des corps à l'extérieur; - d'éviter les heurts, lors d'un virage contre la carrosserie ou contre son voisin; - -d'éviter le glissement du corps vers le toit lors d'un retour nement du véhicule; - de soutenir le corps en cas d'effondrement du dossier du siège; - de permettre au conducteur d'avoir le dos maintenu dans la po - sition de conduite soit en baissant le.dossier du siège, soit en reculant ce siège.Cela permet l'aération en cas de grande chaleur; elle soit et sangs heurter l'habitacle Il s'agit: - d'une boucle-fourreau, - d'une boucle épaulière à laquelle est fixée une épaulette - d'une seule sangle, dite maîtresse, pliée en 3 parties, ----d'une deuxième sangle,facultative pour les adultes, indispensa les pour les enfants, - d'un bras porteur fixé au plancher éntre les sièges ou la banquette.Il comprend: 2 barres cambrées; un axe pour la. fixa tion du couvercle; un axe-butée; un couvercle de securité f le- xible; 2 goujons d'accrochage; une languette flexible qui--sépa re lesdits goujons.
La sangle-maîtresse, par une extrémité, passe dans la fente du point d'ancrage du plancher et s'attache .à la boucle glissière à 4 passages. Elle .passe par le fourreau et la boucle dé fermeture'. Cette partie de la sangle devient abdominale. Repliée elle repasse par la boucle-fourreau, puis monte et passe par la boucle-épaulière et la boucle d'ancrage fixée sur le montant de la portière. Elle devient ainsi transversale et frontale Une réserve de sangle en'forme'd'U est ménagée.
La sangle repasse à travers la boucle-épaulière . A son extrémité, est fixé un anneau I/2 rond que l'on accroche sur le bras de fermeture entre la butée et le goujon. Alors. elle devient dorsale.
La boucle-épaulière.retient les 2 -parties dé la sangle dorsale et frontale en parallèle et glisse grâce a un certain effort de haut en bas et vice-versa. Elle sefixe ainsi à chaque hauteur d'épaule tant pour les adultes que pour les enfants .1' épaule qui écarte les 2 sangles rend la boucle autoblocante. Ainsi elle peut plus monter.
"e corps de l'enfant est maintenu avec une sécurité absolue en se servant des éléments de la ceinture ancrée en 3 points, et sans ajouter aucun élément entre 1a banquette et l'enfant.En aucun cas, il n'est pas nécessaire de changer l'ancrage supérieur Cet ancrage peut se situer plus haut afin d.ne pas gêner les personnes de haute taille.
Acidimétrie pK 2,7 99,8 % de la théorie pK 8,2 100 70 de la théorie doubles liaisons 97 % de la théorie Calculé Trouvé C 53,5 % 53,5 % H 5,6 % 5,6 % N 5,2 70 5,1 % EXEMPLE 8 - Lactone de la N-acryloZl (hydroxy-2 méthoxy-5 phényl) glycine
A un mélange de 120 ml diacide acétique pur cristallisa- ble et 55 ml diacide sulfurLque concentré contenant 0,5 g d'acétate cuivrique, on ajoute à 150C 68,2 g (0,55 mole) d'é- ther méthylique de l'hydroquinone puis à 50C, 81,5g (0,50 mole) d'acide acrylamidoglycolique sous forme d'hydrate. On laisse monter la température à 250C, on maintient cette température pendant 4 heures puis on verse sur 300 g dteau; on obtient une solution qui précipite par addition de 200 g d'eau supplémen- taires. On filtre après refroidissement et sèche; on obtient 8 g de produit soit un rendement de 7 %.
Le produit obtenu fond à 1750C avec décomposition et contient 2,8 % drean. Par acidimétrie, on trouve que 91 % du produit est sous forme lactone.
Analyse élémentaire Calculé Trouvé C 61,8 % 60,9 % H 4,7 % 5,0 % N 6,0 % 5,7 % EXEMPLE 9 - N-acétyl(hydroxy-4 méthoxy-3, phényl) glycine
Au mélange de 24 ml d'acide acétique pur cristallisable et de llml d'acide sulfurique concentré, on ajoute à température inférieure-à IOOC, 13,64 g (0,11 mole) de gaïacol puis 15,1 g (0,1 mole) d'acide acétamidoglycolique sous forme drhy drate. On laisse la température remonter à la température ambiante et on maintient pendant 6 heures à cette température. On verse la masse réactionnelle sur 50ml d'eau refroidie dans la glace, filtre, lave à l'eau, puis sèche.
On obtient 20g de produit soit 83 % de remdement.
Le produit recristallisé dans l'eau présente les caractéristiques suivantes F = 255 C (avec décomposition) Calculé Trouvé C 55,3 % 55,35 % H 5,5 % 5,5 % N 5,9 % 5,7 % EXEMPLE 10 - N-acétyl (hydroxy-2, méthyl-5 phényl)glycine
Au mélange de 120 ml d'acide acétique pur cristallisable et de 55 ml d'acide sulfurique concentré, on ajoute à 150C, 59,4 g (0,55 mole) de p-crésol puis à 100C, 75,5 g (0,5 mole) d'acide acétamidoglycolique sous forme d'hydrate, On laisse revenir à température de 200C environ puis maintient 15 heures a température ambiante. On coule sur 600 ml d'eau; il se forme un précipité blanc que l'on filtre et lave à liteau, puis sèche.
On obtient 98 g de produit sec soit un rendement de 88% en acide calculé par rapport à l'acide acétamidoglycolique. Point de fusion du produit recristallisé dans lteau : 2120-2140C avec décomposition.
Dosage acidimétrique du groupement carboxylique : 100% de la théorie.
Analyse élémentaire Calculé Trouvé C 59,2 % 59,1 % H 5,8 % 5,8 % N X,3 % 6,1 % A Partir de la N-acétamido (hydroxy-2 méthyl-5 phényl) glycine on prépare successivement lt(hydroxy-2 méthyl-5 phényl) glycine par désacétylation et le produit correspondant acétylé sur 1'N et l'O, Hydroxy-2 méthyl-5 phénylglycine : On porte au reflux une suspension de llg du produit N-acétylé obtenu ci-dessus, en suspension dans un mélange de 100ml d'eau et 33ml d'HCl concentré. Après 3 heures on distille 50ml à 80 C sous vide, refroidit; neutralise à pH 6,5 avec NH40H concentrée; le précipité obtenu est filtré, lavé à liteau et séché. On obtient 6g de produit sec soit un rendement de 67%.Le produit recristallisé dans l'eau bouillante et décoloré avec un charbon décolorant fond à 204-2060C.
Acidimétrie: - COOH 5,35 m éq/g (théorie 5,55) - NH2 5,35 m éq/g (théorie 5,53) Analyse élémentaire : Calculé Trouvé C 59,7 % 57,4 % H 6,1 Sfo 6,2 % N 7,7 % 7,5 % Dérivé diacétylé (N,O) de l'hydroxy-2 méthyl-5 phényl glycine A une solution de 22 g de dérivé N-acétylé obtenu comme ci-dessus dans 100 ml d'eau contenant 10 g de soude (0,25 mole) et refroidie à 5 C, on ajoute 12,7 g (0,125 mole) d'anhydride acétique. On maintient 1 heure à 50C puis on acidifie à pH 1 par HCl ; on extrait à l'acétate d'éthyle l'huile visqueuse qui se dépose, sèche sur MgSO, évapore le solvant sous vide et cristallise dans l'éther éthylique. On obtient 11 g de produit sec soit un rendement de 41,5 %.
Acidimétrie : 100 % de la théorie Analyse élémentaire : Calculé Trouvé C 58,9 % 58,3 % H 5,7 % 5,7 % N 5,3 % 5,4 7o EXEMPLE 11 - Solution acétique d'acide acétamidoglycolique On porte à 50 C un mélange de 740 g (5 moles) de solution aqueuse à 50 % d'acide glyoxylique et 384 g (6,5 moles) d'acétamide puis on distille l'eau sous vide sans dépasser 505C. Après refroidissement partiel, on ajoute 1200 g d'acide acétique cristallisable.
La solution obtenue contient 1,99 m éq./g dtacide acétamido glycolique et 1,2 % d'acide glyoxylique libre. Le rendement est de 79 % par rapport à l'acide glyoxylique.
EXEMPLE 12 - N-acétyl (hydroxy-4, méthoxy-3, phényl)glycine A 197,5 g (0,5 mole d'acide glyoxylique de départ) de la solution acétique de l'exemple 11, on ajoute 68,2 g (0,55 mole) de gaïacol. Âpres refroidissement à 0 C on ajoute 55 g d'acide sulfurique concentré. La température monte à 30 C, on laisse redescrndre à 20 C et on maintient 16 heures à cette température puis on verse sur 400 ml d'eau. Après refroidissement, filtration, lavage et séchage on obtient 84 g de produit soit un rendement de 70 % par rapport à l'acide glyoxylique.
Le produit recristallisé dans l'eau présente les caractéristiques suivantes F = 255 C Acidimétrie : 1'00 % de la théorie Calculé Trouvé C 55,2 % 55,0 % H 5,5 % 5,4 % N 5,8 % 5 7 % EXEMPLE 13 - N-acétyl (hydroxy-4, éthoxy-3 phényl) glycine On opère comme à 1'exemple le avec 76 g (0,55 molde gaéthol. Après 4 heures d'agitation à température ambiante on coule sur l'eau. On obtient 54 g de produit, soit un rendement de 43 % par rapport à 12acide glyoxylique.Le produit recristallisé dans l'eau présente les caractéristiques suivantes F =193 C Acidimétrie = 97 % de la théorie Calculé Trouvé C 56,9 % 55,6 % H 6,0 % s;9 % N 5,5 % 5,3 % EXEMPLE 14 - N-acétyl (hydroxy-4 diméthoxy-3,5 phényl) glycine On opère comme à exemple 12 avec 99 g (correspondant à 0,25 mole dtacide glyoxylique) de solution acétique d'acide acétamidoglycolique et 42,5 g (0,275 mole) de diméthoxy-2,6 phénol. Après 16 heures à température ambiante, on coule sur 250 ml d'eau et traite comme aux exemples précédents.On obtient 25,6 g de produit, soit un rendement de 38,5 % par rapport à l'acide glyoxyliquet Le produit recristallisé dans l'eau présente les caractéristiques suivantes : F = 251 C Acidimétrie : 99 % de la théorie Calculé Trouvé C 53,5 % 53,3 % H 5,7 % 5,7 % N 5,2 % 5,1 % EXEMPLE 15 - N-chloracétyl-(chloro-3, hydroxy-4 phényl).
Puisque le temps de séjour des agglomérats dans le récipient de réaction est relativement court, il est raisonnable de suppo ser qu'il ne s'établit pas un équilibre chimique. A partir d'études de l@ réaction entre les composés utilisés, on a pu supposer raisonnablement que la majeure partie de la matrice se trouvait dans un état cristallin mal défini. vela a été confirmé par une analyse par diffraction de rayons X qui a fait ressortir qu'il, n'existait aucun motif consistant qui caractérffise une structure c@istelline e::.ple 2 On 3 effectué une série d'essais pour déterminer les résistances à l'écrasement ou à la compression d'agglomérats formés à partir de différents déchets poussiéreux d'aciérie dont is carac téristiques sont indiquées dans les tableaux I et il ci-dessus.
Gertaines des poussières grossières, par exemple la calamine de laminage, les fines d'étincelage, les fines de boulettes, la poussière des chambres de décalaminage et la poussière de haut fourneau ont été soumises à un broyage de façon que les particu les passent au travers d'un tamis de 0,147 mm d'ouverture de maille avant leur addition au mélange initial. Les poussières plus fines, comme la poussière de convertisseur basique et la poussière de galette de filtrage, ont été ajoutées sans autre traitement.
On a mélangé les constituants des mélanges initiaux pour différentss charges dans un mélangeur à plateau. En plus d'un ou plusieurs déchets poussiéreux d'aciérie, on a incorporé au mélange initial 5 % en poids de Ca (OH)2 ou 3,75 % en poids de CaO et de 1 à 3 % e'un agent de renforcement. Après malaxage initial, on a ajouté de 5 à 15 en poids d'eau, cette valeur étant basée sur le poids total du mélange, et on a poursuivi le malaxage pendant environ 10 minutes supplémentaires. On a effectué ensuite le vieillissement des charges formées par les mélanges initiaux humidifiés en les plaçant dans un récipient formé en présence d'humidité et à une température d'environ 80 à 900C pendant des périodes pouvant atteindre 24 heures.
On a ensuite formé des boulettes à partir des mélanges initiaux vieillis en utilisant un pneumatique d'avion (400 mm de diamètre et 150 mm de profondeur qui a été entrainé en rota tion à une vitesse de 50 à 60 tr/mn. On a d'abord introduit dans le pneumatique de petites quantités du mélange initial humi difié et, après formation de petites zones d'ensemencement, on a introduit des quantités supplémentaires du mélange initial afin de former des boulettes sphériques d'un diamètre d'environ 15 mm. On a mesuré les résistances à l'écrasement ou à la compression de 15 boulettes vertes choisies au hasard dans chaque charge immédiatement après la granulation et en utilisant un appareil de contrôle à ressort Catillon.On a à nouveau choisi au hasard 15 boulettes dans chaque charge et on a déterminé la résilience en les faisant tomber individuellement d'une hauteur de 375 mm sur une plaque d'acier de 12,5 mm d'épaisseur. Le nombre d'impacts a été déterminé comme un nombre moyen de chutes jusqu'à la rupture. Les résultats de ces essais sont indiqués ci-dessous dans les tableaux III et IV.
On a séché le reste des boulettes vertes à une température d'environ 1100Co On a choisi au hasard 30 boulettes vertes séchées dans chaque charge et on a mesuré la résistance à la compression ou à l'écrasement pour 15 de ces boulettes et les résiliences pour les 15 autres boulettes de la même manière que décrite ci-dessus. Les résultats de ces essais sont indiqués ci-dessous dans les tableaux III et IV.
On a placé des boulettes prises dans chaque charge dans un auto 'lave à haute pression de 5 litres Cenco-Menzel contenant 1,5 litre d'eau en ébullition. On a chauffé l'autoclave jus qu'à 216 C, on l'a maintenu à cette température et sous une pression de 21 kg/cm. Après une temps de séjour présélectionné de 5, 15 ou 30 minutes, on a évacué la vapeur et on a orti les boulettes de l'autoclave0 On a ensuite séché les boulettes durcies dans un four pendant 15 à 60 minutes à une température d'environ 11000 de façon à enlever au moins une partie de l'hu- midité restante.On a mesuré les résistances à l'écrasement ou à la compression de 15 boulettes durcies choisies au hasard dans chaque charge à l'aide d'un appareil de contrôle Million, les résultats étant indiqués ci-dessous dans les tableaux III et IV.
Des boulettes durcies provenant de chacune des charges ont été chauffées dans un four électrique en présence d'une atmosphère oxydante jusqu'à une température d'environ 98200.
On a effectué des essais de réduction et de brassage sur ces boulettes et d'autres boulettes prélevées dans les mêmes char ges par des méthodes classiques. Les résultats de ces essais sont énumérés ci-dessous dans le tableau V.
tTABLEAU III CARACTERISTIQUES PH@SIQUES DES BOULETTES FORMEES PAR DIFERRENTS DECHETS POUSSIEREUX D'ACIERIE DECHETS Boulettes vertes Boulettes séchées Boulettes durcies POUSSIEREUX D'ACIERIE Résistance à la compression en Résistance Nombre Résistance Nombre kg, pour différents temps de à la com- à la com- d'impacts d'impacts durcissement en minutes pression pression (kg) 5 15 30 (kg) Poussière de convertisseur basique 10 25+ 75 25+ 123 107 131 Calamine de laminage 6 24,8 15 1,9 108 111 115 Poussière de haut-fourneau 5,8 25+ 14,5 2,6 31 41 47 Boue de haut-fourneau 5 25+ 11,5 3,4 13 16 17 Poussière de four à sole 9 25+ 50 6,7 90 90 89 Fines d'étincelage de convertisseurnbasique 6,25 25+ 11,7 2,1 119 114 117 Fines de boulet5,1 9,6 6,2 1,0 136 147 179 tes Poussière de chambre de décalaminage 4,7 7,1 9,2 1,1 144 139 164 TABLEAU IV CARACTERISTIQUES PHYSIQUES DE BOULETTES PORMEES A PARTIR DE DIVERS MELANGES DE DECHETS POUSSIEREUX D'ACIERIE MELANGE DE Boulettes vertes Boulettes séchées Boulettes durcies DECHETS @POUSSIEREUX Résistance Nombre Résistance Nombre Résistance à la compression D'ACIERIE à la com- d'impacts à la com- d'impacts en kg, pour différents de pression kg pression durcissement en minutes 5 15 30 Poussière de conv@rtisseur 33% 9,8 25+ 40 5,8 222 228 229 calamine de laminoir 67% Pouss.Convert. 33,3% Calamine lam. 33,3% 5,4 22 13,5 2,0 105 108 112 Pous. haut33,3% fourneau Pous, convert. 30% Calamine lam. 40% 5,1 24 12,5 2,1 72 94 190 Pous. hautfourneau 30% Pous. convert. 35% " haut-fourneau 20% 6,6 25+ 14,5 2,6 50 65 68 Boue 45% Pous.haut-fourneau 10% 4,8 25+ 8,5 3,2 18 22 20 Pous. chambre décss1.20% Boue 70% Fines boulettes 50% 5,2 25+ 11 2,4 32 42 45 Boue 50% Fines boulettes 67% 8,9 25+ 10,2 2,0 41 62 74 Boue 33% Fines boulettes 75% 1,3 20 6,8 1,9 34 69 90 Boue 25% TABLEAU V CARACTERISTIQUES PHYS@QUES DE BOULETTES FORMEES A PArTIr DE DIFFERENTS DECHETS POUSSIEREUX D'ACIERIE DECHETS POUSSIEREUX D'ACIERIE INOLUS DANS LE PARAMETRES MELANGE INITIAL (1) Pous. de Poussière de Poussière de con Fines de bou- conv.
convertisseur vertisseur basilettes 75% basique 30% b@sique 100 % que 33% Boue 25% Calamine Calamine de laminage 40% laminage 67% Pous. bautfourneau 30% Résistance à la compression kg, Durcissement dans sutool.291 508 200 421 puis chauffage 452 538 406 401 jusqu'à 982 C Essai de réduction Linder Degré d'oxydation 100 - - 34,41 21,42 Réduction, % - - 65,59 78,58 Métallisation, % - - 50,47 70,20 Indice d'abrasion,% Maille 4,5 mm 94,50 97,50 64,76 96,08 Maille 1,16 mm 4,10 1,80 27,88 3,92 Indie@ de brassage, % Maille 4,5 mm 78,80 97,60 - 95,24 Maille 0,83 mm 14,40 2,00 - 3,94 Densité en vrac kg/m3 118 130 91 106 Densité apparente g/cm3 2,40 2,66 2,11 2,39 Densité vr@ie, g/cm3 4,24 4,43 4,01 4,08 Porosité, % 43,35 38,50 47,45 38,69 (1) Tous les pourcontages de déchets poussiéreux d'aciérie sont exprimés en pourcentage en poids, ces valeurs étant basées sur le poids total de poussières incluses dans le mélange initial.
IL partir de ces résultats d'essais, on peut voir que les agglomérats résistants peuvent être fabriqués à partir de dif- férentes poussières de déchets d'aciérie et de mélanges des dites poussières en adoptant le procédé de l'invention, bien qu' on utilise des températures relatavenent basses et des temps de séjour relativement courts dans le récipient de réaction.