INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On considère auparavant dans la figure 5 l'une des courbes de la figure 3 qui est celle correspondant à une intensité nominale que peut supporter sans risque le circuit de neutre de l'installation et au-delà de laquelle le dispositif de l'invention doit provoquer les manoeuvres décrites ci-dessus. En fait la valeur nominale n'est pas critique et la courbe correspondante peut être assimilée sans risque à une succession de segments de droites. Dans la figure 5, ces segments sont repérés s1, s2 s5. On remarque que le segment s3 est tangent à la courbe et parallèle à l'axe des ordonnées. Il correspond à une valeur d'abcisse maximale UcM audelà de laquelle il n'existe aucun risque de surintensité dans le circuit de neutre. D'autres régions de courbe intéressantes à considérer sont celles avoisinant l'axe des ordonnées.Elles correspondent à des valeurs faibles de Uc ; de minimes variations des tensions de mesure Uc et Ua risquent de correspondre à des variations d'intensité importantes. Il est donc souhaitable que la valeur de Uc demeure supérieure à une valeur minimale Ucm. On rappelle que le schéma du sous-ensemble 30 (figure 4) que donne la figure 6 vise - à provoquer la fermeture du shunt 40 lorsque la tension Uc est inférieure à Ucm, - à éviter cette fermeture lorsque la tension Uc est supérieure à UcM, - enfin à délimiter le domaine de shuntage par les segments linéaires sI , s2, s4 et s5 bornés par les abscisses Ucm et UcM.
Ce schéma tire en outre parti du fait déjà signalé, que les courbes sont symétriques par rapport à l'ordonnée E/2 (axe Y1).
Un circuit 31 de redressement et de division de tension reçoit la tension alternative Ua par la liaison 202 et délivre par sa sortie 311 un signal de tension redressée kUa (k inférieur à 1) qui est limage de la tension efficace d'entrée.
Un circuit 32 de redressement et de division de tension reçoit la tension alternative E prise entre phase et neutre et re çue par une liaison 321 (non représentée dans la figure 4) ; il délivre par sa sortie 322 un signal de tension redressée kE/2 qui est l'image de la moitié de la tension E.
Un circuit différenciateur 33 dont les deux entrées sont respectivement connectées aux sorties 311 et 322 délivre par sa sortie 331 un signal de tension égale à la valeur absolue de l'écart des tensions qu'il reçoit, soit lk(Ua-E/2)1 .
Un générateur linéaire 34 à commutation de pente reçoit la tension continue Uc par la liaison 201 ; son signal de sortie délivré par une liaison 341 est une fonction linéaire décroissante du signal d'entrée, correspondant d'abord au segment s1 de la figure 5, puis au segment s2 lorsque Uc dépasse une valeur prédéterminée avec même origine particulière des ordonnées un axe Y2 parallèle à l'axe des abscisses et d'ordonnée E. On désignera sur la figure 6 cette fonction par -kf(Uc) pour marquer qu'il s'agit d'une fonction décroissante de la tension Uc réduite dans le même rapport que les tensions E et Uâ. On peut donc dans les relations qui suivent supprimer le facteur k.
Le circuit 35 est un circuit additionneur-comparateur à trois entrées, respectivement connectées à la liaison de sortie 341 du générateur 34, à la liaison de sortie 331 du différenciateur 33 et par une liaison 323 à la liaison de sortie 322 du diviseur 32.
La fonction d'addition dudit circuit réalise la somme des signaux des liaisons 323 et 341, somme dont la valeur est, en négligeant le facteur k,-f(Uc)+E/2. La fonction de comparaison délivre par la sortie 351 un signal logique 51 qui a - la valeur O lorsque ladite somme est supérieure au niveau du signal de la liaison 331, autrement dit si - f(Uc) + E/2 > I Ua - E/28 (2) - la valeur 1 dans le cas contraire.
-La figue 2 est une vue agrandie et éclatée de la chambre compte-goutte et de l'organe de détection du premier mode de réalisation de l'invention.
-La figure 3 est une vue agrandie en perspective de la valve de commande et d'une partie du tube de perfusion et de l'électro-aimant de commande de la valve.
-La figure 4 est une représentation partielle en coupe, très agrandie, montrant la valve et sa disposition par rapport à ltélectro-aimant.
-La figure 5 est un schéma du circuit de commande électronique de l'invention.
-La figure 6 est une vue schématique en plan d'une première forme de l'organe photoélectrique de détection correspondant à l'invention.
-La figure 7 est un graphique montrant la relation entre les signaux de l'horloge, du circuit de verrouillage et du cir cuit de mise en forme d ' impulsionsde l'invention.
-La figure 8 est une représentation schématique d'une seconde forme de 11 organe photoélectrirlue de détection (détecteur de goutte) de l'invention.
-La figure 9 est une vue similaire à la figure 3 montrant l'aimant permanent destiné à maintenir la valve ouverte.
-La figure 10 est une représentation schématique en perspective dtun second mode de réalisation d'un dispositif de perfusion à commande électronique correspondant à l'invention, dans lequel l'organe de détection, la vanne de commande et les circuits associés sont tous montés sur la chambre compte-goutte.
-La figure Il est une représentation partielle, agrandie et en coupe de la chambre compte-goutte de la figure 10, montrant la position de la valve par rapport à la chambre compte-goutte.
Les mêmes numéros de référence sont utilises pour désigner les éléments analogues des différentes figures. Un dispositif de perfusion désigné globalement par la référence 10 comprend un flacon , une poche, ou tout autre récipient approprié, Il, contenant un fluide F destiné à une perfusion intraveineuse, et ce récipient est suspendu à un crochet Il porté par me barre de support verticale S. Une chambre compte-; ;routte 12 est branchée de façon classique au bas du récipient 11, et la chambre compte-goutte 12 eomport, généralement une extrémité pointle 17a qui est intro duite dans l'extrémité inférieure du récipient 11. Un filtre appro prié 13 est de préférence disposé dans la chambre compte-goutte 12, de façon à retenir les impuretés contenues dans le fluide F.Une première longueur de tube de perfusion 14 est branchée à une extrémité à la chambre compte-goutte, et est branchée à l'autre extrémité à une valve interne 15, Une seconde longueur de tube de perfusion 16 est branchée à l'une de ses extrémités à la valve 15, et est branchée à son autre extrémité à une aiguille appropriée, ou un élément analogue, 17 destinée à être introduite par exemple dans le bras A d'un patient, pour effectuer une administration in traveineuse d'un fluide à ce patient. La chambre compte-goutte et les différentes longueurs de tube de perfusion définissent un conduit de circulation du fluide de perfusion.
Des moyens électroniques-de commande appropriés 18 sont associés à la valve 15, et excitent cette valve en réponse à un signal prédéterminé. Les moyens de commande 18 sont également connectés à. un organe de détection photoélectrique approprié 19 placé sur la chambre compte-goutte 12 de façon à détecter la chute d'une goutte de fluide F dans la chambre compte-goutte, et à envoyer un signal auxmoyens de commande pour les remettre à zéro. Le tube 16 muni d'une pince 20, manoerrvree manuellement, est de type entièrement classique.
L'organe de détection photoélectrique, ou détecteur de goutte, 19 est de préférence en matière plastique moulées et comporte un corps 21, ayant une forme générale en U , muni d'une encoche allongée 22 dans ltun de ses côtés. Ce corps comporte une gorge 23 > de forme générale en U, placée autour de l'encoche 22 dans la partie supérieure de celle-ci. Une source lumineuse appropriée 24 est placée dans le corps 21, près de l'un des côtés de l'encoche 22, et des moyens photodétecteurs appropriés 25, constitués par exemple par une paire de photodiodes 25a et 25b, ou par des éléments analogues > sontpîacés dans le corps 2l de l'autre eôté de l'encoche 22, en alignement avec la source lumineuse 24.L'uti llsation d'une paire de photodiodes 25a et 25b disposées c8te-à- côte du cobté de la chambre compte-goutte 12 qui est opposé au coté duquel se trouve la source lumineuse 24 (voir figure 6) élimine pratiquement le danger de détection incorrecte ou erratique au cas où la paroi de la chambre eompte-goutte est obscurcie, ou au cas où des gouttes se forment sur cette paroi, du fait que les deux photodiodes augmentent notablement la sensibilité du dispositif.
-Même au cas où le fonctionnement des photodiodes 25a et 25b est partiellement bloqué par cet obscurcissement ou par la formation de goutte sur la paroi de la chambre compte-goutte, le circuit demeure équilibré et une goutte tombant dans la chambre comptegoutte interrompt le faisceau lumineux dirigé vers les photodiodes, et produit une variation de tension sur l'une des photodiodes, ce qui engendre un signal qui fait fonctionner le dispositif. De plus, grâce à l'utilisation de deux photodiodes, l'organe de détection possède un champ suffisamment étendu pour permettre la détection d'une goutte en train de tomber, même si celle-ci ne passe pas par le centre de l'organe de détection, du fait d'un défaut de verticalité du dispositif.Au cours de l'utilisation, le détecteur de goutte 19 est monté sur la chambre compte-goutte 12 en introduisant cette chambre dans l'encoche 22, et en logeant la bride 12b de l'extrémité supérieure de la chambre compte-goutte dans la gorge 23 du corps 21. La source lumineuse 24 et les moyens photodétecteurs 25 sont disposés en des positions pratiquement diamétralement opposées par rapport à la chambre compte-goutte 12, de façon à ce qu'une goutte tombant dans cette chambre interrompe le faisceau lumineux provenant de la source lumineuse 24, et produise une variation de tension en sortie des moyens photodétecteurs 25, de façon à appliquer un signal aux moyens de commande 18.
Les moyens de commande 18 comprennent un bottier de commande 26 dans lequel sont logés les circuits, et un bottier de manoeuvre de valve 27a, à commande électrique. Deux électro-aimants 28 et 29 sont disposés dans le boitier 27a, de part et d'autre d'une encoche 30 qui est légèrement élargie au niveau de sa partie arrière 31, et dont les dimensions sont liées à celles de la valve 15 de façon à ce que cette valve puisse être introduite dans lten- coche 30, puis tirée vers le bas pour être amenée dans la partie agrandie 31.
La valve comporte de préférence un corps tubulaire 32, qui est réalisé en matière plastique, en une seule pièce, et a une forme allongée. La partie supérieure de ce corps possède une colle rette 33, faisant saillie radialement vers l'extérieur, qui est destinee à porter contre la surface supérieure du bottier 27a, afin de positiornier de façon précise le corps de la valve et la bille 34 contenlle dans elui~ci) par rapport aux électro-aimants 28 et 29.
Les transistors de comparaison Tr4 et Tr5 sont alimentés par la tension dsalimentation, égale à environ 12 Volts, qui est utilisée aussi pour ltoscillateur de ligne et étage de commande 109, cette tension étant obtenue par exemple par redressement d'impulsions de ligne sur les extrémités d'un autre enroulement du transformateur T. Dans ce cas, doune manière connue, il faut prendre des précautions pour s'assurer que le circuit soit excité à l'occasion de lienclenchement du récepteur de télévision.
Si la tension V2 est constante, la tension V1 ne dépend que du rapport # . La complication supplémentaire que signifie la comparaison de la variation de la tension V1 à celle du signal de référence provenant de la base de temps de trame, comme considéré à l'aide des figures 1 et 2, est dans ce cas inexistante. La forme adéquate sera toujours obtenue par l'adaptation de l'allure de ce signal de référence et/ou de la variation du rapport & ans le but d'obtenir la variation désirée de la tension V1.Dans le cas d'un "up-converter", cela est simplifié davantage en V1 raison du fait que la relation V2 = est dans ce cas 1-# valable, ce qui signifie que la tension V1 dépend linéaire- ment de la tension V2 et du rapport #. . C'est pourquoi la forme adéquate est obtenue pour la tension V1 si la forme parabolique est celle que l'on désire, la seule condition étant que le comparateur fournisse la conversion entre la parabole analogue et le signal numdriqu de façon linéaire, ce qui est assuré par le caractère linéaire du circuit utilisé et par la faible fréquence de fonctionnement, pourvu évidemment que la tension triangulaire à fréquence de ligne, appliquée au transistor Tr6, soit linéaire.
Si toutefois la tension V2 ntest pas constante mais sujette à des variations, l'amplitude de la tension triangulaire à fréquence de ligne, appliquée au transistor Tr6, peut être réglée de façon à suivre proportionnellement lesdites variations, la modulation subséquente qui en résulte en ce qui concerne les impulsions de commutation pour le transistor Tr2 ayant comme résultat de rendre la tension V1 indépendante de ces variations.
Un autre avantage de nltup-convertern de l'étage opérant dans le mode de découpage est le fait que le rapport # peut prendre toutes les valeurs entre et 1, ces valeurs extrémes étant théoriquement incluses, de sorte que le rapport entre la tension V1 et la tension V2 peut prendre théoriquement toutes les valeurs entre 1 et 0. Par conséquent, le rapport Crpeut varier, depuis la valeur O an début de l'aller de trame, jusqu'à la valeur 1 dans le centre et ensuite redevenir égal à zéro à la fin de l'aller, la variation en question étant une fonction quadratique du temps. C'est pourquoi la valeur minimale possible de la tension V1 est égale à zéro.La plage complète que couvre la variation du rapport # peut donc entre mise entièrement à profit. Dans le cas emploi d'autres genres d'étages opérant dans le mode de découpage, le rapport 6 ne peut pas acquérir des valeurs faibles. Lors de l'emploi du convertisseur sur la figure 1, la tension V1 par exemple est inversement proportionnelle au rapport w , de sorte qu'il n'est pas possible de donner à & des valeurs trop faibles.
Comparativement aux charges modulatrices préconisées précédemment qui ne reposent pas sur le fonctionnement dans le mode de découpage, le circuit répondant à la figure 3 est capable de réduire de 3 watts l'énergie consommée dans les circuits de déviation. En outre, les pertes provoquées par le transistor Tr2 faisant office de commutateur sont beaucoup plus petites que s'il fonctionnait comme une charge variable, de sorte quZil est possible d'utiliser un dispositif prévu pour une puissance plus faible. Un tel dispositif est moins cofteux et ne nécessite pas de refroidissement. Etant donné que dans le circuit connu précédemment la bobine L4 est nécessaire également sous forme de filtre, les seuls composants supplémentaires sont la diode D2 et le comparateur.Comparativement au circuit connu, le nouveau circuit est donc comparable du point de vue du prix de revient, étant donné qu'il permet un gain d'espace par suite de llomission d'un ensemble de refroidissement et peut être fabriqué sous forme intégrée.
La figure 4 montre un modulateur à diodes dont le principe est précisé dans la publication "Philips Application Note 206: 20AX for 1100 Colour Television, Deflection and power supply circuits, figure 5, modulateur dans lequel, comme les condensateurs d'aller correspondants sur les figures 2 et 3, le condensateur 9 reçoit un courant continu, de sorte que l'amplitude de la tension aux armatures du condensateur peut entre modifiée par une charge commandée.
Dans ce circuit, le pôle négatif de la source dlalimentation VB de par exemple 140 Volts est à la masse, le pôle positif de la source étant raccordé à un point A par ltintermédiaire d'une inductance d'alimentation 30 de par.
exemple 9 mH. Au point A est raccordé un condensateur d'al- ler 31 de par exemple 1,2 F, autre armature de ce condensateur 31 étant raccordée à la bobine de déviation de ligne L de par exemple 1,2 mH, cette bobine L étant y y raccordée à la masse par lsintermédiaire de la bobine de compensation L' de par exemple 450/uH.Au point qui est commun aux bobines Ly et L', on a connecté une des armatures du condensateur 9 dont la capacité est par exemple égale 1,2/uF, les armatures de celui-ci étant le siège de la tension de modulation, le condensateur 9 conduisant à un point F qui, par l'intermédiaire du trajet cathode-anode d'une diode 32, est à la masse et qui, par l'intermédiaire du trajet anodecathode d'une diode 33 et d'une inductance 34 couplée par effet transformateur à l'inductance 30, est raccordée à une extrémité d'un combinaison parallèle formée par un condensateur 35 et une résistance 36, cette combinaison constituant un élément de charge dont 11 autre extrémité est à la masse.
A travers bobine L', armature du condensateur 9, représentée à droite sur la figure 4 est à la masse en ce qui concerne les courants continus; par le point F, l'armature gauche dudit condensateur 9 est raccordée au point G à travers une inductance 39 qui fournit pour le condensateur 9 la tension désirée modifiée à fréquence de trame. Etant donné que par rapport à la masse, le condensateur 9 porte une tension alternative de deviation, ltinduc- tance 39 est indispensable pour le découpage par rapport au circuit d'admission de tension continue, situé au point G.
Durant aller, ltinterrupteur 38 est fermé, de sorte que lsinductance 30 porte la tension d'alimentation VB de façon que l'extrémité gauche de ce composant 30, indiquée par un point, est positive comparativement à llex- trémité qui est à la masse à travers l'interrupteur 38.
L'inductance 30 est parcourue par un courant augmentant en intensité et variant en dents de scie en correspondance avec la tension continue aux extrémits de cette inductance.
Durant le retour, 11 interrupteur 38 est ouvert. Dans ce cas, dans la tension sur le point A, par le condensateur 38a, shuntant notamment l'interrupteur ouvert 38 et pouvant s'identifier à des capacités de dispersion, il se produit une oscillation impulsionnelle correspondant environ à un sommet de courbe sinusoidale et atteignant par exemple une valeur de crête positive de 1200 Volts; durant l'aller, la tension sur le point A est égale à O Volt par suite de la fermeture de l'-interrupteur 38. le point À est donc le siège d'un train d'impulsions calées au potentiel de masse, la composante de tension continue de ce train d'impulsions ayant la valeur de la tension d'alimentation Vg; l'armature gauche du condensateur 31 est chargée en correspondance avec cette tension, cependant que armature droite dudit condensateur est à la masse à travers les bobines L et L' y en ce qui concerne les tensions continues.
Durant le retour, 11 armature positive du condensateur 31 est à la masse, tandis que la tension négative de -140 Volts de son autre armature est branchée sur le montage en série des bobines L et Ll. Armature gauche du y condensateur 9 est, pour une partie négative du courant alternatif pratiquement en dents de scie qui parcourt ce condensateur, raccordée à la masse à travers la diode 32, de sorte qu'en correspondance, également le point F est calé sur le potentiel de masse. En ce qui concerne l'autre sens de passage de courant, la diode 33 est conductrice, et la cathode de celle-ci est raccordée au montage en série formé par l'inductance 34 et la combinaison parallèle 35, 36.Etant donné que l'inductance 34 est couplée à l'inductance 30, ladite inductance 34 porte une tension de même forme dont la polarité est telle qu'au cours de l'aller, l'extrémité inférieure de ladite inductance 34 porte une tension impulsionnellqpositive, et une tension similaire négative au cours du retour, ce que montre le diagramme 34a, reproduit à coté. Par suite des diodes 33 et 32, llextrémite supérieure de lsinductance 34 ne peut pratiquement pas devenir le siège dpune tension plus négative que la tension de masse, de sorte que le condensateur 35 reçoit une charge (positive) qui porte sa tension jusqu'à la tension d'aller se produisant aux extrémités de l'inductance 34.A cette occasion, la partie de courant en dents de scie, fournie par le condensateur et passant par la diode 33, donne lieu à la charge du condensateur 35, lequel fournit un courant à la résistance 6, formée éventuellement par un autre étage du récepteur.
Durant le retour, il se produit sur les bobines L et Lt une impulsion de retour à tancer" positif à y cause de la capacité parallèle 38a, ce qui est indiqué par la référence 37 montrant cette oscillation à droite de l'armature droite du condensateur 9 sur la figure 4.
L'impulsion de retour à lancer positif 37 est transmise au point F à travers le condensateur 9, et les armatures de ce condensateur 9 deviennent le siège d'une oscillation qui correspond au diagramme 371 au centre et dans la partie supérieure de la figure 4; de crête à crête, les impulsions de retour peuvent avoir au maximum par exemple 350 Volts et bloquent la diode 32.Une impulsion de retour se produit aux extrémités de l'inductance 34, cette impulsion étant négative sur l'extrémité inférieure de l'inductance 34 et étant donc sur llextrémité supérieure de celle-ci, opposée à la tension continue aux armatures du condensateur 35 tout en étant plus grande que les crêtes doimpulsion de la tension illustrée en 37': de ce fait, la diode 33 aussi devient non conductrice.
Dans ce circuit connu, le circuit Vg, 30, A, 38 est fermé durant le retour et est séparé du circuit de déviation. L'apport d'énergie a lieu dans le retour, lorsque l'interrupteur 38 est ouvert: dans ce cas, durant la tension de retour en forme de sommet de courbe sinusordale décrite ci-dessus, un courant passe, depuis l'inductance 30, au condensateur de retour 38a et, partant, dans le circuit oscillant comportant les bobines L et L, de sorte que y l'aller suivant du courant en dents de scie débute avec une amplitude plus forte comparativement à celle de l'aller précédent.Durant le retour, la branche comportant les bobines L et L' est formée par deux parties qui, à l'égard y de l'oscillation de retour, ont'des impédances qui dépendent des capacités partielles et effets de self-inductioi, propres auxdites bobines L , Ll. L'énergie de regur fournie aux parties en question se répartit en correspondance avec le rappert desdites impédances, et est emmagasinée, à la fin du retour, dans les bobines L et L'.
1150C à 1500C apparition et élimination de vapeur d'eau 180C à 2000C apparition des gaz incondensables 1800C à 3800C gazéification des plastiques 2800C à 300"C apparition des hydrocarbures 350"C apparition de l'hydrogène 2000C à 6000C pyrolyse des matières organiques et des caoutchoucs.
Les gaz et les déchets ne peuvent s'enflammer dans l'air tU'au-delà d'un seuil de température franchi par l'apport de source de chaleur extérieure. Cette source est en marche normale le flux gazeux à haute température provenant des couches en combustion. Les gaz simples ont des points d'inflammation relativement élevés (580 à 7500C), mais d'autres produits peuvent descendre jusqu'à 200 C. La température d'allumage se situe en général entre 250 et 6000 C.
A la lecture de cet exposé, il apparat clairement que la combustion des déchets exige une installation complexe et de le construction particulièrement élaborée, ce qui sera démontré dans X paragraphe suivant.
Dans un four d'incinération conventionnel, les déchets ont un comportement à la chaleur qui résulte de deux facteurs.
a) Thermique : Leur température d'inflammation et leur vi tesse de combustion dépendent de leur composition chi mique (constitution moléculaire) et physique. Leur oxy dation par le comburant crée des conditions exothermi ques qui engendrent une accélération.
b) Aérolique : Un contact permanent est nécessaire entre une proportion suffisante de molécules du déchet combusti ble et de celles du comburant gazeux.