INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En même temps, cette rondelle d'étanchéité permet d'obtenir de manière avantageuse que la douille de protection ne puisse pas be déplacer axialement par rapport au manche tubulaire.
Il est-vrai qu'on connaSt par le brevet USA 255 020 un contreangle dentaire dont le mécanisme de serrage (réalisé d'une autre manière) est actionné par un levier à came, accessible à travers un jour ménagé dans le manche tubulaire, qui est susceptible d'être recouvert par une bague de protection tournant sur le manche et qui présente un jour correspondant à celui du manche. Mais à défaut d'une rondelle d'étanchéité, des saletés provenant de l'extrémité du contreangle du côté de l'outil peuvent facilement pénétrer dans l'espèce de fente annulaire entre la douille de protection et le manche tubulaire, de sorte qu'on retrouve les mêmes inconvénients que pour le contre-angle conforme au modèle d'utilité allemand 7 009 641.De plus, la douille de protection du contre-angle connu par le brevet USA cité ci-dessus peut accidentellement se déplacer axialement et radialement pendant l'utilisation de la turbine, de sorte que, par suite du coulissement axial ou de la rotation de la douille de protection le jour dans le manche tubulaire soit dégagé.Par conséquent et vu la vitesse de rotation usuelle d'environ 20.000 à 30.000 t/m, l'utilisation de la douille de protection conforme au brevet USA cité ci-dessus sur un contre-angle, du reste conforme au modèle d'utilité allemand cité, ferait courir au praticien un sérieux danger de blessure par les roues de réglage qui suivent la rotation des arbres pendant le fonctionnement de la turbine Par contre, la rondelle d'étanchéité proposée par l'invention, qui est assise dans ladite gorge annulaire, empêche, par un serrage entre la douille de protection et le manche tubulaire, dû à son élasticité, les déplacements axiaux ou le pivotement accidentel de la douille de protection par rapport au manche tubulaire.
Selon un mode de réalisation de l'invention, le réservoir est équipé en sens vertical d'une pluralité de vannes d'alimentation raccordées à la source de chaleur et associées chacune respectivement à un détecteur de température de telle sorte que seules peuvent s'ouvrir les vannes en face desquelles se trouve la couche intermédiaire à température de 20 à 4000.
Selon un autre mode de réalisation de l'invention, le réservoir unique contient un flotteur ayant une flottabilité déterminée pour qu'il se tienne constamment entre deux des trois couches ; ce flotteur est relié par un tube souple intérieur à une arrivée du liquide venant de la source de chaleur et il présente une sortie de diffusion de ce liquide dans la couche intermédiaire contenue dans le réservoir.
Le réservoir est muni par ailleurs d'un orifice supérieur permettant le prélèvement dans la couche supérieure de liquide à température plus élevée en vue de l'alimentation d'un circuit de chauffage ; il a aussi un orifice inférieur par lequel le liquide refroidi venant du circuit de chauffage est introduit dans la couche inférieure et par lequel aussi le liquide à température plus basse peut être repris pour alimenter la source de chauffage. Le liquide à température moyenne (de 20 à 400C) fourni par cette dernière source est introduit dans le réservoir au sein de la couche intermédiaire comme on l'a expliqué plus haut.
On atteint le but secondaire de l'invention en envoyant le liquide à température moyenne dans une pompe de chaleur qui fournit une fraction de ce liquide plus chaude envoyée à la couche supérieure et une fraction inférieure plus froide envoyée à la couche intérieure Pour mieux faire apprécier l'invention on donnera maintenant une description de plusieurs exemples de réalisation.On se reportera aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1 est une représentation schématique en vue extérieure d'un premier mode de réalisation d'un réservoir de stockage conforme à l'invention ; - les figures 2A à 2D sont des schémas d'un réservoir de stockage selon l'invention montrant des variations possibles de l'importance des volumes de liquide contenu en couches superposées dans ce réservoir ; - la figure 3 est une représentation schématique en coupe d'un exemple de réalisation d'un flotteur interne conforme à l'invention ; - la figure 4 est une vue partielle en coupe d'un réservoir selon l'invention et une vue en coupe d'un autre exemple de réalisation d'un flotteur interne équipant ce réservoir ; ; - la figure 5 est une vue schématique montrant un réservoir dessiné en coupe avec un flotteur interne analogue à celui de la figure 4, combiné à une pompe de chaleur conformément à l'invention et raccordé à une chaudière solaire.
Le réservoir l.représenté est un cylindre allongé en sens vertical dont la construction est classique en soi.
Il peut contenir trois couches superposées d'eau à des températures différentes, par exemple une couche inférieure 2 dont la température se situe dans une gamme de 5 à 1000 environ, une couche intermédiaire 3 dans la gamme de 20 à 40 C environ, une couche supérieure 4 dans la gamme de 60 à 800C environ. Quand le volume intérieur ne subit pas de perturbation ces trois couches ne se mélangent pas ; elles restent en état naturel de stratifi Sur la figure 2C, le circuit d'utilisation continue à réduire le volume de la couche chaude Lt et la chaudière solaire fait croître plus vite le volume de la couche intermédiaire 3. Sur la figure 2D, la consommation de fluide chaud de la couche supérieure 4 a encore diminué et cette couche a vu son volume s'accroître à nouveau.
La reconstitution du volume de la couche supérieure chaude 4 peut se faire de la façon suivante. Sur la figure I une vanne de répartition 14 raccorde la canalisation 9 d'une part à la tubulure 11 d'autre part à une canalisation 15 qui aboutit à un appareil complémentaire de chauffage 16 puis revient à l'orifice supérieur 5. De cette façon, quand la couche chaude supérieure 4 a trop diminué de volume, on peut réchauffer à 600C l'eau venant à 200C, par exemple, de la chaudière solaire et lten- voyer directement dans la couche supérieure 4 par l'orifice 5. On peut également prévoir, comme on le montrera mieux plus loin, que l'eau chauffée ainsi à 600C soit envoyée directement à un circuit d'utilisation.
Selon un autre mode de réalisation de l'in invention, on dispose à l'intérieur du réservoir 1 un flotteur 17 (figure 3) ayant une flottabilité déterminée pour qu'il flotte constamment entre deux des trois couches, par exemple entre la couche supérieure 4 et la couche intermédiaire 3. Ce flotteur 17 présente une première chambre 18 remplie de gaz ou, de préférence, d'une matière à faible densité comme une mousse de matière plastique et une seconde chambre 19 destinée à contenir de l'eau qui arrive de la chaudière solaire à une température de 20 à 400C.
L'importance de la chambre 18 est calculée pour que le flotteur reste en état d'équilibre dans l'eau à 600C. Quand il est immergé dans de l'eau à 300C, ce flotteur subit une poussée plus forte qui tend à le faire monter dans la couche d'eau plus chaude. Dans un réservoir 1 ayant une section droite de lOm2, on peut, en utilisant la moitié de cette surface, donner au flotteur un volume de 10m3. Compte tenu des densités indiquées plus haut, une eau à 300C produira par rapport à l'eau à 600C une poussée supplémentaire de 120 Kg. Ceci montre que le flotteur 17 peut supporter une tuyauterie souple 20 (figures 4 et 5) qui raccorde l'orifice supérieur 5 à la seconde chambre 19 en traversant la première chambre 18.
cation, en raison des différences de densité qui sont les suivantes, pour de l'eau à 50C , densité 1 à 300C , densité 0 > 995 à 600c , densité 0,983.
Le réservoir 1 a un orifice supérieur 5 et un orifice inférieur 6. Une canalisation 7 raccordée à l'orifice supérieur 5 permet de prélever de l'eau chaude à 600C-800C pour l'utiliser par exemple dans un circuit de chauffage et une canalisation 8 raccordée à l'orifice inférieur 5 permet de renvoyer dans la couche inférieure 2 l'eau utilisée refroidie jusqu'à 5 10 C. Une canalisation 9 apporte de l'eau venant d'une chaudière solaire (non représentée) dont la température peut se situer le plus souvent dans la gamme 20 à 400C.Cette eau doit etre introduire dans le réservoir 1 au sein de la couche intermédiaire 3 A cet effet, dans l'exemple de la figure 1, le réservoir 1 est équipé en sens vertical d'une pluralité de vannes d'alimentation 10, espacées régulièrement qui sont raccordées chacune, d'une part grâce à une tubulure Il à la canalisation 9 venant de la source de chialeur, d'autre part au réservoir 1. A chaque vanne 10 est associé un détecteur de température 12 qui commande ltouver- ture et la fermeture de la vanne 10 correspondante.L'ouverture est commandée quand l'eau qui se trouve à l'intérieur en face d'une vanne quelconque est à une température de 300C, par exemple, comprise dans la gamme 20 à 40 C. Ainsi l'eau qui arrive par la canalisation 9 est toujours envoyée dans le réservoir 1 au sein de la couche intermédiaire 3, quelles que soient les variations de celle-ci. Une canalisation 13 également raccordée à l'orifice inférieur 6 permet de prélever dans la couche inférieure 2 de l'eau refroidie pour alimenter la chaudière solaire.
On se reportera maintenant aux figures 2A à 2D pour montrer que les couches 2, 3, 4 peuvent varier considérablement en volume et en position à l'intérieur du réservoir 1.
Sur la figure 2A le réservoir -1 est presque rempli totalement par la couche 4 de fluide chaud à 600C, les couches 2 et 3 étant réduites à un volume minimum. Sur la figure 2B, le circuit dtutili- sation ayant été mis en service, la couche 4 a diminué de volume, la couche 2 a augmenté considérablement de volume et la couche 3 a commencé à se gonfler grâce à la marche de la chaudière solaire.
En pratique, le flotteur 17 est plus aisément réalisable sous forme cylindrique (figures 4 et 5) avec un diamètre égal à 70/100 environ du diamètre du réservoir 1. Le fond 21 de la seconde chambre 19 est constitué par une tôle présentant de nombreuses perforations. De cette façon, quand le flotteur 17 flotte entre la couche supérieure 4 et la couche intermédiaire 3, l'eau qui vient de la chaudière solaire à une température de 20 à 400C pénètre dans la seconde chambre 19 et en sort à une vitesse faible et régulière par les perforations 22, au sein de la couche intermédiaire 3, sans perturber celle-ci.
Quand le flotteur 17 a une première chambre 18 à volume constant remplie de mousse de matière plastique, il évolue toujours avec les fluctuations de l'interface des deux couches 4, 3. En variante, il est possible de remplir la première chambre 18 d'un gaz tel que de l'air et de lui donner un volume variable en séparant cette chambre 18 de la seconde chambre 19 à l'aide d'une membrane élastique 23 (figure 3). On peut alors raccorder à la première chambre 18 un tuyau souple (non représenté) qui sort du réservoir 1 et qui permet de faire varier le volume de la première chambre 18. Ainsi, on peut modifier la flottabilité du flotteur 17 et lui faire occuper un niveau quelconque souhai- table à l'intérieur du réservoir 1.On peut le faire flotter dans l'une quelconque des trois couches 2, 3, 4 quelles que soient les températures de ces dernières.
Sur la figure 4, on a montré que le flotteur 17 peut être guidé en sens vertical par un câble 24 tendu dans le réservoir 1 et traversant une ouverture 25 prévue dans le centre du flotteur 17 pour assurer son guidage. Cette variante n'est pas représentée sur la figure 5.
On connais un four à induction comprenant un creuset dont la paroi et la sole limitent l'enceinte pour le métal liquide. L'enceinte de ce creuset est mise en communication avec le canal d'un conduit de métal amovible encerclant les enroulements de circuits magnétiques fermés.
En outre, il y a un circuit magnétique ouvert, avec des enroulements sur les pièces polaires qui embrassent une portion du conduit à métal. Pour couler le métal du creuset il est prévu un tuyau amovible se plaçant dans le creuset (cf. brevet français nO 1 600 320).
Ce four fonctionne de la façon suivante. Quand le four est chargé de métal liquide, celui-ci forme autour des enroulements, situés sur les circuits magnétiques fermés, une spire de métal en court-circuit, dans laquelle est induit un courant électrique. Sous l'action du courant, le métal s'échauffe aussi bien dans le creuset du four que dans le canal du conduit de métal. Quand les enroulements situés sur les pièces polaires du circuit magnétique ouvert sont mis sous tension, ltentrefer de, ce circuit magnétique devient le siège d'un champ magnétique qui agit sur le métal liquide dans lequel circule un courant électrique. Il en résulte l'apparition dans le métal liquide d'une force électromagnétique sous l'action de laquelle le métal se déplace dans le canal du conduit de métal et va vers l'enceinte du creuset.Ce déplacement provoque la circulation du métal liquide dans le canal et dans le creuset du four. Pour couler le métal dans un moule, on place le tuyau de coulée dans le creuset de façon que le métal du canal entre dans ce tuyau. Gracie à la force électromagnétique s'exerçant sur lui dans ledit canal, le métal liquide passe parle tuyau de coulée et va au moule.
La mise en oeuvre des forces électromagnétiques pour la coulée du métal dans les moules supprime dans le four considéré les commandes électromécaniques et hydrauliques, les quenouilles et les dispositifs rendant le creuset étanche. Tout cela a permis de simplifier la conception du four1 d'augmenter sa fiabilité et d'améliorer les conditions de sa conduite et de son entretien.
Toutefois, au cours de l'utilisation du four on s'est heurté à une difficulté, liée 9 l'emploi du tuyau amovible pour la coulée dans les moules d'un métal à haut point de fusion. L'expérience de la production a montré que la durée de service des tuyaux de coulée réfractaires est fortement réduite dans ce cas, et, par conséquent, il faut une grande réserve de tels tuyaux. En outre, la préparation et l'exécution des travaux liés au remplacement des tuyaux impliquent des dépenses de temps supplémentaires. Avant d'être placé dans te creuset, le tuyau de coulée doit être réchauffé jusqu'8 une température prévenant la solidification du métal. Pour la mise en place du tuyau dans le four, sa jonction et son centrage il faut un personnel hautement qualifié.L'obtention d'une jonction intime de la tranche du tuyau avec la sole à l'endroit où se raccorde le canal du conduit de métal est impossible, par suite de la fusion locale de la tranche du tuyau et du garnissage de la sole du creuset dans le four, et ceci augmente les pertes de charge hydraulique du métal. Quand les écartements entre la tranche du tube et la sole du creuset deviennent importants, la coulée du métal dans le moule s'avère impossible.
L'expérience de la production a montré que le tuyau de coulée amovible détermine dans une large mesure la fiabilité du four quand il est utilise pour couler dans les moules des métaux à haut point de fusion.
I1 est à noter que tous les fours b induction à canal connus ne permettent de couler le métal liquide que dans un seul moule. C'est là un inconvénient commun tous les fours, abaissant la production du four, ainsi que celle des chatnes de coulée sutomatique dans lesquelles ils travaillent.
Le but de l'invention est de supprimer les complications indiquées.
On s'est proposé de créer un four a induction avec une enceinte et une sole du creuset telles qu'elles assureraient un accroissement de la production du four et de sa fiabilité si'splifieraient la conception et rendraient plus coslnode la conduite et l'entretien La solution consiste en un four å induction comprenant un creuset dont la paroi et la sole délimitent une enceinte pour le métal liquide, mise en communication avec le canal en Lt d'un conduit de métal amovible encerclant l'enroulement d'un circuit magnétique fermé, et un circuit magnétique ouvert avec des enroulements sur ses embouts polaires, four dans lequel, d'apres l'invention, il est prévu des cloisons verticales partageant l'enceinte du creuset en au moins trois chambres, les chambres extremes étant mises en communication entre elles par le canal en U du conduit à métal et la chambre médiane, située entre elles, ayant à la partie supérieure de sa paroi un bec pour coulée du métal, et la sole du creuset est réalisée sous la forme d'un chenal ouvert à sa partie supérieure et mettant lesdites chambres en communication entre elles, la portion de chenal située sous la chambre médiane étant embrassée par les embouts polaires du circuit magnétique ouvert.
Les cloisons verticales placées dans l'enceinte du creuset forment une chambre médiane séparée, à partir de laquelle on peut couler le métal dans les moules. La présence d'une chambre médiane ayant à la partie supérieure de sa paroi un bec pour la coulée du métal,permet de simplifier la conception du four (de supprimer le tuyau de coulée) et de faciliter sa conduite et son entretien. La réalisation de la chambre médiane directement dans le creuset a permis d'accrottre la fiabilité du four. La sole du four réalisée en forme d'auge a permis de mettre les chambres en communication entre elles et de fermer le circuit électrique du canal du conduit de métal amovible par le métal liquide du creuset. Ceci contribue au réchauffage uniforme du métal dans chaque chambre.La sole, réalisée en forme de chenal,permet de diminuer l'entrefer des embouts polaires du circuit magnétique ouvert et, par conséquent, d'abaisser la puissance électrique nécessaire pour engendrer la force électromagnétique à l'aide de laquelle s'effectue la coulée du métal de la chambre médiane du creuset au moule.
I1 est avantageux de réaliser le four à induction avec plusieurs chambres médianes et avec un nombre correspondant de circuits magnétiques ouverts, les embouts polaires de ces circuits embrassant les portions du chenal situées respectivement sous ces chambres.
Gracie à la réalisation, dans l'enceinte du creuset du four à induction, de cloisons verticales formant plusieurs chambres médianes, on peut couler le métal réchauffé des chambres dans plusieurs moules simultanément. Ceci permet d'augmenter notablement la production du four à induction et des chaînes de coulée automatiques dans lesquelles il travaille.
Il est souhaitable de réaliser la sole du creuset amovible et adaptée pour sa fixation å la partie inférieure du creuset.
Cela permettra de remplacer la sole par une sole préparée d'avance, de ltenlever et de la relier pendant des arrêts courts n'ayant qu'une influence insignifiante sur le régime thermique du four. Cette réalisation de sole amovible et facilement remplaçable diminue le temps dépensé pour la réfection du garnissage de la sole, permet d'économiser les matériaux de garnissage, ainsi, par exemple, la mise hors d'usage du garnissage de la sole ne requiert pas le remplacement du garnissage du creuset du four.
On peut réaliser dans la partie supérieure de la cloison verticale séparant la chambre extrême un trou débouchant, mettant cette chambre en counication avec la chambre voisine.
Cela permettra d'assurer dans le four donné, simultanément avec la coulée du métal dans les moules, le brassage du métal avec des réactifs, ce qui réduira la durée de la préparation du métal à la coulée.
EXEMPLE 17. - III On ajoute de la triéthylamine (5,68 ml) à une suspension agitée d'α-[3-henzyl-7-oxo-4-thia-2,6-diazabicyclo[3,2,0]hept-2-én- 6-yl]-α-(l-hydroxyéthylidène)acétate de p-nitrobenzyle (9,06 g) dans du tétrahydrofurane (120 ml), sous une atmosphère d'azote à -20 C. pour donner une solution claire, on ajoute du chlorure de méthanesulfonyle (1,65 ml) à la solution, on agite pendant 30 minutes à la même température, on a joute de la morpholine (1,92 ml), on chauffe jusqu'à 0 C, on agite pendant 5 heures, on refroidit jusqu'à -30 C à -35 C, on a joute de la pyridine (1,54 ml) et du brome (3,12 g), on agite pendant 20 minutes, on chauffe jusqu'à la température de l'eau glacée, on ajoute de l'acide chlorhydrique à 5 % (144 ml) et du méthanol (120 ml), on agite pendant 3 heures à la température embiante et on laisse reposer toute la nuit à 0 C Le rassemblement des eristaux séparés dans le mélange réactionnel par filtration donne le 7-phénylacétamide-3-hydroxy-3-céphem-4-carboxylate de p-nitrobenzyle (6,678 g); p.f. 201 C. Rendement : 71 %.
(1) Dans une solution acétonique, refroidie par de la glace sèche, d'α-[3-phénoxyméthyl-7-oxo-2,6-diaza-4-thiabicyclo [3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α-(l-chloro-2-propén-2-yl)acétate de diphénylméthyle (160 mg) dans un mélange de chlorure de méthylène (3,2 ml) et de méthanol (0,3 mi), on introduit de l'ozone jusqu a ce que le mélange réactionnel présente une couleur bleue.Ensuite, l'excès d'ozone est purgé avec de l'oxygène, mélangé avec une solution aqueu- se de sulfite acide de sodium à 95 % (100 mg) et on refroidit jus qu'à la température ambiante pour décomposer 1' ozonide. Après 1 heure et demie, la solution est lavée avec une solution à 5 ss de bicarbonate de sodium et d'eau, séchée et concentrée pour retirer le chlorure de méthylène.L'huile résultante (132 mg) est purifiée sur une plaque chromatographique à couche mince (dite Merck 60F-254) en uti- lisant'un mélange de benzène et d'acétate d'éthyle (1 : 1) comme solvant de développement, pour donner de l'α-[3-phénoxyméthyl-7-oxo- 2,6-diaza-4-thiabicyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α-(2-chloro-l-hydroxy- éthylidène)acétate de diphénylméthyle (44 mg) sous forme de verre.
IR: # CHCl3 1784, 1672, 1620, 1603 cm-.
max RMN: # CDCl3 4,00s2H, 4,66+4, 96ABq(14Hz)2H, 5,23s2H.
(2) Dans une solution, refroidie par de la glace, d'α-[3- phénoxyméthyl-7-oxo-2,6-diaza-4-thiabicyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl] α-(2-chloro-l-hydroxyéthylidène)acétate de diphénylméthyle (36 mg) dans un mélange de méthanol et de tétrahydrofurane (1 : 1) (1,1 ml), on ajoute de l'acide chlorhydrique IN (0,39 mi),on'chauffe jusqu'à la température ambiante et le mélange est agité pendant 1 heure et demie.Le mélange réactionnel est déversé dans de l'eau et de la glace, et il est extrait au chlorure de méthylène. La solution d'extrait est lavée avec une solution aqueuse à 5 % de bicarbona- tè de sodium et de l'eau, séchée sur du sulrate de sodium et évapo- rée. La purification du résidu obtenu par chromatographie sur couche mince en utilisant un mélange de benzène et d'acétate d'éthyle (3 : 2), donne du 7-phénoxyacétamido-3-hydroxy-3-céphem-4-carboxy- late de diphénylméthyle (6 mg); p.f. 125-126 C.
IR: # CHCl3 3420, 1788, 1738, 1692, 1600 cm-.
max RMN: # CDCl3 3,33s2H, 4,54s2H, 5,02d (4Hz)1H, 5,26s2H, 5,62dd(10:4Hz)1H, 6,81-7,45m10H, 11,5brs1H.
EXEMPLE 18. - III Dans une solution d'α-[3-benzyl-7-oxo-4-thia-2,6-diazabi- cyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α-(2-bromo-l-diméthylaminométhylidène) acétate de p-nitrobenzyle (380 mg) dans du tétrahydrofurane (10 ml), on ajoute de l'acide sulfurique à 5 % (2 ml) et du méthanol (10 ml) et le mélange est agité pendant 2 heures à la température ambiante.
Le mélange réactionnel est maintenu à 0 C toute la nuit pour sépe- rer le 7-phénylacétamido-3-hydroxy-3-céphem-4-carboxylate de p-nitrobenzyle (240 mg), p.f. 2010C.
EXEMPT 19-111 gDans une solution d'α-[4-méthoxyméthylthio-3-phénoxyacé- tamido-2-oxoazétidin-l-yl]-α-(2-bromo-l-hydroxyéthylidène)acétate de p-nitrobenzyle (200 mg) dans un mélange'de dioxane (5 ml),et d'éthanol (2 ml), on ajoute une solution de chlorure mercurique (300 mg) dans' 'l'eau (2 ml), et le mélange est agité pendant 12 heures à 50 C.Le mélange réactionnel est concentré sous pression réduite, extrait à l'acétate d'éthyle, lavé à l'eau, séché et évapo- ré -poùr donner 'un' résidu, qui est dissous dans un mélange de chlcrure de méthylène et de méthanol, passé à travers une 'couche de gel de silice, concentré et traité à l'éther. La mousse obtenue est du 7-phénoxyacétamido-3-hydroxy-3-céphem-4-carboxylate de p-nitrobenzyle identique à un échantillon authentique.