INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur la figure 1, on a représenté un premier système qui consiste à brancher entre deux points accessibles de la canalisation 2 (extrémités 4 et 6) un circuit d'alimentation électrique 8 comportant essentiellement un générateur de courant alternatif 10 de fréquence F. On comprend que, dans ces conditions, on obtient un champ magnétique alternatif dont les vecteurs sont disposés normalement à l'axe de la canalisation 2, et le champ magnétique est sensiblement le même sur toute la longueur de la canalisation comprise entre les extrémités 4 et 6.
Sur la figure 2, on a représenté une autre façon de créer ce champ magnétique. Dans ce cas, la canalisation 2 comporte une seule extrémité accessible 4. On branche alors le circuit électrique 8 entre l'extrémité 4 de la canalisation et une prise de terre 12. Bien entendu, le circuit d'alimentation électrique 10 comporte également un générateur de courant alternatif à la fréquence F. On comprend que le circuit électrique se referme par la masse. On obtient encore un champ magnétique de révolution autour de l'axe de la canalisation 2, le vecteur champ étant disposé dans des plans perpendiculaires à l'axe de la canalisation, mais dans ce cas,-le champ magnétique décroît au fur et à mesure que l'on s'éloigne de la prise de terre 12.
On connaît déjà des appareils qui permettent non seulement de détecter le tracé d'une canalisation enterrée, mais également de déterminer, pour chaque point de la canalisation, la profondeur de celle-ci par rapport à la surface du sol. De tels appareils fonctionnent selon le principe suivant : on repère très exactement la verticale de la canalisation. Dans cette position, si l'on place une bobine de détection dans une position verticale, on obtient une force électromotrice induite nulle dans le détecteur. Si on incline la bobine de détection à 450 on aura, à ce moment, une force électromotrice induite, car les projections des lignes de champ sur l'axe de la bobine ne sont plus nulles. En se déplaçant latéralement par rapport à la direction détectée de la conduite, il y a soit augmentation de la force électromotrice soit une diminution de celle-ci.Si on se déplace du côté où la force électromotrice décroît jusqutà ce que la tension induite s'annule, on sait que le champ est à nouveau perpendiculaire à l'axe de la bobine. Dans cette position, on sait que l'angle vaut 450 et que le prolongement de liaxe de la bobine passe par l'axe de la canalisation. On en déduit immédiatement que la distance entre la verticale de la canalisation, primitivement détectée, et la position de la bobine inclinée à 45a est égale à la profondeur à laquelle la canalisation est enterrée. En effet, dans cette disposition, on a un triangle isocèle rectangle et les deux côtés de ce triangle sont donc égaux.
Cette méthode présente au moins deux inconvénients majeurs : d'une part, il n'est pas toujours possible de se déplacer latéralement, il peut y avoir un obstacle tel qu'un mur, une route ou encore un caniveau ; et surtout cette mesure n'est exacte que lorsque le milieu est homogène, c'est-à-dire lorsque plus précisément, la nature de la portion du sol traversée par le prolongement de la bobine de détection dans la position à la verticale de la conduite et dans la direction à 45Û est rigoureusement homogène, ce qui est très rare, en particulier en agglomération. De plus, cette mesure demande de nombreuses manipulations, comme cela ressort de l'exposé précédent du procédé.
La présente invention a précisément pour objet un procédé de détection et de mesure de profondeur de conduites enterrées et un dispositif en faisant application qui pallient les inconvénients cités ci-dessus.
Le procédé de détection d'une conduite enterrée et de mesure de sa pIofondeur, procédé dans lequel on crée autour de ladite conduite un champ magnétique à fréquence donnée, et dans lequel on détecte la position de la conduite en mesurant à la surface du sol ledit champ magnétique en déterminant les points où le champ mesuré est maximum, se caractérise en ce qu'on mesure la profondeur de la canalisation en mesurant le champ magnétique en deux points 1 et 2, situés sur une même verticale et séparés par une distance fixe, en un endroit où l'on est situé à la verticale de ladite conduite, en ce qu'on détermine la différence D entre les valeurs des champs H1 et H2 mesurés, en ce qu'on effectue le quotient de la valeur du champ Hi en un premier de ces deux points, par ladite différence D, ce qui donne la profondeur de ladite conduite par rapport à la position de l'autre de ces deux points.
La présente invention concerne également un dispositif de détection d'une conduite enterrée et de mesure de la profondeur de ladite conduite, comportant des moyens pour faire circuler dans ladite conduite un courant électrique de fréquence F, ce qui crée autour de ladite conduite un champ magnétique ayant la même fréquence et des moyens mobiles pour détecter ledit champ magnétique, susceptibles d'être déplacés à la surface du sol, caractérisé en ce que lesdits moyens mobiles comportent un premier et un deuxième capteurs de champ magnétique aptes à convertir en une grandeur électrique proportion eLle à l'l tersité du champ magnétique, les deux capteurs étant dispose 'n par rapport à l'autre à une distance fixe, lesdits capteur téta: t f fixés sur lesdits moyens mobiles de telle façon qu'ils soient disposés sur une même verticale lorsque lesdits moyens mobiles sont en position de fonctionnement, le premier capteur délivrant un signal H1 et le deuxième capteur un signal H2, lesdits moyens mobiles comportant également des moyens pour élaborer la différence entre les signaux H1 et H2, ce qui donne un signal D, des moyens pour multiplier l'un des signaux H1 et H2 par une constante, ce qui donne un signal E, et des moyens pour diviser le signal E par le signal D, le signal ainsi obtenu représentant la profondeur de la canalisation.
De toute façon, l'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit, d'ur mode de réalisation de l'invention donné à titre d'exemple non limitatif. La description se réfère aux figures annexées sur lesquelles on a représenté - sur les figures 1 et 2 déjà décrites, deux modes de création du champ magnétique autour de la conduite enterrée - sur la figure 3, une vue en coupe verticale montrant schématiquement les différentes parties du dispositif objet de l'invention - sur la figure 4, une vue en coupe verticale selon un plan perpendiculaire à l'axe de la canalisation enterrée et qui montre le principe de l'invention - sur la figure 5, un schéma sous forme de bloc diagramme de l'ensemble de l'appareil de détecion faisant partie du dispositif de mesure objet de l'invention - sur la figure 6, un mode de réalisation du circuit diviseur - sur la figure 7, un mode de réalisation du circuit de détection associé à l'un quelconque des capteurs utilisés dans l'invention - sur la figure 8, un mode de réalisation d'un oscillateur pour faire circuler le courant à fréquence donnée dans la canalisation.
Sur la figure 3, on a représenté l'ensemble de l'installation pour mieux an faire comprendre les différentes parties.
Le dispositif comprend d'une part un appareil fixe 30 pour créer le champ magnétique le long de la canalisation 2. Comme on l'a déjà représenté sur la figure 2, cet appareil comporte essentiellement un oscillateur 32 à fréquence fixe F branché entre la canalisation 2 et une prise de terre 34. Le dispositif de mesure comporte d'autre part un appareil mobile de détection 40 qui peut être déplacé sur la surface du sol 20 par un opérateur. Cet appareil de détection sert, comme on va ltexpliquer ultérieurement à mesurer l'intensité du champ magnétique.
La figure 4 représente une vue en coupe verticale selon le plan IV-IV de la figure 3. On retrouve la canalisation enterrée 2, la surface du sol figurée par la ligne 20 et l'ensemble de l'appareil de détection 40. En fait, l'appareil de détection 40 comprend une partie de détection 42 comportant deux capteurs de champ magnétique 44 et 46, l'axe de la partie de détection 42 étant sensiblement vertical. Par exemple, à 1 m de hauteur une inclinaison de 100 par rapport à la verticale ne donne qu'une erreur de 4 cm ; un niveau à bulle est suffisant pour constater l'orientation.
L'appareil de détection 40 comprend également un corps 48 qui comporte des circuits de traitement de l'information qui seront décrits ultérieurement et qui permet par ailleurs de déplacer l'appareil sur le sol tout en maintenant la partie de détection 42 verticale. En outre, les capteurs de champ magnétique 44 et 46 ont des axes horizontaux, parallèles au plan de la figure 4. On comprend donc que lorsque l'appareil de détection est dans la position représentée sur la figure 4, l'axe des détecteurs 44 et 46 est confondu avec la direction des vecteurs champ magnétique.
On sait que, lorsque le conducteur électrique est long et rectiligne et qu'il est parcouru par un courant électrique I, le champ magnétique H en un point situé à une distance d de 11 axe de la canalisation a pour expression H 2 gd expression dans laquelle H est exprimé en Tesla, I en ampères et d en mètres. Si l'on effectue une mesure à deux niveaux différents au-dessus du sol 20, à l'aide des capteurs 44 et 46, on mesure deux champs magnétiques H1 et H2 correspondant respectivement aux distances d1 pour le capteur 46 et d1 + Sd1 pour le capteur 44 qui est situé au niveau supérieur.Les deux champs ont alors pour valeur H1 = I , et 2 # d1 I H2 = 2 # (d1 + #d1) I ssd1 d'où H1 - H2 = = D 2 # d1 (d1 + #d1) H2 - d1 et D #d1 8d1 H H2 d'où d1 = H1 - H2 On voit donc que la valeur de d1 dépend du champ H2, de la différence D entre les champs H1 et H2 et de la valeur de Sd1. La quantité 8d1 est la distance entre les cotes des deux capteurs 44 et 46. Il s'agit donc là d'une constante de l'appareil.
Par suite de la mise en oeuvre du procédé de l'invention, une partie des éléments qui sont présents dans les minerais complexes et qui compliquent fortement leur traitement peuvent être éliminés entièrement ou partiellement de la matrice des minerais, et une partie des éléments peuvent être réarrangés en cristaux minéraux de structure facilitant l'élimination desdites substances lorsque les minerais sont affinés par les méthodes courantes. L'ensemble desdits éléments, qui sont combinés en sulfures de cuivre, nickel, cobalt et fer dans des structures complexes compliquées et stables, consiste en arsenic, antimoine et bismuth. En plus desdits éléments, le procédé de l'invention vise un grand nombre d'éléments qui forment indépendamment des minéraux complexes ou sont présents dans les cristaux d'autres éléments différents.Lesdits éléments comprennent Se, Te, Ga, In, T1, Ge, Sn, Pb, Zn, Cd, Hg, Mo, Mn, Re, Ag et Au.
Selon ledit procédé, on effectue le réarrangement des minéraux en catalysant très fortement la diffusion à l'état solide des métaux, et également du soufre, à l'aide d'une pression partielle élevée de soufre élémentaire dans l'intervalle de températures de 500-9000C, de préférence 600-8000C. Les minéraux se combinent en sulfures stables correspondant aux nouvelles conditions. Suivant la température et les quantités de matières, certaines des substances formant des impuretés (en elles-mêmes des éléments de très grande valeur et rares en partie) sont évaporés soit en sulfures soit sous forme pure, en fonction de leurs pressions de vapeur.
Dans le procédé de l'invention, les structures minérales en général très compliquées des minerais et concentrés de minerais complexes et mélangés principalement sulfurés, sont décomposés en leurs constituants élémentaires et ceux-ci sont réarrangés en structures minérales synthétiques et en même temps simples. Simul tanément au réarrangement des minéraux des constituants principaux (Cu, Ni, Co, Fe, etc.), de nombreuses substances (As, Sb, Bi, Se, Te, Ga, Ge, Cd, Hg, Re, etc.) qui sont combinées en structures complexes et souvent comptés comme impuretés par rapport aux constituants principaux, se trouvent décomposées et réarrangées en phases minérales qui facilitent leur élimination simultanée ou consécutive.Certaines desdites impuretés sont évaporées totalement ou partiellement, selon les températures de traitement, les quantités de matières et les pressions de vapeur des constituants.
On effectue de préférence la décomposition et le réarrangement des minéraux complexes dans l'intervalle de températures de 600-8000C, en utilisant l'accélération "catalytique" de la diffusion des métaux (également diffusion du soufre) qui se produit dans la phase des sulfures sous une pression de vapeur élevée du soufre élémentaire. Un transport rapide de métal dans le système autorise les conditions d'activité des composés sulfurés des constituants principaux qui sont avantageuses pour le procédé et qui sont provoquées par la diffusion, et il autorise également l'évaporation directe d'une partie des constituants.
Les minerais visés par le procédé ont principalement pris naissance à la suite d'une différenciation magmatique récente.
Certaines des minéralisations (par exemple, paragénèse pyrite magnétique-pentlandite, minéraux d'arsenic et d'antimoine stables de la série des platinoïdes, etc.) déposés sous l'effet de l'écart de solubilité des masses fondues respectives au dernier stade de la phase magmatique récente sont également couvertes par le procédé de l'invention. La plus grande partie des minerais compris dans le cadre de l'invention ont toutefois pour origine la différenciation du reste eutectique de la dernière phase et, en outre, la minéralisation à basses température et pression de ladite phase (à savoir, les minerais complexes et mélangés, bien minéralisés, cristallisés lentement, etc.).Dans ce cas, les minerais qui sont visés sont, par ordre d'importance, des dépotes pegmatitiques (par exemple, sulfures de molybdène et de cuivre), pneumatolytiques (par exemple, pyrites de cuivre et arsenic, galène, blende et pyrites), métasomatiques de contact (par exemple, pyrites de cuivre et d'arsenic, pyrite, sulfures de plomb et de fer, blende et minéraux de métaux nobles avec le sélénium et le bismuth), et hydrothermaux.
La plupart des minéralisations déposées en minerais couvertes par le procédé de l'invention apparaissent précisément sous forme de dépits hydrothermaux. Certains desdits groupes et certains minéraux desdits groupes sont examinés ci-après en les classant principalement d'après leur composition a) Groupes pyritiques et riches en arsenic les minéraux de formules générales suivantes sont indiqués à titre d'exemples : (Fe, Co, Ni) (S, Se, Te)2 (Fe, Co, Ni)As2 (Fe, Co, Ni) (As, Sb)S Cu(Fe, Ga, In)S2 (Cu, Ag)Fe2S3 Cu3(Ge, Fe, As, Sb)S4 Cu5FeSn ;Cu2S, CuS b) Groupes du plomb, du zinc, de l'argent : les formes suivantes sont indiquées à titre d'exemples (Cu, Ag)20(Fe, Zn, Hg, Ge, Sn)4(As, Ab, Bi > 8S26 (Zn, Cd, Hg)(S, Se, Te) Te > Pb(S, Se, Te) c > Groupes de l'étain, du zinc, de l'argent Cu3(As, Sb, Fe, Ge, V)S4 Cu2(Ag, Fe, Zn, Sn)S4 d) Groupes du cobalt, du nickel, de l'argent, du bismuth, de l'uranium (Co, Ni, Ag, U)(As, Bi)3 e) Groupes des minerais complexes de l'arsenic, de l'antimoine, du bismuth : les types minéraux suivants sont mentionnés à titre d'exemples Ag3(As, Sb)S3 Cu3BiS3 Cu(Sb, Bi)S2 Ag(As, Sb)S2 (4 Te, Hg) (As, Sb)4S8 Pb, Cu(As, Sb, Bi)S3 etc.
En plus des minéraux naturels, le procédé de l'invention vise naturellement aussi les précipités contenant des parties synthétiques des groupes minéraux précités, obtenus comme sous-produits dans des procédés industriels.
On a mentionné ci-dessus que la plupart des minerais qui peuvent être- traités par le procédé de l'invention appartiennent aux dépôts pneumatolytiques et hydrothermaux. Dans ces cas, les minéralisations présentes dans les minerais ont été séparées des solutions hydrothermiques principalement en dessous des intervalles respectifs de températures et de pression de 400-5000C et 220-250 2 On a ensuite soumis les éléments qui représentent les kg/cm nombres ordinaux élevés de la classification périodique, qui sont facilement déplacés, et qui ont des pressions de vapeur élevées, à une concentration en phases aussi bien liquide que gazeuse.
Lorsque les conditions du système de séparation (pression, température, concentration, granulométrie, etc.) sont graduellement modifiées, les phases des composés déjà séparés deviennent instables, et les structures atomiques et ioniques correspondant aux conditions modifiées se trouvent créées (c'est-à-dire une métamorphose métasomatique), tandis que les compositions de la phase liquide comme de la phase gazeuse sont simultanément modifiées.
Parmi les éléments couverts par le procédé de l'invention, on sépare l'arsenic-, par exemple, à un degré considérable déjà au stade pegmatitique, le bismuth à partir de solutions hydrothermales chaudes, et l'antimoine et le mercure à des températures inferieures à celles utilisées avec les éléments précités. La composition de la phase gazeuse du système de séparation peut être déduite, par exemple, de produits d'exhalation volcanique qui, en plus de vapeur d'eau surchauffée, contiennent généralement du soufre, de l'arsenic, du sélénium, du tellure, du mercure, du zinc, du plomb, etc. Lesdites substances participent à l'échange géochimique et à d'autres réactions dans la formation des minéraux.
Le point de départ du nouveau procédé de l'invention a consisté en une inversion, en faisant appel à des techniques industrielles, du processus de métamorphose qui a exigé des millions d'années pour s'établir dans la nature. Conformément audit procédé, on effectue le réarrangement des réseaux minéraux du minerai ou du concentré de minerai en créant, à l'aide d'une phase gazeuse extérieure et d'une excitation thermique, les conditions dans lesquelles les métaux lourds volatils forment de nouveaux minéraux par eux-mêmes ou sont transférés dans la phase gazeuse.
Bien entendu, les conditions correspondant à celles qui existaient avant la phase de séparation pneumatolytique ou hydrolytique ne peuvent pas être obtenues d'une manière économique, mais en se plaçant sous l'angle technologique, on peut simuler la faible teneur en soufre et la forte pression totale des eaux thermiques, en utilisant pour le réarrangement une plus grande pression de soufre et un plus grand gradient de température, ainsi que des distances de diffusion plus courtes, par rapport à ceux de l'état antérieur (la dimension des particules, c'est- -dire la distance de diffusion, du concentré de minerai broyé est seulement de l'ordre de quelques centièmes de millimètres ; dans la métamorphose naturelle, la distance de diffusion peut être de l'ordre de dizaines de kilomètres).
D'autres caractéristiques et avantages du procédé de l'invention ressortiront mieux à la lecture de la description détaillée suivante donnée à titre indicatif et non limitatif, en référence aux dessins annexés, dans lesquels la figure 1 représente des électrogrammes et des radiogrammes d'un concentré de Cu-Co-Fe-As-S, agrandissement 500 x ; la figure 2 représente des photographies similaires d'un grain de CoSAs ayant partiellement réagi la figure 3 représente des photographies similaires d'un concentré de Cu-Co-Fe-As-S ayant partiellement réagi la figure 4 représente l'analyse linéaire d'un grain de CoSAs ayant partiellement réagi-; la figure 5 représente un diagramme d'équilibre du système Co-As-S la figure 6 représente le schéma des réactions de réarrangement de l'arséniure de cobalt ;; la figure 7 représente des photographies d'un grain de Ni(Fe,Co)SAs ayant partiellement réagi, agrandissement 300 x ; la figure 8 représente l'analyse linéaire d'un grain de Ni(Fe,Co)SAs ; la figure 9 représente des photographies d'un concentré de (Ni,Co,Fe)(As,Sb), agrandissement 300 x la figure 10 représente des photographies d'un grain de Ni(Co,Fe)SAs(Sb) ayant partiellement réagi, agrandissement 500 x la figure 11 représente l'analyse linéaire d'un grain de Ni (Co,Fe) SAs (Sb) ;- la figure 12 représente des photographies d'un grain de (Ni,Co,Fe)(As,Sb) ayant partiellement réagi, agrandissement 500 x;; la figure 13 représente l'analyse linéaire d'un grain de (Ni,Co,Fe) (As,Sb > la figure 14 représente des photographies d'un grain de Cu3AsS4 ayant partiellement réagi, agrandissement 500 x la figure 15 représente l'analyse linéaire d'un grain de Cu3AsS4 la figure 16 représenté des photographies d'un grain de Cu3AsS4 ayant partiellement réagi, agrandissement 500 x la figure 17 représente l'analyse linéaire d'un grain de Cu3AsS4 la figure 18 représente un graphique des pressions de vapeur des sulfures de métaux en fonction de la température ; et la figure 19 représente un four cylindrique conçu pour une application au procédé de l'invention.
Unediscussion théorique du procédé de l'invention est grandement compliquée par l'absence de diagrammes d'équilibre et de fonctions thermodynamiques des divers systèmes et, par suite, une illustration mathématique quantitative des possibilités de réarrangement des minéraux ne peut être fournie que dans un nombre restreint de cas seulement.
On examinera tout d'abord le cas d'un concentré de chalcopyrite-cobaltine-pyrite. Les constituants principaux sont les suivants d'après l'analyse (t en poids) : 9,6-10,0 Cu ; 2,8-3,0 Co; 35,8-38,4 Fe ; 35,1-38,4 S et 3,4-6,1 As. La cobaltine du concentré, CoAsS, est sous la forme de grands cristaux bien constitues. La structure du concentré peut être observée d'après la série d'électrogrammes et de radiogrammes de la figure I. Les radiogrammes correspondant à la pyrite (1), la chalcopyrite (2) et la cobaltine (3) de l'électrogramme indiquent une distribution très claire de l'arsenic dans la phase CoAsS. Le cobalt et l'arsenic n'étaient pas présents dans les autres minéraux de 1' échantillon examiné.
AUCUN SYSTÈME DE CE GENRE", ECONOMISEUR D'ÉNERGIE CALO RIFIQUE N1 EST CONNU ET UTILISÉ À CE JOUR, LE BALLON DtEAU PLACÉ AU-DESSUS DU FOUR PERMET DtOBTENIR UN FAIBLE VOLUME D'EAU TIÈDE, UTILISÉE SEULEMENT POUR LE LAVAGE D'INSTRUMENTS DE TRAVAIL.
LE DISPOSITIF INVENTÉ VISE SURTOUT # DES FINS D'ÉCONOMIES EN UTILISANT UNE QUANTITÉ IMPORTANTE DE CALORIES PERDUES11 POUR CHAUFFER DES LOCAUX DE TRAVAIL ET DrHABITATION, ALORS QUE CEUX-CI L'ÉTAIENT JUSQU'À PRÉSENT, PAR UNE AUTRE SOURCE D'ÉNERGIE (AUJOURD'HUI POUVANT #TRE SUPPRIMÉE), LE DISPOSITIF OBJET DE L'INVENTION COMPORTE , UNE CONDUITE OU CHEMINÉE DtÉVACUATION DES GAZ CHAUDS DE COMBUSTION AU SORTIR DU FOURs RÉALISÉE EN ACIER INOX TR#S ÉTANCHE, , UNE TUYAUTERIE (2) RENDUE INOXYDABLE5 CYLINDRIQUE ET CONCENTRIQUE A LA PRÉCÉDENTE AVEC DEUX VIROLLES CIRCULA IL RES À CHAQUE EXTRÉMITÉ, FORMANT BOUCHES D'ENTRÉE ET DE SORTI EX CE CYLINDRE EST PRÉVU DÉMONTABLEs MAIS ÉTANCHE, SUIVANT DEUX GÉNÉRATRICES OPPOSÉES , UNE TUYAUTERIE SOUPLE (3) EN ACIER INOX, ENROULÉE EN HELICE1 ET RENDUE SOLIDAIRE DE LA CONDUITE D'ÉVACUATION DES GAZ CHAUDS AFIN D'AUGMENTER LA SURFACE D1E'CHANGE.
. DE PLUS5 CETTE TUYAUTERIE SOUPLE EST REMPLIE DE SABLE FAISANT FONCTION D'ACCUMULATEUR THERMIQUE.
, UNE SECTION GAINE (4) RENDUE INOXYDABLE RELIÉE À LA Vl- ROLLE DE SORTIE DU CYLINDRE, ET SUR LAQUELLE EST MONTÉ : - UN MHUMIDIFICATEUR D1AIR (5) MODÈLE POUR - UN CAISSON DE DtSTRIBUTION D'AIR (6) AVEC 5 OU 6 MAN CHETTES CYLINDRIQUES ET CLAPETS DE RÉGLAGE DE - UN RÉSEAU DE GAINES, SOUPLES, (7) CYLINDRIQUES RENDUES INOXYDABLES, RACCORDE ES AUX MANCHETTES DU CAISSON, ACHE MINANT L'AIR CHAUD AUX DIFFÉRENTS LOCAUX.
- UNE TURBINE DE VENTILATION (8) # DÉBIT VARIABLE ASSU- RANT UNE CIRCULATION FORCÉE D'AIR À CHAUFFER, DONT LA SOR TIE EST RELIÉE À LA VIROLLE D'ENTRÉE DU CYLINDRE, FAIT PASSER CET AIR ENTRE LES DEUX CYLINDRES SUIVANT UN CHEMI NEMENT HÉLICO@DAL.
- L2AIR AINSI CHAUFFÉ EST DISTRIBUÉ AUX DIFFÉRENTS LOCAUX (FOURNIL, LABORATOIRE DE TRAVAIL, TOILETTES, SANITAIREs MAGASIN DE VENTE, CUISINE, ETC...) POUR LES CHAUFFER.
EN-DEHORS DES TEMPS DE FONCTIONNEMENT DU FOUR (10 À 13 H EN MOYENNE) IL EST POSSIBLE DE CHAUFFER TOUT OU PARTIE DES LOCAUX PAR L1ADJONCTION DE RÉSISTANCEs ÉLECTRIQUES DANS LE CAISSON DE DISTRIBUTION - UN DISPOSITIF SIMPLE (THERMOSTAT + INTERRUPTEUR HORAIRE - OU LES DEUX cOMBINÉS) PEUT PERMETTRE LE PASSAGE AUTOMATIQUE DE L'UN À LtAUTRE DES DEUX MODES DE CHAUFFAGE.
EN SAISON ESTIVALE, IL EST POSSIBLE ÉGALEMENT DE CONDITION NER TOUT OU PARTIE DES LOCAUX. CETTE CLIMATISATION POURRAIT ÊTRE RÉALISÉE EN UTILISANT UNE DÉRIVATION SUR LA TURBINE.