INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans les matériels jusqu'ici utilisés les machines destinées à cet usage se divisent en deux groupes : d'une part les diviseuses volumétriques, d'autre part les machines dites "peseuses" Les premieres consistent å diviser une masse de pate d'un poids connu en fractions égales, la dite masse se présentant sous une forme volumétrique cylindrique ou parallélépipédique ayant été moulée par compression Un jeu de couteaux découpe cette masse en petons qutil faut saisir manuellement dans les plus brefs délais pour éviter une reprise en masse. Les secondes machines dites peseuses agissent en continu :tant qu'une trémie en charge au-dessus d'elles contient de la pute.Ces machines sont équipées d'une enceinte de volume réglable destinée à mesurer des volumes égaux de pâte par introduction et expulsion dans et hors de cette capacité. Le volume idéal est déterminé par contrtle du poids des premiers patrons, lequel contrtle doit entre renouvelé en égard de l'évolution de la fermentation ou "pointage" de la pâte en pétrin, laquelle influe sur la densité. Cette capacité peut entre de toute forme cylindrique ouparallélépipédique. I1 est aussi connu des doseuses volumétriques à capacité cylindrique utilisant un mouvement oscillant, mais la commande du piston est extérieure à cet ensemble mobile.
Cette commande comporte un appareillage mécanique important de tambours, manivelles, cames ou autres, ainsi que les organes de commande de réglage de la capacité, également situés à l'extérieur et entrainant la présence de renvois complexes La machine suivant I1 invention permet d'éviter ces inconvénients d'exposer les organes de commande aux poussières de farine et aux souillures par projection debate, la totalité des mécanismes étant localisée dans un bras oscillant dont la motorisation et le pilotage sont entièrement hydrauliques.
La machine, objet de l'invention, consiste dans un bras oscillant autour d'un axe horizontal sous l'action d'un vérin à double effet, lequel bras pos sède un cylindre réalisant une capacité de volume réglable par le positionnement du fond de cylindre ou butée, lui-mtme réglable par un système vis écrou.
L'orifice d'admission et d'éjection du cylindre est alternativement placé en communication avec le conduit d'évacuatåon d'une trémie à ptte située en partie haute de la machine, ou en position d' éjection au-dessus d'un tapis transporteur. Des micro-contacts de fin de course déclenchent ou stoppent les différentes phases du cycle de fonctionnement de la machine.
Les dessins annexés illustrentà titre d'exemple non limitatif un mode de réalisation préférentiel de la machine. Dans ceux-ci - la figure 1 représente une vue en élévation coupe de la machine, - la figure 2 représente une vue en bout de la meme machine.
Telle qu'elle est représentée, la machine est constituée d'un cylindre 1 oscillant autour d'un axe horizontal xx', sous l'action d'un vérin hydraulique à double effet 2. L'extrémité supérieure 3 du cylindre est en forme dtopercule à portée cylindrique coulissant sur une bride 4 de forme conjuguée située en partie basse d'une trémie de chargement 5 contenant laite de pétrin, l'alésage du cylindre communiquant avec l'orifice de la bride en position chargement, le talon fia de l'opercule obturant le dit orifice en position d'éjection.
Dans ce cylindre se déplace un piston 6 dont la tige 7 est fixée sur une traverse 8 reliant les tiges de deux vérins hydrauliques à double effet 9 et 10 disposés latéralement par rapport au cylindre 1. La course du piston 6 est réglée au moyen d'une butée il constituant le fond de cylindre, laquelle butée est réglable en position au moyen d'un dispositif vis-écrou 12. Les tettes de vérins 9 et 10 et le corps du cylindre 1 sont réunis par une traverse 13 comportant à chacune de ses extrémités un tourillon, l'ensemble ainsi constitué en conjugaison avec la traverse 8 réalisant un pont rigide oscillant autour de l'axe XX'.
Le cycle complet de fonctionnement de la machine selon l'invention se déroule de la façon suivante : le piston 6 en position haute en contact avec la pate de la trémie descend sous l'action de deux vérins 9 et 10 remplissant ainsi le cylindre de pate selon un volume déterminé par la position de la butée il. Un contact de fin de course déclenche alors l'oscillation du cylindre autour de Xx' pour ltamener en position de déversement proche de l'horizontale au-dessus d'un tapis transporteur 14. L'orifice de la bride 4 de fond de trémie est obturé par le talon 3a de l'opercule isolant ainsi le chargement de la trémie 5.Un micro-contact de fin de course déclenche l'éjection du piston par translation du piston 6, lequel piton est acheminé vers une bouleuse aumoyen de tapis transporteur 13, un micro-contact de fin de course provoque le retour du cylindre en position initiale par oscillation autour de IX'.
L'invention ne se limite aucunement au mode de réalisation spécialement décrit, mais elle embrasse au contraire toutes les variantes possibles à condition que celles-ci ne soient pas en contradiction avec ltcbjet de chacune des revendications annexées à la présente description.
C'est ainsi qu'aux micro-contacts de fin de course il peut titre substitué un servo-régulateur hydraulique, lequel assure la succession automatique des différentes phases du cycle complet.
On agite ensuite lentement les additifs que l'on incorpore à la solution et l'on filtre le mélange pour enlever des matière res particulaires insolubles.
Il est de pratique générale d'appliquer ces matières sur un support, par une technique de revetèmeilt par imbibition, de façon à déposer environ 36 g de matière humide par m2 Cette con somr,lation varie selon les constituants spécifiques utilisés, le type et l'épadsseur du support et de la couche intermédiaire, et la densité de l'image que l'on désire obtenir.
L'invention est relative à une lame de scie à ruban présentant une vitesse de coupe plus élevée que les lames usuelles de ce genre et, plus particulièrement, à une lame de scie à ruban comportant un bord de coupe et un bord dorsal, ce bord dorsal présentant au moins une came échelonnée, disposée suivant sa longueur.
On a déjà proposé (brevet DT.fla 2 875- 1878) une lame de scie à ruban dans laquelle le bord de coupe, ctest-à-dire le bord denté, est échelonné tandis que le bord dorsal, lisse, présente sa configuration usuelle, lisse et uniforme, de sorte qu'il se trouve dans un méme plan0 La fabrication d'une telle lame est complexe et conteuse.
On a découvert qutune lame de scie à ruban à bord de coupe usuel et à bord dorsal présentant au moins une came échelonnée suivant sa longueur ou un certain nombre de cames échelonnées, espacées l'une de l'autre suivant la longueur de la lame, assurait une vitesse de sciage bien plus élevée sur un grand nombre de matériaux lorsqu 'elle était montée dans une scie à ruban classique. Une lame de scie flexible, sans fin, conforme à lKn- vention comporte un bord de coupe et un bord arrière, lequel est muni, suivant sa longueur, d'au moins une came échelonnée qui produit une brusque variation de largeur de la lame.Pour son utilisation, la lame est montée sur une scie à ruban classique munie de guides pour la lame, situés au voisinage immédiat de l'emplacement de coupe, le bord dorsal de la lame étant poussé contre ces guides par la pression du matériau à scier appliqué contre la lame. La came échelonnée, par la brusque variation de largeur de la lame qu'elle produit lorsqu'elle passe sur les guides, provoque un déplacement de la lame, transversalement par rapport à son bord de coupe. On a trouvé que des lames de scie conformes à l'invention fournissaient une vitesse nettement améliorée pour la coupe d'une grande quantité de matériaux tels que des alliages, notamment l'acier inoxydable et 1,Inconel, aussi bien que l'aluminium.On a trouvé que la hauteur de la came échelonnée, c'est-à-dire la dimension correspondant à la-variation de largeur de la lame, de sa partie la plus élevée (point haut) à sa partie la plus basse (point bas), mesurée perpendiculairement à la longueur de la lame, devait être au moins égale à 0,25 mm pour être efficace tandis que la hauteur maximale que l'on pouvait utiliser sans vibrations excessives du mé canisme d'entraînement de la lame et sans déformation excessive de la lame de scie elle-même était de 10,16 mm. De préférence la hauteur de la came échelonnée est comprise entre 0t508 et 5,08 mm pour obtenir les meilleurs résultats.
Bien que la partie postérieure de la came échelonnée, c'est à-dire la surface de la came échelonnée disposée en arrière par rapport à la direction de circulation de la lame au cours de son utilisation normale, puisse être perpendiculaire à l'axe lon gitudinal de la lame pour assurer le maximum de brusquerie dans la variation de largeur de la lame, cette partie de la surface de la came peut Gtre disposée obliquement, pourvu que la dis tance, mesurée suivant la longueur de la lame, entre le point haut et le point bas de la came ne dépasse pas 254 mm et, de préférence, ne dépasse pas 101,6 mm. De préférence, l'inclinai son de la partie postérieure de la came est plus rapide que cel le de la partie antérieure.La partie antérieure de la came échelonnées c'est-'à#dire la surface de la came échelonnée qui est située en avant par rapport à la direction de circulation de la lame de scie au cours de l'utilisation de celle-ci doit pré senter une inclinaison progressive, la distance du point bas au point haut de la came, qui définit la longueur de la partie an antérieure (c'est-å-dlre la distance de-la largeur minimale à la largeur maximale de la lame), mesurée suivrai la longueur de la lame, étant égale au moins a# 254 mm. Cette distance peut être considérablement supérieure si on le désire.Dans le cas d'une lame de scie à ruban à une seule came échelonnée, l'inclinaison de la partie antérieure de la came peut s'étendre sur toute la longueur de la lame, par exemple 2.362 mm ou mdme davantage.
Lorsqu'on utilise plus d'une came échelonnée sur une lame de scie, l'intervalle ou la distance entre cames, c'est-à-dire la distance de la partie la plus élevée d'une came à la partie la plus élevée de la came suivante,- mesurée suivant la longueur de la lame, doit être d'au moins 254 mm, de préférence d'au moins 457,2 mm. Cet intervalle peut être aussi grand que l'on veut et n'est limité que par la présence d'une seule came sur la lame auquel cas cet intervalle peut être égal à la longueur totale de la lame sans fin, par exemple 2.362 mm ou même davantage.
L'invention est expliquée plus en détail ci-après à l'aide de deux de ses modes de réalisation, pris à titre illustratif mais nullement limitatif, en se référant aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1 est une vue en perspective isométrique d'un mode de réalisation de l'invention, - la figure 2 est une w e en élévation1 en partie arrachée, et en coupe, montrant la lame de scie de la figure 1 montée sur une scie à ruban, - la figure 3 est une coupe suivant la ligne 3-3 de la figure 2, et - la figure 4 est une vue latérale, en partie arrachée d'un second mode de réalisation de l'invention.
La lame de scie à ruban 10 représentée sur la figure 1 est munie de dents 122 formées sur son bord de coupe ; ces dents sont de forme et de disposition usuelles de manière à exercer une action de coupe lorsque la lame est déplacée suivant la direction de la flèche. D'une manière générale, les parties correspondantes des différentes dents se trouvent dans un même plan ou sur une meme ligne suivant la direction de déplacement de la lame, au cours de l'utilisation de celle-ci, parallèlement à l'axe longitudinal de la lame, les dents immédiatement voisi-- nes différant normalement l'une de l'autre, de forme et de disposition, par exemple étant déviées en sens opposés ou même présentant des dimensions différentes.Le bord dorsal de la lame, du côté opposé au bord de coupe, est muni d'un certain nombre de cames échelonnées 14, disposées à une certaine distance l'une de l'autre, la partie ou surface postérieure 16 de chaque came (figure 2) étant perpendiculaire à l'axe longitudinal, c'est-àdire à la direction de déplacement, de la lame tandis que la partie antérieure 18 de chaque came échelonnée est inclinée progressivement de l'emplacement le plus bas à l'emplacement le plus haut de la came. Chaque came échelonnée produit ainsi, par sa partie postérieure, une brusque diminution de largeur, mesurée transversalement du bord de coupe au bord dorsal, de la lame de scie au cours de l'avancement de celle-ci.
Comme on le voit sur les figures 2 et 3, la lame de scie à ruban de la figure 1 est utilisée sur une scie à ruban classique comportant une table de travail 20 supportant la pibse à scier 22. Des guides 24 et 26 sont disposés à une certaine distance l'un de l'autre, au-dessus et au-dessous de la table de travail 20, et la lame de scie 10 est montée de manière à etre-en contact avec ces guides et à glisser le long de ceux-ci, le bord dorsal de la lame de scier qui porte les cames échelonnées 14, glissant le long de la surface antérieure des guides 24 et 26.Lorsqu'on fait avancer la pièce a scier 22 suivant la direction de la flèche de la figure 2, au cours de l'opération de coupe, le bord dorsal de la lame est J#iusSé contre les guides, la lame étant brusquement déplacez latéralement lorsque le point haut de la came échelonnée passe au-delà du guide 24. Lorsque la lame de scie continue d'avancer elle est déplacée progressivement vers la gauche, par le contact, qui se poursuit, entre la partie antérieure de la came échelonnée et la surface du guide.
Dans le mode de réalisation représenté sur la figure 42 la partie postérieure 3O de la came échelonnée 15 n'est pas perpen diculaire à la direction de déplacement de la lame de scie, mais est disposée obliquement, la partie antérieure 32 s'inclinant plus progressivement. La largeur de la lame, mesurée du bord de coupe au bord dorsal de celle-ci varie d'un minimum situe au point bas 34 de la came 10 à un maximum situé au point haut 36 de cette came, la différence entre ce maximum et ce minimum constituant la hauteur de la came. Du fait que l'inclinaison de la partie antérieure 30, par rapport à la direction de déplacement de la lame, est inférieure à l'incliaison de la partie an têrieure 32, la diminution de largeur de la lame, au cours de son avancement, est relativement brusque.
Les dents 12 du bord de-coupe de la lame de scie peuvent titre de n'importe quelles dimensions et de n'importe quelle forme, classique ou particulière désirée, convenant à la coupe du matériau particulier à scier considéré.
Comme il va de sol et comme il résulte d'ailleurs déjà de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à ceux de ses modes d'application et de réalisation qui ont été plus ment envisagés ; elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes.
La présente invention concerne les emballages de conditionnement pour produits divers et, plus particulièrement, les emballages réservés au conditionnement de produits préconditionnés ou non, de volume unitaire relativement faible, tels que les produits alimentaires ainsi que certains produits industriels devant Autre manipulés en nombre relativement faible et avec grande précaution en raison de leur sensibilité ou fragilité.
Pour le conditionnement des produits ci-dessus > on a proposé la mise en oeuvre de différents types d'emballages allant de la caisse ou cageot en bois, rigide ou à claire-voie, à l'emballage en carton ondulé, ou autre matière, obtenu uniquement par pliage d'un flan pr édécoupé.
Les emballages du premier type donnent en général satisfaction pour ce qui concerne leur solidité et leur aptitude à protéger les produits conditionnés.
Réglage du pressurage mécanique ou hydraulique, avec sécurité électrique 8.
Le dispositif objet de l'invention peut-8tre utilisé dans tous les cas où un pressurage en continu sans dégradation des produits est nécessaire. Il peut-être utilisé dans tous les types d'exploitation vinicole.
ta présente invention se rapporte à la production de l,l-dihalagéno-lt-méthylpentadiénes.
La présente invention a pour obJet un procédé pour produire un 1,1-dihalogéno-méthylpentadiène,suivant lequel on fait réagir de l'isobutène avec un l,i,2-trihaîogénoelthylène en phase vapeur à une température élevée.
Le procédé de l'invention est applicable,-par exemple,à la production des 1,1-dihalogéno-4-méthylpentadiènes don t les atomes d'halogène sont des atomes de chlore ou des atomes de brome ou bien un atome de chlore et un atome de brome.
Les substituants en position 1 du 1,1,2-trihalogénoéthylène de départ correspondent aux substituants que doit porter la position 1- du 1,1-dihalogéno-4-méthylpentadiène recherché et ainsi le ltl, 2-trihaiogtsaoéthylène peut eAtre,par exemple,un 1,1- dichloro-2-halogénoéthylène, un 1,1-dibromo-2-halo génoéthylène ou un l-chloro-l-bromo-2-halogénoéthylène .
Le substituant en position 2 du 1,1,2-trihalogénoéthylène de départ est de préférence un atome de chlore ou de brome et. ainsi lorsque le 1,1-dihalogéno-4-méthylpentadiène recherché est un 1,1-dichloro-4-méthylpentadiène, le 1,1, 2-trihalogéno- éthylène de départ peut être le I, 1, 2ichlooéthylène ou le 1,1 dichloro-2 romoéthylène.
Le 1, l-dihalogéno-b-méthyIp entadiène obtenu directement est d'habitude le 1,1-dihalogéno-4-méthyl-14-pentadiène bien que le 1,3-diène isomère puisse entre obtenu en proportion variable. Le -1,4-diéne peut aisément être converti en le 1,3-diène isomère par un chauffage supplémentaire en présence d'un catalyseur-de conversion approprié, par exemple par chauffage en pre- sence d'acide p-toluènesulfonique, de préférence a' une température de 100 à 170 C.L'isomérisation peut être exécutée sur le 1,4- diène qui a été séparé du produit de réaetionymais peut, si la chose est désirée,eAtre exécute sans que le ll-dihalogéno-4-méthyl-144- pentadiène ait d sabord été séparé du mélange de réaction.
Le procédé de l'invention est spécialement applicable à la production du 1,1-dichloro-4-méthyl-1,3-pentadiène qui est un intermédiaire pour la préparation de l'acide 2-(2,2-dichloro- vinyl)-3,3-diméthylcyclopropane-1-carboxylique. Cet acide carboxylique est lui-meme un intermédiaire pour la préparation d'insec- ticidas, par exemple de son ester 3-phénoxybenzylique.
La préparation de cet acide carboxylique à partir de L, l-dichloro-4-méthyl-1, 9-pentadiène est décrite par Farkas et al (Collection Czechoslovak. Chem. Commun. (1959), 24 pages 22302236). Cependant, suivant cette publication, le 1,l-dichloro-'4- méthyl-l,3-pentadiène intermédiaire est préparé à partir d'isobutène par un procédé en plusieurs stades relativement complexe, avec un rendement moins bon que celui atteint dans le procédé de la présente invention.
Suivant le procédé de l'invention, la réaction peut être exécutéeapar exemple,à une température de 250 à 6000C. I1 est cependant préférable que la température n'excède pas 5500C du fait qu'aux températures plus élevées, le diène formé est instable et donc que le rendement diminue.
L'intervalle de température préféré est de 450 à 5500C,mais spécialement de 475 à 5250C.
Il est préférable que le mélange de réaction contienne au moins 1 mole du trihalogénoéthylène par mole d'isobutène.
Pour la plus grande efficacité, il est spécialement préférable de prendre pour la réaction au moins 3 moles du trihalogénoéthy- lène par mole d'isobutène. I1 n'existe aucune limite supérieure stricte pour le rapport du trîhalogénoéthylène à l'isobutène et il suffit que la quantité d'isobutène en présence permette que la réaction progresse à une allure raisonnable7 mais il est cependant en général préférable de prendre 3 à 10 moles (par exemple 3 à 6 moles) de trihalogénoéthylène par mole d'isobutène, c'est-àdire que le rapport du trihalogénoéthylène à l'isobutène est de préférence de 3:1à 10:1 et spécialement de 3:1 à 6:1.
te procédé peut avantageusement être exécuté par passage du mélange gazeux dans un réacteur qui peut etreXpar exemple, un tube en métal ou en verre chauffé et par refroidissement des gaz effluents en vue de la séparation de la fraction à point d'ébullition supérieur qui contient le produit. f6n tel procédé peut aisément être adapté pour être exécuté en continu, 1'isobutène et le trihalogénoéthylène inchangés étant recyclés au réac- teur,cependant que la-fraction de produit est soutirée de manière continue.
Le temps de séjour dans la zone de réaction n'excède de préférence pas 20 secondes. I1 est spécialement préférable que le temps de-séjour n'excède pas' 15 secondes et,par exemple,soit de 5 à 15 secondes.
On calcule que la hauteur moyenne de feu est de 16, 38 cm + 2,74 cm.
Essai 4 On introduit dans une enveloppe de cartouche à percussion périphérique 9,3 mg de poudre comprenant 6,7 mg d'hypophosphite de plomb (le reste étant de la poudre de verre). On ajoute à la poudre 9,5 Wl d'une solution à 28 % d'azoture de sodium, ce qui donne un poids total d'amorce de 12 mg.
On calcule que la hauteur moyenne de feu est de 23,75 cm + 8,48 cm. On observe que cette composition donne une large flamme, indiquant qu'elle peut convenir pour servir à l'amor çage dans des amorces pour cartouches de balles de fusil.
Essai 5 On opère comme pour l'essai 4, mais avec 26,5 pl d'une solution d'azoture de baryum (à la concentration de 166 g/l) en remplacement de l'azoture de sodium, ce qui donne un poids total d'amorce de 14 mg.
On calcule que la hauteur moyenne de feu est de 17,65 cm + 3,2 cm. Dans ce cas également, on observe une large flamme lors de l'amorçage de cette composition.
Essai 6 Dans une enveloppe pour cartouche à percussion périphérique, on introduit 13 mg d'une poudre comprenant un mélange 50 : 50 de nitrate de plomb et de poudre de verre, et l'on ajoute 9 pi d'une solution à 28 % d'azoture de sodium. Le poids total de amorce est de 15,5 mg.
On calcule que la hauteur moyenne de feu est de 13,21 cm + 2,51 cm.
Essai 7 Comme dans l'essai 6, mais en remplaçant l'azoture de sodium par 4,4 g d'azoture de baryum dans la quantité d'eau la plus faible capable de faire passer l'azoture en solution.
On calcule que la hauteur moyenne de feu est de 11,43 + 4,04 cm.
Dans l'essai 3 ci-dessus, l'azoture de baryum et le nitrate de plomb réagiront pour produire de l'azoture de plomb et du nitrate de baryum. Ce dernier constitue l'oxydant utilisé dans des compositions classiques d'amorçage, mais l'azoture de plomb ntexige pas d'oxydant. Il peut s'avérer nécessaire d'utiliser un diluant pour diminuer la violence explosive de azoture, et le nitrate de baryum peut jouer ce role. Le nitrate de sodium produit dans la réaction du nitrate de plomb avec l'azoture de sodium peut jouer un rtle semblable à celui du nitrate de baryum. L'oxydant peut également fournir de l'oxy- gène à des combustibles secondaires comme du sulfure d'antimoine.
Des azotures utiles ne se limitent pas à ceux cités ci-dessus. En théorie, on peut utiliser d'autres métaux lourds, bien que le plomb soit virtuellement en pratique universelle.
On peut utiliser d'autres sels de plomb pour la réaction, et l'on préfère des sels de plomb solubles. En particulier, l'acétate de plomb peut remplacer le nitrate de plomb, puisqu'il sert de façon classique à la production de l'azoture de plomb.
L'acétate de sodium résultant ne jouera pas le r3le d'un oxydant mais il jouera le rôle d'un modérateur de la façon indiquée cidessus. Voici d'autres sels solubles du plomb : des chlorates, citrates, isobutyrates, lactates nitrites, peroxydisulfates et dithionates. Cependant, le chlorate de plomb ne peut servir à la production d'une composition d'amorçage pour des munitions, puisque la combustion d'un chlorate produirait des ions chlorure pouvant provoquer la rouille d'un canon de fusil.
Il est très commode de former l'explosif en milieu aqueux, mais cela n'est pas essentiel. Dans les essais indiqués ci-dessus, les réactions se sont produites à la température ambiante, mais cela ntest également pas essentiel. Cependant, on préfère ne pas diminuer les températures de réaction puisque cela diminue la solubilité des constituants dans l'eau et nécessite de lteau supplémentaire dans lrenveloppe. Dans les essais ci-dessus, on nta pas pris de mesures spéciales pour régler le pH du mélange de réaction, et l'on peut établir de façon empirique une valeur convenable du pH.