INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention a pour objet un procédé et un appareillage pour ancrer un ensemble de construction flottant à ;L'air libre en; un emplacement sélectionné d'une masse d'eau, où les vagues et les courants ont des caractéristiques importantes. Des moyens inférieurs d'ancrage sont prévus au fond de la masse d'eau en cet emplacement sélectionná, Ensuite un certain nombre de jambes parallèles, situées à une certaine distance l'une de l'autre, relient l'ensemble de construction, flottant à l'air libre, aux moyens inférieurs d'ancrage. Chacune de ces jambes comporte un certain nombre éléments allongés parallèles, habituellement appelés montants, sollicités à la traction.Un certain nombre de moyens d'espacement ou centralisateurs sont prévus, à des intervalles d'espacement vertical, dans divers buts, parmi lesquels: 1) le maintien des éléments allongés en position fixe l'un par rapport à l'autre, aux niveaux où sont prévus ces moyens d'espacement et 2) la nécessité de donner aux montants une fréquence propre différente de leur fréquence de vibration d'origine hydrodynamique (tourbillons de sillage).Les intervalles entre les moyens d'espacement sont choisis de telle manière que la fréquence propre ou de résonance de chacun des tronçons de montants, compris entre les moyens d'espacement, soit supérieure à la fréquence de vibration d'origine hydrodynamique escomptée du tronçon correspondant. Gracie à cette disposition conforme à l'invention, les montants sont empêchés de s'endommager l'un l'autre et la probabilité de défauts de fatigue dans les montants, dus à des effets de résonance induits par les vibrations d'origine hydrodynamique, est réduite.
L'invention est décrite plus en détail ci-après à l'aide de certains de ses modes de réalisation, pris à titre illustratif mais nullement limitatif, en se référant aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1 est une vue d'un ensemble de-construction flottant équipé conformément à l'invention et - la figure 2 est une vue en perspective, à plus grande échelle, de moyens d'espacement utilisés dans le dispositif de la figure 1.
On distingue sur la figure 1 un bâtiment 10 supporté par une masse d'eau 18, présentant un fond 16. L'ensemble de construction 10 comporte, d'une manière générale, des moyens flotteurs 14 qui supportent un pont de travail 12 au-dessus de la surface 26 de la masse d'eau. Des moyens d'ancrage 28 sont fixés au fond de l'eau 16 de n'importe quelle manière appropriée.
A ces moyens d'ancrage 28 les éléments flottants 14 sont reliés uniquement par des jambes verticales 20. Il s'agit donc d'une plate-forme ancrée verticalementtelle que celle décrite dans le brevet améticain précité. Chaque jambe 20 est formée d'un certain nombre d'éléments allongés ou montants tubulaires 22. Ces montants tubulaires sont normalement réalisés- en acier de haute qualité et, d'une manière caractéristique, présentent un diamètre de 508 mm.
Chaque jambe 20 est constituée par un groupe ou faisceau d'un certain nombre de montants tubulaires 22 qui, d'une maniere caractéristique, varie de quatre à huit, selon les conditions envisagées, et vont de l'élément flottant 14 correspondant à l'ancrage 28. Ces montants tubulaires 22 sont parallèles et sont sollicités à la traction. Des longueurs caractéristiques de tels montants tubulaires, de la partie inférieure de l'élément flottant 14 de la plate-forme ancrée verticalement, au fond 16 de la mer, vontde 1500 mètres jusqu a plusieurs milliers de mètres.
La plate-forme ancrée verticalement est soumise à un mouvement horizontal sous l'action des vagues, du vent et des courants. On peut s'attendre à des mouvements importants, pouvant atteindre de 15 à 50 mètres, des montants--par rapport à l'eau.
Des moyens centralisateurs ou d'espacement 24 sont prévus suivant la longueur de chaque jambe 20. Ces dispositifs d'espacement ont deux buts. Le premier est de maintenir à tout moment parallèlement et à une certaine distance l'un de ltautre les divers montants tubulaires sollicités à la traction, de manière à empêcher ces montants de s'endommager l'un llautre. Comme on l'expliquera plus en détail, ces dispositifs centralisateurs 24 sont espacés vertical lement selon des intervalles prédéterminés, de telle manière que, sous l'influence des vagues et des courants les déplacements relatifs des divers montants 22 d'une meme jambe 20 soient insuffisants pour qu'un montant en endommage un autre. Bye second but de ces dispositifs d'espacemènt 24 est d'obliger les divers montants 22 sollicités à la traction à avoir une fréquence propre fondamentale de vibration latérale qui soit supérieure à la fréquence maximale escomptée des vibrations dues à la formation et à l'émission de tourbillons de sillage.
On va décrire plus en détail le dispositif d'espacement représenté sur la figure 2 et expliquer comment est obtenu l'espacement correct en vue d'empêcher les les ddgats qui se produiraient si les montants s'entrechoquaient et aussi les dégâts qui pourraient se produire par effet de fatique si la fréquence de résonance des montants pris isolément était inférieure à la fréquence de succession des tourbillons formés au contact des montants. Sur la figure 2, qui représente en détail un des dispositifs d'espacement de la figure 1, on distingue un certain nombre de segments en forme de douilles 30. Ces segments 30 s'adaptent autour des divers montants tubulaires 22, de la manière indiquée en trait interrompu en 22A pour l'un des segments 30.Chaque segment en forme de douille 30 est fixé au montant 22 correspondant par des moyens mécaniques appropriés. Les divers segments 30 sont entretoisés l'un par rapport à l'autre par des entretoises 34 et par des entretoises radiales S6. D'une manière caractéristique, les segments en forme de douilles 30 ont un diamètre intérieur à peu près égal au diamètre extérieur des montants tubulaires, qui est d'environ 508 mm, et leur dimension longitudinale est d'environ 90 à 120 mm . Les entretoises 34 et 36 sont constituées,d'une manière caractéristique, par des poutrelles profilées en I ou en T et sont conçues de manière à accrotre l'effet de tratnée ou de sillage de ensemble du système constitué par la jambe.Les montants ainsi centralisés peuvent vibrer d'un seul bloc sous l'action des vibrations d'origine hydrodynamiques. Pour dissiper cette énergie de vibration hydrodynamique, les dispositifs d'espacement sont conçus de manière à présenter une forte tramée.
Ce résultat est obtenu en utilisant des petits éléments inclinés sous un certain angle, comme on le voit sur la figure 2, et/ou en montant des plaques ou des écrans perforés sur le dispositif centralisateur. Un effet secondaire avantageux de cette augmentation de tramée est d'augmenter l'amortissement des mouvements de la plate-forme.
On va considérer maintenant en détail le choix de 1'espacement vertical des dispositifs centralisateurs ou d'espacement. Ainsi qu'on l'a exposé ci-dessus, une fonction des dispositifs centralisateurs est de maintenir écartés ltun de l'autre les divers montants de chaque jambe, de telle manière que lorsque le mouvement des vagues tend à produire une flexion des montants tubulaires l'espacement assuré par le dispositif centralisateur doit entre juste suffisant pour que les montants tubulaires ne se heurtent pas l'un l'autre, ce qui les détériorerait. Ce résultat peut entre obtenu en faisant appel à la simple théorie des poutres.
Par exemple un ingénieur de construction peut utiliser la théorie des poutres pnur déterminer la déformation d'un montant entre deux points d'appui, c'est-à-dire ici entre deux éléments d'espacement tels que celui représenté sur la figure 2. Les dispositifs d'espacement 24 sont suffisamment espacés l'un de l'autre au voisinage de la verticale pour que l'espacement latéral des montants soit supérieur à la déformation de flexion relative, fournie par le calcul, des montants. Une antre condition est que la déformation maximale de deux montants, sans déformation permanente,soit telle qu'ils ne puissent venir au contact ltun de l'autre.
On va considérer ci-après le choix de l'espacement des dispositifs centralisateurs pour régler la fréquence propre du montant à une valeur supérieure à la fréquence maximale des vibrations d'origine hydrodynamique produites par la formation et 1' émission de tourbillons de Von gagman, Dans un certain nombre de cas, sous l'action du mouvement relatif entre les montants tubulaires sollicités à la traction et liteau environnante, il se produit une vibration latérale des montants tubulaires due à l'rémission de tourbillons précités. Les fréquences de ces émissions de tourbillons se fixent normalement à la valeur de la fréquence propre la plus proche de la vibration latérale du montant sollicité à la traction.Dans ce cas, la vibration d'origine hydrodynamique produit un mouvement latéral de résonance du montant sollicité à la traction, qui, à son tour, donne lieu à des contraintes périodiques intenses du montant et, par conséquent, rades défauts de fatigue.
L'invention cherche à éviter cet inconvénient. La théorie classique des vibrations d'origine hydrodynamique montre que la fréquence de ces vibrations est proportionnelle à la vitesse relative des particules d'eau. Par conséquent il faut mettre en oeuvre des vitesses relatives de particules d'eau relativement élevées pour produire des vibrations d'origine hydrodynamique de fréquences élevées. Lt invention cherche donc à réaliser un montant tubulaire, sollicité à la traction, de telle manière que la vitesse relative nécessaire pour établir la formation et l'émission de tourbillons à la fréquence propre minimale du montant tubulaire soit suffisamment élevée pour qu'elle ne puisse se reneontrer dans les conditions normalement prévues.Autrement dit l'invention prévoit de réaliser le montant tubulaire, pour un emplacement sélectionné, de telle manière que la fréquence propre de résonance FN du montant tubulaire soit supérieure à la fréquence FF des vibrations d'origine hydrodynamique. Pour déterminer FF et FN, on procèdera de la manière suivante. Pour déterminer FF on part de 1' équation (1) universellement admise FF = 0,22 V/D (t) dans laquelle - V est la vitesse relative du montant et de l'eau et - D est le diamètre du montant.
Puis on effectuera les opérations suivantes a) calcul de la vitesse relative maximale en chaque point d'un tronçon de montant, b) calcul de la fréquence maximale de vibration d'origine hydrodynamique en chaque point du tronçon de montant, c) choix d'un emplacement de dispositif d'espacement tel que la fréquence propre du tronçon de montant considéré soit supérieure à la fréquence maximale de vibration maximale d'origine hydrodynamique en cet emplacement.
L'objet principal de l'invention est un dispositif d'alerte et de prévention de deuxième défaut : - qui n'exige pas d'autre modification d'une installation préexistante que l'adjonction et la connexion dudit dispositif au départ même de ladite installation, - qui soit d'une réalisation relativement économique et d'un faible encombrement et - qui soit cependant capable, tout en déclenchant un signal d'alerte lorsque un conducteur neutre en défaut est parcouru par un courant excessif, d'agir pour réduire l'intensité du courant à une valeur inoffensive puis pour provoquer la disjonction si la réduction n'est pas obtenue dans un délai déterminé.
Le dispositif de l'invention est essentiellement caractérisé en ce qutil comporte a) des moyens pour injecter sous une tension constante entre, d'une part, une résistance limitatrice de valeur déterminée connectée au conducteur de neutre et, d'autre part, le conducteur de terre, un courant de test de fréquence sensiblement différente de la fréquence industrielle (ladite fréquence de courant de test étant avantageusement nulle, c'est-à-dire le courant de test étant continu), b) des moyens de mesurer entre le conducteur de neutre et le conducteur de terre, d'une part la différence de potentiel du courand industriel, d'autre part la différence de potentiel du courant de test, c) des moyens de déduire, d'après les valeurs des deux dif férences de potentiel, le sens de la différence entre la valeur de l'intensité efficace totale des deux courants parcourant le conducteur de neutre et une valeur déterminée, d) des moyens d'engendrer un signal d'alerte lorsque ladite intensité totale dépasse ladite valeur déterminée, e) un dispositif d'alerte actionné par ledit signal d'alerte, f) enfin des moyens actionnés par ledit signal d'alerte pour shunter le générateur et la résistance limitatrice par une résistance de valeur sensiblement inférieure à celle de la résistance limitatrice pour réduire ladite intensité totale nettement en deça de ladite valeur déterminée.
D'autres dispositions, visant notamment à mesurer l'intensité du courant traversant le shunt et à commander la disjonction de l'installation si elle dépasse une valeur déterminée, seront examinées ci-après en référence aux dessins annexés dans lesquels - la figure I est un schéma électrique de connexion du dispositif de l'invention dans une installation électrique, - la figure 2 est un schéma électrique équivalent d'une partie du schéma de la figure l, - la figure 3 est un diagramme, - la figure 4 est un schéma, sous forme de diagramme de blocs, d'un exemple de réalisation du dispositif de l'invention, - la figure 5 est un diagramme, - la figure 6 est un schéma, sous forme de diagramme de blocs, de l'un des sous-ensembles du schéma de la figure 4.
On considère d'abordla figure 1. Elle représente une installation de distribution de courant triphasé 38D-220 V à 50 Hz.
Mais l'invention s'applique évidemment aussi à toutes les installations de distribution de courant polyphasé (par exemple tetraphasé) à fréquence industrielle (par exemple 60 Hz). On voit sur la figure les trois enroulements secondaires Ap, Aq et Ar du transformateur de distribution A ainsi que le départ de neutre An. La connexion de l'installation est réalisée par l'intermédiaire des quatre contacts Bp, Bq, Br et Bn du disjoncteur multipolaire B, des trois conducteurs de phase Cp, Cq et Cr et du conducteur de neutre Cn.
Celui-ci est impédant, c'est-à-dire qu'il est connecté à la liaison Dt des masses à terre par l'intermédiaire d'une impédance constituée par une inductance El en série avec un condensateur Ec, celui-ci étant disposé du côté terre. La résistance de terre de la liaison Dt est représentée par Dr.
On a symbolisé un premier circuit d'utilisation F par des résistances Fp1 , Fq1 et Fr1 respectivement alimentées par les conducteurs Cp, Cq et Cr par l'intermédiaire de conducteurs Fp2, Fq2 et Fr2 et d'un disjoncteur tripolaire à contacts Fp3, Fq3 et Fr3 connecté en parallèle au neutre Cn par un conducteur Fn. Les liaisons de masse Ft du circuit F sont connectées à la liaison de terre Dt.
Un deuxième circuit d'utilisation G est symbolisé par des résistances Gp1, Gq1 et Eri alimentées par les conducteurs de phase Gp2, Gq2 et Gr2 par l'intermédiaire du disjoncteur à contacts Gp3, Gq3 et Gr3 et connectées au neutre par le conducteur Gn. Ses liaisons de masse Gt sont également connectées à la liaison Dt.
L'ensemble des autres circuits d'utilisation de I'instàl- lation est symbolisé en H par des résistances Hp, Hq et Hr alimentées par les conducteurs de phase Cp, Cq et Cr et connectées au neutre Cn.
Le dispositif de l'invention est représenté en J. Il sera décrit plus loin en référence à la figure 4. On se contente d'indiquer pour l'instant qu?il est connecté au départ de neutre An par une liaison 101, au point commun de l'inductance El et du condensateur Ec par une liaison 102, aux circuits de commande du disjoncteur général 3 par une liaison 103 et au conducteur de terre Dt par une liaison 104.
On a représenté un défaut de terre du neutre Fn du circuit F par une résistance Rn insérée entre ledit neutre et le conducteur Dt ; on a représenté un défaut de terre de la phase Gpl du circuit G par une résistance Rp reliant le contact Gp3 et le conducteur Dt.
On voit que ce double défaut met en communication, lorsque les disjoncteurs des circuits F et G sont fermés, le conducteur de phase Cp et le conducteur de neutre Cn par l'intermédiaire du conducteur Gp2, de la résistance de défaut Rp, de la liaison Dt, de la résistance de défaut Rn et du conducteur Fn. On vérifie donc que si le circuit F est à faible section de conducteurs et comporte un neutre Fn non protégé contre les surintensités et si le circuit G est à forte section de conducteurs, l'intensité du courant de défaut ainsi établi peut être à la fois insuffisante pour provoquer la disjonction du circuit G et suffisante pour engendrer un échauffement excessif du conducteur Fn.
On considère maintenant la figure 2 qui est un schéma équivalent de la partie du schéma de la figure I parcourue par le courant de défaut. On y retrouve : - l'enroulement secondaire Ap et le conducteur de phase Cp, - le départ de neutre An et le conducteur Cn, - la liaison de masse Dt et sa résistance de terre Dr, - l'inductanceEl et le condensateur Ec, - enfin les résistances de défaut Rn et Rp et le conducteur Fn.
On a en outre représenté un générateur e de courant continu développant à ses bornes une différence de potentiel e et connecté, en série avec une résistance r, d'une part au point commun de l'inductance El et du condensateur Ec, d'autre part au conducteur de terre Dt. Si l'on appelle E : la tension efficace alternative à fréquence industrielle aux bornes de ltenroulement Ap, R : la somme de la résistance r et de la résistance ohmique de la bobine El, Ia: l'intensité efficace du courant industriel dans le conduc teur Fn, Ua: la tension efficace du même courant aux bornes de l'impé dance El, Ec, c'est-à-dire entre les conducteurs An et Dt, Ic: l'intensité du courant continu dans le conducteur Fn, Uc: la tension efficace du même courant aux bornes de la même impédance, 2 2+ It: l'intensité efficace totale It = (Ia + Ic) dans le conduc teur Fn, et si l'on admet, comme on le vérifie dansa pratique, que l'impédance Z pour la fréquence industrielle du circuit série constitué par l'inductance El et le condensateur Ec est très supérieure aux résistances Rn et Rp et que celles-ci sontnpurement ohmiques, le calcul permet d'établir la relation suivante It = (e-Uc) (E-Ua) (1+(Ua/Uc)2)Z / RE (I) équation implicite en Ua et Uc qui montre que, connaissant les tensions E et e et la résistance R, la mesure des différences de po tentiel Ua et Uc suffit à la détermination par le calcul du courant total parcourant le conducteur de neutre Fn. Le dispositif J de la figure 1, d'une part effectue cette mesure et ce calcul et d'autre part met en oeuvre s'il y a lieu des dispositions permettant de réduire l'intensité It du courant de défaut à une valeur non dangereuse. On comprendra mieux son fonctionnement, qui sera décrit plus loin, en se reportant auparavant à la figure 3 qui donne un exemple de réseau de courbes Us =f(Uc) pour différentes valeurs de It. Ces courbes ont été déterminées en admettant que E = 220 volts, e = 10 volts et R = 5 ohms.
La tension Uc est portée en abscisses, la tension Us en ordonnées et chaque courbe porte l'intensité correspondante. Le calcul d'après la relation (1) montre - que les courbes ont une allure parabolique, - qu'elles se rencontrent toutes, d'une part, à l'origine (Ua=O, Uc=O) des axes de coordonnées et, d'autre part, au point d'ordonnée Ua=E=220 volts de l'axe des ordonnées, - qu'elles présentent toutes une abscisse maximale (autrement dit un sommet selon l'axe des abscisses) pour une ordonnée égale à environ E/2, autrement dit qu'elles peuvent être considérées avec une approximation suffisante comme symé triques par rapport à un axe Y1 parallèle à l'axe des abs cisses et dont l'ordonnée est égale à E/2.
Le diagramme de la figure 3 et la relation (1) montrent en outre que chaque courbe délimite deux domaines, à savoir - un domaine fermé (que l'on dénommera domaine de surintensité) délimité par ladite courbe et par l'axe des ordonnées et dans lequel l'intensité réelle It est supérieure à l'intensité totale choisie (que l'on dénommera intensité nominale) utilisée pour le calcul de ladite courbe et - un domaine ouvert dans lequel l'intensité It est inférieure à l'intensité nominale.
On constate, une dizaine de minutes après le début de la coulée du méthanol dans le mélange réactionnel chauffé au reflux, que la masse usée et le méthylate de sodium, au lieu de rester en suspension, se déposent sur les parois du réacteur et y forment un revêtement incrustant0 Ce dépôt bloque rapidement l'agitsteur et la coulée du méthanol doit être arrêtée après introduction de seulement 270 g de cet alcool.
La presente invention concerne un dispositif permettant de regler la position de levage hauteou position angulaire de la lame de nivellement d'une niveleuse.
Un tel dispositif est connu, par exemple, du brevet americain nO 3 038 268. Dans ce dispositif, les joints à pivot, au moyen desquels les bras articules sont relies aux ferrures support du châssis de la niveleuse, sont munis de disques Situes adjacents aux bras, les disques étant perces de trous disposés en arc. Une broche de verrouillage à commande à distance est insérée dans un des trous et dans un trou du bras articulé pour verrouiller le bras dans une position angulaire désirée, Ce dispositif présente trois inconvenients essentiels. Presiàrement, les possibilités de réglage de la position du bras articulé sont limitées au nombre de trous percés dans le disque.Deuxièmement, le disque à trous est disposé transversalement au châssis support de la lame et g?ne de ce fait la vue du conducteur. Le premier inconvénient peut être écarté si l'on perce davantage de trous dans le disque espacés les uns des autres d'une moindre distance angulaire Toutefois, pour ce faire, il faut percer les trous plus loin de l'axe de pivotement, si bien qu'il faut un disque plus grand qui gêne davantage la vue du conducteur. Troisièmement, on a pu constater que les trous dans le disque et le bras stusent rapidement et provoquent du jeu. Le positionnement de la lame de niveleuse est par conséquent modifié au cours de son service de manière incontrôlable. Il en résulte un travail moins précis Le but de la présente invention est de remédier à tous ces inconvénients.
Pour ce faire,conformement à la présente invention,le dispositif articulé mentionné ci-dessus possède les caractéristiques figurant dans la revendication 1 Le joint à pivot faisant partie de ce dispositif joue le rôle de mécanisme de blocage par serrage et permet un réglage entièrement arbitraire des bras articulés. Aucun jeu ne peut intervenir à la suite de l'usure des trous de verrouillage.En outre, la dimension pricipale du joint à pivot peut être disposée dans la direction longitudinale du châssis de la lame, de sorte que le joint est étroit dans le sens transversal et moins susceptible de gêner la vue que les joints à verrouillage connus Une forme d'exécution de la présente invention est décrite ci-après à titre d'exemple, en référence au dessin annexé dans lequel - les figures l et 2 sont respectivement des vues en coupe axiale et d'extrémité d'un joint à pivot pour le bras articulé et la ferrure support du bras d'une niveleuse ; - les figures 3 à 5 sont des vues transversales du châssis de la niveleuse dans lesquelles la lame de nivellement occupe des positions différentes ; et - la figure 6 est une vue en coupe axiale d'une variante de réalisation du joint à pivot représenté sur la figure 1.
Le joint à pivot conçu comme mécanisme de blocage par serrage et représenté sur la figure 1 comprend une cheville 1 qui traverse un trou 2 percé dans le bras articulé 4, qui n'est représenté que partiellement, du cylindre de levage de la lame d'une niveleuse. La cheville 1 traverse également un trou 3 percé dans la ferrure support 5 reliée au châssis 6 de la niveleuse. La tête 7 de la cheville 1 prend appui sur la face inférieure du bras 4 par l'interme- diaire d'une rondelle 8. La tête 7 de la cheville cylindrique peut se déplacer axialement dans un alésage 9 d'un châssis de support 10 soudé sur le châssis 6 de la niveleuse.