INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En pratique, les mélanges uniformes de sables qui diffèrent par la granulométrie se sont révélés intéressants pour la confection de l'élément filtrant, pour partie pour assurer un flux de filtration uniforme sur la surface de l'élément filtrant,mais aussi pour conférer une résistance uniforme au produit. Il est possible d'utiliser des systèmes comprenant des particules de trois ou quatre granulométries différentes, par exemple comme décrit dans le brevet anglais n0l.373.2l# de la Demanderessesmais il est prd- férable de prendre des mélanges de particules de deux granulométries différentes,celles de chaque espèce constituant 40 à 60% inclusivement du poids total.Cet effet est mis en évidence par les résultats rassemblés dans les tableaux ci-après,qui sont les valeurs relatives de la porosité et la résistance à la compression de cubes de 76 mm façonnés au moyen de compositions faites de ces mélanges. La résine servant de liant pour les particules est un mélange de toluènediamine oxypropylée d'un poids moléculaire de 460 et du produit vendu sous le nom de Suprasec DN qui est un diisocyanatodiphénylméthane contenant d'autres poly (isocyanatophényl) polyméthylènes ayant un indice d'isocyanate de 250 et un rapport #C0:0H de 1:1, avec 2C-4) en poids de méthyléthylcétone. La quantité de résine utilisée s'échelonne de 10 à 5% du poids des particules.
Pour le façonnage des cubes, les particules sont mélangées soigneusement à l'état sec, puis additionnés de la résine et le mélange est poursuivi pendant 5 à 10 minutes pour assurer l'enrobage convenable des particules. Les particules enrobées sont alors versées dans un moule cubique de 76 m dans lequel les particules sont tassées par quelques secousses,puis debarres- sées de la rousse et pressées légèrement de manière à présenter une face supérieure plane. Le cube est mis à durcir par repos à la température ambiante pendant 2 jours ou par chauffage à 1100C pendant 2 heures.
Les résistances à la compression sont mesurées sur une machine d'essai en compression Farneil, série 500.
Les porosités sont mesurées de manière relative de la façon décrite ci-après. Le cube est rendu étanche sur quatre de ses faces avec un enduit de polyuréthanne hydrofuge de manière que deux faces opposées restent libres. Le cube est monté avec ses faces libres dans le plan horizontal, c'est-à-dire avec ses faces libres comme face supérieure et face inférieure, et un cylindre d'un diamètre de 63,5 mm et d'une profondeur de 152 mm est posé sur la face supérieure. Le reste de cette face à l'extérieur du cylindre est rendu étanche comme les autres faces du cube. De l'eau est versée dans le cylindre et maintenue à un niveau de 102 mm tandis que l'eau s'égouttant à la face in férieure du cube est collectée et pesée.Dans la colonne intitulée "porosité", la surface exprimée en cm est la section inté rieure du cylindre.
TABLEAU I Particules de granite a de 5,0 à 6,3 mm et particules de grani te b de 0,5 à 1,0 mm rapport résine:particules 15:1
Rapport particules Porosité, litres/h/cm Résistance à la a : particules b compression,kg/cm 0:100 3,9 74,66 10:90 3,7 119,72 20:80 3,00 117,96 30:70 3,9 139,90 40:60 1,9 164, 50 50:50 2,0 160,85 60:+O' 2,7 133,92 70:30 7,1 145,73 80:20 7,1 144,40 90:10 8,9 63,13 100:0 17,8 62,43 En dehors du rapport 40:60 60:140, il est observable que la répartition des fines particules est moins homogène.Les tableaux ci-après sont donc relatifs à des mélanges de poids égaux des particules des deux granulométries.
TABLEAU II Particules de granite
Grosses parti- Fines parti- Rapport Porosité 2 Résistance cules, inni cules, mm résine: litres/h/cm à la comme parti- pression, cules kg/cm 5,0-6,3 2,0-3,35 1:20 17,8 73,82 T, 1,14-2,0 1:15 8,9 102,08 n 0,5-1,0 1:15 2,0 157,33 n 0,3-0,41 1:15 0,7 133,29 " 0,25-0,33 1::15 0,7 140,60 " 0,21-0,25 1:15 0,4 107,77 2,0-3,35 0,5-1 1:15 5,1 111,07 " 0,21-0,25 1:15 0,7 96,87 0,5-1,0 0,25-0,355 1:10 1,4 128,79 If 0,21-0,25 1:10 0,7 129,14 n 0,09-0,21 1:10 0,5 132,16 TABLEAU III Particules de sable Rapport résine:sable 1::20
Grosses particules Fines particules Porosité Résistance (mm) (mm) litres/h/cm à la com pression, kg/cm 2,0-3,35 1,4-2,0 5,08 171,46 " 1,0-1,4 3,96 (non mesurée) " 0,85-1,0 2,37 160,64 n 0,71-0,85 2,09 165,13 " 0,60-0,71 1,62 171,95 " 0,30-0,60 0,85 180,25 1,4-2,0 1,0-1,4 4,18 181,51 " 0,85-1,0 4,44 151,15 " 0,71-0,85 2,54 164,92 " 0,50-0,60 1,04 142,71 T.23Lr4U IV mélange de uranite (dit Flintag) et de sable Rapport résine:particules 1::20
Selon une particularité essentielle de l'invention, une rangée de roues est montée sur la charpente de la chaudiere et une autre de ces rangées est montee à la partie supérieure de la paroi tubulaire et au moins un élément de traction passant alternativement sur une roue d'une rangée et sur une roue de l'autre est flexible au moins- dans ses parties qui passent sur ces roues.
La mise en oeuvre, conforme a l'invention, d'un élément de traction passant sur des roues réduit le coût du dispositif de suspension, car ce dernier ne comporte aucun ressort di mensionné pour la même force portante. Par ailleurs, le dispositif de suspension selon l'invention évite à la paroi tubulaire de descendre sous l'effet d'une variation de poids due par exemple à un dépôt de scorie, avec l'avantage d'éli mination des difficultés pouvant être soulevées aux jonctions des collecteurs de la paroi tubulaire et des conduits de fluide de travail qui leur sont raccordés.
L'invention sera decrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemple nullement limitatif et sur lesquels: la figure la est une coupe verticale de la partie inférieu re d'un dispositif de suspension selon l'invention selon la ligne I-I de la figure 2; la figure lb est le prolongement vers le haut de la coupe verticale du dispositif de suspension de la figure la; la figure 2 est une vue partielle de face avec coupe longitudinale partielle de la partie inférieure du dispositif de suspension selon la figure la; et la figure 3 est une coupe horizontale selon la ligne III-III de la figure la.
La figure la représente en 1 la paroi tubulaire d'une chambre de combustion de section horizontale rectangulaire d'un générateur de vapeur. Des plaques 3 formant des nervures relient hermétiquement les tubes 2 de la paroi 1 dans lesquels circule le fluide de travail et sur lesquels elles sont soudées.
Les tubes 2 de chaque paroi sont coudés obliquement vers I'extérieur à la partie supérieure de la paroi 1 et débouchent dans un collecteur horizontal 4 qui est parallèle à la paroi voisine. Une isolation thermique 5 enveloppe la surface exté -rieure de la paroi 1 et du collecteur 4. Une cloison 6 de tôle orientée vers le haut, en forme de tremie, prolonge le côté intérieur de la partie supérieure de la paroi 1 et son bord inférieur est soudé hermétiquement aux nervures 3 et aux tubes 2. Le bord supérieur de la cloison 6 se prolonge en une cloison verticale 7 de tôle qui, selon le type de générateur de vapeur, est reliée hermétiquement le long de son bord superieur à une tôle horizontale 8 (figure lb) ou se raccorde à une cheminée.Dans le premier cas, l'extrémité supérieure de la chambre de combustion se prolonge sur un côté en un carneau horizontal, tandis que, dans le second cas, le générateur de vapeur forme une chaudière en tour dans laquelle la fumée quitte la chambre de combustion verticalement. Les quatre cloisons 7 de tôle, dont les bords latéraux sont soudés les uns aux autres, peuvent être suspendues de manière classique au moyen de ressorts sur la charpente de la chaudière et/ou peuvent être supportées par un dispositif de suspension selon l'invention.
Un fer plat 10 orienté vers le haut est soudé à l'ex trémite supérieure des nervures 3 de liaison des tubes 2 à 1 rextérieur de la cloison 6 en trémie. Quatre fers plats voisins 10 sont soudés à une tôle porteuse II comportant à la partie supérieure un trou 12 dans lequel passe une cheville 13, de la manière représentée sur la figure 2. Les chevilles 13 relient deux tôles porteuses voisines 11 à une paire de leviers doubles 14. Chaque levier double 14 comporte à la partie supérieure un trou 9 dans lequel est insérée une cheville 15 qui relie les deux leviers 14 à une autre paire de leviers doubles 16. Une cheville rotative lt, sur laquelle une roue 18 à chaîne est calée par une fixation 19 à rainure et clavette, est montée à la partie supérieure de la paire de leviers 16.Des anneaux à ressort 22 et 22' fixent la cheville 17 à sa position axiale. Donc, quatre tôles porteuses 11 sont suspendues à une roue à chaine 18 au moyen de deux leviers doubles 14 et 16 selon le principe d'une balance. Toutes les roues 18 forment de cette manière une rangée reliée à une paroi tubulaire.
Des roues à chaîne 31 sont disposées au-dessus des roues 18 de la manière indiquée sur la figure 2 par des arcs de cercle en traits mixtes, et plus précisément, une roue 31 est disposée entre deux roues 18 sur une poutre horizontale 34 d'une charpente de chaudière non représentée, de la manière représentée sur la figure lb. Chaque roue 31 est rotative sur une cheville 32 entre deux tôles 33 de support soudees à la poutre 34. Chaque roue 31 est aussi calee sur la cheville 32 par une fixation à rainure et clavette et des anneaux correspondants à ressort fixent axialement ces chevilles 32 -de la même manière que les chevilles 17-. Toutes les roues à chaîne 31 forment une rangée montée sur la charpente de la chaudière.
Un élément 50 de traction passant alternativement sur les roues 18 et 31 se compose dans l'exemple de réali- sation représenté de tronçons 25 et 30 de chaîne qui en constituent les parties flexibles et qui sont associés aux roues 18 et 31 et de barres 26 qui relient ces tronçons de chaîne.
L'élément 50 de traction peut passer de la manière décrite sur toutes les roues des quatre côtes de la chambre de combustion et donc etre sans fin. Il est possible aussi d'interrompre un élément de traction au droit des bords verticaux de chaque paroi et de fixer les deux extrémités de cet élément à la paroi tubulaire correspondante ou à la charpente de la chaudière.
Un levier 20 tel qu'indiqué en traits mixtes sur la roue droite 18 de la figure 2 est calé sur l'extré- mité gauche, dans la representation de la figure la, de chaque cheville 17 par une fixation 21 à rainure et clavette, et coopère avec deux butées 24 rapportées sur le levier double voisin 16 eut entre lesquelles il peut tourner avec la roue 18 afin de limiter la plage de rotation de cette dernière. La plage de rotation des roues 31 est aussi limitée par un levier 40 et deux butées 41 qui sont disposés de la même maniere que les éléments correspondants 20 et 24 des roues à chaine 18.
Les leviers 20 et 40 ainsi que les butées 24 et 41 constituent une securite empêchant l'élément 50 de traction de s'échapper dans le cas ou il se romprait.
La cloison 7 de tôle est repliee vers l'extérieur audessous de chaque roue 31 de manière à former des poches verticales 49,-comme representé sur les figures la et 3. Un canal vertical 47 ainsi créé entre deux poches 49 est fermé sur le côte extérieur par une tôle de couverture 51 fixée par des boulons 48 sur les parties de cloison voisines des poches 49.
Les extrémités supérieure et inférieure des canaux 47 sont ouvertes et deux barres 26 de l'élément 50 de traction passent dans chacun de ces canaux 47. La fumée provenant de la chambre de combustion et circulant ou stagnant dans les poches 49 chauffe la partie de l'élément 50 de traction formée par les barres 26.
Les butées 24 et 41 qui limitent la plage de rotation des roues 18 et 31 peuvent être remplacées ou complétées par des dispositifs de retenue dont l'un est représenté sur la figure 2 au-dessus de la roue gauche 18. Ce dispositif se compose d'une tige 60 de retenue dont 1 'extrémité supérieure non représentée est fixée à la charpente de la chadière et dont l'extrémité inférieure comporte une tête 61, ainsi que d'un étrier 62 dont ltextrémité inférieure de chaque aile est fixée a l'un des leviers 16 de la paire correspondante.
L'âme de 1 'étrier 62 qui en relie les ailes comporte un trou 63 qui entoure la tige 60 de retenue et un jeu S suffisant sépare la surface inférieure de cet âme et la surface supérieure de la tête 61 Ce dispositif décrit de retenue peut être prévu sur chaque roue 18. En cas de rupture de l'élément 50 de traction, l'âme de l'étrier 62 vient donc reposer sur la tête 61 de la tige de retenue en empêchant ainsi la paroi tubulaire de continuer à descendre.
L'assemblage de la chambre de combustion s'effectue de haut en bas au montage du générateur de vapeur. L'augmentation du poids de la chambre de combustion provoque la flexion progressive des poutres horizontales 34 de la charpente de la chaudière. Les parties de l'élément de traction situées entre le milieu et les bords verticaux de la paroi tubulaire se décalent en conséquence vers l'extérieur et les roues 18 et 31 subissent des rotations d'ampleurs différentes. La charge suspendue à l'élément de traction se répartit donc très uniformément sur la longueur de la poutre horizontale 34, de sorte que cette dernière fléchit moins.Lorsque le poids de la chambre de combustion n'est pas réparti uniformément sur le pourtour, il peut être avantageux que les distances horizontales séparant les roues à chaîne diffèrent, cette différence pouvant avantageusément être matérialisée par des roues à chaîne de diamètres différents. La position d'au moins une roue à chaîne peut par exemple être réglable verticalement afin de permettre l'ajustement de la paroi tubulaire a un niveau déterminé.
B. On place de l'amidon de tapioca non modifié dans une cornue fermée, et on laisse pénétrer la vapeur dans le récipient pendant 8 heures. L'amidon absorbe l'humidite jus quta un taux d'équilibre (environ 26% du poids total) pendant qu'il est chauffé. Le chauffage et humidité provoquent une restriction des molécules amidon analogue à celle observée dans ltexemple 1A. La figure 2 est une courbe obtenue à lta- mylographe (7% en poids sec dans lfeau distillée) qui montre que l'amidon de tapioca est restreint par le traitement à la vapeur d'eau.
EXEMPLE 2 On incorpore l'amidon de tapioca modifié physiquement de l'exemple 1 à une préparation de crème de banane et d'ananas préparée avec les proportions d'ingrédients suivants-- Ingrédi-ents Parties en poids Eau 57 Purée de banane 18,6 Sucre 11,5 Ananas écrasé- 6i9 Amidon de tapioca 5s3 Concentré dtorange 0,4 On ajoute de l'acide citrique en quantité suffisante au réglage du pH à 4,4-4,5.
On incorpore une quantité correspondante de tapioca modifié chimiquement selon le procédé décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique ne 2 500 950 dans une préparation analogue de banane et d'ananas tamisés. On mesure la consistance (en unités Bostwick) pendant un temps correspondant, et le tableau I donne les résultats obtenus Tableau I Crème de banane et d'ananas (Unités Bostwick) Chaud 38 C 24 h 8 semai- 8 semai nes à nes à 21 C 5 C Traité par la chaleur et l'humidité 13 5 3 2,7 1,2 (a,2 cm3 de liqui de séparé) Modification 11 5,5 2 1,9 0,2 chimique (1 cm3 de liquide sé paré) EXEMPLE 3 On mélange les échantillons suivants chacun avec 100 cm3 dteau afin que la teneur en humidité soit environ égale å 26% du poids total: A. 600 g d'amidon de tapioca non modifié B. 540 g d'amidon de tapioca non modifié et 60 g de farine non modifiée.
On place les échantillons dans un récipient de 3,8 1 do capacité on ferme ce récipient et on place dans une atmosphère de vapeur d'eau a 980C pendant 16 heures. Au bout des 16 heures, on sèche ces échantillons à l'air jusqu'à ce que la teneur on humidité soit environ de 10% en poids total et on les incorpore avec de l'amidon de tapioca réticulé chimiquement selon le procédé décrit dans le brevet des Etats Unis d'Amérique n 2 500 950 (témoin) dans des pots correspondants de crème d'abricot dans les proportions indiquées et selon le procédé habituel de traitement des produits acides.
Ingrédients Parties en poids Purée d'abricot 47 Sucre 11f9 Amidon de tapioca 5,3 Eau 35,7 On ajoute de l'acide citrique en quantité qui suffit au réglage du pH à 3,9 Les produits obtenus ont les caractéristiques suivantes: Tableau II Consistance (unités Bostwick) chaud 380C 24h 2 s 8s à 8s à cm3 de liqui 88 C 21 C 5 C de isolé Témoin 7,25 3,5 2,8 1,6 1,1 0,8 1,0 A 7,5 & 5 4,7 1,6 0,8 0,5 1,0 B 6,75 5,5 4,5 2,5 2,3 1,2 1,0 Ces résultats montrent que l'amidon de tapioca traité par la chaleur et humidité selon l'invention a des caractéristiques de consistance analogues à celles du tapioca réticulé chimiquement. En outre, les résultats montrent que la combinaison du riz et du tapioca modifiés physiquement durcit moins vite que les deux autres échantillons. La combinaison de tapioca et d'autres amidons et/ou de farine augmente la plage de pH et améliore la stabilité au froid. La figure 3 représente une courbe obtenue à ltamylographe (7% en base sèche dans l'eau distillée) montrant la restriction de l'a- midon traité selon le procédé de l'invention.
il va de soi que la présente composition décrite nta été présentée qu'à titre purement indicatif, mais nullement limitatif, et qu'on pourra lui apporter toutes modifications conformes à son cadre.
Lorsque l'on désire obtenir des produits à activité antibiotique, on prend en général comme modele la polymixine qui est un polypeptide contenant entre autres des acides aminés basiques et un acide gras.
VOGLER et ses collaborateurs ont montré que les plus actifs étaient des dipeptides acylés pour lesquels l'acide aiiné basique est la Lysine homologue supérieur de l'acide α- Y- diaminobutyrique contenu dans la polymixine et l'acide gras est un acide aliphatique linéaire possédant de 14 à 18 atomes de carbone.
D'autre part, la fonction carboxylique doit autre bloquée pour augmenter la basicité du peptide.
le nouveau peptide selon la présente invention qui a été préparé possède l'enchaînement lysine-lysine mais à la place d'utiliser des acides gras linéaires, on a utilisé pour l'obtention du peptide de l'invention un acide gras ramifié : l'acide diméthyl-2, 2' - palmitique ou DMP dont la formule développée est:
L'emploi de cet acide se justifie par les fait suivants: - cet acide possède une chaine de 16 carbones qui doit donner au peptide l'activité antibiotique optimum, - l'addition de deux radicaux méthyles augmente la liposolubilité, - les acides gras ranifiés en sont dégradés plus lentement que les acides linéaires, - enfin, l'acide A-T lui-même possède des propriétés antibacté riennes.
La fonction acide terminale a été bloquée par une fonction ester méthylique et le peptide a été cristallisé sous forme de chlorhydrate.
La formule du peptide est donc DMP - lys-lys-OMe, ?HCl où DMP signifie acide diméthyl-2, 2' palmitique, lys = lysine et OMe est un groupe méthoxy.
METHODE DE SYNTHESE.
1 - Synthèse des matières premières.
L'acide diméthyl-2,2' diméthylpalmitique 6 est synthétisé selon une méthode connue de la littérature.
tans les systèmes électroniques courants, les périphériques d'entrée et de sortie, simples et complexes, sont adaptés à dialoguer avec un organe de gestion extérieur et sont équipés par voie de conséquence, chacun, des circuits électroniques convenables à cet effet. Ces configurations peuvent évidemment être mises en mesure de rendre d'autant plus de services que leur propre structure est plus complexe mais cette flexibilité est liée à des fraisd'ins- tallation élevés sans toujours offrir les possibilités d'extension et de compatibilité recherchées.
L'invention vise à créer un ensemble terminal de petite ou moyenne importance groupant des périphériques d'entrée et de sortie offrant, avec une bonne économie de moyens, une grande souplesse d'adaptation, une coordination rationnelle des échanges des périphériques avec l'organe extérieur, des possibilités d'extension et, d'une manière générale, la standardisation des échanges entre les unités périphériques et l'organe extérieur.
En vue de la solution de ce problème, l'invention propose un ensemble terminal d'un système électronique de traitement dtinfor- mations, caractérisé en ce qu'une pluralité de dispositifs périphériques d'entrée et/ou de sortie sont groupés autour d'un organe central qui est constitué par un micro-processeur, un module de té léconnexion et un élément de mémorisation et qui est adapté à coopérer, d'une part avec chacun des dispositifs périphériques, d'autre part avec un organe extérieur.
On appréciera qu'un tel ensemble présente bien les qualités définies ci-dessus ; en effet, en créant une électronique centrale qui sert à piloter le fonctionnement des entrées et des sorties de l'ensemble terminal, (au lieu et place des électroniques individuelles des périphériques), on atteint effectivement le stade de puissance adaptable, extensible ainsi que de standardisation recherchée.
Avantageusement, ledit organe extérieur est constitué par un ordinateur.
On peut ainsi, grâce à la standardisation des données saisies par les unités périphériques, ne prévoir qu'un programme unique au niveau de l'ordinateur pour le dialogue avec ces unités.
Selon d'autres caractéristiques de l'invention, les dispositifs périphériques procèdent par affichage et/ou signalisation ou sont constitués par des lecteurs optiques de cartes etgou de badges et/ou de claviers numérique ou alphanumériques..
L'ensemble est ainsi progressivement adaptable aux problèmes de saisie des données d'une exploitation industrielle ou commerciale.
Selon une autre importante caractéristique de l'invention, chacun desdits dispositifs périphériques est adapté à délivrer à un module directeur un signal définissant son état ; ces signaux sont par ailleurs groupés sous forme d'un mot d'état couvrant l'ensemble terminal et permettant l'activation séquentielle des dispositifs périphériques pour leurs échanges avec l'organe central.
L'ensemble terminal selon l'invention est donc. essentiellement défini par la coopération d'un certain nombre de dispositifs périphériques par l'intermédiaire d'un micro-processeur disposant d'un élément de mémorisation autour duquel ils sont groupés, avec un ordinateur central, la liaison avec ce dernier passant par un module de téléconnexion, connu en lui-même.
A ce titre, l'invention présente de très nombreuses variantes dont une seule sera décrite ci-après à titre de simple exemple sans caractère limitatif aucun, en référence à un schéma synoptique illustrant la configuration de la forme de réalisation décrite.
L'ensemble terminal selon l'invention représenté sur la figure unique comporte essentiellement - un micro-processeur 1 flanqué d'une mémoire 2 - un module de. téléconnexion 3 - un module directeur 5 - des dispositifs périphériques de 6 à 15 On ne s'étendra pas plus avant. sur les possibilités de ces divers dispositifs périphériques, tous parfaitement connus par l'hom- me de l'art ; dans l'exemple représenté, ils comprennent - un clavier numérique 6 - un clavier alphanumérique 7 - une unité de 8 roues codeuses, 8 - une unité à 8 décades, 9 - un lecteur de badges, 10 - un lecteur de cartes-badges, 11 - une unité de 16 visualisations alphanumériques, 12 - une unité de 16 visualisations numériques ou hexadécimales 13 - une unité à 8 voyants, 14 - une unité à 8 x 8 touches, 15 On soulignera la modularité adaptée pour la réalisation de l'ensemble terminal selon l'invention, à savoir - voyants : 4 - décades : 4 - touches : 4 - clavier : 1 - afficheurs : 4 - lecteur de badges : 1 - roues codeuses : 4 - lecteur de cartes-badges : 1 Ces dispositifs périphériques sont reliés, en fonction du nombre d'adresses nécessaires pour les entrées et les sorties (donné dans le tableau 1 ci-après, page 5) ; à deux lignes "bus" 16 et 17, respectivement réservées aux entrées et aux sorties ; le micro-processeur 1 est en mesure d'admettre 11 adresses d'entrée et 12 adresses de sortie.
Le module directeur 5 a pour mission d'activer les fonctions adéquates du micro-processeur en fonction des signaux d'entrée ou de sortie échangés avec l'organe extérieur par l'intermédiaire du module de téléconnexion 3. A ce titre, le module directeur peut d'ailleurs provoquer des interruptions prioritaires.
Le mot d'état, groupant - en fonction de la modularité évoquée au tableau 1 - l'information individuelle relative à chacun des périphériques de l'ensemble terminal, est limité à 8 bits.