INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On sait qu'après differentes opérations appelées ennoblissements textiles, finissages, etc., les tissus et les maillons qui avaient été, par exemple, crêpe ou soumis à une augmentation de volume, requièrent un rappel de leurs caractéristiques de crêpage et de volume initiant qui ont été modifiés au cours du passage des tissus dans les & fferentes machines pendant les phases de travail intermédiaire.
D'habitude les traitements préparatoires, supplémentaires ou de rappel des caractéristiques des tissus sont réalisés au moyen de bains dans de liteau chaude ou froide ou bien dans de l'eau chaude/froide; les traitements susdits peuvent se réaliser aussi au moyen de l'air chaud Dans tous les cas le traitement se réalise avec un rétrécissement totalement incontrôlé du tissu ; les caractéristiques 4nwales du tissu après le traitement ne peuvent pas être maintenues constantes; en outre les apparei~L- lages de complexité constructive notable, de meme que des quantités importantes dleau et de chaleur sont nécessaires et par conséquent une consommmation d'éner- gie élevée et de main d'oeuvre.Tout oela se réalise dans des temps de trai4-e- ment relativement élevés et avec une augmentation conséquente des colts de production.
Le but de la présente invention est de fournir un procédé et un appareillage pour les traitements de voluminisation, rétrécissement, crêpage, lâchage des tissus en fibres synthétiques, naturelles, artificielles et aaé- langées au moyen de la vapeur saturée ou surchauffée, destinés à réduite si- non à éliminer une Partie ou tous les désavantages susdits, puisqu'ils per mettent un contrôle des caractéristiques du tissu, ils requirent des quantités dteau et dténergie plus réduites et un volume de temps et de main d'oeuvre moins importante, aveo une augmentation du procédé productif et une diminution des colts de production.
Selon les fibres, le traitement peut être fait par de la vapeur saturée humide entre 99 C et 101 C, ou par de la vapeur saturée sèche de 101 C à 10600 et enfin par de la vapeur surchauffée; le tout à 1 ÂTÂ, c'est-a-dire à une atmosphere absolue Un autre but de l'invention est de proposer une méthode qui donne la possibilité cl'effectues un traitement combiné de volumage, rétrécissement, crêpage et relachement des tissus formés par des fibres synthétiques, naturelles, artificielles et mélangées moyennant un traitement de purge ou blanchiment.
Un autre but de la présente invention est de proposer une méthode qui donne la possibilité d'effectuer, comme derniere opération, un traitement de rappel des caractéristiques initiales du tissu, par exemple du crêpage, ou volumage, après l'impression ou la teinture de façon à obtenir l1effect "crêpe de chine" et la stabilité dimensionnelle du tissu, en même temps.
Selon l'invention, on prévoit d'alimenter une bande de tissu, à une première vitesse, dans une chambre à cloche, saturée de vapeur, de maintenir le tissu dans la dite chambre pendant un temps préfixé, le tissu étant lâché et non soumis à une tension, et d'extraire le tissu de la chambre à vapeur à une seconde vitesse inférieure, mais corrélative à la précédente et de contrôler le degré de rétrécissement du rouleau de tissu en maintenant constante la quantité de tissu dans la chambre à vapeur.
Grâce au procédé selon l'invention il est en outre possible de combiner des traitements préparatoires ou supplémentaires des tissus, au moyen de traitements de variation de volume, de crêpage, de rétrécissement et similaires ou d'autres prooédés par exemple le blanchiment et purge du tissu en mettant des élements lavés avant et/ou après le traitement à la vapeur.
De cette fagon on assure ltenlèvement totale des huiles et des produits chimiques utilisés dans la préparation du fil et dans le tissage.
Ces produits sont émulsionés, oxidés, volatilisés dans le milieu chaud-humide de la vapeur et donc facilement enlevés des bacs de lavage succéssifs.
D'près ce qu'on vient de dire, il est possible de combiner une ligne de traitement formée par un ou plusieurs bacs de lavage, par un traitement à la vapeur toujours de suite par deux ou plusieurs bacs de lavage.
On retrou-.e comme précédemment, une broche 30', avec ses extrémités mules 32' et ,3', une pièce extrudée 71', et un détrompeur 34'. Ia carte-fille 3 est placée de l'autre côté de la carte 2 par rapport à la carte-mère 1, et les extrémités miles )73 vont passer par des ouvertures.76 isolantes prévues dans la cartemère 1, pour venir en contact avec les lames élastiques 22 et 23 de l'élément de contact 20 précité, gracie au caractère symétrique offert par l'élément femelle 21.
Ainsi un tel boîtier avec un élément de contact femelle symétrique permet à des parties miles d'etre introduites simultanément de part et d'autre du boîtier. En outre, la structure monobloc de l'élément de contact du boîtier assure une rigidité meilleure, et les lames métalliques assurent un double contact souple largement suffisant. L'utilisation de ces lames métalliques de contact permet également d'introduire une broche mAle suivant un angle variable ce qui peut être avantageux dans le cas de certains montages.
Tous ces avantages assurent à un tel boîtier de connexion une utilisation très intéressante, car lorsqu'une carte ou circuit imprimé est monté sur un tel boîtier, il est possible de venir-la contrôler par l'arrière sans être obligé de retirer la carte, ce qui n'est pas toujours facile suivant les montages.
On trouve par exemple, un exemple d'application de ces boîtiers de connexion dans les appareils récepteurs de télévision.
Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée au mode de réalisation décrit et représenté qui n'a été donné qu'à titre d'exemple. En particulier; elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits, ainsi que le-urs combinaisons si célles-ci sont exécutées suivant l'esprit de l'invention et mises en oeuvre dans le cadre des revendications qui suivent.
La présente invention, à laquelle ont collaboré Messieurs Jean KAiVIIIET et Gilles SÂDO, concerne une nouvelle composition de matières utilisables pour l'enduction d1un support, en particulier d'un support en papier, destiné à la reproduction. Ce type de papier est généralemen; désigné sous l'appellation-de "papier carbone" On sait gutune formulation typez utilisable pour l'enduction de papier à usage de reproduction est la suivante : paraffine (30% en poids), huile (30%), cire naturelle (20%), noir de carbone (2oe,0,) ou autre colorant. La cire naturelle que lton utilise est, par exemple, de la cire extraite de l'ozokérite ou de la cire de carnauba.L'ozokérite est une cire minérale dont la température de fusion est comprise entre 55 et 110 G et dont la densité est comprise entre 0,85 et 0,95 ; les gisements d'ozokérite se trouvent dans la région de la mer Caspienne et dans l'état d'Utah, aux Etats Unis d'Amérique. La cire de Carnauba est une cire végétale produite par des palmiers d'Amérique du Sud, du Brésil en particulier. Ces cires naturelles sont très dures, leur pénétration mesurée selon la norme ÂFNOR NFT 60123 est généralement inférieure à 20 ; en outre, elles sont d'un prix de revient élevé.L'addition d'huile a pour conséquence de conduire à une formulation finale dont la pénétration est d'environ 45 ; le pro- fit que l'on pourrait tirer de la présence de cires naturelles dures est par conséquent annulé.
La présente invention a pour but de mettre au point des formulations de compositions utilisables pour l'enduction du papier à usage de "papier carbone" ne comportant pas de cire naturelle.
En effet, la Demanderesse a établi que la cire naturelle peut strie avantageusement remplacée par un mélange de cire de pétrole, de résine de pétrole et de polyoléfines ou de cires de polyoléfines.
la présente invention a par conséquent pour objet des compositions de matières utilisables pour l'enduction du papier destiné à la reproduction, lesdites compositions étant caractérisées en ce que, pour cent parties en poids, elles comprennent 20 à 50 parties de paraffine, 5 à 35 parties de cire de pétrole, O à 30 parties d'huile, 0,5 à 25 parties de noir de carbone ou d'un autre colorant, 5 à 15 parties de résine de pétrole et O à 10 parties de polyoléfines ou de cires de polyoléfines, la quantité totale'de paraffine et de cire de pétrole étant comprise entre 40 et 70 parties en poids.
Dans la présente description, on désignera par 'fparaffine" une composition comportant essentiellement une paraffine particulière ou un mélange de paraffines et dont la température de fusion ou de point de goutte est comprise entre 450C et 66oC la teneur en huile est généralement inférieure à 9% en poids et de préférence inférieure à 6 %.On désignera par "cire de pétrole" une composition comportant des hydrocarbures saturés de masses moléculaires plus élevées que la "paraffine" ; une cire de pétrole comporte plus de molécules cycliques et ramifiées et est généralement plus riche en huile que la "paraffine", puisqu'elle comporte entre 2 et 15 * d'huile ; sa température de point de goutte est comprise entre 65 et 9000. L'huile que comporte la cire de pétrole s'ajoute donc à l'huile qui est introduite dans la composition. Une quantité de cire de pétrole supérieure à 5 parties en poids est nécessaire pour conférer à la composition, lors de sa solidification, une microcristallinité.
L'huile qui est introduite dans la composition doit de préférence posséder une viscosité à 99 C comprise entre 3 et 20 cst.
Cette huile peut être de nature minérale ou synthétique. A titre d'exemple, une huile 350 Neutral, obtenue par raffinage au furfural de distillat sous vide, puis déparaffinage avec un mélange de méthyl éth.yl cétone et de toluène, et constituée principalement par des isoparaffines ou par des naphtènes, convient parfaitement.
La quantité d'huile à ajouter sera d'autant plus importante que la dureté de la cire de pétrole est élevée. En effet, la fonction de l'huile est essentiellement de fournir à la composition la dureté finale désirée. Lorsque cette dureté est obtenue directement par les seuls constituants paraffine, cire de pétrole, résine de pétrole, noir de carbone et éventuellement polyoléfines ou cires de polyoléfines, l'addition d'huile n'est plus nécessaire.
La résine de pétrole présente dans la composition peut être un polymère de diènes, obtenu par exemple par polymérisation cationique. Les hydrocarbures diéniques monomères sont généralement obtenus par craquage à la vapeur de naphta. A titre d'exemple, on peut citer la résine Escorez 1102, commercialisée par Esso-Chimie.
la fonction de la résine de pétrole est de conférer une certaine brillance à la composition; il est nécessaire pour cela que la teneur soit supérieure à 5 parties en poids; lorsque la teneur est supérieure à 15 parties en poids, la composition devient trop collante. La masse moléculaire de la résine de pétrole n'est pas critique pou les compositions conformes à l'invention.
La présence de noir de carbone est usuelle dans ce type de composition. LorsQue la teneur en noir de carbone est inférieure à 10 parties en poids, ll-intensité du trait détaché est insuffisante; lorsque cette teneur est supérieure à 25 parties, la cohésion du noir de carbone avec les autres constituants de la composition devient insuffisante. Des colorants autres que le noir de carbone peuvent être utilisés dans les compositions utilisables pour l'application conforme à l'invention; ainsi, par exemple, des pigments routes de faible densité apparente tels que des laques de calcium ou tout autre pigment peuvent être utilisés.Les teneurs peuvent être beaucoup plus faibles que pour le noir de carbone, aussi faibles que 0,5% en poids; la Demanderesse a pu réaliser par exemple une composition contenant 1 partie en poids de pigments routes commercialisés par CIBA-GEIGY.
et montrant des vari@ntes de réalisation du t@@bour exe@veteur.
Dans l'exemple d'exécution représenté sur le de@sin, et comme la Fig. 1 le montre en part@oulier, @'exeayatrice-ch@nge@se 20 suivant l'invention comprend un @@@ieule @@ muni d'une @@@@@e de conducteur 25 et équipé de roues arrière @@ à bandage pneumatique et de roues @vant 26 également à bandage pneumatique.
Chacune des roues 24 et 26 est adaptée pour rouler sur route ou sur une autre surface revêtue aussi bien que sur la terre nue, par exemple pendant les opérations de terrassement. Naturellement, l'excavatrice-chargeuse pourrait aussi bien être équipée de roues d'un autre type, par exemple de chenilles.
Dans l'exemple de réalisation préféré, les roues arrière 24 sont des roues-moteurs telles que celles qui utilisent la carcasse magnétique d'un moteur à la fois comme élément porteur du véhicule et comme élément magnétique du moteur. L'utilisation de ce type de roue permet de réduire la largeur totale du véhicule.
Ces roues sont bien connues dans la technique et on peut se les procurer actuellement auprès de la Firme General Electrie sous la désignation de roue-moteurs, modèle 3 GE 772.
Comme le montre la Fig. 2, les roues avant 26 tourillonnent sur le châssis 30. Ce châssis 30 est à son tour artieulé sur un châssis secondaire 32 au moyen d'un axe horizontal 33. Deux vérins hydrauliques à double effet 42 sont articulés entre le châssis 30 et le châssis secondaire 32. La tige 46 du vérin hydraulique 42 est reliée au châssis 30. En faisant manoeuvrer sélectivement ce vérin hydraulique 42, on peut faire monter ou descendre l'extrémité avant 34 du châssis secondaire 32 pour modifier le hauteur H de l'extrémité avant @@ au-dessus du sol.
Dans l'exemple de réalisation de l'invention qui est représenté sur le dessin, le châssis secondaire @@ porte un en@en- ble moteur-génératrice (non représenté). Le uotenr reut être un moteur Gu@@ins, modèle VT@ 1710 C 700 et la génératrice une génératrice General Hectric, modèle @ GT @@3. Le moteur peut être par ailleurs courlé à des pompes hydrouliques, des compresseurs d'air, atc.Les compresseurs d'air sont prévus pour @limenter les circuits de freinage classiques prévus sur le véhicule. es pondes hydrauliques transmettent la foree motrice aux divers dispositifs hydrauliques de l'excavatrice-chargeuse sous la commande d'organes de commande appropriés prévus dans Is, cabine 93.
La partie avant du véhicule 22 porte un tambour excavateur 60. Deux moteurs électriques 61 montés sur le châssis secondaire 32 développent la force motrice servant à entraîner le dispositif excavateur 60 par l'intermédiaire d'arbres de transmission 63. Le tambour excavateur 60 est porté par un carter porteur 62 qui fait saillie sur l'avant du châssis secondaire 32.
Le carter porteur comprend deux plaques qui sont reliées rigidement au châssis secondaire 32. Ces plaques 54 sont disposées verticalement et à un certain écartement mutuel. le tambour excavateur 60 est porté par les plaques 64 de manière à tourner autour d'un axe horizontal. Des arbres de transmission 63 passent dans les plaques 64 et transmettent la force motrice au tambour excavateur 60 d'une façon qui sera décrite ci-après avec plus de détails.
Les Fig. 3, 4, 5 et 6 montrent les détails du tambour excavateur 60.
Ce tambour 60 comprend trois roues excavatrices 66a, 66b et 66c dont chacune est supportée nar les plaques 64 par l'intermé- diaire d'arbres 68. Les arbres 62 sont eux-mêmes entraînés par les arbres de transmission 63, lesquels sont couplés aux arbres 68 par l'intermédiaire de renvois 70 à angle droit, ainsi qu'on l'a représenté clairement sur la Fig. 5. Les roues 66a, 66b, et 66c sont couplées aux arbres 68 par l'intermédiaire de réducteurs à trains épicycloïdaux 72. les plaques 64 portent des carters 74a, 74b et 74c, qui sont disposés à l'intérieur des roues 66a, 66b et 66c. Des paliers 76a, 76b et 76c portés par ces carters 74a, 74b et 74c respectivement portent les roues 66a, 66b et 66c respectivement.De cette façon, chacune des roues 66a, 66b, et 66c est montée pour tourner sur un axe horizontal formant l'axe central de l'arbre Chacune des roues 16 du tambour excavateur comprend deux flasques ou voiles 84 qui s'étendent radialement vers l'extérieur le long des bords latéraux des roues. Les flasques 84 délimitent la largeur totale de chaque roue (6. Les flasques 84 d'une même roue tourillonnent sur le carter 74 correspondant au moyen de paliers 76a, 76b ou 76c.
Dans la forme de réalisation représentée, le tambour excavateur est entraîné par deux moteurs 61 par l'intermédiaire de deux arbres de transmission 63. Naturellement, on pourrait prevoir un seul moteur et un seul arbre de transmission, lequel entraine- rait alors l'arbre 68 par l'intermédiaire d'un seul renvoi a angle droit 70. Ainsi qu'on l'a représenté en détail sur la Fig. 5, chacune des roues 66 du tambour excavateur comprend en outre des godets-pelles -102 qui sont répartis à intervalles circonférentiels réguliers le long de la circonférence de cette roue et qui s'étendent entre les deux flasques 84. Chaque godet-pelle 102 comprend une paroi fixe 108 prolongée radialement vers 1 t extérieur par un bord coupant 104 muni de plusieurs dents 106.Chaque godet comprend en outre une paroi arrière mobile 110 montée pour pouvoir osciller entre une position de réception de la terre et une position de déversement de la terre.
le fonctionnement de la paroi arrière 110 est représenté clairement sur la Fig. 5, qui montre cette paroi en mouvement entre la position de réception, qu'elle occupe lorsque le godet 102 correspondant se trouve dans la partie inférieure avant de sa rotation et une position de déversement, qu'elle occupe lorsque le godet correspondant se trouve dan- la -partie supérieure arrière de son trajet.
les Fig. 4 et 5 représentent le mécanisme 120 d'actionnement des godets 102. Ce mécanisme 120 est entièrement logé dans les limites de la roue 66 correspondante et il comprend des poussoirs 122 rtiant les parois arrière mobiles 110 des godets à une chine 124. Cette chatne 124 est libre sur la majeure partie de sa longueur, mais embrasse une roue 126 qui tourne dans des ferrures 129 portées par le carter 74 correspondant. la roue 126 présente sur sa périphérie extérieure une denture qui attaque la channe 124.Lorsque les roues 66 du tambour excavateur tournent autour de l1arbre 68 sous l'action des moteurs 61, chaque poussoir 122 entre à son tour en prise avec la roue 126 pour repousser la paroi mobile 110 correspondante vers l'extérieur et la placer en position de déversement. ensuite, lorsque chaque godet atteint la partie inférieure avant de sa trajectoire circulaire, la channe en agissant par l'interaédiaire du poussoir 122, ramène positivement la paroi arrière 110 du godet correspondant à la position de creusement. Cette commande positive de la paroi arrière 110 dans les deux sens s'est révélée considérablement supérieure aux modes de commande qui étaient utilisés dans la technique antérieure et dans lesquels la partie ou paroi arrière du godet revenait spontanément à a position de creusement par gravité et/ou sous la poussée de la terre extraite qui pénètre dans ce godet.
lTaturellement, on pourrait utiliser d'autres dispositifs de commande positive, tels que ceux décrits dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique no 3.986.571.
Au-dessous et en arrière du tambour excavateur 60 est prévue une lane-patin 130. Cette lame-patin 130 est reliée au châssis secondaire 32 de la façon qui est représentée sur la Fig. 2. I)ans la forme de réalisation représentée, elle comprend une lame 131 de forme allongée qui est articulée en 132 derrière le tambour excavateur 60. Une semelle 133 est articulée en 135 sur la lame 131. Un élément de longueur variable, par exemple un vérin à vis 136, est articulé entre la semelle 133 et le cht sis secondaire 72. Un vérin hydraulique 138 à commande sélective relie la semelle 133 au châssis secondaire 32.
On peut observer d'aorès le bilan thermique du Tableau I qu'à l'exception d'une faible quantité d'antimoine, le concentré résultant de la transformation est dépourvu d'impureté. Les métaux nobles, le zinc, le manganèse et le molybdène sont naturellement absents.
D'après le bilan thermique du Tableau II, la quantité de chaleur requise pour compenser les pertes de chaleur n'a augmenté que légèrement (78 kWh) par comparaison avec la valeur correspondante de l'exemple précédent.
EXEMPLE III On utilise un mélange de deux concentrés dans les essais expérimentaux de cet exemple, dans lesquel les impuretés rares des exemples précités n'apparaissent pas.
On effectue un réarrangement des minéraux du mélange de concentrés en utilisant des pressions de soufre différentés pour la phase gazeuse d'alimentation. On préchauffe le mélange de concentrés ainsi que la phase gazeuse à une température d'environ 5000C. On chauffe chaque constituant de la charge d'alimentation à la température réactionnelle, à savoir 7250C, dans un four électrique (Fig. 19). La durée de réaction et la capacité du four sont maintenues constantes dans la série d'expériences diverses effectuées, et elles correspondent à celles de l'Exemple I.
Dans les expériences, on prend ia valeur de 2,5 (P8 ) comme 2,5 nombre d'atomes moyen pour la molécule de soufre. On choisit les valeurs P = 0,20, 0,50 et 0,75 atmosphère comme pressions de 2,5 soufre dans les essais expérimentaux. On utilise comme gaz porteur des vapeurs de soufre, de l'azote gazeux de qualité industrielle.
On doit toutefois remarquer que l'on peut également utiliser comme gaz porteurs des gaz contenant de l'oxygène. D'après les expériences, la pression partielle du SO2 présente dans la phase gazeuse peut s'élever à (7000C) Pso = 0,60 sans effet secondaire défavorable vis-à-vis du réarrangement. Les bilans de matières de la série d'expériences (III-1, III-2 et III-3) correspondant à l'exemple III sont donnés avec les analyses dans le Tableau III.
En ce qui concerne les résultats obtenus, on doit remarquer en particulier que la structure minérale initiale du concentré est tout à fait décisive pour la vitesse du réarrangement. Dans le concentré utilisé, l'arsenic était lié au réseau d'énargite se décomposant facilement, de même qu'aux thioarséniures de nickel et de cobalt difficiles à décomposer. Pour le mélange de concentrés utilisé, la vitesse de réarrangement, en utilisant la teneur en arsenic comme substance de.référence, est une fonction approxi mativement potentielle de la pression partielle du soufre élémentaire de la phase gazeuse d'alimentation. Les valeurs exponentielles étaient de l'ordre de 0,50 à 0,55.On peut s'attendre à une légère augmentation desdites valeurs exponentielles lorsque la température décroit et que le nombre d'atomes de la molécule de soufre gazeux augmente en conséquence.
Les quantités du soufre introduit dans la charge d'alimentation, indiquées dans le Tableau III, peuvent être entachées d'une certaine inexactitude. La condensation simultanée des constituants volatils et du soufre n'est pas très exacte à l'échelle réelle.
Le résultat de condensation correspond à la température de condensation d'un mélange de polymères de S et As contenant environ 30 % en poids de As. D'après les résultats de l'exemple III, il semble que l'on puisse effectuer le réarrangement avec une pression partielle relativement faible P Toutefois, aux faibles pressions S de soufre, les réactions sont sensiblement retardées. Même si l'on adopte un temps de séjour radicalement pro-longé pour la réaction, il n'en résulte pas des teneurs suffisamment faibles en arsenic dans le produit final. Ceci est dû apparemment en partie à une diminution de la teneur en soufre créée en tête à la limite des phases visée par la description faite ci-dessus.
Les résultats de l'Exemple III ne diffèrent pas du résultat des exemples précédents à tous autres égards. D'après le Tableau III, le comportement de l'antimoine présente une certaine anomalie lorsque la pression de soufre dans la phase gazeuse décroît. Ceci est dû probablement à la dissociation du trioxyde d'antimoine en mono-oxyde d'antimoine ayant une pression de vapeur plus élevée.