INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans l'exemple de réalisation de l'invention représenté sur les Fig. 18 à 22, les inconvénients des patins de pistons de types connus sont supprimés en majeure partie et la puissance et le rendement du groupe sont augmentés. Un des inconvénients des patins connus consistait en ce que le palier de pivotement 88 du patin comportait des surfaces extrêmes planes et perpendiculaires à l'axe du palier. En conséquence, les bords des surfaces extrêmes venaient buter, en cas de pivotement du palier 88 à l'intérieur du cylindre 10, contre les parois du cylindre et les rayaient, ce qui produisait des copeaux risquant de pénétrer dans l'intervalle entre cylindre et piston et de faire gripper le piston 2 dans son cylindre 10. On a constaté ce phénomène dans les groupes connus car il s'est produit une augmentation des fuites.D'une façon générale, on a imputé l'apparition de telles fuites à une usure générale des pièces. Des études plus précises ont permis de déterminer qu'il se produisait de fins copeaux lors du rayage, ces copeaux engendrant une usure de plus en plus forte du piston 2 et produisant ainsi une augmentation des fuites. Suivant l'invention, on a remédié à cet inconvénient en remplaçant les surfaces planes de palier pivotant 88 du patin de piston par des surfaces extrêmes 86 de forme partiellement cylindrique qui sont delimitées par un rayon 87 centré sur l'axe perpendiculaire du patin de piston 81. Suivant l'invention, on donne -à ce rayon 86 une valeur légèrement inférieure à celle du rayon 66 du piston 2, c'est-à-dire au demi-diamètre du cylindre.Le palier pivotant 88 du patin de piston de l'invention comporte ainsi deux surfaces, à savoir les surfaces de palier 92,qui peuvent tourner suivant le rayon 89 autour de l'axe de pivotement orienté perpendiculairement à l'axe de piston, ce qui permet un montage pivotant du palier 88 dans le piston 2 et une rotation des surfaces extrêmes 86 suivant le rayon 87 autour de l'axe perpendiculaire de patin de piston.
Suivant l'invention, il faut donner au patin de piston une capacité de portance radiale aussi grande que possible. La position d'appui radial la plus faible du patin 81 nTest cependant pas constituée par sa surface extérieure 15 mais par la partie d'appui du palier pivotant 88 dans le piston 2. Pour cette raison, on doit augmenter la capacité de portance radiale de cette partie d'appui afin de faire croître la pression et le rendement du groupe équipé de patins de pistons suivant l'invention. Le rayon 87 doit par conséquent être choisi à une valeur aussi grande que possible de sorte que le volume intercalaire 83 existant à chaque extremité du palier pivotant par rapport à la paroi du cylindre 10 est aussi étroit que possible.Cependant, même dans ce mode de réalisation de l'invention, il se produit un pivotement des surfaces extrêmes 86 du palier pivotant de patin 88 à l'intérieur du cylindre 10,-ce qui conduit à nouveau à un entaillage de la surface du cylindre au cours du pivotement et par conséquent à une formation de copeaux. Pour cette raison, il est nécessaire suivant l'invention que les extrémités des surfaces 86 tournées vers le piston soient pourvues de chanfreins 85.Ces chanfreins ne sont réalisés qu'avec de très petites dimensions et ils ne sont par conséquent pas visibles à l'oeil nu mais ils sont très importants pour obtenir un agencement maximal des patins de pistons ainsi qu'une pression maximale et un rendement maximal dans le groupe car ils empêchent la formation de copeaux par rayage de la paroi du cylindre tout en conservant l'épaisseur maximale du patin en vue de l'obtention de la pression maximale dans le groupe.
Suivant l'invention, le piston et le patin associé sont ap pliqués suffisamment étroitement l'un contre l'autre, lors de la course de compression, pour que tout le fluide soit éjecté de l'intervalle existant entre le piston 2 et le palier pivotant 88 du patin, et cela d'autant plus que la pression fluidique régnant dans le groupe est plus élevée. Pour cette raison, les paliers pivotants ménagés dans les patins de pistons connus fonctionnaient jusqu a maintenant à sec, ce qui créait un frottement à sec excessif entre le piston 2 et le palier pivotant 88 en cas de marche du groupe avec pivotement du patin dans le piston. I1 en résultait une réduction du rendement mécanique et par conséquent de la puissance du groupe.Suivant l'invention, le fluide sous pression ne pénètre que sur environ 1 à 2 mm de profondeur entre les surfaces de palier étroitement appliquées l'une contre l'autre. Suivant l'invention, on a remédié aux inconvénients des réalisations connues en ce que l'alvéole 91,formée entre le piston 2 et le palier pivotant 88 du patin, a été très élargie de sorte qu'il ne subsiste encore qu'une courte surface d'étanchéité et d'appui 94 (par exemple de 1 à 44 mm). I1 en résulte qu'une aussi courte surface d'étanchéité conserve au moins partiellement sa lubrification. Du fait de l'élargissement de l1alvéole .91, la pression superficielle existant entre le piston 2 et le palier pivotant 88 est diminuée.Ainsi, on augmente sensiblement le rendement mécanique et par conséquent la capacité de pression et la puissance du groupe agencé suivant l'invention. Du fait que la surface extrême 86 a la forme d'un cylindre partiel, la chambre 91 doit également avoir le même profil à ses extrémités axiales afin que la surface d'étanchéité 94 puisse avoir dans son ensemble la même largeur, la même capacité de portance et la même capacité de lubrification.Ce résultat est obtenu suivant l'invention en ce quton usine les alvéoles 91 non pas perpendiculairement dans la surface de palier pivotant 88 mais en oblique ou avec incurvation ainsi qu'avec réduction de section en fonction de la profondeur du palier pivotant, comme indiqué pour les chanfreins 90 de la Fig. 18. il en résulte que la paroi subsistante 95 du palier pivotant conserve l'épaisseur appropriée en vue de résister à des déformations. Le chanfrein 90 constitue par conséquent un moyen important pour augmenter la capacité d'absorption de pression radiale et la capacité de portance du patin de piston.
Lors d'expériences précédentes pour réaliser un patin de piston plongeant relié de façon pivotante au piston associé, on a laissé subsister entre le palier pivotant du patin et le voile central de ce dernier un espacement radial relativement grand afin que la partie de retenue de patin du piston entoure le pa lierpivotant sur une assez grande distance. Cela présente l'in convénient que le point de pivotement du patin dans le Piston, c'est-à-dire l'axe 96 du palier pivotant, est situé à un niveau relativement bas dans le cylindre 10. I1 en résulte que le voile central 7 du patin doit être relativement rétréci dans la direction tangentielle pour ne pas venir buter contre le guide de piston 51.Ainsi, le voile central 7 du patin est affaibli de telle sorte que les parties auxquelles il est associé, comme les parties de guidage 28 et le palier pivotant 88, ne peuvent plus absorber une grande force radiale. Les parties précitées s'incurvent légèrement et elles s'ouvrent en direction des alvéoles 16, ce qui conduit à des fuites et par conséquent à une diminution de la puissance et du rendement du groupe. Suivant l'invention, le point de pivotement, c'est-à-dire l'axe du palier pivotant du patin de piston, n'est plus aussi fortement éloigné de l'axe du rotor, de sorte que le pivotement du patin à l'intérieur du cylindre 10 est réduit et il en résulte que le voile central 7 du patin peut être élargi sensiblement dans la direction périphérique ou tangentielle et être ainsi.renforcé.Le patin de piston suivant l'invention est par conséquent approprié pour des pressions et des puissancessupérieures etil empêche la flexion de la partie de guidage de patin et par conséquent l'ou- verture des alvéoles 16 en évitant ainsi les fuites perturbatrices.
Le décalage de l'axe de pivotement 96~vers l'extérieur, suivant l'invention, atteint son maximum lorsqu'on diminue-la distance séparant l'axe de palier pivotant de patin de la surface extérieure 15 de ce patin; on peut effectivement atteindre la valeur maximale en pourvoyant les bords extérieurs du support de patin de chanfreins 82 agencés suivant l'invention. Ainsi, le patin peut pivoter correctement malgré un léger espacement entre sa surface intérieure 97 et l'axe 96 du palier pivotant sans venir buter contre le piston 2.
Enfin, il est encore important suivant l'invention que le voile central 7 du patin soit aussi rapproché que possible du palier pivotant 88 agencé sous forme d'un appui radial, comme le montre la Fig. 19. Pour que le voile central de patin 7 puisse pivoter malgré tout dans le cylindre 10 entre les guides de piston 51, on munit le voile central 7 des chanfreins 64 dont la largeur est diminuée suivant l'invention. Cela permet le pivotement correct du patin à l'intérieur du cylindre 10 tout en augmentant simultanément sa capacité maximale de portance radiale et sa capacité d'absorption de pression dans la même direction.
On a rencontré dans les groupes de types connus des inconvénients importants du fait que le guide de piston 33 était maintenu en position axiale fixe dans des paliers spéciaux. De ce fait, il était difficile d'amener la gorge 24 du guide de piston-exactement dans la position axiale correcte pour la réception des voiles 23 du rotor. Notamment, dans le cas de groupes balayés axialement par le fluide, il se produisait une application axiale.
du rotor 9 contre un contre-appui de sorte que le rotor 9 subissait un léger décalage axial en cours de marche du groupe. Lors de la mise au point de l'invention, on s'est rendu compte que cela était la cause d'autres fuites et d'une réduction supplémentaire du rendement. Pour cette raison, on a alors décalé axialement les alvéoles 16 de manière que l'une soit plus rapprochée de l'évidement 24 que l'autre, ce qui permet à du fluide sous pression de s'échapper de l'alvéole la plus proche dans la gorge 24. On a constaté que cela produisait des pertes de puissance en cas de marche prolongée du groupe du fait que, lors de la rotation du contre-appui, l'une des alvéoles se trouvait toujours dans une position plus rapprochée de la gorge 24 et entrait par conséquent en communication avec elle.On a remédié suivant l'invention à cet inconvénient en ce que le guide de piston 33 n'est plus fixé axialement en position dans des paliers mais est fixé axialement en position par rapport au centre du rotor par les parois extrêmes 14. Les parois extrêmes 14 sont disposées pour cette raison soit sur le rotor de manière à entourer une partie du guide de piston 33, soit sur le guide de piston 33 de manière à entourer une partie des surfaces frontales du rotor. On empêche ainsi un décalage axial de la gorge ou évidement 24 par rapport aux voiles 23 du rotor. Simultanément, on empêche un décalage axial des alvéoles 16 par rapport à la gorge 24 car les patins sont empêchés de se déplacer axialement d'une valeur excessive par les parois 14. Ainsi, grâce à l'invention, on réduit ou même on élimine les fuites sé produisant dans les réalisations connues.
En vue d'empêcher un frottement entre les patins et les parois extrêmes 14, on a ménagé entre ces parties un intervalle étroit 84.
Cet intervalle doit être plus étroit que le volume 86 situé de part et d'autre du palier pivotant 88 de manière que les surfaces du palier pivotant 88 ne puissent pas frotter contre la paroi du cylindre. Par suite de la bonne fixation axiale du rotor 9, du patin 1 et du guide de piston 33 à l'aide des parois extrêmes 14 enveloppantes, on peut rapprocher les alvéoles 16 de la gorge 24 de sorte que les forces radiales engendres par le fluide sous pression se trouvant dans les alvéoles situées aux deux extrémités radiales du patin sont orientées presque perpendiculairement l'une à l'autre. Cela empêche une flexion du patin, en augmentant sa capacité de résistance à la pression et son efficacité.
En outre, on a constaté qu'une des causes principales d'incidents se produisant dans les groupes à pistons de types connus consistait en ce que le piston et le patin étaient guidés avec conjugaison-de forces et pouvaient être éjectés du cylindre dans la course exécutée vers l'extérieur. Lorsqu'il se produisait un grippage d'un piston 2 dans un cylindre 10, le patin se brisait et les morcéaux endommageaient le groupe. On remédie à cet in convénient suivant l'invention en ce que les patins reliés de façon pivotante aux pistons ont un certain degré de liberté de mouvement radial et on évite les moyens de traction servant à faire sortir le piston hors du cylindre. Le patin de piston de l'invention est pour cette raison pourvu d'un certain jeu radial.
Il est empêché de se déplacer axialement par les parois de retenue 14 mais il ne comporte aucun moyen de traction radiale.
Lorsqu'un des pistons 2 reste accroché dans un cylindre 10, le patin du piston reste également accroché et le groupe continue à fonctionner avec le reste des pistons 2 sans être endommagé.
TABLEAU III ENLEVEMENT DE GRAISSE ET/OU D'HUILE PAR LES AE PURS ET LES MELANGES D'AE PURS C10E4 C10E3/C10E6 C10E2/C10E6 C10E3/C10E9 C10E2/C10E9 HMS (# L) polyester 8,6 8,9 8,9 7,7 4,8 mélange# 11,5 15,7 15,5 15,4 5,2 OHT (# a) polyester 16,3 14,4 13,3 8,4 1,5 mélange# 10,8 11,9 11,3 7,4 4,5 Trioléine (# a) polyester 14,5 1,6 1,6 0,8 0 mélange* 14,4 14,4 12,5 10,9 4,1 Indice d'enlèvement d'huile 76,1 66,9 63,1 50,6 20,1 *65/35 polyester/coton Les résultats montrent également que les performances dbn- lèvement des graisses et huiles par les mélanges dtéthoxylates sont progressivement détériorées à mesure que les teneurs en oxyde d'éthylène dans les composants respectifs du mélange s'écartent des valeurs de la composition optimale.On obtient cependant un avantage notable avec les mélanges de matières dans l'intervalle E2 à E7 présentant un indice d'amphipathie mixte optimal; cependant, si l'une des matières du mélange est en dehors de cet intervalle, on constate une chute notable des performances. En particulier, on peut voir dans le tableau III que la baisse des performances avec les mélanges d'éthoxylates en dehors de l'intervalle optimal est la plus grande pour des salissures lipidiques-plus polaires, telles que la trioléine et OHC, que pour les salissures hydrocarbonées. En d'autres termes, il semble que les limites des mélanges autorisés d'éthoxylates sont plus critiques pour obtenir des bonnes performances sur des salissures plus polaires.
La présence d'un alcool non éthoxylé est spécialement nuisible aux performances des produits. Les produits AE commerciaux normaux présentant une valeur IL optimale (9,7 à 11,5) contiennent des proportions assez élevées d'alcool libre (voir tableau T) et on obtient donc des performances beaucoup plus médiocres qu'avec les compositions selon l'invention.Ainsi, bien qu'on puisse préparer un mélange d'éthoxylates présentant un I.Â. correct pour des performances optimales d'enlèvement des graisses et des huilez cette élimination des taches de graisses et d'huiles sera moins bonne à moins de régler la répartition des éthoxylates de manière à assurer la présence d'au moins 63 y0 et, de préférence, de 70 % d'éthoxylates contenant de 2 à 7 groupes oxyde d'éthylène et une proportion d'alcool libre inférieure à 5 %.
Cependant l'intervalle des longueurs des chalanes alkyli ques -qu'on peut utiliser selon l'invention est tel qu'on a intérêt à élever au maximum la teneur en groupes éthoxylés dans les divers intervalles selon la longueur moyenne de la chaîne alkyli- que. Ceci concorde avec la nécessité de réduire le I.A. aux alentours de la moyenne désirée nour renforcer au maximum l'effet d'abaissement de la tension interfaciale.
Pour des alcools dont la longueur moyenne de chaine est de 9 à Il atomes de carbone, les éthoxylates préférés pour utilisation dans les compositions contiennent au moins 55 , o et, de pré férence, au moins 60 % d'un composant renfermant 2 à 6 groupes oxyde d'éthylène, alors que pour des alcools dont la chaSne alkylique est de C12-C13, les éthoxylates contiennent avantageusement au moins 55 % et, de préférence, au moins 60 , d'un composant renfermant 3 à 7 groupes oxyde d'éthylène. Alors que les éthoxylates d'alcools enC14-C15 dans la chaîne alkylique exigent- au moins 63 % de composants dans l'intervalle E2-E7 pour assurer un bon enlèvement des huiles et des graisses, on préfère au moins 55 % d'une matière contenant 3 à 8 groupes oxyde d'éthylène.
Le tableau "r met en évidence les bonnes performances d'élimination des taches d'huile et de graisse qu'on peut obtenir avec une série de mélanges de C10E3 et C10E6. On voit que les performances d'enlèvement des salissures sont en rapport avec l'indice I.A. et qu'au-dessous d'environ 9,5 ou au-dessus de 11,5, les performances-sont notablement détériorées de sorte qu'il est obli- gatoire non seulement d'assurer une répartition étroite des groupes éthoxylés mais aussi de maintenir l'indice d'amphipathie entes des limites étroites.
TABLEAU IV ELIMINATION DES GRAISSES/HUILES POUR DES MELANGES DE C10E3 et C10E6 PURS (240 ppm agent tensio-actif total + 85 ppm silicate [rapport 2,4],38 C, dureté 119 mg/litre de Ca++, 10 minutes de lavage).
% C10E3 100 90 80 70 65 59 55 50 40 30 20 10 0 % C10E6 0 10 20 30 35 41 45 50 60 70 80 90 100 HMS (# L) DKP 7,5 8,3 9,8 10,1 9,9 8,9 9,7 8,6 4,9 4,5 4,1 2,2 2,4 mélange 4,8 6,1 14,7 14,4 14,9 15,7 17,1 11,2 4,4 2,2 3,8 3,5 3,5 OHT (# a) DKP 4,2 4,9 9,8 11,0 12,6 14,4 14,5 15,7 12,5 9,8 3,0 0 0,5 mélange 4,6 6,8 8,2 8,5 12,0 11,9 11,6 11,2 9,4 8,6 4,8 3,2 2,7 Trioléine (# a) DKP 3,3 3,2 4,2 4,5 2,0 2,5 2,4 2,5 2,5 2,5 0 0 0 mélange 3,9 6,3 9,6 11,7 13,9 14,4 14,3 14,6 13,5 12,5 10,8 8,9 9,0 Indice d'enlève- 28,3 35,6 56,3 60,2 65,3 67,8 69,6 63,8 47,2 40,1 26,5 17,8 18,1 ment d'huile I.A. 9,1 9,4 9,8 10,1 10,3 10,5 10,6 10,8 11,1 11,5 11,8 12,2 12,5 On constate que les mélanges de C12E4 et C12E5 assurent des performances optimales dans un rapport d'environ 50/50 des deux composants, ce qui concorde parfaitement avec les prévisions fondées sur les valeurs des tensions interfaciales des produits de la série C12Ex dans le tableau I.
On a constaté que des mélanges intéressants peuvent être préparés avec deux matières ayant des longueurs de chalandes différentes mais le même degré d'éthoxylation dont le I.A. est compris dans l'intervalle efficace aux fins de l'invention. Une fois encore, on obtient le maximum d'élimination des taches de graisse et d'huile à la valeur minimum prévue de γi pour salissures hydrophobes.
Les-procédés d'obtention d'alcools aliphatiques primaires éthoxylés sont étudiés ci-après mais ne font pas partie de la présente invention.
La technique antérieure (par exemple le brevet US 1 970 9Jt stipule qu'on peut effectuer l'éthoxylation en utilisant aussi bien des catalyseurs acides que des catalyseurs basiques mais la plus forte incidence des réactions secondaires et la plus forte formation de produits de dégradation dans le cas d'une catalyse par un acide militent fortement en faveur d'une--catalyse basique, bien que la catalyse acide permette de réaliser une répartition plus étroite des types d'éthoxylates. En conséquence, toutes les mentions d'éthoxylation et d'éthoxylates dans le présent mémoire concernent des procédés et des produits obtenus avec une catalyse basique.
Il a déjà été mentionné que les produits commerciaux dispo- nibles qui conviennent particulièrement pour l'invention sont des mélanges d'alcools "Neodol" et "Dobanol" respectivement fabriqués par Shell Chemical Co. et Sheil International Chemicals Ltd., en qualité d'alcools de départ. On condense ces alcools mixtes avec 2,0 à 4 moles d'oxyde d'éthylène en présence dune faible proportion d'une base forte comme l'hydroxyde de sodium ou de potassium par un procédé tel que celui décrit dans le brevet US 3 682 849.
Les mélangés alcools dont la longueur moyenne de chaînes est de 12 atomes de carbone ou moins, par exemple "Dobanol 91" "Neodol 01", "Neodol 12", sont éthoxylés de manière à assurer la fixation d'environ 2,0 à environ 3,5 moles, de préférence 2,0 à 3O moles d'oxyde d'éthylène par mole d'alcool. Normalement "Neokl 23" exige de 2,0 à 4,0 moles-, de préférence, de 2,5 à 3,5 moles, d'oxyde d'éthylène par mole d'alcool alors que "Neodol 45" est commodément éthoxylé de manière à obtenir une fixation d'environ 2,0 & 4,0 moles1 de préférence 3,0 à 4,0 moles d'oxyde d'éthylène par mole d'alcool.Les produits de condensation à ce stade ont une large répétition d'éthoxylates, et une teneur importante en alcool libre caractérisant les réactions d'éthoxylation à catalyse basique et ces produits ne conviennent donc pas aux fins de l'invention. En conséquence, la distillation ou l'évaporation sous une pression inférieure à l'atmosphérique du produit afin de chasser l'alcool qui n'a pas réagi et aussi une partie prépondérante des éthoxylates inférieurs est effectuée de la façon décrite dans le brevet US 3 682 849 pour porter au maximum les proportions d'éthoxylates contenant de 2 à 7 groupes d'oxyde d'éthylène par mole d'alcool. Plus la répartition des atomes de carbone est étroite autour de la valeur moyenne de la longueur de la chat- ne, plus le procédé d'épuration sera facile.De façon idéale, les mélanges d'alcools sont composés entièrement d'une matière comprise dans l'intervalle indiqué des longueurs de chaînes de sorte qu'aucun recouvrement des points d'ébullition ne pourra avoir lieu entre, par exemple, un alcool non éthoxylé ayant la chaîne la plus longue du mélange (ce qui est indésirable) et un alcool diou tri-éthoxylé ayant la chaîne la plus courte du mélange (ce quiest utile). La quantité de matières qu'on doit éliminer est nor malement comprise dans l'intervalle de 10 à 60 % d'alcool éthoxylé et, mieux encore, de 20 à 30 %, afin d'assurer une répartition aussi étroite que possible des éthoxylates ayant l'indice I.s. désiré tout en préservant le caractère économique du procédé.
Le tableau V indique quelques répartitions représentatives des teneurs en oxyde d-'éthylène dans les éthoxylates formés de plusieurs mélanges commerciaux d'alcools primaires, aussi bien à l'état "brut d'éthoxylation1, qu'après une épuration pour permettre d'obtenir les éthoxylates d'alcools selon l'invention.- les données sont présentées pour les éthoxylates à base d'alcools en C12-v13 (colonnes 1 à 3), d'alcools en C9-C11 (colonnes 4 et 6) et d'alcools en C14-s15 (colonnes 7 à 9). la colonne 10 est un exemple comparatif.
TABLEAU V Ethoxylate d'alcools Ethoxylate d'alcools % en poids en C12-13 en C9-11 d'éthoxylate 1 2 2 4 5 6 E0 15,8 - 6,4 16,5 1,6 7,4 E1 10,6 - 4,7 11,5 3,2 5,5 E2 12,2 8,6 6,3 13,4 12,2 7,4 E3 12,2 18,0 7,8 13,8 16,3 9,1 E4 10,6 15,6 8,9 12,4 17,8 10,0 E5 8,6 12,7 9,4 10,1 15,2 10,9 E6 6,4 9,4 9,4 7,8 11,7 9,9 E7 5,2 7,7 9,0 5,8 8,7 9,0 E8 4,1 6,0 8,2 3,6 5,5 7,8 E9 3,2 4,7 @ 7,1 2,3 3,5 6,5 E10 2,5 3,7 6,0 1,6 2,4 5,1 E11 2,0 2,9 4,8 0,7 1,1 3,9 E12 1,4 2,1 3,7 0,5 0,8 2,8 E13 1,3 1,9 2,7 0 0 1,9 E14 1,1 1,6 1,8 0 0 1,2 Autres 3,4 5,1 3,8 0 0 2,3 % en poids E2-E7 55,2 72,0 50,8 63,3 81,9 56,6 E3-E7 43,0 63,4 44,5 57,5# 73,2# 47,5 E (moyenne) 3,0 4,9 4,9 2,5 4,1 -4,32 % en poids enlevé 0 34,0 0 0 34,0 0 I.A. 8,6 10,55 10,55 8,1 10,7 10,7 #E2-E6 TABLEAU V (suite) Ethoxylates d'alcools en C14-15 % en poids d'éthoxylate 7 8 9 10 E0 9,7 0,3 4,8 2,3 E1 6,9 1,1 3,5 1,6 E2 8,8 4,6 4,8 2,6 S3 10,1 10,0 6,1 3,6 E4 10,6 13,2 7,2 5,0 E5 10,4 13,3 8,0 6,3 E6 9,6 12,5 8,5 7,8 E7 8,3 10,9 8,5 8,8 E8 6,9 9,2 8,4 8,7 E9 5,6 7,4 7,8 8,5 1Q 4,2 5,5 7,1 8,2 E11 3,0 4,0 6,1 7,8 E12 2,1 2,8 5,1 6,7 E13 1,4 1,9 4,1 5,8 214 0,8 1,1 3,1 16,3## Autres 1,6 2,3 6,9 % en poids E2-E7 57,8 64,6 43,1 34,1 E3-E7 56,9+ 69,2+ 46,7 30,5 E (moyenne) 4,0 5,9 5,9 7,0 % en poids enlevé 0 27,0 0 0 I.A. 7,9 10,8 10,8 11,7 englobe les autres + E3-E8 On voit qu'il est préférable d'utiliser un degré relativement faible d'éthoxylation pour éviter la formation de quantités notables d'éthoxylates supérieurs qui sont moins efficaces, de sorte-qulil est impossible de faire appel à une sur-éthoxylation pour réduire au minimum la proportion de l'alcool non éthoxylé.