INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On utilise de tels dispositifs pour empêcher le surremplissage d'un récipient à liquide, en particulier pour des réservoirs souterrains dans lesquels sont stockés des combustibles qui, par exemple par suite d'une défaillance humaine lors du remplissage des réservoirs, peuvent s'écouler au dehors et polluer l'eau souterraine.
Les dispositifs de sûreté connus servant à interrompre automatiquement le processus de remplissage d'un réservoir à liquide lorsque le niveau maximal de liquide permis dans le récipient est atteint repose sur le système dit du clapet. Un clapet d'arrêt disposé de façon pivotante dans un cylindre est relié à un flotteur pivotant. Le clapet est ouvert lorsque le niveau de liquide dans le récipient est bas et que le flotteur se trouve dans sa position initiale. La position horizontale du flotteur correspond de façon analogue, à la position fermée du clapet. Une fois que le tuyau de remplissage est déchargé, il faut que le conducteur du véhicule de livraison de liquide actionne un levier pour introduire de l'air dans le récipient de façon que le contenu du tuyau souple puisse affluer au récipient .Les clapets d'arrêt sont aussi munis de valves de vidange incorporées qui permettent au contenu du tuyau d'affluer automatiquement au récipient.
Toutefois, un système de clapet de ce genre n'est pas absolument sûr car le processus de fermeture sans frottement du clapet peut autre empêché par exemple par des particules qui adhèrent au clapet. En outre, lors de la fermeture du clapet d'arrêt, il se produit un coup de bélier agissant sur le tuyau souple de remplissage, qui peut éclater.
Le dispositif de fermeture à fonctionnement automatique selon le brevet suisse nQ 430.585 vise à remédier à ce défaut. La partie intérieure d'un cylindre de fermeture inséré dans une partie de corps est subdivisée en une zone supérieure de pression et une zône inférieure déchargée. Du liquide peut pénétrer d'en haut dans la zane supérieure de pression par le couvercle. Si pendant le processus de remplissage le niveau de liquide s'élève, le flotteur monte jusqu'à ce que le processus de fermeture s'amorce. Il se produit dans la zone supérieure de pression du cylindre de fermeture une augmentation de pression à la suite de laquelle le piston se ferme hydrauliquement et automatiquement, pratiquement sans coup de bélier. Le flotteur est soulevé brusquement hors du liquide à la position finale.Une fois que l'amenée de liquide est arrAtée et que le tuyau de rempiissage a été aéré, le flotteur retombe automatiquement au niveau du liquide et ouvre ainsi le piston de sorte que le vidage automatique du tuyau peut s'effectuer. Ainsi, le processus de fermeture est influencé par le flotteur depuis le début et à peu près jusqu'aux trois quarts, tandis que la dernière phase du processus de fermeture est influencée par la pression constituée dans la zône supérieure de pression.
Toutefois, le dispositif de sûreté contre le surremplissage décrit ci-dessus présente une construction compliquée. Un autre défaut est qu'il ne garantit aucune sécurité contre le remplissago du récipient, à travers le dispositif, au moyen d'un liquide qui n'est pas sous pression et vient par exemple d'un broc.
L'invention a pour but d'éviter les inconvénients mentionnés des dispositifs de sûreté connus contre le surremplissage destinés à être installés dans le tuyau de remplissage d'un récipient à liquide et de fournir un dispositif du genre ci-dessus qui présente une construction simple, qui fonctionne de façon sûre et sans perturbation et qui soit protégé-contre tous les risques de surremplis sage.
Selon l'invention ce problème est résolu par le fait que le cylindre est fermé à sa partie supérieure par un couvercle de sorte que lorsqu'on remplit de liquide le récipient, pendant que le piston se mouvant vers le bas ferme les ouvertures du cylindre, il se constitue une pression de liquide dans le conduit, et que dans la paroi du corps est installée, au-dessus du cylindre, une valve double dont la valve intérieure communique avec le conduit en tant que valve de vidange et dont la valve extérieure, qui peut entre actionnée par le flotteur, sert de valve d'arrêt.
Le procédé de fonctionnement du dispositif, selon 1'intenhke est caractérisé par le fait que la pression qui devient de plus en plus grande à la phase finale agit sur la surface latérale ver- ticale du piston à travers les ouvertures du cylindre jusqu'à ce que le piston soit entrainé à la position de fermeture, la valve intérieure se fermant aussi sous l'effet de la pression qui règne dans le conduit.
On expliquera plus précisément 1'invention ci-après, à titre d'esemple, à propos des dessins sur lesquels Fig. 1 est une élévation partiellement en coupe d'un dispv- sitif de sûreté contre le surremplissage, et Fig. 2 une coupe partielle suivant la ligne II-II de la Figa La Fig. 1 montre un dispositif automatique de sûreté contre le surremplissage qui comporte un corps 1 muni d'un socle a et un flotteur 12 disposé de façon pivotante sur le socle 2, Le corps i et le socle 2 sont visses ensemble par des vis 13 et munis, à leurs parties terminales éloignées l'une de l'autre, d'un filetage intérieur 18 dans lequel peuvent se visser les parties corres- pondantes d'un tuyau de rempZissage non représenté aboutissant un récipient à liquide, on particulier à un réservoir souterrain à huile.
Dans le corps 1 est inséré un cylindre 3 qui s'appuie sur le socle 2 et est fermé en haut par un couvercle de forme conique 5 comportant un trou de désaération 15, fixé au cylindre 3 par des vis 13. Le cylindre 3 est espacé du corps 1 de sorte qu'entre le cylindre 3 et le corps 1 est ménagé, autour du cylindre 3 un conduit à liquide 20. Dans la partie inférieure du cylindre 3 sont prévues quatre ouvertures annulaires 17 de sorte que lors du rom- plissage effectué par un tuyau souple non. représenté, le liquide peut affluer, par le tuyau de remplissage, le conduit 20, les ou vertures 17 du cylindre 3 et la partie inférieure du corps 1, h l'autre partie du tuyau de remplissage non représenté et au récipient ou réservoir à huile.
Dans le cylindre 3 est disposé verticalement un piston mobile 4 dont la tige 8, avec une rotule 19, est dirigée vers le bas.
La rotule 19 de la tige 8 est assujettie par un couvercle d'articulation 6 et l'extrémité inférieure de la tige 8 est reliée de façon pivotante, par nn rivet 9, à des bras de levier 10 montés sur une douille carrée 11. De part et d'autre du flotteur 12 sont prévues des tiges 14 qui s'appliquent à des axes 7 disposés extérieurement sur le socle 2.
Au dessus du cylindre 3 est montée, dans la paroi du corps, une valve double 16 dont la valve intérieure 21 sert de valve de vidange et la valve extérieure 22, de valve d'arrêt. La valve intérieure 21 est vissée à la valve extérieure 22, la valve intérieure étant vissée dans le filetage intérieur de la paroi du cylindre. La valve intérieure 21 présente un obturateur 23 qui peut autre appliqué au siège contre l'action d'un ressort 24. La valve extérieure 22 prsente une tige 25 qui dépasse à l'extérieur et qui peut être poussée vers le siège, contre l'action d'un ressort 26, par le flotteur 12 qui est soulevé. La valve intérieure 21 est reliée au conduit 20 de sorte que lors du remplissage, la valve double 16 constitue une deuxième voie d'écoulement.
Quand le niveau de liquide du récipient est bas, il n'influence pas le flotteur 12 qui reste dans sa position inférieure, constituant la position ouverte. De façon correspondante, le piston 4 se trouve dans sa position supérieure de sorte que les ouvertures 17 de la partie inférieure du cylindre 3 ne sont pas fermées par le piston 4; dans omette position, les onvertures 17 ont la plus grande section de passage. Lorsqu'on remplit de liquide le récipient, le flotteur 12 est soulevé dans le liquide. Ainsi commence aussi le processus de fermeture, qui est exécuté par le piston 4 vers le bas, les ouvertures 17 du cylindre 3 sont fermées de plus en plus de sorte que l'aire de section de passage du liquide devient de plus en plus petite.
Enfin, il faut souligner que l'injection de carburant selon 1 s invention, o'est-à-dire avec une composante transversale on travers de l'axe longitudinal du cylindre, permet d'optimiser l'instant de l'allumage, ce qui assure les avantages mentionnés (consommation favorable, faible quantité de produits nocifs).
La Figure 4 représente un mode de réalisation d'un élément en V 12 suivant l'invention, composé d'une structure porteuse 19, d'une isolation 20, d'une tôle d'aluminium noirci 21 dont le profil permet des emboîtements 22 et le contact intime avec un réseau de tubes 23 remplis d'eau, un vitrage 24 protégeant les deux faces.
L'angle d'ouverture étantvoisin de 90 à 700, on a représenté en a le rayonnement direct et en b le rayonnement intercepté par la face opposée et réfléchi en direction de la face a.
Sur la Figure 5 on a représenté un élément du réseau de tubulures réunis en faisceaux 25 conduisant l'eau chaude dans le collecteur 2 isolé thermiquement. Le niveau de remplissage de l'eau chaude 26 assure un volume suffisant de gaz sous pression. Un injecteur tubulaire à perforations multiples 15 de longueur sensiblement égale au collecteur 2 est alimenté suivant une canalisation 7 par une pompe de contre-pression. Des diaphragmes métalliques 27 cloisonnent le volume intérieur et permettent le positionnement axial de la rampe 15 tout en assurant la régularisation des gaz. Des encoches en partie haute et basse des diaphragmes 27 permettant la continuité du volume de gaz et du volume d'eau refroidie menée par les canalisations 5 à la base de l'installation. On a représenté en 8 la canalisation d'échappement du gaz.
La Figure 6 représente en coupe une installation composée d'un dispositif selon l'invention et d'moteur à expansion 28, ainsi que d'une pompe de contre-pression 29 couplée au moteur et d'un condenseur 30 à eau ou à air. On a indiqué suivant les notations ci-dessus l'ensemble des organes de cette installation ainsi que les circuits de gaz 7 et de fluide liquefié 8. L'ensemble est établi sur des murs 31.
La Figure 7 représente vue de face une partie de la même installation; on a indiqué le sens de déplacement de l'eau chauffée en fonction des heures de la journée :32 étant la direction du soleil à neuf, 33 à midi, 34 à quinze heures.
Ce système de captage de lténergie solaire est destiné principalement à animer des moteurs à expansion adaptés au pompage de liteau dans les zones arides; cependant il est applicable dans tous les cas ou l'on a besoin de chauffer un fluide par l'énergie solaire (réfrigération, production de glace, usage domestique, etc...) Suivant une application caractéristique de l'invention, un ensemble de plusieurs éléments de captage peut constituer la toiture d'un bâtiment.
La présente invention concerne un dispositif multipli- cateur pour la localisation simultanée de sources d'émission d'ondes de contrainte. Ce dispositif s'applique notamment au test et à la surveillance des structures de grandes dimensions, des cuves de réacteur nucléaire par exemple.
L'onde de contrainte engendrée spontanément par une source ou une zone d'instabilité dans une structure sollicitee par une contrainte mécanique ou thermique rayonne dans toutes les directions. Cette liberation discontinue d'énergie sous forme d'un train d'ondes mécaniques se produit au moment d'un changement brutal irréversible de la structure physique du matériau. La réception par des capteurs appropriés de l'émission acoustique est un moyen d'accéder à la connaissance du mécanisme qui induit cette libération d'énergie Cette réception permet d'autre part de contrôler des parois métalliques sous pression pour déterminer les points ou les contraintes sont les plus fortes et ot il se produit des émissions d'ondes acoustiques associées. La détection des ondes de contrainte permet ainsi la surveillance et la localisation des défauts d'un matériau donné.
Les structures étudiées sont assimilables ou non à des surfaces développables par exemple cylindres, spheres, ou plus généralement une combinaison des deux, telle qu'un cylindre terminé par des demi-spheres. L'épaisseur de ces structures est faible, aussi les calculs de distances parcourues à partir de la source émissive ne tiennent pas compte decette épaisseur.
Un événement source d'ondes de contrainte est constitue par exemple par le front d'une fissure qui a tendance à se propager sous l'effet d'une contrainte extérieure appliqué au matériau.
At X = ç 1,3 ) x (vitesse du son dans le matériau) 2 Y = #t2,4 x (vitesse du son dans le matériau); 2 X et Y sont les coordonnées approximatives de la source.
Dans le brevet nO EN 73 42829, on utilise un réseau bidimensionnel de capteurs.placé sur la surface de l'objet dans lequel on veut localiser la source d'émission acoustique, la maille élémentaire étant, pour une partie au moins du réseau, un pseudo-losange, c'est-à-dire un quadrilatère dont les diagonales se coupent à angle droit; les capteurs sont situés sur les sommets dudit pseudo-losange et classés en deux groupes; on associe à chaque groupe de capteurs un compteur mesurant l'intervalle de temps séparant l'arrivée du signal acoustique sur deux capteurs faisant partie d'un même groupe et un autre compteur mesurant un intervalle de temps séparant l'arrivée du signal acoustique sur deux capteurs appartenant à l'autre groupe.Un système logique permet d'aveugler tous les capteurs des mailles autres que celle comprenant la source d'émission, ceci pendant un certain temps.
Ce dernier dispositif, bien que d'un maniement simple et d'une réalisation peu coûteuse puisque ne nécessitant que deux compteurs, présente toutefois certains inconvénients. Le plus important est que tous les capteurs, autres que ceux constituant ladite maille, étant aveuglés par le signal reçu sur une maille donnée, on ne peut réaliser qu'une accumulation statistique restreinte d'emplacement de sources d'émission. Il peut arriver que plusieurs sources se manifestent à peu près simultanément en différents endroits de la structure et donc dans différentes mailles. Seule une de ces sources donnera lieu à des mesures. Pire encore, il pourra se faire qu'un bruit mécanique local inhibe complètement le système pendant une certaine durée.De plus, le temps nécessaire au calcul de l'adresse du point correspondant à une source d'émission et à l'incrémentation de la mémoire correspondante est de l'ordre de 250 us en micro-programmation. Le dispositif ne comprenant que deux compteurs et utilisant le procédé d'aveuglement des capteurs selon le brevet nO EN 73 42829, est plus approprié à la surveillance de structures qu'à la -localisation de sources lors d'épreuves hydrauliques; en effet, dans les épreuves hydrauliques, il est nécessaire de détecter le maximum de signaux d'émission acoustique.
La présente invention a pour objet un dispositif de localisation de sources d'émission acoustique comprenant un réseau de capteurs permettant des mesures de position des sources d'émission simultanées sur chaque maille du réseau de capteurs.
Plus précisément, l'invention a pour objet un dispositif de localisation comprenant un réseau bidimensionnel de capteurs, placé sur la surface de l'objet dans lequel on veut localiser les -sources d'émission acoustique, la maille élémentaire de ce réseau étant un pseudo losange, c'est-à-dire un quadrilatère dont les diagonales se coupent à angle droit, les capteurs étant situés sur les sommets dudit pseudo-losange, caractérisé en ce qu'il comprend pour chaque maille du réseau, associée aux quatres capteurs situés sur ses sommets:: - des moyens pour mesurer, à l'aide de deux horloges dont les bases de temps At et At' sont réglables, les intervalles de temps t et t' séparant les arrivées d'un signal acoustique sur les couples de capteurs situés aux extrémités opposées des diagonales d'une maille, - des moyens électroniques pour filtrer les signaux dont l'amplitude est inférieure à un seuil réglable, - des moyens pour faire correspondre, à chaque source émettant un signal acoustique dont les amplitudes sur les quatre capteurs de la maille ou est située la source sont supérieures au seuil de détection, des intervalles de temps t et t', séparant l'arrivée des signaux sur les deux couples de capteurs d'une maille, et incrémenter d'une unité la valeur du nombre emmagasiné sur point mémoire d'un calculateur, ledit point mémoire étant associé à la zone de ladite maille entourant t point correspondant aux coordonnées n = t et n' = t' t t' le point correspondant aux coordonnées n = #t et n' = #t' - de moyens pour faire varier la base due temps At de chaque compteur associée à chaque diagonale d'une maille. Cette base de temps At est choisie selon la longueur de ladite diagonale et la capacité de la mémoire utilisable pour ladite maille.
On préfère que le composé bicycloheptène carboxylique halogéné sont l'acide ou l'anhydride chlorendique, le résidu de ce composé polycarboxylique halogéné constituant au moins 75 moles pour cent du constituant polycarboxylique. Toutefois, d'autres acides ou anhydrides bicycloheptène carboxyliques halogénés peuvent être utilisées à leur place, comme les autres produits d'addition d'hexahalogénocyclopentadiène et des composés polycarboxyliques décrits ci-dessus. Une-proportion de jusqu'à 25 du polyester selon l'invention peut être dérivée d-'autres composés polycarboxyliques saturés ou non du type décrit et illustré ci-dessus à propos de la définition du polyester.
Bien que le polyester selon l'invention ait été décrit particulièrement à propos de l'utilisation d'acide ou d'anhydride chlorendique pour sa préparation, il y a lieu de comprendre que importe quel composé bicycloheptène carboxylique halogéné ou anhydride préparé par la réaction de Diels-Alder d'un cyclopentadiène halogéné et d'un composé carboxylique non saturé en alpha, ta peuvent être utilisés à leur place.
Des cyclopentadiènes halogénés utilisables dans la préparation de ces composés bicycloheptène carboxyliques halogénés ou anhydrides sont encore décrits dans les brevets US 3 367 905 et 2 890 144, dont les contenus sont incorporés ici par référence.
Bien que le résidu de composé polycarboxylique prédominant des présents additifs polyester, à savoir le résidu bicycloheptène carboxylique halogéné, qui est illustré par le résidu d'acide ou d'anhydride chlorendique, soit éthyléniquement non saturé; il est incapable, dans les conditions normales, de participer à la réaction de réticulation qui est caractéristique des polyesters non saturés classiques.
Bien que l'on préfère que le résidu de composé polyhydrique des polyesters utilisés dans l'invention soit entiè rement dérivé d'éthylène-glycol ou de son oxyde correspondant, l'oxyde d'éthylène, l'invention comprend aussi des polyesters préparés partir de mélanges d'éthylène-glycol et/ou d'oxyde contenant jusqu'à 25 moles pour cent d'autres composés polyhydriques, saturés ou non, des types décrits et illustrés cidessus à propos de la définition du polyester.
La nature exacte des groupes fonctionnels terminaux dans les polyesters incorporés dans les compositions selon l'invention n'est pas critique pour les propriétés ou l'efficaité des présentes compstitions des nouveaux mélanges résultants.
Les polyesters selon l'invention sont mélangés avec un halogénure de polyvinyle ou un halogénure de polyvinyle modifié en ce qui concerne la résistance au choc dans la proportion de 1 à 30 parties environ en poids pour 100parties en poids du mélange de polymère halogénure de polyvinyle ou de l'halo- génure de polyvinyle avec l'agent modifiant la résistance au choc. De préférence, on utilise de 1 à 10 parties environ en poids de polyester et en particulier de 2 à 5 parties environ en poids.
Les agents modifiant la résistance au choc utilisés dans l'invention sont bien connus dans la technique et donnent une résistance au choc améliorée dans l'halogénure de polyvinyle quand ils sont mélanrés à raison de 3 à 20 parties environ en poids par rapport au poids de lthalogénure de polyvinyle. Les agents -modifiant la résistance au choc couramment connus comprennent le polyéthylène chloré, le butadiène ou des caoutchoucs butadiène-styrène, des agents de modification acrylonitrilebutadiène-styrène, des alcoylacrylates réticulés et des polymères greffés méthacrylate d'alcoyle-butadiène-styrène.Comme la modification avec ces agents modifiant la résistance-au choc peut abaisser la température de service des compositions rigides de polymère de chlorure de vinyle qui e dictée par sa température de ramollissement ou par sa température de déformation sous charge, il est devenu souhaitable que l'on dispose de composi tions de chlorure de polyvinyle à résistance au choc modifiée sans abaissement sérieux de la température de- service.
On a trouvé que des mélanges du polyester selon l'in- vention avec lthalogénure de polyvinyle à résistance au choc modifiée décrit ci-dessus présentent des températures de service satisfaisante s et en même temps une résistance au choc améliorée par rapport à l'halogénure de polyvinyle à résistance au choc modifiée.
La masse moléculaire des polymères d'halogénure de vinyle comprenant les copolymères greffés selon l'invention est comparable à celle des polymères de ce genre actuellement produits industriellement par polymérisation en masse qui est comprise entre 40 000 et 125000 environ par la méthode de la moyenne en poids. Pour déterminer la masse moléculaire, on mesure la viscosité relative en solution, RSV, dans de la cyclohexanone à 250C en utilisant une solution à 1 % de résine. Les polymères utiles dans l'invention donnent par cette méthode desvaleurs qui varient entre 1,6 et 2,7. D'autres méthodes d'essai sont décrites ci-après.
La résistance au choc Izod (sur éprouvette entaillée) est mesurée conformément à la norme ASTM D-256. La température dedéformation à chaud est mesurée conformément à la norme ASTM D-648 à 18, +g/cm2.
La viscosité à l'état fondu est mesurée à 2040C/63 tpm en utilisant le Brabender Plasticorder. 55 grammes d'échan- ~ tillon contenant 2 parties par 100 grammes de résines d'un stabilisant à l'étain vendu sous la désignation. "Thermolite T31" sont introduits dans la chambre du Brabender qui est maintenu à 2040C/63 tpm. Une fois le point de fusion atteint, l'échan- tillon arrive à un couple d'équilibre. Le couple d'équilibre exprimé en mètres-grammes (m-g) correspond à la viscosité à l'é- tat fondu.
Les compositions selon l'invention sont utiles dans la production de Roules préparés par des procédés d'extrusion, de moulage par injection, de moulage-soufflage et de moulage de feuilles.
Les exemples non limitatifs suivants montreront bien comment la présente invention peut être mise en oeuvre. Dans la présente description et dans les revendications annexées, toutes les parties et tous les pourcentages sont en poids et toutes les pressions sont des pressions relatives, à moins d'indication contraire.
Exemple 1 A. Préparation d'un produit d'addition De l'anhydride maléique fondu, 672 parties (6,87 moles) est chauffé à 1400C tandis qu'un courant d'oxygène est passé sur la surface de la masse fondue pendant dix minutes environ. Ensuite, 1118 parties (4,1 moles) d'hexachlorocyclopentadiène (pureté 98,7 point d'ébullition 1250C sous une pression de 21 mm) sont ajoutées à l'anhydride fondu à une vitesse suffisante pour maintenir le mélange entre 150 et 1550C. Le mélange est chauffé à 1500C environ pendant 3,5 heures supplémentaires et ensuite la masse jaune pâle est refroidie à la température ambiante dans une atmosphère'd'azo-- te. Le mélange de produit d'addition contenant de l'anhydride maléique en excès est pulvérisé dans une enceinte à atmosphère desséchée.
B. Préparation d'un polyester selon l'invention Un mélange de 1174 parties du mélange de produit d'addition préparé dans la partie A ci-dessus et de 0,47 partie de chlorure de lithium est chauffé à 120 C environ dans une atmosphère d'azote et on ajoute 49 parties (0,79 mole) d'éthylène-glycol en une pé- riode de 9 minutes environ. On agite le mélange pendant 10 minutes environ et on ajoute 164 parties (3,73 moles) d'oxyde d'éthylène liquide en une période de 64 minutes environ. La température du mélange durant l'addition varie dans l'intervalle de 117 à 14etc.