INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'appareil chargeur est entraîné jusqu'au casier sélectionné en transportant l'article et il est arrêté devant l'extrêmité de réception de l'article de ce casier. Dans ce cas, les rails epistant sur l'appareil chargeur sont alignés avec le casier qui forme aussi des rails pour la circulation du chariot, et le chariot récepteur est transféré à l'appareil chargeur à partir du casier pour recevoir l'article le chariot récepteur portant l'article est ensuite transféré au casier et il est déplacé le long du casier et est arrêté à la détection de l'article précédent déjà emmagasiné dans le casier. Après le dépôt de l'article sur le casier, le chariot revient à l'extrêmité de réception du casier.D'autre part, l'appareil chargeur revient à la position de réception pour prendre l'article suivant. Ces opérations sont répétées jusqu'à ce que tous les articles aient été amenés dans le même casier. Quand des articles doivent être placés dans différents casiers, les opérations sont les mêmes que celles décrites ci-dessus åusqutau moment où le chariot récepteur revient à l'extrêmité de réception du casier après avoir déposé le premier des articles dans le casier. Cependant, le chariot récep 4 > eur revenant à 1'extrêmité de réception du casier passe sur les rails de 11 appareil chargeur qui se trouvent dans l'alignement de ce casier. 'appareil chargeur revient à la position de réception en portant ce chariot récepteur et place l'article suivant sur ce cnariot récepteur. Ensuite l'appareil chargeur est déplacé vers l'autre casier sélectionné dans lequel l'article doit être emmagasiné, et il s'arrête devant ce casier Quand lt appareil chargeur est arrêté, le chariot porté par les rails de cet appareil se trouve dans l'alignement du casier de sorte que le chariot est placé sur le casier en portant l'article, et il avance le long du casier jusqu'à la position dans laquelle l'article doit être emmagasiné. les articles se trouvant dans la position de réception sont transportés, de la façon décrite, les uns après les autres, jusqu'à des casiers différents.D'autre part, quand les articles doivent être sortis successivement d'un même casier, l'appareil de déchargement et le chariot de sortie sont commandés de la même façon que pour placer des articles successivement dans le même casier, mais dans le sens inverse.
De plus, quand les articles doivent être sortis à partir de casiers différents, l'appareil de déchargement revient à la position de sortie en portant, ou non, le chariot de sortie selon qu'un chariot récepteur est disponible, ou non, dans le casier dans lequel ltopération de sortie doit avoir lieu ensuite. tu- trement dit, quand le chariot de sortie est disponible dans le casier à partir duquel l'opération de sortie doit avoir lieu ensuite, l'appareil de déchargement permet le transfert du chariot utilisé sur le casier, mais quand le chariot de sortie n' est pas disponible dans le casier dans lequel l'opération de sortie doit avoir lieu ensuite, l'appareil de déchargement revient à la position de sortie avec le chariot utilisé, et, dans ce cas, seul l'article porté par ce chariot est déchargé.Après le déchargement, l'appareil de déchargement est ramené à l'autre casier dans lequel le chariot récepteur n'est pas disponible et le chariot porté par l'appareil de déchargement est transféré au casier pour ramener l'article suivant à l'extremité de sortie de ce casier et pour repasser sur appareil de déchargement en portant l'article. Les opérations décrites ci-dessus sont ensuite répétées. les articles sont ainsi sortis successivement des différents casiers. outres les opérations décrites ci-dessus ont lieu sous la commande des dispositifs de commande situés respectivement sur le côté de réception et le côté de sorbe des articles du système.
On doit noter qu'avec des rails pour la circulation des chariots dans chaque cabine élévatrice, le transfert des articles de l'appareil élévateur de chargement à l'extrêmité réceptrice du casier et à partir de l'extrêmité de sortie du casier vers l'appareil élévateur de déchargement est assuré seulement par le déplacement du chariot. Cela signifie que les rails pour la circulation des chariots d'une construction simple remplacent la fourche à glissière d'une construction compliquée utilisée dans un appareil élévateur d'un système antérieur pour le transfert des articles, cette disposition simplifiant la construction de l'appareil élévateur et réduisant son prix de revient.
Conformément à l'invention, comme il a été indiqué cidessus, il est possible de supprimer la fourche à glissière utilisée dans un système antérieur et devant être commandée en quatre étages. La suppression de cette fourche à glissière est avantageuse du fait de la réduction substantielle des temps nécessaires pour le transfert des articles vers et depuis les casiers.En conséquence, le temps d'utilisation des appareils chargeurs utilisés dans un but autre que le service auquel ils sont destinés peut être réduit et, par suite, le nombre d'appareils élévateurs de l'ensemble du système peut être réduit, De plus, selon l'invention, après l'opération de chargement ou de déchargemment, chacun des appareils élévateurs revient à la position de repos correspondante, avec ou sans le chariot utilisé selon qu'un chariot est disponible, ou non, dans le casier sur lequel l'appareil élévateur sera engagé pour l'opération suivante de chargement ou de déchargement d'un article sous la commande du dispositif de commande, de sorte qu'il n'est pas nécessaire de prévoir un chariot pour chaque casier et que, par suite, le nombre de chariots pour le système total peut être réduit.
Suivant une caractéristique, l'invention concerne un système d'emmagasinage automatique du type décrit, dans lequel les appareils élévateurs en principe coûteux, peuvent avoir une construction simplifiée et un prix de revient réduit, et le nombre d'appareils élévateurs et de chariots peut être réduit, ce qui est particulièrement avantageux en ce qui concerne le prix de l'équipement.
Suivant une autre caractéristique, l'invention concerne un système d'emmagasinage automatique du type décrit dans lequel le chariot mobile verticalement ou cabine de chaque appareil élévateur comporte une paire de rails pour permettre le transfert du chariot entre le casier et la cabine, ce système comportant aussi un transporteur a chaîne sur le côté extérieur des rails pour assurer le transfert d'un article entre le chariot et la position de repos de réception ou de sortie des articles, le niveau du brin supérieur de ce transporteur étant plus élevé que le niveau des surfaces supérieures des rails.
Cette combinaison selon ltinvention est avantageuse du fait que, lorsque l'appareil élévateur est en place devant une extrêmité du casier, le chariot associé peut être transféré de façon douce de la cabine au casier ou inversement, et, de plus, que, lorsque l'appareil élévateur est positionné devant la position de repos de réception ou de sortie des articles, l'article porté par l'appareil élévateur peut être transféré de la cabine (de l'appareil élévateur) à la position d'attente uniquement par le transporteur à chaîne, le chariot étant maintenu stationnaire, parce que le brin supérieur du transporteur à chaîne est à un niveau plus élevé que le niveau supérieur des rails, de sorte que le transfert d'un article peut être assuré rapidement t sans à-coups et que l'article peut être manutentionné efficacement.
Selon une autre caractéristique, l'invention concerne un système d'emmagasinage automatique du type décrit, dans lequel une barre horizontale est utilisée sur chaque côté de chaque étage de casiers, cette barre s'étendant le long des extrêmités de réception ou de sortie des casiers de l'étage dans une posi tion à l t extérieur et en-dessous des extrêmités des casiers, des éléments d'arrêt existant sur cette barre horizontale devant chaque casier, et un élément pouvant être rétracté étant utilisé sur le côté inférieur de chaque chariot, cet élément dépassant normalement du chariot pour buter sur ltélément d'arrêt quand l'appareil élévateur n'est pas devant l'extrêmité de réception ou de sortie du casier, afin que le chariot ne puisse pas sortir du casier.
Cette combinaison est avantageuse parce qu'elle empêche la chute d'un chariot d'un casier, ce qui permet le fonctionnement avec sécurité du système et empêche l'endommagement des organes constituant le système et des articles manipulés.
EXEMPLE 13.-III --Dans ùne solution d'α-[3-benzyl-7-oxo-4-thia-2,6-diazabi- cyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α[2-bromo-1(morpholin-4-yl)éthylidè- ne]acétate de p-nitrobenzyle (248 mg) dans un mélange de méthanol (8 ml) et de chlorure de méthylène (6 ml), on ajoute de l'acide chlorhydrique à 10 % (1,5 ml) en refroidissant par de la' 'glace, et le mélange est agité pendant 2 heures.Le mélange réactionnel est déversé dans de l'eau et de la- glace et est extrait au chloru- re de nzethylèrie. La solution d'extrait est lavée à, l'eau, séchée sur du sulfate, de magnésium et évaporée pour donner un résidu (184 mg). La purification du résidu par chromatographie sur du gel do silice contenant' 10 % à'eau (10 g) donne, à partir ae la fraction éluée avec un mélange de benzène et d 'acétate d'éthyle (2 7-phénylacétamido-3-hydroxy-3-céphem-4-carboxylate de p-nitroben zyle (66 mg) (huile).Rendement:35 %. IR:# max CHCl3 3400, 1782, 1678, 1612, RMN: # CDCl3 3,32d2H, 3,63s2H, 4,97d1H, 5,34dsH, 5,60q1H, 7,3m6H, 7,47-8,30q4H.
EXEMPLE 14.-III Dans un mode opératoire semblable à ceux des exemples précédents, les composés suivants sont préparés : (1) le 1,2-diisopropylhydrazide d'acide 7-acétamido-3 oxocépham-4-carboxylique, (2) le 7-phénoxyacétamido-3-hydroxy-3-céphem-4-carboxyla te de diphénylméthyle, et (3) l'acide 7-phénylacétamido-3-hydroxy-3-céphem-4-carbo xylique.
EXEMP 15.-lIT Dans une solution d'α-[3-phénoxyméthyl-7-oxo-4-thia-2,6 diazabicyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α-[2-bromo-1-(morpholin-4-yl) éthylidène]acétate de p-nitrobenzyle (580 mg) dans du tétrahydrofurane (10 ml), on ajoute une- solution aqueuse d'acide perchlori- que à 60 fi (1,5 ml) à -10 C, et le mélange est agité pendant 50 minutes. Le mélange réactionnel est dilué avec de l'eau et est éxtrait au chlorure de méthylène.La solution d-textrait est lavée à l'eau, séchée sur du sulfate de sodium anhydre et évaporée pour donner une mousse Jaune pâle (512 mg). La mousse est purifiée par chromatographie sur du gel de silice contenant 10 % d'eau (50 g) pour séparer, à partir des fractions éluées avec un mélange de benzène et d'acétate, d'éthyle (1 : 1), de l'α-[3-phénoxyméthyl-7- oxo-4-thia-2,6-diazabicyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α-(2-bromo-1- hydroxyéthylidène)acétate de p-nitrobenzyle (mousse : 207 mg; rendement : 40 5). IR:# max CHCl3 1781 cm-1.RMN: # CDCl3 3,75+3,95ABq (10Hz)2H, 4,72s2H, 5,25s2H, 5,73d(4Hz)1H, 6,07d(4Hz)1H, 6,73-8,15m9H, 12,07s1H.
A partir des fractions, on peut aussi isoler comme sous produit l'α-[3-phénoxyacétamido-4-mercapto-2-oxoazétidin-1-yl]-α (2-bromo-1-hydroxyéthylidène)acétate de p-nitrobenzyle.
Le premier produit principal (84 mg) est dissous dans du tétrahydrofurane (2 ml), mélangé avec de l'acide chlorhydrique 2N (0,2 ml), et; on le laisse reposer à 0 C pendant 30 minutes et à la température ambiante pendant I heure. Le mélange réactionnel est dilué avec de l'eau et il est extrait au chlorure. de methylène.
La solution d'extrait est lavée à l'eau, séchée sur du sulfate de.
sodium et évaporée. Le résidu (75 mg) peut être identifié comme étant le 7-phénoxyacétamido-3-oxocépham-4-carboxylate de p-nitrobenzyle par spectroscopie IR et RMN.
EXEMPLE 16.-III On dissout de l'α-[3-benzyl-7-oxo-4-thia-2,6-diazabicy- clo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α-(1-hydroxyéthylidène)acétate de diphénylméthyle (4,84 g) dans du tétrahydrofurane (60 ml), on refroidit jusqu'à -20 C, on ajoute de la triéthylamine (2,84 ml) avec agitation, on ajoute goutte à goutte du chlorure dé méthanesulfonyle (0,82 ml.) à la solution Jaune et on laisse réagir pendant 30 minu tes. Dans la solution produite d'α-[3-benzyl-7-oxo-4-this-2,6-diazabicyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α-(1-méthanesulfonyloxyéthylidène) acétate de diphénylméthyle, on ajoute de la morpholine (0,96 ml) à, -40 C, on agite, pendant 3 heures et demie, on ajoute de la pyridine (0,77 ml) à la solution produite d'α-[3-benzyl-7-oxo-4-thia-2,6- diazabicyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α-(1-morpholinoéthylidène)acéta- te de diphénylméthyle, on refroidit jusqu'à -40 C, on ajoute du brome (0,49 ml), et on agite pendant 30 minutes pour donner de l'α-[3- benzyl-7-oxo-4-thia-2,6-diazabicyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α;-(2-bro- mo-1-morpholinoéthylidène)acétate de diphénylméthyle, Dans cette solut ion, on ajoute 'goutte à goutte pendant 3 heures à la température ambiante de l'acide chlorhydrique à 5- X (72 ml) et du méthanol (6û mi), on agite et on maintient dans un réfrigérateur toute la nuit La mélange réactionnel est évaporé pour donner un résidu qui est dissous dans du chlorure de méthylène, lavé à l'eau, séché sur du sulfate de sodium et évaporé.La purification du résidu obtenu (5,83 g) par chromatographie sur du gel de silice contenant 10 % d'eau (150 g) donne, à partir de la fraction éluée avec un mélange ge de benzène et d'acétate d'éthyle (4 : 1), du 7-phénylacétamido 3-hydroxy-3-céphem-4-carboxylate de diphénylméthyle (3,51 g ) par recristallisation dans le n-hexane; p.f. 93 - 96 C. Rendement : 70 %. IR:# max CHCl3 3410, 1782, 1674, 1610 cm-1. RMN:# CDCl3 3,20s2H, 3,64s2H, 4,97d(4Hz)1H, 5,66dd(9:4Hz)1H, 6,77d(9Hz)1H, 6,90s1H, 7,35ml5H.
EXEMPLE 17.-III On ajoute de la triéthylamine (5,68 ml) à une suspension agitée d'α-[3-benzyl-7-oxo-4-thia-2,6-diazabicyclo[3,2,0]hept-2-én- 6-yl]-α-(1-hydroxyéthylidène)acétate de p-nitrobenzyle (9,06 g) dans du tétrahydrofurane (120 ml), sous une atmosphère $d'azote à -200C, pour donner une solution claire, on ajoute du chlorure de méthanesulfonyle (1a65 ml) à la solution, on agite pendant 30 minutes à la même température, on ajoute de la morpholine (1,92 ml), on chauffe jusqu'à 0 C, on agite pendant 5 heures, on refroidit jusqu'à -300C à -35 C, on ajoute de la pyridine (1,54 ml) et du brome (3,12 g), on agite pendant 20 minutes, on chauffe jusqu'à la température de l'eau glacée, on ajoute de l'acide chlorhydrique à 5 % (144 ml) et du méthanol (120 mi), on agite pendant 3 heures à la. température ambiante et on laisse reposer toute la nuit à OOC.
Le rassemblement des cristaux séparés dans le mélange réactionne par filtration donne le 7-phénylacétamido-3-hydroxy-3-céphem-4-carboxylate de p-nitrobenzyle (6,678 g) ; p.f. 201 C. Rendement : 71 %.
(1) Dans une solution acétonique, refroidie par de, la glace sèche, d'α-[3-phénoxyméthyl-7-oxo-2,6-diaza-4-thiabicyclo [3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α-(1-chloro-2-propén-2-yl)acétate de diphénylméthyle (160 mg) dans un mélange. de' chlorure de méthylène (3,2 ml) et de méthanol (0,3 ml), on introduit de l'ozone jusqu'à ce que -le mélange réactionnel présente une couleur bleue. Ensuite, l'excès d'ozone est purgé avec de l'oxygène, mélangé avec une solution aqueuse de sulfite acide de sodium à 95 ss (100 mg) et on refroidit ,us- qu'à la température ambiante- pour décomposer l'ozonide.Après 1 heu-re et demie, la solution est lavée avec une solution à 5 % de bicarbonate de sodium et d'eau, séchée et concentrée pour retirer le chlorure de méthylène. L'huile résultante (132 mg) est purifiée sur Une plaque chromatographique à couche mince (dite Merck 60F-254) en utilisant un mélange de benzène et d'acétate d'éthyle (1 : 1) comme solvant de développement, pour donner de l'α-[3-phénoxyméthyl-7-oxo- 2,6-diaza-4-thiabicyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α-(2-chloro-1-hydroxy- éthylidène)acétate de diphénylméthyle (44 mg) sous forme ae verre.
IR:#max CHCl3 1784, 1672, 1620, 1603 cm-1.
RMN:# CDCl3 4,00s2H, 4,66+4,96ABq(14Hz)2H, 5,23s2H.
(2) Dans une solution, refroidie par de la glace, d'α-[3- phénoxyméthyl-7-oxo-2,6-diaza-4-thiabicyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl] α-(2-chloro-1-hydroxyéthylidène)acétate de diphénylméthyle (36 mg) dans un mélange de méthanol et de tétrahydrofurane (1 : 1) (1,1 ml), on ajoute de l'acide chlorhydrique 1N (0,39 ml), on chauffe juqu'à la température ambiante et le mélange est agité pendant 1 heure et demie. Le mélange réactionnel est déversé dans de l'eau et de la glace, et il est extrait au chlorure de méthylène. La solution d'extrait est lavée avec une solution aqueuse à 5 fi de bicarbona té de sodium et de l'eau, séchée sur du sulfate de sodium et évapo- rée. La purification du résidu obtenu par chromatographie sur couche mince en utilisant un mélange de benzène et d'acétate d'éthyle (3 : 2), donne du 7-phénoxyacétamido-3-hydroxy-3-céphem-4-carboxy- late de diphénylméthyle (6 mg); p.f. 125-126 C.
IR:# CHCl3 3420, 1788, 1738, 1692, 1600 cm-1.
RMN:# CDCl3 3,33s2H, 4,54s2H, 5,02d(4Hz)1H, 5,26s2H, 5,62dd(10:4Hz)1H, 6,81-7,45m10H, 11,5brs1H.
On sait aussi que l'on peut utiliser des acides -hydroxysulfoniques aliphatiques comme agents de durcissement dans des bains de développement photographiques (cf. brevets français Nos 1 602 242 et 1 169 616). L'industrie des pellicules cinématographiques et photographiques demande des produits pratiquement dépourvus d'impuretés indésirables. I1 faut en outre que les solutions aqueuses utilisées des composés à base d'aldéhyde et de bisulfite se conservent bien. Les solutions doivent être exemptes d'ions HS03 (teneur maximale 0,05 %). I1 s'est avéré que les solutions ayant une très faible acidité ont une bonne aptitude au stockage.
I1 n'est pas recommandé d'ajouter un acide (par exemple l'acide formique) pour régler le pH de ces solutions car la présence d'ions étrangers dans ces bains de développement est souvent gênante.
Une méthode possible pour préparer de telles solutions consisterait à isoler l'acide libre à partir du sel de l'acide sulfonique, au moyen d'échangeurs d'ions, et à utiliser des solutions de l'acide libre pour l'acidification. Cette méthode est cependant compliquée.
Les recherches qui ont mené à la présente invention avaient donc pour objet de préparer des solutions aqueuses acides de sels d'acides a-hydroxysulfoniques aliphatiques, exemptes d'ions étrangers, par un nouveau procédé.
La Demanderesse a trouvé un procédé de préparation en continu d'une solution aqueuse acide, exempte d'ions étrangers, du sel d'un métal alcalin ou d'ammonium d'un acidea-hydroxysulfonique aliphatique, à partir d'un aldéhyde, procédé caractérisé en ce qu'on introduit un hydroxyde alcalin et un aldéhyde dans un réac teur, tout en maintenant un rapport constant au plus égal à 1 entre l'hydroxyde alcalin (en moles) et l'aldéhyde (en équivalents), et on met en contact du gaz sulfureux (S02) avec la phase aqueuse en ajoutant S02 de façon que le pH de la phase aqueuse soit au plus égal à 7,0.A la place d'un hydroxyde alcalin, tel qu'une lessive d'hydroxyde de potassium ou de sodium ou une solution aqueuse d'hydroxyde d'ammonium, on peut utiliser d'autres composés basiques exempts d'ions étrangers gênants, par exemple des carbonates, tels que le carbonate de sodium, l'ammoniac gazeux. Des rapports molaires entre l'hydroxyde alcalin et l'aldéhyde de 0,95 à 1 se sont avérés avantageux. On sait, par le brevet français 4 2 126 412, que l'on peut éliminer des aldéhydes de gaz au moyen de solutions aqueuses contenant du sulfite de sodium à côté de bisulfite de sodium et ayant un pH de 6,0 à 11.Lorsque le pH est plus faible, les pertes en S02 augmentent considérablement. I1 lt-zit donc surprenant que la réaction de S02 gazeux avec un aldéhyde se déroule encore suffisamment vite à un pH inférieur à 7,0, en particulier inférieur à 6,0. I1 s'est avéré que le déroulement de la réaction est particulièrement régulier et que le pH est particulièrement facile à maintenir constant, lorsqu'on opère as un pH compris entre 3,0 et 4,5. I1 est aussi possible de contrôler l'ad diction d'hydroxyde alcalin au lieu de contrôler celle de S02, au moyen du pH.Ce procédé est un peu plus compliqué étant donné ue l'on est obligé d'ajouter l'hydroxyde alcalin et l'aldéhyde même temps en raison de la nécessité de maintenir constant le rapport hydroxyde alcalin/aldéhyde. Un mode opératoire avantageux procédé de l'invention consiste à utiliser, à la place d'anhy vide sulfureux pur, un gaz de calcination, qui peut contenir, à té de S02, de l'oxygène. Fait surprenant, on ne trouve, dans ce (gLs, que de très faibles quantités de sulfate dans le produit final ; cela est probablement dû au fait que les substances organiques présentes dans la solution inhibent l'oxydation du sulfite en sulfate.Lorsqu'on prépare d'abord, à partir du même gaz de calcination, une solution de bisulfite et que l'on fait ensuite réagir celle-ci avec un aldéhyde pour obtenir le même acide hydroxysulfonique, la teneur en sulfate dans la solution est beaucoup plus grande.
Lorsqu'on fait réagir des mélanges de sulfite et de bisulfite avec un aldéhyde, le bisulfite réagit en premier.
Ce n'est qu'après que le sulfite réagit avec l'aldéhyde, réaction au cours de laquelle, toutefois, des ions hydroxy sont libérés.
C'est pourquoi, lorsque le bisulfite a fini de réagir, on peut observer une augmentation rapide du pH (cf. Monatshefte, volume 69, 1936, page 11). I1 est donc extrêmement difficile, lorsqu'on opère à des pH supérieurs à 7,0, pour lesquels il y a du bisulfite à coté de sulfite, de contrôler l'addition des composantes réaction nelles, à savoir S02 et l'aldéhyde, au moyen du pH de la solution.
Le procédé de l'invention peut être exécuté dans tout appareil permettant de mettre en contact intime la phase aqueuse avec S02 gazeux. C'est ainsi que l'on peut introduire l'anhydride sulfureux dans la solution aqueuse par une plaque de verre frittée. I1 est aussi possible d'atomiser la solution aqueuse et de la mettre en contact avec le gaz sulfureux. On constate qu'il ne s'échappe du réacteur que des quantités extrêmement petites d'aldéhyde. Manifestement l'aldéhyde réagit très vite à un pH inférieur à 6,0, ce qui a pour conséquence que les solutions ne présentent qu'une faible pression partielle d'aldéhyde.La pression ne constitue pas un facteur critique pour la réaction mais il s'est avéré que l'on peut accélérer la réaction par une concentration élevée de S02 dans le gaz et par une augmentation de la pression. On peut réaliser la réaction à la température ambiante, et aussi à une température élevée, allant par exemple jusqu'à 100 C.
Les températures de 50 à 800C permettent d'éliminer la chaleur réactionnelle qui se dégage de manière particulièrement simple, par évaporation de l'eau. Cela s'applique en particulier à la préparation de solutions concentrées des cr -hydroxysulfonates. Il convient d'ajouter l'hydroxyde alcalin de telle manière que le pH dans le réacteur ne dépasse jamais 7, même pendant un court moment sinon l'aldéhyde mis en jeu risquerait, surtout en présence d'oxygène, de subir des réactions secondaires.
Comme aldéhydes aliphatiques conviennent des al déhydes ayant de 1 à 10 atomes de carbone, en particulier de 1 à 5, tels que le formaldéhyde, l'acétaldéhyde ou le propionaldéhyde ou encore des dialdéhydes, tels que le glyoxal ou le glutaraldéhyde.
Un autre avantage du procédé de l'invention réside dans le fait que, lorsqu'on opère à l'échelle industrielle, on peut se passer de préparer séparément une solution de bisulfite de sodium à partir d'hydroxyde de sodium et de 802.
Les exemples suivantes et le dessin annexé feront bien comprendre comment l'invention peut être réalisée.