INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La résine est enfin extraite du récipient et soumise dessication en étuve à air chaud (environ 80-90 C) de manière à ramener son humidité à une teneur minime. Ceci fait, la matière est "micronisée", c'est à dire broyée en poudre extrêmement fins et homogène.
Pour produire la formule composite échangeur d'ions et bentonite, on peut procéder a sec ou par voie humide.
Dans le premier cas, la poudre de l'échangeur d'ions en cycle cuprique est à la bentonite sodiqus, préalablement micronisée, et le mélange est soumis a un malaxage intense et prolongé sous recyclage d'air, jusqu'a obtention d'une parfaite et intime compénetration physique entre les granules micro scopiques organiques (échangeur d'ions) et inorganiques (montmorillonite). On obtient ainsi une masse extrêmement fine et duveteuse, d'une légère teinte bloode-verdatre.
Cette même composition peut aussi être préparée par voie humide, au moyen d'eau déionisée, avec formation d'un gel qu'on soumettra a une agitation dner- gique et prolongée. Aprbs cette homogénéisation, on procède å la dessication t une température ne dépassant pas 80 - 90 OC, sous vide partiel lorsque ce sera possible.
L'opération peut être réalisée de diverses façons : en couches très minces, sous vide, ou par pulvérisation du gel dans une chambre a air chaud a contre -courant.
Il convient enfin de mentionner le fait que ce même matériau échangeur d' ions peut être utilisé comme base pour administrer aux plantes des oligo-éléments ou des composants nutritifs. Ces oligo-éléments sont bien connus dans la technique du cuivre et sont largement utilisés.
T'invention a pour objet un dispositif perfectionné d'alimentation coopérant avec un frein hydraulique pour laminoirs à chaud, à pas de pèlerin, pour tubes sans soudure.
l'invention se rattache aux secteurs techniques de laminage.
De façon connue, les dispositifs d'alimentation de ce type de laminoirs comprennent trois parties principales corme illustré figure 1 : une partie AN contenant de l'eau ou de l'huile maintenue à niveau et dans laquelle agit le frein hydraulique FR, tane partie CA contenant de l'air alimenté à pression constante réglable, et une partie intermédiaire PN située entre les deux parties précitées AN et CA.
En outre dans ce type de laminoirs, les rouleaux RU, ru tournent dans le sens inverse au sens de laminage de sortie du tube, et tendent à repousser l'ébauche SB au cours du laminage. les rouleaux en outre, travaillent sur environ la moitié de leur circonférence et sont sans action sur l'autre moitié, présentant une partie abaissée plus étendue mais de dimension radiale inférieure, afin de permettre à l'ébauche, non encore laminée, de passer au-delà, flè- che AV, de la moitié des rouleaux, de façon à être saisie par le bec de diamètre décroissant des rouleaux et renvoyée en arrière en vue du laminage successif (pas à pas).Au cours de cette phase, lorsque la partie du rouleau, qui travaille, entrd en contact de par son bec avec 11 ébauche, ladite partie le repousse et renvoie en arrière 1. piston PI du dispositif d'alimentation. lorsque les rouleaux n'entrainent plus c'est à dire la partie déchargée perdant contact avec la partie lamine de l'ébauche, le piston PI, poussé par l'air comprimé contenu dans une chambre fermée CA, autorise le déplacement en avant de ltébauche,combiné avec un mouvement de rotation de 900, avant que la partie sans action des rouleaux RU-ru se soit entièrmeitit effacée. Pour agir, la période de temps est très courte, aussi la vitesse du piston du dispositif d'alimentation doit titre très forte.
la phase de début.de laminage de chaque ébauche est une phase critique appelée pointage".
L'ébauche SB doit être pointée par l'avancement de ltébauche-même qui doit entrer dans la partie sans action des rouleaux,avant d' avoir atteint le synchronisme qui n'a lieu que pendant la phase de laminage, c'est à dire avec une course d'une longueur égale à celle engendrée par la longueur des parties opérantes du bec des rouleaux entièrement en contact avec la matière à laminer.
Pendant la phase de pointage, les rouleaux renvoient 1' ébauche avec des courses courtes qui s'allongent progressivement, au fur et à mesure que l'ébauche même est pointée et s'allonge pour se transformer en tube.
Dans la présente description, on entend par "arc électri que stationnaire" un arc maintenu en permanence, du type arc de soudage.
L'entretien d'un arc stationnaire dans un écoulement de liquide qui lui est transtersal permet d'obtenir un arc dont les paramètres énergétiques (densité du courant, intensité du champ électrique, température et densité massique de la puissance thermique) sont suffisante pour la destruction locale du métal, l'écoulement de liquide assurant en outre une évacuation rapide des produits d'érosion de la zone d'usinage.
Lt ensemble de ces facteurs assure un déroulement optimal du procédé d'usinage des métaux par érosion et permet d'accroMt tre fortement son rendement, ainsi que d'abaisser les dépenses d'énergie nécessaires et le coût des sources d'alimentation fournissant le courant d'usinage.
Il est avantageux que la vitesse d'écoulement du liquide soit réglée de telle façon quelle ait une valeur d'au moins 1m/s pendant l'usinage préliminaire, et une valeur plus élevée d'au moins un ordre de grandeur (cJest-à-dire 10 fois plus élevée) pendant l'usinage définitif.
Une telle solution assure une combinaison optimale des aspects quantitatif et qualitatif du processus d'usinage des métaux par électroérosion.
Danse qui suit est donnée une description détaillée d'un exemple concret mais non limitatif de réalisation de l'invention, avec références aux dessins annexés dans lesquels - la figure 1 représente une vue schématique de principe illustrant le procédé d'usinage des métaux par électroérosion conforme à l'invention; - la figure 2 représente l'oscillogramme type du courant "I" et de la tension ilu" lors de l'usinage par le procédé conforme à l'invention (sur l'oscillogramme, t = 0,02 s); - la figure 3 représente un mode de génération de forme par défonçage avec reproduction de la forme de l'électrode- outil.
Le procédé d'usinage des métaux par électroérosion consiste à amorcer, entre une électrode-outil 1 (figure 1) et une électrode-pièce 2, un arc électrique. D'après ltinven- tion, cet arc est un arc stationnaire 3, alimenté par une source 4 de-courant d'usinage.
Entre les électrodes 7 et 2, d'après l'invention, une pompe 5 fait circuler un liquide aspiré à partir d'une capacité 6, l'écoulement "A" de liquide ayant une direction qui est en fait transversale à l'axe de la colonne d'arc stationnaire 3.
Pendant l'usinage la vitesse de l'écoulement "A" de liquide est d'au moins 1 à 3 m/s, et la tension d'arc est de 20 à 30 V.
L'arc électrique stationnaire 3 ainsi obtenu est-court 'espace interélectrode est d'ordinaire de 0,1 à 0,2 mm) et se déplace à une grande vitesse sur la surface à usiner des électrodes 1 et 2, en y produisant des destructions locales résultant de la fusion et de la vaporisation, et les produits d'érosion sont évacués de la zone d'usinage par l'écoulement "A" de liquide. On obtient en définitive un déroulement optimal de l'usinage dimensionnel.
L'oscillogramme type du courant "I" (figure 2) et de la b3mion"V"de lFrc eldvique statbnnave 3, lors de la réalisation du procédé faisant l'objet de l'invention, est le même que dans le cas d'un arc stationnaire ordinaire du type arc de soudage ou arc plasma pour le coupage des métaux.
Quand l'arc électrique stationnaire 3 est entretenu dans un écoulement de liquide transversal, dans les conditions du procédé faisant l'objet de l'invention, les paramètres énergétiques de l'arc 3 sont fonction de la vitesse d'écoulement du liquide, aussi se prêtent-ils aisément au réglage dans une plage très étendue par variation de la vitesse d'écoulement du liquide. Quand cette vitesse augmente (ou diminue), les paramètres énergétiques de l'arc électrique stationnaire 3 augmeni (ou diminuent).
La solution décrite ouvre de nouvelles possibilités technologiques de l'arc électrique stationnaire.
En effet, quand un tel arc 3 est entretenu dans un écoulement de liquide qui lui est transversal et dont la vitesse est faible (1 à 3 m/s), les paramètres énergétiques de l'arc électrique stationnaire se rapprochent de ceux d'un arc ordinaire du type arc de soudage, et par conséquent, l'érosion des électrodes 1 et 2 a principalement lieu par suite de la fusion du métal.
L'augmentation de la vitesse d'écoulement du liquide s'accompagne d'une augmentation des paramètres énergétiques de l'arc électrique stationnaire 3, etltéondes eSecindes1e2a alors lieu de plus en plus par vaporisation du métal. Enfin, quand la vitesse d'écoulement du liquide atteint une valeur suffisamment élevée, l'érosion a lieu essentiellement par vaporisation du métal. En conséquence, la vitesse d'écoulement du liquide dans la zone d'usinage, dans les conditions du procédé d'usinage des métaux par électroérosion conformeà l'iS xun,estdepnnci- pal facteur technologique déterminant aussi bien l'aspect quantitatif que l'aspect qualificatif de tout le processus.
Conformément à ce qui vient d'être exposé, pour assurer une combinaison optimale des aspects quantitatif et qualificatif de l'usinage par érosion des métaux, il est avantageux d'éxécuter l'usinage dans un écoulement de liquide réglable. en vitesse. L'usinage préliminaire à grand rendement sera effectué dans un écoulement de liquide à petite vitesse, d'au moins 1 m/s, en laissant une surépaisseur de l'ordre d'un millimètre pour la finition ultérieure, qui sera exécutée avec une vitesse d'écoulement du liquide plus élevée d'un ordre de grandeur (10 m/s) que celle de l'usinage préliminaire.
On remarquera aussi que l'on a disposé à la figure 4B un interrupteur de remise à zéro 118 connectant chaque fil du bus 96 à la masse pour la remise à zéro de la mémoire 64.
Le convertisseur parallèle-série 70 reçoit en entrée les huit sorties correspondant à chacun des trois groupes de la mémoire 64. Ce convertisseur est aussi un registre à circuits intégrés, du type SN 741#65, dont les sorties Q et Q correspondent respectivement aux bornes 34b+ et 34bdu bloc mémoire 34. Le circuit de temporisation 110 associé au convertisseur 70 est un multivibrateur monostable du type SN 74123 disposant aussi d'une résistance ajustable 110b pour le réglage de la durée d'impulsion produite par le multivibrateur monostable 110.
Le générateur d'adresse 66 est réalisé au moyen de trois dispositifs à circuits intégrés du type SN 74193.
Le générateur présente dix bornes de sortie 980989 composant le bus d'adresse à dix bits 98.
La mémoire tampon 100 se compose aussi de trois dispositifs à circuits intégrés du type SN 7475, en correspondance respectivement avec les trois dispositifs de circuits.
intégrés du compteur d'adresse 66.
Les circuits de temporisation 106 et 108 sont formés chacun par un dispositif à circuits intégrés du type SN 741231 représentatif d'un multivibrateur monostable.
Comme on l'a dit précédemment, le circuit diviseur par deux 104 est formé par un multivibrateur bistable, qui se présente ici sous la forme d'un dispositif à circuits intégrés du type SN 7475.
On reconnaîtra aussi les inverseurs 62, 80 et 88, ainsi que la porte NAND 92.
Le circuit de temporisation 76 est, comme les autres circuits de temporisation, constitué par une bascule monostable ici du type SN 74121.
Le compteur par huit 90 est essentiellement composé d'un dispositif à circuits intégrés 9Dadh t e SN 7490 et de deux portes NAND 90b et 90#-.
Enfin, le compteur par quatre vingt quatorze 72 se compose de deux dispositifs à circuits intégrés du type SN 7493 et deux portes NAND 72a et 72b, tandis que le compteur-décodeur par trois 74 est formé par un inverseur 74a et un dispositif à circuits intégrés du type SN 74142.
Un mode de réalisation dtjbloc de sortie 36 de l'appareil 18 est représenté sur la figure 5. Dans cette figure, le commutateur 112 est connecté à la base d'un transistor NPN 114a constituant l'amplficateur 114. Le collecteur et l'émetteur de ce transistor sont respectivement reliés par deux résistances 114b et 114c à deux fils d'alimentation en courant de fonctionnement 120, 122 branchés sur les deux pâles + et - d'une source de tension continue non représentée. Le mélangeur 116 incorpore quatre transistors 116a-îl7d, les transistors 116a et 116c recevant respectivement le signal de suppression horizontale et verticale H+V et le signal de synchronisation S du générateur de synchronisation 30 et servent donc à commander respectivement les transistors 116b et 116d.Ces deux derniers transistors sont montés en collecteur commun, leur collecteur étant donc directement connecté au fil d'alimentation 120 et leur émetteur relié au fil d'alimentation 122 respectivement par l'intermédiaire d'une résistance 116e et de deux résistances 116f et 116g. Le point commun aux deux résistances 1169 et 116g est connecté à la borne de sortie 18b de l'appareil 18, qui délivre le signal vidéo composite représentatif des signaux d'information traités à partir du crayon 20. Le transistor 116c est monté entre la jonction base-émetteur du transistor 116d et comporte une résistance de base 116h et une résistance de collecteur 116i, son émetteur étant directement connecté au fil d'alimentation 122.De même, le transistor 116a est monté entre la jonction base-émetteur du transistor 116b et comporte une résistance de base 116j et une résistance de collecteur 116k shuntée par un condensateur de découplage 1161, son émetteur étant aussi directement connecté au fil d'alimentation 122.
Cela termine la description de la structure fondamentale d'un dispositif de représentation graphique 16 conforme à l'invention.
On peut donqiaintenant décris le fonctionnement du dispositif de représentation graphique conforme à l'invention. On se référera pour cela aux figures 1 à 5 qui ont déjà fait l'objet de la discution antérieure, et à la figure 6 qui représente des formes d'onde prélevées en différents points du dispositif de représentation graphique tel que décrit aux figures 2 à 5.
Pour le fonctionnement du système de télévision 10, il faut que le téléviseur 12 sur lequel l'opérateur veut faire apparaître les caractères ou dessins de son gré, présente sur son écran une image lumineuse. On supposera qu'au départ cette image est uniformément blanche. D'autre part, ce qui précède a fait ressortir que, tant que l'opéra- teur n' actionne pas l'interrupteur 48 du crayon 20, la porte 54 du bloc d'entrée 32 de l'appareil 18 interdit la transmission des signaux captés par la photodiode 44.
Les culots 460 stadaptent sous le modulateur 423 à l'instar de la tuyère 442, à l'aide d'embase 466 reposant sur des lamages 465 pratiqués sur les bords externes 428 et internes 437 de la cuvette 429 du socle 441, avec la même efficacité d'étanchéité.
Les culots sont recouverts à l'intérieur de couches réfractaires et à l'extérieur d'isolants thermiques et forment une chambre de mélange et de répartition 464.
Le corps 468 des pipes 462 est cylindro-conique, l'embouchure évasée 461 se prolongeant du centre du lit 469 au sommet du versant du culot, la partie tubulaire de sortie 470 recevant une vanne 471 actionnée par le système des commandes, et un manchon d'accouplement 472 en dehors du socle 441.
Le dessous de la pipe est plus ou moins thermiquement isolé, selon que le socle 441 est réchauffeur ou bien chaudière, comme il l'a été précédemment décrit. il peut comprendre une double paroi 473 enserrant des éponges de chaleur 474. Par contre, sa partie supérieure est recouverte de plusieurs couches d'isolants 475 et sa partie interne, comme celle du culot, est protégée de couches réfractaires 476.
Les pipes sont arrimées aux berceaux 463, par des pattes 477 semi-circulaires à pans inclinés et s'accouplent aux divers éléments industriels, par le manchon 472. Le manchon 472 se visse sur la pipe filetée à cet effet, et en se dévissant, s'accouple sur le conduit d'entrée de l'élément industriel, en enserrant des joints annulaires apyres 478 entre leurs surfaces de jonction réciproques.
Avec référence à la figure 28, la chambre d'alimentation est faite d'un corps cylindrique 501, recouvert d'une enveloppe calorifugée 502, d'un fonds 503 serti au corps cylindrique 501, et d'un dôme 504 qui par un manchon central 505, taraudé, se visse au sommet fileté du support technique 508, précédemment décrit et qui par son rebord 506 repose sur celui du corps cylindrique 501.
Le fonds est armé en son centre d'un large moyeu calorifugé 507, entourant le collecteur supérieur 509 du support technique 508. il se cale par son isolant thermique 511 sur l'embase inférieure 512 du collecteur 509, tandis que son pourtour 513 se fixe sur des consoles radiales 514 prenant appui sur le générateur de vapeur 515, précédemment décrit.
Par ailleurs, le fonds est perforé de trous divers 510, laissant passer un réseau de tubulures d'alimentations diff4rentes citées en cours du texte, se noyant dans les couches d'isolation entourant la chambre de pyro-régénération précédemment décrite.
La chambre d'alimentation renferme comme représenté figures 29, 30 et 31 a) un brûleur aéroxhydrique b) un séparateur, c) des chargeurs catalytiques, et d) un allumeur.
a) Le brûleur aéroxhydrique se compose t 1) dtune rampe, et 2) de becs à buses.
1) La rampe d'alimentation en gaz figures 29, 30 et 31 a une forme dtanneau aplati, qui se divise en deux chambres de distribution 510' et 520 de volumes inégaux, par une cloison horizontale 502'. Elle est en matériaux conducteurs de chaleur, recouverts à ltintérieur de couches étanches à l'effusion.
Elle se pose sur le fonds 503' de la chambre d'alimentation, décrite ci-dessus, surplombant les panneaux calorifuges 501' englobant le tunnel thermique 504' de la chambre de pyro-régénération et entourant de sa paroi latérale interne 509', le collec- teur de gaz dissociés 505' dont elle est séparée thermiquement par des isolants 506' recouvrant ceux du moyeu cité ci-dessus.
Par ailleurs, elle sert de socle au séparateur décrit ci-après, au paragraphe b en fixant la semelle 543 de ce dernier sur sa face supérieure 507' à l'aide de tenons et de mortaises 508'.
C'est uniquement cette face supérieure 507' qui transmet par contact -direct, des calories de régénération reprises au séparateur qui de ce fait, active ses effets de séparation.
La chambre inférieure 510' est armée de nombreux abouts taraudés $t1 t s courts et larges, soudés à l'orée orifices de sortie 512t pratiqués à sa face inférieure 513', ainsi que de trois raccords d'amenée 514' des gaz oxydants. A cet effet, ces trois raccords 514' portent une tubulure 515' qui traverse l'isolation de la chambre pyro-régénération déjà citée, à l'aide des fourreaux du support technique et qui par un branchement 516 à l'intérieur de la colonne centrale 542 de ce meme support, rejoint la conduite principale 517 munie d'une vanne 518 et raccor dée au collecteur d'air enrichi 519.
La chambre supérieure 520 de moindre volume est armée d'un même nombre d'abouts taraudés 521, longs et étroits, soudés à torée d'orifices de sortie 522 pratiqués sur la cloison horizontale interne 502'. Ces abouts 521 -traversent la chambre inférieure 510' et passent par ltintérieur des autres abouts 511.
Pendant que le piston 40 continue à se déplacer vers a l'extérieur sous l'influence de l'énergie cinétique linéaire induite, il atteint une position P50 où il couvre l'orifice externe de sortie 54o pour bloquer le courant du fluide de fonctionnement de la sous-chambre externe de fonctionnement 42 a vers le condenseur 15.Pendant que l'énergie cinétique linéaire inconvertie continue à pousser le piston 40a vers l'extérieur, au-delà de la position P50 > la pression du fluide de fonctionnement dans la sous-chambre externe de fonctionnement 42a commence à s'élever au-dessus de la pression P du condenseur, en même c temps que la pression dans la sous-chambre interne de fonctionne ment 46a reste au niveau de la pression P, e de l'évaporateur.
Cela élève la pression dans la sous-chambre externe de fonctionnement 42a au-dessus de la pression P c du condenseur, et cette pression différentielle des deux côtés du piston 40 cause l'arrêt du piston dans son mouvement vers l'extérieur (voir figure 4), quand la pression dans la sous-chambre externe de fonctionnement 42a atteint à la position P6O une certaine pression de rebond PRob L'énergie cinétique linéaire du piston 40 restant à la position a P50 est ainsi convertie en énergie potentielle dans le fluide de fonctionnement bloqué dans la sous-chambre externe de fonctionne ment 42a.Lorsque le piston 40a s'arrête à la position P60 pour finir sa course externe, la sous-chambre 42a est à la pression de rebond PRo > tandis que la sous-chambre interne de fonctionnement 46a est à la pression P e de l'évaporateur, produisant ainsi sur le piston 40a une force nette vers le haut qui le fait rebondir vers l'intérieur dans la direction de la sous-chambre interne 46a et qui le fait commencer sa course suivante vers l'intérieur.
Généralement cette pression PRo de rebond sera plus élevée que la pression Pb de la chaudière, de sorte que cette pression plus élevée peut être utilisée pour mettre en fonctionnement la soupape V1O de la chaudière. il faut aussi remarquer que, lorsque la pression dans la sous-chambre externe de fonctionnement 42 stelève a au-dessus de la pression P c du condenseur, la force de mise en marche à l'orifice de commande 520 peut être utilisée pour fermer la soupape de commande V3o du condenseur, pour empêcher l'échappement du fluide de fonctionnement de la sous-chambre externe 42a dans le condenseur 15, jusqu'à ce que la pression dans la sous-chambre de fonctionnement 42a retombe au-dessous de la pression du condenseur pour rouvrir la soupape V3O Quand le piston 40a rebondit vers l'intérieur pour commencer sa course interne suivante, la pression dans la souschambre externe de fonctionnement 42a commence à tomber au-dessous de la pression P b de la chaudière à cause du mouvement du piston 40a vers la sous-chambre interne de fonctionnement 46a Cette chute de pression peut être employée pour faire ouvrir la soupape de de la chaudière, lorsque le piston est à la position P7i, et pour introduire le fluide de fonctionnement, qui est à la pression de la chaudière, dans la sous-chambre externe de fonctionnement 42a > afin d'accélérer le piston 40a vers la sous-chambre interne 46a dans sa course interne.
Ensuite le cycle continue a se repéter: le fluide de fonctionnement de l'évaporateur 14 est attire dans la sous-chambre externe de fonctionnement 42 durant chaque course interne, et a attiré dans la sous-chambre interne de fonctionnement 46a durant chaque course externe.
Chacune des sous-chambres de fonctionnement 42a et 46a est utilisée à la fois pour la compression et pour l'expansion.
La sous-chambre 42a agit comme un extenseur dans son mouvement d'expansion pendant la première partie de la course interne du piston 40a > et elle agit ensuite comme un compresseur dans son mouvement d'admission pendant le reste de la course interne du piston 40a. En même temps, la sous-chambre 46a sert à comprimer et à expulser le fluide de fonctionnement venant de l'evaporateur 14 et le fluide de fonctionnement fourni par la chaudière 12.