INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
à jeun g g p.100 g g.p.100 g g. p.100 g g p.100 TEMOINS 1 225 5,899 2,622 1,696 0,754 0,459 0,204 0,034 0,015 2 300 8,248 2,749 2,130 8,710 0,634 0,211 0,044 0,015 3 260 7,027 2,703 1,909 0,734 0,576 0,222 0,046 0,018 4 310 7,707 2,486 2,117 0,683 0,572 0,185 0,046 0,015 5 265 7,553 2,850 1,871 0,706 0,545 0,206 0,040 0,015 6 280 6,664 2,380 1,780 0,636 0,532 0,190 0,048 0,017 7 280 7,467 2,667 2,095 0,748 0,566 0,202 0,045 0,016 8 295 7,347 2,491 1,935 0,656 0,548 0,186 0,043 0,015 9 300 7,342 2,447 2,096 0,699 0,527 0,176 0,040 0,013 10 245 6,225 2,541 1,613 0,658 0,531 0,217 0,043 0,018 ~~~~ ~~~~~ ~~~~~ ~~~~~ ~~~~~~ 276 2,594 0,698 0,200 0,016 "A" 500 mg/kg/jour 11 295 8,445 2,863 2,153 0,730 0,722 0,245 0,045 0,015 12 245 6,212 2,536 1,744 0,712 0,471 0,192 0,039 0,016 13 280 7,856 2,806 1,919 0,685 0,533 0,198 0,032 0,011 14 225 5,632 2,503 1,561 0,694 0,442 0,196 0,031 0,014 15 250 7,126 2,850 1,652 0,661 0,504 0,202 0,045 0,018 16 250 6,481 2,592 1,666 0,666 0,498 0,199 0,040 0,016 17 240 6.126 2,553 1,775 0,740 0,519 0,216 0,040 0,017 18 230 7,279 3,165 1,676 0,729 0,498 0,217 0,042 0,018 19 270 8,000 2,963 1,964 0,727 0,505 0,187 0,040 0,015 20 270 6,900 2,556 1,694 0,627 0,443 0,164 0,041 0,015 ~~~~ ~~~~~ ~~~~~ ~~~~~ ~~~~~ 255,5 2,739 0,697 0,201 0,015 TABLEAU IV Nos poids Foie Foie Reins Reins Rate Rate Surr. Surr.
à jeun g g p.100 g g.p.100 g g. p.100 g g p.100 "A" 100 mg/kg/jour 21 235 6,241 2,656 1,932 0,822 0,519 0,221 0,035 0,015 22 320 8,106 2,533 2,135 0,667 0,635 0,198 0,042 0,013 23 250 7,090 2,836 1,695 0,678 0,561 0,224 0,051 0,020 24 255 7,123 2,793 1,755 0,688 0,515 0,202 0,040 0,016 25 230 6,214 2,702 1,801 0,783 0,568 0,247 0,034 0,015 26 320 8,115 2,536 1,902 0,694 0,755 0,236 0,039 0,012 27 275 7,197 2,617 1,903 0,692 0,573 0,208 0,042 0,015 28 250 6,960 2,784 2,009 0,804 0,455 0,182 0,034 0,014 29 255 7,151 2,804 1,895 0,743 0,583 0,029 0,042 0,016 30 310 8,651 2,791 2,348 0,757 0,637 0,205 0,047 0,015 ~~~~ ~~~~~ ~~~~~ ~~~~~ ~~~~~ 270 2,705 0,723 0,215 0,015
La présente invention se rapporte à la fabrication d'un matériau cor posite à partir d'éléments traditionnels rencontrés dans la construction et qui a des propriétés d'isolation thermique et phonique fortement accrues grâce à l'inclusion de morceaux de caoutchouc cellulaire étanche ou non étanche ou de morceaux de mousse réalisée a partir de matieres plastiques.
De plus, ce matériau présente de remarquables propriétés d'absorption et d'atténuation des ondes sismiques.
Dans le secteur du génie civil, et plus spécialement des matériaux ayant un fort coefficient d'isolation thermique et phonique, diverses techniques ont déjà été mises en oeuvre telles que le béton argileux expansé ou le platre alvéolaire. Toutefois les qualités d'isolation des matériaux existant actuellement sont obtenues au détriment des qualités mécaniques.
Le matériau suivant l'invention permet d'éviter ces inconvénients en sauvegardant l'essentiel des propriétés mécaniques.
De façon plus précise, ce matériau peut se présenter principalement sous trois aspects différents I) Des morceaux de caoutchouc cellulaire ou de mousse plastique sont ajoutés a un mortier réalisé à partir de ciment et de sable. Le matériau ainsi constitué ou les morceaux de caoutchouc cellulaire ont pris en tout ou en partie la place du gravier, a une résistance mécanique moindre mais des propriétés d'isolation thermique et phonique tres appréciables. De plus, ce matériau est environ vingt pour cent plus léger que le béton ordinaire, et il a un bon coefficient d'atténuation des ondes sismiques.
II) Des morceaux de caoutchouc cellulaire ou de mousse plastique préalablement traités et accessoirement une autre matière inerte comme du sable ou de la sciure de bois sont ajoutes à du platre. Lt"effet de peau" obtenu par le traitement permet dteviter que les morceaux de caoutchouc cellulaire ou de mousse plastique n'apparaissent à la surface de ce matériau. Le platre ainsi obtenu est devenu un bon isolant thermique et phonique, tout en conservant la propriété de pare-feu caractéristique du platre ordinaire.
III) Des morceaux de caoutchouc cellulaire ou de mousse plastique en présence ou non de matières inertes additionnelles sont assemblésgà l'aide d'une colle à base de résine synthétique. Le matériau obtenu est caractérisé par son extrême légèreté : c'est un très bon isolant phonique et thermique, de plus il est étanche.
Sous l'un quelconque de ses aspects, le matériau objet de la présente invention trouve principalement ses applications dans le domaine du génie civil, et particulièrement de la construction. Sa mise en oeuvre facile pe; . de réaliser à loisir des briques, parpaings, plots, cloisons, panneaux, tuyaux, conduites, gaines d'isolation ou toute autre fabrication à façon.
La présente invention se rapporte à des compositions du genre azéotrope, à base de trichlorotrifluoroéthane.
Les solvants fluorocarbonés, tels que le 1,1,2-trichloro 1,2,2-trifluoroéthane, sont largement utilisés comme agents dégraisdégrai- sants par suite de leur excellent pouvoir de solvant pour des graisses et certains lubrifiants du type en émulsion. Le trichlorotrifluoroéthane trouve également une large utilisation pour l'enlèvement de fondant de soudure à partir de cartes de circuits imprimés par suite de sa solubilisation sélective et de son ininflammabilité.
L'?me pleine forme appui à la noutre, les flasques, plus longues que l'me pleine (4) font office de moise, et reprennent l'encastrement.
Cet encastrement peut être repris également, en complément des moises par des plaques métalliques.
La fixation des flasques (5) sur la poutre (3), s'effectuera par des boulons, crampons, clouages ou autres.
L'assemblage du poteau en partie basse sur le dallage béton (12), est décrit plus loin.
Un mur réalisé avec cette technique de poteau est composé de l'inté- rieur vers l'extérieur (FIG. 4) un un panneau de revêtement intérieur (8), . l'isolant (9), , un vanneau de contreventement (7), . un vide d'air (11), . un revêtement extérieur (10).
MODELE 2 . PL. 3/16, FIG. 1 à 5 Le type de poteau du modèle 2 est identique au modèle 1 (PL. 2/16) Le type de mur ainsi réalisé (FIG. 5), est également identique.
La poutre intermédiaire (13) est fixée sur le poteau porteur, soit par encastrement nartiel ou total, soit au moyen de plaques métalliques, corbeaux ou abouts.
Le vide (14) réalisé entre les 2 poutres (3 et 13), pourra entre autre, servir au passage des gaines de conditionnement, filerie électrique, plomberie, et à l'emplacement du ou des groupes de ventilation mécanique contrôlée.
MODELE 3 . PL. 4/16, FIG. 1 à 5 Ce poteau en orme de signe + (FIG. 1), comporte une âme pleine (l) de l'épaisseur de/des poutres à moiser (3 et 13), et 2 tasseaux (18) m'oints et collés de n?rt et d'autre de l'ame pleine (l).
L'âme pleine (1) forme appui de poutre ; les tasseaux (18) plus longs que l' me, s'alignent au-dessus de la poutre intermédiaire (13). Ils n'ont pour but que de former butée au panneau de contreventement ( 7).
Des flasques métalliques (19) reprennent le/les encastrements pour les charges permanentes et différentes contraintes.
La fixation des flasques (18), ainsi que la composition du mur ainsi réalisé, sont identiques aux descriptions du MODELE 1.
MODELE 4 . PL. 5/16, FIG. 1 à 4 Ce poteau est identique aux modèles 1 et 2. La particularité réside dans le fait qu'il compose un ENSEMBLE MODULAIRE décrit au paragraphe 3) page 12 (et paragraphe 4).
MODELE 5 . PL. 6/16, FIG. 1 à 5 Ce poteau en forme de i (FIG. 1), est composé d'une âme pleine (20) en contre-plaqué par exemple, fixée à ses extrémités dans 2 raidisseurs bois (21), par l'intermédiaire d'une feuillure (22) dégagée dans chacnn des raidisseurs (21).
L'bme pleine (20) répartira les charges sur les raidisseurs (21), et sera plus courte que les moises (22). La fermette industrialisée (23) s'appuiera sur l'âme (20).
Les raidisseurs (21) seront feuillurés (24) en partie haute, dans la hauteur de la moise. Ils laisseront ainsi le passage de l'about de fermette (23), et reprendront l'encastrement.
Le rayon r de cette roue 43 mesure r = 2/3 n pour raison d'encombrement.
La roue dentée 54 de centre D a pour rayon 3,5 r. Le bras de levier de la crémaillère "coudée", ensemble des crémaillères 47 et 48, mesure donc 2,5 r. Les bielles de liaison 40 et 4I ont pour longueur 6n. Le point de rencontre V du bras 50 avec la crémaillère 60 est tel que CV = 5n. La parallèle, a la distance r, de la demi-droite VV', symétrique de la crémaillère VU par rapport à CV, coupe le prolongement de DC en X, centre de l'axe 58. La roue 57 a pour rayon r. Le centre Y de la roue 56 est à l'intersection de CV avec la perpendiculaire à VV' menée par X (Fig. 8). Le rayon r' du pignon 63 sera déterminé plus loin. La figure 7 présente, en élévation, l'ensemble dit moteur élémentaire. Le bâti de ce moteur élémentaire est constitué essentiellement par un socle et des flasques parallèles supportant notamment les axes 2, II, I2, 31, 35, 44, 62 ainsi que l'arbre moteur 6 et les accessoires. Pour que l'ensemble soit de construction plus "mécanique" les channes peuvent astre remplacées par des crémailleres à-glissières. L'équilibrage, statique et dynamique, relève des dessins de construction.
FONCTIONNEMENT DU MECANISME MOTEUR - L'instant initial est celui où le maneton se trouve en haut de sa course, en M. (Fig. 8). Avant l'instant ini tial le piston I6 est bloqué en position haute par ia butée effaçable I9 qui maintient poussée vers la droite la touche 29 ; le pignon I4 est donc libéré de son cliquet. A l'instant initial le centre G de l'axe 9 est en Gi, l'axe 37 en Hi, l'axe 38 en Ni, l'axe 39 en Pi (Fig. 8).Le contour de la channe I5 entre ses points de tangence avec les pignons I3 et I4 est minimum ; du fait que le ressort 33 tire sur la chaîne, l'encoche liée au pignon I4 se trouve en place pour recevoir le cliquet 30 Fig. I).
La came 24 est calée sur le vilebrequin de façon que le piston soit libe- ré à l'instant initial. Mais, peu auparavant, la butée I9 se déplaçant vers la gauche a libéré la touche 29, et le cliquet 30 s'est enclenche dans l'encoche prévue pour bloquer le pignon I4. La partie inférieure du cylindre étant constamment sous pression, le pfatcn devenu libre tire sur ltextrémité F0 de la chaîne avec une force f (Fig. 8).Le blocage du pignon I4 étant acquis, le pignon IO, embrassé par les deux trins de la chaîne, est sollicité par la force g, dirigée vers l'intérieur de ltellnp- se suivant la bissectrice de l'angle de ces brins et égale à la résultan- te de leurs tensions f (compte noL tenu du frottement des pignons IO et I3 sur leur axe, ni de la raideur de la chaîne). La force g, intérieure à l'ensemble du moteur, est extérieure au système triangulé déformable cons- titué par le balancier I, le levier B et le brin de channe 56 compris en- tre l'axe 37 et le point de tangence avec le pignon 34.Par conséquents sous l'action de la force g, ce système triangulé pivote autour de l'axe 2 qui est- axe instantané de rotation Le mouvement du balancier entralne celui de la bielle 4 qui provoque la-rotation du vllebrequin. C'est la course motrice. Cette course prend fin lorsque le maneton est en Mt ; le centre G est alors en Gt près du sommet h de l'ellipse. On démontre que lorsque les pignons 13 et 14 sont fixes et le pignon IO libre sur son axe si, la chaîne tendue, on déplace le dit axe, son centre G décrit l'ellipse de foyers F et F'. Or, la somme des distances de G t à F et F' est plus grande que la somme des distances de Gi à ces mêmes foyers, puisque Gi est intérieur à l'ellipse.Par conséquent, la chaîne étant inextensible, le piston se trouve en fin de course un peu plus bas (de quelques millimètres) qu'il n'était au début. Cette disposition est prévue affin que le blocage du piston, indispensable pendant la course de retour, soit réalisé d'une manière certaine en fin de course motrice. Il n'y a pas d'échappement d'air pendant le fonctionnement à puissance constante. L'échappement a l'atmosphère ne se fait que par le robinet régulateur, partiel pour le ralentissement, total pour l'arrêt. Ainsi et en résume, le pistnn est libre pendant la course motrice ; il tire sur la chaîne, maintenue à son autre extrémité, et la force g s'exerce sur le système triangulé.Pendant la course de retour le piston est bloqué, par conséquent les forces f et g disparaissent1 et la chaîne se trouve libérée de ltencliquetage afin que le pignon 10 puisse évoluer sans contrainte de G t à G. La continuité de la marche du moteur est possible parce que le point d'application de la force f revient, apres un demi-tour du vilebrequin, à sa position initiale sans dépense d'énergie puisqu'il n'y a pas d'échappement d'air.
FONCTIONNEMENT DU MECANISME EQUILIBRANT - Le mécanisme moteur ne peut fonc tionner que si, pendant la course motrice, le mécanisme- équilibrant con duit sans dépense d'énergie 11 axe 37 du levier 8 de Hi à Ht par traction sur la channe 30 (Fig. I et 8). Cela se réalise de la manière suivante.
Pendant la course motrice les bielles de liaison 40 et 4I provoquent la rotation du mécanisme équilibrant autour de l'axe fixe 44. Le centre D de la roue dentée 54 passe de Di à Dt sur le cercle de centre C (Fig. 8).
En même temps la crémaillère "coudée" i I' T' T passe de sa position ini tiale Ii Ti à sa position terminale It Tt, le point de tangenge Ti, considéré comme lié à la crémaillère, venant en Tt. La roue D s'est déplacée de la longueur T t T' sur la crémaillère et a tourné, dans le sens trigonométrique, par rapport à son bras porteur CD, de l'angle correspondant à cette longueur Tt Tt'. Or le point ti, appartenant à la tangente Ii ti au cercle C, venant en tt après avoir parcouru une développante de ce cercle, la longueur Tt Tt , égale à tt tt', est égale à celle de l'arc de la roue fixe 43 sur lequel a roulé la crémaillère 47 (I I'), soit Tt Tt' = #/3 r.
Cette rotation de la roue 54 (D) est transmise à la roue 57 (X) par la crémaillère 60 (UV) et la roue 56 (Y), ce qui entraîne pour la roue 57, par rapport à son bras 5I (CX), une rotation d'angle #/3 r : r = #/3 dans le sens inverse du sens trigonométrique. Comme le bras 51 (CX) tourne lui même de #/3 dans le sens inverse du sens trigonométrique par rapport à toute direction fixe de la figure, la roue 57 (X) tourne du double, soit 2/3# dans ce même sens inverse pendant la course motrice, par rapport à toute direction fixe. Cet angle de rotation de 2/3 est transmis intégra lement au pignon 63 (J) par le double joint de Cardan coulissant parce que, les axes de la roue 57 (X) et du pignon 63 (J) étant constamment parallè les, ce double joint est homocinétique. Par conséquent z = WH. - WHt étant la distance dont le point H se rapproche de W, le rayon r' du pignon 63a a pour valeur 3 z/2 7f (Fig. 8). Le double joint de Cardan transporte un couple entre la roue 57 et le pignon 63 à l'exclusion de touté force, couple provoqué par la traction h qu'exerce le levier 8 sur la chaîne 36.
Ce couple a pour valeur Cr = h r' = 2 r i. Il s'exerce sur la roue 57 et s'oppose au mouvement de rotation autour de l'axe 44 du mécanisme équili brant tout entier. Or, les roues 54 (D), 56 (Y) et 57 (X) constituent, avec leurs bras supports 49, 50 et 51, des solides indépendants auxquels s'appliquent des forces mutuelles de contact qui sont des forces extérieures à chacun d'eux (Fig. 3 et 8). Ainsi la roue 57 exerce la force i sur la roue 56 qui la répercute sur la crémaillère 60 (aux frottements près).
Réciproquement1 cette crémaillère 60 exerce sur la roue 56 la même force i' = i. La résultante des forces i et i' appliquées à la roue 56 ayant la direction du bras support 50 n'affecte pas l'équilibre du solide constitué par la roue 56 et son bras. De même, la crémaillère 60 exerce sur la roue 54 la force i' qui se transmet sous la forme de i" à la crémaillère "coudée" I I' T' T. Réciproquement, la crémaillère "coudée" exerce sur la roue 54 la force égale et directement opposée à i". La roue 54 est donc soumise aux deux forces i' et i" parallèles au bras support 49 et qui n'affectent pas son équilibre. Enfin la crémaillère "coudée" est soumise aux deux forces extérieures, de valeur i", appliquées aux contacts avec la roue 54 et la roue fixe 43.Ces deux forces sont parallèles, de sens contraires, et constituent un couple de sens favorable au mouvement du mécanisme équilibrant, de valeur C = 2,5 r i". Comme la force i" a une n' valeur plus petite que i, mais peu différente, le couple C est certaine m ment plus grand que le couple Cr = 2 r i, ce qui ne peut que faciliter le mouvement. Il est à noter que les bielles de liaison 40 et 41, destinées à assurer le synchronisme des mouvements du balancier et du mécanisme équilibrant, ne transmettent aucun effort lorques compte tenu des frottements, il y a équilibre strict des couples Cm et Cr. Le mécanisme équilibrant remplit donc son rôle de maintenir en équilibre sans dépense d'énergie le levier 8 en position requise. En conjugaison avec le fonctionnement du mécanisme moteur1 il en résulte une production intarissable de l'éner- gie recueillie sur l'arbre du vilebrequin.
L'ensemble de cette réalisation constitue le moteur dit élémentaire. Pour construire un moteur donnant un couple ininterrompu, sauf aux points morts haut et bas, il suffit de juxtaposer deux moteurs élémentaires. Le vilebrequin comporte alors deux manetons décalés de , les joints de Cardan étant situés l'un en deçà du premier maneton, l'autre au delà du deuxième maneton.
Lt invention se réfère à un nouveau type de four pour l'incinération des ordures.
Il existe à ce jour de nombreux procédés d'incinération mais les différentes réalisations exploitées démontrent la complexité du problème. D'autre part, les Pouvoirs Publics imposent aux constructeurs des normes très strictes quant ç la qualité des machefers obtenus et des gaz rejetés, ce qui ne manque pas d'alourdir les équipements et d'augmenter sensiblement les coûts de construction et d'exploitation. Un rapide exposé sur la transformation des déchets pendant leur incinération permettra de mieux comprendre par la suite les réflexions qui ont conduit à l'invention décrite.
La transformation des déchets urbains au cours de leur traitement thermique passe par les stades suivants, sachant que l'eau qu'ils contiennent est sous deux formes : adsorbée et absorbée; dans cette deuxième forme. le pourcentage d'évaporation est fonction du flux de chaleur reçu et des propriétés physiques des déchets (diffusité thermique-conductivité-porosité etc. .
En cours de traitement les phénomènes suivants apparaissent en fonction de l'élévation de la température.
de 0 C à 100 C déshydratation en général et ramollisse ment des plastiques-.
Le fonctionnement du séparateur nontré est extremement simple,é- tant donné qu'il suffit seulement de pomper le mélange à travers le séparateur, l'eau pure sortant en 26, le pétrole recueilli en 24. Le niveau général du liquide dans le séparateur représenté par la ligne théorique Y-Y fournit assez de pression pour faire monter le niveau de pétrole jusqu'à la sortie de pétrole 24. Une pression exercée par une valve à sens unique 27 placée à l'entrée Il assure un débit d'écoulement minimum et empêche aussi un re tour résultant d'une pression accidentelle ou d'une fermeture qui pourrait résulter d'une entrée du pétrole sur le chemin de sortie de l'eau propre.
La construction figurée permet une opération satisfaisante me- me quand le séparateur est incliné comme il pourrait arriver à bord d'un navire. Une chemise 28 qui s'étend vers le bas depuis la partie la plus basse du collecteur de pétrole conique est procurée pour contenir le niveau de l'interface eau/pétrole à l'in- térieur du collecteur 21 pendant les inclinaisons.
Le principe de cette invention est simplement représenté par la coupe schématique de la FIG.2, qui utilise les mêmes quotations que celles employées en FIG.I Ainsi qu'on peut le voir, le mélange des particules huileuses dans un liquide aqueux entre en 11, et se déplace au dela de la valve 27 vers un filtre 14. La masse des particules oléophiles repose sur un filtre I4 entre les niveaux A-A et OB quand il n'y a pas d'écoulement.l'épaisseur optimum de la masse des granules au repos peut varier de O,I5 tn. à 0,45 m. environ, en hauteur, suivant le rendement des granules utilisés.Quand le mélange est pompé à travers le séparateur à une vitesse adéquate, les granulas sont soulevés en tant que granules individuels libres de support des autres granules et introduits dans une zone de contact qui s' étend généralenrent sous le niveau C-C qui est le fond du tamis intercepteur de pétrole fortement incliné 19. La distance entre les niveaux B-B et C-C est normaleent d'au moins 0,50 m. et plus préférablement d'au moins 0,75 rn. Les granules 17 montent et descendent individuellement colonne indiqué, nettoyant efficacement les particules huileuses et les enlevant du mélange. Finaleent les gouttes de pétrole D sont libérées par les granules 17; celles-çi sont propulsées vers le haut par le mélange ascendant, jusqu'à ce qu'elles heurtent le tamis 19 s'incorporant à la pellicule de pétrole qui est dessus. Cette pellicule est propulsée vers le haut au sommct du ta@is ou elle s'engage sur la paroi du réservoir I3, le pétrole se déplaçant le long d'un chemin oléophile continu vers une are de réserve de pétrole 22 .Le niveau -X identifie l'interface pétrole, et le niveau Y-Y identifie le niveau de l'eau à la sortie d'eau 26 . Le pétrole sort via la sortie 24 Examinant la FIG.3 , nous constatons eue la construction est trés semblable à celle r.ontrée en FIG.l , ais le montage pour l'onlèvement du pétrole et la clarification de l'eau est modifié de façon a simplifier l'assemblage et permettre à une plu- ralité de séparateurs d'être asse:-rtlés à l'intérieur d'un contuiner commun.
Continuant d'utiliser les cotations corresondantes ,cuand il est opportun de le faire, le méloge @ e ascendant passe a tra- vers la zone de contact au dessous du niveau C-C jusqu'à ce qu'il entre en contact avec le tc--is conique séparateur 19 Cependant, le soient du container 13 ne cornrorte pas d'encoches et, à la place, un tube 31 est inséré, de fonue le pétrole sur le tamis conique 19 soit propulsé vers le haut et vers l' extérieure par le xélange a ascendant pour forcer le pétrole à se diriger vers la paroi du container I3, où il s'engage dans une chambre de réserve de pétrole entre le container I3 et le tube 31 . Cette chambre de réserve de pétrole 32 est fermée au sont et par une plaque circulaire 33 qui possède une sortie 34 à travers laquelle le pétrole peut sortir directement, ou teut être dirigé vers une chambre de néserve de pétrole qui pent êtrecorïune à plusieurs unités.
Un palpeur d'interface pétrole-eau et un système de valve non figurés peuvent être utilisés tour maintenir l'interface pétrole-eau au niveau X-I dans la réserve de pétrole commune, mais il est plus simple d'étendre simplement le tube de sortie au dessus du niveau Y-Y ,comme figure L'eau passant à travers le tamis 19 va directement hors du tube 31 vers un réservoir 35.Plusieurs unités de séparateurs seraient positionnées à 1 intérieur du réservoir 35, oui servirait de récepteur commun pour toute l'eau purifiée L'eau sort du réservoir 35 via les ouvertures 36 oui main- tiennent le niveau de l'eau en Y-Y Se référant à la FIG.4, la structure ici est rectangulaire plutôt que cylindrique, la forme rectangulaire étant préféra- ble quand une pluralité de séparateurs sont combinées dans une structure composite desservie par un receveur d'eau co-nun comme figuré en FIG.3.