INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le réalisateur du jeu doit pouvoir encore faire varier la marque, le circuit logique des contacts et le déroulement général de la partie. En outre, les changements de ces paramètres par le réalisateur doivent être possibles compte tenu de la méthode de mise sur le marché de ces appareils.
Deux mois environ avant la mise prévue en production d'un tel appareil, 200 à 300 appareils sont habituellement mis en service à titre d'essai. Les machines sont placées chez des distributeurs bien informés qui conservent des détails relatifs à l'action des joueurs, au revenu tiré de la caisse collectrice de pièces, et d'autres informations concernant l'acceptation du jeu par les joueurs de façon générale.
Cette information est transmise au fabricant afin que le réalisateur puisse effectuer les petites modifications avant la mise en production.- Selon l'invention, l'appareil à calculateur permet une mise au point rapide étant donné la facilité des changements des paramètres des règles de jeu par simple programmation d'une mémoire passive. En conséquence, contrairement aux appareils électromécaniques, dans les appareils a microcalculateur, les variations d'un déroulement de la partie peuvent être réalisées même lorsque la machine est prête à être expédiée.
La figure 2 est un diagramme synoptique simplifié d'une commande d'appareil selon l'invention destiné à un appareil du type billard électrique, commandé par un microcalculateur. La commande comprend une unité centrale 20 de traitement, un circuit 22 d'affichage à clavier d'emploi universel, deux dispositifs d'entrée-sortie à mémoire 24 et 26 et un dispositif d'entrée-sortie 28 d'emploi universel. Ces dispositifs- donnent toutes les possibilités de commande, avec 4000 mots de 8 bits pour la mémoire de programme, 1000 bits pour la mémoire de données et 85 lignes d'entrée-sortie. L'ensemble du système permet l'affichage de 32 chiffres décimaux au maximum, pour le marquage et analogue, et permet la commutation au maximum de 68 dispositifs séparés tels que des lampes et des bobines d'électro-aimants.
On refroidit alors à 0 C pendant 40 heures, et on filtre sur verre fritté à l'issue de cette période. Les cristaux bruns ainsi séparés sont lavés plusieurs fois à l'éther diéthylique, puis séchés sous vide.
Ils répondent à la formule [Fe (C5H5N)6] [Fe4 (CO)13] 6,1 g de l'agrégat organometallique ainsi préparé sont mis en solution dans 60 cm3 d'acétone et 50 g d'alumine de faible surface (10 m/g) sont alors imprégnés avec la solution ci-dessus pendant plusieurs heures. Le solvant est ensuite évaporé sous vide. On obtient de cette façon un catalyseur, qui est chargé, à l'abri de l'air, dans le réacteur précédemment décrit.
On injecte alors un gaz de synthèse dont la composition en volume est: H2/CO = i,2/1, avec un débit de 19,8 l/hr. La pression dans le réacteur est de 10 bars et la température est maintenue à 3600C. Durant les 4 heures de marche, on recueille seulement 1,îg d'eau comme phase liquide, à l'exclusion de toute trace d'hydrocarbures.
L'effluent gazeux a une teneur moyenne en C02 de 11,5% et une teneur moyenne en hydrocarbures de 1G% en volume. La composition de ces hydrocarbures, en % poids1 est donnée dans le tableau 1.
La conversion C, exprimée en % mole, et définie par la relation:
4 4 n n Cn H2n + 2 + ss m Cm tl2m + n=1 ni=2 C 0o CO (entré)
est de : C = 61,7% La sélectivité SHC en hydrocarbures, exprimée en % mole, et définie par la relation
est de : SHC = 68,9% La sélectivité en oléfines SOL, exprimée en % mole, et définie par la relation
est de :SOL = 29,7 % Exemple 2. En utilisant la méthode décrite dans l'exemple 1, on prépare 9,4 g de l'agrégat complexe: [Fe (C5H5N)6] [Fe4 (CO)13] 3 Celui-ci est dissous, sous argon, dans 100 cm d'eau contenant 4148g de potasse caustique. A cette solution agitée, on ajoute un large excès de chlorure d'ammonium cristallisé, puis une solution de 3,29 de Ni Cl2, 6 H20 dans 80 cm3 d'ammoniaque aqueux demi-concentré. On lasse la réaction se poursuivre pendant h heures, puis on place le mélange dans un réfrigérateur pendant une nuit.L'agglomérat huileux qui avait décanté donne alors naissance à des cristaux brun-noir qui sont séparés par filtration, lavés à ltéther et séchés sous vide. Ces cristaux représentent 6,1 g d'un agrégat organométallique qui répond à la formule [Ni (NH3)6] [Fe4 (CO)13] .
Les 6,1 g de l'agrégat sont mis en solution dans 60 cm3 d'acétone, et 50 g d'alumine de faible surface (10 m/g) sont imprégnés avec cette solution pendant plusieurs heures. Le solvant est ensuite évaporé sous vide. On obtient de cette façon un catalyseur qui est chargé, à l'abri de l'air, dans le réacteur.
On injecte un gaz de synthèse dont la composition en volume est : H2/CO = 1,5/1, avec un débit de 17,6 l/hr. La pression dans le réacteur est de 10 bars et la température est maintenue à 360 C. Durant les ss heures de marche, on recueille 3g d'eau, qui constituent la totalité de la phase liquide récupérée. L'effluent gazeux contient en moyenne on en volume de C021 et sa teneur en hydrocarbures est de 14% en volume.
La composition de ces hydrocarbures, en % poids, est donnée dans le tableau 1.
La conversion C et les sélectivités SHC et SOL, définies comme dans 11 exemple 1, sont: C C = 57,8% .SHC = 94,5 % .SOL = 59,8 % Exemple 3 Cet exemple est donné à titre de comparaison avec exemple précédent, et illustre les résultats obtenus avec un catalyseur préparéselon les techniques connues antérieurement.
50 g d'alumine de faible surface (10 m/g) sont imprégnés avec une solution aqueuse de 3,2g de nitrate de nickel et de 19,5g de nitrate ferrique. Après séchage et calcination à l'air à 450 C, le catalyseur est placé dans le réacteur. Il y est réduit pendant plusieurs heures par un courant d'hydrogène pur à 3700C.
On injecte un gaz de synthèse dont la composition en volume est: H2/CO = 1,5/1 avec un débit de 17,5 l/hr. La pression dans le réacteur est de 10 bars et la température est maintenue à 3600C. Durant les 5 heures de marche, on recueille ig d'eau. L'effluent gazeux contient en moyenne 36% de C02 et sa teneur en hydrocarbures est de 35% en volume. La composition de ces hydrocarbures, en % poids, est donnée dans le tableau t.
La conversion C, et les sélectivités SHC et SOL, définies comme dans l'exemple 1, sont C = 71,7% SHc = 58,7% - SOL = 6,3% Exemple 4 En utilisant la méthode décrite dans l'exemple 1, on prépare 7,9g de l'agrégat : [Fe(C5H5N)6] [Fe4(CO)13].
Donc, en cas d'arrêt rapide de l'admission de vapeur à la turbine1 un détendeur de réduction de la pression de vapeur qui est relié au conduit d'arrivée de vapeur vive assume l'alimentation en vapeur de chauffage du groupe à degazeur et économiseur à mélange.
Le détendeur- s'ouvre lorsque la pression régnant dans le conduit d'alimentation en vapeur de chauffage du groupe à dégazeur et économiseur tombe sous une valeur minimale prédéterminée et pouvant être sélectionnée.
Une impulsion supplémentaire d'ouverture est alors envoyée au détendeur lorsque la vanne d'admission de vapeur à la turbine est fermée et que la pression minimale n'a pas encore eté atteinte dans le conduit d'alimentation en vapeur de chauffage du dégazeur-économiseur. I1 est prévu dans ce cas de réajuster la pression de consigne de reponse du détendeur en contiez en régime sous charge, par exemple en fonction de la température de l'eau d'alimentation que contient le réservoir.Donc, le détendeur s'ouvre soit au moment où la pression descend sous une valeur minimale prédéterminée, soit, indépendamment de cette chute de pression, lorsque les vannes d'admissicn de vapeur à la turbine sont fermées, la consigne de la pression de Vapeur en aval du détendeur correspondant à la pression de vapeur de chauffage régnant dans le dégazeur-économiseur lors du régime établi précédant.
Selon une autre particularité de l'invention qui est avantageuse pour ce régime, une canalisation pouvant être fermée est montée en dérivation du groupe à dégazeur et économiseur sur le circuit d'eau d'alimentation. L'eau est alors dirigée directement à l'as spiration de la pompe d'alimentation, ce qui revient à renoncer en cas de perturbation au dégazage de l'eau d'alimentation dans le dégazeuréconomiseur à mélange à la faveur de la sécurité du fonctionnement.
L'invention sera décrite plus en détail en regard du dessin annexé à titre d'exemple nullement limitatif et sur lequel la figure unique est un schéma des circuits d'une centrale à vapeur selon l'inv3n-t on.
Le circuit primaire d'un échangeur de chaleur 1 destiné à la production de vapeur est relié par l'intermédiaire d'une pompe do circulation 2 à un réacteur nucléaire 3 a eau sous pression qui en assume le chauffage. Une canalisation 4 dirige sur l'étage haute pression 5 de la turbine la vapeur vive produite dans le circuit secondaire de l'écnangeur 1. Des vanres de commande et de réglage sont montées en amont de l'admissioll de vapeur dans 1' étage 5 de la turbine, mais sont représentées pour simplifier par une unique vanne 6 d'admission.
Une canalisation 7 dirige la vapeur partiellement détendue dans l'étage haute pression 5 sur un séparateur d'eau 8 et de là la vapeur se dirige sur le circuit primaire d'un resurchauffeur 9 conformé en échangeur de chaleur par surface et qu'taie canalisation 40 raccorde à la canalisation 4 de vapeur vive. La vapeur réchauffée passe ensuite par une canalisation 10 dans les autres étages 11 et 12 de la turbine. L'arbre commun à tous les étages de la turbine commande une génératrice électrique 13.
La vapeur détendue dans les étages 11 et 12 de la turbine se dirige par une canalisation 14 dans le circuit primaire d'un condenseur 15 également conformé an échangeur de chaleur par surface.
Le circuit secondaire de ce condenseur est alimenté- par une canalisation 16 en fluide caloporteur d'évacuation de la chaleur de condensation.
Une pompe 17 refoule le produit du condenseur 15 dans un appareillage 18 de traitement. Le produit de condensation subit dans ce dernier un traitement conforme aux règles de pureté, c'est-à-dire est débarrassé des sels de manière qu il puisse former l'eau d'alimentation du circuit de vapeur et d'eau. Une autre pompe 19 dirige l'eau d'alimentation sur un groupe par exemple de trois économiseurs basse pression 20, 21 et 22 montésensérie et conformésenéchangeurs par surface. Des canalisations 23, 24, 25 branchées sur des prises non commandées de la turbine dirigent sur les économiseurs basse pression la vapeur nécessaire au chauffage de l'eau d'alimentation, ces prises n'étant pas représentées afin de clarifier le dessin.
Une canalisation 26 dirige l'eau d'alimentation sortant de l'économiseur basse pression 22 sur un dégazeur-économiseur à mélange 27. Celui-ci est conforme dans l'exemple particulier de réa lisati en échangeur à cascades et logé dans un dôme placé au-dessus du réservoir 28 d'eau d'a-limentation. Lteau d'alimentation entrant au sommet du dégaoeur-économiseur 27 ruisselle sir les cascades en gradins 29 et descend dans le réservoir 28. Cette eau est ainsi chauffée directement p > .r la vapeur admise et elle est dégazée par voie thermique. Au lieu d'être en un groupe avec ie réservoir, le dégazeur-économiseur pourrait aussi en être séparé et lui être relié Far des canalisations.
L'eau d1alimentation ainsi réchauffée et d5gasée parvient du réservoir 28 dans une pompe 31 par l'intermédiaire du circuit primaire d'un refroidisseur par surface 30, dont le circuit secondaire est monté sur la canalisa tien 26 par laquelle l'eau d ' alimentation parviens dents le dégazeur-économiseur 27. Cette pompe refoule l'eau d'alimentation, par l'intermédiaire de trois économiseurs haute pression 32, 33, j4 montés en série, sur l'échangeur 1 qui constitue le générateur de vapeur, le circuit de vapeur étant ainsi bouclé.
Des conduits 35,36, 37 branchés sur des prises non commandées de la turbine et non représentées pour clarifier le dessin dirigent sur les économiseurs haute pression la vapeur nécessaire à ler chauffage. L'économiseur haute pression 32 peut aussi être alimenté en vapeur de chauffage par la canalisation 7.
Une canali-ation 38, sur laquelle est montée une vanne d'arrêt 39, est branchée en dérivation dl1 dégazer-economiseur 27 ainsi que du réservoir 28 d'eau d'alimentation. L'eau sortant de l'éeonomiseur basse pression 22 peut parvenir directement par la cana li3ationan dérivation 38 sur la pompe d'alimentation 31 à certains régimes spéciaux, par exemple en cas de coupure d'urgence de l'arrivée de vapeur à la turbine.
La canalisation 40 alimente le resurchauffeur 9 en vapeur vive provenant de la canalisation 4. Le produit de condensation est dirigé sur une enceinte de détente 47 par l'intermédiaire d'un régulateur de débit 41 et d'une canalisation 42. Une canalisation 45 fait communiquer cette enceinte de détente 43 avec la chambre à vapeur du dégazeur-économiseur 27. Une pression déterminée de vapeur s'établit dans l'enceinte 43 en fonction de l'apport de chaleur du produit de con sensation du resurchauffeur et de la capacité d'absorption de chaleur du dégazeur-économiseur 27, aucune intervention extérieure n'étant nécessaire à la régulation.Le produit de condensation chaud que la canalisation 42 dirige dans l'enceinte de détente 43 se transforme en vapeur saturée en en condensat détendu à la pression qui correspond à l'équilibre thermique à l'intérieur de cette enceinte. La vapeur saturée qui se dégage sous l'effet de la détente est dirigée par une canalisation 45 sur le dégazeur-écpnomiseur 27 qu'elle sert à chauffer. Le produit de condensation résultant de la détente et sortant de l'enceinte 43 peut être évacué par une canalisation 46 dans la chambre à vapeur de ltéconomiseur basse pression 22. Ce produit de condensation résultant de la détente et sortant de l'enceinte 47 parvient dans le condenseur 15 avec le produit de condensation de la vapeur de chauffage des économiseurs basse pression 22, 2t et 20.Ce type d'arrivée en cascade du produit cie condensation dans le condenseur 15 est avantageux lorsqu'il faut qu'il arrive en très grande quantité dans l'épurateur 18.
En cas de erturbation, par exemple d'arrêt d'urgence de la turbine, le dégazeur-économiseur 27 est alimenté en vapeur de chauffage par l'intermédiaire d'un réducteur de pression 47. par exemple d'on détendeur, qu'une canalisation 49 relie à la canalisation 4 de vapeur vive. lin régulateur 48 de valeur de consigne établit en permanence en régime normal la pression de réponse du dt?ndeur 47 en fonction de l'équilibre thermique régnant dans le déga7eur-économiseur afin d'empêcher les vitesses chute de la pression de devenir snormalement grandesdansla chambre à vapeur de ce dernier lors de ces perturbations.
La vapeur de chauffage nécessaire au réchauffage de lteau-d'alimentation est prélevée dans les installations connues sur les turbines par des prises convenables non eomm---lndées. Les variations de charge de la turbine provoquent des modifications de l'état de la vapeur des prises et donc de l'état de la vapeur de chauffage destinée au dégazeur-économiseur à mélange, les réductions de la charge imposée à la turbine provoquant des chutes de pressionr2ans la chambre à vapeur de ce dégazeur-économiseur. Shis les chutes rapides ou mSme brusques de pression dans la chambre à vapeur de ce dégazeur-économiseur provoquent un dégagement de vapeur dans la zone d'aspiration de la pompe d'alimen tation et sont donc 12 cause d'une rupture du flux de refoulement de l'eau d'alimentation.
Lorsque la charge imposée à 1a turbine passe d'une valeur élevée à une valeur plus basse, l'arrivée de vapeur de chauffage au dégazeur-économiseur à mélange en proenance de la prise sur la tur- bine s'intarrompt au cours d'une phase de transition. Cette phase de transition débute avec le début de la éduction de la charge et se termine au moment auquel un nouveau régime établi à puissance réduite de la turbine est atteint. La pression régnant dans la chambre à vapeur du dégazeur-économiseur à mélange correspond immédiatement après le début de la réduction de la charg à l état d'équilibre thermique du système qui précédait la réduction de puissance.Par contre, la pression à la prise subit une réduction pratiquement à ltinstant de la réduction de la charge imposée à la turbine. La pression régnant dans la chambre à vapeur du dégazeur-économiseur à mél mge pendant la phase spécifiée de transition est plus élevée qu'au point auquel a lieu la prise sur la turbine et qu'une canalisation relie au dégazeur-économiseur a mélange.
Un organe d'arrêt monté sur la canalisation de prise entre ce dégazeuréconomiseur et la prise sur la turbine interdit le reflux de vapeur de la chambre correspondante de ce dégazeur-mélangeur vers la turbine.
La réduction de charge du groupe à turbine s'accompagne n général d'un abaissement de la température de l'eau d'alimentation dirigée sur le dégazeur-économiseur à mélange Le chauffage de l'eau d'alimentation dirigée sur ce dégazeur-économiseur est assuré au cours de la phase de transition exclusivement par l'apport de chaleur de l'eau chaude que content le réservoir d'eau d'alimentation. Il se produit donc dans la chambre à vapeur du dégazeur-économiseur une chute de pression qui s'arrête au moment où cette dernière atteint la pression correspondante régnant à la prise sur la turbine. Il faut limiter la vitesse de chute de pression dans la chambre à vapeur du dégazeuréconomiseur,lors de la réduction de la charge imposée au groupe à turbine, pour protéger l'installation.
Lorsque les dimensions du réservoir d'eau d'alimentation sont suffisamflent
gr4es, il se produit un effet d'autorégulation qui s'oppose aux chutes rapides de pression. L'évaporation de l'eau chaude d'alimentation dans la chambre à vapeur du dégazeur-économiseur est d'autant plus intensive que la surface de l'eau d'alimentation est grande dans lt' réservoir et la pression s'équilibre d'autant plus lentement dans cette chambre à vapeur que le volume d'eau d'alimentation que renferme le réservoir est grand.
La limite admissible de la vitesse de chute de pression est fonction du critère selon lequel il ne faut pas que l'eau d'alimentation s'évapore dans la zone d'aspiration de la pompe mime en cas de réduction rapide ou brusque de la charge imposée à le turbine Les dimensions conférées au réservoir d'eau d'alimentation sont en général suffisantes pour que son contenu constitue un agent efficace d'amortissement en absorbant et compensant les chutes rapides de pression dans la chambre à vapeur du dégazeur-économiseur à mélange afin d'éviter cette avaporation. Mais cette disposition a pour conséquence que les réservoir d'eau d'a,imentation sont tTèB grands et donc très coûteux, en particulier dans le centrales à vapeur de grande puissance.
L'invention a donc pour objet une centrale à vapeur du type n mentionné, mai erfectionnée de manière à éviter de façon simple le dégagement de vapeur dans la zone d'aspiration de la pompe d'alimentation et à permettre aussi de réduire les dimensions du réservoir d'eau d'alimentation et/ou la différence de hauteur entre le niveau de l'eau que contient ce réservoir et la tubulure d'aspiration de la pompe d'alimentation. De plus, la centrale selon l'invention répond dans une large mesure à tous les critères de fonctionnement imposés.
Trois modes de réalisation différents de la centrale à vapeur selon l'invention apportent la solution aux problèmes posés.
Selon un premier mode de réalisation, au moins un refroidisseur est monté dans la canalisarion qui relie le réservoir d'eau d'alimentation et la pompe correspondante. Le refroidissement de l'eau d'alimentation dirigée sur la pompe s'oppose- donc au dégagement de vapeur et interdit ce dégagement dans la zone d'aspiration de cette pompe en cas de chute de pression.
Le second mode de réalisation de l'invention consiste à relier le circuit du produit de condensation d'un resurchauffeur chauffé à la vapeur vive et le groupe à dégazeur et économiseur à mélangepour l'alimentation de ce groupe en vapeur de chauffage. Le produit de condensation chaud provenant du resurchauffeur chauffé à la vapeur vive est donc utilisé en source de chaleur de chauffage- du groupe à dégazeur et économiseur à mélange.La vapeur vive provenant du générateur de vapeur étant réglée de manière qu'elle soit a pression et à température constantes, le produit de condensation du resurchauffeur est aussi à pression et température constantes,- avec l'avantage que la pression et la température du fluide de chauffage conservent leurs valeurs indépendairment de la charge ou des variations de charge imposée au groupe à turbine. Lors des réductions rapides ou brusques de la charge imposée à la turbine, le dégazeur-économiseur à mélange est alimenté en chaleur de chauffage dont l'état est pratiquement invariable même a la phase de transition qui débute avec le commencement de la réduction de charge et qui finit au moment où le nouveau régime établi å puissance réduite de la turbine est atteint.Donc, la tendance de la pression à chuter avec une vitesse inadmissible dans la chambre à vapeur du dégazeur-économiseur est efficacement combattue. Le second mode de réalisation selon l'invention est particulièrement avantageux dans les centrales nucléaires a refroidissement à l'eau légère, car ces centrales sont en général equipées de resurchauffeurs chauffés à la vapeur vive. Le groupe à dégazeur et économiseur à mélange peut aussi consister dans le cadre de l'invention en appareils individuels que relient des canalisations.
Un troisième mode de réalisation conforme à l'invention consiste en la réunion des earaetéristiques des deux précédents.
Cette disposition donne avec une complexité minime la sécurite maximale contre l'évaporation dans la zone d'aspiration de la pompe d'alimentation.
Le refroidisseur destiné à évacuer la chaleur peut avantageusement être monté sur une canalisation qui dirige l'eau d'alimentation dans le dégazeur-économiseur à mélange. Ainsi, la consommation de vapeur de chauffage de l'eau d'alimentation n'est que faiblement plus élevée qu'en régime normal même en cas de chute brutale et très forte de pression dans la chambre à vapeur du dégazeur-économiseur, ce cas pouvant par exemple se présenter en cas de coupure rapide de l'admission de vapeur à la turbine. Cette disposition a l'avantage supplémentaire d'éviter les violents mouvements d'eau d'alimentation dans le réservoir lorsque la canalisation d'arrivée de vapeur de chauffage débouche sous le niveau de l'eau.
Lue circuit du produit de condensation du resur chauffeur peut être raccordé directement à la chambre à eau du réservoir et ce produit de condensation peut être introduit sous le niveau de l'eau, mais il est plus avantageux de relier le circuit du produit de condensation du resurchauffeur au dégazeur-économiseur par l'intermédiaire d'une enceinte de détente. Le produit chaud de condensation passe donc d'abord dans une enceinte de détente dans laquelle il se sépare à basse pression en phase vapeur et en phase aqueuse lorsqu'il est en ébullition. Le circuit de vapeur de cette enceinte communique par une canalisation avec la chambre à vapeur du dégazeur-économiseur.La pression de vapeur dans l'enceinte de détente et dans le dégazeur-économiseur résulte donc sans aucune intervention régulatrice extérieure uniquement de l'apport de chaleur par la source correspondante, d'une part, et de la capacité d'absorption de chaleur du dégazeur-économiseur, d'autre part.
Selon une autre particularité avantageuse de l'invention, un détendeur commandé de réduction de la pression de vapeur raccorae également le groupe à dégazeur et économiseur à mélange au conduit de vapeur vive de manière que ce groupe puisse être alimenté en vapeur de chauffage en cas de perturbation, par exemple d'un arrêt d'urgence de la turbine, le détendeur se fermant en cas de dépassement d'une pression minimale prédéterminée sur le circuit basse pression, mais étant amené à s' ouvrir lorsque la pression descend sous la valeur minimale, le détendeur étant de plus réglé de manière que l'état de la vapeur ou la température de l'eau d'alimentation régnant dans le dégazeuréconomiseur avent la fermeture de la vanne d'admission de vapeur à la turbine conserve au moins approximativement sa valeur.
Le tableau suivant illustre ces exemples. Dans ces exemples, le complexe (B) est le chlorure cuivrique Cu Cl2 (4 millimoles).