INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les alcools d'origine des éthoxylates selon l'invention peuvent être des alcools aliphatiques primaires de 9 à 15 atomes de carbone de formule R1-R2-0E dans laquelle R1 est un reste alkylique linéaire et R2 est un groupe de formule CHi3-CH2- dans laquelle R3 est un atome d'hydrogène ou un radical alkyle inférieur, surtout le radical méthyle, un maximum de 70 % de l'alcool étant constitué par un composé à ramification 2-aIkylique.
Parmi les alcools aliphatiques primaires qui conviennent, on mentionnera les alcools linéaires primaires provenant de l'hydrogénation d'acides gras d'huiles d'origine végétale ou animale, par exemple d'acides gras de coprah, d'huile de palme et de suif, ou par des réactions de synthèse d'éthylène qu'on fait suivre d'une hydrolyse de la double liaison terminale par des procédés du type Ziegler. Les alcools préférés sont les alcools n-décylique, n-undécylique, n-dodécylique, n-tridécylique, n-myristylique et n-caprylique.
Les alcools d'origine appropriés comprennent également des alcools primaires présentant une certaine proportion de ramifica- tion sur l'atome de carbone ss ou 2, ctest-à-dire de formule: dans laquelle m+n = 6 à 13 et m = 0 à 4.
Dans de tels alcools, au moins 30 %e de chaque alcool ayant un intervalle de longueurs de chaînes spécifié doivent être linéaires (c'est-à-dire m = O) et la ramification comprend, de préf é- rence, environ 50 % de -radicaux méthyle avec des quantités plus faibles de radicaux éthyle propyle et butyle. On prépare commodément ces alcools ou les aldéhydes correspondants par réaction d'oléfines linéaires de 7 à 14 atomes de carbone avec de l'oxyde de carbone et de l'hydrogène.On peut régler la réaction pour produire des aldéhydes (comme c'est le cas dans le procédé bien connu Oxo)1 aldéhydes qu'on hydrogène ensuite pour former des alcool; ou bien on peut effectuer la réaction de manière à provoquer une hydroformylation dans laquelle les aldéhydes sont hydrogénés in situ pour les convertir en alcools primaires saturés en C9-C15.
Ces procédés donnent des alcools ayant à la fois des chaînes droites et des chaînes ramifiées et on peut utiliser ces mélanges tels quels ou on peut les séparer en composants individuels et ensuite les combiner à nouveau en vue d'obtenir le mélange désiré.
Les procédés représentatifs de production d'aldéhydes "Oxo" qu'on hydrogène ensuite en alcools sont décrits dans les brevets US N 2.564.456 et 2.587.858 et l'hydroformylation directe des oléfines en alcools est décrite dans les.brevets US 2.504.680#et 1.581-988.
Il est évident qu'en utilisant une oléfine ayant une seule longueur de channe comme matière de départ on obtient un alcool à une seule longueur de chaîne correspondante, mais il est en général plus économique d'utiliser des mélanges d'oléfines présentant différentes longueurs de chaînes de part et d'autre de la moyenne désirée. Dans ces conditions, on obtient naturellement un mélange d'alcools présentant la même répartition de longueurs de chaînes autour de la moyenne.
les alcools aliphatiques primaires provenant d'huiles et de graisses végétales et d'autres charges pétrolières renfermant des radicaux alkyle ou aikylène dans la structure contiennent également des chaSnes ayant des longueurs variées. L'intervalle des longueurs peut aller de C8 à C20 et même au delà et il est donc de pratique courante de séparer les produits de ces charges en composants ayant des intervalles différents de longueurs de chaînes, en tenant compte de l'usage final envisagé pour les produits.
Dans de tels mélanges, il est important aux fins-de l'inmen- tion que la répartition des longueurs de chalandes soit aussi étroite que possible et on préfère donc qu'au moins 65 % et, mieux encore, 80 % du mélange des alcools soient dans l'intervalle de + 1 atome de carbone de la longueur moyenne des channes. Avantageuse- ment, au moins 90 % et, mieux encore, 95 % doivent répondre à ce critère de + 1 atome de carbone par rapport à la moyenne de la longueur des chaînes, Comme on l'a déjà dit, les alcools de départ disponibles comprennent normalement des mélanges d'alcools alors que les matières qui conviennent aux fins de l'invention doivent avoir une répartition étroite de longueurs de chaînes autour d'une moyenne donnée afin de réduire au minimum l'intervalle des I.a. qu'on obtient lors de l'éthoxylation. Des mélanges commerciaux d'alcools primaires qui répondent à cette exigence comprennent les alcools vendus par Shell International Chemicals Limited sous la marque déposée "Dobanol" et des produits similaires vendus par Shell Chemical Co sous la marque déposée "Neodol", ces mélanges contenant au moins 95 % de composants dont les longueurs des chaînes sont dans les intervalles prévus.Les produits "Neodol"/"Dobanol" sont principalement linéaires et présentent environ 25 % de ramifications 2-aIkyliques. D'autres alcools synthétiques appropriés sont les produits "synperonic" (Imperial Chemical Industries Ltd.), ce sont des alcools primaires contenant 51 à 70 % de matières à ramifications 2-alkyliques. les mélanges appropriés d'alcools provenant de graisses naturelles comprennentce que l'on appelle la fraction médiane d'alcools gras de coprah comprenant environ 70 ss d'alcools en C12, 20 % en C14 et 10 % en C16.
Les éthoxylates qui conviennent, selon l'invention, sont les produits de condensation d'oxyde d'éthylène avec les alcools de départ définis plus haut dont 11 indice I.A. est de 9,5 à 11,5.
Plus particulièrement, ce sont des produits de condensation d'o xyde d'éthylène avec des alcools aliphatiques primaires en C9-C15 dont le nombre moyen de moles d'oxyde d'éthylène par mole d'alcool est compris entre 3,5 et 6,5 et dans lesquels, pour une longueur donnée quelconquede channe alkylique, la quantité totale de l'alcool qui n'a pas réagi est inférieure à 5 %, de préférence inférieure à 2 % et, mieux encore, inférieure à 1 1 alors que la proportion des éthoxylates contenant 2 à 7 moles d'oxyde d'éthylène par mole d'alcool est supérieure à 63 %, de préférence supérieure à 70 %. On préfère également que la valeur I.A. soit comprise entre 10,0 et 11,1 et, mieux encore, entre 10,2 et 10,9-.
On obtient le 2-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-1-propanol de P.F: 72-73 C avec un rendement de 7.1 g (81,5% de la théorie).
d) Le 1-bromo-2-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-propane A une solution de, 14 g (0,06 mcle) de 2-(2'-fluoro-4-biphé- nylyl)-1-propanol dans 10 ml de tétrachlorure de carbone anhydre on ajoute. à la. température de -8 C, goutte à goutte et en agitant, une solution de 5,5 g (0.02 mole) de tribromure de phases phore dans 40 ml de tétrachlorure de carbone anhydre.L'addition terminée, on continue à agiter à la température sus-indiquée durant encore 1 heure, puis on chauffe lentement jusqu'à une température comprise entre 25 et 30 C, on agite à nouveau durant 1 heure, on évapore ensuite le solvant sous vide au bain-marie et on obtient 16 g de 1-bromo-2-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-propane liquide brut.
e) Le 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-butyronitrile On chauffe à la température de 105 C en agitant1 durant 90 minutes, 16 g du produit brut, préparé selon d), dans 40 ml de diméthylsulfoxyde absolu avec 3,5 g de-cyanure de sodium, puis on verse le produit résultant sur un mélange de glace et d'eau et on extrait 3 fois avec de l'éther. On lave les solutions éthérées avec de l'eau, on les sèche, on les filtre sur du charbon actif et on en élimine le solvant. On recristallise le résidu dans de l'éther de pétrole et on obtient Sg d 3 (2'-fluoro-4-biphénylyl)-butyronitrile de P.F: 74-75 C.
f) L'acide 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-butyrique.
On chauffe à la température de 1600C durant 3 heures et en agitant 4 g (0,017 mole) de 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-butyronitrile dans une solution de 2 g (0 > 036 mole) d'hydroxyde de potassium dans 20-ml d'éthylèneglycol. Après refroidissement, on di- lue le produit de réaction avec de l'eau et on extrait avec de l'éther. On acidifie la phase aqueuse avec de l'acide chlorhydrique dilué et on reprend le précipité qui se forme alors dans de l'éther. On lave la solution éthérée avec de l'eau, on la sè- che > on la filtre sur du charbon actif et on élimine le solvant.
On recristallise l'acide 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-butyrique, qui constitue le résidu, dans du cyclohexane. I1 fond à 99-100 C.
Rendement: 3,4 g (77 > 58 de la théorie). Lorsqu'on saponifie le 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-butyro nitrile avec de l'acide acétique cristallisable et de acide chlorhydrique concentré (par chauffage à reflux durant 24 heures on obtient l'acide 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-butyrique avec un rendement de 50% de la théorie.
EXEMPLE 36. Dédoublement de l'acide 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl) butyrique racémique en ses composants optiquement actifs.
On dissout 77,5 g (0 > 3 mole) d'acide 3-(2'-fluoro-4-biphé- nylyl)-butyrique dans 1,5 litre d'éthanol et on ajoute une so- lution de 97,2 g (0,3 mole) de quinine (produit "Merck" pour dédoublement de racémates) dans 1,5 litre d'éthanol. On obtient un précipité incolore A, qu'on sépare par essorage, et le filtrat B.
On recristallise le précipité A 15 fois dans de l'éthanol, dont on utilise une quantité totale de 30 litres, et -on obtient l'acide 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-butyrique dextrogyre de P.F.
(après recristallisation dans du cyclohexane): 87-88 C ; 20 : + 34,5 . Rendement: 5,5 g.
D On élimine le solvant du filtrat B et on reprend le résidu dans 500 mi de méthanol chaud. Lors du refroioisserent, il se sépare un précipité qu'on élimine par essorage. On traite le filtrat encore 4 fois de la même façon avec du méthanol, puis on évapore le méthanol et:: on dissout le résidu dans 500 ml d'ace- tate d'éthyle chaud, on laisse reposer cette solution- durant un certain laps de temps, on essore alors le précipité qui s'est formé et on le recristallise dans environ 500 ml d'acétate d'éthyle.
On obtient l'acide 3-(2 > -fluoro-4-biphénylyl)-butyrique lévogyre. de P.F: 85-87 C (après recristallisation dans du cyclohexane) , /α/D20:- 33,5, avec un rendement de 2,3 g.
EXEMPLE 37. Le 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-butyrate d'éthyle.
On chauffe à la température de 1500C durant 5 heures et en agitant un mélange de 7 g (0,02 mole) de [1-(2'-fluoro-4-biphé- nylyl)-1-éthyl]-malonate de diéthyle, de 1,2 g (0,022 mole) de chlorure de sodium, de 0 > 3 ml -(0,02 mole) d'eau et de 10 ml de diméthylsulfoxyde. Après refroidissement, on verse le produit de réaction, en agitant, dans de l'eau et on reprend l'huile qui se sépare alors dans de l'éther. On lave la solution éthérée, on la sèche et on en élimine le solvant. On distille le résidu sous vide et on obtient le 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-butyrate d'éthyle de P. P.E/0,09 mm: 135-137 C avec un rendement de 2 g (35% de la théorie).
EXEMPLE 38. L'acide 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-butyrique.
Le galet 4 ou 5 est constitué par deux bagues annulaires métallique Il, 12 concentriques, qui sont reliées entre elles par un organe 13 élastique prévulcanisé (par exemple un élastomère).
L'organe de liaison 13 est constitué, en coupe longitudinale, approximativement avec la forme d'un V entre la bague annulaire-in- térieurel2 et la bague annulaire extérieure 11 ; de ce fait on obtient un bon effet élastique ou de ressort. Lt insertion de la tige entre les deux galets est particulièrement favorable lorsque le diamètre des galets 4, 5 est égal approximativement à une valeur comprise entre le double et le quintuple du- diamètre de la tige 7.
En considérant les figures 1 å 3 il est clair que, pour un Jeu a choisi de façon adéquate, lors de l'introduction d'un tiroir 2 dans la caisse 1 de l'armoire, la tige 7 repousse respectivement la bague annulaire extérieure 11 d'un galet vers l'extérieur, c'est-àdire par sa surface d'application contre la tige, vers le tourillon d'axe 8. Après le passage de la tige 7, les deux galets viennent s'appliquer contre la tige avec une tension résiduelle déterminée (voir figure 2). Gracie à la tension résiduelle restante, le tiroir est pressé suffisamment fermement contre les faces frontales, qui sont tournées vers le tiroir,de la caisse (ou chassis) de l'armoire.
Le dispositif décrit permet de se passer d'un réglage précis des organes d'encliquetage. La force de l'action dtencliquetage peuttre adaptée de façon optimale aux conditions requises grace à une modification du matériau constituant l'or- gane de liaison élastique. Les tiroirs peuvent être protégés de façon efficace contre chute de poussière gracie à la présence d'organes d'étanchéité disposés de façon adéquate entre la face interne de la plaque frontale ou parement du tiroir et les surfaces frontales avant de la caisse (chassies) de l'armoire.
On notera qu'à la place due la tige verticale, on peut également prévoir plusieurs tiges horizontales situées dans le plan de déplacement des galets, ou de pièces de constitution adéquate , munies d'une tette d'encliquetage.
La présente invention concerne un ustensile ménager permettant l'ouverture des huitres, noix ou autres, avec facilité et rapidité,concernant aussi bien le particulier, que l'industriel0 Cet ustensile se fixe par serrage à une table quelconque, et est manoeuvré, soit manuellement , soit au moyen d'un flexible actionné par une pédale, et dont le but est de permettre à l'utilisateur d'avoir les deux mains libres,pour placer lthuitre face au piston de pénétration ,et contre la butée dlarrtt.
Cette butée est réglable par coulissage sur une crémaillère crantée.
Les destins représentés et décrits ne sont donnés qu'à titre schématique, indicatif non limitatif et sont sujets à de nombreuses variantes de réalisations et d'applications, comm e produit Industriel nouveau.
La Figure - 1 - représente l'ustensile (1) dans son ensem ble, fixé en (13) sur le bord d'une table (7). I1 se compose de deux leviers dont ltun est fixe (lt et l'autre mobile (1') pivotant sur un axe (12) . Celui-ci entraine une roue (11) crantée (15) dont le but est de pousser le piston (49 cranté également, et dont son extrémité (5) est de forme demi-conique, de façon à pénétrer dans l'huit (14) en soulevant la coquille supérieure de fait de sa forme. En (3) la butée réglable au moyen du levier (6) prenant appui sur le crantage de l'extrémité (2) de l'uRtensile.
Le rapprochage des deux leviers (1) et 1') qui se fait manuellement, peut étre ####### remplacée par la commande au pied au moyen d'une pédale (9) articulée sur son support (8) et dont le but GSXt de commander le flexible (10) premettant le rapprochement du levier (1) contre le levier (1'). ce qui permet alors d'entrainer le piston (4) contre l'huit (14) qui se trouve ainsi bloquée contre la butée (3) et facilite son ouverture La Figure - 2 - représente vu de l'carrière et en plan la partie (2 > de l'ustensile,sa butée (3) et son levier de blocage (6) sur les crans de la partie (2).
La Figure - 3 - représente la vue verticale de la butée réglable (3) montrant les rainures anti- dérapante La ligure - 4 - représente le détail de la roue (11) cran tée- (154 qui sera entrainée par le levier (1') creux à l'intérieur duquel est placé un ressort (7) de réglage poussant une une pièce de forme paralléliPipedique (16) dont le but est de se racer dans les deux crans extrêmes de la roue ,en vue de permettre son entrainement , soit à droite, soit à gauche, -selon les besoins. le levier était articulé sur llaxe (12).
La Figure - 5 - représente le détail de l'ouverture de l'huitre ,En (4) le piston de poussée et de pénétration . En (5) extrémité extérieure paintue du piston, s'engageant entre les deux coquilles de l'huitre, cette extrémité de forme demi- cynique permet donc l'ouverture instantanée et totale de l'huitre.
La Figure - 6 - Représente vu en plan l'extrémité du piston de pénétration.
Bien entendu l'invention ne se limite pas au mode de raalisation représenté et décrit, et aux dessins annéxés à titre d'exemple, elie peut varier de forme, de matière de dimensions sans que soit altéré le principe de-1'invention. Le but étant de rester dans le cadre de l'idée nouvelle, objet de ce présent brevet.
De nombreuses personnes présentent une informité motrice -des membres inférieurs tout en étant par ailleurs en bonne santé. Actuellement ces personnes sont souvent obligées de se déplacer en fauteuils roulants ou, dans les meilleurs cas, avec des béquilles. Or, très souvent l'infirmité motrice est limitée aux membres inférieurs et la- musculature de la tette, du tronc et des bras fonctionne de façon satisfaisante. il faut donc suppléer les déficiences motrices des membres inférieurs tout en donnant une activité la plus normale possible aux bras et au tronc. D'autre part, il est souvent souhaitable que l'handi- capé se trouve debout et non assis ou couché pendant une partie de la journée.
Blinvention se propose d'atteindre ces différents objectifs en-fournissant un chariot automoteur maintenant debout un handicapé des membres inférieurs et lui permettant un libre usage de la tête, du tronc et des bras.
Par suite, la fraction liquide provenant du réservoir de stockage 32 est amenée à une centrifugeuse à faible vitesse 34 qui sépare une importante quantité des minéraux insolubles et des particules de fibre de cellulose indigestes des produits nutritifs microbiens contenus dans la fraction liquide provenant des séparateurs 18 et 30. Pour leur plus grande partie, ces matières indigestes sont plus grandes et denses que les particules nutritives microbiennes qui sont #rincipalementde l'eau. Par suite de cette différence de densité, une centrifugeuse peut extraire les matériaux plus denses. Cependant, du fait que certaines matières plus denses ont de valeur nutritives et que certaines des particules microbiennes sont indigestes, la séparation des matières indigestes et des produits nutritifs n'est pas complète.
L'élimination des matières indigestes dans la centrifugeuse dépend partiellement de la durée de séjour du liquide dans la centrifugeuse, du type de centrifugeuse et de la force centrifuge appliquée. En utilisant une centrifugeuse du type à panier non perforé avec une durée de séjour d'environ une minute, trente secondes et une force centrifuge comprise entre 500 et 1200 G , l'expérience montre que lton peut éliminer rius de la moitié des matières indigestes identifiées ci-dessus.
Cette élimination de matières indigestes, non seulement améliore la valeur alimentaire du produit d'appoint fortement protéiné, mais remplit aussi l'importante fonction consistant à "chasser" de l'installation les matières (telles que les métaux lourds les résidus indigestes et si possible, les résidus de remèdes) qui, si on les laissait s'accumuler, pourraient devenir nocifs pour les animaux et diminuer la valeur des produits alimentaires obtenus0 Il est possible que le chauffage de la fraction liquide puisse faciliter 11 extraction de ces produits indigestes. Il est possible d'utiliser d'autres techniques de séparation telles que le tamisage et la filtration au lieu de la centrifugation.
Les produits indigestes éliminés de la centrifugeuse sous forme de gâteau peuvent être vendus comme produits de conditionnement de sols de haute qualité. Ce qui surnage de la centrifugeuse et qui constitue maintenant la fraction liquide, est un liquide visqueux (85 %d'humidité, consistance de purée t 13~sis) qui contient les produits nutritifs désirés partiel le#nt en solution colloidale et partiellement en solution véritable. Ce liquide visqueux est pompé vers un réservoir de stockage 35 où il pçut êvre auditionné d'environ 0,1# 1 % d'acide sulfurique (par exemple) exprimé en poids sec. Certains importants produits nutritifs solubles tels que les peptides, les acides aminés libres, et l'azote non protéinée sont relativement volatils et peuvent s'échapper de l'installation au cours du séchage. L'acide sulfurique abaissera le PH de la fraction liquide à 4 approximativement et diminuera la perte d'azote au cours du séchage grâce à la formation de sels moins volatils avec des composés azotés. 11 addition d'acide réduit en outre la viscosité et les caractéristiques d'adhésivité de la fraction liquide. Par suite, le liquide sera moins collant et pourra être concentré dans une plus grande proportion dans un évaporateur sans donner naissance à de graves problèmes de manipulation mécanique au cours de l'évaporation et du séchage, comme décrit par la suite.Ceci économise des frais de comme bustible pour le séchage car le rendement thermique de l'évaporateur à vide est environ deux fois plus grand que celui du séchoir, La boue initiale ayant un pourcentage relativement faible d'humidité la protéine peut autre extraite économiquement de la fraction liquide par évaporation et séchage. Donc,- la fraction liquide du réservoir 35 est amenée ensuite à un évaporateur 36 où, par exemple, le pourcentage d'humidité peut être réduit d'environ quatre-#ingt cinq pour cent à environ soixante pour cent.
L'évaporateur 36, dans la version préférée, ett un évaporateur disponible dans le commerce, et spécifiquement conçu pour traiter les liquides visqueux et pour en éliminer l'eau.
Le liquide visqueux provenant du réservoir de stockage 35 pénètre dans l'évaporateur et un élément vertical rotatif placé dans l'évaporateur projette ce liquide sur une surface de transfert thermique cylindrique et verticale de l'évaporateur.
L'élément intérieur rotatif maintient le liquide sous forme de fine pellicule et la pesanteur le fait descendre le long de la surface de transfert thermique de l'évaporateur. De la vapeur produite par une chaudière 37 s'écoule à travers une gaine extérieure qui enveloppe cette surface de transfert thermique et la chauffe de telle façon que l'eau s'évapore de la fraction liquide à mesure qu'elle descend La matière concentrée est enlevée du fond de l'évaporateur par une pompe appropriée (non représentée). L'evaporateur est un évaporateur à vide, par le fait qu'il fonctionne à une pression inférieure à la pression atmosphérique.
La vapeur condensée provenant de l'évaporateur peut être envoyée à la chaudière 37. Une partie des vapeurs chaudes condensées peut être utilisée pour laver le produit d'ensilage en la recyclant à travers les buses 24 ou le condensat peut être renvoyé à la fosse initiale de boues 12. L'utilisation du condensat chaud pour laver la fraction d'ensilage à travers les buses 24 facilitera le processus de lavage.
La fraction liquide concentrée provenant de 1 'évapora- teur 36 est un liquide très visqueux. Ainsi qu'il sera expliqué plus en détail ci-après cette fraction liquide concentrée peut être directement utilisée comme produit alimentaire ou autre ultérieurement concentrée dans un séchoir ##8 pour fournir un produit alimentaire solide.Dans le mode de rssalisation de l'invention, le séchoir 58 est un séchoir à tambour disponible dans le commerce et comprenant deux tambours rotatifs chauffés sur lesquels est entendue la fraction liquide visqueuse provenant d'un réservoir de stockage 33 qui reçoit le concentré de l'évaporateur jb. Les tambours du séchoir 38 peuvent également Xetre chauffés par la vapeur de la chaudière 37, le condersat de vapeur étant recyclé avec le condensat de vapeur de traitement provenant de l'Cvaporateur 36 ainsi qu'il a été décrit plus haut.
La protéine séchée forme une mince croute sur les tambours rotatifs du séchoir 38 et est grattée par des couteaux convenables pour donner une matière en forme de copeaux solides ayant un pourcentage d'humidité de dix pour cent environ (par exemple).
Il peut être recommandé d'élever le pH de la fraction liquide provenant de l'évaporateur 36 avant de sécher, cela pour simplifier les manipulations du liquide visqueux sur les tambours du séchoir. Ceci diminuera également la corrosion dans la sortie du tambour et peut présenter des avantages supplémentaires en ce qui concerne la composition du produit.
Par exemple, l'addition d'ammonium pour élever le pH de la fraction liquide à environ 5 provoquera la formation de sulfate d'ammonium (si H2XO4 est l'acide utilisé) ce qui constitue une source utile d'azote pour les ruminants.
bi l'appoint alimentaire hautement protéiné doit servir à l'alimentation des poulets, l'on pourra ajouter de l'acide phosphorique au réservoir 35 (au lieu d'acide sulfurique) et neutraliser la fraction liquide avec du carbonate de calcium après évaporation. Ceci formera du phosphate de dicalcium qui est un additif standard des produits alimentaires pour poulets.