INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On décrira maintenant en faisant référence aux figures 6, 7 et 8, un exemple de moyens mécaniques permettant de compenser les forces susmentionnées0 Chaque barreau 23 (fig. 8) est prolongé, à chacune de ses deux extrémités, par un bout dtaxe 23c sur lequel s'articulent les maillons 24 et 25 de la chatne 18. En outre, sur chaque bout d'axe 23, entre les maillons 24 et 25, est disposé par exemple un roulement à billes 26. Sur les joues 8 sont fixées deux giissie'roe 27(fi6) ayant une section en forme de L. Les entrefers e1 et e sont réglés de telle sorte que l'entrefer e1 soit plus petit que l'entrefer e2.Dans ces conditions, les forces magnétiques sont plus importantes entre les barreaux 23 et les Joues 8, qu'entre les barreaux 23 st les barreaux k. De ce fait, les roulements 26 sont plaqués contre la face inférieure des glissières 27 sur lesquelles ils -oulent à la manière de galets lorsque la channe est en mouvement.
Le coupleur électromagnétique linéaire synchrone décrit ci-dessus fonctionne de la maniere suivante. Le mobile étant supposé à ltarraet on alimente l'enroulement d'excitation 9 de l'inducteur; dès que 11 excitation, donc l'induction magnétique, atteint une valeur suffisante, la channe 18 tend à se placer de telle façon que les parties magnétiques 23a des barreaux 23 se placent en vis à vis des barreaux 4 du rail, déterminant ainsi une position relative de la channe 18 et du rail 1 pour laquelle la réluctance magnétique est minimale. A tout déplacement relatif de la chaîne 18 et du rail 1 correspond alors une force magnétique qui.
dépend, pour des surfaces données en regard, de la valeur de l'induction magnétique dans l'entrefer e2. Si n barreaux 23 de la channe 18 se trouvent vis à vis de n barreaux homologues 4 du rail 1, la force totale apparatssant est n.f, f étant la force unitaire développée au niveau de chaque barreau. Il en résulte que ce système constitue une crémail-- 1ère magnétique.
Si un moteur (non représenté, mais pouvant titre analogue au moteur 17 du mode de réalisation précédent) en tratne en rotation l'un ou l'autre des deux tambours 15 et 16, le mobile portant la partie de l'inducteur génératrice du champ magnétique se déplacera alors à une vitesse égale à la vitesse périphérique de la chatne, sans aucun glissement, pour autant que la force résistante ne dépasse pas la force magnétique. Un tel coupleur peut assurer le freinage à ltarret pour autant que les arbres 13 et 14 soient bloqués par un frein approprié et que 1' enroulement 9 reste aliven- té.Il permet donc la réalisation d'une véritable crail- 1ère magnétique exempte de chocs et de vibrations, pouvant notaniient être utilisée pour la propulsion des chemins de fer de montagne. Corme dans le cas des coupleurs électroma- gnétiques rotatifs, il est possible de combiner les coupleurs électromagnétiques linéaires synchrone s et asynchrones décrits ci-dessus, afin d'obtenir un cu'apléur électromagnéti- que linéaire asynchrone synchronisable. De tels coupleurs permettent alors d'obtenir le démarrage progressif d'un mobile et son accrochage synchrone sur le rail sans aucun glissement.
I1 est du reste bien entendu que les deux modes de réalisation qui ont été décrits ci-dessus ont été donnés à titre d'exemples purement indicatifs et nullement limitatifs, et que de nombreuses modifications peuvent êNtre apportées sans pour autant sortir du cadre de la présente invention.
La partie qui surnage de la centrifugeuse 34 à un pourcentage d'humidité d'environ 88,6 % sera pompée à une vitesse d'environ quatre-vingt dix litres par minute dans le réservoir de stockage 35 qui peut avoir une capacité d'environ 27 mètres cube. Le fluide visqueux se trouvant dans le réservoir de stockage sera pompé vers l'évaporateur 36 également à une vitesse d'environ quatre vingt dix litres par minute. Le réservoir de stockage 33 qui reçoit la fraction liquide concentrée de l'é- vaporateur 36 sert de réservoir tampon pour le séchoir à tambour et peut avoir une capacité relativement faible d'environ onze mètres cube. Le pourcentage d'humidité de cette matière sera 'environ soix & te-quinze pour cent et elle sera pompée vers le séchoir à tambour à une vitesse d'environ 40 litres par minute.
L'élément protéiné sec provenant du séchoir 3 aura un pourcentage d'humidité d'environ dix pour cent et 570 kilogrammes environ seront produits en vingt-quatre heures.
La chaudière 37 peut être une chaudière de 260 kw et de 6,8 bar minimum. Le traitement représenté et décrit ci-inclus a été conçu pour être utilisé avec du fumier de bovins mais les mêmes principes fondamentaux peuvent être appliqués à ltex- traction de produits alimentaires à partir du fumier d'animaux monogastriques, tels que les cochons et les poulets, aussi bien que d'autres ruminants, tels que les ovins, Les expériences effectuées sur le traitement du fumier de cochon selon le procédé de la figure 1, indiquent que ce fumier peut même autre une source de produits d'alimentation du bétail, plus intéressante qu'avec du fumier de bovins.D'autre part, le fumier de cochon contient de fortes quantités d'humi- dité (par exemple environ 85 %) est même plus difficile à manutentionner que le fumier de bovins et a une odeur particulièrement désagréable. Il peut donc être recommandé de faire fermenter par voie aérobie la fraction liquide provenant de la centrifugeuse 34 après avoir éliminé les matières indigestes pour diminuer l'odeur. Il peut également être avantageux, au lieu de traiter le fumier de cochon pur, de mélanger des quantités de ce fumier à du fumier de boeuf pour élever le pourcentage d1humidi- té du fumier à la valeur désirée (environ 70 à 80 *) plutôt que d'ajouter de l'eau recyclée ou autre, dans ce but.Ceci présente aussi l'avantage d'ajouter à ce système les fortes protéines provenant du fumier de cochon tout en évitant les frais élevés provoqués par l'évaporation de quantités excessives d'eau. L'on a découvert que les matières fibreuses des fractions CI et/ou CIII peuvent être extraites et bolées pour fournir toute l'énergie nécessaire au moyen d'évaporation de l'eau représenté schématiquement à la figure 1.
La matière sèche de la fraction CIII peut contenir 7040 A de produits -minéraux et 30 - 60 % de fines particules fibreuses qui, comme indiqué ci-dessus, sont essentiellement indigestes. Par suite de ce fort pourcentage minéral, l'élément CIII ne convient pas pour être utilisé comme combustible car les produits minéraux diminuent le rendement thermique. Généralement, il est recommandé que le pourcentage minéral de la fraction combustible soit inférieur à 20 0% . Donc, selon cet aspect de l'invention, les ~matières fibreuses sont séparées des produits minéraux, par exemple, au moyen d'un dispositif séparateur par gravité0 Un séparateur à flottaison peut etre utilisé pour faire flotter les fibres plus légères que les produits minéraux.
Il est aussi possible de séparer les matières minérales et fibreuses dans la centrifugeuse 34. Ceci est réalisable, par exemple, dans une centrifugeuse à panier plein classique qui, typiquement, comprend trois chambres disposées verticalement l'une sur l'autre. Lorsque la fraction liquide provenant du réservoir de stockage 32 est amenée à la centrifugeuse, les produits minéraux plus lourds sont séparés dans la chambre inférieure, tandis que les produits fibreux plus légers sont séparés de la fraction CII hautement protéinéedans les chambres médiane et supérieure. Les trois chambres sont class#iquement raclées simultanément par des lames racleuses coopérant avec les paniers respectifs, le gâteau provenant des trois paniers étant recombiné en une masse homogène unique (la fraction CIII).
Cependant, chaque panier peut être séparément raclé et le gt- teau provenant de chaque panier envoyé à un système convoyeur séparé ainsi les matières fibreuses plus légères qui se trouvent dans les paniers médian et supérieur peuvent être séparées des produits minéraux plus lourds se trouvant dans le panier inférieur.
Identiquement, comme pour la fraction CI, les fibres peuvent titre séparées du grain par flottaison ou centrifugation, les fibres séparées étant combinées aux fibres extraites de la fraction CIII. Ce nouveau produit combustible (auquel l'on se référera ci-après comme à l'élément CIV) peut ensuite être séché jusqu'à 10 % d'humidité environ, avec un pourcentage de minéraux d'environ 12 Çp et utilisé comme combustible pour la chaudière 37 de façon à chauffer l'évaporateur 36 et le séchoir 38.
D'autres moyens de séparation, comme des tamis à vibrations peuvent être utilisés pour séparer les fibres des minéraux (CIII) ou du grain (CI).
L'élément CIV, fortement friable, peut être séché facilement jusqu'à 15 cw d'humidité ou moins, par exemple, dans un séchoir rotatif standard adapté au brayage de combustibles so- lides comme le charbon, la sciure ou le CIV séché.
Des essais préliminaires sur du fumier de bovins ont indiqué que l'énergie produite par l'élément CIV (environ 12 YD de minéraux) est de l'ordre de 7000 BTU par livre avec 10 % d'humidité. l'on estime que les exigences en combustible pour toute une installation peuvent être satisfaites par le combustible extrait du fumier traité par ladite installation.Le fumier de bovin étant relativement pauvre en mati-res fibreuses, le CIV produit dans d'autres cas peut astre plus important que celui exigé par l'installation0 Il est extrêmement recommandé que la matière fibreuse extraite des elcments CI et CIII contienne peu d'azote qui provoque la formation de produits polluants lorsqu'elle est brulée. Ceci est inhérent au procédé décrit dans lequel la plus grande partie de l'azote du fumier brut est extraite en tant que partie de la fraction CII. De plus, le lavage qui s'effectue dans ce procédé éliminera d'importantes quantités de soufre et autres produits polluants potentiels de l'élément CIV.
Donc, le CIV constitue une source de combustible efficace du point de vue thermique et non polluante , qui pourra servir de combustible propre pour toute l'installation. Evidemment, l'on pourra utiliser le CIV comme combustible également pour d'autres applications.
La composition des trois éléments extraits du fumier animal selon l'invention dépend de l'alimentation de ces animaux. On indique ci-après des compositions représentatives pour les trois éléments pour du fumier de bovins nourris avec des rations typiques d'engraissement. Dans les tableaux ci-dessous, le produit d'ensilage provenant de la presse 26 est indiqué par CI ; CII représente le produit d'appoint alimentaire hautement protéiné provenant du séchoir 38 et CIII représente le produit de conditionnement de sols extrêmement indigeste provenant de la centrifugeuse 34.
Le bétail qui a produit le fumier dont ont été extraits les échantillons de CI, CII et CIII était constitué par des bovins. Ils étaient nourris avec les rations d'engraissement typiques suivantes %(sur la base du poids humide) Ensilage de blé 13 #,o Foin d'alfa 4,7 Céréales 76,2 Mélange d'urée et mélasses (30 ffi protéines brutes) 2,2 Supplément 100,0 ffi Le fumier provenant de ce bétail était fractionné en CI, CII et CIII selon les proportions approximatives suivantes (à 4 % près, en utilisant le procédé de la figure 1 avec séchage, mais sans tamis vibrant 30 avec le tamis vibrant 3C', les proportions approximatives seraient w (CI, CII, CIII voir texte).
Les compositions alimentaires moyennes des fractions CI et CII sont données-dans le tableau suivant. Les éléments sont indiqués en pourcentage de poids sec.
CI (après fer- CII mentation de dix jours) Matière sèche 34,4 % 92,2 % Protéine 9,0 % 31,8 % Fibre brute 27,5 % a,4 % Extrait d'éther (gras) 1,8 % 4,8 % Extrait exempt d'azote (NFE) 50,4 * 37,1 % minéraux 11,2 % 25,4 * 99,9 9 % 99,5 % Les composants CII contenaient aussi de faibles quantités de minéraux tels que du phosphore, du calcium et du potassium qui se trouvent dans la fraction liquide. Ceci augmente encore la valeur commerciale de l'élément CII.
L'élément CIII contenait environ 57 h de matière sèche.
- Si l'intervalle de temps considéré est utilisé pour un canal ayant une autre vitesse, en activité ou non, le calcul d'adresse est encore identique, puisque le mot dvs est dans les deux cas entièrement formé d'un 't1" et 15 "0", de sorte que le totalisateur TOT ne peut fournir une autre valeur que 0000.
On conçoit aisément qu'en réglant le fonctionnement de l'horloge HGT et de l'ensemble du présent dispositif par rapport au déroulement des intervalles de temps sur la liaison ME (figure 3), il est possible de faire en sorte que les signaux vai et adi soient transmis à la mémoire MC au moment approprié pour l'inscription de la combinaison codée incidente.
Par ailleurs, l'horloge HGT fournit ensuite le signal tspl.
L'indication de vitesse est de plus traitée par le decodeur DS dont le fonctionnement est illustré par le tableau ci-apres iv ds Ol 1111111111111111 10 IIIIOOOOOOOOOOQO il 1000000000000000 Les portes ps conjuguent le mot topographique mt et le mot ds ainsi engendré par le décodeur DS, lorsqu'elles sont débloquées par le signal tspl.
Dans l'exemple considéré, c'est la totalité du mot mt qui est ainsi transmise au totalisateur TOT. Dans ce deuxième cas, le totalisateur TOT reçoit le signal tspl et il additionne le nombre de '11't du mot qui lui est fourni, sans rien retrancher. Il va donc totaliser le nombre de canaux à 0,6 kBd en activité (marques par un "1") sur la voie de données VDO. Il fournira une valeur tot correspondante, 13 par exemple. L'additionneur ADD fournira en conséquence la somme 0+13 = 13 sur sa sortie add, puisque le pointeur PS a été supposé en position 0.
Si l'intervalle de temps ITO avait porté des canaux à 2,4 kBd, 4 au plus, le mot ds n'aurait laissé passer à travers les portes ps que les quatre premiers bits du mot mt décrivant l'état de ces 4 canaux. S'il avait porté un canal à 9,6 kBd, un seul bit du mot mt, le premier, aurait franchi les portes ps.
Finalement, le signal tsp2 commande l'enregistrement de la valeur add (13) dans le pointeur de secteurs PS qui fournit aussitôt cette valeur comme nouvel index.
Le processus relatif à l'intervalle de temps ITO est terminé.
Comme on peut le voir en se reportant à la figure 5, avant qu'il ne soit terminé, le processus relatif à l'intervalle de temps IT1 a commencé.
Comme le compteur CV a avancé d'un pas, c'est le mot suivant qui sera lu dans la mémoire MFE. Par contre, le compteur CM est toujours en position 0. Le calcul qui aboutit à l'adresse adi restera donc le même, jusqu'au fonctionnement de l'additionneur ADD.
En effet, comme l'intervalle de temps ITO porte 13 canaux en activité, 13 cases de mémoire lui sont affectées dans le secteur STO de la mémoire MC (figure 3). Le secteur STI commence à l'adresse 0+13 = 13, c'est la position du pointeur PS qui indique à cet effet la première adresse de chaque secteur. L'additionneur ADD reçoit cette position qu'il ajoute à l'information tot (qui est toujours nulle durant le premier motif d'un multimotif, car si l'on doit inscrire dans un secteur, c'est toujours dans la première case de ce secteur). Cela fournit l'adresse adi.
Le pointeur de secteurs PS avancera d'un nombre de pas correspondant au nombre de canaux occupant l'intervalle de temps IT1 et ainsi de suite pour fournir successivement des index de secteurs correspondant à la première case de mémoire de chaque secteur et ctest cette valeur qui interviendra dans le calcul de l'adresse adi relative à I'intervalle de temps auquel le secteur est affecté.
Au dernier intervalle de temps du premier mqtif, un signal rzm fourni par le compteur CV remet le pointeur ?S -en position 0. En effet, le calcul des index de secteurs doit être repris motif après motif. Au premier intervalle de temps du deuxième motif, le compteur CV fournit un signal sim (durant le signal sit qui le fait passer en position suivante) et le compteur Cl passe en position 1.
Durant ce deuxième motif, le calcul d'adresse portera sur les deux premiers bits de chaque mot topographique, en raison du fonctionnement du décodeur DVS tel que défini précédemment, sauf dans - le cas des intervalles de temps utilisés pour un canal à 9,6 kBd, et le totalisateur TOT fournira une valeur égale à O ou 1, ce qui permettra d'adresser la première ou la deuxième case du secteur dévolu à chaque intervalle de temps Par contre,bien entendu, le mode d'évolution du pointeur de secteurs PS sera reproduit sans changement.
Durant les motifs suivants du multimotif, le fonctionnement décrit se reproduira, le compteur CM avançant toutefois pas à pas et causant la prise en considération d'un nombre croissant de bits du mot topographique, ce nombre allant quatre fois de I à 4 pour les voies de données portant des canaux a 2,4 kBd et de I à 16 pour les voies portant des canaux à 0,6 kBd.
Il reste finalement à considérer l'introduction d'un changement de configuration de la liaison- multiplex d'entrée. Ce changement, comme on le verra par la suite, ne porte que sur un canal à la fois, qui est mis en ou hors activité. Un changement de vitesse est un cas particulier qui se produit en l'absence complète d'activité.
à onglets qui porte les piliers de guidage verticaux, - la figure 5 est une vue en élévation du côté opposé de la botte à onglets, - la figure 6 est une vue en élévation en bout de la boIte à onglets, - la figure 7 est une vue fragmentaire en coupe suivant la ligne 7-7 de la figure 2, - la figure 8 est une vue fragmentaire en coupe suivant la ligne 8-8 de la figure 2, - la figure 9 est une vue fragmentaire, en coupe suivant la ligne 9-9 de la figure 2, et - la figure 10 est une vue fragmentaire, en coupe suivant la ligne 10-10 de la figure 2, sur laquelle une table de travail a été indiquée en trait interrompu.
La botte à onglets représentée sur les figures est moulée d'une seule pièce. Elle comporte une partie de base, désignée dans son ensemble par 10, des piliers de guidage, situés à une certaine distance l'un de l'autre, désignés dans leur ensemble respectivement par 12,14, 16, disposés le long d'un côté de la partie de base 10, et un élément de guidage vertical, désigné dans son ensemble par 18 situé dans la région médiane de l'autre côté de la partie de base. Du même côté que l'élément de guidage 18 et à une certaine distance de celui-ci, sont également prévus des rebords de guidage verticaux 20 et 22.
Comme on le voit mieux sur les figures 2,3 et 10, la partie de base 10 présente une surface supérieure 24, dans l'ensemble plane, des jupes d'extrémités descendantes 26,27 et des ouvertures 28, situées à une certaine distance l'une de l'autre suivant la longueur de la partie de base et délimitées par des parties de parois descendantes 30. Des nervures 32 s'étendent entre les parties de parois 30, la jupe 26 et les parties latérales longitudinales pour assurer une assise stable de la partie de base 10 sur une surface support, telle qu'une table de travail, et renforcer la structure de la boite à onglets de manière à conférer à celle-ci une bonne rigidité. Au voisinage immédiat des deux extrémités sont formées des parties massives 34 qui font saillie vers l'intérieur des jupes 26,27 et dans lesquelles sont ménagées des ouvertures 36 à extrémités fraisées, destinées à loger des dispositifs de fixation filetés ou de tout autre genre permettant le montage de la botte à onglets sur une table de travail
ou sur une surface analogue.
Le côté antérieur de la boite à onglets, qui est muni de piliers 12,14 et 16 présente une partie en forme de lèvre descendante 38, de section droite en forme de U inversé, qui s'étend en dessous de la surface inférieure de la partie de base 10 et qui fournit une surface de guidage verticale 40, disposée longitudinalement, prévue pour être pressée fermement contre le bord 128 d'une table de travail ou d'une surface support analogue pour assurer une assise stable à la boite à onglets.
Le pilier de guidage central 14 fait saillie vers le haut hors du plan de la surface supérieure de la partie de base 10 et présente, en son milieu, une partie en forme d'aile 42 qui en fait saillie perpendiculairement à l'axe longitudinal de la boite à onglets. Les surfaces d'extrémité 44 et 46 de ce pilier sont inclinées et se rapprochent l'une de l'autre en allant vers le haut et la surface extérieure 47 est également inclinée vers l'intérieur en allant vers le haut de manière que le pilier présente une paroi supérieure 48 de surface réduite constituant la section droite du pilier. Cependant, la surface latérale 49 est essentiellement perpendiculaire au plan d'ensemble de la partie de base 10. Comme on le voit mieux sur les figures 3,8 et 10, une partie en forme de colonne inversée 50 s'étend vers le bas à partir de la paroi supérieure 48 et comporte un canal 52, s'ouvrant dans la paroi supérieure 48 et descendant jusqu'au voisinage immédiat de la surface supérieure de la partie de base 10. Cette partie en forme de colonne 50 est disposée à l'intérieur du pourtour de l'élément de guidage 14 et fournit des parois latérales 54 et une paroi inférieure 56 massives au canal 52.
Les piliers 12 et 16 sont construits dans l'ensemble de la même manière et sont situés de part et d'autre du pilier central de guidage 14, à une certaine distance de celui-ci. Ils présentent des parties en forme d'ailes divergentes 58 et 60 qui s'étendent vers l'extérieur à partir de la partie de base 10 et comprennent des parties en forme de colonnes inversées 62,64, orientées obliquement, qui délimitent des canaux 66 et 68 et fournissent les parois latérales 70 et 72 et les parois inférieures 74 et 76 de ceux-ci. Comme pilier central de guidage 14, ils sont munis de surfaces d'extrémités 78,80 et 82,84 et de surfaces latérales extérieures 86,88 qui sont inclinées vers l'intérieur et en direction des parois supérieures 90 et 92,
tandis que les surfaces latérales intérieures 94,96 sont perpendiculaires au plan d'ensemble de la partie de base 10.
Le côté opposé de la partie de base 10 est muni de l'élément de guidage 18 et de rebords verticaux 20 et 22, disposés à une certaine distance l'un de l'autre suivant la longueur de la partie de base et s'élevant d'une partie en forme de caisson 98 de section droite en forme de U inversé. Comme on le voit mieux sur les figures 2,3 et 7, l'élément de guidage 18 comporte une partie en forme d'aile 100 qui s'étend latéralement vers l'extérieur de l'élément de guidage, perpendiculairement à l'axe longitudinal de la boite à onglets et de part et d'autre du milieu de celle-ci, et des parties en forme d'ailes 102,104, situées de chaque côté à une certaine distance l'une de l'autre et disposées obliquement par rapport à l'axe longitudinal de la boite à onglets. L'élément de guidage 18 comporte trois parties en forme de colonnes inversées 106,108, 110 qui sont alignées avec les parties en forme d'ailes 100,102, 104 et qui fournissent le canal central 112 disposé perpendiculairement à l'axe de la boite à onglets et les canaux convergents 114,116, disposés de chaque côté du précédent, qui sont alignés respectivement avec les canaux 68,66 des piliers de guidage 16 et 12. Comme on le voit, le canal central 112 est aligné avec le canal 52 du pilier de guidage 14.
Les rebords de guidage 20,22, situés à une certaine distance de l'élément de guidage 18, sont reliés à ce dernier par des parties intermédiaires 118,120 et sont moins hauts que l'élément de guidage 18. Les surfaces latérales intérieures de chacun des éléments 18 et rebords 20,22 de guidage sont essentiellement verticales, tandis que les surfaces latérales extérieures et les surfaces d'extrémités sont inclinées en allant vers le haut pour fournir des parois supérieures 122,124, 126 de surface réduite, constituant les sections droites de l'élément et des rebords de guidage. Les canaux 112,114, 116 s'ouvrent dans la paroi supérieure 124 de l'élément de guidage 18 et s'étendent jusqu'au plan de la surface supérieure de la partie de base 10.
Pour l'utilisation de la boite à onglets, il est très commode de la fixer sur la surface supérieure d'une table de travail ou d'un support analogue en pressant la surface intérieure 40 de la lèvre 38 contre le bord 128 de la table de travail. Des vis ou des dispositifs de fixation analogues sont ensuite disposés dans les ouvertures 36 pour immobiliser la boite bien que, dans