INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
II - ETUDE PHARMACOLOGIQUE 1. activité anti-inflammatoire 1.1. méthode de I'oedème localisé à l'ovalbumine Le produit de l'invention testé à titre préventif vis-à-vis de l'agent phlogogène (ovalbumine), est administré en 3 fois pour chacune des doses employées par tubage gastrique, 16 heures, 1 heure 30 et 30 minutes avant l'injection unique de 0,20 ml d'ovalbumine fraîche, non diluée, dans les fléchisseurs métatarsiens de la patte postérieure de rats Wistar.
L'épaisseur de la patte est mesurée à l'aide du micromètre de ROCH, après l'administration du produit préventif et avant l'injection de l'agent phlogogène; l'action anti-oedémateuse et anti-inflammatoire est suivie à l'aide de cette mesure, d'heure en heure, pendant 6 heures. Les résultats obtenus qui sont consignés dans le tableau ci-dessous, montrent que les dérivés de l'invention sont doués d'une bonne activité anti-inflammatoire et anti-oedémateuse vis-à-vis de l'oedème localisé à 1 'ovaîbumine.
LOTS TRAITEMENT 30 mn 1h 30 3 h 4h 30 6 h A tats) témoins 105 92 77 68 49 (@@ rats) derive n@ @ @@mg/kg @@ @@ @@ @@ @@ (20 rats) témoins 105 92 77 68 49 n (10 rats) dérivé nO 1 20mg/Kg 79 75 67 58 44 C D (10 rats) dérivé 14 40mg/Kg 83 79 69 60 45 1.2 methode de ltoedème localisé de la Eatte de la carragenene Le même protocole expérimental que précédemment a été suivi à l'exception, toutefois, de l'agent phlogogène et de la durée de 1 essai.
- agent phlogogène : on a administré 0,10 ml dune suspension aqueuse de carragénine dans les fléchisseurs métatarsiens de la patte postérieur de l'animal; - durée de l'essai : l'épaisseur de la patte a été mesurée à l'aide du micromètre de ROCH et après l'injection de la carragénine, pendant 4 heures (au temps 2 heures, 3 heures et 4 heures).
Les résultats moyens obtenus au cours de cet essai sont consignés dans le tableau suivant. Ils sont en faveur d'une bonne activité anti-oedémateuse et anti-inflammatoire des dérivés de l'invention.
LOTS TRAITEMENTS 2 heures 3 heures 4 heures A (20 rats) témoins 55 66 60 B (10 rats) dérivé n" 3 20mg/Kg 43 53 50 C (10 rats) dérivé n" 5 20mg/Kg 45 51 48 D (10 rats) dérivé n0 li 3Omg/Kg 45 55 49 1.3 méthode de ltoedème généralisé à ltovalbumine Le protocole expérimental a été le suivant chaque rat de souche Wistar pesant entre 100 et 110 g a reçu, par voie intra-péritonéale 1 ml d'ovalbumine fraîche non diluée, ce qui provoque une réaction oedémateuse généralisée.
Il a été également administré simultanément par la même voie 0,5 ml d'une solution de bleu d'EVANS, cette injection ayant pour but de mieux apprécier la localisation et l'intensité de la réaction oedémateuse. Arbitrairement, la valeur 5 a été attribuée à l'oedème généralisé (animal complètement coloré en bleu) et la valeur 1 à l'oedème localisé au scrotum. Les valeurs intermédiaires ont été attribuées aux oedèmes des pattes, des oreilles et du museau.
Chaque animal a reçu, comme traitement, 2 administrations-par tubage gastrique du produit de l'invention, la première 2 heures avant l'administration d'ovalbumine, la seconde en même temps que cette dernière. L'intensité de la réaction oedémateuse a été appréciée pendant 5 heures.
Les résultats consignés ci-dessous, montrent que les dérivés de l'invention sont doués de bonne propriétés anti oedémateuses et anti-inflammatoires.
LOTS TRATIEMENT 1 heure 2 heure 3 heure 4 heure 5 heure (15A rats) témoins 0,6 2,3 3,7 4,2 4,6 (10B rats) dérivé n 2 0,2 1,1 2,8 3,2 3,6 23mg/Kg (10c rats dérivé n 10 0,1 0,9 2,5 3,0 3,5 26mg/Kg (10D rats) dérivé n 13 0,2 0,8 2,7 3,3 3,7 22mg/Kg 2. Activité sédative WITT (Arz. Forsch., 1956, 6, 359-364) et BOISSIER (Thérapie, 1958, 13, 1074-118) ont montré qu'il était indispensable de tenir compte du comportement de l'animal au cours de l'étude de substances dites "tranquillisantes".
On ajoute, goutte à goutte, une solution d'isothiocyanato-1 diéthylamino-4 butyne-2 (préparé comme indiqué dans les références citées, à partir de 0,1 mole de diéthylamino-4 butynyl-2 amine) dans 30 cm3 d'éthanol à une solution, agitée et portée à reflux, de 13,6 g (0,09 mole) d'anthranilate de méthyle dans 200 cm3 d'éthanol. Le milieu réactionnel est maintenu à reflux pendant 7 heures, refroidi et évaporé à sec. Le résidu est repris par de l'acide chlorhydrique N et extrait plusieurs fois à l'éther. La phase aqueuse est basifiée par addition de soude 2 N.Le précipité obtenu est filtré, lavé à l'eau, séché sous vide et recristallisé dans le cyclohexane : cristaux blancs, F = 930C, rendement : 45 t. De nombreux autres dérivés répondant à la formule (I) ont été synthétisés par le procédé suivant l'invention, notamment Exemple 2 : ss-diméthylaminoéthylidène-2 dihydro-2,3 thiazolo [2,3-b] quinazolinone-5.
(la) : R1 = H, NR2R3 = N(CH3)2 Chlorhydrate : cristaux blancs, F > 260 C (éthanol-méthanol), rendement : 23 t.
Exemple 3 : ss-pipéridinoéthylidène-2 dihydro-2,3 thiazolo Ê2,3-U quinazolinone-5.
(la) : R1 = H, NRR = pipéridino Cristaux beiges : F = 840C (cyclohexane), rendement : 50,5 t.
Exemple 4 : ss-morpholinoéthylidène-2 dihydro-2,3 thiazolo /2,3-bl quinazolinone-5.
(Ia) : R=H, NRR = morpholino.
Cristaux blancs : F = 1590C (isopropanol), rendement : 47 t.
Exemple 5 : ss-diméthylaminoéthylidène-2 méthyl-7 dihydro-2,3 thiazolor2,3-quinazolinone-5, (la) ; R1 = 7-CH3, NR2R3 = N(CH2)2 Cristaux olivatres : F = 1130C (isopropanol-éther diisopropylique), rendement : 36 t.
Exemple 6 : Méthyl-7 ss-morpholinoéthylidène-2 dihydro-2,3 thiazolo [2,3-b]quinazolinone-5.
(la) : R 7-CH3, NR2R3 = morpholino Cristaux blancs : F = 1710C (méthanol-éthanol), rendement : 62 %.
Exemple 7 : Chloro-7 ss-diméthylaminoéthylidène-2 dihydro-2,3 thiazolo[2,3-b]quinazolinone-5.
(Ia) : R = 7-Cl, NRR = N(CH3)2 Cristaux blancs : F = 161 C (éthanol), rendement 26 %.
Exemple 8 : Chloro-7 [(pyrrolidinyl-1)-2 éthylidène] -2 dihydro-2,3 thiazolo[2,3-b]quinazolinone-5.
(Ia) : R = 8-Cl, NRR = pyrrolidinyl-1 Cristaux blancs : F = 139 C (éthanol), rendement : 31 %. -- Exemple 9 : Chloro-7pipéridinoéthylidène-2 dihydro-2,3 thiazolo [2,3-b]quinazolinone-5.
(Ia) : ru = 7-Cl, NRR = pipéridino Cristaux blancs : F = R140 C (isopropanol), rendement : 54 %.
Exemple 10 : ss-morpholinoéthyl-2 thiazolo[2,3-b]quinazolinone-5.
Une couche de pavés enlignés, cramponnée selon l'invention, peut être posée sur le chantier comme unité de pose sans difficultés au moyen de machines de pose appropriées.
Pour l'exécution du procédé, on a prévu un dispositif qui se caractérise par des organes de cramponnage prévus pour chaque rangée de dalles et ajustables aux côtés de la couche, ces organes de cramponnage étant guidés à la fois longitudinalement et transversalement sur des éléments porteurs formant un cadre.
Les éléments porteurs formant un cadre sont de préférence des tubes profilés disposés parallèlement qui sont déplaçables pour faire varier leur écartement et qui entraînent en même temps tous les organes de cramponnage qui leur sont associés.
Cette disposition présente cet avantage que tous les organes de cramponnage peuvent être déplacés simultanément et qu'ainsi le nombre des éléments d'entraînement nécessaires peut être limité avantageusement à un minimum.
Pour le guidage de chaque organe de cramponnage, on a prévu un caisson en croisillon coulissant sur le tube profilé correspondant et permettant à la fois un déplacement longitudinal sur le tube profilé aussi bien que le déplacement transversal de chaque organe de cramponnage perpendiculairement au tube profilé.
On peut imaginer aussi d'autres structuresapour les réalisations.
Une construction particulièrement simple des caissons en croisillon consiste en segments de tubes superposés, Les tubes profilés et les segments de tubes pour les caissons en croisillon peuvent être par exemple des tubes quadrangulaires qui sont disponibles dans le: commerce en différentes dimensions et sont utilisables sans difficultés pour un glissement mutuel les uns dans les autres.
Pour limiter la course de déplacement longitudinal de chaque organe de cramponnage le long des tubes profilés, afin que les rangées de dalles individuelles se trouvent à des écartements réguliers les unes des autres après~avoir été écartées, on a prévu sur le dispositif des organes de butée0. Ces organes de butée coopèrent de préférence avec les caissons en croisillon, uné broche saillante étant disposée sur les caissons en croisillon pour s'engager à travers des fentes, de préférence sous forme de trous oblongs dans des barres de distance orientées parallèlement aux tubes profilés Les barres de distance réunissent entre eux les différents caissons en. croisillon.
La longueur des trous oblongs augmente dans la direction du milieu du dispositif. Ainsi1 on obtient que toutes les rangées de dalles ne soient pas écartées en même temps, la rangée écartée la première étant celle dont la broche est guldée dans le plus court des trous oblongs. Des que la broche de ce caisson en croisillon bute contre l'autre extrémité de ce trou oblongs la barre de distance est aussi entraînée et cela åusqula ce que la broche de organe de craEponnage voisln bute contre le côté opposé du trou oblong correspondant qui est un peu plus long et que cet organe de cramponnage se trouve maintenant entraîné. Les organes de cramponnage continuent à se déplacer jusqu a ce que le troisième organe de cramponnage soit entraîné par la barre de distance. Cette opération se répète jusqu'à ce que tous les organes de cramponnage soient écartés.
Comme éléments d'entraînement pour l1obtention des déplacements, on incorpore de préférence des cylindres de vérins I1 est cependant possible aussi de travailler avec des moteurs électriques et des arbres à vis sans fin ou avec des moyens équi- valents. On peut envisager aussi des entraînements par crémaillères.
Ltimploi de vérins, de préférence de vérins hydrauliques, présente encore cet avantage que les positions finales peuvent ainsi être obtenues de façon simple et que les vérins peuvent être raccordés sans difficultés au circuit sous pression d'un appareil de levage présent, par exemple d'une grue de chargement.
Pour le décalage en largeur des tubes profilés qui crampon ne les rangées de dalles, on a prévu au moins un vérin de crampon nage qui est attelé en même temps à des caissons en croisillon situés en regard l'un de l'autre d'au moins un organe de crampon nage, la tige de piston d'un vérin à double effet par exemple étant attelée à un caisson en croisillon tandis que le cylindre de vérin est attelé au caisson en croisillon situé en face.
Pour l'écartement des rangées de dalles par rapport au milieu du dispositif, un organe de cramponnage est accouplé de chaque côté à un vérin. Quand les vérins se déplacent en extension, les organes de cramponnage gui leur sont reliés sont repoussés vers l'extérieur jusqu'8 ce que1 par entrafnement de tous les autres organes de cramponnage par l'intermédiaire des barres de distance dé3à décrites, les différentes rangées de dalles cramponnées soient écartées les unes des autres.
Après cela s'effectue le décalage des rangées de dalles.
Entre une extrémité d'un organe de cramponnage et l'extrémité opposée de l'organe de cramponnage adjacent, on a prévu à cet effet un. vérin de décalage pour décaler ces organes de cramponnage adjacents transversalement par rapport aux tubes profilés. Ce vérin de décalage est de préférence aussi un vérin à double effet.
Ainsi, on peut éviter la disposition spéciale dlun vérin supplié mentaire qui commande l'entraînement d'ensemble des organes de cramponnage à la position de départ.
La présente invention concerne les domaines du bâtiment et des travaux publics, et a pour objet un revêtement vitreux pour des matériaux utilisés dans cesdits domaines.
L'invention a également pour objet un procédé pour l'application de ce revetement.
Actuellement, la protection et/ou la décoration des éléments de toiture, tels que les tuiles en terre cuite, ou des éléments de façade tels que, notamment des panneaux de béton, posent souvent des problèmes difficiles à resoudre.
Ainsi, pour la protection et la décoration du béton, il a éte essayé des peintures à base de résines diverses, ou encore un traitement de surface avec des poudres métalliques ou céramiques.
Ces procédés de revêtement ne donnent cependant pas des résultats satisfaisants.
En outre, par exemple pour les tuiles en terre cuite, on a procédé à la recherche de couleurs differentes de la couleur rouge par addition à la composition initiale de la terre de produits desti nes à donner une certaine pigmentation. Toutefois, ltéventail des teintes obtenues est assez restreint, et le prix de revient de telles tuiles colorées est sensiblement plus élevé que celui des tuiles standards. Il en va de meme pour les plaques d'Eternit.
Une autre possibilité de protection et de décoration consiste à émailler les produits, ctest-à-dire à appliquer à froid un verre ou un mélange pouvant etre vitrifié sur un support, qui est porté ensuite à une température variant suivant la structure du support, entre 500 et 10000 C afin de faire napper le revetement vitreux.
Cependant, ce procéde d'émaillage n'est pas applicable à la grande majorité' des matériaux, tels que le béton ordinaire, l'amiante-ciment, le pl tre, la terre cuite, et analogues, du fait que ces matériaux ne supportent pas sans altération les températures nécessaires pour le nappage. En effet, en considérant par exemple le béton ordinaire, son exposition pendant un certain laps de temps à des températures supérieures à 3500 C conduit à de graves dégradations de sa structure par perte de son eau de constitution, et ainsi à une dégradation de ses propriétés physiques et mécaniques.Par contre, des bétons isolants légers, tels que le béton d'argile expan sé, peuvent supporter sans dommage des températures de 7000 C et de ce fait, peuvent être revêtus avec des émaux céramiques Les éléments connus sur le marché sous le nom de Kéraflamme sont réalisés par un tel procédé.
I1 est, d'autre part, connu d'utiliser de la poudre à projeter, mais pour éviter les difficultés d'écoulement dans le pistolet de projection, il est recommandé de l'agglomérer avec une résine organique, de manière à former un manchon. Toutefois, ce procédé alourdit le prix de revient du traitement.
Par ailleurs, l'utilisation d'un verre en poudre ordinaire, donc d'un verre sodo-calcique, a également été proposé. Toutefois, un tel verre, meme broyé à la granulométrie la plus adaptée, ne permet pas l'obtention d'un revêtement vitreux, et le revêtement dévitrifié ntadhère pas sur les supports. I1 est donc nécessaire de vitrifier le revêtement obtenu en le portant à des températures de 11 ordre de 1400 à 15000 C, ce qui conduit à une altération définitive des supports comme expliqué plus haut.
Enfin, même avec un matériel et une poudre appropriés pour un traitement à la flamme, il est impossible de réaliser un revêtement vitreux satisfaisant sans un traitement préalable du matériau à revêtir. En effet, la flamme d'un chalumeau présente une température qui varie suivant les gaz utilisés entre 24000 et 29000 C. A une telle température de travail, les supports à revôtr sont portés, pendant le traitement, à plus de 10000 C en surface durant 20 à 30 secondes, et demeurent à plus de 4000 C pendant 20 à 30 minutes. Or les constituants du béton tels que les silicates ou les aluminates hydratés, perdent rapidement leur eau de constitution entre 350 et 5000 C, et de ce fait, leurs propriétés physiques et mécaniques, La présente invention a pour but de pallier ces inconvénients.
Lorsque les fils porteurs Sa et Sb sont préalablement soumis à un placage d'aluminium ou à un traitement analogue sur celles de leurs portions autres que les emplacements destinés à la soudure, ceci empoche la soudure de s'étaler.
Il serait également possible de disposer une lampe à rayons infrarouges 24 et un réflecteur 23 d'un seul côté seulement du gabarit, de réaliser ainsi le raccordement des fils porteurs correspondants, puis d'inverser la position du gabarit 20 et de réaliser le raccordement des autres fils porteurs.
Il est commode et avantageux, dans ce procédé de fabrication, que le gabarit porteur 20 soit pourvu de rainures de faible profondeur pour la mise en place des fils porteurs 8a et 8b.
La surface latérale selon la direction du côté court et celle se lon la direction du côté long de la lame de quartz 5 peuvent, dans l'état représenté à la figure 4, être aisément polies de manière à obtenir les réglages voulus de la fréquence propre d'oscillation et de la caractéris tique de température de l'oscillateur. Les fils conducteurs 17a et 17b sont fixés aux électrodes conductrices 13a et 13b du substrat 12, et rac cordés respectivement aux broches de connexion 16a et 16b. La structure qui en résulte est alors scellée dans un capot métallique. La fabrication de l'oscillateur est alors terminée.
La présente invention permet ainsi de réduire la cote d'encombre ment selon la direction de l'épaisseur de la lame de quartz, et contribue de la sorte à la miniaturisation de l'oscillateur. Du fait que les fils porteurs sont associés parallèlement au plan de l'oscillateur, on peut emplo yer des fils ordinaires au lieu de fils à embouts. On ne risque pas non plus de tordes ces fils au cours de la réalisation de l'oscillateur, et le matériau constitutif de ces fils peut être choisi dans une large gamme de produits, ceci de manière à abaisser le coût de fabrication et à faciliter le réglage de longueur de ces fils porteurs. Les fils porteurs sont rac cordés de manière à être enrobés dans la soudure, en sorte que soit obte nue une robustesse satisfaisante même dans le cas où l'on utilise des fils fins.Dans la condition sous laquelle le substrat porteur est détaché des broches de connexion delabase et sous laquelle la lame de quartz, les fils porteurs et le substrat porteur sont raccordés les uns aux autres, il est très commode de réaliser les réglages de la fréquence propre et de la ca ractéristique de température de l'oscillateur. En raccordant l'oscillateur à quartz de coupe GT aux fils porteurs en unie pluralité de points choisis le long de la ligne nodale, il est possible d'éliminer la vibration de fle xion selon la direction de l'épaisseur qui constitue un mode d'oscillation indésirable , et de réduire simultanément la vibration du côté long. En outre, les fils porteurs sont raccordés dans la condition sous laquelle la lame de quartz et le substrat porteur sont immobilisés par le gabarit. Pour cette raison, il est possible d'obtenir un haut degré de précision dans la position relative de la lame de quartz, des fils porteurs et du substrat porteur, et leurs soudures peuvent être exécutées en une seule opération, ce qui facilite grandement la fabrication.
Ce pont 57 fig. 18 en 41 de 40 à 12/10 de mm. d'épaisseur combine son effet grâce à la présence des 2 rayons internes en vis à vis de la gaine @ 5 réalisant un chemin de glissement pour ce pont de liaison rigide qui est engagé par pivotement entre les deux ailes 40 opposées 1 la longueur de ce pont est donc calculée pour y être glissée en friction ;L'aile 57 B servant de retenue à l'aile 40-1 de la structure trient en appui sur l'aile 57 A dont la partie externe est em vis à vis de l'âme 7 de la gaine c , le rayon 7 P étant en retard du plan a v et-venant se bloquer par nature et en friction dure dans l'angle interne formé per le galbe 10 G de cha cune des 2: cavités 3 t @@ @ opposées de la gaine C t.
- Ce premier assemblage constitue la Base nécessaire pour réaliser un plateau 180 ou "Paroi Structurée" grâce à la présence d'une carrure interne réalisée avec 2 profils 40 ayant chacun 2 extrémités angulées qui se trouvent bloquées dans cette gaine C i par une action comprimante globalisée, schématisée sous la réf. Gb fig.
15 et 16, et qui dans sa réalisation la plus simple pour un tiroir ou un petit plateau par exemple prend la forme d'un pont créneau 51 par exemple illustré à la fig. 16 bis.
La forme profilée de ce moyen de blocage 51 est sensiblement celle d'un oméga soit: une Âne @@ A longitudinalement Prolon & lt;e sur ses deux côtés opposés par une aile 51-B réalisant chacune un an gle de 45 avec cette ame ot chacune de ces 2 ailes L A â nou- veau prolongée d'une aile 51 C ouverte e 70 erviron pour autre rabattue après montage entre les 2 ailes de chacune des 2 extrémités du profil 40 se trouvant en vis i vis dans une des 2 extrémités d'un plateau de telle m-aniere à realiser un blocage par friction assisté par les tolérances dimensionnelles que confère la présence des diverses angulations servant de retenue à cet enseable.
Ce blocage par friction des 2 profils 40 réalisant 1R carrure interne fig. 15 est obtenu et dans "sa forme la plus simple" par un pont 51 en AL de 10 à 12/10 mm d'épaisseur par exemple et qui peut prendre des formes variables aboutissant au résultat recherché soit l'autonomie relative de cette carrure dans la gaine C 1 du plateau 180 - ce blocage SIMPLIFIE préférentiellement choisi par rapport à la soudure si la carrure est en C ou boulonnée par exemple si elle est en AL a entre autres objets, d'éviter les changements de postes de travail nécessairement onéreux à tous les égards et de récuperer par nature les tolérances dimensionnelles.
La forme globale en U du profil 40 vue en plan fig. 15 soit une partie centrale 40 C prolongée n chacune de ses 2 extrémités par une branche angulée a 90 40 A evite à ce profil 40 de pivoter dans l'aile de retenue 10 dans laquelle sa partie centrale 40 C est directement ou indirectement engagée st permet ainsi a son centrale 40-2 d'être bien perpendiculaire à l'âme 7 qui inversement conserve sa planéité.
- Plus généralement, la structure interne 40 est bloqué@ grâce à "une action comprimante globalisEaN capable de raidir et bloquer tous les accessoires que ce plateau 180 comporte.
- Cette action comprimante est obtenue grâce au chemin de coulissement offert par une gaine C"in fig. 15-16-19 entretoisant transversalement la partie interne du plateau 180 d'une âme 40-2 d'une partie centrale 40 C à l'autre et en vis a vis grAce a sa longueur appropriée lui permettant d'être posée entre ces deux âmes avec lesquelles ces 2 extrémités accolent sensiblement.Cette forme d' entretoisement parmi d'autres susceptible d'aboutir au m4ne résultat permet entre autres facilite-s de pouvoir munir ce plateau "d'un bloc .9 pieds de raidissement fig. 19" - La gaine C 1-3 de ce bloc pied a son âme 7 externe accolôe et en appui sur le carton 80 lui-même en appui sur l'interne de 1' ame de la gaine C 1 du plateau 180.
- les 2 ailes de retenue 10 de cette gaine t B tant placécs perpendiculairement à ces 2 âmes 40 - permettant d'y faire coulisser dans sa partie plus centrale un pont 56 fig. 19 et illustre aux fig. 11 et 11A.
- Chacune des 2 extrémités perpendiculaires aux 2 ailes de retenue 10 de cotte gaine C- B voit l'arête formée par son âme 7 fig 19 accolée à l'âme 40-2 en vis à vis, chaoune de ces 2 extrémités comportant une platine de retenue 65 qui coulisse dans la parti.
-interne, l'angle interne des 2 ailes 10 et dans le sens Y-S de telle manière a permettre a l'extrémité 65 E de pouvoir venir se loger sous la partie externe de l'aile 40-1 de la carrure afin de maintenir cette gain. C 1 B accolée contre la partie interne de l'âme 7 du plateau 180.Une partie de 80mm. environ de la longueur de cette platine 65 reste engagés dans la gaine Ç t B et après coulissement de la partie 65 E sous l'aile 40 elle s'y trouve blo que par un des éléments coulissants dans cette gaine C 1 B - Parmi ces éléments coulissants figure un pied de table illustre aux fig. 14-16-19 - ce pied 181 se comporte globalement dans cette gaine C i B com- me un pont il y coulisse équerre et comprime l'aile 40-2 de la structure et vice versa.
Ce pied 181 est réalisé comme toutes les autres constructions a partir d'une gaine C 1 fig. 14 dont le pliage permet de déterminer deux plans - les ailes de retenue venant sensiblement en vis à vis lorsque ce pliage réalise glohalement un V, ou accolées et parallèles lorsque l'amorce de pliage permet de les réunir pour former une colonne 182 illustre aux fig. 19 et 19 bis.
Le pied 181 comporte donc 2 plans vorticaux 2 V ; lorsqu'il est en V chacune des 2 branches verticales comporte un pont de rigidité et d'esthétisme 56 fig. 14.