INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ltaffichage réalisable sur chacune des 6 faces planes du tambourprisma- tique T ,ainsi défini : la présentation de chacune des 6 faces,se succédant, en position normale de lecture,par des rotations angulaires-de 60 "-du tam bour T, steffectue par rotation de celui-ci, auto@@@axe transversal T1, T1l - tourillonnant dans les deux paliers, B1 et B11-de la coupelle BI de matière plastique-rigide et parfaitement transparente-qui constitue l'armature du dispositif de moyeu - à sommet hémisphérique - recouvrant et cachant le moyeu A-du volant de direction-dont elle est rendue solidaire-par les quatre vis de fixation B4.
Les rotations angulaires successives,de 60 , plaçant chacune des 6 faces du tambour-tl / t@ / t3 / t4 / t5 / t6 - en position normale, de lecture-de leur affichage, topèrent par le moyen des 2 électro-aimants antagonistes, E1 d'une part, et E2 d'autre part - dont les"noyaux-plongeurs"-poussants- el et e2-actionnent, respectivement, les 6 dents des 2 rochets-inversés", R1 et R2, co-axialement disposés-de part et d'autre-du tambour prismatique T , l'un des électro-aimants E1 provoquant la rotation du tambour-dans le sens de la flèche N-en réduisant, progressivementles valeurs-dladhérence-et en accrois sans les "coéfficients-multiplicateurs"-des distances-de-freinage-qui leur sont associés-lesquels sont-inversement proportionnels-aux"coefficients-d'adhé rence4- l'autre électro-aimant E2 provoquant la rotation du tambour T - en sens inverse, selon la flèche N' : accroissant les'coefficients-d'adhérence' et réduisant les "coefficients-multiplicateurs"-des distances-de-freinage-qui leur sont, inversement, proportionnels.
L'impulsion motrice de chacun des 2"noyaux-plongeurs"-e1 et e2=se produit lorsque le courant d'entrée-délivré par ltun ou l'autre-des" boutons poussoirs > antagonistes- P1 (-) et P2 (+)- disposés aux deux extrémités des 2 demi-claviers symétriques C et Cl - fait passer ce courant-d'entrée wl x dans les spires de l'électro-aimant El-ou le couranOd'entrée w2-dans celles de l'électro-aimant E2.Chacun des"ne@@@@-plongeurs" el et e2- de ces deux électro-aimants, possède, à sa base, un ressort de rappel : r1- d'une part-et r2, d'autre part- ramenant chacun des "noyaux-plongeurs"à sa position basse de déparGaprès chaque impulsion motrice,sur une dent de rochet: entrafnant le tambour T-dans-ses rotations angulaires-de 600. D'autre part, chacun de ces deux"noyaux-plongeurs"-c1 et e2-comporte à son sommet un plateau orthogonal à son axe longitudinal : plateau portant en son centre, 2 anneaux parallèle-se comportant-comme"paliers" d'une articulation dans laquelle est placé un axe, autour duquel s'articule la base-de chacun des deux cliquets propulseurs, D1 et D2, capables de tourner autour de leurs articulations transversales-e"1 et e't2 - lesquelles leur permettent de s'incliner sur les dents des 2 rochets R1 et R2 qu'ils entraf@ent, au cours de leurs actions propulsives* L'inclinaison de chacun des 2 cliquets- D1 et D2 - étant provoquée par de petits res sorts agissant-en compression- e'''1 et e'''2-s'appuyant, d'une part, sur les cOtés extérieurs des 2 plateaux- e11 e t e12 - et dlautre part, sur les parties inférieures externes de chacun des cliquets articules D1 et D2. Cette orga nisation particulière des 2 cliquetswpropulseurs, agissant sur les dents des 2 rochets- R1 et R2-pour les déplacereangulairement-de 600, permet à chacune de leurs pointes propulsives-appliquée contre une dent de rochet s'incliner, de telle manière, que leur action propulsive puisse être réalisée complèterment, pendant la rotation angulaire, de 600, de chaque dent ainsi pro pulsée, sans que la dent suivante ltécarte.
D'autre part, un linguet élastique de blocage Q solidaire d'un bossage tq) -fixé sur la base de l'armature de la coupelle B-vient s'appuyer, normale ment, en position d'équilibre et de repos, sur 2 dents successives du rochet R1 en limitant ainsi, la rotation de chaque dent de ce rochet R1-de plus de 600 - et il en est, de même, au sujet de la rotation du rochet- inversé R2-qui en est, co-axialement, solidaire .Ce qui astreint le tambour T, ainsi entraS- né, par les impulsions propulsives des 2 cliquets- D1 et D2- sous fraction des entrrfiementslélectro-magnétiquefdes 2 électro-aimants : un remplacement régulier de chacune des 6 faces du tambour T , par la suivante, en position normale de lecture,de son affichage. Chaque face du tambour prismatique T constitue un carre,de 20 mm de côté; alors que le diamètre maximal, du tarn- bour T, est de 40 mm.Chacune des faces tl / t2 / t3 etc.,. est ainsi, suc- cessivement, placée en position orthogonalede lecture son aSichage spé- cifique, sous une lucarne-ronde L, parfaitement transparente, de 20 mm de diamètre - fi découvre la paroi de la coupelle 3 ; cette lucarne-ronde L étant, elle-meme,entourée dtune couronne dépolie de 36 mm de diamètre maximal: dont le rôle est de provoquer lléclairement maximum de la face dtaffichage du tambour-en position de lecture-sous la lucarne L' (en triplant, sensiblement,la surface offerte aux rayons lumineux ambiants-sur la partie supérieure de la coupelle-transparente en son centre, et translucide périphé riquement, ainsi découverte à son sommet.) Le reste de la partie hémisphé rique supérieure-de la coupelle B- sert par ailleurs, de support à une coupo le hémisphérique, de "cautchouo-mousse"Bde 6 à 7 mm d'épaisseur, qui la capitonne-extérieurement-en la dissimulant complètement à la vue du conduc teur : pour ne laisser dégager de cette coupole de caoutchouc-amortisseuse de tout choc-eventuel : que la lucarne L et sa couronne dépolie Ld-cependant que le sommet de cette coupole hémisphérique-de "caoutchouc-mousse", B', est arasé;'seîon un cercle concentrique-à la"lticarne-ronde", axiale L -et à sa couron ne Ld de 5 0 mm de diarrètre : en sorte que l'ensemble du dispositif-ainsi décrit-se trouve-supérieureement-tangent, en son sommet Ho, au plan virtuel du volant-de-direction:représenté-par l'axe h0h'0 -(ce qui élimine toute une et toute incommodité d'un telaspositif-solidaire du moyeu,du volant-de-direc tiontovrle conducteur.3 Celui-ci se trouvant protégé par Le "capitonnage" exté- rieur,de la coupole B', contre tout choc-de moyenne importance-susceptiMe de survenir-de la part du moyen, du volant de direction, ainsi aménagé ; alors que le conducteur possèdera, en permanence, sous ses yeux-et avec une visi bilité-"de lecture"-excellente : l'affichage du "coefficient-multiplicateur" des dis tances-de-frainage,"en paîier;et des rayons-de-virage ,disponibles, rigoureuse ment-et irrémédiable ment associés-à chaque qualité d'adhérence de la route par courue : ce qui constitue pour la"maftrise-dyamique" de son véhicule ; une information pratique.d'importance vitale, en matière de sécurité...
La dimension de hauteur, d'un tel dispositif est, ici, de 45 m/m-au-dessus du niveau du moyeu A de 100 mm de diamètre - le tambour-d'affichage T ayant un diamètre maximal,de 40 mm; mais il est évident,qu'un tambour de 30 mm de diamètre-maximal2 possèdant des faces-carrées,de 15 mm de côté, permet trait: de réduire la hauteur, de ce dispositif,à 35 mm; cependant que le dia mètre-du moyeu A pourrait Rtre réduit à 80 mm: dimensions relatives qui se trouvent adoptées dans les dessins des deux figures suivantes, 2 et 3, qui repré sentent un pareil équipement, vu dans son ensemble.
En ce qui concerne ltorganisation-électrique de l'affichage électro-magnéti que-réalisé sur un tel moyeu : il convient,tout d'abord, de remarquer que les fils des courants-de sortieissus des spires de chacun des 2 électro-aimants E1 et EZ -peuvent être, simplement, connectés sur le moyeu métallique A-du volant - lui-même, solidaire-par la colonne-de direction O-de la "masse", du véhicule leurs connexions wl (M)-et w2 > )- réalisent donc cette double connexion-de sortie-du courant des spires des 2 électro-aimants, sans poser aucun problème.
En effet, si le moyeu-ainsi aménagé-tourne, de plus de 15 , au-dessus ou au dessous de l'axe directeur transversal XXt ( la voiture tournant alors, de plus de 5 0,vers la droite,ou ou vers la gauche) lescontactsdes galets, avec les surfaces métalli6des conductricest J et J1, cessent d'avoir lieu. Ce qui signifie que la commande électro-magnétique de chacun des 2 électro-aimants - ainsi organdi sée-pourra intervenir à l'occasion d'une trajectoire du véhicule,légèrement sinueuse, mais non au cours da ltexécution d'un virage caractérisé : ce qui est, dans cet ordre d'idées,rigoureusement normal.
En cours d'une trajectoire rectiligne-ou sensiblement rectiligne-du véhicule: chacun des 2 galets, G et G', élastiquement appliqué par son support conducteur-lui transmettant les courants-d'entrée issus-de l'un ou l'autre-des boutons-poussoirs P1 (-) et P2 (+) qui en commandent l'émission-roule sans frottement-sur les lames métalliques cylindriques- d1 application électro- lytiquejou autre- J et J' - realisant,de manière parfaitement stlre,les con nexions voulues avec les spires1de chacun des 2 électro-aimants.Cette solu tion semble, de beaucoup, préférable à l'utilisation de dispositifs contacteurs frottants, capables de provoquer - à l'usage - l'érosion des dépits électrolytiques métalliques. récepteurs des courants d'entrée-destinés aux 2 électro aimants. Par contre, des dispositifs-frottants, contacteurs, pourraient être utilisés vis-à-vis-de feuilles métalliques-garnissant de la mEme manière et aux mêmes endroits, la bande cylindrique-de roulement-de l'épaulement (f)-sur les secteurs-angulaires latéraux de 30 -correspondant à leur utilisation normale.
Il est, toutefois, prévu de protéger le conducteur du véhicule contre tout contact électrique importan-susceptible de résulter du contact de ses doigts avec les parties métallisées-sous-tension-et contre les galets G et G':en recouvrant-les uns et les autres-par des carters-protecteurs latéraux,de sécu rité H et H' lesquels symétriquement-et diamétralement-opposés, de part et autre du moyeu A, s'étendent sur des ouvertures angulaires-sensiblement doubles-de celles des secteurs-métllllsés1 J et J', de l'épaulement(f)- et donc de 50 , ou 60 ces carters-latéraux réalisant cette protection de sécurité-sur tou te la largeur-de chacun des demi-claviers- gauche et droit-symétriques- Cx et C1x - ce qui élimine tout risque de contact des doigts du conducteur-auprès des éléments enregistreurs du clavier,qutils sont destinés à manipuler.
Il convient d'admettre que les deux fils apportant les courants d'entrée dans les spires des 2 électro-aimants commandant l'affichage électron spécifi@@-fonctionnel-de l'adhérence de la route parcouruewsous la forme la plus simple-et la plus,immédiatementutilisable par le conducteur-pour la maf- trise de son véhicule: pourraient votre mis en connexion - par les mimes moyens - avec des fils leur apportant les "courants-d'entrée"- de mêmes caractérisitiques électriques - émanant d'un dispositif "CENSEUR"- capable de mesurer, physi quement, la "grantilométrie"- ou la "glissance" - relatives - de la route par courue ; ceci, dans la mesure où de tels courants-d'entrée" seraient asservis à ntenvoyer leurs impulsions électriques-magnétiquesque lorsque l'adhérence à afficher-par le tambour T-a diminué, ou stest accrue,d1une fraction décimale d'adhérence-(f = -0,1 ), ou (f = +0,1 ) - par rapport à la série cohérente des coefficients-dXadhérence enregistrables, normalement, tels que : f = 0, 7 / 0, 6 / 0, 5 / 0, 4 / 0, 3 / 0, 2 / 0, 1 -. d'utilisation courante (bien que géné ralement inconsciente)- en circulation automobile routière-et systématiquement utilisés-pour le calcul des vitesses de "maftrise-cinétique-spécifique", du véhicule, selon l'invention.
De telles connexions-capables de conférer un caractère automatique ou semi-automatique-à un tel affichage fonctionnel des adhérences de sol n'ôtent rien de leur utilité pratique majeure au@contrôles directs par lesfboutons- poussoirs P1 (-) et P2 (+)-du clavier enregistreur aux 2 ailes symétriques et C'x-enregistrant les "données-de-calcul"-d'un indicateur de vitesses calculateur et s ignalis ateur des allures de "maftrise-cinétique-spécifique" du véhicule.En effet, les enregistrements opérés-p0ar l'un et l'autre des deux "boutons-Poussoirs-antagonistes-précités, ont un caractère tout-à-fait stable et sans surprises alors que les valeurs d'adhérence-apportées par le"dispositif censeur-4sont sujettes à des variations ponctuelles-très fréquentes-qui peuvent avoir une instabilité-et, de ce fait, un manque de"fiabilité"-pouvant avoir des conséquences genantes-pour les prévisions du conducteur.Cette instabilité pouvant rendre souhaitable l'utilisation-d'un tel dispositif" censeur"-à titre de vérifications ponctuelles-à opérer en cas d'incertitude, D'autre part, ce contrôle physique-de la "granulométrie" et de la "glissance" de la 'glissance"- de la route, ne peut en aucune manière remplacer-le contre oculaire"critique"-de la route à par courir : lequel peut eul permettre de prévoir-en temps utile-pour les évitera les accidents locaux, d'adhérence de la route,toujours possibles - lesquels doivent outre détectés,non pas sous le véhicule, mais à des distances de 50 à 150 mètres,en avant de celui-ci.Enfin, il faut tenir compte de ce qu'à cOté - du contre systématique-de lladhérence de la route parcourue : le dispositif enregistreur, prévu par llinvention,est capable d'intégrer dans le calcul des vites ses, de maftrise-cinétique-spécifique"du véhicule, non seulement,un con trMe prévisionnel raisonnable et valable-de l'adhérence propre-du sol par couru, mais encore, d'opérer par le jeu de,l "CORR ECTIONS-D'ADHER ENCLZ les compensations spécifiques-de calcul-permettant de tenir compte,d'une réduction de l'efficacité des freins - reconnue - de l'accroissement de la charge du véhicule - de l1influeuce de linertie du véhicule au cours de 1exéc on d1 une descente à pourcentage connu-d'unèglage raffiné des vitesses à utiliser- en toute sécuritepour l'exécution de viragesde ravons plus ou moins courte- et en fonction de ces rayons-connus-ou appréciés, approximativement ; enfin cette correction-d'adhérence"permet de compenser, spécifiquement, le dessin transversal incorrect de virages - plats", ou à "devers-inversé", etc., D'aussi précieuses possibilités, de contre de la maftrisetdynamique parfaite du véhicule,se trouvent liées au fait,que la série des coefficients d'adhé- rence-prévue par l'invention-se présente comme une succession,parfaitement régulière,de fractions decimales,telles que : f = 0, 7 / 0, 6 / 0, 5 / 0, 4 / 0, 3 / 0, 2 / 0, 1 dont la mise en oeuvre est éminemment capable,d'offrir au conducteur - tout en tenant compte,spécifiquement,de ltadhérence du sol : un pouvoir d'accommodation calculéeet de raffinement de ses allures, de'\maitrise-cinéti- que-spécifique", du plus haut intérêt.
Les figures 6 à 8 sont des photographies au microscope électronique effectuant un balayage d'une étoffe préparée de façon analogue à celle décrite dans l'exemple VIII, mais renfermant 50,4 % de fibres de pâte de bois résineux ("Longlac- 18"), qui est de la pâte d'épinette et de jaquier, avec une longueur de fibres moyenne de 3,2 mm) et 49,6 % de fibres de polypropylène obtenues par insufflation dans une masse fondue ("Exxon Resin, CD-392") avec un débit d'extrusion de polypropylène de 0,31 g/mn par orifice de filière et un rapport des débits massiques air/polymère de 66,6/1. La figure 6 igrandis8e- ment 80X) montre l'homogénéité du système de fibres intégré1 le caractère aléatoire de la disposition des fibres, l'enchevêtrement global des fibres de pâte et des fibres formées par insufflation dans la masse fondue, et les diamètres relatifs des fibres de la pâte et des microfibres formées par insufflation dans une masse fondue. La figure 7 (agrandissement 300X) illustre encore ltencherêtrement global des microfibres obtenues par insufflation avec les fibres de pâte, les dimensions relatives des fibres et le fort volume de vide de la nappe. La figure 8 (agrandissement 1000X) représente une portion d'une fibre de pâte retenue par des enchevêtrements multiples de microfibres. I1 est évident qu'il y a des variations de diamètre des fibres obtenues par insufflation,3 à 5 microns étant typique.L'adhérence entre les fibres de polypropylène dans la nappe ntest pas poussée, mais cette liaison est effectivement présente comme on l'a représenté avec les fibres de plus grand diamètre et d'autres de dimension variable (dans ce cas, entre une fibre d'environ 14 microns de diamètre et une fibre d'environ 5 microns). Ce type de liaison est rare dans des nappes volumineuses de faible densité et la base fondamentale de l'intégrité de la nappe s'avère être l'enchevêtrement physique poussé des fibres de pâte et des microfibres formées par insufflation.
I1 n'apparaît pas de liaison entre les fibres de polypropylène et les fibres de pâte de cellulose. Cette absence de liaison des fibres contribue à une forte mollesse, une forte flexibilité et un fort tombant des nappes de faible densité.
A cause de la composition homogène à la fois de la surface et des parties intérieures de l'étoffe, les propriétés des microfibres synthétiques comme celles des fibres de pâte entraidées ressortent. Par exemple, même dans des produits composites contenant une proportion prépondérante de fibres de pâte, la présence de microfibres de faible énergie de surface à la surface limite la mouillabilité de l'étoffe composite. La distribution des fibres thermoplastiques dans la nappe entraine également une propension à la modification thermique de la structure de la nappe par des opérations comme le calandrage, le soudage par points et la stratification avec d'autres nappes ou pellicules thermoplastiques.
Les figures 9 à 11 sont des photographies au microscope électronique à balayage d'une étoffe préparée de la façon décrite dans l'exemple VIII, mais renfermant 48,5 % de fibres de pâte de bois résineux ("Longlac-18't, qui est une pâte d'épinette et de JaqUier, avec une longueur de fibres moyenne de 3,2 mm) et 51,5 % de fibres de polypropylène obtenues par insufflation ("Exxon Resin, CD-392") à une température de l'air de 3710C, une température du polymère de 3520C et un débit d'extrusion de 0,28 g/mn par orifice de filière, et un rapport des débits massiques air primaire/polymère de 85/1.On augmente encore la densité de cette étoffe par calandrage ultrasonique contre un rouleau-enclume formant le dessin de gaufrage repré senté sur les figures 3 et 4. Les figures 9 et 10 représentent de nouveau les microfibres obtenues par insufflation et les fibre s de pâte fortement enchevêtrées dans les portions tassées mais non liées de la nappe. La figure 11 représente une zone liée qui a été formée par l'effet de calandrage de la nappe plus intense dans une zone telle que la zone 43 sur la figure 4.
La structure fibreuse des fibres thermoplastiques a été perdue dans cette zone gaufrée, et la pellicule obtenue a pour rôle de maintenir les fibres de pâte dans cette zone en place plus rigidement. Les étoffes calandrées de cette façon présentent typiquement une résistance à la traction et une densité accrues, avec une diminution de capacité d'absorption du liquide, mais des propriétés de transfert de fluide ou des propriétés de formation de mèches plus marquées.
La présence de fibres hydrophobes non sensibles a l'eau donne de la stabilité dans 11 eau et les milieux aqueux à l'étof- fe composite. Les fibres polyoléfiniques donnent en outre une forte capacité d'absorption d'huile et de solvants L'incorporation de fibres de pâte dans la matrice de microfibres formées par insufflation entraîne une augmentation de la voluminosité et de la structure ouverte. La structure composite totale présente une bonne intégrité et une bonne résistance à I'abrasion, grâce au fort enchevêtrement des fibres de pâte avec les microfibres, et elle n'exige pas d'ajonction supplémentaire d'adhésif pour stabiliser la structure de la nappe, bien qutil soit facile de réaliser une telle adjonction d'adhésif, si on le désire.
EXEMPLE XI Les cinq séries de sept échantillons identifiées sur le tableau I annexé comprennent une gamme étendue de proportions wicrofibres-fibres de pâte de bois, comme indiqué. Les microfibres sont obtenues à partir de résine polypropylène ("Hercules PC973") qui est extrudée à des débits et des températures indiqués pour chaque série.La vitesse de l'air primaire est subsonique, dans chaque cas, et elle est comprise entre 910 et 1525 km/h, mais l'air est à une température constante de 352-C. Le courant d'air secondaire contenant de la peluche de pâte en suspension est produit par défibrage de la pâte en rouleau (Rayfloc XJ", qui est une pâte de pin occiden- tal d'une longueur de fibre moyenne d'environ 3,0 mn) dans un groupe effilocheur en utilisant un débit de gaz d'environ 652 Kg/ h , et une vitesse initiale de 85 km/h. Les nappes composites sont recueillies sur un seul rouleau aspirant foraminé à 19,05 cm du bout de la filière d'extrusion.Les proprié- tés de l'étoffe composite, mesurées pour les séries A à E ainsi que pour une batte formée à l'air à lOoXde pâte "Rayfloc XJ" sont résumées dans les tableaux II et III.
Les chiffres indiqués démontrent l'effet à large spectre des microfibres dans la gamme 7 à 31 % (et même moins) sur la longueur de rupture, la capacité d'absorption d'eau et la récupération de volume spécifique. Par exemple, des fibres de pâte de bois à 100 % présentent moins de 50 % de récupération après avoir été chargées à 0,0343 kg/cm2. Même la matière la plus médiocre contenant les deux types de fibres présente plus de 60 X de récupération et la plupart des échantillons présentent 80 % ou plus de récupération.
Les chiffres relatifs à la capacité d'absorption d'eau montrent également effet notable de teneurs en microfibres de 7 % (ou moins) sur la matière composite. Cela représente un avantage important sur la fibre de pâte de bois à 100 % dans des utilisations où la capacité d'absorption de liquide est nécessaire (comme dans des serviettes périodiques et des TABLEAU I EXTRUDEUSE ET AIR PRIMAIRE EFFILOCHEUR NUMERO SERIS POLI- AIR TEMP. TEMP. VITESSE VITESSE AIR ECHAN- MERE PRIMAIRE FILIERE AIR AIR AIR SECON- 1 2 3 4 5 6 7 TILLONS C C M./SEC. M./SEC.DAIREC. %, MICROFIBRES EN MELANGE Kg/h Kg/h Kg/h A(1-7) 6,17 141,34 336 351 253,15 23,49 652 7 9 12 19 41 70 100 B(1-7) 6,17 197,51 336 351 343,13 23,49 652 7 9 12 19 41 70 100 C(1-7) 13,23 197,51 340 351 343,13 23,49 652 14 17 22 33 59 83 100 D(1-7) 20,39 197,51 336 351 343,13 23,49 652 19 24 31 42 69 88 100 E(1-7) 20,39 277,30 336 351 423,95 23,49 652 19 24 31 42 69 88 100 F(1,2) 1,31 197,51 288 290 343,13 23,49 652 1,5 3,0 TABLEAU II Pourcentage de microfibres polymères : 0 7 9 12 14 17 19 20 22 Volume massique (cm /g) SERICS A Initial 47 41 34 43 36 En charge à 0,0343 kg/cm 12 11 13 14 13 Après suppression de la charge 23 37 34 38 34 Capacité d'absorption (g/g) (1) 14 21.51 20.46 21,80 21.70 Compte de peluche (2) - 272 305 216 306 Longueur de rupture (mètres) sens machine 0 15.9 15.2 25.8 53.3 Longueur de rupture (mètres) sens travers 0 12.9 14.7 25.1 47.6 Volume massique (cm /g) SCRICS B Initial 47 38 34 35 33 Sous charge à 0,0343 kg/cm 12 16 14 15 13 Après suppression de la charge 23 36 34 35 32 Capacité d'absorption (g/g) (1) 14 21.57 22.09 21.30 21.13 Compte de peluche (2) 179 119 152 147 Longueur de rupture (mètres) sens machine 0 19.5 23.4 26.7 37.5 Longueur de rupture (mètres) sens travers 0 16.0 37.4 52.3 69.2 Volume massique (cm /g) SERICS C Initial 47 45 36 44 Sous charge à 0,0343 kg/cm 12 16 16 15 Après suppression de la charge 23 37 33 40 Capacité d'absorption (g/g) (1) 14 20.20 25.27 Compte de peluche (2) - 224 338 233 Longueur de rupture (mètres) sens machine 0 26.6 29.7 39.2 Longueur de rupture (mètres) sens travers 0 44.5 32.5 56.1 (1) Capacité d'absorption d'une batte à 100 % de fibres de pâte, mesurée en supportant la batte sur un grillage, à cause de leur absence extrême d'intégrité.
(2) On ne peut mesurer le compte de peluche sur des battes à 100 % de fibres de pâte du fait que leur absence extrême d'inté fait obstacle aux essais.