INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La phase aqueuse est ensuite refroidie à 0 . et alcalinisée a froid par une solution aqueuse de soude a 10 %. L'aminoalcool est extrait au chloroforme, l'extrait est lavé à l'eau, séché sur du carbonate de sodium et décoloré au charbon actif.
Après filtration et évaporation du solvant, le résidu obtenu qui cristallise est essoré, puis recristallisé dans l'éther isopropylique.
On obtient ainsi 6 g d'(o-chloro p-(tétrahydrofurannyl-2') phénoxy-l isopropylamino-3-propanol-2 sous forme de cristaux blancs fondant à 68-69 C.
EXEMPLE 6 (p-benzyloxyphényl)-2-butanediol-1,4 Dérivé benzylé du compos de formule V où R1 S R ~ H, n = 2 On ajoute par petites fractions, à la spatule, 178 g d'acide (p-benzyloxyphényl)-2 succinique à une suspension de 40 g d'hydrure double d'aluminium et de lithium dans un litre due tétrahydrofuranne, sous bonne agitation.
Après la fin de l'addition, on agite encore pendant 6 h à la température ambiante. On refroidit ensuite à OOC et on ajoute avec précaution une solution aqueuse saturée de sulfate de sodium. Quand l'hydrure double d'aluminium et de lithium ne réagit plus, on essore. Le filtrat est concentré sous vide et le résidu est repris par de l'éther de pétrole. Les cristaux formés sont essorés. On obtient ainsi 96 g de (p-benzyloxyphényl)-2 butanediol-1,4, sous forme de cristaux blancs, de point de fusion 96-98 C.
EXEMPLE 7 (p-benzyloxyphényl)-3 tétrahydrofuranne Dérivé benzylé du composé de formule III ot R1 = R n H, n ^ 2, m s O On porte à reflux durant 2 h, avec un séparateur d'eau, une solution de 95 g de (p-benzyloxyphényl)-2 butanediol-1,4 obtenue a l'exemple 6 et de 20 g d'acide paratoluènesulfonique dans 300 cm3 de toluène.
Le mélange réactionnel est ensuite refroidi puis lavé avec de l'eau, une solution de soude å 5 % puis encore a l'eau. Après séchage sur du sulfate de sodium la phase organique est débarrassée du solvant par évaporation, le résidu obtenu pesant 75 g est filtré sur gel de silice, i'éluant étant le benzène. On obtient ainsi 59 g de (p-benzyloxyphényl)-3 tétrahydrofuranne, sous forme de cristaux blancs, de point de fusion inférieur à 500 C.
EXEMPLE 8 (p-hydroxyphénvl) -3 tétrahydrofuranne FORMULE III, R1 = R = H, n = 2, m = O On soumet a l'hydrogénation a la pression ordinaire et à la température ambiante une solution de 59 g de (p-benzyloxyphényl)-3 3 tétrahydrofuranne obtenue à l'exemple 7 dans 300 cm de méthylcellosolve contenant 4 g de Pd/G à 5 %.
Après absorption de la quantité théorique d'hydrogène, le catalyseur est séparé par filtration et les eaux mères sont évaporées sous vide. Les cristaux obtenus sont recristallisés dans le toluène. On isole ainsi 22,4 g de (p-hydroxyphényl)-3 tétrahydrofuranne, sous forme de cristaux blancs, de point de fusion 97-990C.
EXEMPLE 9 [p-(tétrahydrofurannyl-3')] phénoxy-3 époxy-1,2 propane FORMULE II, R1 = R = H, n = 2, m = O On agite durant 24 h, à la température ambiante5 une solution de 9 g de (p-hydroxyphényl)-3 tdtrahydrofuranne obtenue a l'exemple 8, 3,7 g de potasse dissoute dans 40 cm3 d'eau et 10 cm3 d'epi- chlorhydrine dans 250 cm3 d'éthanol.
Le mélange réactionnel est ensuite concentré sous vide, puis repris par du chloroforme, lavé à l'eau, avec une solution de soude à 5 Z, puis encore a l'eau. Après avoir séché la phase chloroformique, on évapore le solvant et on obtient 11,9 g de [p-(tétrahydrofurannyl-3)] phénoxy-3 époxy-1,2 propane sous forme d'une huile qu'on utilise brute pour l'étape suivante.
EXEMPLE 10 [p-(tétrahydrofurannyl-3] phénoxy-l isopropylamino-3 propanol-2 FORMULE I, R1 = R = H, R2 = isopropyle, R3 = H, n = 2, m = O On porte durant 7 h à 120 -130 C, en tube scellé, une solution de 11,9 g de (p-tétrahydrofurannyl-3')] phénoxy-3 époxy-1,2 propane obtenue à l'exemple 9 et de 30 cm d'isopropylamine dans 40 cm3 d'isopropanol.
Le mélange réactionnel est ensuite concentré sous vide puis repris par de l'acide chlorhydrique à 10 %. Les produits neutres sont extraits 3 fois à l'éther, La phase aqueuse est ensuite refroidie a 0 C et alcalinisée à froid par une solution aqueuse de soude à 10 %. L'aminoalcool est extrait au chloroforme, l'extrait est lavé à l'eau, séché sur du carbonate de sodium et décoloré au charbon actif. Après filtration et évaporation du solvant, le résidu huileux obtenu cristallise par trituration dans le mélange pentane/éther. Par recristallisation des cristaux obtenus dans le cyclohexane, on isole 7 g de [p-(tétrahydrofurannyl-3')] phénoxy-l isopropyl amino-3 propanol-2, sous forme de cristaux blancs, de point de fusion 48-490C.
EXEMPLE 11 [o-chloro p-(tétrahydrofurannyl-2')] phénoxy-3 épxoyl-1,2 propane FORMULE II, R1 = H, R = C1, n = 2, m = 0 On procède selon le mode opératoire de l'exemple 9, mais en utilisant 29 g d'(hydroxy-4' chîoro-31 phényl)-2 tétrahydrofuranne obtenu à l'exemple 3. On récupère 35 g d'[o-chloro p-(tétrahydrofurannyl-2')J phénoxy-3 époxy-1,2 propane sous forme d'une huile qu'on utilise brute pour l'étape suivante.
EXEMPLE 12 Chlorhydrate d'[o-chloro p-(tétrahydrofurannyl-2')] phénoxy-1 t-butylamino-3 propanol-2 FORMULE I, R1 = H, R = C1, R2 = t-butyle, R3 = H, n = 2, m = 0 On porte durant 7 h, à 120-1300C, en tube scellé, une solution de 12 g d'(o-chloro p-(tétrahydrofurannyl-2')] phénoxy-3 époxy-1,2 3 3 propane obtenue à l'exemple 11 et de 30 cm de t-butylamine dans 40 cm d'isopropanol.
Par exemple, un collier obtenu par moulage de la composition A1 suivante s'est montré efficace contre les tiques et les puces s le @@ion p@ndant une @urde de @@@ @e six mois @u même titre @u@ la @@@position @2 préparée de l@ même manière ::
A1 A2 Phospyrate 3 % 9 % Benzodioxole LXXXI 6 % Sebaçate de di@éthyle 13 % 13 % Phtalate de dioctyle 23 % 23 % Chlorure de polyvinyle 55 % 55 % Quelques autres exemples de compositions c@nformes à l'invention sont donnés ci-après dan@ le but @'illustrer l'invention et san@ qu'il en résulte de li@itation.
I - Composition à usage d'aérosol contr@ @@sectes volants Dichlorvos 0,5 % Benzolioxole XIV 2,0 % Pétrole 180/210 C désodorisé 2,5 % Dichlorométhane 15 % Butane 70 % Propane 10 % II - Composition à usage d'aérosol contre insectes rampants Duroban 2,0 % Benzodioxole LXV 4,0 % Dichloro@éthane 36,0 % Fr@on 11/12 60,0 % III - Composition à usage d'a@@ât @nsecticide @romophos 0,4 % Bonsodionole LKXIV 0,6 % Sa charbse 64,0 % Glucoso on solution aqueuse 80 % 30,0 % P@ri@e de @i@nde 5,0 % IV - Composition p@er p@ rage @@secticide Tétrachlorvinphos 0,5 % Eensodio@olo KLV 3,0 % Tale 90,5% V - Composition @@ur @r@@arasion de @@uilio@ insecticides @@rathion 5 % @onzo@io@ol@ CI 3 % Silice @ynth@@i@ue @ % K@olin 79 % Dodécylphénol polyoxyéthyléné 3 % Li @nino-sulfonate de so@@iu@ 3 % VI - Composition pour préparation de @usponsions aqu@use Diasinon 10 % Benzolioxole CKII-S 5 % Xylène 70 % Isophorone 10 % Cetyl-4 phén@l polyoxyéthylène 5 %
Ce dispositif se compose de deux parties s I / Une partie possédant une gorge fixée sur le bAti ou le man- che de l'outil.
2 / Une partie mobile composte de coquilles fixées par clips ou vis sur l'outil rotatif 1/ Le bâti support G maintenant l'axe A apportantl'énergie à l'outil est constitué d'une gorge circulaire à sa partie S la plus proche oh doit tre fixé l'outil.
2/ Des coquilles C circulaires construites en arc de cercle de m*e diamètre que la circonf4rence du support S. Ces coquilles de section on forme de L sont fixées sur l'outil (lames, couteaux volettes etc...).La fixationsur lloutil qui sera animé d'un mouvement circulaire s'effectue par clips ou par des vis B qui se placent sur le taraudage Fb.
L'aile de la coquille une fois fixée vient se placer dans la gorge du b & i support S. Les coquilles étant fixées sur l'outil tournent avec celui-ci.
Si un accident, une cassure brutale de l'axe vient t se produire une lame, par exemple, munie des coquilles reste accrochée au bl- ti, les griffes des coquilles permettant la maintien de cette lame au bâti.
Ira présente invention concerne un appareil travaillant par percussion, mû par moteur, pour le travail de la pierre, du Dé- ton, et de matériaux analogues, dans lequel un piston entrai- neur, articulé à un mécanisme à manivelle et guidé dans une portion de cylindre, fait osciller, par l'intermédiaire d'un coussin d'air rytbmiqiement comprimé, un corps percutant transmettant des coups à l'outil au rythme du mécanisme à manivelle, et dans lequel le coussin d'air, délimité sur ses faces frontales par les pistons entraîneur et percuteur, est mis périodiquement en communication avec une enceinte de l'appareil ou avec l'air libre, pour la compensation des pertes d'air, par au moins une soupape s'ouvrant pendant la course de retour du piston entraîneur dès que la différence de pression entre les enceintes séparées l'une de l'autre par la soupape, en cas de dépression dans le coussin d'air, dépasse une limite prédéterminée.
Dans un appareil à percussion connu de ce genre, la soupape fait communiquer le coussin d'air avec l'air extérieur par un réservoir d'air de petites dimensions par rapport à ce coussin d'air et par un point d'étranglement. Une seconde communication du coussin d'air avec l'air extérieur est prévue sous forme de canaux commandes par le mouvement relatif entre le piston percuteur en forme de cylindre creux et le piston entrai- neur. Cette disposition permet l'établissement de conditions entraînant l'apparition, dans le coussin d'air, d'une dépression aspirant le piston percuteur vers l'arrière pendant la course de retour du piston entraîneur.
Cette conformation, ou cette disposition, excluent pratiquement une collision entre le piston percuteur et le piston entraîneur par suite d'un déficit d'air imprévu dans le coussin d'air, du fait que la soupape et les autres communications entre le coussin d'air et l'ataosphère sont interrompus en temps utile. Nais la complication technique devant assurer la compensation dessertes d'air dans le coussin d'air est très grande et la sûreté de fonctionnement laisse à désirer (brevet autrichine nO 220 102).
Dans un sutre appareil à percussion connu de type similaire, les pertes d'air sont exclusivement compensées par des alésages radiaux dans un cylindre de guidage dans lequel sont disposés les pistons percuteur et entraîneur. Les alésages radiaux sont périodiquement recouverts par le piston percuteur. L'in convénient d ce genre de compensation des pertes d'air dans le coussin d'air est que cette compensation est commandée, dans une large mesure, indépendamment de la pression dans le coussin d'air et qu'elle est déterminée en grande partie par le franchissement des orifices de ventllation par le tiston percuteur. Dans cette conformation ou disposition, la complicaticn technique en vue d'assurer la compensation des pertes d'air dans le coussin est relativement réduIte.Nais ltexpérience a révélé que des collisions entre le piston percuteur et le piston en traîneur ne sont pas absolument exclues en cas d'effort accentué et surtout avec des appareils assez anciens et que, lorsque le nombre des percussions augmente, dépassant par exemple 3 p00 coups par minute, des irrégularités peuvent apparaître dans le rythme des pçrcussions. Ces augmentations du nombre des percussions peuvent survenir, par exemple en cas de variation imprévue de la tension électrique du réseau dLimentation pouvant être, selon l'expérience, de 6 à 8 V au-dessus de la tension normale de 220 V.
Prenant comme point de départ ltetat de la technique tel qu'il vient d'etre exposé, la présente invention a pour objet; de perfectionner un appareil travaillant par percussion, du genre défini au début, de façon à en augmenter le rendement et à diminuer la complication technique de la compensation des pertes d'air.
Ce but est atteint, conformément à l'invention, par un dispositif dans lequel la surface latérale du cylindre entourant le coussin d'air allant et venant à chaque phase du cycle de frappe ne comporte pas d'orifices ou de rainures de ventilation, dans lequel la soupape essentiellement commandée par la dépression dans le coussin d'air est disposée dans une face frontale, limitrophe du coussin d'air, d'un piston (piston entraîneur et/ ou piston percuteur), et dans lequel l'écoulement àtravers cette soupape est amorti de façon que le piston percuteur puisse être aspiré par le piston entraîneur effectuant sa course de retour.
L'expérience a révélé qu'une telle conformation diminuait beaucoup la sersibilité de l'appareil de percussion à un dépassement des tolérantes d'usinage, en particulier au voisinage de la tige de l'outil, permettait d'augmellter le nombre des percussions par minute sans irrégularité dans le rythme des coups,, et éliminait pratiquement le risque des collisions entre le piston entraîneur et le piston percuteur. Un avantage du dispositif est que, pendant la course de retour du piston entraîneur, le corps de soupape, de masse presque nulle, pourra être amené en position ouverte, contre la force d'un ressort, presque exclusivement par la différence de pression entre les enceintes séparées par la soupape.
On obtiendra un dispositif particulièrement simple en disposant, dans la face frontale du piston entraîneur guidé dans un cylindre fixe, une soupape unique dont le corps de soupape sera chargé par un ressort hélicoïdal de tension préalable mi nimale D'autres formes de réalisation apparaîtront dans les re vendic ations.
L'invention a pour objet une structure en bois destinée à la construction de mobilier composé d'éléments individuels réunis entre eux par un assemblage amovible.
Le but de l'invention est de proposer une construction en bois permettant d'assembler d'une manière simple des éléments individuels, d'un maniement très simple, lesdits éléments individuels étant tenus d'une manière sûre.
Selon l'invention, cette structure de bois, destinée plus particulièrement au montage de pièces de mobilier formées d'éléments individuels amoviblement reliés entre eux, est caractérisée en ce que chacun desdits éléments individuels comporte un cadre confectionné dans le sens des fibres, dans lequel sont pratiqués des trous perpendiculaires à la direction des fibres, lesdits trous étant destinés à recevoir des chevilles d'assemblage lesquelles émergent d'un corps porteur selon différentes directions.
Le corps porteur consistera utilement en une sphère métallique qui présente des alésages filetés diamétraux, perpendiculaires entre eux, dans lesquels des chevilles d'assemblage,pourvus de filets en bout,sont vissées. Ces chevilles d'assemblage viennent se loger dans des trous correspondants des éléments à assembler.
Le dessin annexé illustre un exemple d'exécution, sans caractère limitatif, de l'invention.
La fig. 7 illustre un cadre d'élément individuel, vu en plan.
La fig. 2 est une vue en coupe d'un élément individuel, selon la ligne 2-2 de la fig. I.
La fig. 3 est une vue en coupe d'une structure en bois composée de deux éléments individuels.
La structure en bois, plus particulièrement destinée àla construction de mobilier, se compose de deux éléments individuels plats 1, amoviblement assemblés entre eux. Chacun desdits éléments présente un cadre visible aux fig. 1 et 2.
Ce cadre est formé de deux couples de liteaux 3' et 3" assemblés d'une manière classique, par exemple par collage. Les fibres des listeaux 3', 3" ont leurs fibres disposées dans Je sens de la longueur, selon la direction des flèches P1,P2.
Le cadre quadrangulaire ainsi formé des liteaux 3', 3", collés ou assemblés d'une manière quelconque, présente sur le dessus et le dessous des panneaux de placage-5, 6 collés sur les lt- teaux 3, 3'. L'intorstice 7 est garni d'une composition de remplissage habituelle. bn outre, les liteaux 3', 3" sont pourvus de trous 4 dont l'axe est perpendiculaire à la direc tion des fibres desdits liteaux, et qui ont pour objet de servir de logement aux organes d'assemblage 8.
L'embase de sertissage 22 est constituée par un anneau qui s'applique exactement Contre la face intérieure de l'extrémité Il de la gouttière et contre la face intérieure de la pièce d'extrémité l. Dans deux évidements 24 de l'anneau 22 situés en face l'un de l'autre (figures 14 à 16) se loge la partie marginale 10, dépassant de la face intérieure 4 de la pièce d'extrémité l, de la gorge 7 > ce qui permet à la surface d'extrémité de gauche (sur la figure 16) de l'anneau 22 de s'appliquer intimement direc tement, suivant les parties marginales 2 et 12 > contre la pièce d'extrémité 1 et contre l'extrémité Il de la gouttière.Une surface d'extrémité de l'anneau 22 présente un évidement 25 en forme de segment de cercle dont la surface 26 disposée suivant la corde du segment de cercle facilite le serrage de l'anneau 22 entre les mSchoires 23 de l'étau, de manière que les évidements 24 se trouvent à la m4me hauteur.
La pièce d'extrémité de gouttière décrite ci-dessus peut aussi entre réalisée sous forme de pièce d'extrémité sphérique à bourrelet. Dans un tel mode de réalisation la gorge 7 disparate.
Le bourrelet de la pièce d'extrémité dépasse de chaque côté.
L'une de ces extrémités saillantes du bourrelet est enfilée dans le bourrelet situé à l'extrémité de la gouttière pour servir de guide au cours du mouvement de pivotement représenté par la flèche 19 sur la figure 13. La pièce d'extrémité de gouttière décrite ci-dessus peut évidemment aussi être réalisée d'une manière lui permettant de s'adapter à d'autres genres de gouttières et d'être sertie sur celles-ci comme précédemment. Par exemple les figutes 17 et 18 représentent chacune l'extrémité d'une gouttière de section quadrangulaire 27, 28 à bourrelet et une pièce d'extrémité 29, 30 adaptée à cette gouttière, Le sens de déplacement correspondant aux flèches 18 (figure 10) et 19 (figure 13) a été indiqué par les flèches 31 et 32. Le bourrelet et le mode de réalisation correspondant de la pièce d'extrémité peuvent évidemment être supprimés dans tous les cas.
Comme il va de soi et comme il résulte d'ailleurs déjà de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à ceux de ses modes d'application et de réalisation qui ont été plus spécialement envisagés ; elle en embrasse, au contraire toutes les variantes.
Ce dernier avait un poids moléculaire de 790 (osmométrie). En plus des nics d'absorption RMN ordinaires à 6,15-6,45 6,5-6,6#, 6,9#, 7,12, 8,3 Y et 8,7Y, un petit pic à 4,25# indiquait la présence d'une petite quantité d'insaturation.
EXEMPLE 12 Le mode opératoire décrit dans l'exemple 1 a été répété, en utilisant 6,6 g (100 mmoles) de cyclopentadiène, 9,8 g (I00 mmoles) d'anhydride maléique et 0,9 ml (4 mmoles) de peracétate de t-butyle, à une température de réaction de 1550C.
e rendement en copolymère 1:2 était 7,46 g (56,9 %). Le copolymère avait un point de ramollissement de 275-280oC et un poids moléculaire de-945, déterminé par cryoscopie.
EXEMPLE 13 Dans les mêmes conditions que celles décrites dans l'exemple 1, 33,0 g (500 mmoles) de cyclopentadiène, 9,8 g (100 mmoles) d'anhydride maléique et 2,8 ml (12 mmoles > de peracétate de t-butyle à une température de 155 C ont donné 'un rendement de 6,96 g (53 %) de copolymère 1:2. Les analyses élémentaires étaient en excellent accord avec les valeurs calculées pour le opolymère 1:2.
EXEMPLE 14 La copolymérisation de 6,5 g (100 mmoles) de cyclopentadiène et de 19,6 g (200 moles) d'anhydride maléique, en utilisant 1,4 ml (6 mmoles) de peracétate de t-butyle à 1550C, a donnê un rendement de 10,3 g t39,3 *) de copolymère 1:2. Ce dernier avait un point de ramollissement de 260QC et un poids moléculaire de 720, déterminé par cryoscopie.
EXEMPLE 15 Le mode opératoire décrit dans l'exemple 1 a été répété en utilisant 6,6 g de cyclopentadiène, 9,8 g d'anhydride maléique et 0,3 ml {2 mmoles) d'hydroperoxyde -70 de t-butyle, à une température de réaction de 180 C. Le rendement en copolymère 1:2 etait 5,0 g (38 %).
EXEMPLE 16 Une solution de 0,3 ml d'hydroperoxyde-70 de t-butyle dans 6,6 g de cyclopentadiène a été ajoutée en 4 parties, en 10 minutes, à 9,8 g d'anhydride maléique à 2050C. Après une période de chauffage ultérieure de 15 minutes à 2050C, le copolymère cyclopentadiène-anhydride maléique 1:2 a été obtenu avec un rendement de 4,5 g (34 %). Quand la période de chauffag supplementaire a été augmentée de 15 minutes à 80 minutes à 2050C, le rendement a été augmenté à 5,0 g (38 %). Le copolymère avait un point de ramollissement de 2800C.
EXEMPLE 17 Le mode. opératoire de l'exemple 16 a été répété en ajoutant 3,0 ml d'hydroperoxyde-70 de t-butyle dans 19,8 g (300 mmoles) de cyclopentadiène à 9,8 g (100 mmoles) d'anhydride maléique à 2050C. Le temps d'addition était 10 minutes et le temps de chauffage supplémentaire à 205 C était 20 minutes. Le rendement en copolymère 1:2 était 6,1 g (46,6 %). Le copolymère avait un point de ramollissement de 275-2800C et un poids moléculaire de 595, déterminé par cryoscopie. Le spectre RMN contenait les mimes pics que ceux observés dans les spectres du copolymère obtenu à des températures inférieures.
EXEMPLE 18 Le mode opératoire de l'exemple 16 a été répété avec addition de 0,9 ml d'hydroperoxyde-70 de t-butyle dans 6,6 g (100 mmoles) de cyclopentadiène à 19,2 g (200 mmoles) d'anhydride maléique à 205 C. Le temps d'addition était 10 minutes et la période de chauffage après l'addition était 20 minutes. Le rendement en copolymère 1:2 était 24,5 %.
Les nouveaux polymères de la présente invention peuvent être transformés en nombreux dérivés par l'une quelconque des réactions connues pour les composés organiques contenant des groupes anhydrides. Ainsi, par exemple, les polymères contenant des groupes anhydrides peuvent être hydrolysés pour produire des motifs (ou unités récurrentes) qui sont des acides dicarboxyliques et qui, de leur coté, peuvent être transformés en sels d'acides monocarboxyliques ou dicarboxyliques. Les groupes d'acides carboxyliques peuvent être estérifiés par des monoalcools ou des diazoalcanes pour fournir respectivement des monoester- acides ou des diesters.Les groupes anhydrides peuvent etre mis à réagir avec des monoalcools pour produire des monoester-acides ou des diesters, selon la quantité relative d'alcool et les conditions réactionnelles. Les groupes anhydrides peuvent être également mis à réagir avec des amines pour fournir des monoamide-acides ou des diamides ou des imides, et avec de l'ammoniac pour produire des sels mono- ou diammoniques, ainsi que le sel monoamidemonoammonique. Puisque le polymère contient de nombreux groupes anhydrides, en contrôlant la quantité de produit réagissant, il est possible de contrôler l'importance de la réaction.
Les nouveaux homopolymères de la présente invention peuvent être employés comme agents épaississants, stabilisants, produits de dispersion, liants, émulsionnants, agents d'encollage du papier et d'apprêt des textiles, agents d'uniformisation dans des produits de polissage de planchers, etc.
Les polyanhydrides ou les semiacides peuvent être utilisés pour cuire des résines époxy, alkydes, des résines amineformaldéhyde, des résines acryliques thermodurcissables et d'autres résines contenant des groupes fonctionnels réactifs, et ils peuvent être eux-memes cuits par des agents contenant une telle fonctionnalité.
La présente invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d'être décrits, elle est au contraire susceptible de variantes et de modifications qui apparaitront à l'homme de l'art.
Le procédé de la présente invention concerne la conversion des minerais sulfurés complexes et mélangés en une forme facile à affiner.
Les minerais et concentrés de minerais contiennent couramment comme constituants principaux du cuivre, du nickel, du cobalt et du fer. Lesdits constituants sont, en général, combinés sous forme de sulfures complexes de structure compliquée contenant de l'arsenic, de l'antimoine et du bismuth. Par suite de leur mode de formation, lesdits minerais contiennent très fréquemment des composés de métaux lours, rares et par suite de valeur dont certains constituants sont Se, Te, Ga, In, Tl, Ge, Sn, Pb, Zn, Cd, Hg, Mo, Mn, Re, Ag et Au.