INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D'autres caractéristiques de la présente invention apparaîtront à la lecture de la description suivante d'exemples de réalisation, ladite description étant faite en relation avec les dessins joints, parmi lesquels: la Fig. 1 est une vue en perspective avec arrachés partiels d'un appareil modulaire suivant l'invention, la Fig. 2 est une vue partielle en coupe longitudinale de la partie haute d'un porte-godets utilisé dans l'appareil de l'invention, la Fig. 3 est une vue partielle en coupe de la partie supérieure d'une pompe utilisée dans l'appareil de l'invention, la Fig. 4 est une vue partielle en coupe d'un mélangeur en zig-zag utilisé dans l'appareil de l'invention, la Fig. 5 est une vue schématique d'un colorimetre suivant l'invention.
A la Fig. 1, l'appareil modulaire d'analyse d'échantillons liquides comprend, à titre d'exemple cinq channes d'analyse 1 à 5. Pour simplifier le dessin et la compréhension de la description suivante, certaines channes, telles que les channes 7 à 3 sont montrées incomplètes. L'appareil comprend encore une aire de chargement 6, une aire de déchargement 7 et une piste de prélèvement 8.
On décrira maintenant le centre de suppression d'actions C.S.A.
Le C.S.A. s'inscrit dans l'Ensemble de Recombinaison d'Actions et a pour rôle de préparer la reconstruction de la trajectoire spatiale T à partir des paramètres d'analyse NEXY00, NEXYOl, NEXY10 et NEXY11, en éliminant un certain nombre d'ac- tions qui correspondent aux plus grands coûts (en nombre de pas d'exploration E) et qui par conséquent ne constitueraient pas des composantes plausibles pour un vecteur S appartenant à une trajectoire T de coût le plus faible possible.
Le CSA permet ainsi de dégénérer l'ensemble des 2n actions (pour n variables): co-apte tenu de la DVC et PSRS il y a lieu de considérer seulement les "K" variables en conflit (K A il facilite l'opération de recombinaison en réduisant le nombre de jeux de composantes théoriquement possibles du vecteur S à un nombre réaliste de jeux de composantes susceptibles d titre candidates à l'élaboration d'une solution au noindre coût.
le CSA (FIG 35) a une structure de tableau orienté à 2n entrées (pour n variables) qui représentent les 2n actions distinctes. Les cases du tableau indiquent le coût en nombre de pas E, de chaque action de chaque variable prise avec toutes les autres actions O des autres variables. Autrement dit on considère pour les Cn plans d'analyse les coûts de chaque action de chaque variable prise isolément sans associer la progression de l'autre variable-avec laquelle elle est associée dans chacun desdits plans d'analyse.
Sur la FIG 35 par exemple, l'action XC coûte 7 pas E dans le plan XY. L'action X=l coûte 6 pas E dans le plan IZ.
En vue de supprimer les actions de plus fort coût, le CSA dans une colonne MAX (Col 1) détermine le coût maximum de chaque action de chaque variable. Dans la colonne MIN (Col 2) est reporté le coût le plus bas pour chacune des deux actions d'une même variable. Enfin, dans la colonne MAX NE (Col 3) est reporté le plus fort des coûts de la colonne MIN; ainsi la co lonne } NE indique le coût minimal pour lequel on a pour chaque variable au moins une action de coût au plus égal à ce coût minimal MAX NE.
Le wA élimine (colonne Act. Sup. (Col 4) les actions dont le coût (exprimé dana la colonne max) est supérieur à MAI NE.
Ainsi, ce mécanisme permet d'éliminer au plus une action par variable et par conséquent de dégénérer les jeux de composantes plausibles pour le vecteur S.
Dans l'exemple numérique inscrit sur la figure 35: - le -AX pour l'action O de la variable X est 7 pour l'action 1 de la variable X est 6, donc la colonne MIN indique 6 pour la variable X - de même pour Y et Z - la colonne MIN contenant 6,7 et 7, la colonne MAX NE indique 7 - l'action 1 pour la valeur Z ayant un MAT de 9 qui est plus grand que MAX NE est supprimée (comme indiqué dans la colonne Act. Sup.).
On décrira maintenant le centre d'exploitation des résultats d'analyse CEA.
Le CEA est un organe de l'ensemble de recombinaison d'actions qui opère un traitement des coûts des 4 couplea d'actions de chacun des c2 plans d'analyse afin de préparer la confrontation de ces coûts pour déterminer la trajectoire spatiale T.
La scrutation de chacun des Cn2 plans d' d'analyse fournit les trois paramètres fondamentaux BIYOO, NEXICI, NElYlO, qui permettent le calcul du 4ème paramètre NEXY11.
Ces quatre paramètres de base sont considérds comme des données disponibles à l'entrée du CEA.
Le CEA è partir de ces quatre paramètres calcule le coût minimum de chaque action de chaque variable, associée à l'une ou l'autre des actions de l'autre variable du plan d'analyse, ceci en vue de sélectionner les couples d'actions de plus faible coût (en nombre de pas E) et de permettre un classement des variables et des actions en fonction de l'ordre croissant de ces coûts dans le but d'élaborer des jeux de composantes préférentiels pour que le vecteur S à à définir, 51 oriente dans la direction d'une trajectoire spatiale optimale0 Pour cela, le CEA comprend G2 sous ensembles identiques de traitement qui correspondent aux Gn groupes de quatre paramètres de base élaborés par les e plans d'analyse.
Chaque sous ensemble comprend des cases de mémorisation M (FIG 36) où sont enregistrés les quatre paramètres de base, et la détermination des plus faibles coûts pour chaque action de chaque variable se fait très simplement en comparant les coûts de chaque action de chaque variable prise avec les deux actions de chacune des autres variables.
Dans l'exemple numérique inscrit sur la figure 36 : - le coût de l'action 1 de la variable i est de 6 avec l'une ou l'autre des actions de la variable Y, et aussi de 6 avec l'une ou l'autre des actions de la variable Z : d'où 1Y=6 et NEilZ=6.
La poutre 2 peut être montée ou descendue, le long d4:s mâts de charges 1, par des dispositifs appropriés et con, de façon à amener la poutre 2, soit près du pont prieur, soit au contraire à ia partie supérieure des mâts ou montants 1. La fig. 9 montre un vérin 26 dont la tige 26a commande par un bras des poulies de moufle 27 agissant sur deux câbles 28, 29 renvoyés par des jeux de poulie sur les poutres 2 guidées le long des montants 1. Le dessin montre bien que le mouvement vertical des deux poutres 2 est toujours synchronisé lorsque le vérin 26 qi est à double effet travaille dans un sens ou dans l'autre.
3 désigne un chariot pouvant rouler le long de la poutre ou ou des deux poutres 2 dans la réalisation de la fig. 9.
La ou les poutres 2 sont prolongées sur l'un des côtés du bâtiment ou parfois même sur les deux côtés du bâtiment par un élément additionnel 4, articulé sur un axe 5, fixe sur la ou les poutres 2, avec lesquelles ledit élément 4 peut venir dans le prolongement, comme représenté à la fig. 9.
Lorsque le navire NI doit ravitailler le navire N2, l'é- lardent 4 est placé dans le prolongement de la poutre 2, puis verrouillé convenablement. Cette position apparaît à la fig. 9.
Près de l'un au moins des montants 1, se trouve monté un treuil 6 qui se compose de supports 6a, fixées sur le pont P1 ou P2 du navire NI ou N2 (fig. 2). Les supports maintiennent, è l'aide de paliers, un arbre 7 sur lequel est monté un tambour 8. L'arbre 7 est entraîné en rotation par un moteur 9 comportant en général un frein et des dispositifs d'asservissement, dont le r81e sera expliqué plus loin.
Le tambour 8 du treuil 6 permet d'enrouler ou de dérouler un câble 10 dont l'extrémité ?Oa est fixée en Il sur le pont PI ou P2 du navire H1 ou N2.
En haut du mat ou montant 1 considéré est placée une poulie 12, puis sur la poutre 2 des poulies de renvoi coaxiales 13, 14; finalement sur l'élément de prolongation 4,en bout de chaque poutre 2, sont montées des poulies coaxiales 15, 16, permettant au câble 10 de supporter une poulie 17, dont l'axe central porte un crochet 18. Deux jeux identiques de poulies 12, puis 13, 14, 15, 16 et 17 sont prévus dans le cas d'une réalisation selon la fig. 9.
Comme on le voit à la fig. 2, les flèches F1, F2 indiquent le mouvement de montée oside descente qui peut être effectué par la poutre 2 sous le contrôle du dispositif, ce dispositif étant soit celui de la fig. 9, à savoir le vérin 26 et les câbles et poulies décrits, soit un ensemble à vérin 26 et un seul câ- ble ou encore des treuils cru tous autres dispositifs de m8me nature.
L'élément de prolongation 4 porte également une pince de centrage 20 pouvant se fermer ou s'ouvrir sous la commande du dispositif 21 qui est eu général constitué par des vérins à double effet hydraulique ou pneumatique.
Lorsque le navire ravitailleur NI arrive près du navire à ravitailler N2 qui comporte la même installation que b navire NI, on procède de la facon suivante On fait tout d'abord pivoter les éléments 4 pour les amener dans le prolongement des poutres 2. Dans cette position les éléments 4 sont reliés par les crochets 18 suspendus aux câbles 10 à un berceau de transfert 23 '6tendant dans le sens longitudinal du navire. Les pinces 20 sont destinées à maintenir latéralement le berceau de transfert 23 afin de l'empêcher de se balancer au bout des cribles. La manoeuvre des pinces 20 est assurée par les vérins 21.
Les poutres 2 du navire NI sont amenées près du pont PI et le premier colis, par exemple le colis C1 (fig. 4), est attaché par un dispositif approprié, par exemple des pinces 29 (fig. 9), sur le chariot 3. Le chariot 3 est ensuite déplacé le long des poutres 2 et des éléments 4 à l'aplomb du berceau 23 sur lequel il est posé.
Le berceau de transfert 23 comporte dans la réalisation représentée à la fig. 3 des pinces 23a, 23b pour le verrouillage de la charge C, pendant le transfert. Le berceau 23 peut, â la limite,8tre constitué par une simple poutre comme montré par la fig. 9 suivant la nature de la charge.
Lorsque la charge Cl est en place comme représenté à la fig. 3 sur le navire rawritailleurs on fixe sur les crochets 18 les câbles 25 des treuils 6 du navire N2, dont les extrémités sont parvenues sur le navire ravitailleur N7 par tous moyens convenables, comme,par exemple, un lance amarre. Les câbles 25 sont l'équivalent des câbles 10 du navire ravitailleur et ces câbles 25 sont alors reliés au crochet 18 par un crochet analogue. Il est possible que l'installation du navire ravitaillé soit plus simple et comporte seulement des câbles à traction constante passés sur des mâts appropriés.
De préférence,cependant, le navire N2 est équipé normalement de deux groupes de mâts ou montants avec leurs accessoires (poutres transversales, éléments de prolongement de ces poutres, treuils et pinces de préhension ainsi que chariots coulissant sur les poutres transversales)et un chariot comme décrit en référence à la fig. 9.
Lorsque la liaison est réalisée complètement (voir fig. 4), la charge se trouve donc suspendue à l'extérieur du navire NI, les poutres 2 sont alors à une altitude par rapport au pont qui dépend de la hauteur de la charge qui vient d'être saisieO(voir fig. 5). A ce moment, les cibles 10 du navire ravitailleur sont déroulés à partir des treuils et la charge y compris le berceau du transfert 23 sont immergés jusqu'au dessous des carènes des navires N1, N2 (position M fig. 6).
Pendant la descente des câbles 10, les câbles 25 du navire ravitailleur N2 sont maintenus sous une faible tension constante.
Préparation 12 Dans une solution d'α-[3-benzyl-7-oxo-2,6-diaza-4-thia- bicyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α-(1-hydroxyéthylidène)acétate de 2,2,2-trichloroéthyle (450 mg) dans du chlorure de méthylène (7 ml), on ajoute du chlorure de méthanesulfonyle (0,093 ml) et de la trié- thylamine $0,48 ml) à -25 C, et le mélange est maintenu à la même température pendant 40 minutes.Dans la solution a@ ainsi produite d'α-[3-benzyl-7-oxo-4-thia-2,6-diazabicyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]- α-(1-méthanesulfonyloxyéthylidène)acétate de 2,2,2-trichloroéthyle, on ajoute goutte à goutte de la morpholine (0,112 ml), et le mélan- ge est agité pendant 1,3 heure. le mélange réactionnel est lavé à l'eau, séché et évaporé pour donner un résidu qui est purifié par chromatographie sur du gel de silice contenant 10 % d'eau pour donner de l'α-[3-benzyl-7-oxo-4-thia-2,6-diazabicyclo[3,2,0]hept-2-én- 6-yl]-α-(1-morpholinoéthylidène)acétate de 2,2,2-trichloroéthyle (205 mg).
Le produit est un mélange (environ 1 : 1,6) d'isomères géométriques à la position α.
# CDCl3 1,67s+2,35s[3H], 2,83-4,00m8H, 2,31s2H, 4,45+4,88q (12Hz):4,47+4,83q(12Hz) [2H], 5,60-6,12m2H, 7,28s+7,23s[5H].
Préparation 13 Dans une solution agitée d'α-[3-benzyl-7-oxo-4-thia-2,6- diazabicyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α-(1-hydroxyéthylidène)acétate de p-nitrobenzyle (680 mg) dans du tétrahydrofurane (15 ml),on ajoute ,en refroidissant par de la glace, du. chlorure de méthanesul- fonyle (0,18 ml) et de la triéthylamine (0,31 ml) et le mélange est.
agité' 'pendant 1 heure. Les cristaux séparés sont retirés par filtration et le filtrat est évaporé. La purification du résidu (800 mg) par chromatographie sur du gel de silice contenant 10 % d'eau (25 g) donne, à partir des fractions éluées avec un mélange de benzène et l'acétate d'éthyle (2 : 1), l'α-[3-benzyl-7-oxo-4-thia-2,6-diazabi- cyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α-(1-méthanesulfonyloxyéthylidène)acé- tate de p-nitrobenzyle (609 mg). Rendement : 76,6 .
In produit ne contient pas d'isomère géométrique à la position a.
IR:# CHCl3 1784, 1728, 1700, 1614, cm-1. RMN: # CDCl3 2,58s3H, 3,00s3H, 3,79s2H, 5,18s2H; 5,85+6,00ABq(5Hz)2H, 7,22s+8,23m9H.
Préparation 14 Dans une préparation d'α-[3-benzyl-7-oxo-4-thia-2,6-dia- zabicyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α-(1-méthanesulfonyloxyéthylidène) acétate de p-nitrobenzyle (609 mg) dans du chlorure de méthylène (3 ml), on ajoute de la morpholine (0,2 ml) à -150C, et le mélange est agité pendant 50 minutes à la même température. Le mélange réactionnel est déversé dans de l'eau et de la glace; et il est extrait au chlorure de méthylène. La solution d'extrait est lavée h l'eau, s,échée et évaporée.La purification de la mousse obtenue (569 mg) par chromatographie sur du gel de silice (25 g) donne, à partir des fractions éluées avec un mélange ae benzène et d'acé- tate d'éthyle (2 : 1), de l'α-[3-benzyl-7-oxo-4-thia-2,6-diazabi- cyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α-(1-morpholinoéthylidène)acétate de nitrobenzyle (452 mg). Rendement : 75,5 % (mousse).
le produit ne contient pas d'isomères géométriques en position α.
IR:# max CHCl3 1778, 1695, 1615 cm-1. RMN:# CDCl3 2,37s3H, 3,003,73m8H, 3,86s2H, 5,20s3H, 5,73+5,88ABq(5Hz)2H, 7,15-8,28m9H.
Ces- produits sont également nouveaux et peuvent être représentés par les formules suivantes où A, B, R, R' et X sont tels que définis ci-dessus, Y' est un.
groupe acyloxycarbonique contenant jusqu'à 12 atomes de carbone, un groupe amino disubstitué contenant 2, à 20 atomes de carbone, ou un groupe sulfonyle aromatique ou aliphatique contenant I à 20 atomes de,, carbone.
Des groupes préférables pour ASE- sont le groupe phtali- mido, phénoxyacétamido et phénylacétamido; pour X, ce sont les groupes méthyle, benzyle, p-nitrobenzyle, benzhydryle et- 2,2,2- trichloroéthyle; pour R, ce sont les groupes t-butoxycarbonyle, cyclopropylméthoxycarbonyle, carbobenzoxy, méthoxyméthyle, o-nitrophénylthio et benzothiazol-2-ylthio; pour Y', ce sont les groupes cyclopropylméthoxycarboxy, carbobenzoxy, méthoxycarboxy, alkylèneamino contenant 4 à 8 atomes de carbone, morpholin-4-yle dialkylami- no contenant 2 à 6 atomes de carbone, alcanesulfonyloxy contenant 1 à 12 atomes de carbone, ou arylsulfonyloxy contenant 4 à 20 atomes de carbone, et, pour R', ce sont les groupes benzyle et phéno- xyméthyle.
Le composé (9) ou (10), où Y est le groupe amino disubstitué, peut être préparé par les réactions suivantes selon des modes opératoires classiques, tel que présenté dans les préparations citées précédemment où A, B, R, X et la ligne brisée sont tels que définis ci-dessus, à environ -30 C à 00C.
Le procédé peut autre réalisé dans un seul récipient, c'est-à-dire qu'il n'est pas nécessaire d'isoler les produits intermédiaires et de retirer les solvants de réaction dans n'importe quelle étape pour donner le, composé d'énamine.
La préparation des énamines par le procédé indiqué ci-dessus et l'halogénation 1), la suppression de protection du thiol 2) e-t la cyclisation 3) peuvent être aussi réalisées dans-un seul réci- pient, à savoir sans isoler n'importe quel intermédiaire, ou me sans retirer tout solvant durant la réaction, en donnant jusqu'à 80 % (ou plus) du composé de céphem (4) à partir du composé (9) ou (10) où Y est un groupe hydroxy. En d'autres termes, la'réaction peut être réalisée aussi simplement qu'une seule réaction.Dans ce cas, le solvant est choisi parmi un solvant convenable pour tou tes'les réactions. Des exemples typiques sont des solvants formés d'éthers (par exemple le tétrahydrofurane, le tétrahydropyrane et le dioxane), des solvants formés d'amides (par exemple la diméthylformamide, la diméthylacétamide et l'hexaméthylphosphorotriamide) et des solvants formés d'hydrocarbures halogénés (par exemple le chloroforme, le chlorure de méthylène et le dichloroéthane).
A cet effet, lt-nvention concerne une ceinture de sécurité pour travaux en hauteur, caractérisée en ce quelle se compose d'une sangle ventrale, d'une sangle sous-fessière, de bretelles croisées dans le dos, et d'un anneau dorsal relié de façon coul ssante au point de croisement des deux brettelles.
Ainsi, lors d'une chute, ltouvrier est suspendu à l'anneau dorsal par la corde d'assurance. Comme cet anneau peut coulisser, il assure la suspension de l'ou- vrier par ses bretelles, aui transmettent leur traction aux sangles ventrales et sous-fessières, ce qui permet à l'ouvrier de rester suspendu dans une position stable en attendant lessecours. De plus, cet organe absorbant une certaine fraction de l'énergie développée au cours de la chute.
De plus, la disposition des sangles laisse une large possibilité de mouvement à 11 ouvrier, et le fait ou'il n'y ait pas (le ceinture dorsale permet à l'ouvrier de se courber sans entre entravé.
La présente invention sera décrite plus en détail à 11 aide du mode de réalisation représenté echémati- quement sur les dessins, dans lesquels : - la figure 1 est une vue perspective schématique, par devant, d'une ceinture de sécurité - la figure 2 est une vue perspective schématique, par derrière, de cette même ceinture de sécurité - la figure 3 est une vue de l'anneau dorsal et de la plaque de glissement.
Selon la figure 1, une ceinture de sécurité pour travaux en hauteur se compose de bretelles 1 et 2, d'une sangle ventrale 3 et d'une sangle sous-fessière 4 ; les sangles et bretelles sont reliées, de chaque c8té du corps, à des anneaux 6 et 7 qui assurent leur solidarisation.
Des courroies 8 et 9 assurent le positionnement de la sangle sous-fessière 4 ; les sangles 8 et 9 ont l'une de leurs extrémités prise au milieu de la sangle 4, au point 41, et sont attachées après avoir fait le tour des cuisses, à proximité des anneaux, respectivement 6 et 7.
Sur'la figure 2, on voit que les bretelles 1 et 2 sont croisées dans le dos sur un organe 5 qui comporte l'anneau dorsal d'attache 56. Les bretelles 1 et 2 comportent des organes 10 et 11 permettant de régler leur tension ; il en est de même de la bretelle sous-ventrale 3, qui comporte un organe 31 permettant de régler sa longueur.
Be réglage de la tension de la sangle 4 est assuré grâce aux courroies 8 et 9 qui comportent les attaches 81 et 91 permettant un réglage de longueur Selon la figure 3, l'élément 5, qui assure le guidage des bretelles leur croisement, se compose d'une plaque de glissement rectangulaire 51, dans laquelle ont été ménagés des traits de scie 55 et 56 permettant de repousser deux bandes 53, 54 formant cavaliers guides. Les bretelles 1 et 2 sont alors passées entre les guides 53, 54 et la plaque 51. Cette plaque peut donc coulisser sur les bretelles, étant bien entendu que le croisement de ces deux bretelles s'exécute entre les guides 52 et 53.
L'élément 5 comprend également un anneau dorsal 56 situé entre les guides 53 et 54 et entourant les bretelles 1 et.2 permettant d'assurer la fixation de la corde d'assurance.
Lors d'une chute, ltouvrier est suspendu, gracie à l'anneau dorsal 56, à la corde d'assurance. La plaque 51, qui coulisse à ce moment-là, vers le haut, assure donc la suspension de l'ouvrier par les bretelles 1 et 2 qui transmettent-leur traction aux sangles ventrale 3 et sous-fessière 4. L'ouvrier se trouve ainsi suspendu en position aisée, fi8b ce qui lui permet d'attendre les secours.
La présente invention concerne un procédé de moulage par extrusion en continu, pour préparer des produits de sections diverses, par moulage par extrusion de résines thermodurcissables.
Plus particulièrement, 11 invention concerne un procédé de moulage en continu de résines thermodurcissables, consistant à extruder une résine thermodurcissable de telle sorte que la résine ait à l'extrémité de sortie de l'extrudeuse une fluidité correspondant à une pénétration à l'aiguille d'au moins 20 et à durcir immédiatement la résinefextrudée dans un moule à une température de 80 à 25000, sous une pression ne dépassant pas 200 kg/cm2 (196 bars) pour une durée de séjour de 1 seconde à 5 minutes On a utilisé dans divers domaines, le moulage par extrusion des résines thermoplastiques, telles que les résines de polystyrène, les résines de polyéthylène et les résines de chlorure de vinyle.Cependant, les utilisations des articles moulés en résines thermoplastiques sont très limitées, car ces articles ont une résistance à la chaleur et une résistance mécanique médiocres On utilisait à ce jour les résines thermodurcissables dans un procédé de moulage de préparation d'articles moulés de taille relativement réduite, tel que le moulage par compression et le moulage par injection, ou dans un procédé de moulage à faible rendement tel qu'un procédé de moulage à opérations manuelles.
On connais un procédé de moulage par extrusion de résines thermodurcissables utilisant un piston, qui est décrit dans le brevet des Etats-Unis d'amnésique n0 3 461 490. Dans ce procédé connu, il est cependant impossible de mouler des résines thermodurcissables par extrusion en continu, car le moulage doit entre réalisé de façon intermittente. Plus particulièrement, lorsque la course finale du piston est achevée, on arrête l'extrusion et, après que le piston soit revenu au point de départ, on introduit la matière à mouler et on répète le moulage.Par conséquent, comme on arrête le moulage lorsque le piston revient à son point de départ, il est impossible de réaliser un moulage continu et la pression de moulage atteinte lorsque le piston avance diffère beaucoup de la pression exercée lorsque le piston recule, ce qui limite considérablement le type de produit moulé qu'il est possible d'obtenir et les résines thermodurcissables utilisables.
On connais également un procédé qui consiste à plastifier une résine thermodurcissable en utilisant une extrudeusé à vis, en introduisant la matière plastifiée dans ùn pot de transfert et en coulant la matière dans un moule du pot de transfert, en utilisant un appareil de moulage par compression ou par injection différent de l'extrudeuse utilisée pour la plastification, en abtenant ainsi un moulage par compression ou injection (voir le brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 3 233 288, no 3 278 992 et n0 2 746 089).Cependant, dans un tel procédé connu, on utilise uniquement ltextrudeuse pour la plastification d'une résine thermodurcissable et l'obtention d'une alimentation appropriée en résine, tandis que la pression de moulage est exercée par un appareil différent an d'autres termes, dans un tel procédé connu, bien qu'on utilise l'extrudeuse pour l'alimentation en résine, le mécanisme de moulage est pratiquement le même que celui utilisé dans les moulages classiques par compression ou injection.
Dans chacun de ces procédés connus, on réalise le moulage de façon discontinue et, par conséquent, il est impossible de réaliser en continu, un moulage par extrusion.
L'enregistrement du chromatogramme est représenté sur la courbe 4 de la figure 2. Le pic 6 mrrespond au Nérol et le pic 8 au Géraniol. L'instant d'injection est repréré en 10.
La surface hachurée sur le chromatogramme correspond aux produits de décomposition du Nérol et du Géraniol lors du passage dans la colonne de chromatographie.