INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
le traitement classique des carcinomes du col de l'utérus implique l'utilisation de dispositifs intra-vaginaux et intrautérins, complétée par une téléthérapie dirigée vers les parois latérales de la cavité pelvienne. Toutefois, ces dispositifs, bien qu'ils soient satisfaisants pour traiter le col proprement dit, ne conviennent pas bien pour traiter les parois et le plancher de la cavité pelvienne après une ablation du col de l'utérus et d'autres organes.Si on les utilise à cette fin, la dose de rayonnement appliquée aux structures situées dans la portion centrale de la cavité pelvienne, dans le voisinage du vagin, est trop élevée et cause des dommages indésirables cependant que la dose de rayonnement appliquée aux portions éloignées, latérales ou supérieures, des parois pelviennes, où des tissus cancéreux peuvent se trouver présents, est trop faible pour être efficace et guérir le patient d'un cancer. Il y a une irradiation trop forte de structures normales non touchées par un cancer telles que la peau, les os, les muscles, le petit intestin, la vessie, le rectum et d'autres tissus exposés à une courte distance de la substance radioactive, et une irradiation trop faible sur les parties éloignées des parois pelviennes où le tissu cancéreux peut exister.Au surplus, des doses uniformes de rayonnement ne peuvent pas être appliquées au même patient d'une séance de traitement à une autre en raison des difficultés éprouvées à placer d'une manière reproductible les porte-sources d'irradiation des anciens types, utilisant des substances radioactives, et en raison de l'absence d'une inspection visuelle des zones affectées.
Par conséquent, lorsqu'on a à sa disposition seulement des dispositifs intra-vaginaux pour insérer une substance radioactive dans le corps, la seule méthode de traitement des parois et du plancher de la cavité pelvienne après une ablation des organes féminins est un bombardement à partir d'une substance radioactive placée à ltexté- rieur du corps. lais une telle méthode ne permet à peu près jamais d'éliminer avec un plein succès le tissu cancéreux.
Le demandeur, dans son brevet des Etats-Unis d'Amérique n0 2 959 166 publié le 8 novembre 1960, a décrit et revendiqué un appareil permettant de remédier à ces inconvénients des dispositifs intra-vaginaux et intra-utérins de la technique antérieure. Dans le cas du dispositif faisant l'objet du brevet susmentionné, l'appareil contenant la substance radioactive est inséré immédiatement après l'ablation des organes de la reproduction et par la même incision abdominale que celle utilisée pour pratiquer l'intervention chirurgicale, avant que cette incision soit refermée. le dispositif est laissé en place pendant le temps de la durée nécessaire, par exemple pendant plusieurs jours, puis est enlevé par une petite intervention chirurgicale-abdominale supplémentaire.Un tel dispositif apporte un remède à plusieurs des inconvénients des dispositifs de la technique antérieure. Le fait le plus important est qu'il permet d'appliquer un taux d'irradiation assez élevé à toutes les parties des parois et du plancher de la cavité pelvienne sans que des autres zones reçoivent des doses excessives. Il permet aussi une inspection visuelle directe des zones à traiter, il permet une mise en place adéquate de la substance radioactive par rapport aux zones qu'il s'agit de traiter afin que la dose puisse être plus correctement réglée, et il permet une meilleure protection des zones non affectées.
De plus, il permet d'exercer une meilleure maîtrise de la dose d'un patient à un autre, et il élimine la nécessité d'un traitement supplémentaire par les rayons X.
Toutefois, en dépit de ces avantages considérables du dispositif ayant fait l'objet du brevet susmentionné et qui est décrit dans le paragraphe précédent, certains inconvénients subsistent. En premier lieu, l'insertion du dispositif est compliquée en raison du fait qu'il doit être directement attaché aux os. En deuxième lieu, le dispositif est passablement complexe car il comporte un certain nombre de pièces mécaniques mobiles différentes qui doivent entre ajustées afin que l'ensemble s'adapte correctement à l'intérieur du corps du patient. En troisième lieu, une intervention chirurgicale additionnelle, consistant essentiellement à pratiquer une autre large incision, est nécessaire pour enlever l'appareil.De plus, ledit appareil précédemment conçu par le demandeur exige davantage de manipulations de la substance radioactive étant donné qu'il faut mettre en place cette substance dans ledit appareil avant que l'incision abdominale soit fermée.
Par conséquent, bien que le précédent dispositif conçu par le demandeur constitue l'acquisition d'un progrès considérable pour l'irradiation de l'intérieur de la cavité pelvienne, il restait encore bien des perfectionnements souhaitables à y apporter.
La présente invention a pour-but de réaliser un appareil nouveau et perfectionné utilisable pour le traitement des parois et du plancher de la cavité pelvienne par irradiation en ayant recours à la méthode transabdominale.
Les polyvinylpyridines salifiées sont dissoutes dans 100 cm3 d'eau à 200C. La solution est filtrée puis reprécipitée dans une solution contenant 100 cm3 d'ammoniaque (d= 0,92) et 400 cm3 d'eau .
Le précipité jaune qui se forme est filtré puis lavé par une solution ammoniacale contenant 200 cm3 d'eau et 20 cm3 d'ammoniaque (d=0,92) puis par deux fois 200 cm3 d'eau.
Le précipité est séché sous pression réduite (2 à 3 mm de mercure) pendant 12 h puis dissous dans 7p cm3 de tertiobutanol à 40 C. Cette dernière solution est lyophilisée. On recueille 18 g d'une poudre jaunâtre dont l'analyse centésimale donne les résultats suivants c 69,26 - 69,84 H 6,35 N 9,31 - 9,63 Cl 8,53 Sa masse moléculaire moyenne déterminée par ébulliométrie est de 2000.
Le produit préparé a ainsi la formule suivante
On effectue ensuite la quaternisation du télomère préparé ci-dessus.
Dans un ballon de 50 cm3 équipé d'un réfrigérant et d'une agitation magnétique, on place 1 1,5 e du télomère ci-dessus dissous dans 5 cm3 de méthanol.
On ajoute 2 cm3 d'iodure de méthyle et on porte à 11 ébullition à 45 C sous agitation. Après 2 h un précipité jaunâtre se forme.
On arrête le chauffage au bout de 3 h puis on refroidit. On ajoute 20 cm3 d'éther. Le précipité est filtré,-lavé par 2 fois de 50 cm3 d'éther puis séché sous pression réduite de 2 à 3 mm de mercure a 200C pendant 12 h.
On obtient 2,5 de poudre jaunâtre dont l'analyse centésimale donne les résultats suivants C C 38,13 - 38,45 R 4,43 - 4,45 N 4,57 - 4,56 Cl 4,20 - 4,44 I 43,22 - 43,87 EXEMPLE 12 On prépare un oligomère de méthyl-2 vinyl-5 pyridine par voie anionique dans un appareillage en verre entièrement sous argon. Cet appareillage se compose de trois parties destinées 8 la purification du solvant qui est le tétrahydrofuranne (THF), au mélange de ce solvant avec méthyl-2 vinyl-5 pyridine et à .../...
la réaction de polymérisation.
Après avoir purgé tout l'appareil par un courant d'argon purifié, on charge 10 g d'hydrure de calcium dans un ballon de 3 litres équipé d'une entrée d1argon, d'une gaine thermométrique, d'une ampoule de coulée et d'une colonne de distillation surmontée d'une analyseur. On laisse l'appareil sous courant d'argon pendant 24 h. On charge alors 2,4 l de tétrahydrofuranne qui a préalablement subit deux distillations successives sur hydrure de calcium puis sur hydrure de calcium et complexe bîphényl sodium. Ce complexe biphényl sodium a été préparé selon la technique décrite par L.M. LIGGETT Analytical Chemistry 26 (4) 748-750 (1954).On laisse dégazer sous argon pendantl2 h par distillation à reflux On rince le mélangeur par distillation et recyclage continue du TiF jusqu'à obtention d'un THF ne décolorant pas une solution de biphényl sodium.
Ce mélangeur est constitué par un réservoir cylindrique gradué de 2,5 1 muni Sa sa partie supérieure de 2 entrées, l'une reliée à l'analyseur, l'autre munie d'une ampoule contenant le monomère, et à sa partie inférieure de deux sorties, l'une reliée au ballon de 3 litres destiné à la purification du THF, l'autre reliée au réacteur Ce réacteur est constitué par un ballon de 3 litres équipé d'un agitateur et muni de 6 tubulures latérales destinées à l'entrée et a la sortie de l'argon purifié, a la prise de la température, à la réception d'une ampoule contenant la solution de l'initiatuer dans le TKF, au siphonage d'une partie de la masse réactionnelle et a l'injection d'agents permettant la désactivation de la masse réactionnelle.
On place dans l'ampoule contenant l'initiateur ioe cm3 de solution de biphényl sodium dans le THF purifié titrant o,6 molellitre. On place l'ampoule sur le réacteur. On charge 500 cm3 de THF purifié dans le réacteur . On met en place l'ampoule contenant environ 50 g de méthyl-1 vinyl-5 pyridine qui a été distillée deux fois sous azote et sous pression réduite d'abord sur potasse puis sur hydrure de calcium, puis . qui a été distillée sous argon, le monomère étant dégazé 3 fois à la pression réduite de 10 2mm de mercure puis récu- péré dans l'ampoule par piégeage a' -180 C On charge dans le mélangeur 500 cm3 de THF purifié et 35,7 g (0,3 mole) de méthyl-2 vinyl-5 pyridine.
On introduit la solution d'initiateur dans le réacteur donton abaisse alors la température à +100C. On coule dans le réacteur un volume de la solution de méthyl-2 vinyl-5 pyridine tel que le nombre de moles de méthyl-2 vinyl-5 pyridine soit égal à 2 fois le nombre de moles d'initiateur. On laisse réagir 1 h (coloration verte-orangé). On termine l'addition de la solution de monomère restante en 2 h 45. On laisse encore lb 30 sous agitation à 100C.
On désactive le mélange réaetionnel par addition de 1,25 cm3 de méthanol. Les dérivés pyridiniques contenus dans le mélange réactionnel sont alors précipités par de l'acide chlorhydrique gazeux et filtrés. Le chlorhydrate de polymétnyl-2 vinyl-5 pyridine est dissous dans l'eau et la solution obtenue coulée dans de l'eau ammoniaquée. Le précipité est filtré, lavé à l'eau distillée puis séché à 200C en dessicateur jusqu'à poids constant. On obtient 29,7 g de polymère dont la masse moléculaire moyenne déterminée par ébulliométrie dans le chlorure de méthylène est de 1100 ce qui correspond à un degré de polymérisation moyen de 10.
La quaternisation est ensuite réalisée comme indiqué à l'exemple 1.
Ce traitement est à effectuer sur les granulés au moment ou ils ont la température la plus élevée, c'est-à-dire à la sortie de la filière.
Le procédé selon la présente invention consiste à introduire en un ou plusieurs points d'une unité de production fonctionnant en continu un produit finement pulvérisé, par exemple du talc.
L'invention vise également un appareil pour la mise en oeuvre de ce procédé. Cet appareil est notamment caractérisé par le fait qu'il comporte un récipient de stockage du produit monté sur un support mobile et pourvu de moyens d'agitation actionnés par un moteur à air comprime, un conduit d'aspiration étant prévu dans le récipient pour amener le produit à pulvériser dans une zone située à la sortie d'un gicleur alimenté en air comprimé, ladite zone débouchant dans un élément tubulaire formant venturi à la sortie duquel le produit pulvérisé est dirigé vers les points d'introduction de l'unité de production.
L'appareil comporte également un premier ensemble vannemanomètre alimentant en air comprimé le moteur actionnant les moyens d'agitation et un second ensemble vanne-manomètre identique au précédent et branché sur le gicleur.
L'air comprimé est avantageusement fourni par le réseau de distribution correspondant de l'usine.
L'échelonnement des points de pulvérisation, complété par la possibilité d'introduction de talc dans le dosage même des composants de l'aliment, apporte, à une installation utilisant ce procédé, une faculté d'auto-nettoyage des appareillages fixes et mobiles.
Si les effets n'apparaissent pas d'une façon spectaculaire immédiate, ils se manifestent de façon sensible sur un contrôle de plusieurs jours de fonctionnement par - une grande régularité de fonctionnement - une économie d'énergie - une augmentation de la cadence moyenne de production.
En outre, la raréfaction des matières grasses végétales, du type soja, conduit l'industrie des aliments du bétail à s'intéresser à l'utilisation des sous-produits de certaines industries comme : huileries, sucreries, malteries, fromageries et analogues.
Ceux-ci se présentent sous forme grasse, collante, voire même liquide et ne peuvent être utilisés de façon industrielle que dans la mesure où ils ne viennent pas colmater les silos de stockage et les circuits de fabrication. L'utilisation de l'appareil et du procédé selon l'invention, par action de un ou plusieurs appareils par installation, suivant le type d'aliments fabriqués, permet une utilisation rationnelle et donc une revalorisation de ces sous-produits.
L'appareil selon l'invention permet de réaliser une introduction de talc, de qualité homologuée par le service de répression des fraudes, sous forme d'un nuage de poudre finement pulvérisée en divers points d'un circuit de fabrication d'aliments du bétail.
Il permet d'effectuer en outre un dosage quantitatif précis, lié à la capacité de production de l'installation, et à la composition de l'aliment.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante d'une forme de réalisation non limitative d'appareil pulvérisateur selon la présente invention utilisé dans un mode de mise en oeuvre particulier, description faite en se référant au dessin annexé, sur lequel - la figure 1 est une vue latérale, partiellement arrachée, de l'appareil de pulvérisation selon la présente invention, et - la figure 2 est une vue schématique d'une installation de conditionnement d'aliments pour bétail, dans laquelle est monté un appareil de pulvérisation du type représenté à la figure 1.
L'appareil de pulvérisation selon l'invention est constitué par une cuve t cylindrique à axe vertical ouverte k la partie supérieure et à fond tronconique, montée sur trois pieds télescopiques 3, équipés de roulettes orientables 2.
Cette cuve a une capacité suffisante pour recevoir le contenu d'une unité de conditionnement, par exemple 50 kg de talc.
Le bas de la cuve est muni d'un agitateur à pales 4 travaillant parallèlement au fond tronconique, mû par un moteur 5 à air comprimé fixé par bride sous ce fond. L'agitation permet de maintenir le talc dans un état d'aération favorisant son aspiration L'ensemble agitateur-moteur peut être démonté à travers l'orifice de la bride de fixation, les pales de l'agitateur étant articulées sur le moyeu de fixation 7 à l'arbre de commande.
La tuyauterie- 8 d'aspiration du talc est fixée vers le bas de la paroi cylindrique de la cuve qu'elle traverse, son extrémité inférieure, chantournée vers le bas, débouchant légèrement audessus de l'agitateur dans l'axe de l'appareil.
Il l'est encore plus en chromatographie préparative, car en réduisant le temps de séjour des composés dans une colonne de chromatographie préparative, on réduit, d'une part, leur risque de dégradation thermique et, d'autre part, on augmente la productivite de la colonne.
Les facteurs qui contribuent à la qualité d'un support de chromatographie sont 1) sa oranulométrie De nombreuses études ont été réalisées à ce sujet. La granulométrie optimale se situe en général entre 50 et 300 microns.
2) sa mouillabilité Par la Phase stationnaire Le support doit se laisser recouvrir d'un film de phase stationnaire pour des taux d'imprégnation faibles (masse de phase stationnaire/masse de support imprégné < 5 % poids). Pour des taux d'imprégnation élevés (25 à 30 % poids), le film de phase stationnaire est en plus accompagné d'une condensation capillaire de la phase dans les pores du support.
3) son volume poreux et sa répartition Poreuse Le volumPeSio-tal du support conditionne son taux d'imprégnation. Il est avantageux, surtout en chromatographie préparative, d'avoir un support dont le volume poreux soit 3 compris entre 0,5 et 2 cl3/9., afin de pouvoir opérer les colonnes avec de grandes quantités de produits à séparer. La répartition poreuse influe sur l'ordonnée du point B sur la courbe d'efficacité de la figure 1, ainsi que sur la pente de la partie BC de la même courbe. Les meilleures performances, HEPT inférieure à 1 mm et branche BC quasi horizontale, sont obtenues avec des supports dont le diamètre des pores se trouve en-tre 0,1 et 100 microns et de préférence entre 0,5 et 1,5 micron.
4) son inertie de surface Le rôle d'un support de chromatographie gaz-liquide est de maintenir la phase stationnaire, soit en film, soit en film + condensation capillaire dans les pores. La surface du support ne doit pas donner lieu - à l'adsorption des produits qui passent dans la colonne sous peine d'obtenir des pics qui traînent, - à action catalytique sur la ou les transformations chimiques (isomérisation, déshydratation, polymérisation, etc...) des produits qui passent dans la colonne.
Il est actuellement possible de trouver, sur le marché, des supports pour lesquels les caractéristiques 1, 2 et 3, ci-dessus, sont satisfaisantes. Par contre, il n'existe pas de produit qui associe à la fois les caractéristiques 1, 2 et 3 et la caractéristique 4.
Les supports qui présentent des caractéristiques 1, 2 et 3, satisfaisantes sont en général des composés minéraux issus de terres de diatomées. On peut citer à titre d'exemple non limitatif des Chromosorbs P ou la brique C 22 commercialisés par la Société JOHNS MANVILLE (U.S.A.).
Les supports de ce type conduisent à des colonnes de chromatographie tant analytiques que préparatives extrêmement efficaces dans le cas de l'analyse ou de la purification de composés très stables, tels que par exemple les paraffines, isoparaffines, cyclanes, monooléfines, aromatiques etc...
Par contre, ces mêmes supports donnent lieu à des réactions catalytiques très diverses dans le cas de composés de réactivité plus grande que les hydrocarbures mentionnés ci-dessus, tels que les diènes, les alcools o < éthyléniques, les terpènes et tous les dérivés terpéniques etc...
La transformation totale ou partielle de ces produits, sous l'action catalytique du support, rend impossible et leur analyse en chromatographie analytique, et leur purification en chromatographie préparative.
L'analyse chimique des supports du type de ceux évoqués ci-dessus montre que ceux-ci sont constitués de 90 % environ de silice, de 5 % environ d'alumine et d'un certain nombre d'oxydes métalliques ou métalloidiques, tels que Fe203, CaO, Na20 etc...
L'activité catalytique de ces supports dans les réactions de transformation de molécules telles que celles évoquées précédemment, est attribuée à l'existence sur ces support de sites acides dus à la présence d'alumine dans la silice4 L'activité catalytique acide des sites silice-alumine est une chose bien connue dans le domaine de la catalyse hétérogène.
On connaît un certain nombre de méthodes pour réduire l'activité catalytique parasite de ces supports. On peut citer à titre d'exemple a) le traitement thermique à haute température (G. BLANDENET, J. ROBIN, Journal of Gas Chromatography, 1966, 288-294), b) la calcination en présence d'un fondant alcalin (Brevet français 1 456 205). Ce type de traitement conduit à des produits commercialisés par JOHNS MANVILLE, sous la marque Chromosorb W, Chromosorb 6 ou Celite 545, c) le lavage à la soude ou la potasse ou le dépôt de soude ou de potasse sur le support.
Les méthodes d'élimination de l'activité catalytique du type a) et b) ci-dessus sont réputées efficaces. Par contre, elles donnent lieu à une modification de la texture du support ainsi traité qui entraîne une sérieuse perte d'efficacité des colonnes de chromatographie.
La méthode du type c) ne modifie pas la texture du support. Si dans quelques cas particuliers elle permet d'en réduire l'activité catalytique acide, elle présente par contre le désavantage de conduire à un support nettement basique dans lequel, l'excès de base alcaline conduit quelquefois à une autre activité catalytique, du type basique.
Cette activité catalytique basique est dans beaucoup de cas (terpènes et composés terpéniques par exemple) tout aussi nuisible que l'activité acide initiale.
Un autre but de la présente invention est de réaliser l'insertion de gouttes de garde sur une base variable dans une machine d'impression à jet d'encre.
Encore un autre but de la présente invention est de reduire au minimum les problèmes de fusionnement-éparpillement dans l'impression à jet encre grâce à une commande précise de l'insertion des gouttes de garde en fonction du type de segment de gouttes, tel qu'un tel qu'un segment noir ou un segment blanc.
Un autre but de la présente invention est de réaliser des configurations de gouttes d'insertion différentes selon les dispositions relatives entre les segments et à l'intérieur des segments.
D'autres objets, caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront mieux de l'exposé qui suit, fait en référence aux dessins annexés à ce texte, qui représentent un mode de réalisation préféré de celle-ci.
La figure 1 represente une machine à imprimer à jet d'encre qui comporte une imprimante et une unité d'enregistrement/reproduction à carte magnétique, qui utilise le procede d'impression de la présente invention.
La figure 2 représente une configuration de gouttes "1032" qui a été déterminee comme étant une configuration qui produit une impression d'une qualite particulièrement élevée.
La figure 3 représente les éléments de l'ensemble de la tête de l'imprimante à jet d'encre t la grille coopérante.
Les figures 4a, 4b et-4c représentent diverses relations de trajectoires de gouttes qui peuvent se présenter au cours de l'impression à jet d'encre.
Les figures 5a, 5b et 5c représentent les problèmes du fusionnementéparpillement et déplacement qui peuvent être rencontrés au cours de l'impression.
La figure 6-représente un schema-bloc détaillé des circuits logiques de génération de caractères, de charge des gouttes et d'insertion des gouttes, conformément à la présente invention.
La figure 1 représente une machine à imprimer à jet d'encre qui comporte une imprimante 1 et une unité d'enregistrement/reproduction à carte magnétique 2 qui coopere avec elle. L'unité à carte 2 a été représentée uniquement par commodité et d'autres types d'unités de memoire, d'unité d'enregistrement/reproduction et analogues peuvent être utilisés dans la présente machine L'imprimante 1 comporte le clavier habituel 3 pour l'entrée des caractères dans la machine et pour la commande des fonctions. L'imprimante 1 comporte un ensemble de tête à jet d'encre--4 monté sur un chariot 5 pour pouvoir effectuer une course de gauche à droite (et retour) en un emplacement adjacent à un document 7 qui doit être imprimé.L'imprimante 1 peut être munie de divers boutons de commande 10, 11, 12 et 13 pour commander respectivement l'impression automatique, ligne par ligne, mot par mot et caractère par caractère. D'autres touches 15 à 18 servent à la sélection du mode, à savoir, respectivement, enregistrement, reproduction, reglage et saut. L'imprimante 1 comporte un contact en ampoule 30 de marge gauche, un contact 31 de retour du chariot porte-tete de projection de jet d'encre et un contact 32 de marge droite.
L'unité à carte magnetique 2 comporte une fente de chargement 25 et un indicateur de piste 26. L'unité 2 comporte egalement un bouton d'éjection de carte 27,- un bouton de passage à la piste inférieure 28 et un bouton de passage à la piste superieure 29 pour repositionner le transducteur de balayage (non représenté) par rapport aux diverses pistes de la carte.
CONFIGURATIONS DE GOUTTES SEQUENTIELLES AVEC GOUTTES DE GARDE Le fusionnement des gouttes se produit lorsqu'une goutte de tete dans une séquence de gouttes particuliere est ralentie par la résistance aerodynamique et qu'une goutte suivante, qui rencontre unerésistance aérodynamique moindre, la rattrape et la heurte, formant ainsi une goutte plus grosse.
L'éparpillement se produit lorsque les forces de repulsion de charges semblables sont suffisantes pour dévier 1 'une des gouttes ou les deux hors de leur trajectoire desiree.