INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans la forme de réalisation représentée à la figure 1, chaque dent 1 de la denture de la lame comprend conformément à l'invention, deux pointes 2 séparées par un creux 3,et deux dents consécutives 1 sont séparées par un évidement 4 dont la profondeur H est supérieure à celle h du creux 3 entre deux pointes 2 d'une meme dent 1. les creux 3 sont incurvés et les hauteurs h des dents 2 au-dessus du fond du creux adjacent 3 qui les séparent sont égales.
Ce type de profil pour la denture de la lame de la scie est particulièrement adapté au sciage à chaud de poutrelles en acier dans l'industrie sidérurgique.
La forme d'exécution représentée à la figure 2 diffère de celle de la figure 1 par le fait que la hauteur hl au-dessus du creux adjacent 3 de la pointe de chaque dent 2a qui arrive la première au contact du profilé à découper, compte tenu du sens de rotation R de la scie, est légèrement inférieure à la hauteur h2 au-dessus dudit creux 3 de la seconde pointe 2b de cette dent. Cette denture dans laquelle chaque dent 5 est ainsi asymétrique, alors que les dents 1 de la figure 1 sont symétriques, est particulièrement appropriée au sciage à chaud de gros ronds en acier.
La différence h2 - hl peut peut varier ~ de quelques dixièmes de millimètre à plusieurs millimètres.
la forme d'exécution représentée à la figure 3 est plus particulièrement destinée à la coupe de métaux non ferreux tels que l'aluminium. Dans ce mode de réalisation, les-flancs extérieurs 6 des deux pointes 7 d'une même dent 8, attenant aux deux évidements 9 agencés de chaque eôté de ladite dent 8, sont rectilignes et orientés dans des directions pratiquement radiales, l'angle A formé entre les deux flancs rectilignes intérieurs 11 des pointes 7 étant complémen tairement inférieur à 900.
la figure 1 mowntre les deux ev;trémftés, disposdes bout à bout, de deux tubes Il et 12 raccordés l'un-d l'autre à l'aide d'un manchon d'acier 13. Deux paires de rainures annulaires 14 et 15 sont prévues dans la surface intérieure du manchon 13 au niveau des extrémités respectives des tubes 11 et 12. Deux autres rainures annulaires analogues 16 sont prévues dans la surface intérieure du manchon 13 au voisinage des deux extrémités du manchon 13.
Un anneau creux 17, analogue à un pneumatique de véhicule, est logé à l'intérieur de chacune des rainures 14, 15 et 16 et l'intérieur de chacun de ces anneaux creux 17 communique avec l'extérieur par deux trous 18 et 19 ménagés dans la paroi du manchon. les trous 18 situés à la partie inférieure du manchon constituent des ouvertures d'entrée pour injecter une composition de résine époxy et sont munis chacun d'une tubulure de remplissage 20 qui est raccordée à un répartiteur 21. Les trous 19 situés à la partie supérieure du manchon constituent des ouvertures d'échappement d'air et sont munies de soupapes d'échappement d'air 22.
tors de la mise en oeuvre du dispositif de rsccordenent, les anneaux creux 17 logés dans les rainures 14, 15 et 16 sont remplis de résine époxy introduite par le répartiteur 21, les tubu- lures de rE > #.mplissage 20 et les trous 18. Ta composition de résine époxy remplit les anneaux creux 17, en chassant l'air contenu dans ces anneaux, qui s1 échappe par les soupapes 22 contenues dans les trous 19. Lorsque la résine époxy atteint les soupapes d'échappement d'air 22, celles-ci sont automatiquement obturées par la résine et la pression de la résine à l'intérieur des anneaux creux 17 s'élève jusqu'à la pression à laquelle la résine est fournie par la pompe (pression dépassant 140 kg/cm2).Sous l'action de la pression de la résine à l'intérieur des anneaux creux 17 ceux-ei, qui sont réalisés en caoutchouc nitrile,sont déformés et presses fermement contre la surface extérieure des tubes 11 et 12 pour former un joint d'étanchéité. La composition de résine époxy est maintenue sous pression jusqu'à son durcissement.
Entre les rainures annulaires 14 et 16 de chacune des extrémités de tubes, une rainure hélicoidale 23 est forme dans la surface intérieure du manchon 13. Un certain nombre de segments en forme de mâchoires 24, réalisés en acier dur, sont logés à l'intérieur des rainures 23. les segments 24 sont montés à frottement dur dans les rainures 25 et présentent entre leurs extrémités des jeux de 0,5 mm. Ces segments présentent une série de ncrviires circonférentielles de préhension, en lame de couteau ou en dents de scie, qui mordent dans la surface extérieure du tube. Dans chaque rainure 23, en arrière des segments 24, est disposé un tube hélicoïdal en caoutchouc nitrile 25 qui constitue une cellule de pression.A l'extrémité extérieure du tube hélico#dal 25, à la partie supérieure du manchon 15, l'intérieur du tube 25 communique avec l'extérieur par un trou 26. Le trou 26 est muni d'une soupape d'échappement d'air 27.
A l'extrémité intérieure du tube 25, à la partie inférieure du manchon 13, l'intérieur du tube 25 communique avec 11 extérieur par un trou 28. Ce trou 28 est muni d'un tube de remplissage 29 raccordé au répartiteur 21. les tubes hélicoïdaux 25 sont remplis d'une composition de résine époxy de la ment manière que les anneaux creux 17. la composition de résine époxy est introduite dans les tubes hélicoïdaux 25 à la partie inférieure du manchon et chemine le lonffl du tube hélicoïdal 25 en déplaçant devant elle l'air contenu dans le tube, jusqu a ce que la résine époxy atteigne la soupape d'échappement d'air 27. lorsqu'elle atteint la soupape d'échappement d'air 27, la résine époxy obture cette soupape et la pression de la résine époxy à l'intérieur du tube 25 s'élève jusqu'à la valeur à laquelle elle est fournie par la pompe.
La pression de la résine époxy entrain la dilatation du tube 25 qui amène les segments en forme de mâchoires 24 à mordre danss la surface extérieure du tube 11, 12. les nervures en lame de couteau ou en dents de scie des mâchoires assurent la saisie ou préhension du tube. La résine époxy est maintenue sous pression jusqu'à son durcissement, de manière à maintenir la force de préhension exercée par les segments 24 contre les extrémités des tubes Il et 12.
les figures 4 à 6 montrent une variante de conception du dispositif de raccordement de tubes des figures 1 à 3. Un manchon de raccordement 113, destiné à etre monté sur une extrémité d'un des tubes à raccorder 12,comporte une bride circonférentielle 130, faisant saillie vers l'extérieur, destinée à assembler, à l'aide de boulons, le manchon 113 et un autre manchon analogue monté sur l'extrémité d'un autre tube. La bride d'assemblage 130 est munie de trous 131 destinés à recevoir des boulons (non représentés ici). Dans un évidement 132 de la surface d'extrémité du manchon, à l'extrémité qui porte la bride 130, est logé un anneau creux en caoutchouc nitrile 133. Cet anneau creux 133 communique avec l'extérieur par un trou 134 ménagé dans la bride.Une fois que les deux manchons de raccordement analogues 113 ont été assemblés, par boulonnage de leurs brides 130, l'anneau creux 133 peut entre rempli de résine époxy de la manière décrite précédemment et maintenu sous pression jusqu'à durcissement de la résine de manière à former un joint d'étanchéité permanent entre les surfaces d'extrémités des deux manchons.
le manchon 113 est divisé longi.tudinalement, suivant un plan passant par son axe. I,es deux moitiés du manchon 113 peuvent être assemblées au moyen de boulons à vérin hydraulique 135 qui.
traversent des trous ménagés dans des brides d'assemblage ] #ongitudi nales 136.
Dans la surface intérieure du manchon 113 sont prévues des rainures annulaires 14, 15 et 16, munies d'anneaux creux 17, analogues respectivement aux rainures et aux anneaux creux du mode de réalisation de la figure t. Entre les rainures 14 et 16, dans la surface intérieure de chacune des moitiés du manchon 113, sont prévues une série de sections de rainure serni-circulaires 137. les sections de rainure successives sont a#ternativement reliées, à leurs extrémités, par des sections semi-circulalres 138. Dans ces conditions, les sections 137 et 138 forment, dans chaque moitié de manchon, une rainure continue d'une extrémité à l'autre du manchon.
Des segments incurvés en forme de mâchoires 24 sont logés dans la rainure de chaque moitié de manchon. Dans cette rainure, en arrière des segments en forme de mâchoireswest disposé un tube continu de caoutchouc nitrile 139 qui suit le trajet sinueux de la rainure et communique avec l'extérieur, à ses extrémités opposées,par des trous 26 et 28, munis respectivement d'une soupape d'éehappement d'air et d'un tube de remplissage, de la mtme façon que les trous 26 et 28 du mode de réalisation de la figure 1.
Pour raccorder deux tubes, deux manchons de raccordement 113 sont montés respectivement aux extrémités des deux tuties, les deux moitiés de chaque manchon étant assemblées par les boulons 135 et les deux brides 130 étant assemblées par des boulons. Les anneaux creux 17, les tubes 137 et l'anneau creux 133 sont tous remplis de résine époxy et maintenus sous pression jusqu'à durcis- sement de celle-ci. les anneaux creux 17 assurent l'étanchéité par rapport aux tubes, le tube 137 presse les serments en forme de mâchoires 24 de manière- qu' ils mordent dans les surfaces extérieures des tubes et l'anneau creux 133 assure 1'étanchéité entre les deux manchons 113.
Ta figure 7 montre un autre genre de dispositif de raccordement de tubes qui est agencé d'une manière analogue à celui des figures I et 4 en ce qui concerne les moyens d'étanchéité et de saisie, mais qui présente un plan d'assemblage disposé #blique- ment, c'est-à-dire incliné par rapport à l'axe des tubes, de manière à faciliter le raccordement.Au moins deux brides de profil tronqué 230 sont maintenues assemblées par deux segments articulés d'un collier à charnière 231 qui entoure ces brides 230 et est maintenu en position de fermeture par une cheville conique 232 qui est enga- gée à travers des trous 233 ménagés dans des tenons 234 portés par les deux segments de collier du cssté opposé à la charnière de celui-ci et engrenant les uns avec les autres.
La figure 9 montre la manière dont les deux segments articulés du collier à charnière 231 peuvent être fermés autour des brides 230 du manchon 213, soit à l'aide d'un vérin hydraulique 235, soit par gravité, en utilisant une élingue 236.
Comme on peut le voir sur la figure 8, la cheville conique 232 comprend un certain nombre de cellules de pression 237 qui sont reliées l'une à l'autre, à l'intérieur de la cheville, par des conduits 258. Après que la cheville 232 a été inséré, les cellules de pression peuvent être remplies d'une composition de résine époxy à une pression de 140 kg/cm2. les cellules de pression agissent alors sur les parties opposées des tenons 234 en serrant en direction l'un de l'autre les deux segments du collier.la cheville d'articulation 239 peut être construite de la même manière que la cheville 232 et ses cellules de pression peuvent être mises sous pression de la même manière, afin de serrer les#deux segments du collier en deux emplacements opposés des manchons.
Comme on peut le voir sur la figure 10, les surfaces jointives des brides 230 renferment un joint d'étanchéité dextrd- mité semblable à celui représenté sur la figure 4.
Les exemples ci-après illustrent l'invention, sans toutefois la limiter.
EXEMPLES 1à8: Dans un autoclave de 50 ml, en titane, agité dans un bain d'huile maintenu à la température de travail, on charge d'une part 25 mI d'une solution constituée d'acétate thallique, d'eau. d'acide acétique et d'acétate de sodium - le pH de cette solution est désigné dans ce qui suit par l'expression "pH mesuré" - et d'autre part du propylène.
Après réaction, le contenu de l'autoclave est soutiré dans un piège contenant 50 ml d'eau à 5 C ; l'autoclave est alors rincé avec 2 fois 20 ml d'eau. L'eau de rinçage est recueillie dans le piège.
Le mélange réactionnel est alors analysé, après neutralisation éventuelle de l'acide acétique libre, par chromatographie en phase vapeur.
Les conditions particulières, ainsi que les résultats obtenus, sont rassemblés dans le tableau I.
TABLEAU I Température : 100 C (T) Concentration du thallium- (III) : 0,4 mole/litre (x) Durée de réaction : 1 heure (t) Taux de transformation " " : 100 % (TT)
Conditions particulières Rendements N Sélectivité Exemple Propylène α C R pH Acétone Propanediol-1,2 Monoacétate de (S) (millimoles) mole/litre mesuré propanediol-1,2 a 100 0. 1 2.5 Z. 53.27 24.3 17.77 0.44 1 " 0.5 " " 4. 27.8 18.8 49.2 0.71 2 " 0.75 " " 4.75 18.5 21.7 61.1 0.82 3 " 0.90 " " 5.2 14.4 15.5 58.1 0.84 4 " 0.75 3 7.5 5.27 7.9 12.5 74.2 0.92 5 " 0.90 " " 5.75 3.9 11.5 70.5 0.96 6 25 0.96 " " 6 Traces 12.0 76.2 #1 7 57 " " " " " 14.2 78.2 " 8 105 " " " " " 19.0 72.4 " L'essai a ne rentre pas dans le cadre de la présente invention.
Les rendements sont définis comme étant le nombre de moles du produit considéré formé pour 100 moles de Thalium (III) transformé.
Ce tableau met en évidence l'intérêt qu'il y a à opérer à pH élevé et à maintenir ce pH au cours de l'essai en fixant le rapport R à une valeur élevée.
EXEMPLES 9 à 17 Reprenant le mode opératoire décrit pour les exemples 1 à 8,- une série d'essais a été réalisée, illustrant l'intervalle de températures (T) dans lequel on peut mettre en oeuvre le procédé, objet de la présente invention. Les conditions particulières et les résultats obtenus sont portés dans le tableau II.
Concentration en thallium trivalent (x) : 0,4 mole/litre. TABLEAU II
CONDITIONS PARTICULIERES RENDEMENTS N TT% Sélectivité Exemple T t en Propylène α C R pH de Acétone Propane- Monoacétate Oxyde (S) en C mn en mesuré Tl(III) diol-1,2 de propane- de millimole diol-1,2 propylène 9 50 60 100 0.75 1 2.5 4.75 81.7 14.2 Traces 19. 59.9 0.85 10 150 30 " " " " 4.75 100 13.9 25 39.7 0 0.81 11 100 15 " 0.90 3 7.5 5.75 86.1 0.4 15.2 55.3 1.2 0.99 12 " 30 " " " " " 100 4.2 5.8 71.1 0 0.95 5 " 60 " " " " " 100 3.9 11.5 70.5 0 0.95 13 50 60 " " " " " 28 1.3 0 46.7 67 0.99 14 " 180 " " " " " 52.2 9.5 9.5 48.3 47.9 0.92 15 " 240 50 0.96 " " 8 38.9 8.6 10.5 69.2 52.9 0.94 16 70 " " " " " 8 92,4 5.3 31.2 54.9 5.5 0.95 17 100 60 " " " " 8 100 Traces 14.2 78.2 0 #1 Dans ce tableau, TT désigne le taux de transformation du thallium trivalent.
Les rendements sont exprimés comme précédement.
EXEMPLE 18 On a cherché à repousser au maximum le degré de neutralisation de l'acide acétique permettant l'utilisation de l'acétate thallique sans précipiter l'oxyde thallique (Tl203).
Pour ce faire, on a repris le mode opératoire décrit pour les exemples 1 à 8 et réalisé une série d'essais avec une concentration de 0,4 mole/litre d'acétate thallique, dans une solution à 5 moles/litre d'acétate de sodium, en engageant 100 millimoles de propylène. La réaction a été réalisée à IOO0C pendant I heure, en ajoutant une quantité infime désignée par E soit d'acide acétique, soit de soude. Dans ces conditions, a tend vers la valeur 1 et R a pour valeur 12.5. Les résultats sont portés dans le tableau III. Le thallium trivalent est converti à 100 %.
Selon la figure I, deux zones I et II d'une ligne équipée pour le contrle automatique de trains sont situées de part et d'autre de la limite de zones BG. Chaque zone est divisée en courts tronçons Lî à L6 auxquels de courtes boucles de conducteurs de voie sont associées. Les points de marquage H sont déterminés par inversion de phase au niveau des croisements desdits conducteurs. Ces boucles sont alimentées par l'intermédiaire d'équipe- ments d'émission et de réception utilisés en parallèle et installés dans des boîtiers ESG. Chaque boucle de conducteur de voie, en règle générale, comporte trois points de marquage M espacés à intervalles egaux LA.Le circuit de détection d'inversion de phase n'est autorise à fonctionner que dans un intervalle F (fenetre) dont la position est déterminée par le dernier point de marquage détecte. Au milieu de cet intervalle doit normalement correspondre le point de marquage suivant.
Puisque des boucles individuelles de conducteurs de voie ne fonctionnent pas en synchronisme de phase, les changements de phase qui simulent les points de marquage peuvent apparattre au niveau de la limite entre deux boucles. Ainsi les passages de Ll à L2 et L3 à L4 entre boucles sont situés entre deux points de marquage. Ceci permet d'et sur que ces passages (ou transitions) cotncident avec les fenetres de réception F de telle façon que le véhicule ne réagit pas aux changements de phase se produisant à ces emplacements.
La limite de zones BG est le point de référence par rapport auquel la position est estimée et est également la base servant au comptage des points de marquage. Cette limite de zones doit etre située à l'endroit où lton devrait normalement rencontrer un point de marquage. Pour cela les boucles de conducteurs de voie L3 et L4 placées de part et d'autre de la limite BG ont une longueur LA inférieure d'un demi-intervalle entre deux points nor 'aux par rapport aux autres boucles (lui, L2, L5, L6). Il est à remarquer que Si leur longueur était supérieure de la meme valeur, le résultant serait identique.
Un véhicule se déplaçant sur la ligne représentée à la figure l de la gauche vers la droite ne détectera pas les passages de Lt à L2 et de L2 à L3. La limite de zones entre L3 et L4, où le véhicule s'attend à rencontrer un point de marquage, ne sera détectée que si les courants circulant dans les boucles adjacentes L3 et L4 sont déphasés l'un par rapport à l'autre d'environ 1800. Si un véhicule ne détecte pas la présence d'un point de marquage au niveau de la limite de zones ceci n' aura guère d'influence sur sa localisation puisqu'il est informé du changement de zone par les deux premiers messages de données qu'il reçoit après avoir franchi ladite limite.
En effet, il y a nouvelle détermination de la localisation par rapport au point de référence et remise à zéro à la fois du compteur de points de marquage et du système embarqué de mesure de distance parcourue.
Lorsque la transmission des données est interrompue tout au long d'une boucle complète (LI, L2), le véhicule peut franchir cette boucle si le notre maximum de points de marquage pouvant etre passés sans qu'il y ait détection est au moins supérieur de l, c'est-à-dire est au moins égal à 4.
Si la panne survient dans une boucle qui forme également limite de zones (L3 ou L4 par exemple), le véhicule, lorsqu'il reçoit le signal d'identification de la nouvelle zone II, ne peut pas déterminer laquelle de la dernière boucle L3 de la zone I qu'il vient juste de traverserou de la première boucle L4 de la nouvelle zone Il est en panne. De par la présence d'éventuelles erreurs de localisation, la transmission de données doit etre interrompue dans un but de sécurité.
Les pannes survenant dans la transmission de données au niveau d'une boucle adjacente à une limite de zones et qui n'ont pas lieu jusqu'd ce que le véhicule soit à l'intérieur de la région sous l'influence de cette boucle peuvent causer des erreurs de localisation si elles résultent du fait que le dernier point de marquage précédent la limite de zones nta pas été détecté. Le système de localisation est particulièrement sensible aux pannes survenant iwxédiatement après que le véhicule a franchi la limite de zones.
Si ces pannes durent plus longtemps qu'il est nécessaire pour parcourir une distance égale à la aroitié de l'intervalle (fenetre) de réception, le système de mesure de distance embarqué sera remis à zéro trop tard. Ainsi, les points de marquage suivants ne correspondront plus aux fenetres de réception et la localisation deviendra impossible.
La figure 2 représente la proximité dune limite de zones sur une voie équipée conformement à l'invention.
Deux boucles Ll0 et Lll sont situées de part et d'autre d'une limite de zones BG et ont une longueur égale à la moitié de celle (LA) séparant deux points de marquage ordinaires. Seules les troisièmes boucles L8 et L13, situées de part et d'autre de la limite de zones BG, ont une longueur égale à celle de trois intervalles normaux.
La figure ne représente pas les modifications apportées sur le véhicule ini-meme. Seul le compteur de points de marquage est remis à zéro lorsque le véhicule franchit la limite de zones. Celui-ci est muni d'un compteur supplémentaire enregistrant la distance parcourue sans réception d'information en cas de panne de cet ordre, et il est automatiquement remis à zero lorsqu'un nombre prédéterminé de messages de données a été correctement reçu.
Lorsqu'un véhicule muni de ltéquipement conforme à l'invention se déplace sur une voie comme celle représentée à la figure 2, il peut franchir volontairement toute boucle en panne. Par exemple si la boucle Li0 est en panne et que le véhicule se déplace de la gauche vers la droite, seul le compteur de points de marquage sera remis à zéro au niveau de la limite de zones. Le dispositif de distance parcourue embarqué continuera son comptage jusqu'à ce qu'il soit synchronisé à nouveau par le premier point de marquage de la boucle L12 Le compteur de distance parcourue sans réception d'informations est remis à zéro par deux messages de données transmis au niveau de la boucle Lll après avoir enregistré la panne de la boucle LlO.
Il ne peut empêcher l'acceptation de l'information indiquant une nouvelle zone puisque la distance parcourue sans information était inférieure à celle d'un intervalle entre deux points de marquage moins la moitié de la longueur de la fenetre de réception.
Si la boucle Lll est en panne, le véhicule ne sera informe du changement de zone qu'au début de la boucle L12. L'indication de nouvelle zone sera cependant reçue puisque le véhicule peut déterniner, à l'aide du compteur de distance parcourue sans reception d' informations, que les échanges de données ont été uniquement interrompus sur une longueur correspondant à la moitié de celle séparant deux points de marquage ordinaires, de telle façon que la limite de zone doit correspondre à l'emplacement du dernier point de marquage possible. Puisque le compteur de distance parcourue (avec ou sans réception) n'est pas remis à zéro jusqu'à réception d'une nouvelle identification de zone, le premier point de marquage de la boucle L12 correspond à la fenêtre de réception et la localisation peut se poursuivre.
Des pannes au niveau des boucles L9 ou L12 seraient dangereuses si ces dernières avaient une longueur de trois espaces ordinaires. Puisque la limite de zones n'est pas toujours détectée comme un point de marquage, dans un tel cas quatre points affilés peuvent ne pas etre détectés et il en résultera une discontinuité dans la transmission des données. Le raccourcissement des boucles L9 et L12 permet que le véhicule continue à déterminer sa position jusqu'au premier point de marquage situé après la limite de zones de telle façon qu'il nty a plus accumulation de quatre points de marquage non détectés si la limite de zones, elle-meme n'est pas détectée dans le cas d'une panne affectant la boucle L9 par exemple.
Le montage de transfert de données rythme ou transmet également de façon rythmée les données de son entrée à sa sortie en utilisant un rythme PALE à 3 SC pour repositionner les échantillons aux positions verticalement alignées désirées qui avaient été déterminées par le codage en PALE original au cours de l'échantillon- nage dans le convertisseur analogique-numérique 95. Au moment où le signal a été codé par canal, l'alignement a été modifié en raison du fait qu'on a utilisé un rythme à 3 SC à phase continue de ligne en ligne pour coder par canal les données NRZ. La donnée émergeant du montage correcteur de base de temps est ainsi alignée de la même manière que la donnée codée apparaissant à la sortie du codeur 96.
En conséquence, le montage de transfert de données code à nouveau en PALE les données pour réaligner les échantillons de la manière représentée sur les figures 9C-(10) et 9C- < ll).
La donnée de sortie de la bascule 627 est transmise à une porte ET 647 par l'intermédiaire du conducteur 648 et le conducteur de sortie 649 de la porte ET 647 est connecté à la première de trois bascules 651, 652 et 653 qui servent à décaler les bits série jusqu' à la sortie de la dernière bascule (conducteur 654). Le conducteur 654 est en outre relie à l'une des entrées d'une autre porte ET 655.