INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
EXEMPLE 1 : Dans un laveur à jet (1) on fait arriver, par la conduite(2), un gaz provenant d'une opération de grillage (calcination) et, par la conduite (3), une solution aqueuse d'- hydroxyméthane-sulfonate de sodium, corps qui constitue également le produit final (12) du procédé. Avant qu'elle entre dans le laveur à jet on ajoute à cette solution, par la conduité (13), de la lessive de soude libre (NaOH). La quantité de gaz de grillage arrivant est réglée par une soupape 14) qui est commandée par le pH-mètre (6) au moyen d'une conduite pneumatique (5). Le gaz de calcination et la phase liquide sont mélangés intimement dans le laveur à jet. L'absorption de l'anhydride sulfureux a lieu dans un tube (14) qui fait suite, d'une longueur d'environ 4 mètres.Le mélange entre dans le réacteur (7) et les parties de qui n'ont pas été absorbées s'échappent comme gaz résiduaire par la conduite (8). Le liquide (12) contenu dans le réacteur passe par la conduite (9) à la pompe (10), d'oit il est ramené au laveur à jet (1) par la conduite (3). Le réacteur est pourvu d'un cylindre intérieur (15) afin qu il soit possible d'envoyer un-courant de liquide calmé et exempt de gaz du réacteur à la pompe centrifuge (10). On introduit continuellement une solution de formaline et de l'eau dans la pompe (10) pour ajuster la concentration cher chée. Le produit final (12) est retiré en (11).
Pour que le mélange en retour soit total, la pompe fait circuler la partie liquide du système environ 25 fois par heure. Le volume effectif du réacteur est d'environ 3 m3.
On introduit dans le réacteur (7) en continu par heure 115,3 kg d'une solution à 50 % d'hydroxyde de sodium, 144,5 kg d'une solution à 30 % de formaldéhyde, 85,6 litres d'eau déminéralisée et 335 m3 de gaz de calcination (volumes évalués dans des conditions normales) contenant 10,3 % en volume de S02 et environ 7 % en volume de 02.I1 s'établit une température de 750C dans les conditions opératoires, sans chauffage ou refroidissement de la chemise,mais tout simplement grâce à la chaleur réactionnelle et à l'évaporation de l'eau. On ajuste le pH a une valeur comprise entre 3,6 et 3,8 par addition contrôlée automatique de S02 et on le maintient à cette valeur.On produit par heure 440 kg d'une solution à 44 % d'hydroxyméthylsulfonate de sodium, que l'on peut utiliser après filtration dans l'industrie photographique. On refroidit le gaz résiduaire (conduite 8) dans un condenseur (ne figurant pas sur le dessin) à environ 400C et on ramène le condensat obtenu au réacteur afin d'économiser de l'eau déminéralisée.
le .rapport du nombre de groupes hydroxyle du composant polyol au nombre de groupes isocyanate du polyisocyanate se situe en général entre 0,8 : 1 et 1,35 : 1, de préférence entre 0,95 1 et 1,05 : 1.
D'après l'invention, il a été également découvert que les propriétés de la composition de revêtement décrite ci-dessus peuvent être encore améliorées si l'on incorpore dans le composant polyol du liant une quantité de 40 % en poids au maximum (sur la base du composant polyol total) d'une résine d'acrylate contenant des groupes hydroxyle.Ces résines d'acrylate,sont avant tout des copolymères d'un ou de plusieurs composés monovinylaromatiques, tels que le styrène et le vinyltoluène, vn ou plusieurs (méth) acrylates d'alcoyl à 1-10 atomes de carbone dans le groupe alcoyle, par exemple le méthacrylate de méthyle, l'acrylate de butyle, le méthacrylate d'octyle et, si on le désire, des monomères tels que l'aorylonitrile et l'acide acrylique, modifiés avec un ou plusieurs (méth)acrylates d'hydroxyalcoyles, par exemple l'aorylate d'hydroxyéthyle et le méthacrylate d'hydroxypropyle, d'où il résulte que la teneur finale en hydroxyle de la résine d'acrylate est de 0,3 à 6 %en poids, de préférence de 1 à 5 % en poids (sur la base de la résine d'acrylate).En incorporant la résine d'acrylate dans la composition de revêtement, on améliore également le brillant, la tendance à repousser la poussière et- la transparence du revêtement, tandis que d'autres propriétés telles que la souplesse ne s'en trouvent pas affectées.
C'est plus particulièrement la transparence qui revêt une grande importance dans la préparation dtune composition de revêtement à effet métallique, donnant à la surface revêtue un aspect particulièrement attrayant.
la composition de revêtement selon l'invention peut être préparée de n'importe quelle manière appropriée, par exemple en dissolvant séparément le composant polyol et le polyisocyanate dans un solvant tel qu'un hydrocarbure aromatique, Sae exemple le toluène ou le xylène, éventuellement en combinaison avec un ou plusieurs esters cétones ou esters d'éthers glycoliques, puis en mélangeant les deux solutions entre elles. Si on le désire, l'un des composants du liant peut par exemple être dissous, à la suite de quoi on peut ajouter directement l'autre composant.
La composition de revêtement peut -contenir les adjuvants habituels, par exemple des pigments, des agents de matité, des agents d'égalisation tels que des huiles de silicone et des agents pour accélérer la réaction entre le composant polyol et le polyisocyanate, par exemple le dilaurate de dibutyl-étain, l'octoate de zinc ou des amines tertiaires comme la triéthylènediamine. Ces agents peuvent être ajoutés à la composition de revêtement à n'importe quel stade de sa préparation. Par exemple, ils peuvent être ajoutés à l'une ou à plusieurs des solutions séparées du ou des composants du liant, à la solution totale du liant ou de toute autre manière, par exemple par mélange avec un solvant ou un composant du liant avant la dissolution ou la dispersion de celui-ci.
Auprès que la composition de revêtement a été appliquée sur l'objet de caoutchouc, l'enduit est séché de la manière habituelle.
Après séchage à une température comprise par exemple entre 50 et 1500C, pendant une période qui peut varier entre 2 mn et 24 h, les objets peuvent être manipulés et stockés sans risque d'endommagement du revêtement. Le temps nécessaire dépend en partie de la présence d'un accélérateur de vulcanisation.
Exemple 1 20 parties en poids d'un polyol de polycaprolactoe ayant un poids moléculaire moyen de 2000 et une fonctionnalité OH de 2 ont été dissoutes dans 10 parties en poids de xylène et pigmentées avec 8 parties en poids de bioxyde de titane. puis 6 parties en poids d'une solution à 75 % en poids du biuret de diisocyanate dthexaméthylène (disponible sous le nom de marque Desmodur N) dans un mélange 1 : 1 de xylène et d'acétate d'éther monoéthylique d'éthylène-glycol ont été dissoutes dans 9 parties en poids de diisobutyl-cétone. les deux solutions obtenues ont été mélangées entre elles, puis diluées avec 20'parties en poids d'un mélange 1 : 1 de xylène et de diisobutyl-cétone.
A l'aide d'un pistolet pulvérisateur, on a appliqué la composition de revêtement ainsi obtenue sur un objet moulé de caoutchouc polyalcoylène composé de 48 % en poids d'éthylène, 47 % en poids de propylène et 5 % en poids de dicyclopentadiène. L'objet moulé avait été traité au préalable à la benzophénone servant de sensibilisateur et soumis à une irradiation W. Le revêtement appliqué a été vulcanisé pendant 30 mn à 1000C.
L'épaisseur du revêtement était de 30 microns. Après avoir été maintenu à 230C pendant 24 h dans une atmosphère de 55 % d'humidité relative, le revêtement a été examiné. On a mesuré le brillant sous un angle de 600, conformément à la méthode de Lange; l'adhérence de la poussière a été déterminée après une exposition de 2 mois aux intempéries et l'adhérence du revêtement au substrat a été mesurée conformément à la DIN 51 151. La souplesse a été déterminée sur une plaque-éprouvette de 2 mm d'épaisseur, garnie d'un revêtement de 60 microns. Après avoir maintenu la plaque-éprouvette pendant 24 h à une température de -400C, on lui a fait subir une flexion de 1800 sur un mandrin de 2 mm d'épaisseur à une température de -400C.
le revêtement avait un brillant de 90 /oo, son adhérence était très bonne (Gt = O), la quantité de poussière adhérente était très faible et sa dureté à la rayure était bonne. La souplesse était excellente : on n'a observé aucune fissure du revêtement.
Exemple 2 10 parties en poids d'un polyol de polycaprolactone ayant un poids moléculaire moyen de 2000 et une fonctionnalité HO de 2 ont été mélangées avec 2 parties en poids d'une résine d'acrylate contenant des groupes hydroxyle, ayant une teneur en hydroxyle de 4,8 % en poids. Puis le mélange a été dissous dans î0partiesenpooos de xylène et pigmenté avec 8 parties en poids de bioxyde de titane.
5 parties en poids d'une solution à 75 % en poids du biuret de diisocyanate d'hexaméthylène (disponible sous le nom de marque Desmodur N) dans un mélange 1 : 1 de xylène et d'acétate d'éther monoéthylique d'éthylène-glycol ont-été ensuite dissoutes dans 7,5 parties en poids de diisobutyl-cétone. les deux solutions résultantes ont été mélangées entre elles, puis diluées avec 20 parties en poids d'un mélange 1 : 1 de xylène et de diisobutylcétone, la comparaison de revêtement obtenue a été appliquée de la même manière que dans l'exemple 1. les propriétés-du revêtement résultant ont été les suivantes : le brillant était de 94 O/oo l'adhérence était très bonne (Gt .0), on n'a pas observé de poussière adhérente et la dureté à la rayure était excellente.
La souplesse était excellente : le revêtement ne présentait aucune fissure.
Exemple 3 10 parties en poids d'un polyol de polycaprolactone ayant un poids moléculaire moyen de 1000 et une fonctionnalité OH de 2 ont été mélangées avec 1,5 parties en poids d'une résine d'acrylate contenant des groupes hydroxyle, ayant une teneur en hydroxyle de 4,3 % en poids, puis le mélange a été dissous dans 15 parties en poids d'un mélange 1 : 1 de diisobutyl-cétone et d'acétate d'éthylène-glycol, puis pigmenté avec 7 parties en poids de bioxyde de titane.La solution pigmentée a été mélangée avec 10 parties en poids d'une solution à 65 % en poids du produit de la réaction de 1 mole de triméthylol propane et de 3 moles de diisocyanate d'isophorone dans un mélange 1 : 1 de xylène et d'acétate d'éthylène-glycol, puis diluée avec 15 parties en poids d'un mélange de xylène, de méthyléthyl-cétone et d'acétate d'éthylèneglycol dans un rapport pondéral de 3 : 2 : 1.
La composition de revêtement résultante a été appliquée sur un substrat et soumise aux mêmes essais que dans l'Exemple 1.
Bien entendu ce mode de réalisation n'est pas limitatif et on ne sortirait pas du cadre de l'invention en modifiant les détails d'exécution.
Le fonctionnement du dispositif tendeur est le suivant s on désire maintenir une tension constante T notamment sur le brin tendu lb constituant les portions rectilignes du ruban de scie 1 tournant suivant les flèches 30 entre le volant moteur 2 et le volant supérieur 3 (figure 1). Après affûtage, la lame a une largeur 31 (figure 2) égale par-exemple à dix millimètres.
La tension T est équilibrée par la poussée exercée par le piston 17 et transmise par la pièce 10 à l'axe o du volant 3. Il suffit d@@@@ de maintenir cette poussée constante gracie au circuit pneu- matique décrit précédemment.
La lame étant mise en place entre les deux volants, on ouvre le-mano-détendeur situé à la sortie du réservoir 12 et on le rè- gle de façon que l'aiguille du manomètre de lecture 21 coïncide avie la-graduation correspondant à la largeur de la scie (dix millimètres). Alors, une pression d'utilisation PU (inférieure à la pression de stockage PS dans le réservoir 12) est appliquée sur la face inférieure du piston 17. La chambre supérieure 22 est ouverte à l'atmosphère à travers les limiteurs de débit 24 et 24a. Sous l'effet de la pression Pu égale par exemple à 6 bars-alors que la pression de stockage peut atteindre 10 bars, le volume de la chambre inférieure 19 augmente tandis que le vo- lume de la chambre supérieure 22 diminue.Le piston monte dans le vérin jusqu'à une position d'équilibre atteinte lorsque la poussée P fournie par la pression PU est ale et opposée - la tension T du ruban de scie.
En cours de fonctionnement, le ruban métallique 1 s'échauffe et s'allonge. La tension T a tendance à diminuer. La pousse P reste constante et définie par le réglage du mano-détendeur du système pneumatique'. Un déséquilibre se produit. On a P plus grand que T ; la pression PU repousse le piston 17 > - l'axe 5 et le volant 3 vers le haut jusqu'à revenir à une position d'e'ai- libre ow P = T.
Au cours du sciage divers incidents peuvent se produire Le dispositif tendeur selon l'invention permet malgré cela de main- tenir la tension constante es la lame de soie ou de déclencher une sécurité.
Par exemple (figure 7) les dents de la lame 1 peuvent entratrer un déchet 31 qui passe entre le volant 3 et le ruban 1. On a une brusque augmentation de la tension Te On a : T plus grand que P. Le piston 17 s'enfonce. Le volume de la chambre 19 diminue et sa-pression devient supérieure a la pression d'utili- sation Pue L'air est refoulé à travers la canalisation d'arrivée et la canalisation de Suite 27 du mano-détendeur de façon à rétablir l'équilibre.
Après un affûtage, la lame de scie est plus étroite. L'ef fort qui se transmet au volant supérieur 3 diminue. Pour conserver une tension constante, il faut modifier le réglage du mano- détendeur 20. Ceci est facilement réalisable grace au manomètre de lecture 21 gradué directement en unités de longueur. Par exemple, si la largeur de la lame est ramenée de dix à neuf mil- limètres, on règle le mano-détendeur de façon que le repère du manomètre 21 vienne en face du repère 90 Dans Ta zone de sciage, la lame doit être rigide donc ten due* Cette tension est assurée par la poussée T due à la pres sion PU dans le vérin 11.En cas de rupture de l'alimentation en air comprimé, l'air est pompé pendant un certain temps sur le reservoir de stockage 12. Lorsque la pression P8 dans ce réser- voir passe au-dessous d'un seuil prédéterminé, au oins égal à la pression d'utilisation, elle fait basculer un mano-contact 14 qui déclenche un système d'alarme de type quelconque connu (lampe témoin, klazon...).
Ufn, dans le cas d'une rupture de la lame de scie 1, la tension s'annule brusquement. La poussée P due à la pression PU a alors tendance ì projeter vers le haut le piston 17 et le volant 3 en expulsant l'air de la chambre supérieure 22 du vérin 114 Le choc et les vibrations qui résulteraient due mouvement trop rapide du piston sont éliminés grâce au limiteur de débit 24 qui freine la sortie de air contenu d dans la chambre 22. La pression dans cette chambre augmente et ralentit les mouvements ascentionnels du piston et du volant.
On voit ainsi que, par un système à fonctionnement entiè rement pneumatique, c'est-à-dire ne nécessitant qu'une arrivée d'air comprimé, on obtient un dispositif tendeur efficace, faci lement réglable et peu onéreux. En particulier, il constitue en lui-même un mécanisme de contrôle, d'alarme et de sécurité.
L'invention concerne un nouveau feu de signalisation pour véhicule automobile, destiné à isoler les lampes des vibrations et chocs transmis par la carrosserie et qui sont la cause fréquente de la mise hors service des lampes par rupture du filament. Ce défaut est parti culièrement sensible sur les poids lourds dans lesquels les vibrations sont très importantes.
Pour remédier à cet inconvénient, on a proposé de construire un tel feu de signalisation avec un porte-lampes indépendant d'une platine de fixation et de fixer le porte-lampes sur des supports en caoutchouc faisant saillie d'une semelle interposée entre la platine et la carrosserie. Si cette construction résout de manière satisfaisante le problème posé, elle complique considérablement la construction et le montage du porte-lampes et augmente son prix de revient.
La présente invention vise, tout en palliant les inconvénients indiqués plus haut, d construire le feu de signalisation de manière très simple et économique et à simplifier è ltextrême son montage et son utilisation.
À cet effet, l'invention a pour objet un feu de signalisation pour véhicule automobile du type comprenant une platine de fixation du feu et un porte-lampes, feu caractérisé par le fait que la platine et le porte-lampes sont d'une seule pièce en matière synthétique non rigide et sont réunis l'un à l'autre par au moins deux pattes de raccordement étroites et de faible épaisseur. Dans le feu selon l'invention, la platine et le porte-lampes sont d'une seule pièce et peuvent être fabriqués par une opération simple de moulage. Beur liaison par des pattes étroites de faible épaisseur assure une grande élasticité du porte-lampes par rapport à la platine, ce qui supprime en grande partie le risque de détérioration des lampes.
L'invention sera bien comprise à la lecture de la description suivante faite en se référant au dessin annexé dans lequel : - la fig. 1 est une vue en plan de la platine et du porte-lampes dtun feu selon un exemple de réalisation de l'invention, - la fig. 2 est une vue en eoupe selon la ligne Il-Il de la fig. 1, le feu étant représenté avec son optique de diffusion qui était omise à la fig. 1t et - la fig. 3 est une vue en coupe selon la ligne III-III de la fig. 1, pour le feu complet selon la fig. 2.
Le feu selon l'invention comprend une platine 1, circulaire dans l'exemple de réalisation représenté, et munie d'une ouverture centrale sensiblement carrée 2 dans laquelle est disposé un porte-lampes 3 relié à la platine par des bandes étroites et minces 4 assurant une très forte élasticité du fait de leur faible section et de leur grande longueur.
La précédente description s'appuie sur un exemple de régulation de trafic ferroviaire rais n'est pas limitée à ce type d'application. Le même schéma s'applique à n'importe quel processus qui doit être piloté en temps réel.
D'une manière générale, on suit en temps réel les paramètres du processus et ce qui a été appelé le su'vi de trains -devient un suivi de l'évolution des paramètres en tes réel, oui concerne - leur prise en compte dynami que; - l'antrée de nouveaux paramètres au moment même de leur naissance; - la sortie des paramètres qui n'interviennent plus dans le processus.
Enfin, d'une manière générale également, il faut entrer les perturbations excet-tionflelles que peuvent subir ces tara- mètres et mettre en oeuvre aussitôt des procédures de correction, voire même de secours et de sécurité, Ce travail se fait (comme pour le trafic ferroviaire) grâce au Fichier d'évolution réelle du processus, à la mémoire actualisation, au fichier actualisé, et au fichier de recalage Si; qui conservent les mêmes procédures fonctionnelles.
Pour piloter un processus quel qu'il soit, il faut régler le problème du démarage: il n'est pas question d'employer les mêmes procédures de régulation qu'enrégime permanemt puisque les paramètres n'existent pas encore ou bien 'ont pas atteint leur plage d'évolution. Il en résulte que pendant toute cette phase il faut se référer à des valeurs théoriques qui sont dis ponibles dan le fichier théorique chargé auparavant par le canal des entrées stables Es.
Ces entres tales pourront étro utilisées aussi pour régler des problèmes géneraux d'ordonancement en laboratiore où les données d'entrées sont considérées comme figées.
Cn décrira maintenant la contribution de l'OP à la- synchronisation des séquences fonctionnelles, en se référant au schémablocs de la figure 135.
La VC étan%- faite, les mémoires d'interdiction MINT Si et MINT il sont chargées. L'OD permet d'enchaîner les séquences d'élaboration du vecteur Si selon le schéma-blocs de la FIG 135 qui pourra être prograammé sur l'ordinateur associé.
---C fonctionnement de ce schéma-blocs se scinde en cinq phases fonctionnelle es relatives à la synchronisation des séquences DVC et PSA, réalisée par l'opérateur directeur.
phase T : chargement des mémoires MINT Phase 2 : séparation des variables Phase 3 : coïncidence Phase 4 : annulation Phase 5 : exécution.
.n Y ase 1 : Lorsque Te cicuit 250 déclenche l'élaboration du vecteur Si les interdictions de couples d'actions dûes aux contraintes correspondant au vecteur précédent S(i-1) sont stockées dans la mémoire MINT S(i-1) 251.
u démarrage de la séquence Elaboration du vecteur Si les interdictions (résultant de la DVC) sont amenées dans la mémoire 1 Si 252. le circuit 253 indique la liste des couples de variables à considérer. Le contenu des MINT est fractionné en- zones 1, 2, 3 etc, chaque zone correspondant à la capacIté du module d'interrogation de la compatibilité Mcic.
En phase 2 : le circuit logique 254 teste s'il y a une interdiction pour chaque couple de variables.
Une réponse négative pour le couple jk conduit à considérer le couple suivant (å + 1) k.
Une réponse positive se traduit grâce au circuit 255 par j = 1 et k = 1, valeurs qui permettent de constituer la table de séparation du circuit 256 dont les valeurs sont initialisées au départ à 0.
Lorsque tous les couples de variables ont été traités le circuit 256 possède une table complète des variables de 1 k avec certaines valeurs à 1, les autres étant restées à O. Le circuit 256 constitue alors : - le groupe des variables libres GL (celles pour les quelles les valeurs de la table sont restées à 0: circuit 257).
- le groupe des variables en conflit GC (celles pour les quelles les valeurs de la table sont passées à 1 circuit 25a).
On chauffe au bain d'huile à une température de 180-190 C durant 10 minutes, dans un ballon, 147 g d'acide [1-(2'-fluoro4-biphénylyl)-1-éthyl]-malonique. On obtient un produit de réaction liquide qui, lors du refroidissement, se solidifie. On le recristallise dans du cyclohexane.
rendement : 117 g (93% de la théorie) d'acide 3-(2'-fluoro4-biphénylyl)-butyrique de P.F: iOO-101 C.
EXEMPLE 14. L'acide 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-butyrique a) C-n chauffe, en agitant, au bain d'huile a la température de 140 C (température intérieure) durant 75 minutes 10 g (C,033 mo le) d'acide [1-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-1-éthyl]-malonique dans 50 ml d'o-dichlorobenzène, puis on évapore le solvant sous vide.
On recristallise le résidu solide dans du cyclohexane et on obtient 7 g (82% de la théorie) de l'acide de P.F: 99-1000C.
b) On chauffe à reflux et en agitant durant 2 heures au bain d'huile 10 g (0 > 033 mole) d'acide [1-(2'-fluoro-4-biphénylyl) 1-éthyl]-malonique dans 50 ml de xylène, puis on évapore le solvant sous vide. On recristallise le résidu solide dans du cyclohexane et on obtient 5 > 4 g (63% de la théorie) d'acide de P.F: 990C.
c) Cn chauffe, en agitant, au bain d'huile à la température de 135 C (température intérieure) durant 5 minutes 5 g (0,016 mole) d'acide [1-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-1-éthyl]-malonique, puis on évapore le solvant sous vide aussi complètement que possible.
On ajoute au résidu 50 mi d'eau, on essore les cristaux précipi- tés, on les lave sur filtre avec de l'eau et on les recristallise dans du cyclohexane. On obtient ainsi 3,2 g (75,2% de la théorie) d'acide de P.F: 99-100 C.
a) L'acide [1-(2'-chloro-4-biphénylyl)-1-éthyl]-malonique.
On dissout, en agitant, 2 > 3 g de sodium dans 70 ml d'éthanol absolu et on ajoute à cette solution chaude (400C) 17,3 g (0,11 mole) de malonate de diéthyle. On continue agiter durant encore 30 minutes, puis on ajoute au mélange 25,1 g (0,1 mole) de 1-(2'-chloro-4-biphénylyl)-1-chloroéthane en produit brut. On chauffe le mélange à reflux durant 1 heure, puis on le refroidit et on élimine par essorage le chlorure de sodium formé. Le filtrat contient le C1-(2'-chloro--biphenyly)-i-éthylf- malonate de diéthyle qu'on obtient, après évaporation du solvant puis distillation (P.E/0,1 mm: 175-177 C), avec un rendement de 27 g (72,2% de la théorie).
On dissout 23 g de ce diester dans 100 ml d'éthanol, on ajoute 150 mi d'une solution d'hydroxyde de sodium à 20-S et on chauffe le mélange au bain-marie bouillant durant 15 minutes durant lesquelles l'acide [1-(2'-chloro-4-biphénylyl)-1-éthyl]- malonique se sépare sous la forme de son sel disodique. Par addition de 250 ml d'eau, on forrne une solution qu'on acidifie au moyen d'acide chlorhydrique dilué. On essore l'acide dicarboxylique qui s'est séparé et on l'extrait avec 100 mi de benzène bouillant.
On obtient ainsi 19 g (97% de la théorie) d'acide [1-(2'- chloro-4-biphénylyl)-1-éthyl]-malonique qui présente, après recristallisation dans un mélange cyclohexane/acétate d'éthyle, un point de décomposition de 1920C.