INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Exemple 3 La machine décrite dans l'exemple 2 est utilisée pour traiter diverses matières plastiques. On rechauffe une feuille rigide d'un copolymère de chlorure de polyvinyle (copolymère de chlorure de vinyle et de 12 % d'acétate de vinyle) de manière que cette feuille entre dans la machine fonctionnant en continu à une température de 165 C, la vitesse linéaire d'entrée de la feuille étant de 4,2 mètres/minute. La fermeture ou interpénétration des peignes commandée par les cames 6 se produit à une vitesse de 0,6 mètre/minute dans le sens vertical par rapport au plan de la machine. On obtient continuellement un excellent produit présentant un allongement bien réparti, une bonne stabilité thermique et une bonne résistance à la compression. Les crêtes et les creux de la matière formée sont identiques quant à l'épaisseur la r---- ;-Stance M6de : tncre, lP r < ^r+ < a matn ère et la tés stsnce mé- canique et un serrage ou rognage des bords n'est pas nécessaire. On a constaté que ces produits formés, réalisés en continu, pré-
sentent une résistance à la compression supérieure de 20 % à celle de panneaux formés sous vide avec des dessins analogues, et représentent une économie importante de matière car les panneaux formés sous vide de façon discontinue nécessitent le serrage d'une zone correspondant à 25 % de la surface utile, cette partie serrée étant éliminée par rognage.
Cette même machine a été installée devant une extrudeuse à vis comportant une filière plate et utilisée pour mouler en continu du polyéthylène à la fois de faible densité et de grande densité, du polypropylène et du styrène présentant une grande résistance au choc. A l'exception de légères modifications de la température d'entrée et de la vitesse de fermeture de la machine, la Demanderesse a constaté que l'on obtient d'excellents résultats avec toutes ces matières et en particulier que la répartition de la matière avec les polyoléfines est excellente, alors que ces matières donnent des résultats particulièrement médiocres, lorsqu'elles sont soumises au formage sous vide.
Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au procédé et. à l'appareil décrit, sans sortir du cadre de l'invention.
Lt invention est relative aux espars pour le gréement dteibarcations à voiles, notamment aux mats et aux bames de telles embarcations.
On sait que la réalisation d'espars pour le gréement d'embarcations à voiles pose de nombreux problèmes, en particulier en ce qui concerne leur rigidité, leur souplesse, leur fardage (ctest-à-dire la tramée qu'ils engendrent) et leur poids.
Pour ce qui est de la rigidité et de la souplesse, ces critères sont surtout relatifs aux mats qui doivent présenter une certaine souplesse longitudinale, c'est-à-dire la possibilité de fléchir vers 1 t arrière de l'embarcation sous les efforts longitudinaux engendrés par la voilure, tout en conservant une bonne rigidité transversale, c'est-à-dire la possibilité d'encaisser, en se déformant le moins possible, vers babord ou tribord les efforts longitudinaux engendrés par la voilure Le critère de fardage intéresse à la fois le mat et la bôme, car la trainée ce ces deux espars sont susceptibles d'engendrer dans le vent doit être aussi réduite que possible.
Quant au critère de poids, il intéresse également à la fois le mat et la bôme car on conçoit aisément qu'un poids aussi réduit que possible pour ces deux espars facilite les manoeuvres, réduit les efforts sur le haubanage et rend le montage et le démontage du m & plus aisés ; de plus, un poids réduit pour le mat et la bôme contribue à réduire le poids embarqué, donc à réduire le déplacement et de ce fait la traînée due à la surface mouillée.
Or, jusqu'à ce jour, les espars présentaient une section dont le contour était plus ou moins circulaire ou avorte, ce qui permettait de satisfaire certains critères, mais au détriment des autres.
C'est ainsi qu'un espar de section circulaire, par exemple constitué par un ou plusieurs éléments tubulaires en alliage léger, est relativement léger et présente une traînée acceptable, mais toutefois n'offre pas la possibilité de réaliser une bonne combinaison entre la souplesse longitudinale et la rigidité transversale.
Un espar de section ovoïde, par exemple constitué également par un ou plusieurs éléments tubulaires en alliage léger, présente une traînée minimum, mais est d'un poids déjà un peu plus élevé : quant à ses qualités de souplesse longitudinale et de rigidité transversale, elles sont tout à fait médiocres à moins d'avoir recours à des solutions compliquées et coûteuses à mettre en oeuvre (épaisseur variable, section évolutive-etc...).
La présente invention a pour but un espar qui réunit les quatre critères qui ont été exposés ci-dessus, et qui dans ces conditions présente, - une certaine souplesse longitudinale qui peut etre, pour un espar donné, adaptée à chaque type d'embarcation et chaque sorte de voilure, - une bonne rigidité transversale, - un fardage aussi réduit que possible, - et un poids minimum.
En plus de ces avantages, un espar conforme à l'invention permet d'améliorer l'écoulement aérodynamique du raccordement de la voilure et de l'espar.
En outre, un espar conforme à l'invention est d'un prix de fabrication comparable à celui des espars classiques.
Enfin, un mât conforme à l'invention permet une meilleure adaptation au règlement relatif à la jauge de l'embarca- tion sur laquelle ledit mât doit être monté.
L'espar conforme à l'invention est caractérisé par le fait qu'il présente, sur une partie au moins de sa longueur, une section se composant d'une partie extérieure en foras de U dont la base est tournée à l'opposé de la voilure et dont les ailes, tournées vers la voilure, sont parallèles ou divergentes, et d'une partie intérieure en forme de cloison transversale reliant les deux ailes à l'intérieur du U, cette partie intérieure comportant, sur une partie au moins de sa longueur et sur sa face tournée vers les extrêmités des ailes du U, un rail (engoujure) destiné à recevoir les moyens de fixation (ralingue) de la voilure.
Comme troisième exemple, on examine ci-après un concentré de composition suivante (% en poids) : 0,03 Cu; 1,1 Co; 3,5 Fe; 31,0 Ni; 4,2 S; 52,0 As; 5,0 Sb et 0,62 SiO2. On peut observer la structure du concentré dans la série d'électrogrammes et de radiogrammes de la figure 9. La concentration en antimoine de llullmanite pauvre en arsenic (NiSbS) est particulièrement1signi- ficative dans ladite figure.
Par traitement de l'échantillon de concentre avec de la vapeur de soufre (2 heures, 750 C, PSx = 1,0 atm.), le réarrangement des minéraux s'est produit de façon analogue à celle de l'exemple précité. La teneur en arsenic dans I'échantillon s'est abaissée de 52 % à 0,1 % de As et sa teneur en antimoine, respectivement de 5 % à 0,01 % de Sb.
Qn donne respectivement dans les figures 10 et 11 la série de radiogrammes de la région étroite de la phase contenant As-Sb observée dans l'échantillon et les analyses linéaires correspondantes des constituants. La figure 10 montre une phase Ni-As-Sb à très faible teneur en soufre et, à l'extérieur de ladite phase, dans une zone réarrangée poreuse, une phase Sb2S3, sous forme de ségrégations pures. A partir des analyses effectuées et des études radiographiques, on peut admettre que le réarrangement a eu lieu dans l'échantillon à la suite d'un réarrangement préliminaire de l'arsenic. L'antimoine a été éliminé de l'ullmanite et s'est concentré en sulfure pur qui est en outre transféré dans la phase gazeuse en fonction de sa pression de vapeur. Par suite d'un manque de valeurs mathematiques, on ne peut-pas encore faire la démonstration thermodynamique du mécanisme impliqué.
Les figures 12 et 13 montrent respectivement les radiogrammes et les analyses linéaires d'un échantillon de concentré correspondant à celui de l'exemple précité, traité dans les mêmes conditions pendant 30 minutes. L'échantillon représente une nickéline ayant partiellement réagi, dans laquelle de l'antimoine était à l'origine présent en même temps que l'arséniure. Les radiogrammes comme les analyses linéaires indiquent clairement les changements intervenus dans les concentrations à la limite de phases et dans la zone de transition. Les analyses linéaires indiquent également la formation d'un sulfure minéral d'antimoine séparé à l'endroit ob la limite de phases s'avance vers la nickéline. Dans ce cas, une quantité considérable d'arsenic est encore présente dans le sulfure.On peut également observer la composition d'une phase sulfure de nickel presque exempte de fer et saturée de soufre, juste à la limite des phases.
Dans l'exemple suivant, on examine un concentré d'énargite ayant la composition suivante (% en poids) : 20,5 Cu, 21,8 Fe, 0,02 Ni, 0,03 Co, 36,5 S, 7,0 As et 1,2 Sb.
Déjà en 15 minutes, un réarrangement dans une atmosphère de soufre à 700QC a provoqué une élimination complète de l'arsenic et une diminution de la quantité d'antimoine jusqu'à 0,4 % de Sb.
Un échantillon analytique prélevé dans le concentré traité est illustré par une série de radiogrammes et par des analyses linéaires dans les figures 14 et 15. On peut remarquer d'après les analyses que le réarrangement se produit d'une manière évidente en relation avecl'énargite contenant de l'antimoine (Cu3AsS4), par l'intermédiaire d'une énargite complètement antimoniée (Cu3SbS4 > .
Résultat (% en Poids) : 44,5 Cu, 4,5 Fe, 23,7 Sb, 3,0 As et 28,2 S.
Un essai de réarrangement qui a été effectué à 6000C et qui a duré 15 minutes (dont les radiogrammes et les analyses linéaires sont respectivement donnés dans les figures 16 et 17), illustre l'effet de la filtration du fer dans la décomposition de l'énargite.
Les figures montrent, cbte à côte, les analyses des cristaux d'énargite non décamposés-et décomposés. L'arsenic a été éliminé du cristal d'énargite ayant réagi, et sous l'effet du fer filtré, le cristal restant s'est minéralisé -en chalcopyrite (formant principalement-le produit final même dans les échantillons illustrés dans les figures 14 et 15).
Les exemples étudiés ci-dessus illustrent le réarrangement ainsi que le mécanisme du réarrangement des minéraux provenant de certains minerais complexes typiques. Le micromécanisme du réarrangement est un processus très compliqué et il est naturellement fonction de la qualité des constituants présents dans les minéraux et des stabilités des composés intermédiaires desdits constituants, lesdites stabilités étant pour une grande partie inconnus du point de vue de l'énergie. On a porté une attention toute particulière dans les exemples aux grains de sulfures contenant de l'arsenic et de l'antimoine, qui sont des minéraux très stables, du fait que leur traitement est généralement très diffi cile industriellement.Dans les sulfures minéraux naturels, As, Sb et Bi sont couramment présents dans les proportions de 1000:8:2, de sorte que les quantités proportionnelles des deux derniers constituants cités sont généralement faibles.
Les minéraux couverts par le procédé de l'invention contiennent, par suite de leur mode de formation, une grande quantité de composés volatils en particulier dérivés des métaux lourds.
Lorsque les constituants principaux des minéraux se trouvent réarrangés, il en est de même pour les constituants formés par les métaux lourds. On doit remarquer en particulier que, du fait que la structure minérale antérieure est en général totalement modifiée, même les substances profondément enfouies dans les cristaux se trouvent libérées et éliminées même si elles sont présentes en faibles concentrations. Suivant les températures du réarrangement et les quantités des phases gazeuses utilisées, lesdites impuretés volatiles demeurent dans le produit final ou sont évaporées, puis récupérées à partir de la phase gazeuse. Les pressions de vapeur de la plupart des sulfures volatils courants couverts par le procédé sont données dans la figure 18.Par exemple à 7000C, se trouvent évaporés dans l'ordre de leur pression Re2S7, HgS(Hg), Asx, As4S4, Se6, As4S6, GeS, Te2, GeS2, Sb4S6, Tl2S, Bi2S3, SnS, PbS, Ga2S, CdS, In2S, Sb4, Bi2, ReS2, In2S3, ZnS).
Le sélénium et le tellure qui sont souvent combinés avec des métaux nobles sont pris ici comme exemples du réarrangement des substances volatiles. Les réactions de réarrangement du séléniure d'argent et du tellure d'argent sont les suivantes : ( Ag2se(s) + 1/2 S2(g)#Ag2S(s) + 1/2 Se2(1) F116 'Se6(g)0 (20) Ag2Te(s) + 1/2 S2(g)#Ag2S(s) + + Te (.1) [1/2 Te2(g)] Aux températures d'évaporation de 600-8000C, les constantes d'équilibre des réactions sont les suivantes (19) log kp = 6074,2/T - 3,079 (20) log kp = 6964,9/T - 3,663 Les valeurs des constantes d'équilibre sont élevées. Par exemple, à 7000C, elles sont de : (19)/kp = 1460 et (20) /kp = 3120.
La constante d'équilibre (log kp = 3846,3/T - 4,531) de la réaction de réarrangement du séléniure de cuivre correspondant à l'équation (19) est beaucoup plus faible que les constantes précitées dans l'intervalle opératoire. Les réactions de réarrangement se trouvent toujours effectivement réalisées du fait qu'en dehors des produits de réaction, Cu2S est dissous dans l'autre matrice de sulfure (# CuFeS2, ce qui entraîne une diminution de l'activité du Cu2S). A cet égard, la formation d'une molécule de (Se, S)x(g) est significative, les conditions d'équilibre se déplaçant d'une manière évidente dans une direction plus avantageuse que celle qui est mentionnée ci-dessus.
L'effet d'alliage précité est très important lorsque le procédé est appliqué au traitement d'arséniures, d'antimoniures, etc., de structure simple, constituant des sous-produits de minéraux naturels de haute qualité et de grande pureté ou résultant de procédés industriels. Par suite, les équations d'équilibre réel dans le réarrangement des minéraux sont couramment avantageuses du point de vue thermodynamique, mais les bas intervalles de fusion et de frittage des minéraux initiaux ou des produits de réaction constituent un obstacle à une réalisation rapide du procédé. La fusion ou le frittage du grain de la matrice provoque une croissance des distances de diffusion et entraîne également des problèmes techniques dans la réalisation du procédé.Les réactions suivantes peuvent être mentionnées à titre d'exemple Réaction a G, cal/mole de As -Sb (21) 4Cu3As(s)+6S2(g)#As4S6(g)+6Cu2S(s) -203880 (22) 2Cu5As2(s)+5.5S2(g)#As4S6(g)+5Cu2S(s) -103090 (23) 2Co5As2(s)+13S2(g)#As4S6(g)+10CoS2(g) -207090 (24) 4Cu2Sb(l)+5S2(g)#Sb4S6(s)+4Cu2S(s) -135970 (25) 4Ag3Sb(l)+6S2(g)#Sb4S6(s)+6Ag2S(s) -243920 Les points de fusion des minéraux initiaux correspondant aux équations (OC/No) sont : 8300C/(2I), 710 C/(22), 9180C/(23), 5850C/(24) et 55 fC/(25).
Le levier 2 est doté des ailettes 9, disposées le long de ses côtés tandis que le levier 3 porte les ailettes 10, situées elles-aussi, le long de ses cotés La traverse 4 se trouve au-dessus de la pince et est constituée par un levier angulaire, dont le bras 'ta't est dirigé vers ltextrémité libre du levier tandis que le bras "b" dans la direction du bloc 1.
le levier angulaire 4 est articulé avec le premier levier 2 de la pince au moyen d'un axe lt passant par le sommet du levier angulaire 4 et placé par ses extrémités dans les ailettes 9 du levier 2.
L'axe il du levier angulaire 4 est installé parallèlement a' l'axe 7, à une certaine distance de celui-ci.
Le deuxième levier 3 de la pince est articulé à l'aide des tiges 12 avec le bras "b", le plus voisin de celui-ci, du levier angulaire 4. Les tiges 12 sont articulées avec le levier 3 au moyen d'un axe 13, fixé dans les ailettes 10 du levier 3. Le nombre de tiges 12 est choisi en partant du poids du bloc 1 de pierre ou du poids de la charge distinct, auquel est destiné le dispositif d'accrochage. L'axe 13 se situe à une certaine distance de l'axe 7 à la partie supérieure du levier 3.
Les tiges 12 sont articulées avec l'extrémités du-bras "but' du levier angulaire 4 à l'aide de l'axe 14 (figure 1).
L'autre bras "a" du levier angulaire 4 est dirigé-vers l'extrémité libre du levier 2 et porte un oeillet 5 situé essentiellement au-dessus du centre de gravité du dispositif d'accrochage avec le bloc 1. L'oeillet 5 est en forme d'une bague, engagée dans l'orifice pratiqué dans le levier angulaire 4.
L'oeillet 5 sert à suspendre le dispositif d'accrochage au crochet 6 pendant la prise et la monté du bloc 1.
Pour la dépose du dispositif d'accrochage du bloc 1, sur le levier 2 de la pince, essentiellement au-dessus du centre de gravité du dispositif d'accrochage sans charge, on a fixé deux oeillets supplémentaires 15 liés par des cibles 16 et par une bague 17 au crochet 6. Selon une autre variante du dispositif d'accrochage, pour la prise parfaite du bloc 1 de pierre différant quelque peu de la forme rectangulaire, un levier auxiliaire 18 (figure 5) est installé parallèment au deuxième levier 3 (figure 4). Le levier auxilare 18 se trouve à une certaine distance du levier 3 sur le même axe 19 avec celui-ci, qui relie les extrémités des leviers 3 et -i8 à l'extrémité du premier levier 20. Le levier 20 est doté d'une poutre 21 (figure 6) en caisson, disposée le long de lui.
De deux côtés de cette poutre sont prévues des ailettes 22 qui sont assemblées rigidement e la poutre par des goussets 23 et par des tôles 24.
Un levier angulaire 27 et un levier angulaire auxiliaire 28 (figure 6) sont placés respectivement dans des baies 25 et 26, formées entre la poutre 21 et les ailettes 22, goussets 23 et gnôles 24 appropriés. Chacun de ces leviers est articulé par son sommet, à l'aide de l'axe approprié 29, avec le levier 20.
Le levier angulaire 27 est articulé, à l'aide des tiges 30 (figures 4, 5), avec le levier 3, au moyen de l'axe 31. Les tiges 30 sont articulées à l'aide d'un axe 32 (figure 4) avec l'extrémité du bras du levier angulaire 27.
par l'intermédiaire d'un axe 33 le levier angulaire auxiliaire 28 (figure 6) est lié par son bras aux tiges 34 (figure 5) dont les autres extrémités sont reliées au moyen a'un axe 35 au levier auxilairie 18.
les bras'a du levier angulaire 27 et du levier angulaire auxiliaire 28, orientés vers l'extrémité libre du levier 20, sont accouplés par un balancier 36 (figures4 5, 7) qui porte,à son milieu, un oeillet 37 fixé à l'aide des articulations 38.
Le balancier 36 (figures 4 à 7) est lié par des axes 40 aux manilles 39, les manilles 39 sont reliées par des axes 41 aux taquets 42 et ces derniers sont reliés par des axes 43 aux bras des leviers angulaires 27 et 28 redpectivement.
les oeillets auxiliaires 15 sont fixés sur le levier 20 et sont exécutés d'une manière analogue à ceux décrits.
Selon la variante suivante de réalisation du dispositif d'accrochage, l'oeillet 4Lt (figures 8, 9) est fixé sur un levier angulaire 45, dont l'une des extrémités est articulée au moyen d'un tirant 46 avec l'oeillet 44, tandis quel'autre est reliée au levier angulaire 45. Ltoeillet auxiliaire 47 est réuni'par une articulation 48 à un support 49, solidaire du premier levier 50 se trouvant en position horizontale pendant la prise du bloc 1.
Le circuit électronique comprend une alimentation 91 a laquelle est amenée la tension d'alimentation UEt la mtme tension d'alimentation est amenée au moteur électrique 70 qui est réalisé sous la forme d'un moteur synchrone et qui déplace l'organe porteur avec le système d'écran lumineux.Comme il est essentiel que ks fréquences des impulsions de comptage produites par le circuit électronique soit accordées et synchronisées sur la fréquence d la tension d'alimentation alimentée au moteur synchrone 70, c'est-à-dire sur la fréquence de réseau présentant 50 ou 60 Hz, afin qu'un synchronisme absolu soit garanti avec le nombre de tours du moteur synchrone par unité de temps, il est prévu une unité de synchronisation forcée 92 qui synchronise de manière forcée avec la fréquence de réseau un oscillateur intercalé à la suite 93.L'oscillateur 93 est réalisé sous la forme d'un oscillateur réglable de tension et forme avec l'unité té de synchronisation forcée 92 ce que l'on appelle un circuit PtL (phase-locked-loop), qui est connu en soi et n'a par conséquent pas besoin d'entre décrit de manière plus détaillée dans la suite en ce qui concerne sa construction.
L'oscillateur réglable produit dans l'exemple de réalisation une fréquence maximum de 2000 Hz, qui peut entre re;dui- te, si nécessaire, en des fréquences inférieures correspondantes par un circuit diviseur 94. Dans l'exemple de réalisation, sont prévues, comme fréquences de départ, les fréquences de 2000 Hz, 1000 Hz, 4Ô0 Hz et 200 Hz qui peuvent etre dansées au d mFt- me fréquences d'impulsion de comptage aux circuits de comptage décrite dans la suite de manière plus précise; la fréquence correspondante se détermine par l'étendue de la zone qui doit entre perçue par la balance respective.
Dans l'exemple de réalisation la fréquence de comptage de 400 Hz parvient, par l'intermédiaire d'une ligne de jonction 95, à une porte 96 et à partir de celle-ci à des circuits de comptage correspondants montés à la suite. La porte est actionnée par le système d'écran lumineux, le phototransistor 62 étant immédiatement relié avec un premier élément amplificateur 97 à la suite duquel est monté un autre amplificateur 98. Pour la formation précise d'une impulsion de déclenchement de la porte 96, un formateur des impulsions 99 est encore intercalé à la suite de l'amplificateur 98.
Aussitôt que par l'enfoncement d'un commutateur 100 un circuit de commande 101 est mis en action, le système est préparé pour le processus de comptage, une première impulsion de déclenchement du système d'écran lumineux, qui apparat quand la lame de déclenchement 94 passe au travers de l'écran lumineux, actionne la porte 96 de manière que la fréquence de comptage soit amenée aux unités de comptage montées à la suite qui sont désignées sur la figure 8 par les références 102a, 102b et l02c Les unités de comptage 102a à 102c sont montées l'une derrière l'autre et étudiées de manière à recevoir chacu ne les impulsions de comptage correspondant à une décade et à faire passer les impulsions de surplus correspondantes aux unités de comptage montées à la suite de façon à pouvoir obtenir un signal d'indication sur trois décades, A la suite des unités de comptage 102a à 102 c, sont montées des unités de décodage connues en soi l03a à 103c qui commandent de manière correspondante des dispositifs d'indication de chiffres adjoints pour chaque différente décade et;selon la position de compteur d;s unités de comptage, obtenue lors d'une pesée, leur fournisse des signaux de commande.
Le système de commande électronique de la figure 8 est étudié de façon qu'une formation de valeur moyenne puisse entre effectuée pour plusieurs pesées différentes, effectuées successivement; à cet effet, à la suite de la porte 96 est monté un diviseur 105 par lequel la succession d'impulsions de comptage correspondante peut au choix entre amenée. Le circuit de commande 101 comprend un autre commutateur de mise en action 106 qui, lors de son enfoncement, ouvre un commutateur 107 monté parallèlement au diviseur 105, de sorte que les impulsions de comptage passent par le diviseur.Selon la forme de réalisation on peut par exemple faire la moyenne de cinq pesées successives, le circuit de commande 101 étant étudié de façon que ce ne soit qu'après la cinquième pesée que les unités de comptage et ses organes de commande montés à la suite soient commandées de façon qu'une indication ait lieu; le diviseur réduit dans ce cas la sulte-d'impulsions de comptage introduite du facteur 5.
Par une ligne de jonction 108 le circuit de commande 101 est en état de rendre l'indication sombre pendant le processus de pesée respectif, c'est-à-dire que l'indication n'est libérée par les dispositifs d'indication de chiffres que lorsque le processus de pesée est achevé.
I1 faut encore faire ressortir le fait que les deux lames produisant le fonctionnement du système d'écran lumineux 60, 62, c'est-à-dire la lame de déclenchement 84 et la lame de flexion 28, sont décalées l'une par rapport à l'autre de sorte que, méme lors d'une lame de flexion non chargée, une impulsion de déclenchement et une impulsion d'interruption peuvent entre produites1 le début de la mesure du temps étant du reste amorcé de manière lancée, comme il a déjà été mentionné auparavant.