INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour éviter le problème créé par un échantillonnage à un multiple impair de la fréquence sous-porteuse, à savoir 3 SC dans l'appareil suivant l'invention décrit ici, on peut obtenir des alignements verticaux d'échantillons sur toutes les lignes en changeant la phase du signal d'horloge ou rythme d'échantillonnage sur des lignes alternées. Dans les exemples représentés sur la figure 9C, on se référera à la figure 9C (5), qui représente le signal d'horloge d'échantillonnage à 3 SC de la ligne de télévision 2, signal dont la phase est inversée par rapport à ce qu'elle aurait été pour la ligne de télévision 2, ce qui est représenté sur la figure 9C (4).
Le milieu de dispersion ou liquide de base est constitué d'au moins 50 à 60 % de lubrifiants. En effet, bien que les plus importantes caractéristiques des lubrifiants soient déterminées par le type d'épaississant, les paramètres tels que la viscosité, la température de figeage, la stabilité colloïdale sont fonction de l'huile de base.On utilise des huiles de pétrole et synthétiques.La plus grande partie des lubrifiants (99,9 %) sont préparés à partir des huiles de pétrole; vélocité viscosité de 4 à 5 cSt pour appareils de 6 à 8 pour transformateurs 8 g; 9 à broches de 12 à 14 industrielles de 10 à 58 pour axes de 22 à 25 essentielles de 16 à 24 pour cylindres de 9 à 13, de 32 à 44 de base de 9 à 13 pour machines de 42 à 58 d'aviation de 80 à 200 pour transmissions de 350 à 450 (dénomination des huiles, pour 1'URSS seulement) (viscosité à + 50 C).
Les huiles synthétiques sont utilisées dans la production des lubrifiants qui sont exploités dans des conditions particulièrement sévères. Ces lubrifiants sont produits en quantités réduites (dizaines de tonnes par an) soit à base d'huiles synthétiques pures, soit à base de mélanges d'huiles synthétiques et de pétrole. Parmi les huiles synthétiques on emploie le plus souvent des polysiloxanes, des esters, les hydrocarbures synthétiques, les esters polyphénoliques, des polyalcoylène-glycols, des dérivés halogénés d'hydrocarbures.
Les polysiloxanes (composes polymères de silicium et d'oxygène) représentent le principal type d'huiles synthétiques pour lubrifiants résistant à chaud utilisables jusqu'à 250-300 OC, On utilise des polydiméthyl- et polydiéthylsiloxanes, des polyphénylméthylsilo- xanes, des polyfluorosiloxanes.
On emploie en outre des esters d'acides dibasiques, des esters polyphényliques, des polyalcoylène-glycols, des polymères des dérivés fluorés d'hydrocarbures, des perfluorotrialcoylamines, les per fluoro-alcoylpolyeste rs etc...
Dans la composition des lubrifiants utilisés comme liquides de coupe dans l'usinage des métaux on introduit également des émul sifiants, par exemple ltalcool éthylique, l'eau, des polyglycols (ils peuvent être rapportés aux agents émulsifiants).
L'application du procédé proposé de production de lubrifiants plastiques et liquides présente les. avantages suivants la durée de la réaction de saponification et des processus de dispersion des constituants est réduite de plusieurs milliers de fois par rapport aux procédés discontinus et de plusieurs dizaines de fois par rapport aux procédés continus connus; le temps d'action sur le produit lors du traitement dans le réacteur ne dépasse pas quelques secondes; On peut effectuer en continu les processus avec un rendement élevé; Il y a simplifivation du processus technologique, des cotes, du poids de 1'appareillage technologique ainsi qu'une réduction de la surface occupée par celui-ci.
La consommation spécifique en énergie par unité de produit fabriqué est réduit de 2 à 3 fois, la qualité de la dispersion est admet liorée et il devient possible de réduire de 10 à 20 % la consommation spécifique en constituants onéreux :épaississants, additifs et adjuvants; la pression et la température de travail sont réduites, ce qui permet de diminuer les dépenses en énergie et d'augmenter la sécurité des processus, il devient possible d'appliquer une automatisation intégrale de la production des lubrifiants, permettant à son tour un contrôle et un réglage automatiques des indices qualitatifs, les conditions de travail sont notablement améliorées, la productivité étant augmentée.
Exemple 1 Pour obtenir un lubrifiant plastique à base de savons de lt- thium on charge dans un réacteur de 0,5 1 de volume, pourvu d'un inducteur électromagnétique ayant une puissance active de 1,7ka al s nté a partir d'un réseau triphasé de courant alternatif, à une tension de 3q/220 V et sans une #réquence de 50 Hz, des particules ferromagnétiques non équiaxiales en acier doux au carbone, dont le rapport de la plus grande dimension à la plus petite dimension est de 9 à Il et dont la surface est recouverte d'une couche de polyéthylène. On branche l'inducteur pour créer à l'intérieur du réacteur un champ magnétique tournant à une vitesse de 3 000 t/min et on admet dans le réacteur, à l'aide d'un groupe doseur, un courant des constituants à une température de 76 OC, leur débit étant maintenu aux valeurs suivantes stéarine technique 44,8 kg/h, solution aqueuse & 10 % 36,2 kg/h, d'hydrate de lithium huile minérale ayant une viscosité de 7 CST à 50 OC 392,0 kg/h, solution à 5 % de diphénylamine dans la même huile minérale 27,0 kg/h.
La dispersion huile-savon, formée à un débit#de 500 kg/h; est envoyée à partir du réacteur à champ magnétique tournant dans un bloc thermique, à l'aide d'une pompe de dosage. La dispersion huile savon est fondue dans le bloc thermique à une température de 22O OC: et sous une pression de 15 kgf/cm2. Du bloc thermique, le produit passe dans un évaporateur o# l'on maintient un vide de 150 à 220 mm de Hg. A la suite de la chute brusque de la pression, l'humidité est entièrement éliminée du produit.Sa température s'abaisse alors à 150 OC. A partir de ltévaporateur, à l'aide d'une seconde pompe de dosage, le produit passe dans un réfrigérant à racloirs (vautateur) où il est refroidi à 40 OC. Ensuite il passe à travers un filtre et par un homogéniseur à fente où il est traité sous une pression de 100 à 120 kgf/cm2 puis il arrive à la sortie de l'insfallation.
Le lubrifiant obtenu de cette saunière (465 kg/h) a les indices qualitatifs suivants résistance mécanique limite à + 50 C 4 Gs/cm2 viscosité à -50 C et à une vitesse de déformation de lOs-1 6450 teneur en alcali libre calculée sous forme de NaOH 0,08 % point de goutte 178 C oxydabilité (en mg de KOH) 0,13 stabilité colloSdale 24,2 % capacité d'évaporation 18,8 % impuretés mécaniques néant teneur en eau néant action corrosive sur des plaques de cuivre à 100 C durant 3 heures néant Exemple 2 Pour obtenir un lubrifiant plastique à base de savons de lithium, comme dans l'exemple 1, on utilise un réacteur de 2 l.de volume pourvu d'un inducteur ayant une puissance active de 7,5 kW et des particules ferromagnétiques du même type. Les constituants sont alors admis comme suit stéarine technique 190 kg/h solution aqueuse à 10 % d'hydrate de lithium 153 kg/h huile minérale ayant une viscosité de 7 cSt à 50 C 1660 kg/h solution de diphénylamine à 5 % dans la même huile 120 kg/h La dispersion huile-savon (2123 k#/h) formée dans le réacteur est ensuite traitée comme dans l'exemple 1 et on obtient un lubrifiant (1980 kg/h) ayant des indices qualitatifs voisins de ceux de exemple 1.
de volume pourvu d'un inducteur de 7,5 kW, et des particules ferro iagnétiques en matériau doux, dont le rapport de la plus grande ditension & la plus petite dimension est de 9 à 11.
Les constituants sont admis dans le réacteur à une température de 90 OC, dans les proportions suivantes huile de pétrole ayant kne viscosité 1 900 kg/h de 12 cSt à +50 OC huile de pétrole ayant une viscosité de 160 cSt à +50 OC 200 kg/h concentré de phosphatite alimentaire (de fourrage) 20 kg/h paraffine chlorée 125 kg/h solution à 50 % de dialcpyldithiophos- phate de zinc dans de l'huile de pétrole 250 kg/h soufre technique naturel broyé 12,5 kg/h polyméthylsiloxane 0,14 kg/h A la sortie de l'appareil on obtient un produit (2,5 t/h) ayant les indices suivants viscosité cinématique à une température de +50 OC 18 cSt teneur en chlore 2,1 s impuretés mécaniques 0,01 point d'éclair 182 OC alcalinité (sous forme de NaOH) 1,04 % teneur en phosphore 0,4 % teneur en eau néant action corrosive sur l'acier et la fonte en 3 heures néant Exemple 7 Pour obtenir une émulsion synthétique acide formée à la suite d'une simple dispersion des acides gras synthétiques dans l'huile, on utilise un réacteur de 25 1 de volume doté d'un inducteur de 110 kW, et des particules ferromagnétiques non protégées en acier doux dont le rapport de la plus grande dimension à la plus petite dimension est de 10 & 20.
Les constituants sont admis dans le réacteur à une température de 90 OC, dans les proportions suivantes acides gras synthétiques d'une fraction en C20 et plus 3 t/h huile de pétrole ayant une vis cosité de 20 cSt à 4 50 OC 27 t/h A la sortie de l'appareil on obtient un produit (30 t/h) ayant les indices suivants indice d'acidité (en mg de KOR par gram me de produit) 9,6 stabilité : dégagement dthuile en 3 heures 0,2 % teneur en eau 1 impuretés mécaniques néant.
La présente invention concerne une machine de production de corps de botte et, plus particulièrement, une machine équipée d'un poinçon à double effet animé dtun mouvement alternatif qui est destiné à étirer et à étirer sur mandrin une ébauche en forme de godet durant chacune de ses courses opposées pour produire des corps qui sont soumis à un autre traitement pour réaliser des-bottes finies qui sont protes à entre remplies.
Les bottes sont couramment produites avec une paroi extrêmement mince de 0,1 mm et mEme moins en soumettant tout d'abord la paroi de l'ébauche à un étirage pour obtenir une paroi de longueur intermédiaire puis à un étirage sur mandrin pour ltagrandir e Le bord libre du corps étiré sur mandrin n'est pas uniforme mais est légèrement ondulé ou irrégulier. Ce bord déchiqueté est rogné pour obtenir un bord lisse.D'autres opérations sont effectuées avant que ltextrémité libre soit finalement soumise à une légère réduction de section, puis bordée pour faciliter son remplissage,et fermée par un couvercle.
La table des messages 470 est une table à consulter +ai contient 1 'information des messages sous forme binaire, incluant la destination et la priorité ainsi que les 'adresses de disques des paquets constituant le message, dont l'une d'elles est représentée par l'indicateur 472 pour un paquet individuel 474 sur une unité de disques 476.
L'ensemble des files d'attente 478 de délivrance des messages de fac-similé est constitué par deux ensembles de files d'attente d'adresses (un ensemble pour chaque priorité assignée), un ensemble 480 de files d'attente étant utilisé pour la délivrance locale de messages, et l'ensemble 482 de files d'attente étant utilisé pour la télétransmission à d'autres dispositifs SNAPS. Chaque entrée de file d'attente, telle que l'entrée 484, priorité 1 de l'ensemble 480 de délivrance locale de messages, est formée par l'adresse de sa table de messages correspondante, telle que la table 470, sur le disque 474, d'adresses de la table de messages. Toutes les autres files d'attente de messages de fac-similé, représentées en 478, ont accès au disque 476 de la même façon par l'intermédiaire de leurs indicateurs d'adresses, tels que l'indicateur 486, qui sert d'adresse de la table de messages sur disques.
Les tables 440 de commande des taches qui sont utilisées par le programme superviseur 424 pour commander l'exécution des programmes de vecteurs d'exploration et des interruptions du moniteur, sont chacune transmises dans une channe d'exploration par l'intermédiaire d'indicateurs 442 et dans la liste 432 des vecteurs d'exploration effectuant la sous-tâche suivante constituant une partie de la tâche d'ensemble à effectuer, au moyen d'indicateurs, tels que l'indicateur 488. Les tables de commande des -tâches peuvent etre classées par utilisation en tant que - Tables de commande des tâches de ligne, quelquefois dénommées tables de paquets, qui existent en mémoire et représentent les tâches particulières traitées par une ligne particulière, c'est- & dire la ligne numérique à grande vitesse dans le dispositif SNAPS. Etant donné que chaque table de commande des taches de ligne correspond à une ligne unique, l'information d'état de la ligne s'y trouve contenue.
- Les tables de commande des tâches de canal sont identiques aux tables de commande de tâches des lignes et contiennent l'infornation d'état de canal, et chaque table de commande des taches de canal de ce type est consacrée à un canal de processeur frontal FEP.
- Les tables de commande de taches de périphériques existent en mémoire dans une correspondance bi-univoque pour chaque dispositif (terminal de fac-similé ou autre terminal de traitement de données) et représentent la tAche parti culière en cours d'exécution pour ce dispositif particulier.
- Les tables de commande de taches de traitement sont des tables de commande de taches transitoires correspondant à des tâches exécutées peu fréquemment, et sont criées uniquement pendant la durée de la tache telle que des fonctions de recouvrement de supervision. D'autres tables contiennent des indicateurs d'informations de radiodiffusion des informations de types d'appareils, etc, tandis que d'autres tables contiennent le numéro de téléphone de destination, l'information sur le type d'appareil et d'autres données indiquant l'adresse et le type du terminal de destination.
Les tables de consultation décrites ci-dessus peuvent entre mises en oeuvre conformément à des techniques de programmation bien connues pour le traitement des données en mémoire, sur disque, sur bande magnétique, dans une mémoire virtuelle et sur d'autres supports de mémorisation des données. Des agencements typiques d'une table de messages et d'une table de commande de esches, décrites ci-dessus, sont illustrés dans les appendices annexés à la fin de la présente description. En particulier, l'appendice I illustre une table caractéristique de commande de seches, et l'appendice II illustre une table caractéristique de messages.
Les figures 5, 6, 7 et 8 : différentes procédures simplifiées de fonctionnement pour les dispositifs SNAPS de départ, qui sont les dispositifs SNAPS recevant les messages numériques produits dans le processeur frontal associé à plusieurs terminaux locaux de traitement des données. Ces dispositifs SNAPS de transit et de destination, ayant une configuration identique, qui sont utilisables pour l'émission de messages vers les dispositifs SNAPS mentionnés en dernier, lesdits messages arrivant de dispositifs SNAPS de départ en vue d'été délivrés à plusieurs terminaux éloignés de traitement des données.Les dispositifs SNAPS de départ servent, en plus de collecter et délivrer les messages arrivant de, ou dirigés vers plusieurs terminaux locaux également à commuter des paquets provenant d'autres dispositifs SNAPS éloignés d'une façon permettant de réduire le retard des messages (mode stockage et transmission) et d'accélérer l'arrivée en temps opportun de paquets de données arrivants, dans les dispositifs SNAPS de destination auxquels ils sont destinés.La figure 9(b) représente la circulation des messages depuis leur collecte dans le dispositif SNAPS de départ à partir de terminaux locaux, avec leur traversée du dispositif sNAPS de transit qui commute les paquets vers un dispositif SNAPS de destination, et, dans le dispositif SNAPS de destination qui délivre les messages à des terminaux locaux indiqués, par l'intermédiaire de leurs processeurs frontaux FEP associés. On comprendra que tous les dispositif SNAPS effectuent réellement toutes les fonctions décrites ci-dessus, simultanément dans des conditions d'utilisation à tâches multiples et en duplex intégral, et la description simplifiée1 qui suit, de la circulation de messages depuis un dispositif SNAPS de départ jusqu'à un dispositif SNAPS de destination est donnée uniquement à titre d'exemple.
On va décrire maintenant le protocole d'accès aux messages d'lm dispositif SNAPS de départ pour la transmission d'un message depuis un processeur frontal (FEP) à un processeur de transmission contenu dans le dispositif SNAPS- pour la transmission d'un message de fac-similé. Le processeur frontal FEP et le processeur de transmission seront décrits de façon plus détaillée ultérieurement en liaison avec les figures 10 et 11.Pour la description suivante du protocole d'accès des messages, il suffit que le processeur de transmission mis en jeu soit le processeur local du dispositif SNAPS qui commande le processeur frontal (FEP) qui, à son tour, est en communication avec plusieurs terminaux de fac-similé, selon un mode de commande/réponse, dans lequel une commande émane du processeur de trsnsmission en direction du processeur frontal FEP en vue de réaliser dans un canal spécifique du processeur frontal FEP une opération spécifique, à la fin de laquelle le processeur frontal FEP fournit une réponse, et, jusqu'à ce qu'une telle réponse provenant du processeur frontal, ait été reçue par le processeur de transmission, une commande ultérieure allant du processeur de transmission au processeur frontal FEP ne sera pas émise.
Des communications entre un processeur frontal FEP et un processeur de transmission du dispositif SNAPS selon un mode de commande/réponse pour chaque canal du processeur frontal FEP sont émises par le processeur de transmission du dispositif SNAPS sous forme de programmes de collecte, quelquefois dénommés programmes de vecteurs. Ces programmes de vecteurs peuvent autre classés en programmes de commande de branchement, décrits en liaison avec la figure 5, en programmes de commande d'abonnés, décrits en liaison avec la figure 6, et en programmes de commande machine, décrits en liaison avec la figure 7.
Le programme de commande de branchement met en oeuvre la commande du raccordement du téléphone d'un abonné au système c'est-à-dire l'établisse- ment et la coupure de liaisons au moyen par exemple d'un appel par boutonspoussoirs (Touch-Tone : marque déposée de AT et T) et d'un coupleur acoustique du type fabriqué par la Western Electric, ou d'un autre équipement de raccordement connu des télécommunications.
Avant de poursuivre la description, on va définir les conditions d'état de canal et commandes, suivantes, qui représentent collectivement le protocole de commande de raccordement.
- Réponse autorisée : le processeur frontal FEP passe à l'état non occupé pour le commutateur, répond à l'appel, accuse réception au processeur de transmission et maintient la liaison. Si aucun appel ne se produit, le processeur frontal FEP répond "dépassement du temps imparti" après un intervalle de temps spécifié et passe à l'état occupé pour le commutateur.
- Réponse : occupée t Le processeur frontal FEP passe à l'état non occupé pour le commutateur, répond aux appels, informe l'abonné appelant que le système n'est pas disponible, coupe la liaison, passe à l'état occupé pour la commu- tation et accuse réception. La réponse à aucun appel est identique à "réponse t autorisée". Sauf s'ils sont commandés par ailleurs, tous les canaux sont occupés.
- Interception. Le processeur frontal FEP transfère l'abonné à un commutateur d'interface manuel et accuse réception. t 'arrivée d'une instruction ulté- rieure rétablit la liaison avec le processeur frontal FEP.
- Rappel. Le processeur frontal FEP termine le processus en cours, demande à l'abonné de rappeler, coupe la liaison, accuse réception et passe à l'état occupé pour la communication.
Dans ce qui suitj on pourra employer le mot "descente" pour désigner un mouvement axial de l'électrode tendant a' l'enfoncer dans la pièce ou le mot "remontée" pour désigner le mouvement inverse, mais ces expressions ne préjugent nullement de la position réelle de la machine d'usinage dans l'espace.
La présente invention vise, suivant un premier aspect, a réaliser un procédé d'usinage qui permette de controler et de régulariser la qualité de cet usinage, et en outre de remédier aux inconvénients cités plus haut, notamment en ce qui concerne l'efficacité de l'usinage des flancs.
Suivant l'invention, le procédé d'usinage par électro-érosion consiste d'une part à déplacer automatiquement une électrode en direction d'une pièce à usiner, en maintenant sensiblement constante a distance minimum entre l'électrode et la pièce,latéralement ou axialement, et d'autre part à donner à l'électrode, pour usiner les flancs de l'empreinte, un mouvement latéral dont on augmente automatiquement l'amplitude par échelons successifs au cours de l,ope ration d'usinage. Il estboaractérisé en ce qu'on repère constamment le niveau de l'électrode et en ce qu'on provoque automatiquement l'augmentation d'amplitude du mouvement latéral quand l'électrode descend au-dessous d'un niveau de référence- prédéterminé.
De cette manière, la servo-commande automatique ne s'applique qu'au mouvement- axial d'avance (ou de recul) par rapport a' la pièce, pour donner à ce mouvement un caractère continu et, en général, oscillant. Au contraire, le mouvement latéral n'est affecté que par des variations d'amplitude discontinues, en principe dans le sens d'une augmentation de l'excentration, définissant des phases successives d'usinage des flancs.
Chaque augmentation d'amplitude du mouvement latéral est commandée automatiquement au fur et à mesure que l'usinage des flancs de l'empreinte, engagé à la suite de la précédente augmentation d'amplitude, a été convenablement réalisé. Le processus d'usinage consécutif à une quelconque augmentation d'amplitude du déplacement latéral de l'électrode se déroule comme suit. Le rapprochement électrode-pièce qui en résulte conduit la servo-commande automatique d'avance de l'électrode à réagir immédiatement en faisant remonter l'électrode le long de son axe d'avance. Cette remontée axiale provoque par elle-meme un premier effet d'éloignement entre l'électrode et les flancs de l'empreinte dA 'a la dépouille normalement présentée par ces flancs.Elle peut s'accompagner d'un second effet d'éloignement du au mouvement latéral de l'électrode qui peut, à certains moments, se rapprocher d'une partie de l'empreinte dont l'usinage est fortement avancé, suivant ce qui sera dit plus loin, en référence à la figure 2. La remontée axiale maintient l'électrode à distance convenable d'usinage pendant le temps maximum compatible, avec ces effets d'éloignement. Aces deux effets vient s'ajouter un troisième effet résultant de l'érosion, qui provoque la descente de l'électrode. L'usinage tend à reprendre très tôt au cours de cette descente qui se prolonge jusqutà ee que l'électrode ait atteint un niveau de référence prédéterminé.
Suivant une première réalisation du procédé, le niveau de référence est maintenu constant, de sorte que l'avance moyenne de l'électrode est nulle et que l'opération se réduit à un usinage des flancs, tant que cette référence est maintenue.
Suivant une seconde variante de réalisation, en meme temps qu'on augmente l'amplitude du mouvement latéral, on abaisse d'une quantité prédéterminée le niveau de référence, de sorte qutà la phase suivante l'électrode peut s'enfonceur dans la pièce. On peut alterner et combiner ainsi l'usinage des flancs avec une continualion de l'usinage du fond de l'empreinte et réaliser un enfoncement résultant de l'électrode qui soit oblique par rapport à l'axe d'avance, selon l'angle d'obliquité désiré.
Quand l'etectrode présente, en section transversale, une forme oblongue accentuée (fig. 2), il est évident que les-grandes faces A sont usinées beaucoup moins vite que les petites faces B si le mouvement latéral s'exécute de façon uniforme, par exemple suivant une translation circulaire à vitesse constante Le manque d'uniformité de l'usinage des flancs est normalement destiné à s'accentuer.
En effet, quand les faces B sont en usinage, le niveau de l'électro- de peut descendre au-dessous du niveau de référence et déclencher une nouvelle phase de l'usinage latéral, alors que les faces A sont encore insuffisamment usinées.
C'est pourquoi l'invention prévoit de vérifier constamment l'uniformité de l'usinage latéral et d'inhiber le déclenchement d'une phase ultérieure tant que l'uniformité souhaitée n'est pas obtenue.