INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le montage selcn la figure 1 est montrée la mémoire pour l'établissement des liaisons VSP dont les fonctions ont déjà été expliquées en référence à la figure 2, Elle est commandée par le rythmeur TG et pendant chaque intervalle de temps est faite la lecture de l'emplacement de mémoire associé à l'intervalle respectif. la fréquence du rythmeur TG correspond à la durée d'un intervalle de temps.
Le rythmeur TG commande en outre par la ligne T la mémoire de marquage MS et le générateur d'adresses Z. Ta mémoire de marquage marche en phase avec la mémoire pour l'établissement des liaisons et possède un emplacement de mémoire ayant la largeur d'un bit par intervalle de temps.
Le générateur d'adresses Z marche également en phase avec la mémoire pour l'établissement des liaisons VSP et est constitué comme compteur ayant un nombre de pas de comptage égal au nmbre d'emplacements de mémoire de la mémoire pour l'établissement des liaisons V3P et au nombre d'intervalles de temps compris dans un cycle, ctest-a-dire que pendant le premier intervalle de temps d'un cycle le compteur se trouve sur le premier pas et pendant le dernier intervalle de temps du cycle le compteur se trouve sur le dernier pas. Les adresses sont appliquées en parallele sur une pluralité de lignes VAD, le nombre de lignes étant déterminé par le nombre d'intervalles de temps par cycle ou par le nombre d'emplace ments de mémoire de la mémoire pour l'établissement des liaisons VSP.Si, par exemple, la mémoire pour l'établissement des liaisons comprend 128 emplacements de mémoire, le compteur du générateur d'adresses Z est constitué de 6 étages de comptage, de sorte que la pluralité de lignes est constituée également de 6 lignes.
Par conséquent, la porte NON-ET Gi6 devrait se trouver également reproduite six fois, cependant, pour des raisons de clarté, le dessin ne montre qu'une seule porte NON-ET.
La file d'attente ZS est une mémoire dont les emplacements ont, conformément à l'exemple donné, une largeur de 6 bits, le nombre d'emplacements de mémoire est déterminé en fonction du trafic probable et du nombre de positions d'opératrice, et l'on suppose, à titre d'exemple, qu'on a prévu un nombre de 16 emplacements de mémoire. La sélection des emplacements de mémoire individuels de file d'attente ZS est faite à l'aide du compteur d'entrée EZ et du compteur de sortie AZ. On suppose que la file d'attente ZS comprend déjà un codeur d'adresses incorporé comme il est usuel pour les modules de mémoire en strueture intégrée, et que les compteurs SZ et AZ effectuent une sélection en binaire.Puisque les deux compteurs EZ et AZ possèdent chacun autant de pas de comptage que d'emplacements de mémoire prévus dans la file d'attente la sélection a lieu dans cet exemple en parallèle sur quatre lignes. CeXa signifie qu'on devrait prévoir aussi un nombre de portes G2, G3 et G4 correspondant également au nombre de lignes Pour des raisons de clarté on a choisi une représentation simplifiée.
Ces considérations sont également valables pour le comparateur VG2 et les portes G5 et G6 Le coraparateur VG2 vérifie les chiffres de comptage des compteurs EZ et AZ et lorsqu'il y a coincidence fournit un signal de déblocage aux portes NON-ET G5 et G6. A l'entrée des portes NON-ET G5 sont appliqués les chiffres de conptage du compteur d'entrée EZ et à l'entrée des portes NON-ET GS sont appliqués les chiffres de comptage du compteur de sortie AZ.L'état d'occupation de la file d'attente ZS est reconnu par la surveillance de la file d'attente 's T d'après les signaux déli- vrés par les portes NON-ET Gs et G6 Ainsi, la file d'attente ZS est saturée lorsque le compteur d'entrée EZ ratrappe le compteur de sortie AZ Mais si le compteur de sortie AZ ratrappe le compteur d'entrée EZ, la file d'attente est vide.
Les deux états d'occupation sont marqués par les dispositifs de reconnaissance I (file d'attente vide) et V (file d'attente saturée) de la surveillance de file d'attente WU.
En vue d'un déroulemen-t plus clair et plus simple des processus dans le montage, les fonctions d'entrée et de sortie d'un appel en attente dans la position d'opératrice sont commandées séparément. Ainsi, dans chue cas, l'entrée d'un appel en attente a lieu pendant un cycle et la sortie pendant le cycle suivant. Ce processus se répète en permanence, alternativement, et est commandé par la bascule FF qui est à son tour commutée par une impulsion délivrée par le générateur d'adresses Z, et plus précisément la bascule modifie toujours son état lorsqu'un cycle est terminé, c'est-à- dire lorsque le compteur du générateur d'adresses atteint sa position finale.
Pour des raisons de clarté on a renoncé à la représentation d'une commande du fonctionnement intérieur du montage pour la commande de tous les processus dans l'ordre de succession prescrite il manque de même la représentation des dispositifs assurant l'égalité de phase entre le genérateur d'adresses Z, la bascule FF et la mémoire de marquage IRIS.
Ecart de Bragg Intensif (en Angstroms) relative 4,68 100 2,87 70 2,44 172 2,34 50 2,03 55 1,66 21 t 1,56 18 * 1,44 23 t * Ces raies sont voisines de la limite de détection de sorte que leur existence n'est pas certaine.
Les raies présentées dans le tableau ci-dessus indiquent que la phase A présente une cellule unitaire cubique à face centre dans laquelle la dimension élémentaire aO, a une valeur d'habituellement 8,1 à 8,2 . Dans certains échantillons, des valeurs allant jusqu'à 8,33 ont été observée.
Une quantité de phase A, suffisante pour augmenter l'activité du catalyseur par rapport à celle d'une combinaison CaF2/CuO en tant que telle est voisine de la limite inférieure de détection par rayons X, probablement très petite, de l'ordre de 5 % en poids du catalyseur. Des catalyseurs préférés contien nent au moins environ 8 % en poids de cette phase A. A titre indicatif de la stabilité thermique des catalyseurs de l'invention, aucune endothermicité n'est observée par analyse thermique différentielle jusqu'à une température d'environ 7250C ; et le contenu mesuré de la phase A est essentiellement non modifié après un chauffage pendant 24 heures à 6000C (mais il est diminué par chauffage à 700 C). Les catalyseursselon la présente invention-sont ainsi exempts de fusion dans les conditions de réaction.
Ces catalyseurs exempts de fusion sont stables en ce qui concerne la réaction du support contenant du fluorure sur CC14 (pour former CC13F et CC12F2) comme cela arrive quand une phase fondue est supportée sur du CaF2. Une telle réaction conduit éventuellement à une consolidation et à un rassemblement du support sous forme d'une masse solide.
Le processus d'oxyhydrochloration utilisant un catalyseur selon la présente invention peut être réalisé de façon générale sur tout matériau organique contenant un groupe CH susceptible d'être attaqué par le chlore. En particulier, le procédé selon la présente invention peut s'appliquer à des composés organiques gazeux tels que le méthane, l'ethane, le propane, le butane et l'éthylène ; et à des composés partiellement chlorés, à faible point d'ébullition qui en sont dérivés.
Des composés organiques vaporisables tels que le benzène peuvent être chlorés selon la présente invention Des matériaux analogues sont susceptibles de subir un processus dloxyhydrochloration/ fluoration utilisant le catalyseur selon la présente invention.
Des températures à utiliser vont en gros de 200 à 4500 selon le matériau à traiter, plus généralement ces températures sont comprises entre 250 et 4750C.
En ce qui concenre plus particulièrement le procédé de fabrication des catalyseurs selon la présente invention, un catalyseur ayant une stabilité améliorée par rapport à ceux de l'art antérieur peut être fabriqué à partir d'oxyde et d'hydroxyde de calcium et de cuivre précipités ensemble à partir d'une solution aqueuse en présence d'une source de métal alcalin ou d'ions ammonium, plus particulièrement d'ions potassium ; puis, après lavage, séchage et chauffage, être exposé sous température élevée à de acide fluorhydrique.
D'autre part, et de préférence (en raison de leur excellente activite et stabilité), les catalyseurs selon la présente invention peuvent être préparés en faisant précipiter ensemble du fluorure de calcium et du fluorure de cuivre à partir d'une solution aqueuse en présence d'une source de métal alcalin ou d'ions ammonium, en particulier d'ions potassium ; en filtrant, lavant et séchant le précipité ; et en chauffant le produit.
Les catalyseurs peuvent également être obtenus en faisant precipiter ensemble des fluorures de calcium et de cuivre à partir d'une solution aqueuse de leurs sels, tels que des chlorures, et en combinant cette solution à une solution aqueuse de fluorure de potassium, par exemple à température ambiante ; en filtrant, lavant avec de l'eau et séchant le précipité ; en chauffant le produit pendant plusieurs heures à une température d'au moins 4O00C mais non supérieure à environ 7000C ; et en lavant à l'aide d'un solvant organique pour enlever, autant que possible, les matières contenant du cuivre instables telles que les chlorures de cuivre et les oxydes de cuivre et toute autre matière présente autre que la matrice de fluorure de calcium et la phase A.
La coprécipitation requise est réaliséede façon souhaitable en maintenant présent du fluor en exces, par exemple en ajoutant une solution aqueuse de chlorure de calcium et de cuivre à une solution de fluorure de potassium aqueuse en excès.
Des solvants organiques appropriés pour laver le coprécipité traité thermiquement sont l'acétonitrile (solvant des composés cuivreux) et le méthanol (solvant des composés cuivriques). Une légère acidification (HC1) de l'acétonitrile est souhaitable pour accroître I'enlèvement du chlorure cuivreux et des oxydes.
Les méthodes de préparation ci-dessus peuvent être combinées, en utilisant par exemple suffisamment de KOH dans la solution aqueuse pour précipiter le cuivre en tant qu'oxyde et au moins suffisamment de KF pour précipiter le calcium en tant que fluorure de calcium.
Les exemples désignés par des lettres ci-apres permettent d'illustrer certainsprocedes de préparation des catalyseurs selon la présente invention. (La lettre "I" est omise pour éviter toute confusion avec le chiffre romain "I").
EXEMPLE A Une solution a été préparée en faisant dissoudre 220,5 g-de Cacl2.2H20, qualité pour réactif, (1,5 mole) et 67,2 g de CuC12 (0,5 mole) de qualité pour réactif dans un litre d'eau désionisée. Une seconde solution a été préparée en faisant dissoudre 406-,7 g de KF anhydre de qualité pour réactif (7 moles) dans 1 litre d'eau désionisée. La seconde solution a été ajoutée à la première à la température ambiante en agitant. Un précipité se forme. La boue a été autorisee à se déposer toute une nuit.
La boue a été filtrée à l'aide d'un entonnoir à succion et lavée à l'eau, et finalement à l'eau distillée (2 litres).
Le gateau de filtration a été séché à 1500C pendant environ 66 heures et ensuite chauffé pendant 16 heures à environ 5000 C. La matière dure a été broyée pour passer à travers un filtre de maille 10 (c'est-à-dire des ouvertures de 2 mm x 2 mm). La matière a été soumise à une série de lavages par des solvants organiques, d'abord par de l'acétonitrile contenant une petite quantité d'HC1, ensuite par de l'acétonitrile et enfin par du méthanol (le but était d'enlever tous les chlorures de cuivre) Le matériau a été ensuite resséché.
Avant de tester et d'évaluer ses qualités catalytiques, la matière a été à nouveau broyée pour passer à travers un tamis de maille 80 (c'est-à-dire des ouvertures de 0,177 mm X ,177 mm).
Le catalyseur de cet exemple A avait une surface (mesurée par la méthode BET en utilisant de l'azote gazeux) d'environ 4 à 5 m2 par gramme. Ce catalyseur était.dur et résistant à une désintégration mécanique ; ainsi il pouvait être utilisé dans un lit fluide. Le catalyseur analysé comprenait environ 14 % de cuivre et-6 de potassium. Une analyse aux rayons X montrait la présence de la phase A.
Le catalyseur a été testé en ce qui concerne la corrosion par chauffage dans un réacteur en alliage nickel-chrome (INCONEL) et s'est avéré provoquer peu ou pas de corrosion à des températures de 4250C pendant une durée de test de 200 heures dans l'azote puis de 300 heures dans des conditions d'OCF, puis de 50 heures dans des conditions d'OHC. Le catalyseur gardait encore la plus grande partie de son activité après que ce test se soit terminé.
EXEMPLE B Dans un autre essai, de l'oxyde de cuivre et de l'hydroxyde de calcium ont été précipités à partir d'une solution acqueuse de chlorure selon divers rapports pondéraux allant de 5/95 à 40/60 calculés comme CuO/CaO, en procédans de la façon suivante. Du CuC12 anhydre et du CaC12.2H20 ont été dissous et amenés à environ 75-850C dans environ 3 litres d'eau, selon des quantités allant de 8,45 g de CuC12/249,1 g de CaC12.2H20, à 67,6 g de CuC12/157,3 g de CaC12.2H2O calculées pour produire les rapports pondéraux désirésd'oxyde. Alors,la quantité de KOH, dissoute dans environ 1 1 d'eau, théoriquement requise pour former du monohydrate d'oxyde cuivrique et de l'hydroxyde de calcium a été ajoutée à 75 à 850 C pendant 0,5 ehure puis agitée pendant 1 heure. Le précipité a été autorisé à se déposer, a été filtré et lavé avec au moins- 4 litres d'eau. Le précipité a été séché dans un four à 1500C toute une nuit ; il a été ensuite chauffé dans un four à 3O00C pendant une nuit. Le matériau a été broyé et filtré pour passer à travers une maille 10 et pour être retenu par une maille 50.
Les surfaces des produits résultants étaient situées entre environ 15 et 40 m2 par gramme dans diverses préparations.
La conversion en fluorure a été effectuée par exemple de la façon suivante. Environ 50 ml du produit oxyde de cuivre/ hydroxyde de calcium selon un rapport de 20 à 80 1/2 de CuO/CaO a été exposé à un flux de gaz HF (50 cm par minute) et dilué avec de l'azote gazeux sec (150 cm3 par minute) dans un réacteur à alliage nickel-cuivre (métal MONEL) d'-environ 2 cm de diamètre, placé selon une position horizontale et chauffé par un four chauffé electriquement qui l'entoure, la température étant commandée par un thermostat.Le mélange de gaz de HF et de N2 sec a été amené à passer à travers le réacteur à des températures augmentant par étape de 250 à 4500C La température n'a pas été autorisee à dépasser 2500C pendant les 65 premières heures Après 97 heures, le flux de HF a été arrêté, et la matière a été plongée dans de l'hydrogène sec à une température à four de 3000C. La matière a été finalement séchée sous vide pendant une nuit à 1250C. La partie utilisée pour l'évaluation catalytique a ensuite été réduite à une dimension inférieure à celle passant par un treillis de maille 40 (c'est-à-dire passant à travers des ouvertures de 0,42 x 0,42 mm).
La surface du matériaux résultant était d'environ 5 à 6 m/g.
Un échantillon de catalyseur, préparé par précipitation (selon un taux de 20 à 80 en poids de CuO/CaO) à partir de chlorure -cuivrique et de chlorure de calcium utilisant du KOH, suivi d'une exposition HF, essentiellement comme cela a été decrit ci-dessus a a été testé pour déterminer sa volatilité éventuelle par analyse thermogravimétrique ("TGA"). Environ 6 % du poids a été perdu en 3 heures de chauffage de la préparation sé chée à 5000C ; et aucune perte ultérieure n'est apparue par chauffage et maintien à 6000C pendant 25 heures supplémentaires.Par contre, un catalyseur d'oxyhydrochloration classique comprenant essentiellement du CuC12/KCl fondu porté sur de la silice présentait, dans des conditions d'essai similaires, une perte de poids continuelle à 5000C allant Jusqu'à 11 % au bout de 3 heures et jusqu'à 18 % au bout de 15 heures.
Dans une comparaison, par analyse thermique différentielle ("DTA") un échantillon du-catalyseur examiné ne présentait pas de transition de phase jusqu'à environ 8500C, c'est-à-dire qu'il était complètement stable thermiquement jusqu'à au moins 8000C ; par contre, le catalyseur d'oxyhydrochloration classique cité précédemment présentait une endothermicité à 3600C indicative d'un changement de phase, c'est-à-dire d'une instabilité thermique à cette température.
EXEMPLE C Un catalyseur a été préparé en faisant. précipiter des fluorures de cuivre et de calcium, à partir d'une solution aqueuse de chlorure utilisant du KF aqueux, de façon générale comme dans l'exemple A ci-dessus, mais en présence de fines particules de silice. La silice a été ensuite enlevée par exposition, sous température élevée à HF, d'où il résulte une augmentation de la porosité du catalyseur et de la surface présentée par un poids élé- mentaire de catalyseur. Aucun lavage par. des solvants organiques n'a été utilisé.
En particulier, 44,81 g (1/3 de mole) de CuC12 de qualité de réactif et 147,0 g (I mole) de CaCI2.2HaQ ont été dissous dans 400 ml d'eau désionisée à laquelle étaient ajoutés 6 g d'un pigment de s-ilice pyrogène colloldal (CAB-O-SIL) formant une bout. Une solution de 232 g de KF dans 600 ml d'eau a été ajoutée en mélangeant; Après 1 heure, les solides ont étééliminés par filtrage et lavés à l'eau ; puis séchés à 1500C pen dantune nuit. Le produit a été chauffé ensuite pendant une nuit à 4000C.
Environ 50 ml de ce produit a été exposé à un flux de HF (50 cm3 par minute) dilué par de l'azote sec (150 cm3 par minute)- à une température maintenue à environ 4500C pendant environ une journée.
La surface exposée de la préparation comprenant l'in 2 grédient de silice était d'environ 6,5 m par gramme ; et celle du catalyseur au fluorure après enlèvement de la silice était 2 d'environ 4,5 m par gramme.
Evaluation des catalyseurs en OHC Les catalyseurs preparés dans les ensembles A, B, et C ont été testés dans des cycles d'oxyhydrochloration du méthane. Les résultats en sont résumés dans le tableau I ci-dessous.
Le réacteur utilisé comprenait essentiellement un tube à quartz à extrémité ouverte, entouré d'une enveloppe et maintenu dans un four à chauffage électrique. Les gaz de réaction étaient fournis par des vannes d'entrée et extraits par des vannes de sortie. Les vannes étaient commandées thermiquement par un contrôleur de température. L'enveloppe était scellée au tube interne près du dessus du tube et se fermait en-dessous de l'extrémité inférieure ouverte du tube de réaction.
L'information enregistrée sous la forme d'une image Fourier est enregistrée sur l'écran mat 6.
Pour la reproduction d'un hologramme Fourier correspondant à une autre adresse, il faut envoyer à l'entrée du codeur 33 une nouvelle adresse et répéter l'opération de positionnement de la matrice 3 en laissant immobile dans l'espace le faisceau de lecture.
La matrice d'hologrammes a transformation de Fourier enregistrée a l'aide du dispositif décrit ci-dessus d'enregistrement etfou de reproduction de l'information visuelle cadre par cadre peut être aisément reproduite en plusieurs exemplaires par copiage halographique et envoyée aux divers utilisateurs qui n'ont alors besoin que d'un dispositif de reproduction Le dispositif de reproduction propose, qui est représenté sur la figure 3, réalisant le procédé de reproduction selon l'invention, fonctionne de la façon suivante.
Le faisceau de lumière cohérente émis par un laser 32 continu à faible puissance passe par le système de collimation 2 et se transforme en un faisceau de lecture, puis il atteint la matrice 3. La matrice 3 d'hologrammes a transformation de Fourier est fixée sur l'arbre 27 du moteur pas à pas 7 qui est installé sur la plate-forme 28 (figure 2) relié cinématiquement à l'arbre 29 du moteur pas à pas 8.
A l'entrée 45 (figure 3) du bloc de commande commun 11 est appliqué, selon un procédé manuel ou automatiquea l'adresse de l'hologramme a transformation de Fourier nécessaire. Selon cette adresse, les blocs de commande séparés 9 et 10 mettent en action les moteurs pas à pas 8 et 7 qui réalisent le mouvement de translation et de rotation plan de la matrice 3 en l'amenant dans la position nécessaire. Ainsi, l'hologramme à transformation de Fourier nécessaire est placé sur le trajet du faisceau de lecture. Le faisceau de lecture après avoir été diaphragmé sur ltholo- gramme Fourier rétablit l'image de l'objet sur l'écran mat 6.
Pour passer à l'hologramme a transformation de Fourier suivant, il faut envoyer son adresse au bloc de commande commun Il et réaliser le positionnement de la matrice 3 comme décrit plus haut, pour qu'elle atteigne la nouvelle position, tout en laissant immobile dans l'espace le faisceau de lecture, Sur l'écran 6 apparat l'image reproduite de cet hologramme à transformation de Fourier.
En appliquant le procédé selon l'invention et le dispositif réalisant ce procédé, on peut créer un système d'enregistrement, d'emmagasinage et de reproduction de volumes importants d'informations diverses, qui procure de nouvelles possibilités d'emmagasinage inconnues au préalable et assure la reproduction rapide de ladite information.
L'application du procédé proposé et du dispositif réalisant ce procédé est particulièrement efficace dans le cas où lton traite l'information relative aux brevets, car elle permet pour la première fois, eu égard au niveau existant de la technique, d'effectuer un enregistrement rapide, ainsi que l'emmagasinage et la reproduction rapides de volumes importants d'information sur les brevets.
Le procédé selon l'invention et le dispositif réalisant ce procédé permettent d'enregistrer des matrices d'hologrammes a transformation de Fourier 3 dont le volume atteint non seulement les 6 173 hologrammes b transformation de Fourier de la figure 5 mais, comme l'indique la figure 6, des valeurs atteignant 105 hologrammes à transformation de Fourier. La figure 6 montre la relation existant entre le nombre maximal d'hologrammes a transformation de Fourier portés par la matrice 3 et le rayon de la matrice pour différents diamètres de l'hologramme transformation de Fourier. Sur l'axe des abscisses, il est porté le rayon r d'une matrice 3 en forme de disque et, sur l'axe des ordonnées, le nombre N d'hologrammes à transformation de Fourier.La figure 6 représente les courbes de remplissage de la matrice 3 pour des diamètres dthologrammes b transformation de Fourier D = 1, 2 et 3 mm.
Le niveau de la technique contemporaine permet d'enregistrer l'hologramme h transformation de Fourier isolé d'une page de texte de format A4 ar une aire de diamètre ne dépassant pas I mm. Les relations données sur la figure 6 font voir que, pour un rayon de la matrice d'hologrammes b transformation de Fourier 3 égal à 150 ma et pour un diamètre d'un hologramme a transformation de Fourier isolé égal à I mm, on peut enregistrer sur la matrice jusqu'd 7.104 hologrammes a transformation de Fourier.
Pour une vitesse d'enregistrement d'hologrammes isolés sur la matrice égale u 24 cadres par seconde, ce qui est a la portée de la technique d'aujourd'hui, la durée d'enregistrement de toute la matrice d'hologramme à transòrmation de Fourier sera égale 1 h.
Le temps de recherche et de reproduction d'un hologramme a transformation- de Fourier déterminé, en cas d'utilisation de moteurs pas a pas modernes, est gal d 0,01 s.
Les systèmes d'enregistrement, d'emmagasinage et de reproduction de l'information visuelle cadre par cadre peuvent etre appliqués avec succès au cinéma et à la télévision. Par exemple, sur une matrice de rayon 150 mm, on peut enregistrer un film d'une durée de 1 h et, sur la matrice 3, représentée sur la figure 5 de rayon 100 mm,est enregistrée l'information contenue dans une bobine de film de 300 m
"CAPTEUR DE SIGNAL D'ERREUR A INERTIE ET PILOTE AUTOMATIQUE ASSOCIE Domaine de l'invention : Pilotage automatique des engins mobiles, tels que les maquettes d'avion, en vue d'assurer l'assiette de l'engin en rou- lis et tangage, cette assiette étant stabilisée, par un servo- mécanisme embarque, autour d'une position moyenne fixée par des valeurs de consigne envoyées du sol.