INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention concerne d'une manière générale les dispositifs onduleurs formant variateurs de vitesse du type de ceux mis en oeuvre pour la commande d'un véhicule automobile à moteur électrique, voiture électrique ou engin de manutention par exemple.
Elle vise plus particulierement ceux de ces dispositifs onduleurs qui, tel que décrit par exemple dans le brevet français No 72 27244 (publié sous le No 2.194.345), comportent un ensemble de commutation, qui est interposé entre une source de puissance àcourant continu, en pratique une batterie d'accumulateurs, et un moteur équipé d'un enroulement d'excitation série, et qui comporte d'une part une diode contrôlée principale apte, sous 1' effet d'inpulsions d'amorçage, à assurer la conduction dudit ensemble de commutation, et d'autre part, une diode contrôlée secondaire apte, sous 5'effet d'impulsions de soufflage, à s' oppo- ser à une telle conduction, ladite diode contrôlée secondaire formant, avec un condensateur de soufflage, une boucle de soufflage établie aux bornes de ladite diode contrôlée principale, et un ensemble de commande adapté à élaborer lesdites impulsions d' amorçage et de soufflage sous la dépendance d'une tension de ré- férence ou de consigne réglée par un potentiomètre actionné par un organe de commande à la disposition de l'usager, une pédale par exemple.
La présente invention a pour objet divers perfectionnements aux dispositifs onduleurs de ce type propres à en améliorer et à en rendre plus sûres les conditions de fonctionnement.
Selon l'un de ces perfectionnements, l'ensemble de commande est asservi à un lecteur de charge sensible à la tension aux bornes du condensateur de soufflage.
Un des avantages principaux de ce procédé réside dans le fait qu'il n'exige que des températures modérées pour donner de bons rendements et une durée de réaction satisfaisante.
Même avec les températures modérées mentionnées ci-dessus, on arrive a des durées de réaction d'environ l'à 10 h et on préfère généralement entretenir la réaction pendant environ 7 9 h. La quantité de catalyseur varie d'environ 0,2X à environ 10% (calculé sur la masse réactionnelle), et est en rapport avec la température et la durée de la reaction. La quantité de catalyseur que l'on devra préférer, en pourcentage base sur le poids total de réactifs utilisés, se situera entre 1 et 2%. La réaction peut être effectuee sur un large éventail de pressions, mais comme le procédé ne demande pas de techniques spéciales à haute pression, il est particulièrement préférable de conduire la réaction à la pression atmosphèrique.Un autre avantage de cet aspect de l'invention est la liberté dont on dispose pour le mélange des réactifs. On peut utiliser toute combinaison quelconque dans la succession ou l'addition simultanée du myrcène, de l'acroléine et du catalyseur On a constate que pour obtenir les rendements les plus élevés possibles, il y a avantage à mélanger d'abord le -catalyseur avec le myrcène. Ensuite, on ajoute l'acroléine, en agitant bien, en utilisant par exemple une pompe doseuse, pendant une durée de 3 à 6 heures environ tout en maintenant la température de reaction à l'ordre de grandeur désiré.
Si lton se réfère à la réaction du myracaldéhyde et de l'agent d'hydratation acide, la température de reaction peut varier de O à 1200C suivant le systeme catalyseur particulier utilisé.
Comme exemple de copolymère de styrène et de divinylbenzene sulfoné, contenant environ 4% de di vi nyl benzène), on peut citer le Dowex @50W-X4 produit par la Dow Chemical Company of Midland, Michigan.
Comme exemple d'argile adsorbante activee, on citera le Filtrol 105 qui présente les propriétés suivantes Analyse granulométrique Au Roller (vitesse de l'air 10 litres/min) 0 à 5 microns, en poids % 8 0 à 20 microns, en poids % 43 Au tamis Tyler Standard passant au tamis de 100 mailles, en poids X 100 passant au tamis de 200 mailles, en poids X 95 passant au tamis de 325 mailles, en poids % 78 Densité apparente kg/m 675 Humidité libre, en poids % 15 Humidité libre et combinee, en poids % (perte à 9250C) -21 Surface (méthode BET), m2/g 300 Acidité, phénolphtaléine, mg KOH/g 4,8 Vitesse de filtrage, cm3/min 38 Rétention d'huile, en poids % 35 Comme exemple de catalyseur de polymérisation à base d'acide silico-phophorique, on peut citer le catalyseur de polymérisation UOP-SPA-2 fabriqué par la Universal Oil Products Company à Des Plaines, Illinois.
La durée de reaction est princ-ipalement fonction de quatre variables (1) température de réaction (2) taux de conversion désiré, (3) agent d'hydratation particulier utiliser, et (4) concentration en agent d'hydratation dans la masse réactionnelle.
En général des temperatures plus hautes provoquent une di:inution de la durée de réaction demandée, mais des temperatures de réaction trop hautes, et/ou une trop longue durée de réaction provoquent une diminution du taux de conversion en raison de la décomposition du produit. En général une concentration plus élevée en-agent d'hydratation, dans 0a masse réaction nelle, provoque une diminution de la durée de réaction pour un taux de conversion donné en Lyral, produit de réaction désiré. Aussi, en général la durée de la réaction pourra varier de 1 heure a 48 heures.
L'agent d'hydratation particulier utilisé dans le procédé de l'invention est, d'une façon surprenante, hautement spécifique. Ainsi, une grande variété d'agents d'hydratation ou de systèmes d'agents d'hydratation sont inutilisables, par exemple les acide sulfurique 64 % acide sulfurique 50 % acide sulfurique 30 % mélange acide sulfurique 65% et tetrahydrofuranne mélange acide sulfurique 50g et diméthylformamide et et acide métbanesulfonique.
La concentration de la matiere hydratant dans la masse réactionnelle peut varier d'environ 3%, [quand on utilise des matieres telles qu'un catalyseur de polymérisation (par exemple l'acide silico-phospbonque,à environ 50X, quand on utilise des agents d'hydratation tels qu'un mélange acide paratoluenesulfonique et acide formique, ou un mélange acide paratoluènesulfonique et acide acétique.On préférera prendre de 3 a 10% environ, calculés sur le poids de la masse réactionnelle, de catalyseur de polymérisa- tion (par exemple d'acide silico-phosphorique) ou de résine échangeuse de cations (par exemple Dowex #50W-X4) ou d'argile adsorbante activée, (par exemple Filtrol #grade 105), et de 25 à 60% environ du poids de la masse réactionnelle d'un agent d'hydratation tel qu'un mélange d'acide sulfurique aqueux 65% et d'acide acétique, ou un mélange d'acide sulfurique aqueux 50% et de tétrahydrofuranne ou un mélange d'acide--sulfurique aqueux 30% et de tétrahydrofuranne, ou un mélange d'acide sulfurique aqueux 30% et de diméthylformamide ou un melange d'acide paratoluènesulfonique et d'acide fornique, ou un mélange d'acide méthanesulfonique et de tétrahydrofuranne. Le rapport acide protonique : co-solvant, par exemple, acide sulfurique, acide méthanesulfonique ou paratoluènesulfonique : tétrahydrofuranne, diméthylformamide ou acide acétique, doit être de préférence de l'ordre de 1 : 5 à 5 :1 environ, en se basant sur des produits secs et toujours en poids.
En résumé, les avantages du procédé pour la préparation de produits contenant une proportion majeure de 4-(4'methyl- 41-hydroxyamyl)-3 3 -cyclohexenecarboxaldehyde sont les suivants 1) La réaction peut être effectuée dans des cuves standard sans équipement de pression, et par lots ou en continu, 2) la réaction peut s'éffectuer à des températures modérées, 3) la réaction se realise avec un debit élevé, donne lieu à une conversion importante et donne de bons rendements, 4) l'odeur désagréable ainsi que la toxicité de certains réactifs Diels-Alder tels que l'acroléine, ne se manifes tent pas comme c'est le cas dans la technique anterieure des réactions de Diels-Alder, et 5) odeur de morpholine ou d'autres amines (précédemment utilisées pour protéger le carboxaldéhyde pendant l'hy - dratation) et les problèmes concernant la séparation de ces amines de la masse réactionnelle à la fin de la réac tion disparaissent.
Dans un troisième aspect de l'invention, on a constaté qu'un myracaldéhyde présentant la structure ou le groupe formyl se trouve en position "4", ou dans les deux positions "4" et "5", peut être d'abord hydrohalogéné avec HCl ou HBr pour former l'hydrohalomyracaldéhyde présentant la structure dans laquelle X est un brome ou un chlore et dans laquelle le groupe formyl se trouve en position "4" ou dans les deux positions "4" et "5", et l'hydrohalomyracaldéhyde est ensuite, soit (i3 hydrolyse avec une base, par exemple des carbonates, bicarbonates etiou hydroxydes de métal alcalin alcooliques, ou des mélanges de ces produits : soit, (ii) on le fait réagir de façon à remplacer le groupe halogène par un groupe carboalcoxy (par exemple un acétate), en utilisant un alcanoate de métal alcalin présentant la structure ou R est un alcoyl inferieur et M est un composé de métal alcalin tel que l'acétate de sodium, de façon à former un composé présentant la structure qui est à son tour hydrolysé avec une base, par exemple un hydroxyde de métal alcalin hydro-alcoolique sous reflux La séquence des réactions peut être illustrée comme suit
o C// HC1 o Cb HOAc Cl OH 0 Isopropanoli 4 4 ,@; H20 C 5 5 C NaHCO3 5 \I ÀÉo 4 /0 $L0H > \ H L'étape d'hydrohalogénation est effectuée en utilisant du chlorure d'hydrogène ou bromure d'hydrogène anhydre dans un solvant inerte tel que l'acide acétique anhydre. La temperature de réaction se situe entre o et 300C, de préférence entre 10 et 15 C.
La pression de réaction la plus convenable est la pression atmosphé- rique, mais des pressions plus élevées amèneront une diminution de la durée de la réaction. L'ordre de grandeur des rapports en poids mvracaldéhyde : halogènure d'hydrogène, HCl ou HBr peut varier de 10 : 1 à 1 : 1, le rapport préféré étant d'environ 5 : 1 , et le rapport myracaldéhyde : solvant est de 1 : 1 à 1 : 10 le rapport de 1 : 5 étant le plus approprié.
A la fin de la reaction, on "travaille" la masse réactionnelle, en la versant sur de la glace pilee et en extrayant par exemple l'hydrohalomyracaldéhyde présentant la structure : avec un solvant inerte et volatil tel que le diéthyléther. On sèche l'extrait en utilisant un agent deséchage inerte tel que lesulfate de magnesium anhydre et on élimine te solvant. De préférence on hydrolyse ensuite l'hydrochlùromyrac aldéhyde, ou le fait réagir avec un agent de carboxalcoxylation, pour former l'acétate correspondant presentant la structure que l'on hydrolyse ensuite.
L'hydrolyse de l'hydrohalomyracaldéhyde ou de l'hydrobromomyracaldéhyde est effectuée en présence d'une base aqueuse telle qu'un carbonate, bicarbonate ou hydroxyde de métal alcalin; par exemple les bicarbonate de sodium, bicarbonate de potassium, hydroxyde de sodium, hydroxyde de lithium ou hydroxyde de potassium, en présence d'un solvant organique inerte, tel que l'isopropanol, à une température qui se situe entre 50 et 1200C,de preference la température de reflux de la masse réactionnelle (80 à 850C, si le milieu d'hydrolyse est constitue d'un mélange 50 : 50 eau : isopropanol). Le rapport en poids entre l'eau et le solvant organique inerte peut varier de 1 : 5 à 5 : 1, le rapport préféré etant 1 : 1.Le rapport en poids entre la base et l'veau peut varier de 1 : 25 à 1 : 2, le rapport de 1 : 10 étant recommande.
La reaction de l'hydrochloromyracaldéhyde ou de l'hydrobromomyracaldéhyde avec l'agent de carboal coxyl ation afin de remplacer la partie halogénure par une partie ester s'effectue en utilisant un sel de metal alcalin d'un acide a7canalque inférieur en milieu anhydre; par exemple l'acétate de sodium ou l'acétate de potassium en présence d'un solvant inerte, par exemple le toluène ou le xylène aux temperatures de reflux. Cette réaction s'effectue aussi, de préférence, en présence d'un agent de transfert de phase qui peut être un ou plusieurs parmi les nombreux sels organiques d'ammonium quaternaire.Comme exemples spécifiques d'agents de transfert de phase utilisables dans l'invention, on peut citer les chlorure de tricaprylméthyl ammonium bromure de cétyltriméthylammonium, et hydroxyde de benzyltriméthylammonium En général les agents de transfert de phase les plus recommandés répondent à la formule générale dans laquelle au moins un de R'1 , R'2 , R'3 et R'4 est un aryl en C6 à C14, un aralcoyl en C6 à C10, un alcoyl en C6 à C20, un alcaryl en C6 à C14 et un alkényl en C6 à C20 , et les autres sont des alcoyls, tels que les méthyl, ethyl, n-propyl, i-propyl, i-butyl-2-butyl, i-méthyl-2-propyl, l-pentyl et l-octyl, et Z est un anion tel que chlorure > bromure et hydroxyde L'hydrolyse du carboalcoxylate obtenu, pour donner le lyral, est réalisée de préférence, en traitant au reflux le carboalcoxylate dans une base hydro-alcoolique, de préférence une solution hydro-méthanolique d'hydroxyde de sodium.
L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description ci-après et des dessins annexés représentant trois exemples de réalisation de l'invention, dessins dans lesquels - la figure 1 est une coupe verticale à petite échelle d'un phare pour véhicules automobiles avec éclairage de route et éclairage antibrouillard à commutation alternative, le boitier de phare n'étant pas représenté - la figure 2 est une coupe transversale à grande échelle d'une première réalisation de capot, mais sans filament à incandescence d'éclairage antibrouillard - la figure 3 est une vue similaire d'une seconde forme de réalisation de capot - la figure 4 est une vue en élévation frontale, en coupe partielle de l'écran seul, dans la direction de la flèche 30.
Le phare 10 pour véhicules automobiles se compose essentiellement d'un réflecteur parabolique 11, d'un diffuseur transparent 12 disposé devant ce réflecteur et d'une lampe à halogène à deux filaments 13 insérée dans la zone de sommet du réflecteur.
Un écran 14 est fixé de façon non représentée sur deux pattes 28 solidaires du réflecteur 11. Cet écran 14 empêche que les rayons provenant directement de la lampe à incandes- cence 13, c'est-à-dire les rayons non réfléchis, sortent du phare 10.
Dans l'ampoule 15 de la lampe à incandescence 13 est disposé un premier filament 16 un peut en avant du foyer du réflecteur 11, ce filament étant entouré par un capot 17 ouvert vers le haut. Un second filament 18 est disposé au foyer du réflecteur 11c Le capot 17, représenté sur la figure 2 et prévu pour l'éclairage de croisement asymétrique, présente un angle de recouvrement de 165 degrés et forme, lorsqu'il est utilisé conformément aux règlements, la branche du faisceau d'éclairage de croisement ascendante de 15 degrés.Cependant, si l'on utilise, conformément à l'invention, le premier filament 16 de cette lampe à incandescence 13 pour produire l'éclairage antibrouillard, il y a lieu de tourner cette lampe à incandescelce 13, et, avec elle, le capot solidaire 17, dans une position symétrique par rapport au plan vertical 19 qui contient l'axe optique 20. Cette position est représentée sur la figure 2..
Cette rotation est de 7,5 degrés, les deux bords 21 du capot 17 qui produisent la limite dite ombre-lumière du faisceau lumineux de croisement venant dans un plan horizontal 22.
Dans la seconde réalisation représentée sur la figure 3, le capot 27 est disposé à l'avance symétriquement par rapport au plan vertical 19, vis-à-vis de la lampe à incandescence prévue pour l'éclairage de route et l'éclairage anti-brouillard alternés. Il en résulte que les deux bords 21 du capot viennent également dans le plan horizontal 22 et forment un angle de recouvrement d'au moins 180 degrés.
Le diffuseur 12 représenté sur la figure 1 comporte dans sa moitié supérieure des moyens optiques actifs 23 par exemple des prismes ou des lentilles verticaux, dirigés vers l'intérieur du réflecteur et qui diffusent horizontalement les rayons lumineux allant vers l'extérieur. Des moyens optiques actifs 24 sont également disposés dans la moitié inférieure du diffuseur 12, mais ces moyens focalisent les rayons lumineux allant à l'extérieur.
La figure 4 représente une autre possibilité pour former une limite ombre-lumière horizontale de l'éclairage de croisement asymétrique avec une lampe à deux filaments classique. Dans ce cas, le capot 17 présente encore un bord 21 abaissé de 15 degrés et un bord 21 formant la branche horizontale de la limite ombre-lumière. Les deux pattes 28 maintenant l'écran 14 sur le réflecteur présentant des bords supérieurs situés dans le plan horizontal 22, ce qui forme une limite ombre-lumière similaire.
Le phare pour véhicules automobiles conforme à 1' inven- tion forme les deux faisceaux lumineux comme indiqué ciaprès Si le premier faisceau lumineux 16 est mis en circuit, les rayons dirigés vers le bas sont arrêtés par le capot 17.
Les rayons 25 émis vers le haut sont réfléchis vers le bord en raison du décalage du filament vis-à-vis du foyer du réflecteur 11. Lorsqu'ils sortent de la moitié supérieure du diffuseur 12, ces rayons 25 sont réfractés en éventail par les moyens optiques 23. il en résulte qu'une large bande lumineuse antibrouillard éclaire la partie de la chaussée située devant le véhicule.
Par contre, Si l'on met en circuit le second filament 18 disposé au foyer du réflecteur 11, il est émis des rayons 26 réfléchis de façon essentiellement parallèle à l'axe optique 20 et focalisés, lorsqu'ils sortent de la moitié inférieure du diffuseur 12, par les moyens optiques actifs 24 de ce diffuseur. L'éclairage antibrouillard et l'éclairage de route ne peuvent entre mis en circuit que de façon alternée.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation ci-dessus décrits et représentés, à partir desquels on pourra prévoir d'autres variantes, sans pour cela sortir du cadre de l'invention.
La présente Invention concerne les diagnostics par radian tions. Cette invention concerne plus particulièrement un système de tomographie axiale dans lequel la collecte R d'une pluralité d'ensembles de données correspondant à la transmission ou a l'ab- sorption d'un ou de plusieurs faisceaux de radiations pénétrantes à travers une tranche plane d'un objet à analyser, le traitement d'une pluralité d'ensembles de données collectés et la visualisa- tion des données se font indépendamment les uns des autres.
Dans le brevet US N03.778.614,on décrit un procédé et un dispositif pour examiner un objet au moyen de rayons X ou Dans un mode de réalisation commercial de ce procédé, il est prévu une source de rayons X agencée de façon à transmettre un faisceau de radiations à travers une tranche plane d'un objet à examiner, des moyens de détection pour détecteur le faisceau transmis après qu'il a passé à travers l'objet/des moyens pour mettre séquentiel- lement les moyens de source et de détecteur en mouvement de translation et de rotation par rapport à l'objet pendant l'examen radiographique.Du fait que le faisceau irradiant est parallèle à chacun des autres faisceaux irradiants au cours de chaque traversée latérale de la source et du détecteur, le traitement des données doit être effectué simultanément avec la collecte des données de ce balayage particulier, et il en résulte que la reconstitution des données collectées est disponible immédiatement à la fin de la collecte de données on très peu après celle-ci. Dans un mode de réalisation plus récent,utilisant des radiations en faisceau en ventaille temps de balayage réel est diminué, mais, puisque la visualisation doit attendre jusqu'à ce que la collecte des données et le traitement de celles-ci soient terminés, il s'écoule un temps significatif (de l'ordre de quelques minutes environ) avant que la reconstitution puisse être vue.Mais, avec ces systèmes, on/peut voir le résultat d'un balayage particulier jusqu'à ce que la collecte des données et leur traitement soient terminés, et la collecte des données ainsi que leur traitement ne peuvent pas se faire en mSme temps que la visualisation d'un balayage précédent. Cela limite sérieusement la prestation du patient, puisque pendant le temps pendant lequel un balayage particulier est visualisé, le balayage principal et le dispositif de collecte de données ne peuvent pas collecter d'autres données de balayages ul térieurs. De plus, le systèm ci-dessus mentionné est basé sur l'emploi d'un calculateur unique qui commande tout ce qui concerne la collecte des données, leur traitement et leur visualisation.
Si ce calculateur unique tombe en panne, le système tout entier est rendu non-opérationnel et aucune des tâches indiquées cidessus (c'est-A-dire collecte de données, traitement de données et visualisation) ne peuvent itre remplies.
Des systèmes qui sont actuellement en concurrence avec le système mentionné ci-dessus possèdent des inconvénients analogues, bien qu'ils permettent une visualisation indépendante pendant laquelle une collecte et un traitement de données sont effectués pour un balayage subséquent. Toutefois,pour ces systè- mes en compétition, comme pour le système décrit dans le paragraphe précédent, les données originellement collectées (c1est-à-dire les données brutes) sont détruites pendant le processus de traite nent et de reconstitution, ce qui empêche de s'y référer ou de les utiliser ultérieurement. le radiologue ne peut donc, par la suite, traiter les données brutes pour en obtenir une autre reconstitution ou évaluation différente. A la place de cela, il faut procé- der à un nouveau balayage,ou à une série de balayages,pour recueillir de nouvelles données brutes et les traiter con@rmément à la technique particulière désirée.
Un appareil tomographique équipé d'un calculateur a pour but de fournir une représentation d'une caractéristique d'un corps, par rapport au rayonnement pénétrant, en de nombreux endroits répartis sur une tranche en coupe du corps. Des exemples d'appareil tomographique équipé d'un calculateur sont décrits dans le brevet français NO 69/29050 ; on observera qu'afin de fournir la représentation voulue, le rayonnement pénétrant (habituellement un rayonnement g3 est projeté à travers la tranche du corps le long de nombreux trajets de faisceaux étroits, #dont certains s'entrecoupent~à l'intérieur du corps, et la quantité de rayonneiaent émergeant du corps le long de chaque tract est détectée.Ceci permet d'évaluer l'intégrale linéaire de l'absorption subie par le rayonnement lors du parcours de chaque trajet de faisceau, et ces valeurs d'intégrales linéaires d'absorption, appelées valeurs marginales, sont traitées pour évaluer le coefficient d'absorption, par rapport au rayonnement pénétrant utilisé, en chacun de nombreux endroits répartis sur la tranche précitée.
Un tel appareil s'est avéré utilie pour étudier des corps humaines vivants à des fins de diagnostic médical. toutes fois, lorsque certaines parties du corps humain, telle que la poitrine, doivent être examinées, des mouvements du corps peuvent provoquer une erreur des valeurs marginales, provoquant ainsi des imprécisions dans la représentation.
C'est un des buts de la présente invention de réaliser un agencement de tube à rayons X qui, s'il est utilisé dans un appareil tomographique équipé d'un calculateur, permet aux valeurs marginales nécessaires d'être rapidement recueillies, réduisant ainsi l'effet des mouvements indiqués dans le paragraphe précédent.
Conformément à l'invention, on prévoit un agencement de tube à rayons X comprenant une cible émettrice de rayons X allongée qui est courbée autour d'un axe et sous-tend un angle important sur ledit axe, une source d'au moins un faisceau d'électrons, des moyens pour amener ledit faisceau à atteindre une région de ladite cible de façon à amener celle-ci à émettre des rayons X dans la direction générale dudit axe, et des moyens pour amener ledit faisceau à émaner de positions de la source réparties le long de ladite cible pour provoquer une émission de rayons X, dans ladite direction générale, à partir de régions différentes le long de ladite cible.
Afin que l'invention puisse être clairement comprise et facilement mise en oeuvre, certains de ses modes de réalisation seront maintenant décrits, à titre d'exemple seulement, en se référant aux dessins annexés.
--La figure 1 représente, en vue en plan, une partie d'un agencement melon un exemple de l'invention.