INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On a effectué des essais sur des échantillons de tissu traités dans l'eau chaude à une température de 850C/95OC et ensuite dans l'eau froide à une température de 1000/2000. Les essais susdits ont été faits avec du tissu plié en de longues boucles sur des tiges sans tension et immergés dans les bacs avec de ltean chaude ou de lleau froide. L'essai avec de l'eau chaude a été fait sur un séchoir normal à plis suspendus.
On a donc fait un essai avec des échantillons traités dans líair chaud à la température de 140 C/160 C.
Enfin on a fait des essais avec du tissu traité par de la vapeur saturée humide à 1000 C. le tissu traité était en fibre synthétique.
Les résultats des essais ont été indiques dans la table ci après: TRAVAIL TEMPS INSERTIONS HAUTEUR FILS (durée en minutes) brut 35 150 39 eau froide 10' 36 156 41 eau chaude 10' 40 141 45 air chaud 15' 35 lsd 40 Comme l'on voit de la table, le nouveau procédé par traitement du tissu assure un regonflement meilleur (voluminisation) des fibres par rapport aux traitements avec l'eau et l'air. En effet la hauteur du tissu résultante est supérieure d'environ 3% dans le traitement à la vapeur à égalité de nombre de fils et insertions. Ceci naturellement est dû au volume plus grand assumé par le fil après le traitement à la vapeur.
L'aspect du tissu après le traitement à la vapeur a mis en évidence en outre l'aspect "écorce d'orange" qui technuent est appelé "crêpe de chine" qui valorise commercialement les tissus synthétiques en les rendant similaires aux tissus en soie. Les échantillons ont démontré que l'aspect "crêpe de chine" est supérieur d'environ 500 dans les tissus traités par la vapeur par rapport aux tissus traités par l'air ou par l'eau.
Sur les échantillons traités par la vapeur on voit enfin à l'examen textile une souplesse et une consistance d' au moins 40% supérieur à celui des échantillons traités par l'eau chaude et 7080%, supérieur à celui des tissus traités par l'air chaud ou l'eau froide. les temps de traitement par la vapeur étaient environ 15 fois inférieurs par rapport aux traitements par l'air chaud; tout cela met en évidence les avantages et la grande utilité du procé- dé selon l'invention.
La présente invention est relative à des perfectionnements apportes aux vérins de commande à actionnement pneumatique ou hy draulique.
On sait que dans la construction classique les vérins comprennent généralement un corps cylindrique creux à l'intérieur duquel coulisse un piston solidaire dtune tige qui dépasse en dehors du cylindre précité de manière à être soit attelée à ltélément mobile à actionneur, soit fixée à un organe fixe lorsque ctest ledit cylindre qui forme la partie mobile du système. Bien entendu le piston doit être équipé de garnitures dtétanchéité propres à stopposer a toute fuite intempestive du fluide de commande dont la pression stexerce sur ledit piston.
Dans la fabrication usuelle le piston est constitue par litas semblage, sur l'extremite filetée de la tige, dtun nombre variable de pièces à profil circulaire de diamètres différents qui définissent entre elles des gorges pour le montage des joints dtétanchéi- té, le plus souvent du type à lèvres. Une telle réalisation donne bien satisfaction sur le plan fonctionnel, mais il est bien évidentquelle complique la construction dans une mesure considérable, ce qui constitue un inconvénient très sensible lorsqu'l stagit de vérins dtactionnement à puissance réduite, destinés à fonctionner de manière plus ou moins fréquente et quton aimerait pouvoir obtenir à un prix de revient très modique.
Les perfectionnements qui font Itobjet de la présente invention visent à remédier à l'inconvénient sus-indiqué et à permettre la réalisation de vérins bon marché, susceptibles néanmoins de répondre particulièrement bien aux exigences de la pratique.
Conformément à 11 invention le piston est réalisé en une seule pièce sur la périphérie de laquelle est ménagée au moins une gorge formant logement pour la garniture d'étanchéité correspondante, laquelle est constituée par un joint plat qui dispose dans ladite gorge d'un jeu aussi bien dans le sens radial que dans le sens latéral, de façon à ce que ledit joint puisse s'orienter obliquement lors du déplacement en va-et-vient du piston.
Le dessin annexé, donné à titre d'exemple permettra de mieux comprendre l'invention, les caractéristiques quelle présente et les avantages quelle est susceptible de procurer La figure unique de ce dessin est une coupe axiale schématique d'un vérin pneumatique à simple effet comportant application des perfectionnements suivant la présente invention.
Le vérin représenté comprend un corps tubulaire 1 à section circulaire, supposé réalisé en une matière synthétique appropriée.
L'une des extrémités de ce corps ou cylindre l est ferre par un fond rapporté 2 tandis que l'extrémité opposée comporte une tubulure la à périphérie filetée, formant une tétine propre à être branchée sur la canalisation d d'alimentation du vérin. Le fond 2 comporte une ouverture centrale 2a à travers laquelle est engagée une tige métallique 3, orientée axialement par rapport au cylindre le Llextrémité de cette tige 3 qui pénètre à ltintérieur du cylindre 1 présente une gorge ou dépression annulaire 3a qui assure l'ancrage de la pièce massive de matière synthétique qui constitue le piston 4, directement surmoulé sur ladite tige 3.A la façon usuelle le piston 4 est établi à un diamètre très légèrement inférieur à celui de la paroi interne du cylindre l ; on notera par ailleurs que la face transversale arrière de ce piston 4 est pourvue dsun épaulement 4a formant guide de centrage pour le ressort usuel 5 qui assure le rappel de l'ensemble mobile 3-4+ Lors du moulage du piston 4 on a ménagé dans sa paroi cylindri- que une gorge 4b, relativement étroite et profonde. Cette gorge 4b est destinée à constituer logement pour un oint plat r > en matie- re synthétique, élastomère ou similaire.L'ouverture du joint 6 présente un diamètre légèrement supérieur à celui du fond de la gorge 4b ; par ailleurs ce joint 6 dispose d'un jeu latéral considérable dans la gorge précitée. Sa mise en place à l'intérieur de cette gorge 4b est opérée moyennant déformation élastique momentannée.
Le vérin ci-dessus décrit fonctionne à la manière habituelle, en ce sens que l'air comprimé admis dans le cylindre l à travers la tubulure la repousse le piston 4 et la tige 3 à i?encontre du ressort de rappel 5, lequel assure le retour de ltensemble mobile une fois que le distributeur associé au vérin considéré a fait cesser la communication de la tubulure précitée avec la source d'air comprimé. Au cours du déplacement longitudinal du piston 4, le joint 6 s'oriente obliquement à lt-ntérieur de la gorge Mb par suite du jeu radial et latéral dont il dispose dans celle-ci ; les essais ont démontré que l'étanchéité opérée par ce joint 6 était parfaite et durable, en dépit de la simplicité de la construction.
Il va de 60 . que l'invention est applicable aux vérins è double effet, dans lesquels le retour de ltéquipage mobile est assuré par 11 action de L'air comprimé sur la face opposé du piston. Celui ci peut évidemment être équipé de plusieurs joints E.
La figure 6 représente un dispositif pur la séparation magnétique de l'oxygène d'un mélange d'oxygène et d'hydrogène, par exemple en vue de l'utilisation de l'oxygène pour l'oxy-coupage. Ce dispositif comprend une -chapre 61 incorporée dans un conduit 62 et contenant un airent 64. I'n mélange d'hydrogène et d'oxygène est envoyé à travers le conduit et autour de l'aimant 64. L'oxygène diamagnétique est dévié par le champ magnétique dans un passage transversal 63 puis envoyé à un chalumeau d'oxy-coupage à travers un conduit central 65 (représenté en pointillé) partant de ce passage transversal. L'hydrogène paramagnétique continue le long du conduit, en contournant l'aimant, et il peut s'échapper simplement ou être recueilli si désiré. Si l'aimant est un électro-aimant, son action peut être arrêtée lorsqu'un mélange d'hydrogène et d'oxygène est nécessaire, auquel cas l'extrémité aval 66 du conduit 62 ou le conduit 65 pourra être fermé.
La figure 7 représente un appareil complet selon l'invention3 formant à la fois générateur et appareil à souder oxhydrique.
Il comprend un générateur de gaz 70, une cellule régulatrice de courant 71 et un bloc d'alimentation électrique 72. La réalisation des électrodes 73 du générateur 70 t des électrodes 74 de la cellule il est identique à celle déjà décrite reIativement aux figures 2 et 3. Cepend.lnty dans cet appareil3 le générateur de gaz 70 et la cellule 71 sont combinées sous forme d'une seule unité et présentent donc quèlques particularités que l'on ne retrouve pas sur les figures 2 et 3. En particulier, la chambre 75 du générateur 70 et la chambre 76 de la cellule régulatrice de courant 71 sont séparées par deux cloisons 77 et 78 qui définissent entre elles un passage établissant une communication entre les deux chambre. Les électrodes de la cellule 71 et du générateur 70 sont branchées en série avec le bloc d'alimentation électrique.
Le gaz produit par électrolyse dans la chambre 75 monte dans l'espace au-dessus des électrodes 78, s'écoule à travers le passage entre les cloisons 77 et 78, remonte sous forme de bulles à travers l'électrolyte contenu dans la chambre 76 et est envoyé ensuite à travers une sortie 79 à un chalumeau 80. Un réservoir 81, dont la partie supérieure renferme un volume d'air, fait corps avec la cellule il et communique avec elle à travers une ouverture ménagée pres du fond du réservoir et de la cellule. Lorsque h pression du gaz produit par le générateur 70 monte, elle refoule une partie de ltélec- trolyte contenu dans la chambre 76 dans le réservoir 81, ce qui fait diminuer l'intensité du courant que fait circuler dans le générateur 70 ie mécanisme déjà décrit rel3tlrentent à la figure 3. De cette manière, la cellule 71 contrôle effectivrement la pression du gaz et régule l'intensité du courant électrique de manière que cette pression reste apprnximativement constante. Pour éviter le risque que présenterait l'augmentation accidentelle d la pression au-dela d'une valeur maximale de sécurité prédéterminée, une soupape de sûreté 82 -maintenue nùrmlement fermée par un ressort- est prévue au sOrmt.Lt du réservoir 81 pour laisser échapper une partie de l'air. Le chalumeau 80 comprend un coupe-flamme sous forme d'une pastille de céramique poreuse 83 disposée dans le trajet d'écoulement de gaz entre la poignée 84 du chalumeau et sa buse 85. Cette pastille refroidit et étrangle toute flamme de retour de la buse avant qu'elle ne risque d'atteindre le tuyau 86 reliant le chalumeau au générateur de gaz.
Le bloc d'alimentation électrique est de type bien connu et comprend un transformateur 87 présentant un enroulement primaire relié à une source de-courant électrique alternatif et plusieurs enroulements secondaires utilisables à différentes fins. L'un de ces enrouIements secondaires est relié à un redresseur en pont 88 qui produit le courant continu nécessaire pour le générateur de gaz. Un autre enroulement secondaire est utilisé pour le soudage à l'arc ou peut être utilisé pour produire un arc dans un soudage oxhydrique atomique. I1 ressort de ce qui précède que le transformateur peut également être omis et que le générateur de gaz peut être branché directement sur le secteur. Le redresseur n'est pas non plus essentiel et peut également être omis si désiré.
Lors de l'utilisation d'un appareil du type décrit, il est souvent nécessaire de passer d'une flamme neutre à une flamme oxydante3 par exemple pour passer d'une opération de soudage à une opération de coupage. L'invention permet cette variation de la nature de la flamme. Succinctement, un appareil selon l'invention permettant à la fois d'effectuer des opérations de soudage oxhydrique et des opérations d'oxy-coupage peut comprendre un premier générateur dlectrolytique pour produire lthydrogène et l'oxygène par l'électrolyse d'eau selon des proportions sensiblement stoechiométriques pour produire une flamme neutre et un générateur électrolytique 8upplémentaire fournissant de l'hydrogène et de l'oxygène séparément et combiné avec un dispositif pour ajouter soit l'hydrogène soit l'oxygène produit par ce générateur supplémentaire ou auxiliaire au mélange gazeux produit par le premier générateur. Un tel générateur auxiliaire est représenté à titre d'exemple sur la partie inférieure de la figure 7. Cet agencement permet de réaliser une combinaison très efficace des fonctions requises pour la production de flammes de différentes natures. Lorsque seul l'hydrogène produit par le générateur auxiliaire est ajouté au mélange produit par le premier générateur, il brûle avec l'oxygène de l'atmosphère et rend ainsi la flamme réductrice. Lorsqu'une flamme oxydante est nécessaire, l'hydrogène fourni par le générateur auxiliaire est coup et seul l'oxygène produit par ce générateur est ajouté au mélange pour la flamme.
Il va de soi que les générateurs peuvent être réalisés de différentes manières : par exemple, ils peuvent être complètement indépendants l'un de l'autre mais ils peuvent également utiliser un électrolyte commun.
Dans la pratique, le générateur auxiliaire sera généralement plus petit que le générateur produisant le mélange puisque c'est ce dernier qui produit la majeure partie du gaz nécessaire.
Le demar.delr a constaté que le soudage oxhydrique ave le rapport précis de 2:1 entre l'hydrogène et l'oxygène (correspondant exactement au rapport dans la production électrolytique de ces gaz) permet de réaliser une surface soudée remarquablement propre et exempte d'-oxyde et un joint de soudure d'une grande résistance. Pour produire des soudures de même qualité au moyen de procédés de soudage au gaz conventionnels, une bien plus grande qualification professionnelle est requise ; dans le cas du soudage à l'hydrogène conventionnel par exemple, il n'est possible de produire des joints de bonne qualité qu'avec de grandes difficultés parce qu'il exttêmement difficile d'obtenir et de maintenir une flamme neutre. Comme le procédé de l'invention ne pose aucun problème quant à I'obtention d'une flamme neutre, il est dans ce cas au contraire très facile de produire des soudures de haute qualité.
Enfin, il peut parfois être commode de stocker de l'hydrogène et/ou de l'oxygène, produit par voie électrolytique, dans un récipient conçu spécialement à cet effet, ou d'accumuler lentement ces gaz et d'utiliser ensuite les gaz accumulés pendant une courte période pour exécuter un travail nécessitant un débit de gaz particulièrement élevé.
Il est bien entendu assez dangereux de comprimer fortement un mélange d'hydrogène et d'oxygène mais il est possible, selon l'une des caractéristiques de l'invention, de stocker une quantité notable -de gaz dans un volume relativement petit et à base pression par la disposition dans le récipient de stockage d'un métal capable d'absorber une forte quantité de gaz. Le palladium par exemple est capable d'absorber jusqu'à 900 fois son propre volume d'hydrogène et peut être utilisé avec avantage pour cette application. Dans la pratique, des quantités notables d'hydrogène pour des petits travaux de brasage par exemple peuvent facilement être stockées dans un petit récipient tenu à k main et contenant une matière capable d'absorber ce gaz.
La présente invention concerne une poutrelle permettant de supporter un coffrage en vue de la coulée d'une dalle de béton du type utilisé de façon courante dans la construction- d'immeubles. L'invention concerne plus parti culièrement une armature supportant un coffrage pour une coulée de béton, l'armature étant mise en place de façon amovible pour supporter ce coffrage jusqu'au moment où le béton a fait prise.
Les supports actuellement connus sont formés généraIement d'une pluralité de piliers disposés verticalement et mis- à hauteur par un système formant vérin et constitué d'une tige filetée pénétrant à l'intérieur du support ces piliers ou supports verticaux sont mis en place en nombre approprié de façon à supporter des poutrelles horizontales sur lesquelles le coffrage en vue de la coulée de la chape de béton est positionné ; on comprend dans ces conditions qu'il est nécessaire de disposer d'un nombre important de piliers supports pour couler une dalle ; les -défauts de ce dispositif sont très nombreux.
En premier lieu, l'utilisation de piliers ou supports verticaux suppose que le sol sur lequel ils reposent soit suffisamment solide ; dans ces conditions, on ne peut réaliser les étages que successivement les uns après les autres ; il faut attendre en effet que L'étage inférieur soit achevé et que la dalle de béton ait fait prise avant de pouvoir l'utiliser comme support de l'armature supportant le coffrage pour la coulée de l'étage supérieur ; cela tend par conséquent a ralentir la construction.
Les piliers interposés entre le plancher inférieur et les pwtrelles supportant le coffrage supérieur réalisent des points d'appui ponctuels et, dans ces conditions, il est nécessaire d'utiliser un nombre important de piliers, ce qui ralentit la construction et réduit considérablement la productivité.
Lorsque la dalle de plancher a couler doit etre placée å un niveau différent des précédents, il est nécessaire alors d'ajuster chacun des piliers de façon a les amener à la hauteur appropriée ce qui conduit à des difficultés de mise en place et a une perte de temps.
Indice Formule Exem- Acide carboxylique Rende- de ré- brute ple (B-COOH) ment fraction (P.M.) Analyse, % 138 H3C-(CH2)3-CO-OH 11,5 g nD20 1,4631 C32H64N2O2 Calc. C 75,6 H 12,6 N 5,5 (56,5 %) (508,8) Trou. C 75,5 H 12,6 N 5,1 vé 139 H3C-(CH2)3-CO-OH 15.0 g nD21 1,4661 C34H64N2O2 Calc. C 76,2 H 12,7 N 5,2 (58 %) (536,8) Trou- C 76,0 H 12,6 N 5,0 vé 140 H2C-(CH2)10-CO-OH 13,8 g nD21 1,4667 C36H72N2O2 Calc. N 4,9 O 5,6 (24,5 %) (564,9) Trou- N 4,9 O 5,8 vé 141 H2C#CH-(CH2)7-CO-OH 16.0 g nD20 1,4721 C34H64N2O2 Calc. C 76,8 n 12,1 N 5,2 (60,3 %) (532,8) Trou- C 77,1 N 11,9 N 4,8 vé 142 H3C-(CH2)-CO-NH- 10,4 g P.F. 90-91 C28H54N4O4 Calc. N 10,9 (CH2)2-CO-OH (41 %) (acétoni- (510,7) Trou- N 11,0 trile) vé 143 H3C6-CO-NH-(CH2)3-CO-OH 7,5 g P.F. 99-101 C34H50N4O4 Calc. N 9,6 (26 %) (acétate (578,6) Trou- N 9,4 d'éthyle) vé 144 J-(CH2)10-CO-OH 17 g nD22 1,5058 C34H66J2N2O2 Calc. J 32,1 N 3,5 (44 %) (788,6) Trou- J 32,0 N 3,8 vé Exemples 145-152 (tableau XI) Les composés 145-152 sont préparés en utilisant 12,2 g (0,05 mole) de N, N'-dicyclohexyléthylène-diamine, par réaction avec le chlorure d'acide correspondant, en suivant le mode opératoire de l'exemple 18 (variante A du procédé) ou par réaction avec acide carboxylique, en suivant le mode opératoire de l'exem- ple 11 (variante B du procédé). Les huiles obtenues sont purifiées par chromatographie sur de l'alumine (neutre) et,éluées à éther de pétrole (Eb. 60-100 ).
TABLEAU XI Réaction d'acides carboxyliques ou de chlorures d'acides carboxyliques avec la N, N'-dicyclohexyl-éthylène-diamine
#H# #H# # # #H#-NH-(CH2)2-NH-#H# + 2B-CO-A # B-CO-N-(CH2)2-N-CO-B Va- Ren- P.F. (sol- Formule Acide carboxy- rian- ment vant de re- brute lique ou chlorure te [%] cristalli- (P.M.) d'acide carboxyli- uti- -sation) Analyse, % Exem- lisée ple 145 H2C-CH-(CH2)3-CO-OH B 11,5 g 43-45 C56H64N4O4 Calc C 77,8 H 11,5 N 5,0 (41,3 %) (éther de pé- (556,9) Trou- C 78,0 H 11,6 N 5,1 trols) vé 146 H2C-(CH2)6-CO-Cl A 18,1 g 65 C24H64N2O4 Calc. C 76,6 H 12,1 N 5,26 (69 %) (ligroïne) (532,9) trou- C 76,6 H 12,4 N 5,0 vé 147 H2C-(CH3)12-CO-Cl A 22,8 g 77-78 C12H60N2O2 Calc. C 78,5 H 12,5 N 4,3 O 4,9 (70,8 %) (acétate d'é- (645,1) Trou- C 78,6 H 12,6 N 4,2 O 4,8 thyle) vé 148 (H3C-CH2)2CH-CO-Cl A 18,4 g 117 C26H42N2O2 Calc. N 6,7 (87,5 %) (ligroïne) (420,7) Trou- N 6,8 vé 149 S-CH2-CO-Cl A 18,6 g 50 C54H64N2O2 Calc. N 4,69 S 10,74 (CH2)7-CH5 (47 %) (éther de (597,0) Trou- N 4,4 S 10,8 pétrole) vé 150 SO2-CH2-COOH B 19,2 g 140 C54H64N2O2S2 Calc. C 61,8 H 9,8 N 4,24 S 9,7 (CH2)7-CH4 (58 %) (méthanol) (661,0) Trou- C 61,5 H 10,1 N 4,5 S 9,8 vé 151 #-CO-(CH2)3-COOH B 11,8 g 156-159 C54H48N2O2 Calc. C 75,6 H 8,4 N 4,9 (40,5 %) (éthanol) (572,8) Trou- C 75,2 H 8,4 N 5,1 vé 152 (H3C)3-#-S-(CH2)5-COOH B 16,2 g 105-107 C46H72N2O2S2 Calc. C 73,7 H 9,7 N 3,73 S 8,58 (43 %) (ligroïne/ (749,2) Trou- C 73,4 H 9,7 N 3,8 S 8,6 benzène 2:1) vé TABLEAU XI (suite)
Acide carboxy- Varian- Rende- P.F. (sol Formule lique ou chlo- te uti- ment vant de re- brute rure d'acide car- lisée [%] cristalli- (P.M.) Analyse, % Exem- boxylique (B-CO-A) sation) ple 153 H3C-(CH2)7-CH#CH- B 34 % Huils; C36H64N2O2 Calc. N 5,0 COOH nD25 1,4874 (556,9) Trou vé N 4,8 154 H3C-CH#CH-(CH2)7- B 44 % P.F. 41 C36H64N2O2 Calc. N 5,0 COOH (Ether de pé- (556,9) Trou trole) vé N 5,3 Exemples 155-159 On effectue la synthèse des composés indiqués sur le tableau XII, en suivant le mode opératoire décrit dans l'exem- ple 16, à partir de 18,4 g (0,1 mole) d'acide 2-undécénique,10,1 g (0,1 mole) de triéthylamine et 10,8 g (0,1 mole) d'ester éthylique diacide chloroformique, en passant par l'anhydride mixte. TABLEAU XII Réactions de l'acide undécène-2-oïque avec des diamines
P. F. (sol- Formule Analyse, % Exem- Diamine Rende- vant de brute ple R4-NH-X-NH-R5 ment recristal- (P. M.) lisation) 155 H2N-(CH2)2-SO2- 11,8 g 179-180 C26H48N2O2S Calc. C 64,5 H 10,0 N 5,8 S 6,6 (CH2)2-NH2 (49%) (éthanol) (484,5) Trou- C 64,6 H 9,8 N 5,5 S 6,7 vé 156 H2N-(CH2)2-SO- 12,0 g 178-180 C26H48N2O3S Calc. C 66,6 H 10,3 N 5,9 S 6,8 (CH2)2-NH2 (51%) (éthanol) (468,5) Trou- C 66,3 H 10,2 N 5,9 S 6,9 vé 157 H2N-(CH2)2-S- 8,2 g 122-124 C26H48N2O2S Calc. N 6,2 S 7,1 (CH2)2-NH2 (36%) (acétonitrile) (452,5) Trou- N 6,0 S 7,1 vé 158 H3C6-N(CH2-CH2-NH2)2 9,8 g Huile; C32H53N3O2 Calc. N 9,2 (38%) nD25 1,5228 (511,7) Trou- N 9,0 vé CH3 # 159 HN#N 5 g P. F. 72-74 C28H50N2O2 Calc. 6,2 # (45%) (acétate d'é- (445,6) Trou- 6,5 CH3 thyle) vé Exemple 160 N,N'-bis-(10-undécényl)-N,N'-diallyléthylène diamine
On ajoute goutte à goutte en opérant à -100, 10,8 g (0,1 mole) de chloroformiate d'éthyle au sel de triéthylammonium préparé à partir de 18,4 g (0,1 mole) d'acide undécylénique et de 10,1 g (0,1 mole) de triéthylamine dans environ 200 ml de tétrahydrofuranne absolu. On agite pendant encore une heure puis on ajoute goutte à goutte 7 g (0,05 mole) de N,N'-dial- lyléthylène-diamine dissoute dans 60 ml de tétrahydrofuranne absolu.
On laisse le mélange se réchauffer à la température ambiante pendant 16 heures environ, on verse le produit réactionnel dans de l'eau et on l'extrait trois fois avec 150 ml de chloroforme à chaque fois. l'es solutions chloroformiques sont lavées à l'eau, puis concentrées à sec. L'huile résiduelle est chromatographiée sur de l'alumine neutre. On obtient ainsi 9,5 g (40,) %) d'une huile 21 d'indice de réfraction nD égal à 1 ,4839.
Analyse C % H % N % 0% Calculé pour C30H52N2O2 (472,7 ) : 76,3 11,1 5,9 6,7 Trouvé : 76,0 11,6 6,0 6,9 Exemple 161 Acide N,N'-bis-(10-undécényl)-2,3-diaminopropioni que
On ajoute goutte à goutte à 00, 20,2 g (0,1 mole) de chlorure d'acide undécylénique à un mélange sous l'agitation de 7 g (0,05 mole) de chlorhydrate d'acide 2,3-diaminopropionique, 20 g (0,5 rle) d'hydroxyde de sodium, 100 ml d'eau glacée, 150 ml de benzène et 50 ml d'éther. En agitant, on laisse le mélange se réchauffer à la température ambiante, on l'acidifie à l'acide chlorhydrique à demi-concentré et on sépare la phase organique. Après lavage à l'eau et évaporation à sec, on fait recristalliser le résidu dans de l'acétonitrile.
Rendement : 6,3 g (29%) P.F. = 87-900.
Analyse H% N% Calculé pour C25H44N204 (436,5) : 68,8 10,1 6,4 Trouve : 68,7 10,1 6,5 Exemple 162 N,N'-bis-(2-hydroxyéthyl)-N,N'-bis-(heptanoyl) éthylène-diamine
On prépare ce composé en suivant le mode opératoire de l'exemple 161, à partir d'acide n-heptanoïque et de N,N'-bis (2-hydroxyéthyl)-éthylène-diamine.
Rendement: 48%; P.F. = 96-99 (acétate d'éthyle/ligroïne à 2:1) Analyse : r H% Calculé pour C20H40N204 (372,5) : 64,5 11,1 7,5 Trouvé : 64,8 11,1 7,9 Exemple 163 N-(hydroxyéthyl)-N,N'-bis-(nonanoyl)-éthylène diamine
On ajoute goutte à goutte à 00, 35 g (0,2 mole) de chlorure d'acide pélargonique à un mélange sous agitation de 10,4 g (0,1 mole) de N-(2-hydroxyéthyl)-éthylène-diamine, 20i2 g (0,2 mole) de triéthylamine et 350 ml de chloroforme absolu.