INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lors du fonctionnement, 91 est introduit dans le compteur pendant un laps de temps prédéterminé. La valeur (qui se présente judicieusement sous la forme d'un nombre binaire) présente dans le compteur est ensuite transférée à la mémoire, où elle est ultérieurement stockée pendant un laps de temps égal au temps de séjour de l'agent de refroidissement dans le réacteur. 92 est ensuite introduit dans le compteur pendant la même période prédéterminée qui est utilisée lors du comptage de e1. Le nombre binaire dans le compteur est alors appliqué au soustracteur.La valeur de 91 stockée dans la mémoire cob') est alors appliquée au soustracteur, où elle est soustraite de la valeur de 92. Le si- gnai de sortie (e2 - gui') est ensuite utilisé pour actionner n'importe quel dispositif de commande désiré pour commander la réaction ou les modifications requises dans le mélange réactionnel.
Afin de pouvoir commander le laps de temps pendant lequel 91 est stocké dans la mémoire, il est judicieux de prédéterminer la taille du noyau selon le temps de séjour mesuré de l'agent de refroidis sement. La première valeur de 91 est appliquée dans la première position du noyau formant mémoire, la seconde valeur de 91 est appliquée dans la seconde position du noyau formant mémoire, et ainsi de suite jusqu'à ce que le nombre désiré de positions du noyau aient été remplies.
Le temps qui s'est écouLé à partir de la détermination de la première valeur de 91 va alors être égal au temps de séjour de l'agent de refroidissement dans le système de refroidissement. On transmet ensuite le contenu de la première position du noyau au soustracteur, et Le cycle est alors répété.
La variation du débit d'écoulement de l'agent de refroidissement peut être corrigée aisément dans l'indicateur ou le système de mesure représenté sur la fig. 2. Ce débit peut être mesuré aisément par n'importe laquelle des méthodes usuelles, par exemple par Itutilisaffon d'une plaque perforée, d'un débit-mètre magnétique ou diun débitmètre du type à turbine, et peut être déterminé en mesurant le débit ou la vitesse de pompage. Le signal provenant du système de mesure du débit peut être appliqué directement à la commande de conditionnement, le plus judicieusement sous la forme d'une fréquence. Ainsi, lorsque le signal est une tension, un convertisseur tensio-fréquence peut être requis.Les signaux provenant du système de mesure du débit sont ensuite utilisés comme base de temps pour la commande des portes, et la vitesse d'échantillonnage de e1 et 92 peut être modifiée pour tenir compte des variations du débit de l'agent de refroidissement.
Le condensateur 619 qui est monté entre 11 émetteur et le collecteur du transistor 615, se décharge immédiatement à travers ce transistor ce qui devrait supprimer l'excitation de 627 ; mais, si multanément et immédiatement, le condensateur 618 se charge par 1' intermédiaire de la diode 614 et de la résistance 616. La tension aux bornes du condensateur 618 alimente par la résistance 620 la jonction base -émetteur du transistor 624 ce qui entretient le cou étant dans le relais 627 et maintient 628 fermé. L'excitation du re lais 627 est alors assurée à travers le circuit 618 - 620 et la jonction base -émetteur de 624 qui a une constante - de temps de dé charge de 100 ms.Donc 628 reste fermé 100 ms après la disparition du signal de signalisation reçu de E. La courbe^41), partie en pointillé, représente le comportement modifié du contact 628. Si la réception dun signal de signalisation s'effectue lorsque le sousensemble d'inhibition de la chaste d'émission n'est pas en fonctionnement, l'inhibition de la chaine de conversation d'émission s' ef- fectue de la m8me façon, le condensateur 619 ne s'étant pas chargé.
La diode à effet Zener 617 limite la tension appliquée au condensateur 618 et, par suite, évite des variations de durée de retard après la fin du signal de signalisation reçue de E.
Les dispositions précédentes permettent de maintenir le blocage de la channe d'émission de conversation pendant les réceptions de signalisation et de réduire le temps de blocage après cette réception afin de pouvoir disposer plus rapidement des circuits de conversation lorsque la réception des signaux de réponse est terminée, l'émission des signaux de tonalité ayant été préalablement coupée dans l'autocommutateur local.
Le fonctionnement de la channe de signalisation à la réception s1 établit comme suit : le signal provenant de l'extrémité E, par la ligne 2, est appliqué, après égalisation éventuelle, au circuit 13 par l'intermédiaire du termineur 20 et des connexions 21, 21b. Dans le circuit 13, le filtre passe-haut 130 affaiblit les fréquences inférieures à 1400 Hz environ et transmet une bande contenant les fréquences F1 et F2 (entre 1700 et 2100 Hz par exemple).
Ce signal est amplifié en 131. L'amplificateur 131 fonctionne puisqu'aucun signal de blocage n'est appliqué (voir courbe 4C). Les filtres 132 et 133, connectés en parallèle à la sortie de 131, séparent les composantes de fréquence P1 et F2 et les appliquent respectivement aux circuits de redressement et de filtrage 134 et 135-. Ces circuit s délivrent en 13b et 1 3c un couple de tensions continues proportionnelles aux amplitudes des deux composantes fournies par le circuit de transmission après égalisation. Ce couple est appliqué, d'une part, au comparateur 14, d'autre part, aux circuits de coïncidence et de retard 15 et 16.
Quatre cas peuvent se présenter. Dans le premier cas considéré, les tensions apparaissant en i 3b et 1 3c sont inférieures à une valeur donnée de seuil défini par la diode 164. Le comparateur 14 ne délivre pas de signal de sortie et le circuit 15 non plus. Le transistor 165 du circuit 16 reste bloquer flans le second cas considéré, l'une des tensions appliquée en 13c par exemple devient supérieure à la vaieur de seuil et l'autre, appliquée en 13b reste inférieure a ce seuil. La diode 152 (figure 6) devient passante et le courant qui traverse cette diode, ainsi que les résistances 154 et 156, crée une chute de potentiel dans 156 qui contribue à bloquer la diode 158.Par contre, la diode 151 restant bloquée, la diode 157 reste conductrice et la base du transistor 165 polarisée par 155, 157 et la résistance de 160, maintient le transistor bloqué et le retransmetteur -17 reste inactif. Il est bien entendu que l'on obtient le même résultat si l'autre composant présente une valeur supérieure su seuil.
flans le troisième cas, les deux tensions, appliquées en 13b et 13c, sont supérieures à la valeur de seuil mais l'écart de leurs niveaux dépasse l'écart de discrimination. Les diodes 151 et 152 sont alors passantes, ce qui amene les diodes 157 - 158 au blocage. Le Condensateur 160 commence à se décharger dans la résistance du circuit lO̲ et tend à modifier la polarisation de la base du transistor 165 pour le rendre conducteur, une dizaine de ms après le blocage des diodes 157 et 158.L'écart de niveaux des signaux re çus dépassant l'écart de discrimination, le comparateur 14 délivre en 15a avec un retard très inférieur à 10 ms, un potentiel négatif dtinhibition. de potentiel, transmis par les diodes 761 à 163, vient polariser négativement la base du transistor 165, le bloque et ar rets la décharge du condensateur du circuit 160.Dans ce cas encore, le retransmetteur reste au repos. Dans le quatrième cas enfin, les deux tensions appliquées en 1 3b et 13c sont supérieures à la valeur de seuil et sont suffisamment voisines pour que le comparateur 14 maintienne les diodes 161, ... 163 bloquées. le fonctionnement se déduit de celui du cas précédent mais coe aucun signal d'inhibi- tion n1 est appliqué en 15a, le transistor 165 devisent passant 10 ms après le blocage des diodes 157 et 158 et la signalisation est transmise au retransmetteur 17.
A la disparition des signaux en 1jb et 13c, le condensateur 160 se recharge rapidement par l'intermédiaire des éléments 155, 156, 157, 158 ; il en résulte que le signal fourni par le transistor 165 en 17 est inférieur de 10 ms environ à la durée du signal de commande. Pour compenser cette distorsion et pour que le contact 17a du retransmetteur 17 applique un signal de durée convenable au conducteur 4 (RON) un retard d'environ 10 ms est introduit à la désexcitation du relais 17a du circuit retransmetteur 17o Les éléments et connexions JO, 11, 7b, 7, 71, 20, 21, 21a et 8 de la figure 1 servent à la transmission de la conversation entre les lignes 1 et 2 suivant les principes connus.
La présente invention concerne un dispositif du type chercheur d'appels ou explorateur de lignes destiné a' détecter un état d'appel sur les lignes d'un faisceau de lignes explorées cycliquement. Sur chaque ligne circulent des signaux qui donnent naissance à un signal de test, positif quand la ligne est en appel, négatif quand la ligne est libres Les dispositifs chercheurs d'appel soumettent les impulsions de test à un traitement numérique cabalé ou programme'.
Le traitement numerique est généralement un filtrage numérique, c'est-à-dire qu'une impulsion de test d'une polarité donnée n'est acceptée comme traduisant un état d'appel que si elle est répétée pendant deux ou plusieurs cycles d'exploration successifs0 Le programme correspondant consiste à comparer l'impulsion detest actuelle correspondant à une ligne en cours d'exploration à l'impulsion ou aux impulsions iumediatement précédente(s) correspondant à cette même ligne. Le programme doit autre activé, que l'impulsion de test soit positive ou négative, c'est-à-dire que le programme se déroule lors de chaque exploration de ligne.
L'objet principal de l'invention est de réaliser un chercheur d'appels dans lequel le programme de traitement des impulsions de test n1 est activé que lorsque l'impulsion de test a la polarité correspondant à un appel actuel.
Plus précisément, l'invention concerne un coupleur interposé entre un calculateur et un dispositif d'exploration de ligne coopérant avec une mémoire donnant la polarité des impulsions de test des diSférentes lignes aux cycles d'exploration précédents. Ce coupleur coopere avec le calculateur en lui fournissant les adresses des lignes que l'explorateur trouve apparemment en appel. Un gain de temps est obtenu en établissant avec le calculateur un dialogue plus court que celui qui devrait autrement s'établir entre calculateur et explorateur.Ainsi, il n1 est plus nécessaire que le calculateur envoie successivement un grand nombre adresses à ltexplo- rateur et trie,- parmi les réponses de ce dernier, celles qui correspondent~à un appel apparent et doivent autre soumises au programme de traitement.
L'invention va maintenant autre décrite en détail en relation avec les dessins annexés, dans lesquels - la Fig. 1 est un graphe du programme de double test selon 1'art anteriellr - la Fig. 2 est un graphe du programme de double test ou de test n-uple conforme à l'invention ; - la Fig. 3 est un diagramne de blocs du coupleur de l'invention inséré entre le calculateur et l'explorateur - la Fig. 4 est un diagramme des signaux de timing - la Fig0 5 est un diagramme plus détaillé que celui de la Figo 3 du coupleur de l'inv2ntion ;; - la Fig. 6 est un diagramme de signaux expliquant le fonctionnement du circuit de synchronisation du coupleur - la Fig. 7 est un schéma montrant une partie du programme du calculateur ; et - les Figs. 8 et 9 représentent l'algorithme "coupleur calculateur" dans le cas normal et dans un cas dit de stop différé.
En se référant à la Fig. 1, qui concerne un programme d'exploration de tart antérieur, on admettra à titre d'exemple que le type de filtrage numérique employé est le double test. Le programme comprend deux groupes d'états, A et B, correspondant à la certitude d'appel AB, et C et D, correspondant à la certitude de non-appel CD.
Ces deux états sont exclusifs l'un de l'autre et l'on a ÂB = CD L'enchaînement des états est le suivants - s'il se produit, au cours du cycle t, un signal d'appel apparent Stf ce signal fait passer le programme d'un état actuel à un état subséquent selon le tableau suivant Etat actuel Etat subséquent A A B A C D D A - s'il se produit, au cours du cycle t, un signal de non-appel Etat actuel Etat subséquent A B B C C C n C On voit que deux signaux St successifs renvoient toujours en A quel que soit 11 état de départ et que deux signaux St successifs renvoient toujours en C quel que soit l'état de départ.Le programme doit être déclenché à chaque cycle, que le signal résultant de l'exploration soit St ou Le programme de la Fig. 2 qui est appliqué dans 1' explorateur de lignes appelantes de l'invention n'a que deux états : E correspondant à la certitude appel et E corresponG,lt à la certitude de non-appel0 Mais, au lieu de passer d'un état à un autre sous la commande d'un signal à deux états, on passe d'un état à l'autre sous la commande d'un signal qui peut prendre trois états S1 S2 et S z et seulement quand le signal occupe deux de ces états Les états sont les suivants :: - S1 quand le signal actuel est St alors que le signal d'appel apparent S précédent était le signal St ; - S2 quand le signal actuel est St alors que le signal S précédent était le signal St-2 ; - S quand le signal actuel est St alors que le signal S précédent était le signal St x avec xi 2.
L'enchatnement des états est le suivant - s'il se produit, au cours du cycle t, un signal d'appel S1 Etat actuel Etat subséquent E E E E - sril se produit, au cours du cycle t, un signal d'appel S2 Etat actuel Etat subséquent E E E E - slil se produit, au cours du cycle t, un signal du appel S z Etat actuel Etat subséquent E E E E Le programme de comprend plus que deux états pour traduire la certitude d'appel et de non-appel au lieu de quatre. Le changement d'état ne se fait que pour les signaux S1 et S . Comme ces signaux x correspondent tous deux à une impulsion de test d'appel apparent S, il suffit que le coupleur transmette au calculateur les signaux d'appel apparent, ctest-à-dire les impulsions de test ayant la polarité voulue.
On mesure les caractéristiques dynamométriques comme à l'exemple 1, du fil ensimé et préadhérisé obtenu après étirage, que l'on compare à celles d'un fil témoin identique, traité dans les mêmes conditions sauf que la compo sition d'ensimage ne contient pas d'époxyde ; les résultats sont indiqués dans le tableau 1 suivant Tableau 1
Retrait Titre Charge Ténacité Allongement 190 C dtex g g/tex en % air sec Témoin : fil traite : avec ensimage A 1075 7535 70 8,4 15,3 Essai n 9 : avec ensimage A + trié- 1105 8000 72,5 8,7 15,7 poxyde On mesure les propriétés dynamométriques du câble préadhérisé que l'on compare à celles d'un câble témoin identique obtenu à partir de filaments -identiques mais traités avec une composition d'ensimage sans triépoxyde, le c blage étant effectué comme à l'exemple 1.Les résultats sont indiqués dans le tableau 2 suivant Tableau 2
Retrait Re@@@@@ @@@te Titre Charge Ténacité Allongement: à 190 C au dtex en g g/tex en % air sec câblage Témoin 2400 13150 54,8 11,4 18,7 12,7 Essai n 9 2430 13100 53,3 11,9 19,9 18,1 On-mesure les propriétés dynamométriques du câblé adhérisé conne à à l'exemple 1, et l'adhérence H.Les résultats sont indiqués dans le tableau 3 suivant : Tableau 3
: Retrait Perte @@@@@@@ à Adhé Titre Charge Ténacité Allongement à 190 C l'adhé- rence dtex en g g/tex en % air sec risage H Essai n 9 : 2545 :11880 : 46,7 : 9,0 : 10,0 : 9,3 : 10,7 On constate que la présence du triépoxyde dans la composition d'ensimage n'affecte pas les propriétés dynamométriques des fils et câblés, et que l'adhérence au caoutchouc est bonne.
Exemple 3 On fabrique des filaments de polytéréphtalate d'éthylene glycol, comme à l'exemple 2, sauf que la filière est percée de 140 trous de 0,48 mm de diamètre, et que la composition d'ensimage préadhérisante est la s@@va@@@ - ensimage Estèsol TX 5233 .......... 200 parties en poids - triépoxyde ........................ 100 parties en poids - eau ............................... 700 parties en poids.
Le taux de dépôt de la composition sur les filaments est de 0,8 % ; les filaments sont étirés comme à l'exemple 2.
On mesure les caractéristiques dynamométriques des filaments ensimés et préadhérisés après l'étirage, sur ciblé préadhérisé, sur câblé adhérisé et enfin l'adhérence H au caoutchouc dans les mêmes conditions qu'à l'exemple 2.
Les résultats sont indiqués dans les tableaux suivants Tableau n 1
Retrait Titre Charge Ténacité Allongement à 190 C dtex en g g/tex en % air sec Témoin : fil traité par ensimage Estésol TX 5233 1095 6960 63,5 7,1 15,5 Essai n 10 : fil traité par ensimage Estésol TX 1110 7540 67,9 8,0 15,7 5233 + triépoxyde Tableau n 2
Retrait Perte Titre Charge Ténacité Allongement à 1@0 C au dtex : en g : g/tex en Z : air sec câblage Témoin 2430 13210 54,3 11,7 19,1 5,2 Essai n 10 : 2435 : 13330 54,7 12,2 : 20,6 11,6 Tableau n 3
Perte Allonge- Retrait Titre Charge Ténacité à Adhérence ment à 190 C dtex en g g/tex l'adhé- H en % air sec risage : Essai n 10 : 2555 : 12370 : 48,4 : 10,3 : 10,6 : 7,2 : 6,8 Comme à l'exemple 1, on constate que la présence du triépoxyde dans la composition d'ensimage n'affecte pas les propriétés dynamométriques des fils et câbles et que l'adhérence au caoutchouc est bonne compte tenu de l'ensimage utilisé.
La présente invention due aux travaux de M. Georges FOURETIER concerne un dynamomètre à jauges extensométriques et plus précisément un dynamomètre à barreau travaillant en compression ou traction et sur lequel sont collées des jauges extensométriques électriquement résistantes et montées en pont de Wheatstone, à raison de deux jauges longitudinales ou groupes de telles jauges dans deux cotés opposés du pont et deux jauges transversales ou groupes de telles jauges dans les deux autres c8tés également opposés du pont, On sait le gros progrès apporté par les jauges dites à trame pelliculaire, réalisées par une pellicule d'alliage métallique d'une épaisseur d'environ 2 pm sur support en résine époxy d'une épaisseur de l'ordre de 20 à 30 ym, puisque par rapport aux jauges à fil enrobé, elles permettent d'atteindre une plus grande précision, tout en étant plus courtes (par exemple dune longueur de 6 mm au lieu de 40 mm) et ne nécessitant pas d'ancrages d'extrémités.
Le. comportement d'une jauge à trame pelliculaire collée sur un corps d1 épreuve est étudié notamment par Jean AVRIL, dans son Manuel d'Analyse Expérimentale des Contraintes édité par la Société dite BUDD, Neuilly, France 1967, pages 17 à 19. Une jauge à trame est caractérisée, en considérant comme élastiques le support isolant et la trame (c'est-à-dire en négligeant les phen'ome'nes d' hystérésis et de fluage) par deux coefficients K et E , tels que x y R = R ( 1 + Ex 8 K r r o x yy en appelant R et R les valeurs ohmiques de la trame respectivement sous o charge et sans charge.
x etE les allongements relatifs algébriques, qu'on appellera plus brièvement déformations, du corps d'épreuve sur lequel la jauge est collée, dans les directions respectivement parallèle et perpendiculaire aux brins de la jauge. L'auteur précité montre en particulier - que K est très petit vis-à-vis de K y x - que la jauge suit très bien les déformations #x grâce à l'effet d'ancrage des boucles d'entrémité, très longues en direction de par rapport à l'épaisseur de la trame - que la jauge ne suit qu'imparfaitement les déformations , car la largeur de chaque brin en direction#y n'est que de 50 à 100 y fois l'épaisseur de la trame.
Mais l'invention s'intéresse spécialement à des mesures de déformations, pouvant être maintenues au delà d'1 heure, voire de plusieurs heures, de barreaux dynamométriques travaillant en compression ou traction, ce qui fait intervenir des phénomènes d'hystérésis et de fluage de chaque support de jauge et de la colle interposée S'il est vrai que la déformation longitudinale gtx de l'alliage d'une jauge à trame se maintient sensiblement égale à la déformation #x de matériau constitutif du corps d'épreuve, il n'en est pas de mame de la déformation transversale ( & x)brin de l'alliage d'un brin de trame, ni de la déformation transversale (#ty)boucle de l'alliage d'une boucle de la trame, qui tendent toutes deux assez rapidement vers leur valeur naturelle=- gt txt t tx' où 9 t désigne le coefficient de Poisson de l'alliage de la trame, t Il faut donc s'attendre à ce que la valeur ohmique d'une jauge à trame sous charge évolue de façon capricieuse avec le temps quand le corps d'épreuve est le siège de déformations e sy maintenues xy longtemps, sauf si ces deux déformations vérifient la relation
La présente demanderesse a étudie expérimentalement la dérive de jauges à trame collées sur un corps d'épreuve soumis à des déformations connues.Il s'agissait d'une lame épaisse en bronze dit U Be 2 (cuivre à 4 de beryllium) travaillant en flexion circulaire, à température constante et sous effort constant (poids). On a observé l'évolution dans le temps de la flexion par un dispositif optique approprié. Sur la lame étaient collées d'une part quatre jauges à trame longitudinales (par rapport à la lame) et groupées en un premier pont de Wheatstone, d'autre part quatre jauges à trame transversales (par rapport à la lame) et groupées en un second pont.Toutes ces jauges à trame pelliculaire étaient en alliage dit constantan (cupronickel à 55% de cuivre et 45% de nickel)0 On a obtenu les résultats suivants lorsque la lame était maintenue déformée à environ ± 1,6/1000, la température restant voisine de 25 C - par rapport à sa valeur au bout de 1 minute, la flexion de la lame augmente de 1/10.000 de ladite valeur en 24 heures - le signal donné par le pont des jauges longitudinales augmente en 24 heures de moins de 1/10.000 de sa valeur au bout de 1 minute;; - le signal donné par le pont des jauges transversales diminue en 24 heures d'environ 23/100000 de sa valeur au bout de 1 minute (de 5/10.000 de cette valeur en 3 minutes, de 11/10.000 en 15 minutes) e Si on fait de plus varier la température ambiante de + 10iC la dérive du barreaw (fluage et relaxation du frottement interne) varie très peu, alors que la dérive du signal fourni par les jauges transversales est notablement modifiée par rapport à la précédente.
De façon plus précise, la présente invention permet de déterminer le tracé précis d'une canalisation enterrée dans le sol, cette canalisation étant réalisée avec un matériau conducteur de ltélectricité Pour réaliser cette détection, il suffit de connaître un point de la canalisation, d'y avoir accès pour y brancher une source de courant alternatif ou d'y créer par induction un courant alternatif. L'invention permet, surtout, après la détection du tracé de la canalisation, de mesurer pour tous les points de ce tracé où on le souhaite, la profondeur de la canalisation endessous de la surface du sol.L'invention est utilisable dès que la canalisation est réalisée en un matériau qui conduit l'électricité, I1 peut donc stagir d'une conduite électrique ou d'une canalisation métallique telle-que canalisation d'eau, canalisation de gaz, etc.
Ce problème se présente à chaque fois que l'on veut faire des travaux de terrassement dans le sol et que l'on ne dispose pas d'un relevé précis, pour une raison ou pour une autre, de l'implan- tation des canalisations dans cette partie du sol. Comme on le voit, ce procédé est très intéressant puisqu'il permet, sans effectuer des travaux de terrassement, de localiser parfaitement les canalisations aussi bien dans un plan qu'en profondeur.
D'une façon générale, on sait qu'il existe des procédés de détection du tracé des conduites qui utilisent le principe bien connu suivant. On fait passer un courant alternatif dans la canalisation que lton veut détecter, ce courant ayant une fréquence bien déterminée. On détecte ensuite, à l'aide d'un appareil que l'on déplace sur le sol, le champ magnétique créé par le courant circulant dans la canalisation. On sait qu'on se trouve à la verticale de la canalisation lorsque le-champ magnétique mesuré est maximal. Pour créer le champ magnétique, onFeut utiliser deux systèmes selon la façon dont se présente la canalisation.