INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On décrira maintenant, en se référant au schéma-blocs selon la figure 76, le calcul du quatrième paramètre fondamental NEIJ11: ce quatrième paramètre fondamental n'est pas fourni directement par le module de scrutation, il est obtenu en mettant en oeuvre ce schéma-blocs å. partir des trois paramètres fondamentaux NEIJ01, '.IF10, EIJOO, et de la position du point de départ SD par rapport aux contraintes de voisinage.Pour les positions sur contrainte C, un circuit logique 93 vérifie si NEIJ01 est sur contrainte C; sur réponse oui de 93, un circuit logique 94 vérifie l'égalité de NEIJ00; sur réponse non de ,v, un circuit logique 95 prend NEIJ11 égal à NEIJLO, et sur réponse oui de 94 un circuit logique 96 prend NEIJ11 inférieur de 1 à NEIJ10. Symétriquement, un circuit logique 97 vérifie si NEIJ10 est sur contrainte C; sur réponse oui de 97, un circuit t logique 98 vérifie l'égalité de NEIJOl et de NEIJOO; sur réponse non de 98, un circuit logique 99 prend NEIJ11 égal à NEIJ01, et sur réponse oui de 98 un circuit logique 100 prend NEIJ11 inférieur de 1 à NEIJ01.Antisymétriquement, sur réponse non de 93 ou de 97 un circuit logique 101 vérifie L'éga- lité de NEIJ10 et de NEIJOl; sur réponse oui de 101 un circuit logique 102 vérifie l'égalité de NEIJ10 et de SEIJOO; sur ré oonse non de 102, un circuit logique 103 prend NEIJ11 égal à NEIJ10 et sur réponse oui de 102, un circuit logique 104 prend NEIJ11 inférieur de 1 à NEIJ10.Enfin, sur réponse non de 101 un circuit logique 105 vérifie si la différence entre NEIJ10 et NEIJ01 a polir nodule 1; sur réponse non de 105 un circuit logique 1Co prend NEIJ11 égal au plus grand des deux paramètres NEIJ01 et NEIJ10.Pour les alignements de côté, qui ont été décrits page (49) sur réponse oui de 105 un circuit logique 107 vérifie l'alignement de côté pour I; sur réponse oui de 107 un circuit logique 108 vérifie l'égalité de NEIJ02 et de NEIJ01; sur réponse oui de 108 un circuit logique 109 prend NEIJ11 égal au nlus petit des deux paramètres NEIJ10 et NEIJO1 et sur ré nue non de 108 un circuit logique 110 prend NEIJîl égal au plus grand des deux paramètres NEIJ10 et NEIJOl. Sur réponse non de 1C7 un cIrcuit t logique 111 vérifie l'alignement de côté pour J; sur réponse oui de 111 un circuit logique .112 vérifie l'égalité de NEIJ20 et de NEIJ10; sur réponse oui de 112 un circuit logique 113 prend NEIJ11 égal au plus petit des deux paramètres NEIJ10 et NEIJ01, et sur réponse non de 112 ledit circuit logique 110 prend NEIJ11 égal au plus grand des deux paramètres NEIJ10 et NEIJ01. Enfin, sur réponse non de 111 un circuit logique 114 prend NEIJ11 égal au plus petit des deux paramètres NEIJ10 et NEIJ01.
On décrira maintenantt une autre mise en oeuvre du schémablocs de pilotage du module de scrutation, qui sera dite scru- tation complète diagonale Cette scrutation complète diagonale ST convient particulièrement mais non exclusivement, aux cas où, dans un plan d'analyse, la zone des contraintes se loge dans une bande diagonale dont la largeur est inférieure à la moitié ou au tiers de la largeur AsA-XsD et de la hauteur ces ces cas se présentent frécuemment en pratique, en particulier dans les problèmes de régulation du trafic ferro viaire.
En scrutation complète diagonale, on opère un découpage fixe du plan d'analyse en carrés représentant le module de scrutation et on explore successivement, et toujours dans le même ordre, les carrés appartenant à la surface comprise entre les deux diagonales délimitées par les points de contrainte les plus péjorants.
Les carrés extérieurs à ces diagonales ne sont pas explorés. De même, un carré complètement recouvert par une contrainte n'est pas exploré. Ceci permet de réduire assez sensiblement le nombre de carrés à explorer par rapport au nombre total de carrés tracés dans le plan d'analyse.
On remarquera que, le découpage du plan en carrés se faisant à partir au point SA, n'est pas remis en cause par l'évo- lution du point SD.
Pour passer d'un module exploré i au module non exploré j on emploie uniquement des cadrages horizontaux ou verticaux alignés: comme représenté figure 77, au cadrage i-l succède, à sa gauche, un cadrage i puis, en dessous, un cadrage ill et finalement, à gauche et en dessous le cadrage j, , ou encore, au cadrage i succède à sa gauche, le cadrage j. Ce n'est qu'en arrivant sur le point SD (figure 78) qu'un cadrage spécial est effectué (comme décrit plus loin).
On décrira maintenant le découpage du plan d'analyse en se référant à la figure 79: 10) A partir du point SA on découpe une fois pour toutes le plan d' analyse en bandes de largeur q (dimension du module de scrutation) pour la lisière horizontale haute et la lisière verticale droite de ce plan,puis en bandes de largeur q - 1 poule 20) on détermine les points de contrainte les plus péjorants.
Dans l'exemple numérique inscrit sur la figure 79, les trois contraintes Cl, C2 et C3 sont ccnnues par leurs deux points caractéristiques P et P'.
Cl P1 P'1 xl X 20 y1 = 7 CR x1'= 5 P2 P'2 x2 = 28 X2 = 12 03 y1'= 9 x2'=22 y2'=15 P3 P'3 x3 = 18 n S 13 x3'= 6 y3'=14 Pour la détermination de PPX (point le plus péjorant côté X) s Ce point correspond, au point de contrainte le plus éloigné en dessous de la diagonale passant par SA0 Il suffit donc de former pour chaque point P' la différence (y-x) de ses coordonnées qui traduit son éloignement par rapport à la diagonale DSA.
P1' = y1'-x1' = 4 , P'2 = y2'-x2' n 7, Pr3 = y3'-x3' = 8 Le point le plus péjorant est celui dont la différence (y-x) est la plus grande, soit P'3 dans le cas de l'exemple.
PPY ten appliquant un raisonnement analogue) est le point dont la différence (y-x) est la plus petite, soit., dans cet exemple, le point P2.
30) Par les points PPX et PPY on trace les diagonales DX et DY. Seule la surface comprise entre ces diagonales sera explorée.
40) On construit la mosaTque à explorer . Seuls devront entre explorés les carreaux appartenant (totalement ou partiellement) à la surface. comprise entre les deux diagonales DX et DY.
50) Le découpage étant défini (figure 79), on déterminera le morceau de contrainte (s'il en existe un) correspondant à chaque carreau élémentaire.
Table de groupe de processus Voir table P.
Lien de processus Clbest une entrée dans une file de proces sus prêts ou en attente.
Etat de processus C'est la condition dynamique dtun proces sus du processeur central qui peut être par exemple en "exécution", "prêt", en attente ou llsuspendut.
Commutation de processus Voir dispatcher.
Synchronisation de processus Ce sont les fonctions qui coordonnent Inactivité asynchrone des processus. Ces fonctions impliquent généralement des sémaphores et des opérations P~et V.
Processeur C'est une unité capable de recevoir des données, de les manipuler, de fournir des résultats et de contrôler des séquen ces d'opérations.
Programme Clest la spécification de la procédure et de l'information assoclëe-nécessaire pour résoudre un problème Par exemple, l'en- semble ordonné des instructions qui sont exécutées par le calculateur et qui opère sur des données pour réaliser un travail d'utilisateur ou une partie de ce travail.
Exécution dsun programme C'est l'activité d'un processus en accord avec des spécifications de programmes.
Protection C'est la fonction qui permet d'éviter les interférences de processus ou le partage espace adresse dune manière illégale.
Table P C'est une structure donnée contenant des entrées, chacune d'elle pointant llorigine d'un bloc de contrôle de processus. Les entrées dans la table P pointent llensem- ble des PCB comprenant un groupe de processus. La table P est aussi appelée table de groupe de processus.
Q/PR/RDY C'est une file de processus à l'état prêt.
File C'est la liste ordonne d'entités atten dant des informations, des processus ou des disponibilités.
Etat prêt C'est un état de processus auquel aucun processeur n'est associé, mais possèdant toutes les ressources pour passer à l'état "exécution".
Adresse relative C'est la position d'un objet quelconque par rapport à un autre.
Translation Mouvement de segment d'une position de mémoire centrale à une autre position incluant l'ajustement de toutes les réfé rences de sa localisation antérieure.
Retour C'est la fonction et les opérations néces saires pour reprendre l'action d'une p ro cédure au point suivant immédiatement le point où est entré une autre procédure.
On indique que ce procédé s1 applique aux cétones aromatiques et cycloaliphatiques.
Le brevet allemand 927 688 suggère la conversion de l'orthocyclohéxylidène-cyclohexanone en cyclohexanone, en utilisant de l'eau en présence d'une petite quantité de composé basique et à température élevée.
Le brevet allemand 946 443 décrit une modification du procédé du brevet allemand 875 512 en employant un composé basique plutat qu'un composé acide. Comme composé basique on peut utiliser des hydroxydes de métau alcalins comme les hydroxydes de potassium et de sodium aussi bien que des dérivés des métaux alcalins tels que leurs carbonates ou bien des hydroxydes alcalinoterreux comme l'hydroxyde de calcium. On indique que le procédé est utilisable pour les cétones cycloaliphatiques et aromatiques telles que la cyclohéxényl-1- cyclohexanone-2 et l'acétophénone.
Selon la présente invention il a maintenant été découvert que le mélange de cétones à points d'ébullition plus élevés contenant les prénylméthylpenténones peut être transformé en méthylhepténone et ainsi augmenter le rendement de méthylhepténone par craquage hydrolytique en présence de composés basiques et d'eau à une température comprise entre 50 et 3500C. Le rendement ainsi accru en méthylhepténone rend la production de méthylhepténone à partir de 11 acétone tout-à-fait attrayante au point de vue industriel.
Selon un mode d'exécution de l'invention, on prépare la méthylhep- ténone à partir de l'oxyde de mésityle en faisant d'abord réagir oxyde de mésityle à une température comprise entre -200C et 1500C sur le chlorure de prényle en présence d'un hydroxyde alcalin solide choisi dans le groupe constitué par l'hydroxyde de potassium et l'hydroxyde de sodium ou leurs mélanges et en présence d'un composé azoté choisi dans le groupe consituté par l'ammoniaque et les amines aliphatiques, cycloaliphatiques et hétérocycliques ayant de 1 à 60 atomes de carbone1 certaines de ces amines hydrocarbonées pouvant contenir des groupes hydroxyles, des groupes carboxyliques ou des groupes nitro, les quantités d'oxyde de mésityle et de chlorure de prényle étant dans un rapport moléculaire compris entre 1/5 à 20/1, l'hydroxyde alcalin étant utilisé dans la proportion de 1 à 2 moles par mole de chlorure de prényle et la quantité de composés azotés étant utilisée à raison de 0,003 mole à 1 mole par mole de chlorure de prényle ; on sépare alors le mélange de prénylméthylpenténones ; on soumet ce mélange à un craquage hydrolytique en présence d'un composé basique à une température comprise entre 50 et 3500C et on récupère la méthylhepténone à partir du mélange réactionnel.
Le procédé de l'invention appliqué à l'oxyde de mésityle est exécuté en deux étapes avec ou sans purification intermédiaire du mélange de cétones avant le craquage hydrolytique.
Cette réaction se déroule selon les schémas réactionnels suivants Etape I : Condensation
Etape II : Craquagq hydrolitique
Selon une autre modalité de l'invention, on prépare la méthylhepténone à partir de l'acétone ; dans ce cas on fait réagir l'acétone à une température comprise entre -20 et 1500C sur le chlorure de prényle en présence d'hydroxyde de potassium, d'hydroxyde de sodium ou de leurs mélanges et d'un composé azoté choisi dans le groupe constitué par l'ammoniaque et les amines aliphatiques, cycloaliphatiques et hétérocycliques, ayant de 1 à 60 atomes de carbone, éventuellement substitu spar des radicaux hydroxyles, carbonyles ou nitro ; le rapport molaire et l'acétone et du chlorure de prényle est compris entre 1/5 à 20/1 ; l'hydroxyde alcalin est utilisé à raison de 1 à 2 moles par mole de chlorure de prényle et le composé azoté est employé à raison de 0,003 mole à 1 mole par mole de chlorure de prényle ; on sépare la méthylhepténone du mélange réactionnel, de préférence par distillation ; on soumet le mélange résidu de cétones contenant les prénylméthylhepténones à un craquage hydrolytique en présence de composés basiques à une température comprise entre 50 et 3500C et on isole la méthylhepténone supplémentaire à partir du produit d'hydrolyse.
Le procédé de l'invention partant de l'acétone est ainsi exécuté en deux étapes avec séparation de la méthylhepténone produite dans la première étape avant craquage des prénylméthylpenténones obtenues comme sous-produits dans la première étape suivant le schéma réactionnel ci-après Etape Ia : Condensation de l'acétone sur le chlorure de prényle
Etape Ib : Condensation de l'oxyde de mésityle sur le chlorure de prényle Etape Il : Craquage hydrolytique
Avant de passer à l'étape II il faut séparer la méthylhepténone produite à l'étape Ia des produits de réaction de l'étape Ib.
La réaction entre l'acétone ou l'oxyde de mésityle et le chlorure de prényle est habituellement faiblement exothermique. L'alcoylation peut être effectuée dans un large intervalle de températures, entre -20 et 1500C. L'alcoylation s'effectue avec une vitesse suffisante à la température ambiante et encore plus rapidement à température élevée mais normalement il n'est pas nécessaire de chauffer le mélange réactionnel à des températures supérieures à 50-1000C.
Le temps de réaction peut être aussi court qu'une heure mais si la réaction se passe à la température ambiante cela peut exiger un jour ou davantage.
Il est préférable mais non indispensable d'opérer en conditions anhydres. Toutefois on peut tolérer jusqu'à 0,5 mole d'eau par mole de chlorure de prényle, cette eau se dissout alors dans la cétone.
L'ordre d'addition des réactifs n'est pas critique mais il ne se passe pas grand chose avant l'addition du catalyseur. Ainsi on peut mélanger simultanément les réactifs ou bien on peut ajouter le chlorure de prényle et l'hydroxyde solide de métal alcalin à la cétone et au catalyseur sur un certain intervalle de temps si l'on désire une réaction lente. On peut utiliser des mélanges d'hydroxyde de sodium et de potassium mais l'hydroxyde de sodium moins onéreux donne des résultats très satisfaisants.
On chauffe, en agitant, un mélange de 2,56 g (0,01 mole) d'acide 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-2-buténique (P.F:177-178 C), de 2,9g (0,12 équivalent-gramme) de copeaux de magnésium et de 100 mi de méthanol jusqu'à une température d'environ 30 C, à laquelle il se produit un vif dégagement d'hydrogène et une élévation de la température jusqu'à 40 C. On poursuit l'agitation à cette température jusqu'à dissolution de la totalité du magnésium, puis on verse le mélange dans 400 ml d'eau glacée et on acidifie avec de l'acide chlorhydrique dilué. On extrait ensuite avec 200 ml d'éther, on lave la solution éthérée avec de l'eau, on la sèche sur du sulfate de sodium, on évapore le solvant et on recristallise le résidu solide dans du cyclohexane.
On obtient ainsi 2,5 g (97% de la théorie) d'acide 3-(2' fluoro-4-biphénylyl)-butyrique de P.F: 98-99 C.
L'acide 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl -butyrique.
On chauffe à reflux durant 2,5 heures 4 g (0,0156 mole) d'acide 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-2-buténique dans un mélange de 50 ml d'aride acétique cristallisable et de 75 ml d'acide iodhydrique (d:2,00), puis on verse le mélange1 en agitant, dans300 ml d'eau, on décolore avec du bisulfite de sodium, on essore le précipité formé et on le dissout dans de l'éther. Dans la solution éthérée, on précipite, par addition de cyclohexylamine, le sel de cyclohexylamine de l'acide 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl) butyrique de P.F: 160-1620C. Rendement: 4 g (72% de la théorie).
L'acide, mis en liberté à partir du sel; fond, après recristallisation dans du cyclohexane, à 97-98 C.
EXEMPLE 8.- Le 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-butyramide.
On chauffe à reflux durant 60 minutes un mélange de 24g (0,093 mole) d'acide 3-(2' -fluoro-4-biphénylyl )-butyrique (P.F: 97-99 C) et de 45 g de chlorure de thionyle dans 150 ml de ben ozène. Après évaporation du solvant et de l'excès de chlorure de thionyle, on dissout le chlorure-dwacide brut, qui constitue le résidu, dans 90 ml de 1,-2-diméthoxyé thane et on introduit cette solution, goutte à goutte, en agitant et en refroidiss-ant, dans 200 ml de 1,2-diméthoxyéthane saturée d'ammoniac gazeux. L'addition terminée, on continue à agiter durant encore 30 minutes, puis on verse le mélange dans 1500 ml d'eau et on essore le préci: pité formé, On obtient ainsi 15 g(67,5% de la théorie)de 3-(2'-fluoro-4- biphénylyl)-butyramide de P.F.,après recristallisation dans du méthanol:151-152 C.
Le N-carboxyméthyl-3 (2'-fluoro-4-biphénylyl)-butyramide.
Dans une solution de 3,75g(0,05 mole)de glycine dans 15 ml d'eau,on introduit, goutte à goutte et simultanément, à partir de deux ampoules à brome différentes 13,8 g(0,05 mole) de chlorure d'acide 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl-butyrique et une solution de 4g (0,1 mole) d'hydroxyde de sodium dans 7 ml d'eau. L'addition ter minée, on continue à agiter durant encore 1 heure à la température ambiante, puis on verse le mélange dans 500 ml d'eau, on acidifie avec de l'acide chlorhydrzque dilué, on essore le précipité formé et on le recristallise dans un mélange cyclohexane/acétate d'éthyle.
On obtient ainsi 7g (44,6% de la théorie) de l'acide sus-indiqué de P.F:153-154 C.
EXEMPLE 10. Le N-(4-hydroxyphényl)-3-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-butyramide.
On chauffe à reflux durant 1 heure un mélange de 9,5g (0,035 mole) d'acide 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-butyrique (P.F:98-99 C), dans 50 ml de benzène et de 16,7g (0,14mole) de chlorure de thiony- le,puis on évapore le solvant.Le résidu consiste en 9,6 g de chlorure d'acide 3-(2'-fluoro-4-biphénylyl)-butyrique qu'on dissout sans autre purification dans 40 ml de diméthoxyéthane.On introduit cette solution, goutte à goutte et en agit:ant,dans une suspension de 7,7g(0,07mole)de p-aminophénol dans 70 ml de diméthoxyéthane.
fig. 2 - La première rangée de briques des cloisons longitudinales est hourdée trous verticaux. Les parois sont crevées au bas, en carrés de 31 mm, en face chaque trou du lit de briques et à hauteur de la partie supérieure des plinthes vers le haut, par des trous de même valeur. Les canaux de diffusion unissent les jeux longitudinaux bas et haut. L'air en circuit flue à travers la chaleur contenue dans les canaux et dégagée par les câbles sous-jacents. Aucune inertie ne s'oppose au passage de la chaleur.
fig. 3 - Des fractions de briques trous verticaux dressent le lit de briques côtés longitudinaux. Crevées à la base, en carrés de 31 mm, en face chaque trou du lit de briques, elles le joignent.
Les canaux de diffusion unissent les côtés bas et haut longitu dinaux.
L'air en circuit s'infiltre côté bas et flue à travers la sour ce de chaleur contenue dans les canaux, se dissipe par le côté opposé point haut dans la pièce qu'il chauffe rapidement. Les fractions de briques dressées surplombent la surface du sol de 5 cm côté bas, de 10 cm côté haut,les cloisons de 5 cm. Un caisson enveloppe et égalise les fractions de briques en saillie.
I1 est fortement ajouré en surface. Le chauffage est direct dans les trois cas.
fig. 4 - L'isolation du support en sous-face : l'isolant est fixé sur les lambourdes.
fig. 5 - L'isolation du sport en surface : isolant est soudé sur le support. Dans ces deux versions, l'épaisseur du polyuréthane est de 7 cm environ.
fig. 6 - L'isolation des murs extérieurs : l'isolant intercalé entre murs et contre-cloisons a 6 cm environ d'épaisseur.
Le dispositif, objet de l'invention, peut être utilisé dans tous les cas où le chauffage des bsstiments à usage d'habitation individuels ou collectifs doit être assuré de façon économique et rapide, sans bruit et propre, et tout particulièrement dans les grandes salles d'hôpitaux, de casernes, d'écoles, d'églises, salles de spectacles. I1 peut être utilisé dans l'industrie pour le chauffage des ateliers, des bureaux, pour redresser les inconvénients adhérents aux systèmes de chauffages traditionnels.
Des applications particulièrement intéressantes peuvent être le chauffage des édifices, la suppression d'achat et de la pose des accessoires, et de tout ce qui se rattache aux chauffages traditionnels, les délais de construction second oeuvre supprimés aux 9/10, et la dépense de chauffage réduite de 50 %, permettent de réaliser une économie substantielle, un gain de temps important, à inclure dans, les plannings des chantiers industrialisés.
L'invention a pour objet un mélangeur d'un type nouveau pour des produits en grains, cette dernière expression devant être prise dans le sens le plus large. Le mélangeur de l'invention eonvient, en effet, pour les poudres composées de grains très fins, pour les céréales, comme pour les granulés relativement grossiers.
Le but principal de l'invention est de parvenir à un mélangeur robuste, de conception et de réalisation simples, pouvant être fabriqué soit comme mélangeur à marche intermittente, soit comme mélangeur à marche continue alimenté et vidé de façon continue pendant son fonctionnement.
Un mélangeur conforme à l'invention comprend un ensemble de poches disposées circulairement les unes à la suite des autres et. espacées angulairement autour d'un axe; chaque poche est limitée par des parois dont l'une est une paroi extrême éloignée de l'axe et substantiellement parallèle à ce dernier; deux autres parois s'étendent à partir de la paroi extrême en direction de l'axe, ces deux parois étant inclinées l'une vers l'autre et se rencontrant avec un sommet transversal par rapport à l'axe. Ce sommet est pourvu d'une arete située à l'extérieur de la poche et chaque poche est ouverte dans un plan radial immé- diatement en regard de l'arête de la poche voisine, la paroi ex trime mentionnée précédemment étant adjacente à I'ouverture de la poche.
Selon un premier aspect de l'invention, celui du mélangeur à arbre central moteur, un arbre moteur s'étend woaxialement à l'arbre au centre de l'ensemble des poches et cel les-ci sont fixées à cet arbre par leurs parois latérales; un car ter entoure les poches en les laissant libres de tourner avec l'ar bre. Ce carter présente une ouverture de remplissage permettant l'introduction des produits à mélanger. Pour l'évacuation des pro duits après mélange, on peut rendre orientable de 1800 environ le carter qui entoure les poches ou prévoir à sa partie inférieure une ouverture de vidange obturable à volonté.
Selon un second aspect de l'invention, celui du motrice, mélangeur à enveloppe externe / ' une enveloppe entoure les poches et celles-ci sont fixées à l'enveloppe par leurs faces ex trêmes respectives. De préférence, l'enveloppe est confondue avec les parois extrêmes et joue le rôle de celles-ci.
De toute façon, l'enveloppe est supportée libre en rotation et elle est accouplée à un moyen d'entraînement en rotation.
L'utilisation d'ure aiguille rainurée, conjointement avec un cathéteréquipé d'un connecteur, tels quton les décrit ci-dessus, constitue un aspect important de l'invention.
Selon une autre caractéristique de l'invention, il est ainsi prévu un dispositif de cathétérisme intraveineux comprenant un cathéter intraveineux, une aiguille creuse pointue, du genre utilisé pour les ponctions, mobile axialement dans le cathéter, et un connecteur fournissant une entrée de liquide de perfusion dans le cathéter, tandis que l'aiguille est disposée axialement dans le cathéter, cette aiguille creuse comportant une rainure extérieure dirigée longitudinalement, au moyen de laquelle, en cours d'utilisation, du liquide de perfusion peut être introduit à travers ladite entrée de liquide de perfusion, le long de la rainure, jusqu'à la pointe de l'aiguille quand l'aiguille est en place à l'intérieur du cathéter.
D'autres caractéristiques de construction avantageuses, telles qu'elles sont connues. par d'autres appareillages analo guets, par exemple l'utilisation d'un cathéter en Teflon opaque.