INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Simultanément, à une autre entrée du bloc 15 arrivent des signaux auxiliaires d'interrogation provenant du bloc 3. Alors aux entrées des circuits "ST" 1C9 (figure 20) arrivent les signaux provenant du bloc 14, tandis que l'entrée du commutateur 111, les entrées de comptage de la première bascule 110, de la bascule 113 et du circuit "ET" 14 sont attaquées par les signaux de lecture du bloc 3. Vu que les signaux provenant du bloc 14 sont décalés dans le temps, en fonction de la position du commutateur 111, à chaque moment ne peut fonctionner que l'un des circuits "ET" 109, c'est pourquoi le signal ne peut être envoyé qu'à la bascule appropriée 110.Lorsque la série de tests est terminée, un signal dtinterrogation arrive à partir du bloc 3 de commande de l'état de l'élève, qui attaque l'entrée de comptage de la première bascule 110, et le compteur à bascules se met à compter les impulsions arrivant des circuits "ET" 109, tandis que le décodeur 1 1 2 débite des impulsions, lorsque toutes les bascules se trouvent en position "1". Dans ce cas le signal de sortie du décodeur 112 bloque les bascules 110 et les met en position "0". Alors, à la sortie du circuit "ET" 114 est débitée une série d'impulsions attaquant le bloc 95 (figure 14) d'indicateurs de l'état de l'élève du pupitre d'opérateur 1.Après cela on réalise l'enseignement de contrtle. Alors arrive à partir du pupitre d'opérateur 1 (figure 1) le signal d'enclenchement du bloc 2 d'information éducative, le magnétophone 96 (figure 15) de celui-ci commence à reproduire les signaux sonores de l'information éducative et les signaux auxiliaires qui commandent à travers le filtre 97 le fonctionnement du projecteur 98, reproduisant les signaux visuels d'information éducative. Les signaux sonores et visuels d'information éducative vont au bloc de démonstration audio-visuelle 4 (figure 1) et sont présentés à l'élève. Au cours de l'enseignement, selon des instructions, l'élève appuie sur le bouton de l'émetteur à bouton 102 (figure 107). Le conformateur 105 forme un signal impulsionnel, correspondant à chaque sollicitation de l'émetteur 102.Le signal impulsionnel indiqué attaque le bloc 105 (figure 18) des compteurs de réponses dtdlbve du bloc 10 de comparaison. Simultanément le compteur 104 du nombre de contrôle de réponses 104 est attaqué par les signaux impulsionnels provenant du bloc 2, qui sont préalablement enregis trés sur un porteur, et dont le nombre est une valeur de contrôle permettant de déterminer le degré d'assimilation par l'élève du type donné d'information éducative.
Les indications de l'indicateur 93 (figure 14) dn nombre de réponses de contrôle et du bloc 94 des compteurs permettent à l'opérateur de déterminer le degré d'assimilation de l'information éducative par l'élève. L'ensemble des données obtenues concernant les réactions de l'élève aux tests et le degré d'assimilation de l'information éducative permet à l'opérateur de prendre une décision sur le programme à adopter pour l'enseignement de l'élève donné ou le groupe d'élèves qu'il doit rejoindre en cas d'enseignement par groupes. Ensuite, on procède à l'enseignement.A partir du pupitre I (figure 1) de l'opérateur, comte décrit plues haut, arrive le signal d'enclenchement du bloc 2 d'information éducative et à l'aide dn bloc 4 de démonstration audio-visuelle on reproduit à ltélèe les signaux de l'information éducative. Simultanément le bloc 4 est attaqué à partir du bloc de commande 3 de la capacité de travail par les signaux dn fond fonctionnel provenant du bloc du fond fonctionnel 31 (figure 4). En outre, au cours de l'ensignement, pour maintenir la réaction d'orientation de lleve on fait arriver à partir du bloc 30 les signaux d'estra-excitants aelon une loi aléatoire.
Les signaux indiqués sont débités par le magnétophone 115 (figure 21), dont l'enclenchement est commandé par le générateur des nombres aléatoires 116, et attaquent le bloc 4 (figure 1), Au cours de l'enseignement la présentation de l'information éducative est interrompue sur un signal provenant du pupitre 1 et on envoie le programme de tests à partir du bloc 3, simultanément on enregistre la réaction de l'élève à l'aide du bloc 14 des réactions, comme décrit plus haut. Si les indices de l'état de l'élève correspondent aux indices initiaux, on continue la présentation de l'information éducative.Si les indices sont modifiés, l'élève reçoit en fonction du caractère de ces modifications simultanément avec l'informatinn éducative ates signaux subsensoriels provenant du bloc 29 (figure 4) des signaux subsensoriels et on modifie le caractère des signaux du fond fonctionnel. En commutant le commutateur des voies 120 (figure 22) du bloc 31 du fond fonctionnel on débranche le bloc 117 du fond fonctionnel normal et on enclenche le bloc 118 du fond fonctionnel tonifiant ou le bloc 119 du fond fonctionnel freinateur.
Après un certain temps on répète le testage. S'il y a de nouveau un écart de l'état de l'élève par rapport à son état initial, on déclenche le bloc 29 (figure 4), des signaux subsensoriels et on enclenche le bloc 28 des signaux suggestifs, qui sont reproduits simultanément avec les signaux de l'information éducative et les signaux du fond fonctionnel.
Si après le testage l'écart de l'état de l'élève par rapport à l'état initial subsiste on débranche le bloc 2 (figure 1) de l'information éducative et on met en marche le bloc d'autotraining 27 (figure 4). La séance d'autotraining dure jusqu'au rétablissement complet de l'aptitude au travail de l'élève.
En outre, au cours de l'enseignement on enregistre les réponses de l'élève aux signaux de l'information éducative au moyen du bloc 9 figure 1) des réponses de ltélève et on compare celles-ci à l'aide du bloc de comparaison 10 avec le nombre de contrôle de réponses. Le résultat de cette comparaison permet à l'opérateur de prendre une décision pour suivre l'enseignement selon le programme donné ou bien pour modifier oe programme.
Le bloc 19 (figure 2) de stimulation biologique est prévu pour élargir les limites de commande de l'état de l'élève. Avant le début de l'enseignement on décèle les points électriquement actifs sur le corps de l'élève et on fixe sur ceux-ci des électrodes 127 (figure 24) sur lesquelles arrivent à travers le commutateur 128 les signaux impulsionnels provenant du bloc 19 (figure 23) de stimulation biologique. Le générateur 125 débite des impulsions, qui à travers le bloc 126 de formation des impulsions bipolaires attaquent le bloc 20 (figure 2) des électrodes. Les impulsions arrivant au bloc 121 (figure 23) d'appréciation de l'asymétrie attaquent l'indicateur sonore 122, à partir duquel par le circuit de contreréaction elles arrivent au bloc 123 de correction du niveau, au moyen duquel on maintient à un niveau constant l'intensité du courant indépendamment de la résistance des tissus. Le commutateur 128 (figure 24) raccorde à tour de rôle les électrodes au bloc 19 (figure 2) de stimulation biologique.
Si après le testage venant dans l'ordre, comme décrit plus haut, on dépiste un écart de l'état de l'élève par rapport à son état initial l'opérateur, selon le caractère de cet écart, peut enclencher le bloc 19 (figure 2) de stimulation biologique.
La sortie de l'amplificateur opérationnel OP, qui permet de capter une indication de mesure électrique sous la forme d'une tension de sortie u1, est reliée à l'entrée de l'amplificateur opérationnel OP reliée elle-meme à la thermistance R1 - par l'intermédiaire de la résistance à contre-réaction R2.
Dans le circuit conforme à la figure 1 se produit une tension de sortie ul, qui est proportionnelle à la valeur inverse l/R1 de la valeur de résistance R1 de la thermistance R1 (la thermistance est alors, pour raison de simplification, désignée par sa valeur de résistance R1 dépendant de la température).
L'équation exacte qui indique la façon dont la tension de sortie ul dépend des autres paramètres s'exprime comme suit R2 u1 = - u0 x R1 (11) De l'équation (11) on tire, en liaison avec l'équation (2), la relation suivante
En comparant l'équation (lia) avec l'équation (;a), on voit aussitôt que la tension de sortie ul est une fonction linéaire de la pression partielle de la vapeur d'eau p, lorsque l'équation (3) est satisfaite, c'est-à-dire lorsque le matériau est choisi de telle manière, pour la thermistance R1, que les facteurs figurant en exposants sont a = α et b = # .On doit se contenter éventuellement, dans la pratique, de voir la condition (3) remplie pour le moins approximativement, ce qui d'ailleurs est valable pour toutes les relations indiquées ici, même si dans un cas particulier, ce n'est pas spécialement précisé. La précision de mesure susceptible d'être obtenue dans chaque cas est, tout au moins pour la plupart des domaines d'applicattor tec.:n1-,ues, par exemple pour la technique de climatologie classique3 tout-a-fait suffisante et relativement élevée.
La résistance à contre-réaction R2 peut être alors une résistance fixe, lorsque la valeur de résistance, dépendant de la température, de la thermistance R1, varie avec une précision su@fi- sante conformément à l'équation (2), du point de vue de la précision de mesure visée. On a cependant la possibilité également d'agencer la résistance à contre-réaction R2 en circuit de linéarisation, afin de linéariser des écarts de la variation de la valeur de résistance de la thermistance R1 par rapport à la courbe de variation idéale.
En adjonction à, ou au lieu de cette disposition, on a la possibilité de modifier la tension d'alimentation uO, en vue d'obtenir, en fonction de la température, une tension de sorte u1 variant de façon linéaire avec la pression partielle de la vapeur d'eau, par-exemple en utilisant des circuits à contre-réactin correspondants.A cet égard, il y a cependant lieu de considérer que l'agencement de la résistance à contre-réaction R2 en circuit de linéarisation et la modification en fonction de la température de la tension d'alimentation uo servent uniquement à une correction de la variation en fonction de la température de la valeur de résistance de la thermistance R1, qui constitue dans tous les cas l'élément de structure essentiel pour l'obtention d'une indi- cation de mesure électrique dépendant de façon linéaire de la grandeur à mesurer. Ceci est valable également pour les circuits à prendre encore en considération ci-après, en vue de la réalisation du procédé conforme à l'invention.
En dehors du dispositif - c'est-à-dire aussi bien du circuit - conforme à la figure 1, on peut réaliser de manière simple un dispositif - c'est-à-dire un circuit - pour déterminer la déficience en humidité d'après Itéquation (8). La figure 2 montre un tel circuit.
En détail , le circuit conforme à la figure 2 est agencé comme se composant de deux circuits partiels A et B semblables dans une large mesure, et dont les éléments sont entourés chaque fois d'une ligne marquée en traits discontinus. En outre, les deux circuits partiels A et B sont agencés de la même façon que le circuit conforme à la figure 1. En fait, le circuit partiel A est même identique au circuit de la figure 1, ce qui se manifeste d'ailleurs par l'utilisation du mêmes chiffres de référence pour la thermistance R1 et la résistance à contre-réaction R2.Par différence avec la figure 1, l'amplificateur opérationnel est cependant désigné par le chiffre de référence OP1, étant donné que le circuit partiel B comporte aussi un amplificateur opérationnel, désigné par le chiffre de référence OP2.
Dans le circuit partiel B, l'une des entrées de l'amplificateur opérationnel OP2 est reliée à l'une des connexions d'une thermistance R3, à l'autre connexion de laquelle s'applique la tension d'alimentation + uO. La seconde connexion de l'amplificateur opérationnel OP2 est reliée au niveau de tension de référence, et la sortie de l'amplificateur opérationnel OP2 est reliée, par l'intermédiaire d'une résistance à contre-réaction R4, à l'entrée branchée de cet amplificateur opérationnel. La différence essentielle entre les circuits partiels A et B consiste en ce que la thermistance R3 est choisie de telle manière qu'il en résulte, pour sa valeur de résistance d'après l'équation (2), tout au moins approximativement, les valeurs 5,067 - et 6809 - pour les facteurs respectifs a et b figurant comme exposants, en concordance avec l'équation (7). Par ailleurs, la thermistance R3 ne constitue pas un élément d'un mesureur de l'humidité au LiCl, mais est maintenue à la température ambiante To. I1 s'ensuit, à la sortie du circuit partiel B, une indication de mesure électrique qui conformément à l'équation (lt varie de façon linéaire avec la pression de la vapeur de saturation.
de l'eau dans llatmosphère à étudier.
En reliant alors l'une à autre les sorties des deux circuits partiels A et B et en introduisant dans cette liaison, conformément à la figure 2, un instrument servant d'ampèremètre M éventuellement en série avec une résistance R5 désignée en traits discontinus sur la figure 2 - on fait ainsi passer, par l'intermédiaire de l'instrument de mesure M, un courant de compensation r, qui est directement proportionnel à la déficience en humidité j p En modifiant le circuit conforme à la figure 1, on arrive en outre à un circuit ou un dispositif pour la mesure de l'humidité relative de l'air x'.Ce circuit est représenté sur la figure 3. I1 se différencie du circuit de la figure 1 en ce que, au lieu d'une résistance fixe R2 (ou éventuellement aussi d'un cir cuit de linéarisation), on prévoit comme résistance à contre-réactis.
une seconde thermistance R2' qui, comme la thermistance R3 du circuit partiel B de la figure 2, est maintenue à la température ambiante - comme à la température du mélange gaz-vapeur d'eau à étudier - et dont les facteurs a et b figurant comme exposants dans l'équation donnant sa valeur de résistance présentent à nouveau les valeurs indiquées pour la thermistance R3.Etant donné que la tension de sortie de l'amplificateur opérationnel OP, avec la contreréaction choisie, est également proportionnelle à la résistance à contre-réaction, il s'ensuit, avec le circuit conforme à la figure 3 comme indication de mesure électrique, une tension de sortie u1 qui varie de façon linéaire avec le rapport de la pression partielle de la vapeur d'eau p et de la pression de saturation de la vapeur d'eau Plats et par suite de façon linéaire avec humidité relative de l'air xl.
Dans le cas où il n'est pas possible, avec les thermistances dont on dispose sur le circuit conforme à la figure 3, d'obtenir la précision de mesure nécessaire pour laquelle la mise en oeuvre de moyens auxiliaires de linéarisation présente des difficultés en raison de la différence des courbes caractéristiques de la pression partielle de la vapeur d'eau p d'une part et de la pression de la vapeur de saturation Psat' on peut déterminer l'hum dité relative de l'air x' avec le dispositif - cPest-à-dire le circuit conforme à la figure 4; celui-ci présente l'avantage particulier consistant en ce que, en adjonction à l'indication de mesure électrique dépendant de façon linéaire de l'humidité relative de l'air xl, on peut exploiter en même temps des indications de mesure qui dépendent de façon linéaire de la pression partielle de la vapeur dgeau, de la pression de la vapeur de saturation et de la déficience en humidité.
De façon détaillée, on arrive au circuit conforme à la figure 4, en reliant les sorties des deux circuits partiels A et B de la figure 2 aux entrées d'un diviseur de circuit analogue T servant à la formation du rapport, à la sortie duquel on peut capter alors une tension de sortie ul, proportionnelle à l'humidité relative de l'air x', qui peut ainsi être lue simplement sur un voltmètre S disposé à la sortie du diviseur de circuit T.En plus, on peut, conformément à la figure 2, relier l'une à l'autre les sorties des circuits partiels A et B par l'intermédiaire d'un ampèremdtre M, sur lequel on peut lire la déficience en humidité a p. En outre, le circuit conforme à la figure 4 est complété encore par deux autres voltmètres S1, S2 placés sur les sorties des circuits partiels respectifs A et B et sur lesquels on peut lire directement la pression partielle de la vapeur d'eau p comme aussi bien la pression de la vapeur de saturation Psat. De préférence, on agence, sur le circuit conforme à la figure 4, les résistances à contre-réaction R2, R4 en circuits de linéarisation dans les deux circuits partiels A et B, en vue d'atteindre pour les grandeurs mesurées la précision la plus grande possible.
A coté des avantages expliqués ci-dessus, qui résultent de leur courbe caractéristique spécifique de température de résistance, l'utilisation de thermistances avec des mesureurs d'humidité au LiCl procure encore des avantages également du point de vue de la construction mécanique, qui doivent être mieux expliqués ci-après en corrélation avec les figures 5 et 6 du dessin. En particulier, la figure 5 montre en vue de dessus une forme de réalisation préférée d'un appareil de mesure de l'humidité au LiCI conforme à l'invention, tandis que la figure 6 représente une vue en coupe transversale de l'appareil de la figure 5.
L'appareil de mesure de l'humidité des figures 5 et 6 comporte, comme élément de base, une plaque de conducteur 10 en matériau isolant, en particulier en matière plastique, pourvue des deux côtés de voies conductrices 12, et en outre deux pièces de contact 14. Dans la partie médiane de la plaque de conducteur, est prévue une ouverture 16 dans laquelle est insérée une thermistance 18 en forme de plaque circulaire. L'épaisseur de la plaque de conducteur 10 est choisie de préférence égale à l'épais- seur de la thermistance 18.
Il est à noter que dans les deux exemples précédemment décrits, la monture de la pierre est indissociable du reste du bijou. C'est pourquoi, il convient de préciser qu'il ne s'agit pas là d'une obligation.
L'invention prévoit en effet la réalisation d'un élément modulaire de monture tel que, par exemple, l'élément17 représenté figure 5.
De même que pour le pendentif représenté figures 3 et 4, cet élément modulaire 17 est réalisé en deux parties annulaires. La seule différence qui existe cependant entre ces deux modes de réalisation, est que, dans le cas du pendentif, les deux parties ont des dimensions relativement importantes, tandis que dans le cas de l'élément modulaire, les dimensions des deux parties sont de préférence réduites au minimum.
il est clair qu'un élément modulaire tel que celui représenté figure 5 peut etre facilement soudé et par conséquent peut servir à la réalisation de toutes sortes de bijoux.
Avec référence à la figure 6, la bague 18 dont seule la partie supérieure a été représentée comprend une monture 19 réalisée en une seule pièce avec l'anneau 20, et destinée à porter une pierre 21 présentant une taille brillant.
Cette monture qui 19 se présente sous la forme d'une pièce plate d'épaisseur égale à celle de l'anneau 20 est munie dfune encoche 22 ouverte à sa partie supérieure (ouverture 22'), et qui présente une forme complémentaire à celle du profil axial de la pierre 21, dans la partie taillée en pointe située au-dessous du feuilletis, Les parois de ltencoehe 22 présentent une forme concave (concavités 23) par exemple en V, de manière à pouvoir enchâsser la pierre 21 dans sa partie inférieure de part et d'autre de son profil axial.
L'encoche 22 est surmontée, de part et d'autre de son ouverture par deux protubérances latérales 24 susceptibles d'être refoulées, par exemple par montage sur le feuilletis de la pierre 21.
Il est bien clair qu'au départ, la pierre peut tre facilement disposee dans l'encoche 22 par l'ouverture 22', de manière à ce que les parties angulaires de son profil axial soient enchâssées dans les concavitées 23 des parois de l'encoche 22. La fixation définitive de la pierre 21 sa'obtint en refoulant le métal des protubérances 24 contre le feuilletis (partie hachurée 25) et en rectifiant la face supérieure de la monture pour l'amener au niveau de la face supérieure de la pierre (ligne tiretée 26).
La présente invention se rapporte à une pièce à main ou contreangle chirurgical, plus particulièrement à usage dentaire, comportant un manche tubulaire dans lequel est logé un arbre de transmission de manière à pouvoir tourner, tandis qu'il est empoché de se déplacer dans le sens longitudinal. L'une des extrémités de cet ambre est fixée par vissage à une pince de serrage pourvue de fentes servant à recevoir un outil, cette pince étant logée dans un arbre creux qui entoure l'arbre de transmission, de sorte qu'elle puisse coulisser axialement par rapport à l'arbre creux mais non pas tourner. Son extrémité fendue présente une forme conique, entourée de l'extrémité de l'arbre creux, qui présente une forme conique correspondante.
L'arbre de transmission aussi bien que l'arbre creux porte à une certaine distance de la pince de serrage une roue servant g les faire tourner, l'une de ces roues de réglage étant à l'égard de la rotation solidaire de l'arbre de transmission et l'autre de l'arbre creux. Les deux roues sont disposées côte à côte et le manche tubulaire présente un jour donnant accès à au moins l'une des deux roues; ce jour est obturable par une douille de protection mobile qui entoure le manche tubulaire.
Dans le cas d'un contre-angle de ce genre, connu par le modèle d'utilité allemand 7 009 641, la douille de protection, ouverte seulement à ses deux extrémités et présentant du reste une paroi cylindrique ininterrompue, à l1exception d'un jour en forme de fente longitudinale, est logée sur le manche tubulaire de manière à pouvoir coulisser axialement.Mis à part le fait que le coulissement longitudinal de la douille de protection pour dégager ou recouvrir les jours du manche tubulaire est assez malcommode pour le praticien, la présence du jour de la douille en forme de -fente axiale dans laquelle est engagée une tige de butée faisant radialement saillie du manche tubulaire, permet, plus particulièrement au cours du travail dans un laboratoire technique dentaire, la pénétratinn d'impuretés telle que la poussière de meulage et de fraisage à travers les jours du manche tubulaire à l'intérieur du contre-angle, de sorte que l'encrassement résultant de la fente longitudinale qui a lieu en heme temps, rend plus difficile le coulissement de la douille de protection et par suite l'aetionnementdes roues de réglage des arbres, à moins que leur fonctionnement soit même tout à fait empêché, ce qui rend moins effi cace ou impossible le serrage d'un outil dans les mâchoires de la pince de serrage. En outre, les impuretés pénétrant à l'intérieur du eontre-angle peuvent encrasser les paliers, logés à l'intérieur du manche tubulaire, de l'arbre de transmission ou de l'arbre creux entourant ce dernier et rendre ainsi le contre-angle inutilisable.
La présente invention a pour objet la réalisatxon d'un contreangle chirurgical ou dentaire du type décrit au préambule, où le déplacement sans entrave de la douille de protection sur le manche tubulaire est assuré indéfiniment et où la pénétration de saletés ou impuretés à l'intérieur du contre-angle est évitée.
Le but visé est atteint suivant l'invention pour un contreangle du type décrit ci-dessus, du fait qu'entre le manche tubulaire et la douille de protection montée sur ce dernier de manière à pouvoir tourner et présentant des jours correspondant aux jours du man che, il est disposé une rondelle d'étanchéité, logée à proximité de l'extrémité de la douille de protection tournée vers l'outil, dans une gorge annulaire du manche et/ou de la douille de protection.
La rondelle d'étanchéité proposée interdit, par un effet de barrage, aux impuretés provenant de l'extrémité portant l'outil de pénétrer dans la zone entre la douille de protection et le manche tubulaire. De cette manière, on empêche les impuretés de passer par les jours du manbhe à l'intérieur du contre-angle. Et il est exclu que cet encrassement porte préjudice à la plus où moins grande facilité de rotation de la rondelle d'étanchéité, qui dépend de la nature et de l'élasticité du matériau dont elle consiste ; il en est de meme pour la facilité d'actionnement des roues servant à faire tourner les deux arbres et pour toutes les fonctions du contre-angle.