INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque l'ordre est CHEMINEMENT, CHEMINEMENT = O, la sortie de l'inver 298 estunUN et du courant traverse 1R. Les inverseurs 294 et 296 sont invalidés la sortie du circuit NON-ET 290 est un UN (entrées 0-0), et la sortie du circuit-porte NON-ET 292 est un UN (3,2 km à l'heure = O, CHEMINEMENT = O). lorsque l'ordre ARRET DE STATION est lancé, SST = UN, car la porte 284 est un circuit-logique OU, la sortie du circuit NON-ET 290 est un ZERO, et la sortie de l'inverseur 294 est un UN, du courant traversant 2R. Ceci est pareil lorsque l'ordre est 1,6 km à l'heure. Il persiste donc jusqu'à ce que le pôle nord dans la station soit détecté et que la vitesses de CHEMINEMENT soit commandée ou ordonnée.Dans la situation précé- dant les portes automatiques, l'ordre ARRET DE STATION se transforme en vitesse de CHEMINEMENT jusqu'à ce que les portes s'ou vrcnt et que la vitesse normale soit reprise.
Lorsque le véhicule 10 progresse à 3,2 km à l'heure et que 1'ARRET DE STATION est commandé, 3,2 km à l'heure = ZERO et ARRET DE STATION = UN. Du courant traverse alors 2R, comme expfi- qué plus haut, pour les ordres 1,6 km à l'heure et SST; le véhi- cule commence par descendre à 1,6 k-- à l'heure, puis passe à sa vitesse de CHEMINEMENT et s'arrête finalement complètement.
Comme le nom le suggère, la fonction du circuit de la Fig. 12 est de produire un signal en pente à envoyer au dispositif de commande de traction 62. Les parties principales du géné- rateur de traction sont des amplificateurs opérationnels 304, 306, 308 et un commutateur analogique 310.
Le signal du dispositif de commande de référence manuelautomatique (rig. 11) est développé sous la forme d'une tension dans la résistance 312 et est appliqué à l'entrée négative de l'amplificateur opérationnel 304. L'entrée positive est produite dans la résistance 314. La sortie de l'amplificateur opération- nel 304 est, commandée par le réseau de blocage de l'accélération V indiqué dtune manière générale en 316, e1; par le réseau de blocage de la décélération V indiqué d'une manière générale en 318.
Le réseau 316 comprend un diviseur de tension 320, 322 connecté entre -12v et la masse5 et une diode 32k connectée entre 320 et 322 pour polariser son anode sur une tension négative.
Le réseau 318 comprend également un diviseur de tension 326, 328 connecté entre +12V et la masse, et une diode 330 connectee entre 326, 328 pour polariser sa cathode sur une tension positive. Le point P entre la cathode de la diode 324 et l'anode de la diode 330 est identifié et on s'y référera plus loin en décrivant le fonctionnement du circuit.
La sortie de l'amplificateur opérationnel 304 est essen tellement produite dans la résistance 332 qui est appliquée à l'entrée négative de l'amplificateur opérationnel 306; la borne positive de l'amplificateur opérationnel 306 est connectée par la résistance 334 à la masse. Dans le trajet de réaction de l'amplificateur opérationnel 306, se trouve un condensateur 336 shunté par un transistor à EFFET DE CHAMP 338. Le point Q de l'ampli- ficateur opérationnel 306 est connecté à la borne d'entrée posi- tive de l'amplificateur opérationnel 304 par la résistance 340.
La sortie Q de l'amplificateur opérationnel 306 est connectés à l'entrée du commutateur analogique 310. La sortie du commuta- teur analogique 310 est connectée à une extrémité à un diviseur de tension comprenant les résistances 342, 344, celles-ci étant renvoyées à la masse.
La sortie Q est connectée à l'entrée négative de l'am- plificateur opérationnel 308 par les résistances 346, 348 connectées comme indiqué aux dessins. L'amplificateur opérationnel 308 comprend la résistance de réaction 350.
La résistance 352 est connectée entre la porte du transistor à EFFET DE CHANP 338 et le drain. L'autre côte de la porte du transistor à EFFET DE CHAMP 338 est connecté par uns diode 354 au collecteur d'un transistor 358. La cathode de la diode 354 est connectée à -12V par la résistance 356.
Cette propriété avantageuse n'a pas été observée dans des conditions où le pH était supérieur à 3,0. En outre, quand la vitesse de filtration était audessus de 30 ml/40 s, on n'avait besoin que de quelques minutes pour réaliser la filtration sous vide et obtenir un gâteau de filtrage à haute teneur en solides. Quand la vitesse de filtration était comprise dans la gamme de 2 à 10 ml/40 s, le filtrage exigeait une heure ou plus et les gateaux de filtrage avaient de faibles teneurs en solides.
Exemple 13 Ces essais ont été effectues sur de la boue activée venant du traitement secondaire d'effluents d'usine de ptte au sulfite au moyen de systèmes d'aération ou d'oxygénation intensive. Les produits de biomasse décantés ont présenté des teneurs en solides et d'autres propriétés physiques tout à fait variables, en fonction des conditions d'opération et des compositions d'effluent.
La procédure d'essai de l'exemple 3 a été utilisée. le pH de traitement a varié de 2 jusqu'au pH mesuré pour l'échantillon utilisé. Le traitement à chaud a été attentivement contrôlé pour tous les échantillons en chauffant rapidement à 90 à 920C, cette opération étant suivie d'un filtrage immédiat. L'acide utilisé dans tous les essais était l'acide sulfurique, suffisant pour abaisser le pH à la valeur donnée.
VITESSES DE FILTRATION DE LA BIOMASSE TRAITEE Système à oxygénation. 2,79 de solides Système à aération, 1 7% de solides Essai n0 E2 [ Vitesse, ml/40 s Essai n0 gt Vitesse ml/40 s 1 2,1 114 6 2,1 230 2 3,1 78 7 3,1 122 3 4,0 23 8 3,9 88 4 5,0 16 9 7,4 14 5 7,7 8 Les essais 5 et 9 ont été effectués au pH naturel de la biomasse Il est évident que l'acidification de la biomasse à un pli inférieur à 4, suivie d'un chauffage à 900C, augmente considérablement la vitesse de filtration.
Exemple 14 On a utilisé dans ces essais une boue activée venant de traitement secondaire d'effluents d'usine de pâte au sulfite au moyen d'un système d'oxygénation intensive. La procédure d'essai de filtrage était celle de l'exemple 3.
Les échantillons 1 à 5 ont été acidifiés avec de l'acide sulfurique au pH indiqué ci-dessous, chauffés rapidement à la température indiquée et filtrés immédiatement, Les échantillons 6 à 9 ont été traités de manière similaire, excepté que la température a été maintenue pendant 30 mn avant filtrage.
Il est évident que l'acidification à un pH aussi bas que 2 ne suffit pas pour produire les vitesses de filtration rapides désirées, à moins qu'on ne prévoie aussi un chauffage à environ 800C.
Biomasse : traitement, digestion
TABLEAU IV Effet antioxydant des complexes de nickel Example Durée RBOT, Minutes 1 Néant (huile de base) 37 2 1 % de [2,2'-thio-bis(4-tert-octylphénolato)]-n butylamine de nickel 60 3 1 % de Mélauge A 80 4 1 % de di(4-méthyl-2-pencyl)dithiophosphate de nickel 180 5 0,25 % de dibutyldithiocarbamate de nickel 230 Exemple 15 On a utilisé de la boue activée produite par le mffime procédé que dans l'exemple 14.Un échantillon frais de ce matériau contenait 2,4X de solides et avait un pH de 8,4. Un volume d'un litre de ce matériau a été traité avec 1,7 ml (3,1 g) d'acide sulfurique concentré pour réduire le pH à 2,3. Cet échantillon a été chauffé rapidement à 900C puis filtré. La vitesse de filtration, mesurée par la procédure donnée dans L'exemple 3 était de 98 ml/40 s. Le volume de filtrat total était de 890 ml. La demande chimique et biologique en oxygène (DCO, DBO) de ce filtrat était de 1400 et 533 ppm, respectivement. Le gateau de filtrage de la biomasse traitée à l'acide contenait 23% de solides et avait un poids sec de 19,2 g.Le traitement à l'acide et à la chaleur s'est traduit par une déshydratation de près de 90Z de la biomasse originale, alors qu'il n'a produit des solides solubles que dans la proportion de 2% du contenu original de solides. Pour obtenir cette valeur, la DCO du filtrat, exprimée en pourcent de la totalité des solides de l'échantillon, a été corrigée en soustrayant 3,36Z, ce qui correspond à la DCO d'un filtrat de boue non traitée, calculée sur la mtme base que dans l'exemple 9.
Un second volume d'un litre de boue activée a été traité comme cidessus mais avec de l'anhydride sulfureux au lieu d'acide sulfurique. L'anhydride S02 a barboté dans la biomasse jusqu'à l'obtention d'un pli de 2,2, ce qui a exigé 7 g ou 29,2X des solides de la boue. Après chauffage, la vitesse de filtration était de 91 ml/40 s. Le volume total de filtrat était de 875 ml.
Les analyses de DCO et de DBO pour ce filtrat ont donné 1450 et 823 ppm, respectivement. Le contenu en solides du gâteau de filtrage était de 23X et le poids sec de 19 g. Le poids de S02 nécessaire pour correspondre à l'action de l'acide sulfurique était de plus du double. La DBO du filtrat venant du traitement au S02 était aussi nettement supérieure à celle obtenue en utilisant de l'acide sulfurique.
Exemple 16 Un volume de huit litres de la boue activée de l'exemple 15 contenant 2,45 de solides a été traité avec 13 ml de Il2504 concentré, en agitant vigoureusement pour obtenir un pH de 2,1. La boue acidifiée a été chauffée à 900C pendant 30 mn et filtrée immédiatement à travers un papier Whatman n0 1 dans un appareil de filtrage sous vide à entonnoir de Buchner de grandes dimensions.
Le volume total du filtrat a été de 6925 ml, contenant environ 0,5Z de solides.
Les DBO et DCO de ce filtrat étaient de 650 et 1710 ppm, respectivement. Le filtrat a été concentré par évaporation sous vide jusqu'à 8X de solides pour faciliter l'analyse chimique. Le gflteau de filtrage humide a été dilué avec de l'eau pour former un coulis qui a été séché par pulvérisation en utilisant une température d'entrée d'air de 2320C. Les solides séchés étaient de couleur marron clair. Le filtrat concentré et le gâteau de filtrage sec ont été analysés chimiquement comme cela est résumé dans les tableaux I et Il.
Tableau I Analyse de la boue conditionnée et du filtrat
Analyse : en pourcentage, calculé Filtrat Gâteau de filtrage de boue sur une base sèche, excepté pour séché par pulvérisation le contenu en solides.
Le générateur de caractères 78 et le circuit logique de commande du chariot 79 reçoivent les signaux de commande d'impression sur la ligne 80 au cours du fonctionnement de l'appareil pour effectuer l'impression des caractères.
La mémoire de fonte 81 conserve en mémoire une fonte de caractères préalablement choisie.
La mémoire de fonte 81 conserve effectivement en mémoire un code de longueur de passage des caractères de la fonte ainsi que d'autres variables, telles que le poids des lignes, c'est-à-dire le nombre des gouttes, deux ou trois, qui peuvent être nécessaires pour des parties des caractères, la hauteur des caractères, les opérations de répétition du balayage qui impliquent l'utilisation de plusieurs balayages qui sont identiques, etc..
On notera que diverses colonnes du T des figures 5a à 5c sont répétables étant donné qu'elles présentent le meme dessin dans les regions de balayage supérieure et inferieure. Des balayages répétables sont rencontrés dans d'autres parties de ces caracteres ainsi que dans d'autres, caractères contenus dans la mémoire de fonte.
Le générateur de caractères 78 reçoit les informations de caractères de la mémoire de fonte 81 et décomprime ces informations, les convertissant en un courant de bits en serie qui est appliqué à un registre à décalage 83 qui comporte des positions binaires 1 à 40 correspondant aux emplacements des bits de chaque balayage vertical au cours de l'impression.
Au cours de l'impression les segments ou configurations de gouttes sont entrés par le générateur de caractères 78 dans le registre à décalage 83, ces segments etant représentatifs des balayages de trame verticaux successifs requis pour produire les caractères. Les gouttes individuelles à imprimer sont chargées de façon variable par un signal de sortie applique sur la-ligne 85 par l'amplificateur de tension de charge 86, la charge variable, en combinaison avec une tension de déviation constante, comme il est bien connu dans la technique résultant dans le positionnement de chaque goutte à imprimer à un emplacement particulier dans le sens vertical de chaque colonne. Les gouttes qui ne sont pas necessaires pour l'impression sont dirigées sur la gouttière 53 (figure3).En poutre, comme on le decrira, -des gouttes de garde sont convenablement insérées en nombre variable pour supprimer efficacement les problèmes de fusionnement et d'éparpillement qui sont autrement rencontrés. Dès qu'une configuration de gouttes de balayage vertical est entrée dans le registre à décalage 83, le registre à décalage 83 serait dans les-circonstances ordinaires, décalé pas-à-pas à partir de la position de droite 40 vers la position 1 et les gouttes individuelles 1 à 40 de chaque balayage seraient dirigées vers le document imprime 7 ou vers la gouttière de la façon requise.
Ainsi, le registre à décalage 83 serait décale suivant une base cyclique régulière afin d'imprimer les gouttes de chaque balayage vertical. Conformement à la présente invention, cependant, des gouttes de garde sont insérées, sur une base prédéterminée pour chacun des segments noirs et blancs rencontrés en arrêtant l'avance du registre à décalage 83, c'est-à-dire en le mettant dans un mode d'attente. Cette disposition est telle que le processus' utilisé dans la technique habituelle, qui consiste à décaler le registre et à incrémenter le compteur de position de gouttes d'une unité pour chaque goutte, est interrompu pour permettre la formation de gouttes de garde entre les gouttes représentées par les données du registre à decalase 83.Chaque fois que ceci se produit, des gouttes de garde sont produites, ces gouttes étant dirigées sur la gouttière 53 (figure 3) de la même manière que les gouttes non chargees-rencontrées au cours d'un balayage normal quelconque des positions 1 à 40.
L'importance de la charge ou l'absence de charge fournie par l'amplificateur 86 est déterminée par le réseau sommateur 87 qui reçoit ses signaux d'entrée de plusieurs convertisseurs numérique/analogique (DAC) désignés respectivement par les références 90j 91 et 92. Le convertisseur principal DAC 90 établit un niveau de tension primaire compris à l'intérieur de l'intervalle de tension requis pour que les gouttes soient imprimées dans chacun des emplacements 1 à 40. Le convertisseur d'induction DAC 91 fournit sous la commande du circuit à retard d'induction 91A un facteur de correction au réseau sommateur 87 pour compenser les effets de l'induction entre les gouttes successives d'un courant.Le convertisseur DAC Aero 92 reçoit un signal d'entrée du circuit de -consultation de table 95 dans lequel sont mises en mémoire des données empiriques qui produisent un facteur de correction sur la sortie du convertisseur 92 qui le transmet au réseau sommateur 87. Ce facteur de correction a, principalement pour but de corriger les effets de la trainée entre les gouttes mais produit également un facteur de correction sur la sortie du convertisseur 92 qui est basé sur les longueurs des segments noirs, des segments blancs et sur les relations entre ces segments de même que sur les relations entre les gouttes à l'intérieur des segments et entre les segments.
Il existe d'autres procédés pour additionner (ou combiner) les contributions des conditions principales, de correction des effets d'induction et de correction des effets aérodynamiques. Ainsi, un reseau de sommation numérique pourraît être utilisé avant la conversion en un signal analogique effectuee par un unique convertisseur numérique/analogique.
Le circuit 95 fournit également des signaux d'entrée sur deux lignes pour produire, au total, quatre états possibles: O, 1, 2 et 3 représentatifs respectivement de O goutte de garde, 1 goutte de garde, 2 gouttes de garde et 3 gouttes de garde, telles que celles produites, dans la configuration "1032" précédemment décrite en se référant à la figure 2. Ces états de commande sont appliqués au circuit logique 100 d'insertion des gouttes de garde dans les segments noirs.
Le circuit logique 100 actionne à son tour le circuit de commande d'insertion 101. Le signal de sortie du circuit de commande d'insertion 101 présent sur la ligne 102 est appliqué par la ligne 102a au registre à décalage 83 et par la ligne 102b au compteur 96 de position des gouttes. Le signal de commande applique sur la ligne 102 sert à empêcher l'avance du registre à décalage 83 pendant la période de temps nécessaire pour produire le nombre exact de gouttes requis tel que 1, 2 ou 3 gouttes ou O goutte de la-maniere déterminée par le-circuit logique 100. Ainsi, le registre à décalage 83 et le compteur de position des gouttes 96 sont effectivement arrêtés pendant ces périodes.Des que le temps des gouttes de garde, qui est variable, est terminé, le registre à décalage 83 et le compteur dé position de gouttes 96 sont à nouveau incrementés, On notera que le circuit de consultation de table 95 reçoit des signaux d'entrée du circuit 97 de position de la goutte divisée par 2, du compteur de position par rapport à la goutte de tête 98 et du circuit-de correction des termes intermédiaires 99 ainsi que des signaux d'entrée des positions de goutte 2, 3 et 4 du registre à décalage 83 qui représentent les états de charge des gouttes qui suivent immédiatement la goutte en cours d'impression.
Un certain nombre d'emplacements de gouttes du registre à décalage 83 sont contrôles par la ligne 105 et appliqués par la ligne 105a au circuit logique d'insertion des gouttes de garde dans les segments blancs 106 ainsi que par la ligne 105b au. circuit 108 de fin de balayage anticipée. Comme précédemment décrit, dans certaines circonstances, il est nécessaire que des gouttes de garde soient fournies même pour les segments blancs.Ceci est effectué sous la commande du circuit logique 106 dont le signal de sortie est appliqué au circuit logique de commande d'insertion 101 qui, à-son tour, arrête le--registre à décalage 83 et compteur de position des gouttes 96 en leur appliquant un signal sur la ligne 102 (et respectivement sur les lignes 102a et 102b) afin de produire le nombre de gouttes de garde requis dans de tel les circonstances.
Les dispositions réalisées conformément à la présente invention sont telle que les problèmes de positionnement des gouttes rencontrés jusqu'à présent sont efficacement supprimés et que l'impression est de qualité superieure.
Bien que l'on ait décrit dans ce qui précède et represente sur les dessins les caractéristiques essentielles de l'invention appliquées à-un mode de réalisation préféré de celle-ci, il est évident que l'homme de l'part peut y apporter toutes modifications de forme ou de détail qu'il juge utiles sans pour autant sortir du cadre de ladite invention.
L'invention se rapporte d'une façon générale à un procédé de préparation directe de dérivés acylés d'acides -aminés contenant un maximum de 6 atomes de carbone, et elle concerne, plus particulièrement, un tel procédé pour la préparation directe de dérivés acylés de l'acide aspartique, de la leucine,(acide a-amino-isocaprorque) et de dérivés de semi-aldéhyde d'acide aspartique.
La première synthèse chimique efficace de la leucine a été réalisée par ce que l'on appelle la synthèse de Strecker. Ce procédé implique la réaction mutuelle de l'isovaléraldéhyde avec l'acide cyanhydrique et l'ammoniac pour donner de ltaminonitrile qui, lors de l'hydrolyse avec unaacide minéral, se transforme en leucine racémique. Les réactions chimiques impliquées dans une telle synthèse sont :
lies nitriles de formule I, dans laquelle R1 est le groupe cyano, peuvent de façon usuelle, par exemple par réaction avec l'acide azothydrique ou un de ses sels, être transformés en lesScomposés de formule I correspondants dans lesquels R1 représente un radical 5-L1H]-tétrazole.
La réaction a lieu de la façon usuelle, en particulier dans un solvant inerte, comme un hydrocarbure aromatique ou araliphatique, par exemple dans le benzène~ou le toluène, dans un éther, par exemple le diéthyl éther ou le tétrahydroruranne, dans un sulfoxode, par exemple le diméthylsulfoxyde, ou surtout dans un N,N-dialcoylcarboxamide, par exemple le diméthylformamide, à basse température, température ambiante ou température modéré- ment élevée, si nécessaire, par exemple entre -25 et 1100 C.
L'acide azothydrique peut avantageusement être préparé in situ par action d'un acide protonique en particulier faible comme un acide carboxylique ou un halogénure d' ammonium, -par exemple de l'acide acétique ou du chlorure d'ammonium, sur l'un de ses sels, comme les sels de métal alcalin ou d'ammonium, par exemple sur l'azidure de sodium ou d'ammonium et le faire réagir sans l'isoler.
L'invention concerne aussi les modes de réalisation du procédé selon lesquels on part d1un composé obtenu dans une étape quelconque comme produit intermédiaire et on effectue les opérations manquantes5 ou on enploie un produit de départ sous forme d'un sel et/ou d'un racémate ou en particulier on le forme dans les conditions de la réaction.
C'est ainsi qu'on peut, dans l'oxydation de composés de formule II, dans lesquels Z est un groupe formyle Z' se -trouvant éventuellement sous forme d'un hydrate, partir d'un composé styrylique correspondant ou du composé hydrokyméthyle correspondant ou d'un de leurs esters, par exemple avec de l'acide chlorou bromhydrique ou d'un acide alcane{inféri-eur)carboxylin.ue. Il se produit intermédiairement l'aldéhyde correspondant qui est oxydé selon l'invention.
li'oxydation a lieu de façon usuelle avec un agent d'oxydation en solution neutre ou acide, comme en solution aqueuse de permanganate de potassium ou avec une solution acide, par exemple sulfurique de chromate, par exemple à la température ambiante ou en chauffant. L'oxydation d'un composé hydroxyméthyle estérifié comme mentionné peut en outre être réalisée par réaction avec-le soufre et une amine secondaire, par exemple avec la morplioline, et hydrolyse ultérieure, de préférence acide du thioamide formé, par exemple au moyen d'aciae chlorhydrique.
De plus, on peut, lors de la séparation d'eau, d'acide ou d'alcool décrite précédemment d'une aldoxime éthérifié de formule II, dans laquelle Z est un groupe hydroxylminomêthyle éventuellement estérifié ou amidifié, partir de l'aldéhyde correspondant, dans lequel Z est le groupe formyle et faire réagir ensuite avec lthydroxylaT;ine en présence d1un acide, par exemple un acide carboxylique ou un acide organique sulfonique, ou d'un anhydride d'acide, comme un halogénure, si nécessaire en présence d'un sel mCtallique d'un acide carboxylique ou d'une base organique azotée.Il se forme intermédiairement l'aldoxime correspondante ou un de ses esters, qui réagit ensuite selon l'invention.
On peut ensuite par exemple chauffer à 100-15000 avec l'hydroxylamine et le chlorure de benzyle dans un xylène ou faire réagir avec l'hydroxylamine, l'acétate de sodium et l'acide acétique. En partant d'aldéhydes de formule II, dans lesquels n est égal à O, il se forme pendant l'oximation, par exemple par réaction avec le chlorhydrate d'hydroxylamine un sel alcalin d'acide~carboxylique, comme l'acétate de sodium, dans un alcanol, par exemple dans le méthanol ou l'éthanol, d'abord un dérivé d'isoxazole de formule qui, par dissolution dans une base et traitement ultérieur par un acide, par exemple avec un acide minéral, comme l'acide chlorou bronhydrique, donne le nitrile correspondant de formule I.