INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
tien que le rapport pondérai qu trimellitate par rapport à l'ester du r-entaérythritol dans l'huile de base selon l'invention soit généraiement dans lintervalle spécifié, le rapport optimum dépend de la constitution de l'ester de pentaérythritol et de l'ester trimellitate.En général, ce rapport pondérai optimum peut être obtenu approximativematt conformément à l'équation Rapport pondéral optimum approximatif :###### danslaquelle VB est la visoosité initiale désirée à 99 C en centistokes dans la réalisation d'huile à préparer, laquelle viscosité initiale est choisie dans l'intervalle des viscosités allant de 5,0 à 5,5 centistokes, VpE est la viscosité initiale à 990C de l'ester de pentaérythritol @t t VTME est la viscosité initiale à 990C du triméllitate.En général, plus la teneur moyenne en atomes de carbone des portions d'acidesaLkanolques de l'ester de pentaérythhritol est élevée, plus la viscosité initiale à 990C est élevée Par conséquent, en passant d'une réalisation de l'invention à une autre dans laquelle la teneur moyenne en atome da carbone de la portion acide alkanoique de l'ester de pentaérythritol est plus élevée que dans la première, la teneur moyenne en atomes de carbone des portinns alkanols du tnméllitate, le rapport pondéral du triméllitate par rapport à l'ester de pentaérythritol ou à la fois la teneur moyenne en atomes de carbone et le rapport pondéral doivent être réduits pour obtenir la viscosité initiale à 990C de la première réalisation.
Lors du déplacement de la pièce 90 sous l'action de son ressort 102 après levée du verrouillage de 11 organe 18, le tube '16 se trouve sollicité vers le haut ce qui permet à la bille 110 de se déplacer légèrement vers l'extérieur endirection radiale et de libérer ltencoche 114 du tiroir 98.
Ce dernier peut alors gagner sa position d'alignement de chaîne sous l'action de deux ressorts îîgTogés dans deux alésages parallnles 120 du tiroir 98 et comprimés chacun entre le fond de l'alésage correspondant et un poussoir 122 normalement en butée sur le boîtier 28.
Le tiroir 98 peut, comme représenté, être équipé d'un deuxième relais 124 apte, une fois mis à feu le relais 96, à provoquer l'explosion d'une série de charges pyrotechniques ou "booster"126.
Le fonctionnement de la fusée 10 décrite ci-dessus est le suivant Lors du largage de la bombe équipée de la fusée 10, le câble de traction qui est relié à l'avion porteur extrait le flexible 60 du passage 62 de la vis 48. Le percuteur 20 se trouve libéré de sorte que éolienne 46 commence à tourner et que l'amorce 32 allume les cordons pyrotechniques 34a et-34b.
Après une rotation d'une dizaine de tours de l'éolienne, la pièce d'appui 54 aété déplacée vers le nez de la fusée 10 jus qutà venir en butée sur le boîtier 28.
En fin de combustion, les cordons 34 mettent à feu le relais 36. Le piston 40 se déplace en direction de la vis 48 après cisaillement de la goupille 42 entraînant avec lui l'organe de verro illage 18. La pièce d'extrémité 90 est déplacée vers le haut par le ressort 1Q2 ce qui libère l'ennble des éléments 68 et 70. SOus l'action du ressort 72, ces éléments s'écartent l'un de l'autre ce qui permet au percuteur 74 de gagner sa position d'alignement en appui sur la butée 78. Pendant ce temps, le déplacement du tube 116 a permis à la bille 110 de se déplacer radialement versltextérieur. Le tiroir 98 sous l'action du ressort 118 a gagné sa position d'alignement de chaîne dans laquelle le relais 96 se trouve dans l'alignement du passage 94 ménagé dans la pièce 92. La fusée 10 est alors armée.
Lors de l'arrivée au sol de la bombe, les éléments 68 et 70 se trouvent sollicités en rapprochement l'un vers l'autre, sot de par les forces d'inertie agissant directement sur eux en cas de choc frontal de la bombe notamment, soit par l'action conjuguée des surfaces en creux 106 et 108 en cas de choc latéral de cette bombe. Le percuteur 74 vient frapper l'amorce 80 qui enflamme le relis 96 qui est à ce moment aligné avec les passages 82 et 94. Le relais 96 provoque l'explosion des charges 126 par l'intermédiaire du relais 124 et ainsi ltexplosion de la bombe.
il est bien entendu que l'invention n'est pas limitée aux seuls modes de réalisation décrits ci-dessus et que de nombreuses modifications peuvent être apportées sans sortir du cadre de la présente demande.
La stabilisation inertielle d'un véhicule spatial, et en particulier d'un satellite, a déjà été proposée, not-am- ment dans les brevets NO 3 493 194 du 3 février 1970 et N" 3 270 985 du 6 octobre 1966 des Etats-Unis d'Amérique.
Le premier de ces brevets décrit un mode de stabilisation à trois volants d'inertie dans une disposition trirectangulaire, tandis que le second brevet décrit un mode de stabilisation à un seul volant orientable par un opérateur.
Parallèlement à ce problème de stabilisation se pose, en particulier sur un satellite, un second problème lié à la fourniture du courant électrique permettant d'assurer les servitudes du bord - d'une part, les cellules solaires habituellement mises en oeuvre pour ce faire sont bien utilisées dans les périodes d'insolation mais sont, par contre, inopérantes pendant les périodes d'ombre ; - d'autre part, la tension de bord doit rester sensiblement constante malgré les variations, soit du générateur par défaut d'ensoleillement ou vieillissement des cellules, soit de la charge. On a donc envisagé d'assurer le stockage de énergie solaire sous forme chimique, par accumulateur, ou sous forme mécanique, par volant d'inertie formant générateur.
Les tentatives faites pour utiliser un volant d'inertie tout à la fois pour la stabilisation ainsi que pour le stockage et la restitution d'énergie se sont toutefois heurtées à certaines difficultés.
En effet, un volant d'inertie unique fonctionnant, soit en génératrice, soit en moteur, produit des couples perturbateurs du fait de la variation constante de son moment cinétique et lion saint que la correction de cette variation est complexe à réaliser dans la pratique.
De plus, la restitution du courant doit s'effectuer à tension sensiblement constante en tenant compte de la diminution de vitesse de la génératrice, ce qui complique encore le problème à résoudre.
La présente invention concerne un procédé de stockage et de récupération cinétique énergie avec pilotage du véhicule spatial, qui réalise la double fonction recherchée, à sa voir : d'une part, le pilotage permanent dudit véhicule et, d'autre part, son alimentation électrique à tension sensiblement constante dans les périodes de non-fonctionnement des cellules solaires.
Un tel procédé de stockage et de restitution d'énergie est en effet actuellement concevable de par les progrès réalisés dans la technique des paliers à faible frottement, notamment ceux magnétiques décrits dans la demande de brevet français NO 74 00190 déposée le 3 janvier 1974 par la Demanderesse ainsi que dans la technique de conception même du volant d'inertie, devant résister à de très fortes charges centrifuges, et qui est décrite dans la même demande.
Dans un premier temps l'ensemble creuset-caloduc a été chauffé à l'aide d'un chalumeau et intégré par pression à l'aide d'un manchon en amiante s'appuyant sur la couronne circulaire séparant le creuset du caloduc (voir figure 1).
Dans un second temps, on a mis en place la charge pyrotechnique et le tube intérieur de manière à ce que la zone interfaciale de recouvrement possède une longueur de 50 mm. On a disposé une grille en fil d'acier (6) sur le creuset (2) et un manchon (13) en amiante.
Dans une troisième étape on a procédé à la mise à feu. Au bout de 6 mn la soudure est suffisamment prise pour qu'on puisse procédér à la désolidarisation du creuset d'avec lt caloduc laissé en place.
La soudure a été testée en pression et résiste à une pression d'au moins 15 bars.
L'aspect de la soudure obtenue est représentée à la figure 5.
La présente invention concerne un procédé d'assemblage de deux pièces réalisées chacune en une matière thermoplastique, en particulier d'un globe et d'un socle de feu de véhicule automobile ou de projecteur de cycle.
Lors de la fabrication d'objets de nature très diverse, on est amené, de plus en plus fréquemment, à souder des pièces réalisées en matières thermoplastiques, en particulier en des matières thermoplastiques de nature différente . Bien souvent, du fait de la constitution particulière de certains matériaux thermoplastiques, une simple soudure par fusion s'avère irréalisable dans la pratique ou bien conduit à une liaison de très mauvaise qualité, Cette remarque s'applique en particulier à la soudure de matières thermoplastiques présentant des caractéristiques physicochimiques fondamentalement différentes les unes des autres ou bien ayant des orientations moléculaires différentes.
C'est ainsi que, dans le cas particulier de la fabrication de feux arrières pour véhicules automobiles, on se trouve par exemple amené à assembler un globe en polyméthylméthacrylate avec un socle réalisé en une autre matière plastique très courante, de qualité inférieure, telle que le polypropylène. Si l'on tente d'obtenir une telle soudure par interfusion des deux matières , on ne peut, dans le meilleur des cas, obtenir qu'une liaison de très mauvaise qualité, c'est-à-dire faiblement résistante aux chocs et présentant une très mauvaise étanchéité.
Pour assembler diverses pièces en matière thermoplastique difficilement soudable par interfusion, il est également possible de faire appel à des colles. D'une manière très générale, ces colles sont des résines thermodurcissables qui sont longues à sécher ou à polymériser à la température ambiante. Ceci constitue donc un inconvénient majeur,notamnent dans le cas de channes de fabrication à cadence rapide. En effet, dans la majorité des cas, on ne peut diminuer le temps de prise en chauffant ces colles ou en y aJoutant un catalyseur, étant donné que de telles interventions influencent défavorablement la qualité du collage. Dans divers cas particuliers il s'avère même souvent impossible de trouver une résine ou une colle qui soit compatible avec deux matières thermoplastiques de nature très différente.Enfin, il convient de préciser que de telles colles ou résines, dans la mesure où elles existent, présentent en outre l'inconvénient d'être d'un coût très élevé.
La présente invention se rapporte donc à un procédé d'assemblage de deux pièces de matière thermoplastique permettant d'éviter les inconvénients précités.
Conformément à la présente invention, le procédé d'assemblage se caractérise par le fait que l'on presse les deux pièces l'une contre l'autre avec interposition dans la zone d'assemblage d'au moins un élément de liaison qui, lorsqutil est chauffé dans une gamme de températures déterminée, est susceptible de venir s'ancrer dans la matière thermoplastique après avoir provoqué le ramollissement de cette dernière.
Conformément au procédé de l'invention on effectue les diverses étapes suivantes * on met en regard les deux pièces qui sont destinées à être assemblées * on interpose entre lesdites pièces au moins un élément de liaison comportant des zones d'ancrage * on chauffe ledit élément de liaison * on rapproche les deux pièces de part et d'autre de l'élément de liaison à l'état chauffé qui pénètre ainsi dans la masse de la matière thermoplastique de chacune des deux pièces ayant subi un ramollissement au voisinage dudit élément, Jusqu a ce que les deux pièces viennent en contact l'une de l'autre, et * on laisse refroidir l'ensemble constitué par les deux pièces et l'élément de liaison pour que la matière thermoplastique repasse à l'état solide en noyant complètement ledit élément de liaison.
Selon une autre caractéristique de l'invention, l'opération de rapprochement des deux pièces se trouve prolongée jusqu'à l'obtention d'une interpénétration, au moins superficielle, des zones de matière ramollie au contact de l'élément de liaison.
Selon une mise en oeuvre préférentielle du procédé de l'invention, ledit élément de liaison affecte la forme d'une spirale métallique.
Selon une autre caractéristique de l'invention, l'élément de liaison métallique est chauffé par induction.
Selon une autre caractéristique de l'invention, on utilise des pièces dont les parties à assembler affectent des formes homologues.
Rendement : 14,4 g (65 %) P.F. = 74-77 (acétonitrile) Analyse H H % N % Calculé pour C28H50N2O2 (446,7) : 75,4 11,3 6,2 Trouvé : 75,8 11,6 6,0 Exemple 25 N,Nt-bis-(lO-undécénoyl)-cyclohexane-l,Z-diamine mélange des isomères cis et trans)
On peut faire la synthèse de ce composé en suivant le mode opératoire de l'exemple 16 et en utilisant 18,4 g (0,1 mole) diacide undécylénique, 10,1 g (0,1 mole) de triéthylamine , 10,8-g (0,1 mole) d'ester éthylique d'acide chloroformique et 4,7 g (0,55 mole) de 1,2-diaminocyclohexane (mélange des isomères cis et trans) dans du tétrahydrofuranne absolu.
Rendement : , 10,3 g (46,3 %) P.F. = 139-140 (acétonitrile).
Analyse C % H % N % O % Calculé pour C28H50N2O2 (446,6) 75,4 11,2 6,2 7,1 Trouvé 75,2 11,6 6,2 7,4 Exemple 26 N,N'-bis-(10-undécénoylaminométhyl)-cyclohexane
On prépare ce composé en suivant le mode opératoire de l'exemple 16 et en utilisant 18,4 g (0,1 mole) d'acide undécylénique, 10,1 g (0,1 mole) de triéthylamine, 10,8 g (0,1 mole) d'ester éthylique d'acide chloroformique dans 150 ml de tétrahydrofuranne absolu, avec 7 g (0,05 mole) de 4,4'-bis-(aminométhyl)cyclohexane.
Rendement : 8,6 g (36,2 %) P.F. = 174-175 (après recristallisation dans un mélange d'acétonitrile et d'alcool à 2:1 et dans le métha nol).
Analyse N % O % Calculé pour C30H54N2O2 (474,7) : 5,9 6,7 Trouvé : 6,0 6,9 Exemples 27-43 (tableau III) On effectue la synthèse de ces composés en suivant le mode opératoire de l'exemple 1, en partant de 0,05 mole de diamine et de 11,1 g (0,11 mole) de triéthylamine dans i50 ml de tétrahydrofuranne absolu, par réaction avec 22,3 g (0,11 mole) de chlorure d'acide undécylénique.
TABLEAU III Réaction de diamines avec le chlorure d'acide undécylénique
P.F. Formule Ren- (solvant brute Exem- Diamine de- de recris- (poids mople (H2N-X-NH2) ment tallisation) léculaire) Analyse, % H2C CH3 \/ 27 H2N-# 15,0 g 7 8-80 C32H50N2O2 Calc. C 76,5 H 11,7 N 5,5 O 6,3 /\ (60 %) (Ligroïne) (502,7) Trou- C 76,6 H 11,5 N 5,3 O 6,2 H5C CH2-NH2 vé 28 H2N-#-NH2 16,0 g 240-242 C25H50N2O2 Calc. C 75,4 H 11,2 N 6,3 O 7,2 (71,7 %) (éthanol) (446,6) Trou- C 75,1 H 11,1 N 6,2 O 7,3 vé 29 H2N-#-CH2-#-NH2 11,0 g 228-232 C27H66N2O2 Calc. C 77,9 H 11,7 N 4,8 O 5,6 / \ (38,7 %) (Méthanol) (570,9) Trou- C 77,7 H 11,3 N 4,7 O 5,4 H5C CH3 ve 30 H2N-#-CH2-#-NH2 16,0 g 208-209 C35H62N2O2 Calc. N 5,1 O 5,9 (59,3 %) (éthanol) (542,7) Trou- N 5,0 O 5,6 vé 31 H2N-(CH2)2-#-(CH2)2-NH2 10,0 g 174-175 C32H52N2O2 Calc. C 77,4 H 10,5 N 5,6 O 6,4 (64 %) (éthanol) (496,7) Trou- C 77,2 H 10,6 N 5,4 O 6,1 vé TABLEAU III (suite)
P.F. Formule Ren- (solvant brute Exem- Diamine de- de recris- (poids mople (H2N-X-NH2) ment tallisation) léculaire) Analyse, % Cl Cl \/ 32 H2N-CH2-#-CH2-NH2 25,0 g 218-221 C50H44Cl4N2O2 Calc. C 59,4 H 7,3 Cl 23,4 N 4,6 /\ (83,5 %) (n-Butanol) (606,4) Trou- C 59,2 H 7,3 Cl 23,5 N 4,7 Cl Cl vé 33 H5C CH2-NH2 12,0 g 168-170 C32H52N2O2 Calc. N 5,6 \/ (50 %) (éthanol + (496,7) Trou- N 5,6 # acétate vé /\ d'éthyle) H5C CH2-NH2 34 H2N-(CH2)2-#-NH2 16,1 g 153-156 C50H48N2O2 Calc. C 77,4 H 10,3 N 6,9 O 6,8 (68,8 %) (éthanol) (468,7) Trou- C 77,3 H 10,5 N 5,9 O 5,9 vé 35 H2N-(CH2)3-#-NH2 21,0 g 127 C31H50N2O2 Calc. C 77,1 H 10,4 N 4,8 O 5,5 (87 %) (éthanol) (482,8) Trou- C 76,9 H 10,4 N 5,0 O 5,8 vé 36 (CH2)3-O-(CH2)4O-(CH2)3NH2 10,0 g 90-91 C32H60H2O4 Calc. C 71,7 H 11,2 N 5,2 # (37,4 %) (éthanol) (536,7) Trou- C 71,6 H 11,8 N 4,9 NH2 vé TABLEAU III (suite)
P.F. Formule Ren- (solvant brute Exem- Diamine de- de recris- (poids mople (H2N-X-NH2) ment talisation) léculaire) Analyse, % 37 (CH2)2-S-(CH2)3S-(CH2)2 15,0 g 110 C29H54N2O2S2 Calc. C 65,5 H 10,5 N 5,4 S 12,4 # # (58 %) (éthanol) (516,9) Trou- C 65,6 H 10,6 N 5,3 S 12,0 NH2 NH2 vé H2C CH3 \/ C / \ 38 H2N-CH CH-NH2 10,7 g 177-88 C30H52N2O2 Calc. C 76,3 H 11,1 N 5,9 \ / (45,5 %) (acétate (472,7) Trou- C 76,3 H 11,3 N 5,6 C d'éthyle) vé /\ CH2 CH3 (mélange cis-trans) 39 H2N-CH2-C=C-CH2-NH2 12,4 g 137-138 C26H44N2O2 Calc. C 75,0 H 10,6 N 6,7 (60 %) (acétoni- (416,7) Trou- C 75,2 H 10,3 N 6,7 trile/éthanol) vé # 40 H2N-CH2-C-NH2 12,8 g 80-82 C28H50N2O2 Calc. C 75,3 H 11,3 N 6,3 (57 %) Méthanol/ (446,7) Trou- C 75,2 H 11,5 N 6,0 acétonitri- vé le # 41 H2N-CH2-C-NH2 14,2 g 70-71 C22H52N2O2 Calc. C 75,6 H 11,3 N 6,17 (62 %) (Ligroïne) (460,8) Trou- C 75,4 H 11,4 N 5,9 vé TABLEAU III (suite)
P.F. Formule Ren- (solvant brute Exem- Diamine de- de recristal- (poids mople (H2N-X-NH2) ment isation) léculaire) Analyse, % 42 CH2-CH2-S-S-CH2-CH2 16 g 108-109 C26H48N2O2S2 Calc. N 5,8 S 13,2 # # (66,2 %) (éthanol) (484,8) Trou- N 5,6 S 13,2 NH2 NH2 vé # 43 H2N-CH2-CH-NH2 12,3 g 108-110 C30H48N2O2 Calc. C 76,9 H 10,3 N 5,98 (53 %) (Ligroïne) (468,7) Trou- C 76,4 H 10,5 N 5,8 vé 44 H2N-(CH2)2-S-(CH2)2-NH2 20,7 g 118 C26H48N2O2S Calc. C 69,1 H 10,6 N 6,2 S 7,0 Trou- C 68,9 H 10,9 N 5,8 S 7,3 vé 45 H5C6-N(CH2-CH2-NH2)2 15,9 g 77 C32H53N3O2 Calc. C 75,1 H 10,4 N 8,3 Trou- C 75,2 H 10,2 N 8,2 vé Exemple 46 N,N'-bis-(décanoyl)-D,L-ornithne
On ajoute 20 g (0,5 mole de soude caustique et i6,9 g (0,1 mole) de monochlorhydrate de DL-ornithine à un mélange de 200 ml d'éther, 100 ml de benzène et 200 ml dieau. En agitant et en refroidissant correctement, on ajoute goutte à goutte 38,0 g(0,2 mole) de chlorure d'acide caprique, en maintenant la température à environ 0 . En agitant, on laisse le mélange se réchauffer à la température ambiante, on l'acidifie à l'acide chlorhydrique et on sépare la phase organique.Après lavage à l'eau, concentration à sec et recristallisation dans du benzène, on obtient 38 g (86,5 %) de composé fondant à 125-127 .
Analyse: C % H % N % Calculé pour C25H48N2O4 (440,7) : 68,1 11,9 6,34 Trouvé :! 68,2 11,6 6,4 Exemple 47 N,N'-bis-(décanoyl)-L-lysinamide
On refroidit à environ 0 , 10,9 g (0,05 mole) de dichlorhydrate de I-lysinamide dans 150 ml de diméthylformamide absolu. On ajoute 20,2 g (0,2 mole) de triéthylamine, puis on verse goutte à goutte -19,0 g (0,1 mole) de chlorure d'acide décanoïque. On maintient le mélange au repos à la température ambiante pendant environ 16 heures, on le verse dans 500 ml d'eau, on filtre à la trompe le produit solide et on le fait recristalliser. P.F. = 1760.Rendement : 12,9 g (56,5 %). r Analyse: C % H % N % Calculé pour C26H51N3O3: 68,9 11,3 9,2 (457,7) Trouvé : 68,8 10,9 9,2 Exemple 48 Cyclohexylamide de N;N'-bis-(décanoyl)-D,L-orni- thine
On prépare ce composé en suivant le mode opératoire de l'exemple 41 et en utilisant 14,2 g (0,05 mole) de dichlorhydrate de cyclohexylamide de D,L-ornithine. Le produit fond à 157-158 .
La figure 3 représente la lettre B. Dans la configuration d'impression par lies, la structure de la broche serait analogue à celle montrée par la figure 1, mais les points chauffants de chaque groupe formant une tête thermique seraient au nombre de cinq, de sorte que les caractères seraient dans ce cas imprimés par sept marquages succéssifs des cinq points convenablement sélectionnée, le résultat étant à nouveau un caractère matriciel de 5X7 points, imprimé dans ce cas du haut vers le bas.
la la réalisation type de la broche, tous les dépote sont en couches minces, d'une épaisseur de l'ordre de 0,02 à 5 m. Les résistances chauffantes ont une valeur de 150 chie et sont matérialisées par des dépote de nichrome," les conducteurs étant réalisés par des dépote de nickel. Les deux dépôts sont réalisés par évapora- tion sous vide de l'alliage puis du létal, et le dessin du réseau de conducteurs et de résistances est tracé par photogravure sur les couches minces déposées uniformé- ment à la surface du substrat de verre.
Des variantes peuvent être employées dans la fabrication de la broche et il est possible d'utiliser l'un quelconque des procédés actuellement connus d'obtention d'un réseau électrique en couches minces sans que le fonctioxnnment final de la broche imprimante en soit modifié.Les conducteurs peuvent être réalisés en or, en alu- minium, en cuivre, et les résistances en nitrrre de tantale, par exemple, tandis que les procédés de dépot seront indiqués par le choix du matériau à déposer, et pourront ètre par exemple 11 évaporation ou la pulvérisation sous vide, l'implantation ionique, ou encore les techniques par voie chimique. De même, la valeur des résistances peut ètre choisie dans un intervalle relativement large, les courants et durée de chauffage étant fixées d'aprés ce choix. Le substrat peut être en céramique au lieu de verre, variante qui améliore la dissipation thermique dans le substrat.
b réseau ainsi déposé sur le substrat est protégé de l'air ambiant et plus particulièrement de l'abrasion due au défilement du papier, par un film de silice qui le recouvre. Ce film a en outre pour effet d'assurer une meilleure transmission de la chaleur dégagée par les résistances vers le papier; en effet, les résistances sont déposées en couches plus minces que les conducteurs, de sorte qu'en l'absence du film intermédiaire de silice leur contact avec le papier n'est pas parfait.
Le substrat 1 de la broche 10 peut ètre coupé dans une plaque de verre utilisée pour la fabrication des circuits hybrides et dont les cotes industriefles sont d'environ 62x115 mm. Pour obtenir des hauteurs de caractères et des largeurs d'interlignes courantes, les dispositions suivantes peuvent ètre adoptées : en confige- ration d'impression par colonnes, la broche comprend soit huit têtes sur la largeur de 62 mm soit seize têtes sur la longueur de 115 mm; en configuration d'impression par lignes la tête ne comprend que cinq points chauffants et 11 intervalle entre ces groupes de points correspond à l'espacement des caractères dans le texte, ce qui permet de placer 32 têtes sur la longueur de 115 mm.Ces dispositions entrainent une, ensite' de connexions de la broche avec les circuits de commande; en alignant ces connexions régulièrement et en utilisant les deux bords de la broche, cette densité approche le chiffre d'une connexion par millimètre. Une telle densité linéaire de connexions sur le bord du substrat est assez supérieure à ce qui se pratique couramment dans la fabrication des circuits hybrides. Aussi les connexions sont elles effectuées au moyen d'un connecteur élastique, produit par moulage dans une bande mince de caoutchouc de strates transversales alternativement conductrices et isolantes, tels que les connecteurs parfois utilisée pour le montage des blocs optiques dans les montres à affichage électronique de l'heure.Le substrat est alors monté sur la face ouverte du boitier de l'imprimante et est maintenu appliqué dans le logement moulé du connecteur par une légère pression qui assure les contacts.
Cas contacts sont repris sur le connecteur par les circuits de commande de l'impri- nante, réalisés sur d'autre3 substrats ou en circuits imprimés, et qui sont empilés sur la face arrière du premier substrat où ils sont maintenus à nouveau par une légère pression dans leur position à l'intérieur du boitier. Ce montage, qui exclut les scudures et les connecteurs métalliques traditionnels, est simple à exécuter et assure l'herméticité de l'ensemble de l'imprimante dans son boitier.
La Sig. 4 représente schématiquement l'imprimante thermique. La broche de tettes 10 forme la face avant d'un boitier 8 qui est fixe. Contre cette face avant défile une feuille de papier thermoréactif 7 partant d'un rouleau d'approvisionnement 9 et entraidée par un cabestan 11 mu par un moteur 12. Le moteur 12 n1a pas besoin d'ètre un moteur pas à pas; c'est un moteur à rotation continue. -Selon l'usage de l'imprimante, le papier imprimé peut ètre enroulé sur un rouleau récepteur ou passer entre la lame 13 et la contre lame 14 d'un couteau qui le découpe quand on tire brusqueient sur la feuille.De tels systèmes de découpage du papier sont courants dans les téléimprimeurs à mise en page.
Au cours du déroulement du papier, les totems thermiques sont alimentees sélec- tivement ainsi qu'il va ètre expliqué maintenant. Pour l'exposé on suppose que l'imprimante fonctionne comme un terminal,le message étant transmis par une ligne.