INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Préparation 6 pans une solution d'α-[4-cyclopropylméthoxycarbonylthio-3 phénoxyacétamido-2-oxoazétidin-1-yl]-α-(1-méthanesulfonyloxyéthyli- dène)acétate de p-nitrobenzyle (1,12 g) dans du benzène (11 mi), on ajoute de la morpholine (0,26 ml) en refroidissant par de la gla- ce et le mélange est maintenu à 1000 toute la nuit. Le mélange réac- tionnel est lavé à l'eau, séché et évaporé sous pression réduite.La purification du résidu obtenu (I g) par chromatographie - sur du Sel de silice (10 g), en utilisant un mélange de benzène et d'acétate d'éthyle (1 : 2), donne de l'α-[4-cyclopropylméthoxycarbonylthio- 3-phénoxyacétamido-2-oxoazétidin-1-yl]-α-(1-morpholinoéthylidène) acétate de p-nitrobenzène (602 mg) (mousse). IR: # max CHCl3 3430, 1774, 1694br, 1604, 1150 cm-1. RMN: # CDCl3 0,22m5H, 2,27+2,40s3H, 3,43m4H, 3,77m4H, 4,02d(6,4Hz)2H, 4,57s2H, 5,05-5,27m3H, 5,89d (5,4Hz)1H, 4,12-7,65m7H, 8,23d(8,4Hz)2H.
Selon un procédé semblable à celui déorit ci-dessus, on prépare les composés suivants à partir des méthanesulfonates cor- respondants : (1) l'α-[4-(benzothiazolyl)dithio-3-phénoxyacétamido-2-oxoazéti- din-1-yl]-α-(1-pipéridin@éthylidène)acétate de 2,2,2-trichloroéthy le. IR: #max CHCl3 3440, 1773, 1690, 1600 cm-1. RMN: # CDCl3 1,68brs6H, 2,4brs3H, 3,36brs4H, 4,63m4H, 5,0-5,7m2H, 6,8-8,0m10H.
(2) l'α-[4-(benzothiazolyl)dithio-3-phénoxyacétamido-2-oxoazéti- din-1-yl]-α-(1-pipéridinoéthylidène)acétate de p-nitrobenzyle.
RMN: # CDCl3 1,63brs6H, 2,33brs3H, 3,3brs4H, 4,53s2H, 5,0-5,5m4H, 6,8-8,2m14H.
De manière similaire, on prépare les composés suivants à partir des chlorures correspondants : - (1) l'α-[4-cyclopropylméthoxycarbonylthio-3-phénoxyacétamido-2 oxoazétidin-1-yl]-α-(1pip6ridinoéthylidène 3acétate de 2,2,2-trichlorodéthyle. IR:# max CHCl3 3440, 1780, 1710, 1695 cm-1. RMN: 0,2-1,3 m5H, 1,67brs6H, 2,40 ou 2,27s3H, 3,35Bbs4H, 3,98d(7Hz)1H, 4,57s2H, 4,73s2H, 5,13-6,07m2H, pour les isomères.
La solution a été portée à un pH acide (voisin de 1 de-préférence) par addition d'une solution aqueuse d'acide chlorhydrique concentre. On a versé alors par petites quantités une solution aqueuse d'hypochlorite de sodium du commerce, sous vive agitation, de sorte que - le pH de la solution est resté acide, I1 est nécessaire, en général, d'ajouter de temps en temps de l'acide chlorhydrique concentré.
- le test à l'iodure de potassium est devenu positif 1/4 d'heure après la dernière addition d'hypochlorite de sodium . (Test à l'iodure de potassium : dans un tube à essaiwverser 0,5 à 1 CC du milieu réactionnel et la même quantité environ d'une solution d'iodure de potassium à 10%. L'apparition d'une couleur jaunebrun atteste la présence d'iode résultant de l'action sur l'iodure de potassium, de l'acide hypochloreux en excès qui ne réagit plus sur le phosphonate).
Lorsque le test à l'iodure de potassium est devenu positif, le milieu réactionnel a été versé dans une ampoule à décanter. On a extrait la chlorhydrine par 3 fois 100 CC. de chloroforme. Les phases organiques ont été rassemblées, séchées sur Na2S04, filtrées et le chloroforme a été chassé sous le vide d'un rotavapor.
Le produit a été obtenu avec un rendement de 85% après distillation. I1 présente les caractéristiques suivantes Eb = 970C/10-3nan Hg nD19,5 = 1, 4512 EXEMPLE 3 Cet exemple illustre l'influence néfaste exercée par l'acide sulfurique pris comme agent acidifiant le milieu réactionnel.
On a fait réagir le vinyl phosphonate de diéthyle avec l'hypochlorite de sodium selon le procédé décrit dans l'exemple 2. On a obtenu le chloro-l- hydroxy-2 éthyle phosphonate de diéthyle avec un rendement de 55% après distillation, c'est-à-dire un rendement nettement inférieur à celui de l'exemple 2.
EXEMPLE 4 Cet exemple illustre la préparation de bromo-l-hydroxy-2-éthylphosphonate de diéthyle.
Dans un erlenmeyer de 2 1. muni d'une agitation magnétique on a versé 0,1 mole de vinyl phosphonate de diéthyle préparé selon l'exemple 1, et 1,5 litre d'eau.
La solution a été portée à un pH acide (voisin de 1 de préférence) par addition d'une solution aqueuse d'acide chlorhydrique concentré. On a versé alors par petites quantites 0,1125 mole d'une solution aqueuse d'hypobromite de sodium fraichement préparée, sous vive agitation de sorte que - le pH de la solution est resté acide. Il est nécessaire, en général, d'ajouter de temps en temps de ltacide chlorhydrique concentré.
- le test à l'iodure est devenu positif un quart d'heure après la dernière addition d'hypobromite de sodium.
On a maintenu l'agitation pendant 1 heure. On a extrait la bromhydrine par trois fois 100 cc. de chloroforme. Les phases organiques ont été rassemblées, séchées sur Na2S04, filtrées et le chloroforme a été chassé sous le vide d'un rotavapor.
Le produit a été obtenu avec un rendement de 67% après distillation. il présente les caractéristiques suivantes ES = 110 - 120"C/10-2 min Hg nD = 1,4760 EXEMPLE 5 Le bromo-l hydroxy-2 éthyle phosphonate de diéthyle a été préparé selon le procédé de l'exemple 4, mais le milieu réactionnel a été acidifié par H2S04 au lieu de HC1.
Le rendement en produit, après distillation, est de 50%. I1 apparait donc comme pour 17exemple 3, que l'acide sulfurique fait baisser le rendement de la réaction.
EXEMPLE 6 Lt exemple 6 illustre un procédé de préparation d'allylphosphonate de diéthyle.
Ltallylphosphonate de diéthyle a été préparé selon le procédé décrit par H. Coover dans le brevet US 2 636 027.
Dans un tricol on a chargé 200 g. (1,2 mole) de triéthyle phosphite qu'on a porté à 110 C. On a ajouté goutte à goutte 137 g. (1,13 mole) de bromure d'allyle. La température de distillation du bromure d'éthyle ne doit pas dépasser 500C. Après refroidissement, on a distillé sous 10 min. Hg et on a recueilli la fraction passant à 600C et pesant 170 g.
EXEMPLE 7 Le procédé décrit dans l'exemple 2 a été mis en oeuvre avec l'allylphosphonate de diéthyle. Le produit obtenu est un mélange de chloro-2 hydroxy-3 et de chloro-3-hydroxy-2- propyl-phosphonate de diéthyle (P3), le rendement étant de 76,5% après distillation.
PARTIS IV.Oxonolyse EXEMPLE 1.-IV Dans une solution d'α-[4-acéthylthio-3-phtalimido-2-oxoazé- tidin-1-yl]-α-isopropénylacétate de méthyle (200 mg) dans du chlorure re- de méthylène (10 ml), on introduit un excès d'ozone à -5 C.
Après que le gaz à la sortie colore un papier à l'amidon-iodure de potassium, le mélange réactionnel est concentré à 2 ml, mélange gé avec une solution de borohydrure de sodium (50 mg) dans du métha- nol (10 ml), et agité pendant 30 minutes. Le mélange réactionnel est concentré et dissous dans 'du' chlorure de méthylene, lavé à l'eau, séché et évaporé. Le résidu est recristallisé dans un mélange de chlorure de méthylène et d'éther pour donner de l'α-[4-acétylthio- 3-phtalimido-2-oxoazétidin-1-yl]-α-(1-hydroxyéthylidène)acétate de méthyle (157 mg). Rendement : 78 %, p.f. 178-183 C.
EXEMPLE 2.-IV Dans une solution d'acide a-[4-acétylthio-3-phtalimido-2- oxoazétidin-1-yl]-α-isopropénylacétique (100 mg) dans du méthanol (10 ml) à ODC, an introduit un excès d'ozone. Après que le gaz à la sor tie colore un papier à l'amidon-iodure de potassium, on fait barbo- ter de l'anhydride sulfureux gazeux dans le mélange réactionnel, Le mélange réactionnel est conceptré, et le résidu.obtenu est dis sous dans une solution aqueuse de bicarbonate de sodium, lavé à l'éther, neutralisé avec de l'acide chlorhydrique et extrait avec du chlorure de méthylène. la solution d'extrait est lavée à l'eau, sé- chée et évaporée pour donner de l'acide α-[4-acétylthio-3-phtalimi do-2-oxoazétidin-1-yl]-α-acétylacétique (64 mg) (mousse). Rende ment : 63 %. IR:#max CHCl3 1780, 1730, 1680 cm-1.
EXEMPLE 3.-IV Dans une solution agitée d'α-[4-(2-benzothiazolyl)dithio-3- phénoxyacétamido-2-oxoazétidin-1-yl]-α-isopropénylacétate de 2,2,2trichloroéthyle (1,76 g) dans un mélange de chlorure de méthylène (70 ml) et de méthanol (18 ml), on introduit de 1' ozone en refroidis- sant par de l'acétone-glace sèche jusqu'à ce que la solution appa- raisse d'une couleur bleue pâle. Après introduction d'azote gazeux, le mélange réactionnel est traité par de l'anhydride sulfure'r gazeux jusqu'à ce que la solution apparaisse de couleur jaune pâle (environ 30 secondes), et il est concentré.Le résidu obtenu est extrait au chlorure de méthylène, lavé avec une solution saline, séché -et con centré pour donner un résidu poudreux (1,35 g). La purification du ré sidu par chromatographie sur du gel de silice (30 g) donne de l'α-[4- benzothiazolyl)dithio-3-phénoxyacétamido-2-oxoazétidin-1-yl]-α- (1-hydroxyéthylidène)acétate de 2,2,2-trichîoroéthyle (1,09 g; rendement : 62,0 %, p.f. 130-131 C) et de l'α-[4-(2-benzothiazolyl) dithio-3-phénoxyacétamido-2-oxoazétidin-1-yl]-α-(1,1-diméthoxyéthyl) acétate de 2,2,2-trichloroéthyle (0,30 g; rendement : 15,6 %).
EXEMPLE 4. -IV Dans une solution d'ester (R )d'acétate d'α-[4-(R)subs- titué thio-3-amino(R)substitué-2-oxoazétidin-1-yl]-α-isopropény- le dans un solvant, on introduit de l'ozone en refroidissant.
Après que le gaz à la sortie rende bleu un papier à l'amidon-iodure'de potassium, on arrête l'introduction de l'ozone, et ltexcès dtozone est retiré par introduction d'azote- gazeux. Le produit réagissant réducteur est aJouté 'au mélange réactionnel et on le lais- se réagir pendant 10 à 30 minutes. Après la réduction, le- solv2nt est évaporé et le résidu est cristallisé, ou bien le mélange réac- tionnel est filtré à travers une couche de gel' de silice, et le filtrat est évaporé pour donner l'ester d'acide a-[4-thio substitué- 3-amino substitué-2-oxoazétidin-1-yl]-α-(1-hydroxyéthylidène)acéti- que.
Les conditions réactionnelles sont présentées dans le tableau v et les constantes,physiques des produits sont présentées dans le tableau VI.
Nume- (11) Solvant Tem- Produit (12) ro de ------------------------------------------------------------------------- (ml) pé- réagisla ra- sant ré- récolte Remdement réac- R R R (mg) ture ducteur (mg) (%) tion ( C) (ml) 1 # -COCH3 -CH3 15100 CH2Cl2 -30 CH3SCH3 10900 71,5 300 6 2 PhOCH2# -COCH3 -CH2C6H4NO2 5100 CH2Cl2+CH3OH -70 CH3SCH3 4850 95,0 200+50 5 3 PhOCH2# -COCH3 -CH2Ph2 4200 CH2Cl2+CH3OH d.a. CH2SCH3 3100 74,0 50+50 3 4 PhOCH2# -COCH3 -CH2CCl3 8000 CH2Cl2+CH3OH d.a. CH3SCH3 7800 97,0 240+80 15 5 PhOCH2# -COOCH2-# -CH2C6H4NO2 106 CH2Cl2+CH3OH -30 CH3SCH3 103 97 5+1 0,2 6 PhOCH2# # -CH2C6H4NO2 272 CH2Cl2+CH3OH -78 CH3SCH3 218 80 10+3 1 TABLEAU V (Suite)
7 PhOCH2# # -CH2C6H4NO2 950 CH2Cl2 d.a. CH3SCH3 540 56,7 50 0,8 8 PhOCH2# # -CHPh2 1000 CH2Cl2+CH3OH d.a. CH3SCH3 960 96 50+20 5 9 PhOCH2# # -CH2CCl3 2500 CH2Cl2+CH3OH -65 CH3SCH3 1670 66 250+50 14 10 PhOCH2# # -CH2CCl3 8200 CH2Cl2 d.a. CH3SCH3 7100 86,3 500 8 (II) 805 61,7 11 PhOCH2# # -CH2CCl3 1300 CH2Cl2+MeOH d.a. NaHSO3 dérivé α-(1,1 65+13 0,21g diméthoxyéthylique) 250 17,9 12 PhOCH2# # -CH2CCl3 1300 CH2Cl2+MeOH d.a. SO2 (II) 65+13 0,21g 770 59,1 dérivé α-(1,1 diméthoxyéthylique) 290 20,8 L'introduction de l'ozone est poursuivie jusqu'à ce que la solution présente une couleur bleue continue. Dans le tableau, "d.a." indique que la réaction a été réalisée avec un refroidissement par de l'acétone-glace sèche.
La réaction du produit réagissant réducteur avec l'ozonide est poursuivie jusqu'à ce que la réaction colorée du papier à l'amidon-iodure de potassium ne puisse plus être reconnue.
N R R R p.f. IR:# CHCl3 (cm-1) RMN:# CDCl3(60MHz) (les nombres en tre parenthèses représentent les constantes de couplage en cps) 1 PhOCH2# COCH3 -CH3 178- 1786,1772,1725, 2,27s3H,2,33s3H,3,86s3H,5,77d(5) 183 C 1662,1618. 1H,6,12d(5)1H,7,75m4H,12,3s1H.
2 PhOCH2# -OOCH3 -CH2C6H4NO2 Mousse 3428,1783,1700, 2,26s3H,2,30s3H,4,55s2H,5,2q1H, 1608. 5,32s2H,5,93d(5)1H,6,9-8,4m10H, 12,17s1H.
3 PhOCH2# -COCH3 -CHPh2 Mousse 3420,1770,1690, 2,18s3H,2,23s3H,4,55s2H,5,13 1480. 5,38q1H,5,93d(4,5)1H,6,80-7,47m7H, 12,23s1H.
4 PhOCH2# -COCH3 -CH2CCl3 Poudre 3430,1780,1690, 2,27s6H,4,53s2H,4,74+4,86ABq(12) 2H,5,1-5,37m1H,6,02d(5)1H,6,77 7,30m5H,11,81s1H.
Par ailleurs, toutes ces unités de production d'énergie ont des besoins assez importants en eau épurée. Ces besoins représentent les pertes diverses en eau du circuit, purges -e chau dières, condensats perdus, chauffage par injection de vapeur, en- trainements aux dégazages, etc.
Un procédé d'évaporation-distillatin connu, conçu par la demanderesse, utilisait l'énergie ele la vapeur détendue à 1 ':Vd- poration d'eau brute en vue de la production d'eau distillée Ü;- ceptible d'être réinjectée dans le circuit d'eau de chaudière, sans traitement spécial ou après un très léger traitement de finition.
L'emploi d'un évaporateur à descendage, tel que décrit dans le brevet de Paul KESTNER du 29 Nai 1905 (brevet français No 361.524) s'impose le plus souvent dans une telle utilisation, à cause de sa souplesse de fonctionnement et de son aptitude à assurer une évaporation continue et régulière même avec une chute de température très faible entre la vapeur de chauffage et la vapeur d'évaporation ; mais il est certain qu il peut être remplacé par n'importe quel type d'appareil d'évaporation présentant des qualités équivalentes.
Dans ce type d'évaporateur, le liquide à évaporer est introduit par le haut et descend en couche mince le long de la paroi. Le séparateur est en bas.
Le procédé connu ci-dessus présente l'inconvénient d'obliger à produire en permanence une quantité d'eau condensée dépassant largement les besoins de l'utilisateur.
La présente invention a donc pour objet un procédé de distillation d'eau par un évaporateur relié à un condenseur et utilisant la chaleur de la vapeur à très basse pression sortant de turbines de production d'énergie alimentées en vapeur à haute pression, qui permet d'éviter l'inconvénient ci-dessus.
Un tel procédé est essentiellement caractérisé par le fait qu'il permet d'utiliser en totalité ou en partie la chaleur de la vapeur sortant de la turbine et à obtenir la distillation de l'eau sans aucune modification de la pression de sortie de turbine ni de la quantité d'eau nécessaire à la condensation, ctest-à-dire d'une manière parfaitement gratuite sur le plan énergétique.
L'installation permettant de mettre en oeuvre le procédé ci-dessus, est essentiellement caractérisée par le fait qu'elle comprend un évaporateur du type à descendage, ou de tout type équivalent, associé à un condenseur complémentaire.
D'autres caractéristiques de l'invention ressortiront de la description ci-après faite d'un mode de réalisation d'une instal latin d'évaporation-distlllation, donné à titre d'exe.?le, en réfé rence au dessin annexé dans lequel - la figure 1 représente schématiquement un dispositif connu ayant un évaporateur associé au condenseur de la turbine - la figure 2 représente schématiquement un dispositif selon l'invention, ayant un condenseur complémentaire et un condenseur principal.
Un dispositif connu d'évaporation-distillation comprend, selon la figure 1, un évaporateur E dans lequel l'eau à évaporer est amenée en a dans le circuit de circulation de liquide, cette circulation étant assurée par une pompe P.
Ce liquide est évaporé dans un échangeur tubulaire de l'évaporateur E, chauffé par la vapeur détendue sortant de la turbine T, un joint plein J obligeant la vapeur à se diriger vers l'évaporateur E par un conduit t1.
La vapeur évaporée dans l'évaporateur E est dirigée par un conduit t2 vers le condenseur C, prévu pour condenser la vapeur détendue sortant de la turbine et refroidi par de l'eau entrant en c et sortant en d. Une purge du circuit d'eau d'évaporation est prévue par la tubulure b.
Ce dispositif permet de recueillir en f l'eau condensée dans l'évaporateur E et provenant de la condensation de la vapeur sortie de la turbine T, et en e une quantité d'eau distillée au condenseur C sensiblement égale et provenant de la condensation de l'eau évaporée dans l'évaporateur E.
Ce dispositif assure une production d'eau distillée extrêmement économique, puisque l'énergie consommée ne représente qu'une très faible perte de puissance disponible sur l'arbre de la turbine par suite d la légère augmentation de la pression absolue de la vapeur d'échappement.
Ce dispositif présente l'inconvénient qu'il oblige l'utilisateur à produire en permanence presque deux fois (en e et f) la quantité d'eau condensée qu'il produisait auparavant, cette production totale dépassant largement ses besoins.
Le dispositif selon l'invention, représenté à la figure 2, permet par contre d'assurer une production d'eau distillée d'appoint pratiquement indépendante de la quantité de vapeur traversant la turbine, en complétant le dispositif connu de la figure 1 par l'adjonction d'un condenseur complémentaire CC. Ce condenseur co- plémentaire a pour mission d'assurer à lui seul la condensation de la totalité de la vapeur évaporée dans E. Ce condenseur est refroidi par liteau froide, prélevée en c1 sur la conduite c avant son entrée dans le condenseur principal C.
Sur les figures 8 et 9 auxquelles on se référera, on voit aucun processus en attente est représenté par un bloc PCB et une entrée de file attente spéciale appelée une liaison de processus. La figure 9 représente une vue éclatée du contenu du segment GO 802 et contient les liaisons de processus 803a - 803b et 803c - 803d des processus actifs et des liaisons du processus libres 805a - 805c de processus suspendus. Chaque liaison de processus spécifie le nom (J, P) du processus, la priorité du processus, et contient un pointeur désignant la liaison de processus suivante dans la file.
Il y a divers types de files d'attente, telles que la file d'attente des processus en attente 803a - 803b et la file d'attente des processus prêts 803c - 803 g.
Un dispositif du matériel similaire à la table J, appelé table G (Figs. 8 et 9) contient des pointeurs désignant tous les segments généraux (connus par l'ensemble des systèmes) 802 à 802n. Le premier élément GO de la table G désigne le segment 802 qui contient les files d'attente du distributeur. Un pointeur de table G 801 se trouve dans la base du système 502 (Fig. 5). De même, dans la base du système se trouve une entrée appelée mot de file d'attente interne du processeur (Mot IP;W) qui identifie le sommet 803 de la file d'attente des processus prêts 803c-803g dans le segment GO 802.
Ainsi, le distributeur peut examiner tous les processus prêts en consultant la file attente des processus prêts 803c-803g. Lorsque le processus en cours d'exécution change d'état, le distributeur enlève la liaison du processus à la tête de la file diattente des processus prêts et utilise son nom J, P pour accéder à son bloc PCB. Le processus défini par le bloc PCB devient alors le nouveau processus en cours.
Etant donné que plusieurs processus peuvent être en attente du même évènement, une file d'attente de processus en attente 803a - 803b existe pour chaque évènement. Les processus en attente sont également couplés par l'intermédiaire de liaisons de processus 805 qui résident dans le segment GO.
Un pointeur désignant le sommet d'une file d'attente de processus en attente existe dans un sémaphore 903 (qui sera décrit ultérieurement). Il existe un certain nombre d'évènements pour lesquels un processus peut être en attente, en conséquence, il y a un certain nombre de files attente de processus en attente, a' chacune desquelles est associé un sémaphore 903, 904.
Le nombre des processus prêts ou e.-i attente varie de façon dynamique. Ainsi le nombre des liaisons de processus nécessaires pour les files d'attente des processus prêts et en attente varie également. Ce fait introduit un problème de gestion de mémoire pour le distributeur. Le problème est résolu par une autre file d'attente appelée file d'attente des liaisons de processus libres 805a - 805c. Cette file d'attente lie entre elles toutes les liaisons de processus contenues dans le segment GO qui ne sont pas utilisées par les files d'attente des processus prêts ou en attente et peuvent être utilisées pour allonger une file d'attente particulière du processus prêt ou en attente. Un pointeur 901 désignant le sommet 902 de la file d'attente des liaisons de processus libres 805 réside au voisinage du début du segment GO 802.
C - SYNCHRONISATION DES PROCESSUS La synchronisation des processus est nécessaire pour coordonner les activités de deux processus travaillant sur la même tache. La synchronisation est obtenue en utilisant les sémaphores 903-904 qui sont des structures de données résidant dans l'espace d'adresse des processus en communication.
Un sémaphore est utilisé pour signaler la réalisation d'évènement et pour traiter des files d'attente de messages. Un évènement, dans ce contexte, est un fait observé par un processus qui peut intéresser un autre processus. Cet évènement peut être par exemple l'achèvement diune opération asynchrone ou la disponibilité d'une ressource.
Un processus utilise deux opérations de sémaphore pour signaler la réalisation d'un évènement. Ureopération transmet un signal à un sémaphore, l'autre recueille un signal provenant diun sémaphore (l'opération d'émission est fréquemment appelée opération - V; l'opération de réception est appelée une opération - P). L'opération diémission permet à un processusde transmettre des données ou un signal indiquant que des données sont prêts Le sémaphore met le signal en mémoire jusqu'à ce qu'un autre processus soit prêt à le recueillir. Ainsi, le processus émetteur peut librement se poursuivre puisqu'il a transmis les données. L'opération de réception examine un sémaphore spécifié et recueille le signal.Si un signal est présent, le processus récepteur continue son exécution. Cependant, stil nly a pas de signal au sémaphore, le processus récepteur entre dans l'état d'attente, Le sémaphore sert alors de pointeur désignant le sommet diune file d'attente de processus en attente. Le processus reste dans ltétat d'attente dans la file drat- tente du sémap hore jusqu'à ce qu'un autre processus transmette un signal à ce sémaphore particulier. Ainsi, un sémaphore peut conserver un signal jusqu'à ce aucun processus le recueille ou un sémaphore peut retenir un processus jusqu'à ce qu'un signal lui soit transmis.
Des messages peuvent également être transmis de processus à processus. Un message a la même qualité de présence ou d'absence qu'un signal plus une information supplémentaire. Une partie de l'information est fournie par le matériel et une partie est fournie par la procédure du processus qui transmet le message. Un message porte le nom de processus du processus émetteur. Ainsi, de nombreux processus peuvent transmettre des informations par l'intermédiaire d'un unique sémaphore, les informations étant marquées au nom de llémetteur.
Un sémaphore à messages peut avoir une file d'attente de message s en attente d'être recueillis par des processus. De même que pour les sémaphores de signaux, les besoins en espace de mémoire slaccroissent et diminuent présentant ainsi un problème de gestion de mémoire. Dans ce cas également, le problème est résolu au moyen d'une file d'attente des liaisons de messages libres Ces liaisons résident dans un emplacement connu dans un segment qui peut être facilement trouvé lorsqu'il est nécessaire pour fournir ou absorber des liaisons de messages.
Du fait que les sémaphores et les files d'attente établies sur ceux-ci sont partagés par différents processus, l'ensemble de la structure des sémaphores est protégée. Ceci est réalisé par des conventions du matériel et du logiciel qui limitent 'accès à tout segment contenant des sémaphores. Ainsi, les sémaphores doivent se trouver dans des segments de descripteurs de sémaphores, dont certains peuvent être des segments G (si les communications du système sont nécessaires). Cependant, tous les segments G (sauf le segment GO) sont des segments de descripteurs de sémaphores. Chaque descripteur de sémaphore contient un pointeur désignant un sémaphore. Les adresses de sémaphores sont développées par l'intermédiaire du descripteur de sémaphore ce qui fournit ainsi une protection supplémentai~ re au sémaphore.Un segment de sémaphore peut être adressé logiquement en utilisant un numéro de segment et un déplacement relatif à l'intérieur du segment ou directement en utilisant les numéros G, D.