INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La construction des soupapes pose des problèmes éventuels, car il faut que les soupapes tolèrent les températures très élevées et les qualités abrasives'des gaz d'échappement, de préférence pour toute la durée utile du moteur. Le chapitre neuf décrit plus en détail une gamme de matières appropriées à hautes tempéra- turcs, y compris les céramiques ou les alliages de nickel.Nous nous proposons ici de décrire, à titre d'exemple, certaines méthodes de construction des soupapes qui impliquent un service facile en cas de besoin de remplacement ou d'entretien, et qui sont capables de donner une bonne étanchéification, une déviation facultative des gaz vers un magasinage ou une remise en circulation et quelque tolérance à l'égard des particules ou barbes provenant de toute matière filamenteuse. La caractéristique principale des mises en application essentielles décrites ici réside dans le fait que le joint ou la bride entre deux pièces principales coincident avec l'axe de la soupape, ce qui permet de fabriquer la soupape et la tige sous la forme d'un ensemble intégré et de les monter lorsque les doixpifrai sont appariées, cette configuration convenant particulièrement pour les soupapes à papillon. D'autres construns de soupapes à papillon impliquent le momtage de la soupape, dirons-nous, à travers une fente dans la tige et la reteo@e par des vis lorsqu'elle a été positionnee en passant par des ouvertures intégrées, comme, par exemple, dans la construction du carburateur, et on estime que ces solutions alternatives sont trop délicates ou trop susceptibles de poser des problèmes de dilatation pour pouvoir représenter l'idéal pour usage avec les gaz d'échappement.La coincidence du joint avec le centre de la soupape résulte aEx en des avantages éventuels d'étanchéification, comme nous le verrons plus gaz La fig. 75 montre, à titre d'exemple, en plan schématique, une pièce de resasteir 180 comportant à sa jonction avec le tuyau d'échappement 181 la soupape principale de sortie des gaz 182, tandis que la fig. 76 montre de manière comparable une pièce de réacteur 181 comportant entre le tuyau d'échappement 181 et la soupape principale 182 une section intermédiaire 183 comportant à sa jonction avec le passage 184 communiquant avec le système de recirculation une soupape secondaire facultative 185.Les fig. 77 à 81 illustrent des détails de la soupape 182 de la fig. 75, où la fig. 77 est une vue en coupe le long de K, la fig. 78 une me a plan agrandie, la fig. 79 une élévation en L, les fig. 80 et 81 des détails a Joint entre les sections. Fabriqué intégralement avec la tige 186 et le levier de commande 187, il y a un diaphragme papillon 187 de configuration ovale polarisée comportant une section 188 de plus grande surface que l'autre 189, de sorte que la soupape tend à se mettre en sécurité dans la position ouverte en cas de pa ne.
La coupe transversale du tuyau d'échappement 181 et de la pièce de réacteur près du joint est sensiblement de configuration ovale comparable à celles le soupape. Les deux sections principales'sont jointes aux brides intégrées 19D, qui sont couplées avec aretes de distributeur de charge creuses coîncidentes 191 à travers lesquelles passent les boulons 192, les rondelles 193 et les écrous 194 retenant les deux pièces ensemble sous compression, avec séparation par de la matière compressible 195, de préférence en deux couches séparées passant de chaque côté de la tige 186. Ceci est illustré dans la coupe transversale détaillée de la fig. 81 à travers la tige à son passage entre les deux pièces principales 180 et 181.De préférence, les pièces et la tige devraient, connu illustré, présenter dos courbes jointive de centres non colncidents une fois assemblées de façon à produire un effet de pincement plus marqué dans la zone du joint 196 où l'on peut s'attendre qu l'étanchéité soit à son point le plus faible.La légère projection intérieur de la matière comprassible j deux couches 195, coupe illustré en section partielle sur la fig. 80, aide au bon positionnement et à l'effet d'chéification du diaphragme 187 dans la position fermée. La fig. 82 montre à titre d'exemple un plan en coupe echéina- tiqua de l'aménagement de la fig. 76, où la soupape secondaire facultative est sous la forme d'un bouchon sensible j la pression 197 et de l'ensemble de ressort de compression 198, et oti une structure en nid d'abeilles 199 @@t située par la jonction de la section intermédiaire 183 avec le réacteur 180. p;:r agir fondamentalenent comma un coteur de fibres ou de brins.La 83 @@lustre une vue en plan en élévation détaillée comparable, a le pansage 184 estjoint à l'éliment intermédiaire par au moins deux ensembles comportant deux arêtes distributrices de charge creuses coînctes 191 et le boulon 192, la rondelle 193 et l'écrou 194, tandis que le tuyau d'échappement 181 est connecté au réacteur 180 à travers la section intermédiaire 183 au moyen d'ensembles 200 comportant trois arêtes distributrices de charge coîncidentes avec fixations associées.La fig. 84 illustre schématiquement en coupe transversale longitudinale une soupape à boulet creuse dans la position ouverte montée dans le joint entre deux pièces, où 201 est constitué par le 'boulet' avec se tige intégrée 202 et le levier de commande 203, 204 constituant le passage d'échappement principal, 205 les joints d'étanchéité, 206 un passage secondaire facultatif offrant un moyen de remise en circulation de l'échappement pendant la mise en, marche à froid, 180 le logement de réacteur et 181 le tuyau d'echappement, avec le joint entre les deux représenté en pointillé en 207.La fig. 85 montr@ en vue en plan en coupe similaire l'aménagement ci-dessus avec la soupape dans la position fermée, permettant au passage secondaire 206 de commi avec le passage principal 204, qui, à son tour, communique avec une ouverture 208 conduisant au moyen de remise en circulation des gaz.
I1 est souhaitable de rendre aussi simple et aussi sûr en cas de panne que possible le moyen de commande de la soupape. A cette fin, la soupape doit être.
chargée par ressort (non verrouillée par action mécanique) dans la position fermée d'une manière telle que la pression du réacteur au-dessus de la limite théorique l'emporte sur la force du ressort suffisamment pour laisser un peu de gaz s'échapper, abaissant ainsi de nouveau la pression au-dessous de celle qui est requise pour commander le ressort et maintenant un équilibre de charge pour maintenir la soupape légèrement ouverte pour soutenir une pression constante dans le réacteur. La charge du ressort est telle qu'elle polarise aussi la soupape vers la position d'ouverture maxima.Un tel aménagement est illustré, par exemple, schématiquement sur la fig. 86, où 210 représente un levier de con-nde de soupape an trait aras, la soupape è papillon 211 et La face intérieur du passage 212 en trait léger, le ressort 213, L'axe de ressort 214 et l'ancrage de ressort 215 sur le logement et l'ancrage 216 sur le levier, avec t'axe de soupape j effet pivotant en 217. L'ensemble de soupape est repre- enté dans la position légèrement ouverte en pointillé et en position d'ouverture maxime en pointillé en chaînette.On peut employer la iSme système de charges et commander la soupape an rendant mobile la point d'ancrage 40 ressort 215 précédemment fixe comme dans le parcours indiqué par la ligne en'rets 218 entre les extrémités 219 et 220, la ligne en tirets 214 indiquant las axes de ressort è chaque extrémité. Ce mouvement de l'ancrage de ressort pout êtte commandé de n'importe quelleière et, dans une mies en application p@@féfée, il est commandé par un élément entrants par la dilatation de matière senaible è la chaleur comme, par exemple, une poche de gaz emprisonnée ou de la cire couine illustré sur la fig. 87, où un piston 221 communique avec un réservoir de haute conductivité 222 exposé au passage de gaz d'échappement chauds 223 par un volume 224 de matière aisément expansible emprisonnée comme du gaz ou de la cire.
Le piston 221 est connecté à la bielle 225 et à l'articulation 226. En fonction nement, le piston, illustré dans la position obtenue quand la matière 2É4 est froide, se déplacera, avec la dilatation progressive de cette matière due à l'accroissement de la température du gaz, vers une position en projection illustrée en pointillé. La fig. 88 montre schématiquement couinent la bielle de piston 225 commande le fonctionnement de la soupape au moyen de son levier de commende 210, du ressort 213 et d'un levier intermédiaire 227 monté sur le pivot 228. La comnande indirecte de la soupape, au moyen d'un ressort, assure l'incorporation de caractéristiques de sécurité en cas de panne. Si ceci n'est pas considéré comme nécessaire, le piston commandé par la chaleur 221 peut, par articulation directe, ouvrir et fermer la soupape, comme, par exemple, si l'extrémité 229 du levier intermédiaire 227 était connectée directement au bras de commande de la soupape (incorporation non illustrée). Dans les deux cas, mais particulièrement dans le dernier, il sera possible d'associer étroitement l'ouverture de la soupape à la température d'échappement et, par conséquent, la pression du réacteur à la température.
Il a été démontré que le réchauffement de l'ensemble avait été accéléré par la fermeture totale ou partielle de la sortie des gaz d'échappement au moyen de soupapes, provoquant en fait un effet de barrage contre les gaz dans le réacteur.
On peut obtenir un tel effet de barrage par tous moyens appropriés, y compris, dans une mise en application préférée, l'amenagement d'un ventilateur ou d'une turbine dans le système d'échappement en position adjacente à la sortie de gaz du réacteur. Comme le ventilateur est inerte à la mise en marche à froid et constitue une barrière ou un barrage dans le système, la pression s'accumule derrière pendant les premiers cycles de mise en marche du moteur. Le ventilateur ne constituerait pas, de préférence, une barrière totale, un peu d'air passant soit entre les pales soit à leur jonction avec le logement, permettant de faire tourner le moteur avec le moteur de démarreur avec une facilité relative.Une fois que l'allumage commence, ltaccroissement rapide du régime du moteur et de ltecoulement des gaz assurerait un effet de barrage considérable, qui serait allégé que quand la pression du réacteur contre les pales du ventilateur l'emporterait contre l'inertie du ventilateur. Facultativement, l'arbre de ventilateur et son palier peuvent avoir dés coefficients différentiels de dilatation de sorte que, à froid, un montage de palier plus serré assurerait une résistance à la rotation plus grande qu'à chaud.
On peut éviter ceci dans une large mesure en incorporant un réservoir de gaz d'échappement au système, réservoir qui peut être ou ne pas être expansible.
Si un réservoir expansible, comme le type qui peut être utilisé dans la méthode de mise en marche à froid, est incorporé au système, son effet de dilatation peut être chargé progressivement par ressort. En fonctionnement normal, les pressions de recirculation, assistées, dirons-nous, par un effet de barrage, se situent dans la gamme basse, entraînant la première section douce du système élastique à permettre au réservoir de se dilater et de se contracter dans.une gamme de, dirons-nous, un quart de sa dilatation maxima, ce mouvement du réservoir a surant des régimes de recirculation des gaz d'échappement plus réguliers à l'introduction soudaine de certains modes opératoires.Pendant la mise en marche à froid, les plus grandes pressions l'emporteront sur la résistance de la seconde section plus forte du système élastique (aussi bien que de la première phase), permettant au réservoir de se dilater à sa capacité maxima.
On a dit que la recirculation des gaz d'échappement pouvait dans certaines conditions contribuer à des augmentations marginales de la puissance. En fait, il est presque impossible d'obtenir ce résultat directement; tous gains de puissance sont provoqués par la réduction des besoins en tersons d'indice d'octane résultant de la recirculation des gaz d'échappement, permettant-insi des taux de compression accrus et un calage de la distribution et de l'allumage plus optimalisé pour un carburant donné. Comme la recirculation des gaz d'échappement side à éviter réoctanation ou "le cognement", elle est généralement nécessaire particulièrement dans les conditions de charges élevées.
Au moins une partie du système de recirculation des gaz d'échappement, de préfé rPncP sous basse pression pout-Stre maintenue par un réservoir, peuL donc Strie connectée directement à un circuit d'enrichissement dans un carburateur opérant seulement dans des conditions de charges élevées. Dans une autre solution, une soupape commentée par la vitesse des gaz, comme illustré sur le plan en coupe de la-fig. 91 et l'élévation de la fig. 92, peut être incorporée à la jonction du système de recirculation des gaz d'échappement avec le collsctellr dsadmisxion.
Les deuxièmes entrées des portes 30 et 31 sont alimentées en parallèle par le signal de sortie 19 du commutateur 17.
Les sorties des portes 30 et 31 alimentent respectivement les accès 38 et 39 de remise à zéro des bascules 32 et 33 et ceux de comptage, 34 , et décomptage, 35 , d'un compteur binaire modulo 8, 36, dont les sorties commandent, en parallèle, le positionnement des commutateurs 17 et 18.
Les comparateurs 23 et 24 ont pour but de détecter: les coincidences entre impulsions d'écriture et de lecture lorsqutelles sont décalées d'un nombre prédéterminé d'impulsions d'horloge.
En effet, le bon fonctionnement de la mémoire 3 exige que soit évitée la simultanéité d'inscription et de lecture d'une même bascule. La lecture d'une bascule doit se faire après son inscription mais avant que l'information soit effacée par l'inscription suivante. Dans l'exemple décrit, où , aux huit bascules de la mémoire 3 correspond huit positions d'inscription successives 1i. à 8i et huit positions de lecture 1l à 8l périodi- quement explorées, il a été choisi que la position de lectute la plus tardive admissible soit décalée de 7 impulsions d'horloge par rapport à l'inscription, ce qui revient à surveiller les huit coincidences : - e. , 21 s 2l 1i ' 2. i . i i i Le comparateur binaire 23, ayant donc pour but d'indiquer si une accélération de l'horloge de lecture est nécessaire, pourra être ainsi constituée, comme il est bien connu, d'autant de portes ET à deux entrées que de coincidences à surveiller, soit 8 , leurs sorties étant reliées respectivement aux huit entrées d'une porte OU dont la sortie délivrera une impulsion, à chaque coincidence constatée, qui lèvera la bascule 32, mais uniquement en période de fin de trame, sous l'action du signal 40; c'est en effet, seulement à ce moment là que la mesure de coincidence peut être représentative de l'écart de fréquence pouvant exister entre la valeur moyenne de la fréquence de l'horloge de lecture et celle d'inscription.
De la même manière le comparateur 24 sera établi pour détecter les coincidences apparaissant lorsque la position de lecture la plus rapprochée de la position d'inscription n'en est séparée que de quatre impulsions, ce qui revient à surveilleur les huit coincidences Il - 5i , 2l - 6i, ... 8l - 4i , qui donneront lieu à des impulsions de sortie filtrées par la bascule 33 dont l'inscription de l'information est commandée en parallèle avec la bascule 32.
L'asservissement du rythme de l'horloge de lecture à ces impulsions fournies par les comparateurs 23 et 24 sera expliqué à l'aide de la figure suivante.
Sur la figure 2 , les courbes S1 à Sg représentent, en fonction du temps, les impulsions d'horloge, précédemment décrites, correspondant à chacune des sorties 1 à 8 du décodeur 83, elles ont une amplitude négative par rapport à l'état de repos, ces deux états représentant respectivement les signaux O et 1 lors de 11 exploitation par des circuits logiques.
Partant d'une position arbitraire, mais commune2 des commutateurs 17 et 18 (puisqu'ils sont commandés en parallèle), par exemple la position 3, ils délivreront respectivement les signaux 53 sur l'accès 19 et 57 sur l'accès 20.
A travers la bascule 21-22, il en résulte un signal d'horloge de lecture H délivré sur l'accès 15 et appliqué au compteur 13.
Supposons qu'à un instant t2 , correspondant à un instant de fin de trame, et compris entre un instant t1 de fin d'une impulsion de S3 et un instant t3 du début de impulsion suivant de 53 13 bascule 33 transmette, à partir du comparateur 24, une impulsion représentée arbitrairement dirigée vers le bas pour signifier qu'elle représente un ordre de retard de l'horloge de lecture sur celle d'inscription.
La porte 31 la transmet à partir du temps t3 , pendant la durée de la valeur 1 du signal 53 , à l'accès de comptage 35 du compteur 36, qui fait passer les commutateurs 17 et 18 de la position 3 à la position 4 et les conduit à délivrer respectivement les signaux S4 à S8.
Ainsi au temps t4 l'horloge H est retardée par un saut de phase arrière de 450.
A titre illustratif, il est représenté, en t5 s une nouvelle impulsion dz commande de retard entrainant en t6 une mise en position 5 des commutateurs 17 et 18 et en t7 un nouveau saut de phase en arrière de 45 . Par contre, en t8 , une impulsion de commande avance, reçue cette fois à partir du comparateur 23, à travers les bascules 32 et la porte 30,provoque en t9 un décomptage du compteur 36 et le retour en position 4 des commutateurs 17 et 18, et en t10 un saut de phase en avant de 450.
En réalité les sauts de phase ne pourront intervenir aussi fréquemment, ils devront etre espacés au minimum de la durée d'une trame, c'est-à-dire, pour chaque canal démultiplexé, par 205 ou 206 eb selon qu'il y a ou non un eb de remplissage, dans le cas considéré de canaux de 2048 K bits/s.
La correction de fréquence relative maximale qu'il est possible d'apporter, à raison d'un saut de phase de 454 par trame accompli toujours dans le même sens, sera donc de 45 205x360+ -4 soit environ 1 6.10.
ce qui permet de faire face sans difficulté à la somme des instabilités de l'oscillateur local du démultiplexeur et du générateur originel du rythme des canaux multiplexés.
Gly 108-110 0,973; +1,370 C30H39N5O9.H20 Gly (3,08); MeOH/ 0,954; (C=0,5,MeOH) C, 57,05 ; Tyr(1,00); EtOAc/pe 0,855 @ @ @@ @ Phe(1,05) H, 6,50 N, 11,09 Trouvé C, 57,02 H, 6,62 ; N, 10,64% Ala 115-117 0,873; -8,81 EtOAc 0,954; (C=0,5,MeOH) C31H41N5O9: Gly(1,98); 0,915 C, 59,32; Ala(1,09); Tyr(1,00); H, 6,58; Phe(l,03) N, 11,16 Trouvé : C,59,19; H, 7,06 N,10,74 % Val 150-151 0,973; -6,08 C33H45N5O9 : Gly(1,97); Pr/EtOAc/ 0,955 (C=0,5,MeOH) C, 60,44; Val(0,94); Pr2O H, 6,92; Tyr(1,00); Phe (0,999) N, 10,68 Trouvé C, 59,94; H, 7,02 N, 10,37 % Stade B Méthode générale de préparation des composés BOC.Tyr.Gly.Gly.Phe.X7.OH, X7 = Gly,Ala,Val On dissout le pentapeptide protégé BOC.Tyr.Gly.Gly.Phe.X7.OMe dans 6 ml de méthanol, on ajoute 3 ml d'eau et on maintient le pH entre 11,5 et 12 avec de l'hydroxyde de sodium normal jusqu'à ce que la quantité théorique d'alcali ait été ajoutée.On concentre ensuite la solution sous vide pour éliminer le méthanol, on dilue avec de l'eau, on sépare par filtration des traces de matière insoluble puis on soumet la solution à une extraction avec de l'acétate d'éthyle pour éliminer toute quantité éventuelle d'ester restant et on porte la phase aqueuse à pH 3 avec une solution 0,7 M d'acide citrique.
Le peptide précipité est ensuite extrait avec de l'acétate d'éthyle, l'extrait est lavé à l'eau, séché sur du MgS04 et concentré sous vide.
X7 Rf Analyse élémentaire Gly Amorphe 0,84 ; C29H37N5O9.H2O : ppt. de EtOAc 0,744; avec pe 0,835 C, 56,40; H, 6,32; N, 11,34 trouvé:C, 56,33; H, 6,41; N, 11,07 % Ala Amorphe 0,83 ; C30H39N5O9.H2O : ppt. de EtOAc 0,664; avec Pr@O 0,875 C, 57,05; H, 6,50; N, 11,09 trouvé:C, 57,20; H, 6,43; N, 10,67 % Val Amorphe 0,88 ; C32H43N4O9: C, 59,89 ppt. de EtOAc 0,854; H, 6,75 avec pe 0,935 trouvé : C, 59,98, H, 6,50 % Stade C Méthode générale de préparation des composés H.Tyr.Gly.Gly.Phe.X7.OH HCl X7 = Gly, Ala, Val A 100 mg du pentapeptide BOC.Tyr.Gly.Gly.
Phe.X7.OH, on ajoute 5 ml d'une solution normale de chlorure d'hydrogène dans de l'acide acétique et 1 ml d'anisole et après avoir agité pendant 90 minutes à la température ambiante, on élimine les solvants sous vide puis en triturant la matière restante avec de l'éther anhydre, on obtient une matière solide amorphe.En dissolvant ce produit dans de l'eau puis en filtrant la solution et en la lyophilisant, on obtient le chlorhydrate du peptide sous la forme d'une substance solide blanche
Ex X7 Rf [α]25D Analyse Analyse des élémentaire amino acides 1 Gly amorphe 0,82 ; +27,9 C23H29N5O7HCl.H2O Gly(3,02); (HCl) (lyophi- 0,634; (C=0,18, Tyr(1,0); lisé) 0,605 MeOH) C, 50, 97; Phe(0,99) H, 5,91; N, 12,93 Urouvé:C, 51,09; H, 6,19; N, 12,54% 2 Ala amorphe 0,50 ; +22,3 C24H31N5O.HCl.H2O Gly(1,95); (HCl) (lyophi- 0,584; (C=0,2, Ala(1,01); lisé) 0,675 MeOH) C, 51,85; Tyr(1,00); H, 6,12; PheCO,98) N, 12,60 Trouvé:C,52,14; H, 6,20; N,12,10% 3 Val amorphe 0,80; +31,7 C27H35N5O7.HCl.2H20 Gly(2,1); (HCl) (lyophi- 0,674; (C=0,1, Val(1,02); lisé) 0,795 MeOH) C, 52,80; Tyr(1,00); H, 6,52; Phe(l,05) N, 11,40 trouvé: C,52,89; H, 6,45; N,11,26% On a préparé les peptides qui sont indiqués ci-après avec leurs caractéristiques suivant les méthodes habituelles de la chimie des peptides, analogues à celles des exemples et des préparations de référence précédents Les dérivés C-terminaux sont indiqués d'après la convention, c'est-à-dire : - OMe : ester méthylique - NH2 : amide - NHEt : éthylamide Dans l'exemple 10, le composé BOC.Uyr.Gly.Gly.yr.Leu.OBu, est dissous dans un mélange de méthanol et de chlorure de méthylène contenant quelques gouttes d'étherate de trifluorure de bore, on ajoute un excès d'une solution de diazométhane dans de l'éther et on abandonne la solution à la température ambiante jusqu a ce qu'elle donne une réaction négative avec le réactif de Pauly.
On évapore alors la solution et on élimine les groupes protecteurs BOC et Bu de la substance solide restante au moyen de chlorure d'hydrogène N dans de l'acide acétique en présence d'anisole, de la manière normale. Le chlorhydrate du peptide formé est isolé sous la forme d'une poudre amorphe incolore par lyophilisation à partir d'une solution aqueuse.
Dans l'exemple 21, le peptide obtenu est purifié par chromatographie sur une colonne de gel de silice Merck, par élution avec un mélange 3:1:1 de n-butanol,d'acide acétique et d'eau. On réunit les fractions positives au réactif de Pauly, ayant un Rf de 0,442, on évapore sous vide et on lyophilise la matière restante à partir d'une solution aqueuse.
Le peptide base de l'exemple 107 est préparé par réduction du composé H.Tyr.Gly.Gly.Phe.Leu.OMe, au moyen d'hydrure de lithium et d'aluminium, mais on peut utiliser aussi d'autres agents réducteurs équivalents, bien connus a On a obtenu les peptides bas es des exemples 113 et 114 (a) en préparant l'amide de Z-leucine à partir de l'amino acide protégé, (b) en transformant l'amide en nitrile (au moyen d'oxychlorure de phosphore), (c) en formant le dérivé tétrazoligpe de leucine protégée par réaction de nitrile avec l'acide azothydrique, (d) en déprotégeant la fonction leucylamino par hydrogénolyse (en présence de charbon de palladié à 10 %) et finalement (e) en formant la chaîne du pentapeptide de la manière habituelle.
Ex. No. Composé Rf [α]25D (méthanol) 4 H.Tyr.D-Ala.Gly.Phe.Leu.OH HCl 0,63 + 19,8 (c = 0,5) 5(a) H.Tyr.D-Ala.Gly.Phe.Met.OH HCl 0,62; 0,60 + 17,2 (c = 0,5) 5(b) H.Tyr.D-Ala.Gly.Phe.Met.OMe 0,67; 0,70 + 10,4 (c = 0,5) 6 H.Tyr.D-Ala.Ala.Phe.Leu.OH HCl 0,65; 0,564 + 1,68 (c = 0,5) 7 H.Tyr.Gly.Gly.Tyr.Leu.OH HCl 0,47; 0,50 + 24,4 (c = 0,54) 8 H.Phe.Gly.Gly.Phe.Leu.OH HCl 0,55; 0,574 + 26,45 (c = 0,54) Me 9 H.Tyr.Gly.Gly.Phe.Leu.OH HCl 0,58; 0,624 + 21,77 (c = 0,5) Me Me 10 H.Tyr.Gly.Gly.Tyr.Leu.OH 0,64; 0,92 + 21,0 (c = 0,51) 11 H.Tyr.Gly.D-Ala.Phe.Leu.OH HCl 0,60; 0,90 ; 0,634 + 36,67 (c = 1) 12 H.Tyr.Ala.D-Ala.Phe.Leu.OH HCl 0,60; 0,94 ; 0,554 + 6,43 (c = 1) 13 H.Tyr.Gly.Gly.Phe.Met.Thr.OH HCl 0,72;0,65 ;0,604;0,605