INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La fabrication industrielle en continu de ces sacs se pratique sur des machines automatiques dites Ntubeusesîl,parce aue leur rôle est de replier sur eux-me"mes longitudinalement, aprs encollage, les différents plis superposés déroulés des bobinessspour former un tube continu multiplis, qui est ensuite séparé en tronçons successifs, aui constitueront chacun les parois d'un sac.
tant donné que les différents plis ne doivent pas être nécessairement coupés au même niveau, cette séparation est réalisée par des tractions successives sur la partie aval du tube retenu en amont, ce qui provoque l'arrachement de la matière le long de lignes transversales de perforations pratiquées dans les différents plis, séparément, avant l'encollaçe.
On sait que ces perforations sont produites sur chacue pli par une lame dentée tournant autour d'un axe horizontal perpendiculaire à la direction d'avancement de la bande de papier ou de matière plastique formant le pli. A chaque tour de la lame dentée, les dents de celle-ci pénètrent dans la bande soutenue le long de la ligne à perforer par un rouleau rainuré complémentaire de la denture de la lame.
La Demanderesse a constaté que cette fabrication de sacs multiplis sur tubeuses usuelles n'est pas applicable lorsque l'on incorpore dans la structure du sac un pli formé d'une feuille de renfort à base de fibres synthétiques, notarnrnent en fibres non tissées.
Dans ce cas, en effet, on constate que la feuille fibreuse de renfort, malgré les perforations, ne se sépare pas par arrachement dans le poste prévu à cet effet.
La présente invention a pour but de remédier a' cet incovénient et de rendre les tubeuses usuelles utilisables même lorsque le sac doit comporter des renforts synthétiques fibreux tels que, par exem @le, en polypropylène non tissé. Ce résultat est obtenu, suivant l'invention, en utilisant, pour effectuer la nerforation, des lames dentées chauffantes.
L'expérience prouve en effet que, lorsque les plis ou renforts en matière synthétiQue fibreuse ont subi une perforation par la pénétration des dents de la lame chauffante, l'opération de découpe ultérieure par arrachement, le long de la ligne de perforation, par traction longitudinale, s'effectue normalement, comme pour les plis en papier ou en matièrz plastique non fibreuse.
On eut penser que les bons résultats obtenus suivant l'invention sont dus au fait qu'en utilisant des lames dentées chauffantes, les fibres synthétiques fondent autour de la zon de pénétration de chaque dent dans une mesure suffisante pour que les ponts de ma tiere fibreuse subsistant entre les dents soient assez étroits pour ne pas résister à l'arrachement dans le poste prévu à cet effet.
L'invention n'est nullement limitée aux exemples de réalisation précités, elle est susceptible de nombreuses variantes portant p.ex. sur l'agencement et la disposition à l'intérieur du bâti des unités de tubes, sur le type de tubes à ailettes etc., sans sortir du cadre de l'invention.
La présente invention a trait à un procédé de calibrage optique et au dispositif pour la mise en oeuvre du procédé.
L'utilisation la plus évidente de la présente invention est dans le contrôle dimensionnel à 100i: de pièces dans une chaîne de fabrication. Elle s'applique le mieux mais non exclusivement au contrôle de pièces métalliques de petites dimensions, dont les tolérances sont de l'ordre du micron et les cotes de quelques millimètres à centimètres. L'invention se prête aussi bien à la mesure de cotes absolues qu'à la comparaison d'une cote par rapport à un référence.
Une méthode de contrôle optique connue fait appel à l'apparition de figures de Moiré par la superposition de franges lumineuses projetées sur l'objet de mesure et des franges d'un masque obtenues à partir d'une pièce de référence. Une autre méthode de contrôle optique connue est décrite dans la demande de brevet CH 8715/77. Ici la différence par rapport à une cote de référence est obtenue en déterminant la quantité de lumière traversant un masque et en provenance de l'objet de mesure, l'objet étant éclairé à travers une grille.
Ces méthodes souffrent des inconvénients qu'elles nécessitent la projection de franges fines de contraste très élevé et que le masque doit être très précis.
Le contrôle s'effectue sur un élément de surface, soit même sur la surface entière de l'objet de mesure. De ce fait, le rapport signal sur bruit est faible lorsque l'erreur à détecter est petite relativement à l'élément de surface balayé. Les franges de Moiré sont généralement difficiles à interpréter quantitativement, et la détection de lumière ayant traversé un masque ne fournit qu'une valeur moyenne des défauts présents.
De plus, les deux méthodes sont sensibles à l'état de surface de la pièce de mesure.
Le but de la présente invention est de remédier à ces inconvénients et de proposer une méthode de contrôle optique qui, comme pour le procédé traditionnel utilisant des palpeurs mécaniques, effectue des mesures en des points choisis de la surface. Elle est caractérisée en ce que l'on projette sur un objet à mesurer un ensemble de franges régulières en translation linéaire uniforme ; en ce que l'on observe au moyen d'une optique, dans une direction différente et non perpendiculaire à la direction de projection, l'image de l'objet éclairé ; en ce que l'on détecte en au moins deux points d'un plan image, dont un est l'image dun point de référence, le signal lumineux réfléchi ou diffusé de l'image des franges projetées ; et en ce que l'on détermine le déphasage entre le signal au point image de référence et le signal en tout autre point image de mesure.
La méthode de mesure en accord avec l'invention n'est que peu sensible à l'état de surface de l'objet contrôlé, ceci pour autant que les défauts de surface sont petits par rapport au pas des franges projetées. La mesure de cotes ne se fait qu'aux points choisis de l'objet con trôlé, ce qui permet d'obtenir un rapport signal sur bruit beaucoup plus significatif. D'autres avantages inhérents au procédé de calibrage selon l'invention ont trait au fait que l'on effectue une mesure de déphasage.
Ainsi, les exigences sur la précision d'un masque et sur la netteté des franges projetées ne sont pas si élevées, tout en maintenant une très grande précision de mesure. En effet, les mesures de phase se font aisément avec une erreur relativeèt voisine de 10 . D'autres avantages de la méthode seront explicités au cours de la description qui suit.
Les figures en annexe illustrent à titre d'exemple le procédé de calibrage selon l'invention et les moyens nécessaires à sa mise en oeuvre.
Figure 1 - est une vue schématique d'une première variante de mesure en accord avec le procédé.
Figure 2 - illustre une deuxième variante de mise en oeuvre du procédé.
En figure 1, les franges lumineuses projetées sur un objet sont dénotées par (F). Les franges F ont un pas régulier po et se déplacent linéairement selon une vitesse constante Xx. Les franges F sont projetées sur un objet à trois dimensions 3D caractérisé par deux courbes du système d'axes cartésien Oxyz. Le point B est un point de la surface de l'objet 3D.
Une optique schématisée par une lentille L recueille une par tie des rayons lumineux diffusés ou réfléchis par l'objet 3D et er fait l'image sur le plan M. L'image du point B est donc B'. L'image du point Bo, choisi comme point de référence, est Bo'. A titre de simplification, on admettra que le rapport de grossissement de l'optique est unitaire.
Au moins deux détecteurs ponctuels sont disposés sur le plan M, ou comme le montre la figure 1, des fibres optiques Co et C1 relient des points sur le plan image M aux détecteurs Do et D1. Un détecteur de phase ss mesure la phase du signal entre le point Bo' et un autre point choisi B'.
Le dispositif fonctionne de la manière suivante.
Pour amener le véhicule en position basse on fait agir le vérin 13 par traction -sur le bras 9. Le vérin 13 amène le galet dans sa p-osition 11' et le bras 9 commande simultanément le basculement du balancier 2 et par conséquent l'abaissement du véhicule au sol sur les butéés- 17'.
Pour amener le dispositif en position d'élévation, le vérin 13 pousse sur le bras 9 et amène le galet 11 dans sa position verrouillée au niveau du coude 14 en blocage avec l'arrêt 15. Le bras 9 commande, pendant ce mouvement, le basculement vers le haut du balancier 2. Le véhicule semi-remorque se trouve alors dans sa position élevée.
La descente du châssis s'obtient donc en faisant rentrer le vérin, le poids de la remorque permettant la descente, le vérin 13 travaillant en retenue comme le bras 9.
Le mouvement inverse est réalisé pour amener le dispositif en position d'élévation.
Un tel dispositif 1 est monté sur chaque côté de l'essieu arrière du véhicule. Les vérins de chaque dispositif sont synchronisés par une alimentation symétrique. Il est prévu également une double sécurité réalisée par l'adjonction de clapets de retenue sur les deux vérins.
Selon la figure 2, le dispositif 1 est analogue à celui représenté à la figure 1. Il comporte notamment le balancier 2 dont le basculement est commandé par le bras 9 dont l'axe 16 porte le galet 11 coulissant dans le rail de guidage 12, et l'axe du vérin 13.
Selon la figure 3, le dispositif d'abaissement et d'élévation 20 est monté dans la partie avant du plateau de support du véhicule semi-remorque. Le dispositif 20 est du type (Lambda). Le dispositif est représenté en trait plein dans sa position basse et en tiretés dans sa position haute.
Le dispositif 20 comporte un bras principal 21 portant à son extrémité inférieure un patin 22 assurant un point fixe au sol. Lt extrémité opposée 23 porte un galet 24 coulissant dans un rail de guidage 25 solidaire du châssis.
Un vérin 26 est monté pivotant sur une patte de fixation 27 à son extrémité 28 et sur un axe 29 à son extrémité 30. L'axe 29 permet également de relier un bras secondaire 31 au bras principal 21. Le bras secondaire 31 est également monté pivotant sur le châssis par un axe 32.
Le vérin hydraulique 26 est à double effet et agit sur le bras secondaire 31 qui commande le déplacement du bras principal 21 par coulissement du galet 24 dans le rail de guidage 25.
Selon la figure 4, le dispositif 20 représenté à la figure 3 est monté sur chacun des longerons latéraux 33, 34 du châssis du véhicule. Le dispositif 20 est analogue à celui représenté à la figure 3 et comporte notamment le bras principal 21 coulissant dans le rail de guidage 25 par l'inter médiaire d'un galet 24. Cette figure met en lumière le fait que le dispositif 20 dtabaissement et d'élévation s'inscrit entre les longerons du chEssis 33 9 34 du véhicule. De ce fait il n'y a aucune saillie à l'intérieur de la remorque ni sous les longerons du châssis,~sauf le patin 22. Ce dispositif 20 pré-sente en outre l'avantage de ne provoquer aucun déplacement du véhicule lors de son abaissement ou de son élévation, le patin 22 étant fixe au sol.
Selon la figure 5, le véhicule 40 est équipé sur l'essieu arrière de dispositifs d'abaissement et d'élévation arrière 1 tels que précédemment décrits et de dispositifs d'abaissement et d'élévation avant 20 également décrits précédemment. Selon cette figure, le véhicule 40 est dans sa position haute de déplacementy les dispositifs 1 et 20 étant en position d'élévation.
Sielon la figure 6, le véhicule semi-remorque 40 est dans sa position basse d'arrêt. Les dispositifs 1 et 20 sont en position d'abaissement. Le véhicule semirremorque 30 repose notamment sur les patins 17 et 220
L'invention concerne un dispositif commutateur de protection destiné à un appareil électroménager, par exemple à une tachine à laver ou à un lave-vaisselle, dans lequel l'ouverture de chargement principale est pro te > ge > e par un dispositif de commande couplé à la porte devant obturer ladite ouverture, ladite protection étant telle que lors de l'ouverture de ladite porte, le circuit électrique principal est interrompu.
Les appareils électroménagers connus sont équipés de commutateurs mécaniques qui coopèrent avec la poignée de porte, ou avec des parties raccordées à ladite porte, de sorte qu'à l'oc- casion de l'ouverture de celle-ci, le commutateur qui se trouve dgs le circuit électrique principal est interrompu. Les prescriptions plus sévères en ce qui concerne la protection compliquent l'incorporation de commutateurs mécaniques, car l'on exige entre autres que le commutateur ne puisse pas titre manipulé à l'aide de moyens simples, par exemple un tourne-vis que quelqu'un engagerait dans le commutateur.
Pour soutenir la roue de guidage dans le sens du boulon de support et simultanément pour la formation d'un pivot, ce support est doté de butées jumelées disposées à hauteur #égale sur les faces avant et arrière de la tôle en prise par exemple avec des ergota ou goujons du bord voisin de la fente. L'ajustage entre fente de guidage et le support est cependant compliqué à réaliser de façon satisfaisante. En plus, la largeur de la surface de guidage est limitée par ltépaisseur de la tôle. Par ailleurs, le pivotement escompté du support exige que les butées agissant à la partie avant, respectivement arrière de la tale, aient un jeu suffisant par rapport à l'épaisseur de la tôle.Il y a risque que le support, sous l'effet de force excentrée de coupe et d'avancement, se coince dans la limite du jeu qui# lui est assigné, provoquant ainsi des ballottements de la roue de guidage préjudiciables au mouvement ordonné et précis de la scie. Dans ces conditions, des sollicitations de la scie à ruban sont relativement importantes #de sorte que des scies à ruban minces, destinées par exemple à des coupes curvilignes, risquent de se rompre.En plus, le pivotement du support se trouve limité par suite du surplus de distance entre les butées antérieures et postérieures.
Dans ces conditions les possibilités se réduisent en principe à l'exécution de travaux relativement grossiers.
En raison de ce qui précède, ltinvention a comme but de supprimer ces inconvénients des installations connues, grace à une disposition uni versellement v#alable qui, tout en étant de construction simple et nette, permet d'obtenir une fixation sans jeu du support et sans ballottement dans les passages de la roue de guidage, assurant un fonctionnement silen cieux et précis de la scie jamais atteint #usqu'ici.
La solution consiste à suspendre le support dans u étrier de serrage 'efixe où il peut pivoter librement autour de tourillons latéraux.
Cet étrier et mené dans deux sens par les faces ln guide longitadiral.
La suspension du support dans un étrier iiidépendant de celui-ci permet pratiquement de séparer le mouvement de pivotement de celui de la translation réprésentant ainsi une construction syart un axe de rotation exact, exempt de défaillances.Gr ce à cette séparation de fonction, le guidage longitudinal peut etre maintenu précis et sans jeu et partant sans que des coince- ments puissent se produire.Il est ainsi possible de donner à la suspension complète de la roue tout jeu utile sans le moindre ballottement. Un réglage précis de la scie à ruban et une marche impeccable sont ainsi obtenuss même lors d'un fonctionnement prolongé, nonobstant les moments de renversement qui se produisent . Dans ces conditions, il est possible d'utiliser même des scies à ruban minces ou déjà réparées par soudure pour exécuter des coupes curvilignes, d'où faculté d'étendre considérablement le domaine d 'utili- sation.
Dans une forme d'exécution préférentielle le support est constitué par un corps prismatique qui, dans toute sa longueur, est saisi par deux éclisses parallèles de guidage de l'étrier tendeur. Il en résulte une bonne assise du support et une surface d'appui relativement étendue de façon à pouvoir aussi exiger des performances sans risque de surcharges. L'exécution elle-même peut être poussée sans trop de frais pour atteindre une précision respectant des taux de tolérance relativement étroits.
Une partie importante de l'invention consiste à prévoir que les tourillons latéraux des coussinets pénètrent dans l'éclisse voisine de llé- trier tendeur et aboutissent latéralement dans une gorge du guidage longitudinal. La construction se simplifie ainsi,n 'exige que peu de pièces constitutives et devient économique du fait de la réduction de main-d'oeuvre d'exécution et de celle du montage.
Les tourillons latéraux proéminents constituent un contreventement croisé assurant un appui très stable et à toute épreuve de l'ensemble formé par le support et l'étrier tendeur.
Pour la formation des gorges de guidage longitudinal latéral il convient de prévoir deux rails distancés d'une quantité correspondant au diamètre du tourillon dont les arêtes voisinantes au moins à l'avant, forment avec les éclisses de l'étrier tendeur en commun une surface guidante.
Cette disposition assure aux deux directions- perpenFiculaires du mouvement une liberté de jeu avantageuse. Une telle disposition est relativement simple, peu onéreuse et de ce fait, dans son ensemble, économique. Les touril Ions latéraux sont amenés à la suite du mouvement de renversement engendré par la roue de gui#dage au rail antérieur de ceux constituant la gorge de guidage. Dans le but d'obtenir un moment d'inertie de surface élevé et par celà une excellente stabilité, un repliage de ces rails vers l'arrière esi recommandé.
Par ailleurs, les deux éclisses de guidage de l'étrier tendeur peuvent être assemblées au-dessus d'un patin curviligne suspendu à l'étrier au moyen d'un boulon fileté en prise dans le bâti de l'installation. La liaison articulée ainsi obtenue entre l'étrier et la vis tendeuse, permet un réglage mutuel automatique de ces éléments, d'où possibilité d'une large to sérance dtexecution.
Il est aussi possible de prévoir un montage souple de l'étrier sur le bâti en direction où saopere la tension. Cette souplesse de la suspension de la roue de guidage permet un fonctionnement doux. Dans ce cas il y a avantage de prévoir #que l'extrémité dépassante de la vis de tension soit rendue souple à l'aide d'une rondelle flexible en stappuyant sur une butée fixe du bâti. Il en résulte une disposition souple, peu encombrante et une réaction par compression avantageuse.
Pour faciliter les coupes curvilignes, il y a avantage de prévoir à une certaine distance du ruban de scie et au-dessus de la table de travail un dispositif de guidage de coupe circulaire avec goujon de centrage régla ble Le dessin annexé representes à titre d'exemple non limitatif, une forme d'exécution préférée de l'objet- de l'invention.
Fig. 1 montre en coupe la roue de guidage et sa suspension d'une petite scie à ruban; Fig. 2 est une vue frontale de omette suspension; Fig. 3 une coupe suivant la ligne III - III de la Fig. 2; Fig. 4 se rapporte à une forme d'exécution d'un support souple d'un étrier tendeur; Fig. 5 correspond à une vue schématique d'un dispositif de guidage de coupe circulaire.
La scie à ruban 1 (Fig. i) est généralemest menée autour d'une roue inférieure et une roue supérieure. Leurs jantes sont, comme le montrent les Fig. 1 et 2, recouvertes d'un revêtement 2 en caoutchouc ou matière plastique pour protéger le ruban de scie. La roue inférieure est en général entraînante montée dans un support fixe. La roue supérieure 3 est réglable par rapport à l'autre et sert de guidage. En modifiant la position de la roue 3, la scie se trouve tendue ou détendue. En faisant pivoter la roue de conduite 3 par rapport au plan de la roue inférieure d'entraînement, il est possible d'ajuster exactement la position de travail de la scie 1.
I1 suffit de relativement peu de lumière (peu d'energie) pour augmenter beaucoup l'intensité lumineuse dans les directions visuelles nécessaires particulièrement aux grandes distances, car plus la direction visuelle est proche de l'ase, plus l'angle solide a éclairer est petit et plus ainsi la quantité de lumière nécessaire pour augmenter l'intensité lumineuse est petite.
L'invention atteint le but-fixé, a savoir améliorer par des moyens simples et avec une faible consommation d'énergie la visibilité d'un feu d'une part a grande distance, d'autre part quand on s'en approche, grace au fait que l'intensité lumineuse de ce feu est la plus grande dans la direction de l'axe du réflecteur a miroir concave et diminue quand I'angle Pformé avec cet axe augmente, de façon telle que a) pour b = 1 , elle est d'au moins 200%, avantageusem t d'au moins 300% et de préférence d'au moins 400 de sa valeur pour b = 100, b) pour g = 2,50, elle est d'au moins 150%, avantageusement d'au moins 200% et de préférence d'au moins 250% de sa valeur pour W = ioO, c) pour g = 50, elle est d'au moins 100%, avantageusement d'au moins 125% et de préférence d'au moins 1508 de sa valeur pour 13 = 10 .
Les trois chiffres cités de 10, 2,50 et 50 sont des points d'une courbe de répartition de l'intensité telle que celle représentée sur la figure 2.
Dans le cas idéal, un automobiliste roulant dans la même direction qu'un cycliste, mais quelques metres sur le oôté, verrait aussi bien un feu conforme a l'invention a toutes les distances entrant rationnellement en ligne de compte situées dans l'angle éclairé.
Il suffit pratiquement que le feu ait sous un grand angle visuel, avec un certain minimum de luminosité, un minimum approprié de visibilité et que sa luminosité augmente vers l'axe de façon telle que sa visibilité diminue peu avec la distance (petit angle visuel).
Alors qu'on s'efforcait jusqu'ici de réaliser une intensité lumineuse uniforme au sein du faisceau, l'invention est destinée a fournir une visibilité a peu près uniforme.
L'invention réalise la répartition visée de l'intensité lumineuse en fonction de l'angle avec un feu dont le corps lumineux est placé au moins en partie dans la région focale d'un réflecteur a miroir concave dont la surface réfléchissante est pourvue de bombements réfléchissants (élévations et/ou creux) grâce au fait que la hauteur moyenne des bombements réfléchissants est de 3 a 12%, avantageusement de 3,5 8% et de préférence de 4 6% du diamètre minimal moyen de la base des bombements réfléchissants et que la plus grande distance de deux points du corps lumineux est d'au moins 200%, avantageusement d'au moins 300 % et de préférence d'au moins 500 % de la hauteur moyenne des bombements réfléchissants.L'association d'un corps lumineux de dimension définie aux bombements réfléchissants dont les dimensions sont liées de la manière indiquée entre elles et a la dimension du corps lumineux produit un faisceau lumineux conique qui, pour l'observateur, augmente de façon continue d'intensité lumineuse du bord vers l'axe de façon telle que sa visibilité soit indépendante de la distance.
Si l'on table sur la moyenne des hauteurs ou des diamètres minimaux de la base des bombements réfléchissants, cela inclut la possibilité de forts écarts individuels de ces moyennes. On obtient cependant une répartition d'autant meilleure de la lumière que les écarts des moyennes sont plus faibles. On obtient les meilleurs résultats quand la hauteur d'essentiellement chaque bombement réfléchissant est de 3 a 12 %, avantageusement de 3,5 a 8 % et de préférence de 4 à 6 % du diamètre minimal de sa base et que la plus grande distance de deux points du corps lumineux est d'au moins 200 %, avantageusement d'au moins 300 % et de préférence dlau moins 500 % de la hauteur de chaque bombement réfléchissant.
En outre, la plus grande dimension de la projection du corps lumineux sur un plan perpendiculaire à la direction de sa plus grande dimension est avantageusement d'au moins 25 % de la hauteur moyenne des bombements réfléchissants, et avantageusement de la hauteur de chaque bombement réfléchissant.
On a une répartition de la lumière particulièrement favorable pour l'observateur dans toutes les directions visuelles (situées dans l'angle éclairé) si le diamètre minimal moyen de la base des bombements réfléchissants, et avantageusement le diamètre minimal de la base de chaque bombement réfléchissant, est d'au plus 40 %, avantageusement d'au plus 30 % et de préférence d'au plus 20 % de la distance du sommet du réflecteur parabolique à son foyer ou au centre de sa région focale.