INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un second temps, on décharge le condensateur à courant constant I jusqutà ce que la tension entre a et b atteigne la nouvelle valeur V2 , IT2 soit V2 = Vin - C - RI, Vin étant la tension initiale aux bornes du condensateur au début de la décharge du condensateur, T2 étant le temps de décharge or Vin = IT1 , d'où :: C (2) V2 = IT1 1T2 - RI C - C Or, il ressort de l'équation (1) que RI = Vi - IT1 C d'où C = 21 (T1 - T2) Vî+V2 2 En choisissant par exemple un courant I suffisamment important et une tension V1 + V2 constante, le résultat stob- tient à la sortie deun compteur réversible qui avance à une certaine fréquence durant la charge et qui recule à une fréquence moitié durant la décharge de manière à ce que son con T1 - T2 tenu soit proportionnel à 2 . La figure 7 schématise unité de mesure de la capacité du condensateur fonctionnant en accord avec ce principe.
Cette unité de mesure est reliée au multimètre par les points A et B, également représentés sur la figure 3, et au calculateur 100. Elle comprend un circuit 710 délivrant les courants de charge et de décharge, un circuit de comparaison 730 et une logique 740 reliée au calculateur 100.
Le générateur de courant de charge est constitué essentiellement par un amplificateur opérationnel 711 dont la sortie est reliée par une résistance 714 à la base d'un transistor 715, du type pnp. Le collecteur du transistor 715 est relié au point A et son émetteur est relié à la grille d'un transistor à effet de champ 712 dont le drain est relié à une tension de +12V et dont la source est reliée par deux résistances 713 et 720 en série au point B. Le point commun aux résistances 713 et 720 est relié à l'entrée négative de l'amplificateur 711, les transistors 715 et 712 formant ainsi une boucle d'asservissement. Ltentrée positive de ltamplificateur 711 est reliée à une tension v.La grille du transistor 712 est également reliée par une résistance 718 et par l'intermédiaire de deux contacts cd et r, montés en parallèle, de re laïs-CD et R à une tension +12V. Les relais CD et R sont commandés par le calculateur 100, leurs bobines étant connectées entre la masse et une sortie correspondante du.calculateurO La fermeture du contact cd provoque le déblocage du transistor 712 à travers résistance 718.
Ltamplificateur 711 est alors alimenté à travers les résistances 713 et 720. Le transistor 715 conduit et par conséquent le poste relié aux points A et B est alimenté par un courant régulé par le transistor 715. De même, la fermeture du contact r du relais R, commandé par le calculateur,pro voque lt-alimentation en courant continu de la résistance à mesurer par l'intermédiaire des points A et B.
Un transistor 716, du type pnp, a son collecteur relié à la base du transistor 715 et son émetteur à +12V, une résistance 717 étant montée en parallèle entre son émetteur et son collecteur. La base du transistor 716 est reliée à une sortie de la logique 740. Le roule du transistor 716 sera explicité plus tard en regard de la logique 740.
Le générateur de courant de.décharge est constitué par un amplificateur opérationnel 721 dont la borne d'entrée positive est reliée à une tension V et dont la sortie est reliée par une résistance 724 à la base d'un transistor 725, de type npn, dont l'émetteur est relié à entrée négative de l'amplificateur 721, de manière à former une boucle drasser- vissement, et par une résistance 723 au point B. Le collecteur du transistor 725 est relié au point A. Ainsi, la sortie de l'amplificateur 721 commande le transistor 725 qui, lorsqu'il conduit, provoque la décharge du condensateur du poste par un courant régulé à travers la résistance 723.
Une résistance 722 est connectée entre le point B et la base du transistor 725, en parallèle entre l'émetteur, relié au point B, et le collecteur d'un transistor 726, du type npnO La base de ce transistor est reliée à une sortie de la logique 740 et son ralle sera explicité ci-après.
Le circuit de-comparaiso 730 comporte un adaptateur 731 dont une entrée est reliée au point A et dont l'autre en trée est reliée à sa sortie par une résistance 734. La sortie de ltadaptateur 731 est respectivement reliée à une entrée de deux comparateurs 732 et 733 dont l'autre entrée est respectivement reliée à deux sources de tensions et V2. La sortie de chacun des comparateurs 732 et 733 est reliée à la logique 740, par l'intermédiaire de résistances 735 et 736 respectivement.Des diodes Zener 737-et 738, connectées entre la borne des résistances 735 et 738, respectivement, connectée à la logique 740 et la masse, permettent de calibrer le niveau entrée dans la logique0 Ltadaptateur 731 et les comparateurs 732 et 733 sont des amplificateurs opérationnels La logique 740 est réalisée en technologie intégrée. Elle comprend un ensemble 741 de portes relié à un compteur réversible 742 qui avance à une certaine fréquence et recule à une fréquence moitié. Elle est reliée au circuit 710 dans les deux sens, au circuit 730 dont elle reçoit des informations et enfin au calculateur 100. Ainsi,l2énsemble de portes 741 comporte quatre entrées dont deux sont reliées, respectivement, aux sorties des comparateurs 732 et 733 par les résistances 735 et 736.Une troisième entrée de l'ensemble 741 est reliée par une résistance 729 à une tension de +5V, et par un contact r du relais R à la masse. La quatrième entrée est reliée par une résistance 728 à une tension de +5V, et par un contact cd de relais CD à la masse.
En fonction des informations issues des circuits 710 et 730, ltensemble 741 produit une commande dtavance, de recul ou de blocage du compteur 742.
Selon la modification de la Fig. 7,la rainure 17 du bras 18 est remplacée par un logement longitudinal 17a grâce auquel l'affaiblissement mécanique du bras est réduit au minimum dans la région de coopération avec l'excentrique. L'extrémité 17b du logement 17a débouche à l'extrémité voisine du bras 18, ce qui facilite son assemblage avec l'excentrique. Ces variantes peuvent s'appliquer individuellemen-t ou en combinaison à l'une quelconque des dispositions des Fir. 3 à 6.
Selon le premier mode de réalisation du second --roupe, illustré par les Fig. 8a et Xb, le rasoir comporte également un portelames mobile se présentant sous la forme d'un corps 100 hémicylindrique, portant des lames de coupe. Ces lames peuvent etre par exernple montées individuellement dans des fentes lonitudinales du porte-lames et en être poussées radialement vers l'extérieur afin de s'appuyer contre une grille allongée au-dessus du portelames.
Comme précédemment, les lames de coupe définissent une surface de coupe cylindrique comportant un axe 110 autour duquel le porte-lames 100 se déplace d'un mouvement alternatif en arc de cercle et dc mêmes le porte-lames peut comporter des bouts d'arbre qui tourillonnent dans des roulements à billes supportés par des cages fixées au chassis du rasoir. Ces roulements s à billes. peuvent à volonté être remplacés par des paliers en bronze ou des blocs de montage en caoutchouc.
Un moteur électrique d'entralnement 120 est monté dans le boîtier du rasoir (non représenté) de manière que son axe 130 soit perpendiculaire à ltaxe 110 du porte-lames mobile 100. Le moteur 120 comporte un arbre de sortie 140 perpendiculaire à l'axe 110 et sur lequel est fixée concentriquement une roue sup- port 15f) portant à son tour une goupille excentrique 160. En fonctionnement, la goupille excentrique 160 se déplace suivant une trajectoire circulaire, dans un plan perpendiculaire à l'arbre moteur î4o.
La goupille excentrique 160 est introduite dans un ment allongé ou rainure 170 parallèle à l'axe du porte-lames 100, à une extrémité d'un bras 180 dont l'autre extrémité est accouplée rigidement au porte-lames 100, ce bras po@vent eventuellement ne former qu'une seule pièce avec le porte-lames Dans sa position médiane, le bras 180 est aligne sur l'axe 130 du moteur 120.
La goupille excentrique 160 et le logement 170 constituent un mécanisme de transformation de mouvement tel qu'en fonctinnnement, la composante du mouvement de la goupille excentrique dans la direction de l'axe du porte-lames n'est pas transmise au bras lvo. Le mouvement de la goupille dans cette direction est absorbe pendant que cette goupille 160 se déplace dans un sens et dans l'autre, le long du logement 170. Par conséquent, l'arbre en rotation du moteur 120 imprime un mouvement alternatif en arc de cercle au bras 180, et par conséquent au porte-lames 100, ce mouvement alternatif en arc de cercle étant centré sur l'axe 110 dc la surface de coupe, La Fig. 9 illustre plus en détail un construction pratique de ce premier mode de réalisation, et montre la roue support 150, la goupille excentrique 160 et le logement 170 du bras 180.
Plus particulièrement, la roue 150 est équilibré dynamiquement par-rapport à la roupille excentrique 160. A cet effet, elle -comporte deux parties en saillie 150a et 150b positionnées chacune sur le même diamètre de la roue 150 que la goupille excentrique 160.
Si l'on suppose que E est la masse de l'excentrique 160, P1 la masse de a partie en saillie 150a et P2 la masse de la partie en saillie 150b, que @0 représente l'excentricité du centre de gravité de l'excentrique 160 et }t1 et R2 les distances radiales respectives entre l'axe moteur 130 et les centres de gravité des parties en saillie Pt et P2, les paramètres correspondants sont choisis do la manière suivante pour équili@rer les forces centrifuges:: P1#@1 = E#R0 + P2#R2 En outre, pour équilibrer les couples antour de l'axe dia métral perpendiculaire à l'axe de l'arbre du moteur, les paramètres correspondants sont choisis de manière que E#R0#X = P2#@2 où X est la distance dans la direction de l'arbre du moteur entre les centres de gravité de l'excentrique 160 et de la partie en saillie Pt et Y est la distanee dans la meme direction entre les centres de gravité des deux parties en saillie P1 et P2.
Dans le second mode de réalisation du second groupe, représenté schématiquement sur la Fig 0, l'accouplement avec trans formation de mouvement est: agencé de manière différente. Un bloc d'accouplement 190 parallèlipipèdique est monté de manière tourner sur la goupille excentrique 160 qui constitue ainsi un axe de cette pièce d'accouplement 190. Cette dernière est fixée sur un arbre 200 disposé dans la direction de l'axe du portelames et qui coulisse entre les branches d'une fourchette 180a formée à l'extrémité voisine du bras 180.En fonctionnement, le mouvement de l'excentrique 160 dans la direction parallèle à l'axe du porte-lames est absorbé par le mouvement aller et retour de la pièce 190 entre les branches de la fourchette 180a du bras 180, , ce mouvement de la nièce î:o étant autorisé par le fait que l'arbre 200 coulisse dans ses supports des bras de la fourchette l80a.
Selon les modifications des Fig. Il et t2, l'arbre 200 est remplacé par un arbre 200a fixé entre les branches de la fourchette 180a du bras ldo, et la pièce d'accouplement 190a est montée de manière à coulisser le long de cct arbre 200a.
Ces deux modifications imposent de prévoir dans le bloc 190a deux alésages perpendiculaires qui ne se rencontrent pas. Ce résultat peut être obtenu soit en utilisant une pièce d'accouplement 190a allongée du type représenté sur la Fig. 11 dans laquelle l'alésave qui reçoit l'excentrique ne s'étend que dans une partie eu bloc, soit en décalant l'un ou l'autre des alésages par rapport au centre du bloc, comme le montre la Fig. 12.
Le second mode de réalisation du second groupe comporte de préférence, sous la forme pratique, une roue support 150 de l'excentriaun don: la forme est telle qu'elle équilibre dynamiquement l'accouplement par rapport à l'excentrique 160, comme cela a été décrit en regard du premier mode de réalisation. Une roue avec équilibrage de couples peut également @onvenir aux @@ réals@@tion du presier groupe @écrits en regard des Fig. 1 a 7.
La disposition illustrée par les @@@. 13 et 14 est destinée à entraîner le port@-lames d'un mouvement alternatif linéaire.
Cette disposition est essentiellement similaire à celle des modes de réalisation du premier @roupe, et le moteur est à nouveau designé par 14, son arbre de sortie par 15, la goupille excentrique par lt, le hras Dar 1;' et: la rainure du bras par 17. Mais le bras 18 est maintenant animé d'un mouvement alternatif angulaire autour d'un axe 111 fixe par rapport au boîtier du rasoir mais qui n'est pas l'axe du porte-lames. Le portelames 500 est guidé pour un mouvement alternatif linéaire au moyen de guides classiques knon représentés) de manière à se déplacer dans un sens et dans l'autre le long d'un axe 510, perpendiculaire à l'axe fie 111.Une pièce de transmission 520 est fixée sur le bras 18, ou peut en faire partie, cette pièce étant également animée d'un mouvement alternatif angulaire autour de l'axe 111. L'extrémité de la pièce de transmission 520 opposée à l'axe 111 est accouplée au porte-lames 500 au moyen d'un second accouplement avec transformation de mouvement constitué par une rainure 530 dans le porte-lames et une goupille 540 sur la pièce de transmission. Cet accouplement avec transformation de mouvement absorbe lacomposante du mouvement alternatif en arc de cercle de la goupille 540, perpendiculaire à l'axe 510 le long duquel le porte-lames est guidé dans son mouvement: linéaire.
I1 faut remarquer que l'un quelconque des modes de realisation des Fig. I à 7 peut convenir comme accouplement avec transformation de mouvement entre l'excentrique 16 et le bras 18 dans la disposition des vig. 13 et 14. En outre, si des conditions de réalisation font qu'il est souhaitable que l'axe du moteur soit parallèle à l'axe du porte-lames, les modes de réalisation du second groupe des Fig. 8 à 12 peuvent être utilises dans la disposition des Fig. 13 et 14. Dans un cas comme dans l'autre, une roue avec équilibrage des couples peut être utilisée pour réduire au minimum les bruits, les vibrations et la consommation d'énergie.
L'invention concerne un dispositif de transfert pour électrodes cylindriques, ou à peu près cylindriques, pour fours électriques et appareils analogues, sortant horizontalement d'une presse à filer i;i fonctionne d'une manière continue, ce dispositif comportant une auge de réception pouvant basculer, qui présente une surface de roulement en porte-à-faux sur le coté, sur laquelle roule, lors du basculement, l'électrode séparée de la barre au moyen d'une cisaille.
La présente invention concerne des articles composites de matières polymères et leur fabrication.
Elle a plus particulièrement pour objet un composite de matières polymères comprenant deux composants polymères, l'un étant un caoutchouc vulcanisé et l'autre un caoutchouc vulcanisé différent ou une matière plastique, qui sont liés à leur surface de séparation par une couche d'un produit en particules comprenant une prédominance de particules de carbone et/ou d'un composé du silicium choisi parmi la silice et des silicates de renforcement de caoutchoucs, couche qui est pénétrée par les deux composants polymères.
Cette invention comprend aussi un procédé de fabrication de ces composites, procédé caractérisé en ce que l'on vulcanise un caoutchouc pour obtenir l'un des composants, en contact avec une couche de liaison d'une matière emn particules comprenant une prépondérance de particules de carbone et/ou dXun composé du silicium choisi parmi la silice et des silicates de renforcement de caoutchoucs et on forme l'autre composant en vulcanisant un caoutchouc différent au contact de ladite couche, ou bien en solidifiant une matière plastique ramollie au contact de la dite couche, les conditions d'obtention des deux composants en contact avec cette couche étant telles qu'elles conduisent à la pénétration de la couche par les composants0 La couche de liaison en particules comprend une prépondérance de particules de carbone, de silice et/ou d'un silicate de renforcement de caoutchoucs, et elle est constituée entièrement par de telles particules, ou bien par ces partit les maintenues ensemble dans un état physiquement stabilisé au moyen d'un liant, par exemple d'une matière polymère ou d'une résine. I1 est à faire remarquer que s'il y a un liant, sa proportion ne doit pas être suffisamment grande pour former une couche au sein de laquelle les deux composants polymères ne pourraient pénétrer, c'est-à-dire une couche non poreuse, et de préférence le liant ne devra pas recouvrir entièrement les particules au point d'empêcher le contact de celles-ci avec l'un au moins des composants polymères.En général, le volume du liant ne dépassera pas celui des particules et, de préférence, la quantité de liant sera la quantité minimale nécessaire pour stabiliser la couche au cours du procédé de fabrication selon l'invention. Ordinairement, le rapport pon déral, en poids secs, des particules au liantîsera SQperieur à 60:40 et intérieur à 95:5, et de préférence il sera compris entre 70:30 et 90:10, un rapport approprié typique,dans le cas où la couche est appliquée par pulvérisation, étant 80:20, tandis que pour des composants qui sont formés par des techniques de pression, par exemple par moulage par injection, ce rapport sera en général supérieur à 65035.
Les particules préférées sont celles qui donnent une structure "en masse très poreuse, par exemple un porosité d'au moins 50 % à l'état non comprimé, et qui sont compatibles avec l'un au moins des composants polymères. Si l'on utilise des particules de carbone dans la couche de liaison, il s'agira de préférence d'un noir de fumée servant au renforcement des caoutchoucs, bien que l'on puisse employer aussi d'autres particules de carbone.Des exemples de carbones en particules appropriés sont le noir HAF (noir de four à haute résistance à l'abrasion), le noir SAF (noir de four super abrasion), le noir ISAF (noir de four superabrasion intermédiaire), le noir EPF (noir de four adjuvant de traitement), le noir FEF (noir de four pour extrusion rapide), ainsi que les noirs de combustion incomplète et le carbone déposé à partir d'une phase vapeur. Un exemple d'une silice en particules est la silice"de fumée", c'est-à-dire la silice de pyrogenation, tandis que des exemples de silicates utilisés pour le renforcement des caoutchoucs sont le silicate d'aluminium et le silicate de calcium. Les particules peuvent avoir été traitées avec un silane en vue d'améliorer leur adhérence aux composants polymères.
De préférence, les particules seront très finement divisées et ordinairement, leur dimension ne doit pas dépasser 150 nm, un exemple d'une dimension typiquement appropriée étant de l'ordre de 24 nm. Des particules de carbone appropriées sont de préférence celles qui sont classées au-dessous de N880 et mieux encore entre N358 et N110, suivant la norme de 1'ASTM D2516-68.
Le liant doit être de préférence compatible avec les composants polymères, par exemple il peut être mouillable, co-durcissable, co-vulcanisable et/ou co-cristallisable avec l'une des matières, ou avec les deux, donnant les composants polymères. Avantageusement, le liant peut êt;re à base de l'un des deux composants polymères, mais cela n'est pas essentiel.
Si les composants polymères ne sont pas compatiules entre eux, et que l'une des matières formant les composants polymères soit amenée à pénétrer dans la couche de liaison avant le contact de celle-ci avec l'autre matières le liant devra alors de préférence être compatible avec les deux composants, mais si cela n'est pas possible le liant devra de préférence avoir une ressemblance avec le second polymère plutôt qu'avec le premier.Par exemple, si le second composant polymère est une matière thermoplastique, le liant sera de préférence aussi à base d'un polymère thermoplastique, tandis que si le second composant est un caoutchouc vulcanisé, le liant sera de préférence aussi un caoutchouc compatible vulcanisable,qui sera vulcanisé en même temps que la matière formant le second composant polymère.
Un liant caoutchouteux sera préférable à un liant plastique car les liants à base de matières plastiques ont une plus grande tendance à recouvrir entièreulent les particules, ce qui laisse à celles-ci peu ou pas de urface disponible pour être en contact avec les composants polymères. Des liants qui sont compatibles avec une grande variété de polymères sont des caoutchouc polaires, par exemple le caoutchouc nitrile. Le liant peut être éventuellement constitué par un mélange de deux caoutchoucs et/ou matières plastique, ou plus, par exemple d'un caoutchouc naturel avec un copolymère EPDM ou un polyéthersulfone.
L'épaiiseur de la couche de liaison en particules doit être suffisante pour permettre une bonne > énétration par les composants polymères, et cette couche doit ae préférence être opaque et d'une épaisseur régulière, un exemple d'épaisseur convenable étantde 0,01 à 0,05 mm.Si l'on utilise un liant, la couche peut avoir avantageusement un poids à l'état sec de 17 à 34 g.m La couche de liaison peut être appliquée directement sur la surface de l'une des matière formant les composants, ou bien des deux, ou encore sur une feuille séparable de laquelle elle peut être transférée sur une (le !HttiLffirCS ou sur les deux, ou bien sur id surface d'un moule dans lequel d'une des ma tières est eisu5te introduite.Elle f3eut être avantageusement appliquée sous la forme d'une dispersion ou su pension des particules dans un milieu liquide, qui sera un milieu de dispersion ou un solvant pour le liant dans le cis où l'on utilise un liant. Pour des dispersions ans liant, des concentrations de l'ordre de 2 à 10 Vo en poids des particules sont satisfaisantes, tandis que pour des dispersions Ivec un liant, des concentrations de l'or < Ire de 5 à 10 % en poids sont satisfai santeso Le milieu liquide est en général ensuite éliminé, par exemple par évaporation.Le milieu liquide peut ôtrt choisi pour son aptitude à disperser les particules ainsi qu'à disperser ou à dissoudre le liant si l'on ajoute un liant, pour son absence d'effet défavorable sur les matières formant les composants et pour la facilité avec laquelle il peut être éliminé après l'application Les particules peuvent être aussi appliquées en dispersion dans un liant liquide, pnr exemple dm5 une huile de nature collante, une résine liquide ou un polymère liquide.
Les dispersions sont de préférence formes au moyen d'un mélangeur à forte action de cisaillement, tel qu'un mélangeur Ultra Turrax, et les méthodes d'application de la couche sont par exemple la brosse, l'immersion et la pulvérisation.
La couche de liaison peut être préparée sous une forme stockable, par application des particules dans un liant sur une mince feuille d'un caoutchouc ou d'une matière plastique à laquelle elle se lie solidement par pénétration, avantageusement à la suite d'un ramollissement sous l'action d'un solvant, et elle peut être appliquée sur l'une des surfaces de la feuille ou sur les deux, et conservée ainsi. Si l'on veut recouvrir les deux surfaces des particules, on peut le faire facilement en plongeant la feuille dans un mélange des particules et du liant dans un solvant qui ramollit les surfaces, et si l'on ne veut recouvrir qu'une seule surface, on peut appliquer sur l'autre une feuille protectrice séparable.
La couche de liaison peut être pénétrée par les composants polymères à ld suite d'un ramollissement, par la chaleur et/ou avec un solvant, des surfaces des matières formant les composants, conjointement avec l'application d'une pression si cela est nécessaire, et il est souhaitable pour la porosité de la couche de l'éliminer entièrement par pénétration des composants afin de former une liaison solide. En général, plus la surface des matières formant les composants sera fluide, plus ces composants pénétreront facilement dans la couche.
On peut faire pénétrer dans la couche e les deux ma- tières formant les composants soit en même temps, soit l'un après l'autre, l'avantage de faire pénétrer l'un avant l'autre dépendant des conditions nécessaires pour réaliser la pénétration. Par exemple, si la pénétration de l'un des composants nécessite des conditions telles que chaleur, pression ou solvant, qui peuvent être préjudiciables à l'autre, la pénétration du premier composant indiqué devra se faire en premier.