INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'acétolyse, ctest-à-dire la coupure en milieu acétique des glycoprotéines extraites de corps microbiens lysés de microorganismes choisis dans le groupe constitué par Hafnia, Aérobacter Cloacae et Klebsiella Pneumoniae est avantageusement effectuée au moyen d'un mélange d'anhydride acétique, d'acide acétique et d'acide sulfurique. Ce mélange est composé de préférence par 10 volumes d'anhydride acétique, 10 volumes d'acide acétique glacial et 1 volume d'acide sulfurique concentré.
La réaction est avantageusement effectuée sous agitation pendant au moins 48 heures et de préférence pendant 96 heures à une température voisine de + 40C.
4a réaction d'acétolyse peut être arrêtée par adjonction de glace pilée au mélange.
Le pH du mélange réactionnel peut alors entre ajusté à une valeur voisine de 4,5 par addition de carbonate acide de sodium.
L'acétolyse des glycoprotéines possédant un poids moléculaire apparent d'au moins 300.000 est avantageusement précédée par une dessication prolongée sous vide à une température inférieure à 400C, desdites glycoprotéines.
Le solvant organique utilisé pour traiter l'extrait brut des glycopeptides acétylés peut avantageusement être constitué par le chloroforme.
La phase aqueuse obtenue après traitement par le solvant organique peut avantageusement Entre débarrassée des particules insolubles par centrifugation, ultracentrifugation ou filtration.
La filtration peut être réalisée au moyen de filtres "Millipore AP 20 et AP 04 La membrane poreuse calibrée présentant un seuil de rétention de substances dont le poids moléculaire est supérieur à 500 peut avantageusement être constituée par une membrane commercialisée sous la désignation UM Q5 par la Société AMICON (Amicon Corporation Lexington Massachusetts 02713 U.S.A.).
Lorsque l'on cherche à préparer selon la présente invention des glycopeptides possédant un poids moléculaire apparent supérieur à 1000, on peut avantageusement utiliser des membranes poreuses calibrées présentant un seuil de rétention de substances dont le poids moléculaire est supérieur à 1000. Parmi ces membranes, on peut notamment utiliser celles commercialisées sous la désignation P.S.A.C. 00001 par la Société Millipore ou sous la désignation UM 2 par la Société AMICON précitée.
Les membranes poreuses calibrées peuvent également se présenter sous la forme de fibres creuses.
La phase aqueuse retenue par la membrane poreuse calibrée peut avantageusement entre lyophilisée pour donner les glycopeptides acétylés hydrosolubles de l'invention Dans des conditions préférentielles de mise en oeuvre de l'invention, le procédé de préparation ci-dessus décrit est ainsi caractérisé en ce que- :: a) l'acétolyse est effectuée au moyen dtun mélange d'anhydride acétique, d'acide acétique et d'acide sulfurique, b) le solvant organique est constitué par le chloroforme, c) la membrane poreuse calibrée présentant un seuil de rétention de subtances dont le poids moléculaire est supérieur à 500, utilisée pour la préparation de glycopeptides acétylés isolés d'Hafnia et ayant un poids moléculaire apparent supérieur à 500 est une membrane vendue sous la désignation UM 05 par la Société AMICON.
d) La membrane poreuse calibrée présentant un seuil de rétention de substances dont le poids moléculaire est supérieur à 500, utilisée pour la préparation de glycopeptides acétylés isolés de microorganismes choisis dans le groupe constitué par Aérobacter Cloacae et Klebsiella Pneumoniae et ayant un poids moléculaire apparent supérieur à 1000 est une membrane vendue sous la désignation UM 2 par la Société AMICON ou sous la désignation P.S.A.C. 00001 par la Société Millipore.
L'entraînement du film des deux côtés de la roue à ergots 17 et la tension de la boucle 29 'lui est assuree par le patin de tension latéral 43 permettent un mouvement bidirectionnel et une commande du film pour le positionnement final de l'image par le servomoteur 21.
.La durée totale allouée à avance et au positionnement est normalement fixe, et de préférence égale à 10 ms. Au bout d'un court intervalle de temps après le positionnement final de l'image, l'obturateur a tourné de façon à se trouver au début de sa position d'ouverture, c'est-à-dire que l'un des segments de disque 71 ou 73 commence à découvrir la fenêtre 35. A ce moment, un signal provenant du circuit de commande d'obturateur indique cette condition et fait cesser le fonctionnement du moteur d'entraînement de film 21, pour commencer un cycle d'arrêt ou de repos. Pendant le cycle de repos, l'obturateur ouvert expose le film qui est positionné dans la fenêtre.Dans le cas d'une caméra, la période correspondant au cycle de repos et à l'exposition peut également être utilisée pour exposer une zone 115 qui entoure la perforation correspondante, ou pour po- dure d'autres repères appropriés sur le film. Lorsque le disque obturateur est arrivé au début de sa position de ferme-ture, le circuit de commande d'ob-turateur indique au circuit de commande d'entraînement du film de reprendre l'entraînement pour faire avancer l'image suivante, et le cycle d'avance décrit précédemment se répète.
On envisagera maintenant la commande d'avance du film et les considérations énergétiques qui lui sont liées. Dans de nombreuses applications, un déplacement comportant des démarrages et des arrêts rapides nécessite une énergie très supérieure à celle d'un mouvement continu, pour déplacer une rnasse donnée.
Il est donc essentiel de choisir les profils de vitesse du déplacement, les inerties des masses, les frottements, les déplacements angulaires, et les temps, de façon à réduire au minimum l'énergie nécessaire, et de façon que la dissipation calorifique ne perturbe pas le fonctionnement du dispositif d'entraînement.
L'énergie appliquée au moiteur d'entraînement est consommée essen- tiellement par la dissipation calorifique dans l'enroulement d'induit de ce moteur. Pour chaque mouvement d'avance du film, la dissipation d'énergie calorifique dans llenroulement d'induit est égale à CrJȎ Trta E = + Kmt Km a T en désignant par E l'énergie dissipée, par r la résistance électrique de l'induit du moteur d'entraînement, par XT la constante de couple du moteur d'entraînement, par J l'inertie totale des masses entraînées par le moteur, par T le couple de frottement total que doit vaincre le moteur en entraînant la charge, par e l'incrément de déplacement angulaire du moteur à chaque avance, par t la durée d'avance, et par C une constante détertninée par le profil de vitesse réel que suit le moteur au cours de l'avance.
Les lirnites pratiques de la durée d'avance t sont en gros de 7 à 12 ms, et cette durée est de préférence de l'ordre de 10 ms. Des durées plus courtes imposent des contraintes physiques au film du fait de l'accélération élevée au cours de l'avance, et sont défavorables du point de vue énergétique.
Des durées plus longues réduisent la durée disponible pour l'-exposition du film aux vitesses d'avance normales de 24 images par seconde. Du fait de la faible valeur de cette durée d'avance, la dissipation d'énergie est due presque exclusivement aux forces inertie, et les forces de frottement sont comparativement négligeables. Il est donc essentiel de réduire au minimum l'inertie des masses du dispositif.
Comme il est décrit ci-dessus, l'invention réduit au minimum l'inertie gênante des masses en mouvement en limitant les éléments en mouvement du dispositif d'entraînement au film 11, à la roue à ergots 17, et au servomoteur 21 avec son arbre 19. On élimine ainsi les codeurs angulaires et les tachymètres couramment utilisés pour la commande en boucle fermée. A l'excep- tion de la roue à ergots 17, tous les guides du film sont de préférence des guides fixe ou à friction, plutôt que des guides mobiles (galets), ou-à inertie, du fait que toute augmentation de l'inertie des masses se répercute au carré sur la dissipation d'énergie.
En ce qui concerne la roue à ergots qui constitue le principal élément inertiel du dispositif de l'invention, plusieurs considérations dynamiques contradictoires entrent en compte. La réduction de l'inertie nécessite dtutiliser des rayons faibles et des matériaux légers pour la roue à ergots.
Cependant, des rayons faibles augmentent les déplacements angulaires (G dans l'équation d'énergie ci-dessus) pour chaque incrément.d'avance du film, et diminuent le nombre d'ergots utilisés pour maintenir le film au cours de son accélération élevée. Par contre, des rayons faibles améliorent la précision du positionnement du film pour un moteur donné, du fait des plus faibles déplacements tangentiels par unité d'angle de rotation.
Il faut noter qu'on peut remplacer la roue à ergots 17 par un cabestan, qui présente de nombreux avantages par rapport à une roue à ergots en ce qui concerne le rendement énergétique et le bruît. Du fait que l'engagement des ergots avec le film n'intervient pas dans la conception d'un cabestan, on peut lui donner un rayon très inférieur, ce qui réduit considérablement les inerties des masses. Ceci demeure vrai même si une structure à cabestan nécessite des galets presseurs qui ont une certaine inertie, pour appliquer le film contre le cabestan. Les dispositifs d'entraînement intermittents de l'art antérieur n'utilisent pas de cabestans du fait de l'absence d'accouplement desmodromique entre le film et le cabestan.Dans ces conditions, le film peut glisser par rapport au cabestan au cours des démarrages et des arrêts rapides correspondant au mouvement intermittent, et ce glissement se produit même si la position du film est commandée par la position angulaire de l'arbre du moteur > par l1inter- médiaire de codeurs angulaires ou d'un entraînement à croix de Malte. Ces problèmes de glissement n'interviennent pas dans le dispositif de l'invention, du fait que la commande et l'asserflis- sèment de position du film utilisent des signaux prélevés directement dans la fente de guidage du film par détection de repères prépositionnés sur le film. Ainsi, tout glissement susceptible de se produire est mesuré et corrigé, sans dégradation de la précision de positionnement du film.
On comprend qu'on peut utiliser un entraînement à cabestan avec un galet presseur, de façon à n' entraîner le film que de l'un des côtés du cabestan (contrairement à l'entraînement par les deux côtés d'une roue à ergots). Une commande bidirectionnelle est réalisable en pratique dans ces conditions, du fait qu'un cabestan n'introduit pratiquement aucun jeu entre le moteur et le film. Le cabestan entraîne de préférence le film à l'intérieur de la fente de guidage, pour définir une section de film lineaire entre le cabestan, le capteur de position et la fenêtre. On peut ainsi éliminer le guide fixe 27, l guides 37, 39 et 41, le patin de tension latéral 43 et la boucle de film 29.
Il est en outre important de noter que l'utilisation d'un cabestan à la place d'une roue à ergots, et de moyens de positionnement à partir de repères tels que ceux représentés sur la figure 7 permet d'éliminer complètement les perforations du film.
Le second point important en ce qui concerne l'inertie des moyens d'entraînement de l'invention porte sur la sélection du moteur d'entraînement 21. Il est essentiel que ce moteur présente une faible Inertie, une faible résistance électrique d'induit, un faible couple de frottement statique, et une constante de couple élevée. Dans le cas de caméras, il est nécessaire d'utiliser des moteurs d'entraînement à performances extrêmement élevées, du fait des res-tricti.ons de taille, de poids, et de consommation.
Le dispositif d'entraînement de film de l'invention assure non seulement une réduction de l'inertie des masses en mouvement, comme il vient d'être indiqué, mais également un profil d'avance défini, grâce à des moyens de commande du profil d'avance qui commandent le déplacement du film au cours de son avance par le servomoteur 21. Le profil d'avance peut être défini par un profil de vitesse ou un profil de position, ou une combinaison des deux. Dans le cas d'un profil de vitesse, ce profil décrit la vitesse du film entre l'instant où il commence à avancer, et la fin de l'avance. Le profil de vitesse idéal pour un déplacement angulaire arrêt/démarrage est parabolique, la vitesse angulaire de I'arbre du moteur augmentant et diminuant de façon parabolique en fonction du temps. Ce profil de vitesse optimal est caractérisé par l'équation suivante w(t) = 68~ (ta t) t 3 a dans laquelle w(t) est la vitesse angulaire du moteur d'entraine- ment à un instant donné t quelconque entre zéro et l'instant ta correspondant à l'avance totale du film.
Dans le cas du profil parabolique, la constante de profil de vitesse C que l'on trouve dans l'équation de dissipation
Mais les évidements pour la came de guidage et pour le pivot peuvent aussi être prévus dans le disque de commande meme.
Une réalisation importante de l'invention réside en ce que le disque d'entrée et le disque de commande présentent-chacun deux bords parallèles entre eux et en ce qu'il est prévu un petit cadre de- guidage qui comprend deux premières barres de guidage parallèles entre elles, contigues aux bords du disque d'entrée, ainsi que deux secondes barres de guidage, parallèles entre elles, assemblées avec les premières barres de guidage, orientées perpendiculairement à elles et posées sur elles, contiguës aux bords parallèles entre eux du disque de commande.
Le petit cadre de guidage donne l'assurance que le disque de commande et le disque d'entrée n'exécuteront aucun mouvement de rotation l'un par rapport à l'autre, mais pourront seulement se déplacer lt-un par rapport à l'autre perpendiculairement aux bords parallèles entre eux.
Un petit cadre de guidage d'un type analogue est connu, considéré en soi, d'après le DT-OS 23 59 312 (pièce 48).
La limitation ainsi obtenue du mouvement mutuel du disque de commande et du disque d'entrée est particulièrement importante et cela en liaison avec 13autre caractéristique suivant laquelle les passages dans le disque de commande et le disque d'entrée sont de forme rectangulaire, leurs cotés pouvant etre parallèles aux bords.
De tels passages, avec une soupape à tiroir, donnent l'assurance que la modification des sections droites s'effectue proportionnellement au déplacement du disque de commande par rapport au disque d'entrée et que, si le débit total est modifié, le rapport du mélange ne change pas, et inversement.
Les passages rectangulaires sont connus, considérés en soi, d'auprès le brevet des Etats-Unis dtAmérique NO 2 503 881.
L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description ci-après dsun exemple de réalisation de l'invention et des dessins annexés, dans lesquels - La figure 1 montre une coupe longitudinale du boisseau du dispositif mélangeur à levier unique suivant l'invention, qui contient les pièces de couplage, représentées dans une première position de couplage, - La figure 2 montre une vue correspondante dans une seconde position de couplage, - Les figures 3 et 4 montrent des coupes faites suivant les lignes III-III et IV-IV des figures 1 et 2, - Les figures 5 et 6 montrent des coupes faites suivant les lignes V-V et VI-VI des figures l et 2s - Les figures 7 à 9 montrent diverses positions, obtenues par rotation du levier de manoeuvre, du disque de commande sur le disque entrée, dans le cas d'une position de pivotement du levier de manoeuvre correspondant à la figure 1; Les figures 10 à 12 montrent des positions correspondantes dans le cas d'une position de pivotement du levier de manoeuvre correspondant à la figure 2; - La figure 13 montre une vue du disque d'entrée; - La figure 14 montre une coupe faite suivant la ligne XIV-XIV de la figure 13, - La figure 1S montre une vue du disque de commande; - La figure 1o montre une coupe faite suivant la ligne XVI-XVI de la figure 15, - La figure 17 montre une vue du petit cadre de guidage;; Les figures 18 et 19 montrent des coupes faites suivant les lignes XVIII=XVIII et XIXXIX de la figure 17; - La figure 20 est une vue en élévation du disque inter- médiaire; La figure 21 est une vue en élévation suivant la figure 20, vue de la gauche; La figure 22 est une vue du disque de guidage; - La figure 23 est une vue de la pièce intermédiaire; = La figure 24 montre une coupe faite suivant la ligne XXIV=XXIV de la figure 23, - La figure 25 montre une vue du levier de manoeuvre.
On a désigné par le repère 100 sur les figures 1 et 2 l'ensemble d'un dispositif mélangeur à levier unique contenant les parties mobiles de soupape, ensemble qui peut être monté dans une enveloppe ordinaire contenant l'amenée d'eau froide et l'amenée d'veau chaude ainsi que la sortie L'enveloppe correspond au type ordinaire et, par suite, elle n'est pas représentée ici.
Le dispositif 100 comprend un levier de manoeuvre 1 (figure 25) qui porte à son extrémité supérieure un carré 2 ou des dentelures et sur lequel peut être posée une poignée de manoeuvre.
Le carré 2 repose sur une tête sphérique à laquelle se raccorde de l'autre côté un pivot de commande qui est désigné dans son ensemble par le repère 4, qui est placé sur l'axe du levier de manoeuvre 1 et qui présente, se raccordant à la tête sphérique 3, une partie cylindrique 5 A cette partie cylindrique, se raccorde un carré 6 ayant une section droite à peu près carrée et à cette partie 6, se raccorde une sphère guide 7 Le levier de manoeuvre 1 est logé avec la tête sphérique 3 dans 19enveloppe du dispositif par l'intermédiaire de bagues d'appui 8 qui assurent aussi une étanchéité vers l'extérieur, cette enveloppe étant désignée dans son ensemble par le repère 10 et comprenant les parties 9, 11 > 12 et 13 qui sont vissées l'une dans l'autre de la manière représentée sur les figures l et 2.
Les bagues appui 8 sont disposées dans la partie supérieure 9 de l'enveloppe Cette partie supérieure 9 s'appuie axialement contre la partie 12 de 19enveloppe qui présente une fente 14 dans laquelle s'engage la partie cylindrique 5 du levier de manoeuvre 1 et qui est en contact par son pourtour avec les parois latérales parallèles de la fente 14 De cette manière, le levier de manoeuvre 1 ne peut pivoter que dans le plan qui correspond à l'axe longitudinal de la fente 14 mais on peut le faire tourner dans toute position de pivotement Avec la partie carrée 6, le pivot de commande 4 s'engage dans un passage 16 rectangulaire, oblong, d'une pièce intermédiaire 17 qui est en forme de disque et qui présente extérieurement au passage 16 un tourillon 18 qui se dresse perpendiculairement au plan du disque (figures 23, 24) Les parois du passage 16 sont chanfreinées pour recevoir les régions correspondantes de la partie 6 du carré ainsi qu'on peut le voir nettement sur la figure 2.
La pièce intermédiaire 17 glisse sur un disque de guidage 19 (figure 22) qui présente un évidement 20 par où passe le tourillon 18 d'une manière qui est visible sur la figure 1. Le disque de guidage 19 présente sur son bord une échancrure 21 dans laquelle une saillie 22 prévue à l'intérieur de la partie 13 de l'enveloppe, de sorte que le disque de guidage 12 est fixé d'une manière l'empêchant de tourner.
En dehors du tourillon 18, la sphère guide 7 s'engage aussi dans l'évidement 20 en passant à travers le disque de guidage 19, ainsi qu'on peut sien rendre compte sur la figure 1.
La sphère guide 7 et le tourillon 18 sont engagés dans une rainure de guidage 23 et dans un évidement circulaire 24 d'un disque intermédiaire 25 (figure 20), évidement dont la section droite est adaptée à celle du pivot 18. Le tourillon 18 est supporté par l'intermédiaire d'une douille 26 dans l'évidement 24. La sphère guide 7 est en contact en direction transversale avec les flancs de la rainure de guidage 23 et elle peut se déplacer dans la direction longitudinale de la rainure de guidage 23, c'est-à-dire, dans la direction qui est, suivant les figures 1 et 2, perpendiculaire au plan du dessin.
Le disque intermédiaire 25 présente à sa face inférieure (figure 21) des taquets 27 qui sont engagés dans des évidements.
On peut reprocher à tous ces appareils d'être bruyants,chers et polir certains d'entre d'un reglage délicat.
Gunite de commande obJet de la pressente invention remédie à ces différents inconvénients tout en rivalisant une solution économique.
Pour ce faire, l'inventeur a repris le principe de la came coopérant avec un rou.au revêtu de matière elastique relié au couloir du convoyeur a inertie.
La conception de l'unit de commande repose sur: -Le meilleur tracé de la came qui doit permettre un fonctionnement sans a-coups et un déplacement maximum du produit sur le couloir par cycle de fonctionnement.
- - la possibilité de réglage de la compression des ressorts de travail permettant d'obtenir une variation de l'avance par cycle pour une amplitude déterminée.
La variation de la fréquence de l'unité en fonctionnement qui,pour une course donnée du produit, permet une variation du débit en mar- che, car il peut être intéressant d'asservir le débit de l'appareil å la variable de l'appareil alimenté en avale plus cette pos bilié de réglage permet d'utiliser le convoyeur au transport de produits différents dans les meilleures conditions de rendement.
Pour bidn faire comprendre le fonctionnement de l'unité de commande objet de la pressente invention,on en décrira ci-après une forme d'exécution préférée en référence aux dessins schématiques annexes.
A la planche I,figure I, on a représenté une vue schématique d'un convoyeur å inertie équipe de son unité de commande selon l'invention.
A la planche I, figure 2, on a représenté le diagramme des déplacements en fonction des temps dans un cycle de fonctionnement de l'unité de commande, a partir duquel on obtiendra le tracé de la came répondant à l'avance maximum du produit sur le couloir du convoyeur.
En référence a la figure I,l'unité de commande figure comprend lacame 5 tournant librement et supportée par des paliers fixés sur le flasque 11 du bâti de l'unité 10. La came 5 reçoit son mouvement de rotation d'un moto-variateur 12. Le couloir I du convoyeur re- çoit,fix 9 sa partie arrière, un rouleau de contact 4,revêtu de matière élastique,maintenu en cBtact permanent par pression des ressorts de travail 7, avec la came 5.Les ressorts de travail 7 sont montés coulissants librement sur des axes 9 fixes solrdemeit sur le fond arriere du couloir I. La Compres-sioF initiale des ressorts de travail 7 peut varier grâce au serrage progressif des écrous 8 sur lt.xtrémité filetée des tiges 9 coulissant librement au travers du flasque II, Un ou plusieurs ressorts antagonistes 10 permettent l'amortisse ment du mouvement retour du couloir lors de son passage dans le dernier tiers du parcours.
Le couloir I se déplace d'un mouvement rectiligne alternatif sur des galets revetus de matière élastique 2 disposés pour le gui dage longitudinal et latéral du convoyeur.
On peut voir qu'au point haut de la came 5, le couloir a fait un mouvement en avant avec la matière a transporter de l'amplitude maximum définie par la came cholsie.Les ressorts de travail 7 sont alors comprimés au maximum.L'énergie cinétique emmagasinee a ce moment permet,grace au tracé judicieux de la came 5 un re tour rapide du couloir par décompression des ressorts 7 tout en maintenant une certaine pression sur la came du rouleau.
Dans le dernier tiers du parcours retour du couloir interviennent les ressorts antagonistesIt pour amortir le couloir et permettre un passage facile de la came au point bas et la reprise d'un cycle suivant.
A la figure 2 de la planche I, est représenté le diagramme des amplitudes correspondantes des déplacements en va-et-vient rectilignes du couloir du convoyeur a inertie.
La portion A de la courbe est une parabole d'équation générale X=#T dont l'accélération # est constante et # à fx 2,81, f étant le coefficient de frottement de glissement du matériau transporté sur le couloir. Cette courbe permet le deplacemJht maximum a aller sans décollement du matériau.