INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La figure représente une ligne 11 de transmission de converstion d'arrivée, connectée, par des contacts 12 et 13 d'un commutateur K de transmission de conversation (commutateur à crochet), à des circuits 14 de conversation de l'appareil téléphonique0 Bes contacts 12 et 13, qu peuvent être actionnés par la position d'un microtéléphone combiné ou par un bouton d'appel d'un appareil téléphonique à réception amplifiée, sont ouverts lorsque l'appareil est en position de repos. Le signal d'appel arrive à 11 appareil téléphonique par une ligne spéciale 15 et est transmis par un dispositif 16 d'amplification à un élément 17 de signalisation acoustique, par exemple un hautparleur.
Be dispositif 16 d'amplification comprend, outre un amplificateur 18, des composants de détermination de niveau représentés sous la forme de résistances 19, 20 et 21 de réaction négative. En court-circuitant l'une de ces résistances, à savoir la résistance 20, par un contact 22 du commutateur K, on Introduit une atténuation dans le circuit de signalisation.
Be réseau téléphonique fonctionne de la manière suivante Lorsque l'appareil téléphonique est en position de repos, tous les contacts 12, 13 et 22 du commutateur K sont ouvertsg de sorte que le circuit 14 de conversation est déconnecté et que le dispositif d'amplification réalise une amplification maximale. Un signal arrivant par la ligne 15 provoque donc la production par l'élément 17 d'un signal acoustique puissant. Dès au'un appel arrive, le contact 22 se ferme-et la résistance 20 est court-circuitée, de sorte que l'amplificateur transmet un signal relativement faible à l'élément b7. Be signal de sortie est avantageusement atténué de 10 à 20 dB. Cette atténuation s'applique à la sonnerie d'appel, lorsque le signal est produit avec un seul ton ou une combinaison de plusieurs tons, ainsi qu'aux appels vocaux dans la mesure où ces appels arrivent par une ligne de signalisation séparée de la ligne normale de conversation.
Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent entre apportées au circuit décrit et représenté sans sortir du cadre de l'invention.
L'invention concerne les installations à façonner les matériaux par explosion.
L'installation proposée peut être employée dans la métallurgie des métaux ferreux et non ferreux, la construction des avions et des fusées, ainsi que dans les constructions mécani quese, la construction des appareils de contrôle et de mesure, et dans d'autres branches de l'industrie.
L'invention peut être utilisée avec succès pour souder par explosion les collets d'étanchéité sur les pistons des compresseurs, des moteurs, etc., pour le durcissement par explosion des dents des godets d'excavateurs, la compression par explosion de matériaux pulvérulents ou discontinus pour la fabrication de pièces et ébauches.
A l'heure actuelle, le travail des matériaux par explosion, par exemple le durcissement des pièces utilisées dans des dispositifs fonctionnant sous de grandes charges et en régime intense, s'effectue soit sur des terrains ouverts, soit dans des chambres souterraines.
L'espace utile limité ainsi que les conditions défavorables du travail souterrain rendent difficile le traitement des matériaux par explosion dans les chambres souterraines.
Le travail sur terrains ouverts dépend dans une grande mesure des conditions atmosphériques et de la saison de l'année. L'aménagement des terrains ouverts pour le travail des matériaux par explosion nécessite des territoires assez vastes.
On connait aussi des chambres d'explosion en surface utilisées pour les travaux expérimentaux de façonnage des matériaux par explosion. Les chambres en surface sont réalisées ordinairement sous forme de demi-sphères s'appuyant sur un socle rigide et dont la construction peut comporter une table porte-ob#ets sur laquelle est placé le matériau à façonner. Dans la paroi de la chambre est pratiqué un trou débouchant à travers lequel on introduit dans la chambre et on retire de celle-ci le matériau à façonner et l'explosif avec le moyen d'inflammation qui y est incorporé. Des électrodes montées dans la paroi de la chambre sont prévues pour l'application d'une impulsion électrique au moyen d'inflammation de l'explosif.
Un inconvénient important des chambres en surface connues destinées au travail des matériaux par explosion consiste en ce que l'opération d'inflammation de l'explosif n'est pas automatisée. Dans ces chambres, les électrodes sont montées manuellement à chaque cycle de travail, ce qui ne permet pas d'augmenter la productivité dans les conditions de production en grande série.
Un autre inconvénient des chambres connues consiste en ce qu'elles ne sont pas dotées de moyens de neutralisation de la toxicité en cas de façonnage de matériaux toxiques.
Le but de l'invention est d'éliminer les inconvénients mentionnés.
On s'est proposé pour cela de mettre au point une installation à façonner les matériaux par explosion, dans laquelle les électrodes seraient montées de manière à augmenter le rendement de l'installation.
Ce problème est résolu du fait que dans une installation à façonner les matériaux par explosion, du type comportant une chambre avec une table porte-ob#ets sur laquelle sont placés le matériau à façonner et une charge explosive, ladite chambre abritant des électrodes servant à appliquer une impulsion électrique à un moyen d'inflammation de l'explosif, suivant l'invention les électrodes sont montées avec possibilité de réaliser le mouvement de translation vers le moyen d'inflammation de l'explosif et d'entrer en contact électrique avec ledit moyen, ladite installation comportant des moyens effectuant ledit monvement de translation des électrodes, réalisés de sorte que chaque électrode se déplace vers le moyen d'inflammation de l'explosif d'une valeur égale à celle de la partie de l'élec- trode se séparant au cours de l'explosion.
La figure 2 est une vue en coupe transversale, à échelle agrandie, suivant la ligneII-II de la figure 1.
La figure 3 est une vue en e le vation montrant le filtre de 'a figure 1 adapté à une cigarette du commerce, dans laquelle le bout filtrant classique est désigné par 14 et la partie ou le tronçon de tabac est désigné par 15.
La figure 4 est une représentation graphique permettant d'expliquer le mécanisme ou phénomène selon lequel la moyenne élevée de la densité des impuretés dans le filtre annulaire ou anneau filtrant intermédiaire faisant partie du filtre selon l'invention peut se maintenir après la diffusion de ces impuretes dans la totalité du volume de cet anneau filtrant intermé diapre.
La figure 5 est une représentation graphique permettant de comparer le rendement de ltélimination des impuretés dans l'an- neau filtrant intermédiaire du filtre selon 11 invention et dans un bout filtrant d'une cigarette du commerce.
La figure 6 est une représentation graphique permettant de comparer la résistance Rh à la pénétration des jets d'air au niveau des perforations ou trous du filtre selon l'invention avec la résistance Pt à 1 t ecoulement de la fumée du tabac dans la cigarette.
La figure 7 est une vue en coupe axiale, à échelle agrandie, dtun autre mode de réalisation du filtre selon l'invention pré- sentant une structure améliorée pour l'insertion d'une cigarette dans ce filtre.
La figure 8 est une vue en coupe axiale, à échelle très agrandie, correspondant à la zone B de la figure 7.
La figure 9 est une représentation graphique montrant la situation réelle de ltélimination élevée des impuretés (zone H) sous lteffet des mécanismes ou phénomènes a), b) et c) qui sont mentionnés-dans la description ci-après.
La figure 10 est une représentation schématique, à échelle agrandie, montrant le phénomène réel correspondant au principe du refroidissement par jets d'air et de ltextraction des impure tés par battage selon l'invention les points noirs visibles sur la figure correspondant aux impuretés extraites ou éliminées sur un bâtonnet battu par les jets d'air.
La figure 11 est une représentation schématique à échelle encore agrandie de la zone A de la figure 10, les impuretés étant également extraites ou éliminées autour des perforations sous l'effet de phénomènes de réflexion au niveau du bâtonnet.
Les figures 12a, 12b et 12c sont respectivement une vue en coupe axiale, une vue en bout et une représentation en pers pective d'un anneau filtrant selon l'invention qui est constitué par du coton poreux et mou et qui se présente sous un volume particulièrement réduit.
La figure 13 est une représentation schématique, à échelle agrandie, montrant un filtre selon Itinvention à l'état neuf, l'anneau filtrant et le bâtonnet étant représentés dans leur état de blancheur initial.
La figure 14 est une représentation schématique, à échelle agrandie, montrant 11 état du filtre visible sur la figure 13 après qu'unie cigarette a été fumée, l'anneau filtrant étant alors noirci par des impuretés provenant de la fumée du tabac et de nombreux points noirs étant visibles sur le bâtonnet et cor respondant aux diverses perforations ou trous tandis que des impuretés sont également éliminees autour de ces perforations.
Si l'on se réfère maintenant à la figure 1, celle-ci montre un filtre selon l'invention qui comprend une embouchure ou un bec 1, poreux et cylindrique, dont le diamètre est habituellement d'environ 8 mm et dont la longueur est habituellement d'environ 5 à 20 mm. Un cylindre creux 2 est joint au bec 1, coaxialement à ce dernier. Le diamètre du cylindre creux est habituellement de 1'ordre de 8 mm et sa longueur est d'environ 6 à 60 mm. Ce cylindre creux 2 est transparent ou translucide ou encore opaque et est constitué par exemple par une matière telle que celle dénommée "Cellophane" ou par une autre matière résistant à 1 humidité.
Une chambre intérieure 4 est formée par le bec 1 et le cylindre creux 2. De nombreuses perforations ou trous 5 sont ménagés dans la paroi du cylindre creux 2. Ces trous sont perforés verticalement ou obliquement en regard d'un bâtonnet 6 qui est logé dans la chambre intérieure 4. Les perforations sont me nagées sur une longueur correspondant à celle du bâtonnet 6 et sont distribuées convenablement dans la paroi du cylindre creux 2.
Le nombre des perforations est habituellement compris entre 10 et 200 mais il peut exceptionnellement avoir la valeur nulle.
L'utilisation d'une réaction d'éthoxylation selon la technique antérieure qui est interrompue à une certaine étape intermédiaire, ne produit pas d'hydroxyléthyl cellulose possédant un de gré important de résistance vis-à-vis de l'hydrolyse enzymatique. Au surplus, un accroissement du degré de substitution molaire n'augmente que légèrement seulement la résistance vis-à-vis de l'hydrolyse enzymatique, ctest-à-dire jusqu'au degré décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique nO 3 388 082 qui décrit la préparation d'une hydroxypropyt' méthyl cellulose stable vis-à-vis de l'hydrolyse enzymatique.La présente invention a donc plus particulièrement pour objet un procédé pour améliorer sensiblement la résistance vis-à-vis de l'hydrolyse enzymatique par l'observation que le pourcentage d'eau incorporé au mélange en suspension a un effet important sur la stabilité vis-à-vis de l'hydrolyse enzymatique, généralement selon une relation parabolique, lors de la mise en oeuvre d'une réaction d'éthérification dans laquelle la synthèse de l'hydroxyéthyl cellulose est interrompue à un stade de M.S.
intermédiaire, une éthérification additionnelle se produisant à une concentration en produit caustique plus faible. La proportion d'eau préférée dépend du ou des agents de dispersion utilisés et du degré de limpidité ou de clarté de solution souhaité, tout en obtenant une HEC possédant une résistance optimale vis-à-vis de l'hydrolyse. enzymatique.
On a découvert que soit une neutralisation partielle, c'est-à-dire une neutralisation-dans laquelle un acide inorganique ou organique, tel que l'acide acétique, l'acide propionique, l'acide nitrique, l'acide chlorhydrique et l'acide phos phorique et leurs combinaisons, est pratiquée après une certaine durée de temps au cours de laquelle on estime avoir obtenu la MtS. intermédiaire par des vitesses synétiques prédéterminées, soit un procédé de synthèse par extraction, en dieux étapes, peut être employé en utilisant la quantité d'eau réglée conformément à la présente invention afin d'obtenir de l'hydroxyéthyl cellulose possédant à la fois une résistance améliorée vis-à-vis de l'hydrolyse enzymatique et une faible teneur en composés insolubles.Le procédé d'extraction en deux étapes est préféré étant donné qu'il permet une extraction économique du produit intermédiaire, qu'il minimise l'enlèvement de sous-produits inorganiques de l'HEC à M.S. élevée, finale qu'il permet des efficacités d'addition d'oxyde d'éthylène sensiblement améliorées dans la réaction d'éthérification de la seonde étape, par l'élimina- tion des sous-produits organiques réactifs produits en quantités substantielles au cours de la réaction catalytique de la première étape entre la cellulose et une quantité importante alcali.
Lt élimination des sous-produits inorganiques qui n'a pas d'effet sur l'efficacité de l'addition cati ytique d'oxyde d'éthylène sur la cellulose à faible teneur en matière caustique crée un problème d'instabilité de suspension par neutralisation au cours du procédé de synthèse. L'addition de certains sels inorganiques à l'HEC extraite élimine ce problème d'instabilité en suspension et est acceptable, avec la teneur en sel, dans certains domaines finals d'application. Dans des domaines d'application où des sels résiduels dans le produit final sont indésirables, on conserve la stabilité de la suspension par l'addition d'une quantité inférieure d'agents de dispersion hydrophiles, avant la neutralisation.Lors de la mise en oeuvre de la synthèse à teneur en eau réglée à extraction de seconde étape, il est important; contrairement aux enseignements du brevet des Etats Unis d'Amérique nO 2 667 481, que le produit intermédiaire ne soit pas séché, etant donné que la HEC à S.M. élevée, finale obtenue à partir du composé intermédiaire séché fournit un degré élevé de substances insolubles aux solutions aqueuses et produit l'apparition de défauts dans les revetements appliqués.
La figure 1 représente un graphique du pourcentage d'unités anhydroglucose non substituées et du pourcentage de structures de diol vicinals non substitués, les positions des soupes hydroxyle deux/trois adjacentes en fonction de la S.M.
hydroxyéthylique. Des profils de simulation, calculés par des procédés de modelage stochastique sur ordinateur, sont tracés et comparés à des données expérimentales pour obtenir une estimation des réactivités de l'oxyde d'éthylène sur des groupes hydroxyle d'anhydroglucose aux positions deux, trois et six et les groupes hydroxyle des fonctionalités hydroxyéthyliques engendrées par la réaction de l'oxyde d'éthylène sur les positions deux, trois et six.
La figure 2 représente un graphique de simulations du pourcentage d'unités anhydroglucose non substituées et du pourcentage de structures de diol vicinal non substitué (les positions des groupes hydroxyle deux/trois adJacentes) en fonction de la S.M. hydroxyéthylique pour des projections de rapports de réactivité relativement uniformes.
La figure 3 est un graphique de l'imposition, par une synthèse de concentration en produit caustique variable, de rapports de réactivité de simulation:5:1:8:12 (experimen- talement vérifiés sur la figure 1 pour correspondre à la réactivité de l'oxyde d'éthylène sous un rapport produit-caustique/ cellulose de 0,35) avec des profils de simulation de réactivité plus uniformes, c' est-à-dire une formation de channe moins e-le- vée, prévue un rapport produit caustique/cellulose peu élevé ou le rapport produit caustique/cellulose est abaissé jusqu'à une S.M. intermédiaire de 0,8. Les données expérimentales définissent des réactivités dans des conditions de synthèse à rapport produit caustique/cellulose faible.
La figure 4 représente un graphique de la relation entre la substitution molaire et le pourcentage de viscosité conservée (à 75 minutes, 30 C, après inoculation par 10 ppm d'Aspergillus Niger) de l'HEC obtenue par mise en oeuvre d'un procédé à teneur en eau réglée et à extraction en deux étapes, en solution aqueuse à 1ffi.
La figure 5 représente un graphique de la dépendance du temps de viscosité en solution aqueuse à 1% de différents éthers de cellulose (300C, pH = 5,7), après inoculation avec 10 ppm d'Aspergillus Niger.
La figure 6 représente un graphique de la dépendance du temps du pourcentage de viscosité conservée de compositions de peinture épaissies à l'aide de différents éthers cellulosiques (300C, inoculées de 10 ppm d'Aspergillus Niger).
La figure 7 représente un graphique de la distribution d'eau totale dans le procédé en suspension vis-à- vis de l'eau disponible dans le milieu de réaction aqueux à cellulose gonflée par un produit caustique, en équilibre avec différents dispersants organiques. L'eau disponible vis-à-vis de valeurs de cellulose en quantité supérieure à 1,2 entrains l'apparition d'HEC à forte teneur en produits insolubles.
La figure 8 représente un graphique de la relation parabolique qui existe entre le pourcentage d'eau employé pour la mise en oeuvre de la synthèse catalytique hydroxyéthyl cellulose à rapport produit caustique/cellulose faible, de seconde étape, au cours de laquelle 9% en poids d'eau ont été employés au cours de ia synthèse catalytique à rapport en produit caustique/cellulose élevé constituant la première étape, le procédé ayant été interrompu à une S.M. intermédiaire de 0,86.
La figure 9 représente un graphique de la relation parabolique qui existe entre le pourcentage d'eau utilisé au cours de la mise en oeuvre de la syntyèse catalytique de l'hydroxyle éthyl cellulose à rapport en produit caustique/cellulose faible de la seconde étape, au cours de laquelle on a employé 7,5in en poids d'eau pendant la synthèse catalytique à rapport en produit caustique/cellulose élevé constituant la première étape, le procédé ayantété interrompu à une S.M. de 1,15.
La figure 10 représente un graphique de la dépendance du pourcentage de viscosité conservée (pourcent de viscosité conservéé (RC), 75 minutes après l'inoculation par l'enzyme) sur le pourcentage d'unités anhydroglucose non substituées (% UAGn.s. La sénsibilité de la relation entre le pourcentage de la viscosité conservée et le % UAGn.s. est notablement affecté par la quantité d'eau de traitement utilisée pour la synthèse de l'HEC.
Les caractéristiques de la présente invention résident dans la découverte que le pourcentage d'eau disponible dans le milieu cellulose/produit caustique dispersé est la clé de la production d'une hydroxy éthyl cellulose possédant une résistance substantielle à l'hydrolyse enzymatique et une faible teneur en composés insolubles dans la solution. La quantité optimale d'eau dépend du ou des dispersants organiques mis en oeuvre. En général, bien que la concentration de lreal varie de 6,5 à en en poids sur base du poids de la totalité du ou des agents dispersants, il est préférable d'utiliser de 7,5 à 8,0 so en poids d'eau.
On obtient 30,2 g de glycopeptides acétylés sous forme dune poudre beige hygroscopique.
Analyses C % 36,5 H % 5,11 N % 4,86 Teneurs en eau 9 5 - phosphore 0,09 s - chlore 0 % - protéines -biuret 23 % (liaisons peptidiques) - sucres -orcinol 29 % (hexoses neutres) - carbazole 2 ,5 % (acides uroniques) Spectres - U.V, : maximum dtabsorption à environ 210 m B - I.R. @ bandes à 1730-1700 cm-1 et 1370 cm-1 bandes à 1270-1200 cm.
- absence d'acide diaminopimélique - poids moléculaire sur Sephadex G 200 inférieur ou égal à 200.000.
Les glycoprotéines extraites de corps microbiens lysés d'liafnia (souche Institut Pasteur n 5730), possédant un poids moléculaire apparent supérieur à 1 million, utilisées comme produit de départ, peuvent être préparées comme suit.
Stade I : culture On prépare un milieu de culture répondant à la formule suivante -extrait de viande.......................... 690 g -chlorure de sodium......................... 690 g -peptone de caséine......................... 690 g -autolysat de levure........................ 690 g -phosphate bipotassique........................ 483 g -phosphate monopotassique....................... 207 g -glucose.................................... 4104 g -peptone papaïnique de soja................. 2760 g -eau distillée q.s.p........................ 138 litres.
On prépare le milieu de culture en mélangeant successivement l'extrait de viande, le chlorure de sodium, la peptone de caséine, l'autolysat de levure, le phosphate bipotassique, le phosphate monopotassique dans environ 120 litres d'eau distillée. On ajuste le pH aux environs de 7.
On stérilise le milieu à 12000 pendant 40 minutes. Les solutions de glucose et de peptone papainique de soja sont introduites dans le milieu de culture au moment de Stensemence- ment après avoir été stérilisées au préalable La souche d'Hafnia (Institut Pasteur n 5731) cultivée sur milieu gelosé, est ensemencée dans 50 cm3 de milieu de culture.
Cette solution, servant d'inooulum est introduite dans le reste du bouillon de culture. On ajuste le volume total du milieu de culture à 138 litres par addition d'eau distillée stérile.
Le milieu de culture est maintenu à 3700 et le pli est ajusté automatiquement à 7 (par addition d'une solution d'ammoniaque ou par addition d'une solution d'acide chlorhydrique).
La croissance des germes est appréciée au photomètre ; le nombre de germes est calculé en fonction de la densité optique déterminée en comparaison avec une courbe étalon.
Après complet développement, soit environ après 7 heures, le milieu renferme environ 1 milliard de germes au cm3.
Stade Il : lyse A 138 litres de bouillon de culture obtenus au stade I cidessus, on ajoute une solution aqueuse de chlorhydrate de lysozyme, (stérilisée par filtration sur membrane millipore 0,22 r) afin d'avoir une concentration finale de 160de chlorhydrate de lysozyme par cm3 de milieu de culture.
On laisse en contact une heure à 560C en présence de 0,25 g dtEdta par litre de bouillon, de 862,5 mg de mercurothiolate sodique et de 80 g de polysorbate (commercialisé sous le nom de Tween 80) par litre de bouillon de culture.
On poursuit la lyse pendant 7 jours à 370C dans des conditions stériles.
On obtient 7900 g d'une poudre brune.
La gaine intérieure 2 est en général en matière plastique, par exemple en polyéthylène, et sert de protection mécanique et/ou d'isolation électrique des âmes des cibles, tout en pouvant éventuellement etre exécutée de façon à résister également aux tensions élevées. Sur la gaine intérieure 2 se trouve le blindage 3, qui se compose ici d'un ruban métallique applique par enroulement hélicoSdal. Il sert à assurer 11 étanchéité électrique de l'âme 1 composée de conducteurs isolés de télécommunication, Dans le cas d'une réalisation de la gaine intérieure 2 résistant aux tensions élevées, le blindage 3 joue le ralle de régulateur du champ électrique.
Sur le blindage 3, se trouve une couche d'éléments d'a d'armure 5, résistants â la traction et montés en faisceaux, qui ne sont ni collés ni reliés les uns aux autres, en étant ainsi in corporels sous la forme dtune nasse ouverte. Cette disposition garantit une bonne souplesse et une bonne flexibilité du câble fini.
Au moins un élément d'armure 5 est remplacé par un fil métallique 4 bon conducteur de l'électricité, qui garantit une liaison conductrice de l'électricité entre le blindage 3 et la gaine extérieure 7 décrite ci-après.