INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La Figure 3 est un schéma général du système, correspondant d'une manière générale à la Figure 2, mais avec seulement une fenêtre P1 représentée, l'autre ou les autres fenêtres étant exactement similaires à celle représentée. Le système fonctionne avec des registres à décalage parallèles, un nouveau multiplet étant mis en mémoire dans une extrémité d'un registre à décalage et un autre multiplet apparaissant à son autre extrémité à chaque décalage, et il est supposé que les enregistrements ont une partie indicatif de 3 multiplets suivie d'une partie données d'un nombre variable de multiplets.Le système est également agencé de sorte que plusieurs séquences complètement différentes ou chafnes d'enregistrements peuvent y être stockées, les chat- nes sont ohysiquement adjacentes, avec une unique section vide de l'anneau de registres à décalage existant entre les dernière et première chaînes.
On se réfère à la Figure 3, l'information mise en mémoire pénètre par la fenêtre Pl depuis un registre à décalage SE3' et quitte la fenêtre dans un autre registre à décalage SR4'. Entre ces deux registres à décalage, il existe un registre à décalage fenêtre PSRl, de 3 multiplets de long car c'est la longueur d'un indicatif. Un registre d'indicatif désiré Rt, également de 3 multiplets de long, est commun à toutes les fenêtres, et alimente un comparateur 30 pour la fenêtre P1 représentée, le eom- parateur étant également alimenté à partir du registre à décalage SR3'.
Associés aux registres à décalage se trouvent des registres à décalage de commande respectifs CSR3, POSR et CSR4. Chaque multiplet d'information en mémoire est accompagné d'une information de commande; celle-ci consiste en un bit, le bit de données/indicatif, qui est O ou 1 selon que le multiplet associé est une partie de données ou une partie d'un indicatif, et un numéro de chaîne qui est différent pour chaque chaste. Un numéro de chaîne zéro a une signification particulière en ce qu'il est utilisé pour indiquer que le multiplet correspondant est vide.
En fonctionnement, une opération de RECHERCHE sera accomplie lorsque la première partie d'une instruction quelconque est effectuée. Le bit de données/indicatif apparaissant à l'extrémité du registre à décalage de contre CSR3 est appliqué à un second comparateur 31, le validant si le multiplet correspondant apparaissant sur le registre à décalage SR3' est une partie d'un indicatif. Lorsqu'il est validé, le comparateur 31 compare le numéro de chaîne apparaissant en provenance du registre à décalage CSR3 avec le numéro de chaîne mis en mémoire dans un registre de numéro de chaîne CR, positionné pour définir la chaîne désirée.Lors de la détection d'une égalité, le comparateur 31 valide le comparateur 30, qui effectue une comparaison d'indicatif entre l'indicatif apparaissant en provenance du registre à décalage SR5' et l'indicatif désiré dans le registre ER'. Cette comparaison prendra trois périodes de décalage.
Si la comparaison est réussie, alors pour une instruction de LECTtP?RE ou d'EXTRACTION, l'enregistrement désiré sera pris multiplet par multiplet parmi les registres à décalage PSR1 et SR4'. Les bits de données/indicatif apparaissant à l'extrémité du registre CSR3 sont contrôlés durant ce processus, et lorsqu'un "1" apparaît, 3 décalages de multiplet de plus sont effectués pour obtenir les trois derniers multiplets de 11 enregistrement lu. Ceci se traduit, bien entendu, par l'obtention de ltenre- gistrement tout entier, y compris l'indicatif, ainsi qu'il peut être nécessaire si 11 indicatif dans le registre PSR1 est plus grand que l'indicatif dans le registre KR' ou si les enregistrements sont restitués en séquence d'indicatif.
L'enregistrement suivant est ainsi laissé avec son indicatif déjà dans le registre PSR, et l'instruction suivante ne pourra pas tester cet indicatif; le reste de cet enregistrement devra être décalé par l'intermédiaire du registre PSR1 avant queue indicatif apparaisse en provenance du registre SR3' et puisse être comparé avec le nouvel indicatif désiré dans le registre KR'. Une modification peut bien entendu facilement être effectuée en prévoyant une boucle de rétroaction autour du registre PSR1, de sorte que l'indicatif dans celui-ci peut être remis en circulation pour une comparaison avec l'indicatif dans le registre Si la comparaison est réussie et une opération d' INSQRIP- UNION effectuée, alors le nouveau mot, indicatif et données, en provenance des registres KR' et DR', sera inséré dans le registre SR4'. De plus, le numéro de chaîne sera inséré dans le registre à décalage de commande CSR4', et le bit de données/ indicatif sera fixé à 1 pour les trois premiers décalages lorsque l'indicatif du nouveau mot est inscrit dans le registre à décalage SR4'.
L'échangeur de chaleur ultiflux est remarquable par le fait que l'utilisateur,en ventilation mécanique controlee peut conbiner le chauffage de base de lthabitation,fuel,gaz ou electricité,avec le chauffage au bois,le renouvellement d'air des locaux habitables,l'utilisation d'énergie naturelle telle que celle produite par le vent et la clinatisation des locaux habitables.
A cet effet on a réalisé un échangeur de chaleur en tubes à 4 flux (3 flux d'air plus un flux gaz brulés) au niveau bas et à 3 flux (2 flux d'air plus un flux gaz brulés) au niveau haut.
L'invention sera mieux comprise en référence aux dessins annexés,representant à titre d'exemple non limitatif une forme d'éxécution de cet échangeur multiflux.
- La figure 1 est une vue en élévation et en coupe du dispo -sitif objet de l'invention.
- La figure 2 en est une vue de coté et en coupe.
- La figure 3 est une vue en plan par dessus et en coupe suivant la ligne II-II de la figure 1.
- La figure 4 est une vue en plan par dessous et en coupe suivant la ligne III-III de la figure 2.
- la figure 5 est une vue grossie du détail 31 de la figurel - La figure 6 est une vue grossie du détail 32 de la figure 2 A cet effet on a réalisé une cheminée en tole à doubles parois à la hauteur du foyer,de la hotte et de la gaine d'évacuation des fumées,de manière à y faire circuler de 1'air pulsé par un ventilateur depuis la reprise d'air en sol (hall d'entrée,eouloir ou dégagement) en l'obligeant à traverser un échangeur équipant la gaine d'évacuation des fumées,constitué par plusieurs tubes disposés verticalement dans ladite gaine et dans lesquels circulent les gaz brulés0 Une autre particularité de cette invention réside dans le fait que l'échangeur de chaleur tubulaire est interchangeable tube par tube par le haut san ausan démontage à l'intérieur des locaux habitables.
Corme l'illustrent les dessins le dispositif comprend: PARTIE BASSE (selon coupe figure 3) Ier flux - un atre à foyer ouvert 1 permettant la combustion du bois et 11 évacuation ascendante des gaz brulés 2ème flux- un caisson il d'apport d'air à réchauffer récupé rant des calories au niveau du foyer I 3ème flux - une gaine caisson 13 évacuant l'air réchauffé vers le sous sol et récupérant des calories au niveau du foyer I 4ème flux- une gaine caisson 14 évacuant l'air réchauffé vers le sous sol et récupérant des calories au niveau du foyer lo Tes 3ème et 48me flux sont regroupés en un seul flux en 28o PARTIE HAUTE (selon couve figure 4) Ier flux - plusieurs tubes formant échangeur permettant l'évacuation des gaz de combustion,mouvement ascendant par 11 intérieur des tubes et réchauf fage de l'air par l'extérieur des tubes,mouve -ment descendant.
2ème flux- une gaine caisson il d'apport d'air à réchauffer mouvement ascendant.
3ème flux- une gaine caisson 3 récupérant les calories au niveau de l'échangeur pour les évacuer vers l'habitation (mouvement descendant).
Ce système multiflux est remarquable nar le fait qu'à partir d'un seul appareil,de multiples possibilités sont offertes à l'installateurs - ventilateur 21 au sous soîCtel que figure 2),récupération des flux 3 et 4 en 28 dans un caisson unique de mélanges d'air chaud0 Cet air est ensuite véhiculé dans les pièces par gaines indépendantes pour chaque pièces et passant dans le sous-sol ou vide sanitaire.
- ventilateur 21 en sous sol souflant dans le caisson unique de mélange d'air vers le point 28 et les flux 3 et 4 inversés (de bas en haut),récupèration de l'air chaud en 12 pour distribution dans les pièces habitables par faux plafond ou gaines passant par le grenier.
- ventilateur 21 dans faux plafond ou grenier et souflant en 12 vers l'échangeur tubulaire,récupération de l'air chaud par flux 3 et 4 en 28 dans un caisson unique de mélange dtair chaudOCet air est ensuite véhiculé dans les fèces habitables par gaines indépendantes pour chaque pièces et jasant dans le sous sol ou vide sanitaire.
- ventilateur 21 dans faux plafond ou grener et souflant en 12 vers l'échangeur tubulaire,rÏcuération de l'air chaud par flux 3 ot 4 en 28 dans un caisson unique le mélanges d'air chaud. lie caisson 28 est raccordé en direct dans ce cas là seulement avec la gaine Il et l'air chaud est renvoyé vers le haut pour distribution par le renier ou faux plafond dans les pièces habitables.Ce raccordement se fait avant le point 12 dans ce cas là.
Cet échangeur de chaleur est remarquable par le fait que son montage spécial permet un remplacement éventuel des tubes le composant pièce par pièce car en effet: - les fonds du bas 7 et du haut 26 sont percés par des trous de diamètre inférieur à celui des tubes 8 et les bords sont repoussés en forme de cône (détails figure 5 et 6)N 22 et 23.
PARTIE H Dans un ballon à réaction de 2 litres, équipe d'un agitateur, d'un thermometre, d'un condenseur à reflux et d'une jaquette à azote, on introduit les matières suivantes Ingrédients Quantite Myracaldehyde 196g Dowex # 50W-X4 620g acide acétique 180g (3 moles) On chauffe la masse réactionnelle à 600C, tout en agitant et maintenut à cette température pendant 48 heures. On traite ensuite la masse réactionnelle suivant le processus de la partie F. Les analyses GLC, infra-rouge, et par spectrographie de masse, montrent qu'il-a été produit 25,3,% de lyral. Le rapport lyral : myracaldéhyde est de 24,8 : 74,9. La figure 9 donne le profil GLC du produit de la réaction à la fin de la période de 48 heures.
PARTIE I Dans un bailon à réaction de 2 litres, équipé d'un agitateur d'un thermomètre, et d'un condenseur à reflux, on introduit les matieres suivantes Ingrédients Quantité Myracaldéhyde 98 g (0,5 mole) Dowex # 50W-X4 620g acide acetique anhydre 240 g (4 moles) On chauffe la masse réactionnelle à 600C, et maintient à cette temperature pendant une durée de 24 heures, après quoi, on traite suivant le procéde de la partie F. Les analyses GLC, IR, et par spectrographie de masse montrent que l'on a obtenu 33,6 Z de sous-produit, avec un rapport lyral : myracaldéhyde de 33,6 : 57,2.
La figure 10 donne le profil GLC du produit de la réaction au bout de la période de 24 heures.
EXEMPLE XXXIII Une solution limpide, à phase unique, est composée de 90g de myracaldéhyde, 100g d'acide acétique et 18g d'eau déionisée. On mélange cette solution avec 20g de résine échangeuse de cations "Amberlyst 15", produite par Rohm & BR< Haas Comp. of Philadelphie, Pennsylvanie. L'Amberlyst 15 est un copolymère de styrène et de divinylbenzène, le nombre d'unités monomères de divinylbenzène étant egal à celui des unités monomères de styrène.
On agite la masse reactionnelle à des températuress de 25 à 800C, et prélève des échantillons à dif férents moments : on y analyse le pourcentage de lyral. Le tableau suivant indique les durées de réaction, température de réaction et pourcentages de lyral formés Durée Température Pourcentage de lyral 2 heures 1/2 25 - 65 C 3,2 % 3 heures 1/2 65 - 64 C 21 % 4 heures 1/2 64 - 65 C 29,3 Z 5 heures 65 - 85 C 11,9 % 5 heures 1/4 85 - 86 C 14,3 Z (par stan dards internes) et 36,9 % (par norma lisation de la surface) On ajoute 100 g de toluène, et lave la masse réactionnelle avec de l'eau et une solution saturée de carbonate de sodium.On fait ensuite évaporer la masse réactionnelle et distille ce qui permet d'obtenir du lyral dont le p.éb. est de 133 à 135 C, sous une pression de 0,5 à 0,9 Torr.
EXEMPLE XXXI V Dans un ballon à réaction de 500ml équipé d'un agitateur, d'un thermomètre et d'un condenseur à reflux, on introduit les matières suivantes : Ingrédients Quantité Myracaldéhyde 200 g acide sulfurique aqueux à 30Z 160 g diméthylformamide 50 g On chauffe la masse réactionnelle de 25 C jusqu'à la température de reflux (117 C) et continue le reflux pendant 5 heures. Au bout de 4 heures de reflux, on ajoute en supplément, 1009 de diméthylformamide.On prélève des échantillons à différents moments et analyse par GLC, ce qui donne les resultats suivants Durée Température Pourcentage de lyral forme 1 heure 1/2 117 C 4,0% 3 heures 1/4 115 C 4,6 Z 5 heures 114 C 2,8 Z EXEMPLE XXXV Réaction
isopropanol I > I , rg. /1 S Mo CHO ;oi Dans un ballon à réaction'de 250 ml équipe d'un agitateur d'un thermometre et d'un condenseur à reflux, on introduit les matières suivantes Ingredients Quantité Myracaldéhyde 19,2 g (0,1 mole) acide chlorhydrique 1 molaire- 100 ml (0,1 mole) alcool isopropylique 100 ml On traite la masse réactionnelle au reflux pendant 4 heures tout en agitant.
On ajoute alors 100ml d'eau et extrait la couche aqueuse obtenue avec 3 portions de 50ml de diéthyléther. Les extraits à l'éther sont combinés et laves avec 3 portions de 50ml de solution saturée de bicarbonate de sodium suivies de 3 portions de 50ml d'eau. On seche ensuite l'extrait à l'éther avec du sulfate de magnésium anhydre " filtre et con centre.L'analyse GLC indique le rapport de 49% de myracaldéhyde pour 47% de lyral La quantité de lyral formée est confirmée par analyses DiR et spectrographie de masse.
Le profil GLC est donne dans la figure 11.
Le lyral, mélange de 3- et de 4-(4'-méthyl-4'-hydroxyamyl)- LE 3 cyclohexènecarboxaldehyde est ensuite distillé à partir de la masse reactionnelle et est utilisé dans les exemples suivants XXXVI à XLIV. Le spectre NMR du lyral ainsi produit est donné dans la figure 12. Le spectre NMR du myracaldéhyde est donne dans la figure 13, le spectre infrarouge du lyral est donné dans la figure 14 et celui du myracaldéhyde, dans la figure 15.
EXEMPLE XXXVI On prépare une composition parfumée du type "Fougère" avec les composants suivants Parties en poids Ingredients 50 Alcool cinnamique 40 Musc ambrette 5 Vanilline 80 Coumarine 10 Résinoïde de mousse de chêne 125 Linalool 150 Acétate de linalyle 50 Acetate de benzyle 70 Phényléthanol 100 Essence de bergamote 150 Essence de lavande 45/47 50 Essence de geranium (bourbon) 50 Essence de bois de santal 5 Eugenol 15 Isoeugénol 20 Salicylate d'amyle 20 Salicylate de benzyle 20 Produit obtenu suivant l'exemple XXXV-contenant une proportion dominante de 4 (4'-méthyl-4'-hydroxyamyl)-# -cyclohe 1010 hexènecarboxaldéhyde Ce produit obtenu suivant le procédé de l'exemple XXXV donne une odeur aromatique très douce de lilas et de lis à la composition "Fougère".
EXEMPLE XXXVI I -On prépare une composition parfumée du type "Rose" en mélangeant les produits suivants Parties en poids Ingrédients 20 phényl acetate de phenyléthyl 40 salicylate de phénylethyl 150 Géraniol 240 Phenyléthanol 150 Citronellol 20 Essence de bois de santal E.I.
75 Diacétate de nonanediol - 1,3 50 Acétate de geranyle 20 Phenylacétate géranyle 20 Formiate de citronellyl 25 Acetate de phényléthyl 60 Propionate de phényléthyl 20 Phénylacétaldéhyde 50% dans le diethylphtalate 20 Phénylacétaldéhyde 1,3-butyléne glycolacetal 10 Eugénol 10 Méthylisoeugénol 50 Aldéhyde alpha-hexyicinnamique 40 Produit obtenu suivant l'exemple XXXV contenant une proportion dominante de 4-(4'-méthyl-4'-hydroxyamyl)-# -cyclo- hexènecarboxaldéhyde et une mineure proportion de 3-(4'-méthyl-4'-méthyl 4'-hydroxyamyl)-# -cyclohexènecarbo- 1030 xaldéhyde Ce parfum de "Rose" a un arôme floral doux exalté par l'addition du produit obtenu suivant l'exemple XXXV EXEMPLE XXXVII I On prépare une composition parfumée du type "Bouquet" en mélangeant les ingredients suivants Parties en poids Ingrédients 20 Musc ambrette 40 Héliotropine 100 Acetate de benzyle 80 acétate de 4-ter.butyl cyclohexyl 130 aldéhyde alpha-hexylcinnamique 40 aldéhyde alpha-amylcinnamique 30 acétate de linalyl 80 terpinéol 80 acétate de geranyl 80 linalool 100 al pha-méthyl ionone 25 méthyl isoeugénol 15 isoeugénol 40 géraniol 60 phényléthanol 20 acétate de styrallyl 50 acétate de vétiveryl 5 10-undecène-1-al 5 Produit obtenu suivant l'exemple XXXV contenant une proportion dominante de 4-(4'-méthyl-4'-hydroxyamyl)-# - cyclohexènecarboxaldéhyde et une pro portion mineure de 3-(4'-méthyl-4' hydroxyamyl)-# -cyclohexènecarbo- xaldéhyde 1000 L'addition du produit obtenu suivant le procédé de l'exemple XXXV donne à cette composition du type *Bouquet" une nuance douce de lilas et de lis.
EXEMPLE XXXIX PREPARATION DtUNE POUDRE COSMETIQUE COMPOSEE On prépare une poudre cosmétique en mélangeant dans un broyeur à boulets, 100g de talc en poudre avec 0,25g du mélange contenant du 3-, et de façon prédominante, du 4-(4'-méthyl-4'-hydroxyamyl)-# -cyclohexènecarboxaldéhyde prépare suivant l'exemple XXXV. Cette poudre a un excellent arome, doux, de lilas et de lis.
EXEMPLE XL LIQUIDE DETERGENT PARFUME On prépare des détergents liquides concentres ayant une odeur douce de lilas et de lis, contenant O,10X 0,15% et 0,20% du mélange contenant 3- et de façon prédominante du 4-(4'-méthyl-4'-hydroxyamyl)- fi 3-cyclohexenecarbocaldehyde obtenu suivant l'exemple XXXV. La préparation se fait en mélangeant d'une façon homogène la quantité appropriée du mélange indiqué dans le détergent liquide. Ces detergents- possèdent une fragrance douce, de lilas et de lis, dont l'intensité augmente avec la concnetration du produit aromatique indique.
EXEMPLE XLI PREPARATION D'UNE EAU DE COLOGNE ET D'UN PARFUM POUR MOUCHOIR On incorpore dans une eau de Zologne, à la concentration de 2,5% dans l'éthanol aqueux à 85%, et dans un parfum pour mouchoir, à la concentration de 20% (dans l'éthanol à 95%), un mélange contenant du 4-(4'-méthyl-4'-hydroxyamyl)-# 1t 3 cyclohexènecarboxaldéhyde préparé par le procédé de l'exemple XXXV.
D'autres signaux de sortie indicatifs des conditions opératoires régnant dans les zones de réaction du traitement de conversion représenté sont les signaux représentatifs des températures régnant dans l'unité. L'une de ces températures est celle du courant d'alimentation combiné qui est préchauffé dans l'échangeur de chaleur 3 et introduit dans le réchauffeur à chauffage direct 5 par la canalisation 4. La température du courant préchauffé est captée par la ligne 91 et par l'indicateur de température 92 ; ce dernier transmet un signal de sortie représentatif au calculateur/comparateur 31 par l'intermédiaire de la ligne de transmission 93. Les températures d'entrée et de sortie de chacune des trois zones de réaction sont captées et des swnaux appropriés sont transmis au calculateur/comparateur 31.Ainsi qu'on l'a mentionné plus haut, la différence de température (h T) entre les deux faces de chaque lit de catalyseur constitue une variable importante pour les spécifications du produit ainsi que pour l'activité et.la stabilité du catalyseur. La 4 T entre les deux faces du lit de catalyseur contenu dans le réacteur 7 est déterminée par la température d'entrée, captée par un capteur de température 49 et par l'indicateur de température 50, et par la'température de sorti=, captée par le capteur de température 52 et l'indicateur de température 53 ; les signaux de sortie représentatifs de ces températures sont transmis respectivement par les lignes de transmission 51 et 54.De même, en ce qui concerne le réacteur 11, la A T est déterminée par la température d'entrée cap- tée par le capteur de température 71 et indiquée par l'indicateur de température 72, et la température de sortie captée par le capteur de température 74 et indiquée par l'indicateur de température 75 ; les signaux de sortie représentatifs sont respectivement transmis au calculateur/comparateur 31 par les lignes de transmission 73 et 76.
De même, la LT entre les deux faces de la dernière zone de réaction constituée par le réacteur 15 est calculée par captage de la température d'entrée mesurée au moyen du capteur de température 94 et indiquée par llindicateur de température 95, le signal de sortie étant transmis par la ligne 96, et de la température de sortie mesurée par le capteur de température 9-7 et indiquée par l'indicateur 98, le signal de sortie représentatif étant transmis par la ligne de transmission 99.
Le calculateur/comparateur 31 comprend un programme interne sous l'effet duquel il répond aux divers signaux de sortie issus du traitement en formant et en émettant des signaux de sortie de calculateur qui sont utilisés pour exécuter les corrections des variables du traitement qui sont nécessaires pour régler le rapport molaire hydrogène/hydrocarbure sur une valeur appropriée pour obtenir la quantité désirée d'un produit liquide possédant la qualité désirée, c' est-à-dire le coefficient octane-tonne voulu, et pour maintenir llactivité du catalyseur à une valeur acceptable sur une période prolongée. Les signaux de sortie 48, 63 et 90 du calculateur sont engendrés d'une façon appropriée pour ajuster les niveaux de température dans les trois zones de réaction 7, 11 et 15. L'apport de chaleur à chacune de ces trois zones de réaction est obtenu en introduisant un combustible approprié dans chacun des trois réchauffeurs 5, 9 et 13 à chauffage direct. Le combustinle, qui peut être liquide, gazeux ou constitué par un mélange liquide-gaz, -est brûlé dans la zone de combustion, et les gaz de combustion chauds circulent dans le four et sont rejetés par la cheminée de la raffinerie.
La chaleur apportée au mélange réactif peut être réglée par ajustement du débit de combustible fourni au réchauffeur à chauffage di- rect. Si l'on considère le réchauffeur à chauffage direct 5, le com bustible est introduit dans ce réchauffeur par la conduite 39 et la tuyère de combustion ou bruleur 42. La régulation du débit de combustible est assurée par une boucle de régulation du débit comprenant un capteur de débit 40, par exemple un débitmètre à turbine, une vanne de réglage 41, un régulateur de débit 44 et une ligne 43 de signal de débit qui transmet le signal de débit du capteur 40 au régulateur 44. Ce régulateur 44, qui possède un point de consigne automatiquement ajustable transmet un signal de correction approprié à la vanne de réglage 41.
En dehors de la boucle de régulation du débit prévue dans le circuit d'alimentation en combustible de chaque réchauffeur à chauffage direct, on prévoit de préférence, en combinaison avec cette boucle et en cascade, par rapport à cette boucle, un enregistreurrégulateur de température qui possède également un point de consigne automatiquement ajustable et qui capte la température du mélange réactif sortant du réchauffeur à chauffage direct. En ce qui concerne le réchauffeur 5, l'enregistreur-régulateur comprend essentiellement un thermocouple 46, monté dans la canalisation 6 d'entrée du réacteur, et qui transmet un signal de température au régulateur de température 47. Ce régulateur 47 émet un signal de sortie qui est transmis par la ligne 45 à l'appareil 44 de réglage du débit pour ajuster ou corriger le point de consigne automatiquement ajustable de cet appareil.Le régulateur de température 47, dont le point de consigne est également ajustable, reçoit le signal de sortie approprié du calculateur par la ligne 48. Le calculateur/comparateur 31 ajuste donc les températures de fonctionnement du réacteur 7 en corrigeant le point de consigne du régulateur de température 47 qui, à son tour, corrige le point de consigne automatiquement ajustable du régulateur de débit 44.