INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On favorise la monoalcoylation par l'emploi d'un rapport molaire de la cétone au chlorure de prényle compris entre t/1 à 20/1. Dans ce cas on emploie l'hydroxyde de métal alcalin à raison de 1 à 2 moles. La proportion optimale est de 1,1 à 1,5 moles par rapport au chlorure de prényle.
On emploie le composé azoté (le catalyseur) à raison de 0,003 mole à 1 mole par mole de chlonzede prényle, de préférence 0,001 à 0,1 mole.
Les amines organiques qui ont donné un bon résultat sont les amines primaires, secondaires et tertiaires ayant de 1 à 60 atomes de carbone ; à ce titre on peut citer les amines aliphatiques linéaires ou ramifiées, saturées ou non saturées, et leurs sels tels que la monométhylamine anhydre ou aqueuse, le chlorydrate de monométhylamine, la glucosamlne, les mono-éthyl-, propyl-, butyl-, amyl-, hexyl-, hexenyl-, heptyl-, ttyl-, noZnyl-, décyl-, dodécyl-, oleyl- et stearyl-amines ; les di-méthyl-, éthyl-, propyl-, allyl-, isopropyl-, butyl-, isobutyl-, tert-butyl-, -benzyl-, pentenyl-, hexyl-, heptyl-, nonyl-, octyldodécyl-, stearyl-, oleyl-, behenyl- et myristyl- amines ; les tri-méthyl-éthyl propyl-, isopropyl-, butyl-, isobutyl-, sec-butyl-, tert-butyl-, amyl-, isoamyltert-amyl-, hexyl-, isohexyl-, isooctyl-, dodécyl-, stearyl- et oleyl- amines des amines à substituants différents telles que la diméthyléthylamine, la diéthylbutylamine, l'héxényldihéxylamine, la diisopropylbutylamine, la diéthylpropylamine, la méthyldii sopropylamine, la diméthyldodecylamine, la benzyldiméthylamine ; des polyamines telles que le dichlorhydrate de méthylènediamine, l'éthylènediamine, la propylènediamine, et lghexaméthylènetétramine-; des résines échangeuses d'ions telles que Amberlite IR-4B, Ionac A-260 et Ionac A-300 qui contiennent des groupes aliphatiques polyamines ; des amines hétérocycliques1 saturées ou non saturées telles que la piperidine, le pyrrole, la piperazine, le diméthylglyoxime, le mêthylnitroimidazole et la morpholine ; des amines cycloaliphatiques saturées ou non saturées telles que la cyclohéxylamine, les cyclohéxénylamines, la cyclopropylamine, la cyclopropénylamine et la cycloheptylamine ; des alcanolamines telles que la monoéthanolamine, la diéthanolamine et la triéthanolamine ; l'hydrazine NH2-NH2 ; et des amino-acides tels que la glycine, la taurine et l'acide éthylène diamine tétraacétique.Sont également utiles des dérivés des amines qui s'hydrolysent en présence d'hydroxyde de sodium ou de potassium pour donner une amine organique ayant 1 à 18 atomes de carbone telles que les amides organiques, par exemple le diméthylformamide, le diméthylacétamide, le sulfanilamide, la diamylacétamide et des urées substituées telles que la diméthylurée. Sont également utiles des amines quaternaires labiles qui donnent l'amine correspondante en présence de base.
Sont également effectifs l'ammoniaque et les sels inorganiques d'ammonium qui s'hydrolysent en formant de l'ammoniaque en présence d'hydroxyde de sodium ou de potassium tels que le chlorure d'ammonium, le bromure d'ammonium le carbonate d'ammonium, le sulfate d'ammonium, le phosphate d'ammonium, l'oxalate ferrique d'ammonium, le sulfate de cobalt et d'ammonium et le chlorhydrate d'hydroxylamine.
L'avancement de la réaction peut être commodément mesuré par la diminution de la teneur en chlorure de prényle. A la fin de la réaction on filtre du mélange réactionnel le sev S2alogénure alcalin et l'excès d'hydroxyde de métal alcalin ou on les dissout dans l'eau. On peut alors isoler de la couche organique par distillation la méthylhepténone désirée et la fraction cétonique à plus haut point d'ébullition par exemple par distillation à la vapeur ou par distillation fractionnée de façon classique.
Les premiers produits récupérés au cours de la distillation sont naturellement ceux de plus bas point d'ébullition si bien que l'on commence par obtenir les résidus éventuels d'acétone, d'oxyde de mésityle ou de chlorure prényle puis la méthylhepténone. Après la méthylhepténone il reste la fraction cétonique de plus haut point d'ébullition comprise entre 54 et 121 C sous 0,2 à 1 mm de mercure. On récupère ce mélange et le soumet au craquage hydrolytique selon le procédé de la présente invention pour obtenir la méthylhepténone.
Pour transformer complètement les prénylméthylpenténones au cours du craquage hydrolytique il faut employer au moins une molécule d'eau par molé cule de prénylméthylpenténone ; on peut aussi employer une quantité supérieure d'eau et cela peut même etre bénéfique. Il n'y a pas de limite supérieure à la quantité d'eau utilisable sinon que de trop grandes quantités d'eau conduiraient à des difficultés de manipulation. Dans la plupart des cas on a noté que l'emploi de 0,5 part à 5 parts d'eau par part de prénylméthylpenténone donne d'ex rendements qui sont meilleurs que ceux obtenus avec de moins grandes quantités d'eau même si ces quantités d'eau inférieures sont supérieures au rapport une mole pour une mole.
On emploie l'hydroxyde alcalin ou un autre composé alcalin dans un rapport molaire de 0,01 à 0,5 mole par mole de cétone, de préférence entre 0,01 à0,08.
A titre d'hydroxyde alcalin on peut utiliser l'hydroxyde de potassium, l'hydroxyde de sodium et aussi des hydroxydes alcalino-terreux comme l'hydroxyde de calcium, l'hydroxyde de strontium et l'hydroxyde de baryum. On peut aussi utiliser des sels à réaction basique tels que les carbonates, borates, tartrates, oxalates, acétates, formates et sulfites de métaux alcalins et alcalino-terreux par exemple le carbonate de sodium et le carbonate de potassium.
Le craquage hydrolytique est réalisé à température élevée et généralement sous pression. Les températures sont comprises dans l'intervalle de 50 à 3500C et de préférence entre 230 et 3100C. La réaction s'effectue déjà sous la pression atmosphérique. Néanmoins, en vue de retenir les ingrédients volts tils dans la masse réactionnelle à températures élevées, il convient dgopérer sous un condensateur ou dans un récipient clos tel qu'un autoclave. Dans le dernier cas, il peut se développer une pression élevée sans inconvénient jusqu'à 70 kg/cm2.
La durée de réaction dépend dans une certaine mesure de la température de réaction et de l'efficacité du catalyseur basique. Dans de nombreux cas la réaction est terminée en 15 à 20 mn mais en autres cas la durée peut être plus longue, jusqu'à un jour ou davantage.
Par addition d'acétone ou d'autres cétones aliphatiques à bas point d'ébullition dans les conditions opératoires on accroît considérablement la vitesse de réaction et cela permet de terminer la craquage très rapidement, la durée à ce moment est comprise entre i mn et 1 heure. Les cétones aliphatiques utiles à cet effet contiennent 3 à 10 atomes de carbone et sont linéaires ou ramifiées.
On exerce la même influence bénéfique sur la vitesse réactionnelle à l'aide d'alcools aliphatiques inférieurs tels que le méthanol, l'éthanol, l'isopropanol, le butanol, l'isobutanol, l'alcool amylique, l'alcool isoamylique et l'alcool prénylique.
L'entrée du fumier est assurée par un tube horizontal haute pression 84 qui introduit la boue tangentiellement au sommet du tamis 41. La plaque inférieure 78 comporte un collier 86 faisant saillie vers le haut et collectant la fraction liquide avant la sortie à travers le tuyau 88 et une canalistation commune 89.
Les séparateurs 18 sont portés par des profilés horizontaux 90 qui folit partie d'un châssis comprenant en outre quatre barres verticales 92 convenablement fixées au sol. L'auge de lavage 20 placée au-dessous des séparateurs 18 comprend trois sections 94A, 9413 et 940 (voir figures 2A et 2B).La section 94h du carter n'est pas perforée et se trouve juste au-dessous des séparateurs 18a, 18B et 180. La section suivante 94B audessous des buses 24 comporte un tamis perforé à travers lequel lteau douce provenant des buses 24 peut s'écouler dans le réservoir 28. La troisième section 94C est également non perforée et sert à guider le produit d'ensilage lavé dans la presse 26 Deux plaques profilées 96 (figure 3) s'étendent vers le bas à partir des cotés opposés de la section de carter 94B pour guider la fraction liquide ou l'eau douce dans le réservoir 280 Ce dernier comporte un tuyau d'évacuation 98 à traversiequel la fraction liquide est conduite au tamis à vibrations 3G de la figure lo La presse 26 comporte un tamis perforé 100 s'étendant longitudinalement depuis l'extrémité ouverte de- la dernière section d'auge 940. Le tamis 100 peut être supporté mécaniquement sur ses côtés et sa partie supérieure par un élément en forme d'entonnoir 102 qui enveloppe partiellement le tamis et sert également à diriger le liquide obtenu par pressage contre le tamis 100 dans le réservoir 28. L'extrémité extérieure de ce tamis perforé 100 fermée par un cône d'obturation 104 poussé pneumatiquement cnntre l'extrémité du tamis 100.Le convoyeur à vis sans fin peut autre entratné par des moyens conventionnels tels qu'un moteur 118, une poulie 120 et un train d'engrenages 122 qui sont représentés à l'extrémité de droite de l'auge 20.
Le support pour les buses est représenté plus clairement à la figure 3. Il comprend un croisillon horizontal 110 perpendiculaire aux plaques 96 au-dessus de la section de lavage 943 de l'auge. Un croisillon vertical 112 s'étend vers le haut et supporte un tuyau à eau 116 à partir duquel les buses font saillie vers le bas. L'eau est fournie au tuyau 116 par une prise 114 alimenté par toute source convenable.
Les séparateurs 18A et 18B sont spécialement adaptés pour la séparation d'un fluide visqueux en fractions liquide et solide. En service, la boue visqueuse de fumier est amenée sous haute pression (environ 35-40 psi pour une boue contenant un pourcentage d'humidité de soixante-dix pour cent) vers l'entrée à haute pression 84 du tamis cylindrique 40. L'alimentation tangentielle est importante car elle égalise la séparation, ainsi qu'il est décrit ci-après, tout autour de la périphérie du tamis. Le tamis 40 est constitué par de l'acier doux de 0,16 cm d'épaisseur avec des trous de 0,19 cm de diamètre.De préférence, les trous du tamis définissent des anneaux horizontaux perpendiculaires à l'axe de rotation Ceci dentelera les lames racleuses rotatives 52 pendant le fonctionnement, ce qui améliorera leur action nettoyante, car les dentelures seront plus facilement a meme de déboucher tous les trous colmatés.
La dimension des trous de l'écran 40 détermine le contenu du produit d'ensilage et sera choisi en fonction partiellement du type de produit alimentaire aonné aux animaux. Lorsqu'on leur donne des grains moulus, les ouvertures du tamis seront ordinairement#d'un diamètre de l'ordre de '0,16 cm, La haute pression dé la boue à flou entrée fait passer de force la fraction liquide à travers les trous du tamis 40.
Cependant, la fraction solide à ltintérieur du tamis tend à colmater les trous, Les lames rotatives 52 nettoient ces trous ce qui permet de continuer l'opération de séparation, tandis que la fraction liquide s'écoule à travers le tamis0 La plus grande partie de la séparation entre les fractions solide et liquide a lieu dans le volume occupé par les quatre lames poussées par les ressorts. Lorsque le liquide est enlevé par le séparateur, la fraction solide comprenant les fibres et les grains augmente de concentration. Cette plus forte concentration des fibres et des grains est repoussée de force dans la vis sans fin 50. Dans la section de cette vis sans fin, les trous du tamis 40 tendent à se colmater, créant ainsi une surface de friction qui aide à lier les grains et les matières fibreuses dans cette section.Ceci permet à la vis sans fin 50 de fonctionner comme une presse à vis.
La pression appliquée à la fraction solide est déterminée par la contre-pression appliquée au ctne d'évacuation 60.
Il est important que les fibres et le grain de la boue de fumier constituent un bouchon tout autour de ce c8ne d'éva- cuation 60. Si la haute pression du c8té de l'entrée chasse ce bouchon, la fraction liquide tombera à travers l'extrémité du tamis et il en résultera une séparation incorrecte. Au cours d'expériences, des résultats satisfaisants ont été obtenus en appliquant au cône d'évacuation 60 une force de 3 115 Newton environ.
Dans le fonctionnement préféré, les lames 52 ont une vitesse périphérique d'environ 2,40 à 3 mètres/sec. Si les lames tournent trop vite, elles ont tendance à passer sur les matières se trouvant dans les trous et ne peuvent nettoyer le tamis. Si la vitesse est trop faible, la capacité est diminuée Le séparateur donne son rendement maximum pour des teneurs en humidité de soixante-dix pour cent.
La fraction liquide forcée à travers les tamis 40 des séparateurs est envoyée par la canalisation 89 et par des moyens de pompage convenables (si nécessaire) vers le tamis à vibrations vt ou le réservoir de stockage 31 La fraction solide est lentement poussée à travers le tamis 40 tout autour du cône de façon à maintenir la contre-pression nécessaire. Cette fradtion tombe dans l'auge 20 où elle est transportée par la vis sans fin 22 placée au-dessous des buses 24 vers la presse 26.
Le cône d'évacuation 104 applique la force (approximativement de Tordre de 3 115 Newton #nviron) pour comprimer le produit d'ensilage nettoyé qui, après avoir été poussé au-delà du cône 104, tombe sur un convoyeur (non représenté) pour être enlevé.
Il est évident que les considérations au stade de l'étu- de des machines qui comprennent les diverses parties de l1ins- tallation varieront essentiellement en fonction de nombreux facteurs et de circonstances pratiques. Par la suite, certaines de ces considérations sont exposées pour une installation apte à traiter le fumier de 7000 tetes de bétail, dans l'hypothèse où le fumier à son arrivée , a un pourcentage d'humidité de 80 % environ. En pratique, ceci est plus élevé que dans les circonstances courantes et le procédé permet de traiter parfaitement du fumier dtun pourcensaSe d'humidité compris entre soixgn- te-dix et soixante-quatorze pour cent, ce qui est préféré pour des raisons économiques.
Dans l'exemple théorique considéré, le poids total du fumier à traiter sera dtenviron 160.000 kg par semaine. Les chiffres suivants sont donnés dans l'hypothèse où tout le fumier produit par le bétail doit être traité au cours d'une semaine de travail de cinq jours.
Dans cet exemple, les fosses de fermentation 12 et 16 peuvent avoir une capacité de 175 mètres cube. Les boues se trouvant dans ces fosses de fermentation, si le fumier a 80 % d'humidité à son arrivée, seront maintenues au même pourcentage d'humidité. L'on ajoutera moins de 1 uD en poids de mélasses (poids humide) dans le réservoir 12. La fermentation s'effectuera pendant une période de trois jours et demi, le PH se trouvant à ce moment-là à 4,8 environ, La boue est pompée vers les séparateurs 18 à une vitesse d'environ deux cent trente deux litres par minute. A cette vitesse, les séparateurs fonctionneront pendant environ seize heures par jour. Pendant cette période, 975 kg environ du produit d'ensilage CI d'un pourcentage d'humidité d'environ 60 % seront produits .Le produit d'ensilage sera lavé dans l'auge 20 avec de l'eau traversant les buses 24 à une vitesse d'environ 7,5 litres par minute.
La fraction liquide provenant des séparateurs 18 sera extraite à une vitesse d'environ 17) litres par minute avec un pourcentage d'humidité d'environ 82,2 % . Le tamis vibrant 30 est court-circuit pour cet exemple. La fosse de stockage 32 peut avoir une capacité de 57,5 mètres cube et la fraction liquide sera pompée depuis cette fosse de stockage 32 à une vitesse a'environ 120 litres par minute avec le meme pourcentage d'humidité.
La centrifugeuse 34 extraira sous forme de g#teau des minéraux et particules cellulosiques indigestes d'un pourcentage d'humidité d'environ soixante pour cent. Cette partie de l'installation fonctionne de façon continue et produit en vingtquatre heures environ 1300 kg de cette fraction extrêmement indigeste.
5 PhOCH2- -H -C(CH3)3 Semi- 3415,2550, solide 1775,1740, 1694,1513.
CH2Br 6 PhOCH2- =COH -CH2C6H4NO2 Mousse 3400,1780, 2,25d(10)1H,4,25d(2)2H,4,58s2H,5,20-5,37m4H, 1692,1610, 6,84-8,24m9H,12,1s1H.
CH2 7 PhCH2- -CCH3 -CH2O6H4NO2 Mousse 3418,2550, 1,87s3H,2,05d(8)1H,3,58s2H,4,77s1H,4,95s1H, 1771,1747, 5,10brslu,5,27s2H,7,10-8,12m10H,5,4m2H.
1678,1521.
Dans les réactions n 3 et 6 > les composés recherchés ont été obtenus avec un faible rendement, accompagnés d'une grande quantité de matières de départ et de sous-produits.
EXEMPIE 3.-II Dans une solution d'α-[3-phénoxyméthyl-7-oxo-4-thia-2,6 diazabicyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α-isopropénylacétate de p-nitrobenzyle (200 mg) dans du tétrahydrofurane (5 ml), on ajoute de l'acide oxalique (200 mg) et de l'eau (0,5 mi), et le mélange est agité à la température ambiante pendant 3 heures. In chromatogras- me du mélange réactionnel montre la présence d'a- [4-mercapto-3-phé- noxyacétamido-2-oxo-azétidin-1-yl]-α-isopropénylacétate de p-nitrobenzyle et la matière de départ.
EXEMPLE 4.-II Dans un mode opératoire semblable à l'exemple 2, les composés suivants sont préparés (1) la 4-mercapto-3-thiénylacétamido-2-oxo-1-acétylazétidine à partir de 6-acétyl-3-thiénylr.éthyl-7-oxo-4-thia-2,6-diazabicyclo [3,2,0]-hept-2-ène; (2) la 4-mercapto-3-henzamido-2-oxo-1-trioluopoacétylazétidir.e partir du 6-trifluoroacétyl-3-phényl-7-oxo-4-thia-2,6-diazabicyclo [3,2,0]hept-2-ène; (3) la 4-marcapto-3-acétamido-2-oxo-1-méthylazétidine à partir du 3,6-diméthyl-7-oxo-4-thia-2,6-diazabicyclo[3,2,0]hept-2-ène; (4) la 4-mercapto-3-(α-phényl-α-chloroacétamido)-2-oxo-1-carbéthoxy- cardbonylazétidine à partir du 6-carbéthoxydcarbonyl-3-phénylchlorométhyl-7-oxo-4-thia-2,6-diazabicyclo[3,2,0]hept-2-ène; (5) l'acide α-[4-mercapto-3-formamido-2-oxoazétidin-1-yl]-α;-isopro- pylidène acétique à partir de l'acide α-[7-oxo-4-thia-2,6-diaabi- cyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α-isopropylidèneacétique; et (6) la 4-mercapto-3-benzylthiocarbonylamino-2-oxo-1-p-toluènesulfo nylazétidine à partir d 3-benzylthio-6-p-toluènesulfonyl-7-oxo-4- thia-2,6-diazabicyclo[3,2,0]hept-2-ene.
PARTIE III,Suppression de la protection et cyclîsation EXEMPLE 1.-III (1) A une solution d'α-[4-cyclopropylméthoxycarbonylthio- 3-phtalimido-2-oxcazétidin-1-yl]-α;-(2-bromo-1-cyclopropylméthoxy carbonyloxyéthylidène )acétate de méthyle (500 mg) dans du chlorure de méthylène (20 ml), on ajoute du chlorure d'aluminium (51C r.g) en une seule fois, et le mélange est agité à lad température ambian- te. Après 1 heure, le mélange. est déversé dans de l'acide chlorhy- drique froid à 3 % (20 ml) et extrait au chlorure de méthylène.
La solution d'extrait est lavée à l'eau, séchée sur du sulfate de magnésium et évaporée pour donner de l'α-[4-mercapto-3-phtalimido- 2-oxoazétidin-1-yl]-α-(2-bromo-1-hydroxyéthylidène)acétate de méthyle (252 mg). Rendement : 72,5 %. IR#maxCHCl3 1790, 1783, 1728, 1670, 1620 cm-. RMN:#CDCl3 1,80d(5Hz)1H, 3,87s3H, 4,22+4,56AB2 (10Hz)2H, 5,38dd (11; 5Hz)1H, 5,70d(5Hz)1H, 7,76m4H, 12,3s1H.
(2) L'α-[4-meroapto-3-phtalimido-2-oxoazétidin-I-yl]-2- (2-bromo-1-hydroxyéthylidène)acétate de méthyle (a) est traité dans les conditions suivantes pour donner le 3-hydroxy-7-phtalimi- do-3-céphem-4-carboxylate de méthyle (b); p.f. 223-226 C, IR:#maxCHCl3 1797, 1779, 1728, 1667, 1616 cm-. RMN:#maxCDCl3 3,26+4,50 ABq(14(2H), 5,60s3H, 5,63+6,15ABq(4)2H, 7,16m4H.
(i) A une solution de (a) (80 mg) dans du benzène (8 ml), on ajoute de la N,N-diméthylaniline (20 mg) et le mélange est chauffé au reflux sous-une atmosphère d'azote. Après 30 minutes, le mélange réactionnel est refroidi, acidifié avec de l'acide chlo- rhydrique à 5 %, et il est extrait à l'acétate d'éthyle. La solution d'extrait est lavée à l'eau, séchée sur du sulfate de magné- sium et évaporée. Le résidu (71 mg) est mélangé avec de l'acétate & thyle (1 ml) et laissé au repos pour donner (b) (25 mg); p.f.
223-226 C. Rendementd : 38,9 %.
(ii) Une solution de (a) (150 mg) dans l'hexaméthylphosphorotriamide (I ml) est agitée à la température ambinate pendant 1 heure Le mélange réactionnel est mélengé avec de l'eau et de la glace (6 ml) et de l'éther (0,5 ml) pour séparer les oristaux de (b) (50 mg) qui peuvent être rassemblés par filtration. Rendement : 40,8 %.
(iii) Une solution de (a) (200 mg) est amenée sur une plaque dite PIC pré-revêtue (gel de silice dit F-254) distribuée par la société dite E. Merck AG, et développée avec un mélange de benzène et d'acétate d'éthyle (2 : 1). Ia bande de produit princi- pal est extraite à l'acétate d'éthyle contenant 3 , de méthanol, et l'extrait est évaporé sous pression réduite. Le résidu est dis- sous dans le chloroforme, débarrassé cie matière insoluble et évaporé pour donner (b) (62 mg). Rendement : 37,9 %.
Du 3-oxo-7-phtalimidocépham-4-carboxylate de méthyle (b) préparé ainsi par les procédés indiqués ci-dessus est dissous dans du dioxane, mélangé avec une solution de diazométhano dans l'éther et agité pendant 1 heure à la température ambiante. L ré- actionnel est évaporé sous pression réduite pour donner le 3-méthoxy- 7-phtalimido-3-céphem-4-carboxylate de méthvle suivant un rende ment presque quantitatif. La recristallisation dans un mélange d'acétone et d'éther donne des cristaux purs, p.f. 225-2270C.
l'invention a donc pour objet une composition pour l'élimi- nation de taches grasses et huileuses comprenant essentiellement un éthoxylate d'alcools primaires catalysé par une base et répondant à la formule R1 w - O(CH2CH2O)nmoyen R dans laquelle R1 est un reste alkyle linéaire et R2 est un groupe de formule CHR3CE2 dans lequel R3 est un atome dthydrogene ou un mélange de celui-ci avec des radicaux alkyle en C1 -C4, le mélange ne contenant pas plus de 70 ,0 de tels radicaux alkyle, R1 et R2 formant ensemble un reste alkyle contenant en moyenne 9 à 15 atomes de carbone, un minimum de 65 % dudit reste ayant une longueur de chaîne ne s'écartant pas de plus de + 1 atome de carbone de la moyenne, n moyen est compris entre 3,5 et 6,5, à la condition que la quantité totale de composants de l'éthoxylate dans lesquels n = O ne dépasse pas 5 % et que la quantité totale de composants dans lesquels n = 2 à 7 inclus n'est pas inférieure à 63 % l'indice d'amphipathie de l'éthoxylate est compris entre-9,5 et 11,5, ladite composition étant par ailleurs exempte d'agents tensioactifs non ioniques alcoxylés ne répondant pas aux normes stipulées.
Selon les modes de mise en oeuvre préférés de l'invention, on utilise des mélanges d'alcools primaires dans lesquels au moins 90 % et, mieux encore, 95 k des alcools ont une longueur de channe ne s'écartant pas de plus de t 1 atome de carbone de la moyenne, la quantité d'alcool non éthoxylé est inférieure à 1 % et la quantité d'alcools éthoxylés contenant de 2 à 7 groupes d'oxyde d'éthylène est d'au moins 70 %. De préférence, un éthoxylate contenant en moyenne 12 atomes de carbone ou moins dans le groupe alkyle, contient au moins 55 % d'une matière renfermant de 2 à 6 groupes oxyde d'éthylène, alors qu'un éthoxylate contenant en moyenne 12 à 13 atomes de carbone dans le groupe alkyle contient au moins 55 % d'une matière renfermant 3 à 7 groupes d'oxyde d'éthylène.Un éthoxylate contenant en moyenne 14 à 15 atomes de carbone dans le groupe alkyle contient au moins 55 % d'une matière en E3-E80 Selon les modes de mise en oeuvre préférésde l'invention, l'I.. de l'éthoxylate est compris entre 10,0 et 11,1.
On peut utiliser les compositions selon l'invention telles quelles pour faire disparaitre les taches graisseuses et huileuses de diverses surfaces en mettant en contact les surfaces avec une solution aqueuse contenant environ 0,005 à 0,50 % d'éthoxylates d'alcools précités. Le traitement peut comprendre seulement un stade de nettoyage, mais on peut le faire suivre ou le faire précéder d'un traitement avec des détergents commerciaux usuels.
En variante, les compositions peuvent être incorporées dans des produits détergents avec ou sans adjuvants et ces produits peuvent être sous forme granulaire ou liquide.
Les compositions d'enlèvement de graisses et d'huiles peuvent comprendre des éthoxylates d'alcools aliphatiques primaires présentant un intervalle étroit de valeurs I.A. en combinaison avec des répartitions également précises de motifs d'oxyde d'éthylène et de longueurs de chaînes alkyliques.