INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un détecteur 72 du niveau du liquide pénètre dans le volume compris entre les plaques 64 à travers la paroi latérale 66 dans la moitié supérieure de sa hauteur. Ce détecteur peut avoir diverses formes. I1 peut s'agir d'un détecteur a l'état solide ou bien d'un flotteur ou autre dispositif bien connu. L'électrolyte contenu dans l'essence permet de recourir à un détecteur conducteur qui ne pourrait pas être utilisé avec de l'essence classique. Le détecteur 72 est relié à la pompe 70 et commande ltapplication du courant à cette dernière pour maintenir un niveau constant du liquide dans le volume compris entre les plaques 64.
Les plaques 64 sont reliées à une source convenable de courant électrique par deux conducteurs électriques 74. La source de courant peut entre analogue à celle représentée sur la figure 1 ou peut 8tre constituée par une source convenable de courant continu.
La vapeur engendrée entre les plaques 64 par/suite du passage du courant électrique à travers le carburant fluide staccumule dans l'espace au-dessus de la surface du fluide et la pression de la vapeur la refoule par un conduit 76 dans un mécanisme de carburation approprié, désigné d'une façon générale par 78, qui mélange la vapeur avec l'air pour ltintro- duire dans les chambres de combustion du moteur.
Ltespace compris entre les plaque-s 64 et au-dessus de la surface du carburant liquide est également relié au carburateur 78 par un second conduit distinct 80. Une valve nor- malement fermée 82 montée dans le conduit peut titre ouverte par un signal de commande mécanique ou électronique approprié émis par l'accélérateur 84 lorsqutil est brusquement enfoncé pour augmenter instantanément le débit de la vapeur dans les chambres de combustion. Cette fonction est analogue à celle du gicleur d'une pompe de reprise d'un carburateur à carburant liquide.
Bien que la forme de réalisation préférée de ltinven- tion utilise les formes de vaporisateurs représentées, il est bien entendu que l1on peut avoir recours à dtautres formes de vaporisateurs avec daautres formes de réalisation de lXinven- tion.
Une autre variante de l'invention qui supprime la nécessité de recourir à un onduleur pour alimenter le vaporisateur en courant pendant le lancement du moteur est représentée sur la figure 5. Une valve 90 dirige le carburant refoulé par une pompe 84 à partir d'un réservoir 92 soit vers un carburateur 96 de forme classique, soit vers un vaporisateur-car- burateur 98 selon la présente invention. Un moteur 100 est destiné à entre alimenté en carburant soit par le carburateur 96,soit par le - vaporisateur-carburateur 98 Le moteur entratne un alternateur 102 qui alimente le vaporisateur-carburateur 98 en courant électrique. Lors du lancement du moteur, la valve 90 est réglée pour distribuer le carburant au carburateur 96,et le moteur est lancé d'une façon normale.Après ie lancement, la valve 90 est commutée pour distribuer le carburant stu vaporisateur-carburateur 98 et le moteur 100 commence à tourner en consommant la vapeur délivrée par ce dernier. Le Demandeur a constaté que la génération de la vapeur commence d'une façon suffisamment rapide pour que l'interruption de l'a limentation en carburant résultant du processus ne se remarque pas.
Cette disposition nécessite l'utilisation d'une émulsion eau-dans-hydrocarbure contenant un électrolyte qui peut être utilisé dans un carburateur normal aussi bien que dans le vaporisateur. Le carburant de l'exemple 1 ci-après s:est avéré satisfaire à cette condition.
Le carburant utilisé avec le moteur se compose fondamentalement d'une émulsion eau-dans-essence pouvant être soumise à une électrolyse. L'eau est présente te préférence à une concentration inférieure à un tiers en volume environ et supérieure à 2-3 % en volume. Il semble qutune proportion d'environ 26 % d'eau assure le rendement optimal dtun moteur d'automobile classique. L'émulsion eau-dans-essence peut être préparée selon la technique antérieure. Par exemple, la demande de brevet des Etats-Unis dtAmérique no 544 145 précitée décrit une émulsion préparée en utilisant des alkylphénols éthoxylés non ioniques comme agents tensio-actifs.Toutefois, le Demandeur a constaté que lorsque des électrolytes appropriés sont ajoutés à ces émulsions, le mélange résultant présente une viscosité si élevée qu'il est difficile de réaliser un vaporisateur efficace. Le Demandeur préfère utiliser des carburants ayant la composition suivante selon l'invention Exemple 1.
0,60 % en volume de butyl-naphtalène-sulfonate de sodium (BNS", de Emkay, anionique, modifié par l'hydroxyde de sodium) 0,60 % en volume de sulfonate de sodium modifié (n 98 de Petrochem, dispersif, anionique) 0,60 % en volume d'un sel de sodium d'un ester sul fonique d'alcool ("Rexowet NF" de Emkay, anio- nique) 0,60 % en volume d'alkyl-terpène (B, de Emkay, non ionique) 25,60 % en volume dteau ordinaire 72,00 % en volume d'essence du commerce 100,00 % L'alkyl-terpène et le sel de sodium d'un ester sulfonique d'alcool forment le système tensio-actif fondamental pour émulsionner lteau- et llessence. Ces agents tensio-actifs assurent un équilibre correct hvdrophobe-hydrophile et donnent une émulsion ayant une viscosité supérieure à celle de l'es- sence qui convient parfaitement pour entre utilisée avec les formes de réalisation préférées du vaporisateur.
le dispositif d'extinction et l'une des polarités du courant continu il est prévu un condensateur auxiliaire et que par son armature qui est réunie au dispositif d'extinction ce condensatéur estrelié à travers des diodes aux conducteurs à courant alternatif.
Ce montage convient avantageusement aux réseaux à courant alternatif dont les lignes ont des inductances élevées, tels qutil en existe par exemple, pour l'alimentation des véhicules électriques sur rails. Stil n'y avait pas le condensateur auxiliaire avec ses diodes le montage serait en mesure de fonctionner, il est vrai, mais il ne pourrait être utilisé pour l'alimentation de dispositifs d'entrainement électriques qu'à condition que le réseau d'alimentation à courant alternatif ne présente que de faibles inductances de ligne. I1 est Important, en outre, que le condensateur auxiliaire et le dispositif d'extinction soient directement réunis l'un . l'autre.En absence de cette liaison, lors d'une interruption du circuit, par exemple, du fait d'un processus d'ex- tinction, l'énergie emmagasinée dans l'inductance de la ligne, élevée selon l'hypothèse, porterait à un niveau très élevé la charge du condensateur d'extinction ou condensateur de commutation existant dans le dispositif d'extinction. Avec le montage selon l'invention, lors de l'extinction du thyristor principal qui cesse de conduire dans le régleur de courant continu, énergie emmmagasinée dans l'inductance de la ligne et/ou dans la bobine de lissapeut s'écouler dans le condensateur auxiliaire à travers les diodes qui sont raccordées aux conducteurs à courant alternatif.La charge qui se produit au cours de chaque processus d'extinction ne peut conduire à une charge excessive du condensateur auxiliaire car celui-ci est relié au dispositif d'extinction du régleur de courant continu, qui comprend des accumulateurs d'énergie.
Judicieusement, pour réaliser en deux stades la commu tation a l'amorçage et la commutation à ltextinction on relie deux régleurs de courant continu à extinction forcée, chacun à une diode de roue libre et à l'autre pôle, à travers une bobine d'inductance drupe part, et par l'intermediaire de thyristors à un dispositif d'extinotion jouant le rôle de dispositif d'extinction commun d'autre part, celui-ci étant constitué par un thyristor d'extinction avec, en parallèle, le groupement en série du condensateur d'extinction et de la bobine d'extinction.
Une autre solution du problème précité consiste dans la transformation du groupement en série du montage en pont non commandé et du régleur, (ou des régleurs) dé courant continu en un groupement en parallèle. On arrive ainsi à un montage en pont symétrique .i extinction forcée.Si l'on se réfère au montage connu mentionné dans le préambule, pour le redressement d'un courant alternatif monophasé ou polyphasé avec une consommation réduite de puissance réactive, avec une forte inductance de ligne du côté alternatif ou avec une bobine de lissage et/ou des enroulements de transformateur du côté alternatif, avec un montage en pont symétrique semi-commandé, à extinction forcée avec un dispositif d'extnction et au moins une diode de roue libre connectée en parallèle sur la Sortie (Heumann/Stumpe, vo r i ci-dessus), selon la présente invention cette solution consiste sn ce lue le- montage en pont syné trï que semi-commandé @ extinction forcée constitue une part tie du groupement en parai île d'un redresseur a pleine onde non coin- mondé et d'au moins deux thyristors principaux a extinction forcee au moyen d'un dispositif d'extinction commun, deux diodes au moins du redresseur à pleine onde constituant la partie non commandée du pont et les deux thyris rors principaux en constituant la partie con- mandee, que les autres diodes du redresseur à pleine onde sont race cordées au dispositif d'extinction ainsi que ua condensateur auxiliaire qui est branché entre le dispositif d'extinction et l'un des- deux pôles de sortie du courant continu.
Avec ce montage, le condensateur auxiliaire est relié au réseau r courant alternatif d'alimentation à travers deux diodes dit redresseur à pleine onde, maiè son mode d'action est le même que celui qui a été decrit pour la première variante.
Judicieusement, le dispositif d'extinction constitué par un thyristor d'extinction avec, en parallèle avec celui-ci, le groupement en série d'une bobine d'inductance et d'un conden- sateur d'extinction est réuni h travers une première diode avec les électrodes principales des thyristors principaux, qui sont-connectées à l'autre des deux pôles de la tension continue.
Le condensateur auxiliaire peut ainsi être-connecté en parallèle avec le réseau à tension alternative, à travers le thyristor d'extinction, la première diode et l'un des thyristors principaux qui est conducteur.
De préférence, une deuxième diode est connectée un antiparallèle avec le dispositif d'extinction et la première diode disposes entre les autres diodes du redresseur à pleine onde et ia partie commandée du pont, l'autre des deux pôles du courant continu par conséquent. Ce montage permet, d'une manière avantageuse, une commutation sans tension inverse.
Afin de réaliser la commutation a l'amorçage ou a l'ex- tinction en deux ou plusieurs stades, deux parties commandées du pont ou davantage sont réunies, chacune nvec deux thyristors à extinction forcée et une diode de roue libre, du redressellr à t)leine onde et au dispositif d'extinction commun, le dispositif d'extinction commun étant réuni d'une l,art ails autres diodes di redresseur à pleine onde et d'autre pd'rt, chaque fois ., truvers tul thyristor avec les bornes des parties commandées du pont qui sont relises à l'autre pôle du courant continue. Les sorties des parties ou branches commandées du pont sont reliées au circuit récepteur, du côté du courant continu, par l'intermédiaire de bobines de lissage.
Avec ce montage, par conséquent, contrairement à ce qui se passe pour le montage à un seul stade, on relie chaque fois le dispositif d'extinction commun, par l'intermédiaire d'un thyris tor, aux thyristors principaux convenables On conçoit que les différentes parties ou branches du pont peuvent être éteintes à des moments-différents ou toutes ensemble. il est possible d'éten dre ce montage de manière à réaliser un montage avec un échelonne ment quelconque des commutations à l'amorcage et à l'extinction.
On peut due même étendre ce montage, dtune manière simple, à un redressement symétrique semi-commandé fonctionnant sur un réseau à courant alternatif triphasé.
Une autre solution du problème précité consiste, en par tant de l'un des montages connus par la publication n0 24 56 213 pour le redressement d'un courant alternatif triphasé avec des enroulements de transformateur du câté alternatif, avec une con sommation réduite de puissance réactive, avec un premier redres seur à pleine onde non commandé et un montage en pont entièrement commandé à extinction forcée, en ce que selon la présente inven tion un dispositif d'extinction est prévu pour chacun des demi ponts du pont à extinction forcée, chacun de ces dispositifs d'extinction étant réuni d'un côté à travers une diode aux électrodes principales des thyristors principaux du montage enpont entière ment commandé qui sont réunis à l'un ou à l'autre des deux-pôles du courant continu, et que de l'autre côté, il est réuni par l'intermédiaire d'un condensateur auxiliaire à l'autre ou à l'un des deux pôles, c'est-à-dire au pôle opposé du courant continu de sortie. Dans ce montage également, comme eela est connu en soi par l'ouvrage de Heumann/Stumpe, on peut brancher une diode de roue libre en parallèle sur le côté continu, de sorte qu'à l'extinc- tion d'un thyristor du montage en pont entièrement commandé, le courant peut toujours se commuter sur la diode de roue libre.
Toujours dans le même esprit,.ainsi qu'on l'a exposé plus haut pour l'autre montage, le condensateur auxiliaire toujours présent est alimenté par les diodes correspondantes du redresseur à pleine onde qui se trouve du côté de l'entrée, lorsqu'un thyristor cor respondant du montage en pont entièrement commandé est conducteur.
On peut ainsi réaliser avantageusement une charge commandée des condensateurs auxiliaires, on évite ainsi un appel brusque de courant, à la première mise sous tension. A l'aide des thyris- tors d'extinction, on peut là aussi connecter chaque'fois.Bes condensateurs auxiliaires, en parallèle avec le réseau à courant alternatif, à travers les thyristors principaux que l'on doit éteindre.
On dispose chaque fois Judicieusement une diode entre les électrodes des diodes du premier redresseur à pleine onde qui.=- sont reliées au côté continu, et les électrodes des thyristors dw montage en pont entièrement commandé qui sont reliées au côté continu, et les points de raccordement du côté alternatif du pont du premier redresseur à pleine onde ainsi que ceux du montage en pont entièrement commandé, sont réunis ensemble, pour chaque phases à une extrémité de l'enroulement du transformateur. Là encore, ces. diodes servent avantageusement à obtenir une commutation sans tension inverse.
Une extension du montage décrit ci-dessus, avantageuse du point de vue de la commutation du courant des thyristors prin cipaux sur la diode de roue libre consiste en ce que selon l'in vention, les points de jonction du côté alternatif du pont d'un deuxième redresseur à pleine onde servant de circuit de roue li bre à la place de la diode da roue libre, sont reliés à des pri ses prévues sur les enroulements du transformateur, branchés en étoile, et que les points de jonction du pont du montage en pont entièrement commandé sont reliés aux extrémités des enroulements du transformateur, que les bornes de même polarité de ces deux ponts sont réunies ensemble, et que les points de jonction du pont du premier redresseur à pleine onde sont réunis aux points de jonction du pont du montage en pont entièrement commandé, ce premier pont redresseur à pleine onde étant réuni par l'un de ses pôles au point de jonction entre le premier dispositif deux tinction et l'un des condensateurs auxiliaires et par son autre pôle au point de jonction entre le deuxième dispositif d'extinc tion et l'autre condensateur auxiliaire. Avec ces dispositions on abaisse considérablement la teneur en harmoniques de la tension continue ; en effet, après l'extinctíon, la la tension continue ne tombe pas à zéro, comme avec le montage à diode de roue libre,mais sement à la tension du redresseur non commandé.On peut donc, de ce fait, dans les dispositifs d'extinction, réaliser un système de charge des condensateurs de commutation variable en fonction du courant absorbé par le récepteur, ctest-à-dire que.dans une variante de ce montage il est possible de supprimer le condensateur auxiliaire de même que les diodes de liaison entre les pâles du courant continu et les deux dispositifs d'extinction.
Le codeur par canal va maintenant être décrit avec le commutateur de sélection de code 480 réglé comme représenté sur la figure 45B pour effectuer un codage par canal de l'un des trains de bits de donnée conformément aux règles de code de la demande de brevet France n0 77 07 949 précédemment mentionnée. Une description des différences qui se produisent dans le fonctionnement du codeur lorsque le commutateur 480 est réglé dans son autre position pour effectuer le codage par canal du train de bits de donnée conformément auxrègles de code du brevet n0 3 108 261 précédemment mentionné, suivra.
Comme décrit précédemment, des données codées suivant les re-~ gles de codage de la demande de brevet France 77 07949 exigent 1' examen de deux bits de donnée successifs à coder chaque fois que le compte modulo 2 de "1" logiques précédemment codés est impair. A cet effet, chaque codeur par canal 453 comprend une paire de verrous d'entrée montés en série, 481 et 482, rythmés par le flanc ar rière positif du signal d'horloge à 3 SC 2 (figure 45ET(2)) du conducteur 474a, qui est couplé avec le conducteur 474 par un inverseur 484. Les verrous d'entrée introduisent un retard général de deux bits entre l'entrée du verrou 481 et la sortie du verrou 482.
A chaque flanc arrière positif du rythme 2, le verrou 481 est actionné pour verrouiller le niveau de données actuel du train de bits à son entrée de façon qu'il apparaisse à sa sortie (figure 45E-(3)) et le verrou 482 est actionné pour verrouiller le niveau de données précédent du train de bits contenu dans le verrou 481 de façon qu' il apparaisse à la sortie du verrou 482 (figure 45E-(2), (3) et (4)).
En conséquence, les signaux de sortie des verrous 481 et 482 contien nent les bits de donnée de deux cellules binaires consécutives à coder.
Les sorties des verrous sont reliées aux entrées de trois portes NON-ET 486, 487 et 488 destinées à laisser passer séparément des impulsions correspondant aux "1" et aux 0 logiques du train de bits de donnée. La porte NON-ET 486 reçoit trois signaux d'entrée, un de la sortie du verrou 481, un de la sortie du verrou 482 et des impulsions d'horloge 1 (figure 45E-(1)) placées sur le conducteur 475a par un inverseur 484 connecté au conducteur de sortie 475 de l'horloge 456. Cette porte NON-ET est déverrouillée pour engendrer une impulsion de sortie 489 (figure 45E-(6)) en réponse à la récep tion d'un signal d'horloge l chaque fois que ses deux autres entrées sont à un niveau bas, ce qui se produit seulement lorsque les bits de donnée successivement reçus sont des "0" logiques.En conséquence, la porte NON-ET 486 émet des impulsions en relation avec le 0 logique qui sont marquées par des transitions dans le format codé par canal du flot de données sorti par le codeur par canal 453.
Un bit 0 logique qui suit immédiatement un bit 1 logique est bloqué par la porte NON-ET du fait que le verrou 482 est haut lorsque, par exemple, l'impulsion d'horloge l, 490, (figure 45E-(1)) apparaît.
Par suite, le codeur par canal 453 suit les règles de codage décrit tes dans le brevet n0 3 108 261 précédemment mentionné pour des bits de donnée 0 logiques apparaissant successivement.
Par ailleurs, la porte NON-ET 487 comporte deux entrées et est deverrouillée pour engendrer une impulsion de sortie (figure 45E-(5)) en réponse à la réception d'une impulsion d'horloge l pour tous les bits de donnée "0" logiques. En raison du fait que la sortie du verrou 482 déverrouille la porte NON-ET 487, les impulsions en relation avec le 0 logique sont engendrées un intervalle de temps de cellule binaire après le verrouillage des données dans le codeur par canal 453.
La porte NON-ET 488 comporte trois entrées et est déverrouillée par le signal de sortie inversé du verrou 482 pour engendrer une impulsion de sortie 45ET(7)) en réponse à la réception d'une impulsion d'horloge 2 pour tous les bits de donnée 1 logiques, sauf si un ordre de suppression de bit de niveau haut 491 (figure 45ET110)) est place sur l'entrée de la porte NON-ET par un conducteur 492 partant d'une porte NON-ET de suppression de bit 493, comme décrit plus loin.La porte NON-ET 488 engendre les impulsions en relation avec le 1 logique pendant l'intervalle de l'impulsion d'horloge 2 et, partant, avant l'application de rythme au verrou 482 par le flanc arrière positif de l'impulsion d'horloge 02. Les impulsions en relation avec le 1 logique sont engendrées par la porte NON-ET 487 un intervalle de temps de cellule binaire après le verrouillage des données dans le codeur par canal 453 au verrou 481.
Une porte OU 494 comporte deux entrées connectées de manière à recevoir les impulsions 0 logiques 489 (figure 45E-(6)) fournies par la porte NON-ET 486 suivant les règles de codage du brevet n0 3 108 261 et les impulsions 1 logiques 515 (figure 45E-(7)) fournies par la porte NON-ET 488. Par conséquent, le signal de sortie de la porte OU 494, qui apparaît sur le conducteur de sortie de codeur 451, sera un train d'impulsions (figure 45E (14)) apparaissant conformément aux règles de codage du codeur par canal.Les portes NON-ET 486 et 488 servent donc, conjointement à la porte OU 494, à coder les données NRZ-L incidentes stockées par les verrous 481 et 482 dans le format de code par canal choisi La porte NON-ET 487 coopère avec le montage logique de suppression de bit 500 décrit plus loin pour commander la suppression sélective de la transition en relation avec le bit de donnée 1 logique dans les données codées par canal. Si l'on verrouille le montage logique de suppression de bit 500, comme cela se produit lorsquton change la position du commutateur 480 par rapport à celle qui est représentée sur la figure 45C, les portes NON-ET 486 et 488 codent les données suivant les règles de codage du brevet n0 3 108 261.