INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Si la disposition de la figure 4 doit servir de compteur de quantité de chaleur, le générateur d'obscessions 30 est en outre relié à un capteur de température d'aller 32 et à un capteur de température de retour 33. Le capteur 32 mesure la température du liquide en écoulement avant son entrée dans un appareil consommateur de chaleur, non représenté, et le capteur 33 la température du liquide qui reflue de cet appareil à un générateur de chaleur.Le générateur d'oscillations 30 est commandé, par le capteur de température d'aller 32 et le capteur de température de retour 33, de telle sorte que la fréquence f1 est proportionnelle à la différence entre la température d'al ler'F et la température de retour Tr, ce qui fait que l'on a :: f1 # k2 . (Tv - Tr) . co La sortie 21 de la disposition de mesure i est reliée à la première entrée d'une porte ET 34, dont la deuxième entrée est reliée à un générateur d'échantillonnage 35 et dont la sortie conduit, en passant par un étage diviseur d'impulsions 36, à un compteur d'impulsions 37; Le générateur d'échantillonnage 35 engendre de préférence des impulsions d'échantillonnage étroites ayant une fréquence de répétition constante f20 Le processus de mesure décrit plus haut, déclenché par les impulsions 22, se répète à la fréquence f1 ce qui revient à multiplier ô par f1'. A la sortie de la porte ET 34 apparaissent des impulsions de comptage dont la fréquence moyenne de répétition est : : f3 = k3 . f1 . f2 . # # k1 . k2 . k3.(Tv - Tr) . V La fréquence moyennne de répétition f3 est donc pro portionnelle au produit de la différence de température Tv - Tr par le débit volumétrique V. En additionnant les impulsions de comptage dans le compteur d'impulsions 37, on détermine la quantité de chaleur Q pour laquelle on a, à supposer que le coefficient thermique soit constant Q = k S ) .V at Si l'on omet les capteurs de température 32 et 33 ou si l'on les remplace par des résistances fixes, le compteur a'impulsions 37 détermine le volume débité V V = k # V dt Le parcours de mesure ultrasonique 2 (figure 1) est conçu de telle sorte que lorsque le débit V est maximal, le déphasage Lt (figure 3) ne dépasse pas 1800. Cela permet de détecter le déphasage de façon très simple, comme on l'a décrit.La durée maximale ô des impulsions de mesure 29 est alors égale à la moitié de la durée des périodes de ltosaillateur à modulation 10 (figure 1), donc, dans l'exemple ci-dessus, elle est de 0,5 psO Si la fréquence de répétition f2 est par exemple de 40 MHz, on obtient donc à la sortie de la porte ET 34, pour chaque impulsion de mesure 29, un maximum de 20 impulsions de comptage0 Toute- fois, étant donné que dans la pratique il se produit toujours des variations statistiques du débit et de la température du liquide, on obtient, malgré l'échantillonnage des impulsions de mesure 29 à une fréquence finie, une définition très poussée du résultat de mesure.
La disposition de la figure 5 se distingue seulement de celle de la figure 4 par le fait qutun générateur dtimpul- sions 38, qui engendre une fréquence constante, est relié à la sortie de commande 15 de la disposition de mesure 1 et que le générateur d'oscillations 30 est reliée à la deuxième entrée de la porte ET 34. Le résultat e mesure reste le même que pour la figure 4.
Sur la figure 6, les mêmes références désignent les mêmes parties que les précédentes. Le générateur d'impulsions 38 est à nouveau relié à l'entrée de commande 15 de la disposition de mesure 1. La sortie 21 de la disposition de mesure 1 commande un commutateur 39 disposé à la sortie d'un convertisseur analogique-fréquence 40 et qui, dans l'état fermé, relie un organe de mesure 41 à ce convertisseur. L'organe de mesure 41 relié au capteur de température d'aller 32 et au capteur de température de retour 33 fournit un courant proportionnel à la différence de température ~Ur. La moyenne du courant sous forme d'impulsions, I, à l'entrée du convertisseur analogiquefréquence 40, est proportionnelle au produit de la différence de température Dv~Ur par la durée ô des impulsions de mesure 29.
A la sortie du convertisseur analogique-fréquence 40 apparaissent des impulsions de comptage ayant une fréquence de répétition proportionnelle à ce produit. Les impulsions de comptage arrivent, en passant par l'étage diviseur d'impulsions 36 placé à la suite du convertisseur 40, au compteur d'impulsions 37 où elles sont additionnées. Le capteur de température 31, relié au convertisseur 40, influence la fréquence du générateur d'oscillations 42 comprenant l'organe de mesure 41, le commutateur 39 et le convertisseur analogique-fréquence 40 de la même façon que celle du générateur d'oscillations 30 (figures 4 et 5). Pour mesurer le volume écoulé, on peut omettre l'organe de mesure 41 et brancher à sa place sur le commutateur 39, une source de courant constante ou de tension constante.
La figure 7 montre un exemple d'exécution aussi bien du générateur d'oscillations 42 comportant l'organe de mesure 41, le commutateur 39 et le convertisseur analogique-fréquence 40 que pour le générateur d'oscillations 30, lorsqu'on omet le commutateur 39.
L'organe de mesure 41 est formé, sur la figure 7, d'un pont de mesure qui comprend les capteurs de température 32, 33 et deux résistances 43, 44o Le convertisseur 40 comporte un amplificateur différentiel 45 dont l'entrée sans inversion est reliée directement et l'entrée d'inversion, éventuellement par l'intermédiaire du commutateur 39, à la diagonale du pontde mesure. Un condensateur 46, qui forne avec l'a-plificateur différentiel 45 un intégrateur, est branché entre l'entrée d'inversion et la sortie de l'amplificateur différentiel 45. L'entrée sans inversion de l'amplificateur différentiel 45 est re-liée à l'entrée sans inversion d'un autre amplificateur différentiel 47 dont la sortie est couplée à son entrée d'inversion et constitue un zéro artificiel 48.
Le capteur de température 31, non linéaire dans le cas présent, forme avec une résistance fixe 49 un diviseur de tension dépendant de la température du liquide en écoulement, branché sur la sortie de l'intégrateur 45, 46 et sur le zéro 48 et dont la prise conduit a' un commutateur à seuil 50.Le rapport de ce diviseur de tension est approximativement lie à la température du liquide, dans un intervalle prescrit, par la même loi que le carré de la vitesse du son dans le liquidez La sortie du commutateur à seuil 50 commande dans l'exemple représenté un interrupteur de décharge 51 et forme la sortie de fréquence 52 du générateur droscillations 30, 42e L'organe de mesure 41 fournit à l'intégrateur 45, 46 un courant proportionnel à la différence - de température N ~r.
La tension Ue à la sortie de l'intégrateur augmente donc de façon linéaire. Aussitôt que la tension partielle Ua prise au diviseur de tension 31, 49 atteint le seuil du commutateur 50, celui-ci répond et assure la fermeture'de l'interrupteur 51'. De condensateur 46 se décharge par l'interrupteur 51; le commutateur à seuil 50 bascule à nouveau à la position de repos et le processus décrit recommence0 La fréquence de répétition à la sortie 52 est proportionnelle, à la fois, la différence de température IV-'Pr et au rapport du diviseur de- tension.
Le montage particulier de la pompe sur la dynamo permet d'adapter la disposition à la place disponible et souvent très limitée, surtout sur les véhicules.
Le tourillon concentrique 2' de l'arbre 2 de la dynamo peut etre réalisé très simplement et sans que cela nécessite une reprise spéciale de l'arbre 2, Il n'est pas nécessaire de démonter la dynamo lorsque la pompe 6 doit être enlevée pour etre réparée ou remplacée.
On peut concevoir, comme variante du mode de réalisation décrit, de guider la bielle 5 dans le sens radial et d'assurer le rappel du diaphragme par un élément élastique placé dans la chambre 21. Une telle réalisation a l'avantage que la sollicitation du diaphragme est moindre et que l'énergie nécessaire à son actionnement est en outre plus faible, du fait que le diaphragme s'applique contre la face interne de la demi-coquille 13 quand le vide produit est suffisant. La liaison d'entratnement entre le diaphragme et la bielle est alors interrompue, mais cette liaison est rétablie automatiquement lorsque la réserve de vide -s'épuise (lorsque la dépression s'approche d'une valeur minimale).
La figure 3 représente une pompe 26 montée selon un mode différent sur une dynamo 23.
. L'arbre 22 de la dynamo est dans ce cas pourvu d'un tourillon 22' situé directément à côté de la poulie à courroie 3, entre cette poulie et la carcasse de la dynamo. Sur le tourillon est glissé également un excentrique 4 en anneau discoide mais cet excentrique se trouve donc cette fois sur l'extrémité ctté entratnement de l'arbre 22. Ce mode de réalisation est par ailleurs dans une large mesure identique à celui des figures 1 et 2. I1 peut être plus avantageux que celui décrit précédemment pour de nombreuses incorporations à réaliser et il possede aussi les avantages déjà mentionnés.
La présente invention concerne en premier lieu des appareils de luminaire pour installation au plafond, soit en surface de celui-ci, lui étant suspendus, soit en retrait. Elle concerne aussi les appareils qui émettent un flux lumineux vers le haut afin de diffuser la lumière par une surface superposde.
Pour obtenir un rendement d'éclairage optimal et un aspect soigné esthétique ou architectural, on utilise le plus souvent des appareils d'éclairage installes dans ou sur le plafond, particulièrement lorsque l'aire ou surface à éclairer est de grande étendue. De telles aires comprennent les aires libres de bureaux, grands magasins, épiceries, salles de classe, depuis, corridors etc.Alors que les appareils, comprenant une ou plusieurs surfaces paraboliques de réflexion, sont utilisés afin de réfléchir ou orienter le rayonnement en vue d'obtenir une répartition efficace du flux lumineux, ce qui est illustré photométriquement par des aires en forme de demi-aile de chauve-souris ou d'aile complète de chauvesouris, définies par des courbes photométriques représentant la répartition relative de l'intensité lumineuse, par exemple en bougies, leur rendement maximal n'est pas réalisé en raison des réflexions voilantes, ou d'éblouissement indirect, et de l'éblouissement direct gênant, apparaissant surtout quand'la source lumineuse comporte une enveloppe ou ampoule de diffusion entourant un emetteur de lumière ( & savoir, des lampes & revAte- ment phosphoré telles que, a titre d'exemples non limitatifs, 9 vapeur de mercure, fluorescentes ou b halogénure métallique).
Les réflexions voilantes sont des réflexions d'une source lumineuse sur l1objet d'une tâche ou travail observé (par exemple une page imprimée), qui provoquent une réduction du contraste de luminosité (par exemple entre les caractères et leur fond). Puisque la ligne de visée normale d'un employé qui exécute une tAche visuelle de bureau est dirigé vers le bas selon une ligne inclinée d'environ 250 de son côté par rapport å une ligne perpendiculaire au plan de travail, une source lumineuse, qui se trouve sensiblement sur une ligne å 250 en arrière de la ligne perpendiculaire au plan de travail, sera réfléchie par l'objet vers les yeux de cet employé.La partie noire de l'objet de la tache (tela les caractères d'un texte 4imprimé) est rapprochée de la brillance de la partie blanche (tel le papier) ce dont résulte une adduction du contraste de luminosité, réduisant la visibilité. Les réflexions agissent donc comme un voile placé sur l'objet de travail, de la l'expression "réflexions voilantes'f.
Ce défaut dérive surtout d'une répartition incorrecte du flux lumineux dans la zone superficielle de travail, c'est-a-dire une zone d'environ O a 250 au-dessus du nadir, ou verticale descendante.
Cette zone est la zone normale de vision d'un employé de bureau assis en position de travail. Bien que des appareils plafonniers connus utilisent un ou plusieurs réflecteurs paraboliques pour obtenir une répartition plus efficace de l'intensité, par exemple mesurée en bougies, et la minimisation des réflexions voilantes, certaines réflexions voilantes se manifestent quand momie d'un objet dans la zone de O b 25 quand la source lumineuse possède une enveloppe diffusant la lumière.
L'étude du problème a révélé que les réflexions voilantes et l'éblouissement direct (aux angles normaux d'observation de 45 a 900 du nadir) dérivent ou d'un emplacement incorrect des réflecteurs paraboliques, ou de la surface par rapport å la source lumineuse, ou bien du fait que la source lumineuse est équipée d'ampoules, ou enveloppes, diffusant la lumière selon un rayonnement allant d'une zone quasi tangentielle, ou rasante, sur toutes les surfaces d'ampoule diffusante de la source lumineuse.Par conséquent, on obtiendra une amélioration significative avec les réflecteurs paraboliques des plafonniers d'éclairage si ces réflecteurs paraboliques peuvent outre disposés avec d'autres moyens, de manière b éliminer les effets de rayonnements quasi tangentiels dans la zone d'environ 45 a 900 et d'environ O b 250 au-dessus du nadir.
Des considérations comparables s'appliquent a l'installation d'un appareil indirect, éclairant le plafond a partir d'une position inférieure au niveau de l'oeil d'une personne debout, ou b partir d'une position plus haute, le cas échéant , afin que la brillance de plafond, situé directement au-dessus de l'appareil, laquelle autrement pourrait Outre excessive, soit améliorée par le contrtle apporte par la présente conception nouvelle. (Les références ici a "au-dessus du nadir" doivent s'entendre conne "au-dessous du zénith quand on se réfère b l'appareil en position inversée).
L'invention a donc pour objet un nouvel appareil d'éclairage perfectlonnd, d'aspect architectural agréable et qui assure un éclairage contrôlé des aires de travail avec un minimum d'éblouissement direct gantant.
Ce nouvel appareil peut Outre installé, dans ou sous le plafond, éliminant essentiellement des réflexions voilantes'dans la zone d'environ 0 X 250 au-dessus du nadir.
Cet appareil utilise une source lumineuse ayant une ampoule ou enveloppe diffusant la lumière, telle une lampe a vapeur de mercure à revêtement phosphorescent, une lampe revêtue d'halogénure métallique, une lampe fluorescente ou une lampe à incandescence dépolie, de manière à fournir une répartition maximale d'intensité dans une zone de 25 å environ 450 au-dessus du nadir, mais avec un minium de réflexions voilantes.
L'appareil peut Outre dans une position permettant de diriger le flux lumineux vers le haut avec distribution contrôlée.
On comprendra que la description ci-dessus exposée a été donnée a simple titre d'exemple,sans cartè*êre limitatif et que des adjonctions ou modifications constructives pourraient- y être apportées sans sortir du cadre de l'invention définie par les revendications annexées.
L'invention a trait à un gond pour volet, porte et analogue.
Pour qu'un volet, porte et analogue puissent pivoter correctement autour de son axe de rotation vertical, il est nécessaire que les gonds, en particulier les mamelons, soient situés dans un même plan vertical. Les gonds sont constitués d'un élément d'ancrage que lTon scelle dans le mur et d'un mamelon autour duquel pivote la penture solidaire du volet, porte et autre. Pour insérer 11 élément d'ancrage, il est nécessaire de pratiquer des trous dans le mur. Toutefois, en raison de la constitution de certaines matériaux de construction, il arrive fréquemment qu'au cours du perçage la mèche soit déviée. Il faut donc prévoir des moyens permettant de modifier la position desdits mamelons.
On a conçu un gond dont la position du mamelon peut être modifiée par rapport au mur, c1est-à-dire qu'on peut rapprocher ou éloigner ledit mamelon du mur auquel sera accroché le volet et/ou la porte. Par contre, ce gond ne permet pas de modifier la position du mamelon par rapport à l'axe médian de la fenetre et/ou porte. En effet, le gond est constitué d'un mamelon et d'un élé- ment d'ancrage solidaire l'un de l'autre. L'élément d'ancrage est pourvu d'un filetage, ce qui permet de visser plus ou moins le gond dans le mur.
De plus, il est nécessaire de prévoir différents gonds en fonction du diamètre du mamelon, ce qui augmente le prix de revient. En effet, tant le fabricant que l'utilisateur de ces gonds doivent prévoir une gamme de gonds.
La présente invention a pour but de résoudre le probleme posé et se propose de fournir un gond dont la position du mamelon peut être modifiée par rapport à l'axe médian de l'ouverture devant être obturée soit par un volet, une porte, un vantail et autre élément analogue. Par ailleurs, il est possible de rationaliser la fabrication de ces gonds puisque l'élément d'ancrage est le meme quel que soit le diamètre du mamelon. De ce fait, on réduit le prix de revient du gond conforme à l'invention.
A cet effet, l'invention concerne un gond pour volet, porte et analogue caractérisé en ce qu'il comporte un mamelon pourvu d'un excentrique coopérant avec un moyeu oblongue solidaire de l'extrémité libre d'un élément d'ancrage dont l'axe longitudinal se trouve dans le prolongement de l'axe longitudinal du moyeu oblongue.
L'invention sera bien comprise en se référant à la description suivante faite à titre d'exemple non limitatif et au dessin annexé dans lequel - la figure unique est une vue éclatée du gond conforme à l'invention.
Le gond I se compose de deux pièces amovibles l'une par rapport à l'autre, à savoir un élément d'ancrage 2 et un mamelon 3. L'élément d'ancrage 2, présentant un corps fileté 4 permettant le vissage du gond dans le mur, comporte à son extrémité libre 5 un moyeu oblongue 6. L'axe longitudinal 7 de ce moyeu oblongue 6 se trouve dans le prolongement de l'axe longitudinal 8 de l'élément d'ancrage 2.
Ce moyeu oblongue 6 présente une lumière oblongue 9 dans laquelle on engage une des extrémités du mamelon 3. Celui-ci comporte un excentrique 10 constitué d'une biellette reliant entre eux un axe fileté il et un axe lisse 12 du mamelon 3. L'axe fileté 11 est solidaire de la face inférieure 13 de l'excentrique 10 alors que l'axe lisse 12 est solidaire de la face supérieure 14 de ce même élément 10. L'entrtaxes 15 détermine la course de rotation du mamelon 3 par rapport à l'élément d'ancrage. La penture du volet ou porte (non représentée) est enfilée sur l'axe lisse 12 et repose sur la face supérieure 14 de l'excentrique 10 alors que la face inférieure 13 dudit excentrique prend appui sur le chant supérieur 16 du moyeu oblongue 6 de l'élément d'ancrage 2.
L'axe fileté 11 traverse la lumière oblongue 9. On engage sur 1 'extrémi- té inférieure 17 de cet axe fileté 11 une rondelle 18 prenant appui contre le chant inférieur 19 du moyeu oblongue 6. Puis, on visse sur l'axe fileté il un élément de serrage tel qu'un écrou 20.
Selon un autre mode de réalisation, on peut remplacer l'axe filete par un second axe lisse. Après positionnement du mamelon par rapport au volet et/ou porte, on perce de part en part et simultanément ce second axe lisse et le moyeu oblongue. Puis on engage dans le trou ainsi réalisé un axe annihilant tout deplacement et toute rotation du mamelon par rapport à l'élément d'ancrage.
Selon un autre mode de réalisation, on peut remplacer le moyeu oblongue par un moyeu cylindrique. Dans ce cas, la valeur de la course de règlage du mamelon correspond à ltentrtaxes 15. L'axe engagé dans le moyeu cylindrique peut aussi bien être un axe fileté qu'un axe lisse. il est entendu que le moyeu cylindrique comporte un alesage dont le diamètre correspond au diamètre de l'axe fileté ou lisse.
Selon un autre mode de réalisation, le moyeu cylindrique comporte un filetage intérieur, ce qui permet par simple rotation de l'axe fileté 11 de règler le mamelon dans le sens de la hauteur.
Bien que l'invention ait été décrite à propos d'une forme de réalisation particulière, il est bien entendu qu'elle nty est nullement limitée et qu'on peut y apporter diverses modifications de formes, de matériaux et de combinaisons de ces divers éléments, sans pour cela s'éloigner du cadre et de l'esprit de l'invention.
L'invention concerne un réseau de communication unidirectionnel.
Les sorties du capteur 14a sont connectées sur un préamplificateur 22 qui est un amplificateur opérationnel différentiel qui délivre une tension proportionnelle à la différence de pression donc au débit.
Cette tension est envoyée sur la borne des y d'un enregistreur 23.
On retrouve également sur ce schéma le capteur de pression 13 dont les sorties sont connectées également sur un préamplificateur 24 dont la sortie est connectée sur la borne des x de l'enregistreur 23.
L'enregistreur 23 est un enregistreur en coordonnées rectangulaires x et y -de tout type connu, par exemple un enregistreur graphique ou un oscillographe.
Le capteur 13 et le préamplificateur 24 sont représentés en pointillés pour indiquer qu'ils ne sont pas indispensables. En effet, comme on l'a déjà indiqué, pendant la phase de mesure de la résistance équivalente Rvo, on peut utiliser le capteur 10 en débranchant le tube 11 pour obtenir la mesure de la perte de charge Ap et dans ce cas, le signal Ap est délivré par la ligne en traits pleins 25 qui est connectée à la sortie du préamplificateur 15.
Bien entendu, sans sortir du cadre de l'invention, les divers constituants du dispositif et des circuits électroniques qui viennent d'être décrits à titre d'exemple, pourront être remplacés par des constituants équivalents, remplissant les mêmes fonctions.
Dans l'exemple décrit, le patient porte un masque nasal mais celui-ci peut être remplacé par une sonde nasale dans le cas où l'on veut mesurer la résistance d'une seule narine ou par n'importe quelle prise respiratoire nasale. De même, le robinet à pointeau peut être remplacé par n importe quel autre type de robinet.
L'invention concerne un procédé pour la fabrication d'une matière d'apport pour soudures qui est constituée d'une gaine extérieure métallique et de matières pulvérulentes logées dans cette gaine.
On connaît des procédés de fabrication d'électrodes de soudure pour la soudure à l'arc, dans lesquels on replie, au moyen de rouleaux, une bande métallique en un corps creux présentant une fente longitudinale, que lton fait passer dans un récipient contenant des additifs pulvérulents, ce corps se remplissant alors de ces additifs pulvérulents, puis on replie la bande sur elle-même en une baguette fermée.
La fabrication des baguettes de soudure tubulaires s'opère la plupart du temps en repliant une bande métallique laminée sous la forme d'une rigole, on remplit cette rigole avec des additifs pulvérulents, à l'abri de l'air et de l'hu- midité, dans un récipient contenant ces additifs, on replie la bande sur elle-même et lton fait passer la baguette tubulaire entre deux cylindres profilés pour l'amener au diamètre des électrodes sous l'effet de la chaleur, les bords du pli se soudant alors ensemble. L'inconvénient de ce mode d'exécution est de nécessiter une installation de grande dimension, compliquée et coûteuse. En outre, il n'est possible d'introduire que de faibles quantités de constituants de l'alliage dans la bande d'acier profilée et ensuite repliée sur elle-même.
Dans un autre mode de réalisation des baguettes de soudure tubulaires, les ailes du pli ne sont pas soudées ensemble, mais seulement pressées ensemble, puis pourvues d'une gaine de vernis comme protection contre 1'oxydation. Comme autres agents protecteurs pour électrodes de soudure, on peut citer l'éther de cellulose et les résines synthétiques.
L'inconverient de ces revêtements d'électrodesréside en ce que tous produisent des pores dans le bain de soudure et rendent la plupart du temps la soudure inutilisable.
D'autre part, on connaît un procédé pour la fabrication de baguettes de soudure et de brasage, dans lequel les électrodes sont constituées par des fils séparés tordus ensemble.