INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention comprend de plus des têtes d'injection à effet alternatif, rétractile et à effet de projection et/ou à effet télescopique. Les têtes d'injection à effet alternatif peuvent se déplacer en va-et-vient dans des rapports fixes avec le cycle du moteur ou une partie de ce cycle comme la course de compression et/ou d'expansion. Celles-ci impliquent le montage de manière coulissante d'un élément creux à l'iSterieur ou à l'extérieur d'un élément de guidage creux de configuration similaire, ou d'une multiplicité éléments coulissants de cette nature montés les uns autour des autres de maniere encastrée, et peuvent être fixes ou mobiles (par exemple capables de rotation) dans d'autres plans.Les éléments coulissants peuvent être droits ou incurvés vus de profil en élévation et peuvent être de toute coupe transversale commode, y compris les formes circulaires, en lames, cruciformes, en étoile, etc. L'effet rétractile général peut être incorporé à un injecteur pour une ou deux raisons significatives: pour fournir une alimentation de fluide réglée à la zone active fortement éloignée de la base de l'injecteur lorsque le mouvement cyclique de-la partie du corps du moteur le permet (par exemple lorsque le piston est avant une position antSrieure, dirons-nous, aux deux tiers de la course de compression dans le sens ascendant), ou pour produire généralement un meilleur mélange du fluide ou une meilleure pulvérisation.Le fluide peut être refoulé par des trous dans les éléments d'extrémité et d'autres éléments coulissants qui communiquent avec la portion intérieure creuse et/ou la refoulement peut entre assuré par l'aménagement de trous de surface de coupe transversale, d'emplacement, de quantité et/ou d'alignement différents dans les éléments adjacents coulissant les uns sur les autres, de sorte que, en fonctionnement, une séquence réglée de refoulement de fluides multiples s'effectue du noyau creux de l'élément ou des éléments vers le volume actif. L'élément coulissant ou autrement alternativement mobile peut comporter, montée en association avec lui, une section en projection ou une section de tête, y compris celles qui ont été décrites précédemment.
On peut conférer un mouvement du type alternatif et un mouvement du type rotatif à la tête de l'injecteur par tous moyens, les mouvements étant indépendants ou limités. Par exemple, comme illustré sur la figure 167, l'élément 803 qui communique avec la tête de l'injecteur peut être monté de manière rotative sur le fourreau fixe ou la came 804 de contour en crêtes et creux pour conférer le mouvement combiné dont nous avons parlé. Autrement, des ensembles de solénoïdes fonctionnant de n'importe quelle manière, y compris d'une manière similaire aux principes illustrés en 166, peuvent être utilisés pour conférer le mouvement combiné.Les mouvements alternatifs et/ou de projection/retrait peuvent être conférés à la tête de l'injecteur par tous moyens, y compris ceux qui ont été mentionnés ci-dessus, et/ou au moyen de la pression d'injection mettant en extension ou en projection la portion de la tête contre, disons, une charge de ressort. Dans des réalisations préférées, la pression de préinjection qui s'accumule entraîne la portion de la tête de l'injecteur à se mettre en extension avec quelque émission de fluide par les ouvertures d'injection, l'injection principale ayant lieu à des pressions considérablement plus élevées une fois que l'extension a été amoreée, la réduction de la pression provoquant la cessation de l'injection et le retrait de la portion de la tête.Autrement, l'extension de la portion de la tête, disons contre une charge exercée par ressort, peut être assurée par le processus de combustion lui-même, par exemple lorsque la portion de la tête de l'injecteur définit une chambre ou une section de précombustion d'un moteur à combustion. Dans de telles configurations, la pression des gaz qui se dilatent dans la chambre de précombustion lorsque allumage commence entraîne la portion de la tête de l'injecteur à se trouver "soufflée" ou forcée vers une autre position, disons contre un effet de ressort, et à revenir plus tard à un moment quelconque, y compris quand les pressions dans la chambre de précombustion et dans la chambre--de combustion principale s'égalisent.
A la connaissance du demandeur, les autres injecteurs impliquent la fourniture de fluida à partir d'un point fixe. La présenta lnvention con@lste à fournit l'alimentation de fluide d'injuction à partir d'un point mobile. Comme on le verra par les descriptions qui suivent, ceci conduit à une régulation méliorée a pas voir aisément quelle différence fera la mise en rotation du fluide à travers le volume actif.Pour mieux illustrer ce point, on peut considérer un tuyau d'arrosage de jardin avec un régime donné d'écoulement de l'eau que l'on maintient dans une position fixe pour une période donnée. I1 se formera bientôt une grande flaque en un point, la zone environnante demeurant relativement sèche.
L'invention a aussi pour autre caractéristique sle fournir un ensemble combiné d'allumage et d'injecteur. L'allumage par étincelle ou par arc peut être' amorcé par un pont électrique entre les bornes de l'ensemble combine, ou entre une borne montée sur l'ensemble et une autre borne montée sur ou formée par un autre élément du moteur, y compris la paroi de la chambre de précombustion ou de la chambre de combustion ou une soupape, un piston ou une tête de rotor, etc.La ou les bornes de l'ensemble combiné d'injecteur ou d'in.iection peuvent avoir toutes configurations, y compris les configurations en dSme, à élément en forme de L, en couronne, y compris le type Il couronne coaxiale avec l'axe de l'ensemble et peuvent Etra en toute matière commode électriquement conductrice, y compris le métal et le carbone. L'allumage peut être conforme aux principes coure11ts d'étincelle à froid ou conforme aux principes actuellement en cours de développe- ment qui impliquent le recours à un arc 'à chaud', y compris les systèmes auxquels on se réfère sous le nom d'allumage au plasma où l'arc entraîne un jet de gaz surchauffé à se trouver expulsé rapidement à travers une ouverture pour allumer un mélange combustible. Dans le cas où ce dernier système d'allumage est incorporé à un ensemble d'allumage et d'injecteur combiné, le moyen d'allumage, sous forme unique, ou en pluralité, peut être monté à côté du moyen d'injection, ou le moyen d'allumage peut être monté coaxialement avec au moins une portion du moyen d'injection comme, par exemple, un pointeau.Dans une réalisation préférée, la petite chambre dans laquelle se produisent la formation de l'arc et le surehauffage du gaz pour produire l'allumage au plasma est munie, de plus, d'un moyen d'alimentation du carburant, de sorte que la même chambre agit comme source d'allumage au plasma et comme chambre de précombustion. Dans une autre réalisation préférée, une portion du système d'allumage, comme un pointeau, agit comme une borne d'un système d'allumage, y compris l'arc du système d'allumage au plasma.
Les descriptions suivantes, à lire en consultant les schémas lorsque ceci est approprié, montrent, à titre d'exemple, comment les caractéristiques de l'invention peuvent être incorporées. La figure 168 montre en vue-en plan en élévation une tête d'injecteur capable de rotation comportant trois tubes creux coudés 811 permettant au fluide 810 de couler par le trou d'extrémité. La figure 169 montre un aménagement similaire, où les tubes creux droits multiples 812 comportent chacun des trous multiples pour permettre l'écoulement du fluide 810.La figure 170 en vue en plan en élévation montre un disque creux 813 capable de rotation comportant un volume interne qui communique avec les trous circonférenciels 814 permettant l'écoulement du fluide 810, l'aménagement des trous étant illustré en élévation d'extrémité partielle détaillée sur la figure 171, le disque comportant, coaxialement avec l'axe de rotation, un autre volume interne 815 capable d'admettre le passage d'un second fluide et pouvant être ferme par la soupape a clapet 817 montée sur la tige 816. ta ligure 112 iLlustre un coupe transversale pendant la période de non-allumage le disque en deux parties 818 approprié pour applications fixes et rotatives, où le disque comporte des parois flexibles de sorte que, sous dépression, il prend le contour illustré en pointillé en 819. Les trous 820 permettant la sortie du fluide sont asinage en eocnwnica- tion avec le volume 821 entre les moities du tique où le fluide peut être alimenté à partir des passages 822 dans la tige 823 ou du passage axial central 824 qui peut être fermé par la soupape à pointeau 825.Dans une mise en application préférée, le disque en deux parties 818 est en matière thermiquement conductrice pour entraîner le fluide présent dans le volume 821 pendant la compression et/ou la combustion à tondre k se pulvériser, k s'évaporer ou k su mettre on Fbullit n.
(b) On agite pendant trois heures, au reflux, une solution d'hydrochlorure de myracaldehyde dans 2509 de toluène , avec 50g d'acétate de sodium anhydre et 1g d'Aliquot 336(|)(chlorure de tricaprylammonium, produit par Général Bills Chemical Inc.) . Après lavage avec de l'eau et évaporation du toluène, on obtient 95g de produit qui contient SOZ d'acétate de lyral.
L'hydrolyse de l'acétate de lyral est réalisée e traitant au reflux la produit brut dans une solution hydromêthanolique d'hydroxyde de sodium.
(c) On agite au reflux, pendant 2 heures un mélange de 100g d'hydrochlorure de myracaldéhyde, 500g d'alcool isopropylique et 25g d'hydroxyde de sodium, et verse sur de la glace pilée. Après extraction avec de l'éther et élimination de cet éther, on obtient 85g de produit brut, qui contient 45% de lyral.
Les resultats des analyses auxquelles on a procédé sont donnés dans les figures annexées.
La figure 1 est le profil GLC (chromatographie gaz-liquide) du produit de la réaction, catalysee au chlorure de zinc, du myr cênol et de l'acroléine décrite dans l'exemple I.
La figure 2 est le profil GLC du produit de la réaction, catalysée au chlorure de zinc, de myrcénol et d'acroléine, decrite dans l'exemple IV.
La figure 3 est le profil GLC du produit de la réaction Diels-Alder, thermique, non catalysée, de myrcénol et d'acroléine decrite dans l'exemple VI.
La figure 4 est le spectre infra-rouge du produit de l'exemple III.
La figure 5 est le spectre NMR du produit de l'exemple III La figure 5A est le profil GLC de référence ou l'on a pris un mélange forme d'avance de lyral et de myracaldéhyde.
La figure 5B est le profil GLC du produit de la réaction suivant l'exemple 5 (A).
La figure 5C est le profil GLC du produit de la réaction suivant l'exemple 5 (B).
La figure 6 est le profil GLC du produit de la reaction suivant l'exemple XXXII, partie E.
La figure 7 est le profil GLC du produit de la réaction suivant l'exemple XXXII, partie F La figure 8 est le profil GLC du produit de la réaction suivant l'exemple XXXII, partie G La figure 9 est le profil GLC du produit de a reaction suivant l'exemple XXXII, partie H.
La figure 10 est le profil GLC du produit de la reaction suivant l'exemple XXXII, partie I.
La figure 1I est le profil GLC du produit de la réaction suivant l'exemple XXXTI, La figure 12 est le spectre NMR du lyral produit suivant le procede de l'exemple XXXV.
La figure 13 est le spectre NMR du myracaldehydf produit par le procédé de l'exemple XXXV.
Rendement : 15,2 g (58 %) Analyse 0 % Calculé pour C31 H59NO3 (521,7) : 71,4 11,4 8,0 9,2 Trouvé : 71,2 11,5 7,8 9,4 Exemple 49 Ester éthylique de N,N'-bis-(décanoyl)-L-lysine
On dissout 12,4 g (0,05 mole) de dichlorhydrate d'ester éthylique de L-lysine dans 120 ml de diméthylformamide.
Après addition de 20,2 g (0,2 mole) de triéthylamine, on refroidit la solution à environ 50 avec de l'eau glacée et on y verse goutte à goutte cette température,19 g (0,1 mole) de chlorure d'acide éaprique. On laisse la solution au repos pendant environ 16 heures à la température ambiante, on la chauffe brièvement à 400 (0,5 heure), on la refroidit et on la verse dans l'eau. Après deux recristallisations dans l'acétate d'éthyle, on obtient 65,5 g (68 %) de composé fondant à 89-900.
Analyse: C % H % N % Calculé pour C28H54N2O4 (482,7) : 69,8 11,) 5,8 Trouvé : 69,2 11,2 5,8 Exemple 50 N,N'-bis-(décanoyl)-1,3-diamino-2-hydroxypropane
On ajoute goutte à goutte 95 g (0,5 mole) de chlorure d'acide caprique à une solution refroidie à la glace de 22,5 g (0,25 mole) de i,3-diamino-2-hydroxypropane et de 51 g (0,5 mole) de triéthylamine dans 500 ml de tétrahydrofuranne absolu. En agitant, on laisse le mélange se réchauffer -à la température ambiante, on le verse dans 700' mi d'eau et on filtre à la trompe le produit solide précipité. Après lavage à l'eau et recristallisation dans méthanol, on obtient 75,7 g (76 %) de produit fondant à 130-131. .
Analyse C % H % N % O % Calculé pour C23H46N2O3 (398,6) : 69,2 11,6 7,0 12,0 Trouvé : 69,5 11,4 6,9 12,4 Exemple 51 Ester méthylique de N,N'-bis-(décanoyl)-L-ornithi- ne
On ajoute 10,9 g (0,05 mole) de dichlorhydrate d'ester méthylique de L-ornithine et 20,2 g (0,2 mole) de triéthylamine à 200 ml de diméthylformamide absolu. On refroidit le mélange à 00 et on y ajoute goutte à goutte 19 g (0,1 mole) de chlorure d'acide caprique. On laisse reposer à la température ambiante, on chauffe pendant encore quatre heures à 500, on verse le mélangé dans de l'eau et on le filtre à la trompe. On fait re- cristalliser les cristaux blancs dans de la ligroïne.
Rendement : 12,5 g (55,2 ffi P.F. = 79-82 Analyse : C % H % N % Calculé pour C26H50N2O2 (454,5) : 68,8 11,0 6,1 Trouvé : 68,8 11,0 5,8 Exemple 52.
Ester éthylique de N,N'-bis-(l O-undécénoyl)- L-l;ysine
On dissout 18,4 g (0,1 mole) d'acide 10-undécénique dans 200 ml de diméthylformamide (absolu). Après addition de 20,2 g (0,2 mole) de triéthylamine, on refroidit le mélange à -100 et on y ajoute goutte à goutte, à cette température, en agitant, 10,8 g (0,1 mole) d'ester éthylique d'acide chloroformique.
On agite encore pendant 70 minutes à -10 puis on ajoute goutte à goutte 12,4 g (0,05 mole) de dichlorhydrate d'ester éthylique de L-lysine, en solution dans 80 ml de diméthylformamide absolu.
On laisse le mélange se réchauffer pendant environ 16 heures à la température ambiante, on l'agite pendant encore quatre heures à 600 et on le verse dans l'eau. Le produit précipité est filtré à la trompe et recristallisé dans de l'acétonitrile et dans un mélange à 2:1 d'éther de pétrole et d'acétate d'éthyle.
Rendement : 12,5 g (50 ) P.F. = - 69-71 Analyse : C % H % N % Calculé pour C30H54N2O4 (506,6) : 71,1 10,7 5,5 Trouvé : 70,9 10,7 5,8 Exemple 53 N,N'-bis-(décanoyl)-L-lysine
On prépare ce composé en suivant le mode opératoire de l'exemple 46, en utilisant 18,27.g (0,1 mole) de monochlorhydrate de L-lysine.
Rendement 36,2 g (80 %) P.F. = 104-105 Analyse : C % H % N % Calculé pour C26H50N2O4 (454,7) : 68,8 11,1 6,1 Trouvé : 68,7 11,4 6,5 Exemples 54-59 (Tableau IV) Les composés indiqués sur le tableau IV ont été préparés en suivant le mode opératoire de l'exemple 18, en partant de 0,05 mole de diamine et de 10,1 g (0,1 mole) de triéthylamine dans 150 ml de tétrahydrofuranne absolu, et de 13,05 g (0,1 mole) de chlorure d'acide diéthylacétique.
La synthèse du composé de l'exemple 56 a été effectuée en utilisant 0,02 mole de diamine et des quantités correspondantes de triéthylamine et de chlorure d'acide diéthylacétique. TABLEAU IV Réaction de diamines avec le chlorure d'acide diéthylacétique
on le sèche sur du sulfate de sodium, puis on évapore le solvant, Le produit obtenu est purifié sur gel de silice (éluant : acétate d'éthyle/éther de pétrole). On obtient 10,22 g (soit 70 t; de rendement) de semi-succinate du di-N-oxyde d'hydroxyméthyl-2 quinoxaline qui fond en se décomposant à 68-70 C.
Analyse élémentaire: C 13H12N2 06 Calculé () : C = 53,42 ; H = 4,10 ; N = 9,58 Trouvé (%) : C = 53,1 ; H = 3,9 ; N = 9,6 EXEMPLE 2.
Préparation du semi-succinate du di-N-oxyde d'hydroxyméthyl-2, méthyl-3 quinoxaline,ou B,de formule
a') Oxydation. On traite 43,50 g (0,25 mole) d'hydroxyméthyl-2, méthyl-3 quinoxaline, dissoute dans 500 ml de chloroforme anhydre, par 95 g (0,55 mole) d'acide métachloroperbenzoï- que. On laisse reposer le mélange réactionnel 3 jours à température ambiante. Après neutralisation par un mélange glace-carbonate de sodium, on sépare l'acide métachlorobenzoIque formé par filtration. Après évaporation du solvant, on obtient 43,8 g (soit 85 % de rendement) de di-N-oxyde d'hydroxyméthyl-2, méthyl-3 quinoxaline. Après recristallisation dans l acétone, le produit fond en se décomposant à 178-1790C.
Analysed élémentaire: C10H10N2O3 Calculé (%) : C = 58,25 ; H = 4,85 ; N = 13,59 Trouvé (%): C = 5S,00 ; H = 4,8 ; N = 14,0 b') Condensation. On dissout 206 g (1 mole) de di-Noxyde d'hydroxyméthyl-2, méthyl-3 quinoxaline dans 600 ml d'un mélange diméthylformamide-pyridine (5 : 1). On refroidit le mélange réactionnel jusqu'à +5 C à l'aide d'un bain de glace, et on ajoute, par petites quantités et sous agitation, 120 g d'anhydride succinique (soit 1,2 mole). On laisse sous agitation jusqu'à ce que la totalité du produit soit dissout et on laisse reposer 72 heures à température ambiante.
Après neutralisation, filtration, recristallisation, on obtient 169 g (soit 65 % de rendement) de semi-succinate du di N-oxyde d'hydroxyméthyl-2, méthyl-3 quinoxaline , de P.F. : 7475 C (avec décomposition).
Analyse élémentaire: : C14H 14N206 Calculé (%): C = 81,55 ; H = 6,79 ; N = 13,59 Trouvé (%) : C = 81,1 ; H = 6,6 ; N - 13,9 EXEMPLE 3.
Préparation du semi-succinate du di-N-oxyde d'hydroxy- méthyl-2, méthyl-3 quinoxalineou B.
On répète le mode opératoire de l'exemple 1 mais en utilisant à la place de l'hydroxyméthyl-2 quinoxaline, une quantité stoechiométrique équivalente d'hydroxyméthyl-2, méthyl-3 quinoxaline, on obtient 211 g de produit de P.F. 74-75 C; rendement: 69%.
En opérant de la même façon, on obtient les composés suivants :
dérivés de la quinoxaline Composé P.F. en oC (avec décomposition) T c C 73-74 C \cH, CCFI,COH N CH2 OC1 1C11211 O O O mN\ CH2CH2CH3 CR2 CH20C;;(CH2 )SCgOH II LII CI2CH7j E - 1O7-io8 cR2OCi1(cH)3CIÈH o O o o HSOIl(CH2)2Cl COC(CH,),COH fi il O O
o ot CH N CH G 3 G 103-105 C CF H OC(CH ) COI 2 rj 2 211 O O 0 N CH2CH;2CH3 gY^ CH,OCCH,COH IC II O CH3 f C H2 CH1 CH3 CHsOg0(CH2 )2COH si "II HC CH z;;C J 125-1260C CH2CH2C10H o O O CH Go C( K CH CH2olCf (cl2 ) COH 2 2
0 N o Go GH2CH2CH3 L CH20g(CH2)4COH O O O O ÉÉÉÉH2 cH3 M 127-l28oC * H2 I(CN )48QH O. O O o X x N 67-700c Il 211 O COH O O Comme il va de soi et comme il résulte railleurs déjà de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à ceux de ses modes d'application et de réalisation, ayant été plus spécialement envisagés ; elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes.
La présente invention concerne un dispositif de frei nage de secours pour un véhicule équipé de roues tel notamment une automobile, un avion, et plus particulièrement un poids lourd du type camion ou autocar ou tout autre véhicule doué d'une importante énergie cinétique.
On sait que les causes d'insécurité les plus graves pour les véhicules équipés de roues et en particulier les véhicicu- les routiers sont dues essentiellement à l'insuffisance, à la rupture ou au mauvais fonctionnement, temporaire ou définitif, de leur système de freinage.
On sait en particulier que de très graves accidents sont survenus sur les routes après que les freins d'un camion ou d'un autocar aient lâché dans une descente à moyen ou fort pourcentage tes premiers dispositifs de secours assurant l'arrêt des véhicules privés de leur moyen de freinage normal ne confis taient, en réalité, qu'en des perfectionnements d'un ou de certains des organes appartenant au système de freinage normal proprement dit : ces améliorations n'ont constitué en fait que des paliatifs à court terme puisque, inévitablement, la défaillance d'un organe non perfectionné ou d'un organe sur lequel était ad p~ té un premier perfectionnement avait les mêmes conséquences, à savoir la rupture ou le mauvais fonctionnement du système de fr - nage dans son ensemble.
Dans des buts analytiques, le copolymère a été purifié par dissolution dans l'acétone et reprécipitation dans du chloroforme.
Analyse : Calculée pour le copolymère 1:2 C13H10O6 C, 59,5 ; H, 3,8 Trouvé : C, 60,0 ; H, 5,1.
Le spectre RMN présentait des pics à 6,15-6,251, 6,45-6,95#, 7,0-7,3#, 8,15-8,35# et 8,55-9,05#.
EXEMPLE 2 La copolymérisation de 9,8 g (100 mmoles) d'anhydride maléique et de 13,2 g (200 mmoles) de cyclopentadiène a été réalisée à 800C, de la même manière que celle décrite dans l'exemple 1, en utilisant 4,4 ml (15 mmoles) de peroxypivalate de t-butyle comme catalyseur. Le rendement en copolymère cyclopentadiene-anhydride maléique 1:2 était 4,83 g (37 % sous forme de copolymère 1:2). Les analyses élémentaires confirmaient la composition de copolymère 1:2. Le spectre RMN était essentieliement identique à celui du copolymère dans l'exemple 1.
EXEMPLE 3 La copolymérisation de 9,8 g (100 mmoles) d'anhydride maléique et de 33,0 g (500 mmoles) de cyclopentadiène a été réalisée à 800C, de la meme manière que celle décrite dans l'exemple 1, en utilisant 8,8 mi (30 mmoles) de peroxypivalate de t-butyle comme catalyseur. Le rendement en copolymère était 3,92 g (30 %, calculés sous forme de copolymère cyclopentadièneanhydride maléique 1:2). Les analysés élémentaires et par RMN confirmaient la composition de copolymère 1:2. Le copolymère avait un point de ramollissement de 258-2600C et un poids moleculaire de 530 (procédé cryoscopique dans le dioxane).
EXEMPLE 4 Selon le mode opératoire décrit dans l'exemple 1, 19,6 g (200 mmoles) d'anhydride maleique ont eté copolymérisés avec 6,6 g (100 mmoles) de cyclopentadiène à 80oC, en utilisant 4,4 ml (15 mmoles) de peroxypivalate de t-butyle comme catalyseur.
Le rendement en copolymère était 15,2 g (58 %, en se basant sur le copolymère cyclopentadiène-anhydride maléique 1:2).
Analyse : Calculée pour C13H10O6 : C, 59,5 ; H, 3,8 Trouvé : 1 C, 59,3 ; H, 5,0 Le copolymère avait un point de ramollissement de 258-26O0C et un poids moléculaire de 555 (procédé cryoscopique dans le dioxane).
EXEMPLE 5 La copolymérisation de 29,7 g (303 mmoles) d'anhydride maléique avec 10,0 g (151 mmoles) de cyclopentadiène a été réalisée à 800C, dans les conditions décrites dans l'exemple 1, en utilisant 6,2 ml de peroxypivalate de t-butyle (23 mmoles) comme catalyseur. Le rendement en copolymère cyclopentadièneanhydride maléique 1:2 était 15,7 g (40 %). La composition a été confirmée par analyses élémentaires et spectre RMN. Ce dernier présentait des absorptions caractéristiques à 6,15-6,251, 6,5-6,9T, 8,1-8,2T, 8,25-8,35T et 8,6-9,OT. Le copolymère avait un poids moléculaire de 740 (osmométrie en phase vapeur).
EXEMPLE 6 On a introduit dans une éprouvette 1,65 g (17 mmoles) d'anhydride maléique et 8,3 ml de dioxane distillé. Le tube a été balayé par de l'azote, scellé avec une calotte en caoutchouc pour sérum et placé dans un bain à température constante de 800C. Une solution de 0,4 ml (1,33 mmole) de peroxypivalate de t-butyle dans 1,1 g (17 mmoles) de cyclopentadiène a été ajoutée goutte à goutte en 20 minutes par une seringue hypodermique.
Après 40 minutes de plus à 800C, le copolymère a été précipité par addition à du chloroforme. Le rendement en copolymère était 1,5 g (48%). Le copolymère 1:2, purifié par dissolution dans l'acétone et reprécipitation avec du chloroforme, avait un poids moléculaire de 840, tel que déterminé par osmométrie en phase vapeur.
EXEMPLE 7 On a obtenu un rendement de 1,40 g (58 %) quand le copolymère cyclopentadiène-anhydride maléique 1:2 a été préparé par le mode opératoire décrit dans l'exemple 6, en utilisant 1,8 g (18 mmoles) d'anhydride maléique, 1,2 g (18 mmoles) de cyclopentadiène et 0,45 ml (1,5 mmole) de peroxypivalate de tbutyle à 800C. Le copolymère avait un poids moléculaire de 850, déterminé par osmométrie. Le spectre RMN avait les pics d'absorption caractéristiques à 6,1-6,4T, 6,5-6,91, 7,1-7,2T,8,1-8,2T et 8,75-9,OT.