INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le fonctionnement du dispositif de déchargement automatique est le suivant Au poste considéré l'échancrure 14 de la bande de tôle 11 est localisée en un point déterminé de sa longueur qui est caractéristique du poste. Les bacs 5 destinés à être déchargés à ce niveau sont donc indexés pour ce niveau à l'aide d'un curseur 17 qui sera positionné sur sa glissière au niveau de l'éehan- crure 14 de la bande de tôle. Quand ledit bac 5 porté par la balanceile 2 pénètre dans le puits de cheminement 7, il heurte par le fond la bande de tôle 11 et fait pivoter le bras 1 à l'encontre du ressort 16.La tige inclinée 15 définie précédemment a pour objet d'éviter que le fond du bac ne se bloque contre la gouttière, et joue le rôle de déflecteur du bras 1, obligeant ce dernier à s'écar- ter légèrement du fond pour que la gouttière 12 glisse facilement sur le flanc du bac. Le rebord 9 du bac est évidemment moins long pour ne pas être lui-même en appui sur ladite tige 15 au cours de l'opération de déchargement. Puis la gouttière 12 glisse sur le flanc du bac qui poursuit sa descente. Comme le curseur 17 est en alignement avec l'échancrure 14, la gouttière restera appliquée contre le flanc du bac tandis que le curseur 17 passera par ladite échancrure. La gouttière 12 va ensuite accrocher le rebord 9 de la cornière 20 du bac.Le poids de ce dernier reporté sur le bras 1 le fait pivoter, -après que le bras de balancelle 3 ait échappé des anses 4- jusqu'à ce que le bac viennent s'appliquer contre la plaque 21, le bras t étant alors en appui contrgia butée 22. Le bac reste ainsi suspendu dans la position représentée en pointillé (au centre de la figure 1) par la cornière latérale 20. Quand l'usager veut dégager le bac qui lui a été signalé -par exemple par un détecteur de présence lumineux ou sonore-, il ouvre la porte d'accès au poste de déchargement et tire le bac vers lui en faisant glisser le rebord 9 dans la gouttière 12 sur laquelle il est appliqué. La gouttière 9 joue donc dans ce cas le rôle de coulisse.Cette disposition avantageuse évite donc de prévoir un support de déchargement pus que le bac reste accroché à la gouttière 12. Dès qu'il a extrait le bac, le bras t libéré est ramené par le ressort 16 en position de déchargement au travers du puits de cheminement 7. Tant que l'usager n'a pas dégagé ce bac, le bras 1 reste dans la position représentée en pointillé c'est-à-dire que si un autre bac destiné au mye poste se présente à l'entrée du puits de cheminement 7, il continuera son cheminement en continu pour un nouveau tour complet jusqu'à ce que le premier bac ait été dégagé.On a ainsi mis en évidence un des avantages de l'invention qui réside dans le fait que le bras assure lui-même la fonction de sécurité de déchargement, puisqu'il reste effacé tant que lebac n'a pas été dégagé par l'usager.
On considère maintenant le cas où un bac se présente à l'entrée du puits de cheminement 7 d'un poste auquel il n'est pas destiné. Les positions relatives du curseur 17 et de l'éehanerure 14, à ce niveau, ne sont pas concordantes. La gouttière 12 va par conséquent attaquer la face inclinée 18 du curseur, au moment du passage du bac et la bande de tôle 11 sera légèrement basculée (vers la gauche du dessin) de telle sorte que le rebord 9 de la cornière 20 du bac n'accrochera pas la gouttière 12. Le bac va donc franchir le poste sans interruption. Aussitôt son passage le bras 1 reprend sa position dans le puits de cheminement 7.
On a ainsi mis en évidence un des autres avantages de l'invention qui réside dans le fait que le bras de déchargement 1 joue aussi le rôle de palpeur d'indexation puisqu'il glisse le long de chaque bac et réagit suivant le positionnement du curseur 17. On évite en cela tout lecteur d'indexation, palpeur électrique ou autre en amont de chaque poste de déchargement ce qui représente une économie appréciable et facilite grandement la mise en oeuvre de l'installation.
Les schémas des figures 7,8 et 9 nous ont représenté le comportement des volets durant@le mouvement du rotor pour constater que,pendant 180 degrés les volets sont fermés,et pendant les 180 degrés suivants ils s'ouvrent pour se refermer progressivement.Supposons que le rotor soit arrêté aveo la position des volets (suivant la figure 20)déterminée par la direction du dernier souffle,et que le vent se lève à l'opposée de cette direction.
Les volets fermés vont s'ouvrir,et les volets ouverts vont ou ne vont pan ne fermer.Optons pour le cas inhabituel des volets ouvert qui tendent, sous la poussée du vent,à pivoter dans le sens opposé à celui de leur fermeture.
La figure 21 nous montre que ces volets se dérobent en position arbre en se profilant parallèlement à la direction du vent et que le rotor ne pourra être mû.Limitons l'ouverture angulaire des volets à 140 degrés, figure 22. Cotte fois,les volets ne peuvent plus se profiler parallèlement au vent,lequel aura prise sur des plans de captage,et le rotor pourra entre mû.Ce positionnement inhabituel des volets cesse après une rotation du rotor de 180 degrés.Le rotor en mouvementwles volets s'ouvrent dès que la poussée du vent qui les maintenait fermés est inférieure à la poussée relative à la rotation du rotor.Ces volets,de faible masse,tont s'ouvrir rapidement et leur mouvement sera stoppé par deux butées élastiques.
En souflerie pourront être testée les objets suivants: -le type d'armature, -le nombre de volets pivotants par plan de captage;(En employant deux ou six volets par plan de captage de 90 X 60 centimètres,ou 90 X 90,on obtient des volets de 45 X 60 ou 45 X 90 centimètres et 15 X 60 ou 15 X 90), -le type de volet, -la résistance d'ensemble aux"coups de vent", -les interferences entre deux rotors éoliens voisins pouvant altérer le rendement d'ensemble en fonction du sens de rotation de l'un par rapport à l'autre,et des positions relatives des plans de oaptage,on pourra tester deux retors cote à cote,supperposés et l'un derrière l'autre par rapport à la direction du vent,en modifiant la disposition et le nombre des plans de captage.
Pour que l'intensité de l'énergie éolienne soit exploitée au mieux,il faudrait que le front de captage cellulaire soit un plan rectiligne perpendiculaire à l'orientation du vent,ce qui suppose que ce front de captage soit mobile pour s'orienter en fonotion de la direction du vent.Compte-tenu de la masse,et de la stabilité nécessaire à l'édifice,il ne peut être envisagé sa mobilité.On est donc conduit à opter pour un front de captage fixe stable,orienté à tous vents,et le choix se porte sur la tour.Elle offre l'avantage de la stabilité,de se présenter uniformément quelque soit l'o- rientation du vent en provoquant,par son contour curviligne,les effets aé- rodynamiques qui dynamisent l'écoulement du vent à travers les retors.
Si l'on observe le positionnement des rotors éolienswoote à cote,disposés en cercle,figure 23 qui ne représente qu'une partie de la périphérie de la tour,on aboutit à considérer qu'il y a intérêt à alterner deux à deux,siii- vLnt la figure 24,la rotation des oolonnes de rotors pour permettre une meilleure ne ration des rotors situés dans le seoteur tangentiel relatif à la direction du vent.
Les segments d'espacement et de rigidité ##,figure 3,comprennent une coulisse 20 pour l'évolution d'une cabine d'intervention pour le contr8le et l'entretien des rotors éoliens.Cette cabine sera située au sommet de la tour sur une voie circulaire.
Un moyen de freinage doit être installé au niveau de chaque générateur électrique pour l'immobilisation individuelle des colonnes de rotors éoliens lors d'interventions qui se feront par vent nulle ou faible.
EN CONCLUSION,le présent effort inventif est une intervention qui a la prétention de montrer combien l'exploitation à tous prix (prix le plus élevé en exploitation,en répercussions) de la recherche,de ces ingénieux chas seurs de cibles,peut 8tre diabolique en aboutissant à l'emploi d'une éner gie issue d'une activité de destruction atomique,d'un niveau d'activité n'existant plus à l'état naturel à la surface de notre planète.L'énergie atomique émet un rayonnement mortel pour toute vie cellulaire.C'est parce-que notre planète ne connaissait plus cette activité atomique,que la vie cellulaire a pu apparattre et se développer.
On déterre les matériaux de cette activité,pour nous conforter...
Si la chaleur est souroe de vie,elle l'est quand elle ne brûle pas;d'où les bienfaits du soleil,cette boule de feu que l'on apprécie à distance.
Le vent est sans manifestation d'artifioegil n'est ni feu,ni explosion.
Ne devant pas son existence aux laboratoires,il est négligé,et pourtant: le vent possède beaucoup d'énergie d'une disponibilité exceptionnelle.On connait des périodes de sècheresse alors que rares sont les périodes sans vent;un vent léger suffit pour un front de captage important et sensible.
C'est ainsi qu'il nous survole,le front haut,comme défiant notre capacité intelleotuelle propre à produire des biens sans inconfort.Si il est capricieux,qu'à cela ne tienne;un cours d'eau ne l'est'il pas@On emploie de l'énergie électrique chère pour recyclerwpsr pompage,les eaux d'écoulement d'un barrage hydro-électrique.L'énergie éolienne pourrait faire le même travail et pour pas chère.De là,en partant d'une énergie bon marché,on peut créer des stations hydro-éleotriques en circuit Sermé.Il suffit de trouver un relief adéquate,d'amener l'eau dans ce réservoir naturel adapté par la main de l'homme.Les sites ne doivent pas manquer en région montagneuse.Leau peut être obtenue par forage là où passe une rivière souterraine.L'apport de l'eau en un lieu désertique est source de vie.Ces lacs artificiels créent des micro-climats d'incidence favorable,assouplissant l'aridité d'un milieu.
On n donc lk,le moyen d'assur@ sans- dommage,notre indépendance énergétique.
avec l'avènement des piles à oombustible chacun sera plus à même de maîtri- ser sa consommation@ énergétique oontrairement aux pratiques privilégiaires actuelles qui veulent que,plus l'on oonsomme moins l'on paie chère ment le kilo- watt-heure.
Il peut poser des cartes bleues ou rouges qui augmente- ront ou diminueront les contenus de tous les compteurs. Mais son intérêt est tout autre car ce faisant, il risquerait d'avantager ses adversaires autant que lui-même. D'ailleurs ainsi limité le jeu serait de peu d'intérêt. Son déroulement logique consiste à créer des branches distinctes dans l'algorigramme en les personnalisant le plus vite possible.
La carte "TEST joueur" permet de dédoubler la branche initiale commune et d'affecter la branche de gauche au joueur qui a posé cette carte accompagnée de son jeton alphabétique d'affectation.
A partir de ce moment toutes les opérations ayant lieu sur cette branche. personnalisée n'intéresseront que le seul compteur de son propriétaire et non plus ceux des autres joueurs. Ces derniers se retrouvent sur la branche commune "non sélectée".., en attendant que l'un d'entre eux "sélecte" une branche personnatoujours lisée. Ils peuvent d'ailleurs/ gêner leurs adversaires sélectés en plaçant des cartes verticales rouges surleurbranche.
La possession d'une branche personnelle présente un autre intérêt capital. Il est possible d'y organiser des boucles avec deux cartes "RKTREE"et"FIN de BOUCLE" encadrant uneo ou des, cartes bleues dont la valeur se trouve alors considérablement augmentée. Ainsi les cartes +4 et x2 à l'intérieur de la boucle se répétant quatrefi3surEafigure 1 amènent le contenu du compteur à 120.
Ces cartes "logiques" de (format horizontal) ne peuvent être déposer que sur une "branche sélectée" et par le seul prppriétaire de la branche considérée. Aucune intrusion des adversaires n'est donc possible dans la "logique" de sa propre branche...mais les cartes rouges sont toujours à craindre.. telle la "Remise à zéro".
Sur la branche personnalisée ou commune, il ne suffit pas de faire progresser son compteur. Il- faut en sortir le contenu par une carte SORTIE qui, seule, permet l'inscription définitive des points gagnés sur le relevé...avec Remise à zéro corrélative du compteur.
Plusieurs extractions sont possibles en cours de partie notamment grâce à la carte FIN qui provoquera la sotie généralisée de tous les compteurs...en plus d'éventuelles sorties personnalisées préalables.
La fin d'une partie peut intervenir brutalement par dépôt d'une des quatre cartes FIN.
Tout propriétaire d'un compteur bien garni sur branche personnalisée aurait donc intérêt à utiliser rapidement cette carte et à ainsi scléroser la partie...
C'est pourquoi il est interdit de poser une carte FIN sur une branche personnalisée qui peut toujours être "vidée" par une carte SORTIE normale et clôturée par une carte HALTE.
Les combinaisons permises par cè Jeu semblent infinies.
Un raisonnement logique, surtout par référence aux organigrammes informatiques devrait permettre de trancher les cas fortuits à défaut de règles précises.
Toutefois, des limites doivent être prescrites en rapport avec les anomalies de fonctionnement d'une machine programmée à partir d'un organigramme imparfait. Elles se traduisent par des pénalités qui interviennent à la fin du jeu selon l'état incorrect des différentes branches personnalisées après la pose d'une carte FIN.
Ainsi une branche personnalisée doit se terminer obligatoirement par une carte HALTE ou un renvoi vers la branche commune. Si ce n'est pas le cas, une pénalité de 32 points sera appliquée.
Si une boucle tourne sans fin, même sans incidence sur un compteur, ou si un renvoi n'aboutit nulle part, la pénalité sera de 64 points.
Les valeurs des nombres utilisés sur les cartes correspondent à des puissances de deux (8, 4, 2), ce qui faciliterait une version binaire de ce Jeu dans laquelle les calculs seraient simplifiés.
On peut adopter des températures de chauffage plus basses et des temps de chauffage plus courts; cependant on a constaté que les agglomérats durcis présentaient alors une résistance plus faible. Le cas échéant on peut accélérer le vieillissement en utilisant un récipient sous pression ainsi que des tempéra-tures et des pressions supérieures. Lorsxu'on adopte une telle technique, il est approprié d'utiliser une pression comprise entre environ 10,5 et 28 kg/cm2, de préférence d'environ 14 kg/cm2, une température d'environ 186 à 23200 et un temps de chauffage compris entre environ 15 minutes et 3 heures, de préférence de l'ordre de 30 à 60 minutes. Il est généralement moins avantageux d'utiliser de telles pressions et températures élevées du fait que cela augmente les frais de traitement.Il est à noter que la température et le temps nécessaires pour obtenir le vieillis serment désiré, ctest -à-dire l'hydratation de la chaux calcinée et/ou du laitier, sont fonction dans une large mesure des concentrations desdites matières ainsi que de la granulométrie des poussières d'aciéries intervenant dans le mélange initial, des temps plus longs étant généralement nécessaires pour des concentrations supérieures desdites matières et pour des granulométries élevées des déchets poussiéreux d'aciérie.
Après vieillissement, le mélange est transformé en agglomérats verts présentant les dimensions et les formes désirées pour l'application envisagée en utilisant une technique d'agglomération classique, par exemple un procédé de moulage, de briquetage, de granulation, d'extrusion et similaire. On donne de préférence aux agglomérats verts des configurations relativement compactes, par exemple la forme de cylindres, de sphères d'oeufs, de coussins, etc., et les agglomérats sont pratiquement déprouvus de parties minces ou de parties à angles vifs qui pourraient se briser ou se rompre en cours de manutention.La configuration des agglomérats est également contrôlée de manière qu'ils ne puissent pas être étroitement compactés lorsqu'ils sont empilés ensemble et empêcher ainsi le passage d'un fluide chauffé et chargé en humidité entre eux pendant la phase suivante de durcissement hydrothermique. Lorsqu'ils se présentent sous la forme de boulettes sphériques, les agglomérats verts ont généralement un diamètre compris entre environ 5 et 35 mm, de préférence entre environ 10 et 25 mm. Lorsqu'on utilise un procédé de briquetage, les agglomérats ont généralement une forme de coussin ou d'oeuf et ils ont un grand diamètre pouvant atteindre 50 mm. Il est à no ter cependant qu'on peut former de plus gros agglomérats tout en restant dans le cadra de l'invention.
On a trouvé que la teneur en humidité des agglomérats verts devait 'tre réglée jusqu'à environ 5 /0 ou moins avant la phase de durcissement hydrothermique de manière à obtenir un agglomérat durci résultant ayant une résistance à la compression acceptable.
Ge réglage de la teneur en humidité peut être effectué par des moyens classiques de séchage, tels qu'un four, les températures de séchage pouvant atteinare 4000C. Il est évident que le temps nécessaire pour réduire la teneur en humidité Jusqu'à environ 5 %' en poids ou moins est fonction de la température de séchage utilisée, de la teneur en humidité des agglomérats verts, du degré de réduction de la teneur en humidité, des dimes ions et des formes des agglomérats verts, etc.. L'allure de séchage doit res ter inférieure à un niveau où il risquerait de se produire un éclatement des agglomérats verts.Le cas échéant, on peut sécher des agglomérats verts jusque dans une condition essentiellement sèche puis on peut assurer leur pulvérisation avec de l'eau en quantité suffisante pour porter la teneur en humidité jusqu'au niveau désiré.
Après que la teneur en humidité des agglomérats verts a été réglée à environ 5 % en poids ou moins, on les introduit dans une chambre de réaction ou dans un récipient de pression, tel qu'un autoclave où on les chauffe à une température élevée et en présence d'humidité afin d'assurer un durcissement et une liaison des particules individuelles sous la forme d'une masse cohérente et de grande résistance. La résistance de l'agglomérat durci produit par cette phase de durcissement hydrothermique dépend dans une certaine mesure de la température, du temps et de la teneur en humidité de t'atmosphére utilisée.
Le chauffage des agglomérats verts ou non durcis peut être réalisé par un certain nombre de méthodes. Il est préférable d'employer de la vapeur du fait qu'elle constitue simultanément une source de chaleur et d'humidité nécessaire pour la réaction hydro thermique. On peut employer de la vapeur saturée ou de la vapeur essentiellement saturée - . L'emploi de vapeur surchauffée à hautes températures crée une .condition sèche qui se traduit par un affaiblissement des agglomérats. En conséquence il est préférable d'utiliser de la vapeur présentant des températures et des pressions correspondant sensiblement à celles de la vapeur saturée.Les températures sont généralement comprises entre environ 100 et 2440C, de préférence entre 208 et 2250C et il est alors possible d'assurer le durcissement des agglomérats verts dans un temps raisonnable.
Bien que la réaction hydrothermique puisse se dérouler à la pression atmosphérique, il est préférable d'utiliser une pression supérieure à la pression atmosphérique, c'est-à-dire jusqu'à une valeur se rapprochant de la capacité du récipient de pression classique, en vue de réduire le temps de durcissement et d'améliorer la résistance des agglomérats finaux. D'une façon générale, des considérations d'économie imposent que la limite supérieure de pression utilisée soit d'environ 35 kg/cm2. La pression doit de préférence être réglée à une valeur comprise entre 10,5 et 24,5 kg/cm2 .
Il est à noter que le temps de séjour des agglomérats dans la chambre de réaction dépend de plusieurs variables opératoires telles que la pression, la température et l'atmosphère de la chambre, la composition des agglomérats, etc. De toute manière, ce temps doit être suffisant pour obtenir un durcissement et une liaison des particules individuelles des agglomérats sous la forme d'une structure durcie de haute résistance. Lorsqu'on emploie des températures et des pressions supérieure s, la durée de la phase de durcissement hydrothermique est généralement comprise entre environ5 minutes et 8 heures, de préférence entre 30 et 60 minutes.
Les agglomérats durcis sont évacués de la chambre de réaction et, après refroidissement, ils sont prêts à être utilisés.
A la sortie de la chambre de réaction, les agglomérats chauds et durcis contiennent habituellement environ 0,5 à 1,5 % en poids d'humidité libre. Bien que les agglomérats présentent des caractéristiques supérieures de résistance lors du refroidissement, on a trouvé que la résistance à la compression des agglomérats durcis pouvait être augmentée sensiblement en les séchant rapidement, immédiatement après leur sortie de la chambre de réaction et avant qu'un refroidissement appréciable se soit produit, afin d'enlever au moins une fraction substantielle de l'humidité restant dans les agglomérats Ce séchage peut être réalisé d'une manière appropriée, par exemple dans un four, ou bien en soufflant de l'air chaud sur les agglomérats Généralement, on peut adapter dans cette phase de séchage une température d'environ 1000C à 3500C, de préférence 150 à 25000.
On a effectué des essais pour définir la nature spécifique du phénomène de liaison créé par le procédé de l'invention. On a déterminé que la chaleur, la pression et la condition d'humidité intervenant dans la phase de durcissement hydrothermique produisaient une formation de gels aux points de contact des particules d'agglomérat et que ces gels durcissaient lors du séchage de l'agglomérat en forment des liaisons entre les particules. On a également déterminé que la matière siliceuse, en particulier de la silice, et l'agent de liaison, en particulier de la chaux, étaient des constituants importants intervenant dans la formation de ces gels et que les agents de renforcement avaient tendance à accélérer la formation des gels.On a trouvé d'une façon générale que l'utilisation d'un composé de métal alcalin produisait des liaisons plus robustes que des oxydes, des hydroxydes et des carbonates lcalinoterreux. En conséquence, il apparaît que des gels formés en présence de composés de métaux alcalins ont une composition chimique différente etiou un agencement physique de ceux formés en présence de ces composés alcalinoterreux.
On a donné dans la suite des exemples d'illustration de l'invention qui n'ont aucun effet limitatif sur celle-ci.
Exemple 1 Pour mieux comprendre la nature dunphénomène de liaison, on a effectué une étude en vue de définir les caractéristiques de la ma rice d'agglomérats formés suivant le procédé de l'invention.
Dans la présente description, le terme "matrice" désigne les par ties d'oxyde non ferreux de l'agglomérat (par exemple du fermétal, de la chaux, de la silice, du laitier et du coke) qui agissent de . anière à lier les différentes parties de l'agglomé Pat ensemble.. On a soumis les agglomérats à un durcissement hydrothermique à une température d'environ 2000C et sous pression d'environ 14 kg/cm2. On a utilisé comme agent de liaison de l'hy- droxyde de calcium et comme matière siliceuse de la terre de diatomée.
On a examiné la matrice formée par les agglomérats à l'aide d'une micro-sonde électronique. On a observé que la matrice de tous les agglomérats- se composant de plus d'une phase. En fonction de cette observation, on estime qu'une phase de la matrice peut être constituée par les résidus de silicate contenus dans les déchets poussiéreux d'aciérie utilisés dans le mélange initial et par d'autres additifs non entrés en réaction. Les autres phases ont été apparemment formées pendant l'opération de durcissement hydrothermique, Au cours de cette analyse, on a défini que Ca, Si, Pe et Mg constituaient les composants principaux de la matrice d'agglomérat. Bien que cela n'ait pas pu entre précisé d'une manière absolue, on suppose que l'oxygène et l'eau constituent le reste de la matrice.