INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description ci-après et des figures annexées, parmi lesquelles - la figure 1 représente un mode de réalisation du dispositif de protection selon l'invention - la figure 2 est une vue en coupe de l'ensemble dispositif de protection - disque - système de positionnement - plateau duiecteur ; - la figure 3 représente une variante de la figure précédente.
Sur ces différentes figures, les mêmes nombres de référence se rapportent aux memes éléments.
Sur la figure 1, on a représenté un support d'enregistrement 1, par exemple en forme de disque souple réalisé en polychlorure de vinyle, muni d'un trou central 10 et portant l'information sur une seule face sur laquelle est appliquée, grâce à un matériau décrit ci-après, une plaque 2 rigide ou semi-rigide > réalisée par exemple en carton,et comportant de préférence un trou central 20, de diamètre supérieur à celui du trou 10 du disque 1.
Sur la figure 2 on retrouve, vus en coupe, le disque 1 et la plaque 2. Sur cette figure est représentée une couche 3 d'un matériau ayant pour fonction d'assurer le maintien sur la plaque 2 du disque 1 et de permettre l'application ou le retrait de ce dernier sur la plaque 2 sans glissement, sensiblement perpendiculairement au plan de la plaque ;la couche 3 est par exemple une couche d'élèctret, dont la force d'attraction électrostatique sur un disque en polychlorure de vinyle,traité de façon à être antistatique, est supérieure au poids du disque.
A titre d'exemple, pour un tel disque de 150 /u d'épaisseur, la force d'attraction exercée par l'électret est de l'ordre de 500 g/m2 alors que le poids du disque est d'environ 160 g/m2.
après brûlage des poils, le produit restant qui contient environ 60 Vo de matière sèche (par suite ae la déshydratation partielle) peut passer à travers un séparateur à air un tamil et tout autre dispositif convenable pour séparer les particules en grains des particules fibreuses.Les grains peuvent constituer un produit alimentaire à haute énergie et être redonnées directement aux animaux de l'élevage Les particules fibreuses peuvent être mélangées avec divers produits d'appoint alimentaires puis redonnées à ces animaux ou utilisées, comme produit de conditionnement des sols, Il est inutile d'en e lever les poils et le produit d'ensilage (avec ou sans élimination des poils) est mélangé de la façon la plus intéressante avec des mélasses ou autres hydrates de carbone facilement fermentables tels que le sucre, et fermentés pour améliorer la sapidité, la facilité de stockage et la durée de vie de stockage dans les récipients L'on peut aussi déshydrater le produit fermenté mélangé avec d'autres ingrédients alimentaires et transformé en boulette avant d'être redonné aux animaux.
L'élément protéiné séché provenant du séchoir 38 peut être traité identiquement de toute manière désirée avant d'#- tre utilisé comme produit alimentaire. Il peut être mélangé avec d'autres produits alimentaires et transformé en boulettes par des moyens standards.
Ainsi qu'il a été précédemment indiqué, l'un des principaux avantages de l'invention est de réduire les exigences an eau et par suite d'abaisser les frais en éliminant l'eau par évaporation et séchage. L'on envisage également d'utiliser 11 appoint hautement protéiné dans son état liquide visqueux. Particulièrement dans le cas d'installations relativement petites (par exemple de l'ord e de mille têtes de bétail) l'extraction complète des produits nutritifs de la fraction liquide peut n'être pas réalisable commercialement.Par suite, la fraction liquide visqueuse provenant de la centrifugeuse 34 ou, de préférence, de l'évaporateur j6 peut ne pas autre donnée directement aux animaux.
En pratique, la fraction liquide épaissie peut autre mélangée à des mélasses (ou autres hydrates de carbone fermentables) et de l'ammoniaque (pour stabiliser les valeursde pH et le pourcentage d'azote), puis mélangée à du foin d'alfa (ou autre produit alimentaire similaire) dans tout mélangeur convenable pour fournir une matrice semi-solide. Ce mélange peut ensuite être transporté dans un silo étanche où il subira entre quatre et dix jours de fermentation anaérobie. La fraction liquide fermentée peut constituer environ 10 X en poids du produit alimentaire total.Le produit résultant présente une odeur acceptable, semblable à celle des ensilages d'alfa, et, comme les ensilages courants, n'a aucune eau libre qui tendrait à contaminer d'autres produits alimentaires auxquels il pourrait être mélangé.
Cependant, étant donné que la fraction liquide provenant de la centrifugeuse 34 contient d'importantes quantités de bactéries et d'enzymes normalement choisies, le liquide peut être mélangé à ces déchets tels que du chaume, des fanes de betterave, de la bagasse de canne à sucre, et autres résidus de récoltes qui sont normalement éliminés. On pense que la présence de ces bactéries et enzymes peut tendre à prédigérer partiellement ces résidus fortement indigestes, et par conséquent à augmenter leur valeur comme produits alimentaires.
Etant donné que la fraction liquide visqueuse, après enlèvement des particules cellulosiques et minérales indigestes, peut constituer l'appoint alimentaire fortement protéiné, la référence dans la description et les revendications à l'opération "d'extraction11 des produits nutritifs de cette fraction liquide devra autre considérée comme comprenant l'usage de la fraction liquide sans élimination de l'eau comme appoint alimentaire.
Si la fraction d'ensilage provenant de la presse 26 n'est pas correctement nettoyée, l'on peut ajouter un second jeu de buses identiques aux buses 24, sous forme d'un second poste de lavage "en série avec les buses représentées, ce qui permettra de réaliser deux opérations séparées de lavage0 L'eau douce est introduite à travers les buses du second poste, le liquide en excédent provenant du second poste étant renvoyé aux buses de lavage du premier poste. L'eau de lavage en excédent provenant du premier poste est renvoyée à la première fosse à boues 12.
Pour faciliter la séparation des minéraux indigestes et des matières cellulosiques du produit alimentaire fortement protéiné dans la fraction liquide provenant des séparateurs 18, le PH de la fraction liquide peut autre augmenté jusqu'à une valeur comprise entre 6 et 7. Ceci tendra à conserver les composés azotés en solution lorsque le composant minéral est éliminé.
Après centrifugation, te pH de la fraction liquide peut autre abaissé, comme cela est décrit en se référant à la figure 1 pour provoquer la formation par ces composés de sels moins vo volatils avec l'acide. Une centrifugeuse à grande vitesse (avec ou sans évaporation préliminaire) peut être un moyen utile de séparer les produits nutritifs du liquide restant.
Le choix du pourcentage d'humidité de la boue de fumier à son arrivée dans la fosse 12 est important et exige un compromis entre différentes considérations. Il est d'autant plus facile d'extraire les minéraux indigestes et les fibres de la fraction liquide que le pourcentage d'humidité est plus élevé. Cependant, lorsque ce pourcentage d'humidité augmente, il en va de m#me pour les frais d'extraction des produits nutritifs microbiens de la fraction liquide, même Si l'on peut résoudre le problème de l'azimentation en eau. Par exemple, en réduisant le pourcentage d'humidité de quatre-vingt pour cent à soixante-dix pour cent, la proportion liquide-solide est réduite et passe de six à un à environ deux à un.Donc, si lton utilise un procédé de séparation par évaporation pour séparer l'eau de la protéine microbienne (ainsi qu'il est préféré) la consommation d'énergie est réduite au tiers environ.
D'autre part, avec de très faibles valeurs d'humidité, il est presque impossible de séparer correctement les fractions solide et liquide ; de plus, avec des pourcentages d'humidité inférieurs à soixante-dix pour cent, la fermentation se produit difficilement et, sans fermentation, la quantité de vraies pro téines dans la solution est matériellement moindre. L'on a obtenu de bons résultats expérimentaux lorsque le pourcentage d'humidité provenant de la boue de fumier à son arrivée est d'environ soixante-dix à soixante-quinze pour cent. L'on préfère que la teneur en humidité soit dans une gamme allant de soixante-dix à quatre-vingt pour cent environ, mais l'invention n'est pas limitée à cette gamme.
La réduction di pourcentage d'humidité de la boue à son arrivée est rendue possible par les techniques spéciales de séparation et les appareils utilises dans la version préférée de l'invention et illustrés aux figures 2. - 5 qui représentent la construction du séparateur 18, l'auge de lavage 20 et la presse 2U, représentées schématiquement à la figure 1. Cet appareil de séparation et de lavage est capable de séparer une boue de fumier de pourcentage d'humidité relativement faible en fractions liquide et solide, donc de séparer essentiellement l'élément d'ensilage des produits nutritifs fortement protéinés se trouvant dans l'eau douce.
Les figures 2A et AB représentent deux séparateurs 18k et 18B installés au-dessus de l'auge de lavage 20 avec le convoyeur hélicoïdal 22 qui fait passer la fraction solide de droite à gauche jusqu la presse 26 d'ensilage qui se trouve à l'extreme-gauche de la figure 2k.
Les séparateurs 18k et 1 & sont identiques et un seul est décrit en détail. Chaque séparateur comprend un tamis cylindrique 40 et un axe central 42 (figure 4) axe ntratné par un moteur 44, une poulie 46 et un train d'engrenages convenable 48. La partie de l'axe 42 qui traverse le tamis cylindrique 40 comporte un convoyeur hélicoïdal inférieur 50 et quatre lames racleuses sollicitées par des ressorts 52 (voir aussi figure 5) qui tournent avec le convoyeur hélicoïdal 50 lorsque l'axe 42 est entraSnéX Les lames racleuses 52 reposent sur des paires respectives de goujons creux 54 (les goujons inférieurs étant seuls représentés dans la figure 5) dont chacun contient un ressort à boudin intérieur 56 prenant appui sur une broche fendue 58 à laquelle est fixée la lame racleuse correspondante 52. Les ressorts à boudin 56 poussent les lames racleuses 52 contre la surface intérieure du tamis cylindrique 40. le bas ou extrémité de sortie du lames 40 est fermé par une pièce conique d'évacuation 60 à commande pneumatique elle-même fixée à une tige verticale 62. La tige 62 coulisse dans un cylindre vertical 64 de sorte que la pression pneumatique appliquée au piston (non représente) pousse la surface conique du cane 60 contre l'extrémité inférieure du tamis cylindrique 40. Le cylindre 64 est monté sur un étrier 68 passant à travers l'auge de lavage 20.
L'extremité supérieure de la tige de piston 62 fait saillie audessus du cone 60 et comporte une ouverture de forme convenable pour recevoir une saillie 70 de l'extrémité inférieure de l'axe 42 afin de supporter ce dernier en lui permettant de tourner L'extrémité opposée ou supérieure de l'axe 42 peut betre supportée par un palier de butée 72 ou similaire pour permettre la libre rotation de l'axe.
Le séparateur, tel qu'il est décrit, peut être monté de toute façon désirée. Ainsi que le représente plus clairement la figure 4, le support mélanique est obtenu par des plaques circulaires supérieures et inférieures 76 et 78 pourvues de quatre entretoises verticales 80 (voir figure 5). quatre profilés verticaux 82, de section en L, s'étendent entre les plaques 76 et 78 pour assurer un support mécanique supplémentaire au tamis 41 qui reçoit une importante pression sous l'effet de la boue de fumier au cours de l'opération de séparation. Une bague extérieure 84t disposée au centre assure un support supplémentaire au tamis 41.
Dans la tête de filtrage representée sur la figure 26, l'élément filtrant 170 de la figure 24 est monté dans une cartouche modifiée 88", semblable à la cartouche 88' de la figure 24. Cependant, les deux brides de retenue 89' et 98" comportent les croisillons 96' et 97' qui paument des deux cOtés l'élément filtrant 170.
Les figures 29 à 33 représentent en détail le distributeur de filtrage ou d'aspiration 167 monté dans l'appareil de la figure 22. Le distributeur de lavage 168 est pratiquement identique au distributeur 167 et de ce fait ne sera pas décrit en détail. La seule différence entre les deux distributeurs est que le distributeur d'aspiratioii 1c7 comprend un double joint qui assure l'étanchéité au vide et à la pression taudis que le distributeur 168 comporte un joint unique qui assure l'étanchéité à la pression. Ces deux types de joints seront décrits ci-dessous en détail. Le distributeur 167 comprend un corps cylindrique 172 ayant-un alésage central 173 qui débouche sur ses deux suo faces opposées 174 et 175. Au voisinage de chacune de ses extrémités, la surface extérieure du corps comprend une gorge annulaire 176, 177. A sa partie supérieure la surface extérieure du corps comprend une surface plane 178 sur laquellereposentun joint approprié 179 et-un collecteur 180 constitué par deux raccords 181 et 182 fixés sur une embase plane commune 183. Le collec teur et le joint superposés sont fixés sur le corps 172, par exemple à l'aide des vis 184 engagées dans des trous taraudés 185 du corps.
L'obturateur tubulaire rotatif 126', qui tourne dans l'alésage 173 du corps est dé-calé de 180 par rapport à l'obturateur 126 représenté sur la figure 13, et comprend un orifice d'entrée 133' voisin d'une de ses extrémités et qui correspond à l'orifice de sortie 31 de l'obturateur 126.
Il comprend également un orifice d'entrée 131' voisin de son autre extrémité et qui correspond à l'orifice de sortie 133 du distributeur 126. L'orifice 131' est décalé de 900 par rapport à l'orifice 133' et ce dernier est plus large que l'orifice 131'. L'obturateur comprend également plusieurs orifices de sortie 136' ménagés dans la paroi radiale 127' de son extrémité. De ce fait, le liquide entrant dans le distributeur par l'un ou l'autre des raccords 181 ou 182 et les orifices radiaux correspondants 131' et 133' s'écoule axialement dans l'obturateur et s'évacue par les orifices axiaux de sortie 136.
L'obturateur 126' est retenu axialelaellt dans le corps 172 par deux bouchons 186 et 187 emboîtés dans les deux extrémités du corps et est calé sur l'arbre central S å l'aide d'une clavette k par exemple.
Le bouchon 186 comprend un corps 188 dont l'extrémité de diamètre réduit 189 s'embosse dans l'extrémité ouverte 174 de l'alésage du corps 172.
L'étanchéité est assurée par un joint torique 190. la section de diamètre réduit 189 comprend plusieurs trous axiaux 191 qui font comn niquer l'intdrieur de l'obturateur avec une chambre de sortie 192, constituée par un évidement de la surface extérieure du corps 188. Un coussinet 193-eiboité dans un trou borgne central 194 de la surface droite du corps 183 supporte l'extrémité corses.
pondante de l'arbre S. Le bords 196 d'une bride d'entrée 195 recouvre la sur -face extérieure du corps 188 et l'étanchéité est assurée par un joint torique 187 ancré dans une gorge annulaire de la face extérieure du corps 188.
La bride d'entrée 195 comprend un taraudage central 198 dans lequel est vissée l'extrémité filetée du conduit 5'. Le corps 188 et la bride 195 sont maintenus axialement par une bride radiale li9, nonSh autour de l'extrémité du corps 172 du distributeur et retenueel9smtme par une rondelle élastique fendue 200 engagée dans la gorge annulaire 176 et par une bride extérieure 201 ayant un rebord radial intérieur 202 qui bute contre le bord extérieur 196 de la bride 195. Plusieurs boulons 203 passant dans des ouvertures alignées des deux brides 199 et 201, solidarisent le bouchon 186 à l'extrémité correspondante du corps 172 du distributeur.
L'autre extrémité du corps 172 du distributeur est fermée par une garniture étanche au vide qui comprend un bouchon 188', dont la portée de diamètre réduit i89 est emboîtée dans l'extrémité ouverte 175 du corps 172.
L'étanchéité de cette zone est assurée par un joint torique 190. Un coussinet 193' est emboîté dans l'alésage central 194' du bouchon et il supporte l'arbre S en rotation. Il faut noter que cette garniture est à la fois étanche au vide et à la pression.
La surface extérieure du bouchon 188' comprend un suralésage 204 qui délimite un épaulement radial 205 à l'extrémité extérieure de l'alésage 193'. Un joint tubulaire 206 emboîté dans le suralésage 204, bute contre l'épaulement 205 et est maintau axialement par une bride 207 recouvrant l'extré- mite ouverte du- suralésage 204. Cette bride 207 est fixée contre la surface extérieure du bouchon 188' par plusieurs vis axiales 208 engagée dans les trous 209 taraudés du bouchon.L'ensemble est solidarisé h l'extrémité droite du corps 172 du distributeur par les deux brides espacées 1991 et 201', la rondelle élastique fendue 200 et les boulons 203.
Un pignon denté 210 est calé sur l'arbre S à l'extérieur de la bride de retenue 201' dans la position angulaire voulue sur llarbre-par une vis de blocage 211.
De préférence les brides de retenue 201 et 201' sont en acier inoxydable cadmié et leur diamètre extérieur est de l'ordre de 225 la. La bride d'entrée 195 est un élément normalisé pour tube 3x42 Les bouchons 188 et 188' sont en acier inoxydable. Les coussinets 193 et 193' sont des éléments normalisés tels les coussinets BOSTON GEAR N & RTI ID=21.21 HE=6 WI=12 LX=1534 LY=1466 YB-72" .
Le distributeur 168 est pratiquement identique sauf en ce qu'il comporte une unique garniture assurant l'étanchéité à la pression du côté de la sortie de l'arbre S.
Comice on le voit sur la figure 34, la garniture d'étanchéité 212 comprend le bouchon 188 emboîté dans l'alésage du corps 172 et maintenu axialement dans celui-ci par le plateau 201'. Une bague d'écartement 213, par exemple en Nylon est emboîtée dans le suralésage 204' du bouchon et un joint Garlock type FK est également emboîté dans le-suralésage 204' en butée contre la bague 213. Un siège annulaire 215 est ensuite serré contre la surface extérieur du joint 214 et une bague de retenue 207' par exemple en acier inoxydable, fixée contre la face extérieure du bouchon 188" par plusieurs vis 208 (figure 30) comprime axialement le joint 214. Le pignon 210 est calé sur l'arbre S de même manière que dans le cas précédent (figure 30).
l'indice I.A. est une mesure acceptée par la plupart des spécialistes pour déterminer la polarité d'un un- surfactif et son affinité relative aux milieux aqueux ou hydrocarbonés. Ce paramètre a-été initialement élaboré par W.C. Griffin (J. Soc. Cosmetic Chemists 1 311, 1949) et il permet d'attribuer des valeurs numériques à des agents tensio-actifs, l'échelle étant telle que le caractère hydrophile augmente avec l'accroissement de la valeur I.A. Pour des agents tensio-actifs non-ioniques contenant de l'o- xyde d'éthylène, la valeur I.Â. peut être exprimée par I.A. =E/5, formule dans laquelle E est le pourcentage pondéral de oxyde d'éthylène dans le composé.
On soutient en général (voir par exemple Nonionic Surfactants, édité par Schick, Marcel Dekker Inc., N.Y. 1967, pages 606-608) que les intervalles de I.A. pour diverses fonctions tensio-actives sont comme suit Agent d'émulsionnement eau-dans l'huile 3-6 huent mouillant 7-9 Agent d'émulsionnement huile-dans-l'eau 8-15 Détergent 13-15 Agent de solubilisation 15-18 On remarquera que l'intervalle de I.A. considéré comme ap -proprié pour la détergence, c'est-à-dire 13 à 15, diffère fortement de celui qu'on considère comme optimal aux fins de l'invention, à savoir 9,5 à 11,5. D'autre part, un I.A. au-dessus de 12 était considéré comme indispensable pour élever le point de trouble & une température au-dessus de celle à laquelle on stocke normalement les agents tensio-actifs et à laquelle parfois on les utilise. Le point de trouble d'un agent tensio-actif non-ionique, qu'on mesure de façon usuelle en des concentrations de 0,5 %, 1 % ou 2 % dans l'eau, est considéré comme une indication de la solubilité du produit et, par voie de conséquence,- de son utilité dans les applications de détergence. Un bas point de trouble donnera une faible solubilité dans les-conditions du test bien que l'agent tensio-actif non-ionique puisse former une solution isotrope ou une dispersion stable, qui sont toutes deux utiles aux concentrations d'emploi.En conséquence, l'admission du test de détermination du point de trouble et du rapport entre ce paramètre et la solubilité d'agent tensio-actif a constitué un argument qui a dé couragé les utilisateurs d'une matière ayant une valeur I.. de 10 à il comme seul ou principal composant tensio-actif.
Bien qu'on ne désire pas lier l'invention à une théorie quelconque, pour aboutir à un bon enlèvement des taches huileuses et grasses d'une surface, l'agent tensio-actif choisi doit pouvoir être transféré rapidement depuis la phase aqueuse de la liqueur de lavage à la phase hydrophobe de la tache grasse ou huileuse pour produire une faible tension interfaciale. Pour aboutir à une solubilisation vraie des saletés, il est nécessaire que l'agent tensio-actif procure une tension interfaciale de zéro à la surface de séparation entre l'eau et la salissure hydrophobe et il en résulte l'établissement d'une force déséquilibrée ayant tendance à disperser cette saleté hydrophobe dans la liqueur aqueuse pour enlever ainsi la salissure de la surface.
Les recherches concernant la réduction de la tension inter facialedes agents tensio-actifs devant servir à des blanchissages en liqueurs aqueuses ont en général abouti à l'introduction de cet agent tensio-actif dans la phase aqueuse pour se conformer aux conditions de la pratique réelle. Dans ces conditions, le transfert de phase à phase des produits non ioniques relativement solubles dans lthuile et dont la valeur I.A. est de 9,5 à 11,5 est très lent et parfois plusieurs jours ou même plusieurs semaines sont nécessaires pour l'établissement de l'équilibre. En conséquence, des valeurs d'équilibre vrai de la tension interfaciale des produits non-ioniques à faible indice d'amphipathie n'ont pas été établies.
Cependant, on a constaté que l'incorporation de tels ageli;s tensio-actifs dans la phase hydrophobe avant 11 introduction dans la phase aqueuse aboutit & une approche rapide de l'équilibre et donc à des valeurs des tensions interfaciales d'un équilibré vrai et, en conséquence1 on a adopté le procédé de la '!Goutte Pendante" de mesure de la tension interfaciale i en utilisant la technique décrite par Andreas Hauser & Tucker dans J.Phys. Chem. 42, 1001 (1938). Dans ce procédé de la mesure de la tension interfaciale, une gouttelette pendante d'un premier liquide est formée à la poinF te d'un tube capillaire fin monté verticalement dans un bain d'un second liquide non miscible avec le premier. On maintient la température du bain à une valeur constante et on peut calculer la tension interfaciale des deux liquides selon les dimensions de la goutte,qu'on enregistre sur une photographie agrandie pour faciliter la mesure.
T'application de cette technique à une série de monoéthers n-décylique et n-dodécylique de polyoxyéthylène-glycol (C10Ex et C12Ex respectivement) a donné les résultats qui sont résumés dans le tableau I.
TABLEAU I TENSIONS INTERFACIALES ENTRE LE DODECANE ET L'EAU EN FONCTION DE L'INDICE D'AMPHIPATHIE (Concentration initiale du composé dans le dodécane est égale à 2% sauf stipulation contraire) Composé γi (hydrocarbure/eau) I.A.
C10OH 19,8 C10E2 10,1 7,2 C10E3 2,5 9,1 C10E4 0,15 10,5 C10E5 0,75 11,6 C10E6 1,08 12,5 C10E9 3,75* 14,3 TABLEAU I (suite) Composé γi (hydrocarbure/eau) γi (trioléine/eau) (1% dans dodécane) (2,4% dans trioléine) I.A.