INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
le calibre supérieur 50 présente dans sa partie centrale un évide- ment circulaire 53 e le diamètre interne de l'évidement circulaire 53 correspond au diamètre externe de la section de petit diamètre de l'objet 11. Une partie à surface conique 54 est formée sur le bord périphérique externe du support de pièce travaillée 52 et une surface conique 55 est prévue autour de la partie d'extrémité ouverte de l'élément 53. A savoir, les surfaces coniques des calibres supérieur et inférieur 50 et 51 sont disposées de sorte que, lorsque le calibre supérieur 50 est abaissé pour venir en engagement de butée avec le calibre inférieur 51, un espace annulaire de section en V est prévu entre les surfaces coniques 54 et 55 des calibres supérieur et inférieur.Un rebord annulaire 56 est formé sur le bord périphérique externe de la surface conique 54 du calibre inférieur 51 de manière à maintenir l'extrémité ouverte de l'objet 11. le calibre supérieur 50 est adapté pour être entrainé en rotation par l'intermédiaire d'un arbre a tentrai- nement 57 au moyen d'un mécanisme d'entrainement, non représenté, tel qu'un moteur électrique, etc.
Sur le côté du calibre inférieur 51, un galet de profilage de la gorge pour courroie 58 est positionné à une hauteur prédéterminée, de manière qu'il soit en face de l'espace annulaire dans position requise. le galet 58 est monté à rotation sur la partie d'extrémité avant d'un bras support 59 et il peut être déplacé horizontalement, ensemble avec le bras support 59, vers l'axe du calibre inférieur 51 au moyen d'un mécanisme d'avancement, non représenté. La configuration en coupe de la périphérie externe du galet 58 est en forme de V pour correspondre à la configuration en coupe de la gorge pour courroie à profiler.
le procédé de profilage de la gorge pour courroie 16 sur la paroi latérale de la section de grand diamètre de l'objet li sera expliqué ci-après.
Objet Il est monté sur le support de pièce travaillée 52 du calibre inférieur 51. Ensuite, le calibre supérieur 50 est abaissé pour assurer l'insertion de la section de petit diamètre de l'objet 11 dans l'évidement 53 du calibre supérieur 50. A ce moment, l'extrémité ouverte de l'évidement 53 du calibre supérieur 50 vient en butée contre la partie en gradin de l'objet 11. Dans cet état, le calibre supérieur 50 est entrainé en rotation par lt intermédiaire de l'arbre d'entrainement 57 au moyen du mécanisme d'entrainement ce qui amène l'objet il et le calibre inférieur 50 à tourner comme un seul élément.En même temps,le galet 58 est déplacé à une vitesse prédéterminée vers l'axe du calibre infé- rieur 51 pour amener la périphérie externe du galet 58 à etre mise en pression sur la partie sensiblement au milieu de la see- tion de grand diamètre de l'objet 11 tandis qu'en même temps on abaisse le calibre supérieur 50 à une vitesse prédéterminee vers le calibre inférieur 51.En procédant ainsi, une force de compression axiale agit sur la paroi latérale de la section de grand diamètre de l'objet 11 ar l'intermédiaire des calibres supérieur et inférieur 50 et 51 et, en même temps, une force de flexion vers l'intérieur est exercée sur la paroi latérale de la section de grand diamètre de l'objet Il au moyen du galet 58. il en résulte que la paroi latérale de la section de grand diamètre de l'objet Il est mise sous une configuration en V comme représenté dans la figure 1 (C) et la figure 5, configuration qui épouse la forme des surfaces coniques 54 et 55 des calibres 51 et 50 et de la surface périphérique externe du galet 58. il en résulte que la gorge pour courroie 16 est réalisée sur la paroi latérale de la section de grand diamètre de l'objet 11.La gorge pour courroie 16 ainsi formée présente un flasque comportant une seule épaisseur de tôle 60-sur le côté de ltextremité ouverte et un flasque à double épaisseur 61 sur le côté opposé.
Conformément au procédé de fabrication d'une poulie décrit ci-dessus, l'objet préformé est coupé lors de l'étape de découpage à une hauteur prédéterminée, ce par quoi la position de compression du galet par rapport à la paroi latérale de la section de grand diamètre de l'objet est exactement déterminée, Ceci permet de rendre uniforme la hauteur de l'objet, la dimension externe des flasques de part et d'autre de la gorge pour courroie et la-distance entre la paroi de fond et la gorge pour courroie de la poulie. il est en conséquence possible de produire en série des poulies de qualité élevée présentant des dimensions très exactes. le dispossitif de découpage tel que mentionné ci-dessus peut couper la partie d'extrémité ouverte de l'objet de manière plus exacte et plus efficace que lorsque l'objet est coupé au moyen,par exemple, d'un tour, etc..
La présente invention concerne des mélanges d'acides monocarboxyliques polyramifiés et leurs procédés de fabrication.
La quatrième disposition de l'invention est, elle, relative à un câble optique à faisceau de fibres 2 enrobées chacune d'une gaine individuelle 20.
Avant action des ultrasons, le câble 1 a, en coupe transversale faite suivant la ligne VIII-VIII de la figure 7, l'aspect représenté sur la figure 8 : le faisceau de fibres 2 est entouré par la gaine externe 3, elle-même entourée par l'embout 6.
Après action des ultrasons, toujours en coupe transversale selon la ligne VIII-VIII de la figure 7, le câble 1 a l'aspect représenté sur la figure 6 : toutes les gaines individuelles des fibres 2 se sont soudées les unes aux autres, les gaines individuelles des fibres périphériques du faisceau se sont soudées à la gaine externe, et celle-ci est soudée à l'embout, l'ensemble se présentant sous l'aspect de fibres 2 noyées dans une masse de matériau plastique plus ou moins homogène.
En outre, sous l'action de la contrainte radiale, dûe au rayon de courbure plus faible de la surface 15 de la partie de contact 13 deîsonotrodes 12, les fibres 2 sont rapprochées les unes des autresetla gaine externe 3 est resserrée autour du faisceau de fibres.
Par contre, vers l'arrière de l'embout, il y a seulement soudure de l'embout et de la gaine externe et resserrement de la gaine externe 6 autour du faisceau de fibres, la puissance ultrasonique appliquée à ce niveau étant insuffisante pour provoquer le ramollissement des matériaux thermoplastiques de la surface interne de la gaine externe et des gaines individuelles qui ne peuvent donc pas se souder entre elles.
Dans les dispositions de l'invention qui viennent d'être décrites, on a supposé que l'embout 6 se présentait sous forme d'un élément tubulaire enfilé sur l'extrémité du câble optique.
Toutefois, l'introduction de l'embout 6 sur cette extrémité peut préSenter quelques difficultés et, pour remédier à cellesci, il peut être avantageux de réaliser l'embout sous forme de deux demi-cQquilles qui sont soudées l'une à l'autre sous l'action des-ultrasons en mêe temps qu'elles sont soudées respectivement à la gaine externe 3 et qutelles sont solidarisées aux fibres périphériques du faisceau.
Le générateur d'u4trasons peut être de n'importe quel type approprié, la fréquence des ultrasons étant de quelque dizaine de kilohertz, de préférence comprise entre 20 et 30 kHz, et la puissance étant de plusieurs centaines de watts, de préférence de 500 à 2 000 watts, suivant le volume des différents éléments et la profondeur d'action requise à l'intérieur du câble 1.
On va maintenant décrire une autre disposition de l'invention, qui de préférence s'utilise en combinaison avec l'une ou l'autre des dispositions précédentes, mais qui peut aussi s'utiliser indépendamment de ces dispositions.
Cette autre disposition permet, en une seule et même opéra tonde tronçonner un câble optique à faisceau de fibres et de polir la surface frontale de l'extrémité tronçonnée.
Sur la figure 9, on a supposé que 1'extrémité du câble 22 avait été munie d'un embout de connexion 24, par exemple fixé selon l'un ou l'autre des procédés mentionnés plus haut.
L'extrémité du câble 22 est appliquée sur un support 23 en dessous d'un couteau 26.
Ce couteau 26 comporte une lame ou tranchant 27, de préférence diamanté et muni, au moins sur sa face tournée vers la surface frontale du câble, d'un revêtement abrasif 30 de granulométrie assez grosse (de l'ordre d'un micron a' plusieurs microns). La face 29 du couteau succédant à la lame 27 et destinée à coagir avec la surface frontale du faisceau est revêtue d'un abrasif à granulométrie très fine (de l'ordre de 0,25 à 0,5 ) destiné à surfacer l'extrémité du câble 22 avec le poli requis.
Ce couteau est supporté par un porte-outil 28 relié à un générateur d'ultrasons (non représenté), susceptible d'engendrer des vibrations ultrasonores verticales ayant une fréquence de l'ordre de 20 kHz.
Le couteau est appliqué sur la partie du faisceau à tron çonner avec une force verticale F : en général, le propre poids du couteau et de l'appareillage est suffisant pour couper ie faisceau, mais on peut aussi avoir recours à un dispositif de pressage approprié, par exemple hydraulique ou pneumatique.
Au fur et à mesure que le tranchant 27 sectionne le faisceau, sous l'action de vibrations provoques par les ultrasons, le revêtement 30 effectue un premier polissage grossier de la surface du faisceau qui vient d'être coupée, puis le revêtement abrasif de la face 29 termine le polissage pour-donner l'état de surface souhaité.
Produit de Dose en mg/kg (voie intraveineuse) l'exemple 0,125 0,5 2,0 4,0 5 + 47 + 77 + 89 + 95 10 + 27 + 62 + 91 + 97 16 + 13 + 43 + 70 + 86 43 + 19 + 47 + 67 + 70 44 O + 23 + 55 + 81 30 + 32 + 68 + 85 + 91 j 20 + 43 + 73 + 86 +100 @ 17 + 9 + 45 + 82 + 90 21 + 85 + 97 +100 +100 24 + 26 + 62 + + 88 + 97 35 O + 19 + 42 + 44 53 + 13 + 45 + 80 + 90 TABLEAU II (suite)
Produit de l'exemple Doses en mg/kg (voie intraveineuse) n 0,032 0,125 0,50 2,0 4,0 36 / + 25 + 55 + 95 +100 12 / + 46 + 72 + 84 + 90 13 / + 12 + 32 + 87 + 93 25 / + 65 + 96 +100 +100 26 / + 14 + 31 + 62 + 89 27 / 0 0 0 + 8 47 / + 66 +100 + 100 +100 48 + 30 + 78 +100 + 100 +100 60 + 24 + 47 + 74 + 90 +100 56 + 42 + 63 + 92 +100 +100 66 + 50 + 78 + 93 + 95 +100 69 + 78 +100 +100 +100 +100 72 + 4 + 38 + 67 + 92 + 97 73 + 28 + 41 + 76 + 94 + 97 76 + 30 + 60 + 92 + 97 + 95 77 + 57 + 89 + 99 +100 +100 78 + 13 + 37 + 53 + 70 + 78 84 + 9 + 35 + 63 + 80 +100 87 + 39 + 85 + 98 +100 +100 93 + 29 + 58 + 86 + 95 + 96 94 + 30 + 62 + 90 + 95 +100 TABLEAU III Pourcentages d'inhibition des effets ss2 de l'isoprénaline
Produit de l'exemple Doses en mg/kg (voie intraveineuse) n 0,125 0,50 2,0 4,0 5 + 40 + 18 + 36 + 18 10 + 35 + 18 + 31 + 44 16 + 36 + 36 + 46 + 57 43 + 11 + 17 + 15 + 8 44 0 + 9 + 9 + 55 30 + 10 + 41 + 50 + 60 20 + 15 + 25 + 29 + 54 17 0 + 10 + 53 + 36 21 + 23 + 42 + 37 + 53 24 + 22 + 19 + 33 + 36 35 + 10 + 29 + 12 + 31 53 + 9 + 9 + 20 + 39 TABLEAU III (suite)
Produit d Dose en mg/kg (voie intraveineuse) t l'exemple Doses en mg/kg (voie intraveineuse) n 0,032 0,125 0,50 2,0 4,0 36 - + 10 + 20 + 45 + 50 12 - + 25 + 45 + 35 + 50 13 - + 6 + 15 + 30 + 49 25 - + 22 + 16 + 33 + 60 26 - + 6 + 13 + 11 + 5 27 - + 38 + 21 0 0 47 - + 27 + 34 + 27 + 41 48 + 16 + 25 + 46 + 66 + 83 60 9 0 + 3 + 9 + 15 56 + 9 + 7 + 8 0 + 5 66 + 17 + 24 + 33 + 57 ! + 83 69 + 33 + 59 + 72 + 85 # + 77 72 + 9 + 11 + 46 + 31 1 + 54 73 + 10 + 6 + 13 + 13 + 13 76 0 0 + 1 + 18 + 58 77 + 20 + 25 + 44 + 67 + 83 78 0 + 9 + 13 + 18 + 78 84 + 37 + 37 + 37 + 22 + 50 87 + 15 + 24 + 21 + 36 + 67 93 + 1 + 6 + 13 + 48 + 69 94 + 12 + 32 + 71 + 86 + 92
La présente invention concerne un procédé hydrométallurgique pour le traitement des composés sulfurés contenant du plomb. Il a plus particulièrement trait è un procédé de mise en solution sélective du plomb par rapport aux autres métaux non-ferreux contenus dans de tels composes sulfurés et par rapport au fer.
On salt que la galène, ou sulfure de plomb, est > à l'état naturel souvent- disséminé dans d'autres sulfures tels que la pyrite, la blende, le sulfure de cuivre et, d'une façon générale, les sulfures de métaux non-ferreux.
Selon les procédés de la métallurgie classique, fes différents sulfures constitutifs du minerai sont séparés par flottation différentielte,puis traités par les procédés pyrométallurgiques classiques. Toutefois, la flottation dif férentielle ne permet pas toujours obtenir une séparation parfaite; les concentrés obtenus peuvent etre alors, soit des concentrés globaux, soit des concentrés mixtes, soit des concentrés de plomb très impur dont la teneur en plomb n'atteint que 40 ou 50% au lieu de 60 à 808 habituellement.
Les concentrés évoqués plus haut sont tous très difficiles à traiter sui- vant les techniques développées en métallurgie classique.
Les procédés décrits dans les demandes de brevet français No.74-16773 et 75-12373 déposées par la Demanderesse respectivement le 15 mai 1974 et le 21 avril 1975 ont apporté un progrès décisif dans le domainedes minerais complexes et des concentrés de flottation. La première de ces demandes décrit un procédé de mise en solution de l'ensemble des métaux non-ferreux contenus dans un composé sulfuré au moyen de chlorure cuivrique régénéré à l'aide d'alr et d'un agent de régénération qui peut être de l'acide chlorhydrique ou du chlorure ferreux.
Le traitement des solutions ainsi obtenues, lorsqu'elles contiennent du zinc, est décrit dans la demande citée en second. Celle-ci indique que le plomb peut être séparé des autres métaux non-ferreux en précipitant son chlorure par abalssement de température. Le chlorure de plomb obtenu de cette façon est très pur; en particulier, il ne contient que de faibles quantités de bismuth dont la séparation d'avec le plomb est toujours difficile. Le chlorure de plomb peut alors être cémenté par des métaux plus réducteurs que lui tels que, par exemple, le zinc ou le fer.
Malgré de nombreux avantages) cette technique est parfois coûteuse et n'est pas toujours bien adaptée aux conditions économiques d'exploitation des gisements de sulfure de plomb Plus particulièrement, cette méthode nécessite la présence d'une Installation de précipitation de chlorure de plomb et présente un bilan thermique qui n'est pas toujours favorable.
C'est pourquoi l'un des buts de la présente Invention est de fournir un procédé d'attaque des composés sulfurés contenant du plomb au moyen de chlorure de cuivre qui permette d'obtenir une solution de chlorure de plomb libre de cuivre.
Un autre but de la présente invention est de fournir un procédé du type précédent qui soit aussi sélectif que possible vis-à-vis des autres métaux nonferreux.
Un autre but de la présente invention est de fournir un procédé de traitement de la solution issue de cette attaque sélective.
Un autre but, enfin, de la présente invention est un procédé pour la purification des solutions de chlorure de plomb.
Selon l'invention, ces buts, et d'autres qui apparaltront par la suite,sont atteints au moyen d'un procédé hydrométallurgique pour le traitement d'un composé sulfuré contenant au moins du plomb comme métal non-ferreux,caractérisé par le fait que lton met ledit composé sulfuré en contact avec une solution aqueuse contenant au moins un chlorure choisi dans le groupe des chlorures de cuivre, de bismuth, d'antimoine, d'arsenic et d'argent, la quantité desdits chlorures mise en jeu étant inférieure ou égale à celle qui est stoechiométriquement né- cessaire pour la mise en solution complète du plomb contenu dans Se composé sulfuré.
Bien que cela ne soit pas représenté, il pourrait etre envisagé de com mander, par l'intermédiaire de la noix 13, le déplacement transversal d'un pênè demi-tour tout eardant les avantages de position de repos et de rappel automatique dans cette position par l'intermédiaire de l'ensemble 31.
L'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation représentés et décrits en détail car diverses modifications peuvent y etre apportées sans sortir de son cadre. En particulier, il pourrait être envisagé de remplacer les biellettes 42 par des segments de câbles de traction ayant une souplesse suffisante pour que chacun n'entrave pas la fonction de traction de l'autre.
Dans un tel cas, les points de liaison entre les cibles et la tirette et la noix ne feraient intervenir que des axes sans lumière allongée. De même, il peut être prévu aussi de remplacer la tirette coulissante par une pièce pivotante dont la liaison avec la noix 13 peut etre établie au choix par des biellettes ou des cables. Dans tous les cas, les points de liaison entre les organes de traction et la tirette et la noix sont placés de part et d'autre et à égale distance d'un axe géométrique passant par l'axe de rotation de la noix et l'axe de la tirette comme dans la réalisation ci-dessus décrite.
L'invention concerne une pompe, en particulier une pompe à vide à diaphragme pour la production par le vide (par une dépression) d'une force auxiliaire sur un véhicule à moteur Diesel, qui est entrainée directement par l'arbre d'une dynamo ou d'un alternateur.
Une telle pompe est connue (demande de brevet soumise à l'inspection publique nO 1.303.397 de la République Fédérale d'Allemagne).
Dans cette pompe connue, utilisée comme pompe à vide, l'élément piston est un piston discoide, dont le mouvement alternatif est produit par des billes et des cames. Un tel entraînement comporte toutefois de'nombreuses pièces et est coûteux. Cette pompe connue ne peut en outre pas toujours être'logée lorsque la place disponible est restreinte du fait que son montage sur la dynamo se prête mal à des adaptations.
Selon une caractéristique essen-tielle de l'invention, l'arbre de la dynamo est pourvu d'un excentrique qui anime une bielle de commande de la pompe d'un mouvement alternatif et l'axe de la pompe est au moins à peu près perpendiculaire à l'axe de l'arbre de la dynamo.
Comparativement à la pompe connue, la disposition et l'entrainement d'une pompe selon cette caractéristique essentielle de l'invention ont l'avantage qu'ils apportent, moyennant une dépense minimale et avec peu de pièces mobiles, un entrainement et un montage de pompe qui sont simples, robustes et tres compacts.
Un autre avantage est que le montage de la pompe sur la dynamo ne glane pratiquement pas l'amenée de l'air de refroidissement nécessaire à la dynamo, le montage du régulateur et le branchement du câble sur la face extrême de la dynamo. La disposition de la pompe sur la dynamo peut être adaptée a différentes conditions de place dans le véhicule et il n'est pas nécessaire de démonter la dynamo s'il faut remplacer la pompe à des fins- de réparation.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront plus clairement de la description qui va suivre de plusieurs exemples de réalisation non limitatifs, ainsi que des dessins annexés, sur lesquels - la figure 1 est une vue frontale d'un premier mode de montage de la pompe sur la dynamo; - la figure 2 est une vue de coté de ce meme montage; et - la figure 3 est une vue frontale d'un deuxième mode de montage de la pompe sur la dynamo.
Une dynamo 1 d'un véhicule automobile non représenté possède un arbre 2, lequel porte sur l'une de ses extrémités une poulie à courroie 3 destinée à l'entratnement de la dynamo (et de la pompe) et combinée avec une roue de ventilateur. L'extrémité opposée à la poulie de l'arbre 2 de la dynamo est pourvue d'un tourillon centré 2', sur lequel est enfilé un excentrique 4 en anneau discorde Sur l'excentrique annulaire 4 est montée, avec interposition d'un roulement 20, une bielle 5.Cette bielle commande une pompe 6.
L'excentrique 4 peut cependant etre fixé également sur l'arbre 2 par vissage et, de préférence, par goupillage. La pompe 6 est placée radialement sur la carcasse 7 de la dynamo 1. L'axe de la pompe est au moins à peu près perpendiculaire à l'axe de l'arbre 2 de la dynamo. La carcasse 7 porte à cet effet une équerre de support 8, dont l'une des ailes est fixée sur la pompe 6 et dont l'autre aile est fixée sur la face frontale 9 de la carcasse d dynamo 7. Comme on peut le voir sur la figure 2, cette face frontale présente quatre ouvertures 10 pour le passage de l'air de refroidissement et un régulateur 11 est en outre fixé sur elle.
La pompe 6 est une pompe à diaphragme, dont le corps est composé de deux demi-coquilles 12 et 13, entre lesquelles est serré le bord extérieur d'un diaphragme 14. ta pompe 6 peut cependant être aussi une pompe à piston(s). La demi-coquille 12 tournée vers la dynamo 1 possède une ouverture 15 pour le passage de la bielle 5 et l'autre demi-coquille, 13, porte une soupape d'admission 16 et une soupape de refoulement 17 de la pompe, qui peuvent alternativement établir une communication avec une chambre de travail de pompe 21 qui est délimitée par la face interne de la demicoquille 13 et le diaphragme 14. La face frontale 9 de la dynamo peut au besoin être recouverte d'un couvercle 18 - représenté en pointillé - portant une tubulure 19 pour le raccordement d'un tuyau flexible d'aspiration d'air.
Fonctionnement Lorsque Lorsqu l'arbre 2 de la dynamo est entrainé en rotation par la poulie à courroie 3, l'excentrique 4 anime la bielle 5 d'un mouvement de montée et descente qui est transmis par la bielle au diaphragme 14. La chambre de travail 21 de la pompe est de ce fait alternativement agrandie et réduite, de sorte que la pompe aspire et refoule.
En raison du montage particulier de la pompe 6 sur la dynamo 1, la présence de cette pompe ne gene pratiquement pas l'amenée de l'air de refroidissement pour la dynamo, Les branchements des conducteurs du cible sur la face frontale 9 de la dynamo 1 peuvent être effectués de la manière habituelle. La pompe 6 et son entratnement ne gênent pas davantage le montage du régulateur 11 sur la dynamo.
L'air de refroidissement peut au besoin être amené à la dynamo à travers le couvercle 18 et la tubulure 19 pour le raccordement du tuyau, sans que la pompe 6, montée radialement sur la dynamo, soit gênante.
Sous l'action de la contrainte radiale exercée sur la périphérie du câble 1, dans la zone 8 dégarnie de sa gaine externe, le matériau constitutif de l'embout 6 flue dans les interstices 9 des fibres 2 situées à la périphérie du faisceau et se mé'ange superficiellement au matériau constitutif des gaines 2G de ces fibres périphériques.
En outre, sous l'action d'infimes doptecemen-- provoqués par les ultrasons, les parties en contact 21 des gaines 2C des fibres 2 situées à l'intérieur du faisceau s'échauffent elles aussi et les gaines se fondent l'une dans l'autre dans ces parties en contact, en même temps que les fibres 2 sont rapprochées les unes des autres sous l'action de la contrainte radiale.
Par contre, dans la zone 7, la puissance ultrasonique ap pliquée étant moins importante que dans la zone e, seuls les matériaux dé l'embout et de la surface externe de la gaine externe se ramollissent et se fondent l'un à l'autre sans qu'il y ait toutefois ramollissement dus matériaux de la surface interne de la gaine externe et des gaines individuelles.
Une fois que cesse l'action des ultrasons, il y a soudure des surfaces en contact de l'embout 6 et de la gaine 3, comme dans la première disposition précédemment décrite, et il y à soudure, d'une part, des surfaces en contact de l'embout 6 et des gaines individuelles 20 de celles des fibres qui sont situées à la périphérie du faisceau de fibres et, d'autre part, des surfaces en contact de toutes les gaines individuelles 20, à l'intérieur du faisceau de fibres.
En définitive, dans la zone 8 du câble 1 qui était entourée par les surfaces 15 des sonotrodes 12, les matériaux constitutifs de l'embout 6 et des gaines individuelles 20 se sont soudés et, en coupe transversale, comme représenté sur la figure 6, le câble muni de son embout présente l'aspect d'une masse de matériau thermoplastique enrobant les fibres 2 de façon continue, c'est-à-dire que les gaines 20 ne sont plus individuelles, mais se sont soudées les unes aux autres pour former une masse unique enrobant toutes les fibres. En outre, sous l'action de la contrainte radiale, les fibres 2 ont été resserrées entre elles.