INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
EXEMPLE 12 Pour préparer un sorbant compatible avec le sang, le charbon activé, obtenu à partir de la tourbe avec activation par le sulfure 3 de potassium (volume global de pores 1,11 cm /g ; volume de micropores 3 3 0,60 cm /g ; volume de pores transitoires 0,28 cm /g ; volume de macro 3 pores 0,23 cm /g) débarrassé des poussières par lavage à l'eau du robinet et à l'eau distillée On extrait ensuite le charbon par l'alcool éthylique (5 litres par kg de sorbant), on le plonge dans une solution aqueuse à 1 % d'albumine (1 litre par kg de charbon) et on agite à la tem pérature ambiante et à un pH de 9,5 à 10,5 pendant 12-14 heures.On ajoute ensuite au mélange 0,2 litre d'une solution aqueuse à 25 % d'aldéhyde glutarique, on porte la température jusqu'à 380C et on conduit la réaction sous agitation pendant 8-lO heures, en maintenant un pH de 8,5 à 9. On sépare le sorbant synthétisé de la masse de réaction et on le lave au sérum physiologique stérile jusqu pH 7,4 et absence d'aldéhyde gluta rique dans les eaux de lavage.
Le sorbant obtenu suivant le procédé décrit est doué d'une haute compatibilité avec le sang. Au cours de l'hémosorption sur les chiens sains la quantité de thrombocytes dans le courant sanguin total est pratiquement sans modification, de 60000 par mm3-avant l'hémo- 3 sorption et 65000 par mm après 40 mn d'hémosorption, Le charbon activé modifié a été employé pendant le trai tement de malades souffrant d'intoxication par des mélanges de barbiturates et de malades souffrant d'insuffisance rénale chronique.Les essais cliniques ont confirmé les résultats des essais : le niveau des thrombocytes chez chez les malades avant l'hémosorption étaitde 110000par mm ; après 40 mn d'hémosorption, il restait sans modification, à 110000 par mm3. Une colonne de 150 ml absorbe après 40 mn d'hémosorption jusqu'à 110 mg de barbiturates (mélanges de dérivés de l'acide barbiturique) du sang une colonne de 400 ml absorbe jusqu'à 440 mg de créatinine et jusqu'à 260 mg d'acide urique. La quantité d'érythrocytes et de thrombocytes dans le courant sanguin total du malade au cours de l'hémosorption est pratiquement sans modification.
EXEMPLE 13 Pour préparer. un sorbant compatible avec le sang, le charbon activé obtenu à base du noir graphitique activé à une tempéra ture de 30000C, ayant une surface spécifique BET (selon la méthode Brunauer, 2 Emmet et Teller) égale d 20 m 2/g, est lavé à l'eau distillée. On extrait ensuite le charbon par l'alcool éthylique (300 ml par 100 g de charbon), on le plonge dans une solution aqueuse à 1 % d'albumine (100 ml par 100 g de charbon) et on agite pendant 10 heures à la température ambiante et à pH 10. On ajoute ensuite au mélange 0,2 litre d'une solution aqueuse à 37 % de formaldéhyde et on agite pendant 20 heures à la température ambiante et à pH 10. La réaction terminée, on sépare le sorbant et on le lave au sérum physiologique stérile jusqu'à pH 7,4 et absence de formaldéhyde dans l'éluat.
Le charbon activé modifié obtenu selon le procédé décrit est doué d'une compatibilité satisfaisante avec le sang. Au cours de I1hémo- sorption sur les chiens avec le modèle de ltinsuffisance rénale aigue la teneur en thrombocytes dans le courant sanguin total a été modifiée de 220000 par mm3 avant l'hémosorption à150000 parmm3 après 40 mn de l'hémo- perfusion. q EXEMPLE 14 Pour préparer un échangeur de cations compatible avec le sang, le copolymère de styrène avec 20 % en poids de divinylbenzène, obtenu en présence de 80 % d'iso-octane, est soumis à la sulfonation avec l'acide sulfurique (capacité d'échange statique dans NaOH 0 > lN : 5;0 milliéquivalents 2 par gramme ; surface spécifique : 50 m /g), lavé avec l'eau distillée, une solution aqueuse à 3 % de NaOH et à l'eau distillée. On extrait ensuite avec l'alcool éthylique (5 litres par kg d'échangeur dotions), on lave avec l'eau distillée et une solution aqueuse'à 3 % de HCL. On ajoute à l'échangeur de cations une solution aqueuse à 1,2 % d'albumine (2 litres par kg d'échangeur de cations), et on agite pendant 12-14 heures à la température ambiante et à un pH de 3 à 4. On dissout 40 g de nitrite de sodium dans 0,5 litre d'eau distillée et on verse progressivement la solution dans le mélange réactionnel en contrôlant le pH.
On conduit la réaction sous agitation à une température de 10 C, pendant 18-20 heures, en maintenant le pH à 3-4. On sépare le sorbant obtenu du mélange réactionnel et on le lave au sérum physiologique stérile jusqu pH 7,4 et absence d'ions nitrite dans ltéîuat.
Le sorbant synthétisé a été testé dans les essais sur des chiens avec le modèle d'hyperkaîiémie et dtinsuffisance rénale. Une colonne de 200 ml extrait du sang jusqu'à 25 milliéquivalents de potassium sans détruire les thrombocytes (teneur en thrombocytes initiale dans le 3 courant sanguin total du chien avant lthémosorption 142000 par mm et 151000 après 120 mn d'hémosorption).
EXEMPLE 15 Pour préparer un échangeur de cations compatible avec le sang, le copolymère de styrène avec 20 % en poids de divinylbenzène et 80 % en poids d'iso-octane, ayant une surface spécifique de 100 m2/g, est traité par le trichlorure de phosphore, le produit de la réaction est hydrolysé (capacité d'échange statique 3,8 milliéquivalents par gramme dans O,lN de NaOH) puis lavé à l'eau distillée, avec une solution aqueuse à 3 % de NaOH, l'eau distillée et extrait à l'alcool éthylique (5 litres par kg d'échangeur d'ions). On lave 11 échangeur de cations avec l'eau distillée, une solution aqueuse à 3 % de HC1, on y ajoute une solution aqueuse à 1,2 % d'albumine (2 litres par kg d'échangeur d'ions) et on agite le mélange a la température ambiante pendant 6-8 heures, en maintenant un pH de 3 à 4. Ensuite on introduit progressivement dans la masse réactionnelle 0,5 litre de solution aqueuse a 8 % de nitrite de sodium et on conduit la réaction à 380C pendant 16-18 heures, en maintenant un pH de 3 a 4. On sépare le sorbant obtenu et on lave le sérum physiologique stérile jusqu'à pH 7,4 et absence d'ions nitrite dans l'éluat.
Le sorbant synthétisé a subi les essais sur des chiens avec le modèle d'insuffisance hépatique. Une colonne de 200 ml extrait du sang jusqu'à 3,2 milliéquivalents d'ions ammonium ; on n'a pas observé la 3 destruction de thrombocytes (96000 par mm avant l'hémosorption et 92000 3 par mm après lthémosorption) après 60 mn d'hémoperfusion.
EXEMPLE 16 Pour préparer un sorbant compatible avec le sang, le charbon activé à base de poussière carbonifère et de goudron de bois, 3 activé par la vapeur d'eau (volume global de pores - 0,70 cm /g, de micropores pores - 0,33 cm3/g, de pores transitoires - 0,07 cm3/g, de macropores 3 - 0,30 cm /g)est débarrassé de la poussière avec l'eau de robinet et lavé à l'eau distillée. On extrait ensuite le charbon à l'alcool éthylique (5 I/kg de charbon), on y ajoute une solution aqueuse à 1 % d'albumine 1 l/kg de charbon) et on agite pendant 12-14 heures à la température ambiante et à pH 3-4.Ensuite on ajoute progressivement au mélange 0,4 litre d'une solution aqueuse à 8 % de NaN02 et on agite à la température ambiante pendant 20-22 heures, en maintenant un pH de 3 - 4. La réaction terminée, on sépare le sorbant et on lave au sérum physiologique stérile jusqu'a pH 7,4 et absence d'ions nitrite dans 1'élut.
Le charbon activé modifié obtenu par ce procédé est doué d'une haute compatibilité avec le sang. La quantité de thrombocytes dans le courant sanguin total au cours de l'hémosorption sur le chien sain ne 3 se modifie pratiquement pas : 260000 par trin avantl'hémosorptionet 3 240000 par mm après 40 mn d'hémoperfusion.
Le charbon activé modifié a été employé dans le traitement des malades souffrant d'intoxications barbituriques aigus et d'insuffisance rénale chronique. Le niveau de thrombocytes dans le courant sanguin total 3 du malade avant l'hémosorption. était de 200000 par mm et après 40 mn d'hémo 3 sorption il était de 180000 par mm , Une colonne de 150 ml absorbe dans 40 mn jusqu'à 80 mg de barbiturates (mélanges de dérivés de l'acide barbiturique) du sang.
Une colonne de 400 ml absorbe jusqu'a 350 mg de créatinine et jusqu'à 160 mg d'acide urique. Le niveau d'érythrocytes et de leucocytes dans le courant sanguin total des malades reste pratiquement sans modification au cours de l'hémosorption.
EXEMPLE 17 Pour préparer un polyampholyte compatible avec le sang, le copolymère de styrène et de 2,5-méthylvinylpyridine dans un rapport molaire de 60/40 avec 20 parties en volume de divinylbenzène et 80 parties 2 en volume d'iso-octane, ayant une surface spécifique de 30 m /g,est soumis à la phosphorylation et lavé comme dans l'exemple 2 (capacité d'échange statique dans NaOH O,lN : 3 milliéquivalents/gramme ; capacité d'échange statique dans HCl O,lN : 1,3 milliéquivalent/gramme). On ajoute au polyampholyte 2 litres d'une solution à 1,3 % d'albumine (par kg de polyampholyte) et 0,35 litre d'une solution à 25 % d'aldéhyde glutarique et 50 g de glycine. On agite la masse réactionnelle à une température de 300C pendant 8-9 heures. On laveensute au sérum physiologique stérile jusqu' un pH de 7,4 à la sortie de la colonne, Au cours de la perfusion d'une heure sur les chiens avec le modèle de l'insuffisance hépatique aigue la teneur en thrombocytes dans 3 3 le sang artériel était de 102000 par mm avant la perfusion et 95000 par mm après la perfusion.
Elle vise plus particulièrement la réalisation de tels si- los.
tes silos du genre considéré peuvent être classés en deux familles qui sont les silos de forme parallélépipédique, elles silos circulaires.
D'une manière générale, ces silos sont réalisés a' partir dr éléments préfabriqués en usine, lesquels sont ensuite transportés à l'emplacement d'utilisation du silo où ils sont assemblés par une main d'oeuvre spécialisée.
Une telle technique donne lieu à de nombreuses manipulations demandant des précautions, et au cours desquelles ne sont pas exclus les risques d'accidents des personnes effectuant ces manipulations.
De plus, la fabrication des éléments demande un grand.soin étant donné que ceux-ci doivent être préparés pour un assemblage ultérieur, ce qui implique des opérations d'usinage soignées, nécessitant une infrastructure importante.
Enfin, le transport de tels éléments de leur lieu de fabrica tion à l'emplacement QÙ ils doivent être assemblés doit être effectué avec de nombreuses précautions- étant donné notamment leur encombrement afin d'éviter toute déformation possible desdits été ments.
De ce qui précède, il ressort clairement que la technique actuelle, grève lourdement le prix de revient des silos ainsi réalisés, puisqutelle nécessite des investissements importants, ainsi que des frais de main d'oeuvre élevés, et ce, indépendam- ment des risques d'accidents corporels encourrus au cours des nombreuses manipulations.
La présente invention a pour but de remédier aux inconvénients succinctement énoncés dans ce#i précède et propose à cet effet un procédé particulierement simple pour la réalisation de silos, ce procédé permettant non seulement d'abaisser de manière sensible les prix de revient, mais encore dé conférer aux silos une structure ayant des caractéristiques mécaniques surprenantes, tout en offrant une sécurité accrue pour le personnel.
Un silo selon l'invention-pour le stockage de tous produits en vrac, se caractérise en ce qu'il est constitué par un empilage d'au moins deux viroles assemblées périphériquement à eur plan de joint.
Avantageusement, les viroles précitées sont cylindriques, et selon une caractéristique importante de l'invention, elles sont réalisées et assemblées sur le lieu même de l'utilisation en sorte que le problème du transport est résolu, ainsi d'ailleurs que celui des infrastructures qui étaient jusqu'à maintenant nécessaires à la préfabrication des éléments en usine.
Le problème du transport est en effet résolu, puisque il consiste maintenant à transporter de la matière première sous forme de feuillard en tôle, et un outillage propre à réaliser les viroles sur place, l'outillage précité ainsi que la matière première étant facilement transportables.
Suivant une autre caractéristique importante une virole en cours de formation est simultanément assemblée avec le bord inférieur d'une virole supérieure adjacente, en sorte que le silo est élevé pratiquement de manière continue, avec cependant une interruption pour élever suivant son axe longitudinal la partie de silo réalisée afin de dégager un espace pour la formation et l'assemblage d'une nouvelle virole inférieure.
On voit immédiatement que la réalisation d'un silo conformément à l'invention offre comparativement aux techniques actuelles de nombreux avantages, qu'il s'agisse de la sécurité des ouvriers des frais de transport considérablement réduits, ou des nombreuses manutentions supprimées.
Des silos réalisés conformément à l'invention sont aptes à des stockages de tous produits, granulés, poudres, ou même liquidé étant donné que les plans de joint sont totalement étanches.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront d'ailleurs de la description qui va suivre donnée à titre d'exemple en référence aux planches de dessins annexées dans lesquelles la figure 1 est une vue en perspective d'un silo réalisé conformément à l'invention la figure-2 est une coupe partielle suivant la ligne II-II de la figure 1 ; la figure 3 est une vue schématique en perspective d'une installation pour la réalisation d'un silo selon l'invention ; les figures 4 et 5 sont des vues en coupe partielle suivant les lignes IV-IV et V-V de la figure 3 les figures 6 à 8 illustrent le processus de réalisation d'un silo la figure 9 montre une variante possible de réalisation.
Dans la forme d'exécution choisie et représentée à la figure 1 le silo présente une forme cylindrique, et il repose sur un socle 10 par exemple en maçonnerie ; il comprend une pluralité de viroles métalliques 11, lla...lln empilées, chaque virole étant délimitée parades bords tombés 12, 13, formant raidisseurs, et servant aussi à l'assemblage des viroles à leurs plans de joint par exemple au moyen de soudures 14, 15 tel qu'il est représenté à la figure 2, ou encore par agrafage,cette possibilité n'étant pas représentée ici.
On traite la solution obtenue au stade A ci-dessus 8 fois de suite par 750 ml de chloroforme. On recueille la solution aqueuse finale, centrifuge à 15 000 g pendant 30 minutes et recupère le surnageant. On filtre au moyen de filtres t'Millipore AP 20 et AP 04 Stade C : diafiltration.
On introduit la solution obtenue dans un appareil à diafiltrer équipé de membranes poreuses dont le seuil de rétention est de 1000 (membranes commercialisées par la Société AMICON sous la désignation UM 2), On fait circuler environ 40 volumes d'eau distillée dans l'appareil jusqu'à ce que l'Ultra-filtrat traversant la membrane ne renferme plus de substances dont le poids moléculaire est inférieur à 10900.
On recueille la solution n'ayant pas traversé la membrane, centrifuge 30 minutes à 35 000 g, recueille le surnageant et lyophilise.
On obtient 2 g de glycopeptides acétylés sous forme d'une poudre jaune hygroscopique.
Analyses C % 38,6 Il % 5,1 N % 3,7.
Teneurs en - eau - phosphore 0,4 % - chlore O % - protéines - biuret 21 % (liaisons peptidiques) - sucres - orcinol 30 % (hexoses neutres) - carbazole 6,5 % (acides uroniques).
Spectres - U.V, maximum d'absorption à environ 210 m @ - I.R. bandes à 1730-1700 cm-1 et 1370 cm-1 -1 bandes à 1270-1200 cm - absence diacide diaminopimélique - poids moléculaire sur Sephadex G 200 inférieur ou égal à 200.000.
Exemple 2 Stade A acétolse On sèche à l'étuve sous vide à 400C pendant 24 heures 70 g de glycoprotéines extraites de corps microbiens lysés d'Hafnia (souche Institut Pasteur n 5731), possédant un poids moléculaire apparent supérieur à 1 million.
On agite le produit obtenu pendant 4 jours à la température de + 40C dans 3,5 litres dtun mélange acide acétique-anhydride acétique et acide sulfurique (10/10/1). Après 4 jours, on verse la solution obtenue, goutte à goutte sur 10,5 kg de glace pilée.
Après fonte totale de la glace, on amène le pH à 4,5 par addition de 2,1 kg de carbonate acide de sodium.
Stade B : traitement par le solvant organique.
On traite la solution obtenue au stade A ci-dessus 8 fois de suite par 10, 5 litres de chloroforme. On recueille la solution aqueuse finale, centrifuge à 60 000 g en continu avec un débit de 6 litres/ heure et récupère le surnageant.
Stade C : diafiltration.
On filtre la solution obtenue au stade B ci-dessus sur filtre Millipore AP 20 et AP 04 (1/@) puis introduit la solution obtenue dans un appareil à diafiltrer équipé de membranes poreuses dont le seuil de rétention est de 500 (membranes commercialisées par la Société AMICON sous la désignation UN 05).
On fait circuler environ 40 volumes dteau distillée dans l'appareil jusqu'à ce que l'Ultrafiltrat traversant la membrane ne renferme plus de substances de poids moléculaire inférieur à 1000.
On recueille la solution n'ayant pas traversé la membrane, centrifuge en continu à 90 000 g avec un débit de 6 litres/heure, recueille le surnageant et lyophilise.
Pour fixer les idées, on indiquera que, dans le cas d'un renfort non tissé en polypropylène, on obtient de bons résultats en prévoyant un chauffage des lames dentées perforatrices à 3500C, environ.
On donne ci-après un exemple d'application du procédé suivant l'invention à la fabrication d'un sac multiplis comprenant un renfort fibreux en polypropylène non tissé.
On alimente la tubeuse avec quatre plis dont trois de parier et un de polypropylène non tissé, à savoir - un papier du type dit "clupak" de 85g/m, - une feuille de polypropylène fibreux non tissé de 119g/m, - un papier clupak 75g/m couché de 15g de polyéthylène par m, - un kraft crêpé de 110g/m.
Le couteau rotatif destine a a perforation de la bande de polypropylène non tissé est chauffe à 3500C, tandis aue les autres couteaux rotatifs fonctionnent à la température ambiante. Tous les couteaux tournent à raison de 170 tours/minute. après la perforation, les bandes sont encollées longitudinalement comme il est usuel et le tube multiplis, une fois formé, traverse le poste de séparation par arrachement et les tronçons de tube ainsi obtenus sont envoyés à la bottomeuse pour finition.
Si le couteau relatif à la feuille de polypropylène non tissé n'est ps chafe;, la fabrication est impossible, l'arrachement ne pouvant @'effectuer dans le poste revu à cet effet.
L'invention a également pour objet un dispositif à larme dentée chauffante pour la mise en oeuvre du Procédé.
Un tel dispositif sera décrit ci-après en détail, en référence aux dessins annexes sur lesquels la figure 1 est une vue en perspective d'un svste e de découse à lames chauffantes, de leurs supports, de leurs blocs de chauffage et de la coquille de fixation sur un organe rotatif la figure @ est une vue debout, suivant la flèche F2 de la figure 1, illustrant le montage des supports de lames sur la coquille de fixation la figure 3 est une vue en élévation latérale de deux tron cons de lames chauffantes et de leurs organes de chauffage, suivant la flèche F3 de la figure 4 ;; la figure 4 est une vue suivant la flèche F4 de la figure 3 la figure 5 illustre une forme particulière de mise en oeuvre du procédé selon l'invention, dans laauelle le dispositif de perforation nst équipé d'une sécurité en cas de panne du système d'en trainement du pli à découper.
Comme on le voit sur les figures 1 à 4, le systè.e de découpe à lames chauffantes comprend plusieurs tronçons de lames dentées J, fixées par boulons et écrous 2a, 2b sur des supports 3, eux-memes fixés par des vis 4 sur une coquille 5, solidaire en rotation d'un organe rotatif 6. Des bandes 7 et 8 (figure 2) de matière thermi quement isolante sont interposées respectivement, d'une part, entre les lames 1 et les supports 3, d'autre part, entre les support 3 et la coquille 5. On noter aune, pour tenir compte de dilatations thermiques, les lumières 9 de la coquille 5 dans lesquelles sont engagées les vis 4 présen e-lt une section oblongue. On notera également que la coquille 5 co@porte des rainures longitudinales 10 à section transversale en queue d'aronde, par les extrémités desquelles peuvent être engagés des écrous 11 a' profil en queue d'aronde qui coopèrent avec les vis 4, ces écrous étant amenés par coulissement jusqu'au droit des lumières 9. Ce mode de fixation par rainures en queue d'aronde et écrous associés est destiné mettre au dispositif de supporter sans dommage les contraintes importantes auxquelles il est soumis lorsque la coquille 5 est entraî- nez en rotation.
Des blocs chauffants 12, communs à deux tronçons adjacents de lame 1 sont associés à ceux-ci et fixés sur les supports 3 par les boulons 2, les tronçons de lame 1 et les plaques isolantes 7 étant ainsi pincés entre les supports 3 et les blocs chauffants 12. Ces blocs sont en contact direct avec les lames dentées et comportent une résistance chauffante interne alimentée par des fils 13 montés en dérivation sur des câbles 14Jeux-mêmes protégés par des protègecâble 15 et alimentés en bout, sur la coquille 5,par des collecteurs non représentés. Les protège-cable sont maintenus par des pinces telles que 16, fixées sur la coquille 5 par des vis coopérant avec des écrous en queue d'aronde, logés dans les rainures 10, de la manière décrite à propos des supports 2.
On. notera la simplicité d'un tel ensemble qui peut être entrainé en rotation de manière à amener, R intervalles réguliers, les tronçons de lame chauffante 1 en contact avec un pli en une matière fibreuse synthétique qui se déplace simultanément parallèlement à l'axe de rotation de la lame. On peut pratiquer ainsi1 due façon simple,des lignes de perforations dans ce pli, en vue de permettre le fractionnement ultérieur de ce pli par traction, par exemple, comme expliqué ci-dessus, en vue de la réalisation de sacs multiplis.
Lorsque, par suite d'un incident, survient un arret de la tubeuse, il peut toutefois arriver que les lames dentées perforatrices s'arrêtent précisément dans la position de serforation, les dents ayant pénétré dans les plis. Ceci ne présente aucun inconvénient dans le cas des lames dentées non chauffantes,mais,dans le cas o il s'agit des lames chauffantes ayant pénétré dans un renfort fibreux non tissé, il se produit une fusion complète du renfort le long de la lame avec séparation-rématurêe de la feuille de renfort, ce qui complique considrablement la remise en marche de la tubeuse et entraîne en même temps une perte importante de matière.
Pour éviter cet inconvénient, l'invention révoit, dans une forme particulière de réalisation de la machine, que le renfort fibreux ne prend pas appui comme les autres plis, au droit de la lame dentée perforatrice, sur un rouleau rainuré complémentaire de denture de la lame, mais est simplement tendu dans cette région entre deux rouleaux d'elzbarrGce uj lui donnent 1 rigidit casaire à la pénétration des dents de la lame chauffante. Suivant l'invention, cet embarrage peut être supprimé instantanément t automati- querent en cas d'arrêt de la machine par effacement des rouleaux.
La bande de renfort se trouve ainsi écartée de la lame dentée, ce qui évite la fusion et la coupure prematurée du renfort, quelle que soit la position angulaire d'arrêt de la lame dentée chauffante.
Une telle forme de mise en oeuvre du procédé conforme à l'in- vention est illustrée par la figure 5 des dessins annexes.
On voit, sur cette figure, que, dans la zone disposée au droit du dispositif de aerforation 20, entraîné en rotation autour de l'axez 21, la feuille de matière fibreuse non tissée 22 est tendue entre deux rouleaux 'em@arrage, l'un, 24, dispos en amont, l'autre, 23, disposé en aval, dans le sens de déplacement de la feuille 22, L'axe 25 du rouleau 24 peut être déplacé à l'aide d'un vérin 7 porte par une structure 28. Le vérin 27 est asservi au dispositif d'entraînement de la feuille 22 de façon telle qu'en cas d'arrêt de ce dispositif d'entrainement, le vérin dtpl2ce le rouleau 24 de manière écarter la feuille 22 du dispositif de perforation 20.
On dispose ainsi d'un moyen simple et efficace pour éviter toute détérioration de la feuille 22 en cas d'arrêt accidentel du nouvement de cette feuille.