INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans l'exemple de la Fig. 7, le profilé comprend un premier élément en C, constitué par la partie gauche 2a de l'aile inférieure 2, par la couche 3a de l'amie 3 et par la partie gauche 22 de la couche inférieure de l'aile supérieure 1, un deuxième élément en C constitué par la partie droite 2b de l'aile inférieure 2, par la couche 3b de 1'Cime 3 et par la partie droite 23 de la cou che inférieure de l'aile supérieure 1, et un troisième élément constitué par la couche supérieure la de aile supérieure Les bords longitudinaux de la couche la sont soudés par un cordon de soudure continu 24 aux bords longitudinaux des parties 22 et 23.
DAN - Sous-programme Visualise informations ASCII sur la visualisation DERS - Sous-programme Efface l'écran de HAMTEK.
RMTK- Sous-programme Fournit à RAMTEK des services de ba se parmi lesquels le code actuel pour l'écriture de données sur RAMTEK et le traitement des inter ruptions de RAMTEK.
DSQ-Sous-programme Ecrit un bloc de l'échelle grise à l'emplacement spécifié avec l'inten sité spécifiée.
DLU-Sous-programme Charge le tableau à consulter dans le RAMTEK avec des valeurs permet tant la correction de gamma.
CNVEA- Sous-pragramme Convertit une channe de binaire en ASCII CNVAH-Sous-programme Convertit une chaîne de ASCII en binaire.
DISPLAY. FR ROLE:DISPLAY visualise le fichier d'en-tete du patient et les données du patient sur la visualisation RAMTEK 1003.
METHODE: DISPLAY demande à l'opérateur le numéro de tranche et ensuite lit les données du fichier de données et lten-tEte du fichier d'en-tête, puis les visualise sur la visualisation RAMTEK.
INSTRUCTIONS D'OPERATION: (1) Tape Display # (2) Le programme demande le numéro de tranche Ré@ond avec la tranche à visualiser.
(3) La tranche est visualisée avec une largeur de fenêtre de 50 et une valeur de centre de 10. les différentes clés font ce qui suit: # Elève la fenêtre à la valeur mise dans la commande 0; à défaut c'est 10.
# Abaisse la fenêtre à la valeur mise dans la commande 0; à défaut c'est 10; - Rétrécit la fenêtre à la valeur mise dans la commande 0; à défaut c'est 10 #Elargit la fenêtre à la valeur mise dans la commande O: à défaut c'est 10.
demande à l'opérateur de changer la valeur utilisée en 4 ci-dessus.
1. Demande un nouveau numéro de tranche.
2. Efface l'écran.
3 Demande à 1'opdrateur de faire entrer toute fenetre en format de valeur de centre et de largeur.
4. Termine le programme.
ENTREE, (l)C4PAT.SC- En-tête de patient.
Concentration Mode opéra- point Analyse élémentaire Spectre nécessaire ( m) toire de de en haut : calculé, % infra pour doubler prépara- fusion; en bas : trouvé, % rouge la durée de tion de C (KBr), cm- coagulation l'exemple N C H N 51,38 5,82 13,03 3.380 3.300 5 poudre 51,24 5,79 12,87 52,15 6,88 14,48 3.355 1.630 1 " 52,03 6,73 14,68 1.380 1.305 2 2 195-198 50,42 6,54 12,25 3.320 @@@@@ @@@@ @@@@@ 1.620 50S48 6,16 12,31 52,94 6,30 12,87 3.350 15 2 229-233 1.620 52,73 6,15 12,93 48,78 5,77 12,93 3.320 1.620 6,5 1 poudre 1.390 48,54 5,76 13,15 3.390 50,27 5,95 13,33 1.630 1 " 1.260 50,11 5,87 13,34 1.160 5 " 53,76 5,95 14,25 3.400 3.200 53,66 5,83 14,19 1.635 Composé
H HN N" % -N-CH2CH2CH2CHCOR CI > H-N-S 02-Ar Ar I R A Sel de 2 25 vOCH3 -N , CH2CH2OCH3 \ H3 \ CH > COOH - - - - AI I 226 oCH3 \ CH2CH2COOH 0CH3 -N N CH2CH2COOH OCH3 L 227 " / CH2CH20CH3 -N CH2COOH CH,CH3CH,CH, 228 jCJ CH3 CH2COOH HCî CH2COOH OCH ~~~ CH2CH=CH2 OCH, -N 229 11 #;Êoe3 N CH2CO2H i OCHS CH2C02H 230 n / CH2C-CH 230 C=CH CH2C02H Ci ,CH2CH2CH2CH3 231 -w CI N CH2CO2H
Concentration Mode opéra- point Analyse élémentaire Spectre nécessaire ( m) toire de de en haut : calculé, % infra pour doubler prépara- fusion; en bas : trouvé, % rouge la durée de tion de C (KBr), cm- coagulation l'exemple N0 C H N 46,62 6,38 14,31 3.350 5 poudre 3.150 46,53 6,21 14,43 1.630 49,71 7,02 13,18 3.250 5 " (large) 3.150 49,84 7,26 13,36 1.630 5 " 46,24 6,40 13,48 3.320 3.150 46,31 6,53 13,41 1.630 47,74 6,75 14,65 3.340 1 n 3.180 47,53 6,51 14,41 1.640 52,95 6,00 13,43 3.350 3.150 1 " 1.620 52,79 5,87 13,28 1 53,16 5,64 13,48 40,71 4X95 13,19 3.360 5 poudre ' ' ' 3.150 40,60 4,78 13,03 1.620 Composé
II HN I C-N-CH2CH2CH,CHCOR (I) N0 H2N"/' 2 2 2 H-N-S02-Ar Ar R Sel de ~ ~~~ t 232 232 0/ -N C2H5 COZH t .- C2Hg 233 u/ 2 5 CI02H CO2H 234 -NL XH2CH2CH2CH3 234 . ~~ ~ , ~~ ~ ~ ~ ~ ~~ ~ ; ~ ~ 235 Y 0CH3 -N %C H 25 OCH I C
Concentration Mode opéra- point Analyse élémentaire Spectre nécessaire ( m)toire de de en haut : calculé,% infra- pour doubler prépara- fusion; | en bas : trouvé ,% rouge ~1 la durée de tion de C (KBr),cm coagulation l'exemple N C H N 3 poudre 55,59 6,29 12,47 3.350 3 poudre 3.150 55,54 6,14 12,35 1.625 57,43 6,13 12,88 3.350 3 " 3.130 57,26 6,04 12,71 1.615 5 " 46,80 6,11 15,16 3.375 3.150 46,61 6,05 15,23 1.630 50,82 6,86 12,87 3.360 3 " 3.120 50,71 6,69 12,57 1.620 EXEMPLE 7.
Comprimés pour l'administration orale0 On peut préparer par des techniques classiques des comprimés contenant les composants énumérés ci-après
Composant mg, pour un comprimé N -( 7-rne'thoxy-2-naphtylsulfonyl) -L arginyl-N-(2-méthoxyéthyl)-lycine 250 Lactose 140 Amidon de maïs 35 Talc 20 Stéarate de magnésium 5 TOTAL 450 mg EXEMPLE 8.
Capsules pour l'administration orale.
On peut préparer des capsules en mélangeant soigneusement les composants énumérés ci-après et en introduisant le mélange à la quantité indiquée dans des capsules de gélatine dure.
Composant mg, pour une capsule N-(7-méthoxy-2-naphtylsulfonyl) L-arginyl-N-(2-méthoxyéthyl)-glucine 250 Lactose 250 TOTAL 500 mg EXEMPLE 9O Solution stérile pour perfusion On dissout les composés énumérés ci-après dans de l'eau pour perfusion intraveineuse et on stérilise la solution
Composant N-(7-méthoyx-2-naphtylsulfonyl)-L-arginyl N-(2-méthoxyéthyl)-glycine tampon Q.S.
glucose 25 eau distillée 500 Préparation des produits intermédiaires.
Préparation A Chlorures d1 arylsulfonyle (A) 6,7-diméthoxy-2-naphtalène-sulfonate de sodium.
A une solution de 70,8 g de 6,7-dihydroxy-2-naphta,lène sulfonate de sodium et 77,2 g d'hydroxyde de sodium dans 450 ml d'eau, on ajoute goutte à goutte, sous agitation, 230 ml de sulfate de diméthyle en 1 heure à 60 C ; pendant l'addition, le produit précipite. Au mélange de réaction obtenu, on ajoute par portions 38,8 g d'hydroxyde de sodium et on poursuit l'agitation pendant 1 heure. Après 1 heure à température ambiante, on filtre le précipité, on le lave à l'éthanol et on le sèche ; rendement : 50 g de 6,7-diméthoxy-2-naphtalène- sulfonate de sodium.
(B) Chlorure de 6,7-diméthoxy-2-naphtalène-sulfonyle.
A une suspension de 50 g de 6,7-diméthoxy-2-naphtalène- sulfonate de sodium à l'état de fine division dans 100 ml de diméthylformamide on ajoute goutte à goutte, sous agitation, 62,2 ml de chlorure de thionyle à température ambiante0 Au bout de 30 mn, on coule le mélange de réaction dans un litre d'eau glacée, on filtre le précipité et on le redissout dans 250 ml de benzène0 On lave la solution benzénique à l'eau à plusieurs reprises et on la sèche sur sulfate de sodium anhydre. On évapore le solvant à sec sous vide et on recristallise le résidu dans un mélange benzène/n-hexane à parties égales.
Le dispositif de chauffage par micro-ondes 6, 61, est égale ment utilisé pour la dé congélation de produits congelés et ce chauffage est assisté par un chauffage supplémentaire faible, commutable, de l'enceinte de cuisson 51. Pour éviter une cuisson prématurée du produit lors de la décongélation, le dispositif de chauffage par micro-ondes destiné à la décongélation est commandé par minutage.
Le rapport entre le temps de chauffage par micro-ondes et le temps d'interruption de ce chauffage peut être eommuté par échelons. Les échelons de ce rapport sont alors choisis en fonction de groupes de produits déterminés des aliments et éventuellement également en fonction des dimensions de ces produits.
Le dispositif de commutation à échelons du rapport entre le temps de chauffage par micro-ondes et le temps d'interruption peut également être utilisé au cours de la cuisson avec ou sans chauffage supplémentaire de type classique.
Dans les deux cas, il est avantageux de choisir les échelons du rapport temporel en fonction de groupes de produits déterminés des aliments et des dimensions de ces produits. Pour mettre en oeuvre et contrôler un tel procédé, il est prévu sur le tableau de commande 3 deux fenêtres d'affichage juxtaposées 34 et 36 entre lesquelles est dessiné un symbole de multiplication 35. Lorsque le commutateur de décongélation 33 est actionné, le nombre du groupe de produit correspondant apparat à la fenêtre 34 par l'intermédiaire d'un disque 341 disposé derrière cette fenêtre et portant des chiffres. Un dispositif de temporisation 37 permet de choisir l'intervalle de temps de cuisson ou de décongélation réglable qui doit s'écouler et qui est indiqué par l'intermédiaire d'un disque 361 derrière la fe- netre d'affichage 36.Le produit du nombre du groupe par l'intervalle de temps de cuisson ou de décongélation affiché constitue le temps de cuisson ou de décongélation qui doit encore s'écouler.
En raison de l'application par intervalles de temps aux aliments de l'énergie à micro-ondes, la chaleur engendrée par ces microondes a le temps de progresser dans une zone voisine située plus vers l'intérieur. Le processus entier de cuisson est ainsi allongé, mais on obtient ainsi un échauffement et une cuisson réguliers d'un aliment sensible et de grand volume.
Le four à micro-ondes équipé de la façon indiquée ci-dessus permet d'obtenir une préparation extremement rapide des aliments par rapport aux temps habituellement nécessaires pour la cuisine domestique. I1 est possible de décongeler des produits congelés en un temps extrêmement bref. La cuisson consécutive éventuellement accompagnée d'un rotissage préalable ou consécutif, etc. est réalisée en un temps de préparation de quelques minutes. Le nettoyage par pyrolyse exécuté ensuite conduit à une élimination totale de l'enceinte de cuisson des résidus gras ou autres qui sont réduits en cendre à la température élevée qui est engendrée, de sorte qu'il suffit seulement d'enlever les cendres de l'enceinte de cuisson.
Le dispositif automatique de décongélation permet d'obtenir un grand nombre de possibilités pour décongeler des aliments congelés.
En effet, le chauffage par micro-ondes peut être combiné à plusieurs échelons de chauffage individuel supplémentaire. En même temps, le temps de décongélation peut être déterminé et réglé. De plus, il est possible à tout moment de lire le temps de décongélation qui doit encore s'écouler, par l'intermédiaire du dispositif de commande qui coopère avec le dispositif de temporisation.
Après introduction du produit congelé, le commutateur de décongélation est placé sur un nombre correspondant au groupe de produit.Ensuite,le dispositif de temporisation est réglé sur le temps due décongélation souhaité. La touche de démarrage permet alors de déclencher le chauffage par micro-ondes.
La préparation, ainsi que la cuisson du produit dans l'en- ceinte de cuisson, peut être réalisée de la façon usuelle en ntuti- lisant que le chauffage supplémentaire de type classique. De préférence, on utilise toutefois le chauffage par micro-ondes qui économise du temps -et qui peut être assisté par la mise en marche par échelons du dispositif de chauffage supplémentaire constitué par les éléments chauffants supérieur et/ou inférieur. Dans ce cas, les durées de fonctionnement peuvent alors éventuellement être réglées ou choisies au préalable à l'aide d'un montage de minutage, la fin du fonctionnement pouvant être signalée.
Pour des raisons de sécurité, l'auto-nettoyage par pyrolyse ne peut être réalisé que par l'intermédiaire de la montre de commutation 31 et de son dispositif automatique de commutation. Après que le commutateur de chauffage 39 a été placé sur l'échelon de chauffage correspondant à ce nettoyage3 l'enceinte de cuisson 51 est chauffée jusqu a une température d'environ 4750C. Lorsqu'une température d'environ 2750C est atteinte, la porte du four est verrouillée à l'aide d'un dispositif de verrouillage actionné par un élément bimétallique. Lorsque l'auto-nettoyage est terminé et que l'enceinte de cuisson est refroidi jusquà 2750C, ce dispositif de verrouillage se déverrouille automatiquement et la porte peut être ouverte.
Si, par des erreurs de manoeuvre, le processus précité nta pas été réglé, ltenceinte de cuisson 51 n'est chauffée que jusqu'à environ 275 C, pour des raisons de sécurité. Ensuite, le chauffage est coupé automatiquement. Toutes les autres possibilités de fonctionnement de l'appareil sont verrouillées au cours du nettoyage par pyrolyse, de sorte que lton ne peut plus les déclencher.
Le magnétron peut être mis en marche par enfoncement de la touche de mise en marche 38. La mise en marche par l'intermédiaire de cette touche n'est possible que lorsque la porte est complètement fermée. Lorsque lton ouvre la porte, le magnétron est automatiquement coupé. Cette coupure est obtenue au moyen de trois commutateurs de sécurité indépendants les uns des autres. Le magnétron est automatiquement coupé lorsque le commutateur de chauffage qui est prévu pour le chauffage supplémentaire de type classique, y compris l'élément chauffant à infrarouges du gril, est placé sur l'échelon prévu pour le nettoyage par pyrolyse.
Si le chauffage par micro-ondes est interrompu par un commutateur quelconque, il peut être rétabli toujours par un nouvel enfoncement de la touche de démarrage 38.
CAPTEURS - CONVERTISSEURS de lténergie solaire en énergie thermique et électrique.
Appareil captant les calories du rayonnement solaire et restituant à un fluide, de l'air, un gaz ou un liquide, l'énergie reçue sur la surface exposée au rayonnement du soleil, ou transformant cette énergie captée en production directe d'Qlectrici- té, le rayonnement solaire étant d'origine dlectro-magnétique, le passage de 1'énergie thermique en énergie électro-magnétique permet la réalisation de piles protovoltaiques et photovoltaT- ques.
L7 invention concerne un procédé pour mesurer l'humidité de gaz, de préférence l'humidité de l'air et/ou des paramètres qui lui sont liés, en utilisant de préférence un appareil de mesure d'humidité au chlorure de lithium (Li Cl), qui comporte un palpeur de température entouré d'un support absorbant imbibé d'une solution saturée de Li C1 et, s'appliquant sur ce support, un enroulement bifilaires ouvert, formant des électrodes. L'invention concerne également un appareil pour la réalisation de ce procédé.
I1 est déjà connu de déterminer l'humidité de l'air au moyen d'un appareil de mesure de l'humidité au Li C1. On utilise à cet effet des appareils de mesure au Li C1 qui comportent un thermo metre à résistance à platine ou nickel, en forme de barre, scellé dans du verre, thermomètre enveloppé d'une mince couche de fibres de verre, imbibée d'une solution saturée de Li Cl. Par-dessus la couche de fibres de verre ainsi imbibée passe un enroulement bifilaire ouvert sous la forme de deux spirales séparées, dont les fils doivent présenter l'un par rapport à l'autre un écartement le plus uniforme possible.Les fils des deux spirales sont, lors de l'opération de mesure, appliqués à une tension alternative, le courant alternatif qui circule entre les deux spirales au travers de la solution de Li C1 se réglant de telle manière que la température de transformation correspondant à chaque pression partielle de la vapeur d'eau se manifeste sur le palpeur de température, c'est-à- dire sur le thermomètre à résistance.
Avec le procédé de mesure ainsi connu - comme aussi bien avec l'appareil de mesure de l'humidité au Li C1 utilisé pour la réalisation de ce procédé - on se heurte à des inconvénients consistant en ce que l'appareil de mesure est relativement coûteux et que la valeur de la mesure électrique fournie par le palpeur de température présente, en fonction de la pression partielle de la vapeur d'eau, une courbe de variation qui est très loin d'être linéaire, de sorte que l'exploitation de cette valeur de mesure pour déterminer l'humidité de l'air, ou un paramètre qui lui est lié, est coûteuse du point de vue de la technique de couplage et comporte lé danger d'erreurs de mesure.
L'invention a pour but de procurer un procédé pour mesurer l'humidité, qui évite les inconvénients indiqués ci-dessus et qui permet, en donnant une précision de mesure satisfaisante et même élevée, à l'aide d'un instrument de mesure électrique, une exploitation ultérieure simple de l'indication fournie par la mesure dans le cadre d'installations de commande ou de réglage, cYest-à-dire aussi bien une détermination simple du paramètre mesuré; l'invention a également pour but de procurer un appareil qui convient particulièrement bien, en pratique, pour la réalisation de ce procédé.
L'invention a pour objet un procédé du genre décrit au début, caractérisé en ce que, à l'aide d8une thermistance servant de palpeur de température, on produit une indication de mesure électrique qui varie, de façon au moins sensiblement linéaire, avec l'humidité de l'air, ou avec un paramètre qui lui est lié.
L'invention repose sur la considération suivante, à savoir que, entre la courbe caractéristique des variations de la température de résistance que donnent des thermistances d'une part, et la variation de ce qu'on appelle la température de transformation en fonction de la pression partielle de la vapeur d'eau - et paramètres analogues - d'autre part, existent certaines analogies mathématiques, qu'on peut exploiter avantageusement pour mesurer l'humidité de façon simple et précise, ainsi qu'il sera expliqué ci-après plus en détail La mesure de humidité en utilisant du Li C1 a pour base le fait connu que ce corps est un sel hygroscopique, dont la solution saturée permet d'établir une humidité relative d'environ 10 96, et ce dans une large mesure indépendamment de la température de la solution.Lorsqu'on fait circuler à travers la solution un courant électrique, il se produit un accroissement de la pression de vapeur - c'est-a-dire de la pression partielle de la vapeur d'eau qui règne au-dessus de cette solution. La montée de température et l'accroissement de résistance, qui lui est lié, de l'électrolyte que forme le Li Cl > se poursuivent jusqu'à l'obtention d'un état d'équilibre, qui se caractérise en ce qu'il s'évapore juste autant d'eau de la solution saturée de Li C1 qui en pénètre à partir de l'air dans la solution. Ceci signifie que la pression de la vapeur d'eau à la surface de contact entre la solution et l'atmosphère est égale à la pression partielle de la vapeur d'eau dans ltatmosphère environnante.La température correspondant à cet état d'équilibre, à la surface de contact entre solution saturée et atmosphère, est désignée comme température de transformation Tu et mesurée en OK (degrés Kelvin). Conformément aux indications qui précèdent, cette température de transformation ne dépend sans équivoque que de la pression partielle de la vapeur d'eau dans l'environnement de l'élément servant à la mesure, et procure ainsi une détermination mesurée de la pression partielle de la vapeur d'eau, aussi bien des paramètres qui lui sont liés ou qui en sont déduits, comme par exemple humidité absolue.
Ainsi que le montre la déduction expliquée à l'aide de la description, on peut, dans une zone de température donnée - dans ce cas dans une zone de température de transformation de 2980K à 3630K (kelvin) - poser l'équation d'approximation très satisfaisante suivante pour la relation entre pression partielle de vapeur d'eau p et température de transformation Tu en Kelvin : p désigne la pression partielle de la vapeur d'eau en unités Torr Cette équation reste valable également pour une zone de température de transformation un peu plus étendue que celle qui lui a servi de base. La zone de température de transformation pour laquelle cette équation est valable est largement suffisante, par exemple, pour toutes les mesures d'humidité à entreprendre en relation avec des installations de climatisation et paramètres qui en sont dérivés.
L'équation (1) peut se formuler, d'une manière un peu plus générale, comme suit
Dans cette équation, pd est égale à la pression partielle de la vapeur d'eau pour une température T., de sorte qu'on peut, également pour d'autres zones de températures de transformation, utiliser des équations établies en principe de la même manière pour p (T ), seuls les paramètres Pd, To, C, < 3 , prenant d'autres valeurs.
Pour la valeur de résistance R dé thermistances - c'està-dire aussi bien pour des résistances indépendantes de a température, on-peut utiliser alors valablement l'équation générale très semblable où R = valeur de résistance en Ohm pour une température T Ro= valeur de résistance en Ohm pour la température To.
En choisissant maintenant une thermistance telle que les facteurs dépendants du matériau a et b satisfont comme exposants aux conditions suivantes a = S et b = ss (3 (3) l'analogie des relations expliquées ci-dessus, du point de vue de la physique, peut s'utiliser de manière simple pour l'obtention d'une indication de mesure électrique, qui dépend de façon linéaire de l'humidité de l'air ou aussi bien de paramètres qui lui sont liés.
I1 y a avantage, pour mesurer l'humidité absolue de l'air, à utiliser, comme palpeur de température d'un appareil de mesure de l'humidité au Li C1, une thermistance, dont le matériau est choisi de telle manière que sa valeur de résistance en fonction de la température varie de façon - pour le moins sensiblement - inverse par rapport à l'humidité absolue de l'air, et ce dans la zone dont il s'agit des températures de transformation.
Ce mode de réalisation du procédé conforme à l'invention repose sur la considération suivante, à savoir que l'équation (4) ci-dessous - où pL est la pression de l'air atmosphérique, valable pour l'humidité absolue de l'air x, c'est-à-dire pour la teneur en eau en g (grammes) par kg d'air sec x = 622- p P ~ (g/kg) (4) - p peut être remplacée, avec une très bonne approximation, pour la zone de température de transformation indiquée ci-dessus, par l'équation suivante (5), où ont été données, pour la détermination des constantes, les valeurs indiquées dans l'Annexe
Dans le cas où l'hypothèse d'une pression de l'air atmosphérique moyenne de 760 mm Hg n'est plus admissible pour la précision de mesure souhaitée, s'agissant d'endroits d'altitude géodésique s'écartant de cette donnée, on peut prévoir un circuit de compensation ou de correction - de préférence manoeuvrable manuellement - qui permet de prendre en considération pour PL une valeur variable chaque fois suivant l'altitude géodésique en conformité avec la pression d'air moyenne régnant à l'endroit considéré.
Entre l'humidité absolue de l'air * ou sa teneur en eau et la température de transformationS il existe ainsi une relation analogue à celle qui existe entre la pression partielle de la vapeur d'eau et la température de transformation. Par suite on a aussi bien la possibilité, en utilisant une thermistance appropriée, obtenir une indication de mesure électrique qui varie de façon pour le moins sensiblement - linéaire avec l'humidité absolue de l'air dans la zone donnée des températures de transformation, les valeurs numériques de l'équation (5) pouvant varier éventuellement suivant, chaque fois > la zone de température.
I1 y a en outre avantage à ce quey pour mesurer l'enthalpie par rapport à l'indication de mesure électrique variant de façon - pour le moins sensiblement - linéaire avec 1 humidité absolue de l'air, on ajoute une seconde indication de mesure variant linéairement avec la température.Ce mode de réalisation du procédé conforme à l'invention repose sur la relation indiquée par Mollier entre l'enthalpie d'un mélange air - vapeur d'eau, sa température et la teneur en eau x, relation qui, pour son appliz cation dans la technique de climatologie, peut s'exprimer avec une précision satisfaisante par la formule d'approximation suivante i = 0,241 t2 + 0,602 x (6) où i = enthalpie en kcal/(1000+x) g d'air humide, où tz = température de l'air en C et où x = teneur en eau en g/kg d'air sec.
La figure 4 représente une vue en coupe, semblable à la fig. 3, avait illustrant une construction modifiée.
La figure 5 représente une vue en coupe, également semblable k la fig. 3, mais illustrant une autre construction modifiée.