INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
la forme d'e réalisation de circuit logique représentée à la Fig. 7, à laquelle on se reporteua @aintenant, permet d'accomplir les diverses ffonctions qui vien@ent d'être énoncées.
A u:e borne d'entrée 50 est appliqué le signal périodique qui provient du dispositif d'allumage 42 par la liaison 43 (Fig. 5 et 6) et dont la fréquence est fonction de 3 vitesse de rotation du moteur. La borne d'entrée 5C est connectée à la masse par un circuit série formé d'une résistance 51 et d'ure diode de calage 52. Le point de Jonction de la résistance 51 et de la diode 52 est connecté à la base d'un tnrsistor 53 par un circuit série formé d'une diode 54 et d'une résistance 55. le point de jonction de la ode 54 et de- la résistance 55 est connecté a la masse par un condensateur 56 et à une ligne d'alimentation 57, portée à une tension positive, par une diode de calage 58. La base du transistor 53 est reliée à la masse par une résistance 59 tandis que son émetteur est connecté directement à la masse et que son collecteur est relié à la ligne d'alimentation 57 par une résistance 60.Les composantes négatives du signal périodique de vitesse appliqué à la borne d'entrée 50 sont supprimées par la diode de calage 52 et les composantes positives de ce signal chargent le condensateur 56 par l'intermédiaire de la diode 54, l'amplitude de crête de ces composantes positives étant limitée à la valeur de la tension d'alimentation par la diode de calage 58. Dans ces conditions, pour chaque composante positive du signal périodique de vitesse, et par conséquent pour chaque allumage, le condensateur 56 se trouve chargé rapidement à une tension positive qui provoque la conduction du transistor 53.En effet, la base du transistor 53 se trouve normalement portée au potentiel de la masse par la résistance 59 tandis que lorsque le condensateur 56 est chargé il s'établit un courant de base passant par la résistance 55 qui rend conducteur le transistor 53, de sorte qu'il aparatt à son collecteur une impulsion négative à front raide de commande, le potentiel de ce collecteur, en raison de la résistance 60, remontant relativement lentement lorsque le transistor 53 se trouve de nouveau bloqué et le condensateur 56 se déchargeant alors à travers les résistances 55-et 59.
lorsque le transistor 53 est bloqué, c'est-à-dire sensible ent pendant d'intervalle de temps séparant deux allunages consécutifs et donc deux composantes positives du signal périodique de viterse appliqué à la borne 50, le condensateur 61 se trouve chargé avec l'une de ses armatures portée au potentiel de la ligne d'alimentation 57 et l'autre de ses arnatures portée par 1 'intermédiaire de la diode 64 sensiblement au potentiel.de a base Il du transis- tor unijonction 65, assurant ainsi une polarisation positive pour l'entrée (1) de la bascule B1.Lors de l'allumage suivant et, par conséquent, lors de l'application de la composante positive suivante au condensateur 56, le transistor 53 se trouve débloqué et l'impulsion négative de commande qui en résulte à son collecteur entraîne, d'une part, le déclenchement- du transistor unijonction 65 en raison de l'abaissement de la tension de sa base II et, d'autre part, le basculement, si ce n'est déjà fait, de la bascule B1. Si l'impulsion négative de commande survient alors que le condensateur 70 se trouve chargé, la charge emmagasinée dans ce condensateur s'écoule par le transistor unijonction 65 maintenant déclenché dans la résistance 67 et produit aux bornes de celle-ci une impulsion positive.Cette impulsion est inversée par l'inverseur 75, de sorte qu' une impulsion négative se trouve appliquée à l'entrée (1) de la bascule B2 et provoque son basculement dans un état tel que sa sortie se trouve portée à un niveau haut. Après la disparition de l'impulsion négative de commande, le condensateur 70 se charge par l'interrr,édiaire de la résistance 69, la tension de charge du condensateur 70 étant inversement proportionnelle à la vitesse du moteur.Dans ces conditions deux cas peuvent se présenter A) Si le nouvel allumage sulvant et, par conséquent, si la nouvelle impulsion négative de commande suivante survient avant que le transistor unijonction 71 ne se soit trouvé déclenché, le phénomène se répète, c'est-à-dire qu'une implsion négative se trou ve appliquée de nouveau à l'entrée (i) de Ta bascule B2. Puisque la bascule B2 a déjà été basculée par l'impulsion négative précédente, cette bascule re --ono dans le mêm tut, indiquant ainsi que la vitesse du moteur est supérieure à un premier seuil prédéterminé.
Ce seuil est défind par la tension appliquée à la base II du transistor und jonction 1 . ar le diviseur de tension formé des résis- tances 73 et 74, ce transistor étant déclenché lorsque la tension de charge du condensateur 70 atteint une fraction prédéterminée de la tension de seuil appliquée à sa base II, c'est-à-dire lorsque la vitesse du moteur devient sensiblement égale au seuil prédéterminé.
B) Si, au contraire, la vitesse du moteur est assez lente pour que le condensateur 70 puisse se charger jusqu'à la tension de déclenchement du transistor unijonction 71 avant que n'apparaisse la nouvelle pulsion négative de commande suivante, alors le transistor 71 se trouve déclenché et la charge emmagasinée dans le condensateur 70 s'écoule par ce transistor maintenant déclenche dans la résistance 72 et produit aux bornes de celle-ci une impulsion po sitive. Cette impulsion est inversée dans l'inverseur 78, de sorte qu'une impulsion négative se trouve appliquée à l'entrée (2) de la bascule B1 ainsi qu'à l'entrée (2) de la bascule 32. Cette impulsion négative a pour effet de faire basculer la bascule B1 dans un état tel que sa sortie se trouve portée à un niveau bas et empêche ainsi au moyen de la diode 68 le condensateur 70 de se recharger, cette situation se prolongeant tant que la bascule B1 n'a pas été rebasculée de manière à présenter un niveau haut à sa sortie. Ladite impulsion négative a pour effet aussi de provoquer le basculement de la bascule B2, si cela ne s'est déjà produit, dans un état tel que sa sortie se trouve portée à un niveau bas Il en résulte que le nouvel allunlage et, par conséquent, la nouvelle impulsion négative de commande qui fait suite à une telle situation provoque le basculement de la bascule B1 dans un état tel qu'elle présente maintenant à sa sortie un niveau haut et permet ainsi de nouveau la charge du condensateur 70.Cependant, la bascule B2 reste dans son même état, puisque le condensateur 70 préalablement déchargé et maintenu dans son état de décharge par la bascule B1 et la diode 68 ne peut pas provoquer le rebasculement de la bascule 32, de sorte que la sortie de cette dernière se trouve maintenue à un niveau bas.
En résumé, si la période de temps qui sépare deux impulsions négatives de commande successives est inférieure à la période de temps qu'il faut au transistor unijonction 71 pour être déclenché (vitesse du moteur supérieure au premier seuil prédéterminé), la sortie de la bascule B2 est à un niveau haut et s5, au contraire, la période de temps qui sépare deux impulsions négatives de commande suecessives est supérieure à la période de temps qu'il faut au transistor unijonction 71 pour être déclenché (vi esse du moteur inférieure au premier seuil prédéterminé), la sortie de lu- bascule B2 est à un niveau bas.
Au dessin annexé, donné uniquement à titre d'exemple - la Fig. 1 est une vue en perspective d'un tournevis suivant l'invention - la Fig. 2 est une vue partielle en coupe longitudinale de la tige - la Fig. 3 est une vue en bout de l'extrémité du manche - la Fig. 4 est une vue en élévation latérale du manche - la Fig. 5 est une vue partielle à plus grande échelle de la lame du tournevis,montrant l'épaulement délimité par la partie décolletée de la tige.
En se référant au dessin, le tournevis suivant l'invention comprend une tige 1 de section circulaire qui est décolletée sur une portion 2 de sa longueur, à partir de son extrémité, par exemple comprise entre 70 et 100 mm, de façon que cette portion 2 présente un diamètre réduit par rapport d'une part au reste de la tige, et d'autre part à une partie d'extrémité 3 ayant un diamètre un peu plus grand que celui de la portion 2.
Il est ainsi formé entre la portion décolletée 2 et la partie d'extrémité 3 un épaulement 5 et, entre la portion 2 et le reste de la tige 1, un épaulement 4.
Comme on le voit à la Fig. 5,-la lame 6 du tournevis comporte de façon classique deux parties planes convergentes 7 qui s'tendent à partir d'une portion de section circulaire 8 avec laquelle la portion décolletée 2 de la tige délimite l'é- paulement 5.
La hauteur de l'épaulement 5 est choisie de façon à être égale à l':1êpaisseur voulue d'un revêtement isolant 9 (en fonction des oaractéristiques diélectriques de la matière isolante choisie) pour obtenir l'isolation nécessaire.
Ce revêtement 9 est appliqué sur l'ensemble de la tige 1 par moulage par injection, suivant une technique bien connue en introduisant le tournevis dans un moule comportant un logement dans lequel est ajustée sans jeu la lame du tournevis, jusqu'au droit de l'épaulement 5.
La matière isolante peut être une matière quelconque appropriée connue,moulable par injection.
Bien entendu, le manche 10 du tournevis est également moulé par injection en une matière isolante1 qui peut être la même que celle du revêtement de la tige, ou différente.
Le manche 10 présente de préférence en partie en section la forme d'un triangle dont les sommets ont été coupés.
I1 comporte avantageusement, incorporés dans sa masse par moulage deux aimants dont l'un,12, est fixé sur l'un de ses côtés plats, et dont l'autre, 13, est fixé sur l'extrémité du manche.
Ces aimants permettent à un ouvrier de prélever commodément des vis dans une sacoche, ou autre récipient, opération qui serait autrement très malaisée à effectuer avec des mains gantées.
La portion décolletée 2 de la tige permet l'intro- duction du tournevis dans un petit orifice, la longueur limitée de cette portion n'affaiblissant pas la solidité de la tige, dont la majeure partie, de plus grand diamètre, assure la résistance.
En outre, gracie à l'épaulement 5, le revêtement isolant 9 ne forme aucune saillie, étant moulé par injection de niveau avec le diamètre de la portion circulaire 8.
Enfin, cette portion 8 permet de donner à la lame une largeur maximale qui lui assure la meilleure prise possible sur les vis.
Dans les tournevis isolés connus jusqu'à présent, le revetement isolant, en surépaisseur, ne permettait pas de donner à la lame une largeur maximale.
La présente invention a pour objet un dispositif de commande pour installations électriaues de signalisation d'effraction, comprenant au moins un circuit détecteur à courant de repos, un dispositif d'exploitation des signaux et au moine un dispositif d'alarme, ou avertisseur, par exemple une sirène.
En phase 2, les variables en litige sont départagées en y classant selon MAX NEIO et MAX IEJO déterminé par le CPVA Si le circuit logique 133 ne révèle pas d'égalité, le classement est terminé à ce niveau ( fil 132) sinon, il y a ambigu3:- té et il faut passer à la phase 30 En phase 3, les ambiguités provenant de MAXNEI0 = peuvent être résolues dans le Centre de Lever d'ambiguïté CLA oui opère un classement en fonction d'un critère de sommation des coûts de chacune des variables ambigues prises avec toutes les autres variables de l'ensemble des variables en conflit GC.
Cette démarche conduit à classer selon les valeurs NEII et NEJ1. Si le circuit logique 134 ne révèle pas d'égalité, le problème de classement est terminé ( fil 132); sinon, l'ambiguîté subsiste et il faut passer à la phase .
En phase 4, si NEI1 = NEJ1, le CLA essaie de lever l'ambiguîté en interrogeant les valeurs NEI0 et NEJ0.
Si le circuit logique 135 ne révèle pas d'égalité, le classement est fini ( fil 152), sinon, cela ~ eut signifier deux choses: - soit que le problème de reconstruction de la trajectoite T est très délicat (l'ambiguîté subsiste); - soit que l'on est en présence d'une indifférences , c'est-à dire qu'il existe plusieurs trajectoires T différentes en trajets mais identiques en coût global. Pour trancher, il faut passer à la phase 5.
En phase 5, on essaie de départager les variables ambigu en les classant selon les grandeurs NEIC1 et NEJC1. S'il y a succès, le classement est terminé; sinon, l'ambiguîté est arbitrairement levée en phase 5.
En phase 6, il peut subsister soit une indifférenes soit un cas très difficile le lever d'@@@@ué. Le classement est alors obtenu en interrogeant l'alfichge hiérarchique AT qui traduit les préférences le d'expliment qui devra meture en oeuvre les solutions d'ordonnancement, troisies @er @@ co in teur.
L'AH permet ainsi à l'utilisateur l'ermrimer des préférences dans les cas d'égalité de trajectoire. En autre, les cas extrêmement difficiles de dever d'ambiguîté son faite en fonction de ce système de préférence mais de telles situations sont extrêmement rares (moins de 0,1 des ces) quisqu'il a fallu que l'ambiguîté franchisse en série les phases 1,2,3,4,5 sans être levée.
On signalere qu'un procédé de fonctionnement dit convergence des solutions consiste a faire r lusieurs traite ments répétés avec des affichages Ah volontairement différents, ce oui permet d'augmenter la probabilité de s'orienter sur la bonne trajectoire spatiale T coopte tenu des ambiguîtés i zones rentes à la structure du problème et à la méthode heuristique emplyée pour reconstruire cette trajectoire T.
Pour chaque variable, le module de classement interactions C1L FIG 115) permet le privilégier l'action 1 ou 0 co@@@o@@t au critère de coût minimum tout in intégrant les contraintes rojetées. Ce classement peut se dérouler selon une sequence de quatre phases référencées 11, 12, 13, 14.
En clase 11: les action 1 (des variables) qui conduisent à une penétration sur contraintes sont classées en position 2 r@@le @@@@. L'action 0 (la seule possible) est privilégiée par un classement en position 1.
Pour les variables qui n'ont cas de contraintes de voi sinage, leurs actions sont classées par CPVA selon NAXI1 et @@@0, le@@@@@ petit "MAX" entraînant le classement en position @@@@ l'action correspondant.
Si un circuit logique 136 ne révèle pas de problème d'é a@l [MAXI1=MAXI0) le classement est terminé (fil. 137) @@@@@, il faut @@ser in phase 12.
En phase 12: le dilemme ci-dessus peut être résolu par le C1L qui classe en fonction de # NEI1 et # NEI0.
Si un circuit logique 138 ne révèle pas d'ambiguïté à ce niveau, le classement est complètement défini (fil 117); sinon, En phase 13; les sons sérieux d'ambiguïté (# NEI1=# NEI0) sont départagés par interrogation des valeurs # NEI0.1 et #NEI.0.
Si l'ambiguïté subsiste à (#NEI0.1=#NEI.0) la phase finale 14 est entreprise.
En phase 14 : on leve arbitrairement toutes les ambiguïtés qui subsistent par interrogation de l'affichage hiérarchique @@@, en faisant les mêmes remarques que pour la phase 6 en CIIV.
Bes åoueurs peuvent accumuler les billets d'avion jusqu'à.
ce qu'ils aient le kilomètrage voulu pour effectuer leur prochaine étape, ils peuvent conserver en réserve les forts billets d'avion pour faire les longues étapes. Ils peuvent également conserver les jokers pour réaliser une étape de leur choix (un joker = une étape de son choix).
A chaque tour les joueurs tirent un billet d'avion mais ne sont pas obligés d'effectuer une étape IO) s'ils n'ont pas assez de kilomètres billets-d'avion pour effectuer leur prochaine étape.
20) s'ils gardent leurs forts billets d'avion ou un joker pour faire une grande étape.
Dans le tas de cartes billets d'avion il y a des cartessurprises qui avantagent ou désavantagent lea joueurs, exemple avancéz de deux étapes ou reculez de deux étapes. Le joueur qui tire une de ces cartes-surprises doit la jouer immédiatemeFt et en effectuer le commandement. C'est lu joueur qui a l'itinéraire ayant le plus fort numéro qui commence de jouer en tirant un billet d'avion, les autres continuent en tournant dans le sens des aiguilles dtune montre.
Le joueur qui arrive le premier marque autant de fois dix points qu'il reste d'étapes à faire par tous les autres joueurs celui qui arrive deuxième marque autant de fois dix points qu'il reste d'étapes à faire par les autres joueurs etc...,le dernier ne marque rien. Les parties se succèdent. Quand les joueurs arrêtent de jouer ils totalisent leurs points, celui qui a le plus de points a gagné, les autres joueurs sont classés suivant le nombre de points décroissants qu'ils ont obtenus.
original je certifie que la description se cornpose de deux feuillets
Les hélicoptères ont jusqutici été équipés densembles. coaxiaux de rotors ou d'hélices tournant en sens inverse et dans certains cas ces ensembles ont été de diamètres différents. On a également prévu des hélices anti-rotation sur des avions à hélices classiques et lton a proposé pour des hélicoptères des ensembles de commande de direction avec lesquels le plan de basculement du rotor pouvait être orienté dans tous les sens par rapport à la verticale.
On peut trouver des exemples de ces techniques antérieures dans les brevets américains I 381 939, 1 879 142, 2 037 745, 2 041 789, 2 185 545. et 3 554 467.
Toutefois si l'hélicoptère suivant la présente invention utilise bien des ensembles rotoriques co-axiaux supérieur et inférieur tournant en sens inverse, il comporte une hélice supérieure. classique du type avion, de faible diamètre, tournant à grande vitesse, ainsi qutun rotor inférieur à pales à pas réglable, tournant à une vitesse moindre et entraîné à cet effet à travers un réducteur de vitesse à partir de lthelice supérieure précitée. En outre il est établi de manière que le plan de rotation du rotor inférieur puisse être incliné de façon variable, substantiellement dans tous les sens, par rapport à celui de l'hélice supérieure à petit diamètre et à grande vitesse.De plus il y est prévu une commande réglable grace à laquelle un organe unique, actionnable à la main, peut s1utiliser pour faire basculer de façon variable le plan de rotation des pales du rotor inférieur tout en modifiant simultanément leur pas.
Lt invention vise - à permettre d'établir un hélicoptère dont la poussée ascensionnelle résulte en majeure partie dtune hélice supérieure, type avion, disposée horizontalement et tournant à grande vitesse,.
le complément de cette poussée et la stabilité directionnelle étant obtenus à partir dtun rotor à pales de grand diamètre dispo sé au-dessous de ithelice précitée et qui tourne en sens inverse à vitesse plus faible - à réaliser la construction d'un hélicoptère conformé- ment à ce qui précède en y prévoyant des moyens qui permettent de faire basculer de façon variable le plan de rotation des pales du rotor à grand diamètre par rapport à celui dans lequel tourne l'hélice supérieure à grande vitesse - à établir une liaison motrice entre lth.élice supérieu- re de type avion tournant à grande vitesse et le rotor inférieur à pales de plus grand diamètre, de manière que ce dernier soit entrat- né à vitesse plus lente à partir de la première à travers un ensemble réducteur de vitesse ; - à établir la liaison motrice précitée en lui faisant comporter un dispositif limiteur de couple et un accouplement unidirectionnel, gr ce auxquels une resistance excessive à la rotation du rotor inférieur à grand diamètre-provoque l1interruption de la liaison entre ce rotor et 11hélice supérieure, tandis que le blocage du moteur qui entrasse cette dernière ne peut provoquer ltarrtt de la rotation du rotor inférieur en permettant ainsi une descente contrôlée de l'hélicoptère grâce à la rotation libre de ce rotor dans le cas précité - à réaliser une commande unique gracie à laquelle on puisse régler l'inclinaison du plan de rotation des pales du rotor, tandis que le réglage du pas des pales de celui-ci peut s'effectuer de façon indépendante ou simultanée - et enfin, point qu'l convient de mentionner ici, à permettre de réaliser un hélicoptère dont la construction soit conforme aux fabrications classiques, qui présente une grande simplicité et facile à commander, de manière à obtenir un engin qui soit économiquement réalisable, qui dure longtemps et qui se trouve relativement à -l1abri de toute défaillance pendant son fonctionnement.
Le dessin annexé, donné à titre exemple, permettra de mieux comprendre lti.nvention, les caractéristiques qutelle présente et les avantages quelle est susceptible de procurer Fig. 1 est une vue en plan schématique d'un hélicoptère établi suivant la présente invention.
Fig. 2 est la vue de coté de l'ensemble illustré en fig. 1.
Fig. 3 est une coupe verticale partielle à grande échelle suivant un plan passant par l'axe de rotation de Itélice supérieure et du rotor inférieur à pales.
Fig. 4 est une coupe horizontal;e correspondant substantiellement au plan 4-4 de fig. 3.
TABLEAU 3 mg NH4-N pour 100 m de liquide de rumen
- - Temps 0,5 1 1,5 2 3 4 heures Urée 82 79 67 57 42,5 36 Amidon/urée 72 72,5 62,5 62 40 31,5 Selon l'invention 36 37 38 36 34 28 Ainsi qu'il ressort de ce qui précède,îa composition se Ion la présente invention conduit à des taux d'ammoniaque très faibles tout au long de la période d'essai. Les valeurs indiquées sont les valeurs moyennes des trois échantillons.
On a effectué une série d'essais in vitro pour déterminer la quantité de graisse nécessaire sur l'urée à l'obtention d'un bon effet de libération lente. Dans ce but, de l'urée a été enrobée de suif durci ayant un point de fusion de 59 C à raison de 5, 7,5, 10, 15 et 20% en poids respectivement. Lt essai a été conduit de la même manière que les essais in vitro décrits ci-dessus.
TABLEAU 4 mg de NH4-N pour 100 ml de liquide de rumen
ComP6 1 2 3 4 5 6 heures 5% 54 69 77 86 95 102 7,5 45 59 66 74 79 84 10 44 57 63 69 71 74 15 25 26 28 28 29 30 20 23 26 28 29 30 32 La graisse a été ajoutée à l'urée en une fois à l'état fondu. Il apparaît que pour obtenir un dégagement lent satisfaisant, la quantité de graisse ne devra de préférence pas être inférieure à 15% en poids du poids total. Les valeurs indiquées sont des valeurs moyennes portant sur cinq essais de chaque composition.
Dans une autre série d'essais in vitro, on a déterminé l'influence du mode d'enrobage de l'urée sur l'effet de dégagement lent. A cet effet, de l'urée enrobée de 15% en poids de suif durci (point de fusion 5900), l'enrobage ayant été effectué en un stade, a été comparée à uné durée enrobée de 15% en poids de suif durci (point de fusion 59 C),l'enrobage ayant été réalisé en deux stades avec 7,5% en poids de graisse à chaque stade et un refroidis sement intermédiaire. Les résultats ob@enus au cours d'un essai in vitro effectué conformément aux essais in vitro ci-dessus sont indiqués dans le tableau 5 suivant.
TABLEAU 5 mg de NH4-N pour 100 ml de liquide de rumen
CionTemPs 1 2 3 4 5 6 heures 15% 35 50 60 68 75 80 7,5 + 7,5 % 24 26 27 28 29 30 I1 apparat t qu'un enrobage double fournit de meilleurs résultats qu'un enrobage simple. Les résultats obtenus avec 15% en poids et un enrobage unique diffèrent de ceux obtenus et indiqués dans le tableau 4 ci-dassus qui dépendent de l'activité des microorganismes des différents liquides de rumen utilisés.
Au cours d'un nouvel essai in vitro comparatif, de l'urée en granules enrobée de différentes graisses a été étudiée conformément à ltétude in vitro ci-dessus. Pour cela, on a examiné de lturée enrobée selon les indications du tableau ci-après.
Produit Enrobage Point de fusion 1 15% de suif durci 59aC x) 2 15% de suif raffiné 42-47 C x) 3 15% de saindoux durci 59 C x) 4 15% d'acide stéarique 59 C x) 5 15 % de graisse marine durcie(akolite) 590C x) 6 40 de suif durci 59 Cxx) x) La graisse a été appliquée sur l'urée en granules dans une cuvette d'enrobage au moyen d'un pistolet de pulvérisation.
xx) L'urée en granules a été versée dans du suif durci fondu (point de fusion 590C) et on a laissé durcir le mélange résul tant en un moreeau compaet qui a été ensuite broyé en des granules ayant une granulométrie de 1 à 2 mm.
Les résultats obtenus sont indiqués dans le tableau 6 ci- après.
TABLEAU 6 mg de NH4-N pour 100 ml de liquide de rumen