INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La figure 26 est une liste des sous-programmes sollicités par FTCN, adresse de programme/2C1. FCTN est un point d'entrée généralisé dans les sous-programmes sollicités par les touches.
Dans le cas du troisième exemple de réalisation selon la figure 3, le rôle de l'organe d'étranglement est tenu par un tiroir de commande actionné transversalement à l'axe de la tubulure dtaspiration par la pédale de commande 16 par l'intermédiaire de la tringlerie 15, de la came 33 et de la tige de guidage 62.
Ce tiroir de commande constitue avec la paroi de la tubulure d'aspiré ration le tronçon en forme de tuyère de Laval de la tubulure d'as- piration. Le mouvement d'ouverture de de ce tiroir de commande s'effectue contre l'action du ressort de correction 61 dont la force élastique détermine le rapport de pression sous critique en pleine char ge. Le tiroir de commande 80 revit la forme d'un corps creux et son extrémité opposée au tronçon en forme de tuyère de Laval est guidée par une membrane 81 sans contrainte de flexion. La cavité 82 du tiroir de commande 80 est en communication, par l'intermédiaire d'une canalisation 83, avec la dépression régnant dans la tubulure d'aspiration.Sur le tiroir de commande 80 est disposée la came de dosage 64 actionnant le tiroir de commande 45 de la soupape de dosage de carburant 40 déjà décrite à l'occasion du premier exemple de réalisation, soupape à partir de laquelle le carburant dosé s'écoule par l'intermédiaire de la canalisation 55 vers la buse d'inJection 84 située dans la section d'écoulement la plus étroite 9.
Pour réduire l'effort d'actionnement de la pédale de marche en pleine charge, l'action du ressort de rappel 65 sur cette pédale de marche 16, peut être diminuée par un électroaimant 85 qui, commandé par la d8pression, est excité à pleine charge par l'intermédiaire d'une capsule manomètrique 74 munie de contacts électriques 76 77. A cet effet, le ressort de rappel 65 prend appui sur une plaque 87 solidaire du noyau 86 de l'électro- aimant 85, plaque qui lorsque ltélectro-aimant 85 est excité, se trouve déplacée dans le sens d'une réduction de la force du ressort 65.
La diminution des pertes de pression à pleine charge et l'enrichissement à pleine charge, résultent, comme dans les exemples de réalisation précédents, de l'établissement de la tension du ressort de correction 61 sur un rapport de pression sous critique à pleine charge, le tiroir de commande 80 étant alors à pleine charge mis hors de prise avec la came 33 et ce tiroir travaillant alors comme doseur d'air contre l'action du ressort de correction 61.
Dans le cas du quatrième exemple de réalisa- tion selon la figure 4, le rôle de l'organe d'étranglement est tenu par un cône 89 disposé dans le tronçon 3 revotant la forme d'une tuyère de Laval de la tubulure d t aspiration, ce c8ne 89 étant susceptible d'autre actionné par la pédale de marche 16 par l'intermé- diaire d'un mécanisme de levier 90, et son déplacement dans le sens de l'écoulement s'effectuant contre l'action du ressort de correc tion 61 dont la force élastique détermine le rapport de pression sous critique à pleine charge. Le guidage du c8ne 89 fait saillie dans le filtre d'air 2, où la tige de guidage 91 sur laquelle glisse le c8ne 89 est fixée dans le support de palier 92.Le mécanisme à levier 90 entre en prise avec les saillies 93 de façon telle que dans la position de pleine charge de la pédale de marche, il vient hors de prise avec le c8ne 89 et celui-ci fonctionne comme doseur d'air contre l'action du ressort de correction 61. Sur le cene 89 est fixée une came de dosage 94 qui détermine la position du tiroir de commande 45 de la soupape de dosage de carburant 40.Pour l'éga- lisation des forces de pression sur le cône dans le cas de charge partielle, ce cône prend appui, par l'intermédiaire de Jambes 97, sur une membrane 95 soulageant la pression, membrane soumise sur une de ses faces à la dépression de la tubulure d'aspiration et à l'action d'un ressort 96 et, sur autre de ses faces, à l'action de la pression atmosphevrique, la section efficace de cette membrane 95 étant à peine plus faible que la section efficace du cbne 89. En pleine charge, la membrane 95 décolle vers le bas des jambes 97 si bien que le c8ne 89 peut, sans contrainte, fonctionner comme doseur d'air.
Le carburant dosé par la soupape de dosage de carburant 40 parvient par 1' intermédiaire de la conduite 55 dans un canal circulaire 98 débouchant dans une fente circulaire 99 dont la section d'ouverture est déterminée par le poids d'un anneau de buse 100, cet anneau de buse 100 pouvant, en outre, astre sollicité par un ressort 101. Cet anneau de buse est commandé par une membrane 102.
Si sous la pression du carburant, l'anneau de buse 100 décolle à un certain emplacement, une chute de pression prend alors naissance dans cet accès conique à la section de passage la plus étroite 9, cette chute de pression ayant pour conséquence que l'anneau de buse 100, à cet emplacement, amorce un mouvement de fermeture entratnant une ouverture du c8té opposé. De cette façon, se développe sous lt- action hydraulique du courant de carburant, un ajustement de la fente circulaire qui assure, dans une large mesure, une sortie régulière de carburant sur toute la périphérie.
Dans le cas du cinquième exemple de réalisation représenté sur la figure 5, le rôle de l'organe d'étranglement est tenu par un papillon de réglage drair 105 monté à l'une de ses extrémités autour d'un axe fixe 104 et susceptible d'autre actionné par la pédale de marche 16 par ltintermédiaire d'une tringlerie 15.
Ce papillon constitue avec la paroi de la tubulure d'aspiration, le tronçon 3 en forme de tuyère de Laval de la tubulure d'aspiration, et son mouvement s'effectue contre l'action du ressort de correction 106 dont la force élastique détermine le rapport de pression sous critique en pleine charge. A cet effet, en pleine charge, le papillon 105 n'est plus en prise avec la tringlerie 15 de la pédale de marche, si bien que le papillon 105 fonctionne comme doseur d'air contre l'action du ressort de correction 106.Le papillon 105 est relié à une capsule manomètrique 107 qui est soumise sur l'une de ses faces à l'faction du ressort de correction 106 et à celle de la dépression dans la tubulure d'aspiration transmise par une canalisation 108 et sur son autre face, à l'action de la pression dans la tubulure d'aspiration en amont du papillon 105. Comme, du fait de l'importante dépression en charge partielle, le ressort de rappel 65 de la pédale de marche 16 doit entre prévu très important, une soupape de limitation de pression 109 est disposée dans la canalisation 108, cette soupape fermant la canalisation 108 dans le cas une dépression trop importante.La soupape de limitation de pressiez 109 est constituée par un siège de soupape fixe 110 et un organe de fermeture 111, relié à une membrane 112 soumise sur l'une de ses faces à la dépression de la tubulure d'aspiration et à l'action d'un ressort 113, tandis qu'elle est soumise sur son autre face à l'action de la pression atmosphérique. La soupape de limitation de pression 109 est ouverte en pleine charge. Le dosage de carburant s'effectue dans l'axe 104 supportant le papillon 105. A cet effet, le carburant en provenance de la pompe de carburant est acheminé par la canalisation 39 dans un évidement 114 de l'axe 104. Un bord 115 de cet évidement 114 recouvre plus ou moins, selon la position du papillon 105, une ouverture de dosage 116 pratiquée dans une douille 117 solidaire du papillon 105.La quantité de carburant dosé par la soupape de dosage 115, 116, est amenée par l'intermédiaire d'une canalisation d'inJection 118 et dune buse d'injection 119 dans la section de passage la plus étroite 9 du tronçon 3 en forme de tuyère de Laval de la tubulure d'aspiration. La pression différentielle s'exerçant sur la soupape de dosage de carburant peut, dans le cas de cet exemple de réalisation, être maintenue coruta-nte par une soupape de pression différentielle, non représentée, d'une fa çon analogue à celle utilisée dans les précédents exemples de réalisation. Le rapport de pression sous critique déterminé à pleine charge par le ressort de correction 106, assure, comme dans les précédents exemples de réalisation, une perte de pression réduite à pleine charge et un enrichissement à pleine charge.
Bien entendu, l'invention n'est pas limite aux exemples de réalisation ci-dessus décrits et représentés, à partir desquels on pourra prévoir d'autres modes et d'autres formes de réalisation, sans pour cela sortir du cadre de l'invention.
La présente invention concerne un procéaé un système de pilotage, notamment pour le décollage et la remise des gaz d'un avion, utilisant l'énergie totale.
D'une manière générale les avions équipés pour le pilotage sans visibilité comprennent nécessairement, hormis les appareils de radio-guidages ou autres, trois instruments fondamentaux, notamment en ce qui concerne le décollage, à savoir : - Un horizon directeur de vol qui permet de visualiser les attitudes de l'avion et qui fournit, en conséquence, les informations d'assiette matérialisées par la position dune maquette par rapport à une sphère mobile, et les informations du directeur de vol qui sont visualisées par des barres de tendance (les informations du directeur de vol étant fournies par un calculateur) - Un anémomètre qui indique la vitesse relative de l'avion par rapport à l'air, et - Un variomètre qui usure la composante verticale de la vitesse, c'est-à-dire la vitesse ascensionnelle ou la vitesse de descente.
Ainsi, en se servent de ces trois instruments, le pilote peut exécuter manuellement toutes les manoeuvre de décollage y compris avec une mauvaise visibilité (en respectant toutefois les xlntsae de portée visuelle de piste du manuel de vol).
On sait que, avant d'effectuer le décollage, le pilote dispose d'un certain nombre de données ayant trait à l'avion, (masse, position volets choisies), à la motorisation (servitudes occasion- nelles telles que le dégivrage, etc. .), aux conditions météorologiques ou géographiques, aux éventuels obstacles du terrain, et enfin à la piste, ces données lui permettant d'effectuer le cal- cul de trois vitesses essentielles pour le décollage, à savoir une vitesse V1, une vitesse V2 et une vitesse de rotation Yr auxquelles il sera fait allusion dans la suite.
En possession de ces données, le pilote peut procéder au décollage de l'avion. A cet effet, une fois dans l'axe de la piste, et apres avoir adopté un régime moteur adéquat qui, d'une manière générale, dans le cas de propulseurs à réaction, correspond à une poussée maximum ou proche de celle-ci, l'avion amorce la phase de roulage au sol au cours de laquelle sa vitesse s'accroît pro- gressivement.
Dans le cas d'un décollage normal, dès que l'aviron atteint la vitesse de rotation Vr, le pilote actionne la gouverne de profon- deur et l'avion décolle quelques instants après à une vitesse Vloff.
Pour cela dès que 11 avion atteint une altitude déterminée,e'ant stabilisé à V2 + 10 noeuds (ou à a1= 180) Je pilote affiche une vitesse supérieure à V2 sur le module de vitesse (par exemple 250 noeuds).
Dès l'affichage de cette vitesse, le système commande une mise en accélération constante qui peut par exemple correspondre à un asservissement de d à b 4 degrés en-dessous de # t. Eet asservisse- ment est réalisé y compris dans les régimes transitoires tels que la rentrée des éléments hypersustentateurs.
Ainsi, dans le début de la mise en accélération, la barre de tendance de tangage indique un ordre à-piquer, ctest-à-dire une demande de variation d'assiette pour amener γ a à 4 degrés en des- sous de wt (figure 7).
A la suite de la rentrée des volets la barre de tendance de tangage indique un ordre à cabrer pour l'ajustement de assiette d'équilibre, suite à la rentrée des volets (figure 8).
On étudiera maintenant le fonctionnement du système de pilotage selon l'invention, en cas de panne de llun des moteurs de l'avion, qui pourrait se produire soit au décollage, après l'acquisition de la vitesse V1, soit pendant la phase succédant au décollage et allant jusqu'à la stabilisation de l'avion à la vitesse V2 + 10 noeuds ou #1 = 18 ).
Dans le cas où une panne survient alors que l'avion s'est stabilisé, après décollage à la vitesse V2 + 10 noeuds, le système sélectionne automatiquement (par le détecteur de niveau 36) la vitesse V2 comme vitesse de consigne. A ce moment la pente totale γt est inférieure à la pente a et implique un ordre (a) à piquer , tandis que le signal d'écart de vitesse qui passe de V (V2 + 10) à (V - 2) implique un ordre (b) à cabrer.Dans ce cas l'ordre (a) est prépondérant et la barre de tendance indique en conséquence un ordre à piquer. le pilote agit en conséquence pour amener la barre de tendance de tangage en coincidence avec la me- quette de manière à rejoindre et à maintenir la configuration #t = γa et V = V2.
Dans le cas où la panne de moteur intervient entre la vitesse V1 et l'envol, à l'instant de la panne,l'effondrement de dt est prépondérant par rapport à la réduction d'autorité sur l'écart de vitesse, et par conséquent la barre descend, (figures 9 à 10) ce qui a pour effet d1avertir le pilote de la panne et donc des précautions qu'il doit prendre au moment de la rotation. Au moment de la rotation et de l'envol la barre de tendance continue de descendre.
Le pilote doit agir sur ses commandes de vol pour amener et maintenir la barre de tendance en coïncidence avec la maquette, ce qui correspond à l'acquisition et au maintien de la vitesse V2 (figure 11).
Comme précédemment indiqué l'application du système de pilotage selon l'invention ne se limite pas aux manoeuvres de décollage.
Ce système peut également convenir pour une manoeuvre de remise de gaz au cours d'une approche.
Dans ce cas le pilote affiche sur le module vitesse du système de pilotage automatique non plus V2 mais une vitesse de référence pour l'approche : V ref. Lorsque le pilote lance la manoeuvre de remise des gaz il actionne des palettes, implantées sur les manettes des gaz, et prévues pour cette manoeuvre. Cette action rentre dans la logique du système qui peut alors être utilisé pour le pilotage de cette phrase.
Ainsi, au moment de la rotation qui peut être exécutée manuellement ou en suivant le directeur de vol, la barre de tendance de tangage est à peu près à zéro (au cours d'une rotation à moyenne cadence) figure 12.
Après rotation de l'assiette, le pilote, à l'aide du système selon l'invention, peut assurer une capture et un maintien de V ref + 1G noeuds (ou de e1 = 180) (figures 13 - 14).
On notera à ce sujet que, en cas de vent de face important.
par exemple supérieur à 10 noeuds, la procédure de pilotage peut recommander l'affichage sur le module vitesse du système de pilotage de : V ref + majoration fonction du vent ; c'est donc cette valeur de consigne (avec ou sans 10 noeuds de plus) qui servirait donc au système. , Dans le cas où il se produit une panne moteur au cours de la remise de gaz, l'asservissement s'effectue à V ref au lieu de V ref + 10 noeuds, comme précédemment.
Cette transformation s'effectue dès le départ Si la panne moteur se produit à l'instant initial de la remise de gaz ; ou bien dès que Xt -ffi6 6 degrés si la panne se produit quelques instants après la remise de gaz.
La longueur du parcours à l'intérieur de la chambre et la vitesse des cylindres 13, 14 devront etre tels à maintenir le tissu dans la chambre pendant une période de temps préfixée, par exemple de 10 secondes à 100 secondesvsuffisants pour réaliser le traitement voulu, ces temps sont extremement plus brefs des temps de traitement nécessaires par les traitements dans l'eau ou dans l'air.
le traitement dans la vapeur doit se réaliser sans tension pour le tissu, de façon à permettre aux fibres de ce dernier de bénéficier de l'ef- fet astringent exercé dans l'atmosphère chaude et humide du bain de vapeur.
Par conséquent, il convient que le milieu soit à une température et à une humidité uniformes pour assurer un effet égal de toute la longeur et largeur du tissu. On prévoit à ceci, par exemple, grâce à la conformation à cloche de la chambre de vapeur 1 et gracie à l'alimentation du haut de la vapeur elle-meme. À ce propos pour permettre un traitement constant et uniforme du tissu, et pour contrôler constamment son retrait ou rétrécissement à l'intérieur de la chambre de la vapeur 1, en regard de ltex- trémité intérieure de la boucle 21 du tissu, on a placé un dispositif révélateur, par exemple sous forme de dispositif photoélectrique 23, 24, qui con trolle la position de la partie inférieure de la boucle de tissu 21.
Ce dispositif revélateur 23, 24 agit, par exemple, par l'intermé diapir d"un potentiomètre sur le circuit d'alimentation du moteur 16 ou 18 pour varier la vitesse d'introduction ou d'extraction de la bande due tissu, de telle façon que dans la chambre de traitement 1, existe toujours une quantité constante de tissu.
À la place i'un dispositif photoélectrique on pourrait utiliser tout autre dispositif électrique ou mécanique en mesure de contrôler un exces ou une réduction du retrait ou rétrécissement du tissu au cours du traitement et contrôler par conséquent la vitesse dintroduction et d'extraction du tissu.
Dans l'appareillage de la figure iet de la figure 2 le traitement peut se réaliser dans un milieu de vapeur saurée ou surchauffée selon les né cessités, c'est-a-dire par ds la vapeur variable qui va d'une température de 100OC environ à 1060C environ. Toutefois, comme on l'a déja dit, il peut être parfois avantageux d'accoupler, en succession, la phase de traitement à la vapeur saturée avec celle à la vapeur surchauffée.
Un appareillage pour la réalisation de ce procédé est représenté schématiquement à la figure 3 des dessins annexés.
Comme on le voit sur la figure 3, l'appareillage comporte une première chambre 25 de la vapeur saturée et une seconde chambre 26 de la vapeur surchauffée. Ces chambres sont séparées par une cloison 27, dans laquelle une fente horizontale a été prévue pour le passage de la bande 29 de matière textile.
Comme dans le cas précédent, les parois extérieures 30 des chambres à cloche 25, 26 sont formées aveo des interstices 31 et respectivement 32 pour 17alimentation de la vapeur saturée et respectivement de la vapeur surohauf fée à travers des ouvertures de passage dans les interstices 33 et respectivement 34, formés dans la paroi de fermeture supérieure des chambres de va peur 25, 26; la vapeur dans la chambre 26 peut etre surchauffées comme décrit plus haut. Un collecteur 35 d'aspiration de la vapeur est placé à ltin- térieur e-t à llextrémité inférieure ouverte des chambres de vapeur; ce collecteur est en communication par l'intermédiaire d'une tubulure 36, avec un ventilateur d'aspiration 37, qui achemine la vapeur vers une cheminée 38.
Une couche 39 de matière isolante est placée à l'extérieur des parois latérales et à la partie supérieure pour réaliser un isolement convenable.
La bande de tissu 29 alimentée du bas à l'intérieur de la chambre 25 de prétraitement ou de la vapeur saturée, passe en condition relâchée et en absence de toute tension le long de la portion supérieure d'un transporteur continu incliné 40, placé à l'intérieur de la chambre de la vapeur saturee 25 pour alimenter mieux le tissu au rouleau 41, de façon particulière pour les tissus lourds et; glissants; le tissu en tout cas peut être aussi alimenté verticalement.
Du transporteur 40 la bande de tissu 29 passe à travers la fente 28 de la paroi de séparation 27 dans la chambre 26, puis elle s'enroule sur le cylin- dre 41 d'introduction dans la chambre 26 de la vapeur surchauffée, déscend vers le bas de façon à former une ou plusieurs boucles de tissu 42, puis elle remonte de nouveau en s'enroulant sur le cylindre d'extraction 43 pour sortir à la parie inférieure de la chambre 20, sur le côté opposé à celui d'entrée.
Le transporteur 40 et le rouleau d'introduction du tissu 41 sont mo toisés et commandés à travers un moteur électrique 44 et les transmissions 45 et 46; de la même façon, le rouleau d'extraction 43 est motorisé à travers le mo- teur électrique 47 et à la transmission 48. De façon semblable à la précédente, sur le fond de la boucle de tissu 42 se trouve une photocellule 49, 50 de contrô- le de la boucle du tissu.Le fonctionnement de l'appareillage de la figure 3 peut brièvement être le suivant: le tissu alimenté du bas dans la chambre 25, se place en conditior. essentielle- ment non tendue sur le transporteur 40, où il subit un premier prétraitement étant soumis à l'action le la vapeur saturée qui remplie la chambre de prétraité ment 25, ensuite il passe dans la chambre de la vapeur surchauffée, où le tissu subit une action de relâchement, pénétration dans les fibres des produits chimiques tomme on a dit c -dessus.
Dans le cas des figures précédentes, il est possible de combiner le traitement à la vapeur avec, par exemple pour l'execution de traitement de volu minisation, crepage, relaxage et rétrécissement du tissu, avec des traitements de blanchiment et de purge; cela peut etre représenté en se référant au schéma à blocs de la figure 4.
À la figure 4, le tissu 100 est tout d'abord immergé dans un bac 101 pour imprégner le tissu avec de l'eau, puis il est fait passer dans le bac 102 contenant les produits lavant, par exemple une solution pour déterger les huiles et les produits résidus du travail sur le métier à tisser. Le tissu est ensuite fait traverser la chambre 103 pour le traitement à la vapeur comme dans les cas précédents. A la sortie de la chambre 103 de traitement- à la vapeur, le tissu est immergé dans un bac 104 contenant du produit chimique pour le blanchiment ou llazurage du tissu, ensuite il y a une phase de rinçage dans le bac 105. Si on le désire, la phase. de blanchiment pourrait être faite en amont du traitement à la vapeur, et après la purge du tissu.De cette façon on assure le complet enlèvement des huiles et des produits chimiques utilisés dans la préparation du fil et dans le tissage; ces produits chimiques sont par conséquent émulsionés, volatilisés dans le milieu chaud-humide de la vapeur et ensuite facilement enlevés pendant les successives phases de lavage en aval de l'appareillage de traitement à la vapeur.
les. avantages pour un procédé selon la présente invention pourront etre mieux compris par les résultats des essais comparatifs déroules et rappeleés i-dessus.
Cela conduit à demander un effort supplmentaire à la pompe dont la dure de vie est abrégés.
En outre,les pompes de type MOINEAU telles qu'utilisées sont d'un rendement peu élevé bien que nécéssitant de parieur conception un moteur de forte puissance et elles ne permettent d'obtenir la projection que sur une courte longueur de lance.
Le but de l'invention est d'obvier à ces inconvénients en réalisant une machin permettant d'obtenir une projection éfficace avec une importante longueur de lance,ce qui évite à l'utilisateur d'avoir à déplacer constament la machine.
Un autre but de l'invention est de réaliser une machine dans laquelle les différentes phases de formation de la pâts,humidifi- -cation et gâchage ou malaxage,soient indépendantes de l'action de la pompe dont les efforts sont affectes uniquement à la projection.
J ut but Je l'invention est de réaliser une machine dans laquelle l'humidification soit indépendante ud gâchage,ce qui permet de réaliser un gâchage efficace et une pâte homogène quel que soit le degrè dthydrophilie du produit pulvérulent utilisé.