INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
EXEMPLE 6 Des pots de 118 ml sont remplis de vermiculite sur une hauteur de 2,5 cm et, ensuite, jusqu'au sommet avec de la terre argilo-sableuse humide, naturellement infestée de nématodes générateurs de galles. La terre est tassée sur une profondeur de 1,25 cm à partir du bord supérieur du pot. Des quantités prédéterminées de solutions acétoniques contenant de la 2-chloro 6-méthoxy-4-(trichlorométhyl)pyridine ou du N-/méthyl carbamoyl) oxyjthioacétimidate de S-méthyle, préparées par dissolution de quantites prédéterminées d'un des composés dans une quantité prédéterminée d'acétone aqueuse, sont répandues sur la terre et des couvercles sont fixés aux pots.Simultanément, d'autres pots remplis de terre sont traités par de l'acétone aqueuse seule pour servir de témoins. Les pots sont incubés à 18-240C pendant une semaine et, ensuite, les couvercles sont retirés et cinq semences de concombre-(Cucumis sativus) sont placées à la surface de la terre et recouvertes d'une couche de sable. Les pots sont placés dans une serre, dans des conditions conduisant à un bon développement des plantes, pendant trois semaines. A la fin de cette période, les plantes sont retirées et les racines sont lavées pour les débarrasser de la terre et elles sont examinées et évaluées relativement à la formation de galles de nématodes Les résultats et les données relatifs à cette expérience sont donnés plus loin dans le tableau VI.
Les résultats relatifs à l'emploi des combinaisons.
de matières toxiques illustrent le fait que la destruction des nématodes est meilleure que celle à laquelle on peut stattendre d'après les résultats obtenus lors de l'emploi de chacune des matières toxiques seules. Ces résultats sont obtenus d'après la technique décrite dans les publications de Colby, "Calculating Synergistic and Antagonistie Responses of Herbicide Combinations", Weeds, volume 15 (1967) pages 20-22 et Colby, "Greenhouse Rvalua- tion of Herbicide Combinations Pro. NWWCC, nO 19, pages 312320.
Système d'évaluation Nom- % de destruc bre tion Par rap de port a des galles plantes témoins Racines sans galles 0 100 Racines avec très faible nombre de galles 1-2 90-95 Racines avec faible nombre de galles 3-6 75-89 Racines avec un nombre faible à moyen de galles 7-15 50-74 Racines avec un nombre moyen de galles 16-20 30-49 Racines avec un nombre moyen à élevé de galles 21-30 20-29 Racines avec un npmbre élevé de galles 31-50 10-19 Racines avec un nombre très élevé de galles 51-100 0-g Les résultats ae cet examen, les rapports et les quantités de substances chimiques employées sont reproduits plus loin dans le tableau I.
TABLEAU VI Essai Substances chimiques Rapport des Destruc- Destruc- Accroissement substances tion at- tion ré- du pourcentan A(2) B(3) chimiques tendue, elle,en ge par rapport (1) kg/ha kg/ha A:B en % % à la destruction attendue 1 --- --- --- -- 0 --2 0,56 --- --- --- 0 --3 1,12 --- --- -- 0 --4 2,24 --- --- -- 0 --5 4,48 --- --- -- 0 --6 8,96 --- --- -- 50 --7 --- 0,56 --- -- 25 --8 --- 2,24 --- -- 25 --9 --- 4,48 --- -- 25 --10 --- 8,96 --- -- 83 --11 0,56 4,48 1:8 25 50 100 12 1,12 4,48 1:4 25 75 200 13 2,24 2,24 1:1 25 50 100 14 2,24 4,48 1:2 25 75 200 15 4,48 2,24 2:1 0 70 > 100(6) 16 4,48 4,48 1:1 25 75 200 17 8,96 2,24 4:1 63 83 32 18 8,96 4,48 2:1 63 90 27 (1) Les essais 1-10 sont des témoins, l'essai l étant un témoin sans substance chimique (acétone-eau seules); (2) Le composé A est la 2-chloro-6-méthoxy-4-(trichlorométhyl)pyridine; (3) Le composé B est le N-[(méthyl carbamoy)-oxy]thioacétimidate de S-méthyle.
La présente invention qui résulte des travaux de M. Roger MARTIEN concerne un procédé de contrôle du sertissage des capsules métalliques sur les goulots de récipients, et en particulier des capsules à vis présentant une ligne de rupture qui se casse au moment de l'ouverture de la bouteille, ainsi qu'un appareil pour la mise en oeuvre du procédé.
Ces groupes peuvent comprendre des groupes hydroxyles, des groupes carboxyles, des groupes aryles, des groupes amine, des halogènes, etc. Même Si ces groupes sont réactifs, la réaction de l'hydrogène du silane avec la double-liaison ou avec la triple liaison s'effectue dans le pentane à une température si faible qu'elle s'effectue de préférence à une réaction de n'importe quel autre groupe fonctionnel, notamment un groupe oxirsnne. De plus, la fixation d'un groupe alcoxy, aryloxy, alkyl-carboxy ou aryl-carboxy par déplacement de l'halogène fixé sur du silicium s 'effectue dans le pentane si facilement et si complètement que l'on peut effectuer ce stade même si d'autres groupes fonctionnels existent sur le corps mis en réaction et qui contient le groupe OH ou COOH. On peut utiliser pratiquement n'importe quel catalyseur mettant en oeuvre des radicaux libres pour la réaction de l'hydrogène d'un silane avec une double liaison olé inique Lorsque le corps mis en réaction possède une double liaison en diverses positions et que l'cn désire seulement une substitution sur la position alpha, l'acide chloroplatinique constitue le catalyseur préféré.
Exemple 14 Dans un ballon d'un litre, muni dtun condenseur de reflux, on place 0,667 mole (121,56 g) de 1-tridécène et l'on ajoute 0,5 g de peroxyde de benzoyle comme catalyseur. On ajoute ensuite lentement, en maintenant le contenu du ballon au reflux à une température supérieure à 130CC, 0,7616 mole de trichloro- silane.On continue le chauffe durant 2 heures et demie environ et la température du pot de distillation atteint alors 200 C ; on laisse ensuite le pot refroidir jusqu'à la tetipérature ambian te, On ajoute ensuite à ce pot 200 ml de pentane et l'on ajoute lentement, tout en agitant, 2,668 rroles (309,6 ml) d'éther monométhylique du-diéthylène-glycol dissous dans 200 mi de pentane.
On chauffe le pot de distillation au reflux pendant l'addition et lton continue le chauffage durant 1 heure et 50 minutes. On distille la solution de réaction pour obtenir 332,4 g d'une ma trière ayant un point d'ébulliticn de 2200C et ayant pour formule CH3(CH2)12Si(OCH2CH2OCH2CH2OCH3)3. lie rendement en cette matière est de 87,6 %. Bien que les tri"thoxysilanes ayant un groupe or- ganique de 13 atomes de carbone ne soient pas solubles dans l'eau et doivént etre émulsionnés, le produit indiqué ci-dessus est soluble dans les produits aqueux typiques d'ensimage ou d'apprêt.
Comme indiqué ci-dessus, on peut laisser l'organosila- ne produits par exemple le produit de type alcoxy2 aryloxy, alkyl carboxy ou aryl-carboxy, en dissolution dans le pentane pour subir une réaction supplémentaire de la portion organique fj:Xé sur l'atone de silicium. Nombre de ces produits, en particulier les produits organiques à masse moléculaire élevée, sont solubles dans le pentane, alors que l'eau et NCl ne sont pas solubles de façon appréciable dans le pentane, de sorte qu'un produit de réaction maintenu dans le pentane présente une durée de conservation possible prolongée.En outre, on peut utiliser les organo-silanes ainsi produits, dissous dans le pentane, comme agents de fixation sur du verre sans séparation d'avec le pentane, puisqu'une solution diluée de l'organo-silane sera habituellement souhaitée pour contribuer au mouillage de la surface du verre. De plus, le pentane a une longeur de channe suffisamment faible pour être soluble dans les prépolymères à faible masse moléculaire que l'on utilise dans les ingrédients d'ensimage pour des fibres de verre. ta solution des produits de réaction du procédé de la présente invention dans du pentane peut donc servir d4ingrédient d'ensimage pour une application à des fibres de verre, sans autre traitement comme une distillation, etc.
Exemple 15 On répète le procédé de l'exemple 14, sauf que l'on ne sépare pas le produit du pentane On fabrique un ensimage pour des fibres de verre à partir des matières suivantes : Solution de réaction de l'exemple 14 60 grammes Isopropanol 60 grammes Emulsion de polyéthylène à 20% de solides ("Quaker Quasoft HS60") 480 grammes Bau désionisée 3 400 grammes On applique cette matière à des fibres de verre lors de leur formage et cela donne un mouillage complet sans zones non mouillées (que l'on appelle habituellement des "yeux de poisson" ) .
Cela est surprenant puisque le silane comporte un radical kydrocar- boné de 13 atomes de carbone de longeur fixé sur lui. Jusqu'à présent, des trialcoxysilanes ayant des groupes alcoxy de plus de 4 atomes de carbone environ revalent être dispersés à l'aide d'un agent d'émulsionnement, et ces matière émulsionnées ne donnaient pas une couverture complète et uniforme des fibres. L'a- gent silanique de fixation ne se sépare pas de la solution d'ap- prêt ou d'ensimage au repos, comme cela se produit parfois avec des silanes de la technique antérieure en raison d'une hydrolyse et d'une formation de siloxane.Le silane de l'exemple 14 ne semble pas former des siloxanes, même après 7 jours de repos. On suppose que tout l'alcool monométhylique formé par hydrolyse de l'éther monométhylique du diéthylène-glycol fixe de l'hydrogène sur les silanes et empêche la formation d'un siloxane Les fibres ensilées ainsi produites ont un bon toucher bien lubrifia et présentent de faibles tensions de passage lorsqu'elles sont étirées sur des oeilletons de guidage.
Exemple 16 On fait réagir au reflux durant 16 heures 4 moles de benzène, 8 moles de vinyltrichlorosilane et 20 g de chlorure d' ammonium. On ajoute ensuite 2 500 ml de pentane, pu.is 27,21 moles de méthanol dans 1 550 ml de pentane. On distille la solution de réaction pour obtenir 0,5036 mole (12,6 %) de bêta-triméthoxy- silyléthylbenzène bouillant entre 900 et 950C à une pression de 0,9 mm et 1 ,489 mole (37,2 ) de bis(bêta-triméthoxysilyléthyl) benzène bouillant entre 1730 et 182 C à 0,8 irni..
On produit selon 1 ' exemple 15 un apprêt d'enslmage pour des fibres de verre, sauf que l'on remplace la solution de réaction de l'exemple 14 par la solution de reaction de l'exemple 16o On applique cette matière à une mèche de fibres de verre de 8,9 microns de diamètre, groupées pour obtenir 1360 m/454 g, et lton enroule les fibres ainsi ensilées pour obtenir une bobine que l'on sèche ensuite à 1300C durant 16 heures.On revêt ensuite ces fibres d'une matière d'imprégnation ayant la composition suivante (Eelon le brevet des Etats-Unis d'Amerique N 3 567 671) Matières Parties en poids Eau 930 Hydroxyde de sodium 1 Latex résorcinol formaldéhyde (75 7 de solides) 48 Hydroxide d'ammonium (260 Baumé) 8 Formaldéhyde (37 % de solides) 16 Latex de terpolymère vlnylpyridine/ styrène/butadiène (41 % de solides) 900 latex de copolymère dorure de vinyle/ chlorure de vinylidène (50 % de solides) 350 Emulsion de cire de paraffine (55 % de solides) 200 On soumet les fibres ainsi enduites à un séchage dans un four chauffé à 2660C durant une minute.On tord ensemble 3 mèches ainsi enduites pour obtenir des rubans et l'on place des longueurs de 15 cm de ce ruban côte à côte, les rubans se touchant, entre deux couches d'une feuille de caoutchouc de styrène/butadiène de 0,5 mm d'épaisseur. On place le "sandwich" dans un moule chauffé à 1770C et l'on comprime à 7 bars durant 20 minutes. lie "sandwich" obtenu a 2,54 cm de large et il faut une force de 31 kg pour arracher les couches de caoutchouc des rubans imprégnés.
Exemple 17 Dans un ballon de 1 000 ml, on place 0,5707 mole-gramme de trichlorosilane avec 450 ml de pentane. On installe un condenseur de reflux sur le ballon, ainsi qu'une ampoule à robinet et l'on introduit dans cette ampoule 1,712 mole-gramme d'acide acétique dans 100 ml de pentane. On ajoute lentement la solution d'acide acétique dans le ballon en urne période de 34 minutes. On chauffe le contenu du ballon au reflux durant 1 heure. On isole 126,7 g de of (CH3C=OO)3Si11 (0,487 mole). Cela constitue un rendement de 85,3 %.
Exemple 18 On répète le procédé de l'exemple 17, sauf que l'on remplace le
tricl 10roilane par 2' /Y C1 et p xry O)3SICr'2C1I2,C0 , produit l'on obtient le avec un rendement de 90,4 %.
Exerrple 19 On répète le procédé de l'exemple 17, sauf que l'on remplace l'acide acétique par l'acide formique, et l'on obtient avec un rendement de 86 %.
Exemple 20 On répète le procédé de l'exemple 17, sauf que l'on remplace l'acide acétique par l'acide butyriques et l'on obtient le produit avec un rendement de 89 .
Exemple 21 On répète le procédé de l'exemple 17, sauf que l'on utilise de l'acide benzoique à la place de l'acide acétique, et l'on obtient le constituant le produit de la réaction avec un rendement de 86 %.
Exemple 22 Dans un ballon de 1 OOC mi, on place 0,5 mole-gramme de trichlorosilane avec 450 ml de pentane. On équipe le ballon d'un condenseur de reflux. On ajoute 0,5 ml d'une solution d'aci- de chloroplatinique (10 g d'acide chloroplatinique dans 150 ml dtisopropanol). On fait barboter de l'acétylène gazeux dans la solution de pentane. On obtient un rendement de 100 % environ en Cl3SiCH = CE2. On purge le système à l'azote, on ajoute 3 g de chlorure d'aluminium et l'on introduit ensuite dans le ballon, chauffé é au reflux, 0,5 mole de chlorobenzène dissous durs 100 nil de pentane.On obtient un rendement sensIblement égal à 100 ffi en
Ensuite, on ajoute dans le ballon, en chauffant au reflux en une période de 15 minutes, 1,5 mole d'a- cide acétique dissous dans iCO ml de pentane, et l'on obtient le produit avec un rendement de 84% par rapport à la quantité de trichlorosilane utilisée à l'origine.
La présente invention a pour objet un humidificateur.
Les humidificateurs, parfois utilisés pour améliorer le confort des pièces de séjour, sont le plus souvent destinés à assurer une hygrométrie à peu près constante dans des locaux industriels, en raison d'impératifs techniques. C'est ainsi que lton trouve des humidificateurs dans les salles d'ordinateurs, dans les salles de métrologie} dans les cabines de peinture.
Pour réaliser l'humidifcation de l'air dans de petits volumes, on utilise une production de vapeur par ébullition d'eau.
Dans certains appareils, l'ébullition d'eau est obtenue par des éléments de chauffage. Cette solution présente de nombreux inconvénients et notamment celui d'une destruction rapide des corps de chauffe, ainsi que l'obligation de traiter l'eau et de la débarrasser de ses impuretés.
D'autres appareils, plus répandus, utilisent la propriété de conductibilité de l'eau. Une eau est définie par son titre hgdro- timétrique ou dureté, c'est-à-dire par sa teneur en sels lui procurant des propriétés conductrices. C'est ainsi que plus une eau est dure, meilleure est sa conductibilité.
L'écartement des électrodes étant constant et ayant été calculé pour une dureté moyenne de l'eau, il est possible d'obtenir : - soit une même production de vapeur pour des duretés d'eau différentes, - soit des débits de vapeur différents pour une mime dureté d'eau, en ajustant le niveau d'eau dans le bac, ctest-à-dire en faisant varier la surface échange.
Un premier type d'humidificateur existant procure une régula tion réalisée par régulation de la pression de vapeur à l'tinté rieur de la cuve. Âvec ce type de régulation, la mise en route de l'humidificateur ne peut être faite que par un spécialiste puisqu'il faut monter une buse de dimensions adaptées et régler avec précision la vis du pointeau.
Un second type d'humidificateur utilise une alimentation périodique en courant des plaques immergées dans la cuve. Cette solution n'est pas satisfaisante puisqu'elle ne tient pas compte de la diminution de puissance due à l'encrassement des plaques après un certain temps de fonctionnement.
Un autre type d'humidificateur utilise une régulation du niveau d'eau. Cette solution n'est également pas parfaite puisqu' elle ne tient pas compte de la variation de puissance intervenant pour une même surface d'échange en raison du dépôt calcaire sur les plaques, de la variation de dureté et du vieillissement des plaques, après un temps relativement bref de fonctionnement.
D'autres appareils sont munis d'un dispositif d'alimentation en eau par "à-coups", c'est-à-dire provoquant le remplissage de la cuve lorsque le niveau d'eau a atteint un certain niveau minimum prédéterminé ; dans ce cas, le remplissage rompt de façon sensible l'équilibre thermique à l'intérieur de la cuve, si bien que lorsque la masse d'eau est ramenée à ébullition, l'intensité passe par une valeur maximale difficilement absorbable par les appareils de protection usuels. Ceci est dû au fait que la résistance de l'eau varie avec la température, la résistance de l'eau froide étant environ le double de la résistance de l'eau à ébullition.
La présente invention vise à remédier aux inconvénients des appareils précités en fournissant un humidificateur dans lequel le débit de remplissage est réglé de façon à assurer un échauffement maximum de 1' eau au fur et à mesure du remplissage de la cuve de manière à atteindre une température de la masse d'eau voisine du point d'ébullition en fin de remplissage. De même, après abaissement du niveau, la quantité d'eau introduite sous un faible débit détruira peu 1 'équilibre thermique existant dans la cuve, et l'on n1 enregistrera donc pas de pointe d'intensité due à un refroidissement conséquent de l'eau.
De cette manière, le système permet d'obtenir pour une même installation, depuis la mise en service jusqu'au vieillissement maximum admissible des plaques, un débit de vapeur constant malgré les modifications physiques suivantes : - dépôt calcaire sur les plaques, - variation de la dureté de l'eau, - vieillissement des plaques, - chute de tension.
La modification de ces paramètres est compensée automatiquement par une variation du niveau d'eau.
L'humidificateur, objet de l'invention, est du type de ceux comportant une cuve à l'intérieur de laquelle sont fixées des électrodes de puissance, et munie d'une électrovanne de remplissage et d'une électrovanne de vidange. Selon l'invention, il comprend un contacteur de puissance, actionné par un hygrostat, placé sur le circuit d'alimentation des électrodes, un organe de mesure de l'intensité dans une phase, dont l'image est prise en compte par un régulateur qui, muni d'un dispositif d'affichage de la puissance, agit sur l'électrovanne d'alimentation.
Lorsque l'hygrostat détecte un degré hygrométrique trop faible, ce dernier commande la fermeture du contacteur de puissance et, par conséquent, l'alimentation en courant des électrodes de puissance. L'eau étant conductrice, le passage du courant va provoquer un échauffement de celle-ci. Le régulateur va comparer la puissance électrique absorbée dans la cuve à une puissance prédéterminée qui est affichée. Si la puissance électrique absorbée dans la cwe est inférieure à la valeur désirée, on augmente celle-ci en augmentant la surface d'échange entre les plaques, donc le volume d'eau contenu dans la cuve. Le régulateur provoque, par conséquent, ltouverture de l'électroaanne de remplissage.
Dans une forme préférée d'exécution, l'organe de mesure de l'intensité dans une phase est constitué par un transformateur de courant chargé par une résistance dont la tension aux bornes est l'image électrique de la puissance absorbée par la cuve à électrode, donc l'image de la production de vapeur, et le régulateur est constitué par des moyens pour redresser la tension, branchés aux bornes de la résistance précitée, par un condensateur qui, branché aux bornes de sortie des moyens de redressement de la tension, joue le rôle de filtre, et par un comparateur électronique.
Caractère de Action Elément commande ACK Libération bloc confirmé Interprêteur d'émission NAK Retransmission du bloc Interprêteur d'émission spécifié RSP Retransmission de la Interprêteur de réception réponse spécifiée ETB Traitement du bloc reçu Interprêteur de réception ETX comme ETB Interprêteur de réception NAKD Suspension Processeur de suspension Entrée de file d'initiateur - Tableau S-XII
O Indicateur avant Indicateur arrière 2 Adresse TCB initiateur 3 Adresse TCB de commutateur de message 4 Indicateur Indicateur de libération de début (=0) # de paramètre (=1) 5 6 Canal ID 7 Adresse de tampon Bloc de commande de message
0 Indicateur avant 1 Comptage de blocs de transmission en attente 2 Comptage de mots du premier bloc 3 4 5 - Instant de début de message 6 Instant de début de message 7 7 Indicateur arrière 8 I Message Information de gestion de bloc - Tableau S-XIV
O Indicateur avant Indicateur arrière 2 Indicateur de bloc de commande de message 3 NO de séquence 4 Marqueur N de bloc de transmission ETX 5 Indicateur de bloc 6 Comptage de mots 7 8 9 Comptage NAX 10 Instant de début de bloc 11 # Instant de début de bloc TABLEAU S-XV Succession des informations transmises avant chaque bloc de transmission
0 Numéro de séquence (15 bits) Marqueur ETX N de bloc de transmission (bit 0) .
le programme XMTshE ou programme émission de bloc" relie 11en- trée d'information de gestion de bloc (BMI) à la fin de la file active. le bloc de transmission est ensuite émis, précédé par ses deux mots de numéro de séquence et de numéro de bloc de transmission. le bloc de transmission est émis sous forme de plusieurs blocs de transmission intermédiaires (suivant la dimension de mise en blocs de transmission intermédiaires). Le Tableau XV illustre la file active DEMI. Le programme XMTBlM sollicite l'élément de maintenance de chaîne d'émission (XMITER) pour obtenir une liste ATI établie et liée à à chaque appel.
L'élément de maintien de chaîne d'émission (XMITER) du Tableau R-IV est sollicité par tout élément qui souhaite émettre des données ou un protocole. Lorsqu'une demande d'émission est posée, la liste appropriée est établie et, si cette liste concerne un transfert de données, elle est liée à la fin de la chaîne d'émission. Si la liste concerne un protocole, elle est liée à la fin d'une chaîne de protocole en attente et une commande d'arrêt est émise vers le OSCI (à moins qu'une demande d'arrêt ait déjà été émise.
Le fonctionnement des circuits s t arrête lorsqu'une autorisation d'arr8t est détectée dans la chaîne de transmission. L'interprêteur d'état passe la commande au programme XSMITER lorsque l'état d'arrêt est détecté. Le protocole en attente est lié à la tête de la chaîne de transmission et un ATI est émis pour poursuivre l'exécution de la chaîne. l'autorisation d ' arrêt n'est pas placée dans les listes de protocole. Si aucun protocole n'est dominant, dont l'état d'arrêt est desservi,' un ATI immédiat est émis pour démarrer la chaîne à nouveau, Les blocs de transmission de récupération reçoivent la priorité du protocole pour le proceSsus de liaison. L'interprêteur d' émission, Tableau R-V, maintient une file d'attente BMI active, comme le montre le Tableau X qui est liée à l'ordre dans lequel les réponses sont attendues. Lorsqu'un état d'arrêt est détecté, la chaîne d'émission est explorée à la recherche de la première liste "type d'émetteur". Le numéro de séquence dans la liste est transmis à l'interprêteur d'émission qui met à jour sa file d'attente BMI active. Un marqueur est placé dans chaque liste pour indiquer si elle est déclenchée par l'émetteur, le récepteur, ou aucun d'entre eux.
- TABLEAU XV
DUS UT DE FILE BMI ACTIVE I FIN DE FILE 2 .- - A C T IV E MESSAG El L4ffiET? MCB D i J I FILE ACTIVE BMI Le programme ESITER libère de l'espace de liste chaque fois qu'une terminaison de segment se produit sur la chaîne d'émission.
I' interpreteur d'état passe la commande à X:TlR lorsqu'il détecte un état "2" de terminaison de segment. Du fait que les listes de transfert de données sont liées à la fin de la chaîne d'émission sans arrêter le CSCI, un code illégal est toujours mémorisé dans la dernière liste de la chaîne pour indiquer quand les circuits ont terminé la chaîne d'émission. Des codes illégaux sont également utilisés pour la chaîne de réception. me bit 7 dans le code illégal indique une liste d'-émission s'il est placé à "1". Les bits 12 à 15 sont utilisés pour identifier la liste qui contient le code illégal.
Lorsqu'une liste d'émission (ou de réception) est établie, le programme d'établissement de liste attribue un code illégal à la liste et mémorise l'adresse de liste dans une table S-XVl de codes illégaux. Le code illégal est déterminé en utilisant le prochain numéro disponible et en augmentant ensuite d'une unité le numéro pour la liste suivante. Le code illégal contient toujours le bit "O". Le numéro d'identification de code illégal se classe toujours entre "O" et un SYSGEN.