INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ex. No. Composé Rf [α]25D (méthanol) 14 H.Tyr.D-Ala.Gly.Phe.Met.Thr.OH HCl 0,10; 0,49; 0,684 + 12,46 (c = 0,52) 15 H.Arg.Tyr.Gly.Gly.Phe.Leu.OH 2HCl 0,38; 0,614 + 17,7 (c = 0,52) 16 H.Tyr.Ala.D-Ala.Phe.Met.OMe HCl 0,58; 0,97 ; 0,884 - 3,66 (c = 0,2) 17 H.Tyr.Gly.D-Ala.Phe.Met.OMe HCl 0,61; 0,98 ; 0,854 + 30,19 (c = 0,2) 18 H.Tyr.Ala.D-Ala.Phe.Met.OH HCl 0,58; 0,54 ; 0,614 + 4,22 (c = 1) 19 H.Tyr.Gly.D-Ala.Phe.Met.OH HCl 0,50; 0,55 ; 0,564 + 34,19 (c = 1) 20 H.Arg.Tyr.Gly.Gly.Phe.Leu.Thr.OH 2HCl 0,16; 0,32 ; 0,514 + 1,63 (c = 0,5) 21 H.Tyr.D-Ala.Gly.Phe.Pro.OH HCl 0,44 - 1,52 (c = 0,51) 22 H.Tyr.D-Ala.D-Ala.Phe.Leu.OH HCl 0,68; 0,93 ; 0,934 + 43,71 (c = 1) 23 H.Tyr.D-Ala.Gly.Leu.Leu.OH HCl 0,68; 0,74 ; 0,884 - 4,43 (c = 0,5) 24 H.Tyr.Ile.Asn.Met.Leu.OH 0,57;0,834 - 15,5 (c = 0,2) 25 H.Tyr.Ala.Gly.Phe.Leu.OH HCl 0,55; 0,84 ; 0,864 - 1,35 (c = 1)
Ex. No. Composé Rf [α]25D (méthanol) 26 H.Tyr.Gly.Gly.Phe.Nle.OH HCl 0,58; 0,85 ; 0,864 + 24,44 (c = 0,4) 27 H.Tyr.D-Leu.Gly.Phe.Leu.OH HCl 0,85; 0,86; 0,79 + 17,3 (c = 0,2) 28 H.Tyr.Ala.Ala.Phe.Leu.OH HCl 0,76; 0,62; 0,74 - 33,6 (c = 0,6) 29 H.Tyr.Gly.Pro.Phe.Leu.OH HCl 0,76; 0,68; 0,75 - 30,0 (c = 0,5) 30 H.Tyr.D-Ala.Gly.D-Phe.Leu.OH HCl 0,57; 0,86 + 27,2 (c = 0,5) 31 H.Tyr.Gly.Gly.Phe.D-Leu.OH HCl 0,71; 0,49; 0,79 + 28,7 (c = 0,4) 32 H.Tyr.Gly.Gly.D-Phe.Leu.OH HCl 0,51; 0,85 ; 0,484 + 24,5 (c = 0,52) 33 H.Tyr.Gly.Gly.Phe.Ile.OH HCl 0,76; 0,85; 0,65 + 22,7 (c = 0,6) 34 H.Tyr.D-Ala.Gly.C-Phenylglycyl.Leu.OH HCl 0,64; 0,85 + 43,7 (c = 0,48) 35 H.Phe.D-Ala.Gly.Phe.Leu.OH HCl 0,66; 0,93 + 21,2 (c = 0,52) 36 H.Tyr.D-Ala.Sar.Phe.Leu.OMe HCl 0,64; 0,904 + 3,69 (c = 0,4) 37 H.Tyr.Gly.Ala.Phe.Leu.OH HCl 0,62; 0,86 ; 0,634 - 12.07 (c = 1)
Ex. No. Composé Rf [α]25D (méthanol) 38 H.Tyr.D-Ala.Gly.Phe.Thr.OH HCl 0,50; 0,514 + 19,8 (c = 0,51) 39 H.Tyr.D-Ala.Asn.Phe.Leu.OH HCl 0,55; 0,89 ; 0,694 + 6,26 (c = 0,49) 40 H.Tyr.D-Ala.Gly.Phe.D-Leu.OMe HCl 0,63; 0,92 + 39,6 (c = 0,51) 41 H.Tyr.D-Ala.Gly.Phe.D-Leu.OH HCl 0,57; 0,93 ; 0,824 + 31,5 (c = 0,53) Ac 42 H.Tyr.D-Ala.Gly.D-Phe.Leu.OH HCl 0,60; 0,94 ; 0,854 + 14,6 (c = 0,5) Ac @Tyr-@O4'-acetyltyrosyl 43 H.Tyr.D-Ala.Sar.Phe.Leu.OH HCl 0,58; 0,854 + 9,89 (c = 1) 44 H.Tyr.D-Ala.Gly.Phe.Leu.Thr.OH HCl 0,55; 0,93 ; 0,724 + 5,13 (c = 0,5) 45 H.MeTyr.Gly.Gly.Phe.Leu.OH HCl 0,57; 0,64 ; 0,644 + 25,5 (c = 0,5) 46 H.Tyr.D-Ala.Gly.Phe.Nle.OH HCl 0,64; 0,684 + 23,2 (c = 1,0) 47 H.Tyr.Gly.Sar.Phe.Leu.OMe HCl 0,56; 0,70 ; 0,904 + 10,2 (c = 0,4)
Ex. No. Composé Rf [α]25D (méthanol) 48 H.D-Tyr.D-Ala.Gly.Phe.Leu.OH HCl 0,55; 0,68 - 20,7 (c = 0,5) 49 H.D-Tyr.D-Ala.Gly.Phe.D-Leu.OH HCl 0,57; 0,62 ; 0,504 - 4,51 (c = 0,5) 50 H.Tyr.Gly.Sar.Phe.Leu.OH HCl 0,59; 0,80 ; 0,684 + 17,1 (c = 1,0) 51 H.Tyr.D-Ala.Gly.Phe.D-Leu. Thr.OH HCl 0,51; 0,66 ; 0,554 + 51,5 (c = 0,52) 52 H.Tyr.D-Ala.Gly.Phe.D-Mat.OH HCl 0,55; 0,67 ; 0,584; 0,825 + 31,0 (c = 0,51) 53 H.Tyr.Pro.Gly.Phe.Leu.OH HCl 0,92 ; 0,764; 0,665 - 8,6 (c = 0,2) 54 H.Tyr.D-Ala.Gly.Phe.D-Met.Thr.OH HCl 0,61; 0,76 + 47,8 (c = 0,51) 55 H.Tyr.Sar.Gly.Phe.Leu.OH HCl 0,72 ; 0,914; 0,54 + 20,8 (c = 1,0) 56 H.Me Tyr.D-Ala.Gly.Phe.Leu.OH 0,904; 0,85 ; 0,52 57 H.Tyr.Gly.D-Pro.Phe.Leu.OH HCl 0,894; 0,82 ; 0,59 + 55,0 (c = 1,0) 58 H.Tyr.D-Ala.D-Pro.Phe.Leu.OH sel sodique 0,744; 0,81 ; 0,74 + 43,2 (c = 1,0) 59 H.MaTyr.Gly.Gly.Phe.Leu.OMe HCl 0,984; 0,99 ; 0,48 + 18,1 (c = 0,4)
Ex. No. Composé Rf [α]25D (méthenol) 60 H.MeTyr.D-Ala.Gly.Phe.Leu.OMe HCl 0,914; 0,89 ; 0,63 61 H.Tyr.D-MeAla.Gly.Phe.D-Leu.OMe HCl 0,914; 0,85 ; 0,60 - 61,3 (c = 0,39) 62 H.Tyr.D-MeAla.Gly.Phe.D-Leu.OH HCl 0,684; 0,72 ; 0,62 + 49,9 (c = 0,45) 63 H.Tyr.D-Ala.Gly.Phe.Leu.OMe HCl 0,954; 0,95 ; 0,63 + 11,60 (c = 0,44) 64 H.Tyr.D-Ala.Gly.Phe.D-Met.OMe HCl 0,944; 0,93 ; 0,57 + 37,8 (c = 0,38)
Ex. No. Composé Rf [α]25D (méthanol) 65 H.D-Tyr.Gly.Gly.Phe.Leu.OH HCl 0,58 - 39,0 (c = 1,0) 66 H.MeTyr.D-Ala.Gly.Phe.D-Leu.OH HCl 0,55; 0,81 ; 0,824 + 40,9 (c = 1) 67 H. MeTyr.D-Ala.Gly.Phe.D-Leu.OMe HCl 0,52; 0,90 ; 0,924 + 54,7 (c = 1) 68 H.DOPA.Gly.Gly.Phe.Leu.OH HCl 0,49; 0,85 + 13,8 (c = 0,4) DOPA = 3,4-dihydroxyphénylalanyl 69 H.Tyr.MeAla.Gly.Phe.D-Leu.OH HCl 0,51; 0,88 ; 0,794 + 17 (c = 1,0) 70 H.Tyr.D-Ala.Gly.Phe.D-Leu.D-Thr.OH HCl 0,50 + 48,9 (c = 0,5) 71 H.D-Tyr.Gly.Sly.Phe.Leu.OMe HCl 0,63; 0,97 ; 0,934 - 42,7 (c = 0,1) 72 H.Tyr.MeAla.Gly.Phe.D-Leu.OMe HCl 0,59 + 9,03 (c = 0,2) 73 H.Tyr.D-Ala.Gly.Phe.D-Leu.NHEt HCl 0,61; 0,934; 0,615 + 46,55 (c = 0,5) 74 R.MeTyr.D-Ala.Gly.Phe.D-Leu.NHEt HCl 0,58; 0,92 ; 0,964 + 50,0 (c = 1) 75 Me-MeTyr.D-Ala.Gly.Phe.Leu.OH acetate 0,54; 0,62 ; 0,664 + 39,2 (c = 0,4) 76 Me-MeTyr.Gly.Gly.Tyr.Leu.OH acetate 0,35; 0,63 ; 0,874 + 31,3 (c = 0,4)
Ex. No. Composé Rf [α]25D (méthanol) 77 Me-MeTyr.Gly.Ala.Phe.Leu.OH HCl 0,55; 0,66 ; 0,804 + 38,2 (c = 1,0) 78 Me-MeTyr.Gly.Gly.Phe.Leu.OH HCl 0,45; 0,65 ; 0,584 + 52,4 (c = 1,0) 79 Me-MeTyr.D-Ala.Gly.Phe.Leu.OMe HCl 0,45; 0,97 ; 0,974 80 Me-MeTyr.Gly.Gly.Phe.Leu.OMe HCl 0,38; 0,92 ; 0,964 81 Me-MeTyr.D-Ala.Gly.Phe.D-Leu.OH HCl 0,40; 0,86 ; 0,784 + 62,4 (c = 1,0) 82 Me-MeTyr.D-Ala.Gly.Phe.D-Leu.OMe HCl 0,41; 0,75 ; 0,964 + 66,4 (c = 1,0) 83 Me-D-MaTyr.Gly.Gly.Phe.Leu.OH HCl 0,36; 0,89 ; 0,604 - 67,4 (c = 0,5) 84 Me-MeTyr.D-MeAla.gly.Phe.D-Leu.OH HCl 0,33; 0,76 ; 0,814 + 58,4 (c = 0,2) 85 H.Tyr.Gly.Gly.Phe.Leu.Tyr.Gly. OH HCl 0,86 ; 0,844 - 4,79 (c = 0,1) 86 H.Tyr.D-Ala.Gly.His.Leu.OH 2HCl 0,26; 0,47 ; 0,524 + 20,8 (c = 1,0) 87 H.Tyr.D-Ala.Gly.Phe.D-Leu.Phe.Gly.OH HCl 0,63 + 13,4 (c = 0,5) 88 H.Tyr.Gly.Gly.Phe.Met(O).OH HCl 0,18; 0,56 ; 0,514 + 18,7 (c = 0,2)
L'invention concerne donc également un procédé pour 1'homopo lymérisation d'esters acryliques et méthacryliques, en particulier les esters d'alkyle, tels que le méthacrylate de méthyle, de n-butyle, de cyclohexyle, entre autres, ledit procédé étant carac- térisé en ce qu'on met en présence au sein d'un solvant le monomè- re ester acrylique ou méthacrylique et une quantité catalytique d'au moins un dérivé lithié de formule (I).
L'invention a également pour obJet un procédé pour l'obtenu tion d'un copolymère triséquencé du type A-B-A à partir de monomère res A et B susceptibles de se polymériser par l'intermédiaire d'amorceurs du type organolithien, caractérisé en ce qu'on polyméri se l'un (B) des monomères en présence d'un catalyseur contenant des dérivés dilithiés selon l'invention, ce qui fournit un premier polymère vivant dilithié, et en ce qu'on met en contact ledit polymère dilithié avec l'autre monomère (A), ce dernier présentant une électroaffinité voisine ou supérieure à celle du monomère (B), ce qui conduit à un copolymère triséquencé dans lequel chaque extrémité de la séquence correspondant au premier polymère est fixée à une séquence de polymère correspondant à l'autre monomère.Si ltélectroaffinité de B est supérieure à celle de A on pourra synthétiser grâce aux composés de l'invention le copolymère B-A-B.
Les dérivés monolithiés de l'art antérieur ne peuvent rournir des copolymères séquencés que si les monomères ont une électroaf finité correcte; on obtient par exemple un copolymère de type A-B-A et non pas de type B-A-B. Au contraire, l'amorceur selon l'in vention permet d'obtenir indifféremmant un copolymère A-B-A ou n faut noter de plus que dans le cas où un monolithien permet d'obtenir un copolymère triséquencé A-B-A (ctest-à-dire lorsque les électroaffinités de A et B sont voisines) la production de ce copolymère nécessite obligatoirement un procédé en trois étapes, la première consistant à polymériser ALi, la deuxième à polymériser B par l'intermédiaire du macrolithien ALi,et on obtient ABLi,et la troisième à introduire A en amorçant la polymérisation par ABLi,on obtient alors le copolymère vivant ABALi qui est ensuite désactivé par un alcool. Dans le cas de l'inven tion il suffit de deux étapes avec l'amorceur contenant des déri vés dilithiés; elles consistent comme on l'a indiqué ci-dessus, à polymériser par exemple B; on obtient alors LiBLi et à introduire ensuite A ce qui conduit à la formation de Li A-B-ALi qui est désactivité selon un mode opératoire connu,par exemple à l'aide d'un alcool.
Le procédé peut être mis en oeuvre avec des unités monomériques du type vinylique (styrène, acrylonitrile, méthacrylonitrile, esters acryliques et méthacryliques)ou du type diènes conjugués (butadiène, isoprène, diméthyl-butadiène, pentadiène 1,3etc).
Dans la pratique,on effectue la polymérisation en masse ou en solutions du monomère B jusqu'à un taux de conversion voisin de 100%, on introduit éventuellement un solvant, on porte la solution ainsi obtenue à la température de polymérisation du monomère A, on introduit le monomère (A ) préalablement porté à ladite température et on maintient des conditions de polymérisation Jusqu'à obtention du copolymère triséquencé désiré du type A-B-A.
Pour ltobtention d'un copolymère triséquencé, la mise en oeuvre pratique du procédé de l'invention peut Autre opérée comme suit (1) On effectue la polymérisation en masse ou en solution du premier monomère jusqu'à un taux de conversion voisin ou égal à 100%.
Les traces de monomère résiduelles sont soit éliminées par distillation sous pression réduite, soit jouent le rôle de solvant.
La température de polymérisation varie selon le monomère mis en oeuvre. Par exemple, pour un diène conjugué, on opère au voisinage de la température ambiante, pour un acrylate ou méthacrylate d'alkyle on opère à basse température, par exemple à-400C.
(2) On introduit selon le cas le solvant, tel qu'un hydrocarbure saturé, comme hexane, ou bénsénique, tel que le toluène.
(3)0n rerroidit jusqu'à la température de polymérisation du 2ème monomère.
(4)on introduit le second monomère prérefroidi à la température convenant pour sa polymérisation.
(5)On maintient une agitation constante pendant toute la durée de la réaction.
(6)E tin de réaction, le polymère est précipité par un solvant tel que le méthanol.
(7) Le polymère est séché à 500C sous vide jusqu 'à poids constant.
Les différentes rdatifssont introduits soit sous vide, soit sous atmosphère inerte d'azote.
L'appareillage consiste en un réacteur thermostaté immi de 5 tubulures: 3 sont reliées à des réservoirs contenant respectivement les deux monomères et le solvant, par l'intermédiaire de systèmes de mesure. Les 4ème et 5ème tubulures sont destinées à l'introduction respectivement du catalyseur sous la forme d'une suspension dans l'huile de vaseline et du solvant de précipitation (méthanol). Un système de purge- permet de travailler soit en atmosphère inerte, soit sous vide. Des moyens d'agitation énergique sont prévus dans le réacteur et fonctionnent pendant toute la durée des opérations.
La chambre d'humidification 14 est dotée d'une prise d'eau 24 sur laquelle une conduite est bloquéé au moyen dun raccord rapide de type connu.
Sous la chambre d'humidification et coaxialement à celle-ci est fixée,au moyen d'attaches rapides,la chambre de malaxage 25 solidaire de la pompe de projection 26 et du réducteur de vitesse 27.
A l'intérieur de la chambre d'humidification fait rotation une vis sans fin portée par l'arbre vertical 23 qui s'enclenche avec la prise de force du boitier de transmission 19 et avec les organes rotatifs de la chambre de malaxage.
Cette vis sans fin a pour but de réaliser un brassage du produit pulvérulent en cours d'humidification et de le pousser dans la chambre de malaxage 25 proprement dite.
Préférentiellement la vis sans fin est intérrompue en 28 au niveau de la lumière 13 de pénétration du produit pulvérulent sec de manière à ce que sa rotation ne fasse pas obstacle à cette pénétration.
La chambre de malaxage 25 proprement dite est constituée d'un tambour cylindrique de diamètre interne préférentiellement égal à celui de la chambre d'humidification 14 et ouvert en vis à vis de celle ci,un joint assurant l'étanchéité entre les deux.
Le tambour cylindrique constituant la chambre de malaxage 25 est doté d'un fond horizontal 29 avec orifice central par lequel passe un arbre vertical 30 avec joint d'étanchéité dans une fente duquel s'engage l'arbre 23 de la chambre d'humidification et qui transmet le mouvement de rotation au réducteur infrieur 27.
Le tambour avec fond horizontal -st dot- d'un ajutage tangentiel ds sortie 31.
Sur l'arbre vertical 3G rotatif des la chambre est monté un organe malaxeur 32 constitué de pales radiales horizontales autour d'un moyeux calé sur l'arbre.
Toute autre forme pouvant être donnée au malaxeur.
Préférentiellement sur le moyeux sont montées deux jeux paralleles de quatre pales 33 radiales horizontales perpendiculaires les unes aux autres et qui sont réunies par des barres transversales d'extrémité.
Préférentiellement les barras traneverselles et les pales inférieures sont inclinées de manière à confèrer à la pâte un mouvement ondulatoire conjointement à sa rotation dans la chambre et de manière à pouvolr également détacher la pâte des parois.
Sur les pales radiales 33 supérieures est fixée par soudage ou tout autre moyen un disque 34 de diamètre voisin de celui de la chambre d'humidification et la chambre de malaxage dont deux arcs sont dtcoupés suivant deux cordes paralleles 34a.
Le disque 34 tel que décrit réalise une obturation partielle au passage du produit pulvérulent humidifié et prémalaxé de la chambre d'humidification à la chambre de malaxage ce qui a pour effet de prolonger la durée d'humidification du produit pulvérulent en évitant que la pompe de malaxage 25 ne soit en surcharge.
Le pompe de projection 26 est disposée préférentiellement dans le meme plan que la chambre horizontale de malaxage 25,les arbres de sortie du réducteur de vitesse inférieurs coopérant avec respectivement l'arbre de la chambre de malaxage et les organes rotatifs de la pompe.
Cette disposition,compte tenu de la hauteur respective de la chambre d'humidification de la chambre de malaxage et du réducteur,qui est trés inférieure à celle des colonnes de malaxage avec pompe MOINEAU connues,permet d'abaisser sensiblement la hauteur de la machine par rapport au sol et de la rendre plus stable et plus maniable.
Un tube axial 24 passe le long du tube du brtleur et communique avec un alésage central 40 de la tette 14 du brt- leur (figures 2 et 3). Ce tube axial distribue soit un gaz combustible soit de la vapeur d'eau selon les besoins, dans le sens de la fleche 36 et le fait passer le long de l'axe de la tête du brailleur dans l'alésage 40 dans le sens des flèches 48, le gaz ou vapeur d'eau sortant par plusieurs premiers ajutages 42.
le diamètre et le nombre de ces ajutages sont déterminés en fonction de la quantité de vapeur d'eau et de gaz combustible à introduire de façon que la vitesse d'écoulement à l'extrémité opposée des premiers ajutages soit d'une valeur déterminée, par exemple de 0,25 mach.
Les premiers ajutages 42 communiquent avec une série correspondante de seconds ajutages 44 qui sont coaxiaux aux premiers et qui ont un diamètre plus grand que celui des premiers ajutages. Les seconds ajutages ont une longueur qui est au moins double de leur diamètre. Ces relations sont indispensables pour assurer une aspiration suffisante des gaz résiduaires dans les orifices ou alésages longitudinaux 46. Ces derniers sont disposés à distance les uns des autres sur un cercle qui est coaxial à la tête du brûleur. - Ces alésages longitudinaux communiquent avec l'espace annulaire 28 compris entre le tube axial 24 et le tube 12 du brûleur. Les gaz résiduaires passent dans l'espace annulaire 28 dans le sens indiqué par les flèches 54 et sont aspirés dans les seconds ajutages 44.Ils sortent avec le gaz combustible ou la vapeur d'eau le long de la surfaee dXun ctne de flamme 22 qui se déploie dans l'espace interne du four.
Si les gaz résiduaires présentent un faible pouvoir calorifique, il est nécessaire d'ajouter une quantité supplémentaire de gaz combustible pour atteindre une température de la flamme suffisamment élevée pour braler les gaz. Si les gaz résiduaires sont des hydrocarbures lourds, ils fournissent une plus grande quantité de chaleur et, par conséquent, un combustible supplémentaire n'est pas obligatoirement nécessaire. En conséquence, il est possible d'introduire de la vapeur d'eau à la place d'un gaz combustible pour assurer l'aspiration des gaz résiduaires. L'écoulement de de la vapeur d'eau se fait à une vi- tesse suffisante pour atomiser, mélanger intimement et agiter les gaz résiduaires pour quils soient brassés avec l'air et brûlés entièrement.
Si le four doit fournir continuellement une quantité uniforme d'énergie calorifique et si l'alimentation en gaz résiduaires est intermittente ou variable ou si elle est de compositions différentes, il est évident que l'on peut admettre une combinaison du gaz combustible et/ou de vapeur d'eau dans la tette du brûleur pour compenser le type et la quantité de gaz résiduaires. En l'absence de gaz résiduaires,- on admet alors une quantité supplémentaire de gaz combustible. En présence d'une plus grande quantité de gaz résiduaires, on introduit alors moins de combustible afin d'assurer une production totale correcte de chaleur par le four. Ce changement de débit du gaz combustible ou de la vapeur d'eau peut Qtre réglé manuellement.Toutefois, comme on le sait, il est possible de le régler au moyen de dispositifs bien connus.
Les gaz résiduaires à brûler sont aspirés dans les alésages longitudinaux du fait que le débit du gaz à la sortie des premiers ajutages fait baisser la pression dans les seconds ajutages par effet de Bernoulli et du fait que les alésages lon -itudinaux communiquent avec les seconds ajutages. Ainsi, les gaz résiduaires sont mélangés avec le gaz passant de l'alésage central du bruleur à l'intérieur des seconds alésages et sont déchargés par les extrémités opposées des seconds ajutages après le mélange intime desdits gaz et à une vitesse importante de façon à assurer un mélange convenable de l'air avec les gaz sortant des seconds ajutages en vue de la combustion. Tair comburant est admis par une ouverture annulaire 18 de la paroi du four entourant le tube du brûleur et s'écoule dans le sens des flèches 16 par suite de la grande vitesse d'admission des gaz résiduaires et combustible provenant des seconds ajutages ainsi que d'autres sources de tirage.
Si les gaz entrant dans les alésages longitudinaux sont des hydrocarbures lourds présentant un grand pouvoir calorifique, une quantité supplémentaire de gaz combustible n'est alors pas nécessaire et la vapeur d'eau est admise par l'alésage central dans les premiers ajutages à une pressipn assurant une vitesse de décharge des premiers ajutages dans les seconds qui est d'au moins 0,25 mach. Si les gaz résiduaires entrant dans les alésages longitudinaux présentent un plus faible pouvoir calorifique, on introduit alors le gaz combustible dans l'alésage central et par l'intermédiaire des premiers ajutages pour assurer une partie du dégagement de chaleur nécessaire afin de permettre au pouvoir calorifique des gaz résiduaires entrant dans les alésages longitudinaux de fournir le reste du dégagement de chaleur nécessaire.La pression du gaz combustible doit etre également suffisante pour que la vitesse de décharge des premiers ajutages dans les seconds soit d'au moins 0,25 mach, lorsqu'on utilise un gaz combustible à la place de la vapeur d'eau.
La tendance qu'ont les hydrocarbures lourds à se condenser et à former des hydrocarbures liquides dans les canalisations de transport du combustible avant d'atteindre le brt- leur pose un très grave problème dans une opération de brûlage d'un combustible. Il est moins grave dans l'appareil de linven- tion pour les deux. raisons suivantes 1. L'atomisation de tout liquide qui peut atteindre le brûleur par l'action de la vapeur d'eau s'écoulant à grande vitesse, ce qui est particulier au brûlage d'huile lourde.
2. La chimie de reformage de la vapeur d'eau et des hydrocarbures qui transforme un hydrocarbure bruant lentement en hydrogène et oxyde de carbone bruyant très rapidement comme on le sait. Si le produit de condensation des gaz résiduaires est l'eau, cette dernière est rapidement atomisée par le courant de gaz combustible, étant donné que, dans ce cas, on utiliserait un gaz combustible plumet que la vapeur d'eau.
Comme on le vc;lt sur la figure 1, la configuration préférée de la canalisation qui transporte les gaz résiduaires jusqu'au brûleur est représentée avec une pente en direction du brûleur de façon que la totalité du condensat descende dans ce dernier. Naturellement, il est évident que la configuration particulière de l'appareil représenté sur les figures n'est donnée qu2à titre illustratif mais non limitatif.
il va de soi que lrappareil décrit peut subir diverses modifications sans sortir du cadre de l'invention.
la présente invention concerne les moyens techniques d'enseignement et plus précisément les dispositifs d'enseignement audiovisuels et les centres d'enseignement établis sur leur base, et peut autre utilisée pour l'enseignement accéléré, sans enseignants, de diverses disciplines théoriques, y compris les langues étrangères et les pratiques professionnelles.
Pour faciliter la compréhension de l'exposé donné plus loin nous allons expliquer les expressions spéciales utilisées au cours de la description du dispositif donné.
Par perception subsensorielle nous comprenons la perception au niveau ou au dessous du seuil de la perception consciente de ltélève.
Par forme suggestive de présentation de l'information éducative, des instructions et des signaux, on entend l'ensemble des signaux visuels et sonores comportant des éléments de suggestion indirecte, pour la stimulation de diverses formes d'action de l'élève et pour surmonter les barrières psychologiques empêchant l'assimilation par l'élève ainsi que pour surmonter les barrières psychologiques empeehant l'assimilation par 11 élève de gros volumes d1 information.
Par stimulation biologique on entend l'action sur les points électriquement actifs du corps htiiain.
Dans l'ensemble de cette présentation, on entend, par l'expression "bloc moteur", dénoter ce que l'on connait, dans la terminologie automobile classique, sous les noms de bloc-cylindres ou bloc de culasse.
MATIERE FILAMENTEUSE CHAPITRE CINQ Ce chapitre traite presque exclusivement des diverses formes de matière filamenteuse, sa composition matérielle étant décrite au chapitre neuf. Au chapitre trois la matière filamenteuse a été définie comme constituée par des portions de matière interconnectées qui permettent le passage des gaz et engendrent une turbulence et un effet de mélange en changeant les sens de déplacement des diverses portions des gaz les unes par rapport aux autres. Par le terme "interconnectées", on entend non seulement intégrées ou- continues, mais encore entrelacées ou interadaptées bien que ne se touchant pas nécessairement. La définition ci-'dessus est appliquée à la matière à l'intérieur du réacteur dans son ensemble, et non nécessairement aux portions individuelles de cette matière.
Il est particulièrement envisagé que, sous la forme la plus efficace, la matière filamenteuse dans un réacteur consistera en sections de composition variable.