INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Analyse N % Calculé pour C250N2O2 I (434,2) : 74,7 11,6 6,4 Trouvé : 75,0 11,5 6,4 Exemple 87 N,N'-bis-(10-undécénoyl)-2-amino-1-pentylamino-2 méthylpropane On prépare ce composé (huile) en suivant le mode opératoire de l'exemple 18, à partir de 2-amino-1-(n-pentylamino)2-méthylpropane et de chlorure d'acide undécylénique.
Rendement : 42 % n21 = 1,4780. t Analyse Calculé : 5,7 Trouvé : 5,5 Exemples 88-121 (tableau VII) La synthèse des composés indiqués sur le tableau VII est effectuée en suivant le mode opératoire de l'exemple 18, par réaction des chlorures d'acides indiqués (variante A du procédé) ou en suivant le mode opératoire de l'exemple 16 par réaction des acides carboxyliques indiqués (variante B du procédé) avec 4,4 g (0,05 mole) de N,N'-diméthyléthylène-diamine.
Acide carboxy- Va- Rende- P.F. (sol- Formule lique ou dérivé rian- ment vant de re- brute Exem- d'acide carbo- te [%] cristallisa- (P.M.) Analyse, % ple xylique (B-CO-A) utili- tion) sée 88 H3C-(CH2)2-CO-Cl A 88 Huile ; C12H24N2O2 Calc. C 63,2 H 10,5 N 12,3 nD21 1,4695 (228,2) Trou- C 63,4 H 10,7 N 12,4 vé 89 (H3C)2CH-CH2-CO-Cl A 79,5 Huile ; C14H25N2O2 Calc. C 65,7 H 11,0 N 11,1 nD21 1,4677 (256,3) Trou- C 65,4 H 10,8 N 11,1 vé 90 H3C-(CH2)4-CO-Cl A 81 Huile C16H32N2O2 Calc. N 9,8 nD21 1,4678 (284,3) Trou- N 9,4 vé 91 H3C-(CH2)3-CO-Cl A 79 Huile C18H36N2O2 Calc. C 69,2 H 11,6 N 9,0 nD21 1,4710 (312,4) Trou- C 69,6 H 11,6 N 8,5 vé 92 H3C-(CH2)6-CO-Cl A 69,5 Huile C20H40N2O2 Calc. C 70,6 H 11,8 N 8,2 nD21 1,4711 (340,5) Trou- C 70,8 H 11,8 N 8,3 vé 93 H3C-(CH2)6-CO-Cl A 76 37-38 C24H48N2O2 Calc. C 72,7 N 12,2 N 7,0 (Ether de (396,5) Trou- C 72,6 H 12,2 N 6,6 pétrole) vé TABLEAU VII (suite)
Acide carboxy- Va- Ren- P.F. (sol- Formule lique ou dérivé rian- de- vant de re- brute Exem- d'acide carbo- te ment cristallisa- (P.M.) Analyse, % ple xylique (B-CO-A) utili- [%] tion) sée 94 H3C-(CH2)9-CO-Cl A 56 56 C26H52N2O2 Calc. N 6,6 (ligroïne) (424,6) Trou- N 6,3 vé 95 H3C-(CH2)10-CO-Cl A 70 54 C28H56N2O2 Calc. C 74,2 H 12,4 N 6,2 (acétate (452,8) Trou- C 74,4 H 12,1 N 5,8 d'éthyle vé 96 (H3C-CH2-CH2)2-CH-CO-Cl A 74 Huile C20H40N2O2 Calc. C 70,6 H 11,8 N 8,2 nD21 1,4689 (340,5) Trou- C 71,0 H 12,1 N 8,0 vé C2H5 97 H3C-(CH2)2CH-CO-Cl A 68 Huile C20H40N2O2 Calc. N 8,2 nD21 1,4698 (340,5) Trou- N 8,0 vé 98 H-CO-Cl A 55 90-91 C18H52N2O2 Calc. C 70,1 H 10,4 N 9,1 (Ligroïne) (308,4) Trou- C 70,0 H 10,4 N 8,6 vé 99 H2C=CH-(CH2)5-CO-Cl A 43 Huile ; C16H28N2O2 Calc. N 10,0 nD21 1,4902 (280,3) Trou- N 9,7 vé TABLEAU VII (suite)
Acide carboxy- Va- Ren- P.F. (sol- Formule lique ou déri- rian- de- vant de re- brute Analyse, % Exem- vé d'acide car- te ment cristallisa- (P.M.) ple boxylique utili- [%] tion) (B-CO-A) sée 100 H3C-(CH=CH)2-CO-Cl A 85 120 -121 C16H24N2O2 Calc. C 69,6 H 8,7 N 10,1 (276,4) Trou- C 69,6 H 9,0 N 10,3 (benzène) vé 101 H2C=CH-(CH2)6-CO-Cl A 48 31-32 C26H48N2O2 Calc. N 6,6 (éther de (420,5) Trou- N 6,9 pétrole) vé 102 CH3-CH-CH=CH-CO-Cl A 32 Huile C32H60N2O2 Calc. C 76,2 H 12,1 N 5,5 O 6,4 (CH2)8-CH3 nD21 1,4850 (504,8) Trou- C 76,2 H 12,0 N 5,6 O 6,4 vé 103 Cl-(CH2)3-CO-Cl A 80 Huile C12H22Cl2N2O2 Calc. C 48,6 H 7,5 Cl 23,8 N 9,4 nD21 1,4993 (297,2) Trou- C 48,6 H 7,7 Cl 23,5 N 9,2 vé 104 Br-(CH2)4-CO-OH A 45 90-92 C14H26Br2N2O2 Calc. Br. 38,6 N 6,8 (Ligroïne/ (414,2) Trou- Br 38,1 N 6,7 acétate vé d'éthyle 2:1) 105 Br-(CH2)10-CO-OH B 41 108-109 C26H52Br2N2O2 Calc. C 53,5 H 8,9 Br 27,4 N 4,8 (acétoni- (584,6) Trou- C 53,9 H 8,6 Br 27,3 N 4,8 trile) vé TABLEAU VII (suite)
Va- Ren- P.F. (sol- Formule Acide carboxy- rian- de- vant de re- brute lique ou déri- te ment cristalli- (P.M.) vé d'acide car- uti- [%] -sation) Analyse, % Exem- boxylique lisée ple (B-CO-A) 106 Br-CH4CHBr-(CH2)4COOH B 27 Huile C26H46Br4N4C2 Calc. Br 43,3 N 3,7 nD21 1,5122 (740,5) Trou- Br 43,0 N 3,3 vé 107 NC-(CH2)4-CO-OH A 43 118-121 C24H25N4O2- Calc. C 62,7 H 8,5 N 18,3 (toluène) (306,4) Trou- C 62,5 H 8,3 N 18,3 vé 108 H5C2-O-CH2.-CO-Cl A 69,5 Huile C12H24N2C4 Calc. N 10,7 Eb. 155 / (260,3) Trou- N 10,4 0,15 mm vé nD20 1,4758 109 S-(CH2)3-CO-OH B 59,2 Huile; C20H40N3C3S2 Calc. C 59,5 H 9,9 N 6,9 # (CH2)3-CH2 nD20 1,5124 (404,7) Trou- C 59,4 H 9,6 N 6,5 vé 110 SO-(CH2)3-CO-OH B 62 102 C20H40N2O4S2 Calc- C 55,0 H 9,2 N 6,4 # (acétate) (436,7) Trou- C 54,7 H 9,4 N 6,3 CH2)3-CH3 d'éthyle) vé 111 SO2-(CH2)3-CO-OH B 52 117 C20H40N2O4S Calc. N 6,0 S 13,7 # (éthanol) (468,7) Trou- N 6,4 S 13,8 (CH2)3-CH3 vé TABLAU VII (suite)
Va- Ren- P.F. (sol- Formule Acide carboxy- rian- de- vant de re- brute lique ou déri- te ment cristalli- (P.M.) vé d'acide car- uti- [%] -sation) Analyse, % Exem- boxylique lisée ple (B-CO-A) 112 H3C-CO-(CH2)3-COOH B 32 Huile: C14H24N2C4 Calc. N 9,8 nD20 1,4858 (284,4) Trou- N 10,0 vé 113 #-S-(CH2)3-COOH B 66 Huile; C24H52N2O2Sr Calc. N 6,3 S 14,4 nD20 1,3792 (444,7) Tr. N 6,1 S 14,0 114 #-O-(CH2)3-COOH B 52,3 72 C24H32N4O4 Calc. N 6,8 (ligroïne) (472,7) Tr. N 5,6 S 13,4 115 H3C-#-S-(CH2)3COOH B 36,5 53 C26H56N2O2S2 Calc. 5,9 S 13,5 (méthanol) (472,7) Tr. N 5,6 S 13,4 116 Cl-#-S-(CH2)3-COOH B 38 92 C24H50Cl2N2O3 Calc. Cl 13,8 N 5,5 S 12,5 (acétate (513,6) Tr. Cl 13,5 N 5,4 S 12,8 d'éthyle) 117 H3C-#-O-.(CH2)3COOH B 40 60 C26H26N2C4 Calc. N 6,4 (ligroïne) Tr. N 6,5 118 #-O-(CH2)4-COOH B 52 Huile C26H36N2O4 N 70,8 H 8,3 N 6,4 nD20 1,3526 (440,6) N 70,6 H 8,3 N 6,1 TABLEAU VII (suite)
Va- Ren- P.F. (sol- Formule Acide carboxy- rian- de- vant de re- brute lique ou déri- te ment cristalli- (P.M.) vé d'acide car- uti- [%] -sation) Analyse, % Exem- boxylique lisée ple (B-CO-A) 119 H3C-CO-O-(CH2)10-CO-CH B 41 48 C50H56N2O6 Calc. C 66,7 H 10,5 N 5,2 O 17,8 (Ligroïne) (540,7) tr. C 66,5 H 10,4 N 4,8 O 17,4 120 #-CH2-CO-Cl A 50 Huile; C20H24N2O3 Calc. C 74,0 H 7,5 N 8,6 nD21 1,5660 (324,4) Tr. C 73,7 H 7,5 N 8,2 121 H3C-C#C-(CH2)-CO-Cl A 62 48-50 C26H44N2O2 Calc. C 75,0 H 10,6 N 6,7 (416,7) Tr. C 74,8 H 10,6 N 6,6 Exemple 122 N, N'-dibenzyl-N, N'-bis (10-undécénoyl)-éthylène diamine
Ce composé peut être obtenu en suivante mode opératoire de l'exemple 18, à partir de N, N'-dibenzyléthylène-diamine et de chlorure d'acide undécylénique.
Rendement: 68% P.F. 55-56 C (éther de pétrole).
Analyse: C% H% N% Calculé: 79,8 9,8 4,9 Trouvé : 79,6 9,9 4,9 Exemple 123 N-méthyl-N, N'-bis- [2- ( 1 O-undé cénoyl-N-méthylamino ) éthane
On prépare ce composé en suivant le mode opératoire de l'exemple 16, en utilisant 7,3 g (0,05 mole) de N,N',N" triméthyldiéthylène-triamine dans le tétrahydrofuranne absolu.
L'huile obtenue est chromatographiée sur de l'alumine (neutre), l'éluation étant effectuée à l'éther de pétrole.
Rendement : 13,0 g (54,7 %), n21 = 1,4798 Analyse: N% O% Calculé pour C29H55N3O2 (477,7) : 8,8 6,7 Trouve : 8,3 6,7 Exemples 124-128 (tableau VIII) La synthèse des composés des exemples 124-128 est effectuée en suivant le mode opératoire de Itexemple 16, par réaction de 0,1 mole d'acide carboxylique 10,1 g (0,1 mole) de triéthylamine, 10,8 g (0,1 mole) de chloroformiate d'éthyle et !5,8 g (0,05 mole) de N, N'-diéthyléthylène-diamine dans le tétrahydro- furanne absolu. l'es huiles obtenues après le traitement sont chromatographiées sur de l'alumine ; l'élution est effectuée à 11 éther de pétrole.
(a) Procéde a chauffage auxiliaire Dans le procédé a chauffage auxiliaire, seule la partie température plus basse a la partie d'extremitE du tube est chauffée avant ou après le chauffage principal, mais les conditions du chauffage principal agissent de façon sensible sur le chauffage auxiliaire et ce procédé demande des réglages complexes, ce par quoi des conditions stables ne peuvent être obtenues.
(b) Procédé de traitement en continu Ce procédé consiste å chauffer en continu des tubes en acier se suivant qui sont en butée par leurs extrémités mais la dimension de l'extrémité du tube ou la perpendicularité par rapport a l'axe du tube présentent des irrégularités et il en résulte que la condition de mise en butée ne peut être satisfaite lorsque les extrémités des tubes qui se suivent ne sont pas étroitement en butée.
I1 existe un procédé similaire qui consiste a fixer une pièce factice sur les extrémités avant et arrière des tubes en acier mais les inconvénients tels que la perte de la pièce factice ou la réduction de l'efficacité du travail sont importants.
(c) Procédé de la zone de maintien en température Ce procédé est généralement appliqué dans les fours de chauffage usuels mais dans le cas d'un dispositif engendrant un chauffage interne dans le matériau en acier comme dans le cas du chauffage par induction, ce procédé nécessite une installation se- parée de chauffage indirecte (par exemple un four à gaz) et-il n est pas envisageable parce que les caracteristiques de chauffage sont endommagées.
(d) Procédé de réglage de la puissance : Ce procédé consiste a détecter la température au voisinage de l'extrémité du tube pendant l'opération de chauffage et a compenser les variations de température par réglage de la puissance électrique de chauffage appliquée mais ce procédé n'est pas écono moque en raison des exigences et des équipements de centrale complexes devant répondre a une grande variété de conditions.
A cause des circonstances ci-dessus, dans le chauffage par induction des tubes en acier, la mise au point d'un procédé de chauffage simple utilisable en grand qui résolve les problèmes cidessus a été recherchée.
La présente invention a pour but de résoudre les problèmes mentionnés ci-dessus rencontrés dans les procédés de chauffage par induction des tubes d'acier conventionnels.
Un but de la présente invention est de fournir un procédé de chauffage par induction de tubes d'acier qui permette de chauffer uniformément le tube selon sa direction longitudinale, ce qui permet d'améliorer les propriétés du matériau et la forme de l'extré- mité du tube.
Un autre but de la présente invention est de fournir un procédé de chauffage par induction de tubes d'acier qui peut être appliqué frmnédiatement aux installations de chauffage par induction existantes et qui puisse entre mis en oeuvre avec des coûts de fonctionnement et d'installation faibles.
Un but supplémentaire de la présente invention est de fournir un procédé de chauffage par induction de tubes d'acier dans lequel le temps de chauffage devient court et dont l'efficacité du travail est améliorée.
Afin d'obtenir les buts ci-dessus, dans un procédé de chauffage des tubes d'acier par une bobine d'induction tandis que lt.on fait circuler le tube selon sa direction axiale, le procédé de chauffage par induction des tubes d'acier selon la présente invention est caractérisé par l'obtention d'une densité superficielle d'absorption-de puissance électrique telle que la différence de température entre l'extrémité du tube- selon sa direction axiale et la partie centrale selon sa direction axiale soit inférieure a une valeur désirée et par le réglage de la puissance électrique appliquée a la bobine d'induction de manière à obtenir cette densité superficielle d'absorption de puissance électrique.
On décrira ci-après un mode de réalisation de la présente invention avec référence aux dessins ci-annexés dans lesquels : Fig. 1 est une vue représentant la condition selon laquelle varie le chauffage appliqué a l'extrémité du tube atacier; Fig. 2 est un graphique représentant la condition selon laquelle la température du tube chauffé varie le long de la direction axiale au voisinage de l'extrémité du tube d'acier; Fig. 3 est un graphique représentant la relation entre la vitesse de défilement du tube et la longueur de la partie a température réduite a l'extrémité du tube; Fig. 4 est un graphique représentant la relation entre la température de chauffage et la densité superficielle d'absorption de puissance électrique;; Fig. 5 est un graphique représentant la relation entre la densité superficielle d'absorption de puissance électrique et la longueur chutée à l'extrémité du tube, et, Fig. 6 est un graphique représentant la relation entre la température de chauffage et la densité superficielle d'absorption de la puissance électrique et l'épaisseur de la paroi du tube.
On a remarqué que la différence de température entre la partie centrale du tube d'acier et l'extrémité du tube est grandement influencée par la durée du chauffage. et, à la suite de nombreuses expériences, on a réussi a raccourcir la durée du chauffage et a réduire la différence de température en appliquant certaines conditions spécifiques. La présente invention est caractérisée en ce qu'on a trouvé les conditions optimales qui rendent possible le raccourcissement de la durée de chauffage.
La présente invention sera décrite en détail en se référant à un exemple de chauffage par induction en utilisant l'énergie électrique industrielle en ce qui concerne un tube d'acier de grand diamètre.
Dans la figure 1, le tube d'acier 1 passe à travers la bobine 2 du four a chauffage par induction tandis qu'on le fait circuler dans la direction de la flèche A de manière à ce qu'il soit chauffé à la température désirée.
Dans la partie d'extrémité 3 du tube d' acier qui doit être chauffée, à savoir le point Q , la chaleur est considérée comme étant rayonnée vers l'extérieur selon Q1 , Q2, Q3 et aussi comme étant transférée selon Q4 vers l'intérieur.
(e) Multiplication par < Jeux donnant 25,0.
Ainsi, P = 12,5 et 2P = 25.
Une Cois déterminé le nombre d boucles 2P qui s 'écoulent lorsque la vitesse varie le long de la courbe 81 d'accélération maximale tolérable (figure 5), les quantités élémen taires ou changements de vitesses par # T nécessaires à toutes les vitesses suivant les axes pour la modification correspon dante des valeurs du bloc Bn+1 à celle du bloc Bn+2 peuvent être déterminées.Les relations impliquées sont : # PRX PRXI = (16) # PRY PRYI = (17) 2P PRXI et PRYI étant les variations pour # T des vitesses suivant les axes, exprimées en tops par #T. Le plus grand nombre de quantités élémentaires est sensiblement égal à à A mais, comme les changen-ents programmés de vitesses pour les autres axes sont différents, les nombres correspondant aux autres axes peuvent être très différents du nombre le Plus grand.
Comme indiqué précédemment, lorsque la vitesse TPRX est maintenu pendant la durée totale TP à la valeur prcgrammee, une quantité LOOPP de boucles s'écoule. Cependant, le cir- cuit de commande d'asservissement des figures 2a et 2h traite chaque bloc sous forme d d'une première partie parcourue par l'or- gane commandé à la vitesse désignée par le programme (Vx et Vy) étant égaux à TPRX et TPRY respectivement) puis une seconde partie pendant laquelle toutes les vitesses suivant les axes sont accrues ou réduites périodiquement, pour la détormination de l'accélération et de la décélération.En d'autres termes, un bloc d'asservissement, comme indiqué dans la partie infé- rieure de la figure 5, est décalé dans le temps par rapport aux blocsthéoriquesprogrammés indiqués blocs de programme à la partie supérieure de la figure 5. Deux nombres ou quantités sont importants à cet égard, les temps appelés LOOPS et LOOPF sur la figure 5. On note simplement que-:: LOOPS = LOOPP - PC - P (18) LOOPF = LOOFS + 2P (19) LOOPS et L@OPF étant les quantités de périodes #T et PC étant la valeur pour le bloc Bn qui correspond à P pour le bloc Bn+1 Il faut noter que, lorsque lé bloc n+1 d'asservissement commence au moment où la vitesse suivant l'axe X atteint la valeur TPRX (après réduction le long de la courbe 82) et se termine au moment où la vitesse atteint le nive@u TPRX' (après augmenta tion le long do la courbe inclinée 81), le nombre LOOPF re présente le nombre tetal de périodes d'itération #T qui est necessaire pour l'exécution du bloc n+1.De manière analogue, la quantité LOOPS de la figure 5 désigue le nombre de périodes d'itération #T qui s'écoule lorsque la vitesse suivant l'axe X reste censtante à la valeur TPRX. Enfin, la quantité P', dé signée sur la figure 5, représente le nombre de périodes d'i tération qui est nécessaire pour que la vitesse varie de la moitié de la différence entre TPRX et TPRX', c'est-à-dire en tre les vitesses nécessaires pour les blocs Bn+1 et Bn+2.
Dans la description qui précède, on s'est référé es sentiellement au bloc Bn+1 et à la vitesse suivant l'axe X cor respondant, comme représenté sur la figure 5. On montre ainsi que, pour les blocs Bn+1, les valeurs de TPRX, TPRY, PRXI, PRYI, LOOPS et LOOPF sont exprimées par les équations (10), (11), (16), (17), (18) et (19). Ces valeurs numériques deviennent évidem met les valeurs correspondantes du nouveau bloc B@ lorsque l'ancien bloc Bn a été totalement réalisé, et à ce moment, les valeurs sont transférées dans la mémoire courante 70 de. la fi gure 2b. Ainsi, TPRX devient PRXC TPRY devient PRYC LOOPS devient LOOPB LOOPF devient LOOPC PRXI devient XINC PRYI devient YINC La mémoire courante 70 qui a reçu ces nombres con@ernant le nouveau bloc courant En, avec i lunité 62 de programme et le calculateur numérique, met en oeuvre-les opérations nécossaires à l'excitation des cireuits 21 et 31 d'asservissement de manière que l'organe 11 se déplace le long du segment Dn à une vitesse indiquée par FRNn. La production et la conservation à l'origine des signaux numériques (pour la représentation des nombres courants PRXC, PRYC, LOOPB, LOOPC, XINC et YINC dans la mémeire active 70 ) sont traitées comme décrit en détail dans 3.a suite.A ce moment: l'indicateur de décélération à un bit DECEL (pour Bn+1) et DC (pour Bn) seront explicités, le signal DC étant supposé pour le moment établi à une valeur 1.
On considère maintenant l'établissement du calculateur et du procédé de réalisation de sous-programme d'asservis- sement avec des périodes de durées variables. Dans l'hypothèse où les nombres énumérés dans les para-graphes précédents viennent juste d'être transférés dans les registres correspondants de la mémoire 70 et où le nombre NLCOP a été mis à zéro, l'organisation et le fonctionnement de l'ensemble des figures 2a et, 2b apparaissent clairement en référence aux tableaux. IV à VIII.
Ces tableaux ain'si que le tableau II, indiquent a un spécialis- te un "programme pilote" introduit dans l'unité 62 de programmation par l'intermédiaire du terminal à clavier ou machine à.
écrire (non représenté) associé au calculateur. Ce programme pilote est appelé "programme d'assorvissement" mis en oeuvre par itération une fois pendant chaque période 4T sous la commande de chacune des impulsions d'interruption apparaissant dans la ligne 55a (figure 2b). Les circuits portes, séquenceurs et capteurs de conditions logiques de l'unité 62 de- programme sont modifias par le programme introduit, comme le s-avent les spécialistes, et en conséquence ces circuits ne sont ni décrits et représentés en détail.
Les tableaux IV à VIII représentent'le programne pilote qui correspond a de nombreuses phases de fonctionnement du calculateur, ce programme étant indiqué, simplement par raison de clarté et de brièveté. Le tableau II indique les diverses phases du programme destiné à la commande continue de dispositifs d'asservissement.
On considère maintenant un cycle normal d'itération, en référence aux tableaux II et IV à VIII; une séquence de phases successives paraîtra alors compréhensible, la description concernant d'abord un cycle normal. Fil réponse a une impulsion d'interruption (par la ligne 55a de la figure 2b), le nombre CLBFR est transmis par le câble 0 de manière qu'il prérègle le décompteur 56 et commande la mesure d'une période #T qui se termine lersqoc l'impulsion suivtnie d'interruption apparaît.
Les sous-étepes partieulières qui fent partie de l'étape 001 sont (a) l'effscement de l'accumulateur dans l'unité CPU de manière qu'il contienne un 0, (b) l'appel et la lecturs dans l'sccumnlateur, par le câble I, du monbre qui est alors dans le registre de mémoire CLBFE, et (c) l'achemincment de ce nom bre, constit@ant la réponse ANS, par le câble 0 jusqu'aux portes 59 de préréglage, c'est-à-dire à l'adresse DWNCTR. Il s'a git d'une simple séquence de transferts, et les sous-étapes correspondsnt à des trensferts analogues ne sont pas répétées dans la suite. Il faut noter que le nombre demendé dans la mémoire pour le transfert ne varie pas dans le registre originel en conséquence, mais le nombre précédent dans le registre d'adresse transféré est effacé lorsque le nouveau nombre est écrit dans ce registre.
Lors de la phase 002, le signal HOLD (qui appareît à la fin de la période précédente d'itéretion #T) est transféré à OHOLD. Ainsi, OHOLD représeute un signal HOLD antérieur, c'est-à-dire l'état du signal HOLD à la fin du cycle précédent.
L'étape 003 est mise en oeuvre pour la détermination de l'existence d'une condition de "maintien d'erreur norie" (comme décrit dans la suite). Pour un cycle normal le nombre BEKNT n'est pas un zéro si bien que les opérations de transfert des étapes OC4 et 005 sont ensnite mises on oeuvre. Ainsi, lorsque le commuteteur 48 (figure 1) est alers fermé ou ouvert de manière que MI@ soit un 1 ou 0, HOLD est de manière correspondante un 1 on 0. Dans un dycle@normal, on suppose que MH est 0.
Quclle que soit la valeur de TRO choisie par l'opérateur lors du réglage du cndran 50 (figure 1), ce signal est transmis par le cäble I et transféré dens le registre PER.
L'étape 006 permet la détermination du fait que le mombre nécessaire de boncles (c'est-à-dire de cycles ou #T) s'est écoulé ou bon dépuis l'exécntion du début du bloc en cours Bn. Comme indiqué dans la suite, le nombre/NLOOP avance d'une unité à chaqse période #T et, lorsqu'il devient égal à LOOPC (tigure 5) le bloc Bn d'asservissement est termine. Au cours d'un cycle normal, dans l'étape 006, NLCOP est inférieur à LOOPC, si bien que l'unité de programme passe à l'étape 023. Comme le signal EMHOLD (dont le but est indiqué dans la suite) est nul pendant un cycle normal, l'ensemble passc de l'étape 023 à l'é tape 024 qui détermine si le nombre de.dépassements d'avance efficace utilisés est inférieur à 5 % ou non.Si la détermina tion est affirmative, l'ensemble traite le nombre de dépasse ments d'avance comme un zéro, et l'ensmble est mis en condi tion de maintien de maniére que les vitesses extrêmement fai bles ou presque imperceptibles le long des axes soient évitées.
Au cours d'un cycle normal l'interrogation de l'étape 024, déterminant si (PER - 0,O5) est négatif, donne un résultat NON si bien que l'unité de programme passe à l'étape 025.
EXEMPLE 7.-I On dissout un dérivé d'acide azétidineacétique (1) dans un solvant, Si on l'exige on ajoute un additif, on ajoute un Pro- duit réagissant de bromation, et on lasse réagir pendant un temps donne et à une température donnée. On lave la solution à l'eau, on seche et on évapore.
Ia purification du résidu obtenu par chromatographie sur du gel de silice contenant 10 % d'eau, et l'évaporation des frac- tions contenant le composé recherché donne le dérivé bromé d'acide azétidineacétique (2).
Les conditions réactionnelles sont données dans le ta bleau I et les constantes pyhysiques sont données dans le tableau II.
Réac- Produit Solvant Addi- Réaction (1) réagis- (ml) tif tion (2) n R 2 R X (mg) sant de (mg) (tem- Récolte Rende broma- péra- ment tion ture) (mg) (%) (mg) (temps) 1 # # CH3 ######### 463 NBS CCl4 cat. refl. 452 250 30 ABIN 6 h.
2 ######### ####### -CH2C6H4NO2 # 690 NBS CHCl3 --- ta. 670 87 195 7 --- 1 h.
3 ######### ####### -CHCl3 # 446 NBS CHCl3 --- ta.;0 C 393 78,6 135 30 --- 30 mn 4 ######### ####### -CH2C6H4NO2 # 602 NBS CH2Cl2 --- 0 C 672 100 181 6 --- 2 h.
5 ######### ####### -CH2C6H4NO2 # 172 Br CH2CL2 C6H5N -20 C 193 100 182.5 2 20 15 mn (mélange 3 : 2) 6 ######### ####### -CH2CCl3 # 200 NBS CH2Cl2 --- -60 C 209 94 50 6 --- 2 h.
7 ######### ####### -CH2C6H4NO2 # 134 NBS CH2Cl2 --- -50 C 97 66 33 6 --- 40 mn.
8 ########## -CH2CCl3 ### 762 NBS CHCl3 --- 0 C 537 61,6 278 40 --- 1 h.
9 ########## -CH2C6H4NO2 ### 234 NBS CHCl3 --- ta. 166 62 85 3 --- 80 mn.
10 ########## -CH2CCl3 #### 200 NBS CHCl3 --- 0 C 177 50 80 10 --- 30 mn.
11 ########## -CH2C6H4NO2 ######## 312 Br2 THF+CCl4 LHDS - 78 C 23 40 2+0,5 1,4 1 h.
mmole - 78 C 197 35 12 ########## -CH2C6H4NO2 ######### 494 Br2 THF+CCl4 LHDS 40 mn.