INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La came 42 est supportée par une-orapaudine 52 montée sur la plaque d'appui 53 fixée au bloc 35 par des boulons oti des vis comme représentés en 54. Le bloc 35 porte un palier 56 qui re çoit 11 extrémité supérieure de l'arbre d'entraînement 45, et la plaque d'appui 53 porte un palier 57 qui soutient la partie in termédiaire de c-et arbre. Fn fonctionnement, la rotation de ltarbre d'entraînement provoque la rotation de la came 42. Quand cette dernière tourne, elle actionne le pistons 39 dans leur course de compression, et la plaque de maintien 48 les tire pendant leur course d'aspiration.
L'arbre 45 est entraîné par un moteur électrique 60 monté dans la partie inférieure du carter cylindrique 30. Le moteur comporte un rotor 61 fixé sur l'arbre 45 de manière à tourner avec iui, et un stator 62 monté en position fixe dans le carter 30, par exemple au moyen de vis 63, ou par -emmanchement à force.
Le courant électrique est amené au moteur par une prise 64 acces- sible à l'extérieur du carter 30. Le moteur 60 est logé dans une chambre 65 isolée qui est séparée hermétiquement de la partie supérieure du carter contenant le bloc 35, au moyen d'une bague d! étanchéité 66 qui entoure la périphérie xtérieure de la plaque d'appul 53 et qui s'appuie contre la surface intérieure du car ter 30- De cette maniere, la chambre 65 du moteur est isolée de l'admission du compresseur, et le moteur peut ètre refroidi par la vapeur comprimée provenant de la sortie du compresseur plut@t que par la vapeur aspirée dans le trajet de l'en- trée du compresseur. Le carter comporte une entrée de vapeur 66 destiné à introduiro dans la chambre 65 du moteur, la vapeur provenant du désurchauffeur 14 par la conduite 16. La vapeur qui entre par l'entrée 66 circule dans le moteur 60 et sort du carter par une sortie 67 reliée à la conduite -18 et au condenseur 20.
La surface extérieure du bloc à cylindres 35 comporte un canal annulaire 70 d'admission du compresseur, qui est isolé dans une chambre d'admission-étanche 71 > fermé à l'extrémité inférieure du bloo par la bague d'étanchéité 56 et à l'extré- mité supérieure de ce bloc par une bague d'étanchéité 72 eemblable qui entoure le bloc. La bague d'étonchéité 72 sépare la chambre d'admission de la chanibre d'échappement 73 formée entre l'extrémité supérieure du bloc 35 et la pièce de fermeture supérieure 32. Une entre 74 relie l'évaporateur au canal d'admission 70 et une sortie 75 relie la chambre d'échappement 73 à la conduite 12 vers le désurchauffeur 14.
Dans le but d'admettre le fluide dans les cylindres 38 pendant les courses d'aspiration des pistons 39, chaque cylindre comporte une rainure annulaire centrale 77 qui communique par une lumière radiale 78 avec le canal annulaire d'admission 70 Pour que la vapeur passe des rainures annulaires 77 aux extremixés des pistons 39, chacun de Ces derniers est creux et comporte un ensemble d'orifice et de clapet d'admission. Les orifices d'admission consistent en des orifices radiaux 79 percés dans la paroi cylindrique du piston creux et des orifices axiaux 80 percés dans la.paroi d'extrémité 81 de chaque piston.
Ainsi que le montrsnt les figures 1 et 4, les orifices axiaux 80 sont @ commandés par un clapet à lame flexible et élastique constitué par une bague annulaire 82 comportant une patts centrale 83 fixe en 84 sur la paroi d'extrémité 81 du piston.
Nume- Tem- Produit ro de pé- réagis- (12) la (11) Solvant ra- sant ré- Récolte Rendement péac- R R R (mg) (ml) ture ducteur (mg) (%) tion ( C) (ml) 1 # -COCH3 -CH3 15100 CH2Cl2 CH3S6CH3 300 -30 10900 71,5 2 # -COCH3 0CH2C6H4NO2 5100 CH2Cl2+CH3OH CH3SCH3 200+50 -70 4650 95,0 3 # -COCH3 -CHPh2 4200 CH2Cl2+CH3OH CH3SCH3 50+50 d.a. 3100 74,0 4 # -COCH3 -CH2CCl3 8000 CH2Cl2+CH3OH CH3S15CH3 240+80 d.a. 7800 97,0 5 # -COOCH2-# -CH2C6H4NO2 106 CH2Cl2+CH3OH CH3SCH3 5+1 -30 0,2 103 97 6 # # -CH2C6H4NO2 272 CH2Cl2+CH3OH CH3SCH3 10+3 -78 1 218 80 TABLEAU V (Suite)
7 # -CH2C6H4NO2 950 CH2Cl2 CH3SCH3 540 56,7 50 d.a. 0,8 8 # -CHPh2 1000 CH2Cl2+CH3OH CH3SCH3 960 96 50+20 d.a. 5 9 # -CH2CCl3 2500 CH2Cl2+CH3OH CH3SCH3 1670 66 250+50 d.a. 14 10 # -CH2CCl3 8200 CH2Cl2 CH3SCH3 7100 86,3 500 d.a. 8 11 # -CH2CCl3 1300 CH2Cl2+MeOH NaHSO3 (II) 65+13 d.a. 0,21 g 805 61,7 dérivé α-(1,1 diméthoxyéthylique) 250 17,9 12 # -CH2CCl3 1300 CH2Cl2+MeOH SO2 (II) 65+13 d.a. 0,21g 770 59,1 dérivé α-(1,1 dimétoxyéthylique) 290 20,8 L'introduction de l'ozone est poursuivie jusqu'à ce que la solution présente une couleur bleue continue. Dans le tableau, "d.a." indique que la réaction a été réalisée avec un refroidissement par de l'acétone-glace sèche.
La réaction du produit réagissant réducteur avec l'ezonide est poursuivie jusqu'à ce que la réaction colorée duk papier à l'amidon-diodure de potassium ne puisse plus être reconnue.
TABLEAU VI Constantes physiques de
RMN: # CDCl3 (60MHz) (les nombres en tre parenthèses représentent les N R R2 R p.f. IR:) CHCl3 (cm-1) constantes de couplage en cps) 1 # -COCH3 -CH3 178- 1786, 1772, 1725, 2,27s3H, 2,33s3H, 3,86s3H, 5,77d (5) 183 C 1662, 1618. 1H, 6,12d (5) 1H, 7,75m4H, 12,3s1H.
2 # -COCH3 -CH2C6H4NO2 Mousse 3428, 1783, 1700 2,26s3H, 2,30s3H, 4,55s2H, 5,2q1H, 1608 5,32s2H, 5,93d(5) 1H, 6,9-8,4 m1OH, 12,17s1H.
3 # -COCH3 -CHPh2 Mousse 3420, 1770, 1690, 2,18s3H, 2,23s3H, 4,55s2H, 5,13 1480. 5,38q1H, 5,93d (4,5)1H, 6,80-7,47m7H, 12,23s1H.
4 # -COCH3 -CH2CCl3 Poudre 3430, 1780, 1690, 2,27s6H, 4,53s2H, 4,74+4,86ABq (12) 2H, 5,1-5,37m1H, 6,02d( 50 1H, 6,77 7,30m5H, 11,81s1H.
5 # -COOCH2# -CH2C6H4NO2 Huile 3440, 1780, 1713, 0,1-1,33m5H, 2,24s3H, 3,96d (7) 2H, 1667, 1608. 4,50s2H, 5,10m1H, 5,20s2H, 5,74d (5) 1H, 6,70-8,14m9H, 12,10s1H.
6 # # -CH2C6H4NO2 56- 3386, 1777, 1729, 1,40s9H, 2,23s 3H, 3,02s2H, 4,60s2H, 58 C 1694, 1670 5,35s2H, 5,28-5,45m2H, 6,75-8,30m 10H, 12, 17s1H.
TABLEAU VI (Suite)
7 # # -CH2C6H4NO2 Huile 3430, 1778, 1686, 2,35s3H, 4,55s2H, 4,87-5,37m3H, 1602. 5,42d (4,5) 1H, 6,75-7,97m13H, 12,14s1H.
8 # # -CHPh2 Poudre 3430, 1779, 1690. 2,30s3H, 4,58s2H, 5,13dd (5;8) 1H, 5,43d(5)1H, 6,9-8,0m21H, 12,25s1H.
9 # # -CH2CCl3 130- 3440, 1781, 1690. 2,40s3H, 4,62s2H, 4,68ABq2H, 5,13dd 132 C (5;8) 1H, 5,63d (5) 6,8-8,0 m1OH, 11,8s1H.
10 # # -CH2CCl3 Poudre 3430, 1772, 1668, 2,40s3H, 3,72s2H, 4,47+4,73ABq (12) 1602. 2H, 4,87dd (5;8) 1H, 5,52d (5) 1H, 6,40d (8) 1H, 7,17-7,93m9H,11,73s1H.
Un autre objet da l'invention est de prévoir un procédé qui produit une concentration rapide, de cinq à dix fois, des solides qui sont aisément séparés et convenablement utilisés par des techniques connues. C'est un autre objet de l'invention de prévoir un procédé de conditionnement pour déshydrater des boues activées qui solubilise seulement de faibles proportions de solides et produit un effluent liquide à faible DB0.
Ces objets de l'invention et d'autres sont obtenus en acidifiant, avec un acide minéral fort, de la boue activée secondaire contenant des cellules biologiques remplies d'eau pour réduire le pli en-dessous de 4, en chauffant la boue acidifiée à la pression atmosphérique à une température comprise entre 70 et 1000C pendant un temps suffisant pour rompre par hydrolyse les cellules biologiques en libérant ainsi la masse d'eau des cellules sans solubiliser de proportions importantes des solides et en séparant la boue déshydratée de l'eau.
La boue déshydratée produite selon le présent procédé peut atre convenablement traitée par des procédés connus, tels que par calcination ou-par transformation en un sous-produit utile tel qu'un fertilisant ou un aliment protéique pour animaux. La partie liquide a une DB0 suffisamment faible, de telle sorte qu'elle peut entre recyclée sans inconvénient . Le procédé de conditionnement selon l'invention est utile pour le traitement de boue activée secondaire de n'importe quelle origine, y compris les effluents industriels ou urbains. Il est particulièrement adapté à l'utilisation pour de la boue activée produite par le traitement secondaire de l'effluent d'une opération de formation de pate au sulfite.Le terme "conditionnement" est utilisé ici suivant son sens communément reconnu dans le domaine du traitement des eaux usées pour indiquer une modification de la boue activée qui facilite la déshydratation, le filtrage et la récupération des solides déshydratés.
Pour la mise en pratique de l'invention, le pli de la boue activée, normalement supérieur à 7, est réduit à moins de 4 par l'addition d'un acide minéral fort. La boue activée de traitement secondaire d'une opération de formation de pâte au sulfite a généralement une teneur en solide faible -environ 2 à 57.- et un pli d'environ 8. Les quantités de boue activée qui sont continuellement produites dans un système de traitement secondaire d'usine au sulfite sont normalement d'une telle grandeur que les colts des acides utilisés pour la réduction du pH de 8 à moins de 4 sont critiques.Pour cette raison, il est nécessaire d'utiliser un acide minéral fort, un acide préféré étant l'acide sulfurique qui est à la fois économique et tres efficace. Cependant, d'autres acides peuvent etre utilisés tels que l'acide nitrique, phosphorique et chlorhydrique. Un pli préféré de la boue activée avant chauffage se situe entre 2 et 3. Dans cette gamme, la déshydratation a lieu rapidement en chauffant sans solubiliser de grandes quantités de solides.On a découvert qu'à des pli supérieurs à 4, umecoagulation insuffisante se produit, tandis qu'à des pli inférieurs à 2, la proportion de solides organiques dissous augmente et ainsi également le niveau de DBO de l'eau effluente. En outre, des pH inférieurs à 2 exigent davantage d'acide, et vont à l'encontre des économies réalisées avec le procédé.
Après acidification, la boue activée est chauffée rapidement à une température de 70 à 1100C, de préférence 80 à 950C, et même préférablement de 90 à 95ex. La déshydratation de la boue activée se produit très rapidement, en moins de 60 mn, et en quelques secondes dans les conditions optima de pH et de température . Pendant ce temps, de 70 à 90% du volume de fluide à l'inté- rieur de la biomasse originale est libéré. Le degré maximum de déshydratation, mesuré par la filtrabilité, est obtenu après une très courte période de digestion et au-delà de cette période, on dissout une plus grande proportion de solides organiques sans améliorer la filtrabilité. La durée spécifique varie avec le pli, la température, le type et la teneur en solides de la boue.La digestion doit etre arrêtée avant que 2 à 3%, ou 67. au plus, des solides organiques soient solubilisés. Ceci se produit normalement en moins de 30 mn et souvent beaucoup moins, par exemple une minute ou moins. Le pourcentage de solides organiques solubilisés utilisé ici indique l'augmentation de solides solubles qui est due au traitement acide-chaleur. Il exclut les solides organiques solubles présents dans la boue d'origine et les solides minéraux solubles dOs à l'acide.
La boue déshydratée flotte fréquemment à la surface lors du chauffage et peut titre séparée par différence de gravité entre la boue épaissie et l'eau.
La flottation ou la séparation à l'air (utilisation de bulles d'air pour aider la flottation) de la boue traitée est mieux obtenue avec peu ou pas d'agitation.
Cette dernière tend à briser les agglomérats et fait que la boue se disperse ou se dépose. Si la flottation ne se produit pas, ou si on agite, on peut séparer par filtrage, tamisage ou d'autres techniques de séparation bien connues. Le tamisage pour séparer la boue conditionnée coagulée ou agglomérée a été trouvé efficace dans tous les cas. On a trouvé que le tamisage à travers un tamis de maille 300 produit un filtrat relativement clair ; le tamisage à travers un tamis de maille 100 se traduit par le passage d'une quantité moindre de matériau fin dans le filtrat. De vitesses de filtration meilleures se produisent si le filtrage a lieu pendant que la masse traitée est encore chaude et avant toute neutralisation. L'addition de floculants est aussi efficace pour unè déshydratation plus poussée et l'augmentation des vitesses de filtration de la boue traitée.
Les exemples suivants illustrent la mise en pratique de l'invention.
La vitesse de filtration est une fonction de la teneur en solides d'une boue donnée et, donc, lorsque des données comparatives sont fournies, celles-ci comparent des résultats pour des échantillons de boue activée ayant la meme teneur en solides.
Exemple 1 Trois échantillons de 100 ml de boue activée, produite par le traitement secondaire d'effluents d'usines au sulfite, ayant une teneur en solides de 2,5X et un pH de 8, ont été traités avec environ 0,5 ml de H2S04 à 98% pour obtenir un pH dans la gamme de 2 à 2,4. Les trois échantillons ont été chauffés à 900C. Après quinze secondes, les échantillons ont présenté une coagulation de la boue et une déshydratation rapide. On a utilisé une filtration sous vide, à travers un entonnoir de Buchner et un papier filtre n0 42 de 9 cm pendant 5 mn pour mesurer la filtrabilité .Le filtrage a donné des gâteaux de boue humide contenant 21,7 à 24,4% de solides. Un échantillon traité a été refroidi à 600C et filtre. Le filtrage a été relativement plus lent et le gâteau de filtrage humide contenait 18,5% de solides.Une valeur de DCO (demande chimique d'oxygene) de 1190 ppm a été obtenue pour les trois filtrats.
Exemple 2 Un volume de 800 ml de boue (de l'exemple 1) a été traité avec 4 ml de H2S04 concentré et chauffé à 900C pendant 10 mn. Le filtrage à travers un entonnoir de Buchner plus large et un papier filtre n0 41 de 18,5 cm a demandé 20 mn pour obtenir un gateau de filtrage à 24h de solides. Le volume de filtrat était de 660 ml en 10 mn (82,570 de déshydratation) et de 710 ml en 20 mn, soit 88,7% de déshydratation de la boue d'origine. Le filtrat légèrement ambré avait un pH de 2,4 et la DCO était de 1770 ppm. Les gâteaux de filtrage étaient de couleur marron clair et avaient l'apparence de gateaux de ferment Torula humides.
Exemple 3 Ces essais ont été opérés sur de la boue activée secondaire urbaine de la cité de Renton, dans l'Etat de washington. La biomasse déposée obtenue avait une teneur en solides de 1%. Ce produit volumineux, avec beaucoup d'eau, est typique de celui produit en période d'hiver et de printemps, pendant la saison des pluies. Un essai de filtrage standard a été basé sur l'utilisation d'un petit entonnoir de Buchner et d'un flacon de filtrage sous vide.
Tous les filtrages ont été effectués en utilisant deux couches de papier filtre Whatman n0 1 ayant un diamètre de ll cm. Le volume de filtrat collecté en quarante secondes juste a été enregistré pour des échantillons correspondants.
-Chaque essai a été basé sur l'utilisation d'un volume de 250 ml de biomasse à la concentration en solides donnée. le traitement à l'acide a utilisé de l'acide sulfurique concentré et un mélange complet. Les traitements à chaud ont demandé environ une minute pour atteindre 900C. Dans les essais 5 à 8, la biomasse était concentrée à 2,4% de solides par centrifugation.
Traitement de conditionnement Vitesse de filtration en ml/40s pour une biomasse avec teneur en solides pfl Température en OC Essai n0 1% Essai n0 2 4% Pas de traitement 1 47 5 8 sans acide 90 2 23 6 2 2 Pas de chauffage 3 68 7 8 2 90 4 188 8 42 La vitesse de filtration avantageuse obtenue par à la fois le traitement à l'acide (pH 2) et le chauffage à 900C est notée dans les essais n0 4 et 8.
On comprend que la vitesse dtavancement v du câble vers les lames 16 et 19 dépend de la vitesse de rotation des galets 24. Un autre côté, la fréquence de tronçonnage du câ- ble dépend de la vitesse de rotation n de lame 14. Dans ces conditions, la longueur 1 des tronçons répondra à la formule: X = v/n En autres termes, la longueur des tronçons de câble sera proportionnelle à la vitesse de rotation des galets 24 et inversement proportionnelle à la vitesse de rotation de ltaxe de la cisaille 14. En faisant varier ces deux facteurs on pourra obtenir la longueur 1 voulue des tronçons de câble.
On a vu que celle-ci devait être d'environ la moitié de d.
La décortiqueuse 8 est constituée par un cylindre creux 29 à axe vertical dont-ltintérieur est tapissé de barrettes verticales 30 dtenviron I cm dtépaisseur. Dans le cylindre 29, est disposé un rotor 31 coaxial audit cylindre 29 et composé d'un axe 32, entrain à grande vitesse par un moteur 33, et de deux disques 34, 35 surmontés de palettes ra diaules36, 370 Les palettes 36 du disque supérieur 34 sont plus courtes que les palettes 37 du disque inférieur 35. Le rotor 31 est calé sur ltarbre du moteur 33 et tourne donc a une vitesse de ltordre de 3 000 tours par minute. Un espace 38 est laissé entre le disque 34 et les parois iatérales du cylindre 29.
Llespace 38 est Juste suffisant pour laisser passer les matières décortiquées ou insuffisamment décortiquées Espace 38 pourra être supérieur à espace 39 laissé entre le disque 35 et les parois du cylindre 29. On a représenté un rotor 31 à deux disques 34 et 39 à titre indicatif mais il est certain qutun nombre plus important de disques pourra être adopté pour augmenter ltefRicacité de ltappareil. Dans ce cas, le diamètre des disques va en décroissant du bas vers le haut. Un trou 39 est laissé dans la paroi supérieure du cylindre 29 tandis qutun autre trou 40 est laissé dans la paroi latérale du cylindre 29, à la partie inférieure de celui-ci en face du disque 35. Les matières qui tombant par le trou 39 dans le sens de la flèche 41 sont décortiquées dans ltappareil par les chocs violents portés aux tronçons ou segments de câbles qui sont pro jetés sur les palettes 36, 37 et sur les barrettes 30 avant que leurs composants ne soient éjectés à travers le trou 40 dans le tube 42 dans le sens de la flèche 43. Cet appareil décortiqueur constitue un dispositif remarquable de la présen- te invention et réalise un excellent travail qui est inattendu étant donné la grande simplicité et le peu d'organes qutil comporte.Evidemment, il doit être constitué de façon robuste pour ne pas se détériorer sous les chocs violents des tron çons de câble et ses dimensions, qui ne font pas partie de la présente invention, constituent toutefois un savoir-faire qui s'adjoint à la présente invention.
Les produits décortique's sortent de la décortiqueuse 8, tombent sur le tapis roulant 44 ou tout autre moyen pour être portés au dispositif de séparation 9 qui est constitué essentiellement par un tamis vibrant 45. Un dispositif magnétique peut être disposé au-dessus du tapis transporteur 44 pour soulever tous le s métaux ferreux et les récupérer séparément.
Le tamis vibrant 45 peut être réglé (flèches 46 et 47) suivant les matières à travailler, en inclinaison et la dimension des mailles peut être évidemment modifiée suivant les produits à récupérer et le réglage de la cisaille 7. Les deux plateaux 53 et 54 peuvent subir des oscillations dans des sens différents pour itefficacité de la séparation (flèches 55 et 56). On complète leappareil par un ventilateur 57 qui souffle de ltair sous le tamis (flèche 58) à la manière dXun tarare. A la figure 9, on a représenté un tamis dans lequel on récupère les éléments les plus fins dans le bac 48, les éléments moyens dans le bac 49 et les gros éléments dans le bac 50.Les bacs 49 et 50 sont alimentés, respectivement, par des goulottes 51 et 52. Les produits contenus dans les bacs 48, 49 et 50 sont enlevés régulièrement et dirigés vers une installation d'emballage non représentée.
Ltavantage essentiel? de ltinstallation suivant la présente invention réside dans le fait que lton peut réduire la main d'oeuvre, Pour une seule unité de production, on peut utiliser deux hommes de moins qutavec ltancien appareillage.
En outre, la production peut être triplée et meme plus avec; le présent appareillage. Par ailleurs, le taux de récupération des composants est beaucoup plus élevé et cet appareillage per met de traiter pratiquement n'importe quel cabale. Erfin, cet appareillage permet dtéviter l'incinération et la pollution qui en résulte. La conséquence de celà est la récupération desisolants et assimilés. Par rapport aux installateurs où l'on hache les câbles en petites particules, on obtient une installation moins onéreuse à lstinvestissement et plus économique en énergie
La présente invention concerne un commutateur électrique statique de puissance.
Ce commutateur comporte des thyristors, et sa fonction est, a l'aide d'un choix convenable des instants où ces thyristors sont rallumés", de comnander par tout ou rien la tension électrique appliquée a un appareil d'utilisation a partir d'une source d'alimentation continue.
Pour cela, un ou plusieurs thyristors principaux permettent, lorsqu'ils sont "allumés", d'appliquer à l'appareil d'utilisation la tension fournie par la source.
L'allumage de ces thyristors principaux ne pose pas de probleme particulier, mais leur extinction nécessite la présence d'un circuit dit d'extinction comportant un circuit résonant a inductance et capacité, et un thyristor d'extinction.
La fonction de ce dernier est de permettre, a un instant convenable préalable a l'extinction, la naissance d'une oscillation électrique qui annule ensuite provisoirement la tension aux bornes du thyristor principal et assure ainsi son extinction. On peut réaliser ainsi, selon des schémas de connexion bien connus de l'homme de l'Art, des circuits "hacheurs", ou "onduleurs", permettant par exemple respectivement, la commande a vitesse variable d'un moteur de traction a courant continu, ou l'alimentation d'un moteur a courant alternatif ou non a fréquence variable a partir d'une source continue.
Les modes de réalisation connus de ces circuits sont malheureusement couteux et encombrants.
La présente invention a notamment pour but la réduction du volume et du prix de revient de tels circuits.
Elle a pour objet un còmxutateur électrique statique de puissance cpor- tant : - au moins un thyristor principal du type dit a conduction inverse, - un thyristor d'extinction dudit thyristor principal, ce thyristor d'extinction ayant une électrode principale connectée à une électrode principale 'e ce thyristor principal et ayant son autre électrode principale connectée de maniere a ce que son allumage permette la naissance d'une oscillation dans un circuit résonant constitué par une inductance et une capacité extérieures au comxatateur, ce circuit résonant comportant ledit thyristor principal en série, et a ce que cette oscillation provoque l'extinction de ce thyristor principal, caractérisé par le fait que - les électrodes principales dudit thyristor d'extinction et dudit thyristor a conduction inverse, qui sont connectées ensemble, sont montées en bon contact thermique avec un meme refroidisseur métallique, - ensemble dudit thyristor a conduction inverse et dudit thyristor d'extinc- tion étant monté sur un bâti commun muni d'une paire de bornes d'entrée pour la connection a une source d'alimentation, d'une paire de bornes de sortie pour la connexion à un appareil commandé par le commutateur, d'une paire de bornes d'inductance pour la connexion a ladite inductance, d'une paire de bornes de capacité pour la connexion a ladite capacité et de bornes de commande pour la commande desdits thyristors principal et d'extinction.
Il est possible de tarer individuellement chaque ressort par un dispositif de tarage à commande par fluide, ledit dispositif étant relié de façon amovible à l'organe de poussée de telle sorte qu'il puisse être dissocié de celui-ci une fois le tarage effectué.
Le démontage du corset se trouve-considérablement facilité par le basculement des organes de poussée qui libèrent les paliers sur lesquels ils sont appliqués. Les paliers peuvent alors être aisément extraits du bâti sur lequel ils sont montés coulissants.