INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La fig. 1 montre à la fois le procédé et le matériel de l'objet de l'invention prévus pour réaliser, en une seule opération, en béton coulé, le mur périmétrique ou la ceinture 1 d'une enceinte représentée, à titre d'exemple, de section carrée. Selon l'invention, le procédé consiste tout d'abord à délimiter le périmètre intérieur définitif du mur ou de la ceinture 1 au moyen d'une cage 2 d'axe vertical qui est exécutée ou construite pour correspondre exactement aux dimensions requises.Une autre opération consiste ensuite à délimiter le périmètre extérieur du mur périmétrique 1 après avoir, si besoin est, réaliser, en appui contre la cage 2, les coffrages de réserve éventuellement nécessaires pour réserver les ouvertures devant etre prévues dans les panneaux constitutifs du mur l. La délimitation du périmètre extérieur s'effectue au moyen d'une enveloppe 3 qui est convenablement solidarisée à la cage 2 de manière à présenter une résistance convenable à la poussée du béton qui peut etre coulé en une seule opération dans l'intervalle deilimité par la cage 2 et l'enveloppe 3.
Il est à noter que dans certaines applications, et notamment en fonction des caractéristiques dimensionnelles, c'est-à-dire de la largeur et de la longueur plus particulièrement séparant les panneaux du mur périniétrique 1, il peut etre prévu d'inverser les phases ci-dessus et de constituer tout d'abord l'enveloppe 3 à l'intérieur de laquelle est ensuite placée la cage 2. Dans un tel cas, la mise en place de la cage 2 steffectue par mouvement vertical descendant au moyen de tout appareil convenable habituellement disponible sur tout chantier de construction, c'est-à-dire une grue ou autre moyen de levage analogue.
La phase subséquente du procédé après coulage et temps de prise ou de séchage du béton, qui peut etre armé ou non, consiste alors à soumettre la cage 2 à une réduction de ses dimensions dans le plan horizontal, de façon à réaliser un retrait des différentes faces extérieures la délimitant par rapport à la face périphérique intérieure du mur périmétrique 1 pour faciliter l'opé- ration de décoffrage proprement dit qui est terminée en assurant l'extraction de la cage 2 par déplacement vertical ascendant à l'aide des mêmes moyens que ceux mis en oeuvre dans la variante d'exécution ci-dessus consistant à placer la cage 2 après exécution ou construction de l'enveloppe 3.
La phase subséquente consiste ensuite à procéder au décoffrage de lten- veloppe 3 exécutée de façon classique, de manière à pouvoir ensuite réutiliser l'ensemble des éléments constitutifs du matériel pour l'exécution d'une autre enceinte ou cellule.
Dans le cas où cette nouvelle cellule est contigus à la première réalisée, la constitution de l'enveloppe 3 ne fait alors intervenir, sur la base de l'exemple illustré à la fig. 1, que trois des éléments constitutifs initialement mis en oeuvre pour la constitution de la cellule à base carrée, le quatrième élément de délimitation étant alors constitué directement par l'un des panneaux du mur périmétrique 1. Dans un tel exemple d'application, la cage 2 est reconstituée dans sa forme originelle, c'est-à-dire que les caractéristiques dimensionnelles initiales lui sont de nouveau conférées avant sa mise en place selon l'une ou l'autre des variantes décrites ci-dessus pour permettre ensuite le déroulement d'une seconde phase de coulée.
Il est certain qu'il est possible également d'utiliser simultanément EiU- sieurs cages 2 lorsqu'il est souhaité réaliser en une seule opération la coulée des murs périmétriques de plusieurs alvéoles contiguës qui possèdent entre elles des panneaux communs et définissent par leurs faces extérieures le contour périmétrique de la construction à réaliser, laquelle est alors délimitée extérieurement par une enveloppe 3 globale pour l'ensemble des cages 2.
Le matériel pour la mise en oeuvre du procédé ci-dessus comprend une cage 2 qui est constituée de manière à former le coffrage interne décrit cidessus et à permettre le déroulement des phases opératoires du procédé. A cet effet, la cage 2 est constituée par des segmentes, en l'occurrence par des éléments d'angle 4 qui sont reliés entre eux par des ensembles d'assemblage 5. Dans l'exemple illustré, les éléments d'angle 4 sont au nombre de quatre et définissent chacun un angle d'une valeur angulaire à un droit. Il est évident qu'ils pourraient etre prévus en un nombre différent et délimiter chacun un angle d'une valeur également différente. De meme, les segments 4 pourraient etre courbes en forme de secteurs de couronne1 ou également de toute autre forme simple ou complexe.
Chaque élément d'angle 4 comprend une structure porteuse qui est constituée par des raidisseurs verticaux 6 reliés entre eux par des raidisseurs horizontaux 7. La structure porteuse est destinée à assurer le maintien et l'indéformabilité d'une face coffrante 8 qui, dans l'exemple représenté, est constituéepar deux panneaux fixés sur la structure et raccordée entre eux par un profilé d'angle 9.
Dans le cas de réalisation sous la forme d'éléments d'angle tels qu'illus- trés, il est prévu de renforcer les deux partiestplanes le constituant par l'intermédiaire d'entretoises 10 qui sont, de préférence, disposées et rapportées sur les membrures horizontales 7.
Chaque élément d'angle 4 est muni sur ses deux rives de deux membrures de liaison 11 qui peuvent etre totalement intégrées ou, de préférence, constituées sous la forme de caissons 12 adaptables sur les deux rives de l'élément d'angle 4 au moyen d'organes d'assemblage démontables 13 tels que des boulons réunissant les raidisseurs horizontaux, ainsi que les raidisseurs verticaux selon une disposition équidistante telle qu'illustrée par la figure 2.
Dans tous les cas, la membrure de liaison 11 forme une face transversale 14 qui est disposée pour présenter, par rapport à la partie de la face coffrante à laquelle elle se raccorde, une inclinaison dirigée depuis cette face vers l'intérieur de l'élément d'angle. En d'autres termes, pour un élément d'angle du type de celui représenté à la fig. 1 et comportant des faces 8 planes, chaque face 14 n'est pas disposée perpendiculairement au plan de la face 8 correspondante du segment ou tronçon et pour un élément au moins partiellement courbe, la face 14 n'est pas non plus située parallèlement au rayon définissant ladite courbure.
Chaque ensemble d'assemblage 5 est constitué par deux profiles 15 qui sont prévus pour s'étendre, comme cela ressort de la fig. 3, sur toute'la hauteur des membrures de liaison 11 en étant chacun fixé de façon parallèle au bord intérieur de la face 14 correspondante. Ainsi que cela ressort des dessins, chaque profilé 15 peut donc etre considéré comme faisant partie de la membrure de liaison correspondante 11, tout en constituant avec le profilé 15 de la membrure lui faisant face des éléments constitutifs de l'ensemble d'assemblage 5 interposé entre ces deus éléments d'angle. Les profilés 15 faisant partie de deux éléments d'angle contigus forment deux ailes parallèles 16 qui supportent au moins un et, de préférence, deux dispositifs 17 de support et de réglage d'une poutre verticale 18.Ainsi que cela apparat à la fig. 4, chaque dispositif 17 comprend une noix taraudée 19 qui est montée par des tourillons 20 dans des paliers complémentaires offerts par les ailes 16 des deux profilés 15 correspondants. La noix 19 reçoit une tige filetée 21 qui porte, par sa partie terminale dirigée à l'opposé des faces coffrantes 8, une manivelle 22 munie d'une poignée de commande 23. La partie terminale de la tige 21 opposée à la manivelle 22 est montée libre de tourner par un tourillon dans un palier de réception présenté par la face arrière de la poutre 18 qui est réalisée sous la forme d'un caisson de section trapézoidale comportant deux faces 24 présentant une meme inclinaison que les faces 14 en regard.La poutre 18 est ainsi portée par les tiges 21 pour etre disposée dans un couloir 25 délimité par les faces 14 et dans lequel la position relative de la poutre 18 est réglée par l'intermédiaire de la tige filetée 21. A cet effet, cette dernière comporte) de préférence, une butée 26 déterminant une position extrême d'engagement de la poutre 18 dans le couloir 25 et dans laquelle la petite base 27 de ladite poutre est alors située exactement dans l'alignement des faces coffrantes 8 des deux éléments d'angle contigus.
Ces caractéristiques permettent l'application du procédé sous son aspect fondamental.
Suivant une réalisation particulière de l'invention, le système comprend un étage de comparaison pour comparer un signal constant prédéterminé avec un signal représentant le niveau de l'extrémité de l'électrode et pour délivrer un signal appliqué au dispositif réalisant l'augmentation d'amplitude du mouvement latéral de l'électrode.
L'étage de comparaison étant réglé sur le niveau de référence, son basculement provoque le passage à une phase ultérieure d'usinage des flancs.
Suivant une réalisation avantageuse de l'invention, l'étage de comparaison comprenddes moyens pour décaler automatiquement d'une quantité prédéterminée l'un par rapport à l'autre le signal constant et le signal de niveau à chaque opération de commande d'augmentation d'amplitude du mouvement latéral, afin de faire descendre d'autant le niveau de référence.
On obtent ainsi la descente pro-gressive du niveau de référence permettant de combiner l'usinage des flancs avec l'usinage du fond.
Le système selon l'invention comporte avantageusement un étage de retard interposé entre la sortie de étage de comparaison et l'entrée du dispositif d'augmentation d'amplitude du mouvement latéral de l'électrode, et des moyens sensibles au niveau de l'ex- trémité de l'électrode pour remettre et maintenir à zéro l'étage de retard tant que l'extrémité de l'électrode est située au-dessus d'un second niveau de référence, lui-meme situé au-dessus du niveau de référence précité.
L'ordre d'augmenter l'amplitude du mouvement latéral n'est pas exécuté immédi;tement, mais après un délai prédéterminé imposé par étage de retard. Si, pendant I'écoulement de ce délai, l'électrode remonte sous l'effet de la servo-commande, par suite d'un usinage latéral non uniforme, jusqu'à un niveau prédéterminé, l'étage de retard est ramené à son état initial, empêchant l'augmentation d'amplitude de se produire. L'étage de retard recommence à faire courir le délai quand l'électrode franchit, en avançant à nouveau vers la pièce, le niveau précité.
Suivant une réalisation préférée, le système comprend des moyens pour mettre à l'arrêt le dispositif assurant le mouvement latéral de l'électrode quand l'électrode dépasse un niveau supérieur de référence prédéterminé, et pour maintenir ce disco sitif à l'arrêt tant que l'électrode n'est pas redescendue au-dessous dudit niveau de référence. On utilise avantageusement le signal de sortie de la servo-commande d'avance pour provoquer l'arrêt précité quand l'électrode passe par un point haut de ses oscillations.
D'autres particularités et avantages de l'invention ressortiront encore de la description détaillée qui va suivre.
Aux dessins annexés, donnés à titre d'.exemples non limitatifs: La figure 1 est une vue d'ensemble, semi schématique, d'une machine d'électro-érosion munie d'un dispositif conforme à l'invention, ce dispositif n'étant que partiellement représenté; La figure 2 est une vue en coupe suivant II-II de la figure 1, dans un cas particulier de forme d'électrode; La figure 3 est une vue schématique partielle d'un dispositif conforme à l'invention, venant compléter la figure 1; La figure 4 est une vue de détail. agrandie d'une partie de la figure 3; La figure 5 est un diagramme destiné à expliquer le fonctionnement de l'invention; Les figures 6 à 8 sont des vues de variantes de certains dispositifs partiels de l'invention.
En référence à la figure 1, une machine d'électro-érosion comporte un bati 1 portant une table de travail 2 immergée dans un bac de liquide diélectrique non représenté, et sur laquelle est montée une pièce à usiner 3. Le bati 1 porte également, par l'intermédiaire d'une glissière de réglage 4, une tête d'usinage 5 animant axialement une broche 6.
La broche 6 est reliée, par l'intermédiaire d'un dispositif 7 de mouvement latéral, à un porte-électrode 8 sur lequel est fixée une électrode d'usinage 9 venant.attaquer la pièce 3.
Le dispositif 7 peut être de. n'importe quel type connu, par exemple un mécanisme de translation circulaire. De façon connue, ce dispositif comporte deux bornes Xl,-X2 pour son alimenstation électrique et un dispositif annexe 7a (représenté symboliquement) pour provoquer une augmentation prédéterminée de l'amplitude du mouvement transversal imparti par ce dispositif à l'élec- trode 9.Le dispositif annexe 7a fonctionne sur la fermeture d'un circuit électrique qui sera décrit plus loin, aboutissant à deux bornes AXI, AX2- Deux conducteurs 11, 12 permettent de mesurer la tension électrique entre l'électrode 9 et la pièce 3 et sont reliés à une servo-commande 13 d'un type connu, elle-meme reliée à un moteur 14 commandant la tête d'usinage 5. De façon connue, le roule de la servo-commande 13 est de maintenir sensiblement constante la tension électrode-pièce au cours de l'usinage, en provoquant les déplacements axiaux nécessaires d'avance ou de recul de la broche 6 et, par conséquent, de l'électrode 9.
De son capté, le dispositif 7 donne à l'électrode des déplace- ments latéraux s'effectuant suivant un cycle coaxial à la direction d'avance. Ces déplacements peuvent tre rayonnants ou suivant une ou autre translation circulaire/et ils sont suffisamment faibles pour défi- nir, par leur enveloppe, une forme correspondant à celle, légèrement agrandie, de l'électrode.
Un collier 15 est fixé, dans une position réglable, sur la broche 6 grâce à une vis 16. Le collier 15 est solidaire de la tige 17 d'un piston 18 coopérant avec un cylindre 19 qui communique avec un tube en U 21. Le cylindre et le tube 21 sont remplis d'un liquide bon conducteur de l'électricité qui peut entre, par exemple, du mercure.
On comprend que les déplacements du ménisque 22 (fig. 3) à la surface du liquide dans le tube 21 représentent, convenablement amplifiés, les déplacements axiaux de la broche 6. Par conséquent, le niveau du ménisque 22 constitue une image du niveau de ltextré- mité inférieure de l'électrode 9.
Les réactivités relatives des groupes hydroxyles en positions 2, 3 et 6 de la cellulose ont été déterminées au cours de réaxtions d'éthérification avec de l'oxyde d'éthylène par iderrtification des produits de l'hydrolyse acide par mise en oeuvre d'analyses chromatographiques fastidieuses. De nombreux rapports figurent dans la littérature dont on peut disposer. Les travaux les plus récents de Ramnas et Samuelson, Svensk Papperstidn, 71, pages 674 et 829 (1968) et 76 page 569 (1973) > ont déterminé que les réactivités relatives dans des préparations~ en solution homogène dépendaient de la concentration en ions hydroxyde utilisée dans des réactions catalytiques.Les résultats sont indiqués dans le tableau I où la réactivité en position Cx représente la réactivité des groupes hydroxyle engendrés par l'addition d'oxyde d'éthylène à l'une quelconque des trois fonctions hydroxyle d'anhydroglucose disponibles.
Dans un effort pour évaluer la validité des changements de réactivité des divers groupes hydroxyle en fonction de la concentration en produit caustique dans un procédé à suspension hétérogène avec les hétérifications homogènes relatées, on a utilisé un procédé analytique moins fastidieux dans lequel on a projeté un modelage stochastique par des calculs d'ordinateur et pour le pourcentage de groupes hydroxyle vicinaux, c'est-à-dire les groupes hydroxyle non substitués adjacents sur les positions des atomes de carbone deux et trois de ntimporte quelle unité anhydroglucose, en fonction de la substitution molaire de ces unités de cellulose par de l'oxyde d'éthylène.Les résultats expérimentaux se projettent le mieux avec une simulation de modèle utilisant des rapports de réactivité de 5:1:8:12, montrant ainsi une concordance entre les rapports de réactivité de la suspension hétérogène instantanés et ceux relatés par Ramnas et Samuelson dans des réactions d'éthérification homogènes. Les résultats obtenus apparaissent sur la figure 1.Pour proJeter l'utilisation de changements de réactivités pour une meilleure répartition (moins de formation de chaine) des fona-tionalités hydroxyéthyliques, on a projeté des modèles stochastiques pour des rapports alcali à cellulose faibles sur la figure 2 et on les a superposés dans la figure 3 pour s'adapter à des réactions d'éthérification modifiées, pratiques, au cours desquelles on a interrompu le procédé à une S.N. intermédiaire et on a réduit le rapport produit caustique à cellulose avant de procéder à une hétérification supplémentaire. Dans un procédé déthoxylation en suspension hétérogène, réalisé à un rapport en produit caustique/cellulose faible, au cours de la totalité de la synthèse, on a obtenu un produit à forte teneur en composés insolubles dans l'eau.
Comme illustré sur la figure 3, pour un procédé de synthyse dans lequel on extrait le produit intermédiaire, les réactivités à un rapport en alcali en cellulose faible (0,075) sont de 3:1:1:2, ce qui indique une réduction sensible de la formation de chaine des fonctionalités hydroxyéthyliques. Dans des procédés similaires où le produit n1 est pas extrait, mais où le rapport produit caustique/cellulose est réduit au cours d'un stade intermédiaire, les réaxtivités se rapprochent le mieux du rapport 3:i;3:2, ce qui démontre que les réactivités dans un procédé de synthyse hétérogène sont équivalentes à celles observées au cours de la synthèse homogène de l'HEC.
Dans un procédé de synthèye à concentrations en produits caustiques multiples, le pourcentage de viscosité conservée est proportionnel à la S.M. d'oxyde d'éthylène. Cette relation, illustrée sur la figure 4, a été déterminée par l'analyse de régression linéaire de données expérimentales comme étant de: biorésistance (BR) = 24,4 (S.M.) - 45,2. Le degré de corrélation pour cette équation est de 0,86. De même, on a également déterminé que la biorésistance était proportionnelle dans un procédé où la teneur en produit caustique est amenée à varier au cours d'une étape de S.M. intermédiaire entre 0,6 et 1,3, au degré d'unités anhydroglucose non substituées dans la molécule de cellulose. Une relation n'est pas évidente dans un procédé de synthèse où le rapport en produit caustique/cellulose ne varie pas et elle est, au mieux, seulement vaguement apparente à certains niveaux d'eau de-traitement, même dans un procédé à étapes multiples.
La résistance vis-à-vis de l'hydrolyse enzymatique de divers éthers de cellulose solubles dans l'eau, tant en solutions aqueuses que dans des compositions de peinture pour l'intérieur du commerce, figurant dans le tableau II est illustrée sur les figures 5 et 6 respectivement. Les éthers de cellulose sont représentatifs de ceux décrits dans les brevets des Etats-Unis d1Amérique nO 3 709 876, 3 769 247 et. 3 873 518.
On les compare à une HEC standard de la gamme des substitutions molaires cariant de 2,0 à 2,5 et une HEC à substitution molaire élevée (4,Q) fabriquée avec un rapport d'alcali à cellulose élevé (0,30 à 0,38). Toutes les matières doivent être comparées à une HEC à substitution molaire élevée (4,0) préparée par mise en oeuvre d'une réaction d'étharlfication interrompue à une gamme de S.M. intermédiaires (0,6 à 1,3) et le rapport de l'alcali à la cellulose est abaissé jusqu'au voisinage de 0,06 à 0,12 avant de poursuivre la réaction d'éthérification avec l'oxyde éthylène en présence d'une quantité préférée d'eau disponible - de manière à obtenir une HEC à S.M. élevée.
L'agent de dispersion non miscible à l'eau préféré utilisé pour la réalisation de ces études est le tert.-butanol, décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique nO 2 682 535.
On peut également utiliser l'isobutanol, le n-butanol et analogues ou des combinaisons de ces composés à la méthyl éthyl cétone, la cétone, l'isopropanol et analogues. Il existe une répartition d'eau optimale entre l'agent de dispersion et le mélange de réaction à bourre caustique gonflé pour la défintion d'un produit à faible teneur en substances insolubles dans la solution aqueuse et à haute stabilité vis-à-vis de l'hydrolyse enzymatique. La relation existant entre le pourcentage d'eau disponible et les substances insolubles est illustré pour divers dispersants non miscibles à l'eau sur la figure 7.Le pourcentage d'eau affecte la production à la fois du produit à substitution molaire de la première étape avant l'interruption de la réaction pour un changement du produit caustique à la cellulose et du produit à substitution molaire élevée dans des conditions catalytiques à rapport en produit caustique/cellulose faible. L'importance de l'emploi d'une quantité optimale d'eau qui varie avec des agents dispersants différents est évidente, comme il ressort des tableaux III à VIII, à la fois au cours de la neutralisation partielle et au cours des procédés d'extraction en deux étapes (voir exemples 1-47).Généralement, une relation parabolique (comme illustré sur les figures 8 et 9) existe entre le pourcentage d'eau dans la phase d'agent dispersant (proportionnelle à l'eau disponible) pour chaque agent dispersant et le pourcentage de viscosité conservée des solutions inoculées par une enzyme.
Superposée à la relation parabolique est la dépendance des subs tances insolubles de la solution aqueuse finale du produit, de la quantité d'eau disponible, initialement introduite (figure 7) et comme mis en évidence par les données présentées dans les tableaux III-VIII. De manière étonnante, on observe que la quantité d'eau opératoire insensibilise le pourcentage de viscosité retenue en fonction du nombre d'unités d'anhydroglucose non substituées (figure lo).- Bien que la demanderesse ne désire nullement se limiter à de quelconques théories ou explications, elle suppose que le procédé consistant à utiliser certains pourcentages d'eau dans la synthèse en suspension engendre une hydroxyéthyl cellulose à résistance supérieure, non seulement en changeant les rapports de réactivité mais également en affectant les caractéristiques de cristallinité inhérentes à la cellulose (qui crée des zones relativement inaccessibles même dans l'alcali cellulose gonflée).
L'inancessibilité de ces zones au cours de la réaction se traduit par l'apparition d'une concentration disproportionnée d'unités anhydroglucose non substituées dans la séquence suivant la réaction sur l'oxyde dtéthylène. Pour certaines raisons inconnues, la combinaison d'une réaction d'addition à concentration en produit caustique multiple complétée par la quantité d'eau utilisée se traduit par la production d'une hydroxyéthyl cellulose à résistance améliorée vis-à-vis de l'hydrolyse enzymatique. Ce dernier -résultat est surprenant et résulte probablement des zones cristallines inaccessibles qui deviennent plus accessibles à l'oxyde d'éthylène.On suppose que cela rend le nombre d'unités non substituées-moms accessibles à une dégradation enzymatique en affectant la quantité totale d'unités non substituées disponibles et en diminuant les séquences diad et triad de non substitution.
La préparation générale d'éthers de cellulose en utilisant les réactifs d'éthérification indiqués plus haut peut se trouver dans Encyclopedia cf Polymer Science and Technology, Volume 3, pages 459-539, Interscience Publishers, N.YC (1965).