INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Toutefois, dans le cas des transporteurs présentant une largeur très importante, il est plus pratique et économique de réaliser deux potences identiques, telles que la potence 42 de droite dans la figure 3, les deux étant susceptibles d'être verrouillées sur la partie supérieure de l'élément tubulaire 46 par un seul ensemble de calage de longueur importante ou par deux ensembles de dimensions moins importantes disposés de part et d'autre du châssis du transporteur, à coopération avec les deux languettes respectivement.
Le plus important avantage de ensemble à potences suivant l'invention réside cependant en ce que celui-ci supprime toutes les parties faisant saillie vers les côtés. A cet égard, on main tient de préférence'l'extrémité s'étendant vers l'extérieur de l'arbre de réglage 62 dans les limites des parties de liaison ou intermédiaires 42e des potences 42, en sortie que l'ensemble présente un aspect lisse, ramassé et net, sans parties saillantes de nature à mettre la sécurité en danger.
Finalement, on comprendra que l'ensemble à potences suivant l'invention, en plus de l'amélioration du modèle, exige moins de parties et moins de matière, tout en augmentant la résistance et l'homogénéité de structure tant des potences de support que du châssis du transporteur. Par exemple, l'élément de liaison tubulaire du modèle suivant l'invention est sensiblement plus résistant que les cornières utilisées dans le cas des ensembles antérieurs.Bien que ce nouvel ensemble de liaison nécessite davantage de matière, cette augmentation du coût de la matière est plus que compensée par la suppression totale d'une paire de cornières de support de 1' ensem- ble de support du rail de guidage. I1 est à noter que la seule paire de potences de ensemble perfectionné décrit dans le présent mémoire présente les languettes de support de celles-ci prises en sandwich entre deux éléments, ce qui les ancre directement sur le châssis du transporteur en donnant une importante augmentation de la résistance aux moments de fléchissement. Comme résultat de la résistance accrue tant des potences que de la charpente de support du transporteur,on peut écarter les potences de distances U périeure, le long des charpentes latérales du transporteur, en réalisant de ce fait une économie supplémentaire sur le coût des matières.
Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par les spécialistes aux dispositifs que l'on vient de décrire uniquement à titre d'exemples non limitatifs, sans sortir du cadre et de l'esprit de l'invention.
La pressente invention concerne un bloc de lampes de signalisation de véhicule.
Les blocs existants de lampes de signalisation de véhicule pré sentent l'inconvénient que, sous certaines conditions, de la lumière tombant de l'extérieur sur un élément formant lentille du bloc,est réfléchie par réflexion interne à l'intérieur de la lampe. Dans le cas drindicateurs de direction montés latéralement, la lumière solaire peut briller directement à travers le bloc de lampes. Dans les deux cas, il peut arriver, soit que l'on ait l'impression que le bloc fonctionne, alors qu'en fait il nTen est rien, soit que le contraste entre les états illuminés et non illuminés du bloc de lampes est réduit.
Pour remédier i cet inconvénient eonformEment à la présente invention, on prévoit un bloc de lampes de signalisation de vehi- cule comportant un corps comprenant un élément lentille, un réflecteur à miroir à l'intérieur du corps, et un matériau absorbant la lumière prévu dans ou sur le corps et destiné à réduire l'intensité de la lumière qui, en utilisation, passe vers le système lenticulaire sur l'élément lentille depuis I'extérieur du corps.
Lorsqu'il est prévu dans ou sur le corps ,le matériau absorbant la lumière a, de préérence,un facteur de transmission de lumière compris entre 20 et 75 6,ou encore entre 20 et 50 %. I1 est avantageusement réslfsé sous forme de couche sur ltextérieur du couvercle.
De façon commode, l'élément lentille est composite et comporte au moins une lentille ayant le système lenticulaire sur une de seff surfaces, et un couvercle moulé s'étendant sur la ou chaque lentille.
Dans un mode de realisation, le couvercle est moulé sous vide sur la ou chaque lentille,sur une surface de celle-ci éloignée dudit système lenticulaire.
Dans une variante de réalisation, le couvercle est muni à l'intérieur de fentes qui reçoivent lesdites lentilles.
Le matériau absorbant la lumière est, de préférence coloré de façon neutre, c'est-à-dire qu'il absorbe sensiblement uniformément toutes les longueurs dtonde du spectre visible.
Des modes de réalisation de la présente invention seront maintenant décrits, à titre d'esemple, en se référant aux dessins annexes dans lesquels : Les figures 1 et 2 sont respectivement des vues latérales de deux formes de rdalisttion de bloc de lampes de signalisation arrière de véhicule selon la présente invention.
En résumé, l'interprétation des diagraphies T-I est améliorée par la présence d'informations précises sur des propriétés de la formation telles que lithologie, argilosité, porosité et salinité. Ainsi, l'étude combinée de ces propriétés enrichit considérablement les renseignements susceptibles d'être obtenus par les diagraphies de temps de décroissance sur la teneur en hydrocarbures et a productivité des formations. Elle permet en outre de résoudre des problèmes particuliers jusqu'à présent difficiles. Par exemple, certaines formations différentes, telles que des argiles et des sables à haute salinité, présentent des valeurs de (T) et de (#) similaires et il est difficile de les distinguer d'après ces seules valeurs. Par contre, les renseignements complémentaires fournis par les indices de salinité et de teneur en argile permettent de les différencier. Une autre amélioration porte sur les formations à salinité faible (par exemple de T l'ordre de 2ç), dans lesquelles les diagraphies de temps de décroissance des neutrons thermiques sort sqJéts à caution. Dans ce cas, l'étude de spectroscopie et notamment le rapport wCl/wH, fournit des mesures plus précises de la salinité. On peut alors utiliser ces mesures pour obtenir des valeurs de saturation en eau.
Pour l'analyse spectrale précédemment décrite, on a mentionné uniquement la détection de rayons gamma de capture de neutrons thermiques, mais on pourrai t aussi analyser d'autres rayons gamma, comme par exemple, ceux provenant de la diffusion inélastique des neutrons rapides ou les rayons gamma d'activation. Dans le cas de rayons gamma provenant d'une diffusion inélastique, les signaux de spectroscopie peuvent être détectés grâce à des signaux-émis par le programmateur 46 pendant une période de durée convenable simultanée et/ou immédiatement consécutive à une impulsion de neutrons, comme décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique No. 2.991.564 (Goodman) accordé le 4 juillet 1961.
Eventuellement on peut modifier le cycle de fonctionnement représenté sur la figure 3 en supprimant la phase de spectroscopie de 20T et en ne conservant que la phase de temps de décroissance de lOT. On laisse ainsi plus de temps pour la décroissance des rayons gamma de capture entre les impulsions de neutrons, de façon à diminuer l'amplitude des rayons gamma de capture résiduels pendant la période suivante de détection de rayons gamma de diffusion inélastique.
A partir d'une telle spectroscopie de rayons gamma de diffusion inélastique, on peut obtenir des informations sur le carbone et l'oxygène, en sélectionnant des fenêtres autour des pics du spectre propres au carbone et à l'oxygène, c'est-à-dire de 4,4 MeV pour le carbone et de 6,9 et 7,1 MeV pour l'oxygène. De préférence, toutefois, on analyse le spectre de rayons gamma par les techniques de comparaison décrites dans le brevet Moran. On choisit alors des spectres de constituants distincts pour 1 'analyse des rayons gamma de diffusion inélastique, par exemple les spectres du carbone, de l'oxygène, du silicium, du calcium et de l'hydrogène. On peut aussi inclure des spectres de constituants correspondant aux rayons gamma de capture résiduels ou au rayonnement gamma parasite naturel.Par la méthode décrite précédemment, on obtient des facteurs de proportions ci pour le calcium, le carbone, l'oxygène, le silicium et l'hydrogène, et l'on peut calculer certains rapports de ces facteurs.
Si on le désire, on peut détecter et analyser les rayons gamma de capture de neutrons thermiques et les rayons gamma de diffusion inélastique, pour analyser les différents spectres soit au cours d'un seul déplacement de l'appareil dans le sondage soit au cours de deux déplacements distincts.
Pour détecter les deux sortes de rayons gamma au cours d'un seul déplacement de l'appareil dans le sondage, on peut prévoir des portes analogi .ues supplémentaires (non représentées) interposées entre les discriminateurs et les circuits de tri d'impulsions de l'analyseur d'amplitude 68 et convenable ment activées par des signaux de cadencement provenant du programmateur 46 pour transm.ettre seulement les impulsions qui correspondent à des rayons gamma de diffusion inélastique.Les périodes de détection des rayons ganma de capture cont les mêmes que précédenr.,ent. Le calculateur 82 est alors agencé pour appli tuer l'ensemble de coefficients aik aux spectres respectifs de rayons gamma de diffusion inélastique et de capture.
Pour obtenir les deux types de specires au cours de deux déplacements, on peut utiliser un commutateur susceptible d'être commandé depuis la surface pour sélectionner l'une ou l'autre des sécuences de cadencement et choisir les coefficients appropriés pour la combinaison des spectres respectifs.
Eventuellement, on peut réduire le nombre de spectres individuels formant le spectre composite en soustrayant certains d'entre eux au spectre détecté. Par exemple, on peut soustraire le spectre de l'oxygène ou de l'iode au spectre détecté. On peut tenir compte des apports fournis au spectre par des émetteurs à longévité relativement grande (tels que l'oxygène) et par d'autres sources ambiantes (telles que la ou les sources d'étalonnage, le rayonnement gamma nature; des sels radioactifs présents dans le sondage etc..) e détectant ces apports pendant un intervalle de temps consécutif aux périodes de spectroscopie et en soustrayant le spectre amoiant ainsi obtenu. Par exemple, dans le cycle représenté sur la figure 3, on peut mesurer le spectre ambiant rendant l'intervalle de stabilisation allant de 24T à 31@, puis soustraire proportionnellement ce spectre au spectre détecté pendant les intervalles lO6A-106E.
3ien entendu, on pourra apporter de nombreuses variantes au mode de réalisation décrit sans sortir du cadre de l'invention. Par exemple, la source ce neutrons pourrait émettre des impulsions de durée et de fréquence fixes.
De même, l'instant d'occurrence de 12 période de détection de (T) pourrait être fixe par rapport aux impulsions de neutrons ou commandé de façon non automatique, en fonction d'une caractéristique neutronique des formations.
La présent invention concerne de façon générale un procédé et un appareil de commande numérique de machines-outils et analogues. Plus précisément, elle concerngBes.perfectionne- ments à la commande numérique de profils selon lesquels les déplacements relatifs simultanés d'un organe le long de plu sieurs axes sont coordonnés suivant des segments successifs de déplacement suivant un trajet, à des vitesses voulues, en fonction de données numériques de commande formant des blocs.
successifs. L'invention concerne aussi de leçon non limitative, n Procédé par itération qui répète certaines fonctions une fois à chaque courte période LOT d'itération mesurée en temps.
réel.
L'invention concerne donc un procédé et un appareil de commande numérique caractérisés par une. précision dynamique améliorée et une erreur de poursuite sensiblement nulle dans les dispositifs d'asservissement aux axes.Plus précisément, 11invention permet' une précision très élevée sur la position dynamique lors de la commande numérique du profil, par mise en oeuver d'une série d'étapes répétées par itération pendant cha cune de courtes-périodes successives. mesurées en tempsréel, un signal de commande de vitesse d'axe étant ajouté à une position théorique signalée pendant chaque période, de manière qu'elle désigne und position théorique variable, et par allongement au tomatique des périodes #T lorsqu'une erreur de retard supé rieure a un seuil. prédéterminé existe pour une raison quelcon- que.Comme le signal d'excitation de vitesse transmis au dispositif d'asservissement des axes reste le même ou augmente en réalité lorsque la vitesse de changement de position diminue, 1 erreur est rapidement ramenée à une val.eur inférieure au seuil.
L'invention concerne aussi la réduction automatique de la durée des périodes #T lorsque l'erreur de retard est cor rigée à une valeur inférieure au seuil, si bien que les vites ses suivant les axes sont accrues jusqu'aux valeur.s .correspon-.
dant à 12 vitesse de trajet désignée par le bloc. de données de commande en cours d'exécution.
La polymérisation de l'épihalohydrine avec les alkylène-polyamines,ainsi qu'on l'a défini ci-dessus, est connue depuis un certain temps, ainsi qu'on l'a indiqué dans le brevet britannique 1.083.681. Toutefois, ni ce brevet, ni d'autres qui ont été pris en considération, ne décrivent, spécifient ou suggèrent les conditions réactionnelles de la présente invention, non plus que le produit ainsi obtenu. Le polymère préparé dans le brevet britannique précité est obtenu dans des conditions visant à éliminer les ramifications et les rétiulations afin d'assurer une quaternisation adéquate lors d'une dernière étape pour obtenir le produit désiré.
Les polymères de la présente invention possèdent réellement une importante ramification et une importante réticulation et, apparemment, ces conditions sont indispensables pour l'utilité finale, étant donné que les polymères obtenus par le procédé du brevet britannique précité ne possèdent pas la propriété de floculer ou de coaguler des matières en suspension dans des solutions aqueuses. En conséquence, il est à supposer que la température de la polymérisation et le procédé réactionnel donnent lieu à une différence structurale entre les polymères respectifs.
On pense qu'un polymère cationique préparé conformément à la présente invention en utilisant des proportions équimolaires d'épichlorhydrine et de N,N-diméthyl-l,3-propane diamine possède la structure suivante où x est supérieur à y. Toutefois, comme on le sait, il est difficile, sinon impossible de déterminer la structure chimique exacte d'une channe polymère entière. En conséquence, dans le cas présent, on pense qu'il est plus précis de décrire le polymère par son procédé de préparation.
L'invention ayant été ainsi décrite d'une manière générale, on en donnera ci-après des formes de réalisation spécifiques illustrant des procédés particuliers de préparation des polymères, ainsi que leurs activités respectives.
Exemple 1 A 471 g d'eau, dans une bouteille en résine de 2 litres, munie d'un thermomètre, d'un réfrigérant et d'un agitateur, on ajoute --344,5 g (3,38 moles) de N,N-diméthyl-l,3- propane-diamine, Ensuite, pendant une heure, on ajoute goutte à goutte 275,2 g (2,97 moles) d'épichlorhydrine. On chauffe la solution à 900C pendant une heure. -Ensuite, à une température de 90 C, on ajoute 29,1 g (0,31 mole) d'épichlorhydrine en 9 portions progressivement plus petites, la dernière étant une portion de -0,1 g, jusqu'à ce qu'on atteigne la viscosité désirée.
On détermine la viscosité 20 minutes après chaque addition d'épichlorhydrine en minutant l'écoulement d'une quantité fixe de solution à travers une pipette. Ensuite, on arrête la réaction en abaissant le pH à 2,5 par addition de 530 g d'une solution aqueuse d'acide sulfurique (1/2 poids/poids). La solution obtenue a une teneur en solides de 50% et une viscosité Brookfield (broche 2, 12 tours/minute) de 912 centipoiaes . Par dilution à une teneur en solides de 35%, on obtient une viscosité Brookfield (broche 1, 12 tours/minute) de 94 centipoises (rapport molaire épichlorhydrine/amine = 0,97 : 1).
Exemple 2 A 1089 g d'eau dans une cuve en résine de 2 litres, munie d'un agitateur, d'un réfrigérant et d'un thermomètre, on ajoute 229,5 g (2,25 moles) de N,N-diméthyl-l,3-propane- diamine. Ensuite, pendant une heure, on ajoute goutte à goutte 183,5 g (1,98 mole) d'épichlorhydrine. On chauffe la solution à 900C pendant une heure, puis on ajoute de l'épichlorhydrine en 7 portions à 90 C. Au total, on ajoute 40 g d'épichlorhydrine en quantités diminuant progressivement. Vingt minutes après chaque addition, on détermine le changement de viscosité en minutant l'écoulement d'une quantité fixe de solution à travers une pipette. Après avoir ajouté cette épichlorhydrine, on ajoute 200 g d'eau pour diluer le polymère.Ensuite, on ajoute une quantité supplémentaire de 0,47 g d'épichlorhydrine pour obtenir la viscosité désirée, puis on ajoute 320 g d'une solution de H2804 (1/2 poids/poids avec H20), abaissant ainsi le pH à environ 2,5, puis on arr8te la réaction. Enfin, on verse la solution dans 742,5 g d'eau, pour obtenir une teneur en solides de 20% et une viscosité Brookfield (broche 1, 12 tours/minute) de 175 centipoi ses (rapport molaire entre l'épichlorhydrine et l'amine = 1,08:1).
Exemple 3 A 1089 g de H2O dans un ballon en résine de 2 litres à 4 tubulures, muni d'un thermomètre, d'un réfrigérant et d'un agitateur, on ajoute 229,5 g (2,25 moles) de N,N diméthyll,3propane-diamine. Ensuite, pendant une heure, on.
ajoute goutte à goutte 133,5 g (1,44 mole) d'épichlorhydrine.
On chauffe la solution à 900C pendant une heure, puis on ajoute l'épichlorhydrine en 8 portions diminuant progressivement, à 90 C.
Après chaque addition d'épichlorhydrine, on agite la solution wn - dant 20 minutes, puis on détermine la viscosité en minutant l'écou- lement d'une quantité fixe de solution à travers une pipette de 10 ml. Lorsqu'on a atteint la viscosité désirée, ce qui nécessite 100,3 g (une mole) d'épichlorhydrine , on ajoute 227 g d'une solution d'acide sulfurique (1 : 2 poids/poids) et 917,5 g de H20, puis @on filtre la solution pour éliminer le gel insoluble.
La teneur finale en solides est de 20 avec une viscosité Brook field (broche 2, 12 tours/minute) de 2.100 centipoises (rapport molaire épichlorhydrine/amine = 1,12 t 1).
Exemple 4 A 51 g (0,50 mole) de N,N-diméthyl-l,3-pro- pane-diamine dans 638 g d'eau, on ajoute 40,3 g (0,435 mole) d'épichlorhydrine de telle sorte que la température ne dépasse pas 900C. On chauffe la solution obtenue à 900C pendant une heure. Ensuite, on ajoute 35,4 g (0,38 mole) d'épichlorhydrine par petites portions pour établir la viscosité, la solution étant chauffée pendant 20 minutes à 900C après chaque addition.
Ensuite, on dilue la solution visqueuse avec 445 g d'eau et on ajoute 6,4 g d'acide sulfurique concentré pour abaisser le pH à 6,5. Ensuite, on ajoute 50,1 g (0,54 mole) d'épichlorhydrine, à nouveau par petites portions, avec des durées réactionnelles de 20 minutes à 900C entre les différentes additions, puis on ajoute 519 g d'eau. Des quantités supplémentaires d'épichlorhydri ne ne manifestent aucun symptôme de réaction ou d'accroissement de viscosité. La solution finale a un pH de 6,0 et une viscosité Brockfield (breche 2, 12 tours/minute) de 890 centipoises et une teneur en solides de 10,3s. Rapport molaire entre l'épichloe- hydrine et l'amine = 2,7 : 1.
Exemples 5 à 11 On prépare les polymères des exemples 5 à 11 conformément au procédé décrit à l'exemple 1, en utilisant les mimes réactifs. On fait varier le rapport molaire des réactifs comme indiqué dans le tableau ci-après. Les viscosités des produits finals sont également différentes suivant la quantité d'eau qu'ils contiennent. Ces différences dans la viscosité finale sont produites à dessein pour établir des différences d'efficacité éventuelles dans les essais de clarification dont les résultan sont repris ci-après.
TABLEAU 1A Rapport molaire Viscosité Brook entre l'épichor- Teneur en field (broche 2, Produit de hydrine et l'a- solides 12 tours/minute) mine % Exemple 5 1,03 : 1 20 950 Exemple 6 1,07 : 1 20 500 Exemple 7 1,04 : 1 20 300 Exemple 8 0,98 : 1 50 620 Exemple 9 1,03 : 1 35 250 Exemple 10 O, 98 : 1 50 250 Exemple 11 1,07 : 1 20 400 Exemples 12 à 21 On prépare les produits des exemples 12 à 21 en charges d'installation pilote, min de déterminer Si l'efficacité des produits est préservée. Les rapports molaires des réactifs utilisés sont indiqués dans le tableau 1B ci-après avec la teneur en solides des produits et leur viscosité respective. Comme décrit dans les exemples précédents, on fait varier la teneur en eau des produits.
On peut transformer par le procédé de 1 t Exemple IX ce dernier homologue de prostaglandine en 4ss-(3α-hydroxy-trans-1-cis-octadièn- 1-yl)-5α-[6-(tétrazol-5-yl-cis-2-hexèn-1-yl]cyclopent-2-èn-1-one, la 2-décarboxy-2-(tétrazol-5-yl)-PGA3.
L'invention concerne une effilocheuse, notamment pour l'in- dus trie textile.
Une effilocheuse suivant l'invention est caractérisée en ce qu t elle comprend - un tambour à pointes en rotation autour d'un axe horizontal, un un dispositif dtalimentation muni d'un rouleau horizon- tal de diamètre inférieur au tambour et tangent à ce tambour latéralement, - un dispositif pour le recyclage de déchets insuffisamment ouverts, - un système pour la mise en nappes des fibres, - un mécanisme dlaffûtage du tambour à pointes, - un système anti-incendie, cette machine étant de plus construite de manière modulaire, c'est-à-dire composée de différents éléments juxtaposables mais inde'pendants.
Suivant une caractéristique supplémentaire de l'invention, le dispositif d'alimentation comporte un rouleau horizontal dent la surface extérieure est en caoutchouc, ce rouleau tournant autour d'un axe lui-mtme mobile autour d'un deuxième axe qu lui est parallèle, une auge cylindrique fixe à profil spécial étant prévue au-dessous du rouleau tangentiellement à ce rou le au, tandis que des organes de rappel élastiques à tension réglable maintiennent le rouleau en appui sur ltauge suivant une pression choisie par pivotement autour du deuxième axe de façon que la matière à effilocher soit présentée vers le tambour à pointes en passant entre ltauge et le rouleau gracie au mouvement de rotation du rouleau.
Suivant une variante de l1invention-,le dispositif dtalimen- tation comporte un rouleau horizontal en acier, cannelé, ou en hérisson, tournant autour dtun axe fixe, et au moins une pédale articulée autour d'un axe horizontal, en liaison-avec un organe de rappel élastique qui maintient cette pédale en appui sur la partie inférieur du rouleau, de façon à constituer, par juxtaposition de pédales, une surface d'appui s'étendant sur toute la longueur du rouleau, la matière à effilocher étant pré- sentie vers le tambour à pointes en passant entre cette surface et le rouleau, grtce au mouvement de rotation du rouleau.
Suivant une variante supplémentaire de ltinvention, le dis positif d'alimentation comporte un rouleau horizontal cannelé en acier, et un deuxième rouleau identique au premier, en rotation autour d'un axe horizontal fixe et tangent au tambour à pointes, tandis que le premier rouleau est maintenu en appui suivant une pression réglable au-dessus du premier, de façon que les deux rouleaux tournant en sens contraire et roulant l'un sur l'autre pincent entre eux la matière à effilocher pour la présenter vers le tambour à pointes.
Suivant une caractéristique supplémentaire de l'invention, le dispositif pour le recyclage des déchets insuffisamment ouverts est constitué par deux tapis roulants ou tabliers superposés, le tapis inférieur récupérant par une de ses extrémités les-dits déchets sur -son brin supérieur qui s'enroule vers 1'extrémité opposée contre une extrémité du tapis supérieur, qui récupère ainsi à son tour les déchets pour les conduire, à son autre extrémité, vers le dispositif d'alimentation.
Suivant une caractéristique supplémentaire de l'invention, il est prévu un système d'aspiration intercalé au départ du tapis roulant inférieur, si bien que les déchets sont récupérés pneumatiquement pour tre éliminés du recyclage si nécessaire.