INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
UN CAISSON AUXILIAIRE CONTENANT UNE BATTERIE FROIDE, LA DISTRIBUTION DE L'AIR CONDITIONNÉs ET TRAITÉ POUVANT SE FAIRE.
- SOIT EN UTILISANT UN RÉSEAU DE GAINE COMPLÉMENTAIREs - SOIT LE MAEME RÉSEAU EN ACCOUPLANT LES DEUX CAISSONS A VEC DANS LES DEUX CAS, UN OU DEUX CLAPETS DE RÉGLAGE DE DÉ- BIT ET DE DOSAGE DE MELANGE AIR FROID - AIR CHAUD.
UN DISPOSITIF D'AUTOMATISATION PEUT ÊTRE PRÉVU.
LE DISPOSITIF OBJET DE L'INVENTION PEUT ETRE UTILISÉ DANS TOUS LES CAS OU UNE TUYAUTERIE EST MAINTENUE AUSSI LONG- TEMPS QUE POSSIBLE # UNE TEMPÉRATURE AU-DESSUS DE LtAM- BIANCE # CHAUFFER.
La présente invention a pour objet, à titre de produit industriel nouveau, un dispositif qui engendre un Mouvement mécanique sous l'influence des Forces naturelles de répulsion existant entre deux Aimants industriels. Ce Mouvement, engendré et entretenu par des Forces quasi inépuisables, sera qualifié de: "Mouvement perpétuel.
Ce dispositif est remarquable en ce qu'il utilise un champ magnétique dirigé sans lequel les Forces considérées sont inexploitables Cette canalisation est obtenue grace à un isolant magnétique qu'on dispose autour de l'Aimant et qui ne laisse communiquer celui-ci avec l'extérieur que par une seule de ses extrémités. (positive ou négative.) Une forme d'erécution de l'invention est décrite ciaprès à titre indicatif et nullement limitatif en se référant aux dessins annexés.
La figure I est un schéma expliquant le fonctionnement du mécanisme. ( Note: 11 arc de cercle est une ligne imaginaire qui ne figure sur le schéma que pour en faciliter sa compré -hension; il n'est donc pas annoté ,) ta figure II montre les pièees principales du mécanisme en coupe.
wAl désigne un Aimant industriel. tt+n et "-" désignent les piles de l'Aimnnt, "i" désigne l'isolant qui enrobe l'Aimant et ne le laisse communiquer avec ltextérieur que par une seule de ses extre- -mités. ( ici: +) L'ensemble Aimant-isolant est appelé: A+. (+, car extrémi -té positive de l'Aimant.) "ch." désigne le champ magnétique de l'Aimant.
le dispositif de modulation rappelé ci-dessus est efficace en ce qui concerne la protection contre le bruit.
Mais il présente l'inconvénient suivant Quelle que soit la fonction B(t) choisie, le signal somme présente une discontinuité d'amplitude, ou au moins un saut de phase de 1800, lorsque la transmission simultanée de deux bits "0" est suivie de la transmission simultanée de deux bits "1" ou vice versa, ce qui provoque un élargissement du spectre.
Enfin, une amplitude constante du signal somme permettant d'une part une amplification de puissance à bon rendement au moyen d'un amplificateur non linéaire, et d'autre part, l'émission en permanence de la puissance maximale, ne peut Autre obtenue qu'avec F(t) égale à une constante, ce qui conduit à un spectre de fréquences particulièrement défavorable pour la largeur de bande.
La présente invention a pour objet d'éliminer cet inconvénient par une disposition permettant d'éviter toute discontinuité du signal somme, et, si désiré, d'obtenir une amplitude constante du signal somme, tout en conservant l'avantage d'une bonne protection contre le bruit.
le dispositif de modulation suivant l'invention est caractérisé par le fait que les sources de signaux modulants fournissent des suites d'impulsions décalées de T l'une par rapport à l'autre.
L'invention sera mieux comprise et d'a?ltres caractéristiques apparaîtront à l'aide de la description ci-après et des dessins s'y rapportant sur lesquels - la figure 1 est une courbe explicative - la figure 2 est le schéma d'un mode de réalisation du dispositif de modulation suivant l'invention - la figure 3 est le schéma d'un mode de réalisation d'un dispositif de démodulation suivant l'invention.
Soit deux suites de bits de période de récurrence égale à 2T b , b2 , b4 ...
1 , 5 , 5 Un bit b2k de la première suite est transmis pendant l'intervalle de temps (2k-1)T à (2k+1)T, au moyen d'une onde en cos t, modulée en amplitude à porteuse supprimée par un signal qui est F(t) ou -F(t) suivant que le bit est égal à 0 ou 1, F(t) étant une fonction périodique continue, de polarité unique, supposée ici positive, et dont la période est égale à 2T.
Un bit b2k+1 de la seconde suite est transmis pendant l'intervalle de temps (2k)T à (2k+2)T au moyen d'une onde en sin ut, modulée en amplitude à porteuse supprimée par le signal F(t-T) ou le signal -F(t-T) suivant que ce bit est égal à O ou 1.
Pendant tout intervalle de temps, le signal somme des deux ondes modulées sera de la forme # F(t) cos #t + F(t-T) sin #t = S(t) sin (wt+P), avec P fonction de t, le signal précédant chacun des deux termes ne pouvant être modifié que lors du passage du signal modulant par la v#i#ur 0.
On a S(t) =
flans l'exemple décrit, on choisit F(t) telle que F(t)2 + F(t-T)2 soit constant; S est alors constant et le signal somme est une onde modulée en fréquence de fréquence instantanée dP où cotg P(t) est définie dt durant un intervalle de temps 2 kT à (2k+1) T par P2k F(t)/q2#+1 F(t-T) durant un intervalle de temps (2k+1)T à (2k+2)T par p2k+22(t)/q2k+ F(t-T)ou p p est égal à 1 ou -1 suivant que le bit d'ordre pair en cours de transmission est égal à O ou 1 et où q est égal à 1 ou -1 suivant que le bit d'ordre impair en cours de transmission est égal à O ou 1.
Pour simplifier les notations, on définira la fonction B(t), périodique de période 2T, par une fonction f(t) qui est définie dans l'intervalle -T à T.
L'amplitude S peut être rendue constante en prenant f(t) de la forme f(t) = k cos X(t), avec X(t-T) = X(t) + #, A étant une constante.
Posant X(t) = #g(t)/2T, ceci donne pour g(t) la condition 3(t-X) = g(t) + .
On supposera en outre, ce qui est logique, mais non indispensable, que la fonction continue f(t) est paire avec un maximum pour t = o, et s'annule pour t = T.
IL est par suite avantageux d'utiliser par exemple comme additifs en relation avec les réarrangements des sulfures de fer, de cobalt ou de nickel, les problèmes des phases fondues et du frittage étant alors éliminés par le phénomène d'alliage.
Dans les exemples précités, le réarrangement des minéraux a été effectué au voisinage de 7000C. On peut toutefois considérer des températures de 500 - 9000C comme intervalle de températures utilisable dans la réalisation du procédé.
La réalisation du procédé de réarrangement à la pression normale et à une température élevée est accompagnée de difficultés techniques. Du soufre pyritique est généralement présent dans les minerais à traiter. La pyrite se décompose, en fonction de la température, selon l'équation (26) 2/(1-x)FeS2(s) L7 2/(1-x)FeSlx(s) + S2ig) Dans un système ouvert, on obtient la pression de soufre d'après l'équation : log PS2 = -16291/T + 16.947 2 Conformément à l'équation, la pression de soufre s'approche de la pression atmosphérique à 6880C.Dans la littérature, les valeurs respectives se situent dans l'intervalle de 697-7430C Dans le stade initial, la décomposition de la pyrite suit la loi cinétique : dNFeS2/dt = -3,33 x 1010NFeS2exp(-50900/RT), (t, mn) Aux températures de 6000C, 7000C et 8000C, les demi-vies de la réaction, déduites de la loi de vitesse sont respectivement de 117, 5,7 et 0,5 minutes On a observé dans les expériences que sous la pression de soufre d'une atmosphère à 8000C, la pyrite des mélanges de sulfures ne se décomposait pas lors de la réalisation du procédé. Par ailleurs, lorsqu'on a utilisé la pression de soufre de la pyrite de fer, les sulfures des autres métaux ne se sont pas concentrés, tout au moins à un degré suffisant.
Les propriétés des sulfures de métaux riches en soufre, importants en relation avec le procédé, ne sont pas assez bien connues scientifiquement. On a toutefois observé que FeS2 se décompose de façon péritectique à environ 8000C et sous la pression de 25 atmosphères, les produits de réaction étant le soufre liquide et la phyrrotite. La pyrite peut évidemment fondre egalement au point voulu, à une température supérieure à 10000C. La pression et la température exactes ne sont toutefois pas connues. Il est clair que l'on peut effectuer le réarrangement des minéraux selon l'invention même aux températures élevées (par exemple 3000C) si l'on utilise une pression élevée dans le système réactionnel (le choix étant une question d'économie et de technologie).
La vitesse de réarrangement est naturellement déterminée par la vitesse de diffusion des constituants dans les sulfures. La dépendance entre la diffusion et la température est exponentielle et, par suite, on doit utiliser des températures aussi élevées que possible dans le procédé. On ne peut toutefois pas analyser la diffusion dans ce cas, car les constantes de diffusion ne sont pas assez bien connues dans le système de sulfures. Comme exemple des constantes de diffusion, on peut remarquer que les vitesses de diffusion de fer et du soufre, pour une composition de sulfures FeS1 à 6000C, sont respectivement égales d DFe = 9,7 x 10 9 et -25 2 D5 = 6,6 x 10 cm /s.
Ainsi, la vitesse de diffusion du soufre dans un réseau de sulfure est négligeable et, en conséquence, la fonction de transport du système est déterminée presque uniquement par la diffusion du métal. Une pression du soufre égale à la pression atmosphérique a évidemment un effet particulièrement catalytique sur le réarrangement des minéraux considérés. On peut déduire au moins en partie cette observation (en considérant simplement les analyses linéaires) d'après l'état important de désordre et de nonstoechiométrie régnant dans le cristal au cours du processus de réarrangement. En ce qui concerne les systèmes renfermant des oxydes de métaux, il est déjà connu que leurs vitesses de diffusion sont minimales lorsque la structure est stoechiométrique. Par suite, on peut admettre que dans les systèmes minéraux considérés, les vitesses de diffusion des métaux sont très élevées.Lorsqu'on a effectué des essais sous une pression de soufre abaisse (å savoir, avec le système H2S/H2), on a observé qu'il se produisait un certain réarrangement, mais que les vitesses étaient alors très faibles. La réalisation de certaines parties très essentielles du procédé dépend naturellement des vitesses de diffusion du système, en phase solide comme en phase gazeuse. On peut atteindre une vitesse de diffusion suffisante même aux basses températures avec le nouveau procédé de l'invention en utilisant des pressions partielles de soufre élevées.
On a utilisé un appareil à four pilote selon la figure 19 dans des expériences de réarrangement et d'évaporation d'un concentré de minerai complexe. Le diamètre du four cylindrique, muni d'une commande de l'inclinaison et du nombre de otations,est de 1,00/0,75 m et sa longueur est de 12 m. Pour compenser les pertes de chaleur, on a installé un appareil de chauffage électrique dans le four à l'extérieur de la chambre de réaction étanche aux gaz.
On introduit la charge de concentré préchauffé en utilisant de l'air comprimé, à l'extrémité entrée (2) du four (1) au moyen d'un dispositif d'alimentation. La phase de la vapeur de soufre utilisée dans les expériences a été préparée à partir de granules de soufre élémentaire par évaporation et elle a été introduite dans le four à travers une conduite d'admission de gaz (3). La phase gazeuse a été évacuée du cylindre par une autre conduite de gaz (4). Avant de condenser le soufre gazeux, on l'a purifié en le débarrassant des poussières à l'aide d'un cyclone chauffé. On a séparé les substances volatiles du soufre par des méthodes classiques et on a soumis le soufre à une réévaporation. Le concentré produit est recueilli à travers l'extrémité d'évacuation (6) du four dans un cylindre refroidisseur étanche (5).
On peut également introduire le soufre élémentaire dans l'appareil en même temps que le concentré en l'évaporant alors dans ce cas dans le système à four lui-même. La capacité du système de production est alors plus faible que dans les cas courants.
On peut faire fonctionner le cylindre expérimental pendant des essais, de façon continue, périodique ou statique en ce qui concerne l'alimentation.
On décrit à cet égard l'une des expériences effectuées parmi une série d'essais avec un concentré mélangé. On a préparé un concentré synthétique en mélangeant trois sortes différentes de concentrés naturels. On a également ajouté des composés sulfurés de bismuth et d'antimoine en même temps que du cuivre et des métaux nobles. La plus grande partie des éléments à l'état de traces du mélange de concentrés avaient pour origine un concentré de cuivre énargitique. Les concentrés de thioarseniure et de thioantimoniure dérivés du cobalt et du nickel ne contiennent pas d'éléments à l'état de traces en grandes quantités. L'analyse des constituants principaux des mélanges de concentrés (% en poids) est le suivant : 15,00 Cu, 2,91 Ni, 2,01 Co, 25,49 Fe, 37,13 S, 9,60 As, 1,40 Su et 0,23 Bi. L'analyse des constituants secondaires du mélange (en ppm) est respectivement : 225 Se, (7,5 Te), 10-Ga, (7,5 In), (7,5 Tel), 20 Ge, 250 Sn, 1200 Pb, 1050 Zn, 150 Cd, 100 Hg, 25 Mo, 25 Mn, (7,5 Re), 1230 Ag et 24 Au.
La dimension des particules du mélange de concentrés est inférieure, pour une proportion de 50 %, à 62 microns (ouverture de maille du tamis).
EXEMPLE I Dans l'essai expérimental de cet exemple, la température est d'environ 7250C. On introduit le soufre élémentaire dans le cylindre sous forme de vapeur à 9000C, sa chaleur en excès étant utilisée pour compenser la déficience thermique du système. La quantité de soufre élémentaire est de 250 kg par tonne de concentré. Le concentré résultant du traitement est soumis à une opération de division à l'état fin puis à un séchage. Le bilan de matières correspondant à cet exemple, calculé pour une tonne de concentré, est donné dans le Tableau I, et le bilan thermique est donné dans le Tableau II. Les poussières volantes de la phase gazeuse ont été incluses dans le concentré produit pour l'établissement du bilan de matières. En moyenne, les poussières volantes constituent 4 % de la quantité du concentré produit.D'après le bilan des matières, le réarrangement du concentré complexe s'avère très satisfaisant. Parmi les impuretés principales, l'arsenic se trouve complètement éliminé. Les autres impuretés et éléments à l'état de traces se trouvent éliminés presque en fonction de leurs pressions de vapeur. Une étude du concentré transformé selon l'invention a montré que les pyrites et la chalcopyrite forment ses principaux minéraux. L'antimoine et le bismuth sont formés des minéraux sulfurés indépendants qui se trouvent présents sous forme de ségrégations dans la matrice très poreuse formée par les minéraux principaux.
On peut observer d'après les bilans thermiques du Tableau II que la chaleur supplémentaire dans la mise en oeuvre du procédé correspondant à l'exemple présent (Bilan I) n'est que de 50 kWh par tonne de concentre.
EXEMPLE II L'essai expérimental selon cet exemple correspond exactement dans ses-modalités opératoires générales à celui de l'Exemple 1.
Toutefois, pour l'évaporation, on a accru la température de la partie finale du cylindre (dont les dimensions sont respectivement de 4 m pour le diamètre et 12 m pour la longueur), à l'aide d'un élément de rés-istance supplémentaire pour que la température des produits s'élève à environ 9000C.
Le dispositif de protection est complété par un sabot 21 formé de deux plaques 22 comportant chacune une partie inférieure élargie et à sa partie supérieure, une pointe 23. Dans sa partie intermédiaire, chaque plaque 22 comprend une fente oblique 24.
Le sabot 21 est monté oscillant sur une tige de support 25 montée dans la potence 11. Ainsi qu'on peut le voir à la Fig. 2, les déplacements du sabot 21 sont assurés par simple contact avec le bouclier 15.
Lors du fonctionnement de la machine-outil, tout déplacement du levier 10 est communiqué au bras 6 et par l'intermédiaire du demi-carter 9, à la biellette 19. Le déplacement de l'axe 20 avec le carter 9 autour de l'axe d'articulation 5 du bras 6 provoque un déplacement de l'axe 18 d'articulation de la biellette 19 sur le bouclier 15. Mais, corne le bouclier 15 est articulé sur la potence 11 fixe par l'axe 14, il se déplace en rotation autour de cet axe et suit l'outil en ne laissant à découvert que la partie tranchante de l'outil à proximité immédiate de la coupe.
Lorsque la protection par le bouclier 15 seul est imparfaite en raison d'une différence de position importante entre le bouclier 15 et l'outil 7 (Fig. 2) ou d'une réduction importante du diamètre de l'outil du fait de son usure, le sabot 21 prend le relais du bouclier 15 qui prend appui sur les pointes 23 des plaques 22.
Le dispositif qui vient d'être décrit assure la protection des deux faces de l'outil, mais il va le soi que le dispositif est également utilisable pour assurer la protection sur une seule face de l'outil.
Dans ce cas, les divers éléments du dispositif peuvent etre constitués par de simples plaques de formes appropriées, articulées entre elles de la même manière que précédemment.
Les éléments entrant dans la construction du dispositif de protection peuvent être réalisés notamment en tôle ou en une matière plastique transparente pour faciliter l'observation des déplacements de l'outil par rapport à la pièce.
La présente invention concerne de Nouveaux dérivés du 1,4-diaza-5-oxo-cycloheptane et leur utilisation pour protéger des matières polymères contre les dégradations provoquées sous l'action de la lumière.
Le brevet des Etats-Unis d'Amérique NO 3,769,259 décrit la stabilisation de polymères au moyen du 2,2,7,7- tétraméthyl-1,4-diaza-5-oxocycloheptane, qui peut être dénommé aussi 2, 2, 7, 6-tétraméthylhexahydro-5-H-1, 4-diazepinone-5, composé de formule qui est connu d'après J.Org.Chem. 14 (194'), 530.
Le premier fancicule imprimé de la demande de bre- vet de la République Fédérale d'Allemagne N 2.428 877 décrit des dérivés de la diazacycloheptanone substitues à l'azote, qui sont également utilisables comme agents de protection contre la lumière dans des matières polymères organiques, et qui r- pondent à la formule dans laquelle R1, R2, R3 et R4 sont des groupes alkyles ou bien R1 et R2, et/ou R3 et R4, forment ensemble et avec l'atome de carbone auquel ils sont liés un cycloalcane, Y représente l'hydrogène ou le radical oxyle 00, n est un nombre entier de 7 à 4 et, si n = 1, X est un groupe alkyle pouvant être substi- tué par des radicaux contenant de l'oxygène, de l'azote ou du soufre, un groupe alcényle ou alcynyle ou un groupe aralkyle éventuellement substitué par des groupes hydroxyle ou ester, si n = 2, Y est un groupe alkylène pouvant être Interrompu par O, NH ou S ou par des radicaux contenant de l'oxygène, de l'azote ou du soufre, ou bien un groupe alcénylène, alcynylène ou bis(alkylène), si n = 3, X est un groupe m étant un entier de 7 â 4 et T un radical hydrocarboné trivalent, et enfin si n = 4, X est un troupe m étant t1n entier de 1 à 4 et Q un radical hydrocarboné tétravalent.
Or la Demanderesse ce trouvé que des derivés du 1, 4-diaza-5-oxo-cycloheptane ayant un plus grand nombre de groupes alkyles avec aussi éventuellement des groupes alcényles, alcynyles ou aralkyles, sur les atomes de carbone du cycla, avaient une action stabilisante dans des matières polymères sen ribles à la lumière et qu'ils offraient certains avantages sur les composés connus que l'on vient d'indiquer.
Ces dérivés sont des composts nouveaux de formule I ou la formules dans lesquelles R1 est un radical alkyle en G2 R est un radical alkyle en C1 - C68, R un radical alkyle en C1-C9, phényle, benzyle ou phénéthyle, R4 est unradical alkyle en C1-C6, ou bien R et R4 forment ensemble et avec l'atome de carbone auquel ils sont liés un radical cyclopentyle ou cyclohexyle, R5 est un radical alkyle en C1 - C5, alcényle ou alcynyle en C3 - C4 ou aralkyle en C7 - C8, R6 est l'hydrogène, un radical alkyle en C1 alcényle ou alcynyle en C3 - C4 ou aralkyle en C7 - C8, x est l'hydrogène, le radical oxyle, un radical alkyle en C1 - C12, alcényle en C3 - C6, alcoxy alkyle en C2 - C21, aralkyle en C7 - C8, un radi cal acyle aliphatique en C1 - C12, ou un groupe -COOR10, et Y est l'hydrogène, radical alkyle en C1 - C12, alcényle en C3 - C6, propargyle, aralkyle en C7 - C8, ou l'un des groupes -CH2COOR7, -CH2CH2COOR7, -CH2-CH(R8)OR9, -COOR10 et -CONHR11, groupes dans lesquels R' est un radical alkyle en C1 - C8 , phényle, ben zyle ou cyclohexyle, R8 est l'hydrogène ou le radical méthyle ou phényle, R9 est l'hydrogène ou un radical acyle, aliphitique, aromatique, araliphatique ou alicyclique pouvant avoir jusqu'à 18 atomes de carbone et être facul tativement substitué sur la partie arylique par du chlore, un groupe alkyle en Gi - C4, alcoxy en Ci - C8 et/ou par un groupe hydroxy, R10 est un radical alkyle en C1 - C8, benzyle phényle ou cyclohexyle et R est un radical alkyle en C1 - C18, un radical aryle éventuellement substitzué en C6 - C10, un radical aralkyle en C7 - C8 ou un radical cyclohexyle.
La présente invention comprend aussi les sels d'addition d'acides des composés de formule I ou Ta ainsi que les mélanges d'isomères de ce composés.
Dans les formules I et Ia, R , R2 et R4 peuvent être des radicaux alkyles à chaîne droite ou ramifiée, en C2 -C6 comme les radicaux éthyle, propyle-, butyle, iso-butyle isopentyle et n-hexyle, R2 et R4 pouvant aussi être le radical méthyle.
R3 peut être un radical alkyle à chaîne droite ou ramifiée en C1 - C9, tel que le radical méthyle, éthyle, propyle, n-butyle, isobutylé, n-hexyle, 2-éthylhexyle, n-nonyle ou isononyle.
R5 et RG peuvent être des radicaux alkyles ayant jusqu'à 5 atomes de carbone, comme les radicaux méthyle, éthyle isopropyle, isobutyle et n-pentyle, et de préférence R5 aura un atome de carbone de moins que R1 et R6 un atome de carbone de moins que R20 R5 ou R6- -peut aussi être un radical alcényle ou alcynyle, par exemple allyle, méthallyle, 2-butényle ou propargyle, en particulier le radical allyle, ou encore un radical aralkyle tel que benzyle, phényléthyle ou méthylbenzyle, de préférence le radical benzyle.
Exemple 48 Au composé bis-diazoïque de 22,4 parties de (amino-4' phényl)-2 amino-5 benzimidazole, on ajoute rapidement la solution de 13,8 parties d'acide phénol carboxylique-2 et 30 parties de carbonate de sodium dans 200 parties d'eau et 13 parties d'une solution à 360Bé de soude. On laisse réagir jusqu'à ce que la monocopulation soit terminée, puis on ajoute une solution à 200Bé d'acide chlorhydrique pour atteindre pH 4. On ajoute ensuite la solution de 23,9 parties d'acide arino-2 hydroxy-5 naphtalène sulfonique-7 dans 200 parties d'eau et 13 parties d'une solution à 36 Bé de soude. On laisse la réaction se poursuivre à pH 4 jusqu'à ce que la formation du colorant disazoique soit complète. On isole alors le colorant obtenu selon les procédés habituels. Il teint le coton en une nuance rouge.
Exemple 49 Si dans ltexemple précédent on remplace 11 acide amino-2 hydroxy-5 naphtalène sulfonique-7 par la même quantité d'acide amino-3 hydroxy-5 naphtalène sulfonique-7, on obtient un colorant de nuance et de propriétés voisines.
Exemple 50 Si dans l'exemple précédent on remplace l'acide phénol carboxylique-2 par 15,2 parties d'acide méthyl-2 phénol carboxylique-6, on obtient un colorant de nuance et de propriétés voisines.
Exemple 51 Au composé bis-diazoique de 22,4 parties de (amino-4' phényl)-2 amino-5 benzimidazole, on ajoute rapidement la solution de 13,8 parties d'acide phénol carboxylique-2 et 30 parties de carbonate de sodium dans 200 parties d'eau et 13 parties d'une solution à 360Bé de soude. On laisse réagir jusqu'à ce-que la monocopulation soit terminée puis on ajoute la solution de 25,4 parties de (sulfo-4' phényl)-1 méthyl-3 pyrazolone-5 dans 200 parties d'eau et 13 parties d'une solution à 360Bé de soude. On laisse réagir jusqu'3 ce que la formation du colorant disazolque soit achevée puis on isole le colorant. Il teint le coton en une nuance orangée.
Le tableau 4 rassemble d'autres exemples de colorants de formule (II) obtenus selon les indications de l'exemple 51, mais en remplaçant l'acide phénol carboxylique-2 par le copulant A -H et la (sulfo-4' phényl)-1 méthyl-3 pyrazolone-5 par le copulant A2-H.
TABLEAU 4 (Colorants disazoiques de formule II)
Ex Copulant A1-H Copulant A,-H Nuance 52 acide phénol carbo- acide (sulfo-4' phénvl)-1 orangé xylique-2 pyrazolone-5 carboxylique-3 53 n n acide amino-l naphtalène sulfonique-4