INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
NO 4 048 544 au nom de Peter Eduard Haferl et intitulé "SWITCHED VERTICAL DEFLECTION SYSTEM", peut également être excité par le circuit de déviation horizontale. On peut s'attendre à ce que ces charges varient pendant le cours normaldu fonctionnement. Le circuit SSVD a une variation de charge qui varie de façon périodique à la fréquence de déviation verticale. L'électrode finale et le générateur audio varient en consonance avec la teneur en information, et ne sont pas périodiques. Les deux types de charge provoquent une réduction de la largeur des impulsions de retour horizontal avec l'augmentation de la charge.
La réduction dépendante de la charge, de la largeur des impulsions horizontales, crée une modulation latérale de la trame en plus des distorsions courantes de coussinet latéral. La charge du générateur de déviation horizontale par un circuit SSVD crée des distorsions périodiques de la trame ayant l'aspect général d'une distorsion du type en barillet, tandis que des charges ayant des variations indépendantes provoquent des types plus indéfinis de distorsion latérale de la trame. Quand on utilise le circuit commuté de correction de coussinet ci-dessus mentionné, cette distorsion non voulue se produit parce que le temps de fermeture par rapport au temps d'ouverture du commutateur change quand la durée du retour horizontal change.
Dans un mode de réalisation préféré de la présente invention, un agencement de correction de la trame pour un appareil de déviation de télévision comprend un générateur de courant de déviation horizontale pour produire des signaux de déviation à la fréquence horizontale et un enroulement de déviation horizontale couplé au générateur de déviation horizontale, et réagissant aux signaux de déviation pour produire des impulsions récurrentes de retour. Un circuit de charge est couplé à une sortie du générateur de déviation horizontale et il est ainsi excité. Des variations de la charge du circuit de charge provoquent des variations de la durée des impulsions de retour, ce qui provoque une distorsion de la trame.Des moyens de détection de la durée des impulsions de retour sont couplés au générateur de courant de déviation horizontale pour produire un signal de commande représentatif de la durée des impulsions de retour. Un moyen formant impédance réglable est couplé à une sortie du générateur de courant de déviation horizontale, et auKmoyens de détection de la durée des impulsions de retour. Le moyen formant impédance réglable est sensible au signal de commande pour compenser la distorsion de la trame.
L'invention sera mieux comprise et d'autres buts, caractéristiques, détails et avantages de celle-ci apparattront plus clairement au cours de la description explicative qui va suivre faite en référence aux dessins schématiques annexés donnés uniquement à titre d'exemple, illustrant un mode de réalisation de l'invention et dans lesquels - la figure 1 est un schéma de circuit partiellement sous forme de bloc et partiellement sous forme schématique, d'un agencement de déviati-on d'un téléviseur selon la présente invention ; et - les figures 2 et 3 illustrent des formes d'ondes de l'amplitude en fonction du temps représentant des tensions et des courantsdans l'agencement de la figure 1.
En haut et à droite de la figure 1, un générateur 24 de courant de déviation horizontale attaque un condensateur de retour 13 et un enroulement de déviation horizontale 26 au moyen d'un condensateur de mise en forme de S 28 connecté en série. Le générateur 24 attaque egalement l'enroulement primaire 55a d'un transformateur- horizontal 55.
Un enroulement secondaire 55b du transformateur 55 applique de l'énergie pendant l'intervalle de retour horizontal, à un circuit commuté de déviation verticale synchrone (SSVD) 22 qui, à son tour, produit un courant de déviation à la fréquence verticale à travers un enroulement 23 de déviation verticale. Le circuit SSVD sert de charge variable sur le générateur de déviation horizontale Une autre charge variable 58 charge le transformateur 55 pendant le retour horizontal.
Un autre enroulement secondaire 55c du transformateur 55 applique une séquence récurrente désignée généralement en 34 d'impulsions de retour horizontal, à un appareil de contre 56 du régulateur de tension couplé entre une source de potentiel d'excitation B+ et le générateur 24. L'appareil de contrôle 56 peut être dtun type-classique régulant la grandeur de crave des impulsions de retour 35.
L'enroulement 26 de déviation horizontale est couplé en série avec un réseau d'impédance désigné généralement en 31 et qui comprend une bobine d'inductance 32 et un condensateur 36. Le condensateur 36 est périodiquement couplé en parallèle avec la bobine dtinductance 32 par un commutateur bidirectionnel généralement désigné en 40 et qui comprend un thyristor ou SCR 44 en parallèle avec une diode 42 polarisée de façon opposée.
Le commutateur 40 est commandé par des impulsions de déclenchement représentées en 50 et appliquées à la gâchette du thyristor 44 par un circuit de commande de commutateur désigné généralement en 46. Le-circuit 46 comprend un comparateur ayant la forme d'un amplificateur différentiel 100, comprenant des premier et second transistors à émetteurs couplés 102 et 104. Les émetteurs joints des transistors 102 et 104 sont couplés à la masse par une résistance 1?8.
Une tension continue de référence est établie au point 152 à la base du transistor 102 par un pont diviseur de tension comprenant une résistance 142 et une résistance variable 138.
qui sert de commande de la largeur de la trame. Une tension parabolique à la fréquence verticale et illustrée en 136 est également couplée à la base du transistor 102 par un générateur 110 de parabole verticale. Une résistance variable 114 associée au générateur 110, contrôle l'amplitude de la correction de distorsion en coussinet latéral en contrant la grandeur de la forme d'onde parabolique 136.
Les impulsions.de retour 35 à la fréquence horizontale sont couplées à la base du transistor 104 par l'autre enroulement secondaire 55c par l'intermédiaire d'une diode 118 et d'une résistance 120. La base du transistor 104 est également couplée à un condensateur de formation de dents de scie 122 et à une résistance de charge 124 par l'intermédiaire d'une résistance 126 de formation de palier.
Lå sortie de l'amplificateur différentiel 100 est prise au collecteur du transistor 104 par un amplificateur inverseur comportant un transistor 132, des résistances 106, 108 et 109 et un condensateur 105. Ceoendensateur intègre des signaux couplés à la gâchette du thyristor 44par par couplage capacitif, de l'anode, pour réduire ainsi la sensibilité au déclenchement du 5CRpar une tension d'anode changeant rapidement.
La correction trapézoidale de la trame est obtenue par le potentiomètre 144 couplé entre une source d'ondes en dents des scie à la fréquence verticale et la masse, avec un condensateur de couplage 148 reliant la prise du potentiomètre 144 à la prise d'un pont diviseur de tension se composant de résistances 115 et 146. Les résistances 115 et 146 sont couplées à travers le condensateur 122.
En fonctionnement, pendant l'intervalle d'aller horizontal, la tension de l'autre enroulement secondaire 55c est légèrement négative et la diode 118 est conductrice d'un courant constant à travers les résistances 120 et 126, pour maintenir ainsi le transistor 104 non conducteur et le transistor 102 conducteur et le condensateur 122 en décharge. Le transistor 102 est conducteur parce qu'il est polarisé par la résistance 128.
Le transistor 104 étant non conducteur, aucune tension n'apparait à travers la résistance 106, et le transistor 132 est non conducteur et par conséquent il ne déclenche pas le thyristor 44.
Pendant l'intervalle de retour - horizontal, l'impulsion de tension positive couplée à la cathode de la diode 118 la rend non conductrice. Cela ouvre le trajet de décharge du condensateur 122, qui commence alors à se charger comme cela est représenté par la forme d'onde 134. L'écoulement de courant constant à travers les résistances 120 et 126 cesse du fait de la non conduction de la diode 118, et la tension de base du transistor 104 augmente de façon abrupte pour former un palier. Chaque impulsion de tension 134 se compose d'unpalier crée par la résistance 126 et d'une partie superposée en dents de scie ou en rampe créée par la charge du condensateur 122 à travers la résistance 124.A la fin de l'intervalle de retour, le transformateur 55 force de nouveau-la diode 118 à entre conductrice et cela décharge le condensateur 122 vers la tension établie par les résistances 120, 124 et 126.
En fonctionnement, la composante à la fréquence verticale de la tension parabolique 136 de la tension de référence au point 152 reste sensiblement constante. La partie en rampe ou en dents de scie de la forme d'onde récurrente 134 est plus négative que la tension de-référence au point 152 au début de l'intervalle de retour horizontal, mais elle augmente pour devenir égale et dépasser la valeur de référence. Quand la forme d'onde 134 est plus positive que la tension de référence, le transistor 104 passe à la fermeture et son impulsion de sortie est appliquée au thyristor 44 par l'intermédiaire du transistor 132.
La partie très négative de la tension parabolique 136 se produit au point médian du balayage vertical. En conséquence, la parabole et l'onde en dents de scie-se coupent ou atteignent la même tension et produisent ainsi une impulsion de déclenchement 50 en un temps qui est très avancé par rapport aux impulsions de retour horizontal au centre du balayage vertical.
En haut et en bas du balayage vertical, la- tension parabolique 136 est très positive et coupe la forme d'onde 134 relativement tard pendant l'impulsion de retour, ce qui produit une impulsion de déclenchement 50 d'une durée relativement courte.
Quand le commutateur 40 est ouvert, toute l'impédance de la bobine d'inductance 32 apparait en série avec l'enroule- ment déflecteur 26. Quand le commutateur 40 est fermé, par ailleurs, une faible impédance apparait én série avec l'enroule- ment déflecteur. Le front de chaque impulsion de déclenchement 50 fait passer le thyristor 44 à la fermeture en un certain temps pendant l'intervalle de retour horizontal. En contrtlant la longueur du temps pendant l'intervalle de retour horizontal, durant lequel le commutateur 40 est fermé, on peut contrôler l'impédance moyenne ou effective en série avec l'enroulement déflecteur. Cela permet à son tour de contrôler la quantité de courant dans 1' enroulement déflecteur 26 au début de l'intervalle de balayage horizontal, pour contrôler ainsi la grandeur de la déviation.
La modulation dans le temps du front de l'impulsion 50 comme on l'a décrit ci-dessus, module l'impédance moyenne en série avec l'enroulement déflecteur. Si le front de l'impulsion 50 produit tard, le commutateur 40 se ferme tard et l'impédance moyenne est élevée. Inversement, si le front de l'impulsion de déclenchement 50 se produit relativement tôt pendant l'impulsion de retour horizontal, comme au centre du balayage vertical, l'impédance moyenne en série avec l'enroulement déflecteur est faible, et un courant de déviation relativement important s'écoule. Le circuit décrit jusqu'à maintenant est semblable à celui décrit dans la demande U.S.
NO 722 600 ci-dessus mentionnée.
Comme on lta mentionné précédemment, la charge du générateur de déviation horizontale par le circuit commuté de déviation verticale 22 provoque un raccourcissement de la durée de l'impulsion de tension de retour horizontal.
Cela se produit parce que 11 énergie est extraite du circuit résonnant comprenant le condensateur de retour 13 pendant l'intervalle de retour. Cela peut entre compris en considérant qu'au centre de l'intervalle de retour horizontal, toute l'énergie de retour est stockée sous forme de tension dans le condensateur 13. Pendant la dernière moitié de l'intervalle de retour horizontal, l'énergie est transférée auxcomposants inductifsde déviation, d'une façon résonnante. L'énergie extraite pendant ce processus force la tension au condensateur de retour à diminuer plus rapidement qu'en l'absence de charge. La figure 2a montre une partie d'une séquence récurrente 34 des impulsions de retour 35 illustrant la modulation de la durée.Sur la figure 2a, l'impulsion de tension de retour en conditions non chargées est représentée par la ligne de limite commune 210 et par la ligne 212. Dans des conditions de charge, l'impulsion de retour est plus courte et est délimitée par les lignes 210 et 214. La tension de l'intervalle de retour est négative par rapport à la valeur moyenne et elle est représentée par la ligne 216. Comme on peut le voir sur un oscilloscope, la ligne 216 représentant la tension de l'intervalle de retour est épaissie, ce qui représente l'effet de la modulation à la fréquence verticale. Cette modulation provient d'un résultat des changements de la valeur moyenne daZa fne d'otxle34 rés* delamodIation de ladurée des impuistons.
La boucle de contre-réaction de régulation de tension comprenant l'appareil de contrôle 56 détecte l'amplitude des impulsions 35. L'appareil de contrle 56 est normalement sensible à la valeur de crête de l'impulsion de retour et sert à maintenir une amplitude constante de la tension de retour pour la stabilisation de la tension de l'électrode finale zet de la largeur de.l'image. L'amplitude de la tension d'aller est une proportion fixe de l'amplitude de la tension de retour, la proportion dépendant de la durée de l-'impulsion de retour.
L'appareil de contrôle 56 maintient par conséquent une amplitude constante des impulsions de retour mais ne corrige pas les changements de la durée des impulsions de retour provoquant des changements de la tension d'aller.
La figure 2bmontre des impulsions récurrentes de tension 134 à la base du transistor 104, chacune comprenant un palier et une partie en rampe ou en dents de scie 222. La rampe et la partie en palier commencent simultanément à un temps T1 au début de l'intervalle d'aller. Une tension de référence désignée par 220 est couplée par une partie en rampe 222 à un temps T3. Une impulsion de déclenchement amorce la conduction du commutateur 40 à ce moment, et le courant commence à augmenter rapidement à la bobine déflectrice 26. La partie en rampe 222 se termine à la fin de l'intervalle de retour et le palier formé par la résistance 126 se termine également. On peut voir sur la figure 2b que le temps disponible pour l'augmentation de courant dans l'enroulement déflecteur dans le cas d'une charge légère de l'impulsion de retour s'étend du temps T3 au temps T5.Si les impulsions de retour sont fortement chargées comme cela est indiqué en 214 sur la figure 2a, le temps disponible pour l'augmentation de courant dans l'enroulement déflecteur ne s'étend que du temps T3 au temps T4. Efr conséquence, une charge importante a pour effet d'augmenter l'impédance effective du circuit de correction de coussinet.
La charge du générateur de déviation horizontale par un circuit SSVD a tendance à être au maximum en haut et en bas de l'intervalle de balayage vertical parce que le courant fourni à l'enroulement de déviation verticale est au maximum à ces moments. Ces charges importantes en haut et en bas de l'intervallede balayage vertical réduisent le courant de déviation horizontale comme on I'a décrit ci-dessus. La figure 3a montre le courant de déviation horizontale et son enveloppe 308 sur un intervalle de balayage vertical, avec une charge maximum aux points désignés par 310 et 314 qui correspondent respectivement au haut et au bas de l'intervalle dé balayage vertical. La région désignée par 312 rw33me 3ion de plus fort courant de déviation horizontale résultant d'une plus légère charge par le circuit SSVD.L'enveloppe 308 donne lieu à une distorsion latérale de la grille en forme de "moustache", Le circuit SSVD peut, pour des raisons en rapport avec l'amélioration de a linéarité, fonctionnren mode de "chevauchement", dans lequel l'énergie qui n'est pas utilisée pour la déviation verticale est essentiellement dissipée, en particulier au centre de l'intervalle de balayage vertical.
Cela provoque une charge plus importante et plus constante du générateur de déviation horizontale et en conséquence cela diminue le courant de déviation horizontale, comme cela est indiqué par l'enveloppe désignée en 316. D'autres charges variables comme celle. représentée par le bloc 58 sur le générateur de courant de déviation horizontale peuvent produires des distorsions ayant -d'autres formes pouvant ne pas être répétitives à la fréquence verticale.
Pour corriger une distorsion de la trame résultant de la modulation de la durée du retour, on utilise un circuit 60 de détection de la durée de l'impulsion de retour (figure 1).
Le composé bis-diazoique formé en utilisant MDA a formé ensuite des liaisons covalentes tant avec BSÂ qu'avec la luciférine.
Le mode opératoire a été le suivant : D'abord, on a dissous 1,3 g de MDA dans 3 cm3 d'eau, On a réglé le pH à 1,8 en utilisant HOl 4N et ensuite on a refroidi la solution à 000. On a ajouté ensuite 1,6 mg de NaN02 et on a laissé la diazotation se poursuivre pendant 35 minutes. En même temps, on a dissous 2 mg de luciférine en même temps que 19,3 mg de ESA dans 8 cm3 de Na2CO3 0,1 M, pH 10, et ensuite on a refroidi la solution à 000. La MDA diazotée a été ajoutée ensuite à un mélange équimolaire de BSA et de luciférine et on a laissé la réticulation se poursuivre pendant 20 heures à 4 C.Ensuite, les produits chimiques n'ayant pas réagi ont été séparés de 3SA en utilisant une colonne de Sephadex G-25. On a déterminé l'activité de luminol des fractions contenant ESA et les résultats ont indiqué que le produit conjugué contenait une concentration effective de 1 molécule de luciférine pour 50 molécules de BSA.
EXEMPLE 7 Produits conjugués lucigénine-BSA En utilisant un troisième composé chimioluminescent, la lucigénine, qui émet de la lumière en présence d'eau oxygénée et dthématine, on a préparé un produit conjugué lucigénine BSA en utilisant la réactivité directe de la molécule de lucigénine. La lucigénine réagit avec divers nucléophiles conformément au mécanisme suivant
On a couplé la lucigénine à ESA comme suit : D'abord, on a dissous 10 mg de ESA et 6 mg de lucigénine dans 10 cm3 diacide citrique 0,1 M, pH 6. Ensuite, on a agité le mélange à la température ambiante pendant 24 heures.Finalement, on a séparé la lucigénine n'ayant pas réagi du produit conjugué lucigénine BSA en utilisant une colonne de Sephadex G-25. On a contrôlé I1 activité chimioluminescente de la lucigénine du produit conjugué en utilisant la même cellule à écoulement que celle décrite ci-dessus. Les résultats ont indiqué un produit conjugué avec 1 molécule de lucigénine possédant une activité chimioluminescente pour 30 molécules de BSA.
Le Tableau III donne la liste des produits conjugués décrits ci-dessus et indique que les présents produits conjugués peuvent entre préparés avec des composés biologiquement actifs de masse moléculaire variable et par diverses techniques de couplage. On indique aussi dans le Tableau III le nombre effectif de résidus chimioluminescents associés à chaque résidu de molécule biologiquement active.
TABLEAU III Rapport molaire apparent du constituant Masse moléculaire luminescent au Méthode Produit de la molécule constituant de conjugué conjuguée conjugué couplage Luminol-IgG 160 000 1:6 périodate Buminol- 780 1:25 'I digoxine Luminol-HCG 40 000 1:2 diapo modifié Luminol-BSA 60 000 1:10 triazine Buminol-Ab de lapin 160 000 1:6 périodate Luciférine-BSA 60 000 1 :50 bis-diazo Lucigénine-BSA 60 000 1:30 directe Autres expériences Dans un autre travail, la demanderesse a couplé du luminol avec des molécules d'anticorps de lapin et a obtenu des immuno-précipités ayant une activité de luminol.
il est évident que l'invention n'est pas limitée aux modes de mise en oeuvre décrits et qu'on peut y apporter toutes variantes.
La présente invention concerne un procédé pour rendre la lignine séparable de la cellulose et de l'hémicellulose dans une matière lignocellulosique et elle se rapporte également au produit ainsi obtenu.
Dans la présente description,ltexpression "rendre la lignine séparable de l'hémicellulose et de la cellulose dans une matière lignocellulosique" signifie que la lignine peut être séparée de l'hémicellnlose et de la cellulose,par exemple par extraction à l'aide d'un solvant organique.
Dans le brevet US N03 .212.932, on a décrit un procédé d'hydrolyse en deux étapes permettant de produire des sucres du type pentose et hexose en fractions séparées à partir de matières lignocellulosiques de façon que chaque fraction puisse etre utilisée à volonté dans la composition d'une charge de départ ou bien que chaque fraction puisse etre utilisée séparément dans les diverses autres applications commerciales où interviennent des sucres du type pentose et hexose. Les matières lignocellulosiques pouvant être utilisées dans le procédé d'hydrolyse sélective faisant l'ob- jet du brevet US précité comprennent les classes de matières lignocellulosiques engendres dans des procédés de croissance de plantes et qui sont commodément disponibles sous la forme de déchets dans différentes industries.Ainsi, elles peuvent être constituées par des balles d'avoine, des tiges de blé et de la bagasse. Cependant, en particulier, elles comprennent les bois de différentes espèces d'arbres. La matière lignocellulosique ne nécessite aucun traitement préliminaire spécial avant son utilisation dans le procédé précité, bien qu'on doive la transformer dans un état finement divisé si elle ne se trouve pas déjà dans cette condition.
Ainsi,on peut utiliser du bois avantageusement sous la forme de sciure de bois, de copeaux, d'écailles minces et sous d'autres formes semblables.
Dans la première étape de l'hydrolyse du procédé faisant 11 objet du brevet US précité, on chauffe la matière lignocellulosique avec une première liqueur aqueuse d'une nature, et dans des conditions telles qu'on hydrolyse sélectivement la teneur en hémicellulose de la lignocellulose, en formant des sucres du type pentose comme produit désiré. On introduit le prémélange de lignocellulose et de liqueur aqueuse dans un récipient sous pression approprié. Celui-ci peut être un réacteur sous pression opé rant de façon continue ou discontinue et muni de moyens permettant de chauffer la charge à la température prédéterminée sous la pression prédéterminée. Comme cela est bien connu, cette apération peut être réalisée par injection directe de vapeur.
A l'intérieur du réacteur, la pression s'exerçant sur la charge est augmentée aussi rapidement que possible de 7 à 49 kg/cm2, de préférence de 18,5 à 42 kg/cm2, la température étant augmentée jusqu'au niveau correspondant à la vapeur saturée.
On maintient ces conditions pendant une période de temps relativement brève et qui est juste suffisante pour convertir pratiquement et sélectivement la teneur en hémicellulose de la lignocellulose en sucres du type pentose . En moyenne, cela prend environ 0,3 à 10 mn,le temps étant en relation pratiquement inverse de la température appliquée,c'est-8-dire que plus la température est élevée, plus le temps est court,et inversement.
On obtient alors une première liqueur contenant une proportion importante de sucres du type pentose,ainsi qu'une petite quantité d'acides organiques volatils, tels que l'acide acétique, et en outre un résidu d'acide minéral si un acide minéral intervient en premier lieu. I1 se forme également un premier résidu solide qui est pratiquement exempt de pentosane et qui contient en prédominance de la lignine non dégradé et de la cellulose nondégradée.