INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On soumet ces eaux à l'oxygénation en les agitant en présence d'oxygène ou d'air, ce qui cause une réaction chimique et/ou biologique. Par suite de la réaction, les particules des eaux usées forme un floc de boue qui se dépose facilement et qui cause aussi le développement et la reproduction d'organismes bactériens et autres petits organismes vivants. Le floc de boue devent ainsi actif quant à l'absorption et à l'oxydation de la matière organique contenue dans les eaux usées de sorte que la matière organique se décompose en anhydride carbonique, produits solubles et produits faciles à précipiter. De même, si l'on conduit le processus pendant un temps suffisamment long, la teneur en ammoniac des eaux se décompose en nitrates et ions hydrogène.En outre, lorsque le floc se dépose, il entraîne avec lui presque tous les solides en suspension dans les eaux usées et une grande partie des solides à l'état colloïdal. On maintient cette "boue activée" en ramenant aux eaux usées une partie de la boue récupérée. Cette séparation et ce recyclage de boue activée vers les eaux usées fraîches en vue dsune nouvelle aération aboutit à la purification continue de l'eau contenue dans les eaux usées de sorte qu'au moins 90 de la demande biologique d'oxygène (D.B.O.) de la matière organique pré- sente dans les eaux usées fraiches sont éliminés. L'eau qui reste auprès décantation du floc activé peut alors être déversée dans les cours d'eau et canaux adjacents.On peut trouver une description complète d'un tel procédé à boue activée et d'un appareil destiné à la pratique du procédé dans le brevet des E.U.A. n0 2 684 941.
Il faut noter toutefois que l'effluent des eaux usées purifiées contient encore des composés azotés solubles (provenant de la décomposition de l'ammoniac), des phosphates etc. Le déversement de ces matières dans les lacs et cours d'eau est indésirable étant donné qu'elles favorisent le développement des algues et autres plantes aquatiques qui, à leur tour, épuisent la teneur en oxygène du cours d'eau et polluent ainsi l'eau réceptrice.
Cette dénitrification ne fait généralement pas partie des procédés antérieurs à boue activée. Toutefois, lorsqu'on a tenté d'éliminer ces polluants virtuels, on a généralement eu recours à des réservoirs extérieurs de dénitrification dans lesquels la boue activée est maintenue dans une atmosphère déficiente en oxygène de sorte que les bactéries présentes sont capables de décomposer les nitrates et de consommer ainsi l'oxygène libéré de ceuxci. Toutefois, ces techniques nécessitent de la place et du temps, elles sont coûteuses et relativement inefficaces en ce sens que 50 à 60ost seulement du nitrate formé dans le procédé à boue activé sont éliminés.
C'est pourquoi le but principal de l'invention est de fournir un procédé perfectionné de purification des eaux usées.
Un autre but est de fouir une technique originale de dénitrification.
Quelques exemples sont donnés ci-après dan l'unique but d'illustrer l'invention et sans qu'il en résulte de limitation.
Exemple 1 PhaaYl-6 tetrahwiro-2556 imidazo [2,1-b] thiazole ou TETRA- MISOLE Dans un litre d'acétone, on introduit 6 grammes (0,1 mole) de sulfure méthylène et 19,7 grammes (0,1 mole) de chloro-2 phényl-4 dihydro-4,5 imidazole. On soumet le tout à une bonne agitation pendant une heure à la température ambiante puis on porte progressivement à ébullition qu'on maintient pendant six heures; on ajoute 1,5 grammes d'ioduré de sodium et 15 grammes de carbonate de sodium anhydre et soumet le tout à l'ébullition pendant deux heures.On élimine le solvant dans un évaporateur rotatif et épuise le résidu par le chloroforme; on sèche la pha se organique sur sulfate de sodium anhydre et filtré; le chloro forme est éliminé dans un évaporateur rotatif. On reprend le ré sidu par l'isopropanol à 8000 et fait passer un courant de gaz chlorhydrique (3,6 grammes) dans la solution. On laisse refroi dir et sépare, par filtration, le chlorhydrate de tétramisole formé; on lave à l'éther et sèche sous vide.
On peut recristalliser dans l'éthanol, le propanol ou l'a cide acétique aqueux pour obtenir un point de fusion voisin de 260 C.
Exemple 2 En remplaçant le chloro-2 phényl-4 di0iydro-4,5 imidazole de l'exemple 1 par une autre imidazoline de formule II, on peut, notamment, obtenir les composés suivants : (méthyl-2 phényl)-6 tétrahydro-2,3,5,6 imidazo [2,1-b] thiazole (méthyl-3 phényl)-6 tétrahydro-2,3,5,6 imidazo 2,1-J thiazole (méthyl-4 phényl)-6 tétrahydro-2,3,5,6 imidazo g ,1-b7 thiazole (pyridyl-2)-6 tétrahydro-2,3,5,6 imidazo [2,1-b] thiazole (pyridyl-3)-6 tétrahydro-2,3,5,6 imidazo /2,1-b7 thiazole (pyridyl-4)-6 tétrahydro-2,3,5,6 imidazo/,l-b7 thiazole (méthyl-6 pyridyl-3)-6 tétrahydro-2,3,5,6 imidazo /2,1-b7 thiazole (furyl-2)-6 tétrahydro-2,3,5,6 imidazo /2,1-b7 thiazole (thiényl-2)-6 tétrabydro-2,3,5,6 imidazo [2,1-b] thiazole (tniazolyl-2)-6 tétrahydro-2,3,5,6 imidazo 2,1-b7 thiazole (thiazolyl-4)-6 tétrahydro-2,3,5,6 imidazo 2,1-b] thiazole (thiazolyl-5)-6 tétrahydro-2,3,5,6 imidazo [2,1-b] thiazole
La présente invention concerne un appareil pour produire de façon continue une pellicule métallique par revêtement électrolytique, et particulierement par revêtement électrolytique sur un tambour cathode, La pellicule déposée par électrolyse est ensuite détachée de la surface du tambour cathode et enroulée par un cylindre enrouleur sous forme d'une pellicule continue.
Un exemple d'appareil connu du genre mentionné ci-dessus est représenté à la figure 5. Un tambour cathode 21 est immergé dans un électrolyte 22 contenu dans une cuve électrolytique 23 et tour- nant dans un sens. Une source de courant continu 24 est reliée au tambour cathode 21 et aux anodes 25 qui sont aussi immergées dans l'électrolyte 22. la pellicule est dose sur le surface du tambour et aug@ente graduellement d'épal seur de l'extrémité d'entrée à l'extrémité de sertie du tambour La pellicule achevée est détachée de la surface et enroulée par u cylindre enrouleur Touterois, comme la densité du courant à la surface du tambour ne peut pas être uniforme, la composition de la pellicule produite ted à être irrégulière duits le ses de ltépaisseur. Ainsi, quand la pellicule aot il s'agit est une pellicule magnétique en un alliage Fe-Ni ou Fe-Ni-Mo ayant des caractéristiques magnétiques prédéterminées précises, la caractéristique de la pellicule produite peut être irrégulicre en raison de la composition irrégulière da.s le sens de l'épaisseur.
En outre, on utllise largement une plaque laminée cuivre comme plaque de circuit imprimé. La surface de la couche de cuivre devant adhérer à la plaque de base isolante doit être suffisamment rugueuse pour assurer une adhérence suf@isante. Dans les -orocédés électrolytiques connus, la surface rugueuse est obtenue en diminuant la densité de l'électrolyte ou en augmentant la densité du courant jusqu'à une valeur supérieure au degré limitant la densité de courant pour produire de l'hydrogène. Mais ce procédé est complexe et tend à produire des irrégularités.
11 objet primordial de la présente invention, pour réauire les inconvénients mentionnés ci-dessus, est d'apporter un appareil pour produire de façon continue une pellicule métallique ayant des caractéristicues uniformes à travers toute son épaisseur.
L'autre objet de cette invention est un appareil pour la production continue d'ure pellicule métallique ayant les caractéristiques désirées dans le 56115 de son épaisseur Suivant une particularité de l'invention, l'appareil pour la production continue d'une pellicule métallique comporte une cuve électrolytique annulaire contenant l'électrolyte. Une série de plaques séparées s'étendant rad@alement à partir de la surface périphérique intérieure de la cuve délimitent dans 12 cuve une série de cellules segmentaires isolées. Ces plaques séparées ne s'étendent pas jusqu'à la surface oppose de la cuve.Une cathode annulaire est placée dans la cuve de façon à pouvoir tourner le long de la surface périphérique de la paroi de petit diamètre de la cuve, de sorte que tout point quelconque de la surface extérieure de l'anneau passe successivement devant les cellules isoliées Une anode est placée dans chaque cellule isolée et s'étend le long de la surface périphérique du segment. Une source de courant continu est reliée électriquement entre les anodes et l'an- neau de cathode. Une résistance variable est intercalée entre chaque anode et la source de courant électrique pour régler la densité du courant fourni par l'anode.
Comme les distances entre les anodes et l'anneau de cathode sont essentiellement égales, la densité de courant fourni par les anodes peut être réglée de façon très précise par les résistances varioles. Ainsi une densité de courant tres uniforme à travers toute l'épaisseur peut être obtenue pour produire une pellicule métallique uniforme, qui est déposée sur la cathode et en est détachée à la dernière phase. En outre, en modifiant le réglage de quelques résistances varibles, on peut produire facilement une pellicule métallique ayant les caractéristiques diverses désirées dans le sens de l'épaisseur.
La cathode peut être un ruban sans fin souple2 dont la majeure partie est mobile le long de la paroi de petit diamètre de la cuve électrolytique, opposée concentriquement aux anodes.
Sour produire une pellicule magnébicue,. un enroulement peut être disposé le long au moins d'une surface extérieure de la cuve.
D'autres particularités et avantages de l'invention vont être décrits plus en détail dans ce qui suit ' l'aide d'exemples et en se re-oor tant au destin, dans lequel : - la figure 1 est une vue en coupe schématique d'un appareil destiné à produire une pellicule métallique conformément à la présente invention.
- La figure 2 est une vue en coupe partielle suivant la ligne II-II de la figure 1 .
- La figure 3 est une vue en coupe schématique d'une autre forme de réalisation de l'appareil suivant l'invention, dans lequel la cathode est une courroie métallique souple.
- la figure 4 est une vue partielle en croupe suivant la ligne IV-IVde la figure 3.
Un détecteur de zéro 52, détectant les zéros des instants kT + T/2- fait suite au différentiateur 51 et fournit une brève impulsion pour chacun desdits passages à zéro de période T; le détecteur de zéro 52 est suivi d'un élément de retard 55 impartissant à un retard de T/2.
La sortie de l'élément de retard 55 fournit des im-:.ulsions brèves JO aux instant kT, k entier. Un diviseur de fréquence 53, constitué par un basculeur bistable, change d'état pour chaque impulsion J et fournit pour chaque transi o tion de l'état 0 à 1 une brève impulsion J1 sur sa sortie 54 et pour toute transition de l'état 1 à 0, une brève impulsion J2 sur sa sortie 56. les impulsions#J1 et J2 ont chacune une période de récurrence de 2T et sont décalées entre elles de T. Elles se produisent soit aux instants 2kT, soit aux instants (2k + 1) T, k entier, mais on ignore laquelle des deux suites J1 ou J2 correspond aux instants 2kT.On utilise les impulsions J1, en adLaettant qu'elles se produisent aux instants 2kT, pour synchroniser un générateur sinusoidal 57, générant la fonction cos X t/T. On obtiendra en fait soit cette fonction mimez soit son opposé, selon que l'hypothèse faite était ou non la bonne.
le signal de sortie du générateur 57 est appliqué à l'entrée de référence du détecteur synchrone 49.
Celui-ci fournit dès lors x.sin 2 Q, où x est égal à + 1 ou à - I suivant que les impulsions J1 se produisent aux instants 2kT ou (2k + 1) T.
Ce signal d'erreur est appliqué à l'entrée 50 de commande de fréquence de l'oscillateur 45.
On supposera par exemple que la fréquence de l'oscillateur 45 augmente pour un signal d'erreur négatif et diminue pour un signal d'erreur positif.
On vérifiera que si ce signal d'erreur est sin 2Q,la phase de l'oscillateur se stabilisera soit sur Qo = o soit sur Qo = #. Si le signal d'erreur est - sin 2Q, la phase de l'oscillateur pourra se stabiliser soit sur Qo = 2 ~ soit sur Qo = 3 #.
Pour Qo = o ou X, le détecteur synchrone 42 fournira au signe près, pF(t); pour Qo = # ou 3# , il fournira, au 2 2 signe près, qF(t-T).
Le détecteur 43 fournit, au signe près qF(t-T) lorsque le détecteur 42 fournit, au signe près, pF(t) et vice versa.
Mais le cas où Qo = o ou # est précisément celui où le signal d'erreur était + sin 2Q, donc celui ou les impulsions J1 se produisent bien aux instants 2kT, et le cas où Qo = # ou3# est celui où le signal d'erreur était - sin 2Q, donc celui 2 où les impulsions J1 se produisaient en fait aux instants (2 k + 1) T.
Donc, dans tous les cc#, les signaux fournis par le détecteur 42 sont centrés sur les impulsions J1 et séparés par les impulsions J2; de même les signaux fournis par le détecteur 43 sont centrés sur les impulsions J2 et séparés par les impulsions J1 Les sorties des détecteurs synchrones 42 et 43 sont reliées respectivement à l'une des entrées des multiplicateurs 58 et 59, dont l'autre entrée est reliée à la sortie de générateurs 60 et 61 de la fonction f(t), identiques par exemple aux générateurs 10 et il du dispositif de l'émission (figure 2).
Ces générateurs 60 et 61 sont respectivement déclenchés par les trains d'impulsions J2 et J de période 2 appliqués à leurs entrées de commande respectives 62 et 63 et issus des sorties 56 et 54 du diviseur 53, respectivement.
Par conséquent, les générateurs 60 et 61, sont déclenchés en phase avec les signaux présents sur les sorties des détecteurs synchrones 42 et 43, respectivement.
les décisions relatives aux bits reçus sont alors prises de la façon suivante : les sorties des multiplicateurs 58 et 59 sont reliées à l'entrée de deux intégrateurs 83 et 84, respectivement, qui sont échantillonnés et remis à zéro par les impulsions J2 et J1, respective-ent. Un dispositif à seuil 85 est connecté par l'intermédiaire d'un additionneur 99 aux sorties des intégrateurs 83 et 84 et fournit sur Sa sortie l'état binaire 1 après une impulsion d'entrée positive, l'état binaire O après une impulsion d'entrée négative.La sortie du dispositif à seuil 85 est reliée à l'entrée d'un registre à décalage 86, à trois étages, qui reçoit sur son entrée d'horloge 87 un train d'impulsions de période T déduit dd train JO, issu de la sortie du dispositif de retard 55, par un retard T effectué par le dispositif de retard 88, et tel que le dispositif à seuil 85 ait eu le temps de prendre un état stable. Par conséquent, y et z étant des grandeurs constantes ,mais de signe inconnu,de module 1, les signaux entrant dans le registre 86 sont alternativement de la forme yp et zq-, p et q ayant la signification déjà indiquée.Ainsi, il entre successivement dans le registre 86 les bits b2k ou b2k' puis b2k+l ou b2k+1 les inversions étant systématiques ou ne se produisant pas, pour les bits de rang pair comme pour les bits de rang impair.
Les sorties des premier et troisième étages du registre 86 sont reliées aux entrées d'un additionneur modulo 2, 90, réalisant successivement les additions b2k-2 + b2k ou #k-2 + b2k (M) donnant dans l'un et l'autre cas et b2k-1 + b2k+1 ou b2k-1 + b2k+î (M) donnant dans l'un et l'autre cas B2k+1 La sortie de l'additionneur 90 constitue la sortie 91 du dispositif de démodulation.
L'invention n'est pas limitée au cas de l'utilisation de signaux modulants correspondant à la fonction particulière susmentionnée f(t) ni même à une fonction f(t) assurant une amplitude constante du signal somme.
En vue d'une utilisation pour la commande de la réaction, la sortie du calorimètre que montre la fig. 2 peut ensuite être affichée et on peut agir à ta main selon l'information affichée, pour effectuer les modifications requises dans le mélange réactionnel, par exemple par admission par pompage d'un réactif ou d'autres substances, ou par modification des températures ou des pressions, ou bien d'autres facteurs physiques. Suivant une variante, si cela est préférable, de telles opérations peuvent être commandées directement par le signal de sortie (92 - G1,) dans un étage de sortie approprié, comme visible par exemple sur la fig. 3.
Dans l'étage de sortie représenté sur la fig. 3 (e2 - G'î) provenant du dispositif représenté sur la fig. 2 est appliqué à un multiplicateur de vitesse binaire 1 O (B.R.M.) où cette valeur est utilisée pour modifier une fréquence (fin) provenant d'une horloge 9. La fréquence de sortie du multiplicateur de vitesse binaire Tf tup est appliquée à un compteur unidirectionnel I i (judicieusement dénomme ici compteur à croissance) et est par suite intégrée. Afin de pouvoir calculer les valeurs réelles de la chaleur engendrée ou absorbée par la réaction, la sortie intffigrée doit être réglée pour tenir compte de la capacité calorifique du liquide d'échange thermique.La limite du compteur à croissance, qui est préréglé manuellement au moyen d'un circuit électronique dénom- mé ici "taille du calorimètre" et désigné en 12 sur la fig. 3, effectue un tel réglage. Quand le nombre obtenu dans le compteur à croissance atteint la limite prédéterminée, une impulsion est appliquée à une minuterie 13 qui, à son tour, applique le signal à un étage de puissance 14 pendant un laps de temps (de O à 100 secondes) qui est préréglé dans la minuterie. L'étage de puissance ou de sortie effectue ensuite des opérations quelconques sur le mélange réactionnel, telles que celles qui peuvent être désirées, pendant un laps de temps qui est défini par la minuterie.Par exemple, de la matière peut être ajoutée au mélange réactionnel, judicieusement au moyen d'une vanne pneumatique.
On a montré sur la fig. 4 un moyen permettant d'incorporer une correction tenant compte de la variation de la température du mélange réactionneL (correction de "chaleur sensible"). Lorsque la templa- ture du mélange réactionnel croît, une partie de la chaleur qui autrement aurait été éliminée par l'agent de refroidissement est utilisée au contraire pour augmenter la température du mélange réactionnel. La valeur obtenue pour 92 - 91 est par suite trop faible, et la quantité de chaleur utilisée pour élever la température du mélange réactionnel doit autre ajoutée à la chaleur mesurée dégagée.De même, lorsqu'il se produit une réduction de la température du mélange réactionnel, la quantité de chaleur correspondante doit être soustraite de G - G11 . Dans le dispositif représenté sur la fig. 4, e3 est un signal indiquant la température du mélange réactionnel. Ce signal ## est appliqué à un compteur de la ma- nière décrite pour 61 et 92, ce compteur et les portes conjuguées étant désignés ici par les mêmes références que sur la fig. 2, et il est appliqué ensuite à une seule position du noyau formant mémoire 15.
Le signal résultant #'3 correspondant à la température du mélange réactionnel et le signal 3 sont appliqués à leur tour à un comp teur capable d'effectuer à la fois des additions et des soustractions, ce compteur étant désigné ici par la référence 16 et étant dénommé compteur à croissance et à décroissance, cette application s'effectuant à travers un multiplicateur de vitesse binaire B.R.M. indiqué en 17 et une porte 18.
Ce compteur agit dans un état de croissance pour 93 et dans une condition de décroissance pour G'3, pour obtenir une différence e - Gt qui est ajoute à la valeur de e2 - e 1 provenant du dispositif représenté sur la fig. 2. La sortie du dispositif que montre la fig. 4 a été indiquée en 19. On a désigné par la référence 20 la commande des portes et par 21 L'horloge associée.
D'autres erreurs pouvant se produire dépendent du temps écoulé et non pas du débit de t'agent de refroidissement. Par exemple quand le réacteur est rraintenu à une température différente de la température ambiante, il se produit un échange de chaleur entre le réacteur et le milieu environnant. Quand la différence de température est constante pendant toute la durée de la réaction, un tel échange de chaleur peut être négligé étant donné que l'on en tient compte au cours de l'étalonna- ge initial de l'appareil. Toutefois, dans la pratique, la différence de température va habituellement subir des fluctuations, et elle représente par suite une source d'erreurs dans les mesures de chaleur.
On a représenté sur la fig. 5 un moyen permettant d'appliquer des corrections tenant compte de ces erreurs. Les signaux d'entrée sont indiqués en 94, e5 8 et G . Ces termes représentent des gradients de e4, e5 n température dans une partie quelconque du système ob des variations peuvent se produire. Par exemple, dans un réacteur de grandes dimensions, il peut être judicieux de mesurer le gradient de température entre le mélange réactionnel et la température ambiante dans plusieurs positions.Lorsque ces signaux se présentent sous la forme de tensions, un convertisseur tensionréquence peut être utilisé dans chaque trajet, et sur la fig. 5 on les a représentés par V/F , V/F5 et V/F . Comme précédemment, les diverses valeurs de e sont des échantillons prélevés pendant un temps prédéterminé et sont appliquées à un compteur 22 à travers une porte 23. Le nombre qui est obtenu dans le compteur peut ensuite être appliqué à travers une autre porte 24 à un multiplicateur de vitesse binaire B.R.M. 25, pour modifier une fréquence standard (f. ) provenant d'une horloge 26.La sortie du multiplicateur de vitesse binaire (fout) est ensuite appliquée à un compteur à croissance et décroissance 27 dans lequel elle est combinée au signal (92 - e11) provenant du système de mesure que montre la fig. 2. On a représenté simplement ici en 28 la commande des portes et en 29 la source de fréquence variable.
Comme dans le dispositif que montre la fig. 4, le compteur à croissance et décroissance est utilisé pour additionner tous les termes en vue d'une application à étage de sortie 30. Etant donné que les erreurs qui sont corrigées dans le cas de la fig. 5 dépendent du temps écoulé, la base de temps utilisée pour la commande des portes 28 doit être le temps écoulé. L'horloge 26 peut être utilisée à cet effet, mais étant donné que celle-ci a une fréquence fixe, il est généralement plus judicieux de prévoir une source de fréquence variable indiquée en 29, afin qu'une fréquence choisie puisse être utilisée comme base de temps, et ceci a été représenté sur la fig. 5.
On a montré sur la fig. 6 un mode de réalisation de calori- mètre qui effectue une correction en fonction du temps de séjour, des variations de débit de agent de refroidissement, de la chaleur sensible et des erreurs qui dépendent du temps écoulé.
Sur la fig 6 les sorties (431 à 95) provenant de transducteurs thermosensibles sont appliquées à des convertisseurs tension-fréquence.
91 mesure la température de l'agent de refroidissement à l'entrée e mesure la température de l'agent de refroidissement à la sortie.
G mesure la température du mélange réactionnel et il est utilisé pour obtenir la correction selon la "chaleur sensi ble".
#4 mesure la différence entre la température du mélange ré actionnel et la température de ta matière qui lui est ajou tée.
95 mesure la différence entre la température du mélange ré actionnel et la température ambiante.
å à e5 inclus sont appliqués à des convertisseurs tensions fréquence à travers des potentiomètres, de sorte qu'un facteur de pondération prédéterminé peut être appliqué à ces lectures.
Les mesures de e1 et 92 sont prélevées à une vitesse qui est déterminée par le débit d'écoulement de t'agent de refroidissement dans le réacteur. 93, 94 et 95 sont échantillonnés à une vitesse qui est déterminée par le temps. Les sorties des convertisseurs tension-fréquence sont applicables à des amplificateurs (non représentés sur la fig. 6) pour produire des signaux de forme correcte pouvant être acceptés par le reste des circuits. Les sorties des amplificateurs sont connectées à deux portes 31, 32 qui sont rendues condutrîces par des signaux provenant d'une commande 33. La sortie de chaque porte est connectée à un compteur binaire à 12-bits (compteur décimal 4096) 34, 35.La commande des portes règle le fonctionnement global du système. Elle reçoit une entrée d'une source de fréquence variable 36, afin de fournir une base de temps, et une autre entrée dtun débit-mètre du type à courant ou à fréquence 87, 38. Le signal provenant du débit-mètre permet ainsi la transmission de 91 et 92, et le signal provenant de la source à fréquence variable permet la transmission de 93, G et es.