INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'excellent comportement des alumines portant des fonctions, au niveau des faibles concentrations, comparativement auicarbones (matières adsorbantes 1 et 3)et à la zéolite Ag-Y. (matière adsorbante 2) ressort nettement du tableau. La plupart des alumines portant des fonctions ont des valeurs de comportement égales ou très supérieures à celles des meilleures matières adsorbantes du commerce (matières adsorbantes 1 à 3). Les différences dans le comportement entre les divers échantillons d'alumina portant des fonctions venant de la même amine doivent vraisemblablement être attribuées à un faible degré d'activa- tion en surface des échantillons/d'alumine qui ont de faibles valeurs de comportement.Toutefois, cas différences peuvent entre minimisées par un traitement thermique avant la traitement des alumines avec l'amine pour y fixer des fonctions. Tes valeurs de comportement des matières adsorbantes 14 à 18 indiquent qu'une valeur élevée de CD est propre à des combinaison de l'amine avec l'alumina, attendu que cette dernière saule et d'autres matières revêtues de la même façon avec l'amine (par exemple le charbon de noix de coco) sont moins efficaces en tant que matières adsorbantes.Même dans le cas de la"meilleure" alumine portant des fonctions amine ("Baker", de qualité ckroma- tographique), l'alumine ne portant pas de fonction (matière adsorbante 14) a une capacité-de 2,32, contre une valeur de 33,84 pour la même alumine dont les fonctions viennent de DRAPA (matière adsorbante 111).
En plus de la capacité bien plus grande vis-à-vis des faibles concentrations en iodures organiques et minéraux, des aluminas portant des fonctions amine offrant plusieurs avantages commerciaux importants, comparativement aux matières adsorbantes connues. Par exemple, le charbon de noix de coco est une matière indispensable qui doit entre importéa,tandis que les matières premières nécessaires pour produire les matières adsorbantes de la présente invention sont tous des produits nationaux disponibles en grande quantité, à des prix abordables. Bien que le comportement du charbon de noix-de coco puisse varier notablement d'un lot à un autre (R.D. Rivera, M. Pasha, WX.
Bucler, "Correlation of Radioiodine Efficiencies Rasulting from a Standardizad Test Program for Activatad Carbons", 12ème AEC Air Clearing Conf. , CON F-720823, Oak Ridge, 28-31 Août 1972, page 445), en nécessitant que chaque lot soit contrôlé soigneusemant, les alumines portant des fonctions amines peuvent Astre dotees d'une capacité spécifique dtadsorption et reproduites avec uniformité. Iras matières adsorbantes de invention peu- vent aussi être utilisées pour remédier aux risques d'înflamma- bilité -que fait courir l'utilisation des compositions au carbone de l'art autérieur.
La forme physique de l'amine fixée sur le substrat d'alumine n'a pas été caractérisée avec un grand degré de certitude Toutefois, on suppose que, en ce qui concerne les amines volatiles (monomères), le mécanisme est un mécanisme d'absorption physique. Bien qxil reste un peu de monomère sur le substrat dans des conditions dans lesquelles 11 amine seule se sublimerait ou atteindrait son point d'ébullition (environ 2 % de DABCO sur de l'alumine F-1 après chauffage à 60 C sous vide et 5,2 3 sur alumine H-151 après chauffage à 400C sous vide), les matières adsorbantes polymères dépassent souvent cas tau de charge et on pense qu'un mélange de sorptions forte et faible ou peut-être un simple revêtement ou un remplissage des pores avec ana matière volatile peut être impliqué. lias amines substituées avec un organosilane sont vraisemblablement liées par covalence avec le substrat d'alumine lia formation de complexes par transfert de charge ou du type diacides de lie'::is ne peut en outre pas être exclue, si l'on considère l'activité catalytique connue de l'alumine dans la dégradation thermique d'amines et l'activité synergique que l'on observe dans lteliminatioll de l'iodure de méthyle avec les matières précitées.
Pour déterminer les effets du traitement thermique sur la capacité des matières adsorbantes prêtes à l'emploi, on place envft;or- 100 g de billes d'alumine "Alcoa H-151" de 3,17 nm dans un récipient et on les chauffe à l'air dans un four à 7000C pendant environ 45 minutas On maintient les billes à 700-800 C pendant 15 heures puis on les laisse refroidir et on les enferma dans des récipients en verre avant l'imprégna- tion. Après l'imprégnation avec une amine, les échantillons d'alumine activés à la chaleur ont un très bon comportement dans la décontamination, comme l'indiqua le tableau suivant TABLEATJ Il Numéro de Composition C.D.
la matière adsorbante 19 DAPA/Al203, "H-151" (pas d'activation) 5 13 DMAPA/Al2O3, "H-151" (activation à la chaleur) 7,32 20 DABCO/Al2O3, "H-151" (pas d'activation) 5,61 21 DABCO/Al2O3, "H-151" (activation à la chaleau) 24,69 lies alumines que l'on utilise avantageusement comme substrats conformément à l'invention comprennent toute alumine poreuse ou tous mélanges d'alumine avec d'autres sels ou oxydes minéraux, par exemple l'aluminate de sodium, les mélanges/silice- alumine,les silicates draluminium, la terre de diatomées (par exemple le produit de marque 'tCelite" de la firme Joins - Manville),etc.Des mélanges de silice avec de l'alumina dans lesquels la proportion de silice peut atteindre 87 % et peut s'abais- ser à 9 % ont montré de bonnes caractéristiques d'adsorption sous la forme enrobée avec une amine En général, des mélanges minéraux ne contenant qu'environ 5 % an poids d'alumine se sont montrés prometteurs, notamment dans la cas de l'adsorption d'halogènes dans des courants galeux très humides, les aluminas plus pures tendant alors à être un peu moins efficaces.Le comportement de certains mélanges caractéristiques à base d'alumine sous forte humidité ressort du tableau suivant TABLEAU III Composition de la matière adsorbante on moyen (amine/alumine) HR 33% HR 75% DABCO/"Alcoa" F-1 (92 % de Al2O3' forme gamma, 210 m-/g, activée à 350-700 C 11,96 3,31 iMe-DABCO/"Alcoa" H-51 (85 % de Al2O3 - forme gamma, 5,8 % de SiO2, 2 % de Na20 - surface spécifique 350 m2/g) 7,06 Me-DABCO/"Alcoa" H-151 (85 % de gel de Al203, surface spécifique 2 @@@ m/g @@@ DABCO/"Girdler T-1746 (aqlumine de forme gamma de grande pureté, surface spécifique 302 m2/g 6,57 1,22 Me-DABCO/"Celite CAS-30R" de Johns Manville (46 % de Al2O3' 51 % de SiO2' surface spécifique 97 m/g) 11,28 6,42 DABCO/silice-alumine "Grace" 970 (86,5 % de Ci02, 13 % deAl2O3 surface spécifique 100 m /g) 8,84 2,17 Echantillon témein (Me-DABCO/silice "Grace 03", 99,5 % de SiO2 - surface 2 spécifique 750 m /g) 0,36 ii Echantillon témoin (DABCO/charbon de noix de coco) 6,93 Me-DABCo est lo 2-méthyl-1,4-diasabicyclo [2,2,2]-octane iiLa différence dans les valeurs de CD en ce qui concerne les échantillons de DABCO/charbon de noix de coco sur les tableaux I et III peut être attribuée à des variations des teneurs en carbone et des humidités des courants gazeux purifiés.
Ires résultats du tableau ci-dessus montrent la liffi- culté qu'il y a à obtenir de grandes valeurs de C.D. à es fortes humidités relatives, même pour une alumine de forme gamma relativement pure. Il est surprenant de constater que ltéchantillon de "Celite" ne contenant que 46 do de Al2O3 a un comportement correct dans des conditions de forte humidité.
M8me pour une grande surface spécifique de 35G à 700 m2/g, les gels tendent à être moins efficaces que les non-gels (voir la troisième échantillon du tableau III).
L'alumine peut être sous la forme alpha, bta, gamma ou sous une autre forme, bien que la forme gamma soit partie culièrement préférable, notamment lorsqu'elle a une surface spécifique d'au moins 50 et pouvant atteindre 450 m/g, notamment 50 à 250 m/g, et lorsqu'elle est activée thermiquement à une température supérieure à environ 3000C et de préférence égale à environ 50000. Des alumines de très grande surface spécifique retiennent l'humidité, ce qui les rend moins efficaces, tandis que celles qui ont une très faible surface spécifique ont ur surface active insuffisante pour l'adsorption.LA limite supérieure préférée en ce qui concerna la surface spécifique ne s'applique généralement pas à des mélanges d'alumine avec d'autres substances minérales telles que des mélanges de silice et d'alumine. Par exemple, un mélange sitice-alumine DABCO/ "Grace 980" contenant 13 à 25 % de Al2O3 et de surface spécifique égale à environ 350 m Xg, a d'excellentes qualités d'adsorption pour une forte humidité (CD = 12,41 pour une humidité relative de 33 % et CD = 5,06 pour une humidité relative de 75 %).
On a étudié le caractère déterminant des températures sur la forme cristalline de l'alumine. Des alumines riches en la forme gamma désirée sont en général préparées par déshydratation et activation d'hydrates d'alumina à des tempé- rature atteignant environ 8000C. Une classe d'alumines actives avantageuse à utiliser dans le procédé de l'invention s'obtient par déshydratation et activation d'alpha-alumine trihydratée, à 350-700 C, notamment à 400-600 C.Toutefois, l'alpha-alumine monohydratée, calcinée à 315-8000C est également très efficace, notamment lorsqu'elle est calcinée à une température d'environ 6000C. Des alumines à haute température, calcinées au-dessusde 90000 et contenant principalement des alpha-alumines, ne constituant normalement pas des substrats corrects pour les matières adsorbantes de l'invention. L'effet de la température de calcination sur le comportement de la matière adsorbante est illustré par le tableau-IV qui suit.
TABLEAU IV Effet de la température d'activation et de déshydratation sur le comportement de la matière adsorbante Matière.adsor- Température d'ac- CD* bante (amine/alumina) tivation/déshydra- IIR 33 % HR 75% tation, OC DABCO/"Alcoa F-i1, 11000 1,59(2) 0,66 (2) DABCO/"Alcoa F-1" 900-950 5,0 (4) 2,09 (2) DABCO/"Alcoa F-1" 750 6,75 (2) --- DABCO/"Alcoa F-1" 600 -700 12,51(5) 1,95(3) DABCO/"Alcoa F-1" 400 -500 10,56(2) 4,68(3) DABCO/"Gel Alcoa H-151" 350 -400 5,85 1,56 Ls Les nombres placés entre parenthèses indiquent les nombres d'essais Individuels, auquel cas on a pris la moyenne des valeurs de C.D.
Le substrat contenant de l'alumina peut être sous la forme de particules environ 0,84 à environ 4,76-mm, notamment d'environ 1,19 à environ 2,38-mm. De l'alumine finement divises ou en poudre tend à être entraînée dans un courant gazeux lorsqu'elle est utilisée pour l'adsorption d'une phase gazeuse et à produire une forte chuta de pression de part et d'autre du lit. Un lit d'adsorption en particules de diamètre supérieur à environ 4,75 mm assure un contact inégal entre les gaz et la matière adsorbante (cheminement) et il en résulte un manqua d'efficacité de ltausorption de la phase gazeuse.
De préférence, la base du U de la partie extérieure présente une forme profilée et ses ailes demeurent légèrement divergentes.
Selon des modes de réalisation avantageux de l'invention, l'espar peut être constitué en alliage léger et être obtenu directement par filage. Selon d'autres modes de réalisation de l'invention; l'espar peut être obtenu par fixation (par soudage, rivetage, boulonnage, collage) de la partie intérieure sur la partie extérieure qui, elle peut dans ce cas être obtenue également par filage, mais aussi par déformation (emboutissage, roulage, etc...}.
L'invention consiste, mises à part les dispositions qui viennent d'être explicitées ci-dessus, en certaines autres dispositions qui s'utilisent de préférence en même temps, et dont il sera plus explicitement question ci-après.
L'invention pourra de toutes façons, être bien comprise à l'aide du complément de description qui suit, ainsi que des dessins ci-annexés, lesquels complément et dessins sont relatifs à des modes de réalisation avantageux de l'invention et ne com- portent aucun caractère limitatif.
La figure 1 de ces dessins représente une embarcation équipée d'un mit et d'une bôme conforme à l'invention.
La figure 2 est une coupe selon II II fig. 1.
La figure 3 est une coupe selon III III fig. 1.
La figure 4 illustre, par une coupe analogue à celle de la figure 2, une variante de l'inv ntion.
Sur la figure I, on a représenté schématiquement une embarcation, de type dériveur, comportant un mât X et une bôme B.
Selon l'invention et comme montré sur les figures 2 et 3, ce huit M et cette bôme B sont caractérisés par le fait qu'ils présentent chacun, sur au moins une partie de leur longueur, une section se composant, d'une partie extérieure 1 en forme de U dont la base la est tournée à l'opposé de la voilure (c'est-à-dire vers l'avant de l'embarcation en ce qui concerne le sât M, et vers le bas en ce qui concerne la bôme B), et dont les ailes lb tournées vers la voilure (c'est-à-dire vers l'arrière de l'embarca- tion en ce qui concerne le mât M, et vers le haut en ce qui concerne la bôme B > sont parallèles ou divergentes, et d'une partie intérieure 2 en forme de cloison transversale reliant les deux ailes lb et l'intérieur du U, cette partie intérieure 2 comportant, sur une partie au moins de sa longueur et sur sa face tournée vers les extrêmités des ailes lb du U, une engoujure 3 destinée à recevoir la ralingue 4 de la voilure.
De préférence, la base la du U de la partie extérieure 1 présente une forme profilée et les ailes lb demeurent légèrement divergentes.
Sur la forme d'exécution des figures 2 et 3, la base la du U présente une forme en arc de cercle de rayon r, et les ailes lb présentent chacune une forme en arc de cercle de rayon R se raccordant à l'arc de cercle de la base, le rayon r étant inférieur au rayon R : de préférence, le rapport entre R et r est compris entre 10 et 20, et il est particulièrement avantageux de choisir un rapport de 15 entre R et r.
Quant aux autres dimensions de l'espar, et si l'on désigne par H la dimension longitudinale de l'espar, par L sa dimension transversale, elles peuvent de préférence se situer entre les limites suivantes H peut être compris entre 4r et 6r, et présente avantageusement une valeur égale à 5r L peut être compris entre 3r et 5r, et présente avantageusement une valeur égale à 4r.
En ce qui concerne la position de la partie intérieure 2 dans la partie extérieure 1, elle est caractérisée par la distance h séparant cette partie intérieure 2 de la base la de la partie extérieure 1. Cette distance h est de préférence comprise entre la moitié et les trais quarts de la dimsknlongitudinale H de l'espar, et elle est de préférence égale aux deux tiers de cette dimension longitudinale H.
Dans ces conditions, la base la de la partie extérieure 1 forme un bord d'attaque constitué par l'arc de cercle de rayon r qui s'étend sur un secteur angulairecR d'environ 135 pour les valeurs respectives de r, R, H, et L qui ont été données à titre d'exemple particalièrement avantageux.
Au point de vue constructif l'espar peut être constitué en alliage léger et être obtenu directement par filage (y compris ltengoujure) : cette construction est représentée sur les figures 2 et 3.
Telle qu'elle est représentée figures 1 à 3,la table articulée selon l'invention comporte un châssis rixe 1 muni de pieds réglables 2. Le châssis fixe 1 colporte deux longerons horizontaux longitudinaux 3 reliés entre eux par deux longerons transversaux parallèles. Chaque longeron longitudinal 3 supporte un montant central vertical 4 muni dans sa partie supérieure d'une pièce 6 sur laquelle s'artioule l'axe central 7. Cet axe central relie les deux montants 4 du bâti fixe 1. Une équerre de renforcement est soudée à la Jonction de chaque montant central 4 et du longeron horizontal 3 correspondant.De la partie supérieure de chaque montant vertical 4 part un longeron oblique 5 faisan un angle d'environ 600 avec le montant 4. Chaque longeron oblique 5 est relié par un montant vertical au longeron horizontal 3 correspondant.
Autour de l'axe central 7 pivotent les montants::iaté- raux 9 et 10 supportant les plateaux D et C correspondant res- pectivement à la partie dos et à la partie cuisses du patient.
Les parties dos D et cuisses C sont aussi supportées par des biellettes li et lt fixées par rotation aux montants latéraux 9 et lO.
Les deux biellettes ll et 12 sont actionnées par un vérin 13 du type avec vis à bille, les extrémités opposées aux extrémités fixées aux supports 9 et 10 des plateaux pouvant glis ser le long de ce vérin 13 Le vérin 13 est suspendu par un support à l'axe central 7 de façon à pouvoir s'articuler sur l'axe. Le plateau D correspondant à la partie dos est placé au-dessus de la partie du châssis fixe 1 comportant le longeron oblique 5 qui limite la course descente du plateau D.
Un deuxième vérin 14 est fixé au châssis 1 du côté du longeron oblique 5s correspondant au coté des plateaux T et D supportant la tête et le dos du patient. Le vérin 14 peut s'articuler par une chape 15 solidaire du châssis 1. L'autre extrémité du vérin 14 correspondant à la tige 17 du vérin est reliée au plateau C par une pièce 16 permettant au vérin 14 de s'articuler.
Un plateau T correspondant à la tête ou tétière T est situé dans le prolongement des plateaux C et D du côté du plateau D. La tétière T est réglable en hauteur et en longueur grâce à un cadre 18. Ce cadre 18 comporte trois parties formant un U dont les deux parties latérales ou coulisses glissent dans des blocs de serrage 19 aménagés à cet effet et fixés sous le support 9à l'extrémité opposée à l'extrémité pivotant autour de l'axe central 7. Chaque coulisse du cadre 18 est munie d'une noix prismatique 21 dans laquelle glisse un tube vertical supportant la tétière T.
La tétière s'articule avec le plateau D. Un plateau J correspondant à la partie Jambes est prévu dans le prolongement de la tétière T et des plateaux D et C. Le plateau J s'articule avec le plateau C et peut décrire un angle de 1800 grâce à un dispositif de l'invention représenté sur la figure 4 et décrit plus loin.
Chaque plateau de la table selon l'invention est muni d'un coussin dont la forme et les dimensions ont été choisies de façon à apporter tout le confort au malade et toutes les possibilités de fixation au praticien. La partie dos D comporte une échancrure permettant de placer le nez lors de la position à plat ventre. La forme de la partie tête T s'adapte aussi bien à la lordose cervicale qu'au profil front-nez en décubitus ntral.
La partie cuisse C formée de trois petits coussins permet toute possibilité de sanglage de cette région.
On va maintenant décrire les possibilités de fonctionnement et de positionnement des différentes parties de la table articulée selon l'invention.
Les deux plateaux D et C sont mus à l'aide des deux vérins 13 et 14 qui sont commandés électriquement.
Le vérin 14 est relié au plateau C par la biellette 17 qui constitue la tige du vérin. La position horizontal du plateau C (fig. 6a) correspond à une position moyenne de la tige.
Les positions extrêmes du plateau C sont représentées sur les figures 6b et 6c. Dans la position sortie de la tige,(en trait plein sur la figure 2),le vérin amène le plateau C dans le prolongement du longeron oblique 5 du châssis l,le plateau fai- sant ainsi un angle d'environ 300 avec l'horizontale (figure 6b).
Dans la position rentrée de la tige,(en trait discontinu sur la figure 2),le vérin 14 amène le plateau C vers le bas, verticalement Jusqu'au montant central 4 (fig. 6c).
Le vérin 13 muni de deux biellettes 11 et 12 reliées à la partie dos D et à la partie cuisse C commande le positionnement de la partie dos D par rapport à la partie cuisse C.
Les positions extrêmes possibles sont représentées sur les figures 3 et figures 6c et 6e. Dans un sens,(trait discontinu sur la figure 3) ,le vérin 13 peut amener la partie dos D Jus qu 'au longeron oblique 5 du châssis et la partie cuisse C en position verticale, les parties D et C faisant entre ellesJentre leurs côtés d'appui,un angle maximum d'environ 300 tel que représenté sur la figure 6c. Dans l'autre sens, (trait plein sur la figure 3),le vérin 13 peut mettre la partie dos D à 90" par rapport à la partie cuisse C tel que représenté sur la figure 6e, ce qui permet une position assise.
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