INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
EXEMPLE 20. - III On ajoute à une solution d'a-[3-benzyl-7-oxo-4-t,hia-2,6-dia zabicyclo [3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α-(l-hydroxyéthylidène)acétate de benzyle (1,424 g) dans du tétrahydrofurane (15 ml), de la trié- thylamine (0,96 mI), 'et du chlorure de méthanesulfonyle (0,28 ml) entre -30 et -20 C, on agite pendant 55 minutes pour donner de l'α-[3-benzyl-7-oxo-4-thia-2,6-diazabicyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α- (l-méthanesulfonyloxyéthylidène )acétate de benzyle, on ajoute de la morpholine (0,40 ml) et on agite pendant 5 heures à -10 C et -3 C pour donner de l'α-[3-benzyl-7-oxo-4-thia-2,6-diazabicyclo [3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α;-(l-morpholinoéthylidène )acétate de benzyle, on refroidit jusqu'à -35 C à -300C, on ajoute de la pyridine (0,27 ml) et du brome dans du tétrachlorure de carbone (1 mmole/ml : 3-2 ml), et on agite pendant 20 minutes pour donner de l'α-[3-benzyl-7- oxo-4-thia-2,6-diazabicyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α;-(l-morphol 2-bromoéthylidène)acétate de benzyle, on ajoute de l'acide chlore drique à 5 % (15 ml) et du méthanol (50 ml) et on maintient à OOC toute la nuit pour hydrolyser et cycliser afin de fournir le produit céphem. la solvant est retiré sous pression réduite, et la solution résiduelle est extraite à acétate d'éthyle. La solution d'extrait est lavée avec une solution saline saturée et de l'eau, séchée sur du sulfate de sodium et purifiée ar chromatogratographie sur du gel de silice contenant 10 % d'eau.Les fractions contenant le produit sont combinées et évaporées. La recristallisation du résidu dans un mélan- ge de méthanol, dtéther et d'hexane donne du 7-phénylacétamido-3- hydroxy-3-céphem-4-carboxylate de benzyle, p.f. 149-162 C.
RMN: #CDCl3 3,28d 2H, 3,63s2H, 4,98d (5Hz)1H, 5,30s2H, 5,60dd (5;8Hz)1H, 6,37d(8Hz)1H, 7,4s+7,4s10H, 11,6brslH.
IR:# CHCl3max 3420, 1785, 1680, 1615 cm-.
EXEMPLE 21. - III (i) A une solution d'α-[3-phénoxyméthyl-7-oxo-4-thia-2,6 diazabicyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α-isopropénylacétate de benzyle (4,22 g) dans du dichlorométhane et du méthanol (5 : 1), on introduit de l'oxygène ozonisé jusqu'à ce que la couleur bleue de la solution ne disparaisse pas. Ensuite, la solution est mélangée avee du sulfure de diméthyle, lavée à l'eau, séchée et concentrée.
Le résidu obtenu est purifié par chromatographie sur du gel de silice contenant 10 % d'eau pour donner de l'α-[3-phénoxymjéthyl-7- oxo-4-thia-2,6-diazabicyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α-(l-hydroxyéthy- (lidène)acétate de benzyle (2,98 g ; rendement de 70,28 %).
(ii) On ajoute de la triéthylamine (1,42 ml) et du chlorure de méthanesulfonyle (0,41 ml) à une solution d'α-[3-phéno- xyméthyl-7-oxo-4-thia-2,6-diazabicyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α-(l- hydroxyéthylidène)acétate de benzyle (2,12 g) dans du tétrahydrofurane (30 ml) à -30 C. on agite pandant 70 minutes pour donner de l'α-[3-phénoxyméthyl-7-oxo-4-thia-2,6-diazabicyclo[3,2,0]hapt- 2-én-6-yl]-α-(méthanesulfonyloxyéthylidène)acétate de benzyle, on ajoute de la morpholine (0,6 ml) et on agite pendant 4 heures 50 minutes à po pour donner de l'α-[3-phénoxyméthyl-7-oxo-4-thia-2,6- diazabicyclo[3,2,0]hept-2-én-6-yl]-α;-(l-morpholincéthylidène) acé- tate de benzyle, on refroidit jusqu'à -50 C, on ajoute de la pyridine (0,385 ml) et du brome (0,25 ml), et on agite pendant 30 minutes pour donner de l'α-3-phénoxyméthyl-7-oxo-4-thia-2,6-bicyclo- [3,2,0[hept-2-én-6-yl]-α-(l-morpholino-2-bromoéthylidène)acétate de benzyle, on ajoute de l'acide chlorhydrique à 5 % (36 ml), du méthanol (42,5 ml) et du tétrahydrofurane (12,5 ml) pour donner une solution claire. La solution est concentrée, la solution résultaute étant extraite avec de l'acétate d'éthyle, lavée avec une solution saline saturée, séchée sur du sulfate de sodium et concentrée pour donner un résidu (2,31 g). La purification du résidu par chromato- graphie sur dn gel de silice contenant 10 5 d'eau donne du 78-phéno- xyacétamido-3-hydroxy-3-céphem-4-carboxylate de benzyle (1,11 g), p.f. 126-127 C.
Dans la termilologie utilisée dans le présent mémoire a) le mot "matière"-a un sens général, b) le terme "ingrédient" indique un élément drun compo sé dans lequel les ingrédients continuent à pouvoir être identifiés individuellement, c) le terme "composant" indique une matière qui peut être combinée avec un ou plusieurs autres compo sants pour produire une autre matière dans laquelle aucun des éléments ne peut être identifié indivi duellement.
Dans un-procédé quelconque selon l'invention, les matières qui sont mélangées pour produire l'explosif sont de préférence relativement insensibles. Lorsque de telles matières sont sensibles, elles peuvent constituer une faible proportion des matières premières. De préférence, l'explosif est produit par le mélange de tous les autres ingrédients d'un composé.
L'explosif peut être produit dans un agent liquide, de préférence de l'eau, qui peut désensibiliser les ingrédients solides qui sont sensibles et/ou qui peut constituer un agent de réaction. Un composant qui est soluble dans un agent de réaction peut être mis en solution dans ce dernier, puis mélangé avec un autre composant. En variante, les composants et l'agent peuvent être indépendants les uns des autres avant d'hêtre mélangés. De plus, si les composants ne réagissent pas dangeu creusement en l'absence d'un agent, ils peuvent être mélangés avant de ltêtre avec cet agent.
La présente invention concerne aussi un appareil de production d'un explosif destiné à l'amorçage de dispositifs explosifs qui comprend des dispositifs mélangeant les matières qui constituent ledit explosif à un faible régime et/ou en petites quantités successives qui correspondent de préférence à des demandes individuelles d'utilisation et/ou dans un trajet d'écoulement continu dans lequel des dispositifs introduisent l'explosif part ellement ou complètement formé dans d'autres éléments successifs des dispositifs d'utilisation.
Si l'on désire produire de petites quantités successives d'explosif, l'appareil peut comprendre plusieurs dispositifs dont chacun est destiné à distribuer des doses prédéterminées de matière dans des récipients correspondants,de manière que chacun de ces derniers reçoive une dose de chacun des dispositifs de distribution.
Les matières distribuées peuvent comprendre les composants d'un explosif et un agent dens lequel ces composants peuvent réagir.
Lorsque la production ne s'effectue pas en totalité in situ, les matières premières peuvent être introduites dtune fa çon continue dans une zone de mélange. Elles peuvent comprendre les ingrédients d'un composé explosif et/ou les composants d'un composé ou d'un sel multiple. Ils peuvent êtze mélangés dans ladite zone par faibles quantités ou à un faible régime de production.
Les exemples suivants concernent des explosifs qui peuvent être utilisés pour ltamorçage de douilles de cartouches à amorce périphérique. et qui sont produits par le procédé de l'invention.
EXEMPLE 1 - STYPENATES a) par double décomposition On utilise les matières suivantes dans les proportions en poids indiquées Styphnate de sodium 27 parties Hypophosphite de plomb 7 parties à sec Sable 25 parties Nitrate de plomb 31 parties étrazène 3 parties Gomme arabique -) à l'état humide Lissapol -) Une dose: prédéterminée des trois premières matières est disposée en forme de poudre dans la douille d'une cartouche à amorce périphérique. Le nitrate de plomb est ajouté aux ingrédients secs dans une solution aqueuse contenant une dispersion de tétrazène. Le produit est séché après la réaction puis 10 % en volume d'eau environ est ajouté au mélange sec pour permettre de la mouler.On fait passer ensuite la douille qui contient le composé pouvant être moulé en regard d'un poinçon rotatif qui le refoule dans le bourrelet de la douille, d'une fa çon classique. On fait passer ensuite le composé moulé par un dispositif de séchage classique et la douille amorcée est manipulse ensuite de la manière habituelle.
b) par réaction avec de l'acide styphnaque On mélange les matières suivantes dans les proportions en poids indiquées a) acide styphnques 100 parties b) plomb blanc 100 parties c > verre broyé 50 parties d) nitrate de baryum 50 parties Toutes les matières sont en forme de poudre sèche dont les particules passent par un tamis d'une maille de 0,149 mm.
Après avoir été réparti entre les douilles des cartouches, le mélange est humidifié avec de l'eau et on le laisse réagir in situ dans les douilles. Le plomb blanc est un carbonate de plomb basique d'un type qui est utilisé couramment dans les colorants des peintures et dont la formule chimique est 2 PbCo3.Pb(OH)2.
La réaction acide/base ne se limite pas à la mise en oeuvre du plomb blanc (carbonate de plomb). Il est possible aussi d'utiliser le monoxide de plomb et l'hydroxide de plomb.
Le monoxide de plomb est particulièrement avantageux car il ne donne aucun sous produit. Dans le as de l'hydroxide de plomb, le seul sous produit résultant est de l'eau. Le sous produit du plomb blanc est du C02 qui se dégage. D'autres renseignements sur la production des styphnates sont donnés dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique nO 2 295 104 et dans le brevet allemand nO 2 531 997.
EXEMPLE 2 - SELS MULIIIPLES EN PARTICUXIER NITRATO-HYPOPHOSPHITES Dans un premier essai on utilise les matières suivantes dont les pourcentages sont indiqués en poids Nitrate de plomb 40 % Gomme arabique -) à sec Lissapol -) Hypophosphite de plomb 40 % Sable 20 % à 11 état humIde Ces deux dernières matières peuvent être disposées dans la douille sous la forme d'un mélange de poudre auquel on ajoute une solution aqueuse concentrée de nitrate de plomb. En variante, les composés de plomb et le sable peuvent être ajoutés en forme de poudre sèche à laquelle on ajoute séparément une faible quantité d'eau.Cette quantité peut être juste suffisante pour que le composé puisse être moulé tandis que dans la première variante, le produit peut être séché jusqu'à ce qu'il soit sous une forme permettant de le mouler. On peut faire passer la douille en regard d'un poinçon rotatif classique pour tasser le composé dans le bourrelet.
EXEMPLE 3 - AZOT1In)RURES On produit des composés d'amorçage de la façon suivante a) On dispose 3,5 mg d'azothydrure de sodium mélangé avec 3,5 mg de verre en poudre dans la douille d'une cartouche à amorce périphérique et on ajoute une dose de 17,8 pl d'une solution aqueuse de nitrate de plomb à 50 %.
b) On dose 4 mg de verre en poudre dans la douille d'une cartouche à amorce périphérique et on ajoute les solutions suivantes dans l'ordre indiqué I 12 ul d'une solution de nitrate de plomb contenant 6 mg de matière solide, et II 24 pl d'une solution aqueuse d'azothydrure de ba ryum contenant 4 mg d'azothydrure solide.
I1 y a encore avantage, pour mesurer la pression partielle de la vapeur d'eau, à utiliser une thermistance dont le matériau est choisi de telle manière que sa valeur de résistance en fonction de la température varie de façon - pour le moins sensiblement - inverse par rapport à la pression partielle de la vapeur d'eau. Les bases, du point de vue de la physique, sur lesquelles repose ce mode de réalisation du procédé conforme à l'invention, ont déjà été expliquées à propos des équations (1, la, 2 et 3).
En vue des mesures décrites de l'humidité absolue et de la pression de vapeur partielle de l'air ou autres gaz, on met en place des appareils de mesure de l'humidité au Li C1 comportant des thermistances comme palpeurs de température. Pour la détection par la technique de mesure de la déficience en humidité ou de l'humim dité relative de l'air, on a besoin encore de chaque pression de vapeur de saturation de l'eau dans chaque cas. Cette pression de vapeur peut le cas échéant être mesurée de manière traditionnelle.
Conformément à l'invention, il y a cependant un avantage particulier, pour mesurer la pression de la vapeur de saturation de l'eau, à utiliser également une thermistance qui ne fait cependant pas partie intégrante du mesureur de l'humidité, mais sert à mesurer directement la température de l'air ou autres gaz et pour ce motif est à disposer à une distance suffisante du mesureur de l'humidité en raison de son excès de température. Conformément à l'invention, le matériau de cette thermistance peut être choisi de telle manière que sa valeur de résistance en fonction de la température varie de façon - pour le moins sensiblement - linéaire avec la pression de la vapeur de saturation de l'eau.
Ce mode de réalisation de l'invention du procédé conforme à l'invention repose sur la considération suivante, à savoir que pour la pression de la vapeur de saturation Psat dans la zone de température désirée dans chaque cas, on peut se servir valablement, avec une très bonne approximation, d'une équation établie en principe de la même manière que pour la pression partielle de la vapeur d'eau (comparer l'équation (1) ).Pour des zones de températures intéressantes pour la technique de climatologie classique, on peut poser l'équation suivante, donnant une bonne approximation, pour dont dont dérive une déduction analogue à celle qui se présente pour l'équation (1), mais où toutefois ont été utilisées les valeurs initiales indiquées dans l'Annexe
Cette équation peut s'établir de manière plus générale comme suit où Psat = pression de la vapeur de saturation de l'eau pour une température du point de rosée T t et Posat = pression de la vapeur de saturation de l'eau pour une autre température du point de rosée T0 donnée. Dans le cas de l'équation (7) T0 = 298 OK 2 2 sont des constantes qui peuvent se calculer - pour la zone de température désirée dans chaque cas - de la même manière que pour l'équation (1). Ces équations (7) ou (7a) donnent par conséquent, par la seule mesure de la température de l'air dont il s'agit, la pression de la vapeur de saturation correspondante, lorsque la courbe caractéristique de la thermistance servant de palpeur de température est choisie en conformité, comme il a été expliqué en relation avec les équations 1 - 3.
Il est donc possible également, lors de la mesure de la pression de la vapeur de saturation de l'eau, en utilisant un semi-conducteur de composition appropriée, d'obtenir une indication de mesure électrique qui varie de façon - pour le moins approximativement - linéaire avec la pression de la vapeur de saturation de l'eau, dépendant de la température, la thermistance mesurant alors la température du gaz dont il s'agit.
On peut remarquer que les courbes caractéristiques de résistance à la température de thermistances sont influencées dans une large mesure par des compositions différentes du mélange de matières qui leur sert de base, de sorte qu'on peut fabriquer sans autre, pour la réalisation du procédé conforme å l'invention, des thermistances appropriées avec faible dispersion par rapport aux articles de série.
Il y a avantage également, pour mesurer la déficience en humidité, à soustraire, de l'indication de mesure électrique variant linéairement avec la pression de la vapeur de saturation de l'eau, l'indication de mesure variant linéairement avec la pression partielle de la vapeur d'eau. Ce mode de réalisation du procédé de mesure conforme à l'invention repose sur l'équation de définition suivante pour la déficience en humidite S p o p P = Psat p P (8! Il y a avantage, de plus, pour mesurer l'humidité relative de l'air, à diviser l'indication de mesure électrique variant linéairement avec la pression partielle de la vapeur d'eau par l'indication de mesure électrique variant linéairement avec la pression de la vapeur de saturation de l'eau, afin de réaliser l'équation suivante pour l'humidité relative de l'air x' x' = (9) Psat Pour la réalisation du procédé conforme à l'invention, celle-ci prévoit un appareil qui se caractérise en ce que le palpeur de température consiste en au moins une thermistance.
I1 en résulte un appareil de mesure de l'humidité au Li C1 qui permet d'obtenir une précision de mesure supérieure à celle obtenue avec les appareils de mesure de l'humidité au Li C1 utilisés jusqu'ici, - comportant des thermomètres à résistances à platine ou nickel -, qui est sensiblement moins couteux et ne nécessite que des dimensions beaucoup plus faibles du point de vue de la construction. La dispersion des modèles quant à la précision de mesure est également moindre dans la fabrication en série et on obtient des courbes caractéristiques linéarisées pour l'appareil de mesure de l'humidité au Li C1.Un tel appareil peut se monter d'une façon relativement simple et peu coûteuse et fournit une indication de mesure électrique qui peut etre exploitée de façon simple et précise.
I1 y a avantage à ce que la thermistance, pour la mesure de la pression partielle de la vapeur d'eau de la pression de la vapeur de saturation, comme aussi bien de l'humidité absolue, présente une valeur de résistance qui varie en conformité avec équation (2). Dans le cas de la seule mesure de la pression de la vapeur de saturation, la thermistance ne fait pas partie inté- grante dgun mesureur de l'humidité au Li C1. Pour la mesure de la pression partielle de la vapeur d'eau et de l'humidité absolue de l'air, la thermistance constitue par contre le palpeur de température dsun appareil de mesure de l'humidité au Li C1.
I1 y a de plus avantage à relier l'une des connexions de la thermistance à une tension d'alimentation, et son autre connexion à l'entrée inversante d'un amplificateur opérationnel à contre-réaction, dont l'entrée non inversante est au niveau de tension de référence et sur la sortie duquel peut être captée l'indication de mesure électrique. Une telle disposition de la thermistance permet d'obtenir notamment, comme indication de mesure, une tension qui, avec un choix approprié de la thermistance, obéit en principe exactement à la même fonction que le paramètre à mesurer. Un appareil de ce genre devient particulièrement simple lorsqu'on prévoit une résistance fixe dans le branchement à contreréaction de l'amplificateur opérationnel.Dans le cas où l'équation 3 ne peut être satisfaite avec suffisamment de précision, on peut prévoir avantageusement, dans le branchement à contreréaction de l'amplificateur opérationnel, un circuit de linéarisation, à laide duquel on peut réaliser un aJustement suffi- samment précis de la courbe caractéristique de résistance à la thermistance. A la place ou en plus, on peut prévoir aussi un circuit de linéarisation à la sortie de l'amplificateur opéra tionnel.
Selon un autre mode de réalisation de l'invention, on a trouvé en outre un résultat favorable en prévoyant, pour mesurer la déficience en humidite - c"est-à-dire pour mesurer la différence entre la pression de la vapeur de saturation et la pression partielle de la vapeur d'eau - une seconde thermistance, dont la valeur de résistance varie de la manière indiquée et qui est maintenue à la température du mélange air-vapeur d'eau, en reliant l'une des connexions de la seconde thermistance à la tension d'alimentation et son autre connexion à l'entrée d'un second amplificateur opérationnel à contre-réaction, dont l'autre entrée est au niveau de tension de référence, et en reliant les sorties des deux amplificateurs opérationnels aux deux connexions d'un ampèremètre en vue d'obtenir l'indication de la différence entre les tensions de sortie des deux amplificateurs opérationnels, qui varie de façon pour le moins sensiblement - linéaire en fonction de la déficience en humidité.
I1 y a avantage également, pour mesurer l'humidité relative de l'air, à prévoir, dans le branchement à contre-réaction de l'amplificateur opérationnel, une seconde thermistance, maintenue à la température du mélange air-vapeur d'eau, et à choisir les courbes caractéristiques de résistance de la première thermistance placée à l'entrée del'amplificateur opérationnel et de la seconde thermistance placée sur le branchement à contre-réaction, de telle manière que leurs valeurs de résistance varient en fonction de la température de façon inversement proportionnelle à la pression partielle de la vapeur d'eau comme aussi bien à la pression de la vapeur de saturation. Avec un appareil de ce genre, on obtient de manière particulièrement simple une indication de mesure électrique, qui varie - pour le moins avec une approximation satisfaisante de façon linéaire avec l'humidité relative de l'air, crest-à-dire avec le rapport de la pression partielle de la vapeur d'eau à la pression de la vapeur de saturation.
La description ci-après et les dessins annexés se rapportent à des exemples de réalisation de l'invention, dessins dans lesquels - La figure 1 montre un schéma de montage d'un appareil conforme à l'invention pour la mesure de la pression partielle de la vapeur d'eau; - La figure 2 montre un schéma de montage d'un appareil conforme à l'invention pour la mesure de la déficience en humidité; - La figure 3 montre un schéma de montage d'un appareil conforme à l'invention pour la mesure de l'humidité relative de l'air; - La figure 4 montre un schéma de montage d'une variante de l'appareil conforme à l'invention pour la mesure de l'humidité relative de l'air;; - La figure 5 est une vue de dessus d'une forme de réalisation d'un mesureur d'humidité au Li C1 faisant partie d'un appareil conforme à l'invention, avec suppression sur le côté supérieur de zones partielles des fils électriques et couches de fibres de verre; - La figure 6 est une vue en coupe transversale du mesureur d'humidité au Li C1 conforme à la figure 5 le long de la ligne 6-6 de cette figure; - La figure 7 est une vue en coupe transversale partielle d'un mesureur d'humidité au Li C1 avec une autre disposition de ses spirales de fils.
Le circuit que montre la figure 1 se compose d'une thermistance Ri, d'un amplificateur opérationnel OP et d'une résistance à contre-réaction R2. La thermistance R1 est le palpeur de température d'un appareil de mesure de humidité au Li C1, par exemple de l'appareil représenté sur les figures 5, 6, ainsi qu'il est indiqué par un boîtier F dessiné en traits discontinus.
En détail , sur l'une des connexions de la thermistance R1 est appliquée une tension dsalimentation uO, tandis que l'autre connexion de la thermistance R1 est reliée à l'entrée inversante de l'amplificateur opérationnel, dont l'entrée non inversante est connectée à un niveau de tension de référence, en particulier à la terre, comme il est indiqué sur la figure 1 par le symbole usuel.
Concentration Monde opéra- point Analyse élémentaire Spectre nécessaire ( m) toire de de en haut : calculé, % infra pour doubler prépara- fusion; en bas : trouvé, % rouge la durée de tion de C (KBr), cm- coagulation l'exemple N0 C H N 2 poudre 55,98 7,05 11,66 3.400 (large) 1.730 55,69 7,21 11,38 1.635 58,73 7,02 13,17 3.300 3 " (large) 1.615 58,81 7,03 13,17 1.380 3.380 58,13 7,32 11,30 (large) 3 " 57,98 7,56 11,28 1.730 1.630 @@@@@ 56,42 6,38 14,31 (large) 1 3 1.620 @@@@@ 56,38 6,52 14,53 1.160 3 " 56,13 6,80 12,12 3.400 (large) 56,08 6,83 12,12 1.740 1.630 0,5 3 " 58,00 6,82 13,53 3.350 (large) 1.620 57,83 6,77 13,63 1.160 3 " 57,50 7,15 11,56 3.350 (large) 1.730 57,61 7,11 11,81 1.620 Composé
H HN CH,CH,CH,CHCoR (I) NO H2N / L L LI HNS02Ar ~~~~~~~~~~~~~~~~ H-N-502-Ar Ar . ~~ .~~ ~ ~ 183 t C 2H ~ N ~ ~ ~ ~ CH3 ~ ~~ CH3 CO2H 184 s LL CH3 CH, 185 " C02C2H5 3 I CH3 CH COOH C02H 186 -N lXlC1 X 3 2 ) 3 2 0CH3 C02C2H5 187 I -N. S .
C 2H 188 1 CO2H -N S \ I 189 " CO H N p ~
Concentration Monde opéra- point Analyse élémentaire Spectre nécessaire ( m) toire de de en haut : calculé, % infra pour doubler prépara- fusion; en bas : trouvé ,% rouge ~1 la durée de tion de C (KBr), cm coagulation l'exemple N C H N 55,58 6,61 16,21 3.350 0,35 3 poudre (large) 55,62 6,81 16,03 1.140 3 " 55,96 7,15 14,19 3.350 (large) @@@@@@@ 56,12 7,28 14,07 1.150 3 " 55,74 7,45 12,04 3.400 (large) 1.730 55,90 7,51 12,18 1.625 54,38 6,21 12,69 3.300 3 " (large) 54,08 5,91 12,39 1.625 3.400 52,25 6,03 12,70 2 " 1.735 52,36 5,98 12,51 1.640 1.160 2 " 50,46 5,58 13,38 3.380 1.620 1.380 50,61 5,63 13,40 1.155 52,06 5,76 13,80 3.320 1.620 2 @ " 52,31 5,81 13,51 1.390 1.155 Composé
H HN CNCH CH C N H2Nz 2 2 21 NO H2N / L r LI H-N-S02-Ar I 1 i90 OCH3 ~ .
191 tD OCH3 Mv off CO2H i92PCH3 i-\ -N - S OCH 193 È\ÀfÉ%Hl N :H' H,CO,C L 194 n \ / ~ 194 " N HO2C 195 ..
CO2H /CH -- ~ L L 25 196 n -N CH2COOH