INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La figure 3 représente une coupe schématique transsvers.ale d'un panneau selon un deuxième exemple de mise en oeuvre de lt vention. Le support mécanique 34 est réalisé ici en matériau céramique et comporte des zones périphériques conçues pour le raccordement avec des éléments similaires. Ainsi le bord gauche du panneau représenté comporte une gorge 34a formant rigole d'étan- chéité dans le sens de la pente de la couverture et qui est destinée à recevoir lors de la mise en place du panneau, la bande de recouvrement du panneau adjacent telle que dessinée en tirets au repère 35. Une telle bande de recouvrement existe pareillement sur le bord droit du panneau représenté, où elle porte le repère 34b.La bande de recouvrement 34b est destinée à être son tour, associée à la gorge du panneau adjacent suivant, laquelle est représentée en tirets au repère 38 et est essentiellement de même forme que la gorge 34a. Le pureau du support 34 est recouvert d'un lit 39 de matériau isolant sur lequel est fixé, par collage par exemple, la pluralité de cellules solaires 40. Le corps transparent 41 est réalisé dans cet exemple par moulage dflune résine transparente durcissable permettant aisément d'obtenir la forme de lentille représentée sur la figure.Dans une version préférenti.el- le de réalisation les cellules solaires 40 ont une forme reetangulaire et sont disposées jointivement dans le sens longitudinal pour former des bandes, couvertes chacune par une lentille cylindrique formée par le corps transparent 41 de manière que la lumière frappant le panneau sous une incidence proche de la normale soit concentrée sur les cellules dont la superficie propre n'occupe que sensiblement la moitié de l'aire utile du panneau-, réalisant ainsi une économie appréciable de matériau semiconducteur.
Dans une variante de l'exemple qui vient d'être décrit les -cellules solaires 40 ont une forme circulaire et sont équidistantes les unes des autres en formant des rangées orthogonales mais qui pourraient encore être disposées suivant les rangées faisant un angle de 600. Le corps transparent 41. forme auudessus de chaque cellule une lentille sphérique concentrant la lumière de sorte qu'une économie encore plus importante de matérIau semiconducteur peut être réalisée selon cette variante de mise en oeuvre de l'invention. Enfin, sont représentés à la figure 3 les moyens de connexion électrique du panneau, réalisés ici par des plots à vis et écrous de serrage 42 et 43 auxquels sont reliés les pâles extrêmes de la pluralité de cellules fixées sur le même support 34.
Ledit support 34 comporte sur sa face postérieure deux protubérances (ou crochets) 47 et 48 destinées à simplifier la mise en place du panneau par accrochage sur le liteau de la toiture. Ainsi le panneau représenté à la figure 3 peut être mis en place à la manière d'une tuile à emboîtement ce qui a l'avantage d'offrir une très grande facilité de pose et de dépose dudit panneau.
La figure 4 représente la coupe schématique longitudinale d'un panneau selon une autre variante de mise en oeuvre de l'invention dans laquelle le corps transparent 51 constitue tout à la fois le support mécanique sous lequel les cellules solaires 52 sont fixées par leur face photosensible au moyen d'une colle transparente, et constitue encore la protection desdites cellules contre les intempéries et encore la lentille cylindrique qui concentre le rayonnement solaire sur les cellules.
Le corps transparent 51 servant de support mécanique est par exemple réalisé en verre moulé et comporte des rayons de courbure cylindriques à ses extrémités longitudinales 53 et 54 tels qu'ils permettent le recouvrement partiel du panneau considéré par le panneau supérieur dont l'extrémité est représentée en 55 et le recouvrement du panneau inférieur dont ltextrémité est représentée en 56. Le corps transparent 51 comporte encore deux crochets dont l'un est représenté en 57, pour l'aecrochage du panneau sur le liteau 58. La borne 59 figure l'un des pôles électriques de ltensemble des cellules et permet la connexion du panneau avec les panneaux adjacents ou avec le circuit d'alimentation.
L'aire du corps transparent 51 sur laquelle sont disposées les cellules 52 et les cellules elles-mêmes sont recouvertes d'une couche d'enrobage 60 qui protège les connexions de liaison 61 des cellules et également la face postérieure dès cellules contre une détérioration accidentelle pendant les manipulations du panneau.
Cette couche d'enrobage 60 peut être réalisée-par exemple par application d'un enduit caoutchoute.
En choisissant un ensemble de deux machines pouvant tourner entre 300 tr/s (im - vitesse angulaire minimale) et 700 tr/s @M - vitesse angulaire maximale) et en prenant un volant'd'inertie de l'ordre de 0,4 kg/m2 pour chaque machine, on voit que lorsque l'on impose une différence de vitesse Atb0 entre ces machines de l'ordre de 40 tr/s, on peut obtenirSpour le pilotage, un moment cinétique résultant H de 0,4 . 40 . 2n= = 100 Nms Par ailleurs, et si l'on considère que la force électromotrice d'une machine est proportionnelle à sa vitesse de rotation, on peut utiliser un convertisseur contihu-continu qui permet de suivre les fluctuations de la f.e.m. et d'utiliser la tension constante qui existe à bord du satellite.
I1 est canoter que l'on peut également utiliser tout autre moyen permettant de conserver une tension sensiblement constante sur la barre bus, tant dans la phase d'alimentation par cellules solaires et de stockage d'énergie que dans la phase de restitution.
La figure 2 montre l'un des points caractéristiques de l'invention selon que l'ensemble de machines comporte deux de ces machines, dans un concept de non-redondance, ou trois de ces machines, dans un concept redondant.
En effet, chaque machine repérée par la référence générale 10A, lOB, 10C comporte fondamentalement une partie moteur 1, une partie générateur 2 et une partie formant volant d'inertie 3.
Lorsque l'on associe deux de ces machines, 10A, 10B par exemple, en contre-rotation sur le môme axe 4, dans un ensemble repéré 20,et si ces machines ont rigoureusement les mêmes propriétés inertielles et électriques, on voit que,pour des vitesses de rotation identiques, les moments cinétiques vont s'annuler, et ce même si ces vitesses sont croissantes ou décroissantes dès l'instant où leurs variations restent constantes.
Un tel ensemble 20 n'a toutefois pas de caractère de redondance dans le cas où I'une des machines vient à subir une défaillance.
A cet effet, il peut être ajouté sur le même axe 4 et selon un autre ensemble repéré 30, une troisième machine 10C identique aux deux autres mais ne venant en fonctionnement que lors de- la défaillance de l'une des deux autres machines 1OA ou 1OB.
Grâce à une électronique appropriée d'un type quelconque connu, comprenant un bloc d'asservissement 15 relié aux machines 10A, 10B et 10c, à une entrée 19 et à une sortie 16 électronique sur laquelle on reviendra en détail plus loin, on voit qu'au moment opportun une telle troisième machine 10C vient suppléer la machine défectueuse 10A ou lOB. I1 est à noter que le satellite est placé en situation de sauvegarde dans la période transitoire, c'est-à-dire sans pilotage et sous consommation électrique réduite.
Sans entrer dans le détail d'un calcul de fiabilité, les cas sché-matisés sur les figures 3, 4, 5 et 6 peuvent être considérés corne ceux susceptibles d'applications pratiques les plus fréquentes.
I1 est bien évident toutefois que ce choix n'est pas limitatif et que la présence d'un ensemble à deux ou trois machines en nombre convenable ne découle que du cas considéré impliquant le pilotage selon N axes.
Si l'on se réfère par exemple à la figure 3, montrant l'implantation d'un ensemble 20 à deux machines lOA, 10B selon un axe a-a' parallèle et lié à un axe d'inertie O A du satel lite, on voit que l'on pourra faire effectuer une rotation dudit satellite autour de son axe O A conformément à la relation 31 I' dans laquelle A 2 représente la variation de la différence de vitesse de rotation des machines 10 10B, I le moment d'inertie de chaque machine, et I' le moment d'inertie du satellite selon O A.
Le fonctionnement correct des machines est, dans tous les cas, assuré par le bloc d'asservissement 15 dont les fonctions sont les suivantes 10) - En phase moteur a) sans pilotage recherche de vitesse maxima uJ M pour A= O à par tir d'une tension U sensiblement constante sur la barre bus 16 connectée aux cellules solaires 18 b) avec pilotage définition de A2 pour H' donné en grandeur et sens par la logique de pilotage qui peut être par exemple un calculateur de bord 19 20) - En phase générateur a) sans pilotage fixation de la f.e.m.E sensiblement constante pour des vitesses de rotation A=O décroissan tes jusqu'à #m et diéventuelles charges varia m bles 17 sur le satellite b) avec pilotage définition de A D pour H' donné en grandeur et sens par la logique-du pilotage qui peut être le calculateur de bord 19 3") - En situation de sauvegarde avec configuration redondante a) définition de la logique majoritaire pour suppléer la machine défaillante b) mise en régime de la nouvelle machine.
Les configurations schématisées sur les figures 4, 5 et 6 découlent du choix effectué en tenant compte du nombre d'axes à piloter et de la redondance à assurer.
La figure 4 montre un ensemble repéré 30 à trois machines 10A, 10B, 10C, permettant la rotation du satellite selon l'axe O B, par variation différentielle de vitesse des machines selon l'axe b-b'.
La figure 5 montre deux ensembles repérés 30A, 70B à trois machines 10A, 10B > 10 chacun permettant la rotation du satellite selon les axes O C et O D, par variation différentielle de vitesse des machines selon les axes c-c' et d-d'.
La figure 6 montre trois ensembles repérés 20A, 20B, 20C à deux machines 10A, 10B chacun permettant la rotation du satellite selon les axes O E, O P, O G, par variation dif férentieile de vitesse des machines selon les axes e-e', f-f' et g-gt.
On maintient le mélange pendant 48 heures à 37 C et on le chauffe pendant 5 minutes à 1000C puis on le centrifuge à 4500 tr/min pour éliminer la protéine précipitée ainsi que d'autres im pureté. le mélange total est ensuite chargé sur une colonne de "Bio-Gel P-2" (diamètre 22 mm ; longueur 100 cm ; thermostatée à 650C) et éluée à l'eau à une vitesse d'écoulement de 25 ml par heure. iL'éluat est amené à passer dans un conductimètre et dans un réfractomètre de grande sensibilité, équipés de cuvettes d'écoulement. On recueille des fractions de 2,5 mi chacune.On peut déterminer l'activité inhibitrice d'amylase ou de saccharase des fractions ou, au moyen du test à l'anthrone, leur teneur en glucides. Iies électrolytes provenant du tampon et la préparation enzymatique sont élués avec le volume d'exclusion et les produits de décomposition sont élués par ordre décroissant des poids moléculaires. la séparation totale des composés dont les poids moléculaires diffèrent peu est effectuée par chromatographie à recyclage dans les conditions décrites ci-dessus. 'les fractions qui contiennent les produits à isoler sont rassemblées et lyophilisées.
Exemple 19 Pour séparer les composés isomères ayant 3 motifs de glucose, on charge 10 g d'un mélange d'isomères dissous dans l'eau sur une colonne garnie de "Dowex 50 WX4" (forme H+). La colonne est tout d'abord lavée à l'eau jusqu'à ce que ltéluat soit neutre puis elle est éluée avec de l'acide chlorhydrique 0,02fus N. On recueille des fractions de 3 ml chacune et on les soumet à une analyse par chromatographie en- couche mince.La chromatographie en couche mince est effectuée sur des plaques de gel de silice renfermant un dérivé de silane (Merck, Allemagne) avec un mélange d'acétate d'éthyle, de méthanol, d'eau et d'ammoniae à 25 * dans la proportion de 100:60:40:2, en effectuant un développement triple. Be composé de formule IV s'éloigne davantage du point de départ que le composé de formule V. On rassemble les fractions 215 à 272 contenant 6 g d'isomère de formule V et les fractions 288 à 294 contenant 600 mg de l'isomère de formule IV, on les neutralise à la résine "Amberlite IRA 410", forme OH , et on les concentre. L'activité inhibitrice de saccharase in vitro de l'isomère de formule IV isolé par ce procédé est de 19 OCO UIS/g.
Exemple 20 Des fractions purifiées des composés dans lesquels la somme n1 + n2 est supérieure ou égale à 4 peuvent être obtenues par chromatographie sur gel avec recyclage comme indiqué ci-après: 6,0 g de la préparation brute, obtenue conformément à l'exemple 8 ou 17, de composés dans lesquels la somme n1 + n2 est égale à 4 et 5 sont débarrassés des sels qui les contaminent par dissolution de la matière dans une solution d'ammoniac înM et passage de cette solution sur une colonne de 50 mm de diamètre et 100 cm de longueur, garnie de "Sephadex G-1O". La colonne est éluée avec de l'ammoniac 1 nM et l'éluat est contrôlé à l'aide d'un réfractomètre à écoulement et d'un conductimètre équipé d'une cellule d'écoulement.L'éluat pebt aussi être contrôlé par chromatographie en couche mince sur des plaques de gel de silice (n-butanol:éthanol:eau = 45:35:20). 'les fractions qui contiennent la matière à purifier sont rassemblées et lyophilisées (rendement: 4,4 g).
On charge 2,0 g de cette matière, pour poursuivre la séparation, sur une colonne de 50 mm de diamètre et 100 cm de longueur, garnie de "Bio-Gel P-2" en particules de 37 à 74 microns. La colonne est thermostatée à 650C et éluée à l'eau à une vitesse d'écoulement de 80 ml/h.
Les fractions inutilisables et les fractions qui contiennent des sels qui peuvent encore être présents après la chromatographie sur "Sephadex", sont jetées. le circuit formé de la colonne, de la pompe à circulation, du réfractomètre et du conductimètre à écoulement est fermé et la solution est amenée à passer en circuit sur le gel. 'la progression de la séparation est suivie par le contrôle permanent de l'indice de réfraction et de la conductivité. Une séparation suffisante est obtenue après 5 passages. Ensuite, la colonne est de nouveau raccordée au réservoir de solvant et sa charge est éluée, les fractions recueillies ayant chacune un volume de 16 ml. les fractions sont testées par chromatographie en couche mince comme indiqué ci-dessus et celles qui contiennent les composés purs et les fractions intermédiaires sont rassemblées et lyophilisées. On obtient 600 mg du composé dans lequel la somme n1 + n2 est égale à 4, 420 mg du composé dans lequel la somme n1 + n2 est égale à 5 et 100 mg dune matière peu différenciée, venant des fractions intermédiaires.
La présente invention concerne un procédé de mesure de la masse molaire d'un fluide, des dispositifs de mise en oeuvre du procédé et des applications du dispositif0 On sait qu1en alimentant un oscillateur fluidique, c'est à dire un amplificateur proportionnel fluidique (ou une bascule bistable) sans pièce mobile bouclé par des lignes à retard sonique, par un gaz sous pression on obtient une oscillation de pression à une fréquence proportionnelle en première approximation à la célérité du son dans le gaz Pour un oscillateur donné, cette fréquence d'oscilla- tion varie - avec la température, - avec la masse molaire du gaz, - avec le rapport des chaleurs spécifiques du gaz Cette fréquence dépend également de la pression d'alimentation de l'oscillateur.
Le procédé suivant l'invention permet de staffranchir de la température et de la pression et de n'hêtre sensible qu'à la nature du gaz0 Suivant l'invention, on alimente successivement à pression et température constantes un oscillateur fluidique par un fluide-référence de masse molaire connue puis par le fluide de masse molaire inconnue, on recueille les signaux fournis et on les traite de façon à obtenir une mesure qui est comparée à un étalonnage appropriés Le dispositif de mesure comporte un capteur recueillant les signaux fournis par ltoscillateur et délivrant des signaux électriques à un ensemble de traitement analysant lesdits signaux et procurant une mesure, ladite mesure étant comparée à un étalonnage appropriés Le procédé et le dispositif suivant l'invention n1utilisent qulun seul oscillateur fluidique alimenté successivement par les deux fluides0 Cette utilisation permet de s'affranchir de la dispersion de caractéristiques entre deux oscillateurs (phé- nomène Gênant dans les analyseurs à battement) et d'obtenir un et équilibrage plus aisé des températures/bespressionso La commutation des fluides successifs, de préférence des gazJest assurée par une vanne commandée par ensemble de trai temento L'oscillateur est alimenté à pression constante quel que soit le gaz et le signal pneumatique qu'il fournit, est lu par un capteur.Ce capteur peut être quelconque et même de qualité médiocre car la seule information utile est la fréquence d'oscilla- tion de l'oscillateur.fluidiqueo Le cycle de fonctionnement de l'appareil est le suivant, en considérant un appareil numérique a) le circuit de traitement commute la vanne sur le gaz référence b) après un temps d'attente supérieur au temps de vidange des cana lisations en aval de la vanne, l'unité de traitement compte un nombre N1 de périodes d'oscillations (à la fréquence F1) de l'os cillateur fluidique et mémorise le temps T1 nécessaire pour ce comptage c) la vanne est ensuite commutée sur le gaz mesure d) après le temps d'attente pour la vidange des canalisations, l'u nité de traitement compte pendant le temps T1 déterminé en b) le nouveau nombre N2 de périodes d'ocillations, à la fréquence F2, - de ltoscillateur fluidique0 e) l'unité de traitement délivre en sortie un nombre N N = N1 - N2 En analysant les équations, on voit que
ou ≈F1, 2 est la fréquence de l'oscillateur alimenté par le Fi, 2 gaz 1 ou 2 2 t1, 2 est le rapport Y du gaz 7 ou 2 (11, 2 est la masse volumique du gaz 1 ou 2 ( M1, 2 est la masse molair-e du gaz 1 ou 2 ( P la pression t K une constante adimensionnelle.
Il est évident que T1 = Ni = N2 N2 = Ni # F2 F7 F2 d'où N = N1 - N2 = N1 F1 - F2 F1 On peut déja dire que ce mode de traitement est indépendant de l'oscillateur donc de ses dérivés à moyen et long terme, puisque le nombre Ni est invariant.
Si l'on maintient constante la pression des deux gaz et que l'on égalise leur température, un étalonnage convenable de l'appareil permet de faire des mesures de masse moléculaire (le rapport des chaleurs spécifiques est supposé connu) Cette mesure étant faite, on voit qu'il est possible, par un étalonnage convenable - de faire de la discrimination de gaz, exemple : prises murales d'hopitaux et de cliniques - de faire de la mesure de concentration d'un gaz connu dans un autre servant de référence-.
i o Discrimination de gaz L'information N peut être convertie en un signal analogique mesuré par un galvanomètre0 En prenant comme gaz référence un gaz connu, de l'o- xygène par exemple, il est possible de discerner différents gaz et de placer sur le cadran du galvanomètre des zones correspondant à divers gaz purs ou à des mélanges en proportions connues, par exemple : oxygène, air, N20, air + n % CO2, azote, SF6, etc...
Toutefois, l'appareil ne peut discriminer deux gaz de même masse molaire et de γ très proches : par exemple C02 et N20.
2 Mesure de concentration On peut par exemple doser du C02- dans l'air en prenant comme référence l'air.
Le nombre N est alors N = Ni 0 2 C02 dans le mélange.
(3 est l'écart relatif des masses volumiques # CO2 - # air = 15 # 0,5 f air On voit qu'en changeant la valeur de Ni, on peut calibrer l'appareil directement en ç de C02 dans l'air.
3. Mesure de masse volumique L'appareil est du même type que le discriminateur de gaz, seule la graduation change. Elle doit tenir compte de la valeur affichée des rapports des chaleurs spécifiques.
Les figures 5 et 6 montrent une variante du moteur comprenant une variante du distributeur. La moitié supérieure de la figure montre le moteur dans son mode de fonctiornement en décollage vertical et la moitié inférieure montre le moteur dans son mode de fonctionnement supersonique.
flans cet exemple on a représenté un turbomoteur à double cycle, ayant un compresseur basse pression 52, un compresseur haute pression 53 un système de combustion 54, une turbine haute pression 55, une turbine basse pression 56 et une paire de tuyères de propulsion orientabses 57. L'air est amené au compresseur basse pression par une entrée d'air double coaxiale 58 qui forme l'entrée d'air principale.Le compresseur haute pression 53, le système de combustion 54 et la turbine haute pression forment un moteur cehtral conventionnel.
Le moteur est disposé à l'intérieur dsun fuselage avion 59 dans le qrel sont formeesdes entrées d T air auxiliaires 60, et une seconde paire de tuyères orientables 61 est monté sur le moiteur pour recevoir l'air provenant du compresseur basse pression.
Les deux paires de tuyères orientables 57 et 61 peuvent tourner entre des positions dans lesquelles elles dirigent les gaz qui les traversent soit vers le bas pour fournir une poussée verticale soit vers l'arrière pour fournir une poussée horizontale Un distributeur 62 est disposé entre le compresseur basse pression 52 et le compresseur haute pression 53.Le distributeur peut recevoir un flux provenant à la fois des entrées d'air 60 intermédiaires d'un conduit d'entrée d'air auxiliaire 63 et provenant du compresseur basse pression 52 par l'intermédiaire d'un conduit de sortie de compresseur 64 et peut diriger lesdits flux soit vers un passage d'entrée 65 menant au compresseur 53, soit vers un passage de sortie auxiliaire 66 menant à la chambre de tranquill sation 67 sur laquelle sont montées les tuyères de sortie 61.
Le distributeur 62 qui est montré plus en détail à la figure 6 comprend deux parties principales, une partie rotative en amont et une partie statique en aval, séparée par un interface 55. La partie amont comprend deux entrées annulaires 66 et 67 qui sont divisées par un ensemble de parois en deux séries de passage 68, 69 respectivement. L'entrée 66 est agencée pour communiquer avec le conduit d'entrée d1air auxiliaire 63, et l'entrée 67 est agencée pour communique r avec le conduit de sortie du compresseur 64. Les passages à l'intérieur du distributeur sont redisposés de sortie qu'à l'interface 65, les passages 68 et 69 ont cessés être radialement espacés et sont intercalés pour former une rangée annulaire a'ouvertures qui Communiquent alternativement avec les passages 68 et 69.
fie même, la partie aval comprend un ensemble de sorties annulaires radialement espacées 70 et 71 qui communiquent avec une range-e annulaire identique d'ouvertures à l'intetfacs 5, au moyen de passage 72 et 73, qui relient l'ouverture alternativement aux sorties 70 et 71. La sortie 70 s'ouvre dans le passage de sortie auxiliaire 66 et la sortie 71 s'ouvre directement dans le passage d'entrée 65 du compresseur haute pression 53.
Un distributeur de ce type est connu et est décrit dans le Brevet anglais 1.345.883.
On peut ;toir par conséquent que, par rotation de la partie amont du distributeur par rapport à la partie aval d'une quantité égale au pas des ouvertures à l'interface < 5S le flux provenant des entrées d'air 60- peut être dirigé soit vers le compresseur haute pression soit vers le passage 66 et de même, que la sortie du compresseur basse pression peut être reliée soit au passage 66 soit au compresseur haute pression.
On peut voir que ce moteur fonctionne d'une manière similaire à celui décrit en référence à la figure 2. En effet, en configuration de decollage vertical, le distributeur est podhionné de sorte que le flux provenant des entrées d'air principales 58 passe à travers le compresseur basse pression 52 avant d'être évacué par les tuyères propulsives 61, tandis 8 l'air additionnel entre par les entrées d'air auxiliaires 60 et passe à travers le compresseur haute pression et le reste du moteur central avant d'être évacué par les tuyères propulsives 57.
Afin de réduire la trainée des tuyères avant en vol supersonique, les tuyères sont montées en dessous de l'axe principal du moteur et sont encastrées dans le fuselage de telle sorte que, bien que le jet dirigé verticalement vers le bas s'écoulè en configuration de décollage vertical à l'écart du fuselage, les tuyères efles-mêmes ont une faible surface frontale lorsqu'elles sont tournées dans la position horizontale.