INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour compenser la chute de température qu'il subit dans la zone de réaction 7, l'effluent circulant dans la canalisation 8 est ensuite introduit dans un deuxième réchauffeur 9 à chauffage direct qui a pour fonction d'accroltre sa température. Le mélange réactionnel chauffé est extrait par la canalisation 10, à nouveau normalement à une température comprise entre environ 4550C et environ 5950CI et introduit par cette canalisation dans le réacteur 11. La zone de réaction 11 travaille à une pression inférieure à celle de la zone de réaction 7, par suite de la chute de pression que l'on observe normalement en raison de la circulation des fluides dans les appareils intercalés et dans le lit de catalyseur contenu dans la zone de réaction 7.La zone de réaction 11 contient également un lit fixe de catalyseur de réformage contenant un métal noble et qui peut être de composition identique à celle du catalyseur contenu dans la zone de réaction 7 ou d'une composition différente. Le mélange réactionnel subit une nouvelle phase de conversion comprenant une nouvelle déshydrogénation des naphtènes et une déshydrocyclisation des paraffines, qui donne des hydrocarbures aromatiques, ainsi qu'une certaine isomerisation des paraffines normales, qui transforme ces dernières en les isoparaffines correspondantes.
L'ensemble de la réaction est donc endothermique, de sorte que le mélange réactionnel sort du réacteur 11 par la canalisation 12 à une température comprise généralement entre environ -70C et environ +380C, c'est-à-dire inférieure à la température régnant à l'entrée du réacteur 11. Le degré d'endothermicité des réactions effectuées dans la zone de réaction 11 dépend principalement de la teneur restante en naphtènes du mélange réactionnel ainsi que des conditions de fonctionnement qui existent dans cette zone.
L'effluent de zone de réaction refroidi et condensé, qui pénètre dans le séparateur 20 par la canalisation 19, est séparé dans ce séparateur en une phase vapeur riche en hydrogène et une phase principalement- liquide. La phase vapeur est extraite du séparateur par la canalisation 23 et introduite par cette canalisation dans le compresseur 24. Ce compresseur 24 débite la partie recyclée du gaz riche en hydrogène par la canalisation 2 pour la combiner à la matière de départ fraîche qui circule dans la canalisation 1. La pression de refoulement du compresseur est naturellement légèrement supérieure à la pression à l'entrée du réacteur 7. L'excès d'Ay- drogène, additionné de quantités relativement minimes d'hydrocarbures à bas poids moléculaire, est éliminé du circuit du-traitement par la canalisation 25, dans laquelle est intercalée une vanne de réglage 26.Cet hydrogène en excès est généralement introduit dans d'autres unités de la raffinerie, et en particulier dans des unités consommatrices d'hydrogène. La phase hydrocarbure normalement liquide, qui est condensée et séparée dans le séparateur à haute pres sion 20, est extraite de ce séparateur par la canalisation 21, dans laquelle est intercalée une vanne de réglage 22 et qui transporte cette phase à des appareils appropries de fractionnement ou de stabilisation servant à en éliminer l'hydrogène dissous et les hydrocarbures normalement gazeux. l'extraction de la phase principalement liquide est ajustée et reglée par utilisation d'un dispositif de réglage du niveau de liquide comprenant un capteur de niveau qui transmet un signal de sortie de niveau, par la ligne de transmission 109, à un régulateur de débit 110 qui, à son tour, commande le fonctionnement de la vanne de -réglage 22 en lui transmettant un signal approprié par-la ligne de transmission 111. Le capteur de niveau peut être lm mécanisme à flotteur et levier, une sonde diélectrique, une cellule à différence de potentiel ou autre dispositif analogue capable de maintenir un bouchon liquide prédéterminé dans la partie inférieure du séparateur à haute pression 20. Le régulateur de débit 110 règle la vanne 2 en lui transmettant un signal de sortie électrique, pneumatique ou analogue.
Dans la forme préférée de réalisation qui est représentée, l'analyseur d'hydrocarbures 33, qui est constitué, dans le cas du réformage catalytique considéré dans le présent mémoire, par un monitor d'octane utilisant un générateur à flamme froide stabilisée et à servo-positionnement du front de flamme, est installé sur place, à proximité immédiate du séparateur à haute pression 20. Une boucle d'échantillonnage relie le monitor d'octane 33 à la canalisation-21 qui transporte le courant de queue du séparateur, normalement liquide, et cette boucle comprend essentiellement une canalisation 32 qui prélève un échantillon à un débit d'environ 100 cm3 par minute et une canalisation 34 qui renvoie I'excès d'échantillon à un débit 3 d'environ 99 cm -par minute.L'échantillon lui-même est prélevé sur une partie intermédiaire de la boucle d'échantillonnage et est injecté dans la zone de combustion du monitor d'octane 33 à la pleine pression de la canalisation, et à un débit exactement réglé de 1,0 cm3/ minute. Étant donné que l'échantillon de phase liquide in jecté dans la zone de combustion se trouve à peu près au même niveau de pression que la dernière zone de réaction, il -contient des hydrocarbures liquides, de l'hydrogène dissous, des hydrocarbures normalement gazeux et à bas poids moléculaire également dissous.
Toutefois, le signal de sortie du monitor peut être et est de préférence directement étalonné en indice d'octane, en dépit de la présence d'une proportion considérable de constituants à haute pression de vapeur dans l'échantillon. Le signal de sortie du monitor d'oc tane 33 est ensuite transmis par la ligne 35 au calculateur 31, qui répond au signal de sortie du monitor d'octane et qui, à son tour, engendre un signal de sortie de calculateur qui est fonction de l'indice d'octane de l'échantillon prélevé sur la canalisation 21.
L'emplacement choisi pour le monitor d'octane 33, c'est-àdire le prélèvement de l'échantillon sur le courant de queue du séparateur et au niveau de pression du séparateur, garantit que la phase liquide de l'effluent de la zone de réaction (l'essence non stabilisée qui est transportée à la colonne de stabilisation) restera toujours conforme aux spécifications, en ce qui concerne l'indice d'octane, indépendamment des perturbations extérieures. Le retard du transport de l'échantillon, ou temps mort, d'un monitor d'octane couplé sans intermédiaire tel que celui utilisé dans l'exemple représenté, est de l'ordre d'environ 2 minutes ou même moins, et son temps de réponse est également de deux minutes qui s'ajoutent au premier retard.
Ceci représente une sortie presque instantanée ou en temps réel. Grâce à la valeur minime du temps mort de la boucle fermée, on obtient et l'on entretient une stabilité réglée, ce qui élimine pratiquement les phénomènes non amortis du recyclage. Pour assurer une régulation optimale du rapport molaire hydrogène/hydrocarbure dans les zones de réaction, le calculateur/comparateur 31 reçoit un certain nombre d'autres signaux de sortie en supplément de celui qui est représentatif de l'indice d'octane de la phase liquide circulant dans la canalisation 21, autres signaux qui sont indicatifs de conditions de fonctionnement du traitement ainsi que de caractéristiques de la composition du courant traité.
Les signaux de sortie du traitement, qui constituent des signaux d'entree du calculateur/comparateur, comprennent notamment un signal représentatif d'au moins une caractéristique de la composition de l'hydrocarbure de départ circulant dans la canalisation 1.
Un échantillon de 100 cm3/mn de la matière de départ.est prélevé par une canalisation 27 et introduit dans l'analyseur d'hydrocarbure 28, l'excédent étant renvoyé par une canalisation 29. On peut utliser comme caractéristique appropriée de la composition le point d'ébullition, la densité, le type d'hydrocarbures, etc... Parmi ces caractéristiques, on préfère utiliser la paraffinicité (teneur en paraffines), du fait que les variations de cette caractéristique ont la plus forte incidence sur la qualité et la quantité du produit ainsi que sur le rapport molaire hydrogène/hydrocarbure. On reste naturellement dans le domaine de l'installation de régulation suivant l'invention en utilisant plusieurs analyseurs pour surveiller plusieurs caractéristiques de la matière de départ.C'est ainsi que la ligne de transmission 30 transmet un ou plusieurs signaux de sortie qui sont représentatifs d'une ou plusieurs caractéristiques de la composition de la matière de départ. Naturellement, plus le calculateur/comparateur reçoit de signaux de sortie de traitement, plus la régulation du rapport molaire hydrogene/hydrocarbure peut être précise.
Pour assurer la régulation du rapport molaire hydrogène/hydrocarbure, on doit connaltre la concentration de l'hydrogène dans la phase vapeur recyclée dans le traitement. C'est-à-dire que l'analy- seur 37 engendre un signal de sortie qui est représentatif de la teneur en hydrogène de la phase vapeur circulant dans la canalisation 2 et qui est fonction de cette teneur. L'échantillon est introduit par la canalisation 36 et le signal de sortie représentatif émis par l'analyseur 37 est transmis par la ligne de transmission 38. Ainsi qu'on l'a décrit plus haut, l'analyseur 37 n'est nécessaire que pour produire un signal de sortie représentatif de la concentration de l'hydrogène, et l'on peut donc utiliser pour cet analyseur un appareil pris dans une large diversité d'appareils appropriés qui sont déjà décrits dans la technique.Par exemple, on peut utiliser un monitor de densité étalonné en pourcentage d'hydrogène ; un monitor chromatographique serait également approprié mais moins avantageux ; ou encore on peut utiliser un monitor de pression différentielle qui mesure la pression partielle d'hydrogène diffusée à travers une membrane en palladium chaude.
Les autres signaux de sortie du traitement qui sont émis et transmis au calculateur 31 comprennent diverses variables de fonctionnement qui peuvent être utilisées pour affiner le fonctionnement de l'installation de régulation suivant l'invention et améliorer le fonctionnement de l'ensemble du traitement. L'une des principales variables de fonctionnement est constituée par la pression à laquelle la phase vapeur recyclée est séparée de l'effluent-de la zone de réaction à l'intérieur du séparateur à haute pression 20. Le signal de sortie représentatif de cette pression est capté par l'indicateur de pression 107, auquel il parvient par la ligne 106, et transmis au calculateur/comparateur 31 par la ligne de transmission 108.En outre, un indicateur de débit 55 capte le débit avec lequel la charge de départ circule dans la canalisation 1, au moyen d'une ligne 56, le débit étant mesuré par un débitmètre 57 qui peut com porter comme organe essentiel un convergent-divergent, un orifice calibré, une turbine ou autre dispositif approprie. Le signal de sortie représentatif du débit de la charge de départ est transmis par la ligne 58. De même, le débit de la phase vapeur riche en hydrogène recyclée par la canalisation 2 est mesuré et capté par un débitmètre 77 et transmis par la canalisation 78 et l'indicateur de débit 79.
Le signal de sortie de cet appareil est transmis par la ligne 80.
D'autres variables, dont l'utilisation n'est pas essentielle pour l'installation de régulation suivant l'invention mais qu'il peut être préférable d'introduire pour la conduite de l'ensemble du traitement, sont constituées par les débits de la phase liquide et de la phase vapeur séparées dans le séparateur à haute pression 20. Le débit de la phase liquide est mesuré par le débitmètre 112, transmis par la canalisation 113 à un indicateur de débit 114 dont le signal de sortie est transmis au calculateur 31 par la ligne 115. Dans les cas où le raffineur vise non seulement à obtenir un produit d'une certaine qualité (indice d'octane), mais également à porter au maximum le chiffre de production octane-tonne, ce signal de sortie représentatif présente un grand degré d'importance pour la précision des signaux de sortie du calculateur 31.Le débit de la phase vapeur séparée et extraite par la canalisation 23 est mesuré par le débitmètre 103 qui transmet un signal, par la canalisation 117, à l'indicateur de débit 104 dont le signal de sortie est à son tour transmis au calculateur/comparateur 31 par la ligne de transmission 105.
Enfin, tout l'ensemble porté par la plaque 41 est monté sur l'arbre 40, de façon ajustable axialement au moyen d'un boulon de réglage 62, repoussé par le ressort 63.
La variante montrée aux figures 4 et 6 a été plus particulièrement conçue pour permettre l'utilisation de rubans de largeur plus importante, ou plus rigides, ou d'une manière plus générale, qui ne peuvent pas subir la torsion axiale précitée dans l'espace restreint compris entre le galet 52 et les galets 53 et 54.
Cette forme d'exécution diffère essentiellement de celle représentée aux figures 3 et 5 par la configuration des moyens de guidage du ruban du galet 50 à la bobine B. Dans ce cas, le prolongement 44A est disposé perpendiculairement au plan de la plaque 41, c'est à dire sensiblement parallèlement au plan du ruban 46 dans son trajet d'alimentation entre le galet 50 et lesdits moyens de guidage.
Ces moyens de guidage sont constitués d'un simple cylindre 65 supporté de manière fixe à ses extrémités par deux oreilles 66 du prolongement 44A, ce cylindre ayant son axe incliné à 450 par rapport à la direction d'alimentation du ruban arrivant du galet 50.
Avec cet agencement, le ruban 46 provenant du rouleau est appliqué sur la surface oblique du cylindre 65, le long d'une génératrice formant un angle de 450 avec la direction d'alimentation du ruban. Tandis qu'il s'enroule sur le cylindre 65, le ruban 46 suit un chemin hélicoîdal, d'inclinaison égale à 450, qui permet au ruban, après un demi-tour, de se sépa rer du cylindre 65 dans une direction sensiblement perpendiculaire à la direction d'alimentation précitée.
Il est évident d'après le dessin qu'étant donné que le ruban ne subit pas de torsion axiale dans l'agencement montré aux figures 4 et 6, il n'y a pas de problème ou de limitation concernant les dimensions, et en particulier la largeur, du ruban utilisé.
La variante montrée aux figures 4 et 6 comprend également un système simplifié pour guider le ruban sur son point d'application sur la bobine B. Ce système comprend une spatule 67 qui, au lieu d'être solidaire du prolongement 44A comme la spatule 45 l'est du prolongement 44, peut pivoter librement en 68 sur le prolongement 44A. En position de repos, la spatule 67 repose sur le bras de support 69 qui s'étend rigidement du prolongement 44Â, maintenue par la force exercée par le ressort à lame 70. Le ruban 46 passe entre la spatule 67 et le bras 69 et est normalement maintenu entre ces deux éléments.
En position de fonctionnement, lorsque la plaque 41 entraîne le prolongement 44 À à proximité de la bobine B, le ruban 46 est presse contre la périphérie de la bobine B par l'extrémité de la spatule 67, cette dernière étant ensuite légèrement soulevée par la réaction de la bobine B, contre l'action du ressort 70, afin de permettre au ruban 46 de glisser librement.
Les deux systèmes de guidage du ruban qui est appliqué à la bobine B c'est à dire avec les galets 53 et 54 et la spatule fixe 45 (selon la figure 5) ou avec la spatule pivotante 67 (selon la figure 8), ne se rapportent pas nécessairement aux variantes reBpectives des figures 5 et 6, mais peuvent être utilisés soit avec les moyens de transmission 52, soit avec les moyens de transmission 65.
La spatule 45 ou 67 qui applique le ruban peut être en métal, en matière synthétique telle que du nylon, ou en tout autre matériau adapté, son bord d'appui étant éventuellement en feutre, selon le type de ruban 46 à appliquer.
Le galet 59 destiné à presser le ruban sur la périphérie de la bobine B est également généralement prévu dans la variante montrée en figure 6, mais n'a pas été représenté.
A l'aide de la description donnée ci-dessus, en particulier en référence aux figures 3 à 6, il est évident que l'avantage fondamental du dispositif selon l'invention dérive du fait que le ruban 46 ne se déroule dans une direction perpendiculaire à l'axe de la bobine B que pendant le très court trajet entre la spatule d'application 45 ou 67 et les moyens de transmission 52 ou 65, tendis que de ces derniers au rouleau d'alimentation ou au galet 50 le ruban se déroule le long d'un second trajet sensiblement parallèle à ltaxe de la bobine B et qui s'éloigne de cette bobine, c'est à dire un trajet qui peut être de n'importe quelle longueur, radial par rapport à l'axe principal de la machine à bobiner.Il s'ensuit donc que ltencombrement transversal du dispositif, en particulier à ltendroit le plus critique, c'est à dire à proximité du point d'application du ruban sur la bobine, est réduit à un minimum, tandis qu'en même temps, les éléments d 'encombrement plus importants, tels que le rouleau de ruban lui-meme et tous les moyens pour contrôler la rotation, peuvent être placés à 1 'exté- rieur de la machine, à cause du second trajet de la bande, sans aucune limitation, et aussi loin qu'il est nécessaire en fonotion de l'espace disponible.
Le dispositif selon l'invention comprend en outre un système pour bloquer le début du ruban 46 sur la périphérie de la bobine B. Ce système, selon l'agencement montré schématiquement à la figure 1, comprend un vérin pneumatique 71 monté sur un tasseau 37, s'étendant vers le haut et fixé au bras 1 de la machine lt par l'intérmédiaire de la bride 38. La partie inférieure de la tige 72 du vérin 71 est munie d'un petit tampon 73 et peut prendre deux positions ; une position haute de repos indiquée en ligne pleine, et une position basse de fonctionnement, indiquée en tirets.
Dans cette dernière position, le tampon 73 repose sur la périphérie de la bobine B, pour une rai on indiquée ci-apres.
Enfin, le dispositif comprend un système pour couper le ruban, comprenantt une lame 35 montée sur le bras oscillant 34 (figures 1 et 7), ce dernier étant monté pivotant en 36 sur le tasseau 37. Le bras 34 est agencé pour osciller sous l'action du vérin pneumatique 33 dont une extrémité est fixée à la bride 38 et l'autre extrémité au levier 34a solidaire de l'are support du levier 34.
Lorsque le vérin 33 est actionné, la lame 35 s'élève, comme indiqué par la flèche P" de la figure 7, coupant ainsi le ruban 46.
Par simplicité, il est préconisé de fixer l'une des électrodes sur la coque même du remorqueur et d'embarquer le gé- nérateur à bord de celui-ci.
La présente invention sera mieux comprise a la lecture delta description suivante,faite à titre purement illustratif et non limitatif, en se référant au dessin annexé qui concerne l'un des modes d'applicFtion du dispositif de télécommande conforme à l'invention. Dans ce mode d'application, il s'agit de télécommander le positionnement vertical des flotteurs pour assurer l'immersion du tronçon de pipe-line entre deux eaux.
La figure i représente le flottage, au moyen de flotteurs horizontaux, d'un tronçon de pipe-line arrimé par câble à un remorqueur sur lequel sont installés des appareillages de té- lécommande.
La figure 2 illustre le même tronçon de pipe-line immer gé entre deux eaux.
La figure 3 représente un élément assurant la,flottabi- lité, et la figure 4 est une coupe transversale de ce meme élé- ment suivant IV-IV.
Enfin la figure 5 représente un mode de réalisation de la chaîne de traitement du signal induit dans les bobines d'induction.
La figure 1 représente le flottage, au moyen de flotteurs i horizontaux d'un tronçon de canalisation du genre pipeline 2. Ce tronçon de pipe-line-est attaché aux flotteurs i au moyen d'attaches ou, par exemple, de brides de sustentation 5et est tiré par un remorqueur 3 au moyen d'un câble 4 arrimé audit remorqueur, La figure 2 illustre le meme tronçon de pipe-line 2, cette fois immergé entre deux eaux grâce à la libration d'une des extrémités de chaque flotteur d'avec une bride de sustentation 5. Le flotteur prend alors une position verticale.
Dans ltopération considérée, on transporte sous l'eau un tronçon de pipe-line préfabriqué 2 de longueur relativement importante pour l'amener au bout d'une partie de la canalisation déjà posée et l'y -raccorder. En munissant ce tronçon de canalisation 2 d'un certain nombre de flotteurs 1 de soutien, réguliè- rement répartis de place en place le long du tronçon, et fixés à celui-ci par exemple par des brides dc sustentation 5, on peut acheminer ledit tronçon de pipe-line à destination quelle que soit la force des vagues ou de la houle agitant la surface de l'étendue d'eau (qui peut être une mer, un lac) où s'effectue le transport du tronçon-de pipe-line.
On ne décrira pas plus en détails ce procédé de trans- port par flottage d'un tronçon depipe-line, ce procédé étant connu en soi, et ne faisant pas l'objet de la présente invention.
Le pipe-line est généralement constitué d'une suite de tubes d'acier épais soudés l'un a l'autre, donc ne présentant pas de solution de continuité électrique. Puis on enrobe le long tube métallique 7 obtenu, d'une enveloppe continue 8 faite d'un matériau de protection, qui peut être du béton, des produits bitumeux, etc..., ce matériau constituant un isolement électrique dutube.
Le flottage du tronçon de pipe-line considéré est assuré par des fbtteurs 1 qui sont souvent réalisés au moyen de sections de pipe-line étanches.
Les brides ou colliers 5, qui peuvent être réalisés de différentes manières, enserrent le pipe-line. Chaque bride est fixée au flotteur au moyen d'au moins un rivet (ou boulon) explosif 6, à mise à feu électrique.
Sur chaque flotteur 1 (ou un certain nombre d'entre eux, suivant le mode d'application du dispositif de télécommande conforme à la présente invention), est placée une bobine d'induction 9 reliée à une chaine de traitement du signal induit et/ou à des servomécanismes contenus par exemple daas une boite étanche 10.
Les extrémités du tronçon de pipe-line 2 sont bouchées par des tapes Il et 12, qui peuvent etre soudées au tube métallique 7.
A la tape 12, est connectée électriquement une surface conductrice immergée 14, constituant une électrodefixée au pipe-line, et assurant un bon contact électrique avec le milieu liquide où s'effectue le transport du pipe-line par flottage Cette électrode 14 sera, par exemple, constituée par un matériau conducteur fritté, au moins partiellement métallique.
Sur la tape 11 se trouve une attache de traction i3 qui peut être normale ou isolante du point de vue électrique.
Il est muni de bossages (23) analogues à ceux que l'on a décrit ci-avant associés a' des reliefs sous forme de nervures. On peut, de façon analogue définir comme précédemment la largeur maximum et la longueur des bossages et la position de l'arête (A) par rapport au point (B) (ici B est le sommet d'une saillie) et à l'arete (C).
L'intercalaire peut aussi éventuellement comporter sur une meme face à la fois des reliefs sous forme de saillies et sous forme de nervures. Il peut également comporter sur une face des saillies et sur l'autre face des nervures.
Il est bien entendu que les dispositions décrites ci-dessus pour une zone de distribution de fluide sur un intercalaire peuvent être étendues à la zone de collecte de fluide d'un intercalaire selon l'invention.
Il est aussi bien entendu que l'on ne sort pas du cadre de l'invention en réalisant des intercalaires comportant plusieurs orifices d'alimentation et/ou d1évacuation raccordés respectivement par un ou plusieurs canaux de communication ES une ou plusieurs zones de distribution et/ou de collecte.
Des variantes de réalisation à la portée du technicien font partie de la présente invention. Les variantes décrites ci-après ne sont données qu'à titre d'exemples et ne sont nullement limitatives.
L'intercalaire peut comporter des bossages dont les faces d'appui sont situées dans le mese plan que les faces (8, 9) de l'intercalaire.
Eventuellement l'intercalaire peut comporter des bossages tels que les faces d'appui soient situées dans un plan compris entre les plans des faces (8, 9), les bossages sont alors sensiblement creusés dans l'amie de l'intercalaire.