INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon l2invention, les signaux de sortie V,VR V et VG sont appliqués à un ensemble 45 de discrimination des obstacles terrestres qui émet un signal de sortie D. Cet ensemble est à l'état +t, indiquant la détection d'une cible de lobe principal pour l'élément distance/fréquence Doppler intéressant, seulement quand VM= +1 et VG = O ou quand VM, VG et R sont tous égaux à +1.
I,topération logique effectuée par ensemble 45 peut être exprimée par D=VMVG+VMVGVR Ceci signifie qutune cible de lobe principal est détectée seulement quand une détection a lieu dans le canal principal et non dans le canal de protection ou quand une détection est réalisée dans les deux canaux et que VR= +1. Un tel agencement s2est avéré très avantageux pour la discrimination entre les obstacles terrestres gênants et les cibles aériennes intéressantes.
Les conditions dans lesquelles D = +1 sont schématisées sur la figure 4 qui représente aN en fonction de aG. La zone 50, qui comprend la région 51 à hachures verticales et la région 52 à hachures horizontales, représente sur cette figure les conditions existantes quand D = +1. Comme représenté, TG est inférieur à TM Ceci signifie que le seuil du canal de p. tection est réglé pour une sensibilité supérieure à celle du seuil du canal principal La région 51 représente les conditions '.s- tantes quand il y a détection dans le canal principal, et non dans le canal ou chaine de protection région 52 représente les conditions quand il y a détection dans les deux canaux et que = = R est supérieur à K (ou ses équivaJents représentés sur les figures 3a et 3b). Sur la figure 4, la droite 57 représente un rapport choisi de ag/aG = K.
La Demanderesse a découvert que par un choix approprié de TM et TG en fonction des niveaux de bruit moyen dans les deux canaux et par un choix approprié de E, presque toutes les cibles LS peuvent être supprimées tout en détectant une tro' fcrte proportiony par exemple 90 %, de toutes les cibles DP. Par consé- quent, avec la présente invention, chaque fois que D = +1,cela indique avec'un degré élevé de probabilité l'existence d1une cible aérienne vraie plutôt qu'une cible aérienne fausse due à des échos du sol, Pour les rapports S!B élevés, pratiquement 12 totalité des cibles aériennes sont détectées. Ceci signifie que la loi normale de probabilité qu'en l'absence d'un canal de protection règle la détection des cibles aériennes.
Il convient de noter que le montage selon la rre- sente invention diffère de celui de la technique antérieure dans lequel les sorties des deux canaux sont comparées séparément à des seuils, et la détection des cibles aériennes se produit seu- lement si une détection a lieu dans le canal principal et non dans le canal de protection. Avec la présente invention, des cibles aériennes peuv-ent eAtre détectées meÂme s'il y a détection dans les deux canaux, si en plus, le rapport aM/aG = R est supérieur à K.L'avantage de la présente invention par rapport à un tel ensemble de la technique antérieure est l'aptitude de lte-l- semble selon ltinvention à détecter les cibles LP, c'est-à-dire les cibles aériennes importantes qui sont supprimées dans l'en- semble de la technique antérieure. Les figures Sa et 5b représentent respectivement la probabilité de détection Pg de cibles en fonction de l'importance de la cible, c'est-à-dire du rapport sigral/bruit S/B, dans le montage selon I invention et dans celui de la technique antérieure dans lequel les deux canaux cnt un seuil et la détection des cibles aériennes se produit seulement quand une détection a lieu dans le canal principal et non dans le canal de protection. Sur chacune dos ilgures Sa et 5b, les références 55 et 56 désignent respectivement les PD des cibles PL et LS. Comme l'indiquent ces deus figures, ces doux montages sont aussi efficaces pour la suppression des cibles LS.
La PD des cibles LS tombe à zéro lorsque le rapport S/B atteint une valeur S1. Cependant, alors que selon la présente invention, la PD pour les cibles DP augmente avec S/B, dans le montage de la technique antérieure, la PD pour les cibles Lt commence à diminuer quand le rapport S/B dépasse ure valeur denrée S. Par conséquent, des cibles LP importantes sont supprimmés. On s'en rendra compte en se référant à nouveau à la figure 1. Avec une cible aérienne très importante, telle que T1 à faible distance la probabilité que le signal a G du signal de protection soit plus important que le niveau de seuil du canal de protection est très grande. Par conséquent, il se produira une détection dans le canal de protection et, dans l'ensemble de la technique antérieure, elle inhiberait la détection de la cible aérienne.
Le montage selon la présente invention diffère aussi de celui de la technique antérieure décrit dans l'article susmentionné. Il ne comporte aucun seuil pour le canal de protection.
Par conséquent, une détection dans le canal de protection se produit toujours même si aucun écho radar n'est reçu, en raison du bruit toujours présent dans le canal de protection. La figure 5c est un diagramme semblable à ceux des figures Sa et 5b pour un tel montage. Comme on le voit, dans ce montage de la technique antérieure, la PD pour les cibles DP augmente avec S/B comme dans le cas de la présente invention. Toutefois, un tel montage de la technique antérieure a l'inconvénient que la probabilité de détection des cibles LS s'étend dans une plus grande plage de S/S, Par conséquent, le nombre des cibles LS détectées qui représentent de fausses cibles aériennes est plus grand qu'avec la présente invention.Ceci signifie que la PD est sensiblement réW te par rapport au montage de la présente invention.
le motif de ce comportement peut être expliqué comme suit. La limite supérieure de K ou le rapport des seuils (désigné par F dans l'article) est évidemment le quotient du gain pour le lobe principal GLp par le gain G G de ltaerien de 'P protection. Pour faciliter la compréhension, on admet que la limite supérieure est 30. La limite inférieure de K est le rapport f /GG qui est supposé égal à 0,5.Par conséquent, K doit titre compris entre 30 et 0,5. Dans le montage de la technique anté rieur étant donné qu'aucun seuil du canal de protection nèst utilisé pour la détection des cioles I9 peu importantes, K doit être très petit, très proche de la limite inférieure ce qui amène le montage à détecter davantage de cibles LS. La raison pour laquelle K doit entre proche de la limite inférieure dans le montage de la technique antérieure peut être expliquée de préférence en liaison avec plusieurs exemples.On suppose que K = 15, que le niveau de bruit dans les deux canaux est égal à une unité et tue le seuil du canal principal est 4. On armet de lus qu'une cible LP importante est détectée, si bien que aM= 90 unités.
La réalisation de la polymérisation en un stade unique est préférable dans le cas où le procédé est industrialisé en vue d'une production à gros tonnages, lorsque le débit des appareils et la consommation en matières premières jouent un rôle essentiel.
Dans le cas où l'on cherche à obtenir des polyorganosiloxanes de caractéristiques strictement imposées, il est plus commode d'utiliser un mode de mise en oeuvre avec formation intermédiaire d'un oligomère, car il offre plus de possibilités de jouer sur des facteurs qui influent sur la masse moléculaire des polyorganosiloxanes et, par conséquent, sur les propriétés de ceux-ci.
C'est ainsi que dans le cas de la préparation intermédiaire d'un oligomère, il est possible d'utiliser une plus basse concentration en catalyseur nucléophile qui, suivant l'invention, se chiffre par 0,002 à 0,15% en pds.
En outre, en modifiant la concentration en additif à haut point d'ébullition (tel que le diphényle, l'oxyde de diphényle, etc...) entre 1 et 10% en pds., ainsi que la durée de la polymérisa tion à haute température, il est possible de faire varier d'une façon beaucoup plus marquée la masse moléculaire du polyorganosilance cyclolinéaire formé.
C'est ainsi que pour un même polymère obtenu à une concentration en catalyseur nucléophile de 0,2% en pds. la viscosité intrin saque est de [] ] = 2,5 dl/g alors que pour une concentration en catalyseur de 0,15% en pds. elle est de [ lt/j = 4,0 dl/g.
L'augmentation de la concentration en ditolylméthane de 2,7% en pds. conduit à une baisse de la viscosité intrinsèque, toutes chosés étant égales par ailleurs, de [ fl, ] = 2,5 dl/g à [#] =1,2 dl/g.
En cas de polymérisation pendant 7 minutes la viscosité intrinsèque de l'échantillon est de t fli ] = 0,2 dl/g, alors qu'une prolongation de la durée jusqu'à 60 minutes conduit à une viscosité intrinsèque [ h/] = 3,8 dl/g.
Pour obtenir des polyorganosiloxanes cyclolinéaires suivant l'invention, il est recommandé d'utiliser divers halogénophényltri chlorosilanes t les phényltrichlorosilanes fluorés, bromés et chlorés. Tous ces monomères conviennent pour l'utilisation dans le procédé suivant l'invention, car ils permettent d'obtenir des polyorganosiloxanes cyclolinéaires doués d'une forte adhérence.
Il est avantageux, suivant l'invention, d'utiliser à titre de solvants organiques l'éther diéthylique, le benzène et le toluène.
Lesdits solvants ne se mélangent pas à l'eau, formant avec cette dernière une interface nette ; ils dissolvent bien les monomères et les polymères formés, sont stables vis à vis d'une milieu acide et ne polluent pas le produit fini par les sous-produits de la réaction, permettant de conduire la réaction aux températures requises.
Il est recommandé suivant l'invention d'utiliser à titre de catalyseurs nucléophiles tant les hydroxydes de K, Na et Cs, que des bases organosiliciques répondant à la formule KO [Si(CH3)2Oj SiOH, n étant un nombre de 3 à 8, ou bien (CH3)4NO[Si(CH3)20j N(CE3)4, n étant un nombre de 3 à 8 ; ou bien (CH3)4NOH.
La mise en oeuvre, à titre de catalyseurs nucléophiles, de composés organosiliciques permet de réduire sensiblement la quantité de catalyseurs entrant dans la réaction, jusqu'à 0,002% en pds.
Pour éliminer les phénomènes indésirables de dégradation dt d'oxydation qui peuvent intervenir éventuellement lors de la mise en oeuvre de la réaction dé polymérisation aux températures élevées de 220 à 2500C, il est recommandé, suivant l'invention, d'effectuer la polymérisation dans un courant de gaz inerte tel que l'azote ou l'argon.
Comme il a été indiqué plus haut, les polyorganosiloxanes cyclolinéaires obtenus par le procédé indiqué présentent une forte adhérence allant de pair avec une-forte thermostabilité et une haute résistance physico-mécanique.
Les caractéristiques comparées des polymères suivant l'invention et des polyorganosiloxanes (polyorganosilsesquioxanes) de composition et de structure voisines sont indiquées dans le tableau ci-après.
Les polyorganosiloxanes cyclolinéaires suivant l'invention peuvent être utilisés dans tous les domaines de la technique qui imposent des exigences sévères aux matériaux polymères en ce-qui concerne la tenue à la chaleur, la stabilité de l'adhérence et la tenue aux rayonnements.
Deux ensembles prismatiques 19 et 20 (Fig. 2-6), avantageusement blindés, sont montés en pivots à frottement dur au moyen de disques 21 et 22, calés entre les parois latérales 23 et 24 respectivement des montants verticaux 25 et 26 d'un support 27 (Fig. 3) en U, qui porte à sa base 28 deux gouttières 29 et 29' longitudinales pour tenir la partie supérieure de la plaque rainuree 18 (Fig. 2). Une vis 30 (Figs. 3, 4) qui traverse la montée verticale 23 et est vissée dans le disque 21, rend l'ensemble solidaire du support en U.
Chaque ensemble peut être orienté angulairement au moyen d'une tige 31 fixée à la partie posterieure, comme indiqué à la Fig. 4; grâce aux gouttières 29 et 29' constituant des glissières a frottement dur, on peut donc aussi regler l'ensemble en largeur le long de la plaque rainurée (Fig. 2-6) de sorte que la face 32 (Fig. 3) de chaque ensemble se trouve exactement devant les yeux du sujet., å l'endroit voulu.
Cette face 32 possede au centre une ouverture par laquelle on peut diriger sur l'oeil un faisceau de lumiere visible, et de part et d'autre de cette ouverture se trouvent deux ouvertures 34 et 35 pour laisser passer deux faisceaux de rayonnemç"+. infrarouge, puis, aux deux cotes extrgmes, deux autres orifices derriere lesquels sont montés deux détecteurs 36 et 37 pRurt détecter les réflexions d' infrarouge non-module's. Une plaquette opaque 38 aptt frot- tement dur autour d'un pivot 39 et possedant des ouvertures 34' et 36' pour correspondre aux ouvertures 34 et 36, se trouve devant ces dernieres quand on effectue une mesure, l'ouverture 33 étant obturée par la plaquette.
Avant de commencer les opierations il faut tout d'abord s'assurer que les faisceaux incidents de lumière infrarouge non-modulés provenant des émetteurs 34 et 35 tombent exactement sur l'oeil quand le sujet regarde droit devant lui.
A cet effet dans le cas de la mesure des mouvements horizontaux d'un oeil on découvre la source 33 du rayonnement visible en déplacant vers le bas la plaque 38; on déplace ensuite l'ensemble ou le boitier electro-optique en largeur et en hauteur jusqu'a ce que le faisceau incident de lumiere visible tombe sur la pupille de cet oeil et ensuite on obture l'ouverture 33 en faisant remonter devant lui la plaquette 38.
Pour effectuer une mesure dans le mode vertical on fait glisser l'ensemble sur la plaque rainuree, soit vers la gauche (pour l'oeil droit), soit vers la droite (pour l'oeil gauche), jusqu'à ce que la tache visible se trouve dans le coin de l'oeil.
Dans le cas de l'oeil gauche, par exemple, l'émetteur dirige à ce moment un faisceau de rayonnement infrarouge nonsmodulé sur l'iris et le faisceau incident provenant de l'emetteur 35 tombe à cote de la paupière. Dans le cas de l'oeil droit, c'est l'émetteur 35 qui éclaire l'iris, alors que le rayonnement incident de l'émetteur 34 tombe sur la peau.
Bien entendu, comme dans le cas de la mesure dans le mode horizontal, on obture la source de lumière visible après le positionnement, de sorte que l'oeil n'est plus éclairé.
n est important de noter ici que la procédure de calibrage pour la mesure précise dans le mode vertical n'est parfaitement valable que si les paupières se trouvent suffisamment ouvertes lorsque le sujet ouvre ses yeux.
Si, par contre, il n'y a qu'un croissant étroit de la surface de l'oeil qui est misç en evidence, la tache visible doit autre dirigée à l'endroit exact ou les paupieres se joignent, mais ni dessus ni dessous.
L'ensemble electro-optique pour l'oeil gauche et celui pour l'oeil droit possèdent respectivement un cable 40D et 40G (Fig.3, 4, j) qui contient les fils blindés raccordés aux émetteurs et détecteursl ces cables se terminent par des fiches qui peuvent être inserées dans des douilles correspondantes.
Les Figs 1, 2 et 6 montrent un sujet avec casque 11, equipé d'ensembles electro-optiques 19 et 20 disposés en dehors du champ visuel normal. n va de soi cependant qu'on peut deplacer ces ensembles par rapport aux yeux du sujet de toute manière appropriée; ainsi un pont (non représenté dans les dessins) peut être monté sur la barre ronde 14 de sorte que la plaque rainurée 18 se trouve juste en dessous de la ligne théorique qui joint les yeux.
La plaque 18 peut avantageusement être equipée d'un moyen pour fixer un chevalet sur lequel on peut placer un texte à lire ou des motifs à étudier par le sujet. L'un de ces motifs comprend des lignes droites permettant a l'opérateur de déterminer avec précision le centre des yeux quand le sujet regarde droit devant lui, ainsi que l'amplitude des déflexions verticales et horizontales de chaque oeil ; ceci comprend la mesure précise du degré de mouvement, par l'emploi d'une cible comportant des lignes appropriées.
Suivant l'invention, le dispositif comporte un boitier portatif 41 qui contient les composants électroniques assemblés suivant le diagramme schématique annexé (Fig.8) permettant de convertir analogiquement en tension continue les déplacements des yeux; les sources d'alimentation de ces circuits sont des forces électromotrices VEE et VCC, avantageusement de +12V et -12V, obtenues soit par redressement du secteur soit au moyen de piles-accumulateurs autonomes et rechargeables, soit par des piles DC, telles qu'on utilise dans des véhicules.
Le boitier portatif est équipé des éléments suivants (Fig.6): - deux douilles 42G et 42D pour recevoir respectivement les fiches des cibles 40G et BOD; - un#vo1t#tre 43 permettant dans le cas d'utilisation de piles-accumulateurs de contrôler la suffisance de la charge, en abaissant un interrupteur 44, soit vers la gauche, soit vers la droite; - une douille 45 qui peut recevoir des fiches correspondantes des sources d1alimentation du circuit, mais qui est fermée par une fiche électroniquement si l'appareil fonctionne sur piles-accumulateurs (logées dans le boitier) : cette douille peut servir pour raccorder l'alimentation à un chargeur; - en alternatif, l'alimentation pourrait être de secteur au lieu de piles-accumulateus, ou l'alimentation autonome d'une automobile (par exemple une ambulance), ou toute autre alimeiritation. Dans ce cas, la douille 45 est remplacée par une lumière colorée.
- une douille 46G-D oùest présenté le signal de sortie du circuit électronique de chaque ensemble; grace à un fil 47 raccordé à cette douille, chaque signal peut être acheminé vers un appareillage périphérique (enregistreur à plume ou à bande magnétique, oeeilloecope, etc.); - un interrup*Z@r 48 de mise en marche du dispositif ou recharge de batteries; - deux interrupteurs 49G et 49D, un pour chaque oeil, pour décider du mode de la mesure, soit en vertical V, soit en horizontal H (Fig.8);; - de6 fentes O,C-' et A,A' (Fig.6) ayant chacune un courseur pour étalonner le dispositif,c.a.d. de changer l'amplitude du signal, dtab#ôrd pour le centrer lorsque le sujet regarde droit devant lui et ensuite pour calibrer le signal de manière à ce que le degré de déflexion des yeux soit compatible avec la déflexion requise.
Ceci veut dire que la puissance dissipée dans cette résistance sera de 50 Watts. La puissance totale délivrée par ladite alimentation étant de 5 x 50 = 250 Watts, la perte due à un tel dispositif de mesure de surintensité sera donc de 20 %. Une telle solution est donc inacceptable dans ce cas. Il existe d'autres procédés et dispositifs de détection de surintensité qui présentent tous l'un ou plusieurs des inconvénients suivants : perte importante de puissance, manque de précision dans la mesure de la surintensité, retard excessif de la coupure par rapport à l'instant où ladite surintensité est détectée, etc...
Le procédé selon l'invention permet d'éviter ces in convénients. A cet effet, il est caractérisé en ce qutun tore de matériau ferromagnétique, traversé en son centre par un conducteur véhiculant ledit courant continu, comporte un enroulement formant une inductance à travers laquelle est envoyée une tension de forme rectangulaire, le courant, issu de ladite inductance et résultant de l'application de ladite tension, variant en dents de scie avec une amplitude maximale qui est comparée à une référence fixe pré-réglable, de sorte que, lorsque l'intensité du courant traversant le tore varie il se produit une variation de la valeur de l'inductance, ce qui produit une variation de l'amplitude maximale de la dent de scie, la comparaison de cette amplitude maximale avec la référence fixe permettant d'agir sur la régulation dudit dispositif.
Suivant un mode préférentiel de réalisation, dans lequel la régulation de l'intensité du courant est assurée par découpage, à l'aide d'une horloge, d'une tension continue non régulée, le procédé selon l'invention est caractérisé en ce que lorsque, l'amplitude maximale de la dent de scie est supérieure à la valeur de la référence fixe, un signal de blocage est engendré en direction de l'horloge, ce qui provoque dtune part l'arrêt du découpage de la tension continue non régulée et d'autre part l'arrêt des signaux carrés, de sorte que la tension de sortie délivrée par le dispositif d'alimentation et de régulation devient nulle.
L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description suivante donnée à titre d'exemple non limitatif, conjointement avec la figure unique qui représente un exemple de réalisation d'un dispositif selon l'invention.
Sur cette figure, une source de tension alternative 10 (qui sera généralement le secteur") voit sa tension abaissée par le transformateur 9, redressée par le pont redresseur 8 et filtrée par le condensateur C3 dont l'autre extrémité est à la masse. La tension continue aux bornes du condensateur C3 est égale à + Vi. Cette tension V1 est transmise au dispositif de régulation 1 dans lequel ont été représentés trois transistors Ti, T2, T3 montés en parallèle(c'est-à-dire collecteurs, bases et émetteurs respectivement connectés entre eux) afin de rappeler la forte intensité du courant débité.Entre bases et émetteurs desdits transistors est connecté le secondaire d'un transformateur d'impulsions 2 dont le primaire est relié à la sortie d'un dispositif de découpage 4 dont l'entrée 6 est reliée d'une part à une horloge 3 et d'autre part à l'entrée d'un générateur de signaux rectangulaires 5. Le courant issu des émetteurs des transistors du dispositif 1 est filtré par les diodes D1 et D2 l'inductance Li et le condensateur Cl dont l'armature négative est à la masse.
La tension aux bornes du condensateur Ci est égale à V3, tandis que la résistance Rt permet à l'alimentation de débiter en permanence un faible courant. Un tore de ferrite L2 est traversé en son centre par le courant issu du filtre L1, Ci. Sur ce tore se trouve un enroulement L2 dont une première extrémité est reliée au collecteur du transistor T4 et dont la seconde extrémité est connectée d'une part à la résistance R2 dont l'autre extrémité est à la masse et d'autre part à l'anode de la diode D3 dont la cathode est reliée à une extrémité du condensateur C2 dont l'autre extrémité est à la masse, à une extrémité de la résistance R7 dont l'autre extrémité est à la masse, et la résistance R8 dont l'autre extrémité est connectée à l'entrée "non inverseuse" du comparateur 7. L'entrée inverseuse dudit comparateur 7 est reliée à une tension de référence réglable V4 par l'intermédiaire de la résistance R9 tandis que la sortie dudit comparateur 7 est reliée à la base du transistor T7 dont le collecteur est à la tension + V2 et dont l'émetteur est relié à la cathode d'une diode Zener D4 dont l'anode est connectée à la base du transistorT8 par l'intermédiaire de la résistance RiO. L'émetteur dudit transistor T8 est à la masse tandis que son collecteur est relié à l'horloge 3.
L'émetteur du transistor T4 est à la tension + V2 de même qu'une extrémité de la résistance R3 dont l'autre extrémité est reliée à la base du transistor ainsi qu'à la résistance R4 dont l'autre extrémité est connectée au collecteur du transistor T5. L'émetteur dudit transistor T5 est à la masse tandis que sa base est reliée d'une part à la résistance R6 dont l'autreextré- mité est à la masse et d'autre part à la résistance R5 dont l'autre extrémité est reliée à la sortie du générateur de signaux reo tangulaires 5, Le fonctionnement de ce dispositif est le suivant La tension alternative 10 après transformation et redressement est filtrée par le condensateur C3 aux bornes duquel se trouve une tension continue + V1.
Cette tension continue + Vi est découpée, suivant une technique bien connue à l'aide des transistors Ti, T2, T3, qui sont rendus alternativement conducteurs ou bloqués par le dispositif de découpage 4 qui engendre à travers le transformateur 2 des impulsions entre base et émetteur desdits transistors. Le signal alternatif ainsi obtenu est débarrassé de ses parties éventuellement négatives par les diodes DI et D2 puis est filtré par l'ensemble Li - Ci de sorte qu'une tension régulée continue + V3 est obtenue à la sortie du filtre Lt - Ci. L'horloge 3 commande le découpage en envoyant régulièrement des impulsions de commande au dispositif 4 qui comporte notamment, de façon connue un monostable.