INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De toute façon, l'invention sera hien comprise à l'aide dû la description qui suit, en référence au dessin schématique annexé, représentant, à titre d'exemples non-limitatifs, deux formes d'exécution de cette machine: Fig. 1 est une vue de côté d'une machine agricole selon l'invention, avec une carrosserie de chariot chargeur désaccouplée et déposée; Fig. 2 est une vue similaire avec la carrosserie placée sur le chassis; Fig. 3 est une vue en coupe du chassis suivant III-III de fig. 1, avec une vue avant partielle de la carrosserie; Fig. 4 est une vue de côté partielle de la machine, la carrosserie étant soulevée à l'aide de béquilles avant réglables en hauteur; Fig. 5 est une vue en-coupe verticale de l'arbre articulé en position accouplés;; Fig. 6 est une vue en coupe suivant VI-VI de fig. 5; Fig. 7 est une vue de côté partielle d'une variante de réalisation de la machine selon l'invention, la carrosserie étant soulevéiau moyen d'un système actionné par une énergie mo trics La machine agricole automotrice représentée aux fig. t à 6 comporte un chassis roulant 1 et une carrosserie 2fixée de façon amovible sur le cadre 14 du chassis, par exemple une carrosserie de chariot chargeur. Le chassis 1 comporte deux roues avant directrices 52, deux roues arrière -23, de préférence des roues motrices jumelées, ainsi qu'une prise de mouvement 9, montée au milieu du véhicule et orientée vers l'arrière (fig. i, 2).
Sur chacune des trompettes 17 du pont arrière (fig. 3) est fixée une fourche d'arrêt 4, d'une épaisseur a2, dont l'ou- verture est inclinée vers le haut et vers l'arrière. Les deux fourches se trouvent à égale distance du plan longitudinal médian de la machine. Les branches 18, + de chaque fourche 4 forment entre elles un angle aigu u (fig. 4), la branche supérieure 18 é- tant plus longue que la branche inférieure 19 et les deux branches se raccordant1 au fond de ltouverture, à une face d'appui cylindrique 20.
Sur la face extérieure de chaque longeron 15 (fig. -3) du cadre 14 du chassis est placé, à l'extrémité arrière, un organe de coulissement 3, muni d'une plaque de glissement 16 de préférence horizontale; la distance entre les bords extérieurs des plaques 16 est cl.
La carrosserie 2 de chariot chargeur est constituée par un cadre 22, un arbre articulé 11 pour l'entrainement des moyens élévateurs et transporteurs 53 et une caisse 54 pour recevoir les produits chargés. Sur chaque côté longitudinal du cadre 22 est fixée de façon rigide une tôle de guidage double 6; les deux tôles doubles 6 sont parallèles entre elles et séparées 1' une de l'autre par une distance c2, qui est supérieure à la distance cl entre les plaques 16.
La distance ai qui sépare les faces internes de chaque double tôle 6 est supérieure a l'épaisseur a2 de la fourche 4 associée et les deux tôles de chaque double tôle sont traversées par une cheville d'arrêt 5, qui les maintient assemblées et écartées et dont l'axe est horizontal.
La carrosserie 2 est fixée de façon amovible sur le chassis 1, les doubles tôles 6 venant coiffer les fourches 4 et les chevilles 5 venant en appui contre la face cylindrique 20 du fond de l'ouverture des fourches. Les fermetures 58 montées a l'avant des longerons 15 empêchent la carrosserie 2 de décoller du chassis.
Pour ltentraînement des moyens élévateurs et transporteurs de la carrosserie 2, la prise de mouvement 9 est accouplée à l'arbre articulé li au moyen d'une liaison par adhérence. Comme le montre la fig. 5, la prise de mouvement 9 porte un manchon d'accouplement 10, maintenu axialement par une cheville 59. Ce manchon présente une~denture intéri.!a-e 1re a'-c laq > ,elle s:tngrène la denture extérieure d'un moyeu d'accouplement 12 fixé à l'aide de vis 60 sur le corps d'articulation extérieur 35 de l'arbre articulé baladeur 11. Cet arbre, conformé de préférence en arbre synchronisé, est constitué par une articulation avant 13 et une articulation arrière 61, dont les corps d'articulation intérieurs respectifs 62, 63 sont1 avëc l'arbre de liaison 64, qui les relie l'un à l'autre, déplaçables axialement par rapport aux corps d'articulation extérieurs 35, 36. Les extrémités intérieures respectives des corps d'articulation extérieurs 35, 36 sont reliées l'une à l'autre par un soufflet 39, qui protège l'arbre contre les saletés.Sur le corps d'articulation extérieur 36 de l'articulation arrière 61 est fixés à l'aide de vis 65, un moyeu à bride 38, qui entraîne en rotation l'arbre d'entrée 37 du mécanisme d'engrenages 66, qui transmet le mouvement aux moyens élé vateurs et transporteurs de la carrosserie de chariot chargeur.
Selon les principes de l'invention, un dispositif de commande du temps de montée des impulsions de tension est placé dans le circuit du laser de telle manière que l'évolution temporelle d'une ispul- sion de tension appliquée a l'électrode haute tension du laser est en correspondance avec le temps de claquage dans le gaz du tube laser afin de donner des valeurs optimales pour le niveau de sortie du laser et la reproductibilité des impulsions.
Ce dispositif de commande est de préférence incorporé dans le tube laser ou est monté à demeure sur le tube laser sous la forwH d'une combinaison d'éléments a effet LC dont les valeurs dépendent des caractéristiques du tube laser. Ces caractérigtique8 sont par esetple la longueur et le diamètre du tube la tension maximale de l'impulsion appli- quée à l'électrode haute tension du laser et la pression de gaz régnant dans le capillaire de décharge en atmosphère gazeuse.Les tubes laser pourvus du dispositif de commande selon l'invention peuvent en outre étire interchangés ou remplacés sans qu'il soit' besoin d'un réglage annexe du générateur d'impulsions haute tension du laser.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention seront mieux compris a la lecture de la description suivante d'un exemple de réalisation illustré par les dessina annexés a sur lesquels - la figure 1 est une vue en coupe d'un tube laser compor tant un dispositif de commande du temps de montée des impulsions de tension sous la forme d'une combinaison LC selon l1invention; - la figure 2 est un diagramme faisant apparaître les principes de fonctionnement d'un laser a gaz à impulsions excité en mode axial; - la figure 3 est un schéma équivalent représentant un laser a gaz à impulsions selon l'invention;; - la figure 4 illustre graphiquement les oscillations de la tension appliquée 8 l'électrode du laser avant et après le claquage dans le gaz; - la figure 5 illustre graphiquement la relation existant entre le temps et une impulsion de tension appliquée å l'électrode du laser dans le cas d'un laser à gaz à impulsions ne possédant pas la combinaison LC de commande du temps de montée de l'impulsion de tension, la relation entre le temps et l'intensité de l'impulsion laser- correspondante étant également graphiquement portée sur la figure 5;; - la-figure 6 illustre graphiquement, à la même échelle que la figure 5, la relation existant antre le temps et l'impulsion de tension appliquée A l'électrode du laser dans le cas d'un laser å gaz b impulsions comportant une combinaison LC de commande du temps de montée des impulsions de tension, la valeur de l'inductance étant trop faible, la relation graphique existant entre le temps' et l'intensité de l'impulsion laser correspondante étant également portée sur la figure 6; - la figure 7 est identique aux figures 5 et 6, mais elle concerne un laser dans lequel les constituants de la combinaison LC ont des valeurs optimales; et - la figure 8 illustre graphiquement de façon détaillée la relation existant entre l'intensité de l'impulsion de sortie et le temps pour un laser gaz a impulsions de la technique antérieure et un laser gaz impulsions selon l'invention.
La figure I est une vue en coupe.d'un tube laser comportant la bobine d'induction L1 constituant un des élément du circuit de commande du temps de montée des impulsions de tension, cette bobine étant montée sur le tube laser dans un mode de réalisation prEfere de l'inve'ntion.La bobine L1 est donc connectée à l'extrémité extérieure dtun Conduçteur interne métallique H de haute tension en forme de tige ou de tube ayant une longueur prédéterminée.L'extrémité interne M du conducteur H est connectée a l'une des électrodes, soit A, des deux électrodes A et 3 du tube laser LT, entre lesquelles a lieu la décharge électrique à l'int4- rieur d'un capillaire GFC rempli de gaz. L'électrode' 3 est connectée b la terre afin de former la deuxième borne et comporte un trou LPH, par lequel l'impulsion laser émise passe, comme cela est indiqué par la flèche de l'extrémité droite de la figure 1. Pour empocher le gaz présent dans le tube laser LT de s'échapper par le trou LPH de l'électrode B, le tube laser est terminé par une fênetre W ayant la forme d'un disque plan parallèle, d'une lentille, etc. L'électrode B connectée a la terre est montée dans un porte-électrode G. Le porte-électrode G est également conçu pour soutenir un tube de protection ST qui entoure coaxialement l'ensemble du tube laser et son conducteur interne H. Le conducteur H forme donc, avec letube de protection ST un condensateur-C2 (figures 2 et 3).C2 est le deuxième élément du circuit de commande du temps de montée des impulsions de tension qui est donc formé par la combinaison L1C2. Les caractéristiques des impulsions laser dépendent des valeurs de L1 et de C2, ainsi que des dimensions du capillaire GFC, de la nature du milieu gazeux présent dans le capillaire, de la pression du milieu gazeux et de la tension pulsée appliquée å l'électrode A par l'intermédiaire de la bobine L1 et du conducteur H.
La figure 2 illustre schématiquement comment sont produites les impulsions haute tension appliquees au tube laser. Une source GHT de haute tension (continue, alternative redressée sur une ou deux alternances, ou alternative non redressée) charge le condensateur C1. Un commutateur normalement ouvert bai (par exemple un éclateur 9 commande électronique ou un thyratron qui peut titre actionné par amorçage) ferme le circuit comprenant le tube laser CTL, de sorte que C2 est d'abord chargé par C1, puis, peu après, se décharge dans le tube laser-au aoplent du-claquage du milieu gazeux présent dans le capillaire oec.
Les circuits électriques équivalents du générateur d'impul- sions haute tension et du tube laser sont représentés sur la figure 3 Le génerateur d'itpulsions a une résistance interne équivalente R et une auto-inductance Ls . Une résistance -de fuite R2 est placée dans le gdnera- teur d'impulsions haute tension, par laquelle le condensateur C1 se charge lorsque le commutateur S1 est ouvert.
Le tube laser a un circuit équivalent formé dvune résistance interne équivalente R3 et d'une auto-inductance L2 en série avec un élé ment S2 faisant fonction de cozmutateur. Cet élément S2 se réalise par le claquage du gaz présent dans le capillaire amenant une brusque augmentation de la conductivite du milieu gazeux a affect laser.
Entre le générateur d'impulsions et le capillaire oec du tube, est connectée l'induction L1 selon I'invention, et la connexion entre la bobine L1 et l'électrode A de haute tension (figure 1) est shuntée par le condensateur C2 formé par le tube de protection ST et le conducteur fl haute tension.
Lorsque le commutateur normalement ouvert S1 est actionné, le condensateur chargé C1 transmet une partie de se charge au condensateur C2 relativement non chargé. L'actionnement de S1 donne naissance a une oscillation amortie due å l'existence du circuit résonnant formé par C1, C2, L1, Ls et Rs, de sorte que la tension U2 aux bornes du condensa s teur C2 varie selon la formule où Uo est la tension aux bornes de C1 avant l'actionnement de S1, où et où La valeur approximative du temps de montée 1/2#g su est G donc
Il est donc évident que l'on peut faire varier la valeur de tG en modifiant une ou plusieurs des valeurs L1, C1 ou C2.
L'évolution temporelle de la tension aux bornes de C det 2, illustre sur les figures 4 a7.
Après un certain retard At, qu'on a appelé ct-dessus temps de claquage dans le gaz, le claquage se produit dans le gaz. Ceci correspond à l'actionnement du commutateur S2 (figures 3) Un second circuit résonnant, constitué de C2 L2 et R3 introduit une seconde oscillation au moment où se produit le claquage. Ceci est illustré sur la figure 4.
Le temps de claquage #t peut être déterminé empiriquement et dépend de U (voir figure 4), de la longueur et du diamètre du capillaire GFC, de la pression du gaz et de sa nature.
On a toujours cru que le temps de montée de l'impulsion de tension appliquée à l'électrode du laser devait etre aussi brève que possible et, donc, que l'inductance (la somme de L8 + L1) devait Entre aussi petite que possible. Ceci peut être vu dans l'article cité ci-dessus d'Ericsson et Lindholt Ark Fysik 37 (1968) page 559, ou dans l'article de Rlihl, Lindner et Fischer "Effects of a Spark Switch and Stray Capacities on the Operation of a N2-Laser" Appl. Phys 3 (1974) p. 245.Toutefois, la-demanderesse a découvert et-prouvé que le temps de montee 1/2 #G qui est associé à des valeurs optimales pour le niveau de sortie et la reproductibilité des impulsions devait être en correspondance avec le temps de claquaget dans le gaz, de telle manière que 1/2 SCG At Ceci signifie que l'émission de l'impulsion laser doit cotncider avec le moment où la tension aux bornes de C2 atteint sa valeur maximale. Cette mise en correspondance, on synchronisation, est obtenue dans l'invention au moyen de la combinaison convenable L1-C2.
Une valeur d'inductance pour la bobine L1 dépend donc de la capacité du condensateur C2, de la nature du milieu gazeux de la pression dans le gaz, de la longueur et du diamètre du capillaire et de la tension maximale appliquée.
Comme on l'a noté précédemment, la bobine L1 peut Entre incorporée dans le tube laser ou dtre montée à demeure sur le tube laser.
C, germe ( !s POURCNTAGE DE PROTECTION POUR YSLO (Doses O.
100 g/kg dol50 :: DL50 x : DL50 DL50 DL50 1000 70 : 60 : 40 3 ( .
t 5000 : 100 : 80 : 70 ( : : 2) Contre Proteus Morganil.
Les glycopeptides acétylés obtenus à l'exemple 1 sont adminis trés à la dose de 1000 4/ka, par voie intrapéritonéale, à des lots de 20 souris, 6 jours et 48 heures avant l'injection par la même voie de 2 x 107 germes de Proteus Morganii (souche Institut Pasteur A 231) (par souris).
La mortalité est suivie pendant les 7 jours qui suivent l'injection des germes et comparée à celle d'un lot témoin d'animaux ayant reçu du sérum physiologique a la place du produit étudié.
Après 7 jours, le pourcentage de protection des animaux traités par rapport aux animaux témoins est de 40 %.
3) Contre Candida Albicans.
Les glycopeptides acétylés obtenus à l'exemple 1 sont administrés à la dose de 1000 /ka, par voie intrapéritonéale, a des lots de 20 souris, 48 heures et 24 heures avant l'injection par la même voie de 4,5 x 107 germes de Candida Albicans (souche Institut Pasteur 885 Sérotype A) (par souris).
La mortalité est suivie pendant les 7 jours qui suivent llinjec- tion des germes et comparée à celle d'un lot témoin d'animaux ayant reçu du sérum physiologique à la place du produit étudié.
Après 7 jours, le pourcentage de protection des animaux traités par rapport aux animaux témoins est de 45 %.
4) Contre le Staphylocoque doré.
En opérant avec le même protocole que précédemment, mais en injectant 20 x 107 germes de Staphylocoque doré (souche Institut Pasteur 75484) (par souris), on obtient après 7 jours un pourcen tage de protection des animaux traités par rapport aux animaux témoins de 100 %.
e) Activité antibactérienne curative (Per Os) A 3 lots de 20 souris, on injecte respectivement et par voie intrapéritonéale, les germes suivants : Escherichia Coli, Proteus Morganii, Candida Albicans, aux doses respectives suivantes 2 x 107 germes, 2 x 107 germes et 4,5 x 107 germes (par souris).
Trente minutes, une heure et demie et six heures après l'injection des germes, on fait ingérer (par voie orale) à chaque souris, 5 mg/kg de glycopeptides acétylés obtenus à l'exemple 1.
On suit la mortalite pendant 7 jours et la compare à celle d'un lot témoin d'animaux n'ayant pas reçu les glycopeptides acétylés.
Les résultats exprimés en pourcentage de protection des animaux traités figurent dans le tableau 2 ci-après TABLEAU 2
Lorsque l'on fait appel à des comprimés, ces derniers peuvent être enrobés de méthacrylate de méthyle de manière à former un enrobage entérique, c'est-à-dire un enrobage sensiblement insoluble dans la sécrétion gastrique, mais sensiblement soluble dans les fluides intestinaux.
Les compositions ainsi préparées s'administrent > habituellement par la voie orale, à un hôte infesté de vers ou susceptible de l'être, de 1 à 5 fois par jour, afin d'obtenu nir une activité anthelmintique curative ou prophylactique.
Les exemples qui suivent illustrent la manière de réaliser les compositions conformes à l'invention7 étant bien entendu que ces exemples ne limitent l t invention en aucune manière.
EXEMPLE 1 Bol type pour bétail 5-cyclohexylthio-2-c arbométhoxy- aminob enzimidazo le 0,25 g phosphate de calcium 2,5 g amidon de mais 0,54 g talc -0,14 g gomme arabique 0,15 g stéarate de magnésium 0, 5 g On mélange intimement le phosphate de calcium et le composé anthelmintique et on broie le mélange de manière à conférer à ses particules un calibre inférieur à 0,250 mm.
Après l'addition d'environ la moitié de l'amidon, sous la - forme d'une pâte aqueuses on granule le mélange obtenu. On fait passer les granules à travers un tamis à mailles de a,0 mm et on les sèche à 43-550C pendant environ 8 heures. On fait ensuite passer la matière séchée à travers un tamis à mailles de 1,19 mm. On ajoute la gomme arabique et le reste de l'amidon et on malaxe intimement le mélange. Finalement, on ajoute le reste des ingrédients et on mélange intimement la masse entière pour la comprimer ensuite en un bol. Le stearaae de magnésium, le talc et la gomme arabique ont une granulométrie telle que leurs particules passent à travers un tamis à mailles de 2,00 mn.
EXEMPLE 2 Potion type ~ Parties en poids 5-cyclopropylthio-2-carbométhoxy- aminobenzimidazole 60 terra alba,pharmacopée anglaise 35;5 gomme adragante,- pharmacopée des E.U.A. 3,0 lauryl sulfate de sodium 1,5 eau On mélange intimement les constituants solides précités, de manière à obtenir une poudre dispersible dans l'eau. On peut directement mélanger cette poudre à de l'eau en concentrations de l'ordre de 10,5 g de poudre pour 5 cc d'eau.
EXEMPLE 3 Nouvelle potion pour moutons 5-cyclopentyloxy-2-carbométhoxy- aminobenzimidazole 2g solution de HCl O,RN quantité pour obtenir 1 litre EXEMPLE 4 On a ajouté une solution de 2,64 g (0,04 mole) d'hydroxyde de potassium (85 Sb) dans 50 ml d'eau à 2,3 g (0,02 mole) de cyclohexylméthylthiol (97 %) dans 20. ml d'éthanol. On a porté le mélange ainsi obtenu au reflux.
Après 25 minutes, on a ajouté, goutte à goutte, 4,28 g de 2-nitro-5-chloroacétanilide dans 40 ml dréthanol. On a porté le mélange réactionnel au réflux pendant heures.
Le repos jusqu'au lendemain a permis d'obtenir la 2-nitro-2cyclohexylméthylthioaniline souhaitée.
On a hydrogéné un mélange de 3,7 g (0,015 mole) êi composé du type thio dans 150 ml d'éthanol, de 3 ml (0,035 mole) d'acide chlorhydrique concentré et de 0,5 g de charbon de bois supportant 5 % de- palladium, sous une pression d'hydrogène, de 3,71 kg/cm2.On a ajouté le filtrat provenant du mélange d'hydrogénation goutte à goutte à de carbométhoxycyanamide obtenu 50C et en l'espace de 45 minutes, au mélange/en niaisant préalablement réagir 2,52 g (0,06 mole) de cyanamide dans 5 ml d'eau sur 5,87 g (0,06 mole) de chloroformiate de méthyle dans 10 ml d'acétone, à une température de 5 à 100C, qui avait été neutralisé à l'aide de-2,4 g d'hydroxyde de sodium, Une fois la réaction achevée, on a chassé le solvant volatil et on a chauffé le mélange pendant 1 heure à 850C. On a ajouté de l'eau afin de séparer le 5-cyclohexylméthylthio-2- carbométhoxyamlnobenzimidazole.
EXEMPLE 5 La répétition de la réaction décrite à l'exemple 4 en utilisant 10,0 g de cyclohexylétbylthiol a donné la 2-nitro-5-cyclohexyléthylthioaniline. On a réduit le composé du type nitre. On a fait réagir le mélange de réduction sur du carbométhoxycyanamide, de la manière décrite plus haut, afin d'obtenir le 5-cyclohexyléthylthio-2-carbométhoxy- aminobenzimidazole.
L'utilisation de l'-cyclobutyléthylthiol donne le 5-cyclobutyléthylthio-2-carbométhoxyaminobenzimidazole; le cyclopentyluéthylthiol donne le '5-cyclopentylméthylthio- 2-carbométhoxyamlnobenzimidazole; le cyclohexylthiol donne le 5-cyclohexylthio-2-carbométhoxyaminobenzimidazole, P.F.
224-230 déc. avec gaz, immergé à 2000C; le cyclopentyl thiol donne le 5-cyclop entylthio-2-carbométhoxyaminobenzimi- dazole.
EXEMPLE 6 On a agité un mélange de cyclohexanol (0,03 mole) dans 75 ml de diméthylformamide sec, sous atmosphère d'azote, tout en a;joutant, par fractions, de l'hydrure de sodium (0,03 mole) à 55 % dans une huile, A la fin du dégagement d'hydrogène, on a ajouté de la 2-nitro-5-chlor6aniline (0,025 mole) sous agitation. On a chauffé le mélange à 75 800C pendant 1 heure, puis on l'a versé sur 6 volumes d'une suspension de glace.On a recristallisé le produit saturé dans de l'eau de façon à obtenir des cristaux rouges de ltéther nitroaminoblphénylique. Après hydrogénation et réaction sur le carbométhoxycyanamide de la manière décrite plus haut, on a obtenu le 5-cyclohexyloxy-2-carbométhoxy- aminobenzimidazole comme produit.
La répétition de ce mode opératoire avec le cyclopentanol, le cyclopentyléthanol et le cyclopropylpro panol a donné les benzimidazoles correspondants.
EXEMPLE 7 On a mélangé un mélange- chauffé de 7,6 g de thiourée et de 40 mi d'éthanol à 13,3-g de bromure de cyclopropylméthyle, en 5 fractions. Après une réaction exothermique, on a chauffé le mélange au reflux pendant 2 heures. On a évaporé le mélange contenant le bromure de 5-cyclopropylméthylthio uranium. On a mélangé le résidu à 150 mi d'éthanol aqueux et à 33 g (5 équivalents molaires) d'hydroxyde de potassium à 85 %.On a ensuite fait réagir la solution chaude, au reflux, sur 20 g de 3-chloro-6-nitroacétanilide, pendant 4 heures. - - On a catalytiquement réduit la nitroaniline produite, possé dant un P.F. de 88,5-99,50C, sous une faible pression d'hydrogène, en utilisant de ltoxyde de platine dans une solution de toluène-éthanol. Après la séparation du catalyseur, on a acidifié la liqueur-réactionnelle à l'aide d'acide chlorhydrique alcoolique de façon à séparer le dichlorhydrate de 4-cyclopropylméthylthiophénylène diamine (déc. au-dessus de 750C).
La borne de sortie d'inversion 1035 de l'amplificateur différentiel 1033 est munie d'une résistance de charge 1048 et d'un condensateur de charge en parallèle 1049. Legain en courant continu de l'amplificateur 1033 jusqu'à la borne de sortie 1035 est supérieur au gain jusqu a la borne de sortie de non-inversion 1034, dans une mesure correspondant au rapport des résistances de charge respectives 1048/1036, c'est-à-dire à raison d'un facteur de 3 environ. Pour des fréquences de signal supérieures à 80 kHz, le gain jusqu'à la borne de sortie 1035 est déterminé par 1049 et est inversement proportionnel à la fréquence.En conséquence, le circuit de sortie 1048, 1049 connecté à la borne 1035 se comporte comme un réseau d'intégration pour les fréquences supérieures à 80 kHz et dans toute la gamme de fréquence intéressante qui est comprise approximativement entre 0,3 MHz et 10 MHz. La fonction de transfert de l'amplificateur 1033 jusqu'à la borne de sortie 1035 est G1033 = - 3A1033###### ######### (24) où A1033 est le gain de l'amplificateur différentiel 1033 jusqu'à la borne de sortie 1034.
pour w ( (-1048) G1033 # -3A1033 ###### ####### (25) L'équation (25) correspond à l'équation (2) précédemment discutée, rapportée au schéma symbolique de la figure 24, où