INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un écran en tale métallique perforée ayant une aiiie d'ouverture d'environ 50 %, des ouvertures triangulaires qui augmentent l'intensité de chauffage des bords verticaux et inférieurs de l'article composite, et des ouvertures circulaires qui augmentent l'intensité de chauffage dans une bande étroite choisis voisine du bord horizontal supérieur du produit composite, s'est avérée efficace.
Le produit composite demeure entre les appareils de chauffage par rayonnement pendant environ 2 minutes, et il est chauffé à environ 1210 à 1380C.
En se référant à présent à la figure 15, le produit composite 69 > toujours bloqué par le mécanisme 70 constituant un dispositif de serrage et un collecteur d'air est placé entre deux moitiés de moule 73 et 73a. On monte la moitié de moule 73 sur un plateau de moule fixe 74 qui est solidarisé à un bâti (non représenté). On monte la moitié de moule 73a sur un plateau de moule mobile 74a qui est actionné par un vérin hydraulique 75. Les moitiés de moule sont réalisées pour produire le plateau de bobines de la figure 12 et elles sont à la température ambiante.
Après avoir placé le produit composite entre les deux moitiés de moule, on applique une pression de fermeture de 420 à 430 kg/c à i la moitié de moule 73a au moyen du vérin hydraulique. Cette pression de fermeture provoque la fermeture du moule dans une première position pour laquelle il existe un intervalle entre les moitiés de moule sensiblement égal à l'épaisseur du produit-composite, la largeur de l'intervalle est réglée par des ressorts 76 disposés le long du rebord du plateau de moule fixe qui entre en contact avec le plateau mobile lors de la fermeture du moule.
Des barres de pincement 77 se trouvent sur le bord inférieur et deux bords verticaux (non représentés) des moitiés de moule. Les barres de pincement sont adjacentes à la face des moitiés de moule et s'étendent à environ 0,18 mm au-delà de la face des moitiés de moule. de sorte qu'elles obturent hermétiquement le fond et les deux bords verticaux du produit composite, lorsque le moule se ferme dans sa première position. La figure 16 représente un bord vertical étanchéisé ; c'est une coupe transversale horizontale partielle du produit composite et du moule dans la première position.
Pendant la fermeture du moule, on applique un vide d'environ 510 mm de mercure dans la cavité de moule. par des trous formés dans le moule. Le vide attire les feuilles vers la cavité de moule, en les séparant et en les distendant dans les creux 78 de la cavité de moule, et en aspirant de l'air dans les creux par les passages à fluide du produit composite.
Lorsque les barres de pincement ont étanchéisé tous les bords, sauf le bord supérieur horizontal du produit composite, retenu par le mécanisme de serrage et collecteur d'air, on fait passer de l'air sous une pression de 1,05 à 1 > 40 kg/cm2 du collecteur d'air dans les creux de la cavité de moule, par les passages à fluide du produit composite. L'air chaud pressurise le plateau en empêchant l'aplatissement des portions creuses du produit final, une fois refroidi. L'air sous pression contribue également à ltobtention de la reproduction du moule.
On applique alors une pression de fermeture 2 dépassant 490 kg/cm pour faire avancer la moitié de moule 73a de 0 > 25 mm vers la moitié du moule 73. Pendant ce stade à haute pression, les deux moitiés de moule sont soudées ensemble en permanence, les passages à fluide sont éliminés par aplatissement des saillies et le quatrième bord du produit composite est étanchéisé, Le temps total nécessaire pour l'ensemble du stade de moulage à basse pression et du stade à haute pression est de 2,5 à 3 secondes, après quoi l'on maintient le moule fermé pour permettre au plateau formé de refroidir. On sépare alors les moitiés de moule, et l'on retire article fini.
Le procédé selon l'invention convient particulièrement pour fabriquer des articles thermoformés à une configuration complexe d'espaces creux qui renforcent par nervures l'article. On peut obtenir des cycles rapides du fait que les passages à fluide présents dans le produit composite préformé permettent d'utiliser une aide par pression i l'aspiration par le vide. L'utilisation de fluide pressurisé donne une meilleure reproduction du moule que celle que l'on obtient par aspiration sous pression seulement, et elle permet de faire subir un thermoformage à des feuilles ne pouvant être formées par le vide seulement.
Ce procédé évite d'avoir à utiliser une matière non adhérente comportant une certaine configuration (soudure par points) sur les surfaces interfaciales, ce qui élimine la nécessité que le produit préformé soit en correspondance exacte avec le moule, Par ailleurs, le procédé évite d'avoir à insérer un dispositif d'amenée de fluide aux emplacements des portions creuses des articles thermoformés en éliminant, de meme, les problèmes de correspondance exacte.
Bien que l'on ait décrit le procédé en détail à propos de l'utilisation d'une feuille qui a été extrudée à travers une filière striée, gaufrée ou marquée autrement pour former les passages à fluide, on peut aussi former les passages par d'autres procédés qui forment des saillies d'un seul tenant sur la feuille, par exemple en extrudant à llétat fondu une configuration continue ou discontinue de polymère sur la feuille, par exemple les configurations représentées sur les figures 2 à 4. Par "d'un seul tenant", il faut entendre que les saillies adhèrent fermement à la feuille, de sorte qu'elles ne sont pas délogées avant le thermoformage de la feuille.
Par cet agencement, pendant environ les trois quarts d'un tour complet du tiroir, ctest-h-dire pendant la phase de filtrage, le liquide entre dans le distributeur par le raccord central 56,1!orifice drentrée 124, l'un des orifices d'entrée 136 d'obturateur et s'écoule par l'orifice de sortie 131 d'obtus rateur puis par le trou central du raccord de sortie 58. Au contrainre, pendant la phase de lavage, le liquide entrant dans le distributeur est dvacué par le second orifice 133 d'obturateur et par le trou central du raccord de sortie 65 pendant environ le quart d'un tour complet.
L'obturateur 126 est maintenu axialement dans le corps 120 par deux bouchons opposés 137 et 138. Chaque bouchon comporte un trou central 139, 140 et une portée de diamètre réduite 141, 142 syant une gorge annulaire 143, 144 dans laquelle est ancré un joint torique 145, 146. Les portées 141 et 142 des bouclions sont emboîtées dans les extrémités correspondantes de l'alésage 121 du corps 120 et les joints 145 et 146 assurent l'étanchéité aux deux#extrémités du corps.
Le trou central 139, 140 de chaque bouchon 137, 138 comprend un rebord intérieur 147, 148 qui délimite un trou central de diamètre réduit 149, 150 pour le passage de l'arbre S. L'étanchéité entre l'arbre S et les bouchons 137 et 138 est assurée par des garnitures 151, 152 et 153, 154 disposées respectivement de part et d'autre de ces rebords intérieurs 147 et 148. Ces garnitures entourent l'arbre S et sont 1o9i8 dans les trous centraux 139 et 140 des bouchons 137 et 138. Chaque garniture comprend un siège annulaire 155 entourant l'arbre S et embotté dans le trou correspondant 139, 140 en butée contre le rebord 147, 148 correspondant. Un joint tubulaire 156, également engagé dans le trou ccrrespondar 139, 140 bute contre le siège 155.Chaque joint tubulaire 156 est repoussé axialement contre son siège 155 par une douille tubulaire 157, 158 montre sur l'arbre S, à l'extérieur du joint 156 et immobilisée axialement sur l'arbre par une vi# de blocage 159, 160 engagée dans un trou radial taraudé de -la paroi de la douille. Deux plaques de retenue sensiblement planes lól 162,ayant chacune un trou central 163 et 164 sont disposées respectiçement contre les surfaces exteríeures des bouchons 137 et 138. Ces plaques 161 et 162 sont reliées par des tiges filetées 165 passant dans des trous alignés percés dans les angles des plaques, et des écrous 166, vissés sur les extrémités des tiges 165, serrent les deux plaques 161 et 162 contre les surfaces extérieures des bouchons.Ainsi, les bouchons, les garnitures d'étanchéité et l'obturateur rotatif sont maintenus axialement dans l'alésage 121 du corps 120 du distributeur.
De préférence, les douilles 157 et 158 qui compriment les joints d'étanchéité aont en laiton et les garnitures 151, 152, 153 et 154 sont du type "G#LOCK-PK" de la Société Nccllanipak.
Les plaques de retenue 161 et 162 ainsi que les tirants filetés 165 sont en acier doux et les bouchons 137 et 138 sont en laiton, Les figures 22 et 23 représentent une modification de l'appareil pompe unique et à deux distributeur de la figure 6. Cette appareil comprend une cuve T, sensiblement identique à la cuve T de la figure 6 qui est divisée par une paroi P en un compartiment 8' de filtrat et un compartiment 1' de suspension.
La paroi W de fond du compartiment 1' est en pente descendante vers le centre, ce compartiment communique par deux conduits 47 et 49 avec la pompe de mélange 48 qui agite la suspension.
L'appareil comprend deux distributeurs rotatifs modifiés 167 et 168, montés par l'intermédiaire d'une console S, sur la partie supérieure de la cuve T. Ces deux distributeurs 167 et 168 répartissent l'écoulement du liquide entre les compartiments 1' et 8' et dans la tete de filtrage 3", dans la pompe de filtrage 54 et les conduits 28", 52', 55', 59', 63' et 662.
Un moteur M à réducteur de vitesse G' de démultiplication de 1 h 20, par une transmission 169 à poulies et pignons,est estrelié aux deux arbres 8 des distributeurs 167 et 168 et fait tourner en synchronisme les obturateurs pour répartir l'écoulement du liquide. En fait, le motueur M est accouplé au réduc- teur G' par un variateur de vitesse à courroie tet poulie de diamètre variable permettant de régler en continu la vitesse de rotation des arbres S dans les limites de 30 et 600 tr/n, L'appareil représenté sur la figure 22 est plus simple et moins comateux que les appareils des figures 4 et 6.En outre, les conduits sont plus courts et chaque distributeur comprend un raccord de sortie axiale d'une des extrémités, au lieu de trois raccords radiaux. De ce faits les distributeurs sont oins encombrants et créent une perte de charge moins importante.
On voit également que l'appareil représenté sur la figure 22, contrairement aux appareils décrits précédemment, ne comporte pas de conduit d'amor çage destine à exptcher la cavitation de la pompe, Pendant le cycle de filtrage, les obturateurs de distributeurs 167 et 168 sont dans une position telle que le liquide, aspiré dans le compartiment 1', traverse la tête de filtrage 3", entre par le conduit 28" dans le distributeur 167 et coule par l'extrémité de celui-ci dans le conduit 52' vers l'aspiration de la pompe de filtrage 54.Le liquide refoulé par la pompe 54 dans dans le conduit S5' entre dans l'extrémité du distributeur 168 et est évacué de celui-ci par le conduit 59' qui le dirige dans le compartiment 8', Pendant la physe de lavage, le position des obturateurs est telle que le filtrat est en écoulement du compartiment 8' par le conduit 63 dans le distributeur 167 puis est aspiré par le conduit 52 ' dans la pompe 54 qui le refoule par le conduit 55' dans le distributeur 168.Le filtrat est refoulé a contre-courant par la pompe dans le conduit 66' et dans le conduit 28" et traverse en sens inverse l'élément filtrant de la tête 3" afin, d'une part, de nettoyer le filtre etde fluidiser les matières solides retenues par la surface amont du filtre. Le rapport du volume débité pendant la phase te filtrage au volume débité pendant la phase de nettoyage est supérieur a 1 mais ne dépasse par 15. Ce rapport est par exemple de l'ordre de 3.
L'appareil représenté sur la figura 22 peut être équipé des divers types de têtes de filtrage représentées sur les figures 24, 28.
La tête 77', représentée sur la figure 24, est sensiblement identique à la tête 77 précédement décrite. Elle comprend un corpus tubulaire 78 dont l'alésage central comporte une partie tronconique 79, évasée vers le bas et qui débouche dans sa surface inférieure 80. Le corps comprend également l'embout supérieur 81 dont la surface extérieure est striée pour faciliter son montage sur l'extrémité d'un conduit.
La cartouche filtrante 88' comprend la bride de retenue 89 précédemment décrite, serrée contre l'extrémité inférieure 80 du corps 78 par les tirants ou boulons 104 et les écrous 105. Le joint annulaire plet 99' est serré contre la surface inférieure de la bride de retenue 89 et l'élément fil trant 170 (figure 28) est engagé dans l'ouverture centrala de ce joint. Une bride annulaire avant 98', est serrée contre la surface inférieure du joint 99' par plusieurs vis 102 et des écrous correspondants 103.
L'élément filtrant 170 représenté sur la figure 28 est par exemple un diffuseur BENDIX constitué par un disque 111' de croisé hollandais d'acier inoxydable de 20 , de mailles 0,09 x 0,02 environ, intercalé entre deux disques 109' et 110' tissés en fil d'acier inoxydable à mailles carrées de 2,5 mm. La surface ouverte des disques 109' et 110' est de l'ordre de 56%. Les trois disques superposés sont soudes ensemble, La tête de filtrage 77" représentée sur la figure 25 comprend un corps 78', identique au corps 78 qui vient d'être décrit, et qui comporte un passage intérieur tronconique 79', évasé vers son extrémité inférieure 80.
Son extrémité supérieure comprend un embout 81' dont la surface comporte des stries annulaires 83 qui facilitent sa fixation sur le conduit correspondant. Une bride de montage 85 repose sur l'épaulement 84 de la surface supérieure du corps 78' et est reliée par plusieurs tirants 104 orientés vers le bas h la cartouche filtrante 88' serrée contre la surface inférieure du corps 78'.
La cartouche filtrante 88' comprend la bride de retenue 89, le joint annulaire intermédiaire 99' et la bride inférieure 98'. Les éléments de la cartouche filtrante sont assemblés par plusieurs- vis 102 et des écrous correspondants 103.
L'élément filtrant modifié 171 représenté sur la figure 27 est également monté dans le joint intermédiaire 99'. Il est: constitué par un stratifié lié à l'époxy qui comprend un disque 111 soit de toile en fil crois d'acier inoxydable de 37 à mailles de 0,037 mm environ d'ouverture, soit en toile d'acier inoxydable de 40 , croisé hollandais. Le disque 111 est intercalé entre deux disques 113' et 114' en tle perforez d'acier inoxydable comportant chacun des trous 115' d'un diamètre de 7,2 mm et ayant une surface ouverte d'environ 75%. L'épaisseur du disque supérieur 113' est d'environ 3~2 mm, tandis que celle du disque inférieur 114' est de 0,811mm.
D'une façon générale, l'ossature suivant l'invention a une meilleure résistance mécanique que l'ossature connue qui comportait également des cadres en forme d'étoile. En effet, le fait de décaler angulairement deux cadres successifs permet d'obtenir une structure triangulée dans laquelle les liaisons entre ladres sont plus courtes et ont de ce fait une moindre tendance au flambage . Cette disposition permet dtinterconnecter sans complication tous les noeuds des cadres, alors que cela n'était pas possible par le passé. Pour ces raisons, et également par le fait que les cadres sont moins espacés, l'ossature suivant l'invention est homogène et extrêmement rigide. Les cadres sont plus nombreux que dans la structure connue, mais cela n'amène pas nécessairement une augmentation de poids, car les cadres peuvent être plus légers.
Avec l'ossature de l'invention dans laquelle les cadres sont angulairement décalés, le câblage qui prend appui sur les pointes d'étoile forme une nappe peu anguleuse qui peut directement servir de support à l'enveloppe du dirigeable, alors que par le passé ce résultat était obtenu au moyen d'éléments additionnels rapportés sur les cadres. De plus, avec ltossature de l'invention, il suffit de prévoir des liaisons entre des noeuds d'un cadre et les pointes d'étoile occupant la même position angulaire sur les cadres adjacents pour constituer une poutre longitudinale capable de soutenir des organes tels que la nacelle ou les hélices du dirigeable.
Les multiples avantages de l'ossature conforme à 1'invention ont fait apparattre que cette ossature peut être utilisée dans la construction d'ouvrages tels que des cellules d'avions ou des bâtiments en forme le tour pouvant comporter des cadres en forme d'étoile de différents diamètres.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui suit, illustrée par les figures jointes en annexe énumérées ci-après La figure 1 est une vue en élévation montrant les cadres et les liaisons entre cadres de l'ossature suivant l'invention, en l'absence des cordages.
La figure 2 est une vue en élévation de l'ossature équipée des cordages.
La figure 9 est une vue en coupe transversale de l'ossature représentée sur les figures I et 2.
Les figures 4 et5 illustrent respectivement un mode de renforcement de l'ossature.
L'ossature de dirigeable représentée sur les figures 1 à 3 eomporbe tr- série de ladres 1C en forme d'étoile à six branches, constitués par un assemblage de tronçons de tube ou de barre 12A, et réunis entre eux par des liaisons en tube ou en barre 123 qui se raccordent aux noeuds définis par l'entrecroisement des triangles équilatéraux composant les étoiles. Les divers raccordements sont effectués au moyen de pièces de connexion 14. L'ossature est renforcée par des cordages 16, 18, 20, 22, qui prennent appui sur les pointes des étoiles. Les cadres étoilés 10 sont semblables, centrés sur l'axe longitudinal de l'ossature, et espacés régulièrement d'une distance approximativement égale à la moitié de leur rayon.Deux cadres 10 successifs sont décalés angulairement de 300 l'un par rapport à l'autre.
Sur la figure 3, deux cadres successifs de même diamètre sont désignés de façon générale par 10m et IOn respectivement. Chaque c8té des cadres est constitué par trois tronçons de barre 12A mis bout à bout, de telle sorte que la longueur de chaque tronçon de barre est approximativement égale à R / 23 , R étant le rayon du cercle circonscrit au cadre.Par le fait que, d'une part, les cadres 10m et IOn sont décalés angulairement de 30Q et que, d'autre part, ils sont espacés de R/2, deux noeuds consécutifs d'un cadre et le noeud angulairement intermédiaire de l'autre cadre, par exemple les noeuds m situés à 12 heures et à 2 heures sur le cadre 10m et le noeud n situé à 1 heure sur le cadre 10n, sont au sommet d'un triangle équilatéral m,m,n, égal au triangle équilatéral qui constitue chaque branche m,m,M, du cadre étoilé.Cela montre que les tronçons de barre 12A sont identiques aux liaisons 12B.Sur la plus grande partie de sa longueur, l'ossature de dirigeable peut comporter des cadres 10 qui, comme les cadres 10m et 10n, sont de même dimension il suffit donc de prévoir un seul type de pièces pour réaliser la plupart des cadres et leurs interconnexions.La construction de l'ossature est donc très simple et économique. L'ensemble des liaisons 123 raccordé aux tronçons de barre 12A reliant deux noeuds des cadres constitue un système triangulé cylindrique dont les mailles sont des triangles équilatéraux.
Des liaisons 24 reliant une pointe d'étoile M d'un cadre au noeud n occupant la mtme position angulaire sur l'étoile adjacente permettent de réaliser une poutre longitudinale à laquelle on peut suspendre des charges telles que la nacelle et les hélices du dirigeable.
Les liaisons ou tronçons 12A, 12B et 24 peuvent être en alliage léger ou en résine synthétique renforcée par des fibres, et ces éléments peuvent être fixés par collage aux pièces de connexion 14.
Les cordages représentés sur les figures 2 et 7 corennent - un jeu de cordes 16 dans lequel chaque corde est tendue circu lairement et prend appui sur les pointes SI d'une étoile parti culière 1Om.
- unjeu de cordes 18 dans lequel chaque corde est tendue en hélice vers la droite et prend appui sur les pointes situées à 12 heures, 1 heure, 2 heures, ... des étoiles successives avec un décalage de 30s vers la droite en passant d'une étoile à lt'ra.
- un jeu de cordes 20 semblable au jeu de cordes 18 mais tournant vers la gauche.
- un jeu de cordes 22 dans lequel chaque corde est tendue longi tudinalement en prenant appui sur les pointes alignées des étoiles.
Les jeux de cordes 18, 20 ayant l'apparence générale d'hélices entrecroisées procurent à l'ossature une grande résistance aux efforts de torsion, et le jeu de cordes 22 tendues longitudinalement assure que cette bonne résistance se conserve, même dans le cas où certaines des cordes se relâcheraient. Les jeux de cordes 18, 20, 22 forment une nappe régulière qui peut servir directement de support à l'enveloppe du dirigeable.
= 80 VA/220 V = 0,363 A.
au maintien 8 VA soit 8 ~ 220 Largeur du ruban de télécommande 1,6 mm Sur les unités doubles. possibilité que 2 bobines se mettent sous tension an même instant, soit : I = 0,726 A.
Densité A/mm = 0,726/1,6 = 0,453 A.
Effet JOULE : pour un ruban longueur 0,15 m.
,5/L x 0,15 = 0,5/1,6 x 0,15 = 0,0465 # P = P = 0,0465 x 0,726 P = 0,0455 x 0,527 P = 0,024 W.
Pour le circuit imprimé de fond o) les rubans du circuit imprimé sont réservés uniquement aux as servissements de télécommande d'une largeur moyenne I = 5 mm.
Densité en Ampbres pour un ruban égal I = 0,726 A.
Intensité absorbée par une unité double et des connecteurs "fe melles" des unités de commande-: 0,726/5 = 0,0155 A/mm 2 ) transport de la puissance : La puissance est distribuée depuis le sectionneur général jusqu'aux connecteurs par un réseau de barres en cuivre isolées.
- Puissance maximale mise en jeu : 8 Unités double de 5,5 CV = 88 CV = 65 KW - Intensité adjmissible
I = 65000/1,732 x 380 x 0,8 = 12 - Densité admissible (NF C. 1500 ) 2 A/mm - Barres utilisées : type KLOCKNER @OELLER, feuilletées et éta mées. 7 feuilles de lorgeur 13 mm, épaisseur 0,5 mm.
3 x 13 x 2 = 7 mm de développement soit 78 x 2 = 196 Ampères à 30 C.
La distribution divisionnaire de la puissance est assurée depuis les connecteurs jusqu'au bornier général par des cables de l? série U 500 SV saction 2,5 mm. Intensité admissible (NF C 1500) 31 A è 30 C.
Echauffement de l'intérieur de l'armoire modulaire : es essais ont été effectués dans les conditions suivantes latériel essayé : Armoire type 8060 avec unités doubles - A du type 558 alimentant 8 groupes électro-pompes de 7 CU. 4 du type 1625 alimentant 8 groupes électro-pompes de i CV.
A) température ambiante de l'atelier + 18 C température à l'intérieur de l'armoire + 240C apres 8 heures de fonctionnement.
B) température ambiante forcée + 400C.
température à l'intérieur de l'armoire + 49 C après 8 heures de fonctionnement.
Lorsque la pile de plateau occupe sur le support la position convenable représentée sur la figure 8, certaines protubérances P du plateau supérieur portent contre une barre 78 disposée entravers de l'espace situé au-dessus des plateaux.
Comme on le voit sur la figure 5, la barre 78 est montée à l'ex- trémité supérieure de deux éléments de support rigides 78a dont les extrémités inférieures sont soudées à des moyeux 79, 80 clavetés sur un arbre 81. L'arbre 81 est rotatif et il est monté sur les panneaux latéraux 58. Trois colliers 84, 85 et 86 (figure 5) sont assujettis à l'arbre 81 par des vis de calage. Le collier 84 porte un bras 89 (figure 8) articulé sur une barre 88 qui, à son tour, est articulée sur un levier 90 oscillant sur un arbre transversal 91. Un ressort de traction 92 monté entre les leviers 90 et 66 pousse contre la came 68 un galet de came 93 que porte le levier 90. Pendant la rotation de l'arbre 70, le lobe de la came 68 fait pivoter le levier, de sorte que l'arbre 91 pivote dans le sens des aiguilles d'une montre (figure 8).Il déplace alors les éléments de support 78a et la barre 78 vers la position représentéen traits mixtes sur la figure 8, dans laquelle le plateau supérieur peut etre retiré de la pile. Du fait que le ressort 92 maintient le galet 93 sur la came, la barre de rete nue est rappelée à la position représentée en traits pleins sur la figure 8 pendant que l'arbre 70 continue à tourner.