INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On a déterminé, et on a cornparé avec les résultats correspondants obtenus avec la phénylbutazone, leur effet antiexsudatif à l'égard de l'oedème au kaolin et de l'oedème à la carraghénine sur l'extrémité postérieure du rat ainsi que leur toxicité aiguë chez le rat après administration par voie buccale.
a) L'effet sur l'oedème au kaolin à l'extrémité postérieure du rat.
On a provoqué l'oedème, conformément aux indications de HILLI-BRECHT (Arzneimittel-Forsch. 4, 607 [19543), par injection sous-plantaire de 0,05 ml d'une suspension de kaolin à 10% dans une solution de NaCl à 0,85%. On a mesuré le volume de l'extré- mité du rat suivant la technique indiquée par DOEPFNER et CERLET- TI (Int. Arch.Allergy Immunol. 12, 89 [19583). On a administré par sonde oesophagienne à des rats maies de la souche FW 49 d'un poids de 120-150 g, la substance à essayer, 30 minutes avant la provocation de l'oedème. 5 heures après la provocation de l'oedème, on a comparé les valeurs de gonflement moyennes, constatées chez les animaux traités avec les substances à essayer, avec les valeurs correspondantes, trouvées chez les animaux témoin traités avec un placebo. A partir des valeurs d'inhibition, exprimées en %, résultant de l'administration des différentes doses, on a déterminé par extrapolation graphique la dose (DE35) ayant conduit à une diminution du gonflement de 35%.
b) L'effet sur l'oedème à la carraghénine à l'extrémité postérieure du rat.
Le transport de la bande préparée peut être automatiquement effectué après chaque transfert par le mouvement ascendant du poinçon.
La présente invention prévoit également un appareil pour la mise en oeuvre du-procédé décrit plus haut. Cet appareil comporte en combinaison - un dispositif pour constater la présence d'une capsule - un dispositif pour vérifier la profondeur de la gorge de sertissage par laquelle la capsule est retenue sur le goulot - un dispositif pour vérifier la présence et la tension requise de la bande portant le pigment ; - un dispositif pour vérifier la pression sur la capsule par le poinçon de transfert du pigment ; - un dispositif pour vérifier la constance de la température du poinçon de transfert Tous ces dispositifs de contre sont reliés à un relais qui coordonne toutes les données et qui est fermé seulement lors que toutes les informations obtenues sont positives.
La fermeture de ce relais agit d'une part sur un premier colpteur et d'autre part il -et en marche le cycle de transfert, un deuxième coapteur enregistre mécaniquement la fin de la descente de la tetede transfert. Enfin un troisième compteur enregistre électriquement la remontée du poinçon.
Le dispositif de détection incorporé dans cet appareil peut être un détecteur de proximité qui ne réagit pas au verre.
Le dispositif qui contre la profondeur de la gorge de sertissage par laquelle la capsule est retenue sur le goulot peut être formé essentiellement par deux éléments qui pénètrent jusque dans le fond de la gorge en deux endroits diamétralement opposés et qui élurent ainsi le diantre qui ne doit-pas dépasser une cer taine damension pour qu' il puisse être capable de retenir définitivement la bague de sécurité de la capsule sur le goulot de la bouteille.
La tension et, a fortiori, la présence de la bande pré parée peuvent Entre vérifiées par un appareil comportant un bras de levier soulevé par la bande tendue et qui agit, le cas échéant,sur un micro-contact La pression exercée par le poinçon sur la capsule peut etre contrôlée par un manomètre La température de la tête du poinçon peut Entre réglée par un thermostat.
Un ou plusieurs avertisseurs visuels et/ou sonores peu vent annoncer les défauts relevés par l'un ou plusieurs des dispo sitifs de contrôle indiqués ci-dessus.
La bobine d'enroulement de la bande utilisée peut être entraînée par une roue à cliquet montée sur un arbre et entrainée par une crémaillère liée à la tête de transfert et suivant ses mouvements descendants et ascendants.
enfin il est fortement recommandé d'entourer le poinçon dqtransfert d'une gaine fixe dans laquelle il peut se mouvoir verticalement et qu'il peut dépasser vers le bas mais dont l'ouverture inférieure présente, en projection orthogonale, au moins une dimension passant par la projection orthogonale du poinçon qui est inférieure au diamètre extérieur de la bague de la bouteille.
L'exemple de réalisation décrit comprend un appareillage de contrOle destiné au cas de l'impression d'une marque fiscale.
Le meme appareillage peut, bien entendu, être employé dans le cas d'une marque de nature différente : publicité, indication de provenance par exemple Sur la figure 1, qui représente l'ensemble del'appareil- lage, la base est formée par la bande de transport 1 qui vient de la gauche des postes de remplissage, de capsulage et de sertissage (non représentés) et qui amène les bouteilles 2 à l'appareillage de contrôle et de fiscalisation - ou d'une autre impression - qui est décrit dans la présente demande.
Cet appareillage se compose de plusieurs éléments qui sont tous reliés à une armoire de relais 3 qui est verrouillée et ploabée.
Le premier dispositif que rencontrent les bouteilles est destiné à contrôler le sertissage des capsules 4 ; il faut, en effet, rendre impossible tout échange du contenu de la bouteille après l'impression du timbre sur la capsule 4.
Pour effectuer ce contrôle de sertissage on peut utiliser avantageusement le dispositif 5 déprit dans la-demande de -bre--- vet français NO 74 04 590 du 12 février 1974, et dont la figure 2 donne une vue latérale et la figure 3 une vue en plan sans son capot de protection 6.
Le dispositif est monté sur une platine 7 rectangulaire pourvue d'une ouverture 8 ; sous cette platine sont fixées des plaques de guidage 9 dont l'une seulement est visible sur la figure 2, et qui forment des butées latérales.
L'ouverture 8 est destinée à laisser passer un segment d'un galet li tournant autour d'un axe 12. Cet axe 12 est fixé par deux écrous 13 à deux panneaux verticaux 14 qui sont réunis pour former une cage à l'aide des entretoises 15 et 16, une troisième, placée sous la précédente, étant cachée par elle sur la figure 3.
Un autre but est encore de tirer parti de cette technique de dénitrification, conjointement avec le procédé à-boue activée, pour la purification des eaux usées.
Un autre but est de conduire la décomposition aérobie et la dénitrification des eaux usées en un processus combiné et continu.
Un autre but est d'éliminer pratiquement l'effet polluant de l'effluent de la boue activée.
En fonction de ces buts, on a découvert un procédé très efficace de purification et de dénitrification qui élimine pratiquement l'effet polluant des effluents résultant du procédé et qui surmonte pratiquement aussi les difficultés inhérentes aux techniques antérieures de dénitrification, Ainsi, l'étape de dénitrification de l'invention consiste à ajouter de l'eau usée fraîche au liquide contenu dans le réservoir, qui a subi la décomposition aérobie et qui est pratiquement dépourvu d'oxygène. Les bactéries du liquide contenant la boue activée disposent ainsi d'un supplément de matière organique sur lequel elles peuvent réagir mais elles manquent d'oxygène. Afin de satisfaire leur besoin d'oxygène, elles agissent sur les nitrates dissous dans le liquide et consomment oxygène résultant de leur décomposition.Le déroulement continu du procédé et lt-élimination de la matière solide contenue dans ce liquide fournissent un effluent qui ne contient généralement pas plus de 105t' environ des nitrates formés par la décomposition aérobie de l'ammoniac du liquide.
Plus particulièrement il s'agit d'un procédé continu de traitement par boue activée des eaux usées, caractérisé par le fait que, de façon continue, on inSecte des eaux usées brutes dans un réservoir présentant une seule boucle de parcours fermée horizontale on aère le liquide dans ce parcours pour favoriser la décorn postion aérobie des eaux usées et la formation de nitrates dans le liquide, on fait circuler le liquide aéré dans le parcours sur une première distance où la décomposition se déroule Jusqu'à ce que le liquide soit pratiquement dépourvu d'oxygène au point d'injection des eaux usées brutes, que l'on fait circuler dans le parcours le liquide contenant des nitrates et les eaux usées brutes, sur une deuxième distance où la dénitrification se déroule dans le liquide jusqu'à ce qu'il atteigne le point d'aération suivant du parcours, que l'on retire en continu le liquide traité, pour le clarifier et décanter la boue qu'il contient, à un débit~ repré- sentant approximativement le débit d'injection d'eaux usées brutes, que l'on déverse l'effluent liquide clarifié ainsi obtenu et que l'on ramène au liquide du réservoir au moins une partie de la boue décantée, la deuxième distance représentant au moins 10% environ de la somme des première et deuxième distance.
L'appareil prévu pour la pratique du procédé comprend un réservoir d'aération muni d'une entrée, d'au moins un dispositif d'agitation et d'une sortie. Dans la construction de l'appareil, il est essentiel que l'entrée soit suffisamment éloignée du dispositif d'agitation pour laisser un temps suffisant à la décomposition aérobie des eaux usées et permettre pratiquement d'en épuiser la teneur en oxygène. De même, il faut que l'entrée soit placée assez loin du point aération suivante pour permettre une dênitrification notable des eaux usées avant une nouvelle aération de ce liquide.
Four réaliser ce qui précède, l'invention a pour objet un procédé et un appareil de traitement des eaux usées, décrits ciaprès à propos des dessins annexés sur lesquels la figure 1 est un organigramme représentant le parcours suivi et les étapes de procédé rencontrées par les eaux usées selon l'invention et les figures 2, 3 et 4 sont des plans schématiques d'appareils selon l'invention et représentent leurs différents composants et la relation de ceux-ci.
Comme le montre la figure 2, l'appareil type de l'invention ici décrite comprend un réservoir d'aération 10 muni d'une entrée 12. Le réservoir d'aération 10 peut être divisé au moyen d'une cloison 14 en deux sections 16,18 (représentées égales mais qui ne le sont pas nécessairement) qui sont en communication par les zones 20, 22. Un dispositif d'agitation 24 est monté dans le réservoir 10, généralement dans la zone de communication 20. Le dispositif d'agitation 24 sert à aérer les eaux usées en battant l'air ou l'oxygène au dessus de la surface du liquide pour l'incorporer au liquide tout en maintenant aussi le liquide en mouvement dans le réservoir 10, pratiquement sans décantation de la boue qui s'y trouve.De tels dispositifs d'agitation sont bien connus de lthom- me de l'art et de praticien est libre de choisir le dispositif d'agitation, horizontal ou vertical, qui convient le mieux à son système particulier.
On peut aussi faire varier la vitesse du dispositif d'agitation ainsi que la profondeur à laquelle il se trouve dans le liquide, pour réaliser des conditions optimales d'aération. En outre, on peut aussi convertir un dispositif d'agitation vertical en un dispositif de mélange et de propulsion en diminuant simplement la vitesse de rotation et en abaissant la profondeur d'insertion de l'hélice d'agitation.
L'emplacement de l'entrée 12 dans le réservoir 10 dépend principalement des distances relatives entre l'entrée 12 et le dispositif d'agitation 24. Il faut donc noter que la distance entre le dispositif d'agitation 24 et l'entrée 12, dans la direction d'écoulement, doit être suffisante pour permettre une décomposition aérobie notable des eaux usées et aussi pour permettre à la décomposition aérobie de se porfsuivre jusqu'au oint où la teneur en oxygène du liquide est pratiquement épuisée. De même, la distance entre l'entrée 12 et le dispositif d'agitation 24, donc la section du réservoir 10 où se déroule le processus de dénitrification, doit être suffisante pour permettre une dénitrification appréciable avant une nouvelle aération.Aux fins de l'invention, on a déterminé que cette distance entre l'entrée 12 et le dispositif d'agitation 24 doit représenter au moins 10%, de la distance totale parcourue par les eaux usées pendant un cycle complet entre des aérations consécutives à l'endroit du dispositif d'agitation 24, soit au moins 10% du total comprenant (a) la distance entre le dispositif d'agitation 24 et l'entrée 12 et (b) la distance entre l'entrée 12 et le dispositif d'agitation 24, toutes deux étant déterminées dans la direction d'écoulement du liquide.Bien que la position de l'entrée 12 relativement à la sortie 26 ait des conséquences minimes, il est préférable que l'entrée 12 ne se trouve ni immédiatement avant la sortie 26 ni auprès de celle-ci, afin d'éviter de court-circuiter le procédé par suite d'une évacuation d'eaux usées non traitées. pratiquement, toute autre position dans le réservoir 10 est acceptable à condition qu'elle soit conforme à la distance prescrite entre l'entrée 12 et le dispositif d'agitation 24.
Si on le désire, la zone de communication 22 peut êtie munie d un déflecteur régulateur dtécoulement 28 pour régler la direction et l'uniformité de l'écoulement.
La sortie 26, située à la surface du liquide en circulation ou en dessous de celle-ci, mène au système de sédimentation 30.
Le système de sédimentation 30 peut contenir des bacs de décanta- tion primaires et secondaires, des clarificateurs et/ou des épaissiseurs à boue supplémentaire etc. La boue activée provenant des eaux usées se décante dans le système de sédimentation 50 tandis que l'eau purifiée limpide déborde par les bords de sortie du système 30 et peut être directement déversée dans un cours d'eau adjacent ou être encore traitée chimiquement, clarifiée et stri- lisée dans un bac de décantation secondaire (non représenté,. La boue en suspension qui se dépose au fond du système 30 peut être totalement retirée ou bien on peut en recycler la majeure partie par le tuyau 34 et la ramener au réservoir 10 pour la mélanger au liquide qu'il contient.De la boue supplémentaire afflue par la rigole 32 à l'épaississeur à boue supplémentaire 36 et elle est ensuite évacuée.
Si l'on met en relation les étapes de processus de la figure 1 et l'appareil représenté par la figure 2, on voit que du liquide frais non traité, c'est-à-dire le mélange d'eaux usées et d'eau qui reste après élimination des matières les plus lourdes des eaux usées, est envoyé au réservoir d'aération 10 par. l'entrée 12. Le liquide est mis en mouvement horizontal dans le réservoir et ensuite mis en contact avec le dispositif d'agitation 24 de sorte qu'il est aéré et continue son mouvement horizontal dans le réservoir. La décomposition aérobie qui se produit ensuite comporte la décomposition des composés organiques contenus dans les eaux usées en solides solubles et précipitables, eau et anhydride carbonique. Cet aspect du procédé sert à fournir une source d'énergie primaire pour un développement supplémentaire de bactéries.Un autre processus bactérien conduit à la convertion de la teneur en ammoniac en nitrates qui restent dans le liquide sous forme de composés azotés dissous. Il faut noter que les bactéries destinées au processus ci-dessus se fixent au floc de boue formé à partir de la quasi-totalité des solides en suspension dans le liquide. Dans le système de sédimentation 30, le floc se décante sous la forme de boue qui, lorsqu'on la refoule vers le réservoir 10, fournit des bactéries d'un age moyen de 30 à 40 Jours.
On laisse la décomposition aérobie se poursuivre jusqu'au point où la teneur en oxygène de ce liquide aéré est pratiquement épuisée. En ce point 12, on introduit des eaux usées fraîches non traitées dans ce liquide en mouvement afin d'amorcer le processus de dénitrification. Ainsi, les conditions qui règnent dans le réservoir au point d'addition du liquide frais, à savoir la présence de matière organique supplémentaire et l'absence pratique d'oxygène, sont idéales pour que les bactéries du liquide aéré satisfassent leur besoin d'oxygène en décomposant en leurs constituants élémen Lires les nitrates du liquide. Les bactéries consomment l'oxygène formé pour effectuer la décomposition aérobie des eaux usées nouvellement introduites. Il faut noter aussi que l'on obtient une dénitrification plus efficace en maintenant la température de l'eau au dessus de 70G environ.
Le cycle de décomposition aérobie et de dénitrification se déroule de façon continue et à chaque cycle il se produit une certaine diminution de la quantité de matière organique, une certaine conversion d'ammoniac en nitrate dans la zone riche en oxygène du réservoir et une certaine élimination de nitrate dans la zone pauvre en oxygène du réservoir. Ce séjour moyen du liquide dans le réservoir est déterminé par le volume du réservoir et le débit auquel du liquide frais entre dans le réservoir et en sort.
(k) Les formes des cellules suivant leur fonction et suivant l'application prévue.
(1) La possibilité de perfectionnement au moyen de champs magnétiques permanents ou électromagnétiques induits appliqués aux cellules électrolytiques pour produire une séparation contrôlée d'une certaine quantité. des gaz produits dans les cellules.
(m) La nécessité d'assurer une circulation d'électrolyte efficace entre les électrodes, tout en diminuant autant que possible la résistance électrique.
(n) La possibilité d'utiliser de l'hydroxyde de sodium ou de potassium qui, dans des concentrations allant de 10 à 30 20, ne produisent qu'une faible corrosion sur des électrodes de fer où de nickel, en plus du fait qu'ils permettent la production d'une solution ayant une bonne conductivité.
(o) L'utilisation de l'effet de refroidissement produit par la circulation de l'hydrogène et de l'oxygène gazeux, en vue du refroidissement de l'électrolyte dans la cellule et de la régulation de la temperature de la cellule, de préférence entre 40 et 600C, plage de températures dans laquelle l'énergie électrique nécessaire pour rompre les liaisons entre l'hydrogène et l'oxygène est minimale.
(p) La séparation d'hydrogène et d'oxygène d'un mélange, en utilisant, si possible; un champ magnétique permanent ou un champ électromagnétique susceptible d'âtre contrôlé de manière à produire la séparation. désirée entre l'hydrogène et l'oxygène. I1 serait possible de séparer l'oxygène à peu près complètement du mélange, tandis que l'hydrogène pourrait être absorbé, par exemple par certains métaux possédant une forte affinité d'absorption pour l'hydrogène (par exemple, le palladium qui absorbe 900 fois son propre volume- d'hydrogène). De même, selon l'invention, l'hydrogène et l'oxygène peuvent être produits en grandes quantités au moyen de petits appareils et l'oxygène par exemple pourrait âtre séparé et utilisé pour alimenter des hôpitaux, des cliniques de pédiatrie, des systèmes de conditionnement d'air, ou d'autres installations ou dispositifs nécessitant de l'oxygène. L'oxygène peut de cette manière être produit plus rapidement et plus commodément qu'avec les appareils électrolytiques conventionnels.
(q) La possibilité de l'absorption de l'hydrogène ou de l'oxygène par des matériaux spécialement sélectionnés dans de petits récipients, d'où le gaz absorbé pourrait cotre extrait lorsque cela est désiré pour des opérations de soudage ou de brasage dans les endroits où il serait difficile sinon impossible d'utiliser des équipements conventionnels.
(r) Rendre le soudeur complètement indépendant de tout fournisseur de gaz.
(s) La production de gaz bon marché, dlun prix de revient qui ne représente qu'un sixième ou un septième du prix dans le commerce.
(t) La conception d'un appareillage convenant non seulement aux soudeurs professionnels mais également au, bricoleurs ou à d'autres personnes désirant occasionnellement effectuer des travaux de soudage chez eux mais ne pouvant pas justifier les dépenses qu'entraînent les fournitures de gaz conventionnelles. I1 est en effet parfaitement irrationnel d'acheter des bouteilles de gaz pour faire une seule soudure, de conserver tes bouteilles, et de payer la consigne pendant une durée pouvant atteindre 2 ans par exemple avant d'effectuer la soudure suivante. Pour cette raison l'appareil à souder rendu possible par l'invention est idéal parce qu'il produit E gaz nécessaire pour le soudage au moment et à la quantité voulue.
(u) Le soudage oxhydrique a l'avantage qu'il ne pollue pas l'atmosphère, contrairement au soudage oxy-acétylénique.
(v) La conception de cellules électrolytiques qui sont à la fois sûres et commodes à utiliser et pouvant comprendre leur propre coupe-feu ou un dispositif de sécurité équivalent pour empêcher les risques d'explosion ou d'incendie.
(w) Le contrôle de l'intensité du courant circulant dans les cellules, le contrôle de la températurc de la cellule, qui est une fonction de l'intensité du courant, le contrôle de la séparation des gaz et le contrôle de l'élimination des vapeur d'électrolyte que contiennent les gaz. Pour ces divers contrôles, l'invention prévoit l'utilisation d'un appareil spécial, comprenant de préférence des électrodes coniques, et d'un coupeflamme. Ce dernier peut être constitué par une pastille de matière poreuse, ou par un long tuyau capillaire placé entre le générateur de gaz et la buse d'un chalumeau par exemple. Les risques d'incendie que présente un mélange d'hydrogène et d'oxygène . peuvent pas être surévalués; c'est probabLement en raison des dangers effectifs que représente un tel mélange que des mesures de sécurité extremes ont été prises dans le passé pour séparer les deux gaz complètement jusqu'au moment où ils atteignent le chalumeau. Suivant l'invention, contrairement aux opinions généralement répandus depuis longtemps, ces gaz peuvent être mélangés en sécurité, même au moment de leur production, ce qui permet de réaliser de nombreux avantages.
(x) La prévision d'une ou de plusieurs soupapes de sûreté tarées à une pression appropriée, par exemple à deux bars niron, pour éviter les pressions excessives dans la cel]ule, ce qil peut se produire par exemple en cas de défaillance d'un mécanisme de limitation du courant.
Les soupapes de sûreté pourraient être reliées à un dispositif a'alarme, par exemple, pour indiquer une défaillance dans le mécanisme de limitation ou d'interruption du courant, ou dans d'autre; organes.
(y) La disposition d'une matiere poreuse dans le chalumeau pour éviter un retour de flamme à travers le chalumeau et jusque dans la cellule.
La canalisation 48 comporte un détecteur de déplacement 49.
Ce détecteur permet de stopper l'allongement du vérin 5 lorsque le piston 50 a effectué une certaine course. Pour celas le détecteur 49 est déplacé de façon à introduire le clapet non retour 51 sur la canalisation 48. Ce clapet laisse passer le fluide seulement de l'électrovanne 40 vers la chambre annulaire 52.
Par ailleurs, la canalisation 48 comporte un clapet non retour 55 sur lequel est montée en parallèle une vanne normalement fermée 56. Cette vanne est commandée par la pression régnant dans la canalisation 60 qui relie ia vanne à la canalisation 47.
La canalisation 60 comporte un étranglement 614 De mêmes la canalisation 47 comporte un clapet non retour 63 sur lequel est montée en parallèle une vanne normalement fermée 66. Cette vanne est commandée par la pression régnant dans la canalisation 67 qui relie la vanne à la canalisation 48 à travers un étranglement 68.
Le fonctionnement est le suivant : Supposons que lton désire faire monter le piston 50. On pIs- ce ltélectrovanne 40 dans la position 41. Du fluide sous pression est donc introduit dans la canalisation 47 puis dans la chambre 53 à travers le clapet anti-retour 63. La pression dans cette chambre augmente. Après un intervalle de temps qui dépend de lt étranglement 61, la vanne 56 s'ouvre, Le clapet anti-retour 55 est donc shunté par cette vanne si bien que le fluide contenu dans la chambre 52 peut stòhapper vers la canalisation de retour 44.