INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les pinces 30 du cylindre continuent à serrer le bord avant de la feuille jusqu'à ce qu'elles parviennent au point de transfert G-16 ou ladite feuille est transférée à lrune des barres de préhension, désignée d'une façon générale par G-20, supportée par les chatnes de sorties désignées d'une façon générale par G-3,021, du mécanisme de sortie désigné d'une façon générale par GG-60 Lorsque les pinces G-20 saisissent la feuille, elle est libérée par les pinces 70 du cylindre et le bord avant de la feuille est entraîné vers l'arrière de la presse jusqu'à ce que la feuille soit correctement positionnée pour tomber sur la pile de sortie G-27 où elle est libérée.L'action combinée des pinces 30 du cylindre et des pinces C-20 sépare la feuille des surfaces périphériques des cylindres du couple d'im- pression et la feuille est évacuée, sa surface imprimée étant tournée vers le haut, jusqu'à la position de sortie de la presse, désignée d'une façon générale par GG, qui se trouve à l'extrémité de la presse opposée au dispositif d'alimentation Au fur et à mesure que le grand cylindre imprimeur 3,022 tourne dextrorsum, un cliché F-43 présentant une image à ltendroit, monté à la position Ix sur le grand cylindre imprimeur 3,022, est encré et (éventuellement) mouillé par les toucheurs B-12 du module d'encrage et de mouillage monté à la position IV, et un autre cliché présentant une image à l'en- droit F-43, situé à la position VII sur le grand cylindre inprimeur 3,022, est encré et (éventuellement) mouillé par les toucheurs B-12 du module d'encrage et de mouillage monté à la position III. Te cliché A-12 présentait une image à l'en- droit assujetti au cylindre porte-clichés A-11 du module correspondant monté à la position I, roule sur le blanchet F42 situé à a position VIII du grand cylindre imprimeur 3,022 et transfère sur lui une image encrée à l'envers. Ensuite, un autre cliché A-12 présentant une image à l'endroit, assujetti au cylindre porte-clichés A-11 du module correspondant monté à la position II, roule contre le blanchet F-42 et transfère sur ce dernier une seconde image encrée à l'envers, non chevauchante en une autre couleur.
Ire cylindre inférieur 20 effectue deux tours complets sans qu'une feuille lui soit présentée et, au cours du premier de ces deux tours, le blanchet F-45, assujetti au cylindre inférieur 20, roule au contact de l'image encrée a l'endroit du cliché F-43 situé à la position IX sur le grand cylindre imprimeur 3,022, et cette image es-t transférée sur le blanchet F-45 où elle devient une image encrée à l'envers. Au cours du second tour du cylindre inférieur 20, le blanchet F-45 roule au contact de l'image encrée à l'endroit non chevauchante du cliche F-43 situé à la position VII sur le grand cylindre imprimeur 3,022, et cette ima.ge est également transférée au blanchet F-45 où elle devient également une image encrée à ltenvers en une autre couleur, mais ne chevauchant pas la première image.
Une feui.lle de papier passe ensuite dans la zone de serrage du couple d'impression, entre le blanchet F-42 situé à la position VIII sur le grand cylindre 3,022 et le blanchet F-45 situé sur le cylindre inférieur 20 et elle est imprimée, dégagée et évacuée dé la manière précédemment décrite.
Le faisceau d'ordre du faisceau l' qui est symétrique par rapport au faisceau pilet qui frappe l'objet à partir du polariseur F, traverse la plaque demi-onde F' et le faisceau l'+1 d'ordre +1 traverse la plaque demi-onde E' . Après avoir traversé les plaques demi-onde, les vecteurs électriques des faisceaux partiels 1' et l8+1 sont comme ceux o représentés sur la figure 2b.
Des vecteurs électriques des faisceaux f.0 et l-1 de la figure 2a et, l'o et l' + de la figure 2b, seuls les composants projetés sur la direction de transmission 5 de l'analyseur sont transmis. Il y a interférence entre les composants transmis des faisceaux partiels 10 et l-1' de sorte qu'il se forme une configuration dtintensité dans le plan image B. Cette configuration d'intensité est sinusoRdaleS ayant comme argument + kx, k représentant la fréquence spatiale dans l'image. k est donné par k N ## , p représentant la période de la structure d'objet et N le grossissement du système d'objectif.Les composants transmis interférents des faisceaux partiels l0' et l+1' provoquent une configuration d'intensité également sinusoidale. l'argument étant cependent -kx. En effet, le faisceau partiel l' +1 est diffracte sous un angle négatif par rapport au faisceau partiel Des figures 2a et 2b il ressort que les faisceaux partiels l0 et l0' présentent les mémes directions de polarisation.Les directions de polarisation des faisceaux partiels l-1 et l+1' sont perpendiculaires aux susdites directions de polarisaticn. Les derniers faisceaux partiels ont soumis une refraction douole différente, ce qui a pour effet que la différence en phase entre l0 et l-1 ne subit pas de variations, mais que la differénce en phase entre l0' et l+1' présente une variation #, ce qui est indique sur les figures 2a et 2b en donnant à l-1 et li+I des directions opposées. De plus, comme on ie sait, dans un objet de phase les deux faisceaux partiels diffractés du premier ordre présentent une phase moyenne, qui diffère de W de celle du faisceau partiel de l'ordre 2 zéro.Si les faisceaux partiels l0 et l0' sont représentés par respec- tivement ei#t et ei#t les composants transmis par l'analyseur d'un objet de phase pur sont de l0: e i#t. sin # de l0': ei#t. sin # @ @@ #/2 cos # (1) de l 1 : e i(#'t - kx+#+#). cos # (2) de 1' +1: e 2 représentant l'angle de l'analyseur (voir la figure 2b). Les configurations d'intensité résultant de l'interférence des faisceaux partiels l0 et l-1 et l'interférence des faisceaux partiels l0' et l+1' ont la même forme, à savoir sin# + sin'#cos#sinkx. et s'intesifient cnc.
Sans utilisation ces éléments D, F, E' et F', les configurations l'intensité seraient en opposition de phase et s'élimineraient.
De plus, il se produit pour kx ;= O un minimum dans les configurations d'intensité, de sorte que la configuration d'intensité dans le plan image constitue le dérivé vers x de ia structure de phase de l'objet P.
Si l'objet présentait une structure d'amplitude pure, il n'y aurait pas ne différence de phase de 'Yi /2 radian entre les faisceaux partiels diffractés et non diffractés. Dans ce cas, les faisceaux partiels l-1 et l+1' pourraient être représentés par: : : ei( Jt + kx) (3) l'+1 :x J(w't - kx +? > i ) (4) La configuration d'intensité des faisceaux partiels l0 et l-1 serait en opposition de phase avec celle des faisceaux partiels 1' et 1'+1 Dans o le microscope représenté sur la figure 1 des structures d'amplitude sont donc supprimées.
Dans ce microscope, dans le cas d'un objet de phase, la modulaticn de la configuration d'intensité totale dans le plan inage B, et par conséquent le contraste, peut-être établie par variation de la direction de transmission 5. Etant donné la forme de la configuration d'intensité, une réduction de l'angle # (voir les figures 2a et 2b) permet d'agrandir la profondeur de modulation de la configuration d'intensité totale.
Dans le microscope conforme à l'invention, il est possible de régler la soi-disant région d'espacement du facteur de conversion de phase à intensité. Ce facteur de conversion est le rapport entre la profondeur de modulation de la configuration d'intensjté dans l'image et la profondeur de modulation de la structure de phase de l'objet. Le facteur de conversion de phase à intensité est proportionnel à l'intensité totale de tous les faisceaux (1 et 1' sur la figure 1) pour lesquels se produit la situation que les faisceaux partiels non diffractés et l'un des faisceaux partiels diffractés traversent plusieurs plaques demi-onde. Pour de petites fréquences spatiales dans la structure d'objet,l'angle de diffraction est petit, de sorte que le facteur de conversion de phase à intensité est faible.Pour de grandes fréquences spatiales, une grande partie des faisceaux partiels tombe hors de l'ouverture du système d'objectif. Il existe un maximum pour le facteur de conversion de phase à intensité maximum qui est determiné par l'ouverture efficace du système d'objectif.
Dans le plan focal arrière du système d'objectif peut être disposé un diaphragme réglable D, qui déternine alors l'ouverture efficace du système d'objectif. Une variation du diamètre du diaphragme permet de régler la région d'espacèment.
Dans le microscope représenté sur la figure 1 chacun des faisceaux 1 et 1, traverse une plaque biréfringente (E', F). Ces plaques ne sont exactement des plaques demi-onde que pour la lumière d'une seule longueur d'onde. Dans le cas d'utilisation de lumière nonmonochromatique, i'effet du microscope n1 est pas optimal. Une deuxième forme de réalisation d'un microscope comme représenté sur la figure 3 présente ce désavantage dans une mesure notablement réduite. La voie de rayonnement dans le microscope selon la figure 3 est la meme que celle du microscope selon la figure 1. De ce fait, cette voie de rayonnement n'est pas représentée sur la figure 3.Dans le microscope selon la figure 3, un polariseur K présentant une direction de polarisation fixe 8 est disposé dans la voie lumineuse devant le système de condenseur et derrière le système d'objectif est appliqué un analyseur A présentant une direction de transmission réglable 5. Dans le plan focal du système de condenseur sont disposées deux plaques demi-onde G et H présenfant des directions principales 6 et 7.
Sur les figures 4a et 4b, les vecteurs électriques des faisceaux partiels l0, l-1, l0' et l+1' sont représentés après la transmission des plaques demi-onde E' et F'. Les angles compris entres les vecteurs des faisceaux partiels lo, 1, l0' et l' 1 sont les mazes que ceux des figures 2a et 2b. Le miscroscope selon la figure 3 représente, tout comme celui selon la figure 1, un objet de phase sous forme différenciée et tout en supprimant une structure d'amplitude.
Lors du passage des plaques demi-onde, les faisceaux partiels 1 et l' subissent une réfraction double totale zéro. Pour les o o faisceaux partiels l-1 et 1' +1, la réfraction totale n'est pas zéro, mais les plaques demi-onde ont ensemble, en bonne approximation, un effet achromatique, ce qui peut etre expliqué à l'aide de la soi-disant Boule de Poincaré. Commue le décrit J.H. Poincaré dans : "Théorie-Mathematique de la Lumière", Edition George Carré, Paris 1892, Volume 2, Chapitre 2, il est possible de représenter sur une boule tous les états de polarisation à l'aide de points, voir la figure 5. Un tel point q est déterminé par les angles 2Z en 2 0,0 = 0 correspondant à la lumière polarisée linéairement, ce qui veut dire que l'équateur représente tous les états de polarisation linéaires.Les pâles q1 et q2 (pour lesquels 0= 450 ) représentent de la lumière polarisée circulairenent. L'effet des éléments biréfringents peut être représenté comme une rotation autour d'un axe horizontal dans le plan d'équateur. C'est ainsi que le passage de la plaque demi-onde H, respectivement de la plaque demi-onde F' peut être représenté par une rotation de 1800 autour de l'axe aa', respectivement autour de l'axe bb'.
Lorsque l'état de polarisation du faisceau 1 représenté par le point p0, à l'état idéal, c'est-à-dire dans le cas d'utilisation de la longueur d'onde requise pour la lumière, le faisceau partiel l-1 présente l'état de polarisation P1 avant le passage de la plaque demi-onde F' et l'état de polarisation p2 après avoir traversé cette plaque. Dans le cas d'utilisation d'une autre longueur d'onde pour la lumière, la rotation de l'axe aa' sera par exemple légèrement supérieure (notamment un petit angle ##à 1800 voir le point p'1 sur la figure 5. Toutefois, dans ce cas, la rotation autour de l'axe bb'est également supérieure d'un petit angle 1800, de sorte que le point p12 coïncide dans une approximation de premier ordre, avec le point p2.
Dans le microscope selon la figure 3, le polariseur peut être disposé de façon rotative et l'analyseur de façon fixe sans modifier le fonctionnement dudit microscope.
Bien que le microscope selon la figure 3 soit conçu en première instance pour la représentation de structures de phase sous forme différenciée, il peut être rendu propre par une simple intervention, à la représentation de structures d'amplitude de façon différenciée. A cet effet, on dispose, conformément à l'invention, devant l'analyseur réglable une plaque quart d'onde M (sur la figure 3 représentée en pointillés).
La direction principale de cette plaque coïncide avec la direction t.
Par suite de la présence de la plaque quart d'onde, les expressions 1) et 2) deviennent pour une structure de phase.
Exemple 4 Ces essais ont été effectués sur une boue activée du traitement secondaire des effluents d'une usine de patte au sulfite, au moyen dtun système d'aération intensif (air). La biomasse brute déposée variait de semaine en semaine quant à la teneur en solides. La procédure d'essai de l'exemple 3 a été utilisée. Les vitesses de filtration pour la biomasse traitée ont été trouvées variables suivant les microorganismes présents.
Traitement de conditionnement Vitesse de filtration en ml/40s pour une biomasse avec teneur en solides pH Température en OC Essai n0 1 57. Essai n0 2,4 Pas de traitement 1 46 3 22 sans acide 90 2 8 6 5 2 Pas de chauffage 3 68 7 32 2 90 4 190 8 122 Exemples 5 à 8 Dans ces exemples, on a utilisé la boue de l'exemple 4 avec une variété d'acides minéraux forts. Tous les échantillons ont été acidifiés, chauffés à 900C et filtrés comme dans l'exemple 3.
Les résultats ont été les suivants Exemple Acide pH Vitesse de filtration ml/40 s 5 Sulfurique 2 122 6 Chlorhydrique 2 122 7 Nitrique 2 124 8 Phosphorique 2 130 Exemple 9 De la boue activée contenant 4,2% de solides (pH 7,0) a été obtenue à partir du traitement secondaire des effluents d'une usine w pSte au sulfite par un système d'oxygénation intensive . Des échantillons de 250 ml chacun ont été acidifiés au pH 2,2 avec 0,4 ml (0,73 g) d'acide sulfurique concentré, chauffés à 90 à 950C et digérés a cette température pendant des durées variables. La vitesse de filtration de la boue conditionnée a été déterminée comme dans l'exemple 3. Le filtrage a été poursuivi jusqu'au bout et le volume de filtrat mesuré. Les filtrats ont été analysés en ce qui concerne la teneur en solides et la DCO. Les gateaux de filtrage ont été pesés et analysés en ce qui concerne la teneur en solides humides et secs. Un échantillon de contrôle (nO 1) de boue, sans acidification ou chauffage, a été traité de la mEme manière.
1 contrôle, 2 172 0,0325 0,559 2700 18,2 13,23 sans traitement 2 1 41 190 0,604 1,150 2180 32,0 11,84 3 15 51 172 0,863 1,484 3640 32,8 11,24 4 30 56 165 1,081 1,784 5140 30,6 10,95 5 60 46 166 1,277 2,120 6260 33,5 10,94 Les données ci-dessus ont été utilisées pour calculer la quantité de solides (matériau organique) dissous par un traitement donné, mais en excluant les solides solubles présents dans le filtrat de l'échantillon de contrôle (non traité) et les solides solubles (minéraux) représentés par l'acide sulfurique utilisé pour le conditionnement.Les solides au total dans ces essais ont été déterminés comme la somme des solides solubles et des solides secs du gâteau de filtrage (colonnes C et F). Dans les données calculées ci-dessous, la colonne G représente la totalité de matériau soluble dans un filtrat, calculée comme pourcentage du contenu total en solides de l'échantillon. Cette valeur inclut le matériau soluble présent dans les filtrats de la boue non traitée (échantillon 1) et l'acide sulfurique utilisé pour conditionner les échantillons 2 à S. Dans le cas de l'exemple 2, on a trouvé que 501. du matériau soluble dans le filtrat était du à l'acide sulfurique, ceci représentant 80h de récupération de ce réactif dans le filtrat.Pour la correction pour le contenu en acide sulfurique, la moitié du contenu en solides solubles pour l'échantillon 2 a été soustraite des valeurs de la colonne G pour les échantillons 2 à 5 pour obtenir les solides organiques solubles (corrigés) (colonne H). Puisque les solides organiques solubles pour l'échantillon 1 correspondent à un matériau déjà en solution, si cette valeur est soustraite de toutes les valeurs de la colonne H, le reste représente le matériau organique qui est réellement solubilisé par le traitement de conditionnement (colonne I). Pour l'échantillon 5, le temps de digestion était excessif et ainsi s'est traduit par plus de 6% de boue dissoute.
Une autre méthode pour évaluer le contenu organique est d'analyser la Dc0.
les valeurs dans la colonne J ont été calculées en divisant le poids de DCO déterminé pour chaque filtrat par le poids total de solides de l'échantillon.
La quantité relative de DCO représentée par le matériau organique qui est solubilisé par un traitement de conditionnement donné peut alors etre obtenue en soustrayant la valeur pour l'échantillon 1 de celles pour les échantillons 2 à 5 (colonne K). Il est évident qu'un traitement de conditionnement à un pH de 2,2 pendant une minute à 90 à 950C se traduit par une solubilisation minimale de solides, tandis que la déshydratation et la vitesse de filtration sont avantageusement élevées. L'extension du temps de digestion à 90 à 950C, tout en augmentant la vitesse de filtration dans une certaine proportion, se traduit aussi par une hydrolyse acide progressive de la boue pour produire du matériau organique soluble.
Valeurs calculées basées sur la totalité des solides de l'échantillon
Echantillon Solides solides boue boue solubles Z organiques dissoute % DCO % dissoute solubles Z DCO Z G H I J K 1 4,05 4,05 0,00 3,36 0,00 2 8,85 4,43 0,38 3,19 0,00 3 11,67 7,24 3,19 4,92 1,56 4 14,01 9,58 5,53 6,66 3,30 5 16,23 11,18 7,13 7,96 4,60 Exemple 10 L'exemple 9 a été répété mais le pH de l'échantillon a été réglé à 3,0 par addition de 0,25 ml (0,46 g) d'acide sulfurique. Pour le calcul de la valeur de solides organiques solubles (colonne H), le poids déterminé de solides solubles (colonne C) a été corrigé en soustrayant 0,37 g, correspondant l'analyse en acide sulfurique des-exemples 2 et 3. Les résultats ci-dessous montrent que, au pH 3,0, la vitesse de filtration pour la boue conditionnée augmente avec la durée de digestion, mais meme après une digestion de 60 mn la vitesse de filtration n'est pas aussi élevée que celle obtenue par une minute de digestion au pH 2,2 (exemple 9), tandis que la quantité de boue solubilisée est considérablement plus grande.
Schantillon Temps de diges- Vitesse de Filtrat Gâteau de filtrage de boue tion 90 à 95 C filtration Volume Solides Solides DCO Solides dans le Poids sec an g mn ml/40 s en ml solubles % solubles % ppm gâteau humide % A B C D E F 1 Contrôle 2 172 0,325 0,559 2700 18,2 13,23 sans traitement 2 15 11 143 0,889 1,271 3740 --- 10,84 3 60 33 156 0,912 1,422 4400 34,0 9,99 Valeurs calculées basées sur la totalité des solides de l'échantillon
Echantilion Solides solides boue boue solubles Z organiques dissoute Z DCO Z dissoute solubles 7. DCO Z G H I J K 1 4,05 4,05 0,00 3,36 0,00 2 10,49 -7,44 3,39 4,41 1,05 3 12,46 9,22 5,17 6,01 2,65 Exemple il L'exemple 9 a été de nouveau repris en maintenant le temps de digestion à une minute, mais en faisant varier le pH de 2,0 à 3,5. Ces résultats indiquent clairement l'importance du pH pour la filtrabilité. A partir des données de DCO de filtrat pour ces essais, il est évident que seules de petites quantités de boue ont été dissoutes. La valeur de DCO du filtrat de contrôle de l'exemple 9, échantillon 1, colonne J a été soustraite des valeurs de DCO calculées dans ces essais pour obtenir les valeurs de DCO nettes pour la boue dissoute (colonne K).
Filtrat Echantilon H2SO4 concentré Digestion Vitesse de ajouté, à 95 C filtration Volume Solides Solides DCO ml pH ml solubles % solubles g ppm A B C D 1 0,5 2,0 51 198 0,708 1,462 2540 2 0,4 2,5 37 188 0,642 1,207 2260 3 0,25 3,0 15 184 0,583 1,072 2140 4 0,20 3,5 10 143 0,689 0,985 3290
Gateau de filtrage de boue Valeurs calculées sur la base de la totalité des solides de l'échantillon Echantillon Solides Poids sec Solides DCO t boue gflteau humide Z g solubles Z dissoute Z DCO Z E F G J K 1 33,5 11,29 11,05 3,91 0,55 2 29,6 11,62 9,41 3,31 0,00 3 27,2 11,73 8,37 3,08 0,00 4 --- 11,34 7,99 3,81 0,45 Exemple 12 La boue activée de l'exemple 9 a été traitée avec de l'anhydride sulfureux (sou) à températures et pressions élevées comme décrit dans le brevet canadien 938.743.La quantité d'addition de S02, comme indiqué ci-dessous, était basée sur la totalité des solides (boue) de l'échantillon. Les échantillons de boue ont été aussi traités avec de l'acide sulfurique à un pH de 2,0 sous des conditions comparables. La préparation et les analyses dans ces essais ont été les mômes que celles de l'exemple 9. Les valeurs de DCO du filtrat correspondant b la boue dissoute par tout traitement ont été calculées comme décrit dans l'exemple 11. Les pressions étaient d'environ 2,4 kg/cm2 et 4,85 kg/cm2 à 1250C et 1500C respectivement.
Traitement de conditionnement Vitesse de Filtrat filtration Acide Digestion Volume Solides Solides DCO Echantillon réagissant pH pendant 30 mn ml/40 s ml solubles solubles ppm C % g A B C D 1 0,57% SO2 6,6 125 2 156 0,577 0,900 3660 2 2,5% SO2 5,3 125 7 134 0,650 0,871 4110 3 H2SO4 6,4 ml 2,0 125 80 208 1,171 2,370 6370 4 ---- 7,0 125 3 152 0,637 1,045 4130 5 0,572 SO2 6,6 150 8 178 0,801 1,426 5202 6 2,5% SO2 5,2 150 28 164 0,950 1,588 6420 7 H2SO4 0,4 ml 2,0 150 69 214 1,472 3,150 8460
Gâteau de filtrage de boue Valeurs calculées basées sur la totalité des solides de l'échantillon Echantillon Solides, Poids Solides DCO Z Boue dissoute gâteau humide sec g solubles DCO Z Z Z E F G J K 1 15,4 13,03 6,46 4,14 0,78 2 8,9 9,64 8,29 5,24 1,88 3 26,4 9,94 19,25 10,76 7,40 4 11,4 10,83 8,80 5,29 1,93 5 15,6 11,23 11,27 7,32 3,96 6 12,6 11,00 12,40 8,14 4,78 7 31,3 9,55 24,84 14,27 10,91 Les résultats ci-dessus montrent de nouveau clairement que le pH est critique et que des réactions à des températures et pressions plus élevées n'améliorent pas la vitesse de filtration autant que le conditionnement à des pH plus bas. Ces résultats montrent aussi que des pH bas combinés avec une digestion de 30 mn à 125 à 1500C se traduisent par une hydrolyse excessive et indésirable de la boue pour produire du matériau organique soluble comme cela est déterminé par l'analyse de DCO, contrairement à une très faible dissolution de boue quand le conditionnement est effectué à un pH de 2 pendant une minute à 90 à 950C (exemple 9).
Dans tous les essais décrits dans les exemples 9 à 12, le condition -nement de la boue à un pH de 2 et un chauffage à 900C ou plus, non seulement se traduisait par des vitesses de filtration rapides, mais les gâteaux de boue obtenus par filtration sous vide contenaient généralement plus de 305 de solides. Cette propriété a une importance économique dans l'industrie.
I1 est en effet bien connu que la cuisson d' une soupe, de légumes, de frites, de plats mijotés, une poele & frire, un four, etc, dégagent des vapeurs dt eau, de graisses, d' huiles et d' autres natures, des produits chimiques divers, des odeurs qui se répandent et se déposent partout en salissant ou empestant la piece, ou même quelquefois tout lt appartement, où l'on effectue ladite cuisson. Ceci peut alors obliger à renouveller des peintures, ce qui entrain, outre des frais supplémentaires de nombreux inconvénients, ou encore à aérer en ouvrant les fenetres, ce qui est désagréable et couteux en période de froid.
Aussi existe-t-il déà de nombreux types d' appareils et de dispositifs destinés & tenter de remèdier à ces divers inconvénients. Ces appareils ou dispositifs comprennent le plus souvent, soit une hotte disposée au dessus de 1' endroit ou du meuble sur, ou dans lequel est effectuée la cuisson, et raccordée par une canalisation A 1' atmosphère extérieure, soit un moyen d' aspiration tel qu' un ventilateur électrique qui refoule ensuite les vapeurs aspirées, ou bien directement vers 1' extérieur comme dans le cas précédant, ou bien vers un organe de recyclage muni des éléments de filtration appropriés.