INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le glycol de bas poids moléculaire cité ci-dessus sert d'agent de prolongement de chaise. L'agent de prolongement de chaî- ne préféré est le tétraméthylèneglycol, bien que d'autres agents de ce genre puissent êtré utilisés seuls ou en mélange avec lui.
Des exemples d'autres agents d'allongement de chaîne difonctionnels sont d'autres alcools dihydroxylés comme l'éthylèneglycol, des hydroxyamines comme le 2-aminodthanol, des diamines comme l'éthylènediamine ou l'eau. La quantité d'agent d'allongement de chaine est, de préférence, propre à la formation d'un produit thermoplastique de viscosité intrinsèque élevée.
Dans la classe préférée des polyesters-polyuréthanes produits à partir de diphénylméthane-p,p'-diisocyanate, ceux ayant une teneur en azote de 4 - à 5% et plus- avantageusement d'environ 4,5% (par exemple de 4,4 à 4,6%) se sont révélés particulièrement avantageux.
La figure 5 montre la coupe du rebord de la contre-palette lors de l'engagement d'un transpalette.
La contre-palette, objet de l'invention, est d'épaisseur à peu près uniforme, Elle comporte des plots coniques tronqués et évidés 1 destinés à servir de réceptacle et de portée aux plots des charges 2. La face horizontale de la contre-palette 3 repose sur le sol , alors que la face horizontale de la palette ou la face inférieure de l'emballage 4 reçoivent la charge.
Les fourches des élévateurs sont introduites entre la contrepalette et la palette ou les emballages divisionnaires dans les couloirs ménagés entre les plots 1 et 2, les plots 2 étant emportés dans les plots 1. La face 3 comporte des évidements appelés "lumières" 5 destinés au passage des galets des transpalettes qui s'abais' sent et prennent appui sur le sol pour relever la charge0 Les grandes contre-palettes de forme presque carrée comportent 16 plots tronqués 1 de manière à recevoir, soit une grande palette dont les plots, de forme adéquate, sont au meme écartement, soit 4 quarts de palettes ou charges divisionnaires à 4 plots, permettant la distribution de chacun individuellement par élévateur ou diable Les contre-palettes plus petites, en rectangle allongé, comportent 12 plots destinés à recevoir ceux, soit d'une palette allongée soit de 2 demi palettes ou charges divisionnaires chacune à 6 plots.
Les dimensions générales de la contre-palette et la disposition de ses surfaces horizontales sont déterminées de manière à ce qu' elle repose convenablement sur les tubes ou profilés formant casier Je stockage en hauteur, parfois appelés "racks'l. Lçécartement des plots tronqués 1 est déterminé de manière à ce que les fourches des élévateurs classiques, On particulier celles des transpalettes, puissent s'insérer sans difficulté entre euxo Les dimensions des lumières 5 sont déterminées de manière à ce que les galets de roulement des transpalettes, dont les fourches sont engagées sous la palette, puissent être abaissées ou sol pour soulever l'ensemble, quelque soit leur sens d'introduction0 L'immobilisation de la palette sur la contre-palette se fait par frottement des plots 2 de la charge dans l'évidement des plots tronqués 1 les premiers étant enfoncés à force par le poids de la charge, la hauteur de la portée étant déterminée de manière à ce que la base des plots 2 ne touche pas le sol. Lorsque les fourches, introduites entre la palette et la contre-palette qui ensemble forment poutre, soulèvent la charge, le poids propre de la contre-p a- lette est insuffisant pour provoquer la séparation des deux éléments d'autant plus que lteffort des fourches sur la palette tend à la sire fléchir, donc à rapprocher lz base des plots, ce qui fait travailler la contre-palette à la compression.
Pour séparer lz palette de la contre-palette, on soulève la palette avec les fourches de l'élévateur, en maintenant au sol la contre-palette par des fourches fixes sur lesquelles l'on a préalablement engagé l'ensemble0 Afin d'éviter que la répétition de ces opérations d'emboftement et de séparation ne dégrade la portée interne des plots de la contre-palette, eux-c sont protégés par une frette métallique 6, Cette frette est prolongée par une jupe formant un clone légèrement plus étroit que celui des plots de palet te, mais fendu suivant plusieurs génératrices 7 qui serre étroitement le plot de palette en vue d'éviter son glissement.
La face horizontale de la contre-palette est nervurée en vue de la raidir 8. Ces nervures sont de faible hauteur et la concavité tournée vers le bas, notamment, celles qui bordent la contre-palette et les lumières de manière à ne pas zoner l'engagement des four- ches des transpalettes et à guider le rouleau d'attaque 9 qui est destiné à le facilitera La contre-palette peut être réalisée soit en métal embouti, soit en matière plastique thermoformée ou injectée, soit de préférence en copeaux de bois ou fibres végétales agglomérées-par un liant lors du moulage-pressageO
L'invention a pour objet une association d'acides aminés d'origine naturelle et d'un extrait de noix de cola franche stabilisé dont les propriétés fortement toniques et nutritives ont une synergie très supérieure à 11 action des éléments employés seuls, et, cependant, cette association est très intéressante du fait des principes énergétiques conjugués d'origine naturelle de ces éléments.
Conformément à l'invention, l'association se compose d1a- cides aminés essentiels et d'un extrait de noix de cola franche stabilisé.
Suivant une autre caractéristique de l'invention, l'association se compose d'acides aminés non essentiels et -d1un extrait de noix de cola fraiche.
Suivant encore une autre caractéristique de l'invention, l'association peut se composer d'acides aminés essentiels, d'acides aminés non essentiels auxquels est ajouté un extrait de noix de cola franche stabilisé.
Diverses autres caractéristiques de l'invention ressortent d'ailleurs de la description détaillée qui suit.
Par acides aminés essentiels pouvant être associés à un extrait de noix de cola fraîche, on entend - lysine - Histidine - Thréonine - Hémi-Cystine - Méthionine - Valine - Isoleucine - Leucine - Phénylalanine - Tryptophane De même, par acides aminés non essehtiels pouvant être associés à un extrait de noix de cola fraiche stabilisé, on entend - Arginine - Acide aspartique - Acide glutamique - Sérine - Proline - Glycine - Alanine - Tyrosine Ces acides aminés sont obtenus par hydrolyse d'une matière protéique naturelle, et en particulier de farines de poisson, mais aussi de farine de soja et toutes matières premières azotées, le produit étant très purifié pour pouvoir être utilisé dans l'association.
En ce qui concerne l'extrait de noix de cola fraiche stabilisé, on se reportera, de préférence, au procédé de préparation suivant Procéde d'obtention d'un extrait complet stabilisé de noix de cola fraiche à haute teneur en caféine combinée.
Ce procedé a fait l'objet d'une demande de brevet d'invention No 70 21440, déposée le 11 juin 1970 au nom de la Société I.T.T.P.A.T.
L'association de ces divers constituants présente des propriétés remarquables dans le sens d'un renforcement, d'une régularisation et d'une prolongation des effets toniques bien connus de la noix decola qui sont eux-mêmes différents, qu'il s'agisse de noix de cola franche ou sèche, à tel point que se trouvent supprimées les phases d'hyperexcitation nerveuse puis de dépression qui suivent habituellement l'ingestion du produit sec et que l'organisme est ainsi mieux préparé à assimiler au niveau musculaire et cérébral la nourriture qui lui est offerte.
Ces effets spécifiques sont d'une importance considérable pour la mise en forme et l'entretien des sportifs, des étudiants en période d'examen et de tous ceux qui ont à fournir un effort physique ou intellectuel soutenu et prolongé.
(6) 7*1 - fraction sortie en soutirage sous vide: distillat pour huile.
(7) 4.9 - Fraction sortie en soutirage sous vide: distillat pour huile (8) 4.2 - Fraction sortie en soutirage sous vide : fuel.
(9) 17.5 - Fraction sortie en fond de tour sous vide :brut réduit à déasphalter.
On n'a pas étudié dans cet exemple le détail du fractionnement dans la tour T.C.I., mais les conditions sont choisies pour donner les mêmes fractions et le même taux de réduction.
B - PREPARATION DE LA CHARGE La distillation à chauffage intégré introduit dans la tour de fractionnement de grandes quantités de gaz de combustion, de fumées.
Ceci est très favorable à la distillation des produits lourds, mais lorsque des produits légers sont présents,le procédé est sans intérêt, ou même inapplicable sans des complications qui lui enlèvent tout avantage; c'est ce qui se passe avec le brut Àramco étudié ici En effet, les fumées vont sortir en tête de la colonne de fractionnement, en compagnie des hydrocarbures légers (gaz et essences). Elles seront ensuite rejetées à l'atmosphère. Il importe d'arrêter les produits légersavant le départ des fumées à l'atmosphère.
Des calculs non rapportés ici ont montré qu'aucun procédé (refroidissement, absorption, compression) ne permettait la récupération efficace et économique des dits produits légers, qui se trouvent dilués dans une masse considérable de fumées.
Pour éviter une perte notable de produits légers à l'évent, il faut que le brut soumis à la D.C.I. soit préalablement débarrassé des fractions bouillant avant 2000C (392 F).
Dans cet exemple, pour comparer les résultats avec ceux obtenus dans UT., I'étêtage-du brut a été poussé jusqu'à enlèvement de tout ce qui distille avant 216 C. Ceci représente 33 X en volume du brut. Cette préparation de la charge est réalisée par une opération classique de distillation, limitée à ltenlèVement des fractions légères b-1 - Etêtage Cette opération ne présente pas de caractère particulier et n'est décrite ici que pour qu'on ait une vue sur l'ensemble des opérations nécessaires pour la distillation primaire du brut.
L'étêtage peut être réalisé dans tout matériel classique de distillation. Celui décrit est schématisé Planche IV/7, figure 1.
Le brut préchauffé est introduit en 7 dans le four F. De là il va dans la tour à distiller T, qui est garnie de plateaux de fractionnement.
De la vapeur est introduite en 2, surchauffée dans le four, puis injectée au fond de la tour T. En tête de la tour, en 3, sortent gaz et essence qui passent dans le condenseur C. Une partie du condensat est refluxée en 4, l'autre est envoyée au stockage en 5 à travers le refrigérant Ro En 6, une essence est soutirée qui est envoyée au stockage sans passer dans un strippeur. En 7 est soutiré le brut étêté qui va à la tour de distillation à chauffage intégré.
Les principales conditions opératoires de l'étêtage dérivent directement de celles utilisées dans la tour atmosphérique de l'unité type U.T.
Les voici Débit Température Pression absolue LmH T/H 0C kg/cm2 Brut préchauffé 1000 230 Vapeurs de tête(hydrocarbures) 828 135 21 Reflux 610 87 Essence de tête 218 Essence de soutirage 112 185 Bruit étêté (fond de tour) 670 255 Vapeur entrant au four 10 215 Vapeur sortant du four 10 240 Dans l'unité type le brut est préchauffé , par échange de chaleur avec les produits sortant des deux tours atmosphériques et sous-vide, à 2442480C. Ici le brut est préchauffé par échange de chaleur avec les produits sortant de la tour d'étêtage et de la tour à chauffage' intégré dont on parlera plus loin. On admet un préchauffage moindre , de 2300C.
b-2 Bilan thermique de l'ét8tage Tous les bilans thermiques sont établis sur la base de 150C.
M3/h d15 T/h Kw PIM. tOC M.Cal/h Chaleur sortant (a) Vapeurs tête-hydrocarbures 828 0.710 587 12.3 103 135 80.200 (b) Vapeurs tête -eau 10 135 500 (c) Soutirage essence(liquide)112 0,776 87 11.8 185 8.200 (d) Brut étêté (liquide) 670 0,910 610 11.6 255 79.500 (e) Total 168.400 Chaleur entrant (a) Total 168.400 (b) Reflux (liquide) 610 0,712 435 12,3 87 16.900 (c)Vapeur d'eau surchauffée 10 340 1.490 (d)Brut venant du four a-(b+c) 150.000 b-3 Chaleur dans brut préchauffé à 230 C, qui entre au four (liquide) 1000 0,849 849 11,6 100.500 b-4 Chaleur fournie par le four (a) Chaleur fournie au brut 150.000 - 100.500 = 49.500 (b) Chaleur de surchauffe de la vapeur (de 2150C 8 3400C) 600 (c) Total 50.100 (d) Rendement sur pouvoir calorifique inférieur = 82 % (e) Chaleur apportée par combustible : 50.100/0.82 61.500 (f) Consommation de fuel équivalent (densité à 150C = 1,0; Pouvoir calori fique inférieur = 10.000 Cal/kg 61 500 = 6,15 Tonnes/heure.
EXEMPLE (d).
Une pâte d'impression A est préparée en additionnant sous agitation un mélange aqueux de 30 parties d'une dispersion liquide du colorant complexe dérivé du sel de Reinecke, du colorant cationique jaune cité dans l'exemple 4-2 et de 300 parties d'eau, à 670 parties du m8me épaississant pour pâte que celui utilisé dans 1'exemple (a).
Une autre pâte d'impression B est préparée en agitant énergiquement un mélange composé de 15 parties du colorant acide jaune (C.I. 18965), 20 parties de résorcine, 80 parties d'une solution de tartrate d'harmonium (200 Bé), 225 parties d'eau et 660 parties du m8me epaississant pour pâte que ci-dessus.
On imprime un tissu mélangé tissé avec des fibres de polyester et des fibres de polyamide modifiées à l'acide avec un mélange de pâtes A et B dans la proportion de 50 : 50 (parties en poids), le soumet à un séchage intermédiaire à 500C, le vaporise à 1000C pendant trente minutes, le rince à l'eau, le savonne et le sèche après lavage.
On obtient un imprimé teint avec un bon unisson dans une teinte jaune clair.
EXEMPLE (e).
On prépare un bain de teinture en mélangeant intimement 2 parties d'une dispersion liquide du complexe colorant préparé à partir du colorant cationique rouge et du sel de Reinecke selon l'exemple 2, 1 partie de rouge rapide Dianix R, colorant dispersé vendu par Mitsubishi Chem. Industry Co. Ltd; 2 parties d'écarlate rapide di rect 4BS, colorant direct vendu par Hodogaya Chem. Co. Ltd, 9 parties de Polyescar DS, véhicule pour fibres de polyester vendu par la So-ryu Dye Company, et 300 parties d'eau.
On plonge dans le bain de teinture ci-dessus 100 parties d'un tissu mélangé tissé avec des fibres polyacryliques, des fibres de polyester et du coton, dans la proportion de 45 : 20 : 35 (parties en poids). En trente minutes, on porte la température du bain à 98-1000C. On continue la teinture à cette température pendant soixante minutes, rince à liteau le produit teint et le sèche.
On obtient un produit coloré ayant une teinte rouge unie.
On prépare un bain de teinture en dissolvant 0,4 partie du colorant cationique rouge non traité par le sel de Reinecke, 1 partie de rouge rapide Dianix R, 2 parties d'écarlate rapide direct 4BS et 9 parties de Polyescar DS dans 3000 parties d'eau contenant 4 parties d'acide acétique à 45 C/U'.
On effectue avec le bain de teinture obtenu la teinture du même tissu mélangé que ci-dessus en utilisant le même mode opératoire.
On obtient un produit teint présentant des mouchetures et une teinte insuffisamment développée.
EXEMPLE (f).
On prépare un bain de teinture en mélangeant intimement 2,5 parties d'une dispersion liquide du complexe colorant dérivé du colorant cationique bleu et du molybdate de chrome et d'ammonium selon l'exemple 1, 1,5 parties de Bleu Sirius Supra BL, colorant direct vendu par Bayer Farbenfabriken A.G. (C.I. 34215), et 20 parties de sulfate de sodium dans 3000 parties d'eau.
On plonge dans le bain de teinture 100 parties d'un tissu mélangé tissé avec 60 % de fibres de polyacrylonitrile et 40 vaó de coton. On élève la température du bain de 40 à 1000C en trente minutes. On continue la teinture pendant une heure à cette température. On rince à liteau chaude le produit teint, le savonne dans un bain contenant 0,5 partie de détergent dans 3000 parties d'eau, le rince à l'eau et le sèche. On obtient un tissu mélangé teint en une nuance bleue régulière.
A titre de comparaison, on prépare un bain de teinture analogue en utilisant le colorant cationique seul au lieu du complexe colorant qui en dérive. Il se forme dans le bain un précipité qui est un sel de ce colorant cationique et du colorant direct qui l'accompagne.
L'efficacité de ce procédé est limitée par le fait que les turbulences ainsi obtenues ne sont pas très intenses t, de plus, ne sont pas homogènes. Les tourbillons créés mécaniquement par de tels éléments intérieurs rapportés correspondent à peu près aux formes de tourbillons de Karman, c'est-à-dire, leurs dimensions sont de l'ordre de grandeur des éléments intérieurs rapportés qui les engendrent. De plus, la propagation de ces tourbillons, que l'on devrait plutôt dénommer des sphères de turbulence, n'est que locale, c'est-à-dire, limitée au voisinage des éléments intérieurs rapportés, mais ne se répartit pas sur un grand espace.
L'invention vise à engendrer une turbulence uniforme, aussi fine que possible, cela sans éléments intérieurs rapportés, uniquement à l'aide de forces hydrauliques impulsionnelles et de forces dues à l'inertie9 turbulence qui s'étend autant que possible sur toute la surface de séparation à travers laquelle a lieu la transmission de chaleur.
Suivant leinvention, ce but est atteint par le fait qu'au moins un jet libre d'un des fluides, dirigé contre la surface de séparation, est introduit sous surpression dans dans l'enceinte close, est dévie par la surface de séparation et ensuite guidé parallèle- ment à celle-ci, de sorte que, tout en faisant un apportd'énergie, il entratne le fluide environnant et lui imprime une circulation suivant des trajets de flux sensibSement fermés sur eux-mêmes, à la suite de quoi il s'établit une fine turbulence tourbillonnaire stable non-chaotique et homogène, qui imprime aux particules du- fluide des changements de position continuels perpendiculairement à leurs sens de translation locale, et qui, grâce à la circulation du fluide, se propage dans les trois dimensions à l'intérieur de l'enceinte close et engendre ainsi-dans cette dernière une turbulence totale/ Des particularités favorables de-ce procédé résident; entre autres, en ce que le jet libre est introduit dans l'enceinte close suivant une direction au moins approximativement perpendiculaire à la surface de séparation, et en ce que le flux encircu- lation est amené à repasser plusieurs fois sur cette-surface.
Un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé~suivant l'invention est caractérisé par une chambre à turbulence remplie de fluide, dont une paroi constitue la surface de séparation~et dont la paroi limite, opposée à la surface-de séparation, est reliée à au moins une canalisation d'arrivée, à partir de laquelle le fluide à amener afflue dans la chambre à turbulence en un jet libre/ Une turbulence ainsi obtenue par voie hydraulique offre des tourbillons homogènes et notablement plus fins que ceux qui peuvent entre engendrés à l'aide d'éléments de résistance au flux classiques rapportés, qui produisent des tourbillons de Karman.La turbulence totale ainsi obtenue se propage sur-ltensemble de la surface de bsration, ce qui a pour effet de désagréger au moins partiellesent la couche limite et daméliorer notablement la transmission e chaleur.
Quelques exemples de réalisation de l'invention sont représentés d'une manière schématique dans les dessins annexés. Sur la figure 1 est une coupe axiale du dispositif La figure 2 est une variante de ce dernier les figures 3 et 4 représentent chacune une forme de réalisation du dispositif suivant Aa figure 1 ; et La figure 5 est une vue en plan du dispositif suivant la figure 4, la paroi terminale étant enlevée.
Suivant la figure 1, le dispositif pour améliorer la transmission de chaleur se compose d'une chambre à turbulence 3, dont une paroi est constituée par la surface de séparation 5.
Dans la paroi limite 14, oPposée à la première, estprévue la canalisation d'arrivée 1, à laquelle afflue, sous surpression, le plus froid des deux fluides d'échange thermique (les flèches 7 indiquant l'entrée et la sortie de ce fluide), pour se diriger en un jet libre 2 vers la chambre à turbulence 3, à partir de l'embouchure 9 de cette canalisation. La canalisation de départ de ce fluide est désignée par 10. Il est avantageux que la chambre à turbulence soit soumise à une pression supérieure à la pression ambiante, afin que le fluide puisse circuler sans que l'on fasse appel à un système d'aspiration. Ce résultat est obtenu lorsque l'amenée à la canalisation d'arrivée I se fait à partir d'un réservoir situé à un niveau plus élevé ou à l'aide d'une pompe, et sous pression.
l'autre fluide, plus chaud, se trouve sur la face opposée de la surface de séparation 5, à travers laquelle il cède au fluide froid, nommé en premier lieu, contenu dans la chambre à turbulence, une quantité de chaleur Q.
le jet 2 est dirigé perpendiculairement contre la surface de séparation 5. Sur son trajet, ce jet entrain le fluide environnent, introduit antérieurement, sans pouvoir l'accélérer jusqu'à la vitesse propre de ce jet. il cède ainsi une partie de son énergie, dont il doit cependant conserver une partie suffisante pour pouvoir être dévié par la surface de séparation 5 et être ensuite dirigé parallèlement à celle-ci. Comme le jet frappe la surface de séparation au centre et perpendiculairement, le flux s'étale radialement dans toutes les directions, lèche les parois latérales de la chambre à turbulence 3 et retourne, le long de la paroi limite 14 opposée à la surface de séparation, vers le jet entra::Lt 2, ainsi qu'il est indiqué par la ligne de trajet 8.
Grâce à cette circulation et à l'entraSnement des particules du fluide plus pauvres en énergie, l'ensemble du contenu de la chambre se voit imprimer une circulation constante, non-chaotique, avec trajets de circulation pratiquement fermés sur eux-mêmes, qui sont déaignés par 4. il ne s'agit toutefois pas d'une circulation stationnaire, car celle-ci se déplace en direction de la canalisation de départ 10, formant ainsi une sorte de spirale liquide. Par "oondition ~de flux non-chaotique" on doit entendre des conditions de circulation contrôlées déterminables, qui sont stables dans le temps et reproductibles à tout moment.
Grâce a' l'amenée continue de fluide, à une vitesse plus élevée, au fluide qui est intialement au repos et qui, même en pleine marche, circule à une vitesse moindre, le jet libre cède ainsi qu'il a été mentionné plus haut, une partie de son énergie, laquelle est convertie, par des forces hydrauliques impulsionnelles et des forces dues à l'inertie, en une turbulence homogène avec tourbillons, lesquels sont localement constants et sont notablement plus fins que ceux engendrés par des éléments intérieurs rapportés.
Cette turbulence à tourbillons fins se propage uniformément, grâce à la circulation du fluide , dans les trois dimensions, sur l'en- semble de la chambre à turbulence, de sorte qu'elle produit une turbulence totale et imprime aux particules individuelles du fluide des changements de position relativencontinuels, perpendiculairement à leur direction de translation locale. il est question de "turbulence totale" lorsque l'ensemble de l'espace considéré est entièrement occupé par la turbulence.
Ce mouvement dtéchange agit dans la couche de turbulence 6 la plus proche de la surface de séparation 5, conjointement avec lteffet mécanique du jet incident, en particulier dans le sens de la dissolution de la couche limite 13 par activation des particules de la masse de celle-ci , ce qui équivaut à un rendement spécifique accru de ltéchange thermique.Ce processus est encore appuyé par la circulation forcée et continue du fluide, grâce à laquelle ce dernier est amené à passer plusieurs fois sur la surfasse de séparation, ce qui assure un accroissement de l'apport ou de la cession de chaleur, grâce à une meilleure utilisation des possibilités existantes, ce qui aboutit à une amélioration de lSconomie du procédé.
La canalisation d'arrivée 1 plonge, sous la forme d'un tube, jusque dans la chambre à turbulence 3. De plus, elle peut se terminer par une tuyère à son embouchure, ce qui offre divers avantages du point de vue hydraulique. On peut faire débiter plusieurs jets dans la chambre à turbulence ; d'autre part, chaque jet peut frapper la surface de séparation obliquement ou latéralement.
L'orifice de sortie du fluide de la chambre à turbulence ne doit pas nécessairement affecter la forme d'un tube, comme sur la figure 1, mais peut être constitué par une fente annulaire 11, suivant la figure 2.