INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La --Fig 16 est une vue en bout montrant le coupleur 141 introduit dans une fente pratiquée dans l'isolant 146* Cette figure montre aussi une autre méthode pour établir le contact entre les conducteurs 150 et 151 du coupleur et les conducteurs 152 et 153 des lignes de transmission. Au lieu d'utiliser des équerres séparées comme illustré sur la Fig.7, une partie de chacun des conducteurs 150 et 151 est séparée de l'isolant 147 et, soit soudée, soit connectée d'une autre manière à la ligne de transmission correspondante.
I1 a été dit au début de la présente description, lors qu'on s'est référé à la Figel, qu'un signal appliqué à la branche 1 du coupleur 10 se trouve divisé entre les deux branches 2 et 3, Les signaux de sortie sont donc présents sur des faces opposées du coupleur. I1 est cependant quelquefois plus commode de voir appas raitre les deux signaux de sortie sur la même face du coupleur.
Cette disposition peut être réalisée en tordant le coupleur de 180 degrés autour d'un axe parallèle à la longue dimension du coupleur comme 1 montrent les Fig. 17 et a Pour réaliser un coupleur en forme U avec une torsion de 180 , on le réalise d'abord comme illustré sur la Fig. 17 : les bras parallèles opposés 110 et 111 stétendent de part et d'autre de la partie centrale 112. L'un des bras, par exemple 110, est alors tourné autour d'un axe parallèle à la partie centrale 112 jusquoà ce que les deux bras soient de nouveau parallèles mais cette fois du même côté de la partie centrale 112, comme montré sur la Fig.lt La Fig.19 montre le schéma d'un coupleur sans torsion de ltO , les branches 2 et 3 étant disposées sur les faces opposées du coupleur.La Fig.20 montre lteffet de la torsion de 1800 sur la disposition des branches 2 et 3* En plus de la redisposition des branches on a constaté que les pertes d'un coupleur à torsion de 1800 sont de l'ordre du tiers de celles d'un coupleur équivalent ne comportant pas de torsion, On admet que le coupleur à torsion a une perte par rayonnement plus faible que le coupleur sans torsion par suite d'effets similaires à ceux qui favorisent l'utilisation de la transposition des conducteurs dans les lignes de transmission d'énergie Dans tous les coupleurs qui ont été décrits jusqutà présent, les bandes conductrices étaient posées sur les faces oppo- sées d'un organe diélectrique solide commun. On choisit habituellement un diélectrique présentant des propriétés électriques et mécaniques favorables, et parmi les propriétés électriques considérées figure la perte,Cela revêt une importance particulière si l'on sait que dans un certain nombre d'applications des coupleurs on prévoit de tels coupleurs par dizaines de milliers dans degranda réseaux binaires I1 existe cependant des matériaux qui, bien que présentant des propriétés mécaniques favorables, 1a présentent que des propriétes électriques défavorables ,Certains diélectriques, par exemple, sont d'excellents puits de chaleur mais présentent des pertes éle- vées, I1 est donc avantageux de prévoir certains moyens grâce aux.
quels les principes de l'invention puissent être adaptés pour ren- dre l'utilisation de ces matériaux possible tout en évitant les ef- fets défavorables dûs à leur propriétés électriques médiocres, Un tel moyen est illustré sur la Fig. 21.
Dans le montage selon la Fig. 21, les bandes conductriç ces 190 et 191 sont montées sur des surates adjacentes de deux organes diélectriques séparés 192 et 193 respectivement, Dans les cas particuliers où ce type de montage a été utilisé, le diélectrique a été choisi en raison de son coefficient de conductivité ther- mique relativement élavé et a été utilisé comme puits de chaleur pour le coupleur, Toutefois, étant donné que ce diélectrique était aussi caractérisé par un coefficient de pertes relativement élevé contrairement à la catégorie de diélectriqueb utilisés précédemmert, il était nécessaire qu'aucune partie de ce diélectriTle ne soit située dans le champ électrique entre les deux conducteurs, Le diélectri- que entre les conducteurs est avantageusement constitué d'airs le- quel , outre qu'il présente une perte faible, a une constante diélectrique relativement faible, qui permet aux deux conducteurs entre plus rapprochés. L'avantage qui résulte d'un écartement plus faible des conducteurs résida dans le fait qu'il réduit l'inductance de fuite.
L'écartement entre conducteurs peut être maintenu de diverses manières. Dans la forme de réalisation illustrée, un dis- tanceur séparé 194 est inséré entre les organes 192 et 193. Le contact avec le coupleur est réalisé en prolongeant les extrémités des conducteurs sous les organes diélectriques formant des languettes de contact 200, 201, 202 et 203 qui sont soudées aux circuits extérieurs ou qui leur sont connectées d'une autre façon La a .22 montre le coupleur assemblé et comportant un dispositif à circulation d'eau pour assurer le refroidissement for cé du coupleur Toutes les autres références numériques sont iden- tiques à celles figurant sur la Fig. 21.
Avant la présente invention, le procédé normal pour mouler des feuilles de matière plastique consistait à injecter une ma tière plastique dans la partie centrale d'un moule et à refouler progressivement cette matière plastique vers l'extérieur de façon à remplir finalement toute la cavité du moule. Toutefois, ce procédé n'est généralement pas satisfaisant pour mouler des feuilles de matière plastique ayant une grande surface.
C'est ainsi, notamment, que lorsqu on utilise une matière plastique en fusion ayant une grande viscosité, cette matière est incapable de fluer sur de longues distances sans avoir recours à des pressions extrêmement élevées qui, de leur côté, exigent des équipements importants et coûteux. De plus, même avec des pressions élevées, la matière plastique ne s'écoule souvent que lentement et est susceptible de se refroidir et de se solidifier avant d'avoir atteint les extrémités extérieures de la cavité du moule. Or, ce refroidissement et cette solidification rendent extrêmement difficile, sinon impossible, la production de grandes feuilles de matière plastique dans la cavité d'un tel moule.
Dans le cas de matières thermoplastiques il a été proposé de chauffer le moule pour empêcher la matière plastique de se solidifier. Bien que l'on puisse ainsi maintenir la matière plastique en fusion et remplir complètement la cavité du moule, le maintien de certaines matières plastiques, telles que les copolymères ABS, à l'état liquide pendant des périodes de temps prolongées, comme l'exige la production de grandes feuillas, provoque une dégradation ou une carbonisation de ces matières. De ce fait, les feuilles de matière plastique ainsi produites sont commercialement inacceptables. De plus, ce procédé exige des dispositifs de chauffage auxiliaires et, par conséquent, est relativement coûteux.
Le procédé ci-dessus n'est également pas satisfaisant pour produire de grandes feuilles de matière plastique thermodurcissable. On sait que la solidification des matières thermoplastiques n'est pas dépendante de la température, mais plutôt de certaines autres variables, telles que le temps. En conséquence, lorsqu'on utilise de telles matières, il n'est généralement pas possible de les maintenir à l'état liquide pendant un temps suffisant pour permettre le remplissage des extrémités extérieures d'une grande cavité de moule.
Un second procédé de production de feuilles de matière plastique, utilisé avant la présente invention, consistait à prévoir un orifice d'extrusion en éventail et à extruder la matière plastique à travers cet orifice en maintenant un contrôle étroit des dimensions de l'orifice pour produire une feuille de matière plastique ayant ltépaisseur désirée.
Or, l'extrusion de la matière plastique à travers un étroit orifice pour produire des feuilles n'est généralement pas satisfaisante pour préparer soit des feuilles larges, soit étroites à cause des variations de tension qui se produisent dans la feuille de matière plastique et qui sont dues, en partie, aux pulsations provenant de l'extrudeuse. Cette variation de tension rend impos- sible la production de feuilles d'épaisseur uniforme et, lors de ltextrusion de feuilles relativement larges, oblige d'avoir recours à une extrudeuse ayant une capacité extrêmement grande. De plus, en extrudant à travers un étroit orifice, une partie de la matière plastique a tendance à s 1accumuler sur les côtés de l'orifice, et de se dégrader de ce fait.Une partie de la matière plastique ainsi dégradée tend à se mélanger avec la matière plastique pure, ce dont résulte un défaut d'uniformité de la feuille de matière plastique produite, dû à la présence de particules dégradées ou carbonisées.
Or, il est devenu de plus en plus important d'être à même de produire des feuilles de matière plastique de grande surface pour des industries, telles que l'industrie automobile, et dont les dimensions sont assez grandes pour pouvoir servir à la fabrication de capots, de garde-boue, de portes et autres. En effet, le développement de matières plastiques ayant une grande résistance aux chocs et à la déformation par la chaleur, telles que les polycarbonates, les copolymères ABS, les polyuréthanes, les polysulfonates, les polysulfones, les chlorures de polyvinyle, les oxydes de polyphénylène, etc., ont rendu industriellement possible la production de composants en matière plastique qui soutiennent favorablement une comparaison avec l'acier.Toutefois, la possibilité de produire industriellement des composants en matière plastique est liée à la possibilité de fabriquer de grandes feuilles lisses et dimensionnellement stables, sans qu'il soit nécessaire d'assembler plusieurs feuilles, par exemple, par soudage avec un solvant ou par des moyens analogues. Dans la plupart des applications industrielles, des feuilles soudées ou rapportées sont généralement inac#eptables en raison des imperfections que leur surface présente aux lignes de jonction.
Lorsque la couronne 101 est empêchée de tourner par le frein 102 "inférieur", la réaction exercée sur la couronne 101 provoque une rotation du porte-satellites 96 et par conséquent de la couronne 71 du train 59 de multiplication et de combinaison de couple dans la même direction que le planétaire 92 mais à une vitesse réduite par rapport à celui-ci de façon à obtenir un rapport de transmission "inférieur".
Dans le train épicycloidal 56 de "rapport intermédiaire", le planétaire 91 engrène avec plusieurs satellites 104 montés à rotation sur un porte-satellites 106 de sortie relié à un tambour 108 qui est fixé sur la couronne 101 du train 58 de "rapport inférieur". Les satellites 104 sont en prise avec une couronne menée 111 qui peut être soit empêchée de tourner par un frein 112 de "rapport intermédiaire", soit empêchée de tourner par rapport au manchon 89 par un embrayage de prise directe 114 qui est accouplé par une liaison 116 au manchon 89. Lorsque du fluide est fourni par l'intermédiaire du tuyau 113 au moteur 113' de "rapport intermédiaire, le frein 112 de "rapport intermédiaire" est serré et la couronne 111 est immobilisée. La rotation du planétaire 91 provoque un mouvement orbital des satellites 104 dans la couronne 111 et elle assure, par l'intermédiaire du porte-satellites 106 et du tambour 108, un entraînement de la couronne 101 du train épicyclol- dal 58 de "rapport inférieur" dans la même direction que le manchon 89 mais à une vitesse réduite. En conséquence, la couronne 101 et le planétaire 92 du train épicycloidal 58 de "rapport inférieur ou faible" sont entraînés respectivement à la vitesse de réduction établie par le train 56 de "rapport intermédiaire" et à la vitesse d'entrée du manchon 89. La différence de vitesse entre le planétaire 92 et la couronne 101 du train 58 de "rapport inférieur" provoque une rotation des satellites 94 autour du planétaire 92, en entraînant ainsi le porte-satellites 96 de sortie dans la même direction mais à une vitesse réduite par rapport au manchon 89 de façon à établir un rapport de vitesse intermédiaire qui est supérieur au "rapport faible" précédemment mentionné et établi par le train 58.
Lorsque du fluide est fourni par l'intermédiaire du tuyau 115 au moteur 115' de prise directe, l'embrayage 114 de prise directe est embrayé. En conséquence, la couronne 111 est empêchée de tourner par rapport au planétaire 91 et les satellites 104 sont empêchés de tourner par rapport à la couronne 111 et au planétaire 91 en solidarisant en rotation le train épicycloIdal 56 de "rapport intermédiaire". Puisque le porte-satellites 106 qui est monté de manière à entraîner la couronne 101 du train 58 est ainsi obligé de tourner à la même vitesse que le manchon 89, la couronne 101, le planétaire 92 et les satellites 94 du train 58 de "rapport faible" sont effectivement solidarisés en rotation et tournent à 1'unisson sans rotation relative de manière à entraîner le portesatellites 96 à la même vitesse que le manchon 89 en vue d'établir un rapport de prise directe ou 1 : 1.
Le train épicycloidal inverseur 61 comprend plusieurs satellites 118 montés à rotation sur un support 119 relié à l'arbre de sortie 69. Les satellites 118 sont en prise avec une couronne 121, qui peut être empêchée de tourner par un frein 122 de marche arrière, ainsi qu'avec un planétaire 124 qui est relié par un tambour 126 à la couronne 71 du train 59 de multiplication et de combinaison de couple. Lorsque du fluide est fourni par 1'intermédiaire du tuyau 123 au moteur 123' de marche arrière, le frein 122 de marche arrière est serré de façon à immobiliser la couronne 121 et le planétaire 64 transmet un couple à la couronne 71 par l1in- termédiaire des satellites 66, le porte-satellites 68 agissant comme élément de réaction. Le couple ainsi appliqué au tambour 126 par l'intermédiaire de sa liaison avec la couronne 71 fait tourner le planétaire 24 dans une direction opposée à celle de l'arbre de sortie 38 du convertisseur et, puisque la couronne 121 est immobi lisée, les satellites 118 exécutent un mouvement orbital dans la couronne 121 dans une direction opposée au sens de rotation de 1'arbre de sortie 38 du convertisseur de manière à entraîner, par l'intermédiaire du porte-satellites 119, l'arbre de sortie 69 dans la direction inverse en vue d'établir un rapport de transmission arrière.
Les différents freins et embrayages utilisés dans cette transmission et schématiquement représentés sur les dessins, sont actionnés hydrauliquement par des moteurs à fluide et ils sont munis de ressorts de rappel appropriés.
On va décrire dans la suite la séquence de fonctionnement de la boite de vitesses selon l'invention.
La boite de vitesses décrite plus haut est utilisée pour établir six rapports différents' de marche avant et un rapport de marche arrière. Le premier rapport de marche avant, qui est considéré comme le plus faible, produit la multiplication de couple maximale et il est établi lorsque le frein 72 de "rapport inférieur ou faible" du train d'engrenages 19 est serré pour bloquer la couronne 71 du train épicycloidal 59 de multiplication et de combinaison de couple. Ensuite, lorsque l'arbre de sortie 38 du convertisseur est entraîné dans le sens direct par le convertisseur de couple 11, le porte-satellites 68 et par conséquent l'arbre de sortie 69 sont entraînés à vitesse réduite par rapport à l'arbre de sortie 38 du convertisseur, cette vitesse étant déterminée par le rapport "inférieur-inférieurt ou "faible-faible". Dans le premier rapport de marche avant, l'embrayage de prise directe 84 ou de rapport faible de l'ensemble 16 est également embrayé pour contrôler les vitesses de rotation des éléments dans les ensembles 16 et 18.
Pour les autres rapports de marche avant, il est prévu une double ligne de transmission d'énergie au train épicycloldal 19 de multiplication et de combinaison de couple.
Pour établir le second rapport de marche avant, le frein 72 "faible-faible' de 11 ensemble 19 est desserré de façon à libérer la couronne 71 du train 59 de multiplication et de combinaison de couple. L'embrayage 84 de prise directe de l'ensemble 16 reste embrayé de façon à faire tourner le planétaire 91 du train épicycîci dal de "rapport faible" à la même vitesse que l'arbre de sortie 38 du convertisseur et, dans ensemble 18, le frein 102 de rapport faible est serré de manière à bloquer la couronne 101. Lorsque le planétaire 92 est entraîné à la vitesse de l'arbre de sortie du convertisseur, la couronne 71 de l'ensemble 19 est entraînée à la vitesse minimale établie par coopération des trains 16 et 18 puisque le train 16 est réglé sur le rapport faible du diviseur de couple qui correspond à la prise directe, tandis que l'ensemble 18 est réglé sur son rapport minimal. La différence de vitesse entre le planétaire 64 et la couronne 71 fait tourner les satellites 66 autour du planétaire 64 en entraînant ainsi le porte-satellites 68 et l'arbre de sortie 69 dans le sens direct ou avant et à une vitesse proportionnelle à la vitesse différentielle. Cet entraîne- ment combiné permet d'établir le second rapport de marche avant entre l'arbre de sortie 69 et l'arbre de sortie 38 du convertisseur, ce rapport étant supérieur au premier rapport.
Le troisième rapport de marche avant utilise un rapport faible dans le diviseur de couple et un rapport intermédiaire dans le dispositif de changement de vitesses. Dans l'ensemble 16, l'embrayage de prise directe ou de rapport faible 84 reste embrayé en établissant le rapport de prise directe ou faible du diviseur L'ensemble 18 est actionné de façon à établir le rapport intermédiaire par desserrage du frein 102 de rapport faible et par serrage du frein 112 de rapport intermédiaire. En conséquence, on effectue le passage sur le troisième rapport en une seule opération.
Pour établir le quatrième rapport de marche avant, l'ensemble 16 est modifié par débrayage de l'embrayage de prise directe 84 et par resserrage du frein de surmultipliée 82, tandis que l'ensemble 18 reste dans sa condition correspondant au "rapport intermédiaire". La combinaison du rapport de surmultipliée établi par ltensem- ble 16 et du rapport intermédiaire établi par l'ensemble 18 permet d'entraîner la couronne 71 de l'ensemble 19 dans la même direction que l'arbre de sortie 38 du convertisseur de couple mais à vitesse réduite. Puisque le planétaire 64 de l'ensemble 19 tourne à la vitesse de l'arbre de sortie du convertisseur, la différence de vitesse entre le planétaire 64 et la couronne 71, qui est plus petite que celle obtenue pour le troisième rapport de marche avant, détermine le quatrième rapport de marche avant qui a une valeur supérieure au troisième rapport.
Le cinquième rapport de marche avant, qui est un rapport de prise directe ou de 1 : 1 entre l'arbre de sortie 69 et <RTI et l'embrayage 114 de prise directe de l'ensemble 18 soient em- yés. Lorsque les embrayages 84 et 114 sont embrayés, les ensevbl*- 16 et 18 sont respectivement solidatisés en rotation et ils evåm traînent la couronne 71 de ensemble 19 à la vitesse de l'arbre de sortie de convertisseur.
Le sisième rapport de marche avant, qui a la valeur la p71 5 élevée et qui est un rapport de surmultipliée, est établi en fiant l'état de l'ensemble 16 par débrayage de l'embrayage 84 -e prise directe et par resserrage du frein 82 de surmultipliée dis que l'embrayage 114 de prise directe de l'ensemble 18 reste embrayé. L'ensemble 18 étant effectivement solidarisé en rotaEis par l'embrayage 114 de prise directe, la couronne 71 de l'ensemble 19 est obligée de tourner à une vitesse plus élevée que l'arbre de sortie 38 du convertiss ir de couple et, puisque le planétaire 622 tourne à la vitesse de l'arbre de sortie du convertisseur, le sa- tellites 66 sont obligés de tourner autour du planétaire 64 en 9nu traînant le porte-satellites 68 et par conséquent l'arbre de tie 69 à une vitesse plus élevée que celle de l'arbre de sortie 38 du convertisseur de couple.
Dans la position de point-mort, le planétaire 64 de l'enEJmm ble 19 est entraîné à la vitesse de l'arbre de sortie du conver- tisseur et tous les dispositifs d'établissement de rapports des ensembles 18, 19 sont débrayés. L'embrayage 84 de prise directe de l'ensemble 16 est embrayé de façon à régler la vitesse de rotation des ensembles 16, 18 et la couronne 71 tourne folle puisque les dispositifs d'établissement de rapports des ensembles 18, 19 sont débrayés.
Pour établir le rapport de transmission arrière, le frein 122 de marche arrière du train épicycloldal 21 est serré de façon a bloquer la couronne 121. Le planétaire 64 de l'ensemble 19, qui tourne à la vitesse de l'arbre de sortie du convertisseur de cou- ple, transmet un couple à la couronne 71 par l'intermédiaire des satellites 66. Le couple ainsi transmis au mécanisme 126 par la couronne 71 fait tourner le planétaire 124 dans une direction opposée à celle de l'arbre de sortie 38 du convertisseur de couple et, puisque le planétaire 121 est immobilisé, les satellites 118 exécutent un mouvement orbital dans la couronne 121 dans une direction opposée au sens de rotation de l'arbre 38 de façon à entraîner, par l'intermédiaire du porte-satellites 119, l'arbre de sortie 69 dans le sens inverse. L'embrayage 84 de prise directe de l'ensemble 16 est embrayé de façon à contrôler les vitesses de rotation des éléments des ensembles î6, 18.
On va maintenant décrire les commandes de la boîte de vitesses selon l'invention. La pompe 151 d'entrée à trois engrenages envoie de l'huile aspirée dans une bâche 152 dans le tuyau 153 d'alimentation principale et dans le tuyau 154 d'alimentation du convertisseur. Le tuyau d'alimentation du convertisseur comporte une soupape de sécurité 154' assurant la limitation de la pression maximale et il est branché de façon à alimenter la chambre de travail du convertisseur de couple, située dans le carter 26. Le tuyau 155 de sortie du convertisseur comporte une soupape 155 t pour régler la pression dans la chambre de travail, le fluide en excès étant renvoyé à la bâche par l'intermédiaire du tuyau 155". Le tuyau 153 est relié par l'intermédiaire d'un filtre de dérivation 157 au tuyau principal 158 qui est contrôlé par le distributeur 156 de régulation principale. Le distributeur 156 de régulation principale comporte un tiroir 161 muni de portées a et d de diamètres égaux, situées dans un alésage 162. La pression du tuyau principal est toujours transmise par l'intermédiaire du tuyau 158 au volume compris entre les portées a, b et, par l'intermédiaire d'un passage 163 formé dans la portée b, à l'alésage 162 entre la portée b et la paroi 164 de façon à agir sur la surfaee annulaire de la portée b en vue de pousser le tiroir de la position de fermeture représentée sur le dessin en direction de la position de décharge afin de relier le tuyau principal 158 au tuyau de décharge 166. Le trou prévu à l'extrémité du distributeur autour de la portée c est relié au conduit de décharge 170. Le ressort 167, qui s'appuie sur un piston 169 logé dans une partie élargie 169 de 1'alésage, pousse le tiroir 161 dans la position de fermeture représentée. La chambre contenant le ressort est déchargée par l'intermédiaire du conduit 171. Le tuyau 172 d'assistance est relié à l'- extrémité fermée de l'alésage 169 et, lors de l'alimentation en fluide sous pression, le piston 168 est appliqué contre l'épaule- ment 173 de façon à augmenter la poussée du ressort et la pression dans le tuyau principal.
Sur la figure 2, on a représenté les courbes dites de polarisation du couple lithium-oxyde de cuivre avec chacun des trois électrolytes précédemment définis. On a représenté, comme sur la figure 1, la courbe D relative à ltélec- trolyte dont le solvant est le dioxanne par un trait continu, la courbe E relative à l'électrolyte dont le solvant est le diéthyléther du diéthylène glycol par un trait ponctué et la courbe F relative à l'électrolyte dont le solvant est 2 le dioxolanne par un pointillé. Les densités de courant en mAlem2 sont portées en abscisses et les tensions correspondantes en volts en ordonnées.