INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention concerne un mécanisme de commande cadencéepour lignes de transfert qui comprend un organe d'entraînement de traverses déplacé en va-et-vient sur bâti ecourlable wec au moins une traverse et qui présente, selon la revenaicat.ioxi 1 du brevet français n0 74 10329, une channe sans fin entraînée par un dispositif origine de mouvement en étant gui & e,-dans un brin à peu près parallèlement au plan de déplacement de la traverse, dans deux autres perpendiculairement à celui-ci, et portant un organe d'entrane- ment qui est couplé avec -celui de la traverse par l'intermédiaire d'une coulisse déplaçable en direction longitudinale parallèlement ou à peu près au plan de déplacement de la traverse.
Ce mécanisme de commande selon le brevetFrin- cipal est remarquable par la simplicité de sa structure et permet, avec une vitesse de transfert élevée, une accélération et une décélération sans à-coups de la traverse dans la course cadencée.
L'organe d'entraînement de la traverse est généralement assemblé à la coulisse par des vis Après de longues périodes de fonctionnement, on ne peut exclure absolument le risque de voir une telle fixation par vis se desserrer en sorte, que si l'on n'y prend pas garde, l'organe d'entraînement des traverses puisse se dégager de la coulisse. Par suite de la vitesse de transfert élevée que ce mécanisme de commande cadencée permet d'atteindre, il en résulterait l'expulsion avec.
relativement grande force dudit organe d'entralnement défixé, d'où une mise en danger de toute la ligne de transfert et du personnel qui la dessert.
Ces détecteurs représentés sont reliés par des conduits 72 et 33 à des enregistreurs convenables 35 et 76.
te fonctioiinement de l'appareil de la figure 1 est le suivant : la pompe 25 fait circuler la boue de forage et l'en- voie de la fosse à boue 23 dans la conduite d'aspiration 24 et la conduite d'injection 26 dans le train de tiges de forage 12.
La boue en circulation passe par le trépan 11 et remonte dans l'espace annulaire compris entre le train de tiges 12 et la paroi du trou de sonde 9 et par l'espace annulaire compris entre le train de tiges 12 et le tubage de revêtement 15, traverse la t8te de puits 16 et les dispositifs anti-déflagration 17 et retourne à la fosse à boue 23 par la conduite 22. tes détecteurs 30 et 31 mesurent les propriétés électriques de la boue de forage entrante et de la boue de forage sortante, ces propriétés étant de préférence transformées en équivalents chlorures. On cornait et on trouve sur le marché des dispositifs capables de mesurer soit à intervalles fréquents, soit en continu la résistivité et la conductibilité des boues de forage.On peut régler les mesures de salinité sur le diagramme d'enregistrement de l'enregistreur 75 pour tenir compte du décalage dans le temps en déplaçant ce diagramme par rapport au diagramme de l'enregistreur 36. Il est facile de calculer le décalage dans le temps à partir du débit de pompage, de la profondeur du trou de sonde foré, de son dianètre et de la dimension du train de tiges de forage.-Bien entendu, il faut faire des réglages périodiques pour augmenter le décalage dans le temps à mesure que la profondeur du trou de sonde foré augmente. La relation entre la résistivité ou la conductibilité d'un fluide, sa salinité et la température est bien connue et sert couramment dans les travaux concernant l'établissement des courbes de repérage des puits pour en faciliter l'interprétation.La m8me relation permet de déduirdcommodément la teneur en chlorures en ppm d'une boue de forage à partir des variations de sa résistivité ou de sa conductibilité.
t1 indication donnée par le dispositif de mesure de résistivité ou de conductibilité peut subir une compensation automatique pour tenir compte de la température et Entre transformée automatiquement en équivalents chlorures en ppm, bien que cette conversion ne soit pas essentielle pour la mise en oeuvre du procédé de l'invention. On peut de même réaliser automatiquement le réglage du décalage dans le temps, le traçage de la courbe ou l'enregistrement des salinités de la boue de forage entrante et de la boue de forage sortante.Une des manières d'obtenir une compensation automatique du décalage dans le temps consisterait à mettre en oeuvre un enregistreur circulaire à deux styles, l'un enregistrant la salinité de la boue sortante, l'autre celle de la boue entrante. t'angle inscrit entre les deux styles représenterait le décalage dans le temps à débit de pompage constant. Lorsque le débit de pompage change ou que le décalage dans le temps change, l'angle inscrit par les deux styles doit Entre modifié pour en tenir compte. On peut tracer automatiquement une courbe de salinité différentielle (voir courbe C de la figure 2) en soustrayant électroniquement les mesures de salinité de la boue entrante des mesures de salinité de la boue sortante avant d'enregistrer oea mesures.On peut également utiliser une calculatrice électronique ou autre dispositif à mémoire pour enregistrer les valeurs de salinité de la boue entrante pendant la période de décalage dans le temps avant de soustraire les mesures de la boue entrante des mesures de la boue sortante Toutefois, le traçage des courbes de salinité peut être effectué à la main. Un opérateur peut lire à intervalles fréquents les résultats des mesures sur les dispositifs de mesure de résistivité ou de conductibilité ou prendre des échantillons de boue entrante et sortante et titrer directement les chlorures à intervalles fréquents et tracer des courbes à partir de ces résultats. L'opérateur doit tenir compte du décalage dans le temps pour le tracé des courbes.
Les salinités des boues de forage peuvent être mesurées à fond de trou, de préférence au voisinage de la formation dans laquelle on fore, afin de détecter les variations de salinité dans laquelle on fore, afin de détecter les variations de salinité dans la boue entrante et la boue sortante pendant qu'on fore dans la formation. Ces renseignements peuvent être transmis continuement ou à intervalles fréquents à des enregistreurs convenables disposés à la surface. Le procédé est le meme que lorsqu'on fait les mesures à la surface, à cette différence près qu'il n'y a plus de réglages dus au décalage dans le temps. Les dispositifs de mesure de résistivité ou de conductibilité de la boue entrante et de la boue sortante sont de préférence montés à l'intérieur et à l'extérieur des masses-tiges ou des manchons spéciaux disposés au voisinage du trépan.On peut utiliser à cet effet des appareils classiques de mesure de la résistivité ourla conductibilité des formations souterraines dans les puits, en les modifiant de façon convenable par des blindages, afin de ne mesurer que la résistivité ou la conductibilité de la boue de forage.
La figure 2 montre trois courbes différentes A, B et C qui représentent les mesures des salinités des boues de forage entrante et sortante d'un trou de sonde foré. La courbe A indique les mesures de salinité d'échantillons prélevés sur les boues entrante et sortante, ces mesures étant faites par une technique normalisée de titrage. tes échantillons étaient prélevés à des profondeurs différant de moins de 45 m. La courbe B représente les mesures de salinité de boues entrante et sortante faites à l'aide d'un dispositif de mesure de résistivité.
Ces mesures ont été effectuées de façon continue et rapportées sur le graphique à des intervalles de profondeur de forage de 3 m. La courbe C montre les mesures différentielles des salinités des boues entrante et sortante correspondant aux renseignements donnés sur la résistivité par la courbe B. Sur la courbe A, les mesures de salinité de la boue entrante sont désignées par la référence 50 et celles de la boue sortante, par la référence 51. Les aires claires ou en blanc indiquées en 52 résultent d'une salinité de la boue entrante superieure aux valeurs trouvées pour la salinité de la boue sortante. Sur la courbe B, la mesure de la salinité de la boue entrante est désignée par la référence 60t et celle de la boue sortante par la référence 61.Les aires claires ou en blanc désignées par la référence 2 résultent d'une augmentation de la salinité de la boue entrante par rapport à celle de la boue sortante. La fixe 2 montre égale nient une courbe D correspondant au poids spécifique dc la boue de forage pour une partie du trou de sonde foré (de 5490 ni à 6250 m).
tes trois courbes A, B et C se complètent l'une l'autre et leur comparaison aide à déterminer l'importance du réglage de la boue qui doit Entre fait. C'est ainsi qu'en comparant ces trois courbes pour la profondeur de 3870 m, on voit qu'on a atteint la première zone de pressions anormales, du fait que l'allure de la courbe de salinité est croissante sur les courbes A et B et que l'allure de la salinité différentielle sur la courbe C est également croissante.Le passage des zones de pressions normales aux zones de pressions anormales est important pour déterniner la profondeur à laquelle il faut installer le tubage de rev8tement de protection. te trou doit Entre foré sur une certaine distance dans la zone de pressions anormales, jusqu'à une profondeur o les pressions régnant dans les pores de la formation sont suffisantes pour augmenter le gradient de fracture à une valeur qui permet à des boues de poids plus élevé d'être supportées après la mise en place du tubage de revete- ment protectevr. tes pratiques actuelles sont d'aller jusqu'à atteindre des pressions des pores de la formation équivalant à environ 1,45 à 1t65 kg/litre avant de mettre en place le tubage de revêtement protecteur. Ces courbes indiquent qu'on s'approche de la profondeur à laquelle il faut mettre en place le tubage de rev6temei-lt protecteur et qu'en conséquence il faut augmenter le poids de la boue.
L'allure croissante de la salinité qui se reflète sur les trois courbes A, B et C indique qu'on doit augmenter le poids de la boue. A une profondeur d'environ 4511 m, le puits a commencé à refouler, comme l'indique l'augmentation brutale de salinité des trois courbes. Entre les profondeurs de 4450 m et 4526 ni, on a augmenté le poids de la boue mais l'augmentation n'a pas été suffisante pour vaincre l'augmentation de la pressien aux pores de la formation. Ceci se traduit par l'augmentation continue de la différentielle que montre la courbe C dans cet intervalle. A la profondeur de 4541 ni, la courbe A montre une diminution de la salinité due à l'augmentation du poids de la boue. Toutefois, à la profondeur de 4602 m les deux courbes B et C montrent qu'il faut un poids de boue supérieur.La salinité sur la courbe A diminue entre les profondeurs de 4998 m et 5151 m, puis augmente entre environ 5151 m et 5334 m. A cette dernière profondeur, la courbe B montre une augmentation de la mesure correspondant à la boue sortante, et la courbe C montre une augmentation nette de la valeur correspondant à la boue sortante. Ceci indique clairement qu'il faut augmenter le poids de la boue ; toutefois, on n'a pu augmenter le poids de la boue avant que le tubage de revêtement ait été mis en place, parce qu'on s'approchait de la pression de fracturation.
Une augmentation de la salinité se remarque sur la courbe A entre les profondeurs de 5791 m et 6065 m aussi bien pour les entrantes que pour les boues boues/sortantes. Sur la courbe B les mesures de salinité de la boue sort-ante montrent un accroissement plus important que pour la boue entrante. Entre les profondeurs de 5791 m et 5821 m, indiqué par 3-a courbe D, on a augmenté le poids de boue de 12 g/litre. La courbe différentielle C observée en (1) montre une augmentation de la salinité qui diminue par la suite en ré pose à l'augmentation du poids de la boue.Comme ceci est indi- qué en (2) sur la courbe C, la salinité différentielle recommence à croître et entre les profondeurs de 5852 m et 5882 m on a augmenté à nouveau le poids de la boue de forage de 12 g/litre, comme l'indique la courbe D. La salinité différentielle a diminué de nouveau comme le montre la courbe C. Comme l'indique en (3) la courbe C, la salinité différentielle a recommencé à croître et en réponse à cette augmentation on a augmenté le poids spécifique de la boue de 76 g/litre entre les profondeurs de 5913 m et 5974 m. La courbe de salinité dif férentielle C a ensuite diminue.
La mesure des teneurs en chlorures des boues de forage entrante et sortante, à intervalles fréquents ou en continu évite les chanbements brutaux des propriétés d'écoulement de la boue gracie à la détection de faibles afflux de fluides de la formation et grâce au réglage des poids de la boue avant qu'il y ait eu dans le circuit de boue une contamination suffisante pour épaissir sensiblement la boue de forage. te procédé de l'invention utilisé pour régler le poids de la boue diminue sensiblement la fréquence des accidents de perte totale ou suppression de retour qu'entralne une densité excessive de la boue. De plus, il permet de réduire le temps gaspillé à faire circuler et à conditionner la boue, du fait de la contamination. Lors-- qu'une boue de forage est devenue très épaisse, les opérateurs sont fréquemment obligés d'arrêter le forage et de diluer la boue pour éviter un arrêt total de la circulation. te temps perdu à reconditionner la boue peut s'élever à plusieurs jours dans des puits profonds à haute pression, et peut augmenter sensiblement les dépenses et les frais en durée d'occupation du chevalement et enznatériau servant à constituer la boue de forage.
Bien entendu, l'invention ntest pas limitée au mode opératoire et à l'exemple décrit et représenté et peut recevoir diverses variantes entrant dans l'esprit et la portée -de l'invention.
La présente invention est relative à un procédé et à un dispositif de type nouveau pour la régulation, la mesure ou lsanalyse de phénomènes divers, notamment physiques, chimiques et électrochimiques.
Dans de nombreux processus physiques ou chimiques de mesure, de régulation, de contrôle, d'analyse, industriels ou autres, on est amené à modifier les conditions d'équilibre ou d'évolution d'un système en le soumettant à une action proportionnelle, ou du moins liée à une grandeur caractéristique de ce système, mesurée à l'aide d'un capteur et d'une channe de mesure et/ou d'amplification appropriée, et en faisant intervenir s'il y a lieu un circuit de régulation ou d'asservissement.
On peut établir, par le calcul ou par ltétude expérimentale du système, une relation entre ltétat du système, qui se traduit par des valeurs définies d1un certain nombre de variables, et la ou les actions d'origine extérieure auquel il est soumis.Nous donnerons quelques exemples a) la charge d'un condensateur, en fonction de la quantité d'électricité qui lui est apportée b) la température d'un liquide, en fonction d'un apport de chaleur c) le pH d'un milieu chimique, en fonction de la quants té de réactif acide ou basique qui lui est additionnée ;; d) le potentiel d'une électrode indicatrice, (mesuré par rapport à une électrode de référence), en fonction du courant qui la traverse, par exemple en l'associant à une électrode auxi- liaire dans un circuit dit potentiostatique.
Alors que dans les exemples a) et b) la grandeur mesurée (tension aux bornes du condensateur ou température du liquide) est liée en première approximation par une relation lino aire à la perturbation d'origine exterieuré, il en est tout autre dans les cas c) et d) où la variable mesurée et la variable indépendante sont liées par une relation qui peut etre très différente d'une relation linéaire, par exemple une loi de forme plus ou moins logarithmique dans certaines parties de la courbe, l'ensemble de celle-ci (fonction de transfert), ayant souvent une allure sigmoïde.
Ma charge de l'invention peut aussi être une substance organique inerte, avantageusement sous une forme granulaire dure.
Comme dans le cas des charges minérales, la grosseur des particules de la charge organique n'est pas déterminante, mais ces particules sont généralement plus grandes que celles de la matière ferrugineuse finement divisée, les particules de charge ayant par exemple une grosseur comprise dans la gamme d'environ 0,149 à environ 0,59 mm.
Des exemples de charges organiques disponibles sous une forme granulaire(lure comprennent la farine de mais, le produit appelé "lucite", qui est une matière plastique du type acrylate, 'etc.
te produit de broyage des coques de noix et des matières analogues peuvent aussi être utilisés. La sciure de bois et des substances tendres analogues, de formes irrégulières, permettent une dilution convenable des ingrédients actifs de l'agent de traitement, mais ne conviennent généralement pas pour améliorer les caractéristiques d'écoulement de l'agent de traitement. La dilution de la matière ferrugineuse activeavecune charge inerte améliore les caractéristiques de manipulation de l'agent de traitement, en permettant l'application de plus grandes quantités de cet agent au sol, pour une dose donnée de matière ferrugineuse.On peut ainsi éviter l'application d'une dose excessive ou une application irrégulière de l'agent, à cause de sa nature concentrée et des faibles quantités requises pour un traitement convenable, et on peut obtenir plus facilement une application uniforme de la dose correcte. En outre, on peut écarter, dans une large mesure, toute nécessité de précautions spéciales dans la manipulation et l'application de la matière ferrugineuse finement divisée, pour éviter ou limiter le poudrage et les effets indésirables qui peuvent en résulter, en mélangeant une charge inerte avec la matière ferrugineuse finement divisée dans agent de traitement en question.
'les caractéristiques de manipulation de l'agent de traitement sont également influencées par l'aptitude à l'écoulement de l'agent de traitement. L'incorporation d'une charge inerte avec ltagent ferrugineux de traitement modifie les propriétés d'écoulement de cet agent. L'incorporation d'une proportion relativement grande d 'une charge convenable entraîne une augmentation considérable de l'écoulement de l'agent ferrugineux de traitement.Cette amélioration des propriétés d'écoulement assure une distribution uniforme et aisée de l'agent de traitement à l'aide d'un récipient, ce qui réduit au minimum les secousses ou tout autre mouvement d'agitation qui doivent être imprimés au récipient ou au distributeur en vue d'une distribution correcte de l'agent de traitement et pour permettre l'application uniforme au sol traité de la matière qui est distribuée. Une distribution saccadée, irrégulière et non uniforme, entraînant un manque d'uniformité de l'application de la dose, et peut-être mdme l'application d'une dose excessive, est ainsi évitée.
il y a lieu de remarquer que l'effet exercé par la charge inerte sur les caractéristiques de manipulation de l'agent de traitement dépend de divers facteurs tels que la nature de la charge que l'on utilise, la grosseur de ses particules, son uniformité et son degré de dureté, la proportion de charge ou de combinaison de charges mélangée avec l'agent ferrugineux ou la formulation ferrugineuse de traitement, etc. Quelle que soit la proportion de charge que l'on utilise, elle n'apporte généralement aucune contribution à la valeur nutritive de l'agent de traitement. L'effet exercé par cette matière sur les caractéristiques de manipulation de l'agent dépend naturellement du degré de dilution que l'on utilise et de l'effet exercé sur les propriétés d'écoulement de l'agent de traitement. Pour la dilution et les avantages qu'elle présente, comme indiqué ci-dessus, la charge inerte doit généralement être utilisée en une quantité comprise dans la gamme d'en viron 10 à environ 99 , en poids de la composition totale, et on doit habituellement l'utiliser en quantité d'au moins environ 25 % en poids.
L'effet exercé par la charge inerte sur les propriétés d'écoulement de l'agent de traitement varie en fonction des carac téristiques de la charge particulière que l'on utilise. Dans une série d'essais d'écoulement, on place 900 g de diverses poudres d'agent de traitement dans un entonnoir en acier inoxydable de 99 mm de hauteur, ayant un diamètre d'admission de 145 mm et un orifice de sortie de 32 mm. On maintient une plaque de "lucite" contre la face inférieure de la sortie pour retenir la poudre dans l'enton- noir.En même temps qu'on retire la plaque pour permettre à la poudre de tomber de ltentonnoir, on actionne une minuterie pour mesurer l'intervalle de temps jusqu'au moment où la poudre de l'entonnoir de s'écouler. cesse/ On effectue une moyenne de trois essais, la charge utilisée dans chaque cas étant formée de particules qui traversent un tamis de 0,59 mm d'ouverture de maille et qui sont retenues par un tamis de 0,49 mm d'ouverture de maille. la matière ferrugineuse et la charge inerte sont mélangées pendant 20 minutes pour assurer la formation d'un mélange uniforme.
Dans des essais d'écoulement utilisant un sable siliceux, on a constaté qutune teneur en sable d'au moins environ 60 % en poids de la composition totale, de préférence environ 75 % ou davantage, est nécessaire pour améliorer notablement l'aptitude à l'écoulement de l'agent de traitement. On observe un temps d'écoulement de 17,1 secondes pour la matière ferrugineuse seule, la charge de sable ayant un temps propre d'écoulement de 1,8 seconde. Dans un mélange de matière ferrugineuse et de sable contenant 50 % en poids de chaque ingrédient, le temps d'écoulement est de 18,5 secondes. Toutefois, pour une teneur en sable de 75 % en poids, on obtient une amélioration très appréciable de l'écou- lement, et on observe un temps d'écoulement de 3,4 secondes.
Dans des essais analogues utilisant de la cendre volante et de la poudre de "Lucite", une proportion de charge supérieure à 50 ç en poids est également indiquée pour une amélioration appré- ciable du temps d'écoulement. Au cours Qe ces essais, on observe qutavec ces matières et avec du béton pulvérisé, le temps d'écoulement est réellement augmenté, avec des quantités moindres de charge, par exemple environ 25 do en poids de charge.Avec ces plus faibles proportions de charge, l'agent de traitement tend à être retenu dans l'entonnoir à cause d'une agglomération, d'un enchev8trement des particules ou autres effets, en sorte qu"il n'y a pas d'écoulement dans les expériences qui ne font pas intervenir des vibrations de l'entonnoir ou d'autres techniques analogues pour remédier aux propriétés insuffisantes d'écoulement.
il y a lieu de remarquer que le rapport en poids de la matière ferrugineuse à la charge pour améliorer l'écoulement varie en fonction de la dureté, des qualités d'écoulement, du poids et d'autres caractéristiques de la charge. L'utilisation de matières dont le rapport poids/volume est plus faible que celui du sable ou de substances analogues telles que la farine de mais, permet- généralement de réduire la proportion de charge,en poids, qui est requise pour obtenir une amélioration désirée des propriétés d'écoulement.
'les caractéristiques de manipulation de l'agent ferrugineux de traitement sont ainsi favorisées par le mélange de la matière ferrugineuse avec une charge inerte. La dilution résultante de la matière ferrugineuse concentrée permet ainsi d'appliquer de façon plus aisée et plus pratique l'agent de traitement aux doses désirées, sans irrégularité de l'application. L'amélioration de l'écoulement que l'on obtient par l'incorporation d'une quantité suffisante d'une charge en particules évite ainsi l'application et par inadvertance de doses irrégulières / d'une dose excessive, notamment lorsque les applications sont faites à faible dose.
a nécessité de dispositifs particuliers ou de précautions spéciales pour assurer une disposition convenable et uniforme de l'agent de traitement depuis un récipient, et la dispersion dans le sol cultivé que l'on traite, est minimisée de même par l'amélioration des propriétés d'écoulement et les caractéristiques uniformes de distribution que l'on obtient en mélangeant une charge inerte avec la matière ferrugineuse de traitement
La présente invention se rapporte d'une manière générale aux calculateurs, et concerne plus particulièrement un calculateur comportant une unité centrale de traitement intégrée sous forme monolithique sur une plaquette, combinée avec une mémoire extérieure, et aux procédés de commande de ce calculateur.