INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De ces essais il ressort ce qui suit. Si l'on admet que les sels de dégel ont été distribués en quantités telles que, lors du début du phénomène atmosphérique (par exemple chute de neige ou formation de verglas), il doive en rester encore 50% pour avoir une action suffisante, dans le cas d'une route sèche, en ne peut effectuer l'épandage que 2 à 3 heures, dans le cas de l'utilisation de Dîna, avant l'arrivée du phénomène atmosphérique attendu, alors que dans le cas de l'utilisation du granulé selon l'invention, on peut opérer au contraire jusqu'à 30 heures avant ce phénomène. Cela signifie inversement que l'on doit effectuer 3 à 4 heures après la dispersion préventive, dans le cas de l'utilisation de ClNa, et par contre seulement 30 heures environ après, lors de l'utilisation du granulé selon l'invention, un complément d'épandage ou même sa répétition. Dans le cas de la route humide, ces temps s'allongent jusqu'à 6 à 8 heures pour Cita, et jusqu'à 35 à 40 heures pour le granulé selon l'invention.En conséquence, le granulé selon l'in- vention convient bien mieux pour le traitement préventif, ctest-à- dire qu'on peut l'épandre déjà 24 heures avant l'apparition du phénomène atmosphérique attendu, sans qu'il soit nécessaire de renouveler épandage dans cet intervalle de temps ; cela permet dtobtenir de très nettes économies, et présente une grande importance, non seulement du côté des prix et du personnel, mais également du point de vue de la protection de l'environnement.
D'autres essais ont montré que la neige, fratchement tombée, se laisse plus rapidement dissoudre par le chlorure de sodium, en raison de la surface plus importante due à sa plus grande finesse, que par le granulé selon l'invention ; cependant, la neige nouvellement tombée colle beaucoup moins sur un revêtement de route préalablement traité avec le granulé, que sur un revêtement prétraité avec ClNa. Avec le granulé selon l'invention il n'apparais pas, comme c'est le cas avec C1Na, aux températures inférieures à -70C de phénomène d'agglomération altérant si nettement l'aptitude à la dispersion et à l'écoulement du chlorure de sodium, qu'il peut conduire à ltarrêt de la machine distributrice.Une route sèche, traitée avec le granulé selon ltinventîon, par une humidité atmosphérique relative, correspondante, ne devient que peu humide, à l'opposé de ce qui se passe pour une route traitée avec Cl2Ca qui, en raison de l'hygroscopicité de celui-ci, devient mouillée. Le granulé se loryl'invention, en mélange à 50% de C1Na et 50% de C12Ca, possède aussi aux températures extrèmement basses, toutes les bonnes propriétés du chlorure de calcium pur sous forme d'écailles, sans en présenter les inconvénients. Ce granulé se laisse utiliser très avantageusement pour éliminer le verglas sur les trottoirs, entrées de garages, etc., les grains anguleux agissant, de plus, sur le verglas, comne produit neutralisant. Ce granulé subsiste également plus longtemps par temps humide, variable, avec risques de verglas, de sorte qu'il empOche la formation de celui-ci, et rend inutile pour une plus grande durée un renouvellement de l'épandage.
La présente invention est relative à des poudres à mouler seches, thermodurcissables, auto-réticulantes , durcissables rapidement en cours de traitement, par exemple par moulage par compression et par injection et utilisables pour la préparation de matériaux de construction rigides et résistants utilisables, par exemple, comme panneaux pour carrosseries d'automobiles, logements ou coffrages pour appareillages électriques, pour la construction de bateaux, de réser voir s de stockage, de conduits, particulièrement ceux servant à la transmission de fluides chauffés, etc.. ainsi qu'aux articles moulés obtenus k partir de ces matériaux.
Les produits thermodurcis,suivant l'invention comprennent un pr- polymère à fonction époxy préparé à partir de monomères vinyliques et d'un polyanhydride polymère comme agent de réticulation. Le polyanhydride polymère produit un système thermodurci nettement différent de celui fourni par le même prépolymère et un anhydride monomère et 1' utilisation de polyanhydrides polymères dans un système thermodurci fournit un certain nombre d'avantages par rapport à l'utilisation d' anhydrides monomères. Certains de ces avantages sont les suivants: (a) Du point de vue traitement, les polyanhydrides s'avèrent, de fa çon surprenante, être plus aisément miscibles avec les polymères que le sont les anhydrides monomères.D'une façon générale, les polyanhydrides ont un point de fusion plus bas que les anhydrides monomères et peuvent être mélangés avec des polymères à température plus basse.
Les anhydrides monomères ont tendance à se sublimer tandis que les anhydrides polymères ne présentent pas cette tendance. Il s'ensuit que, lorsqu'on ouvre un moule contenant des substances de moulage chauffées et n'ayant pas réagi, des vapeurs libres sont souvent engendrées lorsqu'on utilise des anhydrides monomères comme agent de réticulation. (b) Du point de vue du produit, les polyanhydrides confèrent une plus grande souplesse aux produits moulés que les anhydrides monomères.
Les produits thermodurcis suivant l'invention ont, apres moulage, une température de transition vitreuse supérieure à 900C, de préférence ce supérieure à 1200C. A température ambiante (de 20 à 250C), ces produits moulés présentent, mesurées en flexion, une résistance à la flexion de 1125 à 2109 kg/cm2 environ, un module de flexion de 0,084 6 à 0,16.10 kg/cm2 ou plus et un allongement à la rupture de i à 3%en- viron, ou plus.
La température de transition vitreuse est la température à laquelle un matériau semblable à du verre perd sa rigidité et sa dureté et dont le comportement devient voisin de celui d'un élastomère. Plus particulièrement, la température de transition vitreuse est définie comme la température à laquelle un tel matériau présente un maximum dans son amortissement mécanique à basse fréquence, par exemple à environ 1 Hz par seconde.
I. Composition du prépolymère Le prépolymère contient de préférence trois monomères constitutifs et, à l'exception d'une substitution limitée, telle qu'indiquée ci-après, a la composition de base suivante en poids: méthacrylate de glycidyle de 15 à 40 et de préférence de 20 à 35fiv méthacrylonitrile de O à 30 et de préférence de 10 à 25% méthacrylate de méthyle le reste - L'acrylonitrile peut remplacer en totalité ou en partie le méthacrylonitrile, mais ce dernier est le réactif préférable du fait que les produits obtenus à partir de prépolymères contenant ce wcons- tituant ainsi que les agents de réticulation utilisés ici ont une température de déformation à la chaleur (température de transition vitreuse) supérieure à celle des produits correspondants utilisant lt acrylonitrile, tous les autres facteurs étant identiques.
Une proportion mineure du méthacrylate de méthyle, de préférence non supérieure à 1/3 de celui-ci, peut être remplacée par du styrène, de l'alpha méthyl styrène, de l'acétate de vinyle ou un ester différent d'acide acrylique ou méthacrylique et d'un monoalcool, de préférence un alcool de C2 à C4, par exemple l'acrylate d!éthyle, l'acrylate de butyle, le méthacrylate de butyle, etc.. Ce produit de remplacement ne doit pas dépasser 15% environ des monomères totaux utilisés pour préparer le prépmière et de préférence ne dépasse pas 10% des monomères totaux. Dans le cas des produits de remplacement en C4, il est préférable que ce constituant ne dépasse pas le 1/5 du méthacrylate de méthyle.Les produits de remplacement cités dans ce paragraphe, å ltexception du styrène, accroissent la souplesse du polymère, c'est-à-dire le facteur d'allongement à la rupture, et abaissent le point de ramollissement (température de transition vitreuse).
II. Propriétés du prépolymère.
De préférence, le dispositif de commande de la machine automati;a conforme à l'invention sera construit le façon que le moteur fluidique soit soumis à une charge uniquement pendant la partie s cycle de fonctionne- ment caractérisée p~r une forte pente de flanc. En considérant par exemple la fie. 15, on oblibera le moteur à tournir son travail pensant l'intervalle limité par les instants t et t La charge imprimée au moteur pendant cet intervalle, n'exerce sur la forme au graphique aucune influence valant la peine d'être mentionnée.
La présente invention concerne un dispositif pour contrôler les variations de courant dans une installation électrique, com- portant mi moins un transformateur dont le noyau magnétique port.
au moins deux enroulements à travers lesquels passent les courants dont les variations doivent être contrôlées, ce noyau portant au moins un enroulement secondaire commandant l'organe de centrale et serrant à émettre un courant en fonction d'une telle différen- ce.
Dans un dispositif connu de ce genre, 11 organe de contrôle est un déclencheur agissant sur un contacteur à verrouillage qui, lorsque se produit une variation de courant, ouvre un interrupteur nattant ainsi hors circuit un appareil alimenté.Il suffit d'une trs petite différence entre les courants allant à cet appareil alimenté par le réseau par l'intermédiaire des enroulements pré cités fonctionnant comme enroulements primaires, ou refluant de cet appareil, ainsi que cela peut se produire notamment par suite d'un défaut d'isolement de l'appareil utilisé par rapport à la terres pour produire dans l'enroulement secondaire, normalement privé de courant , dii transformateur, un courant de travail qui actionne le déclencheur.
Un tel dispositif cennu sous le nom de circuit de protection contre les courants différentiels ou courants résultant d'un défaut d'isolement ou encore on abrégé comme ninterrupteur BIw présente cet inconvénient que lorsqu'il se produit un défaut dans le transformateur ou en cas de court-circuit ou d 'interruption du circuit alimentant le déclencheur du transformateur il n1 est plus en état de fonctionner, sans pouvoir le signaler. Il est par conséquent nécessaire de vérifier de temps en temps le fonctionnement de cet interrupteur SI.
Un autre inconvénient de cet interrupteur connu est que pour actionner le déclencheur on ne dispose que d'une très faible énergie, de sorte que pour obtenir la grande sensibilité désirée, il faut utiliser de très petits déclencheurs usinés avec la plus grande précision, de sorte que ces déclencheurs sont onéreux, sujets à des pannes et extrêmement sensibles aux vibrations.
L'invention a pour but de supprimer ces inconvénients, mais sans titre limitée au dispositif de centrale constitué par des dispositifs à circuit de protection SI.
le dispositif de contrôles objet de l'invention, est carac térisé en ce que le noyau magnétique du transformateur est constitué par une matière ferromagnétique à caractéristique d'hystérésis pratiquement rectangulaire et porte un enroulement primaire relié à la sortie d'arr générateur à basse-fréquence, de sorte que lorsque l1installation fonctionne normalement, un courant d'entretien passe dans l'enroulement secondaire ou dans les enroulements secondaires du transformateur ou des transformateurs, ce courant permanent étant pratiquement coupés par suite de la saturation du noyau magnétique lorsqu'il se produit une variation de courant critique dans les enroulements précités fonctionnant comme rnroule- ments de commande0 les dessins schématiques annexés montrent, à titre d'exem- ples non limitatifs, plusieurs modes de réalisation de l'objet de 11 invention, au total quatre dispesitifs à circuit de protection EI.
La fig. 1 montre un dispositif très simple utilisable pour la protection d'un appareil monté dans une installation à courant triphasé La fig. 2 montre un dispositif analogue à celui représente sur la fig. 1 mais comportant un circuit de compensation.
La fig. 3 montre un dispositif analogue à celui représente sur la fig. 2 mais muni d'un amplificateur.
La fig. 4 montre un dispositif commandant un relais télécommandé.
Le dispositif représenté sur la fig. 1 comporte un tran- formateur 1 dont le noyau magnétique 2 , en forme d'anneau fermé est constitué par une matière à haute perméabilité et à boucle d'hystérésis en principe rectangulaire. Le noyai 2 porte un enroulement primaire 3 , un enroulement secondaire 4 et quatre en- roulement s de commande 5, tous ces enroulementsnFtant chaque fois désignés sur les dessins que par une seule spire. L'enroulement primaire 3 est alimenté par un générateur 6 à basse-fréquence dont la fréquence peut outre par exemple de 1000 Hz environ.Les enroulements de commande 5 se trouvent dans la prolongement de quia, tre conducteurs 7 qui relient Zes trois conducteurs de phase R.S.T et le conducteur zére 0 d'un réseau triphasé usuel de 50 Hz à un appareil 9 par l'intermédiaire d'un interrupteur quadripolaire 8. Deux conducteurs fO qui, en amont de l'interrupteur 8 , sont reliés à deux des conducteurs 7, servent à alimenter le générateur à basse-fréquence 6.
Le but du dispositif représenté est de déconnecter lsap- pareil alimenté 9, lorsqu'il se produit à-l'intérieur de cet appareil ou entre lui et l'installation une perte à la terre qui a pour effet que la somme vectorielle des-courants passant par les conducteurs 7 n'est plus égale à zéroO Il suffit d'un très petit courant de déviation (courant différentiel) par conséquent-une très petite différence entre la somme vectorielle de trois courants et la valeur négative du quatrième vecteur, pour ouvrir l'interrupteur 8.La sensibilité peut être par exemple de 10/èo c'est-à-dire qu'un courant différentiel critique de 1 /oo du courant de phase normal suffit à déconnecter l'appareil alimenté 90 La mise en circuit et la mise hors circuit de l'interrupteur sont 8/produites par un contacteur de verrouillage 11 qui est normale- ment maintenu par un déclencheur 12 dans sa position de mise en circuit, dans laquelle il est représenté, le déclencheur étant commandé par l'enroulement secondaire 4 du transformateur 1.
Le déclencheur 12 comprend à cet effet une bebine 13 reliée à lXenroulement secondaire et qui, lorsqu'elle est excitée, attire un induit plongeur 14 qui pénètre dans la bobine à l'en- contre de l'action d'un ressort de traction 15. L'induit 14 porte une tige de verrouillage 16 qui, lorsqu'elle occupe la position de verrouillage dans laquelle elle est représentée, s'applique derrière une butée 17 prévue dans le contacteur à verrouillage U, sur une tige de commande 18 qui sert à actionner l'interrupteur 8. Ua ressort de compression 19 tendra amener la tige de commande 18 dans sa position d'ouverture, c'est-à-dire vers la droite en regardant le dessin. Un bouton d'actionnement 20 prévu à lwextré- mité de la tige de commande 18 sert à fermer l'interrupteur 8.
Le dispositif représenté fonctionne de la manière suivante : Lorsque la somme vectorielle des courants passant dans les conductueurs 7 ou dans les enroulements 5 est nulle, le noyau magnétique 2 n'est pas saturé, de sorte que par suite de l'excitation de lsenroulement primaire 3, une tension de 1000 Hz est induite dans l'enroulement secondaire 4. Cette tension produit dans la bobine 13 du déclencheur 12 un courant permanents de sorte que la tige 16 est maintenue en position de verrouillage à I'encontre de action du ressort 15 et maintient lui-même la tige de commande 18 dans sa position d'enclenchement malgré l'antagonisme du res sort 19.
Dès lors, s'il se produit paur une raison quelconque un courant différentiel dépassant la limite critique les courants qui ne se complètent plus jusqu'à zéro produisent à travers les enroulements de commande 5 une saturation du noyau magnétique 2, d'ou' il suit que le courant alternatif passant dans l'enroulement primaire 3 n'induit plus de tension active dans ltenroulement secondaire 4.Le courant de maintien est ainsi interrompu par la bobine 13, la tige de verrouillage 16 est tirée vers le haut par le ressort 15 et la tige de commande 18 ouvre le commutateur 8 sous action du ressort 19. Lorsquen peut supposer que la cause du courant différentiel a été supprimée, on peut refermer le commu tueur 8 en appuyant sur le bouton 20. Mais si le courant diffé- rentiel persiste, on le remarque immédiatement à ce fait que la tige 18 ne reste pas dans sa position d'enclenchement car la tige de verrouillage 16 ne s'engage pas derrière la butée 17.
Nitrite de sodium (solution aqueuse à 40 %) 4 i
Vert de cuve soluble 1 C.I. (solution 1 i>
aqueuse à 50 i>)
5 *"Span 80 ) 1 i ) surfaetifs
*"G1292" ) 1 i
On passe l'échantillon à la calandre pour obtenir une expres sion de 160 % de l'émulsion et on le traite à la vapeur d'eau 10 entre 98°C et 100°C pendant 55 secondes. On fait passer l'échanti Ion dans une solution aqueuse agitée d'acide sulfurique (3g/l) pendant 2 minutes. Ce traitement est suivi par un lavage de 1 cin dans une solution aqueuse contenant 3 g/l de soude caustique, par 3 lavages de 1 minute dans l'eau chaude/et par un rinçage de 10 15 minutes dans l'eau froide. On sèche l'échantillon à l'étuve et le repasse. On constate que l'échantillon est teint d'une manière satisfaisante en une nuance verte moyenne j son pouvoir d'absorp tion et sa main sont satisfaisants.
20 On foularde un échantillon d'un tissu écru de polyester et de coton pesant 136 g/m dans une émulsion de même composition que celle utilisée dans l'exemple 1. On passe l'échantillon à la calandre pour obtenir une expression de 80 i> et le traite à la vapeur d'eau pendant 55 secondes, le colorant est engendré dans 25 l'acide sulfurique et on lave l'échantillon et le sèche comme décrit dans l'exemple 1. Le coton est teint d'une manière satisfaisante par ce procédé et, après fixation du tissu à l'air sec à 210°C pendant 1 minute, le colorant émigré dans le polyester pour donner une nuance plus bleue et plus intense. Ce comportecen 30 est analogue à celui constaté avec des tissus de polyester et de coton auxquels le colorant a été appliqué à partir d'un systc-r aqueux.
On foularde des échantillons de tissus écrus de coton et 35 de polyester/coton dans une émulsion contenant î
Trichloroéthylène 90,5 %
*""Span" )
) surfaetifs 1 %
*"G1292")
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Peroxyde d'hydrogène (solution aqueuse à 35 i°) 4 # •
par exemple des sels d'amines de l'acide dodécylbenzènesulfonique ; le diéthanolamide, d'huile de noix de coco ; des sels du dérivé de l'acide monosuifonique de diesters d'un acide sucGinique, par exemple le di-(méthylamyl)-sulfosuccinâte de sodium ; et des sels 5 d'acide sulfurique des alcools gras. Des agents qui ont pour effet d'augmenter la viscosité du solvant conviennent également. Pour choisir un agent émulsionnant particulier, il convient de tenir compte de la nature des réactifs à utiliser dans l'émulsion et il faut choisir un agent émulsionnant qui n'est pas affecté par 10 les réactifs.
Il n'est pas nécessaire que la concentration de l'agent émulsionnant (qui, comme expliqué plus haut, est aussi avantageusement un agent mouillant pour la matière textile) soit très supérieure à celle qui a juste pour effet d'émulsionner la phase 15 aqueuse, la concentration de l'agent émulsionnant est habituellement comprise entre 0,25 et 5 % en poids de l'émulsion, de préférence entre 1 et 2 ^ en poids environ. En présence à la fois d'un agent émulsionnant et d'un surfactif distinct, la .quantité de chaque agent peut être comprise entre 0,25 et 5 ^ en poids de 20 l'émulsion.
On peut avoir recours à une grande diversité d'hydrocarbures ou d'hydrocarbures halogénés solvants (en particulier des hydrocarbures aliphatiques halogénés), par exemple le white spirit, le kérosène, le trichloroéthylène, le perchloroéthylène, le 25 -1,1,2-trichloro-1,2,2-trifluoroéthane et le 1,1,1 -trichloroéthane. On peut éventuellement utiliser des mélanges de solvants.
Des matières textiles formées de fibres soit naturelles, soit synthétiques ou de mélange de ces dernières sont en général facilement mouillées par des hydrocarbures et hydrocarbures halogénés 30 solvants, et l'application ultérieure de l'émulsion selon l'invention est rapide et simple. L'émulsion peut être appliquée par exemple en y plongeant le tissu ou bien par pulvérisation, foulardage ou léchage. Pendant son application, à la matière textile, la température de l'émulsion peut correspondre commodément à la 35 température ambiante de manière à réduire au minimum les pertes de solvant pendant l'application, bien qu'on puisse utiliser des températures plus élevées, à condition d'éviter une rupture de
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l'émulsion et une décomposition des réactifs qu'elle contient.
L'imprégnation de la matière textile par l'émulsion est habituellement effectuée dans des conditions telles que toutes substances des fibres solubles dans le solvant restent associées à la 5 matière imprégnée. Si la matière textile est imprégnée par immersion dans un bain de l'émulsion, il est avantageux que la durée d'immersion soit courte pour éviter une contamination de l'émulsion du bain."
S'il est souhaitable d'incorporer le processus dans un procédé 10 commode de lessivage au solvant, l'émulsion peut être alors appliquée à la matière textile mouillée par le solvant à sa sortie . • du récipient de lessivage au solvant.
Après l'application de l'émulsion, la matière textile est sensiblement débarrassée de l'hydrocarbure ou hydrocarbure halogéné 15 solvant. La réaction des réactifs de l'émulsion sur la matière textile peut se produire avant, pendant ou après l'élimination de l'hydrocarbure ou hydrocarbure halogéné solvant. Egalement,
tout réacti^supplémentaire nécessaire pour agir avec les réactifs incorporés dans l'émulsion, peut être appliqué à la matière texti-20 le.avant, pendant ou après l'élimination du solvant. Finalement, la matière textile peut être lavée.
On peut utiliser tout procédé d'élimination du solvant, par exemple par séchage à l'air, en particulier en utilisant de l'air chaud, la Demanderesse préfère que l'élimination soit rapide, 25 par exemple en provoquant une évaporation rapide (ou instantanée) du solvant. Les vapeurs de solvant résultantes peuvent être condensées pour récupérer le solvant et le réutiliser, la Demanderesse préfère faire passer la matière textile imprégnée dans de la -vapeur d'eau d'une manière connue pour évaporer le solvant instantanément. 30 Avantageusement, la vapeur d'eau circule essentiellement à contre-courant par rapport au sens de déplacement de la matière textile.
le temps pendant lequel la matière textile reste en contact avec la vapeur d'eau ou l'air chaud doit être suffisant pour débarrasser la matière de sensiblement la totalité du solvant et égale-35 ment, si nécessaire, pour favoriser toute réaction chimique entre la matière textile et les réactifs appliqués par émulsion. En général, les durées de 20 à 120 secondes sont suffisantes â cet
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effet, bien qu'éventuellement des périodes plus courtes ou plus longues, par exemple de 10 secondes à plusieurs minutes," puissent convenir dans certains cas. Après l'élimination du solvant, le désencollage, le blanchiment (facultatif) et la teinture (y compris 5 toute génération ou fixation nécessaire du colorant), la matière textile est lavée de préférence par exemple avec une solution alcaline aqueuse. Cependant, il n'est pas indispensable que la matière textile soit lavée immédiatement après les processus ci-dessus et on peut éventuellement la soumettre à un traitement supplémentaire, 10 par exemple un vaporisage à haute température, entre les étapes d'élimination du solvant et de lavage.
Le premier lavage est effectué habituellement, mais pas nécessairement, dans une solution alcaline diluée, par exemple une solution aqueuse diluée de carbonate de sodium. Les lavages 15 .ultérieurs (dont on peut en effectuer un certain nombre) peuvent être chauds ou froids et effectués dans une solution de savon en milieu alcalin dilué ou dans de l'eau claire.