INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une seule valeur dtintcrpoTation a été illustrée au point 280, mais il pet y avoir de 11 ordre de 49 valeurs interpolées entre des multiplicateurs 254 et 255 cornécutifs si des échantillors d'une milliseconde sont utilisés dans la procédure de collectage des donnes. L'interpolation linéaire convient généralement entre les inverses consécutifs des valeurs égalisées. Une autre interpolation, par exemple celle utilisant une courbe qui passe par quatre points consécutifs, peut Entre utilisée, nais elle modifie rarement la courbe.
li'amplitude de chaque point du sigal initial 101 de la figure la est multipliée par son point correspondant de la figure id. Par exemple, l'amplitude au point 112 de la figure la est nulle et l'amplitude du point correspondant 254 de la figure Id est + 0,3, de sorte que le produit est nul ainsi que le montre le point 212 sur la figure le. L'amplitude au point 113 de la figure 1a est égale à l'unité et l'amplitude du point correspondant est + 0,3 ainsi que le produit représenté au point 215 de la figure le.Le reste de la courbe de la figure le es-t défini par des mul tiplications semblables. En pratique, chaque courbe d'un enregistrement sismique multiple effectué sur le terrain peut comporter 6000 points ou davantage.
L'examen de la figure 1 e montre que la réflexion 207 constitue l'événement le plus inportant de la courbe. En effet, ltam- plitude de la réflexion 107 de la figure la était supérieure aux courbes de décroissance 110 et 111, et cette réflexion est maintenue comme un événement saillant. Des différences d'amplitude plus fines apparaissent au cours du traitement réel des données. D'au tres traitements,tels que le procédé des coupes sismiques,peuvent titre appliqués correctement car ces procéeés sont liés à la correction de chacune des courbes. es relations significatives entre les amplitudes ont été maintenues de manière à identifier les formations réfléchissantes et à étudier les variations de constitution rocheuse de la coupe géologique le long du trajet.
Afin d'éliminer les effets de gradins dus aux gains binaires, l'oscillation ou l'instabilité de la commande automatique de gain, ou une fonction de décroissance incorrecte d'un gain programmé, les amplitudes enregistrées sur le terrain sont ramenées à leurs valeurs initiales et de cette manière, la distorsion introduite par la compression des données est éliminée. lie dispositif de traitement des signaux sismiques est susceptible d'effectuer un meilleur travail de calcul de décroissance que le dispositif d'enreglstrement sur le terrain.Dans le dispositif de traitement de signaux sismIques, la décroissance peut Etre déterminée à partir de toutes les amplitudes voulues de la courbe, égalisées et déve loppées. lies écarts par rapport à une décroissance régulière indiquent des variations significatives de la constitution géologique du sous-sol. Ces variations facilitent l'identification des formations, l'atténuation dans une zone indiquant des variations litho logiques et autres modifications similaires du sous-sol.
De préférence, le traitement selon lSinvention est appliqué par un calculateur numérique. Ce traitement peut être programmé au moyen de composants câblés tels que ceux réalisés par internatio- nal Business Racines Corporation ou Control Data Corporation. En variante, le traitement peut etre exécuté au moyen d'un calculateur numérique programmé à usage général. lies calculateurs de ce genre peuvent facilement traiter les grands nombres correspondants de 45 éléments binaires ou davantage. Des calculateurs analogiques ont également été utilisés pour le traitement de signaux sismiques mais les rapports entre les signaux sont très importants et il est très difficile de maintenir la linéarité dans la plage voulue.Cependant, le procédé selon l'invention, appliqué par des calculateurs analogiques, permet d'améliorer les résultats.
Cet appareillage s'adapte sans aucune modification au blindage existant du haut fourneau.
Un écran de circulation d'eau 50 permet d'assurer un trajet plus rationnel que dans le dispositif classique, aux parties réfrigérantes.
Le venturi placé dans le busillon, augmente encore la vitesse relative du vent et du fuel.
Toutes ces dispositions autorisent la combustion d'une très grande fraction du combustible ajoutée aux diverses zones de ldvageage 17 où règne une atmosphère réductible.
A la figure 2 on a représenté un busillon 9 avec un seul injecteur 1. Toutefois on peut en prévoir plusieurs rdpartis sur la périphérie. Si on en dispose trois (figure 3) il faut les décaler de 1200 les uns par rapport aux autres.
Dans les figures 1 et 4 on voit clairement que l'axe de l'injecteur 1 est placé obliquement à contre courant de la direction du vent. L'inclinaison est de lSordre de 20 à 450 sur l'axe du busillon 9.
Le combustible utilisé dans l'injecteur est gdné- ralement du fuel lourd dont la température est relativement élevée; elle peut être supérieure à 1500 sans qutil y ait risque de bouchage. Les caractéristiques de ltorifice 2 sont telles que lton réalise un canne de pulvérisation dont l'angle au sommet est de tordre de 45 . La pression dtinjection, la tem perature du eombustible, la forme du cône de répartition, la vitesse relative du vent et du combustible assurent une pul variation et une diffusion correctes du combustible dans le vent.
Le dispositif de régulation et de répartition du combustible dans les injecteurs est représenté schématiquement à la figure 7.
Le fuel lourd contenu dans le réservoir 100 est aspiré par une pompe volumétrique 200 dotée d'une soupape de régulation de pression 300. I1 est porté à une température relativement élevée réglée par le réchauffeur 400 puis distribut dans les circuits des injecteurs 14. Chacun des circuits comprend deux soupapes de sécurité 500 et 114 commandées à distance et destinées à isoler automatiquement le circuit à distance a partir de sécurités. Les conduites relatives à chaque injecteur I sont munies de trois vannes de commande manuelle 600, 700 et 900 permettant dtisoler l1injecteur 1 et d'autoriser le démontage du busillon 9. Une soupape 110 commandée à distance par le dispositif 127, est destinée à régler manuellement ou automatiquement le débit de 11 injecteur 1.Four le réglage automatique, il suffit de relier la commande 127 à un dispositif mesurant le débit de vent, par tuyère par exemple.
Le débit de l'injecteur 1 est mesuré par le calculateur 113 qui fait la différence des débits indiqués par les diaphragme 111 et 112. Ltindicateur de débit 115 reçoit son information du calculateur 113 qui lui-meme peut agir sur le détecteur de sécurité 116 qui peut envoyer un signal aux soupapes de sécurité 114 et 500 pour couper l'alimentation de l'injecteur 1. Le calculateur 113 fonctionne avec d'autant plus dJexactitude aux faibles régimes quil mesure une dif florence de débit contrôlée aux diaphragmes 111 et 112. Si la diffé différence de ces débits sort des limites définies par les consignes affichées sur l'indicateur 115, le détecteur 116 ferme les soupapes 500 et 114.
La soupape 117 est asservie soit à la pression règnant dans le collecteur général de retour -par ltémetteur de pression 118, soit au rapport du débit de vent sur le débit de fuel déterminé par le calculateur 120 qui reçoit ces informations de l'indicateur de débit de fuel 123 et de l'indicateur de débit de vent 124. Le commutateur 119 permet de régler le débit de fuel par rapport au débit de vent en fonction des informations reçues soit de l'émetteur 118 soit du calculateur 120. Le débit de la pompe 200 est supérieur d'environ 40 à celui exigé par l'installation et environ 10 de ce débit transite par la soupape 300 lorsque le débit des injecteurs est maximum.La soupape 300 règle le débit total grâce au régula ter de pression 125 qui se trouve sur la tubulure d'alimentation en combustible des différentes soupapes de sécurité 500.
En effet, on a représenté à la figure 7/Ùn seul injecteur 1, compris entre la soupape 500 et la soupape 114, mais il peut y en avoir plusieurs qui correspondent à plusieurs tuyères. On a-représentd également un seul injecteur avec une régulation mais la même régulation peut être globale pour trois injecteurs placés sur la meme tuyère.
L'interrupteur 126 permet de couper le fuel sur l'injecteur 1 en agissant sur une admission d'air comprimé qui est introduit par ltorifice 31.
La mise en service du dispositif se fait en planant le commutateur. 119 dans la position de régulation de pression avec tous les injecteurs 1 fermés. La pompe 200 est mise en service et la circulation du combustible chaud se fait dans la boucle située après le réchauffeur 400, par des soupapes 500, les dispositifs disposés autour des injecteurs 1 et les tubes de retour situés après les soupapes de sécurité 114, par la soupape 117 et la tubulure passant par le diaphragme 121 qui donne des indications du débit de fuel de retour à l'indicateur 123 qui reçoit également des indications du diaphragme 122 mesurant le départ de. fuel du réservoir 100. Un premier injecteur 1 peut être mis en service en relachant la pression dtair comprimé admis par l'orifice 31 et son débit est réglé par la soupape 110 à l'aide du commutateur 127. La même opération est faite sur tous les injecteurs de l'installation. Puis la régulation est passée en automatique sous le contre du rapport du débit de vent par rapport au débit de fuel grace au commutateur 119.
A ce moment, le débit dans chaque injecteur 1, se stabilise à la valeur indiquée par le facteur de con-sign*, La soupape 117 règle la pression de retour de telle façon que le débit total de combustible injecté par rapport à une valeur déterminée du débit de vent, reste constant.
Si on intervient sur le commutateur 127 pour modifier le débit particulier à une tuyère, les quantités de fuel injectées dans les autres tuyères varient de telle sorte que la somme de ces débits reste constante.
On traite des plants de haricot vert cultivés dans des pots de 5 cin au moyen de 5 ml de compositions de trempage des racines contenant les agents chimiques indiqués au tableau I. On traite les plants d'un autre grouse au moyen de 5 ;nl d'une composition de trempage des racines contenant 1000 parties par million de streptomycine. On inocule Pseudomonas phaseolicola aux plants 24 heures plus tard par pulvérisation jusqu'à ruissellement d'une suspension des cellules de cette bactérie sur les plants.
Après deux semaines dans une humidité relative de 100, on apprécie les symptômes de la maladie de la graisse du haricot sur des feuilles trifoliées sur une échelle de O à 3, dont le terme O correspond à l'absence d'effet sur la maladie etle terme 3 à la suppression totale de la maladie. On apprécie la phytotoxicité sur une échelle de O à 5, dont le terme 0 correspond à l'absence de phytotoxicité et le terme 5 à des dégâts graves. Les résultats moyens sont rassemblés au tableau Il. Ces résultats confirment à nouveau l'effet systé;nique des composés au tableau 1.
Mode opératoire pour Xanthomonas orizac oeiure bactérienne des des feuilles du riz).
On traite des plants de riz au stade où elles portent trois feuilles en exécutant un trampage des racines (10 ml) et une pulvérisation au moyen du composé essayé. On inocule les pousses 24 heures plus tard en les blessant avec des pincettes trempées dans une suspension de Xanthomonas orizac. Après 14 jours dans une humidité relative de 100%, on apprécie l'étendue de la maladie sur une échelle de O à 3, dont les ternies 0, 1, 2 et 3 indiquent le mêe degré de maîtrise que pour les maladies ci-dessus.
Les résultats sont rassemblés au tableau II.
Mode opératoire pour la détermination de la phytotoxicité Le présent exemple illustre l'absence de phytotoxicité sur des plants de riz pour divers composés du tableau I.
te les plants de riz, au stade où ils portent trois feui@ moyen de 0,5 mi d'une composition de trempage des racin les agents chimiques indiqués au tablcau I. Après 14 jou humidité relative de 100ss, on apprécie la phytotoxicit@ .
plants sur une échelle de O à 5, dont le terme O correspo l'absence de phytotoxicité et le terme 5 à des dégâts graves.
résultats sont rassemblés au tableau II.
TABVLEAU I
Composé nO Formule de structure 1 N base libre dl, racémique (tétramisole base libre) 2 CS N N (tétramisole) (tétramisole) 3 N MM chlorhydrate de l'isomère d | 4 MM chlorhydrate de l'isomère 1 5N oxalate dl, racémique TABLEAU I suite
Composé no Foj. le de structure 6 -N citrate dl, racémique 7 1 7 ÉÉÉÉ tartrate dl, racémique 8 N IE2-2EC1 9 Ci N I C O,. 00CR 10 N3 a \ P OH 3 TABLEAU I - suite
Composé nO Formule de structure 11 N 12 5 .EC1 p 13 CS N 1i N .HCl 14 -N NR2 15 MM NRCOCII3 TABLEAU II
Composé Effet antibactérien n Dose Feu bactérien Chancre bac- Taches angu- Maledie de du du poirier térien de la leuses des la graisse ppm tomate feuilles du du haricot cotonnier (Erwinia (Corynebac- (Xanthomo- (Pseudomo amylovora) terium mi- nas malva- nas phaseo chiganense) cearum) licola) 5Qoo 1 O 1 o 2000 1 0 2 0 11000 3 o 1 1 500 1 1 2 1 100 0 1 1 0 5000 1 3 1 O 2000 1 1 2 0 2 1000 0 - 3 0 500 3 2 2 0 100 0 1 2 0 5000 1 o 2 1 2000 1 0 3 O 3 1000 2 0 1 0 500 1 0 2 1 100 3 0 2 1 5000 2 0 1 O 2000 1 0 2 0 4 1000 1 1 2 0 500 0 0 2 1 100 0 0 2 1 1000 3 0 2 1 5 500 1 0 1 0 100 1 O 1 0 1000 3 0 1 1 6 500 2 1 1 3 100 0 O 1000 0 2 1 0 7 500 0 0 1 0 100 0 O 1 0 TABLEAU II - suite 1
Composé Effet antibactérien n Feu bactérien Chancre bac- Taches angu- Maladie de Dose du poirier térien de la leuses des la graisse ppm tomate feuilles du du haricot cotonnier (Erwinia (Corynebac- (Xanthomo- (Pseudomo amylovora) terium mi- nas malva- nas phaseo chiganense) cearum) licola) 8 1000 - 2 O 3 9 1000 2 1 3 10 1000 O 2 3 2 11 1000 - i 3 1 12 1000 0 1 O 2 13 1000 - 0 0 1 14 + 100 2 2 - 15 e 100 o 0 Strep- 5000 1 3 0 O tomy- 2000 0 1 0 0 cine 1000 1 O O O 500 2 0 0 0 100 1 1 0 Témoin non traité 0 0 0 0 e Les composés n 14 et 15 donnent tous deux la note 3 à l'égard de Xanthomonas oxyzac (brûlure bactérienne des feuilles du riz). TABLEAU II
Composé n Dose Phytotoxicité ppm Poirier Tomate Cotonnier Haricot vert Riz 5000 0 3 0 3 4 2000 0 0 0 0 3 1 1000 0 0 0 0 2 500 0 0 0 0 1 100 0 0 0 0 1 5000 0 3 1 3 4 2000 0 0 1 0 3 2 1000 0 0 0 0 0 500 0 0 0 0 0 100 0 0 0 0 1 5000 0 3 0 3 4 2000 0 1 0 1 2 3 1000 0 0 0 0 2 500 0 1 0 0 1 100 0 0 0 0 1 5000 0 3 3 2 4 2000 0 2 1 0 4 4 1000 0 0 0 0 2 500 0 0 0 0 1 100 0 0 0 0 0 TABLEAU II - suite
Khim. 32, 1778-85 (1962).
Quilico, Panizzi,"Gazz. Chim. Ital.", 458 (1942).
Quilico, Stagno d'Alcontres, "Gazz, Chim.
Ital". 79 654 (1949) Mins, Rateb, Soliman, "J. Chem. Soc." 1962, 4234.
Acide : disponible dans Is commerce Amide, acide : "Beil". 21, 707 Chlorure d'acide : facilement obtenues au moyen de procédés connus.
Acide, chlorure d'acide : brevet des Etats-Unis d'Amérique n 2.996.501 et références citées dans ce brevet Acide, chlorure d'acide : brevet des Etats-Unis d'Amérique n 2.996.501 et références citées dans ce brevet pour produire, respectivement, les composés de formules : dans laquelle Z représente :
Exemple 40 L'isothiocyanate d'acétyle de l'exemple 36 est remplacé par un poids équimolaire de l'isothiocyanate d'acyle de formule dans laquelle R représente un groupe dichlorométhyle, trichlorométhyle, n-propyle, isopropyle, n-butyle, isobutyle, butyle secondaire, tertio-butyle, n-pentyle, cyclobutyle, cyclo pezrtyle, cyclohexyle et cycloheptyle, respectivement, pour pro- duire respectivement les composés correspondants de formule : :
Exemple 41 L'isothiocyanate de 2-furoyle de chacun des exemples 36 à 38 est remplacé par un poids équimolaire de l'isothiocyanate de benzoyle substituée de formule Ar - C - NCS dans laquelle Ar 101 représente un groupe o-chlorophényle, m-bromophényle, p-chlorophényle, p-méàthoxyphényle, p-nitrophényle et 2,6-diméthoxyphényle, respectivement, pour produire respectivement les composés corres pondants de formules :
I1 va de soi que la présente invention n'a été décrite qu'à titre explicatif, mais nullement limitiatif, et qu'elle est susceptible de diverses variantes san sortir de son cadre.
Cette invention concerne les objectifs doubles élargis à ~correction--sphérique, astigmatique et comatique, qui présentent non seulement une forte luminosité, mais -également un champ de -prise de vue étendu et qui sont considérés comme des anastigmats doubles grâce au diaphragme localisé dans un espace central et par ce que le groupe antérieur prévu sur le côté de la longue focale conjuguée, de même que le groupe postérieur disposé du côté oppo sé du diaphragme, donc sur le côté de la courte focale conjuguée sonttous les deux dotés d-'une-puissance dioptrique positive.Au sein de ces objectifs doubles1 essentiellement du type Gauss, les nouveaux systèmes optiques selon la présente invention sont conçus de façon qu'ils comprennent, contrairement à ceux de l'état actuel de la technique, un groupe antérieurement nouveau et tel que la première face des lentilles, tournée vers le sujet loin tain, c'est-à-dire la face frontale, ne soit pas conçue sous la forme d'une face positive présentant sa convexité à ce sujet lointain, mais plutôt sous la forme d'une face négative présentant sa concavité au sujet lointain, et exerçant par conséquent, une action de dispersion et de surcorrection des défauts de l'image.
Dans cette nouvelle conception d'un objectif double du type Gauss, le groupe antérieur formant la partie tournée vers la longue focale conjuguée ne se présente pas sous 1a forme usuelle d'un ménisque présentant sa concavité au diaphragme, mais plutat sous la forme d'une lentille biconeave.Grâce à- cette nouvelle conception, on parvient à ce que le lieu géométrique de la pu- pille d'entrée, capital pour la reproduction latérale dans les parties décentrées du champ de prise de vues, ne soitXplus locali- sé à proximité du centre de courbure de la face frontale tournée vers le sujet lointain, une distance importante tant au contrai- re établie.entre le centre de courbure de cette face frontale et le lieu géométrique de la pupille d'entrée. I1 en résulte que -les angles d'incidence oblique des faisceaux lumineux latéraux frappant la face frontale négative et engendrant un effet de surcorrection sont supérieurs à l'inclinaison correspondante des faisceaux principaux par rapport à l'axe optique.On parvient ainsi d'une manière extrêmement simple à ce que, contrairement aux objectifs du type Gauss élargi connus jusqu'ici et grâce aux fortes inclinaison précitées, les différences ne soient plus très faibles, mais au contraire tres grandes entre la puissance dioptrique faciale paraxiale et la puissance dioptrique faciale astigmatique associée à chaque faisceau@principal latéral.Pour la première fois, on obtient de cette manière, contrairement à ce que l'on obtient avec les objectifs du type Gauss selon l'état actuel de la technique, une possibilité de manipulation particulièrement facile des écarts astigmatiques de chaque point-de l'image dans le champ latéral, sans qu'il soit nécessaire d'accepter l'apparition simultanée d'une amplification particulièrement importante ou perturbatrice des faibles valeurs définies, déjà existantes, des aberrations comatiques résiduelles- -de l'image.
A cause de la forme bicqncave de l'espace central du diaphragme des objectifs doubles du type Gauss, grâce à laquelle cet espace du diaphragme remplit la fonction d'une lentille d'air extrêmement négative, les lentilles complémentaires, incorporées aux élargissements des objectifs de ce type, sont conçues sous la forme de ménisques présentant leur concavité au diaphragme, afin que les angles de passage des faisceaux'latéraux soient réduits autant que possible pour ces lentilles, tandis que l'invention propose précisément le contraire en ce sens que la face frontale la plus éloignée qu diaphragme présente un signe de puissance, dioptrique- négatif, -et ouvre aiflsi-- la voie à l'établissement d'angles d'incidence latéraux particulièrement grands, donc également d'angles de réfraction correspondants.Dans'ces conditions, la lentille frontale F, délimitant le groupe antérieur par une face concave R1, du côté du sujet lointain, est conçue dans le cas le plun simple sous la forme d'une lentille unique, mais peut être composée de deux ou de plusieurs lentilles lorsqu'il s'agit d'atteindre un but particulier.
Schématiquement limitée au premier cas, c'est-à-dire au cas le plus simple, cette lentille frontale se présente alors sous la forme d'un ménisque positif, à condition que le rayon de courbure postérieur(tourné vers le diaphragme) soit inférieur au rayon de courbure frontal négatif, cette forme passant ensuite - progressivement à cellé de la lentille neutre de v. Hoegh, pour laquelle la face postérieure s'aplatit suffisamment pour que son rayon de courbure présente la même longueur que Le rayon de courbure frontal négatif.Au fur et à mesure que cette face postérieure s'aplatit davantage, la lentille frontale Fpasse progressivement de la forme d'une lentille-neutre à celte d'un ménisque négatif, tandis qu'un aplatissement complémentaire de la face postérieure aboutit à la forme d'une lentille -plan-concave.
Lorsque le rayon de courbure postérieur est doté d'un signe de puissance dioptrique positif, la lentille frontale F adopte d'une manière connue en soi une forme biconcave.
Dans les modes de réalisation à f-orte luminosité et champ de prise de vues étendu, ou à luminosité moyenne et;champ angulaire très étendu, ces nouveaux anastigmats doubles élargis sont essentiellement -conçus sous la forme de modifications d'un objectif du type Gauss convenant d'une manière connue en soi et parfaitement, à la réalisation de système de reproduction lumineux à champ angulaire relativement grand. il est cependant bien entendu que l'invention n'est nullement limitée à ce mode de réalisation spécial, bien que pour des raisons d'ordre didactique et pour la facilité des comparaisons) les explacations suivantes et les exemples de réalisation concernent pour plus de simplicité cet agencement de principe des lentilles d'objectifs doubles lumineux à diaphragme central s'écartant plus ou moins d'un objectif svrnétrique.
Conformément aux indications précédentes et contrairement à l'état actuel de la technique, le groupe antérieur du nouvel objectif double tourné vers le sujet lointain, est conçu sous la forme extérieure d'une lentille biconcave dont l'indice de courbure de Gardner (sigma) est compris en valeur absolue 6 Vgl entre 0,500 et 0,833, le rayon de courbure de la face frontale concave, délimitant l'espace du sujet sur le côté de la longue focale conjuguée, étant choisi tel qu'il soit supérieur à 2/3 fois la distance focale totale f, sans cependant dépasser la valeur absolue de 10/3 fois cette distance focale, tandis que la distance entre le centre de courbure C1 de la face frontale concave R1 tournée vers le sujet lointain, et le centre de courbure CIN de la face postér.ieure-concave R' délimitant l'espace du diaphragme et tournée vers la courte focale conjuguée (voir la figure 1 du dessin annexé) est égale à la somme (distance des centres içlvgl) de la longueur (en valeur absolue) du rayon de courbure frontal, plus l'écart (mesuré le long d l'axe optique) entre les sommets des faces exiFieuses du groupe antérieur tourné vers le sujet lointain, plus la longueur du rayon de courbure postérieur R'g, cette somme étant supérieure à 1,20 fois la distance-focale équivalente de l'ensemble de l'objectif, tout en restant inférieure à 3,80 fois cette distance- focale équivalente. De plusf l'espace intérieur du diaphragme est incurvé de façon que le rayon de courbure postérieur, qui le délimite sur le côté de la courte focale conjuguée et qui forme simultanément le prenier rayon de courbure négatif R"b du groupe postérieur, présente par rapport au rayon de courbure antérieur R1 de l'ensemble de l'objectif un indice de courbure de Gardner 6"b supérieur à -1,10, sans cependant dépasser la valeur de -1,80, tandis que la lentille frontale F dont le rayon de courbure frontal négatif est R1 présente complémentairement une puissance dioptrique # F dont la valeur absolue est comprise dans la gamme connue en soi pour les lentilles frontales des objectifs, entre O d'une part et 0,30 # d'autre part.