INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une plaquette isolante 3, comportant des talons de connexion 4, est embrochée sur une carte imprimée une face 1. La plaquette isolante 3 porte au verso un doublage métallique sur toute sa surface, tandis que des conducteurs 5 sont disposés au recto. Les conducteurs 5 constituent les conducteurs intérieurs 6, 7, 8 de circuits coaxiaux. La plaquette isolante est réalisée dans un matériau support à bonnes propriétés diélectriques, poly tétrafluoréthylène ou stratifié verre-époxyde par exemple.Les connexions 9 des conducteurs intérieurs et le doublage au verso de la plaquette isolante 3 sont soudés à des conducteurs ou au doublage sur la face Inférieure - de la carte imprimée 1, et forment des circuits coaxiaux 6, 7 pour un filtre passe-bande, disposé entre un transistor 10 d'étage d'entrée et un transistor ll d'oscillateur, ainsi qu'un circuit coaxial 8 pour l'oscillateur.
Les circuits coaxiaux sont accordés par des varicaps 12 et alignés par des inductances additionnelles 13 variables. La tension d'accord est appliquée aux varicaps 12 par une résistance de découplage 14.
L'antenne est reliée à une broche 15, sortant du châssis 16 par une traversée isolée. A l'intérieur du coffret, la broche 15 est soudée à une boucle de fil 17 qui forme un demicercle avant d'atteindre la surface de la carte imprimée 1, à côté d'un ruban de tôle 18. La boucle de fil 17 est ensuite repliée sur le ruban de tôle 18 et stétend sur la surface de ce dernier jusqu a son extrémité 19. Les deux extrémités 19, 20 du ruban de tôle 18 sont repZées vers le bas et embrochées dans des ouvertures appropriées de la carte imprimée 1. La face inférieure de cette carte porte, dans la région située au-dessous du ruban de tôle, un doublage métallique à la masse et forme ainsi un autre circuit coaxial dont le conducteur intérieur est constitué par le ruban de tale 18.L'extrémité 19 du ruban de tôle 18 est soudée avec l'extrémité de la boucle de fil 17 sur ce doublage métallique, tandis que l'autre extrémité 20 est soudée sur une pièce de connexion 21, isolée du reste du doublage métallique. I1 est possible de coller le fil isolé sur le ruban de tôle 18, afin d'interdire un pliage intempestif de la boucle 17 La boucle de fil 17 assure le couplage de l'antenne àce circuit coaxial, tandis que le découplage est produit par un condensateur 22, dont une borne 23 est soudée sur le ruban de tôle 18, en un point optimal pour le découplage, et dont l'autre borne est reliée à un -conducteur 2, lui-même relié à l'émetteur du transistor d'étage d'entrée 10, formant l'électrode d'entrée.
La tension de service est appliquée de façon connue à l'émetteur par une résistance 24 et d'autres éléments de découplage 25, qui sont disposés sur la carte imprimée 1 avec les autres composants des étages et que des conducteurs imprimés relient à la masse ou à des points de connexion 26 sortis.
L'extrémité 20 du ruban de tôle 18, reliée la pièce de connexion 21, est reliée aussi à une borne, également soudée sur la pièce de connexion 21, d'une varicap 27 dont lrautre borne est reliée par un condensateur 28 à la masse et par une bobine 29 à une résistance de découplage 30, par l'intermédiaire de laquelle la tension d'accord est appliquée. Un étrier de fil enserre le bottier de la varicap 27.Ses extrémités sont soudees sur la pièce de connexion 21 et forment ainsi une capacité qui peut eAtre réduite par relevage de l'étrier et permet un alignement du circuit coaxial à W/4. Lorsqu'un alignement plus poussé du circuit d'entrée est nécessaire, le condensateur 28 peut être variable ou des bobines supplémentaires sont prévues, comme dans les circuits coaxiaux usuels, avec variation par pliage des spires par exemple.
Afin d'obtenir un meilleur alignement, il est en outre possible de prévoir près du conducteur 18 un étrier de fil 31,ou une plaquette de tôle, plus ou moins rapproché du conducteur 18 par pliage. Cet etrier de fil 31,ou la plaquette de tôle,convient particulièrement bien à l'alignement inductif du bas de la bande UHF, aux fréquences inférieures, et peut se placer à côté ou audessus de la partie aboutissant à l'extrémité 19 du conducteur.
Le conducteur 18 peut être dsun type différent, un fil par exemple ou, notamment quand une carte imprimée double face 1 est nécessaire pour d'autres raisons, un conducteur imprimé.
La présente invention concerne l'amélioration du rendement tinctorial de nombreuses classes de colorants utilisés pour la teinture et l'impression des fibres naturelles, artificielles et synthétiques.
On sait déjà que la fixation de groupements à caractère cationique, tels que les ammonium quaternaires sur différentes sortes de fibres confère à ces dernières une augmentation de leur affinite tinctoriale. C'est ainsi que certains produits utilises dans les apprets textiles ou encore comme fixateurs de teinture, tels que la dîcyane diamine, la polyéthylène imine, les produits de condensation des polyamides avec 1'épichlorhydrineZ O.. permettent d'augmenter très fortement l'affinité tinctoriale des fibres les plus diverses.
De nombreux essais ont déjà été réalisés, mais sans jamais cependant aboutir à une application vraiment industrielle0 On a notamment cherché à introduire des composés plus ou moins fortement cationiques au cours de la préparation même des colorants, c'est-à-dire à quaterniser la molécule de colorant, soit dans sa préparation elle-mme, soit par la suite,ou encore à appliquer ces produits sur la matière avant teinture, c'est-à-dire par une sorte de mordançage préalable.
Ce processus de mouvement perpétuel peut être considéré comme théoriquement incomplet car il ne se produit pas spontanément, mais doit être entretenu par l'extérieur. Lorsque dans cet exemple T1 s'élève au-dessus du point neutre, 276 , ou d'une manière générale au-dessus de T v 300 par exemple n (figure 4) le processus se déroule théoriquement de façon spontanée et par conséquent, peut être considéré comme un processus de mouvement perpétuel théoriquement complet. Si les pertes sont réduites, ce processus peut être pratiquement complet. I1 est également possible qu'il soit pratiquement incomplet en raison des pertes, particulièrement dans les filtres.
Les températures de 3000. et - 1850 portées sur les dessins ne sont pas bien entendu les températures optimales. Elles ne sont données qu'à titre d' exemple.
Lorsque la force électromotrice E est de l'ordre de quelques centaines de mV, la chute de tension ip dans chacun des filtres peut atteindre une valeur de l'ordre de quelques dizaines de mV. Plus la chute de tension peut être importante, plus la surface transversale du filtre doit être réduite, ainsi que le transfert de chaleur de T1 à r T2. Ce point est importance, particulièrement lors- que le filtre n'est pas maintenu sous vide parfait, mais contient un gaz tel que le néon à faible pression qui conduit la chaleur.
I1 ressort clairement de la description et des figures qu'un appareil mettant en oeuvre le procédé selon l'invention s'écarte notablement des appareils ou machines antérieurs produisant du froid ou de la chaleur par des thermo -éléments. Par exemple, dans une machine de réfrigération courante du type à compresseur, le rendement peut être diminué, c'est-à-dire qu'un travail plus important peut être a,,sorbé si la température T1 du condenseur, qui est généralement de l'ordre de 70 , s'élève. Afin d'être en accord avec la figure 3 à laquelle il faut se reporter, la température de la machine de réfrigération est supposée être 00. Il sera également supposé que T1 n'est pas 2760 comme l'indique la figure, mais 70". Un certain travail sous forme d'énergie électrique doit donc être fourni au générateur G, selon ce qui a été dit ci-dessus. Si maintenant la température T1 s'élève, le générateur G demande moins d'énergie. Lorsque T1 a atteint 276", aucun travail n'est demandé par le générateur et, lorsque cette température dépasse 276 et atteint par exemple 300 comme l'indique la figure 4, le processus est autonome et peut fournir une certaine quantité d'énergie électrique. Cela a été mentionné précédemment. Les condi tions dans une machine de réfrigération du type à compresseur et dans un appareil selon l'invention sont évidemment opposés les unes aux autres. I1 a été supposé que les composants du thermo-élément des figures 3 et 4 étaient le cuivre et le fer, Cu et Fe, substances qui ne peuvent pas être utilisées techniquement car elles produisent une force électromotrice E trop faible mais le processus peut être produit sous forme d'une expérience scientifique, en utilisant les filtres décrits qui sont exempts de pertes et dans le vide parfait, l'intervale n'ayant que quelques . Mais il est plus simple de choisir d'autres substances, telles que le silicium dopé et le plomb, Si et Pb, qui produisent une force électromotrice de l'ordre d'une centaine de fois plus grande et d'utiliser des filtres contenant un gaz avec un intervalle 8 de 0, 1 à , 3 la 3 I1 faut remarquer que le "Erganzungsband", page 681 ne mentionne pas la combinaison Si-Pb. Mais la combinaison Si-Cu y est mentionnée et présente le même usage dans le cas présent. L'effet Peltier est dominé par le silicium et il n'est par conséquent pas important dans ce cas si l'autre composant est le plomb ou le cuivre.
Sur la figure 5, le courant circule dans le sens inverse des aiguilles d' une montre, selon une donnée expérimentale. De la chaleur est émise à T1= 0 et de la chaleur est absorbée à T2 = -1850. L'appareil fonctionne en réfrigération. La force électromotrice E qui maintient la circulation du courant ou qui entretient le processus est de 63 mV, selon Hw page 1030. Si T1 s'élève de 0 jusqu'à 300 par exemple, (figure 6) pour T2 = 00 > la force électromotrice E augmente de 63 mV à 112 mV selon Hw II page 1030. Le processus se déroule donc plus facilement. I1 est évident que la chaleur est transférée plus facilement de - 185 à 300 que de - 185" à 00. Cela est également contradictoire avec ce qui est enseigné par la technique courante de la réfrigération ainsi qu'à l'équation de Carnot ou au second théorême.
La figure 7 peut se déduire des figures 5 et 6 ou directement de Hw II page 1030. La force électromotrice E est de 175 mV. Cet appareil fonctionne évidemment en réfrigération.
Ces trois appareils, selon les figures 5, 6 et 7 respectivement fonctionnent également en générateurs d'électricité. Dans un générateur d'électricité courant, la chaleur est fournie à une température élevée et elle est extraite à une basse température. Ici, les conditions inverses s'appliquent. Ainsi qu'il a été mentionné ci-dessus > une autre différence réside dans le fait que plus la température à laquelle la chaleur doit être transférée est élevée, plus la force électro-motrice E (63, 112 et 175 mV) est importante et par conséquent, plus le transfert de chaleur est facile. Cela n'est pas vrai bien entendu pour des intervales de températures très importants pour lesquels la perte dfle au rayonnement est grande également dans le filtre qui est généralement exempt de pertes, c'est-à-dire un filtre dans le vide parfait avec un intervale e de quelques A.
Si le plomb, Pb, est remplacé par du germanium, Ge, ou une autre substance encore plus avantageuse, la force électromotrice E est encore plus grande que mentionnée ci-dessus > de tordre de 300 mV ou 0, 3 volt.
Dans chaque cas où la chaleur est émise à la température la plus haute (T1) et absorbée à la température la plus basse (T2), (voir figures 4 à 7); il est bien entendu possible, ainsi que mentionné ci-dessus, d'obtenir un travail au moyen d'une machine à vapeur par exemple. La température la plus haute (T1) peut aussi être inférieure à la température ambiante, particulièrement dans un processus de mouvement perpétuel pratiquement complet.
Bien entendu, des thermostats peuvent être utilisés pour commander 1' émission de chaleur à T1 et la fourniture de chaleur à T2 de manière que ces températures soient fixées et que le processus en cours ne soit pas perturbé.
En ce qui concerne les figures 4, 6 et 7, il n'a pas été tenu compte de la perturbation de l'émission de chaleur à la température la plus haute T1 pouvant être causée par la quantité d'énergie électrique E multipliée par l'intensité du courant prélevé sur l'appareil, car cette quantité d'énergie est un travail et doit être supposée dissipée en chaleur à une température arbitraire, T1 par exemple. Mais s'il n'est pas permis à cette chaleur de se dissiper de cette manière à la température T1, il peut être supposé que pour un choix déterminé des composants du thermo-élément, de la chaleur doit être fournie à la fois à T1 et à T2 pour entretenir le processus. De préférence, la chaleur est transférée par une pompe à chaleur à la température T1 par exemple, à partir de la température inférieure de 1 environnement, qui peut être supérieure à T2.
En ce qui concerne les figures 5, 6 et 7, il a été mentionné des différences de nature théorique et abstraite/ mais il existe également une différence de nature matérielle et concrète qui a déjà été mentionnée. I1 a été indiqué en regard de la figure 1 que les composants du thermo-élément ne doivent être que très peu allongés dans la direction du courant électrique. La distance entre le point de jonction 3 à la température T1 et le filtre d doit être réduite car cette partie est à une seule et même température constante T1, La même chose est vraie pour les composants entre le point de jonction 4 à la température T2 de la figure 1 et le filtre d. Cela amène l'avantage que la résistance est réduite, ce qui est un avantage important particulièrement lorsque les composants sont des semi-conducteurs tels que le silicium dopé et lue germanium ou d'autres substances encore meilleures. Dans ce cas, les composants doivent avoir la forme de plaques minces seulement. La figure 8 illustre sché"atiquest la ma- nière selon laquelle un appareil de réfrigération selon l'invention peut être réalisé dans ce cas. Sur cette figure, Cu désigne des courtes tiges, de préférence circulaires, en cuivre par exemple, sur lesquelles sont soudées ou brasées des plaques minces de silicium dopé Si et de germanium Ge. Leur épaisseur peut être choisie en fonction de considération pratique et en l'absence de considérations importantes de conductibilité électrique. Une épaisseur d'un à quelques dixièmes de millimètre convient, sauf si une épaisseur plus grande est nécessaire pour des raisons pratiques. Cette valeur peut également être beaucoup plus réduite, par exemple quelques microns seulement si les plaques sont déposées sur leur support par évapotation, Cette courte longueur ou ces plaques minces ne peuvent pas être utilisées dans les appareils de réfrigération ou les appareils électriques courants comprenant des thermo-éléments. Le filtre qui peut présenter un intervale de valeur g entre deux plaques de silicium ou deux plaques de germanium est désigné par d. Les deux tiges de cuivre extérieures sont interconnectées par un conducteur électrique 9. Un générateur G correspondant au générateur G de la figure 3 est prévu dans ce conducteur. Si le générateur maintient un courant dans le circuit, les tiges de cuivre alternées respectifs ement chaudes et froides. La chaleur et le froid produits peuvent respectivement être prélevés d'une façon appropriée, non illustrée.
Si contrairement à l'attente, ce dispositif fonctionne en mouvement perpétuel du second ordre, le moyen le plus simple consiste à remplacer le générateur G par une lampe. Dans ce cas, il n'est pas exclu de réaliser l'appareil et de choisir les températures de telle manière que tout le froid produit, c'est-àdire toute la chaleur absorbée à T2, soit fourni à la lampe sous forme d'énergie électrique.
Les surfaces en regard de silicium ou de germanium (Si, Ge par exemple) définissant l'intervale du filtre peuvent être recouvertes d'une couche dror par exemple. Cette couche peut être très mince c'est-à-dire suffisamment mince pour que les forces électromotrices ne soient pas perturbées de façon sensible.
Une couche de ce genre facilite le transfert d'électricité dans l'intervale lorsque les composants du thermo-élément sont des semi-conducteurs.
Si les intervalles sont grands, c'est-à-dire si X est de l'ordre de 0 > 1 à 1 micron, de préférence 0 > 1 à 0, 3 micron et contient un gaz sous pression fai- ble, l'appareil peut être mis en marche en élevant momentanément la tension de la source d'alimentation. La tension appliquée à ce moment peut être appelée tension d'allumage. Des arcs peuvent être produits dans les intervalles. Ainsi qu'il est bien connu, le courant est un très bon ioniseur et par conséquent la tension nécessaire pour le fonctionnement décroît à une petite fraction de cette tension d'allumage. Cette tension peut être réduite si les surfaces contiennent une substance radioactive. Un seul grain conducteur microscopique dans l'intervalle peut abaisser la tension d'allumage de manière notable. Un grain ou un nombre limité de ces grains n'augmente pas de manière notable les pertes de chaleur dans l'intervalle. Ces grains peuvent donc présenter une certaine utilité, bien que limitée. Mais il est difficile d'introduire un ou plusieurs grains de ce genre dans l'intervalle. En général, il n'y en a aucun ou il y en a trop.
Jusqu'à 20 équivalents % du composant alcool ou du composant acide carboxylique peuvent également Aetreconstitués par des produits plus que difonctionnels, c'est-à-dire d'acides tri- ou tétracarboxyliques tels que l'acide trimellique ou l'acide pyromellique ou de polyols tels que le glycérol, le triméthyloléthane, le triméthylolpropane et/ou le péntaérythritol. Toutetis, la somme de ces polyols au moins triols ne doit pas s'élever à plus de 50 équivalents % de la quantité totale d'alcool.
De même, le remplacement, jusqu a raison de 55%, des résines polyester dispersibles précitées par des résines polyester non satures ordinaires, non dispersibles à elles seules, conduit encore à des dispersions stables.
L'indice dthydroxyle des résines polyester utilisées selon l'invention est généralement compris entre 10 et 100 et, de préférence, entre 15 et 70 et leur indice dtacide peut aller jusqu a 30 à eondition que l'indice d'acide soit tout au plus moitié de l'indice d'hydroxyle et que la différence entre l'indice d'acide et l'indice d'hydroxyle soit au moins égale à 8 et,-de préférence, au moins égale à 10.
Conte monomères polymérisables, on peut utiliser plus particulièrement le styrène, les différents vinyltoluènes, l'alpha-méthylstyrène et/ou des esters de l'acide acrylique et/ou de 1 t acide méthacrylique avec des monoalcools aliphatiques, en particulier avec ceux contenant jusqu'à 6 atomes de carbone, par exemple de l'acrylate ou du méthacrylate de méthyle, d'éthyle ou de butyle. Peuvent également être présents, en des quantités moindres et par exemple jusqu'à 5 moles % par rapport aux monomères polyuArisables, des composés comportant plus d'un groupe polymérisable, appelés réticuleurs, tels que le divinylbenzène.
Les agents de dispersion à molécule filiforme sont des substances polymères qui présentent un caractère plus ou moins prononeé de colloïdes protecteurs. Ils présentent par exemple une channe principale carbonée et un grand nombre de groupes hydrosolubilisants régulièrement répartis sur toute la molécule, tels que des groupes hydroxyle ou carboxyle, leurs sels ou leurs amides.On peut mentionner par exemple lt~alcool polyvinylique, ses dérivés hydrosolubles tels que des alcools polyvinyliques partiellement acétalisés ou estérifiés, acide polyacrylique et ses dérivés hydrosolubles, parmi lesquels on peut compter par exemple des produits d'estérifieation partielle par des monoalcools aliphatiques, en particulier ceux contenant jusqu'à 6atomes de carbone, ou des produits d'addition à des oxydes d'alkylène en C2-C4. Des agents de dispersion également appropriés sont constitués par des dérivés hydrosolubles de la cellulose, par exemple la méthylceîlulose, l'éthyl- cellulose, la carboxyméthylcellulose (celluloseglycolate de sodium) et l'hydroxyéthylcellulose.
La préparation des dispersiorsest simple. On brasse, par exemple au moyen d'un mélangeur tournant lentement, des parties égales d'une solution d'un polyester non saturé dans les monomères et d'une solution à 1 à 20% d'un agent de dispersion. I1 est important que la solution de l'agent de dispersion présente une viscosité beaucoup plus grande que celle de la solution de résine. En général, la viscosité de la solution de l'agent de dispersion doit Autre, à 20 C, au moins égale à 50.000 cPo et, de préférence, au moins égale à i00.000 cPo et, à cette même température, la viscosité de la solution de résine doit autre au plus égale à 4.000 cPo et, de préférence, au plus égale à 2.000 cPo.
Les dispersions préparées selon l'invention peuvent entre transformées par addition de charges pour la préparation de masses moulables telles que des ciments ou des mortiers qui conviennent pour la pose de plaques céramiques résistant aux acides. De-tels mortiers présentent en général, après durcissement, une résistance à la compression de 150 à 300 kg/cm2.
Des charges appropriées sont par exemple la farine de coke, la farine de quartz et le sable quartzeux, le sulfate de baryum, la farine d'ardoise et/ou la craie, ces deux dernières ne devant être utilisées que si l'on n'attaehe pas d'importance à la résistance aux-acides.
On peut aussi ajouter aux dispersions selon l'invention, aui;leu des charges précitées ou conjointement à celles-ci-, des charges non absorbantes, par exemple de l'argile soufflée, du gravier-mousse et/ou de la mousse de verre, de grosseur de grains et de densité apparente différentes, obtenant ainsi des masses pour constructions légères. Par mélange de différentes charges, on peut fabriquer des éléments de construction de toute masse spécifique désirée et qui sont employés dans des domaines d'utisation déterminés.
Suivant un mode de réalisation préféré, on peut durcir une telle masse de construction légère en sandwich entre des couches de plâtre n'ayant pas encore fait prise. Cette manière d'opérer présente l'avantage que l'on peut fabriquer des pièces moulées avec des faees apparentes lisses, complètement bouchées et exemptes de pores. Les couches de plAatre présentent une épaisseur comprise par exemple entre X et 15 mm. Lors de la fabrication des pièces moulées, la masse se fixe solidement au plâtre n'ayant pas encore fait prise et l'on ne peut plus la séparer de la couche de plâtre.
En outre, les pièces moulées obtenues suivant l'invention, principalement celles en construction sandwich, présentent une remarquable aptitude au démoulage, c 'est-à-dire que le mode de fabrication est très économique. Dans la fabrication en construction sandwich, on peut aussi se dispenser du traitement préalable des moules, égale et femelle, par une couche destinée à faciliter le démoulage.
Dans tous les cas, l'addition d'un promoteur d'adhésion est avantageuse pour assurer une bonne adhérenee entre les charges et la dispersion. Des produits appropriés sont par exemple le vinyltrichlorosilane, le vinyltriéthoxysilane, le vinyl-tris (bêta-méthoxyéthoxy)-silane, le vinyltriacétoxySilane, le gamma- aminopropyltriéthoxysilane, le bAta-(époxy-3,4 cyclohexyl)- éthyltriméthoxysilane et le gamma-glycidoxypropyltriméthoxysilane.
L'utilisation de ces promoteurs d'adhésion est particulièrement re commandable lorsque sont présents des charges quartzeuses, de la farine d'ardoise, de l'argile soufflée, du gravier-mousse et/ou de la mousse de verre.
Les produits convenant pour le durcissement de 1'émul- sion sont principalement lessvstèmes durcisseurs, insensibles à l'humidité, à base de peroxyde de diacyle et d'aine tertiaire.
Des peroxydes de diacyle appropriés peuvent Entre de nature aromatique ou aliphatique et sont par exemple le peroxyde de benzoyle, le peroxyde de dichlorobenzoyle, le peroxyde d'acétylbenzoyle et le peroxyde de dilauroyle, le peroxyde de benzoyle étant préféré. Des amines tertiaires appropriées sont par exemple la diméthylaniline, la diéthylaniline, la diméthyl-ptoluidine et la bis-(hydroxyéthyl)-toluidine. On ne peut utiliser des hydroperoxydes ou des cétoperoxydes en combinaison avec du naphténate de cobalt ou de l'octanoate de eobalt, un tel accélérateur étant saponifié par l'eau et rendu ainsi inactif.