INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
la multiplication de deux variables "x1" et"x2", (f2 = x1 x2) est effectuée au cours de deux intervalles de temps0 Dans le pre mier intervalle de temps, l'entrée nx1" est sélectionnée et appli quée, par l'intermédiaire de l'amplificateur 4 (avec un gain UilZi- taire) et du commutateur 9, au registre 14.Dans le second inter- valle de temps, la quantité "x1" est appliquée, à partir du re gistre 14 et par l'intermédiaire du conducteur 60, au circuit de multiplication 58, alors que la quantité d'entrée "x2" est sélec tionnée par le commutateur 3 et appliquée, par l'intermédiaire de l'amplificateur 4 (présentant un gain unitaire) et de la ligne 59, au circuit de multiplication 58, le signal de sortie de ce circuit de multiplication étant appliqué, par l'intermédiaire du commuta teur 57 (basculé dans la position opposée à celle représentée) au commutateur 9 et, par conséquent, à une mémoire sélectionnée.
Chacune des résistances 71 et 72 présente une valeur telle que le gain est unitaire pour les valeurs provenant de l'un ou l'autre des registres 13 et 14 et appliquées à l'amplificateur 4.
L'addition de deux variables "x1" et "x2t 3 = x1 + 2) est 2 également effectuée dans les limites de deux intervalles de temps.
Dans le premier intervalle de temps, la quantité "x1" est sélec tionnée par l'intermédiaire du commutateur 3 sous la forme d'une entrée et est appliquée avec un gain unitaire au registre 13 ou 14.
Au cours du second intervalle de temps, la quantité "x2" est sélectionnée par l'intermédiaire du commutateur 3 sous la forme d'une entrée, alors que le commutateur 56 ou 55 est fermé de manière à appliquer la quantité Ux1" provenant respectivement du registre 13 ou 14 à l'amplificateur 4 en mOme temps que la quantité "x2"- le signal de sortie est appliqué, par l'intermédiaire du commutateur 9, à une mémoire sélectionnée.
la soustraction entre deux variables, (f4 =x1 - x2) est obtenue d'une manière similaire à celle utilisée pour l'addition, à ceci près qu'au cours du premier intervalle de temps, la quantité tlx2et est sélectionnée par le commutateur 3, inversée ou complémentée (de manière à former la quantité "-x2") par l'amplificateur 4 et appliquée au registre 13 ou 14, alors que la quantité "x1" est sé lectionnée par le commutateur 3 au cours du second intervalle de temps, l'amplificateur 4 additionnant les quantités "x1" et ,, -x2 t' de manière à fournir l'expression f4 -= x1 -x20 L'intégration en fonction du temps, (f5=#x dt) est effectuée par l'une quelconque des six mémoires dintégration sélectionnée par l'intermédiaire du commutateur 9.
Ces mémoires forment ou calculent l'intégrale des valeurs appliquées au niveau de leurs entrées-respectives. Ce phénomène s'oppose à celui des autres mémoires de travail qui fournissent simplement la dernière valeur. Ces mémoires peuvent ne posséder aucun dispositif destiné à pré-établir une valeur initiale qui leur est appliquée, de sorte qu'en ce qui concerne la stabilité à long terme, elles nécessitent dans ce cas d'être insérées dans une boucle de calcul extérieure. Le circuit est constitué par un dispositif d'intégration à réaction et à amplificateur opérationnel classique.
Si le condensateur de réaction a pour valeur C et si la résistance d'entrée a pour valeur R, la constante de temps matérielle a alors pour valeur T=RC On suppose alors que la longueur du programme est de L mots d'instruction de sorte que la sortie est connectée an circuit dlin- tégration pendant une fraction de temps égale à l/Lo Dans ce cas, la fonction de transfert effective du circuit d'intégration a pour valeur : iT = -1 p LT lorsqu'on utilise 1/p pour indiquer l'intégration, la constante de temps effective ayant alors pour valeur :: Ti = LT On suppose en outre que le programme est conçu de manière à fournir par réaction une fraction a' de la valeur de sortie de l'intégration qui est réappliquée à son entrée0 Dans ce cas, la
fonction de transfert totale,1 après rpi I a' T1 - a' + p LT = 1+p LT I+p la réaction, a pour valeur Dans l'équation précédente, on peut reconnaitre la fonction de transfert d'un circuit log présentant un gain en courant continu de 1 et une constante de temps lT 91 Si l'on choisit pour T une va a a leur de 0,01 seconde, une longueur de programme correspondant à 100 mots d'instructions, (ee ojii semble être une valeur normale) four nit une constante de temps effective-i de 1 seconde Il peut être nécessaire d'éviter la possibilité de variations apparaissant dans la longueur du programme effectif et provoquées par l'utilisation de la condition du saut de programme, qui provoquerait des variations dans la constante de temps effective jusqu'à atteindre une valeur suffisante pour réduire d'une manière importante la stabilité des boucles associées à l'intégration. En outre, il est évident qu'en incorporant le circuit d'intégration dans une partie du programme correspondant à un trajet de réaction, on peut simuler un circuit de déphasage en avance.
HO HN
NH-trichloropyrimidyle
SO^a
SO,
7,50 % d'urée 15 1,80 % de carbonate de soude
1,50 % de sel de Giauber
1,20 % de 3-nitrobenzène-sulfonate de sodium 1,80 % de lauryl -(OCgH^g-O-SO^ Na.
Les vêtements secs sont mis dans le tambour puis on 20 ajoute le bain, on fait tourner le tambour pendant 15 minutes à la température ordinaire, on porte enjuite la température à 100°C et on la maintient à cette valeur pendant 15 minutes. Après essorage et rinçage à deux reprises, les vêtements sont séchés avec de l'air chaud dans l'appareil. La teinture 25 brune ainsi obtenue est égale et elle a une bonne solidité.
On a préparé un enduit électrodéposable comme suit : on a mélangé 233,6 parties de la résine acrylique de l'exemple 1 avec 75,6 parties d'éthoxyméthoxyméthyl-mélamine cIXM-1116"). On a ajouté lentement 24,7 parties de di-isopropanolamine (fondue). Après mélange intime des ingrédients, on a ajouté lentement de l'eau désionisée en quantité suffisante pour ramener la concentration des matières solides dans la composition à 5,5%.
Le pH de la composition résultante était de 8,9.
ExEMIoe:5.
En procédant comme dans l'exemple 4, on a préparé un enduit électrodéposable avec les ingrédients suivants PARTIES.
Résine acrylique de l'exemple 2 1168 Ethoxyméthoxyméthyl-mélamine ("xM-1116") 216 Di-isopropanolamine 121 On a réduit la concentration des matières solides dans cette composition à 5,5 % avec de l'eau désionisée et son pli était de 8,8.
EXEEP1E 6.
En procédant comme dans l'exemple 4, on a préparé un enduit électrodéposable avec les ingrédients suivants Parties.
Résine acrylique de l'exemple 3 5.142 Ethoxyméthoxyméthyl-mélamine ("XM-1116") 950 Parties (suite).
Di-isopropanolamine 532 On a réduit la concentration des matières solides dans cette composition à 5,5 % avec de l'eau désionisée et son pH était de 8,5.
EXEMPLE En procédant comme dans l'exemple 4, on a préparé un enduit électrodéposable avec les ingrédients suivants Parties.
Résine acrylique de l'exemple 1 270,0 Ethoxyméthoxyméthyl-mé lamine ("IM-1116") 50,6 Di-isopropanolamine 28,4 On a réduit la concentration des matières solides dans cette composition à 5,5 % avec de l'eau désionisée et son pH était de 8,9.
Les articles revêtus dans cet exemple étaient des cylindres en acier non étamé, du type au chrome, soudés par le procédé décrit dans le brevet des Etats-Unis 3.468.453. On a revêtu les articles dans des conditions présentées dans le tableau suivant de manière à établir des dépôts de poids similaire. Les résultats mesurés sont exprimés par un pourcentage en volume de la pellicule dans la zone de la soudure contenant des microbulles.
TABLEAU.
Enduit Masse molé-:Masse molé-: Conditions de :Poids : * électro- culaire en .culaire en : revêtementde la 'poids de la nombre de Xemp. Durée:Tension pelli- :micro déposé résine :la résine : du . (s) : (V) :cule ,bain .(mg) Bem. 6 : 14.500 : 5.900 : 43 : 4 : 250 74 : 100 Exem. 5 : 94.000 : 8.600 : 49 : 4 : -450 : 76 : 70 Exem. 7 : 71.000 15 15.100 : 49 : 4 : 600 : 70 :10-15 Eem, 4 : 71.000 : 15.100 : 49 : 4 : 500 : 82 :20-30 On a fait durcir tous les revêtements pendant 4 minutes à 1960C dans un four à tirage forcé.
De façon analogue, on a obtenu des résultats améliorés avec d'autres résines rentrant dans le cadre de l'invention.
Un arbre rotatif 11 s'ajuste dans l'alésage du prolongement cylindrique creux 21 du boiter 10, et présente à son extrémité extérieure un raccord d'accouplement 11a de section prismatique o4Earrée. Un filetage extérieur 21a sur le prolongement 21 permet de monter sur celui-ci un arbre flexible ou autre élément de rotation (non représenté) dont il s'agit d'enregistrer la vitesse angulaire, cet élement formant la transmission motrice avec le raccord 11a pour actionner l'arbre 11.
Une gorge circulaire 24 ménagée dans l'arbre 11 contient une bague élastique 25 qui bute contre un épaulement annulaire 26 formé dans le bottier 10 pour empêcher l'arbre 71 de glisser axialement vers l'extérieur du prolongement 21.
L'arbre 71 est claveté à son extrémité intérieure à une armature ferromagnétique mobile qui possède quatre pièces polaires 15a espacées angulairement les unes des autres à 900 et placées de façon centrale entre les pièces polaires fixes 14.
il est avantageux de placer, comme représenté, un élément de support rotatif; dans ce cas une bille 16, entre le noyau 22 et l'armature 15. La bille 16 est logée dans un évidement correspondant dans l'armature 15 et dans le noyau 22.
On notera que des nombres différents de pièces polaires 15a, égaux aux nombres des pièces polaires 14, peuvent être prévus.
La paroi cylindrique 17, la paroi tronconique 19 et le prolongement cylindrique 21 du boitier 10 seront avec avantage obtenus par étirage du métal, par exemple de l'alumini- um. la meme remarque s'applique au chapeau 18. L'aimant de ferrite 12, l'armature mobile 15, l'armature fixe 23 et le noyau 22 sont largement utilisés dans la technique électrique, et leurs méthodes de fabrication sont bien connues. Le prix de revient global de ces éléments de l'alternateur est par conséquent bas. De plus, aucun de ces éléments ne nécessite un usinage très précis. Par exemple, la largeur de l'entrefer n'est pas un point critique, et des variations relativement grandes entre les entrefers relatifs aux quatre paires de pièces polaires 14 et 15a sont tolérables.
L'assemblage de l'alternateur est aussi relativement simple et rapide, et ne nécessite pas l'habileté de spécialistes. L'arbre Il est introduit par l'extrémité ouverte du boi- tier 10, avec l'armature 15 déjà clavetée sur l'arbre 11, et la bague élastique 25 déjà en place sur celui-ci. L'armature 20 est ensuite mise en place, à n'importe quelle position angulai re a bitrairement adoptée, jusqu'à ce qu'elle porte contre la paroi tronconique 19. L'aimant de ferrite 12 est placé ensuite, et enfin l'armature 23 est introduite avec le noyau 22, la bobine 13 ayant été préalablement fixée, par exemple à l'aide d'un adhésif, au noyau 22.Les bouts de l'enroulement 13 sont conduits à l'extérieur le long d'une gorge (non représentée) dans l'armature 23 et par une fente dans la paroi cylindrique 17 du boîtier 10. Le chapeau fileté 18 est finalement vissé sur la paroi cylindrique 17, poussant les divers éléments du générateur en contact les uns avec les autres. L'arbre Il est tiré vers l'intérieur du boitier, pour venir buter contre la bille 16, par l'attraction entre l'armature mobile 15 et l'armature fixe 23.
Le fonctionnement d'une première réalisation préférée de l'invention va maintenant être décrit avec référence à la figure 3. Dans cette première réalisation, le signal de sortie du transducteur 10 des figures 1 et 2 est transmis à un multivibrateur monostable 30 de n'importe quel type convenable, celui qui est représenté ayant deux transistors avec des émetteurs communs. La sortie du multivibrateur 30 est conduite dans un filtre passe-bas 32 qui donne un signal de sortie uti- lisable U.
La figure 5 représente des formes diondes successives du signal à mesure qu'il progresse à travers le circuit de la figure 3. Le flux magnétique, dans le circuit magnétique, oscille autour d'une valeur moyenne m, comme représenté au graphique (, t), ayant une forme d'onde quelque peu carrée, en haut de la figure 5. Dans le graphique suivant (E, t) on a tracé la forme d'onde correspondante de la puissance électromotrice E de l'alternateur mesurée aux bornes de la bobine 13.Les pointes négatives (ou les positives, suivant la connexion des éléments de circuit) de la tension E aménent périodiquement le multivibrateur monostable 30 à passer dans son état instable, dans lequel il demeure pendant un intervalle de temps fixé avant de retourner à son état stable, fournissant ainsi un train d'impulsions V à une fréquence de répétition directement proportionnelle à la vitesse angulaire de l'arbre Il et, par conséquent, de l'élément rotatif accouplé à l'arbre 11. Les impul sions (V, t) sont de largeur, hauteur et surface constantes, leur fréquence de répétition étant égale à la fréquence de tension du signal E d'où elles sont dérivées.Par le filtrage des impulsions de signal V, dans le filtre 32, on obtient une tension continue ayant une amplitude U proportionnelle à la vitesse angulaire devant etre mesurée.
Si les impulsions de tension V devaient être amenées à un instrument ayant des caractéristiques d'intégrateur, par exemple un ampèremètre à valeur moyenne, le filtre passe-bas 32 pourrait alors être omis, puisque, l'instrument lirait alors directement la tension continue intégrée U.
La figure 4 montre une variante du circuit de la figure 3. Dans ce cas, au lieu du filtrage des impulsions de tension de sortie V du multivibrateur 30, cette sortie est différenciée pour donner une série d'impulsions S ayant une fréquence de répétition proportionnelle à la vitesse angulaire à mesurer et ayant une forme constante convenant particulièrement pour de nouvelle opérations (forme d'ondes du bas de la figure 5). Cette série d'impulsions peut être amenée à un conjoncteur, un fré quencemètre ou autre circuit à indication symbolique, pour l'utilisation désirée.
il est par conséquent possible, avec de simples modifications de circuit, de produire un signal de vitesse angulaire, soit sous forme analogique : c'est le signal U fourni par le filtre passe-bas, soit sous forme symbolique dérivée, par exemple les signaux V ou S.
Comme déjà mentionné, les pièces polaires 14 et 15 délimitent un entrefer à travers lequel passe le flux magnétique produit par l'aimant permanent 12. En d'autres termes, l'aimant permanent 12, l'armature 20 portant les pièces polaires, l'armature mobile 15, le noyau 22 et l'armature fixe 23 constituent un circuit magnétique dont la réluctance varie en accord avec la position angulaire de 11 armature mobile ferromagnétique 15 relativement à l'armature fixe 23, cette réluctance étant au minimum quand l'entrefer est au minimum, c'est-à-dire quand les pièces polaires 15a de l'armature 15 sont en alignement avec les pièces polaires 14.
Quand l'armature mobile 15 est mise en rotation par l'arbre 11, cette réluctance présente une variation périodique, accompagnée d'une variation correspondante du flux engendré par l'aimant permanent 12 et conduit à la bobine 13. En conséquence la bobine 13 débite une tension E variant périodiquement dont la fréquence est proportionnelle, avec une constante de proportionnalité dépendant du nombre de pièces polaires, à la vitesse de rotation de l'armature mobile 15.
On notera que des détails de réalisations particulières de l'invention peuvent eAtre largement modifiés et différer de ce qui vient d'être décrit et illustré par les dessins à titre d'exemple, sans pour cela aller au-delà de l'étendue de l'invention.
La présente invention est relative aux bennes preneuses et a trait plus particulièrement à des bennes preneuses pour le déchargement et le chargement de navires Dans les ports, on utilise très fréquemment des appareils de manutention pourvus d'une benne preneuse destinée à décharger les produits en vrac d'un navire ou d'une péniche sur le quai ou en trémies . On sait que dans Les navires et dans les péniches on prévoit souvent des faux ponts au-desnus de la cale pour renforcer les parois de celle-ci . Ces faux ponts forment obstacle au fonctionnement efficacd de la benne de transbordement, puisqu' elle risque de s'y heurter souvent, surtout si le machiniste de la grue est peu expérimenté .Les chocs agissent défavorablement sur la benne, puisqu'ils sont absorbés le plus souvent par les tirants sur lesquelszles coquilles de la benne sont articulefes Ces chocs peuvent avoir lieu benne vide et ouverte à la descente dans la cale et benne chargée et fermée à la remontée de la cale C'est dans ce dernier cas que les chocs risquent d'être les plus importants . I1 en résulte que les coquilles se déforment à la longue, et ne se joignent plus à leurs tranches inférieures . Ceci constitue un grave inconvénient, surtout lorsque les produits transtorbAs dans la benne sont pulvérulents Diverses tentatives ont été Entreprises pour protéger les bennes preneuses contre les chocs .Par exemple, on aonnatt des bennes dans lesquelles il est prévu des plaques de protection des tirants qui sont soit solidaires des coquilles soit des tirants Cependant, une telle protection ne peut que renforcer les parties vulnérables de la benne, de sorte que pour ces chocs violents ou pour une durée d'utilisation prolongée, la benne se déforme toujours .
L'hydrogénolyse des dérivés N-benzylés (III) est effectuée au mieux à la température et à la pression ordinaires, en présence de charbon palladié à 5. On utilise de 5 à 20% de catalyseur par rapport au poids de substance à hydrogénolyser. En général, avec une proportion de 10%, la vitesse d'hydrogénation est suffisante pour que l'opération soit terminée dans un temps raisonnable. La réaction est conduite au sein d'un solvant permettant une bonne dissolution des dérivés benzylés (III) : des solutions aqueuses d'acide acétique à 25-30% en acide sont particulièrement favorables pour ce type d'opération ; on peut y dissoudre les bases (III) à des concentrations comprises entre 10 et 20%.
Quand l'hydrogénolyse est terminée (ce qui, selon les cas, demande de 2 à 4 heures), la solution est filtrée, concentrée sous vide Le résidu, généralement visqueux, est dissous dans l'eau, la solution est filtrée si nécessaire, puis alcalinisée de préférence par l'ammoniaque.
Le plus souvent, les bases (IV) précipitent à l'état cristallin, mais il peut arriver, en particulier pour certains dérivés où R = H, que la base reste en solution. Dans les deux cas, les bases sont extraites par un solvant convenable, le chloroforme étant particulièrement efficace.
Après séchage et évaporation du solvant, les bases (IV) sont, dans la plupart des cas, obtenues à l'état cristallisé, elles sont alors purifiées par recristallisation dans un solvant approprié.
Dans certains cas, les bases (IV) sont difficiles à obtenir à l'état cristallin ou bien encore trop hygroscopiques. I1 est alors possible de les transformer en sels plus aisés à purifier.
Lorsque l'hydrogénolyse des dérivés benzylés (III) est effectuée sur les sels de ces composés, par exemple les chlorhydrates, il est possible d'opérer en solution aqueuse ou hydroalcoolique. Lorsque l'hydrogénolyse est terminée, la solution filtrée, fournit, après évaporation sous vide, directement les sels correspondants des composés (IV); ils sont purifiés par recristallisation dans un solvant convenable.
Les composés selon l'invention ont des propriétés pharmacologiques remarquables comme analgésiques, antiinflammatoires et hypothermisants. Ces propriétés sont plus ou moins accentuées selon la nature et la position des substituants R, R1 et R2.
Tout particulièrement, lorsque R est constitué, soit par un radical alcoyle, soit par un radical aryle, le composé (IV) qui comporte alors 2 atomes de carbone asymétriques peut exister sous deux formes cis et trans qui, généralement, sont douées d'activités pharmacodynamiques d'intensi- tés différentes. Ces composés sont obtenus à partir des acides (I) cis et trans correspondants par les procédés décrits ci-dessus.
Les acides (I) nécessaires à la préparation des composés de l'invention sont obtenus par des voies différentes selon la nature de R.
Lorsque R est constitué par un atome d'hydrogène, les aryl-l oxo-2 carboxy-4 pyrrolidines sont aisément obtenues, selon un procédé connu en soi, par condensation de l'acide itaconique et des anilines.
Lorsque R est un radical alcoyle ou aromatique, les acides peuvent être obtenus selon deux procédés qui diffèrent par la nature des matières premières mises en oeuvre, l'accès à ces dernières pouvant être plus ou moins facile selon la nature de R.
Sibale premier procédé (méthode A), on utilise comme matière'première initiale un diester d'un acide a acylsuccinique et d'un alcool gras inférieur.
Selon le second procédé (méthode B), on utilise comme matière première l'ester d'un alcool gras inférieur et d'unacide dioxo-2,3 pyrrolidyl-4 carboxylique convenablement substitué en 1,5.
En outre, lorsque R est un radical alcoyle inférieur ou un radical aryle5 les acides (n, comportant deux atomes de carbone asymétriques, peuvent exister sous deux formes stéréoisomères cis et trans. Les isomères cis sont obtenus par hydrolyse acide des esters cis tels qu'ils sont obtenus lors de la synthèse, soit par la méthode A, soit par la méthode B.
Les acides trans sont préparés par saponification des esters trans, eux-mêmes obtenus par transposition des esters cis sous l'influence des alcoolates alcalins. Dans certains cas, la saponification directe des esters cis fournit directement les acides trans purs.
METHODE A Cette méthode est plus particulièrement applicable pour les cas où R est un radical alcoyle inférieur.
On peut .également obtenir une charge supérieure paar un appareil de reforinage catalytique lorsqu'on.utilise le catalyseur pour l'hydrocraquage. 'le courant sortant de la zone dthydrocraquagey bouillant au-dessus de la gamme d'ébullition de l'essence, ou bouillant au-dessus de la gamme d'ébullition du carburant pour moteurs à réaction lorsqu'on récupère un tel produit, peut entre craqué catalytiquement pour fournir d'autres produits intéressants.
Lorsque l'on se réfère à un aluminosilicate stratifié ou à un tamis moléculaire "sensiblement exempt de tout métal catalytique de charge "cela signifie que le composant en question ne contient pas plus de 0,5 % en poids de métal catalytique, sur la base de ce composant. Be ou les métaux catalytiques comprennent le rhénium, et les métaux des Groupes IV, VI et VIII, à l'ex- clusion du sodium. Si on le désire, l'aluminosilicate stratifié ou le tamis moléculaire, ou les deux, peuvent être chargés avec 0,1 à 10 % en poids, par rapport à l'aluminosilicate stratifié et/ou au tamis moléculaire, d'un ion non catalytique- polyvalent choisi parmi Mn, des terres rares ayant des numéros atomiques de 58 à 71, et les métaux alcalins Mg, Ca, Sr et Ba.
On remarque que le rapport en poids du métal catalytique de la matrice du catalyseur au métal catalytique de l'aluminosilicate stratifié et du tamis moléculaire du catalyseur est é evé, dans les formes de réalisation du catalyseur qui comprennent une matrice constituée par un gel dc silice-alumine, daus le quel est dispersé un aluminosilicate stratifié sensiblement exempt de tout métal catalytique de charge, et par un tamis moléculaire sensiblement,exeiupt de tout métal catalytique de charge.