INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme on peut le voir par cette dernière figure, les tensions alternatives engendrées par les générateurs G1, G2, G3 et G4, en fonction de la vitesse des roues 5 à 8,sont redressées par les redresseurs RD1 à RD4, filtrées par les filtres passe-bas F1 à F4 et enfin envolées à des entrées respectives d'un comparateur C. Ce dernier est réalisé conformément aux brevets italiens 691 654 et 906 611 déjà cités; il est donc d'un type capable de comparer entre eux les signaux appliqués à ses quatre entrées et, dans le cas où il relève un signal de valeur réduite par rapport aux autres signaux comparés, d'engen drer, à celle de ses quatre sorties qui est couplée à l'entrée présentant le signal de valeur réduite, un signal de valeur proportionnelle à la différence entre le signal de valeur réduite et les autres signaux comparés.Au comparateur C est aussi associé un générateur de signaux GT du type décrit dans le brevet italien n 905 611 déjà cité, c'est-à-dire un générateur conçu pour fournir au comparateur C ur. signal supplémentaire de comparaison variable selon une loi prédéterminée qui correspond à la décélération désirée pour un véhicule circulant à une certaine vitesse (l'information de vitesse est fournie par les signaux mêmes qui sortent des filtres F1 à F4). Le comparateur compare ce signal supplémentaire à ses autres signaux d'entrée et, s'il perçoit une différence, fournit un signal de sortie à chacune de ses quatre sorties.
Les signaux, de valeur nulle ou non nulle, qui existent aux deux sorties du comparateur C qui sont couplées aux entrées qui redoivent les signaux engendrés par les générateurs G1 et G2, sont appliqués à des entrées respectives d'une porte logique OU, OU1, dont la sortie est appliquée à l'entrée d'un circuit de déclenchement TR1 capable de commuter d'un niveau élevé à un niveau bas auand le signal appliqué à son entrée dépasse un seuil prédêzerminé qui est fixé par un circuit de référence-RIF sur la base de la moyenne des signaux de vitesse fournis par les générateurs G1 à G4 La sortie du déclenchement ER1 est inversée par un circuit inverseur NON1 et appliquée à une entrée d'une porte logique ET, ET1, dont la sortie est amplifiée par un amplificateur séparateur S1 et appliquée comme tension de commande aux bornes de la bobine BS1 de l'électrovalve de desserrage de freins ES1. La sortie inversée du déclencheur TR1 est en outre appliquée à une entrée d'une porte logique OU, OU3, dont la sortie est amplifiée par un amplifiateur séparateur S2 et appliquée comme tension de commande aux bornes de la bobine BR1 de l'élec- trovalve de resserrage de freins ER1.
Les deux @orites susdites du co@carateur C sont aussi appli- quées à l'entrée de dérivateurs respectifs d1 et d2 dont les sorties ont @@@liquées, celle de d1 à l'entrée de circuits de dé- clenchement t1 et t3 et celle de d2 à l'entrée de circuits de déclen@@ement t2 et t4.Les sorties des déclencheurs t1 et t2 sort appliquées à des entrées respectives d'une ortie logique NON-@@, NI1, dont la sortie est appliquée à l'autre entrée de la porte logique ET et à une entrée de commande d'un multivibrateur bistable r muni aussi d'une entrée de renise à zéro reliée à la sortie du déclencheur TP Les sorties des déclencheurs t3 et t4 sont à leur tour reliées à des entrées respectives d'une porte logique -VU, NI2, dont la sortie est appliquée à une entre de commande d'un multivibrateur bistable FF2 muni aussi d'une entrée de remise à zéro reliée à la sortie du déclencheur TR1 Les sorties des deux multivibrateurs bistables FF1 et FF2 sont appliquées à des entrées respectives de régulation d'un circuit générateur d'impulsions carrée CH1, à une entrée d'activation duquel est appliquée la sortie d'un temporisateur T1 commuté en activation par le passage du niveau bas au niveau élevé de la sortie du déclencheur TR1o Le générateur d'impulsions CH1, dont la sortie est reliée à une autre entrée de la porte logique OU3, est d'un type connu capable de fournir un train-d'impulsions ayant une fréquence constante et une durée variable en fonction de la combinaison des deux signaux appliqués à ses entrées de régulation, donc en fonction de la combinaison des sorties des multivibrateurs bistables FF1 et FF2.Plus précisément, le générateur d'impulsions CH1 est en mesure de fournir des impulsions positives de durée maximale quand les deux sorties des bistables FF1 et FF2 sont au niveau bas, c'est-à-dire au niveau logique "O", des impulsions positives de durée moyenne quand la- sortie de FF1 est au niveau élevé (niveau logique "1") et la sortie de FF2 au niveau bas (niveau logique "O") et enfin, des impulsions positives de durée minimale quand les deux sorties de FF1 et FF2 sont au niveau élevé (niveau logique "1").
A titre d'exemple, la figure 10, décrite plus en détail ciaprès, montre le schéma-blocs de l'un des nombreux circuits générateurs d'impulsions possibles, qui sont capables de fonction ner dans le mode susdit et peuvent donc servir de générateur d'impulsions CH1 dans le dispositif antipatinage représenté par la figure 2 Ce que l'on vient de dire à propos des deux sorties du comparateur C qui sont couplées aux entrées alimentées par les générateurs G1 et G2,peut entre répété exactement pour les deux autres sorties du même comparateur C, qui sont reliées aux électrovalves ES2 et ER2 par l'intermédiaire de composants OU2, TF2, NON2, ET2, S4, OU4, S3, d3, d4, t5, t6, t7, t8, NI3, NI4, FF3, FF4, T2 et CH2, entièrement semblables respectivement à OU1, TR1, NON1, ET1, S1, OU3, S2, d2, d1, t4, t3, t2, t1, NI2, NI1, FF2, FF1, T1 et CH1.
Pour comprendre le fonctionnement du dispositif antipatinage représenté tar les figures 1 et 2, on supposera qu'une manoeuvre de freinage est en cours,et est initialement exempte de patinage pour toutes les roues du véhicule. Dans ces conditions, aux quatre entrées du comparateur C sont appliqués autant de signaux de vitesse formés par des tensions d'égale valeur, de sorte qu'aux quatre sorties de ce comparateur, il existe autant de tensions nulles qui maintiennent au niveau logique "1" les sorties des déclencheurs TR1 et TR2 et au niveau logique "O" les sorties des déclencheurs t1 à t8 Par conséquent, les sorties des portes logiques NI1, NI2, NI3 et NI4 sont au niveau logique " 1", les temporisateurs T1 et T2 sont bloqués et, avec eux, les formateurs d'impulsions CH1 et CH2, les sorties des portes logiques ET1, ET2, OU3 et OU4 sont u niveau logique "O" et les électrovalves ES1, ES2, ER1 et FR2 sont donc désexcitées, c'est-à-dire que les pistons PS1a PS1b, PS2a-PS2b, PR1 et PR2 sont dans les positions en trait plein de la figure 1. La communication étant libre entre l'alimentation en air compriné AP et les cylindres de freinage CF1 et CF2, la puissance maximale de freinage est donc appliquée aux roues 5 à 8.
On supposera maintenant qu'un train de roues, par exemple le train 5, auquel est appliqué le générateur G1, commence à perdre l'adhérence et donc à perdre de la vitesse, non plus selon la ligne normale de diminution a de la figure 3,mais selon l'une es lignes o, c, d de la même figure 3.Le générateur G1 engendre alors une tension de valeur réduite relativement à celles qui sont dues aux générateurs G2, G3 et G4, de sorte qu'à la sortie corresfondante du comparateur C il apparaît un signal de valeur proportionnelle à la différence trouvée et qui, si la différence est telle @u'elle dép@sse le feuil du déclencheur TR1 (fixé par le circuit PIF en fonction ae la vitesse actuelle du véhicule), provoque la commutation du déclencheur TR1 du niveau logique "1" au niveau logique 11011 Cela provoque automatiquement,non seulement la remise à zéro des bist--bles FF1 et FF2,mais la commutation des sorties de portes logiques ET1 et OU3 au niveau logique "1" et donc l'excitation des bobines BS1 et BR1 des électrovalves de desserrage de freins ES1 et de resserrsge de freins ER1o Les pistons PS1a, PS1b et PR1 passent alors aux positions indiquées en tireté sur la figure 1, fermant ainsi la communication entre l'alimentation AP (qui constitue le moyen d'activation du frein) et le cylindre de freinage CF1 et reliant par contre ce dernier à l'évacuation SO (qui constitue le moyen de désactivation du frein). Par contre, étant donné que les sorties du comparateur qui commandent les électrovalves ES2 et ES1 se sont maintenues à la valeur nulle, rien ne change en ce qui concerne le cylindre de freinage CF20 Donc, tandis que les roues 7 et 8 continuent d'être freinées régulièrement, les freins des roues 5 et 6 sont entièrement desserrés.Par suite, alors que rien ne change pratiquement pour les roues 6 qui roulaient déjà à la vitesse du véhicule, les roues 5 qui ne sont plus freinées peuvent reprendre graduellement de la vitesse jusqu'à atteindre elles aussi la vitesse du véhicule et à mettre ainsi fin à ltétat de patinage0 Le retour des roues 5 à la vitesse du véhicule peut se faire avec des temps et des accélérations différents selon les conditions d'adhérence où fonctionnent ces roues. En particuclier, si l'adhérence est minimale, la vitesse des roues 5 suivra l'allure de la ligne b de la figure 3, si l'adhérence est moyenne, celle de la ligne c de la figure 3, si l'adhérence est maximale, celle de la ligne d de la figure 3.De l'allure de la réaccélération des roues 5 dépend, comme on l'expliquera ci-après, l'intervention du dispositif antipatinage aux fins de rétablissement de la puissance de freinage.
La présente invention concerne une plaque de béton à plusieurs couches pourvue d'un ancrage de liaison constitué en métal et qui est ancré dans l'une des couches de béton au moyen d'une tige de maintien constituée en un autre métal, cette tige étant enfichée à travers-une boucle recourbée ou un oeilleton de ancrage de liaison.
L'invention s'étend à un organe de liaison par ancrage de ce genre ainsi qu'à la tige de maintien.
Des plaques de béton à plusieurs couches du type en question ici se composent généralement d'une première couche de béton, sur laquelle est disposée une couche isolante de la chaleur, par exemple en matière expansée en mousse, sur laquelle est disposée à nouveau une autre couche de béton. Etant donné que la couche isolante de la chaleur ne peut pratiquement transmettre aucune force, il est nécessaire que les deux couches de béton soient réunies entre elles par des ancrages de liaison qui sont engagés dans chacune des couches de béton et qui traversent la couche isolante de la chaleur. Ces ancrages de liaison sont, dans la majorité des cas, ancrés dans les armatures de chaque couche de béton au moyen de tiges de maintien.
Pour assurer la résistance à la corrosion, les ancrages de liaison sont toujours constitués en acier inoxydable. Cette matière est coûteuse de sorte que les tiges de maintien sont de préférence constituées en acier normal.
On a constaté que, dans des conditions déterminées, par des tensions électrolytiques au point de contact d'un ancrage de liaison en acier résistant à la corrosion et d'une tige de maintien en acier ordinaire, il se produit une corrosion de contact qui, naturellement, doit être- évitée en raison de l'affaiblissement de section transversale qutelle entrain.
La présente invention a donc pour but d'éviter cette corrosion de contact dans le cas d'ancrages de liaison constitués en acier résistant à-la corrosion et de barres ou tiges de maintien constituées en acier ordinaire.
Lt invention concerne à cet effet une plaque du type ci-dessus caractérisée en ce que, à l'emplacement du contact entre la tige de maintien et l'ancrage de liaison est prévue, sur l'ancrage de liaison, une couche intermédiaire qui isole électriquement la tige de maintien de l'ancrage de liaison.
On obtient ainsi que la tige de maintien et ancrage de liaison soient électriquement séparés et que le potentiel de contact ne se traduise pas par des courants électriques et des réactions chimiques.
La couche intermédiaire peut être prévue aussi bien sur l'ancrage de liaison que sur la tige de maintien, ou sur les deux, de sorte que l'invention concerne aussi bien la plaque de béton à plusieurs couches dans son-ensemble que l'ancre de liaison pourvue de la couche intermédiaire et également la tige de maintien.
La couche intermédiaire peut être fixée soit sur l'ancrage de liaison, soit sur la tige de maintien. Cela facilite le montage car il n'est pas nécessaire d'apporter à la construction une attention particulière au positionnement correct de la couche intermédiaire.
Suivant un mode de réalisation, la couche intermédiaire peut être constituée par un revêtement de la tige de maintien ou de ancrage de liaison dans la zone du point d'application, revêtement déposé par immersion.
L'ancrage de liaison est généralement constitué en fils de grosse section qui sont engagés avec des extrémités coudées dans les deux plaques de béton et qui sont traversées, sur la face extérieure des armatures, par les tiges de maintien. Les extrémités coudées peuvent facilement être pourvues de la couche intermédiaire isolante par trempage. Cette méthode se recommande également pour les tiges de maintien.
Dans une autre forme de reali- sation, la couche intermédiaire peut être constituée comme une section de tube ou de tuyau souple qui enveloppe la tige de maintien ou l'ancrage de liaison dans la zone du point de contact, et qui, pour faciliter sa mise en place, est coupée le long de sa longueur. Ce sectionnement apporte l'avantage que le morceau de tube ou de-tuyau souple n'a pas à etre enfilé axialement sur une très grande longueur, mais peut être appliqué par une simple pression en direction transversale.
Il est compréhensible que, avec les ancrages de liaison constitués en fil métallique, la couche intermédiaire recouvre une longueur de l'ancrage plus grande que la partie engagée dans les couches de béton, ce qui réalise une protection non seulement contre le contact avec le fer de maintien, mais également contre le contact avec les armatures de la couche de béton qui sont généralement constituées en acier ordinaire.
La couche intermédiaire peut également être constituée comme une simple plaquette posée entre la tige de maintien et ancrage de liaison, auquel cas il faut cependant faire en sorte que, lors du montage de l'armature et de la coulée de la couche de béton, la plaquette ne soit pas déplacée ou ne tombe.
Une forme de réalisation plussûre de ce point de vue consiste à constituer la couche-intermédiaire comme une pièce de forme à rapporter entre la tige de maintien et l'ancrage de liaison, cette pièce présentant des évidements pour recevoir les parties voisines de la tige et de l'ancrage.
la présente invention a trait à un dispositif destiné à assurer automatiquement la reprise de service dans un réseau de distribution d'énergie électrique comportant des postes de distribution à moyenne ou basse tension raccordés en coupure d'ar tère- lorsqu un tronçon de ligne reliant de tels postes est affecté d'un défaut nécessitant son isolement du réseau.
Dans un réseau à raccordement dit en coupure d'artère, chaque poste de transformation (poste de distribution) est connecté au réseau haute tension qui l'alimente par deux liaisons d'alimentation distinctes équipées chacune d'un organe de coupure, en général un interrupteur.
En fonctionnement normal ces interrupteurs sont fermés, de sorte que l'artère de distribution est constituée d'une succession de tronçons reliant entre eux deux postes consécutifs. L'un des tronçons extrêmes est raccordé à une source d'alimentation (ou poste source normale) par l'intermédiaire d'un disjoncteur de tête qui est fermé en service mais s'ouvre si un défaut affecte l'artère.
Les autres tronçons extrêmes sont raccordables à une ou plusieurs sources d'alimentation de secours par l'intermédiaire d'appareils de coupure ouverts en service normal mais fermés si la source normale n'est pas employée. En cas de défaillance d'un élément de l'artère, la remise en service du réseau consiste, après avoir localisé le tronçon en défaut, à ouvrir les interrupteurs correspondant à chacune de ses extrémités pour isoler ce tronçon du réseau, puis à réalimenter la totalité des postes en raccordant à un poste source de secours ceux des postes qui sont désormais isolés de la source normale.
La localisation du tronçon défectueux a'effectue, de proche en proche, par l'examen le long des tronçons successifs de dispositifs détecteurs sensibles au passage de la surintensité de la source normale jusqu tronçon défectueux. Une telle techni- que introduit des délais de remise en service dont la durée est inadmissible dans de nombreux cas.
En perfectionnement, certains dispositifs automatiques, après ouverture des interrupteurs de séparation entre tronçons, réalisent pas à pas la remise en service des tronçons successifs jusqu'à ce que la réapparition de la surintensité de défaut mette en évidence le tronçon défectueux.
Un tel automatisme accélère la reprise du service mais présente le sérieux inconvénient de risquer, par la remise sous tension du tronçon défectueux, d'aggraver les dégâts initiaux subis par le matériel.
La présente invention permet de remédier à ces inconvénients de délai de remise en service et aggravation des contraintes sur le matériel et elle propose un automatisme de reprise de service pour réseau à postes de distribution raccordés en coupure d'ar- tère qui assure-de façon pratiquement immédiate la localisation du tronçon défectueux en fonctionnant indépendamnent des dispositifs normalement prévus pour potager le réseau contre les surintensités dues aux défauts. Ltautovatisme selon l'invention permet de localiser le tronçon défectueux sans nécessiter sa remise sous tension ni la prolongation de l'intervalle de temps s'écoulant entre l'apparition du défaut et la mise hors tension du réseau.De plus, les appareils de coupure avec lesquels l'au tomatisie coopère au niveau de chaque poste équipé peuvent eAtre de simples interrupteurs voire des sectionneurs, c'est-à-dire des appareils peu onéreux, du fait qu'ils n'ont à être sanoeu- vracs que lorsque le réseau n'est pas sous tension, tout en assurant une sécurité de fonctionnement absolue inhérente au prin cipe meAme de l'automatisme selon l'invention. De plus, cet automatisme est d'une grande souplesse d'implantation.En effet, bien que son efficacité, ctest-i-dire la fraction du nombre total de postes qu'il permet de réalimenter à la reprise de service, ne soit totale que si chaque poste sur le réseau de coupure est pourvu d'un équipement approprié, sa conception laisse la pos bilié d'accrottre progressivement l'efficacité globale au fur et à mesure que l'accroissement de l'énergie transitée par le réseau fait apparattre une rentabilité à l'équipement de postes supplémentaires, ceci sans avoir à modifier sensiblement les équipements pré-existants.
A cet effet, l'invention prévoit un automatisme de reprise de service pour réseau ou artère de distribution d'énergie élec- trique comportant des postes de distribution raccordés audit réseau en coupure d'artère, lesdits postes étant pourvus chacun d'au oints un appareil de coupure propre à établir ou à interrompre la continuité électrique du réseau peur définir entre les postes consécutifs des tronçons d'artère correspondants.
L'autosatiss* est caractérisé en ce qu'il comprend, en certains au 'oins desdits postes de distribution: - un détecteur de courant de défaut associé à une cellule de mémoire de telle façon que ladite cellule occupe l'un ou ltautre de deux états suivant que l'artère a été ou non traversée par un courant de défaut au niveau dudit poste.
- un premier et un second temporisateurs disposés de telle façon que l'un prédéterminé d'entre eux, dépendant de l'état alors occupé par la cellule de mémoire précitée, soit activé en réponse à la xi- se hors tension du réseau par le jeu d'un dispositif de troteetion du réseau déclenché sous l'effet de l'apparition du courent de défaut. les voleurs des constantes de temps respectives desdits premier et second temporisateurs de chaque poste s'échelonnent en sens inverses le long du réseau.
- des Moyens d'émission, sensibles à l'ouverture dudit appareil de coupure du poste pour délivrer un signal de verrouillage.
- des moyens de réception sensibles d l'émission en l'un quelconque des autres postes d'un tel signal de verrouillage, pour fournir un signal d'inhibition.
- des moyens dé déclenchement conditionnel propres à déclencheur 1' ouverture dudit appareil de coupure en réponse au signal-temporis issu de l'un oW l'autre desdits premier et second temporisateurs'du poste et à verPouiller ledit appareil de coupure dans saposition de fermeture en réponse audit signal d'inhibition.
Ces dispositions permettent, lors de la mise hors tension con- sécutive au déclenchement du disjoncteur de tête du réseau, aux interrupteurs situés aux extrémités amont et aval du tronçon défec- tueux de s'ouvrir les premiers, et c'est leur ouverture qui, par envoi de signaux de verrouillage empêche celle des interrupteurs aval situés plus en amont que l'extrémité amont du tronçdn en dé- faut et celle Bes iaterrupteurs amont situés plus en aval que son extrémité avals Le tronçon étant isolé, il ne reste qu'à réalimenter les deux extrémités du réseau pour assurer la reprise de service, et cette réalimentation peut être effectuée toujours automatiquement par réenclenchement de disjoncteurs correspondants en réponse 8 l'ou- verture des deux interrupteurs précités.
La transmission des signaux de verrouillage entre les différents postes peut s'effectuer sur une ligne de télécommunication indépendante mais aussi, et de préférence, sur l'artère elle-mue, par l'intermédiaire de circuits de liaison.
- à suivre - TABLEAU I (suite)
Polyamide obtenu par polymérisation à l'état fondu Solubilité Viscosité Gélification Propriétés des filaments (# sp/C) pendant le filés en fusion Example filage en fu sion Module Ténacité Allonge d'Young (g/nom- ment (kg/mm2) bre de (en %) deniers) 1 entièrement et 1,23 néant 920 6,3 15 uniformément dissous 2 " 1,18 " 800 5,5 19 3 " 1,02 " 770 4,3 21 4 " 1,07 " 830 4,7 16 5 " 1,06 " 730 4,8 25 6 " 1,28 " 740 5,3 28 7 " 1,25 " 910 5,8 16 8 " 1,22 " 790 5,5 23 9 " 1,09 " 650 4,2 32 - à suivre - TABLEAU I (suite)
Polyamide obtenu par polymérisation à l'état fondu Propriétés des filaments Gélification filés en fusion Exemple Solubilité Viscosité pendant le (# sp/C) filage en Module Ténacité Allonge fusion d'Young (g/nom- ment (kg/mm) bre de (en %) deniers) 10 entièrement et 1,31 néant 1 000 6,1 9 uniformément dissous 11 " 0,97 " 890 4,6 12 12 " 1,34 " 850 5,4 16 Exemple gonfle selement, non mesurable non filé, on a - - témoin ne se dissout pas pensé que le filage en fusion était impossible Exemple -do- -do- -do- - - comparatif 1 - à suivre - TABLEAU I (suite)
Polyamide obtenu par polymérisation à l'état fondu Propriétés des filaments Gélification filés en fusion Exemple Solubilité Viscosité pendant le (# sp/C) filage en Module Ténacité Allonge fusion d'Young (g/nom- ment (kg/mm) bre de (en %) deniers) Exemple partiellement non mesurable immédiatement - - compara- dissous après le début tif 2 du filage, le polymère ne peut plus couler dans l'extrudeuse Exemple seulement gonflé, non mesurable on arrête le - - compara- non dissous filage car on tif 3 observe qu'il est imposible Exemple -do- -do- -do- - - comparatif 4 Exemple -do- -do- -do- - - comparatif 5 - à suivre - TABLEAU I (suite)
Polyamide obtenu par polymérisation à l'état fondu Propriétés des filaments Gélification filés en fusion Exemple Solubilité Viscosité pendant le (# sp/C) filage en Module Ténacité Allonge fusion d'Young (g/nom- ment (kg/mm) bre de (en %) deniers) Exemple seulement gonflé, non mesurable on arrête le - - compara- non dissous filage car on tif 6 observe qu'il est imposible Exemple -do- -do- -do- - - comparatif 7 Exemple -do- -do- -do- - - comparatif 8 Exemple pressque unifor- 0,72 le fonctionne- - - compara- mént dissous ment normal de tif 9 l'extrudeuse devient impos sible après la mise en route du filage - à suivre - TABLEAU I (suite)