INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention se rapporte aux compositions pyrotechniques éclai- rantes A liant plastique réticulé, présentent une haute efficacité lumineuse et permettant une mise en forme de la charge pyrotechnique par coulée dans un moule de la composition non réticule.
Parmi les caractFristiques physiques des compositions pyrotechniques éclairantes la plus importante est l'efficacité lumineuse (E) qui traduit le rendement global de la composition par unitd de masse. Cette efficacité lumineuse s'exprime en Candela seconde par gramme et son expression physique est dans laquelle I est l'intensité lumineuse instantanée exprimée en candelas, De nombreuses compositions pyrotechniques eclairantes comportant un mé- tal réducteur, un oxydant minéral et un liant plastique sont connues, notamment dans le domaine des compositions éclairantes classiques qui utilisent un taux de liant voisin de 5 Z en poids par rapport au poids total de la composition.
Ces compositions classiques sont préparées par malaxage et par compression b très forte pression du mélange pulvérulent obtenu w la sortie du malaxeur. Les pressions mises en jeu sont de l'ordre du kilobar et la fabrication de ces compositions se révèle dangereuse car elle oblige à manipuler des produits secs et au cours de la compression il existe des frottements importants pouvant conduire a l'inflammation accidentelle ; de plus les formes géometriques de la charge pyrotechnique obtenue selon cette méthode de fabrication sont limitées - des formes simples du fait de la difficulté de la repartition des pressions et du deplacement des particules constitutives de la composition.Par contre, les compositions classiques présentent une-efficacite lumineuse satisfaisante pouvant aller jusqu' 20 000 Cd.s/g et par exemple, une composition constituée b partir d'une part de 95 % en poids d'un mélange de magnésium et de nitrate de sodium dans un rapport Mg/NaN03 égal a 1,6 et d'autre part de 5 X de résine polyester, permet d'obtenir une efficacité de 19 100 Cd.s/g.Cependant de telles compositions présentent une vitesse de combustion de l'ordre de 2 a 4 mm/s qui est excessive pour les principales applications car elle conduit h une durée d'illumination trop brève ou nécessite une charge pyrotechnique d'encombrement trop important et il est nécessaire d'enrober les particules de magnésium de ralentisseurs tels que la paraffine ou l'huile de lin afin de ramener la vitesse de combustion 9 une valeur voisine de 1 mm/s. Ces compositions classiques mises en forme par compression utilisent des métaux réducteurs tels que le zir- coniuu,, l'aluminium, le magnésium, le chrome ou le silicium et les oxydants généralement utilisés comprennent des perchlorates, des oxalates, des nitrates et des carbonates.
Quelques autres compositions pyrotechniques éclairantes n'utilisant pas les techniques de compression pour effectuer la mise en forme sont également connues, et leur principal avantage réside dans la simplicité et la sécurité du procédé de fabrication de la charge pyrotechnique qui ne nécessite pas l'enro- bage du métal réducteur et permet une mise en forme par simple coulée du mélange visqueux dans des moules pouvant comporter des formes complexes.Cependant de telles compositions présentent une efficacité lumineuse faible généralement comprise entre 10 000 et 16 000 Cd.s/g et par exemple une composition réalisée a partir d'une part de 21 % de liant époxy du type Epon 812 de la société Shell (1-2-3 tri(2-3 époxypropoxv)propane) comportant en équivalent stoechiométrique 1 1 du tétrapropényîsuccinic anhydride, et d'autre part de 79 7 d'un mélange pulvérulent de magnésium et de nitrate de sodium dans un rapport en poids Mg/NaN03 égal à 1,8, présente a la coulée une viscosité de 2 100 poises et une efficacité lumineuse de 12 800 Cd.s/g.Les seules compositions connues permettant une mise en forme par coulée et présentant pour un domaine de pourcentage étendu une efficacité supérieure å 16 000 Cd.s/g sont rendues performantes gr - ce a l'incorporation de plastifiants énergétiques tels que les bis dinitropropyl acétal ou formal ou bien les di ou triéthylène glycol dinitrates, mais ces corps sont d'une manipulation dangereuse et sont peu compatibles avec les liants employés puisque lton constate une migration des constituants et une dénaturation de la composition au cours des stockages.Par exemple, une composition comportant 24 Z de résine époxyde plastifiée et 76 X d'un mélange pulvérulent de magnésium et de nitrate de sodium dans un rapport en poids égal a 1,8 présentent les efficacités E suivantes en fonction du taux de plastifiant incorporé au liant époxyde : E = 14 000 Cd. s/g pour 10 % de triéthylèneglycoldinitrate et 90 % de liant époxyde et E = 53 000 Cd. s/g pour 40 % de triéthylèneglycoldinitrate et 60 Z de liant époxyde.
La présente invention permet d'obtenir des compositions pyrotechniques éclairantes qui peuvent etre mises en forme par simple coulée dans un moule, qui ne nécessitent pas un enrobage des particules de métaux réducteurs et qui présentent une efficacité lumineuse supérieure a 16 000 Cd.s/g dans un très large domaine de variation des pourcentages des constituants et cela sans nécessiter l'incorporation de plastifiants dangereux.
Selon la présente invention il a en effet été découvert qu'il était possible de réaliser des compositions pyrotechniques coulables à haute efficacité lumineuse a la condition d'utiliser en combinaison certains liants plastiques avec certains types d'oxydants minéraux particuliers et de n'utiliser que le magnésium comme métal réducteur, et, les essais ont montré que ces résultats ne pouvaient etre obtenus que dans des conditions de pourcentage bien déterminées.L'invention se rapporte aux compositions éclairantes du type comprenant le magnésium comme réducteur, un oxydant minéral et un liant plastique et se caractérise en ce que d'une part le liant plastique est choisi dans le groupe constitué par les polybutadiènes carboxyliques et les résines silicones, utilisés à des taux exprimés en pourcentage du poids total de la composition qui sont compris entre 10 et 23 7 pour les polybutadiènes carboxyliques et entre 15 et 23 Z pour les silicones, et d'autre part en ce que cette composition comprend au moins un oxydant minéral particulier choisi dans le groupe constitue par les nitrites et les nitrates, alcalins et alcalinoterreux.
Plus particulièrement, les compositions selon l'invention sont réali- sées soit partir d'un polybutadiène carboxylique de masse molaire comprise entre 500 et 10 000 et préférentiellement avec un polybutadiène carboxytéleché- lique incorporé a un taux compris entre 11 et 20 7, soit à partir d'une résine silicone incorporée à un taux compris entre 16 et 22 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Les phénomènes mis en jeu ne sont pas actuellement suffisamment connus pour permettre une interprétation et expliquer par exemple pourquoi les liants époxydes ne permettent pas d'obtenir des efficacités lumineuses élevées et pourquoi les compositions à liant polyuréthanne présentent des irrégularités de combustion qui ne permettent pas son utilisation. Il a été constaté experi- mentalement de meme qu'un taux de liant polybutadiene carboxylique supérieur à 25 7 conduisait a uns composition non combustible et qu' partir de 23 7 de liant les irrégularités de combustion constatées permettent difficilement d'obtenir des compositions applicables industriellement notamment lorsque le liant utilisé est le polybutadiene carboxylique.
I1 a été égalaient constaté expérimentalement que pour les compositions a liant polybutadiène carboxylique données en exemples ci-après et pour lesquelles le rapport magnésium sur nitrate de sodium est égal 9 2,2 il suffit de substituer 10 ou 20 7 du magnésium par une quantité égale d'aluminium pour en tramer des irrégularités de combustion qui conduisent z écarter tout autre métal réducteur et n'utiliser uniquement que le magnésium dans les compositions selon la présente invention, Le taux minisu de liant incorporable aux compositions selon l'invention est déterminé par les conditions de viscosité et en dessous de 11 % pour les polybutadiènes carboxyliques et de 16 7 pour les résines silicones il est nécessaire d'adopter des méthodes de coulée par vibration afin d'obtenir des charges pyrotechniques ne présentant pas de défauts. Le taux maximum de liant incorporable est déterminé par les conditions de combustibilité et d'efficaci té lumineuse, Préférentiellement d'une part, pour maintenir une haute efficacité lumineuse, notaerent lorsque l'oxydant utilisé est un nitrite alcalinoterreux, il est souhaitable de limiter le taux de liant sillcone k une valeur inférieure a 22 7, et d'autre part lorsque le liant polybutadiène est utilise, les meilleurs caractéristiques sont obtenues lorsque le taux de liant est inférieur a 20 7.
Il est-à noter que la viscosité de la composition augmente lorsque le rapport en poids : magnésium sur nitrates et nitrites augmente et que pour des compositions à faible taux de liant il sera nécessaire d'une part d'adopter une valeur pour ce rapport proche de 1,7 et d'autre part de choisir les granulométries du magnésium et des nitrates ou nitrites alcalins et alcalinoterreux de manière a abaisser la viscosité. Pour les compositions données en exemple ci-dessous une granulométrie de 250 a 300 microns pour le magnésium et une granulométrie inférieure à 20 microns et préférentiellement comprise entre 6 et 10 microns pour les nitrates ou nitrites ont donnés des résultats satisfaisants.
LES TECHNIQUES ACTUELLES ONT TOUJOURS EUES POUR BUT, DE PROTÉGER LES YEUX DES UTILISATEURS PAR DES ADDITIFS PLUS OU MOINS EFFICACES, SOIT PAR DES LUNETTES COMPORTANT DES VERRES TRÈS LUMINEUX POUR DIMINUER LES CONTRASTES, OU DES MIROIRS SAVAMMENT DÉCOUPES, FAISANT OFFICE DE RENVOI DE LUMIÈRE. OR, DANS TOUS LES CAS, L'OEIL SE TROUVE HANDICAPÉ DTUNE PARTIE DE SON POUVOIR, ÉTANT OBLIGÉ DE NEUTRALISER SA PROPRE VISION, POUR SE PROTEGER DES PROJECTIONS LUMINEUSES VENUES À SA RENCONTRE.
ON PEUT DONC CONCLURE, QUE LES MÉTHODES ACTUELLES NE PERMETTENT PAS D'OBTENIR UNE VISION NORMALE, ASSURANT UNE SÉCURITÉ LOGIQUE AVEC LES MOYENS EMPLOYÉS IL APPARTIENT À LA PRÉSENTE INVENTION DE REMÉDIER AUX INCONVÉNIENTS PRÉCITÉS.
LE RÉSULTAT EST ATTEINT PAR LE FAIT QUTON UTILISE UN SYSTÈME POLARISANT 2 ÉCRANS, FILTRES OU PRISMES, QUE LTON ADJOINT, SOIT PAR INCORPORATION, SOIT PAR SUPERPOSITION AU VERRE DU PROJECTEUR 1, DEVANT LA SOURCE LUMINEUSE À CORRIGER, DANS UNE POSITION QUI CRÉÉ UNE POLARISATION CONTRE LES VIBRATIONS VERTICALES C'EST-À-DIRE, QUE LION MODIFIE LA PROPAGATION DE LA LUMIÈRE DANS UNE LONGUEUR DINDE DIFFÉRENTE DES AUTRES MÉRIDIENS, SANS POUR CELA ALTÉRER LA PUISSANCE LUMINEUSE. ON OBLIGE AINSI LA LUMIÈRE À SE PROPAGER PAR UNE FENTE OPTIQUE 3 INVISIBLE POUR LTOEIL DU CONDUCTEUR 8 OU L1UTILîSATEUR DE LA SOURCE DE LUMIÈRE. LA POLARISATION DANS UN MÉRIDIEN NE CHANGE EN RIEN LTEFFICACITÉ DU FAISCEAU.
DANS LE CAS D'UN VÉHICULE ÉQUIPÉ AVEC DES PHARES POLARISANTS 1 CI-DESSUS DÉCRITS, IL SUFFIT À L'OEIL 7 VENANT DE FACE DE SE PROTÉGER PAR UN AUTRE SYSTÈME POLARISANT 4 , DANS UNE POSITION DIFFERENTE DE 90 DEGRÉS, POUR ANNULER TOTALEMENT OU EN PARTIE, LA LUMINANCE DU RÉFLECTEUR ADVERSE 1, EN N'EN CONSERVANT POUR LIOEIL QUE SA POSITION 6 SANS ÉBLOUISSEMENT.
LES DEUX SYSTÈMES POLARISANTS 3 ET 5 , SE TROUVANT PERPENDICULAIRES L'UN DE LIAUTRE DANS LE MI!ME PLAN ENTRE LA SOURCE LUMINEUSE 1 ET L'OEIL 7, ON NEUTRALISE LA PROPAGATION VIBRATOIRE DE LA LUMIÈRE, EN CONSERVANT SIMPLEMENT À LTINTERSECTION DES DEUX FENTES OPTIQUES QUI SE SUPERPOSENT, LA POSITION DU FOYER QUI NE PEUT PLUS ÉMETTRE DE RÉFLEXIONS LA PROTECTION DES YEUX PEUT SE FAIRE PAR UNE INCORPORATION DANS UN PARE BRISE FEUILLETÉ D'UNE MATIÈRE OU D1UN SYSTÈME POLARISANT CONTRE LES VIBRATIONS DE RÉFLEXIONS HORIZONTALES, POUVANT SERVIR ÉGALEMENT CONTRE LA RÉVERBÉRATION DES SOLS CHAUDS OU HUMIDES, ET TOUTES BRILLANCES NUISIBLES À L'OEIL.SOIT PAR UN PARE SOLEIL ÉQUIPÉ DANS UNE DE SES LONGUEURS PAR LE DIT PROCÉDÉ, OU ENCORE, SIMPLEMENT PAR LE PORT D1UNE LUNETTE DITE fl POLAROID n , VENDUE DANS LE COMMERCE, ET QUI RÉPOND AUX NORMES CI-DESSUS DÉCRITES POUR LES YEUX.
IL VA DE SOI, QUE L'UTILISATION D'UN TEL PROCÉDÉ N'EST PAS LIMITÉE AUX PHARES AUTOMOBILES OU AUTRES VÉHICULES. IL EST EGALEMENT POSSIBLE DE RÉALISER CES APPLI CATIONS SUR DES ÉCLAIRAGES PUBLICS, ALLANT DE LA LAMPE DE POCHE AUX ILLUMINATIONS DE TERRAINS DE SPORT, AUX GRANDES SURFACES, TELLES QUE GARES DE TRIAGES OÙ LA PUISSANCE LUMINEUSE NÉCESSAIRE POUR LA BONNE MARCHE DES ACTIVITÉS, PEUT ÉGALEMENT GÊNER LES PERSONNES APPELÉES À SE MANIFESTER DANS LES ZONES DE LUMIÈRES.
GRÂCE AU PROCÉDÉ DE L'INVENTION, ON BÉNÉFICIE DÉSORMAIS, D'UNE MÉTHODE D'ÉQUIPEMENT EFFICACE POUR LA SÉCURITÉ DE CHAQUE UTILISATEUR, POUVANT À SON GRÉ, SANS PORTER PRÉJUDICE AUX AUTRES USAGERS, UTILISER TOUTE LA CAPACITÉ DE SON POUVOIR ÉCLAIRANT.
ta présente invention concerne un synchrocoupleur rapide et automatique destiné à permettre le couplage de deux sources de tension et plus particulièrement, le couplage d'un alternateur et d'un réseau.
Pour pouvoir effectuer un couplage de deux sources électriques alternatives de même nature (mêmes amplitudes de tension et même fréquence) il faut attendre que les tensions des deux sources aux points de connexion aient les mêmes caractéristiques. I1 faut donc que les modules des tensions soient les mêmes, que les tensions soient en phase et possèdent une même fréquence. La condition sur les fréquences peut être remplacée par une condition de glissement -nul, le glissement correspondant à l'écart des fréquences des tensions des sources à coupler.
La principale difficulté du couplage de deux sources alternatives est de surveiller les caractéristiques instantanées des deux sources et de donner l'ordre de couplage lorsque ces caractéristiques remplissent certaines conditions.
LesMdispositifs connus jusqu'à présent permettent d'effectuer le couplage automatique ou non, sous certaines conditions, appelées "conditions idéales". Dans ces dispositifs, on mesure les différences de phase, de fréquence et d'amplitude des deux tensions et le couplage est effectué lorsque ces différences sont inférieures à des valeurs déterminées indépendantes les unes des autres0 Dans le cas particulier d'un couplage d'un alternateur et d'un réseau, ce couplage ne provoque pas de contraintes imporvantes sur l'alternateur puisque ses caractéristiques de tension sont pratiauement les mêmes que celles du réseau au moment du couplage.Cependant, il faut parfois attendre assez longtemps avant de pouvoir effectuer le couplage qui, en général, nécessite des réglages dont la durée totale est rarement inférieure à quelques minutes. Lorsqu'il s'agit d'un couplage programmé, cette durée de préparation et de réalisation du couplage n'est en général, pas critiaue. Mais elle devient un inconvénient important lorsqu'on désire recoupler rapidement-deux sources déconnectées à la suite d'un incident.
le dispositif de l'invention permet d'éviter ces inconvénients et d'effectuer uncouplage, dont la durée est très inférieure à la durée nécessaire aux couplages effectués avec les dispositifs de l'art antérieur.
le synchrocoupleur rapide selon l'invention permettant de coupler deux sources de tension alternative met en oeuvre un disjoncteur pour connecter les sources entre elles, des systèmes de détermination des différences d'angle électrique, de fréquence, et dtamplitude des deux tensions et est caractérisé en.ce qu'il comprend un système de couplage qui compare la différence de fréquence et d'amplitude des deux tensions à des valeurs prédéterminées et compare la différence d'angle électrique des deux tensions à des valeurs dépendant de la différence de fréquences mesurées et de constantes. prédéterminées, ce système de couplage donnant l'ordre de couplage dans le cas de comparaisons favorables, ce qui permet un couplage sans attendre les conditions idéales mais en garantissant un niveau de contrainte inférieur à un niveau choisi au préalable.
Selon une autre caractéristique importante de l'invention, le système de couplage du synchrocoupleur rapide compare la différence d'angle des deux tensions à des valeurs dépendant de la différence mesurée de fréquence et des délais de fonctionnement maximal et minimal du disåoncteur après envoi de l'ordre de couplage, ces valeurs étant obtenues par le produit du glissement des deux tensions, de la pulsation du courant et des délais maximal ou minimal de déclenchement du disjoncteur, à une constante près et en différentes combinaisons.
Selon une autre caractéristique de l'invention, le système de mesure de la différence d'angle entre les deux tensions est composé d'un compteur-décompteur qui permet d'obtenir et d'afficher la différence d'angle en degré et en signe.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront à la lecture de la description détaillée qui va suivre, faite en référence au dessin annexé, donné uniquement à titre d'exemple non limitatif pour illustrer un mode de réalisation de l'invention correspondant à la fonction couplage d'un alternateur et d'un réseau et sur lequel - la figure i représente l'évolution du maximum du couple électromagnétique réduit en fonction du rapport du module des tensions - la figure 2 représente l'évolution du couple total maximal en fonction de l'angle de couplage (négatif) et du glis sement - la figure 3 représente l'évolution du couple total maximal en fonction de l'angle de couplage (positif) et du glissement - la figure 4 représente le domaine du couplage à l'in térieur duquel C # 3 Cn et la détermination du domaine apparent à écart de tension nulle ; - la figure 5 représente le domaine de couplage linéarisé - la figure 6 représente le schéma synoptique du synchrocoupleur de l'invention - la figure 7 représente l'obtention du contour du domaine apparent de couplage - la figure 8 représente l'élaboration du signal proportionnel à l'écart relatif des modules des tensions - la figure 9 représente l'élaboration de la gamme de l'écart relatif de tension - la figure Il représente le raccordement du convertisseur de glissement - la figure 10 représente le déphasage de la tension alternateur et de la tension réseau ;; - - la figure 12 représente le schéma synoptique de la fonction angle - la figure 13 représente l'allure de la fonction auxiliaire X et des signaux de comptage et de comptage pour positif et nnégatif - la figure 14 représente la mise en oeuvre de l'ensemble comptage-dé comptage ; - la figure 15 représente le schéma synoptique du circuit d'obtention de l'ordre logique de couplage ; - la figure 16 représente le schéma synoptique de rac cordeent des différentes fonctions - la figure 17 représente les raccordements pour la mise en oeuvre du synchrocoupleur sur un modèle analogique de réseau (microréseau) ;; représente l'évolution de À f (g) au - la figure 18 cours d'un essai de recouplage (derniers instants) ; - la figure 19 représente l'évolution des principales grandeurs caractéristiques lors de l'opération de découplage commandée par le synchrocoupleur selon l'invention - la figure 20 représente l'évolution des principales grandeurs caractéristiques lors de l'opération de couplage.
Dans certains cas, il peut être souhaitable de limiter l'application du liquide de refroidissement aux sections rondes seulement. La figure 3 représente une disposition permettant d'atteindre ce résultat et dans laquelle les cages verticales sont suivies par des caiss@@s remplis d'eau 28. Une rigole 30 et un coul@ir à boucles 32 suivent chaque caisson 28 et acheminent la matière vers la cage horizontale suivante.
L'espace compris entre le côté aval de chaque cage horizontale et le côté amont de chaque cage verticale est occupé par les couloirs à boucles 34. Une autre rigole de guidage 36 est placée latéralement au voisinage de chaque caisson 28 et de la rigole de guidage 70 qui. le prolonge. S'il est souhaitable de supprimer une application particulière du fluide de refroidissement, il est possible de prévoir un dispositif (non représenté) pour décaler les caissons 28 et les rigoles 30 latéralement de manière à placer les rigoles adjacentes de guidage 36 en alignement avec la cannelure.
On va décrire maintenant le fonctionnement de l'appareil représenté sur la figure 3 en se référant à la figure 6C sur laquelle deux courbes de températures C' et C" (la première correspondant à la surface du fil machine et a seconde au centre de ce dernier) sont utilisées à nouveau pour montrer les effets d'une application intermittente d'un fluide de refroidissement au moyen des caissons 28 remplis d'eau. Dans ce cas, il convient de noter que lteau est appliquée à des endroits plus espacés et seulement aux sections rondes sortant des cages verticales. En conséquence, l'effet de refroidissement de chaque caisson est plus prcnoncé et chaque abaissement résultant de la température superficielle est en moyenne d'environ 550C.L'égalisation de la température entre la surface et le centre de la matière se produit pendant que cette dernière passe le long des rigoles 30, des couloirs à boucles 32, dans les cages verticales et dans les couloirs à boucles 34. application du fluide de refroidissement est réglée à nouveau de manière que la matière entre dans la cage verticale finale 18V à iine ten pérature moyenne en coupe transversale d'environ 9270C.
La fifre 4 représente encore une autre forme de réa- lisation des ensembles de refroidissement 40 selon la présente invention. Cette forme de réalisation convient particulièrement pour la transformation de laminoirs existants dans lesquels la distance comprise entre les cages de laminage est plus restreinte. Comme on peut le voir en se réfé rant en particulier à la figure 5, chaque ensemble 40 comporte un chariot 42 :.:onte sur des roues 44 roulant sur des rails sous-jacents 46 qui sot orientés latéralement par rapport à la cannelure.Sur chaque chariot sont montés un caisson 48 rempli d'eau et un couloir à bcucles latéralement ad jacent 50. Lorsque le caisson 48 est placé comme indiqué en trait plein sur la figure 6, il est aligné avec la cannelure pour recevoir axialement et refroidir la matière en cours de laminage. On peut utiliser un dispositif, par exemplé un ensemble 52 à piston et cylindre,pour déplacer l'ensemble de refroidissement le long des rails 46 et le mettre à une autre position représentée en traits mixtes en 40a. Lorsqu'il occupe cette position, le couloir à boucles 50 est aligné avec la cannelure.On peut utiliser un dispositif, par exemple un dispositif de serrage 54, un frein ou autre mécanisme analogue pour bioquer le chariot dans l'une ou l'autre des positions précitées.
La disposition représentée sur les figures 4 et 5 permet de mettre hors d'action des ensembles sélectionnés de refroidissement 40, en pouvant ainsi effectuer le refroidissement des sections rondes seulement et non pas des sections ovales lorsqu'on le désire. lorsque seules les sections rondes sont refroidies, l'égalisation des températures entre la surface et le centre de la matière peut également se produire lorsque la matière traverse les cages verticales et les cou- loirs latéraux à boucles 50 situés en aval.
Comme on l'a précédemment indiqué, chacune des dispositions ci-dessus assure un refroidissement intermittent de la matière au fur et à mesure qu.e celle-ci passe dans le train finisseur du laminoir. En effectuant le laminage finisseur à des températures plus basses de l'ordre de 9270C, on obtient à la sortie du laminage un produit présentant de meilleures propriétés métallurgiques.
il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au dispositif décrit sans sortir du cadre de l'invention.
La présente invention se rapporte à un dispositif d'aval à commande électronique pour pompes d'injection, du type selon selon loquGl la variation de l'avance est déterminée par plusieurs paranetre de fonctionnement du moteur.