INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Suivant l'invention, on peut poser à l'origine une base de beton et les moules peuvent être enfoncéstans cette base de béton.Un mélange de terre et d'herbe ou une autre matière d'emplacement ou de zone peut alors être introduite dans le second espace.
Exemple 1 f = 1,0 ouv. rel. 1 : 2,0 s' = 0,710 Rayons Epaisseurs et distances nd R1 = - 1,740 R'1 = - 1,740 d1 = 0,0855 1,6667 a12 = 0,0061 air R2 = + 0,615 d2 = 0,0591 1,6203 R'2 = + 1,740 a23 = 0,0041 air R3= + 0,435 d3 = 0,0631 1,6667 R' = + 0,988 a34 = 0,0713 air R4 = + 0,851 d4 = 0,0499 1,7283 R'4 =R'N=+0,276 a45 = 0,1812 Diaphragme b" = 0,0916 R5=Rb"= - 0,262 d5 = 0,0214 1,5815 R'5 = + 0,768 a56 = O collé R6 = + 0,768 d6 = 0,0957 1,6385 R'6 =- 0,369 a67 = 0,0020 air R7 = + 2,928 d7 = 0,0815 1,6667 R'7= - 0,768 Exemple 2 f = 1,0 Ouv. rel. 1 : 2,0 s' = 0,737 f Rayons Epaisseurs et nd distances R1 = - 1,60 d1 = 0,045 1,6138 R'1 = - 1,76 a12 = 0,010 air R2 =+0 ,65 = + 000 o,65 R'2 = + 3t50 d2 a23 = 0,002 air R3 = + 0,45 d3 = 0,070 1,6138 R'3 = + 0,90 a34 = 0,070 air R4 = + 1,30 d4 = 0,023 1,7174 R'4 = R'N = + 0,305 a45 = 0,200 Diaphragme b" = 0,110 R5=Rb" = - 0,285 d R'5 = + 3,50 = 0,023 1,6057 a56 = O collé R6 = + 3,50 Re6 = - 0,42 d6 = 0,100 1,6910 a67 = 0,005 air R7 = + 3,50 d@ = 0,075 1,7335 R'7 = - 0,74 - ,075 Exemple 3 f = 100,0 Ouv.rel. 1 : 2,0 s'- = 73,756 Rayons Epaisseurs et distances R1 = ~ 160,648 d1 = 4,518 1,61380 56,3 R'1 = - 176,713 a12 = 1,004 air R2 = + 65,263 d2 = 9,036 1,69105 53,3 R'2 = + 351,418 a23 = 0,201 air R3 = + 45,182 d5 = 7,028 1,61380 56,3 R'3 = + 90,364 a34 = 7,028 air R4 = + 130,527 d4 = 2,309 1,71740 29,5 R'4 = R'N = + 30,624 a45 = 20,081 Diaphragme b" = 11,045 R5=Rb" = - 28,615 d5 = 2,309 1,6057 38,0 R'5 = + 351,418 a56 = collé R6 = + 351,418 d6 = 10,041 1,69095 54,8 R'6 = - 42,170 a67 = 0,502 air R7 = + 351,418 d7 = 7,832 1,73350 51,0 R'7 = - 73,999 Exempl-e 4 f = 100 Ouv. rel. 1 : 3,5 s' ' = 60,4 Epaisseurs et Rayons distances nd # R1 = - 218,215 d1 = 5,865 1,6200 60,3 R'1 =-195,160 a12 = ,202 air R2 = + 50,357 d2 = 7,786 1,6200 60,3 R'2 = + 128,523 a23 = 0,202 air R3 = + 33,572 R'3 = + 218,215 d3 = 10,516 1,6700 47,2 a34 = 0 collé R4 = + 218,215 d4 = 1,921 1,6490 33,8 R' = R'N = + 22,651
a4D - 8,140 air infini distribu- # # dD 20,730 # a45 1,6205 60,3 teur infini aD5 10,112 Diaphragme b" = 6,067 R5=Rb"= - 27,505 d5 = 2,629 1,6170 36,6 R'5 = - 654,547 a56 0 collé R6 = - 654,547 R'6 = - 36,100 d6 = 10,415 1,6700 47,2 a67 = 0,202 air R7 = + 1011,20 d7 = 5,865 1,6200 60,3 R'7 = - 73,180 Exemple 5 f = 1,0 Ouv.rel. 1 : 1,9 s' = 0,72 Rayons Epaisseurs et n distances R1 = - 1,277 d1 = 0,0457 1,5014 @1 = @,@@@@ R'1 = - 1,420 a12 = 0,0019 air R2 = + 0,667 d2 = 0,0966 1,6935 R'2 = + 4,326 a23 = 0,0042 air R3 = + 0,446 d3 = 0,0699 1,6177 @3 @ @,@@@@ @,@@@@ R'3 = + 0,912 a34 = 0,0726 air R4 = + 1,344 d4 = 0,0230 1,7283 R'4 = R'N = + 0,306 a45 = 0,1985 Diaphragme b" = 0,0787 R5 = Rb" = - 0,288 dc = 0,0255 1,6129 R'5 = + 2,624 @ a56 0 collé R6 = + 2,624 d6 = 0,0979 1,6968 R'6 = - 0,425 a67 = 0,0019 air R7 = + 3,659 d7 = 0,0634 1,7440 R'7 = - 0,752 Exemple 6 f = 100 Ouv. rel. 1 : 1,9 s' = 72 % f Rayons Epaisseurs et nd # distances R1 = - 128,928 d1 = 3,840 1,50140 56,4 R'1 = - 142,470 a12 = 1,110 air R2 = + 66,327 d2 = 8,930 1,69350 53,3 R'2 = + 415,097 a23 = ,190 air R3 = + 44,602 d3 = 6,930 1,61770 49,8 R'3 = + 92,007 a34 = 7,110 air R4 = + 132,347 d4 = 2,690 1,72830 28,6 R'4 = R'N = + 30,638 a45 = 20,170 Diaphragme b" = 7,880 R5 = Rb" = - 28,851 d5 = 2,300 1,61290 37,0 R'5 = + 270,400 a56 = 0 collé R6 = + 270,400 d6 = 10,280 1,69680 55,4 R'6 = - 42,508 a67 = 0,190 air R7 = + 372,589 d@ = 5,760 1,74400 44,8 R'7 = - 76,066 d7 = 5,760 I Les six exemples d'anastigmats doubles margis à diaphragme intérieur concernant, en conformité avec les indications précédentes, la conception élargie de l'objectif du type Gauss connu et utilisé depuis longtemps, ce qui permet la comparaison facile des effets obtenus par la mise en oeuvre technique de l'invention et des caractéristiques.
En conformité avec les indications qui précèdent, la lentille frontale concave, présentant sa concavité au sujet lointain, est conçue sous la forme d'un ménisque négatif (exemples 2, 3, 5 et 6) et sous la forme d'une lentille neutre (exemple 1).
Enfin, elle peut être également conçue sous la forme d'un ménisque positif (exemple 4), ce qui représente par conséquent les trois possibilités de conformation précitées.
Selon l'exemple 4, l'espace d'air central compris entre le groupe antérieur L1-L4 et le groupe postérieur L5-L7 contient un distributeur BD de faisceaux, formant par réflexion partielle une deuxième image à travers le groupe postérieur L'5-L'7 centré sur l'axe secondaire F2, cette deuxième image étant renvoyée sous un angle de 900 par rapport à la première en conformité avec la figure 3 correspondante du dessin.Dans le tableau numérique correspondant à l'exemple 4, a4D désigne la distance, mesurée sur l'axe, de la lentille L4 au distributeur BD, dD désigne l'épais- seur de ce distributeur et aD5 désigne la distance de ce distributeur à la lentille L5, de sorte que la somme (a4D + dD + aD5) représente la distance a45 entre les lentilles L4 et L5. Grâce à ce distributeur de faisceaux intercalé, qui sert simultanément à la réduction de l'ouverture relative jusqu'à 1 : 3,5, les deux images peuvent être très facilement associées à deux gammes différentes du spectre. Il est alors particulièrement simple d'utiliser cette association de façon que les deux images soient formées sur deux couches d'interception chromatiquement sélectives de tubes destinés à 11 enregistrement d'images. De cette manière, les sujets lointains, émettant des ondes lumineuses de longueurs différentes, peuvent être enregistrés de la manière désirée par séparation chromatique et peuvent servir ensuite à la reproduction.
Une comparaison des exemples 2 et 3,-dlune part et des exemples 5 et 6, d'autre part, permet complémentairement de constater que les différences de proportionnement peuvent être très réduites entre la conception.trécorrigée (exemples 2 et 5) et le mode de réalisation finement corrigé (exemples 3 et 6) pour qu'il en résulte un système de reproduction finement corrigé pour les anastigmats doubles élargis entrant dans le cadre de cette invention1 et permettant d'atteindre d'une manière surprenante le progrès technique désiré pour la mise en oeuvre pratique.Les exemples indiquent complémentairement qu'on disposé également d'une possibilité très étendue pour le choix des verres utilisés, c'est-à-dire que le progrès technique obtenu ne doit pas l'etre au dépens d'une limitation à des verres présentant des propriétés extrêmes.
Le tableau numérique ci-après indique, pour chacun des six exemples numériques, la puissance dioptrique #F de la lentil- le frontale F présentant sa face concave R1 au sujet lointain, cette puissance dioptrique représentant d'une manière connue en soi la somme des puissances dioptriques faciales précisément de cette lentille frontale F Puissances dioptriques Puissance dioptrique de la lentille F Exemple faciales (#F) 1 - 0,3832 m O + 0,3832 m - 0,3836 m 2 + 0,3488 m - 0,0348 m @ - 0,38208 # 0@03474 # + 0,34734 CD - 0,03474 CD - 0,28412 # 4 + 0,03357 # + 0,31769 # S - 0,3926 CD - 0,0395 CD + 0,3531 CD 6 - 0,03697 # + 0,35193 # Le tableau numérique d'ensemble ci-après indique, pour chacune des particularités spécifiques (1) à (4) mentionnées plus haut dans ce texte, les valeurs numériques qui ont été réalisées pour chacun des exemples de réalisation.
On obtient donc Exemple Valeurs numériques Particularités spécifiques #Vgl = - 1,464 : + 2,016 = - 0,72619 (1) R1 = - 1,740 f = - @ 5,22 f (2) MVgl = + 2,0160 + 0,3391 = + 2,3551 f (3) #"b = - 2,002 : + 1,478 = - 1,3545 (4) # Vgl = - 1,295 : + 1,905 = - 0,67979 (1) 4 80 @1 = - @,@@@ = - # @. (@) 2 MVgl = + 1,905 + 0,310 = + 2,215 f (3) #"b = - 1,885 : + 1,315 = - 1,43346 (4) # Vgl = - 130,024 : + 191,272= - 0,67978 (1) 4,81944 R1 = - 160,648 = - f (2) 3 MVgl= + 191,272 + 31,124= + 222,396 (3) #"b = - 189,263 : + 132,033= - 1,43345 (4) b #Vgl = - 195,564 : + 240,866= - 0,81192 (1) 6,54645 R1 = - 218,215 = - f (2) 4 MVgl= + 240,866 + 26,492 = 267,358 (3) #"b = - 245,720 : + 190,710= - 1,28845 (4) b #Vgl = - 0,971 : + 1,583 = - 0,61339 (1) R1 = - 1,277 = - 3,831 f (2) MVgl = + 1,5830 + 0,3139 = 1,8969 f (3) #"b = - 1,565 : + 0,989 = - 1,58241 (4) #Vgl = - 98,290 : + 159,566= - 0,61598 (1) R1 = - 128,928-= = - - 3,86784 f (2) 6 MVgl = + 159,566 + 30,800 = 190,366 (3) 6b # = - . 157,779 : + 100,077= - 1,57658 (4) L'amélioration due à une modification des aberrations résiduelles par l'élargissement, selon l'invention, d'objectifs doubles à forte luminosité et à diaphragme intérieur, telle quelle est obtenue grâce au nouveau principe de construction, ressort bien des graphiques récapitulatifs 7a à 7d, montrant de manière comparative les aberrations résiduelles, pour un objectif conçu selon la présente invention et présentant des valeurs numériques très proches de celles de l'exemple 5. Dans les explications qui suivent, les différentes valeurs des aberrations résiduelles sont consignées sous la forme du résultat du calcul digital électronique exact, et sont représentées graphiquement.Plus précisément, la figure 7a montre la variation numérique effective de l'aberration sphérique gSph tandis que la figure 7b montre la modification de position S Sag des points sagittaux de l'ima- ge dans toute l'étendue du champ et en fonction de l'inclinaison 03 Bl des faisceaux principaux dans l'espace du diaphragme, tandis que la figure 7c indique la modification correspondante pi mer des points méridionaux (tangentiels) de l'image. Enfin, la figu .re 7d indique la variation du coma méridional qui est fonction de l'ouverture par rapport à la pupille meridionale associée par les inclinaisons des faisceaux principaux sur le côté du diaphragme, et ce pour trois valeurs différentes, ce qui fait notamment apparaitre les inclinaisons différentes de ces variations coma- tiques.
Toutes ces figures 7a à 7d montrent respectivement, par des hâchures, la modification du tracé des aberrations en regard de l'état originel de l'ensemble de l'objectif selon iQinvention9 cette modification résultant du fait qu'à l'opposé des règles proposées par l'invention, la lentille frontale concave à faible pouvoir de réfraction-aété supprimée, tandis que le tracé exact des aberrations de cette variante a été calculé ensuite, les différences d'aberrations ayant été établies finalement en partant de ces résultats de calcul. Ces courbes montrent nettement que l'invention permet d'obtenir une netteté -extraordinaire- ment forte et avantageuse de l'effet dans le sens dtune amélioration, au plus grand profit de la technique.
Dans cette comparaison particulièrement claire, et choisie pour des raisons d'ordre didactique, rien ne répond plus aux quatre premières particularités partielles des règles de proportionnement selon l'invention. Ainsi, la particularité partielle (1) du cas de comparaison, partant de la valeur absolue 0,616 pour l'indice de courbure de Gardner pour le groupe antérieur de l'objectif selon l'invention, passe par la valeur numérique 2,717 pour le système de comparaison dans lequel on atteintune valeur numérique plus gc2nde e I à l'opposé de ce que propose l'invention. On voit donc que le groupe antérieur de l'objectif non conçu selon l'invention passe de la forme d'une lentille biconcave à la forme extérieure d'un ménisque présentant sa concavité à la courte focale conjuguée.La deuxième particularité partielle (2) a donc disparu à cause de la suppression de la lentille frontale présentant sa concavité à la longue focale conjuguée, de sorte qu'il n'existe plus pour le système de comparaison restant. La distance MVgl entre les centres des deux rayons de courbure extérieurs du groupe antérieur, mesurée le long de l'axe optique en partant du centre du rayon frontal en direction du centre du dernier rayon de courbure négatif du groupe antérieur, se modifie alors par rapport à la valeur numérique + 189 % f dans la zone de la particularité partielle (3), et s'écarte ainsi du principe de l'invention en passant à la valeur de - 8,8 % f, de sorte qu'il en résulte même une valeur négative.Enfin, dans ce cas de comparaison, la valeur absolue de l'indice de courbure selon la particularité partielle (4) de l'invention passe de la valeur numérique 1,574, pour l'objectif non conçu selon l'invention, à la valeur numérique 0,395.489 qui est donc inférieure à.1 et indique que ces deux faces frontales du groupe antérieur et du groupe postérieur présentent des rayons de courbure de sens opposés, -et- sont donc strictement opposés au principe de l'invention selon laquelle la particularité partielle (4-) établit des sens égaux pour les rayons de courbure précités du groupe antérieur et du groupe postérieur. Cette particularité fait donc partie de la combinaison totale selon l'invention.
Par le fait que le cas de comparaison s'écarte des règles de proportionnement selon l'invention, la distance focale paraxiale ne se modifie que dans une faible proportion, c'està-dire qu'elle est raccourcie de 0,623 %, de sorte que sa variation atteint -0,623 mm pour une distance focale équivalente f = 100 mm. Letracé de l'aberration sphérique n'est pratiquement pas modifié car le calcul montre que la variation maximale de l'aberration sphérique n'atteint que 12,1 P u ,u = 1 micro millimètre = 7 cent-millième de f) pour un faisceau-parallèle zonique présentant une hauteur d'incidence de 19,642 % f. Par contre, pour ce cas de comparaison, la distance postérieure du point principal par rapport au dernier sommet facial a augmenté de 2,716 % f en direction du sujet lointain. Grâce à la modification extrêmement faible du tracé de l'aberration sphérique, la figure 7a n'indique donc aucune modification graphiquement visible, étant donné que la grosseur des traits du système des coordonnées masque complètement cette variation d'aberration.
Les graphiques présentent une image claire de l'action exercée par les règles de proportionnement selon l'invention sur le tracé des aberrations latérales1 et de l'extraordinaire progrès fondé sur les nouvelles caractéristiques principales constructives de l'invention.
69 19354 , 2010885
La présente invention se rapporte aux lampes pour véhicule.
Une lampe suivant l'invention comprend un corps de lampe creusé d'une cavité à "l'intérieur de laquelle une ampoule est logée et un réflecteur placé dans cette cavité, ce réflecteur étant 5 constitué par une feuille de pellicule réfléchissante appliquée sur la paroi interne de la cavité et fixée à cette paroi à l'aide d'un adhésif.
La variante 8b de la fig0 7 comporte * à la place du convers gent profilé 17 s un diaphragme d'étranglement 22 relié à la plaque 18 par un court manchon cylindrique 230Le diamètre intérieur 24 de ce manchon 23 est inférieur au diamètre 25 de l'ouverture 5 (fige 2).Ici f la dépression est donc créée par un simple étant glement 22 f 230 Sur les fig0 8 et 9 9 on a représenté une variante 8c où la plaque d'étranglement 22 débouche perun orifice central 26 (dont le diamètre 27 est inférieur au diamètre 25 de l'ouverture 5 ) dans un divergent 280A la base de ce divergent 28 sont percés des trous latéraux 29 pour l'admission d'air s trous qui sont proches de la plaque 220A son extrémité aval Z le divergent 28 se prolonge préférablement par un manchon cylindrique 30.
Dans la variante 8d illustrée sur la fig. 10 1 un simple convergent 31 est intercalé entre la bride de fixation 9 et le di vergent 280Comme précédemment 2 les trous 29 équipent la paroi latérale du divergent 28 immédiatement en aval de la section rétrécie 320 La variante 8e de la fig. Il diffère de la précédente en ce que le convergent 31 a été remplacé par un convergent 33 profilé à la façon d'une tuyère.
La variante 8f des fig. 12 t 13 et 15 comporte simplement une plaque d'étranglement 22 dont l'orifice central 26 débouche dans un manchon cylindrique 34 ayant un diamètre extérieur 35 égal au diamètre intérieur du conduit de fumées 70Les trous d'admission d'air 29 sont découpés dans la paroi du manchon 34 s immédiatement en aval de la plaque d'étranglement 220 Dans l'exemple 8 de la fig0 14 s on a remplacé le simple orifice d'étranglement 26 par un convergent 36 9 profilé à la façon d'une tuyère0 Fig. 16 et 17 montrent une variante 8h où 11 orifice central 26 de la plaque d'étranglement 22 est relié par un diaphragme divergent 37 à la base dtun manchon cylindrique 340Les trous d'ad- mission d'air 29 sont découpés dans la paroi tronconique du diaphragme 37.
La variante 81 des fig0 18 , 19 et 21 comprend une simple plaque 22 munie en son centre d'une ouverture d'étranglement 26 et surmontée sur un côté s par des nervures périphériques 38 s orientées parallèlemnnt à l'axe d'écoulement,On voit sur la fig.
21 qu'il suffit d'emmancher partiellement la conduite dtévacua- tion 7 sur les nervures 38 pour définir à la base du dispositif w un interstice d'admission d'air (flèches 39) situé immédiatement en aval de la plaque dtétranglement 220 Dans la variante 8k de la fige 20 s on a profilé à la fa çon d'une tuyère , les parois du convergent 40 qui définit l'étranglement au centre de la plaque 22.
Dans la variante da la fig0 22 o la plaque d'étranglement 22 est réalisée d'une pièce avec la paroi du fond du corps 60L' admission d'air s'effectue par une dépression 41 qui entoure la base des nervures 38 sur lesquelles est emmanchée en partie la conduite de fumée 7.Cette disposition correspond à un encombrement extrSmement réduit0 La fig. ?3 représente une autre variante 8m ob un bottier cylindrique 42 est prévu pour stembotter dur un manchon 43 dépassant du corps 6 de la chaudière autour de l'ouverture de sortie 50 l'avant 9 le bottier 42 est prolongé par un manchon cylindrique 44 ayant le même diamètre extérieur que le manchon 43 9 pour recevoir la conduite d'évacuation 70Les trous d'admission d'air 29 sont percés dans la paroi latérale du bottier 42.
Dans tous les cas on voit que le dispositif 8 selon lt invention peut équiper par exemple une chaudière à gaz ou à mat zout d'un type quelconqueOLa plupart du temps fi ce dispositif 8 peut titre réalisé sous la forme d'un objet indépendant qu'on peut vendre séparément et adapter après coup sur une chaudière existant déjàO
due à le coll@bor@tion de Moneieur Jacques POMEY La présente invention/se rapporte à un procédé et à un dispositif pour le d- soxydation en continu de l'acier liquide.
Des recherches sont actuellement en cours sur l'affinage de la fonte en conti nu. Il s'agit d'oxyder l'excès de carbone, de phosphore et de silicium pour obtenir l'acier linuide en continu. Leibut ultime) de ltopération serait d'ar river à la coulée continu@ de l'acier. Cependant, le problème n'est pas encore résolu ; certeines difficultés se présentent, qui concernent la constance de composition et @@@@ualité de l'acier, c'est-à-dire la mise au point en continu des teneurs en éléments normaux, C, @n, Si etc..., la parfaite désoxydation et l'élimination des inclusions, le réglage ds l'aptitude au grossissement de grain, le réglage de la température de coulée.Toutes ces exigences se trouvent ac- crues, quand il s'agit de procéder par la suite à le coulée continue.
On a déjà songé à désoxyder l'acier liquide par le carbone sous vide et en con tinu r cet effet il a est proposé de faire circuler l'acier en continu b tre vers une chambre à vide; @@is dans un tel dispositif le dégagement de gaz à partir de l'acier oxydé @ui rentre dans la chambre empêche que la dégré de vide soit poussé et la désoxydation par ce procédé reste très incomplète et insuf fisante. Pour y remédier il n'est pes possible de disposor plusieurs chambres à vide @n série, en reison du r@froidissement in vitable de l'acier, ce qui est incompatible avec le réglage précis de l@ température @xigée pour la cou lée en lingotière.Aucune solution de ce problème n'@ été trouvée actuellement.
Il a été proposé égalem@nt de br@ss@r par voie électromagnétique l'acier de la chambre à vide précitée st pour rendre clair le méc@nis@@ de circulation électromagnétique, il p@ut être utile de rappeler cu@l@ues principes fondamen teux. @i l'on considère @@ c@s d'un certain volume d'acier li@uide contenu dans un cr@uset cylindrique de révolution de même axe v@rtic@l @u'un soléncïde de di@@ètr@ et de pas con@t@nt, f@nctionn nt @n induct@ur électromagnétique et si l'on étudie le c@s d'un t@l dispositif d@ longu@ur infini@, lorsqu'un courant @lt@rn@tif parcourt le solén@ïde, le champ @@@néti@ue à l'intérieur d@ celui-ci a@se@ li@nes de force parallèles à l'axe. Ce champ alternatif en gendre dans l'acier des courants induits circuleires ct co@xi@ux. Ld force électromagnétique s'exerçant sur chaque particule d'acier sous l'action de ce champ et de ce courant est dirigée vers l'axe.Comme l'acier est liquide, cette force donne une pression hydrostatique p qui croît radialement de la périphérie vers l'axe et qui est maximale sur l'axe, où elle prend la voleur
Ici P est la puissance efficace du courant alternatif par unité de hauteur A est la surface latérale du cylindre d'acier liquide par unité de hauteur @ = 1 est la perméabilité magnétique de l'acier liquide, p est la résistivité électrique de l'acier et f est la fréquence du courant inducteur.
Cette pression électromagnétique est la même dans toutes les sections droites du cylindre d'acier liquide, de sorte qu'il nty a aucun mouvement de l'scier liquide. Si l'on étudie maintenant le cas d'un creuset cylindriqùe d'axe vertical X Y, de hauteur finie limitée par deux sections droites, celle du bas A B dtant le fond du creuset et'celle du haut C D étant la surface libre et que l'on associe au creuset un solépoïde coaxial de meme hauteur et de ment plan médian horizontal M N, comme représenté à la figure 7aqui donne une section méridienne de l'ensemble où sont schématisées les lignes de force du champ magnétique.
On voit que le flux coupé par une section droite du cylindie dacier décrott pour des sections de plus en plus Éloignées de la section médiané M N. Il en résulte que la pression hydrostatique axiale va en décroissant au fur et à mesure que l'on considère des points de l'axe de plus en plus éloignés de la section médiane M N et, sous l'effet de ces différences de pression entre la secton médiane et les sections extrêmes, il s'établit des courants de circulation de acier dens le sens des- flèches de la figure Tb. Ce-sehs de circulation est celui qui se produit'dans les fours de fusion b induction électromagnétique sans fer. En résumé, il est possible de dire que dans ces fours, la circulation de acier est la conséquence de-l'existence du-flux de f@ite et que la pression motrice est la différence des pressions électromagnétiques à deux niveaux différents.
Au contreire, Dans le procédé faisant l'objet du brevet français n 1545 666 du 27 Juillet 1967 de la demanderesse, de même que dans le présent brevet, la hauteur du bain d'acier est relativement faible vis-à-vis du diamètre de sorte qu'il n'y a pas de différence dans la pression électromagnétique hydrostatique selon l'axe Selon la présente invention, la configurstion géométrique de l'ensemble du bain d'acier permet d'utiliser la totalité de le pression FlectromegnFtique R pour la circulation hydrodynamique de l'acier.
Dans le procédé de désoxydation de l'acier liquide par la carbone sous vide, feisant l'objet du brevet français n 1545 666 précité, la réaction de désoxydation peut être effectuée sans perte de température, grâce à l'effet Joule des courants induits dans le bain d'acier qui se trouve dans la chambre à vide.
Le bras d'Attelage Automatique rep. 1 s'articule sur le timon du bissel rep. 2 par un axe rep. 3, lequel entraine le bissel, soit en traction soit e compression par l'intermédiaire d'un tempon central rep. 4 ( draft-ear).
Cet axe 3, au lieu d'être fixé au chassis du wagon ne l'entraine qu' après compression d'un dispositif élastique rep. 5, l'ensemble constituant ainsi un système amortisseur des chocs çue subit le wagon et son chargement.
Le choix des caractéristiques du dispositif élastique 5 est assez large, limité seulement par la course en compression du draft-gear.