INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Fig. Il est une représentation schématique du conditionneur d'un signal de thermocouple. Le circuit est divisé en deux parties: un compensateur à jonction froide CJC qui arrête la FEM prenant naissance aux jonctions en cuivre-chromel et cuivre-alumel de ltin- dicateur, et ltamplificateur A 30 qui émet un signal assez puissant pour actionner le servo-amplificateur. Les éléments thermo-sensibles de ce montage sont logés sur un module commun à circuit soudé, afin d'assurer la banalité thermique.
Etant donné que la tension introduite dans l'ampli du thermo-couple provient d'une jonction cuivre-cuivre (Cu-Cu), il doit y avoir une compensation de la FEM créée en J1, J2 lorsque la température ambiante varie. Cette FEM est, par addition, identique à la tension engendrée par la jonction Chromel-alumel (Cr-AI), pour une température ambiante unitaire. Du côté du compensateur CJC de la soudure froide, la résistance de cuivre R 40 a un coefficient thermique linéaire et se trouve alimentée de façon telle que sa tension aux bornes varie, en fonction de la température, de quantités analogues à celles de la FEM créée dans la soudure ci-dessus. Etant donné que cette FEM n'est pas absolument linéaire avec la température, l'intensité est définie par ZD3, qui a une autre caractéristique thermique.L'équation du circuit est où : a = température centigrade de R 41, b-= celle de V , Vz = tension d'avalanche de ZD3. Un choix judicieux des valeurs des composants permettra de faire en sorte que inéquation satisfasse aux conditions posées à 1,50C près entre -260C et +550C.
Le compensateur est utilisé aussi pour corriger les variations de ltamplificateur du thermocouple provoquées par la varia tion de température. Cet ampli utilise un circuit intégré spécialement sélectionné pour sa caractéristique thermique stable à correction linéaire, ainsi que pour son impédance élevée à l'entrée.
L'élément tout entier doit être construit avec soin, afin d'assurer dans de bonnes conditions un milieu ambiant commun à JI, J2, J3, ZD3 et A30.
Circuits analogigues de détection de la vitesse.
Le circuit de conditionnement de la vitesse consiste en un détecteur triphasé (Fig. 12) suivi d'un commutateur de précision (Fig. 13) qui règle une pompe à diodes (Fig. 14). Le signal de sortie passe par un amplificateur tampon.
En se référant à la Fig. 12, trois phases tachimétriques sont appliquées, par l'intermédiaire des résistances R 45, R 46 et R 47, aux bases respectives des transistors d'amplification VT1, VT2 et VT3 ; puis elles sont détectées par paires grâce aux portes ET/OU groupées D6 à D 15. Le signal de sortie est amorti par les transistors VT4 et VT5 qui forment tampons, et sort en donnant un train dtimpulsions ayant trois fois la fréquence des phases tachymétriques. Ce circuit répondra à des signaux ne dépassant pas 7% de la pleine puissance lorsqutil est relié en parallèle au générateur tachymétrique par l'intermédiaire d'un tachymètre classique à moteur synchrone.Son impédance d'entrée de 5 kilohm par phase est telle que le tachymètre nten subit aucune influence. Les diodes D 15, D 16 et D 17 protègent les transistors VT 1, VT2 et VT3 contre les cycles de polarité inverse tout en assurant de façon presque permanente le chargement des signaux.
Le signal en provenance du circuit d'entrée susvisé est introduit par couplage dans le commutateur de précision (Fig. 13) où un amplificateur A 31 produit un train équivalent d'impulsions dont l'amplitude est réglée avec précision. Lorsque FET est en position de marche, ltampli A 31 aura un gain de I entre la tension de référence et le signal de sortie, lequel sera ainsi au même niveau que la tension de référence. Lorsque FET est en position d'arrêt, ltampli produira une tension négative à sa sortie, contrôlée par les résistances R 58 et R 59, de telle sorte que (Val + Vr)/R 59 = (Vcc - Vr)/R58 en écrivant les équations d'intensité.
Si les composants sont judicieusement choisis, cette tension provoquera la polarisation inverse de la diode D 19, de sorte que le signal de sortie soit nul. Pendant le demi-cycle positif, la diode D 18 isole la résistance R 59, la résistance R 60 provoque la polarisation de FET I et le condensateur C 16 assure le couplage des impulsions à l'arrivée. Ainsi, le circuit inversera son signal de sortie entre une tension de référence et zéro volts sous l'effet d'un train dtimpulsions arrivant par le condensateur C 16.
Ce train dtimpulsions dtamplitude contrôlée est envoyé au circuit de pompage à diodes représenté Fig. 14. Ce circuit dépend de l'effet de relativité entre les condensateurs C 17 et C 18, ainsi que de la fuite contrôlée à travers C 18 provoquée par la résistance R 62. Lorsque le signal à l'arrivée devient négatif, l'amplis ficateur équilibre son entrée en envoyant une charge à travers la diode D 21 et le condensateur C 18 jusqutau condensateur C 17 qut elle charge sous une tension laquelle est fonction du rapport de C 18 à C 17. Lorsque le signal redevient positif, C 17 est déchargé directement par l'ampli A 32 par la diode D 20, alors que la diode D 21 est polarisée en sens inverse.Grâce à l'effet de fuite de la résistance R 62, ainsi que du réglage de l'amplitude des impulsions à l'arrivée, un niveau constant de la tension de sortie est assuré pour toute fréquence donnée ; dans cet état stable V1/R62 = intensité dans R62 = C18 x dVo/dt (par décharge du condensateur) = C 18 x DVC 18 x f stable où ttft est la fréquence à l'entrée et DVC 18 l'accroissement de la tension à chaque cycle sur C 18.
Or, DVC 18 = Vi x C 17 / C 18 dtoù Vo = R62 x C18 x Vi x C17/Cl8 x f = (R62 x C17 x Vi)xf Les termes entre parenthèses sont constants, de sorte que la tension de sortie soit proportionnelle à la fréquence d'entrée.
Il est à remarquer que, ce signal de référence étant introduit dans le potentiomètre de rétroaction, toutes les variations de la tension de référence sont supprimées. La précision de l'instrument ne dépend donc que de celle de R 62 et C 17, ces composants devant donc être choisis avec soin pour répondre à la spécification imposée à l'appareil.
Circuits de fonctions du carré de la vitesse.
Le film mince 23, diélectrique, inorganique, non métallique, vitrifié et fritté recouvrant le film mince 22 et la partie du substrat 21 qui n'est pas couverte par les bandes 32 est de préférence constitué par un mélange de céramiques contenant par exemple des titanates, des stannates, des zirconates ou des argiles tels que le Willamstoeiite, ayant des caractéristiques mécaniques stables et une constante diélectrique stable en fonction de la température. Ce diélectrique peut aussi être constitué par un verre convenable ou un verre céramique tel que le pyrocéram. Les céramiques préférées sont de la classe constituée par les titanates de baryum. La constante diélectrique de ce matériau en verre, en céramique ou en verre-céramique est comprise entre 8 et 2 000.Les diélectriques de cette classe ont un degré élevé de stabilité mécanique et électrique en fonction de la température, de telle sorte que les caractéristiques de retard de la ligne sont sensiblement indépendantes de la température. La constante diélectrique relativement élevée d'environ 8 ou plus permet aux spires contiguës du conducteur en hélice 24 entre séparées dtune distance du même ordre de grandeur que la largeur du conducteur tout en permettant à presque tout le champ électrique (environ 95 ) fourni par le conducteur de transport de signal de traverser le diélectrique jusqu'au conducteur du plan de masse sans toucher les spires contiguës du conducteur en hélice. Une longueur minimum de la ligne à retard est prévue parce que le diélectrique permet d'obtenir une forte capacité par unité de longueur Un diélectrique caractéristique tel qutune céramique au titanate de baryum fournissant de très bons résultats pour le film 23 est le composé K 125 vendu par American Components, IncO Cette céramique a une constante diélectrique d'environ 125, un coefficient de température de la constante diélectrique entre 250C et 850C de plus ou moins 150 par million, un facteur de dissipation de 0,5 * ou moins, un champ diélectrique continu dépassant 300 volts par 0,025 mm et une résistance d'isolement dépassant 1011 ohms pour 6,5 cm2 de surface et 0,025 mm d'épaisseur. L'davantage dtutiliser des céramiques ayant des constantes diélectriques comprises entre 8 et 2 000 est que de telles céramiques ont les coefficients de température requis de la constante diélectrique de façon à fournir la capacité stable désirée. La plupart des céramique s ayant une constante diélectrique dépassant 2 000 ne sont pas stables en température au niveau demandé.
Le film mince diélectrique 23 a une épaisseur radiale comprise entre 0,013 un et 0,38 mm de façon à fournir les caractéristiques électriques requises. Dtune façon générale, les épaisseurs inférieures à 0,025 mm sont difficiles à fabriquer du fait de la forte probabilité de créer des trous d'aiguilles tandis que les épaisseurs supérieures à 0,25 nin sont susceptibles de créer des fissures pendant le séchage et le chauffage. Le conducteur hélicoïdal 24, situé au dessus du film 23, peut être formé par un film mince métallique en un métal à forte conductibilité, obtenu par exemple en chauffant et déposant de l'argent sur la céramique ou sur son revêtement de cui vire. Suivant une variante, le conducteur 24 peut être un fil de cuivre émaillé ayant une section droite circulaire ou aplatie.
La surface de la section droite de ce conducteur 24, qutil soit constitué par un film ou par un fil, doit être suffisamment importante pour fournir la conductibilité permettant au signal de se propager dans la ligne à retard sans atténuation substantielle. Les périphéries des surfaces de section droite du conducteur peuvent être comprises entre 0F1 un et 25 mm, équivalent à des dimensions de fils A W G 44 à 20. Un espacement convenable entre les conducteurs est de 0,025 un à 0,25 un.
La ligne à retard des Figs. 2 et 3 est de préférence formée en appliquant un mélange d'une encre métallisée à l'aide d'un métal précieux formant le conducteur 22 à film mince du plan de masse à un substrat 21 en alumine. Avant le chauffage, l'encre métallisée comprend environ 50 Çj en poids de métal et environ 50 fip en poids d'une matrice de verre fritté et dtun solvant. Dans une encre au palladium et à l'argent utilisable, le mélange métallique comprend entre 10 et 25 ffi de palladium et entre 90 et 75 do d'argent. Une encre métallisée caractéristique qui fournit de bons résultats est l'encre CP 1 123 fabriquée par American Components, Inc.
Avant le chauffage du revêtement 22, des bandes 31 sont formées en découpant mécaniquement ce film mince 22 de façon à découvrir le substrat 21. Après que le revêtement métallique 22 a été appliqué complètement à la périphérie de la tige d'alumine 21, il est chauffé à une température suffisante pour éliminer le solvant et fondre le verre fritté, de telle sorte que ce verre se fixe en formant une matrice autour des particules de métal. Une température appropriée pour cette opération de chauffage est comprise entre 7500C et 1 0750C pour une encre métallisée caractéristique.
Lt opération suivante consiste à effectuer un revêtement du film diélectrique 23 sur la partie découverte du substrat 21 entre les bandes 31 et sur le film mince 22 à partir du bord de la tige 21 contiguë au conducteur 25 jusqu'au voisinage de l'autre extrémité de la tige, de façon à fixer le conducteur 28 au film 22. Le film 23 est appliqué sous forme d'une suspension de particules diélectriques dans un liant renfermant des matériaux minces. La suspension diélectrique est alors chauffée à une température comprise entre 750C et 1 350 OC. Si l'opération de chauffage est effectuée à une température inférieure à 7500C, le diélectrique n'est pas complètement amené à maturation et par suite il ne présente pas les propriétés électriques requises.Si la réaction est effectuée à une température supérieure à 1 350ex, une réaction défavorable se produit entre le diélectrique et le film 22 en métal noble, en sorte que le diélectrique peut devenir un semi-conducteur et que ses propriétés diélectriques sont altérées de façon importante. La constante diélectrique et d'autres paramètres du film diélectrique peuvent être commandés en faisant varier la température de chauffage.
Une suspension diélectrique convenable est une solution de titanate de baryum du type K 125 fabriquée par American Components, Ino Pour la céramique du type E 125, le chauffage s'effectue dans une atmosphère oxydante qui peut être de l'air, de façon à empêcher une réduction de la céramique. La réduction de la céramique du type K 125 est néfaste parce qutelle provoque une diminution importante de la constante diélectrique de cette céramique et une augmentation importante de sa conductibilité, facteur qui affecte défavorablement les performances de la ligne à retard.Pour d'autres diélectriques, il est préférable d'effectuer le chauffage dans une atmosphère inerte parce que l'atmosphère réductrice peut provoquer des effets défavorables sur la conductance du diélectrique, Avec des films diélectriques appartenant à une classe déterminée, après que le film diélectrique 23 a été chauffé, un conducteur 24 de transport de signal lui est appliqué. Si le conducteur 24 est un fil émaillé, il est enroulé sur le film 23 en utilisant des techniques dtenroulement habituelles. Si ce conducteur est un film mince en argent métallisé, l'assemblage cylindrique est revêtu d'une encre a base d'argent, par exemple du type DUPENT 4 731 puis chauffé.Des parties du revêtement d'argent sont sélectivement éliminées de faucon à former un réseau conducteur en hélice entre les conducteurs d'entrée et de sortie 25 et 26. Une élimination sélective du film 24 peut être obtenue de différentes façons, par exemple par jets de sable ou par une opération de décapage à ltaide d2un masque. Si le film 24 est en cuivre, le cuivre est placé sur le film diélectrique 23 par une opération d'électrolyse. Si le film 24 est du cuivre, la spirale peut être formée avec une grande précision en appliquant un matériau photo-résistant sur la surface périphérique découverte du revêtement 24 et en utilisant un faisceau laser fixe qui est concen tré sur ce matériau.Le substrat cylindrique 21 est entrainé en rotation par une vis conductrice de telle sorte que le faisceau laser trace une spirale sur le matériau photo-résistant. Ce matériau absorbe 11 énergie lumineuse en provenance du laser et il est ensuite évaporé de façon à former une zone découverte constituée par une spirale de cuivre et une zone complémentaire du matériau photo-résistant sur le film 24. La partie du cylindre entre les conducteurs 26 et le bord gauche du cylindre, comme représenté sur la Fig. 2, reste recouverte par le matériau photo-résistant. L'assemblage est alors plongé dans un décapant du cuivre, tel que du chlorure ferrique, en sorte que les zones de cuivre découvertes sont éliminées.Le matériau photo-résistant est alors éliminé par un solvant convenable qui laisse le conducteur hélicoïdal de transport de signal, une partie du film diélectrique 23 et une partie découverte du film conducteur 22 du plan de masse. Après que le matériau photo-résistant a été éliminé, des conducteurs 25 à 28 sont appliqués en utilisant des techniques de soudure classique.
La configuration représentée sur les Figs. 2 et 3 peut être modifiée, conte e le montre la Fig. 5, de façon que la prise intermé- diaire 17 et le conducteur 27 qui lui est associé soient remplacés par le curseur 35 qui peut être en contact mécanique et électrique avec le conducteur 24 sur toute la longueur du conducteur. Le curseur 31 est déplaçable suivant une trajectoire axiale ou hélicoIdale correspondant au conducteur 24, de la même façon qu'un curseur sur un potentiomètre cylindrique à fil enroulé .Un conducteur de sortie est soudé au curseur 35, de telle sorte quine charge peut être connectée de façon à répondre au signal retardé fourni par le curseur en contact avec le film 24. Le curseur 35 peut autre placé en une position quelconque entre les extrémités du conducteur en hélice 24 de façon à fournir un grand nombre de temps de retard pouvant aller jusqu'au retard maximum de la ligne.
Suivait un autre mode de réalisation de l'invention représenté sur la Fig. 4, les positions du film 24 et du film 22 sont inversées, en sorte que le film 24 est formé directement à la périphérie du substrat 21, tandis que le film 22 forme un revêtement extérieur de l'assemblage. Cette construction rend plus facile la construction mécanique, et améliore les propriétés d'écran électrique parce que le conducteur du plan de masse est extérieur au conducteur de transport de signal.La facilité de la construction mécanique est obtenue parce que des techniques de polissage mécanique de précision peuvent être utilisées pour fournir un conducteur de transport de signal ayant la largeur requise et des espacements voulus entre ses spires contigus, Au lieu des procédés coûteux mentionnés ci-dessus concernant l'élimination du segment indésirable du film de transport de signal, des bandes 31 peuvent être facilement découpées dans le conducteur extérieur 22 du plan de masse, de façon à réduire les cou rants de Foucault en utilisant un procédé d t élimination relativement simple parce que les bandes du plan de masse n'ont pas besoin d'être formées avec une précision particulièrement élevée.
Bien que l'invention ait été décrite à laide de modes de réalisation donnés à titre d'exemples, il est clair que de nombreuses modifications peuvent leur être apportées sans sortir du cadre de ladite invention.
La présente invention concerne un appareil électrique et plus particulièrement, un procédé applicable à un appareil électrique.
Pour décrire théoriquement et complètement l'invention, il est nécessaire, ainsi qu'il apparaîtra par la suite, de partir de l'hypothèse que le second théorême de la thermodynamique ne s'applique pas généralement. Cela ne veut pas dire que l'invention conduit réellement à la réalisation d'un mouvement perpétuel du second ordre. Au contraire, il est obligatoire de considérer cette réalisation comme improbable jusqu'à ce que l'expérience ait prouvé le contraire. Mais, même si l'invention ne peut conduire à un mouvement perpétuel du second ordre, elle présente néanmoins une grande importance. Elle montre la manière de réaliser un thermoélément d'un rendement considérablement supérieur à celui des thermo-éléments antérieurs. Si le rendement dépasse une valeur prédéterminée, il y a mouvement perpétuel du second ordre ; s'il est inférieur à cette valeur, le second théorême reste valable pour le moment.
Mais cela peut n'être vrai que pour le moment car on ne sait jamais si cette valeur du rendement sera dépassée. Cela montre que l'invention ne peut pratiquement pas être décrite sans utiliser le concept du mouvement perpétuel du second ordre.
L'invention concerne donc un procédé applicable à un appareil électrique comprenant un thermo-élément qui comporte deux composants connectés à un circuit fermé, à deux points de jonction dont ltun est maintenu à une température plus élevée et l'autre à une température plus basse. Dans l'un au moins des composants du thermo-élément est placé un filtre de conductibilité électrique élevée et de conductibilité thermique faible. Le réglage du rendement le plus élevé du thermo-élément est effectué selon un nouveau procédé qui implique, par rapport au procédé antérieur de réglage de plus grand rendement d'un thermo-élément basé essentiellement sur l'équation de Carnot et le second théorême principal de thermo-dynamique, une opposition sous un aspect au moins.
Le filtre est un élément important de l'appareil électrique selon l'invention et il est connu au moins dans son principe depuis plusieurs années. La fonction d'un tel filtre est, et a toujours été, de laisser passer le courant électrique en offrant une faible résistance ou de préférence aucune résistance alors qu'il s'oppose énergiquement à la circulation de la chaleur entre le point de température plus élevée et le point de température plus basse. Le filtre peut être introduit dans l'un des composants du thermo-élément ou dans les deux, auquel cas deux ou plusieurs filtres peuvent être prévus en série dans un -seul et même composant, ou encore la matière de l'un des composants ou des deux peut avoir des propriétés telles qu'elle constitue le filtre en elle-même.
Mais dans ce dernier cas les chances qu'un mouvement perpétuel du second or dre apparaisse sont sensiblement réduites.
Les groupes OH de la rutine peuvent être estérifiés, soit par le même groupe, soit d'une façon mixte.
Exemple 1 10 g de décaacétate de rutine sont dissous dans 50 cc de chloroforme et traités pendant 12 heures, à température ambiante, par du HBr gazeux ajouté bulle à bulle lentement dans la solution.
Après reaction, la quercétine précipite pendant la coupure du déca-ester de mutine, On filtre la solution chloroformique, et l'on obtient, après évaporation du chloroforme, 3 g d'un dérivé partiellement désacétylé d' isoquercitrine.
Les 3 g du produit ainsi obtenu sont mélangés à 2,1 g de K2C03 anhydre, de 2 ccde chlorure de benzyle et laissés à reflux dans 100 cc d'acétone sèche pendant 48 heures.
Après saponification des fonctions esters restantes, on obtient-la tribenzyl-7,3'4' isoquercitrine.
5 g de tribenzyl-7,3',4' isoquercitrine sont dissous dans 6 cc de pyridine et traités successivement par 2,4 g de chlorotriphénylméthane (= chlorure de trityl) durant deux heures à 800 -C, puis 12 heures à température ambiante par 6 cc d'anhydride acéti- que. Les 7 g de tribenzyl 7,4',3',-#-D-(0-6-trityl, triacétyl 2,3,4) -3- quercétine obtenus sont détritylés dans 40 cc d'acide acétique par 1,2 cc d'HBr dans de l'acide acétique à 33 %, puis mis à réagir dans 10 cc de nitrométhane, avec 0,8 g de cyanure mercurique et de t g de bromo-1 tribenzoyl-2,3,4 FL-Arabinopyranose, pendant six heures à température ambiante.
Après saponification des fonctions esters et hydrogénolyse des fonctions benzyles on obtient lt > -L-Arabinosido (1 4 6) 6-D- glucopyranosyl-3-quercétine, ou vicianosyl-3-quercétine. Le rendement est de 80 ffi par rapport à la tribenzyl-7,3',4' isoquercitrine.
Si l'on supprime l'étape de protection sélective par tritylation, on obtient un trisaeeharide. Ainsi, un mélange de 3,5 g de tribenzyl-7,3',4' isoquercitrine, de 2,5 g de bromo-l tribenzoyl 2,3,4,-L-Arabinopyranose et de 1,25 g de cyanure mercurique est chauffé à 400 -C dans 60 cc de dichloroéthane pendant 12 heures.
Après filtration des sels minéraux, saponification des fonctions esters et hydrogénolyse des fonctions benzyles on obtient un trioside en 3 de la quercétine (ce trioside étant constitué par la disubstitution d'une molécule de glucose par deux molécules d'arabinose). Le rendement est de 88 *.
Exemple 2 On peut également partir drun déca-ester mixte. En effet, il est également possible de protéger les hydroxyles phénoliques de rutine par un groupe stable dans les conditions de la coupure entre les deux saccharides. Par exemple, le chlorure de paranitrobenzoyle, en excès, réagit sur la rutine en solution aqueuse basique, pour donner un tétraester 7,5,3',4'. Celui-ci est traité par un anhydrik ou un chlorure d'acide (par exemple acétique ou propionique), pour conduire à un déca-ester mixte. La coupure par un quelconque agent convenable, par exemple ltéthérate de trifluorure de bore, donne un dérivé de l'isoquercitrine où les hydroxyles phénoliques restent estérifiés.
C'estainsi que, 2 g de rutine sont dissous dans 150 Oc d'une solution de bicarbonate de potassium à 10 % et traités pt 16 g de chlorure de paranitrobenzoyle.
Apyres une heure de réaction, le précipité formé est filtré séché et acétylé dans 5 cc de pyridine sèche, par 5 cc d'anhydride acétique. On obtient ainsi 4,4 g de tétraparanitrobenzoate 7,4',3', 5 hexacétylrutinosyl-3-quercétine, qui, dissous dans t5 Oc de chloroforme et traités par 6 cc d'éthérate de trifluorure de bore conduisent à 3,5 g d'un dérivé d'isoquercitrine où les hydroxyles phénoliques restent estérifiés.
La coupure à partir d'un déca-ester mixte présente l'avantage de conserver les OH phénoliques estérifiés, ce qui supprime l'étape de la benzylation et de l'hydrogénation.
L'étude pharmacologique de ces produits a été réalisée en utilisant les voies orale et intrapéritonéale.