INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Jusqu'à ce iour, le réglage de l'angle de cal2ve d'avance des pompes d'injection était normalement assuré par un régulateur centrifuge, en fonction de la vitesse de rotation de l'arbre du moteur, de sorte que l'angle d'avance était déterminé par la position d'équilibre atteinte par le régulateur. Un tel régulateur centrifuge pouvait agir directement ou par l'intermédiaire d'une servo-commande hydraulique, en général. Pour des moteurs modernes devant être faiblement polluants de l'atmosphère, il s'est révélé nécessaire de régler l'angle d'avance, non seulement en fonction de la vitesse de rotation du moteur, mais de plus, en fonction d'autres paramètres par exemple la température des gaz d'échappement, la pression au collecteur, ou encore, dans le cas de systèmes plus étudiés, la composition chimique des gaz d'échappement.
On utilisait alors un circuit d'élaboration électronique piloté par des transducteurs capables de fournir des signaux correspondant aux divers paramètres, ce circuit étant programmé pour émettre un signal de sortie approprié servant à commander la variation d'avance. Ce signal est donc fonction de l'angle d'avance recherchée et provoque, normalement par déclenchement d'une électrovanne proportionnelle, un écoulement déterminé de liquide vers un dispositif de commande qui déplace un manchon d'accouplement entre un arbre de commande et un arbre à régler, jusqu'a ce que, l'angle d'avance optimale étant atteint, les paramètres qui pilotent le système atteignent des valeurs qui diminuent le signal de sortie et, par suite, diminuent ou annulent l'arrivée de liquide dans ce dispositif de commandé.
Ce modede réglage n'est pas rapide, en raison de la lenteur avec laquelle les paramètres de fonctionnement du moteur réagissent normalement à la variation d'avance, et, de plus, un tel mode de réglage peut provoquer des instabilités du système en raison du nombre de paramètres en jeu et du caractère de leurs variations qui, parfois, sont très loin d'être linéaires.
L'invention remédie à ces inconvénients et a pour objet un dispositif de variation d'avance à commande électronique de pompes d'injection, d'une très grande rapidité de réponse et de stabilité parfaite.
Ce nouveau dispositif de variation d'avance pour pompes d'injection comprend une partie d'arbre réglable et une partie d'arbre de conrmande accouplées par un manchon à filetage hélicotdal et un élément hydraulique d'actionnement commandé par un groupe de commande électronique piloté selon plusieurs paramètres de fonctionnement du moteur en vu? C ai' varier, par déplacement longitudinal, des organes du manchon, le décalage angulaire des deux arbres du dispositif afin de modifier l'avance en fonctio d ces paramètres, ce dispositif de variation d'avance étant caractérisé pa:: des éléments détecteurs du décalage angulaire des deux parties d'arbres et un amplificateur différentiel effectuant la différence entre le signal de sortie de ces organes détecteurs et le signal de sortie dudit groupe de coamande électronique, ce signal de différence étant appliqué pour commander ledit élément hydraulique.
D'autres objets et avantages de l'invention ressortiront de la description qui va suivre, faite en regard de la figure unique annexée et donnant, à titre explicatif, mais nullement limitatif, une forme de r tlisation préférée d'un dispositif de variation d'avance selon l invention.
Le manchon d'accouplement d'avance 10, représenté, comporte une partie 12 de l'arbre à régler, et une partie 14 de l'arbre de coaunande. Ces deux parties sont reliées par un filetage intérieur hélicoïdal (non représenté) d'accouplement, de façon connue, par exemple du genre décrit dans le brevet italien nO 847 723 pour pompe à injection de moteurs à combustion interne, munie d'un dispositif d'avance incorporé à la came d'entrainement de celle-ci.
Une alimentation 16 de liquide sous pression, qui peut être la pompe à huile du moteur, est raccordée à une conduite 18 par l'tinter médiaire d'une électrovanne proportionnelle 20, pour appliquer une pression déterminée à l'admission 22 du manchon de variation 10, en vue d'assurer le décalage angulaire des arbres 12 et 14 de façon décrite dans le brevet cité ci--dessus.
Comme il est connu, les canaux d'écoulement 8 sont groupés par paire de telle sorte que les deux canaux d'une même paire débouchent dans un tronçon de sortie commun 8f qui est disposé radialement et qui débouche lui-même dans l'ouverture centrale 7 du convecteur 5. Conformément à l'invention, chacune des cloisons 9 séparant les deux canaux 8 d'une paire se termine du côté de l'endroit de confluence 8g desdits canaux 8 par une extrémité libre en forme de pointe 9a.
L'extrémité en forme de pointe 9a de chaque cloison 9 détermine pour chacun des canaux 8 de la paire correspondante une paroi latérale du tronçon progressivement divergent 8e reliant l'étranglement 8a dudit canal 8 au tronçon de sortie commun 8f de ladite paire L'autre paroi latérale 10 du tronçon progressivement divergent 8e du canal 8, paroi opposée à la pointe 9a, est, dans le cas présent, parallèle à son homologue 10 de l'autre canal 8 de la même paire ; ainsi, les deux parois 10 parallèles entre elles constituent, en aval de l'endroit de confluence 8g des deux canaux 8 appairés, le tronçon radial de sortie commun 8f. Il va de soi qu'au lieu dêtre de section constante, le tronçon de sortie commun 8f peut être progressivement divergent.
Ainsi, la disposition radiale et l'évasement progressif à la sortie des. canaux du convecteur permettent d'obtenir une vitesse faible à la sortie lesdits canaux, donc une faible perte de charge. Ceci faillte la .i3e en place dans le convecteur 5 d'un dispositif de préhension sans provoquer de perte de charge importante dans le cas ou s dispositif de préhension s'avérerait nécessaire.
Dans le cas pré.e,lt, le dispositif de préhension est réalisé sous la forme d'un anneau de préhension 11 qui est fixé sur la face supérieure ou inférieure du convecteur 5 ; l'anneau de préhension il présente, de préférenne, une faible épaisseur radiale et un diamètre extérieur très légèrement inférieur au diamètre de la cheminée centrale lb de la pile de bobines 1.
Les figures Da et 3b montrent deux modes de réalisation très voisins au convecteur conforme à l'invention.
Comme on peut le voir sur ces figures, une des parois horizontales de chaque anal 8 est constituée par une plaque de base en tôle découpée en forme de secteur annulaire 12, l'autre paroi étant constituée par la face horizontale adjacente au convecteur ic ou id d'une bobine 1.Chacune des plaques de base 12 constitutives du convecteur 5 chevauche et est fixée par ses flancs 12c par exemple par soudure à clin aux plaques de base 12 voisines ; chaque plaque de base 12 est fixée alternativement sur la face supérieure 12a et inférieure 12b desdites plaques de base 12 voisines selon la position de la plaque de base 12 dans la séquence circulaire des plaques de base 12 du convecteur 5. De cette manière, les faces de chant latérales 12d dt chaque plaque de base 12 délimitent chacune un côté d'un canal (voir figure 3a).
La cloison 9 séparant deux canaux 8 d'une même paire est constituée par un barreau métallique plat qui présente une épaisseur égale à celle d'une plaque de base 12 de façon que la face horizontale libre 9b du barreau 9 soit au même niveau -ue les faces libres 12a et 12b des plaques de base 12 voisines correspondantes ; chaque barreau 9 comporte une extrémité pointue 9a (voir figure 2) et est fixée lar exemple par soudure ou brasure sur La plaque de base correspondante 12 dans une zone -as ie de cette dernière ; le barreau 9 est fixé à une plaque de base 2, alÎ.ernativement sur La lace supérieure 12a et inférieure 12b, ladite plaque de base 12, selon que cette der nière est fixée sur la face inférieur 12b ou supérieure 12a des plaques de base 12 voisines Selon le mode de realisation représente sur la fi gure 3b, des cales en tôle 13 sont interposées entre chaque plaque de base 12 et ses voisines et l'épaIsseur du barreau 9 est égale à la tomme des épaisseurs d'une plaque de base 12 et d'une cale 13 de façon que la face horizontale libre 9b du barreau 9 soit toujours au même niveau que les faces corres pondantes 12a ou 12b des plaques de base 12 voisines Le deuxiè me mode de réalisation & dconvecteur présente l'avantage de com- porter pour une épaisseur égale de convecteur des évidements 8 plus profonds.
Les modes de réalisation représentés notamment sur les figures 3a et 3h sont d'une fabrication simple et ont de plus l'avantage de ne pas imprimer de traces sur les faces su perposées lc, 1d des bobines 1.
Le procédé de préfabrication et les produits en résultant selon l'invention, concernent les constructions de bâtiments, maisons individuelles, immeubles, ateliers. Plus précisément, ils visent des panneaux avec ou sans ouverture, dont la fabrication et l'assemblage marquent une originalite parmi les éléments préfabriqués déjà utilisés.
Il est connu de batir des immeubles avec des plaques construites en usine. De nombreux procédés d'exécution permettent d'obtenir des éléments en mortier coulé armé ou non. Certains entrepreneurs y adjoignent des matériaux de construction afin de diminuer le volume de béton et augmenter leurs qualités d'isolement thermique ou sonore. Les panneaux ainsi constitués ont des dimensions standardisées, mais dont la précision laisse souvent à désirer, compte-tenu des matériaux utilisés. En effet, les briques ou parpaings n'ont pas des surfaces suffisamment lisses et planes pour que leur juxtaposition, même avec un liant, constitue des éléments avec des cotes fidèles. Il est d'autre part difficile de renforcer l'ensemble de ces matériaux liés, par des armatures noyées.Généralement, les dites armatures sont extérieures lorsque les panneaux préfabriqués comportent un assemblage de matériaux tels que les briques. La fixation de tels éléments entre eux, ou sur leurs supports, est moins facile qutavec des panneaux exécutés nnique ment en béton dans lequel on peut noyer les pattes d'attache. 11 en est de même lorsqu'il s'agit de rapporter des panneaux de finition0 Les dites pattes noyées dans le béton servent aussi à la manutention. Lorsque les éléments sont constitués par des briques les moyens de levage sont généralement fixés sur des cadres extérieurs.
Le procédé et les éléments préfabriqués, objets de l'invention, permettent d'éviter les inconvénients cités ci-dessus. Ils associent les avantages des panneaux en ciment armé et des panneaux constitués par des briques, c'est-8-dire, à la fois : la rigidité et la résistance, la possibilité d'y adjoinre des armatures noyées et liées aux pattes d'attache robustes, la protection thermique et sonore, la légèreté. D'autre part, la disposition des armatures entourant chaque brique selon un quadrillage très précis, améliore les tolérances dans les dimensions des éléments, quel que soit leur type.Le procédé de fabrication permet d'obtenir des champs lisses et plans avec rainure précise, l'ensemble étant favorable à une bonne étanchéité par serrage d'un joint0 Le vibrage de chaque panneau au cours de son exécution, suivi d'un étuvage à la vapeur, homogénîse les parties constituées par du ciment, évitant les retraits ou autres variations de volume consta eb dans les panneaux entièrement en béton.
Chaque élément est exécuté, rapidement, grâce aux composants, à leur mode d'assemblage, et à l'outillage de fabrication. La pose est facilitée par le faible poids (dimensions limitées et présence de briques), par les moyens de levage incorporés solidaires de l'armature intérieure, et par les moyens de fixation sur les supports ou sur les autres éléments. Un simple chariot élévateur peut du reste suffir à leur manutention, évitant les engins de levagovhabituels.
Autres résultats ressortiront de la description et des dessins.
Les éléments fabriqués selon le procédé, objet de l'invention, possèdent des briques séparées par des nervures de béton horizontales et verticales, lesquelles nervures sont armées par un quadrillage (ou treillis) de barres (ou tiges) d'acier de relativement faible section.
La dite armature, caractéristique essentielle de l'invention, est noyée à mi-distance des deux faces et parallèlement à ces dernières. C'est elle qui permet de tenir une équidistance (ctest-à-dire un pas) précise et constante entre les axes des briques logées dans chaque alvéole (ou maille) du quadrillage. Les moyens de fixation et de levage sont soudés sur le dit treillis. D'autres caractéristiques apparaîtront dans la description qui suit, portant sur un mode de réalisation d'un des éléments donné à titre d'exemple non limitatif. Le procédé de fabrication sera ensuite expliqué.
Les dessins qui illustrent cette description comprennent s Figure 1 - une vue de face d'un panneau.
D'après les essais effectués il apparait que ces résultats satisfaisants sont obtenus avec un mélange pulvérùlent de magnésium et de nitrates ou nitrites alcalins ou alcalinoterreux dont le rapport en poids Mg/ ) N03 et N02 est compris entre 1,7 et 2,5, la valeur minimale étant déterminée pour maintenir une efficacité lumineuse correcte et la valeur maximale correspondant a l'apparition des irrégularités de combustion mais il est à noter que les granulométries influent sur l'efficacité lumineuse constatée expérimentalement.
tes différents exemples qui suivent sont donnés pour illustrer la présente invention et les caractéristiques expérimentales obtenues peuvent être comparées avec les différents exemples de compositions connues mentionnées cidessus dans l'état de la technique.
Compositions à liant polybutadiène carboxyliaue Une première série d'exemples comparatifs est donnée pour des compositions réalisées a partir dtun polybutadiène carboxytéléchélique (PBCT) de masse molaire égale à 2 000 de formule et dont le liant est réalisé en incorporant au polybutadiène un réticulant, un plastifiant et des catalyseurs selon les proportions suivantes - réticulant Epon 812 (prépolymère Epoxy Sch,eîl) selon un équivalent stoechio métrique égal à 1,05 par rapport au PBCT.
- plastifiant : DOZ (dioctylazélate) 30 7 en poids par rapport au PBCT.
- catalyseurs : AAF (acétylacétonate de fer) 0,03 % et DMP 30 (tridiméthylami nométhylphénol) 0,3 7 en poids par rapport au PBCT.
Pour ces exemples la charge pulvérulente est constituée par un mélange de magnésium d'une granulométrie de 250 l 300 microns et de nitrate de sodium d'une granulométrie de 6 å 10 microns, et le rapport massique Mg/NaN03 est déterminé pour chaque exemple.
Exemples N 1 N 2 N 3 N 4 N 5 N 6 % liant 19 19 15 15 12 12 Compositions % charge 81 81 85 85 88 88 Mg/NaNO3 2,2 2,4 2 2,2 1,8 2 Viscosité (poises) 2880 7040 7680 11200 32000 28000 Intensité lumineuse par cm2 2270 2270 3000 2900 4160 4560 (Cd/cm2) Vitesse de combustion (mm/s) 0,63 0,57 0,78 0,78 0,96 1 Efficacité Cd s/g 20 000 22 000 20 000 20 000 22 700 24 700 Exemple N 7 La-composition est identique à celle de l'exemple N 3 mais lepolybutadiène utilise dans le liant est un polybutadiène carboxylique de masse molaire égale å 4 000 et les caractéristiques constatées sont : viscosité : 9 100 poises et efficacité lumineuse : 19 500 Cd. s/g.
Exemple N 8 La composition est identique a celle de l'exemple N 5 mais le polybu tadiène utilisé dans le liant est un polybutadiène carboxytéléchélique de masse molaire égale a 1 000 et les caractéristiques constatées sont : viscosité = 28 000 poises et efficacité lumineuse = 21 500 Cd. s/g.
Exemple N0 9 Le liant utilisé est le liant employé pour les compositions des exemples 1 à 6 mais le nitrate de sodium est remplacé par le nitrate de strontium Sr (NO3)2 Pour un pourcentage de liant de 19 % et un rapport massique Mg/Sr (N03 > 2 égal a 2,4 l'efficacité obtenue est de 17 500 Cd.s/g au lieu de 22 000 pour des proportions semblables en utilisant le nitrate de sodium.
Exemples N 10, 11 et 12 Pour ces exemples le liant utilisé est le liant employé pour les compositions des exemples 1 a 6 mais les oxydants minéraux particuliers comportent du nitrite de sodium dans les proportions suivantes
Exemples NO 10 : NO 11 N" 12 7 5 X liant . 19 , 19 , 19 ' % charge ' 81 , 81 , 81 Compositions charge : 81 81 : 81 i Mg/Z N03Na a 1 > 8 1,8 : 18 : NOa : 1,8 , NO2Na : 0,05 : 0,10 1 : a4N0Na : .
Viscosité (poises) 13 600 22 000 28 000 Intensité lumineuse par cm;2 270 2 270 1 950 (Cd/cm2) Vitesse de combustion (mm/s) 0,59 0,60 0,63 Efficacité (Cd.s/g) 20 900 20 150 18 000
Les compositions éclairantes à liant polybutadiène carboxylique décrites ci-dessus peuvent être fabriquées selon la technique bien connue utilisée pour la fabrication des propergols composites et par exemple le malaxage des diff4- rents constituants peut être effectué dans un mdlangeur à pales sous un vide de quelques millimètres de mercure, la température de malaxée étant de 700 centigrades. Au début de l'opération on introduit le polybutadiène carboxylique et le plastifiant. Les -oxydants minéraux particuliers et le magnésium sont incorpores au liant en trois fois et le réticulant et les catalyseurs sont introduits respectivement une demi-heure à un quart d'heure avant la coulée en moule.La viscosité des compositions indiquées dans les différents exemples correspond à la viscosité à 700 C un quart d'heure après la coulée.
Compositions à liant silicone Les exemples 13, 14, 15 et 16 sont réalisés avec un liant constitué de 100 parties en poids de résine silicone Rhône-Poulenc RTVA 141 et de 12 parties en poids de durcisseur Rhone-Poulenc RTVB 141. Pour ces exemples la charge pulvérulente est constituée par un mélange de magnésium d'une granulométrie de 250 à 300 microns et les oxydants minéraux particuliers présentent une granulo métrite inférieure à 20 microns, le rapport massique Mg/oxydants est déterminé pour chaque exemple.
Exemples N 13 N 14 N 15 N 16 % liant 20 20 15 20 % charge 80 80 85 80 Compositions Mg/NaNO3 2,3 2,4 2 Mg/Sr (NO2)2 - - - 2,2 Viscosité (poises) 16 000 13 400 42 000 15 000 Intensité lumineuse/cm2 4 000 3 670 4 400 3 000 Vitesse de combustion (mm/s) 1,1 1,1 1,25 1,1 Efficacité (Cd.s/g) 21 000 21 000 20 500 16 100 Les compositions éclairantes a liant silicone décrites ci-dessus peu- vent entre fabricuÇes selon la technique bien connue utilisée pour la fabrication des propergols composites et par exemple le malaxage des différents constituants peut être effectué dans un mélangeur å pales a la pression atmos pherioue, la température de malaxée étant de 200 centigrades. Au début de l'opé- ration on introduit la résine silicone. Les oxydants minéraux particuliers et le magnésium sont incorporés ensuite en trois fois et le curcisseur de la résine n'est introduit qu'un auart d'heurte avant la coulée. La viscosité des compositions indiquées dans les différents exemples correspond a la viscosité a 200 C un quart d'heure après la coulée.
Dans les brevets allemands NO 1 244 640 , 1 571 313 et 1 671 654, on décrit des procédés de fabrication de matériaux isolants résistant à la chaleur, qui sont composés essentiellement de 90% en volume de particules de matières plastiques expansées et de 10% en volume d'un liant inorganique, par exemple de silicate de soude. L'avantage de ces produits alvéolaires eontenant un liant réside dans leur résistance élevée lors de l'examen de la durée de la résistance à la flamme.Lors de l'exposition à la flamme, les particules organiques expansées sont consumées et il reste une ossature inorganique. I1 est donc possible de fabriquer à partir de ces alvéolaires des éléments sandwich comportant une "âme" dtune épaisseur de seulement 40 à 50 mm, éléments dont la durée de la résistance au feu selon la norme DIN 4102 s'élève à 90 minutes et plus. Ces réalisations ont fait leur preuve dans la pratique, notamment pour la confection d'éléments de façade résistant à la flamme. Les alvéolaires présentent toutefois un poids spécifique relativement élevé, d'environ 160 kg/m3 , et par conséquent une conductibilité thermique élevée qui est indésirable. Leur dureté et leur stabilité laissent également à désirer.
La vitesse d'entrainement des rouleaux sera déterminée de manière à assurer une alimentation du fil à une vitesse légèrement plus grande que celle requise par le poste de travail, de sorte qu'après un certain laps de temps, la tension du fil à l'aval des rouleaux retombera et, lorsqu'elle atteindra une valeur inférieure à un gran me, le moufle cédera sous l'action de la lame-ressort 18 et l'organe de guidage 9 reviendra dans sa position de dégagement, le guide amont 14a agissant sur le fil pour le repousser hors de la nortée des rouleaux. Gracie à I1 effet de la multiplication de la force dû au moufle constitué sur le guide aval, l'action du fil sur ce guide bénéficie d'une primauté marquée par rapport à l'action du fil sur le guide amont7 de sorte que la tension du fil à l'aval des rouleaux (qui pourra être différente de celle à l'amont) reste pratiquement seule aéterminante pour le retour en position de dégagement de 1' organe de guidage 9.
Les rouleaux 1 et 2, constituant un dispositif d'entraînement positif au fil, serviront a'appoint pour surmonter les passages de dévidement difficile de la ;bobine. Leur action sera continue pendant les phases d'entraînement qui pourront s'étendre sur un nocabre de tours élevé des rouleaux qui peuvent avoir un petit diamètre. L'action continue des rouleaux pendant les phases d1entraînement évite les retraits du fil dus à son élasticité.
Dans la variante illustrée à la figure 5, le fil F2 fait un coude à 900 sur le guide aval 26, tandis gue l'angle D qutil forme sur le guide amont 27 n'est que de 10 à 15 . La primauté de l'action sur le guide aval 26 est obtenue uniquement par cette différence entre ces deux angles, sans que le fil forme un moufle.
Dans une variante illustrée à la figure 6, les deux guides amont 28 et aval 29 déterminent des coudes du fil semblables de 90 et la primauté de l'action sur le guide aval 29 est due au fait que ce guide 29 est glacé pour fonctiormer sur un bras de levier d2 plus grana que le bras di du guide amont 28.
L'invention n'est pas limitée à la forme d'exécution décrite, elle embrasse au contraire toutes les variantes.
L'invention concerne un procédé permettant de séparer efficacement le nickel et le cobalt dune solution aqueuse de nickel et de cobalt, principalenent sous forme ae sulfates.
Du cobalt est contenu en petite quantité dans les mrne- rais de nickel. les minerais de nickel de basse qualité contiennent du Co à raison d'environ 1/10 de leur teneur en nickel.
Quand on veut préparer du nickel nétallique ou des composés de nickel à partir de minerais de nickel, étant donné que le précipité de Co que l'on sépare de la solution contenant du nickel en utilisant un agent de sulfuration ou agent similaire pendant l'étape de raffinage contient du Ni coprécipité, on le renvoie à une étape précédente de manière à récupérer le plus possible de Ni. Si l'on répète la coprécipitation, la quantité de Co s'accumule progressivement dans le précipité séparé de la solution qui contient du nickel. par suite, il devient nécessaire de récupérer le nickel et le cobalt des mélanges qui contiennent ceux-ci, plus des impuretés telles que Fe, Cu, Zn, Mn,etc. ou des "sulfures mixtes".Les matières premières employées depuis longtemps comme sources de cobalt comprennent l'arsénopyrite, le speiss, etc..., qui contiennent du Ni et du Co en proportions variables. Il est nécessaire aussi de séparer le nickel et le cobalt du précipité de cobalt qui est une autre source de cobalt et que l'on prépare dans l'étape de séparation du cobalt lors du raffinage du nickel, qui consiste à ajouter une solution de sulfate de nickel contenant du cobalt en quantité minoritaire ou une solution de sulfate et de chlorure de nickel contenant du cobalt en quantité minoritaire1 avec un agent de neutralisation tel que le carbonate de sodium, le carbonaté de nickel etc... et du chlore.