INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un grand nombre de compositions médicamenteuses sont faites à base de papavérine, dont l'action anti-spasmodique, vaso dilatatrice et hypotenseuse est bien connue et efficace e Seule, ou en mélange avec d'autres substances, la papavérine, généralement employée à ltétat de chlorhydrate, est indiquée pour combattre les spasmes des muscles lisses, des spasmes artériels, notamment dans les artérites oblitérantes, des spasmes rétiniens, etc. ; elle est utilise contre l'angine de poitrine, l'infarctus du myocarde, lt embolie pulmonaire, et même contre des spasmes viscéraux.Cette substance médicamenteuse précieuse présente, cependant, quelques inconvénients : elle devient dangereuse dans le cas des troubles de la conductibilité intra-cardiaque et peut donner lieu à des troubles digestifs. Une autre classe de substances pharmacologiques très courantes sont les différents dérivés de l'acide barbiturique, qui, par leur action anti-spasmodique et plus ou moins hypnotique, ont trouvé des applications importantes dans le traitement des maladies cardio-vasculaires, en particulier dans celle de l'angor et, d'autre part, des troubles neurovégétatifs. Cependant, les barbituriques doivent être administres avec beaucoup de précautions, pour les raisons connues, et on-a de plus en plus tendance à les remplacer par des composés du type diazépine, hydrazide et phénothiazine, chaque fois que cela est possible.Dans certaines com-.
positions, on mélange le chlorhydrate de papavérine avec des dérivés barbituriques, en particulier de phéno-barbital, pour améliorer l'action dans le cas de l'angine de poitrine, la papavérine agissant sur les manifestations spastiques, tandis que le barbiturique réduit l'excitation du système nerveux central, si fréquente dans les syndromes cardiaques. Dans ces mélanges, chacun des composants exerce son action habituelle, sans qutil y ait un effet nouveau. En fait, pour obtenir une action vraiment efficace, dans le cas de l'angor, on est obligé d'adjoindre, au mélange, une forte proportion d'un dérivé de la théophylline.
La présente invention apporte un médicament, dans lequel la papavérine et 11 acide barbiturique sont combinés chimiquement, pour former un composé nouveau, jouissant de certaines propriétés renforcées par rapport à chacun des deux constituants. En parti collier, le nouveau complexe suivant l'invention, exerce, à dose égale, une action spasmolytique plus forte que chacun de ses constituants, l'effet hypnotique, par contre, étant considérablement réduit. Autre part, ce complexe présente une activité coronarodilatatrice accrue, alors qutil n'entraîne pas d'inconvénient dans le cas de troubles de la conductibilité intra-cardiaque.
Le nouveau médicament suivant l'invention est caractérisé en ce qu'il contient un acide barbiturique substitué, dont un des atomes d'hydrogène mobiles du groupe méthylène est remplacé par un groupement papavérinium, c'bst-à-dire par du diméthoxy-6,7-vératryll-isoquinoléinium, le second atome d'hydrogène du groupe méthylène pouvant titre remplacé par un alkyle ou un aryle.
Le principe actif du nouveau médicament répond ainsi à la formule :
La référence 56 désigne une fente, régnant sur toute la longueur du guide d'ondes et dont le rôle est de permettre le passage des tiges 8 assurant la liaison des plaques 9 avec la chaine du convoyeur 5.
Les références 11, 21, 31 et d'une part et les références 12, 22, 32 et 42 d'autre part désignent, respectivement sur le premier coupleur 51 et sur le second coupleur 52, des points de repère qui seront utilisés dans la description, en relation avec la figure 4, du dispositif d'entrée du guide d'ondes représenté sur la figure 3.
Sur la figure 4, le guide d'ondes est symbolisé par la droite AF - En se déplaçant dans le sens de la flèche G', on retrouve, à partir de l'entrée A, les parties constitutives représentées sur la figure 3, à savoir la partie AB de section rectangulaire, avec les repères 11, 21, 12 et 22, puis la partie de transition BC et enfin, à partir de C, le guide d'ondes de section circulaire, qui s'détend de C en D sur la majeure partie de la longueur L2o L'ensemble formé par le premier et le second coupleur est symbolisé par un segment de droite paralléle à la droite AF, avec les repères 31 41 32 et 420 Au-dessous du repère 42 est symbolisée une éventuelle charge à eau.
Cet ensemble assure la transmission des ondes hyperfréquentielles avec des décalages de phase appropriés, de façon à obtenir les résultats suivants L'énergie injectée en 31 se subdivise en deux parts égales entre 21 et 41, et en 11 il n'y a rien, si bien que l'énergie hyperfréquentielle ne s'échappe pas par l'extrémité ouverte du guide d'ondes, où pénètrent les produits à fritter.
A la sortie de l'ensemble, lténergie injectée en 31 se retrouve, au rendement des coupleurs près, en 22, la porte 42 ne recevant rien. Ainsi, l'énergie hyperfréquentielle injectée en 31 se propage comme on le souhaite dans le sens de la flèche G', sans s'échapper en 11 ni en 42. Le dispositif décrit permet donc, en ce qui concerne la propagation de l'énergie hyperfréquentielle, d'obtenir le mEme résultat que si le magnétron était directement branché sur l'entrée du guide d'ondes, mais sans gêner l'introduction par cette même entrée des produits à fritter.
A ltextrémité de la partie à section circulaire CD du guide d'ondes, on retrouve une partie de transition DE, symétrique de BC et permettant le passage de la section circulaire à une section rectangulaire, puis un second ensemble identique à l'ensemble d'entrée et comportant, à côté du guide d'ondesprincipal avec les repères 13, 23, 14, 24, un troisième et un quatrième coupleur avec les repères 33, 43, 34 et 449 une charge à eau étant symbolisée au-dessous de ce dernier repère. A la sortie de ce second ensemble, l'énergie résiduelle, non utiliséepour le frittage, se retrouve en 449 la porte 24 ne recevant rien, Ainsi, l'énergie hyperfréquentielle résiduelle ne s'échappe pas par la sortie du guide d'onde empruntée par les produits à fritter et elle est absorbée en 44 par une charge à eauO Dans ce qui précède, les tron çons 21, 12 et 41, 32 ont été supposés identiques0 Mais on pourrait prendre des dispositions pour qu'ils ne le soient pas, ce qui provoquerait, par rapport au cas précédent, un déséquilibre de phases en 12 et 32 réduisant le niveau d'énergie en 22 et faisant apparaître un niveau d'énergie non nul en 42 où il faudrait alors prévoir une charge à eau pour absorber cette énergie On a ainsi un moyen de doser lténergie injectée dans le guide d'ondes0 L'ensemble total symbolisé sur la figure 4 permet donc d'injecteur l'énergie hyperfréquentielle dans le guide d'ondes et de la doser, sans g8ner la circulation des produits à fritter, et sans que l'énergie hyperfréquentielle s'échappe à l'extérieur. En outre, cet ensemble présente un taux d'ondes stationnaires suffisamment faible pour ne pas risquer d'endommager le magnétron générateur.
De plus, la forme circulaire de la section du guide d'ondes sur le tronçon CD assure une action du champ hyperfréquentiel présentant une symétrie de révolution par rapport à l'axe des corps de révolution que constituent les corps isolants de bougies d'allumage a, ce qui contribue à l'homogénéité de l'échauffement subi par ces produits.
Cependant, il peut être avantageux de prévoir un déplacement transversal des produits a dans le champ hyperfréquentiel, de façon à neutraliser d'éventuelles variations de l'intensité de ce champ dans le plan perpendiculaire à l'axe du guide- d'ondes. Ce déplacement transversal peut être- obtenu en donnant un degré de mobilité transversal aux supports 7 par rapport à la channe du convoyeur 5, par exemple en reliant ces supports à la chaîne par des parallélogrammes déformables et en modifiant la forme de ces parallélogrammes tout au long du guide d'ondes, par l'action d'une rampe fixe.D'autres moyens peuvent être imaginés pour obtenir ce déplacement transversal des produits a dans le guide d'ondes 11 sans qu'il soit nécessaire de les décrire ici en détails L'installation qui vient dtêtre décrite n'est qu'un exemple de mise en oeuvre du procédé selon l'invention parmi d'autres, D'autres produits céramiques a que les corps isolants de bougiés d'allumage peuvent être frittés par le procédé selon l'invention, par exemple des substrats de circuits électroniques, des armatures de condensateurs, des guide-fils, des carreaux céramiques pour le revêtement des sols et murs, etc...
De même, la disposition des différentes partes de l'installation peut Btre différente0 Par exemple, le convoyeur 5 et le guide d'ondes 11 pourraient Btre horizontaux, dans le prolongement du convoyeur 2 et du four 3, ou placés latéralement par rapport à eux.
De fanon générale, il reste bien entendu que l'invention n'est pas limitée à l'exemple de réalisation ci-dessus décrit et représenté, à partir duquel on pourra prévoir d'autres formes et d'autres modes de réalisation, sans pôur cela sortir du cadre de l'invention0
L'invention concerne un procédé pour le collage de polyoléfines sur d'autres matériaux au moyen de colle fusible.
On sait que les plastiques peuvent être as- semblés par collage avec d'autres matériaux0 Mais alors, surgissent de nombreux problèmes provoqués par les différentes propriétés des plastiques.
On ne connaît pas actuellement de procédé permettant de coller les polyoléfines d'une manière simple. fl existe, il est vrai, une possibilité de coller le polyéthylène, après l'avoir soumis à un traitement superficiel dans un bain de mordançage d'un mélange sulfochromique, Cette méthode n' est cependant pas applicable à des fins techniques. Une autre possibilité consiste à préparer les plastiques par exemple par doublage unilatéral avec des matières qui collent facilement, telles que les tissus0 Mais ces techniques néces- sitent une dépense supplémentaire, de sorte que leur rentabilité est problématique.
Depuis peu, on met de plus en plus en oeuvre des matériaux composites. Cependant, les propriétés avantageuses des feuilles, plaques ou mousses de polyoléfines, comme la flexibilité, la résistance aux agents chimiques, la stabilité au froid et les bonnes propriétés diélectriques n'ont pu entre mises à profit ou n'ont pu litre qu'à un prix élevé, étant donné quton ne connaissait pas de colles ou de technologies appropriées.L'utilisation de feuilles, plaques ou mousses de polyoléfines pour la fabrication de matériaux composites n'était possible qu'après un prétraitement approprié de la matière.
Le but de l'invention est de coller les polo; oléfines avec des matériaux conventionnels en réalisant des assemblages collés ayant des solidités élevées.
L'objectif de l'invention est la mise au point d'un procédé de collage rationnel.
Influence des conditions opératoires.
La figure 2 représente la variation du gain de rendement en raffinat dans le cas du traitement dthydrogènation de l'invention en fonction de la temperature moyenne d'hydrogénation à différentes vitesses spatiales.
On constate que même dans le cas d'une faible vitesse spatiale, il est nécessaire d'avoir une température moyenne d'hydrogénation supérieure à 300 C pour observer un gain de rendement en raffinat par ce procédé. TABLEAU 2 - PRODUCTION DE LUBRIFIANTS DE 97 de V.I. A PARTIR DE DISTILLAT REFERENCE 2
n ti 340 350 370 340 350 370 7. Soufre - Produit ydrogCn % pds 0,45 0,34 0,16 1,2 0,63 0,29 r cr) am éflé% I n Couc > lubrifiante hvdro pds 95,9 93 83 97,2 94,8 89,2 === === =========== := =n======a===n====1=n':===; ======-= =====nM=== n:,==== -="'=n====== ======== ===n===== Taux so1 130 125 70 140 120 110 II Raffinat/A1iut.Purfura1 % pds 71,6 75,5 .92 69,5 74 82 In c O 686 z. I -- Distillat inittaf . ? , , 70 73,2 I Gain de renJrncnt 8 r-finat (% ?ds) iraitement hydrognation-Trait:emeflt convent. 4,6 6 10 3,5 6 9,2 O a\.s e soufre de l'extrait t a pds - - 1,54 - 1,48 0,97 u -- 1 -ft--: ----- =========,= =====,n==:' H Randotren Filtrat /aaffi-.at I pds 84,5 84,5 84 84,5 84,5 ui o\ 37,8 L cat 36,48 36,28 33,12 36,8 36,5 35,18 ""nl,o 93,9 Oc est 5,55 5,53 5,25 5,58 5,54 5,42 a viscosité (vI.) 97 96,5 97,3 97 96,7 96,8 -- Point c'écou1errart 0C - 15 -----I 15 - 15 - 15 k ::d 6 AFN0R T 60103 Oc 220 227 211 218 214 214 / ;o buisiltCitdiaéOtflinfitfiiflaér .% ?a.s 57,6 59;2 64,5 56,7 60 61,8 TABLEAU 2 - PRODUCTION DE LUBRIFIANTS DE 97 DE V.I. A PARTIR DE DISTILLAT REFERENCE 2 (Suite)
6 a, I w oZ I Er n I I \Dvl V) Zs, 10 j j I mr , Q = lit tto a 9 I rc. 4 P m o\ N I I ~ ~ ~ ~ trl O- ti Il C0NNTI0NSL mE m t .o\ Im,m o\ ui I P i flYDRpGENATION It rrr a\ j o I Z Soufre - Produit "-O h a ll Q r4 N rr O Coupe lubrLfiante O\ pds 1s r4 eD L== n==a.nn=n=n=.Jnannanann.nn==nn=n=nL1nn=nna= nnannnnanaannnn=an e | n e o o I ~ t'1 O Raffinat Alitnent.i?urfuraî 7 pds 80,5 78 P4 76 > 5 | 64 r4 Rendemr.nt ur . - ;='-. ilatiniia1 72,8 71,6 67,6 70,9 73,8 64 Gain de rendment en m Traitement hydrognation-'Traitement Convent.' 8,8 Pi > ss t4 > % ffi r -Z ~ ~ W ===== n n ===nnflnnnn,"=fl===n=nnnnn==n==nn= , =ann','=== naaaan=n lo Rendemen;: 2 Fi1tat/Rffnat S % pda 84,5 E 84 84 84,5 '82 > 37,8 Oc 36,46 37,23 38,09 37,66 34,6 B 98 > 9 0C 38,9 tw 0 I I I Point Ru du Inf1au:n & i1ité NOR T 60103 Oc 217 215 219 219 221 220 sn.l initial 52,5 NOIlVNA huile 3DVNI.RI-WVxR(7 8 c IÙ: H . ,, M IE e lN'td sInacao asuuz Exemple 3 Production de lubrifiant à moyen indice de viscosité.
On hydrogène le distillat référence 1 dans les conditions opEra- toires décrites dans le tableau 3 sur le catalyseur décrit dans l'exemple 1.
On ne soumet pas le distillat hydrogéné selon la présente invention à l'extraction au solvant. On le déparaffine directement et on mesure son indice de viscosité.
On soumet ce meme distillat au traitement conventionnel pour obtenir unV.I. de même ordre de grandeur.
Le tableau 3 compare les rendements du procédé objet de l'invention avec ceux du procédé conventionnel Influence des conditions opératoires La figure 3 représente la variation de la vitesse spatiale horaire du procédé d'hydrogénation, objet de l'invention, en fonction de la température moyenne d'hydrogénation pour différents indices de viscosité moyens de la coupe lubrifiante obtenue après le stade de déparaffinage.
On constate que même pour une vitesse spatiale très faible, la température minimale moyenne d'hydrogénation se situe au dessus de 310"C pour obtenir un indice de viscosité suffisant de la coupe lubrifiante. TABLEAU 3 - PRODUCTION DE LUBRIFIANTS A MOYEN V.I.A PARTIR DE DISTILLAT REFERENCE 1
P ,o w 1, W W cCOf m n rl \o" Evl I , u ,,, Z$ o o o R m P( CY H O II R cod # II rO 5! 11 w II Pression bar 70 150 i H Il distillat H H 2 YDR0GENATION " 0: o ,O If /I r= N O os lì 11 rw ; n 0 > 5 r 1,2 eo 2 -- --- -- f II-- II E: b e mrc N N soufre o Produit hydrogéné m 11 ; n N sr S m In endettient Coupe lubrif4ante hydrogénée 90 92 > 6 86 > 8 90,1 93,2 0 I Z I O pds iur i a t;i aux solvant 80 11 rc B I II c \o I Irr '\o 's endement Raffinat/Aliment. Furfural n es DE TRAITEMENT t ço ov O c7 O as X X w b N F Raffinat 7 pds e g D ~ m ax =============================a== | ===============M========n==::===:;==:::= n ç o S S w S endement Filtrat raffinat 85;6 84,6 88,3 86 ra 0 o\ 1 a a) c10 iscosité 37,8 ~ cst I ~ iscosité 98,9 0C cst 11,21 11,44 10,47 10,70 11,92 13 > 8 H X de ll Point d'-écouleent O V 12 w 16 R 12 W 12 V 12 cz nl Infîamraabilité AFNOR T 60103 o r 243 246 245 249 N 255 n z w z u z X o o o o A ç n S I 0 o- K huile déparaffinée X pds 77,1 78,4 76,5 ?7,5 81 76,3 ff initial g g} W > W ç X X a a S n W o c S bo X ll = U n e o Z O .t a i N N s W t4 44 ç D n w 4 r ç as n g 8 E-l X > 14 11 ç an a z a = ç a 8 X nl sW 4 ç r ,l X w g X > U é r X h O ll vq 44 m 1 O r ç fi a P4 11 ( v4 U 11 V :s 0: Z 11 a X t g Oms ov = :s l n > n; E co aw > o r g: 4 v Ç ; 4 a 4J n u W w X -- .o JJ O ç h C R O g: C 11 a u fi 0 X X C' rl t h Xt H ut 41 N aJ ç ç E vJ vz W D e 11 e e 1s g X g m t v o s n n o cJ a zo ç fi > E X r x r r n t u ov r Ps :e S C U 2 C 11 C X r O w a ~ M HN H--- e H a: > > H H P: ~~ NOILYuaDOE U aB M n a9wIsawasa saxav N LNSH3LI3L N INIA LInUO & BR a a
La présente invention concerne un procéde de dépôt élec trolytique de métaux et d'autres éléments à partir de leurs solutions et plus particulièrement, un tel dépôt favorise par l'action d'hydrogène activé par un catalyseur Depuis plus d'un siècle, on réalise des revêtements élec trolytiques de cuivre et de métaux similaires, en faisant passer des courants de galvanoplastie entre des anodes et des cathodes disposées dans des solutions salines appropriées de ces métaux. Ces techniques ont connu un grand succès industriel, bien quelles présentent certains- inconvénients, tels que leur limitation à des emplacements où on dispose largement de l'énergie électrique à bas prix.
On sait également, comme décrit par exemple dans "The Properties of Solutions of Copper Salts in Pyridine and Quinolinenss par M0 Parris et R.J0P. Williams - Discussions Faraday Soc. No.
29,240-7 (196o) que des catalyseurs, tels que sels cuivreux dans la pyridine ou la quinoléine, catalysent, de façon homogène, la réduction de Cu++ par lthydrogène moléculaire. Des températures et des pressions élevées sont nécessaires pour réaliser la réduction par l'hydrogàne, sans catalyseur, comme l'indique par exemple le brevet US n 2 813 020. Bien qu'on connaisse des exemples intéressants de réduction par l'hydrogène, il n'est pas possible d'utiliser la ri- duction par l'hydrogàne pour la récupération industrielle de métaux sous forme compacte, et on obtient le métal sous forme d'une poudre de valeur commerciale limitée.
Bien qu'on ait précédemment proposé d'utiliser des anodes à hydrogène dans les procédés de dépôt électrolytique d'un me- tal cathodique, comme décrit dans le brevet US n 3 103 474, lorsqu'on applique une telle technique à des métaux dont le potentiel d'oxydation est inférieur à celui de l'hydrogène, le processus s'ar- rête de lui-même car l'anode d'hydrogène cesse de fonctionner du fait qu'elle se recouvre rapidement du métal, dont une partie est réduite chimiquement sur l'anode, ce qui nécessite le démontage de l'anode et son nettoyage avant réutilisation0 La demanderesse a découvert que, si l'on empêche le contact entre le métal en solution et l'anode à hydrogène, cette anode n'est pas souillée par le métal réduit, pendant des durées prolongées. Donc, en isolant la solution métallique dans la région cathodique, si bien que 11 anode à hydrogène ne vienne au contact que d' ions hydrogène, et en faisant diffuser l'acide à travers un dia phragme de séparation anode-cathode, dans une direction telle que les ions métalliques soient maintenus dans la région cathodique, on peut obtenir un ddpôt électrolytique continu de métaux ayant un potentiel d'oxydation inférieur à celui de l'hydrogène avec des rendements en courant élevés ; cela concerne notamment le cuivre et les métaux nobles, comme montré plus loin ; lthydrogène et les métaux, ayant un potentiel d'oxydation supér-ieur à celui de l'hy- hydrogène, tels que le fer, le nickel etc. et d'autres impuretés, ne peuvent se déposer sur la cathode.De plus, ce phénomène ne nécessite pas l'utìlisation d'une batterie extérieure ou d'une autre source de potentiel, comme décrit dans le brevet US nQ 31034740 Pour ces raisons, le procédé de l'invention convient particulièrement à la récupération du cuivre ou similaires à partir de solutions acides diluées de lessivage de minerais à faible teneur par exemple, ou à la récupération du cuivre dans l'électro- lyte usé et souillé par des impuretés de l'électroraffinage du cuivre.
L'invention permet de tirer parti des avantages de l' hydrogène activé catalytiquement, en empochant le contact physique des ions métalliques ou du métal réduit avec la surface catalytique activant ithydrogène, si bien que le métal ou un autre élément ne se dépose pas sur la surface activant l'hydrogène, mais dans des zones préalablement déterminées, permettant une bonne récupération industrielle.
La figure 3 illustre l'effet que la puissance négative des ménisques exerce sur le télescope représenté sur la figure 1.
La figure 4 représente un télescope réalisé en variante de celui-séIon la figure 1 et permettant l'observation sans fatiguer l'oeil.
La figure 5 illustre plus en détail le fonctionnement du télescope selon la figure 4 à l'occasion de l'observation de l'é- chelle graduée.
Ci-åprès, en référence aux figures I et 2, on décrit d'abord en général la construction et le fonctionnement du dispositif permettant l'observation d'une échelle graduée. Un premier ménisque -I a une surface sphérique antérieure 2 et une surface sphérique postérieure 3, ces surfaces étant concentriques etayant comme centre decourbure commun le point 7. La surface 3 c'est-à-dire la surface concave, est munie d'une couche 8, en partie réfléchissante.Le deuxième ménisque 4 aune surface antérieure sphérique 5 et une surface postérieure sphérique 6, ces surfaces étant concentriques également et ayant comme centre de courbure commun également le point 7. échelle graduée sphérique 9 a le meme centre de courbure 7 et son rayon de courbure est égal à la moitié de celui de la surface 3.
Dans ce cas, la surface 5 est limitrophe de l'échelle graduée 9. La pupille 10 de l'oeil de la personne observatrice se situe près du centre de courbure commun 7 de toutes les surfaces précitées et de l'échelle graduée.
La figure 1 représente le dispositif d'observation de l' échelle graduée qui opère comme télescope à facteur de grandissement égal à l'unité, ce télescope recevant un faisceau de rayons paral -lèles-li provenant d'une source ponctuelle appartenant à la scène et située à une distance relativement forte. Le rayon principal de ce faisceau 11 passe par le centre de courbure 7. Généralement, on peut avancer que les rayons du faisceau passent à travers les deux ménisques 1 et 4-sans-être déviés et tout en restant parallèles, et que les rayons atteignent la pupille de ltoeil de la personne obser- varice avec une intensité un peu moins forte par la suite de là couche 8.Le rayon principal d'un faisceau correspondant 12 provenant d'une autre source ponctuelle appartenant à la scène et situé à une distance relativement forte, passe également par ledit centre de courbure 7 et forme un certain angle avec le faisceau il, Le faisceau 12 est toutefois traité;exactement de la même façon que le fàisceau 11, de sorte que la personne observant la scène voit celle-ci sans déformation et avec un facteur de grandissement égal à l'unité.
La figure 2 montre le dispositif d'observation de l'échelle le graduée qui pour l'oeil de la personne observatrice, constitue une image d'une échelle graduée qui est concentrée dans l'infini.
La figure montre un cone de rayonnement 14 qui diverge depuis un point 13 sur l'échelle graduée 9 et-qui frappe la couche 8, en par tie réfléchissante.-Du fait que le point 13 se situe dans le foyer de la surface concave 8, les rayons du cône 14 sont réfléchis de façon à devenir des rayons parallèles 15, dont l'intensité est moins forte. Le rayon principal du faisceau 15 passe par le centre de courbure 7 et frappe la pupille 10 de ltoeil de la personne observatrice. L'oeil voit le point 13 concentré dans l'infini, et donc superposé sur la scène éloignée.
La figure 3 illustre plus en détail le fonctionnement du télescope à facteur de grandissement égal à l'unité. Les ménisques 1 et 4 correspondent à ceux sur la figure 1. Le faisceau de rayons parallèles 16 provenant d'un point très éloigné de la scène conver ge après être être:passé à travers la surface 2, mais diverge alors plus fortement à la sortie du ménisque 1 par l'intermédiaire de la surface 3. De cette façon, le ménisque 1 fournit un faisceau dont lesrayons divergent dans une certaine mesure, ce qui signifie que ce ménisque à une faible puissance négative. La même chose a lieu dans le même sens lorsque le faisceau 16. passe ensuite à travers le ménisque 4, de sorte que la divergence du faisceau 16 est plus prononcée.La puissance négative du ménisque 4 est plus grande que celle du ménisque 1 par suite des plus petits rayons de courbure des surfaces 5 et 6. De ce fait, le faisceau 16 provient apparemment d'un point 17 qui peut se situer relativement près du télescope. De ce fait l'image de la scene éloignéeoapparatt SUI sur une distance finie qui peut être tro-p petite pour ne pas fatiguer l'oeil de l'observateur.