INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'appareil décrit ci-dessus peut être placé à l'une des extrémités d'un transporteur à rouleaux servant à alimenter un laminoir en blooms ou recevant ces blooms d'un laminoir, et il est de préférence prévu un groupe butoir 70 pour amener le bloom 18 à s'immobilises dans une position prédéterminée de sa face d'extremité, de sorte que le contré ultra-sonique soit éffectué à une distance prédéterminée de l'extrémité de la billette, L'ensemble butoir 70 n'a pas été représenté en détail, mais indiqué schematiquement dans la figure 7. I1 comprend une plaque-butoir 71 montée à l'extrémité avant d'une tige de piston 72 qui traverse un cylindre 73 et porte un piston 74. Les chambres du cylindre, de part et d'autre du piston 74, sont interconnectées par une conduite d'étranglement 75 qui réduit le passage de fluide hydraulique d'un c8té à l'autre du piston.
Ainsi, lorsque le boom 18 est parvenu dans 1'appareil de con elle, sa face d'extrémité prend contact avec la plaque-butoir 71 et déplace la tige de piston 72 vers l'arrière, le mouvement de celle-ci étant amorti par la limitation du passage de fluide déterminée par l'étranglement 75.
La tige de piston 72 porte, à son extrémité arrière, un tampon 76 qui prend contact avec un levier 77. Au levier 77 est fixé un ressort 78 qui le sollicite en direction du tampon 76, de façon à repousser la tige de piston 72 vers l'avant en l'absence de bloom à contrtler. D'autre part, il est prévu un cylindre ou vérin hydraulique R3 pour déplacer le levier 77 contre la force antagoniste du ressort 78 à tout moment où il n'est pas nécessaire de remettre le groupe butoir 70 en position initiale pour recevoir le bloom suivant à tester.
La séquence complète d'opérations que nécessite le contre d'un bloom va maintenant être décrite en référence aux figures 6 et 7 qui représentent respectivement les circuits électrique et hydraulique de commande.
1a séquence d'opérations est déclenchée par un interrupteur de DEMARRAGE PS1 à commande manuelle et elle est interrompue par un interrupteur de DEGAGEMENU PS2 à commande manuelle, ces deux interrupteurs étant interconnectés mécaniquement de sorte que la manoeuvre de l'un d'entre eux pour fermer ses contacts provoque en mame temps l'ouverture des contacts de l'au- tre. La fonction de ces interrupteurs et d'autres organes de commande sera mise en évidence au cours de la description suivante du cycle d'opérations.
En supposant que le circuit électrique de la figure 6 soit sous tension et qu'aucun bloom ne soit en position de con telle, les contacts de l'interrupteur de DEGAGEMENT PS2 seront fermés du fait de sa connexion mécanique avec l'interrupteur de DEMARRAGE PS1 qui n'a pas encore été manoeuvré.Dans ces conditions, le relais RLF est excité par l'intermédiaire de l'interrupteur d'ARRET PS3 et du premier jeu de contaets-PS2a de l'interrupteur de DEGAGEMEETo Ainsi, les contacts 22 -sont fermés et établissent un circuit de maintien pour le relais RLF et les contacts Fl sont eux aussi maintenus fermés, Le second jeu de contacts PS2b de l'interrupteur de DEGAG1MEN? établissent un circuit pour la lampe LP8 de CHINE DEGAGEE. l'e. relais RLH est un relais temporisé dont les contacts sont actionnés 10 8 environ après qu'il a été excité, et ce relais temporisé RLH est lui aussi excité par l'intermédiaire du second jeu de contacts, d'où il résulte que ses contacts H1 normalement fermés restent dans cette position pendant 10 secondes, puis stouvrent. Tandis que ces contacts sont fermés, un circuit est établi pour le solénoïde L3 d'une soupape électromagnétique V3 qui commande le fono tionnement du cylindre hydraulique R3 du butoir. En conséquence, comme on l'expliquera plus amplement ci-après, la tige de piston de ce cylindre est rappelée pendant 10 secondes et, par suite, le levier 77 repousse la tige de piston 72 du cylindre principal 73 du butoir dans sa position d'extension, sous l'action du ressort de rappel 78.Au bout de 10 secondes, la soupape V3 est ramenée dans sa position de repos représentée dans la figure 7 et le levier 77 est entrattné vers l'arrière contre la force antagoniste du ressort 78.
Lorsqu'un bloom 18 a été délivré et correctement positionné, l'interrupteur Sl du butoir est fermé et établit un circuit pour une lampe LPl EN POSITION. Pour déclencher le contrblg on manoeuvre à la main l'interrupteur PS1 de DEMARRAGE. Les contacts de cet interrupteur restent fermés et ceux de l'interrup- teur de DEGAGEMENT sont ouverts du fait de la connexion mécanique entre ces interrupteurs. La lampe LP8 de CHAINE DEGAGEE s'éteint dono et le relais IILH est remis en l'état initial, mais le relais RIF reste excité grace au circuit de maintien établi par ses contacts 22. Les contacts Fl restent donc fermés.La fermeture de l'interrupteur PS1 de DEMARRAGE a d'abord pour effet de mettre sous tension une lampe LP2 de TEST et de fermer, par les contacts 31, un circuit pour le solénoïde Ll d'une soupape électromagnétique V1 qui commande le cylindre hydraulique Fl d'avance du groupe de sondage latéral 20, par l'intermédiaire de l'interrupteur S2, dont les contacts sont fermés si liteau circule à travers les chambres de refroidissement de ce groupe de sondage, des contacts El normalement fermés du relais temporisé RLE et des contacts Fl fermés du relais RLF excité.L'excitation de ce solénoSde L1 provoque l'avance du groupe de sondage latéral 20 vers le bloom et son pressage contre ce dernier pour provoquer une déformation plastique de sa surface.
Le circuit hydraulique qui commande les mouvements des groupes de sondage 20 et 21 est représenté dans la figure 7 et comprend deux pompes hydrauliques séparées. Le fonctionnement de l'appareil exige que chaque groupe de sondage soit déplacé entre une position de retrait et une position de contact avec le bloom, puis qu'une charge de l'ordre de 15 tonnes soit appliquée pour que le bloom soit déformé plastiquement de façon à établir un couplage acoustique satisfaisant. Dans sa position de retrait, chaque groupe doit autre à plusieurs centimètres de la surface opposée du bloom, pour qu'un espace suffisant soit ménagé pour la mise de ce dernier en position de contre, car il est fréquent que les parties terminales des blooms soient nettement déformées.
Etant donné que le oontrle aura normalement lieu au cours d'une opération de laminage à haud, il doit durer un temps relativement bref et, en conséquence, il est souhaitable que le temps nécessaire pour que le groupe de sondage atteigne le bloom ne dure pas plus de 2 à 3 secondes. Une quantité relativement importante de fluide hydratalique est donc nécessaire pour déplacer les groupes de sondage. Toutefois, les groupes de sondage n'effectuent aucun travail utile tandis qu'ils se déplacent en direction ou à partir du bloom et la pression hydrau- lique requise doit seulement surmonter les forces de friction.
Par contre, une quantité beaucoup plus petite de fluide hydraulique est nécessaire pour maintenir les groupes de sondage au contact du bloom sous pression élevée, C'est pourquoi le système hydraulique comprend une pompe Fl à faible pression et à débit élevé pour le mouvement initial et une pompe P2 à haute pression et à faible débit pour l'application des charges.
La pompe à basse pression P1 prélève le fluide dans un réservoir 80 à travers un filtre 81 et le refoule dans une conduite à basse pression 82 contenant une soupape de retenue NRl, vers des conduites secondaires 83 et 84 qui aboutissent aux soupapes électromagnétiques fl et V2, lesquelles contrôlent l'alimentation des cylindres hydrauliques Rl et R2 respective- ment en fluide hydraulique. Une soupape de détente auto-comman dée PR1 est montée dans une conduite de retour 85 et limite la pression à 35 kg/cm2 dans la conduite F, basse pression 82.
La pompe a haute pression P2 aspire le fluide dans le réservoir 30 à travers un filtre 86 et 1 refoule dans une con duite à haute pression 87 qui aboutit aux conduites secondaires 33 et 84 par une conduite de raccordement 88 qui s'étend entre la soupape de retenue NRl et les conduites secondaires. Une deuxième soupape de détente auto-commandée PR2 est montée dans une conduite de retour 89 et limite la pression à 105 kg/cm2 dans la conduite à haute pression 87. I1 est en outre prévu une troisième soupape de dépression PR3.Celle-ci est montée dans une conduite de retour 90 et est manoeuvrée en fonction de la pression dans la conduite à haute pression 87 au moyen d'une jonction de commande 91. Cette soupape de détente PR3 est destinée à s'ouvrir au moment où la pression dans la conduite à haute pression 87 est un peu supérieure à la pression maximale disponible dans la conduite à basse pression 82, fixée par la soupape de détente PRl. Généralement, la soupape de détente PR3 peut être réglée de façon à s'ouvrir lorsqu'une pression de 42 kg/cm2 est établie dans la conduite à haute pression 87.
L'excitation de la bobine L1 de la soupape à solénoïde Vl, en conséquence de la fermeture de l'interrupteur PS1 de D1iMABAGE, amène la soupape n à prendre une position de travail dans laquelle la conduite secondaire 83 est mise en communication avec une conduite 92 qui aboutit à l'extrémité arrière du cylindre hydraulique RI. En même temps, une conduite 93, issue de l'extrémité avant du cylindre hydraulique RI, est mise en communication avec une conduite principale de retour 94.Dans ces conditions, le piston du cylindre hydraulique Rl est en mesure de déplacer le groupe de sondage latéral 20 en direction du bloom 18 et, à cette fin, la pompe à basse pression P1 refoule le fluide à un débit élevé, Généralement, la pompe P1 peut avoir un débit de 53 litres/mn0 Bien que la pompe à haute pression P2 fonctionne à ce moment, la pression appliquée au cylindre hydraulique Rl ne s1 élève pas au-dessus de la valeur déterminée par le régulateur de pression PR1, du fait du débit beaucoup plus faible de la pompe P2. Ce débit peut n'être que de 3,8 litres/mn.
Au moment où le groupe de sondage 20 prend contact avec la surface du bloom 18, le piston du cylindre hydraulique R1 est immobilisé et la pression dans le circuit hydraulique commence à s'élever rapidement sous l'action de la pompe à haute pression P20 Dès que la pression dans la conduite à haute pression 87 atteint une valeur de 42 kg/cm2, la soupape de détente PR3 s'ouvre et le fluide refoulé par la pompe à basse pression P1 est dérivé librement par la conduite de retour 90.
La pression dans le cylindre hydraulique RI s'établit à la valeur maximale de 105 kg/cm2, fixée par la soupape de détente PR2 et le bloc de couplage du groupe de sondage s'encastre fer mement dans le bloom. Un interrupteur électrique S4 réagissant à la pression est raccordé à la conduite 92 et ses contacts sont réglés de façon à se fermer à une valeur de 70 kg/cm2 par exemple pour indiquer que le groupe latéral de sondage est en contact avec le bloom sous une pression qui doit être suffisante pour établir un couplage acoustique satisfaisant.
La fermeture des contacts de l'interrupteur S4 sensible à la pression établit un circuit passant par le relais RIJo L'excitation du relais RIJ provoque la fermeture immédiate de ses contacts J1, J2, et J30 La fermeture des contacts J3 excite le relais temporisé RLG par l'intermédiaire d'une unité de con trtle ultra-sonore de type connu U et des contacts B3, mais les contacts Gl et G2 du relais RLG restent ouverts temporairement.
20 vmox doit être placé au moins partiellement dans l'espace focal.;..fin peut ainsi obtenir pour le faisceau sortant du réflecteur n'importe spjel- angle d * ouverture voulu en supprimant la réduction d'intensité lumineuse sur l'axe observé dans les miroirs paraboliques à source: défocalisée. i u-
25 Le deuxième système convergent est la lentille dVune lampe à incandescence à lentille, car on obtient ainsi avec la.plue grande précision les positions souhaitées.
C'est seulement à une partie des deux faisceaux qu'on associe un système divergent agissant seulement dans la direc-30 tion horizontale, ce qui fournit le faisceau conique plat. Par,contre* l'autre ( servant de faisceau principal) reste inchangé en .totalité, ou en majeure partie.
Dans de nombreux cas, comme on peut en général concentrer une plus grande zone angulaire de la lumière issue du . 35 corps lumineux avec le réflecteur qu'avec la lentille, on emploiera comme faisceau principal la lumière issue du réflecteur, sans faire de dispersion dans la direction horizontale. On disperse dans ce cas la lumière traversant la lentille principale. Mais on peut aussi opérer de façon inverse, si on désire par exemple avoir beaucoup de 40 lumière sur le côté. /
Si on utilise un seul des deux faisceaux pour le disperser en direction horizontale jusqu'à tin angle d'ouverture ayant de préférence au moins 90°, il suffirait théoriquement, pour ce faisceau, d'un angle d'ouverture de 20° après traversée du sys-5 tème optique convergent. Mais dans une dispersion dans la seule direction horizontale, cela conduit au résultat que l'intensité lumineuse diminue énormément près du bord supérieur et du "bord inférieur du champ horizontal voulu, c'est-à-dire dans la région de + 10°.
10 . - Cela s'explique facilement si on pense que;-la quantité de lumière^ qui, pour une répartition uniforme de la lumière, est contenue dans un cône d'une «ouverture d'environ 20°, est beaucoup pluB grande dans une zone de par exemple 0-1° des deux côtés de l'axe que, par exemple, dans une zone de 9 - 10° des deux côtés 15 de .l'axe (en supposant une section à peu près circulaire du fais** ceau original)» Pour réduire à une valeur aussi faible que possible ces différences d'intensité à l'intérieur du cône lumineux écarté- -par exemple de 90° à l'intérieur de l'angle horizontal voulu de +10° à l'origine, on prendra pour angle d'ouverture original du . 20 cône lumineux avant dispersion une valeur supérieure à 20®, avantageusement environ 30° » -, . Une autre solution souvent encore plus avantageuse du point de vue du système optique consiste à faire sortir le faisceau concentré par la lentille en direction horizontale avec un 25 angle d'ouverture plus grand qu'en direction verticale» Un rapport, de 1 : 1,4 des angles d'ouverture du faisceau lumineux en direction verticale et en direction horizontale apporte déjà" de grands avantages»; . : -
Pour y parvenir, on peut prendre tm rapport en-30 tre.le diamètre du corps lumineux et la longueur du corps lumineux plus grand que 1 s 10. Le corps lumineux ainsi créé est placé entre le-foyer de la lentille et la lentille perpendiculairement à l'axe de.la lentille, et autant que possible de façon que sa partie médiane s'écarte au plus de la droite joignant ses extrémités de.22 # 35 de la longueur du corps lumineux.
De plus, il peut être très avantageux de pré— voir la courbure du corps lumineux,non de la façon habituelle, avec la partie médiane du corps lumineux plus proche de la lentille que les. parties terminales (corps lumineux courbé vers la lentille), 40 mais juste à l'inverse (corps lumineux courbé en s'écartant de la
lentille Qo eetts f;-,eon? on obtient des valeurs de 1 s 2 ou même uBT&nt£?-:s ;*€niT .les âiffsrsncss des angles e^'oiwerture du • faisossa
^rojst-* r';-" i? une roiatica â-s- 90® âe la. direction As
;* ..... C*2i fix-s 1 'orientation du corps lumineux par rapport su syst-jss s- prévoyant des moyens appropriés, par exemple sur le *ool-î de la i^p-s à incandescence ou sur le support (monttîr-3
^:;s~ o<rae) de l'éeûa^ragSo On prendra avantageusement pour cela
Coprinus plicatilis (Fr.) Fr. f. microsporus (Ktftin) Hongo et Aoki.
38,82
Coprinus plicatilis (Fr.) Fr.
39,40
Lorsque pratiquement la totalité du composant principal est fourni comme sucre (par exemple ordinairement plus de 90 % de sucre), l'importance de la force de choc et le degré de diminution au broyage effectué ne sont théoriquement pas limités. En consé quence, la matière particulaire résultante avec l'émulsionnant comestible lié peut être abaissée dans les limites du dispositif particulier de broyage par choc utilisé (par exemple environ 5 microns généralement). Du fait qu'une partie importante de la fonctionnalité qu'on attribue aux présents mélanges de cuisson est obtenue par une augmentation de la surface spécifique efficace de l'émulsionnant comestible, une plus grande finesse de broyage du composant principal assure une plus grande surface spécifique sur laquelle peut être fixé l'émulsionnant comestible.
Lorsqu'unie portion importante du composant principal qui est soumise à l'étape de broyage à force de choc élevée est la farine, la portion de la farine ne peut être diminuée au même degré de finesse que le sucre. Une raison principale pour éviter un broyage excessif par choc en est qu'un dommage considérable aux granules d'amidon de la farine peuvent se produire sous ces conditions. Un mélange de cuisson contenant une quantité importante de farine, dans laquelle les granules d'amidon ne sont pas pratiquement intacts (par exemple par rupture ou diminution des granules d'amidon de la farine) affecte de façon défavorable la fonetionnalité du concentré de prémélange dans le mélange de cuisson.Bien qu'il ne soit pas possible d'appliquer l'étape de broyage à force de choc élevée sans dommage concomittant des granules d'amidon de la farine, le degré du dommage à l'amidon peut être maintenu à un niveau tel que le dommage total à l'amidon dans le mélange de cuisson final soit inférieur à 6 % en poids du poids total du mélange final de cuisson. Comparativement, le dommage à un tel niveau n'est pas appréciablement supérieur à celui de la farine industriellement disponible, qui est normalement comprise entre 3 et 9 % environ.Avantageusement, on conduit le broyage à force de choc élevée dans des conditions telles que la quantité maximale de dommage à l'amidon dans le mélange de cuisson final soit comprise entre 3,5 et inférieure à 5 % du poids total de farine, On obtient une fonctionnalité de la farine et des bénéfices de traitement supérieurs en soumettant au moins 30 % en poids de sucre en même temps que la farine à l'étape du broyage par choc. En utilisant du sucre en combinaison avec la farine selon ces quantités, le sucre fonctionne comme abrasif pour la farine. Ainsi, le sucre en combinaison avec les conditions de traitement de broyage par choc de force élevée tend à agir comme auxiliaire de broyage qui fragmente et provoque'l'usure de la matrice rigide de la protéine de la farine.Par la fragmentation et l'usure de la matrice de la protéine d la farine, la matrice est liée avec l'émulsionnant comestible. Une quantité importante de granules d'amidon libres, contenus dans la matrice de protéine, se trouve libérée de la matrice de protéine. Comme pour la portion protéinique de la farine, les granules d'amidon libres libérés sont liés physiquement avec l'émulsionnant comestible disponible. On atteint à un traitement plus efficace, joint à une meilleure fragmentation et usure de la matrice de protéine de la farine, lorsque la proportion en poids de la farine au sucre, soumise à l'étape de broyage par choc élevé est d'au moins 3:7à 7:3 environ. Avantageusement, le sucre constitue environ 40 à 60 % en poids du poids total de farine et de sucre.La proportion préférée en poids du sucre à la farine est d'environ 1:1.
Comme il a été signalé ci-dessus, la fonctionnalité du produit broyé sous force de choc élevée est obtenue en créant une plus grande surface spécifique sur laquelle puisse se fixer physiquement l'émulsionnant comestible. L'exception à cette règle se produit lorsque la diminution est conduite à un degré tel qu'elle crée un dommage important à l'amidon. Conformément à cela, on atteint à des propriétés améliorées du produit broyé à force de choc élevée, en conduisant le broyage par choc dans des conditions pour lesquelles au moins 85 % en poids des particules ont une dimension particulaire inférieure à 44 microns. De préférence le broyage par choc est tel qu'au moins 90 % en poids et jusqu'à moins de 100 % ont une dimension particulaire inférieure à 44 microns.
Des appareils de broyage à force de choc élevée tels qu'un moulin vertical "Raymond", un broyeur à force de choc élevée "chutz O'Neil" et Strong-Scott sont appropriés pour l'étape de diminution de particules. Des dispositifs de mélange intensif tels que wFitzmill6', "?ublizers't, "Entoletersz et analogues, ne sont pas appropriés pour un dispositif de broyage à force de choc élevée. Une vitesse de choc équivalente à une passe unique dans le broyeur par choc comprise entre au moins 6100 m/mn à environ 9150 m/mn est généralement suffisante pour la'diminution des particules et la liaison sur elles de l'émulsionnant comestible.
On mélange ensuite le concentré de cuisson ainsi préparé avec les composants supplémentaires non soumis à étape de broyage par choc pour fournir un mélange de cuisson qui contient, sur la base du poids total du mélange de cuisson de 0,1 à 8 % environ de levain, de 1 à 90 * environ de sucre et de 10à 90 p environ de farine. Pour fournir le mélange résultant dë cuisson, on peut ajouter de la farine et/ou du sucre comme composants supplémentaires, en complément de ceux qui sont présents ou non contenus dans le concentré de mélange de cuisson.Pour obtenir la fonctionnalité maximale dans le produit de mélange final de cuisson , on fournit soit la farine soit le sucre comme composant principal du concentré avec moins qu'une majorité, soit de farine soit de sucre fourni comme composants complémentaires ou supplémentaires de portion de mélange. En outre, on obtient de meilleures propriétés fonctionnelles du mélange en fournissant au moins une portion principale du mélange de cuisson de farine et de sucre comme composants de concentré de mélange de cuisson avec moins de 25 % en poids et de préférence moins de 10 % en poids du total du poids de sucre et de farine fourni, obtenu par utilisation de farine et de sucre complémentaires comme composants de la portion de mélange (c'est-à-dire de la farine et/ou du sucre qui n'a pas été broyé avec une force de choc élevée avec l'émulsionnant comestible). En général,au moins 25 % en poids du total du poids du mélange de cuisson sont fournis par le concentré de mélange (c'est-à-dire le concentré de mélange de cuisson et la por tion de mélange comme total en poids). En conservant la quantité du concentré de mélange de cuisson-comme composant principal du mélange et de préférence au moins 75 % en poids du poids total du mélange, on obtient des mélanges de cuisson supérieurs.
Des dispositifs appropriés pour mélanger les concentrés de mélange de cuisson et les composants de portion de mélange comprennent ceux des appareils de mélange décrits et utilisés pré cédemment en ce qui concerne le malaxage de la farine et/ou du sucre et de l'émulsionnant.
Les mélanges secs résultants, vers lesquels est dirigée la présente invention, comprennent ceux des mélanges qui comportent des levains chimiques et de la levure comme agent de levée. Des exemples illustratifs de mélanges à levain comprennent des gâ- teaux, petits pains, biscuits, sablés, galettes, pain, petit pain mollet, pâte d'amandes, mélange de pâté en crotte, pâte feuilletée, et autres produits similaires. Ces mélanges contiennent communément des matières farineuses (par exemple de la farine et de l'amidon) et un levain. Dans ces mélanges, on peut remplacer de grandes quantités d'amidon par de la farine, à la condition que la farine fournisse dans des mélanges la matière farineuse contenant suffisamment de protéine.
Des exemples illustratifs de mélanges à levain de cuisson pour lesquels est adaptable la présente invention, comprennent des mélanges pour gâteaux à base de matière grasse ou sans matière grasse. Les gâteaux à base de matière grasse tels que les gâteaux jaunes et blancs contiennent en gros, sur une base pondérale sèche, de 20 à 50 % de farine, de 20 à 70 % environ de sucre et de 5 à 20 % environ de matière grasse et de 0,5 à 4 % environ de levain chimique.Des mélanges de gâteaux sans matière grasse sont des mélanges de gâteaux à levain du type gâteau de Savoie ainsi qu'il est décrit par le brevet des Etats Unis dBAmérique nO 3 038 808, qui comprennent en gros, de 10 à 30 % environ de farine, de 50 à 75 % environ de sucre, environ 5 à 20 % en poids d'albumine d'oeuf (sur base de poids sec) et de 1 à 8 % en poids environ d'un levain chimique.