INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La figure 4 montre un dispositif pour le dépôt simultané de cinq couches différentes sur un objet 23 en forme de ruban. Le dispositif se compose de trois ensembles G, H et K. Les ensembles G et H concordent pour l'essentiel en ce qui concerne leur structure et leur disposition respective avec les unités E et F de la figure 3, avec la différence que la fente 25 d'écoulement formée entre leurs plans inférieurs 24 et 24' de glissement est plus large en raison du plus grand nombre de couches. L'ensemble K comprend deux corps prismatiques 26 et 26' à section triangulaire à angle droit. Les surfaces hypothénuses des deux corps prismatiques forment les plans 27 et 27' de glissement. Comme on le voit sur le dessin, les plans de glissement sont disposés en V l'un par rapport à l'autre et inclinés sur la verticale en surplomb. Les deux plans de glissement aboutissent sur un bord commun 28 d'écoulement, les corps prismatiques étant disposés de telle manière par rapport aux deux ensembles G et H, que le bord d'écoulement se trouve juste au-dessus de la fente 25 d'écoulement. Dans chacun des deux corps prismatiques 26 et 26' on a ménagé un canal 29 ou 29' de répartition et une fente 38 ou 30' d'alimentation débouchant sur les plans 27 et 27' de glissement.Les masses d'enduction parviennent par des conduites 31 et 31' d'amenée dans les canaux 29 et 29' de répartition et de là arrivent sur les plans 27 et 27' de glissement par l'intermédiaire des fentes 30 et 30' d'alimentation ; elles s'écoulent sur ces plans sous la forme d'une lame mince, se réunissent sur le bord 28 d'écoulement en formant une couche double et de là descendent dans la fente d'écoulement entre la couche simple s1 écoulant du plant224d"e glissement de l'ensemble G et la couche double s'écoulantdes plats 24V de glissement de la cascade H pour se réunir là en une couche quintuple qui tombe sur le substrat 23 à enduire sous forme d'un rideau 32 à chute libre.Egalement dans cet exemple de réalisation la position respective des ensembles élémentaires est de préférence réglable, Comme on peut le reconnattre facilement sur la figure 4, avec ce dispositif quatre des cinq couches ont une surface libre avant leur réunion de sorte que des défauts éventuels peuvent facilement disparattre complètement. Avec une cascade classique à cinq couches toutes les couches viendraient couler l'une sur l'autre de sorte que seule la couche supérieure aurait une surface libre et par conséquent toute disparition complète des défauts se trouverait pratiquement empêchée. Ainsi on réussit avec ce dispositif selon la figure 4 à créer une coulée à cinq couches en une seule opération avec beaucoup moins de défauts de coulée qu'avec une cascade classique à cinq couches.
La figure 5 montre une autre variante du système de coulée conforme à l'invention qui est conçu également pour cinq couches et est divisé en trois ensembles L, M et N. Les deux ensembles L et M sont équipés chacun d'une fente et d'un plan 33 ou 33' de glissement, avec à nouveau concordancç avec sa ente 51 entre l'ensemble L et l'unité E de la figure 3, mais où ensemble g alimerrtrrtaon si d#s#seulement par un plan 33' de glissement bien plus long, Les plans de glissement des ensembles L et M sont à nouveau disposés l'un par rapport à l'autre en V et se terminent par des bords d'écoulement parallèles l'un à l'autre qui forment entre eux une fente 34 d'écoulement.L'ensemble N est disposé audessus de l'ensemble M et se-compose de quatre plaques 35, 36, 37, 38 qui forment entre elles respectivement les canaux 39, 40 et 41 de répartition et les fentes 42, 43 et 44 d'alimentation, chaque paroi de séparation des fentes d'alimentation se transforme par alignement en un plan 45, 46 ou 47 de glissement, chaque plan se terminant sur un bord 48, 49 ou 50 d'écoulement.
Les plans de glissement sont parallèles entr'eux et sont perpendiculaires au plan 33' de glissement de l'ensemble M#. Les bords 48, 49, 50 d'écoulement sont donc parallèles entr'eux et aussi parallèles au plan 33' de glissement à une certaine distance au-dessus de ce plan 33' de glissement. La distance entre le bord 48 d'écoulement du plan inférieur 45 de glissement de l'ensemble N et le plan 33' de glissement de l'ensemble M se monte à 0,5 - 1 mm par fente précédant le bord d'écoulement, dans le sens d'écoulement, donc les fentes 42, 43-, 44 de l'ensemble N et la fente 51 de l'ensemble M ; cela fait en tout 2 à 4 mm.
La distance des autres bords 49 et 50 d'écoulement est plus faible conformément au fait qu'il y a moins de fentes situées avant eux, La position respective des trois ensembles est également réglable dans cette variante de dispositif.
L'ensemble N forme trois couches élémentaires qui ont une 45, surface libre dans la zône des plans/46 et 47 de glissement, de sorte que des défauts éventuels peuvent disparaitre complètement. Ces trois couches viennent se déposer sur la couche qui s'écoule sur le plan 33' de glissement de lten- semble M, de sorte que finalement elles se superposent en une couche quadruple, La couche quadruple se réunit dans la zone de la fente 34 d'écoulement située entre les plans 33 et 33' de glissement des deux ensembles L et lui, avec la couche unique venant de l'ensemble L et toutes ces couches forment un rideau à cinq couches qui se dépose de la manière usuelle sur le substrat 52 à enduire.
Egalement avec cette variante du dispositif on parvient à des améliorations qualitatives considérables de la couche multiple par rapport à ce qui se passe avec la cascade usuelle à cinq couches.
Dans tous les exemples de réalisation les ensembles élémentaires sont fixés de préférence d'une manière interchangeable sur un châssis non représenté sur les figures. A cet effet on a prévu des moyens (non représentés), à laide desquels les éléments sont réglables de sorte que au minimum la distance entre deux plans de glissement agissant ensemble de deux ensembles différents et de préférence aussi l'inclinaison des ensembles ou de leurs plans de glissement soient réglables.
La division conforme à l'invention en plusieurs ensembles ou cascades présente de plus l'avantage que le dispositif est plus simple mécaniquement et moins exigeant en ce qui concerne la précision, car de cette manière les tolérances ne s'ajoutent pas pour constituer une tolérance globale non admissible.
L'invention concerne un chargeu@ pour accumula@@@@@, notamment pour la recharge des batteries, comportant un trans@@@na- teur de charge se raccordant, du côté prImaire9 à une sorte de tension alternative et, du cete secondaIre, a un accumulateur a charger9 par l'intermédiaire d'un redresseur de charge muni d'un organe de lissage et au moyen de bornes de connexion de baterle.
de tels chargeurs de batteries,connus sous le r@m de charquers domestiques,sont destinés à recharger des accumulateur de véhicules automobiles totalement ou partiellement déchargés. C@- la est notamment nécessaire pendant la saison froides 51 l'on effet tue de courts trajets dans l'obscurité; la batterie du véhicule ne peut plus alors être suffisamment chargée par la dynamo en raison des besoins d'énergie importants des récepteurs électriques du vé hicule. Une recharge est en outre nécessaire lorsque l'accumulateur est affaibli après une longue période d'arrêt,par le phénomène @it d'auto-décharge.
Le mateLas métallique 21 d'aluminium fondu est porté par un revêtement 24 formant bloc cathodique à base de carbone et un revêtement tassé 25 en carbone. Les revêtements en carbone sont portés par une charge d'alumine 26, des tuiles 27 sp trouvant entrf: la revêtement tassé et la charge. Une couche de briques rouges 28 est disposée entre le-bloc de graphite 23 et les tuiles 27.
La Figure 1 est une vue en coupe verticale passant à travers la cellule, et celle-ci~peut présenter, par exemple, des blocs de graphite identiques 23 dans d'autres vues en coupe de la cellule.
L'anode 29 est une anode en carbone du type Soderberg.
La composition utilisée pour former cette anode continue comprend 31% de brai à point de ramollissement 98-lOO0C et 69% de coke de pétrole. La fraction coke est faite de 30% de grosses particules, 16% de particules intermédiaires, et 54% de particules fines, la distribution de taille des particules de coke étant donnée sur le Tableau I.
TABLEAU I Distribution de taille des particules de coke
Mailles Pourcentage cumulatif de particules de taille supérieure a la maille (mm) Grosses Intermédiaires Fines 9,5 31,1 6,7 50,6 4,75 66,8 2,36 91,7 11 1,18 97,9 48,9 0,60 98,8 75,5 0,30 99,1 93,5 2,4 0,15 99,4 98,0 10,4 0,075 99,7 99,0 39,7 Résidu 100 100 loo Le courant cathodique est délivré par des barres omnibus en acier, comme la barre 30, au revêtement 24.L'alimentation électrique est respectivement indiquée par les signes plus et moins sur l'anode et la barre collectrice 30.
L'espace situé au-dessus du bain 31 est hermétiquement ferme à l'air environnant par un couvercle 32, comprenant un collecteur 33 en fonte, un panneau réfractaire 34 de "Ceraform", qui est un panneau fibreux souple (pour donner une abonne étanchéité) isolant de l'électricité et de la chaleur, qui est disponible chez Johns-ManvilIe Co.", une enveloppe en acier 35, une plaque d'acier 36, et des briques 37 d'argile réfractaire, composée par exemples 50S d'Al2O3 et de 50% de SiO2. A l'intérieur de l'enveloppe 35, on trouve un élément moulable 38 ayant principalement une fonction isolante et un élément moulable 39, composé par exemple d'alumine liée par de l'aluminate de calcium, choisi pour ses propriétés réfractaires.
On choisit les conditions particulières de transfert de chaleur de manière à maintenir la surface supérieure 45 sensiblement dans l'état fondu, c'est-à-dire sans croûte.
On charge l'alumine par la trémie 40 au moyen d'un ensemble 41 formant vanne de remplissage et système d'alimentation du type décrit dans le brevet des E,U.A. N 3.681.229 délivré le 1er Aout 1971 à R.L. Lowe sous le titre Alumina Feeder".
Des quantités mesurées d'alumine sont amenées sur la surface exposée du bain fondu par un tuyau 42 de 'Inconel-600". La distance séparant la partie inférieure du tuyau 42 et la partie supérieure du bain 31 est environ 30 cm. Le système d'alimentation 41 est du type discontinu, c'est-à-dire que les quantités séparées d'alumine sont amenées à intervalles de temps fixés.
Dans les Exemples V et VI, on utilise deux systèmes d'alimentation 41, et ceux-ci délivrent l'alumine approximativement chaque 5 minutes, la quantité d'alumine étant ajustée pour maintenir la concentration voulue d'alumine dans le bain. I1 faut environ une minute pour décharger des quantités d'alumine qui se montent a environ 1500 grammes. Le tuyau 42 est dirigé de manière à envoyer l'alumine frapper sur le bain 31 de manière que le gaz 44 s'élève le long de l'anode. Ceci assure que l'eau dégagée par la charge d'alumine protège l'anode contre la production par cette dernière de poussière de carbone. Cette pratique favorise également la dissolution du fait de l'agitation du bain produite par dégagement de gaz.En chargeant l'alumine en ligne avec une rangée de pointes (les pointes 45a, b et c sont situées dans un plan vertical parallèle au plan de la Figure 1, qui contient également le tuyau 42) formée dans l'anode de Soderberg (des craquelures se forment ordinairement dans l'anode en ligne avec les rangées de pointes), on augmente la vitesse de dissolution du fait de l'augmentation de dégagement du gaz qui se produit au niveau des craquelures. Les systèmes d'alimentation 41 fonctionnent en utilisant de l'air cortie milieu de fluidisation, le fait étant admis que cela représente une petite fuite d'air au-delà du couvercle 32, jusqu'au bain.
L' alumine particulière qu'on utilise pour les Exemples V et VI possède une teneur totale en eau de 16,95%. Cette alumine présente une taille supérieure à 45 microns a 98%, et sa teneur en eau seule suffit à empêcher l'encrassement anodique1 c'est-d- dire une décomposition de l'anode entraînant l'accumulation de particules de carbone dans et sur le bain.
Les données de production des Exemples V et VI sont présentées sur les Tableaux II, III et IV.
TABLEAU II Données de production des cuves
Exemple N Désignation de la donnée V VI Nombre de cuves-jours de fonc tionnement 32 96 Poids net total d'aluminium (kg) 15.954 50.231 Poids net d'aluminium/cuve-jour 498,6 523,2 Pourcentage moyen d'aluminium 99,74 99,75 Rendement en courant électrique 92,6 90,0 Kilowatt-heures/kg d'Al 16,5 17,2 Effets d'anode/cuve-jour 0,91 1,21 Poids de pâte de Soderberg/poids net d'aluminium 0,56 N.M.1 Poids de cryolite utilisé (kg) 840 1670 Poids de fluorure utilisé (kg) 2769 9857,0 Poids de LiCO3 utilisé (kg) 310 635 Distance anode-cathode (cm) 3,55 3,80 N.M = non mesuré TABLEAU III Données électriques des cuves
Exemple N Désignation de la donnée v VI Tension/cuve (V) 5,13 5,17 Intensité moyenne (A) 66.874 72,207 Puissance/cuve (kw) 343,1 373,3 Chute de tension dans le bain (Ohms) 1,70 1,68 TABLEAU IV Données des bains des cuves
Pour l'avance par pas temporels on a besoin d'impulsions simples et, pour l'affichage du temps absolu, d'impulsions codées. Jusqu'à présent, il était courant de mettre en oeuvre séparément chacun de ces procédés à chaque fois pour un canal de transmission particulier.
Le procédé d'avance par pas temporels ne peut être mis en oeuvre sans perturbations que par l'intermédiaire d'une liaison filaire et même dans ce cas - comme connu - à condition d'utiliser des impulsions de polarité alternante pour la transmission. On peut considérer comme un inconvénient par rapport au système basé sur l'affichage du temps absolu le fait qu'une disparition temporaire des impulsions d'avance provoque un retard qu'on ne peut rattraper qu'à l'aide d'impulsions de réajustement et jusqu'alors ce retard ne peut être décelé par lui-meme. Par contre, sa complexité est nettement inférieure à celle des systèmes, plus avantageux à ce pointdé vue, basés sur la transmission du temps absolu.Dans ce dernier cas, on dispose des éléments techniques qui permettent de reconnaitre instantanément, comme une défaillance de la liaison, une interruption de la série régulière des informations d'affichage.
Après rétablissement de la liaison, aucune correction temporelle n'est nécessaire par des opérations de branchement ou des manoeuvres particulières à effectuer, car ce système fournit en permanence la correction éventuellement nécessaire, avec chaque nouvelle information de temps absolu.
Un inconvénient du système fonctionnant par transmission du temps absolu par rapport au système fonctionnant par pas temporels est cependant la complication beaucoup-plus- grande de la réalisation de l'horloge mère, des éléments de circuit destinés à permettre l'utilisation d'une voie de transmission (par exemple radioélectrique) et des horloges secondaires. Il faut ajouter, à la complication des horloges nécessaires, l'alimentation en courant associé à chaque horloge ou tout au moins à un groupe d'horloges secondaires voisines.Etant donné que l'affichage du temps absolu - conditionné par une indication indépendante d'un instant initial - est de préférence réalisé avec des organes électro-luminescents et les dispositifs de commande de ces organes luminescents ne peuvent être influencés qu'en utilisant une mémoire conservant la dernière information temporelle, dans le cas présent - et contrairement à ce qui se passe avec une horloge secondaire fonctionnant à l'aide d'un mécanisme pas-à-pas - il est nécessaire de disposer en permanence d'une source d'énergie. On doit constater, lors de la comparaison des deux systèmes qu'aucun d'eux ne peut acquérir les avantages de l'autre sans limitation.
Le système fonctionnant avec des pas temporels - dont les horloges secondaires sont désignées ci-après également par l'expression "horloge secondaire de première espèce1, - est simple et économique, mais les horloges secondaires retardent obligatoirement après la survenance d'une panne de transmission alors que le système fonctionnant en temps absolu - dont les horloges secondaires sontdésignées ci-après par l'expression "horloge secondaire de seconde espèce" - est compliqué et par conséquent coûteux mais en revanche après la disparition d'une perturbation de la transmission, il indique à nouveau et instantanément l'heure exacte.
Il serait par conséquent-avantageux de trouver un procédé qui permette de coupler les deux systèmes de telle manière que le nouveau système composite à réaliser ne présente que les avantages, mais non les inconvénients de chacun des deux systèmes.
Etant donné qu'un système exploité avec des impulsions, marquant le temps, de polarités alternantes comporte obligatoirement une liaison filaire mais en revanche présente l'avantage décisif de ne nécessiter en principe, du coté de l'horloge secondaire, aucune source d'énergie particulière, le réseau d'horloges secondaires caractérisé par une ligne filaire doit par conséquent constituer la fin de la liaison.
Le procédé a par consé-quent pour objet l'exploi- tation mixte d'un réseau filaire d'horloges secondaires avec aussi bien des horloges secondaires de première espèce dont l'affichage est commandé en permanence par des impulsions, marquant le temps, de polarités alternantes pour l'affichage du temps que par une émission d'impulsions codées appliquées à des horloges secondaires de seconde espèce affichant le temps absolu.
Cet objet est atteint comme l'indique la revendicatipn 1 en complétant l'information d'affichage codée par des impulsions, marquant le temps, de poarté.s alternantes.
Si la nouvelle information temporelle ainsi formée est émise avec un niveau suffisant sur la ligne, on peut prélever avantageusement, selon la revendication 2, à partir des impulsions captées par les horloges secondaires de seconde espèce fonctionnant en temps absolu, l'énergie nécessaire-à leur fonctionnement.
Comme l'indiquent les autres revendications, on peut réaliser par un remplissage de l'intervalle de temps compris entre deux repères temporels, par exemple avec des signaux de polarité constante transportant de l'énergie et le choix d'un dispositif de réception et d'affichage ne consommant que très peu d'énergie pour les horloges secondaires de seconde espèce cores- pondante, un envoi d'énergie non seulement suffisant, mais aussi excédentaire et par conséquent capable d'etre emmagasiné.
Si l'on associe, selon un perfectionnement de l'invention, à des horloges secondaires de première espèce, fonctionnant simplement par changement de polarité, par conséquent nécessitant seulement une quantité d'énergie déterminée pour l'avancement, un dispositif de commutation pour la séparation, seulement de cette quantité d'énergie absolument nécessaire, alors le procédé décrit dans la revendication 1 peut, en outre, encore être mis en oeuvre avec un bon rendement. Le dispositif de commutation exécutant la séparation peut, par exemple, être consti- tué par un commutateur ou un interrupteur branché en amont de chaque horloge secondaire de première espèce qui ntest mis en action pendant la durée d'impulsion requise que si, après une impulsion à front avant raide, la durée de cette impulsion est suffisante.
L'intervalle de temps pendant lequel les horloges secondaires de première espèce peuvent prélever lténergie nécessaire à leur avance peut être ajouté exactement au diagramme des impulsions. Grâce à une surélévation du niveau des signaux déterminant la durée d'avance, on peut -veiller, en liaison avec des dispositifs de commutation à seuil branchés en amont des horloges secondaires de première espèce, à ce que le reste du diagramme de l'impulsion ultérieure émis avec un niveau plus bas ne soit capté que par les horloges secondaires de seconde espèce.
Ce commutateur à seuil agissant comme un dispositif de commutation et de séparation doit naturellement pouvoir fonetionner avec les deux polarités possibles.
Enfin, il est prévu pour une mise en oeuvre avantageuse du procédé selon l'invention, d'associer à l'horloge mère des dispositifs réalisant le codage des impulsions pour l'affichage du temps absolu, soit par eux-mêmes, soit en étant influencés par un récepteur d'ondes radioélectrique approprié et de'les associer ainsi aux impulsions de polarité alternante de manière à pouvoir commander les horloges secondaires des deux systèmes en fonction de leur nature.
Pour illustrer toutes les caractéristiques spécifiées dans les revendications, l'invention sera décrite ciaprès en référence à un exemple illustré par les deux groupes de dessins, de la figure 1 et 2.
Suivant un mode de réalisation préféré de l'invention, il est prévu, entre la coulisse et le chassis de base de la plate-forme porte-brancard ou une pièce reliée de façon fixe à ce châssis, un élément de liaison pouvant être verrouillé dans la position horizontale de la coulisse. Ce dispositif dé verrouillage met lui aussi hors d'action la suspension élastique de la coulisse afin de permettre d'effectuer des massages du coeur.
Les caractéristiques et avantages de ltinvention ressortiront d'ailleurs de la description qui va suivrez à titre drexemple, en référence au dessin annexé, dans lequel - la figure t représente en élévation latérale schématique un premier mode de réalisation du dispositif de chargement et de déchargement selon l'invention ; - la figure 2 est une vue par-dessus du dispositif représenté à la figure 1 g - la figure 3 est une vue de détail schématique du mécanisme de verrouillage du dispositf représenté aux figures 1 et 2 ; - la figure 4 est une vue en coupe partielle du dispositif de verrouillage ;; - la figure 5 est une autre vue en coupe partielle dTun autre mode de réalisation du dispositif de verrouillage - la figure 6 est une vue en élévation latérale schématique dTun- deuxième mode de réalisation du dispositif de chargement et de déchargement selon llinvention dans lequel la plate-forme de chargement est rabattue vers le haut ; - la figure 7 est une vue en coupe partielle suivant la ligne A - B de la figure 6 ; - la figure 8 est une vue en élévation latérale schématique du mode de réalisation représenté à la figure 6 an position de charge ment et de déchargement.
La plate-forme porte-brancard, représentée à la figure t et désignée dans son ensemble par lrindice de référence 1, se compose d'un chassis de base 2 relié au plancher du véhicule et représenté seulement en partie, et dtun élément principal de plate-forme porte-brancard 3 relié de façon fixe à ce châssis de base, qui n'est lui aussi représenté quten partie, auquel est fixée, par lin- termédiaire d1une articulation pivotante 4, une coulisse 5 destinée à recevoir le brancard. A ltextrémité libre de cette coulisse 5 est montée, au moyen d'un palier pivotant 7, une plate-forme de chargement 6.
Entre la coulisse 5 montée pivotante et suspendue sur ressorts et la plate-forme de chargement 6, se trouve un système de tringlerie de guidage forcé, constitué d'une barre directrice 20, reliée rigidement à la plate-formde de chargement 6, et d'un tirant 22 qui lui est relié par l'intermédiaire d'un palier pivotant 21, ce tirant 22 étant sensiblement parallèle au plan de la coulisse et portant à son extrémité libre une portée oblique 23 en forme de coin, destinée à actionner une cheville de verrouillage 24.
Comme le montre la figure 2, la cheville de verrouillage 24 actionnée par la portée inclinée 24 en forme de coin, qui coulisse dans le sens axial dans un guidage 26, coopère avec un logement de cheville 25 qui est fixé à un longeron 19 relié de façon fixe au châssis de base 2. La figure 2 montre, dune part, le cas où la portée en forme de coin 23 maintient la cheville 24 hors.
d'action avec le logement de cheville 25, ce qui permet à la coulisse de pivoter librement et, d'autre part, en traits mixtes, le cas où, la plate-forme de chargement ayant pivoté vers le bas dans la position 6 (voir figure 1), la portée en forme de coin s'est déplacée de telle façon que la cheville 24 peut pénétrer dans le logement 25 de sorte que la coulisse est bloquée en position.