INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
lie distributeur de commande 23 fonctionne de la manière suivante : un déplacement du tiroir 70 à 12 écart de la position neutre interrompt la communication entre les canaux centraux 43, 44 et le conduit 42,de sorte que la pression engendrée par la pompe 45 augmente dans le conduit dtalimentation parallèle 57 aboutissant au clapit de retenue 76 et refoule le fluide moteur dans les canaux Ce branchement 73, 74.Lorsque le tiroir 70 est déplacé vers la gauche, le fluide sous pression provenant du branchement 74 pesse par la gorge 80 dans le conduit de orifice de tramai3. 54 et déplace le moteur 72 vers la gauche. lie tiroir 70 règle le débit dans l'alésage entre les canaux 74 et 54 pour régler la vitesse du moteur, un déplacement supplémentaire du tiroir vers la gauche permettant un plus grand débit et un fonctionnement plus rapide du moteur. lie fluide refoulé par le moteur 72 est ramené dans orifice 53 pour entre dosé par le tiroir 70 lorsqu'il stécoule dans le canal de décharge 50 par l'intermédiaire de la gorge 77 du tiroir.Un fonctionnement analogue se produit lorsque le tiroir est déplacé vers la droite pour régler le débit du branchement 73 dans orifice 53 afin de déterminer le mouvement vers la droite et la vitesse de déplacement du moteur 72. lie fonctionnement du distributeur 23 décrit ci-dessus pour régler le débit est bien connu en pratique et ne nécessite pas de description supplémen taisre.
Le tiroir principal 70 se déplace en réponse à 1? équilibre entre les forces hydrauliques des chambres de commande 81, 82 aux extrémités opposées du tiroir et les forces mécaniques exercées par les ressorts 85, 86. Le ressort 85 pousse le tiroir -70 vers la position neutre lorsque les deux chambres de commande 81, 82 communiquent (comme représenté) avec le réservoir à basse pression par les conduits 56 et les canaux de retour 66, 67 du distributeur de commande à distance par ltintermédiaire des conduits 30, 31 et de ltalésage 91. Lorsque le tiroir principal est déplacé en appliquant une pression à ltune des chambres de commande, le ressort 85 commence à être comprimé et exerce une force plus grande sur le tiroir à lt encontre de la pression.Un déplacement suffisant du tiroir 70 comprime le ressort 86 qui exerce une force stajoutant à celle du ressort 85 à ltencontre de la pression. Pour une pression prédéterminée dans ltune des chambres de commande 81, 82, le tiroir se déplace jusqu'a ce que les ressorts 85, 86 soient suffisamment comprimés pour équi librer la pression, le tiroir restant dans cette position jus qurà ce que la pression change dans la chambre de commande0 Avec une source à pression constante, le distributeur pilote 22 peut moduler la pression dans lechambres 81, 82, de maniere qutun déplacement du tiroir 90 pour le mettre dans une position prédéterminée reproduise sensiblement la mOme pression dans la chambre de commande 81 ou 82. Ainsi, le mou vers vement/la gauche du tiroir 90 représenté sur la figure 7 engendre une certaine pression dans ltorifice 31 et la chambre 82 à laquelle il est relié, autre chambre 81 étant alors à une basse pression du fait qutelle est reliée à 12 échappement par les conduits 30 et 66 du distributeur pilote.En réponse à la pression régnant dans la chambre 82, le tiroir principal 70 se déplace dtune certaine distance et règle un débit spécifique dans orifice 54 et vers le moteur0 La pression régnant dans la chambre 82 pour déplacer le tiroir principal 70 davan tage vers la gauche et pour régler un plus fort débit dans le moteur est d2autant plus grande que le tiroir 90 du distributeur pilote est déplacé d'une plus grande distance vers la gauche, il est évident que cet appareil de commande à distance reproduit avec précision le déplacement manuel du tiroir principal 70, ce qui permet de commander le fonctionnement du moteur avec fiabilité.
Btutilisation dtun distributeur de commande à distance 22 permet de placer le distributeur principal de commande 23 près du ou des moteurs0 lie circuit à haute pression reliant la pompe 45 aux moteurs peut entre réduit en diminuant la longueur des conduits et canalisations de transmission de pression. La course disponible du tiroir 70 est plus grande et les plus grandes forces exercées sur le tiroir 70 ne soulèvent aucune difficulté, étant donné que le tiroir n2 est pas actionné à la main.La disponibilité dtune plus longue course du tiroir et ltapplication d2une plus grande force à ce dernier permettent naturellement au distributeur principal dlEtre plus grand et dans une certaine mesure plus simple et plus économique à réaliser, étant donné que ces difficultés nrimposent plus de limi tation à la construction du distributeur.
Le distributeur de commande à di.stance 22 peut être monté près de lzopéflteur pour plus de commodité. Ce distributeur pilote est de très petite dimension en comparaison du distributeur principal, la petlte course de son tiroir 90 et la faible force du ressort de centrage 92 permettant une commande du bout du doigt. Le distributeur de commande à distance utilise peu de puissance en nécessitant une basse pression et un faible débit à partir de sa source 62. Il peut utiliser le meme réservoir de fluide que le distributeur principal de commande ou un réservoir séparé, au choix.Du fait que le distributeur de commande à distance est du type à centre fermé et qutil module la pression dans les chambres de commande 81, 82, il détermine une course précise du tiroir du distributeur principal en assurant d'excellentes caractéristiques de dosage. Le présent appareil a encore l'avantage important de ne pas exiger de modification importante d2un distributeur à tiroir connu, ni d'élément supplémentaire dans 12 appareil, mais d'utiliser le distributeur principal pour commander la direction et la vitesse de fonctionnement du moteur.L'appareil de commande à distance de la présente invention, grace à la modulation de la pression, surmonte également les divers problèmes de fuite de fluide, de synchronisation correcte, etc. qui sont inhérents aux autres types d'api pareils assistés et d'asservissement à distance.
Les figures 4 à 6 montrent un distributeur de commande à distance 24 et un d distributeur principal de commande 25 qui présentent une position supplémentaire de fonctionnement, une position "flottante" dans laquelle les deux extrémités du cylindre constituant le moteur sont reliées simultanément à l2échap- pement de façon que le moteur se déplace librement ou flotte en fonction des forces externes. La construction détaillée du distributeur pilote 24 et du distributeur principal 25 est très analogue à celle représentée sur la figure 2 comme 12 indique 11 utilisation des mêmes numéros de référence pour désigner les éléments analogues.En outre, le tiroir 100 du distributeur pilote comporte un clapet interne de décharge à bille 102 qui règle le débit de fluide entre des alésages transversaux 103 et 104 du tiroir. lie tiroir comporte également un doseur de types différents : des parties 105 de diamètre légèrement plus petit de part et dtautre du conduit sous pression 61 et des parties analogues 106 près de chacun des conduits de décharge 66, 670 Le tiroir 110 du distributeur principal 25 présente des gorges supplémentaires de commande 112, 113, 114 et un cordon supplémentaire 115 au milieu de la gorge 77 pour délimiter une gorge 80. Un troisième ressort 116 sollicite le tiroir 110 en agissant entre une bride 117 fixée au tiroir et vue rondelle 118 mobile par rapport à ce dernier.L'extrémité de gauche du tiroir o recouverte par un capuchon 83 comme sur la figure 2, tardif qu'un capuchon 119 légèrement plus long, logeant le ressort supplémentaire 116, recouvre ltextrémité de droite.
Le fonctionnement des distributeurs 24, 25 est analogue à celui décrit en se référant à la figure 1 lorsque le tiroir 100 du distributeur pilote est déplacé vers la gauche et vers la droite pour le mettre dans les positions ??de baisse't et "de levée" en actionnant un moteur 120 dans des directions opposées. Le déplacement du tiroir 100 du distributeur pilote à 12 écart de la position neutre règle la communication entre ltun des orifices 32, 33 avec la source de pression et 12 échappement au moyen des parties 105, 106 de manière à moduler la pression dans les chambres de commande reliées 121, 122 et à positionner avec précision le tiroir 110 à l2encontre de'faction des ressorts 85, 86.
La figure 5 montre le tiroir 100 dans sa position "de levée à la vitesse maximale dans laquelle le tiroir principal 110 occupe une position dans laquelle il permet le débit maximal du canal de branchement 73 à orifice 53 et vers le moteur.
La pression engendrée dans orifice 32 du distributeur de commande à distance relié à la chambre de commande 121 est déterminée maintenant par le clapet de retenue interne 102 plutst que par le réglage du débit par les parties 105 et 106. Le tiroir 100 est positionné de manière à interrompre la communication entre 12 orifice 32 et le conduit de décharge 66 par ltin- termédiaire dc l'alésage 101 Le débit provenant de ltorifice 32 passe maintenant par ltal.ésage transversal 103 de manière à ouvrir le clapet de retenue 102 et à stéchapper par l'alésage 104 dans le canal 66. lia prcssion prédéterminée nécessaire pour ouvrir le cla-p-t de retenue 102 est inférieure à la pression maximale du clapet de retenue 63, mais elle est suffisante pour déplacer le tiroir 110 du distributeur principal jusqutà ce que la rondelle 118 entre en contact avec le capuchon 119. A l'extrémité de gauche du tiroir 100 est assujetti un prolongement 107 présentant une lèvre 108 de plus grande dimension qui s'engage entre des cliquets 109 sollicités par de faibles ressorts lorsque la position de vitesse maximale est atteinte. Les cliquets opposent une légère résistance au mouvement du tiroir lorsqu'ils sont en prise avec la lèvre pour que l'opérateur puisse "sentir" que la position de vitesse maximale est atteinte.
Sur la figure 6, le tiroir 100 du distributeur pilote a été déplacé davantage vers la droite, en obligeant les cliquets 109 à passer par-dessus la lèvre 108, au-delà de la position de "levée" à la vitesse maximale jusqu'à la position flottante.
L'alésage transversal 10 du tiroir est maintenant bloqué dans l'alésage 101 et la pression monte dans l'orifice 32 et la chanbre 121 pour atteindre la valeur maximale déterminée par le clapet de retenue 63, étant donné que le clapet interne 102 est maintenant au repos. La pression régnant dans la chambre 121 est suffisante pour surmonter la force combinée exercée par les trois ressorts 85, 86 et 116. Le tiroir principal 110 est déplacé vers sa position d'extrême droite dans laquelle il bute contre le capuchon 119. lie cordon 115 du tiroir empoche un écoulement entre le branchement 73 et l'orifice 53 de manière à empêcher l'alimentation sous pression du moteur 120. Les gorges 112, 113 du tiroir relient les canaux sinueux 42 à 44 pour rétablir le circuit de dérivation de la position neutre.L'orifice 54 reste relié au conduit de décharge 51 par la gorge 80, et l'autre orifice communique avec orifice d'échappement 50 par ltintermédiaire-de la gorge 114 de sorte que les deux extrémités du cylindre sont reliées au réservoir à basse pression. Le piston et la tige du moteur 120 se déplacent maintena;qt librement en réponse à toute force externe qui leur est opposée.
La figure 7 montre l'adaptation possible du présente appareil d'actionnement à distance à des commandes hydrauliques.
Ze distributeur principal de commande 27, qui ntest pas représenté en coupe, est analogue au distributeur 23 de la figure 2 quant à sa construction et à son fonctionnement. lie distributeur de commande à distance 26 fonctionne conne le distributeur 22 de la figure 2 et comporte un mécanisme supplémentaire d'ar- rêt et de centrage automatique 125. lies orifices de travail 53, 54 du distributeur principal sont reliés aux extrémités opposées du cylindre d'un moteur 126 comportant un détecteur de position relié par des conduits 127, 128 au mécanisme de centrage 125 du distributeur de commande à distance 26.
Le dispositif de centrage 125 comporte deux pistons 129 et 130 coulissant dans des alésages 151, 132 et sollicités vers la gauche par leurs ressorts respectifs 133, 134. La chambre 175 formée entre les pistons 129, 130 est reliée à l'atmosphère par un évent 136. A l'extrémité de gauche du tiroir 137 du distributeur de commande à distance est fixée une tige 138 qui traverse le piston 129. Une bride taraudée 139 vissée sur la tige est en contact avec le piston 129 et une rondelle 140 bute contre un épaulement du tiroir de façon que le ressort 133 sollicite le tiroir 137 dans la position neutre. Dans cette position, les extrémités internes d'un dispositif d'arrêt 141 à cliquets se trouvent entre des gorges 142, 143. En déplaçant le tiroir 137 pour le mettre dans sa position d'extrême gauche ou d'extrême droite, les cliquets du mécanisme 141 tombent dans la gorge 142 ou 143 respectivement pour maintenir le tiroir dans cette position malgré l'action du ressort 133.
Le fluide passe des chambres 144, 145 par les conduits 127, 128 dans les orifices 146, 147 pour actionner les pistons 129, 130 respectivement. L'enfoncement des pistons 148, 149 déplace le fluide de travail des chambres 144, 145 dans les orifices 146, 147. la tige 150 du cylindre du moteur supporte des cames d'actionnement 151, 152 qui entrent en contact avec les pistons 148, 149 formant contre-came.
En fonctionnement, le tiroir 137 peut etre déplacé à la main vers la gauche pour le mettre dans la position de vitesse maximale dans laquelle les cliquets 141 tombent dans la gorge 142 > de façon que le tiroir reste de lui-même dans cette position.
Pour ce faire, le complexe flavonoïde-aimonium est placé en suspension, dans du méthanol anhydre contenant 2 % d'acide formique et le tout est porté à reflux pendant une demi-heure. On refroidit et filtre, puis on passe la solution filtrée sur une colonne garnie d'une résine retardatrice d'ions ÂG 11 A 8, préalablement 'qui librée au méthanol, afin d'éliminer le formiate d'eanoniu- et l'acide formique libre.
On recueille ainsi une solution néthanolique de flavonoïdes que l'on sèche dans une étuve à vide à une température ne dépassant pas 500C en fin d'opération.
On obtient une poudre de flavonotdes de pureté supérieure à 95 ffi utilisable en thérapeutique humaine.
Il convient de noter que Si l'extrait de Citrus de départ a été préparé avec les soins nécessaires, les flavonoIdes obtenus par le présent procédé sont apyrogènes et anallergiques.
Bien entendu, les flavonoides purifies peuvent également ser vir pour la préparation de toute. sortes de dérivés d'himi-Syn- thèse.
Les conditions de mise en oeuvre vont être données quantita vivement en référence aux exemples qui vont suivre.
On part d'une solution aqueuse à 12 % de matière sèche provenant de l'épuisement par l'eau du péricarpe d'orange. Ces solutions sont par exemple généralement produites en même temps que les huiles essentielles dans les machines procédant par rapage superficiel des fruits et constituent donc des sous-produits normaux de l'industrie agrueière.
On traite par percolation 1000 litres de solution à 10 * d'extrait sec soigneusement filtrée sur kieeelguhr, dont le pH doit être compris entre 6,5 et 7,5 à un débit de 200 litres par heure, sur deux colonnes arrangées en série. La première colonne contient 100 litres de résine Duolite ES 63, ou toute résine équivalente, préalablement saturée en ions Na+. La seconde colonne contient 150 litres de résine Bio-Rad ÂG 11 A8, retardatrice d'ions, ou toute résine équivalente préalablement rincée à l'eau dégioni- suée.
Pour déplacer les solutions d'extraits imprégnant les résines, on emploie 100 litres d'eau désionisée : on recueille ainsi 100 litres de solution d'extrait entièrement déminéralisée, même des métaux à ltétat de trace habituellement complexés avec les flavo notiez, dans une cuve à plafond mobile. Cette solution est déso oxygénée par dispersion fine de 1500 litres d'azote gazeux au mo- yen d'un poreux inoxydable.
L'extrait désionisé est ensuite concentré sous vide de 10 à 20 torrs, à une température inférieure à 400C effectivement mesu- rée, jusqu'd une teneur en matière sèche de 25 %.
La solution est immédiatement congelée et lyophilisée, ou à défaut, atomisée. Peur l'atomisation, on ajoute un égal volume de méthanol, afin de diminuer les actions thermiques subies par le produit, et il convient de plus d'opérer dans un atomiseur muni d'un dispositif de refroidissement de la poudre et d'ensachage continu.
Pour la lyophilisation, le vide de étuve à lyophiliser est cassé à l'azote après dessication du produit, afin de saturer la poudre en azote.
pour l'atomisation, la poudre refroidie obtenue est placée sous cloche à vide et maintenue une desi-heure sous 5-10 torrs, le vide est ensuite cassé à l'azote afin d'éliminer toute trace d'oxygène occlus. Dans l'un et l'autre cas, on obtient environ 100 kg de poudre.
Les 100 kg d'extraits déminéralisés sont dispersés dans 1000 litres d'un mélange à parties égales de méthanol-acétone stricte- ment anhydres (teneur an eau inférieure à 1 /oo) dans un réacteur muni d'une jaquette chauffante, d'un agitateur et d'un condensateur à reflux.
On porte à reflux pendant une demi-heure, on laisse refroidir et décanter, on soutire et on filtre le solvant que l'on reçoit dans une cuve munie d'un disperseur poreux inoxydable à sa partie inférieure et d'un agitateur. Par l'intermédiaire du poreux, on fait barboter dans la solution du gaz ammoniac desséché par passage sur une colonne contenant 50 litres de tamis moléculaire A 3 granulé, préalablement activé à 3000C.
La len@@eur d'un téton de la face inférieure de la plaque à l'extrémité du téton est généralement comprise entre 3,55 et 4,57 mm et le diamètre externe d'un téton à son extrémité inférieure est d'envir@n 2,28 mm.Bien que les paires de rangées de tétons soient très rapprochées, la distance "X" séparant les axes des tétons adjacents des paires de rangées adjacentes est d'environ 10,2 mm, la distance comprise entre les surfaces adjacentes de ces tétons étant de 7,87 mm. Les guides 70 des tubes sont généralement espacés de la face inférieure de la plaque 22 d'environ 3,3 mm de ciment réfractaire 72 et les guides proprement dits ont généralement une hauteur d'environ 7,87 mm.Bien que ces dimensions ne soient données qu'à titre exemple, on se rend compte que les dimensions e-t les jeux entre les composants des ensembles de filières sont très petits et que les dimensions de divers composants et les distances qui les séparent font qusil est très difficile de disposer d'un dispositif de refroidissement convenable pour refroidir correctement les tétons de la filière et plus particulièrement les rangées internes desdits tétons.
Etant donné que la forme de réalisation préférée de l'invention utilise des tubes de refroidissement 52 ayant une section ovale comme on le voit sur la figure 5, l'application de ces tubes sera décrite en détail. Toutefois, il est également possible d'utiliser d'autres tunes d. refroidissement tels que ceux représentés sur les figures 6 à 9. Un tube ovale de refroidissement 50 a par exemple un axe secondaire d'une longueur de 3,96 mm et un axe principal d'une longueur de 7,87 mm. Les tubes sont montés en orientant leur axe principal verticalement et ils sont guidés par les fentes 74 des guides 70. Les profondeurs des fentes correspondent par exemple à la moitité de la hauteur des guides 70 et soeit d'environ 3,94 mm. Si les fentes 74 sont plus profondes, elles tendent à affaiblir les des 70 à un point tel qutils ne pourraient plus supporter ccrr@ctement la praque 22 de la filière qui aurait alors tendance à s'affaisser.
Si l'on souleva: les tubes de refroidissement sans ailettes pour essayer d'obtcnir un meilleur refroidissement des sur@@@es @x@@@@@ des tui@@ de refroidissement qui en moyen@e, @e @@@@ qu@@@@ @@@ 2,@@ mm. ou moins des parois latérales des té@o@@ (s@@tanee @@ @rée @orizon@alenent), ils sera@@@t ei prè@ des tétons 24 qu'il en résulterait un refre@disse@ent excessif et certains des tu@es pourraient mê@e toucher les tétons en mettant la filière à la mass@ et en provoquant un @curt-circuit.Bien que les tubes de refroidissement à ailettes 52 de l'invention extraient une quantité supplémentaire de chaleur des rangées adjacentes des tétoils, les ailettes ne sont pas aussi froides que les tubes et sont à une plus grande distance des tétons que les tubes si ces derniers c@@upaient la même position. Ainsi, la quantité de chaleur supplémentaire extraite n'est pas excessive. De plus, la distance séparant les ailettes des tétons est suffisante pour qu'il ne puisse pas se produire de contact entre eu-x.
Si les tubes étaient disposés plus haut pour obtenir un meilleur refroidissement des tétons, la distance comprise entre les paires de rangées de tétons devrait être augmentée pour maintenir le jeu nécessaire entre les-tubes et les tétons. Le plus grand écartement nécessiterait une section plus large pour les tétons, ce qui poserait des problèmes supplémentaires en ce sens que le prix de la filière serait augmenté à cause de la quantité supplémentaire de platine et de rhodium qui devrait être utilisée pour la plaque porte-tétons. La plus grande largeur de la section des tétons provoquerait également un affaissement supplémentaire de la plaque et des variations gênantes de l'angle d1 éventail e de filaments étirés à partir des tétons.A mesure que l'angle d'éventail augmente, le déséquilibre des forces d'amin- cissement exercées sur le verre augmente entre le verre tiré à partir des rangées internes 50 des tétons et le verre tiré à partir des rangées externes 48 des tétons. Si le tampon collecteur pouvait être abaissé pour maintenir l'angle d1 éventail constant, cela apporterait une solution pal--tielle au problème. Toutefois, il y a peu ou pas d'espace superflu verticalement au-dessous de la filière et par conséquent, cette solution n'est pas possible.
Pour produire des filaments de diamètres uniformes à la fois à partir des rangées internes et des rangées externes, il est nécessaire non seulement de maintenir la viscosité et les variations de la viscosité du verre dans les rangées internes et externes aussi uniformes que possible, mais également les forces agissant pour étirer le verre et l'amincir. Les forces tirant les filaments des tétons internes et externes sont d'autant plus uniformes que l'angle dtéventail est plus petit.
Les tubes de refroidisÜement 52 dont les ailettes 76 sont orientées vers le haut peuvent être montés dans la pcsition normale des tubes classiques sans ailettes, de sorte qu'il ntest pas nécessaire d'augmenter la distance séparant les paires de rangées de tétons et par suite les guides 70 ne sont pas affaiblis par la présence d'une gorge plus profonde. Les ailettes 76 ont généralement une largeur de i 1,78 mm et font saillie d'environ 5,94 mm au-dessus de la surface supérieure du tube de refroidissement. Les ailettes sont orientées verticalement et d'une façon générale perpendiculairement à la face inférieure de la plaque porte-tétons.Bien que la hauteur des ailettes 76 puisse varier, elles font généralement saillie d'environ 1,52 mm au-dessus du plan des faces terminales des tétons adjacents.
On obtient un refroidissement plus efficace en utilisant les tubes à ailettes 52. La surface effective de refroidissement est plus grande et est plus rapprochée des tétons sans diminuer beaucoup la solidité de la barre de support ou sans provoquer le refroidissement excessif que produirait un tube à un endroit si rapproché. La transmission de chaleur des tétons et des globules de verre à la surface métallique s'effectue principalement par rayonnement. Pour une transmission de chaleur de ce type, une légère variation de la distance a un effet multiple sur la transmission de chaleur de l'ordre de H=K/D2, H étant la quantité de chaleur transmise par unité de temps, K étant le coefficient de transmission de chaleur et D la distance entre les surfaces chaude et froide.En conséquence, pour les petites distances séparant les div-ers composants de la filière ct de 11 ensemble de refroidlsserènt, il est évident que même une faible diminution de la distance augmente la transmission de chaleur d'une quantité appréciable.