INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Après que la table 41 a atteint la position représentée sur la figure 5, les cylindres 49 sont actionnés en sens inverse de sorte que la table revient en arrière vers l'entrée de la machine (à droite sur la figure 1), jusqu'à ce qu'elle atteigne sa position initiale représentée sur la figure 2. Le cas échéant, les butées de fin de course pourraient être fixées sur le châssis pour limiter les positions extrêmes de la table. Des contacts de fin de course appropriés pourraient également être prévus à ces positions, le cas échéant, pour commander automatiquement l'admission du fluide sous pression dans les cylindres d'actionnement et la circulation de la matière en fusion vers la cavité du moule.
On va considérer maintenant la manière dont la feuille de plastique est formée, en supposant à nouveau que la machine occupe sa position initiale des figures 1 et 2 et que l'ouverture d'entrée 81 de organe d'alimentation 77 est raccordée à une source externe d'alimentation, telle qu'un appareil de plastification classique, pour fournir de la matière plastique en fusion à la cavité de moule 88.Au commencement de la circulation de la matière dans l'ouverture d'entrée 81, la matière plastique traverse le canal transversal 79, puis les différents canaux verticaux alignés 82 et 83 pour gagner la petite cavité de moule 88 délimitée par ltélément de paroi frontale 71, le barrage fixe 86 et les éléments de paroi latérale 68 et 69 (figure 3). Ainsi, le courant initial de matière remplit pratiquement complètement la petite cavité de moule qui existe initialement.
Quand la matière contenue dans la petite cavité de moule 88 atteint une pression prédéterminée, le manocontact 97 est actionné, après quoi, la source d'énergie S entre en action pour fournir du fluide sous pression aux deux cylindres d'actionnement 49. Les deux cylindres 49 sont ainsi actionnée pour déclencher un lent mouvement rectiligne de la table vers la sortie de la machine (vers la gauche selon la figure 1). Ce mouvement en avant de la table a pour conséquence que la paroi frontale 71 s'éloigne du barrage 86, provoquant un agrandissement progressif de la cavité de moule 88. Toutefois, pendant ce mouvement rectiligne de la table, la matière en fusion continue d'entre injectée à travers les canaux 83 dans la cavité de moule 88, de manière à maintenir cette dernière pratiquement remplie de matière plastique en fusion pendant qu'elle s'agrandit constamment.Ce résultat est obtenu en prévoyant un nombre suffisant de canaux d'entrée verticaux 83 ayant la section voulue et en injectant la matière plastique en fusion dans le moule sous une pression convenable proportionnée à la vitesse du mouvement de la table 41.
Toutefois, dans le cas où la vitesse du mouvement de la table 41 serait supérieure au débit d'admission de la matière plastique dans la cavité 88 du moule, de sorte que la pression dans cette dernière descendrait au dessous de la valeur pré-établie, la manocontact 97 serait désactivé et désactiverait la source d'énergie S, après quoi, les cylindres d'actionnement arrêteraient ou ralentiraient temporairement le mouvement de la table 41 jusqu 'à ce que la pression à l'intérieur de la cavité du moule se soit à nouveau élevée au niveau prévu. De cette manière, le manocontact 97 règle le mouvement de la table 41 en fonction du débit de la matière introduite dans la cavité du moule, débit qui est souvent sujet à des pulsations ou à des variations dépendantes de la source de matière en fusion utilisée.C'est ainsi, par exemple, que lorsqu'on utilise une extrudeuse classique pour alimenter la cavité, le manocontact 97 est indispensable, car ces extrudeuses ont un débit présentant des pulsations considérables. Par contre, lorsque le dispositif utilisé pour l'alimentation de la cavité du moule a un débit relativement constant, le manocontact 97 peut être supprimé et la table peut être déplacée à une vitesse constante.
La matière en fusion contenue dans la cavité de moule 88 est formée en une feuille plane lisse par la surface inférieure 32 de la plaque de support 28, pendant que la table passe progressivement sous celle-ci. De plus,pendant que la feuille passe sous le bord extérieur de la plaque de support 28, elle est partiellement refroidie par le dispositif de refroidissement 91.
Quand une feuille ayant la longueur désirée a été formée ou quand l'extrémité de la table est atteinte, on arrête l'écoulement de la matière plastique à travers l'organe d'alimentation 77 afin d'empêcher toute nouvelle matière d'influer dans la cavité 88. La feuille est ensuite enlevée de la cavité du moule, soit en continuant de déplacer la table 41 en avant, vers la sortie de la machine, jusqu a ce que toute la feuille soit dégagée de sous la table 28, ou bien, en variante, la table peut entre rétractée à sa position initiale de la figure 2 et la feuille peut être retirée dans cette dernière position.
Lorsqu'on enlève la feuille en ramenant la table à sa position initiale de la figure 2, l'élément de paroi arrière 72 qui s'étend à travers l'extrémité postérieure de la table peut aussi faire fonction de butée pour limiter le mouvement entant de la table par rapport au barrage fixe 86. Par contre, lorsque la feuille est enlevée à la sortie de la machine, on enlège l'élément de paroi arrière 72 de la table pour permettre à celle-ci de se déplacer suffisamment au-delà du barrage 86 pour permettre un enlèvement aisé de la feuille.
Les figures 1 à 6 illustrent une machine utilisant une table 41 à mouvement alternatif, mais il est bien évident que cette machine pourrait être du type à circulation continue, comme représenté sur la figure 9. La figure 9 montre la machine -à mouler 10 coopérant avec un certain nombre de tables mobiles 41, trois tables étant représentées. Dans cette variante de réalisation, des transporteurs sont disposés près de l'entrée et de la sortie de la machine et forment une trajectoire fermée entre celles-ci, de sorte que les tables mobiles qui ont été remplies de matière plastique et qui quittent la sortie de la machine, sont ramenées par un convoyeur à entrée de celle-ci en vue de la formation d'une nouvelle feuille.Pendant que les tables reviennent de la sortie de la machine à son entrée, des moyens manuels ou mécaniques appropriés peuvent être utilisés pour enlever les feuilles formées sur les tables. Une telle circulation en circuit fermé permet à la machine à mouler 10 de produire en continu des feuilles en utilisant un certain nombre de tables, augmentant ainsi considérablement la production et l'efficacité de celle-ci.
Les figures 10-15 illustrent une variante de réalisation de la machine à mouler de la présente invention.
En se référant plus particulièrement à la figure 10, on voit une vue en perspective d'une machine à mouler désignée en son entier par 108, qui comprend un châssis 110 pouvant être construit en cornières ou en éléments analogues. Le long des bords du châssis sont montés un certain nombre de rouleaux verticaux 112, les rouleaux 112 étant disposés le long des bords opposés du châssis 110 et s'appliquant contre les côtés opposés d'un moule 114. Le moule 114 est pourvu à sa base de crémaillères 118 qui engrènent avec des pignons 116. Les pignons 116 et les crémaillères 118 seront décrits plus en détail en regard de la figure 13.
Dans le cas où l'immunothérapie passive est appliquée à une affection maligne bi@n établie, on a ainsi pu observer des régressions plus ou moins importantes ou des retards du développement de l'affection.
Les recherches antérieures ont permis de mettre en évidence de façon sûre que les anticorps actifs dans le rejet des tumeurs ou des@@ucémies sont les anticorps cytotoxiques, capables de fixer le complément [Winn, J. Immunol, 1960, 84.530; Phillips M.E. Rother V. et Rother K. J. Immunol,1968,100 493] alors que les anticorps non cytotoxiques, ont, à l'inverse un eff@t facilitant (Chard, Cité supra). On a également montré qu'il était capital de tenir compt@ du rapport entre la quantité d'anticorps cytotoxiques injectés et le nombre de cellu l@s cibles, prés@ntes à ce moment dans l'organisme.Les résultats de la technique antérieure montrent done que, si l'on @spèr@ atteindr@ une officacité acc@ptable, un traitement par immunothérapie passive doit satisfaire à deux conditions principales. La première est que le traitement permette d'injecter sans danger une grande quantité d'anticorps cytotoxiques. La seconde est que l'immunothérapie ne tienne compte que des anticorps cytotoxiques spécifiques des néoantigènes notamment leucézigues, sinon des anticorps dirigés contre des antigènes communs aux cellules normales et leucémiques sont immédiatement absorbés par les cellules normales de l'organisme.
On sait en outre que l'injection d'un antigène et de l'anticorps correspondant déprime ou annule la reponse de cet antigène et que le rapport entre la quantité d'angigène et l'an- ticorps injectés est déterminant. On peut consulter à cet égard les articles de G.W. Siskind, Fh. Dunn et J.G. Walker 1,Studies on the control of antibody synthesie (II. Effect of antirSen dose and of suppression by passive antibody on the affinity of antibody synthetized) J. Expor. Med, 1968 127,55 et de Dixon, Jacot Guillarnod et mac Conamey J. exper.Med. 1967 125,1119.
D'autres référonces bibliographiques pertinentes illustrant l'art anterieur sont les articles suivants - Göran Möller, Journal of the national cancer Institute, Vol. 30, N 6, Juin 1963 p. 1153 à 1175 et 1177 à 1203.
- Jean-Charles Cerottini, Batricia J. Mac Conabroy et Franc J. Dixon, The Journal of immunology, Vol 103, N 2 Août 1969.
- Neil I. Brody, J. Geoffrey Walker et Gregory W.
Siskind J Studios on the Control of antibody synthesis (interaction of antigenic compotition and suppression of antibody formation by passive antibody on the immune response ) J. Exper . Med. 1967].
D'autres documents illustrant l'art antérieur sont cités dans les articles précités et sont introduits dans la présente description à titre de référence.
L'invention a pour objet un procédé pour l'obtention d'antisera hautement spdcifiques, en mottant à profit la technique générale connue d'injection associée d'un antigène et de l'anticorps correspondant, laquelle provoque une réponse immunitaire très affaiblie contre ledit antigène.
Un autre objet de l'invention est un procédé pour la production d'anticorps après un traitement imunologique sé lectif dit de "masqusge".
Un autre objet de l'invention est un antisérum dirigé contre un éve tuel antigène d'affection maligne, tel qu'un antigène leucémique ou de tumeur.
Un autre objet de l'invention est un antisérum hautement spécifique des antigènes leu@emi@ues.
Un autre objet de l'invention est un sérum antilymphocytaire, appliqué comme immuno dépresseur.
D'un@ façon générale, l'invention concerne un procédé pour la production d'@nticorps contre un antigène ayant en lui-même une faible action immunogène et qui est seulement disponible sous forme @'un mélange antigénique dudit antigène avec d'autres substances antigéniques présentes en pr@dominance dans ledit mélange, ledit procéd@ étant caract ris@@ en ce qu'@n immunise un animal avec ledit melange antigénique associé à un fort excès d'anticorps dirigés contre lesdites autres substances antigéniques, ce qui perment de recueillir de manière connue un antisérum.
Le procédé de l'invention est applicable d'une façon gen@- rale à tous les cas où l'on ne dispose que d'un mélange d'antigènes comprenant un antigène peu immunogène et fortement contaminé par d'autres antigènes.
Grâce à l'invention il est possible de déprimer sélectivement la production des anticorps diriges contre les antigènes contaminants même si ceux-ci sont immunologiquement dominants.
Le pouvoir calorifique supérieur (P.C.S) qui est adopté par définition dans le calcul est mesurélégalement en thermies par m3 à OOC et 760 mm de mercure gaz sec. IL faut alors que les volumes de gaz soient également exprimés en mètre cubes ramenés à OOC, 760 mm de mercure, gaz sec. Quelque soit le type de compteur utilisé, les indications qu'il fournit ne sont valables que dans les conditions de pression et de température existantes au moment où s'effectue a mesure. I1 est donc indis- pensable de connaître dans un même intervalle de temps la consomma- tion enregistrée ainsi que la pression et la température du gaz passé dans le compteur.
Les calculs permettant d'effectuer la cor- rection des indications du compteur peuvent être faits, soit à la main, soit mécaniquement soit par des calculateurs électroniques.
Lorsque les conditions de fonctionnement ne sont sujettes qu'à de faibles et lentes variations on peut se contenter de relevés périodiques des index9 pression et tempéra ture. C'était notamment le cas pour les compteurs placés dans les usines de production en amont des gazomètres. Le gaz était mesuré à une pression voisine de la pression atmosphérique et à une température sensiblement constante. La lecture des index était effectuée en princiEep toutes les heures. C'etait,également, le cas des postes de livraison lorsque le gaz était emmagasiné dans les gazomètres la lecture des index une fois par jour et le relevé de la pression et de la température sur un diagramme d'enregistreur permettaient la correction des m3 livrés avec une précision suffisante.
L'augmentation parfois très lmportante des ventes de gaz se traduisant par l'augmentation des débits irstantanés puis la commercialisation du gaz naturel ont eu p5ur conséquen ce une modification très importante des caractéristiques des instar rations de livraison. La pression élevée régnant 4 eE re'ea" e transport G la pression9 la non utilisation des gazomètres en régulateurs des débits de réception par suite de la nécessité d'augmenter la pres- sion de distribution dans les réseaux basse pression imposent d'assurer les émissions au fur et à mesure de la consommation.
De ces faits, le débit et la température du gaz- varient à chaque instant9 alors qu'on peut considérer que la-pression reste généralement constante du fait de la présenced'un détendeur placé en amont du compteur.
De ce fait les calculs " à la main" deviennent impossibles ou, s'ils sont effectués en appliquant des valeurs moyennes, l^erreur est importante. Il est nécessaire dans ces conditions de posséder des appareils correcteurs automatiques qui seuls permettent un calcul exact des mètres cubes normaux passés dans les compteurs.
Cependant, ces appareils correcteurs sont très complexes et dtun prix de revient élevé limitant leur diffusion.
La présente invention a notamment pour but de remédier à ces inconvénients, elle concerne à cet effet une installation pour le comptage de fluide caractérisde en ce en ce qu'elle comporte un pont de Wheatstone déséquilibré recevant comme valeur d'entrée un courant continu fonction du débit de fluide à mesurer, l'un des c8tés de ce pont étant constitué par une résistance dont la valeur est variable en fonction de la température, cette résistance étant disposée dans le courant de fluide à mesurer, la diago- nale de ce pont comportant en outre un potentiomètre dont la dis- position du curseur est fonction de la pression du fluide à mesurer, la grandeur électrique prise sur le curseur de ce potentiomètre correspondant alors au débit de fluide écoulé compte tenu de sa température et de sa pression.
Suivant une autre caractéristique de l'in vention, le potentiomètre branché dans la diagonale du pont et dont le curseur se déplace en fonction de la pression comporte entre ses bornes un pont diviseur dont le point intermédiaire est relié au curseur du dit potentiomètre.
Suivant une autre caractéristique de l'inventionr. la aiagonale du pont comportant le potentiomètre dont le curseur e déplace en fonction de la pression comporte égaleme,n4, un second potentiomètre dont le curseur est régné pour la valeur maximale de la pression à laquelle l'installation est prévue pour fonctionner.
Suivant une autre caractéristique de l'inven- tion, la branche du pont9 reliée par l'une de ses extrémités à la résistance variable en fonction de la température et à l'une des bornes recevant l'information fonction du débit, se compose d'un potentiomètre dont le curseur est disposé dans la diagonale du pont.
L'invention est représentée à titre d'exemple non limitatif sur les dessins ci-joints dans lesquels - la figure 1 représente le schéma électrique de cette installation.
- la figure 2 représente dans le cas d'une application de l'installation du comptage d'un gaz la variation du coefficient de surcompressibilité en fonction de la température et de la pression.
- la figure 3 représente dans le cas du comptage d'un gaz la variation en fonction de la température par le rapport 273.
T L'invention concerne en conséquence une instal- lation se composant essentiellement d'un calculateur analogique destiné au comptage et notamment au comptage industriel de fluide permettant d'effectuer une mesure précise en tenant compte des divers paramètres pouvant influer sur ce comptage. Cette installation étant en outre de fabrication simple et d'un très faible prix de revient.
Le calculateur de 12 invention permet d'effectuer l'opération suivante Tension de sortie tension d'entrée x To x P x K T Po dans laquelle To = température absolue de référence.
Exemple 19 Dans un exemple d'alkylation au propylène du benzène, en utilisant des caralyseurs autres que CAS et Cr-CAS, une composition Mo-CAS dérivée d'un précurseur de Mo-CAS qui a été calciné à 7000C dans l'air en donnant une composition catalytique contenant 8,1 % en poids de MoO3, 51,0 fio en poids de Al2O3 et 40,9 % en poids de S04, fournit un taux de transformation du benzène en isopropylbenzène et diisopropylbenzène de 14,0 moles Xo.
Une composition Co-CAS qui dérive d'un précurseur de Co-CAS par calcination à 7000C dans l'air en donnant une composition catalytique contenant 0,7 % en poids de CoO, 52,3 % en poids de A1203, et 47,0 % en poids de S04, fournit un taux de transformation du benzène en cumène, di-isopropylbenzène et tri-isopropylbenzène de 34,8 moles %.
Une composition Ni-CAS qui dérive d'un précurseur de Ni CAS par calcination de ce précurseur à 7500C dans l'air, en donnant une composition catalytique contenant 0,7 % en poids de NiO, 58,7 % en poids de A1203, et 40,6 % en poids de S04, fournit un taux de transformation du benzène en cumène, diisopropylbenzène et triisopropylbenzène de 38,5 moles %.
Une composition La-CAS dérivée d'un précurseur de La-CAS par calcination de ce dernier à 7500C dans l'air en formant une composition catalytique contenant 2,3 % en poids de La203, 57,7 % en poids de A1203, et 40,0 % en poids de S04, fournit un taux de transformation du benzène en cumène, diisopropylbenzène et triisopropylbenzène de 40,6 moles fio.
Une composition Cu-CAS dérivée d'un précurseur de Cu-CAS par calcination de ce dernier à 7500C dans l'air en formant une composition catalytique contenant 4,3 % en poids de CuO, 54,2 % en poids-de A1203, 39,9 o en poids de S04, sur une base anhydre fournit un taux de transformation du benzène en cumène de 3,1 moles % Exemple 20 Dans un exemple illustrant la synthèse d'un précurseur de Ni-CAS, on dissout 999 grammes de A12(S04)3.18 H20 et 78 grammes de NiS04. 6 H20 dans 1500 cm3 d'eau, et on ajoute à la solution 360 g dthydroxyde d'ammonium (60 %).La solution est ensuite chauffée au reflux pendant 21 heures, et examen aux rayons X montre que le produit cristallisé a un diagramme de diffraction des rayons X à l'état de poudre présentant au moins les raies mentionnées sur le tableau I. Une analyse chimique de la phase du produit montre que ce dernier contient 5,9 % en poids de (NH4)20, 32,3 % en poids de A1203, 0,4 % en poids de NiO et 49,0 % en poids de S04, ainsi que 12,4 % en poids de H20.
Exemple 21 Dans un exemple illustrant la synthèse d'un précurseur de Co-CAS, on dissout 999 g de A12(S04)3.18 H20 et 84 g de CoS04.7 1120 dans 1500 cm d'eau, et on ajoute ensuite à la solution 360 g d'hydroxyde d'ammonium (60 %). La solution est ensuite chauffée au reflux pendant 21 heures ; et l'examen aux rayons X montre que le produit cristallisé a un diagramme de diffraction des rayons X à l'état de poudre présentant au moins les raies mentionnées sur le tableau I. Une analyse chimique de la phase du produit montre que ce dernier contient 5,9 % en-poids de (NH4)20 , 32,4 % de Al2O3, 0,3 so en poids de CoO et 49,3 % en poids de S04, ainsi que 13,1 % en poids de 1120.
Exemple 22 Dans un exemple illustrant la synthèse d'un précurseur de Cu-CAS, on dissout 999 g de Al2(S04)3. 18 H2O et 75 g de CuS04.5 H2O dans 1500 cm d'eau, et on ajoute ensuite à la solution 360 g d'hydroxyde d'ammonium (à 60 %). La solution est ensuite chauffée au reflux pendant 21 heures, et un examen aux rayons X montre que le produit cristallisé a un diagramme de diffraction des rayons X à l'état de poudre présentant au moins les raies mentionnées sur le tableau I. Une analyse chimique de la phase du produit révole que ce dernier contient 5,9 % en poids de (NH4)20 31,3 % en poids de A1203, de 2,3 % en poids de CuO, et 47,9 % en poids de S04, ainsi que 12,6 % en poids de 1120.
Exemple 23 Dans un exemple illustrant la synthèse d'un précurseur de la-CAS , on dissout 600 g de A12(S0453. 18 H20 dans 600 cm d'eau, et on ajoute à la solution 180 g d'hydroxyde d'ammonium (à 60 %); on ajoute ensuite 84 g de LaCl3. 6 H20 dissous dans 150 cm3 d'eau. La solution est ensuite chauffée au reflux pendant 21 heures, et l'examen aux rayons X montre que le produit cristallisé a un diagramme de diffraction des rayons X à l'état de poudre présentant au moins les raies mentionnées sur le tableau I.Une analyse chimique de la phase du produit révèle que ce produit contient 5,9 % en poids de (NH4)20, 31,5 % en poids de Al203 , 1,0 % en poids de La203 et 48,1 % en poids de S04, ainsi que 13, 5 en poids de H20.
Exemple 24 Dans un exemple illustrant la synthèse d'un précurseur de Mo-CAS , on dissout 798 g de A12(S04)3.18 H2O dans 1500 cm3 d'eau ; on ajoute ensuite 87 g de MoO3 dissous dans 360 g de NH40H (à 60 %) à la solution de Al2(S04)3. La solution est 4 ensuite chauffée au reflux pendant 21 heures et l'examen aux rayons X montre -que le produit cristallisé a un diagramme de diffraction des rayons X à l'état de poudre présentant au moins les raies mentionnées sur le tableau I. Une analyse chimique de la phase du produit montre que ce produit contient 5,7 % en poids de (NH4)2O , 31,5 % en poids de Al2O3, 4,8 % en poids de MoO3 et 44,9 % en poids de SO4, ainsi que 12,6 % en poids de H20.
Exemple 25 Dans un exemple illustrant la synthèse d'un précurseur de P-CAS , on dissout 1200 g de A12(S04)3.18 H20 et 120 g de (SH452HP04 dans 1500 cm d'eau , puis on ajoute à la solution 360 g de SH40H4à 60 %). La solution est ensuite chauffée au reflux pendant 21 heures, et l'examen aux rayons X montre que le produit cristallisé a un diagramme de diffraction des rayons X à l'état de poudre présentant au moins les raies mentionnées sur le tableau I.Une analyse chimique de la phase du produit révèle que ce produit contient 7,0 % en poids de (NH4)2, 31,8 % en poids de Al2O3, 9,5 % en poids de PO4 et 40,3 % en poids de SO4 , ainsi que 11,4 % en poids de H20 Exemple 26 Dans un exemple illustrant la synthèse d'un précurseur de Ul-CAS , on dissout 33,3 g de A12(S04)3.18 H20 et 2,5 g de Tl2SO4 dans 1-00 g d'eau, puis on ajoute à la solution 12,0 g d'hydroxyde d'ammonium (à 60 %). La solution est mise à digérer à 100 C pendant 21 heures dans un flacon de verre fermé , et l'examen aux rayons X montre que le produit cristallisé a un diagramme de diffraction des rayons X à l'état de poudre présentant au moins les raies mentionnées sur le tableau I.Une analyse chimique de la phase du produit révèle que ce dernier contient 5,2 % en poids de (NH4)20 , 31,7 % en poids de A1203, 5,0 % en poids de T120 et 47,1 % en poids de S04 , ainsi que 9,4 % en poids de H2O.
Exemple 27 Dans un exemple illustrant la synthèse d'un précurseur de Si-CAS , on dissout 1200 g de Al2(SO4)3#18 H20 dans 1500 cm d'eau, puis on ajoute à la solution 125 g d'orthosilicate d'éthyle, Si(OC2H5)4, et 360 g d'hydroxyde d'ammonium (à 60 %).
La solution est ensuite chauffée au reflux pendant 21 heures et un examen aux rayons X montre que le produit cristallisé a un diagramme de diffraction des rayons X à ltétat de poudre présentant au moins les raies mentionnées sur le tableau I.