INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
6 % d'éther nonylphényl-pentadécaglycolique. On règle le pH du "bain à 5,5 avec de l'acide acétique avant de l'introduire dans la machine avec les vêtements 10 à teindre puis on fait tourner le tambour pendant 15 minutes à la température ordinaire et on porte ensuite la température à 100°C, température que l'on maintient pendant 20 minutes. On introduit de l'eau bouillante par le fond de l'appareil jusqu'à ce que du liquide libre soit visible et après refroidisse-15 ment à 50°C à la vitesse de 2°C par minute ,on essore ]esvêtements eb on les rince à l'eau. On les soumet ensuite à un traitement complémentaire pendant 10 minutes pour les assouplir, de nouveau avec une longueur de bain égale à 2, avec 0,15 % du produit de condensation de 1 mole de diéthylène-triamine, 20 1,5 mole d'acide stéarique et 0,55 mole d'anhydride acétique, à pH 5, puis on les essore de nouveau et on les sèche dans l'appareil avec de l'air chaud. Les vêtements sont ainsi teints en une nuance ^ris argent égale, ils ont un toucher excellent et ils sont pratiquement sans plis.
25 EXEMPLE 12 :
on teint, avec un rapport du bain à la matière textile de 1,5, 3 kg de vêtements en fibres de viscose, avec un bain de teinture contenant :
Dans l'appareil qui a été décrit à l'exemple 7,
0,5 % de 2-[4'(2"-méthyl-4"-trichloropyrimidylamino-phénylazo)-21-mé thylphénylaz o J-napht alène-4,b,8-trisulfonate de sodium
0,25 % du complexe de cuivre 1:1 du 1-hydroxy-2-
(2'-hydroxyphénylazo)-5-trichloropyrimidyla-mino-naphtalène-3,3 ' ,5 ' -trisulfonate de sodium
0,85 % du complexe de cuivre 1:1 du colorant de formule
NaO^S
C. Produits vétérinaires - Préparation intramammaire acide 7ss(D-α-aminophénylacétamido)-3-méthylthio- méthylcéph-3-em-4-carboxylique (stérile) 100 mg stéarate d'aluminium (3% p/p) gel dans paraffine pour faire 3 g On prépare la base pour gel d'une manière classique en répartissant du stéarate d'aluminium dans l'huile et en chauffant tout en agitant, jusqu'à ce que la gélification ait lieu.
On chauffe ensuite la base en tube scellé pour la stériliser, puis on la soumet à refroidissement rapide sans agitation pour obtenu un gel épais. On incorpore l'ingrédient actif dans la quantité requise de base, dans des conditions asceptiques, des procédés d'agitation et de raffinage convenables étant utilisés pour s'assurer d'un mélange homogène. On répartit le produit dans des tubes stérilisés ayant des ajutages d'application convenables pour l'utilisation intramammaire, de sorte quTon puisse extruder 3 g du produit de chaque tube.
EXEMPLE 12.
Préparation d'acide 7ss-amino-3-méthylthiométhylcéph-3-em-4-carboxylique à partir d'acide 3-acétoxyméthyl-7ss-aminocéph-3-em-4- carboxylique e t t acide; 3-acétoxyméthyl-7ss-aminocéph-3-em-4-carboxy- lique (2,72 g, 0,01 mole) a été agité dans une solution d'hydroxy- de de sodium (0,40 g, 0,01 mole dans de l'eau (50 ml) pendant 5 minutes. Le mélange a été filtré de façon à séparé un peu de matière non dissoute et le filtrat a été traité par du méthanethiol (1,44 g, 0,03 mole) dans un tube en verre scellé à 800 pendant 2 heures. La solution foncée a été acidifiée avec un pH de 3,5 avec de l'acide chlorhydrique 2N et le précipité brun ainsi obtenu a été recueilli par filtration, lavé convenablement avec de liteau, du méthanol et de l'éther et séché, de façon à obtenir de l'acide 7ss-amino-3-em-4-carboxylique brut sous forme d'une poudre brune (0,35 g), h (tampon à pH 6) 267 nm (5.000), # max (Nujol) 1795 (ss-lactame), 1620 cm-1 (CO2-), #(oxyde de deutérium avec bicarbonate de sodium) 7,97 (SCH3)o
L'invention concerne un dispositif de graissage à bague constituant un dispositif de graissage à immersion destiné en particulier à des arbres tournant à grande vitesse.
Les dispositifs de graissage à bague de ce genre peuvent alimenter en un lubrifiants le plus souvent en huile, un ou plusieurs points de graissage d'une machine. En l'espèce, le graissage des paliers sert par exemple non seulement à réduire le frot tement, mais aussi à évacuer la chaleur due au frottement. C'est pour cela qutil est nécessaire que les dispositifs de graissage assurent lors de l'augmentation de la vitesse de rotation, une circulation accrue de l'huile de graissage, de manière à assurer un fonctionnement ne nécessitant pas d'entretien et ne présentant pas de perturbation.
Les dispositifs de graissage à bague dans lesquels une bague de graissage plonge dans un bain d'huile réalisé au fond du carter et transporte l'huile dans un bassin à huile prévu â cet effet, dans un dispositif derépartition d'huile ou au contraire directement sur la portée, par exemple d'un palier lisses sont connus sous deux types fondamentaux0 Dans l'un de ces types (dit à bague libre), une bague de graissage libre est suspendue autour de l'arbre et plonge à sa partie inférieure dans un bain d'huile. Lorsque l'arbre tourne, cette bague est entranée dans le mouvement de cet arbre.De l'huile y adhère1- cependant que 1@ huile qui adhère à la surface de sa périphérie intérieure est délivrées à l'endroit du contact de la bague de graissage libre avec l'arbre et par l'intermédiaire de ee dernier, directement à la portée.
Dans le second type des dispositifs de graissage connus (à bague fixe), la bague de graissage est au contraire montée de façon fixe sur l'arbre de manière qu'elle plonge également par sa partie inférieure dans un bain d'huile. Lorsque l'arbre tourne, l'huile qui adhère à la surface périphérique exterieure de la bague est dirigée, dans la région haute, par un organe assurant l'enlèvement de l'huile par frottement et par l'intermédiaire d'un bassin à huile ou d'un dispositif de répartition d'huile, vers la portée0 Or, les dispositifs de graissage à bague des deux types connus ont tous l'ineonvénient grasse de ne pas transporter de âo huile en quantité aurgisante pour les vitesses périphériques res @@@@@@@@ @@@@@, @@@@@ quan@@@@ dépendant entre autres ei très fortement de la viscosité dynamique On ne peut pas utiliser une bague de graissage montée fixe sur l'arbre lorsque l'arbre tourne à grande vitesse, étant donné que pour les vitesses périphériques élevées de la bague de grain sage, l'huile est projetée avant de parvenir à lworgane,dispose à la partie supérieure, qui doit l'enlever par frottement, Pratiquement, c'est le même phénomène qui se produit dans le cas d'une bague de graissage libre.Bien que, lorsque la vitesse de rotation de l'arbre augmentes il stétablisse aussi un glissement croissant entre l'arbre et la bague, la vitesse péri phérique de la bague de graissage libre augmente jusqu'à atteindre une valeur limite donnée par la résistance que la bague rencontre dans le bain d'huile, valeur limite qui est supérieure à la valeur maximale admissible pour la vitesse périphérique pour éviter que l'huile ne soit projetée par la bague. En conséquence, aux vitesses de rotation relativement élevées de l'arbre, ces deux types de dispositifs de graissage à bague sont inutilisables.
L'invention a pour but de réaliser par contre un disposé tif de graissage à bague qui fournit des quantités d'huile suf- fisantes aussi bien dans la gamme des faibles vitesses de rotation que dans celle des vitesses de rotation élevées.
On résout ce problème, conformément à l'invention, par le fait que le dispositif de graissage à bague est un dispositif à bague de graissage en deux pièces comportant, sur la surface périphérique extérieure d'une bague support fixée sur l'arbre, une bague glissant libre d'un diamètre qui n'et que de peu supérieur à celui de la bague fixe, et qui est guidée de façon à ne pas pouvoir être déplacée par translation dans le sens axial, le disS positif comportant un organe d'enlèvement de l'huile par frotte- ment en appui sur cette bague glissante.
Leavantage surprenant du dispositif, c'est-à-dire son api titude à être utilisé d'une nanière universelle pour toutes les gammes des vitesses de rotation1 résulte de son mode de fonction- nement.
La bague glissante libre montée aur la gurfa ce périphéri que extèrieure de la bague fine n'est en aucune manière compare bie, d'un premier point de vue, à la bague libre connue, nais l'est à la bague fixe connue. La bague fixe connue, aussi bien que la bague glissante selon n'iavenlien, plongent dans up bain d'hnile es gransportent l'buile qui y @@@@@ essentiellement pa leur surface périphérique extérieure, vers un organe d'enlèvement de l'huile par frottement qui est disposé dans la région supérieure et qui conduit huile vers un dispositif de distribution de cette huile.Mais alors que, lorsque la vitesse de rotation augmente, la bague fixe projette l'huile avant que celle-ci ait atteint l'organe d'enlèvement de l'huile par frottement, ceci ne peut pas se produire avec la bague glissante libre car elle présente, par rapport à la bague support, un glissement auquel on peut directement donner une valeur telle que la bague glissante ne puisse dépasser la valeur admissible pour la vitesse de rotation, valeur pour laquelle il ne se produit pas encore de projection de l'huile qui y adhère.
Le glissement est provoqué par l'immersion de la bague glissante dans le bain d'huile et par la résistance du bourrelet huile qui se forme devant organe d'enlèvement huile par frottement. Les dimensions du bourrelet d'huile et par conséquent la valeur du glissement peuvent se régler dans ce cas par une mise en appui étroite de l'organe d'enlèvement de l'huile par frottement contre la bague glissante.
Ainsi, la première caractéristique de fonctionnement du dispositif selon la présente invention représente déjà un progrès considérable par rapport à tous les dispositifs de graissage à bague de ce genre connus à ce jour car la quantité huile transportée tend, lorsque la vitesse de rotation augmente, vers une valeur limite qui est donnée par la valeur à laquelle a été réglé le glissement. En revanche, les types connus à bague fixe ou bague libre présentent incontestablement, après le dépassement d1 une vitesse déterminée, ce qu'on peut appeler des caractéristiques dégressives. Il est vrai qutavec cette seule première caractéristique de fonctionnement, on n'obtient pas encore une caractéristique de graissage qu'on puisse qualifier de progressive, c'est-àdire avec laquelle on obtienne, au fur et à mesure que la vitesse de rotation augmente, une augmentation proportionnelle de la quantité d'huile de graissage transportée.
C'est la raison pour laquelle l'avantage le plus essentiel du dispositif de la présente invention est constitué par la seconde caractéristique de fonctionnement, à savoir par le fait que le dispositif de graissage présente une caractéristique de graissage fortement progressive, par suite d'un graissage par des surfaces en coin à action hydrodynamique.
Les surfaces en coin se forment entre la bague glissante et la bague support, car, selon l'invention, le diamètre de la bague glissante n'est que de très peu supérieur à celui de la bague support. La bague glissante a toujours, au cours du fonctionnement, un certain glissement par rapport à la bague support, ce glissement augmentant fortement, pour les raisons déjà citées, lorsque la vitesse de rotation augmente. L'huile de graissage est entrainée alors dans la même mesure hors du bain d'huile par le mouvement de glissement est en quelque sorte pompée dans la fente qui va en se rétrécissant. Du fait du rétrécissement de la section de la fente jusqu'à la valeur minimale de cette dernière, huile est ensuite expulsée latéralement de la fente et envoyée à un dispositif de distribution d'huile.
Dans le cas du levier de serrage présentant les particularités précitées, trois actions ou effets se superposent lors du pivotement dans le sens du serrage, c1 est-à-dire t 1) le levier de bras actif par lequel la timonerie de commande attaque le levier de commande croit rapidement; 2) l'axe longitudinal de la timonerie de commande se rapproche de l'ase de pivotement du levier de serrage, de sorte que le pivotement du levier de commande par rapport au levier de serrage devient de plus en plus petit au fur et à mesure que la course de pivotement de ce dernier augmente, pour finalement disparaître complètement;; 3) le bras de levier actif par lequel la timonerie de frein est reliée au levier de commande, diminue dans le sens de la tension à partir de la position initiale, avec le pivotement du levier de serrage.
Du fait de la superposition de ces trois phénomènes, la multiplication (c'est-à-dire le rapport entre la course de pivotement du levier de serrage et la course de serrage de la timo- merie de frein) augmente si rapidement au début du pivotement dans le sens de la tension, que la Multiplication maximum désirée est obtenue après qu'a été parcouru@ la moitié de la course de pivotement du levier de serrage et que la Multiplication reste à peu près constante sur le reste de la course de pivotement. En choisissant un levier de commande de dimensions appropriées, l'augmentation de la multiplication peut être obtenue à volonté.Du fait qu'une fois atteint le maximum de la multiplication, le levier de commande ne peu pins pivoter par rapport au levier de serrage, on obtient en toute certitude un haut degré d'efficacité mécanique.
La construction du levier de serrage est simple et n'est guère délicite en ce qui concerne les tolérances devant être respectées au cours de la fabrication. La fabrication de ce levier est, par conséquent, économique.
Suivant une autre particularité de l'objet de l'inven- tion, l'axe de pivotement du levier de commande sur le levier de serrage est placé vers l'extrémité opposée à son axe de pivotement.
Dn fait de ce pontage du levier de commande, les dimensions du levier de serrage peuvent être particulièrement avantageuses, de aorte que son montage fie nécessite qu'un emplacement réduit. Xn choisissant convenablement l'écartement entre l'axe de pivotement du levier de commande et l'axe de pivotement du levier de serrage, en peut en outre agir très facilement sur la progression de la multiplication.
Suivant une autre particularité de l'objet de l'inven- tion, l'une des extrémités de la timonerie de commande constituée par un organe de traction flexible ou articulé (câble ou chaîne) est fixée au support en un point qui, la multiplication du levier de serrage étant au maximum, se trouve près de l'axe longitudinal du levier de serrage, cet axe longitudinal pouvant être prolongé au-delà de son axe de pivotement. Il résulte de cette mesure d'une part un faible encombrement car le point d'articulation à poste fixe de la timonerie de commande se trouve sur le support sur lequel le levier de serrage est monté à pivotement. D'autre part, en choisissant convenablement l'emplacement de ce point sur le support, il est possible de@terminer de façon très simple avec quelle amplitude de pivotement la Multiplication maximum peut être attein- te.
Buivant une autre particularité de l'objet de l'invention, la timonerie de frein et la timonerie de commande sont constituées par un organe de traction flexible ou articulé, dont l'une des extrémités est fixée au support, cet organe de traction passant par les deux bras le raccordement du levier de commande avec lequel est accouplé au moins un organe d'entratnement s'étendant jusqu' un organe de guidage constitué par un levier ou par un galet qui peut s'étendre sur toute la course de pivotement du levier de serrage, à égal distance de son axe de pivotement. Grtce à ce montage du levier de serrage, on obtient une construction particulièrement simple pour un prix de revient extrêmement réduit.
Dans le cas d'un autre mode de réalisation de l'objet de l'invention, la timonerie de commande constituée par une tige de poussée attaque le support en un point qui, pour une torte multiplication du levier de serrage, se trouve à peu près sur son axe longitudinal entre son axe de pivotement et le levier de commande. Cette cenformation du levier de serrage est particulibre- ment avantageuse lorsqu'on ne dispose pas de place su!ìsante pour le point d'articulation d'un organe de traction sur le support, à l'extérieur de l'amplitude ou de la zone de pivotement di levier de serrage. Ceci permet de réduire encore l'emplacement nécessaire au levier de serrage.
Suivant un mode de réalisation particulièrement préféré de lbbjet de l'invention, dans lequel le levier de serrage a un profil en forme d'U, le levier de commande est monté entre les branches du profilé en U et sa zone de pivotement recouvre les deux branches.
Ceci permet de réduire encore ltespace nécessaire au levier de serrage Le dessin schématique annexé montre, à titre d'exemple non limitatifs, deux modes de réalisation possibles du levier de serrage suivant l'invention.
Les figo la et 1b sont respectivement une vue de profil et une vue de dessus d'un levier de rrage, la timonerie de frein associée étant constituée par un cible passant sur un galet à distance constante de l'axe de pivotement du levier de serrage et sur un levier de commande, son extrémité étant fixée au support.
La fig. le montre un tel mode de réalisation de ce levier de serrage, dans lequel la timonerie de frein, constituée par un cible de traction passe à travers une gaine.
Les fig. 2a et 2b montrent un levier de serrage analogue avec lequel sont utilisés deux câbles de traction réglables assu-- rant la transmission aux freins des roues.
On a représenté partiellement en coupe sur les fig. la et 2a le levier de serrage 1 dans sa position initiale, de telle sorte que le levier de commande 4 monté par une@action de p@@o- tement sur le levier de serrage autour d'un axe 7, soit bien visible. Le levier de serrage ezt représenté en traits mixtes dans la position qu'il occupe après avoir parcouru environ la moitié de sa course de pivotement dans le sens du serrage; la multiplication maximum étant obtenue et produisant son plein effet. Le levier de serrage 1 est monté à pivotementsur le support 6, autour d'un axe de pivotement 2. Le levier de commande 4 est relié au support 6 par une timonerie de commande 5, constituée ici par un cabale et fixé en 6a sur le support 6.A cet effets une pièce de litita- tion cylindrique 5a est appliquée sous pression sur le câble.Xa timonerie de frein 3 constituée par le même faible de traction est guidée autour de l'axe de pivotement 2 du levier de serrage constitube sur les fig. la et 1b, par un galet 9, et sur les fig. 2a et 2b par un levier d'entraînement 9b monté sur l'axe 2 destiné au levier à pont le surplombant de l'extérieur 4 elle sorte qu'il reste écarté de façon constante par rapport à ltaxe de pivotement 2 sur toute la course de pivotement du levier tendeur 1.Le cible de traction, qui constitue les deux timoneries 3 et 5,- passe autour de la partie en forme d'arc de cercle du levier de commande 4 et est solidarisé avec celui-ci par un organa d'entraînment 8 appliqué par pression qui s'engage dans un évidement de forme correspondante ménagé dans le levier de commande.
La timonerie de frein 3 est reliée au levier de commande 4 par un bras de levier 4a et la timonerie de commande 5 l'attaque par le bras de levier 4b, la timonerie de commande 5, lorsque le frein est desserré, faisant avec le bras 4b du levier un angle de faible valeur, par exemple de 200, et la timonerie de frein 3, faisant avec le bras a du levier un angle important, par exemple de 800. La modification de ces bras de levier actifs sur la moitié de la course de pivotement du levier tendeur 1 dans le sens de la tension est nettement indiquée sur la fig. la par les traits mixtes.En outre, on voit parfaitement que l'axe longitudinal de la timonerie de commande 5 a été ainsi rapproché de l'axe de pivotement 2 du levier de serrage0 Suivant le mode de réalisation que montrent les figo 2a et 2b, le levier de guidage de la timonerie de frein constituée par les deux câbles 10 est formé des éléments 9 et 9 et 9a qui sont montés coaxialement sur ltaxe 2 du levier de serrage 1. Le levier 9 a une section en forme d*5 et entoure les deux supports angulaires 6 par ses branches 9t sur lesquels sont prévue des guides 9a en forme d'arc de cercle pour les deux câbles lOv Les câbles 10 présentent des embouts lOa filetés appliqués par pression.Ces deux branches traversent des supports 15 prévus sur les deux branches gt du levier 9 à section en forme d'U. Elles peuvent prendre appui de façon réglable sur le support 15 au moyen de deux écrous lOb0 Le levier intérieur 9b agit comme organe d'entraînement par un prolongement s'appliquant contre l'âme du levier 9 de section en forme d'U, de sorte que ce dernier est entraîné lorsque le levier 9b pivote dans le sens horaire.Le cible 3 porte à son extrémité une pièce cylindrique appliquée par pression et prend ainsi appui sur le levier 9b, Ainsi, le pivotement du levier de commande 4 ou du levier de serrage 1 est trassnis au levier 9b puis,de là, au levier de guidage 9 de section en forme d'U Le levier de serrage qui vient entre décrit fonctionne de la manière suivante;-Lorsqu'on le fait pivoter dans le sens du serrage autour de son axe 2 monté sur le support 6, à partir de la position initiale dans laquelle il est représenté sur les fig. la et 2a, la timonerie de commande 5, fixée en 6a, fait en outre pivoter le levier de commande 4 autour de son axe 7 par rapport au levier de serrage 1, de sorte que la timonerie de frein 3 est tout d'abord fortement accélérée dans le sens de la tension.Etant donné que le bras de levier actif 4a diminue t que le bras de levier actif 4b de la timonerie de commande 5 augmente en conséquence, cette accélération présente au début sa valeur maximum qui diminue rapidement sur le trajet de pivotement du levier de serrage. Etant donné que la timonerie de commande 5 se rapproche en mEme temp- de l'axe de pivotement 2 du levier de serrage, cette diminution de l'accélération est encore plus effective jusqu'à ce quenfi1, dans la position dans laquelle les organe s sont représenés en traits mixtes sur la fig. 1, il ne se produise plues de pivotement notable efficace du levier de commande 4 par rapport au levier de serrage 1.
Gracie à la superposition de ces trois actions et à la diminution rapide, ainsi obtenue, de l'accélération de la timonerie de frein 3 dans le sens de la tension, la multiplication, c'est-àdire le rapport entre l'amplitude de pivotement du levier de serrage 1 et la course de tension de la timonerie de frein 3 peut croître aussi rapidement qu'il est nécessaire pour adapter cette progres sinon de la multiplication à la force de réaction se manifestant dans la timonerie de frein 3.C'est ainsi, que, mdme lorsqu'on utilise des freins à disque, dans lesquels la force de réaction qui ae manifeste dans la timonerie de frein atteint son maximum sur une faible course, il est possible d'obtenir une progression de la multiplication permettant d'utiliser à WL degré optimum la force d d'actionnement. étant donné que la force d actionnement est constante sur la plus grande partie de la course de pivotement du levier de serrage, jusqu'à la multiplication maximum, il est possible d'obtenir le plus grand champ de travail possible pour actionner le frein.
3300 (NH), 1787 (azétidin-2-one), 1732 (CO2R), 1673 et 1510 (CONH), 1630 (C=N) et 1030 cm (S#O) O) ,#1,56 (1H, d, J 10 Hz; NH), 1,80 (1H, s; CHO), 3,98 (1H, dd, J 10 Hz et 5 Hz; C7-.H), 4,78 et 4,95 (2H, AB-q, J 12 Hz; CH2CCl3), 4,98 (1H, d, J 5 Hz; C6-H), 5,11 et 5,83 (2H, AB-q, J 14 Hz; C3-CH2S), 5,84 et 6,13 (2H, AB-q, J 18 Hz; C2-CH2), 7,32 (3H, s; -CH3) (Trouvé :C,31,6%, H, 2,6%; Cl, 21,3%; 21,4%, N, 10,5; S, 17,6%; 18,0%. Pour C14H13 Cl3N4O5S3 (519,8) , le calcul donne C, 32,3%; H, 2,5%; Cl, 20,5%; N,10,8%; S, 18,5%.) REACTIONS FAISANT INTERVENIR DES NUCLEOPHILES AICANOLIQUES Exemple D25 3-méthoxyméthyl-7ss-phénylacétamidocéph-3-ème-4-carboxylate de 2,2,2-trichloroéthyle,1ss-oxyde On a ajouté 1 goutte de triéthylamine à une solution chauffée àu reflux de 3-bromométhyl-7p-phénylacétamidocéph 3-ème-4-carboxylate de 2,2,2-trichloroéthyle, îp-oxyde(56 mg, 0,1 mmole) dans du méthanol (5 ml).On a continué à chauffer au reflux pendant 4 heures.Le méthanol a été ensuite évaporé et le résidu a été purifié pa.r chromatographie en couche mince en utilisant un système acétone-chlorure de méthylène (1:9)comme éluant.