INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les goupilles 18, qui relient les éléments R et A, sont des goupilles de sécurité destinées à se cisailler en cas de surchar- ge pour protéger l'outil. Si elles se rompent, par suite dtune résistance excessive de l'outil à l'entraînement en rotation, celui-ci se bloque et il convient alors d'arreter la machine. En cas de retard de la part de ltopérateur, la machine peut continuer de tourner pendant un certain temps, l'écart axial entre l'ensem- ble douille/taraud et la face de butée de la tete porte-taraud constituant une marge de sécurité.Autrement dit, si l'élément A continue de tourner après rupture des goupilles 18, il ne fait que rattraper le retard qu'il a subi sur l'ensemble douille/taraud et pousse devant lui la tête porte-taraud R qui coulisse le long de la douille sans exercer sur celui-ci aucun effort axial appréciable.
La sécurité que procurera l'appareil se manifeste meme dans le cas improbable où les goupilles 18 se fracturent dès le début de l'opération de taraudage, alors que l'ensemble douille/taraud est en-butée axiale contre la face avant de l'ensemble 22-24. En effet, si la rupture des goupilles intervient dans de telles circonstances, ltélément R est bloqué en rotation. L'élément 22 se trouve lui aussi bloqué en rotation du fait que la baguette 24 dont il est solidaire est en prise par ses extrémités dans les raS nures 14 de l'élément R.Si l'opérateur auquel est confiée la tache dtarreter la machine ntintervient qu'avec un certain retard, l'élément A continue de tourner au pas d'avance de la broche mais l'élément 22 > bloqué en rotation, et dont le pas de vissage est supérieur à celui de la broche, recule axialement ce qui rompt le contact en butée axiale entre l'élément A et l'ensemble douille/ taraud. L'appareil présente donc une marge de sécurité pratiquement suffisante dans tous les cas, compatible avec les retards d'intervention de la part de l'opérateur chargé d'arrêter la machine en cas de rupture des goupilles de sécurité 18.
Dans les circonstances les moins favorables, cette marge de sécurité est représentée par l'amplitude de déplacement vers l'arrière dont dispose 1 t organe 22. I1 convient de remarquer à ce sujet qu'une fois l'organe 22 arrivé à fond de course vers l'arrière, l'élément A tend à entraîner l'outil en rotation par l'intermédiaire de la baguette 24 mais on peut prévenir cette possibilité en fixant une valeur maximale pour la résistance des organes qui rendent les éléments 24 et 22 solidaires l'un de l'autre.
Bien entendu, l'invention n'es nullement limitée aux dispositions décrites et représentées. Celles-ci pourront faire l'objet de diverses variantes, modifications de détail, omissions ou additions sans sortir pour autant du cadre de l'invention.
La présente invention concerne la production de films ou pelM; culles et en particulier la production de filmsen polyuréthanes thermoplastiques du type polyol polymere/diisocyanate, dont la chaine est allongée-par un diol. Ce type de polyuréthanes est décrit dand la demande de brevet hollandais ne72.04138 de la Société-Demanderesse, qui est cité à titre de référence.
Ces polyuréthanes sont préparés en faisant réagir un diiso cyanate, par exer-lle du di (p-isocyanato-phényl) méthane, avec un polyol polymère aliphatique ayant un poids moléculaire supé rieur à 800, par exemple un polyester ou un polyether tel que le poly (propylène-glycol)le poly (adipate d'éthylène), le poly (adipate de tétraméthylène) ou le copolyester adipate d'éthylène /adipate de thétraméthylène, puis en allongeant la chaine du pr# duit de la réaction avec un diol ayant un poids moléculaire in férieur à -250, par exemple le 1,4-butane-diol. A5itre d t exemples d'autres polyols polymères, d'isocyanates et de diols, on peut se reporter à ce qui est décrit dans la demande de brevet hol landais précitée.Le polyol/polymère a de préférence un Tg(tem pérature critique de transition d'état vitreux) inférieur à OOC, Dans la demande de brevet hollandais précitée, on se réfère au chauffage de polymère insoluble dans les solvants pour le transformer en une condition soluble dans les solvants.
Les polymères utilisés comme matière de départ suivant l'invention correspondent à la forme insoluble dans les solvants; ils sont convertis au moins partiellement en la forme soluble dans les solvants pendant le stade d'extrusion en fusion sui vant l'invention.
Ces polyuréthanes thermoplastiques ont un point de fusion bien défini et les charges en fusion correspondantes ont une faible résistance à l'état fondu.
L'avantage de ce dernier mode opératoire (chlorures dans un appareil sépare) sur le mode opératoire qui précède (introduction des chlorures directement dans le lit fluidisé) tient à ce qu'il permet, indépendamment des conditions de la mise en oeuvre du procédé d'oxydation de I'éthylène, et dans des limites plus étendues, d'agir sur la sélectivité du catalyseur par modification de la température du lit de chlorure et de la quantité de gaz traversant ce lit.
En outre, pour améliorer la sélectivité du catalyseur et la maintenir à un niveau élevé au cours d'un fonctionnement prolongé du catalyseur, on peut faire passer de 0,1 à 1 % en volume de mélange réactionnel gazeux, avant de l'admettre dans le lit fluidisé du catalyseur à l'argent, à travers un appareil (notamment un appareil de barbotage ou un appareil de type xscrubber") garni de pentachlorodiphényle à une température de 50 à 150 C.
Pour augmenter la limite d'explosivité (la teneur maximale en oxygène du mélange permettant de travailler sans danger d'explosion), pour augmenter le rendement en oxyde d'éthylène et pour ré- duire la consommation d'éthylène, il est recommandé d'oxyder 1'é- thylène en présence de méthane en additionnant celui-ci au mélange gazeux en circulation en proportion néeessaire pour maintenir une pression partielle imposée de méthane (de 0,5 à 10 atmosphères absolues) et un rapport imposé des pressions partielles de méthane et d'éthylène (de 1 : 2 à 2 . 1 respectivement).
Pour augmenter la limite d'explosivité (c'est-à-dire la teneur maximale limite en oxygène du mélange réactionnel gazeux (permettant de travailler sans danger) et pour augmenter le rendement en oxyde d'éthylène, il est recommandé d'ajouter au mélange gazeux une quantité additionnelle d'oxygène ou d'air avant de l'admettre dans le lit fluidisé du catalyseur à l'argent.
Après introduction d'une quantité additionnelle d'oxygène ou d'air, la teneur en éthylène et en oxygène du mélange réactionnel gazeux ne sort pas des limites indiquées plus haut (pression partielle d'éthylène de 0,6 à 15 atmosphères absolues et d'oxygène de 0,1 à 2 atmosphères absolues). On effectue ce mélange à la partie inférieure du réacteur (sous le lit fluidisé du catalyseur) dans laquelle se trouvent les tubes verticaux ou le garnissage qui empêchent l'explosion lors du brassage du mélange réactionnel gazeux avec des quantités additionnelles d'oxygène ou d'air.
Quand on utilise à la partie inférieure du réacteur des tubes verticaux, on fait passer le mélange réactionnel gazeux à travers ces tubes. Ces tubes sont d'un petit diamètre (par exemple de 5 à 30 mm), ce qui permet de faire passer le mélange réactionnel gazeux à une vitesse qui dépasse considérablement la vitesse de propagation de la flamme. Dans l'espace entre les tubes à la partie inférieure du réacteur, on admet la quantité additionnelle d'oxygène ou d'air qui arrive dans ces tubes par des orifices ou par les buses disposées sur ces tubes en venant s'ajouter au mélange réactionnel gazeux. Le mélange réactionnel gazeux enrichi en oxygène arrive par les tubes verticaux précités à l'oxydation.
Comme on l'a indiqué plus haut, pour améliorer la sécurité d'introduction dans le mélange réactionnel gazeux de la quantité additionnelle d'oxygène ou d'air, il est recommandé de remplir les tubes verticaux et l'espace libre de la partie inférieure du réacteur (c'est-à-dire les interstices entre les tubes, l'espace entre les tubes et la grille distributrice de gaz et l'espace entre les tubes et le fond du réacteur) avec un garnissage. Ce garnissage peut être constitué de billes, anneaux, pastilles, spirales et toiles métalliques exécutés en métal, corindon, carborundum, céramique, porcelaine, etc.
L'enrichissement du mélange réactionnel gazeux en oxygène peut se faire comme il a été dit précédemment, à la partie inférieure du réacteur remplie d'un garnissage. Ce garnissage pedt être réalisé en forme de billes, anneaux, pastilles, spirales et toiles métalliques. On fait arriver le mélange réactionnel gazeux dans le lit de garnissage à une vitesse qui dépasse la vitesse de propagation de la flamme On admet la quantité additionnelle d'oxy- gène ou d'air dans le lit de garnissage par des tubes, notamment des tubes toriques, disposés dans le lit de garnissage et comportant des orifices ou des buses. Après la traversée du lit de garnissage, le mélange réactionnel gazeux arrive au stade de l'oxyda tion.
Les exemples non limitatifs suivants sont donnés à titre d'il- lustration de l'invention.
On effectue l'oxydation de l'éthylène par l'oxygène en présence d'un catalyseur à l'argent préparé de la manière suivante.
Pour obtenir 100 grammes de catalyseur, on dissout 120,6 g de nitrate d'argent et 7,04 g de nitrate de cadmium contenant 2,56 g de cadmium métallique dans 260 cm3 d'eau. On fait couler lentement la solution de nitrates dans une solution portée à l'ébullition de 48,6 g de carbonate de sodium anhydre dans 806 cm3 d'eau distillée.
Au préalable, on introduit dans la solution de carBonate de sodium de l'acide chlorhydrique en une quantité eorresponziant à 0,01 à 0,02 ffi de chlore par rapport au poids de l'argent. On précipite les sels en trente à quarante minutes sous agitation permanente de la solution. On lave le dépôt formé de carbonates d'argent et de cadmium et de chlorure d'argent à l'eau distillée et on sèche à une température de 12O0C. On ajoute à la poudre constituée par le mélange de ces sels 18 g de poudre préalablement séchée et tamisée d'une charge de corindon d'une granulométrie de 8 à 20 microns. On mélange intimement les poudres et on les met sous forme de pastil 2 les sous une pression de 2500 à 3000 kg/cm , on broie ces pastil- les et on les tamise à travers un tamis de 0,1 à 0,5 me d'ouverture do mailles. On place les granules de grosseur requise (de O,t à 0,5 mm) dans un réacteur rempli d'un garnissage composé de spirales de 10 mm de diamètre et de 10 mm de longueur, en fil d'acier de 0,7 mm de diamètre. On envoie å l'oxydation un mélange d'éthylène et d'oxygène dont la pression partielle d'éthylène est de 1,7 atmosphère absolue et dont la pression partielle d'oxygène est de 0,3 atmosphère absolue1 la pression totale étant de 2 atmosphères absolues.Avant d'effectuer l'oxydation de l'éthylène, on réduit le carbonate d'argent en argent métallique (le carbonate d'argent dans ces conditions n'étant pas réduit) sous l'atmosphère du mélange réactionnel gazeux en élevant graduellement la température dans le réacteur jusqutà la température du procédé. On oxyde l'éthylène dans un circuit dynamique (à circulation) à une température de 2400C et à une vitesse volumétrique horaire de 3000 heure dans un lit fluidisé de catalyseur à l'argent ayant la composition sui vante ( poids) : argent 76; carbonate de cadmium 3,94; chloru- re d'argent 0,06; corindon 20.En mettant en oeuvre la procédé dans les conditions indiquées, on obtient 2,5 % en volume d'oxyde d'éthylène dans le mélange gazeux avec un rendement de 147 g d'oxyde d'éthylène par litre de catalyseur, par heure, la sélectivité étant de 65 .
Pour obtenir 100 g de catalyseur, on dissout 90,5 g de nitrate d'argent et 7,87 g de nitrate de cadmium contenant 2,86 g de cadmium métallique dans 195 cm3 d'eau distillée.
Des moyens d'accrochage 8 de la pièce externe 2 coopèrent avec des moyens d'accrochage 9 complémentaires de la pièce interne 3 s'étendant le long de la ceinture 6 de façon que la pièce externe 2 et la pièce interne 3 puissent être accrochées l'une à l'autre le lorgde la ceinture 6 et dans la zone de recouvrement 10 des pièces, quel que soit le degré de recouvrement des pièces.
Selon une forme d'exécution préférentielle, les pièces externe 2 et interne 3 sont symétriques par rapport à un plan de symétrie vertical ll du pantalon.
Le bord externe 12 de la pièce externe 2 est incliné par rapport à la ceinture 6 et s'étend depuis l'entrejambe 7 jusqu'à un point 13 de la ceinture 6 placé de l'autre côté du plan Il que le côté 4 dont la pièce externe 2 constitue un prolongement. En outre, le bord externe 12 est de préférence légèrement incurvé, sa concavité dirigée vers le plan 11, donc dirigée vers le côté 4 attenant à la pièce 2.
I1 en est de même pour la pièce interne 3 dont le bord externe 14, préférentiellement incurvé à concavité dirigée vers le plan de symétrie 11, est Iimité par l'entrejambe 7 et un point 15 de la ceinture sensiblement symétrique du point 13 par rapport au plan 11.
Par conséquent, la zone de recouvrement 10 affecte une forme triangulaire curviligne dont les sommets sont l'entrejambe 7 et les points 13 et 15 et les côtés les bords externes 12 et 14 d'une part et un tronçon de ceinture 6 d'autre part.
Selon ltinvention, le pantalon est à taille réglable et les points 13 et 15 peuvent être rapprochés l'un de l'autre, donc du plan 11 (lorsque l'on désire diminuer la taille) ou au contraire éloignés l'un de l'autre (lorsque lton veut augmenter la taille). Ce réglage provoque une variation de la surface de la zone de recouvrement 10, surface qui diminue au fur et à mesure que la taille du pantalon est augmentée et inversement augmente lorsque la taille du pantalon est diminuée.
Les variations de la taille du pantalon concernent ainsi toute la partie de ce pantalon située entre ltentrejambe 7, où la taille reste sensiblement constante, et la ceinture 6 où elle varie dans d'assez larges limites pour être adaptée à la morphologie en évolution de l'utilisatrice Les moyens d'accrochagé 8 et 9 sontconstîtuéspar d'ux '. d-- etdErHo que la bande connue sous la marque "Velcro" disposées le long de la ceinture 6, l'une sur la face externe de la pièce interne 3, l'autre sur la face interne en regard de la pièce externe 2. Ainsi, l'accrochage des deux pièces 2, 3 l'une sur l'autre peut être effectuée quel que soit le degré de recouvrement de ces pièces. Du fait d'une part de la présence permanente d'une zone de recouvrement 10 plus large à la hauteur de la ceinture 6 qu'à celle de l'entrejambe 7 et, d'autre part, que les deux pièces 2, 3 sont normalement plaquées l'une sur l'autre dans toute la zone de recouvrement 10, des moyens d'accrochage supplémentaires - s'étendant entre la ceinture 6 et l'entrejambe 7 sont superflus.
Sur la figure 3 est représentée une première variante dans laquelle la zone de recouvrement 10 affecte la forme d'un triangle sensiblement rectangle et non plus isocèle comme dans le cas des figures 1 et 2. A cet effet, le bord externe 14 de la pièce interne 3 s'étend à partir de l'entrejambe 7 perpendiculairement à la ceinture 6. La zone de recouvrement 10 étant moins étendue que dans le cas précédent, les variations possibles de la taille sont limitées d'autant Sur la figure 4 est représentée une seconde variante possible dans laquelle la zone de recouvrement 10 affecte également la forme d'un triangle sensiblement rectangle mais où c'est le bord externe 12 de la pièce externe 2 qui s'étend depuis l'entrejambe 7 perpendiculairement à la ceinture 6. Dans ce dernier cas, le bord externe visible 12 est moins incliné sur la ceinture 6 que dans l'un ou:llautre des deux cas précédents.
La présente invention concerne, de manière générale, les appareils et opérations de taraudage.
Lt invention se rapporte plus spécialement, mais non exclusivement, au taraudage en position horizontale et trouve une application particulière dans le taraudage des trous borgnes ou débouchants de grand diamètre et de grande profondeur. Pour fixer les idées à ce sujet, on précisera que les dispositions selon 1 'inven- tion se sont révélées efficaces dans leur application à des trous borgnes de plus de 200 mm de diamètre avec une profondeur de taraudage de tordre de 300 mm.
L'un des problèmes que soulèvent, en général, les opérations de taraudage consiste en un choix convenable du mode de commande d'avance de la broche qui entraîne le taraud en rotation. On a souvent recours à un entratnement positif au pas par "patrone" ou par l'avance broche si la machine le permet. Ce mode d'entraRne- ment n1 est pas sans présenter certains inconvénients. En effet, il rend pratiquement impossible la protection du taraud en cas de surcharge.En outre, légalité de pas requise entre le taraud et la patrone, ou système d'avance, est toute theorique. I1 faut faire la part des tolérances, et l'inégalité inévitable entre ces deux pas fait que le taraud avance plus vite ou moins vite que la broche et qu'il y a donc retenue ou poussée à flanc de filet, avec les risques qui en découlent. C'est ainsi que pour un écart de I micron (ce qui est minime) entre le pas taraud et le pas entraine- ment il y a un écart de 80 microns en fin d'une opération de taraudage de 80 filets. En outre, pour un taraudage, suivant 11 état de la machine, le jeu des pignons ou d'autres organes de la channe cinématique peut créer un décalage du pas.
Un autre problème que présentent les opérations de taraudage est celui de la sécurité en cas de dépassement du couple d'entraî- nement admissible. On a parfois recours à une liaison frangible à couple d'entratnement limite entre la broche et le taraud mais cette mesure 'est efficace que si lton arrête le moteur d'entrat- nement de la broche dès qutintervient la rupture de ce lien. Pour peu quI on laisse tourner le moteur, une fois intervenue cette rup- ture, on risque de soumettre le taraud ainsi que ltappareillage à des efforts axiaux excessifs.
Il -y a aussi comme autre robIème celui de la lubrification de 1 t outil. On a intérêt à employer une huile de qualité taraudage et c'est en priorité la partie eoupante des filets d'entrée qui doit être lubrifiée. La position horizontale de l'outil ne facilite pas cette lubrification ; des injections d'huile dans les goujures avec une seringue ne permettent pas à l'huile d'atteindre en toute certitude les filets d'entrée, surtout dans le cas d'un taraudage profond, et si l'on emploie un pinceau on lubrifie ce Qui n'a pas besoin de l'être.
Les opérations de taraudage présentent encore comme autre difficulté celle de ltévacuation des copeaux. Une bonne évacuation des copeaux est particulierement importante dans le cas du taraudage en trou borgne car en cas d'une trop grande accumulation des copeaux dans la gorge réservée à cet effet le taraud risque de buter enfin d'opération.
La présente invention a pour objet d'éliminer les difficultés exposées ci-dessus, et de faciliter de manière générale les -opéra- tions de taraudage, en particulier pour les trous borgnes à axe horizontal de grand diamètre et grande profondeur de taraudage.
L'invention vise, en particulier, à améliorer la précision du taraudage, à préserver plus efficacement la sécurité du matériel en cas de dépassement du couple d'entratnément admissible, à faciliter la lubrification de l'outil ainsi aue l'évacuation des copeaux.
Le courant d'alimentation de la spire 14 est coupé et l'échangeur 36 est descendu au contact du disque 5, (figure 12) au voisinage immédiat de la zone du disque précédemment chauffée, ce qui assure par enduction une solidification plus rapide de la brasure. Cet échangeur est ultérieurement remonté par son vérin 72.
Le disque 5 peut Autre alors avancé par action du bras 17. L'enroulement 14 est Tttracté pour revenir dans la situation montrée sur la figure 9.
Au cours du relevage du mobile 10, la pince 66 est fer mée sur la bande 63. Lorsque cette pince 66 rencontre par les doigts 69 les butées 70 (figure 6), elle est arretée alors que le mobile 10 continue sa montée. LtarrEt de cette pince fermée provoque une avance du ruban 63 de la longueur souhaitée, ce qui débite au travers de la cisaille 58 la longueur dépassante ci-dessus invoquée, pour former le tronçon voulu.
Avant la descente ultérieure du mobile 10, la pince est ouverte, alors que les ressorts 68 sont toujours comprimés et que les doigts 69 sont appuyés sur les butées 70 et la cisaille est actionnée de sa-position ouverte antérieure à une position demifermée, sous 11 effet de son vérin primaire 61, comme ci-dessus indiqué.
A la descente du mobile 10, en conséquence, cette cisaille entratne le ruban 63 à nouveau et la remontée relative de la pince 66 ouverte, sous l'effet de la détente des ressorts 68, est sans action sur le ruban.
Les réglages de courses des éléments du mobile 10 sont tels que le ruban 63 soit seetonné en tronçons d'une longueur plus grande que l'épaisseur du disque 5, de manière que la brasure déborde et forme des cordons sur les deux faces de dent, entre créneaux.
Comme ci-dessus mentionné, le pupitre 11 porte des commandes que l'on peut actionner en succession pour chaque opératison isolée de la séquence nécessaire, pour permettre de parfaire chacun des réglages, ainsi qu'une commande de marche et d'arrêt de ltexécution automatique enchaînée des actions du mécanisme décrit.
Bien entendu, cet enchainement de commandes est déterminé par l'armoire 12, dans laquelle se trouvent réunis les organes de déclenchement des alimentations des divers vérins, des alimentations en courant électrique de ltenroulement 14 de chauffage et en fluide réfrigérant de l'échangeur 36. Chaque début et fin de mouvement est associée à un contact électrique, dont certains seulement sont décrits ou représentés, mais qui sont insérés dans un circuit de contrôle et de commande aboutissant à ladite armoire.
Comme on opère en un milieu où sont présente6 de nom- breuses substances abrasives, tous les éléments mobiles, coulisses, glissières, tiges de vérins et autres sont recouverts par soufflets souples et étanches dont certains seulement ont été représentés partiellement. De mssme n'ont pas été représentées les canalisations de fluide se raccordant aux différents vérins et de courant électrique et de fluide réfrigérant, provenant des organes de distribution et de sources correspondantes.
Il va de soi que, sans sortir du cadre de l'invention, on peut apporter des modifications aux formes d'exécution qui viennent d'être décrites.
L'invention concerne un appareil destiné à la mise en place d'organes de fixation sur des pièces.
Un type classique de fixation met en oeuvre une vis et un écrou. Ces éléments ont été l'objet d'études poussées, dtaméliorations et de normalisations afin qu'ils assurent la liaison de plusieurs pièces. Au cours des années, au fur et à mesure que les critères demandés pour les organes de liaison devenaient de plus en plus rigoureux, la qualité des organes filetés Stest améliorée régulièrement. tes variations possibles concernant la forme des filets et la disposition de ces organes sont peu nombreuses et il ntest donc pas surprenant que les études récentes portant sur les organes de fixation tendent à améliorer la réaction de ces organes montés, les outils et les éléments accessoires utilisés avec les vis et les écrous.
Notamment dans le -cas de joints soumis à des charges importantes et cycliques, la posè de l'organe de fixation peut avoir un effet sur la streté, la résistance et la durée de vie du joint et de 12 ensemble constitué. tes exemples classiques concernent la résistance d'un joint à la fatigue.
Trois exemples de domaines dans lesquels des études ont été menées sont (a) une bonne finition de surface tendant à diminuer les points de concentration de contraintes; (b) la compression radiale exercée par la vis sur la paroi du trou de la pièce et tendant à l'isoler des forces cycliques jusqu2à une valeur prédéterminée ; et (c) le serrage général du joint qui interdit tout déplacement interne des pièces de ce joint et les efforts dus aux chocs qui en résultent.
Dans chacun de ces cas, d t importantes améliorations ont été réalisées* te résultat final cherché est un joint aussi résistant que la pièce et dont la présence ne pose pas de problème. tes joints à vIs peuvent entraîner l'apparition de problèmes dans chacun de ces domaines.