INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un composé intermétallique au sens de la présente description est constitué par la phase unique autre qu'une solution solide primaire produite quand on allie entre eux deux ou davantage d' éléments dans les proportions correctes. Il a habituellement une structure cristalline différente de celle de n'importe lequel des éléments purs et présente habituellement une composition qui correspond à un rapport simple entre les atomes, par exemple la composition Ax By ou A et B désignent des éléments et x et y sont des nombres habituellement inférieurs à to. Il comprend aussi des phases qui manifestent une latitude de solubilité pour les éléments constituants qui est voisine du rapport atomique simple et ne change pas la structure du cristal.
On a observé que les alliages utilisés dans le cadre de la- présente invention présentent des capacités de frottement intérieur ou d'amortissement qui sont élevées quand on les traite par la chaleur de la manière décrite. Cette capacité interne de frottement ou d'amortissement atteint sa valeur la plus élevée à des températures voisines des températures Ms et Mf.
On a également observé que le deoré de changement de forme lorsqu'on chauffe un objet exécuté en des alliages traités conformément à la présente invention peut être réduit ou même annulé par application d'une contrainte suffisante-s'opposant au changement de forme.
Les procédés décrits dans la-demande de brevet français nO 70 16 202 déposée le 4 mai 1970 sont applicables en combinaison avec la présente demande.
Ainsi, dans la mise en oeuvre de la présente invention, on peut appliquer à l'alliage, dans sa phase de haute température, une déformation qui produit une contrainte donnant naissance à une forme désirée pour sa phase à basse température.
Dans les exemples qui suivent les termes de "déformation résiduelle" et de "déformation annulable ou récupérable par la cha leur" qnt les significations suivantes 1 - déformation résiduelle a) C'est le degré de déformation permanente conservée après qu un échantillon a été déformé sous tension. Elle s'exprime sous la forme d'un pourcentage de déformation rapporté à une longueur unitaire de 25, 4 mm.
b) C'est l'angle conservé quand un échantillon droit d'une épaisseur de 0, 787 mm a-été courbé d'un angle de 1800, c'est-àdire de telle sorte que les deux bras de l'échantillon soient parallèles et qu'ensuite on les laisse se déformer librement par élasticité. Une courbure de 1800 correspond à une déformation de surface d'environ 4,25%.
2 - Déformation annulable ou récupérable par chauffage Cette déformation s'exprime de la matière suivante a) sous la forme du pourcentage effectif de déformation qu'on a pu faire disparaitre par chauffage à travers la gamme de température allant de As à Af évalué par rapport à la longueur unitaire d'origine de 25,4mu.
b) Ct est le mouvement angulaire total d'un échantillon qui a été courbé initialement sous 1800 et libéré élastiquement et qui ensuite a été chauffé à travers la gamme de températures allant de As et Af.
Le type de déformation dont il sera question, c'est-à-dire la déformation sous tension en pourcentage ou bien la déformation évaluée en angle de courbure, dépendra du genre d'expérience effectuée et ce genre d'expérience dépendra à son tour de 1' application industrielle de la matière.
EXEMPLE 10 Alliages de fer-chrome-nickel.
Ces alliages ont été traités par la chaleur pendant une demiheure à 1000C et trempés à l'eau. Cela a donné naissance à une structure austénitique métastable avec une grosseur moyenne de grains d'environ 0,1 mm.
Les zones A et B de la figure 1 représentent les alliages dans lesquels on peut obtenir des proportions notables de déformation pouvant être annulées par le traitement par la chaleur.
La zone A désigne la gamme préférée d'alliages.
Les alliages de la zone A sont limités par les lignes suivantes 1 - chrome = 25% 2 - Nickel = 12,5 3 - Nickel = 18 yó 4 - chrome = 15% Les alliages de la zone B sont délimités par les lignes suivantes l - chrome = 25% 2 - nickel = 10% 3 - nickel = 18 4 - chrome = 1070 5 - fer = 75% La limite inférieure pour le nickel, qui est à peu près à 10%, correspond à une formation spontanée de martensite lors du refroidissement à partir de la phase austénitique, et ces alliages ne peuvent pas facilement être déformés.Au-dessus de la limite supérieure du nickel, qui est à 18%, la phase austénitique de haute température est maintenue à l'état qui est stable jusqu'à des températures descendant à -196 C, en sorte que, lors d'une déformation à froid, on ne peut pas former de martensite par une déformation. En-dessous de la limite inférieure, de 10%, du chrome, on n'a pas observé de déformation pouvant être annulée par traitement par la chaleur.A la limite supérieure de 25% de chrome, la structure contient de l'austénite, plus de la ferrite delta, lors du refroidissement à partir de températures atteignant jusqu'a 1200 C, dans le champ de la phase à température élevée. I1 peut se produire une certaine déformation pouvant être annulée par traitement par la chaleur, par déformation de la phase austénitique, mais ce phénomène diminue avec l'augmentation de la quantité de ferrite delta.
Le diagramme de ce mouvement sera une courbe sinusoidale à deux branches pour la montée, et une courbe symétrique pour la descente, l'axe de symétrie coïncidant avec l'axe du piston.
En examinant le dessin on voit facilement les inconvénients qui rendraient le système peu acceptable, mais dans la planche 2, on a représenté un procédé qui permet de surmonter ces inconvénients.
La planche 2, figure 4, est une coupe du moteur dans les conditions de la planche 1, mais dans laquelle la force du piston s'exerce sur un impulseur plus long, qui est en contact avec les deux rotors calés sur deux axes ou arbres parallèles qui tournent en sens contraire. Ces deux axes sont situés dans un même plan, parallèle au plan de l'impulseur. La figure 5 représente la coupe longitudinale de ces axes, dans laquelle on peut voir les rotors et les engrenages qui doivent intégrer ces deux forces. L'axe U est l'axe principal du moteur qui transmettra la force total du moteur, et l'axe U1 est l'axe auxiliaire, qui ajoutera sa force à celle de l'axe principal au moyen d'une couronne dentée Z1 qui engrènera avec une autre couronne semblable Z1, ces deux couronnes étant toutes deux calées sur leurs axes respectifs. Dans la rigure 5 on voit également la coupe des deux rotors X-X' et Y avec la forme dont ils se croisent. On peut également, en séparant les axes, rendre les deux rotors égaux, mais ceci équivaut à augmenter la longueur de l'impulseur avec les inconvénients d'un plus grand volume, et d'une augmentation de l'inertie de l'ensemble impulseur-piston. Le mouvement est identique à celui qui a été expliqué plus haut, mais, de cette façon, lorsque l'axe principal U de la figure 4 se déplace, l'axe auxiliaire U1 se déplace également et en partant de la position 1-1 (point mort pour les deux rotors) et en la dépassant, on obtiendr a deux forces sur ltimpulseur (position 2-2), une de chaque côté de l'axe du piston et à égale distance de celui-ci, force dont la résultante coïncide avec saxe. Les rayons des deux rotors et leur vitesse étant égaux, les points de contact avec l'impulseur seront identiques et constants, de chaque coAté, durant la course, et,par conséquent, la coincidence de la résultante des deux forces sera également constante.
De cette façon, durant la transformation du mouvement, les forces latérales resteront équilibrées aussi bien sur le piston que sur l'impulseur, ainsi que les pressions sur les côtés de l'impulseur. En arrivant à la position 5-5, les rotors se rencontreront en R et S, point mort et fin du mouvement de montée, qui est celui qui se trouve à la fin du-temps de compression.
Lorsque ce point est dépassé, la pression des gaz en cours d'expansion, planche 2, figure 6, qui agissent sur le piston, transmet cette force à l'impulseur et celui-ci la transmet à son tour aux rotors par l'autre côté de celui de montée. Cette force du piston (vecteur F) se décomposera en deux forces égales et parallèles (vecteur F-l et F2) qui agiront sur les points de contact de l'impulseur et des rotors. Ces deux forces se décomposent chacune, à leur tour, en ces mêmes points, en deux autres forces, ltune radiale et l'autre tangentielle (vecteurs F-3, F-4 et F-5, F-6) qui feront tourner les rotors Jusqu t au point de départ, pour commencer un nouveau cycle.En expliquant convenablement le système pour un cylindre, on obtiendrait l'explication totale du fonctionnement si on disposait les cylindres en ligne avec les axes, mais, étant donnécue l'on peut adopter différentes structures, il convient de donner une explication plus complète. Les structures peuvent se diviser en trois groupes: 1) Cylindres en ligne avec les axes; 2) Cylindres en ligne avec l'impulseur: )) Cylindres en ligne avec l'impulseur et ceux-ci à leur tour en ligne avec les axes.Les cylindres qui travaillent en ligne avec lt-impulseur, deux ou plus de chaque cSté de leur point central et à la même distance de celui-ci (planche 3, figure 7) travailleront par pares 1-4 et 2-3, et étant donné qu' il faut, pour la bonne marche du moteur et pour éviter les avaries, que les pressions dans les deux chambres de combustion soient égales, il conviendra d'établir une communication entre les deux chambres dans le but d'éviter le déséqulibre qui pourrait se produire en raison del'étin- celle, de la carburation des gaz, etc. Etant donné la grande vitesse des gaz sous pression, cette communication assure une pression identique dans les deux chambres.De cette façon, dans la figure en question, les cylindres 1-4 seront en communication par A B et les cylindres 2-3 par C D. La force acquise par les pistons 2-5 sous l'effet de la pression des gaz en cours d'expansion aura une résultante (vecteur F) qui agira sur le point E de l'impulseur, point équidistant de l'axe des deux pistons, et cette force F se décomposera de la même façon que dans le cas d'un seul cylindre. Le raisonnement est le même dans le cas des pistons 1-4 au cours de leur phase d'expansion.
Quand on place les axes sur un meme plan vertical, l'impulseur ou les impulseurs devront avoir leur plan de contact avec les rotors également situés verticalement et parallèlement au plan des axes; les cylindres et les pistons resteront en position horizonale, comme on peut le voir dans la planche 5, figure 8. Cette figure représente une coupe analogue aux précédentes mais les axes U et U1 sont situés dans un plan vertical. Quatre cylindres jumeaux 1-2 et 5-4 sont située dans un plan horizontal, et dans des positions opposées, deux de chaque côté du plan des axes U et U1. I1 y a deux impulseurs, un pour chaque paire de piston, deux rotorscomme dans le cas précédent.Si les quatre cylindres travaillent au même régime durant leurs quatre temps, on v o it sur le dessin, en tenant compte de la décomposition des forces qui a été décrite, qu'on a , au cours de chaque explosion, un couple de forces sur chacun des rotors, les axes U et U1 n'ayant à supporter que l'effort de torsion correspondant.
L'invention se prête à une légère variante, ainsi qu'il est indiqué dans la première partie du mémoire, en celui concerne les moyens qui assurent le contact continu entre l'impulseur et le rotor ou les rotors Cette variation consiste fondamentalement à doter l'impulseur de moyens de liaison mécanique avec le rotor ou les rotors, de façon que la chambre à vide ne soit pas nécessaire.
Plus précisément, selon la variante, le rotor ou les rotors comporteront à leurs extrémités deux tourillons cylindriques de meme diamètre que les secteurs circulaires qui unissent les segments de l'excentrique dans leurs deux positions opposées.
Pour sa part, limpulseur, qui constituera toujours un ensemble rigide, sera pourvu dans sa partie inférieure, de deux rebords repliés vers l'axe vertical du rotor. Entre ces rebords et le plan supérieur de glissement, les tourillons du rotor ou des rotors se logeront à frottement doux.
Pour plus de clarté, l'idée exposée sera expliquée en se référant aux figures 9 et 10 qui représentent ce qui suit: 1 -Impulseur 2 -Rotor 3 -Rebords inférieurs de l'impulseur, repliés à leurs extrémités libres vers l'axe vertical du rotor.
4 -Tourillons cylindriques du rotor.
5 -Axe de rotation du rot or.
On peut observer ques d'accord avec ce qui a été décrits le rotor 2 dispose d'un tourillon 4 à chacune de ses extrémités, et que ces tourillons jouent durant les courses montantes et descente dantes du piston, à l'intérieur de la cavité formée par les deux rebords coudés 5 disposés l'un en face de l'autre et dont est doté l'impulseur 1 dans sa partie inférieure.
Par conséquent, il est évident5 qu'au moyen de ce supplé- ment on réussit à produire mécaniquement le commencement de la descente, la chambre à vide dont il a été question pouvant ou non être supprimée, à volonté, et pouvant également, si on le désire, être transformée en chambre de combustion ou d'explosion.
Les autres éléments du moteur, tels que le carburateur, le distributeur, les soupapes, les bougies, les injecteurs, ne seront pas mentionnés du fait que l'on peut utiliser les éléments habituels, en leur apportant les légers changements que les structures nouvelles et différentes exigent.
Les avantages de ce système sont nombreux: 1) Plus simple du fait de la réduction du nombre de pièces; 2) Plus léger à puis sance égale > du fait que le nombre d'explosions est doublé et que l'on supprime les contrepoids du vilebrequin; 3) Mouvement plus doux; 4) Consommation de combustible réduite en raison de la suppression de certaines résistances telles que la pression du piston contre les parois du cylindre, inertie des tartes de bielles, etc.; 5) Moins de pannes; 6) Plus grande durée du fait que la rectification is cylindres n'est jamais nécessaire; 7) Structures plus variées, ce qui permet de choisir, dans chaque cas, la structure qui convient à l'espace, le lieu ou l'application à laquelle elle est destinée.
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Lorsque le piston de la pompe exécute sa course d'aspiration dans le cylindre 8, il s'établit dans le passage 13 une dépression, agissant à travers la gorge annulaire 16 sur la soupape d'aspiration 15, qui s'ouvre de sorte que le liquide hydraulique contenu dans le réservoir 9 est aspiré par le canal 14. Le liquide hydraulique pénètre ainsi dans la gorge annulaire 16, ainsi que dans 1e canal -13.
Au moment où la direction du mouvement du timon 6 est inversée, commence la course de refoulement, pendant laquelle le liquide est chassé du canal 13 et de la gorge annulaire 16. La soupape dt- aspiration 15 se ferme par suite de l'élévation de pression du liquide, tandis que la soupape de refoulement 24, décalée de 900 mais débouchant également dans la gorge annulaire 16, s'ouvre. Le liquide peut alors parvenir a travers la soupape de refoulement et les perçages 29 et 25 > dans la gorge annulaire 26, d'où il s'écoule dans l'alésage cylindrique 7 du piston de levage, qui est ainsi repoussé et soulève la tête 3 en même temps que l'ensemble du châssis 1.
Pour abaisser le châssis soulevé, il suffit d'exercer une pression sur un doigt de commande 27 disposé dans le perçage 17-17 de la soupape d'abaissement. La bille de celle-ci est alors repoussée de son siège vers le bas, de sorte que les deux canaux 14 et 29 sont mis en communication par le perçage transversal 17-17 et que le liquide peut retourner dans le réservoir 9 sous l'effet du poids propre du châssis.
La soupape de sûreté 21 est réglée à une pression maximale déterminée, quion peut aisément faire varier à l'aide du bouchon fileté 12. Aussitôt que cette pression est dépassée dans le circuit hydraulique, la bille 21, tarée par un ressort, s'écarte de son siège et laisse le liquide pénétrer dans la chambre 20, d'où il peut revenir dans le réservoir 9 par un canal 28.
Toutes les soupapes sont constituées de préférence par des clapets à bille tarés par ressort.
Comme on peut le constater aisément d'après la Fig. 2, l'en semble du bloc de commande 10, qui est muni de trois joints tori ques d'étanchéité 30, peut être introduit par un seul mouvement dans l'alésage correspondant du groupe de levage et en être retiré de même. Ce bloc de commande peut être exécuté par conséquent sous la forme d'un élément interchangeable, qui peut être rapidement remplacé en cas de déficience et confère ainsi au groupe de levage une grande sûreté de fonctionnement en l'absence de tout entretien.
D'une façon générale, l'invention n'est pas limitée au mode de réalisation représenté et décrit, qui n'a été donné qu'à titre d'exemple.
La présente invention se rapporte a' des coupleurs díffe- ^entiels à quadrature à impédance localisée. et plus spécIale- mes à des coupleurs ayant deux bandes conductrices congruentes, chacune étant liée à une face d'un isolant diélectrique.
Les coupleurs différentiels à quadrature à impédance localisée connus actuellement comportent une paire de fils torsadés dont la capacité et l'inductance série sont dimensionnées de maniez re à produire une impédance caractéristique particulière et un rapport de division d'énergie particulier. De tels coupleurs sont petits, efficaces et relativement peu coûteux mais la technique de torsion utilisée pour maintenir les fils en alignement correct, entraine un certain nombre de problèmes pratiques qui affectent préjudiciablement le out et les performances de ces coupleurs.Par exemple, étant donné que la capacité de la paire torsadée est fonction de l'épaisseur du diélectrique qui sépare les deux fils, des variations de l'épaisseur du revêtement isolant de l'un ou l'autre fil entraine des variations correspondantes des caractéris- tiques électriques du coupleur. En cours de fabrication, de telles variations réduisent le rendement et augmentent par conséquent le colit de chaque coupleur0 Une seconde difficulté provient du fait que, après torsion, les extrémités des fils doivent être séparées matériellement, puis dégarnies de leur isolant afin de réaliser un contact électrique avec le coupleur. Cette phase de séparation et de dénudage, qui constitue une phase séparée du procédéde fabrication, produit l'effet indésirable d'introduire une inductance parasite en série avec le coupleur, cette inductance parasite devant entre compensée en vue de maintenir les caractéristiques voulues du coupleur. Ici encore, la possibilité de variations indésirables des paramètres d'un coupleur à l'autre est sensible.
La présente invention a donc pour objet de réduire le cot des coupleurs différent els à quadrature à impédance localisée et d'améliorer leur reproductibilité par l'utilisation de circuits imprimés. Au lieu d'une paire de fils torsadés, le coupleur comprend deux bandes onductrices congruentes, chacune desquelles est liée sur une face d'un isolant diélectrique.
Selon une forme de réalisation de l'invention, les ban- des sont liées sur les Races opposées d'un organe diélectrique commun. Selon une autre forme de réalisation, les bandes sont liées à des organes diélectriques différents. Les dispositions permettent de faire usage de procédés et de matériaux qui donnent lieu à de grands nombres de coupleurs bien uniformisés.
Rotant donné que es bandes conductrices sont djà nues et, partant, aisément accessibles, la phase de séparation et c dénudage se trouve éliminée au procède de fabrication, De plus, le contact peut être fait en un point quelconque des bandes ce qui assure une souplesse supplémentaire dans leur utilisation ainsi qu'on le verra plus loin en détail. Enfin, les coupleurs sen lon l'invention présentent des pertes qui sont typiquement d'un ordre de grandeur plus petites que celles des coupleurs connus a fils torsadés.
L'invention apparaStra plus clairement à la lecture de la description qui J a suivre, faite en regard des dessins joints dns lesquels la Fig.1 montre une première forme de réalisation d'un coupleur différentiel à quadrature selon l'invention; ea Fig.2 est un circuit équivalent d'un coupleur différentiel à impédance localisée; la Fig.3 montre les variations de l'amplitude des composantes transmise et réfléchie, en fonction de la fréquence; les Fig.4,5 et 6 montrent d'autres formes de réalisation de cou pleurs différentiels selon l'invention; les Flg.7il6 illustrent diverses manières de connecter les cou pleurs selon l'invention à des circuits extérieurs; les Fig.17 et îa montrent une méthode pour réaliser un coupleur avec torsion de 180 degrés; les FSg4i9et 20 montrent les dispositions des branches dans les coupleurs sans torsion et dans les coupleurs avec tor sion de 180 degrés; les F#;21et 22 montrent une autre forme de réalisation du coupleur selon l'invention, dans laquelle chacune des deux bobines d'induction est montée sur un organe diélectrique séparé.
La Fig 1. montre une première forme de réalisation d'un coupleur differentiel à quadrature 10 selon l'invention, connecté à quatre lignes de transmission à bandes parallèles, Par coupleur différentiel à quadrature on entend un réseau diviseur d'énergie comportant quatre branches agencées par paires, les branches constituant chaque paire étant conjuguées l'une l'autre et couplées aux branches de l'autre paire. De plus, les composantes de signal sont déphasées de 900, d'où l'expression "à quadrature", Le coupleur 10 représenté sur la Fig.1 en enforme de U, comprend un organe intérieur 15 constitué d'un diélectrique à faitias perLes,et deux conducteurs extérieurs sensiblement identiques 16 et 17. Ces conducteurs sont liés aux surfaces opposées de l'organe diélectrique et se trouvent donc isolés électriquement l'un de l'autre, En pratique, le coupleur est réalisé le plus commodément à partir de feuilles d'isolant revêtu d'un conducteur que lton trouve dans le commerce, par un processus de perforation.
Dans cette forme de réalisation particulière, le coupleur est monté sur un isolant 25 et les quatre branches 1, 2, 3 et 4 sont connectées aux bandes conductrices 11, 12, 13 et 14 respectivement. Ces dernières sont des éléments de quatre lignes de transmission à bandes qui comprennent en outre l'isolant 25 et un plan de masse commun 26, Pour des raisons qui apparaitront plus loin, le coupleur selon laFig*1 comporte encore quatre petites réglettes métalliques 21, 22, 23 et 24 connectées en shunt sur les lignes de transmission à proximité du coupleur 10, Le coupleur 10 est du type à impédance localisée , c'est à-dire que la distance électrique entre les branches est une petite fraction de la longueur d'onde aux fréquences d'utilisation, On peut citer comme typiques des longueurs de l'ordre de un huit ième de la longueur d'onde et moins encore. Le circuit équivalent du coupleur peut astre représenté par des éléments à impédance localisée comme le montre laBYg.2.Dans ce circuit équivalent, la self-inductance de chaque conducteur 16, 17 est représentée par une bobine d'induction, d'inductance L,mesurée d'une façon commode en connectant les deux bobines d'induction en parallèle et en doublant l'inductance mesurée, Par suite de la proximité étroite de ces deux conducteurs et de leur étendue identique, leur inductance mutuelle est approximativement égale à la self-inductance d'un conducteur unioue. Dans la mesure où l'inductance mutuelle est réellement un peu plus petite que L, il existera une certaine inductance de fuite qui est représentée sur la Fig 2 par quatre bobines d'induction égales,d'inductance ty La capacité entre les deux conducteurs est représentée par les quatre capacités en pointillé et est indiquée par C.(Il convient de remarquer que, puisque le coupleur est du type à impédance localisée,la disposition des divers éléments dans le circuit équivalent est arbitraire), On peut montrer que l'impédance caractéristique Z0 d'un réseau différentiel du type représenté sur la Fig2, est donnE par la formule : et que le rapport de division est égal à l'unité à une fréquence donnée par :
Pour compenser l'inductance de fuite, une capacité c est ajoutée dans chaque branche de telle sorte que
Xeromphalina curtipes Hongo
41,19
Tricholoma acerbum (Fr.) Quel.
42,35
0,80 "