INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Rexemple 3 (1) - On ajoute à un mélange maintenusous agitation de 21,6 g de 1-éthyl-3-(5-nitro-2-thiazolyl)urée et de 150 ml de N,N-diméthylformamide, refroidi à 15-20 C, 4,7 g d'hydmure de sodium à 53 % dans une dispersion d'huile minérale. On réchauffe la solution résultante à 600C, on ajoute lentement 17,2 g d'iodure d'éthyle, puis on agite le mélange réactionnel et on le chauffe à 60-650C pendant 2 heures.En le refroidissant on le verse dans 600 ml dtun mélange d'eau et de glace, et on sépare la 1-éthyl 3-(3-éthyl-5-nitro-4-thiazolin-2-ylidène)urée qui précipite, on la lave à l'eau et on la sèche, elle fond à 176-1780C après cristallisation dans l'acétate d'éthyle0 Ce produit est identique à celui obtenu dans l'exemple 1 ci-dessus.
(2) - En procédant comme ci-dessus > on obtient les composés 5-nitro-4-thiazolin-2-ylidène-urée suivants à partir des réactions indiquées.
(a) - La 1-(3-éthyl-5-nitro-4-thiazolin-2-ylidène)- urée qui fond à 231-2330C après cristallisation dans l'acétonitri- le, obtenue en faisant réagir 9t4 g de 1-(5-nitro-2-thiazolyl)urée, 2,2 g d'hydrure de sodium à 55 % dans une dispersion d'huile minérale, et 8,6 g d'iodure d'éthyle dans 50 ml de N,Ndiméthylformamide.
(b) - La 1-(3-éthyl-5-nitro-4-thiazolin-2-ylidène)3-méthyl-urée qui fond à 244-2450C après cristallisation dans l'alcool isopropylique; obtenue en faisant réagir 5,05 g de 1-méthyl-3-(5-nitro-2-thiazolyl)urée, 1,2 g d'une solution d'hydrure de sodium à 53 % dans une dispersion d'huile minérale, et 6,2 g d'iodure éthyle dans 40 ml de N,N-diméthylformamide.
Exemple 4 En procédant comme décrit dans l'exemple 3, on obtient les composés (5-nitro-4-thiazolin-2-ylidène)éthylurée suivants, en faisant réagir 21,6 g de 1-éthyl-3-(5-nitro-2-thiazolyl)urée, 4,7 g d'hydrure de sodium à 53 % dans une dispersion d'huile minérale, (ou 4,4 g d'hydrure de sodium à 55 % dans une dispersion d'huile minérale); et la quantité mentionnée de l'halogénure organique indiqué dans 150 ml de N,N-diméthylformamide0 (1) - La 1-éthyl-3-(3-propyl-5-nitro-4-thiazolin-2 ylidène)urée, en utilisant 18,7 g de 1-iodopropane (2) - la 1-éthyl-3-(3-isopropyl-5-nitro-4-thiszolin-2 ylidène)urée qui fond à 1667-170 C (alcool isopropylique), en utilisant 18,8 g de 2-iodopropane.
(3) - la 1-éthyl-3-(3-isobutyl-5-nitro-4-thiazolin-2- ylidène)urée qui fond à 148-1 Si 0C (alcool isopropylique), en utilisant 20,2 g de 1-iodo-2-méthylpropane.
(4) - La 1-(3-allyl-5-nitro-4-thiazolin-2-ylidène)-3- éthylurée qui fond à 114-1170C (n-heptane), en utilisant 21,8 g d'iodure de n-amyle.
(5) - La 1-(3-allyl-5-nitro-4-thiazolin-2-ylidène)-3- éthylurée qui fond à 151-1530C (acétonitrile), en utilisant 12,1 g de bromure d'allyle.
(6) - La 1-éthyl-3-[5-nitro-3-(2-propynyl)-4-thiazolin 2-ylidèn]urée qui fond à 171-173 C (alcool isopropylique), en utilisant 13 g de 3-bromo-1-propane.
(7) - La 1-(3-benzyl-5-nitro-4-thiazolin-2-ylidène)-3éthylurée qui fond à 148-150 C (alcool isopropylique), en utilisant 17,2 g de bromure de benzyle0 (8) - La 1-éthyl-3-[3-(o-méthylbenzyl)-5-nitro-4- thiazolin-2-ylidène]urée qui fond à 183-1850C (éthanol), en utilisant 20,4 g de @-bromo-o-xylène.
(9) - La 1-éthyl-3-[3-(m-méthylbenzyl)-5-nitro-4- thiazolin-2-ylidène]urée qui fond à 128-131 C (aloool isopropylique), en utilisant 20,3 g de @-bromo-m-xylène.
(10) - La 1-[3-(p-méthylbenzyl)-5-nitro-4-thiazolin-2 ylidènej-3-éthylurée qui fond à 169,5-171,5 C (acétonitrile), en utilisant 20,3 g de @-bromo-p-xylène.
(i 1) - La 1-t 3-(@-chlorobenzyl)-5-nitro-4-thiazolin-2- ylidène]-3-éthylurée qui fond à 126-1270C (se resolidifie et refond à 152-1540C, cristallisé dans l'alcool isopropylique), en utilisant 17,7 gde chlorure de o-chlorobenzyle (12) - La 1 1-g 3- (m-chlorobenzyl) -5-nitro-4-thiazolin-2- ylidène]-3-éthylurée qui fond à 158,5-161,50C (mélange acétate d'éthyle et d'isooctane), en utilisant 27,4 & de bromure de m-chlorobenzyle e (13) - La 1-[3-(p-chlorobenzyl)-5-nitro-4-thiazolin-2- ylidène]-3-éthylurée qui fond à 162,5-164 C (éthanol), en utilisant 17,7 g de chlorure de p-chlorobenzyle.
(14) - La 1-[3-(m-bromobenzyl)~5-nitro-4-thiazolin-2- ylidène]-3-éthylurée, qui fond à 156-1590C (alcool isopropylique), en utilisant 27,5 g de bromure de m-tromobnezyle.
(15) - La 1-[3-(p-bromobenzyl)-5-nitro-4-thiazolin-2 ylidène]-3-éthylurée qui fond à 164-166,50C (alcool isopropylique), en utilisant 27,5 g de bromure de p-bromobenzyle.
(16) - La 1-éthyl-3-[3-(m-fluorobenzyl)-5-nitro-4- thiazolin-2-ylidène]urée qui fond à 161-163 C (alcool icopropylique), en utilisant 15,9 g de chlorure de m-fluorobenzyle.
on ne décèle aucun autre élément.
(11 ) Poids moléculaire de 950.000 à 1J350.000, déterminé par diffu-
sion de la lumière. i
Fraction II-a (f3-(l-^* 4) (1—^6)glucane)
(1) -16,3° (C = 1, H20)
(2) Le glucose est le seul produit d'hydrolyse complète par un ^ acide dilué.
(3) On ne décèle qu'une tache en électrophorèse avec une solution de borate de sodium de pH 9,3 et avec une solution de NaOH 1 N.
(4) I# fraction est soluble dans l'eau, les bases et les solutions d*acid4 formique.
(5) Par acétolyse partielle, oh obtient de la cellobiose et de la gentiobiose.
(6) Par la dégradation de Smith, on obtient de l'érythritol, du glycérol et du glycéraldéhyde.
(7) Analyse élémentaire :
30 C ($) 40,49 H ($) 6,72
On lie détecte aucun autre élément.
Il résulte des résultats précédents que la fraction II-b est le (3-(1-^4)(1-^6)glucane.
Lt invention sera mieux comprise en regard de la description ci-après et des dessins annexés qui se rapportent à la réalisation de l'invention, dessins dans lesquels t - la figure 1 montre quatre reproductions de la structure métallographique du minerai et du produit de la réduction suivant llinventionp - la figure 2 montre des électrographies et des roentgenographies de la coupe de la structure limitée par des lignes dans la figure 1-Ao - la figure 3 montre le domaine de stabilité des systèmes binaires Fe-S, Ni-S, Co-S, Cr-S, et Mn-S, en fonction de l'activité de S et de la température, - les figures 4 et 5 montrent un graphique d'équilibre de Fe-Ni-Ou-S, - la figure 6 montre le mécanisme de diffusion dans le système MeS-Me, - la figure 7 montre des électrographies et des roentgenographies du système Me-MeS correspondant à la structure de la figure 1-D, - la figure 8 montre une analyste linéaire sur la limite de phase Me-MeS et - la figure 9 montre une vue latérale d'un appareil conçu pour l'application du procédé suivant l1invention.
les parties sulfurées du système métal-sulfure sont relativement bien connues et étudiées. Toutefois, le comportement des systèmes qui contiennent un grand nombre de métaux en plus des sulfures est très obscur.
Les figures 4 et 5 montrent des graphiques connus, principalement évalués , de systèmes d'équili- bre Ni Cu-Be-S aux températures 1000 C, 8500 et 550 C. Les équilibres et les structures des zones riches en métaux sont tout à fait inexactes. Spécialement, les dimensions des phases dans la composition tétraédrique est obscure.
On utilise dans la description pour les phases et les équilibres les symboles suivants = Fe1-xS : po Ni1-xS : ml Fe-Ni-Cu (Fe,Ni,Cu)1-xS : M Ni3#xS : hz Cu2S : cc OugS5 t dg Gu5FeS4 . bn CuFeS2-x : cp Pentlandite (Fe-Ni)gS8 t pn α -FeNi(ss) Cu-bn(ss) rl α -FeNi(ss)-po(ss)-bn(ss) : 1 α -FeNi(ss)- -FeNi(ss)-po(ss)-bn(ss) : 2 γ -FeNi(ss)-po(ss)-bn(ss) : 3 γ -FeNi(ss)-pn-po(ss)-bn-(ss) : 4 po(ss)-cp(ss)-bn(ss) : 5 Bn(ss) : 6 d -Fe(ss)-po(ss)-bn(ss) : 7 s 1 α -Fe(ss)-bn(ss)-L : 9 M(ss)-L : 10 A 1000 C, la phase métal est en équilibre avec la masse quaternaire en fusion. Suivant la figure les compositions marginales Fe-Ni sont en équilibre avec les masses sulfurées fondues correspondant au même rapport entre les métaux (plus probablement avec un sulfure plus riche en nickel). Quand la température est descendue, la proportion de masse quaternaire fondue diminue, et dans ce cas la marge métallique Fe-Ni arrive en équilibre avec une solution solide (Fe,Ni)1-x, (M dans la figure 4).A ce moment, il se produit aussi un changement considérable dans l'équilibre conoïde dans le système Fe-Ni-S. Réciproquement, les alliages Fe-Ni riches en nickel (figure 5 segments l, 2, 3 du ctté Fe-Ni-S) sont en équilibre avec une solution solide de mono sulfure qui ne doit pas contenir de nickel, ou qui en contient une très petite proportion (des systèmes d'équilibre correspondant avec les explications sont indiqués dans les figures ).
On peut remarquer d'après les graphiques d'équilibre que le manque de solubilité à l'état solide qui s 'ouvre sur le côte Be"Ou de la base ternaire Fe-Ni Ou augmente fortement quand la température diminue de sorte que le cuivre disparaît de la solution solide à partir de l'extrémité riche en fer du côté Fe-Ni. Dans la zône observée par exemple à une tempéra- ture de 5500C, la solution solide Fe-Ni est ainsi en équilibre avec la solution solide de monosulfure M contenant du cuivre, et avec la bornite 6.
Suivant les dessins, il est ainsi possible, en réglant la teneur en soufre du système d'obtenir un équilibre à basse température (figure 5 8500 # 550 C) où un alliage de Fe-Ni contenant presque 50 % en poids de nickel est en équilibre avec un mono sulfure qui ne contient pas de nickel e Avec cet alliage riche en nickel, quand la teneur - en soufre du système dépasse la quantité admissible de soufre déterminée aussi par les autres composants (Cr, Mn, Cu) et dépendant de la température du système d'équilibre, la masse quaternaire fondue ou la pentlandite peut s'équilibrer avec le monosulfure et le métal, et dans ce cas, la teneur en nickel de la phase sulfure augmente en fonction du soufre en excès, (par exemple, figure 5, température 3500C, la limite étant la direction conique entre les zones 3 et 4). Respectivement des états d'équilibre favorisent un système où une très faible teneur en cuivre dans la phase métal solide Fs-Ni-Ou est en équilibre avec une solution mono sulfurée et la bornite contenant respectivement peu et beaucoup de cuivre.
Après la réduction et la sulfuration, dans le procédé, on prend des mesures pour accomplir la filtration-accumulation et la réunion en une-masse fondue des masses fondues partielles Me-MeS obtenues, à haute température, et habituellement dans la zône de défaut de solubilité de la masse fondue du système Fe-So La zône de solubilité de la masse fondue est créée par les composants présents à l'origine dans le minerai ou apportés dans le système comme additifs. En rapport avec la discussion présente, les plus importants de ces composants sont Cr, Me et Cu (Zn, Sn). On a donné ci-dessus une courte description de l'effet de ces composants sur les équilibres à l'état solide du système Fe-Ni-Cu-S. Une grande quantité du chrome, en particulier, peut être réduite en commun avec le fer, suivant le minerai, de sorte qu'il peut avoir de l'importance comme liant du soufre. Aux températures que l'on peut envisager (ou > gt; 7000C), les monosulfures de fer et de chrome qui se trouvent dans la phase sulfure ont une solubilité solide exempte de manque, qui subsiste m8me à basse température en présence de nickel (et dans ce cas la formation de l'équilibre daubréelite- O & Cr, Fe est aussi évité).Le système Ni-Cr-S n'est pas connu, mais évidemment il s'écarte des systèmes ferreux respectifs présentant le manque de solubilité à l'état sclide dans la zône mono sulfure. L effet du chrome dans le système total Ni-Fe-Cr-Cu-S n'est ainsi pas suffisamment connu.
On indique ci-dessous quelques uns des effets observés avec les rapports Nitre possibles dans le procédé quand la teneur moyenne en chrome dans le système est de 2 à 6 % en poids et respectivement quand la teneur en sulfates de chrome dans les mono sulfures atteint quelques 6 à 20 % en poids :: La distribution du nickel et du cobalt dans la phase métal du système augmente continuellement quand la teneur en chrome augmente et aussi quand la proportion de soufre diminue simultanément, la distribution du cuivre dans la phase métal augmente légèrement quand la proportion de chrome augmente, mais augmente plus fortement quand la proportion de soufre dans le système diminue mime si le mono sulfure peut encore conserver une grande quantité de fer sulfurés La distribution du chrome dans la phase métal augmente légèrement quand la proportion de chrome augmente et plus fortement quand la proportion de soufre dans le système diminue même si le mono sulfure peut encore contenir une grande quantité de fer sulfuré.
Tout l'étain est concentré dans la phase métal sans avoir aucun effet sur les autres composants à la concentration étudiée (le système contenait < 2 2% dtétain).
Dans les échantillons refroidis, la phase contenant l'étain-s'est séparée de la matrice métallique sous la forme d'un mélange dont la composition était BeNi2Sn2 (28,6 % de Ni et 57,7 % Sn).
Les faibles quantités de zinc ont été aussi concentrées dans la phase métal sans causer aucun effet secondaire.
Dans les cas étudiés, le manganèse n'était présent que dans la phase sulfures; Si le degré d'oxydation du système le permetait, une partie du manganèse se présentait après le traitement dans la spinelle de chromite ce qui confirme les observations précédentes.
Les rapports entre les chiffres d'analyse des composants présents dans les phases de mélange de Me et MeS sont indiqués par He Dans les études faites, en a obtenu les chiffres suivants pour le rapport H pendant les courtes périodes de calcination (1 à 3 3 h) à l'état solide isothermique t Ni e H = 26 x 104/I - 176 Co : H = 17 x 104/I - 115 Cr 1 = 101 x 104/I - 674 La distribution du cuivre dans la phase sulfure métallique est extrêmement grande.La détermination des chiffres d'analyse dans la phase sulfure est difficile parce que le cuivre est présent à la fois dans les phases monosulfure et bornite et des variations considérables sont dues au défaut d'équilibre et se présentent dans les deux phases. les chif- fres de l'analyse de la distribution sont aussi dans une grande mesure fonction de la teneur en soufre du système de sorte que-si la teneur en soufre diminue, la distribution du cuivre dans la phase métal augmente (les autres composants, Cr9 Ni, CoS etc étant constants dans le mélange).Les chiffres de distribution obtenus pour un système Me-MeS contenant moins de 2 % de Cu par rapport à la fois à la phase monosulfure et à la phase mono sulfure + bornite sont les suivants : M : H-1 =0,215 x 104/I + 0,149 [ % en poids de S] - 1,01 M+ bn: H-1 =0,215 x 104/I + 0,297 [ % en poids de S] + 5,79 On doit remarquer partieulière- ment que les valeurs de H données ne sont pas des chiffres d'équilibre mais des chiffres qui sont facilement obtenus dans la pratique technique et pour des périodes suffisamment courtes. Les valeurs peuvent être considérées grandement comme des moyennes du fait que souvent des valeurs de H, isolées, de O et # apparais- sent dans le système examiné.
On peut remarquer en se basant sur les observations d'équilibre que la distribution des métaux de valeur entre les phases métal et sulfure recherchées dans le procédé ne peuvent être accomplie suffisamment qu'à l'état solide, cas dans lequel la diffusion est à peu près la seule forme de transport des composants (par exemple Ni, Co, Cu, Cr).Le mécanisme de ce transport est décrit schématiquement ci-dessus Les constantes effectives de diffusion des différents mélanges de systèmes Me et MeS, possibles dans le procédé, ne sont pas connues, mais évidemment, leur ordre de grandeur peut astre évalué avec assez de précision en se basant sur des chiffres connus0 La valeur de la constante d'auto-diffusion du fer, D[cm2s-1] à la température de 8000 C, (# -Fe : ferromagn.), 9000 C (α -Fe : paramag.), et 1000 C (α -Fe), est prise comme base des évaluations.Les valeurs de la constante d'autodiffusion du fer à ces températures sont respectivement 4,24 x 10-12, 8,14 x 10-ll, et 1,52 x 10 12. Quand on compare avec ces chiffres les constantes de diffusion d'autres composants connus, on obtient les chiffres suivants pour la diffusion (ou diffusion chimique) de différents métaux, quand Di = ki . DFe 8000 / 9000 / 1000 C - ki / ki / ki / alliage métallique 1,20 / 0,58 / 1,6 / Ni ; 0,94/ 0,43/ 0,23/ Co ; 0,33/0,17/0,67/Cu; 2,31/1,08/370/(Fe + 10 à 20 % par poids atomique h); 0,65/1,47/ -/(α-Fe + 1% par poids atomique Ni) ; 0,002/ 0,002/1,6/(Fe + 40% par poids atomique Ni); 430/ 160/1100/ (Fe ±S - zone (SS)) et -/-540/(Ni+S, sone (SS)).
Dans les monosulfures solides, la constante de diffusion de Me est considérablement plus grande que la constante de diffusion de Me et de mélanges de Me. Dans la zone Fe0,85-1,00S dans le monosulfure de fer, la constante de diffusion du fer est 20/24/2,6 x 105 si l'on utilise la comparaison ci-dessus.
Dans d'autres systèmes de diffusion connus, les chiffres sont du même ordre0 Dans les sulfures fondus, les cons tantes de diffusion des métaux sont de l'ordre de D#10-4 4 - 10-5 cm2/s aux températures voisines de la zone de solidification ou dix fois supérieures aux chiffres valables pour l'état solide.
-^i
Russula laurocerasi Melser
39,56
Russula aurata Fr.
On développe les plaques dans du méthanol et on les découpe en trois bandes qui sont traitées de la manière suivante i) Aucun traitement 2) Avec une solution à 10/100 d'aoide phosphomolybdique dans du méthanol 3) Avec une solution à 10/100 d'acide phosphotungstique dans du méthanol.
Après séchage à 600C, les plaques sont encrées avec un tampon de coton imbibé d'une solution à 10/100 d'isopropanol. Toutes les plaques donnent de bonnes reproductions positives de l'original. Les plaques traitées comme en (2) et celles enduites d'une résine diazoïque préexposée donnent les meilleures images
19984
2011273
La présente invention concerne un feu d'éclairage arrière anti-brouillard pour véhicule automobile , ce feu projetant une lumière vers l'arrière en vue d'assurer la sécurité du véhicule, notamment en cas de brouil-5 lard ou de chute de neige, en émettant un faisceau lumineux rou ge, bien visible même en cas de brouillard épais mais n'ayant aucun effet d'éblouissement sur les véhicules suivants.
L'intensité lumineuse de ces feux arrière ne doit dépasser dans aucune direction de rayonne-10 ment la valeur de 300 candéla mais cependant elle doit atteindre-une valeur d'au moins 150 candéla à l'intérieur d'un angle horizontal de _+ 10° et à l'intérieur d'un angle vertical de +_ 5° • Dans cette zone d'émission de rayonnement, les valeurs maximale et minimale admissibles de l'intensité lumineuse doi-15 vent être liées très étroitement, ce qui nécessite une construc tion très soignée.de toutes les parties optiques de ces feux arrière.
Une telle répartition de la lu mière n'est que difficilement obtenue dans les feux arrière 20 anti-brouillard de type connu dont les glaces de recouvrement comportent des zones lenticulaires de forme rectangulaire et à structure en nids d'abeilles car, notamment dans les parties d'angle de la plage de sortie de rayonnement, l'intensité lumineuse est trop faible lorsqu'on ne doit pas dépasser l'intensi-25 té lumineuse maximale dans l'ensemble de la plage.
L'invention a en conséquence pour but de réaliser un feu arrière qui présente, dans toute la plage de sortie de rayonnement précitée, une intensité lumineuse aussi uniforme que possible et située légèrement en des-30 sous de la valeur maximale admissible, en vue de satisfaire ainsi de la meilleure façon possible aux prescriptions de sécurité.
Le dispositif de l'invention est caractérisé par ce que la glace de recouvrement du feu ar-35 rière comporte quatre zones nervurées qui sont disposées symétriquement par rapport à un plan horizontal et à tin plan vertical orienté perpendiculairement à la glace de recouvrement.
La description ci-après se rapporte aux dessins ci-joints représentant des exemples de 40 réalisation de l'invention, dessins dans lesquels :
69 19984
- La figure 1 représente une glace de recouvrement de feux arrière selon l'invention, vue du côté de la sortie de la lumière.
UJ UJ
TABLEAU 13 (2)
Module à 300% (kg/cm2) à 25°C
6902414 -s- 2001395
TABLEAU II (Suite)
Le cliquet 18 est fixé à une extrémité d'un axe 22 qui traverse un trou du bras de manoeuvre 1O.Un levier 23 de dégagement du cliquet est fixé à l'autre extrémité de l'axe 22.
Un dispositif d'actionnement ou vérin 24 de dégagement du cliquet, monté sur un prolongement 25 du bras de manoeuvre 10, est relié au levier de dégagement du cliquet par une tige de piston 26. Le cliquet 18 est normalement maintenu en prise avec le secteur denté 17 par un ressort monté à l'intérieur du vérin de dégagement du cliquet .Lorsque l'air sous pression est envoyé au vérin de dégagement du cliquet par la conduite d'arrivée 27, le cliquet 18 se dégage du secteur denté 17.
L'introduction de l'air dans la chambre à air et dans le vérin 24 de dégagement du cliquet est eommandée par un distributeur principal 28 relié à la conduite d'arrivée 29 et par un distributeur 29 de dégagement du cliquet qui est relié à la conduite d'arrivée 27 .Les deux distributeurs sont placés dans la cabine du véhicule et manoeuvrés par un même levier de commande 30, qu on manoeuvre à la main Ce levier de commande comprend une partie de base 31 fixée au tiroir du distributeur principal 28 et une poignée 32 qui est articulée sur la partie de base pour tourner autour d'un axe A perpendiculaire au levier 30 et à l'axe B de rotation du tiroir du distributeur principal 28.
Une plaquette 33, de forme générale triangulaire, est boulonnée à la poignée 32 etSeeSntcontact avec un tiroir 34 à mouvement axial du distributeur 29 de dégagement du cliquet .La rotation de la poignée 32 autour de l'axe A ouvre ou ferme le distributeur 29 de dégagement du cliquet Le mouvement du levier de commande 30 est défini par une grille-35 montée sur le plancher 36 de la cabine du véhicule.La forme de la grille est celle d'un H , comme on l'a représenté par la vue schématique en plan de la Fig.3, mais les petites branches de guidage 37 et 38 peuvent être supprimées, la grille ayant alors une forme en V Le déplacement du levier 30 dans le sens longitudinal de la grille 35 actionne le distributeur principal 28 et le mouvement du levier dans le sens transversal de la grille aetionne le distributeur 29 de dégagement du cliquet . Ces deux distributeurs sont reliés à un réservoir d'air d'alimentation commun .Lorsque le moteur du véhicule est en rotation, la pression est entretenue dans le réservoir par un compresseur Le levier 30 est représenté sur la Fig.l dans sa position "stationnement" .Dans cette position, le distributeur principal est entièrement fermé et la eonduite 20 d'alimentation de la chambre pneu/ est Seliée à la vidange .Le distributeur de dégagement du cliquet est également fermé de sorte que le cliquet est en prise avec le secteur denté . Le frein de stationnement est alors normalement entièrement serré et maintenu serré par le cliquet, même si la chambre 19 ne reçoit pas de pression Lorsqu'on tire le levier de commande 30 en arrière le- long de la rainure de guidage 39 de "frein de stationnement" de la grille 35, le distributeur principal 28 s'ouvre progressivement et la chambre - 19 reçoit une pression croissante .Toutefois, le bras de manoeuvre ne se déplace pas, du fait qu'il est bloqué par le cliquet 18 dans une position dans laquelle il exerce un effort de freinage considérable .Lorsque le levier de commande a été tiré vers l'arrière jusqu'à la parti-e transversale 40 de la grille, le distributeur principal 28 est entierement ouvert et la force exercée par la-chambre 19 sur le bras de manoeuvre 10 est au moins suffisante pour équilibrer la force de rappel exercée par le dispositif de freinage sur le bras de manoeuvre 10, en soulageant ainsi la charge exercée sur le cliquet 18.
Lorsqu'on déplace le levier de commande 30 en travers de la grille 35, le distributeur de dégagement du cliquet ouvre de sorte que l'air sous pression est envoyé au vérin 24 de dégagement du-eliquet et que ce cliquet se dégage du secteur denté.