INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On prépare les dits composés selon des procédés connus soit en faisant réagir un halogénure de l'acide di-p-chlorophénoxy-2,2 acétique, par exemple le chlorure avec 1) l'amino-2 hydroxyméthyl-2 propanediol-1,3 (ler exemple) 2) la N-(hydroxy-2 éthyl) pipéraz-ine (2e exemple) 3) l'éthylène glycol (3e exemple) 4) l'amino-2 hydroxyméthyl-2 butanol (4e exemple) de préférence en présence d'une base tertiaire comme la pyridine, diluée ou non avec un solvant comme le benzène ou l1ether, en refroidissant et en maintenant, après introduction de l'halogénure, le mélange réactionnel à la température ambiante pendant plusieurs heures et en agitant soit en acetylant le N-(hydroxy-2 éthyl) di-p-chlorophénoxy-2,2 acétamide (Formule VII - 5e exemple) ; soit en hydrolysant lester di-p-chlorophénoxy-2,2 acétate de (diméthyl-2,2 dioxolannyl-l,3)-4 méthyle (Formule VIII) avec un acide (6e exemple).
Les exemples suivants exposent les détails de la présente invention.
Exemple 1. - N-(dihydroxy-l,3 hydroxyméthyl-2 propyl)-2 di--chlorophenoxy-2,2 acétamide (Composé I) On introduit successivement dans un erlenmeyer de 1 litre, 40,0 g (0,330 mo'le)d'amino-? hydroxyméthyl-2 propanediol-1,3 et 400 cm3 de pyridine anhydre.
On refroidit avec un bain de glace-eau et on ajoute goutte à goutte sous agitation 27,3 g (0,0825 mole) de chlorure de l'acide di-p-chlorophénoxy-2,2 acétique en solution dans 30 cm3 d'éther anhydre. On maintient sous agitation pendant 3 heures 1/2 à OOC, puis on laisse revenir à température ambiante (20-250C) et maintient ainsi pendant 24 heures. On élimine la pyridine sous pression réduite et reprend en solution dans 500 cm3 d'acétate d'éthyle. On lave avec de l'eau, avec une solution aqueuse d'acide chlorhydrique N, avec une solution aqueuse de bicarbonate de sodium et avec de l'eau.On sèche sur sulfate de sodium, on élimine le solvant sous pression réduite et on recritallise le solide obtenu dans 40 cm3 d'éthanol. On obtient 18,96 g de produit (rendement 48 %) F = 1310C (instantanée) Microanalyse C18 H19 Cl2 N O6 = 16,3 C H N C1 Calculé % 51,94 4,60 3,37 17,03 Trouvé % 52,14 4,80 3,33 17,-21 EXEMPLE ": - N-(dip-chlorophénoxy-2,2 acéthyl) N'-(hydroxy-2 éthyl) pipérazine (Composé II) On introduit successivement dans un erlenmeyer de 1 litre, 39,1 g (0,39 nole) de N-(hydroxy-2 éthyl) pipérazine et 400 cm3 de pyridine anhydre. On refroidit avec un bain de glace-eau et on ajoute goutte à goutte sous agitation 25,0 g (0,075 mole) de chlorure de l'acide di-p-chlorophénoxy-2,2 acétique en solution dans 25 cm3 d'éther anhydre.On poursuit l'agitation pendant 3 heures à 0 C puis on laisse revenir à température ambiante (20-25 C) et maintient ainsi pendant 30 heures.
On élimine la pyridine sous pression réduite et reprend en solution dans 500 cm3 d'acétate d'éthyle. On lave avec de l'eau, avec une solution aqueuse d'acide chlorhydrique (0,004 mole), et avec de l'eau. On sèche sur sulfate de sodium et on élimine le solvant sous pression réduite.
On purifie le résidu obtenu par chromatographie sur gel de silice en éluant successivement avec de l'acetate d'éthyle puis de l'acétone et en recristallisant dans 55 cm3 d'éthynol. On obtient 13,0 g (rendement 41 %) de produit.
F = 1230 C (instatané ).
Microanalyse : C20 H22 Cl2 N2 O4 = 425,3 C H N C1 Calculé % : 56,48 5,21 6,58 16,67 Trouvé % : 56,72 5,36 6,83 16,44 Exemple 3. - di-p-chlorophénoxy-2,2 acétate d'hydroxy-2 éthyle (covFosé III) On introduit successivement dans un erlenmeyer de 500 cm3, 39,7 g (0,64 mole) d'éthylène glycol, 120 cm3 de pyridine anhydre et 100 cm3 d'éther anhydre. On refroidit avec un bain de glace-eau et on ajoute goutte à goutte sous agitation 26,5 g (0,080 mole) de chlorure de l'acide di-p-chlorophénoxy- 2,2 acétique en solution dans 10 cm3 d'éther anhydre. On laisse revenir à température ambiante (20-250C) et maintient ainsi pendant 36 heures. On élimine le solvant sous pression réduite et reprend dans 500 cm3 d'acétate d'éthyle.
On lave avec de l'eau, avec une solution aqueuse d'acide chlorhydrique N, avec une solution aqueuse de bicarbonate de sodium et avec de liteau. On sèche sur sulfate de magnésium et élimine le solvant sous pression réduite. On purifie le résidu huileux par chromatographie sur gel de silice en utilisant comme éluant le mélange hexane-acétate d'éthyle (1,5 - 1). On obtient 16 g (rendement 56 t) de produit oui cristallise lentement. F = 550C (capillaire).
Microanalyse : C16 H 14 Cl2 O5 = 357.2 C H C1 Calculé : 53,80 3,95 19,P5 Trouvé %: 54,15 4,15 19,47 Exemple 4. - N-(hydroxy-l hydroxyméthyl-2 butyl-2) di-p-chlorophénoxy-2, 2 acétamide (composé IV) On introduit successivement dans un erlenmeyer de 500 cm3 28,6 g -(0,24 mole) d'amino-2 hydroxyméthyl-2 butanol et 300 cm3 de pyridine anhydre. On refroidit avec un bain de glace-eau et cn ajoute goutte à goutte 19,8 g (C,06 mole) de chlorure de l'acide di-E-chlorophénoxy-2,2 acétique en solution dans20 cm3 d'éther anhydre. On maintient sous agitation pendant 3 h 1/2 à 0 C puis on laisse revenir a température ambiante (20-250C) et maintient ainsi pendant 24 heures.On élimine la pyridine sous pression réduite et reprend en solution dans acétate d'éthyle. On lave avec de l'eau, avec une solution aqueuse d'acide chlorhydrique N, avec une solution aqueuse de bicarbonate de sodium et avec de l'eau. ON sèche sur sulfate de magnésium, on élimine le solvant sous pression réduite et on obtient 22,5 g d'huile quton purifie par chromatographie sur silice en utilisant comme éluant le mélange chloroforme-acétone (8 - 2) puis en recristallisant dans 30 cm3 du mélange cyclohexane-éther isopropylique à 50 %. On obtient 11,8 g de produit (Rendement 47,5 %). F = 95 C (instantané.
Microanalyse : C19 H21 Cl2 N O5 = 414,3 C H N Cl Calculé @ o 55,08 5,11 3,38 17,12 Trouvé % 54,87 5,01 3,47 17,12 Exemple 5. -N-(acétoxy-2 éthyl) di-p-chlorophénoxy-2,2 acétamide (composé V) On introduit successivement dans un erlenmeyer de 250 cm3, 9,30 g (C,026 mole) de N-(hydroxy-2 éthyl) di-p-chlorophénoxy-2,2 acétamide (décrit par M.A.- BRUNET, A. BADINAND et A. BOUCHERLE (Bull Soc chim. 1964, p. 383) et 70 cm3 de pyridine anhydre. On refroidit avec un bain de glace-eau et on ajoute goutte à goutte 2,35 g (0,03 mole) de chlorure d'acétyle en solution dans 10 cm3 d'éther.On laisse revenir -a température ambiante (20-250C)- sous agitas tion magnétique et maintient ainsi pendant 26 heures. On élimine les solvants sous pression réduite et reprend dans 300 cm3 d'acétate d'étyle. On lave avec de l'eau, avec une solution aqueuse d'acide chlorhydrique 0,5 N, avec une solution aqueuse de bicarbonate de sodium et avec de liteau. On sèche sur sulfate de magnésium et élimine le solvant sous pression réduite. On obtient une huile qui cristallise dans l'éther isopropylique et on recristallise dans 50 cm3 d'éther isopropylique puis dans 15 cm3 d'éthanol. On obtient 6,04 g de produit (rendement 58 %). F = 86 C (instantané).
Microanalyse : C18 H17 Cl2 N O5 = 398.25 C H N C1 Calculé % : 54,29 4,30 3,52 17,80 Trouvé % : 54,43 4,40 3,45 18,10 Exemple 6. - di-p-chlorophénoxy-2,2 acétate de dihydroxv-2,3 propyle (Composé VI) On introduit successivement dans un erlenmeyer 100 cm3 de pyridine anhydre, 8,26 g (0,0625 mole) d'hydroxyméthyl-4 diméthyl-2,2 dioxalanne-1,3. On refroidit avec un bain de glace-eau et on ajoute goutte à goutte une soluton -de 24,87 g (0,75 mole) de chlorure de l'acide di-p-chlorophénoxy-2,2 acétique dans 25 cm3 d'éther anhydre. On laisse revenir à température ambiante (20-25 C) sous agitation magnétique et maintient ainsi pendant 24 heures.On élimine les solvants sous pression réduite et reprend dans 400 cm3 d'acétate d'éthyle. On lave avec de l'eau, avec une solution aqueuse d'acide chlorhydrique N, avec une solution aqueuse de bicarbonate de sodium et avec de l'eau. On sèche sur sulfate de sodium et élimine le solvant sous pression réduite. On purifie le résidu huileux obtenu par chromatographie sur silice en éluant avec le mélange hexane-acétate d'éthyle (1,S - 1) et on obtient 10 g d'huile, On reprend dans un erlenmeyer de 100 cm3 8,70 g d'huile obtenue en solution dans 30 cm3 d'éther. On refroidit la solution à - 30C et ajoute lentement 3 cm3 d'acide chlorhydrique aqueux 12,5 N préalablement refroidi a 0 C. On maintient 1 heure sous agitation wagné- tique à OOC, on ajoute 100 cm3 d'éther et décante le, solvant.On lave l'éther avec de liteau, avec une solution aqueuse de bicarbonate et avec de l'eau. On seche sur sulfate de magnésium et élimine le solvant sous pression réduite. On obtient 7,7 g d'huile qu'on purifie par chromatographie sur silice en éluant avec le mélange chloroforme-acétone (7 - 3). On obtient 4,68 g de produit (rendement 19,5 %) sous forme d'une huile incolore.
Microanalyse : C17 H16 Cl2 O6 = 387,2 C H C1 Calculé % : 52,73 4,16 18,31 Trouvé % : 52,70 4,31 18,29 PROPRIETES PHARMACOLOGIQUES AL La toxicité aigue est déterminée par voie orale chez la Souris Swiss, E..O.P.S., CD1, mole, 5 jours après administration, en calculant la dose Iléthale 50 p. 100 (DL 50) selon Behrens et Barber (Tableau I).
Produit Dose léthale 50 p. cent Toxicité par rapport au (mg/kg p.o.) clofibrate (clofibrate = 100) I > 2 000 67 II > 2 000 > 67 III 475 283 IV > 2 000 67 V 600 225 VI 750 179 B/ L'activité hypocholestérémiante est étudiée au moyen du test de l'hypercholestérémie provoquée chez le Rat E.O.P.S., CD1, mâles par injection intraveneuse de 300 mg/kg de Triton W.R. 1339.
On notera qu'en réalité pour passer d'une position à l'autre, le véhicule a subi une translation et un retournement complet. Ceci est nécessaire pour pouvoir conserver dans les deux positions la mme qualité de correction des aberrations ; en effet, si le véhicule 1 est correctement corrigé lorsque sa surface 2 et du côté de la plus courte distance d, il faudra pour maintenir la mtme qualité de correction dans la deuxième position représentée en traits mixtes, que la mme face 2 du véhicule soit également du côté de la plus courte distance d. Mme si on n'utilisait qu'un groupe mince, constitué d'un doublet ou de deux doublets accolés, une translation sans retournement ne corrigerait l'aberration sphérique que pour des valeurs de grandissement peu éloignées de 1. Mais dans la majorité des cas, les grandissements recherchés imposent, pour réaliser l'aplanétisme au cours de la translation, d'utiliser un groupe épais formé de deux doublets écartés ou d'un système plus complexe. Malheureusement dans ce cas, si l'on ne procède pas également au retournement du véhicule, les aberrations de champ ne sont pas corrigées et les qualités demandées à de tels appareils ne permettent pas de négliger la correction de l'astigmatisme.
On conçoit facirlement les difficultés de réalisation que représente l'obligation de retourner complètement l'objectif en atme temps qu'on le translate, surtout lorsque l'objectif constitue un ensemble optique encombrant, et qu'il faut tre assuré d'avoir fait un retournement exactement de 180 .
La présente invention remédie à ces inconvénients, et permet de passer d'un grandissement'a un grandissement inverse, en conservant toutes les corrections d'aberrations, et en ne donnant au véhicule qu'un mouvement simple, facile à guider, et sans retournement complet.
L'invention stapplique à un système optique'a grandissement variable entre un plan objet et un plan image conjugés fixes, par déplacement d'un mme véhicule optique sur l'axe optique du système, entre deux positions conjuguées où les distances respectives au plan objet et au plan image sont interverties, en donnant ainsi des grandissements inverses. Selon l'invention, le système comporte entre les plans objets et image, un système réfléchissant i réflexion plane faisant subir à l'axe optique un changement de direction maintenant dans un mme plan les branches d'entrée et de sortie de l'ase optique extérieurement au système réfléchissant, et le déplacement du véhicule optique est un déplacement plan le faisant passer de la branche d'entrée à la branche de sortie ou inversement.
Selon une forme particulière préférentielle de réalisatiomj le système réfléchissant comporte deux surfaces planes formant un dièdre à 90 , qui renvoient l'axe optique parallèlement à lui-mme et en direction opposée, et le déplacement du véhicule se réduit à une simple translation ; Selon une autre forme de réalisation, le véhicule optique est lui-mme un système optique à grandissement variable de façon continue, dont la plage de grandissement contient le 1.
L'invention va maintenant tre décrite avec plus de détails en se référant à. un certain nombre de modes de réalisation donnés à titre d'exemple et représentés par les autres dessins annexée.
La figure 2 est une figure homologue de la figure 1, et dans laquelle on a utilisé, selon l'invention, un système réfléhissant à deux miroirs plans 4 900-.
La figure 3 décrit une variante de la figure 2, dans laquelle le plan objet et le plan image de l'appareil restent parallèles mais sans tre confondus.
La figure 4 est une autre variante dé l'installation dans laquelle les plans réfléchissants forment entre eux un angle supérieur à 90 .
La figure 5 illustre l'application particulière dans laquelle le véhicule optique est lui-mme un système à grandissement variable de façon continue.
La figure 6 représente une application particulière dans laquelle l'importance des formats de l'objet et de l'image ne permet pas de les placer côte à cote.
En se référant h la figure 2, on verra que l'axe optique de l'appareil représenté ici est coudé deux fois à 90 par réflexion sur les miroirs 5 et 6 qui forment eux-mmes un dièdre à 90 .
L'axe optique reliant le plan objet 0 et le plan image I comprend donc deux branches parallèles en dehors du système réfléchissant 5-6. Dans une première position du véhicule optique 1 à une distance d du plan objet 0, et représentée en traits pleins sur la figure 2, le grandissement de l'ensemble du système est g ; comme pour la position également représentée en traits pleins sur la figure 1. On voit que si l'on transfère le véhicule 1 de la position représentée en traits pleins à la position représentée en traits mixtes, on réalise simultanément l'équivalence d'une translation le long de l'axe optique et d'un retournement A 180 du véhicule, puisqu'ici on retrouve maintenant dans cette deuxième position la distance d du véhicule au plan image If et que la meme face 2 du véhicule reste située du coté de la plus petite distance d au plan image. Ici c'est l'axe optique lui-mme qui a été retourné au lieu de retourner le véhicule. Le système représenté par la figure 2, évidemment plus compact que celui qui avait été rappelé par la figure lt présente surtout l'avantage de permettre une réalisation mécaniquje extrmement simple pour le déplacement du véhicule 1, puisqu'il s'agit ici d'une simple translation, de courte distance, et qui peut se faire le long de glissières faciles à réaliser avec une grande précision. Selon la figure 2 la position des miroirs 5-6 a été déterminée de façon à ce que les deux plans objet et image soient situes dans un mme plan de front. Ceci n'est évi- demment pas obligatoire pour la mise en oeuvre de l'invention, et si les nécessités de construction de l'appareil l'imposent on peut aussi disposer les miroirs de telle sorte que les plans objet et image, tout en restant parallèles, ne soient pas dans le mme plan. C'est le cas de la figure 3 ; ici la translation du véhicule optique, au lieu d'tre perpendiculaire aux deux branches extrmes de l'axe optique, forme simplement le mme angle avec ces deux branches de l'axe. On voit que dans ce cas aussi la distance du véhicule par rapport respectivement au plan objet et au plan image teste la mme dans les deux positions du véhicule.
Dans le cas de la figure 4 les deux miroirs 5 et 6 forment un angle à supérieur à 90 Il en résulte que les deux branches extrbmes de l'axe optique ne sont plus parallèles, tout en restant dans un mme plan. Ici le déplacement du véhicule 1 reste encore un déplacement extrtmement simple a réaliser mécaniquement puisqu'il se ramené a une rotation plane autour du point de concours des deux branches extrtmes de l'axe optique ; il suffit que le véhicule 1 soit porté par un bras articulé sur un axe parallèle aux plans des miroirs 5 et 6/passant par le point d'intersection des deux branches extrmes de 1'axe optique.
On pourrait encore simplifier le système schématiqement représenté par la figure 4-en n'utilisant qu'un seul miroir, la rotation du bras portant le véhicule optique 1 se faisant alors autour. d'un axe passant par le point dtincidence de l'axe optique sur le miroir. Bien entendu, dans ce cas, comme dans celui de la figure 4, pour que le déplacement du véhicule 1 soit réduit à une simple rotation, il est indispensable que le système réfléchissant à un ou deux miroirs, soit disposé de telle sorte que les deux branches extrmes de 1'axe optique soient de mme longueur.
Une des prinipales qualités demandée à un liant routier est son adhésivités, c'est-à-dire sa proprié@e @'adhérer à un mineral et d'y rester fixé même en présene d'eau.
Cette adhésivité se mesure couramment à l'aide d'une méthode mise au point par le LABORATOIRE CENTRAD DES PONTS ET CHAUSSEES (LCPC).
Cette méthode consiste à immerger, sous l'eau, dans des conditions déterminées, (Température 20 ou 60 C), un lot de granulats enrobés. du liant à essayer et à apprécier, après un certain temps d'immersion, les surfaces encore recouvertes du liant en donnant une note de - 100 : lorsqu'on ne voit aucune surface découverte; 90 : lorsque plus de 90% environ des surfaces apparais sent recouzertes; 75: lorsque 75 à 90% envircn des surfaces apparaissent recouvertes; 50 : lorsque 50 à 75% environ des surfaces apparaissent recouvertes; raissent recouvertes; 0 : lorsque tout le liant est séparé des granulats.
Il est connu que les brais et goudrons routiers issus du goudron de houille ont une adhésivité supérieure à celle des liants tirés du pétrole, tels que les bitumes et bitumes fluxés.
C'est ainsi que l'adhésivité, mesurée par la méthode cidessus, du brai de houille, pour différents types de roche, est de l'ordne de 90 alors qu'elle n'est que @e l'ordre de 75 pour les bitumes pétroliers.
Toutefois, le point de fragilité FRAAS (déterminé suivant la norme DIN 306 U6) des brais de houille est relativement élevé (de l'ordre de O à + 1 C) alors que celui des bitumes de pétrole est beaucoup plus bas (de l'ordre de -20 C) Si bien qu'étant donné cette propriété intéressante on a préconise, jus qura présent, d'utiliser, comme liants routiers, des mélanges de produits origine houillère et de produits d'origine pétro- lièer,mélanges présentant une adhésivité acceptable intermé diaire entre 75 et 90.
Malheureusement, la compatibilité de ces produits n'est pas totale et de tels mélanges ne sont pas possihles en toutes proportions ar on assiste au phénomène connu dans le métier sous le nom de "floculation", c'est-à-dire la séparation du mélange en deux phases, une phase liquide et une phase de fines particules solides qui décantent. L'apparition et l'importance de ce phénomène dépendent des caractéristiques des matières premières et de leurs proportions et, de façon générale, plus on s'approche d'un mélange à parties égales des constituants, plus sont grands les risques de floculation.
Or, la présente invention vise de nouveaux liants routiers à base, à la fois, de produits d'origine houillère et de produits d'origine pétrolière qui sont homogènes, stables (c' est- à-dire qui ne floculent pas) et qui présentent une adhésivité élevée au moins égale à 90.
Les nouveaux liants routiers conformes à l'invention sont essentiellement caractérisés par le fait qu'ils sont constitués par du brai de goudron de houille, du brai de goudron de vapocraquage de fractions pétrolières et du bitume pétrolier.
Suivant d'autres caractéristiques : - Ces liants contiennent au moins 20% de brai de goudron de houille, au moins 10 de brai de goudron de vapocraquage, le reste étant du bitume de pétrole; - Ils présentent une adhésivité égale ou supérieure à 90 vis-à-vis de la plupart des roches comme, par exemple, la diorite, le prophyre, la quartzite et le silex.
Ceci est d'autant plus surprenant que certains brais résultant de vapocraquage ont eux-mEmes des adhésivités ne dépassant pas 50 et tombant meme à zéro pour certaines roches comme la quartzite et le silex.
Ces liants peuvent titre utilisés pour la préparation d'en- robés à chaud ou d'enduits superficiels après fluidification suivant des techniques bien connues, par des huiles de fluxage.
Les goudrons de houille utilisables pour la préparation des liants selon l'invention sont choisis parmi les goudrons de houille classiques dont la densité à 180C est comprise entre 1,1 et 1,3, dont la viscosité à 300C déterminée suivant la ~méthode AFNOR T 66005 avec un ajutage de 10 mm est comprise entre 20 et 150 secondes et dont la distillation effectuée selon la méthode adoptée par le LCPC, donne 50 à 70% de brai à 360 C de point de ramollissement KS compris entre 500 et 800 C.
Les brais de houille sont obtenus par distillation par tielle des goudrons de houille tels que définis ci-dessus jus qu a obtention d'un brai ayant une température d'équiviscosité (E.V.T.) de 58 à 64 mesurée suivant la norme AFNOR NF T 66 005.
Les goudrons de vapocraquage sont obtenus comme produits de queue de vapocraquage des gas oil, des naphta ou des mélanges de gas oil et de naphta. Ces goudrons sont très riches en composés aromatiques polycycliques et contiennent de 2 à 6% de soufre.
Les brais de vapocraquage sont obtenus en éliminant plus ou moins d'huile par distillation partielle des goudrons de vapocraquage ci-dessus jusqu'à obtention de brais d'indice de pé nétration approprié et de température dtéquiviscosité de 65 à 70. Suivant qu'il s'agit de préparer un liant pour enrobés ou pour enduits superficiels, on règle cette distillation pour obtenir des brais ayant respectivement des indices de pénétration de 60 à 70 ou de 180 à 200 mesurés suivant la norme AFNOR NF T 66 004.
D'autres détails et avantages de l'invention ressortiront de la description qui sera donnée ci-apr-ès d'une machine rotative selon l'invention. Cette description n'est don née qu'à titre d'exemple et ne limite pas l'invention. Les notations de référence se rapportent aux figures ci-jointes.
La figure 1 est une vue en coupe de la machine rotative selon l'invention dans un plan normal à l'axe du rotor.
La figure 2 est une vue en coupe selon la ligne II-II de la figure 1.
La figure 3 est une. vue en coupe selon la ligne III-III de la figure 2.
La figure 4 est une vue explosée d'une palette et de ses accessoires, avec brisures partielles.
La figure 5 est une vue latérale montrant la pièce cylindrique servant a retenir l'extrémité biseautée d'un segment latéral.
Dans ces figures, les mêmes notations de référence se rapportent à des éléments identiques.
La machine rotative peut être considérée comme compresseur, pompe ou moteur à fluidé ou frein et comporte un stator 1 et un rotor 2. Le rotor 2 est un corps cylindrique s'inscrivant dans une courbe du stator 1. Celui-ci comprend deux parois parallèles ou flasques 3 entre lesquelles s'étend la paroi intermédiaire 4. Cette dernière paroi se situe à angle droit par rapport aux plans des parois 3 et sa forme est engendrée par une génératrice décrivant un corps ayant la forme générale d'une ellipse.
Le rotor 2 a un rayon qui correspond, sur une certaine distance, à un des rayons du corps elliptique définissant la chambre intérieure du stator. En fait, la face extérieure du rotor 2 est en contact, entre les points 5 et 6, avec la face interne du stator 1.
Le rotor 2 est constitué de trois éléments distincts 2', 2", 2"' offrant chacun un passage T7'pour une pièce 8 constituant le contrepoids d'un tiroir présentant encore des palettes 9 et des tiges 10 reliant les pièces 8 aux palettes 9.
Les pièces 8 sont équipées de galets de'campe 11 qui, en se déplaçant dans un chemin de guidage 12 prévu dans chacune des faces internes des parois parallèles 3, provoquent le mouvement de va-et-vient des tiroirs. Les chemins de guidage 12 sont dessinés de telle SQrte-que la face antérieure des palettes 9 demeure toujours en contact avec la face intérieure du stator 1.
Les galets de came lu sont guidés longitudinalement par leur tourillon 13 dans les fentes 14 prévues dans les faces internes des parois 3.