INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans tous les cas, la correction dynamique dans les plans d'équilibrage 37 et 39 peut être définie par l'inverse respectivement des vecteurs MX et m.
La présente invention concerne des carboxamidines, leur préparation, ainsi que leur utilisation dans la lutte contre des déprédateurs.
Ces carboxamidines répondent à la formule générale I dans laquelle R1 représente un atome dshydrogène ou le radical méthyle.
On peut préparer les composés (I) selon des méthodes connues, par exemple en faisant réagir un composé répondant à la formule avec un acétal répondant à la formule
Alkyl-o-H-N= Alkyl-O CH3 le symbole R1 ayant la signification indiquée pour la formule I etle "Alkyl" représentant de préférence un radical méthyle ou éthyle.
La réaction s'effectue sous la pression normale, à une température comprise entre O et 1000, et en présence d'un solvant ou d'un diluant inerte à l'égard des partenaires réactionnels. Conviennent par exemple comme solvants ou diluants, entre autres : des hydrocarbures aromatiques, tels que le benzène et le toluène ; des hydrocarbures halogénés, tels que le chlorobenzène, des polychlorobenzènes, le bromobenzène et des chloroalcanes ayant de 1 à 3 atomes de carbone ; des éthers, tels que le dioxanne et le tétrahydrofuranne ; des esters, tels que l'acétate d'éthyle ; des cétones, telles que l'acétone et la méthyl-éthyl-cétone ; des nitriles, tels que l'acétonitrile, etc.
Les corps de départ répondant aux formules II et III sont des composés connus et peuvent être préparés conformément au premier fascicule publié de la demande de brevet de la République Fédérale d'Allemagne N0 1 963 061.
Les composés répondant à la formule I présentent un large spectre d'activité biocide et peuvent être mis en jeu pour la lutte contre les types les plus variés de déprédateurs de nature végétale ou animale.
Ils conviennent plus particulièrement pour la lutte contre les insectes appartenant aux familles suivantes acrididés, tettigoniidés, curculionidés, gallériidés, gryllidés, gryllotalpidés, blattidés, réduviidés, pyrrhocoridés, cimicidés, delphacidés, aphididés, diaspidités, pseudococcidés, scarabéidés, dermestidés, coccinellidés, ténébrionidés, chrysomélidés, bruchidés, tinéidés, noctuidés, lymantriidés, pyralidés, culicidés, tipulidés, stomoxydés, trypétidés, muscidés, calliphoridés et pulicidés, ainsi que contre les acarinés des familles suivantes ixodidés, argasidés, tétranyquidés et dermanyssidés.
L1action insecticide ou acaricide peut être étendue notablement, et Autre adaptée à des circonstances données, par addition d'autres insecticides et/ou acaricides. Comme additifs on pourra par exemple envisager des composés organo-phosphorés, des dérivés de nitrophénols, des formamidines, des urées, des carbamates et/ou des hydrocarbures chlorés.
En plus des caractéristiques indiquées plus haut, les composés répondant à la formule I présentent également une activité à l'égard des représentants de la division des thallophytes. Clest ainsi que certains de ces composés possèdent une activité bactéricide, mais ils sont efficaces surtout contre les mycètes, en particulier contre les mycètes phytopathogènes appartenant aux classes suivantes : oomycétales, zygomycétales, ascomycètes, basidiomycètes et deutéromycètes.
Les composés (I) exercent également une action fongitoxique à l'égard des mycètes qui s'attaquent aux plantes à partir du sol. Les nouvelles matières actives conviennent aussi pour le traitement des semences, des fruits, des tubercules, en vue de les protéger contre les infections mycétiennes.
Les composés répondant à la formule I conviennent également pour la lutte contre les nématodes phytopathogènes.
Les composés (I) peuvent être utilisés seuls ou associés à des supports et/ou additifs appropriés. Les supports et additifs peuvent être solides ou liquides et ils peuvent autre choisis parmi les corps auxquels on a ordinairement recours dans la-technique des omulations : il s'agira par exemple de matières naturelles ou régénrées, de solvants, de dispersants, de mouillants, d'adhésifs, d'épaississants, de liants et/ou d'engrais.
Pour lzapplication les composés (I) peuvent être présentés sous la forme d'agents de poudrage, de concentrés pour émulsions, de granulés, de dispersions, d'aérosols, de solutions ou de suspensions, que l'on fabrique par les techniques de formulation bien connues des spécialistes en la matière. On mentionnera en outre les bains pour animaux ("cattle dips") et les douches en série ("spray races"), pour lesquels on utilise des préparations aqueuses.
Les produits conformes à 11 invention se préparent de manière connue : on mélange intimement et/ou-on broie des matières actives (I) avec les supports appropriés, éventuellement en ajoutant des dispersants ou des solvants inertes à égard des matières- actives.
- le décomptage de l'angle d'allumage et la production de l'impulsion de commande de l'allumeur. La distribution de l'allumage se fait de façon classique.
- CIRCUITS DE DECO)PTAGE DU TEMPS D 'INJECTION Le temps d'injection est fourni par le calculateur sous forme d'un nombre binaire exprimant le temps d'injection en 10 5 se- condes. La transformation de ce nombre en temps réel d'injection est effectuée par l'intermédiaire d'un circuit décompteur opérant à la cadence de 100 KHz (horloge générale divisée par 10); Le temps de décomptage est alors égal au temps réel d'injection. Cette disposition multiplie par 10 la précision de décomptage et compense en partie les variations de fréquence de l'horloge, notamment avec les variations de température0 le système doit prévoir également la distribution de l'ordre d'injection successivement aux 4 cylindres.Le recouvrement possible de l'injection sur 2 cylindres consécutifs a conduit à l'adoption d'une paire de décompteurs utilisés alternativement.
Le calage de la distribution est assuré par un organe de détection dit "détrompåur t' 9a (Fig0 9) situé sur l'arbre à came et intervenant tous les deux tours de vilebrequin.
Les signaux d'entrée et de sortie du bloc 11injection11 sont assurées, pour les entrées par : (voir figure 9).
- 10 chiffres correspondant au nombre calculé par le bloc de calcul 9 C.
- 1 chiffre de synchronisation provenant du capteur de demitour en phase avec une impulsion de l'horloge 9 b.
- 1 horloge 9d.
- 1 chiffre de remise à zéro du distributeur provenant du détrompeur et situé à l'intérieur de l'intervalle de temps séparant deux impulsions de synchronisation de demi-tour consécutifs 9a, et, pour les sorties par 4 signaux correspondants aux 4 injecteurs et de durée égale au temps réel d'injection.
Le fonctionnement de l'ensemble se traduit comme suit le compteur 901, remis à zéro par l'impulsion du détrompeur 9a une fois tous les 2 tours du vilebrequin, incrémente, tous les demi-tours de moteur, le répartiteur 906 et le déclencheur 905 Le déclencheur 905 sélectionne le décompteur à mettre en service, compte tenu du fait que le temps d'injection peut entre plus long que le temps mis par le moteur pour faire 1/2 tour (temps qui sépare 2 impulsions de synchronisation 9b).
Le répartiteur 906 oriente vers l'amplificateur Ai (correspondant à l'injecteur Ii à mettre en service) le signal issu du décompteur sélectionné précédemment par le déclencheur. L'ordre d'injection dans les cylindres peut ainsi entre respecté.
- CIRCUITS DE DECOMPTAGE DE L'AVANCE A L'ALLUMAGE L'avance à l'allumage est fournie par le calculateur sous forme d'un nombre binaire exprimant en microsecondes le temps devant s'écouler entre une impulsion de synchronisation (1/2 toud -et l'allumage suivant.
La distribution est effectuée mécaniquement indépendamment du système (Haute tension).
le temps à décompter étant calculé avec une certaine tolérance et un demi-tour avant l'utilisation, il est possible pour les avances très faibles que les erreurs de calcul et les variations de la vitesse réelle du véhicule conduisent à un décomptage provoquant une avance négative (retard).
Dans ce cas le système doit provoquer 12 allumage avec une avance nulle (en aucun cas il ne doit y avoir d'avance négative).
Dans le cas où la vitesse du véhicule est inférieure à 294 t/mn un signal particulier est élaboré par le calculateur, dont le but est de provoquer un allumage à avance nulle uley soit la valeur du temps à décompter affiché à ce moment par le calculateur.
Les signaux d'entrée et de sortie du bloc "avance" sont assurées pour les entrées par : (voir figure 8) - 20 chiffres correspondants au nombre calculé 8a.
pour G3 C1100 t/mn.: ces mêmes courbes majorées de 0,7ms C) Le cas du ralenti le temps d'injection au ralenti doit être fixé indépendamment de ce calcul pour deux raisons : a) La vitesse de ralenti doit être stable, ce qui est incompatible avec un calcul de t fonction de celle-ci.
b) Elle doit entre réglée, sur la chaine d'assemblage, pour chaque moteur, car elle est fonction du rendement mécanique de celui-ci.
D) Cas de P 2 600 torr.
le fonctionnement à pleine charge se fait à 4 % de 00.
Nous connaissons la courbe correspondante # 2 f(#) le passage de 600 torr (0,5 % CO) à la pleine charge se fera linéairement suivant le prolongement tangentiel de la cubique précédente à partir du point correspondant à P = 600 torr.
L'équation de la droite sera #= b' + (P-6OO) s'. Deux points correspondant respectivement à P = 600 torr et P = 760 torr., la déterminent entière ment.
E) Cas où L) @ 1100 t/mn et P > 600 torr.
La méthode de détermination de la droite est identique aux cas précédents.
On prend à 600 torr la valeur du temps d'injection pour 0,5 ,b de CO majoré de 0,7 ms et à 760 torr la valeur correspondant à 4 % de CO et à 1250 t/mn.
- FORME DES NOMBRES A INTRODUIRE DANS LE CALCULATEUR Afin de re-ster, pendant tout le calcul, en convention fractionnaire, on doit modifier la forme des relations.
A - pour p # 600 torr.
Le temps d'injection # est compris entre 2 et 8 ms. Pour pouvoir l'exprimer en convention fractionnaire et virgule fixe (a1 2 1 + a2 #-2 + .... + an2 -n), il faut calculer 0,1 #, nombre qui sera compris entre 0,2 et 0,8.
Ceci conduit à multiplier, dans l'expression ap + bp3 chaque terme par 0,1.
a) ap : a est compris entre 0,6 et 0,8, ce qui convient.
p est compris entre 0 et 8, et doit donc autre multi plié par 0,1.
b) bp3: p est multiplié par 0,1, il feut-donc que 0,1 bp = [xb] . [0,1 x p] donc x - 100 comme b est compris entre O et 4.10-3, 100 h est compris entre O et 0,4, ce qui convient également.
Pour des raisons d'analogie, tous les métaux couverts par le procédé ne sont pas discutés à cet égard.
Généralement, une halogénation est très fructueuse pour les groupes suivants de la classification périodique : Ia ; IIa et IIb ; IIIa (et aussi les éléments de NO 57 à 71) IVa, IVb: Ge, Si, (Pb); Va; VIa: (Mo), (W), U; et VOOb: Mn.
Lorsque l'on effectue des expériences d'halogénation avec F2 et avec des mélanges de gaz Cl2-H2, l'appareillage utilisé est une cuve métallurgique classique ayant une capacité d'environ 15 tonnes et les dimensions suivantes : diamètre 1,27 m, hauteur 1,69 m et volume 2,2 m3.
On utilise cinq tubes de 2,5 cm de diamètre, équipés chacun d'un ajutage en graphite perforé et débouchant dans le fond de la cuve pour introduire l'halogène gazeux dans le bain. fondu Le ferrochrome fondu à traiter est prélevé directement dans un four à arc de production. Etant donné que le processus d'halogénation est exothermique, on ne couvre pas la cuve, mais les gaz et les vapeurs d'halogénures qui y sont contenues sont aspirés de a cuve par un montage à entonnoir pourvu de tuyaux de refroidissement pour condenser les halogénures. L'hydrogène est habituellement brûlé en un point situé après les tuyaux. La nocivité des gaz du procédé pour l'environnement et les mesures possibles pour y remédier ont été étudiées par quelques expériences.L'appareillage additionnel que l'on utilise alors est constitué d'une chambre de combustion séparée où l'on introduit du méthane dans la phase, gazeuse partiellement refroidie pour carburer partiellement les halogénures.
Un lit de coke et un bain d'aluminium sont aussi utilisés pour purifier les gaz d'échappement contenant des halogénures et de l'halogénure d'hydrogène.
Les mesures des températures des pro -duits sont habituellement imprécises et on les calcule en utilisant l'équilibre thermique du procédé.-Cependant, les valeurs d'enthalpie des halogénures aux températures élevées sont partiellement inconnues, de telle sorte qu'il peut y avoir des erreurs dans les températures moyennes obtenues pour les produits par la méthode ci-dessus.
Quelques expériences d'halogénation ont été effectuées dans une cuve électrique couverte ayant une capacité d'environ une tonne. Lorsquil en est besoin, on l'alimente en énergie électrique avec un débit correspondant aux pertes calorifiques calculées et mesurées de la cuve.
Exemples Un ferrochrome carburé fondu prélevé dans un procédé classique est utilisé dans les expériences d'halogénation. On utilise de lshydrogène et des halogènes techniques. Etant donné que le ferrochrome ne contient pas tous les éléments d'alliages couverts par le procédé, on les ajoute au bain fondu dans les proportions souhaitées, soit sous forme de mélanges, soit sous forme de carbures.
Les proportions de charge fondue, de produits fondus et dthalogénures, leurs analyses et les équilibres thermiques des différentes expériences sont indiqués sur les tableaux 1 à 4. Les analyses des halogénures dans les équilibres ne sont pas précises parce que quelques-uns des composants métalliques sont calculés d'après les différences d'équilibre (Ti, Al). La raison en est que la condensation des halogénures a lieu en différents points des tuyaux ou ne se produit sous forme d'halogénure que partiellement ou pas du tout. Les condensats sont détachés des différentes parties de tuyaux, mélangés ensemble et analysés. L'étape finale du soufflage est déterminée en faisant le rapport HC1/H2 dans le gaz d'échappement, ce qui n'est pas une méthode précise. On essaie de maintenir le gaz introduit en excès en-dessous de 10 % en poids.
Exemples 1 à 3 Dans les exemples 1 et 2, on utilise des ferrochromes fondus ayant des compositions semblables.
La température initiale des bains fondus est de 16000C. Dans l'exemple 1, on souffle dans le bain fondu un mélange équimoléculaire H2 + C12 pendant environ 45 minutes. Dans l'exemple 2, on souffle dans le bain fondu pendant environ 30 minutes un mélange de gaz dans lequel le rapport H2/Cl2 est 2. On peut noter, d'après les tableaux d'équilibre 1 à 3, que, dans l'expérience de l'exemple 1, l'évaporation du chrome et du fer est d'environ 50 % inférieure à ce qu'elle est dans l'expérience correspondant à l'exemple 2. Le rapport Cr/Fe dans ce qui s'évapore est de 0,38 dans l'exemple 1 et de 0,47 dans l'exemple 2.
On peut noter, d'après les équilibres calorifiques du tableau 4 que, dans l'exemple 2, en dépit d'une période de traitement plus courte (les pertes calorifiques augmentent en fonction du temps), la température du bain fondu s'abaisse plus que dans l'exemple 1. Ceci est dû à ce que l'halogénation est fortement exothermique et à ce que par exemple la chloruration du chrome est considérablement plus importante dans l'exemple 1 que dans l'exemple 2.
Dans l'expérience correspondant à l'exemple 3, les métaux Al, Ce et Zr sont ajoutés à un ferrochrome fondu de production courante en proportions correspondant à l'analyse du tableau d'équilibre 1 (Zr, Nb, Ta, les lanthanides, etc aboutissent souvent dans le ferrochrome fondu à cause des additions de scories et de déchets de métaux).
Le soufflage à travers le produit fondu a lieu à la températùre initiale de 16000C avec un gaz en mélange dans lequel le rapport H2/Cl2 est de 1,5.
On peut noter, d'après le tableau d'équilibre, que l'élimination est impuretés est, comme dans les exemples précédents, presque complète, c'est-à-dire que, calculée d'après les taux de charge en %, elle est la suivante Ti 89, Al 90, Ce 94 et ZR 87. L'évaporation du chrome sous forme de chlorure est légèrement plus faible que dans l'exemple 2, ce qui est de toute évidence dû à la période de retard accrue du gaz dans le métal. Le rapport Cr/Fe dans le produit évaporé est de 0,24. On peut noter, d'après l'équilibre thermique du tableau 4, que la température du bain fondu augmente considérablement à la suite du soufflage, ce qui est dû principalement à la nature fortement exothermique de la chloruration des métaux Al et Zr.
La composition totale du mélange halogénure-hydrochlorure-hydrogène correspondant à l'exemple 3 a été calculée pour le tableau 4. Le calcul s'est fait sur la base du poids et des analyses de métaux de la quantité d'halogénures obtenus. Les nombres d'atomes d'halogènes dans les halogénures sont incertains, surtout dans le mélange refroidi (indication MeClx). Les proportions des composants au point III sur la figure 4, correspondant à la composition d'ensemble, transforméoeen pressions partielles, peut se voir, le rapport HC1/H2 étant constant, sur la section A du système MeC1 -HC1-H,.
- 1 chiffre de synchronisation 8 b.
1 horloge à 1 MHz 8 c.
- 1 chiffre d'avance nulle 8d et pour les sorties par - 1 chiffre correspondant à l'instant d'allumage (front montant) 8eO La durée de cette information peut entre réglée à une valeur quelconque afin d'assurer un dilenchement correct du système d'allumage électronique utilisé, par la bascule monostable 801.
Pour le fonctionnement du système de commande d'allumage, le schéma de la figure 8 correspond au schéma du cycle de travail (par 1/2 tour de vilebrequin).
Le temps décompté entre l'impulsion de synchronisation et l'instant d'allumage correspond à l'angle i de rotation du vilebrequin vu précédemment.
- En cours de fonctionnement du calculateur, l'arrivée d'une impulsion de synchronisation en 86 provoque, par le déclencheur 806, a) si le signal retard nul" existe, l'allumage immédiat (voie 1).
b) si le signal "retard nul" n'existe pas et si le décomptage n'est pas terminé, l'allumage immédiat (voie 2), gracie au comparateur 803.
c) en dehors des deux cas précités, le chargement dans le décompteur 805 du dernier nombre élaboré par le calculateur et contenu dans la mémoire 804, puis le déclenchement du décomptage.
La sortie du dé compteur enclenche alors la bascule monostable 801 par la voie 3.
La sortie de la bascule monostable déclenche l'allumeur, la mémoire 804 est effacée et réenregistrée toujours en dehors de la période de chargement du décoihpteur, et toujours 1 fois par demitour, les commandes d'injection et d'allumage sont donc conditionnés par les temps calculés par le calculateur. La méthode théorique de calcul est décrite ci-après : CALCUL DU DRAPS D'INJECTION : Le temps d'injection Z doit autre calculé en fonction des paramètres dont on dispose, soit - P : pression dans le collecteur d'admission.
- CJ: : vitesse de rotation du moteur.
- T : les températures, n'intervenant que comme facteurs correctifs.
Dans le cadre de l'exemple de réalisation de l'invention, nous disposons d'un réseau de courbes = f (#) avec p comme paramètre et pour différentes valeurs du pourcentage de CO dans les gaz d'échappement.
D'autre part, plusieurs données supplémentaires sont à respecter a) la teneur en CO des gaz d'échappement doit être inférieure à 0,5 % pour P G 600 torr.
Passée cette pression, c'est-à-dire à charge élevée, cette teneur peut atteindre 4 %0 b) pour les vitesses faibles, inférieures ou égales à la vitesse de ralenti, il faut majorer d'une valeur constante de 0,7 ms ce qui correspond à un taux de 2 % de CO dans les gaz.
Il faut donc déterminer un roseau de courbes de fonctionnement dont ltexpression mathématiques soit simple et qui répondent aux conditions imposées.
En appuyant sur les touches supérieures 88 et 90, on fait pivoter les leviers 78 et 79 dans le sens d'horloge.
La demi-bague 74 portant l'épine 75 et la demi-bague 76 portant les épines 77 viennent se placer en position haute extrême.
On engage dans la demi-douille de plus grande dimension 79 un bout, généralement le plus court, du vaisseau sanguin.
On serre les-branches 6i et 62-en appuyant sur les anneaux 68 et 70.~Les demi-douilIes 71 de plus--petite dimension et 72 de plus grande dimension se reJoignent et embrassent le bout du vaisseau sanguin. Dans cette position-, les branches Gfet 62 sont fixées grace au verrou 66. Le bout du vaisseau sanguin embrassé par les demi-douilles 7t et 72 est serré d'une manière sûre par la pince hémostatique 73. Le bord en saillie de ce bout du vaisseau sanguin coAté.adventice, est pique régulièrement sur les épines 75, 77. Le bord de l'autre bout du vaisseau est ensuite piqué sur ces mimes épines 75, 77.Le piquage des bouts du vaisseau sanguin sur les épines 75, 77 s'ffectre en général au moyen de pinces, ce qui ne présente guère de difficultés au chirurgien effectuant l'opération.
On appuie ensuite simultanément sur les touches 89 et 9T inférieures. Les petits leviers 78, 79 pivotent dans le sens contraire d'horloge et les demi-bagues 74'et 76 avec les bouts des vaisseaux sanguins. piqués sur les épines 75, 77 se déplacent jusqu'à leur position basse extrême, ce qui assure le rabattement des bords de l'un des bouts du vaisseau sanguin à suturer (retournement de son intima vers l'extérieur)'et ltenfilement de l'autre bout du vaisseau sur le bout rabattu de celui-ci. Etant donné que les demi-bagues 74 et 76 s'abaissent au cours du rabattement des bords du vaisseau sanguin à suturer, les axes 84 et 85 s'abaissent avec elles, et leurs extrémités allongées et épaisses libèrent (déverrouillent) le mécanisme 65 d'amenée et de pliage dirigé des agrafes. Pour mettre en action le mécanisme 65 et, par conséquent, réaliser le suture du vaisseau sanguin, il suffit d'appuyer sur les leviers 101 et 103. Ces leviers, en pivotant autour de leurs axes 102 et 104, se déplacent à fond en se rapprochant l'un de l'autre et déplacent les fourches 107 et 109.
Les coulisseaux 94 liées cinématiquement aux leviers 101 et 703 par l'intermédiaire des fourches 107 et 109 coulissent dans les rainures 95 vers-le centre de la douille (dont la demi-douille 71 de petite dimension et 72 de plus grande dimension sont représentées sur les dessins).
Les planchettes 96, dans les rainures desquelles se trouvent les agrafes (non représentées)pivotent alors et assurent le pliage dirigé des agrafes permettant de suturer le vaisseau sanguin.
On relâche ensuite les leviers 101 et 103, qui sont alors rappelés à leurs positions initiales respectives, sous l'action des lames élastiques 105 et 106.
les coulisseaux 94 qui, par l'intermédiaire des fourches 107 et 109, sont liés cinématiquement aux leviers 101 et 103 respectivement, coulissent dans les rainures 95 en s'éloignant du centre de la douille (dont la demi-douille 71 de plus petite dimension et la demi-douille 72 de plus grande dimension sont représentées sur 12 figure). En appuyant sur les touches 89 et CO, on fait pivoter les retits leviers 78 et 79 dans le sens d'horloge. La demi-douille 74 portant l'épine 75 et la demi-douille 75 portant les épines 77 se déplacement jusqu'à leur position haute extrâme.On serre ensuite, à l'aide de la pince, le vaisseau sanguin avec les épines 75, 77, on écarte les branches 61 et 62 et on libère le vaisseau sanguin suturé.
Dans le mode décrit de réalisation de l'appareil de suture des vaisseaux sanguins à l'aide d'agrafes, le dispositif de rabattement des bords des vaisseaux sanguins comprend des épines solidaires d'une embase exécutée sous forme de deux demi-bagues.
@ est évident que l'appareil de suture peut aussi etre pourvu deux dispositif de rabattement conçu suivant un autre mode de réalisation parmi ceux décrits plus haut (épines montées élastiquement par rapport à l'ombase on époines rabattables).
Il v o soi que l'appareil de suture décrit peut aussi suturer d'autres genres de v@isseaux, par exemple des vaisseaux lymphatiques.
Le dispositif de rabattement et l'appareil de suture proposés ont subi une vérification expérimentale complète, qui a parmis d'établir que l'utilisation du dispositif propos@ rend plus facile et accélère considérablement le processus de rabatterent des borde des organes creux (y compris ce des vaisseaux senguine) et, par conséquent, les interventions chirurgieales impliquant des sutures d'orgnnes creux.