INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Suivant une forme de réalisation avantageuse, et au cours d'un stade de fonctionnement de l'appareil profiteur 10, le bloc 30 de commande de direction est automatiquement déclenché par un signal émis par un détecteur 52 de direction de chenille, et la hauteur du châssis principal 12 par rapport au bloc avant à chenille 24 est commandée et réglée automatiquement par un détecteur 54 de hauteur avant.
Ces détecteurs 52 et 54 sont tous deux fixés sur le c..té gauche 18 du châssis principal 12, vers son extrémité aant 14, au moyen d'un support avant 56 de détecteur.
Ce support 56 de détecteur est conçu pour que la hau- tenir et sa distance au châssis principal 12 puissent être réglée, sette dernière distanc etant @ cette dernière e an p us spécialement commandée et réglée depuis un poste éloigné, comme cela sera expliqué plus loin.
La hauteur de l'ensemble arrière 22 de traction est commandée de telle manière que, suivant une forme de réalisation préférée, la hauteur d'une partie de cet ensemble soit bloquée à une valeur de réglage donnée et que la hauteur d'une autre partie de cet ensemble soit commandée automaticusment par un dispositif de commande automatique de pente, de façon à donner à l'appareil profileur 10 des pentes et des inclinaisons bien définies au cours de son fonctionnement.
L'appareil de réglage est également conçu pour coopérer avec l'appareil profileur 10 de telle façon que les détecteurs 52 et 54 puissent être postas aussi bien par le côté gauche 18 du châssis principal 12 (comme représenté sur les fig.1 et 2) que par le côté droit 20 (non représenté) , comme cela ressortira plus clairemert de ce qui suit.
L'utilisation de détecteurs tels que le détecteur 52 de direction de chenille et le détecteur de hauteur 54 décrits plus haut, et qui fournissent un signal sous l'effet d'un repère de réglage, est bien connue des spécialistes, et de tels détecteurs sont décrits, par exemple, dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique n 3 423 559, intitulé "Procédés et appareil pour la construction de routes " au nom du demandeur.
Le refroidissement jusqu'à une température basse et le rechauffage 3usqu'à une température d'environ 400Ci température qui est necessaire pour la catalyse, ne sont pas très avantageux en ce qui concerne la dépense de calories.
Ce refroidissement est également limité par la teneur enhydride sulfureux jusqu'à laquelle on peut descendre dans ce procédé généralement appliqué car la teneur en vapeur admissible dépend de la concentration de l'anhydride sulfureux.
Dans des gaz ayant une faible teneur en SO2, on a utilisé des procédés dans lesquels l'absorption de S02 se fait à une température suffisamment élevée, et à une concentration suffisamment basse de l'acide en circulation? pour que le gaz puisse passer à travers cet acide avec une teneur en vapeur notablement plus forte que dans le procédé précédent.
Il suffit alors de refroidir le gaz à 5O-700C dans la tour de lavage et le séchage peut être supprimé.
La présente invention concerne un procédé de ce dernier type, procédé dit par voie humide . Elle a pour objet un procédé de purification, dans la production d'acide sulfurique, qui permet d'utiliser des gaz ayant une teneur en S02 relativement faible et de réaliser en meme temps une meilleure économie de calories.
Le procédé selon l'invention consiste à refroidir le gaz à une température à laquelle l'eau est présente prin cipalement sous forme de vapeur et l'anhydride sulfurique est condensé avec formation d'un brouillard d'acide. Ceci est réalisé par un refroidissement à une température supérieure au point de rosée de l'eau mais inférieure au point de rosée de l'acide sulfurique dilué qui se forme à partir i l'anhydriSe sE- furique contenu dans le gaz et de la vapeur d'eau.
Les limites pratiques de la température de refroidissement sont d'environ 700C comme limite inférieure et d'environ 2500C comme limite supérieure. Toutefois, il est en général préférable de refroidir le gaz à une température dlen- viron 80 à 1300C, et des températures de 100 à 120 C se sont avérées particulièrement avantageuses.
Le présent procédé conduit à une purification pratiquement aussi efficace que dans les filtres électrostatiques qui sont utilisés suivant les méthodes connues ; par ailleurs, on économise une importante quantité de chaleur, chaleur qui devait servir à réchauffer le gaz et il ne faut évacuer qu'unie plus faible quantité de chaleur par refroidissement, deux particularités qui contribuent à rendre le procédé plus économique.
Conformément à la présente invention, -une forme de refroidissement particulièrement appropriée est l'injection directe dteau dans le gaz chaud, ce qui peut être réalisé-au moyen d'un système d'injection d'eau très simple Lt exemple d'exécution suivant, nullement limitatif de l'invention, illustre le bilan calorifique du présent procédé et en montre les avantages économiques.
EXEMPLE: Le refroidissement de 100 m3 normaux de gaz de 2750C à 1100C exige d'éliminer environ 5600 kcal, ce qui peut être obtenu par l'inJection et l'évaporation de 9 kilogrammes d'eau froide. Cela porte le volume de gaz à 111 m3 normaux et, si la teneur en eau est initialement de 6 % en volumes, elle est portée à 15,4 % en volumes. Le même volume de gaz et la même teneur en eau pourraient être obtenus par refroidissement jusqu'à 550C avec de l'eau : cela nécessiterait d'évacuer environ 2100 kcal supplémentaires par refroidissement avec de 11 eau recyclée. Dans le présent procédé, le coflt de ce refroidissement est économisé, de même que le cotit du réchauffage du gaz de 550C à 1100 C, soit environ 2100 kcal.
Le présent procédé peut être appliqué dtune manière particulièrement avantageuse non seulement dans le cas de gaz de grillage ayant des teneurs en S02 relativement faibles mais aussi avec des gaz ayant d'autres origines, par exemple des gaz provenant de la combustion de combustibles qui contiennent du soufre.
Dans la description ci-dessus, on a supposé que la méthode de filtration utilisée lorsque le gaz a été refroidi conformément à l'invention était la filtration électrostatique.
Cependant; cette invention n'est pas limitée à un tel mode de filtration et la formation d'un brouillard d'acide est également utile avec d'autres procédés de filtration, par exemple à travers une couche de fibres synthétiques ou d'une autre matière appropriée. On obtient alors le m8me effet à savoir que les particules précipitées ne peuvent se remettre en suspension.
La présente invention concerne un procédé de polymérisation de l'éthylène sous pressions élevées.
Lors de la polymérisation de l'éthylène sous pression élevée et avec des agents d'amorçage produisant des radicaux libres, il est connu que l'on peut opter, un produit qui, sous certains aspects, présente des propriétés améliorées lorsqu'on conduit la polymérisation en deux ou plus de deux zones dans un réacteur en continu.Selon ces procédés, on a conduit la polymérisation dans la première zone à une température suffisamment basse pour produire un polyéthylène de linéarité moléculaire plus importante qu'il est typique pour des polyétylènes à pression élevée, et lton a fait alors passer le mélange réactionnel vers une ou plusieurs autres zones et on l?a soumis à une polymérisation ultérieure en présence d'un ou de plusieurs autres agents d'amorçage et sous une ou des températures supérieures. Les agents d'amorçage choisis pour amorcer la polymérisation dans chaque zone sont ceux qui présentent 11 efficacité maximale dans la gamme de température à laquelle est désirée l'opération dans la zone particulière.De cette façon, on a produit des polyéthylènes dans lesquels sont combinées dans une certaine mesure les propriétés désirées caractéristiques de polyethylène à faible densité et les propriétés désire rées des polyéthylènes à densité plus élevée. Ainsi, par exemple, on peut obtenir un equilibre entre la caractéristique de ténacité des polyéthylènes à faible densité et les bornes propriétés rhéologiques des polyéthylènes à densité élevée.
On a antérieurement proposé d'utiliser.des composés de métaux de transition -X-allylic,ues comme agents amorçage de la polymérisation et l'oligomérisation de monomères à non saturation-éthylénique, y compris 11 éthylène. Les conditions proposées pour ces procédés ont généralement été des conditions typiquement connues comme procédés à basse pression pour la polymérisation des oléfines, mais dans sa demande de brevet britannique n 10 464/67, la Demanderesse a propo selon procédé pour la polymérisation de composés monomères à non saturation oléfinique, particulièrement 11 éthylène, qui comprend la mise: en contact du ou des monomères avec un agent d'amorçage s-ally- lique, sous pression supérieure à 100 atmosphères, de préférence su supérieure à 1000 atmosphères.
La Figure 7a représente un prolongement au système représenté à la Figure 7 ,dans lequel trois dalles rectangulaires R46, R47, R48 sont disposées de façon contiguë lune par rapport à l'autre, par leurs grands côtés, tandis que leurs petits côtés sont contigus aux dalles R44, R45 du système en"double-L". La Figure 7b représente un autre prolongement au système représenté à la Figure 7, dans lequel le système en "double-L" comporte deux dalles quadrangulaires S41, S42.
Il ressort de la description qui précède que l'on peut réaliser un grand nombre d'autres permutations et combinaisons des différents systèmes en "double-L" qui viennent d'être décrits.
Les dalles rectangulaires et quadrangulaires peuvent également être utilisées pour réaliser d'autres constructions, en plus des formes de systèmes en "double-L" qui ont été décrites dans ce qui précède.
Des exemples de quelques-unes des nombreuses conceptions envisageables en utilisant les dalles rectangulaires et quadrangulaires décrites dans ce qui précède, sont illustrés aux Figures 8 à 13.
La Figure 8 représente un étage d'un immeuble d'appartements qui comporte quatre appartements dont deux comprennent les systèmes représentés à la Figure 3a(et sont désignés sous le nom d'appartements A3a) et dont deux comprennent les systèmes représentés à la Figure 5b (et sont désignés sous le nom d'appartements A5b).
Si l'on considère l'appartement A3a qui se trouve à l'angle supérieur droit de la Figure 8, l'on voit que le système en "double-L" de dalles rectangulaires représenté à la Figure 3, forme trois chambres à coucher B et une salle de bains W avec un couloir de communication H , et que les deux dalles quadrangulaires supplémentaires ajoutées dans le prolongement représenté à la Figure 3a forment la salle de séjour L. La cuisine K est formée par une dalle rectangulaire complémentaire.
L'appartement A5b qui se trouve à l'angle inrteur gauche te la Figure 8, comprend Cinq dalles rectangulaires qui correspondent à celles représentées à la Figure 5, et qui forment trois chambres à coucher B, un bureau S, une salle de bains W et le couloir de communication H, tandis que les deux dalles quadrangulaires ajoutées dans le prolongement représenté à la Figure 5forment la salle de séjour L. L'on peut également voir que l'appartement A5b qui se trouve à l'angle -supérieur gauche de la Figure 8, présente un agencement différent, bien qu'il soit réalisé sur la base du même système que celui qui se trouve à l'angle inférieur gauche.
La Figure 9 représente un autre étage d'un immeuble, lequel étage comprend quatre appartements, à savoir trois appartements qui correspondent au système représenté à la Figure 5a, qui sont désignés sous le nom d'appartements A5a, et un quatrième appartement qui est désigné sous le nom dappartement AA1 qui ne correspond à aucune des formes précédemment décrites. L'on peut voir que les deux appartements A5a qui se trouvent à gauche, dans la Figure 9, sont réalisés sur la base du même système, mais présentent un agencement différent, tandis que l'appartement A5a de droite comporte deux dalles rectangulaires supplémentaires au milieu du système.
La Figure 10 représente un autre étage qui comprend quatre appartements, à savoir un appartement A5 qui correspond au mode de réalisation représenté à la Figure 5, un appartement A4 qui correspond au mode de réalisation représenté à la Figure 4, et deux appartements A4a qui correspondent au mode de réalisation représenté à la Figure 4a.
La Figure 11 représente un autre agencement qui comprend un appartement A3a qui correspond au mode de réalisation représenté à la Figure 3a, un appartement A7b qui correspond au mode de réalisation représenté à la Figure 7b, un appartement A4b qui correspond au mode de réalisation représenté à la Figure 4b et un appartement A6b qui correspond au mode de réalisation représenté à la Figure 6b.
La Figure 12 représente encore un autre agencement qui comprend un appartement A6 qui correspond au mode de réalisation représenté à la Figure 6, deux appartements A7a -qui correspondent au mode de réalisation représenté à la Figure 7a, et un appartement AA2 qui ne correspond à aucun des modes de réalisation précédemment décrits.
La Figure 13 représente deux appartements qui peuvent être un étage d'un immeuble d'appartements,à plusieurs étages, ou deux appartements d'une maison à un seul étage. La Figure 13 représente un appartement A6a qui corresponds au mode de réalisation représenté à la Figure 6a, et un appartement A4b qui correspond au mode de réalisation représenté & la Figure 4b.
il ressort des Figures 8 à 13 que tous, ou presque tous, les panneaux verticaux de parois ont une longueur égale à"a", "b",ou "c", en sorte que le nombre des dimensions différentes de telles parois peut également être substantiellement réduit grâce aux dispositions de la présente invention.
L'invention peut être réalisée sous la forme d'un système de construction préfabriqué dans lequel les dalles de plancher, de même que les parois verticales, sont constituées chacune par un élément moulé en une seule pièce. Toutefois, pour réduire le poids des éléments moulés en vue de leur transport et de leur manutention, chaque dalle peut être constituée par une pluralité d'éléments rectangulaires qui sont assemblés sur le chantier de constraction.
C'est ce que représentent les Figures 14a et 14b. Dans la Figure 14a, la dalle rectangulaire est constituée par quatre petites dalles rectangulaires r1 à r4 assemblées entre elles le long de leurs grands côtés. Les petits côtés de chaque élément ont une longueur égale à m, le rapport m/a/c8' étant égal à 1/4/6. Au lieu d'avoir quatre éléments présentant chacun une longueur "c", l'on pourra également avoir six de ces éléments dont chacun a une longueur égale à "a". La dalle quadrangulaire représentée à la Figure 14b est constituée par cinq éléments rectangulaires s1 à s5 assemblés entre eux le long de leurs grands côtés, les petits côtés de chacun de ces éléments ayant-une même longueur "m.
L'invention peut également être utilisée dans la technique de construction dite "tunnel", dans laquelle l'on utilise des moules qui produisent les dalles de plancher (ou de plafond) et jusqu'à trois parois verticales en mêmetemps, c'est-à-dire que l'on peut réaliser les dalles de plancher (ou de plafond) de manière qu'elles fassent partie intégrante avec une ou plusieurs parois verticales. n pareil cas, la structure est également constituée par au moins une paire de dalles rectangulaires de dimensions identloues,dont chacune présente des petits côtés de longueur "a" et des grands côtés de longueur "c", le rapport a/c étant égal à 4/6. Les deux dalles de la paire peuvent être disposées ccnti--es lune à l'autre, leurs grands côtés faisant un angle droit entre eux, pour former un "LW l est préférable que , comme dans le cas dans lequel les dalles sont des dalles de plancher d'une charpente de oenstruction, il y ait deux paires de dalles rectangrulaires formant un système en "double-L", dans lequel le base de l'un des "L" est parallèle à celle de l'autre "L" et le jambage de l'un des Ltl est parallèle à celui de l'autre "L".
Le génie personnel ou la gestion scientifique ne pouvant se mesurer, la transaction se fera de gré à gré, mais dans un délai n'excédant pas une minute.
J)Alliances.
Des alliances sont possibles par 2, 3 ou 4.
Bourse, S.I.C.A.V. et Club d'Investissement ne peuvent pas s'allier ni entre eux, ni avec les autres. Ils doivent obligatoirement jouer seul.
L'Agent de Change peut s'allier avec le Petit Porteur ou le Gros Porteur.
Le Petit Porteur peut s'allier avec l'Agent de Change, le Gros Porteur et le Gambler.
Le Gros Porteur peut s'allier avec le Petit Porteur et le Gros Porteur.
Les alliances ne peuvent cumuler leurs résultats bruts. Ils annoncent la moyenne de leurs résultats, en cas de "SCLUMP" commun.
S'ils annoncent "SCLUMP" et qu'ils rencontrent un "CONTRE SCLUMP" ou un "SUPER-SCLUMP", c'est chacun des membres de l'alliance qui abandonnera individuellement la différence entre son résultat et celui du "CONTRE-SCLUMP" ou la moitié de son patrimoine, plus ses passes et ses anonysclumps, s'il s'agit d'un "SUPER SCLUMP", non couvert.
AMENAGEMENT DES VALEURS PROPOSEES DANS LE SCLUMP.
En fonction des pays, ou le SCLUMP sera diffuse, on choisira une plus grande proportion de valeurs nationales.
On peut ainsi favoriser d'une façon subtile des compartiments de l'économie qui retiendront le souvenir du particulier, grâce à la répartition des titres du secteur concerné.
AMENAGEMENT DU TRACE DU SCLUMP.
Pour singulariser la diffusion du SCLUMP, sur un plan international, le tracé du circuit sera différent pour chaque nation.
Pour établir ce tracé, on se basera sur les deux premières lettres de chaque pays, dans sa propre langue.: FRANCE F R ALLEMAGNE D E PAYS-BAS N E ITALIE I T GRANDE BRETAGNE G B ETATS UNIS U S Suivant le tracé des lettres, plus ou moins longues, on envisagera, suivant le besoin et pour ne pas rétrécir la surface des cases de doubler les tracés.
On peut doubler les traces, soit en dédoublant les lettres, soit en les répétant à la suite.
Dans le procédé de fabrication de T-lactones et d'esters, l'utilisation de l'anhydride augmente le rendement en meme temps qu'elle diminue le temps de réaction. Pour ces réactions, l'augmentation du rendement est directement proportionnelle à la quantité de l'anhydride ajouté, meme après un temps de réaction le plus réduit, c'est-à-dire que plus on utilise d'anhydride, plus grand est le rendement en Y-lactones ou en esters, même quand les moles de l'anhydride dépassent les moles du sel manganique présent. Pour ces réactions des quantités aussi élevées que 5 moles d'anhydride pour une mole de sel manganique sont avantageuses. Si on le veut, on peut utiliser des quantités plus grandes encore sans effet nuisible,de façon à assurer un rendement maximum.
Si on utilise du sel manganique hydraté, cette quantité devra être celle indiquée plus haut, augmentée de la quantité nécessaire pour réagir avec l'eau d'hydratation dans le sel manganique pour que l'anhydride donne les avantages voulus. Par exemple, dans le cas de l'acétate manganique qui cristallise sous forme de dihydrate, il faut 2 moles d'anhydride acétique pour chaque mole d'acétate manganique dihydraté utilisée. En gé néral, compte tenu du fait que les anhydrides des acides carboxyliques sont des substances facilement disponibles ou faciles à fabriquer et bon marché, on utilise des quantités allant de 0,1 mole à 5 moles ou davantage d'anhydride par mole de sel manganique anhydre. Comme indiqué plus haut, on peut même utiliser l'anhydride en quantité telle qu'il est le solvant du mélange réactionnel.On peut utiliser moins de 0,1 mole, mais dans ce cas, on n'atteint pas les avantages procurés par l'utilisation de plus grandes quantités d'anhydrides.
D'après ce qui a été indiqué plus haut, il est évident que, quand on effectue une réaction de couplage oxydant en utilisant par exemple l'acide butyrique comme acide alcanoique devant subir le couplage oxydant, on peut utiliser l'acétate manganique, mais ce sel sera surtout sous forme de butyrate manganique à cause du grand excès de groupes butyrates présents. L'anhydride à utiliser sera, dans ce cas, l'anhydride butyrique, c'est-à-dire que dans le cadre de la présente invention, on utilise l'anhydride de l'acide alcanoique employé comme réactif.On peut pré- parer facilement ces acides par réactionde l'acide alcanolque correspondant avec l'anhydride acétique, par réaction de l'acide alcanoique avec son halogénure d'acyle ou par n'importe quel autre procédé connu de la technique pour fabriquer les anhydrides à partir des acides carboxyliques correspondants. Bien que l'on puisse utiliser un anhydride de l'acide alcanoique autre que celui appliqué comme solvant, l'interaction de l'anhydride avec l'acide fait que les deux acides existent dans le mélange réac tionnel et, par suite, on obtient des produits provenant des deux acides. On peut utiliser cette technique quand on souhaite un mélange des deux produits, mais ceci est en général désavantageux.
L'acide alcanolque que l'on peut utiliser dans les réactions de couplage oxydant peut être n'importe quel acide alca no i que ayant un ou deux atomes de carbone et au moins un atome d'hydrogène sur l'atome de carbone en CL. Ils peuvent être à chat- ne droite, à chaîne ramifiée ou cycliques.On peut citer parmi ces acides : l'acide acétique, l'acide propionique, l'acide nbutyrique, l'acide iso-butyrique, l'acide pentanoique, l'acide cyclopentane carboxylique, l'acide méthyl-2 butyrique, l'acide éthyl-3 pentanoique, les différents acides hexanoiques, les acides octanorques, les acides décanoiques, les acides hexadécanol- ques, les acides eicosanorques, les acides triacontano1ques,etc.
Etant donné que tous les acides alcanorques connus ont des points de fusion inférieurs à 1000 C, on peut les utiliser facilement à la fois comme réactifs et comme solvants pour les différentes ré- actions de couplage. Les différents anhydrides utilisés sont les différents anhydrides des acides cités ci-dessus. On préférera les acides et les anhydrides ayant de 2 à 8 atomes de carbone, étant donné qu'ils sont plus facilement disponibles.
On réalise en général les réactions de couplage à une température aussi basse que possible compatible avec des durées de réaction raisonnables pour réduire au minimum la formation de sous-produits. On utilise, en général, des températures pouvant aller jusqu'à la température de reflux du mélange réactionnel.
Etant donné l'action de l'anhydride sur le temps de réaction à une température donnée, on peut utiliser des anhydrides pour abaisser la température de réaction, si on le désire. Toutefois, pour obtenir la réduction maximale du temps de réaction, on utilise l'action combinée de la température et de l'anhydride On comprendra mieux l'invention à l'aide des exemples suivants donnés à titre purement illustratif et non limitatif. Dans tous les exemples, les parties et les pourcentages sont donnés en poids et les températures en "C, à moins d'indication contraire.
L'application des anhydrides des acides alcanoiques dans les mélanges réactionnels des acides alcanolques avec-des sels manganiques est avantageuse quel que soit le procédé par lequel l'acide manganique a été obtenu. On a décrit différents procédés mais la demanderesse a découvert que si l'on veut des temps de réaction minima et des rendements maxima pour les produits de réaction de couplage, il est avantageux d'utiliser la méthode suivante, étant donné qu'elle donne une forme plus réactive du sel manganique.
EXEMPLE 1.- On chauffe à reflux pendant 20 minutes un mélange de 500 ml d'acide acétique, de 48 g d'acétate manganeux tétrahydraté et de 85 g d'anhydride acétique (léger excès par rapport à la quantité théorique pour réagir avec l'eau d'hydratation dans l'acétate manganeux). On ajoute lentement à cette solution, 8 g de permanganate de potassium, puis on chauffe à reflux pendant 30 minutes. On refroidit le mélange réactionnel à la température ambiante et on ajoute 85 ml d'eau. Après un repos de 16 heures, 11 acétate manganique dihydraté cristallise dans la solution ; on le sépare par filtration, on le lave par de l'acide acétique froid et on le laisse sécher à l'air.