INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
DESCRIPTION DE LA POMPE DOUBLE ROTATIVE: Elle est composé d'un rotor ( 1 ) solidaire d'un arbre creux ( 2 ). Le rotor tourne à l'intérieur d'un corps tournant ( 3 ) excentré, le rotor est muni de 6 palettes déterminant 6 chambres, chacune de ces chambres est alimenté par un canal (4 ) traversant le rotor pour déboucher sur le distributeur ( 5 ) à l'intérieur du rotor.
5 des 6 palettes ( 6 ) comportent un joint à leur partie supérieure.
La sixième ( 7 ) est encastré dans le corps tournant, amenant celui-ci à tourner à une même vitesse augulaire ( sur 360" ) que le rotor. Ceci étant nécessité par la compensation hydraulique ( l'absence d'homocinéité n'ayant qu'une influence négligeable. ) Le distributeur sépare les canaux d'admission et de refoulement.
Il est solidaire des excentriques. Il est muni de chambres de compensation ( 8 hydrostatiques pour équilibrer les poussées radiales. Le rotor tourne à l'intérieur de 2 excentriques. Ces excentriques ( 9 ) sont simples, si la cylindrée est fixe, cas de la pompe ; ils sont doubles ( 10 ) si la cylindrée est variable, cas du moteur. Ces excentriques doubles ont chacun la même excentration, et pivotent l'un sur l'autre de façon à annuler 1' excentration. Les excentriques de part et d'autre de la pompe et du moteur sont reliés entre eux par une jupe ( ll ) dont le centre de gravité est désaxé de façon à compenser le balourd provoqué par le désaxage du corps de pompe. Ces masses désaxées des jupes sont conçues pour annuler mutuellement leur balourd quand s'annule le désaxage du corps tournant.
L'alimentation des coussins d'huile se fait pour les paliers du rotor par des trous ( 12 ) traversant la paroi de l'arbre creux ( 2 ) et reliant la chambre ( 13 ) usinée dans l'arbre, à la chambre de compensation du distributeur. L'alimentation des coussins de paliers du corps tournant de la pompe se fait par des trous traversant l'unique excentrique. Pour le moteur l'alimentation des coussins d'huile des paliers du corps tournant se fait par des canaux ( 14 ) faisant demi-tour et débouchant dans la chambre à compenser du moteur. Les excentriques mobiles du moteur sont mis en oeuvre par de petits moteurs à engrenages ( 15 ) commandant chacun un pignon ( 16 ) attaquant une grande couronne solidaire de 1' excentrique extérieur.
L'excentrique intérieur étant fixe, c'est le distributeur qui est mis en oeuvre d'un mouvement angulaire de même sens mais d'une valeur égale de moitié, au mouvement de l'excentrique extérieur, à l'aide d'un pignon ( 17).
DESCRIPTION GENERALE DU CONVERTISSEUR: Le distributeur de la pompe et l'excentrique sont solidaires de l'arbre d'entrée ( 18 ) tandis que le rotor ( 1) est solidaire de l'arbre secondaire ( 2 ). Le rotor du moteur est solidaire de l'arbre secondaire, tandis que l'excentrique intérieur est rendu fixe par un frein à sangle ( 19 ) venant serrer sur la jupe extérieure reliant entre eux les deux excentriques intérieurs. Les 2 excentriques extérieurs et le distributeur sont maintenus fixes pour une cylindrée donnée. Ils sont mis en mouvement relatif pour la variation de cylindrée. Les charges axiales résultant de la pression sur les deux distributeurs ( de la pompe et du moteur ) s'annulent mutuellement à l'aide d'une butée hydrostatique ( 20 ).Le mouvement de l'arbre secondaire ( 2 ) est transmis à l'arbre de sortie ( 21 ) par un train d'engrenage (22).
Les petits moteurs à engrenage de mise en oeuvre des excentriques pour la variation de cylindrée sont alimentés par 2 canaux < 23 ) débouchant à l'extérieur du carter, pour être relier au système de régulation automatique (ne faisant pas l'objet du présent brevet ). Ce système de régulation est alimenté en pression par le canal ( 24 ) servant également de dérivation au surcroit de débit lors de 1' accou- plement. Le frein à sangle servant d'élément de réaction du moteur hydraulique, est normalement maintenu bandé par un ressort ( 25 ). I1 est débandé en prise directe, c'est à dire lorsque les arbres d'entrée et de sortie tournent au même régime, par un vérin hydraulique ( 26 ) relié au système de régulation par le canal ( 27 ).La circulation d'huile est en circuit fermé, elle se fait par des canaux (28) prévus à cet effet à l'extérieur du carter. Le remplissage et le dégazage du circuit sont assurés par un pointeau (29) à flotteur prévu à la partie haute du circuit et le reliant à la réserve (30). (La pompe de gavage n'est pas jugée ici nécessaire).
Ce même circuit est protégé contre les montées excessives de pression, (lors par exemple de la retenu moteur, où le sens des pressions est inversé, où encore -lors d'une vaporisation excessive du liquide hydraulique ) par une soupape de sécurité ( 31 ), prévue au point haut du circuit. Les fuites normales de fonctionnement, fuites des coussins d'huile, sont évacués de la pompe et du moteur par des trous prévus à cet effet ( 32 ) dans les corps tournants, et jupes, et récupérées au fond du carter. Elles sont remontées au réservoir,par aspiration,à qui l'aide d'une pipette ( 33 ) reliant le fond du carter au réservoir est maintenu en dépression en étant relié par un tuyau ( 34 ) à la pipe d'admission du moteur thermique.
Un coffre d'appui (F1d I et 2) qui contiendra les produits de traitement liquides ou poudreux, et qui sera garni de matière lavante au choix, mais toujours souple et absorbante. t;ne fourche ou un bras d'articulation et de manoeuvre relié à un manche de manoeuvre. D'un ensemble d'essorage-brossage avec ou sans brosses fixes ou tournantes.
Le coffre d'appui (FI;; I et 2) sera un polyèdre plat dont les deux plus grandes faces (t) seront parallèles et comportera 3 - 4 ou 5 angles, mais aura toujours un de ses angles légère ont aigu -et ce, toujours à la partie avant (2), afin de pouvoir une fois à plat sur le sol s'inscrire dans les angles droits de murs, avec possibilité de mouvements latéraux. Le choix d'une forme pentagonique sera retenue ici pour permettre aussi l'atilisa- tion d'un de ses côtés comme troisième -surface de travail qui sera en général garni de brosses (3).A la pointe avant de ce coffre (2) sera placée une valve (18) qui lors d'une pression le coffre placé à la verticale, laissera écouler le liquide ou la poudre contenu dans le coffre. De chaque côté, deux trous d'axe (4) seront prévus pour que la fourche (ii) puisse prendre place et s'articuler librement au coffre d'appui. Les deux extremités de la fourche (++ a) et le fond de ces truus (4) seront dessinés de telle façon qu'ils s'encastreront l'un dans l'autre maintenant mécanique- ment le coffre d'appui dans le prolongement de cette fourche.C'est ainsi que par exemple les deux extrémités de la fourche gt a) seront biseautées en leur extrémité par deux faces égales, formant ainsi un angle de 700 environ, le fond de chaque trou (4) étant de la même façon biseauté en creux il y aura encastrement de l'extremité de la fourche dans ce creux.
Lorsque l'on articulera la fourche, les extrêmités se dégageront du creux, ltensemble de la fourche étant souple, mais imprimera par le fait même de cette souplesse une pression, qui lorsque le coffre d'appui sera sans contrainte, le fera revenir dans le prolongement de la fourche.
En outre ces trous seront toujours placés de façon que la partie avant du coffre (ó) en considérant l'axe de ces trous comme axe d'articulation et d'oscillation, suit légèrement plus lourde que la partie arrière (7). En partant du trou (4 a) et ceinturant par l'arrière le coffre pour rejoindre le trou (4 b), une bande mttallique aimantée sera encastrée dans l'épais- seur du coffre (8). Le pôle de cette partie aimante sera prévu à l'avance et complémentaire au pôle de la fourche (5) d'articulation et de manoeuvre qui sera elle aussi aimantée. Toutefois cela ne sera pas obligetoire la fourche étant en fer, une seule partie aimante peut suffire.Ceci sera un complément de verrouillage pour maintenir le coffre en bonne position d'essorage.
Les deux grandes faces d@ coffre d'appui seront garanies de franges, d'épon ge, de tissus spongieux, de Drosses (y), suivant la destination de l'outil.
Chaque face pourra comporter des matières différentes ou juxtaposées. Il est proposé dans le présent dessin une bande de brosse (10) à 13 partie arrière.
La fourche d'articulation et de manoeuvre (5) (FIG 3 et 4) aura la même forme que la partie arrière, pour que, une fois en place dans les trous (4), elle soit parallèle au plus près sans toutefois frotter ou plaquer, de la partie aimantée (8) du coffre. La fourche pourra etre elle-môme aimantée, d'un pôle opposé à celui du coffre pour au'il y ait attirance lors de leurs rapprochements et se produise ainsi un verrouillage mantique.
Ce verrouillage magnétique aura pour principal objet de maintenir au moment choisis le coffre d'appui dans le prolongement de la fourche d'articalation. Le dévérouillage se fera sans effort et simplement en appuyant sur la partie avant du coffre (6).
La fourche sera fixée au côté opposé de son articulation avec le coffre, à un manche de manoeuvre (I2).
Sur ce manche de manoeuvre, coulissera un tube (13) qui comportera à son extrêmité basse un ensemble essoreur-brosseur qui sera composé de deux rouleaux parallèles (I4), de part et d'autre et perpendiculaires au tube, maintenus entre eux par un étrier (15). l' écartement de ces rouleaux (14) sera calculé suivant l'épaisset:-r du coffre d'appui (FIG I et 2) et de la matière lavante la garnissant (9), pour que lors du passage de ces rou leur sur 1 matière laante, celle-ci soit suffisamment pressée pour obtenir un bon essorage. A l'avant de ces rouleaux essoreurs (I4) pourront être fixées narallèlement et au même ecartement, deux brosses fixes (16) ou tournantes (17). Ainsi avant que les rouleaux pressent la partie lavante les brosses la frotteront pour procéder à une première élimination des sale tés. Enseite, la pression des rouleaux venant comme Unri vague chassera l'eau de l'intérieur de la partie lavante vers l'extérieur en repoussant l'eau et la crasse en même temps. Au retour à son point de départ da l'en- semble essorear-brossear, la partie ivr-nte subira un nouveau pressagerossace, éliminant ce qui poarrait ensore subsister de salissure.
La présente invention a pour objet un nouveau procédé de soudure par im pulsion électrique applicable à tous profils geometriques,curvilignes en par ticulier.
Les dispositifs utilisés jusqu'à ce jour pour la soudure par impulsion électrique présentent deux inconvénients découlant en fait l'un de l'autre : - Les supports de résistance sont nettement plus longs que la partie active de la résistance elle-même - Ils ne sont adaptables qu'à des profils rectilignes.
Il s'ensuit que lors d'une fabrication particulière : ensemble de soudures non-rectilignes en particulier, il est nécéssaire de procéder en plusieurs temps par déplacement soit de la pièce à souder,soit de la pince à souder.
Dans les cas fréquents où il n'est pas indispensable d'obtenir une soudure parfaitement étanche et continue sur tout son parcours, tout en conservant une résistance mécanique satisfaisante, il est apparu profitable d'imaginer un système alignant un ensemble de plusieurs éléments soudant,adoptant toutes les formes géométriques possibles. De la sorte on obtient un ensemble de soudures consécutives, simultanément #xecutees,sans aucun déplacement ni des éléments soudant ni de la pièce à souder,avec pour avantages un gain de temps apprécia ble et une simplification de manutention donc rentabilité accrue dans les fabrications de grande série.
Le probléme posé se résume ainsi a) Souder l'ensemble d'un profil donné,le plus fidelement possible avec une continuité optimale de la soudure,quelle que soit le for me géométrique dudit profil,ce qui suppose une nouvelle définition du ra#port:support de résistance/Partie active de ladite résistance b)Obtenir un appareillage facilement interchangeable soit dans le cas du renouvellement des profils soit en cas de panne d'un des élé ments.
Le principe adopté est donc de décomposer le profil quelconque donné en une somme de segments de courbe- au sens mathématique du terme - figurant le fu tur tracé de la soudure. La longueur de chaque segment, définissant la longueur du support de résistance permettant la soudure,est calculé en fonction de la courbure du profil donné, afin que l'écart entre le profil obtenu apres soudure et le profil dnnné soit réduit au minimum dans les limites d'une réalisation technique correcte. Le tracé original du support de résistance permet une continuité optimale de soudure entre deux supports voisins.
On considérera maintenant la figure 6 qui illustre un système analogique de calcul et de commande qui peut constituer la section de commande 50b de l'installation de calcul et de commande repré- sentée par la figure 1; le signal d'erreur F. venant de la section de calcul d'huile dans la paraffine est transmis à un circuit de modification d'échelle an qui est un dispositif ordinaire de multiplication analogique. Le système comporte tin potentiomètre 81 qui est relié à une source de tension régulée, non représentée, et que l'on règle manuellement pour fournir un signal Kd de modification d'échelle du signal d'erreur, afin d'ajuster le gain du système de commande.Le signal de modification d'échelle est transmis au circuit de modification d'échelle 80 qui multiplie ces deux signaux d'entrée et fournit un signal de sortie correspondant, à savoir Zdf . Ce signal est à son tour transmis à un dispositif ordinaire d'addition analoique R2. Le système comnorte un notentiomètre 83 relié à la source de tension régulée et que l'on règle manuellement au point de fonctionnement stable prédéterminé de la dilution au redélayage, appelé nr. Le signal fi venant du notentiomètre 83 est transmis au dispositif d'addition 82 qui additionne ses detix signaux d'entrée et donne un signal de sortie correspondant KdF + 0r Par suite, ce signal correspond à la somme du signal d'erreur ajusté et du noint de fonctionnement stable de la dilution au redélayage. Ce signal est à son tour transmis à un régulateur classique en cascade 84 où il est utilisé comme noint de consigne du régulateur. Irn régu- lateur appronrié qui neut servir est le modèle "M-61" fahriqué par Foxhoro Co Le signal de débit de solvant de redélayage fourni nar le débit-mètre 2Q est transmis au régulateur 84.Fn réponse au signal de débit et au signal de dilution de redélayage corrigé et venant dtt dispositif d'addition 82, le régulateur fournit un signal électrique de commande renrésentant une position ajustée de fonctionnement de la vanne 30 qui règle de débit du solvant de dilution de redélayage. Ce signal de commande est transmis à un dispositif nneumatinue usuel d'actionnement de vanne 85 qui convertit le signal électrique en un signal pneumatique de commande oui est à son tour amené nar le conduit 51 à la vanne 3O, réglant la nosition de clle-ci.
Le système comporte une source appropriée de pression d'air 86 qui est couplée avec le dispositif pneumatique d'actionnement de soupape 85 pour fournir la pression d'air nécessaire.
Le système comporte un potentiomètre on relié à la source de tension régulée et que l'on règle manuellement à une position correspondant à l'écart de commande de lavage appelé nF. et écart corresnond au degré de réglage à effectuer uniquement par les ajustements ci-dessus du rannort liquides/solides au redélayage. Le signal d'écart 0F est transmis à un comparateur 91. Au comnarateur nl est aussi transmis le signal d'erreur F.Le comnarateur sl comprend des circuits de comparaisons classiques permettant de comparer F R nF et comprend en outre un circuit de sortie commuté qui permet le passage du signal F quand il dépasse la valeur préréglée OF. Ce signal F est à son tour transmis à un dispositif ordinaire de division analogique CiZ.
Le système comnorte un notentiomètre 93 relié à la source de tension régulée et qui est réglé manuellement à une position corresnondant à un rapport prédéterminé de lavage des filtres primaires à l'état stable. Ce signal de rapport de lavage Ow.
venant du potentiomètre 93 est transmis au dispositif d'addition 92 qui additionne ses deux signaux d'entrée et donne un signal de sortie correspondant à la somme F + Qw, Ce signal correspond au rapport stable de lavage des filtres primaires ajusté par le signal d'erreur F.Ce signal ajusté est à son tout transmis à un régulateur en cascade 94 où il est utilisé comme point de consigne du régulateur. On peut utiliser un régulateur 94 semblable au régulateur 84. Le signal de débit de lavage primaire venant du débit-mètre 25 est transmis au régulateur 94. En réponse à ses deux signaux d'entrée, le régulateur 94 fournit un signal électrique de commande correspondant à la position voulue de fonctionnement de la vanne 26 qui règle le débit du solvant de lavage des filtres primaires.Ce signal électrique est transmis à son tour à un dispositif pneumatique d'actionnement de soupape 95 qui est couplé à la source de pression d'air 86. Le dispositif pneumatique d'actionnement de soupape 95 règle en rénonse la Dression d'air dans le conduit 52 qui commande la position de fonctionnement de la vanne 26 et par suite, règle le rapport de lavage des filtres primaires.
Fn ce qui concerne l'exemple quantitatif précis décrit à propos des figures 3, 4 et 5, les indications suivantes servent à mieux illustrer le fonctionnement de la houcle de commande.
Dans cet exemple, la valeur de consigne de la teneur en hUile du courant de mélange de naraffine doit être fixée à un niveau de 20%. I1 faut fixer le gain du système, nar ajustement de à un niveau tel qu'une variation de 1 t à nartir de la valeur de consigne de la teneur en huile du courant de mélange de paraffine entraîne une correction d'environ 2,0 unités du rapport liquides/solides. Ceci correspond, à nouveau à un ajustement d'environ 90700 kg/h de l'écoulement du solvant dans la dilution au redélayage.Le point de fonctionnement stable de la dilution au redélayage est fixé à une valeur d'environ 4n 800 kg/h ce qui donne un rapport liquides/solides au redélayage d'environ 12 à l'état stable, et selon ce qui précède, la dilution sera accrue d'environ 9070 k /h pour chaque augmentation de 1% au-dessus de la valeur de consigne de 20t de la teneur en huile du courant de mélange de paraffine.On utilisera ce mode de commande jusqu'à ce que le taux maximal de dilution au redélayage atteigne environ 59 000 k /h, c'est-à-dire jusqu'à ce que la teneur en huile du courant de mélange de paraffine atteigne 228. A ce stade, le réglage du rapport de lavage par solvant des filtres primaires doit être amorcé automatiquement rar le comnarateur 91 qui transmet le signal F. Par suite, on règle le potentiomètre d'écart de commande de lavage à une valeur supérieure de 2% à la valeur de 20% du réglage de consigne nt, de la teneur en huile du courant de mélange de paraffine.
Dans le cas où des augmentations dit débit de dilution au redélayage Jusqu'au maximum de Ss nan kg/h ne maintiennent nas la teneur en huile du courant de mélange de paraffine à la valeur de consigne, la proportion de solvant de lavage primaire est automatiquement accrue par le système de la figure 6. 1 la valeur de consigne n'est pas ainsi obtenue et si ces augmentations dépassent la capacité de l'un des facteurs limitateurs, par exemple la capacité du système de récupération de solvant ou la capacité des filtres de redélayage, il. faut alors ajuster manuellement en diminution le débit d'introduction dans le processus. La diminution de l'introdtletion doit être effectuée manuellement par un opérateur lorsqu'il se produit un signal d'alarme de dépassement de nivleau assuré par le débit-mètre 25. Par suite, le débit-mètre comporte dans son circuit de sortie des agencements propres à assurer une telle alarme de dépassement du niveau quand le débit mesuré délasse sa valeur limite.Cette valeur est déterminée par avance en fonction des limitations susdites de l'appareillage et introduite dans le débit-mètre 25.
La description ci-dessus est orientée sur l'apnlication d'un appareillage électrique de calcul analogique à usage spécial mais l'homme de l'art comprendra que l'on neut utiliser très avantageusement, à la nlace, une calculatrice numérique. Fn pareil cas, les divers noints de consigne prédéterminés et la succession de commandes susdites peuvent être préprogrammés dans la calculatrice. Les signaux de sortie d'une telle calculatrice seront convertis de numérique en analogique et appliqués directement à un équipement de commande de sounapes du processus. L'utilisation d'une calculatrice numérique fournit un avantage imnortant dQ à la précision inhérente de ses calculs. L'homme de l'art comnrendra aussi que l'on peut utiliser des éléments pneumatiques de calcul au lieu des éléments électriques de calcul analogique décrits.
fin a décrit l'invention de façon assez détaillée mais on verra cependant, par les exemnles indiqués ci-dessus, qu1il est nossible d'apporter de nombreuses modifications sans sortir du cadre de l'invention.
L'invention concerne un procédé et une install-atln pour la fabrication de pots de yaourt ainsi que les pots ohtenus par la mise en oeuvre de ce procédé, qui sont de fabrication simple, pobustes, étanhches, d'un faible prix de revient, et en @ut@e pen encombrants lors l'un transport à vide.
les pots de yaour crnnus présentent une qui est plus grande que l'autre et sont en forme de tron@s de @@ne de tronc de pyramide" Cette forme est nécessaine pour l'élaboration de @ertains yaourts, le stockage des pots devant être effct@e de manière que la petite base ou l'extrémité de plus petit diamètre soit située vers le haut, afin que les phéncmèmes de densite agissant sur la masse du produit empêchent la séparation du sêrum e' des matières solides constituant le yaour.
Ces pots connus (voir figure 1 possèdent. airs un fond 1 obturant leur grande base alors qu'n couvercle est dispos pour obturer la petite base 2 jusqu'à la consommation du produit.
Cependant, la fabrication de tels pots est complexe et relativementlent puisqu'il est nécessaire de prévoir sur la machine des demicoquilles latérales et mobile pour former la parol conique et an mandrin mobile qui pénètre sous le fond du réciplent pour le forme@.
En outre, pour réaliser de tels pots9 on est- obligé de partir d'une épaisseur de matière relativement grande, par le diamètre de départ est limité au diametre de l'ouve@@ure 29 re qu pcse de sérieuses difficultés et impose une part considérable de matière par déchet car, suivant le type d'article fabriqué épaisseur de matière de départ peut varier du simple au double.
Egalement, en signalera que la fermeture de tels po@s, qui est en général obtenue par un opercule en feuille d'aluminlum.
Exemple 16 On fait passer sur une plaque en aluminium granulée 5 g de '2Piccotex" (copolymère d' -méthyl-styrène et de vinyltoluène d'une valeur d1empreinte de 750C) et 1 g de benzyle, dissous dans 100 ml de ??Chlorothène1?0 On place la couche photosensible dans un élément à vide en contact avec une diapositive en demi-ton, une diapositive en demi-ton de 34 lignes par centimètre et une surface transparente linéaire.Après 10 minutes d'exposition à une lampe à arc de 100 Ampères à une distance de 122 cm, on développe l'élément photosensible avec le bain de virage au noir de carbone nPliolite VTL?? comme dans exemple 1 pour former des reproductions positives en demi-ton, en demi-teinte et linéaires. On maintient la source lumineuse à 122 cm pour éviter de chauffer la couche photosensible qui tend à devenir trop gluante quand on la chauffe légèrement.