INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D'autre part, le complexe de l'ADN et de spermidine, qui est une des p(lyamines basiques a montré une efficacité marquée lorsau'il a été abouté à la culture immédiatement après l'irradiation X des celllalese Le nombre des colonies a été augmenté de quatre fois par rapport à celui du groupe de contrôle.
Deuxièmement , l' effet de guérison des composés de l'invention a été testé par des expériences sur des souris entièrement irradiées par rayons X.
Les souris utilisées étaient de race ddn, femelles, d'un poids de 20 à 25 g es radiations utilisées étaient : 550 R d'irradiation totale de 300 KVP.
Au groupe de contrôle de souris a été injecté immédiatement après l'irradiation X une solution saline diluée (0,015 N NaCl et 0,0015 M de citrate qui était le solvant du complexe ADN/polyamine b?sique. Les injections furent répétées trois fois par semaine.
Le deuxième groupe reçut une injection de ADN de sperme de hareng d'un poids moléculsire de 200 000 à une dose de 25 X g/g de poids rar voie intrapéritonale immédiatement après l'irradiation X. Les injections furent répétées 5 fois par semaine pendant 4 semaines Le troisième groupe a reçu des injections avec le complexe de ADN de sperme de hareng d'un poids moléculaire de 200 000 et de spermidine, une polyamine basique. Les proportions en poids du complexe étaient de 50 ADN et 1 spermidine.
La dose de complexe injecté par voie intrapéritonale immédiatement après l'irradiation était de 25 g ADN équivalent par g de poids et les injections furent répétées trois fois par semaine pendant 4 semaines Le quatrième groupe reçut des injection- du même complexe ADN et spermidine mais le rapport pondéral était de 25 ADN et 1 spermidine. Les injections furent réalisées de la même façon que dans le groupe 2s Le cinquième groupe reçut des iriections de complexe ADN et spermidine, le rapport pondéral étant cette fois-ci de 10 ADN et 1 spermidine.Les injections ruent réalisées de la môme façon que dans le groupe 2.
tes résultats sont montres dans le tableau 1 donnant le nombre de souris le nombre de souris ayant survécu après 30 jours après l'irradiation X 550 R et la durée moyenne de vie des souris irradiées, dans chaque groupe expérimental.
TABLEAU 1
Nombre Souris ayant survécu durée de Groupe de 30 jours. vie souris ombre moyenne (jours) 1. solution saline diluée 48 8 6,3 13,75 2. ADN de faible poids moléculaire 25 g équ. ADN/g 48 9 19,5 15,88 3. complexe ADN : spermidine (50 : 1) 259qg équ. ADN/g 40 14 34,0 19,25 4. complexe ADN : spermidine (25 : 1) 25)eg équ. ADN/g 48 15 31,0 16,17 5. complexe ADN spermidine (10 o 1) 25 g ADN équ./g 40 14 34,0 18,43 l'injection du seul ADN était sensiblement inefficace pour le rapport de survie dans l'expérimentation sur souris irradiées entièrement par une dose supérieure à la dose LD50 Mais, on a reconnu que l'injection du complexe ADN et spermidine à des rapports pondéraux différents était suivie d'une augmentation de plus du double dans la survie des souris, d'une augmentation de la durée de vie moyenne et montrait un effet extrême sur les animaux d'expérience, en comparaison avec le groupe de contrôle.
EXEMPLE 1 0,5 g de spermidine (C10H26N4 ; poids moléculaire 202,27) et 10 g de ADN d'un poids moléculaire d'environ 50C 000 extrait de spermes de saumon furent séparément dissous dans un mélange de 0,01 M de chlorure de sodium et 0,014 M de citrate de sodium et chaque solution fut ajustée au pK de 7,0 par addition de 0,1 N d'hydroxyde de sodium ou d'acide chlorhydrique 0,1 N. Puis, ces solutions furent bien mélangées pour provoquer la réaction et abandonnée au repos à 370 C pendant 18 heures.On a ajouté alors 5 volumes de 99 apÓ d'alcool et on a abandonné au repos pendant 30 mn. le précipité blanc obtenu fut séparé par centrifugation à 5 000 t/mn pendant 10 mn, puis additionné de deux volumes d'alcool éthylique 99 % sous agitation et centrifugé de nouveau à 5 000 t/mn pendant 10 mn. Le précipité recueilli est recristallisé dans l'alcool éthylique et l'on obtient 1094 g d'une poudre cristalline incolore.
EXEMPLE 2 0,2 g de trichlorhydrate de spermidine (C7H19N3 ; poids moléculaire 145925) et 10 g de ADN d'un poids moléculaire moyen de 500 000 extrait de spermes de hareng sont dissous séparément dans un mélange 0,015 M chlorure de sodium et 0,0015 M de citrate de sodium les solutions sont ajustées au pH de 7 par l'hydroxyde de sodium 091 N ou 19acide chlorhydrique 0,1 N. Ces solutions sont intimement mélangées pour réagir et abandonnées au repos à 370 C pendant 18 heures. On ajoute ensuite 5 volumes d'alcool éthylique à 99 % et ion abandonne 30 mn.
le précipité blanc obtenu est recueilli par centrifugation à 5 000 t/mn pendant 10 mn, additionné de deux fois son volume d'alcool éthylique à 99 %, re^entrifugé pendant 10 mn à 5 000 t/mn. le précipité est recristallisé dans l'éther éthylique et l'on obtient 1091 g du produit désiré sous forme d'une poudre cristalline incolore.
EXEMPLE 3 0,5 g de cadavérine (C5H14N4 ; poids moléculaire 102,18) et 5 g ADN d'un poids moléculaire moyen de 300 000 extrait du thymus de veau sont dissous séparément dans du chlorure de sodium 0,01 LT et les solutions obtenues sont mélangées pour réagir et abandonnées au repos à 370 C pendant 36 heures. le mélange réactionnel est traité comme à l'exemple 1 et l'on obtient 5,3 g du produit désiré sous forme d'une poudre cristalline incolore.
EXEMPLE 4 i g de polylysinen un acide polyamine basique, et 10 g de ADN d'un poids moléculaire moyen de 200 000 extrait du thymus de veau sont dissous séparément dans le chlorure de sodium 001 M et les solutions obtenues sont mélangées et abandonnées pendant 18 heures à 370 C. le mélange réactionnel est traité comme à l'exemple 1 et l'on obtient 1051 g au produit désiré sous forme d'une poudre cristalline incolore EXEMPlE 5 0,1 g de polyarginine, un acide polyaminé basique, et 5 g de ADN d'un poids moléculaire moyen de 500 000 extrait de spermes de saumon sont dissous séparément dans du chlorure de sodium 0,01 M puis les solutions obtenues sont mélangées et abandonnées au repos pendant 18 heures à 370 C.
Le mélange réactionnel est traité comme à l'exemple 1 et l'on obtient 5 g du produit désiré sous forme d'une poudre cristalline incolore.
Bien entendu l'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation ci-dessus décrits, à partir desquels on pourra prévoir d'autres variantes de réalisation sans pour cela sortir du cadre de 1' invention0
I1 est également souhaitable de oomprimer la matière du coussinet pendant sa fabrication.
D'autres buts et avantages de l'invention ressortiront de la description qui va en être faite ci-après en se référant aux des sins annexés sur lesquels La figure la est une coupe axiale d'un exemple d'enroulement pour un coussinet sec de forme cylindrique régulière; la figure lb est une coupe transversale d'un exemple d'enroule lement pour un coussinet sec de forme sphérique; la figure 2a est une coupe axiale de l'enroulement de la figure la, montrant également l'enveloppe métalliqué de support; la rigure 2b est une coupe transversale de l'enroulement de la figure lb, montrant également une enveloppe métallique fendue de support;; la figure 3a est une coupe axiale d'un coussinet sec - de for me-cylindrique régulière; la figure 3b est une coupe transversale d'un coussinet sec de fome sphdrique ; la figure 4 représente un fil composite du type servant à la fabrioation d'un coussinet;.
la figure 5 est une coupe axiale d'un exemple d'enroulement pour un coussinet cylindrique régulier; la figure.6 est une coupe axiale de l'enroulement de la fi gure -5-en combinaison avec une enveloppe métallique; la figure 7 est une coupe axiale d'un coussinet sec de forme cylindrique régulière, selon l'invention; la figure 8 représente un exemple d'enroulement pour deux coussinets plats du type à coulissement; -la figure 9 est une coupe. par la ligne IX-IX de la figure 8 la figure 10 représente 11 enroulement de la figure 8 avec incorporation de supports métalliques plats; la figure Il est une coupe par la ligne XI-XI de la figure 10; la figure 12 représente la matière antifriction d'un coussinet plat du type coulissant;; la figure 13 est une coupe par la ligne XIII-XIII de la figure 12; la figure 14 représente en coupe axiale schématique un appareil d'agglomération de la matière antlfriction- au cours de la fabrication d'un coussinet cylindrique; Les figures 15a et 16a sont des vues en élévation latérale, et les figures 15b et 16b sont des coupes selon les lignes XV-XV et XVI-XVI des figures 15a et 16a respectivement; de l'ap pareil d'agglomération de la matière antifriction servant d la réalisation de coussinets plats à coulissement.
Les figures la et lb représentent des gabarits 10 eu11, des fourreaux séparateurs 12 et 13 et un enroulement formé dans chaque cas de fil en P.T.F.E. 14 et de filaments de carbone 15. Les fourreaux séparateurs 12 et 13 sont en papier fin du type qu'on utilise pour des cartouches, sont enroulés autour des gabarits 10 et 11 et sont légèrement enduits avec une cire-siliconique pour faciliter l'enlèvement ultérieur des fourreaux 12 et 13une fois que les coussinets sont terminés.Pendant la réalisation, on applique un mince enduit d"1Araldite" (arque dépose) sur les surfaces externes des fourreaux 12 et 13 et ensuite on enroule les fils en P.T.F.E. 14 et les filaments de carbone 15 sur les fourreaux 12 et 13 dans un rapport de trois spires de fil en P.T.F.E.
14 pour une spire de filament de carbone 15. L'angle d'hélice est de 100 et les enroulements S nt du type à départs;muitiples, de sorte que les spires adjacentes sont jointives. On revêt ensuite les fils en P.T.F.E. 14 et les filaments de carbone 15 avec une couche d' "Araldite".
On applique sur la surface interne d'une enveloppe métallique de support 16, 7 une couche d'nAraldite" et on assemble le tout sur la couche bobinée de fils en P.F.T.E. 14 et de filaments de carbone 15 (voir figures 2a et 2b). -Dans le cas d'un coussinet cylindrique (figure 2a), on prévoit un chanfrein de guidage 18 sur 1'enveloppe 16 pour faciliter l'amenée de celle-ci sur lacouche enroulée de fils 14 et 15, alors que dans le cas d'un coussinet sphérique (figure 2b) l'enveloppe 17 est formée de deux moitiés.
Avant d'utiliser la résine "Araldlte", on la chauffe pour la rendre moins visqueuse , de marnière que sa pénétration dans les couches enroulées de P.T.F.E. 14 et de filaments de carbone 15 soit plus efficace.
Après duroissement de a résine "Araldite", on enlève les coussinets des gabarits 10 et 11 et des fourreaux 12 et 13. Avant de pouvoir enlever le coussinet sphérique (figure 3b) de son gabarit 11 et du fourreau 13, il est essentiel de sectionner le matériau du coussinet (c'est-àdire les fils bobinés en P.T.F.E.
14 et les filaments de carbone 15) de manière que la couche enroulée corresponde aux deux moitiés de i'enveloppe 17. Bien en tendu, le coussinet sphérique est alors formé de deux moitiés, comme le montre la figure 3b.
il convient de remarquer que dansa forme de réalisation décrite ci-dessus, on a utilisé la résine "Araldite", mais il ne s'agit que d'une question de commodité et lorsqu'on désire réaliser un coussinet conformément à la présente invention et que ce coussinet doit servir à des températures élevées, on doit choisir une résine approprlée capable de supporter les températures envisages.
La figure 4 représente un fil composite 20 réalisé par retordage dtun fil en P.T.F.E. 21 et d'un filament de carbone 22, le pas du retordage P étant d'environ 6,35 mm. Dans un exemple de réalisation, le rapport entre le fil en P.T.F.E 21 et le filament de carbone 22 est d'environ 1:1 en volume, bien qu'on puisse utiliser des rapports différents. On peut modifier les rapports entre les fils en retordant deux fils composés de filaments de dimensions différentes, ou de préférence, en retordant suivant le rapport désiré un certain nombre de fils contenant tous des fila- ments de même dimension.
Pour la réalisation d'un coussinet sec de forme cylindrique régu-lière, on bobine le fil composite 20 sur un fourreau séparateur 23 monté sur un gabarit 24 (voir figure 5). Le fourreau séparateur 23 , en un papier fin du type pour cartouches est légèrement enduit sur les deux faces avec du du sulfure de molybdène pour faciliter l'enlèvement ultérieur de ce fourreau du gabarit 24 et du ooussinet terminé (qui est représenté sur la figure 7Y.
Avant de bobiner le fil composite 20 sur le fourreau séparateur 23, on reveut légèrement la surface extérieure du fourreau 23 avec de la résine "G6o" (marque déposée d'une résine époxy fabriquée par Budd Instrument). On enduit le fil composite enroulé 20 avec une quantité abondante de résine, cette dernière ayant été au préalable chauffée ensemble avec le gabarit 24 à une température d'environ 600C afin d'assurer une imprégnation efficace du fil enroulé 20.
Une enveloppe ou manchon métallique de support 25, dont la surface intérieure a été revêtue de résine, est assemblé sur la couche bobinée et imprégnée de résine de fil composite 20. L'enveloppe 25 comporte un chanfrein de guidage 26 pour faciliter son montage sur le fil 20 imprégné de résine. Ce chanfrein 26 exerce également un effet de óineement pendant le stade d'assemblage afinde consolider le fil composite 20 par une compression aussi bien dansoe sens radial que dans le sens axial du coussinet.
Cette m8me opération expulse également l'excès de résine. L'ensemble à ce stade de fabrication est représenté sur la figure 6.
On chauffe ensuite l'ensemble à 1800C pendant 2 heures pour faire durcir la résine. On élève ensuite la température à une valeur qui dépasse de 300C la température de fonctionnement que le coussinet final devra supporter et on maintient cette température pendant une heure de plus.
42,19
38,26
0,66 "
-^1
40,97
L'invention concerne un mode opératoire nouveau pour la distillation.
Par distillation on entend l'opération par laquelle les constituants d'un mélange liquide sont séparés par vaporisation partielle du mélange et récupérations distinctes de la vapeur et du résidu.
Par distillation fractionnée, ou rectification, on entend une distillation conduite de telle sorte que les vapeurs émises par vaporisation partielle ou totale du mélange entrent en contact avec une portion condensée de la vapeur émise précédemment. Des transferts de chaleur et de matière résultent de ce contact, qui permettent un plus grand enrichissement de la vapeur en produits volatils ou " légers", et un plus grand enrichissement du résidu en produits " lourds".
L'invention concerne aussi bien la distillation simple que la distillation fractionnée.
Distillation et rectification peuvent etre réalisées soit en discontinu soit en continu.
Dans le premier cas le mélange liquide à traiter est mis dans un récipient que l'on chauffe progressivement. Dans le second le mélange liquide est introduit régulièrement dans l'appareil de distillation appelé colonne ou tour de fractionnement. Il peut être chauffé préalablement ou seulement lorsqu'il est déjà introduit dans la colonne.
L'invention concerne aussi bien les opérations discontinues que les opérations continues.
Principe - L'invention revendique une combinaison intime du chauffage et de la distillation.
Le chauffage est obtenu par une combustion réalisée soit dans l'équipement de distillation, soit dans un équipement qui lui est directement relié, les gaz de combustion ne s'échappant pas au dehors. Les gaz de combustion résultant du chauffage se mélangent aux vapeurs émises par le mélange à distiller, montent avec elles dans la tour de distillation et celle-ci réalise les fractionnements désirés en opérant sur le mélange des vapeurs et des gaz de combustion.
On comprendra mieux les particularités de l'invention par la discussion qui suit et par un exemple détaillé.
Chauffage direct Il existe une opération que l'on peut classer sous le vocable de distillation mais qu'il convient en fait d'appeler évaporation. C'est celle qui consiste en l'élimination d'un corps volatil, généralement de l'eau, de corps non volatils tels que des sels. La vapeur émise, en général l'eau, n'est ni fractionnée, ni récupérée.
L'évaporation est généralement conduite par chauffage indirect ltévaporateur est chauffé par la flamme ou par un serpentin où circulent soit un liquide chaud, soit des sels fondus, soit de la vapeur, etc...
Mais on utilise également le chauffage direct par la flamme : c'est le procédé dit de la " combustion submergée". Un bruleur alimenté en combustible et comburant ( air) crache directement sa flamme au sein de la solution à évaporer.
On réalise ainsi un contact direct entre les gaz de combustion et le liquide à chauffer et évaporer. Le mélange des vapeurs et des gaz de combustion s'élève au-dessus de l'évaporateur et est rejeté à l'atmosphère sans aucune rectification.
La présente invention découle de cette technique du chauffage direct.
Elle en diffère toutefois essentiellement en ce que le mélange de vapeurs et de gaz de combustion, qui s'élève du liquide, est fractionné et rectifié, avantage étant tiré de la présence des gaz de combustion pour faciliter la rectification des vapeurs. Aussi, alors que la combustion submergée n'est appliquée actuellement qu'au chauffage ( eau de piscines) ou à l'évaporation de liquides dont les vapeurs ne sont pas fractionnées ( évaporation de solutions salines, concentration d'acide sulfurique, etc...) la présente invention revendique-t-elle seulement les domaines de la distillation et de la distillation fractionnée, à l'exclusion de l'évapora- tion.
Cryptoderma citrinum Imazdd.
Rhodophyllus nitidus Quel
41,40
ou o O
Micr o-organi sme
sucre (%)
croissance du sarcome 180 (%)
croissance de la tumeur d'Ehrlich (%)
Clavariadelphus pistillarls (Fr.) Donk
TABLEAU 12 (2)
Amanita inaurata Secr.
42,07
Lepiota americana (Peck) Peck
6,81
Agaricus placomyces Peck
. Si on passe de la figure 2 à la figure 1, on abiient la délimitation désignée par 30 de la surface lumineuse 31.
. Le réflecteur 10 de la figure 2 a sur le cô-
25 intérieur un recouvrement réfléchissant 17. 11 comprend avant a-g*uaement différentes eones circulaires ayant des foyers différents, parexample se succédant dans la direction axiale. Les diverses zo-naB-yaont- avantageusement en recouvrement, ce qui fournit une ligne £ooale de direction axiale.
30 ^ Le foyer de la zone du réflecteur la plus proche de la lampe 1 (voisine de l'axe, en bas dans le dessin) est relativement éloigné du corps lumineux 7. Les zones annulaires voisines ont.leur foyer de plus en plus près du siège du corps, lumineux?* Au voisinage du diaphragme 9, il est prévu une zone annu-35 laire du réflecteur dont le foyer est traversé par le corps lumineux 7 de la lampe à lentille 1. L'effet de cette disposition se reconnaît par les rayons 18, 19, 20, 21, 22, 23. Les rayons 18, . I;9 ; qui viennent des zones dont les foyers sont les plus éloignés du,:corps lumineux, embrassent un angle d'ouverture d'environ 30°. 40 Cet_angle d'ouverture diminue vers le bord du réflecteur jusqu'à-
69 19094 10 2010587
environ zéro.
En plus des recouvrements entre les différentes zones annulaires du réflecteur à différents foyers, l'extension finie du corps lumineux 7, au contraire d'un corps lumineux ponc-5 tuel, fait en sorte que le faisceau lumineux ainsi créé devient homogène. Comme on le voit dans la figure 2, la partie marginale du diaphragme 9» qui est traversée par les rayons réfléchis, est plan-parallèle et h1 influe pas sur leur direction. lies rayons mentionnés 18-23 créent dans la figure 1 la tache 32 de bord 33*'qtii 10 en haut et en bas dépasse un peu, avantageusement, le faisceau plat 30, 31.
Comme les dispositifs d'éclairage- selon 1*invention sont exposés souvent aux agents atmosphérique s, ilr.est < avantageux de les fermer de façon étanche. A cet effet, l'embout du 15 réflecteur 5 a un filetage 24- sur lequel se visse un capot taraudé avantageusement totalement fermé (voir figure 19). Devant une ^partie de butée annulaire 25» on peut placer un joint annulaire,"far exemple en caoutchouc. D'autre part, le diaphragme 9 est ciment éu ou. soudé étanche. En vissant le capot sur le réflecteur 10, on-en-20 ferme ce réflecteur avec sa lampe à lentille 1 en le mettant .complètement à l'abri de l'eau. ; -m
A la place des zones annulaires de miroir ei»r dessus mentionnées, on peut aussi utiliser une multiplicité-detsur— faces ou plans placés tangentiellement. -
25 la figure 3 montre la vue en plan du,diaphrag me 9 de la- figure 2. la partie annulaire extérieure est plan-parallèle et son milieu est formé par une lentille ou gputtière divergente 11 ayant une ligne de limitation circulaire, four mieuxsfaire comprendre la conformation de ce diaphragme 9, on a fait passer 30 divers plans de coupe qui sont désignés par les lettres A-B, C-D, E-F, G-H, I-K, 1-M, N-0, P-R, U-V, S-T. -,- i les figures 4 à 9 reproduisent les coupes.ic;-.. la figure 4 montre la coupe radiale dm diaphrag me. 9# selon la ligne A-B. On voit le bord plan-parallèle et lacpar-35 tie biconcave divergente de la lentille 11. . -
la figure 5 montre la coupe radiale 1-M perpendiculaire à la figure'4. On voit que, dans le plan de coupe, ici aussi la lentille ou rigole divergente apparaît plan-parallèle* Si. on suit la ligne de coupe 1-M dans la figure 3» il en ressort que sur les 40 verticales médianes la lentille divergente est à peu près plan-pa-rallèle et devient plus épaisse sur les deux côtés, dans le caa -
présent aussi "bien à droite qu'à gauche et sur le côté extérieur et intérieur» c'est-à-dire "biconcave.
Dans la figure 6, on représente des coupes déplacées sur las côt&C-D et F-E, qui sont parallèles à A-B. la cou-5 pe de la partie de lentille est devenue plus courte.
100 100 70
100 100 60
TABUEAU 18 (4)
Une portion de 5 g du premier échantillon, après réactivation à 5500C pendant deux heures dans l'air, est ajoutée à 20 ml de benzène dans un récipient à haute pression de 50 cm3, puis placée sous une pression manométrique d'hydrogène de 14 bars, à la température ambiante. le récipient est ensuite chauffé à 25O0C et maintenu à cette température sous agitation pendant 14 heures. La pression manométrique s'élève jusqu'à un maximum de 21 bars; par refroidissement à la température ambiante, la pression devient nulle, ce qui démontre une réaction essentiellement quantitative de l'hydrogène. le cycle est répété par mise sous pression manométrique d'hydrogène de 42 bars à la température ambiante et par chauffage à 2500C sous agitation.A l900C, la pression manométrique atteint un maximum de 56 bars, puis s'abaisse à mesure que la réaction d'hydrogénation effectue et s'équilibre entre 17,5 et 21 bars à 250 C. La pression d'hydrogène dans le récipient est rétablie à 52,5-56 bars, à cinq reprises, à une temperrature de 2500C, puis à 70-73,5 bars à six reprises, jusqu'à ce qu'on observe une pression manométrique constante d'environ 70 bars.La durée totale de réaction à 250 C est de 13 heures. le récipient est refroidi à la température ambiante, la pression manométrique résiduelle étant alors de 21 bars. l'analyse par chromatographie en phase gazeuse du produit liquide ne montre que des traces de benzène, et révèle la présence de 75 moles % de cyclohexane, 6 moles % de méthylcyclopentane et 18,2 moles % d'autres produits hydrogénés (cyclohexylcyclohexane, phénylcyclohexane et un composé non identifié).
Exemple 8 Dans un autre exemple de l'invention, dans lequel on prépare un précurseur de NH4-CAS à l'état pur, on dissout 1800 g de Al2(SO4)3#18H2O dans 2250 cm3 d'eau. On ajoute à cette solution 540 g d'hydroxyde d'ammonium (60 %). La composition molaire globale du mélange obtenu, exprimée en oxydes entrant dans la constitution, est la suivante : 5,0 (EH4)20.3,0 Al Al203.9,0 S03, environ 160 1120. Cette suspension épaisse est mise à digérer à 100 C dans des conditions de reflux pendant 21 heures .Des matières solides sont séparées de la phase liquide par filtration, lavées avec de l'eau puis séchées à llO C. l'analyse aux rayons X d'une partie de cet échantillon montre que le produit cristallisé a un diagramme de diffraction des rayons X à l'état de poudre présentant au moins les raies mentionnées sur le tableau I. L'analyse chimique donne la composition molaire suivante, exprimée en oxydes : (NH4)20.2,77 Al203.4,58 504.61 1120.