INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'alumine est amenée dans le bain 11 par l'intermédiaire d'un orifice convenable (non représenté) ménagé dans le toit de graphite 16. Le toit de graphite 16 a pour fonction de fermer hermétiquement le bain par rapport à l'air. On utilise les alumines indiquées sur le Tableau V.
TABLEAU V ProPriétOs de l'alumine Alumine N Surface spécifique Teneur totale en (m2/g) eau 1 200 - 245 17 - 18 2 108 - 170 17 - 18 3 28 2-3 Les vitesses de dissolution des alumines 1 et 2 sont suffisantes pour permettre un fonctionnement de la cellule sans formation de boues. Au contraire, la vitesse de dissolution de l'alumine 3 est notablement plus faible, ce qui entraîne une agglomération et la formation de boues persistantes.
EXEMPLE X On introduit de façon sensiblement continue une albumine, qui possède une teneur totale en eau de 14%,une surface spécifique de 200 m2/g, et une dimension de particules de 100 microns (diamètre moyen), l'introduction s'effectuant à des intervalles de une à deux minutes dans une cellule de Haîl-fléroult fonctionnant avec un électrolyte à base de cryolite de manière à maintenir une teneur du bain en alumine d'environ 5% en poids et à dissoudre rapidement l'alumine au fur et à mesure qu'elle est introduite.
La densité de courant dans la cellule est d'environ 0,39 A/cm2.
La rapport pondéral NaF/AlF3 du bain est d'environ 0,8, sa température de liquidus est de 7250C environ, et la température du bain de 8500C environ. La vitesse de dissolution de l'alumine dépasse la vitesse de consommation de l'alumine par réduction en aluminium pendant le fonctionnement continu de la cellule à un rendement en courant supérieur à 90% pendant une heure, et la vitesse de consommation de l'alumine est sensiblement identique à la vitesse d'addition de l'alumine, de sorte que la teneur en alumine du bain ne s'appauvrit pas. On recueille l'aluminium produit. La composition du bain se monte à environ 63% de Na3AlF6, 32% de A1F3 et 5% de A1203, les pourcentages étant donnés en poids.La consommation de carbone approche la valeur théorique de 0,33 kilogramme de carbone par kilogramme d'aluminium produit.
EXEMPLE XI Cet exemple illustre la technique antérieure.
On fait fonctionner plusieurs lignes de cellules électriques du type de Hall-Héroult que l'on appelle "cuves", pour produire de l'aluminium à partir de A1203, a environ 9800C, des rapports de bain de 1,25:1 à 1,45:1 et des valeurs de AT de 15 à 200C.
Sur la figure 1, représentant sous forme de schéma bloc un exemple de réalisation pour l'application du procédé selon l'inventiono on a représenté une ligne L alimentant les horloges secondaires à laquelle sont raccordées des horloges secondaires de première espèce désignées par NUM ainsi que des horloges secondaires de seconde espèce désignées par ilUE1 à NUE3. L'avance des'horloges secondaires NUM'est commandée en partant de l'indication de temps affichée avant par des impulsions d'avance à polarités alternantes,- susceptibles d'être égalisées par des repères temporels et espacées à chaque fois d'une minute.
Par contre, les horloges secondaires NUEl à NUE3 reçoivent, également, toutes les minutes, une information d'affichage contenant à chaque fois le temps absolu sous forme d'une série d'impulsions adaptées à l'inversion de polarité des impulsions d'avance.
Un dispositif de commutation TR séparateur d'énergie est branché en amont de chaque horloge secondaire de première espèce i4UM. Dans le cas présent, le dispositif TR est constitue par un interrupteur K branché en série avec horloge secondaire.
Cet interrupteur, représenté sous la forme d'un contact, vient occuper la position de passage quand l'unité de commutation, branchée en parallèle sur les deux conducteurs de la ligne des horloges secondaires L et constituée dans le cas le plus simple par un enroulement-de relais et un condensateur, est excitée brusquement et pendant un temps aussi court que possible. Après la charge du condensateur, l'interrupteur K reprend la position de passage. Les horloges secondaires de première espèce n'absorberont par conséquent, même dans le cas diurne tension permanente appliquée à la ligne L, que la quantité d'énergie nécessaire pour une seule impulsion d'avance.
Un dispositif de commutation El ou E2, E3, effectuant la réception et le traitement de l'information d'affichage est branché en amont des horloges secondaires de seconde espèce NUE1 à NUE3. L'énergie nécessaire à leur fonctionnement et à l'affichage du temps est prélevée des blocs d'alimentation en courant S1/2 ou S3 qui leur sont associés. Les blocs d'alimentation S1/2 et S3 sont des appareils de conversion et d'accumulation qui prélèvent sur les impulsions appliquées à la ligne L des horloges secondaires ainsi que sur les signaux de tension supérieurs, dans le circuit primaire, suffisammént d'énergie pour que, dans le circuit secondaire, une tension continue dans la gamme de fonctionnement des appareils E1 à E3 et l4UEl à iBUE3 soit disponible.Le pouvoir d'emmagasinage dépasse la consommation en service, si bien aucune disparition momentanée'des impulsions assure tout au moins le maintien de l'indication de temps affichée en dernier. la période de "soudure" pour les pannes de transmission peut être portée à un niveau très élevé par la mise hors service, après le début de la panne, des dispositifs d'affichage permanents à organes électroluminescents.
Un circuit F formateur de l'ensemble du diagramme des impulsions est branché en amont de la ligne L des horloges secondaires. Le diagramme des impulsions est produit, déclenché par l'émission d'une impulsion indiquant la minute par l'horloge mère HU, sous l'action de l'information d'affichage emmagasinée dans le dispositif de commutation SE et fournie à temps.
La mise à disposition de l'information temporelle peut être réalisée à partir d-'un récepteur d'ondes radioélectriques FE captant le temps absolu. Avec ce mode de fonctionnement d'ensemble est nécessaire une synchronisation SY de horloge mère HU partant du récepteur d'ondes radioélectrique.
Les groupes de diagrammes a,b,c,d et e de la figure 2 représentent le déroulement dans le temps d'une transmission d'impulsions pour la commande et l'affichage des horloges secondaires des deux espèces.
Le premier groupe 2a de la figure 2, représente une émission d'impulsions de polarités alternantes telles qu'elles sont appliquées aux horloges secondaires de première espèce, courantes, fonctionnant par exemple à l'aide d'un système d'avance électromécanique. La référence ZMP désigne les repères temporels émis avec une tension positive et ZNM les repères émis avec une tension négative. La référence TM caractérise la durée de maintien nécessaire pour l'avance et le freinage des mécanismes des horloges secondaires. Pour les horloges secondaires affichant le temps par des moyens mécaniques, par exemple des aiguilles, des cadrans etc., de l'énergie n'est nécessaire que pendant ce temps. Le maintien de l'affichage du temps est purement mécanique.
Le deuxième groupe 2b, de la figure 2 fait ressortir l'allure d'une série d'impulsions utilisées couramment pour la commande en temps absolu d'horloges- secondaires de seconde espèce. La fraction'EO contenant l'information temporelle, constituée par des impulsions de durée variable est émise pendant un intervalle de temps précédant de peu le repère temporel ZMO et est mémorisée temporairement par la partie réceptrice de l'horloge secondaire.Le repère temporel-2MO émis en principe après un intervalle de temps déterminé dans les limites d'un tronçon temporel TA provoque le passage de l'information mémorisée dans la partie réceptrice à la partie affichage et par conséquent provoque l'effacement de l'indication de temps affiché encore maintenue jusqu'à cet instant, mais maintenant dépassée.
La mémoire est ainsi libérée et l'indication de temps réalisée en règle générale à l'aide d'organes électroluminescents se transforme en la nouvelle indication de temps.
Etant donné que l'énergie susceptible d'être prélevée sur les impulsions de durée relativement courte est trop faible pour couvrir la quantité nécessaire pour l'enregistre- ment de l'information temporelle, sa mémorisation et finalement son affichage, il faut prévoir pour les horloges secondaires fonctionnant suivant ce procédé, une source additionnelle d'alimentation en courant.
Le troisième groupe 2c de la figure 2 représente la réunion et un complément des déroulements dans le temps ci-dessus, associés au système. Le-repère temporel ZMO est contenu, dans le cas présent, sous la forme de front avant dtimpulsions dans les repères temporels correspondants ZiSP ou ZMN commençant à cet instant. Peu avant celui-ci, mais avec une tension opposée, est émise la série d'impulsions portant l'indication de temps absolu. Par conséquent, pour une information complète, sont nécessaires la série d'impulsions d'affichage émises pendant l'intervalle de temps TA, soit EP et le front avant de l'impulsion ZMiN de polarité opposée-, de repère temporel, soit EN et le front avant de- ZMP. Les intervalles de temps TA et TM se chevauchent ainsi.Le changement de polarité au cours de 11 intervalle de temps TA est rendu nécessaire par la réunion avantageuse, mais non indispensable, des repères temporels ZMO avec l'impulsion ZMP ou l'impulsion ZMN de repère temporel.
L'identité de polarité de la série.d'impulsions d'affichage avec l'impulsion du repère temporel qui précède, par conséquent ZMP avec EP et respectivement Zi avec EN est par contre absolument nécessaire, étant donné que dans le cas contraire, les horloges secondaires dé première espèce fonctionnant avec un mécanisme d'avance électromécanique peuvent continuer à être influencées de façon indésirable pour la commande. Entre la fin de TM et le début de TA, il existe un temps mort relativement long, inutilisé, TO.
Le groupe 2d de la figure 2 indique comment la plus grande partie de cet intervalle de temps peut être utilisée pour une fourniture supplémentaire d'énergie. Les impulsions de repère temporel ZMP et ZMN sont prolongées ici d'un intervalle de temps TE avec une diminution de TO.-Fonctionnellement, il-n'y a aucune différence par rapport au déroulement dans le temps représenté en 2c, en ce qui concerne la commande. Seule l'énergie électrique non consommée par les horloges secondaires de première espèce liUM n'ayant besoin d'énergie que pendant l'intervalle de temps TM pourrait être gênante.On peut toutefois remédier à cela, ainsi qu t il ressort de la description ci-dessus du montage pratique, grâce à des interrupteurs TR séparateurs d'énergie, appropriés, branchés en'amont des horloges secondaires correspondantes NUM.
Le groupe 2e de la figure 2 représente un diagramme d'impulsions qui facilite la séparation de l'énergie destinée aux horloges secondaires de première espèce consommant seulement l'énergie nécessaire à l'avance. Le niveau Al des impulsions de repère temporel ZMP et ZMN est, dans le cas pré sent, supérieur à A2 du reste du diagramme d'impulsions.Si dans ce cas, un étage à seuil de tension placé au-dessus du niveau A2 seulement et fonctionnant sur les deux polarités est monté en amont des horloges secondaires de première espèce UM, une charge de la ligne des horloges secondaires par ces horloges secondaires est également empêchée pendant le reste du temps. Evidemment, la régulation du prélèvement d'énergie obtenue par ltéchelonne- ment des niveaux peut être également åppliquée aux déroulements des impulsions des figures 2c et 2d. Dans le diagramme d'impulsions 2e, on trouve enco re une autre variante pour la fourniture d'une quantité d'énergie additionnelle destinée aux horloges secondaires de seconde espèce La série d'impulsions d'affichage EP ou EN succède ici, tout en maintenant un intervalle minimal relativement court TO par rapport aux repères temporels ZMP ou ZijllJ. L'intervalle minimal TO doit rendre possible la dissipation sans perturbation de l'énergie accumulée par les horloges secondaires de première espèce dans leur système magnétique. Après la fin de l'intervalle de temps TA1 nécessaire pour la série d'impulsions d'affichage EP ou EN, est émise une partie VP ou VN sans- information et destinée uniquement à la fourniture d'énergie. Cette partie peut être constituée par une tension permanente, une émission continue d'impulsions ou également une tension à fréquence acoustique mettant les blocs VP et V au même niveau.Si l'on choisit pour la fourniture d'énergie une tension variant avec une fréquence prédéterminée, on peut utiliser, le cas échéant, l'inductance des horloges s-econdaires de première espèce pour bloquer le prélèvement d'énergie et renoncer ainsi au branchement en amont d'un disposi tif de commutation séparateur d'énergie particulier. On n'utilisera bien entendu ce mode de fourniture de 1 'énergie que si la quantité moindre d'énergie transmissible dans ces conditions est suffisante pour l'alimentation des horloges secondaires de seconde espèce.
Imbrûlés Conc. Ba (mg/th) % CO2 Essai Additif I. N. T C métal ppm dans les fumées (poids) Fines Grosses fumées 20 ~ -~ 3 - 4 25 40 183 11,2 21 Baryum 94 0 - 1 12 5 176 12,6 Ces résultats montrent une importante amélioration de la combustion du fuel par un abaissement de la valeur de l'indice de noircissement, et de celle des imbrûlés solides.Cette amélioration de la combustion est perceptible non seulement grace à 1' abaissement des valeurs de l'indice de Noircissement et des Imbrûlés solides, mais aussi grace à l'augmentation de la teneur en oe2 des fumées. Cette augmentation qui correspond à une augmentation du rendement de la combustion est obtenue par la limitation de l'excès d'air.
Ces résultats sont étonnants car habituellement lorsqu' une chaudière émet trop d'imbrûlés solides, on élimine ces der niers en augmentant l'excès a'air ce qui entraine une dilution plus importante du C02 dans les fumées. I1 y a ici simultanément augmentation du rendement et diminution de la pollution.
De plus, après cet essai de longue durée, il a été constaté une propreté parfaite de l'intérieur de la chaudière.
Exemple 22 à 25 Dans ces essais le fuel lourd utilisé a les caractéristiques suivantes - masse volumique 1150 C) : 0,9550 - viscosité à 500 C : 311,5 cSt Dans les essais 23 et 24 on introduit dans le fuel du sulfonatede baryum de telle sorte que ce fuel contienne environ 60 ppm (poids) - de baryum métal. Dans l'essai 25 on introduit dans la flamme de la magnésie.
Les fuels sont introduits dans une chaudière- à tubes de fumées de 5 500 th/h, fonctionnant en surpression. Cette chaudière qui travaille à 80 * de sa puissance nominale est munie d'un dépoussiéreur. Les mesures ont été effectuées avant et après dépous- siérage.
lies résultatsobtenus'sont donnés dans le tableau 7 page 13.
Ces résultats montrent encore une fois l'amelioration obtenue par l'addition du baryum dans les fuels.
Dans l'exemple 24,l'excès d'air a été volontairement diminué : l'homme de l'art sait que dans ce cas 11 indice de noircisse- ment et la teneur en imbrulés solides augmentent. Or, en présence de baryum, le niveau des polluants non seulement n'augmente pas mais est inférieur au niveau initial. En conséquence directe, 1' utilisation des additifs de l'invention entraine une augmentation du rendement de la combustion.
L'exemple 25 illustre l'influence faible de la magnésie sur l'indice de noircissement et son influence néfaste sur la teneur en particules solides. Cet exemple illustre la supériorité de 1' additif suivant l'invention par rapport à la magnésie. TABLEAU 7
Conc. % CO2 Avant dépoussièreur Après dépossièreur Essai Additif métal ppm dans les (poids) fumées (poids) I.N. Fines Grosses T C I.N. Fines Grosses T C fumées fumées 22 - 11,8 4 28 205 273 5 30 13 260 23 Baryum 60 11,8 2 19 27 281 3 30 4 281 24 Baryum 60 13,5 0 - 1 11 27 270 1 - 2 30 5 266 25 Magnésie 12,5 3 26 1007 280 3 17 17 280
On connait déjà des récepteurs, tels que des moteurs hydrauliques de treuils ou de roues hydrauliques, sur le conduit d'échappement desquels est disposé un limiteur de débit. Ce dernier est destiné à freiner le récepteur, lorsque celui-ci est entraîné par la charge qui y est attelée, mais ne doit évidemment pas créer une gene à l'entraînement normal de la charge par le récepteur. C'est pourquoi, de manière également connue, ltouver- ture du limiteur de débit est pilotée par la pression du fluide d'alimentation du récepteur.
La pression d'alimentation présentant généralement des irrégularités importantes et nombreuses en un laps de temps donné, l'ouverture du limiteur de débit est instable Lt invention entend remédier à cet état de choses, en disposant, sur le conduit de pilotage de l'ouverture du limiteur de débit, une valve de régulation particulière.
L'invention a donc pour objet un circuit d'alimentation en fluide sous pression d'un récepteur constitué par - une source de fluide sous pression, - un réservoir de décharge, - un premier conduit, reliant la source de fluide à l'admission du récepteur, - un deuxième conduit, reliant l'échappement dudit récepteur au réservoir, - et, un limiteur de débit disposé sur le deuxième conduit.
Ce circuit comporte en outre une valve de régulation stable de la pression, à réglage de sa position, maintenue en équilibre sous les effets antagonistes d'un organe de rappel élastique et d'un or-gane de pilotage à fluide, à laquelle sont raccordés des troisième, quatrième, cinquième et sixième conduits, la reliant, le troisième conduit au premier conduit, le quatrième conduit au réservoir de décharge, le cinquième conduit à l'organe de pilotage de l'ouverture du limiteur de débit, et, le sixième conduit au cinquième conduit.
Un septième conduit relie le cinquième conduit, éventuellement par l'intermédiaire du sixième conduit, à l'organe de pilotage de la valve.
Enfin, lorsque l'effet de l'organe de rappel est prépondérant, la valve établit la libre communication entre les troisième et cinquième conduis, et isole le quatrième conduit du sixième conduit, cependant qu'à la prépondérance inverse, de l'effet du fluide sur Itorgane de pilotage de la valve, correspond la communication entre les quatrième et sixieme conduits, et, l'isolement du cinquième conduit par rapport au troisième conduit, la transition entre les configurations correspondant aux deux prépondérances étant progressive.
Fig. 2 est une coupe selon Il-lT (fig. 1).
Fig. 3 montre en plan un double fond susceptible de remplacer, selon une variante, celui entrant dans la construction de la cartouche selon fig. 1 et 2.
Fig. 4 et 5 montrent, dans des vues analogues à fig. 1, des cartouches établies selon deux variantes.
Fig. 6 montre en plan un double fond, tel qu'il est utilisé sur la variante selon fig. 5.
Pour pouvoir prélever dans un appareil portatif-léger de cuisson, d'éclairage, de chauffage, de réfrigération ou analogue, fonctionnant par combustion d'un gaz liquéfié sous pression, tel que du gaz butane 1, contenu dans une cartouche sensiblement cylindrique 2 installée en position couchée dans laquelle l'axe du cylindre X1 X2 est sensiblement horizontal, en raccordant cette cartouche par le centre de son fqnd 3 à l'appareil 4 (dont, pour simplifier, on a représentée en fig. 1 seulement la partie spécialement agencée pour co-agir conformément à l'invention avec ladite cartouche) en étant certain que le gaz 1, soit envoyé à l'appareil 4 et dans celui-ci à son brûleur non représenté, soit toujours en phase gazeuse, ou toujours en phase liquide jusqu'à épuisement et quelque soit l'état de charge de la cartouche 2, on s 'y prend comme suit ou de façon analogue.
On fait comporter à la cartouche 2 : d'une part un conduit intérieur 5, sensiblement radial, débouchant sur le contenu par un orifice 6 localisé à la périphérie du fond 3 et, d'autre part, un repère 7 permettant de s'assurer que la cartouche couchée 2 soit orientée de telle manière autour de son axe sensiblement horizontal X1-X2 que l'orifice 6 soit toujours placé en un point haut par rapport au contenu liquide 1, ctest-à-dire au-dessus du niveau 8 de ce dernier, de sorte que le brûleur de l'appareil, conçu pour fonctionner avec du gaz en phase gazeuse, reçoit, dès la mise en service de la cartouche 2 et jusqu'à son épuisement, ce gaz en phase gazeuse et non en phase liquide.
Bien entendu, au cas où le brûleur de l'appareil aurait été conçu pour fonctionner avec du gaz en phase liquide, il suffirait, conformément à l'invention, de tourner la cartouche 2 de 1800 autour de son axe X1-X2, en modifiant éventuellement l'agencement spécial conforme à l'invention de l'appareil 4, pour permettre le raccordement dans cette position tout en excluant tout autre, comme on le verra par la suite. En effet on congoit qu'alors l'orifice 6 du conduit 5 se trouverait en un point bas et ne recevrait, dépuis la mise en service de la cartouche jusqu ta l'épuisement de son contenu, ce dernier toujours en phase liquide.
Le repère 7 pourrait être uniquement visuel, par exemple constitué par une flèche imprimée avec d'autres inscriptions sur le fond 3 ou encore sur la périphérie cylindrique 2 de la cartouche.
Il parait cependant plus avantageux d'établir ce repère de manière qutil constitue une partie en relief saillante ou creuse susceptible de rompre la symétrie de la cartouche 2 autour de son axe X1-X2.
Un tel repère en relief, non seulement peut être localisé au toucher par exemple dans l'obscurité, mais par surcroit, et c'est important, permet de mettre l'utilisateur peu attentif à l'abri de toute fausse manoeuvre, l'empêchant notamment de raccorder la cartouche 2 à l'appareil 4, dans le cas de la fig. 1, dans une position dans laquelle l'orifice 6 se trouverait en un point bas, auquel cas le brûleur, conçu pour fonctionner avec du gaz en phase gazeuse, recevrait ce même gaz en phase liquide et produirait au moment de l'allumage une flamme pouvant être dangereuse par son ampleur.
A cet effet et conformément à une autre caractéristique de l'invention, on fait comporter à l'appareil 4 un élément 9 d'un profil tel qutil ne permette le raccordement de la cartouche 2 que dans une seule position angulaire autour de son axe X1-X2 : celle pour laquelle le repère en relief 7 et le profil complémentaire 9 s'emboftent mutuellement l'un dans l'autre comme montré en fig. 1.
On po-urrait, également dans le cadre de l'invention, constituer le repère en relief par un bourrelet de sertissage plus ou moins en saillie le long d'une génératrice de l'enveloppe cylindrique de la cartouche 2 et prévoir dans l'appareil d'utilisation, selon cette variante non représentée, un logement avec une échancrure convenablement située par rapport audit bourrelet pour permettre l'introduction de la-cartouche dans l'appareil uniquement dans la position dans laquelle le bourrelet occupe ladite échancrure.
On pourrait, bien entendu, constituer le conduit 5 à l'intérieur de la cartouche 2 de différentes manières; par exemple par un tube, mais il parait particulièrement avantageux, notamment pour la simplification de la fabrication, de le constituer par un intervalle entre la surface intérieure du fond 3 résistant à la pression et un double fond entier ou partiel 10 qui, lui, n'a pas besoin de résister à la pression et peut, par conséquent, être constitué par une pellicule légère et mince d'un matériau approprié.
Dans ce double fond 10, le conduit 5 est avantageusement constitué par une dépression entre des surfaces appliquées à plat contre la surface intérieure du fond 3, de manière à former une gorge creuse qui s'étend entre le -centre et la périphérie dudit fond 3.
Le raccordement de la cartouche 2 à l'appareil 4 peut se faire à l'intérieur d'un joint annulaire d'étanchéité (prévu de façon connue, soit sur l'appareil 4, soit encore sur le fond 3 de la cartouche) par le percement du fond 3 au moyen d'une pointe 11 et/ou par l'ouverture d'un clapet 12 d'une soupape de prélèvement éventuellement montée dans une lumière centrale 13 du fond 3.