INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un bras pivotable sert dans exemple d'exécution représentés de support de grappin 30, ledit bras pouvant etre pivoté, comme indiqué schématiquement sur les figures 1 et 3, de sa position en porte à faux latérale de levage à une position de décharge, dans laquelle le grappin 23 se trouve exactement au dessus des dents de la fourche 19 du support 18 de plaques de transport ou en dessus d'une plaque de transport 13 déposée sur lesdites dents ae la fourche 19.
L'extrémite fixe du support de grappin 30 formant un bras pivotable est logée dans l'articulation 31 et l'extrémité libre 32 est fixée à l'articulation 32 au grappin 23 qui peut ainsi pivoter librement.
Comme déjà mentionné plus haut, il est avantageux de disposer les groupes 6 individuels de briques ou de parpaings moulés pour constituer empilage de groupes sur une plaque de transport 13 dans des positions décalées de 90 , et pour cela le grappin 23 est lié en rotation à un axe vertical par l'articulation 32 en relation avec le support de grappin 30.
2) Hydrolise On chauffe au reflux pendant cinq heures les 103 g du produit ci-dessus avec 2,7 L de méthanol à 5 % d'acide chlorhydrique 12N on concentre sous vide, alcalinise par addition de lessive de soude et sature la solution aqueuse par addition de chlorure de sodium ; on extrait au chlorure de méthylène, lave les phases organiques avec une solution aqueuse de chlorure de sodium, sèche sur sulfate de magnésium et évapore à sec ; on obtient 80 g de 10 (ss-diméthylaminoéthyl) [5h] dibenzo [a,d] cycloheptène 5-one brut.
3) Purification On dissout les 80 g de produit brut dans 230 cm3 de chlorure de méthylène, ajoute 1 400 cs3 d'éther et 1 650 cm3 d'acide chlorhydrique N ; on alcalinise la phase aqueuse par addition progressive de lessive de soude, sature de chlorure de sodium et extrait au chlorure de méthylène ; on lave les phases organiques réunies avec une solution aqueuse de chlorure de sodium, sèche sur sulfate de magnésium et évapore à sec.
On obtient 29 g de 10-(ss-dimethylaminoéthyl) [5H]dibenzo fia,dv cycloheptène 5-one que l'on utilise tel quel dans le stade suivant.
Stade B : 5-méthyl 5-hydroxy 10-(ss-diméthylaminoéthyl) g5HS dibenzo [a,d] cycloheptène On porte au reflux 19,5 g de magnésium dans 600 cm3 d'éther et ajoute par portions 45 cm3 dTiodure de méthyle en maintenant le reflux pendant une heure, on ramène à température ambiante et obtient une solution d'iodure de méthyl magnésium titrant environ 1 mole/litre. On introduit 26 g de 10-(ss-diméthylaminoethyl) [5H] dibenzo [a;d] cycloheptène 5-one dans 370 cm3 d'éther isopropylique et ajoute en une heure environ 375 cm3 de la solution d'iodure de .méthyl magnésium préparée ci-dessus. On maintient au reflux pendant une heure trente minutes, ramène à température ambiante puis introduit lentement 400 cm3 d'une solution aqueuse saturée de chlorure d1 ammonium.
On extrait à ltether, lave les phases éthérées par une solution aqueuse de chlorure de sodium et sèche sur sulfate de sodium. Après évaporation de ltéther, on obtient 20 g de produit brut que l'on purifie par chromatographie sur gel de silice suivie d'une élution par le mélange chloroforme-méthanol (75-25). Après élimination du solvant, on obtient lt,5 g de produit que lton empâte dans l'éther isopropylique et sèche sous vide. On recueille le 5-méthyl 5-hydroxy 10-(ss-diméthylaminoéthyl) [5H] dibenzo [a,d] cycloheptène sous forme de cristaux beiges, fondant à 126 C.
Stade C : 5-méthylène 10-(ss-diméthylaminoéthyl) [5H] dibenzo [a,d] cycloheptène : On met en suspension 4,25 g de 5-méthyl 5-hydroxy 10-(ss- diméthylaminoéthyl) 3HJ dibenzo Ca,dS cycloheptène dans 42,5 cm3 diacide chlorhydrique N et chauffe à 900 - 10000 pendant une heure; on ramène le mélange réactionnel à la température ambiante et lave à l'éther. On alcalinise la phase acide par addition de lessive de soude, extrait à l'acétate d'éthyle, lave les phases organiques avec une - solution aqueuse de chlorure de sodium, sèche sur sulfate de sodium et évapore à sec sous vide ; on chromatographie le résidu sur silice, élue au mélange cyclohexane-chloroforme-triéthylamine (60 - 30 - 10) et évapore l'éluant à sec.
On obtient 2,8 g de 5-méthylène 10-(ss-diméthylaminoéthyl) [5H] dibenzo [a,d] cycloheptène sous forme d'un produit amorphe brun, soluble dans le chloroforme et ltéthanol, insoluble dans l'eau.
Analyse : C20H21N = 275,397 calculé : C % 87,22 H % 7,69 N % 5,09 trouvé : 87,0 7,5 4,9 Exemple 2: chlorhydrate de 5-méthylène 10-(ss-méthylaminoéthyl) [5H] dibenzo [a,d] cycloheptène : Stade A : 5-méthylène 10-(ss-N-méthyl N-éthoxycarbonylaminoéthyl) [5H] dibenzo [a,d] cycloheptène : On introduit 7 g de 5-méthylène 10-( B-diméthylaminoéthyl) [5H] dibenzo [a,d] cycloheptène btenu selon le procédé décrit à l'exemple 1, dans 70 cm3 de benzène anhydre et ajoute 7 cm3 de chloroformiate d'éthyle. On porte au reflux pendant neuf heures puis élimine le solvant et le chloroformiate par chauffage sous un léger vide.
On obtient 9,3 g de 5-méthylène 10-(ss-méthyl N-éthoxycarbonyl aminoéthyl) [5H] dibenzo à,dJ cycloheptène que lton utilise tel quel dans le stade suivant.
Stade B : 5-méthylène 10-(ss-méthylaminoéthyl) [5H] dibenzo cycloheptène : On introduit 9,3 g de 5-méthylène 10-(ss-N-méthyl N-éthoxycarbonylaminoéthyl) 25 dibenzo [a,d] cycloheptène dans 93 cm3 de butanol normal et ajoute 9,3 g d'hydroxyde de potassium en pastilles On chauffe au reflux pendant sept heures, ramène à 20 C et ajoute 400 sm3 d'acétate méthyle. On lave à l'eau puis sèche sur sulfate de magnésium, filtre et élimine les solvants par chauffage à 50 O sous vide.
On obtient 7,2 g de produit brut que l'on purifie par chromatographie sur gel de silice en éluant au mélange chloroforme-acétone triéthylamine (6 - 3 - 1). On recueille, après élimination des solvants 5 g de 5-méthylène 10-(ss-méthylaminoéthyl) [5H] dibenzo [a,d] cycloheptène sous forme d'une huile orange.
Stade C : chlorhydrate de 5-méthylène 10-(ss-méthylaminoéthyl) [5H] dibenzo [a,d] cycloheptène: On dissout 5 g de 5-méthylène 10-(ss-méthylaminoéthyl) [5H] dibenzo [a,d] cycloheptène dans 200 cm3 d'éther anhydre, filtre et ajoute une solution saturée d'acide chlorhydrique dans ltéther. On filtre, sèche sous vide et obtient 5,1 g de produit que l'on purifie par chauffage au reflux dans 300 cm3 d'eau. On décolore par addition de charbon actif, filtre à chaud et glace.
On recueille après séchage 2,7 g de chlorhydrate de 5méthylène 10-(ss-méthylaminoéthyl) [5H] dibenzo [a,d] cycloheptène sous forme de cristaux incolores fondant à 235 C.
Analyse : C19H20ClN = 297,831 calculé : C % 76,62 H % 6,77 Cl % 11,90 N % 4,70 trouvé : 76,3 6,8 11,9 4,7 Exemple 3 : 5-méthyl 10-(ss-diméthylaminoéthyl) [5H] dibenzo [a,d cycloheptène : On introduit dans une cellule à hydrogéner 4,7 g de 5méthylène 10-(ss-diméthylaminoéthyl [5H] dibenzo [a,d] cycloheptène obtenu selon le procédé décrit à l'exemple 1, dans 60 cm3 d'éthanol et ajoute 3 g de palladium sur charbon à 10 *. Après avoir purgé à l'azote, on place sous hydrogène et agite jusqu'à la fin de l'absorption.
On filtre et élimine l'éthanol sous vide à 40OC. On obtient 4,43 g de produit brut que l'on purifie par chromatographie sur gel de silice en éluant par un mélange cyclohexane-chloroforme- triéthylamine (60 - 30 - 10). Après évaporation de l'éluant, on obtient 3,60 g de 5-méthyl 10-(ss-diméthylaminoéthyl) [5H] dibenzo Êa,dJ cycloheptène sous forme d'une huile brune.
Analyse : C20H23 N = 277,413 calculé : C % 86,59 H % 8,36 N % 5,05 trouvé : 86,1 8,4 5,2 Exemple 4 : chlorhydrate de 5-méthyl 10-(ss-méthylaminoéthyl) [5H] dibenzo ra.d7 cycloheptène : Stade A : 5-méthyl 10-(ss-N-méthyl N-éthoxycarbonylaminoéthyl) [5H] dibenzo [a,d] cycloheptène : On introduit 5 g de 5-me'thyl 10-(ss-diméthylaminoéthyl) ssç dibenzo [a,d] cycloheptène obtenu selon le procédé décrit à l'exemple 3, dans 50 cm3 de benzène anhydre et ajoute 5 cm3 de chloroformiate d'éthyle. On chauffe au reflux pendant trois heures punis élimine le solvant et le chloroformiate d'éthyle par chauffage sous un léger vide.
I1 s'agit d'un aopareil enregistreur de vitesse et d'alerte.
Un bottier, incombustible en métal doublé d'amiante, à fixer ailleurs qu'au tableau de bord et reliéà l'avertisseur de vitesse d'alarme, contient un appareil très simple enregistreur des vitesses et des signaux d'alerte.
La recherche actuelle porte sur la réduction du prix de revient de l'appareil, qui permet une durée de 5.000 Kms a la bande enregistreuse, pour faire accepter, par les usagers, sa pose obligatoire.
Ce qui réglerait enfin et définitivement la question des responsabilités dans la majeure partie des drames due la route.
L'invention porte également sur le principe suivant : utilisation des admissions et refoulements de la force motrice pour actionner les signaux d'alerte sonore ou même visuels sans avoir à tirer sur les réserves électriques de la batterie.
En ce qui concerne l'Aviation, l'invention n'interesse que les appareils pour sportifs, de tourisme, légers utilisés pour les déplacements professionnels, parce que équipés à la trop juste limite de. sécurité0 "L'Avertisseur de vitesse d'alarme" ne porte plus sur les excès de vitesse de véhicules terrestres ou maritimes, mais seulement- et uniquement sur "L'avertisseur de perte de vitesse d'alarme".
Le principe est le même. Cependant, les signaux d'alarme, se déclanchent non à un. dépassement de vitesse, mais au contraire, lorsque la vitesse descend au dessous d'un minimum qui présente alors un danger mortel quasiment assuré.
Si le pilote en est averti à temps, vraisemblablement a t-il le temps en quelques secondes ou fractions de secondes, la possibilité de rétablir la situation.
mais encore faut-il que son attention poit particulièrement et et énergiquement provoquée en temps voulu et opportun.
L'invention s'applique de façon stricte et absolue à tous les véhicules : TERRESTRES : automobiles de tous types, toutes marques mondiales, tous usages, toutes puissances.
moto-cycles, motos de tous types, toutes marques mon diales, tous usages, toutes puissances.
mARINES : Bateaux de surface notamment équipés pour les sportifs.
Bateaux sous-marins notamment sous-marins individuels ou de recherche.
AVIATION : Avions légers pour les sports aériens - le tourisme in dividuel - les usages et déplacements professionnels.
Cette liste n'est pas limitative.
La présente invention reste valable, et tous ses droits sont réservés même s'il s'agit de nouveaux appareils modifiés ou transformés, mais n'ayant pu être réalisés qu'à partir des principes de cette invention.
I1 est alors évident qu'une nperturbation" de ême valeur absolue z (fig. 1) aura un effet & très variable sur ltétat du système, selon que le point représentatif des conditions où ce dernier se trouve à un instant donné, sera situé sur une partie à faible pente "palier" de la courbe (cas de #x1) ou au contraire sur une partie de pente élevée (cas deAX2).
Si l'on désire mettre en oeuvre une action extérieure pour exécuter un dosage physique, chimique, électrochimique on autre, ou pour assurer un processus de régulation, on sera frequemlent gne' par l'amplitude trop grande de la réactiont Y du système à I'effetnX de l'agent modificateur d'origine extérieure, choisi par l'opérateur e Si le but recherché est une régulation ou un asservissement, on pourra constater des phénomènes de dépassement suivis de retour, produisant par exemple des oscillations connues sous le nom de "pompage" ; s'il s'agit dtun dosage, la variation de la grandeur mesurée ou enregistrée pourra présenter un décalage dans le temps par rapport à l'action d'origine extérieure (par exemple, dans certains types de dosages chimiques ou électrochimiques, l'addition d'un réactif titrant, l'application d'une variation de potentiel ou de courant, ou d'une action lumineuse, thermique, ou autres La présente invention a pour but de lier l'amplitude de la variation au de l'action X d'origine extérieure, considérée à chaque instant pendant la durée d'un processus à l'amplitude du résultat Y de cette action modificative sur le système concer né (fig. 2).Autrement dit on choisit ltamplitude ssX ie Cl l'action modificative pour obtenir en chaque point un résultat d'amplitude de te donnée et fonction du profil de la courbe caractéristique du phénomène.
Cette fanon de faire présente divers avantages, notamment dans le cas d'une régulation, cela évite les phénomènes de "pompage2' et rend faibles ou négligeables les erreurs dans la correction effectuée.
- dans le cas d'un dosage, cela évite a) les erreurs dans le résultat final, la déformation des courbes, etc0, qui résultent d'une trop grande rapidité de l'action modificatrice (par exemple l'addition du réactif titrant dans un dosage chimique ou électrochimique, ou le passage du courant, pour un dosage coulométrique).
b) la nécessité, si l'on ne veut pas commettre d'erreur, d'opérer à vitesse très réduite dans l'application de 11 action modificatrice. En proportionnant (ou, plus généralement, en liant), cette vitesse au résultat obtenu, il est possible de décrire très rapidement les parties de la courbe à faible pente, et de ralentir l'action extérieure autant quiil est nécessaire, dans les parties à pente élevée. On réalise ainsi un gain de temps considérable, et la précision peut être très grande, du fait que les parties de la courbe pour lesquelles la pente dY a une valeur importante sont décrites à vitesse faible et, si nébessaire, presque nulle.
Dans le domaine de la régulation, il est habituel de proportionner l'action corrective à l'écart entre le point caractéristique des conditions actuelles du système et le point de consigne (régulation dite "proportionnelle") en recourant en plus, lorsque cela est utile, à des corrections tenant compte du comportement du système en conditions dynamiques (régulation dite "proportionnelle et dérivée" (P.D.) et régulation dite "proportionnelle, intégrale et dérivée" (P.I.D.), qui ont l'in~ convénient de faire intervenir des constantes de temps.
L'invention propose des solutions différentes, les corrections apportées au mode d'application de l'action modificative ayant un caractère instantané.
On mettra en oeuvre, selon le cas, l'une ou autre de deux variantes de cette technique Première variante.
La courbe caractéristique de la fonction Y 7 f (X) peut avoir une forme telle que sa dérivée première reste de signe constant, ou s'annule, mais sans s'inverseur : il en est ainsi lorsque l'on a affaire à une courbe dite "directe"1 C'est le cas, par exemple, dtun dosage par génération coulométrique d'une espèce titrante, on addition dtun réactif en solution, le résultat étant une variation de pH ou de potentiel d'oxydo-réduction du milieu, qui peut etre mesurée, en particulier, à laide d'électrodes appropriées. Une telle courbe présente dans le cas le plus simple, une forme signoSde, comme il a été mentionné cizdessus.
La mesure instantanée de la pente tY à un point donné sera effectuée, selon l'invention, en appliquant au système une varia- tion alternative AZ d'une grandeur Z ayant une action modificative, en mesurant l'amplitude AYz de l'effet ainsi produit, et en réglant par l'amplitude du signal (amplifié)aYZ obtenu de cette manière l'importance de l'action modificative principale #X destinée à produire le résultat final désiré AY (par exemple l'addition d'acide pour produire une modipication de pH).La "perturbation" alternative Z utilisée selon cette technique doit être : a) d'amplitude Z suffisamment faible pour que les excursions AYzs de part et d'autre du point de repos, puissent être considérées comme situées dans une portion de la courbe suffisamment limitée pour être assimilée à une droite ; s'il en était autrement, le bilan de l'opération se solderait, au bout d'un certain temps, par un effet résiduel, qui s'ajouterait à l'action mise en oeuvre pour obtenir le résultat désiré.
b) de fréquence assez élevée, pour que les variations résultantes 8 Yz soient rapides par rapport à l'échelle des temps des phénomènes mis en jeu, mais assez basse pour ne les produire des phénomènes de nature différente, ou du moins, appor- tant sur le système concerné des informations qui ne soient pas le "reflet" du phénomène à suivre, La perturbation alternative doit avoir une forme d'onde symétrique, pour la raison indiquée à la fin du paragraphe a) précédent. Elle peut outre, par exemple, sinusoïdale, triangulaire, ou rectangulaire. Elle peut être appliquée de façon ininterrompue, ou seulement pendant des intervalles de temps convenables.
Elle peut consister - soit en une modulation de l'action modificative principale (qui est en cc cas unique), par exemple une faible variation périodique de l'intensité du courant générateur d'espèce titrante, pour un dosage coulométrique soit en une action modificative complémentaire, différente de l'action principale, s'il n'est pas aisé d'agir sur cette dernière. On pourra adopter ce procédé, par exemple, lorsque l'action modificative principale est produite par l'addition volumétrique d'un réactif titrant, action secondaire étant obtenue alors, par exemple, par une génération coulométrique qui nta pas besoin d'hêtre quantitative.
Si l'on proche à une régulation ou à un asservissement, les solutions traditionnelles faisant intervenir les actions proportionnelle, intégrale, et dérivée, seuies ou en combinaison, pourront etre associées à la variante de l'invention qui vient dtetre exposee.
Le dessin annexé, donné à titre d'exemple non låmitatifs permettra de rameux comprendre les caractéristiques de l'invention.
Fig. 3 représente par dos "blocs" les différents éléments ou ensembles d'éléments dont l'association permet d'obtenir le résultat désiré.
Fig. 4 représente une autre variante pour l'étude d'un phénomène dont la courbe caractéristique d'évolution comporte des pics isolés.
Il a été observé que dans les-essais à plus faible vitesse, la séparation des phases organique et aqueuse dans le décanteur était bonne , malgré le temps de séjour bref dans la section de décantation. Toutefois, à la vitesse la plus élevée dans le mélangeur et pour la plus forte turbulence, les gouttelettes ne s'agglomèrent. pas complètement pendant la brève période d'écoulement dans la section de décantation. Dix secondes supplémentaires étaient nécessaires pour achever la séparation des phases. Ceci est à prévuX étant donné qu'il existe évidemment une limite supérieure de vitesse pour un fonctionnement efficace d'un mélangeur de dimensions données.
Dans certains systèmes de solvant, la vitesse d'extraction est fonction de réactions chimiques aussi bien que de facteurs physiques, tels que la superficie interfaciale. Deux cas d'importance commerciale sont les suivants:(a) l'extraction du cuivre et (b) l'extraction de vanadium pentavalent dans des solutions acides, en utilisant une amine tertiaire.
Dans le cas de l'extraction du cuivre avec un agent d'extraction, tel que LIX64N (un produit de la société General Mills) dans du kérosène, la pratique commerciale courante consiste à utiliser; des cuves agitées pour les mélangeurs avec un temps de séjour nominal d'approximativement 2 minutes, afin de parvenir à 80 à 90% de la concentration d'équilibre possible sur une base d'écoulement continu. Cette longue période d'agitation intense conduit à la formation d'une dispersion assez stable qui s'unit lentement et se sépare en deux phases limpides.
Les exemples 3 et 4 suivants ont été réalisés afin d'essayer le procédé suivant l'invention dans un système dans lequel la vitesse d'extraction est affectée par la réaction chimique impliquée.
EXEMPLE 3 L'action d'un mélangeur à tuyau et d'un système à enceinte agitée-classique a été comparée pendant l'extraction de cuivre à partir d'une solution de sulfate contenant 2,0 gel de Cu et 2 g/l de fer, en tant que sulfate ferreux, avec un pH de 2,0.
L'enceinte agitée était réglée de telle sorte que la vitesse d'écoulement des fluides à l'entrée et à la sortie donnait un temps de séjour nominal de 30 secondes La section de mélange du réacteur à tuyau utilisait de courts rubans en spirale pour créer une turbulence et une vitesse de 75 cm/seconde sur une longueur de 6 m 30 était utilisée, ce qui donne un temps de séjour de 8,3 secondes. On a mesuré le temps pour la séparation des phases, avec le résultat suivant
Type de mélange Temps de contact. % d'extradioe Temps de Coales en équilibre cence (secondes) Réservoir agité 30 secondes 60 210 Mélangeur à 1 8,3 secondes 60 45 tuyau L'exemple précédent révèle que pour un degré donné d'extraction, le mélangeur à tuyau obtenait une extraction en un temps nettement plus court et produisait des di#spersions qui étaient plus faciles à séparer.
EXEMPLE 4 Le solvant dans cet exemple était une solution à 9% en volume dans du kérosène d'un agent d'extraction de cuivre commercial Kelex 120, produit pas la société Ashland Chemical CO.
et considéré comme étant un composé d'hydroxy-quinolé#ine.
Dans l'essai avec une enceinte agitée d'une capacité d'approximativement 4fui5 1., une solution à pH 2,0, contenant 1,8 g/1 de cuivre sous forme de sulfate de cuivre et 2 g/î de fer sous forme de sulfate ferreux, a été mélangée avec 1,5 fois son volume de solvant organique; Le mélange a été obtenu à l'aide d'un agitateur du type à turbine tournant à 900 tours minute, qui offrait une agitation suffisante pour parvenir à une dispersion complète, avec un mélange intime des deux phases comparable à celui obtenu dans un agitateur commercial. Les échantillons ont été prélevés à des intervalles de temps fréquents et les deux phases ont été analysées quant à la teneur en cuivre.
Dans l'essai avec le mélangeur-décanteur à tuyau, la même liqueur d'alimentation contenant du cuivre etlememe solvant ont été amenés à passer dans un tuyau d'un diamètre de 2,5 cm et d'une longueur de 1 m 80, contenant deux éléments mélangeurs en spirale du type Kenics d'une longueur de 48 cm, séparés par une longueur de tube vide de 86 cm. Cet élément mélangeur a été décrit dans un brevet aux Etats-Unis d'amérique n0 3.28#6.992. Les fluides ont été amenés à traverser le système, repris dans une cuve d'évacuation et renvoyés pour un autre passage à travers le mélangeur.
Les phases aqueuse et organique ont toutes deux été analysées après chaque passage. Le.débit variait entre 18,9 et 26,4 l/mi- nute au total, ce qui donnait un temps de séjour compris entre 2 et 3 secondes pour chaque passage, en fonction du débit.
Les résultats des deux essais sont indiqués dans les tableaux ci-après.
PROCEDE CLASSIQUE ENCEINTE AGI TEE
Temps (secondes) Analyses - Cuivre (g/l) Phase organique Phase aqueuse O 0,0 1,8 10 0,40 1,1 20 0,52 0,95 40 0,63 0,80 60 0,71 0,72 120 0,84 0,49 MELANGEUR-DECANTEUR A TUYAU
Numéro du Temps (sec.) Analyses - Cuivre (g/l) cumulatif passage dans le sys tème. ~ Phase organique Phase aqueuse Début O .0 1,8 1 4 0,41 1,2 2 7 0,56 1,0 3 10 0,76 0,75 4 12 0,84 0,59 5 15 0,91 0,47 Le mélangeur-décanteur å effet de chasse suivant l'invention a réalisé en 15 secondes des extractions exigeant plusieurs fois autant de temps dans une cuve à agitation faisant ap pel à un mélangeur du type à palettes classique.
La demande de brevet No. 172.226 décrit un copolymère contenant des monomères à fonction carboxy et autres monomères à insaturation éthylénique sans groupes fonctionnels tels que ceux cités ci-dessus, le copolymère étant réticulé à l'aide d'un composé à fonction époxy.
Il est bien entendu que les copolymères décrits ci-dessus sont décrits de façon plus détaillée dans les divers brevet et demandes de brevets précités. La quantité d'agent de réticulation mélangée avec une quantité donnée de copolymère est généralement la quantité suffi- sante pour fournir de 0,8 à 1,1 groupe fonctionnel réticulant par groupe fonctionnel réticulant dans le copolymère. En tout cas, les guantités nécessaires pour obtenir une bonne réticulation sont indi quées dans le brevet et les demandes de brevets précités.