INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On a ainsi obtenu l'ester lss-oxyde sous forme d'une huile jaune (17 mg, 35%),#(CDCl3) 2,75 (5H, s; C6H5), 3,24 (1H, d, J 10 Hz; NH), 3,99 (1H, dd, J 10,5 Hz; C7-H), 5,04, 5,24 (2H, AB-q, J 12 Hz; CH2CC13), 5,53, 5,80 (2H, AB-q, J 12 Hz; C3-CH20CH3), 5,56 (1H, d, J 5 Hz; C6-H), 6,08, 6,43 (2H, AB-q, J 18 Hz; C2-H2), 6,42 (2H,s; C6H5CH2), 6,71 (3H, s; OCH3).
Exemple D26 7p-formamido-3-méthoxyméthylcéph-3-ème-4-carboxylate de 2,2,2trichloroéthyle, 1 oxyde Une solution de perchlorate mercurique (490 mg, 1 mmole) dans du méthanol sec (8 ml) a été-ajoutée à une suspension de 3-bromométhyl-7p-formamidocéph-3-ème-4-carboxyla.te de 2,2,2trichloroéthyle,1ss-oxyde(469 mg, 1 mmole) dans du méthanol sec (12 ml). la matière de départ est alors passée en solution. Après agitation pendant 5 minutes, la solution a été versée dans de l'eau (50 ml) et extraite avec de l'acétate d'éthyle (1 x 50 et 1 x 30 ml) Les extraits totaux à l'acétate d'éthyle ont été séchés et évaporés. Le résidu a été cristallisé dans de l'éthanol.
On a ainsi obtenu l'ester 1ss-oxyde désiré (134 mg, 32%), P.F.
176 , [α]D + 92 #max.269,5 nm (# 7.250),# max.3280 (NH),1778 (azétidin-2-one), 1740 (C02R), 1660 et 1527 (CONH) et 1039 cm (S#0),#1,57 (1H, d, J 10 Hz; NH), 1,82 (1H, s; CHO), 3,99 (1H, dd, J 10,5 Hz; C7-H), 4,78, 4,96(2H, AB-q, J 12 Hz; CH2CC13), 4,96 (1H, d, J 5 Hz; C6-H), 5,61, 5,79 (2H, AB-q, J 13,5 Hz; C3-CH20CH3), 5,95, 6,35 (2H, AB-q, J 18 Hz; C2-H2), 6,79 (3H, s; OCH3) (Trouvé ; C, 33,1%; H, 3,0%; Cl, 23,55%; N, 6,6%; S, 7,6%.
Pour C12H13Cl3N2O6S (419,7), le calcul donne C, 34,3%; H, 3,1%; Cl, 25,3%; N, 6,7%; S, 7,6%).
Exemple D27 3-méthoxyméthyl-7p-phénoxyac étamidoc éph-3-ème-4-carboxylate de t-butyle,1ss-oxyde Une solution de perchlorate mercurique (400 mg, 1 mmole) dans du méthanol sec (8 ml) a été ajoutée à une suspen sion de 3-bromométhyl-7ss-phénoxya.cétamidocéph-3-ème-4-carboxylate de t-butyle,1p-oxyde (500 mg, 1 mmole) dans du méthanol sec(12 ml).
La matière de départ est alors passée en solution. La solution a été agitée pendant 5 minutes, après quoi on a fait passer un courant d'hydrogène sulfuré, ce qui a donné un précipité d'abord 'jaune, puis noir. Le mélange a été filtré sur de la Celite et le filtrat a été dilué avec de l'acétate d'éthyle et de l'eau. La phase aqueuse a été re-extra.ite avec de l'acétate d'éthyle (25ml) et les phases organiques réunies ont été lavées à l'eau et à l'aide d'une solution aqueuse saturée de sel (25 ml de chaque), après quoi elles ont été séchées et évaporées. Par trituration avec du pétrole léger, on a obtenu l'ester 1ss-oxyde désiré(349 mg, 77%), P.F. 67 à 69 , [α]D + 36 #max. 264 nm (# 7.650), 268 nm (# 7.850) et 273 nm (# 6.500), # max.3370 (NH), 1783(azétidin-2 one), 1720 (CO2R), 1692 et 1530 (CONH) et 1040 large cm-1(S#0) # 1,85 (1H, d, J 10 Hz; NH), 2,5 à 3,1 (5H, m; C6H50CH2), 3,97 (1H, dd, J 10,5 Hz; C7-H), 5,02 (1H, d, J 5 Hz; C6-H), 5,32 (2H, s; C6H50CH2), 5,70, 5,90(2H, AB-q, J 13 Hz; C3-CH20CH3), 6,05, 6,46 (2H, AB-q, J 18 Hz; C2-H2), 6,79 (3H, s; OCH3), 8,49 (9H, s; C02C(CH3 )3).
L'invention a trait à une nouvelle préparation médicinale ayant un effet de blocage adrénergique et au procédé de préparation du principe actif de celle-ci, notamment le chlorhydrate de Cv (3 -phénylpyrrolidyl -1 )-6-propionylbenzo-1 , 4-dioxane.
Selon l'invention, la préparation médicinale appelée conventionnellement pyrroxane contient en tant que principe actif le i té i chlorhydrate de W -(3 -phenylpyrrolidyl -1 )-6-propionylbenzo- 1,4-dioxane de formule :
Le pyrroxane est un agent de blocage adrénergique qui agit principalement sur les adrénorécepteurs alpha.
Le pyrroxane est un remède efficace en cas de -maladies et états basés sur l'activation pathologique du tonus symphatique du système nerveux, particulièrement du système central. Il a un effet sédatif accusé et prévient complètement l'action centrale (tremblement) de la nicotine.
Le pyrroxane est employé en cas de maladies et états pathologiques divers, ce qui stexplique par sa propriété majeure, l'action de blocage adrénergique et le pouvoir de normaliser l'excitation pathologique de l'hypothalamus arrière.
Le pyrroxane est particulièrement indiqué pour l'interruption, la prévention et le traitement des crises hypertoniques et diencéphaliques ayant un caractère sympathotonique. Comme son effet médicinal se révèle dans ces cas au bout de trente à quarante minutes, le pyrroxane peut aussi servir en tant que préparation de secours urgent.
Le pyrroxane produit un effet médicinal net lors des crises diencéphaliques mixtes (diencéphalites avec épilepsie diencéphalique, hypercinésies de nature postencéphalique, etcl se déroulant avec prédominance du tonus sympathique.
Le pyrroxane peut être utilisé lors de la préparation des patients souffrant d'hypertension d'origine hormonale à l'interven tion chirurgicale pour cause de tumeurs et lors du traitement du syndrome hypertensionnel aggravant l'hormonothérapie des récidives et des métastases du cancer de la glande-mammaire.
Dans l'exemple représenté, la forme générale des aspérités en trièdre prévues sur la face 42 de l'élément 4 est connue en elle-même et est délimitée par les trois faces AOB, BOC et COÂ (figure 3), la base de ces éléments en trièdre étant constituée par un losange imaginaire dont les sommets sont référencés DjEF Gô Dans cette construction, on remarque que les côtés DE et DG de la base en losange de chaque élément pris séparément seraient reliés à l'aspérité en trièdre par des bords verticaux aboutissant respectivement aux points q et A.
Ces éléments en trièdre sont juxtaposés de la manière représentée sur la figure 3, de façon que chacun d'entre eux soit renversé de 1800 par rapport à ses voisins.
Conformément à l'invention, chacun des éléments en trièdre est espacé d'au moins l'un de ses voisins de façon à former entre deux éléments en trièdre voisins une bande à bords parallèles.
Ainsi, dans l'exemple représenté sur la figure 3, chaque élément en trièdre AOCB est séparé de deux de ses voisins par deux bandes 7, chaque bande étant adjacente sur toute sa longueur et par chacun de ses bords 3H à l'une des faces bOB et C0D des trièdres. Ainsi, les différentes bandes de séparation des éléments en trièdre 4 délimitent des lignes brisées qui sont représentées en hachures sur la figure 3.
Dans les exemples représentés sur les figures 3 et 4, les zones de séparation constituées par les diverses bandes 7 sont planes et parallèles au c8té adjacent du losange de base. Il est cependant évident que toute autre forme de surface pourra autre donnée à ces bandes, le but essentiel de l'invention étant de permettre aux faisceaux lumineux issus de'l'ampoule 1 de traverser ces bandes 7 pour réaliser un éclairement extérieur, alors que les éléments en trièdre sont destinés à réfléchir les faisceaux lumineux qui viennent frapper la surface-41.
En outre, dans exemple des figures 3 et 4 les diverses bases imaginaires en losange DEFH de chaque aspérité en trièdre sont adjacentes les unes aux autres et danssce cas les bandes de séparation sont obtenues par comblement en 9, à l'aide du matériau transparent constituant l'élément 4, du fond de deux des dièdres délimités par les trièdres adjacents.
Cette réalisation peut être obtenue de manière très simple en arasant les pointes prévues à l'intérieur du moule et servant à conformer les aspérités en trièdre de l'élément 4.
Cependant, ces bandes de séparation pourront autre obtenues de manière différente.
Ainsi, sur la figure 5, on a représenté en coupe partielle un élément 4 dont les aspérités en trièdre 9 et~10 sont adjacentes par leurs bases imaginaires situées dans le plan IJ.
Cependant, dans ce cas, les bandes de sépara tion il sont obtenues en évidant le sommet de l'angle délimité par les deux trièdres adjacents-9, 10, à proximité de la base.
Egalement, dans le cas de la figure 6, les bandes de séparation des éléments de trièdre 4 sont obtenues en prévoyant un espace entre les aspérités en trièdre 14 et 15 et dans ce cas, les bases en losange de ces trièdres situés dans le plan XL sont espacées l'une de l'autre pour délimiter ces bandes 7.
Concernant 11 élément 5 combiné à l'6lément 4, celui-ci comporte, dans l'exemple de réalisation représenté sur les figures 3 et 4, des zones convexes 16 prévues sur la face inférieure de cet élément 5, ces zones convexes étant-cylindriques et ayant pour axe les segments de droite MN. Ces zones sont délimitées sur la figure 3 par un quadrilatère PQRS. On constate donc, que confor mément au mode de réalisation représenté, l'axe NN de ces parties cylindriques est perpendiculaire à la grande diagonale DF des losanges imaginaires de base des aspérités en trièdre, cet axe étant en outre situé sensiblement à la verticale des zones D et Z de ces losanges imaginaires.
Ces zones cylindriques forment donc des rangées décalées les unes par rapport aux autres de manière que la projection orthogonale des lignes brisées constituées par les bandes 7 passe par des zones occupées par les surfaces cylindriques PQRS.
Dans l'exemple représenté sur les figures 3 et 4, on constate que les-différentes surfaces cylindriques PQRS sont séparées dans une même rangée par des surfaces planesSRQP, chaque surface plane étant située à la verticale du sommet O d'un trièdre.
Evidemment, si désiré, ces surfaces planes pourront être supprimées et dans ce cas, les surfaces cylindriques occuperont toute la surface de la face inférieure de l'élément 5.
Egalement, on notera qu'au lieu de réaliser des surfaces courbes de forme cylindrique, il sera possible de les réaliser sphériques, paraboliques ou avec une courbure telle qu'elles concentrent les faisceaux, issus de l'ampoule 4 et réfléchis par la parabole 2, sur les surfaces planes 7, afin de permettre le passage du maximum du flux lumineux.
La PGF1α a la structure suivante: La PGF1 ss a la structure suivante
La PGA1 a la structure suivante
Voir "Nature", 212, 38 (1966) pour une description de la stEréo- chimie des PGE1, PGF1α, PGF1 et FGA1.
Dans les formules I, II, III et IV, ainsi que dans les formules données ci-après, les liaisons indiquées en pointillé, qui sont fixées sur le noyau de cyclopentane, indiquent des substi- tuants en position alpha, c'est-b-dire au-dessous du plan du noyau de cyclopentane. Les liaisons indiquées par un trait épais, fixées sur le noyau de cyclopentane, indiquent des substituants en position bêta, c'est-à-dire au-dessus du plan du noyau de cyclopentane.
Les PGE1, PGE1 , PGF1ss et PGA1 sont des dérivés de l'acide prostanoTque qui a la structure et le dénombrement d'atomes sui vants:
Un nom systématique pour l'acide prostanorque est acide 7-[(2ss- octyl)cyclopent-1α-yl]-heptanoïque.
Des composés analogues à ceux répondant à la formule V, mais dans lesquels une channe latérale à terminaison carboxyle est fixée au noyau de cyclopentane en position bêta, sont désignés par acides 8-iso-prostanoTques et répondent à la formule suivante
Un nom systématique pour l'acide iso-prostanotque est acide 7 [(2ss-octyl)cyclopent-1ss-yl]-heptanoïque.
La prostaglandine E et ses composés analogues, fabriqués conformément au nouveau procédé de la présente invention, sont représentés par la formule dans laquelle R1 représente-un atome d'hydrogène-, un groupe alkyle de 1 -à -8 atomes de carbone, inclusivement, un groupe cycloaikyle de 3 à 10 atomes de carbone;inclusivement, un groupe aralkyle de 7 à 12 atomes de. carbone, inclusivement, un groupe phényle, phényle substitué. par un à 3 atomes de chlore ou groupe alkyle de 1 à 4 atomes de carbone, inclusivement, ou-éthyle subs titubé en position bêta par 3 atomes de- chlore-, 2 ou 3 atomes de brome, ou 1, 2 ou 3 atomes d-'iode ;R2 est un atome d'hydrogène ou un groupe alkyle de 1 à 8 atomes de carbone,inclusivement, présentant comme substituants de O à 3 atomes de fluor ; R3 et R représentent des atomes d'hydrogène ou des groupes alkyle de 1 à 4 atomes de carbone,inclusivement ; CnH2n représente un radical al kylène de 1 à 8 atomes de carbone, inclusivement, présentant comme substituants de O à 2 atomes de fluor ; et < indique la fixation du.- fragment - CnH2n-COOR1 sur le- noyau en position alpha ou bêta ; et. leurs sels pha-rmac.ologique- ment acceptables, lorsque R1 représente un atome dthydrogène.
-La prostaglandine-F et ses composés analogues fabriqués suivant les nouveaux procédés de la présente invention sont représentés par la formule : dans laquelle R1, R2, R3, R4 et CnH2n sont comme défini plus haut pour la formule VII, et # indique une fixation des fragments hydroxy et -CnH2n-COOR1 sur le noyau en position alpha ou bêta, et leurs sels pharmacologiquement acceptables, lorsque R1 représente un atome d'hydrogène. La formule VIII englobe des composés dans lesquels la position des f-ragments.hydroxy et -OnH2n-COOR1 est, respectivement, a,a, α,ss, ss,a et ,.
La prostaglandine A et ses composés analogues fabriqués suivant les nouveaux procédés de la présente invention sont représentés par la formule dans laquelle R1, R2, R3, R4 et CnH2n sont comme défini plus haut pour la formule VIII, et # indique la fixation du fragment -CnH2n-COOR1 sur le noyau en position alpha ou bêta, et leurs sels pharmacologiquement acceptables, lorsque R1 est un atome dthydro- gène.
Les formules VII, VIII et IX englobent également les isomères. particuliers dans lesquels le groupe hydroxy de la channe latérale est en position R ou S , et également la forme racémique (dl) et les énantiomères individuels optiquement actifs (d et 1).
La formule VII représente la PGE1, lorsque R1, R3 et R4 représentent chacun un atome d'hydrogène, R2 est un radical pentyle, CnH2n est un radical hexaméthylène, la fixation de -CnH2n-COOR1 sur le noyau de cyclopentane est en position alpha, et le grouse hydroxy de la;chEtne latérale est en position S.
La formule VIII représente la PGF1 , lorsque R1, R3 et R4 représentent chacun un atome d'hydrogène, R2 est un radical pentyle, CnH2n est un radical hexaméthylène,les fixations des fragments hydroxy et -CnH2n-COOR1 sur le noyau sont toutes deux en position alpha, et le groupe- byd.-roxy de la chaîne latérale est en position S.
La formule VIII représente POF1p, lorsque R1, R3 et R4 représentent chacun un atome dthydrogène, R2 représente un groupe méthyle, CnH2n représente un radical hexaméthylène, la fixation du groupe hydroxy sur le noyau est en position bêta, la fixation du fragment -CnH2n-COOR1 sur le noyau est en position alpha, et le groupe hydroxy de la chatne latérale est en position S.
La formule IX représente la PGA1 lorsque R1, R3 et R4 représentent chacun un atome d'hydrogène, R2 est un groupe pentyle, CnH2n est un radical hexaméthylène, la fixation du fragment -CnH2n-COOR1 sur le noyau est en position alpha, et le groupe hydroxy de ls chatne latérale en position S.
Le mouvement communiqué à l'agitateur est avantageusement un mouvement de rotation autour d'un axe vertical.
Egalement suivant l'invention, le mouvement de rotation communiqué à l'agitateur est avantageusement réalisé de façon discontinue, alternativement dans un sens puis dans l'autre.
Dans le but d'assurer l'insufflation de gaz dans l'agitateur pendant toute la durée de son mouvement, on effectue avantageusement le raccordement dudit agitateur au système extérieur d'alimentation en gaz au moyen de tuyaux flexibles.
Toujours suivant l'invention, l'amplitude de la rotation de l'agitateur est avantageusement limitée à une valeur permettant de maintenir le ou les tuyaux fle- xibles de raccordement dans le domaine desdéformations élastiques.
Le fluide combustible mélangé à l'oxygène pour constituer l'alimentation des brdleurs de l'agitateur est avantageusement du gaz naturel.
La présente invention a également pour objet un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé décrit ci-dessus.
Le dispositif, objet de la présente invention, est essentiellement caractérisé en ce qu'il comporte des moyens d'insufflation de gaz par le fond de ladite poche dans le but d'assurer le brassage du bain métallique et un agitateur destiné à effectuer avec ou sans contact direct le brassage du laitier par le haut.
Dans le cas où l'agitateur est destiné à effectuer avec contact direct le brassage du laitier par le haut, cet agitateur comprend, suivant la figure 1 donnée à titre d'exemple non limitatif, un conduit (1) pouvant se déplacer le long et autour de son axe longitudinal (2-3), un caisson (5) allongé suivant un plan perpendiculaire à l'axe longitudinal (2-3) dudit conduit (1) dont il est solidaire par l'ex- trémité (4), des moyens de déplacer ce conduit (1) le long de son axe longitudinal (2-3), de façon à pouvoir plonger le caisson (5) dans le laitier, des moyens de faire tourner le conduit (1) autour de son axe (2-3), de telle façon que le caisson (5) remue le laitier par contact direct.
Dans le cas où l'agitateur est destiné à effectuer sans contact direct le brassage du laitier par le haut, cet agitateur comprend, suivant la figure 2 donnée à titre d'exemple non limitatif, un conduit (1) dont l'extrémité (2) perpendiculaire à son axe longitudinal (3-4) est obturée hermétiquement, un caisson (5) allongé suivant un plan perpendiculaire à l'axe (3-4) et raccordé au conduit (1) avec lequel il communique par l'extrémité libre (6), des bradeurs à gaz (7) disposés dans le caisson (5) sur la face (8), de telle façon que leur alimentation puisse être effectuée par l'intermédiaire de l'espace intérieur du conduit (1) et du caisson (5), des moyens de faire tourner le conduit (1) autour de son axe longitudinal (3-4) et des moyens d'insufflation de gaz dans le conduit (1) pour alimenter les brûleurs à gaz (7) pendant le mouvement de rotation.
Egalement suivant l'invention, les moyens d'insufflation de gaz dans le conduit (1) sont avantageusement constitués par une ou plusieurs tubulures (9) débouchant dans le conduit (1) par des orifices pratiqués dans la partie supérieure de sa paroi latérale, la ou les dites tubulures étant destinées à être raccordées aux tuyaux flexibles d'alimentation extérieure.
Le caisson (5) possède avantageusement, suivant l'invention, une forme à découpes et de préférence une forme d'étoile à plusieurs branches.
Dans le but d'augmenter la résistance de l'agitateur, le conduit (1) est relié au caisson (5) au moyen de raidisseurs (10) appropriés.
Â titre d'exemple non limitatif, la figure 3 ci-annexée donne une représentation en plan d'un agitateur en forme d'étoile à 3 branches. Les mimes parties du dispositif ont été repérées par les mêmes indices numériques que ceux utilisés pour la figure 2.
Grâce au procédé et au dispositif décrits ci-dessus, on peut obtenir des taux élevés de désulfuration non seulement avec des bains de fonte et d'acier, mais également avec des bains de tous autres métaux susceptibles de se prêter à un tel traitement de désulfuration.
L'agitateur muni de brûleurs est particulièrement intéressant parce que les laitiers utilisés-peuvent être des laitiers basiques de composition courante ou bien de composition spéciale, comme c'est le cas pour les laitiers aluminocalciques utilisés dans les procédés Perrin de désulfuration de l'acier. Le pouvoir hautement désulfurant de ces laitiers est en effet subordonné au maintien d'une température élevée.
Bien entendu, la présente invention n'est pas limitée au mode de réalisation décrite, elle est susceptible de nombreuses variantes, accessibles à l'homme de lt art, sans s'écarter pour cela de l'esprit de l'invention.
La puissance dissipée par les fuites étant fonction du cube de l'épaisseur du joint de fuite, tandis que le frottement est inversement proportionnel à cette épaisseur, on a intérêt à ce que le jeu soit minimum. Par ailleurs, fuites et frottements, étant fonction de la longueur du joint de fuite on a intérêt à ce que l'aire du coussin d'huile soit une surface à périmètre minimum. Enfin, la viscosité intervenant aussi bien dans les fuites que dans le frottement il apparat que celle-ci n'a pas d'influence sur le rendement pour autant, bien entendu, que la largeur du joint de fuite ait été définie en conséquense.
Toutefois, en utilisant une huile très fluide, comme c'est généralement le cas dans le matériel hydrostatique, on serait amené à avoir des joints de fuite relativement larges, ce qui peut amener une augmentation sensible des dimensions générales. Or il convient de remarquer que les pertes de charge de la circulation du liquide sont pratiquement insensibles à la viscosité, puisque celles-ci sont dues dans leur quasi totalité (le circuit étant très court ) aux changements de section ou de direction, où la viscosité n'intervient pas.
K.V2 hp= 2 K est indépendant de la viscosité.
I1 ressort de ce qui vient d'être dit que l'on peut choisir une huile hydraulique moins fluide au profit de l'encombrement sans nuire au rendement. Cependant les fuites étant la source principale de perte de rendement en prise directe, on a intéret à les réduire au maximum par une augmentation de la viscosité. En effet, c'est en prise directe que dans la plupart des cas le rendement est recherché.
ALIMENTATION DU COUSSIN D'HUILE: La pompe et le moteur étant par les palettes divisés en un certain nombre de chambres, mises l'une après l'autre en pression, il est nécessaire que le coussin d'huile correspondant soit simultanément mis en pression. Les coussins intérieurs, ceux supportant le rotor, seront alimentés par des orifices débouchant directement dans la chambre de compensation du distributeur. Les coussins extérieurs, c'est -à-dire ceux supportant le corps tournant, par un canal faisant un demi-tour, (les coussins sont évidemment diamètralement opposés aux chambres motrices qu'ils doivent compenser) et débouchant dans la chambre correspondante.
Si l'on peut admettre que les coussins intérieurs agiront au moment prècis hormis peut-être un décalage de quelques millionnièmes de secondes, il n'en est pas de même des coussins extérieurs qui ne seront alimentés qu'après que la chambre compensée sera elle même mise en pression. La longueur du canal étant une cause supplémentaire de retard. On a donc intérêt à avoir un canal de grande section, tandis que le coussin devra avoir une épaisseur minimum pour réduire autant que possible le volume d'huile à comprimer. Notons que l'augmentation de section du canal augmente aussi le volume d'huile, mais également la force d'accélération (PvS2 ) dans la même proportion. Ce qui a pour conséquence de réduire le rapport masse totale d'huile sur force d'accélération, d'une part, et d'autre part de diminuer les pertes de charge.Le calcul montre, dans le moteur du projet ci-joint,que le temps de réponse du coussin extérieur,pour une pression de 200 b,est de l'ordre de 0,0001 s, ce qui a 5.000 T/mn amènerait un décalage de près de 30 de retard.
Le moteur étant divisé en 6 chambres, celà équivaut à la non compensation d'une chambre sur 3 pendant 1/20 de tour par tour. La chambre opposée subira pour sa décompression un retard identique. I1 en résultera une charge radiale intermittente qui devra être supportée par un roulement, Ceci constituant le cas maximum qui n'aura que peu d'effet sur le rendement.Dans tous les autres cas,l'emploi d'un roulement n'est pas justifié. (coussins intérieurs moteur, intérieurs et extérieurs pompes. ) Nous avons dit plus haut que les coussins intérieurs étaient mis en pression au moment précis ou ils doivent agir, hormis peut- être ,un décalage de quelques millionnièmes de secondes.Br ce décalage peut-être encore réduit en donnant aux orifices d'alimentation débouchant dans la chambre de compensation du distributeur,une section ou un nombre suffisant de sorte que le coussin soit mis en pression en un temps plus court que ne mettrait la masse du rotor, soumise à la force d'accélération radiale provoquée par la mise en pression de la chambre de la pompe, (qui doit-être compensée) à se déplacer du jeu ( 0, 01 mm) qui la sépare de la surface du coussin d'huile.Cette constatation, issue du calcul, permet donc de supprimer les roulements ou tout autre forme de palier mécanique pour les coussins intérieurs. Ce raisonnement est également valable pour les coussins extérieurs de la pompe supportant le corps tournant, puisque celle-ci étant à cylindrée fixe, l'alimentation de ces coussins peut se faire à partir des coussins intérieurs, à l'aide d'orifices traversant l'excentrique.