INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les caoutchoucs sur lesquels l'interpolymère peut être greffé durant la polymérisation en sa présence, pour fournir le substrat du copolymère greffés sont des caoutchoucs diéniques ou des mélanges de caoutchoucs diéniques, c'est-à-dire tout polymère caoutchouteux (un polymère ayant une température de transition du second ordre non supérieure à OOC, de préférence non supérieure à -200C, telle que déterminée par ASTM test D-746-52 T) d'un ou due plusieurs 1,5-diènes conjugués, par exemple le butadiène, l'isoprène, le pipérylène, le chloroprène, etc... Ces caoutchoucs comprennent des homopolymères et des interpolymères de 1,3-diènes conjugués avec une quantité allant jusqu'à environ 30,0 % en poids d'un ou de plusieurs monomères copolymérisables à insaturation monoéthylénique, tels que des hydrocarbures aromatiques monovinylidéniques (par exemple le styrène ; un aralkylstyrène, tel que l'o- le m- et le p-méthylstyrene, le 2, -diméthylstyrène, les ar-éthylstyrènes, le p-t-butylstyrène, etc... ; un α-alkylstyrène, tel que l't-méthyl- styrène, l'(-éthylstyrène, l'i-méthyl-p-méthylstyrène, etc... ; le vinylnaphtalène, etc...) ; des hydrocarbures aromatiques monovinylidéniques à substitution par les halogènes sur le noyau (par exem ple l'o-, le m- et le p-chîorostyrène, le 2,4-dibromostyrène, le 2-méthyl-4-chlorostyrène, etc...) ; des nitriles non saturés (par exemple l'acrylonitrile, le méthacrylonitrile) ; des acrylates d'alkyle (par exemple l'acrylate de méthyle, l'acrylate de butyle, l'acrylate de 2-éthylhexyle,etc...), des alkacrylates d'alkyle cor- respondants ; des acrylamides (par exemple l'acrylamide, la méthacrylamide, la N-butylacrylamide, etc...) ; des cétones non saturée$ (par exemple la vinylméthylcétone, la méthylisopropénylcétone, etc...) ; des -oléfines (par exemple l'éthylène, le propylène, l'isobutylène, etc...) ; des esters vinyliques (par exemple l'actée tate de vinyle, le stéarate de vinyle, etc...) ; des vinylpyridines, etc....
Bien que le caoutchouc puisse contenir jusqu'à environ 2 % d'un agent de réticulation, en se basant sur le poids du ou des mo nomères formant le caoutchouc, une réticulation excessive peut présenter des problèmes lors de la dissolution du caoutchouc dans lez monomères pour une réaction de polymérisation avec greffage. En ou tre, la réticulation en excès peut entrainer une perte des caracteristiques caoutchouteuses.L'agent de réticulation peut etre n'importe lequel des agents classiquement employés pour réticuler les caoutchoucs diéniques, par exemple le divinylbenzène, le maléate de diallyle, le fumarate de diallyle, l'adipate de diallyle t l'acrylate d'allyle, le méthacrylate d'allyle, des diacrylates et des diméthacrylates de polyalcools, par exemple le diméthacrylate d'éthylèneglycol, etc....
Un groupe préféré de caoutchoucs est constitué par ceux comprenant essentiellement 75 à 100 % en poids de butadiène et/ou d'isoprène et Jusqu'à 25 % en poids d'un monomère choisi dans le groupe comprenant des hydrocarbures aromatiques monovinylidéniques (par exemple le styrène et l't-méthylstyrène) ; des carboxylates non saturés (par exemple des acrylates d'alkyle et des méthacrylate d'alkyle) et des nitriles non saturés (par exemple l'acrylonitrile) et leurs mélanges. Des substrats particulièrement avantageux sont des homopolymères de butadiène ou un interpolymère de 85,0 à 95,0 % en poids de butadiène et de 5,0 à 15,0 % en poids d'acrylonitrile ou de styrène.
Diverses techniques sont couramment employées pour polymériser les monomères du caoutchouc, comprenant la polymérisation en masse, en suspension et en émulsion. La polymérisation en émulsion peut être utilisée pour produire une émulsion de latex qui est utile comme base pour la polymérisation en émulsion d'un mélange de polymérisation avec greffage.
Les interpolymères ou les mélanges de polymérisation avec greffage des interpolymères peuvent être préparés par n'importe laquelle des techniques ordinaires de polymérisation, c'est-à-dire en masse, en solution, en émulsion, en suspension ou leurs combinaisons.
Lorsqu'on le désire, un mélange de polymérisation avec greffage peut être préparé par une technique pour fournir un concentré de caoutchouc, uninterpolymère non greffé à poids moléculaire élevé peut etrepréparé par une autre technique, pour fournir la masse de lamatrice d'interpolymère, et un interpolymère non greffé à faible poids moléculaire peut etre préparé encore par une autre technique.
Deux (ou davantage) techniques peuvent être utilisées pour préparer n'importe lequel des composants afin dè superposer aux avantages de la présente invention d'autres avantages qu'on peut obtenir en mélangeant de tels polymères distincts.
Bien que le polymère à poids moléculaire élevé puisse etre fabriqué par n'importe laquelle des techniques classiques, on a trouvé avantageux d'utiliser une technique de polymérisation en solution pour préparer l'interpolymère à faible poids moléculaire.
Des procédés de polymérisation en émulsion et en masse sont généralement moins souhaitables par suite de problèmes affectant le contrôle optimum de polymérisation ; la polymérisation en suspen- sion est une variante souhaitable du fait qu'elle fournit un produit sous forme de billes pouvant être manipulé plus facilement.
Dans un procédé de polymérisation utilisant des solvants, les monomères sont dissous dans un solvant aromatique, tel que le xylène, -le-toluène, le benzène et le p-dichlorobenzène, et le po lymère- sera normalement soumis à un gonflement par -ce solvant, s'il n'est pas dissous, à la température de polymérisâtion. Par suite, le polymère formé ne se sépare pas durant la réaction de polyméri- sation. Le catalyseur peut être ntimporte quel initiateur de radicaux libres, soluble dans les monomères, tel que les catalyseurs peroxydés classiques présentés ci-après, et leur quantité peut varier de 0,1 à 5,0 % en poids.La température depolymérisation peut varier avec le catalyseur et sa concentration, mais sera nor maIément dans l'intervalle de 20 à 2000C. Après polymérisation, la fournée est refroidie et le polymère est précipité par un produit non solvant, tel que l'hexane, l'heptane, l'octane, etc....
tel poids moléculaire du polymère peut être contrôlé par la quantité de catalyseur, l'utilisation d'agents de transfert de chaînes, la sélection de solvants qui peuvent présenter des -pro- priées de transfert de chaînes à des températures élevées, et la sélection de conditions de polymérisation. Les techniques -idéales préférées consistent à utiliser une concentration de catalyseur relativement élevée pour une température donnée, avec et sans agents de transfert de chaînes ajoutés, tels que-le terpinolène, le d-limonene, le n-dodécylmercaptan, etc....
Dans un procédé de polymérisation en-émulsion, les monomères (et le substrat caoutchouteux) sont émulsionnés dans l'eau par l'utilisation d'agents émulsionnants convenables tels que des savons d'acides gras, des savons formés de sels d'ammonium ou de métaux alcalins d'alkyl-ou d'alkarylsulfates et sulfonates à poids moléculaires élevés, des sels d'acides minéraux des amines aliphatiques à longue chaine, etc.... Des agents émulsionnants qui se sont revélés particulièrement avantageux sont l'oléate de sodium, le palmitate de sodium, le stéarate de sodium et d'autres savons au sodium. En général, l'agent émulsionnant est fourni en quantités d'environ l à 15 parties en poids pour 100 parties en poids des monomeres mais la quantité ne doit pas réduire excessivement la dimension de particules'de la phase dispersée.La quantité d'eau dans laquelle les monomères et le substrat caoutchouteux sont émulsionnés peut varier selon l'agent émulsionnant, les conditions de polymérisation ét les monomères particuliers. Cependant, on doit apprécier que le rapport entre le monomère et liteau tendra affecter la di-mension des particules dispersées. En général, le rapport entre l'eau et le monomère avec les savons à base de metaux alcalins tombera dans la gamme d'environ 80 - 150 : 100'et, de-préférence, d'environ 90 - 125 : 100.
Si on le désire, un latex aqueux formé dans la polymérisation en 'émulsion'd'un substrat caoutchouteux peut fournir le milieu aqueux dans lequel les monomères sont incorporés avec ou sans-agents émulsionnants supplémentaires, etc.... Cependant, le caoutchouc peut être dissous dans les monomères et le mélange émulsionné, ou son latex peùt être préparé séparément.
Divers initiateurs de polymérisation donnant des radicaux libres, solubles dans liteau, sont utilisés pour la 'polymérisation en ëmulsion,comprenant des catalyseurs classiques peroxydés et pe razolques, tels que les peroxydes, les hydroperoxydes, les persul fates, les perborates , les peracetates et les percarbonates de mé- taux alcalins ; l'eau oxygénée, etc.... Si on le desire, les cata lyseurs peuvent être activés pour former des systèmes redox. En outre, il peut être avantageux d'inclure un catalyseur soluble dans l'huile, tel que ceux identifiés ici pour les procédés de polyméri sation en masse et en masse/suspension. Cependant, d'autres cataly seurs produisant des radicaux libres peuvent être employés, tels que des rayonnements actiniques.
Les conditions de polymérisation particulières employées varieront avec la formulation de monomères et le catalyseur. En général, la réaction augmentera pour une augmentation de température, bien qu'un facteur de limitation soit une détérioration possible dès propriétés des produits et ainsi une diminution du rapport de greffage et une instabilité possible du latex. En général des températures d'environ 30 à 1000C et des pressions d'environ 1 à 8 kg/ cm2 se sont révélées convenables pour une réaction de polymérisation avec greffage assez efficace. Si on le désire, on peut employer une atmosphère inerte au-dessus du latex de polymérisation.
La figure X représente schématiquement une seconde version d' ensemble "insufflateur-exsufflateur" adaptable au schéma général des fig. I et 3. Cet ensemble 18" comprend, une bascule astable 27, émettant un signal de départ toujours égal à (1), une porte NON 28, pilotée par la bascule astable, pour émettre le si gnal de fin d'insufflation F.I, Une porte NI deux entrées 29, pi- lotée par la porte NON 28, pour alimenter le conduit insufflation exsufflation C et piloter les deux distributeurs d7" d8-", Un pressostat monostable 25 pour agir sur la porte NI. 29 lorsque la pression dtinsufflation sélectionnée est atteinte, un commutateur rotatif 24 pour sélectionner le débit d'insufflation, une trompe à vide 22 pour régler le débit d'exsufflation, un distributeur d8" pour alimenter la trompe durant la période d'exsufflation, un distributeur dit pour relier le conduit C à l'aspiration de la trompe 22.Le développement de ce schéma, représenté sur la fig.9 dans une phase d'insufflation, montre, que la bascule astable 27 est constituée par les distributeurs dl"-d2"-d3", que la porte NON 28 est constituée par le distributeur d4", que la porte NI 29 est constituée,par les distributeurs d5n-d6". L'orifice variable 18"d règle la durée d'exsufflation, l'orifice variable 18"e règle la durée d'insufflation, l'orifice calibré 18tua retarde l'émis- sion du signal de fin d'insufflation F.I.
La figure 11 représente, dans une première forme de réalisation, un pressostat monostable 25, particulièrement adapté aux ensembles insufflateurs-eisufflateurs des fig. 6-7-8-9. Ce pres .sostat, dont le rôle est d'émettre une impulsion lorsque la pression d'insufflation sélectionnée est atteinte, comprend, un corps supérieur 30 et un corps inférieur 31 isoles pneumatiquement par une membrane 92, un poussoir 33 coaxialement solidaire de la membrane, un alimentateur 34 fixé-sur le corps inférieur 31 et comportant un alésage axial 34a utilisé comrne conduit de distribution, une entrée de fluide sous pression 25a pourvu d'un orifice calibré 25a', une sortie 25b pour transmettre l'impulsion de commande, une buse 35 fixée à la partie supérieure du conduit de distribution 34a, un clapet36, guidé dans l'alésage supérieur de 1' alimentateur 34 et pourvu sur.sa périphérie de rainures axiales 36a pour établir une communication entre la buse 35 et l'orifice de mise à pression atmosphérique 25d, une prise de pression d' insufflation 25c, un ensemble de rappel élastique réglable comportant, un ressort taré 37, un piston 38 et un axe de commande 39.
Quand la pression d'insufflation est nulle, le poussoir 33 est maintenu en position haute par le ressort 37 de sorte que le fluide peut s'écouler normalement vers l'atmosphère, le clapet 36 étant suffisaniment léger pour ne pas géner cet écoulement. Lorsque la pression d'insufflation atteint la valeur correspondant à la tension du ressort 37, le clapet 36, sollicité par le poussoir 33, obture la buse 35, la pression dans le conduit de distribution 34a s'élève alors brusquement, ce qui entratne le pilotage dn ou des distributeurs branchés sur la sortie 25h.En vue de diminuer le temps de réponse, le diamètre de l'orifice calibré 25a' et le diamètre de la buse 35 sont tels, qu'en régime d'écoulement mormal, il subsiste dans le conduit de distribution 54a une pres s'on légèrement inférieure à celle qui est nécessaire pour effectirer le pilotage des distributeurs.D'autre part, dans le but d' assurer Une commutation brusque des distributeurs, la membrane 32, réalisée en "Hypalon toile" par exemple peut avantageusement store doublée par un disque métallique ajouré, formé bombé sphériques dont la courbure s'inverse brusquement lorsque 11 équilibre est atteint.
a f'ure 18 représente une seconde forme de réalisation d' un pressos-sas 25s dont le rôle et le fonctionnement sont. identiques au précédent. On y retrouve, le corps supérieur 50', le corps inférieur 31', la membrane 32' à déformation progressive ou brusque, le poussoir 33', le clapet 36'., l'arrivée de fluide sous pression 25'a avec son orifice calibré. 25'a', la sortie 25'b pour le pilotage du ou des distributeurs, la prise de pression d'insuf- flation 25'c, l'orifice de mise à la pression atmosphériqué 25'd, l'alimentateur 34' avec son conduit de distribution 4'a et sa buse 35'.-La seule différence réside dans les.moyens mis en oeuvre pour assurer l'obturation de la buse à une valeur de pression d' insufflation désirée. Dans cette seconde orme, la-force de rappel élastique est constante et le réglage s'effectue par déplacement axial de l'alimentateur 34'.
La figure 12 représente un pressostat bi-stable 21 adapté aux ensembles "insufSlateur-exsufflateur" des figures 2 et 5. Ce pressostat, dont le rôle consiste à émettre un signal pour la pression d'insufflation sélectionnée et à le maintenir tant que la pression d'exsufflation sélectionnée n'est pas atteinte, comprend, un corps inférieur en deux pièces 40-41 et un corps supérieur 42 isolés pneumatiquement par une membrane 43, un poussoir 44, en matériau magnétique inoxydable, coaxialement solidaire de la membrane 43, un alimentateur 45, à positionnement réglable et indexé, pourvu d'un alésage axial 45a utilisé comme conduit de distribution, Une buse 46 fixée à la partie supérieure du conduit de distribution, un aimant permanent annulaire 47,. solidarisé sur la partie supérieure du corps 41, un clapet 48 guidé axialement par l'aimant permanent 47 et comportant sur sa péri phérie des rainures longitudinales 48a pour établir une communication entre la buse 46 et l'orifice de mise à pression atmosphérique 21d, une entrée de fluide sous pression 21a pourvue d'un orifice calibré 21a', une sortie 21b pour transmettre le signal de commande, une prise de pression "insufflation-exsufflation" 21c, un ensemble de rappel élastique réglable, comportant, un ressort taré 49, un piston 50 et un axe de commande 51.
Dans cette forme d'exécution, le signal de commande, émis à la sortie 21b, s'établit et se coupe brusquement pour les pressions sélectionnées, le poussoir 44 se trouvant soumis à une attraction en fin d'insufflation et à une repulsion en fin d'exsufflation. La tension du ressort 49, réglable par 50 et 51, détermine la pression 'insufflation qui provoquera l'obstruction de la buse 46, le réglage de l'entrefer e, réglable par déplacement axial de 45, fixe la pression d'exsufflation qui provoquera la désobstruction de la buse. Une commande unique peut d'ailleurs entre envisagée; dans ce cas, la tension maximum du ressort 49 correspondra à un entrefer nul et à chaque pression d'insufflation sélectionnée correspondra une pression d'exsufflation déterminée.
Le clapet 48, réalisé en matière plastique, de faible densité et doué de propriétés antistatiques, a pour but d'établir une bonne obstruction de la buse et d'assureur un entrefer régulier.
La figure 13 représente une première forme d'exécution d'un orifice réglable dont la courbe ndébit en fonction du nombre de tours dfouverture't est nettement moins parabolique que la vanne à pointeau normalement utilisée. L'entrée du fluide s'effectue par 52, la sortie par 53, le réglage s'effectuant par manoeuvre de l'axe 54 qui modifie la longueur de filetage 54a engagée dans la partie filetee du corps 5, longueur qui peut être assimilée à celle d'un capillaire de diamètre déterminé.
La figure 14 représente une seconde forme d'exécution d'orifice réglable, mettant à profit le fait qu'une bague poreuse, ayant un rayon de pore moyen compris entre un et dix microns, offre au passage du fluide qui la traverse, une perte de charge rigoureusement proportionnelle au débit.Dans cette- forme d'exécu- tion la courbe débit en fonction du nombre de tours d'ouverture" sera-donc parfaitement linéaire et la bague poreuse économiquement obtenue par dégraissage sous vide d'un coussinet autolubrifiant du commerce. Â l'intérieur de la bague 56, maintenue dans l'alésage du corps 57 par un écrou 58, peut se déplacer un piston 59, solidaire de Itaxe de commande 60, afin que la surface poreuse exposée au passage du fluide varie de façon régulière à chaque tour de l'axe 60. Sous pression constante, cette varia tion régulière de surface entraînera Une variation régulière du débit.
La figure 15 représente le commutateur rotatif.24, destiné à la sélection du débit 'insufflation, qui comport & ssentielle- ment, un corps 61, évidé intérieurement et présentant dans un m8- me plan plusieurs sorties 62-62' dont chacune est pourvue d'un orifice calibré différent 62a-62'a, un flasque avant 63 sur lequel est fixé l'entrée de fluide sous pression, un flasque arrière 64 comprenant un dispositif 65 pour positionner coup par coup l'axe de commande 66 qui le traverse, un -cone de distribution 67-67a pourvu d'un conduit axial d'entrée et d'un conduit- radial disposé dans le plan des sorties 62-62', un ressort R pour assurer l'é vtanchezité et le rattrapage du jeu du cône de distribution. La portée 67a, réalisée par exemple en polytétrafluoréthylène chargé nickel pour obtenir une pièce douée de propriétés autolubrifi antes et antistatiques, es-t solidarisée sur la pièce métallique 67 Chaque sortie 62-62' est reliée à un collecteur 68, et cha que position effective de l'axe de commande 66 assure l'alimentation d'un orifice calibré déterminé. Le collecteur 68 pourrait d' ailleurs etre intégré-au commutateur par adjonction d'une envéloppe entourant le corps 61.
La figure 17 représente la trompe à vide 22 destinée, à régler la durée d'exsufflation par modification de la dépression créée. Â cet effet, la buse d'alimentation b9 peut s'éloigner ou se rapprocher, de façon limitative, du convergent-divergent 70.
Dans la description qui vient d'être faite, les orifices calibrés, dont sont pourvus certa-ins raccords, consistent en une pierre d'horlogerie engagée par sertissage. D'autre part, tous les composants d'automatisme ont été conçus pour fonct.ionner normalement quelle que soit leur position.
Les figures 19 et 20 représentent, en coupe et en plan, 1' organe presseur 1 équipé de son support réglable e.t amovible.
Dans les modèles connus, le support de l'appareil consiste généralement en une plaque qui est glissée sous le dos du patient, en une colonne fixée sur la plaque, en un bras horizontal engagé sur la colonne par l'une de ses extrémités et portant l'organe presseur à son autre extrémité. Bien que le bras puisse être réglé verticalement et angulairement, cette conception ne permet pas d' obtenir à coup sur un positionnement latéral convenable de l'or- gane presseur.Une manipulation du patient est donc nécessaire, d'où retard dans ltintervent.ion. D'autre part, l'effort exercé n' étant pas négligeable et l'ensemble travaillant en porte à faux, les impératifs de résistance conduisent à un ensemble relativement lourd et encombrant Ces inconvénients se trouvent éliminés en utilisant un support tel que représenté sur les figures 19-20-21.
L'organe presseur 1, décrit par le demandeur dans sa demande de brevet P.V. 142.-472 du 4.3.68, comporte essentiellement, un corps comprenant une semelle pourvue de quatre coussinets d'articulation I a, un soufflet de dilatation tronconique, terminé par un poussoir I b bombé sphérique et alimenté par son intérieur en fluide sous pression.
Dans la forme de réalisation représentée, ensemble support comprend, s -un3. assise 71 portant deux longerons 72 disposés dans des évidements 71a, deux montants 73, susceptibles de prendre appui, de glisser et de pivoter partiellement sur les longerons 72, deux éléments de liaison 74 en forme de fourche, articulés au sommet des montants 73 et sur les coussinets 1 a de la semelle, des moyens élastiques 75 pour solliciter les montants vers l'organe presseur et par voie de conséquence solliciter l'organe presseur 1 en position basse, deux barres de triangulation 76, articulées sur la semelle et coulissant sur un axe 77 solidaire des montants 73, deux volants de blocage 78, pour serrer les barres de trian- gulation 76 sur les axes.77, après positionnement convenable de 11 organe presseur afin dtassurer l'indéSormabilité géométrique de l'ensemble. Cette indéformabilité pourrait d'ailleurs Qtre obtenue par une barre de positionnement 79, représentée en traits mix- tes sur la figure 19, en remplacement des deux barres de triangulation 76.
lia présente invention permet d'éviter ces inconvénient, on proposant un dispositif qui assure d'un bout à l'autre le guidage forcé des sacs et leur réunion on pile.
L'invention est caractérisée en ce qu'il est prévu entre.
d'une partle cylindre pli@ur et, d'autre part, des moyens connus on soi pour déposer et rassembler en pile les sacs plats, un dis- positif d'application de colle destiné à appliquer la colle dans la zone de la patte de fermeture du fond plat et, faisant suite à ce dispositif, un parcours de séchage pour le séchage rapide de la colle qui vient d'être appliquée. Cette disposition permet d'utili- ber des dispositifs d'application de colle connus en soi possédant des baguettes ou sogments d'encollage qui se déplacent de façoa synchrone avec les sacs et qui permettent d'appliquer des surfaces de colle ininterrompues sur le sac plat dans la zonede la patte de fermeture et o@oi sans que le sac soit soumis à un effert @@c@@@if en un endroit quelconque de son itinéraire de transport et sans qu'il ait à s'échapper du guidage forcé.
De façon connue on soi, le dispositif d'application de oollb peut consister en un élément d'encollage et un cylindre preneur à griffes, le cylindre preneur recevant les sace plats du cylindre plieur et les faisant passer en marche synchrone devant les sag- mente encolleurs du système d'encollage. Suivant un dév@loppem@nt de l'invention, le cylindre preneur est doté, à côté de ses grif fes et entre celles-ci, de poulies de commande pour les bandes perforées d'un convoyeur à caisse aspirante qui s'étend dans la zone de rayonnement d'éléments chanffants depuis le cylindre preneur à griffes jusqu'au cylindre de ddpet, et remet les sacs plats terminés aux griffes preneuses de ce dernier cylindre.