INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De plus, la présence des ailettes directrices 13 convenablement orientées dans le sens de l'écoulement au nez de la tuyère 7, contribue à réduire la perte de charge et à- acc6l'rer la vitesse, alors qu'unie hélice développée jusqu'au nez de-la tuyère causerait un accroissement des pertes de charge par frottement de l'eau sur les parois latérales de l'hélice La sensible réduction de pertes de charge obtenue gråce à l'hélice courte 12 suivant l'invention peut être attribuée au fait que la surface de contact de l'hélice 12 et de l'eau est sensiblement réduite par rapport à celle d'une hélice ou de deux hélice s parcourant toute la longueur de la tuyère dans les espaces 10 et 11.Il en résulte en effet une réduction des frottements sur cette surface de contact, La conséquence de la réduction des pertes de charge est que l'énergie nécessaire pour actionner la pompe à eau est sensiblement réduite, d'où une économie importante.
En outre, le montage de l'hélice courte à une seule spire de 3600 suivant l'invention est beaucoup plus facile que celui d'une ou de deux hélices de grande longueur s'enroulant depuis la culasse jusqu'au nez de la tuyère, compte tenu de la difficulté d'avoir une étanchéité excellente entre l'hélice, la paroi 5 et la virole 9e Enfin et surtout, grace à cet écoulement parfaitement régulier de l'eau de refroidissement dans les espaces 10 et 11 et gracie aux ailettes 13, il n'y. a aucune zone morte ni aucun tourbillon notamment au voisinage du nez 7. Au contraire au nez 7 est réalisée une circulation continue en lame mince à grande vitesse contre la paroi interne du nez 7.Il en résulte un parfait refroidissement de la tuyère et un accroissement de sa durée de vie Dans l'exemple ci-dessus, on a supposé qu'il nty a qu'un seul orifice d'arrivée dteau. Toutefois, une tuyère peut posséder deux orifices d'arrivée d'eau de plus petit diamètre que l'orifice 3 unique.Cette variante est représentée schématiquement à la FIG. 2 où lion voit en I les emplacements des orifices uniques 3 et 4 d'arrivée et de sortie d'veau correspondant au premier cas, en II des orifices d'arrivée d'eau orientés à 900 l'un de l'autre, et en TII le cas de deux orifices d'arrivée dteau espacés de 1800 l'un de l'autre, l'orifice de sortie d'eau par 4 restant le même dans les trois cas.
Comme on le voit à la FIG. 5 qui développe schématiquement la culasse la munie de deux orifices dsarivée d'eau 14 espacés de OQ, le début dlune hélice 12 fixée à la culasse la et la fin de cette hélice qui est espacée d'un pas p par rapport au début, l'eau est amenée dans l'enveloppe de refroidissement par deux cou rants fl et f2 qui se mélangent sans se contrarier pour donner un courant unique. Etant donné que le début de l'hélice 12 est encore suffisamment proche du deuxième orifice d'arrivée 14, il contribue encore efficacement au guidage du deuxième courant d'eau suivant f2.
Par contre, dans le troisième cas où il y a deux orifices 15 d'arrivée d'eau espacés de 1800, l'hélice 12 dans la zone où débouche le deuxième orifice 15 est trop éloignée de cet orifice pour guider convenablement le deuxième courant d'eau suivant la flèche f2. Elle ne peut guider convenablement que le premier écoulement d'eau suivant la flèche f1. Dans ce cas, il est avantageux de prévoir un déflecteur 16 de guidage du deuxième courant suivant f2. le déflecteur 16 est constitué par une portion d'hélice de faible longueur, par exemple 1/8 de spire, représentée en trait mixte aux Fig. 1 et 4, permettant aux courants fi et f2 de confluer sans se contrarier.
Enfin, suivant la variante des Fiv.7 et 10, au lieu d'ailettes 13 avec une partie antérieure 13a semi-circulaire plane,le nez 7 de la tuyère comporte des ailettes 17 avec une partie -anté- rieure 17a semi-circulaire incurvée suintant une forme en 3. les parties -1?b et 17c desdites ailettes 17 sont alors définies comme les parties 13b et 13c des ailettes 13, la génératrice de ces surfaces 1?b et 17c n'étant plus une droite mais une courbe qui se raccorde à la partie 17a des ailettes 17. Cette variante permet de réduire encore les pertes de charge.
Il est bien entendu que l'on pourra, sans sortir du cadre de l'invention, aménager d'autres variantes et perfectionnements de détail, de m8me qu'envisager l'emploi de moyens équivalents.
C'est ainsi, par exemple, que le sens de circulation de l'eau n'a pas d'importance.
A titre d'exemple, la composition proposée peut être présentée sous forme de sirop, de granulés, ou de poudre, et peut être ajoutée à des sodas, poudres de café soluble, petits déjeuners instantanés, etc...
Les doses proposées visent à obtenir un produit alimentaire contenant de 0,5 ajo à 4 % de l'association d'acides aminés et de 0,4 ss à 5 % de l'extrait de noix de cola fraiche sta bilisd (qui contient lui-même de 2 ç à 15 6zv de caféine).
Il est à noter que l'adjonction de glutamine et de vitamine C pour l'utilisation dans le domaine pharmaceutique offre un intérêt certain.
Aux doses proposées, le goût et l'codeur de la composition demeurent faibles et peuvent être aisément masqués par des arômes tels que cassis, framboise, café, cacao, etc...
Compte tenu des concentrations, les preparations proposées peuvent être consommées en quantités importantes sans présenter le moindre danger pour l'organisme. 1'étude toxicologique effectuée sur l'association n'a pas permis de mettre en évidence une quelconque toxicité à des doses compatibles avec la voie d'administration (voie orale).
L'activité pharmacologique de la composition a été étudiée sur le rat par la méthode dite de Tedeschi ou de "dressement" par comparaison avec un extrait de cola obtenu selon le procédé classique à l'alcool et avec de la caféine pure, ces substances étant comparées à des concentrations identiques en caféine. le test a été pratiqué sur vingt animaux dans chaque série ainsi que dans une série témoin n'ayant reçu aucun produit. Les résultats obtenus sont très significatifs et l'activité de l'animal se trouve très amplifiée dans la série ayant reçu la composition; non seulement, le nombre de dressements de l'animal se trouve augmenté, ce qui signifie un éveil et un intérêt accru à ce qui l'entoure, mais surtout cette période d'activité se trouve très prolongée dans le temps. L'expérience a dû être interrompue dans plusieurs cas avant de pouvoir constater la lassitude de l'animal.
Des expérimentations ont été également effectuées auprès des sportifs et les premiers résultats ont démontré que les effets sont comparables chez l'homme, en particulier l'effet énergétique est très prolongé.
L'objet de l'invention concerne à titre de nouvenu médicament un produit dont les propriétés toni@eineuses sont utilieables en thérapeutique pour traiter les affections veineuaes partant d'extrait sec ou d'atomisat d'hamamelis.
Dans les utilisations connues on employait la teinture et l'extrait de feuilles et d'écorces pour traiter les hémorroides mais dans les nodes d'extraction généralement utilisés, on ne parvanait pas à séparer l'agent aetif d'ine façon fonctionnelle ce qui atténuait l'efficacité du produit.
La préparation suivant l'invention permet d'mtiliser l'extrait sec ou l'atomisat d'hamamelis comme agent agent actif pour l'obtantion d'une substance purifiée dont l'activité spécifique est fort aient accrue Suivant le mode préparatoire utilisé et caractérisant l'invention donné à titre d'exemple non limitatif, il est procédé de la façon suivante.
On prend 100 grammes d'extrait sec oud'atomisat d'hamamelis qu'on met à dissoudre dans 500 ml d'eau pemutés. La solution est ensuite soumise à une agitatio magnétique pendant vigt qutre heures Après ces vingt quatre heures on ajoute sous agitation 15 ml de pyridine. L'agitation se poursuit une demi beure jusqu'à l'obtention d'un précipité qu'on laisse déposer trante six fleures Ce précipité est mis à égoutter pendant deux heures ; puis est @spris dans un mélange d'eau permutée -méthanol (99,8 ).Ce mélange est constitué par 120 ml de méthanol pour 102 ml d'eau Après dissolution complète le milieu est porté à pH 7,9 ( le pH mètre étant étalonné dans un tampon aqueux). le pH 7,9 est le pH optimum , mais celui-ci peut varier de 7,5 à 8.
La solution est alors filtrée sur papier Whatman N 2. Le filtrat est séché,- et on obtient environ 25 grammes d'une poudre brune soluble dans l'eau ,non hygroscopique Cette poudre brune ( 25 grammes ) est épuisée par I50ml d'isopropanol pur à chaud 30 minutes sous régrigérant à reflux.
On laisse refroidir . On filtre . Le précipité est épuisé à nouveau par I50 mi d'Isopropanol pur dans les mimes conditions que précé- demment . On laisse refroidir et décanter . On élimine 75 ml de la fraction surnageante . On ajoute 75 ml de méthanol et on fait chauffer 30 minutes sous réfrigérant à reflux. On laisse refroidir puis on filtre Le précipité est repris par 100 ml de méthanol. On chaune au bain-marie sous réfrigérant à reflux pendant I5 minutes . On laisse refroidir puis on filtre. Le précipité est lavé avec 100 Il de méthanol froid et séché L'activitd de l'extrait traité est augmentée dans des proportions importantes .Le produit permet le traitement des insuffisances veineuses , des varices , hémorroides , défaillances cardio-circulatoires Â ceteffet on traite des affections par injections sous cutanées du produit contenu dans des ampoules de 2 cm3 contenant 100 mg d'extrait dans du sérum glucosé.
Après l'application de ce traitement on constate dans un ddlai relativement bref une netts amélioration des troubles veineux Les traitements peuvent être utilisés par voie buccale ou par application externe suivant les nécessités Il faut préciser que les solutions peuvent dtre plus diluées ou concentrées, alors que la coneentration de pyridine peut varier de 2 à 5 *.
La présente invention concerne un procédé pour 1 t augmen- tation du rapport Cr/Fe, dans les minerais où ce rapport est faible par réduction de l'excès de fer contenu dans les minerais ; elle vise plus particulièrement un procédé de ce type,dans lequel on traite unCélange composé d'agent réducteur finement divisé, con tenant du carbone, et de minerai ou concentré broyé, dans une gamme de température convenable, le fer réduit étant séparé du produit broyé final par des méthodes physiques.
L'invention a pour objet un procédé techniquement et é- conomiquement plus avantageux que les procédés connus.
Diamètre -:pression : eau :0-,25% de Cyto- :0,25% de pepsine de la 2 distillée llw .çhrome C (M = (M =35000) dans membrane kg/cm dans 1'eau'l'eau distillée distillée 25 mm : 3,5 : 15 : Q5 5 1,5 150 mm : 3,5 : 600 : 24,0 : 80,0 La membrane est chimiquement résistante aux acides (HC1, E2S04, H3P04, à toute concentration), aux bases, aux tampons à haute teneur en phosphite et aux solutions des sels courants, ainsi qu'à l'urée et au chlorhydrate de guanidine concentres La membrane résiste aux solvants suivants : alcool, tetrachlorure de carbone, acétone et dioxane. Elle ne résiste pas aux solvants que sont le diméthylformamide ou le dimétylsulfoxyde.
On a filtré le bain en une opération en discontinu , avec une membrane PM-30, à 3,5 kg/cm2.
On a effectué#une séparation de 50 % des matières du bain par ultrafiltration. Pour remplacer les fluides retIrés du bain de galvanoplastie, on a reconstitué le concentré en rincant des panneaux acier phosphaté revêtus dans le bain de galvano- plastie de la manière habituelle, avec de l'eau désionisée, de façon à renvoyer les eaux de rinçage dans# le concentré. On a ajouté de l'eau de rinçage, de cette manière, jusqu reconstituer la teneur en solIdes à sa valeur initiale.
Les propriétés du bàin de départ et du bain reconstitué sont les suivantes bain initial bain reconstitué pH 8,50 8,65 solides 11,3 10,0 conductivité à 240C (Mmho/cm) 1740 1280 conductivité ajustée à 11,3 % de solides 1450 MEQ* /100 g au total 8,68 7,31 pourcentage de réduction 15,8 MEQ/100 g de solides 76,9 73,1 bain initial bain reconstitué pourcentage de réduction 4,9 ppm C02 287 131 pourcentage de réduction du C02 54,3 tMEQ = milliéquivalents d'amine.
Des panneaux d'acier phosphate revêtus avec le bain reconstitué, à 250 volts pendant 2 minutes, à une température de 2400, présentaient une pellicule légèrement inférieure et avaient un aspect légèrement rugueux, en comparaison des panneaux revêtus dans le bain initial. Ceci est dû à des pertes de solvant au cours de 1'ultrafiltration et peut être évité par une addition de solvant approprié au bain.
Exemple V.
La résine support de cet exemple est un ester partiel mixte d'Epon 1004-acide gras d'huile de pin avec un produit d'addition d'acide gras d'huile de pin maléinisée comprenant 45 5: d'Epon 1004, 48 Xa d'acide gras d'huile de pin et 7 %0 d'anhydride maléique, ayant un indice acidité de 59 et une viscosité de 230.0QO, pour 85 % de solides dans le butyl Cellosolve. Le produit déposable par électrolyse avait la composition suivante pour 12 h de solides Parties en poids.
Solides de la résine support (ci-dessus) 195,3 Ruile de lin maléinisée à 20 %0 12,9 Agent tensio-actif ##Y#!itco 912") 0,5 Anthracite (pigment) 21,0 Chromate de strontium 5,6 3,8 Silicate de plomb basique Argile Montmorillonite modifiée par des ions triméthyl octyl ammonium et contenant 0,65 % d'azote (Bentone 11) 0,9 Potasse 8,5 Butyl cellosolve 32,7 Diéthylamine 3,3 Acide crésylique O,I Eau désionisée 1715,4 On a introduit 2000 parties de la composition précédente dans un bain de galvanoplastie. On a soumis le bain à une ultrafiltration à travers la membrane PM-30 décrite dans l'exemple I, sous 3,5 kg/cm2. Au bout de 4 heures, on a recueilli 1000 par ties d'ultrafiltrat.
-0n a ensuite revêtu des panneaux d'acier phosphaté dans le bain de galvanoplastie, à 250 volts pendant 2 minutes, à une température de 2400. On a rincé les panneaux avec de îreau désionisée, de manière à renvoyer dans le bain de galvanoplastie les eaux de rinçage contenant le résidu non adhérent. On a revêtu et rincé 14 panneaux pour utiliser I'ultrafiltrat.
Les propriétés du bain initial et du bain reconstitué sont les suivantes
bain initial :ultrafiltrat :bain reconstitué pH : 7,7 : 7,7 : 7,8 conductivité à 240C (n#ho/cm) : 2850- : 1600 : 2350 pourcentage de solides: 8,53 : : 7,68 MEQ/100 g de solides : 76,7 . 68,8 Les panneaux revêtus dans le bain initial et dans le bain reconstitué, par exemple à 250 volts pendant 2 minutes à 240C, avaient un aspect équivalent.
Exemple NI.
La composition pour galvanoplastie de cet exemple, ainsi que d'autres semblables, sont décrites dans la demande de bre vet français déposée le 29 Janvier 1970 sous le N 700 03144 au nom de la Société dite e PPG Industries, Inc, pour "Procédé de revêtement par dépôt électrolytique On a introduit, dans un réacteur, 200 parties d'une résine époxy, obtenue par réaction de l'épichlorhydrine et du Bisphénol A, ayant un équivalent époxyde de 290 à 355 et une masse moléculaire de 580 à 670 (Epon 836).On a ajouté 58,5 parties d'un monoalcool obtenu par réaction de 5 moles d'oxyde d'éthylène avec une mole d'méthanol en utilisant la potasse comme catalyseur, 2,3 parties de chlorure stanneux et 28 parties de éther diméthylique du diéthylène glycol et on a chauffé le mélange à 145-1500C pendant 3 heures. Le compose époxy modifié contenait des groupes oxyalcoylène et avait. un équivalent époxyde de 890 environ.On a chauffé 200 parties du composé époxy modifié, à 7000 avec agitation, puis on y a ajouté 13 parties de (béta-diméthylaminoéthoxy} 2-méthyl-4-dioxaborinane-l,3,2 en 21 minutes, temps pendant lequel la température s'est élevée à 9200. Au bout de 5 minutes on a ajouté en agitant 1719 parties d'eau désionisée et suffisamment d'- acide formique pour que le pH de la solution passe à 4,4. On aob tenu une dispersion colloïdale ayant une teneur en solides non volatils de 9,1 %. On a déposé cette dispersion par galvanoplastie en utilisant des électrodes d'acier, dans les conditions suivantes : température du bain 21, 10C pH 4,4 temps de dépôt 180 s.
tension 225 volts.
courant 1,5 à 0,2 ampères On a rincé les panneaux revêtus avec de l'eau désionisée, de manière à renvoyer l'eau de rinçage dans le bain de galvanoplastie. On a soumis une partie du bain de galvanoplastie à l'ultrafiltration décrite dans l'exemple I, en éliminant suffise ment d'ultrafiltrat pour ramener le pourcentage en solides à sa valeur initiale. Les panneaux revêtus dans le bain initial et dans le bain reconstitué avaient un aspect et des propriétés é quivalentes.
On peut remplacer par d'autres compositions de galvanoplastie telles que celles décrites ci-dessus les compositions décrites dans les exemples. On peut de même utiliser d'autres fll- tres ou d'autres membranes pour obtenir les améliorations mentionnées dans la présente description.
La matière hydrophobe contenue dans l'émulsion aqueuse suivant l'invention se compose d'esters d'acide gras polymérisés, c'est-àdire d'un produit de polymérisation d'alcools gras et d'acides gras, ces derniers présentant un fort degré d'insaturation (jusqu'à 70 U).
Les acides gras, comme les alcools gras, sont naturels. Ils sont obtenus comme sous-produits de la fabrication de la cellulose et sont ainsi sans danger pour les animaux et les plantes. En raison de leur origine naturelle, les bactéries et les moisissures décomposent l'émulsion plus ou moins rapidement suivant les conditions atmosphériques. On a trouvé qu'une période de huit mois était une moyenne normale. Après cette période, la végétation a très certainement commencé, et les plantes ont des racines suffisamment longues.
Le caractère insaturé et la dimension moléculaire convenablement ajustée du polymère hydrophobe entrant dans l'émulsion donnent a cette matière une très grande force d'attraction pour les parti cules du sol, et ceci présente une importance considérable pour atteindre le but de l'invention. Si la matière ne possédait pas cette capacité d'attraction, on obtiendrait une surface imperméable qui ne permettrait pas à l'air de pénétrer dans le sol jusqutaux racines des plantes, ou la matière pénétrerait avec l'eau à une profondeur telle que le but de l'invention, à savoir la prévention ou la réduction de l'évaporation de l'humidité du sol, ne serait pas atteint.
Pour montrer les effets obtenus par le procédé de l'invention, on donne les résultats d'essais suivants, exécutés en vue d'étudier l'influence de l'émulsion sur le rendement des pommes de terre.
On a effectué quatre essais et, dans chaque essai, on a planté 2 les pommes de terre sur quatre surfaces de 25,2 m . Dans chaque es- sai, une surface n'était pas traitée, et les trois autres étaient traitées par des quantités variables de l'émulsion suivant l'invention, indiquées dans le tableau ci-dessous. Les essais ont été effectués dans les conditions suivantes Variété de pomme de terre soumise aux essais : Bintje Distance entre les rangs : 70 cm Quantité plantée à l'hectare : 2.500 kg Epoque de la plantation : 1er Juillet.
Le sol utilisé a été fertilisé par du NPK-8-15-25, à raison de 1.000 kg à l'hectare, et 20 kg de borax à l'hectare.
Composition du sol : quantité modérée d'humus, plus sable argileux (4,7 sol d'humus).
pH du sol : 5,1 a repu une pulvérisation d' "Aresin" à raison de 2,8 kg à l'hectare, contre les mauvaises herbes.
On pulvérise le sol avec l'émulsion de l'invention quatre jours après avoir planté les pommes de terre. Dix semaines plus tard, on arrache les pommes de terre. On obtient les résultats suivants Essais 1 2 3 4 Non traité 23,0 38,0 39,5 49,5 Emulsion 100 g/m2 32,5 47,0 53,0 60,0 200 g/m2 34,5 43,5 54,0 61,5 500 g/m2 43,0 43,5 58,0 63,0 2 Les valeurs indiquées oi-dessus sont exprimées en kg/25,2 m Il ressort de ces résultats que l'on obtient une augmentation importante du rendement lorsque le sol a été traité par l'mulsion suivant l'invention. fli moyenne, l'augmentation s'élève i environ 32 %.
A cet égard, il faut remarquer que lss essais cités ci-dessus ont été cornmencés trop tard pour donner une inpression correcte du produit. On peut obtenir un effet supplémentaire au printemps, car l'émulsion est alors en mesure de réduire l'évaporation normalement forte de l'eau. L'évaporation ne se borne pas X dessécher la couche supérieure de la terre, telle provoque également un abaissement de la température du sol. Compte tenu de ce fait, une augmenLation du rendement de 35 % serait plausible. En outre, au cours de la période d'essai, le temps a été très sec, de sorte que les propriétés de rétention d'eau de émulsion ont été observées nettement. Les résultats montrent également qu'il ne faut pas s'attendre à une augmentation de rendement fondamentale en augmentant la quantité d'é 2 mulsion au-dessus de 100 gZm -
'invention est relative à des perectionncment aux dispositifs de connexion et commutation, . à leur procédé .e fabrication et aux organes de contact et règles pour de tels dispositifs.
île concerne plus particulièrement un dispositif du genre en question qui comprend, d'une part, un ensemble d'organes de contact comportant, chacun, au moins une première et une seconde lames métalligues à distance l'une de l'autre et forant ressort de contact à leurs premières extr-mités, une partie m gallique évidée ayant, en général, la forme d'un cylindre creux appelé douille ou "jack", des moyens d'isolement électrique propres à isoler, les.unes par rapport aux autres, au moins les première et seconde lames métalliques et la douille, et au moins une première, une seconde et une troisième bornes de sortie en rapport électrique avec, respectivement, la première et la seconde lames et la douille, et, d'autre part, un élément de forme allongée, appelé règle, percé d'ouvertures transversales généra lement cylindriques, ladite règle étant établie en un matériau isolant et disposée de façon telle que ses ouvertures se trouvent sensiblement en prolongement desdites lames métalliques, en face de l'espace qui sépare ces lames. Les douilles des organes de contact sont propres à être introduites dans les ouvertures de la règle ; les lames métalliques et ladite douille sont agencées pour coopérer avec une fiche de contact, apte à être introduite à travers chaque douille, pour établir une connexion ou une commutation électriques.
Certaines desdites fiches de contact sont du genre appelé "fiche de jack". Ces fiches sont reliées à au moins un premier, un second et un troisième fils électriques, de façon telle que, lorsque cette fiche est enfoncée de manière appropriée dans la douille, des connexions électriques soient établies entre, d'une part, le premier, le second et le troisième fils et, d'autre part, respectivement, la première, la seconde et la troisième bornes de sortie.
Dans des dispositifs connus de connexion et commutation, les lames ml~talli--jucs et les moyens d'isolement électrique sont maintenus sur une grille métallique. Dans de tels dispositifs connus, le montage et le dz.ontage des lares et moyens d'isole- ment sont des opérations longues et difficiles.
La présente invention a pour but de rem-dier aux incon venients mentionnés ci-dessus et, en particulier, de fournir un dispositif de connexion et commutation dans lequel chaque organe de contact peut être aisément cangé. Elle a également pour but la réalisation d'un tel dispositif de connexion et commutation qui peut être utilisé pour opérer des connexions et/ou des commutations aux bornes de circuits imprimés, cette réalisation étant simple et économique.
L'invention a également pour but un procédé de fabrication de dispositifs de connexion et commutation qui soit économique, de mise en oeuvre simple et qui permette de fournir de tels dispositifs pour lesquels la surface intérieure de chaque douille ou "surface de travail" de la douille est particulièrement dure et de dimensions bien déterminées.
Cet agencement est coûteux, en"partie à cattse de la .nécessité de disposer de différents porte-bornes et lamelles de contact pour chaque lampe, et en partie à cause du fait qu'il est nécessaire de connecter les conducteurs appropriés séparément.aux bornes respectives, augmentant ainsi sensiblement le temps d'assemblage.