INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
-Des exemples de nitriles-non saturés, qui peuvent être utilisés dans les interpolymères, sont l'acrylonitrile, le méthacrylonitrile, l'éthacrylonitrile, le propacrylonitrile, l'α-méthylène- glutaronitrile, et leurs mélanges. L'acrylonitrilè 'et le méthacrylonitrile sont préférés.
De-s exemples des monomères qui peuvent etre interpolymeri- sés avec les hydrocarbures aromatiques monovinylidéniques et les nitriles non saturéssont des monoacides non saturés en α ou ss et leurs dérivés, par exemple l'acide acrylique, l'acrylate de méthyle, l'acrylate d'éthyle, l'acrylate de butyle ,- ltacrylate de 2-éthyl- hexyle, l'acide méthacrylique et leurs esters correspondants ; l'a crylamide, la méthaerylamide ; des- maléates ou des fumarates de dialkyle tels que le maléate de diméthyle, le maléate de diéthyle, le maléate de dibutyle; les fumarates correspondants, et leurs mélanges.Comme éela est bien connu dans la technique, la quantité de ces monomères qui peut être comprise dans l'interpolymère variera par suite de divers facteurs.
Les interpolymères à poids moléculaire élevé contiennent au moins 5,0 % en poids du monomère aromatique monovinylidénique et,- de préférence, au moins 50 % en poids. Ils contiennent également au moins 5,0 % en poids du nitrile non saturé et, de préférence, au moins 20 % en poids. En outre, ils peuvent contenir jusqu'à 25,0 % en poids de monomères copolymérisables, mais, de préférence, moins de 15,0 % et, de préférence encore, moins- de- 5,0 %. Bien qu'il soit possible de greffer sur-le caoutchouc l'interpolymère à faible poids moléculaire, des résultats supérieurs sont obtenus par des compositións dans lesquelles-l'interpolymère greffé est l'interpo lymère à poids moléculaire élevé.La quantité de l'interpolymère à faible poids moléculaire, qui peut être incorporée dans les mélanges, est un autre facteur de limitation puisqu'une plus grande variation de la teneur en caoutchouc est possible par l'utilisation du polymère à poids moléculaire élevé. Au point de vue de la pratique industrielle hautement avantageuse, les formulations de monomères contiennent 30,0 à 90,0 %,-et- de préférence 50,0 à 80,0 %, en poids de l'hydrocarbure aromatique monovinylidénique et 70,0 à 10,0 %, et dewpréférence 50,0 à- 20,0 %, en poids du nitrile non sa turé. Cependant, récemment, il y a eu un- intérêt considérable pour des interpolymères à haute teneur en nitrile, pour des applications d'empaquetage, -par suite de leur faible perméabilité à l'oxygène et à ia vapeur d'eau. Ces interpolymères contiennent-au moins 60 % en poids du nitrile et de préférence 80,0 - 90,0 %.
Comme cela est bien connu dans la technique, on peut obtenir un mélange de polymérisation ayant des propriétés de résistance aux chocs-hautement souhaitables par polymérisation des monomères en'présence du caoutchouc préformé. C'est un fait généralement accepté qu'une partie de l'interpolymère formé se greffe sur le caoutchouc préformé, puisqu'il n'est généralement pas possible d'extraire le caoutchouc de la masse polymérisée avec les solvants ordinaires du caoutchouc, bien qu'une partie du polymère caoutchouc teux ne puisse pas-être en combinaison chimique réelle avec le po Polymère. Le rapport revêtement 'substrat peut varier de 10/100 à 250/100 mais il est de préférence de 30 - 100 : 100.
L'interpolymère à faible poids moléculaire doit se conformer intimement à l'interpolymère à poids moléculaire élevé au point de vue composition chimique, afin d'obtenir un optimum de compatibilité, d'aptitude à la dispersion et une réduction minimum de dégradation possible des propriétés physiques et optiques. Cependant, on appréciera qu'un écart des composants allant jusqu'à i0,0 fi en poids sera normalement tolérable et qu'un plus grand écart est possible pour superposer d'autres effets, bien qu'avec une certaine perte de propriétés physiques.
Puisque l'on ne peut pas d'ordinaire obtenir une efficacité de greffage de 100 %, au moins une partie des monomères polymérisés en présence du caoutchouc préformé ne se combinera pas chimiquement avec lui afin de fournir une partie d'interpolymère non greffé, qui est normalement une matrice pour le copolymère greffé.
Les polyisobutènes substitués, selon l'invention, sont habituellement liquides et possèdent une bonne solubilité dans les huiles de pétrole. Aussi ces dérivés peuvent être particulièrement intéressants comme additifs de lubrifiants, ainsi que d'autres huiles, de produits du pétrole (tels que huiles pour caoutchoucs,.
fluides hydrauliques, fuels, huiles de réfrigération, lubrifiants de machines textiles, agent de refroidissement pour réacteur nucléaire, peintures, etc.). Selon le choix du poids moléculaire (ou de. la viscosité) de la polyoléfine de départ, les dérivés peuvent être "taillés" à la viscosité ou au poids moléculaire voulu.
il est important qu'un fluide de traction, utilisé dans un système de transmission automobile, ne possède pas uniquement des propriétés de bonne traction, mais également qu'il soit un bon lu brifiant pour engrenages et différentiels , etc., ainsi qu'un bon lubrifiant pour roulements et paliers. Bien que ce fluide de traction puisse également être utilisé comme fluide hydraulique dans une unité torique, si un fluide hydraulique de faible traction (par exemple indice de viscosité élevé) est utilisé, il est préférable que ce fluide hydraulique renferme un moyen d'indicateur, tel qu'un colorant distinctif, de façon à ce qu'une fuite de ce fluide dans le corps principal de l'unité d'entraînement puisse être détectée par examen du fluide de traction du corps principal, par exemple par un dispositif de jauge.
Pour empêcher la perte de fluide par vaporisation et s'assurer contre l'introduction de souillures dans le fluide, le système de transmission doit être entièrement clos et bien scellé.
Avec les fluides les plus volatils, les fermetures et le système doivent être capables de r#ésister à la pression exercée par la partie vaporisée du fluide à la température d'utilisation.
Sur le dessin joint la figure est caractéristique d'un chromatogramme en phase vapeur, dans la région de C16 à C32, d'une nouvelle huile de polyisobutène selon l'invention ; par la résolution de la ligne de. base (la ligne discontinue est la ligne de base), il indique la très faible teneur de l'huile en oligomères, craqués, isomérisés ou autres oligomères non-isobuténiques. Le chromatogramme de la même huile après hydrogénation est similaire à celui de cette figure en ce qui concerne la résolution virtuelle de la ligne de base.
Chaque sommet de la courbe est produit par une seule variété d'hydrocarbure (par exemple en C20), caractérisé par des groupe s méthylène isolés et des méthyl géminés empêchés stérique ment et encombrés au maximum.
Les chromatogrammes, en phase vapeur des huiles de polybutène du commerce, montrent que ces huiles ne sont pas formées essentiellement de vrais oligomères d'isobutène, mais renferment des quantités appréciables en fait de toutes les variétés de nombre de carbone pouvant être présent dans l'intervalle de nombre de carbone de-lthuile. Ainsi, par exemple, une huile de polybutène du commerce oroduit des sommets distincts de CPV (chromatographie en phase vapeur) dans l'intervalle de C16 à C29, qui peuvent être iden- tifiés comme correspondant à C16, C17, C19, C20, C23, etc.Cette huile également a loin de la résolution de la ligne de base (c test à-dire présente une 'enveloppe1), indiquant ainsi la présence de plusieurs formes isomères d'autres variétés possibles de nombre de carbone (par exemple C18, C22, C26).
Les nouvelles huiles de polyisobutène et polyisobutène hydrogéné, selon l'invention, ont un indice de viscosité plus él*- vé (habituellement plus élevé d'au moins 10%) que les huiles de même viscosité à 990C, préparées à partir de polyisobutène par les techniques de l'art antérieur. Bien que la présente invention comprenne des huiles composées principalement d'oligomères d'isobutène dans l'intervalle de nombre de carbone entre C12 et C48, les huiles de polyisobutène préférées décrites ici ont un indice de viscosité compris entre 90 et 130 (normalement au moins 95), et se composant principalement de vrais oligomères de polyisobutène dont le nombre d'atomes de carbone est compris entre 20 et 40.L' indice de viscosité utilisé ici (sauf s'il est spécifié qu'il s' agit de viscosité ASTM) est l'indice de viscosité déterminé par la viscosité en fonction de la température (VTF-VI) suivant la tech nique de WAo WRIGHT décrite dans ASTM bulletin# ; 215,84, (1956).
Cette valeur est semblable à celle que l'on obtient pour ASTM D 2ZZ que l'on désigne ici par ASTMLVI D Pour obtenir les oligomères d'oléfine de départ avec un minimum de dismutation et d'isoinérisation, (réactions secondaires se produisant dans les procédés de l'art antérieur), il faut choisir convenablement le solvant et le catalyseur. Le solvant agit comme un solvant polaire, pour solvater les ions carbonium intermédiaires formés au cours de la réaction, et pour complexer le catalyseur et donner une variété catalytiquement-active qui demeure dans la phase solvant.Le nitrométhane et le nitroéthane dissolvent des quantités appréciables de monomère, mais peu d'huiles. Cette dernière propriété serait partiellement responsable de la dis tri- bution étroite de poids moléculaire obtenue dans le produit lorsqu'on utilise ces solvants préférés, qui donnent une distribution plus favorable de produit. Conviennent comme solvants dans cette optique, outre nitrométhane et nitroéthane, nitro-propane, nitrobenzène, benzène, alcoyl-benzènes inférieurs et leurs mélanges, Les alcoyl-benzènes inférieurs comprennent de préférence toluène, xylènes et éthylbenzène. Parmi tous ces solvants, les préférés sont les composés nitrés (en particulier le nitroéthane).On peut ainsi préparer des quantités normales d'huiles de polyisobutène de KV90q 1,5 - 2, et VTF# = 95 - 115.
Le procédé préféré de préparation#de-ces fluides implique l'utilisation comme catalyseur de chlorure stannique pratiquement anhydre et comme solvant de nitrométhane (ou nitroéthane). Cependant, de petites quantités d'eau peuvent agir comme initiateur de la réaction.
Le catalyseur utilisé dans le procédé préféré (pour fabriquer des huiles de poids moléculaire moyen allant jusqu'à 1 000 environ) est le chlorure stannique. Les catalyseurs plus forts, acide de Lewis, tels que chlorure ou bromure d'aluminium, tétrachlorure de titane et pentachlorure d'antimoine, ne donnent pas de polymérisation appréciables des monomères dans le nitrométhane. Le trifluorure de bore dans le nitrométhane donne à partir de l'isobutène un produit huileux d'indice de viscosité voisin de 75.Le chlorure stannique ne catalyse pas de façon satisfaisante la polymérisation de ces monomères dans des solvants tels qu'éther, eau, dioxane, acide acétique, acétone, acétonitrile, anhydride acétique, éther monoéthylique de diéthylène-glycol, chloroforme, acétate de méthyle, diméthoxyéthane, N-méthylpyrrolidone et héxaméthylphospho- ramie.
Ce système est utilisé à faible pression et à température ambiante, donne des rapports élevés produit/catalyseur consommé, est hautement sélectif pour l'isobutène tout en admettant une grande variété de compositions d'alimentation, est facilement réglable pour donner les produits voulus, et convient bien pour une opération continue avec recyclage.
L'isolement du produit implique une simple phase séparation. La répartition du produit est assez étroite pour qu'un simple étêtage sous vide suffise ; ainsi il ne se forme pas de produit secondaire lourd. Les produits secondaires dimères, trimères et tétramères ont quelques utilisations industrielles et peuvent également être facilement craqués en isobutène pour être recyclés.
Les variables les plus importantes de la réaction sont la température et la vitesse d'alimentation relative à la quantité de catalyseur présent (qui détermine la vitesse de réaction).
En général, la température peut varier entre -30 et +100 C, de préférence entre -30 et +500C, et au mieux entre 0 et +35 C. Les huiles électriques sont généralement obtenues à des températures inférieures à celles d'obtention des agents de traction.
- réactions colorées avec les sels ferriques.
2) Réactions d'identification_destannins catéchiques î 15 positives.
- réaction au formol chlorhydrique : précipité abondant,
- réaction à l'eau de brome : précipité jaune intense et surnageant incolore,
- pas de trouble ou précipité avec le sulfure d'ammonium. 20 3) Après hydrolyse une quantité notable de glucose a pu
être mis en évidence.
Bien entendu, les méthodes de détermination de caractéristiques explicitées pour l'extrait d'une plante particulière sont applicables aux autres extraits, et permettent d'effectuer
25 le choix des substances pharmacologiquement intéressantes.
La toxicité aiguë a été déterminée chez la souris par voie intraveineuse et intrapéritonéale : elle a été calculée selon la méthode de MILLER & TAINTER en décomptant la mortalité 48 heures après l'administration du produit en solution dana le 30 sérum physiologique.
Les résultats sont les suivants :
DL 50 voie intraveineuse : 100 mg/kg environ DL 50 voie i.p. r 150 mg/kg environ.
Les intéressantes propriétés des différents lots de 35 produits se sont manifestées à l'égard du système cardio-vasculaire notamment le débit coronarien, la vasomotricité périphérique et la fragilité capillaire.
L'appréciation de l'action sur le débit coronarien a
Dans le cadre du dispositif ainsi constitué, on va maintenant décrire le procédé de désinfection prévu par l'invention.
Les paniers 2 remplis de vaisselle à désinfecter ayant été introduits, on ferme les obturateurs 7 et 8 et on met en marche les ventilateurs de brassage 11 et 12 qui engendrent des courants d'air F et Gde sens opposés et dirigés par conséquent les uns vers les autres. Complémentairement, le générateur 13 de formol a été mis en route et dégage des vapeurs qui sont diluées par les courants F et G.
Les deux paires de ventilateurs de brassage 11 et 12 étant placées de part et d'autre des paniers 2, les courants gazeux de sens opposés F et G se heurtent les uns contre les autres dans ltemplacement occupé par ces paniers 2. I1 en résulte un tourbillonnement général, engendrant une multitude de pressions locales, grace auxquelles le mélange d'air et de vapeur de formol s'insinue dans les moindres interstices et se 7lisse entre les objets contigus, balayant la totalité de leurs surfaces,ce qui assure une puissante désinfection.
d'atteindre Quand la production de vapeur de formol a permis la concen- traction voulue, on arrente le générateur 13 et on laisse tourner les paires de ventilateurs de brassage 11 et 12 jusqu'à ce que la désinfection soit complète.
Lorsque celle-ci est terminée, on arrête les ventilateurs de brassage 12, qui sont placés du côté du conduit d'évacuatIon 4, on ouvre les obturateurs 7 et 8 et on met en marche le ventilateur de circulation 6. L'air, que celui-ci aspire, passe à travers le filtre 5, qui le débarrasse des poussières et des germes, puis pénètre dans l'enceinte 1. Les ventilateurs de brassage 11, situés du côté du conduit d'aspiration 3, étant restés en marche, l'air aspiré par le ventilateur de circulation 6 est projeté avec force, par ces ventilateurs 11, à travers les paniers 2, se charge de vapeur de formol, pénètre dans le conduit d'évacuation 4 et traverse le filtre 9, qui contient un agent de dénaturation du formol, tel que charbon actif imprégné d'une solution de glycocolle, ou cristaux de glycocolle ou solution d'ammoniac.Le mélange gazeux évacué par le conduit 4 se trouve ainsi épuré et s'échappe dans l'atmosphère.
Quand le rinçage est fini, on arrête le ventilateur de circulation 6 et les ventilateurs de brassage 11, puis on ferme les obturateurs 7 et 8. Grâce à l'efficacité du rinçage, la vaisselle désinfectée ne présente pas d'odeur ; elle est utilisable immédiatement. On peut également la laisser dans l'enceinte 1, à lt de la poussière et des germes, tant que l'on nten a pas besoin et que l'on ne doit pas utiliser l'enceinte 1 pour une autre opération de désinfection A titre indicatif, la durée de dégagement de la vapeur de formol est avantageusement comprise entre 10 et 30 minutes et la durée du brassage des vapeurs à l'intérieur de l'enceinte 1 est de l'ordre de 3 heures.Des indicateurs colorés placés entre les assiettes, par exemple, permettent de contrôler que toute la surface de celles-ci a bien été baignée par le formol.
On peut évidemment supprimer le filtre 9, si l'environnement de l'enceinte 1 ne nécessite pas la suppression de la vapeur de formol.
Dans le procédé qui fait l'objet de l'invention on peut, naturellement, utiliser une vapeur désinfectante autre que celle de formol. L'expérience a toutefois montré que le formol à l'état de vapeur donnait les meilleurs résultats.
Dans la première réalisation industrielle, représentée aux figures 3 à 6, on a donné les mêmes références que dans la réali sation simplifiée des figures 1 et 2 aux éléments similaires.
L'emplacement des paniers 2 est ménagé dans la partie centrale de l'enceinte 1 à laquelle on accède par une porte 10. L'enceinte 1 comporte, respectivement aux centres de ses faces supérieure et inférieure, des conduits d'aspiration 3 et d'évacuation 4. Dans le conduit 3 sont logés un filtre à air 5 et un obturateur 7, et dans le conduit 4, un obturateur 8 et un filtre 9 contenant un agent de dénaturation du formol. Les obturateurs 7 et 8 sont ici constitués par des vannes papillons à commande manuelle. Deux ventilateurs de brassage opposés 11 et 12 sont placés respectivement aux orifices, dans enceinte 1, des conduits 3 et 4.
L'enceinte 1 comporte encore un générateur de formol 13. Celui-ci est constitué (figure 6) par une tablette isolante 14, montée sur des pieds 15, portant une résistance chauffante blindée 16, qui est reliée par des conducteurs 17 à une prise de courant lS, située sur la paroi extérieure de l'enceinte 1. Sur la résistance blindée 16 est posé un récipient 19, muni d'un couvercle 21, présentant un orifice 22.
Le fonctionnement de cette réalisation est analogue à celui qui a été décrit pour la réalisation simplifiée des figures 1 et 2.
On place du trioxyméthylène dans le récipient 21 du générateur 13, on introduit dans l'enceinte 1 les paniers 2 contenant la vaisselle à désinfecter et l'on ferme les obturateurs 7 et g. On place ensuite la fiche d'amenée de courant dans la prise 18 et on met en marche les ventilateurs 11 et 12. Le chauffage du trioxyméthylène contenu dans le récipient 21 dégage de la vapeur de formol qui, mélangée à l'air de l'enceinte 1, est projetée vers les paniers 2, suivant les sens opposés F et G, en courantstourbillonnaires qui se heurtent.
Quand la quantité de vapeur de formol émise est suffisante, on retire la fiche de la prise 1S, les ventilateurs 11 et 12 continuant à tourner. Lorsque la désinfection est terminée, on arrête le ventilateur 12 et on ouvre les obturateurs 7 et t. Le ventilateur 11, resté en marche, aspire l'air à travers le filtre 5 et le projette vers les paniers 2. L'air se charge de vapeur de formol, passe à travers le filtre 9, où la vapeur de formol est supprimée, puis s'échappe dans latmosphère. Le rinçage terminé, on arrête le ventilateur 11 et on ferme les obturateurs 7 et t.
Cette première réalisation industrielle présente comme avantage son extrême simplicité. I1 n'y a que deux ventilateurs au total, le ventilateur 11 assurant le brassage durant la désinfection, puis la circulation de l'air et sa projection contre les paniers 2 pendant le rinçage.
Dans la seconde réalisation industrielle, représentée à la figure 7 et qui est relative à un appareil de grande capacité, on a donné les mêmes références que dans l'exemple précédent aux organes similaires. Cette seconde réalisation comprend deux paires de ventilateurs de brassage 11 et 12, placés de part et dtautre de " emplacement des paniers 2 et agencés de façon à créer, vers ces paniers, des courants gazeux de sens opposés F et G. Les conduits dtaspiration 3 et d'évacuation 4 débouchent dans l'enceinte 1 respectivement au centre des deux faces opposées près desquelles sont montés les ventilateurs 11 et 12. Le conduit d'aspiration 3 est relié à un compresseur d'air 23 par une tuyauterie 24.
kÉq cwtre cÉi une certaine distance de la vis de tension 25,, sur la traverse médiane 22 sont montées des vis d'appui 27 dont les fûts filetés portent à leur extrémité supérieure des disques de pression 30 montésà pivotement grâce auxquels elles peuvent s'appliquer sur la face inférieure de la plaque de dessus 1. Les deux vis appui 27 sont situées respectivement entre deux ajours voisins 3, 4 > à vue faible distance de la zone plus profonde 7.
Les deux traverses extérieures 21 comportent chacune également une vis d'appui médiane 28 entre deux ajours voisins 3, 4 ; en outre, sur chacune de ces deux traverses 21 sont montées deux autres vis appui 29, chacune d'elles étant fixée entre l'ajour adjacent 3, 4 et le bord extérieur 14, voisin de la plaque de dessus 1. Les distances entre toutes les vis d'appui 27 à 29 et les zones marginales des ajours voisins 3 et 4 sont sensiblement identiques.
Pour ajuster la plaque de dessus 1, - la vis de tension 25 est vissée de la façon souhaitée, puis les vis d'appui et/ou de support 27 à 29 sont vissées jusqu'à ce que leurs disques de pression 30 viennent s'appliquer sur la face inférieure de la plaque de dessus 1 et supportent cette dernière lorsqu'elle est char- gée par exemple. Dans la zone de chaque vis appui est rivée, par exemple sous forme de vis à ailettes, sur les traverses 21 et 22, une patte 31 qui dépasse vers le bas ; cette patte assure une fixation solide de ces vis lorsque le réglage est terminé en repliant simplement les deux ailettes de cette vis.
Grâce à l'agencement conforme à l'invention, la plaque de dessus est soutenue de façon sûre aussi bien dans la zone de ses bords extérieurs que dans la zone de chaque plaque chauffante chaque plaque chauffante est ainsi assurée contre un déplacement en oblique dans n'importe quelle direction et chaque vis d'appui confère à la plaque de dessus un support ayant une grande surfa- ce. Du fait de la réalisation décrite ci-dessus, le support tout en étant de construction simple présente une grande rigidité.
Sous la plaque de dessus conforme à l'invention n'est pas prévue de plaque calorifuge, de sorte qu'il n'y a pas dtaccumula- tion locale de chaleur car une aération suffisante est assurée.
L'invention concerne un manomètre pour la mesure de la pression des pneumatiques, lequel fournit non pas la valeur effective de la pression relevée, mais la valeur de la pression que le pneumatique aura* s'il était à la température ambiante ; cela permet de régler la pression ainsi relevée des pneumatiques chauds en fonction des données fournies par le constructeur dfau- tomobiles et de pneumatiques, données qui s'appliquent toujours aux pneumatiques '1froids" c'est-à-dire à la température ambiante.
Avec les manomètres usuels, actuellement installés dans les stations service, il n'est pas possible de régler les pressions sur les valeurs prescrites, du fait que les-pneumatiques soumis au contrôle ont généralement été réchauffés en roulant,- > ce-qui-se traduit par une augmentation de la pression par rapport à la pression à froid ; en sorte que, comme on ne peut pas savoir dans quelle mesure la pression a augmenté, ii-n'est pas~non~~plus possible de savoir Si la pression à froid était ou était pas celle qui est inscrite au tableau.
Pour effectuer cette mesure compensée, on combine l'indication fournie par un manomètre avec celle que donne un instrument galvanométrique : le manomètre relève la pression effective du pneumatique et provoque la rotation d'une échelle graduée, tandis que l'instrument galvanométrique relève, au moyen de sondes appropriées, ltélévation de la température du pneumatique par rapport à- la température ambiante et provoque le déplacement dlun repère qui tourne sur le même axe que l'échelle graduée, si bien que la valeur lue sur cette échelle en regard du repère mobile est la résultante de la pression effective du pneumatique (déplacement de l'échelle) moins l'augmentation due au réchauffement (déplacement du repère) et qu'en définitive, la valeur-lue est celle de la pression Iîà froid".