INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En suivant le mode opératoire de exemple 2, on transforme chacun des éthers alkyliques de formule XXV décrits à la suite des exemples 1 et 1A, en éther alkylique optiquement actif correspondant de formule XXVI ou en son racémate constitué par ce composé et son image spéculaire. Par exemple, les composés de formule XXV dans laquelle R2 est un groupe éthyle, isopropyle, butyle, tertiobutyle, n-pentyle ou tertiopentyle, donnent les composés correspondants de formule XXVI, dans laquelle R2 est un groupe éthyle, isopropyle, n-butyle, tertiobutyle, n-pentyle ou tertiopentyle.
Exemple 3 7 Ether 15-méthylique de PGE2 (formule III : R1 est un atome d'hydrogène et R2 est un groupe méthyle).
Le bord supérieur du hayon 3 qui est le plus proche de la platewforme du chargement 2 comporte de chaque coté un axe d'articulation 6 qutun levier relie à un autre axe d'articulation 8. Ce dernier est porté par une traverse 9 fixée sous le châssis du véhicule. Auwdessous de l'axe 8, ctest-iedire dans le même plan transversal de la traverse 9, se trouve un autre axe fixe 10 qu'un système télescopique à au moins deux vérins 11 et 12 relie à un axe 13 sommaire du hayon 3 audossous de l'axe 6.
L'ensemble 6, 8, 10, 13, définit un parallélogramme déformable et articulé dont le côté 10, 13 offre une longueur variable.
Sur l'axe 10 sont articulés d'une part le cylindre du premier vérin 11* d'autre part les deux bras 14 d'une fourche rigide. Cette fourche rigide est disposée autour du premier vérin 11 (fig. 5) et son fond 15 est solidaire du corps du second vérin 12. La tige 16 de ce second vérin 12 vient s1artiw culer sur l'axe 13 du hayon 3.
A l'intérieur de la fourche 14, 15, la tige 17 du premier vérin 11 peut se développer librement. Cette tige se termine par un axe d'articulation 18 porté par une patte latérale 19 du levier 7.
L'appareillage hydraulique commandant les vérins 11 et 12 est illustré sur la fig. 8. Ltopérateur dispose pour cela dtun clavier à quatre touches, à savoir à savoir une touche 20 pour la montée du hayon 3, par allongement du vérin 11 t une touche 21 pour la redescente du hayon 3, par contrac- tion du vérin 11 une touche d'inclinaison vers le haut 22 pour relever le hayon 3 par allongement du vérin 12 une touche 23 pour l'inclinaison vers le bas du hayon 3 par contraction du vérin 12.
Ces touches 20, 21, 22, 23 commandent à partir de la bat- terie d'accumulateurs 24 du véhicule, trois électrovalves distributrices 25, 26 et 27. Ces dernières assurent la distribue tionjvers les vérins 11 et 12 d'une huile fournie sous pression par une motopompe 28 et rejetée à un réservoir 29.
Le fonctionnement est le suivant Au départ, le hayon 3 repose à plat sur le sol, comme indiqué sur la figo 10 par la référence 3a. Autrement dit9 la face inférieure 5 est à plat sur le sol.
Dans un premier temps, ltopérateur presse la touche 22 pour allonger le second vérin 12 dtune quantité suffisante au relevage à l'horizontale de la face supérieure 4 du hayon. Celui ci occupe alors la position 3bo Lt opérateur pressant la touche 20 le premier vérin 11 stallonge, ce qui provoque le relevage du système à parallelow gramme déformable et amène le hayon 3 successivement aux posiez tions 3c et 3d. La position 3d, la face supérieure 4 du hayon 3 est dans le prolongement de la face de chargement de la plate forme 2 du camion.
En fin dtopération, l'opérateur presse à nouveau la touche 22 pour relever le hayon 3 par pivotement autour de l'axe 6, désormais fixe, comme indiqué sur la fig. 10 par la flèche 30.
En fin de manoeuvre, le hayon 3 est relevé verticalement derrière le véhicule, comme indiqué par la référence 3e (fig. 2 et 10).
Dans la version simplifiée sur les fig. 4, 9, 10 et 11, on a remplacé le second vérin 12 par un vérin télescopique comparu tant un gros piston dtun diamètre supérieur à celui du vérin 11 ; un petit piston 32 dont le diamètre est inférieur à celui du vérin 11.
Le gros piston 31 est mobile à l'intérieur d'un gros cyw ladre 33 suivant une faible course (fig. 12 et 13). Au contrait re, le petit piston 32 peut coulisser suivant une course import tante à l'intérieur de la tige creuse 34 du gros piston 31 (fig. 13 et 14).
Le schéma hydraulique de commande, comme illustré sur la fig. 11, comprend seulement une touche de montée 35 et une touche de descente 36. Cette variante permet de n'utiliser qu'une seule électro-valve 37 pour la commande des trois vérins 11, 33, 32.
Le fonctionnement est le suivant Lorsqu'au départ le hayon 3 est posé à plat sur le sol (position 3a, figo 10) si l'opérateur appuie sur la touche montée" 35 la pression du fluide provoque d'abord l'allongez ment du gros vérin 33. Cela correspond au relevage du hayon de la position 3a à la position 3b.
Quand le gros piston 31 est en butée (fig. 13), la poussée hydraulique provoque le relevage du harpon suivant les positions 3b, 3c, 3d 9 par allongement du moyen vérin 11.
Le levier 7 venant alors en butée contre le bandeau 37 du camion, la poursuite de la poussée hydraulique provoque le rele vage du hayon 3 de la position 3d a la position 3e, par allonge ment du petit vérin 32.
2,663
1,015
3lm
-0,6155
3,839
2,440
3 lu
-0,6473
Dès la mise en route, des moyens de circulation d'un fluide refroidisseur entrent en action de façon à ce que les calories produites par l'effet de pompage et le mouvement mécanique soient uniformément réparties entre le corps, les organes actifs de pompage et les organes de transmission de mouvement. On supprime ainsi tout gradient de température entre ces différentes pièces et à cette condition les jeux de fonctionnement entre les parties actives de pompage restent inchangés. Cette suppression du gradient de température est d'autant plus importante que les performances de la pompe dépendent du faible jeu de fonctionnement et que la quantité de calories émises par l'effet du pompage augmente elle-même avec l'accroissement des performances.
On notera que dans ce type de pompe où les parties actives de pompage n'ont aucun frottement entre elles, la quantité de calories produite reste notablement inférieure à celle produite par une pompe classique comme celle du type à palettes où le frottement donne naissance à un échauffement important qui s 'ajou- te à celui dû à l'effet thermodynamique du pompage. De ce fait, la pompe suivant l'invention peut fonctionner à des vitesses supérieures à celles desdites pompes classiques et par là même atteindre des performances comparables.
Le fluide de refroidissement est puisé dans un réservoir si- tué dans le bas du capot extérieur et envoyé sous pression par un canal dans le fût central fixe vers une galerie ménagée dans le disque fixe et pour passer ensuite dans une cavité ménagée dans un bulbe central de la spirale du disque fixe. Il est ensuite pulsé dans une cavité identique ménagée dans un bulbe central de la spirale du disque mobile. Be mouvement de celui-ci provoque un effet centrifuge énergique qui amène le léchage de ce disque mobile par le fluide, lequel est renvoyé en grande partie vers le capot le long duquel il ruisselle en étant refroidi avant de gagner le réservoir. Pour ce mode de refroidissement on utilise de l'huile qui par projection et gravité assure également le graissage des organes de transmission du mouvement.
Dans une forme d'exécution de l'invention, le disque mobile est simple c'est-à-dire avec une seule saillie spirale, qui, en coopérant avec la saillie spirale fixe, forme un seul organe actif de pompage.
Dans une variante qui vise l'obtention d'un vide plus poussé, le disque mobile est prévu en deux parties dont les saillies spirales se font vis-à-vis d'une manière espacée et entre lesquelles est disposé le disque fixe ayant des saillies spirales de chaque côté pour coopérer respectivement avec les saillies spirales des deux parties du disque mobile pour former ainsi deux organes actifs de pompage.
Dans cet agencement les deux spirales par lesquelles passe en premier le fluide à pomper sont des spirales sans bulbe central où le fluide reçoit un effet centrifuge, lequel améliore dans les basses pressions le taux de vide de l'ensemble actif de la pompe. Ces spirales ne subissent pratiquement pas d'échauffement, leur taux de compression n'étant notable qu'aux basses pressions.
On appréciera que la construction avec fût central fixe permet une réalisation particulièrement simple de cet agencement à deux paires de spirales solidaires de l'unique équipage d'entratç nement et avec un seul soufflet d'étanchéité.
Du point de vue performances industrielles obtenues, on note ra que le type de pompe à une seule paire de spirales est capable en refoulant directement à une pression atmosphérique égale à 760 torr, d'atteindre un vide limite de 1/100e de torr, mesuré à la jauge X OD, ce qui donne un coefficient de compression E = 76.000, et ceci avec des courbes de débit comparables à celle les des pompes primaires classiques. Ce résultat est obtenu avec un jeu de fonctionnement de l'ordre de 8/100e de mm et avec une vitesse comprise, suivant le volume engendré par la pompe, entre 1000 t/m et 2200 t/m.
Dans les mêmes conditions, le vide limite atteint par le type de pompe à deux paires de spirales se situe à une valeur voisine de 1/1000e de torr, soit un coefficient de compression voisin de K = 760.000.
Des formes d'exécution de l'invention sont ci-après décrites r à titre d'exemple, en référence aux dessins annexés dans les quels la figure 1 est une vue, en coupe verticale suivant la ligne I-I de la figure 2, d'une pompe à vide à une seule paire de spirales la figure 2 est une vue de la même pompe en coupe horizonta le suivant la ligne II-II de la figure 1, les spirales étant dans une position instantanée précédant la fin d'aspiration la figure 2a est une vue analogue à la figure 2 mais en poa sition instantanée de fin de refoulement et de pleine aspiraticn la figure 3 est une vue schématique du même appareil, où est représenté le circuit d'huile servant au refroidissement et à lt égalisation des températures des parties actives de pompage et au graissage des organes de transmission de mouvement la figure 4 est une vue d'une variante de pompe à vide à deux paires de spirales, en coupe verticale suivant la ligne IV-IV de la figure 5, dans une position angulaire différente la figure 5 est une vue en coupe horizontale suivant la 1- gne V-V de la figure 4.
Dans le mode de réalisation représenté aux figures 1, 2, G~.
et 3, on voit une pompe à vide intégralement sèche et étanche E--:o â cycle de translation circulaire. Cette pompe comporte un corps fixe 10 ayant un disque fixe 13' qui présente sur un de ses cotés une saillie en forme de spirale 13. Un disque mobile 23' est op posté au disque fixe 13' et possède également une saillie en forme de spirale 23 intercalée avec la saillie 13 du disque fixe 13' et de même amplitude angulaire. Un mécanisme est prévu pour relier le disque mobile 23' au corps 10 et le supporter. Ce mécanisme comporte au moins trois manivelles 20 d'égale excentricité E, accouplées d'une manière synchronisée les unes avec les autres pour commander un mouvement de translation circulaire du disque mobile 23' par rapport au corps fixe 10 pendant le fonctionnement de la pompe.
Des moyens moteurs 19 décrits plus loin en détail sont prévus pour entraîner le disque mobile 23' et lui faire effectuer ledit mouvement. Les spirales 13 et 23 sont séparées par un petit Jeu constant, quelle que soit la position du disque mobile 23'.
Un soufflet étanche 11 a des extrémités fixées respectivement au disque mobile 23' en 28 et à une base 10" du corps fixe 10 en 30.
Le disque mobile 23' est directement relié par sa périphérie aux trois manivelles 20, tandis qu'un fût central fixe 10' relie le disque fixe 13' à la base fixe 10" du corps fixe 10 et est entours par le soufflet 11.
Le soufflet métallique 71 utilisé pour réaliser l'étanchéité intégrale du système est positivement protégé contre tout effort de torsion fonctionnel ou accidentel du fait de la cinématique du système d'entraînement à trois manivelles synchronisées 20.
40) un produit collant avantageusement constitué, par exemple, d'une résine époxyde et d'un catalyseur.
Le procédé se décompose essentiellement en les phases suivantes 10) La plaque de polyéthylène 1, ou les deux plaques si l'élément est prévu avec deux surfaces opposées de glissement, reçoit sur sa face interne 6 une préparation consistant à la rendre plus rugueuse. Cette préparation consiste en un meulage à très gros grain, ou un rabotage au moyen d'un peigne dentelé ou tout autre moyen permettant d'obtenir par exemple la surface rainurée représentée figure 3. Lesdits meulages ou rabotages peuvent également être exécutés selon plusieurs directions croisées, ce qui donne comme résultat une face interne compor tant des rainures dirigées en mdme temps selon plusieurs di rections.
20) Ladite surface interne 6 est ensuite chauffée au contact d'une flamme, de façon à fondre superficiellement les saillies créées par le rainurage précédent, ce qui tend à donner aux dites saillies les formes représentées sur la figure 4, c'est à-dire des formes sensiblement alvéolaires. Les alvéoles peuvent d'ailleurs être plus prononcées si l'on fait suivre immédiatement le chauffage à la flamme d'un calandrage entre rouleaux sous légère pression.
30) Le complexe intercalaire 7 est alors imprégné à coeur par la colle liquide époxyde-catalyseur et placé sur la plaque de polyéthylène 1, la surface alvéolée cie ladite plaque étant en contact avec la couche de fibres longues non tissée 5.
Puis, on place le support de contreplaqué 2 dont la face de contact se trouve donc contre la nappe tissée en fibre de ver re 3.
40) L'ensemble est alors placé sur une presse à plateaux chauf fants portés à une température capable d'une part de réaliser la polymérisation de la résine dont a été imprégnée la couche à structure complexe, d'autre part d'assurer le début de la fusion des saillies de la surface interne de la plaque glis sante en polyéthylène ; dans le cas où les fibres longues en matière synthétique qui sont en contact avec ladite plaque glissante sont également en polyéthylène ou en une autre ma tière synthétique possédant un point de fusion proche du poly éthylène, la fusion des deux matières en contact améliore l'adhérence entre les deux surfaces ; une température de l'or dre de 160 est alors préconisée pour les plateaux chauffants dans le cas où les fibres longues en matière synthétique qui sont en contact avec ladite plaque glissante sont en une ma tière différente possédant un point de fusion différent sen siblement plus élevé que celui de la matière de la plaque glissante, l'adhérence des deux surfaces en présence est amé- liorée par la retention exercée par les saillies à alvéoles ouvertes sur les fibres longues en matière synthétique qui y sont accolées, renforçant ainsi l'action de la résine adhési ve.
La pression à utiliser est de l'ordre de 2 à 3 kg pendant un temps de l'ordre de 5 minutes. Le refroidissement total effec tué sur la presse est recommandé.
Bien entendu, le processus qui vient d'entre décrit est applicable à la fabrication d'un élément selon la figure 2, dans lequel les deux surfaces extérieures 1 opposées sont glissantes. Il suffit dans ce cas que soient respectées les natures des surfaces en contact, c'est-à-dire ici -la plaque de polyéthylène 1 dont la face interne est alvéolée, - le complexe intercalaire 7 dont la face en fibres non tissées 5 est en contact avec la face alvéolée de la plaque de poly éthylène, - le support en contreplaqué 2 dont les deux faces sont en contact respectivement avec les nappes tissées en fibre de verre 3 des complexes intercalaires, - le deuxième complexe intercalaire 8 dont la face à fibres non tissées est en contact avec la face alvéolée de la deuxième plaque de polyéthylène, - la deuxième plaque de polyéthylène 9, les deux complexes étant imprégnés de résine adhésive comme indiqué plus haut, et le tout étant placé sous presse dans les mêmes conditions que pour l'exemple précédent.
On obtient dans les deux cas selon le procédé un élément compact, dont tous les composants adhèrent parfaitement entre eux, et qui résiste sans déformation ni décollement aux actions du temps, de l'eau, des acides, des rayons solaires, de variations de température ambiante et de l'état hygrométrique de l'air.
L'invention ne se limite pas au procédé et aux éléments, mais à toutes les variantes qui en dérivent. En particulier, le support, au lieu d'erre en bois contreplaqué, peut être en fibre de bois agglomérée, en résine synthétique cellulaire du type polyuréthane ou en toute autre matière sans sortir de l'invention.
L'invention trouve son application dans tous les cas où on utilise une surface glissante, pour les utilisations sportives en remplacement des pistes de neige et glace, pour les rampes, goulottes, pistes de circulation de marchandises par glissement, etc.
La présente invention concerne des procédés pour combattre lesmaladiesbactériennés des plantes et des compositions utiles à cette fin.
Le brevet anglais n 1.043.489 et les brevets belges n 764.755 et 773.062 décrivent des composés qui sont des imidazo ,l-b7thiazoles ou qui sont, de même que leurs sels, utiles comme anthelminthiques. L'un de ces composés est décrit plus en ddtail dans un article de Nature 1966, 209, pages 1084 à 1086. I1 est précisé dans cet article (page 1085) que cet agent anthelminthique important, à savoir le chlorhydrate de 2,3,5,6-tétrahydro-6- phénylimidazoJ2,l-b7thiazole, appelé couramment en Angleterre "tétramisole", est exempt d'activité antibactérienne. Ce composé est au nombre de ceux définis dans le brevet anglais précité.
La Demanderesse a découvert à présent avec surprise que le tétramisole et les composés apparentés appartenant en fait à une classe plus étendue sont efficaces pour combattre les bactéries qui attaquent la végétation. Ces divers composés peuvent être utilisés tels quels ou sous la forme de leurs sels et ceux-ci peuvent être formés avec des acides organiques ou inorganiques,lespreeiers sels étant relativement moins phytotoxiques pour la végétation que les seconds ou que les composés de départ tels quels.
L'invention a donc pour objet un procédé pour combattre les bactéries, suivant lequel on traite les plantes ou leurs semences au moyen d'un composé de formule : ou d'un de ses sels, formule où les lignes en pointillé représentent des liaisons éventuelles et R représente l'atome d'hydrogène ou un radical phényle ou phényle substitué.
La numérotation des atomes dans les cycles est la suivante :
15,0
TABLEAU 3
Etat
Après séchage à l'étuve à vide pendant 3 heures à 400, puis sous vide sur du pentoxyde de phosphore pendant 64 heures, on obtient 25,7 g d'acide d-a-amino-3-aminophénylacétique fondant entre 188 et 181 , [α]24 D = -139,0 (C = 1dans l'acide chlorhydrique).
La préparation de ce composé a été décrite par P. Friis et A. Kjaer, "Acta Chimica Scand. 17, 2391 (1963).
Acide d-a-amino- 3-acétamidophénylacétique On agite pendant 16 heures sous une atmosphère d'azote un mélange de 5 g (0,0301 mole) d'acide d-cr;-amino-3-aminophénylacé- tique et 5 ml d'acide thio-acétique dans 100 ml d'eau. On chauffe le mélange au bain-marie bouillant pendant une demi-heure, puis on le concentre sous pression réduite à un faible volume. Par refroidissement du concentré, le produit commence à cristalliser.
On dilue le concentré avec de l'éthanol à 95 % et,après refroidissemant au bain de glace, on filtre le produit et on le lave avec de l'éthanol à 95 % ; onobtientl,8 g de produit. On dilue encore le filtrat avec de l'éthanol à 95 % et on obtient une quantité supplémentaire de 2,3 g de produit. On rassemble les deux récoltes de produit, on les dissout en chauffant dans une petite quantité d'eau, on concentre légèrement la solution et on la dilue avec un grand volume d'éthanol à 95 %.La récolte initiale de matière solide est séparée par filtration et le filtrat est conservé au réfrigérateur pendant 16 heures pour donner, après séchage à 65 tnGant 3 heures sous vide sur du pentoxyde de phosphore, O Calculé : 57,7 5,81 - 13,5 Trouvé : 47,29 6,79 11,21 H20 = 18, 3 % Après correction pour la teneur en eau de 18,3 %, les valeurs trouvées sont les suivantes : C = 57,9 %; H = 5,83 % N = 13,7 .
EXEMPLE 29
6-{d-α-(2-furoyl)urédio]-3-aminophénylacétamide pénicile de potassium.
On prépare ce produit en remplaçant l'ampicilline de l'exem- ple 1 par un poids équimolaire d'acide 6-[d-α-amino-3-aminophényl- acétamidoj-pénicillanique qui est préparé soit au moyen du procédé du brevet britannique N 1.033.257, soit à partir de 2-(3-aminophényl)-glycine par le procédé d'acylation décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique N 3.140.282.
EXEMPLE 30 En remplaçant la d-a-aminobenzylpénicilline utilisée dans l'exemple 5 par 56 millimoles de d-a-amino-sulfamylbenzylpénicilline, de d-a-amino-p-chlorobenzylpénicilline, d-α-amino-p-méthoxybenzylpénicillin,e d-α-amino-p-diéthylaminobenzylpénicilline.
d-α-amino-p-trifluorométhylbenzylpénicilline, d-α-amino-2,4-dibromobenzylpénicilline, d-a-amino - o-nitrobenzylpénicilline d-α-amino-m-méthylbenzylpénicilline, d-α-amino-m-1odobenzylpénicilline, d-α-amino-o-acétamidobenzylpénicilline, d-α-amino-2,6-dichlorobenzylpénicilline, d-α-amino-o-chlorobenzylpénicilline, et d-α-amino-2-chloro-6-fluorobenzylpénicilline, respectivement, on obtient les pénicillines suivantes sodium-d-a- (3-benzoyluréido )-p-sulfamylbenzylpénicilline, sodium-d-α-(3-benzoylurédio)-p-chlorobenzylpénicilline, sodium-d-a-(3-benzoyluréido3-p-méthoxybenzylpénicilline, sodium-d-a- (3-benzoyluréido )-p-diéthylaminobenzylpénicilline, sodium-d-α;-(3-benzoylurédio)-p-trifluorométhylbenzylpénioilline, sodium-d-α-(3-benzoylurédio)-2,4-dibromobenzylpénicilline, sodium-d-a-t3-benzoyluréido3-o-nitrobenzylpénicilline, sodium-d-a-(3-benzoyluréido)-m-méthylbenzylpénicilline, sodium-d-a-(3-benzoyluréido3-o-iodobenzylpénicilline, sodium-d-a-(3-be,zoyluréido)-o-acétamidobenzylpénicilline, sodium-d-α-(3benzoylurédio)-2,6-dichlorobenzylpénicilline, sodium-d-α-(3-benzoylurédio)-o-chlorobenzylpénicilline, et sodium-d-α-(3-benzoylurédio)-2-chloro-6-fluorobenzylpénicilline, respectivement.
EXEMPLE 31 6-(d-a-[3-(2-furoyl)uréido]-2-thiénylacétamido)-pénicillanate de sodium On agite à la température ambiante pendant 3 heures un mélange de 15 g (0,037'mole) de trihydrate d'acide 6-(d-a-amino3-thiénylacétamido)pénicillanique, 7,9 ml (0,056 mole) de triéthylamine, 30 g de tamis moléculaire en poudre (Linde' 4A), et 250 ml de chlorure de méthylène. Les tamis moléculaires sont séparés par filtration. On ajoute de l'isocyanate de2-furoyle tNaito et Collaborateur , J. Antibitics (Tokyo), Séris A, 18(4) 145-1 57 (1965)3 et on agite le mélangé à la température ambiante pendant une heure. On ajoute 300 ml d'eau au mélange réactionnel et on chasse le chlorure de méthylène par distillation sous pression réduite. On verse une couche d'acétate d'éthyle sur le rési résidu aqueux et on acidifie avec dé l'acide phosphorique à 42 %.
On effectue deux autres extractions à l'acétate d'éthyle. Les extraits rassemblés d'acétate d'éthyle contenant la nouvelle pénicilline sous la forme de l'acide libre sont lavés trois fois avec de l'eau et extrait trois fois avec une solution de 3,1 g de bicarbonate de sodium dans 300 ml d'eau. Les produits rassemblés d'extraction au bicarbonate sont lavés trois fois avec de l'acé- tate d'éthyle, on verse une couche d'acétate d'éthyle et on acidifie avec de l'acide phosphorique à 42 %. La phase aqueuse est encore extraite deux fois avec de l'acétate d'éthyle.