INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On place dans une colonne de 1,27 cm de diamètre et de 83 cm de long un échantillon de 25 g de charbon actif ("VV-L", obtenu chez Westvaco) dont les particules traversent un tamis de 0,250 mm d'ouverture de maille et ne traversent pas un tamis de 0,149 mm d'ouverture de maille, et l'on sou- met ce charbon aux opérations suivantes afin de saturer uniformément le charbon par de la matière adsorbable. En premier lieu, on fait passer de l'effluent dans le charbon de la co- lonne durant 27 heures à raison de 30- ml/mn.. Ensuite on transfère le charbon dans u-n bécher ouvert contenant 1 litre d'effluent et lton agite durant 16 heures.On transfère ensuite te à nouveau le charbon dans la colonne et l'on y fait passer à nouveau de l'effluent à raison de 30 ml/mn durant 8 heures.
On transfère à nouveau le :charbon dans nn bécher ouvert conte- nant 1 litre d'effluent et lion agite durant 2 jours 1/2 environ.- Au bout de cette période de temps, l'effluent contenu dans le bicher contient 135 mg de carbone organique total par litre, cependant que le charbon a enlevé une quantité cumulée de 5520 mg de carbo-ne organique total sur 62 litres au total d'effluent, ce qui équivaut à 221 mg de ae carbone organique to- tal par gramme de charbon.
On considère alors le charbon comm-e saturé å une concentration de solution de 1-35 m/l et on le divise en deux portions, à savoir une portion équivalant à 24,1 g de charbon d'origine- et une autre équivalant à 0,9 g de charbon d'origine et l'on met séparément en suspension chaque portion dans des flacons de 500 ml qui contiennent chacun 180 ml d'effluent dont, l'analyse indique alors une teneur de 237 mg de carbone organique total par litre. Ainsi, les densités de suspension de charbon sont égales respectivement à 133 g/l et 5 g/l.On inclut pour les essais suivants un troisième flacon coinportant 180 mg d'effluent nais ne comportant aucune addition de charbon.
On purge les flacons par de l'oxygène provenant d'une bouteille, on les ferme bien et les place sur un dispositif à secousses de laboratoire. On prélève périodiquement des échantillons pour une détermination de la teneur en carbone organique total et l'on purge alrs les flacons à l'oxygène, on les ferme de nouveau et l'on continue le maintien dans l'appareil à secousses.
Après 45 heures d'un traitement de ce genre, on retire l'effluent de l'ensemble des trois flacons et l'on divise en deux portions égales le charbon provenant du flacon ayant une densité de suspension de 133 gll. On met ces deux portions de nouveau en suspension dans de l'effluent frais à une densité de suspension de 133 g/-l, ctest-à-dire en n'utilisant dans chaque suspension que 90 ml d'effluent.On répète alors avec l'une de ces portions l'expérience -ci-dessus consistant à ef fectuer-des secousses en présence d'oxygène, ltéchantillon comportant 5 g de charbon par litre se trouvant de nouveau en suspension dans de l'effluent frais, et un échantillon d'effluent frais ne compostant aucune addition de charbon. En outre, on purge à l'azote le flacon contenant l'autre portion de la suspension d'effluent comportant du charbon à 133 g/l et lton place également ce flacon dans la secouense de laboratoire.
On prélèvejchaque fois un échantillon en vue d'une analyse de détermination du carbone organique total. On soumet la phase gazeuse surnageante à des essais qualitatifs de détermination de l'oxygène résiduel. On trouve une présence d'oxy $mène, sauf dans le cas du flacon purgé à l'azote.
TABLEAU- XIV Résultats de ltessai avec oxydation de l'effluent et ut.ilisa- tion de charbon saturé Temps cumulé, (133 g de charbon (5 g de charbon Témoin heures par litre) par litre) Carboné Carbone Carbone carbone Carbone Carbone organique minéral organi- minéral organi- minéral total total que to- total que'to- total mg/1 tal, mg/1 mg/1 tal, mg/1/mg/1 o 237 61 237 61 237 61 5 138 68 231 69 --- - 21 73 67 . 207 66 23;;Q 63 45 88 69 191 66 231 63 Couleur initiale 1000 1000 1000 Couleur finale Après remise en suspension Essai sous azote Heures (133 mg de charbon par litre) Carbone organique Carbone minéral total, mg/1 total, mg/1 o 218 76 3 122 .52 6,5 -75 45 24 98 68 Couleur initiale 1000 Couleur finale Essqai on présence d'oxygène (133 g de charbon (5 g de charbon par litre) - par litre) Témnin Carbone 'Carbone Carbone Carbone Carbone Carbone organique minéral organique minéral organique/ minéral Houres total total total total tqtal total mg/1 mg/1 mg/1 mg/1 mg/1 mg/1 0 218 76 218 76 218 76 3 110 64 227 75 237 75 6,5 79 41 253 89 262 84 24 77 89 204 86 245 81 Couleur ini- tiale 1000 1000 1000 Couleur fi- nale Les résultats des 45 premières heures des expérien- ces indiquent la grande différence d'enlèvement du carbone organique total due à la présence et à la concentration du charbon actif en suspension dans lteffluent. On n'observe es sentiellerent aucun changement en Absence de charbon actif il se produit très peu de changement lorsque l'on met seule ment 5 g de charbon en suspension par litre, alors que l'on obtient un enlèvement important du carbone organique total en présence de 133 g de charbon par litre.Dans ce cas, le charbon qui a été préalablement saturé par 221 mg de carbone organique total par gramme de charbon, a une concentration de solution de 135 mg/l, est en équilibre avec une solution finale contenant une teneur résiduelle 'en carbone organique total de 73 mg/î, ce qui correspond à 56 mg de carbone organique total par gramme de charbon en se fondant sur des isothermes établis séparément.Entre la Sème et la 21ème heure, l'enlè- vement-de carbone organique total équivaut a' (135-73 > mg/l x 0,18' + (22i-56) mg/g x 24,1 g = (11 + 3977)- mg = 3 988 mg de carbone organique total, ce qui équivaut à un taux de 10,3 mg de carbone organique- total par-gramme de charbon par heure. Il ne se produit essentiellement aucune variation après les 21 heures initiales.
Les résultats de la seconde moitié de cet essai corroborent ceux de la première moitié. Dans ce cas également, en l'absence de charbon et pour une faible densité de suspension de charbon, il n'y a essentiellement pas 'd'enlèvement du carbone organique total. A la grande densité de suspension, le charbon se rééquilibre essentiellement dans les deux cas aux concentraticns en carbone organique total de l'e:Efluent de la première moitié de l'expérience, ce qui indique que la capacité dtenlèvement du carbone organique total sous l'action combinée du charbon actif et de l'oxygène s'est essentiellement épuisée au bout des 21 heures de la première moitié de ltexpé- rince.
Lorsque lon opère avec 133 g de charbon par litre, on réduit dans tous les cas la couleur a moins de 200 unités de couleur APHA. Dans les autres cas, il ne se produit essen tellement pas de variation de la couleur. A la fin. de ces essais, on examine les suspensions au- microscope pour y déce-ler une activité biologique. Les échantillons à forte densité de suspension de charbon, oxygénés et azotés, contiennent- un peu d'activité biologique du type aérobie mais pas de proto- zoaires. Cette activité n'était pas inattendue puisque l'on n'avait pris aucune mesure pour l'exclure.Cependant, le degré de cette activité est mineur par compar.aison avec 1'ac--.
tivité présente dans les portions des exemples précédents qui ont été ensemencées- par de 1.1 eau résiduelle ou d'égout . Le flacon constituant un témoin à blanc et le flacon contenant la suspension à faible densité de charbon (5 g/i), ont peu d'activité biologique.
L'oxygène disponible dans l'espace de tte-de flacons purgés à l'oxygène est de 320 ml de O2, ce qui correspond approximativement à 450 mg,so'it 14 millimoles ou mol.es-mg; On calcule qu'entre la 5ème et 1a 21ème heure, l'enlèvement de carbone organique total équivaut à 3988 mg de carbone organique total soit 332 millimoles ou moles-mg dans le flacon fonc- tionnant à la grande densit.é.Qe suspension. Puisqu'une oxyda tion complète des matières organiques,dont la messure correspond à 3988 mg de carbone organique total,nécessiterait environ 10 000 mg de O2, le gale de l'oxygène n'est appraemment pas celui d'oxyder eomplètement les matières organiques en CO2 et H20. Comme indiqué à propos des exemples précédents, le r8le de 02 peut être un rôle d'oxydation partielle des matières organiques et-peut-être aussi -de polymérisation pour produire des matières plus facilement adsorbées, ce qui aboutit à une diminution importante des quantités de charbon actif nécessaires.La présente expérience peut également suggérer la prise en considération d'un autre mécanisme selon lequel l'oxygène produit des variations bienfaisantes des caractéristiques d'adsorption o.u de surface du charbon, a ctif, ce qui aboutit' à un enlèvement de carbone organique total équivalent excédant beaucoup celui que l'on peut obtenir par des mécanismes drad- sorption satis présence oxygène Ces exemples suggèrent plusieurs procédés utiles à ltéchelle industrielle ou commerciale et tendant à enlever totalement ou quasi totaleriient les impuretés dissoutes de na ture essentiellement organique des eaux résiduelles industrielles, municipales et semblables, en particulier des effluents des fabriques de pâte et de papier kraft.
A. Un système d'adsorption par du charbon agité, fonctionnant à contre-courant en un seul stade ou à- stades multiples, en présence oxygène provenant d'une aération ou du contact de oxygène ou d'un gaz contenant de l'oxygène, et en présence de micro-organismes biologiques que l'on trouve couramment dans les systèmes d'oxydation biologiques aérobies. On, peut faire fonctionner ce système avec du charbon actif ayant n'importe quelle dimension p rticulair-e,mais de pré férence avec des particules de dimensions intermédiaires se situant, entre 0,42 mm et 6,074 mm. Il convient de maintenir la densité du charbon en suspension à une valeur d'environ 50 à 200 g/i.
L'utilisation des dimensions particulaires spécifiées et de la densité indiquée de suspension assure- l'obtention de vitesses élevées d'adsorption et de réaction sans que surgissent les problèmes de la séparation du charbon et de l'efflu- ent à la fin de l'adsorption et de la réaction(et que l'on rencontre avec de -la poudre de charbon actif) et sans que l'on rencontre avec les plus faibles vitesses typiques des particules plus grosses de charbon.
Au cours du troisième stade, il se produit une post-maturation et on laisse reposer le mélange de substrat carboné et de matières fécales décomposées pendant trois mois environ. La température, au cours de ce stade de post-maturation, n'est pas critique et elle peut tomber à 25-300C.
Au deuxième stade comme au troisième stade, la teneur en humidité doit être maintenue et, si le produit fécal a tendance à sécher, on devra ajouter de l'eau d'origine extérieure.
On a représenté schématiquement, sur le dessin annexé, un exemple non limitatif de réalisation d1un appareil pour l'application de la méthode selon ltinvention. De façon générale, l'appareil comporte un récipient ou conteneur de décomposition, ou encore conteneur à compost, 1, monté sous le plancher 2 d'une habitation, et comportant un collet qui traverse le plan cher et est muni d'un siège de cabinets 4, ou d'un organe simi laine. Dans sa partie inférieure, le conteneur I comporte un lit 5 pour la décomposition des matières fécales, qui suit une pente descendante à partir du point où arrivent les fèces et le substrat carboné et qui arrive en un point voisin oe l'extrémité opposée du conteneur, le niveau du fond se relevant quelque peu dans cette région. Dans la réalisation représentée, le fond est formé par trois plans inclinés, ou trois niveaux, qui correspondent aux trois stades de décomposition décrits plus haut. te lit de décomposition des matières fécales, 5, est surmonté par un lit 9 de décomposition de l'urine, lequel comporte deux plans 10 et 11 qui forment un angle entre eux; ils sont tous deux inclinés de 100 à'200 sur llhorizontale et chacun porte un mat ou tapis (12 et 13 respectivement) fait de laine minérale ou d'un autre matériau inerte présentant une grande surface.Selon la durée désirée du séjour de l'urine dans les mats 12 et 13 de laine minérale, on peut modifier le nombre des plans inclinés 10 et Il, soit pour l'augmenter, soit pour le diminuer, ou modifier l'angle que font ces plans avec l'horizontale, ou encore changer la compacité du mat de laine minérale0 Pour que l'urine venant de la cuvette-siège 4, arrive sur le premier des deux mats 12 on a prévu une chute collectrice ou canal collecteur 14 à l'avant de ladite cuvette. A l'avant de la chute 14 on peut monter un disque ou papillon rabattable 14a qui peut prendre de~w positions représentées respectivement en traits pleins et en traits mixtes. La position du papillon 14a peut Qtre ajustée avec une poignée ou par tout autre moyen approprié.
t'urine qui descend par la chute 14 est absorbée par le premier.
mat 12 de laine minérale, et s'écoule lentement en traversant ledit mat, et pendant ce temps il se forme des bactéries consommatrices d'azote (nitrobactéries) qui consomment l'azote de l'urine. Après avoir traversé le premier mat 12 de laine minérale, l'urine descend sur le second mat 13 de laine minérale et le traverse comme elle a fait pour le mat 12. Au niveau du pourtour inférieur du Siège, une ou plusieurs soupapes 15 servent à laisser rentrer de l'air. t air relativement froid qui pénètre dans l'appareil s'écoule vers le bas comme le montrent les flèches 16 et s'échappe par une sortie 17 disposée à l'arrière du siège 4.On peut également faire arriver directement de l'air sur le mélange fécal par un tube (non représenté sur le dessin) dont l'extrémité ouverte se trouve au voisinage du point bas du lit 5 à matières fécales, au niveau 8 ou peut être au niveau 7. Ce tube permet de faire arriver de l'air au sein du mélange fécal et, par ce moyen, de taciliter ou d'accélérer la' décomposition. On peut également obtenir une répartition favorable de flair au sein du lit de décomposition des matières fécales Si le lit au voisinage de sa région inférieure, est muni d'un ou de plusieurs tubes perforés ouverts aux deux bouts et disposés le long dudit fond ou d'une partie de celui-ci comme l'indique le dessin.
Pour obtenir, aux niveaux 6 et 7, les températures voulues on peut disposer dans ces régions des boucles chauffantes #électriques, en les munissant d'une régulation thermostatique pour qu'elles- maintiennent la température correcte, Pour permettre dtintroduire les mats de laine minérale, 12 et 13, ou de les changer Si cela est nécessaire, ainsi que pour extraire les matières fécales décomposées, on a prévu à l'avant du récipient une porte 18. L'urine décomposée sortant de son lit de décomposition 9 peut etre extraite par un tube 19 traversant le lit 5 à matières fécales, ou dans un autre modede réalisation de l'invention, elle peut etre répartie sur le mélange fécal décomposé à l'aide d-un tube perforé 20 ou d'un dispositif similaire, ce qui peut permettre de maintenir constante la teneur en humidité du mélange fécal au cours de sa post.- maturation, décrite plus haut.
L'appareil décrit ci-dessus ne fait qu'illustrer un exemple de l'invention et il est clair, pour l'homme de l'art, qu'un certain nombre de variantes peuvent être réalisées dans le domaine des revendications annexées.
SYSTEiE hO W EU D PRSTAILLAGE ET BROYAGE DE SARsw:ENTS Ce systeme nouveau de prétaillage et de broyage de sarments, objet de la présente invention, a pour but premièrement, lt'mondage ou prétaillage des seps de vigne après l'enlèvement de la récolte et avant l'opération de taille classique, deuxièmement, les prétaillage et broyage instantanés des sarments ; ces deux opérations sont exécutées en un seul passage de la machine qui sera appelée dans la description qui va suivre : rotobroyeuse.
Cette rotobroyeuse est portée,- traînée ou attelée à I'arriére d'un tracteur et dont le relevage, ou vérin, permet le réglage de la hauteur de coupe de la machine en fonction de la hauteur des pieds de vigne.
La description qui va suivre, ainsi que les trois figures comprises dans les deux planches y annexées, permettront de bien comprendre tant les caractéristiques des pièces qui composent cette machine que la fonction qu'occupe et le travail que fournit chacune d'elles.
-La figure 1 de la planche I/2 montre les pièces détachées composant cette rotobroyeuse ; la figure 2 de la planche II/2 montre l'appareil vu de face et la figure 3 de la planche 11/2 le montre vu de dessus. Il est à remarquer que les mêmes numéros des pièces se retrouvent sur les trois figures.
Cette rotobroyeuse est composée de deux arbres VERTICAUX ( 8 et 9 ) entrainés en sens inverse par deux poulies ( 1 et 2 ) ; ltentrainement de ces poulies se fait sur notre machine par renvoi d'angle multiplicateur et prise de force du tracteur ; cette ânière d'entraînement ntest pas limitative car celui-ci peut se faire par tout autre moyen déjà connu (moteurs hydrauliques ou à explosion). Chacun de ces arbres est muni, à sa partie inférieure, d'une scie circulaire ( 14 et 15 ) dont le diamètre et la vitesse sont variables en fonction des dimensions de la machine.Au-dessus de la scie circulaire et toujours sur chaque arbre sont fixés par palliers, supports, ou soudures, ou tout autre moyen déjà connu dans l'industrie, des lames d'acier ou couteaux ( 10 et 11, 12 et 13 ), principalement au nombre de deux sur chaque arbre mais qui peut tre variable sans pour autant changer le but de la présente invention. Ces couteaux sont distants l'un de l'autre ainsi que le dernier de la scie CIRCULAIRE inforieure. Cet espacement peut également varier sans altérer ni différer le but atteint par le mécanisme, en précisant toutefois que ces couteaux sont fixés sur chaque arbre principalement en perpendiculaire l'un de l'autre. Cette position, préférentielle, est non iQpérative.
Le mécanisme ci-dessus décrit est pourvu d'un coffre de protection ( X ) dont les côtés latéraux sont aménagés de dents fixes ( 4, 5, 6 et 7 ), solidaires du bâti fu coffre, soit par soudures, soit par des boulons, soit par tout autre moyen ; le coffre de cette trichine est principalement en tôle d'acier, mais peut être de tout autre métal ou matériau résistant ; il n'est composé que de trois cotés, deux latéraux et un postérieur ; la partie antérieure, dans le sens de marche, étant libre, est destinée à capter les sarments à broyer.
Deux panneaux latéraux de canalisation ( 16 et 17 ), formant couloir se rétrécissant de l'avant vers L'arrière, en forme d'entonnoirs, et sur chacun desquels est fixée une vis sans fin de forme conique, dont le pas d diamètre et l'inclinaison varient suivait La vitesse de rotation et d'avancement de la rotobroyeuse, sont fixés sur les cotés latéraux du coffre et POSTENT NOTAMMENT DES VOLETS ARTICULES à la partie inférieure ces panneaux sont principalement en acier mais peuvent être également de tout autre métal ou matériau.
Ces caractéristiques données, il convient d'en définir comme ci-dessous le fonctionnement.
La rotobroyeuse regelée à la hauteur de coupe désirée et mise en route, les sarments pénètrent dans l'appareil par l'avancement du tracteur dans les rangées, lequel enjambe les pieds de vigne, et sont captés et canalisés entre les deux panaeaux 16 et 17 par les deux vis sans fin 18 et 19 ; il est ici PRECISE que les arbres de commande des couteaux ainsi que deux des vis sans fin sont actionnés obligatoirement, pour un bon fonctionnement, dans le sens de rotation d'avant en arrière par rapport à l'axe médian de marche de la machine.
Comme indiqué ci-dessus, la préférence donnée par les essais pratiques correspond au matériau à base de cuivre, comme cela résulte des données dynamomètriques selon les figures 5, SA, 5B. On obtient des résultats analogues avec un mélange de poudre à base de fer, dans beaucoup d'applications industrielles. Les proportions ont été déterminées par des essais de fabrication, en fonction des exigences pratiques. On a de multiples possibilités dans le cadre de la teneur en produit non métallique. On peut déter miner de façon optimale le mélange en fonce on des exigences de 1' utilisateur, et cela directement suivant les caractéristiques physJZ ques ne concernant pas des phénomènes métallurgiques ou chimiques.
La réduction du broutage du frein est un résultat significatif; néanmoins, on a constaté des anéliorations supplémentaires notamment l'augmentation du temps d'utilisation du matériau à base de cuivre qui permet sensiblement 1000 arrêts de plus et ne présente aucune diminution significative de frottement à la fin d'un essai TRO d'avion (interdiction de décollage)* lie mode de réalisation pratique de l'invention dans un frein ou un embrayage est analogue à ce qui est décrit dans le brevet US 2 999 564.
On peut refroidir le produit compacté, initialement fritté, le stocker puis le réchauffer en vue de sa compression.
Dans certains cas, il peut être intéressant, mais non nécessaire, d'utiliser une coupelle pour recevoir le produit compacté. Comme in diqué, un produit compacté à base de fer (produit ferreux) ne nécessite pas que le fond de la coupelle d'acier soit revêtu de cuivre, ce qui signifie que l'on obtient nécessairement une liaison métallurgique ferreuse-ferreuse-ferreuse.
La présente invention se rapporte à une lampe de projecteur ou phare d'automobile, comportant une ampoule cylindrique ou sphérique, un filament principal et un filament secondaire (corps lumineux pour le faisceau route et le faisceau code) et un cache entourant le corps lumineux pour le faisceau code (filament de faisceau code) produisant un faisceau route et un faisceau code à coupure clair-obscur marquée et 'a délimitatien horizontale graduelle ddcalée relativement en direction verticale.
Il est connu que l'on prescrit en Europe deux types d'eclairage pour les véhicules un éclairage code lorsque l'on croise des véhicules et un éclairage route.
On impose aux phares utilisés pour les automobiles d'une part la condition fondamentale d'éclairer suffisamment la chausse pour que le conducteur perçoive B temps les obstacles situés à une distance supérieure à la distance de freinage, et de l'autre la condition de ne pas éblouir les conducteur d'autres véhicules roulant en sens contraire. Il est connu que l'on satisfait actuellement à cette double exigence en utilisant dans les phares des véhicules des lampes dans lesquelles on peut effectuer, par commutation, un éclairage route tout comme un éclairage code.L'utilisation du faisceau code asymétrique est obligatoire dans presque toute l'Europe; les réglementations correspondantes tnt te établies par le comité économique européen de l'ONU dans les instructions 1 et 2 de l'annexe 1 de l'accord international pluripartite du 20 Mars 1958.
L'augmentation de la vitesse des véhicules a entraîné des exigences supplémentaires impbsées à leurs installations d'éclairage. Ainsi, les lampes à halogene ont prédominé de plus en plus Dans le cas des phares équipés de lampes à halogène, le caractère de la répartition de la lumière ne changeait pas, mais seule l'intensité de la lumière projetés augmentait dans un interralle angulaire donné; dans la pratique, cela signifie que la surface de la chaussée est plus fortement éolairée.
Lorsqu'on a commencé à utiliser les lampes a' halogène ans les projecteurs de véhicules automobiles, on a proposé de faire aussi des essais avec des lampes à halogène à deux filaments (çrir Eleetrival Review, Vol. 179 n 8, page 290/1966). Dans cette solution, une conformation appropriée de la couche opaque appliquée sur lt paroi extérieure de l'ampoule de lampe garantissait les délimitation sous la forme voulue, mais la couche absorbant la lumière diminuait cependant dans une forte mesure l'intensité de La lumière projetée.
Dans les lampes à halogène également, on a appliqué le principe des lampes a deux filaments antérieures connues, c'est-i-dire que, pour former la coupure clair-obscur, on utilisait un cache intérieur (brevet hongrois nO 155.665).
On a pu obtenir, avec ces réalisations, le m8me résultat qu'avec les lampes de projecteurs décrites dans le brevet de la République Fédérale d'Allemagne nO 753.358, comportant deux filaments (un filament pour le faisceau route et un filament pour le faisceau code), c'est-8-dire qu'en code, un faisceau de lumière d'un angle d'émission supérieur de 150 est projeté sur le côté correspondant au sens de la marche.