INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On ajoute au filtrat 30 mi d'une solution à 6 % d'isocyanate d'acétyle dans le n-pentane et on agite a solution à la température ambiante pendant 1,5 heures On extrait le mélange réactionnel 5 fois avec de l'eau On lave les extraits aqueux rassemblés deux fois avec de l'acétate d'éthyle.On acidifie la phase aqueuse avec de l'acide phosphorique à 42 % et on l'entrait trois fois avec de l'acétate d'éthyle Les extraits rassembles d'acétate d'éthyle sont lavés à l'eau, séchés sur du sulfate de sodium, filtrés, concentrés légèrement et traités avec 4,6 ml (0,0126 mole) de 2-éthylhexanoate de potassium dans le 1-butanol, et on obtient une huile qui cristallise. On réduit encore le volume en chassant la plus grande partie de l'eau. Le 6-[d-α-(3-acéthyl- uréido)-4-iodophénylacétamido]-pénicillanate de potassium cristallisé est filtré et lavé à l'acétate d'éthyle, modérément avec de l'acétone, puis avec de l'éther anhydre.On sèche le produit sous vide sur du pentoxyde de phosphore, puis pendant une heure sous vide à 650 ; on obtient 1,5 g de produit fondant entre 205 et 2090C en se décomposant, après avoir pris une teinte foncée.
Le spectre infra--rouge et le spectre de résonance magnétique des noyaux sont compatibles avec le produit désiré.
Analyse pour C19H20IN4O6SK.H2O : C, % H, % N, % Calculé : 37,02 3,60 9,09 Trouvé : 36,93 3,90 9,10 La Concentration inhibitrice Minimale (CI.M.) de ce produit en Wg/ml vis-à-vis d'une souche de Pseudomonas seruginose est déterminée par incubation pendant une nuit à 370C dans un bouillon nutritif par double dilution en série dans des tubes et on trouve qu'elle est égale à 4 ,ug/ml ; dans la même expérience, la C.I.M. pour l'ampicilline-sodium est trouvée égale à 125 pgXml.
La dose curative moyenne (DC50) en mg/kg, contre une- infection provoquée à issue mortelle avec Pseudomonas aeruginosa (souche A9843), est déterminée par injection intremusculaire de ce produit à des souris à la dose indiquée, au moment de l'infection provoquée et, de nouveau, 3, 6, 24, 27 et 30 heures plus tard ; ainsi, une dose de 36 mg/kg administrée à chacun de ces six temps est désignée par 36 x 6. On compte les cas mortels- 72-heures après l'infection provoquée.'La dose DC50 pour ce produit est trouvée égale à 210 x 6 mg/kg ; la DC50 pour l'ampicilline-sodium dans la même expérience est de 845 x 6 mg/sg.
ExemPle 7 6-rd--(3-acétyluréido)-2-thiénylacétamido1-pénicillanate de potassium. On agite à la température ambiante pendant 3 heures un mélange de 12,1 g (0,029 mole) de trihydrate d'acide 6-(d-α-amino-2-thiénylacétamido)pénicillanique, 6,2 ml (0,043 mole) de triéthylamine, 30 g de tamis moléculaires en poudre (Linde 4A) et 360 ml de chlorure de méthylène. On sépare les tamis moléculaires par filtration. On ajoute 82 ml d'une solution à environ 6 % d'isocyanate d'acétyle dans le n-pentane et on agite la solution à la température ambiante pendant 1 heure. On extrait le mélange réactionnel 4 fois avec de l'eau.Les extraits aqueux rassemblés sont lavés 3 fois avec de l'acétate d'éthyle, acidifiés avec de l'acide phosphorique à 42 % et extraits 3 fois avec de l'acétate d'éthyle Les extraits rassemblés d'acétate d'éthyle contenant l'acide libre de pénicilline sont lavés 3 fois avec de l'eau, séchés avec du sulfate de sodium, filtrés et traités avec 10,5 ml (0,029 mole) de2-éthylhexanoate de potassium dans du 1butanol. On concentre légèrement le volume pour provoquer la cristallisation du produit. On filtre le produit, on le lave avec de l'acétate d'éthyle et modérément avec de l'acétone, et on le sèche sous vide sur du pentoxyde de phosphore. On obtient 14,4 g de produit fondant entre 187 et 1900C en se décomposant.Le spectre infra-rouge et le spectre magnétique des noyaux sont conformes au 6-[d-a-(3-acétyluréido)-2-thiénylacétamido]-pénicillanate de potassium.
Analyse pour C17H19N4O6S2X.H2O : C, 2 H, r, Calculé : 41,11 4,26 Trouvé : 41,47 4,16 La Concentration Inhibitrice Minimale (C.I.M.) de ce produit en Wg/ml vis-à-vis d'une souche de Pseudomonas aeruginose est déterminée par incubation pendant une nuit à 370C dans du bouillon nutritif par double dilution en série dans des tubes et elle est trouvée égale à 8 g/ml ; dans la m8me expérience a C.I.M., pour l'ampicilline-sodium, est trouvée égale à 125 Rg/ml.
La dose curative moyenne (DC50) en mg/kg contre une infection provoquée à issue mortelle avec Pseudomonas aeruginose sou- che A9843) est déterminée par injection intramusculaire de ce produit à des souris à la dose indiquée, au moment de l'infection provoquée et, de nouveau, 3, 6, 24, 27 et 30 heures après ; ainsi, une dose de 36 mg/kg, administrée à chacun de ces six temps, est désignée par 36 2 6. On compte les cas mortels 72 heures après l'infection provoquée. La DC50 trouvée pour ce produit est de 700 x 6 mg/kg ; la DC50 pour l'ampicilline-sodium dans la même expérience est de 845 z 6 mg/kg.
Exemple 8 6-[d-α-3-propionyluréido)phénylacétamido]-pénicillanate de potassium. On agite à la température ambiante pendant 3 heures un mélange de 22,7 g (0,056 mole) de trihydrate d'ampi- cilline, 11,8 ml (0,084 mole) de triéthylamine, 30 g de tamis moléculaires en poudre (Linde 4A) et 190 ml de chlorure de méthy- lène. On sépare les tamis moléculaires par filtration, en utilise sant un volume supplémentaire de 50 ml de chlorure de méthylène pour laver le gâteau de filtre. On ajoute 8,33 g (0,084 mole) d'isocyanate de propionyle [Naito et ses collaborateurs, "J Antibiotice (Tokyo)", Série A, 18, 145-147 (1965)], tout en refroidissant pour maintenir la température entre 20 et 24 C, On agite la solution à la température ambiante pendant 1,5 heure et on extrait cinq fois avec de l'eau (total d'environ 500 ml).
Les extraits aqueux rassemblés sont lavés trois fois avec de l'acétate d'éthyle, acidifiés avec de l'acide phosphorique à 42 % et extraits trois fois avec de l'acétate d'éthyle (total d'environ 600 mi). Les extraits rassemblés d'acétate d'éthyle contenant la pénicilline acide libre sont lavés trois fois avec de l'eau, séchés sur du sulfate de sodium, filtrés et traités avec 20,2 ml (o, 056 mole) de 2-6thylhexanoste de potassium dans du 1-butanol, ce qui a pour effet de faire précipiter le sel de potassium de la pénicilline sous la forme de cristaux.On concentre légèrement le volume, on recueille le produit par filtration, on le lave avec de l'acétate d'éthyle, et modérément avec de l'acétone et on le sèche sous vide sur du pentoxyde de phosphore on obtient 15,0 g de produit fondant entre 195 et 2000C en se décomposant . Le spectre infra-rouge et le spectre de résonance ma gnétique des noyaux sont compatibles avec le 6-[d-α-(3-propionyl- uréido)-phénylacétamide]-pénicillanete de potassium.
Analyse pour C20H23N4O6SK.2H2O : C, % H, % N, % Calculé . 45,96 5,21 10,72 Trouvé : 45,66 5,51 10,31 La Concentration Lnhibitrice Minimale (C.I.M.0 de ce produit en g/ml vis-à-vis d'une souche de Psendommas aernginosa est déterminée par incabation pendant une nuit à 370C dans un bouillon nutritif par double dilution en série dans des tubes et elle est trouvée égale à 8 g/ml ; dans la même expérience, la C.I.M. pour l'ampicilline-sodium est trouvée gale à 125 WgZml.
La dose curative moyenne (DC50). , en mg/kg, contre une infection provoqués à issue mortelle avec Pasudomonas serusionsa (souche A9843) est déterminée par injection intramusculaire de ce produit à des souris à la dose indiquée, au moment de l'infection provoquée et de nouveau, 3, 6, 24, 27 et 50 heures plus tard ainsi, une dose de 56 mgikg, administrée à chacun de ces six temps, est désignée par 76 x 60 On compte les cas mortes 72 heures après l'infection provoquée. la DC5C trouvée pour ce produit est de 590 x 6 mg/kg ; la DC50 pour l'ampicillins-sodium dans la même expérience est de 1400 x 6 mg/kg.
Avant de décrire les opérations qui se déroulent dans la machine lors de la fabrication des nappes de filet tressés sans noeud, il sera donné un bref aperçu du contenu des dessins qui illustrent le second exemple d'exécution.
Dans les figures 1 et 2, est représenté le principe de la construction de la machine à tresser. La figure 31 montre le nouveau schéma d'occupation des fuseaux0 L'unité de tressage normale 41 du rang de tressage est contenue dans la figure 41 et les unités terminales 61 et 71 le sont dans les figures 71 et 81. L'opération de mise en marche et de commande des unités de tressage est décrite d'après les figures 111, 112 131 et 151 (commande des aiguillages). On voit, d'après les figures 16 à 18, le mouvement élévateur de tresses 9, 10 avec les lames de cet élévateur de tresses 34.L'ouvreur de foule 100, conjoint à l'élévateur de tresses supérieur 10, pour le renforcement de l'écartement des fils produit par la marche des fuseaux est représenté dans la figure 26. LDentraenement de l' ouvreur de foule est visible d'après la figure 27. Enfin, les figures 21 et 22 donnent l'exécution du fuseau. Les figures pourvues d'un expcrsant se rapportent spécialement au second exemple d'exécution0 Les dispositifs décrits dans les figures sans exposant seront utilisées aussi bien dans le premier que dans le second exemple d'exécution. Dans le second exemple d'exécution, les dispositifs qui sont représentés dans les figures 6, 9, 10, 12 sont supprimés.
Au cours du tressage des branches du filet9 les quatre fuseaux 8 d'une tête de tressage sont guidés en tracés qui se croisent en forme de huit. Il est ainsi produit un entrelacs carré qui constitue les branches du filet. La commande de la longueur de la branche du filet est assurée par 1'- organe de commande 14 raccordé rigidement à unité normale 41.
Le nombre d'entrelacs formé sur les branches du filet est déterminé par le chiffre de la carte perforée. Le nombre d'entrelacs est à son tour une dimension pour la longueur de la branche du filet.
Pour obtenir la liaison des branches du filet9 les fuseaux 8 sont dirigés9 par les aiguillages de commande 321 (figures 41, 111, 112 et 131) 9 d'une tête de tressage à la tête de tressage adjacente. Le processus d'échange est déclenché par l'organe de commande 14 (figures 23 à 25) aussi tOt que la longueur voulue de fil est entrelacée0 Il est produit ici par l'organe de commande 149 par l'intermédiaire du commutateur 54 une impulsion de courant qui alimente 1 'électro- aimant 501 (figure 151)o Quand l'électro-aimant 561 répond à cette impulsion9 le levier 571 tourne et libère la clavette tournante 581 9 de sorte que cette clavette tournante 581 établit par l'intermédiaire du ressort 591 une liaison entre la roue de commande 611 et la tête de manoeuvre 601o Il est donné ainsi pour le coté commandé une concordance rigide entre le déplacement du fuseau et leajustement des aiguillages. Pendant que la tête de manoeuvre 601 exécute une révolution9 le disque à came 641 (figure 191) est amené à exécuter une rotation de 1800 par les éléments de liaison 6219 631.
Des leviers à galets 661 qui engrènent avec le disque à came 641 produisent ici un mouvement deoscil- lation qui est transmis par l'arbre 671 au levier à fourche 681.
En même temps9 il est produit9 par les tirants 93 en fil métal lique9 un mouvement d'oscillation sur le levier 691p et ce mou- vement est transmis par l'arbre 671 au levier à fourche 681 conjugué avec le levier 691. Les leviers à fourche 681font tourner les aiguillages de commande 321 de l'une des positions extrêmes à l'autre et les bloquent dans la position extrême.
Après le mouvement de rotation9 qui les poussent9 des aiguillages de commande 321, les fuseaux 8 sont envoyés par celles-ci d'une tête de tressage à l'autre0 Aussitôt que cet échange est accompli, l'aiguillage de commande 321 est ramené par le disque à came 641 dans sa position de départ.Au cours de l'opération de mise en marche suivante sur le mécanisme représenté dans la figure 151p le disque à came 641 tournera de 1800, mig il ne produira, en raison de la forme donnée au tracé, aucun mouvement de rotation0 Dans ce cas, seul le levier galet 651 qui se trouve à côté sera déplacé. I1 s'ensuivra un mouvement alternatif qui permettra alternativement 1D échange des fuseaux 8 entre les têtes de tressage 1-2, 3-4, 5-69 etc.. ou entre les têtes de tressage 2-3, 4-5, 6-7p etc..
Du fait que les fuseaux se présentent dans la même position sur toutes les têtes de tressage aussi bien pendant l'opération d'entrelacement que pendant l'échange des fuseaux, le mouvement élévateur de tresses 99 10 (figures 16 et 17) se déplace alors dans une cadence en deux temps en synchronisme par rapport à la marche des fuseaux.
Les pots de levage 80 (figure 16) et 82 (figure 17) sont supprimés. La commande du mouvement éléva- teur de tresses est assurez par le mécanisme intermédiaire 35 simplifié qui subsiste.
Bien entendu, l'invention nDest pas limitée aux exemples de réalisation ci-dessus décrits et représentés à partir desquels on pourra prévoir d'autres modes et d'autres formes de réalisation, sans pour cela sortir du cadre de lt inventionO
La présente invention concerne des aciers effervescents recuits et décarburés présentant une excellente propriété dtemboutissage et plus particulièrement un acier effervescent laminé à froid ayant une composition telle qu'il soit parfaitement apte à l'emboutissage profond.
I1 est bien connu que lton a étudié la mise en oeuvre de nombreux perfectionnements pour accroître l'aptitude à ltemboutis- sage des tôles d'acier et notamment la valeur r dite valeur Lankford ou taux de déformation plastique. Il est toutefois un fait que les techniques connues présentent certaines insuffisances. A savoir, on nta pas étudié la composition qui convient la mieux pour l'acier effervescent alors qu'il existe une différence marquée dans la dite composition entre l'acier recuit décarburé et l'acier recuit non décarburé. Les études antérieures peuvent seulement servir à la solution de problèmes particuliers.
A la suite d'expériences, on a découvert que l'acier recuit décarburé et l'acier recuit non décarburé présentent une excellente aptitude à l'emboutissage. La gamme préférentielle pour la composition de 11 acier recuit décarburé dépend étroitement des teneurs en [Mn], [O] et [S]. La présente invention concerne la relation entre les teneurs des constituants ci-dessus et elle a pour but d'obtenir des aciers recuits décarburés ayant l'aptitude élevée à l'emboutissage ci-dessus mentionnée. I1 est évident que la dite relation entre les teneurs des constituants faisant lt objet de la présente invention ne convient pas pour l'acier recuit non décarburé.
Un objet de la présente invention est de fournir une composition améliorée pour l'acier recuit décarburé.
Un autre objet de la présente invention est de fournir un acier effervescent amélioré, présentant une aptitude à l'emboutis- sage très élevée, acier qui est décarburé et recuit.
On soumet différents échantillons du dosimètre ainsi préparé à des expositions croissantes d'un rayonnement électronique fourni par un accélérateur linéaire d'électrons dont la puissance du faisceau est de 10 kW et dont le domaine d'énergie est compris entre 4 et 9 MeV. On détermine la densité optique par réflexion dans le densitomètre Bausch et Lomb Spectronic 505.
On trace ensuite la courbe donnant la densité maximale en fonction de l'exposition reçue par le dosimètre. La densité optique mesurée à 420 nm qui est égale à 0,83 (dosimètre témoin qui n'a pas été exposé) est réduite à 0,27 quand le dosimètre reçoit une exposition électronique de 6 Mrad. On remarque, en outre, que la diminution de densité optique est linéaire en fonction de l'exposition.
EXEMPLE 2 - On prépare un dosimètre semblable à celui de l'exemple 1, mais la quantité de colorant utilisé est le double de celle qui est utilisée à l'exemple 1. Lorsqu'on soumet le dosimètre à une exposition croissante de O à 12 Mrad, la densité optique varie linéairement de 0,84 pour le dosimètre témoin non exposé à 0,37 lorsque le dosimètre a reçu 12 Mrad.
EXEMPLE 3 - On opère comme à l'exemple 1, mais on utilise 6 mg de 1 cyclohexyl-3-méthyl-4-/5,5-diméthyl-3-(3-méthyl-2-benzothiazolinylidène- méthyl-2-cyclohexénylidène7-2-pyrazolîn-5-one à la place du colorant utilisé à l'exemple 1.
Lorsque l'exposition varie de O à 6 Mrad, la densité optique mesurée à 600 nm varie de 1,25 (dosimètre témoin non exposé) à 0,39 lorsque le dosimètre a reçu ure exposition électronique de 6 Mrad.
EXEMPLES 4 à 7 - On opère comme à l'exemple 1, mais on remplace le colorant utilisé à cet exemple par 6 mg des colorants méthiniques mentionnés au tableau I. On soumet ensuite les dosimètres à des expositions électroniques croissantes de O à 10 Mrad. On remarque,comme à l'exemple 1,une décoloration des dosimètres qui est linéaire en fonction de l'exposition reçue. Les résultats obtenus sont mentionnés au tableau I.
Densité optique mesurée : : Maximum : au maximum d'absorption Exemple : Colorant : d'absorption Exposition : Exposition : (nm) : 0 Mrad .10 Mrad : 4 : A : 530 : 0,46 : 0,11 : 5 : B : 570 : 0,94 : 0,45 : 6 : C : 650 : 1,10 : 0,17 : 7 : D : 660 : 0,68 : 0,10 : Colorant A : iodure de 1,1'#diméthyl#2,2'-cyanine : Colorant B : iodure de 1,1'-diméthyl-2,4'-cyanine : Colorant C : iodure de 1'-butyl-3,9-diméthylthia-4'-carbocyanine : Colorant D : iodure de 3,3'-diméthylthiadicarbocyanine On reproduit les modes opératoires des exemples 1 à 7, en remplaçant le polychlorure de vinyle utilisé à ces exemples par d'autres polymères chlorés tels qu'un polychlorure de vinylidène, un polychlorure de vinyle surchloré et un polyacétochlorure de vinyle. Les résultats obtenus sont semblables à ceux des exemples 1 à 7.
La présente invention concerne un cylindre de frein à ressort, c'est-A-dire un cylindre de frein qui présente un piston solidaire d'une bielle d'attaque d'un frein1 une capacité å pression commandée et un ressort, le piston étant sollicité, d'un côté, par la pression de la capaciié et, de l'autre côté, par le ressort, ledit ressort étant comprimé quand une pression d'alimentation supérieure à une valeur prédéterminée règne dans la capacité et se détendant pour mettre en oeuvre le frein quand la pression de la capacité chute en dessous du niveau prédéterminé. L'invention a également trait à plusieurs schémas de doubles circuits de freinage où est incorporé ce cylindre à ressort.
Les cylindres de frein à ressort s'utilisent en particulier sur des véhicules conne organes de freinage de secours ou de stationnement susceptibles d'entre mis en oeuvre à l'aide d'un robinet d commande manuelle lorsque le frein de service subit une défaillance ou lorsqu'on veut maintenir le véhicule imnobilisé.
Il a déjà été proposé, pour éviter que le frein de secours ne soit actionné intempestivement en cas de fuite du fluide sous pression du fait de l'endommagement du réservoir de fluide ou du robinet de frein ou du fait d'une rupture de tuyauterie,(la capacité de direction et de contrôle du véhicule pouvant être alors dangereusement diminuée), de munir le cylindre a ressort d'un verrou qui, quand la capacité du cylindre est alimentée en fluide sous pression, bloque la bielle en position de desserrage; des moyens sont prévus pour isoler pneumatiquement lé verrou du reste du dispositif de freinage du véhicule quand se produit une chute de pression dans la capacité du cylindre à ressort et pour que le verrou soit mis à l'échappement seulement lorsqu'on actionne le robinet de frein à main.
Ce verrou présente un inconvénient du fait que, par son déblocage, le ressort actionne le frein brutalement et à pleine puissance. Le frein ne peut ultérieurement être desserré qu'après réparation du dommage qui a entraîné la défaillance. Un autre défaut de ce dispositif est dû au fait que, si la conduite qui alimente le verrou présente une fuite, le verrouillage risque d'être supprimé et n'assure mime plus en cas de besoin le blocage du piston du cylindre à ressort, de sorte qu'on obtient la encore un freinage intempestif.
Dans une autre solution proposée pour éviter la mise en oeuvre intempestive du frein à ressort pour un dispositif de freinage par air comprimé, notamment destiné aux véhicules ferroviaires, on dispose dans la conduite d'alimentation, reliant une source de pression à une chambre de desserrage du cylindre à ressort, un organe de commande comportant une première valve à impulsions, commutable pour prendre une position d'isolement et une position de libre passage, et un clapet de retenue qui succède à la valve à impulsions dans la direction du cylindre a ressort et qui s'ouvre dans cette direction.Un réservoir qui augmente le volume d'alimentation d la chambre de desserrage du cylindre est raccordé à la section de conduite d'alimentation comprise entre le clapet de retenue et la chambre du cyl-.drs et ce réservoir peut être alimenté aussi bien par son raccordement perm-'nec à la conduite d'alimentation que par une source de pression auxiliaire md-- pendante de la source de pression principale.
L'inconvénient de ce dispositif réside dans le fait que les deux sources de pression communiquent entre elles, si bien qu'une fuite de l'un des circuits entraîne la défaillance de l'autre circuit.
L'invention a pour but d'éviter dans un cylindre à ressort les inconvénients précédemment cités et de permettre de réaliser des circuit de freinage avantageusement utilisables en combinaison avec le cylindre b ressort ainsi perfectionné.
Selon l'invention, le cylindre de frein à ressort présente une capacité susceptible d'etre alimentée par une pression de desserrage du frein et séparée de manière étanche par une paroi mobile en deux chambres dont chacune est susceptible d'être reliée à une source de pression indépendante.
La présente invention a pour but de perfectionner ce procédé de centrifugation pour fabriquer des corps creux de formes diverses, notamment tronconique, prismatique ou à section quelconque variable, ltépaisseur des parois pouvant en outre varier, Le procédé selon l'invention pour la fabrication de corps creux en matière plastique stratifiée consiste à utiliser un moule rotatif à l'intérieur duquel avance un bras axial muni d'un disque de pulvérisation tournant du genre décrit dans la demande de brevet français précitée 69.11 370 et il est caractérisé en ce qu'on utilise un moule centrifuge dont l'empreinte interne est définie par une paroi différente de celle d'un cylindre de révolution.
Suivant une première caractéristique de l'invention, on choisit pour l'empreinte, une forme prismatique, c'est-à-dire dont la section transversale polygonale reste constante sur toute la longueur.
Suivant une autre caractéristique de l'invention, on confère à l'empreinte une forme tronconique, étant entendu que la section transversale du eône n'est pas nécessairement circulaire.
Une autre caractéristique du procédé selon l'invention consiste à faire varier suivant une loi fixée à l'avance, le débit des résines projetées d'un endroit à l'autre du moule par le disque rotatif du bras. Cette programmation peut s'obtenir - soit avec une alimentation à débit constant, en faisant varier la vitesse dtavaneement du bras - soit avec une vitesse d'avancement du bras constante, en faisant varier le débit d'alimentation en résines.
Cette variation du débit local permet de réaliser, soit des objets à section transversale variable, par exemple conique, soit des objets centrifugés dont on fait varier localement l'épaisseur de paroi, par exemple pour y faire apparattre des bourrelets intérieurs ou extérieurs.
La présente invention concerne également à titre de produits industriels nouveaux, des objets creux en matière plastique stratifiée obtenus par centrifugation suivant le. procédé précité.
Fig. 1 est une coupe axiale d'une installatibn de centrifugation pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention en vue de fabriquer un tronc de cane creux centrifugé.
Fig. 2 est une vue en perspective de objet ainsi obtenu.
Fig. 3 montre un objet prismatique à section hexagonale selon l'invention0 Fig. 4 et 5 illustrent deux autres sections transversales possibles pour des corps creux centrifugés selon l'invention.
Fig. 6 montre un mât creux selon l'invention dont le diamètre varie par degrés successifs.
Fig. 7 représente en coupe partielle, un tube selon l'invention muni d'un soyage à une extrémité.
Fig. 8 est une vue analogue pour un tuyau tulipé.
Fig. 9 est une vue en élévation avec coupe partielle d'un corps creux selon l'inventioncentrifugé avec une épaisseur de paroi variable.