INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour faciliter la séparation de l'appareil de contrôle du réservoir sous pression 1, sur le couvercle de cylindre-14 sont prévus deux oeillets 55 auxquels on peut fixer un cable de traction que l'on peut faire passer sur une poulie fixe et munie à son extrémité libre, d'un contrepoids. De cette manière on peut soulever et abaissez facilement l'appareil de contrôle, tandis que les récipients sous pression à contrôler sont extraits successivement d'un magasin où ils sont stockés et amenés en position de contrôle en dessous de l'appareil de contrôle.
Pour lire les pressions, des manomètres 56 > 57 et 58 sont raccordés au réservoir sous pression ou au cylindre hydraulique.
Comme il va de soi et comme il résulte d'ailleurs déjà de ce qui précède, l'invention ne se limite nttllement à ceux de ses modes d'application et de réalisation qui ont été plus spécialement envisagés ; elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes.
La présente invention due aux travaux de Messieurs Philippe MARTIN et Pierre PINARD de l'institut National des Sciences Appliquees de Lyon et de Monsieur Henri FOULQUIER du Commissariat à l'Energie Atomique, est relative à un dispositif de déviation magnétique, ci-après appelé prisme de déviation, permettant de faire subir à un faisceau d'électrons une brusque déflexion, avec un rayon de courbure réduit et une focalisation satisfaisante de ce faisceau après déviation.
Elle a pour but surtout, grâce à l'utilisation d'un faisceau de puissance spécifique élevée et à une déflexion de ce faisceau selon un angle important, pouvant varier entre 450 et 900, de permettre le soudage par bombardement d'électrons de pièces dont l'accès est di-fficile et en particulier d'éléments tubulaires de diamètre relativement restreint dans lesquels ne peuvent s'engager les canons habituellement réalisés pour la production des faisceaux nécessaires. Notamment, elle vise à réaliser une déviation contrôlée en même temps qu'une refocalisation du faisceau telle que ce dernier, à la sortie du prisme et pour des puissances pouvant varier entre 5 et 30 KW ou plus, présente des caractéristiques pratiquement identiques à celles du faisceau incident provenant du canon d'électrons.
A cet effet, le prisme selon l'invention se caractérise en ce qu'il comporte un corps en un matériau amagnétique de forme générale cylindrique, muni de moyens d'adaptation sur un canon fournissant un faisceau d'électrons incident de révolution autour d'un axe, traversant le corps par un passage coaxial au faisceau et se prolongeant à l'opposé du canon par une fente formant entrefer délimitée par deux pièces polaires planes parallèles et identiques, faisant partie d'un circuit magnétique monté dans le corps et entre lesquelles est établi un champ magnétique de-déviation, perpendiculaire à ces pièces et à l'axe du faisceau, chacune de ces pièces polaires présentant des faces terminales à l'entrée du faisceau incident et à la sortie du faisceau émergent dont la normale fait avec l'axe de ce faisceau des angles prédéterminés.
Conformément aux lois générales de l'électromagnétisme, chaque électron du faisceau incident à la traversée de l'entrefer entre les pièces polaires1 subit une déviation circulaire dont le rayon de courbure est constant pour un champ magnétique uniforme, la valeur de ce rayon étant donnée par la formule où B est le champ magnétique, V la tension d'accélération des electrons provenant du canon, et n le rapport de la charge à la masse de l'électron.
On sait par ailleurs qu'à la sortie du canon, le faisceau d'électrons est généralement focalisé en un point, dit point objet, réel ou virtuel selon que ce faisceau est convergent ou divergent. A la traversée de l'entrefer entre les pièces polaires, et si l'on ne prend pas certaines mesures, les électrons se trouvent déviés avec un rayon de courbure donné, identique pour chacun d'eux, mais conduisant dans l'ensemble du faisceau à des trajectoires qui à la sortie de l'entrefer ne restituent généralement pas un faisceau émergent focalisé convenablement. Les dispositions de réalisation du prisme de déviation selon l'invention permettent au contraire une focalisation satisfaisante du faisceau émergent en un point de concentration de dimensions convenables ou point image à la sortie du prisme.
Le prisme considéré peut être défini, du point de vue de l'optique électronique et dans la région de l'entrefer où est produit le champ magnétique uniforme de déviation, par deux sections principales, dont l'une plane, est perpendiculaire au champ et l'autre cylindrique, est parallèle au champ et s'appuie survola trace de l'axe du faisceau dans la première, Dès lors et si 1 désiqne la distance du point objet à la face d'entrée des pièces polaires dans l'entrefer et 11 et 12 les distances des points images dans la première et la seconde des sections principales définies ci-dessus, à la face de sortie de ces mêmes pièces polaires, on caractérise le stigmatisme ou l'astigmatisme du prisme considéré, selon que ces distances 1 et 12 sont ou non égales entre elles.
De même, on définit les grandissements transversaux gl et g2 du prisme dans ces deux sections principales par le rapport des tailles des images et de l'objet, mesurés perpendiculairement à l'axe optique tandis que les grandissements angulaires y1 et Y2 correspondent au rapport des demi-angles de convergence du faisceau, mesurés aux points images et au point objet. Enfin, les grandissements axiaux respectivement dans l'une et l'autre des deux sections principales, mesurent le déplacement des images le long de l'axe du faisceau émergent, correspondant à un déplacement de référence du point objet le long de l'axe du faisceau incident.
Toutes les grandeurs précédentes, caractéristiques du prisme de déviation considéré, sont en réalité et comme le montre le calcul et l'expérience , fonction de la valeur des angles E1 et s2 présentés par les faces terminales des pièces polaires à l'entrée et à la sortie de l'entrefer, ces angles etant mesurés entre la normale à ces faces et l'axe du faisceau incident dans un cas et émergent dans l'autre, ces angles étant comptés positivement ou négativement selon que l'axe du faisceau est du même côté ou du côté opposé de la face correspondante par rapport à cette normale.
Avantageusement, et pour faire varier les valeurs des angles s1 et s2 les pièces polaires sont constituées, soit par des plaques amovibles et interchangeables, soit par des éléments intermédiaires fixés sur le circuit magnétique du corps du prisme et sur lesquels sont rapportées des plaquettes d'extrémité amovibles, à l'entrée et/ou à la sortie du faisceau.
Par ailleurs et pour tenir compte des effets de la température engendrée par l'impact du faisceau émergent dans la zone de soudure, les pièces polaires sont associées à l'extérieur de l'entrefer à un circuit indépendant d'eau de refroidissement.
Quel que soit le mode de réalisation choisi, les pièces polaires définissent entre elles un entrefer étroit compatible avec le diamètre du faisceau incident. De méme, le rapport de la largeur de l'entrefer au rayon de courbure est aussi réduit que possible de manière à réduire les pertes et les perturbations du faisceau par effets des bords de ces pièces.
A noter cependant que le rayon de courbure lui-même doit être suffisamment faible pour que le champ magnétique créé, qui est inversement proportionnel à ce rayon de courbure, soit relativement grand devant les champs parasites tels que le champ résiduel dans l'entrefer, les champs induits...
Les secteurs de filtre 42 et 44 qui d@finissent les b@@@es spectr@les pour le corps noir 25, peuvent être marqués au @@@e pic que leurs faisceaux atmosphériques respectifs ou @@rques à une fréquence spectrale différente de l'un ou l'autre @@isce u. @@@utilisant l'exemple indiqué ci-dessus, les secteurs 42 et 44 peuvent être marqués à 14,2 microns et 13,8 microns, le secteur 42 ayant une largeur de bande de 1,0 micron et le secteur 44 une largeur de bande de 0,5 icron.
@ titre de variante, les deux secteurs 42 et 44 peuvent être marqu@s à une fré@@ence différente comme 13,0 microns. Dans le premier c@s, le cisque à filtre 40 est un filtre à deux couleurs avec quatre secteurs de filtre tandis que dans le dernier c--s, le filtre 40 est un filtre à trois couleurs avec quatre secteurs de filtre.
A l@ fig. 1, une des caractéristiques les plus importantes de l'invention réside dans le dispositif de correction d'altitude peur régler La sortie du radiomètre 10 tandis :-u'un avion ren- fer@ant un radiomètre 10 monte ou descend. @orsqu'on compare deux faisceaux centrés à des longueurs d'ondes différentes sans un corps noir de r@férence, la température de référence est le zéro @@colu et la différence du sign@l de sortie varie avec le changement d'altitude.Par consé@@ent, une raison fondementale pour l'incorporation d'un corps noir comme source de référence est déliminer l'effet de l'altitude sur le signal de sortie.
Suivant l'invention, les nodifications de l'altitude peuvent être co@pensées en prévoyant une sonde de température d'air à l'extérieur 80 qui peut être montée à l'extérieur de l'@vion renfer @@nt un r@diomètre 10 pour détecter la température de l'air @@biant. La sortie de la sonde de température d'air extérieur étant directement proportionnelle à la température de l'air, est @ppliquée par @'intermédiaire d'une ligne 81 à un circuit de réglage de temperature 82, en appliquant la sortie du circuit ne réglag@ de température 82 à la source de référence s corps noir 25, la température du corps noir 25 peut être maintenue à une valeur fixe depuis la température d'air externe variable e@ n'importe quelle position du véhicule. Ceci permet au véhicule ou @'@vi@n de ch@nger d'@ltitude par l'intermédiaire de diverses c@@che@ ther @i @es de tempér@ture dans le sens verti@@l sans engen@rer de signanx de pente ther ique indésir@s dans la sortie On peut constater tue suivant l'invention, on crée un radiomètre perfectionné qui est efficace non seulement en four- nissant des signaux indicateurs de la température de l'atmosphère dans de l'air pur ou dans des nues à cristaux ne glace mais qui est capable de procurer un fonctionnement sati faisant lors du vol dans de l'aIr pur ou avec des conditions nuageuses ou vice--versa tout en montant ou en descendant. Le radiomètre de l'invention compare séparément la radiation de deux bandes spectrales différentes sur la Partie marginale d'une bande d'absorption de dioxyde de carbone avec un corps noir de ré- rence.De cette façon, l'effet de glace peut être calculé à partir d'une bande, la bonde de distance courte, et utilisé pour compenser et supprimer l'effet de glace de l'autre bande, la bande de distance longue. Evidemment ceci peut être obtenu par voie électronigue dans le dispositif de traitement de données qui ne constitue pas une partie de l'invention. D'un autre côté, conformément à l'invention, ceci peut être partiellement obtenu en manipulant les bandes relatives des deux bandes différentes tant dans le cas de la radiation atmosphérique que dans le cas de la radiation de la source de référence. En outre, en réglant la température du corps noir de rfrence afin qu'elle soit maintenue à une différence de température fixe à partir de la température atmosphérique, comme détectée par une sonde de température d'air extérieur, la compensation peut etre obtenue pour des modifications dans l'altitude du véhicule.
L'invention n'est pas limitée au mode de réalisation représenté et décrit en détail, car diverses modifications peuvent y être apportées sans sortir de son cadre.
La présente invention a pour objet un perfectionnement aux dispositifs de guidage d'un aéronef, suivant une coordonnée angulaire, utilisés dans les système de radioatterrissage Il a dé été proposé des dispositifs dans lesquels la mesure s'effectue au sol, le résultat de la mesure étant transmis i l'avion, ce qui permet de simplifier le matériel de bord à précision égale.
Toutefois, dans les dispositifs de guidage des terrains dtatterrissage,se pose les problèmes de la prise en charge des avions, de l'organisation séquentielle de leurs émissions, et de la transmission séquentielle des résultats de mesure.
La présente invention a pour objet un dispositif de guidage avec mesure au sol dans lequel les problèmes susmentionnés sont résolus automatiquement de façon très souple.
Suivant l'invention, un dispositif au sol de guidage d'aéronefs en direction, suivant une coordonnée angulaire, comportant un circuit de mesure déterminant ladite coordonnée pour chaque aéronef par traitement des signaux reçus de cet aéronef, et un émetteur transmettant les résultats des mesures effectuées, est caractérisé en ce que le dit émetteur comporte des moyens d'émission périodique d'un signal adresse variable associé à un code binaire à deux positions :: "attribuée" et "disponible", des moyens de détection de la réponse éventuelle dtun avion à chacune de ces adresses au cours d'un intervalle de temps déterminé par ltinstant démission de l'adresse considérée, une mémoire dsoecupation couplée au dit émetteur, comportant autant de mémoires partielles à deux états qu1il existe d'adresses, et un dispositif d'inscription faisant passer la mémoire partielle correspondant à une adresse donnée de l'état "disponible" à l'état tattribu" lorsque l'émission de cette adresse, avec le code "disponible1, a donné lieu à une réponse et une seule, l'émission subséquente de cette adresse avec le code "attribué indiquant qu'elle a été attribuée à l'aéronef d'où provenait la dite réponse.
L'inveation a également pour objet un appareil de bord destin à coopérer avec un dispositif au sol tel que fini i o.
dessus, ledit appareil comportant dee moyens d'émission d'un premier lignai, constituant une demande d'appropriation d'une adresse reçue avec le code "disponiblet, et d'émission automatique récure rente d'un second signal, lorsque cette m:e adresse, lors de sa réception suivante, a été reçue avec le code "attribuée".
Suivant un mode de réalisation préféré de l'invention, le circuit de mesure de la coordonnée angulaire opère par mesure de la fréquence Doppler créée par une commutation d'aériens à la réception.
L'invention sera mieux comprise et d'autres caractéristiques apparattront à l'aide de la description ci-après et des dessins s'y rapportant sur lesquels - la figure 1 est le schéma d'un mode de réalisation du dispositif de mesure d'un dispositif au sol de guidage suivant l'invention; - la figure 2 est le schéma d'un mode de réalisation du dispositif de guidage au sol suivant l'invention; - la figure 3 est le schéma d'un mode de réalisation du dispositif de bord d'un dispositif de guidage suivant l'invention.
Sur les différentes figures, les connexions (entrées ou sorties) multiples en parallèle d'un même élément sont représen tées, suivant les cas, pour la lisibilité du dessin, soit par la première et la dernière de ces connexions, réunies par un trait en pointillé, soit par une connexion unique, mais tracée en trait plus épais que les connexions simples.
La figure i donne le dispositif au sol pour une mesure de gisement dans un système d'atterrissage. On utilise un alignement de N antennes 11 perpendiculaire au plan de référence, oe dernier étant le plan vertical passant par l'axe de la piste. On a supposé sur la figure que ces antennes étaient des dipôles, sché matiquement représentés, et on n'a représenté que le premier et le dernier dipôle.
Ces N antennes peuvent être reliées cycliquement à Itentrée dtun mélangeur soustractif 22 par l'intermédiaire d'un commutateur électronique 12 , à diodes PIN par exemple, comportant N entrées, le commutateur étant commandé comme il sera indiqué plus loin, de manière à simuler la réception par le mélangeur du signal qu'aurait reçu une antenne se déplaçant à la vitesse v Le signal appliqué à l'entrée du mélangeur 22 lors de la réception par les antennes de l'alignement drun signal à la fréquence fo + F', émis par l'avion à la fréquence fo et affecté d'un écart de fréquence Doppler F' du au mouvement de l'avion, présente la fréquence fo + F + F' avec F = v sin # , # longueur d'onde correspondant à la fréquence f0 , # (en grandeur et en signe) étant l'angle de gisement et v = d/# la vitesse de déplacement de l'antenne mobile fictive, d étant la distance entre deux dipôles, et # la durée du branchement de chaque antenne au mélangeur.
Exemple N Désignation de la donnée V VI Pourcentage pondéral de CaF2 3,11 3,17 Pourcentage pondéral de A1203 4,09 4,00 Pourcentage pondéral de AlF3 48,97 45,08 Pourcentage pondéral de LiF 5,61 10,165 Pourcentage pondéral de NaF 38,13 36,94 Pourcentage pondéral de MgF2 0,38 0,28 Température de liquidus ( C) 882 906 Rapport pondéral calculé de NaF/blF3 0,78 0,82 Pourcentage pondéral calculé de cryolite 63,4 61,9 Excès d'AlF3 calculé 23,4 20,5 Température de fonctionnement du bain ( C) 898 922 Température "eutectique" ( C) 799 814 TABLEAU IV (Suite)
Exemple N Désignation de la donnée V VI Conductivité (ohm-1 cm-1) 1,92 2,23 Profondeur du bain (cm) 21,0 19,4 Profondeur du métal (cm) 15,3 15,9 En liaison avec le Tableau IV, on note que l'excès de AlF3 indique la quantité de AlF3 dépassant ce qui est présent sous l'en-tête cryolite de formule 3NaF.AlF3.Dans chacun des exemples V et VI, Al2O3 dcit être la première substance à cristalliser lorsqu'on descend au-dessous de la température de liquidus donnée. La température "eutectique" donne une estimation de la température de liquidus dans ce cas. On détermine la température "eutectique" en trouvant la température de liquidus associée à la diminution progressive de la teneur en A1203, à l'augmentation correspondante-de NaF + AlF3, et à un rapport de bain NaF/AlF3 constant, et en choisissant la température de liquidus minimale parmi le groupe résultant de valeurs de températures de liquidus. L'alumine en solution est celle correspondant a la température particulière de fonctionnement du bain. Les données de conductivité sont semblables pour la température de fonctionnement donnée.
Les gaz qui se déyagent de l'anode de Soderberg ( par exemple les hydrocarbures), les fluorures se dégageant du bain, et le gaz de réaction de l'anode (par exemple C02) sont évacués du couvercle 32 par une ouverture (non représentée), et traversent un brtleur destiné à brûler les hydrocarbures.Comme il est difficile d'établir une étanchéité absolue du bain par rapport à l'air en utilisant le couvercle 32, c'est-à-dire que des fuites peuvent être présentes dans le couvercle 32, on maintient une pression de 0,76 à 2,5 mm de H 0, mesurée négativement par 2 rapport à la pression atmosphérique, entre le couvercle 32 et le brûleur de manière à empêcher des fuites de fumée par le couvercle 32. Les gaz brûlés sont alors envoyés à un système de lavage.
EXEMPLE VII On produit l'aluminium dans la cellule de la Figure 2, représentée en coupe longitudinale et en élévation. La cellule a des dimensions extérieures de 1,20 m de hauteur, 2,20 m de longueur et 1,40 m de largeur environ. Deux anodes précuites de carbone 10a et 10b sont suspendues dans le bain électrolytique 11 qui repose sur un matelas d'aluminium fondu 12. Le bain fondu et aluminium sont contenus latéralement par un matériau réfractaire non conducteur 13. Le matériau réfractaire 13 comprend un revêtement latéral en contact avec le bain fondu et l'aluminium fondu et un autre matériau isolant situé à l'extSrieur et comportant des éléments structurels internes d'acier par exemple.Des briques d'alumine refractaires et des briques de carbure de silicium sont les matériaux de revêtement latéral particuliers choisis dans cet exemple. Le revêtement du fond de la cellule est constitué de blocs de graphite 14a a 14d, qui sont reliés au système électrique par des barres d'acier 15a à 15d. L'alumine est amenée jusqu'au bain 11 par un orifice convenable (non représenté) ménagé dans un toit en graphite 16; l'alumine particulière utilisée a une surface spécifique de 245 m2/g et une teneur totale en eau de 13%. Le toit de graphite 16 a pour fonction de fermer de façon étanche le bain vis-h-vis de l'air.Le bain électrolytique il a une composition formée de 5% de LiF et de 4 à 5% de A1203, le reste étant de la cryolite et AlF3 dans des proportions donnant un rapport pondéral NaF/AlF3 de 0,8. Al2O3 doit être la première substance à précipiter lorsqu'on refroidit le bain 11. La température de liquidus de précipitation de A1203 dans le bain à 5% de A1203 est 911,50C. A 4% de Al2O3, la température de liquidus est 863,0 C. La température de fonctionnement du bain de la Figure 2 est 910 + 100C. On ne note aucune crotte à l'interface de la cathode d'aluminium fondu et du bain.La température de liquidus de la cryolithe, telle qu'elle est estimée par le moyen de la température "eutectique" (déterminée comme cela a été expose ci-dessus) est 8150C pour un rapport de bain de 0,8.
EXEMPLE VIII Si l'on se reporte à la Figure 5, on peut voir un creuset en graphite 51 possédant un revetement réfractaire non conducteur 52 doté d'un trou 53 a son extrémité inférieure. Un matelas 54 draluminium métallique fondu repose dans le fond du creuset d'alumine et est en contact avec le creuset de graphite 52 de manière à former un contact électrique avec le fil de cathode 55. Sur le matelas 54 repose le bain électrolytique 56 contenant 4%, en poids, de A03 et NaF + A1P3 pour un rapport pondéral de bain NaF/AlF3 de 0,8. Le bain élect@olytique se trouve à 900 C.
Une anode 57 de carbone (prEcuitet faite de coke de pétrole) est immergée dans le bain électrolytique de manière à délivrer une densité de courant électrique de 0,785 A/.cm2 sur l'anode.
Une jupe 58 d'anode en alumine entoure l'anode 57, comme cela est indiqué, et est fermée de façon Ftanche à son sommet par un bouchon 59 doté d'orifices permettant le passage du fil d'anode 60 et d'une conduite 61 d'écoulement de gaz. On prévoit une tuyauterie appropriée pour permettre à diverses quantités argon de venir du réservoir 62 passer dans une bouteille de contact 63 contenant de l'eau 64 entourée par un bain 65 d'eau glacée. Ainsi, l'argon introduit dans l'espace formé entre l'anode 57 et la jupe 58 contient de la vapeur d'eau prélevée parlwargon dans l'eau se trouvant dans la bouteille 63.Pendant le fonctionnement de la cellule produisant de l'aluminium, la consommation de carbone est de 0,33 à 0,38 kilogramme par kilo gramme d'aluminium produit à un rendement de 100% au cours d'essais de 29 à 41 ampères-heures utilisant la protection de la vapeur d'eau pour empecher l'encrassement anodique. Pour une pression partielle de vapeur d'eau de 4 a 22 torrs dans l'argon, on ne détecte aucun élément solidifié ni aucune écume de carbone.
Lorsqu'on dérive la bouteille de contact 63 de manière que seul l'argon vienne autour de l'anode 57, il se forme une écume de carbone à la surface du bain 56, et une conduction électronique s'effectue à travers l'écume de carbone.
EXEMPLE IX Dans une cellule de réduction électrolytique as alumine en aluminium métallique, de dimensions extérieures de 1,20 m de hauteur, de 2,20 m de longueur et 1,40 m de largeur environ, on produit de l'aluminium par électrolyse d'un bain fondu contenant du fluorure de lithium à 5% en poids, de l'alumine à 2-5% en poids, le reste étant NaF et AlF3 avec un rapport pondéral Naf/AlF3 de 0,8, pour des températures comprises entre 850 et 95O0C. La cellule est représentée sur la Figure 2 en coupe longitudinale et en élévation.Deux anodes précuit s de carbone loa et lob sont suspendues dans le bain électrolytique 11 qui repose sur un matelas d'aluminium fondu 12. Le bain fondu et l'aluminium fondu sont contenus latéralement au moyen d'un matériau réfractaire non conducteur 13. Le matériau réfractaire 13 comprend un revêtement latéral en contact avec le bain fondu et l'aluminium fondu et un autre matériau isolant situé à l'extérieur doté d'éléments structurels internes d'acier par exemple. Les briques d'alumine réfractaires et des briques de carbure de silicium forment les matériaux de revêtement latéral particuliers choisis dans cet exemple. Le revêtement du fond de la cellule est fait de blocs de graphite 14a à 14d, qui sont reliés au système électrique par 11 intermédiaire de barres d'acier 15a à15d.