INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les sels manganiques ont une teneur de 90 à 95% et n'ont pas besoin d'être purifiés davantage. Dans les exemples suivants, la quantité d'acétate manganique utilisée est basée sur le sel manganique pur à 100%, des corrections ayant été faites dans chaque cas sur la base de l'analyse du sel provenant de chaque lot. Les rendements donnés dans les exemples sont calculés par rapport au sel manganique, étant donné que les autres réactifs sont utilisés en excès.
EXEMPLE 2.- On chauffe à reflux un mélange de 360 ml d'acide acétique, de 180 ml d'anhydride acétique, de 45 g d'-méthyl- styrène et de 80 g d'acétate manganique dihydraté. La couleur marron foncé de l'ion manganique disparaît après 45 minutes. On refroidit à température ambiante, on enlève l'acétate manganeux par filtration et on distille le reste du mélange réactionnel, de façon à obtenir avec un rendement de 19 g (72%) de la méthyl4-phényl-4-Y-butyrolactone ayant un point d'ébullition de 104 106"C sous 0,1 mm. Quand on reproduit cet exemple avec la quantité double d'anhydride acétique, le rendement augmente jusqu'à 830wu et le temps de réaction n'est que de 20 minutes.
Quand on reproduit la même réaction, mais sans utiliser d'anhydride acétique dans le mélange réactionnel, il faut chauffer à reflux pendant 21 heures avant que la couleur marron de l'ion manganique ne disparaisse et le rendement en méthyl-4 phényl-4-T-butyrolactone tombe à 25%- EXEMPLE 3.- Quand on recommence la réaction en remplaçant l'a- cide acétique par de l'acide isobutyrique, on obtient une diminution nette et marquée du temps de réaction et une augmentation du rendement en triméthyl-2,2,4-phényl-4-Y-butyrolactone par 1 'u- tilisation de l'anhydride isobutyrique.L'utilisation de l'anhydride propionique dans la réaction de l'a-méthylstyrène avec l'acide propionique pour produire la diméthyl-2,4-phényl-4-Y-butyrolactone réduit le temps de réaction à moins de 20 minutes et augmente, de façon significative, le rendement.
EXEMPLE 4.- Quand on reproduit l'exemple 2 en utilisant du styrène au lieu de l'a-méthylstyrène, on obtient des résultats similaires. Quand on utilise 2,5 moles d'anhydride acétique par mole d'acétate manganique dihydraté, c'est-à-dire un excès de 0,5 mole d'anhydride acétique, le rendement passe de 20 à 39% et le temps de réaction tombe de 16 à 1 heure. Quand la quantité d'anhydride acétique atteint 5,3 moles par mole d'acétate manganique dihydraté, le rendement augmente encore pour atteindre 75%, le temps de réaction étant d'une heure.
On obtient également des résultats analogues en rempla çant dans cet exemple le styrène par du p-chlorostyrène pour obtenir la p-chlorophényl-4-Y-butyrolactone.
EXEMPLE 5.- Dans cet exemple, la méthode générale consiste à utiliser 0,1 mole d'une oléfine, 50 ml d'acide acétique, 12 ml d'anhydride acétique et 0,05 mole d'acétate manganique dihydraté.
On chauffe le mélange à reflux jusqu'à disparition de la couleur de l'ion manganique (environ 30 à 60 minutes), on verse dans 200 ml d'eau, on extrait à l'éther, on sèche la solution éthérée, on chasse l'éther et on piège le composé principal à partir du produit de chromatographie en phase vapeur. En utilisant cette méthode, on fait réagir les oléfines suivantes pour produire des Y-lactones comme indiqué dans le tableau suivant TABLEAU I oléfine Y-buterolactone Rendement p-méthylstyrène méthyl-3-phényl-4- 21,4 phényl-3-propène benzyl-4- 15,8 cis-stilbène diphényl-3,4 20,0 néohexene tert.-butyl-4- 11,5 cyclohexène tétraméthylène-3,5- 9,7 Le temps de réaction nécessaire pour préparer ces T-lactones est nettement inférieur à celui nécessaire en l'absence d'anhy dride acétique et le rendement augmente de façon significative.
Le bâti étant ramené à sa position de départ visible sur la figure 1, quand une balancelle arrive elle stengage entre deux guides 33 qui empêchent son balancement en sens latéral. Son arrivée est détectée par un moyen approprié (non représenté) qui déclenche l'avance du bâti en synchronisme avec cette balancelle.
Le chariot 10 étant poussé à l'extrémité de la potence 8, le cadre de préhension 14 descend à sa position inférieure dans laquelle les ventousez 15 se collent aux bouteilles comme on lta expliqué plus haut.
Le cadre 14 remonte et le chariot 10 est tiré le long de la potence à l'intérieur du. bâti 6, au-dessus de la grille 23 qui occupe alors sa position inférieure. Le cadre 14 descend à nouveau et introduit les bouteilles dans les ouvertures de la grille 23. Le chambres à volume dilatable sont alimentées en air comprXmég les bouteilles sont tenues fermement dans la grille conne on le voit sur la figure 4.Le vide est supprimé dans les venteuses 15 et le cadre 14 remonte à sa position supérieure0 Quand eev querations ont été accomplies et même dès que les bou- teilles ont été tirées hors de la balancelle1 le btti 6 peut entre désolidarisé de la balancelle ou peut cesser de ltaccompagner et peut commencer sa course de retour vers sa position de départ. On voit donc que le déchargement de la balancelle s'est effectué sans immobilisation de celle-ci.
Pendant la course de retour du bàti 6, la grille 23 remonte, pivote de 1800 sous lteffet du vérin 30 et redescend pour déposer les bouteilles sur les transporteurs 32, à cheval sur les intervalles qui les séparent. Les chambres à volume dilatable sont réunies à ltair libre; elles cessent de tenir les bouteilles. La grille 23 remonte seule et les bouteilles sont entraSnées jusqutau transporteur 3. Pendant le transfert des bouteilles du cadre 14 à la grille 23 > les cols peuvent pénétrer entre les intervalles existant entre les transporteurs 32. Sans cette disposition, le bSti 6 devrait avoir une hauteur plus importante.
On notera que les organes essentiels de la machine, les ventouses 15 et la grille de retournement 23, sont d:une conception telle qu'ils assurent un service stars ne nécessitant pas de surveillance, en dépit du poids et de la surface très glissante des bouteilles.
La présente invention 3 pour objet des perfectionnements aux appareils de terressement et plus spécialement, un appareil profileur comportant des coorrandes de direction, d'enlèvement oe la terre ainsi que de pente et d1inclinaison qui assurent une grande souplesse ce fonctionnement.
On connaît, dans la technique antérieure, diverses machine ayant pour rôle de creuser le sol et, dans certains cas, ces tachines comportent des transporteurs servant à chasser la terre extraite et des organes de commande qui maintiennent la machine à une hauteur donnée au cours de son fonctionnement. La plupart des machines de terrassement, munies d'un dispositif d'enlèvement ce 1 erre, utilisent un appareil transporteur porté par la machine posé de manière à pouvoir chasser la terre extraite par un côté du cette machine.
Dans ces dernières machines,le transporteur Est @ermemen f@@é sur l'appareil ou limité à un réglage d'amplitude assez faib@@ du sorte que, dans le cas où la terre extraite doit être envoyée e@droit autre que celui qui est dérerminé par le support du transpu teur, il faut avcir recours à un second transporteur nécessita serond appareil de support.
ia commande de la direction des appareils de terrssan- z volumineuse pose des difficultés, en particulier d le ^ @@ il faut commander l'appareil en direction sur une sur face assez fa@ble et avec une assez grande précjsion de brauage.
On dirige un tel appareil å 1 'side d 'un simple autre, parfois combiné à un système compliqué d'engrenages, pour utiliser le déplacement provoqué par l'opérateur en vue de commancer en direction une ou plusieurs roues e l'appareil.
Cette opération se complique dans les cas où il est également nécessaire de soulever et acaisser le châssis porteur pr@ncipal par rapport a la roue nu a la chenille commandés --n direction.
Dans de nombreux trovaux de terressament, il deviant également nécessaira de commander l'inclinaison et la pente de la terre attaquée par l'appareil axcavateur.
Dans la technique antérieure, on a parfois en ralours à des détecteurs pour déterminer la position de l'appareil par rapport à un repère de commande, ces détecteurs étant en général fixés à un côté de l'appareil L'invention a, en parriculiar, pour objetun apparil orofileur facilement manoeuvrable et d'une grande souplesse de commande.
L'invention concerne égaiement une commande de direction efficace pour appareil profileur ou analogue, - un dispositif efficace d'enlèvement de terre qui peut se régler automatiquement pour déposer la terre qui a été creusee en des endroits donnés, un support de détecteur économique et efficace pour appareil de terrassement, un appareil profileur que l'on peut commander par rapport è n repère de commande depuis ltun ou l'autre des côtés de cet Appareil, un appareil profileur présentant une largeur de creusement efficace et réglable qui peut se fixer automatiquement, cet appareil étant de fabrication et de fonctionnement peu coûtenx D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description qui va suivre, faite en regard des dessins annexés et donnant, à titre explicatif mais nullement limitatif une forme de réalisation de l'appareil selon l'invention;; Sur ces dessins - 13 fig. 1 est une vue latérale, en élévation, de l'appareil prnileur selon l'invention, la la fig. 2 est une vue en pian de dessus de cet appareil, la fig. 3 est une vue en plan de dessus, à plus grande celle et partiellement en coupe, d'uns partie du bloc de mande de direction de cet appareil profiteur, - la fig. 4 est une vue latérale , en élévation et à plus grande échelle, de ce bloc de commande, - ia fig 5 est une vue en plan de dessus, en pare en coupe, peprésentant une partie ne ce bloc de commande de direction t ne partie du support du détecteur avant, de 1 appareil profiteur i@ la fig. i la ig. 6 est une vue latérale an élévation, partielle et à r Xs grande échelle d'une partie de se bloc de commande de direction ei d'une parte de ce support du détecteur avent, la fig. 7 est une vue, en bout et on élévation, du support le détecteur des fig. 5 et 6, - la fig.P est une plus latérale, un élévation, de la commande @ pasition du diser @if d'enlèvement terre et du les sporteur de l'appareil prof leur de la fig. 1, -la fig. 9 est une vue partielle schématique de la tarière et du versoir, - la fig. 10 est une vue en perspective du support de transporte et de la commande de position du transporteur de l'appareil de la fig. 1, - la fig. il est une vue de dessus en plan , partielle et à plus grande échelle, du dispositif de commande de la position du transporteur tel que représenté sur les fig. 8 et 10, - la fig. 12 est une vue de dessus, en pan et partielle, de l'ensemble de palettes de versoir monté sur l'appareil profileur de la fig. 1, cette vue montrant cet ensemble à un stade de son fonctionnement, - la fig. 13 est une vue partiellement en élévation et partiellement en coupe de l'ensemble de palettes de versoir de la fig. 12, - la fig. 14 est une vue partielle, latérale et en élévation, de cet ensemble de palettes de versoir, et - la fig. 15 est un diagramme partiellement schématique d'une partie de l'appareil de commande du profileur de la fig. 1.
L'appareil profileur pour la construction de routes sels.
l'invention , désigné dans son ensemble par la référence 10, comprend un châssis principal 12 quicomporte une extrémité avant 14,une extrémité arrière 16, un côté gauche 18 et un côté droit 20.
briquer les noyaux et le dispositif de chauffage de manière à ob- tenir un emboitement de grande précision, En outre, suivant une autre caractéristique de l'invention, il est possible d'installer le support 54 dans une position fixe, de mSme que, par donséquent le dispositif de chauffage 52 qu'il porte. Ceci permet de rEali- ser des économies considérables sur le prix de fabrication ainsi que sur la fréquence et le cobt des réparations. Dans le iode de réalisation représenté, le dispositif de chauffage 52 est pourvu d'un évidement semi-cirealaire 56 dont la profondeur-selon une direction perpendiculaire au plan de la fig. 1 ast un peu supé- rieure au diamètre des noyaux et dont le centre est approxiia- tivement situé sur l'arbre 16 de sorte que les noyaux de moule peuvent Autre introduits et sortis par rotation du quatrième. pos- te 34 sans avoir à déplacer le dispositif 52. De la chaleur peut âtre transmise à la partie supérieure et à la partie inférieure des noyaux ainsi qu'à la bordure semi-circulaire 58. 'ta chaleur peut être introduite uniformément ou non suivant le cas dans toute la zone de chauffage. Des portes, non-représentées, peuvent être prévues pour fermer, en totalité ou en partie, le passage 60 de communication entre la zone de chauffage et l'atios- sphère0 En variante, le dispositif de chauffage peut être agencé de manière à entourer individuellement chaque noyau de moule, auquel cas ce dispositif 52 est rendu mobile de façon à faciliter l'introduction et la sortie des noyaux de moule par rapport au quatrième poste 34.
Suivant l'invention, il est prévu un dispositif de réglage 62 (fig. 2) associé au dispositif de chauffage 52 de manière à régler la transmission de chaleur entre le dispositif 52 et les noyaux de moule Comme le montre la figure 2, il est prévu un contactedr-limiteur 64 dans un circuit reliant les fils d'alimentatioi 66 et 68. Be contacteur-limiteur 64 peut être fermé par une came ou saillie de la table tournante 12 lorsque celle-ci a terminé une rotation de 900 en vue d'amener l'une des paires de noyaux de moule dans le quatrième poste. Une fermeture du contacteur-limiteur 64 provoque le passage d'un courant entre les fils d'alimentation 66 et 68, le courant passant dans le dispositif de chauffage 52 et dans un organe de commande tel qu'un potentiomètre 70. Le potentiomètre 70 peut être réglé manuellement ou autrement de façon que la chaleur dissipée par effet Joule dans le dispositif de chauffage 52 ait la valeur désirées La fermeture du contacteur-limiteur 64 actionne également une minuterie 72 branchée entre les fils d'alimentation 66 et 68. Au bout d'un intervalle de retard approprié, qui peut e- tre réglé manuellement ou autrement, la minuterie 72 applique une tension de commande à un électro-aimant 74 qui ouvre un interrupteur 78 alimentant en courant le dispositif de chauffage 51 he potentiomètre 70 constitue, par conséquent, un ar- gane de commande de température qui règle le taux de dissipation d'énergie à partir du dispositif de chauffage 52, la minuterie 72 contralant le cycle de transmission de chaleur entre le dispositif 52 et les noyaux de moule. De cette manière, les noyaux peuvent être chauffés d'une façon très précise et en concordance avec des spécifications prédéterminées, bien qu'il n'existe aucun contact physique entre les noyaux et le dispositif de chauffage.
En conséquence, on réalise suivant l'invention un dispositif d'un type nouveau et extrêmement efficace pour chauffer des noyaux de moule dans le quatrième poste d'une table tournante utilisée dans une machine de moulage par injection0 Suivant 11 invention, la vitesse d'exécution est améliorée dans les cycles de moulage, la plage dimensionnelle des articles moulés est étendue, l'épaisseur de paroi des articles est réduite et mieux contrôlée, la qualité et l'aspect général des articles sont fortement ainéliorés et le taux de rebut des articles terminés est réduit. Ces avantages sont obtenus sans rencontrer les inconvénients classiques de machines nécessitant des tuyauteries coû- teuses ainsi que des tolérances très serrées de fabrication.
@@vention n concerne des supports de tuyaux du type à ten- sion constante. On utilise couramment des dispositifs de ce genre pour supporter des tuyaux qui sont sujets à une dilatation thermique, par exemple les conduites à vapeur de centrales électriques à turbines, , avec une force pratiquement constante tout en permettant un mouvement des tuyaux en fonction des variations de leur température.
Il a eté proposé de nombreux modèles de supports de tuyaux comprenant un levier à deux branches monté à pivotement autour d' un axe horizontal sur une partie fixe du support, l'une des branches de levier (la branche de levier du ressort) étant raccordée à des mayens élastiques et autre branche t la branche de-levier de la chargez comportant des moyens de liaison qui permettent de raccorde le levier à une charge appliquée au support.Les moyens de liaison présentent un joint pivotant avec le bras de levier de la charge, joint dont l'axe de pivotement est maintenu à distance fixe de l'axe de pivotement du levier pendant la rotation de ce dernier, mais dont la position par rapport à l'axe de pivotement du levier petl; être réglée dans certains supports au moment du montage initial de celui-ci, afin d'adapter la longueur effective du bras de levier aux exigences de la charge.
Tandis que le levier pivote lors du fonctionnement du support les moyens de liaison effectuent un mouvement en arc de cercle auteur de l' axe de pivotement du levier et se déplacent donc en direction horizontale et en direction verticale par rapport à ce.t axe de pivotement Normalement, la charges c'est-à-dire le tuyau supporté t est maintenue de façon à ne pouvoir effectuer qu' un mouverent vertical et une pièce d'articulation est prévue entre les moyens de liaison et la charge.Du fait du déplacement horizontal les moyens de liaison lors du fonctionnement du support, il résulte que l'inclinaison de cette pièce d'articulation por rapport à la verticale variera au cours du pivotement du levier.
L'étendue du déplacement horizontal des moyens de liaison et et, Fer snite, la variation d'inclinaison de la pièce d'articulation, dépendront m de la mesure du déplacement angulaire des moyens de Eiaison autder d'une position dans laquelle leur axe de pivotement @e trouve sur la même horizontale que l'axe de pivotement au 1, El es est manifeste que, pour un rayon donne' du bras de levier de la charge qui porte les moyens de liaison, le déplace ment horizontal (et vertical) des moyens de liaison sera d'autant plus grand que l'arc parcouru par le bras de levier lors du foncbionnement du support est plus grand Il est fréquent, dans les supports antérieurement proposés, gue le levier présente une position inîtiaIe dans laquelle une ligne passant par les axes de pivotement des moyens de liaison t du levier, c'est-à-dire le bras de levier de la charge, for un angle de 450 avec une ligne hori-ontale passant par l'axe de pivotement du levier, et cette disposition entraîne un déplace ment horizontal considérable des moyens de liaison au cours du fonctionnement du support Ordinairement, le support est monté de telle sorte que,quand le levier se trouve dans sa position initiale, la charge- soit située verticalement au-dessous de l'axe de pivotement des moyens de liaison, ceux-ci étant au-dessus d'une ligne horizontale pas sant par l'axe de pivotement du levier Du fait que, lors du fonctionnement ou support, la pièce dt articulation entre la charge et le levier s' incline par rapport à la verticale, il résulte deux effets.D'une part, l'inclinaison va déterminer une poussée sur l e tuyau supporté, tendant à écarter celui-ci de sa position de contrainte en direction verticale, ce qui introduit des efforts indésirables dans le tuyau et provoque sa déformation lorsqu'il est à l'état chaud.
Le second effet, d'autre part, intervient dans les circonstances où l'axe de pivotement du levier est Darallèle à l'axe longitudinal d'une poutre sur laquelle le support est fixé. Si la pièce d'articulation s'incline par rapport à la verticale,il s'exerce des moments de flexion qui tendent à tordre la poutre et, en conséquen ce,celle-ci doit être profilée et dimensionnée de façon à résister à ces moments de flexion.Plus l'angle de déplacement des moyens de liaison entre leur position initiale et une position correppondant à I 'ho- horizontale qui passe par I 'axe de pivotement du levier est grand, plus le moment de flexion qui tend à tordre la structure porteuse sera grand sera et plus la poussée. latera@esexercan@@o@ le tuyau supporté / intense.
Il est donc souhaitable diessayer de maintenir à une valeur aussi faible que possible l'angle de rotation des moyens, de liaison lors du mouvement travaillant du levier à partir de sa position initiale, tout en maintenant pratiquement constante la force portante exercée par le support sur le @uyau supporté.
L'invention a pour butde fournir un support de tuyau à ten sion constante, dans lequel cet angle de déplacement des moyens de liaison puisse être réduit en comparaison des supports couramment utilisés.
Conformément à l'invention, il est proposé un support de tuyau à tension constante, comprenant : un levier à deux bras monté à pivotement autour d'un premier axe sur une partie fixe du support, ce levier présentant un bras de charge et un bras de ressort ;des moyens d'assemblage entre le bras de levier de ressort et des moyens élastiques; des moyens de liaison supportés par le bras de levier de charge pour permettre le raccordement d'une charge au support, ces moyens de liaison comprenant un organe de pivotement assurant une jonction pivotante avec la charge et présentant des surfaces portantes convexes qui reposent sur des surfaces portantes convexes qui reposent sur des surfaces portantes concaves du bras de levier de la charge et prennent avec celles-ci un contact pratiquement linéaire, la courbure des surfaces convexes étant nettement supérieure à celle des surfaces concaves et ces dernières étant dimensionnées de telle sorte que les surfaces convexes puissent rouler sur elles, la disposition étant telle que le lieu géométrique de la ligne de contact entre les surfaces portantes convexes et concaves, lorsque les surfaces convexes roulent sur les surfaces concaves lors du pivotement du levier autour dudit premier axe, soit une ligne qui diverge par rapport à un arc tracé autour du premier axe et passant par cette ligne de contact lorsque le levier est en position initiale, Organe de pivotement se trouvant au-dessus d'une ligne horizontale qui passe par le premier axe, cette divergence étant telle que la distance entre la ligne représentant le lieu géométrique et le premier axe augmente à mesure que l'organe de pivotement s'abais- se lorsque le levier se déplace à partir de ladite position initiale.
Cette disposition permet que le levier à deux bras soit age cé de façon à tourner, entre sa position initiale et la position horizontale, d'un angle très inférieur à celui qui était nécessaire jusqu'ici, étant donné que la longueur effective du bras de levier de la charge augmente lors du mouvement du levier à partir de sa position initiale, puisque le lieu géométrique de la ligne de contact diverge par rapport à l'arc tracé de façon à passer par cette ligne de contact lorsque le levier est dans sa position initiale et puisque le bras de levier effectif de la charge est la distance perpendiculaire entre des lignes verticales passant par le premier axe et par la ligne de contact.
De préférence, l'organe de pivotement présente des extrémités cylindriques qui constituent les surfaces portantes convexes et qui sont logées dans des douilles du levier, ces douilles constituant les surfaces portantes concaves. Ces surfaces concaves peuvent être cylindriques ou, en général, ovales ou elliptiques en coupe transversale afin d'augmenter la divergence entre le li 'éométrique et l'arc. L'organe de pivotement peut se présenter sous la forme d'une cheville-pivot supportant une lanterne qui est raccordée à l'extrémité supérieure de la pièce d'ar ticulation reliée à la charge. La lanterne peut porter un boulon à oeil qui entoure la cheville-pivot.
Selon un mode préféré de réalisation, lorsque le levier est fans sa position initiale , l'angle entre la ligne verticale passant par le premier axe et une ligne tracée entre le point d'assemblage des moyens élastiques à la partie fixe et le premier axe est supérieur à l'angle entre les bras du levier.
De préférence aussi, l'angle le long duquel la ligne de contact entre les surfaces convexes et concaves se déplace au-dessus de la ligne horizontale passant par le premier axe est au plus égal à 200 environ, en fonctionnement normal du support, et l'angle que parcourt cette ligne de contact au-dessous de la ligne horizontale est au maximum égal à 400 environ.