INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
I1 est connu de munir de tels moteurs synchrones d'un rotor à aimant permanent multipolaire et d'un stator à deux enroulements dont l'un conduit un courant déphasé de 90 . Le déphasage est obtenu de façon conventionnelle, c'est-à- dire, la plupart du temps, en connectant en série un condensateur de capacité correspondante.
Pour permettre l'inversion d'un sens de rotation à l'autre, un commuta- teur inverseur est nécessaire dans les réalisations contres afin, d'une part, de fournir directement la tension alternative d'excitation à un enroulement du stator par un contact du oor ltateur et, d'autre part, de faire passer cette tension par le condensateur de déphasage en feract l'autre contact.
L'invention est illustrée par les exemples non limitatifs suivants EXEMPLE 1 Du gaz d'échappement obtenu à une température de 16500 à partir d'une installation de production d'énergie électrique par voie thermique, contenant 0,15% de SO2 , 12% de CO2 et 15 % d'eau, est introduit à une température de 165 C et à un ddbit de 200Nm3/h (sous les conditions normales) dans une colonne de garnissage dans laquelle le SO2 est absorbé à une valeur de pH de 6,5 par l1utilisation de 35 kg d'un liquide d'absorption. Le gaz d'échappement constituant la matière de départ est débarrassé à fond des poussières et des ingrédients nuisibles au préalable par pulvérisation et amené à traverser un dispositif à grille de projection d'eau.
On met en oeuvre un refroidissement adiabatique pour une humidité relative de 95% avec une température d'admission de 80-C et-une température de sortie de 620C pour la colonne 5 d'aksorp- tion de S02. Le taux de l'évaporation de l'eau est de 2,73kg/h.
Le liquide d'absorption de S02, à ce moment, contient 15% de Na2SO3 et 8 % de NaHS03 et il n'y a pas de formation de Na2003 Ensuite, on ajoute à ce liquide,àun débit de 2,47 kg/h, pour séparer le Na2S032 un liquide limpide (constitué de 41,5 * de NaOH, 0,38% de Na2CO3 et 58.12 % d'eau) à partir du deuxième dispositif de cristallisation 17 dans le procédé de Na2CO3.
Puis, une partie du gaz d'échappement quittant la colonne 5 d'absorption de 802 est déviée par la canalisation ramifiée dans la colonne 13 d'absorption de C02 pour provoquer l'absorption du 002. Le fluide résultant est ensuite envoyé dans le premier dispositif de cristallissation 15 et le liquide limpide mentionné ci-dessus à partir du deuxième dispositif de cristallisation 17 est ajouté pour provoquer la séparation de 1,135 kg de Na2C03w H2O qui est transféré à 11 état de boue, à une concentration de 42 %, vers le deuxième dispositif de cristallisation 17, On ajoute ensuite à cétte boue 3,8 kg d'hydroxyde de sodium à 50 ss et la concentration en NaOH du deuxième dispositif de cristallisation 17 est maintenue à 41,5%, après quoi, des cristaux de Na2CO3 anhydre sont formés. Ces cristaux sont séparés de la liqueur-mère dans le séparateur 19 pour obtenir 1,145kg de Na2C03 anhydre.
Le filtrat résultant est envoyé par l'intermédiaire du deuxième dispositif de cristallisation au premier dispositif de cristallisation et le liquide limpide (contenant 15 % de NaOH et approximativement 10 cz de Na2CO3) du premier dispositif de cristallisation est mis en circulation vers la colonne 13 d'absorption pour agir comme liquide d'absorption de C02 .Les paramètres et les résultats du procédé sont indiqués au Tableau L ci-dessous : T A B L E A U I
Colonne Colonne d'absorption d'absorption de SO2 de C02 ( N SO3 ) gaz Ou3 ) Température d'admission du gaz d'échappement C 80 61 Température de sortie du gaz d'échappement OC 62 60 Débit du gaz Nm3/h 200 2,27 Taux d'évaporation Kg/h de l'eau Kg/h 2,73 O faux d'absorption Kg/h 0,815 0,477 Absorption * 95 90 Augmentation d'eau Kg/h 1,67 1,06 Fabrication Kg/h - 1,602- 1,145 Rapport du gae d'échappement 100 1,01 Le taux d'augmentation d'eau dans le système est t 1,67 + 1,06 = 2*73 kg/h et le taux d'évaporation d'eau dans la colonne d'absorption de S02 est 2,73 kg/h. Par conséquent, les taux de l'eau sont en équilibre.
EXEEUIPLE 2 On fait passer à travers un dépoussiéreur Cottrel et un filtre pour gaz sans refroidissement un gaz de la même composition que le gaz d'échappement 1 de l'exemple 1 et on lt-m troduit directement dans une colonne d'absorption de S02 en mettant et aeuvre les mêmes conditions opératoires que celles déri:tea à l'exemple 1. Les résultats sont mentionnés au Tableau fI ci-après.
T A B L E A U il
Colonne colonne d'absorption d'absorption de S02 2 de CO2 (Na2SO3) (Na2 CO3) Température d'admission du gaz d'échappement Oc t65 61 Température de sortie du Gaz d'échappement C 62 60 Débit du gaz Xm3/h - 200 24,5 Taux d'évaporation on de l'eau kg/h 14,55 o Taux d'absorption kg/h 0,815 0,579 Absorption % 95 90 Augmentation d'eau kg/h 1,76 12,86 Fabrication (Na2SO3) Rapport du gaz d'échappement 100 12,3 Le taux d'augmentation d'eau dans le système est : 1,67 + 12,86 = 14,53 kg/h et le taux d'évaporation d'eau dans la colonne d'absorption de S02 est 14,53 kg/h. Par conséquent, les taux de l'eau sont en équilibre.
E X E M P L E 3 On utilise le même gaz que celui décrit à l'exemple 1 et on règle, dans une mesure qui n'altère pas le produit et l'équi- pement, les débits de l'eau au niveau de la protection 2 et du dispositif à grille 3 de l'admission de la colonne d'absorption de S02 , on obtient ainsi les résultats indiqués au Tableau III ci-après.
Ces résultats révèlent et vérifient le fait que le contrôle des taux de fabrication de Na2S03 et de Na2CO3 est possible.
Colonne Colonne d'absorption d'absorption de S02 de CO2 (Na2 3) (Na2 003 ) Température d'admission du gaz d'échappement C 93 61 Température de sortie du gaz d'échappement C 62 60 Débit du gaz Nm3/h 200 6,47 Taux d'évaporation kg/h 4,71 0 de l'eau Taux d'absorption kg/h ,815 1,37 Absorption % 75 90 Augmentation d'eau kg/h 1,665 3,045 Fabrication (Na2SO3) kg/h 1,60 3,30 (Na2CO3) Rapport du gaz 100 3,24 d'échappement. 100 3,24
Exemple 58 7-[endo-6-(1,2-dihydroxyheptyl)-3-oxo-bicyclo[3.1.0] hex-2a-yljheptanoate de méthyle.
On ajoute une solution de 4,0 g de chlorate de potassium et de 0,26 g de tétroxyde d'osmium dans 48 ml d'eau à une solution de 4,0 g de 7-[endo-6-(1 hepte'nyl)-3-oxobicyclo[3.1 .0.]hex-2a-yl] heptanoate de méthyle dans 100 ml de tétrahydrofuranne. On chauffe le mélange en agitant pendant 5 heures à 50 C. Ensuite, on évapore le tétrahydrofuranne et on ajoute 50 ml d'eau au résidu. On extrait le mélange avec trois portions égales à 150 ml de dichlorométhane.
On lave les extraits combinés avec de l'eau, les sèche et les évapore.
On chromatographie le résidu sur 400 g de gel de silice,en éluant avec 4,4 1 à 40 % d'acétate d'éthyle dans le Skellysolve B , avec 4 l à 50 % d'acétate d'éthyle dans le Skellysolve B, et avec 1,1 1 d'acétate d'éthyle, en recueillant des fractions de 400 ml.
On combine et évapore séparément les fractions 6 à 9 et les fractions 12 à 14 pour obtenir 1,47 g et 1,18 g respectivement, des deux formes isomères moins polaire et plus polaire , respectivement de 7-[endo-6-(1 , 2-dihydroxyheptyl)-3-oxobicyclo[3 .1.0.] hex-2-yl heptanoate de méthyle.
Exemple 59 7-[endo-6-(1,2-dimesyloxyheptyl)-3-oxobicyclo[3.1.0] hex-2a-yl}heptanoate de méthyle.
On ajoute en agitant 1 ml de chlorure de méthane-sulfonyle à une solution de 7-[endo-6-(1 ,2-dihydroxyheptyl)-3-oxobicyclo [3.1 .0]hex-2a-yl] heptanoate de méthyle (520 mg) dans 4 ml de pyridine à OOC dans une atmosphère d'azote. On agite le mélange à OOC pendant deux heures. Ensuite, on ajoute 5 ml d'eau glacée; et on agite le mélange pendant 5 minutes. On ajoute un melange de glace et d'eau (15 ml), et on extrait la totalité du mélange à trois reprises avec des portions égales à 100 ml d'acétate d'éthyle.
On lave les extraits combinés avec de l'eau glacée et successivement avec une solution aqueuse-saturée de chlorure de sodium, avec de l'acide sulfurique à 10 %, avec la solution du sel, avec une solution aqueuse à 10 % de carbonate de sodium,-et avec la solution du sel, on les sèche et les évapore pour obtenir le 7-[endo-5-(1,2 dimésyloxyheptyl)-3-oxobicyclo[3.1.0.]hex-2a-ylaheptanoate de méthyle.
Exemple 60 Ester méthylique de la EGE1.
On maintient pendant 16 heures à 250C une solution-de 1/6ème du dimésylate de exemple 59 dans un mélange de 4 ml d'acétone et de 2 ml d'eau. On ajoute ensuite un volume égal d'une solution aqueuse saturée de chlorure de sodium et on enlève l'acétone par évaporation. On extrait la solution résiduelle avec 80 ml d'acétate d'éthyle. On lave l'extrait successivement avec une solution aqueuse à 10 % du carbonate de sodium et une solution aqueuse saturée du chlorure de sodium, on le sèche et l'évapore. On chromatographie le résidu sur 10 g de gel de silice, en éluant avec 100 ml à 25 %, 100 ml à 50 %,100 ml à 75 % et 100 ml à 100 % d'acétate d'éthyle dans le Skellysolve B, puis avec 100 ml à 5 % de méthanol dans l'acétate d'éthyle,/recueillant des fractions de 20 ml. On combine les fractions 13 à 16 et les évapore pour obtenir 15,3 mg de l'ester méthylique de 15-épi-PSE1. On combine les fractions 17 à 20 et les évapore pour obtenir 14,9 g de l'ester méthylique de PGE1.
La présente invention a pour objet des procédés de préparation de certains ,d,é,,rivés de benzimidazoles 2-substitués qui se sont révélés intéressants comme agents anthelmintiques dans le traitement de l'helminthiase. Elle concerne en particulier un nouveau procédé de préparation de benzimidazoles substitués dans le noyau benzimidazole par un groupe amide ou carbamate en position 5(6).
Les benzimidazoles substitués en position 2 par divers substituants ont été décrits dans la technique antérieure et ont été proposés pour diverses applications. Certains de ces composés, en particulier les 2-aryl et les 2-hétérobenzimidazoles, sont connus comme ayant des propriétés anthelmintiques, tandis que d'autres sont intéressants comme antimétabolites. Toutefois, la technique antérieure manque de procédés appropriés permettant de préparer ces composés.
Les produits obtenus dans le nouveau procédé de l'invention sont certains dérivés de benzimidazole qui peuvent âtrBepré sentés par la formule générale suivante dans laquelle R est un groupe alcoxy inférieur, phényle ou para fluDrophényle, et le groupe se trouve en position 5(6) de la molécule de benzimidazole. Par alcoxy inférieur dans la définition de R, on entend des radicaux alcoxy contenant 1 à 10 atomes de carbone environ. Les composés préférés de formule I sont ceux dans lesquels R est un groupe isopropoxy, phényle ou parafluorophényle.
On a constaté que ces produits sont très actifs comme agents anthelmintiques et sont donc commercialement intéressants.
La maladie ou le groupe de maladies appelé en général helminthiase est dû à la contamination du corps des animaux par des vers parasites connus sous le nom d'helminthes. L'helminthiase pose un problème économique sérieux et répandu chez les animaux domestiques tels que les porcs, le bétail, les moutons, les chces, les chiens et les volailles. ; mi les helmintT1es, le groupe de vers appelé nématodes infecte souvent sérieusement et de façon tendue diverses espèces d'animaux. Certaines espèces de nématodes contaminent également l'homme, en particulier dans les climats tropicaux.Les espèces les plus courantes de nématodes qui contaminent les animaux mentionnés ci-dessus sont Haemonchus, Trichostrongylus Ostertagia, Nematodirus, Cooperia, Bunostomum, Oesop-Rostomum, Chabertia, Trichuris Ascaris, Capillaria, Heterakis et Bnc.ylostoma. Certains de ces nématodes, tels que Trichostrongylus, Nematodirus et Cooperia attaquent essentiellement l'appareil intestinal, tandis que d'autres, tels que Haemonchus et Ostertagia contaminent surtout l'estomac. Les infections parasitaires connues sous le nom d'helminthiase conduisent à l'anémie, à une malnutrition, à des signes de faiblesse, des pertes de poids, et des troubles sérieux sur la paroi de l'appareil intestinal, et si on ne les traite pas, elles entraînent souvent la mort des animaux contaminés. Les carbamates et les acyalamino-benzimidazoles produits dans le procédé de l'invention sont exceptionnellement actifs à l'égard de ces helminthes.
Lorsqu'ils sont utilisés comme agents anthelmintiques, on les administre par voie orale sous forme de doses unitaires, telles que capsules, bols, tablettes, ou sous la forme de purges liquides. La purge est'habituellement une suspension ou une dispersion de l'ingrédient actif dans un agent de suspension tel que la bentonite et un agent mouillant ou autre excipient analogue.
Si l'on se re@ort@ maint@nant à la figure @, on voit un appareil hydraulique monté près du brancard central 3 d'un véhicule sur rail. Dans ce brancard est monté un cylindre 209 avec son piston et sa chambre expansible. Son extrémité comporte une collerette comprenant de préférence deux passages équidistants 211 logeant deux boulens d fixation 212.Tes parties extérieures de ces passages sont contre-alésées en 214 pour loger les têtes 2- des boulons 212, qui peuvent faire partie intégrante de cas derniers ou y être fixées d'autre manière, afin de les empêcher de @ouvoir être extraits de 1 collerette, tout n permettant à celle-ci rt au cylindre de se déplacer axialement tandis que ces boulons restent immobiles.
Les autres extrémités dc ces boulons sont vissées dans des taraudages d'une couronne 220. Les boulons 212 passent dans des passages d'un élément amortisseur et compressible 222 de forme cylindrique, composé de préférence d'une alternance de garnitures annulaires de caoutchouc et de plaquettes métalliques, semblable à l'élément représenté et décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique 10 3.265.222. Cet élément 222 est normalement maintenu partiellement comprimé entre la couronne 220 et la collerette 21C. la couronne 220 est montée avec du jeu sur la parci extérieure du cylindre 209 afin de permettre entre eux un déplacement relatif.
Des cales appropriées 224 sont fixées au brancard 3. L'ex extrémité 226 du cylindre s'applique contre elles lorsque l'appareil occupe sa position neutre ou subit un choc.
Des cales 228 sont fixées à ce brancard 3 à une distance des cales 224 qui p@rmet de loger entre elles sans jeu l'é- lément amortisseur cylindrique 222, la couronne 220 et la col larette 210. Bien que cette couronne et les boulons 212 restent immobiles, le cylindre 209 peut se déplacer axialement sur une distance égale a la course correspondant à la traction maximum sur l'appar@il.
La paroi extérieure de l'extrémité oposée 270 de ce cylindre est filetée n 232 pour recevoir une plaque ou collier porte-ressort taraudé 234. Le piston 236 est fixé à un élément 236 qui s-rt d'élément d'attelage et de guide pour piston et qui joue d'autres rôles que l'on décrira. L'extrémité 240 de la tige 181 de ce piston est vissee à cet élément 238 et une goupille 242 l'empêche d'y tourner. L@s parois 244 dudit élément 238 fournissent une surface de glissement libre contre les parois latérales intérieures du brancard et ont pour rôle de ttiidar le iston en ligne droite.Cet élément 238 est creux et son contour général est rectangulaire. Se parois supérieure et inlerieure comportent des ouvertures 246 dans lesquelles on peut insérer verticalement une broche pour l'accoupler à un dispositif d'attelage classique 248.
L'élément 238 comporte une paroi 250 qui retient une ex extrémité 251 c'un ressort hélficoidal 252. L'autre côté 253 de ce ressort s'appui@ contr@ le collier 234. Le ressort 252 sert a ramener l'appareil e s -cosition neutre ou initiale représentée sur la figur@ 8.
Ainsi qu'on le voit sur cette figure, le brancard s'évase en 254 pour loger l'élément 238. Au raccord de ce brancard avec cette partie plus largt- se trouvent des pièces de butée 256 qui limitent la course de compression de l'appareil. Ces pièces sont disposées de façon que la paroi 258 de l'élément 238 bute contre elles juste avant que la tête du piston atteigne la tête 226 du cylindre.Si par exemple l'appareil est réalisé de facon que la course de compression soit de 40 cm, la istance entre l'extrémité 260 de ces pièces 256 et la paroi 258 est de 40 cm lorsque l'appareil occupe sa position neutre (représentée sur la figure 8) et la distance entre la face de la tête du piston et la surface intérieure de la tête 226 du cylindre est d'environ 40,5cm, ce qui @mpêche la tête du piston de heurter celle du cylindre Sur la partie élargie 254 du brancard et en face de l'ex- trémité 262 de l'élément 238 sot montées des butées 264 qui limitent la course d@ l'appareil 1 la traction.Cet appareil est réalise de façon que l'extrémité 252 heurte ces butées 264 avant que l'élément amortisceur 222 ne se bloque. Par exem ple, cet élément peut avoir un déplacement d'environ 30@m avant de se bloquer et la distanc@ @ntre les butées 264 et l'extré- mité 262 de la pièc@ 238 est d'environ 25mm.Le fait de prévoir un élement amortisseur élastique dont la course de déformation est un pou supérieure à la course de traction maximum du piston @ partir ce sa position neutre évite tout risque que tout l'appPreîl soit endommage par une poussée excessive de la tête du piston contr@ la couronne 43' puisque cet élément permet au cylindre de se déplac@r avec le piston et diminue progressivement lteffort exercé par ce dernier contre cette couronne 43' et diminue aussi la force avec laquelle l'extrémité 262 heurte les butée 264. le fait de prévoir ces buts pour limiter la course de traction, ainsi que l'élément amertisseur, évite 1@ risqu@ que l@ iston soit c@assé du cylin dr@ @n cas d@ tr@ction sou@@ine.
La larg@ur de l'@ntéri@ur de l'elément 238 augmente de l'extrémité à laquell@ la tig du @iston est fixée à l'extrémité 262 afin de donner assez @ place l'organe d'attelage pour qu'il puisse pivoter d'un angle d'au moins 14 dans les deux sens à artir de la position neutre de l'appareil.
Le piston et le pointeau utilisés avec l'appareil repré s@nté sur la figure 8 peuvent être l'un quelconque de ceux décrits précédemment mais on préfère la réalisation représentée sur la figure 7.
Bien que les appareils amortisseurs représentés sur les figures 1 à 3 soient conçus de manière que la tête du piston se trouve à une faible distance de cl du cylindre en posi- tion neutre, sur la figure 8, la tête du piston touche ltex- trémité du cylindre dans cette position neutre et donc si l'appareil est soumis à une traction alors qu'il occupe cette position, l'élément amortisseur qui entoure le cylindre agit s@ul pour amortir le choc. @ependant, an service, lorsque les voitures sont soumises alternativement à des chocs et à des tractions par exemple lorsqu'un train d@scend une pente, puis r@- monte une côte, l'appareil fonctionne jusqu'à ce qu'il soit complètement tiré à sa position neutre et l'élément amortisseur continue A agir jusqu'a ce que l'organe d d'attelage heurte les butées en li-itart la course d traction.
Bien que l'on ait décrit l'appareil selon l'invention comme utilisable particulièrement pour être monté à l'extrémi té des véhicules sur rails, il peut être utilisé dans toute circonstance ou l'on désire obtenir un amortissement de forces de choc et de forces de traction.
Il va de soi que la présent@ invention a été décrite cidessus à titre d'ex@mpl@ préférentiel @xplicatif, mais nullement limitatif et que l'on @ourray introduir@ tout@ équivalence dans ses élements constitutifs sans sortir de son cadre.
L'invention concerne un dispositif.optique d'explora tion de supports d'information notamment des cartes perforées, ces supports ou porteurs d'information étant fixes pendant l'exploration et situés entre une source lumineuse fixe et un ou plusieurs éléments photosensibles fixes, alors qu'au moins un diaphragme mobile est présent entre la source lumineuse et les éléments photosensibles.
Dans le domaine du traitement de l'ïnformation, ainsi que dans la technique de commande numérique, on rencontre de nombreux cas dans lesquels l'information doit être fournie en quantité relativement restreinte, notamment pour ltétablissement d'un processus de fabrication (calculs des heures de travail, établissement de listes de pièces détachées et tenue des stocks), en automation (programmes pour machines outils ou, dans l'industrie chimique, programmes de mélange de composants), et dans le domaine du traitement de l'infornation (facturation, listes d'adresses de clients).Habi tuellement, et c'est notamment le cas avec les calculatrices électroniques, l'information est emmagasinée dans une mémoire d'où elle est extraite au moment voulu, en vue d'entre traitée, Lorsque la quantité d'information nécessaire est si petite qu'elle peut être emmagasinée par perforation sur une carte ou sur un tronçon relativement court de bande, on peut éviter l'emmagasinage temporaire dans une mémoire, an maintenant, par exemple la carte perforée dans le dispositif d'exploration, aussi longtemps que lton a besoin de l'information qu'elle renferme. On peut atteindre ce résultat en utilisant, par exemple, un dispositif d'exploration effectuant la lecture par blocs.Dans le cas de cartes perforées,la carte est introduite à la main dans le dispositif qui explore en une seule fois quatre vingts colonnes et y reste tant que l'on a besoin de l'information. Dans le cas d'une bande perforée, celle-ci est transportée manuellement ou mécaniquement jusqu'à ce que le bloc a' explorer (par exemple de 50 colonnes) se trouve en regard du dispositif d'exploration.
Les dispositifs connus de lectures par blocs fonctionnent suivant deux principes différents il existe > en effet, des dispositifs pour porteurs d'information fixes et des dispositifs pour porteurs d'information mobiles.
Dans le cas où le porteur d'information est fixe@ le dispositif d'exploration comporte un nombre l'organes de lecture corres- pondant au nombre maximal de trous que peut renfermer un bloc, c'est-à-dire, pour les cartes perforées usuelles: 12 x 80 = 960 organes de lecture. L'information que renferme la carte reste done disponible, en parallèle, c'est-à-dire dans 960 canaux, aussi longtemps que nécessaire.Cr, ce système est très coûteux, non seulement par suite de nombre élevé d'organe6 de lecture qutil nécessite, surtout lorsque9 pour augmenter la durée de vie du dispositif, on utilise des organes de lecpure photo- électrique, thermiques ou capacitifs, au lieu d @ontacta mé- caniques, mais aussi par suite des mesures qu'il faut prendre en vue du traitement ultérieur de l'information. En effet, il faut en général prévoir un dispositif pour transmettre sé quentiellement l'information qui est disponible en parallèle.
L'avantage de la forme de réalisation repré sentée dans la figure 21 réside dans la simplification de la constitution de la boite de jonction, en particulier du fait que la réalisation du second élément de paroi 343, qui ferme le logement 344 pour composants, est particulièrement simple. De même, pour le premier élément de paroi 340 comportant les raccords coaxiaux on obtient une cnnstitution simple et stable.En outre, dans cette forme de réalisation, il n'existe qu'un seul endroit de transition entre les deux éléments de paroi 340 et 343, à savoir entte la face intérieure de la paroi latérale 342 et la paroi latérale 345 du second élément de paroi 343, les deux éléments de paroi pouvant avantageusement être réalisés de façon circulaire dans la zone de ttansition. De façon avantageuse, la hauteur de la paroi latérale 345 du second élément de paroi 343 peut être choisie plus importante que celle qui est représentée dans le dessin. La boite de jonction représentée dans la figure 21 présente des avantages importants en particulier du point de vue électrique.
Dan toutes les formes de réalisation on utilise de préférence un matériau bon conducteur ou une couche bonne conductrice, en particulier en métal, pour les éléments de paroi formant le logement pour composants, tandis qu'il est aussi possible d'encastrer la couche conductrice, par exemple lors de l'utilisation d'une enceinte en matériau synthétique, dans le matériau constituant l'enceinte.
Il peut encore être particulièrement avantageux dans toutes les formes de realisation9 de disposer une paroi de sdparation, constituée par un matériau conducteur, dans le logement pour composants entre les deux douilles de raccordement du côté récepteur