INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D'autre part, pour les aciers férritiques constitués par les aciers inoxydables contenant 18% m - ds de chrome ou les aciers inoxydables martensitiques constitués par les aciers inoxydables contenant 1 3fi de chrome, l'usinabilité de la matrice est meilleure que dans les cas des aciers inoxydables austénitiques, en particulier du fait de l'amélioration apportée par. le soufre ou le sélénium, mais la résistance à la corrosion est nettement plus faible.
La présente invention vise à la conception d'aciers inoxydables présentant sensiblement la même résistance à la corrosion que les aciers inoxydables austénitiques mais présentant en outre une plus grande usinabilité que ces derniers.
Une matrice formée d'acier inoxydable contenant des aciers austénitiques et ferritiques en mélange (appelés par la suite aciers inoxydables biphasiques) présente une structure cristalline à grains très fins. En conséquence l'incorporation d'au moins un élément tel que le soufre, le tellure, le sélénium, le plomb et le bismuth dans les aciers inoxydables biphasiques apporte comme avantage une amélioration considérable de l'usi T A B L E A U 1 COMPOSITION CHIMIQUE (%)
ECHANTILLON N C Si Mn Cr Ni S Te Se Pb Bi Fe 1 0,07 0,78 0,85 25,8 6,3 0,20 RESTE 2 0,08 0,93 0,73 25,7 6,1 0,18 RESTE 3 0,06 0,67 0,86 26,3 5,9 0,15 RESTE 4 0,08 0,58 0,73 26,0 6,2 0,11 RESTE I 5 0,09 0,73 0,58 26,1 5,8 0,13 RESTE 6 0,10 0,86 0,68 25,8 6,2 0,13 0,10 RESTE 7 0,08 0,56 0,78 26,1 6,3 0,15 0,09 RESTE III 8 0,07 0,89 0,96 18,1 8,1 0,12 RESTE II 9 0,07 0,63 0,83 17,8 12,3 0,20 RESTE 10 0,07 0,83 0,68 21,2 3,7 RESTE IV 11 0,06 0,52 0,93 26,1 6,2 RESTE 12 0,06 0,63 0,79 29,8 14,3 RESTE I : Aciers alliés @ suivant l'invention II : Aciers inoxydables classiques III : Aciers inoxydables austénitiques IV :Aciers inoxydables biphasiques nabilité par rapport aux aciers inoxydables ordinaires du fait que les additions métalliques ou non métalliques forment une dispersion uniforme de grains très fins dans l'acier biphasique, conduisant ainsi à une usinabilité améliorée, tandis que l'on conserve la même résistance à la corrosion que dans les aciers inoxydables austénitiques classiques.
Le résultat est le même dans le cas où la matrice est constituée d'acier inoxydable biphasique contenant du fer, du chrome et du nickel comme métaux principaux et du molybdène et/ou du cuivre comme additif d'amélioration de la résistance à la corrosion, ou dans le cas où la matrice est constituée d'acier inoxydable biphasique contenant du fer, du chrome et du nickel comme métaux principaux et au moins un élément parmi le titane, le zirconium, le niobium et le tantale avec du carbone en excès ou contenant en outre du molybdène et/ou du cuivre pour améliorer la résistance à la corrosion.
Les avantages et les caractéristiques de 1 invention apparaîtront plus complètement dans la description suivante qui fait référence aux figures 1 à 6 dans esquelles Les figures 1, 3 et 5 sont des micrographi s d'aciers inoxydables austénitiques de décolletage classique;.
Les figures 2, 4 et 6 sont des micro#?aphies. d'aciers inoxydables biphasiques de décolletage selon l invention.
Les aciers inoxydables de décolletage selon l'invention (appelés par la suite aciers alliés selon l'invention) et les aciers ordinaires avec lesquels ils sont comparés dans chaque exemple sont préparés par un procédé selon lequel ils sont usinés à une forme prédéterminée par un procédé de laminage à froid après avoir été traités à chaud en solution à l'atmosphère puis ils sont recuits pour être taillés sous forme d'échantillons.
Dans ce premier exemple les aciers alliés selon l'invention sont préparés en ajoutant au moins un élément parmi le soufre, le tellure, le sélénium, le plomb et le bismuth comme additif d'amélioration de l'usinabilité dans la matrice constituée de l'acier inoxydable biphasique. Les compositions chimiques des alliages, en pourcentage pondéraux, sont indiqués dans le tableau 1, ainsi que celles d'aciers inoxydables classiques.
La figure 1 montre la microstructure d'un acier inoxydable à coupe rapide classique (échantillon n 9) on y voit une structure cristalline à gros grains et du sulfure grossier dispersé parmi les grains en distribution lâche, visible sous forme de longs grains noirs qui condltisent à une faible usinabilité. La figure 2 montre par ailleurs la microstructure d'un acier inoxydable biphasique selon l'invention (échantillon ne 1).
On constate qu'il comporte du sulfure très fin (dont les grains apparaissent sous forme de points noirs sur la figure 2) dispersés selon une distribution dense et uniforme du fait de la structure cristalline fine de l'acier biphasique austénitique ferritique, l'acier austénitique constituant une phase interne de grande densité au sein de l'acier ferritique de faible densité en phase externe.
De manière analogue cet effet est également observé dans le cas de composés autres que les sulfures, par exemple avec les séléniures ou les tellurides ou des additions métalli qu.s tels que le plomb ou le bismuth. Ainsi, sous forme d'une dispersion fine et uniforme, les composés des éléments métalli quels ou les additifs métalliques apportent une amélioration remarquables do l'usinabilité.
Le pténcmène par lequel le sulfure par exemple se trouve finament et unifermément dispersé dans la structure cristalline de l'acier bipr.- eique peut être expliqué de la manière suivante le soufre après refroidissement est libéré entre les grains ferritiques et peut subir une réaction chimique avec le manganèse en saison de la solubilité importante du soufre dans le fer à haute température, de sorte que le sulfure de manganèse se trouve finement et uniformément dispersé.
La présente invention est relative á un procédé de fabrication de matériaux promères dans lequel on traite des objets plats à base de polymères à structure fibreuse par des solutions de polyamides contenant des gonflants, qu'on fait ensuite gonfler.
On sait qu'on peut obtenir des polymères à structure fi breuse par polymérisation de monomères éthyléniques en solution @@nfel @@@@enant @rtic@le en c@@entement des solution de me- ne@@ @ @ntenant au moins deux doubles liaisons poly @@@ables ou de @@n@es de ces monomères et de monomères monoéthyléniques, contenir au moins 0,01@ en poids de monomères à deux doubles liaisons polymérisables, en irradiant la masse congelée et en séparant le solvant.
Si l'on imprègne avant congélation des voiles de fibres organiques ou minérales, natureles ou synthétiques, avec ces solutions, et si l'on congèle le tout, on obtient après irradiation des matériaux fibreux plats.
Ces matèriaux sont des textiles poromères, mais ils ont souvant l'inconvénient d'avoir une résistance trop faible à la déchirure et au frottement. Du fait de leur structure poreuse, ils absorbent @ ment tous les liquides, ce qui peut être un inconvénient sér @y dans certaines applications.
Il était donc souhaitable, et c'est le but de l'invention, d'obtenir des matériaux poromères dans lesquels les avantages de la structure poreuse, tels qu'une grande perméabilité à la vapeur d'eau et un bon pouvoir isolant, aillent de pair avec un pouvoir absorbant réduit et des propriétés mécaniques améliorées. La présente invention permet d'atteindre ce but et d'autres encore, comme le montrera la description qui suit.
On a découvert qu'on obtenait des matériaux poromères doués des propriétés voulues en employant une solution ou un mélange fondu contenant : a) des polyamides linéaires synthétiques, et @ les gonflants qui dérigent des produits gazeux par cha @ la-dessus de leur point de vaporisation ou de récomposi tion d@ @@@lt en impre@ des objets fibre x @lats @ elus : 1 en e@ @@ent en imprégnant un @@@ @e fibres naturelle ou synthétiques, organiques ou minérales, avec des solutions de monomère contenant au moins deux doubles iaisons polymérisables ou de mélanges de ces monomères et de monomères monoéthyli@@ques contenant au moins 0,01% en moids de monomères à au moins cet@ @@@@e liaisons polymérisables.
2 en refroidissant le voile enduit en imprégnant @use@@ que la solution de monomères se congèle partiellement en @@@@ 3 en effectuant une polymèrisation, amor@ @@ exemple par un rayonnement, 4 en séparant le solvant dans lequel les monomères étaient dissous, en éliminant partiellement ou entièrement les solvants @@ consti tuants a et b, et en chauffant à une température superieure au point de vaporisation ou de décomposition du gonfleur@ On appelle "poromères" les matériaux synthétiques á surface fermée, mais poreuse, qui présentent du fait de leur structure interne une combinaison de propriétés, telles que la résistance mécanique la perméabilité à l'air et à la vapeur d'eau, l'absorbation de vapeur d'eau, comparable aux propriétés du cuir naturel.
Le procédé de l'invention permet d'obtenir des matériaux poromères à cellules plus au moins ouvertes ou fermée, grâce au choix des objets fibreux plats, de la température, de la pression, du gonflant et de la teneur en solvant.
On peut préparer les solutions de polymaides à employer selon l'invention en dissolvant des polyamides ou copolyamides, en refroidissant la solution au-dessous de 80 C, en y dispersant la quantité voulue du gonflant voulu et en éliminant éventuellement une partie du solvant.
On peut employer les polyamides linéaires synthétiques connus à groupes amide récurrents dans la chaîne principale, obtenus par polycondensation d'acides dicarboxyliques et de diamines, ou d'acides #-aminocarboxyliques, ou par polymerisation de lactames. On emploie de préférence des copolyamides obtenus de la maniére habituelle par polycondensation ou polymérisation anionique activée de deux ou plusieurs lactames à 5-13 chaînons. parmi ces lactamesfi gurent @ pyrrolidione, l'hexanolactame, l'heptanolactame, l'cet lactame, le dodécanolactame et les lactames C-substitués correspondants, comme le 6-méthyl-hexanolactame, le 6-éthyl-hexanolactame, le 5-éthyl-heptanolactame. Au lieu de polymerises ces lactames, peut polycondenser les acides aminocarboxyliques correspondants.
D'autres copolyamides utilisables sont les produits de polycondensa tion des sels de diamine et d'acide dicarboxylique obtenus à partir d'au moins trois substances formant des polyamides. Les acides carboxyliques usuels sont les acides dicarboxyliques aliphatiques en C4-C18, tels que l'acide adipique, l'acide subérique, l'acide sébacique, l'acide dodécane-dicarboxyliques, et leurs dérivés substitués, tels que l'acide 2,2-diéthyladipique, l'acide 2-éthylsubérique, l'acide 2-nonylsébacique, l'acide 2-octyl-undécanedioSque, et leurs mélanges, ainsi que les acides dicarboxyliques contenant des no- yaux cycloaliphatiques ou aromatiques. Parmi les amines utilisables figurent la pentaméthylène-diamine, I"hexaméthylène-diamine, 1 'hepta- méthylbne-diamine, l'octaméthylène-diamine, les dérivés C-substitués 1 ou N-substitués de ces amines, tels que la N-méthyl-hexaméthylène- diamine, la N-éthyl-hexaméthylène-diamine, la 5-méthyl-hexaméthylène- diamine, les diamines cycloaliphatiques ou aromatiques telles que la métaphénylène-diamine, la métaxylylène-diamine, la diphénylméthane4,-dianine. Dans les monomères, les chaînes qui relient deux groupes carboxyle ou amine peuvent être interrompues par des hétéroatomes. Des polyamides qui conviennent particulièrement bien sont ceux qui sont obtenus par condensation d'un mélange d'un ou plusieurs lac-. tames et d'au moins un sel d'acide dicarboxylique et de diamine, par exemple d'hexanolactame, d'adipate d'hexaméthylène-diammonium et d'a > ~- dipate de dicyclohexylméthane-4,4'-diammonium.
Comme solvants des homopolysmides employés suivant l'in- vention, on peut employer des solutions méthanoliques de chlorure de calcium. Comme solvants des polyamides, on emploie les solvants ou mélanges de solvants usuels, tels que les alcools aliphatiques, les mélanges d'alcool et d'eau, les cétones, les composés aromatiques ou les mélanges de benzène, d'alcool et d'eau.
La mise sous tension se fait par un moyen quelconque non représenté en direction des flèches 4 (Figs. 1 et 2), obliques par rapport à la droite médiane 5. I1 en résulte une composante de tension 6 perpendiculaire au fil 3 qui empeche la déviation de la lame pendant l'opération de sciage. Cette composante de tension 6 peut être renforcée par un affaiblissement du centre de la lame par exemple au moyen de fentes 7 ou d'évidements g.
Les lames biconcaves (figs. 1 et 3) se montent sur un cadre de sciage trigulaIre d-as lequel une ou plusieurs lames constituent un des côtés du triangle et le sommet opposé lé centre de l'arc de cercle du fil 3 et en même temps celui du pivotement alternatif du cadre triangulaire. Dans le cas du fil 3 rectiligne lorsque la lame est sous tension (Figs. 2 et 4 ), une ou plusieurs lames sont tendues dans un cadre plan, susceptible d'effectuer un mouvement alternatif rectiligne.
Sur toutes les figures, le fil 3 des lames comporte des segments diamantés 9, particulièrement convenables pour le sciage de pierres. Pour d'autres matériaux à débiter par sciage, le fil peut évidemment etre pourvu d'autres dentures, adap-tées à la nature de ces matériaux.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux formes d'exécution qui ont été décrites et représentées à titre d'exemple, et on ne-sortirait pas de son cadre en y apportant des modifica tisons.
A cette même dose, la phase convulsive consécutive à l'administration intraveineuse de 50 mg/Kg de pentétrazol est supprimée chez 62% des animaux.
Une faible action analgésique à 500 mg/kg est constatée lors du test à la phénylquinone, ainsi qu'une légère action anesthésique locale par la méthode de Tégnier-Pelletier, avec la solution à 2%.
Pour illustrer cette action sédative centrale, on trouvera, dans les tableaux ci-dessous, les valeurs comparées obtenues avec les alcaloïdes totaux et avec l'extrait aqueux, les deux préparations ayant une teneur identique en alcaloldes.
Teneur en al- Augmentation du temps d'hypnose barbi caloides turique Extrait aqueux Alcaloïdes totaux 7,5 mg/kg 104 p. 100 51 p, 100 15 mg 168 p. 100 53 p. 100 30 mg 200 p. 100 63 p. 100 Diminution de la motilité Extrait aqueux Alcaloïdes totaux 7,5 mg/kg 41 p. 100 31 p. 100 15 mg 71 p. 100 33 p. 100 30 mg 68 p. 100 51 p. 100
30) Action sur le système nerveux autonome a. Chez le chien, à la dose intraveineuse de 30 mg/kg, 11 extrait provoque une hypotension d'une durée supérieure à 100 minutes, de 7 cm de mercure, au début.
On constate une diminution de l'hypertension adrénalinique et noradrénaliniSue, ainsi que de l'hypertension d'occlusion des carotides.
b. Chez le rat, l'extrait provoque un effet hypo tenseur dès la dose intraveineuse de 37,5 microg./Kg. A la dose de 3,75 mg/Kg, l'action se maintient pendant plusieurs heures.
Ur1 tableau comparatif des résultats obtenus par mesure de la pression carotidienne à l'aide d'un capteur électronique et enregistrement sur polygraphe est donné ci-après: Pourcentage de dminution de la pression artérielle en fonction du temps après administration intraveineuse des produits
Temps en secon- 12 18 24 30 60 120 300 600 900 des
Extrait aqueux (3,75 mg/Kg soit 36 43 44 45 44 40 32 28 25 0,1125 mg) d'Al caloïdes totaux Alcaloïdes totaux 28 36 36 34 26 15 14 15 13 0,1125 mg/Kg 40) Action adrénolytique Sur l'oreillette isolée de lapin, l'extrait inhibe les effets inotrope et chronotrope de l'isoprénaline à partir de concentrations comprises entre 5.10-5 et 50) Action sur la Fibre Lisse L'action vasodilatatrice sur l'oreille isolée de lapin est sensiblement égale à celle de la Papavérine à 250 microg.
Les caractéristiques pharmacodynamiques de l'Extrait aqueux de Pseudocinchona sont celles d'un hypotenseur peu toxique, à action marquée et prolongée, à propriétés adrénolytiques périphériques a et ss ainsi que dépressives sur le système nerveux central.
En ce qui concerne son utilisation chimique, la forme galénique d'extrait sec à pouvoir hypotenseur élevé confère à l'Extrait de Pseudocinchona une grande maniabilité dans les formes d'administration orales ainsi qu'en suppositoires. Les doses thérapeutiques jounalières se situent entre 1 mg et 200 mg en 1 à 4 prises. L'extrait peut être administré seul ou en association, soit avec des diurétiques, soit avec un ss inhibiteur.
A titre d'exemple, les formules suivantes peuvent être appliquées en thérapeutique humaine: Comprimés: Extrait de Pseudocinchona 20 mg Diurétique, par exemple ..................... 20 mg Excipient qsp 250 mg Un comprimé matin et soir Gelules : Extrait de Pseudocinchona 10 mg > inhibiteur 40 mg Lactose qsp 100 ag Deux à quatre gelules par jour Suppositoires: Extrait de Pseudocinchona 40 mg ss inhibiteur 80 mg Diurétique qs Excipient qsp 1 suppositoire.
Formes liquides: Ampoules buvables Extrait de Pseudocinchona 15 mg Diurétique qs Glycérine 2 g p. Oxybenzoate de Méthyle 2 mg Arome qs Eau qsp 10 ml 1 à 3 ampoules par jour
L'invention concerne un procédé de fabrication, selon le principe de la centrifugation de corps creux de révolution, tels que des corps de révolution de grand format, à parois épaisses, en matériaux ayant un comportement de solidification de type vitreux, tels que verre, verre de silice, scories, roches fondues, céramiques vitreuses et verres à propriétés modifiées dans la couche superficielle. L'invention concerne, également, les dispositifs de mise en oeuvre du procédé.
Il est connu de fabriquer des tubes par centrifugation continue. Un procédé connu consiste à faire passer du verre fondu, présentant la viscosité nécessaire pour le traitement, dans un tambour centrifuge incliné en biais, revêtu d'un produit réfractaire, et d'extraire de ce tambour le tube formé à l'aide de la force de pesanteur. Il est encore connu de faire passer, de façon continue, la pâte vitreuse amenée à la température de traitement dans un tambour centrifuge tournant, revêtu de produit réfractaire, et de la centrifuger en maintenant une température élevée, puis de la refroidir jusqu'à la solidification dans une buse de calibrage tournant en synchronisme avec le tambour centrifuge, et ainsi de calibrer, et d'extraire le tube terminé continuellement au moyen d'un équipement de traction tournant en synchronisme avec la buse.Le diamètre de l'alésage du tambour centrifuge est plus grand à l'extrémité de sortie qu'à l'extré- mité d'entrée, de sorte que le verre poussé par la force centrifuge sur la paroi intérieure du tambour centrifuge reçoit une inclinaison vers 1' extrémité de sortie.
Les essais de dispersion ont montré qutaprès un traitement préventif, le sel de dégel selon l'invention est encore présent après un temps suffisamment long et en quantité suffisante sur la chaussée ; grâce à ce sel de dégel, un traitement préventif, satisfaisant du point de vue technique et économique, est rendu possible, et l'on peut atteindre ainsi leshrands avantages d'un tel traitement, mentionnés au début de la présente description.
Un autre avantage du sel de dégel selon l'invention réside en ce que ses grains se laissent facilement briser et broyer par la circulation des véhicules ; ils se divisent ainsi en leurs constituants finement granuleux et hautement actifs. Simultanément, le chlorure de calcium, libéré à l'état de grains très fins attiré, gracie à sa grande surface libérée, spontanément, de la manière décrite plus haut, l'humidité de l'air, de sorte qu'il se forme près de chaque petit grain de C1Na une solution saturée de Cl2Ca, qui colle sur la route le grain de ClNa. De cette manière on aboutit à une action de surface remarquable du sel de dégel lors d'une chute de neige ou d'une tendance à la formation de verglas.Les essais de dispersion ont aussi montré que, sur les routes à forte circulation, après un temps très long, une quantité suffisante de sel de dégel à l'état le plus finement divisé est encore visible, et exerce encore une action préventive suffisante. La perte en grains de ClNa, due à la circulation des véhicules, est extrèmement faible. Le revêtement de la route est imprégné de façon homogène avec le sel de dégel combiné, grâce à quoi l'action de dégel rapide, provoquée par Cl2Ca, qui subsiste à des températures inférieures à -100C, et le pouvoir de fusion supérieur du C1Na interviennent pleinement. L'efficacité sur le dégel du mélange de sels, se situe à peu près entre celle du chlorure de sodium pur et celle du chlorure de calcium pur.
En dépit des grands avantages qu'offre un traitement préventif par les sels de dégel connus à ce jour, et leurs mélanges, on a tendance présentement, dans ltintéret de la protection de 1' environnement, et aussi en raison des colts élevés en personnel et en matériaux, à ne plus utiliser ce procédé. Mais, avec le sel le dégel selon l'invention, ce traitement préventif devient à nouveau possible et commode, parce que le produit peut être utilisé économiquement conformément aux avantages mentionnés précédemment. De mdme le sel de dégel selon l'invention convient aussi remarquablement pour la dispersion sur une couche déjà existante de neige ou de verglas.De plus, ce sel, grâce à sa nature homogène, présente, mdme aux températures inférieures à -100C, un pouvoir constant de fusion, qui se manifeste par une vitesse de fusion constante, ne faiblissant pas, attendu que, lors de la séparation par fusion des grains de granulé, du début jusqu'à la fin, intervient toujours le même rapport de mélange des deux sels. De ce fait, le grain de granulé aggloméré de façon compacte traverse rapidement jusqu'à sa complète dissolution la couche de neige ou de glace, jusqu'à la surface de la route et en détache la couche du revetement, de sorte quton peut enlever celle-ci sans effort, mécaniquement, à la main, ou à l'aide d'un moteur.A partir de la mEme matière première, de granulation identique, on peut obtenir par correction un granulé convenant, en ce qui concerne la dimension de ses grains et sa composition, c'est-à-dire le rapport de mélange des sels, à chaque ensemble de conditions climatiques, de sorte que soient toujours présentes les propriétés principales du granulé aggloméré de façon compacte, à savoir un mélange uniforme des particules de sel finement granuleux à l'intérieur de chaque grain de granulé, et une aptitude de ce dernier à entre détruit par la circulation des vdhi- cules.
Dans les dessins annexés, la figure 1 représente, en fonction du temps exprimé en heures, la vitesse de l'action de différents sels de dégel, et plus exactement la quantité de glace en grammes, fondant à une température de -150C, lors de l'adjonction de 6 g de sel de dégel. Les parties des courbes représentées en discontinu correspondent à des Valeurs extrapolées.La courbe 1 montre la vitesse d'action du C1Na pur ; la courbe 2, celle d'un granulé renfermant 75% de CINa et 25% de poudre de C12Mg.4 H20 du commerce à 55% environ ; la courbe 3, celle d'un mélange à 75% CîNa et 24% C12Ca sous forme d'écailles (teneur 77-80%) ; la courbe 4, celle d'un granulé selon l'invention renfermant 75% C1Na et 25% CL~Ca (broyé à 80-85%) ; la courbe 5, celle d'un granùlé selon 1' invention constitué par 67% C1Na et 33% Cl2Mg.4 H20 ; la courbe 6, celle d'un granulé selon l'invention contenant 60% C1Na, 20% Cl2Ca (broyé, à 80-85%) et 20% de poudre de Cl2Mg.4H20 ; la courbe 7w celle d'un granulé selon l'invention constitué par 67% C1Na et 33% C12Ca (broyé, à 80-85/o) ; et la courbe 8, celle d'écailles de C12Ca (à 77-80%).
La figure 2 montre le résultat de deux traitements préventifs effectués l'un (courbe A) avec du chlorure de sodium, et l' autre (courbe B) avec un granulé selon l'invention, sur une route sèche, comportant un trafic d'environ mill(eqveghJicules par jour, à une température de -11 à -250C. Ces courbes indiquent la diminution des quantités de sel de dégel sur la chaussée en fonction du temps. On constate que la quantité de C1Na répandue diminue bien plus rapidement que celle du granulé selon l'invention, dont il reste encore 64S après 24 heures, alors qutil ne subsiste que 22% de la quantité initiale de C1Na.
La figure 3 montre le résultat d'un essai similaire sur une route humide. Ici on constate également la supériorité du granulé selon l'invention (courbe B) sur le chlorure de sodium (courbe A).