INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cet effet, dans le bras de suspension selon l'invention, le bouchon du récipient tubulaire et l'organe de centrage du cylindre intérieur et de guidage de la tige de piston ne forment qu'une seule pièce conformée en bague de guidage dont la face périphérique comprend de haut en bas une première partie munie d'un filetage extérieur permettant de visser la bague dans le filetage intérieur du récipient, une deuxième partie ou partie médiane, munie d'une gorge et dont le diamètre est inférieur à celui de la première partie, pour le centrage de la bague dans une zone de guidage du récipient, et une troisième partie, d'un diamètre encore plus petit et munie d'un épaulement vers son extrémité inférieure, pour le centrage et l'immobilisation de l'extrémité supérieure du cylindre, la différence entre l! diamètre de la partie médiane (ou celui de la zone de guidage du récipient) et le diamètre du récipient dans la zone filetée étant telle que lorsque le joint d'étanchéité est monté dans la gorge, à l'état détendu, son diamètre extérieur est inférieur au diamètre du récipient dans la zone du filetage intérieur.
Le bras de suspension selon l'invention présente par rapport aux bras à ressort connus les avantages suivants : Au lieu de deux pièces différentes mais coopérantes, le bouchon et son joint d'étanchéité, d'une part, et l'organe de guidage pour le centrage et l'immobilisation du cylindre et le guidage de la tige de piston, d'autre part, le bras à ressort selon ltinvention ne comporte plus qu'une bague de guidage vissable, faite dtune seule pièce, conformée de façon ê pouvoir titre fabriquée facilement et à peu de frais par déformation à froid et usinage, et à permettre aussi un montage plus facile et plus rapide du bras que les deux pièces précitées des bras connus.
En outre, dans le bras selon l'invention, le montage du joint fixe est considérablement simplifié et facilité par le fait qu'il s'agit d'un joint annulaire monté dans la gorge de la bague de guidage avant d'assembler les éléments du bras et introduit ainsi monté dans le récipient tubulaire.
Tout risque de détérioration du joint annulaire lors de son introduction dans le récipient est supprimé du fait que la partie médiane de la bague de guidage, où se trouve la gorge dans laquelle est monté le joint, a un diamètre extérieur inférieur au diamètre intérieur de la partie filetée du récipient dtune valeur telle que le diamètre extérieur du Joint monté dans la gorge, c'est-à-dire à l'état détendu, est inférieur au diamètre intérieur de la zone filetée.
Dans une autre forme d'exécution de l'invention, on peut utiliser un joint annulaire ayant, à l'état détendu, une section circulaire.
En outre, la bague de guidage vissable peut entre munie avantageusement d'un alésage axial comportant deux parties une supérieure, de plus grand diamètre, pour loger le joint de sortie de la tige de piston, et une inférieure, de plus petit diamètre, dans laquelle est montée une douille de guidage de ladite tige0 Il peut titre prévu, en outre, entre la partie médiane et la partie inférieure de la face périphérique de la bague de guidage, un épaulement à la surface duquel débouche un canal de retour qui part de la partie supérieure élargie de l'alésage.
De toute façon, l'invention sera bien comprise à l'aide de la description qui suit, en référence au dessin schématique annexé, représentant, à titre d'exemple non limitatif, une forme d'exécution de ce bras Figure 1 est une vue en coupe axiale raccourcie dtun bras selon l'invention Figure 2 est une vue en coupe axiale de la bague de guidage vissable du bras de figure I Figure 3 est une vue en coupe axiale de la partie supérieure du récipient tubulaire du bras de figure 1.
Comme le montrent les figures 1 à 3, le bras à ressort selon l'invention comporte un récipient tubulaire 1, fermé à son extrémité inférieure, sur la face cylindrique extérieure duquel sont fixés, près de ladite extrémité, un support de roue 5 et, au-dessus du milieu de la hauteur du récipient, une rondelle élastique tronconique 21, qui sert de siège à un ressort hélicoTdal non représenté. L'autre extrémité de ce ressort, prend appui sur une seconde rondelle élastique tronconique non représentée, qui est fixée à la carrosserie du véhicule. A son extrémité supérieure ouverte, le récipient 1 est muni d'un filetage intérieur 13, pour le vissage d'une bague de guidage 2, munie d'un filetage extérieur 8.
Un cylindre 2, dont le diamètre extérieur est inférieur au diamètre intérieur du récipient, est monté coaxialement à l'intérieur de ce dernier, de façon à former entre lui et le récipient une chambre annulaire 22 qui sert de réservoir pour le liquide d'amortissement. Le cylindre 2 contient du liquide d'amortissement et un piston 3, muni de sa tige 4, y coulisse librement. Le piston 3 est traversé par des passages de petite section 23 qui constituent les moyens d'amortissement proprement dits. On peut prévoir d'autres moyens, par exemple, des clapets.
h son extrémité inférieure, le cylindre 2 est centré dans un fond 24 muni de soupapes 25. Lt extrémité supérieure du cylindre 2 est fermée par la partieiférieure 12 de la bague 7 qui sert aussi au centrage du cylindre. L'extrémité supérieure de la tige de piston 4 présente un filetage 26, au moyen duquel elle est fixée à la carrosserie du véhicule.
L'addition du mélange monomère/solvant a lieu en continu pendant une période de 5 heures et les produits réagissants sont alors maintenus à la température pendant une période supplémentaire de 1 heure. La température de la réaction est maintenue continuellement à 1600 C. A la fin de la polymérisation, le mélange réactionnel est filtré alors qu'il est encore chaud pour produire un sirop jaune visqueux. La précipitation du polymère à faible poids moléculaire est obtenue par mélange avec de l'hexane, ce qui produit une matière floconneuse blanche qui est séchée sous vide à environ 800C pendant 24 - 48 heures.
Le poids moléculaire moyen en poids- des divers polymères est déterminé par chromatographie avec imprégnation de gel, tout comme l'est la viscosité spécifique d'une solution dans la diméthylformamide. Les résultats sont présentés dans le tableau 1 ci dessous.
TABLEAU 1 Polymère Poids moléculaire, viscosité moyenne en poids spécifique - Exemple 1 .............. 32.000 0,21 - Exemple 2 .............. 18.900 0,13 - Exemple 3 .............. 17.800 0,10 - Exemple-4 .............. 10.700 0,007 - Exemple 5 .............. 6.580 0,009 PARTIE B On prépare également une série d'interpolymères à poids moléculaire élevé styrène/acrylonitrile, par l'utilisation d'un procédé de polymérisation en suspension en utilisant de l'eau. Les quantités de catalyseur et d'agent de transfert de chaîne sont modifiées pour obtenir la variation de poids moléculaire.Dans chaque cas, le cycle de polymérisation implique le chauffage du mélange de monomères à 1200C pendant environ 2 heures, l'élévation graduelle de la température jusqu'à 1450C pendant une période dtenvi- ron 3 heures et puis le maintien à environ 1450C pendant 1 heure.
Dans chaque cas, la formulation de monomères est choisie pour produire un polymère contenant 32,5 9 en poids d'acrylonitrile. Le peroxyde de di-t-butyle est employé comme catalyseur et le terpinolène est utilisé comme agent de transfert de chaîne. Après polymérisation, les polymères sont récupérés à partir de la suspension sous forme de billes qui sont lavées et séehées.
Dans la première formulation de monomères, 0,36 % de peroxyde de di-t-butyle et 0,4 % de terpinolène, tous deux basés sur le poids des monomères, sont employés pour produire un interpolymère ayant un poids moléculaire moyen en poids de 182.000 (polymère de matrice A). Dans la seconde formulation de monomères, 0,036 % du catalyseur et 0,574 % de l'agent de transfert de chaîne sont employés pour fournir un interpolymère ayant un poids moléculaire moyen en poids de 144.000 (polymère de matrice B). Dans la troi sième formulation de monomères, la concentration de catalyseur est 0,05 % et la concentration- d'agent de transfert de chaîne est 0,62% ; l'interpolymère a un poids moléculaire moyen en poids de 120.000 (matrice de polymère C).
PARTIE C Des mélanges des divers polymères- à faible poids moléculai- re et des divers polymères de matrice sont préparés en mélangeant trois parties du polymère à faible poids moléculaire avec 97-parties du polymère de matrice. Initialement, les deux polymères sont mélangés à sec et puis passés deux fois à travers un dispositif d'extrusion de 25,4 mm. Des spécimens pour des tests physiques sont moulés et on détermine les propriétés de traction et de-distorsion thermique. La distorsion thermique est déterminé selon ASTM test D-648-56 en utilisant un espace de 50,8 mm. Les résultats des tests sont présentés dans le tableau 2 ci-dessous.
TABLEAU 2 Polymère à faible Température de Résistance à la poids moléculaire Polymère de distorsion traction à la matrice thermique, rupture, C ~~~~~~~~~~~ 0C kg/cm2 Exemple 1 ....... A 98,5- 710 B 97,5 630 C 94,5 440 Exemple 2 ....... A 95,5 705 B 95,5 610 C 95,5 470 Exemple 3 ....... A 95,0 680 B 96,0 605 C 93,5 455 Exemple 4 ....... A 98,0 730 B 98,5 570 C 96,5 380 Exemple 5 .......A 97,5 750 B 97,4 640 C 99,0 390 A titre de comparais-on, la température de distorsion thermique et la résistance à la traction, à la rupture, des divers polymères de matrice sans aucun polymère à faible poids moléculaire sont les suivants : Résistance à la Température de dis Polymère de matrice traction à la2 torsion thermique, C rupture, kg/cm2 A 98,0 740 B 97,5 720 C 96,0 465 L'écoulement de masse fondue des interpolymères de matrice et des mélanges contenant 3 % des interpolymères à faible poids moléculaire des exemples 1 à 3 est déterminé. Le dispositif est un rhéomètre à capillaire, ayant un diamètre de 1,27 mm et un rapport longueur/diametre de 50 : 1.Le taux de cisaillement est 7,5 secondes 1 et les résultats sont présentés dans le tableau ci-dessous, les unités etant en kg/cm2 par seconde.
Polymère de ma- Pas d'agent Agents de modification trice de catio Exemple 1 -Exemple 2 Exemple 3 A 0,077 0,056- 0,056 0,056 B 0,056 0,042 0,042 0,042 C 0,021 0,019 0,019 0,019 Ainsi, on peut voir d'après les données indiquées ci-dessus que les mélanges de la présente invention fournissent des avantages importants d'amélioration d'écoulement, tout en maintenant sensiblement en même temps les mêmes caractéristiques de résistance à la traction et de distorsion thermique que le polymère de matrice non modifié.
EXEMPLE 6 On prépare une série de mélanges à partir d'un concentré d'ABS, d'un diluant de copolymère styrène/acrylonitrile tel que produit dans la partie B des exemples précédents et de diverses quantités de polymères à faible poids moléculaire. Dans certains cas, on incorpore un produit de modification d'écoulement formé de cire de bis-stéaramide d'éthylène.Les tests physiques sont réalisés sur -les spécimens produits à partir des divers mélanges et les résultats sont présentés dans le tableau suivant.
Résistance Température Parties de Résistance à Polymère Parties Poids aux chocs de caoutchouc Parties Lustre la traction de de moléculaire Izod distorsion fournies de cire Hunter à la rupture, matrice télomère de télomère kg/cm2 thermique, par l'ABS kg/cm2 d'entaille C B 19 - - 0,8 0,41 70 330 92 B 19 1 14.000 - 0,46 67 310 91 B 19 10 14.000 - 0,22 69 330 92,5 B 19 - - 5,0 0,48 84 310 90 B 19 3 14.000 - 0,38 66 340 91 B 19 - - 5 0,48 84 295 90 B 19 5 14.000 - 0,34 68 335 90,5 A 15 - - 5 0,34 84 345 95 A 15 3 14.000 - 0,25 82 380 94
Pour évaluer l'effet sur les caractéristiques d'écoulement, on utilise un rhéomètre à capillaire, de la même manière que dans les exemples 1 à 5. Avec une composition contenant 19 % de caoutchouc fournie par l'ABS et le polymère de matrice B, la viscosité est 82.200 poises pour un taux de cisaillement de 3 secondes Lorsque 1 % en poids d'un interpolymère à faible poids moléculaire ayant un poids moléculaire de 6.000 est compris, la viscosité est réduite à 70.200 pour le même taux de cisaillement. L'utilisation d'un polymère ayant un poids moléculaire de ils.000 en quantité égale à 3 % diminue la viscosité jusqu'à 67.000 pour le même taux de cisaillement.Ainsi, on peut voir que des avantages très importants sont obtenus pour l'écoulement même si les compositions d'ABS sont plus rigides par suite de la teneur en caoutchouc.
Dans les tests indiqués ci-dessus et dans d'autres tests de caractère semblable, on trouve que les polymères à faible poids moléculaire, en quantité allant jusqu'à 10 % en poids, produisent très peu d'effet sur la résistance à la traction du polymère d'ABS, bien qu'ils affectent vraiment la résistance aux chocs des polymère res. Les polymères à faible poids moléculaire n'ont pas d'effet important sur la température de distorsion thermique ou sur le lustre.
Par opposition, l'utilisation de plastifiants tels que des cires à base de stéaramide ne réduit pas de manière importante la résistance aux chocs Izod bien qu'elle réduise matériellement la résistance à la traction des polymères et ajoute beaucoup aux prix de revient.
Ainsi, on peut voir que les mélanges de la présente invention offrent des avantages importants du fait qu'ils fournissent des caractéristiques améliorées d'écoulement aux interpolymères d'hydrocarbures aromatiques monovinylidéniques et de nitriles non saturés. Cet avantage n'est pas obtenu au détriment des autres propriétés de l'interpolymère.
La présente invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation qui viennent d'être décrits, elle est au contraire susceptible de variantes et de modifications qui apparaîtront à lthomme de l'art.
La présente invention concerne -un récipient à double paroi pour liquides à bas point d'ébullition, en particulier pour gaz condensés, itespace enveloppe entre un récipient intérieur et un récipient extérieur étant maintenu sous vide, et le récipient in- térieur étant relié élastiquement au récipient extérieur par l'intermediaire du goulot tubulaire Pour emmagasiner des gaz condensés, on connaft déjà des réci pients à double-paroi constitués suivant le principe dit de Dewar, dans lesquels, pour améliorer l'isolation thermique du récipient intérieur, le vide est maintenu dans ltespace enveloppe entre les récipients métalliques intérieur et extérieur.Le remplissage du récipient intérieur s effectue par le goulot tubulaire qui forme pont thermique vers le récipient extérieur et doit donc comporter une paroi aussi mince que possible avec une faible conductibilité thermique. Dans les récipients à double paroi connus, ce goulot tubulaire est constitué d'un tube en acier fin à paroi mince qui est relié aux deux récipients par des joints de soudure. Lorsqu'on transporte de tels récipients à double paroi, le récipient intérieur rempli représente une masse relativement lourde qui est suspendue élastiquement au goulot tubulaire à paroi mince. Les forces dtaccélération agissantes provoquent en conséquence des mouvements os- cillatoires dans le sens vertical et dans le sens horizontal.La position du récipient interleur par rapport au récipient extérieur varie et il se produit un effort de traction alternative appliqué au goulot qui est très désavantageux et peut provoquer finalement le pliage ou la rupture du joint de soudure.
La fig. 1c représente une valve 3/2 à actionnement manuel avec rappel par un ressort. [ 100 La fig. Id représente une valve 3/2 à actionnement manuel.
036, 37, 393 VALVES A PLW#IEURS VOIES Forte largeur nominale domaine basse pression.
La fig. 1e représente une valve 2/2 à actionnement pneuma tique avec rappel par ressort. [31] La fig. if représente une valve 3/2 à actionnement pneumatique avec rappel par ressort (ventilation) [ 19 ] VALVES REGULATRICES D'ECOULEMENT Faible largeur nominale pression normale.
La fig. 1 représente une valve d'étranglement à actionnement manuel. [16, 24, 38 ] La fig. 1h représente un détendeur. Eii# VALVES DIRECTIONNELLES La fig. li représente une valve directionnelle sollicitée par un ressort et caractérisée par une faible largeur nominale dans le domaine desiressions normales. CLC 5 ] La fig. 1j représente une valve directionnelle sollicitée par gravité et caractérisée par une largeur nominale importante dans le domaine basse pression. [ (20, 21, 27) 29] VALVES DE LINITATION DE PRESSION La fig. 1k représente une valve sollicitée par ressort et caractérisée par une forte largeur nominale dans le domaine basse pression (dépression). [ 20, 21, 27] La fig. il représente une valve sollicitée par gravité et caractérisée par une forte largeur nominale dans le domaine basse pression (dépression ou surpression). [28 32) La fig. 1m représente une valve sollicitée par ressort et caractérisée par une forte largeur nominale dans le domaine basse pression (surpression). L26 ] CONVERTISSEURS La fig. in représente un dispositif de changement de valeur de seuil basse pression négative/pression normale. [ 3L#j La fig. lo représente un dispositif de changement de valeur de seuil basse pression positive/pression normale.
ELEMENTS DE COMMANDE La fig. 1p représente-- un injecteur caractérisé par une faible largeur nominale dans le domaine des pressions normales. [17] La fig. 19 représente un filtre caractérisé par une faible largeur dans le domaine des pressions normales. p6, 7g La fig. ir représente un filtre caractérisé par une forte largeur nominale dans le domaine basse pression [22] ELENENTS DE CONTROLE La fig. is représente un débitmètre caractérisé par une faible largeur dans le domaine basse pression. 25 La fig.It représente un dispositif pour mesurer la pression respiratoire. 35 La fig. lu représente un dispositif pour mesurer le volume respiratoire. 30 La fig. lv représente un indicateur opv tue. 41 La fig. 1w représente un indice leur acoustique. 40 La fig. lx représente un bloc e commande pour : 13 xl r déplacement d'impulsions x2 : réglage de la rressîon x3 : générateur d'impulsions x4 : dispositif de respiration assistée x5 : respiration profonde x6 : phase négative x7 -: avertissement x8 : réglage mIxte x9 . réglage volumique x10 e commande de pulvérisateur La fig. 1 représente un sac respiratoire. 23 La fig. #za représente un raccord de tuyau. 14 ta fig 1zb représente un conduit tubulaire basse pression, forte largeur nominale. 43 La fig. fzc représente un conduit tubulaire pression normale, faible largeur nominale. 1 2, 3 La fig. 1zd représente un conduit tubulaire pression normale + basse pression, faible largeur nominale. 43 La fig. 2 représente schématiquement un respirateur à commande automatique modifiable.
Les fig. 3A-3AS sont des courbes respiratoires caractéristiques représentant la pression (p), le volume (V) en fonction du temps (t) (sans prise en considération particulière des conditions d'accroissement) et groupées comme suit I - FORMES FONDANENTALES La fig. 3A représente une allure de courbe obtenue en cas de respiration avéc surpression (IFPB).
La fig. 3B représente une allure de courbe obtenue en cas de respiration assistée avec surpression (IPPB, assistée).
La fig. 3C représente une allure de courbe obtenue en cas de respiration avec surpression et avec un plateau en phase finale d' expir3ttor# (pInT) fi, 3D représente une allure de courbe obtenue en cas de respiration avec surpression et avec un plateau en phase finale d'inspiration.
La fig. 3E représente une allure de courbe obtenue en cas de respiration avec surpression et avec un souffle plus profond (IPPB avec La fig. 3F représente une allure de courbe obtenue en cas de respiration sous pression variable (yTsTEB ou APNB).
Il - COT;BINTAISOtTS DE DEUX PERMES FONDAMENTALES La fig. 3G représente une allure de courbe obtenue en cas de respiration avec surpression et avec un plateau an phase finale d'expiration, la respiration étant assistée.
La fig. 3H représente une allure de courbe obtenue en cas de respiration avec surpression et avec un plateau en phase finale d'inspiration, la respiration étant assistée.
La fig. 3I représente une allure de courbe obtenue en cas de respiration avec surpression et avec un souffle plus profond, la respiration étant assistée.
La fig. 3J représente une allure de courbe obtenue en cas de respiration avec surpression et avec un plateau en phase finale d'expiration et d'inspiration.
La fig. DE représente une allure de courbe obtenue en cas de respiratIon avec surpression et plateau en phase finale d'expira- tion, le souffle étant plus profond.
La fig. 3L représente une allure de courbe obtenue en cas de respiration avec surpression et plateau en phase finale d'inspi- ration, le souffle étant plus profond.
La fig. 3N représente une allure de courbe obtenue en caste respiration sous pression variable avec un plateau en phase finale d'inspiration.
Le support fixe extérieur E possède, comme première pièce, au bout du côté du dispositif B > l'anneau 22, allant le même diamètre que l'anneau 9 de celui-ci. Les anneaux 9 et 22 sont assembléspar un épaulement et un canal circulaire c, par le ménagement d'un canal circulaire intermédiaire d, qui communique avec les bras tubulaires 6; à l'anneau 22 est raccordée, à lsextérieur, une tubulure de raccordement-d'ait 23. Les deux anneaux sont maintenus serrés par une rondelle 24 et les vis 25, laissant aux anneaux la possibilité de rotation relative par gliss.em,#t.
L'anneau fixe 22 est fixé, par une cornière 26, avec les vis 27, au guidage de glissement 28, d'une glissière 29, qui porte la crémaillère e, dont le pignon d'engrenage (non-représenté dans les dessins) est monté sur l'axe 30, avec les boutons latéraux moletés 31. Au-dessus de la glissière 29 se trouve une pièce plane 32 de fixation d'un statif pourvu d'oculaire composé d'observation (non-représenté dans le dessin), ou du microscope opérateur F.
Par la fourche de raccordement 33, le boulon 34 et son anse 35, l'ensemble entier est suspendu, pouvant tourner, au statif du microscope opérateur, non-représenté dans le dessin.
Lt assemblage décrit des anneaux 9 et 22 permet la rotation du dispositif B, avec le spéculum D, avec le dispositif de rotation C et le miroir A, autour de l'axe optique de l'oculaire composé, respectivement de l'objectif#du microscope opérateur.
Le dispositif G de soutenement par derrière de la luette et du voile du palais, est constitué de la plaque courbée, intérieure 36, de soutenement effectif par derrière, pourvue d'une découpure terminale f; la plaque 36 est continuée, a' l'autre extrémité, avec une glissière; cette glissière est pourvue, sur l'une des axe tes, avec une rangée de dents inclinées g; sur l'autre arête, vers son extrémité libre, la glissière porte un épaulemattn.La glissière de la pièce 36 coulisse dans le guidage de glissement 37, à bordures latérales discontinues i, pourvu de la plaque-couvercle 38.Le guidage de glissement 37 se-prolonge , à l'extérieur, avec une douille d'articulation j qui, par l'axe 39, articule la plaque courbée, extérieure 40, par ses douilles complémentaires k. daxe 39 est fixé dans la douille.j et est prolongé à l'extérieur, d'un côté, et il est fileté; un écrou moleté 41 permet, par vissage, le blocage dans une certaine position et le déblocage de la plaque courbée, extérieure 40. La plaque courbée 40 est pourvue d'une découpure terminale qui engendre deux bras m.Entre la douille intérieure j et les douilles complémentaires extérieures k, de l'articulation avec l'axe 39, est réservé un creux n; d'autre part, les douilles j. et l'une des douilles adjacentes k, sont pourvues chacune, par découpage, d'une griffe o, respectivement p, qui peuvent être couplées par le déplacement axial relatif de la plaque.du guidage de glissement et de la plaque courbée 40, avec leurs douilles j et k et bloquées, dans cetw te position, par le vissage de ltécrou 41; au dévissage de l'écrou 41 et au désengagement des griffes o et p, par le déplacement axial dans l'étendue du creux n, la plaque courbée 40 peut être rabattue vers l'extérieur, d'environ 900 par rapport à sa position bloquée.