INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On homogénéise des fractions de 50 kg chacune de fruits de Pleurotus ostreatus, Flammulina veltipes, Pleurôtus' spodoleucus,, Tricholoma matsutake et Pholiota. nameko respectivement dans 240 1 d'eau au moyen d'un mélangeur, on les fait bouillir 20 heures jusqu'à ce qu'il reste 120 1 de liquide et on filtre sous pression en chauffant» On filtre 80 1 de la solution extraite en présence de célite, on lyophilise le filtrat.
Les résultats des tests d'activité contre les tumeurs sont les suivants ï
Echantillonsextraits Dose Taux d'inhi- Régression de : (mg/kg/jour) bition ($) complète
Crepidotus sulphurinus Imaz. et Toki
Clitopilus lignyotus Hongo
,24
Par ailleurs, la planche à aiguilles peut être animée d'un mouvement de translation, synchronisé avec le mouvement d'avance et de recul afin de décaler les points d'aiguilletage de deux piquages successifs.
De plus, les aiguilles peuvent être montées en biais sur la planche support, ce qui permet d'effectuer le traitement d'aiguilletage en biais par rapport à l'axe longitudinal de la nappe.
Il est évident qu'un tel dispositif peut comporter, sans toutefois sortir de l'invention, d'autres moyens analogues aux premiers, pour permettre un aiguilletage simultané des deux cOtés de la nappe.
La présente invention permet d'obtenir des nappes non tissées, rétractées puis aiguilletées, par conséquent d'une grande densité, particulièrement appréciées pour la fabrication de produits de remplacement du cuir.
Enfin, le procédé présente un grand intérêt pour l'assemblage par aiguilletage de nappes de caractéristiques différentes.
L'exemple suivant permettra de mieux comprendre les avantages apportés par le procédé selon l'invention.
Exemple On superpose, de manière classique, à l'aide d'un nappeur mécanique du type BLAMIR, 16 voiles de carde pesant chacun 5 g/m2, à base de fibres polyester, rétractables, de titre 1,7 dtex/(l,5 denier), de 40 mm de longueur.
La nappe formée est ensuite rétractée par traitement thermique à environ 1200C, à l'air chaud et pèse après rétraction 400 g/m2.
Plusieurs nappes ainsi rétractées sont alors aiguilletées dans les mêmes conditions, c'est-à-dire avec le même type d'aiguilles et avec une densité de perçage de 50 coups/cm2, les deux faces de la nappe étant successivement aiguilletées, si ce n'est que a) l'une des nappes subit un aiguilletage classique, c'est-à-dire sur une nappe à plat, perpendiculairement à sa surface, b) la seconde est aiguilletée selon l'invention, les rangées d'aiguilles étant dans la position A représentée à la figure 2, c) la troisième est aiguilletée selon l'invention, les rangées d'aiguilles étant dans la position B et formant avec le plan tangent à la nappe un angle voisin de 45 .
Les caractéristiques de ces nappes, mesurées sur des échantillons de 5 cm de large, sont regroupées dans le tableau suivant
Type de nappe Résistance à la Allongement à la Poids Type de nappe traction g rupture ; ! i ! ! j au m2 ! !sens long. ;sens travers sens long. sens travers Nappe non ai- 1,8 kg 2,5 kg 110% 295% voisin de guilletée 400g Nappe par ai- Baisse de la résistance I i Ivoisin de aiguilletage de plus de 50 2 et moinsl I 400 g g - classique ;bel aspect de la nappe g I , Aiauilletée ' . I I I !selon l'invention voisin de parallèlementà 27kg 19kg . 53 %% 123% 800g, l'axe longitudinal! ! ! ! I I Aiguilletée ! I Aiguilletée ! ! ! !voisin del selon 1 invention ! 25 kg 1 19,5 kg ! 78 % ! 85 % ! 800 g ! en biais par rapport I I I à l'axe longitudinal Ces exemples montrent bien qu'un aiguilletage classique ne permet pas de traiter de façon correcte une nappe non tissée rétractée alors que l'invention conduit à des produits dont la résistance à la traction est nettement améliorée et dont l'allongement à la rupture peut être soit plus faible en long qu'en large, soit sensiblement égal en long et en large.
La présente invention se rapporte à une méthode et à une composition pour la correction des déficiences en magnésium dans les végétaux.
Depuis quelques années, lesdéficiences en magnésium sont de plus en plus fréquemment observées sur beaucoup de plantes cultivées dans de. nombreuses régions et ces déficien ces prennent de plus en plus d'importance parce qu"à à l'heure actuelle, les impératifs de la rentabilité amènent les agriculteurs à ne rien négliger qui puisse influencer favorablement les rendements.
Ces carences en magnésium sont la conséquence de l'intensification de la production végétale - les rendements des cultures étant plus élevés, les exporta tions des récoltes en magnésium sont plus grandes; - de plus en plus souvent les engrais utilisés à fortes doses sont très concentrés en azote, phosphore et potassium et n'apportent pratiquement plus de magnésium; - l'intensification des fumures conduit fréquemment à des déséquilibres cationiques dans le sol et notamment à des anta gonismes physiologiques dans l'absorption par les racines, entre magnésium et potassiùm ainsi qu'entre magnésium et cal cium; - la grande mobilité du magnésium dans le sol a;pour consé quence son lessivage, particulièrement en sol acide à texture grossière.
L'expérience a démontré que le traitement foliaire des déficiences en magnésium était plus efficace et donnait ses effets plus rapidement que le traitement du soi par des sels de magnésium; pour les arbres fruitiers par exemple, le traitement foliaire agit en quelques semaines alors que le traitement du sol n'opère d'une façon satisfaisante qu' après quelques mois ou 1 ou 2 ans.
Généralement, les déficiences en magnésium sont traitées par voie foliaire avec des solutions de sulfate de magnésium hydraté (igS04.? H20), parfois avec du nitrate de magnésium.
La présente invention a également pour objet de calculer avec précision la densité de la circulation sur une section prescrite de route par un traitement automatique des données en direct qui ne nécessite qu'un temps minimal de traitement d'ordinateur.
La présente invention a encore pour objet de calculer avec précision la densité de la circulation sur une section de route par un procédé qui ne nécessite pas une mise au point et préparation excessives.
La présente invention a encore pour objet de calculer avec précision la densité de circulation sur une section à voies multiples d'une route.
Les objets qui précèdent, ainsi que d'autres objets, caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront de la description plus détaillée qui suit d'un mode de réalisation préférentiel de l'invention tel qu'illustré dans les dessins annexés dans lesquels: la figure 1 est une représentation graphique dans le plan espace-temps de trajectoires typiques de véhicules sur une section d'une voie d'une route; la figure 2 est une représentation graphique de fonctions d'autocorrélation nromées d'erreurs dans le comptage grossier de véhicules; la figure 3 est une représentation schématique d'un système pour la mise en oeuvre d'un procédé d'évaluation de la densité de la circulation; la figure 4 est un organigramme du procédé d'évaluation par traitement en direct de la densité du courant de véhicules;; la figure 5 est un organigramme plus détaillé de l'étape de traitement consistant à effectuer le calcul du temps de trajet qui est représentée sur la figure 4; la figure 6 est un organigramme plus détaillée de l'étape de traitement consistant à effectuer le calcul du comptage grossier, qui est représenté sur la figure 4.
Selon la présente invention il est prévu un procédé automatique pour calculer le nombre de véhicules sur une section de route. Le procédé consiste en trois étapes fondamentales qui utilisent l'inventaire des vitesses et temps d'arrivée aux points d'entrée et de sortie d'une section de route spécifiée, les mesures étant obtenues par des équipements appropriés de détection. Les étapes sont les suivantes: 1.- On obtient une évaluation du temps de trajet des véhicules à la fin de périodes d'observation séquentielles, à partir de l'inventaire des vitesses.
2.- On calcule une évaluation de comptage grossière du nombre des véhicules présents sur la section de route, à partir de l'inventaire des arrivées de voitures à l'entrée de la section de route et des temps de trajet des véhicules sortants.
3.- On modifie l'évaluation de comptage grossière au moyen d'une technique de filtrage par un évaluateur séquentiel qui assure la comptabilité de comptages successifs avec les données de débit en utilisant la relation: Y = Y + N - N dans laquelle k et Yak 1 sont les comptages ou dénombrements de véhicules obtenus aux fins de périodes successives d'observation et N1k est le nombre des véhicules qui entrent dans la section de route tandis que N2k est le nombre des véhicules qui sortent de la section au cours de la période d'observation de (k-I) à k.
Sur la figure 1, à laquelle on se réfèrera maintenant, on a représenté un ensemble de trajectoires typiques de véhicules dans le plan espace-temps.
Sur la figure 1, x1 et x2 représentent le commencement et la fin de la section de route, ou zone de contrôle, à l'étude. Des détecteurs sont situés aux positions x1 et x2 pour déterminer la vitesse et le temps d'arrivée de chaque véhicule qui entre et qui sort de la longueur de route. Du fait des divers étages d'établissement de la moyenne de la vitesse utilisée, il est suffisant de traiter chaque véhicule comme ayant une longueur moyenne. De cette manière, une mesure acceptable de la vitesse est obtenue à partir de l'intervalle de temps nécessaire au véhicule pour passer sur un détecteur unique tel qu'une boucle magnétique.
Chaque mesure de vitesse est utilisée pour calculer une moyenne en cours de la vitesse à l'entrée et à la sortie de la section-de route et est ensuite éliminée. La moyenne en cours est calculée en utilisant un calcul de la moyenne exponentielle suivant la formule vn = avn-1 + (1-a) vm (1) dans laquelle v est la toute dernière mesure de vitesse, v 1 la moyenne m de vitesse antérieure et v n la nouvelle moyenne. La constante a est arbitrairement choisie de 0,7 afin d'assurer qu'environ cinq mesures de vitesse antérieures soient nécessaires pour apporter une cobtribution significative à la nouvelle moyenne mobile.Cette moyenne de vitesse sert à réduire l'erreur de vitesse intermittente associée à l'hypothèse d'une longueur de voiture constante et à aplanir les particularités de vitesse des conducteurs très individuellement.
Elle a également l'effet très pratique de réduire les besoins de mémoire des données.
Les spécialistes de la technique comprendront aisément que bien que l'établissement de la moyenne exponentielle soit utilisée ici, d'autres techniques d'établissement de moyenne seraient également acceptables.
Toutes les T secondes, à des temps tl. - tk, les vitesses moyennes d'entrée et de sortie sont mises en mémoire ainsi que le nombre des véhicules comptés qui entrent et sortent de la route au cours des T secondes antérieures.
Le tableau I donne des exemples de données telles que celles qui seraient mises en mémoire dans un cas typique. Chaque article est gardé en mémoire pendant une durée d'environ quatre fois le temps de trajet moyen de x1 à x2.
notera qu'il n'y a que deux vitesses et deux comptages mis en mémoire dans chaque T secondes. quelque soit le nombre de voies de circulation ou le nombre de voitures comptées dans l'intervalle précédent.
TABLEAU I Exemple typique des données mises en mémoire pour une section de route Intervalle V N V N d'échantillonnage I I 2 2 k 47,2 5 39,6 6 k-1 42,7 4 43,4 5 k-2 40.3 4 46,5 4 k-3 41,8 4 47,1 5 k-N 51,2 3 44,9 5 Lu informations aises en mémoire données dans le tableau I sont converties en un comptage des véhicules en deux étapes qui sont exécutées la fin de chaque période de T secondes, c'est-àdire aux temps t1, t2....
I1 est entendu que, bien que remploi de eomposés fissiles de l'omnium soit préférable pour l'application pratique de la présente invention, des composés de l'opium non fissiles peuvent aussi conférer aux tissus de laine traités selon la présente invention une bonne résistance aux plis.
Par le terme "composés de l'onium fissiles" on englobe les composés décrits précédemment avec lesquels R renferme des liaisons non saturées et qui sont fissiles dans des conditions plus douces pour une application en liaison avec le présent procédé.
I1 est indispensable, avec ce procédé, que la matière de départ soit un tissu irrétrécissable, sinon toute configuration ou pli permanent conféré au tissu perdrait évidemment de leur netteté et serait rendu inutile par le feutrage et par les variations dimen sipnneîles au cours du lavage. Comme exemples de traitements irrétrécissables, les brevets américains No. 3-165 375 et 3 115 383 décrivent des procédés de traitements irrétrécissables des tissus de laine cardée et de laine peignée, utilisés dans le présent procédé.
Il est donc entendu que la phase de traitement irrétrécissable des tissus de laine ne fait pas partie de la notion inventive révélée ici.
Dans 11 application pratique de ltinvention, chacun des tissus choisis pour la confection de vêtements après son déroulement d'un rouleau, passe sur une machine classique dtimprégnation ou de foulardage où il est traité à fond avec une solution aqueuse dtun composé de l'onium soluble dans l'eau, comme cela a été exposé ci-dessus.De préférence les tissus sont trempés dans la so- lution aqueuse du composé de l'onium de façon à absorber approximativement de 85 à 100 % de cette solution, ce qui fait que le tissu contient de 1 à 10 0 en poids du composé de l'onium, de préférence de 4 à 8 cpó et, bien que remploi de l'eau constitue le solvant préféré le plus commode et le plus économique, il est entendu que tot solvant volatil inerte peut être employé en tant que porteur du composé de l'onium, par exemple le méthanol, l1éthanol, le dioxane, etc.
D'autres moyens dtapplication du composé de ltonium ressortent étalement du domaine de la présente invention, comme, par exemple, un brossage, une aspersion, une enduction par rouleaux, etc.
Lorsque le composé de l'onium est appliqué. en solutions aqueuses sous la forme de son sel iodure ou bromure, la concentration de ces sels est habituellement d'environ 4 à Cfl environ 10 % en poids dans une solution à 25 C. Normalement il est préférable que la quantité du composé de l'onium appliquée au tissu ne soit pas supérieure à 10 7 sur la base du poids de tissu, de façon à éviter un changement de la main du tissu.
Le tissu traité avec le composé de l'onium passe entre des cylindres pour éliminer la solution en excès ; toutefois, ces cylindres et la concentration de la solution sont contrôlés de fa çon que le tissu retienne au moins 2 % en poids du composé de ltonium.
Ensuite, le tissai traité est séché. La température à laquelle le tissu est soumis pour le séchage est maintenue approxima- tivement entre 49 et 1200 et, de préférence, entre 65 et 93 C.
Le séchage du tissu est contrôlé de façon que le composé de l'onium ne réagisse pas avec la laine.
La solution d'onium peut également renfermer un agent de mouillage classique pour faciliter la pénétration de la solution dans la structure de la matière textile de laine.
Une liste satisfaisante encore qutincomplète de ces agents de mouillage figure, entre autres, dans la revue ttSoap and Chemical Specialities" (Le savon et spécialités chimiques), vol. 31 n07, page 61 ; n08, p. 48-61 ; n09, p. 52-67, et n010, p. 38-5? (1955).
Une petite quantité seulement de l'agent de mouillage est nécessaire, soit de 0,05 à 0,5 7 en poids en solution.
La solution peut aussi renfermer un produit d'addiction hygroscopique tel qu'urée,éthylène-glycol, glycérol, ou des agents similaires, de façon à conduire à une rétention du produit de 2 à 15 7, de préférence de 5 à 10 7 en poids sur la base du poids du tissu. Ces produits d'addiction facilitent la rétention de lthumi- dité dans le tissu et évitent la nécessité dthumidifier le tissu traité avant le pressing.
Comme exemples dtagents alcalins utilisables avec le présent procédé, on peut citer les hydroxydes métalliques, les bicarbonates, carbonates, tétra-borates, phosphates, pyrophosphates, alcoxydes, ou autres sels solubles dans liteau qui présentent une capacité de tamponnement alcalin, 11 emploi de carbonates alcalins étant préférable. La quantité de l'agent alcalin utilisée est ajustée de façon que le pii de la solution se situe environ entre 8 et 11,5, de préférence entre 9 et 10 environ.
Lorsquton désire confectionner des vêtements de ntimporte quels styles, tailles, types ou modèles à partir d'un tissu traité dans les conditions décrites ci-dessus, on prélève dans le stock le métrage de tissu nécessaire quton livre à ltatelier pour la coupe des vêtements où il est coupé, cousu et fini, puis il est transféré dans un lieu où se trouve ltéquipement de pressing pour conférer aux vêtements des plis à des endroits compatibles avec le style et le modèle du vêtement considéré.
Comme on l'a mentionné ci-dessus, le catalyseur en question ne nécessite pas une pré-activation. il serait toutefois préférable d' activer le catalyseur avant sa mise en place dans le pot d'échappement d'une automobile. La fig. 4 illustre les résultats d'un prétraitement d'une heure sur du fil d'acier dit inoxydable Type 304 plaqué de cuivre, et se trouvant sous la forme d'une toile métallinue se présentant sous la forme d'un tamis à ouvertures carrées me surant 0,701 mm de côtés par des gaz d'échappement contenant 2 % d' oxygène à 71000. Sur cette fig. 4, on a tracé des courbes.iIlustz#it la variation du rapport de NO dans l'effluent du lit catalytique à NO dans l'échappement #NO#(N#0x)o# en fonction de la concentration x de CO dans l'échappement. On constate que l'on obtient ainsi un catalyseur hautement actif. Une oxydation (2 % d'oxygène) à 59900 pendant deux heures a aussi été essayée comme mode opératoire d'ac activation On constate qu'une activation à une température inférieure n'est pas aussi efficace qu'une activation à une température supérieure.
On a aussi procédé à des essais sur de l'acier dit inoxydable Type 304 plaqué de cuivre et additionnellement plaqué avec du nickel, du manganèse, du cobalt ou du chrome pour déterminer si de l'a- cier dit inoxydable ne pourrait pas etre activé de manière à manifes- ter une bonne activité à des températures plus basses. Le Tableau I ci-après présente les résultats obtenus à diverses températures à une vitesse spatiale de 21.000 heures 1 et à 2,0 % de monoxyde de carbone (CO). Sur un intervalle de température s'étendant de 3999C à 566 C, aucun de ces matériaux replaqués n'est plus efficace qu'un acier dit inoxydable plaqué de cuivre.
TABLEAU I Activité d'acier dit inoxydable Type 304 plaqué (VS = 21.000 h-1 ; monoxyde de carbone 2,0%) Réduction % de NO x Température ( C) Ou Bizou Mn/Cu Co/Cu Cr/Cu 399 8 - -- -- 449 56 -- -- -- 36 477 85 -- -- )) 499 83 25 -- 92 61 24 89 56 -- 86 - 549 89 92 -- -- 63 574 -- -- -- 87 85 599 90 95 65 -- 92 624 -- -- -- 92 - On a aussi constaté qu'un abaissement du taux de NO dans les x gaz d'échappement depuis environ 700 ppm jusqu'à environ 400 ppm n'influe pas défavorablement sur l'efficacité de conversion par le catalyseur en acier dit inoxydable plaqué de cuivre. La fig. 5 illustre des résultats obtenus à 44900 pour deux vitesses spatiales différentes, à savoir 640 et 727,5 litres (TPN)/min/kg de catalyseur.
On a tracé sur cette fig. 5 des courbes montrant la variation du rap port des gaz NOx dans l'effluent du lit catalytique auxgaz NOx se trouvant dans 11 échappement [NOx/(NOx)o] en fonction de la concentration de CO dans l'échappement. Les points figuratifs de données pour les deux taux de No se placent sur les mêmes courbes que cel x les relatives à la réduction de No selon la concentration de CO.
x Par conséquent, la concentration de NO dans les gaz d'échappement x n'agit pas considérablement sur le comportement du catalyseur selon l'invention en cours de fonctionnement.
Il convient maintenant de décrite le dispositif également com- pris dans la portée de la présente invention.
Les fig. 1 et 2 illustrent un mode de réalisation du dispositif du type pot d'échappement catalyt#ique compris dans la portée de 1' invention, lequel dispositif y est désigné en général par la référez ce 10. Le dispositif 10 du type pot d'échappement comporte une chambre cylindrique 12 possédant une paroi latérale 11, une plaque extrême fermée 13 et une plaque extrême ouverte 15. il existe quatre orifices d'entrée espacés 14, 15, 16, 17 établis dans la paroi latérale 11, et ces orifices d'entrée sont raccordés au collecteur d'échappement d'un moteur à combustion interne pour permettre à l' échappement de ce moteur de s'écouler jusque dans la chambre 12.Un conduit perforé 18, concentrique par rapport à l'axe longitudinal de la chambre 12, s'étend depuis la plaque extrême fermée 14 jusqu'à et au travers d'une ouverture 15a percée dans la plaque extrême 15. Ce conduit 18 est soudé en place, et autour dudit conduit est enroulé un organe catalytique réticulé 20. Cet organe réticulé 20 est établi à partir de toile métallique en fils d'acier dit inoxydable plaqué de cuivre et comporte, ainsi qu'on l'a déjà décrit ci-dessus, une surface au moins en partie oxydée. Entre les orifices d'entrée 14, 15, 16, 17 et l'organe réticulé 20 est agencé un déflecteur 22.
Lorsque des gaz d'échappement s'écoulent jusque dans les susdits orifices d'entrée 14, 15, 16, 17, le déflecteur 22 dirige le courant de gaz vers la paroi latérale 11 de la chambre, en créant ainsi une turbulence à l'intérieur de ladite chambre 12. Des gaz s'écoulent alors au travers de l'organe réticulé 20 jusque dans le conduit perforé 18, puis le long dudit conduit à l'intérieur de celui-ci, et enfin sortent de l'extrémité ouverte 24 du conduit 16 qui sert d'orifice de sortie pour la chambre 12. Des gaz sortantdudit orifice de sortie 24 sont à des teneurs en oxydes d'azote considérablement inférieurs aux teneur en NO des gaz d'échappement pénétrant dans x la chambre 12.
Comme il va de soi, et comme il résulte d'ailleurs déjà de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à celui de sns modes d'application, non plus qu"# ceux des modes de réalisation de ses diverses parties, ayant été plus spécialement envisagés ; elle en embrasse, sa contraire, toutes les variantes.
72 00937
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La présente invention concerne un porte-lampes destine à supporter une pluralité de lampes.
les réalisations de cette invention trouvent des applications particulière::,ont intéressantes dans les feux montés à l'arrière d'un véhicule à moteur, tels les feux arri ère de positionnement , les feux de stop et les feux clignotants indicateurs de direction.
Dans les dispositifs conventionnels, il est courant de raccordér chacune des deux douilles du porte-lampes, une par lampe, au moyen de connecteurs séparés, un pour chaque conducteur pro-venant d'une barrette de connexion centrale. Au moins une des deux lampes comporte habituellement deux filaments (feux arrière et feux de stop combinés), et il existe habituellement au moins un conducteur de retour commun aux deux lampes de sorte que cela nécessite plusieurs connecteurs pour chaque paire de "lampes,, et, pour chacun de ces connecteurs, un raccord doit connecter individuellement son propre conducteur.
Un connecteur typique du type conventionnel connu comprend une barrette porte-bornes en matériau plastique, fixée à une douille de lampe, au moins deux bornes fixées au porte-bornes, au moyen... par exemple, de rivets, et une ou doux lamelles.de contact fixées audit porte-bornes et en contact électrique direct avec lesdites bornes, lesdites lamelles de contact établissant une connexion électrique avec le culot de la lampe monté dans la douille.
Bien entendu, l'invention n'est aucunement limitée aux détails d'exécution décrits auxquels divers changements et modi- fications peuvent être apportés sans sortir de son cadre.
De nombreuses solutions ont été proposées pour effe-etuer 11 Q- pération de changement de voies de véhicules ferrov-láires munis d'essieux à roues à écartement variable, devant circuler sur des réseaux dont l'écartement des rails est différent.