INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Exemple 17 Dans un exemple d-'hydrogénation d'hydrocarbures, une composition Ni:CAS dérivée d'un précurseur de Ni-CAS calciné dans l'hydrogène à 4000C en formant une composition catalytique contenant 14,5 % en poids de Ni, 66,2 %$ en poids de A1203 et 19,3 % en poids de S04, donne un taux de transformation de benzène en cyclohexane, méthylcyclopentane (MCP) et composés de cyclohexyle de 70 moles % à 2500C et sous une pression manométrique d'hydrogène de 49 bars. Il y a lieu de remarquer que ce catalyseur de forte activité utilise le nickel, métal peu cofteus, et non les métaux nobles usuels de prix élevé.
Une composition Pt:Cr-CAS dérivée d'un précurseur de Cr CAS qui a été calciné à 4000C, imprégné d'une solution de H2PtC16, séché à 11000 puis calciné à 750 C dans l'air, en formant une composition catalytique contenant 0,4 % de Pt, 19,6 % de Cr203, 42,4 % de A1203 et 27,5 % de SO4, fournit un taux de transformation du benzène en cyclohexane, MCP et composés de cyclohexyle de 72,4 moles % à 17500 et sous une pression manométrique d'hydrogène de 49 bars.
Une composition Pd:Cr-CAS dérivée d'un précurseur de Cr-CAS qui a été calciné à 400 C, imprégné d'une solution de Pd(NH3)4Cl2, séché à 1100C puis calciné à 7750C dans l'air en formant une composition catalytique contenant 0,6 % en poids de Pd, 16,1% en poids de Cr203, 44,5 % en poids de Al2O3 , 38,8 % en poids de S04, fournit un taux de transformation du benzène en eyclohexane, MCP et composés des cyclohexyle de 76,6 moles % à 1750C et sous une pression manométrique d'hydrogène de 49 bars.
Exemple 18 Dans un exemple d'alkylation à l'éthylène du benzène, une composition Cr-CAS dérivée d'un précurseur de Cr-CAS calciné à 6750C dans l'air, en formant une composition catalytique contenant 21,0% en poids de Cr203, 49,1 en poids de A120+et 29,6 % en poids de S04, fournit un taux de transformation du benzène en éthylbenzène et diéthylbenzène de 8,5 moles % à la température ambiante et à la pression atmosphérique.
Le traitement est fait avec des solutions dont la concentration en sultate de magnésium hydraté dépasse rarement 2ios dans ces conditions on ne risque pas de phytotoxicité, et d' ordinaire une série due 3 à 6 traitements est né cessairé pour contrôler la carence.
Le premier inconvénient du sulfate de magnésium est d'être très peu concentré en magnésium (Ioe/0). Il en résulte que chaque traitement n'apporte -qu'une faible quantité de magnésium, même si l'on utilise un grand volume d'eau. Par exemple, une application de 1000 litres/Ha d'une solution à 296 de sulfate de magnésium hydraté n'apporte que 2000 g de magnésium.
Le deuxième inconvénient du sulfate de magnésium hydraté est son manque d'adhérence au feuillage; lorsqu'une pluie survient après la pulvérisation, le sel est facilement et rapidement totalement lessivé.
Le troisième inconvénient découle des deux premiers. Un grand nombre de traitements au sulfate de magnésium hydrate -est souvent nécessaire pour obtenir la correction d'une déficience. il en résulte que la guérison de la.carence est eouvent trop tardive et que les rendements de la récolte en sont défavorablement influencés.
La présente invention a pour but de remédier à ces inconvénients et consiste en une méthode suivant laquelle il est fait usage en nutrition foliaire d'une composition contenant de l'oxyde de magnésium.
Dans la réalisation pratique de l'invention, lt oxyde de magnésium contenu -dans la composition est utilisé dans des proportions telles .-qu'il soit possible.d'obtenir sans inconvénient des suspensions aqueuses contenant 0,5 à 1só de MgO, de préférence 2 à 5%.
L'invention porte également sur une composition pour la mise en pratique du procédé qui se distingue en ce qu'elle contient principalement, en plus des ingrédients habi tuelsye conditionnement, de l'oxyde de magnésium.
Une telle composition d'oxyde de magnésium formulé en poudre sèche ou en poudre mouillable peut être très concentrée en magnésium; on peut par exemple lui donner un titre de 48,5 % en magnésium.
Cette composition est utilisable sans inconvénient et en particulier sans phytotoxicité même sur de jeunes feuilles. Utilisée en poudre mouillable cette composition permet de faire les traitements du feuillage avec des suspensions très concentrées : par exemple des suspensions à 5 % de cette composition sont très praticables sans inconvénients.
L'apport de magnésium par un seul traitement peut être très élevé sans qu'un volume d'eau considérable soit nécessaire pour effectuer le traitement. Par ëxemple, une pulvérisation de 200 litres de suspension à 5% de cette composition apporte 4850 g de'magnésium à 1'ira.
Le deuxième avantage de l'oxyde de magnésium, par rapport au sulfate de magnésium hydraté est de présenter une forte adhérence au feuillage : des pluies survenant immédiatement après le traitement n'enlèvent qu'une partie du produit déposé sur les feuilles et il n'est pas nécessaire de recommencer i-E-diatement le traitement.
La composition contenant l'oxyde'de magnésium en poudre présente une permanence d'effet beaucoup plus grande que le sulfate de magnésium hydraté, grâce à sa grande adhérence au feuillage mais aussi grâce à son insolubilité dans l'eau.
Le troisième avantage de la composition d'oxyde de magnésium résulte des deux premiers : un ou deux traite ment s suffisent généralement pour corriger les déficiences en magnésium. Les traitements peuvent être faits tôt dans la rériode de végétation et les plantes en bénéficient pendant une grande partie de leur cycle vital.
Un quatrième avantage de la composition d'oxyde de magnésium en poudre est sa stabilité : elle n'est pas hygroscopique, est stable chimiquement et ne s'altère pas lorsqu'elle est exposée à l'air ou au soleil.
La présente invention est donc basée sur la découverte de l'efficacité de la composition d'oxyde de magnésium, en poudre sèche ou en poudre mouillable lorsqu'elle est appliquée sur le feuillage des végétaux; le magnésium ainsi apporté est absorbé par les feuilles, utilisé par les plantes et les symptômes de déficience sont éliminés.
L'efficacité et l'absence totale de phytotoxicité inhérentes au traitement foliaire par l'oxyde de magnésium préparé selon la présente invention sont illustrées dans le tableau ci-après et ses commentaires, relatifs à des essais comparatifs effectués sur haricots et épinards.
La tension au déroulement est mesurée en enregistrant la tension entre une bobine de fil non étiré sur une machine d'étirage et les tambours d'alimentation au moyen d'un enregistreur de tension.
5 Rendement étirage-torsion
Nombre de bobines sans- rupture de fils x 100 Nombre total de bobine
Dans un autoclave de 500 1, on ajoute à 200 kg 10 d* £-caprolactame, 0,3^ en poids d'eau comme catalyseur, 5/ en poids d'un agent antistatique du tableau 2 et des additifs de la présente invention dans les proportions indiquées dans le tableau 2. Après un balayage à l'azote, le mélange est soumis à une polymérisation à l'état fondu à 260°C durant 14 heures dans 15 un système clos suivie d'une polymérisation à l'état fondu à
260°C durant 10 heures dans un système ouvert. Le polymère obtenu est extrait à l'eau chaude durant 20 heures séché et filé en utilisant une extrudeuse de produits fondus, à une vitesse de filature de 600 m/min pour donner des fils de filaments de 70. 2° deniers/24 filaments. Un agent d'ensimage sous forme d'émulsion classique est utilisé au cours de la filature.
A titre de contrôle, des filages sont effectués en utilisant des polymères ayant 5/t en poids d'agents antistatiques ajoutés seuls et ne contenant pas d'additifs de la présen-25 te invention comme dans les conditions mentionnées précédemment. Ainsi qu'on le voit sur le tableau 2 dans le cas des polymères comprenant les additifs de cette invention on n'observe pas d'adhérence entre les filaments ou les fils, la tension de dévicb-ge est faible.et le rendement étirage-torsion est nettement 5° amélioré.
Dans le tableau 2, AFG- représente un agent antistatique de formule :
*(02H40)50 (002H4'5OOH
35 I l|
N ^/N
nh(ch2)5cooh et BLOCK représente un polyalcoylène-éther qui est un sel obtenu 40 en faisant réagir un polyéthylène glycol dont les groupes termi
Juste après le passage, par zéro on obtient aux bornes de l'échantillon dgessai Sp, en raison du condensateur Cp2, la pleine tension- qui s'est rétablie et provient de la première source de haute tension0 Cette tension porte la ré- férence uh1 sur la figure 2. Elle ne correspond que dans sa première partie à la courbe désirée pour la tension rétablie uh. Avant qu'elle ne tombe au-dessous des valeurs désirées,donc après le temps t3, il y a amorçage (-instant t3 ) de lt-éclateur de mesure Fm de sorte que éclateur F2 reçoit une impulsion d'amorçage par le groupe de-commande St2.La tension uh2 de la seconde source de haute tension devient donc efficace au mo- ment t3 ; cette tension est représentée en trait mixte sur la figure 2. La tension uh2 se superpose à la tension uhl de la première source de haute tension Cùî de façon qu'on obtient aux bornes de l'échantillon d'essai Sp au total la tension uh = uh1 + uh2 qui charge l'échautillon d'essai de la façon désirée.
On constate que le nouveau montage de contrôle permet à l'aide de moyens de commande simples une mise en circuit-de la seconde source de haute tension Ch2, à un moment oW la première source de haute tension Chl est sur le point de ne plus pouvoir délivrer la tension d'essai Uh désirée, Le moment (t3) de la mise en circuit de la seconde source Ch2 peut être réglé facilement car il dépend de la tension.
L'invention concerne un appareil servant à transporter en continu du bois entier, des délignures et des dosses jusqu'à des machines de traitement, notamment des désintégra- teurs.
L'invention a pourrit de réaliser un appareil qui assure un transport régulier et rationnel de bois ronds et de bottes de dosses et de délignures jusqu'à des machines de traitement. L'appareil doit en meme temps assurer un approvisionnement en bois ronds et en bottes de dosses et de délignures et amener ceux-ci de façon dosée à des machines de traitement et en particulier à des hache-bois et à des désintégrateurs après que les liens des bottes de dosses et de délignures aient été ouverts.
Pour obtenir un déroulement régulier, rationnel et ininterrompu du travail dans l'alimentation de machines telles que les hache-bois et désintégrateurs, etc., il est nécessaire d'assurer un approvisionnement en délignures, etc. et de former une zone tampon. La zone d'approvisionnement doit pouvoir être alimentée en n'importe quel point, indépendamment du prélèvement de bois.
Etant donné que les bottes de délignures et de dosses sont maintenues par des liens qu'il faut ouvrir avant le traitement, il faut réaliser un appareil qui permette d'ouvrir les liens en un point déterminé bien que les bottes de dosses ou de délignures aient été amenées à un point quelconque.
Selon l'invention, on résout ce problème par le fait que, derrière et au-dessous de la sortie d'un transporteur d'approvisionnement à fonctionnement continu destiné à transporter la matière dans une direction essentiellement transversale à son extension longitudinale, un transporteur de dosage à fonctionnement également continu, destiné à transporter la matière dans une direction essentiellement parallèle à son extension longitudinale, est disposé de telle sorte que sa direction de transport 57t à peu près perpendiculaire à celle du transporteur d'approvisionnement et que la matière sortant du transporteur d'approvisionnement arrive au transporteur de dosage, et qu'entre la sortie du transporteur d'approvisionnement et le transporteur de dosage est disposé un transporteur de fractionnement à fonctionnement continu dont la direction de trans port est essentiellement parallèle à celle du transporteur d'approvisionnement et qui peut s'éloigner et se rapprocher de la direction de chute de la matière.
La largeur du transporteur d'approvisionnement doit en tout cas être égale à la longueur du plus long bois rond destiné à être traité ou de la plus longue botte de délignures ou d dosses. La longueur du transporteur d'approvisionnement détermine dans une mesure importante la grandeur de la surface qui peut servir de zone tampon ou de zone d'approvisionnement.
Ainsi, dans un mode d'exécution servant d'exemple, la largeur du transporteur d'approvisionnement est d'environ 6500 mm tandis que sa longueur est de l'ordre de 15 000 mm.
Au passage de bois entier, le transporteur de fractionnement est particulièrement important pour diminuer la hauteur d'empilage. le fractionnement est réalisé d'une part par la dénivellation au passage du transporteur d'approvisionnement au transporteur de fractionnement. D'autre part, un fractionnement est assuré par le fait que l'on fait de préfé- rence fonctionner le transporteur de fractionnement à une plus grande vitesse de transport que le transporteur d'approvisionnement.
Au passage de bois entier, le transporteur de fractionnement est rétracté de sorte que le bois fractionné n'est que brièvement accéléré par le transporteur de fractionnement et tombe alors sur le transporteur de dosage placd à la suite.
Au passage de délignures et de dosses, l'opérateur déploie le transporteur de fractionnement, notamment par la manoeuvre d'un bouton-poussoir, dans une mesure telle que le transporteur de fractionnement puisse recevoir complètement une botte venant du transporteur d'approvisionnement. La rétraction et le déploiement du transporteur de fractionnement s'effectuent de préférence électromécaniquement. La botte se trouve juste au-dessus du transporteur de dosage et en mdme temps just-e devant l'opérateur de façon si avantageuse que celui-ci peut ouvrir et retirer les liens de la botte manuellement ou à l'aide d'un outil de levage.
Après l'ouverture des liens, le transporteur de fractionnement se rétracte sous le transporteur dsapprovisionne- ment. Mais, en même temps, le transporteur de fractionnement continue de fonctionner de sorte que, pour la mise en botte de délignures ou de dosses, il se produit un arrêt ou seulement un léger mouvement vers l'avant. Les différents éléments de la botte comrence.lt alors à tomber du transporteur de fractionfleent sur le transporteur de dosage jusqu'à ce que la botte se sclt complètement dissociée. rendant ce laps de temps, le transporteur de fractionnement lui-même retourne à sa position initiale, après quoi le processus peut recommencer. De préférence, la largeur du transporteur de fractionnement est à peu près égale à la largeur du transporteur d'approvisionnement, tandis que la largeur du transporteur de dosage est notablement plus petite et seulement un peu supérieure au diamètre de la matière.
Comme on l'a déjà expliqué, il est à conseiller de faire fonctionner le transporteur de fractionnement à une plus grande vitesse que le transporteur d'approvisionnement. En outre, il est à conseiller de donner au transporteur de fractionnement une vitesse de déploiement et de rétraction supérieure à sa vitesse de transport. Grâce à ces mesures, l'effet de fractionnement du transporteur de fractionnement est accru.
Selon une autre particularité de l'invention, la vitesse de transport du transporteur d'approvisionnement est réglable, plus précisément grâce à une transmission réglable de façon continue.
Selon une autre particularité de l'invention, le transporteur de dosage est disposé entre, d'une part, le transporteur d'approvisionnement et, d'autre part, une plateforme de manoeuvre dont la longueur est de préférence à peu près égale à la largeur du transporteur 'approvisionnement. Cette disposition permet à l'opérateur de détacher plus facilement les liens des bottes de dosses ou de délignures. Suivant un mode d'exécution préféré, les transporteurs d'approvisionnement et le transporteur de fractionnement sont sous la forme de transporteurs à channe tandis que le transporteur de dosage est constitué par une courroie transporteuse.
Dans un procédé particulièrement préféré, on soumet la feuille moroporeuse non renforcée ayant reçu la nulvérisation, après l'avoir exposée au courant d'air chaud, à un traitement thermique dans des conditions telles qu'elle rétrécisse d'au moins environ 5 en surface. De préférence, le traitement thermique est exécuté à une te1pérature inférieure à la température d'affaissement de la feuille, mais en différant de 40 C au maximum (la teripérature d'affaissement est la température à laquelle la feuille perd sa structure poreuse, phénomène mis en évidence par le fait que la feuille sèche devient translucide ou transparente).On a découvert avec surprise que le produit soumis au traitement thermique présente une durée de service en flexion beaucoup meilleure lorsque du polymère est dissous dans le solvant appliqué par pulvérisation. En outre, la durée de service en flexion s'accroît à mesure que la proportion de polymère dans le solvant appliqué par pulvérisation augmente; la durée de service en flexion de la feuille soumise au traitement thermique est bien meilleure, par exemple lorsque le solvant contient 1% de polymère, mais encore suprieure lorsqu'il en convient .
On exécute avantageusement le traitement thermique dans un courant d'air chaud, par exemple dns un four à convection approprié, la feuille reposant sur un support horizontal permettant un retrait d.ns le plan, comme une vrille ou une série de rouleaux voisins les uns des autres ou encore une courroie de toile sans fin. Si la feuille à soumettre au traitement est continue, on y applique pour assurer son d@placement dwns le four, une traction faible sinon nulle d.ns 'e sens de la longueur.Bien que la close soit moins avantageuse, la feuille teut, en partie culier lorsque sa largeur n'estpas trop grande, etre pendue verticalement et la force de gravité s'opposant au retrait est alors faible.
Au lieu de chauffer la feuille par confection au moyen d'un gaz chaud, on peut apporter la chaleur par rayonnement (par exemple au moyen de dispositifs à rayonnement infrarouge ou de dispositifs diélectriques, comme ceux fonctionnant dans le domaine herzien) pu par conduction en faisant passer la feuille sur des rouleaux chauffés (par exemple des cylindres chauffés classiques), ou bien dans un milieu liquide chaud, d'une façon telle aue le retrait en surface ait lieu.
La durée du traitement thermique et la température dépendent de la nature de la composition de polyuréthanne, la tem perature ne pouvant être élevée au point que la matière fonde ou que ses pres s'affaissent. La durée et la température du traiter ment doivent toutefois être suffisantes pour provoquer un retrait de surface supérieur à envirnn 5%, par exemple d'environ 5 à 40%.
Le dernier traitement est éxécuté de préférence à une température inférieure d'au moins 2 C à la température d'affaissement de la matière microporeuse, mais différant de cette température au maxi mum de e 400C habituelle1nent de 30 C et souvent de 1500 (et vaut par exemple 5 à 1500 de moins que la température d'affaissement). lie traitement thermique est de préférence relativement bref et dure bien moins d'une heure et habituellement bien moins de 15 minutes.
On peut déterminer simplement par l'expérience la température et la durée de traitement optimales qui dépendent évidemment pour partie de l'efficacité de transfert de la chaleur jusque et à travers les zones superficielles de la matière microporeuse (qui est par elle-même isolante). En genéral, la durée de séjour dans un four à convection excède 1 minute et vaut, par exemple, environ 3 à- 13 minutes. On mesure avec avantage la température dans un four à convection en plaçant un thermocouple dans l'air en un endroit très proche de ia surface supérieure de la feuille (dest-à-dire juste au-dessus de cette surface).
Dans un procédé préféré, la modification d'épaisseur observée au cours du traitement thermique est faible sinon nulle.
Dans une autre forme de réalisation, qui convient spécialement lorsque la matière microporeuse a, avant le traitement thermique, un poids spécifique assez bas (par exemple environ 0,2 à 0,3 g/cm3), le traitement provoque une réduction sensible de l'épaisseur et en conséquence un accroissement plus important du poids spécifique, par exemple jusqu'à une valeur excédant 0,35 g/cm3 (par exemple de 0,35 à 0,5 g/cm3).Un traitement dans des conditions réduisant l'épaisseur peut être appliqué aussi pour rendre une'feuille propre à certaines applications pour lesquelles elle serait sinon inacceptable; par exemple, on peut soumettre une feuille de 1,1 mm d'épaisseur, qui est trop épaisse pour rempla cer le cuir des claques de chaussures pour dames doublées (mais acceptable pour d'autres utilisations), à un traitement thermique réduisant son épaisseur à une valeur acceptable de 0,8 mm. De pré férence, les feuilles sont en substance exemptes de pores visibles (macropores) tant avant qu'après le traitement thermique.
La feuille microporeuse soumise au traitement thermique a un poids spécifique apparent d'environ 0,35 à 0,7, et plus avantageusement d'environ 0,4 à 0,5 ou 0,6 g/cm3. lie taux de retrait se produisant au cours du traitement thermique dépend, pour par tie, de la structure de la feuille et des traitements antérieurs auxquels elle a été soumise. lie poids spécifique apparent de la feuille microporeuse avant le traitement thermique est de préfé rence inférieur à 0,5 ou 0,6 g/cm3 et, par exemple, d'environ 0,35 à 0,55 g/cm3. Normalement, le poids spécifique du polyuré thanne lui-me'me est d'environ 1,2, de sorte qu'il est évident que le quart à la moitié du volume de la matière microporeuse est oc cupé par de l'air.
Le polymère solide constitutif des feuilles micropo reuses traitées conformément à l'invention est un polyuréthanne élastomère thermoplastique ayant une viscosité intrinsèque de plus de 0,6 et valant de préférence 0,8 et plus avantageusement environ --±ante. lie polyuréthanne est composé de segments compor tant des liaisons uréthanne et de segments plus longs intermédiai res qui peuvent, par exemple, être issus de polyester ou de polyé ther. lies liaisons uréthanne sont de préférence formées à partir de diisocyanates, comme le diphényl-méthane-p,p'-diisocyanate, et on est porté à croire qu'elles apportent les- segments qualifiés de "durs" de la molécule du polymère, tandis que les autres seg ments (par exemple de polyester ou de polyéther) sont flexibles ou "mous". Des polyuréthannes de ce type sont connus. On peut les pro duire, par exemple, en faisant réagir un. polyester ou un polyéther à radicaux hydroxyle terminaux de poids moléculaire relativement faible (par exemple inférieur à 6000 et, de préférence, de 800 à 2500) avec un glycol de bas poids moléculaire et undiisocyanate.
Pour produire le polyuréthanne, on peut utiliser un polyester d'un acide hydroxycarboxylique (par exemple une polyca prolactone) ou un polyester d'un glycol et d'un acide dicarboxy- lique (par exemple l'adipate d'éthylèneglycol ou l'adipate de 1,4-butanediol) ou un polyester mixte issu de constituants de ces deux types. Des exemples d'autres acides dicarboxyliques qui peuvent être utilisés, outre l'acide adipique ou en remplacement de ce dernier, sont les acides succinique, Pimélique, subérique, azélaïque et sébacique et des acides aromatiques, comme les acides phtalique et téréphtalique. Des exemples d'autres glycols convenant pour la synthèse des polyesters sont le 1,6-hexanediol et b 1,8-octanediol-.Les polyesters les plus utiles sont des polyesters aliphatiques dans lesquels les radicaux sont séparés par des chaînes aliphatiques d'environ 3 à 6 atomes de carbone suivant leur longueur.
Des polyéthers typiques qui sont utilisés pour apporter les segments mous des polyuréthanes élastomères sont d'habitude de caractère aliphatique. Des polyéthers d'un type sont ceux de formule H (RO)nH, où R représente un radical alKylène divalent, par exemple tétraméthylène, éthylène ou propylène, et '!nw est le degré .de polymérisation.
lie diisooyanate préféré est le diphénylméthane-p,p'diisocyanate, mais d'autres diisocyanates peuvent etre utilisés seuls ou en mélange avec lui. Des exemples de ces autres diisocyanotes sont le 2,4-toluénediisocyanate, le p,p'-diphényldiisoeys- nate et le tétraméthylènediisocyanate.