INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le procédé selon l'invention, l'introduction de plastifiant dans le polycarbonate semble avoir pour effet principal d'élargir l'intervalle de température compris entre la température de fusion et la température de transition vitreuse0 Ainsi l'introduction de 10 ffi d'un plastifiant tel que le n Xorfler 525 ",qui est un ester trimellitique de n-octyle et de n-décyle, abaisse le point de transition vitreuse du polycarbonate de bisphénol-A de 600: environ, et le point de fusion de 1 C seulement. Ceci entrasse une augientation considérable de la vitesse de cristallisation, comme le montrent les chiffres de l'exemple I ci-après.
Les polycarbonates de bisphénol et, en particulier, le polycarbonate de bisphénol-8, sont compatibles avec un grand nombre de plastifiants industriels, qui sont tous utilisables selon l'invention. Des exemples préférés sont le dibutylphtalate, le dioctylphtalate, le tritolylphosphate, les dérivés chlorés du diphényle et du diphénylbonzène, les esters de n-octyle et de n-décyle de l'acide trimellitique ; on utilise également des plastifiants polymériques dérivés de polyesters saturés de bas poids moléculaires, ainsi que tout autre plastifiant dont la température de transition vitreuse est faible par rapport à celle du pelycarbonate. On peut également utiliser comme plastifiants des solvants tels que le dichlorométhane ou l'acétone, qui sont éliminés du matériau après cristallisation.
Les plastifiants sont introduits dans les polycarbonates de bisphénol par tous moyens connus de l'homme de l'art. On peut, par exemple, introduire des quantités allant jusqu'à 20 % en poids, en mélangeant à sec le polycarbonate sous forme de poudre et en ajoutant le plastifiant goutte à goutte. On peut également dissoudre le plastifiant et le polycarbonate dans un solvant à bas point d'ébullition comme le dioxine et éliminer le solvant par sublimation sous vide à basse température. On peut encore ajouter le plastifiant an polymère fondu dans un malaxeur du type plastographe Brabender.
Les plastifiants préférés dans la mise en oeuvre de l'invention sont les esters de l'acide trimellitique, et plus particulièrement un ester de n-octyle et n-décyle de l'acide trimellitique, tel que celui commercialisé sous le nom de " Morflex 525 ". Ce plastifiant est apparu avantageux en particulier sur la base de deux critères qui sont, d'une part, la stabilité thermique des mélanges polycarbonate-plastifiant et, d'autre part, l'effet accélérateur du plastifiant sur la cinétique de la cristallisation. La stabilité thermique des plastifiants a été déterminée à la thermobalance.
Ainsi, le mélange de polycarbonate de bisphénol-Â 90% et de Morflex 1 6 est stable Jusqu'à environ 30C, tandis que le mélange de polycarbonate de bisphénol-k 90% et de tritclylphosphate 1C n'est stable que jusqu'à 200 C.
L'influence de la nature du plastifiant sur la vitesse de cristallisation a été déterminée en prenant comme référence un mélange de polycarbonate 90 et plastifiant 10%. Le résultat de ces essais est résumé à l'exemple Il.
Le plastifiant est de préférence utilisé dans une proportion comprise entre 1 et 30% en poids du mélange, et de préférence encore comprise entre 2,5 et 20% poids.
L'agent d'ensemencement est une substance solide, utilisée sous forme finement divisée, qui est insoluble dans le polycarbonate. I1 favorise le développement de la phase cristalline en substituant un processus de nucléation secondaire au processus de germination primaire (formation de noyaux cristallins au sein de la masse de polymère fondue).
Les agents d'ensemencement utilisés sont des carbonates inorganiques ayant une température de décomposition supérieure à la température de mise en oeuvre du polycarbonate, ou du polycarbonate plastifiés soit de préférence supérieure à 2500C. On utilise de préférence les carbonates alcalins ou alcalino-terreux, et plus particulièrement encore les carbonates de sodium et de calcium.
Le bassin des piscines connues constitue un système statique cohérent. Le pourtour extérieur des bassins est comblé de terre sur laquelle est posé le revêtement de l'entourage du bassin. Dans le cas de bassins en construction légère, par exemple de bassins 5 métalliques et de bassins analogues, la protection du bord supérieur du bassin contre la pression de la terre et de l'eau est réalisée au moyen de poutrelles horizontales qui sont elles-mêmes généralement ancrées au moyen de piliers de béton ou sur des supports inclinés. Etant donné que les masses de terre rapportées ne 10 peuvent être compactées mécaniquement, et que l'on dispose rarement de matériaux en quantité suffisante pour achever de combler, il se produit au bout d'un temps plus ou moins long des tassements qui peuvent entraîner 1'endommagement du revêtement du pourtour et des conduits de circulation.
15 Dans le cas de la construction prévue par l'invention, les parois du bassin et le revêtement du pourtour constituent un système statique cohérent, ce qui supprime les inconvénients précités et permet de réaliser des économies considérables. Les conduits de circulation sont fixés aux éléments constituant le pour-20 tour.
Le dessin schématique annexé montre, à titre d'exemples non limitatifs, plusieurs modes de réalisation possibles de l'objet de 1'invention.
La fig. 1 est une vue en coupe transversale d'un bord du b'as-
25 sin.
La fig. 2 est une vue en coupe transversale des éléments du pourtour.
La fig. 3 montre une variante du support du bord du bassin.
Les fig. 4 et 5 montrent des variantes de points de raccorde-30 ment entre la paroi du bassin et les éléments constituant le pourtour.
La caractéristique essentielle de la construction prévue par l'invention réside dans le fait que la pression de l'eau est transmise horizontalement par la paroi 1 du bassin, au bord 35 supérieur ou selon une force légèrement inclinée, et au moyen des éléments 7 du pourtour, à des fondations extérieures 8, le bord 3 de la fosse étant remblayé et la partie située derrière la paroi du bassin n'étant pas comblée. Les conduits de circulation 23 et 23a sont fixés aux éléments 7 du pourtour au
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moyen d'éléments de suspension 22, 22a. La paroi 1 du bassin est fixée aux fondations 4 par un profilé de base. Une gouttière de trop-plein est fixée à la partie supérieure du profilé marginal 5. L'élément 7 du bord du bassin présente à sa par-5 tie inférieure une partie en saillie 9 qui est légèrement plus étroite que la largeur utile du canal de trop-plein, de telle sorte qu'il reste des deux côtés de la place pour des coins de fixation 12. Un profilé d'entretoisement et de raidissement 11 empêche en même temps la chute des coins. L'eau de trop-plein 10 s'écoule par les fentes 14. Les bossages de support 15 renforcent l'endroit des fentes d'évacuation aivoisinage de la surface d'application des éléments 7 du pourtour. A leur autre extrémité, ces éléments reposent sur les fondations. 8. Ils s'engagent par un ergot 10 dans une rainure ménagée dans les fon-15 dations et sont fixés et noyés au moyen des coins 12a. Mais il peut être également prévu des bossages ou des êquerres 13.
On a représenté sur la fig. 3 une variante de ce point d'appui, les fondations 8 étant entourées par l'élément du pourtour au moyen des deux bossages 10a et 10b. Ici également, il est 20 possible d'utiliser des bossages inclinés 13a. On peut voir sur la fig. 2 comment peuvent se présenter les éléments 7 du pourtour, vus ici en coupe transversale. Ils présentent de chaque côté un onglet en vue de la réception de plaques intermédiaires 7a de format plus petit et pouvant servir d'organes d'obturation 25 des conduits tubulaires.
Le profil marginal supérieur de la paroi du bassin représentée sur la fig. 4 est conformé un peu différemment du fait de la présence d'un talon ' 17. L'élément 37 du pourtour s'applique par le bossage 15, directement sur la paroi du bassin, de sorte 30 qu'aucune fixation supplémentaire au moyen de coins n'est nécessaire. L'alignement de la paroi du bassin ne s'effectue alors qu'au droit des fondations extérieures 8. Les rigoles de trop-plein 18 ne doivent pas être rigidement reliées à la paroi du bassin, mais elles peuvent présenter une pente ICa et servir 35 ainsi en même temps de conduits d'évacuation s'étendant sur une grande distance, ce qui évite de prévoir des conduits d'évacuation sépares. Des consoles 19 servent de supports â ces rigoles.
On a représenté sur la fig. 5 une autre variante de ce point d'application comportant une rigole de trop-plein intérieure.
Analyse élémentaire pour C11H15N03.HCl Calculé (%) : C - 53,76 H = 6,58 N = 5,70 Trouvé (%) : C = 53,82 H = 6,61 N = 5,66 On dissout 34 g de chlorhydrate de 4-(iso- propylaminoacétyl)catéchol dans 60 ml d'eau, et on traite la solution aqueuse avec une solution aqueuse saturée de bicarbonate de sodium. On extrait la solution alcaline résultante par le chloroforme. Après élimination du chloroforme par distillation on obtient le 4-Cisopropylaminoacétyl)catéchol sous forme brute.
On purifie le produit brut par recristallisation dans un mélange de benzène et d'éther de pétrole. On dissout 20,9 g de 4-(isopropylaminoacétyl)catéchol et 10,2 g de chlorure de méthylène dans 20 ml de méthanol et on place la solution résultante dans un réacteur en verre résistant à la pression, en même temps que 3 g de tournures de bronze de robin. On ajoute de nouveau 40 ml de méthanol à la solution et on refroidit le réacteur avec de la glace. On y introduit goutte à goutte une solution aqueuse de KOR, refroidie par de la glace (comprenant 11 g de KOH et 15 ml d'eau), tout en agitant, puis, lorsque l'addition est terminée, on ferme hermétiquement le réacteur. On exécute la réaction en agitant pendant 18 heures à 100-110 C. Lorsque la réaction est terminée, on chasse le méthanol par distillation sous pression réduite.On mélange la solution alcaline aqueuse résiduelle avec iOO ml d'eau et on extrait le mélange par l'éther. On lave l'extrait éthéré avec KOR EN et de l'eau, et on le sèche. Après distillation de l'éther, on obtient i':" isopropylamino (3,4-méthylènedioxy) acétophéncne brute, Aprés distillation du produit brut dans un mélange de benzène et d'éther de pétrole, on obtient 8,2 g d'α-isoprcpylaninc-(3,4- méthylènedioxy)acétophénone cristalline.
On dissout 8,2 g du composé cristallin ci-dessus dans de l'acétate d'éthyle et on ajoute à la solution de l'acétate d'éthyle acidifié avec de l'acide bromhydrique jusqu'à ce que le trouble blanc disparaisse. On filtre pour parer les cristaux qui se forment au repos et on les lave soigneusement avec de l'acétate d'éthyle. Après recristallisstin dans l'alcool isopropylique, on obtient 9,6 g de bromhydrate d'a-isopropylamino-(3,4-méthylènedioxy)acétophénone, fondant à 206-208 C.
Analyse élémentaire pour C12H17NO3.HBr Calculé (%) : C = 47,70 H = 5,34 N = 4,64 Trouvé (%) : C = 47,67 H = 5,32 N = 4,66 Exemple D Chlorhydrate d'α-isopropylbenzylemine-(3,4-méthylène- dioxy)acétophéncne On dissout 50 g d'àalpha;-breme-(3,4-méthylène- dioxy)acétophénone dans 700 ml d'acétate d'éthyle et, tout e agitant la solution, on y ajoute goutte à goutte 62,5 g d'iso propylbenzylamine à une température de 3-50C. Lersgas l'addition goutte à goutte est terminée, on agite pendant encore 3O minu- tes. Ensuite, on filtre pour séparer le bromhydrate a'isopropyi- benzylamine qui se sépare du mélange de réaction. On ajoute l'acétate d'éthyle acidifié par de l'acide chlorhydrique au fil trat jusqu'à ce que le trouble blanc disparaisse. Or filtre pour séparer les cristaux qui se forment au repos et on es lave avec de l'acétate d'éthyle. Après recristallisstion dans l'alcool isopropylique, on obtient 52,5 g ae chlorhydrate d'a-isopropy- benzylamino-(3,4-méthylènedioxy)acéophénone.
Analyse élémentaire pour C19H21NO3.HCl Calculé : C = 65,61 H n 6,38 N = 4,03 Trouvé : C = 65,58 H = 6,36 N = 4,07 Exemple E Chlorhydrate de 1-(3,4-méthylènedioxyphényl)-2 isopropylbenzylaminoéthanol On porte au reflux, pendant 6 heures 16,4 g d'oxyde (3,4-méthylènedioxyphényl)éthylène en mEme temps que 75 g d'isopropylbenzylaminé dans 100 ml d'méthanol Après refroidissement, on chasse méthanol et l'amine en excès par distillation sous pression réduite.On extrait le résidu avec 100 ml de HC1 IN et on lave l'extrait à deux reprises avec 50 ml d'éther. On traite l'extrait résultant par NaOH 1N et on extrait l'huile libérée par l'éther Après avoir séché l'ex- trait, on cristallise le produit dans la solution sous forme du chlorhydrate en ajoutant une solution d'éther acidifiée par de l'acide chlorhydrique àl'extrait éthéré sec. on filtre pour isoler les cristaux et, après séchage, on obtient 17,9 g de chlorhydrate de 1-(3,4-méthylènedioxyphényl)-2-isopropyloenzylaminoéthanol fondant à î63-l640C.
Analyse élémentaire pour C19E23NO3.HCl Calculé (%) : C = 65,23 H = 6,91 N = 4,00 Trouvé (%) : C = 65,41 H = 6,90 N = 4,02 Exemple P Chlorhydrate de 1-(3,4-méthylènedioxyphényl)-2-iso propylbenzylaminoéthanol On porte au reflux, pendant 8 heures, 20,5 g de l-(3,4-méthylènedioxyphényl)-2-chloroéthanol avec 75 g d'isopropylbenzylamine dans 100 ml d'méthanol Après refroidissement du mélange réactionnel, on chasse l'éthanol et l'amine en excès par distillation sous pression réduite.On extrait le résidu avec 100 ml de HC1 IN et on lave l'extrait à deux reprises avec 50 ml d'éther. On traite ensuite cet extrait avec NaOH IN et on extrait l'huile qui se sépare par l'éther. Après avoir séché l'extrait éthéré, on cristallise le produit dans la solution sous forme de chlorhydrate en ajoutant une solution éthérée acidifiée par l'acide chlorhydrique à l'extrait éthéré sec.
On isole les cristaux par filtration et, après séchage, on obtient 15,5 g de chlorhydrate de 1-(3,4-méthylènedioxyphényl)-2- isopropylbenzylaminoéthanol fondant à 163 - 164 C Analyse élémentaire pour C19H23NO3.HCl Calculé (%) ; C = 65,23 H = 6,91 N= 4,00 Trouvé (%) :: C = 65,29 H = 7,20 N = 4,19 Exemple 8 Chlorhrdrate de 1-(3,4-méthylènedioxyphényl)-2-éthylami noéthanol On dissout 18 g de chzorhydrate de 1-(3,4méthylènedioxyphényl)-2-aminoéthanol dans 300 ml d'éthanol et 50 ml d'une solution aqueuse à 80 % d'acétaldéhyde. On ajoute à la solution résultante 0,5 g de nickel de Raney expansé et on chauffe le mélange à 70 C en atmosphère d'hydrogène, dans un autoclave d'une contenance de 1 litre. Lorsque l'absorption d'hydrogène est terminée, on refroidit le mélange. On filtre ensuite pour séparer le catalyseur et on concentre le filtrat à siccité.Après recristallisation du résidu cristallin brut dans l'isopropanol, on obtient 12,5 g de chlorhydrate de l-(3,4-mé- thylènedioxyphényl)-2-éthylaminoéthanol sous forme d'aiguilles blanches.
Analyse élémentaire pour C11H15NO3.HCl Calculé (%) : C = 53,77 H = 6,56 N = 5,70 Trouvé (%) : C = 53,80 H = 6,62 N = 5,71 Exemple 9 Chlorhydrate de 1-(3,4-méthlènediophényl)-2-éthyl amino éthanol On ajoute 19,5 g de l-(3,4-méthylènedioxy phényl)-2-chloréthanol à une solution de 170 g d'éthylamine dans 200 ml d'éthanol froid et an chauffe le mélange à 800C pendant 8 heures en autoclave. Après refroidissement, on chasse sous pression réduite méthanol et ltéthylamine en excès . On extrait le résidu avec 100 ml de HCl IN et on lave l'extrait à deux reprises avec 100 ml d'éther.On traite la solution d'ex- trait résultante par la soude caustique IN et on extrait par l'éther l'huile ainsi libérée. On sèche l'extrait éthéré et on y ajoute une solution éthérée d'acide chlorhydrique. On filtre pour séparer les cristaux qui se déposent au repos et on les lave à l'éther. Après recristallisation dans l'alcool isopropyl lique, on obtient 7,8 g de chlorhydrate de 1-(3,4-méthylènedi- oxyphényl)-2-éthylaminoéthanol, Analyse élémentaire pour C11H15HCl Calculé (%) C = 53,77 H , 6,56 N = 5,70 Trouvé (%) C = 53,68 H = 6,43 N = 5,77 Exemple 10 Chlorhydrate de 1-(3,4-méthylènedioxyphényl)-2 tertiobutyl-aminoéthanol On répète le procédé de exemple 5, à cette exception qu'on utilise- 38 g de chlorhydrate de 1-(3,4méthylènedioxyphényl)-2-tertio-batyl benzylaminoéthenol au lieu du chlorhydrate de l-(3,4-méthylènedioxyphényl)-2-isopropylbenzyleminoéthanol. On obtient 23,9 g de chlorhydrate de 1-(3,4-méthylènedioxyphényl)-2-tertio-bultgylaminoéthanol.
Analyse élémentaire pour C13H19HCl Calculé (%) C . 57,04 H - 7,36 N = 5,12 Trouvé (%) C = 57,41 H = 7,29 N = 4,87 Exemple 11 Chlorhydrate de 1-(3,4-méthylùnedioxyphényl)-2-tertio butylaminoéthanol On répète le urocédé de l'exemple 4 sauf qu'on utilise 72 g de chlorhydrate d'oc-(tertio-butylbenzylamino) -(3,4-méthylènedioxy)acétophénone au lieu du chlorhydrate d'oc- isopropylbenzylamino-(3,4-méthylènedioxy)acétophénone. On obtient 47,3 g de chlorhydrate de 1-(3,4-méthylùnedioxy-l)-2- tertio-butylaminoéthanol sous forme d'aiguilles cristallines blanches.
Analyse élémentaire pour C13H19NO2.HOl Calculé (%) : C t 57,04 H = 7,36 N = 5,12 Trouvé (%) : C = 57,01 H = 7,48 N = 4,97 Exemple 12 Chlorhydrate de 1(3,4-méthylènedioxyphényl)-2-tertio butylaminoéthanol On répète le procédé décrit dans l'exemple 6, à cette exception qu'on utilise 186 g de tertio-butylamine au lieu d'isopropylamine. On obtient 8,5 g de chlorhydrate de 1 (3,4-méthylènedioxyphényl)-2-tertio-butylaminoéthanol.
Analyse élémentaire pour C@@H@@NO@.HCl Calculé (%) C - 57,04 H - 7,36 N = 5,12 Trouvé (%) C = 56,86 H =7,38 N = 5,31 Exemple G Chlorhydrate de 1-(3,4-méthylènedioxyphényl)-2-tertiobutylbenzylaminoéthanol On répète le procédé de l'exemple F, à cette exception qu'on utilise 87 g de tertio-butylbenzylamine au lieu d'isopropylbenzylamine. On obtient 16,3 g de chlorhy drate de 1-(3,4-méthylènedioxyphényl)-2-tertio-butylbenzylamino éthanol.
Analyse élémentaire pour Z20H25NO3HCl Calculé (%) : C = 66,01 H = 7,20 N = 3,84 Trouvé (%) : C = 65,97 H = 7,23 N = 3,80 Exemple H Chlorhydrate d'α-(terto-butylbenzylamino)-3,4-méthylè- nedioxy)-acétophénone On répète le procédé de l:exemple D, à cette exception qu'on utilise 67,5 g de tertio-butylbenzylamine au lieu de l'isopropylbenzylamine. On obtient 56,5 g de chlor hydrate d'α-(tertio-isopropylbenzylamine. On obtient 56,5 g de chlorhydrate d' -(tertio-butylbenzylamino)-(3,4-méthylènedioxy) acétophénone.
Analyse élémentaire pour C20H23N03 HCl Calculé (a/ó) C = 66,38 H = 6,68 N = 3s87 Trouvé (%) C = 66,41 H - 6,65 N = 3,84 Activité de blocage des récepteurs béta-adrénergl- ques du 1-(3,4-méthylènedioxyphényl)-2-isopropylaminoéthanol L'activité de blocage des récepteurs béta adrénergiques manifestée par le composé d'essai, à savoir le 1-(3,4-méthylènedioxyphényl)-2-isopropylaminoéthanol, est étu diée d'après les effets de ce composé sur la réponse chronotropique à l'isoprotérénol dans des préparations d'oreillettes isolées du cobaye (Test 1) et sur la réponse inotrope à l'isopro-- térénol dans la trachée des cobayes (Test 2) et dans les bandes longitudinales de muscles du gros intestin cobayes (Test 3). Les résul tats respectifs apparaissent dans les figures 1, 3 et 5, sur lesquelles les doses d'isoprotérénol, en concentrations molaires sont portées en abscisse, et le rythme cardiaque (battements/minute) est porté en ordonnée des fig 1 et 2 tandis que le degré de dilatation en % est porté en ordonnée des fig. 3 et 5.
Des expériences sont également exécutées en utilisant le 1-(4méthylsulfonylaminophényl)-2-isopropylaminoéthanol comme témoin. Les résultats apparaissent dans les figures 2 , 4 et 6 où les abscisses et les ordonnées sont les mêmes que sur les figures 1, 3 et 5 respectives. On fait des expériences en utilisant un bain d'organes de Krebs-Ringer en présence ou en l'absence du composé d'essai ou du composé témoin. Quelle que soit la nature du composé présent, la concentration de ce dernier dans le bain est de 10 6 g/ml. Les effets du composé d'essai et du composé témoin sont déterminés à deux reprises dans les tests 1 et 2 et une seule fois dans le test 3 .Sur les figures, les courbes I et II montrent les relations dose-réponse en l'absence de composé d'essai ou du composé témoin, tandis que les courbes I' et II' montrent les mêmes relations en présence du composé.
1. Effet sur la réponse chronotrope à l'isoprotérénol dans une préparation d'oreillettes isolées du cobaye On sacrifie des cobayes mâles pesant 300 à 400 g par un coup sur la tête. Grace à une incision pratiquée dans le thorax, on excise rapidement le coeur qu'on débarrasse des tissus connectifs et adipeux dans une solution de Krebs Ringer oxygénée. On sépare l'oreillette gauche et l'oreillette droite des ventricules . On ligature les oreillettes à chaque extrémité avec un fil de coton et on les place dans 30 ml d'un bain d'organes de Krebs-Ringer maintenu à 370C et dans lequel on a injecté 95 % de 02 et 5 % de C02. On mesure la contraction isométrique et le rythme cardiaque au moyen d'un transducteur à jauge de contrainte et d'un sphygmographe, respectivement.
Les résultats sont enregistrés par un oscillographe téléimprimeur. On étudie les effets du composé d'essai et du composé témoin sur les relations dose-rythme cardiaque dans la préparation d'oreillettes en réponse à l'isoprotérénol. Etant donné que l'isoprotérénol est ajouté cumulativement au bain d'organes, la forme des courbes de réponse inotropes ne semble pas correspondre avec précision aux variations de la dose, et les courbes de réponse à la dose sont obtenues d'après les réponses chronotropes des oreillettes. Les résultats sont illustrés sur les figures 1 et 2.
On a vu que, si la butée 5 est éliminée, seule la force centrifuge permet à une partie du révélateur d'être projetée vers la partie supérieure du dispositif de développement. Si la vitesse du moyeu rotatif est accélérée, le dispositif peut fonctionner sans butée. A la Fig. 5, les parties recourbées 1 maintenant le révélateur sont conformées de manière à tirer avantage de la force centrifuge créée par une rotation rapide du moyeu 3.
En se référant aux figures, on voit que le dispositif est simple et prend peu de place, une seule partie du dispositif servant à la fois à faire recirculer et à agiter le révélateur dans le réservoir.
La présente invention concerne un système de distribution de l'énergie électrique.
Pour comprendre cette invention, il convient dobser- ver que les prises de courant classiques placées en un endroit fixe dans une zone donnée pour permettre de raccorder un équipement électrique au secteur d'alimentation existant limitent souvent l'amplitude des déplacements de 1 'équipement qui leur est raccorde, à moins d'utiliser de longs fils de connexion et ces fils sont susceptibles de s'emmêler et peuvent éventuellement être sectionnés si on les utilise par exemple dans une usine où l'on emploie des véhicules mobiles, avec les risques qui en découlent.
De plus, quand on désire éclairer différentes zones d'un local, par exemple à laide de projecteurs, sauf si une prise de courant est disponible à proximité de l'endroit qu'on désire éclairer, une distance excessive entre la zone à éclairer et la source de lumière altère l'effet du projecteur et éclaire aussi des zones indésirables.
Quand un système de distribution du courant comporte une rampe à laquelle on peut raccorder sélectivement un équipement électrique en tous points de sa longueur, à l'ai- de d'un connecteur qui vient en contact avec deux conducteurs supportés par la rampe et, si ces conducteurs sont reliés électriquement à une source classique de courant, par exemple un secteur à 120 V ou 240 V qui comporte des fusibles pour, par exemple, 20 A, la capacité maximale des conducteur et, par suite, le nombre d'équipements électriques qui peuvent leur être raccordés est limité par la capacité maximale des deux conducteurs de la rampe.
Quand un grand nombre d'appareils électriques sont nécessaires dans une zone donnée et dépassent la capacité limite du circuit d'alimentation auquel une rampe est raccordée, l'incorporation d'une rampe entièrement séparées raccordée à un autre circuit d'alimentation comportant des fusibles séparés, majore considérablement le prix de l'installation et a souvent un aspect inesthétique.
Si i'on désire pouvoir réduire l'intensité de l'éclai- rage fourni par un certain nombre d'appareils raccordés à une seule rampe, elle-même raccordée à un seul circuit d'alimen tation, ceci ne peut être réalisé si la rampe comporte seulement deux csonducteurs sans dispositifs de commutation séparés associés à chacun des appareils d'éclairae.