INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
EXEMPLE 13 Conformément aux procédés des exemples précédents, on prépare les dérivés 17-vinylidène suivants à partir des 17α-éthy- nyl-17ss-acyloxy stéroïdes correspondants : 6α-méthyl-17-vinylidène-androsta-4-ène-3-one, 6α-méthyl-17-vinylidène-oestra-4-ène-3-one, 6α-fluoro-17-vinyldiène-androsta-4-ène-3-one, 6α-fluoro-17-vinyldiène-oestra -4-ène-3-one, 6ss-fluoro-17-vinylidène-oestra -4-ène-3-one, 6x,7 -difluorométhylène-17-vinylidè,-,e-androsta-4-ène-3- one, 6α,7α-difluorométhylène-17-vinylidène-oestra -4-ène-3one, 6α,7α-méthylène-17-vinylidène-androsta-4-ène-3-one, 1α,2α;-difluorométhylène-17-vinylidène-oestra -4-ène-4- one, 6-méthyl-17-vinylidène-androsta-4,6-diène-3-one, 6-chîoro-l7-vinylidène-oestra -4, 6-diène-3-one, 6-fluoro-17-vinylidène-oestra -4,6-diène-3-one, 17-vinylidène-androsta-1,4,6-triène-3-one, 6-chloro-17-vinylidène-androsta-1,4,6-triène-3-one, 6α-chloro-17-vinylidène-androsta-1,4-diène-3-one, 17-vinylidène-androsta-1,4-diène-3-one, 17-vinylidène-androsta-4-ène, 6α-méthyl-17-vinylidène-androstane-3ss,16α-diol, 6ss,16x-diméthyl-9x-1uoro-17-vinylidène-androstane- 3ss,17ss-diol, 6α-méthyl-17-vinylidène-androstane-3ss,11ss-diol, 17-vinylidène-androstane-3ss,16α-diol, 1α,2α-oxydo-17-vinylidène-androstane-3ss-ol, 17-vinylidène-androstane-3ss,11ss-diol, 6α;-fluoro-17-vinylidène-androstane-3ss-ol, 9α,11ss-oxydo-17-vinylidène-androstane-3ss-ol, 16α,16ss-difluoro-17-vinylidène-andrsotane-3ss-ol, 6ss-fluoro-17-vinyldiène-androstane-3ss,5α-diol, 1ss,2ss-méthylène-17-vinylidène-androstane-3ss-ol, 5,6-oxydo-17-vinylidène-androstane-3ss-ol, 16a-trifluorométhyl-17-vinylidène-androstane-3ss-ol, 17-vinylidène-androstane-38,11P-diol, 3ss-acétoxy-48-méthyl-17-vinylidène-androstane, 17-vinylidène-androstane-3ss-ol, et 9α-fluoro-17-vinylidène-androstane-3ss,11ss-diol.
EXEMPLE 14 : Conformément aux procédés précédents et en particulier à l'aide des procédés décrits aux parties B des exemples appropriés précédents, on peut transformer les composés de la liste précédente (exemple 13) en composés correspondants 1?a-hydroxy (acyloxy)-20-céto et 17α-21-dihydroxy(acyloxy)-20-céto. Par exemple 6α-méthylprégna-4-ène-17α,21-diol-3,20-dione, 6a-méthyl-19-norprégna-4-ène-17a,21-diol-3,20-dione 6α-fluoroprégna-4-ène-17α,21-diol-3,20-dione, 6α-fluoro-19-norprégna-4-ène-17α,21-diol-3,20-dione, 6^-fluoro-19-norprégna-4-ène-3sSl-diol-3X20-diones etc.
Ensuite. les paramètres nécessaires b et c ayant été obtenus, t devient possible de calculer le temps de trajet évalué T12 conformément à l'équation 19]. Cependant. étant donné oue l'éauation du temps de trajet contient l'expression: qui peut donner un nombre imaginaire, un essai est préalablement effectué, à l'étape de décision 44, pour déterminer s'il y a lieu ou non d'inclure l'expression de racine dans l'équation et effectuer l'étape 45 ou, dans l'alternative. effectuer l'étape 46.
Après le calcul du temps de trajet, le compteur d'itérations KL est questionné à l'étape 50 de sorte que le traitement peut être arrêté après que trois itérations ont été achevées. On notera que le choix du nombre maximal d'itérations est arbitraire. Un autre essai est effectué au niveau du bloc de décision 50 pour déterminer si les calculs de temps de trajet convergent autour de l'évaluation initiale #. Si le compteur d'itérations KL est égal à deux et si le temps de trajet a convergé entre à-3 et A+7, le temps de trajet est alors sorti pour la partie de calcul suivante. Cependant, si l'une ou l'autre de ces deux conditions n'est pas satisfaite le compteur KL est augmenté d'une unité, les variables #, LT sont mises à jour et le traitement bifurque pour revenir à l'étape 43.
Sur la figure 6, à laquelle on se réfèrera maintenant, on a représenté un organigramme plus détaillé de l'étape de traitement 36 de la figure 4, laquelle étape représente le calcul du comptage grossier, ou évaluation grossière de la densité de la circulation sur la section de route.
Sur cette figure 6, differents blocs (rectangles ou losanges) correspondent à des fonctions ou à des opérations à faire exécuter par le calculateur à savoir: bloc 51 : calculer KT = plancher C temps ou trajet (k)/5] compter (k) 5 nouvelles voitures (k-KT) x Ltemps de trajet (k)/5 - KT] bloc 52 : calculer J = k - KT+1 bloc 54 : calculer (k) t compte (k) + nouvelles voitures (J] J ~ J+1 bloc 55 : est-ce que J La sortie du temps de trajet calculée conformément à l'organigramme représenté sur la figure 5 est introduite comme entrée pour l'étape de calcul du comptage grossier. Le comptage grossier est calculé en supposant que tous les véhicules qui sont entrés dans la section de route avant le temps correspondant à l'intervalle k moins le temps de trajet T12, sont déjà sortis.
En conséquence, les véhicules restant sur la section de route sont ceux qui y sont entrés entre le temps (t - T12) et tk. En premier lieu, à l'étape 51 un nombre KT est calculé qui est le nombre de périodes d'observation oontenues dans T12. Le reste est utilisé pour calculer la fraction des vésicules qui sont entrés pendant la période d'observation k-KT qui se trouve encore dans la section de route, en supposant un taux d'entrée uniforme au cours de cette période d'observation. A ce nombre sont ajoutés les nombres des véhicules qui sont entrés dans la section de route ou cours des périodes k-KT+1, k-KT+2 ... k aux étapes 52 et 54, pour obtenir le comptage grossier.
En se référant à nouveau à la figure 4, on voit qu'à@ la suite du calcul du comptage grossier, le procédé automatique pour l'évaluation de la densité de courant de circulation, filtre la sortie du comptage grossier de l'étape de traitement 36. L'opération de filtrage est exécute au moyen d'un algorithme séquentiel linéaire comme décrit ci-dessus. Dans la première itération du traitement, il est nécessaire d'initialiser les paramètres suivants qui sont nécessaires à l'algorithme de l'évaluateur séquentiel pour résoudre les équations 26, 27 et 28.
initialiser: 1 - la covariation Q du bruit du système 2 - la covariation R du bruit d'observation 3 - l'évaluation initiale Yo 4 - Ia variation initiale de l'évaluation CO 5 - le paramètre d Pour les itérations ultérieures dans l'estimation séquentielle linéaire de la densité du courant de la circulation, les évaluations en ce qui concerne les comptages grossiers Zk sont mises à jour en utilisant les équations 1261, t27) et (28) de Kalman dont le résultat est une nouvelle évaluation Yk qui. après plusieurs périodes d'observation représente une évaluation extrèmement précise du nombre effectif de véhicules qui se trouvent sur la section route. ladite évaluation pouvant être utilisée par un système de commande de la circulation pour prendre des décisions sur la régulation de la circulation.
La présente description ne présume en rien sur les modification ou adaptation technologiques qui peuvent être apportées sans modifier l'esprit de l'invention.
La présente invention a pour objet la réalisation d'un INBIXBLE destiné à permettre le traitement externe de l'épiderme par une diffusion ommotique.
Depuis toujours afin de faire pénétre pénétrer par voie ommotique un produit aotif au sein d'un erganisme, sont utilisés les moyens de : frictions, massages, emplâtres et bains, Ces procédés ont l'inconvénient d'être lents et de prendre un temps sonsidérable. Seul l'emplâtre peut être mis un certain temps, gtair dans ce ose il ne peut être porté plusieurs Jours et sur une surface limitée. On ne peut garnir entièrement le corps d'emplâtre. Au contraire dans notre procédé le produit aotif peut être mis sur la tetalité de l'épiderme pendant un tempe illimité. Le principe en est le suivant : Un ARTICLE TEXTILE, destiné à se trouver en contact avce la pesa, ce trouve placé dans une ENVELOPPE.
L'ENVELOPPE c accorte s I une partie externe étanche 20 une partie interne contenant un produit dont la formulation est étudiée de façon à pouvoir véhi 1er des substances actives (lipophiles ou hydro philes) selon les cas. Cette formulation est ab sorbée par un tissu non-tissé retenant ce pro duit à la façon d'une éponge.
L'ARTICLE TEXTILE ou sous-vêtement est introduit dans cette Enveloppe, il se trouve done en contact avec le tissu non-tissé imprégné et, ci l'on ohoicit des fibres partioulièrement absorbantes (fibres synthétiques de chlorure de polyvinile et ses dé rivée, on de polyamide végétal (rioin) ou tout autre fibre, cet article se charge par diffusion, régulierement sur sa surface, d'une certaine quantité de produit.
En conséquence, lorsqu'une personne met ce sous-vêtement directe icut en contact avec la peau, les produits actifs contenus dans le sous-vêtement se diffuseront sur l'épiderme d'une façon conatante.
Il apparatt donc que ce procédé permet d'éviter la phase lente d'application des panesde. Il suffira simplement de porter le sous-vêtement et, durant le temps où celui-ci sera en contact avec la peau, les principes actifs se diffuseront uniformément et à doses parfaitements contrôlables, ce qui n'est pas le cas avec les processus habituels.
Une foie enlevé et lavé éventuellement, c. sous-vêtement sera re naie dans sa pochette et se rechargera pour être porté de nouveau et, ceci jusqu'à soit l'usure du vêtement, soit l'épuisement de la pochette.
Les produits actifs utilisables sont choisie parmi ceux de le pharmacopée d'origine végétale, animale ou de synthèse.
En suivant les modes opératoires des exemples 16 et 21, on transforme l'ester méthylique de 15-acétate de 11ss, 15ss-PGE2 en un mélange d'ester méthylique de 15-acétate de 11ss, 15ss-PGF2α et d'ester méthylique de 15-acétate de 11ss, 15ss-PGF2ss que l'on sépare comme indiqué pour les produits de l'exemple 21. Ces esters méthyliques d'acétate sont ensuite saponifiés séparément comne dans l'exemple 18 pour donner le 11ss, 15ss-PGF2α et le llss, 15ss-PGF2ss .
Exemple 28 11ss-15-oxo-PGF2α.
En suivant le mode opératoire de l'exemple 19, on oxyde le 11ss, 15ss-PGF2α en 11ss-15-oxo-PGF2α.
Exemple 29 11ss-15-oxo-PGF2ss.
En suivant le mode opératoire de l'exemple 19, on oxyde le 11ss, 15ss-PGF2ss en 11ss-15-oxo-PGF2ss.
Exemple 30 11ss-PGF2α et 11ss, 15ss-PGF2α.
En suivant le mode opératoire de l'exemple 20, on silyle le 11ss-15-oxo-PGF2α puis on le réduit en un mélange de 11ss-PGF2α et 11ss, 15ss-PGF2α que l'on sépare comme décrit pour les produits de l'exemple 20.
Exemple 31 11ss-PGF2ss et 11ss, 15ss-PGF2ss.
En suivant le mode opératoire de l'exemple 20, on silyle le 11ss-15-oxo-PGF2ss puis on le réduit en un mélange de 1lP-PGF28 et 11ss, 15ss-PGF2ss que l'on sépare comme décrit pour les produits de l'exemple 20.
Exemple 32 PGF2a et PGF28. a - Silylation. En suivant le mode opératoire de l'exemple 14, étape a, on silyle 0,68 g de PG4 et on concentre. b - Oxydation. Une solution froide (-400C) de la matière silylée indiquée ci-dessus dans 15 ml d'alcool isopropylique est mélangée avec 1,2 ml de peroxyde en solution aqueuse à 30 , puis additionnée goutte à goutte de 1,5 ml d'hydroxyde de lithium en solution aqueuse 3N. La réaction est poursuivie à environ -30 C pendant quatre heures. Ensuite, le pH du mélange est ajusté à environ 8,0 par addition d'anhydride carbonique et le mélange est concentré sous pression réduite. c - Réduction et hydrolyse. Le résidu indiqué ci-dessus est repris dans 20 ml de tétrahydrofuranne et 2 ml de méthanol.
On ajoute, sous agitation énergique, de l'aluminium amalgamé préparé à partir d'un gramme d'aluminium en poudre (exemple 8).
Après avoir constaté qu'il n'y a plus d'époxyde, comme indiqué par chromatographie en couche mince, on chauffe le mélange à 600C pendant environ une heure pour réduire la totalité des composés 9-oxo en composés 9-hydroxy. On obtient ainsi un mélange contenant les sels de F2a, F2ss, 11-P2 et 11ss-F2ss. On refroidit le mélange et on verse la liqueur surnageante pour la séparer de l'aluminium qu'on lave ensuite avec de l'acétate éthylique.
La liqueur de décantation et les liqueurs de lavage sont rassemblées puis concentrées sous pression réduite. Le résidu est repris dans de l'acétate éthylique et acidifié, sous agitation, avec 20 ml d'acide chlorhydrique 1N. On sépare les phases et on lave la phase organique avec de l'acide chlorhydrique 0,5 N puis de la saumure, on déshydrate et on concentre sous pression réduite. d - Séparation. Une solution du résidu indiqué ci-dessus dans une petite quantité d'acétate éthylique à 20 % dans le "Skellysolve B" est introduite dans une colorie chromatographique de silice lavée à l'acide, par exemple de silice "Mallinckrodt Silicar CC-4". Par élution avec un gradient de 20-100 % d'acétate éthylique dans le "Skellysolve B", on obtient des fractions.
Les fractions qui contiennent PGF2α, comme indiqué en chromatographie en couche mince, sont rassemblées et concentrées pour donner PGF2a. De même, les fractions qui contiennent PGF2ss, -PGF2a ou 11ss-PGF2ss, sont rassemblées et concentrées pour donner ces composés respectivement.
Exemple 35 PGF2α et PGF2ss.
On ajoute 3,5 ml d'une solution aqueuse à 30 c de peroxyde d'hydrogène sous agitation à une solution de 2,65 g d'ester méthylique d'acétate de PGA2 dans 50 ml de méthanol, sous atmosphère d'azote à -200C. Ensuite, on ajoute progressivement en une heure, en agitant à -200C, 5,0 ml d'une solution aqueuse d'hydroxyde de potassium 0,1 N. On agite le mélange pendant encore deux heures à -200C. Ensuite, on ajoute au mélange de l'anhydride carbonique pour ajuster le pH à 7,0-8,0 environ et on concentre sous pression réduite le mélange contenant les 10,11-époxydesa : et 8.
La matière ferrugineuse finement divisée que l'on utilise contient environ 30 % en poids de fer élémentaire et 54 % en poids d'oxyde de fer. La matière ferrugineuse de l'invention est utilisée comme principal ingrédient actif (plus de 99 % en poids) de chacun de quatre mélanges, dans lesquels les proportions des ingrédients actifs sont les suivantes Pourcentage en poids dans les mélanges N0. dans 2 2 3 4 Matière ferrugineuse 99,10 99,35 99,40 99,65 Lignosulfate de calcium 0,30 0,30 0,00 0,00 Glucoheptonate de sodium 0,50 0,25 0,50 0,25 Colorant 0,10 0,10 0,10 0,10 Parfum Traces Traces Traces Traces te colorant et le parfum sont ajoutés pour des raisons de présentation seulement, et leur nature est sans importance.
tes formulations peuvent être réalisées comme produits du commerce.
Be lignosulfonate joue le rôle d'un agent dispersif et le glucoheptonate joue le rôle d'un agent de chélation du fer, pour accélérer son effet.
On a cultivé des plants de sorgho qu'on a récoltés au bout de huit semaines.
'les résultats obtenus sont récapitulés ci-après Type de sol Addition faite Nombre de plantes Rendement au sol en matière végétale, poids en gramme après sé chage au four Déficient en fer Néant 6 5,54 Déficient en fer Mélange NO 1 7 15,87 Déficient en fer Mélange NO 2 8 16,71 Déficient en fer Mélange NO 3 8 15,37 Déficient en fer Mélange NO 4 8 18,17 Déficient en fer Témoin 8 12,62 Limite Néant 7 9,70 Limite Mélange NO 1 7 18,65 Limite Mélange NO 2 8 16,33 Limite Mélange NO 3 8 17,49 Limite Mélange NO 4 8 17,03 Limite Témoin 8 11,49 Si l'on compare les résultats des mélanges NO 3 et 4 avec ceux des mélanges NO 1 et 2, on constate que l'agent dispersif ne constitue pas un facteur déterminant.
tes plantes qui croissent dans le sol non traité sont visiblement très jaunes et chlorotiques, tandis que celles qui croissent dans des sols traités avec des mélanges ferrugineux avec sont saines et vertes, et celles qui croissent dans le sol traité/le témoin du commerce ont une apparence intermédiaire.
Pour déterminer la durée des effets bénéfiques, on fait pousser une seconde génération de plants de sorgho dans les mêmes sols, dans les conditions indiquées ci-dessus.
'les résultats obtenus sont les suivants Rendement tolsal, poids en Type de sol Addition faite au sol grammes Plantes Après sé verte s chage Déficient en fer Néant 39,35 4,50 Déficient en fer Mélange N 1 63,08 8,84 Déficient en fer Mélange N 2 51,99 6,12 Déficient en fer Mélange N 3 58,86 7,29 Déficient en fer Mélange N 4 74y92 8,92 Déficient en fer Témoin 24,32 2,54 Limite Néant 33,28 4,08 Limite Mélange N 1 70,11 8,71 Limite Mélange N 2 52,17 6,19 Limite Mélange N 3 34,30 4,09 Limite Mélange N 4 44,06 5,16 Limite Témoin 34,05 4,02 Ces résultats montrent que les mélanges ferrugineux de la présente invention continuent à améliorer la seconde récolte de plantes dans une mesure notablement plus grande que ne le fait la matière témoin du commerce.
Un second groupe d'expériences reproduisant les conditions indiquées ci-dessus, donne les résultats suivants Type de sol Addition au Nombre Hauteur Rendement moyen, sol de moyenne poids en grammes plantes des plan- Plantes Plantes tes, cm vertes séchées Déficient en fer Néant 5 53,34 4,76 1,08 Déficient en fer Mélange N01 5 63,50 5,86 1,57 Déficient en fer ' Mélange NO 2 5 68,58 7,39 2,07 Déficient en fer Mélange NO 3 5 66,04 6,58 1,72 Déficient en fer Mélange NO 4 5 68,58 12,79 3,55 Déficient en fer Témoin 1 45,72 2,70 0,12 Limite Néant 4 43,18 3,15 0,65 Limite Mélange NO 1 5 60,96 5,03 1,63 Limite Mélange NO 2 6 73,66 12,17 3,57 Limite Mélange NO 3 5 53,34 3,73 0,89 Limite Mélange NO 4 5 66,04 7,92 2,17 Limite Témoin 5 60,96 5,64 1,49 tes résultats indiqués ci-dessus démontrent la supériorité des mélanges ferrugineux de l'invention.
Dans d'autres essais, les conditions indiquées ci-dessus sont maintenues,mais les agents de traitement ne sont pas ajoutés avant que des plantes atteintes d'une forte chlorose par insuffisance de fer ne se soit développées. tes agents sont ajoutés à la même dose que ci-dessus à la surface du sol et sont incorporés dans la partie sous-jacente, dans la mesure admissible, sans perturber les racines des plantes.
il y a lieu de remarquer que dans les formulations du type décrit ci-dessus (mélanges N 1 à 4), on peut utiliser tous agents convenables de chélation du fer à la place du glucoheptonate de sodium, le mieux connu de ces agents étant l'acide éthylènediaminetétracétique (EDTA) et ses sels. De mime, divers agents tensioactifs anionogènes peuvent entre utilisés pour faciliter la dispersion des agents de traitement dans le sol. Bien que le lignosulfonate de calcium soit couramment utilisé comme agent dispersif, il y a lieu de remarquer que d'autres ligno-sulfonates, par exemple les sels de sodium, ammonium et magnésium, peuvent aussi être utilisés.
Ladéficience en fer de sols cultivés peut ainsi entre évitée ou compensée par addition à ces sols d'agents de traitement dans lesquels la matière ferrugineuse de l'invention est utilisée soit comme seul ingrédient actif, soit comme principal ingrédient actif de formulations ou mélanges du type8dtefini ci-dessus. Des agents de traitement de ces types peuvent/améliorés par l'incorporation d'une charge solide inerte, par exemple du sable. 'les charges permettent d'améliorer les caractéristiques de manipulation de l'agent ferrugineux de traitement et facilitent sa distribution correcte dans le sol en cours de traitement.
On peut utiliser toute matière finement divisée,y compris une matière finement broyée, formée d'un ou plusieurs composants essentiellement inertes vis-à-vis du traitement ferrugineux désiré de sols cultivés. La charge inerte peut etre mélangée avec la matière ferrugineuse seule ou avec des formulations du type mentionné cidessus. Be mélange de la charge et de la matière ferrugineuse peut aussi être effectuée pendant la préparation de ces formulations.
La charge peut être choisie avantageusement entre diverses substances minérales solides inertes couramment disponibles, telles que le sable, une roche pulvérisée, par exemple calcaire et granit, le gypse, les cendres volantes, les scories, le béton pulvérisé, etc.
Bien que la grosseur des particules de la charge ne soit pas déterminante, ces particules sont en général plus grandes que celles de la matière ferrugineuse finement divisée, et se situent avantageusement dans la gamme d'environ 0,149 à environ 0,59 mm.
Plus particulièrement, on utilise un récipient classique de stockage de dioxyde de carbone liquide 25 conçu pour contenir du dioxyde de carbone liquide sous une pression manométrique d'environ 21 bars à une température de -180C. Une unité de réfrigéra tion annexe 27 telle qu'un condenseur à Frelon (marque déposée) est associée au récipient de stockage 25 et conçue pour fonction ner en continu s'il est nécessaire, pour condenser la vapeur de dioxyde de carbone dans le récipient. La capacité de l'unité de condensation 27 au Freon, qui est un dispositif bien connu souvent utilisé à cet effet, dépend des conditions de fonctionnement de l'ensemble d'installations.
Une canalisation 29 réunit la phase liquide du récipient de stockage à une pompe appropriée 31 qui fournit la puissance nécessaire pour pomper le dioxyde de carbone liquide sous haute pression à travers le système de refroidissement et obtenir la production de neige souhaitée. Be liquide sous pression élevée quittant la pompe 31 est dirigé vers un raccord en T33. Une des branches du raccord en T 33 dirige le liquide sous pression élevée dans un dé tendeur 35 ou un dispositif similaire conduisant à une cuve de séparation 37.L'écoulement du liquide à travers le détendeur 35 est contrôlé par un solénoïde (non représenté) ou similaire. Be détendeur 35 est conçu pour détendre de façon efficace le dioxyde de carbone liquide qui peut pénétrer sous une pres sion manométrique comprise entre environ 21 bars et environ 31 bars, sous forme d'un mélange vapeur-liquide et une pression manométrique d'environ 4,8 bars. Ce mélange a une température d'équilibre d'environ 5400.
La vapeur de dioxyde de carbone de la cuve de séparation 37 sort par une sortie supérieure et s'écoule dans une canalisa tion 39 vers l'entrée d'un compresseur 41 qui est entraîné par mn moteur approprié (non représenté). Be compresseur 41 fonctionne de façon intermittente en maintenant les conditions désirées dans la cuve de séparation 37 en en prélevant de la vapeur lorsque la température à l'intérieur de la cuve s'élève au-dessus d'une va leur péalab7vmet determinee. Be compresseur 41 élève la pres sion de lt vapeur de dioxyde de carbone à une voleur suffisante pour l'évacuer par une canalisation 43 revenant à la cuve de stockage 25, c'est-à-dire à une pression manométrique supérieure à 21 bars environ.Le gaz sous pression élevée est relativement chaud du fait de la chaleur absorbée dans le corprePu 41, et on peut disposer sur la canalisation de retour 43, un écranbeur de chaleur refroidi par l'eau 45 ou similaires pour exbrsXire une partie de l & chaleur de la vapeur avant ae l. renvoyer aans le récipient de stockage 25. TJn clapet de retenue 47 est placé dans la canalisation de retour. 43 pour empêcher un écoulement inverse.
De plus, on peut, si on le désire, placer un condenseur dans la canalisation de retour 43 pour reliquéfier la vapeur avant de la renvoyer dans le récipient de stockage 25. Cependant, on peut faire barboter la vapeur chaude sous pression élevée dans la phase liquide de dioxyde de carbone du récipient de stockage 25.
On maintient le dioxyde de carbone liquide à basse pression à un niveau minimal souhaité à l'intérieur de la cuve de séparation 37 au moyen dMndispositif de régulation approprié du niveau de liquide(non représenté). On peut commander le fonctionnement du compresseur au moyen d'un commutateur 49 actionné par la pression ou d'un autre dispositif approprié. On règle généralement la pression dans la cuve de séparation 37 de façon à obtenir une réserve de dioxyde de carbone liquide à une température comprise entre -65 et -750C.