INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Durée d'une ligne, en début d'excursion de la bande passante o, 3I3 Durée dtune ligne, en fin d'excursion de la bande passante 0,625 625 5 RAPPORTS DES CONVERTISSEURS DE FREQUENCE : Pour le convertisseur 3, la fréquence porteuse du générateur local, est tribu - taire de la bande passante En début dtexcursion de la bande, on a, I20 kHz : 625 = I92 / I I92 Hz vidéo en entrée, correspondent à I Hz sur le déflecteur horizontal du tube vidicon 9.
En fin d'excursion de la bande, on a, 240 kHz : 625 = 384 / I 384 Hz vidéo en entrée, correspondent à I Hz sur le déflecteur horizontal du tube vidicon 9.
Pour le convertisseur 6, le rapport est de I92 / I. En début d'excursion de la bande passante; I92 Hz en entrée correspondent à I Hz sur le déflecteur verti - cal du tube vidicon 9. En fin d'excursion de la bande passante; 384 Hz en en- - trée correspondent à 2 Hz sur le déflecteur vertical du tube vidicon 9.
La définition horizontale du tube vidicon I, reste constante à 625 lignes par seconde. La mire étalon I2, interceptant la moitié du champ de vision du tube nommé, se compose d'un damier lumineux de 240. oeo points. A la mise sous tension de l'appareil, le relaxateur horizontal I3, commande le déflecteur li - gnes I4. Le relaxateur vertical I5, commande le déflecteur trames I6. Le tube vidicon I, dont la cible focalise l'analyse de la mire I2, débite alors une fréquence de sortie de 3I3 X 384 = I20 kHz.
Cette fréquence transmise dans le-rapport 384 / I au déflecteur horizontal 2, du vidicon 9, déclenche le balayage de base initiale 313 lignes, sur le tube 9, pour une absence d'informations sur la surface d'analyse 8. ( Cas d'une sur - face entièrement blanche ) Pour une analyse d'image de type binaire, ( noir ou blanc sans nuance de gris ) allant de O à 480. 000 points, correspondant à une bande passante de 240 kHz; l'excursion allant de 120 kHz à 240 kHz, transmise au relaxateur hori - zontal 2, du tube vidicon 9, sous rapport 384 / I, commande un accroissement de la définition horizontale du tube 9, allant de 313 à 625 lignes par seconde, ainsi qu'un accroissement de la définition verticale allant de I à 2 trames par seconde.Les vidicons I et 9, débitent en fréquence, sous des tensions Uxa UX v bloquées en amplitude. Les signaux utilisés pour commander les déflecteurs ho - rizontaux et verticaux, n'étant pas rectangulaires, les vitesses de déviations ne sont pas linéaires.
RECEPTION - DECODAGE Prélevé à l'étage détecteur 20, Fig. 2, dans le cas dune liaison radio, ou à l'étage 21, en liaison fil, le signal est acheminé à un générateur local 22, où après battement, la fonction primitive est restitué, et communément acheminée au wehnelt 23, d'un tube cathodique 24, ainsi qu'au convertisseur de fréquence 25, de rapport inverse à celui du convertisseur 3, Fig. I; soit I/384, lequel commande un convertisseur de fréquence 26, Fig. 2, d'un rapport inverse à celui du convertisseur 6, Fig. I, soit I/I92, qui assure la commande du dé - flecteur vertical 27, par l'intermédiaire de l'amplificateur 28. Le déflec - teur horizontal 29, est commandé par le convertisseur 25, par l'intermédiaire de l'amplificateur 30.Le document reproduit 31, est un fac-similé du document 8, Fig. I, obtenu par simple tirage-contact à partir du tube cathodique 24.
Pour un document très particulièrement chargé en informations, correspondant à l'excursion limite de la bande passante, la durée d'analyse est de 2 trames par seconde. Pour un document tres peu chargé, l'analyse se fait à raison de I trame par seconde.
N O R M A L I S A T I O N C. C. I. T.
Conformément à la norme internationale, la bande passante transmise par fil ne saurait excéder 3. 400 Hz.
DUREE DE LA RETRANSMISSION 120. 000 : 3. 400 = 35, 29 L'étage convertisseur 19, Fig. I, abaisse de 35 fois environ, la fréquence transmise.
Le dispositif qui va étire décrit ci-après permet de faire connaitre un tel niveau relatif à l'utilisateur du liquide contenu dans le réservoir en l'alertant à l'aide notamment de signaux lumineux et/ou sonores dès franchissement du seuil choisi de façon qu'il puisse prendre les mesures nécessaires telles que l'arrêt du remplissage ou du vidage ou encore que le remplacement du réservoir presque vidé par un autre plein.
L'information élaborée par ce.-dispositif peut bien entendu être exploitée non seulement pour alerter un utilisateur, mais aussi, et même exclusivement le cas échéant, pour actionner automatiquement des moyens appropriés capables de stabiliser le niveau du liquide ou de modifier son niveau dans le sens inverse de celui ayant provoqué le franchissement indésirable de seuil.
Ce dispositif comprend essentiellement - à l'intérieur du réservoir 'un flotteur 3 immergé au moins partiellement dans le li-quide 2 et un premier aimant droit 4 orienté verticalement et solidaire du flotteur, - et à l'extérieur du réservoir d'une part un deuxième aimant droit 5 orienté horizontalement et solidarisé avec le réservoir 1 de faucon telle que son axe magnétique coupe en un point P l'axe magnétique vertical du premier aimant 4 en passant à travers une partie amagnétique de la paroi du réservoir et d'autre part une pièce magnétique ou magnétisable 6 solidaire du contact mobile d'un interrupteur électrique 7 disposé horizontalement entre l'aimant 5 et le point P de façon à pouvoir être déplacé selon la direction de l'axe magnétique dudit aimant 5.
Dans le mode de réalisation illustré le premier aimant, orienté avec son pôle Sud en bas, est monté dans une tige creuse 8 prolongeant inférieurement le flotteur 3.
Cette tige est logée dans un tronçon tubulaire 9 prolongeant inférieurement le réservoir 1.
Ce tronçon, qui traverse un trou 10 pratiqué dans la paroi inférieure du réservoir, comprend une collerette terminale supérieure 11 et une surface extérieure filetée 12 avec laquelle coopère un écrou 13. Le vissage de cet écrou permet de serrer de manière étanche le bord du trou 10 entre ladite collerette 11 et ledit écrou 13, avec interposition éventuelle d'un joint d'étanchéité.
Le tronçon 9 peut être fermé inférieurement de manière étanche par un bouchon 14, comme illustré, ou raccordé inférieurement à une tubulure de distribution ou à tout autre appareillage.
Pour guider et limiter les évolutions verticales du flotteur, on évide dans celui-ci une lumière 15 allongée verticalement qui coagit avec un pion fixe 16 traversant le tronçon 9 et solidaire de ce dernier.
Par ailleurs est monté sur le tronçon 9, par vissage, collage ou autrement, un socle ou boiter 17 supportant le deuxième aimant 5 et l'interrupteur 7 en un niveau inférieur à celui normalement occupé par l'extrémité inférieure du premier aimant.
Le deuxième aimant 5 a son pôle Nord tourné vers le point P.
La position longitudinale de cet aimant sur le support 17 peut étre réglée le long d'un canal horizontal 18 pratiqué dans ce support, puis ledit aimant est immobilisé en sa position réglée par serrage d'une vis transversale 19 dans un alésage fileté correspondant du support~17.
Les deux aimants 4 et 5 sont avantageusement constitués par des barreaux cylindriques à forte aimantation rémanente, notamment en un ferrite tel que celui connu sous le nom de TICONAL.
L'interrupteur électrique 7 est avantageusement du type de ceuxsstrès strs et très sensibles, qui sont enfermés dans une ampoule scellée 20 et qui comprennent des contacts en matériau magnétique ou magnétisable mouillés par du mercure.
Chacun des différents éléments qui portent les aimants et les parois disposées entre ces éléments (tige 8, tronçon 9, socle 17 et même éventuellement écrou 13) sont constitués en un matériau amagnétique tel que le polytétrafluoroéthylène pour la tige 8, le tronçon 9 et l'écrou 13 et qu'une matière plastique transparente pour le socle 17.
Le fonctionnement de ce dispositif est le suivant.
Le niveau de référence du liquide 2 dans le réservoir 1 est un niveau pour lequel l'ensemble du flotteur et de l'équi- page qu'il supporte (tige 8 et aimant 4) flotte véritablement sur le liquide et se trouve en une position intermédiaire entre ses deux fins de course supérieure et inférieure pour lesquelies respectivement le pion 16 vient en butée contre 1 t extrémité inférieure de la lumière 15 et contre l'extrémité supérieure de celle-ci.
L'appareil est bien adapté pour être utilisé dans des abattoirs, des fabriques de conserves ou pour des opérations de traitement de la viande, par exemple l'extraction de la graisse, ou quand un nombre important de carcasses danimaux doit être traité. Il doit cependant être compris que l'appareil peut être utilisé pour ntimporte quelle opération par laquelle une peau est ou peut être tirée mécaniquement de la carcasse, quels que soient les dimensions et le nombre de carcasses trai tées.
après une préparation de la peau, typiquement par enlèvement des pattes avant, des pattes arrière, des oreilles, des cornes (le cas échéant), des pis ou de la verge (suivant le cas) et des babines, et l'ouverture des pattes arrière, l'ou- verture du côté inférieur, le dégagement des jarrets, ltouver- ture du ventre et de la poitrine d1envrron 10 cm, les channes 16 sont fixées à la peau pour fixer celle-ci au tambour horizontal 15 qui est ensuite entrainée en rotation pour tendre les extrémités libres des chaînes afin d'accrocher lt peau.Par un effort 'combiné dune rotation supplémentaire du cylindre et de l'abaissement du chariot 12, la peau est enlevée de la carcasse.
Le conducteur de la machine a une commande complète et indépendante de la rotation du tambour 15-- et des mouvements du chariot 12, de sorte qu'il peut commander de façon précise la vitesse et l'angle de traction, et qu'en réglant la soupape de décompression, il peut provoquer l'effort maximal pendant la traction. Le contrôle de ces trois conditions est un facteur critique pour l'enlèvement efficace et professionnel de la peau.
Quand l'enlèvement de la peau continue par-dessus la croupe après l'accrochage initial et que les côtés commencent à être tirés, la queue est dégagée et dépouillée de sa peau qui tombe sur la peau déaà enlevée de la carcasse. En tirant-vers le bas, la boue, le fumier ou autres contaminants portés par la peau et se dégageant de celle-ci tombent sur la peau déjà enlevée, ce qui permet d'obtenir une carcasse plus propre et de réduire le lavage, le rognage et le temps pour l'inspection.
Quand la peau continue à être enlevée de la carcasse elle est enroulée autour du tambour 15, ce qui réduit au minimum la distance entre la carcasse et l'appareil et les positions relatives entre la carcasse, le sol et l'appareil.
Bien entendu, la description qui précède n'est pas limitative et l'invention peut être sise en oeuvre suivant d'autres variantes, sans que laon sorte de son cadre.
La présente invention concerne un appareil et une méthode pour décomposer le contenu des fosses dtaisances par voie biochimique naturelle, L'invention convient particulièrement à des cabinets d'aisances mais il va de soi que les principes de la méthode et de l'appareil peuvent également tout aussi bien etre utilisés dans de grandes usines à engrais traitant des vidanges et des substances organiques végétales.
La méthode classique, pour traiter le contenu des fosses d'aisances, consiste à jeter au fumier ou à répandre dans la nature les vidanges contenant des matières fécales, de llurine, du papier, etc. Ceci est contraire à l'hygiène et les vidanges non-décomposées contiennent des quantités importantes d'azote et de bactéries qui doivent Rtre transformées et décomposées avant que la nature puisse les utiliser.
On a, antérieurement, proposé un appareil dans lequel le contenu des fosses d'aisances est recueilli dans un grand récipient ou conteneur dans lequel les vidanges sont versées entre des couches d'une substance organique végétale quelconque, les matières ainsi entassées étant laissées au repos jusqu'à ce que les vidanges soient entièrement décomposées et aient pris les caractéristiques d'un engrais.Ledit appareil antérieurement proposé donne de très bons résultats, mais la méthode et l'appareil présentent sur certains points des inconvénientsO te contenu des fosses d'aisances comporte un mélange de matières fécales et d1urine, mélange qui contient une forte proportion d'azote. Pour le décomposer par voie bactérienne il faut veiller à ce que le rapport carbone/azote y prenne des valeurs convenables et, pour décomposer biochimiquement le contenu des fosses d'aisances, il est nécessaire ajouter des substrats carbonés, ce que l'on réalise, de façon appropriée, en ajoutant des substances organiques. t'urine contient une proportion substantiellement plus élevée d'azote que les matières fécales, et elle représente, dans le contenu des fosses, une proportion plus élevée que ces dernières, atteignant parfois 80 à 90fui te contenu des fosses d'aisances contient donc une proportion remarquablement importante d'azote et, pour transformer biochimiquement cet azote, il faut donc ajouter en abondance des substances organiques végétales.Une installation pour la décomposition de l'urine doit donc dextre de grandes dimensions et, en dépit d'une addition abondante de substances organiques végétales, la décomposition Sly produit plUtÔt lentement0 On sait également que, pour la décomposition de l'urine, la température la meilleure est de + 40C alors que, pour les matières fécales, elle est de + 28 à +.300C. En outre, l'urine exerce une certaine action stérilisante qui a un effet itarrert sur le déroulement de la décomposition.
L'idée mise à la base de la présente invention est donc d'assurer la décomposition de l'urine dans un compost å urine et celle des matières fécales dans un compost à matières fécales, le compost à urine et le compost à matières fécales étant maintenus complètement indépendants l'un de l'autre, tout au moins pendant la majeure partie du déroulement de la décompo sitionO Il est apparu que l'urine peut, jusqu'à un certain point, assurer dJelle-meme sa décomposition si elle est conser- vée pendant quelque temps et, en tirant profit de cette autodécomposition, il est possible de réduire substantiellement l'addition de substrats carbonés, Comme dlautre part, les matrières fécales ne contiennent pas d'urine, il ne faut qu'une proportion relativement faible de substrats carbonés pour les décomposer. En appliquant les principes de la présente invention et en opérant, pour l'urine d'une part et les matières fécales d'autre part, aux températures les plus favorables à leur décomposii#ion, il est possible d'assurer, pour les matières fécales et l'urine, une décomposition plus rapide et plus complète que ne le permet la décomposition biochimique du contenu des fosses d'aisance et, comme on doit utiliser moins de substrat carboné, on pourra également réduire substantiellement les dimensions de l'installation de décomposition par rapport à une installation de décomposition biochimique du contenu glo- bal des fosses d'aisances.
Selon l'invention, on conduit le processus de façon que l'urine d'une part et les matières fécales autre part soient dirigées parallèlement, sans tertre mélangées vers des moyens de décomposition distincts où elles se décomposent indépendamment0 L'objet du procédé est d'extraire les matières consommant de l'oxygène, d'extraire les matières qui se décomposent en se sédimentant, d'extraire les substances, dissoutes colloîdale- ment, qui consomment biochimiquement de l'oxygène et que l'on appelle substances BS, et de réduire la teneur en bactéries nuisibles. Ltinvention repose sur l'observation d'après laquelle on peut1 pour lturine réaliser une décomposition sans ajouter aucune substance extérieure, ce qui est par exemple, le cas si l'urine est répartie sur une grande surface où on la laisse séjourner assez longtemps pour qulil se forme une couche de nitrobactéries, c-ontenant des bactéries consommatrices d'azote.
Lorsque l'on applique la méthode, on amène donc llurine à se répartir au sein d'un matériau inactif présentant une surface étendue, l'urine qui traverse lentement ce matériau étant décomposée par des bactéries consommatrices d'azote, qui se forment et s'entretiennent de telle sorte que l'urine quittant ledit matériau inactif est pratiquement décomposée et ne contient plus que des sels minéraux précipités, etc. La température idéale, pour édicter la couche de nitrobactéries, est voisine de + 40O et l'on s'efforce de maintenir la température du matériau inactif aussi proche que possible de cette valeur.On peut mentionner, comme matériau inactif, propre à cette fin, un mat ou un tapis de laine minérale-ou de fibres minérales, ou d'un matériau similaire, la compacité, la longueur et lt clinaison du mat sur l'horizontale définissant le temps que met l'urine pour traverser en totalité ledit mat, c'est-à-dire le temps pendant lequel les nitrobactéries péuvent se former et se reformer, et donc le temps pendant lequel ces bactéries peuvent transformer l'azote et les autres constituants de l'urine. Pour réduire les dimensions de l'installation de décomposition, on peut l'agencer de telle sorte que l'urine traverse plusieurs mats disposés en zig-Zag avant de sortir de l'installation.Il peut être bon, pour faire commencer le processus de décomposition de l'urine d'ajouter des bactéries nitrophages et, dans ce cas, on pourra imprégner de ces bactéries le mat de laine minérale ou d'un matériau similaire avant de le mettre en place.
Comme on lta dit plus haut, la décomposition de l'urine se fait indépendasment de celle des matières fécales, et il faut ajouter un substrat carboné pour la décomposition de ces der nières. Ce substrat carboné peut, par exemple, être de l'écorce broyée de conifères ou de feuilles, mais on peut également utiliser des détritus végétaux, etc. de façon à obtenir, dans le mélange fécal, le rapport voulu entre carbone et azote. Pour que la décomposition dudit mélange se fasse vite et bien, il faut une température voisine de 300C ou plus. Au cours du déroulement de la décomposition proprement dite, la température ne devrait pas, de préférence, dépasser 45 à 700 car, si cela était, l'évaporation du liquide serait très forte et le mélange fécal risquerait de se dessécher.On estime que la valeur idéale du rapport carbone/azote pour la décomposition est de 33 parties de carbone pour 1,5 partie d'azote mais ce rapport peut, sans grands inconvénients, être modifié dans d'assez larges limites.
La décomposition des matières fécales peut se faire par un processus anaérobie ou aérobie. te processus anaérobie donne un tres bon résultat mais c'est une source d'odeurs désagréables et on préfère donc opérer par un processus en voie aérobie et il est nécessaire à cet effet d'ajouter un excès d'air. On obtient la décomposition du produit fécal en y mélangeant un substrat car boné, tel que de l'écorce broyée ou en disposant ce substrat en couches alternées avec les matières fécales, sur un lit à matières fécales où, au cours de sa décomposition, le mélange fécal est amené à se déplacer lentement vers le bas. On maintient pendant tout le déroulement, une température appropriée.Pour déclencher le processus, il peut être nécessaire d'apporter une quantité notable de chaleur, fonction de la température ambiante, mais le processus, une fois déclenché, prend une allure exother- mique et on peut réduire ou même arrenter l'apport de chaleur.
La décomposition des matières fécales peut se faire en plusieurs stades distincts, trois par exemple d'après le schéma suivant : Dans le premier stade, il y a essentiellement décom- position du mélange de matières fécales et du substrat carboné, par transformation d'azote et de substance organique. La décompo sition-se produit à 35 C au moins. Comme la réaction procède exothermiquement, la température peut parfois atteindre 70 C.Ceci ne présente en général aucun inconvénient mais l'évaporation devient importante et iî faut ajouter pins de liquide (eau) que d'habitude. LIaction des bactéries augmente avec la température, et l'on peut', sous cet angle, préférer travailler à haute température. Pour que la décomposition se fasse bien, la teneur en humidité devrait autre voisine de 60 à 70% et, si elle tombe endessous, on devra apporter de l'eau provenant de l'extérieur.
Dans le deuxième stade, la décomposîtr#on du mélange de matières fécales et de substrat carboné se poursuit mais la température est maintenue à 50#70o C. Ceci produit une pasteurisa- tion et tue des bactéries nuisibles.
- # vitesse de rotation du moteur.
- T température de l'eau do refroidissement.
L'angle calculé dans cette première partie est l'angle correspondant à l'allumeur (moitié du nombre de degrés de rotation du vilebrequin). On dispose de courbes représentant ce = f (P) à différentes vitesses.
- pour # #300 t/mn, l'avance est nulle quelle que soit la pres sion.
Les points de jonction des différents calculs seront déterminés en prenant, comme pour l'injection, une relation liant OC et p, et dont les coefficients sont déterminés en fonction de b).
Il apparat que 10) 3 zones de calcul sont nécessaires dans la zone pollution a) p # 500 torr b) 500 # p # 600 torr c) pi 600 torr 20) pour p4 500 torr, et pour # #1000 t/mn, l'avance doit être fixée à o 30) pour p > 700 torr, l'avance prend une valeur fixe.
On obtient ainsi un réseau de droites définies par 4 coefficients.
Ces coefficients sont définis pour les mêmes valeurs de tA > que ceux du calcul de l'injection0 L'angle α précédemment calculé est un nombre de degrés de rotation de l'allumeur.
Il correspondait à 2 ot degrés de rotation du vilebrequin, entre le point d'allumage et le point mort haut.
C'est le temps t s'écoulant entre le repérage d'une impulsion de demi-tour au point mort-bas et le point d'allumage qui matérialise α Ce temps est inversement proportionnel à la vitesse. Il faut donc déterminer 1/;), de façon à éviter une division0 - Mesure de 1/ - En comptant les impulsions d'une horloge de fréquence F pendant 1/2 tour du vilebrequin, on obtient un nombre # = = 3 x 100 x F avec F en Hz et CJ en tours/mn 10 W Si on divise par 100 la fréquence F de l'horloge de rythme, il vient 3xF (1) 10 # - Matérialisation de t: Il faut décompter les impulsions d'horloge pendant ce temps.
Cela nécessite le calcul du nombre N d'impulsions correspondant à t. On a t = ### avec α' = (#/2 -α) en radians/sec.
ou t = ### si α' en degrés allumeur et # en tours/mn.
Ce temps correspond à N = F x α' F étant la fréquence de l'horloge de r@@me N = ## F ecant la fréquence Remplaçons # par sa valeur tirée de (1) Il vient N = 2/3 α'x 10 x # x F/3 x F N=10/9 α' # (2) Il est intéressant de constater que ce nombre est indépendant de F.
Pour faire tous les calculs en convention entière pour le passage en binaire il faut écrire : [10α] = [10 γ] + [100s][0,1p - 0,1 P0] Le nombre # doit être limité à 10 bits pour pouvoir utiliser le même calculateur que pour l'injection.
Donc, comme lotier maximum de 10 bits est 1023..
On a # > 3 x 106 # # > 294 t/mn 10 x 1023 On devra dans l'organigramme tenir compte de cette contrainte La formule (2) se traduit par N= 10 A.
Un avantage de la présente invention réside dans le fait que les résultats obtenus dépendent peu de la température opératoire dans l'intervalle préféré compris entre 0 et 100 C c'est-à-dire- dans l'intervalle où l'eau reste liquide à la pression atmosphérique et l'intervalle dans lequel se situent couramment les -températures des effluents industriels.
Un fonctionnement à une température très- supérieure à 100#C nécessite des récipients pouvant fonctionner sous prëssion et des augmentàtîons importantes de la pression d'alimentation en air ou en oxygène pour maintenir des niveaux suffisants d'oxygène dissous. C'est pourquoi l'on évite un fonctionnement à de telles températures élevées.
Exemple 8 On filtre sur du sable un echantillon composite de 5 jours de l'effluent provenant d'une fabrique de papier kraft et l'on utilise ex filtrat comme matière d'alimentation ("effluent") pour les essais décrits dans le présent exemple. L'effluent présente une teneur en carbone organique total de 252 mg/l et une couleur d'environ 1000 unités APHA.