INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme indiqué plus haut, le distributeur pilote 22 est du type à faible puissance nécessitant une faible pression et un faible débit. Afin dtutiliser une seule source 163 à la fois pour le fluide de travail primaire alimentant le distributeur principal 160 et comme source de pression pour le dispositif pilote de commande à distance, le détendeur 161 limite la pression dans lcs conduits aval 180 > 181 à la valeur maximale nécessaire pour le distributeur pilote 22, dans ce cas, par exem- ple, à un dixième de la pression de refoulement de la pompe 165 dans le conduit 179. Te régulateur de débit 162 limite le débit dans le conduit 181 d'alimentation du distributeur de commande à distance à une valeur acceptable qui ne nuit pas au fonctionnement du distributeur pilote. lie distributeur pilote 22 fonctionne comme on l'a décrit en se référant à la figure 2, en positionnant le tiroir 168 du distributeur principal de manière variable et avec précision en modulant la pression dans les chambres de commande 165, 166.
Le détendeur 161 comporte un tiroir 182 mobile dans un alésage 183 pour limiter de manière variable le débit de lten- trée 184 à la sortie 185 dans l'ouverture formée entre un épaulement 186 et une face conique 187 du tiroir. Un ressort 188 sollicite le tiroir 182 pour le mettre dans la position entie- rement ouverte représentée, et sa compression est prédéterminée pour qutil maintienne la pression voulue dans la sortie 185 et le conduit 180. La pression régnant dans la sortie 185 agit sur ltextrémité de gauche du tiroir 182 à l'encontre du ressort 188.
Une pressionexcessive dans la sortie repousse le tiroir vers la droite de manière à réduire davantage le débit le long de la face conique 187 pour ramener la pression au niveau voulu dans la sortie 185. lie ressort 188 repousse également le tiroir dans la direction opposée'lorsque la pression régnant dans la sortie 185 est trop faible pour permettre une augmentation du débit ainsi que de la pression régnant dans la sortie. Le ressort 189 atténue les effets du taux de variation de la force exercée par le ressort 188 qui nécessiteraien.t autrement une plus grande force d'équilibrage, c'est-à-dire supérieure à la pression désirée dans la sortie, lorsqu'il est à 12 état plus comprimé.
Ce débit de fluide à pression réduite entre dans le ré- gulateur 162 par un canal 190 pour passer par des alésages transversaux 191, un orifice 192 et des alésages transversaux 193 d'un tlroir mobile 194. Une différence de pression constante à travers ltorifi.ce 192 détermine'un débit constant.La pression régnant en amont de l'orifice 192 repousse le tiroir 194 vers la droite à l'encontre des forces combinées exercées par le ressort 195 et la pression régnant en aval de la sortie trmzs- misse à la chambre 1 96 contenant le ressort par un orifice d'étranglement 197. lies forces exercées sur le tiroir sont ainsi équilibrées lorsque la chute de pression à travers orifice 192 équivaut à la force exercée par le ressort 195. lie tiroir se déplace de manière à maintenir cet équilibre de force, maintient une chute de pression maximale à travers l'orifice 192 et limite le débit dans le conduit 181 au niveau requis. lie tiroir se déplace vers la droite en réponse à une forte chute de pression à travers l'orifice 192 due à un débit en excès, en fermant de manière variable des parties des alésages transversaux 191 pour réduire le débit. lie tiroir se déplace vers la gauche lorsque le débit et la chute de pression dans l'orifice sont faibles, pour augmenter la surface de communication entre les alésages 191 et le canal 190 et porter le débit au niveau requis. le fluide réglé en pression et en débit passe de la sortie 198 dans le conduit 181 et le distributeur pilote 22.
Naturellement, lorsqu'aucun débit n'est demandé par le distributeur pilote, le tiroir 194 reste dans sa position d'extrême gauche représentée dans laquelle il est poussé par le ressort 195.
Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées aux appareils décrits sans sortir du cadre de ltin- vention.
Le dispositif faisant l'objet de la présente invention consiste en un feu de fonction quelconque, destiné, entre autres usages, à l'utilisation sur véhicule automobile ou analogues. I1 s'applique particulièrement bien aux feux utilisés pour l'éclairage des plaques d'immatriculation arrières de ces véhicules. I1 est caractérisé par le fait de n'utiliser qu'une ou deux pièces, et de ne nécessiter aucune vis pour sa fixation sur le véhicule. De ce fait, sa fabrication et son montage sont très économiques.
Les feux habituels des véhicules automobiles comportent, en général, un socle monté sur la carrosserie avec interposition d'un joint d'étanchéité. Ce socle est fixé sur cette carrosserie par des vis ou des goujons. I1 porte des douilles, des lampes et les réflecteurs optiques. Sur ce socle est rapporté un voyant coloré ou non, transparent, garni ou non d'une jupe ou d'un motif d'enjolivement d'aspect chromé. Le voyant porte les dispositifs optiques permettant les performances lumineuses exigées par les cahiers des charges. Le voyant est rapporté sur le socle par des vis vissant dans des colonnettes portées par ce socle. La fabrication d'un tel feu nécessite l'assemblage par vissage ou rivetage d'un nombre important de pièces, ce qui constitue une solution onéreuse.Le montage du feu sur la voiture exige également l1utilisation onéreuse de vis de fixation. Les feux, objet de la présente invention, permettent de réduire sensiblement le colt de leur fabrication et le coût de leur montage sur le véhicule.
Ils peuvent titre moulés d'une seule pièce, la partie arrière du feu montée à charnière par l'utilisation d'une paroi amincie sur la partie avant, s'ouvre et permet l'accès à la lampe. Ils peuvent être moulés en deux pièces, la partie arrière étant montée sur la partie avant par un dispositif à charnière ou à accrochage. L'ensemble se monte sans vis sur la carrosserie, par accrochage de dispositifs élastiques.
La description qui suit et les figures annexées permettent de bien comprendre la fabrication et le montage de ces feux.
On voit Figure 1 : une vue en coupe longitudinale suivant 1.1 du feu en une partie, objet de la présente invention.
Figure 2 : une vue extérieure de ce feu suivant 2 Figure 3 : une vue extérieure de ce feu suivant 3 Figure 4 : une vue extérieure de ce feu suivant 4 Figure 5 : une vue en coupe de ce feu suivant 5. 5 Figure 6 : une vue en coupe partielle suivant 1.1 d'une réalisation parti culière de la douille de ce feu.
Les deux poulies 66 et 67 sont donc ajustables à l'aide des excentriques constitués par les disques de support 68 et 69 et les arbres 70 et 71. Les disques de support 68 et 69 sont munis de bras 72 respectivement 73-, couplés entre eux à l'aide d'une tige de couplage 74. La tige de couplage est munie d'un piston 75 logé dans un cylindre 76etcomprend un ressort de compression 77 entourant la tige de couplage 74 et tendant à faire tourner les bras 72 et 73 reliés à la tige de couplage dans le sens des aiguilles d'une montre (voir la fig. 8).
Au côté du piston 75 et à distance du ressort 77, le cylindre 76 communique avec un conduit 78 établissant une communication entre le cylindre 76 et une pompe 79 actionnée par la machi- ne à combustion à deux temps.
En fonctionnenst,la pression de sortie nu de compression de la pompe dépendra donc dU régime du moteur. rour un accroissement de la vitesse, la pression atrenFe et le piston 75 se déplace contre l'action du ressort 77 vers la droitc de sorte que les bras 72 et 73 et les disques de support 68 et 69 reliés aux bras tournent en sens inverse des aiguilles d'une montre autour des arbres 70 et 71 (voir la fig. 8). Parce que de cette manière les poulies 66 et 67 sont déplacées à l'aide des mécanismes excentriques, le mouvement relatif des deux pistons 5 et 16 varie.
On fait que, à faible régime, l'instant de l'ouverture de l'orifi- ce de purge du second moteur est retardé par rapport à l'instant de l'ouverture de l'orifice de purge du premier moteur, tandis qu'en augmentant la vitesse du moteur l'instant de l'ouverture de l'orifice de purge du second moteur est avancé jusqu'à ce que cet instant aux vitesses les plus élevées coïncide approximative- ment avec l'instant de l'ouverture de l'orifice de purge du premier moteur.On assure ainsi que dans la gamme des vitesses les plus élevées, où la période d'un cycle est plus courte, une quantité suffisante du mélange riche passe du second carter 14 à l'en- ceinte de combustion, tandis qu'aux vitesses plus basses, quand la période d'un cycle est plus longue, on empêche qu'une charge riche du second carter soit poussée dans l'enceinte de corbustion vers le premier cylindre.
pans la forme de réalisation de la figure 9, une tête de cylindre 80 80est prévue entre le premier cylindre I et le second cylindre I3 avec une enceinte de combustion 23. Le second cylindre est muni d'un revêtement 81, dont l'extrémité 82 sort cylindrique; ment du cylindre et se loge dans un évidement 97 cylindriquement correspondant 97 de la tête de cylindre 80.Le revêtement est muni d'une bride 83 entre les extrémités, bride qui est en contact d'une bride 84 du second cylindre 13.Entre l'extrémité supérieure du revetement 81et@ fond de évidement 97 de la tête 8o, ai prévaut une garniture s .E@tre la bride 83 et la tête 80, il y@a un peu de jeu et les deux brides 83 et 84 sont serres contre la tête 80 à l'aide de boulons 86.
La figure 9 montre encore que le passage 24 établissant une communication entre l'intérieur dp cylindre I et l'enceinte de combustion ou l'enceinte de turbulence 23 est disposé excentriquement par rapport au centre de l'enceinte de turbulence 23.
Le côté plan supérieur du second piston I6 fait un angle aigu avec l'axe longitudinal du piston, de sorte n Lie saillie 87 est for méc d'un côté du piston I6, saillie qui s'étend dans l'enceinte dc combustion 23 quand le second piston est dans la position de pont mort supérieur. La hauteur de la saillie dans l'enceinte de combustion nst, de préférence, égale a 0,25 à à 0,35 fois environ le déplacement du second piston. Les électrodes de la oie L5 se trouvent, au moins, approximativement, en face de la surface de la saillie 87 opposée à la bougie dans la position de point mort supérieur du piston I6.
Le mélange d'air et de gaz déplacé par le premier piston 5 est poussé dans l'enceinte de turbulence 23 plus ou moins sphérique, où il entre approximativement suivant une direction tangentielle, de Sorte que le mélange tourbillonne comme indiqué par les flèches. Quand le second piston I6 atteint le point mort supérieur, la saillie 87 constitue un écran de protection pour la bougie 25 de sorte que la turbulence produite dans l'enceinte 23 n'affecte pratiquement pas la portion du mélange enfermée entre la saillie 87 et la bougie 25. Près de la bougie, il se forme un mélange presque stagnant, ce qui favorise un allumage stable et satisfaisant.
Le revêtement 81 avec la pièce 82 cylindrique faisant saillie a pour effet que les boulons 86 se trouvent à une distance assez grande de l'enceinte de combustion 23, ce qui évite que des contraintes défavorables ne s'exercent à l'endroit des boulons 56 sur la tête généralement fabriquée en alliage d'aluminium ou d'un métal similaire. La surface de la garniture peut alors être plus petite, la pression superficielle sur la garniture 85 étant ainsi augmentée de sorte que l'effet d'obturation est amelioré.
Un autre avantage est que en raison de la disposition de l'extré- mité 82 du revêtement 81 dans l'évidement de la tête les forces latérales sont mieux absorbées. La fabrication est particulièrement simple. La tête peut être en deux parties séparées l'une de l'autre le long du plan indiqué par la ligne PP, de sorte qu'en outre une fabrication en série de enceinte sphérique 23 peut être réalisée d'une façon simple.
Dans la variante de la figure IO de la forme de réalisation de la figure 9, le côté latéral en f-ce de labougie de la saillie 87 est courbé de façon telle que le centre d- courbure de la surface 88 se trouve vers le côté faisant face à la bou- gie. L'espace dans lequel le mouvement du mélange est freiné peut être un peu plus grand.
Dans la variante contrée des fifres II et 12 de la forme de réalisation de la figure 9, la saillie est formée par une aile 89 s'étendant sur la tête du piston, de sorte qu'en coupe perpendicullaire à l'aile, la surface supérieure cu piston prend la forme d'un V, les deux jambages du V étant progressivement courbEs . Le passage 24 entre l'enceinte de combustion 23 et le compartiment restant 26 dc l'enceinte de combustion dans le cylindre I est coaxial à la prolongatio;! Ue l'axe central du piston I6.
L'air, poussé par le piston 5 dans le passage et dans l'enceinte de combustion 23, est dirigé par l'aile 89 en deux directions et, près des deux extrémités de l'aile 89 dans les enceintes de com bust;on, il se forme des zones mortes. Pour cette raison, deux bougies 25 et 25A sont prévues dans cette forme de réalisation en face des extrémités de l'aile du bord 89 quand le second piston I6 occupe la position de point mort supérieur, ces bougies allumant le melange dans ces zones calmes formes par la saillie.
Dans la forme de réalisation de la figure I3, le passage 24 entre l'intérieur du cylindre I et L'enceinte sphérique de combustion 23 est disposé excentriquement de sorte que l'air ou le mélange d'air et de combustible déplacé par le premier piston entre dans l'enceinte sphérique suivant une direction tangentielle en produisant un courant turbulent autour de l'axe central horizontal de l'enceinte sphérique indiqué dans le plan du dessin de la figure I3.
Dans tette forme de réalisetion, les deux cylindres ne sont pas alignés : au contraire, le cylindre I3 est disposé à côté de l'enceinte de combustion 23 et l'intérieur du cylindre I3 communique avec l'enceinte de combustion par un conduit 90, dont l'axe central coïncide à peu près avec l'axe central de la turbulence produite dans l'enceinte de combustion. La bougie 25 est diamétralement opposéeau conduit 90 ( voir la fig. I3). Dans cette forme de réalisation, pendant la compression du second piston, le mélange riche est introduit le long de l'axe central de la turbulence dans l'enceinte de combustion.Le mélange riche est ainsi entouré initialement par l'air ou le mélange pauvre poussé par le premier piston dans l'enceinte de combustion et s'écoulant le long des parois de l'enceinte de combustion 23, ce qui évite une conden- sation du carburant du mélange riche sur les parois de l'enceinte de combustion. Par la suite, des forces centrifuges, les gouttelettes du carburant se déplacent quand même vers l'extérieur, de sorte qu'il se produit un mélange approprié à l'allumage dans la couche extérieure du mélange d'air et de combustible turbulent.
Dans la forme de réalisation de la figure I4, le premier cylindre possède un orifice de purge auxiliaire 91, communiquant par un conduit 92 avec un orifice 93 disposé en contre-bas.
Sur la fig. 3 le bloc 1 représente le système qui est le siège des phénomènes sur lesquels on se propose d'intervenir par le jeu d'une action modificative produite par l'organe généra- teur 4.
Le bloc 1 peut être, par exemple une cuve remplie d'une solution de composition définie, dont le pH doit etre maintenu à une valeur fixe, et le bloc 4 un dispositif addition de réactif à débit variable, alimenté par un réservoir contenant un réactif correcteur approprié.
Le bloc 2 représente le capteur A qui permet la mesure de la variable caractéristique du système, en ce qui concerne l'objectif poursuivi. Dans cet exemple, on pourra employer un couple d'électrodes, l'une indicatrice (électrode de verre), l'autre de référence (électrode au calomel/ECl) Le bloc 3 représente l'amplificateur de régulation, à ltentrée duquel sont connectées les électrodes (capteur) et dont la sortie commande le générateur 4 de l'action modificative principale, dont il a été question ci-dessus.
Un générateur d'action modificative complémentaire 7 applique au système 1 une perturbation qui est détectée par le capteur axillaire B ; ce capteur B (bloc 5) est connecté à l'amplificateur de commande de gain 6, qui agit sur l'amplifi- cateur de régulation 3 pour modifier l'amplitude du signal de sortie qu'il délivre, en fonction de l'écart entre le signal issu du capteur 2 et le signal de consigne 8.
I1 est important de préciser que la relation entre le signal fourni par le capteur auxiliaire B (bloc 5) et la variation du gain de l'amplificateur de régulation 3 peut faire intervenir toutes sortes d'opérations ou fonctions mathématiques s addition; soustraction ; division ; multiplication ; élévation à une puissance positive ou négative, entière ou fractionnaire ; logarithmes ; exponentielles ; fonctions tribonométriques OO., selon la nature des signaux fournis par les capteurs, leurs variations, les fonctions de transfert des amplificateurs ou la nature des actions modificatives.Dans les cas simples, on aura fréquemment recours à l'addition al'brique1 à la multipli cation ou, ce qui conduit souvent à des résultats plus intéree sants, à l'obtention du logarithme du signal délivre par le capteur A (bloc 2). I1 pourra être utile de limiter l'action de l'amplificateur 6 à une valeur éventuellement réglable, ou de fixer un seuil minimum d1amplitude du signal issu du capteur 2, en deçà duquel l'amplificateur 6 n'entre pas en action.
Bien entendu, et comme il a été indiqué plus hauts l'action modificative complémentaire peut tre obtenue par une modula tionn de l'action modificative principale ; en ce cas les générateurs 4 et 7 ne sont plus distincts ; l'amplificateur 6 est inclus dans l'amplificateur 3, et sa commande est assurée par le signal provenant du capteur Aa qui lui est appliqué soit direftement soit par l'intermédiaire d'un dispositif de séparation, de ìltragen ou autre, selon tout procédé connu, ou convenant plus spécialement aux conditions opératoires.
Le premier exemple qui vient d'entre donné concerne un processus de régulation. I1 peut être complété, très sommairement, par un autre exemple, relatif à un processus de titrage potentiométrique. Dans une telle opération, et comme il en est question à d'autres endroits de ce texte, on peut obtenir une courbe de titrage de type 'direct"1 (qui est dans le cas le plus simple, de forme sigmoSde) en mesurant le signal fourni par des électrodes détectrices, pendant que lton ajoute dans le milieu réactionnel une espèce titrante, soit volumétriquement, soit par génération coulométrique, soit par tout autre moyen convenable, L'application au milieu d'une action modificative complu mentaire, dans les conditions qui viennent d'être décrites, et la détection de l'effet produit, le tout par un système approprié, permet d'obtenir une information instantanée et continue sur la pente de la courbe caractéristique du système, et de régeler en conséquence la vitesse d'addition de espèce titrante, pour obtenir, comme il sera expliqué dans les exemples suivants, la meilleure précision compatible avec une durée d'opération acceptable.
Comme précédemment les générateurs d'action modificative principale et complémentaire, et les capteurs correspondants, peuvent entre confondus ; de même, il est possible de combiner avec le procédé selon l'invention les procédés classiques de correction par action proportionnelle, dérivée, ou éventuellement intégrale, Deuxième variante, Dans certains cas la courbe caractéristique de la fonction Y = f (X) peut avoir une forme telle que sa dérivée première change de signal , lorsqu'on la décrit ce qui se produit en particulier si l'on a affaire à des courbes dérivées, différentielles, ou dtune manière plus générale à des courbes en forme de pics. C1 est le cas, par exemple, dans les méthodes chromatographiquos en phase liquide ou gazeuse, où l'apparition d'une espèce à la sortie de la colonne de séparation se traduit par un signal (que l'on obtient à l'aide d'un détecteur ou capteur approprié = cellule de mesure de conductivité, détecteur à ionisation de flamme, etc.) signal d'amplitude d'abord croise sante puis décroissante, avec passage par un maximum (sommet du pic).
C'est également le cas dans certaines techniques polarographiques, notamment la polarographie avec signal alternatif surimposé, et la polarographie par impulsions dans plusieurs de ses variantes de mise en oeuvre, Toujours dans le domaine de l'électrochimie, c'est le cas des titrages volumétriques ou par génération coulométrique d'espèce titrante (avec détection de l'état d'équilibre du milieu vrai ou apparent, par potentiométriea ampérométrie, conductimétrie, etc.) lorsque la courbe "directe" est, soit dérivée par rapport au temps, soit différenciée par rapport à l'addition d'espèce titrante.
L'expérience et le calcul montrent que, dans toutes ces techniques analytiques il est impossible de concilier, en recourant seulement aux moyens techniques actuels, la précision souhaitable ou indispensable et la rapidité des mesures. Pour obtenir une bonne précision, l'action modificative doit s'exercer à vitesse très réduite, pour que la variable de sortie du dispositif de mesure puisse s1 établir à sa valeur vraie, compte tenu des temps de réaction, des temps de réponse des capteurs, des amplificateurs et des retards des systèmes de filtrage nécessaires pour éliminer le "bruit de fond" et les fluctuations de la variable mesurée, si le phénomène mis en jeu comporte une composante périodique, ou, plus généralement, est de nature discrète.
On étudiera maintenant à titre exemple et d'une manière non limitative, le cas de. la piarographie sur électrode à goutte de mercure tombante, par impulsions surimposées dtampli- tude constante avec détection différentielle du courant faradique entre les gouttes consécutives. I1 est bien précisé quet dans le domaine de la polarographie impulsionnelle, les indications qui vont entre données et les remarques qui vont Qtre faites sont également valables pour les autres variantes techniZ ques conduisant à des courbes de meAme forme générale (pics), On rappellera d'abord que les méthodes polarographiques modernes permettent l'analyse de substances dissoutes présentes à des concentrations extrêmement faibles (traces) ; ceci est particulièrement vrai pour la polarographie avec tension alternative sinusoïdale surimposée et pour la polarographie impur sionnelle, avec lesquelles on atteint des illites de sensibilité de 1017 à 10 8 (qui peuvent être reculées d'un facteur compris entre 10 et 103 si l'on opère par redissolution anodique).
Lorsqu'on utilise comme électrode indicatrice l'électrode à goutte de mercure tombante, dont ltemploi est le plus général, les temps de vie de goutte sont généralement compris entre 0,1 et 25 secondes environ. Pour obtenir une sensibilité élevée, il est nécessaire que ce temps soit assez long, afin de travailler sur une goutte de surface assez importante et de limiter l'inw fluence des variations de courant, qui sont surtout gênantes dans la première partie de la vie de la goutte : en effet, la surface de cette dernière (à laquelle est proportionnelle le courant qui la traverse, toutes conditions égales par ailleurs) croit comme la puissance 2/3 du temps et change donc moins vers la fin de la vie qu'à son début, en valeur relative l'augmentation de la surface entralne une autmentatlon de la ca- pacité de la couche double, qui doit être chargée a la valeur de potentiel imposée, ce qui se traduit par un courant capacitif indésirable superposé au courant faradique (proportionnel tL la concentration de l'espèce électroactive à doser) sur lequel porte la mesure.