INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les arbalétriers peuvent eux-memes être constitués en deux parties, soit une partie basse comprise entre l'entrait bas et l'entrait intermédiaire, les entraits et les arbalétriers latéraux formant ainsi une structure en forme de trapèze, les arbalétriers étant prolongés par les fermes supérieures reposant sur une semelle de rive courant le long du module et servant de liaison basse entre les trois fermes , cette semelle étant constituée par une poutre reposant sur l'extrémité des arbalétriers inférieurs.
De préférence les différents éléments de cette ossature sont constitués par des poutres en bois et ils sont assemblés par tenons ou entailles à mi-bois.
De préférence encore les entraits inférieurs constituant l'assise de l'ensem- ble de la structure reposent sur deux longrines disposées sensiblement à la verticale des jambes de force supportant les parois latérales de la construction, ces longrines jumelées reposant elles-mêmes sur des dés en ciment.
La couverture reposant sur les fermes s'étend sensiblement jusqu'au niveau du raccordement des jambes de force sur les arbalétriers, c'est-à-dire jusqu'au niveau supérieur des parois latérales supportées par lesdites jambes de force.
La couverture peut être réalisée selon toute méthode et tout matériau convenable notamment sous forme de panneaux rapportés sur les fermes et revêtus extérieurement de toute manière appropriée.
Les façades peuvent notamment être réalisées à partir de lames de clin amovibles.
Cet ensemble peut être mis à la disposition du public soit en pièces réunies dans un container afin de laisser le soin à llacquéreur de construire lui-même cette maison, soit prémonté suivant des profondeurs correspondant au type de transport retenu.
Des ensembles d'adjonction sont préparés soit en container soit prémonté afin de répondre aux demandes d'extension.
Ce véritable jeu de construction permet d'une façon simple et rapide d'éten- dre sa maison jusqu a une surface non limitée à partir d'un module de base de 15m2,lequel peut comprendre la totalité des commodités de base, soit lavabo, W. C. douche, production eau chaude, eau froide, évier, cuisinière, réfrigérateur, répartis dans 4 volumes spécialisés soit sanitaire, cuisine, partie jour et partie nuit.
L'acquéreur peut ainsi à partir d'une acquisition minimum et confortable ne pas être limité à ce volume de base et étendre avec facilité et rapidité les possibilités d'accueil de sa maison.
La figure 1 represente une vue axonométrique partiellement éclatée d'une unité d'habitation réalisée à partir de deux modules conformes à l'invention.
On constate enfin que l'action synergique entre cellules revivifiables et cellules non revivifiables ne se produit que par la présence du facteur e croissance. Dans ce cas, et quelle que soit la pauvreté du milieu intestinal en bactéries génératrices du complexe enzyme vitamines B, les cellules revivifiables exercent leurs propriétés antagonistes sur les bactéries pathogènes, staphylocoques dorés, proteus, ou sur les levures pathogènes ou genre candida proliférant au cours de l'antibiothérapie.
Enfin, les cellules non revivifiables exercent un roule direct sur l'association cellules revivifiables - facteur de croissance, renforçant considérablement leur action mutuelle, le rôle des cellules non revivifiables n'étant plus seulement limité qu'à faciliter 11 absorption intestinale des vitamines B.
Parmi les indications thérapeutiques, on peut citer notamment - la pathogénie due à l'antibiothérapie.
- les affections intestinales aiguës et chroniques, colites. Syndrome entéro rénal.
- les indications des vitamines du complexe B.
- les furonculose-dermatoses.
La présente invention concerne l'extrusion de polymères en mousse. Il est connu de produire des profilés extrudés en mousse de matières plastiques/de grande densité pour des objets tels que des cadres de tableaux, Des moulures ou des encadrements de fenêtres et de portes. T1 est possible de faire en sorte que les mousses très denses ressemblent au bois quant à leurs propriétés mécaniques et au toucher et le polymère peut être coloré convenablement pour ressembler au bois.
Un mode opératoire qui a été proposé pour extrader une matière plastique mousse très dense consiste à extruder la mousse à partir d'une filière profilée directement dans un chEssis profilé pour limiter les dimensions externes. La filière comporte un noyau massIf ,de sorte que la dimension externe est limitée par le châssis lorsque le polymère se dilate dans ce dernier et la matière plastique se dilate vers l'intérieur pour remplir le vide créé per le noyau de la filière. Ce processus donne un produit irrégulier dans lequel le centre du profilé tend à présenter une densité plus faible et une grosseur de cellulesbeaucoup plus grande luron le désirerait.
L'utilisation de châssis de moulage placés à distance de 3.a filière est bien connue dans le domaine de lrextru sion des profiles en polymères thermolplastiques massifs. Ces châssis sont utilsés pour limiter les dimensions externes du profilé pendant lt- duroissement du polymère et,d:une façon générale, ils ont une section droite analogue à celle de la filière.
Lorsque ce mode opératoire est appliqué à la production de profilés en mousse de ma@@@ère plastique de faible densité, la matière plastique peut s'expanser librement en quittant la filière avant d'entrer dans le châssis qui est utilisé simplement pour déterminer la forme externe au profilé. Une légère compression est inévitable mais est gênante, car il s'agit de réaliser un produit de faible densité. Cette compression est la cause d'une augmentation de la densité du produit de plus de 0,016 ou 0,032 g/cm3.
La présente invention a pour objet un procédé per fectioriré d'extrusion de polymères en mousse de grande densité.
Par conséquent, la présente invention concerne un procédé dtextrusion dtun polymère thermoplastique moussable qui consiste à extruder un polymère thermoplastique moussable à travers ltorifice d'une filière, à laisser le polymère stexpan ser hors de la filière à une densité qui ntest pas inférieure à 0 > 16 g/cm3, et à comprimer le polymère pendant qutil est encore à ltétat ramolli par la chaleur pour augmenter sa densité à ltétat expansé d'au moins 0,048 g/cm3 dans un ou plusieurs châssis refroidis dans lesquels le polymère se durcit.
le polymère thermoplastique peut être n'importe quelle matière thermoplastique qui peut être transformée en mousse par la présence d'un agent de gonflement > mais il sragit de préférence du polystyrène. Il est introduit dans l'extrudeuse sous la forme de pastilles à mousser contenant un agent de gonflement ou bien un agent de gonflement peut être injecté directement dans le polymère en cours d'extrusion,ou on peut utiliser une combinaison de ces modes Ôpératoires. Pour produire des stries, des. effets simulant le grain du bois, etc., il est possible dLintroduire dans lrextrudeuse des pastilles de polymères de couleurs différentes.
On connatt de nombreux agents de gonflement. Ce sont habituellement des gaz ou des liquides volatils dans les conditions normales de température et de pression. Des exemples comprennent des hydrocarbures aliphatiques inférieurs tels que le chloroforme et le chlorure de méthyle et des gaz tels que l'azote ou l'anhydride carbonique. les agents de gonflement préférés pour le styrène sont le pentane et le chlorure de méthyle seuls ou en mélange.
En variante, il est possible d'utiliser un agent de gonflement chimique qui engendre un gaz in situ, par exemple la dinitrosopentaméthylène-diamine ou l'azodicarboxylate de baryum.
Pour obtenir une mousse de qualité uniforme et de petites cellules, il est généralement souhaitable d'utiliser un agent de germination. Un agent de germination particulièrement approprié est un mélange d'acide citrique et de bicarbonate de sodium.
Lorsque ce filtre est introduit dans le thermo-élément, le rendement de ce dernier est élevé, peut être pas assez pour être contraire au second théorême, ou peut être suffisamment élevé pour lui y être contraire. Ce dernier cas semble être vrai si le filtre fonctionne parfaitement, ou s'il fonctionne suffisamment bien pour qu'un phénomène physique existant dans tous les thermo-éléments et qui jusqu'à présent a été annulé ou négligé, puisse se présenter clairement de lui-même. Dans ce dernier cas, et s'il peut être réalisé, il existe un mouvement perpétuel du second ordre. Ce phénomène physique est le phénomène élec trique qui existe dans chaque thermo-élément. o alsqu'à présent, il a été partiel- lement caché, superposé à la circulation de la chaleur dans le thermo-élément.
Si cette circulation de chaleur est supprimée par le filtre, le phénomène électrique et ses manifestations apparaissent clairement et de manière simple.
D'autres caractéristiques de l'invention apparaitront au cours de la description qui va suivre.
Aux dessins annexés donnés uniquement à titre d'exemple Les figures 1 à 7 représentent schématiquement des thermo-éléments de structures différentes et illustrent l'application du procédé selon l'invention et, La figure 8 représente schématiquement un mode de réalisation pratique d'un appareil de réfrigération thermoélectrique ou un générateur thermoélectrique appliquant le procédé selon l'invention.
Toutes les températures données dans la description et sur les dessins sont en degrés centigrades.
La figure I représente un thermo-élément courant comprenant des compo sants I et 2 qui sont brasés ou soudés ensemble aux points de jonction 3 et 4.
Le premier point de jonction est à une température élevée T1 et l'autre à une température plus basse T2 ( T1 > T2). Un filtre d est introduit dans chacun des composants. Il consiste en deux plaques métalliques placées face à face et séparées par un très petit intervalle. La distance entre les plaques est désignée par g . I1 faut supr ,ser initialement que le filtre fonctionne de façon parfaite de manière que le phénomène mentionné ci-dessus et ses manifestations appa raissent clairement et puissent être décrits. Ce qui se produit lorsque des pertes apparaissent dans le filtre sera décrit ensuite. Dans le filtre parfait, mesure quelque ( 1 A = 10 8cm) ou quelques dizaines de A au grand maximum et un vide parfait est maintenu entre les plaques. A cette petite distance, les atmosphères d'électrons des plaques sont en contact l'une avec l'autre et par conséquent, l'électricité ou les électrons peut franchir l'intervale 8, c' est-à-dire passer d'une plaque à l'autre, pratiquement sans résistance. Mais la chaleur ne peut passer que par rayonnement car une substance est nécessaire pour conduire la chaleur et il n'en existe aucune dans l'intervale en dehors des électrons qui ne conduisent pas la chaleur. Dans ce cas, le diamètre des plaques est de préférence réduit. Plusieurs filtres peuvent être connectés en parallèle. Au moins à cet égard, il est sans importance que la conductibilité a du courant dans un vide absolu sur quelque A soit considérée étant, ou soit virtuellement un effet tunnel ou quelque chose d'autre. A température élevée, un courant peut traverser l'intervale de la manière bien connue, même si g dans ce cas est de l'ordre de quelques millimètres.
Si l'intervalle contient un gaz approprié comme du néon à basse pression, de préférence 0, 1- à 2 torr, ce qui permet de donner à g une valeur plus grande et facile à obtenir, de l'ordre de 0, 1 à 0, 3 Lt (1 P = 10 4cm), des pertes mesurables mais réduites apparaissent dans le filtre. Ce dernier ne peut donc pas être considéré comme parfait. Dans ce cas, la conduction du courant est dfle probablement à une décharge dans le gaz. Dans un tel filtre, et avec une densi 2 té de courant de quelques ampères par cm , la chute de tension 4 p n'est pas nulle, mais elle est de quelques millivolts ou quelques dizaines de millivolts ce qui dans de nombreux cas, ne présente techniquement aucune importance.
Si dans le futur, le filtre pouvait être réalisé d'une autre manière, cela ne changerait pas le principe de l'invention, ce qui est également vrai si les composants du thermo-élément en eux-mêmes fonctionnaient comme un filtre , c'està-dire s'ils étaient faits d'une matière d'une grande conductibilité électrique et d'une très faible conductibilité thermique. Dans un filtre dans lequel est maintenu un vide absolu, les pertes dQes à l'effet Thomson ne peuvent apparaître Dans un filtre contenant un gaz, aucun effet Thomson nta été observé. Selon ce qui a été dit ci-dessus, la résistance électrique peut être considérée comme nulle. Un courant circule donc dans le thermo-élément. Bien entendu, la température Tlexiste dans les parties supérieures des conducteurs 1 et 2, du point de jonction 3 jusqu'aux filtres d, et la température T2 existe dans les parties inférieures de ces conducteurs entre le point de jonction 4 et les filtres d. Les parties supérieures et inférieures des conducteurs doivent donc être très courtes, ce qui est également le cas dans un mode de réalisation technique qui sera décrit par la suite. Mais compte tenu des explications ci-dessus, ils sont représentés relativement longs dans toutes les figures pour des raisons de clarté et ils ne sont dessinés que comme des fils.
Sur la figure 2, les deux composants 1 et 2 des thermo-éléments de la figure I sont désignés par Cu et Fe afin d'insister sur le fait qu'ils sont supposés être respectivement en cuivre et en fer. Cette combinaison a été choisie car elle est décrite dans la plupart des livres de physique. Il y a lieu de se reporter par exemple au volume Il de "Lehrbuch der Physik" deGrimsehl, 9ème édition page 232. Si T1 est égal à 100" et T2 à 0 , la force électro-motrice (thermo-force) qui est produite dans le circuit, et qui est désignée par E, est égale environ à 1 mV ainsi que l'indique le second volume de "Hauptwerk" des tables physico-chimiques de Landolt-Bornstein, Julius Springer Berlin 1923 (qui sera désigné par la suite par Hw II), page 1029. Un courant circule dans le thermo-élément comme l'indiquent les flèches sur les dessins et l'énergie est égale à la tension E multipliée par la valeur de l'intensité du courant qui peut être prélevée dans l'ensemble, puisque la chute de tension dans les filtres d a été supposée être nulle. L'émission de chaleur a lieu à la température la plus basse T2 et par conséquent, selon le premier théorème de la thermo-dynamique, l'absorption de chaleur a lieu à la température la plus élevée T1 , ce qui est indiqué sur le dessin par une flèche avec la référence Q. Il y a lieu de se reporter à la partie "Ergänzungsband" des tables mentionnées ci-dessus, imprimées en 1927J à la page 681. La chaleur passe donc de la température la plus haute à la température la plus basse et un travail est fourni sous forme d'énergie électrique. Cela semble être en accord avec le second théorême de la thermo-dynamique.
Sur la figure 3, T1 est égal à 276 tandis que T2 n'est pas changé, c'està-dire 00. Un générateur G de courant continu est introduit dans le circuit. Cette température de 276 est appelée le point neutre de la combinaison du cuivre et du fer, ce qui signifie que la force électromotrice E est nulle si T1 est égale à 276 et T2 à 00. Mais un courant est maintenu dans le circuit par le générateur G. Si la résistance des conducteurs est négligeable, cette production de courant électrique ne demande aucun travail puisque E est nul. Cela est vrai que le courant circule dans le sens des aiguilles d'une montre ou qu'il circule en sens inverse. S'il circule dans le sens des aiguilles d'une montre, de la chaleur est émise selon la figure 2 à la température la plus basse T2 ou 00. La même quantité de chaleur doit donc être absorbée à la température la plus élevée T1 ou 276". De la chaleur est transférée de la température la plus élevée à la température la plus basse, mais il faut insister sur le fait que cela est obtenu par un processus dans lequel il n'existe aucun phénomène irréversible si l'on néglige les forces électro-motrices très réduites qui peuvent être engendrées dans les filtres par la chute de température. Cela semble très étrange, puisque contraire aux lois de la thermo-dynamique connues jusqu a présent. Ces lois exigent qu'un travail soit fourni mais ce n'est pas le cas. Le phénomène est également étrange si le sens du courant de la figure 3 est inversé de manière qu'il circule dans le sens inverse des aiguilles d'une montre.
Lorsque le courant circule en sens inverse des aiguilles d'une montre sur la figure 3, la chaleur est absorbée selon la figure 2 au point T2 à 00 L' émission de chaleur a donc lieu en T1 E 276". Mais il faut remarquer que ce transfert de chaleur de la température la plus basse à la température la plus haute s'effectue sans absorber de travail puisque la force électro-motrice E est nulle. I1 apparaît donc que la chaleur peut être transférée par un processus entièrement réversible exempt de pertes, de la température la plus élevée à la température la plus basse lorsque le courant circule dans un sens, sans que de l'énergie électrique équivalente à un travail soit libérée, et que la chaleur peut être transférée de la température la plus basse à la température la plus haute lorsque le courant circule dans le sens opposé sans absorber de travail.
Ce dernier cas produit bien entendu un mouvement perpétuel du second ordre dans la mesure où le filtre fonctionne de la manière décrite. Dans les deux cas, il semble y avoir équivalence entre la chaleur et le travail.
I1 sera maintenant supposé que la température T1 est élevée au dessus de 276", par exemple à 300 comme le montre la figure 4. La force électromotrice change de signe, c'est-à-dire qu'un courant circule dans le circuit en sens inverse des aiguilles d'une montre. Le générateur G peut donc être supprimé. De la chaleur est absorbée spontanément à la température la plus basse T2 et est émise à la température la plus haute T1. En outre de l'énergie électrique égale à E multiplié par l'intensité du courant est délivrée. I1 est clair qu'un travail mécanique peut également être fourni par le dispositif si de la chaleur peut être transférée de la température la plus élevée à la température la plus basse selon le processus courant d'une machine à vapeur.
I1 a été mentionné que dans la littérature sur a physique, T1 = 276 est appelée le point neutre de la combinaison du cuivre et du fer (Cu-Fe), ce qui signifie que la force électromotrice thermique est nulle lorsque la température la plus basse (T2) est égale à 00. Si T2 s'écarte de 0 , E s'annule pour une au tre valeur de T1. Cette valeur est généralement désignée par T ou point neu 1 n tre général. Bien entendu, T est une fonction de T2. La relation fonctionnelle n 2 entre T et T2 dépend du choix des composants du thermo-élément. Lorsque TI n 2 égale T, le travail sous forme d'énergie électrique qui est fourni au généra teur G pour transférer de la chaleur de T2 à T est nul. I1 est clair qu'un mou n vement perpétuel du second ordre est obtenu. Mais, ce processus démarre tou jours à une température inférieure à T n Afin d'expliquer cela, il y a lieu de se reporter aux figures 1,2 et 3.
Pour des raisons de simplicité, il sera supposé que T2 est égale à 0 et que T1 est aussi égale à 0", ctest-à-dire que T1 = T2 La force électromotrice E est 'donc nule.Si TI augmente la force électro-motrice E produite maintient dans le circuit un courant dans le sens des aiguilles d'une montre.Si TI est égale à 100 (figure 2) le courant circule encore dans le sens des aiguilles d'une montre.Si T1 prend une valeur comprise entre Oc et 2760, E commence à décroître de manière à s'annuler, ainsi que mentionné ci-dessus lorsque T1 atteint 276 , (figure 3) ou point neutre. Ainsi qu'il a été également mentionné ci-dessus,de la chaleur peut maintenant être transférée de la teirpérature la plus basse à la température la Dlus haute au moyen du générateur G lorsqu'il fait circuler un courant dans le sens inverse des aiguilles d'une montre, sans absorption de travail. I1 sera maintenant supposé que T1 est légèrement inférieur à 2760, ou 276 #T. Le générateur G doit fournir un petit travail L' qui est une fonction debT pour maintenir le courant dans le sens inverse des aiguilles d'une montre et transférer de la chaleur de 0 à 2764 - Ab T. Cette chaleur est maintenant transférée par un processus de machine à vapeur, sans pertes, de la température 276 - È T à T2, c'est-àdire 0' dans ce cas. Le travail L" est libéré et si L T est petit, ce travail est plusieurs fois supérieur à L'. I1 est possible de prélever L' dans L" pour commander le générateur G et il reste un travail L" - L' de mouvement perpétuel libéré.
Expé- Oxyde Quantité TEmpéra- Quanti- NOx NOx Taux rience métalli- d'oxyde ture de té de avant après d'élimina Ne que métalli- réactio NH ad- la la ion des que sup- ( C) dition- réduc- réduc- NO portée née . tion tion (51) (% en (ppm) (ppm) (ppm) poids) 1 GeO2 10 395 3000 1940 645 66,8 385 3880 1940 625 67,8 440 3000 1940 730 62,5 2 GeO2 5 320 2540 1950 915 53,0 360 2540 1950 830 57,5 420 2540 1950 830 57,5 400 3880 1950 750 61,5 3 UO3 5 300 3000 2000 965 51,7 390 3000 2000 645 67,7 440 3000 2000 590 70,5 500 3000 2000 635 68,2 420 2100 2000 665 66,7 Exemple 2 Préparation du catalyseur On prépare un cylindre ayant une structure en nids d'abeilles (diamètre 17 n, hauteur 25 mm) en calcinant de la γ-alumine à 8000C, puis on le plonge dans une solution aqueuse de 5,669 g de nitrate de cérium Ce(NO3)3. @H2O pendant 6 heures, après quoi on l'enlève, on le sèche et on le calcine comme dans 11 exemple 1, pour obtenir un catalyseur comportant 6 51 en poids d'oxyde de cérium.
Réduction catalytique des No K On fait passer à travers le catalyseur préparé comme il a été expliqué ci-dessus, un mélange de gaz comprenant 2000 ppm de NOx, 10 51 en volume d'oxygène, 3000 ppn d'ammoniac, le reste étant de l'azote, â une vitesse spatiale de 40 000 h-1 et à la température indiquée dans le tableau 2 ci-après, afin de réduire les NOx.Les résul tats sont indiqués dans le tableau 2 ci-après TABLEAU 2
Température de réaction ( C) Taux d'élimination des Nox (51) 380 72.8 420 75.5 450 73.5 Exemple 3 Préparation du catalyseur (1) On plonge un cylindre en nids-d'abeilles (diamètre 17 mm, hauteur 25 mm) fait d' alumine couverte de alumine, dans une solution aqueuse de 9,067 g de nitrate de cérium pendant 6 heures, puis on 11 enlève, on le sèche et on le calcine comme spécifié dans l'exemple 1 pour obtenir un catalyseur comportant 6 51 en poids d'oxyde de cérium.
(2) On utilise une pièce de mullite ayant une structure en nids d'abeilles que lton couvre d'une couche de twalumlne en la plongeant dans un coulis de -alumine et en la séchant. Le catalyseur ainsi obtenu comporte 6 51 en poids d'oxyde de cérium.
(3) Une pièce de cordiérite ayant une structure en nids-d'abeilles est couverte d'une couche de 'ç-aîumine en procédant comme ci-dessus pour obtenir un catalyseur comportant 6 % en poids d'oxyde de cérium, Réduction catalytique des No K On procède comme dans l'exemple 2 pour effectuer une réduction catalytique des NO en utilisant ledit catalyseur.
K Les résultats sont indiqués dans le tableau 3 ci-après.
Expérience Support Quantité de Température Taux d'élimina No catalyseur de tion des i U (g) réaction (%) K 1 #-alumine 5,94 370 73,8 430 80,5 460 78,0 2 nuillite 5,86 320 60,0 380 83,8 440 89,5 480 86,5 3 cordierite 5,56 360 7S,0 I 420 83,5 Exemple 4 Préparation du catalyseur (1) On plonge 15 ml de #-alumine dans 15 mi de tétrachlorure de titane, puis on les enlève et on les conserve dans l'atmosphère pendant plusieurs heures aux fins d'oxydation.
On lave le produit ainsi obtenu avec de l'eau pendant plusieurs minutes, puis on le sèche par évaporation et on le calcine à 5000C pendant 3 heures dans un courant d'azote pour obtenir 15 mi de alumine couverte d'oxyde de titane On verse ces 15 mi de #-alumine couverte avec de I'oxyde de titane dans 15 mi d'une solution aqueuse de 9,34 g de nitrate de cérium et on les y laisse pendant 3 heures, puis on concentre la solution obtenue et on la sèche à 500 C pendant trois heures pour obtenir un catalyseur à base de alumine couvert de 10 51 en poids d'oxyde de cérium.