INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En conséquence, l'invention a pour buts: - de fournir un procédé de séparation de l'effluent d'une zone de conversion d'hydrocarbures en hydrocarbures normalement gazeux et en hydrocarbures normalement liquides, - de fournir un procédé perfectionné de séparation de l'efflu- ent fluide d'une zone de conversion de cokéfaction en essence et en hydrocarbures normalement gazeux C'est pourquoi la présente invention a pour objet un procédé perfectionné permettant de recueillir de l'essence ainsi que des hydrocarbures normalement gazeux à partir de l'effluent fluide d' une installation de conversion d1hydrocarbures, procédé selon lequel (a) on fractionne l'effluent, dans une première zone de fractionnement, en une fraction de distillat léger et une fraction-de gaz-oil, ladite fraction de distillat léger contenant -de l'essence ainsi que des hydrocarbures normalement gazeux, (b) on sépare la fraction de distillat léger, dans une zone de séparation, en un premier courant gazeux et un premier courant liquide, (c) on introduit au moins une partie dudit premier courant gazeux dans une première zone d'absorption maintenue dans des conditions d'absorption comprenant au moins une partie dudit premier courant liquide comme milieu d'absorption, (d) on sépare de ladite première zone ds-absorption une première fraction d'huile riche et un second courant gazeux, (e) on fait passer ledit second courant gazeux dans une seconde zone d'absorption maintenue dans des conditions dlabsorption comprenant la présence d'au moins une partie de ladite fraction de gaz-oil comme milieu d'absorption, (f) on évacue de ladite seconde zone d'absorption un second courant d'huile riche ainsi qu'un premier courant de produit comprenant des constituants en C2 et plus légers, (g) on fait passer ladite première huile riche dans la zone de séparation du stade (b) et on fait passer ledit second courant d'huile riche dans la zone de fractionnement du stade (a) et (h) on introduit le courant liquide restant dru stade (b) dans-une seconde zone de fractionnement et on recueille, à partir de celle-ci, un deuxième courant de produit comprenant des hydrocarbures normalement gazeux ainsi qu'un troisième courant de produit comprenant de l'essence.
Un autre mode de mise en oeuvre de l'invention comprend le procédé ci-dessus dans lequel on fait passer une partie du troisième courant de produit dans la première zone d'absorption, à titre de milieu d'absorption.
C'est ainsi qu'on peut voir, d'après les modes de mise en oeuvre décrits ci-dessus d'une façon générale que la présente invention fournit un procédé de séparation facile et économique pour recueillir de l'essence ainsi que des hydrocarbures normalement gazeux,tels que des hydrocarbures en C3 et en C4, à partir de l'effluent d'une zone de conversion d'hydrocarbures. Les caractéristiques critiques de l'invention comprennent, en association, une première colonne de fractionnement, une zone de séparation liquide-gaz,deux zones d' absorption ainsi qu'une seconde zone de fractionnement.
On remarquera qu'on a décrit la présente invention comme étant applicable, d'une façon générale, à la séparation de l'effluentfluide d'une installation de conversion d'hydrocarbures. Plus particu lièrement, cependant, la présente invention est applicable, de fa çon remarquable, à la séparation de l'effluent fluide d'une installation de cokéfaction d'hydrocarbures. Cependant la présente invention n'est pas limitée à l'opération de cokéfaction car on peut utiliser un tel système de séparation pour séparer n'importe quel effluent fluide contenant les divers constituants à séparer.
Pour obtenir un effluent fluide qui est séparé suivant le mode de mise en oeuvre préféré de la présente invention on charge une charge hydrocarbonée de haut point d'ébullition, par exemple des queues brutes de distillation sous vide de brut réduit, du goudron obtenu sous vide, des bruts réduits, des bruts etetés, des mélanges de ces produits, etc.. dans une opération de conversion classique qui est maintenue dans des conditions de conversion classiques telles que des conditions de cokéfaction de type ifTéréou de type fluide.On chauffe préalablement la substance chargée, puis on envoie la charge pré-chauffée dans la partie inférieure d'un ou plusieurs enambn6ts) de cokerie, par exemple, soumies à une température élevée et, habituellement, à une pression nodérée. Dans des conditions de cokéfaction, la distillation destructrice de la charge a lieu et a pour résultat la formation d'hydrocarbures à point d'ébul litionassez bas et de coke. Les hydrocarbures à point d'ébullition a-eSbas sont retirés dela chambrede cokéfaction tandis qu'on y laisse habituellement le coke. Lorsqu'on a obtenu la quantité de coke désirée, le mode opératoire classique consiste, à ce stade, à interrompre l'introduction de la charge pré-chauffée et à évacuer le coke hors de la chamb=CLes hydrocarbures à point d'ébullition assez bas qui ont été évacués de la chambrede cokéfaction comprennent l'effluent fluide préféré à séparer selon la présente invention. Bien qu'on se réfère à l'effluent fluide comme à des "hydrocarbures à point d'é bullitionassezbas", il est bien entend u que cet effluent fluide peut également contenir des substances gazeuses non hydrocarbonées telles que l'hydrogène, des gaz acides, etc..
On comprendra mieux le fonctionnement des divers stades combi- nes au sroeddé selon la présente invention en se référant au dessin annexé, donné uniquement à titre d'exemple, dont la Fig. unique représente schématiquement une installation permettant de réaliser le mode demis en oeuvre préféré selon la présente invention.
En se référant au dessin: on fait passer une charge appropriée, à haut point d'ébullition, par un conduit 10, dans une zone de conversion il d'hydrocarbures qui peut être une installation de cokéfaction classique L'effluent fluide de la zone de conversion est évacué par un conduit 12 et passe dans une zone de fractionnement 13.On maintient des conditions de fractionnement appropriées dans la zone 13 pour séparer a'efPluent fluide, initialement, en une fraction de distillat léger qui est évacuée par un conduit 14, une fraction latérale de gaz-oil qui est évacuée par un conduit 15 et une fraction de gaz il lourde qui est évacuée de la partie inférieure de la zone 13 par un conduit 16. Suivant les caractéristiques de l'effluent fluide dans le conduit 12, on peut évacuer plus ou moins de courants de produits de la zone 13.
La fraction de distillat léger contenant une substance bouillant dans la gamme d'ébullition de l'essence ainsi que des hydrocarbures normalement gazeux, tels que des hydrocarbures en C2, C3 et C4 en melange avec d'autres gaz (tels que lthydrogène), passe, par le conduit 14, dans une première zone de séparation 17 qui est maintenue sous une pression relativement basse. On maintient des conditions de séparation appropriées dans la zone 17 afin de séparer la fraction de distillat léger en un premier courant gazeux qui est évacué par un conduit 18 et un premier courant liquide qui est évacué par un conduit 19.
La substance contenue dans le conduit 18 comprend, d'une façon générale, un mélange d'hydrocarbures normalement gazeux contenant, le cas échéant, l'hydrogène et les gaz acides précités, et est à une pression relativement tasse Selon le mode de mise en oeuvre préféré de l'invention, on fait passer le premier courant gazeux,contenu dans le conduit 18, dans un dispositif de compression 20 afin d'élever sa pression à une saleur relativement élevée. Le courant gazeux comprimé est évacué du dispositif compresseur 20 par un conduit 18(a), est mélangé avec le courant liquide décrit ci-après provenant d'un conduit 27 et le mélange passe, par un conduit 22, dans une zone de séparation 23 qui est maintenue sous une pression relativement éle- vée. D'autres conditions opératoires appropriées sont maintenues dans la zone 23 afin de séparer le mélange en un deu@i ème courant gazeux qui est évacué par un conduit 24 et un second courant liquide qui est évacué par un conduit 25.
On remarquera en outre que le mode de mise en oeuvre préféré est caractérisé en ce qu'on fait passer l'huile riche provenant de la première zone d'absorption dans la seconde zone de séparation maintenue sous une pression relativement élevée, ce qui a pour effet d'enrichir le liquide avec des constituants normalement gazeux qui sont ensuite séparés dans la zone de fractionnement 22. De façon similaire, le mode de mise en oeuvre préféré est caractérisé en ce qu' il comprend non seulement deux zones d'absorption, mais en ce qu'il comprend également deux milieux d'absorption distincts qui sont introduits dans la première zone d'absorption. En opérant de cette manière, on obtient un excellent rendement en hydrocarbures en C3 et C4.
Glitocybe cancdicans (Fr.) Kummer
40,08
Mycena amicta (Fr.) Quel.
6,55
! ï
Lypophyllum aggregatum (Secr.) Ktfhner
40,84
5,83
Clitocybe clavipes (Fr.) Quel.
41,78
6,98
1T
3) La tolérance locale à l'injection intramusculaire du sel de l'îndométhazine est excellente.
Sur plus de 150 patients qui avaient reçu une injection de 50 mg par jour pendant une période de 10 jours environ, seu lement 3 patients ont montré des signes d'irritation (rougeur, douleur).
4) La tolérance générale a été optimum en ce qui concerne l'in surgence d'irritations gastro-intestinales, et bonne (supé rieure à celle obtenue par l'administration orale de l'indo méthazine) en ce qui concerne l'apparition de céphalée, verti ges, é,tourdissement.
La présente invention concerne un procédé pour tremper thermiquement du verre à l'aide d'un liquide.
Ainsi que cela est bien connu, le trempage du verre consiste en un refroidissement rapide de ce dernier depuis une température très élevée jusqu'à une température inférieure au point de déformation du verre. tes couches extérieures du verre se refroidissent plutôt rapidement pendant la trempe, par comparaison avec les régions internes du verre. Cette différence entre les vitesses de refoidissement des régions intérieures et extérieures du verre entraîne: le développement d'un effort de compression dans la surface du verre et d'un effort de tension dans les régions internes du verre. te verre trempé que l'on obtient possède une résistance à abrasion et à la rupture beaucoup plus élevée que celle du verre qui nta pas été trempe.
te refroidissement peut avoir lieu en envoyant de l'air frais sur la surface du verre. Cette- technique, bien que convenable pour tremper du verre épais, n'est malheureusement pas tout-àfait acceptable pour le trempage du verre mince. En effet, du fait des son coefficient de transfert de la chaleur relativement faible, l'air n'extrait pas la chaleur de la surface du verre de façon suffisamment rapide pour établir une différence de refroidissement significative entre les régions superficielles et intérieures du verre. En conséquence, en utilisant de l'air pour tremper des corps en verre peu épais,onn'obtient que des degrés de trempe relativement faibles.
On a déjà suggéré de remplacer l'air utilisé comme moyen de refroidissement par des liquides. On se référera, par exemple, aux brevets américains nO 2 145 119, 2 198 739, 3 186 816, 3 271 207, au brevet belge nO 729 055 et au brevet canadien nO 758 015. Une technique pour la trempe du verre à l'aide d-'un liquide est la technique dite de trempe liquide. Avec une telle méthode, le verre qui doit être trempé est chauffé à une température élevée, voisine de son point de ramollissement, et le verre est ensuite mis en contact avec le liquide de trempe.Théoriquement, du fait qu'il procure un meilleur contact avec la surface du verre et du fait qu'il possède des caractéristiques de transfert de chaleur supérieures à celles de l'air, le liquide de trempe devrait extraire la chaleur de la surface du verre beaucoup plus rapidement que l'air. Ceci devrait théoriquement conduire à une différence de refroidissement plus importante entre les régions superficielles et l'intérieur du verre, assurant ainsi un plus haut degré de trempe dans les verre que celui qu'il est possible d'obtenir par une opération de trempe par de l'air. Bien que le procédé de trempe liquide s'est révélé être modérément efficace pour la trmpe d'articles en verre relativement épais, un tel procédé de trempe liquide n'a pas, jusqu'à maintenant, été très très efficace pour la trempe du verre mince.En effet, le degré de trempe que l'on obtient avec du verre mince n' a pas été aussi élevé que celui auquel on s'attendait.
En développant la présente invention, il a été observé que dans la trempe thermique du verre à l'aide de liquides de trempe, le coefficient de transfert de chaleur au niveau dé l' interface verre-liquide ne reste pas relativement constant sur toute la gamme de températures utilisées au cours du processus de trempe.
Avec de nombreux agents liquides de trempe, le coefficient de transfert de chaleur augmente rapidement au début du refroidisse ment du verre, dans la partie supérieure de la gamme de tempéra tures, et, ensuite, il diminue rapidement alors que le verre continue à être refroidi dans la partie inférieure de la gamme de températures. On suppose que c'est cette fluctuation du coef ficient de transfert de chaleur avec la température de trempe qui provoque l'obtention d'un degré de trempe dans le verre inférieur à celui auquel on pouvait s'attendre. En outre, il apparat que le degré de trempe que l'on obtient est particuliè rement bas si le coefficient de transfert de chaleur chût e rapi dement au cours du refroidissement du verre dans la partie in férieure de la gamme de températures utilisées au cours du pro cessus de trempe.
Par conséquent, il est hautement souhaitable d'améliorer la technique de la trempe du verre dans un liquide, en utilisant à cet effet un liquide qui présente un coefficient de transfert de chaleur qui ne varie pas au fur et à mesure que l'article en verre est rapidement refroidi du haut en basez la gamme de tem pératures utilisées au cours des processus de trempe. Il est plus particulièrement souhaitable de tremper du verre à l'aide d'un liquide qui présente. un coefficient de transfert de chaleur qui ne chute pas brusquement au cours du refroidissement du verre dans la partie inférieure de la gamme de températures utilisées pour le processus de trempe.A cet effet, il est prévu conformément à la présente invention un procédé pour tremper thermiquement du verre par une technique de trempe liquide, caractérisé en ce que la trempe du verre est effectuée à l'aide d'un liquide qui présente un coefficient de transfert de chaleur, au niveau de l'interface verre-liquide, qui ne subit pas de rapide fluctuation au fur et à mesure que le verre est rapidement refroidi.
te coefficient de transfert de chaleur possède une valeur moyenne relativement élevée sur la totalité de la gamme de températures utilisées au cours du processus de trempe et, ce qui est le plus important, le coefficient de transfert de chaleur ne chute pas brusquement pendant le refroidissement du verre dans la partie inférieure de la gamme de températures utilisées au cours du processus de trempe.
La présente invention est plus particulièrement applicable pour obtenir un haut degré de trempe dans du verre mince,c'est- à-dire du verre ayant une épaisseur comprise entre 1,26 mm et 3,2 mm environ.
On donnera maintenant une description détaillée de la présente invention en faisant référence aux dessins annexés sur lesquels - tes figures 1, 4, 5, 6 et 7 sont des graphiques illustrant les variations du coefficient de transfert de chaleur de divers liquides en fonction de la température. tes diverses courbes des graphiques montrent l'amplitude et les variations des coefficients de transfert de chaleur au niveau de l'interface verreliquide.
- tes figures 2 et 3 représentent des profils de températures calculés à travers l'épaisseur du verre pendant la trempe liquide.
Typiquement, en effectuant une trempe thermique du verre à l'aide d'un liquide en conformité avec la pratique de la présente invention, du verre est tout d'abord chauffé à une très haute température, usuellement à une température voisine du point de ramollissement du verre particulier qui doit être trempé. On en tend ici par "point de ramollissement" l'état dans lequel le verre a une viscosité de 10 7,6 poises. La température au point de ramollissement du verre varie en fonction de la composition particulière du verre. Par exemple, dans une composition de verre silico -sodocalcique, la température au point de ramollissement est d'environ 7600C, tandis que dans une composition de verre de boro-silicate, cette température est d'environ 8160C.
Après que le verre a été chauffé à la température élevée sus-mentionnée, il est immédiatement mis en contact avec un agent de trempe liquide,si bien que de la chaleur est échangée entre la surface du verre et le liquide. Une mesure directe de cet échange de chaleur est le coefficient de transfert de chaleur.
41,23
5,41
0,27 "
5,96
6,61
0,42 "
Dans les exemples de réalisation représentés dans les figures 11 et 12 dans lesquelles une partie seulement du châssis rotatif 2n est représentée et celà à une échelle plus grande, on obtient la mise hors de prise du galet 6 d'avec la came de commande 8 par un déplacement dans le sens de la longueur du bras 33e portant le levier de commande 7, dans son palier 3t fixé de manière rigide sur le châssis rotatif 2gs au moyen du mouvement de pivotement vers le haut de la pièce 4" de support des dents.Pour celà, la pièce 4" de support des dents est montée, de manière à pouvoir être relevée par pivotement, au-dessus de l'extrémité extérieure du bras 33s, au moyen d'un axe d'articulation 43, sur un chevalet support 42 monté à rotation autour du palier 31 coaxialement à l'axe longitudinal du bras 3320 D'autre part, le bras 33 est relié à la pièce 4" de support des dents au moyen d'une broche transversale 44 qui passe à travers le bras 33t et qui s'engage dans des boutonnières 45 ménagées dans des tôles de maintien 46 fixées rigidement sur la pièce 4" de support des dents.Lors du relèvement, par pivotement, de la pièce 4" de support des dents, le bras 332 est tiré impérativement vers l'extérieur, et, de ce fait, le galet de roulement 10 et la came de guidage 8 sont mis hors de prise, comme le montre la figure 12.
La pièce 4" de support des dents est reliée au bras 33', de manière à en autre solidaire à la rotation, par une pièce d'entrai- nement 47 fixée sur le bras 33t et représentée en traits tiretés dans les figures 1l et 12, pièce qui s'engage entre les deux tôles de maintien 46 de la pièce 4" de support des dents.Dans la position de relèvement par pivotement, la pièce 4" de support des dents est assujettie, au moyen d'une broche 36 qui passe à travers des perçages 49 et 50 ménagés dans des prolongements 51 des tôles de maintien 46 et du gousset 48, par rapport à ce gousset 48 fixé au chassis rotatif 2e, de façon à ne pas pouvoir descendre par pivotement et à ne pas pouvoir tourner autour l'axe longitudinal du bras 3380 Dans la position d'abaissement parpivotement, la pièce 4" de support des dents est assujettie, au moyen de la broche 36 qui passe, dans cette position, à travers les perçages 52 et 53 des tôles de maintien 46 et du chevalet support 42, de manière que cette pièce 4" ne puisse être relevée par pivotement1 assujettisse ment qui est assuré par rapport au chevalet support 42 le blocage contre toute rotation réciproque de la pièce 4wt de-support des dents et du chassis rotatif 2" étant en même temps supprimés étant donne que les prolongements 51 ne sont plus en prise avec le gousset 48.
La figure 13 représente un exemple de réalisation dans lequel le galet de roulement 6 reste en prise avec la came de, guidage 8 aussi bien dans le travail avec dents 5 commandées que dans le travail avec dents 5 non commandées. Entre la pièce 4"' de sup port des dents et le bras 33;', est disposé un organe d'accouplement qui se compose d'une broche transversale 44 traversant le bras 33" et d'encoches 54 prévues dans les tales de maintien 46 de la pièce 4" de support des dents.Au moyen de ce dispositif d'accouplement, on peut supprimer la liaison à la rotation entre la pièce 4" de support des dents et le bras 33", par relèvement, par pivotement, de la pièce 4"' de support des dents autour de la broche dgarticu- lation 43, de sorte que le galet de guidage 6 monté sur le levier de commande 7 peut, lorsque la pièce 4"t de support des dents est maintenue de façon rigide, c'est-àdire lorsqu'on travaille avec des dents 5 non commandées, se déplacer librement dans la came 15 de guidage, c'est-h-ire se déplacer sans autre charge par les dents 5 et la pièce 4"' de support des dents0 Le blocage dans la position de relèvement par pivotement et dans la position d'abaissement par pivotement de la pièce 4" ae support des dents s'effectue de la même manière que celle qui a été représentée dans l'exemple de réalisation des figures 11 et 12, ctest-à-dire au moyen de la broche 36.
Pour le réglage précis de la hauteur de travail des dents 5 par rapport au sol, aussi bien dans le travail avec des dents 5 commandées qu'avec des dents 5 non commandées, on a prévu un réglage de la hauteur d'appui entre le châssis de la machine et la roue de roulement 32 au moyen dtune commande à vis sans fin comprenant une manivelle de réglage, comme représenté dans les figures 8 et 9, Dans les exemples de réalisation dans lesquels les galets deroulement 6 sont mis hors de prise d'a'vec la came de commande 8, lorsquton travaille avec des dents 5 non commandées, ainsi que celà est représenté dans les figures 1 à 4, il est avantageux que la came de guidage 8 soit réalisée en creux dans la surface extérieure, coaxiale de l'axe de rotation 31 du châssis rotatif 2', dgun cylindre 88 ou dgune bague sphérique, comme représenté dans les figures 8 et 9, surface dont le diamètre est à peu près égal au diamètre extérieur de la came de guidage 8 et dont la hauteur est à peu près double de la longueur du levier de commande 7. Par ce moyen, on évite de façon certaine que lorsqu'on embraye à nouveau et intentionnellement le galet 6 de roulement avec la came de guidage, ce galet 6 vienne se placer involontairement au-dessus ou en dessous de la came de guidage 8.
La présente invention est relative à un dispositif de détermination de distance utilisable pour mesurer la distance d'un point de vue à un sujet, le dispositif comportant un organe pendulaire en engagement à faible frottement avec un support et comportant un indicateur verrouillable jusqu'à ce qutil soit déverrouillé dans une orientation réglée par rapport à une échelle dévelop- pée.
Conformément à des caractéristiques de îa présentè invention, un dispositif de mesure de distance utilisant le principe de la triangulation est prévu. Ce dispositif est adapté pour être utilisé soit comme une addition construite dans un instrument optique existant oudansune caméra > il peut être utilisé comme un accessoire indépendant d1un tel appareil. Dans l'un ou l'autre cas, le dispositif comprend un organe pendulaire qui est mobile jusqu'à une position orientée sous l'influence de la gravité.I)e façon ue le dispositif ait un haut degré de sensibilité de réglage, l'organe pendulaire est supporté avec un engagement à faible frottement.
Après orientation, l'organe pendulaire est verrouillé dans ltorien- tation réglée de façon que la position de deux parties indicatri -ces par rapport à deux échelles indicatrices de distance puisse etre lue. Gracie à l'agencement des échelles, une lecture précise de l'indication de distance est possible. La distance indiquée peut alors être transférée à un objectif susceptible entre mis au point de l'instrument pour la mise au point de cet objectif sur le sujet à la distance considérée.