INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une batterie d'éjecteurs V, branchée sur le haut de la tour maintient le vide. Pour éviter dans la mesure du possible des entraînements de produits relativement légers, tels que les gas-oils vers l'appareillage de vide, un fort reflux circulant est maintenu au sommet de la colonne.
A diverses hauteurs sont soutirés des gas-oils et des dis tillats pour fabrication d'huiles S.4, s.5,S.6 Avant de quitter l'unité ces soutirages passent dans des"strippeurs" 4,5s6 où des injections de vapeur les débarrassent des fractions légères restantes.
En fond de tour en 8 est extrait le " résidu" qui, lui aussi, reçoit une forte injection de vapeur de strippage.
Au total on s'aperçoit que les appareils sont complexes : deux tours, deux fours, des strippeurs sur chaque soutirage, des appareillages de vide, on s'aperçoit aussi que l'opération entraîne une consommation importante de combustibles ( chacun des deux fours n'ayant qu'un rendement de 1'or- dre de 80 %, mesuré sur le pouvoir calorifique inférieur du combustible), et de sapeur, injectée dans les strippeurs, au fond des deux tours, et dans les éjecteurs de la batterie de vide.
Dès que le remplissage du frein 1 devient suffisant, il exerce un couple décélérateur sur l'arbre 2, et par suite, sur les roues du véhicule, par l'intermédiaire de la chaîne de transmission de ce véhicule.
La durée du remplissage de ce frein n'est pas nulle.
L présence de l'étranglement autoajustable 8 sur la conduite 4 réduit déjà fortement cette durée, mais ilest difficile de la faire descendre au-dessous de 0,3-0,4 seconde.
Sur le graphique de la fig 2, où les temps t sont portés en abscisses et les couples décélérateurs C en ordonnées, on a désigné par H la courbe représentant les variations du couple décélérateur d au frein hydraulique seul à partir de l'ainsi tant 0 où le conducteur perçoit la nécessité du freinage.
Le temps tl, d'environ 0, 1 seconde, correspond à la durée du réflexe du conducteur, durée qui sépare l'instant 0 de celui où la pédale de l'accélérateur est effectivement lâchée.
A partir de ce lâcher, il s'écoule un temps t2 relativement court (de l'ordre de 0,3-0,4 seconde) avant que le couple décélérateur dû au frein hydraulique atteigne sa valeur maximum C M : ce temps correspond au remplissage du frein.
Or un véhicule lancé à 150 km/h parcourt plus de 12 m en 0,3 s et il peut arriver que l'absence de décélération efficace pendant ce parcours présente un inconvénient : c'est à cet inconvénient que remédie le frein à friction de l'invention, lequel intervient précisément pendant la durée t2 d'établissement du couple décélérateur dû au frein hydraulique.
Sur la fig. 2 on a désigné par F la courbe représentant les variations du couple décélérateur dû au frein à friction seul : on voit que la réponse de ce frein est très rapide, la valeur maximum du couple décélérateur engendré par celui-ci (valeur sensiblement égale à CM) étant atteinte quasi instantanément après le temps t1.
Le desserrage du frein à friction est ensuite automatiquement commandé de façon telle que la somme des couples décélérateurs dus respectivement au frein hydraulique (H) et au frein à friction (F) demeure sensiblement égale au couple maximum C M comme représenté par la courbe S.
Dans la réalisation schématisée sur la fig. 1, le frein à friction est un frein à disque dont le disque 18, de diamètre relativement petit (inférieur à 20 cm et de préférence de l'ordre de 15 cm ou même moindre), est monté sur l'arbre 2 et dont un patin est visible en 19.
L'effort de serrage mécanique des patins 19 est transmis à ceux-ci, à partir d'un piston de commande 20 coulissant dans un cylindre 21, par l'intermédiaire d'un circuit hydraulique comprenant un vase d'expansion 22 et une capacité-tampon 23 définie par un cylindre 24 et par un tiroir 25 coulissant dans ce cylin dre, tiroir composé de deux pistons coaxiaux de même diamètre reliés par une tige rigide.
Le cylindre 24 est relié aux patins 19 (ou plus précisément à des cylindres 26 dans lesquels coulissent des plongeurs 27 solidaires de ces patins) par une conduite 28, au cylindre 21 par une conduite 29 et au vase d'expansion 22 par une conduite 30 et ce vase d'expansion est relié au cylindre 21 par une conduite 31.
Une face terminale 32 du tiroir 25 est soumise à la pression qui règne dans une chambre 33 communiquant avec la sortie 4 du ralentisseur, en amont de l'étranglement 8, et son autre face terminale 34 est chargée par un ressort 35.
Les positions et dimensions respectives des organes mobiles (piston 20 et tiroir 25) et des embouchures des conduites dans les cylindres soit telles - qu'en position de repos (position représentée sur la fig. 1) le cylindre 21 communique à la fois avec le vase d'expansion 22 à travers la conduite 31 et avec les cylindres 26 à travers les conduites 28 et 29 et la capacité 23, le tiroir 25 obturant la conduite 30, - que lors de l'actionnement du frein à friction par coulissement du piston 20, ce dernier obture la conduite 31, - et qu'enfin l'actionnement du tiroir 25 par la pression de sortie du ralentisseur, lorsque celle-ci devient suffisante, se traduit par l'obturation de la conduite 29, puis par le dégagement progressif de la conduite 30.
Dans le mode de réalisation de la fig. 1, pour lequel la vanne à trois voies 7 comprend un double clapet 36 déplaçable selon un segment de droite et commandé par la membrane 10 du capsulisme 9, le piston de commande 20 est rendu sOlidaire de la tige 37 de ce double clapet : bien entendu on donne alors à la membrane 10 un diamètre suffisant pour lui permettre de commander à la fois les déplacements du double clapet 36 et ceux du piston 20 et des masses liquides correspondantes du circuit hy draulique interposé entre ce piston et les patins 19.
Ceci étant, le fonctionnement du dispositif est le suivant.
1 1,5 1,0 3,0 4,3 4,0 4,0 20 9,071 2,7 1,224 355 240 2 4,3 2,5 3,5 3,8 4,0 5,0 18 8,164 2,3 1,043 255 178 3 3,0 2,0 3,0 4,0 3,5 4,0 20 9,071 2,5 1,133 415 222 4 3,5 2,5 3,0 3,5 5,0 5,0 19 8,618 2,5 1,133 315 204 5 2,0 2,0 2,0 4,5 3,5 4,0 17 7,711 2,6 1,179 235 304 6 4,0 2,5 3,0 4,0 4,0 5,0 19 8,618 2,9 1,315 475 200 7 3,5 2,0 3,5 4,0 3,5 4,0 18 8,164 2,5 1,133 265 308 8 4,3 2,5 3,0 3,0 5,0 5,0 19 8,618 2,7 1,224 350 212 Contrô - - 2,5 4,0 5,5 5,5 18 8,164 2,9 1,315 575 164 le 9 1,0 1,0 1,0 3,0 3,0 1,0 44 19,958 3,7 1,678 650 291 10 1,5 1,0 2,0 3,0 2,5 1,0 47 21,318 4,3 1,950 775 225 11 1,0 1,0 1,5 2,8 3,0 1,0 47 21,318 4,0 1,814 665 238 12 2,0 1,5 1,0 3,0 3,0 1,0 44 19,958 4,3 1,950 1050 191 ( à suivre ) (5b)
* ** *** **** Rétention des Effet Wash/Wear % Retrait Résistance à Résistance à Abrasion plis la traction en la déchirure en par Rigi Es- 3 blanchiss. 3 blanchissages 3 blanchiss. chaine chaine flexion dité sai Tambour sec Tambour sec Chaine Trame livres kg livres kg Cycles/ Chaine No. humide sec humide sec Chaine 13 1,0 1,0 1,5 3,0 3,0 1,0 44 19,958 4,2 1,905 945 308 14 4,3 1,5 1,5 3,0 3,0 2,0 42 19,050 4,3 1,950 775 213 15 2,0 1,5 1,0 3,5 3,0 aucun 43 19,504 3,9 1,769 750 305 16 4,5 2,0 3,0 3,5 3,5 2,0 41 18,597 4,0 1,814 1025 173 Contrô- - - 1,5 3,0 3,0 +1; ;0 43 19,504 4,6 2,086 1425 202 le *E6sai sur bande effilochée Méthode CCC-T 191(b) Méthode 5104.2 **ASTM D-1424-63 (ASTM = American Society Textile Materials) ***Abrasimètre Stoll par flexion ASTM D-1175-61T (Tête de l'abrasimètre 1/2 livre = 226 g) 2 livres = 907 g à genouillère ****ASTM D-1388-55T Méthode Cantilever
La priceute investien est relative un @@@édé et @ un dispositif @'@@ t@@e @@@ved@ pour surélever par le @@ut le êt d'une @@@e.
On co@n ît, par exemple ed le trevet i@@igais 1 454 560, du @océd@ d@@re @usse ont ou de @@esco@age @@@ @@ @@@at @ui consiste @@ eoir que tête de @@@@ @@@de @'ane flèche et @'une contre-fl@ohe, sou@ a uelle @@ @@@ vertionlement une oage sus et tible de @ uli@sal ato@@@@ so et @@ êt.Cette c@@e comper- te une ouve@ture @@t le @@ vers l@ aelle on @eut introduire @ve@ le @@@@re @ ariot de @ev@ge @@ @@ che @@ grue, un élement @@ ar@@ @@@sion @'@@ @@s @@@ @@@@@t @u ât vant de ll.
@@@qui @@@@, peur sui@@lev@@ @@@@@@@ @@@@ @@ tët de grue @@@@ @ gneur unitaire, On @@ esl@@f resente @@V. tage de ne @@ is f@ire soulever @an einas constans ceiui de la tête de gruc) @@elie qui soit la @@uteal @@ ât. @our surélevel la cage, on atilise @ @ér@lement at téris @onté sur le côté du ât et prenant @peui sous la base de cette cage.
L'o@périence @ontre @de entre d@sposition connue risente un inconvé@ient ui est particulibrement sensible sur les grues munies d'ane flèche @istributrice de grande longueur. @n effet, au @om@nt de la surélévation de le @@ge, on règle la valeur du con tre@poi@s équipant la contre-fl@che de f@@on à assurer l'équili brage à la verticale du vérin de surelevation, c'est-à-dire suivant une ligne décalée par rap@ort a l'axe géo@étrique du @ât.
Cependant, cet équilibrage a'es@ @s@ur que pour une orientation bien définie de la flèche par rapport @@ mât. Sur les grues possédant use grande flèche distri@ati@ce, c'est-à-dire une fl@che offrant are importante prise a@ vent latéral, il est @réquent que la flècne @it t@aance @@piveter sur le so @et du mât pendant l'opération de re@@usse@ort.Lersque la flèche tourne ainsi, on co@rend @ue l'équilibrage cesse d'être réalisé au niveau du vérin. @es contraintes de fratre ent de @@ oage sur la mâture aug@entent insi que, par conséqument, l'effort fournir par le v@rin. Ceci ese d'a@tant les gênant ue les asses @ulélever sont plus isportantes.
La présente invention a pour bet @'@iter ces inconv@nients en @@énageart la g@@@ s@iv@@t an reeéc nouveau qui assure un équilibrag @@fait zu niveau du vèrin de surélévation, qu/elle que soit l'orientation de @ flèche au so met du @ât.
Une gr@e selon l'inveation @@@prend un @ât formé d'élements superposés et au sommet duquel peut coulisser une cage e@t- rieure portant l'ensorble de l@ tête de grue, notam @ent une flèche distributrice, cet@e cage étant @unie d'une o@verture latérale, et elle est caractérisée en ce qu'elle comprend @@ ailleurs un vérin à d@able effet placé verticalement dans l'axe du ât à l'intérieur de la partie supérieure de celui-ci, la base de ce vérin prenant ap@ui sur une traverse @er@zontale @unie de @oyens de verro@@llage amovibles permettant de l'ancror à diverses hauteurs sur la face interne du ât, tandis que le sommet du vérin est équipé d'une autre t@@verse @u@ie de @oyens de ve@rouillage @ermettant de l'anorer de façon @ovible et @@@lvelses ateurs, soit sur la f@ce intérieure du somme@ du @ât, soit sur 1 face interne de la cage, des moyans de verrouillage amevibles étant @@@@@illeurs prévus à la p@@tie inférieure de la paroi isterne de la cage pour la fixei saccessivement différentes sauteurs sur l'extérieur du sommet du mât.
Le procédé selon l'invention pour surélever par le haut le @ât d'une grue du type @récité est caractérisé en ce que dans un premier temps, on maintient verrouillée la traverse inférieure sur le @ât tandis que, par élongations et contractions successives du vérin, on surél@ve la cage d'une hauteur unitaire en verrouillant alternativement cette cage, soit sur la traverso supérieure quand le vérin s'allonge, soit sur le sommet du @ât quand le vérin se contracte, après quoi, dans un second temps, on introduit dans la cage ver@ouillée sur le sommet du mât pendant que le vérin est contracté, un nouveau tronçon de mât engagé à travers l'ouverture latérale de la cage puis posé et fixé sur le som met du mât, un troisième temps consistant à faire remonter l'ensemble du vérin et de ses deux tr@verses jusqu'au nouveau sommet du mât ainsi surélevé, la remontée étant obtenue successive@ent par élongation du vérin prenant appui sur la traverse inférieure verrouillée alors que la traverse su@érieure est @éverrouillée, puis par contraction de ce même vérin suspendu à la traverse supérieure verreuillée dans le mât tandis que la traversc inférieure est déverrouilide. On comprend qu'en fin d'opér@tion, on s@ ret@ uve en position @ou@ débuter un nouveau cycle, c'est-àdire surélever encore le mât par la @ise en place d'un nouveau tronçon.
Cotte disposition et ce procédé selon l'invention présentent l'avantage important de garantir l'équilibre de la grue sur son vérin de surélévation, quelle que soit l'orientation de la flèr che distributrice tournante et quelle que soit la direction du vent.
Le dessin annexé, donné à titre d'exemple non limitatif, permettra de mieux comprendre les caractéristiques de l'invention.
Fig. 1 est une vue en perspective montrant la disposition d'ensemble d'une grue selon l'invention.
Fig. 2 montre le détail du vérin central et des traverses équipant le sommet du ât et la cage de surélévation.
Fig. 3 à 9 et 11 à 16 sont des coupes suivant III-III (fig. 2) illustrant les phases successives du procédé selon l'invention.
Fig. 10 est une coupe suivant X-X (fig. 9) au moment de l'introduction d'nouveau tronçon de mât dans la cage.
Au contraire, l1ultrafiltre de diffusion est une membrane gélifiée à travers laquelle à la fois le solvant et les solutés sont transportés par diffusion moléculaire, sous l'action d'un gradient de concentration ou d'activité. Dans une telle structure, la migration du soluté et du solvant se produit sous l'effet de mouvements thermiques aléatoires des molécules, à 1'intérieur et entre les segments de channes constituant le réseau du polymère. Les membranes préparées à partir de polymères fortement hydrophiles qui gonflent, pour éliminer l'eau normale, sont les plus utiles membranes d'ultrafiltration par diffusion aqueuse.
Puisqu'un ultrafiltre de diffusion ne contient pas de pores au sens habituel et puisque la concentration, à l'intérieur de la membrane, de tout soluté retenu par la membrane est faible au cours du temps et variable un tel filtre ne se bouche pas sous l'action du soluté retenu, c'est-à-dire qu'il n'y a pas de diminution de la pernaéabillte au solvant avec le temps, à une pression constante. Cette propriété est#particulièrement importante pour une opération de concentration ou de séparation en continu.
Les deux types de filtre sont connus des hommes de l'art.
HS ultrafiltre préféré est une membrane de structure anisotrope Cette structure consiste en une couche extrêmement mince, de 0,1 à 10 microns environ d'épaisseur, d'un polymère homogène déposé sur une couche plus épaisse d'une éponge microporeuse à cellules ouvertes, c'est-à-dir & ne couche de 20 microns à -l mm environ; cette dimension n'est néanmoins pas critique. CeG te membrane peut être en outre le cas échéant déposée sur un support en feuilles fibreuses, comme par exemple du papier, pour obtenir une plus grande résistance et une plus grande durée de vie.
Ces membranes sont utilisées avec une pellicule mince ou peau ex posée à la solution sous forte pression. Le support de la peau constitué par le substrat spongieux sert à empêcher la rupture de la pellicule.
Les ultrafiltres microporeux sont généralement des structures isotropes; ainsi, le débit et les propriétés de rétention sont indépendants de la direction d'écoulement. On préfère utiliser un ultrafiltre anisotrope quant à la structure microporeuse de sa membrane. Dans une telle membrane, la taille des pores croit rapidement d'une face à l'autre. Lorsqu on utilise le coté de texture fine en contact avec la solution initiale, ce filtre est moins susceptible de se boucher, car une particule qui pénètre dans la couche la plus élevée ne peut être piégée dans la membrane à cause de la taille plus importante des pores dans le substrat.
Le procédé de l'invention peut autre mis en oeuvre en continu ou en discontinu. Dans une opération discontinue de fil tration sélective ou d'ultrafiltration, Slaee une quantité fi- nie de produits dans une cellule sous pression. On fait traverser la membrane par un solvant et par des solutés de plus faible masse moléculaire. L'agitation est obtenue par un agitateur, par exemple un agitateur magnétique Ce système est évidemment utilisé au mieux pour de petites charges de matière. Dans un procédé nécessitant une séparation continue, on préfère utiliser un procédé de filtration sélective en continu. Avec ce mode opératoire, on fait circuler en continu la matière sous pression, à travers une membrane ou une série de membranes, par l'intermédiaire de conduits d'écoulement reliés les uns aux autres, par exemple des conduits en spirale.On peut évidemment utiliser d'autres dispositifs physiques connus.
De même le procédé d'ultrafiltration peut trie mis en oeuvre, soit comme un procédé de concentration, soit comme un procédé de diafiltration. La-concentration consiste à éliminer le solvant et le soluté de faible masse moléculaire d'un concentré de plus en plus concentré. Le débit de la filtration diminue lors que la viscosité du concentré augmente. La diafiltration, par ailleurs, est un procédé à volume constant, dans lequel le produit de départ est relié à un réservoir de solvant pur, tous deux placés simultanément sous pression. Lorsque la filtration commence, la source de pression est coupée dans la cellule de filtration et ainsi, à mesure que le filtrat est éliminé, un volume égal de nouveau solvant est introduit dans la cellule de filtration pour maintenir l'équilibre de pression.
Dans des conditions idéales, les solutés de faible masse moléculaire choisis sont filtrés aussi facilement que le solvant et leur concentration dans le filtrat est égale à celle dans le produit retenu. Ainsi, par exemple, si un produit est concentré à des volumes égaux de filtrat et de concentré, la concentration en soluté de faible masse moléculaire dans chacun est la mê me.
Dans la diafiltration, la concentration en soluté dans le produit retenu n'est pas constante et la relation mathématique est la suivante dans laquelle C. est la concentration initiale en solutés Ci est 10 la concentration finale en soluté du produit retenu, Vs est le olume de soluté introduit dans la cellule (ou le volume de fil- h.rat recueilli) et Vo est le volume initial de la solution (qui reste constant) Les compositions de galvanoplastie, bien qu'étant appelées "solubilisées", sont en fait considérées comme une solution complexe, une dispersion ou une suspension, ou une combinaison d9- une ou plusieurs des trois classes précédentes, dans l'eau qui joue le rôle d#un électrolyte sous l'influence d'un courant élec trique. Bien que la résine support soit dans certains-eas sans aucun doute en solution, il est clair que dans certains cas et peut-être dans tous, -la résine support est une dispersion, qui peut être appelée dispersion mo1éculaire,-d6n#t-#la-taille#des mofécules est comprise entre celle d'une suspension colloiadale et elle d'une véritable solution.
Les compositions galvanoplastiques industrielles typi- ques contiennent aussi des pigments, des résines de réticulation et d'autres adjuvants qui sont fréquemment associés à la résine support, en une relation chimique et physique. Par exemple, les pigments sont habituellement broyés dans une résine et sont ainsi "mouillés" par celle-ci. Comme on peut facilement le voir, une composition galvanoplastique est complexe du point de vue de sa disponibilité quant à l'élimination d'un composant ou du point de vue de la taille moléculaire apparente d'un composant donné du support.
Telle qu'elle est appliquée dans le procédé de la présente invention, l'ultrafiltration consiste à soumettre une composition galvanoplastique, en particulier après l'avoir utilisée dans un procédé de revêtement, ce qui provoque l'accumulation dans le bain de produits de souillure et d'autres produits de faible masse moléculaire, comme des produits chimiques de prétraitement des métaux, de l'eau, du C02 absorbé (soit dissous, soit plus vraisemblablement combiné sous forme d'un sel d'amine ou d'un carbonate), d'agents de neutralisation, du solvant organique et d'ions comme les chromate, phosphate, chlorure et sulfate par exemple, à un procédé d'ultrafiltration à travers un ultrafiltre, de préférence un ultrafiltre à membrane diffusante, choisi pour retenir la résine support solubilisée tout en laissant passer l'eau et les solutés de faible masse moléculaire, en particulier ceux ayant une masse moléculaire inférieure à 1000 environ, et de préférence inférieure à 500 environ. Comme déjà indiqué, les filtres séparent les tailles moléculaires plutôt que les masses moléculaires exactes; ces masses moléculaires établissent donc simplement un ordre de grandeur plutôt qu'une coupe de masse moléculaire distincte. De même, comme on l'a déjà indiqué, les solutés retenus peuvent en fait être des dispersions colloi- dales ou moléculaires, plutôt que de vrais solutés.
En pratique, on peut retirer en continu ou en discontinu une partie de la composition galvanoplastique du bain et la faire passer, sous l'action de la pression créée par un gaz sous pression ou sous l'action d'une pression appliquée au fluide en contact avec l'ultrafiltre. On peut évidemment maintenir le cas échéant le coté de sortie du filtre à une pression reduite, pour créer la différence de pression.
Les pressions nécessaires ne sont pas élevées. La pression maximale dépend en partie de la résistance du filtre. La pression minimale est la pression nécessaire pour forcer l'eau et les solutés de faible masse moléculaire à passer à travers le filtre à une vitesse mesurable. Avec les membranes actuellement préférées, les pressions de fonctionnement sont comprises entre 0,14 et 10,5 kg/cm2, de préférence entre 1,75 et 5,25 kg/cm2.
Lorsqu'on utilise un système par osmose inverse, il est nécessaire d'utiliser des pressions supérieures suffisantes pour surmonter la pression osmotique ainsi que la résistance de la membrane; l'ultrafiltration est donc avantageuse; on peut néanmoins utiliser l'osmose inverse.
Comme déjà indiqué, la composition du bain doit être en mouvement à la surface du filtre, pour empêcher le soluté retenu de- s'opposer à l'écoulement à travers le filtre. Ceci peut être obtenu par agitation méc#anique ou par un écoulement du fluide parallèlement à la surfacé du filtre, Les solutés retenus comprenant la résine support sont ensuite renvoyés dans le bain galvanoplastique. Le concentré peut être, le cas échéant, reconstitué par addition d'eau avant d'être introduit dans le bain ou par addition d'eau directement dans le bain.
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Coltricia cinnamomea (Fr.) Murrill
Phellinus hartigii (Allesh. et Schnabl.) Imazeki
Onnia orientalis (Lloyd) Imazeki
Inonotus kanehirae (Yasuda) Imazeki, comb. nov.
Les rainures dans l'enveloppe du tambour peuvent être fraisées dans un tambour achevé. Il peut même être avantageux 5 de donner une forme concave à la surface de l'enveloppe du tambour perforé, de telle sorte que la rainure a la même profondeur en tous les points le long de la largeur de la surface de l'enveloppe. Il est toutefois également possible de fabriquer l'enveloppe du tambour perforé à partir de bandes de tôle, fixées aux 10 parois frontales à de faibles distances les unes des autres, pour la formation des rainures. En tout état de cause, la longueur minimale des fibres discontinues est déterminée par la distance d'une rainure à l'autre à la périphérie du tambour. La longueur maximale des fibres discontinues est alors indépendante du 15 nombre des rainures, étant donné que cette longueur est également fonction de la vitesse de rotation du dispositif de coupe, et il est par exemple possible, lors des opérations de sectionnement successives, de laisser passer une ou même deux des rainures.
De ce fait, et sans qu'il faille remplacer le dispositif de cou-20 pe ni le tambour perforé, il est possible de contrôler la longueur des fibres discontinues uniquement en faisant varier les vitesses des deux organes rotatifs l'une par rapport à l'autre.