INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Tllarbre de commande 41 lui-même est entrainé en rotation par une courroie ou une chaîne 42 couplée au moteur de commande L. Un volant 47 est directement monté sur l'arbre 41 et peut être utilisé pour faire fonctionner la macnine à la main si on le désire. t'arbre 41 est monté à rotation sur le bâti par des paliers reperés 44, 45 et 46.
Dans le but de faire tourner l'élément tournant ae bouclage 23, une courroie d'entraînement 47 coopère avec une poulie 48 montée sur l'arbre 41 et fait tourner une poulie 49 montée sur un arbre creux 51 tournant dans un palier 50. Bien entendu, l'élément tournant 23 est solidaire de l'arbre 51. De cette façon, on peut faire tourner l'élément de bouclage 25e Comme il a été expliqué, le plongeur 33 est dispose pour être anlmé d'un mouvement alternatif et maintenir le fil au voisinage de la broche 20. Ce plongeur 33 est disposé à l'intérieur de l'arbre creux 51 et est poussé vers la gaucne par un ressort de compression 52.Gomme on le voit mieux sur la figure 8, le plongeur 55 est animé d'un mouvement alternatif par l'action d'un bras 54 pivotant en 55 et actionné de façon oscillante par une manivelle 56 articulée par un boulon 57 sur une bielle de commande 58. La bielle 58 est raccordée en 59 à un excentrique monté sur l'arbre 41. sur la figure 8, le bras 91 n'est pas représenté pour des raisons ae clarté.
Dans le but d'actionner le bras de dégagement 28, et comme on le voit mieux sur la figure 8, le bras 28 est monte sur un pivot 60 lequel oscille sous l'action d'une nanivelle 61 articulée par un boulon 62 sur une bielle 65 dont l'extrémité inférieure est reliée à un excentrique 64 monté sur l'arbre de commande principal 41.Ainsi, la rotation de l'arbre 41 fait osciller le bras de degagement 28, lequel dégage le fil W2 et le force gt glisser vers le bas autour de la broche 21 pour dégager ïe doigt 27 du bras de bouclage 24.
te mouvement des bras 24 et 71 autour de leurs centres d'oscillation 25 et 52 respectivement est commandé par des surfaces de cames constituées par des parties intégrantes de l'élément tournant 25. ues surfaces ont une forme classique et il n'est pas nécessaire ae les détailler davantage ici.Il su vit de aire que le bras z4 qui suit le bouclage au fil autour ae la broche 21 doit basculer vers le haut afin de débuter une opération de bouclage du fil suivant, grace o quoi la section W1 du lil W est bouclée autour ae la broche 20 sur îa roue 16.
Alin de dégager de la périphérie des roues 16 et 17 le fil formé contre il est représente sur la ligure 2, un disposiif a'enlèvement du il, mieux représenté sur la figure 1, y est reperé en 75 en traits pointillés et force le fil à se séparer des roues 16 et 17 et a se couder vers le haut comme il est indiqué en W4. lie fil ondulé terminé, représenté sur les figures et 4, est repéré en W5 après qu'il a été coude depuis l'état représenté sur la figure 2 jusqu'à celui représenté sur les figures 7 et 4 par le mécanisme 15 qui, comme on l'a noté ci-dessus, est plus ou moins classique.
Afin d'être sûr que les roues 16 et 17 fonctionnent a la même vitesse, et comme on le voit mieux sur la figure 9, ces roues sont reliees entre elles par une structure repérée sur la figure 9 en 65. De préférence, la structure 65 comporte une multiplicité de plaques métalliques fixées en leur centre sur l'arbre 18 sur lequel est monté le manchon 66, lequel supporte a son tour la roue 17. Des boulons de montage 67 sont fixes en 68 sur la structure 65 et coulissent à l'intérieur d'alésages 69 formés dans la roue 16. Ainsi, les roues 16 et 17 tournent en synchronisme, la roue 17 étant entraî- née par la roue 16, laquelle est à son tour entraînée par le pignon 38.
Dans tous les cas, les variations apportées pour les porters extérieures e présentent entre elles un caractère homogène. De mdme , les rayons R et r différents de Rn et rn ont pour origine un même point situé toujours sur la ligne X-X' passant par le centre 0 et contenant le plan de symétrie transversal du rouleau 7.
L'invention n'est pas limitée à l'exemple de réalisation représenté et aécrit, car diverses modifications peuvent y entre apportées sans sortir de son cadre.
La présente invention concerne les disjoncteurs destinés a la protection Basse tension de transformateurs de distribution électrique, en particulier, utilisés sur les réseaux ruraux.
Dtns les disjoncteurs connus pour ce te utilisation, le doclen- chement ur défaut a té réalisé jusqu'à présent par différentes solutions - Déclenchement magnétique, - Déclenchement thermique, - Dclenchement magnéto-thermiqueO La première solution a été abandonnée du Sit des défauts fugitifs et seules les deux dernières sont utilisées.
Dans ces solutions, on rencontre deux versions en ce qui concerne disjoncteurs et déclencheurs - disjoncteur et déclencheur dans l'air, - disJoncteur et déclencheur dans l'huile.
Les disjoncteurs et déclencheurs dans l'air ont été générale ment utilisés en FRANCE, tandis que les disjoncteurs et déclencheurs dans huile l'ont été à l'tranger. T'avantage des disjoncteurs et déclencheurs dans l'air, est, outre le prix de revient, la facilité de surveillance et d'entretien; par contre, ils surprotègent très généralement le transformateur, ce qui est préjudiciable aux exploitants qui ont alors tendance à bloquer le fonctionnement des declen- cheure pour éliminer leur fonctionnement sur surcharge, ce qui, par voie de eaonséquenee, provoque fréquemment la destruction du trano- formateur par échauffement puisqu'il n'est plus protégé.
L'avantage des disjoncteurs et déclencheurs dans l'huile du transformateur réside essentiellement dans le fait que de par sa position dans l'huile, le déclencheur peut entre conçu pour réaliser une "image thermique" du transformateur, e'est-à-dire que les bilames du déclencheur sont influencées conjointement par doux facteurs; d'une part, le courant traversant les bobinages basse tension du transfors-tteur et d'autre part, la température de l'huile du dit transformateur.De cette façon, il est possible d'obtenir des tem ratures de bilames reflètant celles des points chauds de bobinage basse tension du transformateur. Ev réglant le déclencheur pour une température déterminée des bilames, il est donc possible de faire déclencher le disjoncteur avant que les bobinages du transformateur n' rient atteint des temprratures critiques, soit réduisant leur durée de vie, soit ,--voquallt leur destruction.
Par contre, les ineonvénients des disjoncteurs dans l'huile sont nombreux.
Indépendamment d'un prix de revient élevé, d'inaccessibilité pour surveillance et entretien, de diffieiltEs de signalisation méeaJtique, et d'ouverture du transformateur pour réparation, ils présentent le grave inconvénient dans les réalisations connues d' avoir leurs contacts de coupure dans l'huile du transformateur.
Ces coupures dans l'huile, non seulement provoquent une importante érosion des contacts avec toutes les conséquences qui en découlent, ouverture du transformateur, décuvage, etc..., mais également polluent l'huile du dit trnsformateur, par suite des produits de la coupure dont certains sont conducteurs et peuvent être la source de claquages diélectriques avec destruction du dit transformateur.
Le disjoncteur suivant l'invention, permet de concilier les avantages des disjoncteurs dans l'air et dans l'huile du transformateur, en éliminant une partie importante de leurs inconvénients respectifs. A cet effet, le disjoncteur est disposé dans un boitier étanche dont la partie supérieure est située en excroissance au-dessus du toit du transformateur, et comporte principalement le mécanis- me et les contacts du disjoncteur, tandis que la partie inférieure plongeant dans l'huile, comporte essentiellement la partie déclen cheur dont les bilames immergées dans un liquide adéquat.
Le disjoncteur objet de l' invention comporte donc un boitier étanche dont la partie supérieure peut être métallique ou non, mais dont la partie inférieure, plongeant dans l'huile du transformateur est obligatoirement métallique pour faciliter la transmission de chaleur en provenance de l'huile du dit transformateur. Ce boitier est fixé sur le toit du transformateur qu'il traverse par une ouverture correspondante, équipée d'un joint d'étanchéité vis à vis de l'extérieur du transformateur. A l'intérieur de ce boîtier, un disjoncteur de conception classique avec dans la partie haute du dit boitier les contacts fixes à chambres de coupure et les contacts mobiles sur leur axe, commandé par un mécanisme à déclenchement libre.Au travers du boitier dans la partie haute, des traversées isolantes reliées aux contacts fixes permettant le raccordement sur la ligne de départ basse tension, et un axe, muni d'une manivelle intérieure commandant le mécanisme et d'une manivelle extérieure, pouvant être commandée soit par un tube de commande à distance, soit par une perche de manoeuvre, permet la manoeuvre manuelle.L'ensemble du disjoncteur, à l'intérieur du boitier eet fixé sur un chassis rigide dont la partie basse sert de support au déclencheur comportant les bilames0 Cette partie basse du boitier, plongeant dans l'huile du transformateur, est remplie d'un liquide adéquat, huile, glycérine ou huile de silicone, jusqu'à lm niveau sensiblement égal au niveau de l'huile du transformateur qui I'entoure. Dans cette partie basse se trouve le déclencheur qui comporte notamment des bilames situées obligatoirement dans le liquide intérieur du boitier. Des connexions relient le déclencheur aux tresses de liaison des contacts mobiles du disjoncteur, et une tige de commande permet au déclencheur d'aotionner la serrure d'ouverture du disjoncteur.Les contacts d'entrée du déclencheur sont réunis aux sorties des bobinages du transformateur, au travers d'une paroi isolante formant traversée.
Suivant cette description, on constate que 1 le déolenoheur et notamment ses bilames sont bien d'une part parcourues par le courant débité par les bobinages du transformateur, et d'autre part, suumises à l'influenee de la température de l'huile du dit transformateur, puisque l'échaufferent de l'huile est transmis au liquide du boitier dans lequel baignent les bilà- mes par l'intermédiaire de la aroi métallique conductrice du dit boitier. Ces conditions réunies permettent ainsi de réaliser une "image thermique" du point chaud du transformateur, ce qui est l'avantage principal des disjoncteurs dans l'huile du transformateur.
20- L'ensemble du disjoncteur dans son boitier tanche est totalement isolé du transformateur, dont les coupures s'effectuent dans l'air en limitant les phénomènes d'érosion et lee produits de coupure qui ne peuvent se mélanger à l'huile du transformateur, interdisant de ce fait, toute pollution ainsi que tout risque d'incendie ou d'explosion.
Nous retrouvons donc dans ce cas, l'avantage principal des diE- joncteurs dais l'air.
Le dessin annexé illustre, à titre d'exemple, un mode de réalisation du disjoncteur conforme à la présente invention.
Le dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon ltinvention pour l'extraction des métaux non ferreux tels que le cuivre ou le molybdène dans un laitier de fours à réverbère ainsi que sa variante consistant à récupérer d'abord le cuivre dans un laitier de convertisseur puis du cuivre additionel et du molybdène comme il a été décrit précédemment va maintenant être décrit plus en détail en se référant en particulier aux figures 20 à 23 du dessin annexé.
Les avantages de l'agitation mécanique sont le contrôle amélioré de la vitesse de réaction et de séparation de phases que l'on atteint en contrôlant la vitesse d'agitation ainsi que la position de l'agitateur dans le matériau fondu. Les agitateurs mécaniques exigent moins d'énergie par rapport aux fours tournants, sont plus simples à faire fonctionner et exigent moins de main- d'oeuvre et d'entretien.Au surplus, ils sont relativement peu couteux et ils assurent des fusions isothermes homogènes.
Les agitateurs mécaniques ont déjà été utilisésdans divers types-de four. Les agitateurs antérieurs peuvent être classés en deux groupes , à savoir les agitateurs non refroidis et les agitateurs céramiques refroidis. Les agitateurs non refroidis sont des systèmes dans lesquels on utilise un matériau tel qu'une tige en graphite-pour agiter du plomb fondu. Des pièces solides en céramiques ont également été utilisées pour agiter un matériau fondu. Comme l'agitateur non refroidi se dissout dans le matériau fondu, on doit le remplacer périodiquement et il ne peut être utilisé que dans des systèmes où la présence de la matière de l'agitateur dans le matériau fondu n'est pas gênante par exemple le système contenant des laitiers de fer et de Ca0-Si02. Dans les systèmes-matte-laitier et métal-laitier, les agitateurs non refroidis se sont révélés avoir une durée de vie trèscourte. Ainsi, en raison de latempérature élevée de ces systèmes, la corrosion est importante, ce qui rend les agitateurs non refroidis inapplicables.
On a également employé des matériaux en céramique tefroidie pour agiter des substances fondues telles que le verre.
Cependant, même les agitateurs en céramiquerefroidie ne sont pas utilisable dans le système matte-laitier car les matières ceramiques, même refroidies de l'intérieur, se corrodent rapidement sur l'extérieur dans un système de laitier-matte. Ce qui précède @@@@@@@ de la faible conductivi@@ des @@@@@@que@ et du fait @@e les laitiers sont de bons s@l@@@ @@@pour des matériaux en céramique et peuvent don@ @@@@dre @es materiaux en céramique @ de@ comp@r@tures relativement @@sses.E@ outr@ @@@ @@@@ate@@@ @@r@@@que@ @@t une faible @ésistance au @@@@ @@@@@iqu@ @@ont des @@mensions limitées e@ sor@ trè@ @@@teux S@ l'on se réfère à la figure 20,@@ voit que l'appar@@ @@@ @@@@@@@@ @@ four 210 constitué par un @oiti@@ @@ acier @@@ @@mp@ @ briques r@@@@@@@@ @@@ @@ four est c'emisé @@@@@@@@ d'u@ @@fractaire @@@ @@@@@@@@@@@@@@@@ soul@@@e. Le @@@ est @@a@@f@ @@@ deux @@@@@@@@@@@@@iz@@@a@@@ @@@lém@@ cha @@@@@ 21@. Un @@de 2@@ a @@@@@ dans la @@@@@ d@ four à @ @@@@@@ @upérieur@ permet le chargement @@@ @@@iaux et @@@ @@@ de @ @rbre @@ l'agi@@@@@@ @@@. @ @@@ @@@@ ma@imum d@ @@@@ est d'envi@@@ @@@@@@.
@ voi@ @galement als @@ @@@ @@ @@ @@@ @@@ 24 p@ @ @@@@@@@evement @@@ @@@ @@ @@@@@ @@ @ @@@@ @@ @ @oule @@@ @@@@@@ é@@@tion d@ laitier @@@@@@@@@ten@@ @@@@@@@tres bouc@@@@ (@on représentés) @ @v@@ @égalem@@t @@@@@@@@ é@ po@ @@@@@@@@@ @u@@ qui @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ êtr@@@@@@@@@ comm@@@@ Le @@@@ comprend également @@@@@@rme @@@pl@@ @@ pour @@con@@@@@@ d@ @@ @@@@@@@ture @@ fo@@@ @@ @@@@ @@@@ @@@@ @@@ @@ @@ @@t @@@@@@@@@@@@ d'un couvert@@ a@@@ b@@ @@@@ @@ @@@@@@@@ @ @@@@@@@ @@ @@âssis 237 s@pp@@@é par @@ @ @@@@er @@ @i@. @@2.
Le @@@ssis 237 est également chemisé @@@@ @@@@acta@re @@6.
Le dispo@@@if d'agitation 2@4 peut @@@@ @l@@@ et @@@@@@@@otation au @@@@@ de deux moteurs séparés, un moteur 238 entraînant une @@@@@ @@@ pour la rotation de @ @@@tste@@ @t @@ @@@@ur 240 @our remonter et abaisser @@ @@@p@@@tif @ @nsemble @ @ guides @ @ @ syst@@e @@ @@ul@@ @@@ @@@@ @ @@@@ @ @év @@ @ @ @@@ @ @ @ @ @@it @ @ @@@@ @ @@@,
@ @i@@ @ @ @@@ @@ @ @@ @@ @@ @@@ @@@ l@@@@@ @@@ @@ @@ @@ tif @ @@ @@@ en @@@ @@ @@ @@@@@ @@@@@ @@ @@@ @@ @mes @@ @@ @@@ @@@ @@ @ @@@ @ @@@@@@@ @@ @ @@@@tat@@@ @@ @@@@@@@@ @@ @e@r@@@i@@@@@ @@@ @@@ @@e l'eaut@@@@s qu elle s'@@ @@@ à @iavers l'agitateur lu@@m@@ @ @our permettre le @asse@@ @@ @@froidissant dans le dispositif à lames 244 et le dispositif de circulation d'eau 246, l'arbre 222 comprend deux tubes concentriques, l'un constituant un seulement cylindrique extérieur 260 et l'autre un membre tubulaire intéri@ur 262.
Ainsi1 comme on le voit eux la figure 21, l'élément cylindrique extérieur 260 de l'arbre 222 est concentrique et @@pacé par rapport au tube intérieur 262. L'élément cylindrique extérieur 260 se compose d'un arbre en acier 261 et d'un manchon encuivre 257. L'élément tubulaire intérieur 262 peut être en cuivr@@ Comme indiqué précédemment, l'agitateur doit non seulement tourner mais au surplus laisser le passage a l'écoulement continu d'un fluide tel que de l'eau tandis qu'il tourne, Pour permettre la rotation de l'agitateur en même temps que l'écoulement approprié du liquide, l'extrémité supérieure de l'arbre 222 pénètre dans le dispositif de circulation d'eau 246 de la manière décriteci-après.
Le dispositif d'alimentation en eau 246 se compose d'une enceinte fixe 248 comportant des orifices 250 et 252 coin- muniquant avec un conduit d'entrée de fluide 254 et un conduit de sortie de fluide 256 respectivement. Pour permettre la rotation de l'agitation et l'écoulement d'vau par l'intérieur, un distributeur supérieur 252 est maintenu dans l'enceinte fixe 248. Ce distributeur 264 est maintenu rotatif dans l'enceinte fixe 248 au moyen de paliers inférieurs et supérieurs 258 et 259.
Pour permettre la communication continue de l'entrée de fluide et de la sortie de fluide avec le conduit d'entrée 254 et le conduit de sortie 256 pendant la rotation de l'agitateur, l'enceinte fixe 248 est prévue avec des rainures 266 et 268.
Le distributeur 264 présente des alésages 270 et 272 communi,quant avec les r@inures 266 et 268 respectivement. Ainsi, le distributeur 264 est maintenu rotatif à l'intérieur de l'enceinte 248 par les roulements 258 et 259 de manière telle que l'alèsage 270 est en communication avec les rainures 266 quelle que soit l'orientation du distributellr 264 tandis que l'alésage 272 est également en communication permanente avec la rainure 268 quelle que soitl torientation du distributeur 264.
our recevoir l'arbre 222, le distributeur 264 comporte un alésage axial à degrés dont la géométrie se conforme à la géométrie de l'extrémité supérieure de l'arbre. Comme on les voit sur la figure 21, l'arbre 261 comporte des filets 271 dans sa partie tout à fait supérieure, de manière à être vissé dans des filets correspondants du bas du distributeur 264.L'élément intérieur tubulaire 262 s'étend au delà de l'extrémité filtée 271 de l'élément cylindrique 260; jusque dans un alésage 269 formé dans la portion supérieure du distributeur 264. L'alésage 269 a une taille suffisantepour permettre un emmanchage par friction du distributeur 264 avec l'élément tubulaire interne 262.
Grâce à cette disposition, l'élément tubulaire interne 262 est maintenu à l'intérieur de l'élément cylindrique 260 de manière à assurer un passage ininterrompu entre les parois externes de l'élément tubulaire interne 262 et les parois internes du manchon en cuivre 257. On voit également sur la figure 21 que l'alésage 269 présente un épaulement en 265 de manière à former une chambre 273 dans le distributeur 264. I1 en résulte qu'un fluide, tel que de l'eau , qui pénètre par le conduit d'entrée 254, s'écoule grâce à la rainure 268 à travers l'alésage 272 et jusqu'à la chambre 273 d'où il s'écoule ensuite dans la direction des flèches vers le bas dans le passage formé par l'espace entre l'élément cylindrique 260 et l'élément tubulaire interne 262.Par ailleurs ;'eau remontant de l'élément tubulaire 262 dans la direction représentée par les flèches sortira au sommet de l'élément tubulaire 262 par l'alésage 270 après avoir suivi la rainure 266, en quittant l'agitateur par le conduit de sortie 256. Ce schéma de circulation n'est pas affecté par la rotation de l'arbre de l'agitateur.
L'extrémité inférieure de l'arbre 222 est reçue par le dispositif à palettes ou lames 244. Comme on le voit mieux sur la figure 22, un passage 274 cheminant à travers les palettes traverse l'élément cylindrique 260 de manière telle que l'eau passant par l'élément cylindrique 260 et l'élément tubulaire interne 262 peut passer dans le passage 274. L'eau pénètrant dans ce passage traverse les palettes dans le direction représentée par les flèches et finalement repénètrent dans l'arbre 222 par le bas,à la suite de quoi le fluide, tel que l'eau, quitte le passage 274 et pénètre dans le passage intérieur formé par l'élément tubulaire 262.
La description qui va suivre se rapportera à un dispositif permettant de coupler un alternateur à un réseau sans que cela diminue la généralité de la description.
On emploiera indifféremment les termes "écart de fréquence", "glissement" sachant que le glissement, en pourcent, est le rapport de l'écart de fréquence à 100 fois la valeur de la fréquence réseau ; celle-ci pouvant être considérée comme constante pendant le couplage, la correspondance écart de fréquence" et "glissement" est biunivoque.
Préalablement à la description du dispositif, il est nécessaire d'analyser les contraintes sollicitant l'alternateur dans le cas d'un couplage avec écarts d'angle électrique, de fréquence et d'amplitude des tensions afin de préciser les conditions de fonctionnement du dispositif dans l'application envisagée ici.
Pour définir les caractéristiques des contraintes maximales applicables à un alternateur donné lors d'une opération de couplage hors des conditions idéales et afin de donner le maximum de généralités aux règles retenues, on a envisagé le raisonnement suivant : Afin de s'affranchir de l'influence des caractéristiques technologiques de réalisation des machines (calage des enroule ment s stator et rotor - réalisation des accouplements - fixation des capots de frettes rotor etc...), on a cherché à associer, pour les comparer, les contraintes dues au couplage hors des conditions idéales à des contraintes de même nature physique que l'on sait pouvoir, ou devoir, être supportées par la machine. Tel est le cas des contraintes résultant des court-circuits réseau.
On a choisi pour caraotériser les contraintes de couplage, de raisonner par comparaison avec l'amplitude du couple appliqué all rotor de l'alternateur par une perturbation de type donnée. Ainsi, la limite de contraite choisie dans cette réalisation est telle que la valeur du couple maximal électromagnétique d'entrefer est égle à 3 fois la valeur du couple nominal Cn de l'alternateur. Cette valeur est comparable à celle du couple maximal produit par un court-circuit monophasé sur les barres Il T d'un grcupe turboalternateur, ce dernier fonctionnant initialement à a puissance nominale.Comme un tel court-circuit est toujours possible, il est bien évident qu'un alternateur doit pouvoir supporter, exceptionnellement, un niveau de contrainte au moins égal à celui qui a été choisi.
I1 s'agit donc, désormais, de déterminer l'influence des écarts d'angle électrique, de fréquence et d'amplitude des tensions sur le couple électromagnétique d'entrefer de l'alterna- teur et ensuite, d'évaluer les fourchettes admissibles en décalage angulaire entre les phases des tensions alternateur 7a et réseau Vr, en glissement g et en écart d'amplitude relative des tensions #V . . le calcul des grandeurs électriques caractéris- Va tiques des contraintes appliquées a été effectué en considérant les premiers instants suivant le couplage.
L'impédance totale x" exprimée en valeur réduite, tient compte - de la réactance subtransitoire de l'alternateur que l'on a considéré comme non saturé et pourvu d'un rotor avec cage d'amortisseur ; - de la réactance du transformateur de groupe ; - de la rcactance du réseau @ L'expression du couple électromagnétique, en grandeur r duite, évaluée par rapport au couple nominal Cn, développé en supposant # = g = @ est de la forme
Ce = - a a Va t sin sin LCJt xl cos W I Vr j I Vr I où cos Cf est le facteur de puissance de l'alternateur.La figure 1 montre les variations du maximum de ce couple en fonction du paramètre
Va Vr On remarque qu'un écart relatif d'environ 15 4 entre les modules de Va et Vr' ce qui est une valeur importante, donne lieu, au couplage, à un à-coup de couple maximal égal à la moitié du couple nominal.
L'expression du couple électromagnétique, en grandeur réduite évaluée par rapport au couple nominal Cn, développé en supposant que les amplitudes de tension sont égales, donc que = = o, en fonction des trois variablesX, g, et t instant du couplage, est de la forme
La figure 2 montre les variations du maximum de ce couple en fonction de > et pour différentes valeurs du glissement.