INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un transistor NPN désigné par le repère 380, dans le second étage de seuil 38, est relié par sa base, par l'intermédiaire d'une résistance de base 381, à la borne sous tension 20, ainsi que par l'intermédiaire d'une résistance d'entrée 384 à la sortie de l'amplificateur opérationnel 35. La prise d'un diviseur de tension 382/387 est reliée à l'émetteur du transistor 380. I1 est prévu, en série avec ce diviseur de tension 382/387 qui est monté entre la borne 20 sous tension et la masse, une diode 383 pour la stabilisation de la température. Une diode de protection 385 est montée entre l'émetteur et la base du transistor 380. Une résistance de réaction 386 conduit de la base du transistor 380 à l'étage amplificateur 40 qui est constitué d'une manière analogue à celle dont est constitué l'étage amplificateur 39.Les pièces de construction qui entrent dans la composition de cet étage sont désignées par des repères qui, par rapport à ceux de l'étage amplificateur 39, sont augmentés chacun de dix unités. Dgune manière analogue, l!é- tage retardateur 41 est constitué d'une manière analogue à celle dont est constitué l'étage retardateur 43 et les pièces de construction correspondantes sont désignées par des repères qui, par rapport à ceux de l'étage retardateur 43, sont diminués chacun de vingt unités.La base du transistor 380 est reliée par l'intermédiaire d'une résistance 441 au collecteur du transistor 434 et, d'une manière correspondante, la base du transistor 370 est reliée par l'intermédiaire d'une résistance 421 au collecteur du transistor 414.
On va expliquer maintenant le mode de fonctionnement du dispositif suivant la figure 3, ou la figure 2, à l'aide du diagramme suivant la figure 4. Les signaux en courant continu des pilotes de valeur prescrite et de valeur instantanée 21 à 24 sont amenés, par l'intermédiaire des résistances 31 à 34, à l'entrée produisant l'inversion de leampli- ficateur opérationnel 35 dont l'entrée, qui n'invertit pas, est sous une tension fixe.Si, par une modification du pilote 24 de valeur prescrite, ou de l'un des pilotes 21 à 23 de valeur instantanée, la tension à l'entrée ne produisant pas l'inversion, de l'amplificateur opérationnel 35 est modifiée en direction positive ou en direction négative, il en résulte, à la sortie de l'amplificateur opérationnel 35 un signal en courant continu, qui est amené au transistor 370 dans l'étage de seuil 37 et au transistor 380 dans l'étage de seuil 38. Si la tension continue à la sortie de ltamplificateut opérationnel 35 une valeur comprise entre U1 et U2, aucun des étages de seuil ne répond. Si la tension s'élève et dépasse U1, le transistor 380 devient conducteur.Par l'intermédiaire des résistances 400/401, de l'intervalle collecteur-émetteur du transistor 380 et de la résistance 382, un courant peut maintenant s'écouler. Ce courant produit une tension à la base du transistor 402 et il rend ce transistor conducteur. Lt enroulement 17 d'aimant se trouve ainsi sis en action et une opération d'abaissement du dispositif hydraulique est amorcée. Les choses se passent d'une manière correspondante quand la tension continue à la sortie de l'amplificateur opérationnel 35 s'abaisse au-dessous de la valeur U2.
Dans ce cas, le transistor 370 devient conducteur et il met en action d'une manière analogue, par l'intermédiaire du transistor 392, l'enroulement d'aimant 16. Une opération de levage se trouve de ce fait amorcée.
Etant donné que le convertisseur 10 bascule, il est néces- saire de prévoir des canaux convenables dans le tourillon menant 28 et le tourillon mené 29 pour faire communiquer les tuyères inférieures 48 ainsi que les tuyères latérales qui seront décrit tes plus loin avec des conduits fixes qui sont reliés aux sour- ces des matières fluides (non représentées) par des joints rotatifs qui seront également décrits plus loin et qui sont fixés aux extrémités du tourillon menant 28 et du tourillon mené 29.
Le mode de réalisation des canaux et par suite la mise en oeuvre d'une étape nécessaire pour transformer un convertisseur par soufflage par le haut en un convertisseur par -soufflage par le bas seront décrits principalement en se référant aux figures 1 et 2. Des canaux ou alésages à la fois axiaux et radiaux sont nécessaires dans les tourillons 28 et 29 et des alésages radiaux sont nécessaires à divers endroits dans les tourillons et les blocs latéraux 26 et 27 de la ceinture. L'utilisation de ces alésages dans des cas particuliers sera décrite en se référant principalement aux figures 7 et 9. Pour le cas présent, on va se référer aux figures 1 et 2 pour décrire le procédé et l'appa- reil nécessaires pour la réalisatlon des alésages.
Sur la figure 1 , une perceuse 70 est installée provisolne- ment dans une fosse 71 et est réglée pour ménager l'alésage cans le bloc 26 et le tourillon menant 2 & dans une direction qui est radiale par r TiÏ?ort à j. axe de ce dernier. On expliquera plus loin la façon dont un orifice convenable est menacé dans la bride 19 de la ceinture sur permettre d'introduire la broche 72 de la perceuse 70. Naturellement, la broche 72 est destinée à supporter à son extrémité externe un foret (non représenté) pour percer un trou pilote et pour supporter une mèche coupante (non représentée) et ménager un ou plusieurs alésages de dimension convenable.
D'autres alésages radiaux peuvent être et sont habituell=- ment ménagés en réglant la perceuse 70 dans d'autres positions comme celles désignées par les numéros de référence 73, 74 et 75. Les deux dernières positions 74 et 75 sont destinées à percer des alésages dans le bloc 27 et le tourillon 29 du coté me ne.
La figure 2 représente l'utilisation d'une perceuse 80 pour percer un alésage longitudinalement dans le tourillon menant 28. La broche 81 de la perceuse 80 pénètre dans l'extrémi- té 28' du tourillon menant qui traverse le carter 35 du mécanisme d'entraînement. La perceuse 80 est supportée par des poutres convenables 82 qui sont fixées provisoirement au scl en bét-on 83. La base 82 de la perceuse est supportée et stabilisée encore par une colonne de support 84 installée provisoirement qui repose sur le fond en béton de la fosse 33. La perceuse 80 est également transférée avec sa base 82 pour être supportée par le sol en béton 85 au voisinage du tourillon mené 29 dont l'ex- trémité est a découvert à travers le palier 39 de manière à être accessible à la broche 81 de la perceuse 80. Ainsi, avec les divers réglages qui sont indiqués sur la figure 2, il est possible de percer des alésages axiaux dans les tourillons 28 et 29 et ces alésages peuvent se prolonger dans les blocs 26 et 27 de la ceinture selon les besoins.
La figure 7 représente une opération particulière effectuée sur le tourillon menant 28 et le bloc 26 du coté menant de la ceinture 17. En utilisant la position de réglage de la perceuse de la figure 2, un alésage axial 90 est percé dans le tourilloB28. L'extrémité de l'alésage 90 est occupée par un élément d'adaptation 91 qui est introduit dans ledit alésage 90.
L'él'rent d'adaptation présente un orifice radial 92 qui débouche dans mi Intervalle 93 entre un tube externe 94 et un tube interne 95. Ces derniers tubes sont de préférence en acier inoxydable de même que l'élément d'adaptation 91. Dans le trou radial 92 de ltélément d'adaptation est vissé un tube 96 dont l'extre- mité ouverte 97 débouche dans mie cavité annulaire 98 se prolon- geant autour de la ceinture 17.Par son ouverture 97, le tube 96 évacue 11 eau de refroidissement de la cavité 97 dans l'espace annulaire 93 entre les tubes 94 et 95, ledit espace constituant un conduit d'évacuation ou de retour de liteau de refroidissement communiquant avec le joint rotatif qui est représenté sur la figure 6 et qui sera décrit plus en aétail ci-après.
Comme on l'a expliqué plus haut s un bouchon 99 peut être enlevé de la bride 18 de la ceinture 17 pour permettre d'introduire la broche de la perceuse et percer ltalésage radial 100 dans lequel le tube 96 de retour de l'eau de refroidissement est introduit. Finalement, le bouchon 99 est resoudé dans la bride 18 comme on le voit sur la figure 7.
Comme le montre encore la figure 7, uul bouchon 101 peut être égaleme lt découpé au chalumeau dans la bride 19 de la ceinture pour permettre de percer des alésages radiaux supplémentaires 102 et 1 03 dans le bloc 26 en utilisant la perceuse réglée dans la position représentée sur la figure 1. Dans l'alésage 102 est introduit un tube 107 qui est vissé en 104 dans l'élément d'adaptation 91 et qui communique avec l'intérieur du tube interne 95. Ce tube 95 constitue ainsi l'élément d'entrée de l'eau de refroidissement et l'eau de refroidissement admise da.ns la ceinture est introduite dans une cavité circonférentielle 106 par l'intermédiaire de l'extrémité 105 du tube 107.Le mode de liaison entre la cavité 106 d'entrée de l'eau de refroidissement et la cavité 98 de sortie de l'eau de refroidissement n'est pas représenté sur le dessin.
L'alésage axial de plus grande dimension 90 ménagé dans le tourillon 28 forme avec l'extérieur du tube externe concen trique 94 un autre canal annulaire ou tubulaire axial 110 qui communique avec un alésage radial 111 coaxial à l'alésage 103 du tourillon 28. Un tube 112, qui est représenté en partie, est vissé dans l'alésage 111 en 113. Ce tube peut être relié au conduit 54 de la figure 4 pour acheminer le gaz hydrocarboné vers les tuyères inférieures 48 corme on lta décrit plus haut.
Les tubes 94 et 95 de la figure 7 qv.i s'étendent axialement dans l'alésage 90 du tourillon 28 passent également dans un joint rotatif qui est représenté sur la figure 6. A son entre mité de droite, le joint rotatif présente une bride 115 par laquelle il est fixé par des vis à métaux 116 à la face terminale 28' du tourillon 28. Les tubes coaxiaux 94 et 95 sont représentés en arrachement sur les figures 6 et 7 et on peut également voir comment l'espace compris entre ces tubes forme un canal annulaire continu 93 pour l'évacuation de l'eau de refroidissement, tandis que cette eau de refroidissement est introduite par le tube 95.La paroi extérieure du tube externe 94 délimite également le canal 110 par lequel un gaz hydrocarboné ou autre gaz peut être introduit dans la cornue 10.
Le joint rotatif de la figure 6 présente un col 117 qui tourne d'une façon étanche dans un corps 118. Ainsi, le col 117 tourne avec le tourillon 28 lorsque le convertisseur bascule et le corps 118 du joint rotatif reste immobile. Le corps 118 est représenté en arrachement sensiblement au milieu pour montrer les extrémités des tubes 94 et 95. Le corps 118 présente un grand alésage central 119 qui communique avec un orifice radial 120 relié à un conduit d'alimentation en gaz 121 communi- quant avec une source de gaz hydrocarboné sous pression par exem- ple (non représentée).Le gaz qui entre dans le conduit 121 dans le sens de la flèche 122 passe dans le joint rotatif par le canal annulaire 119 et le canal de conmunication 110 et finaleme-nt dans le tube radial 112 qui est représenté sur la figure 7 et qui débouche das les tuyères inférieures 48 représentées sur la figure 4. Des baltes d'étanchéité 135 sont Interposées entre l'alésage interne du corps 118 et la face externe du tube 94 pour éviter que le gaz sot échappe du canal 119. Il est égale- ment prévu un trou ae v vidange 134.
Un joint rotatif 125 disponible dans le commerce est accouplé au corps 118 dans la partie de gauche de la figure 6 e-l; est relié par un coude à un conduit fixe 126 d'admission d'eau ainsi que directement à un conduit fize 1 27 d'évacuation de de 1 teau.
Le tube interne 95 d'admission de l'eau dans le corps 118 est relié à un tube 128 par un accouplement 129 qui est visible dans la partie en arrachement. La construction du joint rotatif 125 est telle que les tubes coaxiaux 128 et 95 peuvent tourner avec le tourillon 28 tandis que le corps du joint rotatif 125 ainsi que les tubes 126 et 127 restent immobiles. Ainsi, les tubes reliés axialement 128 et 95 peuvent distribuer continuellement l'eau froide au tourillon lorsque le convertisseur 10 est en position basculée. Le joint rotatif 125 comporte également un élément d'adaptation 130 qui est relié par une bride au corps 118 et qui présente une ouverture annulaire 131 occupée par une bague perforée 132.La bague présente des perforations axiales 133 destinées à faire passer l'eau de refroidissement de retour du canal annulaire 93 dans le conduit 127 dtévacuation de l'eau.
Il est évident que bien que la description ci-dessus concerne une certaine disposition, d'autres dispositions sont également possibles en interchangeant les trajets d'écoulement des fluides dans les. conduits annulaires concentriques et en établissant les raccordements nécessaires pour l'évacuation de chaque fluide en se basant sur le principe décrit ci-dessus.
Après avoir décrit le mode d'adaptation du coté menant du convertisseur 10 pour permettre d'introduire et d'évacuer l'eau de refroidissement et d'admettre un gaz hydrocarboné dans les tuyères inférieures, on va se référer aux figures 8 et 9 qui.
On dilue avec de l'eau 10 litres d'une solution de CoA brut préparée conformément à l'exemple 1 pour ajuster sa force ionique à 0,02. On fait passer la solution diluée de CoA brut sur la colonne de "DEA-cellulose" mentionnée ci-dessus. Ensuite, on lave la colonne successivement avec 70 litres d'eau et 50 litres d'une solution aqueuse de chlorure de lithium (pH 3, force ionique 0,02). On fait passer sur la colonne 40 litres d'une solution aqueuse à 20 % de 2-mercapto-éthanol (pH 6,5, force ionique 0,02) de manière à transformer en CoA réduit tout le CoA adsorbé sur la colonne de nDEAE-cç11ulose't. On lave la colonne avec une solution aqueuse de chlorure de lithium (pE 3,force ionique 0o02) jusqu'à ce que l'effluent donne une réaction négative au nitroprussiate. On fait passer sur la colonne 40 litres d'une solution aqueuse à 1 % de peroxyde d'hydrogène (pH 7, force ionique 0,03) de manière à transformer le CoA réduit en CoA oxydé. On lave la colonne avec 240 litres d'une solution aqueuse de chlorure de lithium (pH 4, force ionique 0,1) pour éliminer le peroxyde d'hydrogène et les impuretés adsorbés sur la colonne de nDEAR-ce11ulose". On lave ensuite cette dernière avec de l'eau jusqu'à ce que la force ionique de l2effluent soit inférieure à 0,02.On fait passer sur la colonne 40 litres d'une solution aqueuse à 20 % de 2-mercaptoéthanol (pH 6,5, force ionique 0,02) de manière à transformer le CoA oxydé en CoA produit. On lave la colonne avec 120 litres d'une solution aqueuse de chlorure de lithium (pH 3, force ionique 0,02). Ensuite, on élue la colonne avec une solution aqueuse de chlorure de lithium (pH 3, force ionique 0,1) et on recueille 40 litres d'effluent contenant le CoA réduit. L'effluent ainsi recueilli est traité avec un mélange d'acétone et de méthanol comme décrit dans l'exemple 2, puis il est lyophilisé, en sorte qu'on obtient le CoA réduit (sel de lithium).
Le rendement calculé en CoA total (sur base libre) est de 20,4 g (68 %). La pureté en CoA total est de 100 %. La pureté en CoA réduit est de 97 %.
Exemple 4 Purification du CoA oxydé, à l'aide de "Dowex 1 x 2" correctement On lave/a l'acide chlorhydrique décinormal une colonne garnie de 5 litres de "Dowex 1 x 2". On dilue 5 litres d'une solution de CoA brat préparée conformément à l'exemple 1 avèc de l'eau pour ajuster sa force ionique à 0,05. La solution diluée de CoA brut est- chargée sur la colonne de "Dowex 1 x 2" mentionnée ci-dessus. Ensuite, la colonne est lavée successivement avec 15 litres d'eau et 15 litres d'une solution aqueuse de chlorure de lithium (pK 2,5, force ionique 0,05).On fait passer sur la colonne 10 litres d'une solution aqueuse à.2 % de dithiothréitol (pH 7,0, force ionique 0,02), de manière à transformer en CoA réduit la totalité du CoA adsorbé sur la colonne de "Dowex .1 x 2". On lave la colonne avec une solution aqueuse de chlorure de lithium dans l'acide chlorhydrique O,OlN (pH 2,0, force ionique 0,05) jusqu'à ce que lfeffluent donne une réaction négative avec le nitroprussiate. On fait passer sur la colonne 10 litres d'une solution laqueuse à 2 % de triiodure de potassium (pH 7,5, force ionique 0,04), de manière à transformer le CoA réduit en CoA oxydé.On lave la colonne avec 60 litres d'une solution aqueuse de chlorure de lithium dans l'acide chlorhydrique 0,01N (pli 2,0, force ionique 0,25) pour éliminer le triiodure de potassium et les impuretés adsorbés sur la colonne de "Dowex 1 x 2n. Ensuite, on élue la colonne avec une solution aqueuse de chlorure de lithium dans l'acide chlorhydrique 0,01N (pli 2,0, force ionique 0,5) et on recueille 8 litres d'effluent contenant le CoA oxydé. L1effluent ainsi recueilli est concentré à un volume de 2 litres sous pression réduite. L'effluent concentré est ensuite traité comme décrit dans l'exemple 2, en sorte qu'on obtient le CoA oxydé (sel de lithium). Le rendement calculé est de 10,5 g (70 %) en ce qui concerne le CoA total (base libre). La pureté est de 100 %.
Exemple S Purification du CoA réduit avec le produit "Dowex 1 x 2" On lave correctement une colonne garnie de 5 litres de "Dovex 1 x 2" avec de l'acide chlorhydrique centinormal. On dilue avec de l'eau 5 litres d'une solution de CoA brut préparée conformément à exemple 1 pour ajuster sa force ionique à 0,05. La solution diluée de CoA brut est chargée sur la colonne de "Dowes t x 2" mentionnée ci-dessus. Ensuite, la colonne est lavée successivement avec 15 litres d1eau et 15 litres d'une solution aqueuse de chlorure de lithium dans l'acide chlorhydrique 0,01N (pE 2,0, force ionique 0,05).On fait passer sur la colonne 10 litres d'une solution aqueuse à 2 % de dithiothréitol (pE 7, force ionique 0,02), de manière à transformer en CoA réduit tout le CoA adsorbé sur la colonne de "Dowex 1 x 2". On lave la colonne avec une solution aqueuse de chlorure de lithium dans l'acide chlorhydrique 0,01N (pE 2,9, force ionique 0,05) jusqu'à ce que l'effluent donne une réaction négative avec le nitroprussiate. On fait ensuite passer sur la colonne 10 litres d'une solution aqueuse à 2 % de triiodure de potassium (pli 7,5, force ionique 0,04) de manière à transformer le CoA réduit en CoA oxydé.On lave la colonne avec 60 litres d'une solution aqueuse de chlorure de lithium dans l'acide chlorhydrique 0,01N (pE 2,0, force ionique 0,25) pour éliminer le triiodure de potassium et les impuretés adsorbés sur la colonne de 11Dowex 1 x 21 On lave ensuite la colonne avec de i 'eau jusqu'à ce que sa force ionique soit inférieure à 0,1. On fait passer sur la colonne 10 litres dtune solution aqueuse à 2 % de dithiothrditol (pX 7,0, force ionique 0,02), de manière à transformer en Cod réduit le CoA oxydé. On lave la colonne avec 30 litres d'une solution aqueuse de chlorure de lithium dans l'acide chlorhydrique 0,01N (pH 2,0, force ionique 0,05).On élue ensuite la colonne avec une solution aqueuse de chlorure de lithium dans l'acide chlorhydrique 0,01N (pH 2,0, force ionique 0,2) et on recueille 12 litres d'effluent contenant le CoA réduit.
L'effluent ainsi recueilli est concentré à un volume de 1 litre par lyophilisation puis traité comme décrit dans l'exemple 2, en sorte qu'on obtient le CoA réduit (sel de lithium). Le rendement exprimé en CoA total (base libre) est de 9,9 g (66 %).
La pureté, en CoA total, est de 98 fui a pureté, en CoA'réduit, est de 94 %.
Exemple 6 Purification du CoA oxydé avec le produit "DEAE-Sephadex Â-25" On dilue avec de l'eau 10 litres d'une solution de CoA brut préparée conformément à l'exemple 1 pour ajuster sa force ionique à 0,02. 15 litres de "DEAE-Sephadex A-25", préalablement soumis à un lavage correct avec de l'acide chlorhydrique millinormal, sont ajoutés à la solution diluée de CoA brut. Le mélange est agité à la température ambiante pendant 5 heures.
Le "DEAE-Sephadeg Q-25" est récupéré sous la forme d'une phase solide par filtration du mélange. Ensuite, le filtrat est encore versé sur la phase solide de "DEAE-Sephadex A-25", de manière à fixer par adsorption le CoA restant dans le filtrat sur le produit "DEAE-Sephadex A-25". Ce dernier, après récupération, est mis en suspension dans 50 litres d'une solution aqueuse de chlorure de lithium (pX 2,5, force ionique 0,02), la suspension est agitée à-la température ambiante pendant 1 heure puis elle est filtrée (cette opération est répétée jusqu'à ce que la matière non adsorbée sur "DEAE-Sephadex A-25" soit complètement enlevée). Le produit "DEtE-Sephadex A-25" ainsi obtenu est mis en suspension dans 50 litres d'eau. On ajoute du 2-mer-capto-éthanol à la suspension de manière que la concentration finale en 2-mercapto-éthanol soit égale à 20 % en poids/volume.
Après avoir ajusté le pli de la suspension à 8, on agite cette dernière à la température ambiante pendant 2 heures. Ensuite, on récupère le produit "DEAE-Sephadex A-25" sous la forme d'une phase solide en filtrant la suspens ion, et on verse encore le filtrat sur la phase solide de "DEAE-Sephadex A-25". La totalité du CoA adsorbé sur "DEAE-Sephadex A-25" est transformée en CoA réduit par les opérations mentionnées ci-dessus.Le "DEAE- Sephadèx A-25" récupéré est mis en suspension dans 50 litres d'une solution aqueuse de chlorure de lithium (pH 2,5, force ionique 0,02), et la suspension est agitée à la température ambiante pendant 1 heure puis filtrée (cette opération est répétée jusqu'à ce que le filtrat donne une réaction négative avec le nitroprussiate. Le "DEAE-Sephades A-25" ainsi obtenu est mis en suspension dans 50 litres d'eau. On ajoute une solution aqueuse de peroxyde dthydrogène à la suspension dé manière que la concentration finale du peroxyde d'hydrogène soit égale à 1 % en poids/volume. Après avoir ajusté son EH à 7, on agite la suspension à la température ambiante pendant 2 heures.Ensuite, on récupère le "DEAE-Sephadex A-25" sous la forme d'une phase solide par filtration de la suspension et on verse encore le filtrat sur la phase solide de11DRAE-Sephadex A-25'1.
Le CoA réduit adsorbé sur "DEA-Sephadex" est ainsi transformé en CoA oxydé. Le produit "DEAE-Sephadex A-25" récupéré est mis en suspension dans 50 litres d'une solution aqueuse de chlorure de lithium (pH 2,5, force ionique 0,1), la suspension est agitee à la température ambiante pendant 2 heures puis elle est filtrée (cette opération est répétée jusqu'à ce que le peroxyde d'hydrogène et les autres impuretés soient totalement éliminés.
Le produit "DEAE-Sephadex A-25" ainsi obtenu est mis en suspension dans 20 litreÇd'une solution aqueuse de chlorure de lithium (pH 3, force ionique 0,5), la suspension est agitée pendant 3 heures puis elle est filtrée pour recueillir le filtrat contenant le CoA oxydé. Après répétition de cette opération, le filtrat ainsi obtenu est traité comme décrit dans l'exemple 2, et on obtient ainsi le CoA oxydé (sous la forme du sel de li thium). le rendement calculé, exprimé en CoA total (base libre), est de 18 g (60 %). La pureté est égale à 97 %.
La présente invention concerne une structure unitaire propre à former, isolément ou en combinaison avec d'autres structures analogues, un logement, par exemple, un chalet ou un bungalow à charpente simple pouvant servir, notamment, de résidence pour les vacances ou de maison de campagne.
* raison de l'intérêt de plus en plus grand accordé aux loisirs depuis quelques années, on ressent vivement le besoin de structures d'habitations transportables, susceptibles d'être assemblées rapidement et aisément pour servir de logement pendant les périodes de loisir. Or, il n1 existe pas jusqu'à présent de structure de ce genre tout à fait satisfaisante.Le brevet japonais NO 19284/1972, qui constitue pour la présente invention la seule antériorité,propose une structure réalisée à partir d'une coque hexagonale. outre fois, l'assemblage de cette structure est compliqué et sa fabrication difficile. En outre, étant formée par assemblage de plusieurs charpentes séparées, cette structure n'est guère solide et -il serait dangereux de superposer plusieurs structures de ce type.