INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention a trait à un appareil et à un système pour la mise en oeuvre d'un contrôleur basé sur ordinateur.
Actuellement, on utilise principalement des lames de scie présentant une denture dénommée tr denture Heller ". Cette denture se compose de groupes de deux dents présentant un affûtage différent. La première dent comporte des angles de dépouille latérale et ne travaille que par l'intermédiaire du chant actif situé entre les deux angles de dépouille latérale. La seconde dent ne comporte pas d'angles de dépuuille latérale et le travail s'effectue par l'intermédiaire des deux angles latéraux.
Cette denture présente plusieurs inconvénients. Par cette denture, on établit des copeaux en forme de bande bouchant les fonds de gorge des dents de scie de la lame et provoque des bouchons de copeaux s incrustant dans la fente pratiquée par la lame de scie dans le matériau à couper. De plus, les angles latéraux des secondes dents s'émoussent rapidement et il faut prévoir de fréquents affûtages. Par ailleurs, la face active des premières dents creuse des tranchées dans le matériau à couper et on risque que l'épaisseur du copeau va en augmentant. Selon cette épaisseur et le nombre de dents en prise avec le matériau à couper, le nombre de dents étant fonction de l'épais seur du matériau, il faut exercer une certaine pression sur l'arbre portant la lame de scie. Or, celle-ci est montée en porte-à-faux sur ledit arbre et on confère à celui-ci une certaine flèche.De ce fait, on risque de donner à la lame de scie un certain angle d'où échauffement de la lame et blocage de celle-ci. Pour diminuer ce risque on ne fait que des petites passes de l'ordre de 1 à 21100e demilllmètres et le rendement de cette lame de scie est très faible.
En outre, l'affûtage de cette denture est très complexe. En effet, pour les premières dents il faut prévoir un affûtage du chant actif, un affûtage de l'angle droit de dépouille latérale et un affûtage de l'angle gauche de dépouille latérale. Ainsi, le prix de revient de cette lame de scie est très élevé.
La présente invention a pour but de remédier à ces inconvénients et se propose de fournir une lame de scie dont le travail s'effectue par raclage permettant sans précaution spéciale de faire des passes de l'ordre de 51100e de millimètres- et d'augmenter, de ce fait, le rendement de l'outil. En effet, le point d'attaque est un angle obtus et on obtient des copeaux filiformes. Ces copeaux sont élastiques et, de ce fait, se dégagent facilement et ne forment plus de bouchons. On supprime ainsi les risques de formations de bouchons et on n'est plus obligé d'exercer une pression sur l'arbre portant la lame de scie aussi importante que la pression exercée sur l'arbre portant la lame de scie connue avant l'invention.En outre, l'angle formé par le chant de la pastille de carbure et la paroi de la lame de scie n'est jamais inférieur à 890, ce qui augmente consi dérablement la rigidité de ladite plaquette. Par ailleurs, on confère au dos de la plaquette une certaine forme, ce qui permet de conserver un profil constant à ladite plaquette.
A cet effet, l'invention concerne une lame de scie à pastilles de carbure rapportées, caractérisée en ce qu'elle-comporte des pastilles de carbure présentant, d'une part une surface de- dépouille crantée à angle obtus, et d'autre part, une face active droite ou inclinée, dans un sens ou dans l'autre, et que, vu dans le sens de la coupe, chaque pastille est légèrement décalée par rapport à sa voisine pour constituer des groupes de quatre ou d'un nombre quelconque de dents procédant au découpage du matériau en effectuant une pluralité de sil lons juxtaposés.
L'invention sera bien comprise en se référant à la description suivante faite à titre d'exemple non limitatif et au dessin annexé dans lequel - la figure 1 est une vue partielle en élévation du pourtour extérieur d'une lame de scie selon l'invention.
- la figure 2 est une section d'une pastille de carbure selon l'invention montrant à l'arrière-plan la disposition des autres pastilles de carbure décalée - la figure 3 est une vue en élévation d'une pastille de carbure selon l'invention la figure 4 est une vue en perspective cavalière de ladite pastille - la figure 5 est une vue, selon le sens de la coupe, d'un autre mode de réalisation d'une lame de scie selon l'invention - les figures 6 à -9 sont des sections des différentes dents composant un groupe de dents d'une lame de scie conforme à la figure 5.
On se réfère aux figures 1 à 4. La lame de scie 1 présente sur son pour tour des dents 2, 3, 4 ... d'un pas prédéterminé. Chaque dent 2, 3, 4, est re lie e à sa voisine par une gorge a dont le fond 6 est dégagé. De ce fait, les copeaux de forme d'un fil, tout en se plaçant dans la gorge 5, se dégagent facilement. Chaque pointe 7, 83 9 de dents 2, 3, 4... . est coiffée par une pastille de carbure 10, 11, 12....
La pastille 10, 11, 12 .... présente à sa partie avant une face active 13 prolongée par une face de dégagement 14, ce qui permet de réduire le temps d'affûtage en raison d'un affûtage réduit réalisé sur une faible surface 13, Cette face active 13 forme l'angle de tranchant 15 avec la face dépouille 16 permettant d' obtenir l'angle de dépouille 17. ll y a lieu de noter que la face active 13 de la dent 3 est située sur un plan perpendiculaire à la surface de la lame, alors que les faces actives 13 de la dent précédente 2 et de la dent suivante 4 peuvent être inclinées et forment alors soit un angle positif, soit un angle négatif par rapport à la face active 13 de la dent 3.
La surface de dépouille 16 comporte une surface crantée 18 composée d'au moins deux crans 19 et 20 divisant la surface crantée 18 en trois ou plusieurs sommets 21, 22, 23, chaque sommet formant un angle obtus. Les deux sommets latéraux 21, 23 sont adjacents à un angle de dépouille latérale 24, 25.
Cette surface crantée 18 s'étend depuis la surface active 13 jusqu'au talon 26 de la pastille 10, 11, 12. Ainsi, la pastille 103 11, 12 n'entaille plus le matériau selon une saignée large mais on des sillons obtenus par raclage par les sommets 21, 22, 23 dans le matériau à couper.
Toutefois, il ne s'agit pas seulement d'enlever la matière selon les sillons mais selon toute la largeur de la lame de scie 1. A cet effet, on prévoit de dealer les crans 19, 20 des pastilles voisines de sorte -que 1' on obtient dans un groupe de quatre ou six dents ungpluralité de sommets juxtaposés 21, 211, 212, 2133 22, 221, 2223 223 - 23, 231, 232, 23 . De ce fait, on creuse la matière selon une pluralité de sillons juxtaposés et on coupe la matière sur toute la largueur de la lame de scie.
On se réfère aux figures 5 à 9. On peut également obtenir une ligne d-'attaque crantée en réalisant des groupes de quatre ou six dents comme visible sur la figure 5. A cet effet, on confère au groupe de quatre ou six pastilles 27, 28, 29, 30 une ou plusieurs inclinaisons différentes 271, 2723 28 , 282, 1 291 292 où l'on abat les angles 301, 302 Ce mode est difficile à réaliser et présente une certaine complexité à l'affûtàge. Toutefois, il peut découler normalement de l'idée inventive représentée par les figures 1 à 4 et décrite ci-dessus.
Bien que l'invention ait été décrite à propos d'une forme de réalisation particulière, il est bien entendu qu'elle n'y est nullement limitée et qu'on peut y apporter diverses modifications de formes, de matériaux et de combi naisons de ces divers éléments, sans pour celà s'éloigner du cadre et de l'es prit de l'invention.
La présente invention concerne un appareil débiteur qui déplace un élément flexible tel qu'un fil de métal d'apport sur une distance prédéterminée, et elle concerne plus particulièrement un appareil débineur faisant avancer axialement un fil ou un élément flexible analogue de longueur non finie dans un cible flexible.
Il existe actuellement différents types classiques dtap- pareils débiteurs qui guident et déplacent axialement un élément flexible allongé tel qu'une tige mince ou un fil d'un point à un autre ou vers un point éloigné. Un de ces appareils classiques comprend deux galets débiteurs rotatifs, dont un au moins est commandé par .moteur et qui serrent en tre -eux le fil et le poussent axialement dans un tube rigide vers un point prédéterminé.En général, les appareils de ce type fonctionnent d'une manière satisfaisante, cependant, dans certains cas, notamment lorsque le fil est en matière malléable ou nta pas une rigidité suffisante ou encore lorsqu'il est poussé a ialement sur une distance relativement importante, il a tendance à flamber, à former des coques et à se coincer à ltintérieur du tube. Par ailleurs, dans ces appareils qui comportent un seul Jeu de galets débiteurs, ceux-ci doivent exercer une force de serrage considérable sur le fil pour outil soit correctement entraîné et en général les galets marquent la -surface du fil ou le déforment par écrasement.
L'abreuvoir peut être suspendu à un emplacement désiré n moyen d'une plaquette de suspension 20 vissée sur la paroi de l'abreuvoir.
le réglage du niveau d'eau dans l'abreuvoir s'effectue automatiquement de la façon qui a été décrite précédemment. On notera tout simplement quec'estl'inclinaisor du levier en position normale qui détermine le niveau normal de l'eau dans l'abreuvoir. Par exemple, si la position normale du levier est horizontale, le niveau d'eau affleurera sensiblement l'orifice 8. On notera encore que le réglage du niveau d'eau se fait instantanément, au fur et à mesure que le niveau baisse dans l'abreuvoir. Le remplacement de l'eau prélevée se fait pratiquement immédiatement.
l'abreuvoir selon l'invention convient particulièremet dans les exploitations d'élevage intensif d'animaux, où une surveillance permanente du niveau d'eau dans les abreuvoirs serait trop fastidieuse.
La présente invention a pour objet une électrode à gaz pour générateur électrochimique, tel que pile à combustible, générateur air-métal ou autre, fonctionnant à l'aide d'un électrolyte en solution, éventuellement immobilisé, et à température modérée. Cette électrode peut aussi bien être anode que cathode, suivant le catalyseur employé.
Il est connu de mettre en oeuvre, dans les générateurs électrochimiques, des électrodes à gaz comportant, notamment, une couche "active" constituée d'un matériau catalytique dont les éléments sont agglomérés au moyen d'un liant. On sait également que, pour permettre un fonctionnement correct de l'électrode, on doit assurer, au niveau du contact triphasique catalyseur/électrolyte/gaz, un régime de mouillage qui est, en général, obtenu par l'emploi d'un matériau hydrophobe modifiant et règlant les conditions de ce mouillage. La teehniq-le habituelle consiste à employer un matériau d'agglomération des grains de catalyseur qui soit également hydrophobe, le polytétrafluoréthylène notamment.
Il existe un certain nombre de produits commerciaux de polytétrafluoréthylène, en dispersion ou en poudre, de granulométries variées s'étendant de 0,2 à 600 microns et plus, préfrittés ou frittables, de formes de grains très différentes, et de poids moléculaires variés. Il n'est donc pas suffisant de définir le produit à employer pour obtenir les résultats optimaux en indiquant simplement "du polytétra fluoréthylène ou un dérivé fluoré d'un hydrocarbure non sature Dans les électrodes mises en oeuvre jusqu'ici, on utilise l'une quelconque des variétés commerciales de poudre ou dispersions, donc une certaine granulométrie, une certaine forme de grains ou autres caractéristiques auxquelles on n t at- tachait d'ailleurs pas d'importance particulière.Par ailleurs, cette poudre ou dispersion de polytetrafluoréthylene était utilisée à la fois comme liant et comme produit hydrophobe, la consolidation de la couche "active" étant assurée par frittage de ce liant, ce qui, compte tenu des modifications intervenant dans la masse du produit hydrophobe du fait de ce traitement thermique, modifiait lten- semble des caractéristiques intrinsèques de la poudre de base mise en oeuvre et son activité au niveau du contact triphasique ou se produit la réaction électrochimique.
La Demanderesse a constaté, à la suite d'essais systématiques portant notamment sur la granulométrie moyenne et sur le traitement thermique des poudres et dispersions de polytétrafluoréthylène au cours ou préalablement à leur mise en oeuvre, qu'il était possible d'accroître de façon notable le rendement et la reproductibilité des réactions se produisant au niveau du contact triphasique. No- tamment, il a été jugé possible d'adapter les conditions d'hydrofugation aux caractéristiques microgéomètriques du catalyseur, et à la macrogéomètrie du mélange catalyseur/liant/produit hydrophobe.Il a, également, été jugé souhaitable de dis joindre la fonction liant de la fonction hydrophobe, notaran n =n vue d'adapter la mouillabilité du mélange constituant la couche "active"- caractéristiques de mouillabilité propres au catalyseur, notamment à sa surface spécifique et à ses rayons de pores actifs. Par ailleurs, l'utilisation de paro .s de matière hydrophobe préfrittées avant mélange assure une conservation. iL au long des traitements thermiques intervenant lors de la fabrication de lt ctrode, de la répartition granulométrique fixée au préalable pour ces fraction~, choisies selon les conditions d'hydrofugation locales recherchées.De même, ce te tisjonction permet de rendre compatible le traitement final de consolidation de la couche "active" avec certaines limitations de tenue en température des autres composants de l'é- lectrode à gaz.
L'invention a donc pour objet une électrode pour générateur électrochimique comportant - une âme électroniquement conductrice, collectrice de courant.
- une couche de maté vau actif englobant ladite âme et comportant un agglomérat de grains de catalyseur en proportion pondérale comprise entre 10 et 70%, et de particules d'un matériau de liaison desdits grains de catalyseur.
- une couche d'arrêt poreuse assurant la diffusion de l'électrolyte vers ladite couche de matériau actif ainsi que la contre-diffusion ionique des produits de la réaction, électrode caractérisée par le fait que ledit matériau de liaison comporte un produit hydrophobe en proportion pondérale comprise entre 30 et 80% et un liant organique en proportion pondérale comprise entre 10 et 40%.
Ledit produit hydrophobe est constitué par un mélange d'au moins deux fractions granulométriques en proportions prédéterminées, les diamètres moyens des particules dans chacune desdites fractions étant centrés sur des valeurs comprises entre 0,1 et 25 microns.
L'invention vise également un procédé de préparation d'une telle électrode caractérisée par le fait que - on disperse, dans un liquide, les proportions prédéterminées de catalyseur, de particules de matériau hydrophobe comportant une certaine proportion prédéterminée de grains de chacune d'au moins deux desdites fractions granulométriques, l'une au moins de ces fractions, de préférence, celle présentant la granulométrie la plus élevée étant frittable et pouvant assurer le rôle de liant, les autres étant à l'état préfritté avant mélange, - on dépose sur l'âme conductrice et sur la couche d'arrêt, une quantité suffisante de dispersion ainsi obtenue, de manière à recouvrir complètement ladite âme conductrice, en couches successives, - on fritte ladite couche par chauffage à une température comprise entre 280 et 4000C dans une atmosphère gazeuse neutre ou réductrice.
Une variante dudit procédé consiste en ce que - on disperse, dans un liquide non aqueux, les proportions prédéterminées de catalyseur et de particules de matière hydrophobe ne comportant que des grains préfrittés d'au moins deux desdites fractions granulométriques, - on dilue ladite dispersion par de l'eau, - on ajoute un liant organique susceptible d'être coagulé sur les grains de catalyseur, - on dépose cette dispersion sur l'âme conductrice, et sur la couche d'arrêt en couches successives, - on fixe ledit liant organique par chauffage à une température de 130 à 1400C pendant une à trois heures.
Une autre variante dudit procédé consiste en ce que - on disperse dans un liquide non aqueux, les proportions prédéterminées de catalyseur, ainsi que d'une fraction granulométrique de produit hydrophobe, centrée sur une valeur moyenne de quatre microns, de préférence, et préfrittée, - on broie la dispersion obtenue jusqu'à obtention d'un mélange intime des particules de catalyseur et des particules de matière hydrophobe réduites à des dimensions sensiblement égales à 0,2 ou 0,1 micron, de préférence, - on ajoute à cette dispersion broyée des proportions prédéterminées de par tlcules-de matière hydrophobe d'au moins une autre fraction granulométrique non préfrittée, - on dépose cette dernière dispersion sur l'âme conductrice et sur la couche d'arrêt par couches successives, - on fritte l'ensemble par chauffage à une température comprise entre 280 et 400 C, dans une atmosphère gazeuse neutre ou réductrice.
On va décrire, dans ce qui suit, quelques exemples de réalisation d'électrodes à gaz pour générateur électrochimique, selon l'invention, exemples donnés à titre purement illustratif et nullement limitatif.
1/ Réalisation d'une électrode à air pour pile à combustible Dans 225 ml d'éthanol (ou d'alcool dénaturé) on disperse une masse totale de 70 grammes de poudre de polytétrafluoréthylène (PTFE) se répartissant en 45,5 grammes (soit 65% du PTFE) sous forme d'une poudre frittable de granulométrie centrée sur 25 microns, en 17,5 grammes (soit 25% du PTFE) d'une poudre préfrittée de gra nulométrie centrée sur 5 microns et 7 grammes (soit 10% du PTFE) d'une poudre préfrittée de granulométrie centrée sur 2 microns. Cette dispersion est effectuée au moyen d'un champ ultrasonore pendant 2 minutes.
En outre, le procédé selon la présente invention permet d'augmenter avantageusement la capacité de traitement de distillat en réduisant le taux de solvant au stade extraction pour un V.I. donné du raffinat déparaffiné.
L'invention est illustrée par les exemples non limitatifs ci-après Exemple 1 Production des lubrifiants à indice de viscosité 95 On hydrogène un distillat (réf.l) obtenu à partir du brut de Kuwait par distiliation sous vide d'un résidu atmosphérique.
Les caractéristiques de ce distillat sont les suivantes Distillat (Réf.l)
Viscosité cinématique 98,9 "C cSt 13,95 Densité 0,8991 Indice de réfraction 68 "C 1,5017 Teneur en soufre 7. poids 3,04 V.I. après déparaffinage - à point d'écoulement - 12 "C 51,2 On traite ensuite ce distillat hydrogéné au furfurol et on déparaffine le raffinat de façon à obtenir un indice de viscosité de 95.
Le catalyseur utilisé a la composition suivante Ho 03 : 15 % poids NiO : 3 7. poids Support : alumine Les conditions opératoires choisies et les résultats obtenus figurent dans le tableau 1 où l'on compare les rendements du procédé objet de l'invention avec les rendements du procédé conventionnel.
Influence des conditions opératoires La figure 1 représente la variation d gain de rendement en raffi nat dans le cas du traitement d'hydrogénation de l'invention en fonction de la temp.rature moyenne d'hydrogénation à différents vitesses spatiales.
On constate que même avec une faible vitesse spatiale, il est nécessaire d'avoir une température moyenne d'hydrogénation supérieure à 310 C pour observer un gain de rendement en raffinat par ce procédé.
TABLEAU 1 - PRODUCTION DE LUBRIFIANTS DE 95 DE V.I. A PARTIR DE DISTILIAT REFERENCE 1
I I I cr, F7 I c YO c3 O\\Drc o o N- II O ci Ip m co vr o\ . rc \o r mmv; I f m o co r c u > PRESSION bar 70 ,s0M2d1Sti1lat vJî vol 0,5 a 0,8 1,2 O Terpérature 3400 3500 3700 3400 3500 3700 3500 3700 3900 's 8 Soufre - Produit hydrogné " r(O\VI 0,48 0,24 1,19 0,53 0,28 0,77 0,5,6 0,19 Ô O UoF Coupe lubrifiante hYdroéne pds 94,2 C:l 83 0 o i::===e==,,======s: ====,'== ------= B H m =,-=== =------ m " m Taux u > J 195 165 110 210 E 185 145 190 " - ~ 00 O Raffnat Aittient.Purfura1 C pds 62 67,5 80 59,5 64,7 75 m, ~m z Rendemnt Raffinat o pds 58,4 60,8 66,4 56,9 60 64,4 58,7 63,4 67,3 Distillat Q\g; IN oo (;ain de en raffinat o pds : :OI hydroge'nation'Traitement Conventq 6,4 8,8 14,4 4,9 8 12,4 6,7 11,4 15,3 . ss ~ fl g Teneur X soufre de oo pds 1,06 X 1,17 X n 0,75 I =1','== ≈ ==---- =='1e ==='1== F O m I Ntt \O P eC ---- Filtrat 'iRaffinat . pds 83,5 84 . .~ ~ t i 'Viscosité 37,8 " cst O aa la X 100,04 X . X X 78,72 51 Viscosité 98,9 o est 10,33 10,19 9,36 > t; r e Q t 3 Indicd vscosié (v.i.) 95,4 95 > 1 94,8 95 95,3 95 95 95,9 95,6 Point d1écouleme'it 0C - 12 - 12 - 12 - 12 - 12 - 12 - 12 - 12 - 12 = 's. Inflammabilité AFN0R t t 103 r e 243 | S S 's I 1 " a Distillat e | B pds 48,7 51,1 0 W O @1 O a ≈ ffi ig uek S a s -1 X 44 X c 4 H X > X B{f X 3 n r X ç :: r n 4 D ç z; 3 -4 n nH w i s ao S4 H Q oQ ç e ç , . SZ N S W i E > 3 a U O > O X r JJ X X O a n C X H > $ O H = qJ 14 l g X X > O : ~1 3 V : > C n n r g = r 4 w o o a = Z t t n o E e | 3 5 o o o o v E g cQ ~ ;! Q r u x e c | r S4 U v yS t q eo 4 44 a r N ~ e N X l 64 | c o 2 C Q s: X nz X > ~ S S o Es 7: P: F4 t Eq ts H p: > > 1 {4 H :: NOIlVSSDOUG & TånEnS INVAA05 u 3DYNIZAVUVdAl 3EaY a iNi}iallvE NIA JIncs SAaYNs TABLEAU 1 - PRODUCTION DE LUBRIFIANTS DE 95 DE V.I. A PARTIR DE DISTILLAT REFERENCE 1 (Suite)
PRESS I bar 70 CCTEINTLTE > I!bEL 'H2dLstillat vol vol n SANS > vvh t 1,5 2 O P I P Q Ta::npd;ature I f ~I o es i o % pds 1,28 1,17 0,49 0,86 n , n g I-c'8 lo r II o" II O T' \O 1 i I N I o I i \o / t ,, I imO :affinat/A1mant.purfura1 S pds 59,9 as xs 63,8 52 l -- Rendemnt . . ~ n Qo st ~1 1 > 56,3 57 o Q x" O cx O " Gan rc s en as ue pT7s: -- Tratement Idro & .'stionTraitemeTLt'OnVent. 4,3 5 8,7 ~ ; .
N S oo N 5 en N H de l'extrait co:respondant ue cn D 1,09 r un W to ~t =,1=,,=l== I t un t =n"====== tN u) I u, \o - Rerement Filt'rat/Raffinat u da 82,3 81,6 83,5 83 r, 77 -I V -o a > 37,8 o m Cet 101,45 98,29 93,26 eN 97,25 108,6 Viscosit 9o,9 ue Cet 10,6 n 10,02 9,93 10,33 11,1 X Indicdde viscosit 9,1 95,4 s;t N 95,3 Or 81 95,1 Point . ~ R H 's Tnf1a,,mabi1it AFN0 T 60 103 0 256 255 250 251 260 258 H a > dparaffine X pds 46,5' C 53,6 48,6 O g Rendue 2 It c 2 H 2 2 > t Ut N .
I i ! W W :: n tU rt ^; =4 a ot ru tt X Oc) a # S tt 44 u E X ws > o X w o - su P Z .. n: 84 r ~ wa r o St .: n Zt u tt > u u ç r: a a It Ls w M o O t H 0 e r E a U t 6 1 { e W X tt es e o v s u o o v s sl u ux * ~ tv o X tt X za X t: ç s U - o v ~ C g o: ot > fi ux te : s: a ct; > | ç ; s: Pe 1:~ : > Es S n: {4 tl p: : P4 çOIIU.NE YE: YI] NVA'i0S 8 95 vr u eElos I! ,I4i3H3.M\ttlL tt l.Nld LI!laOld 3SAAYIIV Exemple 2 Production de lubrifiant à indice de viscosité 97 On hydrogéné un distillat (réf.2) obtenu à partir du brut de Kuwait par distillation sous vide d'une résidu atmosphérique.
Les caractéristiques de ce distillat sont les suivantes Distillat (réf.2)
Viscosité cinématique 98,9 tC cSt z 6,32 Densité 0,880 Indice de réfraction 68 C 1,493 Teneur en soufre % pds 2,7 V.I. après déparaffinage à point d'écoulement - 15 OC 61,6 On traite ensuite le distillat hydrogéné au furfural et on déparaffine le raffinat de façon à obtenir un indice de viscosité de.97.
Le catalyseur utilisé est le même que celui de l'exemple 1.
Les conditions opératoirs choisies et les résultats obtenus figurent dans le tableau 2 où l'on compare les rendements du procédé objet de l'invention avec les rendements du procédé conventionnel.
Dans la position de fermeture de la douille 4 représentée dans la figure 3, les billes d'engagement à cran 10 sont mantenues, par la surface de commande Il du boîtier 3 en prise avec le plane 2.
La porte de meuble 1 fermée est ainsi maintenue sur le corps de meuble 5 par l'intermédiaire dune 2, de la douille de gâche verrouillée 4, de l'organe de verrou 13 et du boitier de serrure 3.
Pour ouvrir la porte 1, il suffit de presser celle-ci en direction de sa fermeture contre le corps de meuble l, dans la marge du jeu habituellement possible de déplacement entre la porte l et le meuble 5. La douille de gâche 4 est alors, contre la force du ressort de rappel 12, enfoncée au maximum dans le boiter jusqu'à sa position de connexion comme représenté dans la figure 4.