INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La fig. 1 représente la barrette profilée comme étant une partie centrale entourée de matière synthétique et constituée par un corps creux rectangulaire 2 et une bride longitudinale latérale 3. Par conséquent, la partie centrale en forme de barre 2, 3 peut être considérée comme un élément à section transversale en forme de P. l'enveloppe en matière synthétique 1 entourant la partie centre en forme de barre L, 3 forme, du côté opposé à la bride longitudinale 3, une rainure longitudinale arrondie 5 qui confère à la barrette profilée le caractère d'une barrette susceptible d'être saisie.
Dans la bride longitudinale 3 sont prévus des trous de fixation 3a destinés à recevoir des tiges filetées servant à des fins d'assujettissement et qui s'engagent dans les parties marginales de panneaux extérieurs le corps creux rectangulaire 2 représenté à la fig. 1 présente également des trous de fixation qui, du petit côté du rectangle situé à l'opposé de la face du rectangle prolongée par la bride latérale, sont réalisés sous forme de fentes, comme reprisent par ia. le corps creux rectangulaire peut conporter encore d'autres trous de fixation 2b, 2c qui, comme les trous de fixation 3a prévus dans la bride longitudinale latérale 3, peuvent également être des trous filetés.
Tous les trous de fixation sont prévus à des intervalles dnterminés les uns par rapport aux autres dans la partie centrale en forme de barre et sont complètement entourés par l'enveloppe en matière synthétique. Les trous de fixation peuvent cependant etre reconnus du côté extérieur, grace à des repères qui ne sont pas genants du point de vue e#thétique, par exemple des repères ponctuels, de sorte que chaque fois un trou de fixation voulu peut être rendu accessible en ouvrant l'enveloppe en matière synthétique en l'endroit concerné A cette fin, on peut prévoir, par exemple aux endroits 2a' 2b', 3a', de petits creux dans l'enveloppe en matière synthétique 1 qui permettent facilement de ménager des trous d'accès aux trous de fixation 2a... 3a.
Si on conduit la réduction dans un four-unique, on peut extraire le cuivre; par contre la qualité du produit peut être médiocre. De préférence, on doit concevoir un système en étapes ou à étages pour assurer une récupération élevée en cuivre et une qualité élevée de ce cuivre.
La récupération pyrométallurgique du cuivre dans les laitiers fondus à haute teneur en magnétite est basée sur la réduction chimique. La solubilité du cuivre est abaissée à mesure que la teneur en Fe304(potentiel en oxygène) est elle même réduite au-dessous de 5% en poids.
Les laitiers à haute teneur en magnétite sont complexes du point de vue du cuivre qu'ils contiennent, qui est une combinaison de métal entraîne, de sulfure et de cuivre dissout.
Dans les laitiers de convertisseurs classiques, la teneur et la composition des composés de cuivre varient au cours de tout le cycle du convertisseur et le cuivre entraîné est fonction du mode opératoire du convertisseur.Les laitiers provenant des convertisseurs , des fours à éclair et des fours Noranda varient en composition de fer, Fe304, silice et cuivre. Des valeurs typiques de ces compositions sont réunies au tableau 11 ci-après.
D'une manière générale la teneur en silice varie de 20 à 29% et celle en magnétite de 15 à 25%.
TABLEAU 11 Compositions de laitiers typigues à haute teneur en magnétite @% en poid@ Type de laitier Convertisseur Four à Four Noranda éclair Cuivre 4 - 3 1- 1,5 # 12 Silice 20 - 29 29- 30 22 - 24 Fer-Total 46 - 49 44- 46 # 36 Magnétite 20 - 25 10- 13 20 - 25 soufre ---- ---- # 1 La solubilité du cuivre dans le laitier est liée au p@tentiel en oxygène du laitier comme l'illustre l'équation 10 : (10) 2 Cu (1) + Fe2O3 (1) =Cu2O(1)+2 FeO (1) L'équilibre de la réaction est défini par :: Keq = aCu2O a2FeO (11) # aCu2 aFe2O3 Ainsi, à toute température, l'activité du cuivre dans le laitier (Cu2O) est déterminée par l'activité du cuivre dans la matte ou dans le cuivre insoluble et les activités de Fe@ et Fe2O3. Ces dernières sont à leur tour fo@ction de la teneur en silice du laitier. L'activité de Fe2O3 est exprimée par @ (12) Fe2O3 (1) = 2FeO (1) + O2 (13) 2Fe2O@ @a@O @ @@@ (14) @Cu = KXC@a @Fe3O4 Ainsi, la teneur en cuivre dissout,dans le laitier est rel@ée à la concentration en magnétite dans le laitier @@Fe3O@) et du cuivre dans la matte (XCu).Les concentrations élevees en cuivre soluble dans les laitiers à haute teneur en magnétite résultent du potentielen oxygène et de la qualité de la matte. De manière correspondante, il est nécessaire de réduire le potentiel en oxygène au cours de la réduction @@imi- que et C.a qualité de .a matte en vue d'éliminer laitier de convertisseur fondu.
On peut @éduire la magnétite et l'oxyde de @l.
soit par le carbone (par exemple le charbon ou l@ coke) soit par du soufre labile provenant de pyrite ou encore par un concentrat de cuivre. Les compositions de produits à 1 équi libre ont été calculées pour la réduction par un composé ca ca boné et la pyrite ou une réduction par concentrat.
Le carbone réduit la magnétite du laitier en produisan de l'oxyde de carbone ou de l'anhydride carbonique suivant les deux équations ci-après (15) Fe3O4 + C (s) 3 3 FeO + CO (1) (1) (g) (16) Fe3O + 1/2C = 3Fe0 + 1/2CO@ (1) (s) (1) (g) Si les gaz produits sont en équilibre avec tier, on peut prévoi@ la composition à l'équilibre grâce a l'équation 17 : (17) Fe3O4 + CO = 3Fe0 + C02 L'énergie libre pour la réaction a été calculée à 1127 1227 et 13270C et les résultats sont réunis au tableau 12 ci-après.
TABLEAU 12 Calais de T l'èquilibre pour la réduction de La magnétite Energie libre de formation (kcal/mole Fe304) 1400 K 1500 K 1600 K Produits 11270C 12270C 13270C CO2 - 94,72 - 94,73 - 94,74 3FeO(1) -127,80 -124,38 -120,99 Réactifs C0 - 56,19 - 58,24 - 60,28 Fe304(S) -160,60 -153,5 -146,35 Reaction - 5,73 - 7,37 - 9,10
K8 = e -# F 7,82 11,8 17,42 R T On peut estimer le rapport du C02 au CO à partir de la constante d'équilibre et des activités de Fie 304 et FeO, respectivement, en se référant à l'équation
(18) PCO2 aFe3O4 = K8 # # PCO a3FeO Selon la concentration, l'activité de la magnétite depuis 1' unité (saturation) à 0,1 (à savoir approxima tivement 10% en poids dans le laitier). L'activité du FeO variera de façon correspondante de 0,6 à 0,4. Le rapport du CO2 au CO était calculé pour un laitier contenant 25% en poids de SiO2 et 10 à 30% en poids de Fe304 et il est indiqué ci-dessous au tableau 13.
TABLEAU 13 Rapport estimé CO2/CO à l'équilibre dans les gaz de réduction a Fe3O4(%en poids) Fe304 aFeO
aFe3O4 [PCO2 / PCO] # # aFeO3 1127 C 1227 C 1327 C 30 1,0 0,4 15,6 122 184 272 20 0,5 0,47 4,8 37,5 56,6 84 15 0,2 0,55 1,2 9,4 14,2 20,9 10 0,1 0,60 0,46 3,6 5,4 8,0 Ces calculs indiquent que pendant tout le cours de la réduction, C02est le produit gazeux prédominant. (Dans ces calculs, on suppose qu'il n'y a pas de carbone solide dans le sys tème,e qui devrait en fait être le casr pour réduire CO2en CO).
L'énergie requise pour la réduction carbothermique du laitier est fonction de la quantité de C02 produite.
Le critère primaire pour un processus de traitement pyrométallurgique du laitier est une récupération élevée du cuivre, c'est à dire que le laitier nettoyé doit contenir moins de 0,5% en poids de cuivre. I1 est également désirable de produire un cuivre de haute qualité ou une phase contenant le cuivre à haute qualité.
Le compartiment de l'enceinte 28 séparé par la membrane 29 de l'intérieur du premier carter 2 communique par un conduit ou passage 32 avec le compartiment de l'enceinte 30 séparé par la membrane 31 de l'intérieur du second carter I4.
Le premier vilebrequin 3 est muni d'une poulie dentée 32 et le vilebrequin I5 porte une poulie dentée 33. Les deux poulies ont des diamètres égaux et sont accouplées directement dans cette forme de réalisation à l'aide d'une courroie dentée 34.
Il va de soi que si la machine opère d'une façon clas sique pour les moteurs à deux temps, um mélange d'air et de carburant est aspiré dans le second carter I4 par le conduit 19 et par l'orifice I8 d'admission, le mélange pouvant passer par la tubulure 22 et l'orifice 2I de purge, et le second cylindre l3.
De la même façon l'air ou un mélange d'air et de carburant peut etre aspiré dans le premier carter 2 par le conduit 7 et l'orifice 6 d'admission, cet air ou ce mélange d'air et le combustible pouvant être admis par la tubulure 9 et l'orifice 10 de purge dans le premier cylindre I, tandis que les gaz brûlés peuvent s'échapper par la tubulure I2 du premier cylindre. Le règlage des carburateurs et leur couplage relatif sont tels que le second moteur est toujours al@@@@té ar un mélange relativement riche, tandis que le premier moteur ne reçoit que l'air ou un melange relativement pauvre.Le reglave peut être tel que, à faible régime, de l'air seulement est envoya au preirier moteur et, à régime élevé un mélange relativement pauvre est envoyé au nremier moteur.
Le second moteur fonctionne donc comme une pompe à partir de laquelle la plus grande partie du carburant mélangé à l'air est envoyez à l'enceinte de combustion, tandis que la purge s'effectue, au moins -principalement, à l'aide du premier moteur, qui ne fournit que de l'air ou un mélange pauvre d'air et de combustible à l'enceinte de combustion.
Les vilebrequins peuvent être couplés l'un à l'autre de façon telle que les deux pistons arrivent simultanément aux points morts supérieurs montrés sur la figure I pendant la compression mais il peut être avantageux de retarder le second pistonI6 par rapport au premier piston 5, par exemple, d'un angle d'environ 400. L'allumage se produira à environ 200 avant que le premier piston I n'arrive à son point mort supérieur. Le mélange riche comprimé et, mélangé dans l'enceinte de combustion est allumé et brûlé (Fig. I6 d), et les pistons retournent aux points morts inférieurs.Le passage 24 large peut conduire le gaz après l'allumage rapidement et pratiquement sans obstacle à partir de l'enceinte de combustion vers enceinte du premier cylindre, où le gaz peut être mélangé à l'air restant ou au mélange pauvre complètement brt- lé. A cause de la turbulence produite pendant la compression dans l'enceinte de combustion, le mélange dans l'enceinte de combustion est stratifié, les particules du carburant tendant, grâce à leur grande densité à se déplaeer vers l'extérieur de sorte qu'il y a.
le long de la paroi de l'enceinte de combustion un mélange riche ce qui est favorable à un bon allumage à l'aide des électrodes de la bougie disposées près de la paroi de l'enceinte de combustion.
Le premier piston 5 découvre, à un instant donné, l'orifice II d'échappement, de sorte que les gaz brûlés peuvent s'échapper.
Ainsi une purge efficace du premier cylindre est effectué par l'air ou le mélange relativement pauvre admis par la tubulure 9 (fig. I6 a). Le mélange relativement riche admis dans le second cylindre pousse devant lui les gaz contenus dans l'enceinte de combustion vers le premier cylindre de sorte que ces gaz brûlés aussi peuvent s'échapper par l'échappement du premier cylindre (Fig. I6 b). Cependant, puisque ce mélange riche du second cylindre doit couvrir une distance assez longue avant d'atteindre le premier cylindre, on peut empocher que le mélange riche s'écoule aussi pendant la purge, le mélange riche restant au moins principe.
lement dans l'enceinte 23 de combustion 4 où il est comprimé, mélangé et mis en turbulence ensemble avec l'air ou le mélange pauvre du premier cylindre pendant la compression suivante.
La figure 2 représente schématiquement le développement du processus de combustion dans la machine à combustion à deux temps illustrée à la figure I. dans le cas où le second piston a un retard par rapport au premier piston. Le point A indique le point mort supérieur et le point B indique le point mort inférieur du premieT piston. Le point C indique le point mort sup6- rieur et le point D indique le point mort inférieur du second piston. Le point E indique l'instant d'allumage.La plage entre les les lignes a et b représente la compression et la plage entre les limesb et c epfs te la détente et la plage entm c et a représente ltéchazxwent La plage entre les lignes d et e représente l'admission dans le premier carter et la plage entre les lignes f et g représente la purge dans le premier cylindre. De même, la plage comprise entre les lignes h et i représente l'admission au second carter et la plage entre les lignes j et k représente la purge du second moteur.
En faisant en sorte que l'orifice 10 du premier moteur soit ouvert quelques instants avant que l'embouchure 21 de la tubulure 22 ne soit découverte par le second cylindre I6, on évite d'une manière efficace effectivement que le mélange riche soit conduit trop rapidement au premier cylindre.
La figure 3 montre la variation du poids de a quan tité (a) de l'air aspiré et du poids de la quantité (b) du carburant aspiré par unité du temps en fonction du régime en tours par minute de la maline, l'étrangleur du carburateur s'ouvrant graduellement. La figure 3 suivant la réalisation de la figure I, montre que le raprort entre l'air et le combustible aspiré dans l'enceinte de combustion peut être maintenu pratiquement constant, indépendamment du réeime sans l'application d'appareils construits spécialement pour le réglage du débit de combustible.
Puisque la capacité du second carter I4 est plus faible que celle du premier carter 2 , il peut se produire le phénomène que la variation de pression dans le second carter soit plus faible que celle dans le premier carter et soit même instable à cause du fait que l'espace mort dans le second carter est relativement plus grand que celui dans le premier carter, tandis que l'effet de pertes éventuelles de pression, par exemple à cause de fuites, est relativement plus grand que dans le premier carter.
En établissant une communication entre les deux carters à l'aide du conduit 32, la pression dans le second carter I4 est affectée par la pression dans le premier carter 2, la variation de pression dans le second carter devenant ainsi plus grande et plus stable, ce qui donne un volume plus grand et plus stable du mélange riche d'air et de comhlistible aspiré dans le second cylindre. La forme de réalisation illustrée comprend les membranes 29 et 31 mais, dans beaucoup de cas, elles ne sont pas nécessaires, parce que, pendant l'opération, le gaz dans le conduit 32 ne fluctue que peu ou très peu dans le conduit et ne tend pas à s'écouler dans un seul sens.
En pratique, il s'est trouvé qu'une construction favorable et une opération satisfaisante sont obtenues en choisisant un rapport entre le volume de l'enceinte de combustion 23 et le volume du compartiment 26 de l'enceinte de combustion à l'ex- trémité supérieure du premier cylindre I, quand le premier piston 5 occupe sa position morte supérieure, augmenté du volum.e-de l'enceinte de combustion 23, compris entre 0,4 et 0,85 de nréfé- rence, entre 0,65 et 0 > 75. Ii est alors possible d'utiliser un mélange relativement riche avec un rapport favorable entre 11 air et le carburant (~ I3 à I4) avant l'allumage, tandis que pour l'enceinte totale de combustion le remange dans l'enceinte de combustion a un rapport approprié à une combustion satisfaisante (I7 à 30). La cylindrée du second moteur peut être égale à celle du premier moteur ou en représenter moins de 0,2 fois et, de préférence, elle est de 0,03 à 0,OI fois la cylindrée du.premier moteur. Le rapport entre le diamètre du piston du second moteur et le diamètre du piston du premier moteur peut être compris entre 0,2 et 0,5. Le volume de l'enceinte de combustion sera, en général égal ou inférieur et de préférence représente dé 0,05 et O,I5- fois la cylindrée du premier moteur.
Selon une particularité essentielle de l'invention, les réglages manuels pour synchroniser correctement l'analyseur en vue du montage sont éliminés et ces réglages sont réalisés automatiquement, libérant ainsi lI opérateur de cette tâche et assurant une plus grande précision pour la mise en phase de l'analyseur.
Les impulsions de référence tachymétriques sont modu lées en phase par un signal représentant 11 écart de phase entre les signaux lignes hors bande et un signal ligne de référence pendant la reproduction. Un circuit assure le maintien avec précision du dernier signal d'écart de phase émis lors de la reproduction quand 1ZERV fonctionne suivant le mode enregistre~ ment pour montage, de manière que la phase de lI analyseur rt?ste invariable quand l'ERV passe de la reproduction pour montage à ltenregistrement pour montage.Les signaux vidéo ainsi enregis trés ont par conséquent un minutage identique, mme s1 ils sont enregistrés à des instants différents et même dans certains cas sur des appareils ERV différents. Etant donné que dans certains cas des séquences intercalaires se succèdant rapidement ne permettent pas à ltERV de réaliser un nouveau verrouillage lignes pendant les courtes durées de reproduction, une commande manuelle gel permet de maintenir la phase de la reproduction pendant une durée indéfinie jusqu a ce que la série de séquences intercalaires soit enregistrée pour le montage.
L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemples nullement limitatifs et sur lesquels la figure 1 est un schéma fonctionnel d'une réalisation de l'invention; la figure 2 est un schéma fonctionnel du dispositif de retard numérique de la figure 1; la figure 3 est un schéma fonctionnel d'une autre réa lisation de l'invention; et la figure 4 est un schéma fonctionnel des convertisseurs analogiques-numériques et numériques-analogiques de la figure 3.
La figure 1 représente un schéma fonctionnel c une réalisation préférée de la présente invention. Les mêmes num- ros de référence sont attribués à des éléments identiques sur toutes les diverses figures. Le sous-ensemble fondamental est une boucle d'asservissement de vitesse pour régler avec préci- sion la vitesse et la ce d'un analyseur 24 d'ERV. Un tel sous-ensemble est décrit dans une demande de brevet des Etats Unis d'Amérique n 285 917 déposée le 1-9-1972 par Kenneth LOUTH.
La boucle d'asservissement comprend un analyseur tournant 24 supportant un disque tachymétique, non représenté ,pour engendrer des impulsions tachymétriques 211 appliquées à un discriminateur de phase et à un filtre de boucle 12. Le discri minuteur de phase 12 reçoit des signaux de commande extérieurs du dispositif à retard numérique 10, représenté plus en détail sur la figure 2. Le détecteur 12 transmet un signal à l'ampli- ficateur 18 de commande du moteur pour commander le moteur 20 dont l'arbre d'entraînement 22 supporte l'analyseur 24.Comme cela est connu dans la théorie des boucles verrouillées en phase, le discriminateur de phase 12 émet un signal de sortie fonction de l'écart de phase entre ses deux signaux d'entrée; par conséquent, la vitesse et la phase du moteur 20 sont commandées par le signal d1 entrée provenant du dispositif 10 à retard numérique Des détails d'un exemple de sous-ensentle de boucles d1 asservissement en vitesses verrouillées en phase d'un analyseur d'ERV sont décrits dans la demande précitée des Eta's Unis d'Amérique.
Le dispositif à retard numérique 10 reçoit quatre signaux d'entrée, un signal d'horloge 201, des impulsions 202 de référence tachymétriques, une tension d'erreur 206 et un signal d'inhibition. Le signal de référence tachymétrique a théorique- ment la même fréquence que le signal tachymétrique de l'analy- seur 24, toutefois la phase de ce signal de référence tachyme- trique n1 est pas déterminée avec une précision suffisante dans certaines condItions et,pcr conséquent, dans le mode de fonctionnement "reproduction" de l'ERV (reproduction d'informations enregistrées antérieurement) et montage (insertion de nouvelles informations parmi des informations enregistrées antérieurement ou enregistrement de tronçons consécutifs d'informations nouvelles), il est nécessaire de réaliser un réglage précis de la phase des signaux de référence tachWniétriques pour que le minutage des impulsions de synchronisation-lignes de l'asservis- sement de l'analyseur soit compris entre des limites tolérables.Par conséquent, une tension d'erreur 214 résultant de la comparaison de la phase des impulsions lignes reproduites à la phase d'un signal de référence est appliquée au dispositif à retard numérique 10 pour déplacer la phase des signaux tachymétriques dans la mesure nécessaire pour annuler l'écart de phase lignes. Les circuits pour enregistrer une telle tension d'erreur lignes sont bien connus. Par conséquent, il y a une boucle additionnelle verrouillée en phase faisant intervenir les impulsions lignes reproduites et les impulsions de référence.Cet ensemble est décrit dans la demande de brevet sus- mentionnée des Etats-Unis d'Amérique. Dans le mode arrêt, navette et enregistrement normal (conducteur 204), il n'y a pas de signal reproduit J par conséquent le signal d'erreur est annulé en reliant le commutateur 16 à la masse.
Dans la reproduction pour montage (c'est-2-dire quand l'-information enregistrée antérieurement est reproduite et qu'un tronçon ou des tronçons consécutifs d'information nouvelle doivent être enregistrés 3 le signal d'erreur lignes est appliqué au dispositif à retard numérique 10 et le signal de référence tachymétrique est retardé en conséquence, si bien que le signal lignes reproduit a une erreur de minutage négligeable par rapport au signal lignes de référence. Pour réaliser le mEme minutage pour la noll-felle information à enregistrer, il est nécessaire que la phase de la rotation de lt & alyseur reste invariable pendant la séquence d'enregistrements pour montage.
Par conséquent, quand la bande est reproduite ultêriéurement,il ne doit pas y avoir de variation de minutage entre les séquences enregistrées plus tat ou plus tard. Pour maintenir constante la phase de l'analyseur 24, 11 entrée inhibition 203 du dispositif à retard 10 gèle le retard à la valeur établie pendant la reproduction pour montage, Quand l'opérateur passe du mode de fonctionnement de l'ERMt reproducticn pour montage au mode 'enregistrement pour montage", l'entrée 207 du circuit réunion 14 passe à l'état + 1 en appliquant ainsI le signal d'inhibi tion au dispositif à retard 10.
Etant donné que l'ERV revient au mode "verrouillage lignes11 (c'est-à-dire engendre la tension d'erreur lignesen com parant les impulsions lignes hors bande aux impulsions lignes de référence pour mettre en phase l'analyseur afin de réaliser une erreur de minutage négligeable entre les impulsions) chaque fois que l'ERV passe du mode enregistrement pour montage à ce lui reproduction pour montage, il peut se présenter une diffi- culté si l'opérateur désire enregistrer une série de courtes séquences intercalaires se succèdant à intervalles de temps rapprochés.Le temps entre les séquences intercalaires d'enre gistrement pour montage doit être suffisamment long pour que l'erreur lignes soit parfaitement stabilisée à la valeur con venable pour une erreur statique de minutage minimale.
Pour éliminer les risques de ne pas réaliser suffisam ment vite un verrouillage lignes pour permettre l'enregistre- ment pour montage de la séquence suivante, une commande manuelle "gel" 208 est incorporée, par exemple comme seconde entrée du circuit réunion 14. Après avoir fait fonctionner l'appareil en enregistrement pour montage suffisamment longtemps pour sta biliser la tension d'erreur, l'opérateur manoeuvre la commande 208 qui maintient indéfiniment la tension erreur engendré pendant la reproduction pour montage. Il est ainsi libre de réa liser des séquences intercalaires d'enregistrement pour montage aussi rapidement qu'il le désire.En adnettant que la bande reste sur le mme appareil EWV et qu'aucun changement important des conditionsne se produit, le signal d'erreur gelé doit être suffisant pour une séance de montage de longueur acceptable.
De plus, cette commande manuelle gel peut tre utilisée pour geler la sortie d'une mémoire 209 de valeur de tension mécanique et, si on le désire, le retard temporel numérique du sous-ensemble de repérage automatique et montage 210. Un sous ensemble mémorisant la tension est décrit sur la figure 25A de la demande de brevet des Etats-Unis dlAmérique susmentionnée.