INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les mélanges de gâteaux - n 1, 2, 5, 10, et 15 contiennent tous plus de 75 fo en poids de concentré avec le complément fourni par les composants de la portion de mélange. t; plus de présenter de bonnes caractéristiques de tolérance, les bateaux cuits rdeul- tants à partir de mélanges de gâteau blanc avec plus de 75 % en poids de concentré, présentent des volumes améliorés relativement auj mélanges de cuisson qui contiennent une quantité moindre de concentré de mélange comme composant de mélange de gâteau POUR LES REFERENCES DU NEi-OIRE DESCRIPTIF RENVO; ;ANTA LA FIGURE 1, LA PLANCHE I DEPOSEE AU DOSSIER PEUT ETRE CONSULTEE A L'INSTITUT NATIONAL DE LA PROPRIETE INDUSTRIELLE.
Dans toutes les eaux usées, les impuretés 1ui ne sont pas vraiment dissoutes se présentent la plupart du temps sous forme de fines particules en suspension ou aussi d'émulsions. Les dif férentes techniques d-'épuration ont pour but d'enlever ces impure tés. De même, dans le cas ou l'eau est utilisée comme élément por teur dans le cadre d'une production, il faut reprendre à l'eau les particules transportées. Un exemple typique est l'eau de circula tion de la machine à papier.
Dans les deux cas, il est nécessaire de concentrer au maximum les particules qui se trouvent dans liteau, ctest-à-dire de les sortir du bain avec aussi peu d'eau que possible.
Les procédés utilisés jusqu'ici pour l'épuration des eaux usées offrent peu de garanties pour une séparation rapide et sûre de ces matières solides. Dans les bassins de décantation des ins par exemple, après un temps de séjour de deux heures dans le bassin de décantation complémentaire, les boues dtépuration décantées ne présentent qu'une teneur en ma tières solides de 0,6 à 1,2 =0. De même les autres procédés de séparation connus, comme la centrifugation et le filtrage, présen tent des défauts importants, quoiqu'ils ne portent pas sur les mêmes points.
Pour ces raisons un nouveau champ d'action s'offre à la flottation, spécialement depuis qu'on a réussi à mettre au point techniquement le procédé d'utilisation de bulles de gaz produites électrolytiquement (voir brevet République Fédérale Allemande N 203,702 du A l'opposé de la sédimenta tion dans laquelle les particules de matière à éliminer de lteau doivent se déposer par gravité sur le fond du récipient, dans la flottation, les particules viennent à la surface de l'eau sous l'action dé fines bulles.d4air. Tandis que la osédimentation fonc tionne seulement pour-des particules dont le poids spécifique est supérieur à celui de liteau avec la flottation, toutes les parti cules sont captées par les petites bulles et entraînées vers le haut.Mais, si les impuretés des eaux usées sont réparties sous forme colloidale ou émulsionnée, il faut qu'avant ou pendant la flottation des mesures appropriées soient prises pour coaguler les très petites particules en de plus grandes qui puissent être mises en flottation. Cela se fait, comme dans les procédés existant jus qu'à maintenant, par addition d'un agent de floculation, comme par exemple le sulfate d'aluminium, le chlorure de fer et, si besoin, par réglage du pH correspondantS Les matières précipitées sont entraînées à la surface par les bulles de gaz qui s'y accrochent et forment ainsi à la surface une couche de boues Il est alors très important que toutes les particules re çoivent un nombre de bulles de gaz suffisamment grand pour que leur ascension vers la surface soit garantie et que l'appareil de flottation soit conçu de façon que la boue soit-enlevée de la surface en étant aussi séche que possible. ij Plus il y a de bulles de gaz qui parviennent à se-fixer dans l'espace de flottation sur les particules et plus vite chaque particule s'élève-. La probabilité d'adhérence d1une bulle sur une particule est alors d'autant plus grande que la surface de la particule est plus importante. Das particules trop petites doivent donc éventuellement être coagulées d'abord en particules plus grosses, pour pouvoir être mises en flottation. D'un autre côté, le temps de séjour des particules dans l'espace au-dessus des électrodes joue aussi un ralle parce que, plus celles-ci séjournent longtemps dans Cet espace et plus la probabilité est grande que des bulles de gaz les contactent et s'y fixent.
La présente invention a en conséquence pour but de fournir un procédé pour séparer de leau des matières émulsionnées ou dispersées par mise en flottation- des dites matières sous forme de boues qui permette d'extraire des boues présentant une teneur minimale en eau, d'une manière rapide et avec un taux élevé de purfi- cation des eaux.
Le procédé conforme-à l'invention est caractérisé en ce que l'on aspire la boue flottante produite à l'aide d'une buse à fente déplacée au-dessus de la surface de -lteau. La partie enlevée de- la boue est ainsi asséchée au maximum.
Selon une autre caractéristique de l'invention la mise en flottation des matières est assurée au moyen de bulles de gaz pro dul tes - électrolytiquement.
Pour réduire la quantité d'agent de floculation on recycle une partie de la boue flottante les eaux usées qui arrivent.
De même pour améliorer le taux de purification et assurer un temps de séjour aussi long que possible des matières non mises en flottation dans lsespace de flottation on crée, dans le bassin de purification, un espace de flottation et un espace de stabilisation et réintroduit -en utilisant-la différence des densités du liquide dans les deux espaces, une partie de l'ear de l'espace de stabili sation dans l'espace de flottation pour créer dans ce dernier untourbillon d'axe horizontal.
La présente invention a également pour objet un disT > ositif pour la mise en oeuvre du dispositif caractérisé en ce qu'il comporte une buse en forme de fente avec des moyens pour -déplacer lt ouverture de la buse directement au-dessus de la surface de l'eau se trouvant dans le bassin de purification et parallèlement à celle-ci cette buse étant reliée à une source de dépression par l'intermédiaire d'un réservoir de séparation.Selon une autre cas ractéristique du disposîtif,celui-ci-c-omporte au moins un espace de flottation dans lequel sont montées des électrodes perforées parallèles entre elles et alimentées à partir dtune source de cou Tant, cet espace de flottation étant-sé-paré par-une paroi d'un espace de stabilisation.
Selon une autre caractéristique du dispositif des fentes sont prévues dans la gaine d'amenée des eaux usées à traiter, au niveau de la boue mise en flottation, de -manière qutune partie de cette toue soit introduite dans les eaux usées. De méme des fentes sont réalisées dans la paroi séparant l'espace de flottation de li espace de stabilisation de manière à diriger horizontalement un courant doleau de cet espace de stabilisation vers espace de flottation et créer dans ce dernier un tourbillon d'axe horizontal.
Pour éviter l'aspiration des couches inférieures insuffisamment asséchées de la boue, une plaque de guidage est montée lé-- gèrement en dessous de la fente de la buse, perpendiculairement au courant d'air et parallèlement à la sur-face-de 11eau, Dtautres caractéristiques de ltinvention apparaitront à la lecture de la description de trois modes de réalisation de ltinven- tion faite ci-après avec référence aux dessins ci-annexés dans les- quels: : Fig. 1 est une vue en coupe schématique d'une installation pour la mise en oeuvre de l'invention selon un premier mode de réalisation; Fig, 2 est une vue correspondante pour un second mode de réalisation; Fig. 3 est une vue correspondante pour un troisième mode de réalisation; Fig. 4 sont des vues en coupe et élévation de buses utili- sées dans les modes de réalisation ci-dessus.
Conformément à l'invention et comme représenté aux figures 1 à 3, les eaux usées à purifier sont amenées, par une gaine 1, au-dessus d1électrodes 2 qui sont parallèles entre elles mais isolées électriquement ltune de l'autre, le courant des eaux usées étant ensuite dirigé par une paroi séparatrice 5 et par une tôle de guidage dans le sens des flèches de manière qu'il se produise un tourbillon dans espace 4 qui est continuellement voilé par le nuage de bulles de gaz produit par l'électrolyse assurée par les électrodes 2 alimentées en courant continu (source de courant 3). Les particules auxquelles adhère un nombre suffisamment grand de bulles de gaz s'élèvent et forment à la surface de l'eau de l' espace de flottation 4 et de l'espace de stabilisation ô une couche de boue 8.Les particules qui sont- encore trop lourdes restent donc plus longtemps dans l'espace de flottation0 S'il faut ajouter aux eaux usées un agent de floculation avant la mise en flottation, le tourbillon a alors une fonction comparable à celle du circuit dans le procédé dit de contact des boues. Les particules de boue fraîches qui arrivent avec les eaux usées entrent alors en contact avec les "vieilles" particules de boue, ce qui active la coagulation et permet d'économiser l'agent de floculation. Cet effet est encore activé du fait qu'une fente 13 pratiquée dans la paroi de la gaine d'amenée 1 permet le recyclage continuel d'une partie de la "vieille" boue dans la gaine d'entrée.
Fig. 3 en est une vue de face suivant la direction de la flèche III (fig. 28.
Fig. 4 correspond schématiquement à fig. 2 et montre le trajet de la courroie crantée arrière.
L'installation illustré sur lt fi 1 comprend un dérou leur 1 sur lequel est montée une bobine de tôle 2. @ la sortie du douleur 1, la taie 3 passe dans un redresseur 4. Après celui-ci, elle forme une boucle ibre 5 qui constitue une réser- ve de toles.Enfin la tole 3 est envoyte @ans une presse? 6 qui peut être une presse à découper ou à emboutir. s'il s'agit d'une presse 6 à cadence rapide, on voit que la vitesse d'avancement continu de la tole 3 dans le redresseur 4 doit pouvoir être réglée instantanément et ajustée en fonction des variations de la vitesse d'avancement saccadée de la meme tôle 3 à l'intérieur de la presse 6.
Le redresseur 4 selon l'invention, qui permet ce réglage rapide, comprend un bâti fixe 7 à l'intérieur duquel est logé un moteur électrique à courant continu 8, du type possédant un rotor plat à faible inertie. On sait qu'un tel moteur peut être lancé ou arrêté de façon pratiquement instantanée. Le moteur 8 entrain un réducteur 9 dont l'arbre de sortie comporte deux poulies crantées 10 et 11 situées de part et d'autre du bâti 7.
La poulie 10 commande une courroie sans fin 12 crantée sur un seule face 13. Cette courroie 12 passe sur un galet tendeur 14, puis sur une série de pignons 15, 17, 19, 21, 230 Les extrémités des rouleaux 16, 18, 20, 22 sont munies de galets fous sur lesquels roule le dos de la courroie crantée. Les pignons 17, 19, 21, 23 et les galets fous des rouleaux 16, 18, 20, 22 sont alignés et chacun d'eux équipe l'extrémité de l'arbre d'un rouleau horizontal. La courroie crantée 12 passe suivant un trajet sinueux autour de ces pignons 15 à 23. Etant donné qu'elle est crantée seulement sur sa face 13, on voit quelle entraine positivement un rouleau sur deux, à savoir ceux qui correspondent aux pignons 15, 17, 19, 21, 23.
Le rouleau correspondant aux pignons 15 à 23 constitue la série inférieure des rouleaux du redresseur. Sur le coté opposé du bâti fixe, ils comportent de la blême façon des pignons crantés désignés par les inermes titres de référence affectés @ de ltindice a. Ainsi, sur la face du bâti 7 qui est situee en arrière sur la fig. 2, se trouvent des pignons crantés 15a, 16a, 18a, 20a, 22a, 23a. Autour de ces pignons crantés passe suivant un trajet sil nueux, une autre courroie sans fin 25 crantée elle aussi sur une seule face. Cette courroie est disposée de façon à entraîner un sur deux des pignons crantés, mais cette fois ceux qui correspondent aux rouleaux non motorisés par la courroie 12.Autrement dit, la courroie 25 entratne les pignons 15a > 16a 18a, 20a, 22a, 23a (fige 4).
Au total, les deux courroies 12 et 25 entralnent ltensemble des rouleaux de la série inférieure du redresseur, Sur la fige 3, on a référencé le rouleau d'extrémité 24 qui correspond aux deux pignons 23 et 23a.
Au-dessus de ces rouleaux de la série inférieure, on place des rouleaux fous 26, 27, 28, 29, 30 31 disposés en quinconce et dont les axes sont portés par un couvercle 32. Ce couvercle peut etre relevé dans le sens indiqué par la flèche 33, autour d'un axe de basculement 34.
En avant et en arrière des treize rouleaux redresseurs 16 à 22 et 26 à 33, on prévoit deux couples de rouleaux, à savoir un couple de rouleaux d'entrée 24 et 36 (fig. 2) et un couple de rouleaux de sortie 15 et 35 (fig. 3).
Enfin, des galets de guidage a axe vertical 37 sont placés à la sortie du redresseur 4. Les galets 37 tournent autour d'axes verticaux0 Ils permettent le positionnement de la tôle, lors de la mise en route de la ligne . En aucun cas, ils ne doivent servir de guidage ou de centrage de tôle lors du fonc- tionnement en continu de la ligne d'alimentation.
Le montage selon l'invention à deux courroies 12 et 25 possédant chacune une seule face crantée présente divers avantages. Cela évite l'emploi d'une courroie à double crantage qui serait plus cher et beaucoup moins souple. Cela évite égalemen d'utiliser des channes ou des pignons qui constituent des transmissions bruyantes et nécessitant un graissage. De pluss une transmission à pignon pour les rouleaux du redresseur introduirait des jeux de denture entre le premier rouleau 15 et le dernier 24, ce qui introduirait un retard et des contraintes incontrôlables dans le travail de la tôle. On constate en prati que que des contraintes de ce genre endommagent des tôles iso lées, et notamment des tôles magnétiques avec isolation à cris- taux orientes : on voit alors apparaître des craquelures sur la couche isolante.
Au contraire, la transmission décrite sur les figo 2 et 3 est absolument silencieuse, elle ébite tout graissage et offre une certaine souplesse pour ltentratnement du rouleau, ce qui assure une égalisation des contraintes dan la tôle.
La présente invention converne des compositions thermoplastiques à base de polyesters à inflammation retardée. Plus particulièrement, elle concerne des compositions autoextinctrices et non combustibles qui comprennent un polyester linéaire d'un poids moléculaire élevé normalement inflammable et un additif contenant du phosphore qui retarde l'inflammation. Ces compositions sont supérieures aux compositions connues à base de polyesters car leur inflammation est retardée avec des proportions de phosphore aussi faibles que 1 % en poids , ou même moins, et aussi parce que les additifs sont chimiquement inertes, thermiquement stables et peu volatils.
Depuis des années on utilise des polyesters linéaires et des copolyesters d'un poids moléculaire élevé formés de glycols et d'acide téréphtalique ou isophtalique. Ces polyesters sont notamment décrits dans les brevets E.U.A. nO 2.465.319 et ne 3.047.539. Ces deux brevets stipulent que les polyesters sont particulièrement avantageux comme composés filmogènes et fibrogènes.
Les polyesters de ce genre n'ont pas été utilisés à grande échelle comme résines de moulage jusqu'à une période relativement récente, du fait de leur fragilité relative sous forme de sections épaisses après cristallisation d'un bain de fusion.
On a surmonté ce problème en modifiant la texture cristalline, par exemple en utilisant des cycles de moulage en deux stades ou en incorporant des agents de nucléation, ou bien encore par un réglage du poids moléculaire. Dans ces conditions, on a pu commercialiser des poly(téréphtalates d'éthylène) moulables par injection et qui, quand on les compare à d'autres composés thermoplastiques, présentent un degré élevé de dureté à la surface et de résistance à l'abrasion, ainsi que des propriétés d'un plus faible frottement superficiel .Les homologues supérieurs des poly(téréphtalates d'éthylène), par exemple le poly(téréphtalate de 1,3-propylène) et le poly(téréphtalate de 1,4-butylène), sont cristallisés plus rapidement de leur masse de fusion et on peut donc les utiliser directement dans les compositions de moulage sans avoir recours à des cycles en deux stades et sans incorporation d'agents de nucléation.
Le procédé de la présente invention peut être mis en oeuvre en continu d'une manière analogue à celle décrite dans la demande 20 de brevet français ÎT° 70.16867 précitée.
La machine dans laquelle le procédé est mis en oeuvre comporte de préférence un dispositif permettant de récupérer le solvant, en particulier à partir de la chambre d'élimination du solvant.
Toute la machine doit être de préférence fermée pour éviter que 25 la vapeur de solvant s'échappe dans l'atmosphère. Les vapeurs de solvant dégagées dans la zone d'élimination du solvant (ou autre zone éventuellement) peuvent être récupérées, par un moyen classique, par exemple par condensation et éventuellement par adsorp-tion. Il est prévu normalement un séparateur d'eau destiné à 30 séparer le solvant condensé de l'eau liquide. Le solvant récupéré
peut être ensuite ramené à un réservoir de stockage, après refroidissement si nécessaire, où. il peut être formulé pour être réutilisé.
Comme le procédé de la demande de brevet français N° 70.16867 précitée, le procédé de la présente invention peut être utilisé 35- pour traiter des matières sous diverses formes, par exemple des étoffes tissées ou tricotées, des feutres ou autres matières en feuilles, ou bien des fibres individuelles détachées transportées
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par un convoyeur convenable tel qu'une courroie sans fin. On'peut traiter des matières textiles formées de fibres naturelles ou synthétiques ou de mélanges de fibres naturelles et de fibres synthétiques, le procédé convient tout particulièrement pour trai-5 ter des étoffes de fibres de coton ou de mélanges de fibres-de polyester et de fibres de coton ou de fibres de cellulose régénérée bien qu'on puisse également traiter des étoffes formées d'autres fibres ou mélanges de fibres. Les étoffes tricotées ou tissées sont traitées de préférence en grande■largeur. On peut traiter des étof-10 fes écrues ou désencollées ainsi que des étoffes qui ont été flambées et/ou fixées à chaud avant le traitement. Il n'est pas nécessaire que la matière textile traitée soit sèche ; le procédé de la présente invention permet de traiter des étoffes mouillées par la vapeur d'eau, contenant par exemple 40 d'eau. 15 Lorsque.la matière textile est constituée par un mélange de fibres, le colorant peut agir initialement d'une manière préférentielle sur les fibres d'une composition chimique particulière. Dans ce cas, on peut utiliser un moyen classique pour rendre la teinture plus uniforme en transférant le colorant aux autres fibres 20 Par exemple, lorsqu'une étoffe de polyester et de coton est teinte selon l'invention en utilisant un colorant de cuve soluble du type leuco-ester, (vert de cuve soluble 1 du Color Index), le colorant se dépose principalement sur les fibres de coton. Cependant, en chauffant l'étoffe dans de l'air sec, le colorant émigré 25 dans le polyester pour donner une étoffe teinte uniformément.
Les exemples suivants sont donnés à titre illustratif, mais non limitatif de l'invention et toutes les parties et tous les pourcentages sont exprimés en poids sauf indication contraire. L'abréviation "C.I." utilisée dans les exemples correspond au 30 "Color Index" publié conjointement par "The Society of Dyers and Colourists" et "The American Society of Textile Chemists and Colorists".
On foularde un échantillon d'une étoffe pour ëssuie-mains
35 éponge en coton écru dans une émulsion contenant :
Trichloroéthylène 88 $
Peroxyde d'hydrogène (solution aqueuse 4 i°
à 35 7")
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Soude caustique (solution aqueuse à 50 $) 1 i°.
La phase organique est séparée et lavée quatre fois avec une petite quantité d'une solution aqueuse saturée de chlorure de sodium0 Les extraits aqueux sont extraits avec 2 portions d'acétate d'éthyle et les extraits organiques réunis sont séchés sur sulfate de magnésium et débarrassés de solvant sous pression réduite0 La mousse jaune obtenue comme résidu est chromato- graphiée sur 10 g de gel de silice (colonne ; addition de 5 % d'eau)0 Avec neuf portions de 40 ml de chlorure de méthylène contenant 1 - 4 % d'acétone on élue un produit consistant principalement en tert.-butyl-oxycarbonyl-D-α-phénylglycine n' ayant pas réagi, avec trois portions de chlorure de méthylène contenant 5 % d'acétone on obtient un mélange de tert. butyloxycarbonyl-D-α-phénylglycine et d'acide 2, 2-dinéthyl- 7-[N(N-tert.-butyloxycarbonyl-D-α-phénylglycyl)-amino]-céph (3)-em-4-carboxyliqueo Le produit pur est obtenu avec du chlorure de méthylène contenant 7 - 50 % d'acétone, spectre d'absorption infra-rouge (dans le chlorure de méthylène) : bandes caractéristiques à 2,94 , 3,32 , 5,60 , 5,86 , 5,92 , 6,12 (épaulement), 6,69 , 7,18 , 7,31 , 7,80 , 8,21 , 8,60 , 9,10 et 9,52 ; chromatogramme en couche mince (gel de silice avec addition de sulfate de calcium ; développement à la vapeur d'iode ou par pulvérisation avec l'acide trifluoroacétique, puis réactif ninhydrine/ collidine) : Rf = 0,67 (système n-butanol/acide acétique/eau 75 : 7,5 : 21), Rf = 0,71 (système n-butanol/acide acétique/eau 44 : 12 : 44), Rf = 0,58 (système acétate d'éthyle/pyridine/ acide acétique/eau 62 : 21 : 6 : 11) et Rf = 0,68 (système acétate d'éthyle/n-butanol/pyridine/acide acétique 42 : 21 : 6 : 10) spectre d'absorption ultra-violette (dans l'éthanol) : #max256m (# = 5700).
XI. Une solution de 0,0237 g d'acide 2,2-diméthyl-7-[N-(N- tert.-butyloxycarbonyl-D-α-phénylglycyl)-amino]-céph(3)em-4- carboxylique (chrpmatographiquement unitaire et lyophilisé à partir du benzène) dans 5 ml d'acide formique pur est abandonnée au repos à la température ambiante pendant 2 heures. La solution limpide incolore est séchée par congélation sous vide élevé et le lyophilisat est séché pendant 16 heures sous 0,001 mm Hg et à 350 pour éliminer complétement l'acide formique.On obtient sous forme d'une poudre fine- blanche l'acide 2,2-diméthyl-7-LN- (D-q- phénylglycyl) -aminjo- -céph(3)em-4-carboxylique sous forme ampho-- tère de formule chromatographie en couche mince (gel de silice avec addition de sulfate de calcium ; développement à la lumière ultra-violette ou avec le réactif ninilydrine/collidine) :Rf = 0,29 (système rt-butanol/acide acétique/eau 67 : 10 : 23), Rf = 0,34 (système n-butanol/pyridine/acide acétique/eau 42 : 24 : 4 : 30) et Rf = 0,16 (système acétate d'éthyle/n-butanol/pyridine/acide acétique/eau 42 : 21 : 21 : 6 : 10) ; spectre d'absorption infrarouge (dans le bromure de potassium) : bandes caractéristiques à 2,90 , 3,09 , 3,22 , 5,61 , 5,89 , 6,12 , 6,52 , 6,85 , 7,10 , 7,32 , 7,79 , 7,92 , 8,15 , 8,50 , 9,05 , 9,54 , 9,80 , 13,64 , et 14,37 .
XII. Un mélange de 1,53 g d'α-[3α-(N-tert.-Butyloxycarbonyl- D-α-phénylglycyl)-amino-4α-(2-hydroxyétylthio)-2-oxo-l-azé-tidi nyl]-α-triphénylphosphoranyliden)-acétate de tert.-butyle brut dans un mélange 1 : 1 de diméthylsulfoxyde et anhydride acétique est abandonné au repos à la température ambiante pendant 16 heu- res sous atmosphère d'azote, puis maintenu encore 2 heures à 50 .
On concentre, reprend par 500 ml de toluène et lave trois fois avec chaque fois 100 ml d'eau. La phase organique est séchée sur sulfate de sodium et évaporée0 Le résidu est chromatographié sur 120 g de gel de silice et le 7-(N-tert.-Butyloxycarbonyl-D-α- phénylglycyl)-amino-ceph-3-em-4-carboxylate de tert.-butyle est élué avec un mélange 8 : 2 de toluène et acétate d'éthyle.Le produit cristallise d'un mélange de diéthyléther et pentane et fond à 159 - 1610 ; [α]D20 = + 290 + 20 (c= 0,521 dans le chloroforme) ; chromatographie en couche mince (gel de silice ; développement à la vapeur d'iode) : Rf# 0,67 (système toluène/acétate d'éthyle l : 1) ; spectre d'aBsorption ultra-violette (dans I'éthanol) :X max = 255 m (g = 5400) ; spectre d'absorption infra-rouge (dans le chlorure de méthylène) : bandes caractéristiques à 2,68 , 2,89 , 3,33 , 5,57 , 5,79 , 5,88 , 6,08 , 6,22 , 6,70 , 7,15 , 7,28 , 7,68 , 8,04 , 8,64 , 9,05 , 9,52 et 9,79 .