INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La figure 3- représente un organe rapporté de valve se composant essentiellement d'une garniture élastique molle 8 en une pièce avec une section cyliudrique 29. La garniture 8 comprend une partie tronconique 30 reliée approximativement au milieu de la paroi extérieure de la section cylindrique 29. la partie 30 de la garniture se prolonge en une partie cylindrique 31 d'épaisseur moindre, la transition de ces deux parties formant une surface 32 d'étanchéité. La face supérieure en bout de la section cylindrique 29 comporte une surface tronconique 9 de poussée. Une cavité 10 de 11 extrémité inférieure de la section cylindrique 29 est complémentaire de l'ergot 15 de la bague de fization de la figure 2.Une chambre 17 d'accumulation de poussière sépare la partie supérieure de la section cylindrique 29 et la partie conique 30 de la garniture 8.
La figure 4 représente les pièces assemblées des figures 1 à 3. l'ouverture de la chambre à air 16 d'un ballon de sport comporte un col 33 orienté vers l'intérieur. La bague de fixation de la figure 2 est d'abord introduite dans cette ouverture, puis l'organe rapporté de la figure 3 est placé sur l'ergot 15 du fond 14, cet ergot se logeant dans la cavité 10 de l'organe rapporté. le corps de valve de -la figure 1 est ensuite poussé vers l'intérieur, le col 33 étant ainsi coincé par l'élasticité des pièces entre la paroi conique 28 de la bague de fixation et la paroi extérieure du manchon du corps.Le serrage et ltécrasement du col qui assurent efficacement la retenue et l'étau chéité sont favorisés par les nervures 5 du corps qui pénètrent dans les gorges 12 La bride 4 guide et serre l'enveloppe de la chambre à air 16. les dimensions adoptées du corps de valve et de la bague de fixation sont telles que, lorsque le col de la chambre à air 16 est bien enserré hermétiquement, la bague 6 d'encliquetage du manchon s'engage derrière les saillies 13 de la bague dc fixation, ce corps et cette bague étant ainsi bien fixés l'un à l'autre.
L'organe rapporté de la figure 3 est également di mensionné de manière que la partie cylindrique supérieure 31 de sa garniture s'applique hersétiquerent contre l'enveloppe extérieure de la partie cylindrique 21 du corps. Par ailleurs, l'élasticité du fond 14 de la bague applique la surface 32 d'étanchéité de la garniture 8 contre la surface 7 en bout de la section cylindrique 21 du corps. Comme mentionné plus haut, ce fond 14 est élastique et bombé vers le haut au repos. A l'assemblae des pièces, le fond prend une forme' sensiblement plane et repousse ainsi la surface d'étanchéité de l'organe rapporté contre la surface correspondante de la section cylindrique 21.La garniture 8 est en matière plus molle que celle du corps de valve et plus précisément de sa section cylindrique 21 afin d'assurer une bonne étanchéité. Comme le montre la figure 4, la valve assure automatiquement l'étanchéité lorsque la chambre à air 16 est sous une pression supérieure à la pression atmosphérique. Toutefois, lorsqu'une pression supérieure à la pression interne est exercée par l'orifice 2, par exemple au moyen d'une pompe à air maniée à la main, les surfaces d'étanchéité de la garniture 8 s'écartent des surfaces correspondantes du corps de la valve et permettent à l'air de passer. Ces surfaces s'écartent aussi l'une de l'autre lorsqu'une pointe ou analogue est introduite par la cavité 1 et l'orifice 2 et appliquée contre la surface 9 de poussée.
Le fonctionnement du montage représenté sur la figure 10, au commencement du travail est le suivant : Tout d'abord, sans qu'un fil 11 soit dans la tte de détec- tion 3, on établit, après avoir enclenché l'alimentation électrique de tous les circuits, un triplet de grandeurs correspcn- dant au fil à surveiller pour les paramètres de réglage Cr, Dr, Nr en fonction de l'épaisseur de ce fil, par exemple, Cr = 1, 4 ; Dr = 1, 2 ; Nr = 7. Ensuite, on ferme pendant quelques instants, à la main, le contact de travail CCI du circuit de compensation, afin de compensera zéro le signal de sortie F'du soustracteur 7. Le contact de travail CCI pourrait aussi tre fermé automati- quement au moment de l'enclenchement de l'alimentation électri- que, et pourrait se rouvrir avant le démarrage de la broche de bobinage. Après la réouverture du contact CCI, l'introduction action du fil F dan. ; la tte de détection 3 et le démarrage de 1. broche pilote, la composante alternative du signal de sortie amplifié VS'excite, après redressement dans le pont BR du circuit 52, le relais X, ce oui ferme le contact de relais CH, connectant ainsi le circuit de mémoire 14 à la sortie El du soustracteur 7e Kaintenant, le condensateur de charge HC2 se charge, avec une constante de temps de 5 à 10 seccndes, à la tension déterminée par le signal de fil A la sortie de l'amplificateur QA appara'L't-, un signal d'éba~sseur positif Q'dont la grandeur est lé- terminée var la gnandeur u si~nal B'eu par le gain de l'ampli- ficàteur QA, qui peut, par exemple, tre de 10 et qui, ainsi, représente une épaisseur moyenne du fil déterminée sur une section relativement longue de celui-ci.
La fonction du module de transmission non-linéaire 34 peut tre comparée à une compression dynamique grâce à laquelle les signaux de fil F'se rapportant à un domaine de grosseurs infé- rieur sont transmis avec un facteur d'amplification plus grand que les signaux de fil du domaine de grosseurs supérieur.
Le signal d'épaisseur positif Q'est appliqué aux potentio- mètres 33C, 33N, 33D et détermine ainsi les tensions de commande positives VC, VN, VD prélevées à ces potentiomètres, lesquels règlent le seuil de réponse des canaux de commande n'i, K2 et K3 de telle sorte que lorsque l'épaisseur du fil augmente, la sensibilité de ces canaux est diminuée, ce qui revient à dire que leur seuil de réponse est augmenté. Ainsi, les seuils de ré- ponse dez car. aux Kl, K2 et K3 sont réglés automatiquement et varient dans le mme sens que la moyenne de l'épaisseur du fil 11 traversant la tte de détection 3.
La figure 11 illustre la situation lors du processus de réglage et à l'apparitiond'un défaut du fil, le diagramme supérieur montrant l'allure de la tension de détection amplifiée VS', tandis que le diagramme inférieur montre l'allure de la tension de sortie Q'du générateur de signaux d'épaisseur 2 et des ten sions de commande VC, 5EN et VD développées à partir de celle-ci.
Comme exemple numérique de la grandeur des signaux et des tensions de commande en question, en notera ce qui suit : L'amplification du signal de sortie Q', par rapport au signal de détection amplifié VS'dans le générateur de signaux d'épaisseur 2 peut s'élever à 10. Le dispositif de réglage 33C du canal de double fil El est réglé sur une valeur Cr 1, 4, tandis que le dispositif de réglage 33N du canal de défauts courts K2 est réglé sur Nr = 7 et le dispositif de réglage 33D du canal de défauts longs K3 sur la valeur Dr à 1, 2 Quand le champ de mesure de la tte de détection 3 est vide, il y a un signal de base VG'constant. Le signal d'épaisseur correspondant Q'est égal à zéro après compensation du signal de base dans le circuit 9e Maintenant, on place un fil A dans la tte de détection, puis on l'entraîne à travers celle-ci à la vitesse de bobinage.
Par suite de cette introduction, l'amplitude du signal VS'décroît d'une quantité F'qui correspond à une épaisseur constante du fil. Le signal d'épaisseur Q'n'atteint sa valeur finale, laquelle correspond à la grandeur F'qu'après un certain interval- le de temps, par exemple, de 20 secondes, au point B. Les trois signaux de commande augmentent conjointement avec le signal Q', à partir du point A, mais n'atteignent leur valeur finale qu'un peu plus tard, au point C, par suite des constantes de temps plus grandes des réseaux RC + Cli EN à C2 et RD + C3. Pour éviter que le fil soit coupé inopinément, le dispositif de séparation 4 pourrait tre bloqué pendant la phase de démarrage, jusqu'au point B ou C.
On suppose maintenant qu'au point D, une partie plus épaisse, ayant une section uniforme, entre dans le champ de mesure.
Il en résulte une nouvelle diminution F"de l'amplitude du signal VS'pendant une période de temps de 10 millisecondes, par exemple. Pour plus de clarté, l'intervalle entre le commencement D et la fin E du signal de défauts a été fortement distendu n le diagramme supérieur de la figure 2, comparativement à l'intervalle AD. On suppose que le rapport F"/r'est égal à 1, ce qui correspond à un doublement du diamètre du fil, En d'autres termes, on peut dire que le diamètre de la surépaisseur du fil, par rapport à la valeur normale du diamètre de celui-ci représenté par la grandeur F', a doublé. Si, par exemple, on a F'= 1 V, on obtient alors Q'= 10 V, VN = 6 V, VC = 0, 4 V et VD = 0, 2 V ; (les courbes correspondantes pour Cr et Dr ont été surélevées sur la figure 11, comparativement à la courbe Nr pour plus de clarté). Etant donné que dans l'exemple c-dessus, F" est aussi égal à 1 V, le canal E1, ainsi que le canal K3 entrent en action, mais pas le canal @20 La valeur indiquée pour VN peut tre calculée à partir de l'équation : VN = Q'. (Nr-1) : 10 et il en est de mme pour VC et VD.
Lorsque la longueur de la surépaisseur du fil est relativement courte, correspondant à un temps de passage de 10 mmillisecondes, elle n'exerce pratiquement pas d'action sur le signal d'épaisseur Q'.
Le réglage automatique des canaux du dispositif d'évaluation subsiste jusqu'à l'apparition d'un défaut appréciable (comme il vient d'tre supposé) qui provoque une séparation du fil et un arrt de la broche de bobinage, ou jusqu'à l'épuisement de la réserve de fil contenu aur la bobine d'alimentation appelée aussi canette. Lorsque le dispositif de séparation de fil 4 est actionné par une impulsion T', le contact de travail CC2 se ferme aussi et par suite de l'absence du fil dans le champ de mesure après la séparation, le relais H est excité et son contact CH s'ouvre Avant la remise en place du fil, le contact CC2 se rouvre positivement. Quand la procédure de nouage est achevée et que la broche a été relancée, le contact CH du relais H se ferme, après quoi, le processus recommence. Le processus est le meme lors d'un changement de canette.
Il ressort de la description ci-dessus que la compensation du signal de fond VG'produit par la tte de détection 3 lorsqu'elle est vide est toujours compensée dans les courts interval- les du changement de canette ou du processus de nouage ; et que le signal de compensation K'qui s'établit, au cours d'un tel intervalle à la sortie de l'étage de compensation 9, reste pratiquement inchangé, après l'ouverture du contact CC2, par suite de l'action conservatrice ou de mémorisation des éléments HC1 et ISo Toutefois, ce mode de fonctionnement suppose que l'influen- ce d la arive du sinal de base sur le signal de sortie Q'est pratiquement nulle dans l'espace de temps compris entre deux intervalles consécutifs, qui est de l'ordre de quelques minutes, autrement dit, qu'elle est beaucoup plus petite que la grandeur du signal de sortie Q', pour donner des résultats exacts. Ceci a pour conséquence que des exigences extrmement strictes sont imposées à la stabilité du signal de détection amplifié VS', conditions qui-e peuvent pas tre remplies avec les épi lteurs de fil connus. Toutefois, une stabilité à longue échéance satisfaisant à ces conditions, peut néammoins tre réalisée au moyen d'un épurateur de fil opto-électrique comportant un canal de réglage tel que celui représenté et décrit dans la demande de bre- vet suisse N 6682/75 du 15 juin 1973.
Selon une variante de réalisation, il est possible d'utili- ser un dispositif palpeur de fil fournissant un signal de détec- tion S'dont la grandeur varie'directement dans le mme sens et, de préférence, proportionnellement à l'épaisseur du fil, de sorte que le circuit de compensation 9 devient inutile. Un dispositif approprié à cette fin est décrit, par exemple, dans le brevet américain N 2 565 500 ; celui-ci comprend un dispositif de détection classique comportant deux cellules photo-électri- ques montées en opposition. A l'aide d'un tel dispositif, le signal de base produit par la tte de détection à vide peut tre annulé, de sorte que quand le fil a été introduit, on obtient un signal de détection qui est approximativement proportionnel à l'épaisseur du fil. Toutefois, en fait, il est pratiquement impossible de maintenir une telle compensation pendant longtemps, car dans l'état actuel de la technique, on n'est pas encore parvenu à fabriquer des séries de transducteurs opto-électriques dont la sensibilité varie exactement dans le mme rapport sous l'action des variations de température et du vieillissement.
Un dispositif de détection pratiquement utilisable capable de fournir un signal de détection compensé, ayant une stabilité satisfaisante, et proportionnel au diamètre du fil est décrit dans la demande de brevet suisse N 18 649 du 21 décembre 1972.
Comme il a été indiqué, l'utilisation d'un tel dispositif de détection de fil, dans lequel la compensation du signal de détection à vide S'de la tte de détection 3 s'effectue directement dans le système optique de cette dernière, permet de slip- primer le circuit de compensation 9.
L'épurateur de fil électronique représenté sur la figure 12 comprend, tout comme celui de la figure 10, un dispositif d'évaluation électronique 1, une tte de détection 3 et un générateur de signaux de commande 33. Le dispositif d'évaluation et le générateur de signaux de commande 3 peuvent tre réalisés selon le schéma décrit en référence à la figure 10. Toutefois, à la différence de ce montage, on utilise ici un dispositif palpeur de fil 5A auquel est connecté un circuit d'élaboration de signaux SPC qui se substitue à l'amplificateur à courant continu DCA de la figure 10 et qui délivre un signal de détection amplifié VS'exempt du signal de base produit à vide par la tte de détection Autrement dit, le signal SV représente, dans ce cas, directement la grandeur de la section du morceau de fil se trouvant dans le champ de mesure de la tte 3* Des dispositifs de détection de fil opto-électriques travaillant avec une source lumineuse continue et qui sont capables de fournir un signal de détection S'compensé sont connus, comme il a déjà été mentionné en relation avec la figure 10. Toutefois, il est également possible d'obtenir un degré de stabilité élevé de la compensation du signal de base avec des dispositifs de détection opto-électriques du genre de ceux décrits dans les brevets précités qui opèrent avec les impulsions lumineuses de haute fréquence. Dans ce cas, il est possible d'utiliser dans le circuit SPC, pour amplifier lç signal de détection pulsé S', un amplificateur de signaux alternatifs dont le signal de sortie est appliqué à un démodulateur fournissant le signal de détection VS'amplifié et débarrassé du signal de base.
Le générateur de signaux d'épaisseur représenté sur la figure 12 comprend un circuit de commande de relais 32, un c-r- cuit d'intégration 14 et un. circuit d'asservissement 35 connecté à la sortie du circuit d'intégration. Le circuit 32 comporte, dans le cas présent, un relais H ayant deux contacts de travail CH et CH1, ce dernier étant intercalé dans le circuit d'asservissement 55. Pour le reste, le circuit de commande de relais 32 et le circuit d'intégration 14 sont mon'tÉs comme il a été décrit en regard de la figure 10.
L'étage de sortie du canal D comprend un circuit de mesure de longueur LK ; celui-ci fournit un signal indiquant la longueur de la section de fil dont l'épaisseur dépasse une valeur déterminée, fixée par la tension de commande VD. L'échelle du circuit de mesure de longueur peut ttre réglée à l'aide d'une tension de commande L'appliquée à une seconde entrée de ce circuit.
Pour les canaux N et D a été prévu un étage de mélange et de combinaison commun DN aux deux entrées duquel sont appliqués les signaux de sortie des canaux N et Do Dans l'étage DN s'effectue une combinaison fonctionnelle, par exemple, une addition ou une multiplication des signaux de sortie provenant desdits canaux. Le signal produit par l'étage de combinaison DN est appliqué à una seconde entrée du discriminateur DI, lequel peut, par exemple, tre constitué par un multivibrateur monostable.
Les composants du générateur électronique de signaux d'é- paisseur 2 ont été déjà brièvement décrits en référence à la figure 1. La figure 3 est un schéma par blocs plus détaillé du générateur de signaux d'épaisseur 2, montrant les composants essentiels de celui-ci. Le sélecteur 6 comporte un commutateur à trois voies ES dont les plots sont respectivement reliés à la sortie des canaux de commande SI, S2 et S3 du dispositif d'évaluation 1 Le canal d'amplification 7 comprend, en tant qu'étage d'entrée, un amplificateur différentiel SD ayant une entrée de signaux A et une entrée de compensation K. A la sortie El de l'amplificateur différentiel SD est connectée l'une des entrées d'un étage de modulation d'amplitude d'impulsions PAM 2, dont l'entrée de commande B est reliée électriquement au contact mobile du commutateur ES, de sorte que, selon la position de ce dernier, l'un des trois signaux de commande pulsés C', D'ou N'est appliqué à l'entrée de commande B. A la sortie de l'étage de modulation PAM 2 est connecté un étage de démodu lation DEM 2, lui-mme suivi d'un étage d'amplification de sortie commutable EA2. Celui-ci contient un dispositif de commutation, ncn-représenté, qui est accouplé par une liaison mécanique FI, au commutateur à trois voies KS de sorte que, comme il a déjà été expliqué, le gain du canal d'amplification 7 correspond, à chaque position du commutateur KS, à l'amplification du canal de signaux correspondant du dispositif d'évaluation 1.
Dans le présent exemple de réalisation, du fait du mélange qui se produit dans l'é tage de modulation PAM 2 du signal de commande avec le signal de sortie de l'amplificateur différentiel SD et de la démodulation subséquente dans le circuit DEM 2, le canal d'amplification 7 joue le rôle d'un amificateur à courant continu.
Entre la sortie E1 de l'amplificateur différentiel SD et son entrée de compensation E est interposé le dispositif de compensation 9 qui a pour fonction de compenser la composante continue du signal de détection S'qui est produit par le dispositif palpeur 5 quand le fil est absent. Ceci se justifie par le fait que le niveau de cette composante continue est, normalement, un multiple de la composante du signal de détection S'produite par le fil 11 lui-mme. Le dispositif de compensation 9, qui est monté en circuit de contre-réaction, contient un étage d'amplifiction RA, un condensateur de charge HC et un étage d'adaptation d'impédances IS, dont l'entrée comporte un transistor à effet de champ FET dont l'électrode de commande est reliée à l'une des bornes du condensateur HC. Par ailleurs, entre la sortie de 1'amplificateur RA et cette mme borne du condensateur HC sont prévus deux contacts de travail en parallèle G'et H'd'un relais G ev d'un relais H des circuits 12 et 15. L'étage d'amplification RA doit avoir un gain de tension élevé, par exemple, de 1 000. De plus, le condensateur EC doit tre de capacité éle- vée afin d'tre capable de maintenir sans diminution sensible pendant une période de temps aussi longue que possible, la tension de contre-réaction qui lui est appliquée lors de la fermeture de.'.'un des contacts G'ou H', après la réouverture de ces contacts. L'étage d'adaptation d'impédances IS à transistor à effet de champ RET contribue à éviter, par suite de sa résis- tance d'entrée extrmement grande, une fuite de la charge présente dans le condensateur HC. La boucle de contre-réaction 9 fournit à l'entrée K de l'amplificateur différentiel SD une tension de compensation K'et réalise ainsi une compensation pratiquement complète de la composante continue du signal S' présente à la sortie de l'étage SD.
Le circuit de réglage de zéro de départ 13 comprend un pont de redressement BR, une diode de Zener ZD et un relais H dont l'enroulement est branché en série avec la diode de Zener aux bornes de l'une des diagonales du pont. L'autre diagonale de ce pont reçoit la tension de la seconde sortie E2 du canal d'amplification 7'Lorsque cette tension de sortie dépasse la tension de Zener de la diode ZD, comme-c'est le cas après la mise en action du générateur 2 de grandeur effective, un courant circule à travers cette diode et l'enroulement du relais H, de sorte que son contact de travail H'est actionné, avec les conséquences décrites plus haut.
Le circuit de réglage de zéro de régime 12 comprend en série un déclencheur de Schmitt SCH, un inverseur de phase PI, une première bascule monostable M1, une seconde bascule monostable M 2 et l'enroulement d'un relais G. Le déclencheur de Schmitt SCH est connecté à la seconde sortie E2 du canal d'amplification 7* L'introduction du fil 11, de mme que son enlèvement, développe dans la tte de détection 5 des signaux ayant des transitions raides qui caractérisent ces opérations. Ces transitions mettent automatiquement en marche le circuit de réglage de zéro de régime 12, de sorte que pendant les intervalles pendant lesquels le fil est hors de la tte de détection 5, il met en action le dispositif de compensation 9. De ce fait, le signal de sortie du canal d'amplification 7 est exactement ramené ou compensé à zéro pendant ces intervalles.
Le circuit d'intégration et de mémoire 14 comprend deux parties, à savoir : la branche de travail comprenant les composants SCH, M3, M4 et R et la branche active opérant, dans un sens plus étroit comme un étage d'intégration et de maintien, avec les composants DA, R'et INTo Le cnrcu t de travail contient, en plus du déclencheur de Schmitt SCH déjà mentionné, qui appartient en mme temps au circuit de réglage de zéro 12, les deux bascules monostables M3 et M4 en série et l'enroulement du relais R. L'amplificateur différentiel DA du circuit actif est en série avec l'intégrateur IN1 dont J. a sortie est connectée au dispositif indicateur 8 et à l'une des entrées de l'amplificateur différentiel DA. L'entrée de l'intégrateur INT est court-circuitée tant que le relais R est désexcité et que son contact de repos R'est fermé.
La seconde entrée de l'amplificateur différentiel DA est connectée à la seconde sortie E2 du canal d'amplification ?.
Le fonctionnement des circuits 12, 13 et 14 est le suivant : peu après la mise en marche du dispositif, le canal d'amplification 7 est saturé et a une, tension de sortie continue relativement élevée. Ceci déclenche le relais H du circuit de réglage de zéro de départ 13, en actionnant, par suite de la fermeture du contact', le dispositif de compensation 9 et ce, jusqu'à ce que la tension de sortie du canal d'amplification 7 soit descen- due au-dessous d'un seuil pré-établi au-delà duquel le circuit 13 désactive le dispositif de compensation 9. Après cela, le circuit de réglage de zéro de régime 12 prend en charge la mise en action et hors d'action du dispositif de compensation 9 en ce que, lorsqu'on enlève le fil de la tte de détection 5, il apparaît à la sortie du canal d'amplification 7 un saut de tension qui, par le circuit 12, déclenche le relais G dont le contact G' se ferme et reste fermé tant que la bascule monostable M2 est en position de travail. Pendant le temps pendant lequel le contact G'est fermé, la tension apparaissant aux sorties El et E2 du canal d'amplification 7 est compensée à zéro. La bascule monostable M1 empche le relais de fonctionner avant que la tension apparaissant à la sortie E2 ait atteint son minimum.
Le circuit d'intégration et de mémoire 14 assure une intégration en fonction du temps du signal à courant continu B'ap- paraissant à la sortie E2 du canal d'amplification 7 au cours de chaque intervalle de mesure-c'est-à-dire, pendant les périodes pendant lesquelles le fil est placé dans la tte de détection 5-et assure une mémorisation du signal intégré pendant lintervalle subséquent, pendant lequel le signal de sortie du canal d'amplification 7 est nul.
La figure 4 montre le schéma du générateur de valeurs de consigne 17 et la structure du dispositif de réglage 15.