INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le système hydraulique qui alimente les tendeurs hydrauliques 31 et 31' peut être conçu comme représenté à la fig.4. Ce système comporte une pompe à levier manuel 34 cette pompe pourrait, en variante, être commandée par une pédale, ou par voie pneumatique ou électrique. Cette pompe permet d'envoyer d'un réservoir le fluide hydraulique, par exemple de l'huile, par l'intermédiaire des robinets d'arrêt 29 et 35, dans la tuyauterie de refoulement 39 munie d'un répartiteur 40' conduisant aux dispositifs tendeurs hydrauliques 31 et 31'. A cette tuyauterie 39 est raccordé, par l'intermé- diaire du raccord de dérivation 40 et du robinet d'arrêt 27, le réservoir 46 rempli à sa partie supérieure d'un gaz qui est sépare par le piston étanche 46" de l'huile située en dessous.De ce fait est réalisé un équilibrage élastique des pressions qui permet d'égaliser les à-coups et pointes de pression qui se produisent notamment lorsque le produit à laminer pénètre Gans la fente de laminage 60 et en sort. La pression de travail qui règne dans le système hydraulique et qui constitue une mesure de la pression exerce sur les fusées de cylindre 15 par les empoises, est indiquée par le manomètre 36, de sorte que cette pression peut être contrôlée à tout moment et que la pression de serrage des fusées peut être ajustée elle aussi à tout moment.
Le système hydraulique partiel décrit ci-dessus n'est, de façon rationnelle, prévu que pour les tendeurs hydrauliques 31, 31', par exemple au nombre de quatre, disposés sur l'un des côtés des empoises du cylindre 17, tandis que pour les dispositifs tendeurs hydrauliques disposés de l'autre côté de ces empoises il est prévu un autre système hydraulique partiel comportant une conduite d'arrivée 39', les robinets 29', 35' et 27', le manomètre 36' et le réservoir 46' d'équilibrage élastique des pressions. Ces deux systèmes partiels peuvent être opérés sélectivement soit ensemble, soit indépendammcnt l'un de l'autre, au moyen de la pompe à levier manuel 34.
Le réservoir 46' d'équilibrage élastique des pressions peut être conçu différemment du réservoir 46. Il put par exemple contenir, au lieu d'un piston séparateur 46", une vessie extensible remplie d'un gaz, ou encore un corps en matière expansée élastique à cellules fermées.
L manomètre 36' peut être raccordé par un tuyau souple 39" à l'ensemble ae la tuyauterie 39' si l'on veut lire ce manomètre en un point éloigné du laminoir.
Les paires de section 21 - 23, 22 - 23 et 23 - 23 sont raccordées par des sections de jonction 24, et entre les conduites de chaque paire sont placés des compensateurs de dilatation 1, 3 et 2 respectivement, comme le montre la figure 8.
Dans la configuration de la figure 9 se trouvent essentiellement deux sections de conduite orthogonales 25 et 26 raccordées par une section de jonction 27. Sur la première de ces sections est disposé un compensateur de dilatation 1, tandis que la deuxième est pourvue de deux compensateuns2 et 3.
Par suite de dilatations thermiques causées par les variations de température qui interviennent pendant le fonctionnement, les configuration des figures 6 et 7 vont subir des déformations, indiquées par des lignes tiretées sur ces figures, et supposées pro duites par des dilatations t 1 et t , respectivement, des sec 1 2 tions de conduite 14 et 15. La dilatation de la section de conduite 17 et des sections de jonction 18, dont la longueur est très infdrieure à celle des précédentes, peut être considérée coste négligeable. En désignant par α I et ( 2 les rotations de chaque compensateur de dilatation 1 et 2, et par a la dimension représentée sur les figures 6 et 7, on voit que, dans les deux cas, la rotation o( de la section de conduite 17 peut être expriméeavec une bonne approximation comme suit Z 1 α 2 = t 2 (11) a Autrement dit, la rotation de la section de conduite 17 est égale à la rotation de chacun des deux compensateurs 1 et 2.
Concernant la déformation de la configuration de la figure 8, représentée en traits tiretés sur cette figure et produite par les dilatations, ss 1 et A 3 respectivement, des sections de condui I 3 te 21 et 22 (en supposant négligeables les dilatations des sections de conduite 23 et des sections de jonction 24), les rotations des compensateurs de dilatation 1 et 3 et du compensateur 2 seront α1 et α3, et α2 = α1 + α3, respectivement.En désignant par a la distance entre les compensateurs t ou 3 et 2, on aura évidemment ,avec une bonne approximation Z 2 = 1 +0(3 L j 3 (12) a et l'on voit que cette dernière relation est formellement équiva lente à la relation 11 tirée de la considération des figures es 6 et 7.
La ligne déformée de la configuration de la figure 9, produite par des dilatation d 1 et #3, respectivement, des conduites 25 et 26, est représentée en traits tiretés sur ladite figure. Cette configuration est obtenue en supposant que les sections de conduite comprises entre les compensateurs 1 et 2 et entre les compensateurs 2 et 3 ne subissent pas de dilatation.Dans la configuration déformée, les sections de conduite 25 et 26 sont former, avec les mênes sections dans la configuration non déformée, les angles α et α3, respectivement, tandis que l'angle α 2 -duquel les sec tions de conduite 25 et 26 tournent l'une par rapport à l'autre pour passer de la première configuration à la deuxième est égal k la somme des angles CE t et α3, comme le montre clairement la figure 9.
Dans la considération de la déformation de la structure de la figure 9 interviennent quatre variables indépendantes, savoir α1, α3, a et c. En effet, la valeur de b peut être considérée cosse une donnée du problème, en lui assignant la valeur minimale possible liée au diamètre des conduites, tandis que 2 = α Baux, permis par la structure du compensateur 2.
les relations reliant les variables ci-dessus les unes aux autres sont principalement les deux que l'on obtient en projetant la ligne déformée de h configuration représentée sur la figure 2 sur deux axes orthogonaux, par exemple sur un axe parallèle à la section de conduite 26 et sur un axe perpendiculaire.
Les deux projections susdites donnent deux relations (non reproduites ici pour simplifier), contenant chacune des fonctions trigonométriques du sinus et du cosinus des angles CK 1 et ct 30 En simplifiant ces relations par substitution de la valeur 1 pour le cosinus et de l'angle pour le sinus, on obtient les relations suivantes
ss =aOR 1 3 1 (t3) t t " c o 3-b CA L'autre relation. est évidemment la suivante = 2 = +3 + α (14) Les équations 13 et 14 ne permettront évidemment pas à elles seules de résoudre le problème, puisque le nombre des équations disponibles est égal à 3, alors que le nombre des inconnues (sa voir cl 1* CE 3, a et c) est égal à 8, Afin de lever l'indétermination, on a trouvé adéquat d'associer aux trois équations précédentes, la suivante α1 #1 = α3#3 (14') Suivant cette relation, chaque dilatation ss 1, #3 est in- versement proportionnelle à la rotation correspondante CK Il est possible de démontrer que cette condition rend minimale la rotation α 2 = α1 + α3 du compensateur 2.
En tirant alors la valeur de a et celle de c - a des équations 13, 14 et 14', on obtient : a = ss 1 + #3 (15) cK 2 c - a = b i3 (16) #1 L'équation 15, qui, si on la résoud par rapport à (2 est formellement égale aux relations tl et 12 trouvées lors de l'étude des configurations des figures 6, 7 et 8 respectivement, permet de calculer la rotation α2 2 du compensateur de dilatation 2 en fonction de la dilatation totale 1 + A3 et de la dimension a.
1 + L'équation 16 permet, pour sa part, d'obtenir la différence c - a en fonction de la dimension b et du rapport entre les dilatations A 3 et # 1 des sections de conduite 26 et 25.
Les équations 6, 10, 11, 12, 15 et 16, qui représentent les résultats des calculs précédents, contiennent uniquement, dans leurs termes de gauche et de droite, des produits et des quotients de grandeurs; par suite, chacune de ces grandeurs meuvent être calculée en fonction des autres par comparaison des échelleslogarithmiques desdites grandeurs.
Revenant alors aux échelles combinées aux fenêtres 5, 6, 7 (figures 1 et 4) et 9, 10 (figures 2 et 5), la fenêtre 6 est com binée aux échelleslogarithmiques des quatre grandeurs ,L, q et s de l'équation 6, qui interviennent dans la déterminati E de la travée entre deux supports. Les échelles de ces grandeurs sont placées, comme le montre la figure 4, sur les bords supérieur et inférieur de la fenêtre 6, respectivement, et sur la partie de la réglette laissée à découvert par la fenêtre, en haut et en bas.
La entre 5 est combinée avec les échelles logarithmiques des grandeurs L , E, s, q de l'équation 10, qui interviennent dans la détermination de la travée entre deux supports suivant cette équation. Les échelles de ces grandeurs sont placées respectivement sur les bords supérieur et inférieur de la fenêtre 5 et sur la partie de la réglette laissée à découvert par ladite fenêtre, en haut et en bas.
Comme on le voit sur la figure 4, la partie de gauche du bord inférieur de la fenêtre 7 porte l'échelle logarithmique dee angles α1, α2 des relations 11, 12 et 15, tandis que la partie de droite porte un index pour la grandeur a desdites relations, dont l'échelle est portée par la réglette 2. La partie deb réglette 2 laissée à découvert par cette fenêtre, en bas et du côté gauche, porte l'échelle logarithmique de la dilatation totale A I + 2 ou 1 + ss qui apparat dans les susdites relations, tandis que ladite échelle logarithmique de la grandeur a apparat en bas et du côté droit.
Le côté gauche du bord supérieur de la fenêtre 7 porte ltéchel~ le logarithmique du rapport #3/#1 de l'équation 15, et son côté droit porte un index pour la grandeur c - a de ladite équation, dont l'échelle est portée par la réglette 2. Le haut du côté droit de la réglette 2 porte l'échelle de la grandeur b, tandis que le haut de son côté gauche porte la susdite échelle de la grandeur c - a.
La buse mélangeuse pour le brassage de gaz combustibles, destinée plus spécialement aux brûleurs à soufflante, dans lesquels deux gaz au moins sont conduits vers la buse par des tubes d'amenée, est caractérisée, selon l'invention, par le fait qu'elle contient un pot mélangeur auquel aboutissent les tubes d'amenée et une bague mélangeuse à l'intérieur de laquelle les gaz sont mélangés.
L'invention consiste à rendre réglable la taille d'un orifice de sortie des gaz grâce au déplacement de la bague mélangez se par rapport au pot, ledit orifice étant défini par des éléments faisant partie du pot et d'autres faisant partie de la bague. Q1 est ce qui permet d'adapter l'orifice de sortie à diverses sortes de gaz. De même, il devient possible d'adapter le dispositif à des débits différents de combustion du brûleur.
Il est opportun de donner au pot mélangeur la forme d'une chambre à plusieurs compartiments. La forme la plus avantageuse du pot est cylindrique, avec plusieurs chambres disposées sur un axe commun.
Dans l'une des formes de réalisation selon 1-' invention, l'intérieur de la bague mélangeuse se raccorde à l'intérieur de l'une des chambres, et plus spécialement à celle qui se trouve au centre, sur le chemin suivi par le flux gazeux.
Pour simplifier le réglage de la taille de l'orifice pour la sortie des gaz entre le pot et la bague, cette dernière est vissée sur le pot sur lequel elle peut tourner. Cette même disposition permet également de démonter facilement la bague en la séparant du pot.
Pour former l'orifice de sortie des gaz, l'une des chambrez ouverte d'un côté seulement, est obturée par la bague mélangeuse, de telle manière qu'une partie au moins de la surface de recouvrement située sur la bague, ensemble avec la surface d'appui située sur le bord libre d'une des parois de la chambre correspondante, définit la taille de l'orifice annulaire de sortie.
Dans une buse mélangeuse à deux chambres, il y a avantage à obturer ainsi la chambre extérieure, qui entoure la chambre intérieure disposée coaxialement à elle.
Afin d'assurer l'orientation du flux gazeux vers l'intérieur de la bague, lorsque le gaz sort de l'orifice, la surface de recouvrement située sur la bague et la surface d'appui située sur la paroi de-la chambre sont toutes deux de forme conique. La conicité de ces deux éléments est telle que, lorsque l'orifice est fermé, la totalité de la surface de recouvrement est au contact de la surface d'appui. On parvient à ce résultat en accordant exactement entre elles les conicités des deux surfaces.
I1 y aura avantage à donner à la surface interne de la bague une section de forme soit concave, soit convexe. Le choix de ces configurations de section est fonction des dimensions de la flamme souhaitée et/ou de sa longueur, ainsi que de la nature des gaz et du débit du brûleur.
I1 sera avantageux que la-surface libre du bord extérieur de la bague présente une rainure ou une gorge. La stabilité de la flamme en sera accrue.
I1 pourra y avoir avantage à ce que la surface extérieure de la bague présente une saillie circulaire qui a la forme d'un épaulement de section conique ou arrondie. I1 en résulte une retenue de l'air soufflé et, de ce fait, un-refroidissement de la surface interne de l'embouchure du brûleur.
Cette retenue d'air soufflé pourra être accrue en prévoyant une bague extérieure sur l'extrémité libre de la bague mélangeuse. Be brassage des gaz dans l'espace intérieur de la bague peut être rendu plues énergique encore en prévoyant une bague intérieure à l'extrémité libre de la bague mélangeuse.
Il est possible, selon l'invention, de réduire le bruit de la buse mélangeuse en disposant à l'intérieur de la bague mélangeuse une douille coaxiale. D'autre part, le brassage sera encore amélioré par le fait que la chambre intérieure, par laquelle l'air soufflé parvient dans la buse, puis dans l'espace intérieur de la bague mélangeuse, présente, à son extrémité tournée vers ladite bague, un rétrécissement de sa paroi interne. Ce rétrécissement pourra être formé opportunément par une bague. ta douille qui se trouve à l'intérieur de la bague mélangeuse pourra être emmanchée par l'une de ses extrémités dans le rétrécissement sus-visé, et présenter à son autre extrémité un élargissement circulaire qui prendra lui-aussi la forme d'une bague.La douille sera disposée à l'intérieur de la bague mélangeuse de façon telle que le gaz qui provient de l'orifice de sortie vienne lécher la surface extérieure de la douille.
Il sera avantageux que le pot mélangeur et/ou la bague mélangeuse soient confectionnés en matériaux thermo-résistants.
Be domaine d'application de l'invention s'étend surtout sur les brûleurs, pour lesquels elle présente les avantages suivants: du fait que l'orifice de sortie des gaz est formé par deux pièces de la buse mélangeuse qui sont mobiles l'une par rapport à l'autre, il devient possible d'adapter la taille de l'orifice de sortie des gaz à une gamme étendue de débits et de types de gaz.
La buse conforme à l'invention peut donc trouver son emploi pour tous les gaz combustibles purifiés, ce qui permet de la désigner sous le terme de buse tous-gaz". En outre, il est possible de se servir de la buse mélangeuse selon l'invention dans un bruleur pouvant être alimenté indifféremment à l'huile ou au gaz.
En position de travail, un maillon remplit ainsi la section transversale intérieure entre les branches du maillon voisin, au loins presque entièrement et repose aussi, par sa partie en arc de cercle reliant les branches, sur la partie correspondante de l'aut@@ maillon. Il faut noter expressément ici que l'arc n'a plus besoin d'gtre, comme d'usage, en forme de demi-cercle, mais qu'on peut ipaginer des sections transversales de formes diverses, même polygonales en particulier, pour autant que les formes des deux maillons corraspondent simplement.
Cette conformation du maillon suivant 1 invention permet de le fabriquer par injection en injectant l'un des deux mIilIons dans l'autre, leur asition respective étart décalée angulairement par rapport à leur position de travail, de 50 de préférence.
Par cette déviation angulaire, on obtient de ce fait, entre les maillons un intervalle, que pendant l'opération d'injection, est pris par le moulez Ce dernier peut ainsi comporter une cloison cor respondante, assez épaisse pour supporter la pression d'injection, de sorte qu'une pénétration de matière, ou même une déformation permancnte du meule, n'est pas pessible.
De préférence, la section transversale est délimitée par une droite, de sorte que les surfaces en arcs des cercle entre les branches ont extérieurement la forme d'un demi-cylindre. Lorsque la channe est entraidée par un pignon, cela lui donne l'avantage de prendre appui le long d'une ligne ou d'une surfaces et non, comme c1 est le cas pour les chaines à maillons ronds de section circulaire, sur un point, ou suivant une ligne Les forces transmissibles sont ainsi sensiblement augmentées en même temps que l'usure est pratiquement éliminée.
Un autre avantage offert par la délimitation en lignes droites de la section transversale consiste en la possibilité.de rapporter sur le maillon, de manière sensiblement plus simple et effective que sur une surface arrondie, une inscription publicitaire, des éléments réfléchissant la lumière ou autres éléments similaires. Â cet effet, les procédés les plus variés,-tels que le moulage par injection, le matriçage, etc. sont possibles. De préférence, on injecte d'abord un maillon sur'deux séparément et on le pourvoit, simultanément ou ensuite, de l'inscription matricée, ou autrement effectuée On relie ensuite ces maillons par injection pour former la chaise.
S'il s'agit d'une chaîne mobile, on prévoit le côté interne de la section transversale des maillons intentionnellement arrondi, de manière que cette section soit délimitée par une ligne droite et un arc de cercle. Si, pourtant, on exécute à la place du demi-cercle une ligne polygonal. (dans le cas le plus simple, la section est alors triangulaire) et les faces opposées de telle sorte qu'en position de travail - en règle générale, pour une channe, en position tendue - les faces portent entièrement l'un. sur l'autre, une rotation des maillons, l'un par rapport à l'autre est rendue tout simplQF ment impossible. Dans une autre réalisaton, l'invention propose de disposer des saillies, ou des creusa qui fixent les maillons dans leur position de travail, du fait qu'on ne peut les dégager qu'en exerçant une déformation élastique des branches, par exemple. La channe prend alors l'aspect dsune barre droite, ou enc@re cintrée, d'une certaine rigidité, qui peut cependant à tout moment - pour être transportée, par exemple - etre transformée par une compression axiale en une série de maillons, attachés ensemble, mais sans raideur.
L'invention va être maintenant exposée plus en détail, en référence aux figures des planches jointes. @@ protection ne doit ce pendant pas se limiter aux exemples de chaines représentés, mais a'étendre à toute combinaison d'au moins de@@ éléments de forme annu- laire, séparés, mais accrochés l'un dann l'antre et s'exerçant l'un sur l'autre, en position de travail, un effort réciproque, combinai- son obtenue par injection d'un élément dans l'autre. Les chiffres de référence n'cnt également qu'un caractère indicatif.
- Les Fig. la à 1c représentent une chaîne de modèle conns respe tivement en plan, en coupe à plus grande échelle et sous charge; - Les Fig. 2a à 2c sont les vues correspondantes d'une chaine selon l'invention.
- Les Fig. 3a à 3c indiquent les conditions de la channe passant aur un pignon.
- Les Eig. 4a et 4b expliquent le mode de fabrication; - Les Fig. 5 et 6 montrent deux variantes possibles.
Dans la chaîne de modèle connu, zeprésentée par les Fig. 1a @@1e, la distance a entre les branches 1 d'un msillon est sencihlement supérieure au diemètre "d" de la section transversale cirenlaire.
Le contact entre deux maillons s1effectue donc sous une forme ponc- tuelle, en p. Quand une traction e'axerce dans le sens Z, mon saulement les branches 1 subissent un effort de traction, mais encore une contrainte de flexion corraspondant an bres de levier b, qui déferme les branches de la manière indiquée dans la Fig. 1c et, en raecourcissant le rayon des arcs 2 de chaque maillen, provoque un ellongement de la channe dans son ensemble.
Les Fige 2a à 2c représentent, dans les mimes conditions, une chaine selon l'invention. La section transversale du maillon est délimitée par un arc en demi-cercle 3 et une ligne droite 4, re- liée par des congés de raccordement Le diamètre 2r du demi-cercle I est égal àla distance intérieure @ entre les branches 1 du maillon, tandis que l'épaisseur d, mesurée perpendiculairement, de la section n'est égale qu'à la moitié de la distance a.
Quand la chaîne se trouve dans @@ p@sition normale de travail, c'est-à-dire tendue, chaque maillen parte à plein, chaque fois, @@@ son are en demi-cercle 3 sur l'ar@ 2, entre les branches 1, de l'autre maillon, Même lorsque la chaîne, passant sur un pignon fon, est cintrée au point que les médianes de deux maillons voisins tont entre elles un certain angle, le contact de ces maillons s'effectue largement sur une surface. Il s'ensuit que n'intervient alors ni pression superficielle élevée, ni forte usures Comme ltindiqueet les Fig. 3a à 3e, les dents des pignons de chaînes sont toutes exécutées avec des flancs rectilignes 5, pour des raisons de fabrication.Dans les chaînes connues jusqu'ici, ayant des maillons à section circulaire, il en résulte un contact ponctuel P (voir Fig. 3b), qui ne peut guère être amélioré que par un arrondi correspondant du pied de la dent pour devenirs au vieux, un contact linéaire. Par contre, en raison de son contour extérieur rectiligne 4, la chaîne selen l'invention porte dans cbe que cas le long d'une ligne et permet me d'obtenir un contact superficiel en arrondissant le pied de la dent.
Comme l'indique la Fig. 4a, la fabrieatien de la chaîne suivaut l'invention est possible du fait que l'injection ne s'exéoute pas dans la position de travail. De préférence, la déviation angulaire est de 90 . La distance a entre les branches 1 étant plus grade quc la plus petite dimension d de la section transversale, dans la po sition d'injection représentée un espace libre subsiste entre les deux maillons pour les quatre parties Â, 3 C et D du oule, do deux seulement sont visibles dans la Fig. 4a.La ig. 4b indique également la suite des mouvements à effectuer au démoulage : on retire d'abord les parties if et C en les déplaçant dans le sens XD puis les parties B et D, dans le sens Y.
Dans l'exemple représenté, tous les maillons portent une inscription publicitaire. ll convient cependant de noter que tous les maillons ne sont pas obligatoirerent pareils, en particulier, seuls les aillons préfabriqués peuvent porter une inscription, ou un autre détail similaire. En outre, deux maillons voisins n'ont pas besoin de présenter une section transversale s'écartant d'un cer- cle. Enfin, la déviation de la forme circulaire sur une partie de maillon peut être limitée à l'une des deux branches, ou intéresser les deux.
La présente invention concerne un procédé de fabrication de gorge dans des pièces métalliques de révolution.
Elle concerne plus particulièrement la préparation de poulies ou de roues à gorge périphérique, par un procédé s' effectuant à froid et sans enlèvement de matières.
Elle concerne enfin les poulies, roues, et toutes pièces métalliques de révolution circuliares ou non, obtenues par application dudit procédé.
Les domaines industriels dans lesquels s: utilisent des pièces de révolution, le plus souvent circulaires, portant à leur périphérie une gorge, sont extreomement nombreux.
On peut tout du abord citer les poulies d1 entraînement, domaine dans lequel les poulies à gorge ont, depuis un certain nombre d1 années, supplanté les poulies à profil plan, en raison de leur meilleur rendement, et de ltab- sence totale de risque de déraillage de la courroie de transmission.