INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Quand 11axe de la roquette atteint le plan qui est conun aux arbres 45 et 46, la roquette se trouve entourée à la fois par lévi devent précédent 51 de l'étoile d'alimentation 42 et par l'évide- ment 51 de l'étoile d'alimentation 43 qui a été amené par rotation. ImmEdiatement auEparavant, la bride 34 de la roquette a p6- nétré dans la gorge 61 de l'étoile dsalimentation 43, et la roquette a simultanément cessé d'dure en contact avec la première partie de la face de guidage 52.Pendant la suite de la rotation des étoiles-dtalimentation 42 et 43, la roquette vient au contact de la deuxième partie de la face de guidage 52, qui maintient la roquette dans l'évidement 51 de la deuxième étoile d'alimentation 43. La bride 34 s'éloigne de la gorge 61 de la première étoile d'alimentation 42, et l'évidement 51 de cette dernière tourne dans le sens de la montre en s'éloignant de la roquette, comme on le voit sur la figure 1 pour la roquette 2111o Ensuite, la roquette 2111 suit dans l'étoile d'alimentation 43 la deuxième partie de la face de guidage 52, jusqu'à la position occupée par la roquette 216. Depuis cette position jusqu'à la position prise par la roquette 215, le transfert déjà décrit se répète, entre la deuxième étoile d'alimentation 43 et la troisième 44, puis sur la troisième partie de la face de guidage 52. Sous l'action de la îace de gui- dage 52, la roquette 215 est maintenue dans un évidement 51 de l'étoile dtalimentation 44, dans la suite du transport atteignant la position 212. Dans la position de la roquette 212 qui est représentée figure 1, la roquette se trouve dans le cercle d'action de la roue d'alimentation 57.En tournant en sens inverse de la montre, cette roue 57 attaque la roquette par un brans 590 Après dépassement de la position 212 en direction de la gouttière de chargement 23, la roquette se dirige vers la face de guidage 53 et, par la bride 34, s'introduit dans la gorge 56 du rail de guidage 55. Après dépassement de la position 212, la roquette passe seus la face de guidage 54, et par suite dans le canal qui est formé par les faces de guidage 53 et 54. Dans ce canal 53-54, la roue d'alimentation 57 éloigne la roquette de l'étoile d'alimenta- tion 44, et par suite éloigne également la bride 34 de la gorge 61 de arbre 47.
Comme la vitesse de l'extrémité du bras 59 est trois fois plus grande que la vitesse mesurée sur le cercle des centres dé l'étoile d'alimentation 44, la roue d'alimentation 57 éloigne rapidement la roquette 21 de celle qui suit sur 11 étoile dgalimenta- tion 44. Immédiatement après le dépassement de la position indiquée en pointille mixte sur la figure 1, lune des arêtes de choc formées par les surfaces convexes-concaves du tambour dtalixenta- tion 25 vient attaquer cette roquette dans le large intervalle compris entre les deux roquettes. Le tambour dSalimentation 25 tourne en sens inverse de la montre, comme la roue d'alimentation 57.Ce tambour d'alimentation 25 entratne la roquette 21 à partir de la roue d'alimentation 57, et la conduit dans la position occupée par la roquette 211 sur la figure 1. A ltarrivée dans cette position, -la roquette 211 heurte l'organe de verrouillage mentionné plus haut, qui bloque le mécanisne d'alimentation d'une façon qui ne sera pas décrite plus complètement. Lorsque le magasin 20 se trouve chargé comme indiqué figure 1, toutes les roquettes se trouvent dans les évidements 51 des étoiles d'alimentation 42, 43, 44 à ltinstant de l'arrêt, à l'exception de la roquette 211.Cette dernière est tenue dans ltune des deux faces concaves du tambour d'alimentation 25, dans le plan des axes défini plus haut pour le pivot 100. I1 en résulte que, à la fin du chargement, toutes les fentes de guidage 64, 71, 103, 104 prévues pour les déplacements des coulisswx 66, 106, des rouleaux 77, 114 des étoiles d'ali- mentation 42,43, 44 et du pivot 100, sont perpendiculaires aux surfaces latérales de la bride 34 et des bagues 37 des roquettes 211 à 2118.
On voit sur la figure 1 que, à la fin du chargement, 1'arOte de choc de la surface concave non occupde sur le tambour dtalimen- tation 25, est immobile à côté du bord inférieur de la gouttière de chargement 23o Le talon du volet de fermeture 24, chargé par un ressort, se trouve au contact de la surface convexe 1 tambour d'alimentation 25 située devant la roquette 2l. I1 en résulte que le volet 24 et le tambour d'alimentation 25 ferment vers lsexté- rieur, devant la roquette 211 le canal qui est formé par les faces de guidage 53 et 54o Sur l'avant, le pied du volet de fermeture 24 disposé le long du magasin 20, la gouttière de chargement 23 et le tambour d'alimentation 25 formeront une chambre de chargement destinée à recevoir la roquette en position de lancement, qui est la roquette 210 sur la fig. 1. On voit que le chargement décrit cidessus est réversible par rotation de la manivelle mentionnée plus haut, afin de permettre le déchargement du magasin 20, jusqu'à la roquette 211 inclusivement.
Après achèvement du chargement, la préparation au lancement comprend les opérations suivantes a) bloquer les roquettes 21 en rotation autour de leurs axes longitudinaux, et établir une liaison cinématique entre les bagues 37 et la commande de placement du magasin 20; b) Sur toutes les roquettes 211 à 2118 simultanément, régler les bagues 37 à une position correspondant à lgangle attaque des ailettes-freins 39; c) Introduire la prémière roquette 21 dans la gouttière de chargement 23.
L'opération a) nécessite un déplacement des arbres 76; 113 dans les fentes de guidage 63, 71, 103, 104. Un tel déplacement est produit par une rotation des douilles 72, 110, sur les arbres immobiles 45, 46, 47 et sur le pivot 100. Dans cette opération, on amène l'extrémité B des fentes de commande 75, 112 dans les plans des axes définis plus haut, par une rotation en sens inverse de la montre (fige 6). Pendant ce mouvement de rotation des douilles 72, 110, les arbres 76, 113 se décent en translation à travers les fentes de commende 75, 112, dans les fentes de guidage, pour passer d'un faible éloignement à un plus grand éloignement des arbres 45, 46, 47 et du pivot 100. Par la face frontale moletée 67, les coulisseaux 66, 106 sont appliqués par les arbres 76, 113 contre les brides 34 des roquettes 211 à 211g et empêchent ainsi les roquettes de tourner autour de leurs axes longitudinaux, dans la position qui elles prennent à aet instant dans les étoiles dRalimen- tation 42, 43, 44 et relativement au pivot 100. Les arbres 76, 113 introduisent les rouleaux 77, 114 à denture cannelée dans les dentures cannelées 40 des bagues 37 des roquettes 2lî à 211gç Les bagues 37 se trouvent ainsi reliées cinématiquement aux rouleaux 77, 114 et aux arbres 76, 113o Comme on 1ea indiqué dans la description, la douille 72 est reliée cinématiquement à la roue dentée 93. La douille 110 est de mEme reliée cinématiquement à la roue dentée 121. Les roues dentées 93, 121 sont entraSnées par~ltélectro-aimant 162. Lorsque celui-ci est sous tension, les corps magnétiques 97 des roues dentées 96 des étoiles d1alimentation'42, 43, 44, sont également mis sous tension.
Les corps magnétiques 97 attirent les bagues dtarmature 94 et, comme indiqué figure 3, ils accouplent les rouas dentées 96 et 93 par lintermédiaire de la douille 92. L t électrorimant 162 attire la crémaillère 163. La roue dentée 121 tourne dans le sens de la montre sur la crémaillère 163 (quand on regarde dans la direction du lancement).La douille 110 tourne en sens inverse de la montre sur le pivot 100. Les roues dentées 96, 93 des étoiles d'alimentation 42, 43, 44, qui engrènent avec la roue dentée 166, tournent en sens inverse de la montre. I1 en résulte que, au cours d'un déplacement de la crémaillère 163 vers la gauche, les douilles 72 ainsi que la douille 110 tournent en sens inverse de la montre et, comme il est nécessaire, amènent les coulisseaux 66, 106 et les rouleaux 77, 114 respectivement contre les brides 34 et les bagues 37, des roquettes 211 à 211g. A la fin de l2opération a), l'électro-aimant 162 et les corps magnétiques 97 restent alimentés, si bien que la liaison cinématique établie, et par suite également la situation établie, sont maintenues.
Dans l'opération b), il est nécessaire de déplacer les bagues 37 contre les roquettes 21, à 11 intérieur de la distance a, sur une certaine distance b partant de la face de butée 38 vers l'ar- trière. Un tel déplacement peut titre produit par une rotation des bagues 37 sur les filetages 36, au moyen d'une rotation proportionnelle des rouleaux 77, 114. Comme on l'a déjà dit, il existe une liaison cinématique entre les rouleaux 77 et la roue dentée 150 par l'intermédiaire des roues dentées 95, et une autre liaison cinématique entre le rouleau 114 et la roue dentée 95 de l'arbre 47 par'l'intermédiaire des roues dentées 153, 152.La liaidon cinématique entre la roue dentée 150 et le moteur 130 est assurée coi- me indiqué précédemment par l'arbre moteur 141 et laccouplement 142 embrayé sur la roue dentée 144. Quand le frein 143 est desserré, le moteur 130 fait tourner dans le mdme sens, d'une part les arbres 76 et les rouleaux 77, et d'autre part l'arbre 113 et le rouleau 114. Les rouleaux 77, 114, vissent avec une mtme vitesse de rotation les bagues 37 vers l'arrière, sur les roquettes 211 à 211go Les coulisseaux 66, 106 agissent contre- les couples de frottement, qui agissent eux-mtmes sur les roquettes quand les bagues 37 tournent, et ces coulisseaux immobilisent les roquettes.
Lorsque la roue 152 tourne, cvest-à-dire lorsque arbre 151 et la vis tangente 157 tournent, le potentiomètre de valeur réelle 159 se trouve modifié par la roue à vis tangente l5. La rotation des rouleaux 77, 114 se poursuit jusquEà ce que la valeur réelle indiquée par le potentiomètre 159 concorde avec unecertaine valeur prescrite qui a été précédemment introduite dans le potentiomètre 161e On a ainsi atteint une résistance qui correspond à un déplacement prescrit b de la bague 37, comme indique figure 4. L'accou- plement 142 s'ouvre et le frein 143 est serré. L7électro-aimant 162 ntest plus sons tension.Le ressort de rappel 164 déplace la crémaillère 163 vers la droite et la roue dentée 121 tourne en sens inverse da la montre0 De cette façon, les rouleaux 77, 114 et les coulisseaux 66, 106 cessent autre en contact avec les roquettes 21 et sont ramenés dans leurs positions initiales. Quand ces positions sont atteintes, les corps magnétiques 97 cessent Ogale- ment dtEtre sous tension.
Llopération c) est un mouvement d'alimentation bref, effectué par le moteur, ltorgane de verrouillage étant déverrouillé devant la roquette 211. Lorsque le moteur 130 tourne et que le frein 132 est desserré, ltaccoupzlement 131 sera embrayé. Ainsi qu'on lta déjà dit, la roue 139 dentée, qui a été mise en liaison cinématique avec 11arbre 134, entraxe en rotation les arbres 45, 46, 47, la roue d'alimentation 57 et le tambour d'alimentation 25.
Comme on le mentrera dans le paragraphe suivant, les douilles 72 suivent ce mouvement avec les arbres 45, 46, 470 'Par lsintem6- diaire de ltorgane de verrouillage, qui est déverrouillé, le tambour dtalimentation 25 entratne la roquette 211 dans le canal 53-54, vers la gouttière de chargement 23. Dans e mouvement, peu de temps avant la sortie de la roquette hors du canal 53~54 cette roquette vient heurter le talon du volet de fermeture 24 et relève celui-ci vers l'extérieur. Le volet de fermeture 24, qui est chargé par un ressort, maintient la roquettes au contact de la face de guidage 53e Quand le volet de fermeture a atteint son ouverture maximale, il ouvre un contact dans le circuit moteur. Le moteur 130 est mis hors circuit, l'accouplement 131 szouvre le frein 132 se serre, et l'organe de verrouillage se place en position de verrouillage devant la roquette 211 déjà saisie par le tambour d'alimentation 25. Pendant la fin du fonctionnement du mécanisme d'alimentation par inertié jusqu'à l'instant du blocage par l'or- gane de verrouillage, le tambour d'alimentation 25 ainsi que le pied du volet de fermeture 24, qui tend à revenir dans la position de fermeture sur la surface latérale de la roquette 211 sous l'ac- tion du ressort, poussent la roquette à l'intérieur de la gouttière de chargement 23, dans la position occupée par la roquette 210 sur la figure 1.
Pendant une progression des roquettes au cours doun tir, le circuit elebtrique moteur n1 est pas interrompu par le volet de fermeture 24 tant que le circuit électrique d'amorçage reste fermé, et les étoiles d'alimentation 42, 43, 44 font tourner continuellement la roue d'alimentation 57 et le tambour d'alimentation 25.
Ltorgane de verrouillage reste déverrouillé. Lors de la mise en circuit du moteur, les supports 98 des bobines magnétiques sont mis sous tension en xE8me temps. Ces supports attirent les bagues d'armature 94, et accouplent les douilles 92 avec les arbres 45, 46, 47. Comme l'arbre creux 86 tourne à la mSie vitesse angulaire que la douille 92 autour de ltaxe gémétrique de l'un des arbres 45, 46, 47, cet arbre creux 86 et les roues 8 et 87 qui sont cla ventées sur lui ne peuvent pas tourner autour de leur axe propre.
Polyporaceae tt I!
?î M I!
tl II II
Phyllotopsis nidulans (Fr.) Slng. Pleurocybella porrigens (Fr.) Sing. Hohenbuehelia serotina (Fr.) Sing. Schizophyllum commune Fr.
Panus rudis Fr.
Sparassis crispa Fr.
Aleurodiscus amorphus Rabenh.
Corticium chrysocreas Berk. et Curt. Stereum ostea (Bl. et Nees) Fr.
Creolophus spathulatus Imazeki.
Lopharia mirabilis (Berk. et Br.) Pat. Coriolus pubescens (Fr.) Quel.
Tyromyces lacteus (Fr.) Murr.
Polyporus confluens (A. et S.) Fr. Microporus affinis (Blume et Nees) Runtze. Trametes gibbosa Fr.
Cryptoporus volvatus (PK.) Hubb.
Trametes albida (Fr.) Bourdot et Garzin Ganoderma lucidum (Fr. ) Karst. Hirschioporus abientinus (Fr.) Donk.
80 70 60 70 80 100 100 90 90 100 60 80 100 80 70 60 60 70 70 70
NO O
(Fr.) Fr.
Hygrophorus punicea (Fr.) Karst.
40,12
5,09
0,13
Phyllotopsis nidulans (Fr.) Sing.
39,18
Polyporus caeruleoprus Peck
39,50
Fomitopsis pinicola (Fr.) Karst
39,96
Cyclomyces fuscus Kunze
Lepiota japonica Kawam. et Hongo
38,21
5,26
0,71
Agaricus subrutilescens (Kanfftn.) Hotson et S tu rite
39,38
6,17
Rhodophyllus aeruginosus
42,94
5,18
0,95
(Hiroe) Hongo
Rhodophyllus bisporus
38,84
tJO
Panus
Pleurotus
Crepidotus
n ii ti it n
Panus conchatus (Fr.) Fr.
Pleurotus ostreatus (Fr.) Quel.
Cortinarius turmalis Fr.
Cortinarius mucifuluus (Fr.) Fr.
Pulveroboletus auriflammeus (Berk. et Curt) Sing.
Xerocomus badius (Fr.) Kîfhner.
Lactarius subzonarius Hongo
Russula metachroa Hongo
Russula cyanoxantha (Secr) Fr.
Clavariadeiphus ligula (Fr.) Donk
Ramaria apiculata (Fr.) Donk
TABLEAU 10 (3)
Analyse Teneur Dose élémentaire en mg/Kg sucre
Il faut réduire la teneur maximum en chrome de 1% pour chaque quantité de cobalt ajoutée égale à 4% et il faut réduire la teneur minimum en chrome de 1% pour chaque quantité de cobalt ajoutée égale à 8%. I1 faut réduire la teneur maximum en nickel de 1% pour chaque quantité de cobalt ajoutée égale à 8 et il faut réduire la teneur minimum en nickel de 1% pour chaque quantité de cobalt ajoutée égale à 4%. Les alliages ont été traités par la chaleur pendant une demi-heure à 1000 C et trempés à l'eau.
A titre d'exemples, les alliages suivants ont été déformés à froid par courbure à - 196DC.
Fer avec 10% de chrome, 15 de nickel et 20% de cobalt Déformation résiduelle déformation annulable à chaud à - 1960 C mouvement an- déformation de angulaire déformation de gulaire surface corres surface correspon- pondante en dante en 1230 2.92% 280 o.64% Fer avec 15% de chrome ,15% de nickel et 20% de cobalt Déformation résiduelle déformation annulable à chaud à - 1960 C mouvement an- déformation de angulaire déformation de gulaire surface corres surfa-ce corres- pondante en pondante en 1570 3.74% 380 0.90% 50) Alliages fer-chrome-manganèse-cobalt Il est possible d'ajouter du cobalt des alliages ternaires fer-chrome-manganèse à titre de remplacement partiel du manga nèse dans des proportions allant jusqu'à 15% en poids, du cobalt tout en conservant des propriétés de reprise thermique, à la condition d'appliquer aux limites supérieures pour le chrome et le manganèse, telles qu'elles sont représentées pour les al- liages fer-chrome-manganèse à la figure 2,les réductions suivantes : pour le chrome 12,5% du pourcentage de cobalt ajouté et,pour le manganèse, 50% du pourcentage de cobalt ajouté. Les alliages ont été traités par la chaleur pendant une demi-heure à 10000 C et trempés à l'eau.
A'titre d'exemple, on a écroui alliage suivant par courbure à - 1960 C Fer avec 15% de chrome, 15% de manganèse et 10% de cobalt Déformation résiduelle déformation annulable à chaud à - 1960 C mouvement angu- déformation de angulaire déformation de laire surface corres surface corres- pondante en pondante en 143 3.4% 41 1.0% 60) nlligcs fer-manganèse Si 7 teneur an manganèse est supérieure à 15, il est possible d'obtenir une certaine déformation pouvant s'annuler par la chaleur, qui est associée à la transformation de l'austénite en martenite t .Cela est possible dans les alliages contenant de 15 à 35% de manganèse, la gamme préférée s'étendant de 20 à 30% de manganèse. L'importance de la déformation pouvant s''an- nuler par la chaleur est augmentée par une addition de titane en quantités appropriées, c'est à dire jusqu'à 5%- ce qui abaisse la température Ms sans altérer la proportion de martensite i . Les alliages ont été traités par la chaleur pendant 1/2 heure à 10000C et trempés à l'eau. Un exemple précis est constitué par du fer contenant 28% de manganèse déformé sous-tension ou courbure à différentes températures et chauffé jusqu'à une température supérieure à As.
Température Déformation déformation-annulable par la chaleur de déforma- résiduelle déformation sous mouvement an-tion en OC tension en % gulaire corres pondant - 196 5% 0.35% -15 - 196 20% 0.55% 25e
angulaire déformation Mouvement éformation "de surface angulaire de surface correspon- correspondan dante en % te en - 70 1090 2.6% - 180 0.38% + 20 109 2.6% 22 22 - 0.50% +100 -136 3.24% 17 o,37% Un autre exemple est constitué par un alliage de fer et de manganèse contenant 20%, en poids, de manganèse et- 3,75% en poids, de titane, qui a été déformé par courbure à - t960 Ci.
Fer avec 20% de manganèse et 3,75 h de titane déformation résiduelle déformation annulable à chaud à - 196 mouvement angulaire déformation de angulaire déformation de surface corres- surface corres- pondante en pondante en 131 3.10% 680 68 1.48% 70) Alliages fer-manganèse-nickel Le nickel peut être ajouté aux alliages fer-manganèse pour remplacer partiellement le manganèse, tout en conservant des pro priétés de reprise thermique, mais cela dans les limites indiquées à la figure 3. La.zone a de la figure 3 représente la gamme préférée et la zone d la gamme maximale. Ces zones se définissent comme indiqué ci-après.
La région a contient les alliages limités par les lignes suivantes 10) Manganèse = 15 20) Fer = 7250 3") Nickel = 10% 40) Nickel = 0% Dans la région b les alliages sont limités par les lignes suivantes 10) Manganèse = 12,5% 20) Fer = 70% 3") Nickel = 15% 4 ) Nickel = 0% 5 ) Fer = Les alliages ont été traités par la chaleur à 10000 C et trem pés à l'eau.
C'est ainsi, par exemple, que l'alliage suivant a été déformé par courbure à - 1960 C.
Fer avec 15% de manganèse et 10% de nickel déformation résiduelle" déformation annulable par la à - 1960 C chaleur angulaire déformation de mouvement angu- déformation de surface corres- laire corres- surface corres pondante en %O pondant pondante en 1280 3.04% 490 O. 92% 80) Alliages manganèse-nickel Des propriétés de reprise thermique sont constatées dans les alliages manganèse-nickel contenant 15 à 35 en poids, de nickel et de préférence 20 à 28% de nickel. A titre d'exemple, un alla- ge contenant 22,5 de nickel a été laminé en forme de tôle de 0,5 mm d'épaisseur, cette tôle ayant été traitée à 8500 C pendant 1/4 d'heure et trempée à l'eau. Après refroidissement jus qu'à une température d'environ - 1960C elle a été déformée par enroulement. Lors du réchauffage jusqu'à 2000 C elle s'est redressée, bien qu'elle ne soit pas revenue tout à fait à sa forme initiale. En faisant passer la température de façon répétée de 2000 C à - 1960 C l'éprouvette s'est enroulée et déroulée de façon répétée.
90) Alliages cobalt-manganèse Des propriétés de reprise thermique se sont manifestées dans des alliages de cobalt et manganèse contenant 20 à 40% en poids de manganèse et, de préférence 25 à 35% de manganèse. Dans un exemple déterminé, un alliage contenant 30 O en poids, de manganèse a été traité pendant une demi-heure à 10000 C et trempé à l'eau. I1 a ensuite été soumis à une déformation par courbure à - 1960 C et les résultats suivants ont été obtenus déformation résiduelle déformation annulable par la chaleur à - 1960 C en % mouvement angulaire correspondant 3.72 25% 520 10 ) Alliages à base de titane Des alliages contenant des éléments qui conservent la phase de titane H ont été fondus à l'arc sous argon et coulés, puis for- gés et laminés à 8000 C dans des gaines d'acier, en vue d'éviter la contamination par l'oxygène et d'obtenir une tôle d'une épaisseur de 1 mm.
Des propriétés de reprise thermique ont été constatées dans des alliages à base de titane dans lesquels la phases peut se conserver lors du refroidissement ou de la trempe à partir d'une température élevée pour laquelle a) il ne se forme aucune phase oméga a cours du traitement thermique et les alliages peuvent être écrouis à la température ordinaire ou à - 1960 C ou bien à des températures appropriées intermédiaires.
b) Lors de l'écrouissage, la phase ss se transforme en une phase de martensite provoquée par la contrainte mécanique.
Ce qui va suivre est constitué par des exemples d'alliages à base de titane revenant à leur état initial ou à un état voisin de leur état initial par action de la chaleur. Les alliages ont été essayés sous la forme d'une tôle qui a été courbée à 900, ce qui a donné naissance à une déformation de 2% de la fibre extérieure à une basse température, puis ils ont été chauffés jus qu'au dessus de la température As. Tous les alliages ont été trempés à l'eau à partir de 850 Ca 1 ) Alliages titane-molybdène contenant en poids, de 8 à 16% de molybdène.La gamme préférée est celle celle qui est comprise entre 14 et 16% de molybdène. Un alliage a 1-}4% de molybdène a été cour- hé a '30" a titre à une température de - 1960 C et lorsqu'on l'a réchauffe fé jusqu'a la température ordinaire, on a obtenu par l'effet de cette chaleur, une annulation de la déformation égale à 200.
2 ) Alliages titane-ltlanganèse contenant, en poids, de 5 à 10% de manganèse et, de préférence de 6 à 7% de manganèse Un alliage à 6% de manganèse a été courbé à 900 à la la température de - 196 C et, quand il a été réchauffé jusqu'à la température ambiante, l'action du réchauffage a donné lieu à une annulation de la déformation égale à 100.
3 ) Alliages titane-niobium contenant de 30 à 42% de niobium et, de préférence, de 32 à 34% de niobium. Un alliage à 34% de niobium a été courbé à 900 à une température de - 1960 C et a fourni lors du réchauffage une déformation de 500. I1 a égale ment été courbé à 90 à la température de 200 C et a fourni au réchauffage une annulation de la déformation égale à 400.
t*o o o
TABLEAU 8 (2)
Resupinatus rhacodium (Bork. et Cuit) Sing.
40,38
Marasmiellus delicatellus (Peck) Sing.
6,54
Bien que l'invention ait été décrite dans le cas par-35 ticulier de scies à ruban abrasives, les mêmes principes s'appliquent également à la production d'autres outils abrasifs, par exemple des tiges cylindriques abrasives, des lames de scie rigides, des scies circulaires, des limes, etc. Dans tous les cas, la surface de base de l'outil est d'abord recouverte d'une