INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
I1 va du reste de soi que la présente invention n'a été décrite qutà titre purement explicatif et nullement limitatif et que toute modification utile pourra y être apportée sans sortir de son cadre tel que défini par les revendications ci-après.
La présente invention concerne un système à grandissement variable, particulièrement destiné à. travailler entre deux plans objet et image fixes bien déterminés. Elle trouve en outre une application particulièrement intéressante dans l'augmen- tation des possibilités d'utilisation d'un système pancratique ou zoom.
Il est souvent intéressant de pouvoir modifier le grossissement ou le grandissement d'un appareil d'optique, ce qu'on réalise par exemple facilement en modifiant le grandissement d'un véhicule optique travaillant entre deux plans conjugués objet et image bien déterminés et fixes. Généralement on réalise cette modification par escamotage du premier véhicule et remplacement par un autre, qui aura alors nécessairement une autre position le long de l'axe optique de l'appareil. Dans le cas particulier où l'on veut obtenir deux grandissements inverses, on peut utiliser le mme véhicule an intervertissant ses distances respectives au plan objet et au plan image.
C'est ce qui a été représenté de façon schématique sur la figure 1 annexée. Sur la figure 1, l'objectif 1 représenté en traits pleins est à une distance d du plan objet 0, et le grandissement de l'ap- pareil est par exemple g. Sur la mme figure, le =*me objectif 1 représenté en traits mixtes est a la distance d du plan image I, et le nouveau grandissement est égal i l 0 Dans la modification faisant passer de la position en traits pleins à celle en traits mixtes, tout se passe comme si on avait fait-tourner la figure d'un demi-tour, et c'est un cas souvent réalisé en pratique car il conduit à une fabrication de série simple.
40 - Propriétés antihistaminiques Les composés de formule (I) administrés par voie intraveineuse sont capables de s'opposer aux effets bronchoconstricteurs de l'histamine en injection intraveineuse, ces effets étant appréciés par le test de Konzett et Rossler.
A titre d'exemples, à la dose de 1 mg/kg/IV, les composés n" 68256 et 68258 inhibent de 70 % et 65 % les effets bronchoconstricteurs de l'histamine.
50 - Propriétés antisérotonigues Les composés de formule (I) admini-strés par voie intraveineuse sont capables de s'opposer aux effets bronchoconstricteurs de la sérotonine en injection intraveineuse, ces effets étant appréciés par le test de Konzett et Rossler.
A titre d'exemple, à la dose de 1 mg/kg/IV, le composé nO 68256 inhibe à 70 % les effets bronchoconstricteurs de la sérotonine.
Comme il ressort des résultats précédents et de ceux consignés dans le tableau ci-après, l'écart entre les doses pharmacologiquement actives et les doses léthales est suffisamment grand pour permettre l'utilisation en thérapeutique des composés de formule(t).
f Numéro T o x i c i t é D L 5 0 de Voie orale Voie intraveineuse Voie sous-cutanée Code souris souris rat (mg/kg) (mg/kg) (mg/kg) 68 256 800 190 300 68 258 1750 280 105 Les composés de formule (I) sont indiqués pour le traitement des hypertensions, des insuffisances circulatoires périphériques, des douleurs et de l'asthme.
Ils seront administrés sous forme de comprimés, dragées et gélules dosés de 2,5 à 100 mg de principe actif à raison de 3 à 5 prises par jour et d'ampoules injectables dosés de 1 à 25 mg de principe actif à raison de 1 à 3 injections par jour.
La présente invention concerne des pneumatiques.
Selon l'invention. un pneumatique comprend une carcasse, deux enroulements de talon annulaires et une partie de bande de roulement, le rapport de la hauteur maximale de la section transversale du pneumatique à la largeur maximale de la section transversale du pneumatique étant inférieur ou égal à 25; et le rapport de la largeur maxiamale de la section transversale du pneumatique à la largeur de la jante de roue à laquelle le pneumatique est destiné étant inférieur ou égal à ion%, toutes les mesures du pneumatique précédentes étant effectuées lorsque le pneumatique est gonflé à sa pression de travail normale et monté sur la jante de roue.
Il est préférable que le rapport de la hauteur maximale de la section transversale à la largeur maximale de la section transversale du pneumatique ne soit pas inférieure à 10%.
Le pneumatique peut wetre de construction à nappes radiales ou à nappes croisées et il peut etre renforcé par n!importe quels types courants de matières de renfor- cement, par exemple des ciblés de rayonne ou de nylon, des ciblés d! acier. Lorsque la carcasse du pneumatique présente une construction à nappes croisées, l'angle dlobliquité des ciblés dans les nappes ne dépasse pas, de préférence, 300 dans la couronne du pneumatique, par rapport au plan équatorial du pneumatique, mesuré lorsque le pneumatique est gonflé et monté sur la jante de roue à laquelle il est destiné.
De préférence, la bande de roulement du pneumatique est moulée pour présenter une section transversale concave à l'état dégonflé dudit pneumatique, en particulier lorsque le pneumatique est à nappes croisées, de sorte que la bande de roulement du pneumatique prend une section transversale pratiquement plate lorsque ledit pneumatique est gonflé à la pression de travail normale. Les pneumatiques selon 1! invention sont particulièrement appropriés pour & re utilisés comme pneumatiqun de course. Dans cette utilisation, les pneumatiques sont soumis à des vitesses très élevées et également à des forces latérales très importantes dans les virages.
Il faut entendre parallongement', dans le présent mémoire, le rapport de la hauteur maximale de la section transversale du pneumatique à la largeur maximale de la section transversale, lorsqu'il est gonflé et monté sur la jante de roue à laquelle il est destiné, mais n'est pas chargé. La hauteur maximale de la section transversale du pneumatique est mesurée d'une ligne passant par les deux bases du talon au point radialement extrtme de la région de couronne des pneumatiques ; la largeur maximale de la section transversale est mesurée entre les points radialement extrêmes de chaque flanc ; et la largeur de la jante est mesurée entre les faces intérieures des rebords de la jante. Le "faible" allongement des pneumatiques à faible allongement utilisés jusqu'ici pour la course n'était pas inférieur à environ 33%.
Les pneumatiques de course sont caractérisés par une très large plage de contact avec le sol, qui est cependant très courte car il faut utiliser de fortes pressions dans le pneumatique pour maintenir la stabilité latérale nécessaire.
Dans les pneumatiques selon lwinvention, les courts flancs donnent une stabilité latérale suffisante pour les pressions utilisées dans le pneumatique qui sont inférieures à celles utilisées dans les pneumatiques usuels présentant les mimes conditions de fonctionnement, ce qui pennet d'obtenir une plage de contact plus longue et plus large et, par suite, un meilleur accrochage sans perte de stabilité latérale. De mime, le comportement du pneumatique selon l'invention est amélioré lors de l'accélération et du freinage, par sa plage de contact plus longue et plus large.
Maissi n'importe lequel des gyroscopes libres (A, B, E) tombe en panne, tous les courants de couples de torsion sont excessifs et aucun isolement n'est possible dans ce mode. La table 3 dresse la liste des états de modes pour toutes les pannes possibles d'un seul gyroscope pour les six modes de fonctionnement du système:: TABLE 3 ETATS DE MODES DE PANNE D'UN SEUL GYROSCOPE
GYROS SOUMIS | GYROS EN PANNE A B C D E F 1 CTDTFT 111 111 100 010 111 001 2 CTDTET 111 111 100 010 001 111 3 BTETFT 111 100 111 111 010 001 4 ATETFT 100 111 111 111 010 001 5 ATBTDT 100 010 111 001 111 111 6 ATBTOT 100 010 001 111 111 111 On peut résumer les conditions de détection de panne et d'isolement suivant l'invention en disant que si trois ZERO's sont obtenus dans un mode donné, tous les gyroscopes fonctionnent de façon satisfaisante. Si un ou deux ZERO's sont obtenus, le système reste dans le mode considéré et les gyroscopes défaillants sont identifiés. Si l'on obtient trois UN's dans un mode déterminé, le système doit être commuté sur un autre mode à la recherche de ZERO's.
Si une recherche conduite dans les six modes successivement ne met en évidence aucun ZERO, c'est qu'un minimum d'au moins trois pannes est survenu.
DESCRIPTION La présente invention concerne la réalisation et l'application de sources spéciales, sources et suiveurs de tension sans débit, sources et suiveurs de courant sans tension et d'éléments pathologiques de circuits avec deux composants de base, le rigiport (avec le cas particulier du nullateur) et le superport (ou norateur).
Les sources et suiveurs de tension d'impédance interne faible ne débitant pas de courant n'ont pas été utilisés dans le réseau électrique en vue de la stabilisation. Le nullateur et le norateur sont utilisés soit pour représenter des composants fondamentaux (transistor, amplificateur opérationnel,...), soit pour synthètiser des composants actifs (gyrateur, résistance négative); ainsi ils correspondent jusqu'ici à des concepts commodes de synthèse et de représentation ; aucune réalisation effective n' a été faite.
Les sources et suiveurs de tension d'impédance interne faible et ne débitant pas de courarResorfiauStilisées dans le réseau électrique en vue de stabiliser des anticomposants (résistances capacités et selfs négatives) et de remédier à l'instabilité due à la présence de ces derniers. Leur emploi, entre autres permet un fonctionneme-lt correct du réseau électrique simulant par exemple les équations différentielles et aux dérivées partielles telles que les équations de Schrödinger, de Poisson, d'onde.
Une source deçtension a une impédance interne Z, Z pouvant être une résistance positive ou négative, une capacité positive ou négative, une inductance positive ou négative ou toute combinaison série ou parallèle de résistances, de capacités et d'inductances de signe quelconque (fig. 1).
Une source de tension d'impédance interne négative peut être stable ou instable.
Les figures 2b, d et e représentent respectivement trois sources stables de résistance, capacité et self internes négatives. Les trois sources instables correspondantes s'obtiendront en inversant les entrées inverseurs et non inverseurs des amplificateurs opérationnels A (les points S seront reliés aux entres non inverseurs). Une source instable est donc une source quand elle est seule (c1est à dire non reliée à un aute élément électrique) est instable ; mais elle peut être stable une fois connectée.
Dans notre brevet français n 72 25021 et dans la thèse de Doctorat ès Sciences présentée en 1973 par M. VO HOANG H. à l'Université Claude Bernard (layon I), nous avons montré, que, à l'aide des anticomposants (résistances capaci té et.elf négatinTes) de telles sources sont aisément obtenues. La présente invention concerne des réalisations et utilisations particulières : -l'impédance Z est très faible (ou négligeable) -la source ne débite pas de courant.
Un cas particulier très important est à signaler, celui des suiveurs de tension d'impédance Z, faible et ne débitant pas de courant. La figure 2a représente un suiveur classique de tension, A étant -un amplificateur opérationnel de résistance de sortie positive et fatble.
La figure 2b montre une source de tension réglage de résistance interne négative R'g telle que R'g= R g (avec Rg > R). Pour obtenir une source de tension e d'impédance interne réactive Z, il suffit de mettre en série (fig. 2c ) une impédance réactive Z et une source de tension e et de résistance interne R très faible, de telle façon que R (Z\ La figure 2 d représente, g g vue du point S, une source de tension variable e' et de capacité interne négative C' telle que C' =C -C(avec C > C ). La figure 2e donne,vu du point g gg g S une source de tension variable e' et de self interne négative L' telle que -L L g Lg = L (avec Lg > L) L - L L > g Pour annuler le débit de la sources, le reste du circuit comporte au moins un élément réglable; celui ci peut être réglé manuellement, mais on peux se servir du débit de la source comme signal d'erreur pour le réglage automatique dudit élément à l'aide d'un asservissement d'un type analogue à celui que nous décrirons plus loin en relation avec la réalisation d'éléments pathologiques.
En dehors des applications à la stabilisation des réseaux les sources de tension sans débit sont utilisées pour l'alimentation des réseaux électriques destinés au traitement de l'information, lorsqu'on veut exciter un réseau sans que la source le perturbe par son débit. Elles interviennent aussi dans les conditions aux limites pour les réseaux calculateurs; par exemple quand on veut résoudre une équation différentielle par simulation avec un réseau électrique simple "linéaire" on introduit en un point, sous la forme d'une tension électrique, un signal qui représente la fonction cherchée; pour avoir en meme temps une dérivée nulle, il convient que la source ne débite pas.
Par dualité, des considérations analogues concernent les sources de courant entre les bornes desquelles n'apparat aucune tension. Une telle source servira par exemple, à alimenter un réseau calculateur résolvant une équation différentielle en un point ou la fonction est nulle et sa dérivée non nulle.
La tension aux bornes de la source est annulée par le réglage convenable d'au moins un élément du circuit.
Les trois composants rigiport nullateur et superport sont des composants pathologiques de base à partir desquels sont conçus les quadripôles pathologiques . Les dipôles et les quadripôles pathologiques sont très importants pour les réseaux électriques à la fois sur le plan du software et celui du hardware. Par exemple pour le réseau électrique résolvant les équations différentielles ou aux dérivées partielles (équations de Schrödinger, de Poisson, d'onde, etc...) les circuits pathologiques interviennent dans les conditions aux limites, les problèmes d'interface , de changement d'échelle, de valeurs propres.Plus généralement les circuits pathologiques sont utilisés dans le réseau électrique simulant divers problèmes posés par la science, la technique, les sciences économiques et sociales, la médecine, l'environ- nement, la nuisance.
Sur la figure 5, on a représenté un rotor constitué par l'arbre 1 et trois roues 37, 38, 39, auquel on a adjoint une installation d'équilibrage. Celle-ci comprend trois paires de capteurs de vibrations 40, 41, 42, les deux permières étant installées au niveau des appuis, non représentés, de l'arbre et la troi sième entre les roues 38 et 39. Ces paires de capteurs de vibrations sont respectivement reliées à des appareils 43, 44, 45 munis de cadrans sur lesquels on peut relever des vecteurs donnant l'amplitude et la direction d'un balourd.A ces trois paires de capteurs de vibrations placées dans deux plans d'annulation et dans un plan d'atténuation, correspondent trois plans d'équilibrage situés respectivement sur les roues 37, 39 et 38, dans lesquels des masses pourront etre ajoutes ou de la matière pourra être enlevée, pour équilibrer le rotor.
On va indiquer comment on procède à l'équilibrage du rotor, après avoir rappelé la méthode usuelle de tarage d'un plan d'équilibrage.
L'opération de tarage d'un plan d'équilibrage consiste à lire, sur le cadran d'un appareil tel que 43, un premier vecteur de balourd OR, le rotor étant monté sur l'installation d'équilibrage sans masse d'équilibrage, puis un deuxième vecteur de balourd OS après installation de masses de tarage selon une direction de référence déterminée, dans un plan tel que celui de la roue 37 ou simultanément dans deux plans d'équilibrage tels que ceux des roues 37 et 39.
En portant sur un graphique, représenté sur la figure 6, les vecteurs OR et OS, on obtint un vecteur RS qui représente l'effet du tarage. L'annulation du déséquilibre est effectuée en plaçant dans le plan d'équilibrage une masse OR d'équilibrage égale auFproduit de la masse de tarage par le rapport RS selon une direction faisant avec la direction de référence du tarage un angle égal à SRO, masse et direction que l'on peut définir par l'inverse d'un vecteur dit de balourd ramené au plan d'équilibrage, désigné dans ce qui suit par OX, OY, OZ, OW. Bien entendu, au lieu d'ajouter une masse, on peut enlever de la matière en direction opposée.
Une méthode très usuelle d'équilibrage consiste à tarer successivement les plans d'équilibrage 37 et 39 en prenant la précaution de libérer celui des paliers supportant le rotor qui est le plus proche du plan testé et de brider l'autre palier. On place, de préférence, deux masses de tarage égales sur des rayons faisant l'un par rapport à l'autre un angle de 90 %, l'une de ces masses étant dans le plan d'équilibrage de la roue 37, l'autre dans le plan d'équilibrage de la roue 39. On obtent, ainsi, par deux séries de mesure, sur chacun des appareils 43 et 44, des vecteurs OR et OS et, par suite, un vecteur de balourd OX ou OY ramené au plan d'équilibrage considéré 37 ou 39.
Suivant l'invention, on tare aussi au moins un autre plan d'équilibrage, dans le cas de la figure 5, le plan d'équilibrage de la roue 38, les deux paliers étant libérés. On lit ainsi sur l'appareil 45 des vecteurs OR et OS, d'où l'on déduit un vecteur de balourd OZ ramené au plan d'équilibrage de la roue 38.
La méthode d'équilibrage préférée n'utilise pas directement les vecteurs OX et OY, mais fait la séparation de la composante statique et de la composante dynamique du balourd dans les plans extremes d'équilibrage, c'est-à-dire ceux des roues 37 et 39.
Pour cela, on peut, comme on l'a fait sur la figure 7, tracer les vecteurs OX et OY, joindre le milieu M de XY au point 0, et prolonger OM d'une quantité égale MM'. La composante statique globale des balourds est représentée par ON', tandis que la composante dynamique des balourds pour le plan d'équilibrage de la roue 37 est représentée par MX, et la composante dynamique pour le plan d'équilibrage de la roue 38 par MY.
Si l'on utilise des appareils SCHENCK, on obtient au moyen de deux cadrans tels que les cadrans des appareils 43 et 44, directement sur un cadran, un vecteur représentatif de la composante statique, et sur l'autre cadran un vecteur représentatif de la composante dynamique des balourds, c'est-à-dire les vecteurs OM et MX ou MY définis précédemment. On sait que le processus SCHENCK consiste à effectuer quatre relevés successifs avec un rotor sans masses d'équilibrage, un rotor avec deux masses de tarage égaIes et selon la même direction dans deux plans extremes d'équilibrage, un rotor avec deux masses de tarage égales et en direction opposée dans les deux plans extrêmes d'équilibrage, et enfin un rotor avec, à nouveau, deux masses de tarage égales et selon la même direction.
On va maintenant définir comment on répartit les corrections dans les plans d'équilibrage.
Si l'on utilise un programme de calcul par ordinateur, on peut déterminer les corrections exactes à effectuer sur les plans d'équilibrage, en annulant les vibrations aussi bien dans les plans dits d'atténuation que dans les plans d'annulation. On part, bien entendu, des indications relatives aux balourds données par les tarages dans les différents plans d'équilibrage, mais on n'effectue pas la séparation des composantes statique et dynamique, les corrections effectuées dans les plans d'équilibrage étant globales : statiques et dynamiques à la fois.
A défaut d'utilisation d'un ordinateur, on distingue, comme on l'a vu précédemment, la composante globale statique du balourd et les composantes dynamiques rapportées aux plans extrêmes d'équilibrage situés entre les appuis du rotor. Suivant une caractéristique de l'invention, on prévoit alors d'utiliser ces seuls plans extrêmes d'équilibrage pour la répartition de la correction d'équilibrage dynamique, tandis que le plan d'équilibrage intermédiaire (ou les plans d'équilibrage intermédiaires) participe (ou participent) avec les plans extrêmes d'équilibrage à la répartition de la correction globale d'équilibrage statique.
Lorsqu'on connaît la déformée dynamique du rotor à la vitesse normale de fonctionnement, on répartit la correction globale d'équilibrage statique entre les plans d'equilibrage situés entre les appuis du rotor, de manière inversement proportionnelle à l'amplitude de la déformation du rotor dans ces plans d'équi librage à la vitesse normale de rotation.
La figure 8 montre, compte-tenu du fléchissement des appuis, les amplitudes L1 > L2, L3 des déformations du rotor à l'endroit où se trouvent les plans d'équilibrage des roues 37, 39, 38, non représentées ici. La correction globale statique est, comme on l'a vu preeedemment, égale à OM'. On installe dans la direction inverse de OM', sur les plans d'équilibrage des roues 37, 39, 38, des masses définies par les grandeurs respectives suivantes OM'/L1K ; OM'/L2K ; OM'/L3K Lt + L2L1 + L3 avec K = 2 3 2 I 3 1 L1 L2 L3 Dans le cas de quatre plans d'équilibrage, on introduit un terme L4 et le raisonnement est le même.
La correction dynamique est effectuée uniquement sur les plans d'équilibrage des roues 37 et 39, et cette correction est définie en grandeur et en direction par l'inverse respectivement des vecteurs MX et MY vus précédemment.
Lorsqu'on ne connaît pas la déformée dynamique -du rotor à sa vitesse normale de rotation, on peut opérer la répartition des corrections statiques de la maniere suivante. Si OZ est le vecteur balourd ramené au plan d'equilibrage de la roue 38, on détermine la projection OZ' de ce vecteur OZ sur le vecteur OM' qui est la composante statique du balourd donnée par l'étalonnage des plans d'équilibrage des roues 37 et 39.On effectue das le plan d'équilibrage de la roue 38 une correction définie par l'inverse du vecteur OZ' et, dans chacun des plans d'équilibrage des roues 37 et 39, une correction définie par l'inverse du OM' - OZ' vecteur 2 Si lton a quatre plans d'équilibrage, on effectue aussi la projection OW' sur OM' d'un vecteur OW qui est le vecteur balourd ramené au quatrième plan d'équilibrage. On effectue toujours la correction définie par l'inverse du vecteur OZ' dans le troisième plan d'équilibrage ; on effectue une correction définie par l'inverse du vecteur OW' dans le quatrième plan d'équilibrage et une correction définie par l'inverse du vecteur OM' - OZ' - OW' dans chacun des deux 2 premiers plans d'équilibrage.
PROCéDé POUR ABAISSER LA CONSOMMATION D'ESSENCE D'UN MOTEUR éQUIPé D'UN CARBURATEUR ELEMENTS DE BASE DU BREVET : APRES DES EXPERIENCES EN ATELIER , J'AI CONSTATé QU'EN AGRANDISSANT LA BUSE OU ETRANGLEMENT DU CARBURATEUR, SUIVANT UN RAPPORT COMSTANT DE 0,06 DE LA COTE D'ORIGINE DE @@@@ CI , ON DIMINUE LA DEPRESSION D'AIR , D'OU UNE ECONOMIE DE CARBURANT PUISQUE MOINS D'ESSENCE EST DEMANDée A L'ACCELERATION .
CE CARBURATEUR SE COMPOSANT DE : I PAPILLON 2 COIFFE DE COMPENSATEUR 3 GICLEUR PRINCIPAL 4 CHAMBRE DE MELANGE 5 COMPENSATEUR - GICLEUR NOYé 6 FLOTTEUR 7 POINTEAU 8 GICLEUR DE DEPART STARTER 9 GICLEUR DE RALENTI 0 LA PARTIE OBJET DU PRESENT BReVET SOIT BUSE OU ETRANGLEMENT CELA DONNE LES FORMULES CI DESSOUS D/ ETANT LE DIAMETRE DU CARBURATEUR EN MILLIMETRES C/ ETANT LA CYLINDREE UNITAIRE EN CM3 DU MOTEUR CONSIDERé R/ ETANT LE REGIME MAXIMUM DU MOTEUR EN MILLIERS DE TOURS / MINUTE I / SI UN CARBURATEUR ALIMENTE 1,2,3,4 OU X CYLINDRES
EXEMPLE : UN MOTEUR DE I200 CM3 EN 4 CYLINDRES REGIME MAXIMUM 4500T/MINUTE CYLINDRée UNITAIRE DE 300 CM3 DONNE
ET AVEC LE RAPPORT AMENANT L'OBJET DU PRESENT BREVET
SOIT : 3 CM - 18/10 - 0/100 2 / SI UN CORPS ALIMENTE SIX CYLINDRES 3 / SI UN CORPS ALIMENTE HUIT CYLINDRES 4 / SI LE CORPS ALIMENTE UN COMPRESSEUR H = PRESSION D'ALIMENTATION ABSOLUE EXPRIMée EN MILLIMETRES DE MERCURE @ = NOMBRE DE CYLINDRES ALIMENTES PAR LE COMPRESSEUR ) / à A
REMARQUE : AVANT D'effectuer la @uttiplication par 1,06 il faut choisir un carburateur de dimension existante d'un diamètre immediatement superieur a la dimension determinée .
L' invention concerne des cartouches sensiblement cylindriques pour contenir un gaz combustible liquéfié sous pression, tel que notamment du gaz butane, ainsi que des appareils portatifs de cuisson, d'éclairage, de chauffage, de réfrigération ou analogues, fonctionnant par combustion de ce gaz sur un brûleur.