INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
LA DERNIÈRE COUCHE DE LA STRUCTURE AVANT POSE DU DALLAGE, SOIT LA COUCHE DE BASE, SOIT UNE COUCHE DE LIAISON, DOIT ÊTRE CONSTITUÉE D ENROBÉS OUVERTS À CHAUD - CATiGO- RIE O. c. DONT LE POURCENTAGE DE VIDE EST SUPÉRIEUR À 12 %.
LES STRUCTURES POURRONT ETRE EXTRA MEMENT VARIÉES. L ESSENTIEL DU PROCÉDÉ ÉTANT DE DISPOSER, COMME SUPPORT DES DALLES, D'UNE COUCHE SUFFISAMMENT ÉPAISSE D'ENROBÉS OUVERTS À CHAUD ( OU D'ENROBES OUVERTS À FROID ) AVEC UN POURCENTAGE DE VIDE SUPERIEUR À 12 % - CETTE POROSITE ÉTANT ES5ENTIELLE-, CAR ELLE PERMET AU MORTIER DE CIMENT DE PÉNÉTRER DANS LA STRUCTURE ET D'ASSURER LA LIAISON NÉCESSAIRE. LTÉPAISSEUR DE CETTE COUCHE, FONCTION DES CHARGES ET DE LA STRUCTURE SOUS-JACENTE DEVANT PERMETTRE, COMPTE TENU DE SON ÉLASTICITÉ, , UNE ADAPTATION DE LA SURFACE DE CONTACT DE CHAQUE DALLE, ÉVITANT UNE AUGMENTATION EXCESSIF. DES CONTRAINTES DE FLEXION DANS LA DALLE.
LA DIMENSION DE CETTE DALLE ETANT, COMME IL SERA DIT PLUS LOIN. LIMITÉE EN CONSiQUEN- CE.
LA COUPE DE LA STRUCTURE CONSTITUANT SUPPORT DE DALLE REPRÉSENTÉE SUR LE DESSIN, N'EST DONNÉE QU'À TITRE PUREMENT INDICATIF, LES DALLES DEVRONT RÉPONDRE À UN CERTAIN NOMBRE DE CONDITIONS DÉFINIES CI-DESSOUS.
TOUTEFOIS. LES VALEURS NUMÉRIQUES INDIQUÉES NE LE SONT QUrÀ TITRE INDICATIF, ET N'ONT AUCUN CARACTÈRE FORMEL.
2,925
3ld
0,6481
4,269
0,954
3rm
1 „000
0,36574
3,748
D'autres caractéristiques de la matière telles que sa densité apparente ou la granulométrie du produit quittant la machine peuvent bien entendu constituer des grandeurs réglantes de la commande auto matique.
il est évident à l'homme' de l'art que le dispositif de l'in- vention peut fonctionner en continu ou par intermittence. Il est possible,dans certains cas, de renoncer au montage de l'arbre central des deux cotés des petites machines. il est aussi possible de monter le tambour 10 des machines de ces dimensions en porte-àfaux au lieu de le supporter des deux côtés.
Le dispositif de l'invention a été essayé en remplacement d'un mélangeur à deux arbres dans une installation de production d'engrais complexes. L'installation était alimentée en bouillie dont la teneur en eau était de 8 à 9 % et le débit de produit recyclé en provenance de l'installation de séchage était de 2,5 à 3,7 fois celui de la production horaire d'engrais terminés lorsqu'un mélangeur à deux arbres était utilisé.
Une autre difficulté résidait dans le maintien au propre du dispositif de séchage monté en aval du mélangeur car, meAme lorsque ce dernier recevait une forte quantité constante de chaleur, sa décharge avait une teneur en humidité supérieure à 4 ffi et suffisante pour que le produit déchargé du sécheur tende à former des dépots en croûte et à ltobturer de temps à autre.Lorsque le mélangeur à deux arbres a été remplacé par le dispositif de l'inventiotj les granulés envoyés dans le sécheur ont eu une granulométrie sensiblement uniforme et leur teneur en humidité a été inférieure à 4 % alors que l'apport de chaleur au dispositif de granulation a été inférieur , de sorte qu'aucun dépôt par agglomération ne s'est formé sur le sécheur. La granulométrie ne s'est plus modifiée dans lé sécheur, de sorte que le refus sur les tamis disposés en aval du sécheur a été insignifiant.
Selon un mode de réalisation de l'inventiont le tambour est monté sur une couronne de billes du c8té entrée et sur des bandages de caoutchouc du c8té sortie > mais si les poids sont élevés, des galets constitués de bandages pneumatiques peuvent aussi être disposés du coté admission du tambour, afin d'éviter les surcharges du roulement à billes assumant le guidage axial. Lorsque la charge du tambour prend avantageusement appui sur les bandages pneumatiques, de petits écarts de niveau sont à prévoir selon l'importance de la charge du tambour et de l'usure des pneumatiques. il sty ajoute des vibrations dans différentes directions, de manière analogue à celles qui se produisent dans les moteurs de véhicules lors du passage en montée ou en descente par la vitesse critique.
lie roulement à billes doit être fixé élastiquement (et non rigidement) pour éviter qulil ne subisse des surcharges. Donc, selon un mode de réalisation avantageux de leinvention, un bandage pneuma- tique fixe est monté entre le roulement à billes et son support.
Ce montage peut autre réalisé comme suit : la jante du bandage pneumatique gonflé à l'air est reliée, par exemple vissée ou soudée, à un anneau en cornière. Celui-ci est vissé sur la partie immobile du roulement à billes. Le bandage est disposé dans une gorge. Des éléments arrondis et solides de retenue le retiennent à sa partie supérieure et aussi, le cas échéant, latéralement en position normale. Ainsi, le bandage peut compenser et inhiber les forces de déformation a'exerçant sur le roulement à billes.
il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées au dispositif décrit et représenté sans sortir du cadre de l'invention.
La présente invention concerne un procédé de manoeuvre d'un ensemble d'outillages associé à une unité de presse destinée à façonner un matériau; elle concerne également un dispositif mettant en oeuvre ce procédé.
L'invention peut s'appliquer à tout type d'unité de presse ou de moule façonnant des matériaux quelconques tels que métal, bois, matière plastique, etc,...
Cependant, selon un aspect plus particulier, le procédé et le dispositif de l'invention sont étudiés pour les machines de moulage d'articles en matière plastique et en particulier les machines de moulage permettant la fabrication de corps creux, notamment de récipients tels que des bouteilles, flacons ou autres conteneurs.
Ces machines de moulage présentent de façon connue un ensemble d'outillages assurant le transfert du matériau à façonner entre les divers postes de façonnage,cet ensemble d'outillages étant,au cours d'un cycle de moulage, successivement: immobilisé pclr rapport à l'unité de moulage,les outillages se trouvant alors dus les moules fermés; libéré ensuite lors de l'ouverture de l'unité de moulage; déplacé de façon à transférer chaque outillage d'un poste dans le poste suivant; puis à nouveau immobilisé par la fermeture de l'unité de moulage.
Le bon fonctionnement de ce type de machine impose - un positionnement précis et fiable des outillages par rapport aux moules après chaque transfert,compte tenu des efforts importants supportés par les pièces mécaniques; -un contrôle rigoureux de la course de transfert des outillages d'un poste à l1autre,ce transfert devant être effectué en outre rapidement et sans choc; - un synchronisme parfait de la manoeuvre de l'ensemble d'outillage avec les phases d'ouvertures et de fermeture de l'unité de moulage; -un système de commande aussi centralisé que possible pour éviter des dépenses d'énergie prohibitives et réduire le manque de cohésion entre diverses sources de commande.
La présente invention propose un procédé de manoeuvre automatique, avec possibilité d'intervention manuelle, d'un ensemble d'outillages pour une machine présentant une unité de pree se pour le façonnage d'un matériau, qui répond entre autres aux exigences ci-dessus.
Selon ce procédé, on provoque,simultanément,au début de l'ouverture de la presse, le déverrouillage de l'ensemble d'outillage par rapport à l'unité de presse et le dégagement de chaque outillage de la presse de façonnage correspondant, on réalise, en fin d'ouverture de la presse, l'accouplement de l'ensemble d'outillage avec un mécanisme moteur à mouvement alternatif dont le mouvement aller commande le déplacement dudit ensemble d'outillages pour transférer chaque outillage au poste suivant, on réalise,simultanément,à la fin du déplacement de l'ensemble d'outillages,d'une part le désaccouplement du mécanisme moteur et de l'ensemble d'outillages en permettant l'engagement de chaque outillage dans la presse correspondante ainsi que le verrouillage de l'ensemble d'outillages par rapport à l'unité de presse et d'autre part la fermeture de l'unité de presse, et on utilise,pendant la fermeture de l'unité de presse,le retour du mécanisme moteur en position initiale pour provoquer l'éjection de l'article façonné terminé se trouvant au poste dwéjRion, Comme on peut le noter, l'avantage de ce procédé est de permettre la réalisation de toutes les opérations nécessaires en utilisant uniquement deux sources motrices.
L'une de ces sources est constituée par la partie mobile de l'unité de presse elle-meme dont on utilise a) le mouvement d'ouverture pour commander positivement le déverrouillage de l'ensemble d'outillages, . le dégagement des outillages par rapport à l'unité de presse, . et l'accouplement de l'ensemble d'outillage avec le mécanisme moteur; b) le mouvement de fermeture pour commander également pcsitivement . le désaccouplement de l'ensemble d'outillages et du mécanisme moteur, . et le verrouillage en position de façonnage de l'ensemble d'outillages par rapport à l'unité de presse.
Dans ces conditions, la DL 50 (concentration seuil donnant 50 % de mortalité des charançons) des produits n 1,2,3,4, 6,9 et 10 est comprise entre 0,01 g/l et 0,05 g/l, alors que, dans les mêmes conditions, la DL 50 du D.D.T., de l'azinphos-éthyle ou du lindane se situe à une concentration 10 rais plus forte.
Exemple 3 : Test sur les blattes germaniques (Blatella germanica) On place 5 blattes germaniques adultes dans une boîte de Pétri à couvercle grillagé.
On traite les botes de Pétri directement à l'aide d'une tour de pulvérisation en apportant 5 cc d'une solution acétonique de la matière active étudiée à la concentration voulue.
On relève la mortalité obtenue 48 heures après le traitement (nn compte comme mort tout insecte manifestant une incapacité à se mouvoir normalement).
Dans ces conditions, les produits n 1,2,3,4,8 donnent une mortalité totale à la concentration de 0,05 a/l et le produit n 6 provoque une mortalité équivalente, à la concentration de 0,01 g/l, alois que le fenchlornhos et le carbaryl doivent etre utilisés à des concentrations 10 fois plus fortes et le D. D. T., le malathion, le diméthoate, à des doses SO fois plus fortes pour exe-rcer la meme activité.
Exemple 4 : Test sur la teigne de la farine (Ephestia kuhniella) Cette méthode consiste à apporter la matière active en solution dans l'acétone sur un cachet de pain azyme sur lequel on dispose par la suite des oeufs d'Ephestia ont on surveille le développement.
On dispose, sur un cachet de pain azyme (cachet de pharmacie), quelques gouttes d'une solution cétonique de la matière re active à la concentration voulue. On laisse l'acétone s'évaporer.
On place dans chaque cachet 10 oeufs d'Ephestia et on les recouvre d'une lamelle de verre pour éviter les fuites. Les premières Eclo- sions se produisent sur les témoins 4 à 5 jours après la mise en contact.
Les contrôles sont effectués après 10 jours : on établit alors le pourcentage de chenilles mortes sur le total des oeufs.
Dans ces conditions, les produits n 3 et 4 donnent une mortalité totale à la concentration de 0,001 gil alors que, dans les mêmes conditions, le lindane, le diméthoate ou le carbaryl doivent être utilisés à des concentrations 50 fois plus élevées pour le même résultat.
Exemple 5 : Test sur les acariens (Tetranychus urticae) On découpe sur une feuille de haricot fortement contaminée en Tetranychus urticae a tous les stades, des rondelles de 2 cm de diamètre environ que l'on traite a la tour de nulvérisation. On utilise une solution acétonique de la matière active à étudier à la concentration voulue.
Les rondelles sont maintenues en serre à l'aide d'un montage simple évitant leur dessèchement.
Deux jours après le début de l'essai, on note, à la loupe binoculaire, le pourcentage de mortalité obtenue.
Dans ces conditions, les produits n 4,6 et 11 donnent une mortalité de 100 %à la concentration de 0,005 g/l et les produits n0 3 et 7 une mortalité de 80 % à la concentration de 0,001 g/l, alors que dans cemême test, le dicofol ne donne qu'une mortalité de 50 % à 0,01 g/l et le parathion et le malathion ne donnent que 50 % de. mortalité aux concentrations respectives de 0,001 g/l, et de 0,05 g/l.
L'ensemble de ces résultats illustre de façon remarquable tant la polyvalence d'action des composés selon l'invention que le progrès technique considérable qu'il apportent par rapport aux produits pratiquement utilisés.
Sur le premier point, l'étude des tests précédents montre que ces composés possèdent un double mode d'action lorsqu'ils agissent aussi bien par contact que par ingestion.
Gomme dans les procédés classiaues de polymérisation de l'éthy- lène sous pression élevée, les températures et pressions à appliquer dans les diverses zones, sont prédéterminées par expérience, et par l'expérience donner un produit ayant l'équilibre désiré de proprio tés. La pression réactionnelle est réglée à un niveau prédéterminé, et les taux d'injection des agents d'amorçage sont réglés de façon à maintenir la réaction aux températures prédéterminées dans chaque zone.
La Demanderesse préfère que le composé it-allylique utilisé soit l'un de ceux qui entraîne au moins la conversion en polymère de 3000 moles d?éthylène par mole d'agent d'.morçage ajoute, à la température et à la pression choisies pour la polymérisation dans la première zone, et pQUr une durée de séjour qui n'est pas supérieure à 6 minutes, de préférence qui n'est pas supérieure à 2 minutes, et même aussi faible que 30 secondes.Avec des efficacités de ce genre des agents d'amorçage, l'agent résiduel dans le polymère provenant de cette première zone réactionnelle peut être efficacement détruit, sans modification défavorable du polymère, bien que les procédés habituels soient conduits pour la partie ultérieure de la polymérisation, et pour la séparation du polymère et sa fourniture sous forme utile, par exempie sous la forme de granules pour le moulage.
Pour le procédé en autoclave, la Demanderesse a trouvé que les agents d'amorçage préférés sont ceux pou lesquels le taux de réaction décroit rapidement avec le temps si l'on arrête l'injection de l'agent d'amorçage. Pour la stabilité du réglage la Demanderesse préfére des agents d'amorçage tels que l'augmentation de-la température puisse être arrêtée en 30 secondes au plus, si l'injection de l'agent d'amorçage est arrêtée après une augmentation de température de 1000 au-dessus de la température attendue à laquelle la réaction s'est produite. Des agents d'amorçage présentant ces caractéristiques sont également appropriés pour l'utilisation en réacteurs tubulaires.
Parmi les composés it-allyliques facilement disponibles, la Demanderesse préfère de beaucoup les composés tris(#-allyliques) et tris(#-2-méthylallyliques) du chrome et les composés tétra(#-allyli- ques) et tétra(X-2-méthylallyliques) du zirconium, ou les dérivés mono-halogénés de ces composés, par exemple le tris(#-allyl)bromure de zirconium, en raison de leur efficacité comme agents d'amorçage de polymérisation et de leur faible effet sur la nature chimique du produit. les composés du zirconium, en particulier de zirconium-al lyls ., ont à présent l'avantage d'un plus faible prix, et le zirconium est également mieux tolérable dans le produit. On peut utiliser 1 s composés s-allylisues seuls ou facultativement avec des agents activants tels que des halogénures organiques, par exemple le bromure d'allyle ou le bromure de propargyle.
On peut introduire le composé de métal de transition s-allyli- que par injection directement dans la première zone du réacteur dans un solvant approprié de l & même façon qu'un agent d'amorçage produisant des radicaux libres peut être introduit dans les procédés de polymérisation classiques de l'éthylène à haute pression. Des solvants appropriés comprennent, par exemple, l'alcool méthylique, des huiles hydrocarbonées, le pentane, l'hexane, l'heptane et le toluène.
La solution d'agent d'amorçage est maintenue hors du contact de l'- eau et de l'air, de préférence sous une couverture d'azote, avant son introduction. L'éthylène, pour la première zone, doit également être eempt d'eau et d'oxygène.
Il est ordinairement préférable d'introduire l'agent d'amorça- ge producteur de radicaux libres pour la réaction dans la seconde zone directenent dans la seconde zone du réacteur. Des agents d'amorçage appropriés, producteurs de radicaux libres, comprennent des peroxydes et peresters organiques, et des azonitriles, comprenant par exemple le peroxyde de benzoyle, le peroxyde de di-t.-butyle, le peroxyde de di-lauroyle le peroxyde de di-(3,5,5-triméthyl-hexanoyle), le peroyde de caprylyle, le perbenzoate de t.-butyle, le peracétate de t.-butyle, le per-triméthyl-acétate de t.-butyle, le diméthyl-azo-bis-isobutyronitrile. Ces agents d'amorçage présentent leur maximum d'efficacité d'amorçage pour des gammes de températures différentes, et un agent d'amorçage particulier peut être choisi pour être approprié à la température dans une zone particulière de réaction, conformément à la pratique normale.
On peut utiliser si on le désire des agents de transfert de chaîne, dans la réaction, également conformément à la pratique normale, et ils/sont habituellement requis au moins dans la première zone pour abaisser le poids moléculaire et donc l'indice d'écoulement au fondu du produit. En l'absence d'agents de transfert de chaîne, des agents d'amorçage #-allyliques donnent des polymères d'un poids moléculaire si élevé et d'indice d'écoulement au fondu si faible qu'ils sont très difficiles a traiter. Dos agents de transfert de chaîne appropriés utilisables conjointement avec les agents d'amor çage #-allyliques comprennent par exemple l'hydrogène.Des agents appropriés de transfert de chaîne que l'or peut utiliser conjointement avec les agente d'amorçage à radicaux libres comprennent par exemple 1 hydre gène, 1 propane, le propylène, le 4-méthyl-1-pentè- ne, le cyclohexane et l'isobutane. Le propylène semble être un agent de transfert de chaîne relativement médiocre lors de la réaction amorcée par un composé #-allylique. Des agents de transfert de channe peuvent donc être choisis de façon à parvenir à un degré requis de transfert de channe dans chaque zone. On peut les injecter, comme cela est approprié, en même temps que le courant principal d'éthylène fourni à la première zone, ou bien séparément dans le cas des deux zones.
Le réacteur utilisé lors de la mise en oeuvre du procédé selon la préserte invention, peut être un réacteur en continu agité, ou bien il peut être en totalité ou en partie un réacteur continu tubulaire, fonctionnant d'une façon en elle-meme connue. Pour le réacteur agité, on conduit de préférence l'agitation dans la premiè- re zone de façon à pouvoir effectuer un post-mélange approprié, par une conception appropriée de l'agitateur, et dans la (ou les) zones suivantes de façon à éliminer dans la mesure du possible toute post-agitation dans la première zcne ou dans les zones précédentes.
Les zones sont de préférence séparées par des plaques déflectrices pour s'assurer contre un semblable post-mélange.
Ainsi qu'il a été indiqué ci-dessus, on peut introduire l'é- thylène en totalité dans la première zone du réacteur, ou bien une quantité supplémentaire d'éthylène peut être introduite dans la seconde zone ou les zones suivantes. On préfère généralement qu'une proportion importante de la totalité d'éthylène puisse passer à travers la premiers zone de façon à obtenir une quantité importante de polymère présentant la structure moléculaire désirable dans cette zone.
Le polymère et l'éthylène qui n'a pas réagi, provenant du réacteur, peuvent être séparés de façon classique, et l'éthylène qui n'a pas réagi peut entre recyclé vers la réaction de polymérisation.
On peut introduire des co-monomeres avec l'éthylène dans une zone quelconque, si on le désire.
Outre la possibilité de produire des poly-éthylènes ayant des caractéristiques particulièrement desirables de propriétés d'écoulement et d'élasticité au fondu, le procédé selon la présente in vention fournit une contribution précieuse dans la polymérisation de l'éthylène sous haute pression à la souplesse des conditions de polymérisation choisies pour donner un équilibre désiré de propriétés dans le produit. L'utilisation des agents d'amorçage it-allyli- ques donne lieu à la production d.'uu produit présentant une linéarité supérieure à celle qu'on peut normalement obtenir à un taux économique, à partir de procédés sous haute pression, ajoutant donc à la gamme de ténacité que l'on peut fournir dans le produit.En raison de l'efficacité inattendue des catalyseurs s-allyliques aux températures élevées et sous les pressions/utilisées selon le présent procédé, et du fait que le produit est dilué avec le produit amorcé par radicaux libres, les résidus de catalyseur métallique ne' sont présents dans le produit qu'en faibles concentrations qui ne sont pas défavorables au produit pour la plupart des utilisations normales. En outre, les résidus des agents d'amorçage it-allyliques, à la condition que la présence de ligands corrosifs soit évitée, ne sont pas tels qu'ils provoquent la corrosion dé l'équipement de traitement, lors de l'utilisation ultérieure du produit. La présence du composant amorcé par radicaux libres rend le produit final plus aisé à traiter et 11 indice d'écoulement au fondu plus facile à régler.
De plus, l'utilisation d'un catalyseur à radicaux libres comme étape additionnelle dans la réaction de polymérisation rend possible l'ob- tention d'un taux de conversion plus élevé du monomère d'éthylène en polyethylène qu'il ne serait possible de l'obtenir avec les agents d'amorçage it-allyliques seuls.
la présente invention est illustrée à l'aide des exemples suivants EXEMPLES L'agent d'amorçage utilisable dans la première zone du réacteur de polymérisation est une solution de tétrakis-s-allyl-zirco- nium préparée soit danstl'iso-octane soit dans la tétraline (ainsi qu'indiqué au Tableau) et maintenue à une temlpérature de 1000 jus qu'à ce qu'on le charge dans Ia première zone du réacteur.La solution contient également soit du bromure d'allyle soit du bromure de propargyle (comnie indiqué au I1ableau), et qui est présent pour activer le composé de zirconium allylique et présent en proportion molaire de 1 :1 relativement au composé de zirconium #-allylique.
Etat d'adhé
Rendement composé de tétracosane rence de
formule 1
i'o poids
dévidage
Torsion f- poids
g af /"
13,8
0,01
2lm
-0,2712
3,413
2,097
2lu
0„688
-0,3720
La présence ou l'absence d'un agent hygroscopique est indiquée dans le tableau 4 qui suit à la page 1+ de la présente description.
Exemple V En vue de mettre en évidence ltinfluence de l'emploi dtun arpent hygroscopique et d'un fixage thermique subséquent sur le comportement et les propriétés phyqiques des tissus plissés, on a procédé à la série suivante dressais. Pour ces essais, des échantillons de tissu de laine cardée et de laine peignée ont été soumis à un traitement irrétrécissable, puis traités par le bromure de (1,4-phénylènedimé- thylène)bis(diméthylphénylammonium) en présence de K203 ainsi que cela a été exposé pour l'exemple I. Les échantillons sensibilisés furent séchés pour éliminer la teneur en humidité, puis plissés et pressés à la vapeur pendant 1 minute.Les résultats obtenus sont illustrés par le tableau 5a et 5b qui se trouve aux pages 15, 16 et 17 de la présente description.
Les essais décrits dans cet exemple montrent que la rétention des plis des tissus de laine a été favorablement influencée par lthu- midification du tissu préalablement au pressing à la vapeur, par ltaddition d'agents hygroscopiques à la solution de sensibilisation ou par un fixage thermique effectué après le pressing à la vapeur.
De plus, le traitement de stabilisation n'affecte pas la résistance à la déchirure et à la traction, ni la sJabilite dimensionnelle des tissus de laine ayant fait l'objet d'un traitement irrétrécissable ; on constate toutefois une certaine augmentation de la rigidité des tissus de laine traités.
Il est évident que de nombreuses modifications et varian- tes peuvent être apportées à la présente invention à la lumière des enseignements ci-dessus.