INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'expression nfeuille ajourée" désigne le fait que dans une surface donnée de la feuille tO, une proportion importante, par exemple d'au moins 20% environ, et de préférence de 40% ou plus de l'espace global > est vide. La feuille peut être fixée à la semelle par un adhésif appliqué séparément , par exemple des dépôts d'un adhésif sensible à la pression sur la surface de la semelles ou par un moyen mécanique ou bien elle peut être simplement maintenue en place pendant les phases ultérieur du procédé. Dans une forme de réalisation préférée, des points de fixation 18 destinés à maintenir la feuille 10 en position ont été formés en pressant un élément chauffé contre la feuille pour la faire fondre et pour établir un contact adhésif avec la surface de fixation de manière que la feuille adhère d'elle-même à la surface. Bien qu'on ait représenté l'application d'une mince feuille qui recouvre toute la surface de fixation 14 de la semelle 16, il est bien entendu qu'il suffit que la feuille adhésive 10 recouvre les parties marginales de la surface de fixation, étant donné que l'adhésif situé dans la partie centrale de nombreuses constructions de chaussures a peu d'effet pour maintenir la semelle sur une tige de chaussure (voir figure 4).
les éléments 7 du pourtour s'appliquant par des consoles 20 assez grandes sur le profilé de support 21.
Les bassins de ce type peuvent être construits en matériaux divers, et notamment en béton. Les détails de raccordements va-5 rient selon le matériau employé. Ce principe est indiqué, en particulier pour les bassins constitués par des éléments préfabriqués, ce qui réduit énormément les frais de construction et également les frais d'entretien.
La piscine suivant l'invention peut également présenter cer-10 taines autres variantes, par exemple les éléments du bord du bassin peuvent s'appliquer à l'extérieur, de façon excentrée par rapport à la paroi du bassin, de telle sorte que des forces dirigées sur la paroi du bassin s'opposent à la pression de l'eau. Dans le cas de terre fraîchement amoncelée ou dans le cas de 15 talus inclinés, dans lesquels les fondations extérieures 8
seraient trop importantes, ces fondations peuvent être rempla-, cées par des éléments d'appui en béton préfabriqué reposant sur des fondations isolées, posés dans un sol porteur et reliés par des tirants s'étendant entre le point d'appui des plaques du 20 bord du bassin jusqu'aux fondations intérieures 4, de façon à réaliser un système statique parfait.
En outre, il est possible d'étudier le profilé supérieur du bord du bassin de telle sorte qu'il ne soit chanfreinë extérieurement que vers le bas formant ainsi rejeteau, de telle sorte 25 que la rigole de trop-plein 6 puisse être aussi profonde que désiré et ne soit pas solidaire du profilé 5 du bord du bassin, et enfin qu'elle puisse même reposer sur le fond de fouille.
Dans le cas de bassins à niveau d'eau variable, le talus 3 peut être pourvu d'un revêtement étanche à l'eau, le revêtement 30 22 pouvant atteindre le bord supérieur de la partie extérieure des fondations. La cavité qui en résulte peut servir à récupérer l'eau du bassin lorsque le niveau baisse dans celui-ci. Il peut être prévu dans la paroi 1 du bassin des vannes ou autres dispositifs de fermeture que l'on ouvre de telle sorte que l'eau 35 s'écoule d'elle-même dans la cavité extérieure. Après avoir refermé ces vannes, il est alors possible de renvoyer l'eau dans le bassin au moyen de pompes de circulation. Mais cette cavité peut également servir pour récupérer l'eau de trop-plein, même provenant de plusieurs bassins. Lorsque la cavité est garnie
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d'un revêtement comme indiqué en 22, la rigole de trop-plein 6 peut être complètement supprimée. Dans le cas de piscines couvertes, les éléments 7 du bord du bassin peuvent être également constitués par des éléments de chauffage du sol (serpentins de 5 chauffage) le raccordement des différents éléments pouvant être très facilement réalisé au moyen d'un conduit posé librement dans la cavité. Cet agencement permet également de remplacer très facilement les éléments défectueux.
Les détails de réalisation peuvent être modifiés, sans 10 s'écarter de l'invention, dans le domaine des équivalences techniques.
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pendant environ 30 minutes après addition alammoniac, la concentration en sulfate d'ammonium étant inférieure à 5 g/1 environ0 La quantité de sulfate d'ammonium correspond à celle qui est formée après neutralisation de l'acide sulfurique libre dans la solution de tête (à pH 2 ou plus) avec l'ammoniac0 Comme le montre la figure 5, l'élimination du cobalt est importante (courbe "B") entre un rapport molaire de NH3/Ni compris entre 2 et 6 et en particulier, entre 3 et 5. Pour un rapport molaire d'environ 4/1, on obtient le rendement maximal en cobalt. Comme le montre la courbe "A", la concentration en nickel dans la solution reste relativement constante, et 1 addition d'ammoniac n'a pas d'effet nuisible sur elle.Lorsqu'on augmente le rapport de l'ammoniac au nickel, le rapport du cobalt au nickel dans le précipité augmente (courbe "C").
Les conditions optimales de la précipitation du cobalt (rapport molaire de NH3/Ni de 4,0 à 4,5) conduisent généralement à un rapport du cobalt au nickel d'environ 1,2 à 1,7, et une teneur totale en cobalt et nickel dans le précipité d'environ 50 à 55 %. Le rendement de la précipitation du cobalt dans les conditions optimales est compris entre 90 et 95 S0, la teneur en nickel coprécipité étant d'environ 5 à 8 %0 Le pH de la solution traitée après séparation est compris dans la gamme d'environ 9 à 10.
Certaines des réactions se produisant entre le nickel, le cobalt et l'ammoniac dans la solution de sel, sont les suivantes
Comme on le voit, les réactions (1), (2) et ) produisent des quantités de sel acide d'ammonium qui viennent s'ajouter à celles pouvant être présentes dans la solution à traiter. La quantité de sel acide d'ammonium formé tel que le sulfate d'ammonium dépend de la concen tration en acide libre, des concentrations en nickel et en cobalt, et la séparation initiale nickel-cobalt-ammine dépend de la concentration totale obtenue par précipitation du cobalt et du nickel et/ ou des concentrations initiales en sel acide d'ammonium et en acide libre0 L'effet de la concentration en sel acide d'ammonium sur la séparation du cobalt du nickel est illustré par l'exemple suivant.
EXE1E 1 On détermine dans 4 essais discontinus, l'effet de concentration croissante de sulfate d'ammonium sur l'élimination du cobalt dans une solution à traiter de sulfate de nickel et de cobalt. Les concentrations en nickel et en cobalt dans la solution à traiter sont en moyenne de 46,82 g/l de nickel, et 5,2 g/l de cobalt.
(Ni/Co = 8,88/1),-Le rapport molaire de la totalité de l'ammoniac en solution au nickel dans la solution à traiter est d'environ 5/1. On ajoute l'ammoniac à une solution de sulfate de nickel et de cobalt contenant le sulfate dtammoniume L'ammoniac réagit avec le sulfate de nickel et de cobalt en solution aqueuse pendant 30 minutes, à 350C. Les résultats de l'addition d'ammoniac (stade 1) figurent dans le tableau 1.On sépare par filtration le cobalt précité et on chauffe le filtrat du stade 1 à ébullition (92-940C.) et on l'y maintient pendant 15 minutes-. On maintient le volume de la solution pendant l'ébullition en ajoutant de l'eau. Les résultats de la précipitation par ébullition (stade 2) figurent dans le tableau 1. la concentration en sulfate d'ammonium correspondant à la somme du sulfate d' ammonium dans la solution à traiter et du sulfate d'ammonium produit par la réaction de l'ammoniac avec le sulfate de cobalt présent dans Le filtrat du stade 1, figure dans le tableau 2.
Tableau 1 page 10.
Stade 1 : Après addition d'ammoniac pour précipiter le cobalt, Stade 2 : Ebullition de la solution du stade 1 après élimina- tion du précipité de cobalt pour former un précipi té additionnel0 Tableau 2 Page llo Le rapport du cobalt au nickel dans le précipité du stade 1 est généralement compris au voisinage de 2/1 à 4/1, le rapport du nickel au cobalt dans le précipité du stade 2 étant compris entre environ 2/1 et 15/1. Comme le montre le tableau 2, l'augmentation de la concentration du sulfate d'ammonium dans le filtrat du stade 1 provoque une rétention de quantités plus importantes de cobalt dans le TABLEAU 1
Concentration de la solution d'Ammonium Stade g/l N . (NH4)2SO4 Ni Co SO4 Solution à 1 0,0 46,8 5,270 85,1 traiter 1 45,2 0,440 85,4 2 40,0 0,036 84,7 Solution à 2 5,0 46,3 5,211 91,0 traiter 1 46,0 0,720 89,9 2 42,4 0,096 92,7 Solution à 3 10,0 47,0 5,305 97,2 traiter 1 46,0 1,100 95,6 2 45,2 0,260 97,1 Solution à 4 20,0 47,2 5,295 103,7 traiter 1 46,4 2,100 101,9 2 44,4 0,320 100,1 TABLEAU 2
Sulfate Concentration en cobalt Concentration en Essai d'ammonium Sulfate ammonium ajouté Solution à Filtrat du dans-le stade 1, g/l traiter stade 1 g/l 1 0,0 5,270 0,440 14,80 2 5,0 5,211 0,720 18,56 3 10,0 5,305 j 1,100 25,54 4 20,0 5,295 2,100 31,07 filtrat.Comme le montre l'essai N01 du tableau 1, le filtrat du stade 2 présente un rapport du nickel au cobalt d'environ 40,0/0,0036 (déterminé à partir des concentrations en g/l), ou un rapport d'environ 1 100/1, ce qui souligne l'importance de l'ébullition dans le stade 2.
Cependant, le tableau 1 montre également que la concentration du cobalt dans le filtrat du stade d'ébullition augmente d'une valeur de 0,036 g/l lorsque la concentration en sulfate d'ammonium dans la solution à traiter est de Og/l à une valeur de 0,320 g/l lorsque la concentration du sulfate d'ammonium dans la solution à traiter est de 20,0 g/l, le rapport du nickel au cobalt dans le filtrat du stade 2 du tableau 1 (essai N .4) étant de 137/1. Cette dernière valeur n'est pas souhaitable lorsqu'on désire préparer de la poudre de nickel de pureté élevée.
L'exemple suivant illustre un mode de réalisation de l'invention0 EXEMPLE 2 On traite environ 200 ml. d'une solution de nickel et de cobalt ayant un pH de 2,8, et contenant 50,6 g/l de nickel et 4,19 g/l de cobalt, avec 48 ml. d'une solution concentrée d'hydroxyde d'ammonium (environ 260g/l de NH3) à une température environ 30 C. à 350C.
pendant 30 minutes. On separe par filtration le précipité contenant le cobalt ainsi formé, on le sèche, et on l'analyse. il pèse 2,8 g.
et contient 22,6 % ae nickel, et 33,8 % de cobalt, le rapport du cobalt au nickel étant d'environ 1,49. Le filtrat, en tenant compte de la dilution, a une teneur en nickel de 47 g/l et une teneur en cobalt de 0,257 g/l.
Le rendement de la précipitation du cobalt est d'environ 93 %, et la coprécipitation du nickel correspond à environ 6 à 8 ffi de la teneur initiale en nickel. Après séparation du précipité de cobalt, on chauffe le filtrat à ébullition, et on lgy maintient pendant environ 3 minutes. On sépare le précipité par filtration, on le sèche, et on l'analyse. I1 pèse 1,4 gO et contient 49,0 % de nickel et 3 % de cobalt. Le filtrat, en tenant compte de la dilution, contient plus de-41 g/l de nickel environ, et environ 0,027 027 à 0,03 g/l de cobalt, le rapport du nickel au cobalt dans la solution étant d'environ 1 400 à 1.
B;BMPZ 3 On étudie dans 5 essais discontinus l'effet de l'augmentation de la concentration en cobalt pour une concentration constante en nickel sur l'élimination du cobalt par le procédé à l'ammoniac dans une solution à traiter de sulfate de nickel et de cobalt0 La concentration moyenne en nickel de la solution à traiter est d'environ 46,1 g/lo On élève la concentration en cobalt de 4,8 g/l dans l'essai N 5 à 26,8 g/l dans l'essai N 9. La solution à traiter ne contient pas de sulfate d'ammonium additionnel. Le rapport molaire de la totalité de l'ammoniac en solution au nickel dans la solution à traiter est d'environ 4,95/1. L'ammoniac réagit avec la solution de sulfate de nickel et de cobalt pendant 30 minutes à 350C.Les résultats de chacun des essais figurent dans le tableau 3 (stade 1).
Les rameaux secondaires sont situés dans un même plan horizontal et ils sont d'autant plus longs qu'ils sont plus éloignés du sommet.
Feuilles : insérées presque horizontalement, elles mesurent de 45 à 65 mm de long sur 25 à 40 mm de large, de couleur chlorophylienne ou pigmentée de rouge, elles sont bordées d'un liseré rouge très marqué. Leur forme ovale apparat plus allongée du fait du repli du limbe, la pilosité est faible.
L'acumen dégènère très t8t, la zone de l'apex rougit et l'extrémité se nécrose.
La nervation est pennée camptodrome brachydodrome et comporte 5 à 6 paires de nervures peu saillantes.
Le rameau acquiert une structure radiaire très rapidement, sa lignification est également rapide (aubier réduit).
Les bourgeons axillaires sont fortement imbriqués, presque incrustés dans le rameau avec des écailles marrons bien lignifiées.
Inflorescence : les inflorescences de ce ira lÀGERSTROEMIÂ terminales ou axiales sont réparties d'une manière homogène sur toute la ramification. La forme générale de ces thyrses théoriques est variable ainsi que leur taille.
La fleur est constituée d'un calice marcescent gamosépale, chlorophyllien ou coloré en rouge, terminé par des dents.
La corolle est dialypétale.
Les pétales sont onguiculés, l'onglet pigmenté est coloré jusqu'à son point d'insertion Le 'Xlimbet' est ondulé, crispé.
La couleur des inflorescences est un rouge franc, d'un grand effet, correspondant au pourpre solférino (référence Horticultural Colour Chart, document établi avec la collaboration de fiche Royal Horticultural Society, référence 26 - Chart I).
Les boutons floraux adultes, vus de dessus, sont hexagonaux, les côtes sont rouge brillant de plus en plus foncé de l'acumen vers le pédoncule, les sépales sont parcourus par un réseau de nervure dont une centrale et 2 latérales sur les bords de la zone de scission, le réseau se poursuit dans la coupe réceptaculaire, s'estompe au niveau de la zone d'épanouissement, la base de la face interne des sépales est pigmentée de rouge.
Le gynécée supère est constitué d'un ovaire jaunâtre pluriloculaire à 6 carpelles soudés, surmonté d'un style terminal long et droit dans sa partie-basale, recourbé dans sa partie supérieure laquelle aboutit à un stigmate à 2 lèvres papilleuses.
Le style est rouge puis,depuis la courbure jusqu'au stigmate, il verdit.
L'androcée est composé d'un nombre variable d'étamines (30 à 40) dont 6 se différencient par leur taille plus grande, leur position oppositisépale et la coloration de leurs anthères, plus foncée, presque marron.
Identification : Pour permettre l'identification de cette variété de LAGERS(PROEMIA, il est annexé à cette description - une reproduction photographique en noir et blanc montrant la structure de l'arbre en hiver; - et trois reproductions photographiques en couleurs montrant l'arbre en fleurs, un rameau imageant la ramification particulière dorsi-ventrale, des fleurons et rameaux.
L'appareil, objet de l'invention, peut tre employé dans tous lieux ou des appareils, tels que compteurs fixes, horloges horodatrices, ou autres procédés, sont déjà en service. En particulier, dans ces emplacements, il peut permettre aux usagers de n'acquitter une taxe de stationnement correspondant exactement à la durée de leur stationnement, contrairement aux dispositifs actuellement en vigueur.
L'usage simultané des différents dispositifs pourra également permettre aux usagers de se familiariser avec le procédé objet de l'invention.
La présente invention se rapporte å la production de modoles et de boîtes à noyaux, en particulier de modèles et de bottes à noyaux qui sont soumis à un degré relativement élevé d'usure par suite de l'utilisation dans des conditions abrasives, par exemple, telles qu'on en rencontre dans un équipement de moulage b haute pression.
Dans la production de modèles et de bottes é noyaux pour un équipement de moulage A haute pression, les structures sont d'ordinaire formes d'aluminium coulé ou de fonte. L'aluminium peut Entre coulé de manière économique, il peut être coulé sous des forles compliquées et il exige un minimum de finissage après la cou lée. Les structures en aluminium sont également légères et, en conséquence, plus faciles A manipuler durant les opérations de moulage.
Cependant, les modèles et les boîtes d noyaux en alumi nium sont limités d des applications qui n'exigent pas une production b grand volume de moulages et de noyaux. Ainsi, l'aluminium est soumis a une usure relativement rapide, et, dans des opérations sous pression élevée, par exemple, on a trouvé que l'aluminium n'était généralement pas satisfaisant lorsqu'on devait produire plus d'environ 5.000 moulages.Des essais pour prolonger l'utilisation de l'aluminium conduiront d une perte de la précision des dimensions dans les moulages produits et peuvent également conduire b des surfaces de moulages peu satisfaisantes par suite de la tendance de l'aluziniu å devenir excessivement poreux après une uti lisation prolongée.
Les fonderies ont eu recours å l'utilisation de fonte lorsqu'on exige une production b grand volume de moulages et de noyaux. La fonte est plus dure et fournit une durée d'utilisation raisonnablement satisfaisante pour les modèles et les bottes d noyaux utilisés dans des conditions sous pression élevée. Les mod- les et les bottes A noyaux en fonte sont cependant plus cotteux puisqu'une plus grande dépense est impliquée dans les coulées et puisqu'un usinage plutbt important est d'ordinaire exigé pour obtenir la précision et pour fournir des formes compliquées. La fonte est également plus lourde et la manipulation est, en conséquence, quelque peu plus difficile.
C'est un objet général de la présente invention de prévoir une technique perfectionnée pour le finissage de modèles et de bottes b noyaux, par laquelle on peut obtenir une durée d'utili sation prolongée pour ces produits.
C'est un objet plus spécifique de la présente invention de prévoir un dispositif perfectionné pour le finissage de modèles et de bottes A noyaux, par lequel de tels articles ou produits peuvent entre utilisés dans des conditions opératoires abrasives, dans la production, sans nécessiter l'utilisation de métaux durs tels que la fonte pour la production des articles.
C'est un autre objet de la présente invention de prévoir un dispositif pour le finissage de modèles et de bottes à noyaux qui, en plus de fournir une durée d'utilisation prolongée pour la structure, fournit également d'autres améliorations comprenant un moyen très commode pour déterminer le degré d'usure des structures, une amélioration du relâchement des structures par rapport aux moulages et aux noyaux produits, et des économies substantielles dans les prix de revient de la production.
Ces objets et d'autres encore de la présente invention apparattront ci-aprbs et, dans des buts d'illustration et non de limitation, des exemples de réalisation spécifiques de la présente invention sont présentés dans les dessins ci-joints dans lesquels Les figures 1 et 1A représentent des diagrammes illustrant les étapes de traitement appliquées à un modèle selon les enseignements de la présente invention.
La figure 2 est une illustration schématique d'un système de bain de revêtement non électrolytique, employé pour le finissage des modèles ; et La figure 3 est une vue en coupe transversale d'une cuve de revttement particulièrement adaptée à l'utilisation pour le rev- tement de modèles et de bottes à noyaux selon les enseignements de la présente invention.
Sur la figure 1, on désigne par A le rinçage, par B le zincate, par C l'imprégnation, par D le traitement electrolytique ; sur la figure 1A, on désigne par E le dégraissage, par F l'imprégnation, par G le traitement électrolytique, par H le rinçage, par I le nickel déposé par voie non électrolytique et par J le zincate.
Le procédé de la présente invention se rapporte, en général, au finissage de modèles et de boîtes i noyaux qui sont con çus pour être utilisés dans des conditions abrasives, telles que dans des machines de moulage à haute pression, ou autrement dans des conditions qui tendent d produire une usure sur les surfaces des modèles et des boîtes d noyaux. La présente invention implique spécifiquement la formation d'un rev & ement non électrolytique de nickel sur les surfaces des modèles et des bottes à noyaux et, de ce fait, on peut obtenir une performance surprenante et très satisfaisante des modèles et des boites a noyaux.
Le procédé de la présente invention va au-deld d'une simple application d'une couche plus durable sur des modèles et des bottes a noyaux. Ainsi, on a trouvé que des modèles et des boîtes b noyaux sont extrmement difficiles à traiter lorsqu'on en arrive b la formation de revStements qui amélioreront les caractéristiques de ces articles ou de ces produits industriels. Par exemple, des tentatives pour utiliser un rev8tement de chrome ou un revêtement électrolytique de nickel n'ont rencontré qu'un succès limité. Par suite des aires de surface plut8t compliquées dans les divers modoles, les revêtements ne pouvaient pas être appliqués avec un degré quelconque d'uniformité.On a également trouvé qu' l'exception du rev8tement au chrome plus croûteux, la dureté en surface des articles ou des produits résultants n'était pas suffisamment améliorée pour garantir les dépenses imposées par ces revêtements.
Les caractéristiques en surface des modèles et des bottes d noyaux tendent également å empocher la formation couronnée de succès d'un revêtement convenable. Ainsi, la plupart des articles ou des produits de ce type sont testés avant le revêtement afin de pouvoir déterminer si les moulages et les noyaux ainsi produits sont satisfaisants. Cette expérimentation conduit à la contamination des surfaces des moulages et des bottes à noyaux dans un sens tel que du sable et d'autres matières étrangères peuvent être encastrés dans des pores et dans des crevasses par suite de la pression éle vée de moulage. La manipulation des boîtes à noyaux et des modèles conduit A d'autres contaminations telles que des souillures par la graisse.
I1 serait très peu économique d'essayer et de revêtir avant l'expérimentation, puisque les modèles et les boîtes à noyaux doivent souvent entre modifiés pour arriver aux dimensions et aux configurations nécessaires aux conditions de production. En conséquence, la seule opération économique de rev8tement à laquelle on pourrait avoir recours serait une opération qui fonctionnerait encore après que les modèles et les bottes à noyaux aient été soumis à 1' expérimentation.
On se refère de nouveau au schéma F (étape i) pour indiquer que dans le procédé préféré, les composés intermédiaires mono- ou di-silylés du type PGE de formule XI sont réduits en composés silylés correspondants du type NF de: formule XLI.
Ces réductions des-groupes carbonyle du noyau spnt effectuées par des procédés connus en pratique, comme décrit à propos du schéma E. Après la réduction, les composés intermédiaires silylés du type- PGF de formule XII sont hydrolysés, dans l'étape j, en composés correspondants de formule XXXVII, dans laquelle les groupes silyle R6 et F7 sont remplacés par de l'hydrogène. Ces hydrolysas sont conduites d'après des procédés antérieurs connus comme étant intéressants pour trans- former des éthers silyliques et des. esters silyliques en alcools et, respectivement, acides carboxyliques. Voir par exemple Pierce, loc. cit., notamment page 447. Un mélange d'eau et d'une quantité suffisante d'un diluant organique miscible à l'eau pour former un mélange homogène destiné à la réaction d'hydrolyse constitue un milieu réactionnel convenable. addition d'une quantité catalytique d'un acide organique ou minéral active l'hydrolyse. La période de temps requise pour l'hydrolyse est déterminée en partie par la température d'hydrolyse. Avec un mélange d'eau et de méthanol maintenu à 25 C, plusieurs heures sont habituellement suffisantes pour l'hydrolyse. A O0C, plusieurs jours sonthabituel- lement nécessaires.
tes mélanges de produits de réduction alpha- et bêta- hydroxyliques du type PGF sont séparés en isomères alpha et bêta individuels de formule XXXVII par des procédés connus en pratique.
Enfin, dans l'étape k du schéma F, les-esters du type PGF de formule XXXVII sont hydrolysés ou saponifiés en acides de formule XIII par des procédés usuels connus, comme décrit ci-dessus.