INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention se rapporte à un nouveau procédé et dispositif qui remédient pleinement à tous les inconvénients ou difficultés exposés ci-dessus, ce procédé consiste essentiellement dans l'emploi d'un appareil nouveau @ui comporte @@@@@ verticel comme celui du brevet précité n 1545 666, une chambre à vide cylindrique#à fond sensiblement plat où le bain d'acier est le siège des courants d'induction électromagnétique provoquent d'une part un chauffage par effet Joule, d'autre part- uns pression hydrostaticue d'origine électromagnétique et dont la valeur croît en s'écartant de la paroi cylindrique de la chambre.L'appareil selon la nouvelle invention diffère essentiellement de celui du brevet précité par la géométrie qui impose le processus de circulation et de brassage de l'acier Le nouveau procédé permet un brassage intense de l'acier dans la chambre à vide elle-même tout en permettant un passage aussi faible que désiré de l'acier à tra vers la chambre.
Le brevet français @s n 151-5 5 666 a décrit un-procédé de traitement de l'acier selon lequel on verse acier liquide dans une poche de coulée et on le re couvre d'une couche de laitier ; on immerge dans la- poche les extrtmiths infé rieures de deux tubulures réfractaires verticales dont les extrémités supé rieures débouchent latéralement et axiaLement dans le fond @d d'une chambre h vide cylindrique, étanche, rEfractaire, ealorifugee e ; on on réalise un vide constent dans la chambre à vide, assurant la montée du bain d'acier à une hauteur @ terminée ; on assure le chauffage et la circulation de l'acier liquide å tra vers-les tubulures au moyen d'un enroulement inducteur, entourant coaxialement la chambre z vide, parcquru par un courant alternatif apte h produire un effet Joule et un brassage, @e électromagnétique de l'acier liquide.
Pour remédier aux incanvénients précités, dans le procédé se@on l'invention, le fond de la chambre 3 vide de comporte au moins un conduit radial, relient le centre du bain d'acier à se région périphérique, ce conduit étant soustrait à toute contre-pression hydrostatique d'origine électromagnétique.
Il en résulte qu'une circulation de l'acier liquide se produit en boucle fer mée dans l'appareil 1 ; l'acier stéopule an direction centripète dans le bain soumis aux courents induits et en direction centrifuge dans les@canaux sous jacents qui en sont soustraits. Cette absence de courants induits dans les ca naux résulte des parois réfractaires radiales, électriquement isolantes, qui séparent chaque canal radial de ses voisins. On assure ainsi un très haut degré de circulation.
La circulation de l'acier en boucles fermées dans la chambre à vide est réglée par la pression hydrostatique moyenne motrice, qui déprend de la puissance, de la fréquence du courant et de la largeur @r radiale des orifices latéraux ; elle est indépendante de la circulation extérieure.
Dans le procédé selon l'invention, l'orifice latéral de circulation a pour di mension radiale a i dans ce cas, le pression motrice hydrostatique moyenne exprimée en hauteur d'acier liquide a pour valeur où ho est- la veleur maximale qui se déduit de la pression axiale Po précedem- ment définie, d étant la densité de l'acier liquide et g l'accélération de la pesanteur. Ici est l'épaisseur conventionnelle des courants de peau où f est la fré@uence du courant Le branchement électrique de l'installation est le même que celui des fouis de fusion b induction électromagnétique sans fer.Une capacité est branchée aux deux bornes de l'enroulement inducteur et l'ensemble est branché aux bornes de la source de courant alternatif. On règle la capacité pour assurer la condition de résonance. La fréquence est choisie d'autant plus basse que le diamètre de la chambre à vide est plus grand . Elle peut être plus élevée ou plus basse que la fréquence du secteur. Cependant, la fréquence du secteur répond h la très grande majorité des cas. Elle présente l'avantage de simplifier l'installation. La puissance peut être réglable; elle est d'autant plus forte qu'on cherche un brassage ou un réchauffage plus importants.
@ventageusement, l'acier qui est aspiré dans la chambre à vide par sa tubulure latérale provint d'une premitre cuve réservoir, et l'acier qui sort de la chambre à vide par sa tubulure axiale est refoulé dans une seconde cuve réservoir, le niveau dans la cuve aval étant maintenu plus haut que dans la cuve amont, afin de réduire le débit à la valeur désirée, sous l'@ffet de la contrepression hydrostati@u@ résult@nt de l@ différence des niveaux d@ne les cuves.
Dans ce procédé salon l'invention, il est possible de disposer un certain nombre de chambres @ vide en série, l@ tubulure latér@le de chaque chambre plongeant dans l'@cièr liquide d@ l@ cuve réservoir immédietement @mont et la tubulure axi@le plenge@nt dans l'cier de l@ cuve @v@l.
Cette disposition en série permet 1 circulation méthodique en série et l'indépendance des pressions entre les chambre à vide su@@essives.
Grêce à la présente invention, la désoxydation paut être poussée aussi loin qu'on la désire, grâce @u haut degré de vide de l@ dernière chambre et au bres sage énergique de l'acier et ceci indépendamment du débit de l'acier.
La température de coulée peut autre réglée à la valeur optimaie, grâce au réglage de l'énergie électrique apportée.
Les additions nécessaires à la mise au point de la composition ne sont pas limitées, grâce à ltapport d'énergie électrique.
Un autre objet de Itinvention consiste dans la fixation des mailles terminales de chacun des morceaux de chaines aux deux structures circulaires, au moyen de rivets et rondelles de maçon analogue à celle précédemment prévue pour les segments circulaires.
Une variante dun-tel dispositif de fixation- est prévue en bouclant les mailles terminales des morceaux de chaîne dans les deux structures respectives circulaires et en les fixant dans ces positions équidistantes au moyen d'étriers en-forme dtoméga soudes aux deux ailes à califourchon sur chacune des mailles.
Une autre variante dudit dispositif consiste en ce que ladite maille est maintenue d la surface du segment circulaire k section en C au moyen de deux languettes repliées sur elles mêmes autour des deux morceaux opposés à ladite maille, après avoir été obtenue par entaillage et repliage de la semelle mital- lique.
Une variante supplémentaire préférée prévoit la structure circulaire enfilée dans la maille terminale de chaque morceau transversal de chaine et ladite maille est maintenue de façon amovible dans la position préétablie par deux grossissementR dispo sés au uoisinage de la maille par apport de matière au segment circulaire.
Les dessins annexés illustrent à titre a'exemple non limitatif, le dispositif suivant la présente invention.
La figure 1 représente le dispositif d'accrochage ex térieur en vue de face.
La figure 2 est un détail du levier.
La figure 3 est une vue en plan, partiellement en coupe, du dispositif de la figure 1.
Les figures 4 et 5 montrent respectivement en vue de face et en plan, le système d'accrochage de la partie intérieure.
Les figures 6 et 7 représentent une vue à échelle plus petite du dispositif monté sur un pneumatique, respectivement de la partie extérieure, avec le système d'accrochage à tendeur réglable ou de la partie intérieure avec un simple accrochage.
Les figres 8 et 9 montrent, respectivement en vue deface et en plan, le système perfectionné d'attache des éléments terminaux de la structure interne circulaire (A figure 14).
Les figures 10 et 11 illustrent, respectivement en vue de face et en plan, le système perfectionné dgattache des éléments terminaux du support circulaire intérieur (B figure 15).
Les figures 12 et 13 représentent , respectivement en plan et en vue de face à la structure circulaire à éléments plats, vue dtun point dans lequel deux de ses segments circulaires plats sont rattachés.
Les figures 14 et 15 sont, respectivement une vue extérieure ou antérieure et interne ou-postérieure du dispositif antidérapant monté sur pneumatique prévu avec trois segments circulaires.
Les figures 16 et 17 représentent, chacune en trois vues, deux différentes solutions prévues pour fixer dans la position préétablie sur la structure circulaire la maille terminale du morceau transversal de chaine.
La figure 18 représente, respectivement en vue de face et en plan, une autre solution préférée de fixation des morceaux transversaux de chaîne.
ainsi que les couches d'oxyde uur les tôles d'aluminlum et encore les couches de phosphate. les couches de revêtement métalliques peuvent être constituées nar du zinc, de ltétain, du cuivre, du laiton, du nickel, du chrome ou d'autres mé- taux, tenant compte de ce que ces revêtements rendent la soudure difficile ou impossible ou qu'ils peuvent former, au moment de la soudure, des alliages destructeurs avec les électrodes; on peut les éliminer par des outils tournants en tramés mécaniquement, tels que des fraises ou autres, ap pliqués aux points ou surfaces de soudure.
S'il s'agit, par contre, de pièces ou de tôles nues, on peut prévoir des revêtements isolants permanents ou susceptibles d'être détachés, appliqués par exemple, sous forme de feuille de matière synthétique, de vernis, etc avec suppression du revêtement par fraisage ou autrement aux points de soudure, afin d'obliger le courant à ne passer que par ces points ou surface# de soudure, où le métal a été découvert. On peut, d'autre part, réduire l'épaissseur de matière par fraisage ou autrement, par exemple sur la tôle complémentaire en partant de l'une ou l'autre des faces ou encore des deux (fig. 4).
De plus, on peut équilibrer par fraisage ou autrement des pièces ou tôles d'épaisseur différente, de préférence en entaillant la tôle la plus épaisse, denanière à ramener au point de vue de la technique de la soudure -ear résistance électrique à se trouver,par rapport a la tôle la plus mince,au point permettant une soudure optima, csest-à- dire, dans des conditions correspondant à l'égalité entre les épaisseurs des tôles.
Différents métaux susceptibles d'être alliés peuvent être reliés dans d'excellentes conditions malgré d'importantes différences de leurs points de fusion, grâce à une détermination appropriée de leur résistance électrique par fraisage ou autrement. On peut partir avantageusement à cet effet, de tôles ou de pièces métalliques dont le point de fusion est supérieur à celui de la tôle complémentaire pour assurer un accroissement de la résistance électrique par fraisage ou autrement. On peut ainsi régler les unes par rapport aux autres les données relatives à la soudure des différentes pièces ci tôles, de telle manière qu'elles produisent le même effet sur les deux points de soudure.
les alliages produits par la soudure aux points, surfaces ou arêtes de soudure, peuvent présenter des résistances mécaniques supérieures à oilles des métaux dont on est parti. l'usinage par fraisage ou autrement peut amener des résistances électriques assez élevées pour que lion obtienne des alliages que l'on ne pourrait pas produire autrement ou que l'on ne pourrait produire que difficilement.
Bien entendu, on pourrait encore relier, par le procédé indiqué ci-dessus, des pièces,tôles, etc. dté- paisseurs différentes constituées par des métaux ou alliages différents et qui nécessitent éventuellement la présence d'une pièce intercalaire en un métal ou alliage approprié, semblable ou différent, pour assurer une liaison optima pour les deux points de soudure.
la largeur et la hauteur des bourrelets, nervures et saillies, peuvent avantageusement être inférieures à l millimètre.
les procédés décrit ci-dessus conviennent aussi bien à la soudure par galets et par points ainsi qusà tous autres modes de soudure.
On va maintenant décrire une forme d'exécution du procédé en se référant aux dessins ci-joints sur lesquels la fig. 1 représente la tôle supérieureiavec son revêtement supérieur la et son revêtement inférieur lb, tôle dont on veut souder le bord gauche ic avec la bande marginale 2c d'une tôle 2 présentant un revêtement supérieur 2a et un revêtement inférieur 2b. A cet effet, on découpe à la fraise dans la tôle supérieure 1 ,dans la partie reposant sur la bande marginale dénudée 2c de la tôle 2, trois gorges légèreinent incurvées de bas en haut à partir de leurs arêtes 5. On obtient ainsi des points de contact rectilignes le long d'prêtes vives devant la bande marginale dénudée 2c.On applique au moyen d'une baguette élastique 6 une pression sur la bande marginale de la tôle 1 pendant la fusion des arêtes vives 5, de manière à comprimer cette bande marginale au contact de la bande marginale 2c de la tôle inférieuret On utilise corme support une table 3 et le courant est amené à la tôle 2 par l'intermédiaire de la bride 31, de la tôle 1 et des arêtes vives 5, pour revenir ensuite à une autre bride 31 en prise avec une zone dénudée de la tôle 2. Pour empêcher tout contact le long de l'arête de coupe entre les zones marginales à souder l'une sur l'autre, on intercale de part et d'autre des bandes isolantes 32. le courant est ainsi obligé & 1écouîer vers la tôle 2 en passant par les arêtes vives 5 ménagées sur la tôle 1.
En choisissant convenablement les donaées de la soudure, le revêtement inférieur 2b demeure intact en dépit de la soudure A de tels modes de soudure épargnant le revêtement extérieur, conviennent particulièrement les courants de soudure provenant de la décharge d'un condensateur. Bien entendu, cette soudure peut être effectuée aussi bien sur des tôles sans revêtement. On peut utiliser, dans ce cas, au lieu des baguettes ou des poinçons de compression 6 et de la table support 3, des électrodes de forme correspondante appropriée.
Il est également possible d'effectuer la soudure au moyen de galets de soudure disposés au-dessus et au-dessous des tels.
Dans le cas de tôles à revêtement, on peut dénuder une bande sur le côté gauche de la tôle 1 afin a ea- mener le courant par l'intertédiaire d'un galet supérieur, le retour du courant se faisant par exemple par l'intermed~- aire d'une bride 31 fixée sur la tôle 2.
la fig. 2 représente unetôle supérieure 1 comportant un revêtement sur ses deux faces en la et lb, avec des parties matricées rectilignes 7 snouvrant vers la tôle inférieure 2. Ces parties matricées peuvent être obtenues après que lson a dénudé une bande présue, des points appro priés de la face inférieure de la tôle 1. Ces parties matri cées peuvent présenter des arêtes vives5formées au moment du matriçage, ou bien encore, on prévoit une gorge fraisée7ap propriée, avantageusement incurvée, obtenue par des fraises à disque convenablement profilées. Dans le cas considéré, le revêtement inférieur lb demeure intact entre les parties matricées rectilignes If. On peut également utiliser une tôle ne comportant pas de revêtement sur sa face inférieure.
La tôle 1 préparée de la manière indiquée est placée aur la tôle inférieure 2 présentant un revêtement sur ses deux fa ces en même temps que son revêtement supérieur 2a comporte des zones fraisées 2d en regard des baguettes ou bourrelets 5 à arêtes vives.
la courant est amené par la bride 31 à la tôle 2 avec retour par une autre bride 31 fixée à la tôle 1. Pour exercer la pression nécessalie à la soudure, il est prévu un plateau de compression 6 susceptible d9appliquer élastiquement une compresssion sur les tôles. La soudure des deux tôles ou plaques liquéfie également le produit synthétique disposé sur les côtés des arêtes 5, ce qui ferme d'une manière étanche l'accès de tous les points de soudure à l2entrée de ltair et de l'humidité.
Pour le reste, ce qui a été dit en se référait à la fig. 1 est également valable pour la présente soudure.
On répète le procédé de l'exemple 18, sauf que l'on poursuit la teinture pendant 30 minutes à 100°C et que le bain contient:
71 34050 2107873
0,275 % de 1-(2*-chlorophényl)-3-méthyl-4-[4"-
(4" '-c.. loro-6" ' -phényl am.ino-1 " ' ,3" 1 ,5" '-triazinyl-2"1-amino)-phénylazo]-5-pyrazo-lone-5',2"-disulfonate de sodium 0,075 % de 2-nitro-4!-(4"-phénylsulfonylpxyphénylazo)-
1,1'-diphénylamine-4-suifonate de sodium 0,27 % de 1-cyclohexylamino-4-(41-méthoxyphény 1 -
amino)-an£hraquinone-2'-suifonate de sodium 0,44 % du colorant de formule
10 01
I C^H
Al CA-H(0Hj)J
2**5 e
\ / \ / -v © Cl
0,042 % du colorant de formule 15 Cl
ÎT=N © Cl
^C2H4-N(ch5)3
20 0,09 % du colorant de formule
Un autre essai qui permet de déterminer si l'agent moussant convient pour l'exécution de l'invention est le suivant : on prépare trois échantillons identiques d'étoffe, on foularde l'un des échantillons jusqu'à une absorption de 5 100 % avec une liqueur de teinture qui contient l'agent moussant et d'autres additifs éventuels, on le place entre les deux autres échantillons et on fait repasser le "sandwich" ainsi formé encore une fois dans la calandre de foulardage. Si les trois échantillons ne peuvent pratiquement pas être 10 distingués à l'oeil, on considère que l'agent moussant à la concentration utilisée convient , à la condition qu'il donne aussi une hauteur de mousse d'au moins 10 cm et de préférence d'au moins 15 cm dans l'essai de Ross & Miles.
La teneur en agent moussant de la liqueur de trai-15 tement peut varier dans la pratique entre des limites très étendues. D'une façon générale, il faut en utiliser au moins 0,1 g par litre et on obtient fréquemment des résultats plus satisfaisants avec des teneurs d'environ 5 à 35 g par litre, par exemple de 15 à 20 ou 30 g par litre.
20 Bien que de nombreux composés soient capables de former une mousse dans les conditions décrites par Ross & Miles, beaucoup de ces composés ont également des propriétés qui peuvent être ou ne pas être utiles dans la liqueur de finissage ; par exemple, en plus de son action moussante, un 25 agent de moussage particulier peut également exercer une action de retard sur l'agent de finissage. En conséquence, la Demanderesse préfère des agents moussants qui sont inertes ou sensiblement inertes dans la liqueur de finissage, c'est-à-dire qui n'ont pas d'action préjudiciable sur l'agent de 30 finissage, telle qu'une action de retardement. Ainsi, une huile de ricin fortement sulfonée est vendue comme agent d'égalisation et/ou de "blocage", mais bien qu'à une concentration suffisante cette huile puisse former une hauteur de mousse suffisamment haute dans l'essai de Ross & :.iiles, 35 du fait qu'elle a des propriétés d'égalisation et/ou de "blocage" , la Demanderesse préfère ne pas l'utiliser comme seul agent moussant. On peut montrer que le facteur important dans -un agent moussant est son pouvoir de moussage plutôt que sa capacité de mouillage due à la réduction de la tension 40 superficielle, en effectuant l'essai suivant : on prépare
71 34050 .
trois échantillons identiques d'une étoffe de nylon et on les imprègne avec des solutions différentes avec uae longueur de "bain de 3:1. Pour le premier échantillon, on utilise une solution aqueuse d'un colorant acide, pour l:e second une 5 solution aqueuse du même colorant acide à la mêôe concentration mais contenant en outre une quantité suffisante d'alcool n-propylique pour en réduire la tension superficielle à 30 dynes/cm, et pour le troisième échantillon on utilise une solution aqueuse du colorant acide à la même concentration 10 mais contenant également 12 g/litre d'un agent moussant, à
savoir le composé lauryl-COCgH^g-OSO^Na.On secoue séparément les échantillons dans un tambour tournant pendant 15 minutes à la température ambiante, avec un échantillon identique sec et non teint de l'étoffe de nylon. Dans tous les cas, 15 l'échantillon qui n'a pas été teint absorbe me partie du colorant provenant de l'échantillon teint. Cependant, dans le premier cas, l'échantillon non-teint (c'est-à-dire lorsque la liqueur ne contient que de l'eau) est coloré d'une façon très partielle par endroits et il en est de même du second 20 échantillon (c'est-à-dire lorsque la liqueur contient également de l'alcool n-propylique). Le troisième échantillon initialement non-teint (dans le cas de la liqueur contenant le composé laurylique indiqué) ne peut pas être différencié à l'oeil nu de l'échantillon correspondant initialement impré-25 gné, ce qui montre que la répartition de la liqueur dans les deux échantillons est essentiellement uniforme.
Dans de nombreux cas, on peut exécuter tous les procédés nécessaires de finissage d'une matière textile, les uns après les autres, chaque stade étant effectué avec 30 une longueur de bain d'environ 0,25:1 à 5:1 et, de préférence, de 1:1 à 2:1, en présence d'un agent moussant. Ainsi par exemple, pour des vêtements en nylon, on peut effectuer successivement le dégraissage, le blanchiment, le lavage, la teinture et le traitement ultérieur au tanin par le procédé 35 selon l'invention, les vêtements étant essorés et éventuellement rincés entre les stades successifs de finissage. Une technique simple permet de déterminer, dans chaque cas particulier, la quantité exacte de liquide retenue par la matière après une durée donnée d'essorage et de calculer la quantité 40 d'eau supplémentaire qui doit être utilisée dans le stade
suivant pour rétablir la longueur du "bain à la valeur désirée après chaque période d'essorage. Bien que dans la plupart des cas, au cours de tels traitements successifs, on préfère ajouter une nouvelle quantité d'agent moussant à la liqueur contenant 5 l'agent de finissage de chaque stade de traitement, il n'en est pas nécessairement ainsi dans tous les cas,pourvu toutefois que les articles en cours de traitement restent toujours humides pendant les stades de traitement et entre ceux-ci. C'est ainsi que fréquemment l'introduction d'une quantité suffisante d'agent 10 moussant au premier stade de traitement permettra d'exécuter le ou les stades ultérieurs sans avoir à ajouter de quantité supplémentaire de cet agent, les articles étant essorés (et éventuellement rincés) entre les stades successifs, mais étant maintenus à une humidité suffisante. Quand on teint des fibres de polyesters 15 par le procédé selon l'invention et aussi parfois pour la teinture de fibres de triacétate de cellulose,on a intérêt à ajouter m véhicule, par exemple du phénol, de l'acide benzoïque, de l'acide salicylique,de l'alcool benzylique ou du 2-phényléthanol. De préférence, la concentration d'alcool benzylique ajouté doit être 20 d'au moins 40 g/litre et, mieux encore, d'au moins 50 g/litre pendant le stade de répartition, c'est-à-dire pendant que les fibres de polyester sont traitées mécaniquement à la température ambiante ou à une température voisine pour disperser la liqueur de façon uniforme dans la matière avant le traitement à la cha-25 leur. Il est souhaitable que l'alcool benzylique forme une solution (et non une émulsion) au moins pendant le stade de répartition. Pour la teinture de polyesters,on a trouvé que le composé lauryl-(0C2H4)2-0S05 Na donnait les meilleurs résultats comme agent moussant.
30 Si l'on utilise l'ortho-phénylphénol comme véhicule,il s'est avéré satisfaisant de l'ajouter à la liqueur sous la forme d'un sel,par exemple du sel sodique, et ensuite, après répartition de la liqueur,d'ajouter un acide,par exemple de l'acide acétique,pour former l'ortho-phénylphénol libre.
55 Pour le traitement de fibres acryliques,c'est-à-
dire de fibres préparées avec des polymères et des copolymères de 1'acrylonitrile, il est nécessaire de surveiller très étroitement la vitesse de refroidissement après un traitement à line température de l'ordre de 100°C ou plus, si l'on 40 veut éviter une rugosité de toucher indésirable du produit, ce qui est le cas si la température de 'transition vitreuse ( qui est habituellement d'environ 90-95°C) est franchie trop rapidement. Dans un mode de mise en oeuvre
C17 H13 CIN4O6' Calculé, %: N13,90.
Exemple 16.
On ajoute à une suspension de 9,6 grammes d'ester méthylique de l'acide benzimidazol-2 carbamique et de 8 grammes de sulfochlorure de phénylpyrrolidone dans 50 cm3 de tétrachlorure de carbone, l'agitateur étant en marche, 3,93 grammes de pyridine. On refroidit la masse réactionnelle à 20 C, on sépare le dépôt par filtration, on le lave à l'eau, à l'acétone et à l'éther. On obtient 8,1 grammes (39,2 % en poids) de (pyrrolidone-4 phényl sulfo) -1 carbométhoxyamino-2 benzimidazole.
Trouvé, % : C 54,35 ; 54,93 ; H 4,56 4,41.
019H18N4S05. Calculé, % : C 55,07 ; H 4,35.
Exemple 17.