INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'invention sera mieux comprise en se référant aux modes de réalisation. représentés sur les dessins et donnés à titre d'exemples. Aux figures 1 et 2, un encreur510 de roue imprimante est disposé à une certaine distance d'un convoyeur 11 sur lequel des récipients tels que des boites 1? sont disposés de manière à se déplacer dans le sens de la flèche. L'ensemble encreur 10 comporte un ensemble de support 13 comprenant un axe de support 14 sur lequel la roue imprimante 15 est montée rotative. La Jante 16 de la roue imprimante est susceptible de recevoir des moyens d'impression 17 et de les maintenir en place sur la périphérie de la roue.
Dans le présent mode de réalisation préféra il n'y a pas de moyens d'entrainement indépendants pour la roue imprimante, au lieu de quoi cette roue imprimante 15 est amenée à tourner par le contact frottant des moyens d'impression 17 avec le récipient ou la boite 12, lorsque ce récipient s'avance le long du convoyeur 11. Une rotation ultérieure de la roue imprimante, pour amener les moyens d'impression dans la position où ils contacteront la boite suivanté ou le récipient suivant, est assurée au moyen du bras de support 18 qui va de la jante de la roue imprimante 15 jusqu'à une articulation avec un rouleau de came 19 qui, à son tour, est articulé à un ressort de rappel 20, dont autre extrémité 21 est fixée à la jante interne de la roue imprimante 15.Une came 22 est montée sur l'axe de support 14, et le rouleau de came 19 se déplace sur la came 22. La came 22 possède une portion en creux 22a dans laquelle revient le rouleau de came 19 lorsque la roue imprimante revient à sa position de repos comme on le voit à la figure 1. Le rouleau de came 19 est ramené dans cette position par l'action du ressort de rappel 20. Ceci assure que les moyens d'impression 17 soient prêts à venir en contact frottant avec le récipient suivant.
La roue imprimante 15 présente une portion circonfé- rentielle de jante 23 qui dépasse et qui est susceptible de venir en contact frottant avec une roue d'entrainement 24 montée rotative sur l'ensembleXsupport 13. La roue d'entrainement 24 présente à sa face inférieure un épaulement découpé 25 et un rouleau tubulaire 26 en plastique poreux est susceptible de s t engager sur ltépaulement 25 de manière à ce que le rouleau tubulaire tourne avec la roue d'entrainement 24. Le rouleau tubulaire 26 se prolonge vers le bas jusque dans un réservoir à encre 27 dans lequel se trouve de ltencre 28.
Le système d'encrage, comprenant le réservoir à encre 27, le rouleau tubulaire 26 et des moyens pour faire monter l'en- cre le long de la surface interne du rouleau tubulaire 26, est représenté plus en détail aux figures 3, 4 et 5. Â la figure 3, un fût central 29 s'élève verticalement du réservoir à encre 27 et une gorge en spirale 30 est ménagée sur la surface externe de ce fEt central. Le rouleau tubulaire 26 s'engage sur le flit central 29 et tourne par rapport à lui. Le mouvement de rotation du rouleau tubulaire 26 coopère avec la gorge en spirale ménagée dans le fat central pour faire monter l'encre dans cette gorge en spirale 20 et humecter ainsi la surface interne, et par absorption la surface externe d'encrage, du rouleau tubulaire 26 sur toute sa longueur. Ce mode de réalisation des moyens pour faire monter l'encre esyemployé de préférence lorsque la roue imprimante et le rouleau tubulaire tournent à grande vitesse. Le sens de la spirale de la gorge doit être choisi en fonction du sens de rotation du rouleau tubulaire pour provoquer 11 ascension de l'encre. ainsi, lorsque le rouleau tubulaire tourne dans le sens des aiguilles d'une montre, la spirale de la gorge progresse dans le sens dextrorsum du bas vers le haut du fût central, et lorsque le rou leau tubulaire tourne dans le sens contraire aux aiguilles d'une montre, la spirale de la gorge progresse dans le sens sinistrorsum.
L'aspiration de préférence très intense dans la buse d'aspiration permet de tendre très rigidement, à l'endroit de coupe, le faisceau posé de manière plus ou moins lâche sur le 5 tambour perforé, de telle sorte que le sectionnement peut avoir lieu sur toute la largeur du faisceau, dès le contact du faisceau avec l'organe de coupe, sans que les différentes fibres ne puissent, sous l'action de la pression de l'organe de coupe, se déplacer avec de dernier; par ailleurs, même dans le cas de 10 matériau texture, on obtient des fibres discontinues qui ont toujours des longueurs constantes. Il s'est même révélé avantageux de protéger contre l'aspiration, à l'aide de l'écran intérieur, la fente de sectionnement elle-même, ce qui est indiqué notamment pour les courtes fibres discontinues, qui sinon se-25 raient chassées, à travers la fente de sectionnement,vers l'intérieur du tambour perforé.
Les plaquettes de coupe ou de sectionnement préférés sont des plaquettes circulaires, notamment lorsqu'elles sont montées à rotation, de telle sorte qu'à la longue, l'intégralité du 20 pourtour circulaire des plaques peut être utilisée pour le sectionnement, jusqu'à ce que les plaquettes soient émoussées et doivent être remplacées par de nouvelles plaquettes. C&tte opération exige toutefois un arrêt prolongé de l'ensemble du train de fabrication de fibres discontinues ce qui, en raison 25 de l'arrêt de production qui en découle, doit avoir lieu aussi rarement que possible.
Un autre inconvénient réside également dans le fait que les plaquettes de coupe ne s'émoussent pas subitement, mais progressivement, de telle sorte que les dernières opérations de cou e, 30 qui précèdent le remplaceront des plaquettes, seront d'une qualité peu satisfaisante. Conformément à l'invention, cet inconvénient peut être éliminé par le fait qu'un dispositif d'«-aiguisage agissant sur le tranchant est associé aux plaquettes de coupe ou de sectionnement. Grâce à cette mesure, et par suite du 35 frottement des plaquettes de coupe sur le faisceau, les plaquettes de coupe tourneront d'une certaine valeur autour de leur axe et présenteront dès lors, lôrs de l'opération de sectionnement suivante, un nouveau point de coupe pour le faisceau. En même temps, en un autre endroit de la plaquette de coupe, le
tranchant de cette dernière sera aiguisé par le dispositif d'aiguisage suivant l'invention, de telle sorte que les plaquettes de coupe auront toujours une acuité constante jusqu'à ce que les aiguisages successifs les auront trop usées et que 5 leurs dimensions seront trop petites pour le sectionnement. Toutefois, à n'importe quel moment, chaque plaquette de coupe aura l'acuité originale.
La construction du dispositif d'aiguisage et sa disposition par rapport aux plaquettes de coupe d'un disque de coupe peuvent 10 être de la nature la plus diverse. Le dispositif d'aiguisage peut par exemple être monté d'une manière fixe sur le dispositif de coupe, ou être situé en regard d'un disque de coupe rotatif. La rotation des plaquettes de coupe peut avoir lieu automatiquement sous l'action du frottement susmentionné entre les plaquettes et 15 le faisceau, ou peut avoir lieu à l'aide d'un moyen d'entraînement individuel. Cela vaut également pour le mouvement du dispositif d'aiguisage qui peut également être disposé, indépendament du disque de coupe, d'une manière fixe sur un capot entourant le disque de coupe, de telle sorte que les tranchants des plaquettes 20 de coupe entraînés par le disque de coupe tournant à une vitesse élevée frottent constamment contre le dispositif d'aiguisage. La surface d'aiguisage du dispositif d'aiguisage peut être intermittente ou peut également avoir la forme d'un disque d'aiguisage ou de meulage. En outre, la surface d'aiguisage ou de meulage peut 25 agir sur une face seulement des tranchants des plaquettes de coupe ou aussi agir sur les deux faces de ces tranchants.
Le dessin représente des formes de réalisation de l'installation suivant l'invention. D'autres caractéristiques inventives s ont encore représentées et décrites avec référence à ces formes 30 de réalisation, caractéristiques qui présentent une importance pour l'invention tant séparément qu'également en combinaison avec d'autres caractéristiques.
La Pig. 1 est une vue en élévation en coupe d'une installation de sectionnement ou de coupe avec un carter de ventilateur 35 disposé derrière le tambour perforé.
La Pig. 2 e-st une vue en coupe suivant la ligne II-II de l'installation suivant la Pig. 1.
La Pig. 3 est une vue en plan, à plus grande échelle, du tambour perforé.
Les Figs. 4 et 5 sont des vues en section transversale* à plus grande échelle, de l'installation à tambour perforé.
Les Pigs. 6 â 9 représentent à plus grande échelle des formes de réalisation de disques de coupe.
5 La Pig. 10 est une vue en élévation en coupe d'une instal lation de sectionnement ou de coupe similaire à celle représentée à la Pig. 1.
L'analyse du mélange initial, en pourcentages pondéraux, était la suivante : 81,8 de mélange de spinelles et d'oxydes ; 27,14 Cr (total) 0,03 Cr (soluble dans l'acide ; 19,74 Fe (total) ; 1,02 Fe (soluble dans l'acide ; 4,08 C (fixe) ; et 0,03 S.
L'analyse du produit réduit était la suivante : 69,8 de mélange de spinelles et d'oxyde ; 30,74 Cr (total) ; 1,32 Cr (soluble dans l'acide) ; 22,36 Fe (total) ; 15,88 Fe (soluble dans l'acide) g 0,19 C (fixe) ; et 0,03 SO En ce qui concerne les métaux liés, le rapport Cr/Fe était de 1,45 dans le mélange initial et de 4,54 dans le produit final. Pour la séparation magnétique, le produit réduit était broyé à une dimension de grain avec 87% de moins de -0,104 mm.
Les résultats des essais de séparation sont récapitulés dans le tableau 4 et sur la figure 10 courbes III.
On peut noter, au vu des résultats, que la phase métal adhère fortement à la matrice de spinelles. Dans la séparation avec le meilleur rapport Cr/Fe (3 environ), l'importance de la fraction non magnétique était seulement de 55%, alors que la valeur théo- riquement calculée était de 83%. La teneur en chrome correspondant était seulement de 62% (théoriquement 96%). L'importance de la fraction magnétique, 45% (théoriquement 17%), et de son métal total, 62% (théoriquement 96%), indiquent la présence d'une grande contribution non magnétique. Des variations de l'intensité du champ ne font pas apparaitre de grandes différences dans l'a- cuité de séparation. De même, un broyage supplémentaire du produit initial n'améliore pas notablement la séparation.Bien que les essais aient été effectués avec des boulettes, il est entendu que le minerai peut également être en poudre ou en particules.
Le produit brut, obtenu par réduction sans additif d'activation, n'est donc pas approprié, à cause de la forme défavorable et de la situation de la phase métal, à la séparation des phases métal et oxyde par des procédés physiques.
Il est entendu que des modifications de détail peuvent être apportées dans la forme et la mise en oeuvre du procédé suivant ltinw vention, sans sortir du cadre de la présente invention. Les températures et les durées de calcination dépendent des mélanges additifs mais le comportement des additifs cités plus haut, comme le soufre, le carbone, le bore et le manganèse, montre qu'il existe de très grandes possibilités de modifications du procédé. Il est également évident que ces calcinations simples, à température variable, peuvent être effectuées dans une très grande variété de fours, bien que les essais décrits plus haut aient été réalisés dans un four rotatif et à induction surtout à cause des possibilités d'observation de la différence entre un système dynamique et un système statique.Les exemples expérimentaux, décrits plus haut, ont simplement pour but de montrer le mécanisme fondamental du procédé, particulièrement avec de très faibles quantités d'additifs. D'autres métaux s'échappent avec le fer, par exemple le nickel et le cobalt, de façon complètement indépendante de la proportion quantitative de fer et de ces métaux. Procédé suivant la présente invention est appl-icable à la séparation de fer, de nickel et de cobalt, à partir de spinelles d'aluminate, de ferrite, de titanium et de vanadine contenant ces métaux et à partir de leurs mélanges, ainsi qu'à partir de minerais et latérites formés par des mélanges de sesquioxydes contenant Al2O3.
SIGNIFICATION DES SYMBOLES UTILISES SUR LES FIGURES.
Fig. 1 : : m = Distance du centre à la surface du grain = = % en poids des éléments Fig. 2 : B1 = Fe-S-O a = 900 C B2 = Cr-S-O b =1100 C B3 = Fe-O-Cr2O3 c =1250 C B4 = Mg-S-O ; Mg-S-O-SiO2 d =1400 C B5 = Ma-S-O ; Na-S-O-SiO2 Fig. 6 : S% = Teneur en soufre en poids Fig. 9 t m = Distance à partir de l'entrée du four (en mètre) % = % en poids des éléments Fig. 10 :S = Rapport Cr/Fe de la fraction séparée non magnétique R% = Teneur en chrome Courbes I = 80% de grains inférieurs à 0,053mm (MgSO4) " II = 86% " " " " 0,104mm (MgSO4) n III = 87% n n n " 0,104mn (NaCl) TABLEAU 1 Réduction du minerai de chromite avec du carbone
Numéro d' échantillon Objet de la mesure Bilan de l'échantillon Unité 2 10 11 13 14 3 Quantité de mélange en réaction kgh-1 300 293 284 271 263 263 Distance de l'entrée m 0 1,9 4,4 7,7 9,9 12,0 Température du lit C 25 790 975 1165 1200 1430 Analyse de l'échantillon Spinelles et mélanges d'oxydes ....... p-% 80,7 82,5 78,1 72,6 68,0 68,3 Cr, totale ........................... " 26,76 27,38 28,27 29,58 30,53 30,50 Cr, soluble dans l'acide ............. " 0,03 0,03 0,01 0,41 1,49 1,40 Fe, total ............................ " 19,47 19,92 20,57 21,52 22,21 22,19 Fe, soluble dans l'acide ............. " 1,01 1,03 4,67 12,14 16,55 16,40 C - fixe ............................. " 4,39 4,49 3,29 1,47 0,18 0,18 S .................................... p-% 0,52 0,50 0,49 0,49 0,48 0,48 Fe (ac.sol.)/Fe (tot) ................ - 0,05 0,05 0,23 0,56 0,75 0,74 Cr (lié)/Fe (lié) .................... - 1,45 1,45 1,78 3,21 5,13 5,03 TABLEAU 2.
Séparation magnétique humide de concentré de chromite réduite à sec, en fonction de l'intensité du champ magnétique.
Bilan des substances Intensité de champ magnétique, Gauss de la séparation magnétique 2,40 H 3,10 H 3,80 H 4,25 H 4,65 H 5,40 H 6,60 H Theor.
Fraction magnétique ............... 9,45 13,32 17,62 21,20 25,79 31,08 36,35 18,47 Fraction non magnétique ........... 90,55 86,68 82,38 78,80 74,21 68,92 63,65 81,53 Analyses : Fraction magnétique Rapport Fe/Cr ..................... 8,71 8,01 6,10 4,58 3,40 2,67 2,21 11,68 Fe + Cr ................... 93,51 92,29 88,03 83,09 77,61 73,11 69,56 96,41 Teneur en Fe - RFe ................ 35,91 49,52 60,39 65,51 70,05 74,91 78,81 73,93 Fraction non magnétique Rapport Cr/Fe ..................... 2,08 2,60 3,22 3,57 3,90 4,36 4,80 5,03 Fe + Cr ................... 48,13 46,28 44,79 44,16 43,66 43,08 42,62 42,78 Cr2O3 - Calculé ........... 47,50 48,86 49,95 50,42 50,79 51,22 51,55 52,15 Teneur en Cr - RCr -- ............. 97,00 95,50 92,80 89,60 85,00 79,60 74,00 95,40 Toutes unités, en % en poids.
TABLEAU 3.
Bilan des substances Intensité de champ magnétique, Gauss de la séparation magnétique 3,50 H 4,00 H 4,90 H 6,50 H Theor.
Fraction magnétique .............. 15,38 25,44 39,04 43,45 18,47 Fraction non magnétique .......... 84,62 74,56 60,96 56,55 81,53 Analyses : Rapport fraction magnétique Fe/Cr ........................ 6,53 2,92 1,72 1,56 11,68 Fe + Cr ...................... 89,14 74,75 65,12 63,43 96,41 Teneur en Fe - RFe ............... 53,86 64,15 72,83 76,04 73,93 Rapport non magnétique Cr/Fe ........................ 2,80 3,22 3,50 3,71 5,03 Fe + Cr ...................... 45,74 44,79 44,28 43,95 42,78 Cr2O3 - calculé .............. 49,26 49,95 50,33 50,57 52,15 teneur en Cr - RCr .......... 94,00 84,00 69,20 64,50 95,40 Toutes unités, en % en poids.
Dans la variante de réalisation représentée sur la figure 16, le moule 214 est rempli en déplaçant les organes d'alimenration 140 vers la droite par un mouvement dans le sens des aiguilles d'une montre des pignons 144 sur la crémaillère 142. Il est à noter que le conduit d'alimentation 220 se déplace, lui aussi vers la droite, ce qui nécessite une machine de moulage par injection mobile.
Il est à remarquer que les modes de réalisation de l'invention représentés sur les figures 10-17 n1 utilisent pas, comme le mode de réalisation des figures 1-6, un barrage fixe 86 dans la cavité du moule. En effet, la fonction de ce barrage est assurée par la matière injectée dans la cavité du moule et qui est distribuée uniformément sur toute la largeur de celle-ci, en particulier, quand la cavité du dispositif représenté sur les figures 10-17 est relativement mince ou est remplie avec une matière plastique en fusion ayant une grande viscosité.Dans ce cas, la matière en fusion qui entre initialement dans la cavité du moule tend à s 'écou- ler dans toutes les directions et une certaine quantité de matière est, par conséquent, refoulée latéralement des orifices d'entrée en direction de ltextrémité éloignée de la cavité du moule. Cette matière fait ainsi fonction de barrage mobile, délimitant une cavité partielle entre elle et l'extrémité voisine du moule, cavité partielle dont les dimensions augmentent progressivement au fur et à mesure du mouvement relatif entre le moule et le dispositif d'alimentation. Toutefois, pendant ce mouvement relatif, cette matière tend à se déplacer linéairement à travers la longueur de la cavité du moule jusqu'à ce qu'elle atteigne son extrémité éloignée, après quoi, toute la cavité du moule a été remplie.Bien que cette procédure soit satisfaisante dans certains cas, en particulier lorsque la viscosité de la matière n'est pas trop grande, il est dtau tres cas où cette quantité de matière en mouvement est indésirable car elle a tendance à être carbonisée ou dégradée et, par conséquent, est la cause de ltemprisonnement de departicules impures dans la feuille résultante. En conséquence, le mode de réalisation représenté sur les figures 1-6, dans lequel un élément de barrage fixe est utilisé, est normalement préféré.
Le procédé et la machine de mise en oeuvre de ce procédé décrits ici sont extrêmement avantageux non seulement du fait qu'ils permettent de produire de grandes feuilles de matière plastique ayant l'uniformité désirée, mais encore en ce qu'ils sont adaptés à produire des feuilles ayant des propriétés et des caractéristiques physiques différentes. C'est ainsi, par exemple, que la présente invention est bien adaptée à produire de grandes feuilles de matière plastique dont les surfaces présentent des dessins. Dans la machine décrite sur la figure 1, la surface inférieure 69 de la table pourrait présenter un dessin approprié afin de produire une feuille ayant un dessin d'un côté. D'une manière analogue, le moule de la machine des figures 10 et 16 pourrait également comporter des dessins sur les deux côtés de façon à produire une feuille ayant un dessin sur les deux faces.
De plus, l'ouverture du moule pouvait comporter des nervures ou d'autres éléments saillants le long de sa partie centrale, de ses cotés ou ailleurs, suivant le besoin, afin de produire une feuille profilée pour des usages spéciaux.
En outre, la cavité du moule pourrait avoir une configuration profilée, par exemple arquée ou en V, vue en coupe, le barrage fixe 86 ayant, lui aussi, une configuration profilée compatible avec celle de 11 ouverture 66 du moule. Enfin, la machine peut être utilisée pour produire des feuilles non rectangulaires.
Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées aux exemples représentés et décrits sans sortir pour autant du cadre de l'invention.
La présente invention concerne un dispositif de fixation et plus particulièrement un ensemble destiné à être fixé à un panneau de support muni d'une ouverture, au moy-?n d'un élément fileté, tel qu'une vis ou un élément analogue.
Jusqu'à présent, il a été connu de prévoir différents types de fixation, métalliques ou en matière artificielle, combines avec un élément de fixation tel qu'une vis, un goujon, ou un moyen analogue pour fixation avec un panneau de support, une moulure, etc. Toutefois, ces dispositifs antérieurs ont présente dans leur ensemble une structure unitaire, en un seule pièce, qu'ils aient été fabriqués en mÉtal ou en une matière artificielle. n consé- quence, avec de tels dispositifs, il a été jusqu'à présent nécessaire d'avoir en magasin des gammesrelmtivement étendues de tels dispositifs, pour être en mesure d'utiliser un nombre rtlati- vement grand de dimensions de vis de diamètres différents.
D'une manière analogue, avec de tels dispositifs, il a été nécessaire d'avoir en outre en magasin des nombres considèrables de tels dispositifs afin de disposer de dispositifs convenant à une variété relativement Étendue de plan aux d'épaisseurs différentes. Ces xigences ont non seulement l'inconvénient d1entrai- ner ai des dépenses, mais en ouvre, elles ne permettent pas dans beaucoup d'applications, un mode d'installation efficace. En outre, ces dispositifs antérieurs ntont pas été entièrement satisfaisants pour fournir une fixation positive avec 1@ panneau en particulier dans les installations dans lesquelles prédominent des variations appréciables de tolérances entre les pièces. -nfin, ces dispositifs antérieurs n'ont pas été facilement susceptibles de communiquer à la vis une action serre de verrouillage dans certaines applications, en particulier dans les cas où il est souhaitable que lton disposé d'une gamme étendue de dimensions de vis et (ou) de panneaux.
L'invention concerne un dispositif de fixation pour un panneau muni d'une ouverture, ce dispositif comprenant un support en matière polymérisée, et présentant deux branches qui s' tendent à partir d'une ase et --i sont destinées à recevoir en re elles le panneau. L'une de ces br-nches a une ouverture en form da fenêtre et un moyen ce fixation pour l montage d'un élément de retenue, constituant une pièce rapportée élastique, en position de pivotement en porte à faux dans l'ouverture en forme de fen8tre, pour un engagement de serrage avec le panneau, cet élément de retenue ayant une ouverture taraudée destinée à recevoir un élément fileté pour la fixation du support au panneau par 11 intermédiaire de l'élément de retenue. Dans un mode de réalisation l'autre branche du support comprend une ouverture destinée à un engagement c'auto taraudage avec l'élément fileté, pour exercer une action de serrage sur l'élément fileté lors de l'introduction à travers l'ouverture et en engagement de vissage avec le taraudage existcuit sur la braache citée la première.
La présente invention fournit un dispositif nouveau de fixation dont la fabrication est economiquX, dispositif qui, d'un autre côté peut etre facilement assemblé et désassemblé moyennant un minimum de temps et d'efforts. Le dispositif paut se prêter à des applications très étendues et il peu Convenir pour toute une variété de dimensions de panneaux et (ou) de vis sans nécessiter pour autant le stockage d'un nombre important de pièces. Le dispositif fournit une action de servage positive sur le panneau de support et dans certaines applications, il con nique une action de serrage de verrouillage sur la vis pour fournir une connexion bien serrée avec le panneau.
Sur les dessins La figure 1, représente une vue perspective d'ensemble, avec arrachements partiels, qui montre le support et ltélément de retenue en forme de pièce rapportée, qui son:- placés l1un à côté de l'autre et prêts pour l'assemblage.
La figure 2, est une vue en élévation de face du dispositif suivant la figure t, mais en position assemblée.
La figure 3, est une vue en élévation latérale de lrensem- ble de dispositif defixation représenté sur la figure 2.
La figure 4, est une vue en élévation latérale qui montre l'ensemble du dispositif monté sur un panneau muni d'une ouverture, au moyen d'un élément fileté tel qu'une vis La figure 5 montre une variante de l'élément de retenue en forme de pièce rapportée, monté sur le support.
La figure 6 est une coupe verticale, faite suiv-izt la ligne 6-6 de la figure 5.
Les différences entre les pièces coulées suivant l'invention et celles résultant de l'utilisation d'un bain de coulée hypereutectique ont été mises en évidence sur les dessins accompagnant la description.