INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
pour actionner pendant le cycle d'ouverture un premier commutateur pour le mouvement d'amortissement près de la fin du cycle d'ouverture puis un second commutateur pour couper l'alimentation du moteur à la fin du cycle d'ouverture. Un commutateur est prévu 5 pour être actionné par le bras d'entraînement pour couper l'alimentation du moteur à la fin du cycle de fermeture. Une "butée est montée sur le panneau de montage pour coopérer avec le "bras d'entraînement et arrêter l'articulation du bras d'entraînement et de la biellette arquée dans une position au-delà d'un point mort 10 pour verrouiller la porte en s'opposant à son déplacement vers la position d'ouverture. Pour donner une caractéristique de sécurité pour certaines au moins des portes du véhicule, une poignée de dégagement de secours à commande manuelle peut être prévue sur un" ou plusieurs des dispositifs d'actionnement pour permettre de 15 ramener en arrière l'articulation du bras d'entraînement et de la biellette arquée en lui faisant franchir le point mort de façon que la porte puisse être ouverte manuellement. Comme précaution . supplémentaire de sécurité, la manoeuvre de la poignée de dégagement de secours ouvre aussi le circuit pour le moteur et empêche 20 1* actionnement. par force motrice du dispositif d ' actionnement d'une porte pendant:sa manoeuvre à la main.
Ainsi, un but de la présente invention est d'établir un dispositif d'actionnement d'une porte perfectionné pour une voiture de voyageurs qui est de construction compacte et qui peut 25 être monté à l'intérieur d'une paroi latérale de la voiture en une position notablement au-dessus du plancher.
Un autre but de l'invention consiste à établir un dispositif d'actionnement d'une porte pouvant être monté suivant un axe vertical dans la paroi latérale d'un véhicule et pouvant être 30 facilement accessible pour son entretien et sa facilité de remplacement.
D'autres buts, caractéristiques et avantages de l'invention, apparaîtront d'après la description détaillée suivante en-référence au dessin annexé où les mêmes chiffres de référence indi-35 quent des parties semblables et dans lequel :
la figure 1 est -une vue de côté en élévation du dispositif d'actionnement d'une porte selon l'invention en liaison avec une porte d'un véhicule et elle montre sa position par rapport au plancher en représentant les éléments, en trait plein quand la
40 porte est en position de fermeture et en trait interrompu quand • » *
BAD ORIG'NAL
Fraction I
10 10 10
97,6 100 100
7/10 10/10 8/.10
Fraction Il-a
25 5 1
91,0 94,0 55,0
7/1° 6/10 1/9
Fraction Il-b
Si wk représente cette valeur on a alors: yk = yk-1 + #Nk + wk, (13) dans laquells #Nk est maintenant le "changement observé" yk-1-wk au lieu du changement vrai yk - yk-1. La variable wk est traitée comme une variable aléatoire avec une moyenne nulle et une variation connue. (La moyenne, si elle existe et est connue, peut entre prise en considération dans l'équation (13).
Si l'information est disponible pour déterminer yo, l'équation (13) est utilisée pour déterminer y1, y2 ....... yk en supposant wk = o. Avec cette hypothèse, une erreur est introduite qui est due aux effets cumulatifs de w1...... Wk. Afin de permettre au procédé de démarrer automatiquement cependant, le comptage grossier est utilisé, en remplacement des hypothèses sur yO.
Représentons le comptage grossier par: Zk w Yk + vk t14l dans laquelle vk est l'erreur au temps tk. Le problème est alors de déterminer une évaluation de y k basée sur les comptages grossiers z1, z2 .....
Zk et l'équation de modèle (13). Ce problème est un cas particulier d'un problème plus général considéré par R.E. Kalman dans un article en langue anglaise "A Nu Approach to Linear Filtering and Prediction Problemsw dans la revue Transaction ASME Séries D.J. Basic Eng. Vol. 82, 1960 pages 34 à 45.
et par A.P. Sage dans le livre en langue anglaise *Optimum System Control", Prentice-Hall Inc., Englewood Cliffs@ N.J. 1968 qui ont démontré que, sous certaines conditions, une solution optimale est donnée par: yk = Bk zk + (1-Bk) [yk-1 + #Nk] = yk-1 + #Nk + Bk [zk - yk-1 - #Nk]. (15) Avant d'examiner les conditions dans lesquelles équation (15) est optimale, supposons que, d'une manière quelconque, une évaluation yk-1 de yk-1 est obtenue. Si cette évaluation est bonne et si la variation de wk est faible, l'équation (13) suggère que yk = yk-1 + #Nk est un choix convenable pour yk.
Ceci correspond à Bk = 0 dans l'équation (15). si, par contre, la variation de vk est faible, alors yk = zk comme suggéré par l'équation (15). Ceci est équivalent à admettre @k = 1 dans l'équation (15). En général, @kk est un compromis entre ces deux extrèmes avec O < B@ # < 1 dans l'équation (154.
L'équation (15) est le meilleur évaluateur linéaire au sens que: Ck = E[(yk - yk)2] (oans laquelle E signifie la précision ou établissement de moyenne) (161 est réduit au minimum, à condition que wk, vk satisfassent aux conditions suivantes qui sont précisées dans l'article de Kalman cité cidessus (i) ELwk] - E [vk] =
(iii) E[vkvj] = R# jk (iv) E[wkvj] = 0 Les conditions que doit remplir Bk at que doivent remplir yo et co sont :
y0 = E[y0], C0 = E{[y0 - E(y0)]2} (19) En examinant l'équation (17), on voit que 5k se trouve entre 0 et 1 selon les variations de v, w et l'erreur de l'évaluation précédente, c'est-àdire R, Q, Ck-1.Ainsi, l'équation (171 est entièrement en accord avec les hypothèses faites à la suite de l'équation (15).
En supposant pour l'instant que les conditions (il à(iv) soient satisfaites, l'équation (19) fournit la variation de l'erreur initiale et le choix de yo. Au temps t1, lorsque z1 est déterminé, B1, C1 et x1 peuvent être calculés, respectivement à partir des équations (17), (18) et (15). Le procédé est alors répété pour chaque observation successive dans le temps.
On examinera maintenant les conditions (i) à (iv) pour déterminer si elles sont en fait satisfaites. Par étalonnage, E[vk] peut être rendue approximativement égale à zéro; autrement, la condition (i) est seulement grossièrement satisfaisante. Les conditions (iii) et ìv) sont, en première approximation, satisfaites.En d'autres termes, les erreurs dans les changements observés Yk - Yk-1, Yj-Yj-1 sont essentiellement indépendantes pour j # k et, de même, ces erreurs sont indépendantes de l'erreur du comptage grossier vk. En ce qui concerne la condition (iii), la corrélation de v(tj) = vj et v(tk) = tk a été étudiée en utilisant les données avec des densités connues telles présentées dens l'article de D.C. GAZIS et autres cité ci-dessus.La figure 2 montre de façon typique les fonctions de corrélation pour des sections de 800 mètres de circulation sur une voie unique. A l'évidence, vk, vk-1 ne sont pas non corrélatives comme nécessaires à moins que tk-tk-1 > 150 secondes.
Afin de pallier cette difficulté, on observera tout d'abord à la partir de la figure 2 que la corrélation peut être approchée par une exponentielle négative, à savoir: E[v(t)v(t-#)] = -a |#|, 0,01 R e ~ ~
Si l'équation (20) est traitée comme une identité, il peut être alors facilement vérifié que E[vk-dvk-1) (vj - dvj-1)] = R (1-d2) #jk. (21) En conséquence, un comptage grossier modifié Zk peut être défini
par l relation: par la relation: d -dN * k k-1 k (22) 1 - d Auquel cas les équations (13) et (14) donnent: il résulte alors des équations (21), (23) et les hypothèses ìi) et(iv)
* Les erreurs vk satisfont en conséquence l'hypothèse (iii) mais non l'hypothèse (iv) ; cependant, la partie droite de l'équation (25) est en général très petite. La forme finale de l'évaluation est obtenue en ig@orant les petites imperfections impliquées par l'équation (25) et en remplaçant R et zk respectivement par R* et z-k * dans les équations (15) (17) et (18).Les équations résultantes sont alors les suivantes y = yk-1 + #Nk + Bk * [zk - dzk-1 - (1-d) yk-1 -#Nk] (26) dans laquelle
L'équation (19) qui fournit ces conditions de départ, l'équation (20) qui définit d, et les équations (263 à 28) forment l'algorithme séquentiel complet.
la présente invention concerne un amortisseur de chocs pour véhicules sur rails.
On connaît des appareils hydrauliques destinés à autre montés aux extrémités des véhicules sur rails pour absorber les chocs, en particulier ceux décrits dans les brevets des Etats-Unis d'Aaérique Ï 3.150.782 et 3.368.696. Ce sont des amortisseurs de chocs à simple effet destinés à agir uniquement lorsqu'ils sont comprés, et qui n'absorbent pas d'énergie quand ils s'allongent. L'appareil selon l'invention est un élément à double effet destiné à absorber les chocs aussi bien lorsqu'il est comprimé que lorsqu'il est distendu.Dans ce but, l'extrémité postérieure du cylindre est fermée au lieu de rester ouverte, de sorte que le fluide peut pssur directement dans un manchon expansible fixé à cette extrémité, ce qui crée dans ce cylindre deux chambres, une de chaque coté du piston.
La tête de celui-ci est équipée d'un clapet à double effet afin que le fluide ne puisse passer du côté haute pression du cylindre dans le manchon. te pointeau de ce clapet est réalise de façon à s'ouvrir sous l'effet de la compression du fluide dans l'une ou l'autre des deux chambres du cylindre. Un élément coulissant solidaire de l'attelage est destiné à appliquer sur le piston aussi bien les chocs que les tractions. Un élément compressible solide amortit le choc de l'appareil contre une butée de limitation de course pendant la traction. Des guides et ressorts appropriés ramènent cet appareil à sa position initiale ou position neutre.
D'autres caractéristiques et avantages ressortiront de la description qui va suivre faite en regard des dessins annexés et donnant à titre explicatif, mais nullement limitatif plusieurs formes de réalisations confcrmes à l'invention.
Sur ces dessins tes figures I et 1 sont des vues complémentaires en coupe verticale du piston et du cylindre de l'appareil des figures 2 et 3.
tes figures 2 et 2A sont des vues complémentaires en coupe horizontale par l'axe de l'aprareil selon l'invention, certains éléments étant représentés en plan.
tes figures 3 et 3A sont une coupe verticale et longitudinale en deux parties, faite par l'axe de l'appareil des figures 2, certains éléments étant représentés en élévation.
La figure 4 est une vue en coupe, dont une moitié est faite par la ligne 4-4 de la figure 2, et liautre moitié par la ligne 4-4 de la figure 2K.
La figure 5 est une vue en coupe longitudinale d'une variante de réalisation du piston et du pointeau.
La figure 6 est une vue en bout d'une plaquette porteressort faisant partie de l'appareil.
La figure 7 est une vue en coupe du piston, montrant un autre pointeau 9 et La figure S est une vue en coupe longitudinale horizontale d'une variante comportant un élément amortisseur élastique.
Sur les figures 1 à 9 le chiffre 1 désigne le cylindre hydraulique, monté dans le brancard central 3. Ce cylindre comporte des collerettes 5 et 7 qui permettent de le rendre solidaire de ce brancard grâce à des bossages intérieurs 9 de ce dernier. Au lieu de ces bossages, ou en plus l'aux,le cylindre peut être immobilisé par des broches horizontales passant dans des trous du brancard et entre les collerettes 5 et 7.
Dans ce cylindre peut coulisser un piston li comportant une tête 1). Dans ce piston est pratiquée une chambre 15 à l'extrémité extérieure de laquelle est montée une bague-orifice 17. Celle-ci est maintenue par une bague de retenue 19. Un pointeau 21 est monté coulissant dans la chambre 15, sa surface 23 coulissant sur la surface 25 et comportant un épaulement 27. La paroi de l'extrémité de ce pointeau située au-delà de la surface 23 (c'est-H--dire à gauche sur la figure 1) est plus mince que la paroi 29 située de l'autre côté de cette surface de portée 23, représentée donc à droite sur la figure 1.La tige 31 du piston est alésée en 33 pour loger un ressort hélico1dal 35 dont l'extrémité intérieure s'appuie sur une cale 77 et dont l'extrémité extérieure s'appuie sur l'extrémité intérieure du pointeau. Ce ressort sert à maintenir ce pointeau 21 fermé jusque ce qu'il soit soumis à une pression suffisante de la part du fluide pour passer à sa position d'ou- verture. En passage oblique 33 relie la chambre 15 à celle du cylindre du côté gauche de la tête du piston. Une goupille 39 insérée dans la bague 17 en travers de son diamètre sert de butée au pointeau.
L'extrémité 41 du cylindre 1 est fermée par une couronne @@ maintenu@ @@r une @ague 45 viss@@ dans le cylindre. Des joints d'étanchéité 47 disposes entre la paroi intérieure de ce cylindre et la paroi extérieure de la couronne 43 empêchent les fuites entre ces deux par@is. Un coussinet 49 en bronze ou autre matière convenable, monté entre cette couronne 43 et la tige du pisto@, f@urnit pour c@lui-ci une surface de coulissement appropriée.Une extremité d'un manchon 51 en caoutchouc ou autre matière souple et/ou expansible est fixée à la couronne 43 par une bague torlqu 53. Son autre extrémité est fi- xee à la tge du piston par un collier plat 55.
Un alésage longitudinal 56 va de la face de la tête 13 du piston jusqu'à un passa@e 57. I1 est fermé à son extrémité située dans la tette par un bouchon fileté 59. Un passage transversal 51 relie la partie 63 de la chambre 15 située près de la surface 23 à cet alésage 56. Un bouchon fileté 65 obture l'extrémité extérieure de ce passage 61. Un collier déflecteur 67 fixé par des rivets 69 sur la tige du piston en face du passage 57 empêche l'huile de venir frapper la paroi du manchon.
La tête du piston est équipée d'un segment 70 disposé à hauteur d'un alésage 71 et qui réalise l'étanchéité entre cette tête et la paroi du cylindre. Un bouchon conique 72 ferme l'ex- trémité de cet alésage 71 et l'obture hermétiquement sous l'effet de la pression du fluide qui se trouve entre ce bouchon et le segment.
La colonne est lavée avec 50ml d'eau distillée et ensuite on fait circuler à travers la colonne une solution aqueuse à 0,02M de Nage.
L'effluent est collecté dans une fiole à fond arrondi qui contient 5ml dtune solution tampon ayant un pH de 6,8 (monohydrogénophos- phate de sodium 0,2M et dihydrogénophosphate de sodium 0,2M) introduite précédemment, jusqu'à- ce que la quantité contenue s'élève à 50ml au total.En ce qui concerne la solution ainsi obtenue, on mesure les absorbances El à 351 mu et E2 à 376 mp (épaisseur de la couche s 20mm), La quantité de DBCC est calculée par l'équa- tion ci-après : 86,1 x E2 - 20,6 x E1 Quantité de DBCC en mg = 86, x E2 - 20,6 x E1 17,04 Pour la méthylcobalamine ; 2ml d'un échantillon à essayer sont traités de la même manière que décrit ci-dessus pour la DBCC.En ce qui concerne la solution finalement obtenue, les absorbances E1 à 351 m et E2 à 376 mu sont mesurées (épaisseur de la couche de la solution 20mm) et la quantité de méthylcobalamine est calculée par l'équation suivante s 86,1 x E - 20 Quantité de méthylcobalamine = 2 ,6 x 21,6 Les sirops contenant de la DBCC ou de la mé thylcobalamine , conformes à la présente invention, sont administrés trois fois par jour, avec une dose clinique unitaire de 10 à 0,25 ml pour les adultes, 10 à 1 ml pour les personnes agées et 1 à 0,25 ml pour les enfants et les nourrissons.
Ltinvention s era décrite et illustrée ci-après à laide de différents exemples.
Exemple I 2 Une solution de DBCC est dissoute dans une solution aqueuse de saccharose à 70%, sous une quantité de 500 1 par ml et le sirop en résultant est placé dans un flacon teinté en brun.
Le taux de décomposition de la DBCC est déterminé pour ce sirop et pour une solution aqueuse simple contenant de la DBCC, sous la meme concentration, tous les deux conservés à 370C et 450C. Les résultats sont donnés dans le tableau I ci-après TABLEAU I (Taux de de ffin de la DBCC)
Durée de conservation Température 7 Jours 18 Jours 32 Jours Sirop de la pré sente invention 370C 0% 0% Solution aqueuse simple 370C 5,6S 12,3% 13% Sirop de la pré- sente invention 450C 0% 0% 6,2% Solution aqueuse simple 45 C 5,1% 10,1% 18,1% Exemple Il Dans une solution aqueuse de saccharose à 70%J ont été dissous 500 r/ml de DBCC et 200 T/ml de bordeaux S.
Ce sirop et une solution aqueuse simple contenant de la DBCC sous la même concentration sont tous les deux placés dans un flacon incolore transparent et soumis à une irradiation lumineuse de 1.200 lux. Le taux de décomposition de la DBCC est déterminé après 10 et 20 minutes d'irradiation. Les résultats sont donnés dans le tableau II ci-après TABLEAU II (Taux de décomposition de la DBCC)
Durée de ltirradiation lumineuse 10 minutes 20 minutes Sirop de la présente invention 4,3% 8,9S Solution aqueuse simple 18,7% 30,6% Exemple III s Dans une solution aqueuse de saccharose à 40%, 500γ ;/ml de DBCC et 250y/ml de jaune sunset FCF ont été dissous. Les résultats obtenus au cours du même essai d'irradiation que dans 1' exemple II sont donnés dans le tableau III ci-après s TABLEAU III (Taux de décomposition de la DBCC)
Durée de l'irradiation lumineuse 10 Mi eus 20 Minutes Sirop de la présente invention 6,4% 10,3% Solution aqueuse simple 20,2% 34,4% Exemple IV Dans une solution aqueuse de saccharose à 40% soe y/ml de DBCC et 30 γ;/ml de bordeaux S + tartrazine + bleu brillant FCF (rapport en poids 59 : s 21 t 20) ont été dissous. Les résultats obtenus au cours du même essai dtirradiation à la lumière que dans l'exemple II sont donnés dans le tableau IV ci-après TABLEAU IV (Taux de décomposition de la DBCC)
Durée de l'irradiation lumineuse 10 minutes 20 minutes Sirop de la présente invention 3,4% 6,5% Exemple V Dans une solution aqueuse de saccharose à 30% 500γ/ml de DBCC et 500γ;/ml de dinucléotide de flavine-adénine ont été dissous Les résultats du même essai d'irradiation à la lumière que dans l'exemple II sont donnés dans le tableau V ci-après TABLEAU V (Taux de décomposition de la DBCC)
Durée de l'irradiation lumineuse 10 minutes 20 minutes Sirop de la présente invention 11,6% Solution aqueuse simple 21,3% Exemple VI Dans une solution aqueuse de saccharose à 40%,ont ont été dissous 500γ/ml de DBCC et 100γ/ml de cuprochlorophylline de sodium.
Les résultats du même essai d'irradiation à la lumière que dans l' exemple II sont donnés dans le tableau VI ci-après TABLEAU VI (Taux de décomposition de la DBCC)
Durée de ltirradiation lumineuse 20 minutes Sirop de la présente invention 19,5 Solution aqueuse simple 34,4% Exemple VII s Dans une solution aqueuse de saccharose à 50Xt ont été dissous 500γ/ml de DBCC et 2oey/ml de bordeaux S.
Ce sirop et une solution aqueuse contenant de laDBCC sous la meme concentration ont été chacun placés dans un flacon transi parent incolore et soumis à une irradiation lumineuse de 1600 lux pendant 15 minutes. On a déterminé le taux de décomposition de la DBCC, celui-ci étant donné dans le tableau VII ci-après TABLEAU VII (Taux de décomposition de la DBCC)
Durée de l1irradiation -lumineuse 15 minutes Sirop de la présente invention lO,2S Solution aqueuse simple 57,0% Exemple VIII Dans une solution aqueuse de saccharose à 50200 ont été dissous 500y/ml de DBCC.Le taux de décomposition de la DBCC a été déterminé par le même essai d'irradiation de la lumière que dans exemple VII et il est donné dans le tableau VIII ci-après TABLEAU VIII (Taux de décomposition de la DBCC)
Durée de l'irradiation lumineuse 15 minutes Sirop de la présente invention 32,0% Solution aqueuse simple 57,0 Exemple IX Dans une solution aqueuse de saccharose à 40, ont été dissous 500y/ml de méthylcobalamine.Le taux de décomposition de la méthylcobalamine a été déterminé par le même essai dtirradia- tion à la lumière que dans l'exemple VII et il est donné dans le tableau IX ci-après t TABLEAU IX (Taux de décomposition de la méthylcobalamine)
Galerina pseudocanerina Sing.
Inocybe praetervisa Quel.
La présente invention est relative à des composés de céphalosporine possédant une activité antibactérienne, Des composés de céphalosporine auxquels on se réfère dans le présent mémoire sont désignés de manière générale en se référant au céphan .
Le cépham répond à la structure suivante (voir J.A.C.S. 1962, 84, 3400 et J.Chem.Soc. 1965, 5031).
Le terme "céphem. ' se réfère à la structure de base cé phase avec une souple double liaison.
Les antibiotiques du type céphalosporine sont d'un grand intérêt en ce sens qu'un grand nombre d'entre eux sont intéressants pour le traitement d'infections provoquées par diverses bactéries gram-positives et gram-négatives pathogènes. De plus, ces antibiotiques sont également intéressants parce qu'ils peuvent être administrés à des patients hypersensibles à la pénici line. A ce jour, la plupart des antibiotiques du type de la céphalosporine qui possèdent une activité antibactérienne importante exigent d'être administrés par injection. Ces antibiotiques ont habituellement un substituant en position 3 qui est soit un groupe acétoxyméthyle soit un groupe pyridiniumméthyle.
La demanderesse a découvert à présent que certains composés de céphalosporine possédant un groupe méthyle thioéthérifié en position 3 font preuve d'une absorption importante après administration orale, comme montré par le taux de récupération urinaire de l'antibiotique après administration orale à des rats.
De plus, des composés de céphalosporine possédant des groupes méthyle thioéthérifiés en position 3 paraissent être plus résistants à des processus métabliques réduisant l'activité antibactérienne que les composés de céphalosporine possédant des groupes 3-acétoxyméthyle, comme le montrent des essais sur animaux. Des antibiotiques de céphalosporine possédant des groupes 3 -pyridiniumméthyle ne sont en général pas bien absorbés après administration orale.
La présente invention a donc pour objet de nouveaux composés de formule générale dans laquelle Ar est un groupe aromatique, par exemple, phényle ou phényle substitué par un halogène, un radical hydroxy, alkyle inférieur, nitro, amino, alcanoyle inférieur, alcoxy inférieur ou alkyl inférieur mercapto ou un groupe hétérocyclique, par exemple, thiOn-2-yle ou thién-3-yle; X est un radical amino; amino substitué, par exemple, acylamido; hydroxy: formyloxy ou alcanoyl inférieur oxy; m est égal à O ou à 1 et R1 est un groupe alkyleinférieur, c'est-à-dire un groupe alkyle en C1 4; ainsi que les dérivés non toxiques de ceux-ci, par exemple, les sels avec des bases (lorsque cela est d'application) et las sels d'addition d'acides (lorsque cela est d'application) et de composés obtenus par réaction d'un groupe amino et/ou d'un ou de groupes acylamido de la chaîne latérale en position 7 avec un aldéhyde ou une cétone, par exemple, l'acétone ou la méthyl éthyl cétone. Par 1' expression "non toxique" telle quelle s'applique aux composés de la présente invention, la demanderesse entend définir les dérivés qui sont physiologiquement acceptables aux doses auxquelles ils sont administrés.
Sont d'un intéret particulier les composés de formule (I) dans laquelle l'acide Ar CH(X')COOH est de la série D.
R1 peut par conséquent être un groupe méthyle, éthyle, propyle, isopropyle, n-butyle, etc..
Une série- importante de composés selon la présente invention est celle formée par les acides 7p-(a-aminophénylacétamido)- 3-alkyl inférieur thiométhycéph-3-em-4-carboxylioues, à savoir, les composés répondant à la formule générale suivante dans laquelle RI possède les significations susindiquées, ainsi que les sels avec des bases et les sels dtaddition d'acides de ces composés.
Un composé particulièrement important de formule générale (II) est l'acide 7ss-(a-aminophénylacétamido)-3-méthylthio-méthyl- céph-3-em-4-carboxylique qui répond à la formule suivante
Une série importante de composés apparentés aux composés de formules (II) et (III) sont les composés de formule dans laquelle R1 possède les significations sus indiquées et R2 et R3, qui peuvent être identiques ou différents, sont des groupes alkyle inférieur (C1 - C4), en particulier, méthyle ou éthyle, et les sels avec des bases de ces composés.
Les composés selon la présente invention ou leurs sels peuvent être utilisés sous forme d'un mélange de diastérioisomères owén l'une des formes diastérioisomères pures. Les dérivés de D(-) phénylglycine et les sels de ces dérivés sont particulièrement préférés.