INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On effectue la réaction comportant l'isocyanate, de préférence, sous des conditions anhydres en- utilisant des réactifs secs par exemple sous une atmosphère d!azote sous pression atmosphérique et à une température comprise entre environ 700C. et environ 1800C, jusqu a ce que la formation du pou ère soit sensiblement complète et que le polyuréthane soit seffsiblementexempt de groupements isocyanate, ctest-à-dire, jusqu'à ce qu'il contienne moins de 0,6 pour cent en poids de groupements isocyanate. La teneur du polymère en isocyanate est, de préférence, inférieure à environ 0,3 pour cent en poids.En général, on sèche les polycarbonates avant la réaction jusqu a ce que l'on atteigne une teneur en humidité comprise entre environ 0,01 et 0,05 pour cent. Pour obtenir le caractère désordonné et un polymère clair présentant l'aspect du cuir, il est préférable d'ajouter le composé à hydrogènes actifs, par exemple, le butanediol anhydre (renfermant un maximum de 0,04 pour cent d'eau) au polyester sous une atmosphère d'azote de façon à exclure l'humidité et de maintenir la température à une valeur suffisamment élevée de manière à éviter toute séparation de phase et à obtenir un mélange homogène.On ajoute ensuite le diisocyanate, par exemple, le 4,4'-méthylène bis-(cyclohexyl isocyanate), de préférence, rapidement, et maintient la température du mélange à une valeur supérieure à environ l000C de manière à éviter toute séparation de phase et à ce que le mélange reste homogène. I1 est préférable ensuite, d'agiter le mélange vigoureusement à une température d'au moins environ 1000C et de le dégazer pendant une période de temps d'au moins environ 3 minutes au cours de laquelle période, on diminue la pression depuis la pression atmosphérique jusqu'à environ 3 millimètres de mercure.La diminution de la pression facilite l'élimination des gaz dissous tels que l'azote et le gaz carbonique, et on fait ensuite réagir les constituants, de préférence à une température du réacteur comprise entre environ 120 et 1500C. (par exemple 143 C) en présence d'un catalyseur et poursuit la réaction pendant au moins + heure'jusqu'à ce qu'il n'y ait sensiblement plus de groupements isocyanate.Au lieu d'utiliser un catalyseur, on peut poursuivre la réaction pendant au moins environ 10 heures, de préférence sous une atmosphère d'azote. I1 est préférable ensuite de découper le polymère semi-solide ainsi obtenu pendant qu'il est encore chaud, après quoi on le granule, extrude et/ou le broye, le calandre en feuilles, l'assemble en stratifiés et le fait vieillir pendant une période de temps comprise entre quelques jours et une semaine à la température ambiante.
On peut également préparer des polymères présentant la distribution désordonnée souhaitée au moyen du procédé au prépolymère caractérisé en ce que l'on traite le polycarbonate par un excès de diisocyanate par rapport à la quantité nécessaire, en vue de bloquer ses extrêmités ou par plus de 2 moles de diisocyanate par mole de polyearbonate. En général, il est nécessaire d'utiliser environ 3 moles de diisocyanate ou de préférence 4 moles ou davantage par mole de polyçarbonate. On peut ensuite faire réagir le composé à hydrogènes actifs avec le prépolymère.
A titre illustratif des polycarbonates aliphatiques préférés, on peut citer ceux qui ont été décrits par Stevens, brevet des Etats-Unis nO 3 248 414; 3 248 415 et 3 248 416. Ces polycarbo- nates qui sont essentiellement aliphatiques et linéaires sont constitués par une multiplicité de liaisons carbonate et éther terminées par des groupements hydroxy. Ces brevets (incorporés dans le présent mémoire dans leur totalité à titre de référence) enseignent la préparation de poly-carbonates à partir de : (1) gaz car bionique et de 1,2-époxydes; (2) carbonates cycliques tels que lté- thylène carbonate, ou (3) carbonates cycliques et d'un 1,2-époxyde.
On utilise une quantité mineure de polyol en tant qu'initiateur.
D'ordinaire, on effectue la réaction sous pression en présence d'un carbonate métallique, d'un hydroxyde métallique, de phosphate trisodique ou d'une amine tertiaire.
On peut représenter un polycarbonate typique obtenu suivant la présente invention en utilisant de oxyde d'éthylène en tant que-1,2-époxyde, par la formule développée suivante où les indices m, n, o, etc... représentent un nombre entier positif égal à 1 ou davantage. 'les mailles d'oxyde de polyéthylène peuvent être d'une longueur variable. Par conséquent, les indices m, n, o, etc.. peuvent représenter un nombre entier positif différent égal à 1 ou davantage. D'ordinaire, ces mailles sont telles que les indices ne sont pas supérieurs à 8. Be nombre de mailles carbonate, dans ces polycarbonates est compris entre 2 et 20, mais le plus souvent cependant, la molécule renferme 3 à 10 de ces mailles.
Lorsqu'on utilise un 1,2-époxyde différent, les mailles séparées par des groupements carbonate correspondent à des éthers et polyé thers de l'époxyde.
'les époxydes que l'on peut faire réagir avec le gaz car bonique comprennent : l'oxyde d'éthylène, l'oxyde de propylène ou des 1,2-époxydes aliphatiques saturés et insaturés du type olé finique similaires renfermant jusqu'à 5 atomes de carbone inciu- sivement. On appelle souvent ces composés oxtranesW D'autres époxydes comprennent le mono-oxyde de 4-vinyl cyclo-hexène, le dioxyde de-4-vinyl cyclohexène et le diépoxyde du butanediol. On peut également utiliser des mélanges, mais l'oxyde d'éthylène est l'oxyde préféré.
A titre d'exemples d'initiateurs utiles pour la prépara tion des polycarbonates décrits dans les brevets due Stevens sus- mentionnés, on peut citer les diols de structure HO-R-OH, où R représente un radical alkylène renfermant au moins 2 atomes de carbone et pouvant atteindre 25 atomes de carbone ou davantage, tels que l'éthylène glycol, le diéthylène glycol, le triéthy lène glycol, le propylène glycol et le dipropylène glycol, même l'eau pouvant être utilisée.Tes polyols renferment, de préférence, entre 2 et environ 10 atomes de carbone, et de préférence pas plus d'environ 4 groupements hydroxy. 'les composés renfermant davanta ge de groupements hydroxy tels quel-es sucres ont tendance à donner lieu à une décoloration et en général, on a obtenu les résultats les meilleurs en utilisant des diols ne renfermant pas de liaisons éther tels que l'éthylène glycol et le propylène glycol et, plus particulièrement, le premier. A titre d'exemples dè triols convena bles, on peut citer la glycérine,- le triméthyloléthane et le tri- mgthylolpropane. Comme tétrol convenable, on peut citer le penta érythrol. En outre, les dlols cycloaliphatiques tels que le 1,3- dihydroxy cyclopentane et les composés dihydroxylés aromatiques tels que le catéchol, les bisphénols et les xylène glycols sont utiles. Outre les polyols, cependant, on peut utiliser d'autres composés organiques renfermant au moins 2 et d'ordinaire 2 à 4 hy drogènes actifs. L'expression "hydrogène actif" se rapporte à un hydrogène relié directement à un atome d'azote, de soufre ou d'oxy gène comme par exemple dans le groupement hydroxy, amino nontertiai re, mercapto, et carboxy. Ces composés comprennent les polyamines, les mercaptans, les alkylolamines et composés analogues tels qu'il- lustrés à la colonne 6 du brevet des Etats-Unis n 3248 415.
On rappelle que le domaine apparent linéarisé est défini par les droites #= #0 + tmg# pour g > 0 #= - #0 + tmg# pour g #= #0 + tMg# pour g #= - #0 + tMg# pour g > 0 /g/ < /gM/ /gM/ étant la valeur maximale admissible pour le glissement au moment du couplage.
La fonction couplage élabore les fonctions suivantes : Ua = Uo + RI Ug Ub =-Uo + K' Ug Uc = Uo + K" Ug Ud =-Uo + K" Ug U1 = U1+ U1 = Uï ou K' et :" sont respectivement représentatifs des temps de réronse minimal tm et maximal t du disjoncteur de couplage.
@n se reportant à la figure 15, on élabore la fonction U3 = K'Ug, U5 = K"Ug et - Uo à l'aide des amplificateurs opéra tionnels @@, 24 et 25 de gain respectif K', K" et - 1. Les sor- ties de ces amplificateurs sont reliées en différentes combinaisons b d'?Çtres amplificateurs opérationnels 26, 27, 28 et 29 de gain unité, qui délivrent respectivement les tensions Ua, Ub, Uc et Ud. Les sorties de ces amplificateurs sont connectées ainsi que les systèmes fournissant les fonctions U# , Uï et U1 à des comparateurs 30, en différentes combinaisons qui délivrent les signaux a, b, c, d, e, et f, qui sont envoyés aux entrées d'une porte ET 32 (figure 16) dont la sortie est envoyée ainsi que des signaux provenant des fonctions tensions et fréquence aux entrées de la porte ET 34.
Les coefficients K' et K" représentatifs des temps de réponse minimal tm et maximal tM du disjoncteur de couplage sont réglables, en fonction des caractéristiques du disjoncteur, à l'aide de potentiomètres 31 (figure 15) qui déterminent le gain des amplificateurs opérationnels 23 et 24. Les valeurs de tm et tM donc de K' et K", à retenir devront autre, pour une installation donnée, déterminées par des essais préalables sur le disjoncteur de couplage. Leurs affichages doivent tenir compte des échelles analogiques retenues dans la représentation des gran deurs # X, g et A0.
Dans le mode de réalisation décrit, tm est réglable de 55 ms à 110 ms par bonds de 5 ms, et tM est réglable de 60 ms à 170 ms par bonds de 10 ms.
La fonction couplage délivre elle-même l'ordre de couplage au disjoncteur. Pour cela, elle reçoit les informations provenant des différentes fonctions décrites ci-dessus. Le raccordement des différentes fonctions est celui représenté sur la figure 16. Les fonctions tension, fréquence et angle délivrent chacune deux signaux significatifs des dépassemelats de la limite supérieure ou-de la limite inférieure, toutes deux fixées au préalable pour chaque paramètre. Le couplage n'est pas possible si au moins une des valeurs écart relatif d'amplitude des tensions, écart des fréquences, angle de déphasage se trouve en dehors de la fourchette qui lui était fixée.Les deux signaux délivrés par chaque fonction sont envoyés sur une porte ET 33 (figure 16) qui permet de déterminer si le paramètre en question est inférieur à la limite supérieure et supérieur à la limite inférieure. Les sorties de ces portes 33 sont connectées à l'entrée diune porte ET 34 dont les autres entrées sont connectées à la sortie de la por te 32 qui détermine si le point (#, g) représentatif du couplage est compris dans le domaine apparent et à la sortie d'un sys tème 35 qui transforme en signal analogique le signal d'autorisation extérieure de couplage La porte LT 34 ne délivrera un signal d'ordre de couplage que s'il n'y a pas d'interdiction ex trieur de couplage, si les trois paramètres sont compris dans les fourchettes fixées et si le point (, g) représentatif du couplage est compris dans le domaine apparent et Si ces cinq conditions sont réalisées simultanément.
Si les conditions sur les paramètres ne sont pas remplies, il faut attendre que les organes régulateurs, qui ne font d'ailleurs pas partie du synchrocoupleur rapide, aient modifié le régime de l'alternateur et que les conditions de couplage soient remplies. Les grandeurs de commande des organes régulateurs sont issues des différentes fonctions. le réglage de tension se fait à l'aide de la tension h (figure 8). le réglage de la fréquence se fait à l'aide de la tension Ug (figure 10).
Le synchrocoupleur rapide a été essayé pour l'applica- tion particulière envisagée sur microréseau, associé à une machine représentative d'un groupe de 600 MW. Le raccordement de l'appareil est représenté sur la figure 17, où le bloc 36 représente le.s systèmes de régulation de l'alternateur 37 et le bloc 39 représente les organes de couplage proprement dits, ces organes étant commands par le synchrocoupleur 38.
L'alternateur est à coupler par l'interédiaire d'un disjoncteur D sur un reseau simplifié représenté par une impé dance de liaison et une source de tension idéale. Dans les expé rimentations effectuées, cette source était constitue soit par une machine synchrone ce qui a perchis de faire varier simplement les paramètres tension et fréquence du réseau, soit par un réseau puissant à fréquence fixe Les nrincites d'action ont été les suivants - le réglage de la tension est obtenu en remplaçant temporairement rendant la phase préparatoire au couple la tension de consigne Uo du régulateur normal rar la tension o + (Va - Vr).
La tension h prélevée dans la fonction tension (figure 8) est envoyée à un amplificateur d'adaptation 41 et combinée avec la tension de consigne UO et la tension alternateur.
Après adaptation 42, cette tension obtenue est utilisée pour commander l'excitation 43.
L'faction sur la régulation de vitesse du modèle de turbine est telle que les effets du statisme permanent du régulateur de vitesse soient combattus.
Une solution qui a été adoptée compte tenu du type de modèle utilisé et du type d'essais réalisés (recouplage après délestage en charge) est de maintenir fermées les soupapes d'admission tant que la fréquence alternateur est supérieure à la fréquence réseau0 Ceci est obtenu sur le modèle à l'aide d'un amplificateur à très grand gain 44 et d'une diode 45, laquelle bloque 1'information écart de fréquence F a - Pr lorsque la fréquence machine a tend à être inférieure à la fréquence réseau Fr. La tension Ug significative de l'écart de fréquence est prélevée dans la fonction fréquence (figure 10). Cette tension est utilisée pour la commande de vannage de la turbine.
les tensions Va et Vr sont adaptées à l'aide de transformateurs 46 avant d'être introduites dans le synchrocoupleur.
Les caractéristiques des organes de régulation de tension et de vitesse dans le cas du couplage de la figure 17 sont s - régulation et système d'excitation - représenté dans le domaine fréquentiel par une transmittance du premier ordre.
- constante de temps équivalente au système d'excita tion Te = 0,2 secondes.
L'invention se rapporte à un procédé pour régler un épurateur de fil électronique qui comprend un dispositif palpeur de fil pour produire un signal de détection qui est fonction de la section du fil à nettoyer et, au moins, un canal commandé connecté à ce dispositif palpeur pour évaluer le signal de détection et pour déclencher un dispositif de séparation de fil dans le cas où la section de celui-ci serait incorrecte, et elle concerne aussi un dispositif pour la mise en oeuvre de ce procédé Pour exclure toute ambiguïté, il convient de preciser que dans le présent mémoire descriptif, le terme"section"entend désigner n'importe quelle dimension transversale locale ou momentanée du fil, par exemple, son diamètre, l'aire de sa section ou bien, sa masse ou son volume par unité de longueur. En cela, le sens de ce terme se distingue des expressions aépais- seur de fil"et"signal d'épaisseur"utilisées ci-après qui entendent désigner la valeur moyenne prise sur une certaine longueur de fil de cette dimension transversale ; il en résulte que le teRne opaisseur ne doit pas tre pris dans une acception spécifiant une dimension déterminée, telle que le diamè- tre du fil considéré.
Le but vise par la présente invention est de simplifier la procédure de réglage d'un épurateur de fil électronique en automatisant, au moins en partie, cette opération. L'invention est fondée sur le fait d'expériences enseignant que les fils à épurer peuvent tre reunis en groupes semblables et en ce que pour chaque groupe, peut tre etablie une prescription d'épura- tion unique indiquant les limites d'épuration en fonction de la grandeur de la section, par exemple, du diamètre des fils.
C'est ainsi, notamment, que les fils de coton qui présentent des propriétés identiques et qui ne diffèrent que par leur diamètre moyen ou par leur numéro, peuvent tre rassemblés en de tels groupes.
Une telle prescription d'épuration, unique consiste, par exemple, en ce que pour un groupe donné de fils semblables, les limites relatives d'épuration ont les mmes valeurs qui sont les grandeurs suivantes : Cr = C/d pour les défauts des fils doublés Dr = D/d qui est la limite diamétrale inférieure pour la détection de défauts relativement longs Nr = N/d qui est la limite diamétrale inférieure pour de courts défauts d'épaisseur à couper (boutons).
Ces grandeurs peuvent avantageusement servir de paramètres de réglage pour l'épurateur. Dans les expressions ci-dessus, d désigne le diamètre moyen du fil, tandis que C, D et N sont les diamètres absclus des limites des défauts des fils indivi- duels.
Les limites d'épuration mentionnées peuvent tre détermi- nées pour un groupe donné de fils, en procédant à un certain nombre d'essais portant sur un ou quelques fils, les résultats de ces essais étant considérés comme valables pour tous les fils du mme groupe et étant utilisés pour le réglage des épurateurs utilisés dans les opérations de bobinage. Il est à remarquer que les facteurs Cr et Dr ont, en général, des valeurs approximativement fixes, à savoir : Cr = 1, 4 dans l'hypothèse d'un fil doublé ayant une section circulaire ; Dr = 1, 2 qui est une valeur arbitraire dictée par l'expérience, tandis que ; N-peut varier, entre des limites étendues, notamment, entre environ 4 et 10. Pour un groupe donné, ce facteur peut, par exemple, tre pris égal à 7.
Les grandeurs ci-dessus doivent toujours tre mesurées sur un fil en translation et non pas sur un fil statique, afin d'ob- tenir des valeurs moyennes fiables. Dans ces conditions, avec des épurateurs et un dispositif de réglage judicieusement conçu, il suffit, pour un groupe donné de fils semblables ou analogues, de régler une fois pour toutes les facteurs C~, Dr et N ; ainsi, pour un fil donné quelconque de ce groupe, il ne reste à prendre en considération que la grandeur de sa section, par exemple, son diamètre moyen d, lors du réglage. Il en résulte la possibilité d'un réglage automatique des épurateurs ; en effet, apr'qu'on a procédé au réglage des facteurs Cr, Dr et Nr relatifs à un groupe donné de fils, la valeur du diamètre de ce fil peut tre déterminée par une mesure directe et automatique puis cette valeur peut tre automatiquement transformée en une grandeur de commande qui sera appliquée à l'épurateur de fil.
Ceci est réalisé à l'aide du procédé selon l'invention en ce que, aux fins de réglage automatique d'au moins un canal d'évaluation, on développe, pendant que le fil est en mouvement, à partir du signal de détection, un signal d'épaisseur qui représente sur une section relativement longue de ce fil, son épaisseur moyenne, et en ce que, compte tenu des limites d'épu- ration relatives (Cr, Dr, Nr) du canal d'évaluation, on élabore celui-ci en un signal de commande pour ledit canal d'évaluation, afin de régler son seuil de réponse dans le sens de la variation de la grandeur dudit signal d'épaisseur.
Dans une forme d'exécution avantageuse du procédé de l'in- vention, on ne développe, pour régler un épurateur de fil électronique comportant plusieurs canaux d'évaluation commandés, un seul signal d'épaisseur et on forme, à partir de celui-ci, et des signaux qui représentent les limites d'épuration, les signaux de commande de tous les canaux d'évaluation.
Lorsque le procédé selon l'invention est utilisé pour un épurateur de fil électronique qui, en l'absence de fil dans le dispositif palpeur, fournit un signal de base différent de zéro, mais qui, cependant en présence du fil dans ce dispositif fournit un signal de détection qui diffère de ce signal de base d'une quantité correspondant à la section dudit fil, on compense, de préférence, ledit signal de base de sorte qu'on obtient un signal représentant la section dudit fil, signal à partir duquel on élabore le signal d'épaisseur correspondant.
Toutefois, lorsqu'on utilise le procédé de l'invention avec un épurateur Tde fil électronique fournissant directement un signal représentant la section du fil, il est possible d'utiliser celui-ci directement, en faisant la moyenne sur une section de fil relativement longue et, le cas échéant, en l'amplifiant, c'est-à-dire, sans compensation, pour former le signal d'épaisseur.
Le signal d'épaisseur peut tre formé de façon à tre proportionnel à la moyenne de l'épaisseur du fil ; en variante, sa grandeur peut croître plus lentement que suivant une loi directement proportionnelle à la croissance moyenne de l'épaisseur du fil, par exemple, selon une loi logarithmique.
L'invention concerne aussi un dispositif pour la mise en oeuvre du procédé selon l'invention sur un épurateur de fil électronique comportant un dispositif palpeur et un dispositif d'évaluation électronique connecté à celui-ci, qui comprend, au moins, un canal d'évaluation commandé pour actionner un dispositif de séparation de fil lorsque la section du fil à nettoyer est incorrecte, dispositif qui est caractérisé par des moyens électroniques pour intégrer en fonction du temps un signal de fil qui représente une dimension transversale locale d'un morceau de fil se trouvant dans le dispositif de détection de l'é- purateur, en vue de produire un signal d'épaisseur dont la grandeur représente la moyenne de l'épaisseur du fil, prise sur une certaine longueur de celui-ci, pendant qu'il est en mouvement.
Selon un autre développement du dispositif selon l'inven- tion, au moins un canal d'évaluation comporte un canal d'amplification à courant continu commandé et un dispositif de compensation coopérant avec celui-ci, pour supprimer le signal de base.
Ce dispositif de compensation peut tre constitué par le circuit de contre-réaction du canal d'amplification à courant continu et des moyens de commutation peuvent tre prévus pour mettre ce circuit de contre-réaction temporairement en action aux fins de compensation, ainsi que des moyens pour conserver ou pour mémoriser le signal de compensation résultant de la fermeture de la boucle de contre-réaction.
Par canal d'amplification à courant continu, on entend, dans la présente description, non seulement un amplificateur de tension continue ou un amplificateur de courant continu à couplage direct entre les étages, mais aussi, un amplificateur opérant à la manière d'un amplificateur de tension ou de courant continu sans qu'il y ait, pour autant, un couplage direct entre les étages, comme il sera décrit plus en détail en référence au premier exemple de réalisation et au dessin.
On comprend que l'on aboutit ainsi à une structure porteuse extrèmement simple puisqu'elle repose sur une ossature unique assurée par la triangulation des fermes et des entraits inférieurs; cette structure triangulée assure à la fois l'ossature porteuse de la couverture et des parois, les parois latérales verticales n'étant pas porteuses.
De préférence, dans la construction d'une unité d'habitation conforme à l'invention et utilisant au moins un module ci-dessus décrit, on met en place un module de base qui constituera le coeur technique de l'habitation; ce module comporte de préférence raccordées sur une façade considérée comme façade de départ les conduites, gaines et canalisations nécessaires à l'équipement technique et à la viabilité de l'habitation: : eau, électricité, téléphone, évacua- tion des eaux usées et eaux vannes.
De préférence la façade opposée est prévue avec des caractéristiques permettant sa démontabilité afin de permettre son enlèvement en vue de l'adjonction de cellules ou volumes tridimensionnels raccordés sur le volume de départ, à cette cellule ou unité de base peuvent être associés des éléments annexes tels que notamment une terrasse constituée d'une plateforme montée sur des poutres ou longrines parallèles aux entraits de base des cellules déjà mises en place.
On peut également adjoindre des mini-volumes ou cellules annexes constitués de volumes reposant sur une ossature triangulaire homothétique de l'ossature de la cellule de base, le mini-volume comportant ainsi trois fermes rapportées sur des entraits bas, les fermes étant espacées selon un module correspondant à l'espacement du volume de base, chaque arlabétrier ayant toutefois une dimension correspondant à un sous multiple et de préférence à la moitié des arbalétriers de la cellule de base.
On obtient ainsi un ensemble reposant sur une succession de poutres ou longrines inférieures plaçées sur chant et formant à la fois l'entrait des arbalétriers constituant la structure porteuse et l'armature du plancher.