INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'agencement faisant l'objet de l'invention résoud ainsi les problèmes qui se posaient suivant la technique antérieure. En effet, lorsqu'un soc est adapté sur une dent de cultivateur et est fixé sur celle-ci par engagement de son trou inférieur normal sur l'élément de centrage,et au moyen d'un boulon inséré à travers les trous supérieurs du soc et de la dent-et-recevant un écrou, son positionnement est assuré de façon par faite et son remplacement devient beaucoup plus facile, étant donné d'une part qu'il suffit d'enlever un seul boulon et un seul écrou pour puvoir dégager le soc .et le séparer de la dent, et que d'autre part ce boulon et cet écrou occupent une position" supérieure parmi les deux, éléments de fixation,de- sorte qu'ils ne viennent pas généralement en contact avec le so dans des conditions capables d'endommager l'écrou et en particulier d'user ses arêtes. En conséquence, cet écrou peut être desserré facilement par l'adaptation d'une cléppour le--remplacement du soc.
Un agencement de ce type est utilisable sans difficulté pour les socs réversibles, qui comportent deux trous occupant des positions symétriques par rapport à l'axe transversal médian du sot. Dans un tel cas,chaqu-e trou peut atternative- ment être engagé sur l'élément de 'centrage soudé sur la dent, tandis qu'un: boulon recevant un écrou est engagé 'dans' l'autre trou.
L'invention concerne également les cultivateurs à dents équipés de dispositifs de fixation des socs sur les dents du type faisant l'objet de 'l'invention'.
La description qui va suivre, faite en regard du dessin annexé,donné à titre non limitatif permettra de mieux comprendre l'invention.
La figure unique est une représentation schématique,avec coupe partielle,du mode de fixation d'un soc sur une dent de cultivateur suivant un mode de réalisation de l'invention.
TABLEAU 5 Durée Mo(%en poids) Cu(%en poids) Agitation Matte (tour/mn) 0 0,36 0,48 300 0 10 @,365 0,46 300 0 25 0,368 0,49 280 FeS2 @,376 @,50 280 FeS2 0,383 @@@1 280 FeS2 @,366 @,40 280 clous ajoutés @,32 0,43 280 clous fondus @ 0,2@ 0,42 280 Fe-Fe/S Matte 10@ 0,16 @,35 280 Fe-Fe/S Matte 120 0,11 0,29 0 Fe-Fe/S Matte EXEMPLE 3 Pour éva@@er les variables importantes d@ @@ dans l'extraction des métaux du laitier on réalise @n nombre d'expériences.Les principales variables considérées @ont@ vitesse d'agitation, rapport pondéral de la matte fondue an lai tier fondu rapport cu fer au soufre dans la matte On mesure l'effet de l'agitation sur le @@ taux d'extrac@ tion du molybdène dans l'intervalle de 100 à 250 tours/mn.
taux d'extraction mesurés sont indiqué à la figure 7 A irc, tours/mn , le taux d'extraction est très lent. Des taux d'extrac@ tion plus lents se produisent à des vitesses d'agitation ci c-ifl de 100 tours/mn. Les taux d'extraction sont notablement p plus élevés à 150 et 200 tours /mn;à 250 tours/mn, le taux "app@@ent" d'extraction est plus bas qu'aux vitesses plus basses efF résulte de la dispersion de fines goutelettes de matte dans le laitier aux vitesses d'agitation très élevées et du fait que ces gouttes ne se séparent pas rapidement du laitier, il semble que le molybdène n'est pas extrait du laitier.Ainsi, il existe une vitesse optimale d'agitation qui assure à la une extraction rapide et une séparation de la matte des phases laitier. Chaque système a ses conditions optimale propres, qui dépendent de la géométrie@des agitateurs et du bain de laitier.
Le rapport pondéral de la matte fondue au laitier fondu est important car il affecte le contact interfacial entre les deux phases. A 100 tours/mn, les chiffres révèlent des vitesses d'extraction notablement plus élevées avec un rapport matte à laitier de 60 :250 par rapport au rapport de 30:250. A 150 tours/mn. la vitesse initiale d'extraction du molybdène est plus élevée pour un rapport plus élevé matte à laitier mais les extractions totales de métaux sont comparables après 20 mn Ainsi La proportion de la matte au laitier est importante en particu- lier i x vitesses les plus basses de l'agitation.
Enfin la-composition de la matte, à savoir le rapport du fer au soufre, affecte la répartition du molybdène entre la matte et le laitier et par suite les forces d'entraînement ou lepotentielchimique d'extraction. Elle affecte également le degré d'achèvement de l'extraction.
EXEMPLE 4 Pour démontrer les performances d'un réacteur à contrecourant à 3 étages du type illustré à la figure 1, on simule le premier et le troisième étage d'une unité à trois étages.
Les résultats sont réunis à la figure 8 et font apparaitre que l'on peut atteindre des vitesses d'extraction rapides dans les deux étages. Ainsi, le laitier contenant initialement 0,4% en poids de Mo et 0,48 en poids de Cu peut être nettoyé jusqu'à 0,03% en poids de Mo et 0,1% en poids de Cu conformément au présent procédé.
On soumet plusieurs mattes contenant Mo,Cu , Fe et S à une oxydation dans un four rotatif pour éliminer le soufre et former un produit calciné oxydé dans lequel on peut lixivier le molybdène et le cuivre. Les poids et les compositions de quatre mattes sélectionnées soumises à ce grillage sont indiqués au tableau 6. Les poids et les compositions du produit calciné sont également indiqués.
TABLEAU 6 Mattes Mo-Cu-Fe-S destinées à l'oxydation Compositions pondérales DANS LA MATTE Lixiviation nO Poids total Composition (%en poids) Temp.
(g) (g) M o Cu Fe S OC 1 741,5 1,90 14,1 54,2 20,5 800 2 405,0 6,72 6,07 54,2 13,0 800 3 820,0 6,98 7,6 53,3 12,9 700 4 744,1 1,95 14,1 54,9 20,8 700 GRILLAGE PRODUITS CALCINES A LA SORTIE Lixiviation nO Poids total(g) Composition (%en poids) Mo Cu Fe S 1 733,1 1,76 13,7 53,0 0,63 2 401,2 6,20 5,6 46,9 0,38 3 801,9 6,80 5,4 50,2 3,0 4 740,5 1,80 12,4 51,8 2,9 PRODUITS LA SORTIE DU LAVEUR Lixiviation nO Poids total(g) Composition (% en poids) M o Cu Fe S 1 1,75 0,94 10,8 7,71 15,5 2 0,35 0,62 0,69 2,75 14,4 3 0,37 0,72 7,56 4,90 17,8 4 0,39 0,41 3,16 9,55 15,4 Pratiquement la totalitédu molybdène et du cuivre est conservée dans le produit calciné.A 8000C, plus de 95% du soufre sont éliminés de la matte tandis qu'à 7000C, 75 à 85% seulement du soufre sont éliminés. On fait passer la totalité des gaz sortant du grilloir à travers un laveur aqueux pour recueillir les poussières et le molybdène vaporisé (voir tableau6) Des quantités négligeables de molybdène et de cuivre sont perdues en raison des poussières et de la vaporisation.
Les produits calcinés après grillage des mattes sont sélectivement lixiviFs dans l'acide sulfurique et dans les produits alcalins. Les résultats sont réunis au tableau 7. Après grillage à 8000C, on lixive dans H2SO4 unequantité de 78% de Mo et 20 à 60% de Cu. Par comperaison , 78% de Mo et seulement 0,1-0,2 %deCu sont lixiviés par NaOH. Un grillage à 7009C conduit à des extractions plus basses en Mo (45 et 59% dans H2SO4 et 19 et 46% dans NaOH) et des lixiviations plus élevées du fer dans H2SQ4.
TABLEAU 7 Extractions par un acide ou par alkali Lixiviation de mattes provenant des expériences de grillage Lixiviation acide Lixiviation n Mo% Cu% Fe% Consomnation d'acide g acide/ g dc- produits calcinés 78,1 19,6 0,68 --- 84,9 60,@ 8,3 --- 44,6 9,9 45,6 0,34 58,6 86,2 10,1 0,@@ Lixiviation alcaline Lixiviation n Mo% Cu% Fe% Consomnation d'alcali g alcali /g de produits calcinés 1 77,7 0,19 0 --- 2 78,0 0,1 0 3 18,9 0,19 9 0,05 4 46,4 0,04 0 0,10 EXEMPLE 6 Une pré-lixiviation de la matte par un acide fort @@@@ @t l@ fer de la matte.On soumet @ mattes à un pré@traite- @e@ @ar du H2SO4 5N comme ill@@@ @ au @@@@eau @@ indiqué dan@ @e b@@@eau, la @eneur en @ est rédui@e de 54-5@% à @1@@@% dans les experiences 7 et 8 et à 1@% dans l'expérience 4 Dans les limites des erreurs d'expérience, la totalité du @@bdène et du cuivre est conservée dans le résidu solide @@i se trouve enrichi en molybdène et en cuivre grâce à l'élimination du je et du soufre.
TABLEAU 8 Compositions avant pré lixiviation et grillage
INTRODUCTION MATTE ACT@ Expé. Composition en poids % N Poids(g) Vol Con@ Mo Cu Fe S (1) g/l 4 1467,5 1,95 14,1 54,9 20,8 4500 245 (5N) 7 1451,8 1,90 14,1 54,2 20,5 4500 245 (5N) 8 1592,0 6,72 6,07 54,2 13,0 4500 245 (@ PRE LIXIVIATION SOLIDES A LA SORTIE Exp.N Poids total(g) Composition en poids % Mo ~~~~~~~~~~~~~~ Mo Cu Fe S 4 491,0 5,31 40,2 17,2 16,1 7 604,4 4,14 31,5 31,0 15,2 8 937,0 11,1 10,2 31,7 7,78 FILTRAT A LA SORTIE Exp.n Volume(1) Acide g/l Composition en g/l Mo Cu Fe 4 2,475 26,6 0,002 0,012 92,9 7 2,600 53*l 0,014 0,058 82,6 8 3,500 0,355 0,002 0,011 92,3 PRODUIT LAVE A LA SORTIE Exp.N. Volume (1) Mo Cu Fe 4 6,650 0,017 0012 71,0 7 5,225 0,003 0,019 72,3 8 3,650 0,004 0,008 58,5 On oxyde ces résidus prélixiviés dans le four rotatif puis on les soumet à une lixiviation à l'acide sulfurique et dans la soude.
Les résultats du grillage sont réunis au tableau 9.
A 7000C la totalité du soufre de la matte n'est pas oxydée, tandis qu'à 8000C plus de 95% du soufre est oxydé.
TABLEAU 9 Compositions des mattes-Mo-Cu-Fe-S pré-lixiviées oxydées MATTE A L'INTRODUCTION Poids Composition (Poids en %) Temp.
On sait également que le CoA, dans une solution brute préparée à partir de ces cellules vivantes qui le contiennent, existe sous des formes oxydée et réduite ainsi qutà l'état d2un disulfure formé avec un thiol tel que la cystéine ou le glutathion.
On connatt déjà certains procédés de purification du CoA. Dans l'un de ces procédés, le CoA est purifié par traitement d'une solution brute de CoA avec un sel de métal lourd (par exemple un sel mercurique, un sel de plomb, d'argent ou de baryum), l'acide phosphotungstique ou un solvant organique (par exemple l'acétone). Dans un autre procédé, le CoA est purifié par adsorption sur du charbon ou par chromatographie sur une colonne de résine d'échange anionique. Parmi ces procédés, on utilise le plus souvent la chromatographie sur colonne d'échangeur anionique. Toutefois, les procédés connus sont désavantageux du point de vue commercial.Dans le procédé chromatographique, par exemple, il est difficile dtisoler le CoA en un fort rendement et avec un haut degré de pureté d'une solution brute de CoA qui contient diverses substances analogues à ce coenzyme, par exemple ses formes réduite, oxydée et disulfurée avec la cystéine et/ou d'autres~thiolso En particulier, dans le procédé chromatographique, il est presque impossible d'isoler le CoA réduit de sa solution brute, avec un haut degré de pureté. Cela est db au fait que CoA réduit adsorbé sur la colonne de l'échangeur anionique a un comportement semblable à celui des nucléosides et des nucléotides, notamment des nucléotides tels que 1'AXP, qui sont naturellement contenus dans la solution de CoA brute.
L'invention a pour but d'offrir un procédé simple et pratique pour la purification de CoA. Ce procédé permet d'isoler l'une ou 12 autre des formes réduite et oxydée du CoA en un fort rendement et avec un haut degré de pureté d'une solution brute de CoA contenant diverses impuretés (par exemple des nucléosides, des nucléotides) ainsi que des composés analogues au CoA tels que les formes oxydée, réduite et disulfurées avec des thiols (par exemple la cystéine et le glutathion) du CoA.
Toutes les opérations de purification sont conduites par adsorp tion de tous les composés analogues au CoA mentionnés ci-dessus sur un échangeur anionique insoluble dans l'eau. Ce procédé permet d'éliminer aisément de la solution brute de CoA les nucléosides, nucléotides et autres impuretés contenus naturellement dans cette solution. Les dérivés analogues au CoA tels que ses formes oxydée, réduite et disulfurées avec la cystéine ou le glutathion sont séparés - sous l'une des formes oxydée ou réduite du CoA par passage sous cette forme desdits composés analogues D'autres caractéristiques et avantages de la présente invention ressortiront de la description détaillée qui va suivre.
Selon l'un des aspects de la présente invention, on obtient une solution de CoA oxydé avec un haut degré de pureté par (a) mise en contact d'une solution brute de CoA avec un échangeur anionique insoluble dans liteau pour fixer le CoA par adsorption sur cet échangeur ; (b) traitement de l'échangeur anionique insoluble dans l'eau avec un agent réducteur pour transformer le CoA en CoA réduit ; (c) lavage de l'échangeur anionique insoluble dans l'eau jusqu'à ce que l'excès d'agent réducteur et Iesthiols étrangers au CoA en soient éliminés ; (d) traitement de ltéchangeur anionique insoluble dans l'eau avec un agent oxydant pour transformer le CoA réduit en CoA oxydé ; (e) lavage-de l'échangeur anionique insoluble dans l'eau jusqu'à ce que l'excès d'agent oxydant et les impuretés contenus dans la solution brute de CoA en soient-éliminés ; puis (f) élution du CoA oxydé de l'échangeur anionique insoluble dans liteau.
Selon un autre aspect de l'invention, une solution de CoA réduit est obtenue avec un haut degré de pureté par (a)-mise en contact dtune solution brute de CoA avec un échangeur anionique insoluble dans 1' eau pour fixer le CoA par adsorption sur cet échangeur ; (b) traitement de l'échangeur anionique insoluble dans l'eau avec un agent-réducteur pour transformer le CoA en CoA réduit ; (c) lavage de l'échangeur anionique insoluble dans l'eau jusqu'à ce que ltexcès d'agent réducteur et lesthiols étrangers au CoA en soient éliminés ;,cl) traitement de l'échangeur anionique insoluble dans l'eau avec un agent oxydant pour transformer le CoA réduit en CoA oxydé ; (e) lavage de 12 échangeur anionique insoluble dans l'eau jusqu'à ce que l'excès d'agent oxydant et les impuretés contenus dans la solution brute de CoA en aient été éliminés ; (g) nouveau traitement de l'échan- geur anionique insoluble dans l'eau avec un agent réducteur pour transformer le CoA oxydé en CoA réduit ;4h) lavage de l'échangeur anionique insoluble dans l'eau jusqu ce que l'excès d'agent réducteur en ait été éliminé ; puis (i) élution du CoA réduit de l'échangeur anionique insoluble dans l'eau.
La solution brute de CoA que l'on peut utiliser dans la présente invention consiste en extraits de cellules vivantes contenant du CoA, par exemple de micro-organismes et de tissus animaux producteurs de CoA. Par exemple, l'extrait débarrassé des cellules d'un micro-organisme producteur de CoA peut être utilisé avantageusement comme solution brute de CoA dans le procédé de l'invention. De tels extraits peuvent entre partiellement purifiés avant l'utilisation dans le procédé de l'invention.De plus, l'extrait exempt de cellules du micro-organisme producteur de CoA peut entre obtenu par des opérations connues, par exemple par filtration ou centrifugation du bouillon de fermentation d'un micro-organisme producteur de CoA ou en soumettant un tel micro-organisme à un traitement thermique, une homogénéisation, un traitement de destruction par les ultrasons ou un traitement de lysozyme (voir "Methods in Enzymology", Academic Press Inc., New York, volume 1, page 51 (1955)). Des exemples avantageux de micro-organismes producteurs de CoA que l'on peut utiliser à cette fin comprennent Sarcina lutea IAM (Institute of Applied Microbiology, Tokyo University, Japon) 1099, Sarcina aurantiaca IAM 1059, Sarcina aurantiaca IFO (Institute for Fermentation, Osaka, Japon) 3064, Micrococcus rubens IFO 3768, Microbaoterium flavum IAM 1642, Brevibacterium ammoniagenes IAN 1641, Corynebacterium alcanophilum nov. sp.
ATCC 21071 et Pseudomonas alcanolsytica nov. Sp. ATCC 21034. On peut se procurer tous ces micro-organismes auprès des instituts qui les détiennent. Toutefois, sous ce rapport, il y a lieu de remarquer que la présente invention n'est pas limitée aux espèces de micro-organismes mentionnées ci-dessus. L'utilisation d'ex- traits exempts de cellules obtenus à partir de tous microorganismes producteurs de CoA entre dans le cadre de la présente invention.
L'échangeur anionique insoluble dans l'eau que l'on peut utiliser dans la présente invention consiste en une résine d'échange anionique fortement basique, une résine d'échange anionique faiblement basique, la diéthylaminoéthylcellulose, le diéthylaminoéthyldextrane, l'épichlorhydrine, la triéthyl aminocellulose, etc.A titre d'exemple plus particulier, une résine d'échange anionique fortement basique que l'on peut utiliser avantageusement dans la présente invention consiste en un trialkylaminopolystyrène réticulé avec du divinylbenzène, du type vendu dans le commerce sous les marques "Amberlite IRA400" (capacité d'échange ionique : 1,4 meq/ml, de la firme Rohm & Haas Company), "Amberlite IRA-402" (capacité d'échange ionique : 1 , 25 meq/ml, de la firme Rohm & Haas Company), "Amberlite IRA-405" (capacité d'échange ionique : 1,6 meq/ml, de la firme Rohm & Eaas Company), "Diaion SA 10A" (capacité d'échange ionique supérieure à 1,2 meq/ml, de la firme Slitsubishi Chemical Co.), "Dowex 1 x 2" (capacité d'échange ionique :1,53 meq/ ml, de la firme Dow Chemical Co.), "Dowex 1 x 16" (capacité d'échange ionique : 1,33 meq/ml, de la firme Dow Chemical Co.), "Duolite ES 109" (capacité d'échange ionique : 1,4 meq/ml, de la firme Diamond Shamrock Chem.) ; et un N-hydroxyéthyl-N,N- diaikylaminopolystyrène réticulé avec du divinylbenzène, du type vendu par exemple sous les marques "Amberlite IRA-410" (capacité d'échange ionique : 1,35 meq/ml, de la firme Rohm & BR Haas Company), "Amberlite iRA-91 O (capacité d'échange ionique : 1,1 meq/ml, de la firme Rohm & Haas Company), "Diaion SA 20A" (capacité d'échange ionique supérieure à 1 ,3 meq/ml, de la firme Mitsubishi Chemical Co.), "Dowex 2 x 4" (capacité d'échange ionique : 1,33 meq/ml, de la firme Dow Chemical Co.).Des exemples convenables de résines d'échange anionique faiblement basiques comprennent un aminopolystyrène réticulé au divinylbenzène du type "Amberlite IR-45" (capacité d'échange ionique : 1,9 meq/ ml,de la firme Rohm & Haas Co.) ; un diméthylaminopolystyrène réticulé au divinylbenzène, par exemple "Amberlite IRA-93" (capacité d'échange ionique : 1,4 meq/ml, de la firme Rohm & BR Haas Co.) ; un produit de condensation d'épichlorhydrine et d'ammoniac tel que Dowex 44" (de la firme Dow Chemical Co.) et une résine d'echange anionique aminophénolique telle que Duolite A-2" (capacité d'échange ionique : 2,3 meq/ml, de la firme Diamond Shamrock Chem.).Des exemples convenables de diéthylaminoéthylcellulose comprennent la "DEAE-cellulose" (capacité d'échange ionique : 0,9 meq/ml, de la firme Brown Company). En outre, le produit "DEAE-Sephadex A-25" ou A-50 (capacité d'échange ionique : 3,5 meq/ml, de la firme Pharmacia Fine Chemicals) est avantageusement utilisé comme diéthylamino- éthylcellulose et le produit "ECDEORA-cellulose" (capacité d'échange ionique : 0,25 meq/ml, de la firme Brown Company) peut entre utilisé comme produit de condensation d'épichlorhydri ne et de triéthylaminocellulose.
L'étape d'adsorption (c'est-à-dire l'étape a) du procédé de l'invention est facile à mettre en oeuvre par contact de la solution brute de CoA-avec l'échangeur anionique insoluble dans l'eau. Par exemple, l'échangeur anionique insoluble dans l'eau est mis en suspension dans la solution brute de CoA. La suspension est agitée à la température ambiante pendant un certain temps,puis filtrée pour récupérer l'échangeur anionique insoluble dans l'eau. A titre de variante, l'adsorption peut sistre conduite sur colonne. Par exemple, l'échangeur anionique insoluble dans l'eau est chargé dans une colonne et la solution brute de CoA est amenée à passer sur la colonne à un débit correct.Par l'une ou l'autre de ces opérations, tous les composés analogues au CoA (par exemple CoA oxydé, CoA réduit, disulfures de CoA et de thiols tels que cystéine ou glutathion) contenus dans la solution brute de CoA sont adsorbés sur ltéchnngeur anionique insoluble dans l'eau. Dans la mise en oeuvre de l'opération d'adsorption, il est avantageux d'utiliser une solution brute de CoA dont la force ionique est comprise entre 0,005 et 0,04, notamment entre 0,01 et 0,02. Lorsquela force ionique de la solution brute de CoA est supérieure à 0,04, il est donc recommandé de diluer cette solution avec de l'eau avant l'opération d'adsorption.Par ailleurs, lorsque la solution brute de CoA a une force ionique inférieure à 0,005, on peut y ajouter un électrolyte inerte tel que le chlorure de sodium de manière que sa force ionique soit ajustée entre 0,01 et 0,02. Lorsque les dérivés analogues au CoA sont entièrement adsorbés sur ltéchangeur anionique insoluble dans l'eau, ce dernier est lavé à 12 eau et avec une solution aqueuse (pH 2-7) dont la force ionique est comprise entre 0,005 et 0,04, notamment entre 0,01 et 0,02.
Le traitement de 12 échangeur anionique insoluble dans l'eau avec l'agent réducteur (ctest-à-dire l'étape b) est conduit à un pH de 4à 8, notamment à un pH égal à 7. L'agent réducteur utilisé dans la présente invention ne doit pas Qtrre adsorbé sur l'échangeur anionique insoluble dans liteau. Le 2 mercapto-éthnnol, le dithiothréitol et le dithioérythritol sont des exemples d'agents réducteurs qui satisfont à cette condition. Par exemple, lorsque le traitement de l'étape b est conduit sur colonne, une solution aqueuse contenant 0,1 à 1 % en poids/volume de dithiothréitol, une solution aqueuse à-10-30 % en poids/volume de 2-mercapto-éthanol et une solution aqueuse à 0,1-1 ffi en poids/volume de dithioérythritol sont avantageusement utilisées comme solution de l'agent réducteur que l'on fait passer sur la colonne d'échangeur anionique. 1l est préférable de conduire le traitement de l'étape b dans une solution aqueuse dont la force ionique n1 est pas supérieure à 0,05 et est comprise notamment entre 0,02 et 0,05. Par le traitement de l'étape b, le CoA oxydé adsorbé sur l'échangeur anionique insoluble dans 12 eau est transformé en CoA réduit. En mtme temps, par le traitement de l'étape d, des disulfures de CoA et de thiols tels que la cystéine et le glutathion, adsorbés sur l'échangeur anionique insoluble dans l'eau, sont décomposés en deux corps autres que CoA, ctest-à-dire la forme réduite de CoA et son dérivé de thiol. Après le traitement conformément à l'opération d, l'échangeur anionique insoluble dans liteau est lavé avec.
une solution aqueuse (pH 2-7) dont la force ionique est comprise entre 0,02 et 0,05, en sorte que l'excès d'agent réducteur et les composés de thiol autres que la forme réduite de CoA sont entratnés de l'échangeur anionique insoluble dans l'eau.
Le traitement de ltéchangeur anionique insoluble dans l'eau avec l'agent oxydant (ctest-à-dire l'étape d) est conduit à un pH compris entre 3 et 8, notamment un pH égal à 7. L'agent oxydant utilisé dans la présente invention ne doit pas entre adsorbé sur l'échangeur anionique insoluble dans l'eau. Le peroxyde d'hydrogène et le triiodure de potassium sont des exemples représentatifs d'agents oxydants qui satisfont à cette condition. Par exemple, on utilise avantageusement à cette fin une solution aqueuse à 0,1-t % en poids/volume de peroxyde d'hydrogène ou une solution aqueuse à 1-4 % en poids/ volume de triiodure de potassium.Il est avantageux de conduire le traitement de l'étape d dans une solution aqueuse de force ionique non supérieure à 0,5,et notamment comprise entre 0,05 et 0,5. Par ce traitement, la forme réduite de CoA adsorbé sur l'échangeur'anionique insoluble dans l'eau est transformée en CoA oxydé. Après la fin du traitement conf-crme à l'étape d comme indiqué ci-dessus, ltéchangeur anionique insoluble dans 12 eau est lavé avec un solvant aqueux, pH 2-7. Il est avantageux que le solvant aqueux utilisé comme solvant de lavage dans l'étape e ait une force ionique qui varie entre 0,06 et 0,7 en fonction de l'échangeur anionique insoluble dans l'eau que liron utilise.Par exemple, lorsqu'on utilise la diéthylaminoéthylcellulose comme échangeur anionique insoluble dans l'eau, un solvant aqueux (pH 2-7) de force ionique égale à 0,06-0,1 est avantageusement utilisé comme solvant de lavage dans l'étape e. Par contre, un solvant aqueux (pH 2-7) de force ionique comprise entre 0,4 et 0,6 est avantageusement utilisé comme solvant de lavage dans le cas du produit Amberlite IRA-93. En outre, des solvants aqueux (pX 2-7) de force ionique respective comprise entre 0,2 et 0,3 ; 0,2 et 0,3 ; 0,08 et 0,12 ; et 0,5 et 0,7 sont utilisés comme solvant de lavage pour les produits "Dowex 1 x 2", "Dowex 44", "DEAE-Sephadex" et "ECTEORA-cellu- losen.