INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention concerne une machine à plier les tôles ou autres produits plats, On connait, par les brevets américains 2.283.012 et 1.744.391, français 1.160.321 et suisse 388.886, des machines à plier les tôles, qui se composent de plusieurs éléments mis bout à bout ou en ligne , dans lesquelles le produit à plier, de longueur indéterminée, est serré entre une enclume fixe et des mors de serrage, pour être plué à l'angle voulu par une enclume mobile au cours de la rotation d'un châssis mobile portant ladite enclume mobile0 Ces machines présentent divers inconvénients. D'abord, leur construction est lourde, faisant appel à des solutions mécaniques compliquées, ce qui se traduit par des coûts d'in vestissemeut et d'exploitatson élevés.Ensuite, leur conception limite dans certains cas les épaisseurs de tEle pouvant être pliées, dans d'autres cas les formes qui peuvent être données aux produits finis ou les largeurs des tôles qui peuvent autre déformées.
Dans ces machines, la déformation du métal n'est pas progressive, avec les inconvénients que cela entrain pour la structure du métal et l'état de surface des produits obtenus. Le raton de courbure du pliage ne peut pas être déterminé d'une façon précise, Enfin, ces machines imposent des contraintes pour la manutention des ébauches et des produits finis.
Le but de l'invention est d'obvier aux inconvénients précités en réalisant une machine à plier les tôles de construction simple et allégée, permettant d'obtenir une gamme étendue de produits tels que des fers U, des cornières et autres profilés de mGme genre.
A cet effet, l'invention a pour obJet un dispositif pour plier les t81es, comprenant au moins deux éléments de pliage et au moins deux enclumes de pliage dont lune, dite enclume fixe, est fixe pendant le pliage, l'autre enclume, dite enclume mobile, étant montée sur au moins un chassies mobile de pliage , ce dispositif comportant en outre des moyens de serrage connus en soi, caractérisé en ce que chaque élément de pliage est composé d'un bâti supérieur auquel est fixée ltenclume fixe, et d'un bâti inférieur portant le châssis mobile de pliage qui supporte l'enclume mobile, en ce que le bâti supérieur en forme de C est articulé sur le bati inférieur, et en ce que des moyens pour verrouiller le bâti supérieur sur le bâti inférieur sont disposés du côté opposé à l'axe d'articulation des deux battis.
Ce dispositif peut, en autre, comporter une ou plusieurs des caractéristiques suivantes a/ l'enclume fixe de pliage est conformée de façon à présenter un arrondi dont le rayon définit le rayon de pliage et dont le centre colncide avec le centre de rotation du châssis mobile de pliage, b/ l'enclume mobile est supportée sur le châssis mobile par l'intermédiaire de moyens de glissement ou de roulement.
Afin de mieux faire comprendre l'invention, on en décrira ci-dessous un mode de réalisation, donné à titre l'exemple non limitatif, en se référant aux dessins annexés, dans lesquels La FIG, 1 est une vue très schématique, par dessus, de la machine La FIG. 2 est une vue schématique en coupe par II/II de la figure 1 La FIG, 3 est une vue schématique de l'ensemble, comprenant l'enclume fixe de pliage , le mors de serrage et l'enclume mobile, une ébauche de t8le étant en position et la machine étant verrouillée ; et - la FIG. 4 est une vue très schématique d'une variante amélio rée de la Fig. 3, dans laquelle L'enclume mobile peut se dépla cer sur son support.
La machine à plier les t#les,reprèsentée schématiquement sur la FIG. 1, comporte trois éléments de pliage identiques associés en ligne de manière connue. Le nombre des éléments de pliage associés est au moins égal à deux ; il dépend, en fait, de la longueur de t81e à plier. La FIG. 2 représente l'un de ces éléments 1. Chaque élément 1 comprend un bâti inférieur 2 portant un châssis mobile de pliage 3 par l'intermédiaire d'un chemin de roulement circulaire 4 et de galets de roulement 5 supportant la réaction du châssis mobile de pliage 3, lequel supporte une enclume mobile de pliage 6 par l'intermédiaire d'un support 7 d'enclume mobile. Cette enclume mobile est réglable en hauteur au moyen d'un arbre 8 et d'un mécanisme connu représenté très schématiquement en 9.Les pièces 7, 6 et 8 ont la longeur totale de la machine. Sur le châssis mobile de pliage est fixée une crémaillère circulaire 10 qui est actionnée par un engrenage de commande 11 monté sur un arbre longitudinal 12 de longueur égale à celle de la machine.
o,015
2ru
0,2197
3,942
2 , 663
1 ,020
-0,2346
Le produit pur fond à 141,5-142,00C, avec décomposition.
Analyse Calculé pour C11H11N40PF6 : C, 36,7 ; H, 3,1 i N, 15,5 Trouvé : C, 36,7 ; H, 3,1 ; N, 15?7 EXEMPLE 7 - Préparation de l'hexafluorophosphate de 2-phénylsulfonyl-4-pipé ridinobe@z@nedia@onium.
On fait réagit d@ 2,@-difluoronitrobenzène avec du thiophénoxyde de sodium et l'on obtient le 4-chioro-2-phanylthionitrobenzène (point de fusion 124-126 C). que lion oxyde en sulfone à l'aide de permanganate. On traite ensuie la sulfone (point de fusion 188-189 C) par de la pipéridine et l'on obtient le 2-phénylsulfonyl-4-pipéridinonitrobenzène, dont le point de fusion est de 5-86 C.Par reduction p@ de l'hydrogène sur du nickel de Raney et acidifica @n, @n @@tient Le chlorhydrate de 2-phénylsulfonyl-4-pipéfidinoaniline (point le t@sion 229@0 avec décomposition) que l'on diazote et isole sous forme d'he@- fluorophosphate en utilisant le procédé décrit à l'exemple 2. Le produit pur Fond à 142 C avec décomposition.
Analyse Calculé pour C17H18N302SPF6 C, 43,2 ; H, 3,8 ; N, 8,9 Trouvé : C, 42,9 ; H, 4,0 ; N, 9,0 EXEMPLE 8 - Préparation de l'hexafluorophosphate de 2-méthylsulfonyl-4-pipé- ridinobenzènediazonium.
On fait réagir du méthylmercaptide de sodium et du 2,4-dichloronitrobenzène dans un mélange de méthanol et d'eau. On obtient le 4-chloro-2-méthylthionitrobenzène (point de fusion 130-131 C), que l'on oxyde en sulfone (point de fusion 125-1270C) à l'aide de permanganate. On fait réagir la sulfone avec de la pipéridine dans le diméthylsulfoxyde (DMSO) et l'on obtient le 2-méthylsulfonyl-4-pipéridinonitrobenzène, dont le point de fusion est de 151-153 C.
On réduit ce composé par de l'hydrogène sur du nickel de Raney, on diazote en solution dans l'acide chlorhydrique par du nitrite de sodium et l'on traite par une solution de KPF6. On obtient ainsi l'hexafluorophosphate. Par recristallisation dans un mélange de méthanol et d'acétonitrile, on obtient des aiguilles orange fondant à 154 C avec décomposition.
Analyse Calculé pour C12H16N302 SPF : C, 35,0 6 H, 3,9 ; N, 10,2 Trouvé : C, 35,4 ; H, 4,2 ; N, 10,1 EXEMPLE 9 - Préparation du chlorure de 2-carboxy-4-pipéridinobenzènediazonium.
On traite le 5-.chloro-2-nitrobenzoate de méthyle (point de fusion 46-480C) par de la pipéridine dans le MDSO et l'on obtient le 2-carbométhoxy- 4-pipéridinonitrobenzène (point de fusion 115-1170C), que l'on réduit en amine par de l'hydrogène sur du nickel de Raney et que l'on isole sous forme de chlorhydrate dont le point de fusion est de 208-2100C, avec décomposition.
On transforme ensuite cet ester méthylique en monochlorhydrate monohydraté de l'acide 2-amino-5-pipéridinobenzo#que (point de fusion 146-1480C, avec décomposition) en chauffant au reflux dans de l'acide chlorhydrique 6N, en recueillant le précipité et recristallisant dans liteau. On diazote ce produit dans méthanol à l'aide de nitrite d'isoamyle et l'on isole le chlorure de diazonium en diluant le mélange réactionnel par de l'éther. Le sel pur fond à 160 C, avec décomposition.
Analyse Calculé pour C12H N302Cl : C, 54,0 ; H, 5,3 ; N, 15,7 ; C1, 13,0 Trouvé : C, 54,2 ; H, 5,3 ; N, 15,4; Cl, 13,1 EXEMPLE 70 - Préparation de l'hexafluorophosphate de 5-chloro-2éthy1su1òny1 4-pipéridinobenzènediazonium.
On fait réagir du méthylmercaptide de sodium et du 2,4,5-trichloronitro- benzène dans un mélange de méthanol et d'eau et, par recristallisation dans méthanol et ensuite dans le méthanol, on obtient du 4, 5-dichloro-2-méthylthio- nitrobenzène relativement pur, dont le point de fusion est de 126-1300C. Par oxydation par du permanganate, on obtient la sulfone (point de fusion 200-2020C).
En traitant par deux équivalents de pipéridine dans le MDSO, on obtient un mélange de produits dont, par recristallisations répétées dans l'acide acétique, on isole le 5-chloro-2-méthylsulfonyl-4-pipéridinotribenzène, dont le point de fusion est de 159-1600C. Par réduction par de l'hydrogène sur du nickel de Raney, puis par diazotation du chlorhydrate et précipitation par une solution de rPF6, on isole l'hexafluorophosphate de diazonium sous forme de cristaux oranges, dont le point de fusion est de 1520C, avec décomposition.
Analyse calculé par C12H15ClN3O2SPF6 : C, 32,3 ; H, 3,4 ; N, 9,4 Trouvé : C, 32,3 ; H, 3,4 ; N, 9,8 EXEMPLE Il - Préparation du tEtrafluoroborate de 5étnoxy-4morpholino-2- nitrobenzènediazonium.
On acétyle, par addition d'anhydride acétique, de la 3-méthoxy-4-morpholinoaniline en solution dans l'acide acétique et 1 ton soumet ensuite à la nitration par addition d'une solution concentré d'acide nitrique dans l'acide acétique (réactions exothermiques). En diluant par de l'eau, on obtient du 5'-méthoxy-4'-morpholino-2'-nitroacétanilide cristallisé. Par recristallisation dans l'acétonitrile, on obtient des cristaux rouges, dont le point de fusion est de 164-1650C. Par hydrolyse dans de l'acide chlorhydrique 6N à l'ébullition on obtient la 5-méthoxy-4-morphonino-2-nitroaniline dont le point de fusion est de 165 C-166 C. On diazote ce composé par du nitrite de sodium et, par addition d'une solution de NaBF4, on précipite le tétrafluoroborate de diazonium sous forme de cristaux rouges foncés, dont le point de fusion est de 114 C avec décomposition.
Analyse Calculé pour C11H13N404BF4 ; C, 3725 ; H, 3,7 ; N, 15,9 Trouvé ; C, 37,7 ; H, 3,8 ; N, 15,7 On dissout dans le méthanol, afin d'obtenir une solution de concentration égale à 3.10 i2 un échantillon de chacun des sels de diazonium préparés suivant les exemples 1 à 11. On examine chaque solution à laide d'un spectrophotomètre et l'on détermine le maximum d'absorption (Âmax) > qui est exprimé en nanomètres (nm).Les résultats obtenus sont présentés au tableau I ci-dessous TABLEAU I Sel de diazonium des exemples N #max 1 393 2 406 3 425 4 401 5 401 6 400 7 397 8 393 9 398 10 418 11 471 Les substituants électronégatifs ne sont pas tous aussi avantageux que ceux des sels de diazonium suivant l'invention. On présente au tableau Il les résultats obtenus avec des solutions 3. 10-4M dans le méthanol de sels de pipéridinobenzènediazonium contenant des groupes électronégatifs en position 2.
Dans chaque cas, on ne précise pas la nature de l'anion X , étant donné que l'effet bathochromique présenté par certains de ces sels est pratiquement indépendant de l'anion. Ces sels présentent tous la formule générale dans laquelle on fait varier le substituant Y.
Comme lemontmnt les figures, la grille de métal G1 (3) du transistor de protection ZT est reliée au moyen d'une surface de contact 4 à la grille Gde l'appareil protégé T et de la résistance de décharge Rp, respectivement, de l'électrode d'entrée E, puis au moyen de l'ouverture métallisée 4' ménagée dans sa couche d'oxyde de protection au collecteur D, Da du transistor ZT. La grille 3 est alors isolée de la base de silicium commune 5 de l'appareil protégé T et du transistor de protection ZT par la couche d'oxyde de cilicium d'épaisseur standard 6 qui sert à établir la liaison entre les différentes structures dans le circuit intégré. Etant donné que la tension de seuil de l'oxyde 6 est de l'ordre de 30 à 40 V et parfois même inférieure, il se produit, en cas d'équilibre du potentiel VD1--V avec oetie t##isiai , une ouverture du transistor MOS de protection GT, un canal conducteur se formanten-dessous de la couche d'oxyde épaisse 6, entre le collecteur 1 et la source 2 qui est reliée à la terre et de cette manière branche en parallèle la grille G de l'appareil protégé T.
Les procédés proposée assurent une protection extrêmement efficace, ce qui a été expérimentalement prouvé. Les indications contenues dans les tableaux ci-joint 1 et 2 indiquent l'efficacité de la protection proposée, VTT représentant la tension de seuil de la protection, et R1 la résistance interne du générateur d'impulsions de haute tension accidentelles Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée au mode de réalisation décrit et représenté qui n'a été donné qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons ,- si celles-ci sont exécutées selon l'esprit de l'invention.
TABLEAU I : Vtt=40V, Rp + Ri 106# , a=2 : Vtt=40V, Rp + Ri=107 a=20 : : Vin (V) :VG1 (V) : Vin (V) : VG1 (V) : : 100 : 27 : 100 : 22 : : 200 : 29 . 1000 : 27 : 500 : 35 : 10000 : 42 : : 1000 : 42 : 100000 : 91 : : 10000 : 89 : : : : 100000 : 243 TABLEAU II : Vin=100V : : VG1 (V) : VG1 (V) : VG1 (V) : : 103 : 168 : 123 : 84 : : 104 : 108 : 93 : 75 : : 2.104 : 92 : 80 : 67 : 105 66 61 ~ 55
La présente invention est relative à un appareil antibruit 2 destiné à titre monté sur un appareil de chauffageOEn particulier , ce dispositif est prévu pour assurer le fonctionnement silencieux d'une chaudière fonctionnant par exemple au gaz ou au fuel.
On sait qu'une chaudière de ce type comprend un brflleur dont la flamme produit des gaz chauds qui circulent entre les parois d'un échangeur thermique pour etre finalement évacués hors de 1' appareil par une cheminés ou autre conduit d'échappementOL'échan- geur peut être constitué par des tubes à l'intérieur desquels circule un liquide t ou bien encore par des nervures stil s'agit d'une chaudière à rayonnement direct dans l'air atmosphérique ambiants Les gaz brûles quittent la chaudière à travers un tube de refoulement qui débouche sur l'atmosphère extérieure, En pratique , on constate que certaines chaudières de chauffage produisent en fonctionnement o un bruit de niveau sonore élevé o ou même assourdissant da à des phénomènes de résonance 2 de pulsation de flamme , ou dlnndes stationnaires.Le plus souvent on rencontre ces problèmes sur les chaudières dans lesquelles le rendement a été poussé , et sur celles qui ont un rapport puissance calorifique/volume d'encombrement élevéOPour supprimer ce bruit t divers remèdes ont été proposés w mais ils ne sont pas toujours valables pour des raisons d'efficacité , de prix de revient s de rendement.
La présente invention a pour but d'éviter tout inconvénient, en adaptant sur une chaudière un dispositif capable de rendre le fonctionnement silencieux s tout en permettant d'utiliser la chaudière à pleine puissance, Un dispositif selon l'invention s destiné par exemple à équiper une chaudière de chauffage s est caractérisé en ce qu'il se présente sous la forme d'un tronçon tubulaire qu'on intercale sur le trajet des gaz d'échappementOCe tronçon comporte 9 part un étranglement intérieur w d'autre part au moins un orifice d'admission d'air découpé dans sa paroi en aval de l'étranglement0 Le dispositif selon l'invention permet d'une part t par 1' intermédiaire de ses orifices d'admission d'air s de coupler 1' impédance acoustique de la chaudière au niveau de l'Schappement avec celle du milieu extérieurOOn déplace ae ce fait la fréquence propre du résonateur dtHelmoltz composé par l'ensemble de l'appa- reil t hors de la zone de forte densité spectrale d'énergie du bruit de combustionODe par ce procédé 9 les fluctuations de pression sont amorties et l'effet feedback du résonateur sur le processus de combustion est pratiquement supprimés Le dispositif selon l'invention consiste d'autre part 2 à créer une dépression au moyen d'un étranglement intérieur sur le trajet des gaz d'échappement t afin dty placer les orifices précédemment citésOCeux-ci deviennent ainsi le siège dune admission d'air,empSchant du même coup tout échappement des gaz brûlés.
On comprend qu'un dispositif selon l'invention peut être réalisé sous la forme d'un tronçon tubulaire susceptible de s' adapter sans autre modification 9 entre orifice de sortie d'une chaudière et le conduit normalement prévu pour l'évacuation des gazCe dispositif statique ne nécessite aucun appoint d'énergie extérieure et peut être vendu indépendamment afin de supprimer le bruit et d'améliorer le fonctionnement d'une chaudière existant déjà.
Le dessin annexé , donné à titre d'exemple non limitatif t permettra de mieux comprendre les caractéristiques de l'invention0 Fig. 1 est une vue en coupe verticale montrant schématiquement l'ensemble d'une chaudière équipée d'un dispositif selon 1' invention0 Fig0 2 est une vue partielle correspondante montrant à grande échelle le détail du dispositif sEencieux selon l'inventionO Fig0 3 est une vue en perspective de ce dispositif.
Fig0 4 en est une coupe axiale0 Fig0 5 et 6 sont des vues respectivement en perspective et en coupe axiale d'une variante possible, Fig. 7 montre une autre variante0 Fig. 8 et 9 représentent une variante comportant un étranglement suivi d'un divergent, Figo 10 montre une variante comportant un convergent suivi d1 un divergent, Fig. 11 est une variante analogue où le convergent est pro fil à la façon d'une tuyère, Fig0 12 et 13 représentent une variante formée d'un simple étranglement suivi d'une admission d'airs Fig0 14 illustre une variante de ce genre ou l'étranglement est profilé à la façon d'une tuyère.
Fig0 15 est une coupe axiale du dispositif des fig0 12 et 13 , apresson montage sur-la chaudière0 Fig0 16 illustre une variante où les ouvertures d'admission d'air sont réparties sur un diaphragme divergent.
Fig. 17 montre cette variante en fonctionnement0 Fig. 18 et 19 représentent une autre variante à simple étranglement0 Fig. 20 est une variante analogue où l'étranglement est profilé à la façon du convergent d'une tuyère, Fig. 21 est une vue en fonctionnement du dispositif des fig.
18 et l9n Fig. 22 représente une variante supplémentaire à encombrement axial réduit.
Fig. 23 montre une variante supplémentaire.
On a représenté sur la fig. 1 une chaudière à gaz ou à mazout qui comprend un système de britleur 1 projetant dans une chambre 2 l'air et le combustibleOLes gaz bilés et chauds traversent une série d'éléments échangeurs 3 destinés à transmettre la chaleur au milieu à chauffer : par exemple des tubes d'eau ou des ailettes.
Au-dessus des éléments 3 les gaz chauds parviennent dans un collecteur 4 puis par une ouverture 5 du corps 6 de la chaudière ils sont évacués dans une tuyauterie ou conduit de fumée 7.Ce con- duit 7 débouche à l'atmosphère soit directement soit par l'intermédiaire d'une cheminée0 Pour supprimer les bruits djà décrits et susceptibles de se créer dans un tel système de chauffage on monte contre l'orifice 5 le dispositif 8 selon l'inventionCe dispositif est purement statique et son principe de fonctionnement basé sur des différences de pression interdit au niveau des orifices d'admission d'air tout échappement de gaz brtlésOL'air admis peut entre prélevé soit directement dans le milieu ambiant soit à distance par une conduite d'amenée éventuellement coaxiale au conduit d'échappementO Ce dispositif peut entre réalisé sous la forme de diverses variantes qu'on va maintenant décrire plus en détails Dans le cas des fig. 1 à 4 w le dispositif anti-bruit 8 comprend une collerette de base 9 utilisée pour le fixer sur le dos du corps 6 de la chaudière 9 au niveau de l'ouverture d'échap pement 50Cette collerette débouche sur une paroi convergente 10 dont la section rétrécie peut comporter ou non un prolongement cylindrique 11.Des nervures radiales 12 sont réparties autour du convergent 10 s les bords extérieurs 13 de ces nervures étant répartis sur une meme surface cylindrique pour permettre un emboitement direct du conduit d'échappement0 Des trous de fixation 14 peuvent Strie répartis sur la bride 9.
Le fonctionnement est le suivant La bride 9 étant fixée sur le dos du corps 6 autour de l'ou- verture d'échappement 5 9 op emmanche la conduite d'échappement 7 partiellement sur le bord extérieur 13 des nervures 12 (fige 2)o Ainsi o entre l'extrémité amont de la canalisation 7 et la bride 9 est défini un interstice-périphérique d'admission d'air 150 En définitive s on voit que le convergent 10 permet de créer une dépression sur le trajet des gaz à la sortie de la chaudières tandis qu'à cet endroit on crée une admission d'air (flèches 16)o On constate que cette disposition permet de supprimer radicalement le bruit de fonctionnement0 Sur la variante 8a des fig. 5 et 6 s on prévoit à l'amont un convergent 17 profilé à la façon d'une tuyère.Ce convergent dé- bouche sur une paroi transversale plane 18 où des trous 19 sont répartis autour de l'ouverture rétrécie centrale 20.La plaque 18 se prolonge par un bord cylindrique 21o Comme précédemment s le dispositif est intercalé entre l'ou- verture 5 de la chaudière et la conduite d'échappement 70Le con- vergent 17 crée la dépression nécessaire t tandis que l'admission d'air a lieu à travers les trous 19.
On procède ensuite de la manière décrite plus haut. Be rendement en produit visé est de 30-35 0 en masse, calculé sur le fluorène.
Le procédé proposé permet d'éviter l'utilisation de matières toxiques, et d'obtenir un produit de qualité pouvant servir à des fins médicales.
De plus, le rendement en produit visé est de 6,1-7,9 fois supérieur à celui obtenu dans le procédé connu.
Pour une meilleure compréhension de l'invention, plusieurs exemples de préparation du composé bisulfitique du fluorénonylglyoxal-2 suivant le procédé de l'invention sont décrits ci-après.
Dans une solution de 83,0 g (0,5 mole) de fluorène, 375 ml de chlorobenzène (distillé) et 40 ml (84,0 g ; 0,05 mole) d'oxychlorure de phosphore à une température de 10-150C on introduit, tout en brassant énergiquement, 142,5 g (1,07 mole) de chlorure d'aluminium ; on ajoute ensuite progressivement 73,8 g (0,5 mole) de chlorure d'acide dichloracétique.
L'addition terminée, on chauffe le mélange à 30-400C durant 1 heure et on verse sur 615 g de glace et 24 ml d'acide chlorhydrique concentré. On chasse aussitôt du mélange réactionnel, par distillation sous vide, le chlorobenzène sous forme de mélange azéotropique avec l'eau. On sépare par filtration le produit huileux du résidu formé, on lave avec 250-300 ml de méthanol et on sèche à l'air. Rendement : 113,0 g (82 % en masse). F température de fusion = 136,5 - 137,50G (à partir de l'acide acétique glacial).
Trouvé Nen masse): C 64,77 ; H 3,41 ; Cl 25,20. C15H10Cl20.
Calculé gen masse) : C 65,01 ; H 3,64 ; Cl 25,58.
A une solution de 113,0 g (0,41 mole) de 2-W W -dichloracé- tylfluorène dans 1130 ml d'acide acétique glacial on ajoute, à 800C et en brassant énergiquement, 368 g de bichromate de sodium, et on maintient à 800C durant 4 heures. On verse ce mélange dans 22 1 d'eau chauffée jusqu'à 900C et on refroidit jusqu'à la température ambiante. On filtre le résidu, on lave sur filtre avec 585 ml d'acide sulfurique à 2-o, puis à l'eau.
On traite le résidu avec 265 ml de solution à 5 % de NaOH à 500C, tout en brassant énergiquement ; on filtre encore une fois, on lave à l'eau et on recristallise à partir d'acide acétique glacial. On obtient 82,0 g -de 2- 6) -dichloracétylfluorénone, c'est-à-dire avec un rendement de 69 46 en masse, calculé sur le 2- V dichloracétylfluorène, ou 56,5 Xo en masse rapporté au fluorène. F = 193 - 195 C. Trouvé, % en masse : C 62,13 ; H 2,90 ; Cl 25,53 ; C15H18Cl202.
Calculé, % en masse : C 61,88 ; H 2,77 ; Cl 24,35.
On chauffe un mélange de 82,0 g (0,28 mole) de 2- Q) dichloracétylfluorénone dans 414 ml (4,75 moles) de morpholine sèche à 40-50 C durant 4 heures ; on brasse, on refroidit jusqu'à la température ambiante et on l'abandonne pour une nuit dans un réfrigérant. On filtre le résidu formé, on lave avec 70 1 de morpholine, on mélange soigneusement avec 1,1 1 d'eau, on filtre encore une fois et lave sur filtre avec 85 ml de méthanol.
On obtient 95,0 g de 2-Gv -dimorpholinacétylfluorénone, c'est-à- dire avec un rendement de 87,0 % en masse calculé sur la 2-k, dichloracétylfluorénone, ou 49 % en masse, rapporté au fluoréne.F= 138 - 1400C (avec décomposition à partir de dioxane).
Trouvé, % en masse : C 70,34 ; H 5,91 ; N 7,02; C23H24N204.
Calculé : en masse : C 70,39 ; H 6,17 ; N 7,14.