INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif permettra donc de projeter sur le pare-brise un trait lumineux tel qu'en 7 coloré par exemple en rouge,scindé en deux parties et un second trait lumineux intercalé et décalé angulairement tel qu'en 11 et lui coloré en vert par exemple.Ces traits rouge et vert définiront pour li oeil du conducteur des plans tels 5 et 9 d'angle ( +),-1a vision simultanée de ces traits rouge et vert permettra lorsque un véhicule type tel 3 de silhouette AC définie et le véhicule équipé se suivront à meme vitesse d'ef- fecteer ou de vérifier le réglage correct du dispositifOSi en effet en 1 absence d'un véhicule tel 3,il peut y avoir incertitude quant au positionnement correct du plan tel 5X1a coïncidence vue de 1 des traits lumineux en 7 et 11 avec les lieux géométriques respectivement A et C fournira la preuve du réglage correct.
Après vérification de la qualité du réglage un moyen d'occlusion quelconque permettra de supprimer à volonté l'image du repère vert donné par 160 Seul subsistera le repère donné par les sections du miroir 15,tel qu'en 7 et qui donne alors une indication de distance indépendante du type de véhiculé précédant celui équipé du dispositif indicateur0 La mise en place du dispositif,son réglage en marche ainsi que les variations de l'angle du pare-brise avec l1horizontale,conséquence par exemple d'un changement d'assise du véhicule dù à des variations de charge xi- geront des ajustements de l'appareilOPour ce l'invention prévoit des dispositifs de réglage de la position du boitier contenant les organes optiques et mécaniques.
Sur la Figure 5 pour raison de clarté on a représenté un seul des organes contenus dans le boitier,le miroir 18,et l'on a fait abstraction du faisceau lumineux réfléchi par 16.0n a représenté le faisceau réfléchi par 15 en deux positions 21 et 211 pourdeux vitesses différentes,qui bien entendu ne sont jamais simultanées,et la bissectrice 35 de ces deux directions qui coupe le profil du miroir 18 au point 36o Pour déplacer 1'épure des trajets des faisceaux lumineux,pour 1' amener de 7,8 en 7t,8t l'invention prévoit le déplacement du boitier du dispositif parallèlement au plan du pare-brise 2,par exemple sur des glissières suivant la direction figurée par 37.Par ce moyen on peut amener à volonté la direction du faisceau lumineux à se déplacer le long du profil de 2.Nais un tel déplacement ne fera pas changer l'angle de réflexion,et d1ïncidence, sur 2 des directions telles que 21 et 21' et 35,par oonséquent les réflexions des rayons suivant ces trajets ne convergeront plus vers 1.
Si l'on amène donc le point 36 du miroir 18 à se déplacer suivant la droite 37,1'invention prévoit que le boitier contenant les organes pourra Entre orienté simultanément et angulairement de telle manière que,en particulier,la bissectrice 35 puisse tourner autour de 36 comme centre d'un angle telW.
Par oes deux déplacements conjugués on pourra toujours amener le faisceau lumineux en tout point utile du pare-brise en assurant sa réflexion en direction de 1.
Lorsque l'on déplace le boitier de sa position figurée par le miroir 18 la plus haute à la position figurée la plus basse le long de 37,la distance séparant le point 1 de l'intersection de la bissectrice 35 avec le pare-brise varie.Ceci fera que si dans la nouvelle position du boitier,la plus basse, la direction de la bissectrice supposée réfléchie par 2 passe bien par 1 , le point d'intersection des directions réfléchies en 7' et 81 sera situé en 38 un peu en avant de le Ceci n'aura pratiquement que très peu d'importance,en effet la distanoe de 1 à 2 étant toujours faible par rapport aux distances de décélération et les variations d'assiste de l'ordre de seulement quelques degrés, pour une position prédéterminée de i,les intersections des plans tels 5,6 avec 2 ne varieront en position que de quelques degrés par rapport à une direction fixe passant par l,par exemple lthorizontaleOUn léger déplacement de ltoeil du conducteur permettra aisément de rencontrer le plan de réflexion par 2 du trait lumineux dans ses variations selon la vitesse0 Les distances de décélération totale en conditions moyennes. étant de ltordre de trente mètres pour cinquante kilomètres/heure,à deux cents mètres pour cent cinquante kilomètres/heure,l1angle des plans tels 5,6 pour ces vitesses extrèmes sera de quelques degrés,les changements dlassise moyens de la plupart des véhicules se traduiront par une variation de l'angle du pare-brise avec l'horizontale de quelques degrés également.En conséque- ce les positions extrèmes des traits indicateurs sur un pare-brise seront circonscrits dans une petite zone de celui-ci et pourront toujours titre discernés par un léger mouvement de l'oeil 1.
Pour effectuer le réglage de l1appareil,le véhicule équipé suivant un véhicule du type défini par sa hauteur AC donnée,se déplaçant tous deux à meme vitesse,il suffira dtagir sur les commandes déplaçant le boitier du dispositif comme dit précédemment par rapport au pare-brise pour amener les images virtuelles en 7 et 11,Figure 1 à être vues par 1 comme oonfondues avec les lieux A et C.A partir de cet instant on pourra faire disparaître lt image virtuelle donnée par le miroir 16 en l'occultant par un moyen quelconque,si on le désire0 Cependant si après le réglage on laisse subsister le trait lumineux fourni par 16 avec celui donné par 15 ,on conservera un moyen de contle,au moins partiel,de la qualité de l'indication du trait provenant de 15 donné par la position conjuguée des deux traits lumineux par rapport à la chaussée.
Pour l'emploi du dispositif,afin de conserver entre son véhicule et un véhicule le précédant la distance de sécurité permettant une décéléra- tion complète sans collision en cas dlarrêt brusque du second cité,le conducteur aura seulement à veiller à ce que la ligne idéale de contact sur la chaussée des roues arrière du véhicule le précédant ne soit jamais visible en dessous de l'image du trait lumineux indicateur donné par le miroir 15.
Le dispositif donnera aussi une très utile indication de la vitesse de sécurité à tenir lors de circulation par mauvaise visibilité,de nuit ou temps de brouillard; dans de telles mauvaises conditions le conducteur aura la connaissance que la vitesse de son véhicule est bien adaptée à la conduite dans ces conditions lorsque la position de l'image du trait lumi neux indicateur tel qu'en 7 coSncidera sur la chaussée avec sa distance maximum de visibilit8,ou sera en deçà.En effet dans ce cas,à une certaine pla ge de visibilité correspondra une vitesse autorisant dans cette plage la décélération complète critère de conduite prudente.
L'invention prévoit également le réglage de l'intensité du faisceau lumineux émis par 12 ,par exemple selon l'éclairement extérieur au véhicule, A titre d'exemple non limitatif du dimensionnement,une réalisation du dispositif pourra comporter des éléments optiquessoit dono 12,13,14 d2 une longueur de l'ordre d'une dizaine de centimètres,avec des miroirs tels 16 et chacune des sections de 15,de l'ordre du tiers de cette longueur fournissant sur le pare-brise des images de meme dimension.
Le dispositif selon l'invention donne dono au conducteur la notion d'un espace de sécurité à maintenir par rapport aux véhicules se déplaçant devant lui,avec des moyens de réglage et de contrBle,mais également la notion d1un espace où tout piètonsanimal ou objet se présentant inopinément aura la plus grande probabilité autre heurté avant que le conducteur ar rete son véhiculsset incitera donc celui-là à porter une très grande attention à la circulation dans cet espace
La présente Invention due à Qions-eur Pierre GAFFE consiste en un dispositif pour protéger un élément supra- ou hyperconducteur, alimenté en courant variable, notamment périodiquej contre les conséquences d'au moras un accroissement local, acci dentel, de sa résistance.
On utilise couramment, à l'heure actuelle, des compo- sants et des circuits qui, lorsqu'ils sont maintenus en équilibre thermique à une température appropriée, très basse, présentent une résistance électrique pratiquement nulle (éléments supra-conducteurs), ou très faible (éléments hyper-conducteurs).
Pour caractériser la présente invention, il convient de comparer le présent procédé avec le procédé industriel de production de phénol et d'acétone par l'oxydation du cumène et par la décomposition de l'hydroperoxyde de cumène. La productivité (déterminée en kilos de produits par heure et par unité de volume du réacteur) du présent procédé est essentiellement équivalente à celle que l'on obtient grâce à un procédé de traitement du cumène appliqué de façon comparable, bien que la valeur des produits obtenus grâce au procédé de la présente invention soit nettement plus grande.
Dans les exemples suivants, on a effectué les autoxydations de sec-butyl-benzène dans un- réacteur ou dans une série de réacteurs. Chaque réacteur a été un récipient cylindrique en verre de 15 centimètres de hauteur sur 6,3 centimètres de diamètra. Parle centre du sommet de chaque réacteur, un tube de diffusion, comportant un dispositif de diffusion à son extrémité, descendait presque au fond du récipient. Le dispositif de diffusion lui-même consistait dans 15 orifices également disposés sur une surface hémisphérique. Le sommet du réacteur comportait une ouverture permettant l'introduction d'un thermomêtre àimmersion de façon à descendre au-dessous du niveau du liquide du mélange de réaction.Un condenseur vertical à eau était relié au réacteur et maintenu à une température telle que le sec-butyl-benzène était efficacement condensé de la phase gazeuse et renvoyé vers le réacteur. Le sommet du condenseur était relié à un piège refroidi par de la neige carbonique afin de collecter toute matière sortant du sommet du condenseur. L'addition de solutions aux réacteurs a été effectuée par des tubes d'admission conduisant les ma tières d'alimentation directement au sommet du réacteur. L'en lèvement des produits s'est effectué par un tube de sortie qui descendait jusqu'au fond de chaque réacteur. Les diverses solutions ont été introduites dans les réacteurs, extraites des réacteur et maintenues à un niveau constant grâce à l'utilisation de pompes à débit réglable permettant de faire varier les durées de séjour dans le réacteur.On a réglé les températures des réacteurs par une série de bains à température constante dans lesquels on a immergé chaque réacteur.
Sauf indication contraire, le sec-butyl-benzène (sec-BB) utilisé dans les exemples a été un produit pur (plus de 99 pour cent) qui a été lavé par H2SO4 jusqu'à ce que la couche acide soit incolore. Le secBB ainsi lavé a été ensuite lavé par une solution aqueuse d'hydroxyde de sodium puis à l'eau, et il a été ensuite déshydraté sur du sulfate de sodium. Ce secBB distillait à 1720 - 1730 C (760 millimètres de Ug) et avait à 220 C un indice de réfraction de 1,4889. Une analyse de cette matière en chromotopographie en phase vapeur a montré que la matière avait pour composition typique 99,5 pour cent en poids de secBB et 0,5 pour cent en poids de t-butylbenzène, sans iscbutyl-benzène.Tous les pourcentages pondéraux en poids cités dans les présents exemples se fondent sur le pourcentage du constituant présent par rapport au poids de l'échantillon dans lequel ce constituant est présent.
Exemple 1 Le tableau Aindique la productivité de cinq réacteurs, comme ceux décrits ci-dessus, reliés en série l'un à l'autre pour l'autoxydation du secBB en hydroperoxyde de sec-butylbenzène (sec-BBHP), en acétophénone et en méthyl-éthyl-phénylcarbinol (MEPC). La durée de séjour dans chaque réacteur est de 3,5 heures. L'alimentation introduite dans le premier réacteur contient 1,68 pour cent en poids de sec-BBHP dans du sec-BB. L'alimentation des réacteurs 2 à 5 respectivement, est l'effluent provenant du réacteur précédant de la série. On effectue l'autoxydation dans les cinq réacteurs en utilisant de l'air à la pression de 760 millimètres de Hg.
TABLEAU A PRODUCTIVE DE L'OXYDATION CONTINUE DE SEC-BBa PAR L'AIR Réacteur Température Sec-BBHPb dans Rendement en produitsd du réacteur l'effluent pro- Sec-BBHP Acétophénone MEPCc ( (O C.) duit (% en poids) ~~~~~~~~~ ~~~~~~~~~~ ~~~~~ 1 117-119 7,23 0,862 0,079 0,058 2 114-115 13,18 0,847 0,105 0,047 3 110-111 18,68 0,338 0,122 0,041 4 107-108 23,13 0,836 0,130 0,033 5 105 26,33 0,828 0,134 0,038 a: sec-butyl-benzène, b : hydroperoxyde de sec-butyl-benzène, c : méthyl-éthyl-phényl-carbinol, d : telle qu'elle est utilisée ici et dans tout le présent mémoire, l'expression "rendement en produits" se détermine par la formule suivante moles de sec-BBHP que l'on trouve Rendement en sec-BBHP = moles de sec-BB consommées moles d'acétophénone que l'on trouve Rendement en acétophénone = moles de sec-BB consommées moles de MEPC que l'on trouve Rendement en MEPC = moles de sec-BB consommées Dans un procédé continu ou l'on déshydrate le MEPC et on le recycle finalement :: moles de sec-BBHP que lson trouve Rendement en sec-BBHP = moles de sec-BB consommées - moles de MEPC que l'on trouve Le rendement en produits oxygénés utiles est égal à moles de sec-BBHP que l'on trouve + moles d'acétophénone que lton trouve moles de sec-BB consommées - moles de MEPC que l'on trouve Les produits volatils provenant du train de réacteurs à cinq étages représentent 1,9 pour cent du poids de la matière totale que l'on fait circuler dans les réacteurs à l'aide d'une pompe.Ce constituant volatil est presque entièrement formé par un mélanae de trois composes, formé de 86,9 pour cent'en poids de sec-BB, 10,8 pour cent en poids d'hydroperoxyde d'd- thyle et de 2,3 pour cent en poids d'eau.
On effectue les réactions discontinues des exemples 2, 3 et 4 suivants dans un seul réacteur, comme décrit ci-dessus, mais sans fonctionnement de la pompe.
Exemple 2 Dans une portion de 100 centimètres cubes (85,58 grammes) de sec-BB pur, on fait diffuser de l'oxygène pur, à la pression de 745 millimètres de Hg et à un débit de 190 centimètres cubes par minute: On maintient la solution à 1350 C :!tempéra ture du bain) durant deux cent vingt deux minutes, puis à 1250 Celsius (température du bain) durant cent quatre vingt six minutes. Au bout de cette période de temps, la solution résiduelle (80,96 grammes) contient 13,55 grammes de sec-BBHP (16,74 pour cent en poids), produit avec un rendement de 84,1 pour cent (par rapport à la totalité des -produits oxygénés).
On produit l'acétophénone avec un rendement de 12,8 pour cent et le MEPC avec un rendement de 4,0 pour cent. Lorsqu'on chauffe 80 centimètres cubes (70,93 grammes) de la solution ci-dessus durant trois-cent-une minutes à 1150 C (température du bain) dans les mêmes conditions de diffusion d'oxygène que décrit ci-dessus, on obtient 67,43 grammes de solution contenant 15,48 grammes de sec-BBHP (22,96 pour cent en poids), produit avec un rendement de 79,9 pour cent. On produit au total 2,29 grammes. d'acétophénone ( avec un rendement de 16,3 pour cent) et l'on produit le MEPC avec un rendement de 3,8 pour cent.
Exemple 3 A partir de 74 centimètres cubes (63,34 grammes) de sec BB et de 6 centimètres cubes (6,4 grammes) de sec-BBP à 95,5 pour cent de pureté, on prépare une solution à 8,58 pour cent en poids de sec-BBHP. On traite cette solution par de l'oxygène comme dans l'exemple 2 à 1150 C (température du bain) du rant quatre-cent-une minutes. Au bout de cette période de temps, la sclution-résiduelle est de 66,05 grammes et contient 11,93 grammes de sec-BBHP (18,06 pour cent en poids) produit avec un rendement de & ,4 pour cent. On a produit de l'acéto- phénone avec un rendement de 8,0 pour cent et le MEPC avec un rendement de 3,6 pour cent.On traite ensuite ce résidu de réaction comme ci-dessus à 110 C (température du bain) du iart trois-cent-trente-sept minutes. Au bout de cette période de temps la solution résiduelle pèse 65,92 grammes et elle contient 16,62 grammes de sec-BBHP (25,21 pour cent en poids; produit avec un rendement de 83,0 pour cent et du bEXC obtenu avec un rendement de 5,6 pour cent. Lorsqu'on traite cette solution résiduelle comme ci-dessus durant trois-cent-vingt-deux minutes à 1050 C (température du bain), la solution résultante pèse 64,96 grammes et contient 18,15 grammes de sec-BBHP (27,94 pour cent en poids) produit avec un rendement de 81,4 pour cent.On a produit de l'acétophénone avec un rendement de )2,5 pour cent et du MEPC avec un rendement de 6,1 pour cent. Des réactions supplémentaires à de plus basses tempéra- tures augmentent la qualité du sec-BBHP produit, mais à des vitesses sensiblement plus lentes.
Exemple 4 On effectue un certain nombre d'autoxydations de sec-BB à 1180 C dans le réacteur décrit ci-dessus dans des conditions essentiellement identiques sauf que l'on fait varier de 150 millimètres à 760 millimètres de Hg la pression partielle de l'oxygène que l'on diffuse dans le mélange réaction nel. On porte la pression totale dans chaque réaction à 760 millimètres de Hg par l'addition d'azote. Le tableau B indique qu'il n'y a pas de variations importantes de la vitesse de production de sec-BBHP en fonction de l'augmentation de la pression partielle d'oxygène.
TABLEAU B EFFET DE LA PRESSION PARTIELLE DE L'OXYGENE (a) SUR LA VITESSE DE FORtSTION DE L'HYDROPEROXYDE DE SEC BUTYL-EENZENE A 1180 C.
Pression partielle de Vitesse de formation de l'oxygène (mm de Hg) sec-BBHP (b) X 103 152 1,9 225 Pas de variation notable 275 Pas de variation notable 760 1,9 (a) : On maintient à 760 millinètres de Hg la pression totale de gaz par la pression partielle de l'azote que l'on ajoute.
(b) : Vitesse de formation de l'hydroperoxyde de sec-butyl-benzène en moles par litre et par minute.
Exemple 5 Dans un seul réacteur décrit ci-dessus, fonctionnant en continu à 1180 C et avec une diffusion d'oxygène à une pression correspondant à environ 155 millimètres de Hg, on intro- duit du sec-BB contenant diverses quantités d'isobutyl-benzène. On retire continuellement du réacteur un courant de produit pour maintenir un volume constant de liquide. Le tableau C présente les résultats des analyses des courants du produit montrant la variation de la vitesse de formation de l'hydroperoxyde en fonction de la fraction molaire (ou , dans ce cas, du pourcentage en poids) de l'iso-butyl-benzène dans le sec BB. Les rendement en produit voulu diminuent également à mesure qu'augmente la quantité d'isobutyl-benzène présent dans l'alimentation.Les produits étrangers que l'on observe par suite de l'autoxydation de l'iso-butyl-benzène sont l'hydroperoxyde de 1-phényl-2-méthyl-1-propyle, le l-phényl-2-méthyl1-propanol, la 1-phényl-2-méthyl-1-propanone, le benzaldéhyde, l'hydroperoxyde de l-phényl-2-méthyl-2-propyle, le l-phényl 2-méthyl-2-propanol et le 1,2-diphényl-éthane.
TABLEAU C EFFET DE L'ISOBUTYLBENZENE (ISO-BB) SUR LA FORMATION D'HYDROPEROXYDE EN REGIME CONSTANT DANS L'AÚTOXYDATION DE SEC-BUTYL-BENZENE (SEC-BB) ; TEMPERATURE DE REAC TION : 1180 C Concentration de pourcentage pondéral Vitesse relative l'iso-BB dans le d'hydroperoxyde en de formation de sec-BB (pour cent régime permanent l'hydroperoxyde en poids) ~~~~~~~~~~~~~~~~~~ ~~~~~~~~~~~~~~~~ 0 7,92 1,000 1,0 7,19 0,907 1.65 6,77 0,855 2,0 6,67 0,842 3,5 6,47 0,816 8,9 5,98 0,755 50,0 3,61 0,456 Exemple 6 Dans un réacteur unique comme décrit ci-dessus, fonctionnant en continu à 1180 C avec une diffusion d'oxygène à une pression correspondant à 155 millimètres de mercure environ, on introduit du sec-BB contenant diverses quantités des trois phénylbutènes isomères (cis- et trans- 2-phényl-2butene et alpha-éthyl-styrène), comme indiqué au tableau D. On retire continuellement du réacteur le courant des produits pour y maintenir un niveau constant de liquide. L'analyse du courant des produits, indiquée au tableau D, montre la diminution de la vitesse de formation du sec-BBHP et l'augmentation de l'accumulation de couleur dans la solution à mesure qu'augmente la concentration des phényl-butènes dans la charge d'alimentation Dans le tableau E, on présente la variation des rendements en produits en fonction de la concentration en phényl-butênes.
Exemple 7 En utilisant le reacteur unique décrit ci-dessus, on effectue l'autoxydation continue, à 1180 C et à une pression d'air de 760 millimètres de Hg de sec-BB, qui est constitué par 75 pour cent de sec-BB recyclé et 25 pour cent de sec-BB pur (comme antérieurement défini). Le sec-BB recyclé contient, en pourcentage en poids : 97,42 pour cent de sec-BE, 1,65 pour cent d'acétophénone, 0,45 pour cent de MEPC et 0,49 pour cent de sec-BBHP. Cette matière recyclée est obtenue comme étant le produit de la distillation très rapide, sous pression réduite, du résidu de l'exemple 1 ; ce produit a été lavé, avant son utilisaticn, par une solution aqueuse à 10 pour cent de soude caustique. La vitesse de formation de sec-BBHP à l'aide de cette -matière est de 0,121 mole par litre et par heure, alors que la vitesse antérieurement trouvée dans le cas de sec-BB pur est de 0,113 mole-par letre et par heure. Les rendements d'obtention de sec-BBHP , d'acétophenone et de MEPC sont de 0,897 pour cent ; 0,080 pour cent et 0,023 pour cent, respectivement, alors que ces rendements sont de 0,862 pour cent, 0,029 pour cent et 0,058 pour cent, respectivement, lorsqu'on effectue l'autoxydation de sec-BB pur dans des conditions identiques.
La chaux restée insoluble sur le tamis filtrant 25 et les autres résidus in solubles sont retirés du tamis et jetés après épuisement complet du lit d'ex- traction.
La vitesse d'écoulement se réduit assez rapidement et s'annule quand lité~ puisement des sels solubles est terminé.
Les mailles du tamis filtrant 25 et le diamètre intérieur du tube 18 sont calibrés de façon que l'extraction du chlore actif pour une solution à 1 % de- vienne complète au bout de trois heures environ.
Sur la toile restent les résidus insolubles sous forme de granulés t'vides" de chlore actif * leur aspect rappelle celui du composé d'hypochlorite mis au départ. La solution d'hypochlorite jaune, limpide, bien séparée de la nappe d'eau surnageante reste à un niveau inférieur au tiers ou au quart de la haut teur totale des deux nappes.
On peut alors soutirer la solution concentrée.
On peut aussi enlever le récipient extracteur 12 et mélanger les deux nappes.
Suivant le choix du rapport quantité d'hypochlorite sur quantité d'eau du récipient 1, on obtient des solutions dont les teneurs varient de 1 à 6 % environ Du fait du jeu des volumes d'une part, de la vitesse de contact des solu- tions avec les granulés du lit, ces solutions ne sont saturées qu'à 50 % ou moins en chaux et en carbonate de calcium ; ceci fournit l'abaissement du pH dans la solution t'mère" à 1 % de chlore actif, Le manchon conique 20 et ses organes annexes forment un ensemble pouZ vant, soit flotter sur la surface de l'eau du récipient, soit être maintenu d'une manière fixe à la partie supérieure de ce récipient comme dans la descrip tion ci-dessus. Avec un tel système, il n'y a absolument pas de danger de contact de la solution concentrée avec les parties extérieures du récipient.
On se réfèrera maintenant à la figure 2 représentant un deuxième appareil extracteur selon un mode d'exécution différent du premier, mais utilisant toujours le merme procédé et principe, Cet appareil d'extraction se présente sous la forme d'un sachet rectiligne composé 28 confectionné en matière synthétique et/ou plastique imperméable à l'eau et résistant à une solution d'hypochlorite.
Ce sachet 28, symétrique par rapport à un axe xy, comprend trois compas timents 29, 30, 31 se succédant respectivement de haut en bas et séparés entreleux par des soudures transversales droites 32 et 33 > le sachet compor- tant les mêmes soudures 34 et 35 respectivement le long des bords transver- saux supérieur et inférieur, L'ensemble est constitué, avant soudage, par un volume parallélépipédique dont les arêtes longitudinales se recouvrent par pliage des faces latérales suivant une ligne médiane 36.
Le compartiment central 30 forme une enceinte dans le fond 37 de laquelle a été introduit, avant soudage, le composé d'hypochlorite de calcium 26 de la description précédente.
Les deux faces de l'enceinte 30 possèdent, à leurs parties inférieures, une série de rangées transversales 38 d'une pluralité de perforations 39 percées à intervalle constant les unes des autres, une rangée étant décalée d'un demi intervalle par rapport à ses voisines.