INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Echantillon D.P. Concen- 60 C 50 C 40 C tration Pseudomonas - 15 1,37 1,50 1,89 soluble 20,8 10 0,97 1,29 1,40 5 0,89 0,97 1,14 Pseudomonas - 15 6,19 6,32 6,46 précipité 25,7 10 4,32 4,50 4,85 5 t ,23 1,23 1,58 2,10 Lactobacillus - 15 2,03 ?,25 soluble 24,5 10 1,42 1,84 5 1,13 1,15 c Lactobacillus - 15 3,01 3,96 soluble 23,5 10 1,82 2,40 5 1,15 1,48 p Pseudomonas - 15 f ,61 2,10 soluble 21,3 10 1,20 1,75 5 1,00 1,12 0,94 gelée de millet 10 43 DE et eau 0,90 (i) Hygroscopicité On compare les degrés hygroscopiques des produits pulvérulents à 300C et avec 80 d'humidité relative. On observe que la teneur en humidité atteint 10% en 72 heures après quoi cette teneur est en équilibre. On considère que les propriétés de ces produits sont proches de celles de l'amidon en raison de la cristallinité.Des produits pulvérulents des fractions solubles atteignent leur état d'équilibre avec des concentra- tions de 12 à 13%.
(-j) Quantité d'impuretés dans le produit : On détermine sous forme de cendre les teneurs en azote et en matières minérales supposés dériver de l'enzyme et de la matière première brute. Voicss les résultats:
Echantillon Protdine brute Teneur en cendre c Pseudomonas enzyme soluble 1,01 % - 0,030 % c Pseudomonas enzyme précipité - 0,50 % - 0,010 % Ainsi que l'on vient de le décrire en détail, on peut maintenant,grâce au procédé de la présente invention, produire sur une échelle industrielle-, des amyloses de bas poids moléculaires ayant un degré de polymérisation de 20 à 30. On s'attend à trouver une large gamme de nouvelles utilisations de l'amidon.
La présente invention due à Monsieur Jean DÂUBERSr, Ingénieur à la S.A.
ESPERANTCE-LONGDOZ, est relative à un procédé et dispositif de désulfuration en poche de bains métalliques, particulièrement intéressants pour des bains de fonte et d'acier.
Dans le présent exposé, il sera surtout question de fonte, mais les considérations émises ainsi que les revendications sont également valables pour l'acier et en général pour tous les métaux susceptibles de subir un traitement de désulfuration dans les conditions décrites ci-dessous.
Les procédés de désulfuration en poche de la fonte liquide au moyen d'agents désulfurants, tels que de la soude ou de la chaux éventuellement en présence de carbone sont d'utilisation courante, mais ne donnent des résultats satisfaisants qu'à condition d'assurer un brassage suffisant pour maintenir un contact intime entre le bain métallique et l'agent désulfurant.
Pour assurer un tel brassage, on a déjà préconisé d'effectuer l'insufflation d'un gaz approprié, de préférence neutre ou réducteur, par le fond de la poche à travers le bain métallique. L'inconvénient de cette méthode résulte de ce que, si on effectue cette insufflation à faible débit, seuls les éléments de fonte sont renouvelés à l'interface fonte-laitier et il n'y a pas d'agitation suffisante à 1' interface. De cette façon, la masse du laitier ne participe pas aux réactions de désulfuration.
Si, pour remédier à cet inconvénient, on veut augmenter le débit ou la pression du gaz insufflé dans le but de provoquer un mouvement dans le laitier surmontant le bain métallique, on constate qu'il se produit rapidement des projections impossibles à maitriser.
Une autre méthode destinée à assurer un contact intime entre le bain métallique et le laitier consiste à effectuer un brassage mécanique dudit laitier au moyen d'un agitateur mobile approprié, de façon à renouveler constamment les éléments en contact avec le bain métallique sous-jacent0 Dans ce cas, le renouvellement de la fonte à l'interface fonte-laitier n' est pas assuré et les taux de désulfuration deviennent rapidement insuffisants.
La présente invention a pour objet un procédé permettant de remédier à ces inconvénients. I1 repose sur la constatation que quatre conditions sont nécessaires pour désulfurer efficacement, en poche, un bain de fonte par une scorie basique surnageante,à savoir : 1) Le maintien de cette scorie dans un état suffisamment fluide et chaud; 2) l'augmentation des surfaces de réaction entre scorie et métal, par exemple par brassage au niveau de l'interface, formation de bulles; 3) le renouvellement du métal participant à la réaction, de façon à faire par ticiper à cette réaction l'ensemble du métal; 4) le renouvellement de la scorie participant à la réaction, de façon à faire participer à cette réaction l'ensemble de la scorie0 Les procédés connus utilisent généralement un seul moyen d'agitation.Il en résulte que ce moyen unique est incapable de réaliser, avec le maximum d'efficacité, chacune de ces quatre conditions0 Le procédé, objet de la présente invention, combine plusieurs moyens différents, chacun de ces moyens étant plus particulièrement apte à la réalisation d'une ou plusieurs de ces conditions, de telle façon que l'ensemble de ces conditions soit réalisé avec le maximum d'efficacité.
Ce procédé est essentiellement caractérisé en ce que l'on assure le renouvellement du métal à l'interface métal-laitier en insufflant par le fond de la poche un faible débit de gaz et en ce que, simultanément, on assure le renouvellement du laitier à l'interface métal-laitier ainsi que l'agitation de l'interface proprement dit en ffectuant le brassage dudit laitier par le haut au moyen d'un agitateur mobile.
Le gaz insufflé par le fond de la poche peut être un gaz faiblement oxydant, neutre ou de préférence réducteur.
Suivant une modalité opératoire de l'invention, le brassage du laitier est effectué par contact direct en plongeant un agitateur mécanique dans le laitier et en communiquant audit agitateur un mouvement approprié.
Dans ce cas, il est évidemment recommande' de veiller à ce que l'agitateur agisse au niveau de la surface de contact métal-scorie.
Suivant une variante préférentielle de l'invention, le brassage du laitier est effectué pneumatiquement en maintenant au-dessus et à proximité du laitier un agitateur muni de brdleurs à axe sensiblement vertical et débitant vers le bas, en insufflant dans le système d'alimentation des dits beurs un mélange d'oxygène et de combustible fluide à une pression suffisamment forte pour que les flammes produites pénètrent dans le laitier et atteignent l'interface métal-laitier, et en communiquant audit agitateur un mouvement approprié, ce qui permet en outre de chauffer le laitier et de la maintenir dans un état de fluidité et de température conférant au brassage une efficacité maximum.
Le tableau I indique le degré de polymérisation et le nombre de ramifications obtenus en faisant réagir l'enzyme produit par Pseudomonas sur de l'amidon de mais céreux. Le tableau II donne les résultats obtenus en faisant réagir l'enzyme deux ou trois fois sur le précipité obtenu de la même fa çon.
Nature de | Concen-lEnzyme Fraction Degré Nombre l'amidon | tration utilisé : soluble (S) de poly- moyen de de l'a- (unité/g d' Fraction mérisa- ramifica midon amidon) précipitée tion tion (%) (P) P 1 Pseudomo- S 22,1 1,5 nas 100 Butanol P | 58,9 0,9 S 21,8 1,3 c (I) 1 " 100 P+ S 22,5 1,4 c 1 " 100 P 35,1 1,5 S 29,5 1,8 c 5 " 20 P 31,0 2,5 c 10 " S 20,2 1,9 P 31,3 2,3 S 21,1 c 20 " 50 P 35,1 S 20,3 c (II) 25 " 50 P 35,5 p = amidon de pomme de terre c = amidon de mais céreux (I)= traitement de l'exemple 1 (II)= traitement-de l'exemple 2 TABLEAU II Nombre de-réactions 1 1 2 3 Concentration (%) ................ 5 1 1 Quantité d'enzyme provenant de Pseudomonas (unités-) o. 50 50 50 Durée de réaction - heures - 0. 48. 24 24 Fraction soluble - degrée de polym. ............. 19,5 17,8 17,5 - nombre de ramif.............. 2,2 1,3 1,2 Fraction précipitée - degré de polym. ............. 31,4 21,2 21,1 - nombre de ramif. ............. 2,1 1,3 1,2 D'après ce tableau, il semble que lorsqu'on utilise 50 unités d'enzyme, la partie précipitée renferme des molécules partiellement décomposées. Le degré de polymérisation de l'ami- don contenant l'amylose est élevé, ce que l'on peut expliquer par le fait que l'amylose naturel reste dans la partie précipitée. Il y a très peu de ramifications.
(d) Rendements des produits: TABLEAU III Amidon c c -c c c Concentration (%) ......... . 5 10 10 10 5 Enzyme de Pseu domonas (unités) 100 50 50 50 100 Durée de réaction (heures) .... 48 48 48 48 48 Fraction soluble - Dopa * o 19,8 21,0 20,5 20,8 21,5 - (%) ...... 10,0 19,0 20,1 15,2 30,1 Fraction précipi tée - D.P. ...... 28,1 34,5 35,1 35., 2 28,1 - (%) ....... 90,0 81,0 79,9 84,8 69,9 Rendement total/ amidon (%) .... 70 88 92 75 89 A partir des résultats précédents, les rendements sont rassemblés de la façon suivante.
Enzyme de Fraction Coefficient Pseudomonas précipitée soluble de (unités) ramification 50 DP 20-30 20 1-2 % (rendement) 90 10 tOO DP 30 - 35 20 1-2 80 20 DP 23 - 24 18 - 20 > 100 1 - 0 % " 90 10 (e) Résultats avec divers amidons :: TABLEAU V
nature de Rendement en amylose Degré moyen de polyméri-| l'amidon Fraction Précipitation Fraction Fraction soluble par le buta- soluble précipitée nol (5%) | (10%) | (5%) | (10%) | (5%) | (10%) | (5%) | (10%) Tapioca 71 64 29 36 24 24 88 56 55 55 54 45 46 24 21 68 59 Froment 40 51 60 49 23 22 79 81 Patate douce 57 59 43 41 25 25 65 76 a ou 61 55 39 45 24 19 81 57 L'enzyme mis en oeuvre est produit par Lactobacillus (50 unités par gramme d'amidon). La concentration est indiquée en pourcentages (5% et 10%).
Le tableau V montre qu'il nty a pas de différence notable entre les DP des fractions solubles (compris entre 21 et 25) ce qui fait penser que l'amylose est décomposé aux points de ramifications. Le DP élevé trouvé dans la fraction précipitée montre qutelle renferme de l'amylose naturel ou un produit semidécomposé.
(f) Solubilité des produits.
Un échantillon est dissout dans de l'eau à une température prédéterminée et maintenue16 heures à température constante pour qu'un précipité se forme. On mesure la quantité de sucre présente dans le liquide surnageant de cette solution sa- turée par la méthode à l'anthrone. Le résultat représente la solubilité. Les produits obtenus avec divers enzymes produits par Pseudomonas, etc. sont étudiés ainsi et les résultats sont fournis dans la figure 3. On indique la relation existant entre le degré de polymérisation et la solubilité.
(g) Pouvoir rotatoire spécifique.
Deux grammes de chaque échantillon sont dissous dans 100 ml d'une solution aqueuse de CaCl2 à 30% et iton mesure ensuite le pouvoir rotatoire de l'ensemble.
TABLEAU- VI
Amidon Enzyme Méthode Degré de polymérisation (α)D22 Pseudomonas P 32 194,9 " S 20 188,9 c Pseudomonas P 23 193,0 Réaction répétée S 20 175,3 Lactobacillus P 24 163,3 p " S 21 150,4 On observe une grande dispersion dans les résultats.
(h) Détermination de la viscosité : On utilise un viscosimètre à rotation du type B et -d'un adaptateur BL de 60 rotations. Les résultats sont indiqués dans la figure 7 ; les viscosités sont relativement basses.
TABLEAU VII (Viskosité (C.P.)
La buse conforme à l'invention rend possible un réglage rapide et précis pour un gaz donné ou pour un certain débit. A cet effet, il suffit de quelques opérations peu nombreuses. La buse est de construction robuste et l'usure des parties situées dans la zone chaude est fortement réduite par suite du refroidissement par l'air soufflé, dont l'orientation est obtenue par la configuration de l'appareil selon l'invention. Au demeurant, la flamme obtenue est stable et bien brassée.
On comprendra bien l'invention à l'aide de la description qui va suivre et en référence aux dessins annexés dans lesquels: Fig. 1 est une coupe d'un pot mélangeur Fig. 2 est une coupe d'une bague mélangeuse Fig. 3 montre en coupe une buse mélangeuse assemblée et comportant une douille placée dans l'espace intérieur à la bague mélangeuse ; et Fig. 4 montre une buse mélangeuse montée sur un chalumeau à gaz soufflé.
Le pot mélangeur 1 de la fig-1 est de forme cylindrique il présente deux chambres 6 et 7 disposées sur un même axe. La chambre 7 a une forme annulaire cylindrique et entoure la chambre intérieure 6. Cette dernière est ouverte à ses deux extrémités. La chambre 7, qui entoure la chambre 6, n'est ouverte qu'à l'une de ses extrémités. Un tube d'amenée 2 débouche à travers la paroi latérale extérieure 21 de la chambre 7. Sur la face interne de la paroi 21 de la chambre 7, dans la zone de l'extrémité ouverte de cette chambre, un taraudage 19 a été prévu. En outre, le bord libre de la paroi commune Il des chambres, qui forme simultanément la paroi intérieure de chambre 7 et la paroi extérieure de la chambre 6, présente une forme conique 10 du côté de la chambre 7.
La bague mélangeuse 4 de la fig. 2 présente, sur une partie de liaison 22, un filetage 20. Ce dernier se trouve sur la surface externe-de la partie 22. La surface interne de la bague, qui entoure l'espace intérieur-8 de la bague mélangeuse, peut présenter une section conique, ou bien, comme indiqué par des traits tiretés, une section convexe ou concave. Be diamètre intérieur de la bague, du côté opposé à la partie 22, est plus grand que celui qui est proche de cette partie lorsque la section de la chambre 8 est de forme conique ou concave. Entre la partie 22 et l'espace intérieur 8 de la bague, lequel constitue la chambre de brassage du gaz, une autre surface annulaire 9, de section conique, a été prévue. Be diamètre de cette surface conique 9 près de l'espace de brassage 8 est inférieur à celui qui jouxte la partie 22.
La surface extérieure de la bague 4 présente, sur tout son pourtour, un épaulement 13 qui peut avoir une configuration conique, arrondie etc. Cet épaulement circulaire 13 constitue un élargissement de la bague mélangeuse au-delà de la partie 22.
En outre, sur la surface radiale extrême de la bague 4, du-côté opposé à la partie 22, a été prévue une rainure ou gorge circulaire 12.
La fig. 3 représente une buse mélangeuse assemblée. Elle se compose du pot mélangeur 1 et de la bague mélangeuse 4. Be pot 1 correspond sensiblement à celui de la fig. 1, la bague-4 à celle de la fig. 2. La bague 4 est vissée par son filetage 20 sur le filetage 19 situé sur la paroi 21 du pot 1.Dans cet'assemblage, la surface conique 9 de la bague 4 joue le rôle de surface de recouvrement et, lorsque l'orifice de sortie des gaz 5 ainsi constitué est fermé, elle repose sur la surface d'appui 10 de forme conique située sur le bord libre de la cloison 11 entre les deux chambres 6, 7. Bes surfaces coniques de recouvrement 9 et d'appui 10 sont inclinées d'un angle tel que, quand l'orifice de sortie des gaz 5 est obturé, la surface d'appui 10 est complètement recouverte par la surface de recouvrement 9.
En faisant effectuer un mouvement de rotation à la bague 4, celle-ci se déplace par rapport au pot mélangeur 1 sur l'axe commun A. Cela permet de régler la largeur de l'orifice de sortie des gaz 5. La conicité des surfaces de recouvrement 9 et d'appui 10 fait que le flux gazeux, qui sort du compartiment à gaz 7 entassant par l'orifice de sortie 5, est orienté immédiatement vers l'espace de brassage 8 de la bague 4. Là, le gaz se mZle à celui qui parvient à la chambre de brassage8 de la bague en passant par la chambre intérieure 6 du pot mélangeur 1. Ce dernier gaz est essentiellement de l'air.La chambre de brassage 8, vue dans la direction du flux gazeux, forme la suite de la chambre intérieure 6 du pot 1. Comme le montre par ailleurs la fig. 3, une douille 16 fait saillie dans la chambre de brassage 8 de la bague 4. La surface extérieure de cette douille est léchée par les gaz qui sortent par l'orifice 5. Sur le bord qui se trouve du côté de la sortie de la buse, la douille présente un élargissement 18 qui pourrait être, par exemple, constitué par une bague. Ce renflement est situé sur la face externe de la douille. La face interne de la cloison 11, qui entoure la chambre intérieure 6 du pot 1, présente également un renflement 17 sur le bord qui est voisin de l'orifice 5. Ce renflement peut, lui-aussi, être formé par une bague. Il-y a avantage à ce que la douille 16 soit emmanchée dans le renflement 17 et maintenu par lui.
Par ailleurs, la bague mélangeuse 4 présente à son extré mité libre une bague extérieure 14. De même, une bague intérieure 15 a été prévue à l'intérieur de la bague. Ces bagues ont pour objet de guider le flux gazeux.
Dans la fig. 4, une buse mélangeuse, composée d'un pot mé langeur 1 et d'une-bague mélangeuse 4, a été montée dans une soufflerie 23. En règle générale, cette soufflerie fournit de lXair. Celui-ci circule alors aussi sur les surfaces externes de la buse, dont on obtient ainsi un refroidissement. Celui-ci est augmenté particulièrement par l'épaulement 13 qui entoure la bague 4. En effet, cet épaulement crée un rétrécissement en tre la surface intérieure de la soufflerie et la buse, provo quant en ce point une retenue flair. l"effet de -refroidissement en est augmenté.
L'air soufflé parvient aussi dans la chambre intérieure 6 en circulant selon la direction 3. Il traverse cette chambre intérieure 6 du pot 1 pour arriver dans l'espace de brassage 8 de la bague 4, où il est mélangé avec le gaz combustible qui sort de l'orifice de sortie 5.
Compte tenu des hautes températures qui se produisent lors de la combustion des gaz, le pot, la bague mélangeuse et le manchon sont en matériaux réfractaires.
La présence invention concerne un procédé d'inversion pour la préparation d'images photographiques positives, avec utilisation de matériaux photographiques inversibles, en particulier de matériaux inversibles an ceuleurs, dans lequel en élève la sensibilité en effectuant le deuxieme développement ou développement d'inversion en présence de certains composés hétérocycliques formant des sels d'argent.
Os peut élever la sensibilité des pellicules inversibles en couleurs Jusqu' une valeur la plus élevée possible par le choix d'émulsions de haute sensibilité appropriées et par addition de quantités optimales de coupleurs chromogènes, de sensibilisateurs spectraux et de substances augumen- tant la sensibilité. On sait ea outre augmenter la sensibilité par variation de le te t-rature, du temps de développement et de la composition du révélateur - dans le premier développement.
Cependant, ces mesures pour l'élévation de la sensibilité des matériaux inversibles présentent fréquemment des inconvénients. Par exemple, l'utilisation d'emulsions a haute sensibilité et, par conséquent, å gros grain et fortement tries donne un grain de colorant relativement gros et souvent aussi un voile plus fort dans le premier révélateur et, par conséquent, une diminution du rendement en densité de couleur.Une élévation du rapport coupleur/argent dans l'émulsion ou un prolongement de la durée du premier révélateur ou une modification du type et de la quantité de l'accélérateur de développaient dans le premier révélateur peuvent bien titre favorables pour la sensibilité d'inversion pratique1 mais apportent en tntme temps aussi un ;rossisSement indésirable du grain de colorant. Dans d'autres cas, l'élévation de la sensibilité s'accompagne d'une forte diminution de la densité maximale, d'un alatissement de la courbe de noircissement ou d'une dégradation du rendu des couleurs.
la demanderesse a découvert selon l'invention que l'on peut élever la sensibilité des matériaux inversibles sans que les inconvénients ci-dessus mentionnés se produisent, lorsque le deuxième développement ou développement d'inversion est effectué en présence d'un composé hétérocyclique formant un sel d'argent qui contient,dans un noyau hétérocyclique è 5 ou 6 chatnoas,un groupement de formule générale ou
En même temps, on expose le dessous d'une tige de chaussure en cuir à la chaleur radiante pour porter la température de la surface de fixation de la tige de chaussure à 650C. environ. On fixe ensuite la semelle sur la tige et on placé l'ensemble dans une presse de fixation de semelle. On applique une pression s'élevant jusqu'à 3,5 bars à l'ensemble, et au bout de 6 secondes,on relâche la pression. En examinant I'ensemble, on trouve que la semelle est fortement fixée à la tige de la chaussure et que la lisse de la semelle est fortement serrée contre la tige. les.
parties en saillie de la bande sont enlevées à l'aide d'un couteau chaud.
Exemple 3 On place des rubans d'une bande préparée comme décrit dans l'exemple 1, de façon qu'ils recouvrent les surfaces de fixation d'une semelle en cuir en utilisant un outil chauffé pour faire fondre et adhérer l'adhésif de la bande à la surface de la semelle. On expose la surface de la semelle présentant la bande adhésive à une source de chaleur radiante pendant 15 secondes qui chauffe la surface de la semelle et porte la température de l'adhésif de la bande à un degré tel que l'adhésif devient suffisamment fluide pour mouiller la surface de la semelle.
En même temps, on expose le dessous d'une tige de chaussure en cuir à une chaleur radiante pour portera température de sa surface de fixation à 700C environ. On fixe ensuite la semelle à la tige, et on place ensemble dans une presse de fixation de semelle. On applique une pression de l'ordre de 3,5 bars à lten- semble s et au bout de 10 secondes, on relâche la pression. En examinant I'ensemble, on constate que la semelle est fermement fixée à la tige de chaussure et que la lisse de la semelle est très étroitement serrée contre la tige. Les parties en saillie de la bande sont enlevées à l'aide d'un couteau chaud.
Il est connu que dans la pratique de la technique il existe des structures qui peuvent être soumises, accidentellement ou de façon continue, à des chocs, des trépidations ou des vibrations. De tels phénomènes peuvent astre fréquents ou rares (comme ce serait le cas pour un séisme naturel ou pour un séisme artificiel provoqué par une explosion), mais il est clair que cet état de mouvement continu ou soudain des structures peut avoir une influence nuisible sur les machines, les appareillages, etc.
qui sont reliés à ces structures. Pour ces raisons, il existe une technologie, déjà développée, concernant la suspension élastique de machins de mécanismes ou de composants dont on veut préserver, entièrement ou partiellement, l'intégrité et la fonctionnalité, dans le cas où la structure à laquelle ils sont fixés est soumise à des chocs, des vibrations, etc.
Un cas particulier de ces problèmes est représenté par les applications techniques dans lesquelles une conduite est fixée à une structure susceptible d'être soumise à des chocs ou dans lesquelles sur une telle conduite est montée une soupape ou en général un organe d'arrêt du fluide qui parcours cette conduite, avec un montage qui n'est pas apte à supporter les conséquences de chocs ou de vibrations. Si, dans un cas de ce genre, la soupape remplit une fonction essentielle à la sécurité ou au fonctionnement de l'installation dont elle fait partie, il est évident que cette soupape doit être protégée de façon convenable contre les effets des chocs qui peuvent lui être transmis par la structure de soutien.Un exemple caractéristique en est celui d'une soupape montée sur une tuyauterie qui amène de l'air de conditionnement dans un local protégé contre les explosions extérieures à ce local possibles, explosions qui peuvent être provoquées par des engins militaires, par 11 explosion de réservoirs de carburant, par la mise à feu de missiles sur des rampes de lancement, etc. De même que les moteurs, ces soupapes sont normalement munies d'appareillages, en général automatiques, qui peuvent ttre en partie incorporés dans ces soupapes et qui assurent leur fermeture lorsque survient une explosion.Il est cepen dan évident que ces soupapes doivent aussi être protégées contre les endommagements qui peuvent provenir d'un choc provoqué soit par des phénomènes accidentels survenant au voisinage immédiat de la soupape, soit par ltexplosion elle-même, soit enfin par des séismes naturels.
C'est pourquoi la présente invention a pour objet une suspension antichoc pour une soupape ou pour tout autre organe présentant une certaine vulnérabilité aux chocs, monté sur une conduite rigide qui doit être reliée à une structure de soutien également rigide qui peut être soumise à des chocs, des vibrations, des trépidations etc.