INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On peut rendre plus favorable la répartition de la lumière émise en réalisant le système de prismes du diffuseur du projecteur de façon que la lumière provenant de la zone claire soit dirigée sur la chaussée au-dessous de la limite clair-obscur de 150 du faisceau de code européen normal, ce qui permet d'augmenter l'éclairement du bord de la chaussée qui se trouve dans le sens de marche. La constitution du système de prismes du projecteur est décrite, par exemple, par les brevets de la République Fédérale d'Allemagne nO 1.071.621, 1.081.394, 1.093.304 et 1.113.672. Les solutions décrites dans ces brevets permettent sans aucun doute d'améliorer les conditions d'éclairement, en éclairant mieux le bord de la chaussée correspondant au sens de marche.
Les solutions connues énumérées présentent cependant l'inconvénient qulen code, le faisceau lumineux 8 150, n'éclaire le ctté de la chaussée correspondant au sens de marche du véhicule suffisamment loin qu'en son bord, et il n'y a dans l'axe du véhicule pratiquement pas de visibilité ou une visibilité b une distance extremement courte atteignant au plus 75 m, ce qui exige des conducteurs de diminuer fortement la vitesse et d'avoir une attention accrue, lorsqu'ils croisent des véhicules.
On peut supprimer ces inconvénients en utilisant un faisceau dont la coupure clair-obscur est produite horizontalement des deux caties, de telle façon que la coupure clair-obscur horizontale soit décalée vers le haut en direction verticale, comme le montre la figure 1, du côté correspondant au sens de marche, par rapport à la coupure clair-obscur horizontale se trouvant du côté opposé au sens de marche.
Du fait que la coupure clair-obscur horizontale du ctté opposé au sens de marche du véhicule reste inchangée, un faisceau dont la lumière est ainsi répartie n'éblouit pas le conducteur du véhicule venant en sens opposé et en étalant la distribution de lumière du côté correspondant au sens de marche, on éclaire une surface plus étendue, c'est-à-dire pas seulement le bord de la chaussée, et cela du fait que l'on a supprimé la coupure clair-obscur à 150, ctest-à-dire la délimitation. En premier lieu, l'intensité du faisceau lumineux éclairant les parties supérieures des objets se trouvant au bord de la chaussée diminue, au profit de l'éclairement de la surface de la chaussée.
Dasn divers systèmes cardiovasculaires de mammifères, les composés du type PGE et PGA sont des vasodilatateurs, alors que les composés du type PGf alpha songt des vasoconstricteurs, en raison de leur action sur le muscle lisse vasoulaire.
On trouve naturellement des prostaglandines dans le rein et elles s1 opposent à une hypertension rénoprivale expérimentale et elinique.
les implications cliniques des prostaglandines, de leurs drivés ou de leurs analognes, couvrent un large domaine et comprennent, sans que cette liste. soit limitative, les domaines suivants : en obstétrique et en gynécologie, elles peuvent être utiles pour le réglage de la fécondité, le traitement de troubles menstruels, pour amorcer un accouchement et pour traiter des troubles hormonaux ; en gastroentéroligie, elles peuvent être utiles pour le traitement des ulcères peptiques et de divers troubles impliquant la motilité, la sécrétion et l'absorption du tube gastrointestinal ; dans le domaine respiratoire, elles peuvent être bénéfiques dans le traitement de l'asthme bronchique -et d'autres maladies impliquant une bronchoconstriction ; en hématologie, elles peuvent être utiles comme des agents anticoagulatio dasn des malaides comme la thrombose veieuse, l'occlusion thrombotique des coronaires et dSautres maladies impliquant des thromboses ; dans les maladies de la circulation, elles peu ent avoir une utilité thérapeutique se l'hypertension, les vasopathies périphériques et les troubles cardiaques.
Fn général, les prostaglandines naturelles influent sur le muscle lisse, quelle qu'en solt l'origine, dans les appareils et systèmes des mammifères, aussi bien in vivo que in vitro0 Cette activité permet un titrage biologique rapide des dérivés ou analogues des prostaglandines par utilisation de lambeaux musculiaires isolés i vitro (voir bergstrom et ses collaborateurs, Pharmacol. Rev., 20:1 (1958) ; Ferreira et Vane, Nature, 216:868 (1961).).
Le domaine que la présente invention concerne est étudié dans les références suivantes : The Prostaglandins, Vol. I., P. Ramwell, Ed. New York, Plenum Press, 1973 ; Anno N. Y. Y. Acad.
Sci., 180:1-568 (1971); et Higgine et braunwald, J. Am. Med.
Assn., 53:92-112 (1972).
Le brevet français N 2 112 390 décrit notamment des composés de formule (IiI) : où J est un atome d'hydrogène ou un groupe hydroxyle ; K est un groupe carbonyle ou carbinol ; L est un groupe éthylène ou vinylène ; - est un nombre entier valant 0 à 10 ; et W est un radical alkyle inférieur ayant 1 à 4 atomes de carbone, Les composés de formule (III) se distinguent facilement des composés de la présente invention (voir la formule (v) ciaprès) en ce que les composés (III) comportent une liaison insaturée en C13 et un groupe hydroxyle en C alors que la formule (v) contient un groupe hydroxyle en C13 et une double liaison C14, et représente donc un analogue, obtenu par transposition allylique, des prostaglandines des classes E et F.
R. L. Spraggins (tetrahedron Letters, N 42, pages 43434346 (1972)) a indiqué la synthèse de dérivés de la PGA9 ayant la structure (IV) : où Y est un groupe hydroxyle ou méthyle. Les composés (IV) sont des dérivés de la PGA2 qui possèdent une double liaison en C14 (plutôt qu'en C13), qui contiennent un groupe hydroxyle ou méthyle en C13 et qui possèdent un fragment pentyle linéaire en C150 Par ailler, les composés de la présente invention sont des dérivés de PC-F et de PGE (voir la formule (V), ci-après), qui se caractérisent par la présence dtun fragment arényie en C15 La présente invention concerne des analogues ou des dérivés des prostaglandines, ayant la formule suivante (V) de structure où J est un atome d'hydrogène ou un groupe hydroxyle (en configuration alpha) ; K est un groupe carbonyle ou carbinol (dans ce dernier cas, le groupe hydroxyle peut être en configuration alpha ou bêta) ; L est un groupe éthylène ou vinylène ;Q est un atome d'hydrogène, un groupe alkyle inférieur ou un cation acceptable du point de vue pharmaceutique ; R est un groupe phényle, p- ou m- alkyl-phényle dont le groupe alkyle est inférieur, pm- alcoxy-phényle dont le groupe alcoxy est inférieur, p- ou m phénoxy-phdnyle, biphénylyle, naphtyle, anthryle, ou fluorényle et le terme "inférieur" indique un radical ayant 1 à 4 atomes de carbones Dans la formule (V), une - ligne en pointillés (...) ind7- que une liaison de covalence se projetant au-dessous d1un atome de carbone de référence (configuration alpha) et une ligne pointue ou en coin représente une liaison de covalence orientée au-dessus (en configuration bêta) de ltatome de carbone de référence. Une ligne tortueuse désigne la possibilité de la configuration alpha ou de la configuration bêta.
Des analogues ou des dérivés des prostaglandines du type E et du type F sont représentés par la formule (V) dans laquelle J est un groupe hydroxyle et K est un groupe carbonyle ou carbinol, respectivement0 De meme, des analogues ou dés dérivés des 11-désoxy-prostaglandines de la série E et de la série F sont reprersentés par la formule (V) dans laquelle J est un atome dthy- drogène.
On effectue la synthèse des composés (V) par la méthode générale décrite par Sih et ses collaborateurs (J. Am. Chem. Soc.
95: 1676 (1973)). Cette méthode peut être résumée par la suite des réactions présentée ci-après, où les symboles J, K, t et R ont les mômes sens que ceux indiqués pour la formule (V)
On prépare les composés (VI) selon des modes opératoires bien connus de synthèse (Fohland et Benson, Chem. Rev., 66:161 (1966)) : où R peut être un radical phényle, p-tertiobutyle-phényle, mméthyl-phényle, p-méthoxy-phényle, o-éthoxy-phényle, naphtyle, anthryl-e ou fluorényle. En variante, on prepare par le procédé suivant
La matière de départ (VII) est bien connue et disponible à l'échelle commerciale.
On prépare comme suit le composé (VIII) : (i) on ajoute 18,39 g de CuI purifié (Inorg. Synth., 1:9 (1963)) à 177 g de KI dans 135 ml,de 1120 et l'on agite avec du charbon actif ("Norite"); (2) on filtre la solution sur de la terre d'infusoires ("Celite") et l'on ajoute 14,5 g (0,089 mole) drhexaméthyltriamide phospho reux (disponible à 11 échelle comnerciale) en atmosphère d'argon (3) on filtre, on lave avec une solution aqueuse de Ki et avec de l'eau ; (4) on dissout le produit dans de l'éther anhydre, on filtre, on élimine l'éther sous vide-pour obtenir 13,85 g drhexa méthyltriamide phosphoreux/iodure de cuivre-(I) ; spectre de résonance magnétique des noyaux (COCI3) : singulet, delta 2,65.
On effectue la synthèse de la matière- de départ (I ) selon le procédé de Sih et ses collaborateurs (J.Am. Chem. Soc., 95,5 (1973).
ment d'azote, On fait fonctionner l'autre série de béchers dans des conditions d'aération en faisant barboter de I1 air, filtré sur du coton, dans un dispositif de diffusion comportant un verre fritté et qui est disposé près du bas de chaque bécher. On maintient dans chaque bécher un débit d'aération de 11,2 dm d'air par heure. A ce débit, on maintient. à une valeur supérieure à 4,0 mg la teneur en oxygène dissous de l'effluent contenu dans chaque bécher.
On sait que le débit d'alimentation en oxygene est bien supérieur au maximum nécessaire pour la transformatlon de toute la matière carbonée existant dans effluent en C02 et H20. - Le débit minimal de fourniture d'oxygène dépend non seulement de la vitesse à laquelle cet oxygène est chimiguement consommé,mais aussi de la vitesse ou de l'efficacité à laquelle l t oxygène provenant du courant d'air est en fait absorbé dans l'eau. On trouve couramment dans des systemes semblables des efficacités ou rendements d'absorption faibles que 5 à 20 . ta consommation d'oxygène n'a pas été mesurée.
On maintient à une valeur inférieure à 0,5 mg/l la teneur en oxygène dissous de la série des béchers comportant une purge d'azote.
Au début des opérations du présent exemple, chaque bécher contient 195 g de particules de charbon actif frais dis- persées dans 1560 mi d'eau, ce qui correspond à une densité de suspension de 125 g de charbon par litre. On agite continuellement pendant le traitement la suspension se trouvant dans chacun des béchers.
Le charbon que l'on utilise est du charbon actif-gra- nulaire de marque "Darco", obtenu chez Atlas Chemical. Company de Wilmington, Delaware, Etats-Unis d'Amérique7 qui a encore été broyé et tamisé de façon à ne contenir que des particules pouvant traverser un tamis de 0,42 mm d'ouverture de maille et être retenues sur un tamis de 149 microns d'ouverture de maille.
Dans le présent exemple, on introduit continuellement dans le premier des trois béchers. de la série rec-evaid de l'azote, à un débit de 3100 ml/h, de l'eau effluente provenant d'une fabrique de papier craft et ayant une teneur en carbone organique total de 225 mg/l et une couleur correspondant à 1055 unités APHA de couleur par litre, cependant que-l'on agi- te le contenu de chacun des béchers. On fait passer suCce;sI-- vement cette eau effluente dans chacun des trois béchers et l'on retire l'eau traitée du troisième et dernier bécher de la série à la meme vitesse ou bien au même débit que l'on introduit dans le premier bécher de l'eau non traitée.La durée de séjour ou de réten-tion de l'eau dans le système est donc de 30 minutes.
On fait fonctionner simultanément et de la même façon la série des trois béchers comportant une aération, sauf que le débit dtintroduetion de effluent est de-7100 ml/h, ce qui aboutit à une durée de séjour de 13 minutes.
On désigne dans le présent mémoire la couleur de l'eau par des unités de couleur APHA par litre, que l'on détermine par le procédé décrit à la page 192 du livre "Standard Methods or the Examination of Water and Vastewater" (Procédés;;norma- lisés d'examen de l'eau et des eaux résiduaires), publié con jointeraent par "the American Public Health Association", "American Water corps Association", et ttthe Water Pollution New York Control Federation",/12ème édition 1965 (ouvrage disponible à totale American Public Health Association", 1790 Broadway, New York (New York 10019, Etats-Unis d1Amérique). Selon ce procédé, une diminution du nombre d'unités de couleur par litre représente un éclaircissement de la couleur de l'eau.
A des intervalles de 30 minutes, on retire à 1 ' aide d'une pipette de chaque bécher des deux séries de béchers des portions de 60 ml chacune de suspension contenant 7,5 g de carbone en dispersion et l'on transfère ces portions vers un bécher précédent, comme décrit ci-après, la portion qui a été retirée du premier bécher de la série étant transférée à un filtre et traitée comme décrit ci-dessus, alors que l'on introduit 7,5 g de charbon actif frais dans le troisième et dernier bécher de la série à chaque intervalle de 30 minutes. La durée de rétention du charbon dans le système est donc de 39 heures.
Une fois que l'équilibre s'est établi dans chacun des trois béchers des deux séries, on trouve que l'eau de la série maintenue en atmosphère d'azote présente les caractéristiques indiquées au tableau XII suivant TABLEAU III Carbone organique total et couleur à l'équilibre dans une adsorption sur charbon à trois stades Carbone organique Unités/de couleur total, mg/l APHA par litre Eau non traitée 255 1105 Bécher no 1 147 497 Bécher no 2 85 224 Bécher no 3 49 101 On trouve que l'eau de la série comportant une aération présente les caractéristiques indiquées au tableau XIII suivant TABLEAU XIII Carbone organique total et couleur à l'équilibre dans une adsorption à trois stades sur du charbon en milieu aéré Carbone organique Unités de couleur total, mg/l APHA par litre Eau non traitée 255 1105 Bécher no 1 163 491 Bécher no 2 99 225 Bécher no 3 56 1O- Bien que les résultats des deux séries de cet exemple soient essentiellement -les memes, comme les débits d'addition de charbon et de transfert et les durées de séjour du charbon,.
il convient de noter que le débit de l'eau dans la serie de béchers comportant une aération est de 7,1 l/h, alors Qu'il Y a un débit de 3,1 1/h dans la série maintenue sous azote. En d'autres termes, on traite 2,29 fois autant d'aussi le système est maintenu sous aération par comparaison avec ce que l'on peut obtenir lorsqu'on maintient le système sus azote, sans augmentation du débit de charbon ou de la durée de sé-jour et avec une diminution en fait de la durée de rettelition ou de séjour de l'eau de 2,29 fois.
On fait fonctionner une troisième série de trois be- chers de façon semblable aux deux séries que lion v-ient juste de décrire, mais sans atmosphère d'azote ni barbotage d'air.
On maintient à une valeur inférieure à O, 5 mg/l la, teneur en oxygène dissous de l'effluent contenu dans chaque bécher. On maintient le débit de l'effluent à 7100 ml/h, qui est, le mente débit que dans le cas de la série comportant une aéråtion.
Une fois l'équilibre établi dans chacun des trois béchers, on. trouve que l'eau présente les caractéristiques sui vantes Carbone organique total, Unités de couleur Echantillon mg/l APHA par litre Eau non traitée 255 1105 Bécher no 1 187 690 Bécher n# 2 138 430.
Bécher no 3 102 270 Les résultats de cette série indiquen U qu'il y a nettemeut moins d'enlèvement du carbone organique total et de la couleur. On désire que le traitement d'enlèvement aboutisse à 50 mg environ de carbone organique total résiduel par litre et à environ 100 unités de couleur résiduaire par litre. On peut voir que le produit de cette série, c'est-à-dire l'eau -contenue dans le troisième bécher, n'est pas acceptable. Une diminution importante du débit de l'effluent traversant le système ou une augmentation importante du débit de l'addition de charbon frais- et de transfert seraient deux procédés possibles pour répondre aux normes indiquées ci-dessus.
On peut faire fonctionner ce procédé à des concentra tions, en oxygène dissous de 1,0 mg/l ou à des concentrations supérieures. Lorsque l-'on utilise une aération à la tempéra- ture ambiante, il n'est pas difficile de maintenir une concentration en oxygène dissous de 5,0 à 7,0 mg/l jusqu'à une saturatiqn d'environ 9 mg/l, alors que l'on peut obtenir de plus fortes concentrations en utilisant de ltoxygène ou bien en utilisant de l'air sous une pression élevée. Cependant, l'avantage supplémentaire obtenu grâce à ces mesures justifiera rarement les complications en équipement et les dépenses qu'implique un fonctionnement sous pression levée ou l'utilisation de l'oxygène.
Par ailleurs, un corps métallique creux quton a obtenu en traitant une plaque métallique plate pour la mettre en forme d'un corps cylindrique creux ou en soumettant un métal à l'extrusion de façon à obtenir un corps en forme de colonne creuse, pose le problème suivant : ce corps métallique présente une limite élastique élevée au moment où débute la déformation par compressio..
Lorsque la déformation a commencé, la force de déformation s'abaisse à environ la moitié ou les deux tiers de la valeur initiale, et la déformation par compression progresse avec cette force de défarmation qui s'abaisse sensiblement jusqu'à la fin de la compression. Un amortisseur qui présente ainsi un effort de déformation élevé à l'étape initiale de la compression, communique un choc puissant et par là-meme n'est pas souhaitable pour assurer la protection de l'automobile par exemple ou de aW 2cbili8te-. Pour neutraliser ce phénomène, on a donc propose un procédé dans lequel le corps creux est non pas constitué d'ne plaque métallique plate mais d'une plaque métallique ondulée présentant des sillons ondulés (analogues aux rides laissées sur le sable des plages) dans une direction parallèle à la direction de la charge de compression. Toutefois, ce procédé présente l'inconvénient que le traitement est complexe si bien qu'un dispositif susceptible de jouer le même rôle, mais plus simple à fabriquer, est souhaitable.
Actuellement, le procédé prdferé de production d'un corps métallique creux est le procédé dit procédé d'extrusion. Etant donné que le corps creux extrudé sous forme d'un long article peut titre coupé à la longueur désirée, ce corps creux extrudé a dé été utilisé comme amortisseur pour les automobiles.
Toutefois, dans ce cas également, le problème de la déformation (flexion) déjà mentionné ainsi que le problème d'un effort de déformation très élevé au début de la déformation sont nécessairement soulevés, et il est souhaitable de pouvoir régler ces problèmes.
Selon la présente invention, il est fourni un amortisseur comprenant un corps en forme de colonne creuse métallique, caractérisé en ce que les portions terminales du corps en forme de colonne creuse métallique ont été soumises à un traitement qui abaisse leur résistance mécanique suivant la direction périphérique.
Autrement dit, selon la présente invention, seules les portions terminales d'un corps en forme de colonne creuse obtenu par extrusion d'un métal ou par fabrication d'une plaque métallique plate, sont tout simplement soumises à un traitement permettant d'abaisser la résistance mécanique du corps creux au niveau desdites portions, si bien qu'on réussit à améliorer le corps creux par le fait qu'on augmente nettement sa longueur sans provoquer la déformation sous forme de flexion, et que l'effort de déformation au début de la compression dans la direction axiale est rendue sensiblement identique à la force provoquant la dâformation par compression qui se poursuit ensuite.
On peut employer divers procédés pour le traitement qui abaisse la résistance mécanique et qui est appliqué aux portions terminales du corps métallique en forme de colonne creuse. L'idée fondamentale sur laquelle repose ledit traitement est qu'on abaisse la résistancê mécanique des portions terminales du corps en forme de colonne de façon à ce que la déformation locale par compression s'amorce au niveau des portions terminales sous l'application d'une force plus faible que la force qui provoque la déformation ou flexion dans la portion centrale du corps en forme de colonne, si bien qu'on obtient en meme temps l'effet d'abaissement de la forme de déformation au moment où s'amorce la déformation. En conséquence, il existe certains procédés permettant d'abaisser la limite élastique des portions terminales du corps creux métallique, comme par exemple un procédé selon lequel on amincit progressivement l'épaisseur de la paroi métallique des portions voisines des portions terminales en direction des portions terminales, un procédé selon lequel on découpe des trous ou fentes dans la paroi métallique dans les portions voisines des portions terminales, ou un procédé selon lequel on forme un ou plusieurs sillons ondulés dans chaque portion terminale de la paroi métallique. On peut employer ces procédés en combinaison ou non. De toute façon, l'idée fondamentale mentionnée ci-dessus est commune à tous ces procédés.
Les modes opératoires adoptés pour mettre en oeuvre les procédés mentionnés ci-dessus ne se limitent pas particulièrement des traitements mécaniques. Si l'on applique ledit traitement sur toute la longueur du corps creux, il est impossible d'empécher la déformation (flexion) dans la portion centrale du corps creux. Dans le cas d'un corps creux ayant une section cylindrique, des trous ou entailles sont découpés dans la paroi métallique Si bien que ces trous ou entailles sont répartis uniformément le long de la périphérie. Cette distribution uniforme est importante car elle est à l'origine d'une déformation unciforme. Dans le cas d'un corps creux & section polygonale, des trous ou entailles sont formés de telle façon qu'ils se trouvent répartis uniformément sur chaque face.Lorsque das entailles sont formées suivant la direction périphérique dans les portions formant arêtes, le corps creux présente un état de déformation satisfaisant. Les dimensions et le nombre des trous ou entailles et la distance qui les sépare des portions terminales varient selon l'épaisseur du corps creux métallique, de la dimension et de la forme de la section du corps creux et du type de métal utilisé, mais on doit déterminer ces variables & RTI ID=4.7 HE=6 WI=13 LX=1004 LY=1811<l'aide d'expériences, car on :L' a encore établi aucune règle qui permet de déterminer les conditions appropriées.Dans le cas du procédé où on amincit progressivement l'épaisseur de la paroi métallique des portions voisines des portions terminales en direction des portions terminales, on doit également déterminer les conditions maximales à l'aide d'expériences.
On n'observe aucun changement dans l'effet d'absorption des chocs mime lorsque le traitement d'abaissement de la résistance mécanique mentionné ci-dessus est appliqué à une seule extrémité du corps creux ou à ses deux extrémités. Du point de vue fiabilité, il est toutefois souhaitable d'appliquer le traitement aux deux extrémités.S'il existe des limitations telles que le traitement ne puisse pas entre appliqué aux deux extrémités mais à une seule extrémité, il est préféragle d'appliquer le traitement à l'extrémité qui est soumise aux effets des chocs ou vibrations Selon la présente invention, on a assisté à l'avènement des produits d'extrusion et de corps métalliques similaires en forme de colonne creuse ayant des surfaces lisses qui constituent des amortisseurs à caractéristiques excellentes, et on les utilise largement comme amortisseurs pour automobiles et autres véhicules de transport.
Comme mentionné précédmment, l'idée fondamentale de la présente invention concerne le cas des corps creux métalliques.
Toutefois, on peut remplir de résine ou de métal expansé (comme par exemple l'uréthanne ou l'aluminium expansé) les corps métalliques creux qu'on a soumis préalablement au traitement selon la présente invention, si bien qu'on peut ainsi améliorer encore le rendement gravimétrique ou volumétrique d'absorption d'énergie des corps creux.
On va illustrer maintenant la présente invention avec référence aux exemples, mais le cadre de l'invention n'est pas limité aux exemples.