INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- Chez Mme P.A., 35 ans, présentant un ulcère duodénal, les manifestations douloureuses ont disparu après 5 jours de traitement La niche ulcéreuse était cicatrisée au bout de 15 jours (vérification radiologique). Ii n'y eut aucune récidive dans les trois mois suivant la prise du médicament. La tolérance a été excellente.
- M. P.B., 40 ans, était atteint de gastrite éthylique La gastroscopie, pratiquée avant le commencement du traitement, a montré une lésion nette, sans hernie hiatale.
Après avoir attendu la fin de ltinscription de la marque de bande, on donne au traducteur de sortie l'ordre de commencer l'écriture d'un bloc et on lui envoie un caractère de commande de 16 bits dans lequel est indiqué le module en cours d'exploration.
En m8me temps, le basculeur de commande du premier coffret de ce module, etest-à-dire dans le cas présent, du premier module rapide, est mis en condition dtexploration.
Une fois que le traducteur de sortie a ordonné ltenregis- trement sur la bande de deux caractères de coomande, de 8 bits chacun, il envoie un signal toutes les 100 vs, indiquant par là qutil est prêt à recevoir un nouveau caractère de 16 bits. Cette période de 100 s est déterminée par la vitesse de la bande et par la densité des caractères de 8 bits qu'elle reçoit. La densité étant de 310 caractères par centimètre et la vitesse de 64 centimètres par seconde, l'intervalle entre deux caractères est égal à 310 x 64 soit environ 50 ts Toutes les autres fois qutun signal est reçu, une impulsion d'interrogation est produite et envoyée aux circuits dtexploration.
En réponse, les 32 éléments de données dtun groupe sont regus, les 16 premiers étant envoyés au traducteur de sortie qui détermine leur enregistrement sur bande, les 16 derniers étant mémorisés jusqutau prochain signal "pr8t". L'exploration des groupes se poursuit ainsi jusqutà ce que l'on atteigne le dernier module une fois que les données du dernier module ont été envoyées au traducteur ce dernier reçoit tordre de mettre fin au bloc d'écriture.
Une fois la bande arr8tée, l'exploration du module suivant peut commencer, donnant l'ordre d'écrire un bloc et de placer le premier coffret en condition dtexplorationt puis recommençant avec ce module tout le processus précédent.
La séquence dtexploration des modules pour les mesures est la meme que pour les essais, avec la seule différence qutà la fin de chaque exploration d'un module on attend un signal de temporisation pour commencer l'exploration du module suivant.
La fréquence des signaux indiquant le commencement de ltexploration de chaque module est déterminée en choisissant un cycle dtexplora- tien de 60, 90, 100, 120 ou t80 s. Ceci représente la longueur du cycle pour les modules lents, un dixième de cette longueur étant nécessaire pour les modules rapides.
L'exploration starrete à la fin du cycle pendant lequel on enfonce le bouton dtarrêt équipé sur la console.
Les conditions et les fonctionnements suivants sont controlés : - fin de bande; - exploration d'un seul module à la fois - exploration successive des coffrets pour laquelle l'exactitude de la séquence 1010... du dernier bit des coffrets est vérifiée ; - passage du séquentiel par des états interdits - occupation et libération correctes du traducteur de sortie ; - réponse "pret" pour recevoir de nouvelles données et mettre en occupation - échec éventuel de l'écriture des caractères par unité de bande magnétique ; - erreurs de parité verticale et longitudinale dans l'écriture de chaque bloc.
Ces contrôles entratnent ltarret de ltexploration dans le cas où il y a détection d'erreur. Le type d'erreur est gardé en mémoire et la reprise de ltexploration est interdite jusqutau retour à l'état normal, commandé au moyen du bouton d'effacement équipé sur la console ou bien en reconnectant l'alimentation si elle a été coupée.
Ltétat d'alarme et le type d'erreur sont affichés sur la console au moyen de deux petites lampes et d'un sélecteur multiple, lorsqutil passe par la position de signalisation de l'erreur détectée.
Le circuit de temporisation délivre, avec la temporisation appropriée, les signaux de déclenchement de l'exploration et de 15écriture des données pour chaque module.
Tout d'abord, chaque module est exploré pendant que les points dtexploration peuvent envoyer toutes les données en position zéro, puis, lorsqu'ils sont forcés à l'état "un".
Pendant ces tests, les signaux dtexploration des modules sont successivement délivrés, chacun à la fin du module précédent.
A la fin des tests, l'exploration des modules commence à intervalles périodiques.
Sur la console on trouve les éléments suivants remplissant les fonctions indiquées : 1. clé d'alimentation générale 2. lampe de signalisation d'alimentation 3. bouton (à retour) de déclenchement. il déclenche les périodes de mesure et comporte une petite lampe qui s'allume lorsqutil est en fonctionnement 4. bouton 5. lampe d'alarme générale. Cette lampe signale la détection de conditions anormales dé-terminant liarret immédiat du système 6. lampe dtalarme de détection d-tévènements. Cette lampe signale la défaillance de cet équipement facultatif. La partie trafic peut continuer à fonctionner tdme si l'équipement de détection d'évènements est arrêté ; 7. lampe de supervision.Cette lampe s'allume quand le commutateur 8 passe sur la position correspondant à l'état anormal produisant une alarme 8. commutateur à 12 positions dont chacune indique la cause de l'alarme. La lampe 7 s'allume quand le commutateur passe sur la position correspondant à la cause de l'alarme. Puis il se produit un arrt 9. bouton d'effacement général. Ce bouton permet de remettre tous les basculeurs en position normale de repos 10. touche d'essais des lampes. Cette touche permet d'allumer toutés les lampes de la console 11. connecteur d'alimentation 5 V pour soudage logique.
Comme on le voit sur la fig. 7, la commutation du comparateur 61 par le signal e/2 s'effectue dès que l'amplitude instantanée du signal en dents de scie Us est égale à la différence de celles du signal angulaire et du signal p/2. On obtient à la sortie dudit comparateur 61 le signal désigné par A. De manière analogue, le com parateur 62 ne commute qu'une fois que l'amplitude tantanée adu signal en dents de scie Us devient égale à la somme de celles du signal angulaire d et du signal p/2 2 il fournit alors le signal de sortie désigné-par B. Les deux signaux de sortie étant reliés entre eux par le circuit NON-ET 67, on obtient le signal G transmis, sous forme opposée Hs par l'ampliticateur inverseur 68 au circuit NON-ET 69.
Les impulsions de blocage transmises aux autres entrées du circuit NON-ET 69 sont destinées à interdire pendant des temps dé- terminés la production de signaux de sortie par les comparateurs 61 et 62 c'est-à-dire l'émission d'ordres de pilotage vers l'engin.
On utilise, par exemple, comme première impulsion de blocage un signal indiquant le temps à laisser s'écouler entre le départ de l'engin et le début du vol guidé : un tel délai est nécessaire dans beaucoup d'engins devant parcourir une certaine distance avant que leur guidage ait sa raison d'8treO Une autre impulsion de ce genre sert à bloquer les signaux de sortie éventuellement produits par les comparateurs sur le flanc arrière du signal en dents de scie, la vitesse de commutation des comparateurs étant an effet trop élevée par rapport au temps de retour de ce signal en dents de scie, d'où le risque de signaux de sortie indésirables provoqués par le dit flanc arrière.Une trisieme impulsion de blocage indique l'ins- tant réel t0 du départ de lne-nginO Un tel signal donnant le point d'origine du temps de blocage précédant la période dXefficacité du guidage est également nécessaire pour beaucoup deenginsa du fait outils ne démarrent pas dès le déclenchement du bouton de lancement et qutil s'écoule toujours un certain temps mort entre liactionne ment de ce bouton et le départ effectif de-ltengine On a porté sur la fig. 7 le signal de blocage, désigné par 1T, sous l'effet duquel la première des impulsions d'ordre de pilotage est interdite par le circuit NON-ET 69 pendant une durée, par exemplet exactement égale à une période du signal en dents de scie > lesdites impulsions K n'étant transmises à l'engin qu'à partir de la deuxième.
Suivant la fig. 3 le calculateur d'impulsions 6 comporte, en plus des comparateurs 61 et 62 et des circuits de liaison logique de leurs sorties, dtautres comparateurs 63 et 64 présentant chacun six entrée s. Les cinq premières reçoivent les mêmes signaux que celles des comparateurs 61 et 62. Les sixièmes entrées reçoivent des signaux constants et de même valeur absolue, de sens positif pour le comparateur 63 négatif pour le comparateur 64. Ces signaux décalent d'une valeur constante l'amplitude variable des signaux de référence dans le sens positif pour le comparateur 63 dans le sens négatif pour le comparateur 64. La fig0 11 permet de voir ce décalage du signal de référence en dents de scie.La tension amenée en plus au comparateur 63 sous une amplitude double de 1 t amplitude maximale du signal en dents de scie produit le meme effet que si ce dernier continuait à crotte au-delà dtune période.Le signal négatif de mbme valeur absolue reçu par le comparateur 64 produit, de son côtéS le meme effet que si le signal en dents de scie commen çait déjà alors que la période précédente n'est pas encore achevée0 Le signal tordre fourni par le circuit NON-ET 69 est en conséquence relié à la sortie du comparateur 63 à travers un circuit NI 70 dont la sortie est elle-même reliée par un amplificateur inverseur 71 à l'entrée d'un autre circuit NI 72 dont la deuxième entrée est branchée sur la sortie du comparateur 640 On retrouve à la sortie du circuit NI 72 une impulsion correspondant au signal de pilotage.
Ces comparateurs supplémentaires 63 et 64 permettent de réaliser, comme représenté sur la fig. 42 des ordres de descente symétriques ou non. La durée de ces ordres de descente est décalée chaque fois, par rapport à un changement de période, soit vers la pé riode suivante, soit vers la période précédente du signal en dents de scie.Ainsi, même à l'instant où engin atteint pendant un tour sur lui-même sa position d'angle zéroS peut-on lui transmettre des ordres de pilotage. dont les lignes d'efficacité correspondent soit exactement à la position d'angle de rotation zéros soit à des positions intermédiaires plus ou moins voisines Si l'on utilise seubnent les comparateurs 61 et 62, tout ordre de pilotage se termine. automatiquement en mEme temps qu'une période du signal en dents de sciet c'est-à-dire avec un tour complet de l'engin. La valeur de chaque ordre de guidage étant cependant indiquée par la largeur d'impulsion de l'ordre de pilotage, c'està-dire par la largeur de secteur ainsi définieS on ne peut pas rapprocher à volonté de la position d'angle de rotation zéro de l'en- gin un ordre de guidage de valeur finie.
Le mode de fonctionnement des comparateurs 63 et 64 ressort du plan d'impulsions et du diagramme circulaire conformes aux fig.
9a et 9b. Les impulsions d'ordre de pilotage K apparaissant à la sortie du circuit NON-ET 69 se terminent automatiquement sur le flanc arrière du signal en dents de scie, bien que la largeur diim pulsions voulue, indiquée par le signal - g/2? ne soit pas encore atteinte. Ctest pourquoi le comparateur 63 commute à nouveau à l'instant donné par le signal -p/2 et fournit le signal de sortie désigné par C. La liaison établie par le circuit NI 70 provoque, dans ces conditions, la formation d'une impulsion d'ordre de pilotage K' qui permet, en dépit du changement de période, l'extension de l'ordre de pilotage au-delà de la position d'angle de rotation zéro de engin, comme visible sur la fig. 9b.
Le comparateur 64 exerce un effet analogue de décalage de l'impulsion d'ordre de pilotage, mais cela vers les angles négatifs, c'est-à-dire vers la période précéaente comme sur les fig. 10a et lOb.
Les comparateurs 63 et 64 sont réalisés conformément à la fig. 8, de la même manière que les comparateurs 61 et 62, à partir de composants électriques analogues.
D'après la figo 3 le calculateur d'impulsions 6 peut comporter encore un cinquième et un sixième comparateur 65 et 66 dont les sorties sont reliées, à travers un circuit NI 73 et un amplificateur inverseur 749 à une entrée d'un circuit NON-ET 75 relié par son autre entrée à la sortie du circuit NI 72. Le signal de sortie du circuit NON-ET 75 sert d'impulsion d'ordre de pilotage après avoir traversé un amplificateur inverseur 760 Les deux comparateurs 65 et 66 n'ont que deux entrées, recevant l'une le signal de référence Us , l'autre une tension constante correspondant à un angle déterminé, c'est-à-dire à une amplitude déterminée du signal en dents de scie et négative pour 65, positive pour 66.Ces comparateurs 65 et 66 bloquent les impulsions d'ordre de pilotage sur l'é- tendue d'un secteur déterminé. Ce secteur entoure de préférence la position d'angle de rotation zéro de l'engin afin que, comme indiqué sur la fig. 1 des impulsions de référence émises par celui-ci à ladite position puissent être transmises au dispositif de pilotage qui, à partir d'elles, formera, par exemple dans le dispositif synchroniseur 8 le signal de référence en dents de scie.
Dans l'exemple ici considéré, les impulsions sont transmises pendant une rotation de 600 de engin. Les tensions amenées à cet effet aux comparateurs 65-et 66 ont une valeur telle qu'elles correspondent à un angle de -300 dans le cas du premier de ces deux comparateurs, de + 300 dans le cas du second.Comme on le voit sur le plan d'impulsions et le diagramme circulaire des fig. 13a et 13b, il apparatt à la sortie du comparateur 65 et à celle du com paradeur 66 les signeux respectifs E et F définissant, le premier e le secteur compris entre O et + AD le second le secteur compris7 O et - 300, c'est-8rdire 330 et 360Ce La liaison établie entre les deux signaux de sortie par le circuit NI 73 donne signal L défini sant le secteur total de blocage des impulsions de pilotage.Ce signal de sortie L est converti en le signal opposé M par l'amplificateur inverseur 74 et se combine par exemple avec une impulsion d'ordre de pilotage K' dans le circuit NON-ET 75, pour donner un signal de sortie N qui, une fois inversé, constitue les impulsions d'ordre de pilotage K11 à transmettre à l'engin. Comme représenté sur les fig. 14a et 14b, le même mode de fonctionnement s'applique à la formation d'une impulsion dissymétrique d'ordre de pilotage.Les impulsions d'ordre de pilotage présentent en ce cas la forme ressortant de la figo 5, d'après laquelle on transmet à l'engin un ordre dissymétrique de descente s'étendant sur des parties de deux périodes contiguës et interrompue uniquement pendant la durée de transmission des impulsions de référence provenant dudit engin.
Sr, par contre, il existe entre l'engin et le dispositif de pilotage une liaison pour signaux qui permette de transmettre simultanément sans répercussions mutuelles les impulsions de référence formées dans l'engin et, en sens inverse, les impulsions d'ordre de pilotage formées dans le dispositif, les comparateurs 65, 66 et les circuits logiques reliant leurs sorties deviennent inutiles.
La liaison logique entre les sorties de tous les compara-l;eu faisant partie du calculateur d'impulsions 6 peut outre simplifiée suivant les règles de l'algèbre de Boule0 La présence d'une impulsion d'ordre de pilotage K est liée à l'équation dans laquelle A, B, C, D, E, F désignent les signaux de sortie des comparateurs 61, 62, 63, 64, 65, 66 et sJto)lT représentent les impulsions de blocage précédemment définies.
La règle fondamentale A & = x v B conduit à l'équation K = ç v v K v C v D) & (E v F) dans laquelle X désigne toutes les impulsions de blocage.
Ce résultat montre que la liaison logique entre tous les com parateurs, au nombre de sixsest est réalisable au moyen d'un seul cires cuit OU à huit entrées et un circuit NI à deux entrées couplés par un circuit NON-ET à deux entrées. La fig. 15 représente un tel ensemble logique, dans lequel un circuit OU 77, aux huit entrées duquel parviennent les signaux de sortie inversés des comparateurs 61 et 62, les signaux de sortie des comparateurs 63 et 64 et les impulsions de blocage, est relié par sa sortie à un circuit NON-ET 78 dot la seconde entrée est elle-même reliée, à travers l'amplificateur inverseur 79 à la sortie d'un circuit NI 80 alimenté sur ses deux entrées par les signaux de sortie des comparateurs 65 et 66.
La sortie du circuit NON-ET 78 fournit, à travers un amplis il cateur inverseur 81, 11 impulsion d'ordre de pilotage En.
Rhodophyllus murraii (Berk. et Curt.) Sing
39,03
Calodon cyathiformis (Fr.) Quel.
Stropharia aeruginosa (Fr.) Quel.
Cortinarius aurantiofulvus Hongo
De plus, on peut réduire avec douceur à la température ambiante ou à 30 - 1000C l'amide d'acide carboxylique, le composé nitré, l'aldoxime, le cétoxime, le lactame, la lactone et l'amide de thioacide. En outre, on réduit un amide d'acide carboxylique Nsubstitué, un alcool, un phénol, un acide carboxylique, un alcène et un alcyne à 100 C ou à température supérieure à 100 C pour obtenir les produits de réduction. Mais dans ce cas, il est nécessaire de faire appel à des températures assez élevées et à des durées de réaction très longues.
Comme ci-dessus, si on choisit la température réactionnelle en fonction des différents radicaux fonctionnels, on ne peut réduire qu'un radical fonctionnel déterminé.
Par exemple, quand on réduit le nitrile p-nitrobenzylique à la température de - 100C, on ne réduit que le radical nitrile, et on obtient la ss -(p-nitrophényl) éthyl amine. D'autre part on réduit ensemble à la température de 400C le radical nitro et le radical nitrile, et on obtient la n -(p-aminophFnyl) éthyl amine.
Quant au sel de métal de transition mis en oeuvre selon l'invention, on a avantage à utiliser un sel de métal appartenant au groupe N 8 du tableau périodique, mais on peut également faire appel au chlorure de cobalt, à l'acétate de cobalt, au sulfate de nickel, au sulfate de fer et au chlorure de euitPel Le procédé de réduction, auquel peut stappliquer l'invention, est représenté par l'équation réactionnelle suivante.
Dans l'équation, R représente un reste organique facultatif tel qu'un reste aliphatique,aromatique, alicyclique et hétérocy clique :
Comme décrit ci-dessus, on peut contrôler convenablement le procédé de l'invention par la température de la réaction, la concentration en sel de métal de transition et la durée de la réaction; on peut également réaliser ce contré en utilisant le fait suivant : quand on introduit un composé organique contenant plus de 2 radicaux fonctionnels dans le processus de réduction dans les conditions contrôlées sans réaliser la protection d'un radical fonctionnel déterminé, non seulement on peut réduire le radical fonctionnel en question, mais aussi on peut réduire tous les radicaux fonctionnels quand la réduction s'intensifie.
Ainsi suivant l'invention également le procédé est caractérisé en ce que le composé, qui contient plus de 2 radicaux fonctionnels réductibles présentant des propriétés de réduction différentes, est réduit de manière sélective ou non sélective sans utiliser de réactif réagissant avec un ou plusieurs des radicaux fonctionnels ci-dessus dans le cas de la réduction avec l'hydrure de boresodium en présence d'un sel de métal de transition.
Les exemples suivants illustrent l'invention sans toutefois limiter la portée.
On explique d'abord le procédé de réduction des nitriles.
EXE(1 1 On dissout 4,2 g de benzonitrile et 19,2 g de chlorure de cobalt dans 300 m1 de méthanol. On ajoute à la solution ci-dessus 15,2 g d'hydrure de bore-sodium à l'état pulvérulent; on opère à la température de 2000 en agitant pendant une heure. On poursuit encore l'agitation pendant une heure. On ajoute 200 ml d'acide chlorhydrique 3 N au précipité noir dissous, et on filtre le produit insoluble. On sépare ensuite par distillation le méthanol du filtrat, on ajoute au résidu 50 ml d'eau et on extrait à 1'- ther le produit huileux qui a décanté. On ajoute à la couche aqueuse 100 ml d'ammoniaque concentrée, et la benzylamine se dépose.On l'extrait i l'éther éthylique, puis à l'acide chlorhydrique 1X; on concentre la couche d'acide chlorhydrique et on réalise la cristallisation à pression réduite. On obtient ainsi 4,2 g de chlorhydrate de benzyl amine brut. On le recristallise dans l'iso- propanol gt on obtient 3,8 g de chlorhydrate de benzylamine (PF 250 - 2530C).
VEXEZ 2 On dissout 4,2 g de benzonitrile et 19,2 g de chlorure de cobalt dans du méthanol hydraté à 90 %. On ajoute au mélange cidessus 100 ml de méthanol hydraté à 90 % contenant ek solution 15,2 g d'hydrure de bore-sodium; on opère à la température de 200C en agitant pendant une heure. Le dégagement d'hydrogène gazeux une fois terminé, on ajoute 200 ml d'acide chlorhydrique 3N.
On traite ensuite le mélange de la même manière que dans l'exemple 1 et on obtient 4,1 g de chlorhydrate de benzol amine brut.
EXEMPLS 3 On dissout 4,2 g de benzonitrile et 19,2 g de chlorure de cobalt dans 300 ml de dioxane hydraté à 90 %. On ajoute au mélange ci-dessus 15,2 g d 'hydrure de bore-sodium à i 'état pulvérulent; on opère à la température de 18 - 220C en agitant pendant une heure. Au bout de ce laps de temps on ajoute-200 ml d'acide chlorhydrique 3N. On traite ensuite le mélange réactionnel de la même manière que dans l'exemple 1, et on obtient 3,5 g de chlorhydrate de benzylamine brut.
EEMPLE 4 On dissout 4,2 g de benzonitrile et 19,2 g de chlorure de cobalt dans 300 ml de tétrahydrofuranne hydraté à 90 %. On ajoute au mélange ci-dessus 15,2 g d'hydrure de bore-sodium à l'état pulvérulent; on opère à la température de 20 C en agitant pendant une heure. On agite encore pendant une heure et on ajoute au mélange 200 ml d'acide chlorhydrique 3N. On traite le mélange réac- tionnel de la meme manière que dans exemple 1 et on obtient 3 > 2 g de chlorhydrate de benzylamine brut.
EXEMPLE 5 On dissout 4,7 g de benzonitrile et 19,2 g de chlorure de cobalt dans 200 ml de méthanol. On ajoute 15,2 g d'hydrure de boresodium à l'état pulvérulent à la solution ci-dessus; on opère à la température de 18 - 220C en agitant pendant une heure. On agite encore pendant une heure et on traite le mélange réactionnel de la meame manière que dans l'exemple 1. On obtient 4,6 g de chlorhydrate de 4 -phényl éthyl amine brut. On recristallise le sel dans méthanol et on obtient 4,2 g de chlorhydrate de d -phé- nyl éthyl amine (PF 217 - 219 C).
EXEMPLE 6 On dissout 4,7 g de benzonitrile et 19,2 g de chlorure de cobalt dans 200 ml d'isopropanol. On verse goutte à goutte dans le mélange ci-dessus 100 ml dtisopropanol contenant en solution 15,2 g dthydrure de bore-sodium; on opère à la température de 18 - 220C en agitant pendant une heure. On agite encore le mélange pendant une heure et on le traite de la m8me manière que dans l'exemple 1. On obtient 4,5 g de chlorhydrate de (3-phényl éthyl amine brut.
Pour les meilleurs résultats, le'polyuréthane utilisé pour la fabrication de la feuille microporeuse doit avoir un point de fusion d'au moins environ 100 C et de préférence de plus de 150 C, par exemple de 170 à 2O00C, (comme on peut le dét-erminer par analyse thermique différentielle ou par calorimétrie différentielle d'exploration). Lorsque le polyuréthane se présente en une pellicule mince sans pores d'une épaisseur de 0,2 à 0,4 mm, cette pellicule doit, pour les résultats les meilleurs, prsenter les propriétés ci-après; on peut former de telles pellicules minces par coulée soigneuse de solutions du polymère (par exemple d'une solution dégazée à 30% de polymère dans le diméthylformamide), puis par évaporation soigneuse du solvant en atmosphère anhydre.
Propriétés résistance à la traction : au moins 210 kg/cm2 (et de préférence au moins 350, par exemple environ 420 à 560 kg/cm2); allongement à la rupture : au moins 300% (et de préférence au moins 400, par exeaple environ 500 à 700%); module élastique : au moins 105 kg/cm2 (et de préférence au moins 350, par exemple environ 560 à 770 kg/cm2; module sécant à 100% (déformation divisée par la contrainte à 100% d'allongement) : au moins 28 kg/cm2 (et de préférence au moins 84, par exemple environ 110 à 134 kgjcm2)- Toutes ces propriétés mécaniques sont mesurées suivant la norme ASTM D832-67.