INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lors de la mise en oeuvre de l'appareil décrit plus haut, qu'il soit supposé que la ligne A-A de la fig. 2 représente la ligne centrale longitudinale de la courroie transporteuse sans fin 10 et qu'un matériau 85 soit déplacé par cette dernière. Le châssis de support 15 est fixé d'une manière appropriée quelconque à la base afin d'empêcher son mouvement autour du pivot 22. La courroie transporteuse sans fin 10 est mise en mouvement par intermittence afin de déplacer une longueur prédeterminée de matériau 85 devant la plaque de guidage 68, et ce, d'une manière connue en soi. Pendant le mouvement de la courroie transporteuse 10, le matériau, contenant des mèches de fils métalliques, est soulevé sur la plaque de guidage 68, ce qui est facilité par le bord-guide 69 de cette dernière, ainsi que par la tige 20 située à proximité immédiate de la vaque de guidage 68. Lors de l'arrêt de la courroie transporteuse 10, le cylindre 62 est mis en action lorsqu'il s'agit d'un matériau mince, cependant lorsqu'il s'agit d'un matériau relativement épais dans lequel sont noyées des cordes formées par des fils métalliques, il n'est pas nécessaire d'actionner le cylindre 62. Ensuite le moteur 76 est alimenté en énergie afin de déplacer le chariot 32 sur la barre de guidage 31, tandis que siraultanément le moteur 37 est alimenté en énergie, de manière que les couteaux 47 soient mis en rotation à vitesse élevée par les arbres 45 et les courroies 54 et 56 qui transmettent leur énergie aux disques de coupage 47 qui tournent dans le même sens.Les bords de coupe du couteau 47 de 1' ensemble de coupage 24 forment un léger angle par rapport au bord de coupe de l'enclume 71. Lorsque le chariot 32 est déplacé en vaet-vient latéralement sur le matériau, couteau 47 de l'ensemble 24, en coopération avec l'enclume 71, se déplace avec le chariot et cisaille le matériau et les mèches de fils métalliques contenues dans ce dernier.Lorsque le disque de coupage 47 de l'ensemble 24 tourne, le ressort 52 refoule les bords de coupe en rotation et coopèrant avec l'enclume, à la position de cisaillement par rapport au matériau et en raison de l'inclinaison du bord de coupe du couteau, ce dernier effectue une action de cisaillement qui représente un mouvement vers le bas du bord de coupe linéaire à travers le matériau dans lequel sont noyées les cordes en fils métalliques, de manière que ces dernières soient coupées efficacement sans qu' elles ne soient déplacées. Le but du ressort est de ne maintenir le contact entre le bord de coupe et l'enclume qu'au point où s' effectue le coupage et non entre tout le couteau ettoute l'enclume.
Après l'achèvement de la coupe, les moteurs 76 et 37 sont déconnectés. Ensuite le moteur qui déplace la courroie transporteuse 10 est alimenté en énergie pour déplacer le matériau 85 d'une longueur prédéterminée en vue d'une deuxième coupe. Ensuite le sens de rotation des moteurs 76 et 37 est inversé, de manière que le chariot 32 se déplace sur le matériau pendant que le couteau 47 de l'ensemble de coupage 25 exécute son action de coupage à la place du couteau 47 de l'ensemble 24. Cependant, dans ce cas, le couteau 47 de l'ensemble 25 est incliné de manière que ses bords-guides entrent en contact avec l'enclume; les couteaux 47 des ensembles 24 et 25 sont donc inclinés dans des sens opposés, ainsi qu'il ressort en B et C à la fig. 4.Etant donné que les couteaux 47 des ensembles 24 et 25 tournent dans le même sens, ce n'est que le couteau-g-uide qui exécute l'opération de coupage, alors que le couteau qui, à ce moment, est le couteau arrière, suit.
Des interrupteurs terminaux appropriés LS-1 et LS-2 sont montés sur le profilé I 18 pour commander la suite horaire de la rotation des couteaux 47 des ensembles 24 et 25. Des interrupteurs terminaux similaires peuvent être utilisés pour commander le mouvement en va-et-vient du chariot.
En modifiant l'appareil décrit plus haut, le boîtier 44 est muni d'un forage 95 qui reçoit un piston 90 intégré à l'arbre 45 (fig. 8). Un conduit pneumatique 91, commandé de manière appropriée, est relié à la chambre 92 délimitée par le piston 90 et un disque annulaire 93 qui est avantageusement fixé à la paroi intérieure du forage 9 du boîtier 44. Le but de cette disposition est d'accumuler une pression dans la chambre 92 afin que le couteau 47 qui, à ce moment, est le couteau arrière, soit écarté de l'enclume pour qu'il ne gêne pas l'action de coupage.
Une autre modification peut être apportée au boîtier de support 44 représenté à la fig. 7. La partie la plus en avant du boîtier 44 porte une paire de supports 26 espacés latéralement l'un de l'autre et fixés d'une manière appropriée au dit boîtier. Chaque support 26 est muni d'un forage fileté 27 traversant le support.
La partie avant du boîtier 44 et située entre les supports 26 est munie d'une découpe appropriée qui reçoit une enAoppe de support 28 représentée en coupe transversale à la fig. 7. Dans les fotages filetés 27-27 sont vissées des vis de réglage 29-29 cpi permettent un réglage de précision de l'enveloppe de support 28. par rapport au boîtier 44. A la périphérie intFieure de l'enveloppe de support 28 est fixé un ensemble de support 30 qui loge la partie d'extrémité de l'arbre 45 de manière que ce dernier puisse tourner. En manipulant les vis de réglage 29-29, l'arbre 45 est réglé par rapport à la position du couteau 47 situé sur la partie arrière de l'arbre 45, de manière à obtenir un réglage de précision de l'angle aigu D formé entre le couteau 47 et l'enclume 71, de même o,ue de l'intervalle à la face arrière du couteau 47.
L'invention concerne un disposotif antipatinage pour véhicules, en art@c@lier pour véhicules sur rails.
Il est connu ue les manoe@vres ae freinage d'un véhicule s'accompagnent parfois de phénomènes de patinage d'une ou plusieurs roue nu véhicule, ont le résultat est une efficacité réduite de freinage et, dans le cs d'un véhicule ferroviåire ou d'un tramway, un dommage progressif à la ou aux roues qui ratinent.
Pour une contrainte maximale en couple donnée, on peut définir à partir des expressions ci-dessus les plages admissibles de variation des différents :paramètres et les traduire sous forme de domaines à l'intérieur desquels l'opération de couplage est considérée possible. Puisque trois paramètres sont variables, ce domaine est à trois dimensions et, en particulier, si l'on fixe à à une valeur donnée, # et g pourraient varier dans un domai- V ne à deux dimensions.Par exemple la figure 4 montre, pour un écart d'amplitude de tension nul et dans le plan (h, g), un do maine de couplage défini par les courbes : AB = A 1 (g) et CD = # 2 (g), construites à partir des courbes des figures 2 et 3 et par les droites g = ± 2,8 gs On voit que l'angle électrique maximum de couplage est d'environ + 28 degrés pour un glissement nul.
Si donc le point ( h , g) représentatif du couplage se trouve à l'intérieur de ce domaine et en supposant nul l'écart d'amplitude de tension, on est assuré d'avoir un couple électromagnétique d'entrefer inférieur à trois fois le couple nominal.
Bien entendu, si l'on augmente la limite du couple admissible, ce domaine se trouvera élargi.
La figure 5 représente le m8me domaine que la figure 4, mais celui-ci a été linéarisé et symétrisé et le glissement est limité à + 2 %. Cette linéarisation permet une élaboration du domaine beaucoup plus commode à l'aide de circuits logiques.
Pour tenir compte du temps de réponse du disjoncteur après que l'ordre de couplage a été envoyé, il a été défini un domaine apparent dont les contours sont À #1 + tm g ut pour g > o À = # 2 + tM g WJ pour g 7 o A = À 1 + tM g \i3 pour g g A = ss 2 + tm g IL > pour g < O où tm et t M sont respectivement les temps de réponse minimum et maximum du disjoncteur (figure 4).
La surface du domaine apparent est d'autant plus réduite que l'écart tM - tm est plus grand.
On suppose, par exemple, que le glissement reste à une valeur constante avant le couplage et A diminue. Sur la figure 4, le point représentatif des caractéristiques # et g, décrit la droite a A'. Lorsque # est en a, l'ordre de couplage est donné, si la condition d'écart d'amplitude des tensions est remplie. le disjoncteur effectuera le couplage, au plus tôt quand sera en b, donc à l'intérieur du domaine. l'ordre de couplage ne doit pas être maintenu au-delà de c, car, dans le cas contraire, si le temps de réponse du disjoncteur est tM, le couplage serait effectué au-delà du point d, donc en-dehors du domaine de couplage.
La création du domaine apparent permet donc de tenir compte du temps de réponse du disjoncteur et de la dispersion non négligeable de ces temps de réponse.
Si le domaine apparent est construit à partir du domaine de couplage linéarisé et symétrisé, il est bien évident que le domaine apparent sera lui-même linéarisé et symétrisé comme représenté sur la figure 7.
L'ordre de fermeture n'est donné au disjoncteur que lorsque le point figuratif du couplage est situé à l'intérieur du domaine apparent, compte tenu des paramètres limitatifs qui ont été affichés, tels que l'angle de couplage maximal, le glissement maximal et si, de plus, l'écart de tension est inférieur à une valeur choisie et Si aucune interdiction de manoeuvre émanant de 'extérieur ou de l'intérieur de l'appareil (consignation, sécurité) ne vient sty opposer.
Le dispositif possède cinq fonctions élémentaires qui ont chacune un rôle spécifique qui apparat sur la figure 6.
la fonction alimentation A (figure 6) élabore et délivre les tensions stabilisées nécessaires au fonctionnement du dispositif. Dans la réalisation décrite, ces tensions sont + 15 V pour les circuits analogiques + 5 V pour les circuits logiques +200 V pour les circuits d'affichage en l'occurence des tubes @IXIE.
De plus, un déphaseur RC intégré, réglé à 30 , permet de vérifier instantanément toute la chaste de mesure et d'affichage de l'angle par simple manoeuvre d'un interrupteur d'aff i- chage.
La fonction tension B (figure 6) élabore un signal significatif de écart relatif des tensions de l'alternateur Va et du réseau Vr. Les deux tensions simples va et Vr, après transformation et redressement 1, sont opposées aux bornes d'une résistance 2 (figure 8). la tension g qui apparaît aux bornes de la résistance, image de l'écart d'amplitude, est limitée à + 3 V,.
à l'aide de deux diodes ZENER3 montées en opposition, lorsque Va est très différent de Vr (absence de l'une des deux tensions par exem- ple). Après amplification et filtrage 4, la tension h est exploitée pour remettre le choix de l'amplitude de l'écart maximal entre les modules des tensions Va et Vr (figure 9). Suivant que l'on veut limiter l'écart relatif d'amplitude des tensions à 2 %, 4 , 6 , 8 , 10 , 12 ou 15 , on place le commutateur 5 de la figure 9 sur les positions 7, 6, 5, 4, 3, 2 ou 1.
Dans le :.ontae de la figure 8, le signal continu k est réglé à une valeur de + 2 Volts lorsque, Vr étant égal à sa va # V leur no inale, Va = Vr # 0,1 Vr. La valeur affichée à l'aide V du commutateur 5 (figure 9) étant par exemple de 10 %, le commu- tateur @t@nt donc @@l@ position 3, le signal 1 sera, en valeur absolue, supérieur ou inférieur à 2 V suivant que l'écart relatif réel entre va et v r sera sur rieur ou inférieur à 19 La polarisation des comparateurs étant de + 2 V et - 2 V, les signaux m et n seront en position logique haute, c'està-dire celle qui, en ce qui concerne la tension, autorise le couplage lorsque simultanément : V a Va > Vr - 0,1 Vr Les systèmes de filtrage et d'amplification 6 (figure 9) sont utilisés pour obtenir les niveaux nécessaires pour commander les circuits logiques.
Cet épurateur comporte un support tubulaire 18 qui soutient un couvercle 19. Celui-ci comporte en haut une partie tronconique 21 à laquelle le tuyau 16 est relié, de façon à envoyer la fumée de haut en bas dans le haut de ce couvercle puis à travers une substance filtrante 22 Qui a la forme générale dtun disque et qui est placée dans une couronne 23 com portant-.une série de collerettes intérieures 24, 25, 26, 27 et 28, celle du haut étant moins large que celle du bas et les collerettes intermédiaires ayant des largeurs qui varient de manière que les bords intérieurs desdites collerettes constituent un support soutenant la paroi latérale conique 29 de la masse filtrante, Ces collerettes soutiennent donc cette masse en formant entre elles une série d'espaces annulaires entourant cette paroi latérale 29, ce qui permet à la fumée d'y passer latéralement de manière à se répartir autour de la masse, puis de repénétrer dans cette. dernière, en rendant celleci plus efficace eit en assurant que la fumée la.traverse.. Ces espaces annulaires sont désignés par 31, 32, 33 et 34. Par conséquent, si à un-moment quelconque les produits contenus dans la fumée colmatent ladite masse, celle-ci peut encore rester efficace, puisque cette fumée est répartie par les divers espaces annulaires séparant les collerettes.
La couronne 23 est composée d'une plaque pleine et est placée dans un panier grillagé 36-, dont la paroi latérale cy lindrique 37 est un peu plus haute que cette couronne ; mais, puisque ce panier est grillagé, il gene peu le passage de la fumée.
Le fond du panier repose sur un épaulement annulaire 41 de'un élément tronconique 42, qui forme une chambre 43 dans laquelle la fumée filtrée ou les gaz de combustion résiduels sont envoyés. Ce panier soutient la masse filtrante et en empeche des morceaux de tomber dans cette chambre 45.
L'élément 42-comporte une collerette extérieure 44 qui repose dans un décrochement 45 du support 18 et qui est entourée par un rebord périphérique vertical 46 lui donnant de la rigidité. Lt extrémité inférieure du couvercle 19 est ouverte et ce couvercle forme une-sort? de hotte placée au-dessus de la masse filtrante. Son diamètre étant supérieur à celui de la couronne 23, il ménage un espace annulaire 47 dans lequel la fumée peut passer à partir d'une chambre supérieure 48, en circulant autour de cette masse avant de remonter, puis de pénétrer la face supérieure de ladite masse. Toute cette fumée doit pénétrer par cette face et traverser la masse de haut en bas lorsqu'un ventilateur aspirant 49 crée une dépression dans l'élément.Celui-ci comporte au milieu une ouverture 51 par laquelle la fumée partiellement épurée passe, un écran 52 lten- voyant sur la périphérie du ventilateur, qui la refoule dans un conduit latéral 54. Afin de retirer le reste des cendres et les gaz toxiques, ce conduit contient un dispositif 55 de projection d'eau pulvérisée, d'où un conduit vertical 56 envoie à l'atmosphère la fumée épurée ou les résidus éventuels des produits de la combustion Ce dispositif, représenté sur la figure ), comporte un tuyau 57, qui traverse les cotés du conduit 54 et qui est percé de trous 58 projetant dans tous les sens un brouillard d'eau qui remplit ce conduit 5 et à travers lequel-le ventilateur 49 refoule la fumée.Cette eau absorbe les particules de cette fumée qui ont pu traverser la masse filtrante et dissout divers produits le combustion et gaz, de sorte que finalement très peu de substances nocives sont renvoyées à l'atmosphère. L'eau se rassemble sur le fond du conduit et passe dans un tamis 59 qui recueille les débris éventuels de matière filtrante, puis elle tombe dans un puisard 61 d'où elle peut être envoyée à l'égout.
Il est évident que la fumée qui pénètre par le haut de l'épurateur est non seulement filtrée par la masse 22, mais encore épurée par le dispositif 55 avant d'arriver à l'atmosphère.
La figure 5 représente un dispositif injecteur 65, qui projette de l'eau dans la fumée comprimée en les mélangeant de manière qu'il n'y ait pas besoin de cheminée pour renvoyer à l'atmosphère les produits de combustion résiduels, cette fumée étant complètement dissoute dans cette eau. Ce dispositif comporte un cylindre 66, qui est monté dans le conduit 54, à section-circulaire de préférence, et dans lequel se déplace un piston 67, dont la tige 68 traverse un presse-étoupe 69 de la paroi antérieure 71. Un pivot 72 relie cette tige à une bielle 73, qui est reliée par un pivot 74 à une manivelle 75, à couronne 7#6, entraînée par un moteur électrique 77 faisant aller et venir le piston dans ce cylindre.
L'autre extrémité de ce dernier est fermée par une cloison 78 équipée d'un clapet 79, dont la bille s'applique contre un siège 80 lorsque le piston s'en rapproche, et qui s'ouvre quand ce piston se déplace de la gauche vers la droit en permettant à la fumée qui vient du conduit 54 de pénétrer dans la chambre 81.Pendant ce recul du piston, l'eau qui a pénétré dans le cylindre par un clapet 82 repousse-un clapet 83 et passe dans un canal de dérivation 84, puis un clapet 85 la laise passer Aeete chanbre 81, où elle se mélange avec la fumée et l'entraine, si bien que, lorsque cette eau a été complètement comprimée, cette fumée y est dissoute et que lorsque le piston se déplace de la droite vers la gauche, la bille du clapet 79 s'applique de nouveau sur son siège, et l'eau contenant la fumée dissoute repousse un clapet 86 et est envoyée à un réservoir ou à l'égouts Ce dispositif à eau sous pression évite donc d'avoir à envoyer les produits de combustion à l'atmosphère.
Une bague 87 à alésage conique, disposée en amont du clapet 79, est destinée à concentrer la fumée dans la chambre 81.
Quand le piston se déplace vers la droite, il aspire l'eau et la fumée dans cette chambre. A ce moment le clapet 86 est fermé, le clapet 79 est ouvert ainsi que le clapet 85, de sorte que de l'eau est refoulée, de la chambre située du côté de la tige du piston dans ladite chambre 81.
La masse filtrante 22 débarrasse la fumée des particules de carbone et les seuls produits de combustion résiduels sont les gaz qui ne contiennent pas de particule solide, ces gaz passant dans la chambre inférieure 43, d'où le ventilateur 49 les refoule dans le conduit 54, où l'eau les dissout. Mien qu'avec le dispositif représenté sur la figure 3, une partie de ces gaz passe encore dans la cheminée 56, il est évident qu'avec le dispositif 65 de la figure 5, une cheminée est à peine nécessaire et que ces gaz disparaissent dans l'eau et passent dans le réservoir, où l'eau peut être épurée pour être réutilisée dans le dispositif.
Il est évident aussi que les débris de matière filtrante qui peuvent se séparer de la masse se rassemblent au fond du panier 36. Par ailleurs, puisque cette masse a une forme conique et est maintenue dans une couronne 23 qui comporte des espaces annulaires à des hauteurs différentes, la fumée passe dans ces espaces, ce qui la répartit et lui permet de pénétrer et de repénétrer par le flanc conique 29 de ladite masse, jus qu'à ce qu'elle en sorte par sa face inférieure sous l'action du ventilateur à dépression 49.-De la sorte, il ne peut subsister qu'une faible quantité de cette fumée, que le dispositif à projection d'eau- retire complètement. En retirant le couvercle 19 de dessus l'élément 42, il est possible d'accéder à la masse 22, si bien que cette dernière peut être enlevée et remplacée par une autre de même forme. En soulevant la couronne 23, il est possible de nettoyer le fond du panier 36, ou même de retirer ce dernier pour le laver.
Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent être apportées à l'épurateur décrit sans sortir du cadre de ltinven- tion.
L'invention concerne une canalisation électrique à faible dilatation qui se compose d2un conducteur mé.taL- lique et d'un isolement en une matière thermoplastique disposé sur celui-ciO De telles canalisations sont soumises à des températures différentes en particulier quand elles sont employées à l'air libre, Ce problème se présente par exemple dans le contre automatique inductif des trains où les canalisations électriques sont posées dans la zone des rails et sont soumises constamment à des conditions atmosphériques différentes.
I1 est nécessaire que ces canalisations conservent une longueur constanteou au moins à peu près constante indépendamment de la température ambiante, En particulier dans le centrale automatique des trains un allongement de la canalisation se produisant par lteffet de la chaleur peut avoir des conséquences défairorables.
L'invention a pour but de créer une canalisation électrique dont la longueur est constante ou au moins ne varie que de façon insignifiante même pour de grandes variations de températureO A cet effet, ltinvention concerne une canalisation électrique à faible dilatation composée d'un conducteur métallique et d'un isolement en matière thermoplastique disposé sur celui-ci, canalisation caractérisée en ce que sur l'isolement se trouve un treillis ouvert en forme de réseau sappli- quant de façon étroite , cet isolement est constitué de fils en une matière isolante avec un coefficient de dilatation thermique au moins deux fois plus petit que l'isolement , tandis que sur le treillis est placée une enveloppe extérieure en plastique.
L'avantage de l'invention réside dans le fait que par la mise en oeuvre du treillis qui peut être par exemple en fils de soie de verre, on obtient par rapport aux canalisations habituelles, une réduction de l'ordre de trois de la dilatation pour une mtme augmentation de la température.
L'ensemble des métaux couplés forme ainsi une pile, la pièce de magnésium constituant l'anode. Chaque pile est placée dans un élec- trolyte aqueux, de manière que 25,4 mm de la pile fassent saillie au-dessus de la surface de l'eau. On maintient la pile dans cette position dans la solution d'électrolyte pendant une période de 24 heures. L'électrolyte aqueux a une résistivité électrique de 450 ohm/cm3 ou et est maintenu à une température de 65,50C pour simuler des conditions moyennes rencontrées dans un chauffe-eau domestique.
A la fin de la période de 24 heures, on démonte chaque pile et on nettoie soigneusement chaque pièce de magnésium d'anode dans une solution d'acide chromique. On repèse ensuite avec précision chaque pièce d'anode pour déterminer la perte par corrosion galvanique durant la période où la pile a été plongée dans l'électrolyte aqueux. Les résultats sont présentés dans le Tableau I ci-après.
Tableau I Compatibilité galvanique de l'unité à anode de Mg et cathode d'acier de l'Exemple 1 1
Type de Traitement thermique de la cathode Perte nette de cathode poids de l'anode Température Durée au magnésium A -- -- 1,31 g B -- -- 0,52 g C 260 C 1 h 0,33 g C 260 C 3 h 0,46 g C 260 C 6 h 0,74 g D'après les résultats donnés dans le Tableau I, il est évident que le revêtement d'étain métallique sur la pièce d'acier de cathode a un effet net dtinhibition de la corrosion sur l'anode au magnésium. On notera, par exemple, que dans la pile contenant la cathode d'acier non revêtue (Cathode A), la perte de poids de l'anode au magnésium est plus que double de celle de l'anode au magnésium dans les piles contenant des cathodes reveAtues d'étain.
Essai 2 L'essai suivant a pour but de déterminer la compati bilité galvanique de l'anode au magnésium avec une cathode revêtue d'étain dans laquelle la composition du revebtement d'étain a été modifiée par chauffage de la structure de cathode à une température au-dessous du point de fusion de l'étain. Les pièces de cathode et d'anode utilisées dans cet essai sont indentiques en dimensions à celles décrites dans l'Essai i et les piles sont formées selon le mode opératoire de l'Essai 1. De plus, essai de compatibilité de chaque pile est conduit dans les mêmes conditions que décrit dans l'Essai 1.Avant l'essai de compatibilité, chacune des pièces de cathode revêtues d'étain est chauffée à 218 C pendant un laps de temps suffisant pour transformer le revêtement d'étain en un revêtement d'alliage étain-fer. On contrôle ensuite le point de fusion de chaque revêtement d'alliage par une:technique classique pour déterminer s'il est assez élevé pour une extrusion efficace de a cathode avec une anode au magnésium métallique. Les résultats sont présentés dans le Tableau II ci-dessous.
Tableau II Compatibilité galvanique de l'unité à anode de Mg et cathode d'acier de ltExemple 2