INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une autre modifications les deux pattes d'ancrage II9 et I20 présentent, dans la région située entre la perforation de passage I2I et le point où les pattes d'ancrage rejoignent la portion centrale de la douille 2, sur chacune de leurs faces tournées l'une vers l'autre, un évidement I23 dans lequel s'engage un collet annulaire I24 d'un boulon d'ancrage.
Le boulon d'ancrage I25 traverse un élément de liaison cubique 126, adapté à l'espacement des pattes d'ancrage et présentant des tourillonFlatéraux I27 qui s'engagent dans la perforation I2I. A son extrémité opposée au collet annulaire I24, le boulon d'ancrage I25 présente un filetage qui est guidé dans un trou fileté d'un étrier d'ancrage en U I28.
Des surfaces I29 prévues de part et d'autre du boulon d'ancrage dans la région située entre les pattes d'ancrage et l'étrier d'ancrage permettent d'appliquer une clef pour modifier la distance entre l'étrier d'ancrage I28 et les pattes d'ancrage II9 et I20.
Par ailleurs, cet exemple d'exécution est constitué de la même façon que celui des exemples selon les figures I à 6.
Dans l'exemple représenté par les figures 9 et IO, il s' < -- git d'un serre-câble de dérivation destiné à un câble acier aluminium. La douille 202, également en deux éléments, qui est dure au moins dans la région d'une couche superficielle comme dans le premier exemple d'exécution, forme ici un conduit continu de serrage 205 pour le câble à loger auquel il s'agit de relier un conducteur de dérivation. Le conduit de serrage 205 est muni, pratiquement sur toute sa longueur, de stries longitudinales 207.A la suite d'une portion centrale 230 à section rectangulaire viennent, de part et d'autre, des portions cylindriques d'égale longueur dont la longueur est déterminée par celle de deux bagues de serrage semblables en forme de douilles 222 qui sont formées d'un matériau pouvant être serti et glissées par dessus les deux portions cylindriques de la douille 202w, comme le montre la figure IO. La longueur axiale de la portion centrale 230 est déterminée essentiellement par la grandeur nécessaire de la surface d'application et la place nécessaire aux deux perforations 211 qui traversent la portion centrale 230 de part et d'autre du conduit de serrage 205, à égale distance de l'axe longitudinal de celui-ci.La dimension de la portion centrale 23, transversalement à l'axe longitudinal du conduit de serrage, est aussi déterminée essentiellement par la place nécessaire aux perforations 211 et aux tranchants annulaires 2I5. Les tranchants annulaires 2I5 sont placés concentriquement aux deux perforations 211,sur les deux surfaces extérieures planes de la portion centrale 230, parallèles au plan de division et formant chacune une surface plane d'application 2I2, 2I8.Bien entendu, un seul des deux éléments 203 et 204 de la douille 202 pourrait aussi être muni d'une surface d'application sur laquelle se dressent les tranchants annulaires 2I5. irais dans bien des cas, par exemple lorsque le conducteur principal est un conducteur en faisceau, il peut être avantageux qu'il soit possible non seulement de fixer un conducteur de dérivation mais encore de réaliser une liaison trans versable entre les câbles du conducteur en faisceau.
Pour donner au serre-câble de dérivation une forme aussi peu encombrante et aussi légère que possible et également d'apparence esthétique, la portion centrale 230 présente comme le montre la figure IO, dans la direction des perforations 211, une largeur seulement un peu supérieure au diamètre des portions cylindriques.
Les matériaux de construction suivant l'invention peuvent être rendus difficilement inflammables en ajoutant au composant de résine par exemple 10 à 15% en poids de paraffine chlorée à 70% et 3 à 5% en poids d'anhydride antimonieux ou de trichloréthylphosphate. D'autres additifs ignifugeants sont également appropriés, par exemple 1 à 3% en poids de phosphore rouge et/ou 6 à 10% en poids de phosphates d'ammonium tels que du phosphate diammonique ou du polyphosphate d'ammonium et/ou d'urée, seule ou en combinaison avec 3 à 5% en poids de dicyandiamide. Toutes les indications en poids sont exprimées par rapport à la résine.
Toutefois. dans. le mode de fabrication décrit. en #des pieces moulées.# construction sandwich,/1'ignifugationque l'on peut obtenir par les composés indiqués est encore améliorez par le fait que les cruches de plâtre extérieures assurent aux pièces moulées une protection supplémentaire contre l'inflammation.
On obtient des pièces moulées d'une meilleure résistance à la flexion si l'on incorpore en outre dans les couches de plttre, par exemple sous forme de voiles de fibres d'une bonne permPa- bilité, des matières de renforcement telles que des fibres naturelles ou synthétiques, par exemple de jute, de polyester et, de préférence, de sisal. On peut également utiliser, coi-e matières de renforcement, des fibres coupées à une longueur de 1 à ? cm. La quantités des matières de renforcement peut être maintenue variable et elle est par exemple comprise entre 0,1 et 10% et, de préférence, entre 1 et 6% en poids par rapport à la proportion de plâtre des pièces moulées.
La-description qui va suivre, en référence aux exemples indiqués à titre non limitatif, permettra de bien comprendre comment l'invention peut être mise en pratique. Dans ces exemples, il s'agit de parties en poids.
EXEMPLES 1 à 4 Utilisation de l'émulsion pour la fabrication d'un mortier pour la pose de plaques céramiques résistant aux acides.
La résine I est une solution styrénique à environ 60% d'une résine polyester non saturée à base de quantités sensiblement équimolaires d'acide et d'alcool, cette résine présentant un indice d'acide d'environ 10 et un indice d'hydroxyle de 22, le composant acide étant constitué par de l'acide téréphtalique et de l'acide maléique et le composant alcool étant essentiellement constitué par du diméthyl-2,2 propanediol-l,3.
La résine II est une solution styrénique à environ 68% d'une résine polyester non saturée dont le composant acide est constitué par de l'acide adipique et de l'anhydride maléfique et dont le composant alcool est constitué essentiellement par de l'éthylèneglycol et contient un peu de glycérol. L'indice d'acide de la solution est égale à 7 et son indice d'hydroxyle est d'environ 50.
On ajoute aux résines ci-dessus, selon la formule indiquée ci-après, deux accélérateurs du type anine, deux stabilisants et un promoteur d'adhésion.
Composant la résine I 70 parties résine II 30 parties diméthylaniline 0,1 partie diéthylaniline 0,1 partie phénothiazine 41 partie p-tert.-butylpyrocatéchol 0,005 partie "Silikonfinish GF 91" (Wacker-Chemie) 0,2 partie Composant lb résine polyester non saturée, 100 parties non dispersible diméthylaniline 0,1 partie diéthylaniline 0,1 partie phénothiazine 0,1 partie p-tert. -butylpyrocatéchol 0,005 partie "Silikonfinish GF gln (Wacker-Chemie) 0,2 partie Composant lo composant la 80 parties solution aqueuse à 10% de carboxyléthylcellulose 20 parties Composant 2 solution aqueuse à 10% de carboxyéthylcellulose 20 parties peroxyde de dibenzoyle à 50% (poudre) 2 parties Composant 2a peroxyde de dibenzoyle à 50 (poudre) Composant 2b solution aqueuse à 4 de méthylcellulose 20 parties peroxyde de benzoyle à50% (poudre) 2 parties Composant 3 sable de rivière, lavé, à 3-4% d'eau Fabrication de 12 kg de mortier de pose suivant les exemples let3.
On introduit dans un mélangeur à circulation forcée 1,6 kg du composant la et 44-kEdu composant 2b et l'on mélange pendant assez longtemps (environ 5 à 8 mn) pour que l'ont obtienne une masse vert clair homogène. On ajoute ensuite 10 kg du composant 3 et l'on mélange intimement pendant 5 à 10 minutes avec le liant. Le liant de pose ainsi -obtenu peut être utilisé à 230C dans les quelque 50 minutes suivant sa préparation et il présente le mAeme comportement de durcissement que le ciment anhydre de résine polyester.
Fabrication de 12 kg de mortier de pose suivant l'exemple 2.
Dans un récipient approprié, on émulsionne par brassage (vitesse de rotation : 700 à 900 tr/mn) 1,6 kg du composant la avec 0,4 kg d'une solution à 10% d'une carboxyéthylcellulose (produit vendu sous l'appellation commerciale Tylose CR 1500).
On introduit l'émulsion ainsi obtenue du composant la dans un mélangeur à circulation forcée, on y ajoute 40 g de peroxyde de benzoyle (à 50%) et l'on mélange jusqu'à l'obtention d'une couleur vert pale homogène. On ajoute ensuite à la masse 10 kg du composant 3 et on mélange soigneusement celui-ci avec l'émulsion.
Fabrication de 12 kg de mortier de pose suivant l'exemple 4.
Dans un mélangeur à circulation forcée, on introduit 0,8 kg de chacun des composants la et lb et 0,4 kg du composant 2b et l'on mélange jusqu'à l'obtention d'une émulsion vert pâle, homogène. On mélange ensuite intimement cette masse avec 10 kg du composant 3.
La résine polyester non saturée et non dispersible se compose de 4 moles d'acide maléique, 2 moles d'acide o-phtalique et 6,8 moles de propyleneglyeol. On la prépare de manière usuelle et on la dissout dans du styrène monomère pour obtenir une solution de 65 parties de cette résine dans 35 parties de styrène.
D'une manière générale, le molybdène présent dans le laitier résulte de l'inefficacité de la phase de flottation tendant à séparer la molybdènite du sulfure de cuivre préalablement à la phase de fonderie. L'analyse des laitiers au cuivre provenant defours à réverbère montre que le molybdène est réparti dans toute la phase vitreuse de silicate de fer. D'autres laitiers au cuivre tels que les laitiers au cuivre provenant de convertis sueur contiennent également du molybdène qui est occlus dans une phase de silicate de fer bien qu'à une concentration plus basse que celle que l'on trouve dans les laitiers au cuivre provenant de fours a réverbère.
Bien que la présente invention vise particulièrement les laitiers provenant de fours a reverbère-en raison de leur teneur relativement élevée en molybdène, il est bien entendu que les autres laitiers tels que les laitiers à l'acier ou les laitiers de fonderie de cuivre contenant du molybdène et d'autres métaux non ferreux dans une phase au silicate de fer peuvent également etre traités selon l'invention.
Pour la récupération du molybdène et du cuivre, le procédé selon l'invention comporte les quatre étapes suivantes 1. Extraction des composés métalliques contenus dans le laitier sous forme d'une matte fondue de sulfure métallique non miscible; 2. Traitement dela matte par oxydation à température élevée en vue de 11 obtention d'un oxyde; 3. Lixiviation du résidu calciné (oxyde) au moyen d'un acide ou d'une base pour en dissoudre les composés métalliques et 4. Obtention d'un composé de molybdène ou de cuivre par extrac tion au solvant ou précipitation de la liqueur de lixiviation riche en métaux.
On connait divers procédés dans lesquels on élimine du la*ie-- des composés métalliques et dans des phases successives on oxyde ces composés métalliques, on les soumet à ane lixiviation puis on les traite par une extraction par solvant ou par précipitation.
Un tel procédé est décrit dans le brevet U.S. 3 314 783 dans lequel on réduit le molybdène dans des laitiers de ferrosilicate en fer dans le laitier et on le recueille et onle concentre sous forme d'un produit de réduction métallique. Des additions mineures de soufre sont incluses dans le système réactionnel de maniere à provoquer la formation d'une matrice de sulfure métallique fragile pour les fines-particules métalliques.
Les principaux avantages du présent procédé par rapport aux procédés antérieurs sont d'une part de nature économique, résultant d'une consomnation d'énergie plus faible, d'autre part du fait que l'on peut utiliser des fours de plus petite dimension et un processus moins coûteux de lixiviation à l'acide.
L'un des buts de la présente invention est donc un procédé pour la récupération du molybdène et du cuivre dans les laitiers non ferreux de fours de fonderie, procédé dans lequel on extrait les composés métalliques contenus dans le laitier sous forme d'une matte de sulfure métallique contenant du fer et du soufre dans un rapport molaire du fer au soufre allant de 9:1 à 2:1.
L'invention , sélon un mode de réalisation, vise un procédé pour la récupération du cuivre et du molybdène dans les laitiers de fours à réverbère, ce procédé consistant à extraire les composés métalliques du laitier sous forme d'une matte fondue de sulfure métallique non miscible, à traiter la matte par oxydation à haute température de manière à obtenir un oxyde, à soumettre cet oxyde à une lixiviation au moyen d'un acide ou d'une base pour en dissoudre les composés métalliques et à récupérer le cuivre et le molybdène par extraction par solvant ou précipitation dans la liqueur de lisiviation riche en métaux.
Selon un autre mode de réalisation de l'invention, ce procédé consiste à extraire un certain pourcentage du cuivre contenu dans le laitier de:onvertisseur puis à soumettre ce laitier à un traitement par le procédé précite en vue d'en récupérer le cuivre et le molybdène qui y restent encore.
Pour la mise en pratique du procédé selon l'invention, l'invention vise un appareillage ayant la forme d'unaréacteur comportant un réservoir pour la laitier et des moyens pour chauffer ce laitier en vue de le maintenir à l'état fondu, ainsi qu'un agitateur pour mélanger les matières réactives dans le laitier fondu, cet agitateur comportant undlspositif rotatif de répartition d'un fluide en vue de répartir un réfrigérant fluide à l'intérieur de l'agitateur ainsi qu'une ou plusieurs lames métalliques destinées à agiter et mélanger la matière réactive dans le bain de laitier fondu, L'invention ainsi que son mode préféré de mise en pratique seront mieux compris grâce à la référence aux dessins annexés sur lesquels :: - la figure 1 est une représentation schématique d'un procédé de récupération du molybdène à partir de laitiers ferrugineux illustrant les divers appareils employés dans la mise en oeuvre dudu procédé selon l'invention.
- la figure 2 est un schéma de circulation illustrant le procédé de traitement des laitiers en vue de la récupération du molybdè ne et du cuivre; - la figure 3 est un diagramme illustrant un systèmeà un seul étage conformé à la presen-te invention; - la figure 4 est un diagramme illustrant un système à trois étages selon l'invention - ia figure 5 est un graphique illustrant la concentration du produit en fonction de la récupération du molybdène et le coefficient de répartition pour un système à réacteur à écoulement à contre-courant à trois étages pour un laitier ayant une concentration initiale en molybdène de 0,3% en poids - la figure 6 est un graphique illustrant la concentration en produit en fonction du coefficient -de répartition et de la récupération du molybdène pour un système de réacteur à contre courant à trois étages; la figure 7 est un graphique illustrant les effets dela vitesse de l'agitateur sur l'extraction du molybdène; - la figure 8 est un graphique illustrant les valeurs du taux d'extraction du molybdène et du@cuivre pour le premier et le @oisième étage d'un réacteur à four à trois étages simulés; - la figure 9 est un diagramme de phase pour un système FeS;; - la figure 10 est un diagramme schématique illustrant le traite ment pyrométallurgique d'un laitier de convertisseur conformément la présente invention - la figure 11 est un schéma opératoire d'un procéde @@@@@é@ gique en @ ux étages pour débarasser de cuivre des la@tie@r type de convertisseur la figure 12 est un diagramme de circulation pour la récupé@@ tion combinée du cuivre et du molybdène à partir de laitier du type de convertisseur;; - la figure 13 est un graphique illustrant une réduction particu- lière de magnétite et de cuivre provenant d'un laitier de oonver- tisse - la figure 14 est un autre graphique illustrant la réduction du cuivre et de la magnétite provenant d'un laitier de convertisseur; - la figure 5 est un graphique illustrant le taux de réduction de C magnétite en fonction de la vitesse de l'agitation, la figure 16 est un graphique illustrant l'effet de la qualité de la matte et de ia concentration en silice sur la teneur en cuivre du laitier;; - la figure 17 est un diagramme schématique illustrant un traite ment pyrométallurgique en une étape unique des laitiers de convertisseur; - la figure 18 est un schéma d'écoulement d'un réacteur à deux étages; - la figure 19 est une diagramme d'écoulement pour un réacteur à trois étages; - la figure 20 est une coupe transversale d'un système pyrométal- lurgique comportant un agitateur refroidi par du fluide selon l'invention; - la figure 21 est une perspective avec arrachement partiel en section de l'agitateur de la figure 1;; - la figure 22 est une situe schématique illustrant l'écoulement du fluide à travers les lames de l'agitateur et ; la figure 23 est une vue en perspective de l'agitateur illustra@ une peau ou un revêtement de laitierprotecteur formé sur l'agi- tateur avec une portion de cette peau protectrice arrachée pour montrer les lames métalliques de l'agitateur.
Selon la présente invention, la récupération du molybdène, du cuivre et des autres métaux non ferreux présents dans le lai tier à traiter est basée sur l'extraction de ces métaux sous forme d'un sulfure de fer fondu qui est ultérieurement traité par grillage, lixiviation et récupération de métaux.
A titre d'exemple, quand on traite selon l'invention un laitier classique de four à réverbère pour le traitement du cuivre, dans la phase de traitement du laitier, le molybdène présent dans le laitier à une concentration typique de l'ordre de 0,1 à 1,6 % en poids est extrait du laitier sous forme d'un produit à hautre concentration en molybdène. Cela est obtenu par mise en contact du laitier fondu avec une matte de fer dans laquelle le molybdène est préférentiellement transféré depuis le laitier. Ce transfert peut être obtenu dans un réacteur à four à plusieurs étages ou à étage unique. Tous les pourcentages indiqués dans la présente description sont des pourcentages en poids sauf indication contraire.
Pour obtenir un coefficient relativement élevé de répartition, on maintient le rapport du fer au soufre dans la matte entre environ 2:1 et 9: 1, et de préférence 2:1 à 3:1, la température s'étageant entre le point de fusion du laitier (environ 10500C) et 1600C, de préférence entre 12000C et 13750C. Le coefficient de répartition du molybdène est défini comme étant le rapport de la concentration en molybdène dans la matte à la concentration du molybdène dans le laitier, dans un étage unique.
Pour obtenir un rapport relativement élevé du fer au soufre, on forme la matte en fondant de la pyrrhotite (FeS) et en convertissant une portion de l'oxyde de fer (FeO) du laitier fondu en fer métallique (Fe) par addition d'un agent réducteur tel que le carbone.. Ce moyen pour. l'obtention d'un rapport élevé du fer au soufre est préférable à l'addition de fer à la matte car cette addition de fer est économiquement moins intéressante.
Le produit de traitement du laitier peut contenir du molybdène, du cuivre et d'autres métaux non ferreux dans du sulfure de fer, et ces métaux doivent être séparés et récupérés.
Elles sont établies pour un angle de coupe correspondant au matériau usiné et pour un usinage lubrifié.
Réglette 33 - Tableau de correspondance entre les différents matériaux à usiner et les valeurs des coefficients CV portés respectivement par les réglettes 1 (fraises 2 tailles, 1 taille à surfacer accouplées, 3 tailles) et 21 (fraises à surfacer à lames amovibles). Pour les fraises 2 tailles, 1 taille à surfacer accouplées et 3 tailles, ces valeurs (ligne inférieure) correspondent à un acier de coupe de référence donnée (précisée sur le tableau), et si l'acier de coupe utilisé est différent, la valeur lue sur ce tableau devra être multipliée éventuellement par le correcteur K1 donné par le tableau de la réglette 13.
Pour les fraises à surfacer à lames amovibles (réglette 21, (ligne upérieure), les valeurs du tableau ont été établies pour la nuance de carbure qui correspond au matériau à usiner. Il nty a donc pas de correcteur à wpliquer.
Réglette 34 - Tableau de correspondance entre les matériaux usinés et les valeurs du coefficientCf portées par la réglette 27. Ce tableau porte également les valeurs des correcteurs t3, K4, et r5 qui doivent titre appliqués à ces valeurs en fonction de certaines données à savoir K3 rapport largeur de Coupe/Diamètre de fraise t4 angle de coupe réel résultant oÇ x genre d'usinage (à sec ou lubrifié).
serait évidemment équivalent que les réglettes 1,21 et 27 portent directement les caractéristiques des matériaux usiez en regard de ltéchelle logarithmique correspondante (valeurs des coefficients Cv et Cf), ce qui aurait évité l'emploi de tableaux séparés. Mais il résulte de ce qui précède que ces valeurs doivent être, dans certains cas, corrigées par des correcteurs ap propriés,oe qui rend préférable l'usage des tableaux ci-dessus, les réglettes ne portant que l'échelle logarithmique des coefficients Cv et Cf.
D'autre part, dans les opérations effectuées avec le cal culateur de l'invention les correcteurs ~~~~~~~~~~~~~K1, K3, K4, K5 peuvent aussi bien être appliqués aux coefficients Cv ou Cf qutau résultat final d'une opération. Il est évident également pue les différentes dimensions des différentes réglettes peuvent entre désignées par des symboles différents de ceux adoptés dans la présente description.
On notera que 11 expression profondeur de coupe p correspond à ce qu'il est convenu d'appeler la pénétration axiale pour les fraises à surfacet à lames amovibles et la pénétration radiale pour les fraises 2 tailles, 1 taille à surfacer accouplées, 3 tailles à denture- alternée et 3 tailles ~~~~~~~~extensibles.
A l'inverse, la largeur de coupe L correspond à la pénétration radiale pour les fraises à surfacer à lames amovibles et à la pénétration axiale pour les fraises 2 tailles, I taille à surfacer accouplées, 3 tailles à denture alternée- et 3 tailles < extensibles.
On ne sortirait donc pas du cadre de l'invention en employant pour symboles des réglettes 4, 11, 24 et 30 les expressions pénétration radiale et pénétration axiale, en précisant de quelles fraises il s'agit.
Les réglettes du Groupe I sont établies pour fournir la résolution simplifiée de la formule générale connue savoir Pour les fraises 2 tailles et 1 taille à surfacer accou plées (réglette 2) 0,45 Cv. D. K1. K5 (1) V = 0,53 00^ 0,3 ,1 O,l Te .p . L . az . Z Pour les fraises 3 tailles à denture alternée ou extensibles (réglette 3) Cv.D0,25. K1. K5 V = (2) Te0,2.p0,1.L0,3.az0'i.z0'i Dans ces formules Cv est le coefficient de coupe, ctest-à-dire un coef fichent dont la valeur numérique représente le taux d'usinabilité du matériau à usiner. Ce coefficient dépend notamment de la structure, de la ductilité, du comportement à l'abrasion, et de l'aptitude à l'écrouissage de ce matériau.Plusieurs matériaux différents peuvent donc avoir le même Cv.
Ce coefficient est déterminé expérimentalement, par comparaison des matériaux entre-eux à l'usinage dans des conditions identiques. Les valeurs obtenues ne sont donc valables que dans le cadre de la formule utilisée.
Te est la durée économique de coupe, calculée par application de formules connues fàisant intervenir la nature du matériau à usiner, le coût horaire de la machine, les temps et salait de main-d'oeuvre, les nombres daffAtagespossibles, le prix de l'outil ou d'un élément amovible de l'outil.
Conformément à l'invention, en vue d'une résolution simplifiée des formules générales (1) et (2) on a a) adopté pour K1 une valeur de référence égale à l'unité pour un acier de coupe de référence indiqué sur la table 33, et réduit ainsi à un petit nombre d'occurrences la nécessité d'Bppli- quer le correcteur K1 (tableau 13) b) considéré l'usinage corme toujours lubrifié et attri- bué à K5 la valeur 1 c) déterminé les coefficients Cv en fonction des dispositions a) et b) ci-dessus d) considéré que, pour l'usinage de matériaux classiques, à un diamètre D de fraise correspond un nombre de dents Z pratiquement normalisé et une durée économique de-coupe Te qui peut être calculée à l'avance ;En d'autres termes, on a adopté pour le coefficient Cv des valeurs qui diffèrent de celles des formules 1 et 2 par incorporation des correcteurs Ki et K5.