INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De telles zones de dérivation et de croisement peuvent être évitées lorsqu'on effectue la répartition du trafic suivant la variante indiquée sur les figures 10 et 7. Sur une voie d'accès ZAE qui est à sens unique, le trafic arrive par exemple au point indi que sur la figure 3 dans un seul étage A.-Dans cette variante, on a prévu, pour simplifier la description, seulement deux voies de roulement -A et B.Si un véhicule doit être parqué dans un étage de la voie A, il ze déplace dans le son@ de la mèche@ @@ on @@@. @c- pendant, si le véhioule doit être parqué dans un étage de la voie b, il se déplace le long de la zone ZAB dans la direction de la flèche FÀ3 de manière à ae diriger vers le bas en passant par le centre de l'installation et à poursuivre sa course sur la voie de roulement B dans la direction des flèches FB ou FB1. la sortie des véhicules s'effectue dans la direction inverse.Les véhioules rangés sur la voie de roulement À passent par la zone FAB1 qui peut être placée en-dessous de la zone FAB, de manière à descendre en direction de la voie de roulement B dans le sens de la flèche FAB1 et à couper radialement cette voie en direction de la zone de sortie ZAA qui est située en-dessous de la zone ZAE. Des véhioules qu étaient parqués sur la voie B suivent cette voie jusqu'à la zone ZAA et sortent de l'installation par cette voie.Ainsi, lom de l' entrée et de la sortie des véhicules, il ne se produit pratiquement pas de croisement et les véhicules ont seulement à être déviés vers l'intérieur ou vers l'extérieur en se déplaçant dans le même sens de marche dans la zone des voies d'entrée et de sortie. Naturelle- ment, il se produit toujours un croisement des voies À et B à l'en- trée et à la sortie des véhicules entre les voies de roulement et les places de parquage.
Avec une installation telle que celle des figures 1 à 5, on obtient les avantages suivants par rapport à une installation ne comportant qu'une voie de roulement passant par tous les étages et dont la voie d'entrée et de sortie est reliée d'uns manière classi- que à l'une des extrémités de la voie de roulement.
On va supposer que 1 500 véhicules peuvent être parqués dans les 10 étages de l'installation. Du fait de la division des étages en trois voies de roulement A, B et C, on obtient seulement 500 places de parquage par voie,de sorte que même lorsque les véhicules entrent par une extrémité des voies, on ne doit abaorber qu'un trafic de 500 véhicules par voie. Ceci permet de tripler la capacité de parquage de l'installation oar on sait que la capacité je rd- eeption d'une voie diminue lorsque la densité du trafic augmente.
Du fait que la voie d'accès et de sortie ZA débouche à peu près au centre de chaque voie de roulement, on obtient une division additionnelle des places de parquage affectées au même tronçon de voie, de sorte que 250 véhicules seulement doivent rouler sur le même tronçon, alors que dans une installation classique, la zone la plus rapprochée de l'entrée et de la sortie doit être parcourue par 1 500 véhicules lorsque l'installation est complètement remplie.
Suivant la variante des figures 4 et 5, l'entrée et la sortie ZÂ des voies À et B sont séparées en direction alors que l'entrée et la sortie de la voie C ne sont par contre-pas séparées. Une s6- paration complète de direction est possible dans la variante des figures 6 et 7 de la manière précédemment décrite, cet exemple pouvant êtEe également étendu à trois voies de roulement ou plus.
Si la colonne,ou noyau K, est trop petite pour permettre un passage rectiligne d'une voie à une autre du fait que l'inclinaison deviendrait trop importante, et si on ne peut pas envisager l'appels cation de la variante des figures 4 et 5 car on dispose de trop peu d'espace, lee voies de distribution d'entrée et de sortie sont déviées vers l'extérieur ou vers l'intérieur le long des parois 1 ou 2 sous forme de voies incurvées. On obtient alors, en fonction de la disposition des voies de distribution, une solution similaire à la variante des figures 4, 5 ou à la variante des figures 6, 7.
La plateforme de distribution peut tre un plan horizontal 8i- tué à l'intérieur ou aux extrémités de l'installation. Les voies de roulement débouchent dans ce plan en montant ou en descendant.
Bien entendu, la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits, elle est susceptible de nombreuses variantes, acceasibles à lthomme de l'art, sans s'écarter de l'esprit de l'invention; notamment, il est également possible d'adopter des solutions mixtes des variantes représentées sur les figures 4, 5 ou 6, 7.
La présente invention est relative à une machine pour -la fabrication des tapis-brosse, tels que les paillassons, cons titués par des fils ou des fibres durs comme par exemple les fibres de coco, cette machine comprenant un transporteur qui est actionné de manière intermittente, et d'un coté duquel un adhésif peut être amené, une nappe de fils ou fibres étant avancée de manière intermittente de ce côté et pratiquement perpendiculairement à celui-ci, dans un plan pratiquement horizontal, plan dans lequel des tronçons de fibres correspondant à la longueur des poils du tapis sont sectionnés par un couteau animé d'un mouvement de va-et-vient, et coopérant avec une contrelame fixe.
Une telle machine est déjà decrite dans la demande de Brevet néerlandaise NO 66 03650 mise à la disposition du public le 26 Septembre 1966, cette machine étant destinée à la fabrication- de tapis-brosse. Dans celle-ci, le couteau se déplace alternativement vers l'avant et vers l'arrière dans un plan horizontal, et une contre-lame fixe coopère avec lui pour sectionner des tronçons de fibres de la longueur.désirée1 en partant d'une nappe de fibres non tissées avançant e-n un mouvement discontinu, cette nappe étant formée par des fils ou fibres placés côte-à-côte. Cette construction connue exige un bâti lourd et rigide, de fabrication très onéreuse, pour maintenir les couteaux en position relative de fonctionnement correcte.La contrelame fixe doit être montée dans le bâti rigide en question alors que lé couteau mobile est lui-même monté de façon qu'il ne lui soit pas possible d'effectuer des déplace.llen-ts perrli':iiai- rcX; au mouvement rectiligne alternatif de coupe, entre des limites très étroites, car autrement le couteau mobile ou bien viendrait rencontrer la contre-lame fixe, ou bien un intervalle se formerait entre les deux lames au cours de l'opération de coupe, de sorte que les fibres à sectionner viendraient se coincer entre ces deux lames,. en exerçant une force importante perpendiculairement à l'arête de coupe des lames, la valeur de cette force étant incalculable.Dans ces second cas, les lames se courbent ou se cintrent en direction opposée, de sorte que les fibres seront pincées ou arrachées. tu fait que cet inconvénient risque toujours de se produire dans une mesure plus ou moins importante, les lames elles-memes doivent être d'une construction très lourde et être montées dans des supports très rigides. Le couteau se déplace dans un plan horizontal, dans cette machine connue.
Il existe aussi des machines dans lesquelles le couteau se déplace dans un plan vertical, comme par exemple celle qui fait l'objet de la demande de Brevet néerlandaise NO 66 03858 mise à la disposition du public le 26 Septembre 1966.
Le même problème se pose, dans cette seconde machine on connaît également des machines dans lesquelles un couteau rotatif se déplace alternativement vers l'arrière et vers l'avant, suivant un chemin de guidage~oriente parallèlement au plan d'une nappe de fibres non tissées consistant en des fibres placées côte à côte, ce couteau rotatif se déplaçant le long de la nappe non tissée. Untel dispositif a té décrit par exemple dans le Brevet néerlandais N 92 725.Il présente l'inconvénient qu'il faut prévoir un mécanisme d'entrainement pour la mise en rotation du couteau, et un autre mécanisme pour les déplacements de celui-ci vers l'arri.ere et vers lt vantO De plus, le couteau doit être pourvu d'un dégagement ou guide de part et d'autre de son trajet, pour empêcher la nappe non tissée dwavaneer sur plus d'une distance prédéter- minée. Lorsque des tapis de grande largeur doivent être fabri- qués, le guidage des couteaux rotatifs doit être encore de réalisation très rigide, pour empêcher qu'ils se courbent ou se gauchissent sous l'action de la pression de coupe, afin que le couteau ne risque pas de s'éloigner de la fibre non tissée.La contre-lame fixe doit être elle aussi de construction très-rlgi- de,.pour pouvoir pratiquement résister sans fléchir à la pression exercée.Enfin, les portées du couteau rotatif dans les guides en question doivent être ainsi réalisées que le couteau rotatif occupera toujours une position correcte par rapport à la contre-lame fixe.
Un objet de l'invention est de réaliser une machine du type mentionné, écartant les difficultés ci-dessus rappelées, inhérentes aux machines connues, Conformément à l'invention, ce but est atteint du fait que l'axe autour duquel joue le couteau se trouve a'une' distance appréciable de l'arete de coupe dé la contre-lame fixez et est parallèle à cette arête de coupe, cet axe et l'arête de coupe en question étant situés dans un plan qui est parallèle à la direction d'alimentation ou d'avancement ae la nappe de fibres, cette alimentation vers l'arête de coupe se faisantendirection de ltaxe en question, et pratiquement perpendiculairement à cet axe.
Les forces exercées sur la contre-lame fixe et sur le couteau, dans le plan en question, au cours de l'opération de coupe sont des forces opposées et, par conséquent, ne donnent pas naissance à un couple par rapport à l'axe, Les forces qui s'exercent au cours dela coupe sur la contre-lame fixe et sur le couteau1 dans un plan perpendiculaire au plan en question, et qui sera ci-après appelé le plan-de coupe, peuvent être sur portées de manière très simple.
La construction est de préférence telle que l'axe en question constitue l'axe longitudinal d'une portée ainsi réalisée que les jeux entre le couteau et la contre-lame fixe seront maintenus entre ies limites très strictes, dans tous les cas1 et ceci par le contrôle du jeu dans la portée.
En vue de faire en sorte que la contre-lame fixe et le couteau mobile coopèrent toujours correctement, il est åugé pré- férable que la contre-lame fixe et la portée soient rigidement supportées dans le plan en question, les supports appartenant à un unique cadre rigide.
Le mycélium de pholiota nameko obtenu conformément à l'exemple 6 est placé dans "100 ml d'une solution binormale de soude caustique. On agite le mélange dans un homogénéiseur à la température ambiante pendant 1 heure environ.On laisse le mélange repo-10 ser pendant 20 heures, on sépare le mycélium par filtration et on règle le pH du filtrat à la valeur 3 PaF l'acide acétique. On élimine par filtration la partie insoluble, on place le filtrat dans une poche de Cellophane et on le dialyse dans l'eau courante pendant 2 jours. On fait passer la solution non dialysable à tra-15 vers des colonnes de résines ioniques, l'une fortement acide et l'autre fortement basique (Amberlite IR-120 et IRA-410., de la Société Rohm et Haas). L'effluent est concentré sous pression réduite, on ajoute un volume égal de •réthanol à la solution concentrée et on recueille le précipité formé. Ce précipité est 20 dissous dans l'eau, reprécipité par le méthanol et on recueille 350 ng d'une poudre blanche amorphe.
Exemple 9
On stérilise à 120°C pendant 15 mn 2 litres du milieu de culture décrit dans l'exemple 6. On ensemence ce milieu avec 25 Cladosporium flavum et on le cultive par agitation dans un flacon à 28°C pendant 5 jours. Le mycélium ainsi obtenu est placé dans 500 ml d'une solution binormale de soude caustique et on agite énergiquenent le mélange dans un homogénéiseur. On laisse le mélange au repos pendant 24 heures à la température ambiante, 30 de façon que l'extraction soit complète, on filtre pour séparer le mycélium et on règle le pH du filtrat à la valeur 4 par addition d'acide acétique. On sépare par filtration le précipité, on concentre le filtrat sous pression réduite et on ajoute à la solution concentrée un volume égal de méthanol. Le précipité formé est séparé par filtration et dissous dans l'eau. On fait passer la solution sur des colonnes d'Amberlite IR-120 et de IRA-410. On précipite l'effluent par le méthanol et on recueille 2,5 g d'une poudre grise amorphe.
bad original
ô9 09502
Exemple 10
On agite dans un homogénéiseur un mélange de 500 g dé Pholiota nameko commercial avec 3,5 litres de solution normale de soude caustique et on laisse le mélange au repos à la tempé-^ rature ambiante^pendant 24 heures. Le mélange est traité comme dans l'exemple 8 et on recueille 4 g d'une poudre amorphe.
Exemple 11
On place dans 3 litres d'eau 300g de spores de Flammu-lina velutipes du commerce, et on agite le tout dans un homogénéi-10 seur. Le mélange est chauffé à 80-l00°C pendant 3 heures. On le laisse-refroidir* on le filtre, on ajoute 1,5 1 d'eau au résidu et on recommence l'extraction. L'ensemble des filtrats est concentré à 1 litre. On ajoute 1,5 litre de méthanol et on recueille le précipité. Celui-ci est dissous dans l'eau, on ajoute du charbon -|_5 actif, on chauffe et on filtre. On précipite à nouveau le filtrat par le méthanol et on recueille 1,5 g d'une poudre blanche amorphe.
Exemple 12
On ajoute 400 ml d'une solution 3N de potasse caustique au résidu de l'extraction obtenu conformément à l'exemple 10 20 et on agite le mélange à la température ambiante pendant 24 heures. La solution obtenue après filtration est neutralisée par l'acide chlorhydrique, on sépare le précipité et on dialyse le filtrat dans une poche de Cellophane plongée dans l'eau courante pendant 3 jours. On règle à 3,5 par l'acide acétique le pH de la solution non dialy-25 sable, on la laisse au repos une nuit et on sépare le précipité
formé par filtration; le filtrat est concentré à 200 ml, on reprécipite par le méthanol et on obtient 0,7 g d'une poudre blanche amorphe.
Exemple 13
30 On broie finement dans un homogénéiseur un mélange de
La condensation de l'ester d'alcoyle inférieur de la carboxy-2 bromo-6 cyclohexanone, II, avec le thiamide substitué , III, est effectuée au sein d'un solvant organique tel que le méthanol, l'éthanol, le propanol, le benzène ou le dioxane ou encore au sein d'un mélange dtalcool et d'eau.
La saponification de la fonction ester en position 4 de 1'Y-2 alcoyloxy inférieur carbonyl-4 tétrahydro-4,5,6,7 benzothiazole, I avec X = alcoyle inférieur, est réalisée, notamment,par l'action sur ce composé d'un hydroxyde alcalin, au sein d'un alcanol. Après élimination de l'aloanol par distillation sous pression réduite et acidification, en milieu aqueux, du résidu, on isole 1'T-2 carboxy' 4 tétrahydro-4,5,6,7 benzothiazole, I avec X = OH.
L'estérification du groupement carboxyle en position 4 du composé I avec x n OH est réalisez notamment par action, en pré sence d'un catalyseur, d'un alcool convenahlement choisi. Pour réaliser cette estérification, on peut également transformer la fonction carboxyle du composé I avec X = OH, en un dérivé fonctionnel tel que chlorure d'acide ou anhydride et faire réagir,sur ce dérivé fonctionnel, l'alcool désiré, de préférence en présence d'une base tertiaire.
La salification du groupement carboxyle en position 4 du composé I avec X = OH, réalisée, notamment, par action d'un hydroxyde alcalin au sein d'un alcanol permet d'obtenir le sel alcalin de l'Y-2 carboxy-4 tétrahydro-4,5,6,7 benzothiazole qui s'insolubilise dans le milieu réactionnel.
Llamidification, par l'ammoniac, de l'Y-2 alcoyloxy inférieur carbonyl-4 tétrahydro-4,5,6,7 benzothiazole, I avec X = alcoyloxy inférieur, est effectuée soit en milieu aqueux, soit au sein d'un alcanol.
La carbéthoxy-2 chloro-6 cyclohexanone est décrite par Kötz, annale 358, 199. La carbéthoxy-2 bromo-6 cyclohexanone est décrite par Kötz, Annalen 358, 199 et par J.C. Sheehan et C.E. Mumaw, J.A.C.S. 72, 2127 (1950).
D'une manière générale, on peut préparer les esters d'alcoyle inférieur des carboxy-2 halogéno-6 cyclohexanones, II, par halogénation des esters d'alcoyle inférieur des carboxyle2 cyclohexanones, de manières analogues à celles indiquées ci-dessus.
Les thiobenzamides substitués, III, peuvent entre commodément préparés selon la méthode de A.E.S. Fairfull, J.L. Lowe et D.A. Peak, J. Chem. Soc. 742 (1952) par action de l'hydrogène sulfuré sur un nitrile aromatique convenable.
Les points de fusion des thiobenzamides ainsi obtenus et servant à la préparation des composés I sont indiqués plus loin dans le tableau A.
Les exemples suivants illustrent l'invention, sans toutefois lui conférer aucun caractère limitatif.
Exemple n 1 : Phényl-2 carbéthoxy-4 tétrahydro-4,5,6,7 benzottiazole Dans une solution de 37,2 g de thiobenzamide dans 270 cm3 d'éthanol à 95 p.cent, on introduit 67,5 g de carbéthoxy-2 bromo-6 cyclohexanone, porte le mélange réactionnel au reflux, lty maintient pendant une heure trente minutes, élimine l'éthanol par distillation, reprend le résidu par un mélange d'eau et d'éther, agite, sépare par décantation la phase éthérée, la neutralise par lavage avec une solution aqueuse de carbonate de potassium, puis à 11 eau, la con centre à sec par distillation sous pression réduite, rectifie le résidu sous vide plus poussé et obtient 41 g de phényl-2 carbéthoxy4 tétrahydro-4,5,6,7 benzothiazole, Eb. = 215 C, sous 0,15 mm de mercure.
Pour autant que l'on sache, ce compose n'est pas décrit dans la littérature.
Exemple n 2 : Phényl-2 carboxy-4 tétrahydro-4,5,6,7 benzothiazole Les 41 g de phényl-2 carbéthoxy-4 tétrahydro -4,5,6,7 benzothiazole obtenus à l'exemple n 1 sont dissous dans 225 cm3 de solution éthanolique N de potasse. On porte le mélange réactionnel au reflux, l'y maintient pendant quinze minutes, élimine l'éthanol par distillation sous pression réduite, reprend le résidu à l'eau, acidifie la phase aqueuse par une solution aqueuse N d'acide chlorhydrique, isole par essorage le précipité formé, le lave, le sèche, le cristallise dans le toluène et obtient 19,6 g de phényl-2 carboxy-4 tétrahydro-4,5,6,7 benzothiazole**, F. = 154 C.
Analyse : C14H13N02S = 259,32 Calculé : C % 64,84 H % 5,05 N % 5,40 S % 12,37 Trouvé : 64,6 5,0 5,3 12,7 Spectre U.V. (éthanol) max. à 300 m Spectre I.R. (pastille de KBr) absorptions à 2 940, 1 730, 1 220, 1 175, 980, 770, 760, 680 cm 1 Exemple n 3 : Sel de sodium du phényl-2 carboxy-4 tétrahydro-4,5,6, 7 benzothiazole On dissout 5,9 g de phényl-2 carboxy-4 tétrahydro-4,5,6,7 benzothiazole obtenu à 11 exemple n 2 dans 100 cm3 d'éthanol, ajoute à la solution 23 cm3 de solution éthanolique normale de soude,isole par essorage les cristaux formés et obtient 4,22 g de sel de sodium du phényl-2 carboxy-4 tétrahydro-4,5,6,7 benzothiazole*, F. = superieur à 310 C.
*Pour autant que l'on sache, cos composés né eontpas décritsdans la littérature.
Exemple n 4 : o-tolyl-2 carbométhoxv-4 tétrahydro-4,5,6,7 benzo thiazole Dans une solution de 17 g d'o-tolyl-2 carboxy-4- tétrahydro-4,5, 6,7,benzothiazole (voir l'exemple n 5, Tableau A, composé 2) dans 180 cm3 de méthanol, on fait barbotér du gaz chlorhydrique, laisse une nuit au repos, élimine le solvant par distillation sous presinn réduite, reprend le résidu à l'éther éthylique, lave la solution éthérée par une solution aqueuse de carbonate de potassium, puis l'eau, la concentre à sec par distillation sous pression sunite, rectifie l'huile résiduelle et obtient 11,6 g d'o-tolyl- C- méthoxy-4 tétrahydro-4,5,6,7 benzothiazole, F. = 88 C.
surface. Naturellement, le degré d'approximation diminue à mesure que la distance du point 126 augmente. En conséquence, le foyer 132 et le centre de courbure des cylindres circulaires ne sont pas situés nécessairement dans le plan du filament 54 qui reste à la dis-5 tance focale P de la surface parabolique initiale 122.
La hauteur verticale restante du réflecteur, dans la colonne centrale, est divisée en parties égales entre les facettes supérieure et inférieure 1U et 1D. Les images de ces facettes sont dirigées vers la région verticale la plus intense, 2,5° vers le bas, du dia-10 gramme, le centre de l'image de la facette étant situé sur l'axe
120. La colonne centrale de facettes établit ainsi la région d'intensité la plus faible du diagramme désirée et contribue partiellement aux régions restantes. Ensuite, la construction du réflecteur se poursuit vers l'extérieur à partir des bords verticaux des fa-15 cettes de la colonne centrale.
La longueur et la hauteur de chaque facette de la rangée horizontale médiane M sont régies par la longueur et la hauteur de la tranche d'intensité du diagramme total,à laquelle l'image de la facette tend à s'adapter. Par exemple, la tranche d'intensité constan-20 te de 300 cd (Fig. 4), présente un étalement horizontal d'environ 40° et un étalement vertical d'environ 4° avec une région d'intensité maximale qui est située à 40° horizontalement. Ainsi, comme représenté à la Fig. 11, les facettes sont dirigées à 40° horizontalement avec une largeur suffisante pour un étalement horizontal de 25 40°.
Pour la synthèse initiale, les bords verticaux des facettes adjacentes doivent être continus afin d'utiliser le plus efficacement possible le volume prédéterminé du réflecteur et obtenir la meilleure synthèse du faisceau désirée. Les facettes médianes restantes 30 sont dirigées vers la région d'intensité maximale du diagramme total à 35° horizontalement (Fig. 11). Comme représenté à la Fig. 10, ces deux conditions orientent la facette 2LM ou surface 150 suivant un angle OgL Par raPPOI"fc à. la facette de base 1M ou segment de droite 152, les facettes étant réunies au niveau du bord vertical 154. Dans 35 ia mesure où la rangée médiane des facettes est concernée, l'angle est rapporté au plan de la facette de base 1M au niveau de l'axe horizontal du phare. L'angle 0^. correspondant à chaque facette est déterminé par la résolution de l'équation suivante :
tan (20 + ) = (f + L)
x l ' P - L tan ©x
71 34024
2107896
dans laquelle ^ est l'angle entre le rayon de lumière réfléchie 156 et l'axe 120 du réflecteur;
a est la distance entre l'axe 120 du réflecteur et le bord 154 P est la distance le long de l'axe 120 entre le filament et 5 le bord 154; et
L est la distance entre le centre de la facette 2LM et le bord 154.
Pour chacune de ces facettes, le rayon de courbure r „ est ci
égal à deux fois la distance entre la droite 152 qui comprend la
10 surface cylindrique dans le plan horizontal et une seconde droite
On doit souligner que l'installation dans laquelle la semelle est supportée d'une façon indépendante du tampon-presseur a l'avantage de ne pas exposer le tampon-presseur 42 à la chaleur.
Un endommagement par la chaleur du tampon-presseur 42 est évité, et la température du tampon-presseur 42 n'est pas augmenté de sorte qu'un contact entre la semelle 16 et le tampon-presseur 42 ne retarde pas, et peut mAeme accéléreras le refroidissement de l'adhésif jusqu'à une température à laquelle il maintient la semelle sur la chaussure de façon à réduire au minimum la durée de séjour de la chaussure dans la presse. Egalement le principal avantage d'une phase intermédiaire d'application d'une légère pression suivie ultérieurement par la phase d'application d'une pression maximale de fixation de la semelle est le maintien de la semelle 16 contre le dessous de la tige 120 de la chaussure, de manière à réduire au minimum la perte de chaleur. En même temps, étant donné que la première pression exercée est faible, elle n'a que faiblement tendance à déformer définitivement la semelle 16 de la chaussure pendant que cette-semelle est chauffée t sa température maximale.