INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Volatilités relatives de 2 coupes dont les points d'ébullition diffèrent de 28 C (50 F) # Tension K = en T C vapeur Y/X = Volatilité ATM ATM P/# relative Hydrocarbure de Pt ébullition 257 C sous 760 mm Hg 2,0 295 2,0 1,0 Hydrocarbure de Pt X 2,0 C = 1,60 ébullition 2850C sous 76C mm Hg g 295 1,25 0,625 H.C. 257 C 0,41 223 0,41 1,0 α0,41= 2,92 H.C. 285 C 223 0,205 0,343
Nombre min. de plateaux sous 2,0 atm.(1) = log 2.92 = 2,28 ( " " " sous 0,41 atm. log 1.60 ( (moyenne = Reflux min. sous 2,0 atm.(2) 2,92 ( moyenne = " " " 0,41 atm. - 1,60 - 1,02 (2,0 On peut estimer qu'il faut 2 fois moins de plateaux en T.C.I.
qu'en tour atmosphérique U.T. pour le même fractionnement.
U.T. T.C.I.
Plateaux de fractionne- Tour atm. = 15 15 x 0,5 = 7,5 mettons 10 ment. tour sous vide = 20 20 Plateau de refroidissement des têtes .
Plateaux au-dessus cuve de combustion .....................2/36 Total ..................................................
Admis 40 plateaux Ecart entre plateaux 0,85 m.
Hauteur de la virole environ 40 mètres Diamètre - Voir paragraphe c.15 = 10,6 mètres F - COMPARAISON ECONOMIQUES Elles sont sujettes à variation : année de construction, type de contrat avec les constructeurs, coût des produits et des services, etc..
Les chiffres suivants ne peuvent être qu'approximatifs.
a) - T-nvestissements - La comparaison entre U.T. et D.C.I. porte seule ment sur les appareils étudiés ici, à l'exclusion des appareils annexes non étudiés tels qu'équipement pour la redistillation de l'essence de tete et de l'essence lourde, appareils de finition, échangeurs, etc..
U.T. D.C.I.
Tours - atmosphérique et strippeurs 15,4 sous vide et strippeurs 18,6 Etêtage 7.3 26.9 Fours # Millions calories/h Atmosph. 125 38,0 soss vide 35 17,8 Topping 61,5 24,2 Production vapeur T/ heure Tours ATM et sous vide 40 10,2 Topping 10 2,6 Turbo soufflante ~~~~~~~ 22 2 total 100 (1) Avec reflux infini (2) Avec nombre infini de plateaux.
Les investissements pour D.C.I. sont inférieurs de 17 % à ceux de U.T., la différence étant due principalement à une économie sur les fours.
b) Utilités Cosst par m3 de brut U.T. D.C.I.
Fuel oil équivalent Four atmosphérique ......... 45.0 Four sous vide 13.2 Four topping ............... 22.0 T.C.I. .....................
Vapeur - Four et tour atmosphérique 3.6 Four et tour sous vide 4.8 Topping 2.1 Gas oil léger Perte évent T.C.I ... 1.3 Electricité .................. 16.0 14.7 Amortissement ; 17.4 14.8 100,0 82.1 Les économies d'utilités en faveur de D.C.I. sont de tordre de 10 % principalement dues à une réduction des consommations de combustible.
Les inconvénients de l'étai précité ne résident pas seulement dans les couts élevés des arceaux du profil. En effet, l'installation de ces derniers dans l'évidement entrain également des difficultés, du fait que chaque arceau du profil doit être adapté individuellement, ce qui entraîne un travail considérable. La section interne du profil de l'évidement est d'ailleurs diminuée par l'insertion des arceaux du profil. Les treillis en forme de nappe sont attachés aux arceaux du profil de telle façon que les extrémités des fils ondulés dépassant des trempis soient enroulées autour des arceaux du--profil. Cette méthode de fixation entraîne un travail considérable, sans pour autant réaliser un soutènement notable.Seuls les arceaux du profil servent de soutènement, du point de vue de la statique. Les treillis de fils reliant ces derniers a la manière de matelas servent en premier lieu de mécanismes de sûreté empêchant l'écroulement de la roche-dans le profil de l'évidement.
L'invention a pour but de réaliser l'étayage d'un évidement, efficace du point de vue de la statique, en évitant d'avoir à insérer-divers~éléments dans Ie profil.
Selon l'invention, on parvient à ee but et donc évite les inconvénients précités du fait que, pour la formation d'une armature à trois dimensions, autoportante à la manière d'une poutre en treillis, on prévoit des fils transversaus croisant également les creux des ondulations desdits fils ondulés, et des fils de renforcement reliant les crêtes ettou les creux desdites ondlatjfons, au moins dans le plan de certains desdits fils ondulés Une forme d'exécution particulièrement intéressante d'un étai selon l'in- vention consiste à utiliser des matelas d'armature en fils à trois dimensions, autoportants à la manière d'un treillis, et de préférence voûtés, qui forment l'ensemble de l'armature de I'étai au moyen de nappes ondulées qui s 'étendent transversalement à l'axe de l'évidement Les fils transversaux prévus dans les matelas d'armature en fils croisant les fils ondulés s'étendent suivant l'axe du profil de l'évidement, après l'achèvement de l'étai.
Les matelas d'armature en fils ont la forme de poutres en treillis. Ils sont efficaces dans les trois dimensions et, par conséquent, extrêmement résistants aux farces de déformation . Ils sont autoportants et aptes à absorber des forces importantes.
L'étai selon l'invention présente l'avantage de ne pas masquer la paroi rocheuse de P'évidement, ce qui permet d'observer continuellement et de juger de visu les altérations de la roche. Les matelas d'armature en fils selon l'invention constituent des éléments d'armature qui, reliés dans des directions longitudinale et transversale, donnent des jonctions longitudinale et transversale efficaces du point de vue de la statique. On obtient une armature continue ayant l'effet d'un revêtement de voûte qui sert de soutènement sur toute la longueur du profil sans que cela oblige à utiliser des éléments voûtés additionnels.
Le fait que l'observation de la paroi rocheuse du profil de l'évidement soit assurée grâce à l'invention, pendant- et après la construction de l'armature de l'étai, comporte de grands avantages sur tous les procédés utilisant comme éléments ondulés des éléments opaques tels que des tales ondulées.
Les tôles. ondulées utilis.ées habituellement empêchent de voir la position des ancrages insérés dans la roche, afin d'attacher ces tôles ondulees aux ancrages, il faut d'abord fixer avec précision la position des ancrages et la disposition des forages correspondants dans les plaques en tale ondulée. En raison de leur opacité, il est impossible d'observer, pendant les travaux, la surface du profil de l'évidement située derrière les plaques en telle ondulée, ni de juger de visu les altérations de la roche. Les plaques en tôle ondulée forment d'ailleurs des zones de discontinuité dans le béton de revêtement de l'évidement. Elles représentent de véritables surfaces de séparation, de sorte qu'un effet de jonction entre la tale ondulée et le béton est exclu.Par conséquent, ces tôles ondulées n'ont pas la valeur d'armatures, du point de vue statique. Etant donné que les plaques entôle ondulée bétonnées à l'arrière constituent un support rigide, le risque d'endommagement lors des déformations de la montagne est particulière-ent grand. Des fendillements dsss au retrait et s'étendant en direction des ondulations sont d'ailleurs inévitables dans la surface du béton. Les tales ondulées seules ne suffisent d'ailleurs pas, parce que Ia hauteur des ondulations des tales ondulées est reIativement petite en vue de l'adaptation au profil de l'évidement qui est également nécessaire suivant la direction longitudinale des ondulations.Des ann-eaux ou des arceaux de renforcement, en tant qu'éléments.supplémentaires de fixation, sont nécessairement insérés suivant le profil de l'évidement, ce qui diminue son diamètre intérieur. Indépendamment de l'existence des anneaux de renforcement, le retrait du.béton entraîne son éloignement de la.tle ondulée, de sorte que les tensions tangentielles du-béton ne peuvent pas être transmises sur la tale. Cet éloignement se produit dès le retrait du béton, et ceci-d'autant plus que les plaques en tôle ondulée sont généralement lisses ou rendues glissantes par la couche de bitume qui y est fréquemment appliquée. Les plaques en tôle ondulée pleines causent d'ailleurs un refoulement de l'eau émergeant de la montagne.
En raison du fait que les plaques en tôle ondulée non autoportantes présentent des surfaces unies, elles sont fréquemment cabossées à cause de leur hauteur d'ondulation peu importante et du fait des chocs se produisant pendant la construction. La pression de l'eau peut également bomber et percer le recouvrement en telle, au cas où il n'y a pas de béton de protection et où le recouvrement en tale n1 est pas soutenu d'une autre manière vers l'intérieur. Alors, les tales ondulées ne peuvent plus exercer les fonctions pour lesquelles elles sont prévues.Etant donné la rigidité à la flexion, peu importante en direction longitudinale, des ondulations inférieures, les tales ondulées, même de forme voûtée, ne peuvent pas être utilisées comme allonges sans un soutènement suffisant réalisé au moyen d'arceaux de profil; par conséquent, l'utilisation des tales ondulées comme allonges est peu intéressante en pratique, en raison du travail compliqué et onéreux, compte non tenu du fait que la tôle ondulée en soi est extrêmement coûteuse.
Ceci est également le cas pour les tales ondulées denommées "WK", récemment proposées, et comportant des découpures à la manière du métal déployé à nervures. Ces tôles spéciales exigent des arceaux de- < renforcement propres pour pouvoir être utilisées dans l'évidement. Ces tôles ne permettent pas non plus d'observer le comportement de la montagne pendant la période des travaux; la position précise des ancrages insérés n'est pas visible, de sorte que la jonction des tales à ces derniers est aussi difficile que celle des tôles ondulées pleines. Des arceaux de profil sont nécessaires pour la pose en allonge, même dans le cas de l'avancement d'une lance.
La possibilité présentée pour la première fois par l'invention de réaliser d'une part une armature d'étai qui n'exige pas d'arceaux de profil, grâce à l'utilisation d'éléments d'étai à trois dimensions, autoportants à la manière de poutres en treillis et, d'autre part, d'obtenir une armature d'étai transparente qui permet une observation continuelle, apporte un progrès important dans ce domaine.
En outre, l'armature constitue un mécanisme-de sûreté qui,-comme les étais en bois, annonce les efforts excessifs par ce- qu on appelle la "signalation". Le son qu'on obtient en frappant les fils renseigne en effet- sur-leur tension. En cas d'efforts excessifs ou de déformations des fils > -l'ét-ai peut être renforcé d'une manière rapide et simple et ceci, en particulier, en superposant des coupes en fils voûtés sur les surfaces menacées, c'est-à-dire au moyen d'une espèce de doubleaù. L'armature de l'étai forme une coupe semi-rigide après la clôture en anneau de l'armature qui doit avoir lieu, de préférence, dans la zone d'avancement.En séparant ou en coupant les fils transversaux intérieurs ou membrures idu côté de l'évidement), on peut donner à des parties de l'armature une aptitude à la déformation semblable à celle drune chaîne à joints articulés.
Les joints articulés seraient formés le long des fils transversaux extérieurs, là où les fils ont été séparés à l'intérieur.
En comparant l'armature de l'étai selon l'invention avec d'autres types étais, il faut distinguer entre les étais d'acier et de béton. On parle d'un étai de béton au cas où l'acier sert d'armature, de coffrage ou de limitation du béton du côté de la montagne (étoupage).
La fonction des arceaux en treillis servant d'étais en acier serait seulement proche de celle d'une armature d'étai au cas où les arceaux en treillis seraient insérés l'un immédiatement derrière l'autre. Jusqu'à présent, cette possibilité n'a pas été proposée ni mentionnée dans la littérature spécialisée.
La jonction longitudinale des arceaux en treillis a été produite jusqu'à présent au.moyen de jambes d'écartement et de fourchettes de traction isolées.
Ces dernières doivent éviter le déplacement (par pression de la montagne) et le renversement (par effet explosif) des arceaux. Ces jonctions des arceaux ont seulement une fonction auxiliaire et une fonction soutenante peu importante.
Le composé de formule II, utilisé comme produit de départ9 peut être obtenu de la manière suivante: a) 1,3,4,4a,5,9b-hexahydro-2,5-diméthyl-5-(2H)-indéno[1,2-c] pyridinol A une suspension de 32,2 g de 1,3,4,4a,5,9b-hexahydro 2-méthyl-5(2H)-indéno[l,2-c]pyridinone dans 300 ml d'éther anhydre, on ajoute goutte à goutte, à une température de -300 et tout en agitant, 100 ml d'une solution éthérée à 4,4% de méthyl-lithium.
On agite ensuite pendant 3 heures à -200, puis on ajoute goutte à goutte, sous atmosphère d'azote et sous réfrigération, 90 ml d'une solution à 20 de chlorure d'ammonium et on extrait avec de l'éther On sèche les extraits éthérés réunis sur sulfate de magnésium, on filtre et on évapore le filtrat à siccité. On recristallise deux fois dans l'éther di-isopropylique le produit brut qui a précipité, ce qui donne le 1,3,4,4a,5,9b-hexahydro- 2,5-diméthyl-5(2H)-indéno[1,2-c]pyridinol à l'état pur; il fond à 132-134 .
b) 1,3,4,9b-tétrahydro-2,5-diméthyl-2H-indéno[1,2-c]pyridine On chauffe pendant 15 minutes à l'ébullition au reflux une solution de 14 g de 1,3,4,ha,5,9b-hexahydro-2,5-diméthyl- 5(2H)-indéno[1,2-c]pyridinol dans 200 ml d'une solution 5N d'acide chlorhydrique dans d l'éthanol. On évapore la solution à siccité et on recristallise à deux reprises le résidu dans de l'isopropanol, ce qui donne le chlorhydrate de la 1,3,4,9b-tétra- hydro-2,5-diméthyl-2H-indéno[1,2-c]pyridine à l'état pur; il fond à 203-2050 (avec décomposition).
c) 2-éthoxycarbonyl-1,3,4,9b-tétrahydro-5-méthyl-2H-indéno[1,2-c] pyridine A une solution de 21 g de 1,3,4,9b-tétrahydro-2,5 diméthyl-2H-indéno[1,2-clpyridine dans 90 mi de benzène anhydre, on ajoute goutte à goutte, tout en agitant, 68,8 g de chloroformiate d'éthyle. On chauffe à l'ébullition pendant 4 heures, puis on extrait le mélange réactionnel refroidi à température ambiante, deux fois avec de l'eau et une fois avec de l'acide chlorhydrique 2N. On sèche la phase organique sur sulfate de magnésium, on l'évapore et on distille le résidu sous vide poussé, ce qui donne la 2-éthoxyearbonyl-1,3,4,9b-tétrahydro-5-méthyl- 2H-indéno[l,2-c]pyrîdine à l'état pur; elle bout à 143-145 sous 0,02 torr.
d) 1,3,4,9b-tétrahydro-5-méthyl-2H-indéno[1,2-c]pyridine A une solution de 11,7 g de 2-éthoxycarbonyl-1,3,4,9btétrahydro-5-méthyl-2H-indéno[1,2-c]pyridine dans 120 ml de n-butanol, on ajoute 12 g d'hydroxyde de potassium solide et on chauffe pendant 3 heures à l'ébullition. On évapore le mélange réactionnel à l'évaporateur rotatif, on reprend le résidu par de l'eau et on extrait la solution à plusieurs reprises avec d chloroforme. On seiche les extraits chloroformiques sur sulfate de magnésium et on les évapore. On trdnsforme la base brute ainsi obtenue en chlorhydrate, en dissolvant le résidu d'évaporation dans de méthanol et en ajoutant la quantité calculée d'acide chlorhydrique éthanolique.On évapore la solution à siccité et on cristallise le résidu deux fois dans un mélange d'éther et d'éthanol; on obtient ainsi le chlorhydrate de la 1,3,4,9b-tétra- hydro-5-méthyl-2H-indéno[1,2-c]pyridine à l'état pur; il fond à 182-184 .
Les composés de formule I et leurs sels d'addition d'acides n ont pas été décrits jusqu'à présent dans la littéra turco Dans les essais effectués sur les animaux de laboratoire, ils se signalent par d'intéressantes propriétés pharmacodynamiques.
C'est ainsi qu'ils inhibent l'agressivité provoquée chezla souris par choc électrique ou par l'isolement, et, chez le chat, par excitation de l'hypothalamus. Les nouveaux composés exercent également un effet inhibiteur sur la motricité, comme il ressort de l'inhibition de la réaction de fuite conditionnée du rat Ils exercent d'autre part une action sédative sur le système nerveux central, mise en évidence chez la souris par l'inhibition de la motricité spontanée, la potentialisation de la narcose barbituri- que et par l'essai à la barre tournante.
Inhibition de l'agressivité Inhibition du comportement agressif de défense provoqué par choc électrique Après avoir sbi sur les pattes une série d'excitations électriques, les souris présentent entre elles un comportement agressif de défense caractéristique. On a étudié l'action inhibitrice exercée par les nouveaux composés sur cette agressivité en opérant de la façon suivante: On place deux souris mâles sur un plancher grillagé et on les isole sous un bécher de 600 ml. Toutes les 30 secondes, on fait passer pendant 3 secondes un courant alternatif de 20 à 40 volts dans le plancher grillagé. Après une période d'essai de 3 minutes, les souris prennent une position caractéristique, *appe- lant celle d'un boxeur.Au cours d'une première série d'essais effectuée avant auministration de la substance, on compte le nombre de ois où les souris adoptent la position agressive; celles qui prennent la position au moins 8 fois sont retenues pour l'essai. On répète l'expérience 30 minutes après administration de la substance. La DE50 est la dose qui dimîrue de 50% le nombre de fois où la souris prend la position caractéristique; pour la 1,3,4,9b-tétrahydro-5-méthyl-2-(3-oxobutyl)-2H-indéno [1,2-c]pyridine, par exemple, elle est de 22 mg/kg par voie souscutanée.
Inhibition de l'agressivité offensive provoquée par l'isolement On a également déterminé l'action des composés de formule I sur l'agressivité offensive provoquée chez la souris par l'isolement. Lorsqu'on isole des souris dans une cage, elles manifestent au bout de 4 semaines un état d'agressivité caractéristique. Après les avoir ainsi isolées, on met deux souris en présence l'une de l'autre et on compte les réactions d'agressivité. On opère selon une modification de la métnode décrite par L. Valzelli dans Advances in Pharmacology, Academic Press Inc., New York, 5, 79 (1967). La DE50 est la dose de substance qui inhibe à 50% les réactions d'agressivité. Les résultats obtenus sont rassemblés dans le tableau I suivant.
Substance DE50 en mg/kg (voie intrapéritonéale) 1,3,4,9b-tétrahydro-5-méthyl- 2-(3-oxobutyl > 2H-indéno[1,2-c] 0,3 pyridine 2-[4-(p-fluorophényl)-4-oxobutyl]- 1,3,4,9b-tétrahydro-5-méthyl-2H- 2,3 indéno[l,2-c]pyridine 1,3,4,9b-tétrahydro-5-méthyl-2 (4-méthyl-3-oxopentyl)-2H-indéno 3 [1,2-c]pyridine Inhibition de l'agressivité provoquée par excitation de l'hypothalamus On a d'autre part déterminé l'action inhibitrice des composés de l'invention vis-C-vis de l'agressivité provoquée chez le chat par excitation electrique de l'hypothalamus. On place deux électrodes bipolaires concentriques dans l'hypothalamus postérieur droit et gauche des animaux préalablement narcotisés.
Les électrodes sont reliées par une prise quadripolaire et fixées à la boite crânienne à l'aIde de cément. Après un repos postopératoire de 3 semaines, les animaux retenus pour l'essai sont placés dans une cage, dans laquelleon introduit,un rat sous narcose.
Le ch & s'intéresse au rat mais ne l'attaque Das; quand il ne se montre plus intéressé, on établit le courant d'excitation. Après un certain temps, variable selon la tension appliquée aiix électrodes, l'animal bondit sur le rat et le mord au niveau des vertèbres cervicales. On détermine la tension nécessaire pour déclen- cher cette attaque en moins de 30 secondes, puis on effectue, en appliquant la tension ainsi trouvée, une série de mesures afin de déterminer le temps s'écoulant entre le début de l'excitation et la morsure, avant et après administration de la substance à essayer.On considère qu'une substance inhibe l'agressivité lorsqu'elle augmente l'intervalle de temps entre le début de l'exci- tation et la morsure. A'la dose de 1 mg/kg par voie intrapéritonéale ou de 5 mg/kg par voie orale, la 1,3,4,9b-tétrahydro-5- méthyl-2-()-oxobutyl)-2H-indénot1,2-cjpyridinespar exemple, inhibe de manière significative l'agressivité provoquée par excitation de l'hypothalamus.
Les composés de l'invention se signalent donc par leur action inhibitrice sur l'agressivité, même à des doses où aucune action sédative sur le système nerveux n'est encore décelable.
Contrairement aux substances psychotropes connues, les nouveaux composés inhibent particulièrement l'agressivité offensive. Grâce à cette propriété, les composés de formule I peuvent être ut'lisés en thérapeutique dans le traitement des états psychopathologiques où on constate une agressivité apparente ou latente (maladies mentales diverses, troubles de ia personnalité ...). La dose quotidienne à administrer sera comprise entre 2 et 200 mg de substance active.
Inhibition de la motricité On a étudié l'effet inhibiteur exercé par les nouveaux composés sur la réfaction de fuite conditionnée du rat. On-peut apprendre aux rats à grimper sur une barre suspendue au mlliet de la cage lorsque retentit un signal d'alarme. Ils évitent ainsi un stimulus ultérieur douloureux sous forme d'une secousse électrique transmise par le plancher grillage de la cage. Dès que retentit le signal avertisseur, les animaux entraînés bondissent immédiatement sur la barre (réaction de fuite conditionnée), alors que les animaux non entraînés ne réagissent pas au signal d'alarme, et ce n'est qu'au moment de la secousse électrique qu'ils cherchent à s'enfuir (réaction non-conditionnée).On peut mesurer l'activité sédative par l'effet d'inhibition, sur la réaction conditionnée, de doses n'ayant aucune action sur la réaction nonconditionnée. En d'autre termes, un animal préalablement traité ne réagit pas au signal d'alarme, mais s'enfuit dès qu'il reçoit le stimulus électrique. La DE est la dose qui inhibe de 50ss chez les animaux entraînés, la réalisation de la réaction conditionnée. Pour la 1,d,4,9b-tétrahydro-5-méthyl-2-(3-oxobutyl)- 2H-indéno[l,2-c]pyridine, par exemple, la DE50 est de 23 mg/kg par voie sous-cutanée.
Dans une solution de 0,317 g de 3,3-diméthyl-4-thia2,6-diazabicyclo t3,2,O7 heptan-7-one dans 3,0 ml de chlorure de méthylène est additionnée de 0,254 g d'iode dans 12,0 ml de benzène ; il se produit immédiatement un précipité brun volumineux. Le mélange est agité pendant 10 minutes à la température ambiante, puis filtré et le résidu de filtration est lavé avec benzène et pentane et mis en suspension dans 8,0 ml d'acétonitrile. La suspension est additionnée de 2,0 ml de pyridine ce qui donne une solution limpide jaune qu'on refroidit à + 100 et additionne goutte à goutte sous agitation de 0,4 ml de chlorure de phényl-acétyle. Le mélange réactionnel est abandonné au repos à la température ambiante pendant 20 minutes puis concentré sous pression réduite jusqu'à un poids de 1,9 g. le résidu sirupeux jaune est repris dans 50 ml d'acé- tate d'éthyle et la solution est lavée avec 50 ml d'eau, puis évaporée. Le résidu est cristallisé dans un mélange de méthanol, chlorure de méthylène et hexane. Le bis-[2-oxo-3ss-(N-phényl- acétyl-amino)-4P -azétidinyl~7-disulfure fond, après recristallisation, à 152 - 1550 (échantillon pour l'analyse : 156,5 158,50).
Une solution de 0,35 g de ce dernier produit dans 16 ] d'un mélange 9 : 1 d'acide acétique et eau est additionné à 50 environ d'environ 3,2 g d'oxyde d'éthylène, puis de 3,5 g de poudre de zinc. Le mélange réactionnel est agité pendant 15 minutes à environ 50 puis pendant 30 minutes à la température ambiante, puis filtré. On lave le résidu de filtration avec de l'acétone et évapore le filtrat. Le résidu est repris dans environ 150 ml d'acétate d'éthyle et la solution est lavée avec 50 ml d'une solution aqueuse saturée de bicarbonate de sodium et avec 100 ml d'une solution aqueuse saturée de chlorure de sodium, séchée et concentrée. le résidu est chromatographié sur 50 g de gelde silice en même temps qu'un produit brut obtenu à partir de O,58'g du bis-[2-oxo-3ss-(N-phénylacéthl-amino)-4ss azétidinyl 7-disulfure.On élue avec un mélange 19 : 1 d'acétate d'éthyle et acétone la 4ss-(2-hydroxyéthylmercapto)-3ss-(N-phé nylacétyl-asino)-azétidin-2-one sous forme de produit unitaire qui, après cristallisation dans un mélange d'acétone et diéthyléther fond à 141 - 142 ; [α]D20 + 44 (c = 0,571 dans l'éthanol) ; chromatographie en couche mince (gel de silice ; développement à l'iode) : Rf 0,45 (système acétate d'éthyle/acétone 1 : 1) spectre d'absorption infra-rouge (dans l'huile minérale) bandes caractéristiques à 3,01 , 5,68 , 6,01 , 6,43 et 6,52 .