INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
(d) Acide 7ss-(D-α-aminophénylacétamido)-3-n-propylthiométhyl- c éph-3-em-4-carboxvlîque De la N-(t-butoxycarbonyl)-D-phénylglycine (1,39 g, 5,5 mmoles) a été dissoute dans du tétrahydrofuranne sec (13 ml) refroidie jusqu'à -100, De la triéthylamine (0,8 ml, 5,5 mmoles) a été ajoutée, cette/addition étant suivie de celle d'une solution de chloroformiate d'isobutyle (0,75 g, 5,5 mmoles) dans du tétra hydrofuranne sec (3 ml), le mélange réactionnel étant maintenu entre -6 et -10 On a agité le mélange pendant 30 minutes à la température ambiante et on l'a filtré.On a ajouté le filtrat sous agitation à une solution de 7ss-amino-3-n-propylthiométhylcéph-3- em-4-carboxylate de diphénylméthyle, sel avec l'acide p-toluène sulfonique (2,25 g, 3,6 mmoles) dans de l'acétonitrile (10 ml) et du diméthylacétamide (5 ml). Après 30 minutes, on a évaporé les solvants sous une pression de 2 mm et à une température de 400 et on a dissous l'huile dans de l'acétate d'éthyle, puis on l'a extraite successivement avec du bicarbontte de sodium dilué, de l'eau et de la saumure et séchée; on a lentement ajouté la solution à du pétrole léger, de façon à obtenir un solide ,95 g) que l'on a traité par de l'acide trifluoroacétique (8 ml) dans de l'anisole (2 ml) à 200 pendant 4 minutes.On a chassé les sol vants par évaporation sous une pression de 2 mm et à une tempé rature de 400, de façon à obtenir une huile que l'on a digérée avec de l'acétate d'éthyle, filtrée et ajoutée lentement à de l'éther de pétrole de façon à obtenir le trifluoroacétate (1s35 g) du composé indiqué dans le titre; ce sel a été mis en suspension dans de l'eau (100 ml) et secoué avec une solution à 25% de LA-1 (OAc-) dans de l'éther (30 ml)@ On a ajouté davantage d'éther (30 ml) et on l'a séparé des deux couches par centrifugation.
La phase aqueuse a été extraite à trois reprises encore avec de l'acétate d'éthyle et séchée par congélation de façon à obtenir un solide blanc (650 mg) que l'on a lavé avec de l'éther de fa çon à obtenir le composé indiqué dans le titre (485 mg), se dé ccmposant à 1320 sans fusion, [α]D24 +31 (c 0,68) dans de l'eau contenant 12 gouttes de sulfoxyde de diméthyle par ml), #max (tampon à pH 6) 264 nm (#8.100), #max (Nujol) 1785 (ss-lactame 1685, 1520 (amide), 1590 (CO2#), et 692 cm-1 (Ph), N.M.R. (sul foxyde de d6-diméthyle)# H 2,6 (large singlet de proton-5) (phé nyle), 8,6 (multiplet) (S-CH2CH2-CH3): : 97 (triplet de proton-3) (-S-CH2-CH2-CH3) (Trouvé : C: 51,5; H: 5s7; N 9,0; S: 11,2 Calculé pour C19H23N3O4S2, C: 54,1; H: 5,5; n; 9,97; S: 15,2%).
Cette substance se déplaça vers la cathode par électrophorèse à un pH 1,9 (une tache seulement sous lumière ultraviolette).
EXEMPLE 4 Préparation d'acide 7ss-(D-α-aminophénylacétamido)-3-éthylthio méthyle éph-3-em-4-carboxylique On a préparé le composé indiqué dans le titre selon le schéma réactionnel suivant (les stades sont décrits plus en détail ci-dessous).
acide 3-acétoxyméthyl 7ss-(N=t-butoxycarbonvl-D-a-aminophényl- acétamido)céph-3-em-4-carboxylique acide 7ss-(N-t-butoxycarbonyl-D-α-aminophénylacétamido)-3-éthyl- thiométhylcéph-3-em-4-carboxylique acide 7P-(D-a-aminophénylacétamido )-3-éthylthiométhylcéph-3-em- 4-carboxylique (a) Acide 7ss-(N-t-butoxycarbonyl-D-α-aminophénylacétamido)-3- éthylthiométhylcéph-3-em-4-carboxylique De l'acide 3-acétoxyméthyl-7ss-(N-t-butoxycarbonyl-D-α;- aminophénylacétamido)céph-3-em-4-carboxylique (2,11 g, 0,004 mole) (préparé de la manière décrite à l'exemple 2(a)) a été agité dans une solution de bicarbonate de sodium (0,32 g, 0,004 mole) dans de l'eau (20 ml) pendant 15 minutes Quelques cristaux de bicarbonate ont été ajoutés afin de compléter la dissolution et la solution a été traitée par de méthane thiol (0,74 g, 0,012 mole) dans un tube en verre scellé à 700 pendant 4 heures On a transféré le contenu du tube dans un récipient ouvert et agité à 40 pendant 15 minutes, de façon à permettre à un excès de thiolde s évaporer. Le produit impur a ensuite été récupéré de la manière habituelle sous forne d'une mousse jaune collante (1,72 g) qui, par trituration dans de l'éther de pétrole (P.F.
40-600), a donné une poudre jaune pâle, (1,2G g), T.L.C. RF 0,55, impureté avec RF 0,92, #max (tampon à pH 6) 262 nm ( 7.160).
Une fraction (0,50 g) de cette poudre a été dissoute dans de l'acétone (1 ml) et traitée par de la dicyclchexylamine (0,13 ml) dans de l'acétone (1 ml) On a précipité le sel de dicvclohexyl- amine par l'additicn d'éther de pétrole (P.F. 40-60 ; 5 ml) et on l'a recueilli par filtration sous forme d'une poudre blancâtre (0,40 g). Cette substance a été dissoute dans de l'acétate d'éthyle (20 ml) et de l'acide chlorhydrique 0,5 N (20 ml). La matière acide a été récupérée de la façon habituelle de manière à donner de l'acide 7p-(N-t-butoxycarbonyl-D-a-aminophénylacétamido) 3-éthylthiométhylcéph-3-em-4-carboxylique sous forme d'une poudre incolore (0,28 g), P.F. 114-119 (retraits à 1020), T.L.C.RF 0,55, tache de trace à RF 0,92, [α]D20 -7,7 (c 1,00, DMSO) #max (tampon à pH 6) 263 nm (# 7.980) Pmax (Nujol) 1778 (p-lactame), 1710 (CO2R), 1680, 1515 (amide), 700 cm (phényle), # (CDCl3) 1,10 (doublet de proton-1, J 9 Hz; CONH), 2,68 (singlet de protons; protons phényliques), 4,00(doublet de protons, J 8 Hz; CONHCH), 4,34 (double doublet de proton-l, J 5 et 9 Hz; C-7 H), 4,68 (doublet de protons, J 8 Hz; CONHCH), 5,09 (double de proton-l, J 5 Hz;C-6 H), 6,26, 6,54 /deux doublets de proton-l (branches d'un quartet), J 16 Hz; C-2 H2 J 6,54 (singlet de proton-2; C-3 CH2), 7,51 (quartet de proton-l; J 7 Hz; SCH2CH3), 8,60 (singlet de proton-9; t-Bu), 8,80 (triplet de proton-3; J 7 Hz; CH2CH3).
[Trouvé : C: 54,1; H: 6,0; N: 8,1; S: 11,7 C23H29N306S2 (507,6) exige C: 54,4; H: 5,7; N: 8,3; S: 12,6%].
(b) Acide 7p-(D-a-aminophénylacétamido )-3-éthylthiométhylcéph-3- em-4-carboxylique De l'acide 7ss-[N-t-butoxycarbonyl-D-α-aminophénylacétami- do)-3-éthylthiométhylcéph-3-em-4-carboxylique (1,2 g) a été traité par de acide chlorhydrique dans de l'acide acétique, ce traitement étant suivi du traitement par de la LA-2 de la manière décrite dans l'exemple précédant, de façon à obtenir de l'acide 7ss- (D-α-aminophénylacétamido)-3-éthylthiométhylcéph-3-em-4-carboxy- lique sous forme d'une poudre jaune pâle (0,62 g), P.F. indéfini, retraits avec décomp. à 190 , T.L.C.RF 0,35, [α]D20 + 34,4 (c 0,90, DMSO), #max (tampon à pH 6) 263 nm (# 5.850). #max Nujol) 1760 (p-lactame), 1690 (amide), 1600 (carboxylate), 690 cm (phényl), #(DMSO-D 6 avec D20) 2,46 (singlet de proton-5; protons phnyliques), 4,30 (doublet de proton-1, J 5 Hz; C-7 H), 4,84 (singlet de protons; CONHCH), 4,88 (doublet de proton-1, J 5 Hz, C-6 H), 6,1-6,7 (signal de proton-4; C-2 H2, C-3 CH2), 7,50 (cuartet de proton-2, J 7 Hz; ScH2cH3), 8,22(triplet de proton-3: J 7 Hz; CH2CH3). Le spectre ultraviolet indiquait une pureté d'environ 80%.On suppose que les 20% résiduels étaient une matière minérale à cause d'une cendre trouvée après combustion, conjointement avec sa non-apparition dans le spectre de résonnance magnétique protonique.
EXEMPLE 5.
Préparation d'acide 7ss-(D-α-aminophénylacétamido)-3-n-butylthio- méthylcéph-3-em-4-carboxylique On a préparé le composé indiqué dans le titre par le schéma réactionnel suivant (les stades sont décrits plus en dé- tail ci-dessous).
acide 3-acétoxyméthyl-7ss-(N-t-butoxycarbonyl-D-α-aminophénylacé- tamido)céph-3-em-4-carboxylique sodique acide 7ss-(N-t-butoxycarbonyl-D-α-aminophényl-D-α-aminophénylacéta- mido)-3-n-butylthiométhylcéph-3-em-4-carboxylique acide 7p- (D-a-aminophénylacétamido )-3-n-butylthiométhylcéph-3- em-4-carboxylique.
(a) Acide 7ss-(N-t-butoxycarbonvl-D-a-aminophonylacétamido)-3-n- butylthiométhylcéph-3-em-4-carboxylique Le sel de sodium de l'acide 3-acétoxyméthyl-7p-(N-t- butoxycarbonyl-D-α-aminophénylacétamido) céph-3-em-4-carboxylique (15,83 g, 0,03 mole) préparé de la manière décrite à l'exemple 2(a)] dans de liteau (150 ml), a été traité par du n-butane thiol (8,18 g, 0,09 mole) à 800 pendant 5 heures, de façon à assurer l'achèvement du déplacement nucléophilique (vérifié par chromatographie en couche mince).L'extraction du mélange réactionnel refroidi par de l'acétate d'éthyle (2 x 350 ml) a donné une gomme brune (10,51 g) qui contenait le produit souhaité, contaminée avec un constituant relativement non-polaire et une trace de matière de départ. L'ajustement du pH de la phase aqueuse à 1,5, suivi de l'extraction par de l'acétate d'éthyle a permis d'obtenir une mousse jaune (0,66 g) qui ne contenait aucune quantité du produit voulu. La gomme brune (10,51 g) a été dissoute dans de l'acétone (60 m) et à cette solution on aajouté de la dicyclo- liexylamine (12 ml). La solution a été réfrigérée jusqu'au lendemain et le solide qui se sépara a été recueilli pan filtration, lavé avec de l'acétone (5 ml) et de l'éther (2 x 10 ml), et séché de façon à obtenir du 7ss-(N-t-butoxycarbonyl-D-α-aminophénylacé- tamido)-3-n-butylthiométhylcéph-3-em-4-carboxylate de dicyclo hexylammonium sous forme d'un solide blanc cassé (1,46 g), T.L.C.
RF 0,75, #max (EtOH) 265 nm (# 9.030), #max (CHBr3) 1768 (ss-lactame), 1570 cm-1 (carboxylate). [Trouvé : C: 61.8: H: 7.7: N: 7.5: S: 8,7. C37H56N406S2 (717) exige C: 62,0; H: 7,9; N: 7,8; S: 9,8%].
L'acide correspondant a été régénéré de la manière habituelle, en donnant une matière de teinte blanc cassé (0,97 g), P.F. 87-105 , [α]D20 + 1,9 (c 1,00, dioxanne) #max (EtOH) 267 nm (# 7.720) #max (CHBr3) 1760 (ss-lactame), 1710 (acide carboxylique) 1670, 1490 cm-1 (amide, #(DMSO-d 6) (spectre à médiocre résolution) 2,56 (protons phényliques), 4,28 (C-7 H), 4,60 (CONHCH), 4,90 (C-6 H), 6,3-6,5 (c-2 H2, C-3 CH2), 7,3-7,7 (SCH2CH2) 8,4-9,0 (SCH2CH2CH3), 8,58 (t-Bu), 9,12 (CH2CH3) /Trouvé : C: 55,4; H 6,2; N: 7,3; S: 11,4. C25H33N3O6S2 (536) exige C: 56,0; H: 6,2; N: 7,8; S: 12,0%].
(b) Acide 7ss-(D-a-aminophénylacétamido)-3-n-butylthiométhylcéph- 3-em-4-carboxylique De l'acide 7ss-(N-t-butoxycarbonyl-D-α-aminophénylacéta mido)-3-n-butylthiométhylcéph-3-em-4-carboxylique (2,00 g) a été dissous dans de l'acide trifluoroacétique (10 ml) et de l'anisole (2 ml).Après 5 minutes à la température ambiante, les matières volatiles ont été chassées à 400/1 mm, en laissant subsister une gomme que l'on a dissoute dans de l'acétate d'éthyle (20 ml) On a évaporé le solvant sous vide, de façon à obtenir une gomme que l'on a redissoutedans de l'acétate d'éthyle (20 ml) et versée dans de l'éther de pétrole (P.E. 40-60 ; 200 ml) On a recueilli le précipité par filtration, on l'a lavé avec de l'éther de pétrole et on l'a séché de façon à obtenir le tntfluoroacétate du produit sous forme d'une poudre jaune pâle (1,86 g).Cette poudre a été dissoute avec difficulté dans de liteau (50 ml) et une solution à 20 v/v d'Amberlite LA-1 (forme acétate) dans de l'acétate d'éthyle (50 ml). On a rencontré des troubles importants avec des émulsions. La couche aqueuse a été recueillie et combinée à d'autres extraits aqueux (3 x 50 ml) de la couche organique Les extraits réunis ont été lavés avec de l'éther (4 x 50 ml), évaporés sur l'évaporateur rotatif de façon àchasser l'éther résiduel et lyophiliser de façon à donner de l'acide 7P-(D-a- aminophénylacétamido)-3-n-butylthiométhylcéph-3-em-4-carboxylique impure sous forme d'un solide incolore floconneux (0,42 g), P.F indéfini retraits avec décomp. à 1550, T.L.C.RF 0,43, taches de trace à RF 0,58, 0,75, déplacement de 2,5 cm vers la cathode lors de l'électrophorèse à un pH 1,9 (une tache fluorescente d'un bleu brillant se déplaça de 3,1 cm vers la cathode, #max (éthanol) max 263 nm (4,060), #max (CHBr3) 1760 (ss-lactame), 1685, 1520 (amide), 1600 cm-1 (carboxylate, #(DMSO-d 6) (spectre à médiocre résolution) 2.63 (protons phényliques), 8,4-9,3 (SCH2CH2CH2CH3).
Coprinus radians (Desm.) Fr.
Bolbitius demangei (QuéL.) Sacc. et D. Sacc.
39,72
Pholiota lenta (Fr.) Sing.
Ainsi, in viva et in vitro, l'activité analeptique du produit selon l'invention est de 3 à 10 fois plus forte que celle del'Heptaminol.
UTILISATIN EN THERAPEUTIQUE HUMAINE lie produit selon l'invention peut outre administré à l'homme, avec un excipient pharmaceutiquement acceptable, en particulier dans le traitement de l'hypotension, du choc, des syncopes et collapsus, des défaillances cardiaques, des myocardites, des asthénies, etc..., soit sous forme d'ampoules injectables, par exemple, par voie veineuse uu intramusculaires soit sous forme de préparations destinées à l'administration orale telles que gouttes, comprimés, gélul@@@ , etc... Les doses quotidiennes sont situées entre 100 mg et 1 g. suivant l'af- fection à traiter.
L'invention concerne des procédées et appareils permettant de contrôler et de commander des processus de raffinage d'hydro- carhures et Dlus particulièrement, elle concerne le contrôle et la commande de processus de déparaffinage par solvant.
Les nrocdés de déparaffinage actuellement connus sont utilisés principalement dans l'industrie du raffinage du nétrole pour éliminer la naraffine d'une huile de graissage qui est ha bituellement une fraction de pétrole brut partellement raffine.
Ces procédés laissent presque invariablement une quantité résiduelle d'huile entraînée dans la naraffine éliminée. Ftant donné que l'huile est un produit plus précieux que la paraffine, cette huile entraînée constitue un déchet inhérent au procédé.
D'autre nart, cette huile entraînée influence nuisiblement la qualité de la naraffine. Cependant, un contrôle du processus tendant à diminuer la quantité d'huile perdue conduit à un compromis économique étant donné les limitations propres à l'anpareillage qui tendent à augmenter le coût du fonctionnement ou à diminuer la capacité globale quand on rèle le processus de manière à ramener au minimum la quantité d'huile nerdue. Donc, dans tout système de contrôle du déraraffinave par solvant, il est,très im- portant dtassurer la mesure, en marche , de la quantité d'huile entraînée dans la naraffine éliminée.
I1 existe de nombreuses variables rE lahles que l'on peut utiliser pour règler les versions actuellement connues- du procédé de déparafflnage à la méthyl-éthylcétone. Ces versions du procédé comprennent celles qui, outre l'étape usuelle de filtration, comportent une étape de redélayage et de refiltration et un lavage par solvant du bateau primaire de paraffine et du gâteau de redélayage. Ainsi par exemple, le taux de lavage par solvant du filtre primaire, du filtre de redélayage, la dilution de redélayage et le débit global d'alimentation du nrocessus peuvent tous servir, individuellement ou en combinaison, de variables réglables influant sur la quantité d'huile contenue dans la naraffine éliminée.Toutefois, quand on ajuste ces variables ainsi ciue d'autres pour règler le processus, ces ajustements tendent à avoir une incidence sur l'économie d'autres aspects du processus. Ainsi nar exemple, quand on augmente le taux de lavage par solvant, cela augmente la charge imposée aux installations de récupération et de réfrieé- ration de solvant. D'autre part, lorsqu'on diminue le débit d'alimentation du processus, cela a pour effet de diminuer la capacité nette en matières premières, c'est- -dire la productivi- té du processus.On peut voir que si l'on veut régler le processus de manière à obtenir une. qualité maximale des produits pour un coût minimal, les relations numériques exactes entre les variables réglables dépendentde l'équipement. narticulier de chaque installation de déparaffinage. On peut voir aussi qu'une mesure continue en marche de l'huile entraînée dans la paraffine éliminée, en tant ou'indication de rendement, a une importance fondamentale comme critère-de réglage automatique du processus. tjn autre. facteur très imnortant comme variable réglable du processus est le rapnort liquides solides dans le mélange de redélayage.L'invention permet, grâce à des méthodes originales. et nouvelles comportant) l'usage d'appareils de mesure et de calcul, en une combinaison originale-et nouvelle, d'obtenir une information continue en marche quant à l'huile entraînée dans la paraffine éliminée et de règler automatiquement le processus, y compris en réglant le rapport liquides solides du mélange de redélayage, qui peut servir à une commande optimalisée des nrocessus de déparaffinage.
En bref, l'un des aspects de l'invention réside dans un procédé de contrôle d'un processus de déparaffinage par solvant qui vise à éliminer une part. prédéterminée de la paraffine d'une huile de graissage et qui comprend un procédé permettant de déterminer la quantité d'huile entraînée dans la naraffine éliminée.
Cet aspect consiste à détecter le débit auquel l'huile initiale est introduite dans le processus et 3 produire un premier signal représentatif de ce débit, à détecter le dépit d'élimination du mélange de paraffine et à produire un deuxième signal représentatif de ce débit, à produire un troisième signal représentatif de la proportion prédéterminée de paraffine destinée à être fliminée de lthuile initiale, à détecter le solvant entrainé dans laparaf- fine éliminée et à produire un quatrième signal représentatif de cette quantité.Le nrocédé comprend une autre étape consistant à combiner les premier, deuxième, troisième et quatrième signaux nour obtenir un cinquième signal conforme à une relation d'équilibre de masses qui existe entre la quantité d'huile entraînée dans la paraffine éliminée et le débit d'introduction de l'huile initiale dans le processus, la proportion de paraffine destinée à etre éliminée de l'huile initiale, le débit d'élimination du mélange de paraffine et le solvant entraîné dans celui-ci.
Le cinquième signal est ainsi représentatif de la quantité d'huile entraînée dans le mélange de paraffine éliminé et on peut l'enre- bistrer comme une indication-du résultat du processus.
Une autre caractéristique de l'invention est un procédé visant à régler automatiquement le nrocessus en ce ntti concerne la quantité d'huile entraînée dans le mélange de paraffine étimi- né. Selon cet aspect de l'invention on aioute en rénonse au cinquième signal l'étape supplémentaire qui consiste à régler une ou plusieurs variables réglables appropriées du nrocessus qui ont un effet sur la quantité d'huile entrainée dans la paraffine éliminée, par exemple à régler le rapport liquides solides au rede lavage; le taux de lavage de la paraffine par solvant ou le débit d'alimentation du processus.
Une autre caractéristique de l'invention consiste encore à rèler le rendement du processus en agissant sur le rapport liquides/solides au redélayage en réponse à un signal représentatif du rendement du processus.
Une autre caractéristique de l'invention réside encore dans un procédé nouveau permettant d'obtenir un point économique de fonctionnement stable du processus en éqûilihrant les variations de rendement et de débit avec les variations d'une variable ré pelable appropriée telle que ie rapport liquides/solides au redélayage.
Un autre objet de l'invention réside dans un appareil comprenantunecombinaison nouvelle de moyens permettant d'engendrer le cinquième signal mentionné, représentatif de l'huile entraînée dans la paraffine éliminée, appareil qui comprend un premier et un deuxième dispositifs sensibles au débit servant à fournir respectivement les premier et deuxième signaux de débit d'alimentation et de débit de paraffine, mentionnés plu-s haut , un dispositif de détection tel qu'un analyseur photométrique servant à fournir le quatrième signal mentionné concernant le solvant entraîné par la paraffine, et une calculatrice. ta calculatrice comnrend un dispositif d'introduction manuelle servant à fournir le troisième signal mentionné concernant la proportion de naraffine à éliminer, en réponse à une entrée manuelle correspondante, et un dispositif servant à calculer la quantité d'huile entraînée dans la paraffine éliminée, en rénonse aux premier, deuxième, troisième t quatrième signaux, cowformément à la relation susdite d'équilibre des masses, et à fournir un cinquième signal correspondant à cette quantité.
Dans une autre forme de réalisation de la commande du processus, la calculatrice comprend une section de commande comprenant des dispositifs appropriés de commande de processus servant à commander le processus en rénonse au cinquième signal. Les disnositifs de commande de processus sont couplés à des organes apnropriés de commande de processus, par exemple à une ou plusieurs vannes de commande automatique, servant à régler des variables de processus telles que le rapport liquides/solides au délayage et le taux de lavage de la paraffine par solvant.
Suivant une autre caractéristique de l'invention, on prévoit un appareil permettant de râler le rendement du processus en rè volant des variables appropriées du processus, nar exemnle le rar nort liquides/solides au redélayage.
Sur la partie qui se trouve logée dans la chambre de freinage PI ou est disposé le ressort 47, on devra donc être également équilibré. Pour ce faire, il faut que le diamètre extérieur déterminé par la portée 56 soit exactement le même que celui du passage 55 dont nous avons parlé pour le clapet CD De ce fait, les efforts sous pression sont absolument équilibrés et le clapet ne bougera pas de la position qui lui a été fixée précédemment. En troisième lieu, le troisième organe disposé autour de cette tige et implanté comme dans la première valve précédente, est le clapet de régulation 49 (ou CR) sur lequel vient s'appuyer un empilage de rondelles Belleville qui prend appui sur l'épaulement 57 de la pièce 36 située en bout de tige et chargée de transmettre l'effort à cet ensemble de régulation.
Comme dans la première valve décrite, nous retrouvons les mêmes chambres, à savoir : l'arrivée de pression dans la chambre P2; l'alimentation auxiliaire à travers la chambre et les canalisations P3; le retour vers le frein par la canalisation P1 et le retour au réservoir par la canalisation PO.
FONCTIONNEMENT DANS LE CAS DE PLUSIEURS CONHEIONS PARTICULIERES INDE PENDANTES.
Fonctionnement au repos.
Le clapet CD étant plaqué sur son siège par l'intermédiaire de la tige qui eSe-même est rappelée en position arrière par le ressort de rappel 47, interdit la communication entre la chambre de pression P1 et la chambre de pression P2, obligeant de ce fait la liaison directe P2 - P3, tout en notant particulièrement que la pression P2 sera par rapport à O de pression d'utilisation, toujours égale à 10 bars, alors que la pression P3 sera égale à 0.
Fonctionnement avec utilisation du relevage.
Lorsque le relevage est utilisé, les chambres de pression P1 et PO restent toujours à O de valeur et les pressions des chambres P2 et P3 crofssent en fonction de la pression d'utilisation réelle sans per turber pour autant le fonctionnement du frein. I1 existera donc toujours une différence de pression entre P2 et P3 égale à P2 = P3 + 10 bars, ceci, du fait du tarage du clapet 43 de régulation principale destiné au pilotage.
Fonctionnement avec freinage sans utilisation de pression vers les auxiliaires.
Lorsqu'on freine, mais sans utilisation de pression vers les auxiliaires, c'est à dire lorsque la chambre P3 est en communication avec le réservoir, le processus du fonctionnement se décompose de la façon suivante : Comme précédemment, nous avons une action d'effort de traction sur la tige centrale provoquant le déplacement de cette dernière, ainsi que le déplacement simultané du clapet de régulation et du clapet de distribution CD qui zeste en position fixe sur la tige. Dès que cette course a atteint quelques dizièmes de millimètres, il y a donc communication permanente entre P2 et P1 et par suite PO, étant donnée que la distance entre le clapet de régulation CR et son siège est de 1 millimètre.A partir du moment où la course de traction est de 1 millimètre, il y a un début de freinage sur la chambre P1 et en fonction de l'effort de traction, donc de l'effort de régulation crois sant, la pression PI va croître jusqutà atteindre une pression maximum de 150 bars. Dans l'ancienne disposition, la rondelle d'appui du ressort de régulation 11, après avoir parcouru une distance 1, venait en appui contre l'épaulement B1 à partir duquel l'attaque était continue. La croissance de pression était alors arrêtée et plafonnait à 150 bars.