INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsqu'on rabat vers le haut la plate-forme de chargement 6 après avoir chargé ou déchargé la plate-forme porte-brancard, le verrouillage de la coulisse 5 par la tringlerie de guidage forcé 35-, 39, 37, 43 se débloque automatiquement et la coulisse 5 retrouve sa liberté de pivotement pour assurer la suspension élastique de la position du brancard.
La présente invention a pour objet un produit enzymatique insoluble exerçant une activité thrombinique et défibrinogénante. Ce produit est utilisable comme réactif défibrinogénant dans des examens sanguins, en particulier dans le dosage des facteurs intervenant dans la coagulation sanguine, et dans la préparation ou l'isolement desdits facteurs à partir de sang humain ou mammifère. L'invention a également pour objet un procédé pour l'obtention dudit produit enzymatique.
Lt élimination du fibrinogène du sang humain ou mammifère, du plasma sanguin ou de fractions de celui-ci est une mesure préalablé nécessaire non seulement dans l'isolement préparatif mais également dans le dosage des facteurs de la coagulation sanguine.
Le fibrinogène affecte la solubilité et la stabilité des concentrats de facteurs de coagulation injectables utilisés en médecine humaine et constitue une impureté difficile à éliminer et qui provoque des difficultés dans la prépara,tion ou l'isolement de facteur VIII, facteur XIII, prothrombine, plasminogènei etc., à l'état pur [voir p.ex. E. MAMMEN dans "Thrombosis and Bleeding Disorders", N. BANG et al., page 140, Stuttgart/New York/London (1971)]. La fibrine qui se forme à partir du fibrinogène adsorbe et inhibe la thrombine.Par con séquent, l'élimination du fibrinogène à partir de plasma sanguin est indispensable dans les cas où, pour le dosage quantitatif des facteurs de la coagulation sanguine, la mesure de leur activité s'effectue sur la base de l'activation de la prothrombine ou de l'inhibition de la thrombine.
L. FREDERICQ [Annales Soc. méd. Gand, 55, 93 (1877)] fut le premier à décrire la séparation du fibrinogène à partir d'échantillons de plasma sanguin par chauffage de ceuxci à 560C. Cette méthode,présente le désavantage que l'antithrombine III et la prothrombine sont partiellement détruites par le chauffage [voir p.ex. B. BLOMBACK, M. BLOMBACK et P.
OLSSON, Thromb. Diath. Haem. 9, 368 (1963)]. Aussi, l'application analytique de cette méthode aboutit à des résultats erronés.
Etant donné que la durée du chauffage à 560C ne doit pas excéder 3 à 5-minutes, cette-méthode ne saurait être utilisée dans l'i- solement préparatif des facteurs de coagulation sanguine où lton est obligé de chauffer et de refroidir des quantités importantes de plasma pendant des temps prolongés.Une autre méthode courante de défibrinogénation, laquelle consiste à ajouter de petites quantités de thrombine, n'est également pas satisfaisante du point de vue analytique étant donné que l'excès de thrombine, d'une part, affecte le dosage de la prothrombine dans le sens qu'une activité trop élevée est mesurée et, d'autre part, consomme de l'antithrombine dans le dosage de l'antithrombine, de sorte que les valeurs mesurées pour l'antithrombine sont trop faibles [J.M. GREEP et al., Thromb. Diath. Haem. 5, 256 (1960)].
En outre, la thrombine provoque des modifications moléculaires des facteurs de coagulation V, VIII et XIII [voir S.P. COLOWICK et N.O. KAPLAN, "Methods in Enzymology", vol.
XIX, Proteolytic Enzymes, Academic Press, New York et Londres, p. 181 (1970)]. Par conséquent, elle ne saurait être utilisée dans la défibrinogénation préparative du plasma sanguin et de ses fractions.
L'élimination du fibrinogène du plasma par adsorption à de la bentonite est désavantageuse dans le sens que les facteurs V et X sont également adsorbés [voir M.P. ESNOUF & BR K. LECHNER in: N. BANG F. BELLER, E. DEUTSCH & E. MAMMEN, "Thrombosis and Bleeding Disorders', Stuttgart/New York/London, p. 176 (1971)].
P.W. HOWIE et al. [Brit. Journ. of Haematology, 25, 101 (1973)] ont effectué la défibrinogénation du plasma à l'aide d"'Ancrod", une enzyme à activité thrombinique dérivée du venin d'Agkistrodon rhodostoma, pour le dosage de l'antithrombine III. Contrairement à la thrombine, cette enzyme présente l'avantage de ne pas consommer d'antithrombine et, en outre, de ne pas activer les facteurs VIII et XIII. Toutefois, cette enzyme dégrade protéolytiquement la chaîne alpha de la fibrine [P. MATTOCK & M.P. ESNOUF, Nature New Biologyy 233, 277 (1971)] et peut, par conséquent, provoquer une inhibition de la thrombine par l'intervention des produits de dégradation de la fibrine.
En outre, il est nécessaire de neutraliser l'excès d"'Ancrod" subsistant dans le plasma par l'action d'un antisérum spécifique, lequel contient également de l'antithrombine; d'autre part, l'utilisation de cet antisérum augmente considérablement les coûts de cette méthode de défibrinogénation. S. LOPACIUE [VIII Congr. World Fed. of Haemophilia, July 24, 27, Buenos Aires (1972)] décrit un procédé pour 11 élimination du fibrinogène à partir d'un concentré de facteur VIII par incubation de ce concentré avec de la batroxobine > une enzyme à activité thrombinique dérivée du venin de Bothrops atrox.Cette enzyme présente les mêmes avantages que l"'Ancrod't par rapport-à la thrombine puis, en outre, elle a l'avantage par rapport à l"'Ancrodfl de ne pas provoquer de dégradation protéolytique de la chaise alpha de la fibrine. Toutefois, l'inconvenient qui résulte de l'utilisation de la batroxobine réside dans le fait qu'un excès d'enzyme subsiste, lequel ne peut être neutralisé par un antisérum étant donne que cette neutralisation provoquerait une contamination du produit par des protéines antigènes et rendrait ainsi impossible l'administration parentérale du produit en médecine humaine.
On a découvert qu'il était possible d'obvier aux désavantages et dangers des méthodes connues de défibrinogénation en utilisant des enzymes présentant une activité analogue à celle de la thrombine, préparées partir de venins de certaines espèces de serpents et insolubilisées par liaison avec des supports insolubles.
Ainsi, l'invention a pour objet un produit enzymatique insoluble présentant une activité thrombinique et défibrinogénante, ledit produit comprenant une substance support insoluble à laquelle est liée une enzyme défibrinogénante présentant une activité analogue à celle de la thrombine et oh- tenue à partir de venin de serpent.
Par "insoluble" on veut dire insolubilité dans l'eau, dans des solutions aqueuses de sels, dans des acides minéraux dilués, dans des bases aqueuses diluées, dans des solvants organiques, dans le plasma sanguin et des fractions de celui-ci, dans le sérum sanguin, etc.
Conformément à 11 invention, le produit enzymatique insoluble est obtenu en faisant réagir une enzyme défibri nogénante > présentant une activité analogue à celle de la thrombine et dérivée d'un venin de serpent, avec une substance support comportant des groupes réactifs aptes à réagir avec des groupes fonctionnels de 1' enzyme pour former un produit réactionnel insoluble.
EXEMPLE 33.
On opère comme dans l'exemple 15, sauf quton dissout 1 g de chlorure mercurique dans un litre du mélange. On observe que la solution obtenue est un photoactiveur négatif mouillant.
EXEMPLE 34.
On opère comme dans l'exemple 16, sauf quton dissout l g de chlorure mercurique dans un litre du mélange. On observe que la solution obtenue est un photoactiveur négatif mouillant.
EXEMPLE 35.
On opère comme dans exemple 17, sauf quton dissout l g de chlorure mercurique dans un litre du mélange. On observe que la solution obtenue est un pholoactiveur négatif mouillant.
EXEMPLE 36.
On opère comme dans ltexemple 18, sauf qu'on dissout 1 g de chlorure mercurique dans un litre du mélange. On observe que la solution obtenue est un photoactiveur négatif mouillant.
EXEMPLE 37.
On opère comme dans ltexemple 19 sauf quton dissout 1 g de chlorure mercurique dans un litre du mélange. On o- serve que la solution obtenue est un photoactiveur négatif mouillant.
EXEMPLE 38.
On opère comme dans Exemple 20, sauf quton dissout 1 g de chlorure mercurique dans un litre du mélange. On ohserve que la solution obtenue est un photoactiveur négatif mouillant.
EXEMPLE 39.
On opère comme dans ltexemple 21, sauf qu'on dissout 1 g de chlorure mercurique dans un litre du mélange. On observe que la solution obtenue est un photoactiveur négatif mouillant.
il va de soi que la présente invention a été décrite ci-dessus à titre purement indicatif mais nullement limitatif et que l'on pourra lui apporter toutes modifications de détail conformes à son esprit sans sortir de son cadre.
L'invention concerne un convertisseur analogique-digital et plus particulièrement un tel convertisseur qui, avec des composants simples, économiques et peu nombreux, permette une conversion sure et rapide.
Un avantage notable du système selon la présente invention consiste danslaréduction du poids total des conduites installées, non seulement en comparant ce système à un système classique à quatre conduites, mais aussi à un système à conduite unicue du genre déjà connu, puisqu'il sera désormais possible, grace à la présence d'un dispositif mélangeur, de faire en sorte quel'eau quitte l'installation dé conditionnement à des températures beaucoup plus élevées l'hiver et plus basses l'été que celles effectivement nécessaires.
Un autre avantage important du système suivant l'invention est donné par les pertes de chaleur plus faibles en raison de la diminution de la surface développée extérieure des conduites de distribution du liquide ou de l'air chaud, ou refroidi, avec le même coefficient de transmission, en comparaison d'un système à quatre conduites courant, ou, comme indiqué plus haut, d'un système à une seule conduite sans mélangeur.
En conséquence directe des deux avantages précités, le système selon la présente invention est moins coûteux, tant au point de vue de l'installation que de l'exploitation.
Selon une forme de réalisation particulière du système faisant l'objet de l'invention, on peut contrôler le débit de l'agent venant de la conduite secondaire par un élément thermostatique, relié à une valve hydraulique, réagissant à la température d'alimentation de la batterie. Il sera ainsi possible d'avoir dans les circuits secondaires, à savoir ceux de refroidissement, des températures très basses, tout en évitant en même temps une condensation atmosphérique sur la batterie de refroidissement.
En conséquence, on n'a pas besoin d'employer des pompes auxiliaires pour faire circuler l'eau refroidie, la vérification de la température de l'eau secondaire venant de l'installation de refroidissement s'avère superflue et on obtient une réduction notable de la dimension des conduites et une économie en résultant en matériau et en isoiant thermique D'autres objets, avantages et caractéristiques du système ap paraîtront aux spécialistes à la lecture de-la description détaillée qui va suivre de deux formes de réalisation, en référence aux dessins annexés qui représentent Figure 1, une vue schématique de la batterie d'échange de chaleur du conditionneur d'air d'un système conforme à la présente invention Figure 2, une vue schématique partielle d'une conduite de distribution d'eau secondaire avec les raccords de conduits respectivement venant de et allant à deux appareils voisins Figure 3, dne vue en coupe transversale d'un détail de la Figure l, c'est-à-dire, le mélangeur.
Figure 4, une vue en coupe suivant IV-IV de la Figure 3 Figure 5, une autre vue en coupe, suivant V-V, de la Figure 3 et, Figure 6, une coupe transversale partielle en élévation d'une seconde forme de réalisation du dispositif mélangeur du système selon la présente invention.
En se référant aux Figures 1 et 2, 1 correspond à une batterie d'échange de chaleur d'un conditionneur d'air à induction locale ou à convection forcée, dans lequel-on admet que la température est controlee par une modulation de l'air obtenue par tout moyen connu. L'eau coule dans toutes les conduites de la batterie, six dans le présent cas, allant du collecteur d'entrée 2 à un collecteur de sortie 4 par un collecteur intermédiaire 3.
Chaque conditionneur d'air est branché en série sur la même conduite 23 de distribution d'eau secondaire par deux raccords 5 et 6, respectivement d'entrée et de sortie, reliés à leur tour par deux robinets d'arrêt 26 et 26' aux raccords dynamiques 24 et 25 respectivement d'entrée et de sortie. Entre les deux sections de la conduite 23 communiquant- avec les deux raccords 24 et 25, une résistance hydraulique 27 est placée à l'intérieur de la conduite.
En raison de la présence des raccords dynamiques 24 et 5 ainsi que de la résistance 27,-une certaine partie de l'eau qui circule dans la conduite 23 est obligée de pénétrer dans le conduit 24 et d'atteindre, par l'intermédiaire du robinet 26, le raccord d'entrée 5 du conditionneur d'air. L'eau entrant dans le raccord 5 traverse un mélangeur 8, se mélange avec une partie de l'eau venant, par le conduit 7, du collecteur de sortie 4 de la batterie, puis, ainsi mélangée,-arrive par le collecteur d'admission 2 dans la batterie 1.
Une première réalisation du mélangeur 8 est représentée dans les Figures 3 et 5. Ce mélangeur comprend un dispositif régulateur double, ou clapet (robinet) à deux voies 1' présentant deux orifices 15 et 16, avec joints toriques 12 correspondants, un bouchon fileté 14 et un écrou de réglage 13, commandé à la main.
Les deux orifices 15 et 16, de section réglable, communiquent respectivement :I) à leur entrée, avec le raccord d'admission 5 et avec une section de dérivation 10, reliée à son tour par le conduit 7 au collecteur de sortie 4 de la batterie 1 de l'échangeur de chaleur , II) à leur sortie, par deux conduits 20 et 21, respectivement avec un tube Venturi 17 présentant, dans la zone de dépression correspondant à sa section la plus rétrécie, des fentes 18 communiquant avec une chambre d'admission 19, reliée au conduit 21 pour aspirer à l'intérieur du tube Venturi 17 la quantité d'eau traversant l'orifice 16 et ne refluant pas par conséquent vers la conduite 23 par le raccord 6.La dépression régnant à l'intérieur du tube Venturi 17, provoquant une admission par les fentes 18, est due au passage de l'eau venant de l'entrée 5 à travers l'orifice 15. Cet écoulement d'eau traverse -toute la longueur du tube Venturi raccordé à sa section d'admission au conduit 20. Ainsi, le mélange s'effectue, avec une certaine turbulence, en aval par rapport à la section de dépression correspondant aux fentes 18. l'eau mélangée venant de 17 va, en traversant le conduit 22, au collecteur d'admission 2 de la batterie 1 des échangeurs de chaleur.
Le dispositif 11, à commande manuelle au moyen de l'écrou 13, contrôle en même temps le débit de l'eau secondaire venant du conduit 5 et celui de l'eau qui suit la dérivation, de la tuyauterie 5 à travers le raccordement 10, de telle manière que, lorsque la surface de la section de l'orifice 15 vers le raccord 5 augmente, la surface de la section de l'orifice 16 vers 10 diminue et vice versa (voir Fig. 4 et 5). Ceci implique que les conditionneurs d'air les plus proches de l'alimentation en eau refroidie ou chaude, à savoir les premiers appareils du système dans le sens de la distribution d'eau secondaire, puisque alimentés avec un agent d'une température notablement plus basse (ou plus élevée) que nécessaire pour refroidir (ou chauffeur), doivent présenter une section plus petite de l'orifice 15 et une section plus grande de l'orifice 16.
A l'opposé, les conditionneurs d'air placés près de l'extrémité du circuit, ont de moins en moins d'eau recyclée jusqu a ce que cette quantité d'eau soit réduite à zéro par 1'obstruction complète de la surface 16, si le minimum nécessaire résulte de la différence entre la température de l'eau entrant par le conduit d'admission 5 et la température ambiante.
I1 convient de noter que le centrale peut être effectué sur le conduit 5 seulement-et non sur la dérivation-10 ; dans ce dernier cas, un écoulement constant venant de la batterie des échangeurs de chaleur se mélangera avec un écoulement variable primaire venant du branchement.
En tout cas, on peut déterminer la position convenable du dispositif de contrdle 11 au début de l'opération en mesurant la température de l'agent entrant dans la tuyauterie 2. Ainsi, il sera possible de réaliser des températures d'alimentation sensiblement constantes pour toutes les batteries d'échange de chaleur en série le long du même circuit de refroidissement ou de chauffage.
En se référant à la Figure 6, on voit une variation possible de la forme de réalisation décrite plus haut et représentée dans la Figure 3. Cette variation consiste essentiellement dans la possibilité de contrôler automatiquement la température de l'agent sortant, venant du mélangeur par le conduit 22 en changeant le débit de l'agent primaire entrant dans le raccord 5.
0,973
L'indication gauche ou droit contenue dans la dernière colonne du tableau indique la direction du centre du rayon 244 par rapport à l'axe 246 de la facette (distance Q) en considérant la Fig„ 19 o
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La présente invention concerne le traitement de matières textiles.
Lorsqu'une matière textile a été tissée, elle doit être généralement soumise à une série de traitements pour la rendre utili-5 sable. Par exemple, une étoffe de coton écrue provenant de la filature est habituellement dégommée, désencollée, blanchie et teinte avant d'être utilisée. Dans la technique antérieure, ces processus de traitement des matières textiles ont été mis en oeuvre par une série d'opérations distinctes, tout le procédé de transformation 10 de la matière non traitée en une matière prête à être utilisée étant long et coûteux. Dans la demande de brevet britannique ÎT° 30216/68 déposée par la Demanderesse (demande de brevet des Pays-Bas ïï° 69.09679 ), la Demanderesse décrit un procédé par lequel une matière- textile peut être 15 désencollée et dégommée en appliquant à l'étoffe une émulsion d'un agent de désencollage dans un hydrocarbure ou hydrocarbure halogéné solvant. La demande de brevet français ÏT° 70.16867 du 8 Mai 1970 déposée par la Demanderesse, décrit un procédé dans lequel, en appliquant à l'étoffe une émulsion d'un agent de. 20 blanchiment• dans un hydrocarbure et hydrocarbure halogéné solvant, il est possible de désencoller, dégommer et blanchir une matière textile en moins de 2 minutes. Un perfectionnement à ce dernier procédé, décrit dans le premier certificat d'addition à la demande de brevet français H° 70.16867 précitée, déposé ce 25 même Jour par la- même Demanderesse, consiste à effectuer le blanchiment en'présence d'une base en utilisant une émulsion d'une solution aqueuse de peroxyde d'hydrogène; ce procédé
permet d'obtenir un meilleur blanchiment.
La Demanderesse vient de découvrir, et cette découverte est 30 à la base de la présente invention, que les procédés décrits plus haut peuvent être modifiés en incorporant un colorant dans 1'émulsion appliquée à la matière textile et que de cette manière; il est possible d'appliquer un colorant à partir du même bain que l'agent de désencollage.
35 Selon la présente invention, un procédé de traitement d'une matière textile consiste à appliquer à ladite matière textile une émulsion d'une solution aqueuse d'un agent de dégommage dans un hydrocarbure ou hydrocarbure halogéné solvant, émulsion qui
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contient également un colorant.
Par le terme "colorant" utilisé dans le présent mémoire, la Demanderesse désigne des pigments, plus spécialement des pigments finement divisés.
5 Selon une autre de ses caractéristiques, la présente inven tion concerne une émulsion d'une solution aqueuse d'un agent de ., désencollage dans un hydrocarbure ou hydrocarbure halogéné solvant, émulsion qui contient également un colorant.
le colorant peut être présent soit dans la phase aqueuse, soit 10 dans la phase non aqueuse de l1émulsion ou dans les deux. Ainsi, le colorant utilisé peut être soluble dans l'eau ou soluble dans un solvant,ou bien il peut être utilisé sous la forme d'une sus-? pension. Le colorant doit être choisi et utilisé dans des proportionnelles qu'il ne rompe pas l'émulsion ni ne réagisse d'une 15 manière nuisible à une vitesse élevée inacceptable avec les autres composants de 1'émulsion et il doit être choisi en tenant compte de la nature de la matière textile à traiter. Des exemples.de colorants convenables comprennent des colorants réactifs, par exemple des colorants réactifs pour cellulose, des colorants 20 solubles de cuve du type leuco-ester, des colorants dispersés et des colorants directs. La concentration du colorant dans 1'émulsion dépend du colorant utilisé et de la nuance voulue, mais elle est généralement comprise entre 0,01 et 5 plus particulièrement entre 0,05 et 2 fo, par rapport au poids de l'émulsion, bien 25 qu'on puisse utiliser n'importe quelle concentration n'ayant pas pour effet de rompre 1'émulsion.
Le séparateur est également maintenu sous une pression réduite, d'environ 10 à-500 mm de Hg, de préférence d'environ 20 à 30 mm de Hg par une pompe à vide 30. Comme le conduit 24 communiquant avec l'évapora teur à plaques est maintenu à l'état ouvert, une pression réduite est également maintenue dans ltévaporateur à plaques 8. Cette pression réduite accrolt la vitesse à laquelle on peut faire passer le maté riau dans la zone d'évaporation et effectue également une vaporisation plus complète des constituants volatils. Les constituants volatils de la composition de peinture liquide sont retirés du séparateur par un conduit 28 et eondensés dans un condenseur C avant de passer dans un collecteur du solvant D.Les constituants non volatils de la composition de peinture liquide se déposent alors au fond du séparateur dans lequel ils sont maintenus à l'état fondu par le chauffage fourni au séparateur.
Le mélange de polymère fondu est retiré du séparateur à l'aide d'une pompe à vitesse variable 34, par un conduit 32. Le matériau est amené, par des rouleaux répartiteurs 36, sur une courroie refroidie 38 sur laquelle polymère est refroidi au-dessous de son point de fusion et forme une feuille solide. Le matériau tombant à l'extrémité de la courroie refroidie est rompu par une raclette, non représentée, et tombe sur un dispositif transporteur 42. Le dispositif transporteur 42 transporte le matériau vers une trémie 44, à travers laquelle il tombe dans un dispositif de granulation 46 qui le broie en particules.
Du dispositif de granulation 46, les particules peuvent passer par un conduit 48 vers une chambre de mélanget50dans laquelle la quantité requise d'agent de réticulation est ajoutée. Il est bien entendu que le point d'addition de l'agent de leticulation après traitement de la composition de peinture dans l'évaporateur 8 et le séparateur 26 nla pas une importance critique. Par exemple, on peut mélanger l'agent de réticulation dans le dispositif de granulation 46 avec le matériau solide tombant de la courroie froide 38.
Du mélangeur 50, le mélange de particules pigmentées et d'agent de réticulation passe dans une boudineuse 50 pour la dispersion. Cette boudineuse est chauffée par une chemise, afin de faire fondre le mélange de particules et d'agent de réticulation. Le mélange, qui commence à fondre dans la section d'alimentation de la boudineuse, est soigneusement mélangé et fondu dans la section de mélange de la boudineuse dans laquelle la température est maintenue au-dessus du point de fusion du copolymère et de l'agent de réticulation, mais audessous de la température à laquelle la réticulation a lieu.Il va de soi que la température particulière utilisée varie suivant la nature du copolymère et de l'agent de réticulation ainsi que suivant la vitesse à laquelle le matériau est chargé dans la boudineuse. D'une fa çon générale, pour la plupart des matériaux chargés dans la boudineuse, la température doit être maintenue entre 60 et 2020C environ. Il est préférable que la température soit comprise entre 93 et 1770C. Il est bien entendu qu'on peut utiliser des boudineuses de dimensions diverses avec des vitesses de charge diverses. Par exemple, on peut utiliser une boudineuse de 5 cm environ pour charger de 45 à 136 kg et, de préférence, de 79 à 113 kg de mélange par heure.