INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
c) Ce dispositif peut être utilisé dans les caniveaux pour évacuer le fumier ou le lisier des étables, le transporter au dehors et le stocker en tas. Il peut servir également au transport dans les nomes conditions de toute autre matière solide, pâteuse, vis creuse ou liquide.
D E S C R I P T I O N a) Palette racleuse/bois pour convoyeur à chaîne b) La présente invention concerne l'utilisation d'une palette racleuse en bois pour évacuer le fumier des étables proprement et sans bruit.
c) Dans les dispositifs de ce genre connus jusqu'à présent, l'évacua- tion du fumier était assurée par des palettes enfer faisant office de râcloires, palettes en forme de cornières ou autres soudées ou boulonnées sur une channe en maillons ronds ou carrés et à l'équerre par rapport à celle-ci, l'ensemble entrainé par un moteur en un mouvement continu et circuit fermé dans des caniveau. Ces dispositifs présentaient ltineon- vénient d'entre très bruyants par le frottement des palettes sur le ciment et demandaient un effort de traction important. D'autre part, dans ces dispositifs, les pa lettes avaient tendance à se renverser légèrement en arrière et laissaient échapper la matière transportée.En plus de tels convoyeurs exigeaient des ensembles chaine-palettes spéciaux à droite ou à gauche suivant que les installations tournaient droite ou à gauche.
d) Le'- dispositif suivant ltinvention présentée constitue un perfectionnement et une amélioration apportée à la technique de l'évacuation du fumier des étables et supprime les inconvénients énoncés plus haut.
La palette en bois, en effet, permet, avec une section plus importante pour le même poids que la palette en fer, de mieux entrainer la matière à transporter. La palette en bois glisse plus facilement que le fer sur le ciment, elle demande, de ce fait, une puissance de traction moindre et le frottement du bois sur le ciment se fait sans bruit. D'autre part, par la position de la palette inclinée vers 11 avant dans le sens de marche, le phénomène de renversement en arrière est supprimé. En plus, la sollicitation vers l'arrière éprouvée par la palette dans son mouvement de translation est utilisée dans ce procédé comme régulateur de tension de la chaine par l'effet de levier qu'opère chaque palette sur le maillon auquel elle est fixée.
c) Le dispositif objet de l'invention comporte : 1 ent s Une mâchoire carrée en tEle d'acier emboutie à chaud présent tant deux branches d'inégale longueur et inclinées selon un angle de 80 par rapport au fond de la mâchoire et à l'alignement de la chaste dans le sens d'avancement (Fig1).Ce fond est refoulé en son siliea-et dans le sens latéral donnant une protubérance d'une section égale au diamètre du fil constituant les maillons de la chaine.Cette protubérance a pour but de faciliter la soudure de la mâchoire sur le maillon (Fig 2) et ménager entre les maillons verticaux de la chaîne et le des de la mâchoire, l'espace nécessaire au passage des lèvres de retenue des glissières guides de la chaîne dans les angles internes (Fig 3)t Les deux coins de chaque branche de la mâchoire sont légèrement repoussés vers l'intérieur (Fig 4) et forment 4 griffes pénetrant dans la pièce de bois sous l'ef- fet du serrage du boulon et assurant par là-même le blocage efficace de .
palette (Fig 2).
2 ent : Une pièce de bois dur de section rectangulaire ou carrée, mais dont la hauteur est toujours égale à la-.largeur extérieure des maillons de la chaine de telle sorte que le convoyeur ainsi constitué par l'ensemble chaine-palettes (Fig .2) n'a pas de sens de pose et peut indifféremment être utilisé à droite ou à gauche suivant le sens d'avancement, par sim- ple retournement. La longueur de la palette en bois est fonction de ha largeur du caniveau.
L'expression de "fils ondulés" dont il est question dans cette demande est à prendre dans un sens aussi large que possible. Dans la forme d'exécution selon la figure 5, les fils ondulés 1 ont la forme d'une courbe sînusoîdale. Sur la figure 2, ils ont la forme d'une ligne en zigzag à angles pliés. Sur la figure 1, les angles des fils ondulés en zigzag sont un peu arrondis. La figure 7 montre la partie d'un fil ondulé ayant la forme d'une ligne fortement pliée plusieurs fois.
De nombreuses variantes sont possibles dans le cadre de l'invention, dépassant le domaine des étais de galeries, dans tous les domaines des travaux au-dessus du sol et sous la surface du sol.
La force d'exécution selon les figures 8 et 9 part de la forme plus étendue de fils ondulés pliés à plusieurs angles. Elle montre des fils ondulés 1 et des fils transversaux 2 croisant les fils ondulés. Les fils de renforcement des formes d'exécution précédentes sont complétés par d'autres fils transversaux, de manière à former des nattes de membrure supérieure 13 et des nattes de membrure inférieure 14. Ces nattes 13, 14 dépassent les extrémités de chaque matelas en sens inverse dans deux directions chacune, c'est-à-dire dans la direction longitudinale aussi bien que dans la direction transversale.
Outre l'aptitude de ces matelas d'armature en fils à être entassés, cette forme assure un support d'armature particulièrement apte à absorber des forces considérables. La jonction des nattes de membrure supérieure et de membrure inférieure avec les unités composées de fils ondulés et de fils transversaux peut être effectuée seulement dans la zone des travaux, toute variante étant possible conformément aux exigences du cas individuel.
Par un recouvrement des matelas d'armature en fils lors du déplacement, la largeur des mailles de l'armature pour la partie de la galerie en question peut être choisie de manière à ce que des blocs de roche ne tombent pas à travers les mailles.
Si une couche intermédiaire est prévue entre le profil de l'évidement et l'armature de l'étai fabriquée à distance de ce dernier, il est utile de poser une feuille d'étoupage sur l'armature du côté de la montagne, de manière à ce qu'elle s'applique sur les ondulations de l'armature de l'étai. Un effet de jonction particulière est obtenu.entre la montagne et l'étai de l'évidement, grâce à l'engrenage de la couche intermédiaire avec l'armature de l'étai.
D'une part, l'invention présente donc la possibilité,de façonparticulièrement simple, de réaliser un renforcement des matelas d'armature en fils par l'addition d'éléments de renforcement; d'autre part, l'armature de l'étai peut être transformée, en partie, en une espèce de chaîne à joints articulés; ce faisant, des fils de renforcement peuvent également être coupés de la façon décrite ci-dessus.
L'armature de l'étai selon l'invention peut également être utilisée en tant qu'arceau, poutre de eoffrage ou échafaudage d'etaiement dans tous les domaines des travaux de construction.
la présente invention concerne un outil à tronçonner, saigner ou rainer des pièces métalliques, ayant la forme d'une lame de scie circulaire ou d'une fraise en disque qui porte sur sa périphérie des dents à surface de coupe et surfaces d'incidence principale 5 et secondaires.
On connait déjà en pratique de nombreuses formes de dents des scies circulaires et fraises en disque utilisées pour découper, saigner et rainer des pièces métalliques et en particulier des a-ciers non alliés et alliés. Les dents connues se différencient prin-10 cipalement par la configuration de leur face postérieure et par celle, qui y est liée, de leur entredents; c'est ainsi que l'on connait des lames de scie circulaire à denture en V. ou en spirale et des fraises détalonnées et" à dents pointues. Leur utilisation, et le choix des angles optimum de coupe et d'incidence dépendent 15 essentiellement de l'usinabilité de la raatière et des dimensions de la pièce. D'autre part, avec les scies circulaires, notamment celles qui sont destinées à tronçonner les aciers non alliés et alliés, on utilise des lames à dents d'ébauche et de finition et des lames dites "à affûtage alterné". Leur avantage réside dans 20 la diminution du frottement entre les copeaux et les surfaces d'incidence secondaires.
Tant avec les lames de scie circulaires à partage de la largeur de coupe qu'avec les fraises en disque à denture droite, lorsque la dent attaque la matière à usiner, ses arêtes de coupe et 25 ses arêtes principales et secondiares sont soumises à des contrain-.tes extrêmement élevées. Les conditions d'attaque des dents, qui dépendent de la position de la pièce par rapport à l'outil (scie ou fraise) ainsi que la forme géométrique et des caractéristiques de la matière de ..cette pièce, déterminent l'importance de ces con-50 traintes. En outre la vibration de flexion de l'outil, provoquée par la variation périodique des composantes de l'effort de coupe crée une contrainte supplémentaire indésirée sur ces arêtes. Les outils en forme de disque tendent à vibrer en particulier si le diamètre de la pièce est grand et celui des collerettes de ser-35 rage petit.
Hon seulement cette vibration diminue la durée de l'outil en accentuant son usure, mais encore elle entraîne une diminution
EXEMPLE 6. Le présent exemple illustre l'effet sur Xanthomonas vesicatoria (taches bactériennes des feuilles de la tomate et du poivron).
On pulvérise sur des plants de tomate (variété Indian River) une composition contenant 100 ppm de tétramisole 1 mois après la plantation et on exécute cinq autres pulvérisations encore à intervalles de deux semaines. On pulvérise sur l'ensemble de la parcelle aussi des insecticides et fongicides pour combattre ces autres nuisances. On apprécie la gravité de la maladie de mois en mois à partir de la troisième pulvérisation sur une échelle de O à lO,en déterminant l'importance des taches sur les feuilles, tiges et fruits pour chaque plant.
Les résultats sont rassemblés au tableau ci-après. Ils permettent aussi la comparaison avec les résultats obtenus au moyen d'oxychlorure de cuivre et de bronopol aux doses indiquées.
Composé Dose d'application Gravité de la Pourcentage de Compose Dose d'appl@cation Gravite de la Pourcentage de (ppm) maladie fruits malades Tétramisole 100 1,2 1,0 2,3 24,0 Oxychlorure de cuivre 2000 1,2 0,6 1,3 10,7 Bronopol 400 2,0 2,4 3,3 41,7 Témoin non traité - 1,2 1,4 3,8 42,4
Ces résultats montrent que malgré la très faible dose d'application (100 ppm), le tétramisole réduit nettement l'importance de la maladie.
Dans la pratique, les doses seraient plus élevées et voisines de celles prises pour l'oxychlorure de cuivre. Au cours de cet essai, il faut prendre une concentration en oxychlorure de cuivre valant 25 fois. la concentration en tétramisole pour obtenir à peu près 2,5 fois le même avantage.
EXEMPLE 7 Le présent exemple illustre l'utilisation de crèmes et de pates contenant du tétramisole pour combattre Erwinia amylovora (feu bactérien du poirier) et Pseudomonas lachrymans (taches anguleuses des feuilles du concombre).
On utilise deux compositions, à savoir une pâte et une crème, dont chacune contient 2,5% d'agent actif. On applique 40 mg de crème ou de pâte, c'est-à-dire 1 mg d'agent actif, sur les tiges de plants de poirier et de concombre. Cette quantité est l'équivalent du maximum absorbé à partir de 10 ml d'une solution contenant 100 ppm de tétramisole qui a déjà été trouvée efficace contre ces maladies, On exécute les essais en double pour chaque variété et par traitement et on compare les résultats avec un témoin non traité. On entoure les tiges de tous les plants d'ouate au bas des tiges avant le traitement pour empêcher les compositions de ruisseller jusque dans la terre et d'être ainsi absorbées par les racines des plants.
On inocule les plants de la manière habituelle 24 heures après l'application de l'agent chimique et on conserve ensuite les plants dans une serre pour apprécier les symptômes de la maladie sur une échelle de O à 3, dont le terme O correspond à l'ab- sence d'effet sur la maladie et le terme 3 correspond à une suppression complète de la maladie.
Les résultats sont rassemblés ci-après.
Erwinia amylovora sur le poirier
Composé pour le traitement Effet sur la Phyto maladie toxicité Crème au tétramisole essai 1 2,16 O Crème au tétramisole essai 2 3,00 O Pflte au tétramisole essai 1 1,00 0 PSte au tétramisole essai 2 2,00 O Témoin non traité essai I 0 0 Témoin non traité essai 2 0 0 Pseudomonas lachrymans sur le concombre
Composé pour le traitement Effet sur Phyto la maladie toxicité Crème au tétramisole 1,0 O Témoin non traité 0,5 O La phytotoxicité est appréciée sur une échelle de O à 5, dont le terme O correspond à l'absence de phytotoxicité et le terme 5 à la mort de la plante.
Ces résultats montrent nettement que le tétramisole exerce une activité systémique lorsqu'il est appliqué sur les tiges des plants, c'est-à-dire qu'il est absorbé par la plante et véni- culé dans celle-ci jusqu'à un endroit quelconque où il combat la maladie.
EXEMPLE 8. On mélange intimement 5 parties en poids de tétramisole dans un mélangeur convenable avec 95 parties en poids de talc.
On obtient ainsi une poudre à poudrer.
Chaque chaude dé four basique à oxygène est produite partir d'une charge comprenant des riblons préchauffés possédant une quantité des chaleur calculée en référence à la valeur prévue emmagasinée de rendement thermique. Un programme est donc fourni pour la détermination du rendement du pré chauffage des riblons de manière à@permettre les calculs de charge et la continuation des fonctionnements du four basique à oxygène sans nécessiter la mesure de la température des riblons après leur préchauffage et avant la mise- en route de la chaude du four basique à oxygène.
D'invention et sa mise en oeuvre ressortiront mieux de la description qui va suivre en référence aux dessins annexés, sur lesquels La figure 1 est un schéma de l'appareil destiné à la mise en oeuvre de l'invention ; et la figure 2 est une courbe schématique du prix en fonction du poids de riblons ou de métal chaud.
En référence à la figure 1, le four basique à oxygène 10 représenté est destiné à traiter les matières chargées pour produire des chaudes spécifiées d'acier. Une lance 12 fournit l'oxygène au bain durant l'opération d'affinage ; elle peut également servir de brtleur pour le préchauffage des riblons lorsqu' elle est modifiée de manière appropriée pour cet usage. Le four 10 est de modèle classique, et est pourvu d'autres appareils (non représentés) tels qu'une hotte, des cheminées, des souffleries, et des cuves de précipitation. Le fonctionnement effectif d'affinage du four 10 est convenablement commandé par la calculatrice selon la pratique dans les ateliers les plus modernes de fours basiques à oxygène.
En général, quand le four 10 doit être chargé à la mise en route d'une chaude, le creuset du four est incliné à un degré déterminé et l'on y dépose une quantité préalablement sélectionnée de riblons de métal, programmée pour la chaude. Bien que lbn puisse utiliser d'autres moyens de préchauffage des riblons, la lance 12 est abaissée et les riblons sont de préférence préchauffés par la combustion du combustible et de l'oxygène à la pointe de la lance 12. On fournit ainsi aux riblons une quantité de chaleur calculée de manière à permettre l'obtention de la température du bain d'acier à traiter, en vue de la température désirée au point final du processus.Après préchauffage des riblons, on retire la lance 12, et la fonte liquide amenée du haut fourneau dans un wagon isolé, est déversée dans une poche de coulée en une quantité pesée, et versée dans le creuset du four.
On abaisse à nouveau la lance 12 dans le creuset du four Jusqu'à quelques pieds du bain, et l'oxygène sous haute pression est soufflé dans celui-ci. Le carbone, les impuretés, et un peu du fer contenus dans le bain brillent dans l'atmosphère d'oxygène pour commencer le processus d'affinage. Les fondants sont alors ajoutés pour former le laitier qui recueille les oxydes non dégagés sous forme de gaz. A la fin du soufflage, la lance 12 est retirée, et le creuset est incliné pour verser l'acier dans une poche de coulée. L'acier terminé est alors coulé de la poche dans les lingotières, ou dans un appareil de moulage continu.
Des considérations d'équilibre thermochimique entrent typi quement dans le choix du rapport entre les riblons et le métal fondu à utiliser dans le creuset du four. Dans la pratique de la technique antérieure, la charge totale pouvait comprendre environ 66 % de métal chaud et environ 28 % de riblons froids. Ce rapport résultait idéalement en un équilibre thermochimique dans l'acier élaboré, c'est-à-dire que les impuretés et le carbone devaient idéalement être réduits au niveau désiré au moment même où la température du bain arrivait à la valeur de point final désirée pour le contrôle de qualité. Meme pour l'équilibre le plus-simple de chaleur et matières, les calculs impliqués sont si nombreux et compliqués que le travail de calcul-des charges est normalement assigné à une calculatrice.
Selon la présente invention, la quantité de riblons chargée dans le creuset du four peut s'élever, et s'élève de préférence, à plus de 40 % de la charge du creuset. Pour permettre l'utilisation de ce plus fort pourcentage de riblons, ceux-ci sont préchauffés pour donner une base à l'équilibre-thermochimi- que dans l'acier terminé.Brièvement, la quantité de chaleur fournie aux riblons avant le début du processus est celle voulue pour que la quantité de chaleur contenue dans lafonte liquide plus la quantité de chaleur contenue dans les riblons ajoutas à la quantité de chaleur créée par le processus du fait des réactions exothermiques d'oxydation, égalent le quantité de chaleur visée dans l'acier fini plus les pertes calorifiques du four et la quantité de chaleur contenue dans le laitier formé au cours du processus.
Pour calculer le degré de préchauffage des riblons, on détermine les données comprenant les valeurs aussi bien mesurées que préalablement choisies des divers constituants de la charge ainsi que les données concernant le poids, la température, le niveau de carbone désirés de l'acier à produire. Ces données sont fournies à-un dispositif à calculatrice numérique courante 14 qui est pourvue d'une programmation destinée à fournir les données de processus requises pour les fonctions prévues de calcul, commande et prise de décisions.
Initialement, la chaleur à produire est choisie par la calculatrice ou par l'opérateur. C'est-à-dire que le poids, la température et le niveau de carbone désirés de acier à élaborer sont spécifiés et emmagasinés dans la calculatrice 14. L'opérateur fournit les spécifications de chaleur à la calculatrice -14 au moyen d'un dispositif d'entrée de données tel qu'un lec teur de cartes.
Un échantil10n du métal chaud à utiliser est prélevé sur un wagon . L'échantillon est envoyé au laboratoire de chimie et est analysé au spectrographe, ainsi qu'indiqué en 18 et 20, en ce qui concerne son-pourcentage de teneur en.fer, silicium, et si on le désire, carbone. En principe, le carbone n'est pas mesuré en raison du manque de précision des mesures aux niveaux élevés de carbone du métal chaud; en remplacementS le niveau de carbone est calculé d'après le niveau de silicium mesuré, au moyen d'équations connues. De plus, l'échantillon est analysé en ce qui concerne son pourcentage de teneur en phosphore et manganèse, et d'autres éléments si on le désire.L'information d'analyse conjointement a la température du métal chaud sont fournies à la calculatrice 14 ainsi qu'indiqué en 19. La température du métal chaud, si on le désire, peut être relevée juste avant le chargement au moment de son transfert à la poche 22. On remarquera que les opérations que l'on vient d'énumérer et celles dont la description va suivre, ne suivent pas nécessairement l'ordre donné, mais sont simplement présentées de façon à aider à la compréhension des stades opératoires de l'invention.
Selon la pratique préférée de l'invention, on choisit pour être utilisé comme charge un poids présélectionné de riblons, de pourcentage connu ou évalué de teneur en fer. La quantité désirée de riblons est pesée ainsi qu'indiqué en 24; et cette donnée est fournie à la calculatrice 14. Le poids des riblons et leur pourcentage de fer étant connus, on peut facilement calculer le poids de fer contenu dans ceux-ci. Le poids de fer des riblons étant ainsi déterminé, la calculatrice 14 calcule le poids de métal chaud-à charger pour produire un bilan de matières sur le fer impliqué dans le processus, de manière à satisfaire aux spécifications de la chaude précédemment sélectionnée.
Le poids de métal chaud est calculé de manière à satisfaire à l'équation (1) (Fep + FeR) (production de fer > poids désiré d'acier à fabriquer.
dans laquelle FeF est le poids de fer contenu dans la fonte liquide; Fep est le poids de fer contenu dans les riblons ; est la production de fer est une valeur connue de constante prédéterminée du creuset du four d'après une série de soufflages précédents et est typiquement d'environ 0 94.
Puisque sont connus le poids de fer contenu dans les riblons, la production de fer, le poids désiré acier à fabriquer, et la fraction de poids de fer dans le métal chaud, connu d'après son analyse on peut facilement calculer le poids de fer qui doit être contenu dans la fonte liquide La calculatrice détermine donc facilement le poids de fonte à utiliser comme charge avec le poids présélectionné de riblons pour produire un équilibre de matières d'après le fer impliqué dans le processus.
Le poids de matière de formation de laitier de la charge, telle que chaux, dolomie, et spath, peut autre calculé de manière à satisfaire toute pratique opératoire particulière des ateliers à fours basiques à oxygène. L2une de ces pratiques consiste à spécifier un rapport particulier de basicité du laitier et à cal- culer le poids de chaux à charger sur la base du poids de métal chaud à charger, la teneur en silicium de ce dernier, et le rap port présélectionné de basicité de laitier. Cette quantité ou poids de chaux est alors affectée entre la chaux et le calcaire magnésien sur une base prédéterminée, par exemple 50 % de l'une et 50 % de l'autre.La quantité de spath àcharger peut autre calculée sous la forme du nombre de kilogrammes de spath par kilogramme de chaux en fonction de la teneur totale en phosphore du métal chaud. Les poids des divers constituants de formation le laitier à charger sont déterminés par la calculatrice 14 selon la pratique particulière de l'atelier de fours basiques à oxygène. Secl. est représenté à la figure i en 26.
A ce point, la calculatrice effectue les calculs de bilan thermique pour déterminer la quantité de chaleur requise à fournir pour le poids présélectionné de riblons afin d'amener ceuxci à la température voulue pour assurer au four une charge ther miaulement équilibrée de fonte liquide, de riblons préchauffés et de constituants de formation de laitier. Les calculs de préchauf fage des riblons sont effectués sur la base de l'équation (2)kcaltotales = kcal sortie - kcalentrée R.T.
LaCFig.14 est une vue en coupe transversale du coupleur 100 et d'un réceptacle 106 du type décrit plus haut mais adapté pour présenter deux rebords de verrouillage 107 et 108. Lorsque la coupleur est inséré dans le réceptacle, les deux rebords se donnent jusqu'à ce qu'ils soient alignés avec l'ouverture 104 pratiquée dans organe diélectrique du coupleur. A ce moment les rebords se dégagent et pénètrent dans l'ouverture 104, empêchant ainsi le délogement accidentel du coupleur hors du réceptacle, Pour dégager le coupleur, on introduit des pièces afin de faire rentrer les deux rebords, ce qui libère le coupleur et lui permet d'être extrait du réceptacle.
La!Fig lf montre un autre agencement de verrouillage, dans lequel l'organe de verrouillage fait partie intégrante du coupleur.
L'organe diélectrique 140 du coupleur 141 est pourvu de deux éyi dements 142 et 143 adaptés pour recevoir la partie isolante 146 des lignes de transmission auxquelles le coupleur 141 est connecte.