INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention vise un générateur en spirale qui possède un nombre de spires inférieur à celui enseigné par l'art antérieur et qui délivre une impulsion de sortie, à une charge électrique qui lui est connectée, qui présente une tension maximale de valeur supérieure à celle qui serait obtenue au moyen d'un générateur pourvu d'un plus grand nombre de spires comme enseigné par l'art antérieur.Un générateur en spirale possédant (No) spires effectives délivrera à un dispositif d'utilisation connecté au générateur une impulsion de tension présentant une valeur maximale supérieure à celle que peut recevoir ce dispositif d'utilisation depuis tout autre générateur en spirale chargé de manière semblable et possédant un nombre différent de spires, No étant défini par l'équation :: avec No = nombre des spires le long desquelles l'onde mobile produite par le déclenchement du générateur en spira le se propage avant que son énergie soit consommée par le dispositif d'utilisation; n = environ 3,1416; constante caractéristique du dispositif d'utilisation définie par l'équation (6) ci-dessous; Z2 = exposnt caractéristique du dispositif d'utilisation défini par l'équation (6) ci-dessous; d = épaisseur du diélectrique disposé entre les feuilles conductrices;; B = facteur de perte tenant compte des pertes telles que celles en énergie de la ligne de transmission et cel les en tension de l'onde mobile et présentant généra lement une valeur comprise entre zero et trois ou qua tre pour la plupart des formes de réalisation. (Les autres symboles étant ceux définis précédemment).
Un générateur en spirale qui est déclenché en court-circuitant les feuilles conductrices à une extrémité de la spirale et qui possède un nombre No de spires réelles calculé selon l'équation (5) ci-dessus procure No spires effectives. Lorsqu'un tel générateur en spirale est déclenché, une onde mobile se trouve engendrée qui se propage entre les feuilles conductrices et qui permet au générateur de délivrer une impulsion de tension de sortie qui augmente jusqu'à ce que l'onde mobile ait longé toutes les No spires du générateur.
Cependant, Si toute l'énergie emmagasinée dans le générateur n'est pas consommée par une charge qui lui est connectée tandis que l'on- de mobile se propageant entre les feuilles conductrices atteint une extrémité de celles-ci, cette onde sera réfléchie par cette extrémité et continuera à se propager. La valeur de la tension de sortie délivrée par le générateur continuera à augmenter après la première réflexion et jusqu'à une seconde réflexion. Un générateur en spirale possédant 1/2 No spires réelles procure, par conséquent, No spires effectives. il existe donc deux formes de réalisation qui permettent de procurer tout nombre No choisi de spires effectives.
Un générateur en spirale possédant un nombre N0 de spires effectives calculé selon l'équation (5) délivre à une charge qui lui est connectée un signal de tension présentant une valeur maximale supérieure à celle délivrée par un générateur en spirale similaire emmagasinant la même quantité d'énergie que le générateur à No spires avant autre déclenché, réalisé avec le même matériel que le générateur à No spires et possédant les mêmes dimensions que le générateur à No spires excepté en ce qui concerne le nombre de spires ou, en d'autres termes, la longueur des feuilles conductrices. il est à remarquer qu'afin d'avoir des quantités égales d'énergie électrique emmagasinée dans deux générateurs en spirale possédant des feuilles conductrices de dimensions différentes, une tension quelque peu supérieure doit entre fournie au générateur possédant les feuilles conductrices les plus courtes (moins de spires).
Ces objets et caractéristiques et d'autres encore de la présente invention apparattront plus clairement de la description détaillée qui suit ainsi que du dessin y annexé qui représente schématiquement un système générateur de rayons X possédant un générateur en spirale destiné à délivrer des impulsions de haute tension au tube à rayons X, étant bien entendu que celui-ci n'est donné qu'à titre d'exemple nullement limitatif.
Des changements peuvent être apportés dans la combinaison et la disposition des éléments présentés dans la description et illustrés par les dessins ; il est bien entendu que des changements peuvent être apportés aux réalisations décrites sans sortir de l'espritni de l'objet de l'invention tels qu'ils sont définis dans les revendications qui suivent.
La présente invention concerne un procédé pour fabriquer des condensateurs à couches ou à éléments étagés, suivant lequel des couches de matériau synthétique et des armatures sont empilées pour former un condensateur mère, enroulées par exemple sur un tambour et métalliséesXpuis séparées du condensateur mère, par exemple au moyen d'une scie, pour obtenir des condensateurs individuels, les armatures étant ainsi brisées dans la zone des surfaces de coupe, par suite de ltéchauffement lors du sciage, et étant par conséquent isolées les unes des autres.
Un tel procédé est décrit dans la demande de brevet allemand nO 1764 548. Cependant , la séparation des anneaux de section transversale relativement importante ,constituant les condensateurs, au moyen d'une scie circulaire présente des difficultés étant donné que la lame de scie relativement mince se déforme en raison de l'échauffement dans la zone de coupe et de la dilatation périphérique qui en résulte. Ceci conduit à un frottement plus important entre les zones de coupe des anneaux formant condensateur et les zones de coupe de la lame de scie, et conduit par conséquent à un échauffement non contrOlable de la zone de coupe.De ce fait, d'une part la capacité de régénération des condensateurs à couches dans la zone voisine des surfaces de coupe est fortement diminuée et d'autre part la lame de scie est graissée par la matière synthétique dans la zone de coupe. L'utilisation d'une lame de scie relativement épaisse, possédant par exemple une épaisseur d'au moins 1 mm, permet d'éliminer au moins partiellement ces difficultés ; cependant, une bonne partie du matériau des condensateurs mères est perdue étant donné que les condensateurs à couches ont en général une longueur de seulement quelques millimètres.
La -présente invention se propose de fournir un procédé permettant d'obtenir une séparation parfaite des condensateurs à couches, ce procédé de séparation pouvant aussi être utilisé pour des sections transversales relativement importantes et ne faisant apparaître que très peu de déchets pour le matériau constituant les condensateurs.
Ce problème est résolu suivant l'invention grace au fait que pour scieries condensateurs on utilise des lames de scie circulaires métalliques possédant une denture fine et munies d'entailles partant de la périphérie et dépassant la zone de couple. La zone de coupe désigne ici la zone qui pénètre dans la pièce à découper lors du sciage.
L'utilisation d'une telle lame de scie présente l'avantage qu'une variation de longueur au niveau de la zone de coupe ne se traduit pas par un gauchissement de la lame de scie mais peut au contraire se faire librement. Ainsi, il est possible par exemple d'utiliser des lames de scie circulaires métalliques possédant une épaisseur de seulement 0,5-mm, qui peuvent aussi s'utiliser pour le découpage de condensateurs mères possédant des sections transversales faibles.
Suivant une forme de réalisation particulièrement avantageuse de la lame de scie, celle-ci comporte des entailles radiales partant de la périphérie. Pour une lame de scie possédant un diamètre d'environ 100 mm, il suffit de douze entailles de ce type qui pénètrent à une profondeur d'environ 15 mm dans la lame de scie circulaire métallique.
Pour scier des matières synthétiques légere- ment visqueuses, notamment des feuilles de téréphtalate de-poly- éthylène, il est particulièrement avantageux d'utiliser une lame de scie dans laquelle une dent sur deux est supprimée. Une telle lame de scie fournit des résultats incomparablement meilleurs qu'une lame de scie à denture grossière vendue dans le commerce.
La présente invention sera mieux comprise à l'aide de la description suivante d'une forme de réalisation particulière donnée à titre d'exemple et representée au dessin annexé dans lequel la figure unique est une vue de face partielle d'une lame de scie suivant l'invention.
La lame de scie suivant l'invention comporte des entailles 1 qui dépassaitla limite 3 de la zone de coupe et qui sont dirigées suivant la direction radiale.Lesdertsdelalame de scie correspondent à la denture fine normalisée DIN 1837 ; une sur deux des dents 4 a été supprimée. Les dents supprimées sont représentées en pointillé.
L'invention concerne un procédé d'équilibrage d'un rotor, notamment d'un rotor de turbine.
Les méthodes actuelles d'équilibrage consistent à annuler, par des moyens appropriés, les mouvements d'arbre, en rotation, dans deux plans perpendiculaires à l'axe du rotor qui sont situés sur les/ou à côté des deux appuis du rotor et que lton dira, dans ce qui suit, situés au niveau des appuis. A ces deux plans, dits plans d'annulation, correspondent généralement deux plans d'équilibrage.
En général, les appareillages actuels de mesure permettent de définir deux vecteurs en force et en direction, qui seront les résultantes ramenées aux deux plans d'équilibrage des différentes composantes de balourds tout le long du rotor.
La présente invention se propose d'améliorer la qualité de I'équilibrage, soit qu'il s'agisse d'un équilibrage effectué à la vitesse de rotation normale prévue pour le mobile, soit qu'il s'agisse d'un équilibrage effectué à une vitesse inférieure à la vitesse de rotation normale prévue. Dans les deux cas, l'invention prévoit avantageusement de fixer la localisation des opérations d'équilibrage de la même manière et cela en fonction de l'état vibratoire, état également appelé "déformée dynamique", du rotor, à sa vitesse réelle de fonctionnement. Dans le second cas, cet état vibratoire peut être calculé ou prévu à la suite d'expériences antérieures, et l'invention introduit, ainsi, une sorte de simulation du fonctionnement à la vitesse normale, dans un essai d'équilibrage à vitesse plus-faible.Le procédé suivant l'invention se substitue aux méthodes classiques dites d'équilibrage "rigide" et d'équilibrage "flexible" qui sont différentes suivant qu'à la vitesse de fonctionnement le rotor est en deçà de son premier mode vibratoire propre ou au-delà du premier, voire du deuxieme mode vibratoire propre, et qui de toute façon peuvent conduire à un équilibrage peu satisfaisant.
On a de bonnes raisons physiques et mathématiques de supposer que l'équilibrage réalisé à la vitesse réelle du mobile soit le seul équilibrage réellement satisfaisant. Or, pour différentes raisons - forte ventilation de rotors porteurs d'aubes, puissance d'entraînement des mobiles, graissage des paliers, etc., les installations permettant l'équilibrage de rotors à une vitesse normale de rotation sont coûteuses et complexes, les opérations d'équilibrage sont longues, donc onéreuses.
La simulation d'un fonctionnement à la vitesse normale sur une installation ne permettant qu'une vitesse largement inférieure présente donc un intérêt tres grand.
Le circuit d'asservissement 35 comprend un comparateur CP faisant en mme temps fonction d'amplificateur, un moteur de réglage réversible M, le contact de travail CEX du relais H et un potentiomètre P à l'une des extrémités duquel est appliquée une tension continue constante +V. L'entrée + du comparateur CP est reliée à la sortie du circuit d'intégration 14 de sorte que le signal d'épaisseur Q'lui est appliqué. A l'entrée-du comparateur est appliquée la tension prélevée par le curseur Z du potentiomètre qui, après réglage, fournit un signal d'épaisseur stabilisé % a0 La sortie E du comparateur peut tre reliée, par le contact CH1, à l'entrée de commande S du moteur de réglage rI, Le circuit d'asservissement 35 est actionné dès que les contacts CH et CE1 se ferment pendant que le fil 11 défile. Ensuite, le moteur M déplace le curseur Z jusqu'à ce que le signal Q'aitatteint sa valeur finale et jusqu'à ce qu'il concorde avec la tension Q"du curseur. Lorsque, quand cette égalité a été établie, les contacts CH et CH1 se rouvrent, la tension Q" du curseur subsiste inchangée aussi longtemps qu'on le à condition que la tension continue +V appliquée au potentiomè- tre ne varie pas. Ce montage avec le circuit d'asservissement 35 a aussi l'avantage de maintenir le signal d'épaisseur réglé QH meme après une interruption prolongée du fonctionnement de la broche pilote ou après une séparation entre l'entrée du géaérateur de signaux d'épaisseur 2 et le signal de détection amplifié VS'.
Il va de soi que, dans le montage de la figure 12, on pourrait supprimer le circuit d'asservissement 35 et appliquer le signal d'épaisseur Q'corzrme sur la figure 10, directement au z générateur de signaux de commande 33a Dans ce cas, on obtient un montage extrmement simple dans lequel le générateur de signaux d'épaisseur ne comprend plus que le circuit U commande de relais 32 et le circuit d'intégration 140 Le dispositif d'évaluation 10'représenté sur la figure 13 a une structure analogue à celle du dispositif 1 de la figu- re 10, sauf que, comme sur la figure 2, un amLlificateu de si gnaux commun SA précède les trois canaux de signaux-K1, K2 et K3. On voit que dans ce montage aussi, la sensibilité de répon se des canaux de signaux est commandée par une tension positive VC, VD ou VN. Le dispositif d'évaluation 10'peut, dans le montage représenté sur la figure 6, se substituer au dispositif d'évaluation 10.
La figure 14 montre un canal d'amplification 7a du générateur de signaux d'épaisseur électronique 20 de la figure 6, ou 8a adapté au dispositif d'évaluation 10'.
Comme on le voit sur la figure 14, le canal d'amplification 7a comprend un étage d'entrée 7'comportant un amplifiateur différentiel SD avec une entrée de signaux A et une sortie El. Entre la sortie El et l'entrée de compensation K est nter- calé, comme sur la figure 7, un dispositif de compensation 9, voir figure 3. A la sortie El est connectéuun module de division 7", faisant fonction d'étage de sortie, qui comprend un amplificateur opérationnel OP avec lequel coopère un circuit de contre-réaction comportant un amplificateur commandé VS et une résistance de travail R.
L'entrée + de l'amplificateur opérationnel OP est connectée à la sortie El de l'amplificateur différentiel SD à la sortie duquel apparaît le signal de fil F'qui représente le diamètre d du fil ou une autre grandeur représentative de la section de celui-ci. L'entrée de commande B du module de division 7"re çoit le signal de commande VC. Le signal de sortie q'du module de division 7"représente le quotient des signaux appliqués aux bornes El et B.
Le fonctionnement du module de division 7 est le suivant : le courant de sortie i de l'amplificateur commandé VC a pour valeur : (1)-= k. VC. q'k = constante.
Dans un amplificateur opérationnel C ? idéal, lés deux tensions d'entrée sont égales, c'est-à-dire, on a : i = R = F' ce dont résulte (2) i = F R En égalant les expressions (1) et (a) exprimant i on : F'/R-k. VC, q' En chcn-j. ssant R = 1/k, ce qui est parfaitement possible, on obtient : F'= VC. q' ou bien q'= F'/VC Dans ce cas, F'est proportionnel à la dimension de la section, ainsi qu'au diamètre du fil, ce dont résulte que q'est proportionnel à d/VC.
Dans ces conditions, un dimensionnement judicieux du géné . rateur de signaux d'épaisseur 20 lui donne comme signal de : Q'= d/VC Ainsi donc, on voit qu'en augmentant la polarisation VC de la diode D1, la sensibilité de réponse du canal de signaux E1 ! et, partant, le gain du canal d'amplification 7'diminuent, comme il convient.
La présente invention concerne un procédé de correction de la réponse d'un senseur d'horizon statique embarqué à bord d'un satellite stabilisé; elle concerne également un senseur horizon comportant application dudit procédé.
La détermination de l'attitude d'un satellite par rapport à un astre de grand diamètre apparent ne peut pas s1 effectuer par une visée vers le centre de cet astre, puisqu'aucun repère ne matérialise ce point; elle est donc obtenue généralement par plusieurs visées vers l'horizon de cet astre, suivant au moins deux directions - généralement perpendiculaires - , visées qui sont faites par des senseurs dits senseurs dthorizon"e Dans le cas où l'astre visé est la Terre, ce qui est le plus fréquent, le senseur doit astre sensible à la différence entre le rayonnement émis par la Terre et celui dA à 1'Espace, bien que cette différence soit faible.
La composante spectrale du rayonnement utilisé est généralement située dans l'infrarouge, et l'un des procédés permettant de situer la position de l'horizon terrestre consiste à utiliser un senseur statique d'horizon essentiellement constitué par une optique formant l'image de la Terre sur quatre détecteurs infrarouge disposés deux par deux en opposition et suivant deux directions perpendiculaires. Les détecteurs doivent répondre sans dérive à une composante continue d'énergies ce qui explique pourquoi on utilise habituellement des thermocouples ou des thermopiles.Dans un senseur statique tel que celui qui vient d'être sommairement décrit, une paire de thermopiles diamétralement opposées constituent une voie de mesure dont l'axe de référence est défini par l'axe des deux thermopiles, tout déplacement du satellite - par rapport à la géocentrique suivant cet axe - provoque une augmentation de la surface reeoüverte par l'image de la Terre pour une thermopile et une diminution pour 1r autre thermopile, alors que, pour un alignement parfait du satellite, les surfaces recouvertes sont égales0 Les signaux électriques des deux thermopiles sont combinés en opposition et, après amplification, le signal résultant constitue la réponse du senseur pour la voie considérée.Si le rayonnement de la Terre est uniforme et si les thermopiles ont des caractéristiques identiques, la réponse est en principe nulle pour un dépointage nul et proportionnelle à x pour un dépointage x Pratiquement, il y a de nombreuses raisons d'erreur pour un senseur qui ne comprend que des thermopiles de mesure; ce sont - les variations de luminance de la Terre, - la luminance de la thermopile rayonnant vers 11Espace (chaque thermopile rayonne en effet vers 1'Espace étant donné que sa température est supérieure à la température de l'Espace), - les variations du gain de la-chatne d'amplification associée aux thermopiles, - la différence entre les sensibilités des thermopiles.
Il est connu, pour compenser les variations de luminance de la Terre, d'associer aux deux thermopiles d'une voie de mesure deux éléments thermosensibles de mimes dimensions et caractéristiques, affectés chacun à une thermopile et dont la surface est recouverte en totalité par l'image de la Terre0 Les signaux combinés pour former la réponse du senseur pour la voie de mesure considérée sont le résultat de la soustraction au signal fourni par une thermopile du signal fourni par l'élément de compensation correspondant.En fait, la compensation ntest pas parfaite car il est difficile de réaliser une disposition des éléments telle que la luminance de la Terre soit égale pour une thermopile et 1' élément de compensation correspondant ( étant donné que les surfaces des éléments projetées sur la Terre, bien que très voisines, ne sont pas identiques), et la compensation n'est parfaite qu'en prenant pour hypothèse cette égalité. De plus, subsistent les trois autres causes d'erreur.
Il a également été proposé un autre système de compensation selon lequel, à chaque thermopile, est associée une paire d'éléments thermosensibles dont llun a l'Espace dans son champ de vue et l'autre, la Terre. Avant astre combiné pour former la réponse du senseur pour la voie de mesure considérée, le signal fourni par une thermopile est divisé par le signal résultant de la soustraction des signaux fournis par les deux éléments de compensation correspondants. Ce système de compensation appelle les mimes remarques que précédemment; il a toutefois l'avantage - quoique cet avantage ne soit pas à prendre en considération ici - de faire dis palastre l'erreur due au couplage des voies dans un senseur utilisant des thermopiles non diamétralement opposées.
La présente invention se propose d'obtenir, pour une voie de mesure, une réponse qui soit indépendante - des variations de luminances de la Terre, - de la luminance des thermopiles vers l'Espace, - des variations globales de sensibilité des thermopiles (compte- tenu d2un mode technologique de réalisation), - des variations de gain de la channe d'amplification, - par extension, du couplage des voies dans un senseur soumis à ce type d'erreur Le procédé conforme à l'invention permet de corriger la réponse d'un senseur statique d'horizon embarqué à bord d'un satellite stationnaire, du type comportant une optique de formation de l'image de la Terre, la ligne de transition Terre-Espace de ladite image traversant la surface d'au moins un élément plan thermosensible de mesure centré sur l'image d1un axe de la Terre pris comme référence pour la mesure du déplacement du satellite ou "dépointa- ge" par rapport à la géocentrique, ledit élément de mesure fournissent un signal im égal à S. ( At# x).Lt - S.A.Ls, expression dans laquelle - S est la sensibilité de 11 élément de mesure, - À est la surface totale dudit élément de mesure, -At est la surface de l'élément de mesure recouverte par Image de la Terre pour un dépointage nul, - x exprime le dépointage par une valeur de surface d'élément de mesure s'ajoutant à ou se retranchant de At, - Lt est la luminance de la Terre rayonnant vers 12 élément, - Ls est la luminance de l'élément rayonnant vers l'Espace; il est principalement caractérisé en ce qu'il consiste : 1,1/ à former un signal de compensation soustractive Rcs égal à S.At.Lt - S.Â.Ls, 1,2/ à retrancher le signal Rcs du signal Rm de façon à obtenir un premier signal corrige Rcl égal à S.Lt. ( t i ), indépendant de la luminance Ls, 1,3/ à former un signal de compensation multiplicative Rcm égal à S.Lt'.Â' , expression dans laquelle :: -A' représente une valeur quelconque de surface thermosensible, - Lt' représente une valeur de luminance de la Terre qui subit les mêmes variations relatives que Lt, 1,4/ à diviser le premier signal corrigé Rcl par le signal Rcm de façon à obtenir un second signal corrigé Rc2 égal à kILt ( +1 )/ Lt1.Â'7, expression dans laquelle k est une valeur constante, ledit signal Rc2 étant indépendant de Ls et des variations de Lt.
Le senseur statique d'horizon comportant application du procédé conforme à l'invention est principalement caractérisé en ce quril comporte essentiellement, associés à un élément thermosensible de mesure 1,1/ un jeu d'élément thermosensibles de compensation soustractive recevant l'image de la Terre et de l'Espace, situés et dimensionnés pour fournir un signal Rcs égal à S.At.Lt - S.A.Ls, et couplés à l'élément de mesure de façon à former un premier canal de mesure dont le signal de sortie Rcl est égal à S.Lt. ( + x ) 1 ,2/ un jeu d'éléments thermosensibles de compensation multiplicative recevant limage de la Terre et de 1'Espace, situés et dimensionnés pour constituer un second canal de mesure dont le signal de sortie Rcm est vagal à S.Lt'.Â1 , expression dans laquelle - A' est une surface élémentaire du jeu d'éléments thermosensibles de compensation multiplicative, - Lt' est la luminance de la Terre rayonnant vers lesdits éléments 1,3/ un amplificateur alternatif à gain variable couplé en entrée:: - d'une part, à la sortie du premier canal de mesure par l'intermédiaire d'un modulateur de découpage piloté sur la fréquence El, - d'autre part, à la sortie du second canal de mesure par l'intermédiaire d'un modulateur de découpage piloté sur la fréquence P2, ledit amplificateur comportant une boucle de contre-réaction constituée par un démodulateur synchrone piloté sur la fréquence F2,et fournissant, par l'intermédiaire d'un démodulateur synchrone piloté sur la fréquence El, un signal de sortie Rc2 égal à k g Lt ( + s) / Lt'bAl 7 ,expression dans laquelle k est le gain de l'amplificateur maintenu à valeur constante.