INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les compositions de 5-(3-diméthylaminopropylidène) -3-diméthyl- sulfamoyl-5R-dibenzo a,dJ cycloheptène et de 5-(3-diméthylamino propylidène)-10,11-dihydro3-diméthylsulfamoyl-5Hdibenzoa,d]- cycloheptène sont exceptionnellement spécifiques dans leurs propriétés de relâchement des muscles et l'administration de ces compositions dans leur forme orale ou injectable entrain un début extrêmer-ient rapide de l'action de la médication. L'administration des compositions selon l'invention est aussi étonnamment exempte de toutes réactions toxiques ou d'effets secondaires résultant de la médication. Cela est complètement inattendu, car le brevet précité mentionne l'utilisation du médicament comme tranquillisant, antidépressi ou antihistaminique.Remarquablement, aux niveaux de dosage recommandés pour le traitement du spasme musculaire, il y a un effet tranquillisant minimal ou un minimum d'autres effets notables su )e conportement.
Les compositions de 5-(3-diméthylaminopropalidène)-5- diméthylsulfamoyl-5II-dibenzo,a,d]cycloheptène et de 5-(3-dimé thal aminopropylidèrz e) - O, Il -dihydro-3-diméthylsulfamoyl-3H-di- benzoia,d]cycloheptène sont administrées à des doses unitaires de 1 à 25 mg du médicament présent sous la forme d'un sel d'addition d'acide, par exemple de chlorhydrate de 3-diméthylsulfamoyl 5-(3-diméthylaminopropylidène -5H-dibenzoLa,d]cycloheptène.
Ainsi, dans un mode préféré de traitement du spasme musculaire, un patient adulte moyen est traité par l'administration journalière de 1 à 4 comprimés de 10 mg de 3-diméthylsulfamoyl-5-(3 diméthylaminopropylidène)-5H-dibenzoLa,d]cycloheptène à des intervalles également espacés. Si pour une raison quelconque l'administration orale n'est pas recommandée, le patient souffrant de spasme musculaire ou d'autres troubles du même genre est traité par l'injection, de préférence par voie intraveineuse, d'environ 1 cm3 de solution aqueuse stérile contenant de 1 à 20 mg, de préférence 10 mg environ d'un sel de 3-diméthylsulfamoyl-5-(3-dimé thylaminopropylidène)-5H-dibenzola,d]cycloheptène, de préférence le chlorhydrate.Pour des raisons de préférence du patient ou du médecin traitant, d'autres modes d'administration peuvent être utilisés,à savoir l'injection intramusculaire, l'administration rectale, etc. Toutefois, en raison du début extrêmement rapide de l'action dans le mode oral ou intraveineux d'administration, on a rarement besoin d'autres voies d'administration.
On donne ci-après des exemples détaillés montrant la préparation des compositions pharmaceutiques selon la présente invention. Ils doivent être considérés seulement comme des illustrations de ces compositions et non comme devant constituer des limitations.
Exemple 1 Comprimé de 1C m de 3-diméthylsulfamoyl-5-(3-diméthylamino- propylidène)-5H-dibenzo[a,d]cycloheptène Formule Chlorhydrate de 3-diméth thylsulf amoyl-5-(3- diméthylaminopropylidène)-5H-dibenzola,d cycloheptène 10,0 g lactose USP 65,0 g bidon de mais USP 2O,0 g Stéarate de magnésium USP 0,5 g On prépare un lot de 1.000 comprimés de 10 mg de 3-diméthylsulfamoyl-5-(3-diméthylaminopropylidène)-5H-dibenzo- La,d]cycloheptène en mélangeant comme suit les ingrédients indiqués ci-dessus.
Le régulateur 8 de vitesse de l'entraÎnement des essieux est commandé par des signaux de sortie fournis par les éléments logiques 6 et 7. Lorsqu'un signal en provenance de l'élément logique OU 7 est appliqué à l'entrée du régulateur 8, ledit régulateur 8 diminue la tension alimentant le moteur de traction(non représenté sur les figures), et, par conséquent, du couple développé par ce moteur de traction.
Pour que la valeur antérieure de la tension soit rétablie, la deuxième entrée du régulateur 8 doit recevoir deux impulsions de suite en provenance de l'Qlcment logique ST 6 en l'absence d'impulsions en provenance de l'élément logique OUT 7.
Diverses variantes d'exécution du dispositif antipatinage sont possibles en fonction du type concret de locomotive.
C'est ainsi que pour diminuer la rigidité de la caractéristique "sensibilité relative du dispositif-vitesse de mouvement de la locomotive", on peut avoir recours au schéma représenté à la figure 2. La connexion du circuit 2 de séparation des impulsions dans le temps à l'entrée du compteur 3 se fait de la même manière que ci-dessus. La connexion du circuit 2 de séparation des impulsions dans le temps à l'entrée du compteur 4 est caractérisée par le fait que les signaux en provenance du compteur 3 parccurent le circuit n de séparation des impulsions dans le temps et s'appliquent à l'entrée de comptage du compteur 4, tandis que ies sismaux engendrés par le générateur arrivent à l'entrée de comptage du compteur 4.
Dans certains cas, en lue d'améliorer l'accord de la caractér-.ntwque "sensibilité relative du dispositif-vitesse de mouvement de la locomotive", on choisit un nombre de générateurs d'impulsions égal au nombre de compteurs dans le circuit e comptage.
Alors choque générateur 5 d'impulsions est branché par l'intermédiaire du circuit 2 de séparation des signaux dans le temps sur un groupe de compteurs 3, 4 réunis d'après l'ordre de couplage successif de ces compteurs ehtre eux en tenant compte du fait que chaque groupe de compteurs 3, 4 comprend un compteur 3, 4 faisant partie d circuit de comptage.
Le schéma synoptique dece dispositif est représenté sur la figure 3.
Pour des locomotives de trains de voyageurs avec une large gamme de vitesses de mouvement il y a avantage à faire appel à un générateur d'impulisions produisant un signal variable en fréquence dans le temps durant un cycle de remplissage des compteurs.
Dans le cas considéré, l'entrée de mise en marche du générateur 5 d'impulsions est reliée à la sortie de l'élément logique ET 6 ce qui assure la synchronisation de la mise en marche du générateur 5 d'impulsions avec le commencement du fonctionnement du dispositif antipatinage. Le schéma synoptique de cette variante d'exécution du dispositif antipatinage est donné sur la figure 4.
le principe de fonctionnement du dispositif antipatinage de l'invention est le suivant.
Au départ, les compteurs 3 et 4 (figure 1) sont mis à zéro par un signal envoyé par l'élément logique T 6.
Les transmetteurs impulsionnels de vitesse des essieux engendrent des signaux impulsionnels qui sont appliqués aux entrées du circuit 2 de séparation des signaux dans le temps.
Les autres entrées du circuit 2 de séparation des signaux dans le temps reçoivent des signaux impulsionnels en provenance du générateur d'impulsions 5. A la sortie du circuit 2 de séparation des signaux dans le temps apparaissent des impulsions dont la fréquence de répétition représente la somme des fréquences du signal provenan-t du transmetteur impulsionnel de vitesse 1 d'un essieu et du signal provenant du générateur impulsions 5. le cycle de fonctionnement du dispositif antipatinage commence par le remplissage des compteurs 3 par des signaux provenant des sorties vers circuits 2 de séparation des signaux dans le temps.
Lors du mouvement de la locomotive sans patinage, la fréquence des signaux débités par les transmetteurs impulsionnels de vitesse 1 est la même pour tous les essieux.
Par conséquent, les signaux de sortie des circuits 2 de séparation des signaux dans le temps ont, eux aussi, la même fréquence. Etant -donné que les capacités de tous les compteurs 3 sont égales, ainsi que les fréquences des signaux de sortie des circuits 2 remplissent les compteurs 3, les compteurs 3 se remplissent simultanément et délivrent des signaux enclenchant les éléments logiques ET6 Un fois enclenché, 11 élément logique ET 6, son signal met les compteurs 3 en position de départ, après quoi le dispositif recommence un nouveau cycle de fonctionnement, analogue au précédent.
Lorsque'un essieu quelconque commence à patiner, la fréquence de répétition des impulsions émises par le transmetteur de vitesse 1 de cet essieu croÎt. On constate aussi une augmentation de la fréquence du signal à la sortie du circuit 2 de séparation des impulsions dans le temps, relié au circuit de comptage de l'essieu qui patine. Alors, au cours de chaque cycle de comptage effectué par le circuit de comptage de l'essieu qui patine, a lieu le remplissage du compteur 3 ainsi que du compteur 4. Dans le circuit de comptage de l'essieu qui ne patine pas il n'y aura que le compteur 3 qui sera rempli.
Une forme de circuit particulier permettant d'effectuer les opérations de commutation et de filtrage dans les circuits 60 est représentée sur la figure 2. Le commutateur 82 est alors constitué d'une pluralité de transistors à effet de champ 100a, 100b à 100n fonctionnant conjointement avec une matrice de diodes 102 qui assure l'excitation successive des transistors à effet de champ respectifs, 100a à 100n. L'ensemble de filtrage 86 est constitué d'une série de filtres actifs 104a, 104b à 104n qui sont excités successivement par les signaux de sortie des transistors 100a à 100n, et qui appliquent leurs signaux de sortie respectivement aux transistors à effet de champ respectifs 106a, 106b à 106n constituant le commutateur 90. La sortie sur la base 32 des transistors à effet de champ 106a à 106n comprend un condensateur mis à la masse 108a, 108b à 108n ayant pour objet d'assurer une fonction de stockage de la tension par rapport aux sorties disponibles sur les bornes liOa, 1tOb à 110n.
La matrice de diodes 102 peut être d'un type classique de réseau de diodes répondant à une entrée pulsée provenant d'un compteur de traies 112 délivrant des impulsions dthorloge dédui- tes d'un oscillateur 114. L'oscillateur 114 peut être un étage de sortie diviseur du maître oscillateur 36 qui commande la base de temps de tout le système. Une impulsion de remise à zéro formée par l'achèvement du compte dans la matrice de diodes 102 est appliquée par la ligne 116 pour ramener à zéro le compteur de trames 112.
L'importance du compte, ou dimension de la matrice de diodes 102, dépendra du nombre déterminé d'échelons de décomposition qu'il est souhaitable d'utiliser dans le fonctionnement du système, et, de la même manière, le nombre des filtres actifs 1 04a à 1 04n et leurs circuits respectifs de commlftation lui correspondront. Les impulsions d'échelons de portée appliquées sur le conducteur 88 correspondront aussi au choix et à la largeur assignés aux échelons de décomposition de sorte que les implosions successives soient délivrées en cadence, de manière répétitive, à la sortie de la matrice de diodes 102 par les conducteurs 115a, 115b à 115n.
Un train de signaux à la fréquence Doppler, se produisant au fur et à mesure des réflexions des signaux sur les cibles, arrive par le conducteur 80 qui l'applique en parallèle sur chacun des transistors de commutation à effet de champ 100a, 100b à 100n, ces transistors en parallèle 100a-n étant successivement déclenchés par les signaux apparaissant sur les conducteurs 84a n et appliqués aux bornes des émetteurs successifs 100 . Les signaux sortant sur la borne base a-n des transistors à effet de champ 100a n sont ensuite appliqués aux filtres actifs respectifs îO4a à 104n.
Les filtres actifs 104a, 104b à 104n sont constitués chacun d'un amplificateur opérationnel 120a, 120b-12Qn fonctionnant conjointement avec un réseau à effet de contre-réaction 122a, 122b à 122n. On peut choisir les filtres actifs 104a à 104n parmi les amplificateurs opérationnels classiques qui permettent les limitations de fréquence désirées. On a observé qu'un filtre actif ayant une bande passante allant de zéro à trente kHz 4tait convenable, bande passante que lton a trouvée large pour la plupart des applications à la météorologie.
Riais, pour des constructions spéciales, la bande passante du filtre actif peut devoir entre élargie, et on peut la régler suivant les exigences des applications particulières.
Les signaux provenant de chacun des réseaux actifs de filtrage 122a à122n sont ensuite appliqués par les conducteurs respectifs 88a à 88n à la base B1 des transistors à effet de champ 106a à 106n. Les transistcrs 106a à 106n sont successi- ment commandés par les signaux de contrôle, venant des cellules de résolution par les conducteurs 115a à 115n, qui sont formés de manière séquentielle, suivant une base de temps, en fonction de la dimension des cellules de résolution, par la motrice de diodes 102.Lorsque les transistors à effet de champ respectif} 106a à 106n sont excités, l'amplification des signaux à fréqen Doppler, s'ils existent dans l'échelon de décomposition particulier, sera effectuée à partir de la base B2 des transistors à effet de champ respectifs 106a à 106n et, puisque les signaux venant des filtres actifs 104 à 104n seront en courant continu, les condensateurs de stockage respectifs 108a à 108n emmagasineront et conserveront la charge appropriée relative à un échelon particulier.
Les bornes de sortie 11osa à liOn sont ensuite reliées aux circuits de l'indicateur, directement, ou par l'intermédiaire d'une matrice minutée, suivant la forme d'indicateur choisie comme on le verra plus loin.
La figure 3 illustre une forme de filtre actif 104 que l'on peut utiliser dans la présente invention. Le filtre actif 104 utilise un amplificateur opérationnel constitué d'un circuit intégré, Motorola, type MC 1437 P, et du circuit périphérique d'entretien nécessaire. Ainsi, le signal d'entrée, provenant des connexions 84 choisies, est appliqué à travers un réseau résistance-capacité parallèle 130, pour arriver directement, par le conducteur 132, à l'entrée de l'amplificateur à circuit intégré 120. Une réaction limitant la fréquence est ramenée de la connexion 88 de sortie de l'amplificateur, à travers un circuit en parallèle résistance 134-capacité 1,6, sur le conducteur d entrée 132.Un circuit en série résistance 138 et condensateur 140 de valeur ajustée sert à créer la réaction, et un condensateur 142 introduit une réfaction positive pour assurer l'égalisation et optimiser ainsi la raie spectrale de la bande passante.
Le schéma est caractéristique de 11 amplificateur opérationnel intégré, Motorola Ha 1437 P 2 cependant il faut bien comprendre qu'il existe de nombreuses autres formes de filtres actifs utilisables pour l'application indique.
L'appareil indicateur de sortie peut prendre l'une quelcflnqi; des formes bien connues mais l'indicateur à plasma apparu réce-' ment promet d'entre particulièrement adapté, en rus où de a compatibilité avec la forme particulière du système qui produit des données en accord avec les cellules de résolution indiçi- duelles. Une forme de dispositif indicateur à plasma particuliè remuent souhaitable pour la présente application a été développée par Owens-Illinois, Inc., Toledo, Ohio, et elle est entièrement décrite dans 'tElectronic Design", Vol. 13, 24 juin 1971.Les signaux sortant sur les bornes 110a à il On, indiquées sur la figure 2, qui sont connectées de manière à délivrer les valeurs des données des cellules de résolution, stockées dans les condensateurs respectifs 108a à tO8n, peuvent entre appliqués directement aux anodes de balayage d'un panneau indicateur à plasma 150. Le panneau indicateur à plasma 150 utilise l'amorçage d'un gaz, en coordonnées X-Y, c'est-à-dire que l'on fait baisser les niveaux d'énergie d'électrons du gaz, pour libérer des photons et créer la photoluminescence. Une source dtactivation 152 fournit une tension d'entretien périodiquement inversée, de l'ordre de plus ou moins 100 volts en alternatif, qui est appliquée à toutes les électrodes x-y de la matrice, la valeur de la tension choisie atteignant un niveau de seuil insuffisant pour provoquer l'amorçage du gaz intérieur.
L'application ultérieure d'un signal provenant des bornes 110a à 110n à des anodes de balayage choisies du panneau indican teur à plasma 150 provoquera l'amorçage et une indication photoluminescente au point de coordonnées choisies. Le circuit de balayage 154 reçoit des indications sur 1'angle de balayage provenant de la commande d'antenne 20 (figure 1) par le conducteur 22, et ce circuit agissant avec les anodes de balayage choisit les positions convenables pour les indications sur le panneau indicateur à plasma 150.
La figure 5 représente une variante d'indicateur qui utilise un réseau de diodes à émission lumineuse 156. Le réseau de diodes à émission lumineuse 156 est polarisé par une source de polarisation convenable-158 et reçoit des signaux décalés dans le temps et provenant des bornes 110a à ilOn qui sçnt appliquées aux rangées successives des diodes à émission lumineuse du réseau.Une matrice 160 répondant aux informations de balayage angulaire arrivant par la ligne 22 fournit des signaux successifs sur les lignes 162a à 1 62n pour procurer en colonnes L'énergie restante aux diodes indlviduelles du réseau 156, L'entrée du balayage en portée venant de la ligne 94 sert à synchroniser la matrice 169 par rapport à la durée du balayage d'une colonne, c'est-à-dire à contrôler la durée du temps pendant lequel chacun des conducteurs d'excitation des colonnes 162a à 162n reste excité.
A titre d'autre variante l'emploi d'un indicateur cathodique comme celui de la figure 6 est encore une méthode qui a fait ses preuves. C'est une application bien connue de l'emploi d'un tube cathodique 164 à caractéristiques de rOmanence et de phosphorescence choisies. Les données du balayage angulaire venant de la ligne 22 et les données du balayage de portée venant de la ligne 94 sont appliquées à des circuits de balayage choisis 166 pour engendrer les tensions de balayage désirables, e'est-à-dire les coordonnées X-Y, les indicateurs à présentation C, les coordonnées polaires et les variations angulaires en fonction des indications de portée.Les entrées venant des bornes 110a à lion pourraient autre additives, en parallèle, mais décalées dans le temps, comme a division en échelons élémentaires, pour etre-appliquées à la cathode ou à la grille d'entrée du tube cathodique 164. La forme particulière dtindicateur peut être variée suivant les spécifications de l'application et, dans certains cas, il sera souhaitable d'appliquer les indications de sortie directement à une unité de calcul agissant indépendamment ou s'intégrant avec d'autres appareillages de l'avion.
On a présenté dans ee qui précède une nouvelle forme de système radar permettant de réduire la puissance nécessaire dans une proportion très importante, tout en ne sacrifiant que peu ou rien de la portée et de la résolution. Si le système a été étudié dans sa forme principale pour servir aux applications générales de la dé-tection et de la météorologie, il est entendu qutil est destiné à des applications diverses-, en particulier aux emplois dans les avions comme indicateur de vitesse par rapport au sol, altimètre, dispositif de relevé des cartes, d'aiiticollision, de radar à vision latérale pour n' indi- quer que les plus évidents. il est prévu aussi que les récents progrès dans les réseaux dtantennes imprimés à contrôle de phase rendent cet appareil très intéressant par rapport aux radars actuels. Ces réseaux d'antennes imprimés à contrôle de phase peuvent entre relativement petits et peuvent se monter facilement en des endroits convenables par rapport-à l'avion de sorte qu'ils permettent un balayage très efficace et sélectif de l'énergie transmise, ce balayage pouvant varier dans de larges limites par contrôle électronique des phases de I'excitation du réseau d'antennes.
L'invention permettra de construire des radars de robustesse, fiabilité et précision comparables aux systèmes actuels, mais ils utiliseront des composants nécessitant des sources d'énergie plus faibles, ctest-à-dire des circuits à l'état solide, qui aboutiront à un matériel beaucoup moins coûteux que les systèmes actuels. L'emploi de composants à l'état solide ouvrira la voie à une plus grande souplesse pour le traitement des signaux puisque le bruit avec lequel il faut compter dans l'amplification du récepteur et le traitent consécutif des signaux, sera sensiblement limité.
La Fig. 4 représente un appareil à rayons X comportant- un générateur de rayons X qui projette un faisceau de rayons X sur un objet. Un tube image à rayons X est placé derrière l'objet afin de recevoir l'image de rayons X de celui-ci. Un tel appareil est décrit en détail dans l'article intitulé ttX-Ray Image Intensifica- tion With A Large Diameter Image Intensifier Tube" paru dans la revue "American Journal cf Roentgenology, Radium Therapy and Nuclear Medicine" Volume 85, pages 323-341, Février 1961.
Le tube image à rayons X comprend une enceinte diélectrique mise sous vide 15 dont la partie frontale comporte un ensemble d'entrée 16 qui convertit les images à rayons X incidentes en mages d'électrons, Le tube comprend en outre une électrode de concentration des électrons 17, une anode 18 et un écran fluorescent d'observation 19, L'ensemble d'entrée est représenté plus en détail à la Fig. 5 et comprend un scintillateur en halogénure alcalin 20 dont la surface frappée par les rayons X est recouverte d'une couche mince de métal 21 tel que de l'aluminium ou du béryllium qui est transparente aux rayons X.Les halogénures alcalins particuliers dont le scintillateur peut être formé comprennent l'iodure de césium activée au sodium et le fluorure de calcium dopé à lteuropium. Le scintillateur 20 recouvre un écran à fibres optiques qui, pour la facilité du montage est divisé en deux parties 22 et 22', la dernière partie formant une partie frontale de l'enceinte 1 du tube. Une barrière mince 24 est interposée entre le scintillateur 20 et l'écran à fibres optiques 22.
La barrière se eompose environ de 8O ss en poids de pentoxyde de vanadium et de 20 ss de pentoxyde de phosphore. Elle est déposée sur l'écran à fibres optiques sous vide à une épaisseur comprise entre 20 et 200 A pour assurer un coefficient de transmission de la Lumière visible d'environ 75 ss à O c/a. Une telle barrière empeche avec succès la dégradation du sclntillateur en halogénure alcalin par interaction avec écran à fibres optiques. Enfin, une photocathode 25 comportant une couche d'antimoniure de césium est déposée~sur autre face de l'écran fibres optiques 2S' dans l'enceinte du tube.
En fonctionnement, les rayons X engendrés par le générateur de rayons X pénètrent dans l'objet à observer. Lt affaiblissement local des rayons X dépend à la fois de l'épaisseur et du numéro atomique des éléments constituant l'objet observé. Ainsi, le diagramme d'intensité du faisceau de rayons X après pénétration de l'objet contient des informations concernant la structure de cet objet. L'image de rayons X traverse ensuite la couche métallique mince 21 et frappe le scintillateur 20. Les photons des rayons X sont absorbées dans le scintillateur 20 et sont réémis sous la forme de photons optiques. Les photons optiques traversent la barrière 24 et l'écran à fibres optiques pour frapper la photocathode 25 dans laquelle ils produisent des électrons e.Les électrons sont émis par la photocathode suivant une configuration ou une image correspondant à l'image de rayons X initiale et incidente. Les électrons sont ensuite accélérés à une vitesse élevée dans le tube image à rayons X et sont concentrés par l'anode 18 sur l'écran fluorescent lg pour être vus par ltoeil de l'observa- teur ou par un autre dispositif optique capteur convenable.
La Fig. 6 représente une autre application de l'invention dans laquelle une feuille de pellicule photographique est disposée sous une plaque en fibres optiques qui sert de matériau optique de captage. Une couche mince de barrière 28 constituée d'une major,-té en poids de pentoxyde de vanadium'et d'une minorité en poids de pentoxyde de phosphore est évaporée sur les fibres optiques. Un scintillateur en halogénure alcalin 29 est évaporé ensuite sur la couche de barriere. Enfin, une couche protectrice mince 30 pratiquement transparente est déposée sur le scintillateur.
la présente invention a pour objet Un appareil de réanimation portatif et automatique particulièrement destiné aux salles d'urgences hospitalières et aux véhicules de secours.
On sait qu'en l'absence de réanimation spontanée ou artificielle, l'influence réciproque, qui existe entre le centre respiratoire et le centre cardiaque, fait que l'arrêt de l'un entraîne impérativement l'arrêt de l'autre.