INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
les uréthanes préparés à partir d'autres diisocyanates tels que le toluène diisocyanate et le méthylène diphényl diisocyanate sont moins avantageux en raison du fait que ces compositions ne présentent pas habituellement des taux aussi satisfaisants d'absorption de l'énergie de choc; elles sont plus sensibles à la détérioration par la lumière ultraviolette, paiexemple, lorsqu'on les utilise sous forme d'une couche double non protégée des deux capotés par du verre; et en outre, elles ne sont pas aussi stables thermiquement et par conséquent, dans certains cas, peuvent être partiellement décomposées au cours des opérations de formage et en conséquence certaines restrictions s'y appliquent en ce qui concerne les procédés susceptibles d'être utilisés pour les traiter.
Par contre, les polycarbonates uréthane préparés à partir de diisocyanates aliphatiques et en particulier cycloaliphatiques, ne sont pas influencés de façon défavorable par la lumière ultraviolette et ne sont pas influencés non plus de façon défavorable par les températures couramment utilisées dans les traitements.
Ce fuel a les caractéristiques suivantes - Masse volumique 0,9541 (150 C) - Viscosité 220,9 cSt (500 C) La chaudière et les conditions opératoires sont les mêmes que dans les exemples 3 et 4.
Les additifs utilisés sont les mêmes que ceux des exemples 7 à 10 précédents et l'essai n 11 est réalise sans additif.
Les résultats obtenus sont donnés dans le tableau 4.
Conc. en Imbrûlés (mg/th) Toiles Essais Additif métal du fuel I.N. fumées (poids) Fines Grosses ( C) 11 ~ 3 ~ 4 24,8 484,6 213 12 Baryum Ba 60 ppm 2 - 3 18,6 232,3 213 13 Manganèse Mn 20 ppm 3 - 4 33,7 529,4 212 14 Fer Fe 20 ppm 3 - 4 25,8 348,3 214 Les résultats obtenus avec le baryum sont très nettement supérieurs à ceux obtenus avec les autres additifs.
Exemples 15 à 19 Les exemples ont pour objet de montrer les conditions dans lesquelles l'additif au baryum est efficace.
Les conditions opératoires sont identiques à celles des essais 11 à 14.
Le fuel introduit au cours de l'essai n 15 ne comporte pas d'additif.
Dans les-essais 16 et 18 le baryum est introduit dans le fuel sous forme de sulfonatede baryum, tandis que dans l'exemple 17 le baryum est introduit sous forme d'un polyisobutène thiophospho nate de baryum de teneur en baryum égale 5,7%. Enfin dans l'essai 19 l'additif au baryum est utilisé avec les deux autres additifs A et B. L'additif A est un maléimide de N - "suif" propylène diamine à action anti-corrosion et l'additif B une amine de "suif" oxyéthylée à 5 motifs d'oxyde d'éthylène à action dispersante de boues.
Les résultats obtenus sont donnés dans le tableau 5 TABLEAU 5
Conc. en Imbrûlés (mg/th) T fumées Essais Additif métal I.N. O C du fuel Fines Grosses 15 - - 4 16,3 541,6 213 16 Baryum Ba 60 ppm 2 23,6 193,4 221 17 Baryum Ba 60 ppm 2-3 13,4 208,5 217 18 Baryum Ba 120 ppm 1-2 22,5 54,9 215 19 Baryum Ba 60 ppm A : 170 ppm 2 14,1 209,8 217 B : 170 ppm Ces résultats montrent que l'efficacité de l'additif est directement liée à sa concentration dans le fuel. De plus, on constate que l'additif est parfaitement compatible avec les additifs tensioactifs classiques ajoutés habituellement dans le fuel (exemple 19).
Les exemples qui suivent concernent des essais industriels d'une durée de huit jours. Ces essais permettent non seulement de tester la valeur de l'additif mais également d'étudier le comportement de ces additifs sur l'appareillageitilisé.
Exemples 20 et 21 Dans ces essais le combustible utilisé est un fuel léger dans lequel on ajoute pour l'exemple 21 une quantité de sulfonate de baryum correspondant à 94 ppm (poids) de baryum métal. La masse volumique du fuel est 0,8949 à 150 C et sa viscosité à 500 C-est 12,9 cSt sans additif et 13,2 avec additif.
Ce fuel est introduit à un débit de 107 l/h dans une chaudière à tubes de fumées non munie de dépoussiéreur.
La durée de chacun des essais est de 8 jours.
TABLEAU 6
Selon l'invention, il est prévu une presse à fabriquer les disques comprenant une étroite chambre sous pression hydraulique sensiblement circulaire, dont une grande paroi est formée d'un diaphragme mince et flexible, conducteur de la chaleur, capable d'imprimer le relief d'une matrice sur une feuille de matière thermoplastique, et des moyens, pour l'amenée de fluide hydraulique dans la chambre sous pression, comportant une chambre d'admission cylindrique concentrique à la chambre SOU5 pression et latéralement délimitée par un organe annulaire résistant à ltécoule- ment du fluide, une chambre annulaire, concentrique à la chambre d'admission, communiquant avec celle-ci à travers ledit organe annulaire et avec la chambre sous pression par un passage annulaire contournant les deux chambres, un tuyau d'admission de fluide hy- draulique débouchant dans la chambre d t admission et un tuyau de sortie de fluide hydraulique, coaxial aux chambres sous pression et d'admission, qui s'etend à partir de la chambre sous pression à travers la chambre d'admission.
De préférence, l'organe annulaire résistant à ltécoulement de fluide est un collier en bronze fritté qui entoure la chambre dl admission.
I1 peut être prévu des moyens amenant alternativement du fluide hydraulique chaud et froid dans la chambre sous pression. Chacun de ces moyens comporte de préférence une chambre d'admission, munie d'un organe annulaire du genre précité, et une chambre annulaire pour ltécoulement du liquide hydraulique chaud ou froid respectivement.
Le tuyau d'admission est de préférence relié à un point nettement décentré de la chambre d'admission et un déflecteur est interposé de façon à-diriger initialement le fluide admis par ce tuyau vers le centre de la chambre.
Qn va maintenant décrire å titre d'exemples deux modes de réalisation de presse à fabriquer les disques selon l'invention (une partie de cette description étant commune à deux demandes de brevet français déposées ce jour par la présente demanderesse sous les Nos 74 38238 et 74 38239 ) en se référant aux dessins annexés, sur lesquels: - la figure 1 représente une partie d'une presse à fabriquer les disques selon un mode de réalisation de l'invention; - la figure 2 reproduit avec grossisement une partie de la figure 1; - la figure 3 est une vue partielle d'une presse à fabriquer les disques selon un seconde mode de réalisation.
La presse représentée à titre d'exemple est particulièrement destinée à fabriquer des disques d'enregistrement de signaux de tdlévision par impression du relieS d'une matrice sur une Seu.lle mince de matière thermoplastique. La feuille peut être oblongue et se déplacer entre stades de pressage de façon à recevoir une surie dtimpressions espacées sur sa longueur on pcut ensuite détacher de la feuille les diverses régions imprimées. En variantem on peut imprimer séparément des tronçons de matière en feuilles de forme convenable.
La presse comporte un diaphragme conducteur mince 1, rigidement soutenu sur son pourteur et qui soutient lui-même une matrice conductrice mince 2, portant sur sa face avant l'empreinte du relief a ir,primer sur la feuille thermoplastique. Celle-ci peut Gt;re soutenuem à l'encontre de pression exercée par la diaphragme, par un coussin élastique ,3 ou autre moyen.
Be diaphragme 1 forme une grande paroi d'une étroite chambre sous pression 4, sensiblement circulaire, permettant l'application fluide d'une pression hydraulique sur toute l'aire du diaphragme.
Grâce au diaphragme flexible, la matrice et la feuille thermoplas tique, toutes deux souples, sont centrées horizontalement entre les plateaux de compression, même si elles présentent un défaut de parallélisme et des irrégularités d'épaisseul7 I1 est ssouhai- table d'assurer l'impression par application conjointe de chaleur et de pression et l'on peut à cette fin transmettre de la chaleur da fluide présent dans la chambre sous pression, à travers le diaphragme et la matrice conducteurs de la chaleur, à la feuille de matière thermoplastique interposée entre la matrice 2 et le coussin 3.Il est indiqué de prévoir un cycle de fonctionnement au cours duquel le liquide relativement chaud admis soit déplacé par du liquide relativement froid préalablement au stade pressage suivant La chambre 4 est délinitée à la périphérie par une paroi 5 et son autre grande paroi est formée par une plaque annulaire 6, reliée par son pourtour intérieur à une rondelle de fixation en caoutchouc 6a, elle-mêm feliée à la collerette 7 d'un coussinet 8 dont l'alésage~central 9 communique avec le centre de la chambre 4. Cet alésage constitue une voie centrale da sortie du liquide contenu dans la chambre 4. L'inter8tice périphérique séparant la plaque 6 de la paroi latérale 5 constitue une voie annulaire d' entrée de liquide dais la chambre 4 ce qui facilite ltobtention dans la chambre d'un écoulement de liquide uniforme sur tout le pourtour.
Avec la chambre 4 communique, par l'interstice périphérique,- une antichambre 10 de forme générale annulaire. L'antichambre 10 est délimitée, sur son pourtour intérieur, par un collier en bronze fritté 11, interposé entre le fond 14 dtune cuvette annulaire 12, parallèle et espacé par rapport à la plaque ó, et une rondelle de serrage 7a montée sur la collerette 7.Le collier en bronze 11 épouse étroitement la rondelle 7a afin de constituer la seule voie d'accès à l'antichambre à partir d'une chambre d'entrée 15, sensiblement cylindrique, délimitée par le coussinet 8, le collier 11, la collerette 71 la rondelle de serrage 7a, un coté 12a de la cuvette 12 et une plaque 13a. L'autre grande paroi de l'antichambre est principalement formée par une collerette 15 de la cuvette 12, parallèle à la plaque 6.La collerette 15 constitue la paroi extérieure d'une structure cellulaire 17 dont les cloisons intérieures 17a sont perpendiculaires au plan passant par lt ensemble dess chambres 4 et 10.
Des tuyaux 18 et 19 amènent alternativement du liquide chaud et du liquide froid (de préférence huile) dans la~chambre d'entrée 13 à travers le trou central 16 de la cuvette annulaire 12. Pour uniformiser la température du liquide pénétrant-par l'un ou 1' autre tuyau dadmission dans la chambre d'entrée, la cuvette 12 présente une paroi intérieure tronconique 16a par laquelle le liquide arrivant est rabattu vers le coussinet 8 avant de franchir le trou 16. Be liquide traverse ensuite le collier 11, 1' antichambre 10 et la chambre 4, puis ressort par l'alésage de sortie g.
La structure cellulaire 17 joue, vis-à-vis- de ltensemble des chambres 4 et 10, le rôle de paroi à faible inertie thermique qui rend plu8 rapides le chauffage et le refroidissement alternés.
I1 est prévu, au moins dans la chambre SoU8 pression principale 4 et, dans l'exemple choisi, dans les deux chambres 4 et 10, une structure formée d'éléments multiples, indiquée en 20 pour la chambre 4 et en 21 pour la chambre 10. Cette structure impose des trajets sinueux au liquide qui traverse les chambres et vite que ltécoulement soit laminaire dans la chambre principale 4.L'allongement résultant du trajet décrit par le liquide pour traverser la chambre et le caractère conducteur de la structure (qui peut entre une toile métallique) améliorent tous deux la transmissioh de chaleur entre le liquide et le diaphragme.
Be raccordement flexible de la plaque 6, soutenant la structure 20,avec la collerette 7 par l'intermédiaire de la rondelle de fixation en caoutchouc 6a, laisse à la plaque 6 une certaine liberté de mouvement pour se rapprocher et s'écarter du diaphragme, de sorte que quand le gradient de pression faisant circuler du liquide dans la chambre 4 augmente, la plaque 6 se soulève, pressant la structure 20 contre le diaphragme, ce qui améliore le contact thermique entre le diaphragme et le liquides En outre la chambre prend automatiquement la hauteur voulue pour contenir tout juste la structure.
La figure 3 représente schématiquement un autre agencement pour l'admission de liquide dans la chambre sous pression. Dans ce cas, une chambre sous pression 33 est ménagée entre le diaphragme 1 et la face supérieure d'un disque non conducteur 30. Ce disque est coaxial à deux disques semblables, 31 et 32, dont il est espacé. Une entrée annulaire périphérique 34 qui dessert la chambre sous pression 59 est ménagée entre le pourtour du disque 30 et une paroi latérale 35, un autre passage annulaire 36 est ménagé entre le disque 31 et la paroi latérale 35.Les disques 30 et 31 définissent ensemble une antichambre annulaire 37, communiquant avec la chambre 33 par le passage 34. De mime, les disques 31 et 32 ddfinissent ensemble une antichambre 38, communi-quant par les passages 36 et 34 avec la chambre SOU8 pression 33.
Un passage d'échappement est défini par un tuyau 39 qui s' étend axialement, à partir de la région centrale de la chambre 33, à travers les disques 30, 31 et-32. A son extrémité opposée à la chambre 33, le tuyau 39 communique avec un passage de sortie 40, ménagé dans une embase 41.L'embase 41 présente aussi un passaged'admission 42 qui communique avec un évidement circulaire du disque 32, formant une chambre d'admission 43. Cet évidement est coaxial au disque 32 et délimité sur son pourtour par un collier en bronze fritté 44, que le liquide doit traverser pour pénétrer dans l'antichambre 38, puis dans la chambre 33.Un autre passage d'admission 45, ménagé dans l'embase 41, est relié à un tuyau 46 qui traverse le disque 32 et la chambre 43 et mène å un second évidement, semblable à l'évidement 43, formant une chambre d |ad- mission 47. Cette chambre 47, situee au centre du disque 31 est de même délimitée sur son pourtour par un collier en bronze fritté 48, que le fluide doit traverser pour pénétrer dans l'antichambre 37.
Par ailleurs, la présence de ces particules diminue les échanges thermiques à l'intérieur des générateurs ( en raison de leur encrassement ) ce qui occasionne une baisse de rendement.
Une solution pour diminuer ces imbrûlés est d'augmenter la quantitéd'air de combustion, mais il en résulte également une baisse de rendement.
Pour la bonne compréhension de ltinvention, il faut préala blement remarquer que l'on peut distinguer deux sortes de combustions - les combustions realisées, selon un processus discontinu, par exemple dans les moteurs à explosion - les combustions réalisées, selon un processus continu, par exemple pour la production massive d'énergie.
Cette distinction est importante car comme on le verra plus loin, d'une part les coupes pétrolières utilisées comme combustibles sont généralement différentes et d'autre part les additifs introduits dans lesdites coupes diffèrent non seulement selon la coupe utilisée mais également selon le processus de combustion mis en oeuvre.
L'action bénéfique des métaux sur la combustion des coupes pétrolières est bien connue, aussi bien en combustion continue qu' en combustion discontinue.
Ainsi dans des processus discontinus de combustion, il est connu depuis un demi siècle d'introduire dans les essences pour automobiles des additifs au plomb (plomb tétra-alcoyle) I1 est également connu dans ce genre de processus d'utiliser des additifs au baryum, dans les diesel-fuels pour leurs effets anti-fumées.
Cette utilisation des composés du baryum a fait l'objet d'une étude tres approfondie : "DIESEL ENGINE EXHAUST SMORE. THE INFLU ENCE OF FUEL PROPERTIES AND TRE EFFECTS OF USING BARIUM CONTAINING FUEL ADDITIVE" (D.W. GOLOTHAN) S.A.E. Automative Engineering Congress Detroit January 9.13.1967. I1 existe de plus de nombreux brevets décrivant cette utilisation des composés du baryum. On peut citer à titre d'exemple les brevets américains n 3594 I36, 3594 I38 et 3594 I40 qui illustrent des additifs pour diesel-fuels consistant en un mélange d'un composé organique et d'un sel de baryum.
Dans les processus continus de combustion, l'art antérieur montre l'efficacité des métaux de transition et plus particulière- ment celle du fer et du manganese. Pour illustrer l'utilisation de ces additifs au fer ou au manganèse dans la gamme des coupes pétrolières utilisées comme combustibles, on peut citer - le brevet français I563594 qui décrit l'addition d'un alcoylcyclt pentadienyl-manganèse-tricarbonyle dans un carburant pour réacteur (kérosène).
- L'étude de 1'US ENVIRONMENTAL PROTECTION AGENCY (Juin I97I) Office of Air Programs Research Triangle Park North Carolina dont le titre est "Effects of fuel additives on air pollutant remissions from distillate-oil-fired furnaces", qui compare l'efficacité des différents additifs anti-fumées utilisés dans les fuels domesti ques américains ("N 2 fuel") montre, en particulier page I7, que seuls les métaux de transition (Fe, Mn et Co) réduisent l'emis-- sion de fumées.
- Enfin les deux références suivantes - "Fuel oil additives for controlling air contaminant emissions" (Journal Air Pollution Control Association I967, I7, 43), et, - "Improving combustion efficiency" (Journal Fuel and Heat Tech nology, I969, 16 (6), 24) montrent l'efficacité dans les fuels légers et lourds des additifs anti-fumées au fer, au manganèse et au cobalt.
D'une manière pratique, pour bien distinguer les.différentes coupes pétrolières entre elles, on peut les classer (Tableau I) en prenant comme base leur viscosité à 500 C (V50) exprimée en centistokes (cSt).
Coupes Viscosité à 500 C (cSt) kérosène V50 #1 fuel domestique (FOD) 2 # V50 44 fuel léger 9 # V50 # 15 fuel lourd n 1 15 4 V50 4 IIO fuel lourd n 2 110 # V50 # 380 il est également possible de classer ces coupes en se basant sur les intervalles de température de distillation, mais malheureusement ces intervalles se chevauchant, la distinction est ainsi beaucoup moins nette.
L'étude de l'efficacité du baryum comme additif anti-fumées pour les processus de combustion continue a été effectuée, comme le montrent les documents cités ci-dessus et l'article "Reduction of jet engine exhaust smoke with fuel additives" S.A.E. paper n 670866 October, I967 (M. W. SHAYESON), sur les kérosènes et les fuels domestiques.
Dans le cas de l'utilisation dans un kérosène, si l'article de SHAYESON montre que le baryum élimine complètement les fumées, le brevet français 1563594 affirme que l'utilisation du baryum est non seulement inefficace mais qu'elle amène en plus la formation de dépôts qui entrainent le blocage ultérieur de la turbine.
Dans le cas de l'utilisation dans un fuel domestique américain dont la viscosité à 500 C est comprise entre 1 et environ 3 centistokes,le rapport de US Environmental Protection Agency montre que le baryum employé à une dose normale est le plus souvent inefficace et a même parfois des effets néfastes. Ceci est confirmé par les essais qui ont été effectués sur les fuels domestiques français, dont les résultats seront donnés ci-aprbs.
Les fabricants de produits paoteux, qui sont destinés à des opérations de glaçage, de masticage, de calfatage, de collage, etc., et doivent titre utilisés en quantités assez importantes, les expédient souvent à leurs clients dans de grands tubes déformables analogues à des tubes de pte dentifrice, mais beaucoup plus grands et plus gros. Ces tubes sont souvent en clinquant assez épais qui conserve normalement sa forme, mais peut astre roulé de manière à raceourcir le tube à mesure qu'il se vide.
Le remplissage de ces tubes, puis leur conditionnement en vue de leur emballage et de leur expédition se font sur une machine à tourelle-revolver qui fait passer les tubes en face dtun certain nombre de-postes de travail où sont exécutées diverses opérations. Pour leur remplissage, les tubes sont en position renversée, ctes-t-à-dire que leur extrémité distributrice et leur bouchon sont en bas, et leur autre extrémité ouverte, en haut. Au cours des opérations successives, cette dernière passe d'abord sous un bec de remplissage, puis elle est fermée par pression , ce qui 11 aplatit, tandis que la partie intermé- diaire du tube prend une forme ovale ou elliptique qui se transforme peu à peu en forme cylindrique à proximité de 11 extrémité distributrice.Aux postes de travail suivants, le tube est roulé de haut en bas et fermé hermétiquement par serrage, de façon à obliger l'utilisateur à retirer son bouchon pour se servir de son contenu.
L'extrémité distributrice du tube déformable conserve sa forme sensiblement cylindrique en passant d'un poste de travail à 11 autre, mais la section droite du reste du tube jusqu'a son autre extrémité passe progressivement de cette forme cylindrique à une forme oblongue elliptique à laquelle le support doit s'adapter pour éviter des bosselures inutiles ou des déformations du tube.
La seule machine connue dans le cadre de cette technique est celle que décrit le brevet des Etats-Unis d7Arnérique nO 3 î41 018 : sa structure est sensiblement différente de celle de la machine selon la présente invention, et elle comporte plusieurs éléments mobiles qui doivent touts fonctionner parfaitement et simultanément pour ne provoquer aucune déformation du récipient au cours de son conditionnement.
La présente invention concerne un porte-tube capable de s'adapter à la forme que prennent les différentes parties du tube souple et déformable au cours de on remplissage.Tant outil est cylindrique, le tube en clinquant se trouve maintenu de façon telle que celle de ses extrémités par laquelle stef- fectue son remplissage et qui est ensuite fermée automatiquement par un dispositif approprié se trouve toujours en position correcte. Lsaplatissement du tube qui résulte de la fermeture de cette extrémité modifie sur la plus grande partie de sa longueur la forme de la section droite du tube qui, de cylindrique,devient progressivement oblongue ou elliptique sans que se forme aucune bosselure.Après cet aplatissement, lsappareil selon l'invention continue à empêcher tout déplacement du tube par rapport aux deux axes de symétrie de ltellipsoRde formé par sa section droite, de façon à permettre à un mécanisme automatique de plier son extrémité aplatie pendant sa fermeture qui est exécutée par roulage de haut en bas.
Une fois rempli, aplati et fermé, le tube doit se trouver dans la position convenable pour pouvoir être facilement saisi et enlevé de la tourelle-revolver.
Le porte-tube est un manchon rigide comportant à sa base une collerette destinée à supporter l'extrémité distributrice du tube et au voisinage de laquelle la paroi interne du manchon est cylindrique. A partir de cette partie cylindrique, cette paroi se prolonge vers le haut par deux segments cylindriques opposés, séparés par deux éléments de paroi opposés et de plus en plus larges de façon à s'adapter à la forme elliptique ou oblongue du tube en clinquant.
La paroi supérieure interne de ce manchon rigide comporte des boutonnières transversales qui permettent à des éléments élastiques de retenue d'entrer en contact avec le tube pour s'opposer à son mouvement transversal.
Tant que le tube en clinquant reste cylindrique, ce sont les segments cylindriques de la paroi interne du manchon qut ltempêchent de bouger, mais dès que la forme de sa section transversale devient oblongue ou elliptique, il sort notablement de ces segments cylindriques, et les parties elliptiques correspondantes de la paroi interne du manchon le maintiennent dans sa nouvelle position en même temps que les éléments de retenue élastiques ltempêchent de se déplacer dans le sens du plus petit axe de symétrie de ltellipsoide formé par sa section transversale.
Lt invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre dXearempl-s nullement limitatifs et sur lesquels la figure 1 est une vue partielle en plan d'une tourelle-revolver sur laquelle sont montés des porte-tubes selon l'invention et qui fait partie d'une machine-destinée.à remplir automatiquement des tubes souples et déformables; la figure 2 est une élévation latérale dtun porte-tube selon ltinvention monté dans une partie de la tourelle-revolver représentée en coupe verticale; la figure 3 est une vue en plan du porte-tube; la figure 4 est une coupe selon la ligne 4-4 de la figure 3, et montre la forme prise par le tube souple après son remplissage et sa fermeture par pincement;; la figure 5, analogue à la figure 4, est une coupe selon la ligne 5-5 de la figure 3; la figure 6 est une coupe selon la ligne 6-6 de la fi- gure 2; la figure T est une coupe selon la ligne 7-7 de la figure 2; la figure 8, analogue à la figure 6, concerne une variante du porte-tube; et la figure 9, analogue à la figure 8, concerne une autre variante de l'appareil.