INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une seconde variante représentée sur la figure 5, la bombe aérienne peut comporter une enveloppe épaisse en acier 10", des ailettes solidaires en acier 11" et une chemise interne composite 12", cette dernière se composant d'ale paroi interne 23 en acier et dsune partie en alliage 24 dc mmc composition que celle décrite ci-dessus. La paroi interne 23 est liée par fusion à l'alliage 24 qui est lui-meme lié par diffusion à la pièce coulée 10".Des rainures '4" sont ménagées dans la surface interne de l'enveloppe 10" et dans la chemise interne 12" et des languettes correspondantes 14A" peuvent être formées dans la surface externe de la chemise interne 12" et dans la paroi interne 23 pour s'ajuster dans les rainures 14".
La Demanderesse préfère que la bombe aérienne soit réalisée en préformant l'enveloppe en acier 10" et la paroi interne 23 (par exemple en l'emboutissant dans une têle en acier), en plaçant la paroi interne 23 dans l'enveloppe 10", en coulant l'alliage 24 in situ et ensuite en liant les parties ensemble par diffusion.
Pendant le fonctionnement de cette forme de réalisation, l'alliage 24 est protégé de la charge explosive 15" par la paroi interne 23 en réglant ainsi la vitesse de combustion des fragments de l'alliage 24 sans addition de fer ou matériau analogue dans la partie secondaire de l'alliage 24. De cette manière, on peut augmenter les qualités incendiaires de la bombe aérienne sans augmenter sa dimension. En variante, la charge explosive 15" peut être d'une plus grande énergie de façon que la bombe aérienne ait de plus grandes qualités pénétrantes sans augmenter sa dimension.
Dans une troisième variante représentée sur la figure 6, la bombe aérienne présente une mince enveloppe en matière plastique 10"' et des ailettes solidaires en matière plastique 11"'. La chemise interne composite 12"' se compose d'une paroi interne 23"' et d'un composant eh alliage 24"' de même composition que celle décrite plus haut. La paroi interne 23"' est liée par diffusion à l'alliage 24"'. Des rainures 14"1 sont ménagées dans la surface interne de l'alliage 24"' et la paroi interne 23"' peut comporter une ondulation correspondante 143 qui s'ajuste dans lesdites rainures 14"'.
La Demanderesse préfère que la chemise interne 12"' soit réalisée en préformant la paroi interne 23"' (par exemple en l'emboutissant dans une tale d'acier) et en coulant l'alliage 24"' autour d'elle ; grâce à cette disposition, on évite l'utilisation de moules comateux pour couler l'alliage 24"'. Au cours du fonction- nement de cette forme de réalisation l'alliage 24"' est de nouveau protégé de la charge explosive 15"' par la paroi interne 23"', en réglant ainsi la vitesse de combustion des fragments de l'alliage 24"' sans qu'il soit nécessaire d'ajouter du fer ou matière analogue dans les parties secondaires de l'alliage 24"' ou en variante, en permettant à la charge explosive 15"' de fournir une plus grande énergie.
Dans une quatrième variante représentée sur la figure 7, la bombe aérienne présente une mince enveloppe en matière plastique 10"", des ailettes solidaires en matière plastique 11"" et une chemise interne composite 12"". La chemise interne composite 12"" contient des billes d'acier 25 enrobées dans l'alliage 26 de même composition que celle décrite ci-dessus. Les billes 25 sont liées par diffusion à l'alliage 26. Grâce à cette disposition, les fragments formés par la chemise interne 12"" comportent des billes en acier 25 comme noyaux et l'alliage 26 comme parties superficielles.
Bien que cette forme de réalisation ait pour effet de réduire le nombre des fragments, elle augmente les qualités à la fois incendiaires et pénétrantes des fragments et est particulièrement efficace contre des cibles blindées.
Comme on le voit sur la figure 8, la présente invention peut également s'adapter à des bombes aériennes existantes déjà assemblées. Une bombe aérienne classique présente une enveloppe cylindrique en acier 27 comportant des pattes 28 pour la mise en position de la bombe sur ou dans un avion. Le nez 27A de l'enveloppe en acier 27 est équipé d'un mécanisme à fusées 29 pour faire détoner la bombe à une altitude donnée ou lors de l'impact et les parties-arrière 27B de l'enveloppe en acier 27 comportent des ailettes aérodynamiques 30 destinées à stabiliser la bombe pendant sa chute. La charge explosive 31 est placée à l'intérieur de l'enveloppe 27.
Le sac comporte en outre des repères 62 de quantité de fluide, prévus sur la feuille rigide 32.
Ce sac est utilisé de la mdme façon que celui qui est décrit plus haut à propos des figures 1 à 3e Toutefois, la fermeture du sac est assurée plus positivement, par la bande rigide 60 précourbée, que dans le cas précédent. Le sac peut etre rejeté avec son contenu, mais si on désire vider ce contenu on peut déchirer la bande rigide 40 et ouvrir ainsi le sac le long des lignes de liaison 43. Le fait que ces lignes soient discontinues permet d'obtenir l'ouverture du sac.
La figure 9 représente une variante de réalisation, dans laquelle une paroi du sac est munie d'un ajutage verseur 64 qui est normalement fermé par une ligne de jonction 66. Le bout de l'ajutage 64 peut tre coupé, lorsqu'on veut verser tout ou partie du contenu.
L'invention concerne un appareil de radiodiagnostic comportant une channe de télévision à intensificateur d1 image et un circuit de réglage db i pnmstt instantanée de rayon- nement en fonction du patient, ainsi qu'un générateur de valeurs réelles et un générateur de valeurs de consigne pour la puissance instantanée du rayonnement, un organe comparateur de la puissance instantanée de rayonnement et des dispositifs de réglage, comr mandés par cet organe comparateur, permettant de régler la tension et le courant du tube à rayons X.
On connatt un appareil de radiodiagnostic de ce type dans lequel les dispositifs de réglage comportent un moteur électrique qui déplace une prise d'un transformateur de réglage branché en série et en aval du transformateur à haute tension et du transformateur de chauffage du tube å rayons X. Le réglage de la puissance instantanée de rayonnement s'effectue à l'aide d'une variation continue de la tension du courant du tube à rayons X.
Dans cet appareil de radiodiagnostic l'inconvénient réside dans le fait que le réglage du courant du tube à rayons X est accouplé à celui de la tension du tube à rayons X de sorte que dans le cas d'une variation de la valeur réelle de la puissance instantanée de rayonnement par rapport à sa valeur de consigne, le courant du tube à rayons X est modifié relativement lentement par suite de l'inertie de l'organe de réglage. I1 en résulte que le temps, qui est nécessaire pour que des écarts de la valeur réelle de la puissance instantanée de rayonnement par rapport à la valeur de consigne soient complètement compensée, est relativement grand.Par conséquent pendant la radioscopie il se passe un temps relativement long avant que la luminosité ne recouvre à nouveau sa valeur optimale dans l'appareil de visualisation après une modification des conditions d'absoption du rayonnement X, par exemple après une rotation du patient.
Dans le cas de l'appareil de radiodiagnostic connu un inconvénient réside en outre dans le fait que le courant du tube à rayons X ne crott pas de façon linéaire lorsque la tension du tube à rayons X augmente. Ceci est dû à la caractéristique du tube à rayons X. Mais pour obtenir un réglage optimal il est souhaitable d'avoir, par exemple lors de la radioscopié une croise sance linéaire du courant du tube à rayons X en fonction de la tension du tube.
L'invention a pour but de fournir un appareil de radiodiagnostic du type indiqué précédemment, dans lequel des écarts de la valeur réelle de la puissance instantanée de rayonnement par rapport à sa valeur de consigne sont complètement compensés en un intervalle de temps très bref et dans lequel le réglage s'effectue de façon optimale, c'est à dire dans lequel la indicou'ntditiiàrayons X en fonction de la tension dudit tube peut être réglée sur sa valeur optimale.
Ce problème est résolu conformément à l'inven tion gracie au fait que la sortie de organe comparateur de la puissance instantanée de rayonnement est reliée à l'entrée de valeurs de consigne d'un organe comparateur de la tension du tube à rayons X etestreliéeàltentrée de valeurs de consigne d'un organe comparateur du courant du tube à rayons X par l'intermédiaire d'un générateur de fonction prévu pour déterminer la variation du courant du tube à rayons X en Enction de la tension dudit tube en vue d'obtenir un réglage optimal et que les entrées de valeurs réelles de l'organe comparateur de la tension du tube à rayons X et de l'organe comparateur du courant du tube à rayons X sont raccordées à des générateurs correspondants de valeurs réelles, tandis que les sorties de ces organes comparateurs sont raccordées à des dispositifs séparés de réglage de la tension et du courant du tube à rayons X. Conformément à l'objet de l'invendbn, le circuit de réglage de la puissance instantanée de rayonnement e8t donc en réalité constitué par deux circuits de réglage corrélés pour la tension et pour le courant du tube à rayons X. Etant donné que le courant et la tension du tube à rayons X peuvent titre réglés rapidement dans des circuits de réglage électroniques particuliers respectifs, des écarts de la valeur réelle de la puis sance instantanée du rayonnement par rapport à sa valeur de consigne sont totalement compensés sensiblement plus rapidement que dans le cas de l'appareil de radiodiagnostic connu du type indiqué plus haut.Grâce au générateur de fonction il est possible de fis xer une variation linéaire du courant du tube à rayons X en fonc tion de la tension de ce tube, qui correspond aux conditions op timales, de sorte qu'il est possible d'obtenir un réglage précis et optimal.
A titre d'exemple on a décrit ci dessous et illustré schématiquement au dessin annexé une forme de réalisation du dispositif suivant l'invention.
Sur la figure on a représenté le circuit à haute tension, important pour l'invention, d'un tubelà rayons X Le circuit à haute tension comporte deux redresseurs à haute tension 2 et 3, qui sont branchés en série. Deux des pales des redresseurs à haute tension 2 et 3 sont reliés entre eux par l'intermédiaire de deux résistances de mesure 4 et 5 de mEme valeur, dont la ligne de jonction est mise à la masse. Les autres piles des redresseurs à haute tension 2 et 3 sont raccordés par l'intermédaire de tubes électroniques 6 et 7 qui sont utilisés pour réaliser le réglage de la tension du tube à rayons X, à la cathode et à l'anode du tube 1 à rayons X.La tension de chauffage du tube 1 à rayons X est produite par un transformateur de chauffage 8 sur l'enroulement primaire 9 duquel est monté en série un triac 10 prévu pour modifier le courant de chauffage ainsi que le courant du tube à rayons X. L'électrode d'amorçage du triac 10 est raccordée à un dispositif d'amorçage 11 qui est commandé par un organe comparateur 12 du courant du tube à rayons X. L'entrée des valeurs réelles de 1' organe comparateur 12 du courant du tube à rayons X est reliée à la sortie d'un amplificateur 13, tandis que l'entrée des valeurs de consigne dudit organe comparateur 12 est reliée à la sortie d'un générateur de fonction 14.
L'examen du patient s'effectue à l'aide d'une chaîne de télévision à intensificateur d'image, qui comporte un intensificateur d'image 15, une caméra de télévision 16, une unité centrale de télévision 17 et un appareil de visualisation Is. La caméra de télévision 16 ou un multiplicateur délivre dans la ligne 19 un signal électrique correspondant à la valeur réelle de la puissance instantanée de rayonnement en fonction du patient et qui est envoyé à l'entrée des valeurs réelles d'un organe comparateur 23 de la puissance instantanée de rayonnement. L'entrée 24 des valeurs de consigne de l'organe comparateur 23 est raccordée à un générateur non représenté de valeurs de consigne de la puissance instantanée de rayonnement Le signal de sortie de 1' organe comparateur 23 de la puissance instantanée de rayonnement, qui correspond à la différence existant entre la valeur réelle et la valeur de consigne de la puissance instantanée de rayonnement est envoyé à l'entrée du générateur de fonction 14 et à l'entrée des valeurs de consigne d'un organe comparateur 20 de la tension du tube à rayons X. A l'entrée 21 des valeurs réelles de l'organe compara teur 20 de la tension du tube à rayons X est appliqué un signal qui correspond à la valeur réelle de la tension du tube à rayons X et qui est formé d'une façon connue non représentée.Le signal de sortie de l'organe comparateur 20 de la tenseon-du tube à rayons X commande par l'intermédiaire du dispositif de commande 22, les chutes de tension aux bornes des tubes électroniques 6 et 7 ainsi que la tension du tube à rayons X.
Le signal de sortie délivré par l'amplificateur 13 et correspondant à la valeur réelle du courant du tube à rayons X est for- mé par un signal prélevé sur les résistances de mesure 4 et 5, de manière que ledit signal soit approximativement dénué de composantes superposées de tension alternative.
Le circuit de réglage de la puissance instantanée de rayonnement est en réalité constitué, dans le cas de l'exemple de réalisation décrit, par des circuits corrélés de réglage du courant et de la tension du tube à rayons X. Par conséquent, à l'opposé de l'état de la technique, on capte la valeur réelle du courant du tube à rayons X et la valeur réelle de la tension de ce tube.Dans le cas d'un écart de la valeur réelle de la puissance instantanée de rayonnement par rapport à sa valeur de consigne, pour lequel il apparatt également un écart entre les signaux arrivant aux deux entrées de l'organe comprateur 12, le triac 10 est totalement passant de sorte que le courant de chauffage maximal possible s'écoule jusqu'a ce que la valeur réelle de la puissance instantanée de rayonnement soit réglée parfaitement sur la valeur de consigne.Q2idla valeur réelle de la puissance instantanée de rayonnement coricide à nouveau avec la valeur de consigne, les signaux présents aux deux entrées de l'organe comparataur 12 pour le courant du tube à rayons X coticident également à nouveau.De façon analogue la tension du tube à rayons K est modifiée par le signal de sortie de l'organe comparateur 20 de la tension du tube à rayons X dass le sens d'une égalisation du signal présent à l'entrée des valeurs réelles de l'organe comparateurDet du signal présent à l'entrée 21 des valeurs de consigne.
Par suite de la commande maximum rapide du courant du tube à rayons X sur la valeur maximale admissible lors d'une modification de la puissance instantanée de rayonnement, c'est à dire dans le cas d'un encart de la valeur réelle de la puissance instantanée de rayonnement par rapport à sa valeur de consigne , seul un temps très bref est nécessaire pour réaliser la compensation complète écarts de la valeur réelle de la puissance instantanée de rayonnement par rapport à sa valeur de consigne. Le retard de réglage est par conséquent très faible de sorte que la luminosité de l'image sur l'appareil de visualisation 18 est ptatiquement toujours optimale.
La variation du courant du tube à rayons X en fonction de la tension dudit tube à rayons X n'est pas fixée comme dans le cas de l'état de la technique, par la caractéristique du tube à rayons X, mais est déterminée par le générateur de fonction 14. Ce dernier peut être réglé de manière que le courant du tube à rayons varie linéairement en fonction de la tension dudit tube à rayons X, ce qui est nécessaire pour un réglage précis et optimal. Le courant du tube à rayons X croit donc de façon linéaire depuis sa valeur initiale minimale jusqu'à sa valeur finale maximale.
L'invention sera mieux comprise à la lecture i la pré- sente description de ses formes de réalisation, non limitatives, représentdes sur les dessins annexés.
Fig. 1 représente schématiquement un appareil utilisable dans la mise en oeuvre de l'invention, dans une opération d'exploitation minière dans des eaux soumises au mouvement des marées Fig. 2 montre une partie de l'appareil utilisé conformément à l'invention.
Fig. 3 schématise une autre partie de l'appareil, dans une autre phase du fonctionnement.
Fig. 4 illustre une autre phase de l'exploitation minière dans une mer à marée.
Fig. 5 montre une autre partie de 11 appareil de la pré- sente invention.
Fig. 6 représente une autre forme de réalisation d'un appareil utilisable dans la mise en oeuvre l'invention.
Fig. 7 est une coupe, suivant la ligne 7-7 de la figo 6.
Fig. 8 correspond à une variante de rdalisation d'un appareil utilisable dans la présentetnvention.
Fig. 9 représente une partie d'une sortie de conduit disposée à peu de distance sous la surface d'un liquide, les flèches représentant ltécoulement de l'eau vers le haut, puis vers I'extérieur le long de la surface, après un gonflement en surface, pour le mélange des eaux profondes et des eaux de surface.
Fig. 10 représente un appareil conforme à la présente invention, pour la récupération de produits à la surface d'une masse d'eau.
Fig. 11 est une coupe à plus grande échelle d'une partie de cet appareil suivant la ligne il-il de la figure 10.
Fig. 12 est une coupe suivant la ligne 12-12 de la figure 11, et Fig. 13 et Fig. 14 representent d'autreStormes de réalisation de l'appareil suivant l'invention.
Selon la présente invention, des argiles, minerais, mé- taux etc. peuvent être extraits du fond dtune masse quelconque d' eau, par exemple océans, mers intérieures, rivières, estuaires ou plateau continental. On peut également prélever de l'eau froide profonde, en vue d'utiliser la différence de température de cette eau par rapport à l'eau de surface plus chaude et à la terre, comme source d'énergie ou pour divers autres besoins, par exemple la correction de la pollution ou du temps. Les couches d'eau froide, ou riche en produits nutritifs, existant dans le profondeurs de nombreuses masses d'eau, peuvent être exploitées comme support d'une vie marine plus intense.Suivant la présente invention, on utilise également un courant ascendant induit, d'eau dans un conduit, pour exploiter une masse d'eau, soit pour l'eau froide profonde, soit pour les dépôts du fond.
On connait de nombreux exemples de corps qui existent d9s les députes du plateau continental, notamment de l'or qui a été entratné depuis les champs aurifères de Californie et des diamants arrachés au sol de l'Afrique. Actuellement, des plongeurs recherchent l'or sur les fonds le long des cotes de Californie et des bateaux draguent le long des cotes d'Afrique pour récupérer des diamants. On a pu ainsi extraire des quantitésimportantes de produits, ce qui prouve que cetteecploitation minière est rentable.
D'autre part, on a réalisé au moyen de pompes usuelles, le pompage expérimental d'eaux riches en produits nutritifs, du fond de lt océan jusquten surface, pour fournir un milieu enrichi, favorisant la croissance des diatomées et par conséquent une croissance rapide des coquillages qui en vivent. On ne peut -toutefois pas réaliser un tel pompage à de grandes profondeurs avec des pompes usuelles, en raison des très grandes pressions qui y règnent et de la nécessité d'utiliser dans ce cas une tête géante.
Selon la présente invention, on place un conduit sensible- ment vertical dans une masse d'eau, une extrémité de ce conduit 4tant ouverte et située à faible distance au-dessous de la surface, l'autre extrémité étant ouverte et située à une profondeur substantielle. On crée alors un mouvement ascendant de l'eau dans le conduit, de façon à amener à la surface l'eau profonde et les ma tières qui y sont dissoutes, suspendues ou entraSnees. Cette eau et ces matières peuvent alors être utilises pour le refroidissement, pour leur contenu en produits nutritifs, pour mélange avec les eaux de surface, pour la récupération des matières dissoutes, suspendues ou entratnées ou pour leur transfert dans une zone éloignée.Si ltextrémité inférieure ouverte du conduit est située près du fond, ou tralne sur celui-ci, les dépôts de sédiments etc. sur le fond sont entratn4s dans l'eau ascendante. Suivant la présente invention, on peut créer un mouvement ascendant de l'eau dans le conduit par raccordement d'un réservoir à ltextrémité supérieure du conduit, tendant à déplacer les eaux de surface, et-par expansion d'au moins la partie supérieure de l'eau dans le conduit, par exemple par soufflage d'air dans cette eau, ou par les deux proc4- dés.
Lors d'une rétrogradation à un rapport inférieur sélectionné, la décharge des circuits de la plupart des rapports élevés est libre et les moteurs immobilisés sont reliés à une décharge bas sepression qui maintient les moteurs remplis mais qui est insuffisante pour empêcher un dégagement des vitesses par des ressorts de rappel classiques. La décharge des circuits de certains rapports supérleurs est commandée par une soupape de décharge faisant partie de la soupape d'équilibrage et commandant l'engagement du rap- port inférieur comme pour une montée de rapport. Pour un changement de vitesses tel qu'un passage quatrième-cinquième, où deux moteurs, à savoir un moteur de passage de vitesse correspondant à un rapport élevé et un moteur du diviseur de couple correspondant au rapport inférieur, sont enclenchés, il faut plus de temps pour fournir du fluide pour l'enclenchement des deux moteurs de sorte que les deux moteurs en train d'être déchargés, à savoir un moteur de passage de vitesse de rapport intermédiaire et un moteur de diviseur de couple de rapport inférieur, sont tous deux reliés par l'intermédiaire d'un conduit de décharge et l'étranglement de ce conduit de décharge est commandé par la soupape d'équilibrage réglant l'augmentation de pression dans l'un des moteurs enclenchés, à savoir le moteur de diviseur de couple de rapport inférieur.
Dans la position de point-mort, une pression supérieure est établie dans le tuyau relié au dispositif d'équilibrage et d'assistance pour ramener dans la condition initiale la soupape dtéquili- brage. Lors d'un changement de vitesses à partir du point-mort, la pression d'assistance est réduite pendant une période déterminée de façon que la pression initiale réglée à une valeur faible et établie par la soupape d'équilibrage en vue de l'engagement d'un rapport inferieur-inférieur, inférieur, intermédiaire ou de marche arrière soit inférieure à la pression initiale d'engagement de ces rapports de marche avant lors de l'exécution d'un changement de vitesses à partir d'un autre rapport de marche avant.
Les dispositifs de verrouillage des distributeurs de passage de vitesse de marche avant fonctionnent de façon que, une fois qu'un de ces distributeurs a été actionné dans le sens de la montée, il soit maintenu dans cette condition même si son électrovanne se ferme en mettant en pression sa chambre de rétrogradation et jusqu?à ce qu'un autre électroaimant de montee assure la décharge de la chambre de rétrogradation du distributeur immédiatement supérieur ou inférieur ou bien qu'un êlectroaimant provoque la décharge de sa chambre de montée.
Si la transmission fonctionne normalcient aveo un rapport de transmission sélectionné, seul leeleotroalmant correspondant à ce rapport étant actionné et si ce dernier tombe en panne, la boite reste enclenchée sur ce rapport. Si l'éleetroaSmant du rapport immédiatement supérieur ou inférieur est en ordre de marche et s'il est sélectionné, la transmission-passe sur la vitesse ou le rapport correspondant. Si la transmission est sur un rapport élevé et si le rapport immédiatement inférieur n'est pas en ordre de marche, la transmission ne rétrograde pas, momie si un rapport encore inférieur est en ordre de marche et sélectionné. Si la boîte de vitesses se trouve sur un rapport inférieur, elle passe sur un rapport supérieur en ordre de marche et sélectionné.
Si teus les distributeurs de passage de vitesses sont actionnés dans le sens de la montée et si le distributeur de commande du diviseur de couple est rétrogradé par les ressorts associés, la transmission se trouve sur le cinquième rapport.