INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Deux contacts travail des relais B et B', mis en parallèle, branchent un temporisateur à moteur synchrone (9) sur la source de tension. Ce temporisateur comprend un moteur synchrone (10) et un électro-aimant (11), qui valide l'entraînement par le moteur synchrone d'une came (non représentée). Cette came, en fin de course de teapor4- sation, actionne d'abord le contact (12), puis le contact (13). flne interruption de l'alimentation de l'électro-aimant (11) ramène la came à sa position d'origine. Le contact (12) alimente une lape de signalisation (4). Le contact (13) coupe le moteur synchrone (10), et autoalimente l'électro-aimant (11).Un bouton poussoir & ouverture (5) permet de faire perdre la mémoire de l'auto-alimentation de l'électro- aimant (11).
On suppose, hypothèse qui sera vérifiée par la suite que le signal ot présent sur le collecteur de TR1 reste au niveau O et que le signal ott fourni par l'inverseur ND2 sur le collecteur du transistor TR2, également bloqué, est au niveau 1.- Un signal in de valeur 1 est ensuite fourni à l'entrée IN.
L'impulsion d'horloge ih ntétant pas fournie, le bistable BT1 reste à ltétat O et l'apparition du signal in est sans effet sur le fonctionnement du système de transmission. Le signal ot reste au niveau 0.
Dès l'apparition dtune impulsion ih, le bistable 3T1 passe à l'état 1. Le signal btt passe au niveau logique 1.
Ltimpulsion d'horloge inversée ih étant au niveau O, le bistable ST2 reste à l'état O. Le signal bt2 reste au niveau O.
Un courant sp circule alors dans ltenroutement primaire sp du transformateur Ti dans le sens BT1-BT2 indiqué par une flèche et qui sera considéré comme étant le sens dtun courant positif. Par induction magnétique, un courant est créé dans l'enroulement secondaire de ce transformateur, donc sur les fils de lignes lg1-et gl2 dans l'enroulement primaire du transformateur Ttt.
Par induction magnétique, un courant prend naissance dans ltenroulement secondaire du transformateur T21 et une tension positive est fournie, à travers la résistance R3, sur l'électrode de base du transistor TR2 qui se sature. Simultanément, une tension négative de blocage est fournie, à travers la résistance R2, sur l'électrode de base du transistor TRI qui demeure bloqué.
Le transistor TR2 étant saturé, le signal ott passe donc au niveau logique 0. Le signal de sortie st, inverse du signal ott passe au niveau logique 1. Le transistor TR1 étant bloqué utinter- vient pas et, à travers la résistance R5, le signal ot est maintenu au niveau logique 1.
Le signal in étant maintenu à la valeur 1, l'impulsion d'horloge ih ngest plus fournie. Le bistable BT1 reste à l'e'tat t, le signal btl reste au niveau 1.
L'impulsion dthorloge ih n'étant plus fournie, l'impulsion inverse ih est fournie. Elle provoque le passage du bistable BT2 à l'état 1. Le signal bt2 passe au niveau logique 1.
Les conducteurs bti et bt2 au même niveau logique sont au même potentiel : le courant sp s'annule. Il en est de meme du courant transmis sur les lignes gîl et lg2. Une tension nulle est de ce fait fournie à chacune des électrodes de base des transistors TRI et TR2 ; TRI reste floqué, TR2 se bloque. Le transistor TR2 étant bloqué n'intervient pas et le signal ot@ est maintenu à l'état logique O par le signal ot via l'inverseur ND2 et la résistance R4.
Le signal de sortie st est maintenu à l'état 1 par le signal ot à travers la résistance R5.
Le signal d'entrée in étant maintenu à la valeur 1, les impulsions d'horloge ih sont sans effet sur le bistable BTt qui reste à l'état 1. Le signal bti reste au niveau logique 1.
Le signal btl restant au,niveau 7, les impulsions dthorlo- ge inversées ih sont sans effet sur le bistable BT2 qui reste à l'état 1. Le signal bt2 reste au niveau 1. Aucun signal ntest transmis à l'ensemble de réception RC et le signal ot ainsi que le signal st restent au niveau logique 1.
il en est ainsi tant que le signal in est maintenu à la valeur 1. En l'absence d'impulsion dthorloge ih le changement de valeur du signal in est sans effet.
Lorsque le signal in passe à la valeur 0, l'impulsion dthorloge ih, qui vient immédiatement après ce changement de valeur ou transition, provoque le passage du bistable BT1 à l'état O. Le signal bti passe au niveau 0.
L'impulsion d'horloge ih étant au niveau logique 1, l'impulsion inversée ih est au niveau logique O et le bistable BT2 reste à l'état 1. Le signal bt2 reste au niveau logique 1.
On prépare une solution aqueuse d'un premier agent tensio-actif cationique de traitement,dans laquelle cet agent est présent à raison de 0,02 à 2,5 96 en poids de la solution et de préférence à raison de 0,1 à 1,5 % en poids, et on l'applique à la surface de filaments de verre après leur formation mais avant la saturation totale des sites superficiels actifs par des molécules d'eau. Dans un mode de réalisation avantageux, la solution d'agents tensio-actifs est appliquée sur les filaments de verre qui viennent d'être formés juste après leur tirage à partir des filières de formation des fibres. La solution peut être appliquée par passage des filaments dans une cuve de solution, par mise en contact des filaments avec un rouleau ou un autre dispositif de revêtement préalablement revêtu de solution ou par pulvérisation d'une solution sur les filaments.Tous ces procédés ainsi que d'autres qui conviennent, sont couramment utilisés pour l'application de liquides, par exemple des ensimages sur les fils de fibres de verre. A la fin du revêtement, les filaments sont pratiquement totalement saturés d'eau.
Ils peuvent aussi avoir été partiellement mouillés avant ou après revêtement de la solution, par un brouillard ou une pulvérisation d'eau. Les filaments sont alors découpés à la longueur voulue Les filaments de verre utiles selon l'invention, sous forme soit de fibres de base soit de fibres armature ou du feutre,- peuvent avoir diverses compositions de verre, par exemple le verre C ou E, ayant une surface anionique après formation.
Comme indiqué précédemment, les feutres de fibres de verre obtenus par mise en oeuvre du procédé humide contiennent un constituant sous forme de fibres de base, contenant des fibres découpées prétraitées,et de préférence un constituant de fibres d'armature comprenant des faisceaux de fibres de verre relativement grosses. Bien-que la longueur des fibres découpées et préalablement traitées ne soit pas limitée de façon absolue, une plage large avantageuse est comprise entre environ 12 et 60 mm, des longueurs de 22 à 35 mm étant particulièrement avantageuses. On constate, en ce qui concerne les fibres de longueur inférieure à 12 mm, que la machine de découpe utilisée jusqu'à présent ne permet pas une découpe satisfaisante des filaments continus préalablement traités à de telles faibles longueurs.D'autre part, des fibres ayant plus de 60 mm environ ont tendance, malgré le traitement préalable, à s'emmêler, sans doute à cause de leur longueur.
Il n'existe pas de limite absolue au diamètre des fibres. Cependant, étant donné des considérations pratiques et de rentabilité, ce diamètre est avantageusement compris entre 12 et 19 microns environ. De plus, le poids spécifique du feutre préparé finalement dépend du diamètre des fibres de base et en conséquence il peut entre réglé par sélection convenable du diamètre des fibres de base.
Le feutre contient aussi de préférence des faisceaux de fibres allongées de verre ou d'armature. Chacun de ces faisceaux comprend plusieurs fibres monofilamentaires de verre ayant de préférence un diamètre compris entre environ 12 et 19 microns, pour les raisons indiquées précédemment. Le nombre exact de mono filaments dans chaque faisceau dépend de l'épaisseur et de la résistance mécanique voulues. On constate qu'une plage convenable est comprise entre environ 20 et 300 monofilaments par faisceau.Comme il est important que ces faisceaux soient conservés intacts au cours de la totalité de la mise en oeuvre du procédé de formation de feutre, ils sont revêtus dTun liant classique insoluble dans lteau. De cette manière, les faisceaux sont liés mame lorsqu'ils sont exposés à la suspension de mise en forme du feutre.
Il n'existe pas de limite absolue à la longueur des faisceaux de fibres de verre. Cependant, lorsque les faisceaux ont tune longueur inférieure à 15 mm environ, leur rôle d'armature est souvent réduit dans de nombreux cas. D'autre part, lorsqu'ils ont une longueur supérieure à 100 mm environ, ils ont tendance à s'emmêler dans la suspension. On peut considérer qu'une bonne plage dlutllisation comprend des fais ceaux de fibres de longueur comprise entre environ 65 et 75 mm.
La quantité la plus avantageuse de fibres de base utilisées dans le feutre dépend de la quantité de fibres sous forme des faisceaux d'armature. De façon générale, les faisceaux peuvent être compris entre une quantité aussi faible que 5 % et une quantité aussi importante que 90 % du poids à sec de la totalité des fibres. Au-dessws de 5 96, les faisceaux ne contribuent pas de façon notable au renforcement, et au-dessus de 90 % ils tendent à provoquer la formation d'un feutre beaucoup trop dense et irrégulier. La teneur en faisceaux de fibres est avantageusement comprise entre 5 et 30 % du poids total à sec des fibres du feutre.
Dans cette plage, une bonne uniformité du feutre et un renforcement convenable sont facilement obtenus.
Les fibres de base découpées et traitées et avantageusement les faisceaux de fibres d'armature sont dispersés dans la suspension principale à partir de laquelle est formé le feutre. Cette suspension contient 0,001 à 0,05 % en poids d'un second agent tensio-actif cationique qui peut être le même que le premier utilisé pour le traitement préalable des fibres ou non. Etant donné l'amélioration obtenue par mise en oeuvre de l'invention, les agents dtaugmentation de la viscosité utilisés de façon classique ne sont pas nécessaires dans la suspension de formation de feutres. Le feutre lié est ensuite formé par dépit des fibres à partir de la suspension sur un tamis de manière classique, avec formation d'une feuille qui est mis au contact d'un liant liquide qui l'imprègne, et qui est ensuite traité thermiquement de manière que le liant durcisse et que le feutre soit ainsi terminé.
Les exemples qui suivent concerne les compositions de traitement- préalable selon l'invention et le procédé d'application- de ces compositions.
EXEMPLE 1 Dans cet exemple, on utilise un ensemble industriel de production de feutres humides pour évaluer l'amélioration assurée selon lt ention. Les fibres de base sont des fibres de verre de qualité chimique ou électrique traitée, ayant pratiquement les mêmes caractéristiques de surface, un diamètre d'environ 15 à 17 microns et une longueur, après decoupe, d'environ 30 mm. Lors de lutilisatdon du traitement préalable, celui-ci est mis en oeuvre sur les filaments juste après leur formation, alors outils sont tirés à partir des filières.Les conditions nominales de fonctionnement de l'appareillage de formation de feutres sont les- suivantes.= - débit de fibres 600 kg/h - débit de circulation de suspension 40 m3th - vitesse de formation du feutre 45 m/mn L'essai est séparé en plusieurs parties. On n'utilise pas d'agent dJaugmentation de la viscosité. Tous les pourcentages sont indiqués en poids.
PARTIE A - ABSENCE DE TRAITEMENT PREALABLE - PAS USAGENT TENSIO ACTIF DANS LA SUSPENSION Dans cette partie, les fibres de verre découpées de qualité chimique sont mises en suspension dans un bain d'eau ne contenant pas d'agent tensio-actif. Les fibres en suspension sont mises sous forme d'une feuille comme décrit pré cédemment, imprégnées par un liant urée-formaldéhyde, puis traitées thermiquement sous forme dtun-feutre contenant 85 % de fibres et 15 96 de liant. Cette partie de l'essai aune durée de quelques minutes seulement, car on détermine rapidement que, comme prévu, la dispersion des fibres ne donne pas du tout satisfaction. Les fibres s'agglomèrent beaucoup et le feutre a un aspect très grossier.
PARTIE B - PAS DE TRAITEMENT PREALABLE - AGENT TENSIO-ACTIF DANS LA SUSPENSION SEULEMENT Dans cette partie, on ajoute un agent tensio-actif cationique à la suspension de fibres à une concentration de 0,01 % L'agent tensio-actif cationique utilisé est une matière du commerce "Aerosol C-61", de American Cyanamid Co.
On pense qu'il s'agit d'un mélange d'octadécylamine et d'oc tadécylguanidine, sous forme des produits de la réaction d'acide octadécylcarbamique avec l'oxyde deéthylène. Les matières solides de la suspension contiennent environ 85 % de fibres de verre de qualité C (chimique) découpées et préalablement traitées et 15 % de fibres de verre d'armature de qualité E (électrique) ayant un diamètre de 12 à 14 microns et revêtues d'un ensimage à base d'acétate. On forme alors un feutre comme décrit avec au total 85 96 de fibres combinées et 15 % de liant urée-formaldéhyde. Bien qu'il apparaisse une certaine amélioration pour la dispersion des fibres et la formation du feutre, une concentration notable des fibres appariait aussi.
PARTIE C - TRAITEMENT PREALABLE AVEC UN AGENT TENSIO-ACTIF A UNE FAIBLE CONCENTRATION Dans cette partie, on utilise le même procédé de formation de la suspension et du feutre que dans la partie B.
Cependant, on utilise la caractéristique de l'invention en traitant préalablement les fibres par une solution d'environ 0,04 % de diéthanolamide cationique dérivé d'acide gras de coprah (mélange de plusieurs acides gras contenant surtout de l'acide laurique). Cet agent tensio-actif cationique est disponible dans le commerce sous la marque "Synotol" de Drew Chemical Corporation. Dans cette expérience, on obtient des feutres acceptables. Cependant, étant donné la faible concentration de l'agent de traitement (moins de 0,1 0,6 qui est la quantité préférée), la dispersion des fibres, bien qu'elle soit satisfaisante, n'est pas totale.
On va maintenant décrire, à titre d'exemple, des réalisations spécifiques de la présente invention en se référant aux planches de dessins ci-annexées sur lesquelles - la Fig. 1 représente de fanon quelque peu schématique un échangeur de chaleur selon la présente invention utilisable dans un dispositif de chauffage d'espace, servant à assurer le chauffage dudit espace.
- la Fig. 2 est une vue frontale d'un dispositif de chauffage selon la présente invention utilisant un échangeur de chaleur selon celle-ci, représenté avec le panneau avant-de son carter enlevé pour faire voir des détails internes, et - la Fig. 3 est une vue latérale, en élévation, du même dispositif, partiellemeent en coupe passant par la ligne A-A de la Fig. 2.
Eri se référant à la Fig. 1, un carter 1 possédant un bâti 2 renferme un propulseur ayant la forme d'un ventilateur entrainé par moteur électrique et comportant une roue motrice désignée de facon générale par 10. La roue motrice possède un moyeu creux 11 ou 11t et des aubes creuses 12 renfermant des conduits internes 13 allant chacun d'une ouverture d' admission 14 située à son extrémité radiale interne à une ouverture d'échappement 15 située à son sommet. L'ouverture d'admission 14 stouvre .
dans l'intérieur du moyeu 11 ou-111 et l'ouverture d'échappement 15 s'ouvre dans un bandeau annulaire 16, entourant les aubes et porté par celles-ci, et s'étendant dans la périphérie interne d'une chambre fixe en volute 17 portée par le carter au moyen d'une plaque profilée 4, portée elle-meme par un châssis intermédiaire 5. L'orifice de sortie 18 de la chambre en volute, dirigée tangentiellement, communique avec un conduit d'évacuation sortant du carter.
Un brûleur de combustible liquide ou gazeux, mais de préférence gazeux, est placé dans un conduit 21 allant dans le carter, d'un orifice d'entrée d'air de combustion 22 percé dans la paroi frontale externe 6 de celui-ci jusqu'à l'intérieur du moyeu creux 11 ou 11.
Le moyeu comporte, suivant un exemple, un manchon cylindrique d'entrée 11 a débouchant dans une chambre tronconique divergente 11 b dont l'extrémité de plus grand diamètre est fermée par une paroi terminale.
Suivant un antre exemple, le manchon cylindrique d'entrée 11' a débouche dans une chambre cylindrique creuse 24. La flamme du brûleur est dirigée vers Itintérieur du manchon d'admission 11 a ou lit a avec flair de combustion et un excès d1 air entraîné par greffez du propulseur rotatif à travers l'orifice d'admission d'air de combustion 22 et le moyeu creux.
Le fonctionnement est le suivant Le ventilateur entrain par sa rotation l'air de la pièce dans le carter, à travers des passages latéraux d'entrée flair situés sur les c8tés opposés du carter, en face de la plaque profilée 4. Un de ces passages d'air est figuré en 26.Les passages d'entrée d' air 26 sont distincts des orifices dladmission d'air de combustion 22, et Itair qui les traverse passe sur les surfaces extérieures des aubes, en contact dtéchange de chaleur avec elles, et il est poussé vers lavant par les aubes, traverse un conduit de décharge 27, sort du carter par une ouverture de décharge 28 faite dans sa paroi postérieure 7, et pénètre dans l'espace environnant que le dispositif de chauffage a pour but de chauffer, L'air de combustion est entrainé, de façon à ce qu'il pénètre dans l'orifice d'admission d'air de combustion 22, par l'air centri- fugué et par les gaz de combustion circulant vers 1 'extérieur, dans les conduits internes 13, puis il pénètre dans la volute 17 et enfin dans le conduit d'évacuation 19. l'air chaud et les gaz de combustion sont refroidis pendant leur passage à travers les aubes, vers l'extérieur, par échange de chaleur avec l'air de chauffage d'espace. Le moteur électrîque (non représenté) peut entrainer directement le propulseur, et il est supporté dans ce cas par le carter, par l'intermédiaire d'entretoises appropriées dans la conduite de décharge 27. Le moteur peut aussi être entraîné par le propulseur par ltantermédiaire d'une courroie ou d'un élément du même genre, le propulseur étant monté sur paliers supportés par le carter et placés, dans ce cas, devant et derrière lui. Un palier frontal du moteur est indiqué en 30.
On peut apprécier le fait que le dispositif décrit nlim- plique l'emploi que d'un seul moteur pour entraîner l'air de la pièce à chauffer et l'air de combustion qui participe à la combustion du carburant servant à chauffer la pièce On appréciera aussi le fait que le propulseur à ventilation pourrait être muni d'une bien plus grande quantité d'aubes propulsives que celles qui sont représentées sur la Fig. 1. Pour augmenter les surfaces d'échange de chaleur, les aubes propulsives pourraient avoir une dimension de semelle comparable à l'écartement des aubes.
Le propulseur à ventilation est préférablement un propulseur à flux axial ayant des aubes de section en forme de voilure.
Le dispositif de chauffage par air décrit est petit et compact.
Les gaz d'échappement sont entrainés par le propulseur dans le conduit d'évacuation.
On a maintenu un petit jeu courant entre le bandeau 16 et la volute 17, le bandeau ménageant, avec des rebords opposés, en direction axiale, délimités par la périphérie interne de la volute, détroits passages 31 annulaires, dirigés axialement . Llair de la pièce, pénetrant dans le carter par les passages 31, ainsi que les produits de combustion, ne peuvent s'échapper de la volute à travers les passages 31 à cause de ltinflux flair de la pièce dans ces passages Cela résulte de ce que la pression dans la volute est inférieure à la pression atmosphérique du fait de la diffusion de 1' air circulant autour de la volute et à travers l'orifice de sortie de volute 18.
Un échangeur de chaleur selon la présente invention peut utiliser toute source de fluide chauffant à la place des produits de combustion fournis dans le moyeu du propulseur. On peut donc utiliser, par exemple, la chaleur perdue normalement entrainée dans ltéçhappement d'un moteur primaire.
Un échangeur de chaleur selon la présente invention peut aussi être utilisé pour refroidir un fluide, tel que de lair, passant au contact des surfaces extérieures des aubes, le fluide centrifugé pouvant être, par exemple, del1 air froid ou du bioxlrde de carbone liquide, qui peut être mis en circulation, par fraction centrifuge du propulseur rotatif, dans un système de circulation fermé, incluant le moyeu creux du propulseur.
Un joint étanche aux liquides appropriés serait placé dans ce cas, entre le bandeau mobile t6 et la volute fixe 17, en remplacement des espaces libres courants 31.
A cet effet, l'invention permet une augmentation du rendement par formation de gâteaux à l'épaisseur minimum. Les phases de passage de liquide sont multipliées dans le temps sans inconvénient, du fait d'une construction de filtres allégée, car subissant des efforts minimes et offrant une grande facilité l'ouverture.
Chaque phase de filtration s'accompagne dans sa partie finale d'une compression mécanique du bateau qui à la fois améliore la séparation et assure un meilleur décollement dudit gt- teau vis-à-vis de la surface filtrante.
L'invention comprend à eet effet un procédé de filtrathn sur plateau pourvu d'une toile amovible, plateau limitant d'un côté une cellule ouvrante formée entre deux sommiers à écartement fixe, par étanchement périphérique commandé, lsouverture étant accompagnée dtun retrait de toile chargée et d'une amenée de toile franche, avec décapage de la toile chargée au fur et à Mesure de sa sortie de cellule.
Dans un mode de mise en oeuvre avantageux, a la rin de la phase de filtration, on presse mécaniquement le gâteau retenu sur la toile. L'invention comprend aussi les agencements qui permet- tent la mise en oeuvre d'un tel procédé; un tel agencement comprend au moins une paire de sommiers dont l'un est porteur d'un plateau et l'autre d'une admission defluide chargé, avec interposition d'une toile sur le plateau, en regard de laquelle est associée une membrane posée sur le sommier opposé, un cadre périphérique manoeuvré apparaissant sous ladite membrane en regard de la bordure de plateau, ee qu1 assure l'ouverture et la fermeture de la cellule de filtration.
Dans une forme d'exécution particulière, la toile est une toile sans fin qui entoure l'un des sommiers et plus particulièrement celui qui porte le plateau. Cette toile, sans fin passe sur des rouleaux et sous une laze de raclage qui est destinée à assurer le décollement du gâteau au cours du mouvement de la toile, à cellule ouverte.
I1 y a avantage à constituer un agencement qui comporte un sommier formant noyau central et, en regard de deux faces opposées de ce dernier, deux sosiers latéraux pourvus de toiles avec leurs rouleaux et racleurs, ledit noyau central portant deux membranes sous lesquelles sont disposés les cadres d'etanchXité manoeuvrés parfluide sous pression. Des tirants maintiennent à écartement fixe, de préférence réglable, les sommiers vis-à-vis du noyau.On peut constater ainsi, au cours de la manoeuvre,qu les toiles n t ont à subir que les compressions d'établissement de ltétanchéité, transmises par les cadres et que les tirants encaissent les efforts résultants de la somme des pressions de filtration et des pressions d'établissement d'étanchéité. Co-le il s'agit là d'éléments fixes dans la construction, celle-ci peut rester très simple.
Comme les manoeuvres d'ouverture et de fermeture des cellules de filtration se font aisément à faible course, les phases de filtration peuvent facilement être multipliées en vue de n'admettre que les formations de gâteaux minces, ce qui améliore le rendement de filtration En outre, la présence des membranes précitées permet leur utilisation comme compresseurs de gâteaux, par admission dorsale d'un fluide sous pression, aboutissant alors à une meilleure séparation liquidetsolide et une augmentation de la facilité du décollage de gâteau vis-à-vis de la toile.
Chaque phase de filtration peut se faire sur une section de toile ayant subi le décapage et éventuellement un nettoyage de décolmatage, ce qui augmente la vitesse opératoire.
Bien entendu, dans un tel filtre à deux cellules, l'utilisation peut en être synchrone ou alternée~ et dans ce dernier cas une sorte de fonctionnement continu peut être établi si les durées des diverses phases de fermeture et d'ouverture des cellules sont amenées à des valeurs sensiblement égales.