INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif suivant l'invention peut encore être mu ni d'un système de sécurité constitué par une serrure qui verrouil le la came sur la tête- d'accrochage, ladite serrure pouvant être avantageusement une serrure à barillet dont le barillet traverse un orifice de la carne et se prolonge dans la tête d'accrochage, ledit barillet pouvant rester en place dans la came et la tête d'accrochage en position fermée du levier d'ouvcrture, tandis que la clé de ladite serrure peut être enlevée.
On va décrire ci-après, à titre d'exemple non limita tif et en référence aux dessins annexés, un ode de réalisation préféré d'un dispositif d'accouplement à rotule conforme à l'invention.
Aux dessins annexés - la figure 1 est une vue de c8té d'un dispositif d'accouplement conforme à l'invention dunt le levier d'ouverture est en position fermée, - la figure 2 est une vue e; coupe horizontale II-II de la figure 1, la rotule étant supposée enlevée, - la figure 3 est une vue e coupe verticale III-III de la figure 2, la rotule étant représenQée en place mais non-coupée, - la figure 4 est une vue de dessus du dispositif de la figure 1, - la figure 5 est une vue de détail agrandie de l'axe rotatif et de la came du dispositif de la figure 1, - la figure 6 est une vue en coupe verticale VI-VI de la figure 5, - la figure 7 e t une vue de dé-vail agrandie de la came du dispo sitif de la fi ure 1, - la figure o est une vue de coté semblable à la figure 1, mais dans laquelle le levier d'ouverture est en position ouverte, - et la fi: :ure 9 est une vue de côté semblable aux figures i et 8, 5 as dans laquelle le levier d'ouverture est dans sa position limite, la rotule ayant été dégagée de la cage à rotule.
Le composé d'imprégnation est choisi pour sonner naissance à l'oxyde métallique correspondant, à une température de décomposition au plus égale à la température de cuisson. Cette température de cuisson peut Qtre sensiblement abaissée par rapport aux températures utilisées dans les procédés classiquès.
Dans le cas d'argile principalement constituée de kaolinite par exemple, la température de cuisson est avantageusement comprise entre 750 et 1 100 C, ou de préférence entre 800 et 1 000 C, et de préférence encore de tordre de 900 C. La formation de l'oxyde peut avoir lieu par simple pyrolyse d'un sel oxygéné, ou par oxydation, généralement oxydation à l'air. dans le cas de sels tels que les chlorures.Elle peut se produire soit directement lors du chauffage de la composition céramique en vue de Sa cuisson, soit au cours d'un traitement de calcination s'effectue avantageusement à une température comprise entre 400 et 6000C. ainsi, le composé d'imprégnation, utilise dans le procédé selon l'invention, est de préférence un composé susceptible de se décomposer, par simple pyrolyse ou par oxydation à l'air, pour donner naissance à l'oxyde métallique correspondant, à une température inférieure à 9000C, et de préférence inférieure à 600 C.
Le composé métallique, utilisé dans le procédé selon l'invention, doit, d'autre part, permettre l'imprégnation de l'argile, cette imprégnation étant assurée parle composé à l'état liquide, qu'il soit sous forme d'une solution ou à l'état fondu. Toutefois, ceci n'implique pas nécessairement que ce composé, que lton peut qualifier de "mouillant", soit mis en solution ou fondu avant son mélange avec l'argile. Au contraire, il est souvent plus avan tageux de mélanger à l'argile un composé sous forme solide, qui, ensuite, dans les conditions de mise en oeuvre de l'argile, passe å l'état liquide par dissolution ou fusion à une température inférieure à celle de sa décomposition.La fusion peut éventuellement se produire grâce à la formation dtun eutectique entre deux composés métalliques utilisés en combinaison. La dissolution peut avoir lieu à la température ambiante, mais elle peut également être provoquée par un chauffage du mélange à une température inférieure à la température de décomposition du composé en oxyde. Cette dissolution peut s'effectuer par exemple dans 11 eau de mouillage normalement incorporée à l'argile pour permettre sa mise en oeuvre mais elle peut également s'effectuer dans l'eau dthy- dratation de sels cristallisés. En fait, dans la mise en oeuvre du procédé selon l'invention, il est apparu avantageux de limiter la quantité d'eau introduite dans 11 argile à des valeurs relativement faibles. Ainsi, la teneur en eau de la composition céranique contenant l'argile et le composé métallique d'imprégnations lors de sa mise en forme, est de préférence limitée à des va leurs inférieures à 20% en poids. Cette mise en forme s'effectue alors avantageusement par pressage à sec à moins de 2% d'humidité, ou en pâte humectée à moins de 10% d'humidité, sous une pression généralement comprise entre 100 kg/cm2 et 5 t/cm2, ces techniques de mise en forme étant classiques en elles-mêmes.
La mise en oeuvre des- compositions contenant 11 argile et le composq d'imprégnation peut, d'une manière générale, s'effectuer selon toutes les techniques classiques, jusqu'à l'obtention des produits céramiques cuits, On peut, par exemple, mélanger l'argile séchée et pulvérisée avec un composé métallique solide, ou préparer une pgte d'argile avec une quantité appréciable d'eau de mouillage dans laquelle on dissout le composé, avant d'assurer la mise en forme du mélange, son séchage et sa cuisson. Toutefois, selon un mode de mise en oeuvre préféré du procédé objet de l'invention, ce procédé comporte une étape de calcination de l'argile imprégnée, par chauffage à une température au moins égale à la température de décomposition du composé d'imprégnation.
L'argile calcinée, refroidie jusqu'à la température ambiante, peut ensuite, après un broyage éventuel, être mise en forme et cuite comme on l'a déjà indiqué, la mise en forme étant de préférence réalisée- par pressage à sec ou en pâte humectée.
Naturellement, l'invention couvre non seulement le procédé de traitement de l'argile, ou de compositions céramiques à base d'argile, mais également les compositions céramiques telles qu'obtenues par ce procédés parmi lesquelles notamment l'argile imprégnée et calcinée, et les produits céramiques obtenues par cuisson de ces compositions.
L'imprégnation de l'argile, conformément au procédé objet de l'invention, et la formation ultérieure de l'oxyde métallique à partir du composé d'imprégnation, favorisant le frittage des constituants et améliorent la densification et la résistance mécanique des produits céramiques obtenus après cuisson La décomposition d'un sel mouillant, ou plus généralement des composés dtimprégnation, conduit à la formation d'un oxyde sous une forme très finement divisée, et il semble que cette grande division de oxyde, alliée à sa bonne dispersion dans l'argile, induise une forte réactivité chimique des constituants, favorable à leur frittage. De plus, par leur structure et par leurs propriétés, les produits obtenus apparaissent supérieure à ceux que l'on peut fabriquer par les procédés classiques qui font appel à l'addition de fondants.En particulier, le procédé selon l'invention permet d'obtenir des produits qu restent très homogènes, la proportion de phase amorphe étant, en géngral, d'au moins 95%. La densification est également améliorée. En outre, on évite d'autres inconvénients liés à l'emploi des fondants et concernant notamment la déformation des produits à la cuisson, etle risque d'affaissement si la température de cuisson dépasse sensibiement la température optimale.
Des produits céramiques de qualités particulièrement bonnes sont obtenus en utilisant comme composés d'imprégnation, dans le procédé selon l'invention, applioué en particulier au traitement d'argile principalement constituée de kaolinite, des nitrates alcalino-terreux et, plus particulière- ment, les nitrates de calcium ou de magnésium, introduits de préférence sous forme de sels cristallisés hydratés.
Les exemples ci-après, nullement limitatifs, illustrent la mise en oeuvre de l'invention. Les caractéristiques des produits obtenus dan ces exemples (densité et module de rupture) sont réunies après le dernier exemple.
Exemple I On mélange à sec, dans un broyeur planétaire à billes, en agate, contenant quatre billes d'agate de 20 mm de diamètre, tournant à 800 tr/mn, pendant 15 minutes - 20 grammes de kaolin KOLLOID - 2,4 grammes de Ca (NO3)2 . 4 H2O L'analyse du kaolin Xollod ("Céramique tchécoslovaque") est la suivante Analyse chimique Analyse rationnelle SiO2 46,35 % Matière argileuse 98,9 % Al2O3 38,72 % Guartz 1,1 % Fe2O3 0,87 % Feldspath 0,0 % Granulométrie TiO2 0,15 % Ca 0 0,24 % lji 70 f Mg O 0,02 % Alcalins 0,15 % Perte au feu 13,51 % On presse la poudre ainsi obtenue sous forme de pastilles de 20 mm de diamètre et environ 5 mm d'épaisseur, sous une pression de 500 kg/cm2.
On cuit ensuite ces pastilles à l'air selon le cycle thermique suivant Vitesse de chauffe : 600 C heure.
Maintien à 900 C pendant 12 heures.
Vitesse '-e refroidissement : Exemple II : On mélange à sec, dans un broyeur planétaire à billes, en agate, contenant outre billes d'agate de 20 mm de diamètre, tournant à 800 tr/mr, pendant 15 minutes - 20 grammes de kaolin KOLLOID - 2,6 grammes de Mg(NO3)2.6 H2O On ajoute à cette poudre sèche, 20% de son poids en eau, et on malaxe de façon à obtenir une pbte homogène plastique.
Cette pâte est extrudée à travers une filière cylindrique de 20mm de diamètre, et on découpe en rondelles de 5 mm d'épaisseur le boudin ainsi obtenu.
Les rondelles sont séchées en étuve comme suit 8 heures à 500C et 95% d'humidité 12 heures à 120 C à l'air libre.
Les rondelles séchées sont cuites à l'air selon le cycle thermique suivant Vitesse de chauffe : 6000 C/heure Maintien à 9000C pendant 12 heures Refroidissement à 1500C/heure.
Dans ce cas, antenne auxiliaire 10 peut être supprimée, son rôle étant joué par une antenne quelconque de l'alignement.
En particulier, si on commute à fréquence intermédiaire, on peut (en considérant pour simplifier le dispositif d'antennes de la figure 1 ) utiliser sur la voie alimentée par ltalignement 1t deux ou plusieurs commutateurs simulant des mouvements identiques mais déphasés.
Au moyen de circuits déphasés pour la commande et ltexploitation des signaux affectés de l'écart Doppler, on obtient alors sur chaque diviseur tel que 58 un résultat de mesure, ces résultats peuvent être moyennés, ce-qui diminue l'influence des réflexionsparasites, et la moyenne transmise à la mémoire 59.
Bien entendu, de nombreux organes autres que les antennes peuvent être communs aux divers circuits moyennant des commutations appropriées.
On voit que l'intérêt de ce système à balayages multiples comparé à un système à balayage simple est de tenir compte simultanément des informations arrivant sur deux ou plusieurs antennes, au lieu de n'utiliser que l'information sur une antenne comme dans le système Doppler classique : la puissance du système est donc augmentée, dans un rapport d'autant plus grand que l'on effectue plus de traitements en parallèle. On pourrait même envisager de tenir compte simultanément des informations arrivant sur toutes les antennes, ce qui, à infrastructure d'antennes donnée, correspond à utiliser toute ltinformation disponible, en utilisant autant de chatnes de traitement en parallèle que d'antennes dans l'alignement mesure.
Enfin, dans le cas où l'on veut assurer une couverture en gisement de 3600 , on peut grouper deux dispositifs de mesure, utilisant deux alignements tel que l'alignement il , perpendiculaires entre eux, le premier donnant donc sin 6 et 11 autre cos 0.
La figure 3 est le schéma d'un appareil de bord coopérant avec le dispositif de guidage au sol décrit.
Il comporte un récepteur 70 fournissant les bits reçus sur sa sortie 71 et, sur sa sortie 72 , des impulsions d'horloge à la fréquence des bits et déphasées diune demi-période par rapport à ceux-ci. Un registre à décalage 73 sert à la fois à la régénération de bits et à leur mise en mémoire. Il comporte à partir de son entrée, reliée à la sortie 71 du récepteur, quatre groupes d'étages, 74, 75, 76 et 77 , distingués sur la figure par des traits verticaux et comportant respectivement autant d'étages que les nombres de bits dans, respectivement, les messages partiels donnant le résultat de la mesure, l'adresse, l'état de l'adresse (un seul bit) et le signal de début de message. On suppose, pour simplifier la description, que le message ne contient que ces informations (transmisses dans l'ordre inverse).L'entrée d'avance du registre est reliée à la sortie 72 du récepteur.
Les sorties des étages du groupe 77 sont reliées aux entrées d'un décodeur 78 fournissant une impulsion lorsque ce groupe contient le signal de début de message. La sortie de ce décodeur est reliée à un circuit 79 comportant un circuit de retard, impartissant un retard de durée égale à la moitié de la durée d'un bit, et un circuit de différentiation. Le circuit 79 fournit donc de brèves impulsions1 qui seront dites impulsions P au milieu de rhaque intervalle de temps # pendant lequel les étages 77 du registre sont. occupés par le signal de début de message.
On verra que toutes les commandes d'émission ou d'utilisation de résultats de mesure sont subordonnées à des impulsions P , indiquant que les autres données utilisées du registre correspondent bien au digit d'occupation pour l'étage 76 , à une adresse pour le groupe d'étages 75 , et à un résultat de mesure pour le groupe d'étages 74. La période des impulsions P est de 3 ms , comme le signal de début d message.
On ddsignera par Pl les impulsions P correspondant aux messages contenant 18 adresse An+1 , et par 21 f n les intervalles de tous coloria entre une impulsion Pn et une impulsion Pn+1.
Un générateur 80 fournit des impulsions de 3 ms , de façon aléatoire ou quasi-aléatoire, avec un taux de remplissage moyen de 10 % Le générateur 80 peut par exemple être constitué en série par un générateur de bruit, un amplificateur, un détecteur, un dispositif à seuil, un échantillonneur et un compteur modulo 10.
Le dispositif à seuil. fournit 0 ou 1 suivant que le signal de sortie du détecteur excède ou non un certain seuil, réglé par exemple de manière que les niveaux O et i soient sensiblement équiprobables. Lt échantillonneur reçoit comme impulsions d'échantillonnage les impulsions de sortie du décodeur 78 .Le compteur change d'état pour chaque échantillon i et fournit un signal de sortie lorsqu'il affiche le compte O La sortie du générateur 80 est reliée à la première entrée d'une porte ET, 81 , dont la seconde entrée est reliée à la sortie inverse, 98 , de l'étage 76 du registre 73 (sortie fournissant le signal O lorsque l'étage est dans l'état 1 , et inversement),un signal i sur cette sortie indiquant que l'adresse inscrite dans le registre est disponible ; le signal de sortie du générateur 80 constitue pour l'avion une autorisation de solliciter cette adresse.En effet, si deux avions cherchent en même temps à être pris en charge, et envoient au sol pendant la même période Tin de 3 ms chacun une impulsion de l/us l'adresse correspondante ne pourra être attribuée à aucun dreux, et la meme situation r-isquerait de se produire indéfiniment si l'on ne faisait pas intervenir un facteur aléatoire pour les autoriser à solliciter une adresse.
Le dispositif compnrte trois basculeurs de type J K , 83, 84 et 85 , dont les entrées de commande d'inscription R sont reliées à la sortie du dispositif de retard 79 . Leurs entrées de mise dans l'état O*Z,sont reliées par l'intermédiaire d'une porte OU, 45 , à la sortie d'un dispositif à commande manuelle 89 fournissant une impulsion de durée suffisante pour assurer leur remise à zéro lorsque débute la procédure de demande de prise en charge.
L'entrée de mise dans l'état "1 " du basculeur 83 est reliée à la sortie de la porte ET, 81 S et l'entrée de mise dans l'état"1" du basculeur 84 est reliée à la sortie (directe) du basculeur 83.
Lorsque la porte 81 fournit un signal après détection d'une adre.sse disponible Ân+î , le basculeur 83 passe dans l'état I dès qu'intervient l'impulsion Pn de début du message contenant cette adresse. Le front avant du signal de sortie du basculeur 83 provoque l'inscription de l'adresse An+1 dans une mémoire d'adresse 96 dont les entrées de mise en mémoire sont reliées aux sorties des étages du groupe 75 du registre 73 lies sorties de la mémoire 96 et les sorties des étages 75 du registre 73 sont reliées respectivement aux deux groupes d'entrée d'un comparateur 44 fournissant un signal lorsque les signaux reçus sur ses deux groupes d'entrées sont identiques.
la fig. 5 est une vue horizontale montrant schématiquement une variante de cette scie à ruban.
La fig. 6 est une vue en élévation latérale fragmentaire simplifiée avec coupe d'une partie d'une variante du mécanisme de contrainte suivant l'invention, montrant une réalisation différente du ressort pneumatique.
La fig0 7 est une vue en plan du dessus fragmentaire et simplifiée de la variante du mécanisme visible dans la fig 6* la fig. 8 est une vue en coupe fragnentaire simplifiée par la ligne 8-8 en fi, 7 montrant une partie d'une variante d'articulation, La fig. 9 est une vue en perspective fragmentaire d'une variante du dispositif de clavetage de l'arbre0 La fig, 10 est un diagramme fragezltalre d'une variante d'un dispositif de limitation du mouvement d'un piston plongeur.
D'après ce que montre la fig. 1, la scie à ruban 10 telle que la prévoit l'invention comporte une roue supérieure li, ou première roue, et une roue inférieure 12, qui est la seconde roue, ces roues étant étudiées de manière à supporter et à entraîner un ruban scieur sans fin 14 représenté en traits mixtes, les roues supérieure et inférieure sont montées pour pouvoir tourner autour d'arbres désignés respectivement par 16 et 17o Ces arbres comportent des axes non désignés qui se trouvent dans le même plan que l'axe longitudinal central de la scie à ruban qui est normal aux plans diamétraux des roues. le plan longitudinal central est représenté sous la forme d'une ligne interrompue 19 qui intersectionne les centres des arbres 16 et 17.La roue inférieure 12 est entratnée par un moteur 21 par l'intermédiaire d'une transmission de type classique 22 représentée en traits interrompus.
Des guides communs 24,25 coopèrent avec le rubanscieur 14 pour maintenir celui-ci dans le plan de coupe choisi, la pièce de bois ou autre matériau à couper (non représenté) passant à travers le plan de la scie dans une direction parallèle au plan 19. la scie à ruban est pourvue d'un montant 27 se dressant au-dessus d'une embase 29 et comportant un certain jeu pour la roue supérieure à son extrémité supérieure 30. Ainsi, les parties de cette extrémité supérieure 30 sont suffisamment espacées pour se monter à cheval sur la roue il (comme le montre la fig, 2) et la scie à ruban est essentiellement symétrique par rapport à un plan vertical central normal au plan 19 et s'étendant dans le mêrne plan que les plans diamétraux centraux des roues 11 et 12.
Cette scie à ruban 10 comporte un mécanisme de tension ou contrainte 32 coopérant avec la roue 11 et destiné à déplacer cette roue dans le plan longitudinal par rapport à la seconde roue 12, afin de tendre le ruban scieur. Ce mécanisme 32 qui est décrit en détail en regard de la figo 2 comporte deux parties semblables : une première partie 33 seulement étant décrite ici.Cette partie 33 possède un bras porteur 34 sllpportant l'arbre 16 de la roue Il et pourvu d'une articulation pour permettre à ce bras de vivoter autour de la partie 35 d'un ensemble formant chape ou pontet désigné par 36. Le bras 34 est pourvu à une extrémité opposée d'un ressort pne=matique 38 Ce ressort plus complètement décrit ci-après, s'étend entre le bras porteur 34 et l'ensemble formant pontet; il constitue un organe extensible et rétractile servant à faire tourner ce bras porteur par rapport au pontet afin d'exercer une contrainte sur le ruban de la scie et d'assurer un montage essentiellement exempt de friction permettant de faire face aux fluctuations de la charge qui pèsent sur la scie.
Un vérin 39 porté par le montant 27 s'étend entre ce dernier et le pontet 36 afin d'abaisser et de soulever la roue quand on change le ruban scIeur. Un piston plongeur 41 formant guide s'étend de haut en bas à partir du pontet 36 pour pénétrer dans un alésage du montant 27 et y coulisser afin de limiter le mouvement de ce pontet à un mouvement parallèle au plan longitudinal0 Une clavette 40 fixée au piston plongeur 41 et une glissière 44 ménagée dans le montant empêchent spécialement toute rotation de ce piston par rapport à ce montant, le piston plongeur 41 possède un axe 42 parallèle au plan longitudinal 19 et est supporté par des paliers séparés 43 qui sont concentriques à l'alésage et permettent un coulissement axial précis du piston plongeur.La clavette 40 et la glissière 44 servent d'organes de lirnitation coopérant avec le pontet 36 pour limiter son mouvement à un déplacement parallèle au plan longitudinal 19, avec une rotation négligeable par rapport au montant. Un équipement (non représenté) servant à limiter la rotation du bras porteur 34 par rapport au pontet 36 est décrit en regard de la fig. 2.
Le vérin 39 comporte un axe longitudinal central (non identifié) qui se trouve dans le même plan 19 que l'axe longitudinal de la scie à ruban. Ainsi, la force provenant du vérin 39 est appliquée dans un plan de l'arbre produisant des forces de fle zion faibles sur le pontet avec une faible tendance du piston plongeur 41 à être grippé dans les paliers par suite des forces s'exerçant à l'écart des axes. Si l'axe du vérin 39 est déplacé de façon qu'il ne se trouve pas directement au-dessous de l'arbre, il y aurait tendance de la part du pontet 36 à basculer autour du vérin 39 en produisant des forces s'exerçant à l'écart de l'axe et pesant sur le piston plongeur 41.
le ressort pneumatique 38 communique avec une nasse de gaz sous pression contenue dans une cuve 45 par l'intermédiaire d'un conduit de propagation 46 traversant un alésage central (non renrésenaé) du piston plongeur 41 et communic,uant avec un orifice du ressort pneumatique 38 comme le montre la fig. 3. Une valve 47 est montée sur le conduit 46 pour permettre la fermeture de celuici, et un manomètre 48 indique la pression régnant dars la cuve 45, ce manomètre possedant une précision de 11 ordre de 0,07 kg/cm.
La cuve 45 est pressurisée de préférence à l'aide d'azote gazeux à une pression maximale d'environ 14 kg/cm . la valve 47 est nor- malement ouverte pour admettre le gaz au ressort pneumatique 38.
La cuve 45 est couplée par 11 intermédiaire d'un régulateur de pression (non représenté) avec une source de az sous pression telle qu'une bouteille de gaz comprimé (non représentée). Une valve prévue sur cette bouteille de gaz n'est ouverte que quand il est nécessaire de refaire le plein de gaz dans la cuve 45. Un dispositif de chauffage à commande thermostatique (non représenté) maintient la cuve 45 au-dessus de la température ambiante, de sorte qu'une variation de cette température n'exige pas de réglage de la quantité de gaz pour maintenir la pression désirée.
D'après ce que montre la fig 2, l'arbre 16 est un arbre mort et comporte une extrémité 51 supportée dans un alésage 50 du bras porteur 34 (comme représenté) son extrémité opposée 52 étant supportée dans un alésage 53 d'un bras porteur semblable 54, la roue Il étant disposée entre les bras porteurs. Ce bras porteur 54 tourillonne dans il ensemble 56 formant pontet ou chape supporté par un vérin 57 et limité à un mouvement axial par un piston plongeur 59 formant guide.Un ressort pneumatique (non représenté) semblable au ressort pneumatique 38 s'étend entre l'ensemble 56 formant pontet ou chape et le bras porteur 54 polar se dilater ou se rétracter conjointement au ressort pneumatique 38 afin d'em- pêcher la rotation des bras porteurs concurremment par rapport aux ensembles formant pontets0 le bras porteur 54 et l'ensemble 56 formant ponte t font partie du second élément 55 du mécanisme de contrainte, cet élément étant essentIellement identique et accouplé de façon à coopérer avec la première partie 33 et n1 étant pas décrit davantage ici.