INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D'autres avantages et caractéristiques de l'invention seront mis en évidence dans la suite de la description, en référence aux dessins annexés, dans lesquels - les Fig. 1, 2 et 3, lorsqu'elles sont placées horizontalement l'une au-dessous de l'autre dans cet ordre, représentent schématiquement un mode de réalisation préféré de l'invention.
On utilise la transmission décrite dans le brevet des Etats Unis d'Amérique NO 3 267 769, qui comprend un ensemble 10 de conversion de couple et de solidarisation en rotation, comportant un convertisseur de couple 11 hydrodynamique et un embrayage de solidarisation générale en rotation 12, un ensemble épicycloldal diviseur de couple 16 à deux vitesses, un groupe épicycloidal 18 à trois vitesses, un groupe épicycloldal 19 de multiplication et de combinaison de couple et un train épicycloldal inverseur 21, tous ces ensembles étant logés dans un carter 22. Les quatre trains épicycloïdaux 16, 18, 19, 21, permettent d'obtenir au moins sept vitesses de marche avant et une vitesse de marche arrière, mais les commandes utilisent six vitesses de marche avant et une vitesse de marche arrière.
Un moteur à combustion, non représenté, est relié à un moyeu d'entrée 24 de manière à entraîner un carter 26 de convertisseur de couple comportant une partie arrière incurvée sur laquelle sont fixées les aubes 28 de la pompe du convertisseur, ainsi qu'un moyeu 29 qui peut être monté sur un manchon 31 fixé au carter 22 de la boîte de vitesses. Les aubes 28 de la pompe du convertisseur de couple fournissent du fluide s'écoulant dans le sens contraire de celui des aiguilles d'une montre aux aubes 34 de turbine qui sont reliées par un moyeu de sortie 36 de façon à entraîner en rotation dans le sens direct un arbre 38 de sortie du convertisseur, qui transmet son mouvement aux trains épicyloidaux 16 et 19. Lorsque le fluide sort des aubes de turbine 34 il est redirigé vers les aubes 28 de la pompe par un aubage de stator 39 qui est relié par un frein unidirectionnel 41 au manchon 31. Le convertisseur de couple effectue la multiplication du couple appliqué aux aubes de pompe 28, le couple diminuant graduellement à partir de l'arrêt et lorsque la vitesse des aubes de turbine augmente, jusqu'au couplage pour lequel les aubes de turbine 34 atteignent une vitesse proche de celle des aubes de pompe et les aubes de stator 9 tournent en roue libre.
L'embrayage 12 de solidarisation en rotation ou de court-circuitage du convertisseur comporte des plateaux menants 42 fixés par des cannelures sur le carter 26 du convertisseur de couple et un plateau mené 44 placé entre les plateaux menants et relié par l'intermédiaire du moyeu 36 de sortie à l'arbre de sortie 38 du convertisseur. Cet embrayage, lorsqu'il est actionné par du fluide fourni par l'intermédiaire du tuyau 45 au moteur à fluide 43, agit de façon à solidariser en rotation l'ensemble du convertisseur de couple et à établir une liaison mécanique directe entre le moyeu d'entrée 24 et l'arbre de sortie 38 du convertisseur.
Une prise auxiliaire de mouvement est constituée par une couronne 46 concentrique à l'arbre de sortie 38 du convertisseur de couple et reliée au carter 26 du convertisseur de manière à engrener avec un pignon 48. Le pignon 48 tourne de façon continue à une vitesse proportionnelle à la vitesse du moyeu d'entrée 24 et il peut etre monté de façon à entraîner la pompe avant 151 et des mécanismes auxiliaires, non représentés.
En ce qui concerne la boite de vitesses proprement dite, le diviseur de couple 16 à deux vitesses comprend un train épicyclol- dal 54 de division de couple, le groupe épicycloldal 18 à trois vitesses comprend un train épicycloldal 56 de rapport intermédiaire et un train épicyclodal 58 de rapport inférieur, l'ensemble de combinaison et de multiplication de couple 19 comprend un train épicyclodal. 59 de multiplication et de combinaison de couple, tandis que l'ensemble inverseur 21 comprend un train épicycloldal 61. L'arbre de sortie 38 du convertisseur de couple transmet son mouvement à la boîte de vitesses et entraîne le porte-satellites 62 du train épicycloldai 54 du diviseur de couple, ainsi que le planétaire 64 du train épicycloldal 59 de multiplication et de combinaison de couple.
Dans le train épicycloldal 59, le planétaire 64 engrène avec plusieurs satellites 66 montés à rotation sur un porte-satellites 68 relié à un arbre de sortie 69. L'arbre de sortie 69 est relié d'une manière appropriée à une charge telle que les roues du véhicule. Des pignons '66 engrènent avec une couronne 71 qui peut être empêchée de tourner par un frein 72 correspondant à la condition "inférieur-inférieur". Lorsque la couronne 71 est empêchée de tourner par alimentation -en fluide du moteur winfétieur-inférieur" 73', par l'intermédiaire du" tuyau "inférieur-inférieur" 73 de façon à serrer le frein 72 tinférieur-inférieur", la réaction exercée sur cette couronne provoque une rotation du porte-satellites 68 et par conséquent de l'arbre de sortie 69 dans la même direction que le planétaire 64 qui est entraîné par l'arbre de sortie 38 du convertisseur, mais à une vitesse plus lente en vue d'établir un rapport "inférieur-inférieur" .qui correspond à un simple réducteur planétaire et qui permet d'obtenir la multiplication de couple et la réduction de vitesse maximales dans la boite de vitesses.
Dans le train épicycloidal 54 du diviseur de couple, plusieurs satellites 74 montés à rotation sur le porte-satellites 62 engrènent avec une couronne de sortie 76 et avec un planétaire mené 78 qui est fixé sur un moyeu 79. Ce moyeu 79 est relié à un tambour 81 qui peut, soit être freiné dans son mouvement de rotation par un frein de surmultipliée 82, soit empêché de tourner par rapport à l'arbre de sortie 38 de convertisseur par un embrayage de prise directe 84 qui est accouplé par une liaison 86 à l'arbre de sortie 38 du convertisseur. Lorsque du fluide est fourni par l'intermediaire du tuyau de prise directe 85 du diviseur au moteur de prise directe 85t, l'embrayage de prise directe 84 est embrayé et une rotation relative entre le planétaire 78 et l'arbre de sortie 38 de convertisseur est empêchée de façon à solidariser en rotation ce train épicycloidal en vue d'établir le rapport inférieur du diviseur de couple, à savoir un rapport de prise directe ou 1 -: 1 entre la couronne 76 et l'arbre de sortie 38 du convertisseur.
Lorsque le planétaire 78 est empêché de tourner par le frein de surmultipliée 82 lors d'une alimentation en fluide du moteur de surmultipliée 83t par l'intermédiaire du tuyau 83, la réaction exercée sur ce planétaire fait tourner la couronne 76 dans la même direction que l'arbre de sortie 38 du convertisseur mais à une vitesse accrue par rapport à celui-ci, de façon à établir le grand rapport du diviseur, à savoir un rapport de surmultipliée, entre la couronne 76 et l'arbre de sortie 38 du convertisseur.
Le train épicycloidal 16 du diviseur de couple à deux vitesses et le train épicycloldal 18 à trois vitesses agissant en combinaison établissent une ligne de transmission d'énergie ou de couple au train épicycloidal 19 de multiplication et de combinaison de couple, en addition à la ligne de transmission d'énergie ou de couple constituée pour ce dernier train par l'arbre de sortie 38 du convertisseur de couple, le train épicycloidal 16 assurant la répartition du couple d'entrée en provenance du convertisseur, entre ces deux lignes de transmission. Un tambour 88 est relié à la couronne de sortie 76 du train épicycloidal 54 du diviseur de couple et son moyeu est relié à un manchon 89 placé concentriquement à l'arbre de sortie 38 du convertisseur. Le manchon 89 est monté à rotation dans des paliers appropriés, et il est relié au planétaire 91 du train épicycloldal 56 de rapport intermédiaire ainsi qu'au planétaire 92 du train épicycloldal 58 de rapport inférieur.
Dans le train 58, le planétaire 92 est en prise avec plusieurs satellites 94 montés à rotation sur un porte-satellites 96 qui est fixé sur un moyeu 98 tourillonné dans des paliers appropriés et relié par un accouplement 99 à la couronne 71 du train 59 de multiplication et de combinaison de couple. Des pignons 94 engrènent avec une couronne menee 101 qui peut être empêchée de tourner par un frein 102 "inférieur' lors de l'alimentation en fluide du moteur 103' d'actionnement de frein "inférieur" par le tuyau 103.
La description du dessin n'a pas comporté les détails opératoires particuliers concernant chacun des éléments d'appareìllage contenus dans le processus co..DIne X Les spécialistes de la techni que choisiront les conditions opératoires appropriées pour effectuer les diverses opérations requises par la descrintion de l'invention.
Les stades de fractionnement9 les stades d'absorption ainsi que les stades de séparation sont fondamentalement des opérations classiques qui ont été associées d'une maniere nouvelle afin d'obtenir un ré- sultat perfectionné. Les spécialistes de la technique reconnaîtront également que les conditions operatoires requises sont, évidemment, influencés à un degré considérable par les caractéristiques du fluide à séparer contenu dans le conduit 12.
Cependant, l'exemple suivant est donne à titre d'illustration du meilleur mode opératoire envisagé pour réaliser le mode de mise en oeuvre préféré de l'invention.
EXEMPLE On fait fonctionner une installation de cokéfaction de dimensions industrielles, selon les pratiques classiques. Après séparation du coke, on fait passer l'effluent fluide dans une installation schématiquement disposée comme représenté au dessin annexé.
La charge envoyée vers l'installation de cokéfaction (conduit 10) est un brut réduit sous vide ayant les propriétés suivantes: Densité, OKAPI 19,11 Soufre, poids % 0,16 Carcone pei @s % 10,9 Facteur K "UOP" 12,25 Après pré-chauffage approprié, on charge le produit à traiter, à un débit équivalant à 6000 BJFE (barils de 158,987 litres par jour de fonctionnement effectif), dans la zone de cokéfaction, à une température de transfert d'environ 4820C et sous une pression de lachambre à coke d'environ 5,27 kgjcm2 au manomètre. Après séparation du coke, on fait passer enfin l'effluent fluide, par le conduit 12, dans la zone de fractionnement 13.
On fait passer l'effluent fluide, ou les vapeurs, de la chambre à coke dans la section inférieure de la colonne de fractionnement 13, à une température de 4380C et sous une pression manométrique d' environ 5,27 kg/cm2. Un courant de tête, comprenant une substance normalement gazeuse ainsi que de essence, est évacué par le conduit 14, à une température d'environ 1500C, un courant latéral, comprenant du gaz-oil léger, est évacué par le conduit 15 à une température d'environ 3070C et un courant de queues, comprenant du gazoil lourd, est évacué par le conduit 16, à une température d'environ 3990C. Dans ces conditions9 on sépare les courants de produits suivants (exprimes en moles par heure): Conduit No Conduits No.
Constituants 14 Constituants 15 16 H20 114900 QBPH 39,0 29,0 H2S 0,58 BJFE 1.794 1.554 H2 24,86 S, poids go 0,1 0,1 C1 99,14 G2 13,55 C2 54,86 C3 31,55 C3 55,44 C4 39,17 iC4 9,43 nC4 30,50 C5 39,41 iC5 18,69 nC5 37,90 C6-170 C 229,48 TOTAL 798,56 La substance contenue dans le conduit 14 est refroidie par un condenseur, par exemple un condenseur a air, à une température d'environ 380C et passe dans le séparateur 17 qui est sous une pression manométrique d'environ 4,2 kg/cm2. Un courant gazeux est évacué du séparateur 17 par le conduit 18 et un courant liquide est évacué par le conduit 19. Ces courants évacués ont la composition suivante (en moles par heure): Conduits No.
A titre d'illustration du type de séparation pouvant être effectué dans la colonne de fractionnement 32, on indiquera la composition suivante (moles par heure): Conduits No.
Constituants 34 36 33 & 37 H2O -- -- - H2S -- 0,01 0,75 H2 -- -- 0,55 C1 -- -- 16,22 C2 -- -- 9,Q9 C2 -- 0,25 56,58 C3 -- 18,48 35,20 C3 -- 34,51 44,86 C4 0,50 21,21 10,75 104 0,12 5,27 3,02 nC4 0,48 15,85 7,10 C5 13,34 0,43 5,99 iC5 6,26 0,21 3,05 nC5 12,78 0,32 5,15 C6-17O0C 76,54 -- 2,78 TOTAL 110,02 96,54 20t,09 On se référera à nouveau au séparateur haute pression 23: la substance gazeuse contenue dans le conduit 24 passe dans une première zone d'absorption 26 à une température dtenviron 380C et sous une pression manométrique d'environ 15 kg/cm2.On maintient, dans la zone d'absorption 26, des conditions opératoires suffisantes pour dissoudre à peu près complètement tous les hydrocarbures en C3 et C4 dans l'huile pauvre qui comprend, au moins en partie, la substance contenue dans le conduit 19 et dont la composition a été indiquée précédemment. L'huile pauvre est introduite dans la zone d'absorption 26 de manière qu'une mise en contact efficace, à contre-courants, puisse être obtenue entre le liquide et la vapeur dans la zone. Si cela est désirable ou considere nécessaire, on peut également placer un matériau de remplissage approprié dans la zone 26, matériau dont le type et la quantité sont bien connus des spécialistes.En outre, une autre partie du milieu d'absorption comprend de l'essence provenant du conduit 34, qui est introduite dans la zone 26 par le conduit 35 (la composition de la substance contenue dans le conduit 34 a également été indiquée précédemment). Dans les conditions opératoires sous lesquelles fonctionne la zone 26, les substances en C2 et plus légères sont efficacement rejetées de cette zone et sont évacuées de la zone d'absorption 26 par le conduit 37. L'huile riche combinée dans laquelle sont absorbés les hydrocarbures en C3 et C4 est, de même, évacuée de la zone 26 par le conduit 21, est mélangée à la substance provenant du conduit 37 et est ensuite mélangée avec le gaz évacué du compresseur 20 par le conduit 18(a)aux fins de recyclage et d'enrichissement du liquide dans le séparateur haute pression 23.A titre d'illustration de la séparation obtenue dans la zone d'absorption 26, on indiquera la composition suivante(moles/hr) Conduits No.
Constituants 21 > 27 H20 -- 1,37 H2S 0,53 0,49 2 0,38 24,78 Cl 10,76 96,64 C2 5,95 12,45 C2 37,64 48,77 C=3 30,07 5,69 C3 42,33 6,83 C4 15,03 1,14 iC4 3,86 0,36 nC4 27,46 3,78 CF 27,46 3,78 iC5 12,84 2,02 nC5 26,62 3,24 C6-1700C 174,87 0,90 TOTAL 399,53 209,23 Les composés en C2 ainsi que les substances plus légères souillées par des constituants en C3+ qui sont rejetés passent, par le conduit 27, dans la seconde zone d'absorption 28, à une température d'environ 480C et sous une pression manométrique d'environ 14,4 kg/ cm2.Le gaz contenu dans le conduit 7 es-t introduit dans la partie inférieure de la zone d'absorption 28 e y est mis en contact, à contre-courants, avec l'huile pauvre introduite dans la partie supérieure de la zone d'absorption 28, par le conduit 290 Comme précé- demment indiqué, huile ou milieu d'absorption à utiliser dans la zone 28 est constitué par une partie du gaz-oil léger produit qui a été évacué de la colonne de fractionnement 13 par le conduit 15 et dont la composition a été indiquée précédemment.Les composés en C2 plus légers sont, en fin de compte, rejetés par le conduit 30, et sont envoyés de préférence vers un collecteur à combustible Lt huile riche provenant de la seconde zone d'absorption 28 est évacuée par le conduit 31 et, de préférence, est renvoyée vers la partie supérieure de la colonne de fractionnement 13 à titre de reflux supplémentaire. Voici un exemple représentatif de la composition de la séparation obtenue dans la zone d'absorption 28 (en moles/heure): Conduits No.
Constituants 30 31 H20 1,37 -- H2S 0s38 0,11 H2 24,65 0,13 C1 93,12 3?52 10,96 7,94 C2 40,83 7,94 C=3 3,43 2,26 C3 3,83 3,00 C4 0,20 0,94 iC4 .0,09 0,27 nC4 0,10 0,67 C5 0,04 3,74 iC5 0,03 1,99 nC5 0,02 3,22 C6-170 C 0,00 0,90 170 C-343 C 0,01 81,93 TOTAL 179,-06 162,11 En conséquence, en résumé, le mode de mise en oeuvre préféré de la présente invention est un procédé de séparation de l'effluentflu- ide d'une zone de réaction de cokéfaction selon lequel: (a) onfait passer l'effluent dans une première zone de fractionnement dans des conditions suffisantes pour obtenir une première fraction de distillat comprenant de l'hydrogène, des hydrocarbures normalement gazeux et de l'essence, une deuxième fraction de distillat comprenant du gaz-oil léger et une troisième fraction comprenant du gaz-oil lourd, (b) on introduit -le premier distillat dans une première zone de sé paration maintenue dans des conditions comprenant une pression rela tivement basse suffisante pour obtenir un premier courant gazeux et un premier courant liquide, (e) on comprime le premier courant gazeux et on mélange le courant comprimé avec un courant d'huile Tiche décrit ci-dessous, (d) on fait passer le mélange du stade (c) dans un seconde zone de séparation maintenue dans des conditions comprenant une pression relativement élevée suffisante pour obtenir un deuxième courant gazeux et un second courant liquide, (e) on fait passer le deuxième courant gazeux dans une première zone d'absorption maintenue dans des conditions pour faire absorber les hydrocarbu- res en C3+ par un milieu d'absorption comprenant, au moins en partie, ledit premier courant liquide du stade (b), (f) on introduitun troisième courant gazeux, comprenant des composés gazeux en C2 et plus légers souillés- par des hydrocarbures en C3 et C dans une seconde zone d'absorption maintenue dans des conditions suffisantes pour faire absorber lesdites impuretés par un milieu d'absorption comprenant au moins en partie une portion du gaz-oil léger du stade (a), (g) on évacue de la seconde zone d'absorption un premier courant de produit comprenant de l'hydrogène ainsi que des hydrocarbures en C2 et plus légers, (h) on fait passer Ie second courant liquide dans une seconde zone de séparation , dans des conditions suf fisantes, pour obtenir un deuxième courant de produit comprenant des hydrocarbures en C3 et C4 ainsi qu'un troisième courant de produit comprenant de l'essence, (ij on introduit l'huile riehe,contenantles hydrocarbures en C3 et C4, adsorbés provenant du stade (c),en mélange avec le courant gazeux comprimé comme précisé au stade (c) et (j) on renvoie une partie dudit troisième courant de produit vers la première zone d'absorption, à titre d'une autre partie dudit milieu d'absorption.
La présente invention eoet relative à un servo-système pour procédés d'usinage électrique et plus particulièrement à un dispositif de servo-commande pour intervalles d'étincelle et inter- valles galvaniques, ces intervalles étant tout espace rempli par un diélectrique et situé entre deux électrodes capables de maintenir entre elles une décharge électrique ou tout espace rempli par un électrolyte, cet espace étant situé entre deux électrodes telles qu'on les utilise pour donner une forme à une pièce de travail, la conformer, la lisser, la revêtir ou la traiter autrement par l'énergie électrique.
Plus particulièrement, l'invention est relative à des servosystèmes pour procédés électriques ou d'usinage dans lesquels des caractéristiques non linéaires d'intervalle apparaissent et pour améliorer les systèmes de détection de l'intervalle et de production d'un signal de commande pour la servo-alinentation ou la mise en place de l'électrode pour obtenir le fonctionnement optimal, B 2 usinage par décharges électriques utilise des impulsions électre-érosives appliquées entre une pièce de travail et une électrode-outil à travers un intervalle noyé par un réfrigérant diélectrique qui sert également à emporter les débris provenant du procédé usinage par décharges électriques.
L'électrode-outil a généralement une configuration complémentaire de la cavité ou de la forme désirée dans la pièce de tra- vail. On forme alors un train d'impulsions pou-r créer des décharge ges localisées d'enlèvement de matière;; Pendant l'opération d1usinage, de petits copeaux ou particules métalliques ou conducteurs sont emportés par le diélectrique liquide qui noie l'intervalle et qu on ait généralement circuler à travers lui, tandis qu'ou fait avancer l'électrode-outil au moyen d'un servo-mécanisme de manière à maintenir une valeur pré déterminée d'intervalle ou à se rapprocher le plus exactement possible de la valeur désirée.
De nombreux détecteurs d'intervalle et de nombreux systèmes ou méthodes pour tirer des renseignements d'un intervalle d'élec- trode ont déjà été proposés, mais pratiquement toutes les servotechniques antérieures comprennent l'existence d'un potentiel fixe de référence et d'une détermination d'une différence algébrique entre le potentiel de référence et un potentiel signal déduit de l'intervalle et représentant une variable prédéterminée de ltin tervalle.
Un autre avantage @echnique et également économique résulte de ce que l'on peut esu@uecter, de façon Rimple, à une installation téléphonique privée, ju@qu là nou occupée, par exemple à un point nodal, non occupé, du réseau téléphonique privé, des postes supplémentaires, qui deivant avoir également accès à ladite imstallation privée, Fuisqu'il n"est pas nécessaire de procéder à des intexventions daus les dispositifs centraux de commsnde des deux installations.Si un seul dispositif central de commande écait prévu, il faudr@lt adapter le dispositif central @@ commande de l'installation à poece@@ supplémentaires, ou bien celur ve l'installation privée, au cas par@iculien de l'installation téléphonique "combinée", grâce à des ajouts et à des modifica- tions. Cependant, dans le montage selon la présente invention, il y a simplement insertion d'organes de liaison entre les cieu installations.
ci titre d'exemple, on a décrit ci-dessaus et illustre schématiquement au dessin annexé, une forme de réalisation du montage selon la présente invention.
Sur la liure 1, on a représenté, au-dessus de la ligne de séparation horizontale, en traits interrompus, une installation à postes supplémentaires et à commande centrale, NT, de réalisation connue. Des translateurs privés HUE sont disponibles pour assurer la trafic interne, et des translateurs au réseau, AUE, pour assurer le trafic avec le réseau. Le réseau téléphonique est constitué par des étages de couplage A, B > B, C, par l'intermédiaire desquels les abonnés ont accès aux translateurs, au standard VE@II, par l'intermédiaire du poste de renseignements et de commutation AUVA, ainsi qu'à l'installation téléphonique privée BT, par l'intermédiaire d'un groupe d'organes de raccordement de lignes à grande distance FAN.Les Informations de sélection qui arrivent dans l'installation à postes supplémentaires NT, et qui, ainsi qu'on l'a représenté, peuvent provenir de quatre dispositi@s différents (HUE, AUE, AUVA, FAN), sont regues dans des enregistrcurs NPXEG, dont il eistc plusieurs. Ces enregistreurs Sont couplés, par l'intermédiaire de l'étage de couplage NREKO, avec les translateurs ou les dispositifs correspondants, qui délivrent des informations de sélection. Ceci a été indiqué par des traito fins, tandis que les traits forts représentent les volas téléphoniques.
Toutes les opérations qui doivent se dérouler dans l'installation à postes supplémentaires NT sont commandées par le dispositif central de commande ZeStN, qui est associé i cette installation. tous les dispositirs centraux (par exemple des dispositifs d'exploitation des informations de sélection, des dispositifs de contrôle des autorisations, des identificateurs, des marqueurs, d'autres mémoires centrales .. etc, sont contenus dans ce disposi- tif central de commande. Les informations de sélection qui arrivent dans les enregistreurs NREG sont aussitôt retransmises au dispositif central de commande ZeStN, pour y erre traitées.
Les manoeuvres pour l'établissement de communications internes et de communications passant par le réseau ont lieu de façon connue, si bien qu'on les indiquera ici seulement de façon brève.
On va tout d'sabord considérer le cas du trafic interne.