INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour augmenter la sélectivité du catalyseur et la maintenir à un niveau élevé pendant un intervalle de temps prolongé de fonctionnement du catalyseur, il est recommandé d'oxyder l'éthylène en introduisant dans le lit fluidisé du catalyseur à l'argent des chlorures de sodium, de potassium, de lithium, de baryum, ou de cadmium, sous la forme de cristaux de O, i à 1 mm, à raison de 01 à 5 $ du poids de l'argent présent dans le catalyseur.Comme il a été dit plus haut, pour créer une surface plus développe de chlorures et pour améliorer plus efficacement la selectivité du catalyseur1 il est recommandé d'utiliser lesdits chlorures sous forme de ddp8ti3 appliques à un support poreux tel que le corindon ou le carborundum en granulométrie de 0,1 à 1 mm, leur porosité étant de 25 à 45 % en de et leur surface spécifique de 0,2 à Q,8 m On applique les chlorures par imprégnation des granules du support avec une solution aqueuse de chlorures et séchage subséquent du support imprégné à une température de 100 à 1500C.
11 est préférable pour améliorer la sélectivité du catalyseur et pour la maintenir à un niveau élevé pendant une longue période de fonctionnement du catalyseur, de placer les chlorures (le chlo rure de sodium, de potassium, de lithium, de baryum ou de cadmium) dans un appareil séparé en amont du réacteur avec le catalyseur.
On peut utiliser les chlorures sous la forme de cristaux ou bien les déposer sur un support poreux tel que le corindon ou le carborundum en granules de 0,1 à 10 mm, d'une porosité de 25 à 45% en volume et d'une surface spécifique de 0,2 à 0,8 m2/g. On utilise ces sels à raison de 0,5 à 5 % du poids de l'argent présent dans le catalyseur. Dans le cas décrit (chlorures dans un appareil séparé), on fait passer le mélange réactionnel gazeux, avant de l'admettre dans le lit fluidisé du catalyseur à l'argent, à raison d'au moins 1 % en volume, c'est-à-dire partiellement ou totalement, à travers un lit de chlorures (sur support ou sans ce dernier) porté à une température de 100 à 3000C.
Si on lave la solution chloroformique résultant de la réaction du chlorure d'acide avec l'ester d'acide aminocarboxylique,si on concentre et si l'on reprend dans le méthanol,on obtient par cristallisation l'ester méthylique de l'acide N-[@-(1'-3"-oxapentaméthylèneamino-éthylidèneamino)2,4,6- triiodobenzoyl 7-bêta-amino-alpha-méthylpropionique, Fp = 166 1720C.
On fait dissoudre à chaud 35,0 g d'acide N-/-3 (1'-3"-oxapentaméthylèneamino-éthylidèneamino)-2,4,6-triiodobenzoyl 7-bêta-amino-alpha-méthylpropionique dans 250 ml d'eau, après addition de 25 ml d'HCl 4 N . Lors du refroidissement,le sel se sépare par cristallisation. Après séparation par aspiration et séchage,on obtient 32,0 g du chlorhydrate d'acide N-/ 3- (1'-3"-oxapentaméthylèneamino-éthylidèneamino)-2,4,6-triiodobenzoyl 7-bêta-amino-alpha-méthylpropionique,Fp partir de 2350C, fusion lente,à partir de 2550C ,décomposition EXEMPLE 8 On fait dissoudre 32,8 g de N-(3-acétylamino-2,4, 6-triiodobenzoyl)-bêtaaminoalpha-méthylpropionate de méthyle dans le chlorure de méthylène et on ajoute 13,35 g de PCl5. On agite cette suspension pendant 17 heures,les produits de réaction se dissolvant progressivement. Tout en réfrigérant,on ajoute ensuite de la morpholine jusqu'à ce que la réaction demeure alcaline ,Après repos pendant 45 heures environ à la température ambiante,on sépare du produit cristallisé précipité par aspiration et on lave le filtrat avec de l'eau ,on sèche et on concentre par évaporation . Le résidu de concentration,qui est formé par 43,5 g d'huile claire,est saponifié comme dans les expériences précédentes dans NaOH méthanolique-aqueux,et on précipi te l'acide N-/ 3-( 1'-3"-oxapentaméthylèneamino-éthylidèneamino- 2,4,6-triiodobenzoyl]-bêta-amino-alpha-méthylpropionique avec HCl à partir de la solution aqueuse. Rendement 15,8 g . Le produit est identique au composé obtenu dans l'exemple 7.
EXEMPLE 9 On fait dissoudre 24,0 g de N-(3-amino-2,4,6triiodobenzoyl)amino-acétate d'éthyle dans le chloroforme, on ajoute 6,2 g de N-acétylmorpholine et 7,4 g de POC13 et on fait bouillir la solution pendant 5 heures. Après avoir laissé reposer pendant une nuit,on sépare par aspiration,on fait dissoudre le produit cristallisé encore humide dans le méthanol,on fait bouillir et on ajoute NaOH aqueux jusqu'à ce que la saponification soit complète. Ensuite,on élimine le solvant par distillation,on reprend le résidu dans l'eau,on filtre pour obtenir un produit clair et on règle à pH 5 avec HC1 dilué. On provoque la cristallisation de l'acide amorphe qui précipite alors par un chauffage doux,on sépare à froid par aspiration et on sèche à 1100C . Le rendement représente 12,5 g d'acide N-L 3-(1'-3"- oxapentaméthylèneamino-éthylidènezmino)-2,4,6-triiodobenzOyl 7 aminoacétate, Fp = 265 - 270 C ,décomposition EXEMPLE 10 On fait dissoudre 21,32 g de chlorure de 3-amino2,4,6-triiodobenzoyle dans le chloroforme,on ajoute 17,2 g de N-propionylmorpholine et 18,0 g de POC13, et on fait bouillir pendant 5 heures. Après refroidissement,on sépare le produit cristallisé formé par aspiration,on lave avec du chloroforme et on sèche. On obtient 23,4 g de chlorhydrate de chlorure de 3(1'-3"-oxapentaméthylèneamino-propylidèneamino)-2,4, 6-triodo- benzoyle . L'amidine base est produite d'une manière analogue à celle décrite dans l'exemple 4 . Elle a un point de fusion de 147 - 1510 C.
On met 27,80 g du chlorhydrate de chlorure d'acide en suspension dans le chloroforme ,on ajoute de la triéthylamine pour libérer l'amidine base,puis 12,0 g de bta-amino-al- pha-méthylpropionate de méthyle et on fait bouillir le produit de la réaction pendant 30 minutes. Après refroidissement,on lave la solution réactionnelle avec de l'eau et avec HC1 dilué,on sèche sur Na2SO4 et on concentre par évaporation. On chauffe le résidu de concentration avec NaOH méthanolique-aqueux jusqu'à ce que la saponification soit complète. Après élimination du solvant par distillation,on reprend dans l'eau,on filtre pour obtenir un produit clair,on précipite l'acide avec de l'acide acétique glacial et on sépare par aspiration. Après traitement avec de l'eau et séchage sous vide,on obtient 25,6 g d'acide N-[3-(1'-3"-oxapentaméthylèneamino-propylidèneamino)-2,4,6triiodobenzoyl 7-béta-amino-alpha-méthylpropionique amorphe Fp , 130 - 145 C EXEMPLE Il On fait dissoudre 53,3 g de chlorure de 3-amino2,4,6-triiodobenzoyle dans le chloroforme,on ajoute 48 g de succinate diméthylamide-monométhylique et 45 g de POCl3 et on fait bouillir pendant 7 heures. Ensuite,on verse la solution sur de la glace,on sépare la phase chloroformique,on lave avec NaOH dilué et de l'eau,on sèche et on concentre par évaporation.On reprend le résidu d'évaporation dans l'éther,on sépare la fraction insoluble Fp = 132 - 1340C On met 14,9 g du chlorhydrate de chlorure d'acide en suspension dans le chloroforme ,on introduit de la méthylamine en excès et on fait bouillir la solution pendant 10 minutes. Après refroidissement,on lave avec de l'eau et de l'acide acétique dilué ,on sèche la phase chloroformique et on concentre par évaporation.On fait bouillir le résidu de la concentration par évaporation avec NaOH méthanolique-aqueux jusqu'à ce que la saponification soit complete,on élimine le solvant par évaporation et on reprend le résidu dans l'eau.On libère l'acide avec de l'acide acétique glacial à l'ébullition .Cet acide précipite à l'état cristallisé. Il est séparé par aspiration et séché.
Rendement : 11,0 g d'acide 3-(3'-N-méthyl-carbamyl-2',4',6'- triiodoanilino)-3-( 3ft-oxapentaméthylèneamino)-propylidène-( 3)- carboxylique, Fp = 265 - 270 C.
EXEMPLE 13 On met 22,8 g d'acide 3-amino-5-N-méthylcarbamyl- 2,4,6-triiodobenzoique en suspension dans le dioxane,on ajoute 25 ml de diméthylformamide et 25 ml de POCl3 et on fait bouillir pendant 90 minutes. On concentre ensuite le mélange réactionnel par vaporisation sous vide à siccité et on ajoute avec soin 200 ml d'eau au résidu . Le produit cristallisé formé est séparé par aspiration,dissous dans l'eau par addition de NaOH,filtré pour obtenir un produit clair et précipité à nouveau avec HCl dilué.On obtient 23,5 g de chlorhydrate de l'acide 3-diméthylaminométhylèneamino-5-N-méthylcarbamyl-2,4,6-triiodobenzoïque, Fp = à partir de 300 C ,décomposition EXEMPLE 14 On met 53,1 g de chlorure de 3-amino-5-N-méthyl carbamyl-2,4,6-triiodobenzoyle en suspension dans le chloroforme, on ajoute 52,2 g de diméthylacétamide et 121,8 g de POC13 et on fait bouillir la solution pendant 4 heures et demie ,Après refroidissement,on sépare le produit obtenu par aspiration,on met en suspension dans le chloroforme et on fait dissoudre par addition de triéthylamine. On sépare la solution chloroformique,on lave avec de l'eau ,on sèche sur NaCl et on concentre par évaporation.Le résidu de concentration cristallise dans l'éther et donne 18,3 g de chlorure de 3-(1'-diméthylamino-éthylidèneamino) -5-N-méthylcarbamyl-2,4,6-triiodobenzoyle ,Fp = 2350C, décomposition On fait dissoudre 17,1 g de ce chlorure d'acide dans le chloroforme,on ajoute 11,7 g de bêta-amino-alpha-méthyl- propionate de méthyle et on fait bouillir pendant une heure .On lave la solution réactionnelle avec de l'eau ,on sèche et on concentre par évaporation . On saponifie le résidu de concentration par ébullition avec un excès de NaOH méthanolique-aqueux.Après élimination du solvant par distillation,on fait dissoudre dans l'eau,on filtre pour obtenir un produit clair et on acidifie avec HCl 4 N . A partir de la solution,on obtient par cristallisation progressive 6,3 g du chlorhydrate de l'acide N-/ 3-Cl'- diméthylamino-éthylidèneamino)-5-N-méthylcarbamyl-2,4,6-triiodobenzoyl]- bdta-amino-alpha-méthyl-propionique, Fp = 266 - 2730C.
EXEMPLE 15 On fait dissoudre 6,14 g d'acide N-(3-amino-2,4, 6-triiodobenzoyl)-N-éthyl-bêta-aminopropionique dans le chloroforme par addition de 1,5 g de diméthylformamide et de 3,0 g de POCl3 et chauffage . Lors d'une ébullition pendant 90 minutes, il se sépare un produit de réaction huileux qui,après refroidissement et décantation du solvant,est mis en solution dans NaOH aqueux dilué. Après filtration pour obtenir un produit clair,on obtient par acidification avec HCl dilué à pH 5 3,7 g d'acide N-(3-diméthylamino-méthylèneamino-2,4,6-triiodobenzoyl)-N-éthylbdta-amino-propionique amorphe , Fp = 105 - 125 C.
EXEMPLE 19 Pour la préparation d'un granulé effervescent,on mélange intimement 300 g du sel de sodium de l'acide N-/ 3-(1' 3"-oxapentaméthylèneamino-éthylidèneamino)-2',4',6'-triiodobenzoyl7-bta-amino-propionique, 337,5 g d'acide tartrique droit o 1,22 g de polyoxystéarate , 1,22 g de lauryl-sulfonate de sodium , 300 g de sucre en poudre et 265 g de carbonate de sodium, on humidifie avec de l'alcool et on traite pour former un granulé. La quantité indiquée suffit pour 100 doses@ EXEMPLE 20 On effectue une homogénéisation poussée de 300 g d'acide N-t 3-(1'-3"-oxapentaméthylèneamino-éthylidèneamino)-2'S 4',6'-triiodobenzoyl]-bêta-amino-alpha-méthyl-propionique,275 g de sucre , 2,5 g de Texapon, 7,5 g d'acide citrique , 10 g de Polyfibron et 5 ml d'essence d'orange , et on remplit en doses de 6 g . Avant l'utilisation,on secoue dans l'eau et on administre par voie orale EXEMPLE 21 Le sel indiqué dans l'exemple 18 est introduit dans des capsules de gélatine sous forme d'une solution concentrée dans le polyéthylèneglycol 300.Teneur en substance active des capsules 500 mg.
EXEMPLE 22 On reprend 697,0 g d'acide N-/3-(1'-311-oxapenta méthylèneamino-éthylidèneamino)-2,4g6-triiodobenzOyl 7-bêta- aminopropionique dans une solution aqueuse de 193,2 g de Nméthyl-glucamine et on complète à 2323 ml avec de l'eau distillée 2 fois . Après filtration fine,on introduit la solution dans des ampoules de 10 et 20 ml et on stérilise . Ces ampoules conviennent à une utilisation pour injection. Elles ont une teneur de 30 g d'acide libre pour 100 ml de solution Des modifications peuvent être apportées aux modes de mise en oeuvre décrits,dans le domaine des équivalences techniques, sans s'écarter de l'invention
ta présente invention concerne un procédé de formage a'un il métallique et une macnine pour mettre en oeuvre le procédé.
On connait déjà des machines pour former des ondulations dans un fil métallique ; ces macnines comportent habituellement deux poinçons ayant des dents de scie complémentaires qui coopèrent avec le fil et ïe coudent pour l'amener a la forme voulue. Ces aispositils sont necessairement des dispositifs à mouvement de va-et-vient et se caractérisent de ce fait par une inertie élevée et une vitesse de fonctionnement intrinsèquement faible. Non seulement ces dispositifs à poinçons connus sont comateux à réaliser, mais ils exigent un entretien important si l'on désire obtenir un produit donnant satisfaction.
La présente invention propose d'éliminer les parties en mou veinent alternatif et d'y substituer des éléments tournants. De is façon plus spécifique, deux roues, disposées l'une à côté 'e l'aut e, sont certain - - montées à rotation sur des axes laissant entre eux un certain de telle sorte que de nombreuses broches disposées autour des périphéries des deux roues se trouvent à des distances l'une de l'autre qui varient continuellement pendant chaque tour des roues. dette variation d'came tement permet une rapide formation des boucles de fil autour des brocnes, suivie par une tension des boucles due à l'accroissement de la distance entre une broche donnée sur une roue et la broche adjacente sur l'autre roue.Ainsi, selon une caractéristique ae l'invention, le fil est déformé de façon permanente. D'autres caractéristiques spécifiques de l'invention prévoient divers mécanismes pour maintenir le fil en place sur les roues et pour enlever le fil.
Afin que l'invention soit mieux comprise, on va maintenant se reporter à la description détaillée suivante, donnée à titre d'exemple seulement, en liaison avec le dessin joint, sur lequel - la figure 1 est une vue générale de aevant d'une machine selon l'invention - la figure 2 est une vue au fil métallique ayant reçu une forme particulière selon l'invention - la figure 3 est une vue d'une section du fil normé selon la figure , après qu'il a été souris å une opération ultérieure oe courage - la ligure 4 est une vue en bout du fil représenté sur la figure 7 - la tigure 5 est une vue en plcfln de l'extremité gauche de la machine représentée sur la figure 1 ; - la figure 6 est une vue en perspective, a plus grande échelle, de certains comnosants principaux ae I'invention représentés sur les figures 1 et - la figure 7 est; une vue a grande échelle prise selon la igne 7-7 de la figure 5, mais ne represente que le dispositif tournant control 4 faire les boucles - la figure 8 est une vue en 1?1an a plus grande écnelle de fa partie gauche de la figure 5, et représente certains leviers ct'actionnement (les troyens de tenue et de dégagement selon l'invention; et - la figure 9 est une vue en coupe transversale prise selon la ligne 9-9 de la figure 5.
On se réfère maintenant au dessin : les références 1, 2, 3 et 4 designent des montants verticaux relies a leurs extrémités inrérieures par une base horizontale 5. Des longerons norizontaux 6 et 7 sont nontés a la partie supérieure des montants 1, 2, 5 et 4.
Mien entenau, des supports et des longerons correspondant aux éléments 1 a 7 sont disposés de l'autre cote de la machine et constituent ensemble un bâti pour supporter le mécanisme.
Le fonctionnement de la plateforme est le suivant La plateforme à vide soit- supporter l'ensemble moto-compresseur. On n'alimente donc pleinement que les enceintes internes 9' et 9", situées sous l'ensemble moto-compresseur. Pour la prise d'une charge surélevée sur des appuis fixes ou des crics de faible hauteur, il est nécessaire que les suspensions soient complètement repliées. La plateforme est donc introduite sous la charge, en l'absence d'alimentation des enceintes externes 10, 10', 10" et avec une alimentation très modérée des enceintes internes 9.
Pour soulever la charge, on ouvre les vannes d'alimentation des enceintes internes 9 et partiellement celles des enceintes externes 10, 10 et 10", de façon que les pressions dans les enceintes internes et externes soient voisines.
La charge est alors transportée avec des suspensions partiellement déployées.
Ensuite, il peut être déposé en position haute, en agissant sur l'alimentation des enceintes externes pour assurer leur déploiement maximal. On pourra également prendre la charge en position haute, toujours en déployant les suspensions à leur maximum.
La figure 6 montre une variante d'enceinte externe 10 dans laquelle on a disposé une paroi perméable 21, fixee d'une part à la structure 8, sensiblement suivant la ligne de fixation de la paroi externe 4 et, d'autre part, à la paroi interne 3 suivant la ligne de fonctionnement en position de transport de la plateforme, soit 8a. Cette paroi perméable 21 a pour rôle, lorsque la plateforme est utilisée en position de déploiement maximal des suspensions, de créer un amortissement des mouvements dynamiques de la plateforme par un laminage du fluide.
La suspens ion par appui variable étant essentiellement utile lorsque la plateforme est utilisée pour le transport, il n'est pas nécessaire que les parois interne ou externe possèdent la même conicité suivant toute leur hauteur.
Ainsi, figure 1, les parois externes ont leur partie nécessaire au déploiement maximum qui est cylindrique et figure 6, ce sont les parois internes qui changent de conicité. Il est bien évident que ces particularités pourraient être réunies dans un même mode de réalisation.
Lorsqu'on déplace la charge supportée par la plateforme 1, on règle les pressions dans les enceintes 9 et 10 pour déterminer une hauteur de suspension H (figure 5), telle qu'elle corresponde sensiblement à la distance h (figures 1 et 6) qui sépare le plateau 5 de la ligne définie par le changement de conicité des parois externes ou internes des enceintes 9 et 10.
Avantageusement, lors de son introduction sous le volume à transporter, la plateforme est guidée par des galets 33 (figures 8 et 2), montés sur les bords longitudinaux 28 de ladite plateforme, galets qui coopèrent avec les longrines 34 du volume.
Suivant une caractéristique de l'invention, la plateforme peut être séparée en deux parties (figures 9a et 9b), une partie comprenant un premier tronçon 35 formé de deux éléments, tels que décrits ci-dessus et portant l'ensemble générateur de fluide et un second tronçon 36, formé de trois éléments.
Pour le transport sur camion, les deux tronçons 35 et 36 sont accouplés mais libres de pivoter autour de l'articulation 27. La plateforme dont les coussins sont alimentés, est poussée sur le plateau du camion 37 grâce à un plan incliné 38 (figure 9a), puis le deuxième tronçon 36 est désaccouplé et le premier tronçon 35, dont les coussins demeurent alimentés, est alors poussé sur le deuxième tronçon 36, grâce au plan incliné 38, surélevé par une cale 39 (figure 9b). Ainsi, les deux tronçons 35 et 36 de la plateforme peuvent être transportés avec un encombrement longitudinal réduit.
La présente invention est relative à des perfectionnements apportus aux grues et elle vise à permettre de limiter la course de déplacement de la charge en direction de la flèche d'une grue en position sapine distributrice compensee.
On sait que lorsqu'une grue est utilisée ainsi sa flèche est orientée obliquement de manière à déterminer un angle de 300 audessus de l'horizontale.
Le câble de levage en provenance d'un tambour est mouflé sur le chariot de la flèche autour de la poulie du crochet de levage puis il passe autour d'une poulie fixe disposée à l'extrémité libre de cette flèche, son extrémité revenant se fixer sur ledit chariot.
Un autre câble est prévu pour déplacer le chariot le long de la flèche oblique. Lorsqu'on déplace d'une certaine longueur 1 ce chariot sur la flèche en direction de l'extrémité de cette dernière, le câble de levage prend un mou égal à cette longueur, mais par suite du poids de la charge associée au crochet ce mou est absorbé par le déplacement vers le bas dudit crochet et qui est égal à la moitié de la longueur précitée du fait qu'il est mouflé.
Si le crochet restait à hauteur constante par rapport à la flèche son élévation h serait égale à 1 1 h = 1 sin 30 = 1 x 2 = 2 Or la descente du crochet étant en réalité de 2 comme indiqué plus haut, on en déduit que toute translation du chariot le long de la flèche provoque un déplacement du crochet dans un plan horizontal si l'on n'agit pas sur le câble de levage.
Le corps 15 présente sur sa face avant 19 un évidement cylindrique 20 disposé dans l'axe de ltensemble et garni dtune chemise cylindrique 21 taraudée pour recevoir par vissage un bloc 22. A la face plane avant 23 du bloc 22 est fixée, en position diamétrale, une baguette 24 qui coulisse librement par ses deux extrémités dans les deux rainures respectives 14 ménagées sur la face cylindrique intérieure du manchon 10 de la teAte porte-taraud R. Le pas de vissage du bloc 22, de meAme sens que le pas d'avance de la bro che, est au moins égal et, de préférence, sensiblement supérieur à celui-ci.
Le corps 15 présente, à partir de sa face cylindrique extérieure, un trou radial 24 qui se raccorde à un trou axial 25. Celui-ci, dirigé vers 11 avant, communique avec un tube 26 qui pénè- tre dans l'alésage 7 du taraud.
Une bague en bronze 27, qui encercle le corps 15, présente, sur sa face annulaire intérieure en contact avec celui-ci, une gorge annulaire 28 qui communique avec le trou 24. Deux bagues 29, disposées de part et d'autre de la gorge 28, assurent un contact étanche entre la bague 27 et le corps 15. La fixation entre ces deux éléments est assurée par un circlip 30. La bague 27 est lestée par un poids 31 qui lui permet de résister aux forces d'enbrat- nement en rotation auxquelles elle est soumise en cours de fonc tionnement, sous l'effet des forces de frottement entre elle et le corps 15, Quand celui-ci est entraîné en rotation par la broche.
Le trou 24 est alimenté en huile de lubrification par un tuyau 32, et une arrivée d'air 73 sert à introduire de l'air comprimé dans le trou axial 25. Chacune des conduites d'arrivée d'huile et d'air est munie d'un clapet anti-retour.
Pour utiliser l'ensemble ainsi décrit, on monte sur la broche aléseuse l'appareil comDosé des éléments A et R et on branchue les alimentations d'huile et d'air. On monte la douille-adapteur 6 sur la queue 3 du taraud, le carré 4 de taraud stemboRtant dans l'vis dement 5 de la douille et la face d'épaulement arrière de la partie cylindrique de la aueue butant contre un épaulement correspondant 34 de la douille. Ceci fait, on monte l'ensemble douilletaraud dans la tête R de façon que la face arrière plane de la douille bute contre la face avant de l'ensemble constitué par le bloc 22 et la baguette-24.
Ensuite, on avance la broche pour rapprocher la face avant du taraud à quelques millimètres dé la face dans laquelle est pratiqué le trou à tarauder. On embraye le mouvement de rotation et d'avance et lorsque les filets d'entrée de la partie en biseau 2 de l'outil sont engagés dans le trou ainsi qu'un à deux filets complets de la partie cylindrique de l'outil, on débraye l'avance.
La broche continuant de tourner entraîne l'outil en rotation et eelui-ci continue son mouvement d'avance à son propre pas. L'ensemble douille-taraud prend donc de l'avance sur le reste de l'appareil, ce qu'il peut faire sans difficulté du fait de son monta ge sur roulement à aiguille. Une fois que l'avance atteint quelque 10 mm, on rembraye le mouvement d'avance de la broche. Le taraud et la tête porte-taraud avancent de concert mais séparément car ils ne butent plus axialement l'un contre l'autre, ce qui permet au taraud d'avancer rigoureusement à son propre pas et indépendamment du pas d'avance de la broche. En cours de l'opération de coupe, on injecte de l'huile qui arrive tout en bout de l'outil, c'est-à-dire là où elle est le plus nécessaire. L'apport d'air comprimé facilite l'évacuation des copeaux le long des goujures inclinées 35 de l'outil.
En fin de taraudage, on arrente la rotation et on en inverse le sens pour détarauder.