INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De façon générale, on sait que les cellules solaires actuelles utilisent l'effet photovoltaïque dans des jonctions de semiconducteurs. Jusqu'à présent, on en connait deux types, l'un à homojonctions,l'autre à hétérojonctions.
Les premières sont monolithiques, en ce sens qu'elles n'emploient qu'un seul matériau de base, qui habituellement est du silicium ou du gallium-arsenic. Pour le rayonnement photonique constituant le spectre émissif du soleil, les valeurs de bande interdite vont d'un électron-volt environ à 6 électronvolts.
Les secondes font appel, soit à deux semiconducteurs différents, soit à un métal et à un semiconducteur. En général, le métal ou le semiconducteur constituant le fenêtre d'entrée de la cellule sont transparents dans le spectre émissif du soleil et seul le semiconducteur constituant le substrat est absorbant.
Les cellules solaires de l'un ou de l'autre type, qu'on fabrique ou qu'on peut trouver sur le marché, ont un rendement énergétique assez bas, en pratique de Tordre de 7 à 11% Certains auteurs ont prétendu atteindre des valeurs plus élevées pour le rendement, mais on attend encore les résultats pratiques de leurs travaux.
L'invention vise notamment à augmenter le rendement énergétique d'une cellule solaire, en lui conférant une structure appropriée. Les cellules solaires fabriquées selon l'invention atteignant un rendement de l'ordre de 17% au moins, on voit ltintéret de cette découverte, particulièrement applicable aux engins spatiaux.
La cellule solaire selon l'invention, ne faisant appel qu'à un type semiconducteur de conductivité unique pour le matériau de la couche de base, peut être appelée a jonctions homogènes induites"; on l'obtient avec une association nouvelle d'éléments, tout en ne se servant que de techniques actuellement connues de contrôle des états de surface des semiconducteurs.
Spectre d'absorption dans l'infrarouge (CHCl3) 3410, 1785 > 1748, 1690 cm-1.
EXEMPLE 18 Du 2-bromométhyl-2-méthyl-6- (2-phénylacétamido )-pénam-3- carboxylate de 2,2,2-trichloroéthyle (1,10 g) a été dissous dans du chlorure de méthylène (12 ml), et, dans cette solution, on a ajouté du méthanol (3 ml). Dans la solution, on a ajou du fluoroborate d'argent (0,45 g) en agitant, en refroidissant à -100C, et le mélange a été agité pendant 2 heures à la mme température.
Après que la réaction a été achevée, le mélange réactionnel a été filtré et le filtrat a été lavé avec une solution aqueuse de bicarbonate de sodium et puis avec de l'eau, séché sur du sulfate de magnésium et ensuite concentré. Le résidu a été soumis à la chromatographie sur colonne de gel de silice (25 g) et élué avec du chloreforme. L'éluat a été séparé en fractions d'environ 20 ml et on a rassemblé la première et la seconde fraction. Après distillation du solvant, le résidu a été séché pour donner du 2-méthoxyméthyl 2-méthyl-6-(2-phénylacétamido)pénam-3-carboxylate de 2,2,2-trichloroéthyle huileux.
Spectre d'absorption dans l'infrarouge (CHCl3) 3360, 1785, 1757, 1666 cm-1.
EXEMPLE 19 En traitant de la m8me manière que celle décrite dans l'exemple 18, en utilisant du 2-bromométhyl-2-méthyl-6-(2-phénoxy-.
acétamido)pénam-3-carboxylate de méthyle au lieu de 2-bromométhyl-2méthyl-6-(2-phénylacétamido)pénam-3-carboxylate de 2,2,2-trichloroéthyle, on obtenu le 2-méthoxyméthyl-2-méthyl-6-(2-phénoxyacétami do)pénam-3-carboxylate de méthyle huileux.
Spectre d'absorption dans l'infrarouge (CHCl3) 3370, 1787, 1742, 1685 cm-1 EXEMPLE 20 En traitant de la même manière que celle décrite dans l'exemple 11, en utilisant du 2-bromométhyl-2-méthyl-6-[3-(2-chloro phényl ) 5-méthylisoxazole-4-carboxamido )pénam-3-carboxylate de 2,2,2trichloroéthyle et du l-méthyl-lH-tétrazole-5-thiol dans un mélange de tampon phosphaté à pH 6,85 et d'acétone, on a obtenu du 2-(1-méthyl-1H-tétrazol-5-yl)thiométhyl-2-méthyl-6-[3-(2-chlorophényl)-5méthylisoxazole-4-carboxamido]pénam-3-carboxylate de 2,2,2-trichloroéthyle amorphe.
Spectre d'absorption dans l'infrarouge (nujol) 3300, 1780, 1770, 1665cm-1.
EXEMPLE 21 En traitant d'une manière semblable à celle décrite dans l'exemple 11 > en utilisant du 2-bromométhyl-2-méthyl-6-[2-(1H-té- trazol-1-yl)acétamido]pénam-3-carboxylate de 2,2,2-trichloroéthyle et du 1-méthyl-1H-tétrazole-5-thiol dans un mélange de tampon phosphaté à pH 6,85 et d'acétone, on a obtenu du 2-(1-méthyl-1H-tétrazol 5-yl)thiométhyl-2-méthyl-6-[2-(1H-tétrazol-1-yl)acétamido-pénam3-carboxylate de 2,2,2-trichloroéthyle amorphe.
Spectre d'absorption dans l'infrarouge (nujol) 3220, 1780, 1760, 1700 cm-1 Les composés suivants ont été obtenus en utilisant les mêmes modes- opératoires que ceux des exemples 1 à 21.
No. R R R Y Propriété du produit huile 1 #-OCH2CONH- -COOCH2CCl3 -CH3 -SCN Spectre d'absorption dans l'infra rouge (film) 1785, 1760, 1690 cm-1 huile 2 #-CHCONH- -COOCH2CCl3 -CH3 -SCN Spectre d'absorption dans l'infra #NHCOCHCH3 rouge (film) #CH 1780, 1765, 1680 cm-1 CH2-CH2 #Cl Poudre 3 #-###CONH- -COOCH2CCl3 -CH3 -SCN Spectre d'absorption dans l'infra #N #CH3 rouge (nujol) #O# 1785, 1770, 1670 cm-1 4 H2N- -COOCH2CCl3 -CH3 -SCN toluènesulfonate p.f. 182 à 185 C (décomposition) 5 #-CH2CONH- -COOH -CH3 -SCOCH3 Sel de N,N'-dibenzyléthylènediamine p.f. 105 à 107 C 6 #-CH2CONH- -COOH -CH3 -S-CS-N# Sel de N,N'-dibenzyléthylènediamine p.f. 100 C (décomposition)
No. R R R Y Propriété du produit 7 #-CH2CONH -COOH -CH3 -NH-# p.f. 120 C #Cl #N-#N Sel de N,N'-dibenzyléthylènedia8 ####CONH -COOH -CH3 -S# #N mine #N #CH3 #N# p.f. 117 à 119 C (décomposition) O #CH3 #N-#N 9 #N-#N -COOH -CH3 -S# #N p.f. 152 à 154 C #N-N #N# #CH2-CONH- #CH3 #N-#N Sel de N,N'-dibenzyléthylènedia10 #-CH2CONH- -COOH -CH3 -S# #N mine #N# p.f. 150 à 152 C (décomposition) #CH3 #N-#N 11 #-CH2CONH- -COOH -CH3 -S# # Sel de sodium #S# p.f. 200 C (décomposition) #N-#N 12 #-CH2CONH- -COOH -CH3 -S# #CH3 Sel de sodium #S# p.f. 185 à 186 C (décomposition) Réaction de
EXEMPLE 1 Du 3-bromo-3-méthyl-7- (2-phénylacétamido ) -eépha'n-4-carbo- xylate de 2,2,2-trichloroéthyle (1,10 g) a été dissous dans du chlorure de méthylène (15 ml) et, dans cette solution, on a ajouté de l'aniline (0,28 g). Dans la solution, on a ajouté du fluoroborate d'argent (0,45 g) en agitant, en refroidissant par de la glace, et le mélange a été agité pendant 4 heures à la mme température. Après que la réaction a été achevée, le mélange réactionnel a été filtré.
Le filtrat a été lavé avec une solution aqueuse diluée d'acide phosphorique et puis avec de l'eau, séché sur du sulfate de magnésium et concentré. Le résidu a été soumis à la chromatographie sur colonne de gel de silice (25 g) et élué au chloroforme.- L'éluat a été séparé en fractions chacune d'environ 20 ml et on a rassemblé les fractions allant de la deuxième à la huitième et puis le solvant a été distillé pour donner le 2-anilinométhyl-2-méthyl-6-(2-phénylacétamido)pénam-3-carboxylate de 2,2,2-trichloroéthyle (0,54 g), dont le point de fusion est 148 à 149 C.
Spéctre d'absorption dans l'infrarouge (CHCl3) 3400, 1780, 1765 > 1680 cm-1.
Les composés suivants ont été obtenus en utilisant le même mode opératoire que celui de ltexemple 1.
Dans exemple représenté, les deux points de localisation sont diamétralement opposés par rapport à l'enveloppe, de manière à obtenir l'extraction du combustible nucléaire en séparant les deux moitiés de l'enveloppe découpée.
Bien que n' apparaissant pas sur les dessins., on peut avoir recours à un gaz pour accélérer l'opération de découpage. En supposant que l'enveloppe de l'élément combustible soit fabriquée en matériau pyrophorique, un gaz tel que 1' oxygène peut être dirigé sur les points de loc%'lisation de chacun des rayons laser, de manière a augmenter la vitesse d'enlèvement du matériau de base.
Les détails d'un procédé susceptible de réaliser cette mise en oeuvre apparaissent tout naturellement à un spécialiste de ce domaine de la technique et ne sont donc pas donnés ici.
Comme on peut le voir à la figure 7, la table d'évacuation 100 est constituée par un transporteur ayant une trémie 102 montée à sa partie inférieure-. Une pluralité de rouleaux 101 sont montés transversalement par rapport à l'axe longitudinal de la table et par conséquent, transversalement par rapport a l'axe longitudinal de l'élément combustible, de manière à ce qu'ils tournent prati quement sans frottement. De ce fait, la partie de l'élément combustible quittant les rayons laser, et par la suite l'élément combustible tout entier, est entraîné ou transporté sur les rouleaux 101.Lorsque l' élément combustible se trouve sur la table d'évacuation 100, son enveloppe découpée longitudinalement peut être manuellement ou automatiquement séparée en deux moitiés. A ce moment, le combustible nucléaire contenu dans lt enveloppe tombe, ou peut être facilement extrait.
La trémie 102 est disposée sous la table 100 pour recueillir le combustible extrait et le diriger vers un point central, de manière qu'il soit convenablement stocké. Les parois de fond 103 de la trémie 102 sont inclinées à cet effet. Une ouverture 104 est prévue au point de rencontre des deux parois inclinées 103, endessous de laquelle on peut placer un bac de récupération non représenté. Les parois de fond 103 peuvent etre équipées de dispositifs vibrants 105 pour faciliter le déplacement du combustible vers l'ouverture 104.
Les figures 8 ot 9 représentent schématiquement deux des nombreux agencements possibles pour le fractionnement d'un rayon laser unique on deux rayons et la localisation des rayons résultants en deux points opposés du tube à découper. A la figure 8, le rayon laser unique est fractionné par un miroir semi réfléchissant 120 tandis qu'a la figure 7, le rayon laser unique est fractionné par un prisme réfléchissant 121. Dans un cas comme dans 11 autre, les changements subséquents de la direction des rayons laser sont obtenus par des miroirs 122 à réflexion -totale et la localisation est assurée par des lentilles t23.
-Il faut noter que tout l'appareil tel que prévu par la présente invention est entièrement logé clans une enceinte, de manière à éviter une contamination éventuelle de l'atmosphere par des particules radioactives. Lt enceinte peut également être raccordée å un dispositif d'aspiration ou d'évacuation qui comporte des filtres absolus pour piéger les poussières radioactives qui peuvent résulter de ltopératXon de découpage de l'élément combustible lors du déroulement du processus d'extraction du conibusfible.
De la description qui précède, considérée en liaison avec les dessins, il est évident que la présente invention met en oeuvre un procédé et un appareil qui permettent une extraction facile et rapide des pastilles de combustible d'un élément combustible gainé, en utilisant un rayon laser pour découper ltenveloppe de deux cotés-à la fois.
L'invention, due à Utz Weckmüller, concerne un montage de commutation rapide d'inductances, et on peut l'utiliser pour commuter -des dispositifs d'accouplement électromagnétiques, des freins et des électro-aimants d'impression dans des appareils periphériques d'installations de traitement des informations, des relais, et pour faire démarrer des mécanismes d'avancement, notamment des moteurs pas-à-pas.
On sait que pour la commutation rapide d'inductances à l'aide de composants semi-conducteurs, la durée d'établissement du courant d'excitation est proportionnelle aux constantes de temps x 6 = L/R.
Pour des fréquences de commutation de valeur élevée, il est nécessaire que la constance de temps G ait une valeur faible.
Il est connu de commuter l'inductance, par l'intermédiaire d'une résistance chutrice sur une tension de service plus élevée, pour obtenir une augmentation d'intensité plus rapide, la résistance chutrice permettant d'obtenir une limitation de l'intensitué. Un inconvénient de cette disposition réside dans la forte perte de puissance se produisant dans la résistance chutrice.
Clest pourquoi des solutions connues prévoient des agencements de commutation qui font passer l'inductance d'abord pendant peu de temps sur une tension relativement élevée, puis, après aug mentation du courant à sa valeur prescrite, sur une tension plus faible (DL/WP 95.603 ; R. Swoboda "Thyristors", 1.968, pages 70-72). Un inconvénient de ces circuits connus réside dans le nombre élevé en composants actifs et passifs nécessaires, et dans la nécessité de sources de tensions différentes, une source de tension présentant une tension relativement élevée et des éérilents de circuit de tension de blocage correspondante étant nécessaires.Il est également connu de faire passer les inductances pendant peu de temps sur un condensateur de charge mis à une tension plus élevée, puis de les faire passer, par l'in termédiaire d'une inductance auxiliaire, sur la tension de service plus faible, de façon que l'inductance auxiliaire soit temporairement en parallèle sur l'inductance en circuit. Un inconvénient de cette disposition réside dans la nécessité d'utiliser deux sources de tension différentes et un condensateur encom brans, de capacité relativement élevée et de tension d'essai élevée. Il est également connu de réduire la constante de temps L/R de ltétablissement du courant en connectant une résistance, et de compenser partiellement l'influence de l'inductance au moyen d'un condensateur monté en série avec l'inductance (A.
Speiser Digitale Rechenanlagen", 1.965, page 334). Un inconvénient de cette dernière disposition consiste en ce que l'on ne peut obtenir une mise hors circuit rapide. Pour supprimer cet inconvénient, il est connu de shunter par une résistance le montage série comprenant le montage RC et l'inductance (demande de brevet allemand publiée après examen n" 1.762.822).
I1 est également connu de compléter ce circuit de décharge par une résistance et en insérant le circuit collecteur-émetteur d'un second transistor (demande de brevet allemand publiée après examen sous le nO 1.762.21). Les deux montages diminuent certes la durée de décharge du condensateur, mais ils présentent des inconvénients. Ainsi, la résistance de shuntage constitue une dérivation qui entraine une charge active supplémentaire du transistor, même au moment de la mise en circuit. On ne peut donc pas diminuer à volonté la résistance de shuntage. Lorsqu'on complète le circuit de décharge par un second transistor, l'établissement du courant de décharge est particulièrement critique, et il n'est applicable que conditionnellement.
L'invention vise à supprimer les inconvénients cités et à réaliser un montage de commutation de coût peu élevé.
À l'état de fonctionnement de la lampe 1 allumée, l'auto-transformateur 2 e-$- mis en circuit après comme avant.
Afin que par les @ontacts de -relais Sa, 5b il ne puisse pas se produire de surcharge de l'enroulement à haute tension de l'auto-transformateur 2, il est prévu le condensateur 4 qui agit comme limiteur de courant pratiquement sans puissance. De :-ette façon, les pertes en fonctionnement peuvent être maintenues au minimum.
Le montage représenté dans le schéma de la figure 2 fonctionne en principe comme celui de la figure 1. Cependant, pour la production de la tension d allumage, l'inductance de limitation de courant est branchée en auto-transformateur à l'aide d'enroulements supplémentaires.
L'inductance 7 présente un enroulement d'inductance proprement dit 7a qu est branché sur la lampe, un premier enroulement supplementai.re 7b qui sert d'enroulement à basse tension, et un deuxième enroulement supplémentaire qui, par l'intermédiaire du condensateur 4, est bran-hé en-série avec I'enrôulement d'impédance 7a et sert, en même temps que celui-ci d'enroulement à haute tension. L'autre raccordement de l'enroulement supplémentaire 7c est relié, par une bobine de relais 8, à l'un des conducteurs du réseau à courant alternatif 3. Le relais présente un contact d'inversion 8a et un contact de fermeture 8b.Par le contact d'inversion 8a, est relié au réservoir 3, soit le premier enroulement supplémentaire 7b, soit l'enroulement d'inductance 7a. A l'état fermé, le contact de fermeture 8b branche la bobine de relais 8 en parallèle sur l'enroulement d'inductance -7a. Dans la position représentée du contact d'inversion 8a, les enroulements 7a, 7b, 7c en même temps que le noyau de l'inductan@e 7, ferment un auto-transformateur0 A l'instant de la misé en marche, le premier enroulement supplémentaire 7a est appliqué au réseau 3, de sorte que la tension par exemple de 500 Veff produite par transformateur par l'intermé-iiaire da montage en série des trois enroulements 7a, 7b, 7c, est appliquée comme ension d'allumage à la lampe 1. Dès que la lampe 1 s'allume, ie courant d'allumage passe par la bobine de relais 8 et ex@ite le relais. Dans l'autre position du contact d'in version 8a, l'enroulement d'inductance 7a- est alors branché directement sur le réseau 3, de sorte que le mourant de régime peut passer par la lampe 1 tandis que le premier enroulement supplémentaire 7b est coupé du réseau par le contact d'inversion 8a.
Le relais est maintenu à ltétat excité par le contact de fermetuze 8b maintenant fermé qui branche la bobine de relais 8 sur la tension appliquée par 11 enroulement d'inductance 7a.
Dans le deuxième enroulement supplémentaire 7c est aussi induite une tension, dans ltétat de fonctionnement de la lampe 1. Comme cet enroulement est monté en parallèle sur l'enroulement d'inductance 7a, on évite, à l'aide du condensateur 4, une influence sur le courant d'înductance. Le condensateur 4 a des dimensions telles qu'à l'instànt de la mise en marche on dispose d'un courant d'allumage suffisamment élevé, mais que, par contre, dans lt- état de fonctionnement, le courant d'inductance n'est influencé que de façon négligeable et que, en plus, dans le deuxième enroulement supplémentaire 7c, il ne se produise que des pertes négligeables.
Les avantages des montages décrits sont les suivants : - on obtient une simplification de l'installation de l'inductance de stabilisation du courant et du montage d'allumage, - un décalage local quelconque de l'appareil intercalé de la lampe est possible, car la charge capacitive avec une fréquence de 50Hz est sans importance.
- il ne faut pas prévoir d'isolements spéciaux de la ligne d'arrivée à la lampe, car déjà avec une tension d'allumage de 400è 400 Veff une sécurité d'allumage suffisante est assurée, - dans le cas d'essais de rallumage ou de lampe défectueuse, il ne se produit pas de perturbations radiophoniques, - les formes d'exécution décrites avec un relais sont, contrairement aux appareils connus avec des semi-conducteurs, insensibles aux influences de la température et aux chocs de tension.
L'invention concerne un procédé amélioré pour la réduction des oxydes d'azote dans des mélanges gazeux qui en contiennent, notamment dans les gaz d'échappement des moteurs à combustion interne.
Elle concerne également les catalyseurs utilisés dans ce procédé.
On sait que les gaz d'échappement des moteurs à combustion interne présentent des teneurs non négligeables en gaz polluants et en hydrocarbures imbrûlés, qu'il est important de réduire le plus possible. La composition des gaz d'échappement est, par exemple, la suivante NO ..................... 0,15 à 0,30 % volume CO = 1,5 à 4 % volume Hydrocarbures imbrûlés ............. 0,02 à 0,05 % volume H2..................... 0,5 à 2 % volume HO .................... 10 à 15 % volume CO2 .................... 11 à 14 % volume O2 ..................... 0,1 à 0,6 % volume le complément à 100 7 étant essentiellement constitué d'azote.
Pour réduire la teneur en oxydes d'azote, on a déjà proposé d'effectuer catalytiquement leur réduction en azote moléculaire par l'oxyde de carbone etiou par l'hydrogène présents.
La réalisation de cette réduction catalytique pose différents problèmes 1. Les gaz d'échappement étant émis à des températures élevées (jusqu'à environ 1 000 C) le catalyseur utilisé aura à subir des pointes de température sévères (jusqu'à environ 8000C). Son activité aura tendance à diminuer en raison du frittage du support et/ou de l'élément actif et surtout en raison de la formation de combinaisons catalytiquement inactives entre ces éléments actifs et le support.
2. La réduction des oxydes d'azote peut conduire à la formation de gaz ammoniac. Ce dernier, mis ensuite en contact avec un milieu oxydant, est susceptible de se réoxyder, en reformant des oxydes d'azote en quantité importante.
3 Le catalyseur utilisé doit présenter une bonne activité à des températures relativement basses, par exemple de l'ordre de 200 à 500oC, de manière à être efficace même lorsque le moteur dont on traite les gaz d'échappement fonctionne à bas ou à moyen régime.
Sur ces dernières, la plaque 30 sert en partie pour maintenir en position le curseur 23. Dans le mode d'exécution des figs 10 à 19, le maintien en position du curseur est assuré indépendamment par les sections à encoches opposées 224 et 225, qui stembottent sur les bords latéraux du curseur 230o Ainsi, la plaque de recouvrement n'a plus à jouer ce rôle de support ; il est clair pour l'homme de l'art, que ce rôle peut continuer à être joué par écusson décrit plus loin.
Au > figures 15 à 18, la nouvelle plaque de recouvrement selon l'invention est montrée sous la forme d'une plaque 260 ; elle comprend une feuille de forme générale plate d'une matière pouvant présenter un aspect agréable à l'oeil, tout en étant robuste et isolant. Comme matières appropriées, conviennent, par exemple, le styrène, le nylon et des matières analogues, très stables à la chaleur.
L'écusson 260 comporte une ouverture rectangulaire 261 par laquelle fait saillie la manette 232 d'un curseur 230, comme le montre la fig. 19. Pour fixer l'écusson 260 à la plaque 200, on forme plusieurs pattes sur l'écusson, d'un seul tenant avec lui.
Ainsi, six pattes 262 à 267 font corps avec l'écusson 260 et partent de sa surface postérieure0 Fig. 18 représente l'une de ces pattes 262 en détail ; on voit que 262 a une face de verrouillage faisant saillie 268 vers l'extérieur0 Cela veut dire que la patte 262 est en forme de crochet tourné vers le bord latéral extérieur ou le plus proche de l'écusson 260. De même, les pattes 263 et 264 se présentent comme des crochets tournés vers lwextérieur et vers la gauche de la figure 15, tandis que les crochets des pattes 265 à 267 sont tournés vers l'extérieur et vers la droite de la figure. Les surfaces en crochet des pattes 262 et 267 coopèrent alors avec les surfaces de verrouillage formées intérieurement, représentées sur la figoll sous la forme de surfaces de verrouillage 270 et 271, respectivement sur les ailettes 272 et 273.
Ainsi, comme il ressort de la fig. 19, on peut monter l' écusson 260 sur la plaque 200, en poussant simplement l'écusson 260 vers le bas, de façon-que les pattes 262, 263 et 264 s'écorchent sous la saillie 270, tandis que les pattes 265, 266 et 267 st accrochent sous la saillie 271.
Une autre caractéristique du nouvel écusson des figures 15 à 18 réside dans la présence d'encoches de décrochement pour les bords de la plaque de recouvrement. Ainsi, comme le montrent les figures 15, 16, 18 et 19, l'écusson 26Q comprend des encoches de décrochage 280 et 281 qui sont des sections affaiblies, permettant à un monteur de détacher instantanément l'une ou chacune des deux sections latérales de la plaque de recouvrement, en meme temps qu' il détache instantanément les éléments de refroidissement de la plaque 200. Cela veut dire que les sections de décrochage 280 et 281 de la plaque de recouvrement 26Q ont une position en corrélation avec celle des encoches-de décrochage 220 et 221 de la plaque 200.Il est clair que l'on peut effectuer cette coordination entre positions d'encoches de décrochage, indépendamment de la dimension de la plaque 2oye. Si, par exemple, la plaque 200 a une largeur double de celle qui est représentée sur les figures, la plaque de recouvrement serait d'une largeur accrue de la mdme façon, toutes les encoches de décrochage se trouvant dans les mêmes positions sur la largeur. Sur la fig. 19, les catés de l'écusson 260 chevauchent en général les cotés des ailettes terminales de la plaque 200.Cependant, la longueur de l'écusson 260 est légèrement supérieure à celle de la plaque de refroidissement, de sorte que l'on peut accepter un certain défaut d'alignement entre cette plaque et l'écus- son, lorsque la plaque n'est pas montée exactement comme il le faut dans le bottier mural.