INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La seconde électrode 4 est reliée à une entrée de courant réalisée soit sous la forme d'un queusot identique au queusot 3, soit de préférence, sous la forme classique d'une tige pleine 5 en un matériau soudable av verre de l'ampoule 1.
Les deux électrodes 2 et 4 sont disposées sensiblement face à face à l'intérieur de l'ampoule cylindrique I ouverte de sorte que leurs entrées de courant, respectivement 3 et 5,émergent au moins partiellement des ouvertures de ladite ampoule. En outre, la position du queusot 3 relativement à ltampoule ouverte 1 est telle que l'entrée 3a dudit queusot se trouve à l'intérieur du volume délimité par l'ampoule 1 et que la sortie 3b dudit queu sot se trouve à ltextérieur dudit volume.
On scelle de façon étanche les entrées de courant 3 et 5 à l'ampoule I, ctest-à-dire que l'on soude au verre de l'ampoule, respectivement en 6 et 7, le queusot 3 et la tige 5 métalliques.
Ensuite, on réalise un vide poussé à l'intérieur de l'ampou- le fermée 1 à l'aide du queusot 3 en pompant, depuis la sortie 3b l'air enfermé dans l'ampoule. Cet air pénètre à l'intérieur du capillaire 3c du queusot par l'entrée 3a ainsi qu il est schémati- sé par la flèche g, et est évacué du queusot par pompage. Even tuellement, une atmosphère de gaz rare est introduite dans l'ampoule sous vide par le queusot 3, selon le processus inverse.On effectue ensuite la coupure ou l'obturation du queusot , en le rendant étanche par exemple par écrasement, ainsi qu'il est seoé- électrique matisé par les flèches 9, ou par tout autre procédé tel que arc ou fusion par chalumeau. Pour des commodités de réalisation, ltob- turation du queusot est réalisée de préférence dans la zone émergeante de l'ampoule 1.
Le parafoudre se présente alors sous sa forme définitive.
Eventuellement, dans une dernière opération, la tige 5 et le queusot 3 sont sectionnés thermiquement afin de définir une longueur hors tout du parafoudre correspondant aux exigences de l'utilisation. L'ampoule 1 est hermétiquementclose, sous vide ou éventuellement remplie d'une atmosphère de gaz rare. Les deux électrodes 2 et 4 se trouvent disposées sensiblement face à face et sont re liées l'une et l'autre, chacune, b une arrivée de courant, res- pectivement 3 et 5, conduisant le courant aux électrodes pour donner naissance à une décharge lorsque la valeur de la tension ap pliquée aux bornes du parafoudre est supérieure à la tension tolérée et prédéterminée par construction.
Le gradient de concentration en cuivre en fonction de la profondeur du bain de fusion n'est pas important dans la plupart des expériences. La technique de prise d'échantillons au creuset est employée dans toutes les expérlences sauf indication contraire. Les échantillons sont broyés jusqu'à - 400 mailles et on utilise la spectroscopie aux rayons X pour en déterminer la teneur en Cu, S, Fe et Si02. On détermine la teneur en magnétite par la technique classique de dissolution à l'acide.
On réalise plusieurs expériences pour déterminer la vitesse de réduction de la magnétite de la réduction du cuivre et du dépôt du cuivre. Les paramètres importants du procédé, qui influencent ces vitesses sont 1. L'effet d'agitation, de réduction et de dépôt 2. L'effet des réducteurs (charbon, sulfures) Ces paramètres vont être décrits ci-après 1. Effet de l'agitation sur la vitesse de réduction Des exemples typiques de réduction de la magnétite et de l'extraction du cuivre sont indiqués aux figures 13 et 14.
La magnétite est réduite de 28 à 11-13% en poids , tandis que la teneur en cuivre du laitier est diminuée jusqu'à 1-088. Le cuivre contenu dans le laitier est attribué à la fois à l'entraînement et à la dissolution. La concentration en cuivre dans le laitier suit étroitement la réduction de la magnétite dans ces expériences.
Une quantité suffisante de charbon pour réduire l'oxyde ferrique du laitier jusqu'à saturation en fer est toujours présente dans le réacteur. La concentration à l'équilibre ferrique à l'interface des particules individuelles de carbone est définie comme étant approximativement 7% Fie 304 dans le laitier du type convertisseur à 12000C. L'état d'oxydation relative du laitier est défini comme suit C-C* C-C dans laquelle C = ?a concentration en magnétite au temps t, C représente la concentration en magnétite initiale et o la concentration en magnétite à l'équilibre dans un laitier saturé en fer.Comme on le voit sur la figure 15, les résul tats expérimentaux sont bien en corrélation avec la cinétique d'une réaction du premier ordre, la vitesse de réduction de la magnétite du laitier augmentant avec la vitesse de l'agitateur.
Au-dessus de 280 tours/minute, la magnétite est réduite jusqu'à la saturation en fer (7% Fe304) en une heure.
Dans les limites de l'erreur expérimentale,la constante de vitesse de réduction de la magnétite est reliée à la vitesse de l'agitateur (en tours/mn)de la manière suivante k(Min 1) = (1,4+0,5) x 10 -3 TPM (3+ 0,9).
0 L'observation visuelle du laitier agit indique qu'il se forme normalement un tourbillon intensif autour de l'arbre de l'agitateur et que les particules de charbon commencent à se déplacer dans le bain de laitier quand la vitesse de l'agitateur dépasse 200 tours/mn.
2. Effet des réducteurs Le charbon (ou le coke) et la @@@@ (@@ le sulfure) sont considérés comme bon réducteurs dela magnétite dans le laitier à la fayalite. L'addition de pyrite avec le charbon accroît légèrement la réduction de la magnétite. Un facteur @'addition du charbon est défini comme le rapport entre la quantité ré@lle de l'addition de charbon à la guantité stoichiométriquement exigée de c@@rbon.
Plusieurs expériences ont été faites dans le but d'étudier les effets des proportions de charbon et de sulfure dans le laitier @ur la réduction et l'extraction de la magnétite du cuivre respectivement. Les @ésultats de ces expèrie@ces sont ré@nis au tableau 14 ci-après :: TABLEAU 14 Résumé des conditions d'es@ax de réduction d@ la magnétite
Essai n CS-22 CS-28 CS-26 CS-27 CS-19 CS-21 CS-20 CS-18 Vite@@e d'agitateur 250 250 270 250 @40 230 200 210 (TPM) Addit @n de char 2,26 2,26 3,17 2,26 2,26 2,26 2,26 2,26 bon(k@ ) ++ Pyrite(kg) 15,4 2,26 4,5 4,5 0,9* 4,5 4,5 0 Teneur initiale 13 17 30 27 15 10 17 18 en magnétite(%) Quantite de 101,9 113,2 113,2 113,2 1@@,9 101,9 113,5 113,5 laitier(kg) Rapport stoichio metrique de l'addi-3,7 2,5 1,1 1,0 @,7 10 2,5 2,5 tion de charbon + @@@@@@te de @tesse @@M@ 0,056 0,036 0,@@@ @,@@@ @3@@@ @@@@@ 0,017 0,@@@ @@ @@ charbon total utili@ @@@ @@@@@ à la a@ ité st @@n@ométriquement nécessaire @@ Le @ha@@@@n contien@ 52% de charbon fixé @@@ sous forme de Fes @ @ addition sous forme d@ @@@@@@ntrat de cuivre Les constantes cinétique augmentent avec le rapport stoichiométrique du charbon par rapport au laitier Cette constatation indique que la vitesse de réduction peut é@ @@due @@ti- male en recouvrant le bain de laitier par du charbon @@ @@ une augmentation de 3 fois en utilisant 10 fois la quan@@té stoichiométrique de charbon.
Comme la concentration en SiO2 du laitier affecte les activités des oxydes de fer, on a fait des essai @our mesurer la vitesse de réduction de la magnétite à diffé@ teneurs en silice. On aréduit deux laitiers à 25 et à 30% ce SiO2 à 12% de Fe3O4 par des quantités semblables de charbon et de pyrite à 250-260 Tours/mn. La vitesse de réduct@ @@n de ces deux laitiers a été trouvée très semblable dans les limites de l'erreur expérimentale.
Théoriquement, la concentration du cuivre dans le fait tier peut être abaissée à moins de 0,3% en poids si le potent@el d'oxydation du laitier est abaissé à 10-11 atmosphères (7% Fe@O4- saturation en fer). Cependant, il peut ne pas être possible ou désirable de réduire le niveau d'oxydation au-dessous de 7 à 12% @n poids de Fe3O4, auquel cas le laitier contient plus de @@@% en poids de cuivre soluble au contact avec les ma@tes à haut@ qualité. En outre, il y a entraînement mécanique de goutel@ @es de matt te dans Le laitier ce qui ajoute à la teneur en cuivre du laitier.Les vitesses élevées d'agitation mécanique3 essentiel les pour une réduction rapide d'oxyde de fer par le charbon ou ie coke,donnent naissance à de fines dispersions de matte dans les laitiers et dans un procédé industriel il est essentiel que cette matte soit séparée efficacement et rapidement du laitier Des expèriences ont été réalisées pour déterminer les condit @as nécessaires pour une coalescence et un dépot rapide: du cuivre @ntraîné. Dans un laitier fondu de 30 cm de profondeur, le cuivre mi à 0,5% en poids dans les 10 mn à 5-60 Tours/mn après réd@ @00 tours/mn.
Dans un certain nombre d'expériences, on a demontré qu'après réduction à des vitesses d'agitateur de 150 à 300 tours@mn la teneur en cuivre du laitier pourrait être de 1 à 2% mais qu'en diminuant la vitesse de l'agitateur à 50 tours/mn la teneur en suivre tomberait jusqu'à une valeur de "quasi équilibre en 5 à 15 mn. Cette valeur di "équilibre" a été trouvée fonction à la fois de la qualité de la matte et de la concentration en silice du laitier comme le montre la figure 16.Les données numériques relatives à la figure 16 sont réunies au tableau 15 ci-après TABLEAU 15 Composition du laitier (% en poids) ESSAI Fe3O4 SiO2 S 7 13 24 4 8 10 30 3 10 7 31 1,5 11 9,5 31 1,5 14 11 25 1,7 15 13 25 1,5 16 15 25 1,4 17 12,7 26 1,1 18 12,5 29 0,7 20 8,5 25 2,6 21 7 27 2,0 22 7 30 2,6 23 14 29 1,7 26 28 9 29 1,1 Ces résultats indiquent qu'avec des qualités de matte supérieure à 35%, la concentration de "quasi équilibre" en cuivre est de 0,6 à 0,8e en poids pour des laitiers à30 et 25% de silice, respectivement.
Comme la réduction directe des laitiers de convertisseur donne lieu à une séparation du cuivre sous forme d'une matte à haute qualité (nominalement supérieure à 40X en cuivre) il estnécessaire de prévoir un "lavage" de la pyrite ou du concentrat en cuivre pour réduire le cuivre à 0,5% en poids ou moins. Ainsi, on peut ajouter de la pyrite ou des concentrats de cuivre au réacteur 116 par la trémie 130(voir figure 10).
Les résultats de la figure 16 montrent que selon la teneur en silice du laitier, un lavage au sulfure produisant une qualité de matte inférieure à 25%en poids de cuivre peut diminuer la teneur en cuivre du laitier (soluble et entraîne) à moins de 0,5% en poids. En bref, un lavage àla pyrite ou au concentrat de cuivre est essentiel pour atteindre des laitiers acceptables contenant moins de 0,5% en poids de cuivre.
Le procédé selon l'invention, dans lequel on utilise un réacteur à étage unique pour traiter un laitier sera encore illustré par l'exemple non limitatif suivant. Pour calculer les compositions en m.-tiëres et en énergies ainsi que les dimensions du réacteur,on part des hypothèses suivantes 1. La magnétite est réduite par une matière carbonée (par exemple le charbon) 2. Les gaz produits contiennent des concentrations égales de C0 et CO2, le mélange qui est en équilibre avec la magnétite à 8% en poids dans le laitier; 3. La température du laitier est maintenue de façon continue à 12500 et le four fonctionne à 12500C; 4.Le concentrat en cuivre , CuFeS2, est ajouté pour accroître la teneur en cuivre du laitier de 1 à 2,1% en poids.(Cela est équivalent à 6,3% en poids du laitier ajoutés sous forme de CuFeS2 ou 4,4 % en poids ajoutés sous forme de FeS2).
Le domaine apparent linéarisé est défini et calculé pour un écart de tension nul. Le régulateur de tension de l'alternateur est généralement beaucoup plus rapide que le régulateur de vitesse et, par conséquent, quel que soit le V affiché, on peut admettre que la condition d'égalité de tensiXn est réalisée avant la condition sur l'écart de fréquence et écart angulaire. De plus, l'examen des figures 1, 2 et 3 permet de mieux montrer la part jouée par chacun des paramètres dans la contrainte totale.
# V - un de 10 % entraîne une contrainte égale à V 0,75 Cn pour ss = g = # @ - un de 10 %, soit 12 degrés, entraîne une # contrainte égale à 1,3 Cn pour g = 0.
Cette valeur est portée à 3 Cn lorsque g = 2 %, soit à environ 9 fois celle pro duite par un même écart relatif de tension, La fonction fréquence (figure 10) élabore un signal Ug significatif de l'écart des fréquences F a de la tension alternateur et Pr de la tension réseau, donc significatif du glissement de l'alternateur. Pour ce faire, on utilise un convertisseur modulaire fréquence - tension différentiel 7. Ce convertisseur a été représenté de façon schématique sur la figure 10, les composants extérieurs servant uniquement ux réglages de mise en oeuvre (zéro et progammation de la tension de la sortie).
Les entrées du convertisseur proviennent chacune d'un multiplicateur de fréquence 8 qui transforme les fréquences réseau et alternateur en des valeurs 1000 fois plus grandes, ce qui a pour effet de diminuer notablement l'ondulation de sortie du convertisseur. L'ondulation résiduelle est également atténuée par le condensateur 9 placé à la sortie du convertisseur.
La fonction angle élabore un signal représentatif du déphasage entre v a et Vr. Elle comporte essertiellement un oscillateur à quartz qui délivre une fréquence très supérieure à la fréquence nominale du réseau, un compteur-décompteur qui comptabilise les impulsions délivrées par l-'oscillateur, pendant la période de temps séparant le passage par un même état de la tension réseau et de la tension alternateur. Le principe utilisé est fondé sur la transformation digitale de l'intervalle de temps (t1 - to) séparant le passage par zéro, avec dérivée positive, de Va et de Vr (figure 11).
Un signal de fréquence F très grande devant 50 Hz, généré par l'oscillateur à quartz 10 (figure 12) est envoyé pendant le temps (t1 - to) sur un compteur-décompteur Il prépositionné à un nombre fixe N' à l'aide d'un mono stable 12 avant chaque opération de comptage et de décomptable, c'est-à-dire à chaque instant to. On obtient en mémoire 13 un nombre qui est égal à N' + Ni ou N - Ni suivant que l'écart angulaire est positif ou négatif par rapport à une référence choisie. Le signal digital mis en mémoire est transformé en signal analogique par un convertisseur N/A 14.
La tension délivrée à la sortie du convertisseur 14 est de la forme U = K ( ? < - ), l'angle #' correspondant fictivement au nombre N'. Un amplificateur soustracteur 15 retranche la quantité fixe T; 3 et délivre une tension, avec le signe, proportionnelle à l'angle électrique de déphasage U = + K. On notera A la fonction logique de Va et R celle de Vr Une des caractéristiques du compteur-décompteur 11 est que l'entrée "comptage" C doit être au niveau logique haut en opération de décomptage et l'entrée "décomptage" D doit être au niveau logique haut en opération de comptage.
Pour ce faire, on cre une fonction auxiliaire X qui est une fonction de A pour un sens de l'écart angulaire Âet une fonction de R pour l'autre sens de #. Cette fonction est élaborée à l'aide de circuits logiques (figure 12) et le diagramme de séquence est représenté sur la figure 13, les deux cas de figure correspondant aux de signes possibles de l'écart angulaire. Le passage d'une valeur positive à une valeur négative de celui-ci s'effectue, bien entendu, d'une façon continue, c'est-à-dire sans basculement.
les deux fonctions A et R sont connectées aux entrées d'une porte 7TON ET 36 et le signal A.R obtenu est connecté à l'entrée prioritaire R d'une bascule JK 17. Les deux fonctions A et R, obtenues par deux inverseurs 18, sont connectées aux entrées d'une autre porte NON ET 19 et le signal A + R obtenu est connecté à entrée d'horloge T de la bascule JK 17, les entrées J et K de la bascule J K 17 sont maintenues au niveau haut. Le signal X délivré par la bascule J K 17 est égal à R ou A suivant le signe de ltécart angulaire. Ce signal X est envoyé à deux portes NON ET 20 et 21 à trois entrées.Ces deux portes reçoivent sur une autre entrée le signal I délivré par l'oscillateur 10. La porte 20 reçoit sur sa troisième entrée la fonction A et la porte 21 reçoit sur sa troisième entrée la fonction R. Les sorties des portes 20 et 21 sont connectées aux entrées "comptage" et "dé- comptage" respectivement, du compteur-décompteur 11. Le prépositionnement du compteur-décompteur 11 est commandé par les fronts montants de la fonction A + R, le signal A + R étant prélevé à la sortie de la porte NON ET 19. Le nombre d'impulsions délivré par le compteur-décompteur est mémorisé dans la mémoire 13. La mémoire est commandée par le signal X à l'aide d'un monostable 22.
La figure 14 donne un schéma plus détaillé des commandes du compteur-décompteur et de la mémoire. le nombre d'impulsions mémorisé dans la mémoire 13 est remplacé par un autre nombre au bout d'unie période si l'écart angulaire a varié.
le convertisseur N/A 14 a une capacité de 10 bits ; le prépositionnement s'effectue à la moitié de la capacité, soit à 9 bits, soit encore 511 en décimal.
On remarquera sur la figure 14 que le bit N 10 constitue un bit de signe. Cette particularité est exploitée dans un système d'affichage par tube NIXIE qui permet de visualiser la valeur de l'écart angulaire A avec indication en degré et en signe.
Un système annexe fige, à des fins de contrôle, la valeur de l'angle de couplage à l'instant de la fermeture du disjoncteur.
Le rôle de la fonction couplage est d'élaborer l'ordre de couplage lorsque toutes les conditions de fonctionnement sont réalisées (valeurs correctes des paramètres, absence d'interdiction).
On aprelle u#, ug, uo et u1 les tensions représentatives respectivement de l'écart angulaire #, du glissement g expri me en pourcent, de l'écart angulaire maximum admissible #0 pour un glissement nul et du glissement maximal admissible gM au couplage.
La fonction couplage élabore essentiellement à l'aide d'amplificateurs opérationnels et de potentiomètres, le domaine apparent linéarisé et symétrisé défini plus haut.
De façon générale, une bobine de fil métallique 8 est entrai- née en rotation par un cone tournant 9 ae façon a emmener le fil W dans la machine pour y être ultérieurement formé. Un bras radial 10 facilite l'alimentation en fil W et un galet tournant 11 supporte la bovine 8. I1 est sounaitable d'utiliser plusieurs galets 11, bien qu'un serial soit représenté sur la figure 1.
te fil W est amené selon une voie d'alimentation ixe 12 dans le mécanisme a boucler le fil, repéré dans son ensemble en 13, lequel mécanisme aonne au fil W- une forme telle que celle representee sur la figure 2. Lorsque le mécanisme 13 a terminé les operations pour lesquelles il est prévu, le fil, qui se présente sous la norme représentée sur la figure 2, passe sur la poulie 14 pour arriver dans une machine a estamper comportant deux jeux de poinçons, repérée dans son ensemble en 1. tes deux jeux de poinçons' constituant la machine 15 font passer le fil de l'état représenté sur la figure 2 à celui représenté sur les figures 7 et 4.La machine repérée en 15 est très classique, et l'invention concerne un premier cnef le méca isre ce formage du fil 13 et l'appareillage directement associé å celui-ci.
te mécanisme destiné a donner le fil en boucles comporte un dispositif tournant sur lequel se trouvent des bras en saillie late- ralle ; ce mécanisme saisit le il arrivant en 12 et le boucle autour de deux broches disposées respectivement sur les périphéries de deux roues tournantes. De façon plus spécifique, et comme on le voit mieux sur les figures 1, 5 et 6, deux roues 16 et 17 sont montées a rotation sur des arbores 18 et 19. Comme on le voit mieux sur la figure 6, les axes des arbres 18 et 19 font entre eux un certain angle, tout en étant disposés dans un même plan vertical avec leur point d'intersection formant le sommet de l'angle.
De nombreuses broches radiales 20 sont disposées autour de la périphérie de la roue 16 et de nombreuses autres broches 21 sont disposées autour de la périphérie de la roue 17. tes broches 20 sont disposées individuellement en quinconce par rapport aux broches 21 ae façon a faciliter le bouclage au Iil pour l'amener a la forme de la fi,7ure 2.
De la description qui précède, et particulièrement de la figure 6, il apparaîts que l'écartement latéral des broches 20 et des broches 21 est maximal lorsque ces broches se trouvent dans leur position la plus haute, par exemple immédiatement en dessous des moyens de tenue du fil 22. Lorsque les broches se trouvent dans la position diamétralement opposée ou position la plus basse, leur ecartement latéral est minimal, tandis que les points situés entre bes points extrêmes sont des points d'ecartement moyen.
Le fil W est amené par le trajet 12 et est bouclé autour des broches 20 par l'élément tournant 23 sur lequel est articule en 25 un bras 24. Un suiveur de came 26 suit une surface de came fixe appropriée et impartit un basculement prédeternine au bras 24 autour de son pivot 25. Ainsi, comme on le voit mieux sur la figure 6, une rotation du bras 24 dans le sens des aiguilles d'une montre fait attaquer le fil en Wl par son doigt lateral 27, ce doigt bouclant ensuite le il 1 vers le bas et autour de la broche particulière 20 qui se trouve en dessous du fil W1.Le bras 24 continuant à tourner, la section sli1 du fil W passe au-dessus ae la broche adjacente 21 sur îa roue 17. ensuite, des moyens de dégagement, se presentant sous la forme a'un bras 28, pivotent autour de leur axe 29 de telle sorte que leur extrémité retournée 30 attaque l'extrémite de la section V11 et amène la boucle W2 du fil en contact étroit avec la périphérie de la roue 17o t'élément tournant 23 continuant a tourner, le bras 31 articulé en 32 attaque une longueur suivante du ïil, par exemple celle désignez sur la figure 2 en 7, pour orner une boucle autour de la broche 20 qui lui est adjacente. Ainsi, les bras 24 et 31 forment alternativement ces boucles autour des broches 20 et 21.
Comme l'ondulation particulière du fil j qui est adjacente a l'élément de dégagement 30 se déplace vers le haut e-s dans le sens ces aiguilles d'une montre du Iait de la rotation dans le sens des aiguilles d'une montre des roues 16 et 17, vue sur la figure 2, cette section particulière est tendue autour des broches 20 et 21 du fait que les broches continuent à se déplacer en s'écartant jusqu'à ce qu'elles atteignent leur position la plus haute immédiate- ment en dessous du pignon de tenue 22. On pourrait concevoir que la tension au fil dans cette position la plus haute le force a sauter de la broche.Selon une caractéristique de l'invention, on empêche cette éventualité race à un pignon de tenue 22 qui est monté à rotation sur un arbre de telle manière que ses dents coopèrent avec les troches 20 et avec les sections de fil, maintenant ainsi fermement le iil en contact étroit avec les broches 20. La partie du il de adjacenze à la broche 21 est maintenue vers le bas par un bloc de main- tien 22A fixé au voisinage du pignon de maintien 22, comme on le voit sur la figure 6. Ainsi, selon une caractéristique principale de l'invention, le fil est bouclé autour des broches 20 et 21 et ensuite, du fait du mouvement de ces broches qui les écarte l'une de l'autre, le coude forme est fixé de façon permanente dans le fil, comme on le voit sur la figure 2.
Comme il a été expliqué, les moyens de dégagement 28-30 appliquent le fil W2 contre la roue 17 et, bien entendu, dégagent effectivement le doigt 27 pour lui permettre de tourner ultérieurement. l'autre cote de la section de fil dans la région adjacente aux broches 20 est ra::ntenu en contact étroit avec la roue 16 par un plongeur alternatif 33 qui est entraîné en synchronisme avec la rotation des roues 16 et 17 de maçon a maintenir le fil au moment approprié et le dégager pour lui éviter d'interférer avec le fonctionneruent des doigts 27 et 27A.Lorsque les roues 16 et 17 ont tcurné d'un certain amrrle, les sections defil sont tenues abaissées par le bras courbe fixe 34, et le galet )5 sert à mettre d'équerre les parties du iil telles que W2 en l'aplatissant étroitement contre les flancs plats des broches 21.
Afin d'empêcher un enchevêtrement du fil W1 avec certaines parties du mécanisme, un doigt fie 36 est monte le long de la section ae fil W1.
tes roues 16 et 17 reçoivent leur rotation d'un pignon 37 solidaire de la roue 16 et lui-meme entraîné en rotation par un pignon de commande 38. te pignon 38 est monte sur un arbre 39, comme on le voit mieux sur les figures 1 et9, lequel est a son tour entraîné par la boite d'engrenages 40 et l'arbre de commande 41.