INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les appareils qui permettraient de mesurer et porter la connaissance d'une telle mesure aux conducteurs de véhicules routiers paraissent se limiter aux instruments basés sur le principe de l'écho d'ondes électroma gnétiques,par exemple du genre radar ou ultra-sonores;il est bien connu que de tels appareillagessen 11 état actuel de leur technique,et en raison des couts et encombrements sont pratiquement inadaptables sur les véhicules courants.
L'invention objet du présent brevet concerne un dispositif fournissant à chaque instant une indication optique sur le pare-brise d'un véhicule de l'espacement de sécurité à maintenir entre celui-ci et un véhicule le précédant en cas d'arrêt brusque de ce dernier pour permettre ltéventuelle décélération totale du premier cité sans collision,cette indication étant affichée automatiquement en fonction de la vitesse du véhicule équipé.
Lorsqu'un conducteur est assis en position de conduite dans son vé hiculeSà un instant donné,sur une route supposée plane,les plans géométri ques passant par les yeux du conducteur et rencontrant obliquement le reve- tement routier à des distances variables,par exemple de vingt à deux cents mètres en avant du véhicule,font des angles avec son pare-brise selon des intersections placées à des heuteurs différentes.Pour une position donnée du conducteur chacune de ces iatersec-t;;ions correspond à une longueur déterminée de chaussée en avant de son véhicule.Si Iton peut virtualiser à chaque instant aux yeux d'un conducteur les intersections avec la chaussée de ces différents plans obliques précités correspondants aux distances nécessaires à la décélération complète suivant la vitesse,et pour des conditions d'adhérence données,on pourra lui rendre visible à chaque instant la plage de distance en avant de son véhicule nécessaire à son arrêt oomplet,rensei gnement très important pour la sécurité de la conduite.
La présente invention se propose de virtualiser à chaque instant sur le pare (brise d'un véhicule les dites intersections des plans obliques précités avec la chausséesavec les moyens de contrôle et réglage en marche, et ainsi de fournir au conducteur une indication des espaces optima de sécurité à maintenir avec tout véhicule le précédant.
La Figure 1 montre schématiquement les positions respectives de l'oeil 1 dt un conducteur,de son pare-brise 2 vu en coupe par un plan vertical passant par 1 et d'un véhicule 3 le précédant dont les roues arrière sont en oont tact au point Â avec la chaussée 4;5 est le plan orthogonal au plan du des sin-passant par l'oeil 1 et la ligne de contact avec la chaussée des roues arrière du véhicule le précédant;6 un plan similaire coupant la chaussée mais pour une autre position supposée du véhicule 3.
On voit que oes plans 5,6 ont avec le pare-brise 2 des intersections 7 et 8 dont les positions sur ce dernier sont fonction des distances entre les deux véhicules0 9 est l'intersection avec le plan du dessin du plan orthogonal passant par 1 et le point supérieur de la silhouette arrière de 3.10 est lt horizontale passant par 1; et sont les angles avec l'horizontale des directions 9 et 5.
Si l'on considère un véhicule tel 3 d'un modèle bien défini,en particulier par les dimensions de sa silhouette arrière,on voit que l'angle l'angle 2 et leur somme,pour un tel véhicule,sont fonction de la distance entre 1 et 3.
Selon une autre caractéristique de l'invention, l'adsorption sur argile et sur l'alumine est effectuée sous courant d'azote en cuve isotherme tanche.
Selon encore une autre caractérisique de l'invention, le traitement ultérieur de la solution purifiée est mise en oeuvre dans les deux heures suivant l'achèvement de la purification.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention ressortiront d'ailleurs de la description qui va suivre et des exemples de mise en oeuvre du procédé de purification.
Le procddé de purification comprend trois étapes successives d'adsorption en vue éliminer les métaux chélatants, les protéines solubles et les tannotdes condensées, des extraits flavoniques bruts, aqueux, et hydroalcooliques obtenus par des procédés classiques d'extraction.
La première étape de purification consiate à fixer les oligoéléments sur une résine échangeuse d'ions appropriée par exemple la résine connue sous la dénomination commerciale de Duolite ES 63, qui est une résine phosphonique spécifique de nickel, cobalt, cuivre et zinc, à partir d'une solution aqueuse à 10 % - 15 % de l'extrait, sensiblement neutre, puis à acidifier la solution obtenue par de l'acide sulfurique jusqu'à un pH de 2, à refroidir la solution acide à 0 C et à la maintenir à cette température pendant environ 48 heures.Au cours de la conservation, il se forme un précipité complexe comprenant notamment des sulfates mixtes de protéines basiques et de calcium, ainsi que des polyuronides de faibleoondensation. La solution est convenablement centrifugée ou filtrée, puis ramenée à un pH de 7 au moyen d'une lessive de soude ou de potasse.
La seconde étape de purification consiste à fixer les protéines basique s sur une argile adsorbante qui pourra être par exemple la montmorillonite. On ajoute 2 % de montmorillonite préalablement dispersé et gonflée dans l'eau et on maintien en agitation pendant 2 heures au soins. Ensuite, on sépare l'argile par centrifugation et on renouvelle le traitement une seconde fois par 1 % d'argile. Ces opérations auront lieu de préférence dans une cuve fermée par un couvercle et maintenue sous barbotage de gaz inerte tel que l'azote.
La troisième étape de purification consiste à fixer les tannoïdes, sur de l'alumine activée neutre du type utilisée pour les séparations chromatographiques, à raison de 5/oo d'alumine de granulométrie 25-50 microns, dans l'extrait toujours sensiblement neutre. Le mélange solution aqueuse d'extrait-alumine est maintenu en agitation pendant 1 heure, en récipient étanche sous barbotage d'azote comme pour la seconde étape de purification. L'alumine est ensuite séparée par filtration et le traitement est renouvelé avec 2,5 # d'alumine.
L'extrait obtenu est ahané à pH de 2 au moyen d'acide sulfuri- que et refroidi à 0 C et maintenu à cette température pendant 48 heures. Un précipité se forme lequel est éliminé par filtration. Le pH est ensuite ramené à 4,00 par de la potasse.
La solution purifiée obtenue doit être ou bien utilisée immé- diatement pour en séparer les flavonoIdes par un quelconque procédé chimique connu ou bien employée directement à des fins thérapeutiques. Dans ce dernier cas, il est indispensable de sdcher la solution sans attendre, par nébulisation, ou encore et de prdfé- rence par lyophilisation. I1 convient de respecter qu'en aucun cas la solution purifiée ne devra être conservée plus de quelques heures, car il e'y produit rapidement des altérations qui font perdre l'avantage des traitements de purification.
Le produit désséché obtenu se prete à la réalisation de toutes formes pharmaceutiques désirées : comprimés, gélules, granulés, etc... y compris les formes injectables sous réserve de mélanger peu avant l'injection le solvant physiologique et la poudre lyophilisée. Le produit séché pourra bien entendu autre converti en crèmes et pommades pour utilisation médicale et cosmétique pour autant que le contenu en eau de ces formules soit réduit au strict minimum. La poudre obtenue par dessication directe de la solution est anallergique et peu ou pas pyrogène.Les flavonoïdes, séparée par voie soit à partir de cette solution purifiée sont anallergi ques et apyrogènes.- La mise en oeuvre du procédé qui vient d'être exposé va être décrite plus en détail dans les deux exemples de réalisation qui vont suivre.
EXEMPLE 1 On part d'une solution aqueuse à 12 % de matière sèche prove nuant de l'épuisement par l'eau du péricarpe d'orange.
Ces solutions sont par exemple produites en iSme temps que les huiles essentielles dans les machines qui procèdent par rapage superficiel des fruits et constituent donc des eoui-produiti normaux de l'industrie agrumière.
1000 litres de solution à 10 % d'extrait sec soigneusement fil très sur kieselguhr, dont le pH doit Stre compris entre 6,5 et 7,5 sont mis on percolation sur une colonne de 100 litres de rési- ne DUOLITE ES 63, préalablement saturée en ions Na+, à la vitesse de 200 litres par heure. La solution imprégnant la résine est déplacée par un volume équivalent d'eau. On obtient ainsi 990 litres de solution débarrassée de teus les métaux lourds.
La solution obtenue est refroidie aux environs de 0 C au moyen d'un échangeur à plaque puis acidifiée ;jusqu'à un pH de 2 exactement mesurée, ce qui nécessite environ 6 litres d'acide sulfurique concentrée.
La solution est ainsi introduite en chambre froide ou cuve isotherme dans laquelle on la maintient durant 48 heures. Un pré cipité correspondant à environ 50 kg de poids humide se dépose au fond de la cuve. Le précipité est séparé par décantation et lavé par 100 litres d'eau puis reséparé par décantation.
Les liqueurs décantées sont filtrées sur Kieselguhr et portées dans une cuve à plafond mobile munie d'un agitateur au fond de la cuve. On neutralise à pH7 ce qui nécessite environ 7 kg de soude en pastilles.
La brique creuse 2 pourrait être remplacée éventuellement par une brique pleine, ou bien encore par un aggloméré de béton ou autre matériau approprié, suivant les applications envisagées.
Sur la fig. 4, on a représenté une variante d'éléments de cloison préfabriqué suivant l'invention, qui ne diffère de celui ds fig. 1 et 2 que par le fait que la partie intérieure, au lieu d'entre constituée d'une seule pièce, est formée d'au moins deux parties, dans l'exemple huit parties ou barreaux désignés par 2A, 2B, 2C, 2D, 2E, 2F, 2G, 2H en aggloméré, brique, céramique, ou tout autre matériau approprié, séparés les uns des autres par un petit intervalle 15. La plaque extérieure de la face avant est encore désignée par 3, l'autre plaque extérieure n'est pas visible sur cette figure et l'ensemble de l'élément est désigné par 1A. On peut facilement couper un tel élément, par exemple par sciage ma nuel ou mécanique, le long de l'un des intervalles 15 entre deux barreaux, de sorte qu'on n'a que les plaques extérieures à scier.
Cela permet d'obtenir des demi-éléments ou des portions d'éléments de toute largeur désirée, notamment pour garnir les extrémités des rangées lorsqu'on monte une cloison à joints croisés. Les éléments sont alors posés de façon telle que les intervalles 15 soient diriges verticalement. On peut aussi utiliser des portions de tels éléments avec les intervalles 15 dirigés horizontalement pour terminer la partie haute d'une cloison dont la hauteur totale n'est pas un multiple de la hauteur d'un élément.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation décrits et représentés, il va de soi qu'on peut y apporter des modifications, suivant les applications envisagées, sans sortir, pour cela, du cadre de l'invention.
C'est ainsi, par exemple - que les plaques extérieures pourraient être en tout autre maté -riau approprié que du plâtre sec et, par exemple, en matière plastique ; - qu'on pourrait réaliser, dans le cadre de l'invention, des éléments dont les plaques extérieures ne seraient pas décalées par rapport aux parties intérieures desdits éléments.
La présente invention se rapporte à un pointeau perfectioné de réglage du ralenti,commandé par dépression,pour moteurs à combustion interne.
La plupart des carburateurs montés sur des moteurs à combustion interne comprennent un gicleur de ralenti (ou de marche lente) alimenté à partir d'un gicleur principal, lorsque le papillon des gaz ou obturateur est fermé.
Le papillon des gaz étant fermé, une forte dépression est engendrée dans le collecteur d'admission aux cylindres. Elle atteint environ 455 mm de mercure, lorsque le moteur est au ralenti et, dans le cas d'un moteur de véhicule à moteur, elle augmente à environ 530 à 560 mm de mercure en roue libre, lorsque le moteur fonctionne en frein-moteur.
Lorsqu'on ajuste la vis de réglage de ralenti classique pour obtenir une marche régulire,dans des conditions de ralenti, elle permet au carburant superflu de s'écouler dans les conditions de décélération et de roue libre, ce qui aboutit à une combustion incomplète et à la production corrélative de proportions d'oxyde de carbone,d'un niveau inadmissible,dans des gaz d'échappement.
On a proposé de faire en sorte que de l'air supplémentaire soit admis dans la tubulure d'entrée, dans des conditions de forte dépression, parfois en combinaison avec des moyens pour réduire le débit de carburant. Ces propositions antérieures mettaient normalement en jeu des mécanisme compliqués et coûteux, ou bien impliquaient d'utiliser des carburateurs spécialement modifiés.
L'invention a pour objet un dispositif de réglage de ralenti pour carburateurs, comprenant un montage remplaçant la soupape1 à pointeau de réglage de ralenti normsle, constitué par une portion de soupape à pointeau traversée par un passage à air et une portion d'obturation d'entrée d'air comprenant un clapet fermé par ressort, pouvant s'ouvrir sous 11 effet d'un niveau de dépression déterminé régnant dans ledit passage à air0 I1 est- préférable que le clapet fermé par ressort soit un clapet à bille s'appuyant sur un siège tronconique se trouvant dans le boiter du ressort.
Il est également préférable que le passage à air de la soupape à pointeau comprenne une partie centrale axiale et une partie de sortie radiale, pouvant être adjacente à l'extrémfté conique du pointeau ou la traverser.
Des essais effectués sur une berline à moteur V - 6 classique, en remplaçant simplement les vis de réglage du mélange au ralenti de son carburateur double corps par deux soupapes de réglage de ralenti selon l'invention, ont peraisd'obtenir une réduction de 65 % de l'oxyde de carbone émis dans les 2,az d'échappement, sur des cycles à sept modes selon les normes fédérales des Etats-Unis d'Amérique, sans influence notable sur la teneur en hydrocarbures et en acide nitrique, ni sur le niveau de consommation de carburant.
Un mode de réalisation de l'invention sera décrit ci-après, à titre d'exemple non limitatif, avec référence aux dessins annexés dans lesquels La figure t est une coupe schématique d'un passage d'admission d'un carburateur classique ; La figure 2 est une coupe centrale d'une soupape à pointeau représentée sur la figure 1, à échelle agrandie.
Sur la figure t, la conduite d'admission 1 d'un carburateur classique (non représenté) comporte une bride 2 permettant de la visser sur une tubulure d'admission de moteur.
Un passage 3 se trouvant dans la paroi de la conduite 1 relie le gicleur de ralenti du carburateur à une chambre 4 qui débouche, par un orifice 5, juste du c6té aval d'un papillon des gaz ou obturateur 6.
Les bitumes sont des bitumes de pétrole classiques ayant un indice de pénétration, mesuré suivant la norme NF T 66 004 > de 60 à 70 lorsqu' ils sont destinés aux liants pour enrobés et de 180 à 200 lorsqu' ils sont destinés aux liants pour enduits superficiels.
Les huiles de fluxage sont des huiles classiquementutili- sées dans les liants routiers comme par exemple, les huiles lourdes provenant de la distillation du goudron de houille dont environ 90% distillent entre 175 et 350 C et dont la densité est généralement comprise entre 1,060 et 1,080.
L'invention couvre également le procédé de fabrication des liants tels que définis ci-dessus.
Ce procédé est caractérisé par le fait qu'on prépare d' a- bord un mélange binaire homogène dans les proportions voulues de deux des constituants du liant final et qu'on ajoute à ce mélange fondu la quantité nécessaire du troisième constituant.
Suivant un mode de réalisation avantageux, le mélange binaire préalable est un mélange de brai de houille et de brai de vapocraquage auquel on ajoute, à l'état fondu, la quantité nécessaire da bitume.
Suivant une variante, on soumet à une distillation partielle un mélange en proportions appropriées de goudron de vapocraquage et de goudron de houille jusqu'à obtention d'un brai mixte résiduel de bempérature d'équiviscosité (EVT) appropriée comprise entre 60 et 70 et on mélange ce dernier à l'é tat fondu à la quantité nécessaire de bitume fondu.
Dans le cas de cette variante, le goudron de houille étant plus riche en matières volatiles que le goudron de vapocra que, il faut en tenir compte dans la détermination des proportions respectives des deux goudrons pour aboutir au brai mixte désiré.
Ainsi, par exemple, pour aboutir par cette variante à un brai résiduel mixte correspondant à un brai obtenu par simple mélange de 50% en poids de brai de vapocraquage et de 50% en poids de brai de houille, il faut distiller un mélange de 46,4% en poids de goudron de vapocraquage et 53,6% en poids de goudron de houille.
La distillation partielle des goudrons, suivant cette variante, se définit par son arrêt dès que le brai résiduel atteint une température d'équiviscosité (E.V.T) comprise entre 60 et 65.
Suivant un autre mode de mise en oeuvre du procédé de lt Invention, on mélange dans les proportions voulues du brai de vapocraquage et du bitume et on ajoute à ce milieu fondu la quantité nécessaire de brai de houille.
Les exemples suivants feront mieux ressortir la portée et l'intérêt de l'invention.
Dans une première série d'essais on a préparé des liants selon l'invention, en faisant fondre ensemble les quantités correspondantes de brai de houille et de brai de vapocraquage pendant 1 heure à 11000 sous agitation puis en ajoutant la quantité correspondante de bitume,addition suivie d'un chaud fage pendant 1 heure à 150 C sous une agitation de 1 000 T/ minute et on a procédé aux essais d'adhésivité sur différentes roches.
Le tableau I ci-après donnent les résultats obtenus comparés à ceux obtenus avec chacun des constituants du liant selon l'invention pris isolément et avec des mélanges binaires 50/50 de brai de houille et de brai de vapocraquage.
L'examen de ce tableau permet de constater un effet de synergie imprévisible résultant de la combinaison des trois constituants à savoir bitume, brai de houille, brai de vapocraquage dans des proportions différentes et la supériorité de cette combinaison tertiaire par rapport aux combinaisons binaires considérées habituellement comme donnant les meilleurs résultats.
TABLEAU I Adhésivité LCPC à 60 C de liants pour enrobés à chaud
Liant 1* Lint 2** Liant 3*** Liant 4**** Liant 5***** Liant Liant Bitume Brai de Brai de 60/20/20 40/30/30 6****** 7****** houille vapoeraque selon sslon 50/50 50/50 l'invention l'invention Diorite 75 90 100 100 100 100 Porphyre 75 90 100 100 90 100 Quartzite 75 90 0 100 90 50 50 Silex 75 75 100 90 50 50 * Liant 1 bitume de pétrole "Paving 60/70" ayant les caractéristiques suivantes :: -Indice de pénétration (100g/25 C/5 secondes : 61 -Point de ramollisement bille et anneau : 49 C ** Liant 2:Brai mou de goudron de houille dit "Brai mon EVT 60-62" ayant les caracté ristiques suivantes : -Température d'équiviscosité (E.V.T) : 61,40C -Indice de pénétration (100g/250G/ 5 secondes : 86 -Point de ramollissement bille et anneau : 47 C -Point de fragilité FRAASS : +4 C -Ductibilité à 2500 :100 -Distillation DIN Fraction 170-27000 : 1,8% " 270-300 C : 1,9% " 300-350 C :12,6% Brai :83,1% -Point de ramollissoment KS du brai :67 C.
Réduction catalytique des NOx En opérant comme dans l'exemple 2, on procède à la réduction catalytique des NOx en utilisant ledit catalyseur.
Les résultats sont indiqués dans le tableau 6 ci-après.
Expérience N Traitement du Ouantité Ouantité Tempéra- Taux d'éli sqrt de cata- de cata- ture de minatiai lyseur lyseur réaction des N0 supportée (g) ( C) (%) (%) 1 Ew (10 10 6,77 360 69,5 minutes) 390 73,8 420 76,3 460 73,0 2 Eau (10minutes10 6,76 360 67,5 420 77,7 460 79,4 500 78,4 3 Ammoniac (30 mn) 5 4,46 350 60,9 410 68,2 440 64,9 TABLEAU 6 (Suite)
Expérience N Traitement du Quantité Quantité Tempéra- Taux d'éli support de cata- de cata- ture de zrELnition lyseur lyseur réaction des NO supportée (g) ( C) (%) (%) 4 Fasiate 5 6,76 360 67,5 d'ammonium 420 77,7 (1 heure) 460 79,4 500 78,4 Exemple 7 Préparation du catalyseur On molle 18,09 g d'oxyde de cérium de façon à produire des pastilles ayant un diamètre de 4 mm et une longueur de 3 itrn. Le volume d'oxyde de curium ainsi moulé est de 8 mi.
Réduction catalytigue des NOx On procède comme dans l'exemple 2, mais en faisant passer les gaz à une vitesse spatiale de 25 000 heures-1, pour effectuer une réduction catalytique des NO en utilisant ledit catalyseur.
les résultats sont indiqués dans le tableau 7 ci-après.
TABLEAU 7
Température de réaction ( C) Taux d'élimination des NOx (%) 250 34,7 300 55,4 350 67,8 370 69,0 390 59,1
La présente invention concerne un appareil de production de filaments de verre et plus particulièrement un appareil de production de filaments de verre qui comporte un échangeur de chaleur pour maintenir > une température plus uniforme les globules de verre qui se forment aux tétons de la filière.
Les filaments de verre sont produits- en amincissant des filets continus de verre fondu provenant de plusieurs petits tétons ou orifices ménagés dans la paroi inférieure d'un réci- pient chauffé appelé filière. Le verre fondu fqrme des globules aux extrémités de sortie des tétons. A cause de ltamincissement du verre qui est étiré à partir des globules sous forme de filaments, ceB globules de verre prennent la forme d'un cône renversé. Avec un procédé de formage de ce type, la viscosité initiale du verre formant chaque globule et le changement de viscosité du verre dans chaque globule de la base au sommet du cône affectent le diamètre du filament formé et la capacité de production du procédé.Les diamètres des filaments sont d'autant plus uniformes et la capacité de production est d'autant plus grande que la viscosité initiale des globules et la variation de la viscosité entre ces derniers sont plus uniformes.
Entant donné que la viscosité initiale du verre et la variation de sa viscosité de la base au sommet d'un cône sont directement en rapport avec la température du verre, la qualité des filaments en ce qui concerne le diamètre uniforme et la capacité de production du procédé, dépend dans une large mesure des températures des tétons et des globules de verre fondu formés à 11 extrémité de ces derniers. Les diamètres des divers filaments sont d'autant plus uniformes et la capacité de production est a' autant plus grande pour un filament d'un diamètre particulier que les températures et leurs variations sont plus uniformes.
Si le cône renversé que forme le verre à l'extrémité du téton est soumis à une température excessive, la viscosité du cône diminue dans une proportion telle u le verre fondu ne peut plus supporter le filament continu se prolongeant vers le bas et le filament casse. Ce phénomène est appelé rupture à chaud.
L'écart entre la température du téton correspondant à une rupture à chaud et la température de fonctionnement nécessaire pour une production maximale est un facteur d'estimation établi d'une façon générale par approximations successives pendant Je fonctionne )ent de la filière. I1 doit y avoir une marge satisfaisante entre la température de rupture à chaud et la température réelle de fonctionnement de la filière afin de compenser les variations de viscosité dues à des variations de lthomogenéité du verre, aux variations incontrôlées de la température des tétons par suite de légères imprécisions de la réaction de la commande de la source d'énergie, de la configuration des tétons et d'autres facteurs qui peuvent affecter la température de la filière.