INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le tableau ci-dessous sont donnés les rets:ltats des essais de résistance de LongUe durée et de fluage auxquelles ont évé soumises des éprouvettes de 38 mm de longueur et de 3 mm de diamètre en alliage hautement réfracaire à base de nickel, à une température de 980 C, sous une charge de 21 kg/mm.
Les éprouvettes monocristallines K, L, M, N et polycristallines 0, P, Q, R ont été soumises aux essais après un traitement thermique consistant en un séjour de quatre heures à une température de 1220 C, suivi d'un refroidissement à l'air et d'une maturation de 32 heures à 870 C.
Désignation Duréc en Allongement Striction, Genre de heuren jus l'épronvette qu'à la % % d'essai.
rupture.
K 283 20,0 30,0 Résistance de longue durée.
L 141,5 20,0 30,0 - # M 282,5 24,8 31,4 Fluage.
N 321,0 25,5 31,5 Fluage.
O 16,0 1,0 2,0 Résistance de longue durée.
P 30,5 3,5 6,5 Q 29,0 2,0 6,5 R 11,5 3,5 6,5 Comme le fait apparaître le tableau ci-dessus les résultats des essais des éprouvettes monocristallines K, L, M, N, sont notablement supérieurs à ceux des essais des éprouvettes polycristallines 0, P, Q, R, tant en durée de vie jusqu'à rupture, qu'en allongement et striction, ce qui, pour les aubes de turbines monocristallines, équivaut à une augmentation de de 4 à 6 fois la durée de vie du turbomoteur.
Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation décrits et représentés qui n'ont été donnés qu'à titre d'exemple. En particulier, elle comprend tous les moyens constituant des équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons, si celles-ci sont exécutées suivant son esprit et mises en oeuvre dans le cadre des revendications qui suivent.
la présente invention concerne les fixations de roues d'automobiles.
Dans de dispositifs connus de ce genre, les roues d'automobi Le restent verticales en braquant, facilitant ainsi le dérapage de la voiture. Lt dans d'autres dispositifs, les roues ont même tend nce à s'incliner à l'opposé du virage (par exemple à s'incliner à gauche pour un virage à droite et à droite pour un virage à gauche) suivant la poussée de le force centrifuge.
Le dispositif, suivant l'invention, permet d'éviter ces inconvénients ; dans celui-ci, en effet, les roues s'inclineront à l'intérieur du virege recevant ainsi la poussée centrifuge plus logiquement le dispositif sera commandé par la difection de l'automobile assisté d'un verin hydrolique ou d'un deuxième boî- tter de direction ayant le même rôle que le vérin le dispositif, objet de l'invention, comporte un losange métallique traversé- dars va longueur par un axe coulissant qui comporte lui-même deux ombouts vissés afin de pouvoir effectuer des réglages. Le dessin annexé illustre à titre d'exemple un mode de réalisation du dispositif conforme à la présente invention. Tel q1 il est représenté, le dispositif comporte un losange I traverse dans sa longueur par un axe 2 fileté 7 et 9 qui comporte luimême deux embouts 3 et 6 filetés 8 et IO et deux écrous de réglage 4 et 5.
Le dispositif, objet de l'invention, peut être utilisé sur toutes les automobiles et particulièrement sur les autombbiles rapides ui ont à emprunter der routes sinueuses afin d'en augmenter la tenue de route.
Dans le système représenté sur la figure 5, le mélange d'air et de combustible sort du compresseur 12 par la canalisation 25 et passe à la chambre -de combustion 30 contenant deux catalyseurs espacés 40 et 42 et une zone de combustion libre intermédiaire 41. Le mélange combustible-air passe à travers la chambre de combustion et son catalyseur sans chute importante de pression. Des thermocouples 46 et 47 sont placés à l'entrée du catalyseur 40 et à l'extrémité de sortie du catalyseur 42, respectivement, pour enregistrer les températures à ces endroits.
le démarrage et la combustion ont lieu comme décrit ci-dessus, mais avec la particularité supplémentaire que l'effluent de la zone de combustion 41 est brûlé encore par le catalyseur 42. Le gaz sortant par la canalisation 44 peut être utilisé comme source de chaleur indirecte pour les gaz introduits dans la chambre de combustion.
Selon la variante représentée sur la figure 6, le catalyseur 42 est disposé en aval de la turbine 14 pour brûler encore l'effluent de la turbine. L'effluent résultant est passé ensuite à la turbine 51 qui fournit de l'énergie à l'arbre 52 et est ensuite libéré par la canalisation 53. Dans ce système, la turbine 14 est utilisé comme turbine dite libre et l'effluent de la zone de combustion 41 est déchargé dans la turbine 14. le gaz sortant par la canalisation 53 peut être utilisé comme source de chaleur indirecte pour les gaz introduits dans la chambre de combustion 30.
On a effectué les essais suivants pour illustrer le procédé consistant à brûler de manière sensiblement complète des combustibles carbonés par contact avec un catalyseur de maniere à obtenir un effluent contenant de très petites quantités d'hydro- carbures, d'oxyde de carbone t d'oxydes d'azote Dans un essai le catalyseur était du type en nid d'abeilles comportant des passages pour gaz non obstrués, comme décrit dans le brevet E.U.A.
N 3 565 830. Le catalyseur avait 2,54 cm de longueur et 6,35 cm de diamètre et était composé d'un support forme de cordiérite portant un mince revêtement d'alumine active contenant 1 % en poids de palladium (par rapport au catalyseur} à à l'état cataly- tique. Ce catalyseur était monté dans un récipient tel que représenté dans le brevet L.U.A. N 3 441 381. Du propane comme combustible et de l'air étaient introduits séparément dans un conduit de 6,35 cm de diamètre conduisant au catalyseur.Afin de chauffer le catalyseur, le propane était brûlé avec une flamme à une distance du catalyseur telle que la flamme ne le touche pas directement et les gaz résultants étaient passés à travers le catalyseur jusqu'à ce qu'il atteigne une température de 53800 environ.
On augmentait alors le débit de l'air et la flamme était ainsi éteinte. La température du gaz juste avant l'entrée dans le catalyseur tombait alors à 93 C environ et la combustion continuait dans la zone du catalyseur dans des conditions de combustion sensiblement sans flamme.
Durant cet essai, on a mesuré que la quantité de propane passée au catalyseur était de 255 litres (TPN) par heure. On mesurait bien la quantité d'air entrant par la canalisation d'alimentation en air, mais de l'air supplémentaire était aspiré dans le tube d'alimentation à extrémité ouverte, de sorte que le rapport réel de l'air au combustible n'était pas mesuré avec précision, mais était suffisant pour que le volume d'oxygène libre dans le mélange combustible-air soit au moins 1,5 fois environ celui nécessaire pour une combustion complète du combustible.On prélevait des échantillons des gaz effluents de ces opérations et un échantillon prélevé quand le lit de catalyseur se trouvait à une température indiquée de 12300C environ contenait d'après l'analyse 2 parties par million d'oxydes d'azote et moins de 2 parties par million d'oxyde de carbone, et il y avait une combustion sensiblement complète des constituants hydrocarbures du gaz. Avec les gaz air et propane à la température ambiante a leur entrée, ut mélange de 31 parties en poids d'air par partie en poids de propane a une température de flamme auiabatique de 1r C envi ron.L'air arrivant au catalyseur durant cette triode contenait d'après l'analyse 3 parties par million d'oxydes d'azote et oins de 2 parties par million d'oxyde de carbone, et ainsi durant la combustion il nty avait pas de production détectée d'oxydes d'azote et les gaz effluents avaient une très basse teneur en oxyde de carbone.La vitesse de libération de chaleur dans ce fonctionnement de brûleur était d'environ 70 millions de kilocalories par heure-et par mètre cube de catalyseur et était au moins plusieurs fois supérieure à la vitesse limitée par le transfert de masse.Ce mélange combustible-air aurait pu être introduit dans ce système catalytique à un débit au moinsVplu- sieurs fois supérieur à celui utilisé dans l'essai avec obtention des résultats avantageux de l'invention.
Dans un type similaire d'essai, on a brûlé un mélange intime de vapeurs de naphta de distillation directe et d'air par passage sur des sphères de catalyseur de 3,2 mm de diamètre contenant du chromite de cuivre déposé sur une alumine activée. Le catalyseur était dans un lit de 7,6 cm de longueur et de 3,5 cm de diamètre. Dans cet essai, on a recueilli les gaz effluents quand la température du gaz immédiatement. en aval du catalyseur était de 13210C environ et ainsi le catalyseur était à une température un peu plus élevée. Le gaz effluent contenait 4,5 % en volume de CO < , 12 parties par million d'oxydes s d'azote et 110 parties par million d'oxyde de carbone, et le combustible était brûlé de manière sensiblement complète.Par calcul, ces résultats indiquent que durant cet essai il y a eu un excès important d'air par rapport au combustible arrivant à l'entrée du catalyseur.
On a effectué l'essai suivant en utilisant une chambre de combustion telle que représentée sur la figure 5 pour illustrer une combustion sensiblement complète des combustibles carbonés. Ainsi, le combustible est partiellement brûlé dans la zone de combustion catalytique 40. ensuite, l'effluent partiellement brûlé est brûlé thermiquement dans l'espace de combustion libre 41 et ensuite les gaz sont passés à travers le catalyseur 42 pour combustion des impuretés ou combustibles restants, s'il y en a encore, dans les gaz de manière à donner un gaz effluent contenant des quantités minimales d'hydrocarbures, d'oxyde de carbone et d'oxydes d'azote. Dans cet essai, les catalyseurs étaient du type en nid d'abeilles comportant des passaoees pour gaz non obstrués, comme décrit dans le brevet E.U.A.N 3 565 830 et maintenu solidement et espacés l'un de l'autre à l'intérieur d'un conduit en acier. Les catalyseurs étaient composés d'un support formé de cordier te de 3,5 CE de diamètre et comportant un mince revêtement d'alunine active contenant X,35 % de platine (par rapport au catalyseur à une forme catalytique. Le catalyseur initial 40 avait 1,9 cm de longueur (parcours du gaz) et le catalyseur aval 42 avait 5,1 cm de longueur. Un espace d'oxydation thermique 41 de 5,1 cm était prévu entre les catalyseurs dans la direction de passage du gaz.
Cn a fait arriver de l'air préchauffé par une extrC-'4té ouverte du conduit menant au catalyseur gaz 40 jusqu'á ce que le catalyseur atteigne une température de 597 à ô3C0C environ.
On a ajouté ensuite de l'essence au courant d'air préchauffé et la combustion sans flamme du mélange combustible-air a été tablie dans le catalyseur initial. Les gaz résultants étaient passés à travers les deux catalyseurs et l'espace intermédiaire.
Durant les essais, la température maximale des gaz, comme indiqué par la couleur des parois du réacteur, était obtenue dans la zone de 5,1 cm entre les deux zones de catalyseur. On a recueilli les gaz effluents à un moment où la température de flamme adiabatique était de 139300 environ. Le gaz effluent contenait d'après l'analyse 7 ppm d'oxydes d'azote, 20 ppm dioxyde de carbone et 0,6 ppm d'hydrocarbures. Par calcul, ces résultats indiauent qu'un excès important d'oxygène par rapport au combustible arrivait à l'entrée de la zone de combustion durant cet essai.
On a effectué encore d'autres essais illustrant le procédé selon l'invention, dans lesquels le combustible tait brûlé de manière sensiblement complète et on obtenait un effluent avec de faibles émissions. Le système de combustion comprenait une source d'air préchauffé sous pression. Une partie de l'air était amenée par un tuyau à la zone de combustion et le reste était utilisé pour refroidir et diluer l'effluent de combustion. De l'essence exempte de plomb utilisée comme combustible était atomisée dans l'air passant à la zone de combustion G contre-courant par rapport à la circulation de l'air pour assurer un mélange intime.
Dans la première série d'essais, le catalyseur était du type monolithique en nid d'abeilles ayant un diamètre nominal de i5,25 cm et était disposé dans une enceinte métallique sous -la forme de deux blocs séparés comportant chacun des canaux parallèles de 5,7 cm de longueur les traversant complètement. Il y avait un petit espace d'environ 6 mm entre ces blocs. Les deux blocs de catalyseur avaient environ 15,5 canaux de passage par centimètre carré de section, les parois des canaux ayant une épaisseur de 0,25 mm. Les catalyseurs avaient des compositions identiques et étaient composés d'un support en nid d'abeilles de zircon-mullite qui portait un revêtement d'alumine contenant du palladium, de l'oxyde de chrome et de l'oxyde de cérium.
Le catalyseur pour ces essais peut être préparé typiquement en mettant en bouillie 2400 grammes de poudre d'alumine activée, en particules de moins de 0,42 mm, dans un mélangeur avec une solution préparée en dissolvant 2526 grammes de Cr(N03)3.9H,0 et 1382 grammes de Ce (NO3 )3 61120 dans 890 cm3 de H20 le mélange a été séché à 100C pendant deux jours. Les matières solides séchées ont été broyées et tamisées à moins de 0,42 mm et ensuite la poudre a été calcinée pendant 4 heures à 100000. On a introduit 3200 grammes de la poudre dans un broyeur à boulets de 12,9 litres en même temps que 3200 cm3 de H20 et 145,4 grammes de nitrate de palladium.On a fait fonctionner le broyeur pendant 17 heures à 54 tpm. La bouillie résultante avait 3 une masse volumique de 1,63 g/cm , un pH de 4,20 et une viscosité de 12 centipoises. On a dilué 1625 grammes de la bouillie ainsi obtenue avec 1180 cm3 d'une solution à 1 % d'acide nitrique. Le nid d'abeilles de zircon-mullite a été plongé dans la bouillie diluée et y a été maintenu pendant une minute, puis enlevé de la bouillie et exposé à un soufflage d'air pour enlèvement de la bouillie en excès. Le nid d'abeilles revêtu a été séché pendant 16 heures à 1100C et ensuite calciné pendant 2 heures à 500 C.
Le nid d'abeilles a été refroidi et présentait 11,0 % en poids de bouillie fixée ou de revêtement.
(Voir tableau 4, pages 29 à 34).
Dérivé acide réducteur du phosphore présent dans le mélange pour polymé- Gélification pendant la polymérisa Exemple risation en fusion tion en fusion nom nombre de parties 1 Acide phosphoreux 6,6 néant 2 Solution aqueuse à 50% 21,0 " d'acide hypophosphoreux 3 acide éthylphosphinique 29,9 " 4 acide cyclohexylphosphi- 47,1 " nique 5 Acide phénylphosphinique 45,2 " 6 Phosphonate diphénylique 18,6 " 7 Phosphite triméthylique 10,0 " 8 Phosphite triphénilique 24,7 " 9 Phosphite disodique 17,2 " penta-hydraté 10 Hypophosphite d'ammonium 6,6 " 11 Phényl phosphinate de 57,3 " potassium - à suivre - TABLEAU I (suite)
Dérivé acide réducteur du phosphore présent dans le mélange pour polymé- Gélification pendant la polyméri Exemple risation en fusion sation en fusion nom nombre de parties 12 Phénylphosphinate d'hexa- 41,1 néant méthylène-diammonium Exemple témoin - - Trente minutes après le début de la polymérisation dans un courant d'a zote, l'agitation devient impossible et la polymérisation s'arrête.
Exemple compa- Acide phosphorique 15,6 35 mn après le début de la polymériratif 1 sation dans un courant d'azote, l'agitation devient impossible et la polymérisation s'arrête.
Exemple compa- Acide pyrophosphorique 28,3 La polymérisation peut être mise en ratif 2 oeuvre mais la produit ne peut être extrait du réacteur de polymérisa tion sous forme d'un ruban régulier.
Exemple compa- Acide di-n-octyl- 51,2 environ 40 mn après le debut de la ratif 3 phosphorique polymérisation dans un courant d'a zote l'agitation devient impossible et la polymérisation s'arrête.
Dérivé acide réducteur du phosphore présent dans le mélange pour polymé- Gélification pendant la polymé Exemple risation en fusion risation en fusion nom nombre de parties Exemple com- Phosphate triphénylique 51,9 Pour la même raison qui ci-dessus on paratif 4 arrête la polymérisation au bout d'environ 45 mn.
Exemple com- Phosphate triammonique 32,3 Pour la même raison que ci-dessus on paratif 5 trihydraté arrête la polymérisation au bout d'environ 40 mn.
Exemple com- Triphénylphosphine 83,4 Pour la même raison qui ci-dessus on paratif 6 arrête la polymérisation au bout d'environ 30 mn.
Exemple com- Phénylphosphonate diso- 64,2 Pour la même raison qui ci-dessus on paratif 7 dique arrête la polymérisation au bout d'environ 50 mn.
Exemple com- Acide (3,5-di-t-butyl- 95,2 Pour la même raison qui ci-dessus on paratif 8 4-hydroxyphényl) méthyl- arrête la polymérisation au bout phosphonique d'environ 45 mn.
Exemple com- Hexamétaphosphonate de 48,6 La polymérisation peut être mise en paratif 9 sodium oeuvre, mais on ne peut pas donner au produit la forme d'un ruban régulier.
Dérivé acide réducteur du phosphore présent dans le mélange pour polymé- Gélification pendant la polymé Exemple risation en fusion risation en fusion nom nombre de parties Exemple com- Oxyde de triphényl- 88,5 L'agitation devient impossible au paratif 10 phosphine bout d'environ 25 mn après le début de la polymérisation dans un courant d'azote Exemple com- Acide diphénylphos- 69,3 La polymérisation est arrêtée au bout paratif 11 phinique d'environ 30 mn pour le même motif Exemple com- Hexaméthylphosphoramide 56,9 La polymérisation est arrêtée au bout paratif 12 d'environ 35 mn pour le méme motif que ci-dessus.
La figure 1 représente une petite partie du-con- voyeur à chariots remorqués, indiquée d'une façon générale en.
20. L'équipement 20 comprend une surface de référence, par exemple le sol 22 et une voie principale 24 présentant une fente 26 sous laquelle passe une broche d'attelage ou de remor tuage. La chaîne motrice 28 du convoyeurs disposée au fond de la fente 26 de la voie principale, est indiquée sur la. figure.
3. Un véhicule de transport, par exemple un chariot GO, om prend une broche de remorquage centrale 32, représentée dans la- fente 26. La plaque de manoeuvre 34 d'un exemple d'aiguille 3.5 et la voie 36 deun embranchement. sont également indiquéessur la figure 1.
La plaque de manoeuvre. 34, qui. -constitue un éle- ment commandant le mouvement d'un chariot 30,.peut.tre commande.
dée par un.mécanisme.37 (voir figure 11) semblable au: mécanisme.
décrit dans le brevet des Etats Unis d'Amérique n 3 526 192. Ce mécanisme comprend un ressort 35a qui pousse la plaque.de mahoeu- vre 34 de lt-åiguille.vers position normale d'ouverture de l'embranchement. La-lame 37a d'un-verrou porte contre un coin 34a de la plaque 34 et la maintient (contre la traction du ressort 35a) dans la position d'ouverture de la ligne principale. Un mécanisme à bascule 38, commandé par-un électroaimant ISOL déplace, lorsqu'il est commandé, la lame. du verrou afin de libérer la plaque t de lui permettre de reprendre sa position.
normale d'ouverture de l'e.mbranchement Une surface de came 34b de la plaque 34 est disposée dans le trajet de la broche de remorquage 32 passant dans l'embranchement, lorsque la plaque occupe sa position d'ouverture de celui-ci. En conséquence, la broche 32 remet l'aiguille à sa position de verrouillage et d'ouverture de la ligne principale, lorsque le chariot a péné trd dans l'embranchement Une plaque de came 39 (figure 12) est articulée sous la plaque de manoeuvre de l'aiguille.Lorsque la plaque 34 prend sa position d'ouverture de l'embranchement, elle incline, la plaque de came sur laquelle est monté un com- mutateur à mercure lMS dans le sens des aiguilles d'une montre à partir de la position représentée sur la figure 12 et elle ouvre les contacts 1MSl du commutateur La plaque de came est rappelée (par un dispositif non représenté) à la position de la figure 12, dans laquelle elle ferme les contacts 1MS1, lorsque la plaque 34 est ramenée- à sa position d'ouverture de la ligne principale Le mécanisme de codage du premier mode de réalisation de l'iliventioll, représenté sur les figures 1 à 3,comprend un dispositif de codage 40, réglable à la main, monté sur le chariot et un lecteur optique 42 enfoncé dans le sol au voisinage de la plaque de manoeuvre 34 de aiguille Un élément de codage 41 du dispositif 40 coulisse sur un arbre carré 44 supporté par deux consoles 46 fixees à l'avant du chariot 300Comme on le voit sur les figures 1 et 3, il est possible d'utiliser deux éléments de codage 41 qui peuvent être déplacés transversalement à l'avant du chariot 30, de chaque coté de la broche de remorquage centrale 32 et. jusqu'à des positions choisies.
Chaque élément de codage 41 comprend un bloc 48 dans lequel un alésage de section carrée 49 loge l'arbre 44. Une poignée 50 de chaque élément 41 permet un déplacement latéral commode du bloc 48 sur l'arbre 44 Un réflecteur 54 est fixé sur la surface inférieure du bloc 48. Un réflecteur approprié est une bande catadioptrique (c'est-à-dire une bande qui renvoie un faisceau de lumière vers sa source), telle que la bande type ne 7610 fabriquée par le 3M COMPANY, St-Paul, Minnesota,UOSaA.
Comme on le voit sur la figure 5, un évidement vertical 56, dispose au centre du bloc 48, débouche dans l'alésage carré 49.
Du fait que les contacts IMSl du commutateur à mercure IMS sont fermés lorsque la plaque de manoeuvre 34 de l'aiguille occupe sa position d'ouverture de la ligne princi- pale, ltelectro-aimant 1SOL-est excité par la source d'énergie S, lorsque les deux relais 1CR et 2CR le.sont. Lorsque l'élec- tro-aimant 1SOL est excité, il commande le mécanisme à bascule 38 qui libère la plaque 34 et lui permet de prendre sa position d'ouverture de l'embranchement.Au moment où le chariot pénètre dans ltembranchement la lumière cesse d'atteindre les tubes photo-électriques IPT et 2PT, de sorte que les contacts lCRl et 2CR1 s'ouvrent et l'aiguille revient à sa position d'ouverts ture de la ligne principale dans.îaquelle elle ferme les contacts lhlSl du commutateur à mercure.
La figure 6 représente un autre mode de réalisation d'un dispositif de codage à'réglage--manuel indiqué en 73, etqui est équipé d'un réflecteur catadioptrique. Chaque dispositif de codage 73 comprend un élément-de codage 75 se com-- posant d'un élément cylindrique 76 sur la surface extérieure duquel est fixée une bande catadioptrique 78..Le dispositif 73 comprend également un arbre horizontal 82 et une console de support 84 fixée transversalement à la partie avant inférieure du chariot 30, de chaque côté de la broche de remorquage centrale 32.Pour permettre la mise en oeuvre d'un plus grand nombre de positions de codage, deux dispositifs de codage 73 peuvent être montés à l'avant- du- chariot, chacun d'un côté de la broche centrale L'arbre 82 coulisse dans un alésage horizontal central 86 de l'élément 76.L'arbre 82 est monté sur la console 84 et il est maintenu axialement par celle-ci à l'aide de bagues à ressort 88 ajustées dans des gorges circonférentiel- les 90 ménagées à chaque extrémité de arbre, au delà des ex trémités de. la consolez Des gorges 92, espacées latéralement, de l'arbre sont disposées rades emplacements qui correspondent aùx divers emplacements de codage de l'élément- 75. Ce dernier comprend, de plus, un évidement vertical disposé au centre de l'élément 76-et contenant un ressort et une bille, de la même manière que dans le mode de réalisation de la figure 4.Le ressort, la bille et les gorges 92 de l'arbre 82 forment un mécanisme d'arrêt qui maintient par friction l'élément de codage 75 à une position latérale donnée sur l'arbre-82. On utilise également le même lecteur optique 42 décrit précédemment pour le dispositif de codage du premier mode de réalisation de l'invention et -le même mécanisme de commande de l'aiguille, avec le dispositif de codage 73, pour constituerjun ensemble de codage complet.
Les figures 7 à 9 représentent un autre mode de.