INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'exécution du dispositif de temporisation suivant la fig. 6 diffère de celle suivant la fig. 5 tout d'abord par le fait que la soupape présélective 71, dans sa position de repos (sous l'effet du ressort 72), ne prend pas la première position, qui se rapporte à la phase de remplissage, mais la deuxième position de distribution (comme représenté sur la fig. 6). Pàr tailleurs, la tranche frontale 79 est sollicitée par la pression en amont de l'étrangleur 56-par l'interme1diaire d'une conduite de distribution 78, tandis qu'agissent sur la section 77 la pression en aval de ltétrangleur 56 (conduite de distribution 76) et l'effort du ressort 72.Ce dernier est dimensionne de telle façon que ce n'est que pour de très petites différences entre les pressions agissant sur les surfacés -79 et 77 ou bien lorsqutil y a égalité de ces pressions qu'il amène la soupape présélective 71 dans sa deuxième position représentée sur la fig. 6, position dans la quelle l'accumulateur 51 est sous pression. Il y a par exemple tout au moins approximativement égalité des pressions sur les surfaces 79 et 77, lorsque la -chambre de pression de chaque embrayage est sous pression maxi, car > alors, il règne une pression maxi en amont et en aval de ltétrangleur 56.Si, par contre, ladite différence de pression de'passe une.certaine valeur, c. -à-d.
si l'effort de pression exercé sur la surface 79 est prépondérant par rapport à la somme de l'effort de pression sur la surface 77 et de l'effort du ressort 72 {ce qui est le cas pendant la phase de remplissage), la soupape préselective 71 est ramenée dans sa première position où l'accumulateur 51 est déchargé. il est un avantage de ltexecution suivant la fig. 6 que le ressort 72 puisse être beaucoup moins dimensionné que le ressort 68 de ltexécution i suivant la fig. 5.
L'exemple d'exécution suivant la fig. 7 ne diffère de celui de la fig. 5 que par la présence d'une soupape de chute de pression 81dans un by-pass 80 contournant-l'e'trangleur 56. Le tiroir-de cette soupape presente - tout comme lasoupape présélective conforme à la fig. 6 - une tranche- frontale 87 sollieitée, en pro venancé d'une conduite de distribution 86, --par la pression en aval de ltétrangleur 56, de meme que par un ressort 82, ainsi qu'unie tranche frontale 89 sollicitée, en provenance d'une conduite de distribution 88, par par pression en amont de l'etrangleur 56.Si la pression en-amont et en aval de l'étrangleur 56 est au moins à peu près la même, la soupape de chute de pression se trouve fermée par le ressort 82. S'il se produit une différence de pression notable à l'endroit de ltétrangleur 56, la soupape 81 se trouve en position de travail, auquel cas la pression en aval de l'étrangleur 56 est, quelle que soit la vitesse d'écoule- ment dans ltétrangleur, plus petite que celle en amont, cette différence étant fixe et en dépendance de lteffort du ressort 82.
On peut bien entendu aussi prévoir la même soupape de chute de pression 81 dans le cas du dispositif conforme à la fig. 6. La aussi, il faudrait monter cette soupape parallèlement à l'e'trang- leur 56, de telle sorte que la conduite 80 contourne ltétrangleur 56.
Dans le cas de l'exemple d'exécution suivant la fig. 8, il est prévu un bloc-soupape préselectif 91 qui rassemble la soupape préselective 71 du dispositif suivant la fig. 6 et la soupape de chute de pression 81 du dispositif suivant la fig. 7. En concordance avec ces soupapes 71 et 81, le tiroir de distribution du bloc-soupape présélectif est sollicité sur une tranche frontale 97 par la pression en aval de ltétrangleur 56 (conduite de distribution 96) et par un ressort 92, sur l'autre tranche frontale 99 par la seule pression en amont de lletrangleur-56 (conduite de distribution 98).Dans la positiontelle que représentée du tiroir, c. -à-d. lorsq'il y a au moins à peu près égalité de pression en amont et en aval de ltétrangleur 56, le by-pass 90 est à nouveau fermé, l'accumulateur 51 est relié à la conduite de refoulement 25 et son échappement est fermé, par ailleurs la chambre de ressort 57 est déchargée. Au-dessus d'une différence de pression déterminee, à j1 endroit de ltétrangleur 56, par l'effort du ressort 92, cette différence de pression est > comme dans le cas de l'exemple suivant la fig. 7, maintenue constante; 11 accumulateur 51 est en outre déchargé et coupé de la conduite de refoulement 25, tandis que la chambre de ressort 57 est sous pression.
Comme deji dit à propos de la fig. 1, les embrayages de la botte de vitessés peuvent eAtre alimentés en liquide sous/pression soit par la conduite 34, soit par l'une des conduites 34a et 34b. Si l'on se sert de la conduite 54, qui bifurque de la conduite de refoulement 24, 25 en amont du dispositif de temporisation, il convient de distinguer les cas suivants: a) Le renversement de marche de la soupape préséleetive 61,61a,61b et 61c a lieu conformément aux fig. 2,3,4,5 ou 7 en fonction de la pression en aval de la soupape 56.
b) Le renversement de marche de la soupape présélective 71 et 91 a lieu conformément aux fig. 6. ou 8 en fonction de la différencie de pression en amont et en aval de l'étrangleur.
Dans le cas a), un changement de vitesse dans la botte 13 se traduit par une chute de pression dans le système dé conduites (avec une certaine temporisation par l'étrangleur 56) et dé clenehe un changement de marche de la soupape presélective, qui passe de la deuxième à la première position, après quoi il se pro duit à nouveau un établissement ralenti de la raz pression. Dans le cas b), la soupape presélective rest au contraire dans sa deuxième position, c. -à-d. que le dispositif de temporisation n entre pas en- action.
Si l'on veut que le dispositif de temporisation entre immédiatement en action, lorsqu'on change de vitesse, ceci pour que ltem- brayage correspondant en prise dans l'inverseur travaille provisoirement avec glissement, il convient d'utiliser la conduite 34a; celleci bifurque, comme representé par exemple. sur les fig. 2 et 7, de la conduite de refoulement 24, entre ltétrangleur 56 et la soupape de réduction de pression 41. n s ensuit que toute chute de pression dans la conduite 74a- entraîne un changement de marche immédiat de la soupape présélectrice, qui passe de la deuxième à la première position, et, en plus, dans le cas de la fig. 7, une ouverture immédiate de la soupape de chute de pression 81.
L'établissement commandé de la~pression n'a toutefois lieu que dans.lt.embrayage correspondant mis en prise dans l'inverseur. Cette façon de raccorder la conduite 34a à la conduite dé refoulement 24 peut trouver aussi une application dans le cas des exemples d'exécution suivant les fig. 3 à 6 et 8.
Si Iton veut que l'établissement commande de la pression ait lieu dans chaque embrayage à mettre à nouveau en prise dans les deux parties de transmission, il convient de se servir-de la conduite 34b qui, derrière le dispositif de temporisation 40, bifurque de la conduite de refoulement 25 (fig. 1).
La channe cinématique d'entratnement de véhicule représentée sur la fig. 9 comporte, comme celle suivant la fig. 1, une machine motrice d'entratnement 10, un convertisseur 11 et un inverseur 12 à arbre de sortie 16; il manque toutefois une botte de vitesses. L'apport de liquide sous pression aux embrayages de l'inverseur a lieu à nouveau à partir d'une pompe 20 en passant par un dispositif detemporisation 140 et une soupape dtinver- sion 28.Dans le cas d'une telle channe einématique d'entratnement de véhicule, on peut se servir du même dispositif de temporisation que dans le cas de la channe cinématique conforme à la fig. 1, c. --à-d. d'un dispositif dé temporisation suivant l'une des fig.
On recycle vers le stade 1 ou 3, en mélange avec du sec butyl-benzèned'appoint, le sec-butyl-benzène inaltéré que l'on récupère aux stades 4 et 7.
Le procédé de la présente invention se prête à un fonc tionnercnt continu et il existe donc une corrélation entre les stades ci-dessus permettant de réaliser un tel fonctionnement continu. La charge initiale d'alimentation au stade 1 sert à remplir le train des réacteurs par-du produit liquide sur lequel la réaction s'effectue. Une fois le train ainsi rempli, on effectue la réaction d'oxydation du stade 2 pour atteindre la concentration voulue en hydroperoxyde de sec-butyl-benzene, et l'on introduit un supplément d'alimentation dans le réacteur tout en retirant simultanément le liquide oxydé contenant la concentration voulue en peroxyde.
Puisque l'oxydation du sec-butyl-benzène produit de grandes quantités d'acétophénone, un sous produit utile que lton obtient par conséquent est l'hydroperoxyde d'éthyle. Si on laisse cet hydroperoxyde dans la solution de réaction il va avoir pour rôle d'inhiber la formation d'hydroperoxyde de secbutyl-benzène. I1 est donc souhaitable de purger l'hydroperoxyde d'éthyle de la solution àmesure que cet hydroperoxyde se forme. On peut y parvenir en faisant barboter dans le liquide le gaz contenant de l'oxygène pour obtenir en même temps d'une part l'oxydation voulue et d'autre part l'élimination par purge de l'hydroperoxyde d'éthyle. On peut récupérer par condensation ou lavage l'hydroperoxyde d'éthyle vaporisé dans le courant de gaz.
On associe le débit d'addition de l'alimentation dans le réacteur pendant l'oxydation et le débit de retrait du liquide de du réacteur afin de maintenir la concentration en hydroperoxyde de sec-butyl-benzène dans le liquide que l'on retire.
il est souhaitable d'effectuer l'oxydation en faisant bar boter un courant de gaz contenant de l'oxygène et contenant un gaz inerte dans la solution se trouvant dans le réacteur. On peut utiliser de l'oxygène seul ; l'addition d'un gaz inerte est cependant souhaitable pour réaliser une purge efficace de l'hydroperoxyde d'éthyle. Un mélange d'air ou d'oxygène avec l'azote, l'argon, ittanhydride carbonique, etc., convient bien à cette fin. La pression partielle minimale de 02 dans le réacteur ou dans les réacteurs, qui donne approximativement les vitesses maximales d'oxydation, correspond à 50 millimètres de mercure lorsqu'on associe cela à une agitation du liquide se trouvant dans le réacteur. Cependant on peut utiliser de plus faibles pressions partielles avec une diminution des vitesses d'oxydation. On peut utiliser de plus grandes pression de l'oxygène, comme une pression partielle d'air égale ou supérieure à 1 bar, pour augmenter le transfert d'oxygène dans la masse et surmonter les défauts d'agiation. La limite supérieure pratique de la pression partielle d'oxygène est régie par les conditions opératoires, comme par exemple le choix d'une pression partielle qui évite l'existence de mélanges explosifs dans les gaz d'échappement. La limite inférieure de la pression totale des gaz contenant de l'oxygène est fixée par la hauteur de la colonne de liquide dans laquelle le gaz doit diffuser et par la contre-pression dans le système d'échappement ou de purge. L'air, à une pression comprise-entre environ 1 et environ 10 bars, est un gaz intéressant contenant de l'oxygène à utiliser dans le procédé de l'invention.
Pour la mise en oeuvre d'un procédé continu, il est souhaitable, lors du démarrage de la réaction, d'utiliser comme charge d'alimentation un mélange de sec-butyl-benzène et de son hydroperoxyde. Cela évite un retard dans l'amorçage de la réaction et dans son fonctionnement continu. Cependant, on peut retarder le fonctionnement en continu du processus jusqu'à ce que la concentration en hydroperoxyde de sec-butylbenzène se soit bien développée dans la charge initiale du réacteur. Une fois atteinte la concentration voulue, on ajoute simultanément un supplément de charge, qui est du sec-butyl-benzene ou bien du sec-butyl-benzène mélangé à son hydroperoxyde, cependant que l'on retire de la solution du réacteur.
On peut effectuer l'oxydation du sec-butyl-benzène dans un seul réacteur, dans plusieurs réacteurs en série ou dans un réacteur tubulaire dans lequel l'oxydation s'effectue par une progression étagée sur toute la longueur du réacteur. I1 a été déterminé que lorsque la concentration en hydroperoxyde de sec-butyl-benzène augmente dans le liquide présent dans le réacteur, il est souhaitable de diminuer progressivement ou périodiquement la température du mélange de réaction. Cela sert à réduire à son minimum la décomposition du peroxyde dans le liquide. Par conséquent, la plus grande vitesse de réaction s'utilise en général au début de l'oxydation et la plus faible température s'utilise en général en un point où est atteinte la concentration maximale recherchée.Dans le mode préféré de réalisation du present procédé, on diminue constamment la température pendant toute la réaction.
On peut mettre en oeuvre ce mode opératoire de diverses façons. Par exemple, on peut introduire l'alimentation dans un seul réacteur comportant une enveloppe et l'on peut y effectuer la totalité de la réaction d'oxydation en amorçant la réaction à une température maximale, aussi élevée que 140C C par exemple, jusqu'à une tempe rature aussi faible que 75 C par exemple lorsque la concentration voulue en peroxyde est at- teinte. Cependant, un tel systèrr,e ne conduit pas à un fonctionnement continu.
De préférence, on effectue la reaction d'oxydation dans plusieurs réacteurs en série et à des températures différentes ou bien dans un reacteur tubulaire dont la température diminue progressivement sur toute sa longueur. De cette façon, on peut faire varier dans chaque stade les conditions de température selon la durée de séjour du liquide nécessaire dans chaque stade pour parvenir à la concentration voulue en hydroperoxyde.
Une fois atteinte la concentration voulue en hydroperoxyde, on peut traiter le liquide pour récupérer l'hydroperoxyde de sec-butyl-benzène et l'acétophénone. Pour réduire à son minimum la quantité des matières que l'on traite, il est souhai- table, quoique non indispensable, de séparer du liquide le sec-butyl-benzène inaltéré. On peut y parvenir en chassant par une distillation quasi-instantanée le sec-butyl-benzène à une pression égale ou inférieure à la pression atmosphérique. On recycle le produit de cette distillation rapide, à titre de produit d'appoint, vers un stade antérieur de la réaction précitée d'oxydation.
Pour séparer l'hydroperoxyde de son mélange avec l'acéto- phénol et le méthyl-éthyl-phényl-carbinol, on extrait le mé- lange à l'aide d'une solution alcaline aqueuse, par exemple, NaOH, KQH, de l'hydroxyde de tétraméthyl-ammonium, etc., en solution aqueuse. La concentration de la base dans l'eau peut grandement varier, mais, pour faciliter le traitement des matières, la solution doit contenir environ 10 à environ 50 pour cent en poids de la base.On peut effectuer l'extraction en un ou plusieurs stades selon le volume et la concentration de la solution basique Cela transforme l'hydroperoxyde en sel basique qui est hydrosoluble. L'eau de lavage emporte une faible quantité d'acétophénone que j 1on peut enlever, avec toute impu- reté organique éventuelle, en soumettant le mélange aqueux à un contre-lavage par un solvant hydrocarboné, de préférence du sec-butyl-benzène. On peut récupérer sous forme d'une phase séparée insoluble l'hydroperoxyde par un traitement de la solution alcaline par un acide faible comme de l'acide carbonique (formé par addition du C02) et de l'acide acétique. Il est important dans un tel traitement acide d'éviter une transposition de l'hydroperoxyde en du phénol et de la méthyl-éthyl-cé- tone.On peut récupérer par un moyen mécanique de séparation, par exemple par décantation, la phase séparée contenant de 1 'hydroperoxyde.
On peut séparer l'acétophénone du méthyl-éthyl-phénylcarbinol par une simple distillation. On peut faciliter cette séparation en traitant le mélange par une trace d'acide minéral fort, par exemple H2S04, de l'acide trichloracétique, HF etc., pour déshydrater le carbinol en une oléfine et l'on peut ensuite distiller l'oléfine de son mélange avec l'acétophénone.
Lorsque l'on désire transformer l'hydroperoxyde de sec butyl-benzène en phénol et en méthyl-éthyl-cétone, il est souhaitable mais non fondamental, d'effectuer la transformation après avoir chassé par distillation très rapide le sec-butylbenzène inaltéré du liquide contenant l'hydroperoxyde de sec butyl-benzène, l'acétophénone et le méthyl-éthyl-phényl-carbinol.
On soumet ensuite ce liquide oxydé à un traitement par un acide relativement fort, c'est-à-dire un acide au moins aussi fort que l'acide formique (par exemple l'acide formique, l'acide chloracétique, l'acide trichloracétique, un mélange de SO2 et d'eau, H2SO4 , H2PO3 , HNO3 , HCl , HF , du bisulfate de sodium, de l'acide toluène-sulfonique, une résine du type acide sulfonique pour l'échange d'ions, etc.) pour effectuer la décomposition de l'hydroperoxyde afin de former du phénol et de la méthyl-éthyl-cétone et d'effectuer la déshydratation da méthyl-éLhyl-phénylcarbinol en oléfine correspondante.
La quantité'de l'acide n'est pas fondamentale et elle peut se situer entre environ 5 et environ 1 000 parties par million, par rapport au poids du liquide que l'on traite. La réaction de décomposition est exothermique et l'on peut donc effectuer cette réaction de décomposition au voisinage de la température ambiante Xpar exemple à 250 C environ) jusqu'à environ 1? 5 < . On pet régler la température de réaction par une combinaison de la concentration de l'acide dans le liquide et de l'action des dispositifs d'échange de chaleur pour enlever de la chaleur lorsque cela est nécessaire.
On peut séparer les produits de la décomposition en appliquant les techniques classiques, principalement une distillation, pour récupérer les produits voulus, le phénol, l'acéto phénone et la méthyl-éthyl-cétone.
ttentretoise de ltinvention est de préférence une-pièce séparée du corps du connecteur qui renferme les contacts de manière à pouvoir l'interchanger et utiliser des entretoises différentes avec des corps différents de connecteurs selon le nombre des contacts et leur écartement ou autres différences qui empéchent d'utiliser une entretoise normalisée.
L'invention concerne également une enveloppe en une matière isolante : 1. qui renferme et maintient en place et en orient.ation correcte le corps du connecteur, ltentretoise et lrextrémité du câble dont les conductetlrs doivent être-reliés aux bornes du connecteur 2. qui forme un organe de repérage de la plaquette à circuits imprimés en utilisant une languette en saillie.Ladite languette est suffisamment longue pour empêcher que les contacts électriques se touchent si lzon essaie dtassembler incorrectement le connecteur avec la plaquette 3. qui forme une clavette interne de repérage pour orienter correctement le corps du connecteur dans ltenveloppe et par rapport à la languette externe de repérage 4. qui établit une prise sur le câble et transmet toute traction mécanique exercée sur le câble directement à la poignée de la plaquette à circuits imprimés ; elle empoche toute contrainte imposée au capable d'atteindre les contacts relativement fragiles du connecteur 5. qui forme un couvercle étroitement ajusté sur Itentre toise et empêche tout conducteur du caAble de sortir des gorges de l2entretoise qui leur 'sont réservées.;; 6. qui comporte un moyen pour fixer le connecteur à la plaquette à circuits imprimés 7. les vis de fixation ou de montage sont retenues prisonnières par des saillies formées dans les alésages de ltenveloppe ceci empêche que les vis tombent et sue perdent lorsque le connec teur est séparé de la plaquette à circuits imprimés 8. les vis de montage peuvent flotter ou se déplacer-dans les alésages de ltenveloppe,de sorte qutil est possible de serrer à fond une vis à la fois pour mettre le connecteur de niveau avec la poignée de la plaquette sans geler une; autre vis 9. les deux moitiés de ltenveloppe sont bloqués-ensemble le long des deux bords par les -vis de montage ; les deux vis de serrage transversal exercent une force supplémentaire-de serrage dans la zone de préhension du-cable.
L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemples nullement limitatifs et sur les quels : la figure 1 représente un connecteur selon Irinvention et une partie d'une plaquette à circuits imprimés avec laquelle le connecteur est utilisé la figure 2 est une vue partielle de la plaquette à circuIts imprimés et ds la poigne e stuvant la ligne 2-2 de la figure t ;; les figures 3 et 4 sont des coupes suivant les lignes 3-3 et 4-4 respectivement de la figure f la figure 5 est une vue partielle à grande échelle du connecteur suivant la ligne 5-5 de la figure 1, la plaquette étant représentée en traits interrompus pour montrer-la relation entre ladite plaquette et le connecteur la figure 6 est une coupe partielle suivant la ligne 6-6 de la figure 5 ; la figure 7 est une coupe de ltentretoise représentée sur la figure 5, suivant la ligne 7-7 de cette dernière figure, mais ne montrant que quelques conducteurs et éléments de connexion dans-quelques-unes des gorges de lrentretoise la figure 8 est une élévation latérale en partie en arrachement et en partie en coupe du connecteur représenté sur la figure l ;; la figure 9 est une vue en bout du connecteur représenté sur la figure 1, mais à plus grande échelle ; la figure 10 est une vue partielle du connecteur de la figure 1 en partie en arrachement, montrant les vis qui relient le connecteur à la poignée de la plaquette à circuits imprimés la figure il est une coupe montrant une variante de.lten- tretoise qui peut entre utilisée avec le connecteur représenté sur les autres figures ; et la figure 12 est une vue en perspective éclatée du connecteur représenté- sur les figures 1 à 10.
Beys mimes numéros de référence sont.-utilisés póur désigner des pièces analogues sur les diverses figures.
La figure 1 représente une plaquette 20 à circuits imprimés qui comporte sur sa surface des circuits se terminant par un cer tain nombre de lames conductrices parallèles 22 se prolongeant en direction des extrémités d'une patte 24 faisant saillie audelà du bord de la plaquette 20. Cette dernière présente une poignée 26 qui a une section en forme de T > comme on le voit sur la figure 7, et qui est reliée à la plaquette 20 par des noyens convenaroles tels que des rivets 28.
La poignée 26 présente des orifices taraudés 30 destinés à des vis 32 dtun connecteur 34 qui est fixé à la plaquette et qui est relié aux circuits de cette dernière drune manière qui sera décrite plus loin. La poignée 26 présente une encoche 36 (figure 2) au-dessus de la patte 24- pour y placer une languette 38 (figure 1) du connecteur 34. Cette languette 38 est une languette de repérage et elle garantit l'application du connecteur 34 en position correctement orientée sur la patte 24.
Dans la forme de réalisation représentée, la languette 38 empêche que le connecteur 34 soit appliqué sur la plaquette 20 sens dessus dessous. tes figures 8 et 9 montrent, la façon dont les. vis 32 traversent des parties du connecteur 34 de câbles électriques.. Ttenveloppe du connecteur 34 présente des orifices 4? dans lesquels sont introduites les vis 32 qui ontLdes têtes 44 rajustant dans des contre-alésages 46 des orifices 42. tes têtes de ces vis srappuient contre la surface inférieure annulaire des contre-alésages 46.
Des saillies 47 formées sur les paroirs des contre-alésages retiennent les vis 32 prisonnières. tes têtes des vis sont trop .grandes pour passer au-delà des saillies 47,et ces dernières sont à une distance suffisante des surfaces inférieures des contre-alésages pour permettre aux vis 32 de flotter sur une certaine distance de manière que le filetage de la vis puisse se déplacer dans lrorifice 42. Ceci permet de serrer à fond une vis à la fois pour mettre le connecteur 34 de niveau avec la poignée 26.Lorsque le connecteur doit être fixé à la poignée 26 de la plaquette 20, les vis 32 sont vissées dans les orifices 30 en introduisant un tournevis aans-les contre-alésages 46 qui guident ltextrémité du tcurwlevIs pour quelle atteigne les têtes 44 des vis 32.