INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour de basses pressions potentielles du gaz à épurer, par exemple avec de 1 'air atmosphérique à des vitesses allant usr'.u'.-" 4f mètres/seconde, il suffit d'utiliser une nervure hélicoîdale étroite pour transporter les liquides ou les matières solides séparées, des exemples cie telle nervures stand représentés dans 1 articules solides.Les nervures aurent, de préférence pour cela, une ente d'environ La figure i représente le mode de réalisation le plus simple d'une nervure qui présente une section quadrangulaire et qui repose par sa surface latérale sur la surface intérieure de la chambre de turbulence. La nervure représentée dans la figure 4 convient un peu mieux pour recueillir les particules séparées qui s'écoulent dans la direction ascendante le long de la paroi de la chambre de turbulence, sa face inférieure étant taillée en biseau, ce qui forme entre la paroi de la chambre de turbulence et la nervure un sillon ouvert vers le bas.
La nervure représentée dans la figure 6 a en principe le même rôle que la nervure représentée dans la figure 4. Le sillon ouvert vers le bas est réalisé en soudant un liteau de section rectangulaire placé de chant en position inclinée sur la paroi de la chambre de turbulence.
La nervure représentée dans la figure 5 convient particulièrement à l'évacuation de liquides, cette nervure étant taillée en biseau sur deux côtés, ce qui forme un sillon ouvert aussi bien vers le bas que vers le haut. Le sillon ouvert vers le haut peut recueillir et évacuer le liquide qui a été collecté par la nervure placée au-dessus et qui s'écoule ensuite vers le bas le long de la paroi.
Pour les hautes pressions potentielles du gaz, par exemple dans les centrales thermiques pour la séparation de l'eau de la - vapeur sous pression, il se présente le danger que le flux de gaz fasse sortir des sillons les liquides déjà séparés. Pour l'éviter > , les intervalles entre les nervures ou entre les sections superposées de la même nervure doivent être relativement peu importants, De telles nervures sont représentées dans les figures 8 à 12. Parmi celles-ci le mode de réalisation représenté dans la figure 11 convient aussi pour la séparation de particules sous forme de pous sidère.
l,a nervure représentée dans la figure 8 est constituée par un profil en '7 soudé sur la paroi de la chambre de turbulence, profil dont un coté est parallèle à la paroi de la chambre de turbulence, celle-ci protégeant donc largement du flux tournant et formant en neme temps un sillon profond dans lequel le liquide séparé peut s'écouler. LSexemole de la figure 9 représente un mode de réalisation analooue. A la place d'un profil en V est soudé sur la chambre de turbulence un profil en T, de telle manière que l'aile du pro~ fil en T soit parallèle e la paroi de la chambre de turbulence, n autre mode de réalisation fondamental est représenté dans l'exemple de la figure 10 dans lequel le profil de paroi de la chambre de turbulence est façonné d'une manière analogue à celui de la figure 8, non pas en disposant des nervures ou sillons sur la paroi intérieure d'une chambre de turbulence cylindrique, mais au contraire par la structure de la paroi du cyclone ellemême constituée par des segments de profilés correspondants superposés en s'enroulant en forme d'hélice. Le mode de réalisation d' une chambre de turbulence selon la figure 10 est un perfectionnement important de l'exemple de la figure 8 sur lequel il a l' avantage d'une économie considérable de matière.
Comme réalisation complémentaire des modes de réalisation conformes ; la figure .9 et surtout à la figure 9 qui conviennent pour la vapeur à haute pression potentielle, on peut souder - ainsi que le représente la figure 24 - sur la paroi de la chambre de turhulence 46, des nervures entretoises 47 perpendiculaires à celle- ci et en forme d'hélice. Sur ces nervures entretoises est disposée, à la place de la semelle du profil en T conforme à la figure , une lamelle métallique perforée 4".
Les figures ll et 12 représentent des exemples de réalisation dans lesquels les nervures ou sillons sont taillés dans la naroi de la chambre de turbulence par un usinage mécanique. Ils conviennent nlutôt de ce fait pour un séparateur centrifuge de diamètre réduit et également pour un flux de gaz ou de vapeur petit.
Les profils peuvent être produits par exemple par usinage mécanique de la surface intérieure d'un tube à paroi épaisse. L'exemple représenté dans la figure 11 convient plutôt pour l'évacuation de particules solides et celui de la figure 12 pour l'évacuation de liquide.
L'intervalle réduit entre les nervures ainsi que exigent les hautes pression potentielles du flux gazeux peut être obtenu en utilisant une nervure avec une inclinaison plus petite. Ceci erésente l'inconvénient rue dans la partie inférieure de la chambre de purulence la totalité des particules séparées doit s ler vers le ias dans le sillon formé entre la nervure et la Paroi < 1 < ' la chambre de turbulence, la capacité du sillon étant souvent dépassée.On @ut y remédier en disposant sur la paroi intérieure de la chambre de turbulence plusieurs nervures sous forme d'une hélice l i's1.eurs voies. C'n obtient par ce moyen, avec un intervalle rénnil entre nervures, une nlus grande section transversale d'évacuation pour les particules de matières solides séparées ou pour le liquide séparé. La figure 2 représente un exemple dans lequel on a disposé des nervures en forme d'hélice à deux voies sur la paroi intérieure de la chambre de turbulence. La figure 2 représente de plus, une sortie d'évacuation 12 qui convient surtout pour l'évacuation de matières solides parce qu'elle possède dans son tracé uniquement des courbures réduites et garantit une entrée sans frottement.
Etant donné que les nervures ou sillons disposés sur la paroi intérieure de la chambre de turbulence résolvent d'une façon satisfaisante le problème de l'évacuation des particules séparées, des dispositifs auxiliaires comme par exemple des cols annulaires, des fentes annulaires, des tuyères d'air secondaires ou analogues qui assurent ltévacuation des particules séparées dans les séparateurs centrifuges connus sont superflus. C'est pour cette raison que le séparateur centrifuge du nouveau type ne présente à I'exté- rieur de la chambre de turbulence cylindrique aucune installation gênante susceptible de s'opposer à la juxtaposition ramassée de plusieurs sénarateurs centrifuges.Cet avantage acquiert encore une signification supplénentaire lorsque, comme par exemple, dans les centrales nucléaires modernes à grand rendement les quantités de vapeur arrivant au séchoir sont Si importantes que l'on doit disposer plusieurs séparateurs centrifuges en parallèle. Une disposition ramassée est, dans ce cas surtout, d'un intérêt particulier parce que chaque mètre supplémentaire de conduite de vapeur entraine une certaine perte de pression et de ce fait, une diminution du rendement.
Les figures 13 à 16 représentent des possibilités de dis positions en parallèle pour les séparateurs centrifuges.
La figure 13 représente trois chambres de turbulence 16 disposées en parallèle les unes à coté des autres, ces chambres étant parcourues par un flux allant de bas en haut. Leurs buses d'entrée 17 sont alimentées en parallèle avec le gaz brut, le con dens La figure 14 renrésente schérlatiquement la disposition en :arall < 'le de quatre chambres de turbulence 20 avec entrée et sortie 1alar!enticlles du gaz. le eaz brut est amené par un canal d'amenée 21 de section rectangulaire au groupe de séparateurs. Le canal d'amenée 21 se continue nar les quatre buses d'entrée 22 des chambres de tur bulence 20, la section d'entrée de celles-ci étant exactement un quart de la section du canal d'amenée 21. Dans la direction du flux, en aval de l'orifice des buses d'entrée 22, le canal d'amenée présente une section qui va en diminuant par rapport à la section d'entrée desdites buses 22. La sortie de gaz pur est, d'une façon analogue, constituée par des buses de sortie 23 et un canal de sortie 24. Cette construction garantit une distribution équili- brée des quantités de gaz admises sur les chambres de turbulence existantes. Chacune des chambres de turbulence 20 possède à sa base un écoulement 25 pour le condensat.
Les figures 15 et 16 représentent un troisième exemple de disposition en parallele de sépåfateurs centrifuges. Il s'agit dans ce cas de quatre séparateurs centrifuges avec entrée tangen t i e 1 1 e du gaz et sortie supérieure axiale du gaz. Les quatre chambres de turbulence cylindriques 26 sont disposées de façon ramassée aux quatre coins d'un carré. Elles possèdent un canal d'avec née. commun 27 pour le oaz brut, le gaz étant distribué en quantités égales, comme dans l'exemple de la figure 14, sur chaque buse d'entrée 28 des chambres de turbulence 26. A la base de chaque chambre de turbulence, se trouve un écoulement 29 pour le condensat.
Les figures 17 et 18 repré.entent la disposition, h la sor tie d'un gros séparateur 30, d'une batterie de separateurs finaux 34 disposée en série, disposition qui convient surtout pour le sé chase-des flux gazeux qui contiennent une très grande proportion de liquide. La majeure partie du liquide est déjà séparée, dans le gros sépareteur, du flux gazeuxntroduit dans celui--ci par le cadal d'amenée 31 et elle est évacuée par l'écoulement 32. Dans la partie supérieure du gros séparateur se trouve une cuve 33 disposée co-axialement dont le diamètre est inférieur à celui de la chantre de turbulence 30.De ce fait il existe, entre la cuve 33 et la chambre de turbulence 30, un espace circulaire dans lequel rtnsstre obligatoirement le flux gazeux en rotation préséché. L'espare circulaire se distribue en une rangée de canaux 35 s'enroulant en hélice entre lesquels est distribué le flux gazeux prese- Cilé, Cos canaux s'enroulant en forme d'hélice débouchent chacun tançentiellement dans l'un des séparateurs finaux 34, qui ont une disposition ramasse à l'intérieur de la cuve 23. C'est ici qu'a lieu une séparation tr < s efficace des résidus liquides subsistant dans le. flux gazeux perce que le flux gazeux est forcé de prendre twno @rajectoire avec courbures beaucoup plus fortes que dans le gros séparateur, la rotation du flux dans les séparateurs finaux 34 étant encore accrue par le fait que l'énergie que possède déjà le flux dans le gros séparateur ne se perd pas lors de son passage dans les séparateurs finaux, étant donné la disposition particulière des séparateurs finaux dans le gros séparateur.
Les séparateurs finaux possèdent des conduits d'écoulement 36 qui débouchent dans un conduit collecteur 37. Dans le conduit collecteur 37 se trouve un tube d'écoulement 38 disposé coaxialement qui évacue le condensat ou le liquide provenant des incidents de fonctionnement qui se dépose dans le fond de la cuve 33.
La réalisation d'une disposition de ce type comportant un gros séparateur et un certain nombre de séparateurs finaux est surtout favorisée par le séparateur centrifuge de type nouveau avec des nervures ou des sillons sur la paroi intérieure de la chan bre de turbulence. L'absence d'installations supplémentaires ou d' éléments constitutifs à l'extérieur des chambres de turbulence per met une disposition ramassée des séparateurs finaux de sorte qutau total ceux-ci n'utilisent pas une plus grande surface de base que le gros séparateur. Ceci rend possible également une utilisation complète de la rotation du flux induite dans le gros séparateur dans les séparateurs finaux.
En brûlant, ces gaz chauffent au rouge ces panneaux qui deviennent la source de l'émission infrarouge.
Le défaut de ces dispositifs de chauffage est l'intensité considérable de la radiation calorifique du panneau en céramique.
Quand les serres sont chauffées par de tels dispositifs, les plantes sont séchées et même brûlées.
En outre, une partie considérable de la chaleur de tels dispositifs (près de 40 %} arrive avec les produits chauds de la combustion dans la zone supérieure desserres où elle est dissipée en pure perte.
On connaît aussi les dispositifs servant essentiellement à alimenter en acide carbonique les plantes dans les serres. Ces dispositifs se présentent sous l'aspect d'une chambre de combustion de gaz combustibles, les produits de la combustion étant débités directement dans la serre. Cette chambre de combustion est placée sous un capot communiquant également avec l'atmosphère de la serre. Du milieu environnant, l'air est refoulé dans le capot à l'aide d'un ventilateur.
L'extérieur de la chambre de combustion est baigné par cet air qui, ensuite, passe dans l'atmosphère de la serre. L'air, en sortant du dispositif, se mélange aux produits de combustion, abaissant leur température jusqu'au niveau requis pour que les plantes ne soient pas brûlées (par exemple, le dispositif fabriqué par la firme hollandaise "Ermaf").
Le défaut de ces dispositifs est, qu'en service, il se forme des quantités considérables d'oxyde carbonique ce qui est nuisible à la croissance des plantes et à la santé du personnel qui les soigne.
De plus, la sortie concentrée des produits de combustion cause un surchauffage local dans la serre.
Un autre défaut de ces dispositifs est qu'ils ne peuvent servir à alimenter les plantes que par de l'acide carbonique. Ceci exige l'emploi, en plus de ces dispositifs, d'un dispositif spécial destiné uniquement au chauffage des serres.
Le but de l'invention est d'éliminer les défauts cités des dispositifs décrits plus haut.
Le but de l'invention est de perfectionner la transmission de la chaleur dans la zone de croissance des plantes dans la serre.
Ce résultat est obtenu de la manière suivante Dans un dispositif pour chauffer les serres, comprenant un générateur thermique dans lequel la chaleur est produite par la combustion d'un combustible, essentiellement gazeux, une conduite de distribution de gaz percée de trous pour la sortie des produits de combustion dans la serre et un ventilateur refoulant les produits de combustion provenant du générateur thermiqut dans la conduite en question, l'invention prévoit l'incorporation, entre le générateur thermique etla conduite de distribution de gaz, d'une chambre tubulaire complémentaire dont les parois sont exécutées en une matière à haute conductibilité thermique et à forte capacité de radiation, le ventilateur étant monté entre ladite chambre tubulaire et la conduite de distribution de gaz et une tubulure pour l'aspiration de l'air environnant se trouvant à l'extrémité de la chambre tubulaire, en amont du ventilateur.
Une telle construction permet d'utiliser la chaleur des produits de combustion faiblement additionnés d'air par sa transmission par radiation dans la zone des plantes à travers les parois latérales de la chambre complémentaire placée entre le générateur thermique et la conduite de distribution de gaz. Ceci, à son tour, abaisse considérablement la température du mélange gazeux aspiré de la chambre complémentaire par le ventilateur et refoulé dans la conduite de distribution de gaz, ce qui permet de réduire considérablement le volume d'air aspiré du milieu environnant par le ventilateur en vue de diluer les produits de combustion afin de réduire jusqu'à la valeur requise la température du mélange gazeux arrivant directement dans la serre.
I1 est avantageux de réunir deux dispositifs de chauffage de serres, de l'invention , en un système faisant un tout, de manière que la conduite de distribution de gaz d'un des dispositifs soit raccordée au générateur thermique de l'autre dispositif, des volets étant placés dans chaque tubulure débitant l'air dans le générateur thermique ainsi que dans chaque conduite de distribution de gaz en amont du générateur thermique et des vannes étant prévues sur les trous des conduites de distribution de gaz et à brancher sur l'entrée de chaque conduite de distribution un tuyau pour l'évacuation des produits de combustion.
Un tel système permet, selon les besoins, soit de chauffer seulement les serres, essentiellement par radiation, les trous des conduites de gaz étant alors obturés par les vannes et les volets occupant les positions appropriées dans les tubulures débitant l'air dans le générateur thermique et dans chaque conduite de distribution de gaz en amont du générateur athermique, soit quand les vannes des conduites de distribution de gaz sont ouvertes et la position des volets mentionnés plus haut est modifiée en cerrespondance.
de cumuler les chauffages par radiation et par convection des serres et d'alimenter en même temps les plantes en acide carbonique par le gaz carbonique contenu dans les produits de combustion.
Cette distance qui est mesurée à partir des points où les bras 12, 13 sont en contact avec la broche 16, constitue la différence entre l'intervalle original g entre les bras de contact et l'épaisseur t de la broche16. Etant donné que la broche 16 est alignée centralement par rapport aux bras flexibles de contact 12, 13, la déviation de contact d est divisée également entre les deux bras de contact, c'est-à-dire que chaque bras est dévié de 2 d ou de la moitié de la déviation totale.
Si, comme recommandé, t est égal à 0,013 pouce (0,330mm) et g égal à 0,007 pouce (0, 178mu), la déviation de contact totale d est égale à 0,006 pouce (0,152mm). Ainsi, la déviation de chaquebras de contact y sera de [ - 3 d ou 0,003 pouce (0,076mm). Donc, la force F que chaque bras 2 de contact 12, 13 applique à la broche 16 lorsque la broche est alignée parfaitement avec le; bras de contact et de F = ky = (31,4) (3) = 94,2 gr Cependant, si ces éléments sont initialement mal alignés, une légère force supplémentaire est alors ajoutée à la force particuliere des bras qui doivent flèchir un peu plus pour absorber le mauvais alignement de la broche.
Les tolérances d'alignement des bras de contact 12, 13 et de la broche 16 sont, pour chaque élément, de préférence égales à + O.002 pouce tO.051mm3. Donc, le plus mauvais cas d'alignement y' entre les- deux éléments est égal à 0,004mm tO.102mm3, y' étant la déviation dans la direction des flèches "ALIGNEMENT" de la figure 1.
En se reportant à nouveau à la figure 1, on voit que la flexion d'alignement k' est généralement déterminée par la formule suivante
dans laquelle : E est le coefficient d'élasticité du matériau formant le connecteur, Le est la longueur effective telle que définie précédemment, T -est l'épaisseur de chaque bras de contact, I = WT3 est le moment d'inertie pour la section du bras c contact en W, 12 Is = T(W1) est le moment d'inertie pour la section de la tige 12 en Wl, Lt est la longueur en porte-à-faux totale du connecteur entre le raccord de soudure ou: le point de fixation et le centre des surfaces de contact 15.
Dans la configuration préférée, cette flexion d'alignement est de 5,1 grammes par millième de pouce (0,025mm); cependant, elle peut varier approximativement de + 25% (c'est-à-dire entre approximativement 3,8 et 6,5 grammes par millième de pouce) sans affecter d'une manière significative l'aptitude des bras de contact a absorber des alignements défectueux relatifs avec la broche en raison du fait qu'un tel changement dans la flexion ne produirait qu'une faible modification de la force d'alignement dans la plupart des conditions. L'effet de torsion est supposée négligeable en raison du fait que les connecteurs sont centrés par un dispositif d'alignement.
En supposant maintenant que la flexion d'alignement est de 5,1 grays mes par millième de pouce (0,025mm), la force maximums F' nécessaire pour l'alignement est de F' = k'y' - = (5,) (4) = 20,4 gr Donc, la force de contact que l'un des bras de contact 12 ou 13 exercera sur une broche 16 dont l'écart d'alignement pourra atteindre au maximum 4 millièmes de pouce (0.102 mm) sera : F = force avec l'alignement le plus défectueux w F + F' = (94,2) * (20,4) = 114,6 gr Cependant, on notera que l'autre bras de contact-continuera à exercer la force normale de 94,2 gr.
Il est maintenant évident que pour une déviation d'alignement de 0,001 pouce (0,025) mm force ne sera égale qu'au sixième approximati vement de la forceInécessaire pour une déviation du bras de contact de 0,001 pouce (0,025)'m. -Ceci est dû au fait que la flexion pour chaque bras de contact 12, 13 est de 31,4 gr par millième de pouce (0,025mm3 comparée aux 5,1 gr par millième de pouce (0,025mm) pour lXalignement. Cette force très faible nécessaire pour l'alignement provoque ce comportement "flottant" du connecteur indiqué précédemment, dans la direction d'alignement.Cette carac téristique importante et peu évidente du connecteur rend possible son utilisation dans une configuration en grille denses c'est-à-dire qu'en raison de cette "action de flottement", les accumulations de tolérances sont absorbées alors qu'autrement un système de connexion de (0,050 pouce (l,27mm) x 0,050 pouce (1,27mm) serait impossible, Il existe également une flexion d'assise dansa direction indi quée par les flèches de la figure 1.C'est une fonction de compensation pour des variations dans les tolérances de l'ensemble qui permet à la fourche flexible Il de porter contre la paroi arrière du réceptacle 47 (figure 33 juste avant l'introduction de la broche dans le réceptacle La flexion d'assise "k" est déterminée selon la formule suivante dans laquelle Ic' = W T est le moment d'inertie pour chaque bras de contact 12 à la section W dans la direction "ASSISE".
I ' = (W1) T3 est le moment d'inertie de la tige à la section W1 12 dàns la direction "ASSISE".
Dans la configuration préférée, la flexion d'assise k' est de 1,5 gr par millième de pouce tO,025mm3; cependant, elle peut varier d'approximativement + 25% (c'est-à-dire entre approximativement 1,1 et 1,9 gr par millième de pouce (0,025mm)) sans effet contraire.
En suoposant maintenant que la flexion d'assise est de 1,5 gr par millième de pouce, la force maximum nécessaire pour asseoir la fourche flexible contre la paroi du réceptacle et de (1,53 (4) = 6 gr.
D'après la configuration décrite ci-dessus et les rapports de flexion dans le connecteur 10, on voit que celui-ci est particulièrement approprié pour être utilisé dans des applications très diverses telles que celles qui seront maintenant décrites et dans lesquelles des connexions multiples simultanées sont souhaitables sans soumettre le connecteur à des contraintes ou forces longitudinales.
Par exemple, les figures 2 et 3 présentent le connecteur amélioré 10 mis en oeuvre, dans un connecteur du type à bord de carte. Une carte de circuits imprimés 20 comportant plusieurs broches 16 pour permettre des connexions de signaux électriques d'entrée et de sortie, est représentée avec le bord de connexion de la carte de circuits imprimés 20 fixé à un élément porte broches 21. Les broches 16 traversent l'élément porte-broches 21 et font saillie sous la surface inférieure de l'élément porte-broches 21.
Une embase connectrice 22 est adaptée pour recevoir, supporter et assurer la connexion électrique avec le porte-broches 21 et la carte de circuits imprimés 20. l'embase connectrice 22 comporte plusieurs réceptacles 23 adaptés pour recevoir l'un des connecteurs 10. Les ouvertures 24 dans l'embrase connectrice 22 sont agencées pour guider le porte-broches 21 et la carte de circuits imprimés 20 pendant leurs introduction au cours de laquelle les broches 16 en saillie sur la surface inférieure de l'élément porte broches 21 pénètrent- dans les réceptacles 23 et sont disposés dans une position adjacente aux surfaces de contact 15 du connecteur 10. Pendant cette opération, aucune force d'introduction n'est appliquée aux broches 16 ou aux connecteurs 10.Une vis d'actionnement 25 solidaire du porte-broches 21 comporte une extremité (non représentée) qui pénètre dans le trou 26 prévu dans l'embase connectrice 22 Lorsque la vis d'actionnement 25 est tournée, une surface deguidage de ladite vis 25 (non représentée) provoque le déplacement latéral du porte-broches 21, qui sollicite ainsi les broches 16 en engagement par friction et électrique avec leur donnecteur respectif 10. Ce mouvement latéral provoque le déplacement des saillies 27 du portebroches 21 sous les becs 28 de l'embase connectrice 22, retenant ainsi le porte-broches 21 et les broches 1S dans une position de contact électrique engagé.
La figure 4 présente une broche et un rail de massue utilisant connecteurs de la présente invention.