INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cnacune des parties Il présente une zone 20 à résistance réduite, déterminée par une série de perforations prévues dans le prolongement d'une languette de déchirage 18 pourvue d'un picot arrachable 190 On conçoit que lorsque le corps d'un tel dispositif est abaissé en direction des bouteilles, les pattes 17, dont le bord libre définit un passage de diamètre inférieur à celui de la partie supérieure a des bouteilles, se déforment pour affecter l'orientation oblique illustrée dans la partie gauche de fig. 6. Une fois cette partie supé- rieure ou bague a disposée au-dessus des pattes 17, le poids des bouteilles tend à ramener ces pattes vers le bas ; ce déplacement angulaire est limité par portée d-es prolongements 17a des pattes 17 contre la face inférieure du corps (partie droto de iige 6). Tout dégagement intempestif des bouteilles au cours du transport est rendu ainsi impossible ; ce dégagement ne peut être obtenu que moyennant déchirure de la zone perforée 20 à l'aide de la languette 18 formant organe de traction.
il doit d'ailleurs être entendu que la description qui précède n'a été donnée qutà titre d'exemple et qu'elle ne limite nullement le domaine de l'invention dont on ne sortirait pas en remplaçant les détails d'exécution décrits par tous autres équivalents0 On comprend notamment que le dispositif est susceptible d'être réalisé en toute autre matière synthétique appropriée, notamment en acrylonitrylebutadiène-styrène (A.3.s.) conformé par emboutissage à froid. Il va en outre de soi qu'il peut être agencé pour le transport de deux, trois, quatre six, etc... bouteilles.
La présente invention se rapporte à des dérivés i- salicyloylés ae la phènyl-4 cyclohexylamine.
Les composés vises par 1 Invention sont définis par la formule générale ci-atrès
Dans cette formule, R représente une substitution facultative pouvant être un reste alcoyle léger, un reste trifluorométhyle, un halogène, un groupe alcoxy léger ou un groupe alcoylthio léger R' représente une substitltion facultative pouvant être un reste alcoylc léger ou un halogene R" représente un atome d'hydrogène ou un reste alcanoyle léger R"' représente un atome d'hydrogène ou un reste alcoyle léger R"" représente un atome d'hydrogène ou un reste alcoyle léger.
Les composés de l'invention sont intéressants principalement en raison de leurs propriétés pharmacodynamiques ; ils possèdent notamment des propriétés analgésiques, antipvrétiques, antiinflammatoires, antirhumatismales, anticonvulsivantes et antidépressives.
L'emploi des composés sus définis comme produits à usage pharmacentique n'est toutefois pas visé par la présente invention.
L'invention vise, par contre, la fabrication des composés sus définis suivant un procédé selon lequel on fait agir un halogénure d'acide dérivé de l'acide salicylique et défini par la formule générale suivante dans laquelle X est un halogène, R", R"' et R"" étant comme il a été dit précédemment, sur une phènyl-4 cyclohexylamine définie par la formule générale dans laquelle R. et R sont comme il a été dit précédemment.
L'opération est effectuée, préférablement, dans un liquide inerte servant de solvant ou support comme, par exemple, un hydrocarbure, un éther-oxyde, un hétérocycle oxygéné, un N,N- dialcoylamide ou leurs mélanges ; on @eut aussi opérer en présence d'un accepteur d'acide tel que, par exemple, une base minérale ou organique tertiaire, le dit accepteur pouvant constituer tout ou partie du solvant ou support.
La réaction peut être effectuée à la température ambiante on peut aussi opérer à une température différente en vue de ralentir ou accélérer la réaction et augmenter la qualité ou le rendemcnt de l'opération.
Quelques exemples de préparation sont donnés ci-après ces exemples sont purement illustratifs et ne limitent en rien l'invention.
3xen-ple 1 N-(phènyl-4 cyclohexyl) salicylamide Dans 300 millilitres de benzène sec, on introduit 17,5 grammes (0,1 mole) de phènyl-4 cyclohexylamin@ et 10,1 grammes (O,l-mole) de triéthylamine ; on agite et ajoute lentement 15,7 grammes (o,î mole) de chlorure de salicyloyle ; après introduction, on porte au reflux pendant 30 minutes puis filtre le liquide chaud pour éliminer le ehlorhydrate de triéthylamine le filtrat est placé dans un évaporateur rotatif et le benzène est éliminé sous pression réduite ; le résidu est lavé plusieurs fois avec un neu de pentane Duis séché sous vide.
exemple 2 Le tableau ci-après indique les composés qui peuvent, notamment être obtenus lorsque le chlorure de salicyloyle est remplacé dans la réaction de l'exemple 1 par un autre chlorure d'acide défini par la formule générale suivante
La Demanderesse a maintenant découvert que lton peut utiliser des composés de métaux de transition #-allyliques av3c avantage comme agents d'amorçage dans la première zone dans un procédé à pression éleveepour la polymérisation de l'éthylène en deux ou plusieurs zo nes de polymérisation, comme décrit ci-après, Conformément à la présente invention, un procédé pour la polymérisation en continu de l'éthylène, en deux ou plusieurs zones d'un réacteur en continu comporte le passage de l'éthylène à travers une première zone de polymérisation sous pression qui n'est pas inférieure à 1600 atmosphères et à température qui n'est pas inférieure à 125 C, le passage c1.'un composé de métal de transition -allylique dans cette zone pour trovoquer l'amorçage de la polymérisation , le passage du mélange du polymère et de l'éthylène qui n'a pas réagi, avec ou sans éthylène supplémentaire, à travers une seconde zone de polymUrisation sous pression d'au moins 1600 atmosphères et à une température supérieure, en présence d'un agent d'amorçage de polymérisation produisant des radicaux-libres, les conditions combinées de température et de pression dans chaque zone étant telles que le mélange réactionnel monomère/polymère existe sous une phase fluide unique et le mélange réactionnel demeure comme phase urique fluide jusqu'à son retrait de cette zone.
Bien que l'addition d'un liquide inerte comme milieu réactionnel et comme milieu de suspension ou solvant pour le produit puisse autre, et soit de préférence, à éviter, dans le procédé de la présente invention, on peut introduire de petites quantités d'un ou de plusieurs liquides inertes stil en est besoin pour agir comme véhicule pour l'introduction dans la zone réactionnelle des initiateurs ou d'un agent quelconque de modification de polymérisation, utilisés dans le processus.
Les indications pour reconnaitre si ou non le mélange réactionnel monomère/polymère existe sous une phase fluide unique, sont faciles à reconnaitre pour le spécialiste, ou apparaitront à partir des données exposées dans "Fluid Phase Equilibria in the System Polyethylene-Etylene", I et II, "Rec. Trav. Chim." 84, 261 (1965) (par SWELHEIM, de SWAAN ARONS & t)IEPEN) et 85, 504-516 (1966) (par KONINGSVELD, DIEPEN & CHERMIN). La pression minimale et la température minimale auxquelles s'effectue la réaction en une phase fluide unique sont inter-dépendantes.Ainsi, à température de 125 C, il est nécessaire d'avoir unerpression stLpérieure à 1600 atmosphères, tandis qu'à pression de 1600 atmosphères, une température supérieure à 125 C est nécessaire pour conserver une réaction en phase unioque, L'équilibre de phase est également affecté par la conversion du monomère en polymèrs, par le poids moléculaire du produit et, à un moindre degré, par le degré de linéarité du produit.
La Demanderesse a dicouvert que l'application de pressions et de températures inférieures à celles auxquelles les mélanges réactionnels monomère/polymère existent sous phase unique fluide donnent lieu à une non uniformité indésirable du produit et que le maintien de la phase unique fluide diminue grandement les risques de l'apparition de décompositions explosives. La séparation en deux phases peut retarder le retrait du produit de la zone réactionnelle, permettant à une réticulation ou a une dégradation de se produire dans le produit, et eut aussi provoquer une non uniformité de la réaction conduisant à des décompositions explosives.
On conduit de préférence la polymérisation à une température comprise entre 145 et 220 ou 260 C environ dans la première zone des températures de l'ordre la 160 à 180 C sont généralement préférées, elles sont suffisamment élevées pour donner un taux de rcac- tion économique mais assez basses pour donner un équilibre approprié de polymérisation dan les deux zones. Il est préférable à de telles températures d'opérer sous une pression d'au moins 170G atmosphères pour assurer que la réaction s'effectue en une phase fluide unique.
La température de l'opération dans la seconde zone et d'éventuelles zone suivantes est de préférence supérieure à celle de la première zone, mais la température préférée n'excède ordinairement as 300 C.
On entend par l'expression "composé de métal de transition #-allylique" un composé organométalique d'un métal des groupes 'VA à VI,de préférence des groupes IVA à VIh de la Table périodique des Eléments, inclusivement, contenant au moins un groupe allylique de formule générale lié au métal.
Dans la formule (I), R1 à R5 qui pouvent être identiques ou différents, représent des atomes d'hydrogène ou des subetituants monovalents, tels que des groupes hydrocarbyle, par exemple alkyle, aryle, aralkyle ou alcényle (pourlesquels "alkyle" ènglobe cycloalkyle) ou un de leurs dérivés substitués, ou bien des groupes -NO2, -ON ou -OR, dans lequel R représente un groupe hydrocarbyle. Ou bien encore, daur ou plusieurs des valences libres satisfaites par R1 à R5 peuvent être liées l'une à l'autre par un radical organique divalent, par exemple des groupes polymethylène ou alkylidène.
La Table Périodique des Eléments à laquelle il est fait référence est celle oui est présentés sur la page intérieure de couverture de "General and Inorganic Chemistry" de PARTINGTON, publié par McMillan, 2e édition.
Dès métaux approrriés comprennent le titane, le zirconium, l'hafnium, le vanadium et le chrome.
les agents d'amorçage utiles selon la présente invention peuvent contenir uniquement les ligands #-allyliques ou d'autres ligands peuvent aussi être présents à volonté, et ceux-ci peuvent être anioniques, cationiques ou neutres, et de caractère mono- ou polydentates ; par exemple, on peut les cnoisir parmi les ligands tels que l'hydrogène, un hydrocarbure, un halogène, un carboxylate, un alcoxy, un phénolate, un thiophénolate, CN, des phosphines organiques, CO, NO, des oléfines et des ligands dérivés de composés organiques bêta-dicarbonyles, par exemple d'acétylacétone, la 3-cyanoacétyl-acétone, des esters d'acides alpha-céto-carboxyliques et des esters d'acide malonique ou d'acide cyano-malonique.
On peut prép-re-r les composés #-allyliques par un certain nombre d techniques qui sont bien décrites dàns 1 littérature publiée.
On peut les préparer oar exemple par réaction d'un halogénure métallique ou un halogénure de métal complexé avec un réactif allylique de Grignard, ordinairement en solution d'éther, à basses températures.
On appréciera qu'aucun procédé unique n'est nécessairement applicable à la production de la gamme totale des composés #-allyli- ques. Cependant, la plupart des composés it-allyliques sont sucez tibles d'être produits par l'un des procédés publiés ou de leurs variantes.
les produits de cos réactions peuvent être isolés, mais il est souvent commode de conduire les préparations immédiatement avant usage, et d'en utiliser directement la solution.
Des précautions doivent être prises à tous moments pour éviter le contact de l'air et de l1humidité, pour éviter la perte de l'activité catalytique. Le plupart des composés #-allyliques utiles selon la présente invention sont de préférence conservés à une tenpérature inférieure à 0 C.
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à-dire dans lequel les plaques d'extrémité et de côté se coupent sensiblement à 90°. Néanmoins, il est plus courant de trouver des outils de découpe dans lesquels le coin entre les plaques d'extrémité et de côté est légèrement arrondi, c'est-à-dire dans les-5 quels le rayon de courbure de la surface externe du coin est au moins égal à l'épaisseur d'origine du flan. Les chaines de scie dans lesquelles les coins des outils de découpe sont sensiblement à angle vif (c'est-à-dire pour lesquels le rayon de courbure de la surface externe du coin est notablement inférieur à l'épaisseur 10 du flan d'origine) sont réalisés par formage à froid, dans un premier temps, d'outils de découpe à coin arrondi et par usinage, dans vin deuxième temps, de ces outils de découpe, par meulage par exemple, de façon à réaliser les coins à angle vif de ces outils de découpe.
15 Selon le procédé de l'invention, un flan de métal
(définissant le développement dans un même plan avant pliage) de l'élément externe de liaison et de la partie formant outil de découpe de ce dernier est placé dans une presse et la partie formant outil de découpe est pliée partiellement d'un angle d'envi-20 ron 30° à partir du corps principal de l'élément de liaison
(voir figure 2). Un tel pliage partiel est réalisé pour les deux raisons suivantes :
- il permet à l'outil de découpe d'être tenu fermement lors des opérations de formage qui seront réalisés ultérieurement et, il 25 permet également de définir précisément la position de la partie formant outil de découpe par rapport à l'enclume de formage.
La deuxième opération du procédé de l'invention est illustrée aux figures 2 et 3. Comme représenté en pointillé à la figure 2 un poinçon de formage 22 est placé au-dessus de la par— 30 tie destinée à former l'outil de découpe 14. L'élément 12 est alors fermement maintenu entre les deux éléments 24 et 26 de la presse. Si l'on considère la figure 3, on remarquera que le déplacement du poinçon de formage 22 dans le sens de l'écrasement de la partie 14 réduit l'épaisseur de l'extrémité de cette der-35 nière et produit un effet de forgeage.forçant' le métal à fluer et à réaliser ainsi sur le flan une section épaissie formant nervure 30 dont l'épaisseur maximum est de préférence 60 % supérieure à l'épaisseur d'origine du flan.
L'opération suivante est illustrée à la figure 4. Elle consiste à maintenir l'outil de découpe dans des sections d'enclume 32 et 34 et à plier l'extrémité de l'outil par un deuxième poinçon de formage 28 de façon à réaliser ainsi la pla-5 que d'extrémité 20.
L'opération finale est illustrée à la figure 5.
Elle consiste à maintenir fermement en position l'outil de découpe 14 et à aplatir à l'aide d'une presse 36 la plaque de côté 18 de cet outil. Un tel aplatissage est réalisé avec un 10 fluage minimum du métal, comme cela apparait lorsque l'on compare les figures 4 et 5.
La possibilité de former à froid un outil de découpe pourvu d'un coin à angle vif selon l'invention peut être réalisé pour les raisons suivantes :
15 - Le métal peut être déformé par tirage et par déport de matière mais il est difficile à comprimer. Ainsi, lorsque l'on plie une plaque, le centre de courbure du pli est situé en dehors de l'épaisseur de la plaque et il en résulte que le rayon de courbure de la surface extérieure du coin de pliage 20 ainsi obtenu est au moins égal à l'épaisseur de la plaque. Le fait d'essayer de réaliser un pli à angle vif peut entraîner un flambage du métal au niveau du coin interne et ainsi un affaiblissement considérable de la plaque en ce point. De façon à réaliser un coin pour lequel le rayon de courbure de la surface 25 externe est inférieur à l'épaisseur de la plaque, on envisage une deuxième déformation du métal. Le refoulement ou le déport de métal par des procédés connus tel que le forgeage est couramment utilisé pour réaliser des coins à angle vif pour des éléments de découpe de chaine de scie. On peut se référer par exemple en 30 cela au brevet des Etats-Unis d'Amérique N° 3 144 891. Cependant, dans tous les procédés connus de réalisation de chaine de scie, un tel déport de métal n'est réalisé qu'après l'opération de pliage : de par les limitations imposéès par le procédé lui-même et des limitations résultant des possibilités de déforma-35 tion à froid du métal, la technique antérieure n'est pas capable de réaliser de façon satisfaisante un outil de découpe pour chaine de scie à mortaiser sans avoir à envisager une opération de meulage. Avant une telle opération de meulage, le rayon de
Solution de Bleu Trypen Un mélange de 0,2% de bleu Trypan dilué dans l'eau distillés (4 volumes) et de cnlorure de sodium a' 4,25% dans l'eau distillée (1. volume) est préparé au moment de l'emploi Technique des assais Des dilutions en série de l'antiserum de rat utilisé peur la sensibilisation des cellules et de sérum normal de rot sont préparées avec de milieu 199. On prévoit généralement un volume de 1 ml pour chaque dilution.
Une suspension de cellules cibles à 106 collules/ml est ajoutée, volume à volume a chaque dilution.
Le mélange est agité et laissé à la température de la pièce pendant 50 minutes.
Puis les collules sont contrifugées avec précaution et le surnageant est éliminé.
lies cellules sont remetses on suspension dons un petit volume de milieu 199 et leur concentration amenée à 106 cellules/ml par une dilution appropriée.
On mat 0,1 mi de chaque suspension cellulaire en présence de 0,1 ml de sérum de lapin anti gamme-globulinc de rat dilué au 1/20ème, 0,1 ml de sérum normal de lapin dilué au 1/20ème ou 0,1 ml de milieu 199 additionné de 1% de sérum normal de s@uris.
Les deux derniers tubes servent de témoins. Le mélange est agité et laissé 30 minutes a la t@mpérature de la pièce.
Puis on ajoute 0,1 ml de sérum de cobaye dilué au 1/3 dans du milieu 199 à chaque tube co@me source de compl@ment, Les tubes sont dgit@s et placés à 37 C pendant 45 @inutes, après quoi ils sont transférés dans la glace fondante et on ajout@ im@@@iatoment av@nt le comptag@ 0,1 @l de la solution de bleu Trypan.
Le pourcentage de cellules mortes ou viventes est estimé à partie d'environ 250 cellules pour chaque tube.
Calcul du @@pourcentage de cytotoxicité" La méthode pour calculer le pourcentage de cytotoxicité a été décrite en détail dans l'article de @MOTTA R. "Utilisation du test d'inhibition de cytotoxicité pour le dosage de l'antigène de greffe "in vitro" chez la souris". Rov. Franç. Etud. clin.
biol. 1968 - 13,713. @ L'@ctivité cytotoxique d'un @ntisérum de rat en présence de sérum de lapin anti gamma-globulines de rat, de sérum de lapin normal et de milieu 199 est calculée par rapport au témoin correspendant où les cellules ont été "sensibilisées" par du sérum normal de rat. Le pourcentage de cytotoxicité est défini de l@ façon suivante : %de mortalitédansle spécimen-%de mortalité dans le témoin correspon@ant 100 x 100 - % de mortalit@@dans le témoin correspondant.
Le titre d'un antisérum est défini comme la dilution de l'@n- tisérum qui donne un pourcentage de cytotoxicité ég@l @ 50%.
RESUITATS Augmentation @e l'@ctivité cytotoxique @nvers les antigènes des cellules normales On a tudié l'aug@@ntat@ on de l'effic@cité cutotoxique de serum de rat enti-cellules norm@les de souris (@ S. N 311) @n- vers des cellules normales de g@@@lions ly@ph@@tiques en pr@sence de sérum de lapin anti-gem@@-globulines de rat (A.@ @ 322), de sérum normal de lapin @t de milieu 199.
La figure 1 @ontre les résalt@ts obtonus. Sur cette figure, les pourcentages d@/cytotoxicité sont port@s en ordonnées, et les dilutions de l'antis@rum @ 311 sont porté@s en abs@isses. Si l'on compare le titre de l'antisérum @ 311 en prés@nce de l'an tiglobuline à calui des @@@@@@@@@@@@@@@@@@@ut voi@@@@@@@ iglo @ul@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@it @u @@@@@32 à@@@@@@@@ @v@@ d'@@@@@@@lo@s @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ @ssay@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@multipl@@@@@@@@@@ @r @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@t@@@ion @@@@@@@@@@@@@@@@ @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ ut@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@inos de @@@@@@@ @nt@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@ @@@@@@@@@@@@lobul@@@@@@@@@@332 @@@@1@@@@@@ction de cytotoxici@@ pro @@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@@anti-cellules DRA/2 @@@@@@@@@@, @@@ 1 figure 2, l@@ @our@@ntag@@@ de cttotoxicit@ sont portés @n@@@@donnéo@@@@les dilutions de l'@@tisérum @@@ 314 sont portées @n @bscisses.
@ l@ figure 3, 1@s pourcontages de cytotoxicité sont @ortés @@ @@donné@@ et l@s dilutions de l'entis@rum N 352 sont portées en @bsisses.
Les figures 2 et 3 montrent que l'@ntiglobuline n'infinence pas la reaction de cytotoxicité lorsque celle-ci n'est p@s due à des anticorps de rat @t @@ f@it rend très improbable qu l'antiglobuline agisso par l'action syn@rgique d'un fact@ur @e toxici té non spécifique ou par @@pport d'une fr@ction th@@@@@@@ble du complément.
- DALLAGES OU PAVÉS DE TOUS TYPES REPOSANT SUR UNE STRUCTURE RIGIDE OU SOUPLE, MÊME TRES PORTANTE, PAR LIINTERMÉDIAIRE D'UN SABLE DE POSE. CETTE TECHNIQUE, BIEN QUE PRÉFÉRABLE À LA PRECÉDENTE. PRÉSENTE LES INCONVÉNIENTS SUIVANTS ELLE EST CPÈRE, CAR, OUTRE LE COÛT DE LA STRUCTURE SOUS-JACENTE, LES PAVÉS OU LE DALLAGE DOIVENT AVOIRS UNE ÉPAISSEUR NON NÉGLIGEABLE.
LE SABLE DE POSE N'ASSURE QU'UNE TRÈS MAUVAISE LIAISON ENTRE LE REVÊTEMENT DE SURFACE ET LA STRUCTURE SOUS -JACENTE. ET, SOUS L'ACTION DE CHARGES STATIQUES OU DYNAMIQUES, MEME FAIBLES, DES DÉFORMATIONS SONT PRODUITES RAPIDEMENT ET ENTRAI- NUENT OUTRE UN ASPECT ONDULÉ TRÈS DÉSAGRÉABLE, DES FISSURATIONS ET DES RUPTURES DANS LES DALLAGES OU PAVE' S.
L'INVENTION VISE À SUPPRIMER CES INCONVÉNIENTS EN INTERPOSANT ENTRE LA DALLE DE RE- VÊTEMENT ET LA SOUS COUCHE DURE, UNE COUCHE DE MATÉRIAUX TRÈS SOUPLE, QUI, INTIME MENT LI ÉE PAR UN MORTIER SPÉCIAL À LA DALLE DE REVÊTEMENT, SUPPORTERA, SANS DOMMA- GE, POUR CETTE DALLE. TOUTES LES DÉFORMATIONS, EN ASSURANT, EN OUTRE, UNE CIRCULA TION PROVISOIRE.
LES REVÊTEMENTS CONSTITUÉS DE DALLES EN BÉTON SONT ACTUELLEMENT COURAMMENT UTILISES, MAIS SONT FIXÉS SUR UN SUPPORT RIGIDE : EN GÉNÉRAL UN BÉTON DE CIMENT, AVEC INTERPOSITION, SOIT D'UNE FORME EN SABLE, SOIT D'UN MORTIER DE CIMENT, CES REVETEMENTS PEUVENT ÉGALEMENT ÊTRE POSÉS SUR UNE FORME CONSTITUÉE UNIQUEMENT DE SABLE.
LA TECHNIQUE FAISANT L'OBJET DU PRiSENT BREVET CONSISTE À ÉXÉCUTER, TOUT D'ABORD UNE STRUCTURE RELEVANT DE LA TECHNIQUE DES CHAUSSE ES SOUPLES, ET CONSTITUÉE, À SA PARTIE SUPÉRIEURE, PAR UNE COUCHE DE MATÉRIAUX ENROBÉS.
LA POSE DES DALLES EN BÉTON PEUT DE FAIRE AUSSITÔT APRÈS L'ÉXÉCUTION DE CETTE STRUC TURE. OU ETRE DIFFÉRÉE, LA LIAISON QUI CONSTITUE COLLAGE DE CES DALLES EST FAITE DI- RECTEMENT SUR CES MATÉRIAUX ENROBÉS, GRACIE À UN MORTIER DE CIMENT.
CE PROCÉDÉ DE POSE ET DE COLLAGE DE DALLES RIGIDES. SUR STRUCTURE SOUPLE EST DONC NOUVEAU , PAR SA TECHNIQUE, LA STRUCTURE SOUPLE ÉTANT SUSCEPTIBLE DE DÉFORMATIONS INSTANTANÉES. CONTRAIREMENT À LA STRUCTURE RIGIDE UTILISÉE JUSQU'ALORS, CE PRINCIPE D'UTILISATION DE STRUCTURE SOUPLE, COMME SUPPORT DE DALLE, QUI CONSTITUE À LUI SEUL, LE BREVET, NÉCESSITE CEPENDANT LA DÉFINITION DE CERTAINES DISPOSITIONS QUANT AU SUPPORT, AUX DALLES EN BÉTON, AU MORTIER DE POSE, ET AU PROCEDE DE POSE.
LES REVETEMENTS DALLES SUR STRUCTURE SOUPLE PEUVENT ENTRE UTILISÉS: . POUR DES REVÊTEMENTS EXTÉRIEURS. EN PARTICULIER, VOIRIES URBAINES, SOUMISES À LA CIRCULATION DE TOUS TYPES DE VÉHICULES, TROTTOIRS, PLACES ETC.
. POUR TOUS LES REVÊTEMENTS INTÉRIEURS, EN PARTICULIER LES GRANDES SURFACES ( HALLES, CENTRES COMMERCIAUX ETC, . ) PARMI LES INTÉRÊTS DU PROCÉDÉ, ON PEUT NOTER EXÉCUTION OU SUPPORT ENTIÈREMENT MÉCANISÉE, SELON LES TECHNIQUES UTILISÉES ACTUEL LEMENT POUR LES CHAUSSÉES, DONC GRAND RENDEMENT ET BAS PRIX.
, POSSIBILITÉ DE CIRCULATION PROVISOIRE, EN PARTICULIER SUR CETTE STRUCTURE CONSTI- TUANT CHAUSSÉE SOUPLE, RÉSISTANCE AUX EFFORTS VERTICAUX ET TANGENTIELS. AMENÉS PAR LA CIRCULATION DES VE,ICULES, DE POSE, RÉPARATION APRÈS TRANCHÉE, ÉXÉCUTÉES FACILEMENT.
LE SUPPORT E5T CONSTITUÉ PAR UNE STRUCTURE DE CHAUSSÉE SOUPLE, QUI COMPREND HABI- TUELLEMENT COUCHE DE RÉPARTITION - COUCHE DE FONDATION EN MATÉRIAUX NON TRAITÉS OU TRAITÉS AUX LIANTS HYDRAULIQUES, OU HYDROCARBONES ( GRAVES LAITIERS - GRAVES CIMENT - GRAVES BITUMES - GRAVES ÉMULSIONS -) IL EN EST DE MEME DE LA COUCHE DE BASE SI ELLE DOIT ENTRE SURMONTÉE PAR UNE COUCHE DE LIAISON, AVANT LE DALLAGE.