INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La phase suivante du procédé implique le chauffage de la surface de fixation 14 de la semelle 16, de la surface de fixation 22 d'une tige 24 de chaussure , et de la feuille adhésive 10. On peut utiliser divers types de chauffage comme un courant de gaz chaud ou des champs magnétiques ou électriques à haute fréquence; mais, on a trouvé que chauffage par rayonnement est particulièrement satisfaisant. On peut effectuer un chauffage, comme représenté sur le dessin, en utilisant u i ispositif de chauffage 26 comprenant un élément de chauffage radiant 28 avec des supports 30 et 32, respectivement disposés au-dessus et audessous dudit élément. L'élément de chauffage 28 non seulement chauffe la feuille adhésive 10, mais à cause du degré important de perméabilité de la feuille, il a pour effet d'élever également la température de la surface de fixation 14 de la semelle 16 se trouvant au-dessous de la feuille. Ainsi, le chauffage porte la surface de fixation 22 du dessous de la tige de chaussure,la feuille adhésive 10 et la surface de fixation 14 de la semelle à des températures auxquelles l'adhésif peut mouiller les surfaces de fixation chauffées et y adhérer pour les maintenir réu nies. Par exemple, avec une feuille dont l'adhésif a un point de fusion de 1380C., ce chauffage peut impliquer une exposition à un dispositif de chauffage à rayons infrarouges à une distance de 7,5 cm, pendant 15 secondes environ. Il est souhaitable de maintenir la température à une valeur minimale compatible avec l'activation de l'adhésif afin de réduire au minimum la durée de séjour dans la presse.
Après le chauffage de la surface de fixation 22 de la tige 24, de la feuille adhésive 10, et de la surface de fixation 14 de la semelle 16, la semelle 16 et la tige 24 sont enlevées du disposition de chauffage 26 et sont rapidement assemblées pendant que les températures de l'adhésif et des surfaces de fixation de la semelle et de la tige sont suffisantesspour garantir l'action de mouillage et d'adhérence , et l'ensemble est placé immédiatement dans une presse 34 à fixer une semelle, et est soumis à une pression de fixation de semelle. La pression régnant dans la presse de fixation de semelle peut être relâchée au bout de quelques secondes seulement, et l'adhésif maintient fermement la semelle 16 sur la tige 34 de la chaussure après le relâchement de la pression. Ensuite, les parties à découvert 56 de la feuille adhésivepWn$etre coupées.
Bien qu'en choisissant correctement l'adhésif ou le mélange adhésif de la feuille adhésive, on puisse coller des matériaux de semelle en caoutchouc naturel ou synthétique ainsi que des semelles en cuirs il est également possible d'utiliser ug,e large gamme d'adhésifs en appliquant une couche d'accrochage X la surface de fixation de la semelle. Des agents d'accrochage pour des semelles à base de caoutchouc naturel ou synthétique qui peuvent astre utilisés comprennent, par exemple, une solution de néoprène et d'un caoutchouc chloré dans un solvant organique volatil,ou bien une solution d'une résine de polyester et d'une résine copolymère de chlorure de vinyle et d'acétate de vinyle dans un solvant organique volatil.
On va décrire ci-dessous un autre aspect de l'invention en se référant aux figures 4 à 8. Cet aspect s'applique à des cas particuliers dans lesquels la fixation d'une semelle au moyen d'un adhésif thermoplastique activé par chauffage radiant peut poser des problèmes à cause de la sensibilité à la chaleur radiante des matières utilisées. Cette sensibilité peut provoquer par exemple, la déformation d'une semelle qui épouse les irrégularités du dessous d'une tige de chaussure, ce phénomène étant désigné ici par "ramollissement excessif".
En outre, le collage de semelles à des tiges de chaussures pose un problème particulièrement difficile à cause des contraintes auxquelles la liaison est soumise en service.
Pour fixer des semelles à des tiges de chaussures conformément à cet aspect de la présente invention, un mince ruban ajouré cohérent 110 de minces brins reliés entre eux d'un adhésif 12 est placé de façon à recouvrir la surface de fixation 14 d'une semelle 16 comme représenté sur la figure 4. Le ruban 110 est d'une structure et d'une composition identiques à celles de la feuille ajourée 10 décrite ci-dessus. De préférence, elle adhère également d'elle-même à la surface de fixation 14 grâce à une série de points de fixation 18, de façon à maintenir le ruban 110 en position. L'adhérence peut être obtenue en pressant un élément chauffé contre le ruban. 110 pour l'activer et établir un contact adhésif avec la surface de fixation 14.
La tige 120 de chaussure montée sur une forme et la semelle 16 à laquelle est fixé le ruban 110 de l'adhésif sont supportées par des supports 122 et 124 dont un ou les deux sont mobiles sur un trajet prédéterminé pour guider la chaussure et la semelle afin de les mettre en relation de fixation. Dans la disposition représentée sur les figures 5 à 8, le support 122 de la tige de chaussure 120 comprend un goujon porte-forme 126 et un appuibout 128 porté par un élément 130 latéralement mobile. Lorsque la tige 120 de chaussure est montée sur son support et que la semelle 16 est placée manuellement sur le dessous 132 de la chaussure; avec le ruban 110 d'adhésif entre eux, des tiges 34 pouvant être animées dtun mouvement de va-et-vient et faisant partie du support 124, et présentant un dispositif d'aspiration ou ventouse 36 à leurs extrémités inférieures, sont actionnées pour mettre les ventouses 36 en contact avec la semelle 16 et une dépression est appliquée pour maintenir la semelle contre les tiges. Les tiges 34 sont ensuite actionnées pour soulever la semelle 16 suivant un trajet guidé et en relation espacée (voir figure~6) et correctement orientées par rapport à la tige 120 de chaussure. La semelle i6 peut être mise rapidement en relation de fixation par un mouvement inverse ultérieur des tiges.
Dans une autre disposition (non représentée), les supports peuvent être les éléments presseurs d'une presse de fixation de semelle, dans laquelle la forme supportant la chaussure est montée sur le goujon porte-forme et le bout s'appuie sur l'appui-bout, et la semelle est maintenue sur le coussin par un moyen approprié, par exemple par dépression. On peut avoir recours à d'autres dispositifs pour supporter la chaussure et la semelle en vue d'un mouvement sur un trajet guidé, et on peut utiliser des moyens différents de la dépression pour maintenir la semelle. La disposition utilisant la dépression peut comprendre des trous espacés ménagés dans la surface du coussin, qui sont reliés à un collecteur à dépression. Cependant, la présence des trous peut provoquer parfois la formation de marques sur la semelle au cours du pressage.
Lorsque la tige 120 de chaussure et la semelle 16 sont maintenues en relation espacée, une source de chaleur radiante intense 38 est déplacée entre la tige de la chaussure et la semelle. La source de chaleur radiante, qui peut etre par exemple une rangée d'éléments de chauffage à rayons infrarouges sous forme de tubes de quartz, est mode pour être déplacée en fonctionnement entre la semelle 16 et la tige 120 de la chaussure et pour être rapidement enlevée d'entre ces dernières. Avantageusement, l'espace compris entre la source de chaleur 38 et les surfaces de la semelle et de la tige de chaussure n'est que de 2 à 4,5 cm environ pour obtenir le chauffage le plus rapide. A cause de la nature très ajourée du ruban adhésif 110, aussi bien l'adhésiSdu ruban qu tune grande partie des surfaces de fixation! à la fois de la tige de chaussure et de la semelle sont expose directement à la chaleur radiante, de sorte qu'ils snnt portés très rapidement à la température de fixation de la semelle.
Immédiatement après avoir atteint la température de fixation de la semelle, la source de chaleur 38 est enlevée de sa position entre la semelle 16 et la tige 120 de la chaussure, et les tiges 34 sont descendues rapidement pour mettre la semelle en relation de fixation avec la chaussure (voir figure 7). A ce moment, une légère pression de l'ordre de 0,035 à 0,35 bars environ peut être appliquée toutautatir de la périphérie de la semelle par exemple en appliquant une pression sur les parties marginales de la semelle au moyen de ltélément presseur 40 pour obtenir une liaison suffisante pour maintenir la semelle en position sur la tige de chaussure. il est préférable d'appliquer la pression dans la seconde qui suit la fin du chauffage.
Immédiatement après, le vide est cassé, les tiges 34 et l'élément presseur 40 sont soulevés à l'écart de la semelle, et l'élément 130 latéralement mobile supportant la chaussure 120 montée sur forme, sur laquelle se trouve la semelle 16, est déplacé pour être mis sous un tampon-presseur 42 monté dans une enveloppe 44. Lorsqu'il est parvenu sous le tampon-presseur 42, l'élément 130 qui supporte la tige 120 de la chaussure et la semelle 16 est soulevé pour exercer une pression finale de fixation de 1a semelle et pour achever la liaison entre la.semelle et pour achever la liaison entre la semelle 16 et la tige 120 de la chaussure (voir figure 8). il est préférable que cetté pression finale soit appliquée environ dans les 5 secondes qui suivent la fin du chauffage. La pression finale peut Aetre comprise entre 5,6 et 8,4 bars environ.
- Dans les appareillages à combustion submergée pour évaporation d'eau, il faut 30 à 50 m3 de capacité pour 25 MM Calories/heure, soit 23500o0u050000 = 835.000 à 500.000 calories transférées par heure et par m3. C'est le même ordre de grandeur.
- Les fours atmosphériques classiques donnent 540.000 c21/h/m3 de tubes.
- En admettant un transfert de 600.00Q cal/h/m3 Capacité nécessaire 80.000 = 133 m3 600 Aire d'un plateau = 86 m2 Niveau 133/88 = 1,5 mètre Il est probable qu'il faudra plus de 1,5 mètre, environ 2 à 3 m.
On peut disposer la cuve dans une zone rétrécie,suivant figure 5, Planche VI/7.
(f) - Temps de séjour des hydrocarbures liquides dans la cuve T/h dis KW T0C dt m3/h à t 0C Entrant 610 0,910 11s6 254 0,750 815 Sortant 160 0,953 11,4 397 0,705 228 Débit moyen 815 + 228 = 521 m3/h 2 Temps de séjour 133 x 60 = 15,3 minutes 521 Ce temps est du même ordre que celui que l'on a dans le four de U.T. et dans les autres Pipe Stills classiques. En fait, le temps de séjour est bien moindre puisque les hydrowarbures sont vaporisés en majeure partie.
(g) - A titre indicatif, les plus gros bradeurs à combustion submergée actuellement construits ont une capacité nominale de 25 millions de calories/heure (P.C.S.), soit 2 T/heure d'éthane.
Nombre de brûleurs - 6,7 = 3,3 Il faut 4 brflleurs.
2 D - TETE DE LA TOUR A CHAUFFAGE INTEGRE, Le chauffage intégré pose deux problèmes en tête de colonne. Celui du refroidissement, celui des pertes à évent.
(a) - Produits de tête - Gas oil léger Fraction sur brut 33 - 49 = 16 % d15 = 0,819 P.M. = 200 Kw = 11,9 Me ABP = 246 oc Pour soulager la section de refroidissement on utilise un reflux circulant et soutire la moitié du gas oil léger en tête ( vapeur) et l'autre moitié en soutirage (liquide) ; figure 6, Planche VI/7.
Le produit de tête est un peu plus léger : d15 0,807 P.Mol. 180 Kw 11,9 Me ÂBP 224 C (b) - Quantité en tête T.C.I. (vapeurs) m3/h d15 T/h P.Mol. K.Moles/h Hydrocarbures ... 80 0,807 64,5 180 358 Fumées ........ 144 5.100 Total .......... 208,5 5.458 (c) - Température sommet de tour Pression absolue tête T.C.I. = 1,2 atm. abs.
Pression partielle H.C. 1,2 x 358 = 0,0785 = 60 mm Hg 5,458 Distillation : % T.B.P. ASTM E.F.V. sous mm Hg C C -- C C 760 60 10 220 225 232 G 139 C 30 228 229 234 141 50 236 233 236 143 70 244 238 239 1 90 253 244 241 147 Le point 100 '4 de la courbe de vaporisation d'équilibre (E.F.V.) sous 60 mm est 150 C. C'est la température du sommet.
(d) - Perte à ltévent Les vapeurs quittant le plateau supérieur de fractionnement sont refroidies à 400C.
Pression après refroidissement = 1,2 atm. abs. = 912 mm Hg Après refroidissement les fumées vont à l'évent placé direc tement au sommet de T.C.I.
Pour calculer les pertes à l'évent, il faut établir les équi- libres liquide-vapeur à 40 C sous 912 mm Hg.
Constante d'équilibre du gas oil de tête = K = Y x On peut poser K = P 1T avec P = Tension de vapeur # = = Pression totale.
an considérant le gas-oil comme un hydrocarbure pur de point ébullition 2360C sous 760 mm Hg P à 40 C = 0,17 mm Hg Tr = 912 mm Hg K = 0,17/912 = 0,0002 Composition du mélange à refroidir
Dans une forme de réalisation très simples le support de la contre-lame fixe est constitué par une plaque située dans le plan en question, et par une autre plaque transversale orientée suivant la longueur de ladite plaque eut perpendiculaire à cette dernière, le couteau étant monte lui-même dans un cadre triangulaire rigide, l'extrémité de ce cadre la plus éloignée du couteau étant supportée par ladite portée, cette dernière étant elle-même supportée par une autre plaque située dans le même plan, les deux premières plaques disposées dans le plan en question formant, avec des colonnes ou montants qui les réunissent, le bâti rigide en question.
Grâce à cette disposition, le poids de toute la machine est réduit de plus de moitié, ce qui permet une grande simplification et diminue le prix de revient par rapport à la construction de la machine connue dont il a été question plus haut.
Une autre simplification est obtenue par le fait que 1'arête de coupe du couteau, situé dans un pla-n cylindrique dont l'axe colncide avec l'axe en question, est ainsi conformée que pratiquement un point seulement de la contre-lame fixe coopère à chaque instant avec le couteau, ce point se déplaçant le long de l'arête de coupe de la contre-lame fixe durant l'opération de coupe, et ceci perpendiculairement à la direction de la coupe. Toute la nappe de fibres, par conséquent, n'est pas entièrement coupée en une seule fois, pendant la course du couteau cette nappe de fibres est coupée progressivement d'une extrémité à l'autre de celle-ci.En conséquence, la force d'entrainement du couteau peut être beaucoup plus faible, et ceci a pour conséquence .ue la plaque transversale horizontale sus-mentionnée, qui doit supporter la réaction de la coupe, peut être elle aussi de dimensions beaucoup plus faibles et tout le mécanisme de commande aussi. La construction est de préférence réalisée de façon que tous les points de l'arête de coupe du couteau se trouvent à une égale distance dudit axe.Les deux moyens ci-dessus proposes en sorte font/qu'il existe une coopération entre la contre-lame fixe et le couteau mobile, de la mEme manière que par-exemple dans les tondeuses à gazons Au cours du fonctionnement, la distance maximale entre la contre-lame fixe et le couteau mobile doit être inférieure au diamètre de la fibre la plus mince à sectionner. Ce diamètre est d'environ 0,03 mm dans le cas de fibres de coco.
Il est par conséquent évident que des exigences très sévères se posent en ce qui concerne la portée du couteau mobile, car une distance maximale aussi réduite entre les arêtes de coupe devra être maintenue dans tous les cas. Si la machine doit être remise en action après avoir fonctionné à vide, un film de lubrifiant stest constitué- entre la partie mobile et la partie fixe de la portée. Ce lubrifiant est alors plus visqueux, de sorte qu'il existe un risque que la partie mobile de la portée change de position, par rapport à la partie fixe de ceIe-ci, avec pour résultat que la distance entre la contre-lame fixe et le couteau mobile sera modifiée dans une mesure telle qu'ou bien les organes de coupe viendront se heurter, ou bien que la distance qui les sépare deviendra trop grande. Un tel risque doit être évité.
A cet effet, la portée est de préférence réalisée sous forme d'un arbre dont l'axe longitudinal coïncide avec ledit axe, cet arbre reposant dans une partie de la portée qui est fixée à l'un des supports sus-mentionnés, l'extrémité du cadre triangulaire dirigée vers la portée étant elle-même réalisée de façon qu'elle repose sur cet arbre, et qu'elle soit fixée à celui-ci, l'arbre coopérant localement avec des organes qui le maintienne en position correcte, entre des limites très strictes, Ces organes sont de préférence réalisés de telle façon que chacun de ceux-ci est constitué par un pont reposant sur ledit arbre, orienté transversalement à celui-ci et portant une partie de la portée entre ses deux extrémités, des perçages étant ménagés dans ses deux extrémités, son support comportant luimême des bossages également percés de trous, de façon que des boulons puissent eAtre introduits dans les perçages du pont et ceux des bossages, grâce à quoi la distance qui sépare les deux parties de la portée pourra être contrôlée de manière très précise, en agissant sur ces boulons.
Si au démarrage de la machine, le lubrifiant est trop visqueux et si un film de lubrifiant se forme entre l'arbre et la partie inférieure de la portée, ce film tendra à- soulever l'arbre, entraînant ainsi une modification de la position relative désirée entre le couteau et la contre-lame. En vue de maintenir ce déplacement entre des limites très strictes, le soulèvement de l'arbre est empêché dans une très large mesure par les organes en question0 Pour assurer une alimentation constante en lubrifiant, et suivant l'invention encore, le support est pourvu de parois qui forment entre elles un réservoir pour le lubrifiant de la partie inférieure de la portée. Grâce'à ce moyen, on assure également que tant les portées que l'arbre seront toujours lubrifiés par un lubrifiant de la même viscosité.
Afin d'empêcher l'absence da lubrifiant entre la partie de la portée appartenant au pont et l'arbre, lorsque la machine est mise en marche, et suivant l'invention, chaque pont sera équipé d'un orifice d'alimentation en lubrifiant, intéressant la partie supérieure de la portée ; ceci permet de bien contrôler les déplacements de arbre vers le haut.
L'invention est propre à la réalisation d'une machine destinée par exemple à la fabrication des tapis-brosse en fibres de coco, d'un poids considérallement plus réduit et d'une construction beaucoup moins onéreuse que celle de la machine sus-mentionnée. Une réduction de prix de l'ordre d'au moins 60 % est assurée.
L'invention sera maintenant décrite plus en détails, en se référant aux dessins annexés, représentant un exemple de réalisation. Dans ces dessins la figure 1 est une coupe transversale de la machine, vue dans le sens de l'axe en question la figure 2 est une vue de profil de la même machine, représentée dans le même sens la figure 3 indique schématiquement et en perspective les différents plans et axes de la machine la figure 4 est une vue de profil à plus grande échelle du couteau, la flexion de celui-ci ayant-été exagérée, et la figure 5 est une vue en plan de ce couteau dont le profil a été également exagéré, comme dans la figure 40 La machine comporte un bâti 1 formant deux montants 2 écartés d'une certaine distance qui correspond à la plus grande largeur des tapis à fabriquer, par exemple 2 m. Â leur extrémité supérieure ces montants sont réunis par une plaque verticale 3 à laquelle est fixée une plaque transversale horizontale 4. A leur partie inférieure, les montants sont réunis par une autre plaque verticale 5, une semelle 6 s'étendant sous les montants, Les autres parties du bâti sont également représentées dans lafigure 2, mais elles ont été partiellement supprimées dans la figure 1, pour plus de clarté, Sur la plaque verticale 3 est fixée la contre-lame 7, alors qu'à la plaque 5 est fixée la portée du couteau0 Ce couteau 8 est monté dans un cadre triangulaire 9 composé d'une plaque verticale 21 et d'une plaque horizontale 12, le-dit cadre reposant sur la plaque verticale 5 par l'linters médiaire de la portée 10.Le couteau 8 est fixé à la partie supérieure du cadre triangulaire 9 au-moyen de vis 1t, et ceci d'une façon qui sera décrite plus en détail en se référant aux figures 4 et 5. Des manchons 13 entourent les vis 11, la pression de serrage des vis il sur le couteau étant transmise par ces manchons. Au-dessus du couteau 8 est disposé-un presseur 16 dans lequel ont été ménagées des fentes 17 et 18. Ledit presseur est repoussé vers la gauche par un organe élåstique non représenté. Au-dessus du presseur 16 est prévue une plaque de recouvrement 19 reliée à la plaque horizontale t2 par des vis t4 elles-mêmes entourées par d'autres manchons 15,- sur une partie de leur longueur. Une gorge 20 est prévue sous le couteau 8, dans la plaque horizontale 12, en vue de permettre à ce couteau d'être courbé ainsi qu'on le décrira plus loin.
Le cadre triangulaire 9 comporte également la plaque verticale 21 qui, à sa partie inférieure, forme une gorge triangulaire 22~dont la moitié de gauche est représentée dans la figure 1, et cette plaque verticale 21 repose par l'intermédiaire de sa gorge sur un arbre 23 qui repose lui-même sur la plaque inférieure 5 du bâti par l'intermédiaire de la partie 24 de la portée. La plaque verticale 21 est pourvue d'ouvertures 25 également espacées, la moitié de droite d1une de celles-ci ayant été représentée dans la figure 1. Dans chacune des ouvertures 25 est engagé un pont 26 qui portè une partie 27 de la portée, laquelle repose sur l'arbre 23.Au droit des ponts Z6 dont les extrémités sont percées de trous 28, des bossages 29 sont prévus sur la plaque verticale 5, ces bossages étant eux-mêmes percés de trous 30, Des boulons 3t sont engagés dans les trous 28 et 30. Ainsi, le cadre triangulaire 9 peut pivoter vers l'arrière et vers 11 avant autour de l'axe longitudinal de l'arbre 23. Une cuve 32 pour le lubrifiant est disposée à la partie supérieure de la plaque verticale 5. Chaque pont 26 est d'autre part pourvu dune arrivée de lubrifiant 33.
Le cadre triangulaire 9 est, par l'intermédiaire d'un arbre 34, relié-à un mécanisme drentrainement non représenté, qui agit sur cet arbre par liintermédiaire de la portée 35. Ce mécanisme dlentrainement peut être par exemple constitué par un excentrique.
Ainsi qu'on l'a représenté de façon très schématiQue, pour plus de simplicité, dans la figure 3, les plaques verticales 5 et 3 sont disposées de telle façon l'une.par rapport à l'autre que l'axe XE de l'arbre 23 et l'arête de coupe SS de la contre-lame fixe 7 sont situées dans le plan A. L'arête de coupe RR du couteau 8 se déplace suivant le plan incurvé H dont le centre de courbure coïncide avec la ligne X;I, de sorte que la coupe de la nappe de fibre 36 (voir figure t) arrivant suivant le plan A s1 effectue suivant le plan de coupe horizontal C passant par la ligne SS.
Dans la figure 4 on a montré de profil le couteau 8 infléchi dans une mesure exagérée, ce couteau étant vu dans le sens de la ligne ME et de la ligne SS. La figure 5 est une vue en plan de ce couteau, dans le sens du plan A, perpendiculairement aux lignes iM et SS et dans le sens.de la ligne SS vers la ligne iM.
Comme le montre bien la figure 5, la largeur du couteau 8 va en diminuant depuis son extrémité 40, 41 jusqu'à son extrémité 42, 43, et d'autre part il est taillé en biseau à son arête de coupe 40, 42, donnant ainsi naissance à l'arête Inférieure 44, 45. Ce couteau '8 repose sur le cadre triangulaire par l'intermédiaire des tasseaux 46, 470 Au moyen des vis 11, une pression est exercée sur le couteau 8 par l'intermédiaire des manchons 13 provoquant ainsi la flexion de celui-ci entre les tasseaux d'appui 46 et 47, si bien que son arête 40, 42 se courbe de façon que chaque point de cette arête vient coïncider avec la périphérie d'un cylindre dont l'axe correspond à la ligne NS et dont le rayon est MS, comme le montre bien la figure 3, ce rayon MS étant imaginaire. En pratique, le rayon du couteau est plus faible, de la valeur de quelques centièmes de millimètre0 Lorsque le couteau est monté, les vis 11 sont suffisamment serrées depuis le haut jusqu'en bas- de la figure 5, de façon à provoquer la flexion de celui-ci, et l'on obtient ainsi la conformation désirée de l'arê- te de coupe 40, 42.