INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
e) déterminé le module de l'échelle logarithmique de la réglette 6 (vitesse de coupe) en tenant compte de la disposition d) ci-dessus, c'est-à-dire en appliquant à chaque diamètre D en facteur incorporant le nombre de dents et la vitesse de coupe.
f) prévu deux flèches origines "e" et in sur la réglette 5, l'une correspondant aux fraises 2 tailles, l'autre aux fraises 3 tailles, ce qui permet de passer de la formule (1) à la formule (2) moyennant le seul changement de la réglette 2 en 2a.
L'ensemble de ces dispositions a permis de réduire à 6 le nombre de réglettes nécessaires alors que les formules (1) et (2) comportent chacune 10 termes.
Exemple III : On mélange à sec, dans les mêmes conditions que dans les exemples précédents : - 20 grammes de kaolin KOLLOID - 0,6 grammes de Li NO3 On place la poudre sèche ainsi obtenue dans une étuve climatique, oL elle est maintenue pendant 8 heures à 400C et 100% d'humidité relative.
La poudre ainsi humectée est presséè sous 500 kg/cm2, en pastilles de 20mm de diamètre et environ 5mm d'épaisseur.
Les pastilles sont alors cuites à l'air selon le cycle thermique suivant Vitesse de chauffe : 6000 C/heure Maintien à 9O00C pendant 12 heures @@te@@@ @froidissement : 150 C/heure.
Exemple IV : On mélange à sec, dans les mêmes conditions que dans les exemples précédents - 20 grammes de kaolin KOLLOID - 5,2 grammes de Mg(NO3)2. 6 H2O.
On tasse légèrement cette poudre dans un creuset en porcelaine et on lui fait subir le traitement thermique suivant, à l'air libre : Vitesse de chauffe : 150 C/heure Maintien à 5500C pendant 5 minutes Vitesse de refroidissement : 150 C/heure.
Â la poudre calcinée et refroidie obtenue, on ajoute 10% de son poids en eau. On homogénéise le mélange par malaxage dans un broyeur planétaire à billes, en agate, contenant 4 billes d'agate de 20mm de diamètre, tournant à 400 tr/mn, pendant 10 minutes.
On presse la poudre humectée sous 500 kg/cm2, en pastilles de 20mm de diamètre et de 5mm environ d'épaisseur, que l'on sèche.
On cuit ensuite les pastilles à l'air selon le cycle thermique suivant : Vitesse de chauffe : 6000C/heure Maintien à 9000C pendant 12 heures Vitesse de refroidissement : 1500C/heure.
Exemple V On mélange à sec, dans les mêmes conditions que dans les exemples précédents - 20 grammes de kaolin KOLLOID - 5,2 grammes de Mg (NO3)2. 6 H2O On tasse légèrement cette poudre dans un creuset en porcelaine pour lui faire subir le traitement thermique suivant, à l'air Vitesse de chauffe : 1500 C/heure Maintien à 550 C pendant 5 minutes Vitesse de refroidissement : 150 C/heure.
On ajoute à la poudre refroidie 10% de son poids en eau, et on nalaxe la poudre humectée pendant 10 minutes, dans un broyeur planétaire à billes, en agate, contenant quatre billes d'agate de 20mm de diamètre, et tournent à 400 tr/mn.
La poudre humectée et broyée est pressée sous 500 kg/cm2, en pastilles de 20mm de diamètre et 5mm environ d'épaisseur, qui sont séchées.
Les pastilles sont cuites à 11 air, selon le cycle thermique suivant Vitesse de chauffe 600 C/heure Maintien à 8000C pendant 24 heures Vitesse de refroidissement : 150 C/heure.
Exemple VI : On mélange, à sec, dans les mêmes conditions Zne dans les exemples précédents - 20 g de kaolin KCLLOID - 5,2 g de Mg (NO3)2 6 H20 On tasse légèrement cette poudre dans un creuset en porcelaine, et on lui fait subir le traitement thermique suivant, à l'air libre Vitesse de chauffe . 1500C//heure Maintien à 5500C pendant 5 minutes Vitesse de refroidissement 150 0C/heure.
Â la poudre humectée est ensuite pressée sous 500 kg/cm2, en pastilles de 20mm de diamètre et 5mm environ d'épaisseur, qui sont séchées.
Les pastilles sont cuites à l'air, selon le cycle thermique suivant Vitesse de chauffe : 60OeC/heuze Maintien à 10000C pendant 6 heures Vitesse de refroidissement : 150 C/heure.
Exemple VII : On mélange, à sec, dans les mêmes conditions que dans les exemples précédents - 20 grammes de kaolin KOLLOID - 0,8 grammes de NaNO3.
Le ressort pneumatique 38 communique avec l'extrémité supérieure 78 du conduit 46 de propagation du fluide sous 7pression; cette extrémité traverse un alésage (non représenté) pratiqué dans une paroi supérieure du pontet 63. Comme précédemment indiqué, le conduit 46 traverse l'alésage central du piston plongeur 41 pour communiquer avec la cuve pressurisée 45 (Fig,Z).
L'équipement servant à limiter la rotation du bras 34 par rapport à l'ensemble formant chaste comprend un arbre fileté 80 traversant un alésage du bras 34 Cet arbre 80 comporte une extrémité interne 81 fixée au pontet 63 et une extrémité externe portant une butée réglable 82, constituée par exemple par deux écrous de blocage. Cette butée d'arret restreint le mouvement du bras porteur 34 et limite sa rotation ascendante. les organes pour limiter la rotation descendante peuvent être constitués par une paire d'écrous semblables (non représentés) ou d'organes de butée fixés au pontet.
Dans la fig. 3 est représenté le ressort pneumatique 38 pourvu d'une première partie 85 qui est mobile par rapport à une seconde partie 86, cette dernière comportant une face inférieure 88 fixée à la face supérieure seulement du pontet 63 (voir la fi.2).cjeseconde partie 86 est pourvue dsune paroi latérale cylindrique interne 90 formant un cylindre, et un alésage taraudé formant un orifice d'entrée 89 pour recevoir l'extrémité supé- rieure 78 du conduit 40. La paroi terminale inférieure du cylindre comporte un bossage 91.La première partie est pourvue d'un piston 93 comportant des disques coaxiaux interne et externe 95 et 96 qui maintiennent entre eux la partie interne 77 d'un diaphragme flexible 98. Ce dernier comporte une partie externe 99 reliée entre un rebord annulaire 100 à section en Z fixé à la partie 86, ce diaphragme et le cylindre délimitant une chambre 101 du ressort pneumatique. Un repli 102 du diaphragme 98 s'étend entre la paroi cylindrique 90 et le piston 93; il permet le mouvement axial de ce piston par rapport au cylindre suivant un axe central 103, constituant une fraction d'un arc comme décrit ci-après. le piston 93 est pourvu d'une tige 105 comportant une extrémité interne, et d'un boulon 106 fixant à l'extrémité interne les disques, le diaphragme 98 et le bossage pour former le piston.La tige 105 est pourvue d'une extrémité externe 107 fixée à l'extrémité externe 101 du bras porteur 34 de façon que la rotation de ce bras 34 déplace le piston 93 dans son cylindre. les jeux ménagés entre le piston et le cylindre sont suffisants pour faire face au mouvement curviligne du piston résultant de la rotation du bras porteur 34.L'axe 103 constitue une fraction d'un arc dont le rayon est équivalent à celui du bras porteur 34 et est centré sur le bras pivotant 67 (Fig.2). le mouvement du piston est faible par comparaison avec le rayon et ainsi l'axe 103 se rapproche d'une ligne droite essentiellement parallèle au plan longitudinal de la scie à ruban0 le rebord 100 à section en Z comporte une lèvre interne 112 et le disque externe 96 un rebord 113 s'étendant vers le haut, ce rebord étant en contact avec la lèvre 112 à la limite supérieure de déplacement du piston 939 La limite inférieure du mouvexent de ce piston est atteinte quand une tête du boulon 106 vient en contact avec le bossage 91 la course du piston 93 à l'intérieur du cylindre représente environ 25 mm, ce qui convient pour faire face aux fluctuations du bras provenant des variations des forces de sciage.
Pour informer ltopérateur de la position occupée par le piston à l'intérieur du ressort pneumatique 38, un indicateur placé à quelque distance et révélant la position du piston (non représentée) est prévu et associé avec le ressort tneumatîqne 38, par exemple l'frdcateur de position du type à potentiomètre.
Cet indicateur oeut être divisé en troIs zones principales défisies par quatre points, un cinquième point indiq-lant une position médiane de la course du piston. les points enterres supérieurs et inférieurs définissent les limites extrêmes supérieure et inférieure de déplacement du piston ctest-à-dire les moments où il vient en contact avec les butées d'arrêt. les points internes supérieurs et inférieurs définissent les limites supérieure et inférieure de la gamme de mouvement normal du piston. les points internes étant choisis pour se trouver sur une partie linéaire de la caractéristique du ressort, et également espacés car rapport à un quart de 25 min depuis le milieu de la course du piston. Bes points externes sont, de préférence, situés à l'extérieur d'une gamme de mouvements du bras porteur 34, ce mouvement étant restreint par les butées d'arrêt supérieure et inférieure prévues sur l'arbre 80.Ainsi, le piston n'atteint pas ses limites supérieure et inférieure de course car il est protégé par les butées d'arrêt de l'arbre 800 La position de l'arbre sur le bras porteur et la distance de l'arbre et du ressort pneumatique 38 mesurée à partir de 1'ar- ticulation est choisie de telle sorte que, pour une dimension particulière de scie à ruban, le mouvement représentant la moitié de 25 mm du ressort pneumatique 38 fait que l'arbre se déplace de 3 mm environ, ce qui se trouve à l'intérieur du mouverent normal de l'arbre, tandis que la scie est en cours de fonctionnement.
Si la pression d'air est convenablement réglée, il n'y a que peu de risque que le bras porteur 34 vienne en contact soit avec la butée d'arrêt supérieure, soit avec la butée d'arrêt inférieure de l'arbre 80 pendant le fonctionnement normal. Un rapport de contrainte convenable s'est révélé comme étant environ égal à 0,07 kg/cm2 de pression d'air dans le ressort pneumatique sur une contrainte représentant environ 112,5 kg pesant sur la scie.
le piston et le diaphragme 98 forment ainsi un c: indre pneumatique à diaphragme roulant semblable à celui qui est fabriqué par la Société américaine : Bellofrani Corporation dont le siège se trouve dans l'état de Massachusetts Etats Unis D'Amérique).
les cylindres pneumatiques à diaphragme roulant fournis par cette Société peuvent prendre la place du ressort pneumatique ici prévu.
A titre de variante, des cylindres pneumatiques à diaphragme rou lant semblables ou du type à manchon roulant ou, soufflet à ressorts pneumatiques fournis par la Société américaine : ire store Industriel Products DomDany ayant son siège à ïoblesville (indigna) Etats Unis d'amérique et vendus sous la marque "Airide" cent être employés. D'autres équivalences sont connues et des types convenables de ressorts pneumatiques sont choisis parmi ceux qui sont capables de faire face au mouvement curviligne du bras 34.
Dans la fig. 4, les vérins 39 et 57 sont accouplés à un mécanisme capable d'exécuter deux faibles mouvements, ces mouvements étant communs d'ailleurs à la plupart des scies à ruban et comprenant (i) le soulèvement et l'abaissement de la roue supérieure 11 tout en maiiitenant llarbre 16 parallèlement à l'arbre 17 de la roue inférieure 12 comme quand on change ime scie et qu'on règle la contrainte qui lui est appliquée; (ii) le soulèvement et l'abaissement d'une extrémité de l'arbre seulement, l'autre extrémité ne subissant pas de changement, de façon à incliner l'arbre de manière à maintenir le cheminement central de la scie sur la roue.
les vérins 39 et 57 comportent des arbres 120 et 121 entraî- nés par l'intermédiaire de mécanismes à roue à chaîne et barbotins représentés respectivement par les traits interrompus 123 et 124o Ces combinaisons de chaînes et de barbotins 123,124 sort actionnées à partir de barbotins 126 et 127 montés sur un arbre 129 et s'étendant transversalement à travers la scie à ruban, la ligne centrale de l'arbre étant seule représentée.Une manette 131 permet à l'opérateur d'effectuer des réglages de précision, afin d'assurer la position exacte de la roue en vue de 11 obtention de la contrainte désirée de la scie et également pour incliner l'arbre. la manette 131 comporte un embrayage manuel pourvu d'un axe 132, qui peut être dégagé d'un évidement prévu dans un élément d'embrayage 134 pour débrayer l'action d'un des vérins.
le réglage de précision de la séparation des roues 11,12 en vue de variations de la contrainte est effectué en faisant tourner la manette 131, de façon que l'axe 132 soit engagé dans l'évide- mert, afin d'actionner simultanément les deux vérins. La roue suprieure 11 est inclinée en faisant cesser l'engagement de l'axe 132 avec l'élément d'embrayage 134 et en faisant tourner la roue 131 Qi n'actionne que l'arbre de vérin 121.Un moteur 136 entrai- ne 'arbre 129 par l'intermédiaire d'un mécanisme à chaîne et bar botins 137 et est utilisé pour assurer l'abaissement et le sou lèvement rapides des roues en vue de modifier le régime de fonc- tionnement de la scie. Un autre mécanisme à barbotins et chaîne 139 actionne un interrupteur limiteur rotatif 140 qui est monté en série avec le moteur de telle sorte que, quand des limites maximum ou minimum de course des vérins sont atteintes, le moteur soit mis automatiquement à l'arrêt. Ceci est destiné à protéger les vérins dont les limites de course se trouvent à l'extérieur des limites de course de la roue.D'autres moyens pour soulever et abaisser la roue sont d'ailleurs connus et utilisables ici, FONCTIONNEMENT le ressort pneumatique 38 peut être maintenu à la pression de travail normale quand aucun ruban n'est adapté sur la scie.
Dans ce cas, le bras porteur 34 est poussé contre la butée d'ar rêt supérieure. Quand un ruban doit être adapté à la scie, on abaisse la roue supérieure 11 par l'intermédiaire du mécanisme à barbotins et chaîne actionné par le moteur 136. Aprws l'adaptation du ruban sur les roues de la scie, on soulève la roue supérieure à l'aide du moteur 136 et le mécanisme à barbotins et chaîne se rapproche de la limite de déplacement supérieure de la roue.Au fur et à mesure que la tension est appliquée initialement à la scie, l'indicateur de position du piston télécorandé révèle le moment où le piston commence à descendre à partir d'une position supérieure. t'indicateur est muni de détecteurs qui sont actionnés quand le piston se rapproche d'une position médians de sa course, position dans laquelle le moteur 136 s'arrête automatiquement. On fait tourner alors la manette 131 tandis que l'axe 132 est engagé dans l'élément d'embrayage 134 pour faire fonctionner conourrem- ment les deux vérins.La contrainte pesant sur la scie est augmentée jusqu'à ce que le piston 93 atteigne la position médiane approximative de sa course comme le révèle ltindicate-aro Le moteur 21 d'actionnement de la scie à ruban peut alors être mis en marche pour amorcer le travail de sciage0 Si un ballottement du ruban de la scie est détecté, on dégage l'axe 132 par rapport à 1 télé- ment d'embrayage 134, puis on fait tourner la manette dans un sens propre à faire tourner l'arbre 121 du vérin afin d'incliner la roue de manière à corriger le ballottement en cusst on.
Comme précédemment indiqué, pendant la coupe, les fluctua tions de charge pesant sur le ruban de la scie augmentent omen- tanément sa tension, ce qui se traduit par de faibles m.o-vements essetiellement verticaux de l'arbre 16 par rapport à une position d'équilibre. Initialement, l'arbre se meut de haut en bas en r- ponse à l'augmentation de charge, par exemple en réponse à un mou- vement transversal de la scie par suite d'un noeud se présentant dans le bois de la pièce en cours de sciage.Ce mouvement entraîne en rotation le bras 34 autour du bras de pivotement 67, ce qui refoule le piston 38 vers le bas dans le ressort pneumatique La réponse du bras se produit rapidement après l'augmentation de charge car il n'y a qu'une friction négligeable et une inertie relativement faible. la perte de friction se produit à la hauteur de l'axe 67, les pertes par friction dans le ressort pneumatiQue étant négligeables. L'inertie de la roue 11 et du bras porteur 34 sera relativement faible du fait que les contrepoids sont suppri- més.En fait, le bras ne tarde pas à remonter et à reprendre la position d'équilibre puisqu'il n'y a qu'une faible tendance de la part de ce bras à osciller autour de cette position d'équilibre, Ainsi, le laps de temps d'amortissement est court, phénomène qu'on peut d'ailleurs également attribuer à une faible inertie du système par suite de la suppression des contrepoids. Du fait que le système de contrainte utilise une enceinte à gaz comprimé formant un ressort, les pertes d'énergie par hystérésis sont rélativement faibles par comparaison avec celles d'un ressort mécanique. le système de contrainte possède une sensibilité élevée pour une faible augmentation de contrainte.Ainsi, par exemple, la scie à ruban peut être étudiée de façon qu'une augmentation de O,07kg/cm survenant dans le ressort pneumatique puisse se traduire par une augmentation théorique de contrainte de 112,5 kg qui est fonction du rapport de contrainte.
A titre de variante ou d'équivalent, la scie à ruban que montrent les fi, 1 et 2 comporte un arbre de roue supportant la roue supérieure dans une position approximativement médiane de l'arbre, les extrémités opposées de cet arbre étant supportées par les bras porteurs, la roue étant disposée entre ces bras, Une variante de la scie à ruban utilise une roue suspendue dans laquelle l'arbre de la roue supérieure est monté en ,eorte-à-faux à partir d'un bras 'porteur, la roue supérieure étant montée à proximité d'une extrémité de cet arbre. ;;moyennant des modifications app opriées, le mécanisme de contrainte tel ue le prévoit l'invent ion peut être appliqué à une scie à ruban du type à roue montée en porte-à-faux tout en donnant les bénéfices résultant de la < ble friction et de la faible inertie0 Ces types de scies à ruban n'exigent qu'une partie du mécanisme de contrainte, c'est-à-dire un seul ressort pneumatique et les éléments associés à lui. les -difficultés inhérentes à une pareille disposition quand elle est utilisée avec des scies à ruban à forte contrainte sont bien connues dans l'industrie, et un soin particulier doit etre apporté à donner la certitude que l'arbre et le bras porteur soi ntsuffisam- ment rigides pour résister aux charges provenant de la contrainte qui pèse sur la scie.
Dans la fig0 5 est représentée une autre variante de la scie à ruban qui est représentée ici schématiquement et montée horizontalement comme figuré en 145. Cette scie à ruban horizontale 145 comporte une première et une seconde roues 146,147 espacées et montées dans le même plan actionnant un ruban 148. Des guides de scie 149 et 150 sont prévus à proximité de la partie coupante de la scie comme dans une scie à ruban horizontale classique. La première roue 146 tourne autour d'un arbre 151 porté par un bras porteur 153.Une extrémité supérieure de ce bras 1 53 tourillonne dans un ensemble 155 formant pontet; son extrémité inférieure coopère avec le ressort pneumatique contre-balancé 157 s'étendant entre le pontet et le bras porteur, de façon analogue à ce qui est le cas pour le ressort pneumatique 38, mais selon une position à 900 par rapport à la position que montrent les fig. 1 et 2. Un vérin 158 et un piston plongeur 159 fonctionnent de la même façon que le vérin 39 et le piston plongeur 41 visibles dans la fig. 1.
L'invention est relative à un dispositif d'accouple- ment à rotule de type semi-automatique, notamment pour l'accrochage d'une remorque légère à un véhicule tracteur.
Elle concerne plus particulièrement, parmi les dispositifs du genre en quetion, ceux comportant une rotule sphérique, notamment solidaire d'un véhicule tracteur, une tête d'accrochage, notamment solidaire d'une remorque, et dans laquelle est ménagée une cage de rotule, un levier d'ouverture pivotant articulé sur la tête d'accrochage et un organe de blocage escamotable par pivotement sous l'action du levier d'ouverture.
Elle concerne plus particulièrement encore un dispositif de ce genre dans lequel le plan horizontal de l'axe de rotation de l'organe de blocage est situé au-dessous du plan horizontal du centre de la rotule, comme par exemple le dispositif décrit dans le Brevet Français NO 1.465.799.
Dans l'un des apodes de réalisation décrits dans ce Brevet Français, le blocage de la rotule est assuré par une sur f-ce profilée sur laquelle agit lé levier d'ouverture, mais, bien qu'un dispositif de rattrapage des jeux par ressort taré soit prévu, certains défauts d'usinage pratiquement inévitables ainsi que l'usure progressive de la rotule et de la cage de rotule peuvent provoquer des grippages qui peuvent à la limite rendre inutilisable le dispositif d'accouplement.
La présente invention a pour but, surtout, de proposer un nouveau dispositif d'accouplement à rotule qui permette de paW lier les inconvénients précédents en offrant une grande sécurité de fonctionnement et un rattrapage automatique des jeux, quels que soierlt les défauts d'usinage ou l'état d'usure de la rotule et/ou de la cage à rotule.
Suivant l'invention, un dispositif d'accouplement à rotule du genre en question se caractérise en ce que l'organe de blocage est constitué par un axe rotatif, actionné par le levier d'ouverture, monté flottant dans la tête d'accrochage, et dans lequel sont ménagés un premier fraisage sphérique permettant le dégagement de la rotule à l'ouverture de la tête d'accrochage sous l'action du levier d'ouverture et un second fraisage sphérique constituant une surface de maintien et de blocage de la ro tulq dans la cage de rotule en position fernée du levier d'ouverture, au moins un système de sécurité étant en outre prévu et fe;r:ctionna;lt en position fernée dudit levier.
Suivant un mode de réalisation préféré de l'invention, ledit axe rotatif peut être solidaire d'une came extérieure à la tête d'accrochage et portant deux tétons susceitibles de coopérer avec deux faces opposées d'au moins un bras du levier d'ouverture.
L'une des arêtes au moins de ladite came peut être susceptible de venir s'appuyer sur une butée portée par la tête d'accrochage, ladite butée définissant une position limite du levier d'ouverture lorsque la rotule a été dégagée de la cage à rotule.
Ledit axe rotatif peut être monté flottant dans la tête d'accrochage par l'intermédiaire de deux bagues en un matériau anti-vibratoire, de grande résistance de structure et de haute élasticité, capable de supporter des contraintes mécaniques élevées et résistant à l'abrasion, au déchirement et à la propagation de l'entaille, notamment en un élastomère de syatSisequi peut être avantageusement le "Vuikollan".
Lesdits fraisages sphériques peuvent être disposés à 900 sur ledit axe rotatif et ils peuvent être de même rayon, mais le premier fraisage peut être plus profond que le second; par exemple le centre de la surface sphérique du premier fraisage peut être plus rapproché de l'axe de rotation dudit axe rotatif que celui de la surface sphérique du second fraisage.
La distance verticale entre le plan horizontal de l'axe de rotation dudit axe rotatif et le plan horizontal du centre de la rotule peut être comprise entre 0 et 20 % du diamètre de la rotule, et-l'angle entre le plan horizontal du centre de la rotule et le plan qui contient l'axe de rotation dudit axe rotatif et le centre de la rotule, angle qui est fonction de ladite distance verticale, peut être compris entre 0 et 220.
Le dispositif suivant l'invention peut être muni d'un système de sécurité constitué par au moins un ressort qui sollicite ledit levier d'ouverture vers sa position fermée. Il peut par exemple Entre constitué par deux ressorts hélicoldaux enroulés autour de l'axe d'articulation dudit levier d'ouverture, chacun de ces ressorts ayant une extrémité qui s'appuie sur la tête d'accrochage et une ex rémité opposée qui traverse un orifice ménagé dans-l'un des bras dudit levier.
Le dispositif suivant l'invention peut également être muni d'un système de sécurité constitué par un p ston coulissant dahs un alésage transversal de la tête d'accrochage et sollicité par un ressort vers l'extérieur pour bloquer l'un des bras du levier d'ouverture lorsque celui-ci est en position fermée, de ma nière à l'empêcher de s'ouvrir. Ledit piston peut avantageusement être solidaire d'un téton à tête molletée perpendiculaire au pis ton, ledit téton traversant une encoche transversale ménage dans la tête d'accrochage et ladite tête molletée était à l'extérieur de la tete "accrochage.