INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'organe d'entrainement est fixé à l'extrémité libre du poussoir, monté parallèlement à la plaque de bottier, et il s'appuie sur cette plaque de bottier de telle façon qu'il soit en saillie dans la direction de la bielle motri ce; au-delà de la face frontale de ce poussoir.L'écart entre la plaque du boîtier d'entraînement ou du renvoi d'angle et de l'orga- ne d'entraînement est, dans ce cas, sensiblement supérieur à l'é- paisseur de la bielle motrice0 Le guidage de la bielle motrice dans llentraSnement d'angle est obtenu ainsi par la paroi de 1' entrai- nement d'angle constituée par la plaque de boîtier et par 1' organe d'entraînement lui-même. Dans l'intervalle libre pénètre un nez à une certaine distance de la face frontale du poussoir, ce nez pouvant être matricé sur l'organe d9entraRnement réalisé sous forme élastique.Lors de l'introduction de la bielle motrice9 celleci en s'appuyant sur la paroi de l'entraînement angle, passe sous l'organe d'entraînement et arrive en contact avec ce nez, qui est écarté du fait de la poussée sur la bielle motrice. Lorsqu'on atteint le premier évidement de la bielle motrice, ce nez y pénètre.Dans cet état verrouillé de la bielle motrice9 c'est-à- dire lorsque l'organe d'entraînement pénètre dans l'évidement de la bielle motrice9 la surface frontale de la bielle motrice s'appuie simultanément sur une surface frontale du poussoir0 De cette façon, garantit une pénétration forcée de la bielle motrice, de sorte que les tentatives complexes et longues nécessaires Jusqu'alors pour mettre en prise l'organe d'entraînement dans un évidement de la bielle motrice, sont superflues.Comme l'organe d'entraînement réalisé de façon élastique est fixé sur une surface frontale plane du poussoir, et constitue lui même une partie du guidage de l'entraînement d'angle9 il n'y a plus de risques que 19 guidage de la bielle motrice puisse être bloqué par le nez de l'organe d' entraînement.
Grace à cet accrochage rapide et str de la bielle motrice lors du verrouillage de l'organe de fermeture, ctest=à=dire lorsqu'il est nécessaire d'exercer une force intense9 la face frontale du poussoir agit sur la face frontale de la bielle motrice et entraîne son coulissement0 Par suite de la butée du poussoir sur la bielle motrice9 on peut transmettre une fort ce très intense sur cette dernière, L'ouverture de l'organe de fermeture s'effectue par contre par le nez de l'organe d'entraînement et l'évidement correspondant de la bielle motrice.Cette liaison suf- fit pleinement pour les sollicitations créées car lors du déverouillage de l'organe de fermeture9 où il est nécessaire d'exercer une force considérablement plus faible que lors de la fermeture9 car dans ce cas il faut,en principe,seulement vaincre le frottement entre 1perlot de fermeture et la douille de fermeture0 Selon un mode de réalisation avantageux, le nez de l'organe d entraînement est découpé sous forme de languette recourbée en direction de la face frontale du poussoir.Lors de lgintroduction de la bielle motrice dans le guidage la languette se déplace en arrière dans sonévidement de l'or- gane d'entraînement et pénètre,par suite de sa propre tension, automatiquement dans l'évidement de la bielle motrice0 Cette introduction de la bielle motrice ne nécessite pas de force élevée et donne un accouplement sur.
Dans ce cas9 il est avantageux de recourber une nouvelle fois l'extrémité libre de la languette de façon qu'elle soit à peu près perpendiculaire à la face frontale de l'évidement de la bielle motrice. Dans ce mode de réalisation, on obtient l'avantage que lorsqu'il est nécessaire d'employeur une force intense pour ouvrir l'organe de fermeture9 lorsque par exemple il est encrassé par de la peintures on peut surmonter cette résistance9 oar la languette s'appuie alors de façon sure sur la face frontale de l'évidement de la bielle motrice9 mais ne peut pas sortir de l'évidement de cette bielle motrice.
La section de l'organe dgentrat nement a avantageusement la forme dgun L. Cet organe constitue une partie du guidage de la bielle motrice9 la jambe la plus courte du L servant d'appui pour l'arme mince de la bielle motrice0 Gra- ce à cette jambe courte on obtient de plus un guidage élevé pour la bielle motrice, et en même temps on obtient un passage libre pour l'extrémité de cette bielle motrice.
Pour conserver une limitation du soulèvement de la bielle motrice et améliorer en même temps le guidage du poussoir muni de l'organe d entraînement on fait également passer organe d'entraînement à travers le boîtier de ltentraine- ment ou du renvoi d'angle0 Ce guidage peut s'effectuer par la réalisation d'une cavité correspondante dans le boîtier.
Les essais ont montré que, lors d'une mauvaise fixation des éléments de ferrure, et, lors d1un voilage des longerons du battant9 par suite d'un mauvais revete- ment de peinture de la fenetre ou analogue9 la charge de la languette de l'organe d'entrainement peut devenir très importante, lorsqu'on tire en arrière l'ergot de fermeture hors des bandes si- tuées du côté du chassisO Dans le cas de telles charges extraordi- nairement élevées, il existe le risque que la languette élastique de l'organe d'entraînement en pénétrant dans une encoche de la bielle motrlces se torde autour de l'arête par laquelle elle est reliée à organe d'entraînement0 Lorsque cette charge élevée dure un temps assez long, une languette assez courte peut être déformée de telle façon qu'elle soit écartée du poussoir et qu'elle puisse ainsi glisser hors de l'encoche de la bielle motrice0 Selon un mode de réalisation par ticulièrôment avantageux de l'organe d'entraînement, la languette peut être soumise aux charges les plus intenses sSns que la bielle motrice ne soit détachée accidentellement0 Cet organe d'entratne- ment est caractérisé en ce que la languette élastique recourbée en direction du poussoir, et faisant partie de 1' organe d'entratne- ment en-forme de L, comporte un épaulement qui peut s'appuyer sur une butée de l'organe d'entraînement.
La réalisation d'une butée supplémentaire sur la languette élastique, susceptible de coopérer avec une butée de l'organe d'entraînement9 présente l'avantage que, lors d'une charge élevée, la languette peut s'écarter en direction de la surface d'où cette languette a été découpée9 jusqu'à ce qu'elle repose avec son épaulement sur la butée de l'organe d'en traînement en s'y appuyant. A la fin, cette charge élevée étant appliquée pendant un temps court, la languette élastique peut de nouveau revenir dans sa position initiale. Par suite de l'appui la la languette sur la butée, on évite une torsion plus grande ou une rupture de la languette, par suite de la surcharge, de sorte que la bielle motrice ne peut pas se décrocher accidentellement.
L'épaulement peut former une pièce supplémentaire rapportée sur la languette recourbée à l'aide d'une soudure, d'un rivetage ou analogue. De la même manière, il est possible de monter la butée sur la jambe la plus courte de l'organe d'entraînement en forme de L9 qui est en équerre par rap port à la surface de 1' organe d'entraînement dans laquelle on a découpé la languette. I1 est toutefois particulièrement avantageux de réaliser l'épaulement de la languette en une seule pièce avec celle-ci et de réaliser cet épaulement dans le plan de la languet- te à l'extrémité libre de cette languette.Cette réalisation en une seule pièce de la languette et de l'épaulement facilite la fabrication car on peut alors matricer simultanément l'épaulement et la languette ou les découper simultanément.
Selon un mode de réalisation9 la butée pour l'épaulement de la languette de l'organe d'entraînement est constituée par un évidement dans cet organe d'entraînement. Cet évidement se trouve en particulier dans la jambe la plus courte de l'organe d'entraînement en forme de L.
Par rapport au dispositif de protection actionné par le courant de travail, le dispositif décrit présente ce grand avantage dlttre actionné par le courant de maintien de sorte que les défauts pouvant se produire dans le transformateur 1 et dans le déclencheur 12 ainsi que dans le circuit de la-génratrice à basse-fréquence et dans le circuit du déclencheur provoquent autematiquement la déconnexion de llappareil alimenté 9. Par conséquent, lorsque le dispositif reste enclenché, on sait que le circuit d'extinction est en état de fonctionner.
Cet aute-contrCle permet de supprimer le circuit de contrôle qui est prescrit pour les autres dispositifs connus. La légère augmentation de prix résultant de la présence du générateur 6 est absolument négligeable en comparaison de cet avantage et d 'au tres encore qui seront décrits ci-après.Rationnellement, le géné- rateur 6 doit présenter une forte résistance intérieure car ainsi, lorsque le noyau magnétique 2 est saturé, cela favorise lwinterrup- tion de la transformation entre les enrouloeïients 3 et 4. I1 est évident que le contacteur de verrouillage 11 et le déclencheur 12 peuvent être également construits d'une autre façon que décrit, et que ce n'est gue pour rendre les dessins plus clairs qu'ils sont représentés sur la fig. 1 séparés du commutateur 8 avec lequel ils constituent en principe un ensemble unitaire A noter que le courant différentiel de 50 Hz interrompt, d'une part, ainsi qu'il a été décrit, l'induction du courant de repos de 1000 Hz dans l'enroulement 4, au moins à part un courant résiduel négligeable mais quedsautre part, il engendre lui-mtme dans cet enroulement 4 un courant secondaire de 50 Hz. Tant que le courant différentiel est faible, cet effet est négligeable, de sorte que le déclencheur 12 entre en action et que le commutateur 8 s'ouvre.Mais lorsque le courant différentiel devient très im- portant, la bobine 13 peut, dans les cas extrtmes,être finalement si fortement excitée par la somme des valeurs effectives du courant résiduel de 1000 Hz et du courant secondaire de 50 Hz, que le ressort 15 ne peut plus tirer vers le haut l'induit 14 et avec lui la tige de verrouillage 16, de sorte que la déconnexion désirée ne peut plus se produire, Cet inconvénient est supprimé dans le dispositif que montre la fig. 2 par un circuit de compen sation.
Le dispositif représenté sur la fig. 2, outre wus les éléments du dispositif representé sur la fig. 1, présente encore un transformateur de compensation lt dont le noyau magnétique annulaire porte un enroulement primaire 3t, un enroulement secondaire 4 et quatre enroulements de commande 5* , les enroulements 3 et 3t étant montés en série de meme que les enroulements 4 et 4t et les enroulements 5 et 5t. Les enroulements 3 et 31 et les enroulements 5 et 5 sont polarisés de telle sorte que dans le circuit en série des enroulements secondaires 4 et 42 , les tensions de 50 Hz induites dans ces enroulements s'annulent alors que les tensions dé 1000 Hz s'additionnent. Il est évident que, de cette façon, dans la bobine 13 du déclencheur ne peut passer que le courant de repos de 1000 Hz qui est interrompu lorsqu'un courant différentiel se produit. Selon une variante, les enroulements 3 et 3t, 4 et 4t ou 5 et 5 peuvent être également montés en parallèle au lieu dsetre montés en série.
Le dispositif que montre la fig. 3, qui comporte également deux transformateurs 1 et lt montés dans le circuit de compensation ne se différentie-de celui représenté sur la fig. 2 que par la présence d'un amplificateur 21 auquel est amenée la tension fournie par les enroulements secondaires 4 et 4t et à la sortie duquel est rassordée la bobine 13 du déclencheur. L'alimentation de l'amplificateur 21 est assurée par dea conducteurs 22 qui sont reliés aux conducteurs d'alimentation 10 du générateur à basse-fréquence 6.Cet agencement permet de prévoir un déelen- cheur 12 particulièrement robuste, dont les dimensions ne sont la source d'aucune difficulté, ainsi qu'ut contacteur de verrouil- lage calculé en conséquence qui fonctionne en toute sécurité, mdme sur des machines exposées à des vibrations. La grande sensibilité aux vibrations ou aux secousses des commutateurs PI connus jusqu'à présent peut être ainsi diminuée dans de larges pro portions. Le dispositif représenté sur la fig. 3 peut Titre utilisé avantageusement, par exemple sur les machines de travaux publics, sur les véhicules terrestres, les navires et les avions, dans l'industrie lourde et pour d'autres buts encore.
En outre, un contacteur à verrouillage robuste est plus éce nomiqu. à fabriquer que celui très sensible, utilisé jusqu'à présent avec lez commutateurs PI. En outre, lutilisation d'un fort contacteur à verrouillage permet de monter également dans l'interrupteur quadripolaire 8 un jeu de contacts robustes, capa- bles de fonctionner parfaitement même dans de dures conditions.
Le dispositif que montre la fig. 4 présent. un relais à ceurants différentiels reliés à un contacteur0 Les éléments rdféren- cés 1 à 8 sont les messes que ceux représentés sur la fig. 1.
L'interrupteur quadripolaire 8 commandant le circuit alimentant l'appareil, et qui est représenté ouvert constitue avec l'enrou- lement d'une bobine d'appel 23 un relais pouvant etre télécommandé au moyen de deux commutateurs à poussoirs 24 et 25 représentés dans leur position de repos. L'ensemble 8, 23 comporte, en plus des quatre contacts montés dans les conducteurs 7, un autre contact 26 formant contact de rétention qui est monté avec le commu- tapeur 25 qui est ouvert en position de repos.
L'enroulement secondaire 4 est alors relié à l'enroulement 27 d'un relaie 27 , 28 pourvu d'un contact de travail 28. Un conducteur 29 va de l'un des conducteurs 7 au générateur 6 de 1000 Hz et, parallèlement à ce dernier, jusqu'au contact 28. Un conduc- teur 30 va de l' interrupteur 24, qui est fermé en position de repos et parallèlement à celui-ci à la bobine d'appel 23 qui est elle-même reliee au contact 28 par un conducteur 31. Le montage en parallèle de l'interrupteur 25 et du contact de maintien 26 est relié, d'une part, à l'interrupteur et, d'autre part, au générateur 6 par l'intermédiaire d 'un conducteur 32.
Dans la position dans laquelle les éléments sont représentés, le circuit d'alimentation 29, 6, 32, 25, 26, 24, 30 du générateur 6 est ouvert car les contacts 25 et 26 sont ouverts Le générateur 6 ne fournit ainsi au transformateur l aucun courant primaire, et il ne passe donc aucun courant dans le circuit secondaire 4, 27. le contact de travail 28 du relais 27, 28 qui n'est pas excité est ouvert et, par conséquent, le circuit d'excitation 29, 28, 31, 23, 30 de l'enroulement 23 de l'électre-aimant est interrompu, de sorte que l'interrupteur 8 et le contact de maintien 26 sont ouverts.
Lorsque l'interrupteur de marche 25 estcourt-circuité, le générateur 6 est excité et fournit à I'enroulement primaire 3 un courant de 1000 Hz. Le courant induit de ce fait dans l'en- roulement secondaire 4 excite le relais 27, 28 dont le -contact de travail 28 se ferme, de sorte que l'enroulement 23 est excité et que l'interrupteur se ferme. De ce fait, le contact de maintien 26 se ferme également, de sorte que le circuit d'alimentation du générateur 6 est également maintenu fermé après qu'on a lâch le bouton-poussoir de ltinterrupteur de marche 25.Lorsqu'il n'y a pas de courant différentiel, le courant de repos passe alors continuellement dans le circuit secondaire 4, 27 et ltinterrupteur quadripolaire 8 reste enclenché, jusqu'à ce qu'on interrompale circuit d'alimentation du générateur 6 en ouvrant l'interrupteur d'arr8t 24 , en rétablissant ainsi la position de mise hors circuit représentée.
Lorsque, l'interrupteur étant fermé, il se produit un courant différentiel, le courant de repos est immédiatement ceupé par suite de la saturation du noyau magnétique 2. En conséquence, le contact 28 s'ouvre, l'enroulement 23 de la bobine d'appel est privé de courant et lXinterrupteur 8 ssouvre de même que le contact de maintien 26, ce qui coupe également le courant d'alimentation du générateur 6 et rétablit la position de déconnexion. I1 est évident que ltinterrupteur 8 ne peut rester fermé non seulement lorsqu'il se produit un courant différentiel, mais aussi en cas de défaillance quelconque du transformateur 1, du générateur 6 ou du relais 27, 28 ou encore dans les conducteurs de connexion, de sorte que de tels défauts se révèlent automatiquement.
Pour les raisons qui ont été indiquées ci-avant, le relais 33 à courant différentiel constitué par les éléments 1, 6 et 27, 28 fonctionne de façon beaucoup plus stre que les relais à courant différentiel connus jusquXà présent.
L'invention n'est naturellement pas limitée au dispositif représenté. Tout d'abord, il est évident que dans le cas d'un reseau de courant alternatif monophasé, il ne swra prévu que deux enroulements de commande dans les transformateurs 1 et 1' au lieu de quatre enroulements de commande 5, 5s.
L'invention permet également de construire des interrupteurs SI pour circuits de courant continu, étant donné que les enroulements de commande peuvent être alimentés aussi bien par courant alternatif que par courant continu. Dans le cas-de réseau à curant continu, le circuit de compensation que montre la fig. 2 est inutile.
Mais il est également possible d'utiliser des dispositifs analogues lorsqu'il ne s'agit pas, lorsque se se manifeste une différence entre les courants allant et venant antre les circuits normaux de l'installation surveillée ou contrôlées de déconnecter un ou plusieurs appareils alimentés, mais simplement de signaler la présence d'une telle différence.Par exemple, au lieu de ltin- terrupteur 8, il est possible de prévoir un dispositif de signalisation (par exemple une lampe-témoin ou une corne d'alarme ou un organe analogue) auquel cas aucun contacteur/c mmande équipé d'un relais de déclenchement n'est nécessaire pour actionner un tel appareil signalisateur. Une lampe-témoin peut être, par exemple, reliée simplement à lXenroulement secondaire 4 ou aux enroulements secondaires 4 et M , au lieu d'un relais de déclenchement 12.Lorsque la lampe ou le transformateur 111 est plus parcouru par le courant de repos secondaire, elle s'éteint et signale ainsi ltappa~ rition d'une différence de courant. I1 va de soi que le dispositif de centrale peut également actionner un organe de signalisation ou aussi un organe de commande, cet organe n' entrant éventuellement en action que dans le cas d'une différence de courant assez grande supérieure à celle provoquant l' entrée en action de l'organe de signalisation A cet effet, il est possible de prévoir par exemple sur le noyau magnétique du transformateur deux enroulements secondaires à nombres de spires différents dont lrun alimente une lampe à incandescence, et l'autre un relais de déclenchement en courant de maintien.
Les possibilités d'utilisation de tels dispositifs de con telle sont très nombreuses, étant donné que beaucoup de taches se présentant en pratique, par exemple le réglage d'un niveau ou le dispositif de sécurité contre le débordement d'installa- tions dalimentation en eau ou encore des usines chimiques ou les dispositifs de sécurité pour chemins de fer ou avions, les dispositifs de protection contre l'emballement de moteurs, le contrtle de la tension de générateurs-moteurs, en position de marche à vide,la protection de moteurs à courant continu ou à courant alternatif, etc, peuvent être ramenées au contrôle de différence de courant dans une installation électrique , la dif- férence de courant à contrôler pouvant titre également définie par rapport à un courant de référence.
Dtautres caractéristiques de l'invention apparaîtront à la lecture de la description faiteci-après avec référence aux dessins ci-annexés dans lesquels Fig. 1 illustre l'influence des teneurs en [Mn], [O] ettS sur 11 aptitude à ltemboutissage profond de l'acier, ctest-à-dire sur la valeur (r) de Lankford ou taux de déformation plastique ; Fig. 2 est un graphique montrant les modifications de la valeur de Lankford avant et après le grossissement du grain.
Avec référence à la figure 1, la zone hachurée représente la relation entre les teneurs en[S] + loi et [Mn]de l'acier objet de la présente invention. On constatera facilement que la valeur (r) de Lankford ou taux de déformation plastique représentée par les valeurs pointées devient nettement plus faible à l'extérieur de la gamme ci-dessus. Un tel comportement a été confirmé par un grand nombre d'expériences. Ces aciers sont des aciers effervescents qui sont soumis à une réduction à froid d'environ 72% et ensuite décarburés à environ 760 C.
Conformément à la figure 1, on voit que la valeur (r) de Lankford subit des modifications importantes en fonction des teneurs en [S] + 0J , meme pour une même teneur en [Mn]. Dans un tel cas, les dites teneur en [S] + (03 correspondent à la quantité d'inclusions dans l'acier. Des expériences ont montré que le grossissement du grain au cours du stade de recuit de décarburation dépend des dites inclusions, particulièrement de la quantité des micro-inclusions, de moins de 1 , et des conditions de distri- bution de celles-ci.Comme représenté dans la figure 1 les modifications de la valeur (r) de Lankford pour les memes teneurs de + + Lo3 dépendent de la teneur en E] qui donne de grandes variétés de conditions de distribution, ce qui lui assure une influence sur le dit grossissement du grain.
Ainsi on comprendra facilement qu'unie interrelation constante doit être maintenue entre [S] + (03% et [Mn]% pour obtenir une bonne aptitude à l'emboutissage, ce qui correspond à une valeur r de Lankford supérieure à 1,80. Sur la base des données expérimentales ci-dessus, on a obtenu la formule expérimentale suivante -0,007 # 0,15 [Mn]% -[S]% -[O]% # 0,016 ......... I Le domaine de l'invention, sur la base de la formule expérimentale I ci-dessus, est représenté par la surface hachurée de la figure 1.
Conformément à la figure 1, il est un fait qu'il existe une surface correspondant à plus de 1X70 (valeur Lankford) même en dehors du domaine de l'invention. Un certain nombre de ces cas sont constatés dans la partie du domaine correspondant à une teneur en Mn environ 0,25% ou inférieure à 0,25%. Dans un tel cas, il s'est toutefois avéré que la structure cristalline de li acier devient souvent une structure de grains duplex qui est indésirable en ce qui concerne l'aptitude à la formation à la presse. Dans le cas oii les teneurs en [S] + [O] sont inférieures à celles de la formule I ci-dessus, il est difficile d'obtenir un acier effervescent sain du fait que l'action d'effervescence connue devient plus mauvaise.
Même si les teneurs en [Mn] sont dans la limite de la formule I ci-dessus, des teneurs en [Mn] d'environ, 0,25% ou moins de 0,25% sont souhaitables pour outenir la composition optimale.
Comme représenté dans la figure 1, la valeur (r) de Lankford est alors supérieure à 2,0.
On décrira ci-après divers exemples de la présente invention.
EXEMPLE I On a préparé des aciers répondant aux compositions du Tableau 1 ci-après TABLEAU 1 Composition chimique de l'acier (O)
Acier C Mn P S 0 A 0,11 0,24 0,010 0,009 0,0385 Acier de comparaison B 0,11 0,23 0,012 0,008 0,0180 Acier de l'invention C 0,10 0,24 0,013 0,007 0,0080 Acier de comparaison D D 0,12 0,25 0,011 0,005 0,0110 Acier de l'invention Après un laminage de mise en brame usuel, on a soumis les dits aciers à un laminage à chaud dans les conditions ci-après Température finale : 860 C Température de bobinage : 5700C Epaisseur finale : 2,8mm Après un nettoyage à l'acide usuel, les tôles ont été soumises à un laminage à froid conduisant à une Epaisseur firale de : 0,8mm On les a alors soumises à un procédé de recuit dans les conditions suivantes Premier stade : recuit de décarburation 720 C pendant 3 heures C% = 0,04% Second stade : recuit de décarburation 760 C pendant 4 heures C% = 0,003% Laminage de libération des contraintes : 1,0%. TABLEAU 2 Propriétés mécaniques des produits