INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
# = 0 Les équations ci-dessus sont sujettes à des corrections du deuxième ordre qui modifient les résultats de quelques pour cents sans altérer les conclusions générales.
La Fig. 13 montre le débit relatif de production par unité de volume. Ce graphique porte en ordonnées la racine carrée de l'in- tensité de radiation et en abscisses la hauteur mesurée à l'intérieur du réacteur (ltextrémité inférieure du réacteur étant représentée par l'origine du graphique), le long d'une surface située à mi-distance entre la paroi intérieure et la paroi extérieure de la chambre annulaire du réacteur.
On a également indiqué les débits de production en fonction de la hauteur pour la source à son maximum de pénétration (zoneA), extraite de 5 % (zone B) et extraite de 50 % (zone C). La Fig. 13 montre que le volume "effectif" du réacteur est défini de façon très précise par la position axiale de la source radio-active 31 de sorte qu'on obtient des conditions idéales d'ajustement automatique de "la dimension du réacteur au débit total de production" plutôt que d'essayer de régler le débit de production dans un réacteur de dimension fixe. Ceci est valable aussi bien pour le fonctionnement à circulation de bout en bout que pour le fonctionnement avec mélange en retour et que pour n'importe quel degré compris entre ces deux extrêmes. On peut dire, en première approximation, qui peut être considérée comme bonne, que le débit total de production pour une température moyenne donnée est directement proportionnel au débit de gaz et, ainsi qu'on peut le voir sur la Fig0 13, les effets d'extrémité constituent un petit pourcentage de distribution de la radiation. On peut donc obtenir les mêmes caractéristiques de profil de température et de qualité de produit à 50 % de débit de gaz avec la source enfoncée à 50 ; comme à la capacité nominale et avec la source entièrement introduite.
On commande donc le réacteur en modifiant la position de la source de radiation. Ceci présente les avantages de la simplicité mécanique et de la rapidité de réponse et le dispositif de réglage peut être commandé facilement par le servomécanisme 40 des Fig. 1 et 11.
La présente invention concerne un dérivé de la chromannane-4, ses sels d'addition à des acides organiques ou minéraux pharmaceutiquement acceptables et son procédé de préparution.
Le dérivé faisant ltobjet de l'invention est 1 [(hydroxy-2 éthyl) -1 -pipérazino-(4) méthyl ]-3 chloro-6 chromannone-4 répondant à la formule I
Ce composé peut être utilisé en thérapeutique humaine et vétérinaire, notamment comme bronchodilatateur, et servir d'inter- médiaire dans des synthèses chimiques.
On peut selon l'invention préparer le nouveau composé en faisant réagir lt(hydroxy-2 éthyl)-1 pipérazine avec un dérivé amine-méthylé dans la position 3 de la chloro-6 chromannone-4,en proportion seasiblement équimoléculaire; il n'est pas nécessaire d'utiliser un dil@ant mais on peut également conduire la réaction dans un diluant non polaire, tel que le benzène, à une température inférieure à 100 . Il y a échange entre le groupe aminé de la chromannone et l'amine mise en jeu.
Cette réaction entre les amines, sous forme de bases libres, est plus rapide que la réaction entre les sels des bases (en particulier les chlorhydrates) et permet d'isoler plus facilement le produit final.
Dans le présent procédé on peut utiliser en particulier la (diméthyl-aminoznéthyl)-3 chloro-6 chromannone-4 de formule
Ce composé intermédiaire a déjà été décrit dans la littérature on lobaient selon le procédé de Sen et Kulkarni (J. Ind. Chem.
Soc. 1957, 34, 687) et Sen et Arora (Ibid. 1958, 35, 95).
On prépare facilement les sels du composé de l'invention en le faisant réagir avec des acides pharmaceutiquement acceptables, tels que les acides chlorhydrique, tartrique, citrique, maléique, ascorbique etc...
On donne ci-après, à titre d'exemple, la préparation des mono et di-chlorhydrates.
Les exemples suivants, non limitatifs, feront aisément comprendre comment l'invention peut être réalisée.
- la Fig. 11 est un schéma horizontal représentant le positionnement angulaire initial des facettes;
35 - la Fig. 12 est une vue analogue à celle de la Fig. 11 mon trant l'occultation des surfaces réfléchissantes non commandées;
- la Fig. 13 est un schéma montrant un procédé de rotation des facettes;
- la Fig. 14 est une vue analogue à la Fig. 13 montrant une 40 variante du procédé de rotation des facettes;
- la Fig. 15 montre 1 *éblouissement produit par un réflecteur à facettes;
- la Fig. 16 montre 1'éblouissement produit par une lentille;
- la Fig» 17 est un schéma montrant l'effet de l'angle des 5 facettes sur la position de la distance focale;
- la Figo 18 est une vue de dessus d'un segment de matrice de facettes;
- la Fig. 19 est une vue latérale du segment de matrice de la Fig. 18; et,
10 - la Fig. 20 est une vue avant du segment de matrice de la
Fig. 18.
La Fig. 1 montre un véhicule â moteur 10 comportant un dispositif d'éclairage comprenant des phares avant 12, des feux combinés indicateurs de direction et de position 14 et des phares de virage 15 16„ Tous les feux sont disposés symétriquement de chaque côté de l'axe longitudinal 18 du véhicule. Chacun des feux précités est adapté pour projeter de la lumière vers l'extérieur du véhicule suivant un faisceau de forme prédéterminée répondant aux normes en vigueur. Ainsi, les phares avant 12 constituent un dispositif d'é— 20 clairage principal destiné à assurer l'éclairage général en avant du véhicule dans des conditions de visibilité réduite. Les feux.indicateurs de direction 14 clignotent en même temps que les feux arrière correspondants pour indiquer que le conducteur du véhicule a l'intention de changer de direction du côté où clignotent ces feux. 25 Les feux de position 14 situés de chaque côté du véhicule sont allumés simultanément et de façon permanente pour indiquer la largeur et la longueur totales du véhicule. Les phares de virage 16 sont des phares allumés sélectivement en permanence et qui sont utilisés en combinaison avec les feux indicateurs de direction pour complé-30 ter l'actio» des phares 12 en assurant un éclairage supplémentaire dans la direction d'un virage envisagé.
En se référant aux Fig. 2, 3 et 6, les phares de virage 16 sont montés dans une ouverture 20 ménagée dans le côté du véhicule à la partie avant et inférieure du pare-chocs avant 22. Chaque pha-35 re 16; comprend dans son ensemble un réflecteur 24, une source de lumière 26 portée par le réflecteur 24 et une lentille 2& dont la périphérie externe est délimitée par le bord de l'ouverture 20. Le réflecteur 24 comporte une rainure périphérique 30 qui retient une garniture élastique 32. La lentille 28 comporte une lèvre marginale 40 34 en saillie vers l'arrière et en contact avec la garniture 32
L'expérience montre que la perméabili- té de la matière à des ions de sodium dépend essentiellement de la concentration minimale en sodium, c'est-à-dire de la valeur n1 % de la figure 2. Pour améliorer la perméabilité, on doit augmenter la concentration n'nimale en sodium on doit, également, augmenter le temps de chauffage et la concentration de la vapeur d'oxyde de sodium dans l'atmosphère pendant la première phase.
La matière résultante présente une concentration minimale en so- dium améliorée, mais elle contient de l'aluminate de sodium per turbateur (Na2O . Al2O3) dans les parties proches de la surface.
L'aluminate de sodium ralentit le passage des ions de sodium.
Ainsi la matière résultante ne présente pas encore une perméabilité suffisante au passage des ions.
Pour éliminer les inconvénients mentionnés plus haut, on fait intervenir une seconde phase de chauffage qui consiste à chauffer la matière imprégnée de sodium, de potassium, ou d'oxydes de ces substances à une température comprise entre 1400 et lBOO0C,dans une atmosphère contenant suffisamment de vapeurs de sodium9 de potassium ou d'oxydes de ces substances pour empêcher la dispersion dans lSatmosphère du mé tal ou de l'oxyde métallique qui a déjà pénétré dans la matière.
Pendant la seconde phase de chauffage, l'atmosphère doit contenir une quantité des dites vapeurs plus petite que l'atmosphère de la première phase de chauffage.
En conséquence, pendant la seconde phase de ehaWìage, du sodium, du potassium, ou leurs oxydes ne doivent pas être introduits dans la matière ou extraits de celleci, nais le métal Oh l'oxyde doivent diffuser uniformément dans la dite matière, c'est-à-dire que le métal ou l'oxyde se trouvant dans les parties contenant une quantité de métal ou dtoxy- de supérieure à la moyenne doit diffuser dans les parties où il existe moins de métal ou d'oxyde. La matière résultante présente une importante concentration minimale en sodium ou en potassium et une faible concentration maximale en sodium ou en potassium, de manière à présenter une perméabilité excellente aux ions de sodium ou de potassium.La composition de cette matière est si molaire à celle de l'alumine-bêta.
Pendant la seconde phase du procédé, une petite quantité de sodium, de potassium ou d'oxydes de ces substances est transférée entre l'atmosphère et la matière con tenant le métal ou l'oxyde. Une matière qui contient trop d'oxyde de sodium ou d'oxyde de potassium sous la forme d'aluminate de sodium ou de potassium dans la partie proche de la surface, décharge une partie de cet oxyde dans l'atmosphère. Au contraire, une alumine frittée qui ne contient pas suffisamment d'opy- de dans la partie proche de la surface reçoit une partie du dit oxyde en provenance de l'atmosphère0 On va maintenant expliquer, dans la suite, de façon plus détaillée, les différentes phases du procédé de 1'invention.
En premier lieu, on réalise un objet fritté en alumine-bêta présentant une forme désirée (par exemple un séparateur d'une batterie au sulfure de sodium) à partir d'une poudre dlalumineealpha par un procédé de frittage bien connu qui consiste à verser de la poudre d 'alumine-alpha dans un moule, à comprimer la poudre dans le moule pour former une ébauche compacte et a fritter la dite ébauche à une température comprise entre 1600 et 2O000C. En variante, l'objet peut être formé à partir d'un bloc d'alumine-alpha frittée.
L'atmosphère contenant du sodium, du potassium ou des oxydes de ces substances est réalisée par un procédé classique. Cette atmosphère peut être formée par chauffa ge d'une matière contenant du sodium, ou du potassium dans lair.
Comme matière contenant du sodium, on peut utiliser Na, Na2CO3, Na2O2, NaAlO2, NaAlSiO4, 3NaO As2O5, Na2O. Ta2O5, 3Na2O . P2O5 NaN6O3, Na2ZrBiO5 ou des substances similaires. Comme matières contenant du potassium, on peut utiliser-K, K2C03, K2029 KAlO2 ou des substances similaires. Les matières contenant du sodium ou du potassium se décomposent et libèrent l'oxyde de sodium, l'oxyde de potassium9 de la vapeur de sodium ou de la vapeur de potassium par chauffage. La vapeur de sodium ou la vapeur de potassium sont oxydées avec de 10 oxygène existant dans ltatmos- phère et elles sont transformées en oxyde de sodium et en oxyde de potassium.
On peut utiliser des moyens appropriés pour produire l'atmosphère requise à condition qu'une quantité suffisante dgoxyde de sodium ou d'oxyde de potassium soit disponible de façon continue pour le dit traitement thermique0 Par exemple lorsqu' on utilise un four de chauffage du type à inversion de flammes l'objet en alumine frittée est placé dans le four qui est maintenu à une température comprise entre 1200 et 17000C. Du carbonate de sodium (Na2CO3) est placé au voisinage du brûleur et est chauffé jusquDà décomposition. La température de décomposition est d'environ 900 C. La vapeur engendrée (oxyde de sodium) est introduite de façon continue dans le four en quantités réglées et le four est maintenu avec précision dans la plage de températures comprises entre 1200 et 17000 C.
En variante, il est possible de mélanger une poudre de matière contenant du sodium ou du potassium avec de la poudre d'alumine-alpha et de placer le mélange autour d'un objet fritté en alumine-alpha. Pour former une atmosphère contenant suffisamment de vapeurs de sodium, de potassium ou d'oxydes de ces substances pour que l'objet s'imprègne: de métal ou d'oxyde, la matière contenant le sodium ou le potassium doit correspondre à plus de 30 % en poids de la poudre mixte0 Comme il faut un temps relativement long pour faire pénétrer le dit métal ou oxydes il arrive souvent que les vapeurs disparaissent avant l'achèvement de l'imprégnation. En conséquence, l'objet et les poudres doivent être placés dans un creuset muni dBun couvercle qui empêche efficacement l'échappement des vapeurs.
En ce qui concerne la température de chauffage pendant la première phase, si cette température est trop élevée, l'alumine-bêta formée se décompose et se reconvertit en alumine-alpha. Cependant, on a trouvé qu'une telle décom- position est fonction de la concentration en sodium ou en potae- sium de l'atmesphère de sorte que, lorsque la concentration en oxyde de sodium Em en oxyde de potassium augmente, la températu- re de décomposition est plus élevée.
On On estime que la décomposition de la combinaison alumine-bêta sodium se produit à une température comprise entre 1900 et 200000 dans une atmosphère contenant une grande quantité d'oxyde de sodium. Une température de chauffage convenant pour favoriser la pénétration de l'oxyde de sodium ou de potassium dans un objet fritté en alumine-alpha est comprise entre 1200 et 1700,00. il est évident qu'il ne se produit pas de décomposition de l'alumine-bêta formée. Une température de chauffé fage inférieure à 120000 nécessite un temps de chauffage assez long pour terminer l'imprégnation.
Pendant la seconde phase de chauffage suivant ltinvention, l'atmosphère peut être créée de la même manière que dans la première phase. Nais la quantité des vapeurs de sodium, de potassium ou de leurs oxydes dans l'atmosphère doit être Inférieure à celle existant pendant la première phase de chauffage et être juste suffisante pour empêcher une disper avion du métal ou de l'oxyde à partir de 1 'objet imprégné du dit métal ou du dit oxyde.La quantité de vapeurs dans l'atmosphère est réglée en introduisant la matière contenant du sodium ou du potassium, mentionnée plus haut, en quantité appropriée par unité de temps lorsqu'on utilise un four de chauffage du type à flamme renversée et en agissant sur le rapport entre la poudre de ma- titre contenant du sodium ou du potassium et la poudre d 'alumine- alpha lorsqu'on utilise un creuset dans un four de chauffage.
Le cylindre à ressort,conforme à l'invention,représenté sur la figure 1, fonctionne de la manière suivante : la chambre 9 est alimentée en fluide sous pression depuis la deuxième source de pression par les passages 11 et 12 du poussoir 13,en même temps que la chambre 8 est alimentée en fluide depuis la première source de pression par le raccord 10. La paroi mobile 7 et le piston 2 sont repoussés simultanément vers le haut de la figure et compriment le ressort 4. Si une seule des deux chambres 8 et 9 est mise à l'échappement, le ressort 4 continue d'être maintenu comprimé sous l'action de la pression régnant dans l'autre chambre, ce qui empêche un freinage intempestif.
Lorsqu'on met les deux chambres du cylindre à ressort 1 à l'échappement par les raccords 10 et Il, pour mettre en oeuvre le frein de stationnement ou de secours, le ressort 4 se détend et repousse vers le bas le piston 2 avec le poussoir 13 dont ledit piston est solidaire,sous l'effet de l'effort de traction qu'il transmet, ce qui cause le serrage du frein du véhicule. Le desserrage du frein s'obtient par réalimentation de l'une au moins des chambres 8 et 9 du cylindre à ressort.
Sur la figure 2, le cylindre de frein à ressort 1, conforme à l'invention, est assemblé coaxialement à un vase à diaphragme 19 assurant le freinage de service et situé, si l'on considere la disposition d'ensemble des éléments, entre le cylindre à ressort et l'extrémité libre d'une bielle 20 d'attaque du frein. Un diaphragme 21 délimite avec la fond @ du cylindre ressort 1 une chambre 22 reliée å la sour@@ le pression a serv@@e par raccord 23.Un plateau 24 adjacent au disphr@gme e@ solidaire de la bielle @ est repoussé contre le diaphragme par un ressort de rappel 25 en appui@d part, sur ledit plateau et, d'autre part, sur une paroi 26 du @@@ps du 19. De façon connue, le compartiment 17 du ressort 4 communique par l'ori@@ 18, par un conduit 27 et par un orifice 28 avec le compartiment 29 du vase diaphragme où est logé le ressort de rappel 25.
Le dispositif de la figure 2 fonctionne de la manière suivante : le freinage de service est déclenché par alimentation en fluide, par le raccord 23,de la chambre 22 du vase å diaphragme 19. Le diaphragme 24 se déplace vers le bas en entraînant le plateau 24 er la bielle 20 qui ce-- prime le ressort 25 et qui applique le frein.
Quand le fluide sous pression du circuit de service fait 4 fait, la pression ne parvient pas à la chambre 22; la conducteur net alors - l'échappement le cylindre à ressort pour actionner tout de même 12 frein.
pression régnant dans les chambres 8 et 9 dimin@@ et e @assort F déplace piston 2 vers le bas entraînant le pousseir 13 ainsi que, par appui du po@@ soir sur le diaphragme 21, le plateau 24 et la bielle 20 qui se déplace vers le bas à l'encontre de l'effort de rappel du ressort 25.
Le frein de stationnement est actionné de la même manière.
Le desserrage du frein s'obtient par alimentation de l'une des deux chambres -du-cylindre à ressort, La figura 3 montre la disposition du cylindre d ressortl conforme à l'invention entre le vase à diaphragme 19 et l'extrémité libre d'une bielle 20' reliée au mécanisme d'attaque du frein. Le couvercle 5 du cylindre à ressort et-la paroi 26 du corps du vase 19 de la figure 2 se co@@ fondent en une cloison unique 16 dans le mode de réalisation de la figure 3.
La bielle 20' traverse un poussoir @@@@@ 13' qui est pourvu d'un décrochement d'appui pour le piston 2 et dont l'extrémité libre fait saillie au-delà du fond 6. L'extrémité libre @@pul@ire du p@@s@@@ 13' est appliquée contre une rondelle 30 disposée sur la bielle 2G'. Ta -,--delle 30 repose sur un écrou de réglage 31 qui ect :issé sur @ @@@xtrémité @@passante filetée de la bielle 20'.Le passage axi@l du pouss@ir 13' présente un di@ mètre supériellr à la section de la bielle 20', de manière que le fluide provenant du deuxième circuit-puisse parvenir depuis-un raccord 32 par ce passage axial et par le passage transversal 12, à la chambre 9 du cylindre à ressort 1. Le compartiment 17 du ressort et le compartiment 29 communiquent de manière connue avec l'atmosphère et entre eux, respectivement par les ori fices 18 et 33.
Pour le freinage de service du dispositif de la figure 3, le vase à diaphragme 19, alimenté en air comprimé, repousse le plateau 24 et la bielle 20' qui se déplace dans le poussoir creux 13' vers le bas à l'encontre de l'effort de rappel du ressort 25.
L'admission d'air dans la chambre 8 du cylindre à ressort 1 s'effectue de la façon décrite en regard de la figure 1. La chambre 9 est alimentée par l'intermédiaire du raccord 32, du passage annulaire axial ll et du passage transversal 12 du poussoir creux 13'.
A la mise à l'échappement des deux chambres du cylindre à ressort, le poussoir creux 13' solidaire du piston 2 est déplacé vers le bas par le ressort 4, de sorte que l'extrémité libre du poussoir creux, en agissant sur la rondelle 30 et en faisant avancer la bielle 20', provoque le serrage du frein.
La respiration qui équilibre les pressions du compartiment 17 et du compartiment 29 s'effectue de façon connue par les orifices 18 et 33.
Dans l'exemple de réalisation de la figure 4, un double circuit pneumatique de freinage comprend le cylindre à ressort 1 conforme A l'invention, combiné a un vase à diaphragme 19 de service, et un compresseur 34 relié par le biais d'un régulateur 35 a une valve de protection 36 pour quadruple circuit. Cette valve de protection est reliée aux réservoirs auxiliaires d'air 37 et 38 appartenant, respectivement, au premier circuit et au deuxième circuit de freinage de service qui comprennent ici, respectivement, des vases d diaphragme 19, 19'; d'autre part, la valve de protection est reliée par des conduites 39 et 40 à un robinet de freinage modérable 41 pour double circuit å commande manuelle.Des conduites 42 et 43 relient le robins double circuit 41 aux raccords 10 et 11 des chambres 8 et 9 du cylindre A ressort 1.
Entre le cylindre à ressort et l'extrémité libre de la bielle 20 d'attaque du frein est disposé le vase à diaphragme 19 reliée façon connue en elle-même, par une conduite 44 et un robinet de frein 45 pour double circuit, au réservoir du premier circuit du frein de service.
L'installation de freinage de la figure 4 fonctionne de la manière suivante : le compresseur 34 délivre l'air comprimé à la valve de protection 36 par 11 intermédiaire du régulateur 35. La valve de protection autorise le remplissage en air comprimé des deux réservoirs 37, 38 pour chacun des deux circuits du frein de service et des conduites 39 (deuxième circuit) et 40 (premier circuit) reliées au robinet manuel modérable 41. Ce robinet à commande manuelle permet d'alimenter ou d'évacuer, de façon graduée, l'air comprimé des chambres du cylindre de frein, respectivement pour comprimer le ressort et desserrer les freins ou bien pour serrer le frein par détente du ressort. Si l'un des deux circuits est défaillant, la pression régnant dans l'autre circuit suffit pour comprimer le ressort et actionner le frein.On peut aussi prévoir un dispositif de mesure indiquant que l'un des deux circuits du frein à ressort est défectueux.
0,019
4ru
0,5253
4,785
3,130
0,923
Un carboxyle ou sulfo existant sous la forme d'un sel de métal alcalin est par exemple un groupe carboxyle ou sulfo existant sous la forme d'un sel de sodium ou de potassium.
Alcoyl- ou dialcoylamino inférieur est par exemple un groupe méthylamino, éthylamino, diméthylamino ou diéthylamino, alcoylèneamino inférieur par exemple pyrrolidino ou pipéridino, oxaalcoylèneamino par exemple morpholino et azaalcoylèneamino inférieur par exemple pipérazino ou 4-méthylpipérazino. Acylamino représente en général un groupe carbamoylamino, alcoylcarbamoylamino inférieur comme méthylcarbamoylamino, uréidocarbonylamino, guanidinocarbonylamino, alcanoylamino inférieur comme acétylamino ou propionylamino, phtalimido ou sulfoasino éventuellement sous forme de sel alcalin comme de sodium ou ammonium.
Alcanoyl inférieur est par un exemple un radical acétyle ou propionyle.
Alcényloxycarbonyle inférieur est par exemple un groupe vinyloxycarbonyle tandis que cycloalcoxycarbonyle et phénylalcoxycarbonyle inférieur sont par exemple des groupes adamantyloxycarbonyle, benzyloxycarbonyle, diphénylméthoxycarbonyle ou α-4-biphényl-α-méthyl-éthoxycarbonyle. Alcoxy carbonyle inférieur dans lequel l'alcoyle contient un groupe monocyclique monoaza-, monooxa- ou monothiacyclique est par exemple un groupe furylalcoxycarbonyle inférieur comme furfuryloxycarbonyle, ou thiénylalcoxycarbonyle inférieur, par exemple thényloxycarbonyle.
Un groupe acyle Ac est en particulier un groupe acyle d'un acide carboxylique organique (ou d'un de ses semidérivés) contenu dans un dérivé N-acylé de l'acide 6-aminopénicillanique ou de composés de l'acide 7-amino-céphalosporanique existant à l'état naturel ou pouvant être obtenu par voie biologique ou par voie semi-synthétique ou totalement synthétique et de préférence physiologiquement actifs, ou un reste acyle facilement séparable, en particulier un semi-dérivé d'acide carboxylique.