INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En se référant à la figure 8, celle-ci est une representation schématique des différents stades Impliqués dans une mise en oeuvre préférée de l'invention. Les stades ou éléments et leurs opérations sont désignés par 8A à 8G. Pour plus de commodité, les opérations sont décrites sous ltangle de la calculatrice digitale, mais un ou plusieurs stades peuvent être réalisés par des moyens analogiques ou autres, tels que ceux auxquels on se refbre dans la description ci-avant-.
A la figure 8, le signal S1 de trace d'entrée est cédé à une conception d'opérateur de prédiction SA et à une application d'élément actif de prédiction 8B, qui est aussi alimentée à partir de 8A. La sortie de 8B est transmise à un élément d'avancement de temps 8C.
La sortie de 8C est la première estimation du signal des réflexions multiples et aboutit à un minuteur de segment d'enveloppe pe au carré 8D qui effectue la division en intervalles de temps, ainsi qu'à un élément de comparaison d'amplitude et de temps 8E, qui reçoit également le signal d'entrée S1, de mYme que la sortie de 8C, 8F est une correction de l'élément d'estimation, dont la sortie fournit les estimations segmentaires qui sont soustraites des segments du signal S1 par un élément totalisateur 8G pour obtenir la trace de sortie traitée requise au point S2.
Dans la première méthode préférée, l'élément 8A résoud l'équation des valeurs matricielles :
rO r1 ...... rn-1 # fo gα # r1 ro ..... rn-2 f1 gα + 1 (3) t ro I t t t - T rn-1 rn-2 ro -1 fn-1 gα + n-1 où rt est l'autocorrélation de la trace d'entrée et est supposé se rapprocher de ihutocorrélation d'une petite onde sismique primaire individuelle, conjointement avec un train associé de petites ondes réfléchies multiples, gt est la transcorrélation de la petite onde de sortie désirée et de la petite onde d'entrée, ft est l'élément actif de prédiction qu'il est nécessaire de déterminer par la résolution de l'équation (3). L'équation (3) est une version particulière des équations normales dites de Wiener.Dans ce cas particulier, la sortie désirée est simplement une version d'avancement de temps de la petite onde d'entrée et la transcorrélation gt est équivalente à I'autocorrélation rt déplacée, le long de l'indice de temps, d1 une grandeur égale à la distance de prédiction or, c' est-à-dire que gt devient numériquement égal à rtt. On constate que l'équation (3) représente une série de n équations simulta- nées à n inconnues et est ainsi à mdme d'entre aisément résolue Dans l'élément 8B, la trace dtentrée xt s'enroule autour de l'opérateur de prédiction ft pour donner une première estimation de la partie prévisible de la trace, ctest-à-dire le signal réfléchi multiple qui se répète d'une manière prévisible après l'apparition de chaque signal de réflexion primaire. Le procédé d'enroulement est défini, pour une information particulière distincte, par l'équation : où xt est le nombre operateur particulier distinct, rt est l'opéra- teur et Yr est le produit de l'enroulement.
Comme dans le cas présent, l'opérateur ft est un opérateur de prédiction, conçu pour prévoir la valeur de xt à un certain temps tex dans le futur, la première estimation des signaux de ré- flexion multiple est en avance, par rapport aux signaux réels, d' un temps égal à . Par conséquent, l'élément 8C introduit un retard égal à cette grandeur. A la sortie de 8C, l'estimation des multi pies/à présent prete pour une comparaison avac les signaux enregistrés réels, en vue de déterminer toutes les corrections qui pewent entre nécessaires pour améliorer itestimation.
En pratique, on prévoit que les erreurs de itestimation des signaux de réflexion multiple varient à différents points de l'échelle de temps, de sorte que les corrections apportées à l'es- timation doivent strictement être variables dans le temps. Dans la présente version préférée, une forme de quasi variance de temps est obtenue en segmentant l'estimation des multiples et en déterminant les corrections séparement pour chaque segment. Par conséquent, it élément 8D détermine l'enveloppe au carré de la trace d'estimation des multiples. L'enveloppe est définie comme le module du signal analytique, dont l'estimation des multiples est prélevée pour représenter la partie réelle.La composante de quadrature du signal analytique est déterminée dans l'élément 8D par l'enroulement de l'opérateur de transformation discret de Hilbart autour de ltesti- mation des multiples : ht = 2 # Sin #t , t # O # t - O, t = O Un dispositif est prévu dans élément 8D pour effiler l'opérateur ht par l'application d'une réduction de Hamming ou autre fonction appropriée en vue de réduire au minimum les effets de troncage indésirables. La composante de quadrature du signal analytique est dès lors : z t = m * ht, où l'astérisque exprime l'enroulement et zt est contenu entièrement dans lelan imaginaire.L'enveloppe au carré de l'estimation des signaux de réflexion multiple est la suivante : et = mt + zt Une représentation, qui peut être considérée comme typique, de l' enveloppe au carré est donnée à ligure 7. Un autre but de l'élé- ment 8D est de détecter les instants auxquels les minima importants se présentent dans la fonction de l'enveloppe au carré et de segmenter ltestimation des signaux de réflexion multiple à ces instants.
L'élément SE met en corrélation les segments de l'esti- mation des signaux de réflexion multiple ht avec les segments de temps correspondants de la trace enregistrée xt. Les corrections de temps à apporter à chaque segment successif de l'estimation sont déduits des décalages de temps nécessaires pour maximiser chaque corrélation. L'élément 8E détermine également l'autocorrélation du retard zéro de chaque segment de l'estimation et calcule en outre le rapport delta transcorrélation aux valeurs de points de l' autocorrélation pour donner la correction d'échelle K considérée dans l'équation (1) du présent mémoire.
Les corrections -apportées à l'amplitude et au chronométrage du signal de réflexion multiple estimée sont appliquées à l'élément 8F et itestimation corrigée est finalement soustraite de la trace d'entrée de élément SG.
L'invention concerne un dispositif d'appel pour appareils permettant de livrer des conversations, par exemple des combinés téléphoniques du réseau téléphonique courant, ou bien des interphones dans les dispositifs d'intercommunication. Depuis peu, l'association de tels dispositifs avec, par exemple, les combinés téléphoniques, s' est largement répandue, et l'accroissement de leur utilisation suit le développement économique. C' est pourquoi on a vu augmenter en un meme lieu le nombre des appareils de conversation de types différents, et donc le nombre des signaux d'appel utilisés.
Cet accroissement du nombre des signaux d'appel affecte, de manière importante, les facultés auditives des personnes travaillant en ce lieu, agit de façon nuisible sur leur santé nerveuse, et diminue dans de grandes proportions leur efficacité dans le travail. Ceci est dA à ce que, au moment où les appareils permettant de livrer des conversations ont été inventés, on a utilisé des sonneries ou des vibreurs pour produire le signal d'appel.
Les sonneries sont, bien sir, des dispositifs d'appel très efficaces mais qui, comme on vient de le voir, peuvent s'avérer nuisibles en certains lieux, lorsque, par exemple, ces dispositifs de conversation sont installés dans des hôpitaux, des bureaux, des maisons, etc... et lorsqu'en particulier, plusieurs appareils de conversation sont installés dans une meme pièce et qu'ils sont du même modèle, on a fréquemment constaté qu'il n'était pas toujours passible de distinguer celui des appareils de conversation qui était appelé, et ceci parce que les sonneries associées avaient toutes la meme tonalité et la même force.
On a déjà tenté, sans obtenir de résultats satisfaisants, d'éliminer ces inconvénients attachés aux réalisations faites jusqu'ici. Cette absence de résultats est dQe à ce que le signal électrique d'appel comprend des parties alternatives et des parties continues, et à ce que le dispositif de détection ne détecte que les parties alternatives, ce qui produit un signal intermittent et non un signal continu.
De ce fait, on n'obtient pas seulement une protection de la table de la machine contre une sollicitation mécanique exagérée, mais on arrive, en outre, à ce que la poutre de pression travaille d'une manière favorable. S'il s'agit en effet de pièces ayant une grande longueur de fixation, la poutre de pression et également la table de la machine sont bien chargées par une grande force l'application qui se répartit, toutefois, dans ce cas, d'une manière uniforme sur toute la longueur de la poutre de pression ou de la table de la machine.S'il stagit par contre de pièces ayant une petite longueur de fixation, la charge de la table de la machine ou de la poutre de pression correspond bien à la charge exercée par une charge unique, mais la valeur de cette charge est réduite d'une manière correspondante.
Il y a lieu de mentionner également ci que l'emploi de tuyaux de refoulement flexibles pouvant être gonflés pour l'établissement d'une pression d'application, est connu. On emploie par exemple de tels tuyaux flexibles gonflables, par exemple dans le cas des presses de collage des bords dans lesquelles il est prévu un corps de guidage ayant une section droite en U, corps dont le plan présente des branches qui forment un guidage exempt de Joint pour un corps creux en forme de caisson qu présente des fentes à travers lesquelles une paroi intermédiaire immobile, divisant le corps creux en deux chambres variables, est reliée aux branches, un flxible fl6xible gonflable an moyen d'un fluide sous pression se i;;rou- vant dan chacune de ces chambres et l'axe de ce tuyau flexible é tant perpendiculaire à la direction de la pression de sorte qu'au moyen de ce fluide sous pression la paroi de caisson mobile, cor tigüe à la pièce, peut ere poussée vers la pièce. Les presses modernes pour skis, telles qu'elles sont employées aujourd'hni dans l'industrie des skis, fonctionnent avec des tuyaux flexibles gonflables qui sont destinés à fournir la pression d'applicatIon nécessaire.Ces tuyaux flexibles reposent, deune part, contre une poutre de pression rigide et, d'autre part, ils agissent sur une bande souple de maillons qui agit directement sur le corps de ski formé par les différentes couches. Dans toutes ces presses, il s'agit d'exercer une pression d'application aussi uniforme que possible sur toute la surface du corps à presser.Dans le cas d'une poutre du genre faisant l'objet de l'invention, il s'agit moins d'exercer une force de pressage au sens propre du terme, mais il s'agit, au con- traire, d'appliquer à l'aide de moyens appropriés une force de maintien agissant d'une manière passagère, cette force de maintien permettant de fixer d'une manière passagère une pièce par rapport à un outil et cette force de maintien devant pouvoir 8tre adaptée aussi automatiquement que possible aux dimensions de la pièce dans chaque cas, résultat qui peut être obtenu d'une manière simple au moyen de la proposition suivant l'invention.
L'invention sera mieux comprise à l'aide de la description ci-après et des dessins annexés représentant un exemple de réalisation de l'invention, dessins dans lesquels o la figure 1 représente une coupe transversale détaillée faite à travers une scie circulaire qui comporte un groupe de sciage (scie circulaire de mise au format) se déplaçant dans la zone du plan de coupe vis à vis de la table de la machine, - la figure 2 représente l'ame de la poutre de pression, d'une manière détaillée, les tuyaux flexibles étant déchargés, - la figure 3 représente l'ame de la poutre de pression, dune manière détaillée, les tuyaux flexibles étant gonflés, - la figure 4 représente un mécanisme de verrouillage mécanique pour la poutre de pression, - les figures 52 6 et 7 représentent d'au;-es variante s de fixation pour les tuyaux flexibles, la figure 8 représente un verrouillage hy- draulique pour la poutre de pression.
La figure 1 représente une coupe transversale faite à travers le plan de coupe d'une scie circulaire de mise au format pendant l'opération de sciage. Au-dessous de la table 1 de la machine, qui peut avoir une longueur de six mètres ou plus, est disposé le groupe de scie circulaire, qui n'est pas représenté ici en détail. e groupe de scie circulaire porte un basculeur contre lequel est supportée la lame de scie circulaire 2 qui tourne autour de l'axe 3. Dans sa position de repos, la lame de scie circulaire se trouve au-dessous de la table de la machine.Lors de itopération de sciage, la lame de scie 2 stélève verticalement jusqu'à ce qu'elle fasse saillie au-dessus du plan de la table et elle se déplace ensuite le long de la table de machine jusqu'à sa position d'extré- mité, position dans laquelle elle est abaissée de nouveau au-dessous de la table i de machine et revient, au dessous de la table de machine, dans sa position initiale de repos. Cela est connu. Pour la fixation de la pièce 5 (sur la figure 1, il s'agit ici d'une pile formée par quatre plateaux individuels), on se sert de ce qu'on appelle la poutre de pression 6.Cette poutre de pression est consti- tuée par un profilé 7 en forme de caisson contre la face inférieure duquel est fixé un autre profilé 8, par exemple au moyen de vis,ce profilé comportant une fente longitudinale. Cette poutre de pres- sion s'étend sur toute la longueur de la machine. La fente longitu dinale 12 du profilé inférieur 8 permet à la lame de scie 2 de pé- nétrer pendant l'opération de sciage dans le profilé 8, ainsi que le montre la figure 1. Les parois verticales du profilé 8 forment des âmes qui sont disposées au voisinage du plan de coupe 13 de la lame 2 de scie circulaire et qui sont parallèles à ce plan 13.Dans les zones des âmes immédiatement voisines de la pièce 5, il est prévu des rainures 9 qui ont une section droite en forme de lettre U et qui sont ouvertes vers le bas. Dans les rainures 92 sont disposés des tuyaux flexibles 10 qui peuvent être gonflés au moyen d'un fluide approprié. Les rainures 9 sont recouvertes par des ban deaux profilés 14, en forme de lettre L et la branche verticale 15 de ces bandeaux sert à leur fixation à låme ou au profilé 8. Ces bandeaux sont en une matière élastique et souple.
Dans l'exemple de réalisation suivant les figures 1 à 3, il est prévu des tuyaux flexibles dans les rainures 9 et ces tuyaux flexibles sont empêchés de tomber par les bandeaux profilé ra. Il serait possible de fixer les tux ffflSftlCS a leur face supérieure dans les rainures au moyen d'art collage eu bien encore de prévoir planes les zenes des mes faisant vis d vis à la table de machine et de fixer les tuyaux flexibles à ces surfaces planes au moyen, par exemple, dtun tel collage.Il serait possible aussi de disposer librement les tuyaux flexibles entre les Jmes de la poutre de pression et les pièces, mais une telle dispc- sition ne parant pas judicieuse pour des raisons relevant de la technique de l'exploitation de la machine. Les tuyaux flexibles 10, qui peuvent 8tre gonflés avec un fluide liquide ou gazeux sont reliés à un dispositif de remplissage dans lequel il a été prévu un interrupteur à pression pour la fermeture de la conduite de remplissage, Les opérations, par exemple les cycles de travail de la machine, qui seront décrits plus loin d'une manière plus détaillée, peuvent, dans une très large mesure, être rendus automatiques.
Sur la table 1 de la machine-outil, on met en place, la poutre de pression 6 étant soulevée et la scie circulaire 2 étant abaissée, la pièce en forme de plaques ou le paquet de pièces 5. Etant donné que les plateaux, en règle générale, ne sont pas tout à fait plans, ils reposent l'un sur l'autre en formant entre eux des intervalles. Les tuyaux flexibles 10 de la poutre de pression sont déchargés (figure 2). On abaisse alors la poutre de pression Jusqu'd ce que, sous l'action de son propre poids, elle vienne reposer sur le paquet de pièces. Cet appui de la poutre de pression sous l'action de son propre poids, sur les pièces est désigné sous la dénomination d'appui libre.On verrouille alors la poutre de pression contre un soulèvement éventuel, ce qui peut entre effectué automatiquement et constitue une opération sur laquelle on reviendra plus loin d'une manière plus détaillée. Par l'intermédiai- re d'une conduite d'alimentation ou de remplissage, on remplit maintenant ou l'on gonfle les tuyaux flexibles 10, Jusqu'd ce que la pression régnant à l'intérieur de ces tuyaux ait une valeur de 3 k d cm2 env. par exemple. De ce fait, les tuyaux flexibles qui avaient à L'origine une section droite ovale (voir figure 2) prennent une section droite circulaire (figure 5) et leur zone inférieure sort de la rainure 9 vers le bas, les tuyaux flexible poussant ainsi le bandeau déformable 14 vers le bas, tandis qu'ils pressent, par voie de conséquence, l'un contre l'autre les diférents plateaux da paquet de plateaux et le paquet de plateaux lui-même contre la table de la machine-outil. le mécanisme de remplissage pour le tuyau flexible 10 peut fonctionner d'une manière Indépendante et être commandé par des détecteurs appropriés.Quand la pression choisie et réglée est atteinte dans les tuyaux flexibles, le système a c- matique de remplissage pour les tuyaux flexibles produit la coupure automatiquement. La poutre de pression, verrouillée de préférence à ses cotés d'extrémité, qui reposait à l'origine sur les pièces seulement sous 1' actIon de son propre poids, exerce maintenant sur ces pièces une force de pression augmentée qui dépend de la longueur de la pièce, ce qui signifie que, pour des pièces importantes, e'- est-à-dire pour des pièces qui s'étendent sur toute la longueur de la machine, la force de pression augmentée et la force de réaction qui doit 8tre absorbée par cette poutre sont tr-fls grandes, mais toutefois réparties uniformément sur toute la longueur de la poutre.
S'il y a sur la table 1 des pièces petites, c'est-à-dire des pièces qui ne s'étendent que sur une faible partie de la longueur de la table de la machine, et si les tuyaux flexibles sont gonflés par la pression constante et réglable, la force de pression et la force de réaction que doit absorber la poutre de pression sont réduites dt- une manière correspondant à cet état de choses. La cote tla Sndi- quée sur les figures 2 et 3 est la cote de compensation qui donne la mesure dans laquelle la pile de pièces peut Entre comprimée.
Pour le verrouillage de la poutre de pression abaissée et reposant sous l'action de son propre poids (appui libre de la poutre de pression), il est possible d'envisager plusieurs so- lutions. Pour cet usage, peuvent servir les ensembles à cylindre et piston, hydrauliques, d'élévation et d'abaissement qui sont appliqués aux cuités d'extrémité de la poutre de pression. Xais commise les forces de réaction à absorber sont très grandes, on a besoin, dans le but poursuivi, d'ensembles qui soient dimensionnés à la mesure de ces forces. Toutefois, eu égard à ce que les liquides sont incompressibles, un verrouillage obtenu au moyen de tels cylindres d'élévation et d'abaissementserait, en principe, possible.
Pour l'élévation et l'abaissement de la poutre de pression, il peut entre aussi prévu aux côtés de la machine des arbres filetés9 et cela avec un filetage irréversible et ave des commandes synchrones. En faisant tourner les arbres fIletés, qui doivent être dimensionnés d'une manière correspondant aux for- ces à absorber, on élève ou l'on abaisse la poutre de pressier.Le mouvement d'élévation et le mouvement d'abaissement peuvent tre commandés au moyen d'interrupteurs de fin de curse. Le fi stage irréversible sert alors à bloquer ou à verrcl ller la poutre pression, c'est-à-dJre à l'empêcher d'être soulevée quand on gonfle les tuyaux flexitles. Une autre possibilité est montrée schémat- quement par la figure 4. Dans la zone du cOté d'extrémité ae a poutre de pressicn 6, un levier 18 est articulé de manière à pouvoir pivoter autour de l'axe 17.Ce levier 18 est en saillie par rapport ai cOté d'extrémité 22 de la poutre de pression et l'angle de pive- tement de ce levier est limité vers le haut par une butée réglable 19 disposée contre la poutre de pression 6. A-l'extrémité extérieu- re du levier 18, s'applique la tige de piston 80 d'un ensemble hg- draulique 21 à cylindre et piston qui peut avoir de très petites dimensions, étant donné qu'il sert seulement à élever et à abais ser la poutre de pression 6 et que, par conséquent, il nta à vaincre que le poids propre de cette dernière.Entre le point d'application extérieur du dispositif de levage 21 et le côté d'extrémité 22 de la poutre de pression 6, il est prévu dans le levier 18 un évidement23, qui est traversé par une colonne de guidage 24 montée ft- xe dans ou contre le bâti de la machine. Cette colonne de guidage s'étend parallèlement au plan d'élévation et d'abaissement de la poutre de pression 6. L'évidement 23 possède dans le plan de plvote- ment du levier 18 par rapport à la colonne de guidage 24, un faible Jeu qui permet un mouvement de pivotement, toutefois limité, du levier 18 par rapport à la colonne de guidage 24.Quand la poutre de pression 6 est abaissée et qu'elle repose librement c'est-à-dire seulement sous l'action de son propre poids sur la pièce, le pis ton 20 est sorti vers le bas et le levier 18 se place quelque peu obliquement (vers le bas si on le voit à partir de la poutre de pression 6), la grandeur de cette position oblique étant donnée par le Jeu qui existe entre l'évidement 23 et la colonne de guidage 24.
Les tuyaux flexibles 10 sont alimentés maintenant en fluide sous pression et la poutre de pression 6 est immobilisée par la position oblique du levier 18 contre un soulèvement dans le sens de la flèche 25. Ce verrouillage est pareillement supprimé automatiquement quand le dispositif de levage 21 soulève vers le haut la poutre de pres- sion déchargée de la pression du tuyau flexible. Maie un tel dépla- cement vers le haut est encore possible, quand les tuyaux flexibles sont encore mis sous pression, dès que le dispositif de levage 21 ou la tige de piston est tirée vers le haut, que le levier est de rou- veau dévié et que le verrouillage est libéré. Il convient de prévoir de tels dispositifs de verrouillage aux deux cOtés d'extrémité de la poutre de pression.
Les figures 5 à 7 montrent d'autres modes de fixation pour les tuyaux flexibles. Dans le cas de la poutre de pression 6t (figure 5), il est prévu des liteaux 30 fixés par vis aux faces tournées l'une vers l'autre des âmes 8'. Ces liteaux possèdent dans leur direction axiale un fraisage qui forme, avec la paroi voisine de l'tme 8', une rainure 9'. Cette rainure est ouverte vers la table 1' de la machine et la largeur de lI ouverture de la rainure 9' est plus petite que la largeur du fond de la rainure.
Dans le tuyau flexible 10', est disposé une barre ronde 31 ou un tube qui est reçu par le fond de la rainure, et dans la rainure 9 elle-meme, il se trouve seulement une partie du pourtour du tuyau flexible 10'. La barre ronde 31 forme un organe de verrouillage qui empêche que le tuyau flexible 10' sorte de la rainure lors du gon- flage, étant donné que la cote formée par le diamètre de la barre ronde, augmenté du double de l'épaisseur de la paroi du tuyau fle xible est plus grande que la largeur d'ouverture de la rainure 9'.
La figure 5 montre la poutre de pression 6' dans sa position posée sur la table lt de la machine. Le tuyau flexible 10' n'est pas gonfIé.
Dans l'exemple de réalisation suivant la figure 6, une partie du pourtour du tuyau flexible 10R est maintenue serrée par lame 8" et le liteau 30't, la partie serrée du tuyau flexible se trouvant ici encore dans une rainure. Par contre, dans l'exemple de réalisation suivant la figure 7, il n'existe pas de rainure au sens proprement dit du mot, il y a au contraire une partie du pourtour du tuyau flexible qui est serrée directement par la zone de bordure de l'amie 8't' et le liteau 30"'. Les figures 6 et 7 montrent la poutre de pression dans sa position posée sur la table in ou In, de la machine. Dans les deux cas, les tuyaux flexibles ne sont pas gonflés.