INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour mieux apprécier l'importance de l'influence que l1isobutyl-benzène exerce sur l'oxydation du sec-butyl-benzène pour produire le peroxyde correspondant, que l'on déçompose ensuite pour produire le phénol et la méthyl-éthyl-cétone, on se réfère au tableau suivant qui, sur la base de la proportion d'isobutyl-benzène contenue dans le sec-butyl-benzène d'alimentation,illustre le pourcentage de perte de productivité, de perte de rendement ou d'efficacité, le pourcentage d'augmentation des investissements (et la valeur absolue, en francs, de cette au; ;mentation), le pourcentage d'augmentation du prix de revient de la fabrication (et la valeur absolue,en francs, de cette augmentation) dans le cas d'une installation produisant par an quatre-vingt-onze mille tonnes de phénol TABLEAU Isobutyl-benzène, % 1 2 5 50 Perte de productivi téi pour cent 10-12 15-16 20 50 Perte d'efficacité, pour cent 0,6 1,2 3,0 30 Pourcentage d'aug mentation des in vestissements 2 3 5 13 Soit une somme de (en millions de francs (a)) 2 3 5 10 Pourcentage d' augmen- tation du prix de fabrication 0,65 1,3 3,3 33 Soit une somme de (en millions de francs (a)) 0,75 1,5 3,75 37,5 (a) - Dans le cas d'une installation produisant quatrevingt-onze mille tonnes de phénol par an.
Le tableau ci-dessus illustre seulement l'influence que l'isobutyl-benzène exerce sur la vitesse d'oxydation et le prix que coûte la diminution qui en résulte pour a vitesse d'oxydation. Cependant, le tableau ci-dessus n'a pas envisagé l'importante augmentation de prix de revient liée à l'obligation de distiller du produit de la réaction les sous-produits inoportuns qui se présentent par suite de l'oxydation de l'i sobutyl-benzène. Ce prix de revient de la séparation des sousproduits nuirait encore davantage aux caractéristiques économiques globales du procédé d'oxydation du sec-butyl-benzène pour produire du phénol et de la méthyl-éthyl-cétone.
L'un des avantages importants du procédé de la présente invention est la possibilité de produire essentiellement au moins 10 pour cent en poids d'acétophénone dans des conditions donnant un grand rendement de l'oxydation et aboutissant à de grands rendements finals pour la production de phé-nol et de méthyl-éthyl-cétone. Une si grande productivité en acétophénone est tout à fait remarquable dans ce type dé réaction, en particulier lorsque l'on comparue avec la quantité d'acétophénone que l'on obtient par le procédé d'oxydation du cumène et qui se situe au voisinage d'environ 2 à 3 pour cent en poids.
Le procédé de la présente invention implique les stades suivants 1 : On introduit dans un réacteur une charge d'alimentation consistant en du sec-butyl-benzène contenant 0 à environ 25 pour cent en poids d'hydroperoxyde de sec-butyl-benzène (ou butyl-benzène. secondaire) et l'on maintient dans le réacteur la température à une valeur comprise entre environ 750 C et environ 1400 C.
2 : On fait barboter dans la charge d'alimentation se trouvant dans le réacteur un courant de gaz contenant ae l'o xygène afin d'oxyder le sec-butyl-benzène et aussi d'éliminer par entraînement l'hydroperoxyde d'éthyle du mélange réactionnel.
3 : Yn variante, on peut introduire dans le réacteur un suppléwcnt d'alimentation en n c-butyl-benzène, comme défini ci-dessus et l'on peut simultanément retirer du réacteur une solution présentant une plus grande concentration en hydroperoxyde. Que l'on introduise ou non un supplément d'alimenta tion, on peut retirer un produit lorsque l'on a obtenu par la réaction d'oxydation la concentration prédéterminée en hydroperoxyde. Les produits de cette réaction sont de i'hydroperoxyde de sec-butyl-benzène et de l'acétophénone. Cependant, si l'on introduit un supplément d'alimentation, il y aura production continue associée à un enlèvement continu de produit afin de maintenir dans le réacteur un volume constant.Le débit d'introduction de ce supplément d'alimentation permettra de réaliser la concentration prédéterminée en hydroperoxyde que l'on désire obtenir dans le réacteur.
4 : On soumet la solution retirée du réacteur à une distillation très rapide, par exemplè par détente, pour enlever le sec-butyl-benzène inaltéré qu'elle contient, ce qui donne un mélange de l'hydroperoxyde de sec-butyl-benzène et d'acétophénone. Un sous-produit de la réaction ci-dessus est du méthyl-éthyl-phényl-carbinol qui peut être présent en des quantités comprises entre environ 2 et environ 6 pour cent en poids par rapport au poids du sec-butyl-benzène transformé.
5 : On met la solution contenant l'hydroperoxyde de secbutyl-benzène, l'acétophénone et le méthyl-éthyl-phényl-carbi- nol en contact avec un catalyseur acide afin de transformer le peroxyde en phénol et en méthyl-éthyl-cétone.
6 : On traite ensuite la solution par une base pour neutraliser le catalyseur acide.
7 : On sépare et récupère les produits résultant de la réaction.
D'autres objets, caractéristiques et avantages de la présente invention ressqrtiront mieux de l'exposé qui-suit, fait en référence aux dessins annexés à ce texte, qui représentent des modes de réalisation préférés de celle-ci.
La figure 1 est une représentation en perspective du connecteur de la présente invention associée à un connecteur mâle du type à broche; La figure 2 est une représentation en perspective de plusieurs de ces connecteurs disposés dans une embase de connexion adaptée pour fonctionner comme connecteur elec=trique d'entrée/sortie de bords de cartes.
La figure 3 est une représentation partielle agrandie de l'un des connecteur'disposés dans I'embase de-connexion de figure 2. La figure > 4 est une application à rail de masse et à broches utiLisant les connecteurs de la présente invention.
La figure 5 représente un assemblage en ligne double TRIP) utilisant le connecteur de la présente invention.
La figure 6-est-ùne représentation graphique des diverses flexions du connecteur en fonction des forces appliquées, ces diverses flexions étant la flexion de contact, la flexion d'alignement et la flexion d'introduction-extraction entraînant le flottement du connecteur.
La figure 7 est une représentation schématique du connecteur de l'invention et du connecteur mâle.
En se reportant maintenant aux dessins et plus particulièrement à la figure 1, on y voit représenté un connecteur 10 estampé et formé selon la présente invention et comprenant une fourche 11 présentant deux bras flexibles 12 et 13 disposés normalement par rapport à la fourche 11 et orientés longitudinalement et vers le haut à partir des bras opposés parallèles de la fourche. Une tige de montage 14 est orientée vers le bas à partir du-bord inférieur de la partie centrale ou base de la fourche 11.
L'extrêmité supérieure de chaque bras 12, 13 est usinée pour présenter une surface de contact convexe 15 devant assurer un contact en ligne avec un élément connecteur mâle 16. Alternativement, une surface composée pourrait être formée puis fixée aux extrémités supérieures des bras 12 et 13 par soudure ou autres moyens équivalents; où un fil pourrait être enroulé des bras flexibles pour présenter une surface profilée aux extrêmités supérieures des bras 12 et 33. En fabrication, après une opération d'estampage, les bras 12 et 13 sont orientés normalement à la fourche Il de façon que les surfaces de contact 15 soient séparées et opposées.La largeur de l'espace libre laissé entre les surfaces de contact opposées 15 dépend de l'utilisation prévue du connecteur et doit toujours être inférieure à la taille de l'élément connecteur mâle 18- à introduire entre les deux surfaces de contact convexes. L'élément connecteur mâle 16 est représenté comme une broche ronde cependant, cet élément peut avoir tout autre configuration et se présenter sous la forme d'une languette plate par exemple.
Selon la présente invention, le connecteur 10 est caractérisé par ses flexions multiples. Comme cela apparaîtra plus clairement ultérieurement, le connecteur 10 présente une flexion d'alignement c'est-à-dire une flexion dans la direction de la flèche "ALIGNEMENT" de la figure 1, à la tige 14, qui est approximativement égale au sixième de la flexion de chaque bras de contact 12,13 et il présente également une flexion d'assise dans la direction de la flèehe "ASSISES dans la figure 1 à la tige, qui est très faible (par exemple égale au vingtième de celle de chaque bras de contact) et donc pratiquement négligeable.
La faible flexion (en particulier la faible flexion d'alignement) de la tige permet à celle-ci de flèchir en réponse à des forces d'alignement légèrement défectueux résultant d'un alignement relatifs légèrement défectueux de la broche 16 ou autre élément;mâle. lorsque celui-ci est introduit soit latéralement soit longitudinalement dans l'espace libre entre les surfaces de contact opposées 15. Ce flèchissement de la tige assure le contact en ligne des surfaces de contact convexes opposées 15 avec la broche 16. Ainsi, la flexion de la tige et des flexions identiques des bras de contact opposés créent un comportement "flottant" du connecteur dans la direction d'alignement.
Ce comportement "flottant" absorbe une partie des tolérances et donc, en essai réel, on a constaté comme possible d'installer ces connecteurs sur des centres de 0,05 pouce (1,27 mm) dans des applications à densité très élevée.
qlus précisément, étant donné que les bras de contact sont complé mefltairement identiques, les flexions de contact pour chaque bras 12, 13 seront identiques. La flexion de contact k pour chaquebras 12, 13 est généra lement determinée par la formule suivante:: dans laquelle (voir la figure 1)
E est le coefficient d'élasticité du matériau formant le connecteur, W est la largeur de chaque bras de contact, T est l'épaisseur du bras de contact, Le est la longueur effective de chaque bras de contact, calculée d'une manière empirique après la mesure du connecteur et trouvée comme étant égale 1,375L, pour tenir compte des irrégularité dans la configuration des bras contact (étant donné que l'on ne peut pas supposer que chaque-bras de contact est un fléau en porte-à-faux exactement égal à la longueur L), D est. la largeur de la fourche Il (mesurée du centre du bras 12 au centre du bras 13), B -est~la hauteur de la fourche 11. Dans Dans la formule ci-dessus, toutes les distances sont données en pouces; le premier terme du dénominateur représente la force de flexion appliquée à chaque bras de contact dans la direction d'écartement des contactss et les deuxième et troisième termes représentent respectivement les forces de flexion et d'alIongement appliquées à la fourche 11. Le troisième terme introduit pour rendre la formule plus prébise, est essentiellement négligeable.
De plus, la formule suppose qu'il n'existe aucun-alignement défectueux de la broche 16; cependant, l'importance.d'un tel alignement défectueux et son effet, sont minimes et n'affectent donc-pas l'utilité de la formule.
Dans la configuration préférée, la valeur nominale de la flexion pour cheque bras de contact est de 31,4 grammes par millième de pouce (0,025mm) Cependant, comme on le voit dans la figure 6, cette flexion-peut varier entre 22,6 et 43.3 grammes par~millième de pouce (0,025mm) sans affecter d'une manière significative l'aptitude des bras de contact à absorber des alignements légèrement défectueux de la broche 16.
En se reportant maintenant à la figure 7, on suppose que les axes de la broche 16 et du connecteur 10 sont dans le même plan. Dans cette condition, la déviation de contact d est définie comme la distance totale d'écartement des bras de contact 12, 13 lorsque la broche 16 est introduite.
La sélectivité de l'halogénation requise pour éviter ou diminuer la formation d'halogénure des métaux de base s'obtient dans le procédé suivant l'invention, principalement par les moyens suivants On traite un alliage ferreux par un mélange de gaz contenant une quantité suffisante d'hydrogène en plus de l'halogène. La production de dérivés contenant plusieurs atomes d'halogènes, dérivés qui se produisent souvent et s'évaporent même à basse température, est ainsi facilement empêchée. On utilise le contrôle de la pression dthydrogène pour influencer l'état d'équilibre de la formation de l'halogénure, auquel cas la formation d'un halogénure, même légèrement plus négatif par son énergie libre que l'halogénure d'hydrogène, est fortement diminuée.
L'activité des métaux de base de l'alliage ferreux dans le bain fondu est abaissée à tel point que la formation de son halogénure est empêchée ou fortement diminuée.
Dans un ferrochrome fondu, une diminution suffisante de l'activité du métal de base (Cr) s'obtient en utilisant des mélanges fondus hautement carbonés ou saturés en carbone.
Les halogènes ou leurs mélanges qui sont sélectifs à l'égard de la formation d'halogénure de différents métaux sont utilisés en présence d'hydrogène. L'halogène que lion entend principalement utiliser dans le procédé suivant l'invention est le chlore, mais il est bien fondé dans certains cas d'ut-iliser aussi, souvent en partie, le fluor, le brome et l'iode.
Conformément à l'invention, on peut faire varier les conditions opératoires de ce nouveau procédé de raffinage exothermique de très nombreuses façons différentes, tout aussi bien que l'on peut régler les teneurs des composants précieux et/ou nuisibles dans les phases du produit final.
C'est ainsi que dans le procédé suivant l'invention, les impuretés nuisibles et/ou précieuses, principalement métalliques, présentes dans le ferrochrome fondu sont éliminées par halogénation sélective du bain fondu. Les halogénures produits sont éliminés du bain de ferrochrome fondu soit par évaporation, soit par formation d'une scorie de sel fondu, soit par dissolution dans un bain synthétique de sel fondu.
Les bases théoriques du procédé sont brièvement discutées ci-dessous. Lorsque l'on traite un bain fondu de ferrochrome par un halogène gazeux élémentaire, presque tous les métaux à l'exception du carbone, et donc aussi le chrome et-le fer, sont halogénés dans le bain fondu. Cependant, le procédé suivant l'invention est basé sur une halogénation sélective dans laquelle, entre autres, on évite la formation dthalogénures de fer et de chrome. ou on la diminue en abaissant fortement l'activité du chrome dans le ferrochrome fondu et en ajoutant simultanément de l'hydrogène en même temps que l'halogène gazeux élémentaire. Le contrôle de l'activité du chrome stexerce en contrôlant la teneur en carbone du bain fondu.
L'halogénation du bain fondu peut s'illustrer par l'équation (1) nMe(l) + 2HX ss nMeX2n-l, (g, 1) + H2 (g) dans laquelle X est un halogène (par exemple F, Cl, Br, I) et n est un coefficient déterminant le nombre d'atomes d'halogène dans l'halogénure (habituellement 2/5, 2/3, 1/2, l-ou 2).
Suivant les lois connues de la thermodynamique, la constante d'équilibre de l'équation de réaction
(1) s'obtient a' partir de l'équation (2) log kp = hG/RT(1/M = C9nrru /phi + naePx -1 Les constantes d'équilibre des n réactions d'halogénation de certains éléments ont été calculées en fonction de la température sur la base des fonctions thermodynamiques connues et elles sont données sur la figure 1.
On peut noter sur la figure 1 que lorsque l'on utilise par exemple un mélange équimoléculaire- de gaz C12 + H2, l'état d'équilibre suivant l'équation 1 en ce qui concerne le fer et le chrome est encore très important en terme de formation de chlorure (16000C: CrCl2, kp = 9,08 et FeCl2, kp = 1,35). On peut diminuer la formation de chlorure de chrome suivant l'équation (1) soit en élevant le rapport H2/C12 dans le gaz introduit, soit en abaissant l'activité du chrome dans le ferrochrome fondu.
Le carbone présent dans le ferrochrome fondu abaisse très fortement l'activité du ferrochrome fondu.
Les courbes d'isoactivité du chrome avec différentes valeurs de saturation du chrome et du carbone dans le ferrochrome fondu ont été calculées et sont données sur la figure 2. Les activités du chrome sur cette figure ont été calculées a' partir de l t équation connue (3) aCr = NCr [ exp - 20,73 x NCr x NC/(1-NC)2] Les taux de saturation en carbone du ferrochrome fondu ont été calculés à partir de l'équation connue de solubilité du carbone (4) N C, max = 0,25 NCr + exp t- 29,312/T + 0,7266 lnT - 7,020? Dans ces équations, NCr et NC sont les rapports molaires du chrome et du carbone, et T est la température en OK.
La figure 2 montre l'effet d'abaissement important du carbone (taux : C 8, 6, 4, 2 et 0,02 %) sur l'activité du chrome. Cet effet augmente encore lorsque la teneur en chrome augmente dans le bain fondu. La figure 3 montre l'équilibre de la phase gazeuse correspondant à l'équa- tion (1) obtenu en utilisant les activités du chrome sur la figure 2 lorsque lton traite du ferrochrome fondu à la tempé- rature de 1600 C avec un mélange de gaz contenant un taux d'hydrogène équimoléculaire ou supérieur à celui du chlore. Suivant la figure 3, l'effet du carbone sur le taux d'équilibre de CrC12 est très important.Le taux de CrCl2 le plus faible est obtenu lorsque le bain fondu a été saturé de carbone. I1 vaut aussi la peine de noter que lorsque le taux de chrome dans le bain fondu s'abaisse de 70 % à 55 %, la tension de vapeur du chlorure de chrome dans la phase gazeuse n'augmente pas de façon importante. Lorsque la teneur en carbone du.bain fondu s'abaisse beaucoup en-dessous de la valeur de saturation, des taux d'hydrogène élevés sont nécessaires pour l'élimination du chrome hors du bain fondu par chloruration.
La constante d'équilibre du chlorure de fer est plus faible que celle du chlorure de chrome, mais sa production est proportionnellement légèrement plus importante que celle de ce dernier parce que le carbone n'abaisse pas l'activité du fer autant qu'il n'abaisse celle du chrome.
La figure 4 montre les compositions des phases gazeuses apparaissant dans l'évaporation de certains halogénures couverts par le procédé suivant l'invention, compositions calculées en utilisant les constantes d'équilibre de la figure 1. Les halogénures ont été traités comme des halogénures indépendants. Les activités du chrome, du fer et du manganèse dans le ferrochrome fondu sont approximativement connues et on les a donc utilisées dans les calculs. Les rapports moléculaires ont été utilisés comme activités des autres métaux.
LT invention a pour objet de remédier aux inconvénients connus et de réaliser un procédé qui permette d'obtenir un alliage de très grande pureté, et exempt de porosité submicroscopique, permettant ainsi d'obtenir des soudures sans défauts, exécutables rapidement et fiables.
A cet effet5 on propose suivant l'invention un procédé pour l'élaboration d'un alliage eutectique étain/ plomb pour soudure caractérisé en ce qu'on'effectue d'abord la fusion des métaux purs sous atmosphère protectrice constituée par un gaz neutre, puis on fait suivre cette fusion d'un traitement sous vide à une température susceptible d'assurer la dissociation des combinaisons constituant les impuretés, sous un vide partiel ne dépassant pas un millimètre de Hg dans un récipient clos où lton a remplacé le gaz neutre résiduel par un gaz rare non réactif.
Suivant une autre caracteristique de l'inventions le gaz rare utilisé comme atmosphere protectrice pour le traitement sous vide est l'argon ou mieux le krypton et non pour un gaz neutre courant tel que l'azote ou lthydrogène; susceptibles de réagir sur les impuretés non métalliques en donnant d'autres types d'inclusions.
En effet, sans que liron puisse fournir de ce fait une explication théorique satisfaisante. l'expérience a montré que l'utilisation du krypton permet d'obtenir les meilleurs résultats en favorisant la dissociation des combinaisons formant les impuretés.
L'invention sera mieux comprise en regard de la description ci-après d'un exemple de réalisation.
Dans un dispositif classique, comportant une cuve de fusion, munie d'une cloche permettant de faire le vide au-dessus du bain, on fond à basse température (240îC) l'étain de haute pureté, puis ajoute le plomb en laissant descendre la température jusqu'a 1900C environ. On ajuste le niveau du bain de façon à restreindre le volume libre entre la surface du bain et la cloche, afin de réduire au minimum la consommation de krypton ou d'un autre gaz rare choisi. La cloche étant mise en place, on fait le vide pour éliminer l'air, puis on procède à un lavage à l'azote, le métal étant toujours maintenu à basse température (1900C), et on fait à nouveau le vide en renouvelant au besoin le lavage et le vide On introduit alors le krypton et on ramène la pression à 1 mm de Hg. Sous ce vide partiel, on élève alors la température à 5000 C.
Dans ces conditions, il ne se produit pas d'éva- poration du plomb ; en revanche, 5 les impuretés sont dissocies.
Pour accélérer leur diffusion au sein de la masse liquide et leur remontée à la surface où se produit leur dissociation, on peut prévoir un dispositif de brassage quelconque, par induction, par agitation mécanique ou autre.
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée à l'exemple de réalisation ci-dessus décrit à partir duquel on pourra prévoir d'autres modes et d'autres for mes de réalisation, sans pour cela sortir du cadre de l'invention.
l'invention concerne une boite de transmission à plusieurs vitesses destinée aux caliorr.es,oatreuils de navire pour charges lo:rdess,et à passage mécanique de vitesse.
Tes caliornes orLt en général une boite de transmission à deux vitesses. Celle-ci permet le transbordement de deux charges différentes à deux vitesses différentes du câble. Il n'est possible d'abréger la durée de transbordement que par élévation de la vitesse du crochet à vide, par exemple au moyen d'un moteur triphasé à nombre de pales variable.
les charges successives devant être élevées lors du chargement et du déchargement de cargos etant en général différentes, les boites à vitesse de l'art antérieur ne permettent pas d'adapter de manière optimale la vitesse du câble à chaque charge suspendue. Les treuils connus ne disposant que de deux vitesses passées mécaniquement imposent des dures considérables de transbordement et donc des frais élevés en conséquence de chargement.
L'invention a pour objet une boîte à vitesses destinée à une caliorne , de conception relativement simple,améliorant notablement l'adaptation de la vitesse du câble à la charge suspendue et donc permettant d'abréger les durées de transbordement et ainsi d'abaisser les frais encourrus par cette opération.
Selon une particularité essentislle de la boite à vitesses selon l'invention, son train mécanique de transmission est complété par un train télécommandé indépendamment du précédent et comprenant au moins deux vitesses supplémentaires.
Ce mode de réalisation de la boîte à vitesses permet au moins quatre vitesses du câble en fonction de la charge nominale et donc une bonze adaptation de cette vitesse à la charge suspendue. In botte à quatre vitesse et à pignons droits selon l'invention est donc divisée en deux trains à deux vitesses dont la manoeuvre mécanique de l'un s'ef- fectue directement sur la bote et dont l'autre est télécommandée le train à deux vitesses commandé mécaniquement sur la boîte permet de présélectionner initialement la force de traction et la vitesse en foncticn des nécessités rarticuSi-res. te train télécommandé à deux vitesses permet d'élever ensuite la vitesse du cible pendant le transbordement, selon les conditions particulières, à partir d'un poste de commande, et donc d'abréger la dure du transbordement lorsque la charge est faible, le train à commande mécanique n'ayant pas à être manoeuvré pour cette opération. Ainsi, u;l armement conçu pour de très grandes charges est aussi utilisable de manière rentable pour des charges relativement fai bles sans nécessiter aucun dispositif auxiliaire de transport. La caliorne équipée de la boîte à vitesses selon l'invention permet donc un coefficient optimal d'utilisation.
Selon un mode de réalisation avantageux de 11 invention, le train télécommandé comprend deux pignons de réglage tournant fou sur un arbre de transmission avec lequel chacun peut être solidarisé en rotation par un embrayage télécommandé, en particulier à commande électromagnétique.