INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lors de la construction d'un mur, on pose les briques bout à bout et en ligne sur un plan horizontal et, suivant une autre caractéristique de l'invention, les parois rainurées verticalement de deux briques voisines étant en appui l'une contre autre par leurs surfaces en relief, on détermine dans chaque plan dt assemblage au moins une cavité verticale qui est:: - positionnée entre deux briques et est constituée par ltespace compris entre les catés d'une rainure préservée dans une brique et ceux d'une rainure préservée dans l'autre brique, les deux parties en creux se trouvant face à face; - fermée latéralement, c > est-à-dire suivant une section transversale horizontale, par les cotés de chaque rainure et par les azotes intérieures que forment les surfaces en appui; - ouverte vers le haut et vers le bas, si bien que cette cavité est un tube vertical dans l'épaisseur de l'ensemble en construction et qu'on peut facilement remplir ce tube d'un matériau pour réaliser un joint vertical entre deux briques successives.
Le procédé de préfabrication et les éléments qui en résultent trouvent une application dans la construction de maisons individuelles, d'immeubles ou d'ateliers e
L'invention se rapporte à un procédé de préparation de solutions concentrées ou diluées, à partir d'un mélange composite d'hypochlorite de calcium solide, exemptes de résidus insolubles ainsi qu'à l'appareil extracteur prévu pour sa mise en oeuvre.
La consommation importante d'hypochlorite pour le traitement des eaux de piscine implique la préparation de la solution de chlore actif recommandée généralement à 1 % J c'est la solution dite "solution mère".
Le délayage par agitation d'un mélange composite d'hypochlorite de calcium sec dans un récipient avec de l'eau fournit cette solution mère où les matières insolubles contenues dans le mélange initial sty retrouvent fatalement et doivent entre décantées ou filtrées avant utilisation.
On a essayé de dissoudre au maximum la chaux constituant la plus grande partie des résidus insolubles.
Pour cela, on délaye le mélange à un plus faible pourcentage de chlore ac tif(0, 45 %) et la solubilité de la chaux devient gratiqueqnent totale, ne donnant à la solution qu'un aspect faiblement laiteux des insolubles autres que la chaux, Cette grande dissolution ne paraft pas constituer une solution au problème des résidus insolubles. La confection de solutions mères dont le pourcentage est inférieur à un n'est pas entrée dans la pratique, En effet, un délayage à 1 % de chlore actif constitue un minimum pour la désinfection des eaux et ce minimum doit être obtenu avec le moins de résidus insolubles possibles.
Un autre mode d'utilisation consiste à mettre des doses préparées d'hypochlorite directement dans l'eau des piscines, souvent sous forme de pastilles.
n restait malheureusement le problème des résidus insolubles qui, bien que se trouvant en quantité faible par rapport à la masse d'eau,se faisaient entraver par les courants existants, aboutissaient aux organes de circulation et finissaient par les boucher et les détériorer.
Une désinfection efficace de l'eau des piscines se traduisait alors par des nettoyages fréquents des organes de circulation et leur remplacement prématurbé.
On a donc pensé retenir les résidus insolubles par des moyens mécaniques du genre filtre enveloppant des petites quantités de matières à délayer immer géies dans l'eau des piscines.
n s'agit, selon le brevet américain n0 3.154 . 495, de genre de sachets~ filtres en matières synthétiques inattaquables par la solution d'hypochlorite que l'on dispose en série à intervalles constants dans l'eaut par exemple d'une piscine suivant son pourtour ou sur les filets d'un écumoir de piscine afin d'en désinfecter liteau.
Ces sachets sont remplis d'une composition adéquate d'hypochlorite contenant un sel soluble de métal alcalin destiné à former avec le calcium de l'hypochlorite un sel de calcium insoluble précipitant ainsi les matières insolubles, Ces sachets infusent dans l'eau de la piscine les matières solubles à un rythme plus ou moins rapide suivant la porosité de leur tissu et gardent à leur intérieur les résidus insolubles sous forme de précipité, Les échanges physiques de liquides à travers le tissu du sachet se réalisent par un effet d'osmose ou de dialyse.
De tels dispositifs présentent quelques inconvénients.
La concentration en chlore actif dépend du courant de brassage existant à l'intérieur de la piscine et varie fortement tout au long de la dissolution qui demande pratiquement un minimum de trois heures.
De plus, pour des raisons de semi-flottabilité, ce genre de sachet ne peut contenir qu'un volume de composé solide assez faible et n'assure dans ce cas qu'une action locale dans un espace réduit, D'où la nécessité pour obtenir une bonne homogénéisation du produit désinfectant de disposer soit quelques sachets dans le courant d'eau existant dans la piscine , soit une multitude de sachets dans une piscine à faible courant. Dans la mesure où l'on veut utiliser des sachets plus gros, il faut prévoir tout un réseau de fils et éventuellement un filet, pour la sustentation de ceux-ci.
La piscine devient alors totalement inutilisable pendant le temps de dissolution, Il intervient alors dans le colt d'une désinfection non seulement un certain nombre de fois le prix unitaire d'un sachet mais en plus le prix de revient d'un véritable réseau de sustentation, Le procédé et l'appareil selon l'invention ont pour but de pallier ces inconvénients et diffèrent des dispositifs existants aussi bien par le mode d'action utilisant un principe physique que par la constitution de l'appareil même.
De la meme façon, pour le positionnement de la came 17, on a prévu un organe coulissant ou une tige 79 collicitée vers le haut par un ressort 80. Cette tige 79 définit une seule surface de butée pour le positionnement de la came 17, comme indiqué sur la figure 1Ob, tandis que le soulevement total de la tige 79 permet le second positionnement de la came 17, comme représenté schématiquement sur la figure 10ae Comme dans le cas précédent, le mouvement de la tige 79 est commandé par un premier levier en équerre 81 ayant son point d'appui en 82 et soumis à l'action d'un ressort de rappel 83 Ce levier en équerre 81 est relié par l'intermédiaire d'un tirant réglable 84 à un second levier en équerre 85 ayant son point d'appui en 86 et ayant sur son bras inférieur un galet 87 qui coulisse sur une chaine de programmation 89 constituée, dans ce cas, par des maillons de deux hauteurs différentes0 Comme on l'a déjà dit, ce dispositif sert pour le positionnement de la came 17 qui donne la commande pour la rotation dans un sens ou dans le sens opposé des différents cylindres sélecteurs des aiguilles 144 La chatr.e de programmation 89 (figure 7) s'enroule aussi sur-une roue dentée 90 (figure 5) qui, comme l'autre roue dentée 77 (figure 6) du dispositif précité, est calée sur un arbre de commande 91 qui porte une troisième roue dentée 92 (figure 5) à dents de scie coopérant avec un doigt 93 (figure 6) qui a son point d'appui sur une tige coulissante 94. La tige 94 est guidée dans un support fixe du métier et est soumise à l'action dtun ressort- de rappel 95. Cette tige 94 porte à son autre extrémité un galet 96 qui est engagé par une came 97 supportée de façon tournante dans une position au-dessous du cylindre porteaiguilles pour faire avancer d'un pas les channes 76 et 89 à chaque tour du tambour porte-aiguille.
En résumé, le fonctionnement du dispositif selon l'invention est le suivant : à chaque tour du cylindre porte-aiguilles, la partie tournante du dispositif passe en regard des cornières de butées 51 et 62 qui font culbuter les doigtes correspondants 47 et 61, en libérant les curseurs ou les tiges coulissantes 44 et 59 qui supportent la came 18 et respectivement la came 17. Par conséquent, ces cames sont poussées par leurs ressorts dans la position d'extrE- mité représentée sur les figures 9a et 10a respectivement.
En m8me temps, les tiges de positionnement 65 et 79 de la partie fixe de l'appareillage, en fonction du programme préétabli sur les channes décrites, sont maintenues soulevées dans leurs positions des figures 9a et 10a, de manière à maintenir les cames bloquées dans les positions correspondantes, ou bien sont abaissées dans une nouvelle position, de telle manière que par leurs surfaces de butée elles déterminent un nouveau positionnement des cames 18 et 17 respectivement au passage de ces dernières Le positionnement de chaque came amène une des encoches de la tige coulissante correspendante en face du doigt 47 et respectivement 61, qui bloque la tige et la came correspondante dans la position voulue Ces cames maintiennent leur position pendant un tour complet du cylindre porte-aiguilles en ne déterminant aucune rotation, ou en déterminant la rotation dans un sens ou dans le sens opposé des cylindres génE- rateurs du dessin ou sélecteurs des aiguilles, d'une ou de plusieurs dents les roues 22 et 23 précitées. A chaque nouveau tour, on aura un nouveau positionnement des cames 17 et 18 selon les programmes donnés par les chaSnes 89 et 76 respectiveme4, D'après ce qu'on vient de dire et qu'on a représenté au dessin annexé, on voit donc qu'on a réalise un métier à tricoter circulaire avec un dispositif pour positionner les cames de commande 17 et 18, ce dispositif étant de construction simple et agissant automatiquement et, gAce à sa simplicité constructive et sa solidité, il permet un fonctionnement pratiquement sans inconvénients On a décrit et représenté une application particulière du dispositif selon ltinvention, mais il est évident que ce dispositif pourra titre destiné à d'autres systèmes de commande de la rotation des cylindres sélecteurs des aiguilles, sans qu'on sparte pour cela du cadre de la présente invention.
la présente invention concerne un radiomètre perfectionné à deux faisceaux, elle a trait notamnent à un appareil de me- sure de la température de l'atmosphère pour fournir des signaux indiquant la radiation atmosphérique en fonction d'un corps noir de référence.
Depuis l'apparition d'avions à réaction à vitesse élevée, il y a un scepticisme croissant de la part de météorologues, des pilotes d'avions et des fabricants en ce qui concerne l'efficacité des radars pour les problèmes des turbulences atmosphériques. La turbulence atmosphérique est un état de l'environ- nement qui affecte tant la sécurité que le confort des passagers et qui peut détruire l'avion. Il existe une augmentation effrayante, dans le nombre d'incidents connus, dans lesquels un avion à réaction a rencontré une turbulence atmosphérique avec des blessures résultant pour les passagers. La plupart des turbulences de l'air sont provoquées par les courants de réaction, les ondes des montagnes et les orages à convection.La détection d'une turbulence dans de l'air pur est d'un-intérêt particulier car les pilotes n'ont pas une indication visible du changement menaçant dans l'air en grandeur et en direction et parce que les avions à réaction à vitesse élevée volent à des altitudes auxquelles la turbulence dans l'air pur, prévaut le plus.
Aucun dispositif n'a été prévu avec succés pour détecter les turbulences atmosphériques à longue distance. L'absence d'humidité liquide aux altitudes élevées, rend, par exemple, pratiquement inefficaces les systèmes de radars d'avions existant. On connait un dispositif se composant d'un radar à laser qui a été proposé pour détecter des modifications importantes dans la concentration des particules qui existent à l'interface entre deux courants d'air qui provoquent une turbulence. Cependant, des essais d'un tel système indiquent qu'il a peu ou pas d'utilité. Même si une-turbulence de l'atmosphère et des modifications importantes dans la concentration des particules, sont associées, il n'a pas été démontré que la présence de telle modifications importantes indiquent touåours une turbulence.De plus, il n'a pos été établi que la turbulence est toujours associée aux modifications importantes dans la concentration des particules.
On a trouvé que la turbulence atmosphérique dans de l'air pur est associée à des modifications marquées de la température de l'atmosphère Ceci a conduit à des essais de dispositifs qui réglet en continu la température de l'air immédiatement à l'ex- térieur d'un avion et qui alertent le pilote ce toute modification importante. Les essais d'un tel dispositif ont indiqué qu'une turbulence de l'air pur est associée à une modification d'environ 4 C de la température de l'air statique.Cette modification apparait habituellement sur un petit secteur, le centre de la turbulence étant disposé approximativement dans le centre du secteur Le point auquel le changement de température commence au point de turbulence maximum rencontré, implique, par con saluent, une distance très courte. Ainsi, la traversée de cet espace est d'une durée si brève qu'elle est insuffisante pour permettre avec succès la préparation pour éviter la turbulence.
Comme résultat, les sondes thermiques sont inefficaces on a indiqué dans la littérature que 80 de toutes les turbulences rencontrées par les avions à réaction entre des altitudes de 8530 m et 12 500 m, sont associés aux courants de réaction, les courants de réaction de I'hémisphère nord ont habi tuelleent des cirro-stratus ou des formations de nuages à cristaux de glace qui y sont associés et le cisaillement et la turbulence maximale du vent se sont révélés être au voisinage des cirro-stratus. Une autre difficulté avec les sondes thermiques réside en ce qu'elles pénètrent souvent dans cette zone sans indiquer les moditications importantes de température.Comme résultat, les techniques qui ont été envisagées pour détecter les discontinuités thermiques comme un dispositif pour déceler la turbulence dans l'air pur, n'ont jamais fourni une indication convenable au voisinage des nuages à cristaux de glace et des cirro-stratus.
On a proposé d'autres procédés pour la détection et l'alarme des turbulences de l'armosphère avec des dispositifs d'avions Ces procédés comprennent l'utilisation de radars, de micro-ondes, et des parties visibles du spectre électro-magnétique, l'emploi passif d'ondes millimétriques, de la lumière invisible, des mesures du champ électrostatique, les détections de l'ozone et les mesures barométriques. Le système le plus satisfaisant est un radiomètre à infrarouge passif qui détecte une turbulence de l'atmosphère à des distances se trouvant en moyenne jusqu'à 52 km en avant d'un avion. Un tel système comprend un radiomètre C infrarouge très sensible ayant l'aptitude de détecter de petites différences de radiance d'entrée.TJn tel système est efficace car il est bien établi que la turbulence de l'atmosphère est associée à des modifications de radiation de la tasse d'air. Entre 8530m et 12500m, les altitudes les plus importantes pour les avions à réaction modernes, le dioxyde de carbone a plusieurs bandes fortes émission-absorption dans le spectre infrarouge de sorte que des mesures de la température de l'air ambiant dans l'atmosphère, peuvent être faites en accordant le radiomètre à infrarouge à une de ces bandes comme celle centrée à 15 microns. Par conséquent, un radiomètre sensible à cette longueur d'onde, mesure la radiation infrarouge émise par une colonne de molécules de dioxyde de carbone. La longueur de la colonne de gaz a une longueur d'onde donnée dépend de la densité du gaz qui varie avec la pression ou l'altitude.Dans le centre de la bande d'absor- tion infrarouge à 15 microns, les molécules de gaz absorbent trGs fortement et une longueur de trajet relativement courte peut être mesurée. A des longueurs d'ondes à distance du centre de la bande d'absorption de dioxyde de carbone à 15 microns, le coefficient de l'absorption décroît et une colonne de az de longueur accrue est nécessaire pour absorber complètement la radiation infrarouge. Par conséquent, si un radiomètre à infrarouge est réalisé, qui, par l'utilisation de filtres optiques, est sensible seulement dans la forte région d'absorption du dioxyde de carbone de l'armosphère de 14,5 à 15-,5 microns, on peut détecter la radiation moyenne d'une colonne d'air qui est relativement petite.
D'un autre côté, si les filtres optiques sont sensibles à l'extérieur de la bande d'absorption de 15 microns, la radiation moyenne d'une colonne d'air qui est relativement longé de l'or- dre d'une profondeur de quelques centaine de kilomètres, sera détectée. Ainsi, en choisissant un filtre qui recouvre le bord de la bande de dioxyde de carbone (CO2) à 15 microns, afin que l'énergie soit reçue dans les oeux directions en avant de l'avion et depuis une grande distance en avant de avion, n 'importe quelle gamme de détection spécifique peut être établie ds l'ap- titude de sensibilité du radiomètre.
Un tel radiomètre peut être utile dans la détection de turbulences dans l'air pur, car il peut détecter les modifications de température dons l'atmosphère S une distance considérable en avant de l'avion Cependant, un tel radiomètre présente l'avantage supplémentaire qu'il est capable de détecter la turbulence associée aux formations de nuages à cristaux de glace ou de cirrostratus.En outre, on a déterminé que la densité des cristaux de glace change à mesure d'une approche du cisaillement du vent, en raison de l'amincissement des nuages et que le cisaillement du vent provocue 1 turbulence Par conséquent, la turbulence peut être détectée car elle est associée a un cisaillement du vent oui provoque également un amincissenent de la glace, entraînant une modification du niveau de radiation.
En tenant compte de ce qui a été dit plus haut, on a propo- sé de aétecter la turbulence en utilisant un radio-metre dans lequel la bande des longueurs d'ondes appliquée au détecteur est alternée entre deux bandes, une détectant la radiation moyenne d'une colonne d'air Qui est relativement courte et l'autre détectant la radiation moyenne d'une colonne d'air qui est relativement longue. De cette façon, la différence dans la radiation atmosphérique près d'un avion et loin de celui-ci, peut être déter mirée pour avoir les discontinuités de températures indicatrices des turbulences de l'atmosphère.Un tel dispositif est décrit dans le brevet américain | r03 475 963. Bien qu'un tel dispositif soit efficace dans l'air pur, on a trouvé qu'il est inefficace lorsque l'on passe de l'air pur dans les nuages à cristaux de glace sans turbulence ou lorsque l'on passe des nuages à cristaux de glace à l'air pur sans turbulence du fait du signal qui est engendré coirn;è résultat de la différence entre la radiation de lair pur et la radiation accrue des nuages à cristaux de glace à la même tempérautre.Par conséquent, ces dispositifs se sont révélas être insatisfaisants et fournissent seulement des aver tisse@ents erronés lors d'un vol dans l'air pur vers un vol dans des conditions nuageuses ou vice-versa.
Te brevet américain N 3 350 562 décrit un autre radiomètre dans lequel la radiation à partir d'une colonne fixe d'air en avant d'un avion, est comparée à un corps noir de référence. Un tel radiomètre e. l'avantage d'une stabilité et d'une sensibilité accrues sien qu'il souffre du problème de fournir des avertis semefts errons lors d'un vol dans l'air pur vers un vol dans des conditions nuageuses ou vice-versa. De plus, la dispositif ci-dessus présente l'inconvénient supplé@entaire d'être ineffi cace quand l'avion monte ou descend du fait du changement normal dans les températures de l'atmos;phère.
Selon l'invention, on prévoit un radiomètre perfectionné qui est efficace non seulement en fournissant des signaux indicateurs de la température de l'atmosphère dans l'air pur ou dans les nuages à cristaux de glace mais qui est susceptible de pro- curer un fonctionnement satisfaisant lors d'un vol dans de l'air pur vers un vol dans des conditions nuageuses ou vice-versa et tout en montant ou en descendant. D'une manière spécifique, conformément à l'invention, la radiance dans l'atmosphère est une fonction tant du pouvoir émissif que de la température. Le pouvoir émissif dans la partie marginale d'une bande d'absorption de dioxyde de carbone varie en fonction de la teneur en glace.
le pourcentage de dioxyde de carbone dans l'air est constant à une altitude donnée mais la teneur en glace varie avec les conditions des nuages. En conséquence, si un dispositif doit être un vrai détecteur des modifications de la température atmosphérique, on doit avoir une compensation du faisceau ou des faisceaux d'un radiomètre en réduisant 1' effet de la glace par rapport au signal de turbulence de l'air pur.Pour l'invention, il suffit de dire que l'effet de la glace dans l'atmosphère peut être réduit en traitant séparément les signaux de deux faisceaux différents centrés à des longueurs d'ondes différentes. Toute- fois, ce processus nécessite que chaque signal soit dérivé séparément et ne soit pas directement soustrait les uns des au tres. En conséquence, les dispositifs comme ceux du brevet américain 03 475 963 sont inefficaces car les signaux sont combinés automatiquement. D'un autre côté, un radiomètre du type décrit dans le brevet américain précité, sien qu il compare un signal à un corps noir de référence, est inefficace pour l'in vention du fait ae l'inaptitude à obtenir des signaux à plus d'une longueur d'onde.
Finalement, il est important d'avoir un radiomètre qui détecte les signaux de turbulence de l'air thermique pendant les modifications dans l'altitude du véhicule. Si ceci peut être obtenu, le signal résultant d'un radiomètre sera une différence de l'énergie thermique dans l'atmosphère avant la pénétration et de l'énergie thermique de la position de l'avion indépendamment si oui ou non l'avion monte ou descend.
Type du granulat A B C D Porosité ouverte moyenne exprimée 10 % 3,5 % 10,5 % 8 % en poids d'eau absorbée Rt (résistance à la traction) en 50,5 105,7 56,8 20,2 bars @ à la direction de filage Rt, en bars 47,7 48,6 81,9 23,3 // à la direction de filage Rc (résistance en compression 1340 1450 2175 1360 uniaxiale) en bars Diamètre moyen des pores 10.442 15.370 9.315 1.598 Surface spécifique des 0,81 m2/g 0,25 m2/g 0,77 m2/g 2,85 m2/g pores ouverts de 0,5 à 2 de 1 à 15 de 0,5 à 3,75 de 0,05 à 0,75 Répartition porométrique de en microns dont 65 % dont 60 % dont 30 % dont 30 % de 1 à 1,5 de 5 à 10 de 1 à 1,5 de 0,1 à 0,2 TABLEAU 2 FORMULE DES MORTIERS REALISES AVEC LES GRANULATS CERAMIQUES (pour 1 dm3)
Type de granulat A B C D Granulat 0,2/5 mm 1150 g 1290 g 1010 g 1285 g Ciment 500 g 500 g 500 g 500 g 500 g Eau avec CPA 400 460 g 315 g 430 g 380 g Eau avec CPA 400 HTS 480 g 315 g 430 g 400 g Eau avec fondu (ciment alumineux) 460 g 305 g 330 g 370 g Temps d'écoulement après mélange au plasticimètre (Laoratoirs 1 mn 20 s. 1 mn 20 s. 1 mn 20 s. 1 mn 20 s.
Central des Ponts et Chaussées) TABLEAU 3 PROPRIETES MECANIQUES DES MORTIERS REALISES AVEC LES GRANULATS CERAMIQUES (en bars) (Conservation en sac polyéthylène à 20 C)
Type de granulat A B C D Mortier au CPA 400 Rt Rc Rt Rc Rt Rc Rt Rc à 7 jours 54 250 72 287 60 257 68,5 289 14 jours 67,5 584 77,5 363 69 326 79,5 376 28 jours 65,5 348 89,5 477 75,5 397 79,5 411 90 jours 74 462 100,5 536 77 468 79 507 Mortier au CPA 400 HTS à 7 jours 81,5 392 54 231 51,5 209 6,5 295 14 jours 83,5 473 68 326 63,5 267 71,5 291 28 jours 95 619 79,5 333 70,5 333 83,5 396 90 jours 103 575 92,5 533 67,5 451 80 578 Mortier au ciment fondu à 7 jours 65,5 471 91,5 771 73,5 549 64 391 14 jours 63 428 95,5 801 77,5 479 61 321 28 jours 49 256 106,5 772 69,5 381 54 257 90 jours 33,5 160 97,5 781 82,5 416 50,5 216 Rt : résistance en traction/flexion Rc : résistance à la compression CPA 400 HTS : ciment portland artificiel à haute teneur en silice résistance de 400 bars à 28 jours.
TABLEAU 4 PROPRIETES MECANIQUES DU BETON AU PORPHYRE DE FORMULE P
Résistance à la rupture en Résistance à la rupture compression exprimée èn bars en traction exprimée en Esseis effctués sur cylin- bars dres : Essais brésiliens effectués # = 16 cm sur cylindres : H = 32 cm Q = 16 cm H = 32 cm 7 jours 28 jours 90 jours 7 jours 28 jours 90 jours Conservation à 20 C 345 82 857,5 39 5,5 57,5 en sac PVC 727 827 881,5 52 58,5 53,5 Conservation à 60 C en étuve