INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Suivant un mode de réalisation de l'invention, on plonge une émulsion photographique non sensibilisée dans une solution contenant un scnsibilisateur chimique, par exemple un sensibilisateur sulfuré, puis on sèche le produit photographique à température élevée. Des solutions de sensibilisateurs chimiques appropres comprennent par exemple une solution tamponnée de sensibilisateurs sulfurés tels que le que le t;.iosulfate de sodium, de potassium ou d'ammonium ou l'allylthiourée. On peut utiliser différentes concentrations en sensibilisauteurs chimiques dans le traitement suivant l'invention, par exemple environ 1 ng à 100 mg de sensibilisateur chimique par litre de solution, avantageusement environ 10 mg a 20 mg par litre. On ajuste par exemple le pII de la solution à environ 4 à 7 Après avoir plongé la .--sJ d'émulsion sensibilisee dans la solution de sensibilisateur chimique, on soumet le produit photographique à une température élevée par exemple à environ 50 C à 100 C, avantageusement à environ 600C à 90 C. On soumet avantageusement le produit photographique à oes tempóra- tures élevées jusqu'à ce que la sensibilité désirée soit atteinte. Par exemple, on peut chauffer le produit photographique traité suivant l'invention pendant environ 10 mn à 40 mn, avantageusement pendant environ 15 mn à 30 mn suivant la concentration en sensibilisateur et la température utilisée.
On peut réaliser le traitement thermique de la couche d'émulsion contenant le sensibilisateur en opérant de n'importe quelle manière appropriée, par exemple en chauffant au moyen de lampes infra-rouge, de plaques, de tiges, ou de rouleaux chauffants.
particulier/ suivant un autre mode/de réalisation, le procédé de sensibilisation chimique suivant l'invention met enoeuvre une couche d'émulsion photographique aux halotc:énures d'argent fortement tannée avant le ohauffage de cette couche. Par exemple, la couche d'émulsion aux halogénures d'argent fortement tannée traitée suivant l'invention peut contenir une proportion de tannant supérieure à la normale. On peut sensibiliser chimiquement ces émulsions non sensibilisées et fortement tannées en les soumettant à un traitement à température élevée. Suivant ce mode de réalisation, on prépare une couche d'émulsion aux halogénures d'argent non sensibilisée et fortement tannée qui contient une proportion importante d'un tannant tel que le formaldéhyde ou un acide aliphatique halogéné insaturé tel que l'acide mucobromique comme décrit au brevet français 826 49?, un composé contenant plusieurs groupements anhydride tel que dianhydride de l'acide 7,8-diphényl-bi-cyclo[2, 2,2]-7-octène-2,3,5,6-tétra-carboxylique, un chlorure d'un acide dioarbosy- lieue ou disulfonique tel que le chlorure de téréphtaloyle, une 1 ,2-dicétone cyclique, telle que la cyclopentane-I ,2-dione comme décrite au brevet des Etats-Unis d'Itmérique 2 725 305, un diaidéhyde ou sa combinaison bisulfitique telle que le beta-méthylglutaraldéhyde-bis(bisulfite de sodium), le 2,3-dihydroxydioxanne tel que décrit au brevet des Etats-Unis d'Amérique 2 87C 013, etc. D'autres agents tannants utiles suivant l'invention sont décrits au brevet français 1 351 41C.
On peut traiter la couche d'émulsion photographique aux halogénures d'ar Gent non sensibilisée et fortement tannée par une solution de sensibilisateur chaude pour sensibiliser chimiquement la couche d'émulsion. On peut dans ce cas utiliser des solutions de sensibilisateur chimique moins concentrées qui comprennent environ 0,2 mg à 50 mg de sensibilisateur par litre, avantageusement environ 1 mg à 5 mg de sensibilisateur par litre. De m;me on peut sensibiliser chimiquement la couche d'émulsion fortement tannée en opérant dans des conditions moins sévères que celles mentionnées précédemment, par ex emple en chauffant à des tempérauures d'environ 50 C à 70 C avantageusement d'environ 550C à 65 C. Les durées de chauffage sont par exemple d'environ 2 mn à 10 mn, avantageusement d'environ 3 mon à 5 mn.
Suivant un autre mode de roalisation de l'invention, on peut introduire un sensibilisateur chimique dans:lémulsion photographique aux halogénures d'ar Gent non sensibilisée, ce qui rend inutile le traitement en milieu humide tel que décrit précédemment avant le chauffage à température élevée. Ainsi, on introduit environ 0,5 mg à 60 mg de sensibilisateur chimique, avantageusement environ Q mg à 50 mg de sensibilisateur sulfuré par atome-gramme d'argent, dans émulsion sans soumettre cette dernière à une maturation chimique. On peut ensuite soumettre la couche d'émulsion contenant le sensibilisateur à une température élevée comme mentionné précédemment pour obtenir une couche photographique sensibilisée chimiquement. On peut par exemple opérer à des températures d'environ 450C à 1500C, avantageusement d'environ 900C à 1300C pendant environ 1C mn à 60 mn, avantageusement pendant environ 20 mn à 40 mn.
L'émulsion photographiquenon sensibilisée suivant l'invention peut être sensibilisée par un composé sulfuré et un dérivé de l'or en utilisant l'un des procédés mentionnés précédemment puis on peut traiter cette couche d'émulsion par une solution tamponnée contenant un dérivé de l'or et un inhibiteur de voile.
Des dérivés de l'or utiles suivant l'invention comprennent le chloroaurite de potassium, ltaurithjocyanate de potassium, le chloroaurate de potassium, le trichlorure aurique ou le méthochlorure de 2-aurosulfobenzothiazolium. Des inhibiteurs de voile utiles suivant l'invention comprennent les tétrazaindènes tels que dJcrits au brevet français 1 15R 160, les thiazoles tels que décrits au brevet des Etats-Unis d'Amérique 2 444 608., les inhibiteurs de voile du type benzothiazolium quaternaire tels que décrits au brevet français 851 91? ou des inhibiteurs de voile du type carboxyméthylmercapto tels que décrits au brevet français 1 173 2 .
On peut plonger la couche d'halogénures d'argent sensibilisée dans une solution contenant un composé de l'or tel que décrit précédemment à la température ambiante et en utilisant une solution de sensibilisateur qui contient environ du composé de l'or/ 1 mg à 100 mg et avantageusement environ 5 mg à environ 50 mg/par litre de so- lution.
Les exemples suivants illustrent l'invention.
EXEMPLES 1 à 3 On applique une couche d'émulsion au gélatino-bromoiodure d'argent à gros Lrain contenant environ 15/1 000 en mole d'iodure sur un support d'acétate de cellulose aux titres de 60 mg/dm? d'argent et de 98 mg/dm? de gélatine. On utilise un échantillon de ce film comme produit témoin. On plonge un deuxième échantillon du film dans une solution tamponnée ayant un pli de 5 et un pAg de 8,5 qui contient 20 mg de thiosulfate de sodium à 5 moles d'eau par litre pendant environ 10 mn à une température de 230C. On sèche le film obtenu à 800C pendent 15 mn pour obtenir une émulsion sensibilisée chimiquement.
On plonge un autre échantillon du film non sensibilisé dans une solution de thiosulfate de sodium tamponne semblable à celle utilise précédemment mais qui contient 10 tng de sensibilisateur sulfuré par litre. Cependant, on sèche cet echantillon à 800C pendant 30 mn.
On comprendra plus complètement l'invention grâce à la des crintion suivante d'une forme de réalisation donnée à titre d'exemple et représentée au dessin annexé la figure 1 est un schéma de hlocs simplifié dm système de déparaffinage par solvant illustrant des caractéristiques de l'invention qui servent à contrôler l'huile contenue dans la paraffine éliminée et à commander le processus.
la figure 2 est un schéma de hlocs simplifié de la section de calcul de l'huile contenue dans la naraffine, section faisant partie de l'installation de calcul et de commande renrésentée par la figure 1; la figure 3 est un graphique de rendement en fonction du rannort liquides/solides au redélayage pour un processus de dépa- raffinage type ; la figure 4 est un graphique de la productivité en baril par jour du nrocessus tyne, en huile dénaraffinée, en fonction du rapport liquides/solides au redélavae;; la figure 5 est un Frar)hique d'une famille de courbes renré- sentant le rendement en fonction du solvant total utilisé et illustrant les effets des divers taux de lavage nrimaire sur le rendement pour un processus tvpe de déparaffinage; la figure 6 est un schéma de blocs simplifié de la section de commande de l'installation de calcul et de commande repré- sentée par la figure 1.
On se référera maintenant à la figure 1 dans laquelle on a représenté en trait plein les conduites de fluide et en trait interrompu les conduits des signaux.
Une huile de graissage initiale destinée à être déparaffinée est introduite dans le système en provenance d'une source SI par un conduit 10, elle passe par une vanne de réglage continu d'écoulement ll branchée en série dans le conduit 10, elle sort de la vanne 11 par un conduit 12 à la suite duquel. l'huile passe par un débit-mètre 13 branché en série dans le conduit 12. L'huile sort du débit-mètre 13 par un conduit 14 et entre dans une section de mélange et de réfrigération 15. Le débit-mètre 13 est un dispositif usuel de mesure à orifice et à pression différentielle comportant un circuit électrique de sortie approprié. qui sert à fournir un signal électrique analogique proportionnel au débit de l'huile initiale.Un mélange approprié d'un solvant de déparaffi- nage est introduit par un conduit 16 dans la section de mélange et de réfrigération 15 pour s'y mélanger à l'huile initiale.
Dans la section de mélange et de réfrigération 15, on introduit aussi du solvant refroidi, par un conduit 19 relié à une section de refroidissement de solvant 18. On introduit en outre un courant de filtrat de redélayage qui est amené par un conduit 20 au conduit 19 où il se mélange au solvant refroidi pour affluer ensuite à la section de mélange et de réfrigération 15. Conformément à la technique actuelle, la section de mélange et de réfrigération 15 comprend un dispositif de chauffage permettant de chauffer l'huile initiale et le solvant à une température qui assure la dissolution complète du mélange et elle comprend en outre une section de réfrigération servant à refroidir le mélange à quelques degrés en dessous du point de congélation désiré de l'huile de graissage pour cristalliser la paraffine contenue dans le mélange.On obtient ainsi un mélange d'huile et de solvant contenant de la paraffine cristallisée. Ce mélange venant de la section de mélange et de réfrigération 15 passe par un conduit 17 pour arriver à une section de filtres primaires 21 qui comprend un groupe de filtres à tambour rotatif du type Weir disposés en paralldle.Dans les filtres, la teneur en paraffine du mélange entrant se dénosesous la forme d'un gâteau de paraffine sur des filtres à tambour.
Le mélange d'huile déparaffinée et de solvant qui est aspiré à travers les filtres est retiré de la section de filtres primaires 21 par un conduit 22 et est envoyé à une installation de récupération d'huile et de solvant 23. On lave avec du solvant refroidi la paraffine recueillie sur les tambours des filtres primaires pour éliminer l'huile entraînée dans la paraffine.Le solvant refroidi est introduit dans la section de filtres primaires 21 nar un conduit 24 dans lequel sont hranchFs en strie un débit-mètre ordinaire 25 sembla ble au débit-mètre 13 décrit nlus haut et une vanne de réglage continu d'écoulement 26, commandée nneumatiqilement et servant à règler le débit du solvant de lavage. La vanne 26 est à son tour reliée à un conduit lq véhiculant le solvant refroidi.
Pour éliminer davantage l'huile entraînée par la paraffine, on retire de la section de filtres primaires 21 la naraffine lavée nar solvant en la faisant passer nar un conduit 27 où elle est à nouveau mélangée à un solvant pour former une houillie appelée mélange de redélayage. Le solvant est introduit dans le conduit 27 par un conduit 28 dans lequel sont branchés en série un débitmètre 29 semblable au débitinètre 13 décrit nlus haut et une vanne de réglage continu d'é.coulement 30, actionnée Dneumati- quement et servant à rèqler le débit du solvant de dilution de redélayage. La vanne 30 est à son tour reliée aii conduit îq qui véhicule le solvant.Le mélange de redêlayage qui se trouve dans le conduit 27 arrive à un groupe de filtres de redélayage * qui sont similaires nar leur structure et leur fonctionnement aux filtres primaires 21. Le filtrat qui nasse nar les filtres de redélayage 31 est un mélange d'huile et de solvant qui est retiré des filtres de redélayage par un conduit 32. Le conduit 32 est à son tour relié à la section de mélange et de réfrigération 15 où le filtrat de redélayage est mélangé à l'huile de graissage initiale et à du solvant pour être amené aux filtres primaires.
Le gâteau de paraffine déposé sur les tamhours des filtres de redélayage 31 est lavé avec du solvant refroidi introduit dans les filtres de redélayage par un conduit 33 qui est à son tour relié au conduit 19 véhiculant le solvant refroidi. La naraffine lavée nar solvant et recueillie sur les tamhours des filtres de redélayage contient une netite quantité huile entraînée et une fraction notable de solvant. On retire ce mélange de naraffine des filtres de redélayage 31 nar un conduit 34 qui amène le mélange à une installation de récupération de paraffine et de solvant 35. Dans le conduit 34 est branché en série un débit-mètre 36, semblable au débitemètre 13 décrit nlus haut et servant à mesurer le débit du mélange de paraffine de redélayage. L'installation de récupération de naraffine et de solvant 35 comprend des colonnes de fractionnement et des colonnes de distillation à la vanneur de tyne usuel servant à séparer le solvant de la paraffine. Le solvant récupéré dans l'installation de récupération de paraffine et de solvant 35 en est retiré nar un conduit 37 qui est à son tour relié à un réservoir temnoraire à solvant 38 oil le solvant récupéré est stocké temnorairement pour être réutilisé ensuite dans le processus.
L'installation de récupération d'huile et de solvant 23 comprend un équipement similaire à icelui de l'installation de récupération de paraffine et de solvant 35 et sépare l'huile du solvant contenu dans le filtrat venant de la section de filtres primaires 21 . ITne huile finale déparaffinée est retirée de l'installation de récupération d'huile et de solvant 23 par un conduit 29 par lequel l'huile finale quitte le processus et est amenée à des installations appropriées de stockage d'huile finale, non représentées. Le solvant récupéré est retiré de l'installation de récu pération d'huile et de solvant 23 par un conduit 40 qui est à son tour relié au réservoir temnoraire à solvant 38.La naraffine qui est le sous-produit du processus est retirée de l'installation de récupération de naraffine et de solvant 35 nar un conduit 41 qui l'amène à des installations appropriées de stockage de paraffine non représentées.
Le solvant récupéré qui se trouve dans le réservoir temporaire à solvant 38 en est retiré en deux courants principaux.
ITn premier courant est retiré nar le conduit 16 qui est relié à la section de mélange et de réfrigération 15 où le solvant est mélange gé à l'huile initiale comme indiqué nlus haut. Un deuxième courant est retiré du réservoir temporaire à solvant 38 nar un conduit 42 qui est relié à son tour aux refroidisseurs de solvant 18 où le solvant est refroidi à une température à peu près égale à la température de déparaffinage.Le solvant ainsi refroidi est retiré des refroidisseurs de solvant 18 nar le conduit 19 où le solvant est rendu disponible noir servir à la dilution primaire, à la dilution de redéléyaae et au lavage primaire et de redélayage décrit nlus haut.
TTn courant dérivé d'un débit d'environ 2, 3 à 4,5 k-q/h de solvant est retiré dii conduit 42 nar tin conduit N qui est relié à un analyseur photométrique 45. Ce courant dérivé est renvoyé au conduit 42 nar un conduit 4Q. A l'analyseur photométrique est aussi amené un courant dérivé annroximativement égal du mélange de paraffine venant des filtres de redélayage et véhiculé par le conduit 32. Ce courant dérivé est amené à l'analyseur photométrique par un conduit 46 et est ramené au conduit 34 par un conduit 47 après avoir passé par l'analyseur.
L'analyseur photométrique 45 travaille en parallèle sur lss deux courants et est étalonné de manière à doser la teneur en méthyl-éthylcétone de ces courants. fin analyseur photomêtrique approprié que l'on peut utiliser est le "modèle 400" fahriqué par F.I. du PONT de Nemours and Company. Pour assurer le partage de temns entre les deux courants d'échantillonnage, l'analyseur photométrique est équipé d'un système ordinaire de minuterie et d'échantillonnage. L'analyseur 45 fournit un signal électrique proportionnel à la teneur en méthyl-éthylcétone du courant d'échantillon de solvant et un autre signal électrique proportionnel à la teneur en méthyl-éthylcétone du courant de mélange de naraffine.Ce dernier signal est à son tour proportionnel à la teneur en solvant du courant de mélange de paraffine qui passe dans le conduit 34. Les signaux venant de l'analyseur 45 sont transmis à une installation de calcul et de commande 50. A l'installation de calcul et de commande sont aussi transmis les signaux venant du débit-mètre 13 qui mesure le débit d'introduction d'huile initiale dans le processus, du débit-mètre 36 qui mesure le débit du courant de mélange de paraffine, du débitmètre 29 qui mesure le taux de dilution de redélayage et du débit-mètre 25 qui mesure le taux de lavage par solvant des filtres primaires.
L'installation de calcul et de commande 5n comprend deux sections fondamentales. Une première section est la section de calcul de l'huile dans la paraffine, soya, qui calcule la quantité d'huile contenue dans le-courant de mélange de paraffine en appliquant une relation d'équilihre de masses à l'information de débit d'alimentation du processus et à l'information venant de l'analyseur photomêtrique de la teneur en méthyl-éthylctone des courants de solvant et de mélange de paraffine.La deuxième section de l'installation de calcul et de commande 5n comprend des éléments de calcul et un appareillage de commande de processus servant à commander le processus en ajustant des variables régla- hles de celui-ci en réponse à la teneur en huile du courant de mélange de paraffine D'autre nart, l'installation de calcul et de commande comprend des agencements d'introduction manuelle tels qu'un pupitre de commande permettant d'introduire dans la calculatrice les points nominaux préférentiels ou points prEfé- rentiels de fonctionnement stable des variables réglées et d'in troduire dans la calculatrice un signal proportionnel à la teneur en naraffine éliminable de l'huile de graissage initiale. wien entendu, la quantité de naraffine éliminahle dépend du noint de congélation désiré de l'huile et généralement, plus le point de convélation que l'on veut donner à l'huile est bas, slus basse doit être la température de dénaraffinage et plus grande est la quantité de naraffine éliminée de l'huile initiale.Le point de congélation et la temnérature de déparaffinage sont Drédéterminés nar des essais en lahoratoire et établis comme conditions limites de fonctionnement du système. nonc,la quantité de naraffine elle minée de l'huile de graissage initiale est une quantité Drédéter- minée de manière à obtenir le point de congélation désiré de l'hui- le. Irne information concernant cette quantité prédéterminée est introduite dans l'installation de calcul et de commande Sfl nar le dernier signal mentionne.
Au signal concernant la quantité d'huile contenue dans le courant de mélange de naraffine, la section de calcul de l'huile dans la paraffine, 50a, de la calculatrice combine les sianaux du débit d'alimentation du processus, du débit de courant de mélange de naraffine, de la naraffine éliminable prédéterminée et les si- zonaux venant de l'analyseur photométrinue, conformément à la relation préférentielle d'équilibre de masses suivante O = F2 - F1b - F2x1 a dans laquelle F1 = débit d'alimentation initiale en huile.
F2 = débit du courant de mélange de paraffine.
Des organes de traction 23 s'étendent,à partir de l'articulation 22 fixessur le chassis9par dessus la roue de renvoi 14,vers une articu lation 24 qui, elle mimez est fixée sur un anneau 25. L'anneau 25 forme, en commun avec le cadre support 4 et des surfaces de roule ment 26 et 27 de forme appropriée, un coussinet de rotation 28. Le cadre support 4 repose ici sur des galets roulants 29 qui sont dis posés en grand nombre, répartis sur la circonférence, sur l'anneau 25.
A la partie inférieure de l'anneau 25, est suspendu un mécanisme 30 qui entraîne, au moyen d'un moteur 31, un pignon à channe 32, dont les dents engrènent dans une channe 33 qui est posée entre des saillies guides 34 en forme d'anneaux cir culaires. La commande du moteur 31 provoque en conséquence la rota tion du pignon de channe 32, de sorte que celui-ci pénètre dans les maillons de la channe 33 et, par suite, déplace le cadre support 4.
A droite de l'axe central 2a de la cuve, se trouve le dispositif décrit pratiquement inchangé, simplemen iiest dans la position où la tige de piston 19 est abaissée, de sor te que ce piston est représenté rentré dans le cylindre 17.
Dans la figure 5, est supposée une position oblique de la cuve 2 qui se présente fréquemment dans la pratique. L'axe central 2a de la cuve prend alors la position 2b. La flasque annulaire 35 se trouve également dans une position oblique sur l'horizontale correspondante. Pous ramener la cuve 2 dans sa position normale, suivant l'axe central 2a au cours de sa mise en place et de son enlèvement, ou encore pour exécuter une manipulation adroite pour l' "enfilage" 9ur le chassis basculeur, des vérins hy drauliques 36 sont montés su::r ia facs frontale 42 d'appui du cadre support 4 annulaire0 Dans l'exécution suivant la figure 6, le nombre de ces vérins est de quatre. On peut aussi choisir des nombres impairs de vérins hydrauliques 36. Les vérins hydrauliques 46 présentent, dans l'exemple d'exécution considéré,des chambres de pression 43 dans lesquelles glissent des pistons 44. Les chambres de pression 43 sont reliées ensemble par une canalisation circulaire 45 d'agent de pression (figure 6). il règne, en conséquence, la mê- me pression dans toutes ces chambres de pression0 Suivant la figure 6, il peut alors être fait des restrictions à l'intérieur de ce système de pression.
Dans le eas où l'on craindrait des instabilités pendant la montée ou la descente de la cuve 2 qui repose sur le cadre support 4, on peut réaliser des conditions statiquement homogènes déterminées. On se sert, à cet effet, de soupapes d'arrêt 46 qui sont disposées à l'intérieur de la canalisation 45 circulaire d'agent de pression.
Il est toutefois aussi possible d'adjoindre à chacune des chambres de pression 47 une telle soupape d'arrêt 469 Les figures,7 et 8 se rapportent aux roues 10 du châssis 50 Dans l'exemple de réalisation représenté, il existe quatre trains de roues 11 disposés en diagonale, Les trains de roues 11 sont placés symétriquement, si l'on se rapporte à l'aie 47 de la direction de la marche, ainsi que symétriquement aussi par rapport à la direction transversale 48, Les deux roues avant gauche de l'axe transversal 48,reposent,par des axes 49, et des fourches 50 de roues, sur des suspensions simples 51, qui peuvent être étayées suivant les oirconstances,par rapport au chas sis 5, par des éléments mécaniques élastiques0 Les autres roues de châssis 10 tournent également par ltintermédiaire d'axes 49 et de fourches 50, mais toutefois les fourches s'appuient sur des pistons hydrauliques 52 qui sont chacun guidés dans des cylindres 53 hydrauliques à pression, Les cylindres hydrauliques 53 de toutes les roues 10 du châssis sont reliés par une canalisation d'd- galisation de la pression 540 Cette canalisation s'étend autour du châssis 5 et présente des dérivations 55 vers les-différents cylindres hydrauliques 53. Les deux roues 10 du châssis, roues avant si l'on considère la direction de la marche, se trouvent ainsi en liaison plus rigidement avec le châssis 5, pendant que les autres roues 10 du châssis sont montées mobiles. Il s'établit, de ce fait, avec l'égalisation de la pression sur les roues, un appui en trois points qui garantit à tout moment la sécurité de la position du chariot transporteur élévateur.