INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Figs 3a et 3b sont des vues en perspective de deux formes de réalisation d'une grille en acier résistant à la température, conforme à la présente invention.
On voit, sur les dessins, que le four à combustion suivant l'invention comprend une chambre de combustion primaire 1, munie à sa partie inférieure d'une grille de combustion 2, ou brtloir, sous laquelle sont prévus un brûleur auxiliaire 3 à huile lourde et un ventilateur 4. La chambre de' combustion primaire î comnunique, sous le brûloir 2, avec une chambre horizontale 5, ou carneau. Une grille 8 acier résistant à la température, de forme conique ou pyramidale, convergeant vers la chambre de combustion primaire 1 à partir d'une paroi latérale 7 de la partie du four située à la jonction de la chambre 5 et d'une chambre de combustion secondaire 6, est disposée à l'intérieur de la chambre 5.La grille 8 a une forme telle que représentée sur la figure 3. Le rapport' entre.le diamètre ou la longueur D d'un cEté de la base et la hauteur H du cône ou de la pyramide est de préférence choisi entre 1 et 3. Des ouvertures 9 d'admission d'air de combustion secondaire sont prévues dans la paroi latérale, à la jonction du carneau 5 et de la chambre de combustion secondaire 6, ainsi que dans la paroi latérale de la chambre de combustion secondaire. Dans cette dernière, sont disposées des plaques ou chicanes 10, 11 et 12 de protection de flamme, et une ouverture de sortie 13. La chambre de combustion primaire 1, le carneau 5 et la chambre secondaire 6 peuvent titre disposées à l'intérieur d'une enveloppe 14 à circulation d'eau, pour régler la température dans le four si on le désire.
Dans le fonctionnement du four à combustion décrit cidessus, les déchets à incinérer sont dtabord jetés dàns la chambre de combustion primaire 1 par une ouverture de chargement 15. La grille 8, en acier résistant à la chaleur, située dans la chambre 5, est chauffée lorsque la température dans le four s1 élève à la suite de ltallumage du brûleur auxiliaire 3.Une fois que les déchets sont enflammés, leur combustion se poursuit d'elle-mtme. Les déchets sont craqués thermiquement et se transforment en gaz Sans fumée, la température dans la chambre primaire étant maintenue entre 4000 et 500 C. Le gaz, ainsi produit, est envoyé dans la chambre de combustion secondaire 6, à travers la grille chaude 8, par le ventilateur, Dans la chambre de combustion secondaire, le gaz est brûlé parfaitement au moyen de ltair secondaire, provenant des ouvertures d'admission 9 de la paroi latérale du four. La chambre de combustion secondaire est chauffée uniformément par la flamme, grâce à la présence dans cette chambre des plaques d'écran 10 et 11, de sorte que le gaz encore imbrûlé brûle complètement dans la chambre de combustion secondaire.La plaque 12 empêche la flamme de venir directement en contact avec la paroi du four, ce qui provoquerait une baisse locale de la température dans la chantre de combustion secondaire. Le gaz, qui a brûlé complètement dans la chambre de combustion secondaire, est évacué par l'ouverture t3.
La Fig. 8 est une vue en élévation latérale de l'élément de garrot.
Ccmme il résulte des Figs. 1 et 2, le dispositif y repré- senté destiné à la fabrication de parois en béton armé par le procédé de coulée sur place se compose de deux dalles en béton armé 1 à parois minces, armées LAe manière telle de membrures en treillis 2 qu'une des barres longitudinales de chaque dalle est disposée à distance devant la surface de la dalle qui fait face à l'autre dalle en béton armé 1.Les barres longitudinales 3' qui se font face des deux dalles en béton arme 1 sont reunies par des éléments d'assemblage 5 en forme de griffes, s'engageant d'une manière résistante à la traction et aux vibraticns, et soudées aux barres longitudinales 3' libres aux points de jonction de celles-ci avec les diagonales 4.
Dzns la forme de realisation suivant la Fig. 3, les mêmes dalles en béton armé 1 à parci mince que celles mises en oeuvre dans le cas des Figs. 1 et 2 sont utilises mais avec d'autres éléments d'assemblage. Ces derniers sont composés de crochets 6 et d'éléments de garrot 7 coopérant par paires, fixés encore aux points de jonction des barres longitudinales libres 3' avec les diagonales 4. Les Figs. 4 à 8 representent ces pièces en détail.
Le crochet 6 fcrmé en telle d'acier conformément aux Figs.
4 à 6 comprend deux ailes 9 présentant un évidement 8 pour la réception des éléments de garrot 7, ailes divergeant l'une de l'autre suivant l'angle fcrm par les parois latérales des membrures en treillis 2, ailes 9 qui sont reliées par une traverse 10 laquelle, lorsque le crochet est mis en place, est située derrière la barre longitudinale 3' de la membrure en treillis. Pour le serrage du crochet 6 sur la barre longitudina- le 3' de la membrure en treillis est prévu un coin transversal 11 cintré en forme de U, lequel est chassé dans des ouvertures appropriées 12 des dieux ailes 9.
L'élément de garrot 7 représenté aux Figs. 7 et 8 est équipé d'un fer rond 13, lequel conformément à la Fig. 3 est guidé transversalement à la barre lonEitudinale libre 34 de la membrure en treillis 2 entre les diagonales Lt en liaison avec cette barre 3'. Dans sa région centrale, l'élément de garrot présente un appendice 14 en forme de T, par lequel il vient s'engager derrière la diagonale 4' cirigee vers le dessous. En outre, de cet appendice 14 en forme de T est issue une boucle 15 en acier à ressort, dont les extrémités libres sont cintres vers l'intérieur, et qui lors ce la mise en place de l'élément de garrot 7 dans la membrure en treillis 2 sont accrochées de manière telle qu'elles entourent par similitude de forme la diagonale 4" dirigée vers le haut de la membrure. Au surrlus, il existe évidemìent aussi la possibilité de donner une autre forme à la fixaticn de ltélement de garrot 7, ou bien de fixer cet élément par soudage à la barre longitudinale libre 3' de la membrure en treillis 2.
La reunicn des deux dalles minces en béton armé 1 pour fcrmer une unité 2 lieu, pour chacun des deux exemples de réalisation, sur le chantier par redressement et alignement de la dalle portant les éléments d'assemblage 5 en forme de griffe ouverts vers le haut ou les crochets 6, à laquelle est ensuite accrochée à partir du haut la deuxième dalle en béton armé 1. Dans l'intervalle ainsi fcrmé entre les deux dalles en béton armé 1 est coulé sur place le béton, ce qui donne naissance à la paroi en béton armé à fabriquer. Des couches isclantes éventuellement souhaitables au. sein de cette paroi peuvent etre créées par la mise en place préalable des matériaux isolants appropriés.
La présents invention concerne un proédé de détermination des pressions régnant dans les formations souterrines au cours du forage d'un puits.
La dé@ection et l'évaluation rapide des formations soumises à des pressions anormales réduit ou évite les risques d'exploitation éventuels, Lorsqu'on détecte des formations soumises à das pressions anormales, on augmente le poids de la boue de forage pour contrebalancer l'augmentation de la pression régnant dans ces formations. On a jusqu'à présent utilisé diverses techniques pour détecter et évaluer les pressions régnant dans les pores des formations, par exemple la mesure des densités des schistes argileux, de la conductibilité, de la résistivité de la formation, les temps de propagation acoustique dans la formation, lavitesse de forage, les gaz contenus dans la boue et les teneurs en chlorures de la boue de forage@.
La mesure de la te@eur en chlorures des boues de forage consiste à prélever periodiquement des échantillons de la boue envoyée an @@nd et o@casionnellement de la boue revenant du fond ou bout sortante, et à déterminer la quantité en parties pour un milll@@ (ppm) de chlorures contenus dans un échantillon parti@pli@@ qualeenque en utilisant des techniques normalisées de titrage bes @rosses augmentations de la teneur en chlerures des éebantillons de boue indiquent que le puits est en train de meiculer ou que le forage traverses des zones salines. il @@t se @ent nécessaire, pour compenser ces augmentations de cblerures d'augmenter d'une manièrs tres imporiante et rapide le poide de la bo@e de forage. Dars le passè, aueune tentative @ A @té faive pour surveiller à intervalles fréquents ou d'une maniè@e @@@tin@e le tenenr en chi@mures de la boure de forage ni pour s@rve@llen les boues de @@rsge e@trantes et sor- @antes et pour compare@ les r@sal@@ts @@ mesu@@@.
Le terne @saminitè" de la @c@e de ferage tel qu'il est utille dane le présent mémoire, vise les @llor@@@@s dont la te@eu@ est mesu@ée par des techniques de titrage ou par les proprlétés él@@@riques, telles que le résistivité on la condue- tibilité, de la boue de forage, de derni@r type de mesure étant effectué avec une compensation convenable pour tenir compte de la température. Il est préférable que les mesures de résistivité ou de conductibilité soient transformées en équivalent chlorures.
La présente invention apporte un perfectionnement important aux procédés de ltart antérieur, car elle permet la mesure et la détection de faibles et minimes augmentations de salinité de la boue de forage. On reconnaît aisément les allures et les variations de la salinité de la boue de forage en mesurant à la fois les salinités de la boue de forage entrant dans le trou et de celle qui en ressort, soit à intervalles fréquents, soit d'une manière continue et en les comparant l'une à l'autre.Une allure croissante ou irrégulière de la salinité de la boue de forage indique un écoulement d'eau salée venant des formations souterraines débouchant dans le trou de sonde.
Cet écoulement est une preuve que la pression dans les pores de la formation est supérieure à la pressionhydrostatique de la colonne de boue de forage. On a remarqué qu'une grande partie de ces écoulements proviennent de minces bancs de sable ou autres formations perméables qui sont imbriquées ou enchâs- sées dans les zones de sheistesargileux. L'arrivée de ces fluides salins est parfois associée à des pistonnages dus aux raccords et à des manoeuvres du train de tiges et dans d'autres cas,à des pièges à fluides à faible volume et haute pression qui peuvent ou non être à égalité de pression avec la colonne hydrostatique de boue. ta plupart du temps, l'importance de l'écoulement ne suffit pas pour indiquer au début une chasse de de pression.En augmentant le poids spécifique de la boue de forage jusqutà arr8ter l'arrivée des fluides provenant de la formation, on réduit les difficultés quentratne l'apparition des coups de pression des fluides de la formation. t'invention concerne également un procédé perfectionné de sélection des revtements et des sièges de tubage de revêtement par détection rapide des zones de variation de pression dans les formations ou des zones où les pressions sont nettement anormales.
La présente invention concerne essentiellement un procédé de détermination des pressions des formations souterraines, ce procédé consistant à mesurer et à comparer les salinités de la boue de forage entrant dans le trou de sonde et de la boue de forage qui en ressort après avoir circulé pendant le forage dans le trou de sonde. tes salinités des boues entrantes et sortantes sont mesurées et sont comparées. La mesure effectuée sur la boue sortante est décalée dans le temps yar rapport à celle effectuée sur la boue entrante du laps de temps nécessaire pour que la boue en circulation parvienne du point de mesure de la boue entrante au point de mesure de la boue sortante. tes mesures de salinité sont faites soit en continu, soit à intervalles fréquents.
L'invention sera décrite plus en détail en regard des dessins annexés à titre d'exemple et sur lesquels : la figure 1 illustre schématiquement un mode opératoire de mise en oeuvre du procédé de l'invention, et la figure 2 représente trois courbes de salinité des boues de forage entrantes et sortantes, mesurées suivant le procédé de l'invention, ainsi qu'une courbe indiquant le poids dé la boue de forage.
ta figure 1 représente un trou de sonde 9 foré à travers des formations souterraines, désignées par la référence 10, au moyen d'un trépan 11 monté à l'extrémité inférieure d'un train de tiges 12 remontant jusqu'à la table tournante 13 dans an tubage de rev8tement 15, une tête de puits 16 et un empilage de dispositifs anti-déflagration 17. Une conduite de retour ou de sortie 22 est reliée à l'espace annulaire entourant le train de tiges de forage 12 au-dessus des dispositifs antidéflagration afin de permettre le retour de la boue de forage en circulation, qui se déverse dans une fosse à boue 23. Une conduite d'aspiration ou de boue entrante 24 plonge dans la fosse à boue 23 et est reliée à une pompe de circulation 25 à son tour reliée à une conduite dtinjection 26 qui, comme l'indiquent les lignes en trait pointillé 27, se raccorde à l'ex- trémité supérieure du train de tiges de forage 12. Un ensemble détecteur de salinité 30 est raccordé à la conduite 22 et un ensemble détecteur analogue 31 est branché dans la fosse à boue 23, près de l'extrémité d'aspiration de la conduite 24.
Dans la mise en oeuvre du procédé de l'invention.- comme décrit ci-dessus, la force ionique de la solution aqueuse de l'agent réducteur ou oxydant et la force ionique du solvant aqueux utilisé comme solvant de lavage ou d'élution sont faciles à ajuster en jouant sur la quantité d'un sel que lton y dissout.
Divers sels peuvent être utilisés pour ajuster la force ionique.
Des sels que l'on peut utiliser avantageusement à cette fin comprennent, par exemple, des chlorures métalliques tels que le8 chlorures de sodium, potassium et lithium, des sulfates métalliques tels que le sulfate dtammonium, des phosphates métalliques tels que le phosphate monosodique, le phosphate disodique, le phosphate monopotassique, le phosphate dipotassique, le phtalate acide de potassium, le citrate de sodium, l'acétate de sodium, le maléate de sodium, le sel de sodium du barbital, le chlorhydrate de tris(hydroxyméthyl)aminométhane, le chlorhydrate de 2-amino-2-méthyl-1,3-propane-diol, le carbonate de sodium et le succincte de sodium.
Selon un autre aspect du procédé de l'invention, un extrait de CoA brut que liron tire de tissus animaux (par exemple de foies de porc) ou le bouillon de fermentation d'un microorganisme producteur de CoA peut astre aisément purifié. De plus, une solution surnageante ou un filtrat que l'on obtient en centrifugeant ou en filtrant- le bouillon de fermentation traité à la chaleur d'un micro-organisme producteur de CoA peut ttre utilisé comme solution brute de CoA de la présente invention. Une solution de CoA que l'on obtient par purification de ladite solution surnageante ou dudit filtrat avec un charbon actif peut aussi etre utilisée comme solution- brute de CoA de l'invention.
Lt invention e-st illustrée par les exemples suivants, donnés à titre non limitatif.
l'analyse- quantitative du CoA réduit à laquelle il est fait allusion dans le présent mémoire a été effectuée par spectrophotométrie par la méthode enzymatique utilisant la phosphotransacétylase ("Method of Enzymatic Analysis", Academic Press Inc., New York, page 512 (1963)). L'analyse quantitative du CoA total est effectuéeen présence de cystéine par la méthode de Stadtman et collaborateurs ("J. Biol. Chem." 191 (1951), 365) en utilisant la phosphotransacétylase.La pureté du CoA est calculée d'après la formule suivante
Quantité de CoA réduit ou total titrée par la méthode enzymatique mentionnée ci Pureté (%) = dessus des sus x 100 de de CoA total cal culée d'après la densité optique à 258 m En outre, la force ionique d'une solution a été évaluée d'après la conductivite électrique spécifique de cette solution à 250 C, par rapport à une solution étalon de chlorure de sodium.
Exemple 1 Préparation d'une solution de CoA brut On charge~et on stérilise dans un fermentateur de 300 litres de capacité, 400 litres d'un milieu aqueux nutritif (pE 7,0) contenant 10 % en poids/volume de glucose, 2,2 % en poids/volume d'extrait soluble de maïs, 1,35 % en poids/volume de peptone, 0,5 % en poids/volume de phosphate monopotassique, 0,5 % en poids/volume de phosphate dipotassique, 0,1 % en poids/ volume de sulfate de magnésium hepta-hydraté, 1,0 % en poids/ volume d'acétate d'ammonium et 0,05 Ag/ml de biotine.On ajoute au milieu nutritif 1 litre d'une culture d'ensemencement que l'on obtient en cultivant Sarcina lutea IAN 1099 pendant 72 heures dans un milieu aqueux contenant les mêmes ingrédients que ci-dessus. Le milieu nutritif est cultivé à 300C pendant 72 heures dans des conditions d'aération (50 litres/minute) et d'agitation (200 tr/mn). Une solution aqueuse contenant 2 mg/ml de pantothénate de calcium, 1 mg/ml d'adénine et 2 mghml de chlorhydrate de cystéine est ajoutée au milieu nutritif pour ajuster son volume total à 110 litres.Ensuite, le milieu est encore cultivé à 300C pendant 20 heures sous aération (55 litres/ minute) et agitation (400 tr/mn). Le bouillon de fermentation ainsi obtenu est chauffé à environ 900C pendant 10 minutes.
puis centrifugé. On fait passer 100 litres de la solution sur rageante obtenue sur une colonne garnie de 32 litres de charbon actif. Après lavage avec 15P litres d'eau, la colonne est éluée avec une solution aqueuse d'acétone et d'ammoniac (40 % d'acétone : 28 ffi d'ammoniac = 100 : 1 en volume) et on recueille un effluént contenant le CoA. L'effluent ainsi obtenu est concentré sous pression réduite pour chasser 11 acétone et l'ammoniac. Ensuite, le pH de l'effluent concentré est ajusté à 3 avec de l'acide chlorhydrique concentré. On obtient 20 litres d'une solution de CoA brut. La solution contient au total 60 g de CoA (pureté : 5 %).
Exemple 2 Purification du CoA oxydé à l'aide de "DEAE-cellulose" On lave correctement avec de-ltacide chlorhydrique millinormal une colonne garnie de 16 litres de "DEAE-cellulose".
On dilue litres d'une solution de CoA brut préparée conformé- ment à l'exemple 1 avec de l'eau pour ajuster la force ionique de la solution- à 0,02. La solution diluée de CoA brut est chargée sur la colonne de "DEAE-cellulose" mentionnée ci-dessus.
Ensuite, la colonne est lavée successivement avec 70 litres d'eau et 50 litres de solution aqueuse de chlorure de lithium (pli 3, force ionique 0,02). On fait passer sur la colonne 40 litres d'une solution aqueuse à 20 % de 2-mercapto-éthanol (pH 6,5, force ionique 0,02), de manière à transformer en CoA réduit tout le CoA adsorbé sur la colonne de "DEAE-cellulose".
On lave la colonne avec une solution aqueuse de chlorure de lithium (pX 3, force ionique 0,02) jusqu'à ce que l'effluent donne une réaction négative avec le nitroprussiate. On fait passer sur la colonne 40 litres d'une solution aqueuse à 1 % de peroxyde d'hydrogène (pE 8, force ionique 0,03) de manière à transformer le CoA réduit en CoA oxydé. On lave la colonne avec 240 litres d'une solution aqueuse de chlorure de lithium (pH 4, force ionique 0,1) pour enlever le peroxyde d'hydrogène et les impuretés adsorbés sur la colonne de "DEAE-cellulose".
Ensuite, on élue la colonne avec une solution aqueuse de chlorure de lithium (pH 4, force ionique 0,3) et on recueille 20 litres d'effluent contenant le CoA oxydé. L'effluent ainsi recueilli est concentré à un volume de 2 litres sous pression réduite. On ajoute à lteffluent concentré 20 litres d'un mélange à 10:1 d'acétone et de méthanol pour précipiter le CoA oxydé. Le précipité est recueilli par filtration. Il est ensuite dissous dans 500 ml d'eau et la solution est additionnée de 5 litres d'un mélange à 10:1 d'acétone et de méthanol pour reprécipiter le CoA oxydé Cette opération est répétée deux fois pour éliminer l'excès de chlorure de lithium. Ensuite, la solution aqueuse de CoA oxydé est lyophilisée, en sorte luron obtient le CoA oxydé (sous la forme. du sel de lithium).
Le rendement exprimé en CoA total (base libre) est de 21,9 g (73 %) ; la pureté est de 100 %.
Exemple 3 Purification du CoA réduit au moyen de "DEAE-cellulose" On lave correctement à l'acide chlorhydrique mi normal une colonne garnie de 16 litres de nDEAE-celluloset'.
Ces impulsions sont appliquées à un compteur 127 qui est un compteur modulo Na S où N est le nombre maximum d'avions a susceptibles autre pris en charge par le dispositif de guidage.
La sortie multiple du compteur 127 fournit des signaux digitaux représentatifs dlune adresse, cette adresse étant modifiée.
d'une unité toutes les 3 ms , par le front avant des impulsions positives X fournies par le compteur 25 Durant un intervalle de temps T n de 3 ns donné (repéré par l'indice n) et débutant avec une impulsion Xn , l'émetteur 201 transmet à destination de tous les avions, un message comportant - l'adresse An+1 de l'avion auquel est attribué l'intervalle de temps suivant Tn+1 ou, dans le cas contraire, une adresse non attribuée; - le gisement de l'avion ayant émis durant llintervalle de temps précédent Tn-1 ; - un code indiquant l'état de l'adresse An+1 s ce code étant à deux positions 1e position : adresse An+1 attribuée à un avion sur demande de celui-ci ; 2e position : adresse An+1 disponible - toute information auxiliaire jugée utile (vitesse du vent au sol, etc.).
Les différents messages successifs débutent par une séquence fixe et connue à bord permettant aux récepteurs embarqués de se synchroniser.
La réception de ce message par tous les avions permet - à 11 avion ayant émis durant l'intervalle de temps Tn-1 de connattre son gisement - à l'avion adresse An+1 , Si celle-ci est attribuée, de se préparer à émettre durant l1intervalle de temps Tn+1 ; - au cas où adresse n+1 n'est pas attribuée, à un avion désirant autre pris en charge, de se préparer à émettre éventuellement, suivant un processus qui sera indiqué, pendant l'intervalle une brève impulsion qui constituera la demande de prise en charge.
Autrement dit, pendant l'intervalle de temps Tn on peut, soit ne rien recevoir (adresse An émise pendant l'intervalle Tn-1 non attribuée, et non sollicitée), soit recevoir une émission assez longue, de Tordre de 2,5 ms (adresse Àn antérieurement attribuée), soit recevoir une seule impulsion brève de 1 s qui donnera lieu à l'attribution de l'adresse An par émission ultérieure de cette adresse avec le code nattribué", soit recevoir un nombre de telles impulsions supérieur à i , auquel cas l'adresse An ne pourra être attribuée.
D'autre part, une adresse précédemment attribué sera libérée lorsque l'avion auquel elle avait été attribuée, aura atterri et cessé d'émettre.
Dans tous les cas, un cycle de mesure débite dans le circuit ioe par ltimpulsion X , les impulsions X étant également n appliquées à l'entrée E du circuit 100. Si l'adresse An-1 n1 avait pas été attribuée, le signal de sortie de la mémoire morte 59 ne sera utilisé par aucun avion et ce résultat est sans importance.
On remarquera aucune impulsion X provenant. de 11 horloge 16 après déclenchemeat des compteurs 17 et 25 interviendra très peu de temps après une impulsion d1horloge,- mais ne pourra coincider avec une impulsion d'horloge de sorte que l'inscription dans le premier étage du registre 51 se fera correctement.
Ces indications permettent de comprendre le but des circuits qui vont maintenant être décrits.
Les impulsions X , à période de 3 ms , sont également appliquées à l'entrée d'avance d'un registre à décalage 26 comportant N a étages et chargé initialement par un digit i unique, dans son étage I . Ce registre fonctionnant en synchronisme avec le compteur, cette synchronisation s'opère au départ par la liaison entre l'étage N a du registre et une entrée de remise à zéro du compteur 127 (en supposant que les avions 1, 2 à N a ont les adresses 1, 2, ...