INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présente invention concerne un radar de détection à créneaux de portée, caractérisé en ce que l'énergie pulsée émise et réfléchie y est traitée dans un système cohérent pour répartir le contenu des impulsions en une pluralité d'éléments de résolution individuels décalés dans le temps. jous un aspect plus limité, l'invention consiste en un émetteur, de puissance relativement faible et, en une antenne directionnelle propageant de l'énergie en décrivant un balayage courbe ou utilisant un autre diagramme directif, sur quoi l'énergie des impulsions reçues est amplifiée et mélangée avec un signal en cohérence de phase avec le signal émis pour obtenir une série de signaux électriques à fréquences Doppler, décalés dans le temps.Les signaux à fréquence Doppler successifs sont ensuite distribués à des circuits individuels à filtres actifs suivant le décalage en temps ou en portée des éléments de résolution individuels choisis, et les signaux délivrés par les circuits actifs de filtrage individuels sont ensuite appliqués en synchronisme à un indicateur convenable.
La présente invention vise, entre autres, les buts suivants - fournir un ensemble radar ayant une portée utile équivalente à celle d'un radar classique et n'exigeant qu'une puissance de transmission beaucoup plus réduite - établir un appareil, capable de fournir des indications et qui puisse entre entièrement réalisé à partir de composants à l'état solide ayant des exigences beaucoup plus faibles quant à la source d'énergie - fournir un appareil radar utilisable à la détection générale et à la navigation, mais léger et de faibles dimensions, - fournir un radar léger pour la météorologie, qui consomme peu d'énergie et évite la nécessité de transmettre l'énergie par un guide d'ondes rigide, et enfin - fournir un système radar utilisable pour la détection, la météorologie, la mesure des hauteure, le relevé topographique, la protection contre la collision, la détection de l'angle de dérive et vautres fonctions, dont la détermination de l'inclinaison de la trajectoire d'approche, et qui comprend un émetteur cohérent et un récepteur capable de fonctionner sur les échos Doppler avec un échelon de portée distinct pour chaque élément de résolution, dans la période séparant les impulsions.
D'autres buts et avantages de l'inveation apparattront laIrement d'après la description détaillée qui va suivre et l'examen des dessins annexés dans lesquels - la figure 1 est un schéma de principe d'un système radar construit suivait la présente invention - la figure 2 est un schéma de principe d'une forme particulière du circuit de commutation et de filtrage indiqué sur la figure 1-;; - la figure 3 est un diagramme schématique d'une forme particulière de filtre actif tel qu' employé dans la figure 2 - la figure 4 représente une forme de tableau indicateur que l'on peut utiliser dans le système radar de la figure 1 - la figure 5 illustre une autre forme d1 indicateur que l'on peut utiliser dans le système de la figure 1 ; et - la figure 6 illustre encore une autre forme d'indicateur que l'on peut utiliser dans le système radar de la figure 1.
En se reportant maintenant à la figure 1, on voit un système radar à créneaux de portée 10, constitu8"dun aérien 12, d'un émetteur-récepteur 14 et d'un circuit de filtre 16 définissai1t les échelons de portée. L'aérien comprend une antenne 18 dont le mouvement de balayage, le gisement et l'angle d'élévation sont contrôlés par la commande d'antenne 20. L'antenne 18 peut être d'un modèle classique, choisi parmi les petites antennes radar très directives, qui soit compatible avec l'emploi des faibles niveaux de puissance imposés par le système radar 10.
La commande d'antenne 20 pourrait être aussi constituée de composants électromécaniques classiques et de circuits contrôlant l'attitude de l'antenne 18, tout en transmettant, sur la ligne 22, les données relatives au gisement et/ou à l'angle d'élévation en vue de commander ltindicateur coordonné, comme on le verra plus loin. Comme on le 4écrira encore plus loin, il est aussi envisagé d'utiliser des modèles récents de réseaux uni-plans formés d'éléments à phases contrôlées pour réaliser 11 antenne 18 et assurer une fonction optimale, spécialement lorsque le système radar 10 est utilisé comme radar météorologique de détection par avion.
L'énergie appliquée à et dégagée par l'antenne 18 est acheminée par la ligne 24 à un commutateur d'émission-réception 26.
Etant donné la faible puissance exigée et le rendement global de ce système particulier de radar, la ligne 24 peut être un cabre coaxial semi-rigide au lieu de l'habituel guide d'onde spéciales ment adopté aux fréquences de fonctionnement. De la mbme manière, tous les cor,)posants du système 10, y compris meme un émetteur 28, peuvent être réalisés sous forme de composants à l'état solide7 étant donné la faible puissance crête moyenne à laquelle le système peut fonctionner sans réduction de portée ni d'efficacité.
L'émetteur 28 délivre l'énergie émise par la ligne 30 au commutateur d'émission réception 26 tout en fournissant une seconde énergie de sortie cohérente au circulateur 34, par la ligne 32. La fréquence de répétition des impulsions est contrôlée par l'application, sur la ligne 34, d'un signal venant du martre oscillateur 36 qui fournit la base de temps du système.
Les fréquences de répétition des impulsions du système 10 peuvent être les fréquences classiques habituelles, c'st-à-dire qu'elles varient autour de 250 impulsions par seconde, en outre un circuit de contrôle des largeurs dtimpulsions 38, déclenché par la fréquence de répétition sur la ligne 34, assure le contrôle de la largeur des impulsions, par l'entrée 40, si bien que l'on peut employer différentes largeurs d'impulsions choisies, pour l'énergie émise. Par exemple, la variation des largeurs dtimp L1- sions peut couvrir la gamme allant de 0,1 microseconde à 2 microsecondes avec un choix possible convenable, ceci représentant la gamme des largeurs d'impulsions la plus souvent utilisée pour les équipements radar destinés à la détection ou la météorologie.
Comme on l'a déjà indiqué, l'émetteur 28 n'exige qu'une puissance relativement faible si bien que l'on évite l'emploi des magnétrons et des klystrons ; l'émetteur 28 peut donc être équipé d'oscillateurs å tat solide comme les diodes à effet Gun ou à avalanches par ionisation de collision à temps de transit (IMPATT), récemment développées, ces composants étant actuellement disponibles auprès de constructeurs comme Varian Associates de Palo Alto, Californie.La sortie 32 de émetteur 28 est appliquée au circulateur 34 pour former un signal cohérent qui sera utilisé dans la partie récepteur de l'émetteur-récepteur 14. Le circulateur 34 est un dispositif en ferrite permettant la libre circulation de l'énergie dans la partie semi-circulaire 42 qui communique avec la cavité résonante 44, adaptée aux spécifica tions exigées par la fréquence de fonctionnement. Le circulateur 34 permet aussi la libre circulation de l'énergie sur la portion d'un quart de cercle 46 entre la cavité résonante 44 et la connexion d'entrée 48 du circuit mélangeur 50.Le circulateur à ferrite34 a pour rôle de bloquer tout échange d'énergie sur la portion en quart de cercle 52, située entre la sortie de l'émetteur 72 et l'ntrée 48 du mélangeur 50. Le circulateur 34 est également un dispositif commercialisé, disponible auprès de la Division Micromega de la Bunker Ramo Corporation de Venice, Californie. Le composant spécialement adapté à l'emploi, dans la gamme des 7 à 12 GHz, est le Modèle XT 23 FC-5.
La sortie de l'énergie reçue du commutatel-r d"émission- réception 26 est appliquée par la ligne 54 à un circuit mélangeur 56 recevant aussi de lténergie provenant de ltoscillateur local 60 par la ligne 58.
L'oscillateur local 60 fonctionne sur une fréquence décalée par rapport à la fréquence de fonctionnement de l'émetteur pour former une fréquence intermédiaire, disponible sur la ligne de sortie 62 du mélangeur 56.
L'oscillateur local 60 délivre un signal de sortie de même fréquence par la ligne 64 au mélangeur 50, qui forme un signal cohérent, à fréquence intermédiaire, sur la ligne de sortie 66 du mélangeur 50. Ainsi l'énergie provenant du circulateur 34 est en phase et cohérente avec l'énergie reçue et appliquée par la ligne 54 au mélangeur 56, de même que le signal cohérent à fréquence intermédiaire apparaissant sur la ligne 66 est aussi cohérent avec le signal à fréquence intermédiaire disponible sur la ligne 62 et déduit de 11 énergie reçue.
Le signal à fréquence intermédiaire de la ligne 62 est amplifié-dans un amplificateur classique à fréquence intermédiaire 70, dont le signal de sortie est appliqué, par la ligne 72, au circuit mélangeur 74. Le signal cohérent sur la ligne 66 est appliqué, de la meme manière, à un amplificateur à fréquence intermédiaire 76, dont le signal de sortie est appliqué au mélangeur 74 par la ligne 78. Le signal délivre par le mélangeur 74, sur la ligne 80 contient donc uniquement les composantes à fréquences Doppler formées par les réflexions de l'énergie sur les cibles se déplaçant avec des différences de vitesse relative précises, telles que celles entre le véhicule ou l'appareil transportant le système radar 10 et les objets particuliers situés dans les limites de sa portée.Le signal de sortie, à fréquence Doppler, de la ligne 80 est ensuite appliqué au circuit de filtrage 16 par un commutateur à sorties multiples 82.
La présente invention concerne d'une façon générale les anodes consommables. Elle vise plus particulièrement une anode au magnésium pour chauffe-eau, l'anode étant coulée ou extrudée sur un fil central de métal ferreux revetu d'étain métallique.
Des anodes consommables au magnésium sont largement utilisées pour la protection cathodique de structures en fer ou en acier, telles que des canalisations souterraines, les coques de navires et les surfaces intérieures des parois de réservoirs d'eau domestiques.la structure d'anode utilisée dans un chauffe-eau est constituée habituellement d'un cylindre de magnésium extrudé sur un fil central d'acier. En position de fonctionnement, le cylindre d'anode est habituellement suspendu à la paroi supérieure du réservoir en étant relié à un dispositif de sortie pour l'eau chaude, le fil métallique central étant connecté aussi à ce dispositif. le fil métallique central assure ainsi la connexion galvanique requise entre le cylindre d'anode et la paroi du réservoir.De plus, le fil métallique central assure la connexion électrique avec les parties de l'anode qui restent quand une partie de la matière de l'anode a été complètement consommée.
A l'intérieur du réservoir du chauffe-eau, il y a sensi blement plus de métal nu exposé au sommet et au fond du réservoir que le long des parois latérales. La surface supplémentaire de métal nu est créée par le sommet et le fond du réservoir, par les divers raccords d'entrée et de sortie et par des défauts dans le revêtement intérieur de verre comme conséquence du soudage du sommet et du fond du réservoir aux parois latérales. le courant supplémentaire nécessaire pour protéger la surface de métal nu contre la corrosion provoque d'abord la corrosion des extrémités de l'anode.Finalement, les extrémités de l'anode sont attaquées jus qu a ce que le fil métallique central soit mis à nu et un flux de courant supplémentaire est créé entre l'anode et le fil métallique central lui-meme. La corrosion accélérée résultante de l'anode réduit considérablement sa durée de vie.
Les tentatives antérieures en vue de construire une anode ne présentant pas les inconvénients mentionnés ci-dessus n'ont pas été complètement couronnées de succès. Une de ces tentatives a été une anode dans laquelle le fil central d'acier est revêtu d'aluminium avant ltextrusion formant le cylindre de magnésium d'anode.
Une particularité indésirable de cette construction est que durant l'extrusion le revêtement d'aluminium sur le fil métallique central forme un eutectique avec le cylindre de magnésium d'anode, qui bouche l'orifice d'entrée du fil métallique dans la filière d'extrusion et provoque la rupture du fil métallique. Un autre inconvénient est que le fer dans le fil métallique central se diffusera dans le revêtement d'aluminium pour donner une composition ayant une compatibilité galvanique très médiocre avec l'anode au magndsium. les tentatives antérieures comprennent l'application d'un revgtement de zinc sur le fil central d'acier avant l'extrusion dans l'anode au magnésium.Le problème dans ce cas est que le re vêtement de zinc, qui est fondu durant l'extrusion, réagit avec le métal de la filière d'extrusion et provoque la rupture de la filière par corrosion sous contrainte.
Bien que l'étain occupe une position plus élevée que le magnésium dans la série électrochimique, il est connu depuis quelque temps que, quand les deux métaux sont couplés galvaniquement, l'étain est suffisamment compatible avec le magnésium. On arrive à supprimer la corrosion galvanique d'un article en magnésium métallique dans une structure métallique composite qui comprend un article en magnésium métallique et un article en métal ferreux en interposant une couche continue d'étain métallique entre le magnésium métallique et le métal ferreux.On a maintenant trouvé, et cette découverte est à la base de la présente invention, qu'on obtient des anodes améliorées quand le fil de fer revêtu d'étain est soumis à un traitement thermique au-dessous de la température de fusion de l'étain pour transformer le revêtement d'étain en un alliage étain-fer ayant un point dè fusion supérieur à 4270C environ.
Les anodes selon l'invention peuvent être préparées facilement en appliquant un revêtement continu d'étain métallique sur le fil métallique central et en chauffant le fil revêtu dans une atmosphère non oxydante à une température inférieure au point de fusion de l'étain. La période de chauffage est d'une durée suff i- sante pour transformer le revêtement d'étain métallique en un revêtement d'alliage étain-fer ayant un point de fusion supérieur à 4270C environ. Après obtention de la composition d'alliage étainfer désirée sur le fil métallique d'âme, on forme la gaine de ma magnésium métallique autour du fil métallique revêtu d'étain.
Sur le dessin annexé, donné à titre d'exemple non limitatifs la figure unique est une vue en coupe d'une anode consommable au magnésium fabriquée selon le procédé de la présente invention.
Sur la figure, l'anode consommable est désignée dans son ensemble par la référence 10. Essentiellement, l'anode 10 est constituée d'un fil contral 11 de métal ferreux, qui comporte un rev- tement continu 12 d'étain métallique. Le fil central 11 revebtu d'étain est entouré par un cylindre d'anode en magnésium 13. le cylindre 13 peut être formé autour du fil métallique central par un procédé classique d'extrusion ou par moulage. Dans la pratique, on préfère extruder le cylindre d'anode sur le fil métallique central.
Pour fabriquer la structure d'anode, on préfère utiliser un fil métallique central pour anode disponible dans le commerce de la composition usuelle, comme de fer noir ou d'acier. Pour le cylindre d'anode, la composition préférée d'alliage de magnésium est celle correspondant à la désignation "AZ31B " définie par l'organisme " American Society for Testing Materials n (ASTM).
Pour le revêtement continu d'étain métallique appliqué sur le fil métallique central, la composition préférée est une composition d'alliage d'étain du commerce comprenant au moins 40 en poids d'étain. Le revêtement d'étain métallique peut être appliqué sur le fil central par l'une quelconque de diverses techniques connues, comme par pulvérisation, immersion à chaud, coulée ou électrodépot.
Une épaisseur appropriée pour le revebtement d'étain métallique est comprise entre 0,005 et o,0o8 mm. On préfère spécialement revebtir le fil central d'acier avec l'étain métallique à une épaisseur de 0,005 mm en utilisant un procédé d'électrodépot.
A propos de l'extrusion du cylindre d'anode sur le fil métallique central, l'objectif est d'élever le point de fusion du revebtement d'étain sur le fil métallique central à une température assez levée pour permettre une extrusion efficace sans destruction de la compatibilité galvanique de la composition d'étain avec le magnésium. Comme l'étain fond à 2310C et comme la température d'extrusion du magnésium est de 4270C environ, une extrusion efficace ne peut être obtenue qu'en modifiant la composition du revêtement d'étain. Dans la pratique, on arrive à ce résultat en chauffant le fil métallique central revêtu d'étain pendant un laps de temps donné à une température au-dessous du point de fusion de l'étain, de manière à provoquer la diffusion d'une petite quantité de fer dans le rev^tement d'étain. Le revêtement d'alliage étain-fer résultant a une compatibilité galvanique convenable avec le cylindre de magnésium d'anode et le point de fusion de l'alliage est au-dessus du niveau de 4270C nécessaire pour l'extrusion. Plus particulièrement, le fil métallique central revêtu d'étain est habituellement chauffé dans une atmosphère non oxydante à 218 C pendant 2 à 8 heures pour qu'on obtienne un revêtement d'alliage étain-fer ayant un point de fusion compris entre 4270C et 538 C.Pour des conditions optimales d'extrusion, on préfère chauffer le fil métallique central,pendant 8 heures à 2180C afin d'obtenir un revêtement d'alliage étain-fer ayant un point de fusion de 5380C.
On a effectué divers essais pour déterminer la compatibilité galvanique et d'autres caractéristiques d'une structure d'anode consommable fabriquée selon le procédé de la présente invention. Le premier essai, qui est décrit ci-après, concerne la compatibilité galvanique d'une cathode de métal ferreux revêtu d'étain avec une anode au magnésium.
Essai 1 On utilise comme cathode des pièces d'acier mesurant' 25,4mm de largeur, 76,2 mm de longueur et 0,178 mm d'épaisseur. On utilise dans l'essai trois types différents de pièces-cathode. Le premier type est une pièce d'acier non reveXtue, qui est appelée Cathode A. le deuxième type, qu'on appelle Cathode B, est une pièce d'acier revetue d'étain métallique à une épaisseur de 0,005 mm. Les pièces de Cathode B ne sont pas traites thermiquement avant l'essai de compatibilité galvanique. le troisième type, qu'on appelle Cathode C, est une pièce d'acier comportant un revêtement d'étain identique à la Cathode B.Les pièces de Cathode C sont chauffées à 2600C (c'est à dire au-dessus du point de fusion de l'étain) pendant 1, 3 et 6 heures avant les essais de compatibilité galvanique.
Chaque pièce de cathode est connectée galvanique ment par un dispositif de fixation métallique à une pièce de magnésium (AZ31B) de dimensions identiques, qui a été pesée avec précision.
Dans les dispositifs connus de ce genre, le bassin d'activation communique avec le bassin de clarification soit par une enveloppe cylindrique concentrique, soit par une enveloppe tronconique dont la petite base se trouve vers le bas, avec ou non des dispositifs antigiratoires.
Ces dispositifs laissent échapper une part plus ou moins importante de matières non décantables qui se retrouvent dans le bassin de clarification.
Le dispositif suivant l'invention permet d'éviter ces inconvénients Dans celui-ci, en effet, la faible part des matières non décantables qui passerait entre le bassin d'activation et le bassin de décantation serait ramenée automatiquement à la surface, grâce à l'inclinaison orientée vers le haut de l'enveloppe tronconique ou en forme de tronc de pyramide.
Le dispositif objet de l'invention comporte une enveloppe tronconique (1) ou en forme de tronc de pyramide dont la grande base correspond à la section de la partie inférieure (cylindrique, tronconique ou carrée) du bassin d'activation et dont la petite base est axée sur l'aérateur de surface et dont le niveau est supérieur à la grande base.
La hauteur entre les deux bases de cette enveloppe varie en fonction de la taille de la station, de la hauteur d'eau de la cuve et du type d'aérateur utilisé, mais elle est toujours plus grande que O.
Lorsque l'aérateur de surface est mis en action, le mouvement de brassage créé entraine vers le fond du bassin d'aération des particules légères qui sont, soit gardées à l'intérieur du bassin, soit remontées naturellement en fin de cycle d'aération grâce au dispositif objet de l'invention et ce, jusqu'à leur transformation effectuée par les boues activées.
Le dispositif, objet de l'invention, peut être utilisé dans les stations d'épuration des eaux usées de type combiné.
a présente invention concerne les faux-plafonds ou habillages de plafond du genre composé de plusieurs lames ou plaques parallèles, généralement verticales, disposées en retombée sous un plafond, utilisables en particulier dans les locaux d'habitation, bureaux, magasins et autres.
L'invention a pour objet d'apporter des perfectionnements aux faux-plafonds de ce genre et, plus particulièrement, d'en rendre possible la construction avec des éléments susceptibles d'être fabriqués en série suivant un nombre de types très réduit, de manière à faciliter les problèmes de production, d'approvision nement et de stockage.
L'invention a aussi pour objet d'autoriser, à partir de ce nombre de types ou modules très réduits, une large gnome de variation dans les caractéristiques de construction de ces fauxplafonds, en particulier pour ce qui est des pas horizontaux et verticaux des plaques successives.
Un autre objet de l'invention est de permettre le démontage facile d'un faux-plafond existant, réalisé suivant les dispositions proposes, et son remontage, avec les mêmes éléments, sur une base nouvelle de dimensions, afin de lui donner un aspect différent à peu de frais.
l'invention propose, à ces fins, un ensemble de pièces de construction pour faux-plafonds du genre défini ci-dessus, comprenant des éléments de support longitudinaux adaptes à autre fixés au plafond, parallèlement les uns aux autres, des suspentes, et des lames d'habillage, avec des moyens d'assemblage des suspentes aux supports et des lames aux suspentes1 caractérisé en ce que lesdits moyens d'assemblage sont à simple accrochage, ce qui facilite le montage du faux-plafond, et, éventuellement, son démontage et sa reconstitution sous une forme différente, sans modifier les pièces composantes de base.
Avantageusement, les supports longitudinaux présentent des points d'accrochage régulièrement espacés sur leur longueur, pour permettre de déterminer ou de modifier avec précision le pas horizontal des suspentes et, par conséquent, des lames accrochées à celles-ci.
belon une disposition particulière, les suspentes sont de plusieurs longueurs, ou peuvent s'accrocher entre elles, à deux ou plus, pour former des channes de suspension de longueur à variation modulaire, afin de ménager des pas verticaux variables entre lames successives après un mode de réalisation avantageux, une suspente consiste en une tige verticale en fil métallique, recourbée à sa partie supérieure pour former une boucle pouvant s'ouvrir élastiquement, et se prolongeant, au-delà du point de fermeture de la boucle, par une queue qui forme, avec le brin vertical de la tige, un recoin angulaire ouvert vers le bas, adapté à faciliter le mouvement de pénétration du support dans la boucle.
I1 est également avantageux d'avoir, à l'extrémité inférieure de la tige, une boucle se terminant par une queue qui forme, avec le brin vertical de la tige, un recoin angulaire ouvert vers le haut, de manière à faciliter le mouvement de pénétration d'une lame de faux-plafond dans la boucle inférieure.
Convenablement, les boucles supérieure et inférieure d'une meme tige sont orientées dans des plans différents, situés d'équerre, par exemple, l'un par rapport à l'autre, cette disposition étant particulièrement favorable dans le cas de lames de faux-plafond orientées à angle droit par rapport aux supports longitudinaux.