INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Puissance au décollage 640 K Puissance théorique avec un rendement des soufflantes et engrenage = 0,80 5I2 K Vitesse de sortie d'air à l'aval des soufflantes 1/3 V = (7m252W 58 ms t52 Pour t = I.225 et 52 = 5urface sortie d'air = 2,I382 m2 qV = 52.V I24 m3 q Masse = I5,5 d'où traction = q M.V = 899 x 2 =I798 kg ( masse avec + 5 %} s1785 Kg Pression en Pascal = Pa =@ V-. 101.325 2C60 Pa 2g 10.333 Puissance utile au décollage en air standard ov.Pa.2 636 KW 0,8 le moteur prévu est un turbomeca Astazou XIV 640 Kw Puissance surfacique = KW S. Soufflantes 154 Kw/m2 Rapport : puissance/masse soulevée 0,37 Kw/Kg La puissance théorique et la vitesse de l'air éjectée correspondant aux relations fondamentales suivantes : pour T = Traction P = puissance en Kgm - V = vitesse de l'air à l'aval de la soufflante Relations conformes T = 2 ou P = V et T P V T 2 32 (T/Pl2 Charge au m2 de soufflantes = M = 4I2 kg/m2 Surf.soufflantes PERFORMANCES Puissance du moteur prévue sur ces aérodynes (maximum continu)582KW Avec un rendement normal de l'hélice propulsive carénée = 0,90 un rendement des engrenages nécessaires à la commande de cette hélice d'un # de I,90 m à 4 pales = 0,95 et l'utilisation de la puissance continue du moteur à 85 %, la puissance théorique serait de . . . . . . . . . .-. . . . . . . . . . . . . . 423 KW Vitesse prévue en air standard = 125 ms . . . . . . . . . . . .. 450 KmH Cz = Masse = O,IO - d'où vitesse t # V2 S
Cx parasite = 0.07I4 = 0,004I2 I7,3 @ finesse = Cz = 6 Cx CX aile = . . . . . . . . . 0,016 Cxo . . . . . . . . . . . = 0,020I2 soit 0,020 Puissance en air standard = 21 #V3 S Cxo = 4Z3 KW P = 95 Kg CONSOMMATION Si l'on tient compte que le Kérosène coûte à l'achat actuellement bien moins cher que l'essence avion, le coût de la consommation de ces aérodynes sera sensiblement égal au coOt de la consommation d'un avion de même capacité de transport (4 passagers soit : pour I000 Km, (2 H maximum, ces aérodynes consommeraient 550 1. de pétrole à 0,3 f. = I65 ,00 F.
l'avion Rallye de la SOCOTA (4 places également consommera pour effectuer 1000 Km = I6Q 1. à I,IO = I76,00 F.
L'invention concerne des procédés de séparation d'un métal non ferreux,.par exemple du zinc, déposé sur des cathodes au cours de l'électrolyse, dans la métallurgie par voie humide.
Dans l'ouverture centrale 516 de la plaque supérieure 420 de déconnexion rapide, et contre et en contact avec la paroi 555 de cette ouverture 516, se trouve la conduite intermédiaire 464 jointe par une soudure circonférentielle 556 à l'élément 420 sur cette paroi 555. Des ouvertures 557 de préférence circulaires, écartées radialement, sont percées dans la paroi de la conduite 464; dans ces ouvertures sont disposées des broches d'ar rêt 532 de préférence de section circulaire, pour empêcher la conduite 463 de tomber de la lance 401 si la tête d'injection 403 était enlevée ou brdlée pour une raison quelconque.
Dans l'ouverture centrale 525 de la plaque 42S, se trouve la conduite externe 465, contre et en contact avec la paroi 558. La conduite externe 465 est jointe à la plaque 422 par une soudure circonférentielle 526 et une soudure circonférantielle 52?, comme on le voit clairement sur les dessins.
Be corps de conduite 468 est joint à la conduite externe 465 par une soudure circonférentielle 561, et la tête d'in- jection 403 est jointe au corps 468 par une soudure circonférentielle 562, comme on le voit clairement sur les dessins.
Be corps de conduite 466 est joint par une soudure circonférentielle 563 à la conduite intermédiaire 464, et le corps de conduite 467 est joint par une soudure circonférentielle 564 au corps 466 et est pourvu d'un évidement allongé 565 à sa surface externe 566, de façon à former un ajustement à glissement, ou joint glissant, avec un évidement allongé 567 dans la surface interne 568 du corps de conduite 471, comme on le voit clairement sur les dessins. Le diamètre de la paroi en retrait 569 dans l'évidement 565 et de préférence inférieur d'approximativement 0,0625" (1,6 mm) au diamètre de la paroi en retrait 570 dans l'évidement 567, ce qui fait une différence d'approximativement 0,0313 (0,8 mm), et permet la formation du joint glissant 571.
Le corps de conduite 469 est joint à la seconde conduite 463 par une soudure circonférentielle 572, et au corps de conduite 472 par une soudure circonférentielle 573. Le corps de conduite 472 est joint par une soudure circonférentielle 574 à la tête d'injection 403, comme on le voit clairement sur les dessins.
Le corps de conduite 470 est joint à la conduite centrale 462 par une soudure circonférentielle 575, et à la tête d'in- jection 403 par une soudure circonférentielle 576, comme on le voit clairement sur les dessins.
Be moyen de déconnexion rapide pour déconnecter rapidement et facilement le dispositif de raccord 402 de la lance 401 comprend la plaque de chapeau 408, les combinaisons 450, 451 et 452, la plaque supérieure 407, le corps de connexion 435, la plaque centrale 430, le corps de connexion 415, la plaque inférieure 413, la plaque supérieure de déconnexion rapide 420, le joint 434, le corps de connexion 421, et la plaque inférieure 422.
En ce qui concerne la lance 401 décrite ici et clairement représentée sur les dessins, le fourreau 412 est écarté axialement de la conduite centrale 462, et la douille 406 est écartée letaralement du fourreau 412. Comme on le voit clairement sur les dessins et suivant la présente description, le manchon mobile 410 est disposé entre le fourreau 412 et la douille 406 avec lesquels il est agencé à glissement. Les bagues en 0 446, 446, 446 sont disposées dans leurs rainures correspondantes 538, 539 et 541 et en cpntact avec le manchon mobile 410; elles servent à empêcher 1'oxygène de passer entre le manchon mobile 410 et le fourreau 412.Les bagues en O 447, 447 sont disposées dans leurs rainures correspondantes 531 et 532 et en contact avec la douille 406; elles servent à empêcher le gaz combustible de passer entre la douille 406 et le manchon mobile 410. La bague en 0 449 est disposée dans sa rainure 489 et en contact avec la plaque supérieure 407. La bague en O 449 sert à empêcher le gaz combustible de passer entre la dnuille et la plaque supérieure 407. Le second fourreau 444 est écarté latéralement de la conduite centrale 462, et axialement de la douille 406, et il est en contact avec le corps de connexion 435, comme on le voit clairement sur les dessins annexés.Les bagues en O 448, 448 sont disposées dans leurs rainures correspondantes 548, 548, 548, et en contact avec le corps de connexion 435; elles servent à empêcher le gaz et l'eau de passer entre l'élément 444 et le corps de connexion 435. Le second fourreau 444 est agencé à glissement avec le corps de connexion 435, comme on le voit clairement sur les dessins.
les fourreaux 412 et 444 sont de préférence en bronze d'aluminium. Le manchon mobile 410 est de préférence en acier inoxydable. La douille 406 est de préférence en bronze coulé.
La tête d'injection 403 est de préférence en cuivre coulé.
Dens l'utilisation de la lance 401, par exemple dans un four à oxygène basique, l'oxygène gazeux passe par l'élément de réduction 441, le manchon 409, le premier fourreau 412, au-delà d'une partie exposée du manchon mobile 410, descend dans la conduite centrale 462, passe par le corps 470 et dans la tête d'in- jection 403 où il se mélange au gaz combustible avant que ne se produise la combustion dans la chambre d'éjection de la tête d'injection. Bien str, lorsque l'on n'utilise pas de gaz combustible, l'oxygène passe par les lumières de sortie de la tête d'injection 403 dans le four.Le gaz combustible passe par la conduite d'entrée 436, descend par le passage annulaire 577 et passe dans le chambre d'éjection de la tête dv injection 403.
Pour les buts de cette description, la tête d'injection est celle connue, complètement divulguée et décrite dans le brevet des U.S.A. NO 3 043 577. L'eau de refroidissement pénètre dans la lance 401 par la conduite d'entrée 416, passe dans le passage annulaire 578, dans la tête d'injection 403, et ensuite par le passage annulaire 579, et elle sort par la conduite de sortie 440, comme on le voit clairement sur les dessins.
Comme on le sait bien, il se produit du grippage dans tout type de joint glissant. On prévoit une douille 405 fecilement enlevable et interchangeable, de préférence en bronze coulé.
Pendant la dilatation et la conduction entreînes par les variations de température, accompagnées d'un mouvement dumanchon mobile 410 entrainé par la dilatation et la corrtsaction de la conduite centrale 46', le grippage de la douille 406 pouvait attein dre un point tel qu'il pouvait bien se produire une fuite par les bagues en 0 447, 447. Comme il apparaît clairement de la description et des dessins, la douille 406 est facilement enlevée et remplacée, ce qui est plus économique que de réaléser la douille.Egalement, comme on peut facilement le comprendre à partir de la description et des dessins, le dispositif de raccord 402 possède des caractéristiques de structure telles que toutes ses parties sont interchangeables, grace à quoi l'on évite la nécessité d'avoir des composants tels que le fourreau 412, le manchon mobile 410, la douille 406 et le fourreau 444 au-dessus de la cote, ce qui maintient la durée de l'entretien et des réparations au minimum et assure gu'il ne faut ni réaléser ni résiner des pièces au-dessus de la cote.
En outre, le joint glissant 571 permet une dilatation et une contraction de la conduite intermédiaire 464 et de la conduite ext;erne 465 pendant les variations de température, chacune étant reliée de façon opérante à la tête d'injection 403. Par e xemple, lorsque la température augmente, ce gi s'accompagne d' une dilatation de la conduite externe 465, la tête d'injection 403 se déplace vers le bas en étant accompagnée par le joint glissant 571. De plus, le joint glissant 571 permet une dilatation de la conduite intermédiaire 464, comme on le voit clairement sur les dessins.
On appréciera dans ces conditions que l'appareillage selon l'invention permet très rapidement la programmation d'un grand nombre de codes différents, compte tenu des divers paramètres que l'opérateur peut faire varier : la durée d'émission de chaque fréquence et la durée des silences intermédiaires sont notamment des multiples quelconques de la période de la base de temps H, et cette période peut être modifiée à volonté ; ces durées peuvent en outre être accrues à volonté par mise en circuit momentanée du condensateur C13, tel que décrit ci-dessus.
L'émetteur décrit ci-dessus ne peut en pratique émettre qu' au maximum un code de quatre chiffres correspondant à quatre fréquences séparées par trois silences.
Il va de soi qu'en augmentant le nombre de conducteurs horizontaux de la matrice de câblage, et en augmentant en correspondance le nombre des sélecteurs décimaux, il est possible d'émettre des codes comportant un nombre de chiffres supérieur.
On décrira maintenant en référence à la figure 2, un récepteur décodeur susceptible d'être associé à l'émetteur décrit en référence à la figure 1.
A titre d'exemple le récepteur décodeur représenté à la figure 2 est prévu pour valider un code à deux chiffres représenté par la succession d'un signal de fréquence Fm émis pendant un temps 21, d'un silence se prolongeant pendant un temps T2, et d' un signal de fréquence Fn émis pendant un temps TI égal au temps d'émission du signal de fréquence Fm.
Pour un tel code le récepteur décodeur doit autre à même de vérifier systématiquement : - la valeur de la fréquence Fm et son niveau de réception - la durée Tm de réception de la fréquence Fm - la durée Ts du silence - la valeur de la fréquence Fn et son niveau de réception - la durée Tn de réception de la fréquence Fn.
Ces vérifications doivent tenir compte des tolérances de fonctionnement des circuits, compte tenu de l'influence des conditions extérieures et notamment de la tension d'alimentation et de la température.
Par exemple, la fréquence Fm sera acceptée si elle se situe entre deux valeurs données à l'avance : F'm De même le temps TI de réception de la fréquence Fm ou de la fréquence Fn sera jugé suffisant s'il se situe dans des limites données à l'avance '1 Enfin le temps T2 du silence sera lui aussi accepté si celui-ci se situe dans des limites données à l'avance '2 Il serait fastidieux de décrire en détail les divers éléments constitutifs du récepteur décodeur représenté à la figure 2, ainsi que leurs diverses connexions.
L'homme de l'art pourra facilement à la lecture de cette figure, qui fait ainsi explicitement partie de la présente description, établir le r81e et le mode d'intervention de ces éléments, à la lumière du diagramme de fonctionnement représenté à la figure 3, qui fait donc lui aussi explicitement partie de la présente description.
La description littérale du récepteur décodeur représenté sera donc volontairement simplifiée.
Ce récepteur décodeur comporte un amplificateur écreteur 40 qui reçoit en f le code à valider. Cet amplificateur écr8teur est suivi d'un filtre 41 accordé au repos sur la fréquence Fm et accordé sur la fréquence Fn lorsque, sur une entrée u, il reçoit une impulsion de commande de niveau 1. Cet amplificateur écrêter est suivi d'un détecteur temporisé 42 comportant en sortie un circuit de mise en forme ; ce détecteur 42 délivre sur sa sortie i un signal de niveau O en absence de réception d'un signal ayant un niveau et une fréquence acceptables, et un signal de niveau 1 lorsque le signal qu'il reçoit est conforme, compte tenu des tolérances admises pour le niveau et la fréquence de ce signal.
C'est donc ce détecteur 42 qui assure la validation en fréquence et en niveau des signaux du code reçu.
La validation en durée de ces signaux et du silence qui le sépare est assurée par deux bases de temps à transistor unijonction 43f, 43s. La première est affectée aux signaux, et la deuxième au silence.
Chacune de ces bases de temps comporte de manière usuelle deux entrées el, e2 et une sortie s, et fonctionne de la manière suivante - lorsque l'entrée el est à l'état 1, la sortie s est à l' état i ; - lorsque l'entrée el reçoit une impulsion 0 au temps tO, une impulsion 0 apparat à la sortie s au temps tO + T si 1 'en- trée e2 se trouve à l'état 1, et au temps tO + T' si l'entrée e2 se trouve à l'état 0.
Pour la base de temps 43f affectée aux signaux, les temps T et T' ont respectivement les valeurs suivantes T = T'1 ?' = T"1 - T'1 correspondant aux tolérances admises pour la durée de réception de ces signaux.
De même pour la base de temps 43f affectée au silence, les temps T et T' ont respectivement les valeurs suivantes ç = T'2 T' = T"2 - T'2 correspondant aux tolérances admises pour la durée de réception de ce silence.
71 34050 35 2107873
/ © N © G1
c2h4 - n(ch3)3
0,024 % du colorant de formule Cl
_J /C2H5 ©
not-/7~n=n —© 01
10 2 \_y v=i/ ^c2H4 - N(CH3)3
0,12 % du colorant de formule
CH, CHpff(CH ) Cl®
il l i—/ 33
0 M -^-0^
15 CH3
0,66 % de dextrine et 10,5 % d'éther nonylphinyl-pentadécaglycolique.
On fait tourner le tambour à 30 tours/minute pendant 15 minutes à la température ordinaire puis on porte 3a tempé-20 rature à 100°C et on la maintient à cette valeur pendant 20 minutes.On ajoute ensuite dè l1 eau boni liante iusau'à ce que du liquide' libre soit visible dans le tambour puis on laisse refroidir le tam-jusqu'à 50°C à la vitesse de 2°C à la minute, tout en continuant à le faire tourner, on essore ensuite les chaussettes et on les 25 rince à l'eau. Elles sont teintes en une nuance fauve, égale et ayant une bonne solidité.
EXEiifiPLE 19 ï
La masse de fibres provenant du séparateur d'air contient généralement encore quelques particules de moelle ainsi quhncer- tain pourcentage de fibres présentant des adhérences de moelle* La moelle contient par clle-même du tannin qui, dans les opérations suivantes, donne à la pulpe une teinte jaune ou brune.
Toute matière provenant de l'écorce de l'arbre et qui pourrait ôtre également présente provoque de la même façon une détérioration de la couleur* De plus, les cellules de moelle immédiatement voisines de l'écorce contiennent des substances qui, lorsqu'elles sont extraites par cuisson, tendent à assombrir la couleur de la pulpe.
A cet instant, on peut utiliser pour la séparation, les différences de poids spécifiques entre les fibres propres et les fibres comportant de la moelle* Les fibres propres, ctest-à-dire celles qui sont dépourvues de moelle sont plus lourdes que l'eau, alors que la moelle et les fibres présentant des adhérences de moelle flottent sur l'eau, de même que l'écorce s'il y en a.On remarquera que l'écoree, qui est fibreuse, est plus difficile à détacher de la moelle que les fibres de la structure ligneuse du bois ; par conséquent, il est fréquent que sur les fibres ae 11 écorce adhère suffisamment de moelle pour provoquer la flottation* Comme déjà indiqué, on utilise cette différence de poids spécifiques pour la phase de séparation* L'opération s'effectue en déversant les matières fibreuses du séparateur d'ais 8 directement dans un bac de flottation 11 (ces matières comprenant des particules de moelle en vrac, des fibres imparfaitement nettoyées, etc.). La goulotte 9 peut déboucher directement dans ce bac 11O Les bacs de flottation sont bien connus dans la technique de la séparation.Sur le dessin, on a représenté en élévation le schéma dlun tel bac. Il est bien entendu qu'on pourrait en faire varier la structure en fonction des conditions exactes de mise en oeuvre du procédé.
Généralement, il est nécessaire de prévoir dans le bac de flottation des moyens destinés à évacuer les matériaux lourds.
Sur le dessin, le fond et les côtés du bac sont conformés de manière à comporter un convoyeur à vis sans fin 12 logé le long du fond. Les matières les plus lourdes, c'est-å-dire les fibres propres, tombent au fond du bac et elles sont reprises par le convoyeur à vis 12 qui les évacue à l'extrémité correspondante de ce bac 110 On doit prévoir des moyens pour évacuer les fibres propres véhiculées par le convoyeur à vis ; ce rôle peut être assuré par une goulotte métallique équipant l'extrémité de sortie du bac.
La vis sans fin 12 transporte les fibres propres et elle provoque une agitation importante à l'intérieur du reservoir de flottation il Il en résulte pour les fibres propres, un effet supplémentaire de nettoyage qui en sépare tout résidu de moelle susceptible d'y adhérer encore.
Les fibres propres ayant coulé au fond du bac de flottation 11, la moelle et les matières résiduaires plus légères flottent au sonm,et du liquide. Un canal de moelle 13 est prévu le long des cotés du bac pour recevoir ces matières. En général, on peut régler le niveau d'eau à une hauteur prédéterminée en fonction du canal 13 de façon à définir un débordement de trop-plein adéquat* A cette étape du processus, la moelle contient le plus souvent un fort pourcentage d'eau et, si on le désire, on peut évacuer directement comme déchet. Au contraire, on peut la déshydrater et la mélanger -au pourcentage principal de moelle qui avait déjà été évacué par le séparateur d'air 8. La plupart du temps, les quantités de moelle récupérées par la séparation à l'eau sont très faibles.Si le rendement d'évacuation de la moelle et de l'eau à partir du bac il par simple écoulement de gravité dans le canal 13 n'est pas satisfaisant, on peut utiliser une pompe pour élever au-dessus de ce bac le mélange de moelle et d'eau* Après que les fibres propres aient été évacuées par le convoyeur à vis sans fin 12, on peut utiliser une goulotte métallique 14 pour décharger cette fibre sur un convoyeur à bande 15.Le type de ce convoyeur 15 peut Qtre quelconque ; les seuls impératifs résultent de- ce que sa capacité doit être suffisante pour acheminer la fibre propre directement vers les digesteurs, vers un réservoir ou vers un silo de stockage On peut monter à volonté une chicane dans le bac de flotta de tion 11, en travers/l'extrémité d'évacuation du canal 13, pour l'aider à a provoquer l'écoulement hors du bac, de la moelle légère et du trop-plein d'eau.Si les conditions de traitement le néces sitent, il peut etre avantageux de monter plusieurs chicanes dans ce bac 110 On peut monter des moyens d'alimentation 17 pour compléter le remplissage en eau* Ceci est bien entendu nécessaire pour avoir un débit continu suffisant d'eau dans le bac de flottation, de maniere a evacuer ies particules légères de moelle à travers le canal 13. Pour assurer la régulation du débit d'alimentation en eau, on peut utiliser des moyens distributeurs quelconques On détermine la valeur exacte du débit d'eau en fonction des dimensions de l'appareil et des quantités de matières traitées.
A ce moment, les fibres propres sont prêtes à être soumises à une cuisson ou à une étape de digestion (les deux termes étant équivalents). Pour cela, on peut utiliser, soit des chaudières ouvertes, soit des autoclaves sous pression ; dans les deux cas, on se propose de dissoudre les matières non-cellulosiques ou ligneuses, les résines et les cires contenues dans les fibres De plus, la cuisson ou digestion libère les fibres des adhérences, si bien quelles peuvent être séparées en des filaments capables autre séparés.Ainsi, le produit final est constitué par une masse douce et floconneuse* Dans un mode de réalisation préféré, on utilise comme produit de digestion, une base caustique telle que de la soude caustique* On pourrait également employer des matières connues pour ce genre d'opérations, notamment un sulfite ou un bi-sulfite (6 % , 7 %) avec une base de sodium ou de magnésium (16 % - 25%).
Au cours d'une digestion en chauaière ouverte, la masse humide provenant du bac de flottation est immergée dans une solution contenant de 2 % à 25 , en poids de NaOH (soude caustique) à une température comprise entre 45 c et le point d'ébullition de la solution, soit environ 100 c. Généralement, le traitement se poursuit pendant une période de 8 à 120 ninutes.
Si l'on effectue la digestion dans un autoclave sous pres- sion, les matières fibreuses sont placées dans une solution contenant de 2 ; Q 25 % en poids de soude caustique, et cuites > une température comprise entre 45 c et 85 c, pendant une durée allant de 1 à 120 minutes, sous une pression comprise entre 2,3 bar et y bar. Blen entendu, ces conditions varient en fonction de la teneur en bois, de la pression utilise et des produits chimiques dont on s sert.
quel que soit le procédé utilisé, après cuisson, on obtie-lt un jus qui on vidange, de manière à laisser une masse fibreuse soumise ensuite à l'action d'un pulpeur. Celui-ci traite les fibres en les écrasant et en les frottant les unes contre les autres, ce cul les sépare sous la forme d'une masse cotonneuse humide En variante, on peut pulper ce ta musse fibreuse pendant qu'elle est en solution dans la soude caustique. Le pulpage est avantageusement effectué pendant que la masse fibreuse est chaude.
La masse cotonneuse ainsi obtenue par pulpage est envoyée sur un ecran ou crible de lavage où les esiaus alcalins sont éliminés par lavage sous un important débit d'eau chaude.
Après lavage complet, sil arrive dans certains cas que de la soude caustique subsiste, on peut agiver la masse cotonneuse dans un bain d'une solution diluée d'acide sulfurique ou analo @ue. Ceci ost généralement superflu ; @@@deffectue cette opération que si l'on désire une pulpe @@@@@@@@@@ brillante Généralement, la concentration en acide est comprise entre 2 % et 5 % en poids.
Ce lavage a pour but de neutraliser tout éventueL résidu de soude caustique Après neutralisation acide, la masse cotonneuse est lavée à l'eau froide jusqu'à être débarrassée de tout résidu alcalin. Le produit final contient environ 90 à 92 % d'une cellulose écrue de couleur légèrement brune.
après les opérations de cuisson et de lavage, il peut eAtre souhaitable de blanchir la cellulose ainsi obtenue à l'état écru.