INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Toutefois, selon les résultats expérimentaux donnés dans le tableau 1, le nombre d'échelons serait de préférence plus grand que ou égal à 3. De plus, dans le cas de deux échelons, si la répartition deinformation coïncide avec celle du déphaseur aléatoire, elle n'aura pas d'effet sur la répartition d'intensité. Avec un plus grand nombre d'échelons, la première ne peut pas coincider avec la seconde. A la dernière ligne du tableau, où le nômbre d'échelons est égal à 1, les résultats obtenus sans le déphaseur aléatoire sont donnés.
\ TABLEAU 1 Nombre d'échelons Valeur maximale d'intensité r0 lumineuse (relative) (mm) 9 2,0 x 103 0,35 5 2,2 x 103 0,35 4 2,4 x 103 0,35 3 2,7 x 103 C,55 2 ,1 x 103 & 0,35 1 2,6 x 104 0,30 Puisque le déphaseur aléatoire est réalisé par un processus chimique, il est inévitable que des intervalles dans le déphasage s'écartent de ceux de déphasages divisés de manière égale.Le tableau 2 montre la valeur maximale d'intensité lumineuse et ro pour un écart de 33 ,0 des déphasages divisés de manière égale. in comparant les résultats donnés au tableau 2 avec ceux donnés au tableau 1, la valeur maximale d'intensité lumineuse pour neuf échelons est double de celle donnée au tableau 1, tandis que pour deux échelons, elle est 2,5 fois plus grande que celle-ci. La tolérance a une tendance à croître avec un nombre croissant d'échelons.
C'est aussi de ce point de vue que le nombre d'échelons est de préférence plus grand que ou égal à 3.
TABLEAU 2 Nombre d'échelons Valeur maximale d'intensité r lumineuse (relative) (mm) 9 4,1 x 1 S 0,35 5 2,4 x 103 0,35 4 2,5 x 103 0,35 3 2,7 x 1 p 0,35 2 7,5 x 1 xld 0,35 Les valeurs données aux tableaux 1 et 2 représentent plusieurs résultats numériques obtenus par simulation pour un déphaseur aléatoire au moyen d'un calculateur électronique. Des résultats différents pourraient etre obtenus pour différents déphaseurs alé atoires. Ces valeurs indiquent des relations approchées entre le nombre d'échelons des déphaseurs aléatoires utilisés et la valeur maximale dans la répartition d'intensité sur l'holograrnme.
Comme mentionné ci-dessus, si la répartition d'information coïncide par hasard complètement avec celle des déphasages produits par un déphaseur aléatoire à deux échelons, elle n'aura pas d'effet du tout sur la répartition d'intensité, ctest-à-dire que lténergie lumineuse d'ondes diffractées est nettement concentrée en petites quantités sur le milieu d'enregistrement.
Pour des nombres d'échelons supérieurs à deux, on peut définir une fonction représentant la corrélation entre des déphasages et des informations. En général, plus grand est le nombre d'éche- lons, plus petite est la probabilité que l'intensité lumineuse concentrée en petites quantités sur le milieu d'enregistrement dépasse une certaine valeur. Si lton définit une intensité normalisée d'ondes lumineuses diffractées comme suit : alors on peut calculer la probabilité P n (Gt) que G dépasse une certaine valeur Gt pour un nombre d'échelons n. Les courbes de probabilité 71,72 et 73 données à la figure 7 représentent P n (Gt) respectivement pour n = 2, 3 et 4.Les abscisses et les ordonnées de la figure indiquent Gt et - 1og10 Pn (Gt), respectivement. Comme on peut le voir facilement à la figure 7, par exemple, si des concentrations d'énergie, dont G est inférieur à 13, sont tolérables, la probabilité qu'une information, dont G est supérieur à 13, atteigne le milieu d'enregistrement est 10-12 pour n = 2, et elle est 10-24 pour n = 3 ou 4, par conséquent les effets du déphaseur aléatoire sont proéminents pour les nombres d'échelons qui sont plus grands ou égaux à 3.
Comme mentionné ci-dessus, la localisation de l'énergie d'ondes lumineuses diffractées peut être réduite également en plaçant le milieu d'enregistrement écarté d'une petite distance du point focal de la lentille de transformation de Fourier. La distance entre le point focal de la lentille de transformation de Fourier et le milieu d'enregistrement est désigné par A . Il est connu que la localisation de l'énergie d'ondes lumineuses diffractées peut étre considérablement réduite, même si #/f est aussi petit que 0,02 F 0,05. Le tableau 3 représente des variations de la valeur maximale de l'intensité lumineuse et de ro en fonction de #/f.
TABLEAU 3 Valeur /f Valeur maximale d'intensité ro lumineuse (relative) (mm) 0,02 6,7 x 104 0,65 0,025 9,C X102 0,74 0,03 6,0 x 102 0,88 Comme on peut facilement s'y attendre, la valeur de ro augmen te considérablement avec # "/f croissant par ce procédé. Ceci ré- duit naturellement la densité d'information dans le milieu d'enregistrement contrairement à la présente invention.Un autre inconvénient de ce procédé est que le déplacement du milieu d'enregis- trement depuis le point focal rend la formation d'un hologramme de transformées de Fourier impossible, et que l'on obtient au lieu d'une transformation de Fourier, une transformation de Fresnel, qui exige un milieu d'enregistrement à plus grand pouvoir de résolution que la première. Encore un autre inconvénient de ce procédé consiste dans le fait que, contrairement à 1'hologramme formé sur le plan focal d'une lentille de transformation de Fourier dans laquelle chaque élément d'information contribue uniformément à tous les points sur le milieu d'enregistrement, pour l'hologramme formé sur un plan à une certaine distance du point focal, la contribution de chaque élément d'information n'est pas uniforme sur le milieu d'enregistrement.
Le terme "point focal", plus précisément t'point focal arrière" désigne habituellement le point de focalisation d'un faisceau de lumière passant à travers une lentille convexe, devant laquelle le faisceau lumineux est parallèle. Dans la présente spécification, le faisceau lumineux n'est pas toujours parallèle devant la lentille de transformation de Fourier. Dans ce cas, le terme "point focal" utilisé dans la présente spécification devrait autre compris comme étant le point focal d'une lentille convexe virtuelle (lentille de transformation de Fourier) qui est ainsi combinée avec une autre lentille virtuelle transformant le faisceau lumineux non parallèle en un faisceau parallèle.
Dans le mode de réalisation ci-dessus mentionné, un déphasage est déterminé pour un élément d'information, Toutefois, dans le cas où un modulateur de lumière contiendrait un très grand nombre d'éléments d'information, il est également possible de choisir un déphasage pour une pluralité d'éléments d'information. Par exemple, un déphaseur aléatoire constitué par des éléments disposés dans une matrice de 10 rangées et de 10 colonnes peut autre utilisé pour un modulateur de lumière constitué par des éléments disposés dans une matrice de 100 rangées et de 100 colonnes.
Exemple 2 Un autre procédé pour réaliser l'invention est d'utiliser comme déphaseur aléatoire un hologramme d'éclairement tel que décrit dans l'article intitule "Les promesses du stockage dense de données" publié dans "Electronic Design", Vol. 17, NO 11, page 59 (Mai 1969). La figure 8 représente un dispositif de mémoire holographique connu au moyen duquel un hologramme d'éclairement rend possible d'enregistrer une pluralité d'hologrammes sur un milieu d'enregistrement sans déplacer, soit le système de lentilles, soit le milieu d'enregistrement.On se réfère à la figure 8, un faisceau lumineux parallèle cohérent 80 émis par une source de lumière laser (non représentée) est reçu par un organe de dévia tion de la lumière 81 contrôlé électriquement, qui commande le passage de la lumière, de telle sorte qu'un hologramme est obtenu à la position voulue sur un milieu d'enregistrement 8#7. Le faisceau de lumière dévié est divisé en deux faisceaux lumineux, un faisceau "objet" 83 et un faisceau de "référence" 84, au moyen d'un diviseur de faisceau 82, tout comme dans exemple 1. Le premier faisceau 83 est dirigé sur un hologramme d'éclairement 85 fait d'un matériau à pouvoir de diffraction élevé, tel que la gélatine bichromatée, au moyen d'un organe optique, tel qutun miroir plan.Le faisceau lumineux reçu par l'hologralme d'éclairement 85 est diffracté vers une lentille de transformation de Fourier 86, qui focalise les ondes diffractées reçues sur le milieu d'enregistrement 87. Un modulateur de lumière 88 contenant-des éléments dtinformation disposés en matrice, tout comme décrit dans l'exem- ple 1, est disposé entre ladite lentille de transformation de Fourier oó et ledit milieu à'enregistrement 87. Le faisceau lumineux de référence 84 est transmis au milieu d'enregistrement 87 en utilisant un organe optique 89 contenant un inverseur de passage de luillière, comme indiqué sur la figure.
On ajoute à une suspension de 0,5 gramme de carboisopropoxyamino-2 benzimidazole dans le benzène anhydre à la température ambiante, 0,4 gramme de phénoxyacétylisocyanate dans 40 cm3 de benzène anhydre. Après avoir agité pendant 2 heures on sépare par filtration le précipité formé, on le lave avec le benzène, on le sèche à l'air et on obtient 0,8 gramme de phénoxyacétylcarbaminoyl- i carboisopropoxyamino2 benzimidazole.
F = 30000 (avec décomposition).
Trouvé, %: : N 13,85 ; 13,94.
Calculé, % : N 14,14.
C20 H20 N4O5' Exemple 6.
On obtient d'une façon analogue à celle de l'exemple 5 le phénoxyacétylcarbaminoyl-1 carbométhoxyamino-2 benziminazole.
Rendement 99 , en poids.
F = 280 -292 C (avec décomposition) Trouvé, % : : N 15,31, 15,42.
C18H16N405 Calculé, % : : N 15,21.
On obtient, d'une manière analogue à celle de l'exemple 5, le (chloro-4 phénoxyacétyl) carbaminoyl -1 carbométhoxyamino2 benzimidazol-2. Rendement 99 % en poids. F = 2500C (avec décomposition).
Trouvé, : N 14,04, 14,14.
C18H15ClN405, Calculé, % : N 13,92.
Exemple 8.
On obtient d'une manière analogue à celle de l'exemple 5 le (dichloro-2,4 phénoxyacétyl carbaminoyl) -i carbométhoxyamino-2 benzimidazole. Rendement 99 % en poids. F = 2780C (avec décomposition).
La présente invention concerne des machines rotatives dans lesquelles la pression d'un fluide de travail est variable Une machine de ce genre peut entre par exemple une pompe ou un compresseur de gaz rotatif, un moteur pneumatique rotatif, ou un moteur à com > ustion interne rotatif.
Les pompes à vide et les compresseurs de gaz rotatifs aved des pistons liquides sont d'utilisation très courante, ainsi que les moteurs à combustion interne fonctionnant d'après des principes similaires. Dans des machines de ce genre, un rotor 4 quipu de pales généralement radiales est monté en excentrique dans un carter creux. LX carter est rempli dune quantité de liquide qui, lors de la rotation du rotor, est entraîné autour du dit carter et'fonde un anneau maintenu contre la périphérie intérieure du carter par la force centrifuge.L'excentricité rela tive du rotor et de l'anneau liquide contraint le liquide à s'approcher et à reculer de chaque partie du rotor entre une paire de pales, et à faire ainsi fonction de piston liquide comprimant du gu dans le compartiment entre les pales. Des orifices appropriés dans le moyeu du rotor ou dans les extrémités du carter permettent l'adlîssion des gaz dans les différents compartiments entre les pales, ainsi que l'échappement de ces gaz hors des dits compartinents. Dans certains cas, on prévoit la rotation du carter extérieur, afin de réduire la friction entre ce carter et 1 'anneau liquide.
Les machines rotatives à piston liquide connues présentent des difficultés au point de vue étanchéité et aménagement des orifices. Leur régime maximum de Compression ou d'expansion est strictement limité, surtout par le fait que la pénètration des pales radiales du rotor dans 1' anneau liquide donne lieu à un effet provoquant la rupture de l'anneau lorsque les vitesses de rotation sont élevées. L'utilisation de ce type de machine comme moteur à combustion interne n'a pas eu de succès. Outre les problèmes de base relatifs à l'hydrodynamique et à la combustion, on se heurte également dans ce cas à de très grandes difficultés de construction. Etant donné par exemple que les gaz d'échappement doivent tourner avec le rotor, ils sont contraints de quitter la machine à des vitesses très élevées, et ceci, selon toute probabilité, résulte en une perte de liquide pour l'anneau.Il faut également faire face à de très sérieux problèmes de charge de portée et d'équilibrage.
La présente invention a pour objet une machine rotative qui, tout en utilisant un anneau de fluide, fonctionne d'une manière très différente des machines à anneau liquide convention- nelles, et permet d'éviter une grande partie des limitations et des difficultés de fonctionnement et de construction inhérentes aux dites machines actuellement connues.
Selon la présente invention, on prévoit une machine rotative dans laquelle la pression d'un fluide de travailsst vazjl- ble, la dite machine comprenant : un carter creux prévu pour contenir un fluide formant un anneau, le dit fluide, lorsque la machine est en fonctionnement, formant un anneau autour d'un premier axe ; un rotor disposé à l'intérieur du dit carter et prévu pour tourner autour d'un second axe parallle et décalé par rapport au premier axe ; une pale s'étendant autour de la périphérie du rotor en une spirale continue de façon à définir une gorge spirale ayant un pied de gorge dont la distance par rapport au dit second axe varie tout au long de la longueur du rotor ; une admission de fluide assurant undibit de fluide fonctionnel sur une première partie de la gorge ; un échappement de fluide assurant t'échappement du fluide fonctionnel depuis une autre partie de la gorge ; la dite machine étant caractérisée par le fait que lorsqu'elle est en fonctionnement, l'anneau de fluide forme dans la dite première partie de la gorge une poche fermée de fluide fonctionnel, laquelle poce passe le long de la gorge jusqu'a' la dlte autre partie de la gorge, de sorte que la pression exercée par l'anneau sur la poche de fluide fonctionnel varie au fur et à mesure que la poche passe le long de la gorge.
De préférence, le carter du rotor est révolutif autour du dit premier axe.
De préférence également, la dite première partie de la gorge est a' une extrémité de la gorge ; l'admission de fluide fonctionnel comprend une chambre d'admission de fluide bordée par l'anneau à proximité de la dite extrémité de gorge ; et la dite poche est formée par l'émersion de la dite extrémité de gorge à partir de l'anneau en communication avec le fluide fonctionnel dans la chambre, et par la repénètration de cette extrémité de gorge dans l'anneau de fluide.
Afin d'expliquer plus complètement la présente invention, quelques mises en oeuvre spécifiques de celles-ci vont être décrites de façon plus détaillée à l'aide des dessins ci-annexés.
Dans ces dessins La figure 1 est une vue schématique et en coupe d'un compresseur d'air réalisé selon la présente invention.
La figure 2 est une vue en perspective d'un rotor intérieur correspondant au compresseur de la figure 1.
Les figures 3 à 6 sont des vues schématiques illustrant le cheminement de l'air dans le compresseur et sa compression.
La figure est une vue en plan d'un compresseur réalisé selon la présente. invention.
L figure 8 est une vue en coupe transversale suivant la ligne 8r8 de la figure 7.
La figure 9 est une vue en coupe transversale suivant la ligne 9-9 de la figure 8.
La figure 10 illustre le montage d'un tube extracteur de liquide dans le compresseur illustré aux figures 7 à 9.
La figure 10a illustre une modification du. compresseur représenté dans les figures 7à w.
+• > +
Température initiale
20~25°C
20-25°C j20-25 °C ! 20-25°C ( 20-25°C
Température de répartition
D'autres caractéristiques de l'invention apparaltront au cours de la description qui va suivre.
Aux dessins annexés, donnés uniquement à titre d'exemple: la Fig. 1 montre en perspective une vue d'ensemble du dispositif de redressage suivant l'invention utilisé pour redresser une carrosserie de véhicule automobile; La Fig. 2 montre en élévation et en coupe l'organe de butée du dispositif de redressage ne la Fig. I La Fig. 3 est une vue en coupe selon la ligne 3-3 de la Fig. 2 ta "ig. 4 m)ntrt et or.aiie de outée dans une autre p si- tion, dans banuelle il a basculé pour coulisser facilement sur la poutre.
En se référant maintenant aux Figures, on voit que le dispositif de redressage comprend, suivant un mode de réalisation préféré de l'invention, une poutre rigide I munie, près de ses deux extrémités, d'organes de roulement .-; pour en Iaciiit,er la manuten- tion. Sur cette Doute T est articulée une barre 3 à peu près verticale qui, par son extrémité inférieure est articulée en 4 sur la poutre I.Elle est également reliée à la poutre I par l'intermé- diaire d'un organe de commande 5 constitué dans l'exemple de réalisation représenté1 par un verln hydraulique prenant appui ce i'a,?0'i amovible, d'une part, sur une chape n solidaire de la poutre p et, d'autre part, sur une chape 7 qui est montée de façon réglable sur la barre 3. te vérin hydraulique 5 peut être commandé gracie à une pompe 8 qui est montée de façon réglable sur la barre 3 et qui est reliée au vérin par l'intermédiaire d'un tuyau 9. Sur la barre 3, est monté, de façon réglable. un organe d'accrochage fixe ri a et un organe d'accrocnage 10 o à nauteur réglable.Un prgane de liaisont II tel qu'une chaine peut être fixé à l'organe fixe 10 a, passer à travers une pince II a attachée à la partie à redresser d'une carrosserie C de véhicule et revenir vers l'organe d'accrochage 10 b qui est muni d'un poulie avec arrêt de chaîne pour le réglage de la longueur de la channe LT. La pince II a est de préférence du type pince auto-serreuse connue en soi.
flans L'exemple représenté, la poutre T est en forme de caisson de façon à présenter deux faces parallèles I? en 13, étant bien entendu que ces faces parallèles peuvent être prévues sur ces poutres ayant une autre section. Par exemple, une section en 1 rait convenir également.
lorsque les chaînes II sont accrochées sur la partie à redresser de la carrosse rie 'M, on voit au'il est nossîoie d'exercer une force de traction sur cette partie en allongeant le vérin W pour écarter le dispositif d'accrochage TO monté sur la barre verticale 3, de la carrosserie. Par 11 extension du vérin 5 une composante de force PI est engendrée dans la poutre I qui a ainsi tendance à se déplacer.Ce mouvement est contrecarré par un organe de butée antagoniste I4 qui, dans 1 exemple représenté, vient prendre appui sur un tube T fixe par rapport à la carrosserie C. Afin de pouvoir s'adapter à plusieurs dimensions de carrosserie, la position de l'organe de butée sur la poutre est réglable.
L'organe de butée comporte deux flasques verticales I5 réunies par des plaques 16 et 17, éventuellement venues de formage, et renforcées par une plaque d'entretoise T8. L'organe de butée présente ainsi la forme générale d'un H dont les'branches inférieures viennent chevaucher la poutre.
Deux paires de trous circulaires alignés 19 a, 19 b sont percées dans les flasques I5 et reçoivent des éléments en forme de tige 20 a, 20 b respectivement. Ces tiges sont retenues axialement dans l'organe de butée I4 grâce à des rainures 21 prévues à leurs extrémités et à des circlips 21 a engagés dans ces rainures et disposés à l'extérieur des flasques I5. On voit que, grâce à cet agencement, les tiges tout en étant bloquées axialement, conservent une certaine liberté de débattement angulaire autour de leurs axes.
Chacune des tiges présente une section à peu près hémicylindrique et comporte donc une surface d'appui 25, qui est de préférence striée. Comme on le voit, en particulier, sur les Fig. 2 et 4, l'organe de butée est muni de deux organes de roulement 24a, 24b constitués par des tiges cylindriques engagées dans des paires de trous alignés percés respectivement dans les flasques I5.
Les tiges 24a et 24b peuvent tourner librement dansles trous de montage et sont bloquées axialement de la même façon que les tiges 20a et 20b.
les axes des tiges 24a et 24b sont, dans la position de repos (Fig. 2) de l'organe de butée 14, plus éloignés des faces 12 et I3 de la poutre I que ceux des tiges 20a et 20b, afin de permettre le déplacement par roulement de cet organe sur la poutre 1. De préférence, comme représenté, les axes des tiges hémi-cylindriques 20a, 20b et des tiges de roulement 24a, 24b coupent un plan quelconque qui leur est perpendiculaire en des points situés à peu près aux angles d'un trapèze rectangle, les axes correspondants coupant ce plan dans des angles opposés.
Dans le mode de réalisation représenté, la hauteur de l'organe de butée 14 est réglable grâce à une partie articulée 26 ayant une section en forme de U et pouvant basculer librement dans le plan de la poutre I jusqu'à la position horizontale autour d'un axe 27 qui est monté parallèlement aux tiges. Elle est renforcée par une entretoise horizontale 28 et peut être bloqué en position verticale par rapport à l'organe de butée I4 au moyen d'une goupille amovible 29 qui, grace à un ensemble à bille et à ressort bien connu (non représenté) monté à l'une de ses extrémités peut être verrouillée dans l'organe 14. Une douille a' accrochage 30 est solidaire de la partie articulée 26, afin de permettre d'y accroc cher des chatnes si aucun point d'appui tel que le tube T n'est prévu sur la carrosserie C.
La composante FI exercée sur la poutre I, d'une part, exercent sur l'organe de butée 14 un couple tendant à le faire basculer dans le sens de la flèche f1 dès l'application de la force de traction sur les chatnes II, de telle sorte que les surfaces striées 23 des tiges 20a et 20b viennent en contact intime avec les faces 12 et I3 de la poutre I. Il en résulte un blocage de l'organe de butée 14, qui est d'autant plus efficace que la force FI est plus grande.
Il est avantageux d'équilibrer l'organe de butée 14 de telle façon que son centre de gravité soit situé le plus près possible de la barre verticale 5 (c'est-à-dire vers la gauche de la Fig. 2), afin que, dans la position de repos, les surfaces 23 soient toujours appliquées sur les faces I2 et 13 dela poutre I.
Si on désire déplacer l'organe de butée 14 sur la poutre I, afin d'en régler la position par rapport à la barre verticale 3 on doit exercer une légère force de basculement dans le sens de la flèche f2 (Fig. 4) de telle sorte que les surfaces d'appui 23 se dégagent des faces parallèles I2 et 13 et que les organes de rouleent 24a et 24b viennent en contact avec ces dernières. Il est alors facile de faire rouler l'organe de butée I4 sur la poutre I.
Comme on le voit en particulier sur la Fig. 2, si on retire la goupille amovible 29, il est possible de faire baseur^ > 1a partie articulée 26 vers l'a3t?nt et de diminuer en conséquence la hauteur de la butée 114.
La presente invention est relative à un rotor de machines dynamoélectriques et concerne plus particulièrement un rotor refroidi par liquide pour machines de grandes dimensions, telles que les turbogénératrices.
Un autre mode d'exécution de l'invention comprend remploi du complexe du chlorure férique et du complexe de calcium de la myxine pour la purification de la myxine.
La présente invention a trait à un nouveau procédé pour la préparation de complexes métalliques de la myxine en employant de l'eau ou un acide minéral aqueux comme milieu réactionnel.
L'invention a également trait à un procédé pour la purification de myxine en utilisant les complexes de chlorure ferrique et de calcium préparés selon ce nouveau procédé.
le procédé de l'invention a trait à la préparation de complexes métalliques de 6-méthoxy-l-phénazinol-5 ,l0-dioxyde, dont le métal consiste en fer trivalant, en calcium, en-strontium ou en magnésium, et il est caractérisé en ce qu'on traite dans une suspension aqueuse le 6-méthoxy-l-phénazinol-5,10-dioxyde avec un composé métallique, qui consiste en chlorure ferrique hexahydraté un sel ou un hydroxyde basique de calcium, de strontium ou de magnésium. le traitenent avec le chlorure ferrique hexahydraté est effectué d'une manière avantageuse dans un acide minéral aqueux.