INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Analyse pour ClgHl9NO4 (séché à 1300C sous 3 mm) Calculé % C 70,14 H 5,89 N 4,31 Trouvé % C 69,80 H 6,10 N 4,14 EXEMPLE XVIII Phénvl-1-oxo-2-pîpérazinocarbonyl-4-p-éthoxyphényl-5-pyrroîidine forme trans.
(Iv R = -C6H4 - OC2H5 (P) ; R1 1 R2 2 Le chlorure de l'acide phényl-l-oxo-2-p-éthoxyphényl pyrrolidyl-4-carboxylique est préparé comme il est indiqué à l'exemple I 3 à partir de 15 g de l'acide en solution dans 120 cm de chloroforme et 6 g 3 de chlorure de thionyle, en présence de 0,15 cm de pyridine. Après chauffage durant 2 h à reflux, le solvant et l'excès de réactif sont éliminés comme 3 indiqué. Le chlorure d'acide brut, dissous dans 120 cm de chloroforme anhydre est ajouté, goutte à goutte à 0-50C,à une solution de 9,1 g de 3 benzyl-l-pipérazine -et 5 g de triéthylamine dans 120 cm de chloroforme.
Après les traitements habituels, on isle la phényl-l-oxo-2-(benzyl-4'- pipérazino)-carbonyl4ep-éthoxyphényl-5-pyrrolidine, qui est recristallisé dans l'éthanol. F 133OC. Rendement : 18,4 g (86 %) Analyse pour C30H33N303 Calculé % C 74,51 H 6,88 N 8,69 Trouvé Z C 74,19 H 6,93 N 8,81 L'hydrogénolyse de 17,6 g de ce dérivé benzylé, en 3 solution dans 125 cm d'acide acétique à 50 70- en présence de 3,4 g de charbon palladié, fournit après les traitements indiqués aux exemples précédents, la phényl-1-oxo-2-pipérazinocarbonyl-4-p-éthoxyphényl-5-pyrrolidine qui est purifiée par recristallisation dans l'acétate d'éthyle, F 1290C.
Il est bien entendu que l'élément 66 formant guide et un siège pour le pointeau d'admission peut être réalisé en d'autres matières convenables telles que d'autres matières plastiques résineuses non poreuses ou des métaux qui ne sont pas poreux. Le corps 64 du pointeau peut être en "Delrin", "Kylon" ou autre matière résineuse qui n'est pas sujette a une détérioration par les carburants hydrocarboné, ou bien le corps 64 peu'être en métal tel que l'acier inoxydable ou l'aluminium et la partie conique 132 peut être revêtue de caoutchouc synthétique ou matière analogue.
La forme de réalisation, représentée sur les figures 1à 8 comporte une pompe à carburant å diaphragme qui coopère avec le carburateur, la pompe étant généralement du type décrit dans le brevet des Etats-Unis d'Amérique i1 3 75 3C6. La pompe comporte une plaque ou couvercle 157 et un diaphragme de ponpage 159 placé entre la plaque et une surface plane 160 du côté du corpe du carburateur opposé au diaphragme doseur, comme on le voit sur les figures 7 et 8. Des vis 162 traversent les orificesmenéesd.:.nslaplaque157 et d'autres ménagés dans le diaphragme pour être vissées dans des maraudages du corps 12 du carburateur afin de fixer ces éléments ensemble.
Une garniture 163 est disposée entre la plaque 157 et le diaphragme pour assurer l'étanchéité, le diaphrGr-me 159 ayant sensiblement la même forme que la plaque 157. Le corps 12 du carburateur présente un évidement circulaire peu profond et ls plaque 157 est creusée pour former un évidement analogue peu profond, de manière à former une chambre de pompage 166. d'cntr'cetdesortiedelachantrea.carbura :'.1.'defaçcrue lesmouvemcn'dudia"hrame159pompentlecarburantapar'.-. d'uneréservecontenuedanslachambre59etlecanal5du les mouvemenvedu diarhregme 159 pompent le carbarant à par@ d'une réserve contenue dans la chambre 59 et le canal 58 du corps 12 du carburateur dans la zone voisine de l'crifice 126 ménagé dans la paroi terminale de l'élément 66. L'erifice d'en trde de la chancre 164 de la pompe communique avec un raccerd creux 16S qui est relie par un flexible (non u. n réservoir s. carburant liquide.
T. e disphragme de pompage 159 est aetionné par la variet en d''une pression de fluidecocimeIsvariationdelapressicnr.;nant dans le carter d'un moteur à deux temps. La chambre de pom@@ge cor'.'micueavec(ncanal170quidëbouc'-jelasurfaced'".c-.a'c 24 de manière à coineider avec un crifice min@@@@@r @@@@ei du carterdumoteur,defaçonàtransmettrelaprcicnva-",-.'j dufluidedanslecarterd'j).actcu-raudiaLracc' !':por.p"'';e pour le faire vibrer et pomper le carbuant à par@@ de la @@aer@e straversleschambres164et59'danslaricndel'cri-.ce d'admission'6. ijecncu-cnnecnuducarburateuresu.esu-van'-crcen désireEettreenmarchele [noteuraveclequelLecarbura'e'.'r coopère,l'opérateurfermel'étrangleur3''etouvrelepapiJl'''n 34. Ensuite, le moteur est mis en marche de la manière usuelle et l'ëtrangicur est ouvert. Lorsque le papillon 34 est dans une position intermédiaire ou d'ouverture. l'aspiration engendr@e dans le canal de m'lar,-e par la dépressien régnant dans le carter du voleur aspire le carburantdanslecanal4'partirde 1 principal 86, la billeS3ctar.tsoulevdodesonsie par l'aspiration.
L'aspiration ou dépression transmise par les canaux 104, 100, et 94 à la chambre 46provoque une flexiondu diaphrag me 48 en le soulevant, ce qui fait oscillcr sinistrorsum le levier 74 autour de son pivot 75, en observant la figure B.
Le déplacement du levier ians cette direction comprime le ressort heliccfdal82.lebrasf :ourt0dulevierdescendantdemanièrea e --e des ccrL,L !du.pci'.c'.d'slachambre'16,demanièreàsatisfaire aux p@@@@@ du pein@@@@@d @s la chambre 46,de manière à satisfaire Lorsquele-api ;lcn34ex-tBisdanssapositionpresque ferméeou.deralenti,asavoirlapositionreprésentéesurla fermée ou de ralenti, à savoir la position représentée sur la figure 7, l'aspiration du moteur du cote aval du papillon. 34 est transmise par l'orifice de ralenti 111 pour distribuer le carburantparcetorificedans le canal de mélange,afin de maintenir le moteur au ralenti, le carburant passant de l'evidement péri} .-del'organe85parlescans'ux127.119.123 et le contre-a~ésage 120 en regard de l'aiguille 118,dans la chambre supplr.er.taire11..
Le débi@ duc arburant pour le ralenti du moteur peut être réglé en maipulant le corps 116 de l'aiguille 118., Pendant la distribution du carburant par l'orifice 111, le clapet sphérique 88 repose sur son siège et ferme la fraisure 89 en empêchant l'air de passer dans le carburant acheminé par les canaux pour être diST.ribu-/dansl'crificederalenti111.
Lersque le papillon 34 est partiellement ouvert à partir de ln position de ralenti. l'aspiration du moteur a pour effet de distribuer le carburant dans le canal de notante par l'ori- fice de ralenti 111 et l'orifice 112 de fonctionnemen à, rible vitesse. Au fur et à mesure que le papillon est mis dans une position de plus grande ouverture, l'orifice principal 86 distri- bue le carburant dans le canal de mélange pour un fonctionnement normal du moteur, la quantité de carburant distribué par les orifices secondaires 111 et 112 étant faible eu nulle.
La figure 11 représente une variante de l'ensemble du guide et du siège du pointeau d'admission du carburant. L'ensemble 174 a une forme creuse ou tubulaire,dont la paroi 175 a une épaisseur unifer sur toute sa longueur. Une paroi 176, à une extrémité de la partie tu@ulaire, présente un orifice 177 d'admission du delarti < ';tu::ulaire.présenteunorifice177d'admissiondu figure 9. Dans cette ferme de réalisation, la surface externe de l'élément est cylindrique et son diamètre est uniforme sur toute sa longueur. La disposition représentée sur la figure 11 est utilisée avec un corps de carburateur du type représentésurlafigure8. mais la surface de lachambre134estaléséeouusinéesurtoute sa longueur de façon que l'élément 174 soit ajusté à la presse dans ladite chambre.
Ainsi, les pores qui peuvent être mis a. découvert dans les régions adjacentes du corps du carburateur,par suite des opérations d'usinée ou d'alésage, sont fermes hermétiquement par l'ajustage a la presse ou serré de la surface 17c de l'élément 174 avec la surface alésée ou usinée de la chambre 134. La surface inter- ne cylindrique 179 a un diamètre ne permettant qu'un mouvement coulissant du corps 64 du pointeau, d'admission, dont la partie conique 132 coopère avec le siège circulaire 180 formé à la jonetion entre la paroi cylindrique de l'orifice 177 et la surface interne tronçons que 161 de la paroi terminale 176. L'élément 174 est de préférence en"Delrin", mais peut être en métal non poreux ou autre matière convenable.
La figure 12 représente une variante d'un organe formant un guide et un siège du pointeau d'admission du carburant. Dans cette forme de réalisation, l'élément tubulaire 184 présente une paroi cylindrique intermédiaire 185 de plus petit diamètre externe et une partie 186 à son extrémité inférieure qui a un plus grand diamètre de manière à s'ajuster étroitement dans la chambre de guidage du pointeau, comme on le voit en 178 sur la figure 8.
L'extrémité supérieure présente une partie de plus grar. de dimen- sion 187 qui peut avoir le même diamètre que la partie inférieure 186. La forme de réalisation représentée sur la figure 12 est introduite dans la chambre 134. les parties 1CE et 187 venant en contact avec la surface cylindrique interne alésée ou usinée de la chambre 134.
I, ccntact étroit entre les parties 186, 187 et les régions supérieure et inférieure de la psroi usinée ou alésée de la chambre 134, comme on le voit sur la figure 5. ar. sure l'étan- chiite) des pores qui peuvent être mis à découvert par l'usinage ou l'alésage, de manière que le carburant ne puisse pas suinter ou s'échapper en contournant l'élément 1E4 par l'intermédiaire des pores.
Le diamètre de la paroi interne cylindrique 1Piin permet un couveront coulissant du corps du pointeau comme le corps 64 repré- senté sur la figure 8. La paroi terminale 189 de l'élément 184 présente un orifice d'admission 190. la jonction 191 de la surface tronconique 192 avec la surface circulaire formant le si'ge de la partie conique 132 du corps du pointeau d'admission. L'élément 184 peut être en"Delrin", en métal non poreux ou autre matériau convenable.
Les figures 13 et 14 représentent une autre forme de réali- sation guide et un siège du pointeau d'admission du carburant. Le corps 12a du carburateur réalise par coulée sous pression comporte un canal ou chambre noyaute 194 délimité par une surface 195. Le conduit 196 d'admission du carburas. est un canal noyaute communiquant avec l'extrémité interne de la chambre 194. L'élément 198 de guidage du pointeau est tubulaire et présente une surface externe cylindrique 199 sur toute sa longueur a l'exception de son extrémité inférieure qui comporte un bossage ou partie en saillie circulaire 200 d'un diamètre légèrement plus grand que celui de la partie cylindrique 199.
La région 202 de la paroi cylindrique 195 délimitant la chambre 194 est usinée ou alésée pour assurer un contact ou calage étanche avec la surface externe cylindrique de la partie 200 de façon que tout pore mis à découvert dans le corps 12a du carburateur par l'usinage ou l'alésage dans la région 202 soit hermétiquement fermé, de manière que le carburant ne puisse pas suinter ou s'échapper dans la chambre 46a en passant par ses pores.
Dans une amélioration de cette formule-, quelques Agriculteurs et fabricants effectuent un compostage sommaire - imprégnation préalable de paille par immersion ou aspersion avant mélange, - mélange avec fumier et amendement calcique-magnésien, sans ou avec tassement, - couverture ensuite des tas, avec une pellicule de terre ou de paille brute.
Le temps de compostage est de 1 à 3 mois.
Dans cette pratique du compost fabriqué à la ferme, il se pose des problèmes de réalisation, de temps et d'équipements que les Agriculteurs en majorité ne peuvent réaliser. Le produit obtenu est grossier, la paille longue et l'épandage ne peut se faire qu'avec un matériel adapté.
D'autre part, chacun ne peut disposer d'installations de compostage, permettant seules une mise en -oeuvre de plusieurs facteurs, base de la richesse d'action du produit fini.
Toutefois, ce procédé utilise les matières premières classiques produites à la ferme : paille, fumiers, déchets végétaux. Le produit fini est dans le cas de compost assez bien adapté à ce que l'on attend de son incorporation au sol, quoi qutinsuffisant en lui-meme pour apporter de bonnes récoltes.
C!est pourquoi le complexe organo-biologique de l'in- vention, qui pourra etre fourni séparément aux Eleveurs, permettra de coriger les carences de leurs matières premières, et de disposer ainsi de fertilisant plus dynamique.
Bref exposé de ltinvention Le procédé de l'invention est caractérisé principalement A) par un milange ayant la composition approximative en poids suivant - paille broyée, défibrée dans le sens longitudinal et transversal en brindilles de 3 à 8 cm .... 30 à à 40 % - tourbe défibrée 10 à 20 ss - fumier. . . . . . . .. O O . . . . . .. 30 à 40 % - complexe organo-biologique............ 5 à 8 % - produit phytogènes...................... 0,2 B) par l'humidification du complexe défini en A, C) par l'homogénéisation du mélange obtenu, D) par une première fermentation aérobie, en tas, de 10 jours environ, E) par une aération et une nomogénéisation par retournement et brassage, F) par une deuxième fermentation aérobie, en tas, de 6 jours environ, G) par un broyage suivi d'une mise en sac.
Le dispositif destiné à réaliser le produit par le procédé dértni précédemment est caractérisé principalement par: a) un épandeur du type utilisé pour épandre le fumier dans les ohamps, mais équipé d'un système d'épandage renforcé d'un hérisson à denture hélicoïdale tournant en sens inverse de la vis hélicoïdale principale, ledit épendeur comp@enant un système d'entrainement des matières vers le système de brassage, lesquelles passent ainsl sous le répartite@r distri@uant le comple xe organo-biologique, ledit épandeur étant utilisé à poste fixe et recevant - de la paille pré@latl@ment défiorée par un appareillage similaire à celui utilisé dans les batteuses, et bro@ée par un appareil à tambour hérissé se lames pass@nt entre les @ents d'un peigne fixe, - de la tourbe à l'aide d'un tracto-chargeur, - du fumier, à l'aide d'un tract@-chargeur, - du complexe organo-biologique en poudre, - une solution aqueuse par aspersion, b) des moyens de @ransport des produits sortant de l'épandeur-mélangeur pour les constituer en tas pour le première fermentation, c) des moyens de reprise du compost en tas, un trac- to-chargeur pa@ exèmple, pour le répartir sur un autre épand@ur se déplaçant au fur et à mesure du dé@l@iement et @ont le tupis élévateur dégage le compost aéré en le constituant en tas pour la deuxième fermentation, d) @@@ moyens de repris@ du compost en tas après la d@uxième f@ementation, tels qu'un tracto-chargeur, pour les diriger vers un broyeur suivi d'une installation d'@nsachage.
L'invention sera mieux comprise à l'aide de la des oriptiol- suivante ainsi qu'avec le dessin annexé, lesquels description et dessin sont donnés à titre d'exemple non limitatif.
Le dessin représente une vue en plan d'une instal lation destinée à fabriquer le compost suivant le procédé de ltin vention.
Description Le coeur de l'installation qui est représentée dans les dessins, est constitué par l'épandeur 1. L'épandeur 1 est du tape utilisé pour répartir le fumier dans les champs, mais avec un mécanisme de brassage renforce.
I1 est ici utilisé à poste fixe et sert de trémie mélangeuse. I1 est formé comme or; le sait, d'une caisse parallélépipédique dont le fond est balayé par un système à vitesse reglable d'entrainement des matières vers le mécanisme de brassage-rejet hors de ltépandeur.
Les matières premières ainsi entassées successivement paille, fumier, tourbe, stacheminent vers l'arrière, recevant sur leur trajet l'aspersion d'une solution, puis l'écoulement du complexe pulvérulent du répartiteur.
Le répartiteur, installé surélever à l'arrière de l'épandeur est composé d'une trémie en V > dans le fond de laquelle tourne un cylindre hérissé d'ailettes inclinées. Les ailettes projettent la matière pulvérulente à l'extérieur par une fente lOngitudinale dont l'ouverture réglable en hauteur conditionne le débit.
L'épandeur 1 reçoit de la paille stockée en bottes 3, et qui est amenée par le tapis roulant 4 vers un déchiqueteur 5 et un broyeur 6 avant de parvenir dans la trémie de l'épandeur 1. Depuis un tas de fumier 7 et un tas de tourbe 8, un tracto-char- geur 9 amène du fumier et de la tourbe sur épandeur 1. En outre, une rampe 10 permet d'asperger de solution aqueuse, tous les produits déversés dans épandeur 1.
Le déchiqueteur 5 est du type utilisé dans des batteuses et il déchiquète sommairement les brindilles de paille dans le sens longitudinal, ce qui a pour effet d'accélérer le débit et le broyage suivant. Lebroyeur 6 est eonstitué par un cylindre, hérissé de couteaux, qui tournent de façon à passer dans un peigne fixe. la paille'broyée se présente en tronçons de 3 à 8 cm.
40 A 1-phéhyl-3-méthyl-4-(4"-méthyl-3"-phényl-aminosulfonyl-phénylazo)-5-pyrazolone-4'-suifonate de sodium (jaune),
B 1-(2 '-chloro-5 ,-méthylphériyl)-3-méthyl-4-[4,,-(4'' '-chloro-6" 1 -phénylamino-1 3" 1, 5" ' -triazinyl-2"1 -amino)-phénylazo]-5-pyrazolone-4',4""-disulfonate de sodium (jaune),
0 1 -hydroxy-2~phénylazo-6-benz oylamino-naphtalène-3,2-5 disulfonate de sodium (orange),
D 2-nitro-4,-[4>'-(4" '-phénylsulfonyloxy)-phénylazo]-1,1 '-diphénylamine-4-sulfonate de sodium (orange),
E 1-(2'-méthoxy~5'-méthylphénylazo )-4-phénylazo-naphtalène-6-sulfonate de sodium (brun orange),
10 F 1-(2'-phénylamino-sulfonylphénylazo)-2-amino-8-hvdroxy-naphtalène-6-sulfonate de sodi-um (rouge bleuâtre),
G 1-(V-P,y -dihydroxy-propylamino-phénylazo)-4-phénylazo-naphtalène-6-sulfonate de sodium (rubis),
H 1 -amino-4-(41 -benz oylamino-phénylamino )-anthr aquinone-2-15 sulfonate de sodium (bleu),
1 1 -amino-4- (4 ' -méthyl-3 ' - P-hydroxyé thylamino-sulf onyl-phénylamino)-anthraquinone-2-sulfonate de sodium (bleu),
J 1-amino-4-(3,-acétylamino-phénylamino )-anthraquinone-2-sulfonate de sodium (bleu),
20 E sel sodique de l'acide monosuifonique dérivant de la 1,4— bis-(4'-méthylphénylamino)-anthraquinone (vert),
L sel sodique de l'acide 6,7-dichloro-1,4-bis-(5',6',7',8'-tétrahydro-'X '-suifo-naphty1-2'-amino)-anthraquinone (vert),
M 1 -hydroxy-2- (4 ' -méthyl-3 ' -phénylamino-sulf onyl-phénylaz o )— 25 naphtalène-4-sulfonate de sodium (orangé rougeâtre),
dans laquelle : kcaltotaîes est la quantité de chaleur requise à fournir par le combustible kcal sortie est la quantité de chaleur requise dans le trai tement pour atteindre la température désirée de l'acier terminé à fabriquer plus les pertes ca lorifiques du four et la quantité de chaleur contenue dans le laitier kcalentrée est la quantité de chaleur fournie, et créée dans le processus ; et R.T. est le rendement thermique du préchauffage des riblons.
Chacun de ces facteurs peut être facilement calculé.
kcalsortie est la somme de la chaleur sensible de l'acier terminé, la chaleur sensible contenue dans le laitier formé au cours du processus et les pertes calorifiques du four. La quantité de chaleur dans l'acier terminé est donnée par l'équation (3) Quantité de chaleur dans l'acier (kcal) = 0,214 (poids d'a cier terminé) (température de l'acier 250C) dans laquelle La constante 0,214 est la chaleur spécifique de l'acier li quide ; le poids d'acier terminé est le poids désiré d'acier à produire ; et la température de l'acier est la température désirée du bain d'acier terminé.
La quantité de chaleur dans le laitier est la somme de la quantité de chaleur apportée par chacun des composés contenus dans le laitier. La quantité de chaleur apportée par chacun des composés contenus dans le laitier est donnée par l'équation (4) Quantité de chaleur de composé = (chaleur spécifique du com posé) (kg de composé formé) (température de l'acier-25 C) A titre d'exemple, le Si contenu dans la fonte en fusion forme le composé Ca2SiO4 dans le laitier. Le nombre de kilogrammes de Ca2SiO4 contenu dans le laitier peut etre calculé sur la base d'une connaissance du poids de fonte liquide chargée, du pourcen tage de teneur-en Si dans le métal liquide, les conditions requines de 02 pour les réactions, et le poids de chaux chargée.
Le nombre de kilogrammes de Ca2SiO4 formé multiplié par sa chaleur spécifique (0,341) x (température de l'acier terminé -250C) donne la quantité de chaleur apportée sous la forme de chaleur sensible dans le laitier. De même, la quantité de chaleur apportée par chaque-composé formé pour développer la chaleur sensible totale contenue dans le laitier peut être calculée.
kcalsortie comprend aussi les pertes calorifiques du four.
Ces pertes sont calculées après l'affinage de chaque chaude d'acier comme statistique de processus, et enregistrées comme valeur historique dans la mémoire de la calculatrice, Cette valeur de tendance historique est utilisée dans les calculs de la chaleur développée Celle-ci se compose en principe de la quantité de chaleur transmise parle garnissage du récipient plus la quantité de chaleur rayonnée par la bouche du four moins le rayonnement en- retour de chaleur des flammes au- laitier plus la chaleur éliminée par humidité, pertes par les conduits, et dégagement des gaz.
kcal entrée est la somme de la quantité de chaleur sensible contenue dans la fonte liquide et la chaleur des réactions exothermiques se produisant pendant le processus d'affinage. La chaleur sensible dans le métal chaud est donnée par- l'équation: (5) Chaleur sensible dans le métal chaud = 0,219 (poids de métal chaud) (température de métal chaud 250C) dans laquelle La constante 0,219 est la chaleur spécifique du métal chaud.
On~remarquera que les valeurs de chaleur spécifique citées ci-dessus sont connues d'après les manuels, mais varient parfois d'un texte à un autre par suite des valeurs- chimiques variables des aciers et du métal en fusion pour lesquels elles sont dérivées. Par suite, les valeurs citées doivent être considérées comme typiques de celles actuellement utilisées dans certains ateliers de fours basiques à sagène.
La chaleur des réactions exothermiques se produisant durant le processus est la somme des chaleurs de réactions de chacun des composés oxydés ou convertis du bain. A titre d'exemple, la chaleur de réaction pour un kilogramme de Si dans le métal chaud résultant de la formation de Ca2SiO4 dans le laitier est de 7855 kcal.
Cette dernière valeur multipliée par le nombre de kilogram- mes de Si dans le métal chaud donne la quantité de chaleur app@r- tée au processus par la conversion de Si en Ca2SiO4 dans le laitier. De même, la quantité de chaleur résultant de chaque réaction exothermique peut titre calculée d'après une connaissance de la quantité de l'élément contenu dans le bain et de sa chaleur de réaction.
Le facteur R.T. ou rendement thermique dans l'éQuation (2) est déterminé d'après les considérations thermodynamiques théori- aues bien connues des spécialistes, et représente cette fraction de l'énergie thermique totale résultant de la combustion du combustible a@hec de la lance 12, et apparaissant sous la forme de chaleur sensible dans les riblons préchauffés. Une valeur type de rendement thermique est 0,55, pour de plus amples détails on se reportera aux pages 69 à 82, du numéro 33 de Mars 1968 du "Magazine of Siietals Production". Une valeur de rendement thermique est donc emmagasinée dans la mémoire de la calculatrice en vue du calcul des kcaltotaîes.
la quantité de chaleur (kcal totales) qui doit être fournie par le combustible est donc déterminée par la calculatrice 14 d'après les grandeurs situées du c8té droit de l'équation (2). La quantité de combustible requise à brûler pour fournir (kcal totales) est alors déterminée par la calculatrice 14. La quantité totale de combustible qu'il est nécessaire de brûler dans la lance 12 est calculée de manière à satisfaire à l'équation (6) Combustible Total = kcaltotales T.T dans laquelle : Combustible Total est la quantité totale de combustible qu'il est nécessaire de brûler ; kcalTotales a été défini ci-dessus ; et T.T. est la teneur thermique du combustible utilisé.
La teneur thermique T.T. du combustible est connue pour le type de combustible utilisé, et généralement donné en kcal/litre d'huile lourde, ou kcal/s.c.f; en cas d'utilisation de méthane ou de gaz naturelle On peut également appliquer d'autres formes de préchauffage, par exemple au moyen d'appareils électriques qui ne consomment pas de "combustible", et dans ce cas, le qe--- terminations d'alimentation en énergie sont effectuées d'une ma- niere similaire à la détermination d'alimentation en combustible décrite.