INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon la présente invention, il. est prévu une barrette: porte-lampes pour une pluralité de lampes telles que des feux de véhicule à moteur, portant au moins deux .douilles de lampes, caractér? sée en ce que ces douilles sont connectées -à un panneau portant un circuit imprimé doté au moins d'une lamelle de contact associée avc-c chaque douille, ces lamelles de contact étant connectées par les pistes conductrices du circuit imprimé aux zones respectives de ccntaet jour établir les connexions électriques extérieures appropriées.
BAD ORI GINE
De la sorte les roal.isatl.ons delà présente invention peuvent être assemblées en moins de tcraj)S qu'il n'en fallait pour les porte-lampes conventionnels, en raison principalement du tetips plus court pris pour la connexion des conducteurs d'entrée à leurs bor-5 nés respectives. Il s'en suit que le prix de revient de production et de montage des porte-lampes selon l'invention peut être nettement inférieur à celui des porte-lampes conventionnels.
L'invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée qui suit relative à deux réalisations citées à titre • 10 d'exemple non limitatif en faisant référence aux dessins ci-annexés dans lesquels :
La figure 1 est unejvue en. plan d'une plaquette porte-circuit imprimé adaptée à un porte-lampes ayant deux jeux de lampes pour les feux clignotants indicateurs de- direction et pour les feux arrière 15 et de stop.
La figure 2 est une vue similaire à celle de la figure 1, montrant les lamelles de contact et les douilles de lampes montées sur la plaquette.
La figure 3 est une coupe longitudinale selon IÏI-III de la 20 figure 2,
La figure 4 est une coupe transversale selon IV-IV de la figure 2.
La figure 5 est une coupe longitudinale d'une plaquette à circuit imprimé similaire à celle de la figure 1 montée sur une 25 paire de réflecteurs dans lesquels sont incorporées les douilles .porte-lampes.
La figure 6 est une vue en plan de la plaquette à circuit imprimé de la figure 5•
En se référant à la figure 1 des dessins, on voit une pla-30 quette à circuit imprimé 10 constituée par un matériau isolant suffisamment rigide, sur laquelle est formée une pluralité de pistes conductrices en cuivre 12,14,16 et 18. Les pistes en cuivre sont revêtues d'étain et, pour la protection de l'ensemble, la plaquette 1.0 est recouverte d'un vernis isolant, sauf dans un nombre de i-xnes 35 de contact électrique 20, 22, 24, 26 et 28,-
Les zones 20 et 28 comportent deux-paires d'ouvertures respectives 30 et 32 servant à la fixation des douilles respectives
Mais l'étanchéité de ces pompes vis-à-vis de l'extérieur n' est pas intégrale et la lubrification des zones de frottement provoque une pollution du fluide et des enceintes à pomper. Malgré les artifices employés pour y remédier, il en résulte de graves inconvénients dans beaucoup d'applications.
Afin d'éviter radicalement ces inconvénients, on a déjà proposé des pompes à vide du type volumétrique dont l'étanchéité est intégrale vis-à-vis de l'extérieur grâce à un soufflet et dont les parties actives de pompage se débattent entre elles suivant un cycle de translation circulaire exacte et engendrée, sans aucun frottement, ni lubrification. De telles pompes sont notamment décrites dans le brevet français NO 1.502.080 du 6 Octobre 1966 au nom de Paul Vulliez et dans son premier Certificat d'Addition N0 93.048 du 29 Septembre 1967.
Pour se rapprocher des performances des pompes mécaniques classiques utilisées dans le vide primaire, les pompes à vide du type décrit dans le brevet français NO 1.502.080 et dans son premier Certificat d'Addition NO 93.048 doivent avoir 1/ Une conformation efficace des organes actifs de pompage.
2/ Une constance du très faible jeu latéral et radial entre les surfaces actives de pompage, ce qui implique - une grande précision de fonctionnement cinématique avec absence de tout phénomène de flexion ou déformation dû aux efforts résultant du mouvement et des effets de pression - l'absence de toute dilatation différentielle consécutive à l'échauffement produit par le pompage et le mouvement mécanique, cette dilatation différentielle ayant obligatoirement pour résultat de modifier la rigueur dimentionnelle relative et par suite le jeu entre les surfaces actives de pompage.
'la présente invention se rapporte à des pompes à vide du der-- nier type susvisé, comportant un corps fixe ayant une entrée et une sortie pour un fluide de travail, un passage pour ce fluide de travail qui s'étend entre ladite entrée et ladite sortie et qui est disposé à l'intérieur dudit corps, -des mayens mobiles pour effectuer un déplacement du fluide de travail de ladite entrée à ladite sortie, un mécanisme par lequel lesdits moyens mobiles sont reliés audit corps et supportés par lui, ledit mécanisme comportant au moins trois manivelles d'égale excentricité, accouplées d'une manière synchronisée les unes avec les autres pour commander un mouvement de translation circulaire exacte desdits moyens mobiles par rapport audit corps pendant le fonctionnement de la pompe, des moyens pour entraîner lesdits moyens mobiles et leur faire effectuer ledit mouvement, ledit passage ayant des parois qui sont conformées de manière à épouser la configuration de l'enveloppe de l'espace balayé par lesdits moyens mobiles penw dant leur mouvement, lesdits moyens mobiles et les parois les plus proches dudit passage étant séparés par un petit jeu constant quelle que soit la position desdits moyens mobiles, et des moyens de soufflet étanche dont les extrémités sont fixées respectivement auxdits moyens mobiles et audit corps pour isoler ledit passage de l'atmosphère.
Plus particulièrement, dans le Certificat d'Addition NO 93.048 cité ci-dessus, il est décrit en référence aux figures 8 et 9 une telle pompe à vide dans laquelle les moyens mobiles como portent un disque mobile présentant d'un côté une saillie en for- me de spirale et de l'autre cté un organe central de liaison, en forme de canon, relié aux manivelles et entouré par le soufflet tandis que le corps comporte un disque fixe ayant une saillie en forme de spirale intercalée avec la saillie du disque mobile.
Be Demandeur a découvert que cet agencement donne de bons résultats lorsque le jeu constant prévu entre les spirales des deux disques n'est pas très petit, ce qui correspond à des applications où le taux de vide demandé à la pompe n'est pas très é)e- vé. Mais un tel agencement présente par contre l'inconvénient da entraîner des risques de contacts intempestifs lorsque le jeu constant est prévu très petit en vue d'un taux de vide poussé.
Le Demandeur attribue cet inconvénient au fait que le mouvement cammlniqué à partir des manivelles au disque mobile passe par l'intermédiaire d'un organe central, lequel peut entraîner un fouettement dont l'amplitude, éventuellement petite au centre, va en augmentant vers la périphérie du disque, en entraînant alors des risques de contacts intempestifs.
Le Demandeur a découvert que ce risque peut entre évité et qu'il est possible d'obtenir un fonctionnement considérablement amélioré avec une construction plus simple et plus robuste, lorsque l'organe de liaison entouré par le soufflet est prévu solidaire, non pas du disque mobile, mais du disque fixe.
La présente invention a pour objet des perfectionnements aux pompes â vide intégralement sèches et étanches et à cycle de translation circulaire, permettant, avec une construction simple et robuste, d'obtenir des performances comparables à celles des pompes mécaniques classiques, ceci sans aucun risque de pollution, ni de fuite, ni d'échauffement excessif, ni de grippage par faux contact.
Suivant l'invention, une pompe à vide est caractérisée en ce que les manivelles qui déterminent le mouvement de translation circulaire et qui sont disposées à la périphérie entraînent directement le disque mobile occupant une position centrale circons crite par lesdites manivelles, tandis que le disque fixe est relie au corps fixe par un fût central fixe entouré par le soufflet dont une extrémité est reliée directement ou indirectement au disque mobile et dont l'autre extrémité est reliée au corps fixe.
Cette disposition a pour résultat d'éviter dans la transmission du mouvement tout organe intermédiaire central qui soit susceptible d'engendrer des fouettements allant en s'amplifiant vers la périphérie. Au contraire l'extrême précision qui se trouve dé jà réalisée par la position en zone périphérique des manivelles ne fait qu'augmenter lorsque l'on se rapproche du centre. On obtient ainsi une très grande précision de mouvement permettant un très petit jeu entre les spirales sans risque de contact et la pompe est ainsi susceptible de réaliser un vide pousse.
Plus précisément ce résultat est obtenu par le fait de prévoir un corps fixe constitué de préférence en une seule pièce et dont la partie centrale est entourée par le soufflet et dont la partie périphérique comporte trois évidements agencés pour le po sitionnement rigoureux des arbres. Cette disposition donne une grande rigidité d'ensemble empêchant les déformations de flexion dues à l'effet de pression dans la zone centrale de refoulement de la spirale fixe et permettant une grande précision du cycle de translation circulaire engendré par les trois manivelles travaillant ainsi sans porte à faux, donc sans déformation de flexion.
Par ailleurs, le fait de prévoir un fût central fixe entouré par le soufflet pour supporter la spirale fixe facilite les conditions d'aspiration et de refoulement du fluide à pomper. Plus particulièrement l'aspiration peut être prévue d'une manière sim- ple dans l'intervalle annulaire compris entre le fût central fixe et le soufflet qui l'entoure, tandis qu'un conduit de refoulement avec sa soupape peut être facilement placé suivant l'axe du fût central fixe. On notera également qu'une position verticale est favorable à la purge et à l'expulsion de tout liquide pouvant provenir de vapeurs condensables à l'intérieur des spirales.
Suivant une autre caractéristique de l'invention, il est prévu un ensemble de dispositions permettant la suppression de toute dilatation différentielle susceptible de modifier les jeux de fonctionnement entre les parties actives de la pompe.
A cet effet, le corps, les organes actifs de pompage, les organes mécaniques de transmission de mouvement sont choisis de préférence dans des matériaux ayant un même coefficient de dilatation et une même conductibilité thermique, tous ces organes étant par ailleurs solidaires entre eux et indépendants d'un capot extérieur qui les entoure. Dans ces conditions, le jeu de fonctionnement reste constant à chaque mise en route de la pompe, même si celle-ci démarre à des valeurs différentes de température d'ambiance.
PréParation 4 Composés de PGA2 extraits de la forme S de Plexaura homomalla (Esper) 1792 On casse à la main des colonies congelées de Plexaura homomalla (Esper) 1792, forme S (voir préparation 2) en morceaux de plusieurs centimètres de longueur. Les morceaux (500 g) sont ensuite recouverts de méthanol et le mélange est maintenu pendant 7 heures à 250C. Le mélange est ensuite broyé dans un mélangeur Dring et filtré, puis le filtrat est évaporé sous pression réduite. Le résidu est dissous dans de l'acétate éthylique et la solution est lavée successivement avec de l'acide chlorhydrique 1 N, de l'eau et de la saumure, séchée sur du sulfate anhydre de sodium, puis évaporée sous pression réduite. Le résidu huileux est chromatographié sur 2 kg de gel de silice lavé à l'acide, mis en place à l'état humide avec du'Skellysolve B, puis on procède à l'élution avec 24 litres d'un gradient de 25 à 100 % d'acétate éthylique dans le Skellysolve B. Les fractions qui contiennent l'ester méthylique d'acétate de PGA2, l'acétate de PGA2, l'ester méthylique de PGA2 et PGA2, comme indiqué par chromatographie en couche mince avec le système A-IX, sont rassemblés séparément et évaporés en donnant ces composés.
PréParation 5 Composés de 158-DGA2 extraits de la forme R de Plexaura homomalla (Esper) 1792 On concasse en morceaux de plusieurs centimètres de longueur des colonies de Plexaura homomalla (Esper) 1792, forme R, prélevées sur des récifs au large de la ctte sud-est de la Floride, près de Miami. Les fragments sont congelés par contact avec de 1'anhydride carbonique solide moins d'une heure après le prélèvement dans les eaux du récif. Les fragments congelés de la colonie sont maintenus dans des bottes isolées contenant de l'anhydride carbonique solide (température inférieure à environ -200C) jusqu'au moment de l'extraction. Ensuite, les fragments congelés de la colonnie sont broyés en petites particules (broyeur Mitts et Merrill ; dimension maximale moyenne d'environ 5 mm). Les particules (1500 g) sont ensuite agitées à grande vitesse avec 19 litres de dichlorométhane pendant 20 minutes à environ 250C (température externe). Le mélange de dichlorométhane et de particules est ensuite filtré sur un tampon de terre de diatomées et le filtrat est évaporé à un volume d'environ 2 litres à 300C sous pression réduite. Le liquide qui reste est lavé à l'eau, séché sur du sulfate de sodium et évaporé à 300C sous pression réduite.
Le résidu huileux (60 g) est chromatographié sur 3 kg de gel de silice mis en place à l'état humide dans du'fSkellysolve B, puis on procède à l'élution successivement avec un gradient de 4 litres de Skellysolve B" et 4 litres d'acétate éthylique à 20 % dans le "Skellysolve B", 27 litres d'acétate éthylique à 20 %, 18 litres d'acétate éthylique à 50 % et 8 litres d'acétate éthylique à 75 % dans le "Skellysolve B", et on recueille des fractions de 600 ml. On rassemble les fractions 39-60 et on les évapore pour obtenir 24,3 g d'ester méthylique d'acétate de 158-DGA2. Entre les fractions 60 et 74, les fractions dans lesquelles la chromatographie en couche mince révèle la présence d'acétate de 158-PGA2, sont rassemblées et évaporées en donnant ce composé. On rassemble et on évapore les fractions 74-76 pour obtenir 1,03 g d'ester méthylique de 158-IGA2. On rassemble et on évapore les fractions 83-91 pour obtenir 1,08 g d'ester méthylique de 15-acétate de 15ss-PGE2. On rassemble et on évapore d'autres fractions dans lesquelles la chromatographie en couche mince révèle la présence d'ester méthylique de 15ss-PGE2, pour obtenir ce composé.
La mise en évidence des composés respectifs par chromatographie en couche mince est effectuée au moyen de procédés connus en pratique, par exemple par disposition de gouttes des fractions extraites sur une plaque de gel de silice pour chromatograprde en couche mince, à coté de gouttes des composés authentiques, en développant la plaque avec le système A-IX et en recherchant les taches des fractions d'extrait qui correspondent exactement à celles des composés authentiques.
En suivant les modes opératoires de la préparation 5, mais en substituant la forme S de Plexaura homomalla (Esper) 1792 à la forme R utilisée dans cet exemple, on cbtient des composés correspondants de configuration 15(S), à savoir l'ester méthyli- que d'acétate de PGA2, l'acétate de PGA2, l'ester méthylique de PGA2, 11 ester méthylique de 15-acétate de PGE2 et l'ester méthylique de PGE2.
Préparation 6 PGA2 et 5,6-trans-PGA2 Pour séparer PGA2de 5,6-trsns-PGA2, on utilise une colonne chromatographique contenant une résine d'échange ionique saturée d'argent. On utilise de préférence une résine macroroticulaire d'échange ionique, par exemple un copolymère de styrène sulfoné et de divinylbenzène ayant une surface spécifique de 40 à 50 m une porosité de 30 à 40 % et une capacité totale d'échange de exemple 4,5 à 5,0 milliéquivalents par gramme de résine sèche, par/la résine "Amberlyst 15", vendue par la firme Rohm and Haas Company de Philadelphie, Pa. On garnit une colonne avec la forme acide de la résine, on la lave à l'eau chaude, et on la convertit en la forme argent en faisant passer une solution à 10 % de nitrate d'argent à travers la colonne jusqu'à ce que le courant sortant ait un pH de 3,5 à 4,0. La colonne est ensuite lavée à l'eau pour éliminer l'argent ionique et,finalement avec de l'éthanol dénaturé (type 3A). On charge dans la colonne une solution d'un mélange de PGA2 et 5,6-trans-PGA2, par exemple les fractions 15-18 de la préparation 2, dans de méthanol. L'élution avec l'alcool 3A donne ensuite des fractions que l'on rassemble suivant leur teneur en 5,6-trans-PG4 (élution plus rapide) ou PGA2. La recherche de 5,6-trans-PGA2 ou de PGA2 dans l'éluat est avantageusement effectuée par chromatographie en couche mince en utilisant des plaques de gel de silice traitées au nitrate d'argent (par exemple plaques "Uniplates" Analtech plongées dans une solution éthanolique saturée de nitrate d'argent et séchées) et en procédant au développement avec le système A-IX. La valeur Rf de PGA2 est de 0,45 ; la valeur R f de 5,6-trans-DGA2 est de 0,50. Les fractions rassemblées sont concentrées, réparties entre du dichlorométhane et un peu d'eau, déshydratées sur du sulfate de sodium et concentrées sous pression réduite pour donner les composés indiqués dans le titre.
Pour le dosage quantitatif de 5,6-trans-PGA2 dans des mélange s de PGA2 et de 5,6-trans-PGA2, on combine la chromatographie en couche mince et la spectrophotométrie. On imprègne de nitrate d'argent des feuilles de fibres microscopiques de verre imprégnées de gel de silice (par exemple des feuilles ITLC de la firme Gelman Instrument Co., Ann Arbor, Michigan) en utilisant une eolu- tion éthanolique à 5 % de nitrate d'argent, et en séchant ensuite les feuilles. On applique des gouttes de 100 à 200 Ag du mélange de PGA2 et on révèle les taches dans le système de solvants forme de 2,2,4-triméthylpentane, d'acétate éthylique, d'acide acétique et d'eau dans la proportion de 100:35:8:10 (phase supérieure).
On fait sécher la feuille et on la traite par pulvérisation de Rhodamine 6G (Applied Science Co., State College, Pa) et on l'observe en lumière ultraviolette.
On délimite les aires contenant les matières cia et trans (Rf de PGA2 = 0,6 ; Rf de 5,6-trans -PGA2 = 0,7), puis on les découpe et on procède à leur élution avec du méthanol (1,9 ml) et une solution d'hydroxyde de potassium (0,1 ml de solution à 45 %). Après incubation à 400 pendant 30 minutes, on centrifuge les solutions respectives et on les analyse par spectrophotométrie à 278nm.
En suivant le mode opératoire de la préparation 6, on sépare 5,6-trans-15ss-PGA2 de 158-PGA2.
Prénaration 7 PGE2 et 5,6-trans-PaE2 En suivant le mode opératoire de la préparation 6, on sépare PGE2 de 5,6-trans-PGE2 de la façon suivante : on charge dans la colonne une solution d'un mélange de PGE2 et de 5,6-trans-PGE2.
L'élution avec de l'alcool 3A donne des fractions que l'on rassemble suivant leur teneur en 5,6-trans-PGE2 (élution plus rapide) ou PGE2.
La recherche de 5,6-trans-PGB2 ou PGE2 est effectuée par chromatographie en couche mince comme pour les composés du type PGA2 indiqués ci-dessus. La valeur Rf de PGE2 est de 0,13 ; la valeur Rf de 5,6-trans-PGE2 est de 0,17. Les fractions rassemblées sont concentrées, séchées sur du sulfate de sodium et concentrées sous pression réduite en donnant les composés indiqués dans le titre.
Préparation 8 Ester méthylique de 15-acétate de PGA2, et sa séparation de l'ester méthylique de 15-acétate de 5,6-trans-PGA2 On dissout un mélange d'ester méthylique de 15-acétate de PGA2 et d'ester méthylique de 15-acétate de 5,6-trans-PGÂ2 (11,0 g, 85:15) dans 415 ml d'une solution de méthanol, d'eau et d'acide acétique dans la proportion de 95-5-0,4, et d'acétate mercurique (6,1 g), et on laisse reposer la solution à environ 250C pendant 30 minutes. On ajoute 250 ml d'eau et on extrait le mélange deux fois avec 700 ml de "Skellysolve B". Ia phase de "Skellysolve B" est lavée avec 100 ml de méthanol à 60 %, sdchée sur du sulfate de sodium et concentrée en donnant une huile (4,35 g) à forte teneur en ester méthylique de 15-acétate de 5,6-trans-PGA2. La phase aqueuse méthanolique est acidifiée avec 32 ml d'acide chlorhydrique 6N et le mélange est extrait avec 2 portions de 700 ml de "Skellysolve B".
La phase organique est séchée sur du sulfate de sodium et concentrée en donnant une huile (5,53 g). Cette dernière substance est soumise de nouveau aux mêmes opérations, en utilisant 350 ml du mélange méthanol-eau-acide acétique et 4,6 g d'acétate mercurique. Par traitement de la phase aqueuse méthanolique, on isole une fraction de 3,92 g du composé indiqué dans le titre, ne contenant qu'un faible pourcentage du composé 5,6-trans-PGA2.
En suivant Anode opératoire de la préparation 8, on sépare l'ester méthylique de 15-acétate de 5,6-trans-158-PGA2 de l'ester méthylique de 15-acétate de 158-PGA2.
La sortie de la porte OU G28 sert également de signal de remise en l'état initial pour le circuit d'enregistrement de prime, sur la ligne 161 et par l'intermédiaire de l'amplificateur inverseur 163. En outre, le signal à la sortie de la porte OU G28 sert à l'activation d'un circuit monostable 155 de 50 millisecondes. L'une des sorties du circuit monostable 155 est utilisée pour commander l'activation du moteur de ventes et des éléments qui lui sont associés, tandis qu'une autre sortie 169 est connectée à l'une des entrées 171 d'une porte NAND G29. Une entrée 173 de la porte G29 provient de l'entrée de la porte ET G26. La sortie de la porte NAND G29 sert à libérer une touche de sélection qui a été maintenue enfoncée pendant la période de 50 millisecondes afin de permettre à un client d'effectuer complètement son choix.
La figure 3 illustre un circuit d'attribution de primes. Le fonctionnement de ce circuit est exposé en détail dans la demande de brevet France déposée par la demanderesse ce même jour sous le n" PV pour "Système pour l'inscription de primes". Par ailleurs cette demande de brevet fournit des indications plus précises concernant les dénominations des entrées et les sorties des flip-flops.
Pour résumer le fonctionnement du circuit d'attribution de primes, les impulsions représentant des unités de crédit sont appliquées à ce circuit d'attribution de primes en même temps que leur application au circuit accumulateur. Une série de portes logiques et de circuits flip-flops sert à accumuler le crédit total enregistré avant le début d'une vente et fournit une information d'attribution de prime lorsque certains niveaux de crédit sont atteints. Un circuit d'horloge 187 est prévu pour éviter que des impulsions de prime soient appliquées au circuit avant que les impulsions provenant des interrupteurs à pièces de monnaie n'aient complètement disparu, assurant ainsi que le bénéfice du crédit correspondant à la prime n'est pas perdu.
Comme il va de soi et comme il résulte d'ailleurs déjà de ce qui précède, l'invention ne se limite nullement à ceux de ses modes d'application, non plus qu'à ceux des modes de réalisation, de ses diverses parties, ayant été plus spécialement envisagés; elle en embrasse, au contraire, toutes les variantes.
L'invention concerne la construction de machines à pistons à grande puissance et particulièrement de moteurs à combustion interne.
à Dans les machines à pistons, c'est le bloc moteur qui confère/la machine sa structure solide, protège le mécanisme moteur et le carter à huile lubrifiante, loge le vilebrequin et comporte en général les cylindres de travail; Un rible très important du bloc-moteur consiste à transmettre les forces engendrées dans les cylindres de travail entre les pièces constitutives individuelles d'une machine à pistons, de telle sorte que les forces en question se "ferment" en passant par le bloc-moteur entre la culasse, d'une part, et les pistons, les bielles de commande, le vilebrequin et les paliers principaux, d'autre part.
C'est, parmi les machines à pistons,dans les moteurs à combustion interne de véhicules, en particulier, que les forces susmentionnées ont une très grande importance.
Dans ce cas, une sollicitation thermique considérable s'associe à la sollicitation mécanique de la structure.
En même temps, le poids réduit de la machine e-t la fabrication en grande série sont les exigences imposées et cela particulièrement pour les moteurs de véhicules, exigences qui peuvent être satisfaites le plus aisément par l'utilisation de fontes en métal léger.