INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour accumuler les unités de crédit représentatives des valeurs de crédit introduites, il est prévu, selon l'inventions d'utiliser des circuits additionneurs complets binaires en combinaison avec un dispositif de réaction retardée et de mémorisation, par exemple par l'introduction d'un dispositif bistable classique, couramment appelé circuit flip-flop, dans la boucle de réaction. Un retard sera apporté à l'action du flip-flop. Le circuit retardateur dans la boucle de réaction doit aussi remplir une fonction de mémorisation en vue d'une accumulation ultérieure. La conception fondamentale de la forme préférée d'exécution de l'invention est illustrée par la figure 1.
L'accumulateur ou compteur représenté sur la figure 1 compo te plusieurs étages, chaque étage comprenant un additionneur complet binaire désigné dans l'ensemble par FA et un flip-flop à retard désigné dans l'ensemble par FF. Chacun des additionneurs complets binaires FA est susceptible d'effectuer la somme arithmétique de deux chiffres binaires et de fournir un signal de sortie de compte et un signal de sortie de report. Les chiffres primitifs additionnés par un additionneur complet sont des impulsions identifiées en général par les entrées A et représentant des unités de crédit séparées. L'autre chiffre à additionner est la sortie de l'additionneur complet résultant de l'excitation précédente, tel qu'il est réintroduit par le flip-flop à retard FF. Ce dernier signal est désigné en général par B. Les sorties des différents additionneurs complets binaires sont désignées par SO' S1, S2, S3 et Sn. De même, les signaux de sortie de report en provenance de chacun des étages additionneurs complets binaires sont désignés par CÒ, C1, C2, C3 et Cn.
Le principe de construction de l'objectif selon l'invention est basé sur la combinaison de cinq particularités partielles 1 répondant aux formules suivantes 0,500 3 f .... (2) 1,20 f MVgl = R'N + SVgl - R1 où SVgl désigne en äbrégé la somme de toutes les épaisseurs des lentilles et des intervalles d'air le long de l'axe optique entre les deux sommets des faces R1 et R';; autrement dit, cette somme SVgl désigne la distance entre sommets du groupe antérieur. Le paramètre f désigne la distance focale équivalente de l'ensemble de l'objectif, tandis que le facteur m désigne la puissance dioptrique équivalente.
L'application de ce nouveau principe de construction, sous la forme d'une combinaison des cinq particularités partielles précitées, permet d'atteindre le progrès technique désiré d'une manière parfaite et surprenante, aussi bien dans le cas le plus simple, c'est-à-dire lorsque la lentille frontale F se présente sous la forme d'une lentille simple isolée par des intervalles d'air, que dans le cas où cette lentille frontale est dotée d'une puissance dioptrique extrêmement faibles à condition qu'elle ne soit pas extrêmement mince au point qu' on soit obligé de la considérer comme une lentille infiniment mince.De toute façon, ce dernier cas est pratiquement exclu, puisque la fabrication industrielle ne permet pas de confectionner une lentille frontale infiniment mince à cause de son grand diamètre, cette lentille devant au contraire recevoir une épaisseur bien définie qui doit être proportionnée dans le cadre de l'invention de façon qu'elle soit inférieure à 1/8 fois la longueur du rayon de courbure frontal présenté au sujet, mais en même temps supérieure à 1/80 fois cette longueur.
Lorsque cette lentille frontale est mise en oeuvre sous la forme précitée d'une lentille nulle très épaisse de V. Hoegh, son effet est très différent de l'effet optique connu de la lentille nulle originelle telle quelle a été décrite dans les publications (voir à ce sujet A. Gleichen : "Lehrbuch der geometrischen Optik", édité par B.G. Teubner, Leipzig et Berlin, 1902, chapitre 19, paragraphe 314, pages 483 à 485), dont l'épaisseur centrale de 0,5333...R est supérieure à 50 0% du rayon de courbure extérieur qui la délimite. Cette lentille est formée avec une épaisseur de 53,3% du rayon de courbure concave adjoint.
La différence extraordinaire des effets résulte du fait que, dans la lentille nulle de V. Hoegh, le lieu géométrique du diaphragme est localisé à proximité des deux centres de courbure des faces, et essentiellement entre ces deux centres, pour engendrer de cette manière le mode de reproduction connu pour que, selon la présente invention, le diaphragme soit disposé à une grande distance à l'arrière de la lentille frontale F, c'estrà- dire dans la direction de passage de la lumière. il en résulte un parcours totalement différent du faisceau lumineux et une action totalement différente exercée sur le mode de reproduction, notamment des faisceaux latéraux traversant l'objectif en partant de la lentille frontale F. Il en résulte également une amélioration importante de la qualité de reproduction de ces doubles objectifs supplémentés.
En ce qui concerne l'effet de l'agencement, selon l'invention, d'une face frontale concave tar laquelle les rayons lumineux provenant du sujet lointain et entrant sans aberration subissent la première déviation, il convient de signaler que, dans cet agencement, contrairement à l'état actuel de la technique selon lequel les systèmes optiques de Gauss sont dotés d'une face frontale tournant sa convexité vers sa longue. focale conjuguée, la puissance dioptrique faciale astigmatique devient, pour les réfractions associées des rayons principaux et aux points de passage latéraux de la nouvelle forme de lentille, très supérieure à la puissance dioptrique faciale paraxiale associée à cette face. Le tableau numérique ci-après fait bien ressortir ce fait, rendu techniquement utilisable pour la première fois grâce à l'invention.Ce tableau indique en valeurs absolues la puissance dioptrique faciale astigmatique ç A et la puissance dioptrique faciale paraxiale ? p P pour le verre fréquemment utilisé, dit baryum-crown lourd Schott SK 16 (nd = 1,62040), et pour une distance xEp = + 0,550 f entre la pupille d'entrée et le sommet axial de la face frontale. Le tableau indique également la valeur centésimale de #A par rapport à #P ainsi que la différence centésimale (#%).
Ces valeurs absolues sont consignées dans la colonne de gauche pour un rayon frontal R1 = + 1,000 f, et dans la colonne de droite pour le même rayon de courbure R1 = - 1,000 f, ce qui signifie que, pour une distance focale unitaire de f = 10Q,00 mm, le rayon de courbure de la face frontale = + 100,00 mm pour la colonne de gauche et - 100100 mm pour la colonne de droite. Dans la partie supérieure du tableau, l'angle d'inclinaison#1 des faisceaux principaux, du cBté du sunet-, par rapport à l'axe opti-.
que est égal à 150 0', tandis que cet angle d'inclinaisonw1 est gal à 220 30' dans la partie inférieure du tableau.
# 1 R1 Réf.
+ 1,000 f - 1,000 f 0,623 013 0,653 943 # A 0,620 400 0,520 400 # P 15 0' 100,421 18 105,406 67 % + 0,421 18 % + 5,406 67 % #% 0,626 148 0,702 846 0,620 400 0,620 400 # P 22 30' 100,926 50 113,289 17 % + ::0,926 50 % + 13,289 17 % S Les différents paramètres de ce tableau signifient d'une manière connue en soi = = ( n' - n ) : R et (9A =-( n' . cosg - n . cosoQ) : R où R désigne le rayon de courbure facial, α l'angle d'incidence des rayons lumineux et ss l'angle de réfraction des faisceaux principaux obliques. n et n' désignent les indices de réfraction du verre en amont et en aval des faces de la lentille.
Pour les dimensions indiquées, l'angle d'incidence corres pondantα1 = 6 41'18" sur la face frontale convexe usuelle, et 23 39'0" pour une inclinaison des faisceaux principaux > 1= 15 0' pour les faisceaux principaux sur la face frontale concave selon l'invention. Pour l'inclinaison plus forte des faisceaux principaux selon la partie inférieure du tableau des valeurs correspondantes a1 = 90541 0" pour la face frontale convexe, tandis que l'angle a = 36 22'53" pour la face frontale concave~et pour une inclinaison de 22,50 de ces faisceaux principaux.
il ressort directement de ces dernières indications numériques que l'angle d'incidence dont la valeur est très significative, n'atteint que 44,072 % sur une face frontale agencée de la manière usuelle, donc moins de la moitié de l'angle d'inclinaison -corréspondant des faisceaux principaux. En revanche, dans l'agencement selon l'invention et correspondant aux indications du tableau précédent, cet angle d'incidence est supérieur de 61,695 %, c'est-à-dire une fois et demie plus grand que l'angle d'inclinaison des faisceaux principaux. Il devient ainsi possible de résoudre avec succès et efficacité le problème de la haute maniabilité de la reproduction latérale.
Les objectifs selon l'invention sont ainsi en opposition, non seulement avec les élargissements des doubles anastigmats connus à diaphragme central, mais également en opposition avec un élargissement plus récent des anastigmats non symétriques appartenant à divers sous-groupes de triplets élargis.En effet, dans ces triplets élargis, la correction-latérale est essentiellement assurée par une lentille négative intérieure unique ou composée, faite avec des verres présentant un indice de réfraction plus ou moins élevé et engendrant une dispersion chromatique relativement forte, tandis que, dans les objectifs doubles selon l'in- vention, les aberrations latérales, et surtout les différences de réglage astigmatique dans les angles latéraux de l'image aussi bien de l'enveloppe sagittale d'image que de lT-enveloppe méridionale d'image, sont éliminées par la lentille d'air centrale fortement négative formant l'espace recevant le diaphragme.Selon l'invention, et contrairement à l'état actuel de la technique, cette lentille d'air est maintenant utilisée en premier lieu pour l'élimination des aberrations comatiques dans les faisceaux latéraux à inclinaison définie, et pour la mani?ulation des aberra tions extra-axiales d'un ordre relativement élevé, tandis que l'élément frontal, présenté au sujet lointain dans les nouveaux objectifs doubles, est essentiellement destiné-à définir la position désirée des enveloppes sagittales et méridionales d'image, d'un bout à l'autre d'un champ entendu. Dans ce cas, la lentille d'air centrale et négative n' exerce qu'une action secondaire pour la localisation des enveloppes anastigmates d'images, mais intervient essentiellement pour éliminer les défauts latéraux d'ouverture et pour réduire les aberrations dtun ordre relativement élevé. A cet effet; l'espace intérieur négatif recevant le diaphragme présente une courbure spécifique par rapport à la face frontale, donc également à l'espace contenant le sujet, grâce à la forme de la face présentée au diaphragme.Il en résulte te que le parcours des faisceaux sur le côté du sujet et par rapport à l'élément frontal, et des faisceaux traversant le diaphragme et par rapport à l'élément postérieur, interviennent pour la première fois et d'une manière dominante pour l'élimination des aberrations qui sont fonction de la deuxième puissance et des puissances supérieures de l'angle d'ouverture (u, v) des points extra-axiaux, conformément aux indications données au chapitre V? pages 250 et suivantes de l'ouvrage "Die Bilderzeugung in optischen Instrumenten" de M.- V. Rohr, volume 1: "Die théorie der Optischen Instrunente", édité par Springer, Berlin 1904.
Le principe de construction des nouveaux objectifs est donc strictement opposé à celui de l'objectif double selon le Brevet délivré en Grande Bretagne sous le nO 3799J1912, comprenant deux groupes opposés du type Gauss, de avorte que la face frontale présentée au sujet lointain est également concave, tandis que l'agencement en opposition donne à l'espace du diaphragme, non pas une puissance dioptrique négative, mais au con traire positive, le groupe antérieur précédant ln diaphragme de la manière usuelle se présentant alors sous la forme d'un ménis- que.Cependant, contrairement aux objectifs doubles normaux, ce groupe antérieur en forme de ménisque ne présente pas sa conzar,i- té au diaphragme, mais au contraire sa convexité, de sorte que l'espace recevant le diaphragme se présente -sous la- forme d'une lentille biconcave.
D'autre part, le brevet délivré en Suisse sous le n 346 706 propose un élément interchangeable pour un ensemble de lentilles du type Gauss, dans lequel une face frontale négative est tournée vers un plan objet rapproché. Etant donné que ce plan objet est plus rapproché du foyer antérieur de l'ensemble (voir figure 2 du dessin annexé et tableau numérique B), la face concave nest pas tournée vers le sujet lointain contrairement à ce que propose la présente invention. il en résulte un parcours des rayons lumineux sensiblement parallèle dans la lentille L3 entre les rayons de courbure r5 et r6 du tableau numérique B, tandis que9 pour le parcours rigoureusement parallèle entre ces deux faces de lentilles de l'objectif interchangeable, le plan du sujet à reproduire est localisé à une distance de s1 = - 1,33 par rapport au sommet de la face frontale concave, et se trouve donc également localisé à proximité du foyer antériéur de la manière précédemment indiquée.Dans ce cas, il s'agit donc de la reproduction d'un sujet rapproché et non pas d'un sujet lointain Pour cette raison, il n'est pas possible de confondre le fonctionnement optique du groupe antérieur selon le brevet précite avec celui de l'objectif selon l'invention. Par ailleurs, la différence de fonctionnement fondamentale entre l'objectif selon l'invention et l'objectif antérieur est accentuée par le fait que la proposition antérieure ne fait aucune allusions et anti ci- pe encore moins l'une ou l'autre des particularités partielles (1) et (2) du principe de construàtion selon l'invention.
Dans ce qui précède, le sujet lointain est localisé à une distance infinie du nouvel objectif dans le cas limite supérieur, de sorte que les rayons lumineux ont d'une manière connue en soi un parcours parallèle. Ce cas se présente notamment pen- dant la prise de vues photographiques de sujets lointains, par exemple de paysages, de vues du ciel, etc... On sait par ailleurs que, à la projection, le sujet et l'image sont interversés par rapport à la prise de vues photographiques, de sorte que l'image projetée sur l'écran prend la place du sujet lointain pendant la prise de vues photographiques, la distance entre l'écran et l'objectif représentant alors la longue focale conjuguée.On sait quea pratiquement, cellemci n'atteint l'infini que dans des cas extrêmement rares, ce qui correspond alors à une prise due vues photographiques du ciel étant donné que la hotographie de paysages donne déjà une profondeur définie à l'espace contenant le sujet, tandis que, à la projection, la distance de l'image projetée est normalement définie par les conditions d'installaton de l'écran de projection, qui établissent par conséquent une distance bien définie entre l'objectif et le plan de l'image.
La longue focale conjuguée sera donc définie dans ce cas par la distance à laquelle le sujet ou le plan de projection est éloigné du sommet axial de la face frontale concave R1 d'au moins cinq fois la distance focale équivalente de l'ensemble de l'ob jectif, cette distance étant également mesurée le long de l'axe optique. Si l'axe optique est coudé en amont de l'objectif par un élément de réflexion ou de renvoi, par exemple au moyen d'un miroir ou d'un prisme, la distance précitée doit être mesurée le long de l'axe coudé. Cette mesure doit également englober la longueur axiale occupée par certains organes intercalés, notamment par des prismes, des filtres de verre ou des écrans liquides.Il en est de même lorsque l'objectif est précédé d'un système. distributeur destiné à la superposition de rayons lumineux pour la projection d'une image commune ou encore d'une diapositive, ou d'arra élément similaire pour la projection d'une image unique.
On détache d'abord la partie supérieure du métal 2 déposé sur la cathode 1. A cet effet on applique une bobine 3 (ou plu- sieurs bobines) suivant la largeur, contre la partie supérieure de la cathode 1 recouverue par le métal déposé 2. Ensuite on fait circuler le courant fourni par la source 4 de courant (batterie de condensateurs) dans la bobine 3. Dans l'exemple considéré l'intensité de ce courant est choisie pour qu'apparaisse un champ magnétique à impulsions d'intensité égale à 80 000 oersteds.
Sous l'action de ce champ, le zinc 2 se détache facilement de la cathode 1, sur le OOAté opposé à celui de la bobine (la position du zinc est montrée en traits fins).
Le zinc, séparé de la partie supérieure de la cathode 1, se détache de la partie inférieure et tombe.
Le processus est alors achevé si le métal n'a été déposé que sur un côté de la cathode 1.
Dans le cas où le métal est déposé sur deux cotés de la cathode, il suffit de retourner la cathode pour amener son second côté devant la bobine 3 et répéter les opérations décrites plus haut.
Dans ce cas, comme dans le premier, le métal se détache, tel qu'indiqué sur la figure 1 du côté de la cathode 1 opposé à la source (bobine 3) de champ magnétique.
On peut > au lieu de retourner la cathode 1 pour présenter son second oôtj à la source 3 de champ magnétique , transporter oette source de l'autre côté de la cathode 1 et agir sur celle-ci avec le champ magnétique. Dans ce cas également le métal est séparé successivement des deux côtés de la cathode.
Etant donné que sous l'action du champ magnétique à impulsions la cathode ltfigure 2) s'écarte de la bobine 3 de 30 à 40 mm, on peut séparer à tour de rôle le métal 2 déposé sur les deux côtés de la cathode sans retourner la cathode et sans transporter la bobine 3 au côté opposé de la cathode cet effet, il suffit de recharger la batterie de condensateur 4 et de la décharger dans la bobine 3. Ensuite, quand le champ magnétique a atteint son intensité maximale, on l'abaisse instantanément à zéro. I1 s'ensuit la séparation du métal 2 d'avec la cathode 1 du côtd de la source de champ magnétique.
Le métal qui s'est alors sépare vers la source 3 de champ magnétique occupe la position montrée en traits fins sur la figure 2.
Pour accélérer le processus par la séparation simultanée du métal déposé 2 d'une rangée de cathodes 1, on peut les soumettre simultanément à l'action de champs magnétiques à impulsions.
Pour cela on dispose les cathodes 1(figure 3) recouvertes avec le métal non ferreux 2 entre des sources 3 de champs magnétiques à impulsions.
Si le métal 2 est déposé sur les deux côtés des cathodes 1, on fait agir le champ magnétique simultanément sur toutes les cathodes 1 disposées entre les bobines 3, en commençant par leurs coAtés droits portant le métal déposé, puis sur leurs côtés gauches.
Il en résulte que le métal est d'abord détaché du côté droit de chaque cathode, puis, apres recharge des batteries de condénsateurs 4 et abaissement instantané de l t intensité du champ, le métal est détachéidu cote gauche de chaque électrode 1.
En tant que sources de champ magnétique à impulsions, on peut utiliser des générateurs et des transformateurs d'impulsions.
Lt intensité du champ est choisie selon la valeur de l'adhérence du métal déposé sur la cathode. Pour le zinc cette intensité ne doit pas gtre- inférieure à 40 000 oersteds.
Les essais ont montré qu'une couche de zinc de 3 à 4 mm d'épaisseur était complètement séparée d'une cathode d'aluminium sous l'action d'un champ magnétique à impulsions, en 50 à 100 microsecondes pour une intensité du champ de 80 000 oersteds.
Si lton préfère l'un ou l'autre de ces types, il y a deux procédés pour faciliter la production de ltisomère final préféré de formule VIl0 L'un de ces procédés implique l'isomérisation du produit final de formule VII, dans lequel R7 est comme défini plus haut, ou l'hydrogène. 'isomère alpha de formule VII ou l'isomère bêta de formule VII est maintenu dans un diluant liquide inerte à une température comprise entre 0 et 8O0C et en présence dtune base caractérisée par le fait que sa solution aqueuse a un pH inférieur à 10, jusqu'à ce qu'une quantité importante de l'isomère ait été isomérisée en l'autre isomère, ctest-à-dire alpha en bêta ou bêta en alpha. Les bases préférées dans ce but sont les sels de métaux alcalins et les acides carboxyliques, plus spécialement les acides alcanolques de 2 à 4 atomes de carbone, par exemple l'acétate de sodium. Comme exemples de diluants liquides inertes utiles, on peut citer les alcanols comptant de 1 à 4 atomes de carbone, par exemple l'éthanol0 Cette réaction à 250C environ dure environ 1 à 20 jours. Apparemment, il s'établit un équilibre. Dans le cas de la PGE1 et de la 8-iso-PGE1, l'équilibre assure ltobtention de 9 parties de PGE1 et d'une partie de 8-iso-PGE1.Les mélanges des deux isomères, alpha et bêta, sont séparés du mélange réactionnel par des processus connus, et ensuite les deux isomères sont sépa rés l'un de l'autre par des processus connus, par exemple, par chromatographie, par recristallisation ou par une combinaison des deux. L'isomère qu'on préfère le moins est ensuite soumis à la même isomérisation pour produire une plus grande quantité de l'isomère préféré. De cette façon, par des isomérisations et séparations répétées, l'isomère du composé de formule VII qu'son désire le moins est transformé sensiblement en totalité en isomère qu'on préfère le plus.' Le seconde procédé permettant de faciliterla production d'un isomère final préféré dé formule VII implique l'utilisation d'une oléfine de formule XXIV (schéma A).L'isomère alpha ou l'isomère bêta de cette oléfine de formule XXIX est transformé en un mélange des deux isomères en mettant l'un ou l'autre isomère, alpha ou bêta, dans un diluant liquide inerte en présence dtune base et à une température comprise 00 et 1000C, jusqu'à ce qu'une quantité importante de l'isomère de départ ait été isomérisée en l'autre isomère. Des bases préférées pour cette..isemêrisation sont des amides de métaux alcalins, des alcoolates de métaux alcalins, des hydrures de métaux alcalins, et des métaux alcalins triarylméthylés.