INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le pH du sol de silice désionisé est d'environ 3,1. On mélange 350 g du sol de silice désionisé avec 328 g d'une solution de formiate d'aluminium dibasique au moyen d'un mélangeur. La teneur en aluminium de la solution de formiate d'aluminium dibasique exprimée en Al203, est de 8,5% et ceci correspond à la formule Al(OH)2(HCO2).1/3 H3B03. Le sol limpide et stable résultant contient environ 15,6% de SiO2 et 4,1% de Al2O3, ce qui correspond à un rapport molaire de llaluminium aux groupes de silice superficielle de 1:1.Le pH de ce sol est d'environ 4,70 Exemple 8 On mélange 350 g d'un sol de silice ('Silice Colloïdale "Ludoxt' LS) renfermant 30% en poids de SiO2, les particules de silice ayant une surface spécifique d'environ 205 m/g de SiO2 comme déterminée par absorption d'azote, avec 208 g de la solution de formiate d'aluminium dibasique de l'Exemple 7, au moyen d'un mélangeur. Le sol limpide et stable résultant contient environ 18,8% de SiO2 et 3,1 de Al203, ce qui correspond à un rapport molaire de l'aluminium aux groupes de silice superficielle de 1:1. Le pH du sol est d'environ 4,9.
Exemple 9 On désionise un sol de silice (Silice Colloldale "Ludox" HS-40) renfermant 40% en poids de SiO2, les particules de silice ayant une surface spécifique d'environ 230 m2/g de SiO2 comme déterminée par absorption d'azote, d'abord en le faisant passer une seule fois dans une colonne renfermant de la résine "Dowex" 50 (H) forte et de la résine "Rexyn" 203 (OH) faible. Le pH initial du sol de silice désionisé est d'environ 3,2 mais augmente en l'espace de 18 heures jusqu'à un pH d'environ 5,5, auquel point on le désionise à nouveau à l'aide de résine "Dowex" 50 (H) forte jusqu'à un pH de 2,5-2,7.
On mélange 400 g du sol de silice désionisé avec 275 g de la solution de formiate d'aluminium dibasique de l'Exemple 7, au moyen d'un mélangeur . Le sol limpide et stable résultant contient environ 23,7% de SiO2 et 3,4 de AI203, ce qui correspond à un rapport molaire de l'aluminium aux groupes de silice superficielle de 1:1. Le pH de ce sol est d'environ 4,7.
Exemple 10 On ajoute 600 g d'un sol de silice (Silice Colloldale "Ludox" AM) renfermant 30% en poids de SiO2 et 0,2 d'aluminate en poids calculé sous forme de Al203, les particules de silice 2 ayant une surface spécifique d'environ 230 m /g de SiO2 comme déterminée par absorption d'azote, à une solution de 140,4 g d'acétate d'aluminium basique "Niaproof", Al(OH)2(CH3COO).1/3 H3B03, dans 280,8 g d'eau à l'aide d'un mélangeur. Le sol limpide etstable résultant contient environ 17,6 de SiO2 et 4,9 de Al203, ce qui correspond à un rapport molaire de l'aluminium aux groupes de silice superficielle de 2:1. Le pH du sol est denviron 4,70.
Acide d-a-amino- 3-fluorohénvlacétique On chauffe au reflux pendant une demi-heure une suspension d'acide d-α-formamido-3-fluorophénylacétique (9,48 g) dans 100 ml d'acide chlorhydrique 6N. On refroidit le mélange réactionnel au bain de glace, on le filtre et on ajuste son pH à 3,8 avec de l'hydroxyde d'ammonium concentré. Après agitation pendant 10 minutes, le produit, à savoir l'acide d-a-amino-3-fluorophényl acétique, est recueilli par filtration et séché sous vide sur du pentoxyde de phosphore ; on obtient 6,63 g de produit fondant entre 249 et 2500 ; [a]240= - 1100C (C = 1,0, acide chlorhydrique 1N)-.
Acide d-α-(carbobenzoxyamino)-3-fluorophénylacétique On ajoute 11,2 g de chlorure de carbobenzoxy à 4,9 g d'acide d-a-amino-3-fluorophénylacétique partiellement dissous dans 300 ml d'eau à un pH égal à 10 (on utilise une solution d'hydroxyde de sodium à 10 %) à 00. Le mélange énergiquement agité est maintenu à un pH égal à 10 par addition d'hydroxyde de sodium à 10 fo. Il se forme une gomme blanche. Au bout d'une heure,le mélange réactionnel est extrait une fois avec de l'éther. On verse une couche d'acétate d'éthyle sur la phase aqueuse et on acidifie à un pH égal à3 avec de l'acide chlorhydrique 6N. On effectue trois autres extractions à l'acétate d'éthyle.Les extraits rassemblés d'acétate d'éthyle sont lavés à l'eau, séchés sur du sulfate de magnésium, le solvant est chassé sous pression réduite, l'huile résiduelle obtenue est solidifiée avec du "Skelly Solve 3", recueillie par filtration, et séchée sous vide sur du pentoxyde de phosphore ; on obtient 4,3 g d'acide d-a-(carbobenzoxyamino)-3- fluorophénylacétique, fondant entre 117 et 1190C, [aj24- - 800 (C = 1,0, méthanol).
Acide 6-(d-α-amino-3-fluorophénylacétamido)pénicillanique On ajoute du chloroformiate d'éthyle (1,53 g) à une solution de 4,2 g d'acide d-α-(carbobenzoxyamino)-3-fluorophénylacétique et 1,94 ml de triéthylamine dans 70 ml de tétrahydrofuranne à -50. Après agitation pendant 10 minutes, on ajoute en une seule fois une solution de 3,03 g d'acide 6-amino-pénicillanique et 1 , 94 ml de triéthylamine dans 70 ml de tétrahydrofuranne aqueux à 50 %. On agite le mélange pendant une demi-heure à 00, puis on retire le bain de glace pendant une heure.
On dilue le mélange réactionnel avec 250 ml d'eau et on chasse le tétrahydrofuranne par distillation sous pression réduite. On ajoute au-résidu 350 ml d'acétate d'éthyle et 7 ml-d'aeide-phos- phorique à 42 %. On effectue deux autres extractions avec des volumes due 250 ml d'acétate d'éthyle. Les extraits rassemblés d'acétate d'éthyle sont lavés à l'eau, séchés sur du sulfate de magnésium, et le solvant est chassé par distillation sous pression réduite. Le résidu est solidifié avec du "Ske1'y Solve B", recueilli par filtration et séché sous gide sur du pentoxyde de phosphore pour donner 4,8 g d'acide 6-[d-a-(carbobenzoxyamino)- 3-fluorophénylacétamido]-pénicillanique.
La carbobenxoxy pénicilline est dissoute dans 50 ml de bicarbonate de sodium à 3 6, plus 50 ml de dioxane et elle est hy drogénd en présence de 4,8 g de palladium à 30 % fixé sur de la terrs de diatomée pendant 25 minutes sur un appareil d'hydrogénation à basse pression de Paar. On ajoute de l'acide phosphorique à 42 % au mélange d'hydrogénation pour coaguler le catalyseur.
On filtre le mélange, on ajoute de la méthyl isobutyle cétone ou filtrat et on filtre de nouveau le mélange pour éliminer la totalité du catalyseur. On sépare la phase aqueuse, on ajuste son pH à 4,5 avec de l'hydroxyde de sodium à 10 %,et on chasse le dioxane par distillation sous pression réduite.On ajuste de nouveau le pH du concentré à 4,5, on ajoute du 2-propanol, et on obtient par concentration un précipité gélatineux que l'on recueille par filtration et qu'on lave avec de l'éther; rendement : 13,8 gO On agite le produit brut avec 5 ml d'eau pendant 30 minutes, on recueille par filtration et on sèche sous vide sur du pentoxyde de phosphore ; le rendement est de 700 mg. Le spectre infra-rouge et le spectre à résonance magnétique des noyaux sont compatibles avec l'acide 6-(d-α-amino-3-fluorophénylacétamido)pénicillanique.
Exemple 34 6-(d-α-[3-(5-nitro-2-furoyl)uréido]phénylacétamido)pénicil- lanate de sodium.
A. Isocyanate de 5-nitro-2-furoyle. On ajoute 17,4 ml de chlorure d'oxalyle à une suspension sous agitation de 31 ,9 g de 5-nitro-2-furamide ("Beil". 18, 288) dans 200 ml de 1,2-dichloroéthane. On doit prendre des précautions pour exclure l'humidité pendant toute l'expérience0 On chauffe le mélange au reflux pendant 18 heures. Après avoir chassé le solvant par distillation, on obtient 30 g d'isocyanate de 5-nitro-2-furoy sous la forme d'uneuile qui se cristallise rapidement; les cristaux fondent entre 53 et 55 1 Le spectre infra-rouge (chlorure de méthylène) est conforme au produit désiré et montre une absorbption caractéristique à 2250 -1 (isocyanate)0 3. Réaction avec l'ampicilline.On ajoute 11,3 g d'isocyana te de 5-nitro-2-furoyleà la solution dans le chlorure de méthylène du sel de triéthylammonium d'ampicilline préparé à partir de 22,7 g de trihydrate d'ampicilline, 11,8 ml de triéthylamine, 30 g de tamis moléculaires en poudre (Linde 4A) et 300 ml de chlorure de méthylène. On agite le mélange réactionnel pendant 1 heure à la température ambiante. On ajoute 300 ml d'eau et on chasse le chlorure de méthylène par distillation sous pression réduite. On verse sur le résidu aqueux une couche d'acétate d'éthyle et on acidifie avec de l'acide phosphorique à 42 %. On effectue deux autres extractions de la phase aqueuse avec de l'acétate d'éthyle.
Les extraits rassemblés d'acétate d'éthyle sont lavés deux fois à l'eau puis extraits trois fois avec une solution de 4,7 g de bicarbonate de sodium dans 300 ml d'eau. Les produits rassemblés d'extraction au bicarbonate sont lavés deux fois à l'acétate d'é thyle, acidifiés avec de l'acide phosphorique à 42 % et extraits trois fois avec de l'acétate d'éthyle. Les extraits rassemblés d'acétate d'éthyle contenant l'acide libre de pénicilline sont lavés trois fois avec de l'eau, séchés sur du suflate de sodium, filtrés et traités avec 18,6 g d'une solution à 50 % de éthyle hexanoate de sodium dans le 1-butanol, pour donner tout d'abord une huile qui cristallise. Le produit est filtré, lavé à l'acétate d'éthyle et séché à l'air ; rendement : 22 g. Le produit est délayé avec de l'éther anhydre, filtré et dissout dans l'eau.
On verse sur la solution aqueuse une couche d'acétate d'éthyle et on acidife avec de l'acide phosphorique- à 42 %. On effectue deux autres extractions à l'acétate d'éthyle. Les extraits rassemblés d'acétate d'éhyle sont lavés plusieurs fois à l'eau puis agités pendant 15 minutes avec 11,0 g de carbone décolorant et de sulfate de sodium anhydre. On filtre le mélange et on traite le filtrat avec une quantité équivalente d'une solution à 50 % de 2-éthyl- hexanoate de sodium dans le 1-butanol. Le produit cristallisé, à savoir le 6-(d-a-[3-(5-nitro-2-furoyl)uréido]phénylacétAmido) pénicillanate de sodium, est filtré, lavé à l'acétate d'éthyle et séché sous vide ) 600 pendant 3 heures.On obtient 14,2 g de produit fondant entre 215 et 2200 en se décomposant, après avoir pris une couleur foncée. Le spectre infra-rouge et le spectre de résonance magnétique des noyaux sont conformes au 6-(d-a-[3-(5-nitro-2-furoyl) uré ido ]phé nylacét amido )pé nicillinate de sodium.
La concentration inhibitrice minimale (OIM) de ce produit Rg/ml vis-à-vis d'une souche de Pseudomonas aeruginosa a été déterminée par incubation à 370C dans du bouillon nutritif par doubledilution en série dans des tubes et elle est trouvée égale à 63 g/ml ; dans la même expérience, la CIM pour l'ampicilline sodium est trouvée égale à 125 g/ml.
Exemple 35 - 6-[d-α--(3-acryloxyuréido)-phénylacétamido]-pénicillanate de potassium. On ajoute 100 ml (environ 6 g d'isocyanate d'acryloyle) d'une solution à environ 6 à 8 % d'isocyanate d'acryloyle dans du n-pentane[préparée en utilisant du n-pentane en tant que solvant) au moyen du procédé de Lieser, Kemmner, "Ber", 84, 4 (1951)], à une solution dans le chlorure de méthylène, refroidie à la glace, du sel de triéthylammonium d'ampicilline préparé à partir de 20,2 g de trihydrate d'ampicilline, 10,5 ml de triéthylamine, 45 g de tamis moléculaires en poudre et 600 ml de chlorure de méthylène. Au bout de,15 minutes, on retire le bain de glace et on continue d'agiter pendant 1 heure.On ajoute 300 ml itean-au mélange réactionnel et on chasse le chlorure de méthylène par dis tillation sous pression réduite. On verse une couche d'acétate d'éthyle sur le concentré aqueux et on acidifie avec-de l'acide, phosphorique à 42 %. On effectue deux autres extractions de la phase aqueuse avec de l'acétate d'éthyle. Les extraits rassemblés d'acétate d'éthyle sont lavés trois fois à l'eau, séchés sur du sulfate de sodiums filtrés et traités avec 19 ml (0,05 mole) de -éthylhexanoate de potassium dans du 1-butanol, pour donner un solide cristallisé.Le produit, à savoir le 6-[d-a-(3-acryloyluréi do)phénylacétamido]-pénicillanate de potassium est. recueilli par filtration et lavé sur le filtre avec de l'acétate d'éthyle et un peu d'acétone; on obtient 19,2 g de produit fondant entre 230 et 23100 en se décomposant. Le spectre infra-rouge et le spectre de résonance magnétique des noyaux sont conformes au 6-[d-a-(3 acryloyluréido)phénylacétamido]pénicillinate de potassium.
La concentration inhibitrice minimale (CIM) de ce produit en g/ml vis-à-vis d'une souche de Pseudomonas aerugionsa est dé terminée par incubation pendant une nuit à 37 C dans du bouillon nutritif par double dilution en série dans des tubes et elle est trouvée égale à 8 g/ml ; dans la même expérience, la CIM pour l'ampicilline sodium est trouvée égale à 125 g/ml.
Le tableau suivant donne les concentrations inhibitrices mi nimales (CIM) en g/ml vis-à-vis de cinq souches de Pseudomonas seruginosa pour l'ampicilline sodium, la carbénicilline dissodique ("PYOPEN") et certains des composés décrits dans les exemples précédents, comme déterminé sur des plaques de gelose nutritive après incubation pendant 24 heures à 3700 Concentration inhibitrice minimale N de la Ampicil- Carbéni- Composé de l'exemple né souche line cilline 5 10 Il 1 14 2 4 A-9843 500 32 4 4 2 - 4 8 16 8 A-9923 500 63 4 8 2 4 4 16 16 A-9930 16 16 2 4 2 4 2 16 4 A-15150 > 500 63 4 8 2 4 8 32 63 A-15194 500 250 32 32 16 32 32 63 63 Dans une expérience dans laquelle la concentration inhibitri ce nimale vis-à-vis d'une souche de faeudomonae a ruginosa pour l'am picilline sodium était de 125 g/ml, la CIM de la d-α-uréidobenzyl- pénicilline-sodium était de 63 g/ml.
On donne ci-après des exemples de préparation des pécillines de la présente invention. Dans le titre d chaque exemple, le fragment est représenté simplement par "-APA-", Ces exemples sont donnés à titre explicatif, mais non limitatif de la présente invention. Toutes les températures sont exprimées en degré centigrades. "Skellysolve 3" est une fraction d'éther de pétrole bouillant entre 60 et 680 C, consistant principalement èn n-hexane.
Description des exemples préférés de réalisation Exemple 36 6-(d-a-ï 3-(2-furoyi)thiouréidolohénylacétamido)-pénicilla nate de sodium.
Le procédé continu à axe de rotation vertical et à direction de traction verticale est caractérisé par le fait que la matière à former, amenée à une viscosité inférieure à 104t5 poises, avec réglage de la qnantité, de la composition et de la température, conduite continuellement par le bas, de préférence à travers un canal d'amenée chauffé ,relié à un groupe de fusion, jusqu'à la surface intérieure de révolution d'une couche liquide tournant autour d'un axe approximativement vertical, est mise en rotation, déformée par centrifugation, puis refroidie avec augmentation de la viscosité, et est extraite, avec avance réglable continuellement et en tournant, sous formé de corps creux tubulaire vers le haut de la surface intérieure de la couche liquide tournante.
De préférence, en cas de direction de traction verticale vers le haut, en variante du procédé décrit ci-dessus, la matière à former, en quittant la couche liquide tournante, est maintenue à l'étant plastique avec une viscosité de moins de 108 poises, et étirée par une avance correspondante du dispositif de traction. Le corps creux tubulaire solidifiéjétiré à diamètre plus étroit, de préférence ne tourne pas dans ce procédé, ou bien tourne avec une autre vitesse de rotation que la couche liquide tournante.
Bien entendu, dans tous les procédés de centrifugation verticaux et horizontaux décrits jusqu'ici, on peut obte par par une rotation du corps creux tubulaire solidifié extrait par rapport à la rotation du dispositif de centrifugation ou de la couche liquide, une rotation de la matière à former à l'intérieur du dispositif de centrifugation et, par conséquent, son homogénéisation.
Les procédés continus, selon l'invention, à direction de traction verticale ou inclinée vers le haut, se prêtent, en particulier, à l'adjonction d'une autre couche liquide à l'in térieur de la matière à former, et donc au chauffage direct et/ ou à la modification de la surface de la matière à former par échange de matière avec les couches liquides servant d'électrodes avec un débit de courant électrique déterminé. Bien entendu, également, dans les procédés à axe de rotation horizontal, les couches liquides se trouvant à 1' extérieur de la matière à former sont adéquates comme électrodes, de préférence en coopération avec des contre-électrodes qui se trouvent, dans l'amenée de courant, en contact avec la matière fondue à former.
On a constaté qu'en particulier pour la fabrication de corps creux de révolution à grand diamètre, par exemple plus de 800 mm, et à parois de grande épaisseur, par exemple plus de 30 mm, et pour des matières à former peu fusibles, par exemple verre siliceux et verres à haut point de fusion, il est avantageux, en variante du procédé, d'introduire la matière à former périodiquement en quantité réglable dans le tambour cen trifuge, de la former par centrifugation sur la couche liquide tournante, de la soumettre à un régime déterminé pour lequel, température, pression, composition et quantité de la couche liquide annulaire, débit de courant électrique et vitesse de rotation, sont en relation temporelle, et de l'extraire du dispositif centrifuge comme corps creux de longueur limitée après refroidissement et solidification.
Dans la réalisation de ce procédé, les moyens de chauffage, de refroidissement et d'isolement thermique et les électrodes doivent assurer une répartition à peu près uniforme de la température et du débit de courant dans la matière à former sur toute la longueur du tambour centrifuge. Dans la charge périodique, la matière à former peut être amenée sur la couche annulaire quand celle-ci est encore solidifiée et être chauffée à la température de fonctionnement seulement après répartition de la matière à former sur la surface intérieure de la couche annulaire, éventuellement par zone.De même, la matière à former peut être amenée à l'étant fondu ou non fondu progressivement sur la couche liquide annulaire et en cas de besoin, être fondue par zone, jusqu ce qu'on ait obtenu l'épaisseur de paroi voulue, de préférence quand on doit traiter une matière peu fusible.
Bien entendu, la matière à former peut être introduite aussi en une seule fois dans le dispositif centrifuge en totalité, et être répartie par la rotation.
Le procédé suivant l'invention a la particularité que pour l'axe de rotation vertical, la couche liquide tournante forme une surface intérieure en forme de paraboloIde de révolution dépendant du nombre de tours/mn de la rotation, et que sur cette couche on peut former, de façon discontinue, de grands corps creux ayant la forme d'un parabolorde de révolution. L'extraction du corps creux formé se fait dans la centrifugation périodique avantageusement quand la couche liquide n'est pas encore solidifiée et se détache sans difficultés du corps creux formé. Le corps creux solidifié peut être extrait sans difficulté si la rotation est interrompue et la couche liquide est retirée partiellement ou complètement du tambour centrifuge.Bien entendu le corps creux solidifié peut aussi être extrait du tambour centrifuge en meme temps que la couche annulaire solidifiée adhérente ou des parties de cette couche, et, ensuite, cette couche est détachée en cas de besoin mécaniquement, chimiquement ou thermiquement. Ltextraction du corps creux formé peut se faire aussi par rotation.
Dans le fonctionnement continu, il faut chaque fois, au début et à la fin d'une période de travail interrompre la rotation et déplacer 11 angle d'inclinaison de l'axe de rotation pour faire couler le reste de la matière à former et de la couche liquide.
Pour donner, dans toutes les variantes décrites jusqu'ici, aux couches liquides tournantes une qualité uniforme, il faut que de ces couches on extraie périodiquement ou continuellement les métaux fondus, les sels et les oxydes métalliques fondus et en vue du renouvellement, du nettoyage et de la régénération de la composition, qu'on les réintroduise dans ces couches.
La circulation continue des constituants de la couche liquide est utilisée pour l'évacuation de chaleur, en vue du refroidis sement, hors du dispositif centrifuge et hors de la matière à former, en particulier en cas de forte charge thermique dans le procédé continu. Pour la réalisation de la modification superficielle de la matière à former dans le procédé continu par échange de matière avec la couche liquide avec un débit de courant électrique déterminé, la circulation continuelle des constituants des électrodes liquides est également nécessaire pour la réglé nération permanente de la composition et pour l'addition de constituants qui doivent passer de préférence dans la matière à former. Dans le cas de l'emploi de bains métalliques comme couche liquide annulaire, ceux-ci sont protégés de l'oxydation par leur composition, par une atmosphère protectrice réductrice et par dé pdt d'une couche de produits qui ne réagissent pas avec ces bains ni avec la matière à former de manière indésirable, de préféren- ce avec des bains de sels, une poudre de graphite.
Ces méthodes de protection des métaux liquides des impuretés et de l'oxydation sont suffisamment connues asns l'état de la technique pour les bains métalliques non tournants, et sont rendues efficaces par des dispositifs spéciaux sur la couche liquide tournante de l'invention.C'est la même chose pour les procédés pour la diminution de l'oxydation et pour la dimi nution du passage de matière, non désirées venant de bains métal- liques dans le verre par alliage avec des métaux nobles qui forment des oxydes thermodynamiquement moins stables que le métal de base, ou par alliage avec des parties d'au moins un élément qui réagit avec les composés d'oxygène et de soufre des métaux de base et dont les combinaisons oxydées et soufrées se vaporisent facilement ou se dissolvent dans la matière vitreuse à former.En particulier, pour le traitement des verres à point d'a mollissement élevé, par exemple verres a;r borosilicate, on em- ploie des bains métalliques en or, argent et leurs alliages comme couche liquide tournante, car ces métaux sont à ltétat liquide dans la gamme de température de déformation de ces verres et ne réagissement que d'une façon insensible avec une atmosphère oxydante. Si on emploie une atmosphère de gaz protecteur réducteur, de préférence une atmosphère d'hydrogène-azote, aux emplacements découverts de la couche liquide tournante, la concentration et la composition des gaz réducteurs peuvent être modifiées selon le métal à protéger et l'effet nécessaire.Ici, il est possible de maintenir l'atmosphère de gaz protecteur à la qualité voulue par des cellules annulaires connectées l'une derrière l'autre, aux extrémités du dispositif centrifuge, présentant une concentration différente des gaz réducteurs. Pour éliminer aussi complètement que possible, l'oxygène de l'air pénétrant dans l'atmosphère protectrice, on peut placer, près des sources d'oxygène, des catalyseurs annulaires assurant une liaison intensive de lt- oxygène.
le dispositif pour mettre à exécution le procédé continu de centrifugation pour le formage de la matière fondue à former à axe de rotation horizontal et direction de traction horizontale est caractérisé par un équipement de centrifugation rotatif ayant un tambour centrifuge pouvant être mis en rotation par un entrainement mécanique à nombre de tE/mn réglable, présentant, à l'intérieur, un revêtement réfractaire, avec des organes de prise (cannelures, lamelles) faisant saillie à l'intérieur, un diaphragme d'entrée, du côté d'introduction de la matière et du côté de la sortie,un diaphragme de sortie échangeable.
Sur le côté intérieur du rev8tement, la rotation du tambour centrifuge maintient une couche liquide annulaire d'au moins un bain métallique, de sel ou d'oxyde métallique, dans lequel plongent ou å travers lequel passent les organes de prise.
En cas d'emploi d'une matière capable de résistance vis-à-vis de la couche liquide annulaire (par exemple acier spécial), pour le tambour centrifuge et son refroidissement intense, on peut renoncer au revêtement réfractaire. Le tambour centrifuge est supporté par au moins deux paliers et peut tourner autour d'un axe de rotation horizontal, légèrement incliné vers le haut, dans la direction de traction. Les paliers sont reliés à un dispositif pour le réglage de l'angle d'inclinaison de l'axe de rotation.