INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La console comporte en outre un circuit séquentiel synchrone, capable de prendre 10 états de fonctionnement et dont les codes sont affectés de façon que tordre séquentiel suive les états adjacents (voir figure 7). il est constitué par les éléments suivants 1. générateur de temps GT produisant les impulsions synchronisées nécessaires pour délivrer les ordres et les impulsions d'avancement du séquentiel 2. matrice d'avancement MA avec 4 basculeurs de mémorisation et la logique combinatoire associée 3. matrice d'ordre MO commandant le traducteur de sortie et l'exploration 4. le registre de données RD enregistrant les 16 derniers des 32 éléments de données résultant de ltexploration d'un groupe 5. circuits dtexcitation E ayant pour fonction envoyer des signaux depuis la partie centralisée vers les équipements répartis, avec une puissance suffisante pour éviter tous les problèmes de transmission qui pourraient survenir du fait de la grande distance séparant ces deux sortes d'équipements 6. détecteurs D recevant les 32 signaux de données en provenance des équipements répartis et les préparant pour outils soient traités par la partie centralisée 7. traducteur de sortie TS dont la fonction est celle d'un équipement d'adaptation ou d'interface entre le circuit séquentiel et le dérouleur de bande magnétique.
On peut dire, pour résumer les principales caractéristiques de la méthode de l:invention, qutelles correspondent à la liste d'opérations suivantes a. les points d'exploration peuvent se trouver dans l'un ou ltautre de deux états électriques différents correspondant à l'état libre ou occupé des équipements explorés b. les points dtexploration sont interrogés à intervalles réguliers au moyen d'impulsions. Plus le temps moyen d'occupation de l'unité à laquelle appartiennent les points interrogés est court, plus ces intervalles sont courts.
Les cycles d'exploration sélectionnés sont 60, 90, 100, 120 et 180 secondes pour la channe des circuits de parole, 6, 9, 10, 12 et 18 secondes pour l'unité de commande et 20, 40 et 80 millisecondes pour les évènements.
c. 32 points d'exploration sont simultanément interrogés.
Ces groupes de 32 points sont explorés séquentiellement et sont rassemblés dans des coffrets de 256 points. On utilise 8 impulsions différentes dtinterrogation qui attaquent tous les coffrets, mais un seul coffret répond à chacune d'entre elles d. l'impulsion d'interrogation détermine la production d'une impulsion de réponse quand les caractéristiques électriques du point d'exploration remplissent certaines conditions e. ltimpulsion d'interrogation est discriminée par un condensateur et, des deux pointes de tension produites, l'une sert dtimpulsion de réponse, l'autre étant bloquée au moyen dSune diode;; f. les impulsions de réponse sont envoyées à un dispositif de traduction puis, de là, à l'unité de bande magnétique où elles sont enregistrées g. lorsquton utilise le circuit facultatif de détection d'évènements, les données reçues sont enregistrées dans une mémoire ayant une capacité d'un mot par point d'exploration. Cette mémoire est périodiquement vidée sur la bande magnétique.
Pour la réalisation de cette méthode et pour les fonctions auxiliaires précédemment décrites, on a conçu un système qui se caractérise par 1. l'utilisation massive de circuits intégrés 2. la division des équipements en deux parties : équipements centralisés et équipements répartis.
Les équipements répartis sont concentrés dans des coffrets contenant 256 points d'exploration.
Dans les centraux ou l'accès aux points de mesure peut se faire par un répartiteur intermédiaire, les équipements répartis peuvent & re concentrés sur un cadre situé près de ce répartiteur.
3. la possibilité d'utiliser une variante portable grâce à l5emploi d'equipements centralisés et répartis munis de conducteurs enfichables 4. le fait que la partie centralisée contient l'unité de commande, le traducteur de sortie et l'unité de bande magnétique.
Il reste bien évident que la description qui précède nra été faite qu'à titre d'exemple non limitatif et que d'autres variantes peuvent être envisagées sans sortir pour autant du cadre de l'invention.
La présente invention concerne un appareil de mesure du dichrolsme circulaire ou linéaire, particulièrement dans le domaine infrarouge.
Ltétude du dichroïsme circulaire ou linéaire permet d'obtenir de nombreux résultats dans le domaine de l'analyse chimique (surtout dans le cas des phénomènes naturels) ou spectroscopiques (surtout dans le cas d'atomes perturbés par un champ extérieur t champ magnétique, électrique, champ de contraintes ...).
Des appareils de mesure de ces effets sont connus et par exemple décrits par Marc Grosjean et Maurice Legrand dans les Comptes-Rendus de l'Académie des Sciences, "Appareil de mesure du dichroïsme circulaire dans le visible et l'ultra-violet", N 20 du 14 novembre 1960, volume 251, page 2150 et par J. Badoz et M.
Billardon dans le brevet français N 1.506.332 du 26 mai 1966. Ils utilisent le principe suivant t Une source de lumière suivie dtun monochromateur permet d'utitiliser une lumière de bonne pureté spectrale (bande passante de quelques angstr8ms) servant à la mesure du dichroisme. La mesure est réalisée en éclairant un échantillon dichroïque avec de la lumière dont la polarisation varie périodiquement entre deux états symétriques, par exemple entre deux vibrations elliptiques de mimes axes, même amplitude, mdme ellipticité mais de sens opposé, si l'on veut mesurer le dichroïsme circulaire ou entre deux vibrations rectilignes symétriques par rapport à une direction de référence si l'on veut mesurer le dichroïsme linéaire.L'échantillon diehroi- que affaiblissant préférentiellement un de ces deux états de polarisation, donne naissance à une modulation de flux lumineux à la fréquence de commutation des états de polarisation. Le dichrotsme à mesurer est alors proportionnel à la profondeur de cette modulation.
La sensibilité de ces dispositifs dépend beaucoup des caractéristiques des sources de lumières et surtout des détecteurs utilisables dans le domaine spectral choisi. Ct est ainsi que dans l'ultraviolet et le visible, les performances des sources disponibles et des photomultiplicateurs assurent une sensibilité satisfaisante des mesures.
Dans le domaine infrarouge (longueurs d'ondes plus grandes que 0,8 à 0s9yLm) les détecteurs et les sources utilisables conduisent à une diminution des performances. Cet inconvénient général à toute la spectroscopie a été tourné, en spectroscopie d'absorption ou d'émission, par l'emploi de la spectroscopie par transformation de Fourier faisant usage d'un interféromètre de Michelson ou d'un interféromètre à polarisation.
La pente des partneS ConverEentes la est égale ou légère ment supérieure à ce ove l'on appelle l'angle de talus naturel du produit, c'est-à-dire l'angle à partir duquel le produit glisse lorsqu'on le présente sur un Ian inclinê Cet angle va- varie évidement suivant les produits.
A la figure 1, les parois la font avec l'horizontale un angle q qui est légèrement supérieur à l'angle de talus naturel du produit destiné à être stocké dans la trémie.
Cependant alors que le produit glisse normalement lorsqu'il est mis sur un plan incliné de pente t il n'en est plus de même dans le cas où il y a plusieurs plans inclinés, quatre par exemple comme cela est représenté à la figure 2. I1 se produit dans ce cas un effet d'entonnoir qui provient de ce que les masses de produit s'arc-boutent les unes contre les autres et il se forme une cheminée comme cela est représenté en 3 sur les figures 1 et 2. Dans ce cas le tas ne glisse plus mais se cisaille suivant un angle ss qui peut entre considéré comme égal à : + wX Les recherches et essais de 1a demanderesse ont démontré que l'on pouvait accentuer ce processus de cisaillement au moyen d'obstacles judicieusement répartis à l'intérieur de la trémie.
En se reportant à la figure 3 on voit que la trémie qui comporte quatre faces t donc quatre coins, comporte, à chaque coin un volume 4 qui fait saillie dans la trémie, chaque volume 4 étant délimité par deux faces 5 et 6 ayant une arrête commune 7.
Dans l'exemple représenté les faces 5 et 6 sont perpendiculaires aux parois 1, mais elles doivent, de préférence faire un angle obtu avec ces parois.
Dans une trémie ainsi constituée le volume accepté par le produit est en quelque sorte cruciforme; lors de la vidange il se formera une cheminée au droit de orifice 2, mais la masse de produits demeurant dans la trémie sera fractionnée en quatre parties séparées les unes des autres et ne pouvant pratiquement pas s'arc-bouter les unes contre les autres; de telle sorte que la cheminée stevfondrera par pans.
La disposition représentée à la figure 3 présente cependant un très grave inconvénient au point de vue de la capacité utile de la trémie qui se trouve réduite de plus de moitié par la pré sence des volumes 4.
Afin de palier cet inconvénient on peut avantageusement réaliser la trémie comme cela est illustré aux figures 4 à 7.
En se reportant à ces figures on voit que la trémie comporte des parois 1, dont les parties convergentes la ont une pente o( qui est au moins égale et de préférence légèrement supé rieure à la pente du talus naturel du produit auquel la trémie est destinée. La trémie comporte quatre faces et, aux joints de ses quatre faces, sont placés des volumes en saillie 8, délimités chacun par deux faces 9 et 10 ayant une arrête 11.
Ces volumes 8 sont destinés à jouer le même rôle que les volumes 4 de la figure 3 cependant ils sont constitués de telle sorte que leur arrête 11 soit non pas verticale, comme l'arête 7 des volumes 4, mais oblique, l'angle que fait une arete 11 avec l'horizontale étant au moins égal et de préférence légèrement supérieur à l'angle P qui est l'angle de cisaillement du produit (figure 7).
De préférence, les volumes 8 font légèrement saillie dans l'orifice 2 de vidange et les parois 9 et 10 desdits volumes font des angles obtus avec les parois 1 de la trémie.
En se reportant à la figure 6 on voit que lors de la-vidange il se forme une cheminée 3; les volumes en saillie 8 délimitent alors quatre masses de produit 12a, 12b, 12c, 12d qui sont séparées les unes des autres à leurs bases du fait de la pénétration de la partie inférieure des volumes 8 dans l'orifice 2 et qui sont séparées les unes des autres par les arêtes 11 puisque la pente de ces arête est supérieure à l'angle de cisaillement du produit considéré. Ne pouvant pas s'arc-bouter les unes contre les autres ces masses s'effondrent.
Cette disposition présente déåà une amélioration importante par rapport à celle illustrée figure 3 au point de vue du volume utile puisque les volumes 8 sont nettement plus petits que les volumes 4.
Cependant les essais réalisés par la demandresse ont permis de déterminer qu'il était possible de réduire encore les volumes 8, comme cela est reprsenté à la figure 8 qui est une vue en coupe partielle analogue à celle de la fig. 7.
Selon cette variante de réalisation les volumes 8 sont tronqués à leur partie supérieure, c'est-à-dire que les deux plans 9 et 1C sont intersectès par un plan oblique 13 à partir d'une hauteur h qui est déterminée par essais successifs et qui est fonction des surfaces et volumes en présence ainsi que de la granulométrie du produit.
De préférence, comme cela est représentée sur la figure 10, les parties la des parois ont une pente égale ou légèrement supérieure à ss , les arêtes 11 des volumes 8 ont une pente égale ou légèrement supérieure à P , les pans obliques 13 ont une pente égale ou légèrement supérieure à i Les expériences réalisées ont cependant montré que lorsque les masses du produit telles que 12a, 12b, 12c, 12d sont importantes et s'effondrent simultanément elles se heurtent les unes contre les autres et il peut se produire des effets d'arc-boutement.
Calculé, ffi en masse : C 47,41 ; H 2,13 ; Br 42,04.
On chauffe au bain-marie et sous brassage à 50-600C durant 1 heure un mélange de 83,0 g (0,22 mole) de 2- & -dibromacétylfluorénone et de 250 ml (2,9 moles) de morpholine ; on refroidit ensuite jusqu'à 18-200C, on maintient durant 1-2 heures au bain de glace. On filtre le résidu déposé, on le mélange avec 140 ml d'alcool méthylique, on filtre encore une fois, on lave avec 70 ml d'alcool méthylique et on mélange avec 420 ml d'eau.
On filtre de nouveau le résidu, on lave à lteau jusqu'à absence d'halogène (essai de Beylstein) et on sèche à l'air.
On obtient 73,5 g de 2- 6) -dimorpholinacétylfluorénone, soit un rendement de 85 < 0 en masse calculé sur la 2-Wdibromacétylfluorénone, ou 37,4 ss en masse rapporté au fluorène F = 137 - 1390C (essai de mélange : F sans dépression en mélange avec l'éprouvette de l'exemple 1).
De 73,5 g (0,19 mole) de 2-#-dimorpholinacétylfluorénone on obtient, comme décrit dans l'exemple 1, 47,6 gde fluorénonylglyoxalhydrate-2, soit un rendement de 100 % en masse calculé sur la 2- W dimorpholinacétylfluorénone, ou 37,4 % en masse rapporté au fluorène.
A partir de 47,6 g (0,19 mole) de fluorénonylglyoxalhydrate -2 on obtient, comme décrit dans l'exemple 1, 60,5 g de produit visé, sot un rendement de 84 % en masse calculé sur le fluorénonylglyoxalhydrate-2, ou 33,2 % en masse rapporté au fluorène.
Exemple 3.
De la manière décrite dans l'exemple 2 on obtient à partir de 83 g de fluorène 77 g (74 % en masse) d'acétylfluorène2 calculé sur le fluorène.
On ajoute à une solution de 77 g d'acétylfluorène-2 dans 1,1 1 d'acide acétique à 500C sous brassage intense 385 g dé bichromate de sodium. Toujours en brassant, on chauffe le mélange à la même température durant 12 heures. On traite ensuite le mélange comme décrit dans l'exemple 2. On obtient 22,4 g d'acétylfluorénone-2,soit un rendement de 27 % en masse calculé sur l'acétylfluorène-2, ou 19,8 40 en masse rapporté au fluorène.F = 157 - 1590C. A partir de 22,4 g d'acétylfluorénone-2 on obtient, comme décrit dans l'exemple 2, 33,5 g de 2-Lt? -dibromacétylfluorénone, soit un rendement de 88 % en masse calculé sur l'acétylfluorénone-2, ou 7,4 , en masse rapporté au fluorène.
De la manière décrite dans l'exemple 2 on obtient à partir de 33,5 g de 2 -'L; -dibromacétylfluorénone 29,7 g de 2- W dimorpholinacétylfluorénone, ce qui donne un rendement de 85 % en masse calculé sur la 2- W -dibromacétylfluorénone, ou 14,7 % en masse rapporté au fluorène. A partir de 2g,7 g de 2- ) - dimorpholinacétylfluorénone et deta manière décrite dans l'exemple 1, on obtient 19,3 g de fluorénonylglyoxalhydrate-2, ce qui équivaut à un rendement de 100 fo en masse calculé sur la 2- # -dimorpholinacétylfluorénone, ou 14,7 % en masse rapporté au fluorène.
De la manière décrite dans l'exemple 2 on obtient à partir de 19,3 g de fluorénonylglyoxalhydrate-2, 24,4 g de produit visé, soit un rendement de 84 ffi en masse calculé sur le fluorénonylglyoxalhydrate-2, ou 12,3 % en masse rapporté au fluorène.
Exemple 4.
On obtient llacétylfluorène-2 à partir de 83,0 g de fluorène, comme décrit dans l'exemple 2. Rendement : 77,0 g ou 74 % en masse calculé sur le fluorène.
De la manière décrite dans exemple 2 on obtient à partir de 77 g d'acétylfluorène-2, 55,5 g d'acétylfluorénone-2 rendement : 68 0 en masse calculé sur l'acétylfluorène-2 ou 50 % en masse rapporté au fluorène.
A une solution bouillante de 55,5 g (0,25 mole) d'acétylfluorénone-2 dans 1000 ml d'acide acétique glacial à une température de 100-1100C on ajoute goutte à goutte sous brassage et éclairage, 35 ml (112 g ; 0,74 mole) de brome dissous dans 65 ml d'acide acétique glacial ; la vitesse d'addition est telle que tout le brome puisse entrer en réaction.
On maintient le mélange à 1000C durant 4 heures et on l'abandonne pour une nuit à la température ambiante. Ensuite on filtre le résidu déposé. On traite celui-ci comme décrit dans l'exemple 1. On obtient 79,9 g de 2-Ò -dibromacétylfluo rénone (rendement : 77 % en masse calculé sur l'acétylflurenone- 2, ou 36,3 % en masse rappqrté au fluorène) F = 207 - 2090C.
Ce fluide est introduit dans le réservoir 34 par un tube 36 soudé à la paroi du cylindre 6. Des tirants axiaux et radiaux permettent de maintenir en place la bobine malgré les efforts engendrés par une dissymétrie existant entre ladite bobine et le blindage magnétique extérieur. Les tirants axiaux 38 (au nJIbre de trois) parallèles aux axes des cylindres maintiennent rigidement les positions relatives des flasques des différentes chambres.Les tirants radiaux 40, au nombre de six, perpendiculaires aux axes des cylindres assurent, d'une part, la rigidité mécanique du cryostat et permettent, d'autre part, de centrer les différentes chambres afin que les cylindres internes et externes aient respectivement le même axe ce qui permet d'aligner avec précision le champ magnétique çreé par la bobine avec l'axe desdits cylindres internes. Les cylindres externes 4 et 8 sont percés de deux orifices respectivement 42 et 44. Ces orifices sont situés du coté de la paroi des cylindres extérieurs le plus éloigné de l'axe des cylindres internes.
L'orifice 42 permet l'introduction d'un fluide cryogénique, généralement un gaz liquéfié, à l'intérieur de la chambre 1. La bobine supraconductrice 28 baigne ainsi dans ee fluide. La bobine supraconductrice 28 étant excentrée par rapport à l'ensemble du cryostat, or encore les axes des cylindres externes et internes étant éloignés d'une distance a, l'espace libre situé entre la bobine supraconductrice 28 et l'orifice 42 est beaucoup plus grand que si la bobine occupait une position centrale à l'intérieur du cryostat. La réserve de fluide cryogénique est alors beaucoup plus importante que dans les dispositifs à bobine centrée, et permet une surveillance moins stricte du niveau de fluide cryogénique.
L'orifice 44 est branché directement sur une pompe à vide secondaire ce qui permet de créer un vide poussé entre les différentes chambres.
Ce vide assure un bon isolement calorifique des différentes chambres entre elles, dimilualt ainsi les pue tes calorifiques et la consommation en fluide cryogénique.
Une enveloppe 46servant de blindage de protection du milieu extérieur contre le champ magnétique crée par la bobine 28, entoure le cryostat tout en laissant un passage pour les orifices arrivée en fluide réfrigérant et de pompage ainsi qutun passage pour le canal constitué par le cylindre interne 14. Ce canal accueille les échantillons que llon désire soumettre au champ magnétique ereé par la bobine.
Les fluides cryogéniques introduits dans la chambre 1 et dans le réservoir 34 sont de façon avantageuse respectivement de lthélium et de l'azote liquides. La température des parois de la chambre 3 est très voisine de la température ambiante du milieu extérieur.
Sur la fig. 2 qui représente partiellement une coupe suivant la flèche A du dispositif de la fig. 1, l excentricité de la bobine supraconductrice et des cylindres internes par rapport aux cylindres externes apparat très nex2cnent. La forme ae la chambre 1 et l'espace réservé au fluide cryogénique, notamment espace situé entre la bobine et l'orifice 42 apparaissent très nettement.
Le fil supraconducteur utilisé pour la réalisation de la bobine est en an alliage de niobium-titane. Son diamètre et sa longueur sont respectivement d 1,9 nm et 2120 m. Le diamètre de la bobine supraconductrice est de 90 mm et sa longueur de 150 mm. Le champ magnétique obtenu est de 7,1S Tesla avec un courant électrique de 324 Ampères. L'enveloppe de protection contre le champ magnétique a une épaisseur de 60 mm ; elle est réalisée en fer doux. Les diamètres rjes cylindres 10 et 14 sont respectivement de 88 et 60 mm. La distance a entre les axes des cylindres internes et externes est de 40 mn. Les diamètres des cylindres externes 4 et 8 sont respectivement de 390 mm et 530 mm.Les orifices 42 et 44 ont respectivement des diamètres de 60 et 132 mm.
Les différentes pièces du cryostat sont réalisées en acier inoxydable à faible teneur en carbone, à l'exception des pièces 6 et 20 qui sont en cuivre.
Les consommations en fluide cryogénique du mode de réalisation décrit sont de 4 l/h d hélium liquide et de 3 1/h d'azote liquide.
Le très con isolement ealorifique des chambres 1, 2 et 3 permet d'étudier des échantillons placés à l'intérieur du cylindre 14 dans une zone de températul comprises entre -60 C et +80 C.
L'invention peut être par exemple utilisée pour l'étude d'effets magnéto-optiques d'échantillons. C'est ainsi que le cryostat mentionné dans la demande de brevet français n 69 39267 déposée le 14 Novembre 1969 au nom du Commissariat à leEnergie Atomique et ayant pour titre '1Appareil de mesure d'effets magnéto-optiques", peut être avantageusement conforme à la presente invention.
Il va sans dire que la présente invention ne se imite pas au seul mode de réalisation qui a été représenté et décrit à titre d'exemple et que la portée du présent brevet s'étend à tout ou partie de telles dispositions, restant dans le cadre des équivalences, ainsi qu'à toutes applications de telles dispositions.
Ce dispositif permet d'une part de récupérer les calories perdue dans l'environement des casserolles et d'autre part de répartir la chauffe non seulement sous le rond des casserolles mais aussi sur tout le pourtour de cel@e-ci.
Il est composé de deux bracelets en acier"INOX"séparés par un 30 bracelet en amiante.L'un des bracelets en acier est sou dé sur un bruleur circulaire (ou résistance pour marche sur l'électricité)Ce dispositif est simplement posé sur la frille sur laquelle se posent les casserolles.
Cetts invention est utilisée pour économiser le gaz(ou Illi llélectricité)sur nimporte quel appareil de chauffage destiné à la cuisson des alm1ents,du petit réchaud deux feux a la gran de cuisiniére.
Quand on disposera de plusieurs potentiomètres dans un meme chassis, disposés avec leurs bandes parallèles les unes aux autres, on peut aussi distinguer ces potentiomètres par les couleurs qu'elles portent - ou encore par les indications quelles portent.
On donnera ci-après un exemple de mise en oeuvre de l'idée inventive sans que la demanderesse entende toutefois limiter la portée génériqiie de son invention aux ou par les particularités spécifiques à l'exemple choisi pour l'illustration.
Dans les dessins La figure 1 représente le potentiomètre selon l'invencion comportaiit deux curseurs vus el coupe verticale par un plan per pendiculaire à la direction de déplacement de bandes.
La figure 2 représente égaleme.lt une coupe du mdme potentiomètres 1 et 2, le potentiomètre 1 étant seul vu en figure 2.
On a désigné par 2 la tige du curseur de figure 1 et par 4 le bouton de manoeuvre. La tige coulisse dans la fente 5 de la façade de l'ébénisterie 6 et dans la fente 7 du châssis mécanique 8 de l'appareil. Les fentes 5 et 7 étant au droit l'une de l'autre, de manière que la tige 2 puisse s'y déplacer sans frottement.
Le potentiomètre linéaire 1 proprement dit, est de construction classiue et ne sera pas décrit plus en détail. il a été représenté par un simple rectangle muni de cosses de raccordement 2 et 10.
Le potentiomètre 2 a exactement la même constitution.
Entre les potentiomètres 1 et 2 et le châssis 8 se trouve intercalé un intercalaire 12 qui peut être par exemple en carton ou en plastique, en tout cas, en une matière isolante.
Cet intercalaire présente des fentes telles que mi qui sont parallèles aux fentes longitudinales 5 et 7. Ce sont au droit de ces fentes mi que se déplacent les bandes 14. Les fentes mi auront donc une largeur légèrement supérieure à celle des bandes, de manière à les guider avec un minimum de frottement.
Les tiges 2 des potentiomètres traversent donc les bandes par des ouvertures de dimension correspondantes, en sorte que le déplacement du curseur provoque par entrainement le déplacement de la bande dans le sens longitudinal des fentes 5 et 7.
Pour le montage de ce dispositif, les potentiomètres sont pourvus d'oreillers non représentées qui traversent l'intercalaire 12 et le chassis 8 par des fentes appropriées, en sorte qu'il suffit de rabattre l'extrémité des dites oreilles sur la face du chassis qui est à l'opposé des potentiomètres pour assurer d'une part la fixation des potentiomètres, et d'autre part, immobiliser l'intercalaire qui se trouve pressé entre la face supirieure des potentiomètres et la face intérieure du châssis 8.
Les bandes 14 se présentent sous l-. forme de bandes sans fin.