INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans la seconde disposition, les mêmes phénomènes se produisent, mais la limitation à la valeur de 150 bars est provoquée par le fait que l'épaulement 40 vient en contact avec la pièce 42. Pour concrétiser la disposition particulière présente avec plus de précision, dans la cas d'une réalisation réelle, il est possible d'évaluer la distance entre l'épaulement 40 et la face de la pièce 42, à 1,4 millimètre pour 150 bars maxi. de pression de freinage.
En ce qui concerne le fonctionnement proprement dit, il faut tirer sur la tige centrale et entraîner par cela même les clapets 45 et 49. A partir de l'instant ou 49 vient en appui sur son siège, on croîtra en pression, si on admet le contact pratique qui provoque par exemple 5 bars dans la canalisation P1. Ceci est possible puisque nous avons à notre disposition dans la chambre P2, 10 bars. Les 5 bars précédents qui existent dans la chambre P1 sont transmis par canaux de dérivation CD1-CD2 et CD3 et aboutissent à la chambre logeant le ressort de régulation du clapet de régulation 43.De ce fait, lorsqu'on freine à 5 bars et que P3 est à O, la pression dans la chambre P2 est de 15 bars, car les sections avant et arrière du clapet 43 étant absolument identiques, lorsquton a un pilotage de 5 bars qui se présente sur l'arrière, doublé de l'effort de 10 bars déterminé par le ressort, on constate que la pression du fluide dans la chambre P2 est égale à 15 bars.
En définitive, on aura donc toujours quelle que soit la progressivité et la valeur de progression de la pression dans le canal P1, une valeur de P2 toujours supérieure à P1 de 10 bars.
En pratique, la pression nécessaire maximum pour plaquer les garnitures qui freinent la remorque, c'est à dire pour provoquer la sortie totale du vérin, que la pression soit égale à 20 bars. I1 faut donc, à partir de cet instant faire refermer le clapet 45 sur son siège X1 et ne laisser comme alimentation du vérin de freinage, uniquement l'appoint d'huile qui peut passer à travers l'orifice 58 de diamètre 1 millimètre, situé dans les parois de séparation des chambres de pression P1 et P2.
Pour réaliser une telle opération, on a été obligé de considérer que la tige centrale était creuse. Elle est équipée d'un tiroir de distribution TD qui vient prendre appui sur un ressort 50, l'ensemble étant alimenté par l'huile de pilotage de la chambre du clapet 43 à travers le canal CD3. Cette huile peut alors s'acheminer derrière le tiroir TD à travers les autres canaux de dérivation CD4 et CD5 de la tige principale 34. La pression du ressort 50 qui retient le tiroir TD dans la position représentée, est déterminée de telle sorte que lorsque le tiroir TD viendra en butée contre l'épaulement de fin decourse BFC, la pression sera alors de 20 bars.
La pression constamment existante dans la chambre P2 passe à travers l'orifice TC1 et aboutit dans la chambre CHI. Le tiroir étant dans la position représentée sur le plan, toute communication avec la chambre de logement du ressort 50 ou les trous de communication CD2 et CD3, est interdit.Pour que la liaison TC1, TC2 soit en service, il faut donc que l'huile atteigne une valeur de 20 bars pour comprimer le ressort et permettre par déplacement du tiroir TD la liaison TC1 -TC2 à travers la chambre CH1. Aù repos, comme représentée sur le plan, le canal TC2 est en communication avec le canal TC3 à travers la chambre de logement du ressort 50, de telle fagon que cette chambre de pilotage soit à O de pression par la possibilité d'écoulement qui existe à travers le canal TC4 du clapet de régulation 49 qui est lui-meme en liaison avec la bâche ou le réservoir.Donc, dès que la pression dans la canalisation et la chambre P1 atteindra 20 bars, celle-ci s'acheminant par les canaux de dérivation CD1 - CD2 - CD3 - CD4 - CD5 viendra pousser le tiroir TD et autorisera la pression P2 à entrer dans la chambre de régulation CHR à travers les trous TC1 - TC2 par la chambre CH1. A partir de cet instant, le clapet de régulation 49 étant comme nous l'avons dit précédemment parfaitement équilibré, se trouvera sollicité par un effort important sur sa chambre intérieure et se refermera automatiquement ne laissant pour tout système d'alimentation du frein, que le débit huile qui pourra passer à travers le trou de régulation 58.
On vient donc d'examiner le système de fonctionnement concernant le freinage lorsque les relevages et les auxiliaires sont à O de pression.
Par cette réaction de greffage, des chaînes latérales sont produites sur les hycirocarbures poly-sodium, dont la longueur augmente d'autant plus que la quantité en laquelle le monomère est fixé dessus par polymérisation est grande. I1 y a peu à craindre que le monomère polymérise séparément, obtenait aonc ainsi un polymère greffé pur.
Les produits peuvent être utilisés comme vernis séchant à l'air ou pour la production d'articles de caoutchouc. S'ils sont liquides, on peut les utiliser comme additifs pour huiles lubrifiantes.
-Préparation des matières premières on introduit 2300 O de cumène exempt de peroxyde dans un ballon à 3 tubulures de 6 litres de capacité, muni d'un agitateur très efficace, d'un thermomètre et d'un conaenseur à reflux avec colonne de mercure à excès de pression, après quoi on dissout dans le cumène 200 g de "polypentenamère" contenant 93 % de composants à liaison 1,4-trans. On fait barboter ensuite dans la solutions pendant 20 minutes 2 litres/ninute d'azote ultra-pur. On introduit 10 g de phényl-sodium en suspension dans 130 cm3 de cumène dans le courant d'azote. On maintient le mélange pendant 3 heures à 100 C et l'on entraine le benzène qui s'est formé par un courant modéré d'azote ultra-pur. On laisse alors refroidir le mélange de réaction à la température ordinaire sous azote.
E.zbBLE 1. - On porte à 300 C la solution du composé d'organo-poly- sodium du trans-cycloXentènamère préparé comme décrit plus haut et l'on introduit 100 g de butadiène sec tout en agitant à fond. Ceci produit une élévation de température à 360 G . On agite ensuite le mélange pendant une heure de plus, on désactive le catalyseur en y délayant un mélange de 4 cm3 d'acide formique et de 50 cn3 de méthanol, puis on ajoute 2 0 de 2,3'-diméthyl-5,5r-di-t-butyl-6,61- dihydroxy-diphénylmétriane comme agent anti-vieillissement. On verse alors le mélange dans 10 litres de méthanol, après quoi on isole et on sèche le polymère greffé qui a précipité. Le rendement stélève à 211 g.
SXERBLE 2.- On prépare un composé d'organo-poly-sodium comme décrit plus haut à partir de 15 g de phényl-sodium et de 200 g de 1,4-cispolybutadiène dans 2400 g de diisobutylène hydrogéné. Après refroidissement on dissout 3,1 g de tétrachlorure de titane dans 20 cm3dedi- s*styS ç hydrogié et on l'ajoute goutte à goutte au mélange, lequel vire au brun noirâtre. On introduit alors 200 g d'éthylène sec et l'on maintient la température à 300 C par un-refroidissement extérieur. L'éthylène est introduit en quantité voulue pour qu'il soit complètement absorbé, Après son introduction, on agite le mélange pendant 15 minutes supplémentaires et l'on décompose ensuite le catalyseur avec 10 cm3 de n-butanol. On précipite le polymère greffé au moyen de 10 litres de méthanol dans lequel on a dissous au préalable 50 g de 3,3'-diméthyl-5,5'-di-t-butyl-6,6'-dihydroxy- diphénylméthane. On obtient 300 g d'une matière plastique poreuse douée de propriétés élastiques limitées.
La présente invention est relative à un groupe de levage pour dispositif hydraulique de levage sur chariot élévateur à fourche actionné à la main, groupe qui comprend une soupape d'aspiration, une soupape de refoulement, une soupape d'abaissement et une soupape de sûreté.
Les groupes de levage de ce genre connus jusqu'à présent sont tous affectés d'un inconvénient, dû à ce que les soupapes nécessaires pour la commande sont insérées individuellement ou en plusieurs ensembles dans le groupe. L'expérience prouve qu'un dérangement de l'installation hydraulique entraîne des complications et des pertes de temps, car il faut d'abord localiser la soupape défectueuse, avant de la démonter et de la réparer ou de la remplacer. Cet inconvénient est éliminé par la présente invention.
Le groupe de levage qui fait ltobjet de l'invention est caractérisé en ce que toutes les soupapes précitées sont rassemblées dans un bloc de commande compact, de forme à peu pres cylindrique, pouvant être facilement remplacé dans son ensemble et introduit dans un alésage qui est pratiqué dans le corps du groupe de levage et qui débouche dans un réservoir.
En cas de déficience d'une soupape, ensemble du bloc de commande peut, par conséquent, être remplacé sans perte de temps notable et le groupe remis rapidement en état de fonctionnement.
Un exemple de réalisation de l'objet de l'invention est décrit ci-après en référence au dessin annexé dans lequel : - la Fig. 1 est une vue en élévation de profil schématique d'un chariot élévateur à fourche auquel est incorporée l'invention; - la Fig. 2 est une vue en coupe horizontale d'une partie du groupe de levage; - la Fig. 3 est une vue en coupe longitudinale du bloc de commande du groupe de levage de la Fig. 2; - la Fig. 4 est une vue en coupe analogue à celle de la Fig. 3, mais suivant un plan décalé de 900.
Le chariot élévateur à fourche, dont les éléments principaux sont représentés à la Fig. 1, comprend un châssis désigné par 1 dans son ensemble, prenant appui d'une part sur des roulettes 2 et d'autre part sur un groupe de levage 4 par l'intermédiaire d'une tête 3 formant palier. Le groupe de levage 4 repose sur un bâtisupport, connu en soi, relié aux roues avant 5, et porte sur sa face antérieure le timon de direction 6 logé dans une chape.
Le groupe de levage 4 est avantageusement constitué par un bloc d'un seul tenant, qui est percé à peu près en son centre d'un alésage vertical 7, dans lequel est logé le piston servant au levage du châssis 1. Dans un perçage horizontal 8 prévu à la partie antérieure du groupe de levage est logé un piston de pompe non représenté, qui est accouplé avec l'extrémité inférieure du timon 6. Un soulèvement et un abaissement périodiques du timon 6 imprime par conséquent un mouvement de va-et-vient au piston de la pompe à lt- intérieur du cylindre 8.
Le piston de pompe a pour mission d'aspirer le liquide alimentant le dispositif hydraulique de levage dans un réservoir 9 prévu également dans le groupe de levage et d'amener ce liquide à l'alésage 7. La commande de cette opération est assurée par un bloc de commande 10 intercalé entre le réservoir 9 et le piston de la pompe. Le bloc de commande 10, fermé hermétiquement sur ses deux faces frontales par des bouchons filetés 11, 12, est introduit dans un alésage horizontal du groupe de levage 4 et s'engage, par son extrémité correspondant au bouchon fileté 12, dans le réservoir 9 contenant le liquide hydraulique. L'alésage servant de logement au bloc de commande 10 est relié au cylindre 8 recevant le piston de la pompe, par un passage 13.
Le bloc de commande 10, représenté en coupe longitudinale dans les Fig. 3 et 4, présente une forme générale cylindrique, et dans ce bloc sont logés tous les organes nécessaires pour commander le groupe hydraulique de levage. Sur la face frontale du bloc de commande s'engageant dans le réservoir 9débouche un canal d'aspiration 14 qui est légèrement incliné par rapport à l'axe longitudinal du bloc de commande et communique avec une soupape d'aspiration 15, qui peut par conséquent laisser passer le liquide hydraulique aspiré par le canal 14 dans une gorge annulaire 16 prévue à la périphérie du bloc de commande.
Par son extrémité opposée au réservoir 9, le canal d'aspiration 14 débouche dans un perçage 17-17, qui traverse diamétralement le bloc de commande 10, est obturé par une vis 18, et contient par ailleurs une soupape d'abaissement 19 dont il sera question plus loin. Un canal central 29 relie le perçage transversal 17 à une chambre 20 fermée par le bouchon à vis 12 et renfermant une soupape de sûreté 210 La vue en coupe décalée de 900, selon la Fig. 4, montre un autre perçage transversal 22-22, obturé par une vis 23 et servant de logement à une soupape de refoulement 24. Le perçage transversal 22-22 est également en communication avec le canal central 29. Celui-ci est coupé par un deuxième perçage transversal 25, dont les deux extrémités débouchent dans une gorge annulaire 26.
Le fonctionnement de ce bloc de commande va être exposé maintenant en se référant aux Fig. 2 à 4.
42,90
5,23
0,72 !'
38,46
On rassemble les huit produits en un seul lot, et l'analyse aux rayons X d'un échantillon de ce lot montre que le produit cristallin a un diagramme de diffraction des rayons X à l'état de poudre présentant au moins les raies mentionnées sur le tableau I. L'analyse chimique donne la composition molaire suivante, exprimée en oxydes : (NH4)20.3,1Al2034,5S04.5,2H20. Une partie des substances mentionnées ci-dessus est calcinée dans l'air à 800 C pendant deux heures. L'examen par diffraction des rayons X d'un échantillon de la matière calcinée montre que cette matière est amorphe, excepté des trace d'impuretés sous la forme de Al2(SO4)3. l'analyse chimique montre la composition suivante : A1203 65,3 % en poids; S04 = 21,0 % en poids, avec un rapport molaire S04/A12 03 égal à 0,35.La surface spécifique, mesurée par la méthode B-E-T d'adsorption d'azote, est égale à 125 mètres carrés par gramme.
Lorsqu'il est-soumis à un essai comme catalyseur dans l'alkylation du benzène avec le propylène, cet échantillon donne un taux de transformation du benzène de 43,1 moles %. Dans la réaction d'alkylation, une charge de 10 g de catalyseur activé du type CAS est ajoutée à une molécule gramme de benzène dans un flacon à trois tubulures, équipé d'un condenseur et d'un thermomètre, le mélange étant agité âu moyen d'un agitateur magnétique. On fait barboter du propylène en excès dans la suspension épaisse, à la température ambiante. On prélève périodiquement des échantillons dans le pot de réaction, au cours de la réaction, et on les analyse par chromatographie en phase gazeuse.On utilise un mode opératoire similaire pour une alkylation discontinue du cumène. l'adsorption du néopentane est de 5,9 fo en poids à 25 C sous une pression de 750 mm de mercure.
Exemple 3 Dans un exemple destiné à démontrer la nécessité d'une calcination réglée, on prépare un échantillon comme décrit dans exemple 2. Une partie du précurseur de CAS obtenu est calcinée dans 11 air pendant deux heures à 750 C (50 C de moins que dans l'exemple 2). L'analyse par diffraction des rayons X de la matière calcinée montre que cette matière est amorphe, excepté des traces de Al2(SO4)3. l'analyse chimique montre la composition suivante : Al2O3 = 63,4 % en poids, SO4 = 37,0 % en poids, avec un rapport molaire 504/A1203 de -0,62. La surface spécifique mesurée par la méthode B-E-T d'adsorption d'azote, est égale à 71 m2/g.
Dans l'alkylation de benzène avec du propylène, cet échantillon donne un taux de transformation du benzène de 50,3 moles %, comparativement à 43,1 mole % dans exemple 2. L'adsorption du néopentane est de 3,3 % en poids.
Exemple 4 Dans un exemple de l'invention qui illustre la préparation d'une composition CAS contenant du chrome, on dissout 798 g de Al2(SO4)3. 8H2O et 333 g de Cr(SO4)3 #5H2O dans 1500 cm d'eau. On ajoute à cette solution 360 g de NH40H (60 %). La composition molaire globale du mélange obtenu, exprimée par les oxydes entrant dans la constitution est la suivante 5,0 (NH4)2O#2,0 Al203.1,0 Cr2O3#9,0 S03. environ 1.60 1120.
On fait digérer cette suspension épaisse à 100 OC dans des conditions de reflux pendant 21 heures. les matières solides sont séparées de la liqueur par filtration, lavées à l'eau et séchées à 110 C. l'analyse aux rayons X d'un échantillon montre que lé produit cristallisé a un diagramme de diffraction des rayons X à l'état de poudre présentant au moins les raies mentionnées sur le tableau I. L'analyse chimique donne la composition molaire suivante, exprimée en oxydes 1,0 (NH4)20.2,4 Al2O3#0,66 Cr2O3#4,9 S04.75 1120. Une partie de la matière définie ci-dessus est calcinée dans l'air à 650 C pendant deux heures.L'analyse par diffraction des rayons X montre que l'échantillon est essentiellement amorphe, sans aucune trace de la phase cristalline du précurseur. l'analyse chimique montre la composition suivante : Al2O3 = 34,4 % en poids, Cr203 = 14,1 % en poids, S04 = 29,0 % en poids, pour un rapport molaire S04/M203 de 0,70, M203 étant égal à A1203 + Cr203.
Dans l'alkylation du benzène avec du propylène, ce catalyseur a donné au bout d'une heure un taux de transformation du benzène de 46,9 moles %.
Exemple 5 Dans un exemple illustrant la préparation d'une composition CAS contenant du vanadium, on répète le mode opératoire de l'exemple 4 en utilisant les moeres quantités de Al2(SO4)3#18H2O, d'ammoniaque et d'eau, et 120 g de VOS04.2H20. la composition globale du mélange obtenu, exprimée par les proportions molaires des oxydes constitutifs,est la suivante : 5,0 (SH4)20.2,0 Al2O3.
1,0 V205. 8,0 503. , environ 150 H2O.
l'analyse aux rayons X d'un échantillon montre que le produit cristallisé a un diagramme de diffraction des rayons X à l'état de poudre présentant au moins les raies mentionnées sur le tableau I. L'analyse chimique donne la composition molaire suivante, exprimée en oxydes : l,O(SH4)20.2,6 Al203. 0,88 V205.
4,4SO4#4,8H2O. Une partie de la matière définie ci-dessus est calcinée dans l'air à 650 C pendant deux heures. L'analyse par diffraction des rayons X d'un échantillon de matière calcinée montre que cette matière est amorphe, excepté des traces de Al2(S04)3. L'analyse chimique montre la composition suivante Al2O3 = 49,9 % en poids ; V2O5 = 14,8 % en poids; S04 = 44,4 % en poids, pour un rapport molaire T04/A1204 de 1,36, TO4 étant égal à S04 + VO4.
Exemple 6 Dans un autre exemple de l'invention, dans lequel on prépare une composition CAS contenant un métal noble, on prépare 560 g d'un précurseur de CAS en dissolvant 1200 g de Al2(S04)3.l8H20 dans 1500 cm3 d'eau et en ajoutant 360 grammes d'hydroxyde d'ammonium (60 %) puis en chauffant au reflux pendant 21 heures.
le produit obtenu a la composition suivante, exprimée en moles des oxydes constitutifs : (NH4)20. 2,8 Al2O3#4,5SO4#6,3H2O et montre un diagramme de diffraction des rayons X à l'état de poudre présentant au moins les raies mentionnées sur le tableau I.
La préparation est calcinée à 7500C pendanfEeux heures dans l'air, et le rendement de matière catalytique activée est de 308 g. L'analyse chimique donne la composition suivante A1203 = 54,7 % en poids, S04 = 45,2 % en poids, pour un rapport molaire S04/A1203 de 0,88.
Deux portions de 145 grammes chacune de la matière calcinée sont ajoutées à des quantités séparées (8,0 g) de Pd(NH3)4 Cl2 dissoutes dans 600 cm3 d'eau. Ces suspensions épaisses sont agitées pendant 1,5 heure à la température ambiante, puis filtrées. Le gâteau de filtrage du premier échantillon est lavé à l'eau et séché à 110 C. le gâteau de filtrage du second échantillon est lavé à l'eau et à l'acétone, puis séché sous vide à la température ambiante. les produits solides sont calcinés dans les deux cas à 5500C dans l'air pendant deux heures. L'ana- lyse chimique de ces échantillons donne les résultats suivants Dans les deux échantillons, Pd = 1,8 % en poids, et pour lepremier et le second échantillon, respectivement, Cl = 0,4 et 0,02 % en poids.
Exemple 7 Dans un autre exemple de l'invention, dans lequel un métal noble est introduit dans une composition CAS, on décomppse partiellement 454 g de précurseur de SH4-CAS par calcination à 3500C pendant deux heures dans l'air. Cette matière est ensuite divisée en deux portions. Une portion est imprégnée avec une solution de H2PtCl6, par mélange sous la forme d'une pâte épaisse. Cette pSte est séchée à 1100C et calcinée à 7500C pendant deux heures dans l'air. La seconde portion est délayée dans la solution de H2PtCl6 (2000 cm3), agitée pendant une heure, filtrée et lavée avec de l'acétone. Ce second échantillon est séché à 1100C et calciné à 7500C pendant deux heures dans l'air.
Remarquons d'autrepart le désaccord entre les dimensions se referant à l'échelle métrique des planches d'étiquettes et les dimensions se réferant à l'échelle du point typographique des éléments de montage du cliché et d'assemblage et serrage de la forme.
Cette disparité complique énormément le travail de ltouvrier le plus adroit lorsqu'il veut centrer son impression exactement sur des étiquettes ainsi présentées et conduit à des approximations et décalages disgracieux.
PROBLEME POSE: L'invention a pour but de permettre d'imprimer avec un cliché partiel en évitant totalement ou en diminuant considerablement le nombre de manipulations du cliché dans le bâti de la machine entre chacun des tirages nécessaires pour l'impréssion totale du l'ensemble des étiquettes des planches considérées.
D'autrepart de permettre effectivement un reperage exact de 11 impression par rapport à l'etiquette par utilisation de filets , interlignes , et espaces standards typographiques, à l'exeption de tout artifice.
SOLUTIONS: )Dans les planches d'étiquettes selon l'invention le centre de gravité de la figure formée par l'ensemble des étiquettes d'une planche coincide exactement avec le centre de gravité de la feuille support de cette planche.
Ainsi,si l'on superpose deux planches d'une meme série, de nos étiquettes, et si maintenatn l'une fixe , l'on fait pivoter l'autre autour de son centre de gravité, l'on constatera que la superposition exacte des divers éléments constitutifs des deux planches sera parfaitsmant obtenu après une rotqtion de 180- et 360en pour la plupart des séries elle le sera également pour une rotation de 90e et 270au 20)les étiquettes selon l'invention presentent d' autrepart sur leurs quatre cotés , une bande de papier support libre de toute etiquette, qui permet une prise de pince sur chacun des cotés.
Ainsi, l'imprimeur va pouvoir , avec un cliché partiel, égal a la moitié , au tiers, au quart, etc... de la surface totale de la planche (et donc realisant une importante économie sur la matiere du cliché et sur le temps de la composition des textes) imprimer.ces planches d'étiquettes , sans avoir dans la quasi totalité des cas à déplacer son cliché dans le bati de la machine. Il lui suffira,en effet, et selon la présentation des diverses séries, de faire effectuer un demi tour ou un quart de tour etc... au paquet de planches réceptionnées dans le magasin sortie après le premier tirage avant de le remettre dans le magasin d'alimentation de la machine pour un nouveau tirage.
3v) les feuilles supports et les étiquettes sont découpées par nos machines par des lames dont l'écartement entre elles est rigoureusement proportionnel à l'échelle des points typographiques DIDO ou PICA.
Les interlignes, filets et espaces standards dont disposent tous les imprimeurs leur suffiront donc pour monter exactement et rapidement les clichés destinés à impressioner les étiquettes.
PARTIE SPECIALE DE LA DESCRIPTION: le dessin annexé represente à titre d'exemple une forme d'exécution d'un planche d'etiquettes adhesives choisies dans la série ou les étiquettes mesurent 162 x 81 points DIDQ.
- la figure est une vue en plan.
-les etiquettes sont hachurées -le papier support siliconé est marqué : W -La planche representée comporte un total de 8 etiquettes.
-les angles aesX et ae la feuille support ont été ici arrondis.
-Le centre de gravité de la feuille support a été figuré ici au point 0 -La largeur de chaque etiquette est de 81 points DIDO, la longue ur de chaque etiquette est de 162 points DIDO.
-L'ecartement entre les groupes d'etiquettes est de 12 points DIDO.
-La teuille de papier support est ici "n carré parfait-son coté est de 372 points DIDO -les quatre bandes a,b,c,d sont egales entre elles et mesurent i8 points DIDO (bandes pour la prise de pince).
L'invention a également pour objet d'éliminer ces inconvénients, et selon une autre caractéristique le guidage du chariot élévateur est ainsi conçu que les forces résultant du chargement dudit chariot peuvent etre absorbées par le cadre-guide sans qu'aune contrainte s'exerce sur l'arbre fileté.
Suivant un mode de réalisation préféré le guidage par galets du chariot élévateur sur le cadre-guide peut etre réalisé de telle façon que les montants du cadre-guide soient sollicités à la compression par leur face externe.