INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Suivant ce développement de líinvention le nombre des galets de guidage peut etre doublé ; en effet au lieu d'un galet placé dans l'entre-deux du profilé constituant chacun des montants et venant en contact avec la face interne de l'une ou l'autre des ailes dudit profilé, on utilise deux galets d'appui, roulant chacun sur la face externe d'une des ailes des profilés en double T selon l'invention, ce qui évite les inconvénients résultant du guidage des galets à l'in- térieur de l'entre-deux des profilés.
Il est d'ailleurs également possible d'utiliser le meme nombre de galets que dans le cas de guidage à l'intérieur de I'entre-deux des montants, tout en conservant les avantages liés au roulement des galets sur la face externe des ailes des profilés en double T.
A cet effet, le galet d'appui supérieur est disposé de manière à rouler sur llaile du profilé en double T située du côté opposé au chariot élévateur, tandis que le galet appui inférieur est disposé de manière à rouler sur la face externe de l'aile opposée, On voit que ce système permet d'éliminer de manière simple et économique l'inconvénient résultant de la nécessité, inhérente à la disposition des galets dans lXentre-deux des profilés des montants de dimensionner différemment le diamètre des galets et l'écartement des ailes desdits profilés. En outre les galets peuvent etre disposés de telle sorte que la transmission des forces aux profilés se fasse dans l'âme desdits profilés.Ceci a pour effet de réduire encore davantage les risques de déformation des profilés et de permettre à résistances au flambage égales, un accroissement des charges.
En vue de l'amortissement des forces transversales transmises par le chariot élévateur au cadre-guide, du fait de l'excentricité du centre de gravité de la charge par rapport à l'axe du chariot élevateur, on peut prévoir les galets de guidage avec un flasque latéral ou boudin s rappliquant sur le chant des ailes des profilés formant rail.
Les différents modes de réalisation de l'invention, qui ont pour caractéristique commune l'utilisation de galets de guidage à boudin en vue d'absorber les forces transversales résultant de ltexcentricité du centre de gravité,présen- tent toutefois un inconvénient dont on n'a pas parlé. Il se produit en effet, dans le cas d'excentricité du centre de gravité de la charge, un frottement des flasques ou boudins des galets sur les surfaces de roulement correspondantes des profilés des montants; il ne stagit pas ici d'un roulement mais d'un véritable meulage . ll est donc inévitable qu'apparaissent, des phénomènes d'usure des flasques ou boudins des galets de guidage ainsi que des surfaces de roulement correspondantes.
Par suite après une certaine durée d'utilisation, on voit apparaître un jour entre les flasques et les surfaces de roulement correspondantes des ailes des montants de largeur variable suivant la position angulaire des galets de guidage considérés par rapport à leur axe de rotation, ces espacements étant reconnaissables lorsque le dispositif est chargé sur sa partie centrale. Ces interstices rendent encore possible, lorsque la charge est appliquée excentriquement, un fléchissement de l'arbre fileté, ce fléchissement se poursuivant jusqu'à ce que les efforts de flexion appliqués sur l'arbre se trouvent arretés par suite de la remise en contact des flasques avec leur surface de roulement.Bien que ces conditions défavorables soient considérablement atténuées dans le mode de réalisation de l'invention avec galets de guidage à flasques latéraux roulant sur le chant des ailes des profilés en double T, il n'est cependant pas encore possible, meme dans cette forme de réalisation, de les éliminer complètement.
S'il est vrai que les contraintes exercées sur l'arbre fileté et en particulier sur le filetage dudit arbre ainsi que sur celui de écrou de levage sont très sensiblement réduites par rapport aux dispositifs connus antérieurs, le mode de réalisation précédemment décrit ne donne pas cependant des résultats optimaux.A ceci s'ajoute le fait que selon l'importance et le type de la charge ainsi que le nombre de cycles successifs de fonctionnement sous la charge considérée il se produit très souvent et de façon imprévisible, une usure irrégulière de faible antérieure ou postérieure des montants. n s'ensuit nécessairement, bien qu'après une durée d'utilisation relativement longue par comparaison avec les dispositifs antérieurs, un appui irrégulier des flasques ou boudins des galets de guidage sur les surfaces de roulement correspondantes entraînant non seulement une plus grande usure des surfaces de roulement des flasques,ou meme leur destruction, mais aussi une inclinaison de l'axe de rotation des galets de guidage et par voie de conséquence une usure irrégulière des surfaces de roulement des dits galets; cela peut entrainer en fin de compte un risque d'inclinaison de l'écrou de levage par rapport à l'arbre fileté. n en résulte à la fois des contraintes parasites et une usure prématurée des filetages ainsi que la possibilité d'un fléchissement de l'arbre et par suite de contraintes néfastes pour les paliers de l'arbre fileté.
Une nouvelle caractéristique de l'invention vise à éliminer ces inconvénients; selon cette caractéristique on a prévu un appui supplémentaire pour le chariot élévateur contre le cadre-guide permettant la transmission au cadre-guide des forces appliquées latéralement.
Suivant un mode de-réalisation préféré, l'appui supplémentaire du chariot élévateur est constitué de galets disposés de telle sorte que leur surface de roulement est constituée par la face interne de l' me du profilé en double T du montant du cadre-guide correspondant. Ces galets d'appui supplémentaire peuvent avantageusement être groupés par paires.
Les galets d'appui additionnels sont prévus pour rouler sur la surface de l'amie des profilés des montants et soit d'un côté, soit de l'autre. Par exemple on peut adopter une disposition suivant laquelle les galets d'appui roulent sur les surfaces placées en regard l'une de l'autre des deux profilés en T constituant le cadre-guide. Cependant une solution particulièrement avantageuse, en raison de la simplification et des facilités, et par suite de la diminution des coûts, qu'elle introduit dans la fabrication, le montage et l'ajustage, consiste à disposer les galets d'appui additionnels de telle sorte que ces galets reposent sur le côté extérieur de l'amie du profilé en double T.
Ainsi qu'il a déjà été indiqué, on observe, lors du fonctionnement du disposés tif, une contrainte de flexion affectant plus particulièrement les montants du cadre-guide. Ceux-ci doivent donc présenter une résistance au flambage appropriée;à cbt égard les dispositions suivant l'invention précédemment décrites ont permis, pour une résistance au flambage et une capacité portante égales compte tenu des coëfficients de sécurité à respecter, de réduire de fa çon sensible le poids, et par suite le coût de fabrication, du cadre-guide par rapport aux dispositifs antérieurs et, à poids égal, d'accroitre la resistance au flambage du cadre-guide et de ses montants, cet accroissement rendant possible une hauteur de levage supérieure, meme en tenant compte des marges de sécurité imposées par les normes.
On avait cherché précédemment un accroissement de la hauteur de levage en renforçant le cadre-guide et le chariot à fourche par des entretoises. Cela permet sans aucun doute d'obtenir un accroissement de la résistance au flambage des montants du cadre-guide, d'où une augmentation de la hauteur de levage. Ces constructions connues présentent cependant l'inconvénient que les montants sollicités à la flexion se trouvent chargés en porte-à-faux à leur partie supérieure.Par suite, il se produit en pratique sur les dispositifs connus de ce type des fléchissements assez mal placés dans les profilés én U,lorsque le dispositif travaille dans. de mauvaises conditions et que le chariot se trouve dans la partie supérieure de sa course de levage; les déformations subies par les montants se communiquent au palier supérieur de l'arbre fileté, ce qui entraíhe un fléchissement de l'arbre fileté, et des contraintes néfastes non seulement pour cet arbre 2 mais aussi pour les filetages de lté- crou de levage et de l'arbre fileté.
Les caractéristiques de ltinvention luron vient de décrire assurent une rigidité effective du cadre-guide sans commune mesure avec les réalisations connues; toutefois les dispositions décrites ne parviennent pas à éliminer complètement les effets défavorables résultant du principe de construction.
De plus, et en particulier dans le cas du mode de réalisation de l'invention avec guidage du chariot élévateur par des galets roulant sur la face externe des montants constitués de profilés en double T et par des galets complémentaires roulant sur les faces externes de ltame de ces profilés en double T on rencontre des difficultés de construction notamment lorsqu'on veut raccourcir les sections des montants exposées au flambage en disposant entre leurs extrémités des renforcements.
En outre les pièces à main 10 sont inclinées par rapport à la face frontale 8 et leurs axes longitudinaux sont disposés de telle façon que les prolongements de ces axes sont dirigés sensiblement vers l'axe d'articulation vertical 6 de la tablette 7 montée sur le bras basculant 4. De cette façon on obtient ce résultat que la tablette 7 ne fait aucun mouvement intempestif par rapport au bras basculant 4, lorsqu'on extrait les pièces à main 10, et cela sans que l'articulation 6 soit munie d'un frein spécial.
La présente invention concerne une tronçonneuse volante et plus particulièrement un dispositif destiné à pratiquer des coupes d'équerre dans des bois ou autres matériaux en bandes, par exemple des matières plastiques, des laminés, et des objets 5 analogues, afin d'enlever de la matière des défauts et de couper la matière à une longueur donnée normalisée parmi plusieurs longueurs normalisées prédéterminées pendant que la bande de matière se déplace continuellement en face du dispositif sans qu'on ait à arrêter la matière pendant l'opération de tronçonnage. En per-10 mettant à la matière de se déplacer continuellement même pendant qu'on la tronçonne, on obtient des vitesses de fonctionnement plus grandes.
Dans la réalisation préférée de l'invention, un opérateur peut remarquer un défaut qui s1 approche de la scie, et lorsque 15 le défaut passe en un point d'observation à une distance prédéterminée en avant de la scie, il actionne momentanément un commutateur pour faire commencer le cycle de coupage. Lorsque le défaut atteint la scie, la scie se déplace dans la matière et réalise la coupe. Un dispositif électronique est également pré-20 vu pour couper la matière en longueurs normalisées en mesurant la longueur de matière qui passe devant la scie et en fournissant un signal de coupage après le passage d'une longueur prédéterminée de matière depuis le moment où la coupe précédente a été effectuée, indépendamment du fait que ceci ait été provoqué 25 manuellement ou automatiquement.
On emploie une scie à lame hélicoïdale pour effectuer un tronçonnage d'équerre dans une bande de matière en déplacement continuel. La lame hélicoïdale peut être formée à partir d'une lame de scie circulaire discontinue montée de façon à tourner 30 autour d'un axe à une vitesse de rotation et suivant un angle d'hélice de la -lame en corrélation avec la vitesse de déplacement longitudinal de la bande de matière de façon que la partie coupante de la lame ne se déplace pas logitudinalement par rapport à la bande de matière en déplacement continuel et découpe 35 ainsi la matière perpendiculairement à sa direction de déplacement.
5A0 ORIGINE-
2005732
Etant donné que la lame hélicoïdale est discontinue il faut empêcher que la discontinuité de la lame vienne en contact avec la "bandé de matière étant donné que ceci aurait tendance
à provoquer la rupture de la scie ou à faire commencer la coupe
5 à un emplacement différent de celui choisi par l'opérateur ou par le circuit de longueur normalisée. On emploie des moyens dans pour faire en sorte que la lame helicoïdale entre/la bande de matière et revienne à sa position de départ en moins d'un tour complet de la lame, en n'utilisant que la partie continue de la 10 lame pour effectuer la coupe.
On emploie des moyens pour détecter la position de la discontinuité dans la lame hélicoïdale., et dans un .mode de réalisation de l'invention un moyen magnétique est monté de façon à tourner avec la lame et à provoquer la production d'une impul-15 sion électrique dans un dispositif capteur à chaque tour complet de la lame. Cette impulsion électrique est synchronisée avec la discontinuité de la lame et est utilisée pour exciter le mécanisme qui fait pénétrer la lame hélicoïdale dans la bande de matière.
20 Dans un autre mode de réalisation de l'invention la scie comporte, montée sur elle, une came ayant une surface externe circulaire concentrique à l'axe de la scie et une surface intérieure circulàire montée excentriquement.. Un galet de came peut se déplacer depuis une première position où il suit la surface 25 de came extérieure jusqu'à une deuxième position où il suit la surface de came intérieure et fait ainsi déplacer la came pour l'amener en contact de coupe avec la matière puis ramène la lame à sa position de départ.. Etant donné que la surface de came est fixe par rapport à la discontinuité de la lame, le galet 30 â.e came peut entrer en contact avec la surface de came intérieure mais seulement après que la discontinuité soit dégagée de la matière et il peut faire déplacer la scie pour lui faire couper la matière mais .ceci seulement pendant la période du tour complet pandant laquelle une partie continue de la surface coupan-35 te de la lame viendra en contact avec la matière.
EXEMPLE 58: (4aRS,5SR,9bSR)-1,3,4,4a,5,9b-hexahydro-2-méthyl-5- phényl-2H-indéno[1,2-clpyridine (utilisée comme corps de départ a4 l'exemple 25) a) 4-benzyl-l-méthyl-3-phényl-pipéridine-4- On recouvre 15,6 g de magnésium par 120 ml d'éther anhydre, on ajoute un cristal d'iode et environ 5 ml d'une solution de 81,4 g de bromure de benzyle dans 400 ml d'éther anhydre, et on chauffe jusqu a ce que la réaction démarre. On ajoute ensuite goutte à goutte le reste de la solution de bromure de benzyle à une vitesse telle que la réaction s'entretienne d'ellemême et on chauffe ensuite à l'ébullition au reflux pendant 4 heures.Tout en agitant bien la solution de bromure de benzylmagnésium ainsi obtenue, on ajoute goutte à goutte en l'espace de 3 heures et à LOO, une solution de 61,6 g de l-méthyl-3-phényl- pipéridine-4-one dans 300 ml d'éther anhydre, on continue à agiter pendant encore 3 heures à la température ambiante et on abandonne le mélange réactionnel pendant la nuit à la température ambiante.
On le verse ensuite sous agitation dans une solution de 240 g de chlorure d'ammonium dans 1500 ml d'eau glacée, on filtre le tout à travers de la terre d'infusoires, on sépare la phase organique et on extrait la phase aqueuse encore une fois en la secouant avec de l'éther. On lave à l'eau les solutions éthérées réunies, on les sèche sur carbonate de potassium et on les évapore sous pression réduite. On cristallise le résidu d'évaporation dans de 1'hexane, ce qui donne le 4-benzyl-l-méthyl-3-phényl-pipéridine4-ol fondant à 102-1040.
-b) (4aRS,5SR,9bSR)-l,3,4,4a,5,9b-hexahydro-2-méthyl-5-phényî-2H indéno[1,2-c]pyridine Tout en agitant fortement un mélange de 200 g d'acide polyphosphorique et de 200 ml de xylène chauffé au préalable à 1300, on ajoute, en l'espace de 30 minutes, une solution de 19 g de 4-benzyl-l-méthyl-3-phényl-pipéridine-4-ol dans 40 ml de xylène. On agite le mélange réactionnel pendant 10 heures à 1300, on le refroidit à 900 et on le verse sur 600 ml d'eau glacée. On sépare la phase organique, on lave la phase aqueuse une fois à l'éther et on la sature avec du carbonate de potassium. On extrait la suspension aqueuse basique avec du chlorure de méthylène, on lave l'extrait à l'eau, on le sèche sur carbonate de potassium et on chasse le solvant par évaporation sous pression réduite.
On distille le résidu d'évaporation sous vide poussé; la (4aRS, 5SR,9bSR)-1,3,4,4a,5,9b-hexahydro-2-méthyl-5-phényl-2H-indéno [l,2-cjpyridine passe à 150-1550/0,3 torr. sous forme d'une huile.
Après cristallisation dans l'hexane, elle fond à 82-830.
EXEMPLE 59: (4aRS,5SR,9bSR)-1,3,4,4a,5,9b-hexahydro-2-méthyî-5 phényl-2H-indéno[1,2-c]pyridine (utilisée comme corps de départ à l'exemple 25) a) 4-benzylidène-l-méthyl-3-phényl-pipéridine Ce composé peut être préparé selon deux procédés: a) A une solution de 16,2 g d'acide tris-(diéthylamido)phosphorique dans 40 ml de N,N-diméthylformamide, on ajoute goutte à goutte, à une température comprise entre O et 50, une solution de 17,0 g de bromure de benzyle dans 40 ml de N,N-diméthylformami- de. On supprime la réfrigération et, tout en agitant, on laisse monter la température à 40-500 sous l'effet de la réaction exothermique, on continue d'agiter pendant 30 minutes à 500 et on ajoute encore 20 ml de N,N-diméthylformamide. On introduit par portions, à une température comprise entre O et 50, 5,8 g de méthylate de sodium dans le mélange. réactionnel, on agite pendant 30 minutes à la température ambiante et on refroidit à nouveau à 00. A la même température, on ajoute en l'espace de 15 minutes, 18 g de l.méthyî-3-phényl-pipéridine-4-one, on agite pendant 2 heures et demie à une température comprise entre 20 et 250 puis pendant 4 heures à 800, et on abandonne pendant 10 à 15 heures à la température ambiante. On verse la suspension foncée ainsi obtenue dansune solution de 38 g de chlorure d'ammonium dans 500 ml d'eau glacée et on extrait avec du chlorure de méthylène.
On lave les extraits à l'eau, on les sèche sur sulfate de magnésium et on les évapore sous pression réduite. On distille le résidu d'évaporation sous vide poussé; outre un peu de 4-benzyl l-méthyl-3-phényl-l ,2, 5, 6-tétrahydropyridine, la 4-benzylidène-1- méthyl-3-phényl-pipéridine passe sous forme d'une huile à 1651700/0,03 torr. Après cristallisation dans de l'acétone, le chlorhydrate de la 4-benzylidène-l-méthyl-3-phényl-pipéridine fond à 2ll-212 .
ss) A une suspension de 1,95 g d'amidure de sodium dans 30 ml de tétrahydrofuranne anhydre,on ajoute goutte à goutte et sous atmosphère d'azote une solution de 11,4 g de benzylphosphonate d'0,0-diéthyle dans 20 ml de tétrahydrofuranne anhydre et on agite le mélange réactionnel pendant 5 heures à la température ambiante. On y ajoute ensuite, en l'espace de 30 minutes, à une température comprise entre 20 et 300, une solution de 9,5 g de l-méthyl-3-phényl-pipéridine-4-one dans 20 ml de tétrahydrofuranne anhydre et on chauffe le mélange obtenu à l'ébullition au reflux pendant 48 heures. Après refroidissement, on chasse le solvant par distillation sous pression réduite, on répartit le résidu entre 200 ml d'acide chlorhydrique 2N et 200 ml d'éther et on sépare la phase organique.On alcalinise la solution aqueuse au moyen d'hydroxyde de sodium à 40 et on l'extrait à 5 reprises avec du chlorure de méthylène. On sèche -les extraits réunis sur sulfate de magnésium et on les évapore sous pression réduite De la manière décrite sous a), on isole par distillation la 4-benzylidène-l-méthyl-3-phényl-pipéridine ainsi obtenue.
b) (4aRS,5SR,9bSR)-l,3,4,4a,5,9b-hexahydro-2-méthyl-5-phényl-2H indéno[l,2-elpyridine Dans 200 ml d'acide polyphosphorique, on introduit à une température comprise entre 20 et 30e 20 g de 4-benzylidène-l méthyl-3-phényl-pipéridine et on chauffe le mélange réactionnel à 1300 pendant 2 heures. On continue d'agiter pendant encore 2 heures à la meme température, on refroidit à 900 et on termine le traitement de la manière décrite à l'exemple 54.
EXEMPLE 60: (4aRS,5SR,9bSR)-1,3,4,4a,5,9b-hexahydro-2-méthyl-5 phényl-2H-indéno[1,2-c]pyridine (utilisée comme corps de départ à l'exemple 25) a) 4 benzyl-1-méthy -phényl-1,2,5,6-tétrahydropyridine On agite 20 g de 4-benzyl-l-méthyl-3-phényl-pipéridine- 4-ol [obtenu à l'exemple (58a)] et 160 ml d'acide sulfurique à 75% pendant 20 heures à 600. Après refroidissement, on dilue la solution réactionnelle avec 500 mi d'eau, on l'alcalinise au moyen d'hydroxyde de sodium à 40% et on l'extrait avec du chlorure de méthylène. On lave les extraits à l'eau, on les sèche sur sulfate de magnésium et on les évapore sous pression réduite.On dissout le résidu d'évaporation dans 25 ml d'éthanol absolu, on règle la solution ainsi obtenue a' pH3 au moyen dune solution éthanolique d'acide chlorhydrique et on la laisse ensuite cristalliser à la température ambiante. On sépare d'abord par cristallisation fractionnée une faible quantité de chlorhydrate de 4-benzylidène-l-méthyl-3-phényl-pipéridine fondant à 211-212 et on obtient ensuite le chlorhydrate de la 4-benzyl-l-méthyl-3- phényl-1,2,5,6-tértrahydropyridine fondant à 178-179 .
b) (4aRS,5SR,9bSR)-1,3,4,4a,5,9b-hexahydro-2-méthyl-5-phényl 2H-indéno[1,2-c]pyridine De la manière décrite à l'exemple 59b), on traite 20 g de 4-benzyl-l-méthyl-3-phényl-1,25,6-tétrahydropyridine par 200 g d'acide polyphosphorique. Par distillation, on obtient la (4aRS,5SR,9bSR)-l,3,4,4a,5,9b-hexahydro-2-méthyl-5-phényl-2H indéno[1,2-c]pyridine.
EXEMPLE 61: 4-(α -hydroxy-benzyl)-l-méthyl-3-phényl-pipéridine (utilisée comme corps de départ à l'exemple 54) En procédant de la manière décrite à l'exemple 42 et en utilisant le produit de départ correspondant, on obtient le composé cité dans le titre; il fond à 153-157 .
EXEMPLE 62: l-benzyl-4-(a-hydroxy-benzyl)-3-phényl-pipéridine (utilisée comme corps de départ à exemple 55) En procédant de la manière décrite à l'exemple 42, on obtient le composé cité dans le titre; il fond à 84-870.
Les composés de formule I et leurs sels acceptables du point de vue pharmaceutique, se signalent par dtintéressantes propriétés pharmacodynamiques tout en ayant une toxicité relativement faible. Dans les essais effectués sur les animaux de laboratoire, ils exercent en particulier une action antisérotonine comme il ressort de l'exposé suivant.
Pour étudier l'action inhibitrice des nouveaux composés vis-à-vis de 1 t effet létal de la sérotonine, on administre à des cobayes, par voie orale ou sous-cutanée, des doses croissantes du composé à étudier. On injecte aux animaux une dose de 75 mg/kg de sulfate double de sérotonine et de créatinine par voie intraveineuse, dose qui représente plusieurs fois la dose létale. La plupart des animaux témoins meurent dans un délai de 10 à 15 minutes après l'injection de sérotonine. Les animaux qui survivent 12 heures après l'injection de sérotonine sont considérés comme protégés par le composé soumis à ltessai. La DE50 est la dose qui protège 50% des animaux traités. Les composés de l'invention exercent une action antagoniste vis-à-vis de la sérotonine. Les résultats obtenus sont donnés dans le tableau I.
TABLEAU I
LU —I lu
0,56 0,85 0,99
0,26 0,55 0,59 0,56 0,35 0,64 0,16 0,94 0,17
90 60 80
80 60 90
39,84
Ci-après on décrira, en se référant aux dessins, un exemple de réalisation non limitatif et on définira ensuite les caractéristiques essentielles du dispositif.
La figure 1 est une vue schér;etique représentant ltensemble véhicule-caravane.
La figure 2 est une vue en coupe du dispositif de freinage.
La-figure 3 est une vue agrandie de la liaison entre le véhicule et la caravane.
Sur la figure 1 des dessins ci-joints, on a2 représenté en 1 la voiture à laquelle la caravane ou remorque/est reliée par un dispositif comprenant un timon formé de deux bras 3-4.
Le dispositif est composé d'un support 5 fixé au bras 3 du timon et constitué par un fer L inégal et sur celui-ci est soudé, habituellement à l'arc un bloc 6 par exemple en métal coulé de forme cubique.
Ce bloc 6 est percé verticalement d'un trou conique à l'inté- rieur duquel peut tourner autour de son axe une pièce conique 7.
Cette pièce conique est elle-même percée en son centre d'un alésage qui laisse le passage à une tige filetée 8 servant au réglage.
Entre la face extérieure du cône 7 et le bloc 6 est laissé un espace recevant un bourrage 9 en une matière genre Ferrodo qui est comprimée par le cône 7 dans le bloc 6.
Ce bourrage est en général découpé en lamelles trapézoîdales formant cône.
La compression du bourrage 9 a lieu par serrage sur la vis 8 d'un écrou 10 dont est solidaire un levier 11.