INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Echantillons exposés pendant Echantillons pressés à la va- 15 minutes à un vaporisage apeur pendant 1 minute près 1 minute de pressing à la vapeur % en Rétention des Effet Wash/Wear Rétention des Effet Wash/Wear poids de plis plis * % en % en sulfoxy- 5 blanchiss. 5 blanchissages 5 blanchiss. 5 blanchissages poids poids de late de Corde Tambour Corde Tambour Corde Tambour Corde Tambour de formal NaBH4 sec sec sec sec sec sec sec sec Essai K2CO3 déhyde humide humide humide humide No.
1 4,0 - - 4,0 4,5 3,0 4,3 4,3 4,0 2,8 3,0 2 4,0 0,25 - 4,0 4,5 3,0 3,5 4,0 4,5 2,0 3,0 3 4,0 - 2,0 3,5 4,3 2,0 2,0 4,3 4,8 3,5 3,0 4 2,8 - - 2,8 1,5 2,5 3,0 3,8 3,0 2,0 2,5 5 2,8 0,25 - 4,0 4,3 2,0 3,0 4,0 4,3 3,0 3,5 6 2,8 - 2,0 3,8 3,5 2,0 2,0 3,8 3,8 2,5 3,5 Con - - - - - 3,0 3,5 - - 3,0 3,5 trôle *Tous les poids sont basés sur le poids de la solution de sensibilisation Il ressort des essais décrits dans cet exemple, que des valeurs comparables de rétention des plis ont été obtenues en présence et en l'absence d'agents réducteurs et que 1 minute de pressing à la vapeur était suffisante.
** % de % de carbo- Quantité du réactif d' nate de po- produit d'ad- As- Rétention des Effet Wash/Wear Retrait % onium basé tassium dition hygro- plis persur le basé sur le scopique ba- 5 blanchissages 5 blanchissages 5 blanchissages Es- poids du poids du sée sur le sion Tambour sec Tambour sec sai tissu tissu poids de humide sec humide sec Chaine Trame No. tissu *1 9,1 4,5 + 4,5 2,5 3,5 4,0 4,0 5,0 2 9,3 4,6 urée 5 % - 4,0 2,5 3,8 4,0 3,5 5,0 3 8,2 4,1 urée 5 % + 4,0 3,0 3,0 3,5 4,5 6,0 4 8,2 4,1 éthylène - 3,8 2,5 3,0 4,3 3,0 4,0 glycol 10 % 5 7,7 3,8 éthylène + 4,5 2,5 4,0 3,5 5,0 6,0 glycol 10 % 6 7,6 3,8 glycérol 10 % - 3,5 2,5 3,5 4,5 3,5 4,0 7 7,3 3,6 glycérol 10 % + 4,0 3,0 3,8 4,0 5,0 6,0 * L'essai 1 est un essai étalon ** (1,4-phénylènediméthylène)bis(diméthylphénylammonium-bromure) Ainsi qu'en apportent la preuve les données ci-dessus, l'addition d'un agent hygroscopique à la solution de sensibilisation supprime la nécessité d'une aspersion préalablement au pressing à la vapeur.
Rétention des plis-3blanchissages Effet Wash/Wear - 3 blanchissages % de % Nombre de jours entre le traitement de sensibilisation et le pressing réactif K2CO3 basé basé Produit As0 7 14 0 7 14 sur le sur le d'ad- perpoids poids TD TD TD TD TD TD Esdu du dition sion sai tissu tissu humide sec hum. sec hum. sec hum. sec hum. sec hum. sec No.
*1 9,7 4,4 - + 4,3 2,5 4,8 3,0 4,8 2,5 3,0 4,5 3,0 3,0 3,5 3,0 2 9,6 4,4 urée 5 % - 2,5 2,0 4,0 2,0 3,0 2,0 3,5 5,0 3,5 4,3 4,0 4,3 3 9,6 4,4 urée 5 % + 4,5 2,5 4,8 2,5 2,5 3,5 3,0 4,5 4,8 2,5 3,0 3,5 4 9,4 4,4 éthylène glycol - 3,5 2,0 3,0 2,0 3,5 2,5 3,5 5,0 2,5 4,5 2,0 4,0 11,4 % 5 9,4 4,4 éthylène glycol + 4,3 2,5 5,0 2,0 4,0 3,0 3,5 4,3 3,0 2,5 2,0 3,5 11,4 % 6 8,3 4,4 glycérol - 4,0 2,8 3,5 2,0 2,5 2,0 3,0 4,8 2,5 4,3 4,0 3,0 10 % 7 8,3 4,3 glycérol + 4,5 2,5 4,3 2,5 4,3 3,0 3,0 4,3 3,0 3,0 2,5 3,5 10 % * L'essai 1 est un essai étalon Ainsi qu'en apportent la preuve les données, le composé de l'onium sensibilisé présentait une excellente stabilité au stockage. L'humidification du tissu peut être supprimée par l'addition d'un agent hygroscopique à la solution de sensibilisation.
(5a)
% de réac- % de K2CO3 % d'urée Essai Identification de tif d'onium basé sur basé sur Fixage thermique No. tissu basé sur le le poids le poids Aspersion (5 minutes à 300 F poids de de de = env. 150 C) tissu tissu tissu 1 100 @ laine cardée 7,8 4,0 - - 2 7,8 4,0 - + 3 7,8 4,0 - - + 4 7,8 4,0 - + + 5 8,6 4,4 5,5 - 6 8,6 4,4 5,5 + 7 8,6 4,4 5,5 - + 8 8,6 4,4 5,5 + + 9 100 laine peignée 5,7 3,0 - - 10 5,7 3,0 - + 11 5,7 3,0 - - + 12 5,7 3,0 - + + 13 6,1 3,1 4,0 - 14 6,1 3,1 4,0 + 15 6,1 3,1 4,0 - + 16 6,1 3,1 4,0 + + (5b) Les échantillons furent ensuite soumis aux procédés suivants de contrôles physiques en vue d'évaluer leur comportement.
* ** *** **** Rétention des Effet Wash/Wear % retrait Résistance à Résistance à Abrasion plis la traction en la déchirure par Rigi3 blanchissages 3 blanchissages 3 blanchiss. chaine en chaine flexion dité Es Tambour sec Tambour sec Cycles/ sai Chaine humide sec humide sec chaine trame livres kg livres kg chaine No.
Les rampes de guidage des ailettes peuvent etre constituées par des entailles pratiquéés dans une collerette montée sur le bord de ltextrémité libre de la tuyère dans lesquelles s'engagent les pales desdites ailettes.
Les moyens de verrouillage de l'empennage peuvent encore être constituéts par une butée amovible prenant appui dTune part sur un épaulement de ltextrémité de la tuyère et d'autre part sur un épaulement que présente chacune des ailettes sur sa face en regard de la paroi de la tuyère.
Les moyens de verrouillage de 1 t empennage peuvent également être constitués par un loquet articulé à l'extrémité de la tuyère et rabattu sur ltextrémité de chacune des ailettes ou encore par des languettes prenant appui d'une part sur un rebord de ltextrémité de la tuyère et d'autre part sur ltextrémité des ailettes en regard de la paroi du tube de lancement.
Le dessin annexé représente à titre d'exemple une forme d'exécution du projectile selon l'invention et des variantes de détail.
La figure 1 est une vue d'ensemble du projectile en élévation.
Les figures 2 et 3 en sont des vues en bout représentant respectivement l'empennage replié et déployé.
La figure 4 en est une vue partielle à plus grande échelle en coupe longitudinale représentant l'empennage replié.
La figure 5 est une vue similaire à celle de la figure 4 représentant l'empennage déployé.
La figure 6 est une vue en coupe selon IV--IV de la figure 4 de l'empennage replié.
Les figures 7, 9 et 11 sont des vues similaires à celle de la figure 4 représentant trois variantes de l'empennage à l'état replié.
Les figures 8 et lo sont des vues similaires à celle de la figure 5 représentant respectivement les empennages des figures 7 et 9 à l'état déployé.
Les figures 12 et 13 représentent une ailette de l'empennage vue de côté et de dessus respectivement.
Le projectile représenté au dessin est un projectile autopropulsé comprenant une charge explosive à l'avant en 1 et une charge propulsive à l'arrière en 2. Les gaz de propulsions s'échappent par sa tuyère coaxiale 3 sur laquelle est montée de façon coulissante une bague 4 à laquelle sont articalées quatre ailettes 5 s'appliquant au repos contre la tuyère 3 voir figures 1, 2 et @.
La bague a peut coulisser librement sr a toy-tre etre deux positions extrêmes comme représenté aux figures 4 et 5.
Dans la première de ces deux positions de la bague 4 (Figures 2 et 4), les ailettes 5 sont repliée sur la tuyère 8 de façon à permettre l'introduction du projectile dans l'âm d'un tube de lancement d'un calibre correspondant å son calibre propre et la bague 4 est maintenue dans cette position par fies cliquets 6 articulés sur les mêmes axes 7 que les ailettes . es axes 7 aux- quels les ailettes 5 et les cliquets 6 sont articulés sont tan- gents à la bague coulissante 4 et se trouvent tous dans un même plan perpendiculaire à l'axe du projectile.Les cliquets o présen- tent un bec 8 s'engageant dans une gorge c de la tuyèreet sont maintenus dans cette position de verrouillage de l'empennage par leur face dorsale lo,au contact de la paroi interne du tube lancement tant que le projectile se trouve à l'intérieur de ce dernier Cette face dorsale lo des cliquets 6 se prolonge suffisamment de part et d'autre de leur point de pivotement pour empêcher tout coincement lors du départ du coup.
Dans la seconde de ces deux positions de la bague 4 (figures 3 et 5), les ailettes 5 sont déployées par suite de leur glissement vers l'arrière sur leurs rampes de guidage respectives 11 lors du déplacement de la bague Lt de sa première position (figure 4) dans sa seconde position, près de l'extrémité libre de la tuyère 3. Lesdites rampes de guidage 11 sont des entailles pratiquées dans une collerette 12 montée sur le bord de l'extrémité libre de la tuyère 3, dans lesquelles s'engagent les pales desdites ailettes.
t o w s I TempErature frdcc Comp o- R1 R -O-CH-CH 0o de n R ~~~ ~ ~~ 1~~ ~ ~ ~ R3 4 t /, fiv fin 1 CH3 CH3 CH2CH2 | H -0C113 1O10/O,r\5 t,471 2 CH3 fl\)CH2 -ocH3 1012 1-489 I I CiJ3 o H 3 CH3 l CWî-OCH CHZ- - H i070/r9,05 A t 2 2 4 CH É I-CH - H -OC,HS 5 ,J1re~2 1,A84 2 i 5 CH; CHjOCH2CH2 CH, OC2H z 11fi0/'n2 ils460 ,Ctrr! .CH, srvXcH H -MHeM3 6 LH, / CH - i H -NH1100I:0 2 7 CH3 '1-CH - ~sSCT3 1 35 2 3 135o!iO3 1O9 8 (H? CHÔ 2 H rj o rso"fro~ g 3 1 CH CH - i 9 CH i -CFT2 t -NTo 17Oo/1O3 CH3 CH3 t f2TiSOC]ff2C 2 H riS 1 j 7H iioo/r,cs.5 C2H50OCJJ2CH2- 2 > ; > f f o t e i} ! ?f 3 j I fC2H5OCi!2CH2. H f 5 1200 s 12 C2HE 2 -CH e H .tqs3 4 75 0' É(01i i H f 1,,s0 ) 1as 5 | CTf2* H ST t 17S S 3 1tAssso 1 4 C2'rt o,,l -CTTZ s i EJ\/ O 1 JR5o, C ~3 les seules applications pratiques communes pour ces composés sont leur emploi comme additifs pour lubrifiants. Or, les travaux de la demanderensse vienner de mettre en évidence que ces composés possèdent des propriétés insecticides et acaricides permet tant de les utiliser avec succès pour la lutte contre les arthro podes parasites que l'on rencontre, notamment en agriculture et en horticulture.
La mise en évidence de ces propriétés peut etre il lustrée par les exemples ci-dessous. Dans chacun des essais, les composés selon l'invention ont été étudiés en comparaison avec un certain nombre d'insecticides ou acaricides commerciaux imnortants dont le nom et la strtlctllre sont les suivants AZINPHOS-ETHYL : nom commun pour le 0,0 diéthylphosphate de 5(3,4) dihydro-4-oxobenzo(d)-(1,2,3)-triazine-3-yl-méthyl BROMOPHOS : nom commun du 0,O diriéthyl phosphorothionate de 0-(4 bromo 2,5 dichlorophényle).
DICHLORVOS : nom commun du diméthylphosphate de 2-2 dichloro vinyle.
CARBARYL : nom commun pour le N-méthyl carbamate de 1-Naphtyle.
D;D.T. : nom commun pour le dichlorodiphényltrichloroéthane.
DICOFOL : nom commun pour le 2,2,2-trichloro-1,1-di(4-chloro- phényl)éthanol.
DIMETHOATE : nom commun pour le Op diméthyl phosphorodithioate de S-(N-méthylcarbamoylméthyle).
FENCHLORPHOS : nom commun pour le diméthyl phosphorothionate de 2,4,5 trichlorophényle.
FENITROTHION : nom commun pour le diméthylphosphorothionate de 0(3-méthyl-4-nitrophényle).
LINDANE : isomère y du 1,2,3,4,5,6 hecachlorocyclohexane.
MALATHION : nom commun pour le 0,0 diméthyl phosphoroditioate de S-1,2 di(éthoxycarbonyléthyl).
PARATHION : nom commun pour le diéthyl phosphorothionate de O(p-nitrophényle).
Exemple 1: tests sur les mouches sensibles (Musca domestica) On place 10 mouches adultes, âgées de 4 à 5 jours, dans une botte de Pétri à couvercle grillagé. On traite directement à l'aide d'une tour de nulvérisation en apportant S cc d'une solution acétoniaue de la matière active à la concentration voulue On relève le nombre de mouches présentant des symptômes d'intoxication (knock down) 5,10,15,20,25,30,60 et 120 minutes après le traitement.
Dans cet essai, les composés selon l'invention n 9, 3,4,5,6,7,10,11 donnent une mortalité totale des mouches avec un traitement à la concentration de 0,05 g/1., 30 utes.
Dans ces mêmes conditions et à la même concentration, le parathion et le dichlorvos ne donnent resnectivement que 20 7 50 t de mortalité et il faut attendre deux heures pour aue la mor- talité soit complète. Dans ces mêmes conditions, mais à une concen- tration 5 fois plus forte, le fénitrothion et le diméthoate ne donnent une mortalité que de 20 b en 30 minutes.Le fenchlornhos et le bromophos ne donnent pour leur nart que 20 % de mortalité à la concentration de 0,5 R/l et le malathion, insecticide couramment utilisé pour la lutte contre les ouches, ne donne aue 40 % de mortalité en 30 minutes à la concentration de 1 gil et il faut attendre 2 heures pour oue la mortalité soit complète.
Exemple 2 : Test sur les charancons du blé (Calandra granaria) On dispose, à l'aide d'une tour de nulvérisation, 5 cc d'une solution acétonique de la matière active étudiée sur une plaque de verre. Après évaporation de l'acétone, on nlace sur la plaque de verre 100 charançons adultes en les maintenant pendant deux heures sur la plaque traitée. Les charançons sont ensuite placés dans des boîtes de Pétri pendant 10 jours (une alimentation normale leur est proposée). Pendant ces 10 jours, on effectue des contrôles périodiques destinés à évaluer le nombre de charançons morts.
Par consèquent, le dispositif stabilisateur dècrit, assure effectivement un accroissement notable de la vitesse et de la sècuritè.
Mais les avantages de ce dispositif ne se limite pas à ce rèsultat déjà très remarquable. En effet, les bateaux du type catamaran ou trimaran, ont un très grave problème commun : en cas de chavirement ( ce qui peut toujours-se produire malgrè leur stabilité exceptionnelle ) ils leur est IMPOSSIBLE de se redresser parleurs propres moyens, ils sont alors irrémédiablement condamnès En cas de chavirement, un bateau èquipè du dispositif stabilisateur dècrit, est en mesure d'assurer lui-mème son redressement.L'è- ventualité d'un chavirement se produira vraisemblablement, alors que le vent soufflera en tempète par tribord, c'est à dire du cotè où se trouve le flotteur, avec des vagues énormes. La tempète s'emplifiant, il arrivera une ènorme vague daferlante plus vicieuse que les autres qui SOULEVERA et emportera le flotteur malgrè son poids ( 6.500 kilogs 3. Par l'intermédiaire des longerons ( dont le bras de levier nous est défavorable dans ce cas là ) le flotteur fera basculer le bateau sur lui-mème : ctest le chavirement tant redoutè.
Le bateau est donc retourné Nous supposons bien entendu que, dès les prèmices de la tempête, le pilote a sagement pris ses pré eau tions, notamment fermeture des hublots et autres ouvertures, ee qui a empêché l'eau d'envahir l'intérieur du bateau lors du chavirement.
le flotteur rempli au 2/3 d'eau flotte néanmoins. De l'intérieur de la cabine, en durant les vannes, on laisse se remplir la rangèe de réservoirs supèrieure qui est maintenant 90US l'autre. le pouvoir de flottaison du flotteur sera alors totalement annulé et il s'enfoncera à 8 mètres sous l'eau sous son propre poids : Plus de I.500 kilogs à quoi s'ajoute le poids des longerons, masse qui agit au bout d'un bras de levier de 8 mètres de longueur.Le bateau tournera lentement sur lui-mème jusqu'à ce que les longerons soient en position quasi verticale, le flotteur btant au fond de l'eau A ce moment, toutes les parties du chargement du bateau ( vivres, eau de réserve, batteries, équipement divers etc.. ) qui étaient entreposés dessein SOUS la ligne de flottaison du bateau, interviendront à leur tour pour continuer le mouvement de rotation du bateau, mouvement qui sera alors renforcè par le remplissage, à l'aide de la pompe de la cabine, d'un réservoir situé à dessein dans la cale du bateau.
Dès que, par suite de la rotation continue du bateau sur lui-mèmet le flotteur aura légèrement dépassé ce qui pourrait ètre appelé " le point mort bas ", il faut alors VIDER à l'aide de la pompe, la ran gbe de réservoirs qui se trouve dèjà au DELTA de ce " point mort bas n Au fur et à mesure de cette vidange, le pouvoir de flottaison ( I/3 du volume total, soit 2.600 kilogs environ ) de cette rangèe se manifestera progressivement par une poussée vers le haut qui s'exercera à l'extrémité du bras de levier que constituent les longerons.Par suite, le mouvement de rotation du bateau se poursuivra de plus en plus vite. Â ce moment, c'est à dire après avoir vidange le plus petit volume de réservoirs, ce qui a eu pour effet d'amorcer la re montèe du flotteur, il faut vidanger à son tour l'autre rangée de réservoirs. Au cours de cette opération, le pouvoir de flottaison du flotteur s'augmentera progressivement pour atteindre son maximum: 8.000 kilogs. Par suite, le mouvement de remontée du flotteur stac- centuera de plus en plus jusqu'à ce qu'il atteigne la surface : la situation du bateau sera alors heureusement rétablie.Etant donnè que l'exécution de cette opération de redressement demandera un certain temps, il faut donc prèvoir à cet effet, une réserve d'oxygène destinée à pallier au manque d'air frais, dans la cabine du bateau.
Dessins La FIGURE I reprèsente le bateau et son flotteur auxiliaire fixe au bout de ses longeron-supports, vus en coupe transversale, avec les dètails suivants : I coque du bateau; 2 longeron-support; 3 flot teur; 4 réservoir de fond de cale; 5 surface de l'eau; 6 ligne de flottaison du bateau; 7 mât La FIGURE 2 représente le flotteur en coupe transversale montrant les deux rangées superposées et indépendantes, de réservoirs dont l'une des parois verticales sert de support au tuyau de vidange, avec les dètails suivants : 8 longeron-support; 9 rangée de rèservoirs supérieurs; IO rangèe de réservoirs inférieurs; II vanne à ressort;I2 tuyau d'aspiration de la pompe de vidange; 13 crèpine d'aspiration; I4 tuyaux se dirigaant vers la pompe de vidange.
La FIGURE 3 représente le flotteur vu en plan avec les détails suivants : I5 flotteur; 16 longeron-support.
La FIGURE 4 représente une vanne à ressort ( coupe transversale ) en position " ouverte " avec les détails suivants : I7 corps de la vanne; I8 axe de la vanne; I9 palier supportant la vanne; 20 support du palier I9; 21 ressort de rappel de la vanne; 22 èpaulement d'appui du ressort 21; 23 couronne dtappui en matière souple assurant l'étanchéité; 24 câble de commande en acier inox; 25 axe de chacune des deux poulies guide-cVble; 26 gaine protectrice du câble; 27 coupole protectrice de la vanne; percee de trous à la façon d'une crépine.
La FIGURE 5 reprèsente le support du palier I9, vu de type, avec les détails suivants : 20 support du palier; 22 èpaulement d'appui du ressort de rappel 21 Résumé Le dispositif stabilisateur ci-devant décrit assure, aux bateaux à voile en particulier, d'importants avantages qui se soldent notamment par un accroissement notable de la vitesse et de la sécurité.
Il se compense essentiellement d'un flotteur auxiliaire maintenu paralèllement au bateau et à une certaine distance de sa coque, par des longerons. La longueur des longerons, c'est à dire en fait, la distance sèparant le flotteur de la coque, est d'environ deux fois la largeur maximum du bateau ( une distance moindre serait moins efficace ). Les dimensions du flotteur sont naturellement fonction de celles du bateau à équiper.
On conçoit facilement, que le bateau ne pourra giter beaucoup du cotè où se situe le flotteur, en raison du pouvoir flottant de ce dernier dont l'effet sustentateur est multipliè ( par cinq au minimum ) en raison de la longueur des longerons formant levier.
Le flotteur auxiliaire comporte la particularité suivante qui lui donne toute sa valeur : Tout son volume intérieur disponible est di visè en deux rangées de réservoirs susceptibles d'ètre remplis d'eau ( et vidès à l'aide d'une pompe situèe dans la cabine du bateau ).
Les deux rangèes de réservoirs - qui ont chacune leur utilité propre - sont indépendantes et leur contenance inégale. La rangèe supèrieure représente environ 1/3 du volumes tandis que la rangée inférieure représente environ les 2/3 restants. C'est cette dernière rangée qui sert à- assurer la stabilité du bateau lorsque le flotteur se trouve sous le vent ". Dans ce cas, au poids du flotteur lui-mème, vient s'ajouter celui de lteau contenu dans les réservoirs remplis automa tiquement au moment opportun.C'est donc cette masse fixèe à l'entré mité des longerons formant levier, qui fait efficacement contrepoids à l'effet du vent ( dans la voilure ) qui tend à faire giter le bateau du cotè opposé.
Donc, dans les deux cas " type " ( vent soufflant par babord et vent soufflant par tribord ), le dispositif dècrit, assure au bateau une stabilité incomparablement supérieure à celle que lui assure normalement une quille lestée. Celle-ci peut donc avantageusement être supprimèe, d'où il rèsulte une rèduction de 50 % au moins, de la hau tèur du tirant d'eau d'une part, et d'autre part, un gain de poids considérable. De plus, un très faible tirant d'eau, permettra au bateau de s'approcher plus près du rivage et de se faufiler dans des passes peu profondes inaicessibles autrement dBoh meilleure maniabi- lité.
L'avantage principal ètant un accroissement considérable de la statilitè et donc de la sècuritè. Raisonnablement, on peut donc utiliser une partie de cet accroissement - tout en conservant une bonne marge bénéficiaire - par la mise en oeuvre d'une plus grande 8urface de voilure, d'où il résultera une vitesse plus grande. Cette augmentation de la vitesse ainsi obtenue, s'ajoutera à celle obtenue par le gain de poids résultant de la suppression du lest.
Dtautre part, dans l'éventualité d'un chavirement ( il faut tout prévoir ) l'utilisation judicieuse des rangèes de réservoirs contenus dans le flotteur ( et d'un autre situé à cet effets dans la cale du bateau )suivant le processus dècrit, permet de rètablir ( remise à flot ) la situation du bateau, sans 'aide extérieure.
Le corps 1 qui peut être en silicium de type N forme la région de collecteur du transistor. La région 2 formée dans le corps 1, et de type de conductlvité P, forme la région de base tandis que la région 3,de nouveau de type de conductivité N est formée dans la région de base et établit la région d'émetteur. Une couche de passivation diélectrlque 4 qui recouvre la Jonction base-collecteur et qui est utilise conne masque avant la diffusion de la région de base, doit avoir une épaisseur minimale. Si le dispositif est un transistor discret à haute fréquence, la couche diélectrique doit être suffisamment épaisse, de telle sorte que la capacité base-collecteur soit aussi faible que possible.On suppose que la couche diélectrique 4 a une épaisseur d'environ 10. oo angstroms ou 1 micron pour la capacité maximale permise requise. Une autre couche de passivation 5 doit être formée sur la région de base et un trou y est formé afin d'engendrer un masque pour la diffusion de la région d'émetteur.
A titre de règle générale, l'ouverture dans la couche de passivation 5 doit être environ 10 fois plus grande que la distance à partir de cette ouverture où la plaque photo doit être placée, laquelle distance, dans ce cas, représente approximativement l'épaisseur de la couche de passivation 4, étant donné que la couche de passivation 5 est mince de manière négligeable par rapport à l'épaisseur de la couche de passivation 4. la plaque photo ne peut pas être placée plus près de ltou- verture prévue dans la couche 5 que la surface de la couche de passivation t. la couche de passivation 4 est d'autant plus épaisse que la distance à la plaque photo est plus grande, par rapport à l'ouverture ménagée dans la couche de passivation 5. les problèmes les plus sérieux concernent les franges de lumière, la dispersion et les mores à partir de la couche 4, et ainsi le plus difficile consiste à définir et à réaliser correctement le trou dans la couche 5 qui définit la région d'émetteur 3. Etant donné que le rapport acceptable entre l'ouverture du trou et la distance de la plaque photo par rapport à l'ouverture est de 10, la dimension minimale du trou dans la couche 5 définissant la région d'émetteur est au moins de 10 microns. Une autre couche de passivation 6 est encore formée sur la région d'émetteur 3 et un trou y est formé, afin de déposer le contact de métallisation 7.
Ce trou dans la couche de passivation 6 doit être de nouveau 10 fois plus grand que la distonse à partir du tr@u à la surface de la couche de passivation 4. Etant donné que le trou dans la couche 6 doit être plus faible que le trou formé dans la couche 5. et si la dimension la plus faible du trou formé dans la couche 6 est au moins de 10 microns, le trou dans la couché' de 'passivation' 5 pour établir la -reglon d'émetteur doit au moins être superieur i 10 microns.Des dimensions accrues dans la région d'émetteur engendrent une capacité émetteur-base plus gr de dans un transistor discret et réduisent la réponse en haute fréquence, et pour des structures de circuitsintégrésmonlithiques,ces grandes géométries limitent la densité des structures qui peuvent être formées sur une plaquette.