INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il s'est avéré que, le fait de saler, avant ltapparition du phénomène atmosphérique conduisant à la transformation des routes en patinoires, est susceptible de présenter des avantages très importants sur épandage traditionnel après l'apparition de ce phénomène. Lors de l'épandage préventive, sur une route encore normalement praticable, les véhicules chargés de cette opération peuvent atteindre des rendements bien supérieurs à ceux que l'on obtient lors de la dispersion traditionnelle sur une route déjà difficilement praticable, verglacée ou recouverte de neige glacée, de sorte que l'on peut traiter avec un parc de véhicules plus réduit un réseau routier plus étendu, et on économise des frais importants de personnel et de machines.Avec ce traitement préventive, effectué sur une chaussée mouillée, avant l'apparition du gel, ou d'un autre phénomène atmosphérique générateur de verglas, on ne constate absolument pas de formation de celui-ci. Cet épandage préventive, précédant une chute de neige, empêche l'adherence et le durcissement en glace de celle-ci sur le revêtement de la route, ce qui facilite le déblaiement ultérieur de la neige par les engins chargés de ltenlèvement, sans qu'il subsiste de plaques de neige fortement glacée, rendant nécessaire un nouveau salage.La neige et le verglas se manifestent avant tout fréquemment, la nuit, et exigent lors de épandage habituel, l'intervention avant le lever du jour des véhicules chargés de I'opération, et ce dans I'obscurité, Le traitement préventif par contre peut s'effectuer à la lumière du jour et pendant les horaires normaux de travail, ce qui facilite le travail et économise grandement le coût du personnel. Mais il s'est montré avant tout que, par l'utilisation de sels de dégel appropriés, aussi bien le nombre de dispersions requises, que les quantités de sel nécessaires, sont plus réduites lors du traitement préventif qu'avec épandage traditionnel.La réduction du nombre des interventions des véhicules chargés de ce traitement a pour conséquence une économie importante sur les frais de machines et de personnel. La réduction des quantités de sel requises ne signifie pas seulement une économie sur le coût des matériaux, mais présente une grande valeur dans le cadre de la protection de lten- vironnement, car, les quantités de sel utilisées parviennent, en grande partie, par exemple par les canalisations, dans les ruisseaux et les fleuves.
Bien que les avantages énormes précités du traitement préventif soient connus depuis des années, (cf. la publication périodique "Strasse und Verkehr" 1966, N 2 du 18 Février 1966), celui-ci n'a pu s'imposer généralement dans la pratique malgré des essais renouvelés. En effet, les sels de dégel usuels, se trouvant jusqu'ici sur le marché, ne conduisent pas, tant sur le plan technique que sur le plan économique, à un résultat satisfaisant, en partie parce qutils sont relativement chers, en partie parce que leur action préventive ne s'exerce que pendant un laps de temps relativement court.
Le chlorure de sodium (NaCl) est le sel de dégel le plus facilement accessible et leEeilleur marche ; il possède, aux températures allant jusqutà -100C, de beaucoup le plus grand pouvoir de fusion, parmi les sels de dégel courants, c'est-à-dire que, pour faire dégeler un kilogramme de glace on utilise une quantité de chlorure de sodium bien inférieure à celle qui serait nécessaire avec d'autres sels. Mais par contre, le chlorure de sodium présente l'inconvénient d'agir assez lentement, de se solubiliser lentement et de façon endothermique, d'être d'une utilisation recommandable seulement jusqu'à -10 C et de ne plus entre économique aux tem pératures plus basses.
Le chlorure de sodium, obtenu' sous forme de sel raffiné par cristallisation à partir de l-a saumure, et ayant une granulation fine et uniforme de tordre de 0,15 à 0,9 mm, présente l'avantage d'avoir une surface relativement étendue, ce qui accélère sa solubi libation. Sur les chaussées humides, les fins grains de sel adhèrent à la surface de la route, et il en résulte une action persistante relativement durable. Mais sur les chaussées sèches, les grains de sel fins et légers sont balayés par le vent, en particulier par le vent créé par la vitesse des automobiles, vers le bord de la route, de sorte que, dans ces conditions, un traitement pré ventif n'a pas d'action suffisamment prolongée.
Le chlorure de sodium, obtenu sous forme de sel gemme par abattage minier dans les gisements de sel, et ayant une granulation de l'ordre de 0,16 à 5 mm,en raison de cette granulation plus grossière demeure plus facilement sur la route. Mais, par suite de cette granulation plus grande, il présente une surface plus faible par unité de poids et il en découle une capacité de réaction plus petite. Comme le grain de sel dur ne se laisse que difficilement écraser par les roues des véhicules, il est nécessaire d'en utiliser une plus grande quantité, pour atteindre une densité de diffusion comparable à celle que l'on obtient avec le sel raffiné plus fin.Le sel gemme destiné à être répandu, contient fréquemment des souillures insolubles dans l'eau, qui forment sur les carrosseries et les pare-brise des véhicules un revêtement fortement adhérent, et sur la route une pellicule visqueuse qui porte préjudice à la sécurité de la circulation.
Le sel de potasse, que l'on trouve dans le comnerce, sous forme de marchandise en vrac de grain grossier, est constitué par un mélange de chlorure de potassium, chlorure de magnésium, sulfate de magnésium, et dans une proportion de 10 à 90% (50 à 90% dans les bons sels) de chlorure de sodium. Le pouvoir de fusion s'al- tère à mesure que la teneur en chlorure de potassium croit. La teneur en sulfates peut avoir un effet défavorable sur les revétemerrts des routes en béton. Généralement le sel de potasse contient encore de l'argile, de la Kieserite et de l'Anhydrite. Ces impuretés salissent les routes et forment un enduit glissant, qui porte préjudice à la sécurité de la circulation par augmentation du danger de dérapage.
Le chlorure de calcium, que l'on obtient en particulier en tant que produit secondaire de la fabrication de la soude et que l'on trouve dans le commerce, sous forme d'écailles, avec une teneur en CaCl2 de l'ordre de 77 à 80 ou 85%, demeure actif à des températures plus basses, existant dans la pratique, à savoir jusqutà -350C. En raison de son pouvoir hygroscopique, son action n'est pas entravée méme par un froid très sec. A I'opposé de ce qui se produit pour le chlorure de sodium, la solubilisation du chlorure de calcium se produit exothermiquement, de sorte qu'il se dégage une partie de la chaleur nécessaire pour la masse fondue, et cela provoque une fusion rapide.Mais le chlorure de calcium présente l'inconvénient, par suite de sa grande hygroscopicité, de tomber en déliquescence à l'air par absorption de l'humidité, cela oblige à l'entreposer dans des sacs, tonneaux, etc. étanches à l' air. En raison de propriétés analogues, il provoque la formation sur la route d'une couche humide et visqueuse, qui influe défavorablement sur le freinage. Le chlorure de calcium est en outre re- lativement coûteux et exige, par suite de sa granulation grossière et de son aptitude plus faible à provoquer la fusion, une densité d'épandage plus élevée. A cause de son prix plus fort et de sa manipulation plus compliquée, le chlorure de calcium n' est utilisé à bon escient qu'à des températures inférieures à -100C.
Le chlorure de magnésium (N1gCl2) se présente dans le commerce sous forme d'écailles ou de produit broyé ayant une teneur en chlorure de magnésium de l'ordre de 44 à 46%. Il est également très hygroscopique et est rarement utilisé comme sel de dégel. Au reste, les développements précédentyiur le chlorure de calcium valent pour le chlorure de magnésium.
La présente invention concerne d'une façon générale des projectiles ou engins militaires ayant des qualités incendiaires,pyrophoriques et pénétrantes. De préférence, ces projectiles ou engins sont réalisés en utilisant de nouveaux alliages de terres rares et de nouveaux procédés.
Des engins militaires tels que des bombes, des projectiles, des mines, des grenades, des cônes de charge et des cartouches sont d'une façon générale bien connus en pratique et se répartissaient jusqu'à présent en diverses catégories. Une catégorie comprend les engins à fragmentation et perforants qui contraignent des fragments métalliques ou projectiles à pénétrer dans une cible à grande vitesse sous effet de la force d'une charge explosive.
De tels engins ont été efficaces contre des cibles blindées et des cibles humaines. Cependant, leurs effets destructeurs ont été limités, étant donné qu'ils ne provoquaient habituellement pas d'incendies ou de phénomènes analogues lors de leur pénétration.
Un autre type d'engins incendiaires qui dégagent une chaleur intense et produisent des étincelles par la combustion de produits chimiques tels que de l'essence gélifiée ou du phosphore ou bien des métaux comme le magnésium, de l'oxyde d'aluminium-fer en poudre (appelé "thermite"), un alliage en poudre à base de métaux cériques et du zirconium. Ces engins étaient efficaces contre des cibles combustibles comme des constructions en bois, etc. Cependant, leurs effets destructeurs étaient limités du fait qu'ils ne pénétraient pas dans des citernes à combustible ou des véhicules blindés et qu'ils ne se/consumaient pas en un temps relativement court (par exemple une minute ou moins).
La présente invention surmonte ces inconvénients et fournit un engin militaire universel ayant des qualités à la fois pénétrantes et incendiaires ainsi que de meilleures qualités incendiaires et de formation d'étincelles.
Bes alliages de terres rares sont également bien connus en pratique. Ils ont été couramment utilisés comme pierre à briquet en raison de leurs propriétés pyrophoriques (c'est-à-dire la faculté de produire des étincelles lorsquton les heurte contre des surfaces dures) et comme additifs dans la fabrication de l'acier pour éliminer certaines impuretés du fer pendant la fusion. Ils ont également été alliés jusqu'à présent avec le silicium, l'alu- minium, l'étain, le zinc, le nickel et le fer pour améliorer les propriétés de dureté et pyrophoriques et avec le cuivre pour abaisser le point de fusion. Ils ont aussi été couramment alliés avec environ 2 % de magnésium pour réduire l'oxydation et améliorer les qualités de vieillissement.Cependant, ces alliages n'ont pas été utilisés d'une façon générale pour réaliser des éléments de construction à cause de leur résistance mécanique relativement faible et de leur fragilité.
Les applications des alliages de terres rares ont également été limitées par les procédés de fabrication disponibles Le seul procédé généralement utilisé est la coulée séparée qui est coa- teuse et longue. Certains alliages ont été extrudés à chaud (c'està-dire entre 2180 et 2570C) sous forme de pierre à briquet ou analogue sous pression élevée (c'est-à-dire entre 5040 et 9100 kg/cm5.
A la connaissance de la Demanderesse, aucun de ces alliages nta été jusqu'à présent formé à froid, étiré à froid ou coulé en combinaison.
La présente invention permet de surmonter ces inconvénients et difficultés et procure un alliage d'une terre rare qui est-ductile et présente une bonne résistance mécanique, ainsi qu'un nouveau procédé de fabrication de produits tels que des projectiles ou engins militaires.
La présente invention concerne un engin militaire ayant des qualités incendiaires,pyrophoriques et pénétrantes. L'engin présente au moins un composant d'alliage solide comprenant comme principal constituant une terre rare telle qu'un alliage de métaux cériques connu également sous le nom de mischmetall.Le composant particulier et la forme du composant d'alliage solide varient avec la forme et l'application particulières de l'engin militaire.
Dans une bombe, un obus d'artillerie, un cône de charge pour roquettes ou une grenade,l'alliage solide peut constituer l'enveloppe contenant la charge explosive. L'alliage peut également former une chemise placée près de l'enveloppe en l'attachant ou le liant autour de sa face externe ou en l'introduisant ou le liant à l'inté- rieur et en disposant la charge explosive à l'intérieur de l'enveloppe et de la chemise. Ces dernières formes de réalisation de l'alliage sont particulièrement avantageuses, étant donné qu'elles permettent à la présente invention de transformer un engin militaire existant. En tout cas, la Demanderesse préfère que des rainures ou autres irrégularités soient ménagées dans l'alliage pour déterminer la dimension, la vitesse et la dispersion des fragments à partir de l'alliage.
Dans une cartouche, une charge conformée ou une mine, l'alliage solide constitue une partie ou la totalité du projectile.
Lorsqu'il ne constitue qu'une partie du projectile, l'alliage solide peut être le composant interne formant un noyau creux ou peut autre placé autour d'une charge explosive. Toutefois, la Demanderesse préfère que l'alliage solide constitue les parties externes du projectile composite. De cette manière, une chemise ou noyau interne en acier ou matériau analogue peut constituer le support du projectile et lui donner de bonnes qualités pénétrantes, et l'alliage solide est entièrement à découvert et offre de meilleures qualités incendiaires.
En outre, les projectiles comprenant l'alliage solide peuvent être des billes ou balles comme celles utilisées dans des obus à balles ou simplement des balles pleines ou creuses de fusil ou des obus massifs ou creux de pièces d'artillerie. Dans ce dernier cas, les obus peuvent être chemisés d'un métal comme le cuivre en déposant électrostatiquement le métal fondu ou simplement en plongeant l'obus dans le métal fondu. De cette manière, on peut éviter un endommagement important du canon dû à la formation d'étincelles et au brûlage de l'alliage ainsi qu'un brûlage prématuré de l'alliage pendant la mise à feu et sur la trajectoire de vol (à cause de la résistance de l'air). A cet égard, la Demanderesse préfère que l'obus ne soit pas chemisé sur toutes les parties de sa surface ; la Demanderesse préfère en particulier que la pointe ne soit pas chemisée de manière que l'alliage solide ait toutes ces qualités pyrophoriques et incendiaires au moment de l'impact de l'obus sur la cible.
Les fenêtres 9 et 10 de l'autre face de la règle à calcul figure 5) et les échelles correspondantes qui leur sont combinées sont disposées pour permettre respectivement b calcul de la dilatation linéaire d'une section de conduite, et celui de la poussée appliquée au bas d'un compensateur axial quand une pression déter minée agit à son intérieur. Comme on le sait, cette poussée doit être Squilibrée par un point fixe approprié de la structure de support du réseau. Ladite dilatation linéaire 1 L est donnée en fonction de la longueur L de la conduite et de la température de service T par une relation du type suivant : Ai zist LT (t7) où # est un coefficient qui dépend du métal dont est faite la conduite.
La susdite poussée S est donnde par une ration du type s S = Kpd'2 (18) où p est la pression de travail , K une constante et d le diamètre moyen du compensateur mesuré au droit des soufflets. Le calcul des grandeurs des termes de gauche des équations 17 et 18 peut aussi titre effectué par comparaison des échelles logarithmiques des grandeurs figurant dans les ternes de droite.
Sur le bord supérieur de la fenêtre 9 est prévu un index pour la grandeur L. Sur la partie de la réglette 3 (figure 5) qui est découverte par la fenêtre 9 sont prévues, en haut et en bas res pectivement, les échelles logarithmiques des grandeurs L et # L L de l'équation 17, tandis qu'au centre de la partie stationnaire 1 figurent deux échelles logarithmiques de la température T entrant dans ladite équation t l'une de ces échelles peut être utilisée dans le cas de conduites faites en acier ou carbone ou d'acier à faible teneur de métaux alliés, et la seconde peut astre utilisée quand les conduites sont en acier inoxydable ou en acier austénitique.Dans ces échelles de la température T, on a tenu compte du coefficient # de l'équation 17, lequel est différent dans les deux cas susmentionnés.
Sur le bord supérieur de la fenêtre 10 est prévue l'échelle logarfthmique de la grandeur d' de l'équation t8, tandis que le bord inférieur porte un index pour la grandeur p. Dans la partie inférieure de la réglette 3, k l'intérieur de ladite fenêtre, l'échelle logarithmique de la grandeur S et celle de la grandeur p de la susdite équation sont tracées en haut et en bas respec vivement, Les figures 10 à 15 illustrent des exemples d'utilisation de la règle à calcul suivant l'invention pour effectuer les calculs décrits plus haut.
Pour déterminer la longueur de la travée L suivant l'équation 6 au moyen des échelles combinées à la fenêtre 6 (figures 4 et 10) il suffit d'amener, en déplaçant laréglette 2, la valeur de q du métal de la conduite, lue sur l'échelle correspondante de la ré galette, en face de la valeur choisie de 6 , lue sur l'échelle cor- respondante de la partie stationnaire, et de lire, en face de la valeur choisie de s, la valeur L/D g comme le montre l'exemple de la figure 10, si les valeurs choisies de q, & et s sont respectivement 50 kg/m, 4 Kg/mm2 et 3 mm, la valeur de B/D trouvée sera égale à 43,5. La correspondance entre les deux paires d'échelles susindiquées est montrée en traits mixtes sur la figure 10.
Pour déterminer la longueur de la travée suivant l'équation 10 au moyen des échelles combinées avec la fenêtre 5 (figures4 et 11), on amène la valeur de q, lue sur l'échelle correspondante de la réglette, en face de la valeur de E lue sur ltéchelle correspondante de la partie stationnaire. En faôe de la valeur de s, lue sur l'échelle correspondante de la réglette 2, on trouve la valeur de L/D en la lisant sur l'échelle correspondante de la partie stationnaire 1.En supposant que l'on choisisse, pour les valeurs des trois grandeurs susmentionnées, respectivement 50 Kg/m, 20 000 Kg/mm2 et 2 ms figure 11), on trouvera une valeur de B/D égale k 31,8. Dans ce cas également,la la corresoondance entre les deux paires d'échelles susindiquées est montrée en traits mixtes sur la figure 11.
Pour déterminer la disposition des compensateurs de dilatattion, on procède comme il suit. En supposant que la configuration du réseau de conduit dans lequel sont placés ces compensateurs est l'une des configurations des figures 6, 7 ou 8, la valeur de a suivant les équations t1 et 12 peut être déterminée au moyen des échelles combinées au bord inférieur de la fenêtre 7 (figures 4 et 12). En déplaçant la réglette 2, on amène la valeur de #1 + #2, lue sur l'échelle correspondante de ladite réglette, en face de la valeur prédéterminée de CK 2 lue sur l'échelle correspondante de la partie stationnaire 1.On lit alors la valeur de la grandeur a sur l'échelle de la réglette 2 qui correspond à cette grandeur, en face de l'index placé au bas de la fenêtre 7 < côté droit). Un exemple est illustré sur la figure 12.
Quand la configuration est celle de la figure 9, après avoir déterminé la valeur de a de la façon décrite et suivant l'équation 15, on peut déterminer la valeur de la grandeur c - a suivant l'équation 16 en utilisant les échelles combinées au bord supé rieur de la fenêtre 7 (figures 4 et 13). En déplaçant la réglette 2, on amène la valeur de b, lue sur l'échelle correspondante de la réglette, en face de la valeur de C?L 3|t, lue sur l'échelle correspondante de la partie stationnaire 1 ; on lit alors la valeur de la grandeur c - a sur l'échelle de cette grandeur, en face de l'index placé en haut de la fenêtre 7, cEté droit. Un exemple est illustré sur la figure 13.
Pour calculer la dilatation linéaire d'une section de conduite suivant l'équation 17, on utilise les échelles combinées à la fenêtre 9 (figures 5 et 14). En déplaçant la réglette 3, on amène la valeur de 1, lue sur l'échelle correspondante en haut de ladite réglette, en face de l'index placé sur le bord supérieur de la partie stationnaire. Puis, en déplaçant le curseur transparent 12 (figure 14), on amène la ligne de foi de celui-ci en face de la valeur de la température de service T de la conduite, lue sur l'une des deux échelles de température tracées sur la partie stationnaire 1. On peut alors lire la valeur de la grandeur gS L à l'intersec- tion de la ligne de foi 13 avec l'échelle de ladite grandeur au bas de la réglette.
Afin de déterminer la poussée axiale S des compensateurs suivant l'équation 18, on utilise les échelles combinées à la fenêtre 10. En déplaçant la réglette 3, on amène la valeur de la grandeur p, lue sur l'échelle correspondante de la réglette, en face de l'index placé sur la partie stationdle1.0n trouve alors la valeur de la poussée 8 en face de la valeur de d' lue sur l'échelle correspondante de la partie stationnaire 1.
Naturellement, de nombreuses modifications et variantes peuvent être introduites dans la réalisation de l'invention décrite ci-dessus, sans sortir du domaine de l'invention. En particulier, les échelles de la rague à calcul peuvent Btre combinées avec des échelles de tout autre type connu pour effectuer d'autres calculs, par exemple pour convertir des températures et des pressions d'un système de mesure à un autre.
La présente invention a pour but de manutentionner d'une façon facile, rapide et efficace, des colis pompacts.
Dans les dispositifs connus de ce genre, les bras articulés sont commandés mécaniquement par une liaison par bielles, le serrage s'effectuant automatiquement pendant l'opération de levage.
De tels dispositifs sont d'un emploi malaisé et le serrage sur les flancs du colis ne sont pas constants suivant la largeur de celui-ci.
Ils présentent en outre un risque de glissement de la charge soulevée.
Le dispositif suivant l'invention permet d'éviter ces inconvénients.
Bien entendu, l'invention n'est nullement limitée aux exemples de modes de réalisation précédemment décrits, mais elle en couvre au contraire toutes les variantes.
Le présent brevet dtinvention concerne une pile solaire de structure nouvelle qui présente, par rapport aux piles solaires connues de type voisin, l'avantage d'un rendement énergétique plus élevé obtenu en étendant le domaine de longueurs d'onde du spectre émis par le soleil qui contribuent effectivement au rendement de la pile.
Une pile solaire selon l'invention entre dans la catégorie des piles solaires connues formées par un corps semi-conducteur en silicium dopé de type p, à la partie supérieure duquel, exposée à la lumière incidente, se trouve une zone dopée de type n, de faible épaisseur. De telles piles sont munies ordinairement d'électrodes métalliques, une première électrode recouvrant la surface inférieure du corps semi-conducteur, dopé de type p, une seconde électrode, en forme de grille collectrice de courant, étant ménagée sur la surface supérieure de la pile, où le corps semi-conducteur est dopé de type n. Par ailleurs, cette surface supérieure est recouverte de diverses couches de matériaux améliorant son rendement énergétique et/ou assurant la protection de la pile pour assurer la fiabilité de sa qualité.
On sait, toutefois, que quelles que soient les précautions prises lors de la fabrication de la pile, la zone dopée de type n pré- sente des irrégularités ou autres défauts liés aux états de surface.
De la sorte,les porteurs créés au voisinage de la surface de la pile lors de l'impact des photons incidents, trouvent à se recombiner en majeure partie sur les centres superficiels ionisés de cette meme zone. Ils ne participent donc pas à la conversion dténergie que doit assurer la pile. De plus, cet effet s'opère sélectivement selon la longueur tonde des photons incidents, et est particulièrement néfaste pour les com posantes du rayonnement solaire dont la longueur d'onde est inférieure à 5 000 AO, nuisant ainsi au rendement dtune telle pile solaire.
Selon la présente invention, l'action néfaste des centres superficiels pour les longueurs d'onde inférieures est annihilée par compensation contrôlée des charges électriques qu'ils portent. Les ions superficiels passent alors à l'état d'atomes neutres, sans influence sur la valeur du rendement énergétique de la pile auquel participent, de ce fait, ces longueurs d'onde inférieures contrairement à ce qui se passe pour les piles solaires connues.