INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Afin d'obtenir une bonne connexion électrique entre les parties mâle et femelle tant des contacts centraux que des contacts extérieurs, il faut prévoir des fentes dans la direction longitudinale (direction axiale) du contact tubulaire mâle 2 dans la fiche et du contact tubulaire femelle 8 dans la prise. Ces fentes donnent naissance à des segments de tube capables d'exercer une force élastique contre la partie complémentaire. Cependant, les fentes font que l'impédance caractéristique perd son uniformité du fait de l'absence de matière dans les fentes. L'impédance à travers le dispositif de raccordement peut être rendue uniforme en éliminant les fentes mais cela a également pour conséquence d'éliminer la force élastique nécessaire pour maintenir un contact mécanique et électrique satisfaisant entre les parties constituti- ves du dispositif de raccordement.
lia fig. 3 montre, à titre d'exemple, un contact femelle tubulaire typique de l'art antérieur et présentant quatre fentes 12.
La fig. 4 montre une prise femelle suivant la présente invention qui comprend un corps 5, un élément isolant 7 et un filetage 10, ces différents organes étant désignés de la meme manière que dans les figures précédentes. Cependant, le contact tubulaire femelle 24 comporte une partie épaissie 13 entre les fentes 12.
Cette partie épaissie compense sur le plan électrique les effets des fentes en réduisant la variation de l'impédance globale à l'intérieur du dispositif de raccordement coaxial.
La fig. 5 montre le diamètre accru d1, résultant de la partie épaissie du contact tubulaire femelle en comparaison du diamètre extérieur d1 du fil conducteur correspondant et des contacts femelles respectifs de la technique antérieure. La longueur de la partie épaissie est désignée par 1.
D'une manière analogue, la fig. 6 montre une fiche suivant la présente invention qui présente un contact tubulaire male 21 avec des parties épaissies 14. Comme représenté à Ta fig. 7, les parties épaissies présentent un diamètre intérieur d2' oui est inférieur au diamètre intérieur d2 de dispositifs de raccordement males connus.
La fig. 8 montre une prise femelle d'un dispositif de raccordement coaxial suivant une autre forme de réalisation de l'in vention. lie corps principal de la prise femelle 15 présente intérieurement des contacts centraux tubulaires du type femelle 16, 16' pour établir une connexion avec les conducteurs centraux.
lies contacts femelles 16, 16' présentent des parties épaissies 17, 17' entre les fentes 18, 18'. La prise femelle comprend, en outre, l'organe de connexion 19 de la prise femelle et les contacts tubulaires extérieurs de type femelle 20, 20' pour établir une connexion avec les conducteurs extérieurs d'une fiche complémentaire mâle.
Comme représenté à la fig. 9, d1 représente le diamètre extérieur du contact central de type femelle 8 suivant la technique antérieure et d1' représente le diamètre extérieur du contact central de type femelle 16, 16' suivant l'invention. Ainsi, les parois du contact central de type femelle sont épaissies, comme indiqué par la différence entre le diamètre d1' et le diamètre d1. De cette manière, l'impédance caractéristique au niveau des dispositifs de raccordement peut dtre ajustée correctement en prévoyant pour les contacts centraux des types femelles 24, 16, 16' un diamètre extérieur approprié d1, et une longueur appropriée 1 des parties épaissies.
La variation de l'impédance de la prise femelle est essentiellement due à une variation de la réactance inductive au niveau des fentes et est corrigée en épaississant le contact de façon à faire varier la réactance capacitive. L'impédance peut ainsi être corrigée plus facilement et d'une manière plus prévisible que par la méthode passive qui consiste à raccourcir la longueur des parties fendues, méthode qui est enseignée par la technique antérieure et est évoquée précédemment.
Les résultats de mesures effectives de l'impédance caractéristique de dispositifs de raccordement coaxiaux sans et avec correction sont représentés aux fig. 10 et 12 respectivement.
Les valeurs représentées à ces figures ont été obtenues en prévoyant à une extrémité d'une prise femelle, comme représenté à la fig. 4, une partie terminale de 50 ohms. Ces mesures ont permis de constater que l'impédance caractéristique sans correction atteint un maximum de 50,7 ohms autour de la partie fendue, comme représenté à la fig. 10. La distribution de l'impédance caractéristique d'une prise femelle ayant fait l'objet de la correction prévue suivant l'invention est beaucoup plus uniforme, l'impédance maximale étant de 50,3 ohms, comme représenté à la fig. 12.
lies fig. 11 et 13 montrent le taux d'onces stationnaires en fonction de la fréquence appliquée, sans correction (fig. 11) et avec correction (fig. 13). Sans correction, le taux d'ondes stationnaires est inférieur à 1,10 seulement pour des fréquences égales ou inférieures à 7,0 GHz. A l'état corrigé, le taux d'ondes stationnaires est inférieur à 1,10 pour des fréquences allant jusqu'à 10,0 GHz et plus. Ces résultats montrent que des dispositifs de raccordement coaxiaux présentant des parties fendues peuvent être réalisés suivant la présente invention de façon à présenter une impédance caractéristique uniforme, une caractéristique améliorée de taux d'ondes stationnaires en fonction de la fréquence et une gamme élargie de fréquences utiles.
La présente invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation décrits et illustrés car diverses modifications peuvent y être apportées sans sortir de son cadre.
Elle représente également les tampons de néoprène 42 et le remplissage de mortier 43 qui est coulé par des ouvertures non représentées.
La figure 14 est une coupe verticale de détail suivant la ligne 14et14 dé la figure 3 et elle montre l'alignement vertical des colonnes des deux éléments modulaires de la zone des éléments décalés partiellement. En plus du mode d'ali- gnement représenté sur la figure 13, elle indique les sièges de support en creux 44, des colonnes qui permettent la mise de niveau et l'alignement des planchers contigus des éle ments modulaires et le plancher de espace 10 formé entre eux.
La figure 15 est une vue en perspective schématique d'un ensemble modulaire préfabriqué et elle indique le mode de construction d'un élément modulaire suivant la présente invention, à partir d'une charpente d'éléments de construction horizontaux et verticaux 45 équipés de panneaux 46 de fermeture et de remplissage. La figure 15 représente égale ment un mode de suppression du toit de ltélément modulaire dans la zone de recouvrement partiel, par la mise en oeuvre de poutres de jonction 47.
Il va de soi que de nombreuses modifications peuvent titre apportées au dispositif décrit et représenté sans sortir du cadre de 1 t invention.
L'invention concerne un appareil destiné à être intercalé sur ur.e lampe à vapeur d'halogène, comprenant un montage d'allumage pour la lampe et une inductance de stabilisation de courant pouvant être branchée sur un réseau. de courant alternatif pour l'alimentation de la lampe allumée.
Actuellement cn met en jeu, de plus en plus, des lampes à halogène à vapeur de métal, dans les éclairages publics, les halls industriels, ete...Par rapport aux lampes à vapeur de mercure traditionnelles, ces lampes présentent un spectre de couleur sensiblement meilleur. Cependant, elles ont l'inconvénient que, suivant le type, elles ne peuvent pas être démarrées avec la tension d'alimentation normale, ctest-à-dire une tension de réseau de 220 volts ou 380 volts, pour des types de paissance plus élevée.
Pour-le démarrage de mise en marche de telles lampes à vapeur de métal halogéné, on connaît des- appareils d'allumage avec lesquels, à la tension d'alimentation, sont superposées, exactement en phase, par période du réseau,-des pointes de tension d'allumage d'environ 2 à 4 kV. Par rapport à la fréquence du réseau, ces pointes de tension sont des impulsions étroites avec une fréquence d'environ 100 kHz et ell-es peuvent ainsi être influencées par la capacité de la ligne d'arrivée à la lampe.
Les lampes à vapeur de métal halogéné. ont la propriété de nécessiter des tensions de démarrage très différentes, -suivant la fréquence. A l'état froid, les lampes à vapeur de métal halogéné peuvent déjà être allumées avec une tension de pointe de 500 V à 50 Hz.
I-. est concevable d'appliquer la tension de démarrage nécessaire à partir de la fréquence du r-éseau, au lieu d'employer des appareils d'allumage à impulsion du genre précité.
Il est pcssible de prévoir des transformateurs à-champ dispersé, maiE eeux-ci sont peu économiques par suite du poids, du volume et du prix.
La présente invention a pour but de créer un dispositif à intercaler dans l'alimentation d'une lampe à vapeur d'halogène, qui soit économique et de fonctionnement sûr.
L'invention est caractérisée par un transformateur pouvant être branche avec son enroulement à basse tension sur le réseau à courant alternatif, pour la production d'une tension d'- allumage sur son enroulement à haute tension et d'un courant d'all mage limité passant lors de l'allumage de la lampe, courant qui est inférieur au courant dtalimentation de la lampe allumée et par un élément de commutation commandé par le courant d'allumage pour la liaison électrique de l'enroulement del'inductance avec le réseau à courant alternatif quand le courant d'allumage se produit ou pour la.
coupure de l'enroulement d'inductance du réseau à courant alternatif quand le courant d'allumage ou d'alimentation est absent.
Des exemples d'exécution de l'objet de l'invention sont expliqué ci-après à l'aide des dessins dans lesquels s - la figure d représente le schéma d'un premier exemple d'exécution de l'appareil avec un autotransformateur séparé pour la production-de la tension d'allumage, - la figure 2 représente le schéma d'un deuxiè- me exemple de réalisation de l'appareil, dans lequel il est prévu une inductance intercalée avec des enroulements supplémentaires pour la production de la tension d'allumage.
Suivant le schéma de la figure 1, la tension d'allumage Uz pour une lampe à vapeur de métal halogéné 1 est produite au moyen de l'auto-transformateur 2, dont l'enroulement à basse tension est branché directement sur le réseau à courant alternatif 3. L'enroulement à haute tension de i' auto-transformateur 2, sur lequel est appliquée en fonctionnement la tension allumage Uz, est relié, par un condensateur 4 et une bobine de relais 5, à la lampe 1. Le relais présente deux contacts de fermeture 5a et 5b.L'un des contacts de relais 5a se trouve dans ure ligne de jonction d'une inductance de stabilisation de courant branchée sur la lampe i avec l'un des conducteurs du réseau à courant alternatif -3. L'autre con- tact de relais 5b relie l'inductance 6 à la bobine- de relais 5, de sorte que, quand le contact de relais 5b est fermé, la bobine de relais 5 est branchée en parallèle sur l'inductance 6.
Quand la tension du réseau est branchée, sur la lampe 1 est appliquée la tension d'allumage Uz, par exemple une tension de 400 Veff avec la fréquence du réseau de 50 Hz. Dès que la lampe s'allume, le circuit appliqué au réseau est fermé, de sorte que le courant d'allumage passe par la bobine de relais 5 et excite le relais. Le contact de relais Sa maintenant fermé met l'inductance 6 sous la tension du réseau à courant alternatif, de sorte que le courant de régime passe par la lampe 1. A la bobine de relais branchée par le contact de relais 5b en parallèle sur l'inductance 6, est appliquée la chute de tension dans l'inductances de sorte que le relais est maintenu.Quand la lampe 1 s'éteint, par exemple par suite d'une coupure du résea@, le relais tombe et les contacts de relais 5a, 5b s'ouvrent. La tension d'allumage agit alors de nouveau sur la lampe 1. Le rallumage d'une lampe chaude en fonctionnement est possible suivant le choix de la tension d'allumage après environ 10 minutes.
Pr profilé en forte tole pliée Lm Lamelle mince en tôle inox bien lisse; la courroie glisse sur cette bande qui reçoit, d'autre part la poussée de Ch.
Ch Chambre à air de vélo. Peut céder sous la pression de la courroie.
Fonctionnement: D'une part, le bac roule sur ses galets; de l'autre, les courroies glissent. On peut régler la pression de l'air dans la chambre à air-vélo pour obtenir un coincement efficace de la courroie, sans frottement exagéré sur la lamelle en tôle acier inoxydable.
On peut aussi bien concevoir que la courroie glisse-directement sur la tôle pliée, avec ou sans interposition d'OPTALENE, par exemple, tandis que le galet roulerait sur une chambre à air placée au-dessus de lui.
Dans un cas comme dans l'autre, la voie de roulement qui maintien le bac par ses galets au cours de l'ascension, devra se prolonger jusqu'au débcuché sur la traverse T (P1. I, Fig. 1) Durant le parcours sur la traverse il n'y a besoin que d'un faible effort d'entraînement et on peut supprimer le rail supérieur. Le bac est porté par les courroies et ne touche pas la tole pliée du bâti.
Il faudra prévoir un "entonnoir" à la base de ce chemin de roulement, entonnoir où sêengageront les galets lorsque le bac sera lui-meme engagé dans le système La prise en charge des courroies peut se faire par divers dispositifs mécaniques non représentés.
A la descente, on retrouvera à peu près le meme dispositif que pour la montée; les courroies retiendront la descente du bac, qui s'effectuera, en principe, à la même vitesse que la montée. On rencontre la "Chute en J" au moment où les courroient abandonnent le bac et s'effacent sous la tôle.
2) Solution utilisant les courroies appuyant sur le bac par son dessus.
Dans cette solution, les courroies ne glissent plus sur le fond de la structure en tôle pliée. C'est le bac qui glisse (ou roule) là-dessus. La position des courroies est inversée par rapport à la précédente, la hauteur du trapèze toujours selon la verticale, mais orientée vers le bas.
Cette solution est réalisable. Elle présente probablement quelques difficultés mécanique supplémentaires par rapport à la précédente.
F) RACCORDEMENT CONVOYEUR DtAMONTT SUR PIED-DROIT ASCENDANT.
1) Une lère solution a été indiquée: un raccord en 1/4 de cercle, inverse d'une "Chute en J". Des galets à jante trapézoidale y propulsent le bac et l'engagent dans la structure en tôle pliée. Variante possible: les courroies vont "cueillir" le bac au début de la courbe 2) La 2ème solution met en oeuvre une sort-e dtétrier suspendu comme un pendule.
La Fig 2 de la Pl. II représente 2 positions de cet étrier; on y voit: C = Convoyeur d'amont (débarcadère) Tr = trace de la courroie trapézoidale dans le Pied-droit P El = position basse de étrier, avec son axe a E2 = position laite de étrier.
V = vérin pneumatique et sa tige Un blocage maintient le bac sur l'étrier jusqu'à ce quril soit pris en charge par le mouvement ascendant des courroies. L'étrier retombe ensuite (retrait du vérin)
Lt invention se rapporte à un appareil destiné à la per foration du toit des galeries de mines. Chacun des trous réa lisés au moyen de cet appareil loge un boulon destiné à retenir les éléments constitutifs du toit de la galerie de manière à limiter le nombre nécessaire d'éléments de soutènement et de boisage.
Actuellement, après que l'extrection mécanique du minerai dans 'le front de taille a été prolongée tout-en restant dans les limites de la sécurité,les machines doivent etre retirées de ce front de taille de manière que la nouvelle partie du toit ainsi dégagée puisse entre équipée de boulons. I1 est alors nécessaire dtinterrompre pendant un certain temps le fonctionnement de la machine d'extraction du charbon.
Comme dans les séparateurs centrifuges connus,on peut aus- si effectuer avec les nouveaux séparateurs centrifuges un relevage du gaz. La figure In représente une chambre de turbulence 30 avec nervures héIicodales 40 dans laquelle un liquide convenable peut être injecté par une tuyère 41 disposée au centre, liquide qui est à nouveau séparé dans la partie supérieure suivante du séparateur.
Dans une telle dispoition,le gaz peut non seulement être relavé mais les nervures situées plus bas peuvent aussi être débarrassées de dépits provenant du liquide séparé dans un premier stade ou être nettoyées. Le second effet~ est surtout atteint, comme représenté dans les figures 20 et 21, par une tuyère d'arrivée de liquide 42 disposée tangentiellement dans la paroi de la chambre de turbulence ce entre deux nervures hélicodales.
Le mode de fonctionnement des séparateurs centrifuges du nouveau tyre permet aussi l'évacuation du liquide hors d'une certaine zone. La figur 22 représente dans son ensemble une chambre de turbulence 43 avec un canal circulaire 44 situe à l'extérieur par lequel est surtout évacue le liquide secondaire pour le rela vague'du gaz injecté par la tuyère 45 située au-dessus.
La présente invention concerne un bouchon à piston doFe destiné au conditionnement de produits liquides,et plus parti- culièrement à la distribution dosée de produits pharmaceutiqu--.
De façon classique on utilise pour doser de tels piodu:- un compte-gouttes en verre dont les deux principaux inconvén'Lan': z n1 ont jamais été éliminés simultanément par les différents moyens proposés jusqu'à ce jour. On peut, en effet, reprocher eu compte-gouttes classique en verre, d'une part, son imprécision lorsque les doses à mesurer doivent etre choisies dans une gemme de posologie étalée, autre part, son manque de stérilité lors- que le compte-gouttes doit être conditionné séparément du flacon, L'invention a pour but de réaliser un dispositif permettant de pallier simultanément ces deux inconvénients et de distribuer, dans de bonnes conditions de stérilité,des doses liquides précises choisies dans une gamme étalée.
A cet effet, l'invention a pour objet un bouchon à p5s- ton doseur notamment destiné au conditionnement de produits liquides caractérisé en ce qutil comprend un bouchon proprement dit, solidarisable par tous moyens appropriés d'un flacon ou récipient contenant le liquide à distribuer,une partie tublle- re cylindrique solidaire du bouchon,ouverte à sa partie supérieure et dont l'intérieur communique avec l'intérieur dudit flacon ou récipient par un trou excentré par rapport à l'axe de ladite partie tubulaire et ménagé dans la paroi dudit bouchon,un con duit d'éjection du liquide ménagé à la partie inférieure de la partie tubulaire et faisant communiquer l'intérieur de cette dernière avec l'extérieur du dispositif,une chemise tubulaire cylindrique disposée à l'intérieur de la partie tubulaire,dont le diamètre externe correspond au diamètre interne de la partie tubulaire et comportant un fond plat en contact avec une face plane de la paroi séparant l'intérieur de la partie tubulaire de l'intérieur dudit bouchon,ladite chemise pouvant librement pivoter autour de son axe mais étant empAechée,par des moyens appropriés, de se déplacer en translation suivant cet axe, cependant qu'un premier trou, ou trou d'aspiration, est ménagé dans le fond de la chemise en étant susceptible de venir en regard dudit trou ménagé dans le bouchon et qu'un second trou, ou trou de refoulement, est ménagé dans la paroi tubulaire de la chemise en étant susceptible de venir en regard dudit conduit d'éjection de liquide, mais pas en même temps que le premier trou vis à vis du trou du bouchon,un piston cylindrique suscep tible de coulisser dans ladite chemise et pourvu à son extrémité externe d'un moyen de préhension, et des moyens pour empêcher la rotation autour de son axe du piston relativement à la chemise tubulaire.
La manoeuvre d'un tel dispositif est extrêmement facile.
En un premier temps,on fait pivoter autour de son axe l'ensemble formé par la chemise tubulaire et le piston de manière à amener en regard les trous formés, l'un,dans la paroi du bouchon proprement dit, et, l'autre, dans le fond de ladite chemise tubulaire. Dans cette position, le trou d'éjection prévu dans la partie inférieure de la paroi cylindrique de ladite chemise ne se trcuve plus en regard du conduit d'éjection de liquide du bouchon à piston doseur. On exerce alors une traction sur le piston, après avoir incliné en conséquence le récipient pourvu du bouchon à piston doseur, afin d'aspirer la quantité de liquide désirée entre la face active du piston et le fond de la chemise tubulaire.
Lorsque le piston est parvenu dans la position désirée, on fait pivoter à nouveau autour de son axe 11 ensemble piston-chemise, de manière à mettre en regard le trou prévu à la partie infériea de la paroi cylindrique de la chemise et le conduit d'éjection de liquide du dispositir,à ce moment, le trou pratiqué dans le fond de la chemise n1 étant plus en regard avec le trou percé dans la paroi du bouchon proprement dit. Ensuite, il suffit d'enfoncer le piston à l'intérieur de la chemise tubulaire pour que la quantité de liquide ainsi dosée soit éjectée par le conduit prévu à cet effet.
D'autres caractéristiques et avantages ressortiront de la description qui va suivre de modes de réalisation du dispositif décrit ci-dessus,description donnée à titre d'exemple uniquement et en regard des dessins annexés sur lesquels Fig.l représente une vue en coupe d'un mode de réalisation préféré du bouchon à piston doseur suivant l'invention en fin d'éjection du liquide hors du bouchon à piston doseur; Fig.2 représente le même dispositif au cours de la première phase d'un nouveau remplissage du bouchon à piston doseur Fig.3 représente le meme dispositif au cours de 11 aspira tion de la quantité de liquide désirée; Fig.4 représente le mme dispositif au cours de l'éjection du liquide dosé;; Fig.5 représente uné vue en coupe suivant la ligne V-V de la figure 3; Fig.6 représente une vue en élévation latérale d'une variante de réalisation prévoyant des butées de fin de course lors de la rotation de l'ensemble piston-chemise; Fig.7 représente une vue en élévation frontale du dispositif de la figure 6, et Fig.8 représente une coupe schématique d'une autre variante de réalisation permettant ltaspiratlon du liquide sans avoir à incliner le récipient.
Le bouchon à piston doseur représenté sur la figure 1 comprend un bouchon proprement dit repéré par la référence générale 1. Ce bouchon 1 a une forme cylindrique et comporte une paroi supérieure plane 2. Le bouchon 1 est taraudé intérieurement pour permettre son vissage sur un col fileté d'un flacon ou récipient approprié non représenté.
Le bouchon 1 est surmonté d'une partie tubulaire cylindrique 3 coaxiale au bouchon 1. La partie tubulaire 3 est ouverte à sa partie supérieure qui est pourvue d'une collerette 4 dirigée vers l'extérieur. L'intérieur de la partie 3 communique avec l'intérieur du bouchon 1 par un trou 5 ménagé dans la paroi 2 au voisinage de la paroi cylindrique 3.
Le bouchon à piston doseur comporte un conduit d'éjection de liquide 6 solidaire du bouchon 1 et de la partie tubulaire 3 et communiquant avec l'intérieur de cette partie tubulaire à faible distance du trou 5.
A l'intérieur de la partie tubulaire 3 est montée tne chemise tubulaire cylindrique 7 dont le diamètre externe correspond au diamètre interne de ladite partie tubulaire 3. La chemise 7 comprend un fond plat 8 dont la face externe est en contact avec la face plane supérieure de la paroi 2. ta chemise 7 peut librement pivoter autour de son axe mais est empoché de se déplacer en translation suivant cet axe grâce à un rebord périphérique 9 solidaire de l'extrémité supérieure de la chemise 7 et formant un crochet prenant appui contre la collerette 4 quelle enserre. Tous les éléments du bouchon à piston doseur étant réalisés en matière plastique souple, la chemise 7 stengage très aisément dans la partie tubulaire 3 jusqu'à ce que le rebord 9 s'encliquette sur la collerette 4.
Un premier trou 10 est ménagé dans le fond 8 de la chemise 7 au voisinage de la paroi cylindrique de la chemise.Ce trou 10 a une position et des dimensions telles que par rotation de la chemise 7 il est susceptible de venir en regard du trou 5 de la paroi 2.
Un second trou 11 est percé à la partie inférieure de la paroi cylindrique de la chemise 7. La position et les dimensions de ce trou 11 sont telles que par rotation de la chemise 7 il est possible de faire venir le trou 11 en regard du conduit 6.