INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
TABLEAU III Pas d'aéra tion Aération Portion 15-30 minutes Couleur CO 1 jour 2 jours 3 jours 4 jours Cou- Cou- Cou- Cou leur CO leur CO leur CO leur CO 1 507 141 487 98 482 75 508 59 528 60 2 306 92 160 39 113 25 72 17 72 19 3 23 55 21 21 21 10 19 6 19 4 4 495 129 475 70 454 57 417 84 432 77 5 279 95 205 64 141 49 102 44 72 36 Exemple 3.
Cet exemple neWconstitue que l'une des diverses expériences effectuées pour déterminer le temps nécessaire pour une simple adsorption de couleur et du carbone organique sur du charbon actif en l'absence quasi totale d'une activité biologique ou d'une aération.
On filtre sur un papier filtre Whatman no 2 un echantillon typique de l'effluent total mixte provenant d'une fabrique de papier kraft pour enlever les substances solides en suspension. L'examen de l'échantillon indique 805-unités de couleur APELA et 118mg de carbone organique (CO) par litre.
On divise l'échantillon en 3 échantillons d'l litre chacun et l'on ajoute à ces trois échantillons des poids différents de poudre de charbon actif (dont 100 - traversent un tamis de 0,044 mm d'ouverture de maille ; "Pittsburgh Activited Carbon P-300", broyé), c'est-à-dire que l'on ajoute l g/l, 5 gel et 10 g/l. On maintient ces échantillons dans des béchers ouverts d'1 litre à la température ambiante. On les agite à l'aide d'un agitateur multiple à 6 pale-s Phipps et Bird fonctionnant à 100 tr/mn, ce qui maintient le charbon et l'effluent bien mélangés sans formation de tourbillon. Sur ces échantillons, on prélève de petites portions 'a des intervalles réguliers pour effectuer des analyses. Les résultats obtenus sont présentésaux/tableaux IV et V.
Couleur en fonction du temps d'adsorption en minutes~ Temps (minutes) O 1 2 3 5 7 10 .30 60 (Avant addition du $car bone) Effl. + 1g/l C.A. 805 597 602 417 440 Effl. + 5g/l C.A. 805 515 255 144 116 Effl. + 10g/l C.A. 805 367 116 61 35 35 TABLEAU V Carbone organique en fonction du temps d'adsorption en minutes Temps (minutes) 0 1 2 3 5 (Avant addition du car bone) Effl. + 1g/l C.A. 118 78 68 63 63 Effl. + 5g/l C.A. 118 48 38 36 33 Effl. + 10g/l C.A. 118 34 30 30 30 29 C.A. : charbon actif Exemple 4.
Un autre exemple d'une adsorption simple est représen- té par l'expérience du présent exemple. Cette expérience est semblable -à de nombreux égards'à ltexpérience de l'exemple no 3 mais elle diffère par la température du traitement, par les quantités et les types de charbon que l'on utilise.
On filtre sur un papier filtre Whatman n ; 2 un échantillon typique de l'effluent total mixte provenant d'une fabrique de papier kraft pour-enlever les solides en suspension.
La mesure de l'échantillon indique 794 unités de couleur APHA et une teneur en carbone organique de 82 mg/l. On divise l'é- chantillon en 3 portions d'1 litre chacune. Dans trois béchers ouverts d'1 litre, on ajoute 1 g de charbon, mais chaque bécher reçoit un charbon différent, à savoir "S-5t" (70 ffi de particules traversant un tamis de 0,044 mm d'ouverture de maille), "KB" (50 % traversant un tamis de 0,044 mm d'ouverture de maille le), "AN" (95 % traversant un tamis de 0,044 mm d'ouverture de maille). ["S-51" et "KB" sont des charbons actifs de la marque commerciale Darco, fournis par Atlas Chemical Industries de Wilmington, Delqaware, Etats-Unis d'Amérique. ; "S-51" est un charbon à base de lignite ; "KB" est un charbon de bois ; "AN" est un charbon à base de lignine fourni par Westvaco Corporation de New York]. On maintient ces trois échantillons dans des béchers ouverts à 40 C. On les agite à l'aide d'un agitateu-r multiple à 6 pales Phipps et Bird fonctionnant à 100 tr/mn, ce qui maintient le charbon et l'effluent bien mélangés sans formation de tourbillon. Sur ces échantillons, on prélève à des intervalles réguliers de petites portions destinées à des analyses.
On effectue une autre expérience encore de façon similaire à l'expérience n 3 que l'on vient juste de déorire, sauf que l'on maintient la température à 95 C au lieu de 40 C.
Les résultats des expériences 4 et 5 sont présentés aux/tableaux VI à IX TABLEAU VI Couleur en fonction du temps d'adsorption à 40 C Temps (minutes) O 5 10 15 30 (Avant addition du char bon) Effl. + 1g/1 S-51 794 525 275 440 445 Effl. + 1g/1 KB 794 360 322 343 375 Effl. + 1g/1 AN 794 443 305 236 295 TABLEAU VII Carbone organique en fonction du temps d'adsorption à 40 C Temps (minutes) 0 5 10 15 30 (Avant addition du char bon) Effl. + 1g/l S-51 82 54 52 52 54 Effl. + 1g/1 KB 82 52 50 50 53 Effl. + 1g/1.AN 82 56 52 47 47 TABLEAU VIII Couleur en fonction du temps d'adsorption à 95 C Temps (minutes)- 0 2 5 10. 15 (Avant addition du char bon) Effl.. + 1g/l S-51 794 445 383 376 -375 Effl. + 1g/l KB 794 253 245 233 233 Effl. + 1g/l AN 794 295 315 340 295 TABLEAU IX Carbone organique en fonction dti temps d'adsorption à 959C Temps (minutes-) o 2 5 10 15 (Avant addition du char bon) Effl. + 1g/l S-51 82 54 50 51 52 Effi. + 1 g/i KB- 82 53 53 53 53 Effl. + îg/l AN 82 52 55 54 52 Des expériences 4 et 5 on tire la conclusion que I.'ad- sorption atteint un équilibre en des périodes rélativement courtes de temps lorsque l'on utilise du charbon actif finement divisé (dont 50 % au moins et habituellement 95 % traversent un tamis de 0,044 mm d'ouverture de maille). Les temps nécessaire res pour atteindre l'équilibre dépendent de la température. -A 95#C, 2 minutes suffisent essentiellement. A 40#C, il faut 5 à 10 minutes-. A la température ambiante, 10-s 15 minutes conviennent bien.
A l'équilibre, la/quantité de couleur ou de carbone organique maintenue par adsorption sur le charbon actif (ce coton appelle la charge) s'exprime habituellement en unités de couleur par. gramme ou en milligrammes de carbone organique- (CO) par gramme. On obtient ces valeurs en divisant la différence entre la concentration initiale. et la concentration finale de la solution par la quantité de charbon que l'on utilise par litre.Une série d'essais où l'on utilise différentes/quantités de charbon est habituellement souhaitable pour établir la fa- bon dont la- charge à l'équilibre dépend d-e la concentration finale de la solution Si l'on effectue l'essai à une tempéra ure fixe, on obtient de cette façon ce que l'on appelle un isotherme d'adsorption.
Il y a plusieurs autres facteurs qui influent sur la vitesse d'adsorption des composés et donc sur le temps nécessaire pour atteindre un équilibre. La dimension des particules de -eharbon actif constitue l'un des facteurs. Un autre facteur est le degré auguel- le charbon est déjà chargé car il diminue la force agissante produisant lladsorption. A mesure qu'augmente la dimension desbarticules et la charge (comme fraction de la charge à l1e'quilibre), les vitesses d'adsorption diminuent. Dans les expériences ci-dessus-, l'adsorption initiale de carbone organique, lorsqu'on commence avec du charbon frais, se produit à des taux voisins de 1000 mg/g et par heure.Lors dtun travail continuel d'adsorption utilisant du charbon granulaire (1,68 mm à 0,42 mm), des taux d'adsorp- tion compris entre 0,05 et 1,5 mg/g et par heure sont plus courants en raison de l'effet de la dimension des particules et de l'effet de la diminution de la force agissante.
Lt importance et le sens des résultats obtenus dans l'expérience 1 et dans l'expérience 2 apparaltront maintenant~ plus aisément. La portion 2 de l'exemple 1 (tableau II) et la portion i de l'exemple 2 (tableau III) représentent une oxydation biologique, c1est-à-dire environ 65 % d'enlèvement du carbone organique en 4 jours, avec peu ou pas d'enlèvement de la couleur. On sait généralement que l'oxydation biologique n'enlève pas dans une mesure appréciable la couleur des effluents d'une fabrique de papier craft.
La portion 1 de exemple 1 (tableau I) et la portion 2 de l'exemple 2 (tableau III) représentent une combinaison d'adsorption sur du charbon actif et d'une oxydation biologique avec l'augmeatation attendue d'enlèvement du carbone organique,mais avec une augmentation inattendue de l'enlèvement de la couleur. L'adsorption seule enlève 48 94 de la couleur dans l'exemple 1 (comme on le voit par la couleur initiale après addition du- charbon) et 36 % dans l'exemple 2 (comme on le voit par la couleur obtenue après 15 à 3$minutes?. Les réac tions suivantesRde nature non spécifiee,enlèvent 45 à 50 % encore de la couleur d'origine de la s-olution.
Un supplément d'enlèvement de couleur et de carbone organique par rapport à celui directement calculé à partir des variations des concentrations de la solution peut provenir du fait qutaux faibles concentrations résiduelles de la solu- tion, la quantité de couleur et de carbone organique maintenue par adsorption sur le charbon est également diminuée.
Le dessin annexé, donné à titre d'exemple permettra de mieux comprendre ltinvention les caractéristiques qu'elle présente et les avantages qu'elle est susceptible de procurer: Fig. 1 est une coupe dtùne buse destinée à un filtre à gravier ou à plusieurs couches. successives, du genre comportant un tube central traversant profondément engagé dans le fond du filtre Fig. 2 représente une buse destinée à un filtre échangeur dtions et qui constitue à cet égard une variante de la forme d'exécution de fig. 1.
Fig. 3 est une demi-coupe de détail à grande échelle de la partie haute de la buse de filtre suivant l'invention.
Comme le montre la forme dtèxécution de fig. 1, la buse est constituée par un chapeau 1 fait en matière plastique et par un-tube 2 engagé dans ltouverture centrale 3 de ce chapeau. Le tube 2 est dimensionné en diamètre de manière qu'on puisse librement ltenfoncer travers l'ouverture 3 du chapeau 1 jusqu'a ce que sa tête 4 vienne porter par son bord supérieur. élargi pour constituer un rebord d'appui 5 en forme de bride, contre le chapeau 1 ou plus précisément contre une surface prévue de fanon particulière autour de ltouver- ture 3.Le tube central 2 est vissé par le moyen d'un filetage extéieur non représenté, dans un manchon 9 ancré à-demeure dans une paroi en béton 8 formant fond intermédiaire du filtre. I1 traverse ce fond et comporte à diverses hauteurs des' ouvertures de passage d'air 14'à section ronde et/ou allongée qui, lors du processus de nettoyage à contre-courant,. ctest-à-dire pendant le'décolmatage des buses, servent au passage de l'air supplémentaire.
Le chapeau l'comporte des entretoises~ 1Z qui ménagent entre elles des fentes longitudinales calibrées. Au-dessus du bétonnage 8, ce chapeau repose par ltintermédiaire desdites entretoises sur une surface dtétanché'ité appropriée 11, de sorte que lorsqu'on a vissé le tube 2 dans le manchon 9, il puisse être bloqué par ce tube substantiellement de fanon co-axiale par rapport à ce dernier.
A cet égard le tube 2 exerce un effet de pression par le rebord 5 et par conséquent le siège 6, contre la surface en vi-s-d-vis ou contre-surface'7 du chapeau 1, partout ou il existe un contact intime entre les deux surfaces 6 et 7.
Pour que ce contact se répartisse'de fanon aussi régulière que possible sur tout lt-anneau circulaire défini par la surfaces 6 et @, notamment lorsque le tube central 2 n'est pas exatement coaxial, mais au contraire plus ou moins décalé par rapport au chapeau 1, l'on a prévu de réaliser sous forme sphérique la surface de siège 6 et la contre-surface 7, comme le montre bien fig..s.
Dans une forme d'exécution préférée le rayon de courbure du profil sphérique convexe de la surface ou siège 6 de la tête 4 correspond à celui de la contre-surface concave 7 du chapeau 1. I1 en résulte que les décalages ou obliquités imposés par les tolérances de fabrication et de montage entre le tube central 2 et le chapeau 1 ntaffectent pas la portée superficielle- entre celui-ci et la tête 4,.
Il y a lieu de souligner à cet égard que lt-on peut également obtenir des résultats satisfaisanta lorsque les zones sphériques de portée'du siège 6 et de la contre-surface.7-ne compor.ten't pas le même rayon, mais prsentent au contraire'des courbures quelque peu différentes.On peut également penser qu'au contraire de la forme 'd'exécution representée au dessin annexé, le-'siège 6 soit éta- bli sous forme sphérique concave et la contre-surface 7'sous for me sphérique convexe,-étant entendu qu'on a toujours soin que, lors du désaxage par rapport à ltorientation co-axiale exacte entre le tube central 2 et le chapeau 1, les surfaces de portée adaptées l'une à l'autre présentent les mêmes caractéristiques qualitatives et quantitatives en ce qui concerne la pression d'application et les couples de flexion, indépendamment de l'importance du désaxage, du moins entre certaines limites.
Dans la forme d'exécution suivant fig. 2, la buse est maintenue en position par un écrou extérieur 10, un filetage corespondant étant là encore prévu sur le tube central 2. Dans ce cas également le chapeau 1 de la buse viens reposer sur un joint dtétanché'ité 11.
Pour assurer à ce chapeau une rigidité suffisante dans cette forme dtexécution de fig. 2 on lui a fait comporter sur son bord inférieur, extérieurement par rapport aux entretoises 1Y, une nervure annulaire de renforcement 16' qui ltentoure, une autre nervure 15 à section rectangulaire semblable, -étant prévue entre la nervure 16' précitée et la partie supérieure du chapeau 1, -environ à mi-håuteur.
Au-dessus du fond intermédiaire du filtre et dans la zone intéressée par le chapeau 1, le tube cen-tral 2 des bornes d'exécution de fig. 1-et 2 comporte des ouvertures de passage 13 dont la section totale est prévue un peu plus grande que celle des fentes longitudinales ménagées. entre les entretoises 12 dans le chapeau 1.
I1 doit d'ailleurs être entendu que la description qui précède n'a été donnée quta. titre d#exemple et qutelle ne limite nullement le domaine de ltinvention dont on ne sortirait pas en remplaçant les détails d'exécution décrits par tous autres équivalents.
La présente invention concerne un procédé et une machine de fabrication de récipients métalliques, et plus particule renient une machine et un procédé permettant de donner une forme définitive prédéterminée à la paroi latérale ou jupe d1 une ébauche de récipient en métal, écroui, ceci sans amincir spécialement ni affaiblir la paroi du récipient ni modifier lTétat de sa surface finie.Ce formage de la paroi latérale steffectue par fluage à froid contrôlé du métal sous l'effet une force qui,de préférence, ne dépasse que très légèrement la limite élastique du métal de manière à éviter liaffaLblis- sement par étirage de la paroi ,tandis que le récipient se déplace en effectuant un mouvement prédéterminé par rapport à une roue de formage qui tourne librement.La roue peut se déplacer radialement par incréments prédéterminés par rapport à l1axe longitudinal du récipient,tandis que celui-ci est simultanément entraîné en rotation et se déplace axialement devant la roue. le procédé et la machine de l'invention sont du type général décrit notamment dans les brevets des Etats Unis d'Amérique n 2 330 811, 2 966 872, 3 098 461, 2 628 584 et 3 260 089.Pendant le formage de la paroi du récipient, celle-ci ests épaulée par l'intérieur de manière à éviter son voilage ou son affaissement quelle que soit la valeur de la presse sion radiale de formage exercée En outre, ce mode de formage crée un ecrouissage supplémentaire qui: améliore les caracté rustiques mécaniques de la paroi latérale du récipient.
Conformément au procédé de l'invention, la paroi latérale de ébauche d'un récipient ouvert à une de ses extrémités et en métal préalablement écroui s'intercale entre un mandrin et une roue de formage,et l'ébauche se déplace longitudinalement par rapport a la roue qui viens en contact avec des plages choisies de sa paroi latérale pour faire fluer le métal à froid et lui donner la forme désirée, qui peut être relativement compliquée, sans que cette paroi se voile,s 'écrase ou stamin- eisse d1une manière appréciable En fait, dans le de de formage de L'invention > la roue de formage correspond au poinçon et le mandrin a la filière d1 étirage d'un outillage classique d'emboutissage profond.
Cet ensemble qui comprend le mandrin et la roue donne a la machine de l'invention une très grande souplesse dTutilisa tion et permet de produire économiquement en grande série des récipients métalliques dont la paroi latérale formée par écrouissage du métal peut avoir un profil aussi compliqué on le désire.
L'invention sera décrite en détail ci-après > en regard des dessins annexés à titre d'exemples nullement limitatifs, sur lesquels : la figure 1 est une vue générale en perspective d'une forme-de réalisation de -la machine de l'invention; la figure 2 est une coupe à grande échelle selon la ligne 2-2 de la figure 1; la figure 3 est une coupe de la partie entourée par la ligne pointillée 3 de la figure 2; la figure 4 est une coupe dtun des doigts expansibles du mandrin selon la ligne 4-4 de la figure 3; la figure 5 est une coupe d1un -autre des doigts du mandrin, selon la ligne 5-5 de la figure 3; la figure 6 est une vue en perspective et à grande échelle de la broche de 11 ensemble représenté sur la figure 2;; la figure 6A est une coupe à grande échelle de la partie entourée par la ligne pointillée 6A de la figure 6; la figure 7 est une coupe transversale du support élastique selon la ligne 7-7 de la figure 6; la figure 8A est une coupe longitudinale partielle du mandrin expansible représenté en position resserrée; la figure 8B est semblable à la figure 8A et représente le mandrin en position dilatée; la figure 8C est une coupe selon la ligne 8-8 de la figure EB; la figure 9 est une vue schématique en élévation latérale de la partie entourée par la ligne pointillée 9 de la figure lOB et illustre le formage progressif de la paroi latérale du récipient; et les figures lOA et lOB représentent schématiquement les éléments principaux de la machine dans deux positions différentes.
Dans un tel cas, les joints entre éléments préfabriqués ne sont généralement traversés que par les câbles de précontrainte, et les armatures, pouvant exister par exemple dans les tables, sont interrompues de part et d'autre du joint. Il peut arriver que, pour certaines charges résultant soit de la combinaison de charges normales, soit de l'apparition de charges exceptionnelles, les joints soient tendus au moins localement (au lieu de rester comprimés) et s' ouvrent accidentellement et qu'ainsi l'intégrité de la structure ne soit pas maintenue.
Ce dernier cas pourrait se rencontrer dans le tablier d'un pont continu ou la dalle de chaussée formant membrure supérieure de la poutre porteuse est pratiquement décomprimée sous les charges générales appliquées à l'ouvrage.
L'application de charges concentrées, telles que roues des véhicules, peut faire natte des contraintes supplémentaires locales ayant tendance à ouvrir les joints.
L'invention a pour objet de parer à un tel risque, dans un ouvrage ou pont construit en éléments préfabriqués, pourvu de moyens pour faire travailler normalement lesdits éléments à la compression.
Elle prévoit la mise en place de goujons métalliques ou autres pièces rigides, dans des cavités exactement positionnées dans les surfaces terminales conjuguées des éléments préfabriqués, oU ils sont attachés par collage ou cimentage pour pouvoir transmettre des efforts de traction d'un élément préfabriqué à celui accolé, par l'intermédiaire de l'ancrage ainsi réalisé et du goujon ou autre pièce rigide.
Il faut comprendre que I1 objet de l'invention est différent du moyen classique de liaisonnement des blocs de maçonnerie par des goujons qu'on place dans des cavités sensiblement en regard, pratiquées dans les surfaces adjacentes, dressées, de deux blocus contigüs. Dans ce cas, ces cavités sont remplies de mortier de ciment, une fois le goujon en place ; ce dernier travaSS principalement au cisaillement, le mortier agissant comme un bourrage maintenant le goujon à la hauteur voulue et non comme un ancrage de traction comme dans l'invention.
L'invention sera mieux expliquée et comprise en se reportant, à titre non limitatif, à la description qui va suivre,se référant au dessin sur lequel la figure 1 montre, schématiquement, la surface d'extrémite d'un voussoir la figure 2 illustre l'objet de l'invention, en coupe partielle longitudinale, à plus grande échelle que celle de la figure 1, selon un premier mode de réalisation de l'invention les figures 3 et 4 sont des vues analogues à celle de la figure 2, pour deux autres modes de réalisation de l'invention.
Sur la figure 1 on voit comment sue présente, vue en bout, l'une des deux surfaces d'extrémité d'un voussoir 1.
Le voussoir en béton a une forme, en gros, trapézoidale. Les c8tés épais du trapèze formé comprennent une table supérieure 2 horizontale, deux c8tés latéraux 3 et 4 dits tues, éventuellement inclinés sur la verticale, et une table inférieure 5. La table supérieure 2 se prolonge en porte-i-faur de part et d'autre du trapèze proprement dit par des ailes 2a, 2b.
Ladite surface d'extrémité porte des conformations d'engrènement 4, 5, 6, 7 dans les différentes parties du trapèze, comme il est exposé dans la vsdte demande de brevet français, et des câbles de précontrainte 9, 10, dans la table supérieure permettent de maintenir deux voussoirs préfabriqués successifs appliqués l'un contre l'autre avec compression, au moins en l'absence de charges sur le pont.
Toutefois, si des charges positionnées de façon malheureuse ou d'intensité exagérée se produisent sur le pont, les joints peuvent avoir tendance à s'ouvrir, en dépit des conformations d'engrènement et de la colle à la résine qu'on interpose entre les surfaces conjuguées des extrémités des voussoirs préfabriqués, car ces joints résistent mal aux efforts de traction.
L'invention prévoit des moyens pour parer- à cette éventualité. Ceux-ci comprennent, de préférence dans les tables supéxieure-et inférieure, des goujons métalliques Il, 12 (barres d'acier de préférence) pourvus d'un ancrage base de résine ou éventuellement de ciment dans des cavités 14, 15 exactement positionnées, en regard et alignées, le tout étant conçu pour résister aux efforts de traction.
Dans le cas de la figure 2, pour obtenir le positionnement exact des cavités en regard, on pratique d'abord, par exemple, la cavité 14 dans l'élément préfabriqué 1' de gauche (sur la figure 2), puis on y plante un mandrin rempla- çant provisoirement la barre 11 à laquelle il se substitue.
On applique ensuite la technique connue des joints conjugués, suivant laquelle en préfabrication on moule 11 élément 1 con tre 1' élément l' dont la surface destrémité constitue un coffrage dans cette opération, ledit mandrin étant en place. On obtient ainsi la cavité 15. L'assemblage des éléments 1 et lt est ensuite effectué sur place, en remplaçant ledit mandrin par la barre 11 et en appliquant la colle spéciale à base de résine polymérisable entre les engrènements et dans les cavités 14, 15.
Suivant une autre possibilité qu 'illustre la figure 3, les éléments 1, 1' étant déåà assemblés, on fore en biais, avec une perçeuse pneumatique par exemple, des perçages allongés, à partir de l'extérieur, de longueur convenable pour traverser la surface du joint et y placer une barre 11 ou 11' avec de la colle comme ci-dessus. Sur la figure 3, on a figuré deux tels perçages, disposés la'un à c8té de l'autre et en crois, mais il est clair qu'on peut prévoir des familles de ces perçages en nombre suffisant.
Les extrémités de ces perçages, du c8té extérieur, sont évasées pour accroftre la solidité.
De ce fait, la taille du compresseur 24 n'a #'8 pas à etre suffisante pour traiter tout le débit d'air. C'est le débit d'air à travers le réchauffeur qui détermine le taux auquel de la chaleur peut être fournie aux objets, et par suite le taux d'évaporation du solvant des objets. le taux de récupération du solvant dans l'air est déterminé par d'autres considérations.
L'air qui traverse le réchauffeur n'a pas été préalablement refroidi, et par suite le réchauffeur peut être plus petit qu'il n'est nécessaire dans un dispositif où tout l'air est d'abord refroidi puis réchauffé.
avec la machine représentée à la fig. 2, du solvant est extrait en faisant tourner le tambour 20 à grande vitesse après le nettoyage, comme à la fig. 1.