INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les autres caractéristiques et les avantages de l'invention ressortiront plus clairement à la lecture de la description faite, à titre d'exemple non limitatif, en se reportant aux figures annexées qui représentent - figure 1, schématiquement, dans un senseur d'horizon con forme à l'invention les éléments de compensation, les circuits et l'élément de mesure auxquels lesdits éléments de compensation et circuits sont associés, - figure 2, schématiquement, les organes essentiels d'un senseur d'horizon conforme à l'invention.
L'invention concerne un procédé de distribution d'un fluide à la base d'un lit de matériau solide à l'état pulvérulent ou granulaire en vue de fluidiser celui-ci ; elle s'étend à des distributeurs de fluidisation pour la mise en oeuvre de ce procédé. Les procédé et distributeurs conformes à l'invention sont particulièrement intéressants dans le cas ou le fluide de fluidisation est un gaz.
La fluidisation d'un lit de matériau pulvérulent ou granulaire consiste à mettre en suspension les particules de ce matériau dans un fluide et s'avère à l'heure actuelle être une opération fondamentale dans de nombreux secteurs de la technique et, en particulier, dans celui du génie chimique; les performances d'un grand nombre de procédés ou d'installations sont étroitement conditionnées par la qualité de fluidisation obtenue. II en est ainsi par exemple dans certaines applications qui mettent en jeu une réaction d'échange entre une phase fluide et une phase solide à l'état granulaire ou pulvérulent.De plus, la fluidisation d'un produit solide, en parficulier au moyen d'un fluide gazeux, confère à ce produit des qualités hydrodynamiques qui facilitent grandement sa manutention en permettant de réaliser une circulation continue dudit produit.
La fluidisation des produits pulvérulents ou granulaires est actuel le ment réalisée en amenant le flux de fluide à traverser un distributeur qui divise celui-ci en une pluralité de filets élémentaires venant pénétrer par la face inférieure du lit de produit selon des directions normales à cette face ; lorsque le débit du fluide est suffisant les particules, chacune soumises à des mouvements désordonnés, se mettent en suspension dans le fluide : le lit se trouve alors en état fluidisé après avoir subi une expansion qui s'est traduitepar une augmentation de sa hauteur.Les distributeurs connus à ce jouir, constitués, par exemple, par des matériaux frittés ou des plaques à tuyères, sont dans la plupart des cas inaptes à assurer une bonne qualité de fluidisation; ces distributeurs ont en effet l'inconvénient de former localement des "cheminées" ou "courts-circuits de flui- de", qui constituent des passages préférentiels par lesquels s'échappe le fluide, le reste du lit restant fixe ou à l'état semi-fluidisé. Cet inconvénient a conduit les utilisateurs à concevoir de façon empirique dans chaque application particulière des distributeurs spécifiques à l'application pour tenter dans une certaine mesure, au prix d'un appareillage beaucoup plus onéreux, d'améliorer la qualité de fluidisation.
Par ailleurs, les distributeurs connus présentent un autre inconvénient grave résidant dans le fait qu'ils engendrent des pertes de charge importantes astreignant les utilisateurs à prévoir des pressions de fluide élevées qui s'accompagnent dans la pratique de plusieurs conséquences fâcheuses (coût et encombrement d'installations plus importants, apparition d'une attrition des particules de la phase solide, etc...) ; l'inconvénient sus-évoqué est particulièrement gênant dans les réacteurs mult;-étagEs où plusieurs lits fluidisés sont disposés en séries les uns après les autres. II existe d'tailleurs actuellement une idée répandue consistant à croire que la qualité de fluidisation ne peut être satisfaisante que si le distributeur détermine une grande perte de charge et des théoriciens indiquent comme valeur minimum de la perte de charge nécessaire par distributeur, une hauteur d'eau de trente cinq centimètres environ.
Les travaux des inventeurs ont conduit ceux-ci à remettre en question cette idée et la présente invention se propose d!indiquer un procédé de distribution de conception nouvelle, permettant d'atteindre une excellente qualité de fluidisation d'un lit de matériau pulvérulent ou granulaire sans qu'il soit nécessaire d'imposer au fluide une perte de charge notable.
La présente invention se propose égalemént de fournir des distributeurs de fluidisation, aptes à présenter des performances améliorées dans toutes applications aussi bien à l'échelle industrielle qu'à celle du laboratoire, et bénéficiant de prix de revient très réduit en raison de la simplicité de leur structure.
Ces distributeurs seront particulièrement intéressants dans les cas de fluidisation au moyen d'un gaz pour lesquels les problèmes sus-évoqués sont les plus aigUs.
Un procédé de distribution d'un fluide à la base d'un lit de matériau pulvérulent ou granulaire en vue de fluidiser celui-ci consiste à diviser le flux de fluide en une pluralité de filets élémentaires et à les amener à pénétrer par la face inférieure du lit avec une répartition approximativement homogène selon l'invention les directions de pénétration des filets de fluide sont inclinées d'un angle d'au moins 250 par rapport à la direction normale à la face inférieure du lit. De préférence, cette inclinaison sera réglée aux environs de 450.
Les essais et expérimentations ont démontré qu'un tel procédé de distribution élimine dans une large proportion l'apparition des "courts-circuits" ou cheminées quelle que soit la perte de charge offerte par le distributeur. II se forme, au niveau de la face inférieure du lit à fluidiser, un très grand nombre de petites bulles qui, par leurs déplacements propres et par les mouvements qu'elles octroient aux particules du matériau pulvérulent ou granulaire, conditionnent à la base du lit un excellent mélange entre la phase fluide et la phase pulvéru lente ; les nombreuses bulles formées ont une tendance très peu marquée à coalescer au cours de leur ascension et la qualité de fluidisation est remarquable sur toute la hauteur du lit.
Les expériences ont montré que, de façon inattendue et contraire aux idées actuellement répandues, cette excellente qualité de fluidisation subsiste pour une perte de charge introduite par le distributeur inférieure à un centimètre d'eau, c'est-à-dire à trente cinq fois moins que le minimum que l'on croyait nécessaire pour assurer l'état de fluidisation. Le meilleur résultat s'obtient lorsque les filets sont inclinés d'un angle d'environ 450 par rapport à la normale à la face inférieure ; cette inclinaison de distribution sera donc avantageusement choisie dans la pratique.
Par ailleurs, chaque filet de fluide est de préférence amené à pénétrer localement dans le lit de matériau pulvérulent au niveau d'un site comprenant un germe de nucléation ; ce germe de nucléation qui peut être constitué par une irrégularité de surface du distributeur (concavité ou convexité) favorise très notablement la formation des nombreuses bulles sus-évoquées et améliore la qualité de fluidisation du lGt.
Selon un mode avantageux de mise en oeuvre du procédé conforme à l'invention, les filets de fluide, inclinés par rapport à la normale à la face inférieure du lit, sont orientés selon plusieurs directions réparties autour de la direction de cette normale ; il est par exemple possible de prévoir quatre directions d'orientation angulairement distantes entre elles de 900. Cette disposition évite que le lit de matériau pulvérulent subisse dans son ensemble un transfert transversal qui proviendrait de l'orientation commune des filets de fluide, tous inclinés dans une même direction.
Le tiroir 3 représenté comporte une plaque porteuse 2 constituée par une matière à base de bois, de plastique ou de métal, sur les deux cotés 3 et 4 de laquelle est fixé respectivement un dispositif de guidage anti-friction 5.
La glissière 6 des dispositifs de guidage 5 est fixée à une barre de support en U 7 qui, de son côté, est fixée au corps 8 du meuble. La partie supérieure du tiroir 3 est constituée par une feuille de matière plastique emboutie dont font partie intégrante les parois latérales 70 et 1, la paroi frontale 12 et la paroi arrière 13.Les parois latérales 70 et 31 s'abaissent de façon à stengager dans la barre de montage en U 7 des dispositifs de guidage 5, couvrant ainsi pratiquement ces dispositifs comme le montre la figure 7. La paroi frontale 12 de la partie supérieure 9 se prolonge par une languette 15 s'étendant sous le bord inférieur 19 de la paroi frontale 14 de la plaque porteuse 2. La paroi arrière 16 de la partie supérieure 9 est fixée à la plaque 2 au moyen de clous d'agrafes ou de vis, comme le montre la figure 3.En variante, la partie supér rieure 9 pourrait comporter, à l'instar de la paroi frontale 12, une languette 17 s'engageant sous la paroi arrière de la plaque 2, ce qui permettrait de détacher facilement cette partie supérieure 9 à tout moment de la plaque 2.
La paroi frontale 112 de la partie supérieure 9 pourrait aussi servir d'écran pour le tiroir 1, ce qui n a pas été représenté sur le dessin, Dans la paroi centrale 12 de la partie supérieure 9 du tiroir 1 une cavité de préhension 18 pourrait être produite par moulage, comme il a été esquissé en tirets sur la figure 3. Une autre possibilité, noneprésentée, pour fixer une poignée consiste à relier celle-ci à travers la paroi frontale 72 de la partie supérieure 9 avec la paroi frontale 14 de la plaque porteuse 2 du tiroir 7.
Le tiroirmclasseur 20 de la figure 4 entre aussi dans le cadre de l'invention. A la différence du tiroir 1 décrit ci dessus, les parois latérales 10 à 13 de la partie supérieure du tiroir 20 reposant sur la plaque porteuse 2 ont toutes la même hauteur.
Alizentations de Puissance (figure 4) Le contrôleur de conductivité est actionné à partir d'une alimentation de puissance monophasée à 250 volts et 50~Hertz.
L'alimentation est transmise au transformateur T1 dans lequel elle est déviée à 110 volts pour l'actionnement des valves à moteur.
Les alimentations de puissance en courant direct des transistors sont obtenues en transmettant l'alimentation en 230 volts à deux ensembles AP d'alimentation de puissance à modulation en phase automatique PS1 et PS2, qui assurent les voltages positifs et négatifs nécessaires aux amplificateurs opéra tionnelsO L'alimentation est également transmise au transformateur dans lequel est est dévoltée pour le fonctionnement du système redresseur de pont à deux alternances D7, D8, D9 et D10.
La sortie du pont est utilisée pour alimenter les transistors VT4-VX7 qui excitent les signalisateurs thermiques qui actionnent les lampes du tableau frontal et de la boîte d'avertis sers, Boîte d'Avertisseurs (figure 7) Les deux lampes de la boîte d'avertisseurs LP7 et LP8 sont connectées en parallèle avec les lampes de signalisation du panneau frontal de l'instrument de sorte que les indications qui apparaissent sur le panneau de l'instrument sont répétées dans la boîte d'avertisseurs0 En outre, l'alimentation en courant alternatif obtenue lorsque la porte OU du circuit des déclencheurs d'avertisseurs est excitée est transmise à la boîte d'avertisseurs. Si on désire réduire au silence l'avertisseur sonore, on actionne le bouton-poussoir (sourdine d'avertisseur) PBS1 de la boîte d'avertisseurs pour connecter l'alimentation alternative au redresseur de pont D13, D14, D15 et D16 et actionner le relais RLA. Le contact RIA1 normalement ouvert se ferme en assurant un circuit de maintien pour le relais. Le contact normalement fermé RLA2 s'ouvre pour déconnecter l'alimentation de l'avertisseur sonore. L'avertisseur peut également etre réduit au silence en actionnant le commutateur AVERTISSEUR/SOURDINE du panneau de l'instrument0
La présente invention concerne un procédé pour adapter l'impédance d'une charge, par exemple celle que représente un vibrateur ou oscillateur piézo-électrique ou un transducteur piézo-électrique, possédant une fréquence de résonance et une capacitance statique propres et elle a trait à un ispositif pour mettre en oeuvre le procédé ci-dessus.
Pour fournir énergie électrique d'oscillation efficacement a un vibrateur ou oscillateur piézo-électrique, il est nécessaire d'effectuer une adaptation d'impédance conjugué au voyez d'une bobine de self induction montée en série ou en parallèle De plus, on branche avec la source d'énergie de commande un transformateur pour obtenir l'adaptation d'ivpédance. De tels agencements classiques sont représentés sur les figures 1 et 2 dans lesquelles la référence 1 désigne une source d'énergie de commande, les références 2 et 3 des bornes, la référence 4 un transformateur, la référence 5 un vi brateur piézo-électrique ou un transducteur piézo-électrique, la référence L1 une bobine de self induction montée en série et la référence h une bobine de self induction montée en parallèle.
Dans ces agencements, grâce à une conception appropriée du transformateur, on peut faire en sorte que l'in- ductance de fuite et l'inductance principale du transformateur jouent le raie, respectivement, de l'inductance de la' bobine de self induction h montée en série et de l'inductance de la bobine de self induction L2 montée en parallèle, ce qui per met d'éviter l'utilisation des bobines de self induction LI et h - il est de pratique courante de faire en sorte que l'inductance principale du transformateur soit suffisanent grande pour être équivalente â celle du circuit de la figure 1 ou de faire en sorte que son inductance de fuite soit suffisai- lent petite pour être équivalente A celle du circuit de la figure 2.
Toutefois, il est difficile de réaliser un vibrateur piézo-électrique ou un transducteur piézo-électrique dont la fréquence de résonance et la capacitance statique soient égales aux valeurs déterminées lors de la conception.
Si la fréquence de résonance et/ou la capacitance statique réelles s'écartent des valeurs déterninées lors de la concep- tiqw, le transformateur d'adaptation classique ne perset paffi d'obtenir ;'adaptation d'impédance entre le vibrateur piézoélectrique présentant cette fréquence de résonance et/ou cette capacitance statique différentes et une source d'énergie oscillante c'est-à-dire alternative.
Selon la présente invention, on compense l'écart de ces valeurs en utilisant effectivement l'inductance principale et/ou l'inductance de fuite du transformateur d'adaptation.
C'est pourquoi, la présente invention a pour objet un procédé pour adapter l'impédance d'une charge, par exemple un vibrateur ou oscillateur piézo-électrique ou un transducteur piézo-électrique, possédant une fréquence de résonance et une capacitance statique propres dont les valeurs peuvent s'être écartées des valeurs déterminées lors de la conception, ceci gra- ce à l'utilisation effective de l'inductance principale et/ou de l'inductance de fuite du transformateur d'adaptation, grace & quoi la tolérance de l'écart de caractéristiques de la charge peut Titre augmentée dans des proportions supérieures à ce qui est possible dans le cas du procédé classique La présente invention a encore pour objet un dispositif, c'est-à-dire un transformateur d'adaptation, dont l'inductance principale et l'inductance de fuite peuvent être ajustées, grâce à quoi les écarts ou différences de caractéristiques, telles que la fréquence de résonance et la carpacitance sta - tique, d'une charge par rapport aux valeurs qui leur sont assignées lors de la conception peuvent titre facilement compensées par réglage des inductances principale et de fuite.
Les objets, les caractéristiques et les avantages mentionnés ci-dessus ainsi que d'autres apparaîtront au cours de la description détaillée faite ci-après en référence au dessin annexé sur lequel les figures 1 et 2 sont des schémas montrant les procédés classiques pour adapter l'impédance du vibrateur ou-scillateur piézo-électrique selon la présente invention la figure 3 est un schéma montrant un mode de réalisation du procédé permettant d'adapter l'impédance d'une charge,tel qu'un vibrateur ou oscillateur piézo-électrique selon la présente invention les figures 4 et 5 sont des diagrammes destinés A expliquer les caractéristiques du mode de réalisation représenté sur la figure 3 les figures 6 et 7 sont des diagrammes expliquant le fonctionnement du mode de réalisation représenté sur la figure 5 ; et la figure 8 est une vue en plan montrant comment est construit le transformateur selon la présente invention.
On va maintenant expliquer un mode de réalisation de la présente invention en se référant aux figures 3 à 8.
sur la figure 3, la référence 1 désigne une source d'alimentation de commande, les références 2 et 3 des bornes, la référence 4 un transformateur dont le rapport de transformation, l'inductance principale 1m et l'inductance de fuite'Lt(- X /2 + L e/2 ) sont variables et la référence 5 une charge1-par exemple un vibrateur piézo7électrique, dont le lieu géométrique caractéristique de l'admittance est tel qu'illustré sur le graphique de la figure.4. L'impédance d'entrée, c'est- & dire l'impédance vue à partir des bornes 2 et 3 du vibrateur piézo-électrique 5 reliées au transformateur 4 servant à l'adaptation d'impédance, est telle que représentée sur la figure 5.
Sur la figure 4, où l'axe des abscisses et l'axe des ordonnées représentent respectivement la conductance et la susceptance vues à partir des bornes d'entrée 2 et 3 la valeur de l'impédance d'entrée 2 et 3, la valeur de l'impédance d'entrée et la valeur de l'angle de phase sont indiquées respectivement par la longueur d'une ligne droite s' étendant du point d'origine O au point Â où la ligne droite coupe le lieu géométrique de l'admittance et par l'angle que fait la ligne 0 Â avec l'axe X. Sur la figure 5 où l'axe des abscisses et l'axe des ordonnées représentent respectivement la résistance et la réactance, la longueur du vecteur OÂ indique la valeur de l'impédance d'entrés.
Quand on utilise une gamme de fréquences fi & BR< f2 , par exemple, l'impédance dans cette gamme de fréquence doit titre adaptée à celle de la source d'énergie, Le diagramme de la figure 5 montre un cas dans lequel l'impédance d'entrée est adaptée de manière telle que la valeur absolu maximale de l'angle de phase de 1' impédance pour la gaine de fréquences comprise entre fl et f2 soit minimisée.Cette situation (qui sera considérée par la suite comme étant "l'adaptation maximale") dépend de l'inductance principale Lm, de l'inductance de fuite L 4 , des caractéristiques du vibrateur piézo-électrique 5, c'est-à-aire de sa fréquence de résonance, de son admittance dynamique et de sa capacité électrostatique.
Produit Echantillon B1 B2 B3 B4 B5 B6 B7 B8 B9 B10 Aspect liquide blanc * * * * * * * * * * aqueux Propriétés Viscosité cinéma- 10,6 17,1 7,0 7,5 42,2 12,5 17,6 30,1 123 283 tique cSt (50 C) Notes : (1) dénote un monométhyléther d'alcoylèneglycol dont la formule est CH3O (CH2.CH2O)a.
(CH2.CH.CH3O)bH, dont le poids moléculaire moyen est de l'ordre de 190, et a et b sont des nombres entiers.
* signifie "comme à gauche".
Modes de réalisation pratiques pour Couliquide de frein pour véhicule A B C D E F G H I rant automobile (4) B1 36 - - - - - - - - Compositions B2 - 39 - - - - - - - selon la présente B3 - - 28 - - - - - - invention B4 - - - 38 - - - - - Borate du B5 - - - - 23 - - - - tableau I (échantillon) B7 - - - - - 31 - - - B8 - - - - - - 23 - 4 B9 - - - - - - - 19 - B10@ - - - - - - - - 20 - à suivre - TABLEAU II (suite)
Modes de réalisation pratiques pour Couliquide de frein pour véhicule rant automobile A B C D E F G H I (4) Monométhyléther de triéthylèneglycol 30 20 25 20 20 20 10 18 15 Monométhyléther de triéthylèneglycol 26 20 30 24 35 20 11 10 10 Monobutyléther de Diluant triéthylèneglycol - 5 6 10 10 10 - - 10 Diéthylèneglycol 2 - 5 2 - - - 2 - Monoéther d'oxyalcoylène glycol (1) - 10 - - 6 13 50 50 40 Monoéther de Lubri- polyoxyalcoylène fiant glycol (2) 5 5 5 5 5 - - 5 5 Polyoxyalcoylène triol (3) 5 5 - - TABLEAU II (suite)
Modes de réalisation pratiques pour Couliquide de frein pour véhicule rant automobile A B C D E F G H I (4) Di-n-butylamine 0,5 0,5 0,5 - 0,5 0,2 0,5 - - Dicyclohexylamine - - - 0,5 - 0,3 - 0,5 0,5 0,5 Additif Benzotriazole 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 0,3 Phényl-α;-naphtyl- 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 0,2 amine Total 100 100 100 100 100 100 100 100 100 100 TABLEAU II (suite)
Modes de réalisation pratiques pour Couliquide de frein pour véhicule rant automobile A B C D E F G H I (4) Point d'ébulli tion au reflux > 230 C 251 255 257 253 255 256 262 265 263 295 à l'équilibre à l'état sec Point d'ébulli tion auk reflux * à l'état humide > 155 C 173 170 167 169 168 173 175 162 170 142 FMVSS N 116 l'état humide Spécifica tion DOT4 Viscosité (extrait) cinématique 1320 1700 1350 1480 1510 1700 1610 1520 1790 1780 pH 7,0-11,5 8,5 8,3 8,3 8,5 8,5 8,3 8,4 8,3 8,3 9,5 Stabilité du liquide ** ** ** ** ** ** ** ** ** ** Aspect à basse tempé- ** ** ** ** ** ** ** ** ** ** rature (-50 C 6 h) - à suivre - TABLEAU II (suite)
Modes de réalisation pratiques pour Couliquide de frein pour véhicule A B C D E F G H I rant automobile (4) Tolérance à l'eau ** ** ** ** ** ** ** ** ** ** (-40 C 24 h) FMVSS n 116 Spécifi- Résistance à l'oxy- ** ** ** ** ** ** ** ** ** ** cation DOT4 dation (extrait) Effet sur le ** ** ** ** ** ** ** ** ** ** caoutchouc Notes : (1) dénote un monométhyléther d'xoyalcoylèneglycol dont la formule est CH3O(CH2.CH2O)a (CH2.CH.CH3O)bH dont le poids moléculaire moyen est de l'ordre de 190.
(2) dénote un monobutyléther de polyoxyalcoylèneglycol dont la formule est C4H9O(CH2.CH2O)a (CH2.CH.CH3O)bH, dont le poids moléculaire moyen est de l'ordre de 2000.
(3) dénote un polyoxyalcoylènetriol dont la formule est comme indiquée ci-dessous, et dont le poids pmoléculaire moyen est de l'ordre de 3000.
H-#-O(CH2.CHCH3O)lH H-#-O(CH2.CHCH3O)mH H-#-O(CH2.CH.CH30)nH (4) dénote un liquide de frein classique à point d'ébullition élevé dont les ingrédients principaux sont des moncéthers d'oxyalcoylèneglycol * dénote "rejeté" ** dénote "admis".
L'invention concerne un dispositif pour observer une échel-le graduée. Lorsque les télescopes et les microscopes utilisés habituellement doivent être munis d'une échelle graduée, celle -ci est aménagée dans le plan d'une image réelle de la scène-ou de l'objet observé, et de cette façon tant échelle graduée que l'image sont a justées de façon nette dans le plan focal, de sorte que l'observation de l'image et de échelle graduée est possible sans parallaxe à l'aide d'un oculaire qui suit ltéchelle graduée. Une difficulté survient dans le cas où une image réelle ntest pas formée dans l'instrument.
Cela est le cas d'un télescope à facteur d'agrandissement égal à l'unité, ce telescope pouvant etre formé simplement par une fenêtre à travers laquelle une scène située à une certaine distance, est -observée par l'oeil. Egalement dans ce cas, une échelle graduée peut néanmoins être nécessaire pour la mesure d'angles dans le champ d'observation. De telles mesures peuvent constituer le but principal de te les cop ç à facteur d'agrandissement égal à l'unite.
Suivant un premier aspect, l'invention procure un dispositif permettant l'observation d'une échelle gradués et formé par un e élé- ment optique transparent à surface sphérique concave, munie d'une couche en partie réfléchissante, et par une échelle graduée qui affecte la forme d'une partie d'une sphère qui est concentrique à ladite surface et dont le rayon de courbure est environ egal à la moitié de celui de cette surface.