INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une couche 9 d'un matériau résistant photosensible est alors placée en premier lieu sur la surface supérieure entière de la couche 2 de type n. Le matériau résistant photosensible peut etre n'importe quel corps connu de ce type tel que le corps résistant connu sous la désignation Zphotorcsist" ou "r-sist" AZ-lîl. Puis, un vasque photo (voir par exemple figure 9) formant un modèle identique au Modèle désiré pour la grille métallique supérieure 5, figure 1, est placé au-dessus du matériau résistant photosensible 9. La surface supérieure de la couche 2 est alors exposée à la lumière ultra-violette à travers le masque photo.Le masque photo est alors retiré et la couche résistante photosensible est développée avec tout révélateur approprié de type connu reco-andé pour son utilisation avec le corps résistant photosensible AZ-111. La surface supérieure de la couche 2 est alors rincée pour retirer le corps photosensible qui a été exposé à la lumière mais en laissant le modèle 9' da Matériau résistant photosensible sur la surface supérieure de la couche 2, co représenté à la figure 2B. A ce stade, le modèle du matériau résistant photosensible 9' est identique à celui du modèle de la grille métallique 5 qui doit etre placé éventuellement sur la surface supérieure de la couche 2.
Si l'on se réfère à la figure 3, une couche 10 de l'élément tantale est alors évaporée au-dessus de la surface supérieure de la couche 2 comportant la couche résistante photosensible 9' au moyen de la technique d'évaporation par faisceau d'électrons. La couche 10 de l'élément tantale doit avoir approxina- tivement une épaisseur de 200 A environ pour fournir, comice on le décrira, une épaisseur appropriée pour la couche de Ta205. Bien que la technique d'évaporation au moyen d'un faisceau d'électrons soit bien connue dans cet art, certaines précautions doivent etre prises. D'abord la quantité d'élément tantale qui est bombardée par le faisceau d'électrons doit titre relativeent faible. La raison pour cela est d'exptcher une radiation thermique non désirée du létal de tantale chauffé, dont le résultat entratherait la cuisson du matériau résistant photosensible 9' sur la couche 2 de type n, empêchant de la sorte le corps résistant pr.otosensible 9' autre enlevé de la surface salpérleare couve on va le décrire.De plus, la lamelle de silicium p-n doit etre protégée des dotrunages ca#sés par les électrons qui peuvent résulter d'une dispersion d'un certain nombre d'électrons en dehors du faisceau focalisé d'électrons (dirigé vers le tantale) et trouvant leur passage 3 travers la couche 2. L'écran de protection peut comporter un métal, porté a un potentiel positif, attirant tous électrons dispersés, les empêchant de la sorte d'atteindre la jonction p-n représentée en 4. Finalement, le métal tantale lui-mEme doit entre exempt de toutes impuretés puisque, si elles venaient à être déposées sur la couche 2, elles pourraient diffuser dans la couche 2 au cours du procédé d'oxydation qui va etre décrit.Ces impuretés pourraient ainsi endommager la jonction 4 de type p-n.
Suivant un autre mode de réalisation de l'invention, les éléments de l'appareil haut-parleur sont montés de la manière usuelle de telle sorte que leurs points acoustiques zéro naturels se trouvent à des distances différentes de l'auditeur tandis que le signal d'entrée électrique correspondant à un ou plusieurs des éléments de l'appareil est propagé à travers un réseau de retard électrique, afin que le6 positions du point ouXdes points zéro puissent autre réglées selon b position correcte.
L'invention est décrite avec plus de détails dans la suite de ce texte qui se lit en regard du dessin schématique annexé dans lequel : La fig. 1 est un diagramme de fréquences de phases illustrant un mode de détermination de la position du point acoustique zéro d'un élément d'appareil haut-parleur.
La fig. 2 est une vue en élévation latérale schématique d'un appareil haut-parleur constituant un mode de réalisation de l'invention.
La fig. 3 est une vue correspondant à la fig. 2, d'une variante de réalisation de l'invention.
La fig. 4 est une vue semblable aux précédentes d'une autre variante de réalisation de l'invention.
On voit par le diagramme qui constitue la fig. 1 un hautparleur H et un point de mesure O placé en avant de ce haut-parleur.
En ce point, le décalage de phases du signal acoustique est mesuré par n'importe quel équipement de mesure connu à titre de comparaison entre la phase du signal d'entrée électrique agissant sur le haut-parleur et la phase du signal acoustique reçu, la mesure étant effectuée pour des fréquences différentes. Une illustration graphique des résultats de la mesure se présente sous la forme d'une courbe a dans le diagramme des fréquences de phases qui constitue la fig. 1.Pour un appareil haut-parleur de bonne qualité, cette courbe a sera presque rectiligne dans la gamme des fréquences effectives du haut-parleur, et le coefficient d'inclinaison de cette courbe a sera fonction de la distance D séparant le point acoustique zéro du haut-parleur du point de mesure 0, cette distance D étant indiquée en dç secondes multiplié par la vitesse du son à travers l'air.
Bes mimes mesures effectuées avec un autre haut-parleur placé à la même distance du point O peuvent se traduire par une autre courbe b ayant une autre inclinaison et par conséquent indicatrice d'une autre distance entre ce point zéro et le point acoustique zéro de ce haut-parleur. I1 est possible de cette manière de déterminer l'emplacement absolu du point acoustique zéro Z d'un hautparleur fonctionnant dans une gamme de fréquences limitée.
Dans la fig. 2 est représenté un appareil haut-parleur cos- prenant un håut-parleur pour les aiguës HTI et un haut-parleur pour les basses HT2 monté sur un plateau 2 formant écran ou "baffles à l'intérieur d'un meuble (non représenté). La position occupée par l'auditeur en avant de l'appareil est désignée par 0. Les points acoustiques zéro des deux éléments haut-parleurs sont désignés respectivement par A et B.Comme clairement représenté, la plaque 2 formant "baffle" a une forme étudiée de telle sorte que les éléments haut-parleurs sont montés de manière que leurs points zéro se trouvent dans un plan vertical commun c'est-à-dire qu'avec cette disposition, la distance 0A sera la même que OB et que l'auditeur placé en O ou plus généralement à un endroit quelconque situé en avant de l'appareil et au niveau de celui-ci recevra le son provenant des deux éléments haut-parleurs sans aucune distorsion de phases notable du signal acoustique combiné.
Dans la fig.3 est représentée une disposition semblable dans laquelle les éléments haut-parleurs sont montés de façon que leurs directions principales ne soient pas parallèles.
Dans la fig.4 est représenté un appareil dont les deux éléments haut-parleurs sont placés de manière conventionnelle l'un au-dessus de l'autre, sur une plaque rectiligne 4 formant "baffle". Un réseau séparateur 6 sert à fractionner le signal d'entrée et à envoyer la bande de5fréquences élevées à RTI et la gamme des basses fréquences à HT2. Les points acoustiques zéro naturels de ces deux éléments de l'appareil haupparleur sont placés à un intervalle mutuel x mesuré dans la direction horizontale. Toutefois, dans la ligne fournissant le signal au hauSparleur HTl à fréquences élévées est inséré un circuit de retard 8 provoquant de façon générale un retard du signal d'entrée arrivant à ce haut-parleur.Le retard effectif, qui peut avoir une amplitude de quelques millisecondes, est choisi de façon que le point acoustique zéro effectif Â soit déplacé vers l'arrière jusqu' une position Âi située au-dessus du point zéro B. On conçoit que quand la reproduction du son provenant de HTI est retardée dans une mesure correspondant au temps de parcours du son sur la distance x, ceci correspond au son effectivement produit au point A1 de sorte qu'il y a une relation de phases mutuelle correcte entre les signaux acoustiques reçu en O à partir des deux éléments haut-parleurs de l'appareil.
Le circuit de retard 8 n'a pas besoin d'être décrit davantage ici puisque les circuits de ce genre sont bien connus des techniciens.
Pour faciliter le réglage de l'appareil conforme à l'invention, par exemple Si l'on a besoin d'une autre direction de transmission principale du son, un des éléments de l'appareil haut-parleur peut être monté de façon à pouvoir être assujetti dans différentes positions par rapport à l'autre élément haut-parleur.
Suivant l'invention, un appareil haut-parleur peut être prévu avec une indication de la direction principale de transmission du son suivant laquelle il est réglé, par exemple une ligne inclinée du coté du meuble de l'appareil apte à se monter à une certaine hauteur par rapport à l'emplacement d'écoute désirée. St un appareil comme celui représenté dans la fig. 4 n'est pas muni du même circuit de retard 8, la direction d'audition correcte sera représentée par le pointillé c qui est normale à la ligne de connexion entre les points acoustiques zéro Â et B. L'inclinaison de cette ligne peut être aisément marquée sur l'appareil.
I1 convient de mentionner qu'afin de déterminer les positions mutuelles correctes des éléments haut-parleurs au lieu de déterminer l'emplacement des points acoustiques zéro individuels comme décrit, il est possible de mesurer au point O la forme d'onde du son reçu depuis l'ensemble de l'appareil, puis de déplacer un ou plusieurs éléments de celui-ci ou de changer le réglage du retard Jusqu'à ce que la forme d'onde mesurée soit aussi semblable que possible à la forme d'onde du signal électrique appliqué à l'appareil. À cet égard, il peut être avantageux d'effectuer les mesures avec un signal de détermination ayant une forme d'onde parfaitement rectangulaire.
On conçoit que. Si l'appareil comprend plus de deux éléments haut-parleurs, il y aura avantage à les disposer de façon que leurs points zéro se trouent sur une ligne commune ou dans un plan commun.
Les ingrédients 'fertilisants, ou leurs sourcesssne sont soumis à aucune limitation particuliere. < -ès proportions mentionnées plus haut pour les ingrédients NPK, soit les pourcentages 16:8:8, peuvent être modifiées, par exemple en 8:4:4, 5:5:5, 15:5:5, ètc. pour satisfaire des besoins ou des cas particuliers. On peut préférer des concentrations relativement élevées en agents nutritifs, par exemple pour diminuer le nombre de piquets nécessaires par arbre.
On peut remplacer en tout ou partie les agents fertilisants NPK indiqués par d'autres agents connus, comme par exemple Azote - Urée 46-0-0 Nitrate d'ammonium NH4NO3 35-0-0 Phosphate mono-ammonique 13-52-0 Phosphor > e Phosphate mono-ammonique 13-52-0 Tri-super-phosphate 0-46-0 Super-phosphate normal 0-21-0 Potassium- Sulfate de potassium K2 S04 0-0-48 Des agents nutritifs secondaires comme le calcium, le magnésium ou le soufre, utilisés par certains végétaux en quantités relativement importantes, peuvent être ajoutés si on le juge utile ou nécessaire, mais ils sont généralement présents dans le sol en proportions suffisantes. Les n micro-agents" sont naturellement sélectionnés de façon à introduire les traces d'éléments correspondants, suivant les éléments et les quantités désirées.Les produits introduits peuvent comprendre une ou plusieurs sources connues de fer, cuivre, manganèse, baryum5 zinc et molybdène.
Les agents colorants n'ont pas d'autre objet que de donner au piquet une couleur caractéristique.
Bien que le liant résineux soit une résine urée-formaldéhyde, son but est de former une structure relativement insoluble, et non d'apporter une quantité appréciable d'azote comme agent nutritif. La quantité de liant utilisée ne doit pas être supérieure à celle nécessaire à la résistance mécanique indispensable. Le liant "UF-71" préféré présente un rapport urée/formaldéhyde, soit de 1,00 à 1,38, soit de 1,00 à 1,80.
Avec un liant résineux thermodurcissable tel que UF-71 ou son équivalent, un mélange convenablement préparé de 7 à 10% de liant et de 93 à 90% de NPK, ne contenant pas plus de 5% d'humidité libre, peut être mis par boudinage sous forme d'un piquet de résistance très satisfaisante à l'état "cru" On peut réduire l'addition d'eau aux ingrédients secs en préchauffant le mélange NPK/liant à une température suffisante pour fluidiser le liant et accélérer son durcissement. Avec le liant "UF-71", cette température est voisine de 83oC.
Avec une teneur en humidité libre de 2,0 à 5,OX dans le produit allant à la boudineuse, aucune opération spéciale d'évaporation n'est nécessaire. Les piquets produits se séparent facilement du matériel de formage.
Les piquets sortent de l'appareillage de mélange et de formage dans un état de propreté suffisant pour qu'aueun nettoyage ne soit nécessaire. Ils se durcissent suffisamment par 24 h d'exposition à une atmosphère à 22"C, à 60% d'humidité relative. Il va sans dire que ce délai peut être réduit par un apport extérieur de chaleur, par exemple d'origine radiante ou -diélectrique, ou dans un four.
Le durcissement à l'atmosphère de liants, dont "UF-71" est un exemple est facilité par . a) une teneur en humidité de 2,0 à 5,070 > b) un léger abaissement du pH, - du à certains éléments formateurs d'acides dans la fraction NPK; c) l'addition de petites quantés d'un catalyseur comme le chlorure d'ammonium; d) la chaleur de frottement résultant de la formation sous pression d'un piquet.
I1 doit y-avoir une certaine quantité d'eau présente dans les matériaux de formation du piquet cru, pour l'obtention d'un produit suffisamment solide après durcissement à l'air. Les ingrédients fertilisants principaux et le liant sont hygroscopiques dans la composition indiquée comme préférée. Par suite, exposés à une atmosphère humide, ils peuvent absorber suffisamment d'eau pour assurer au départ les conditions nécessaires à l'obtention d'un piquet durcissable de résistance suffisante à l'état cru. Si les ingrédients secs (liant et agents nutritifs) sont appréciablement déshydratés, on doit ajouter de l'eau au malaxage pour obtenir une liaison satisfaisante. Une addition de 1,5 à 2,5% en poids par rapport à l'ensemble des composants est alors recommandée au boudinage.
Il a été trouvé que i'on peut obtenir un article fertilisant dur et rigide d'une forme déterminée, présentent une solidité mécanique et une résistance aux chocs lui permettant d'être, sans autre support matériel, enfoncé au marteau dans le sol sans se briser, et ayant une stracture sensiblement homogène formée essentiellement de particules non fibreuses comprenant des composés apportant des éléments fertilisants NPK, liées entre elles par un liant résineux pomymérisé sensiblement insoluble dans l'eau, cet article étant préparé par un procédé suivant lequel les composés fertilisants NPK et une résine thermo-durcissable non polymérisée, par exemple une résine urée-forma 1- déhyde, sont mélangés entre eux, par exemple par malaxage, Jusqu'à obtention d'un mélange sensiblement homogène de particules des composés NPK, revêtues par la résine thermo-durcissable non polymérisée, avec ensuite boudinage du mélange résultant en un article ayant une extrémité arrondie pouvant etre frappée par un marteau, et une extrémité pointue pouvant s'enfoncer dans le sol et polymérisation de la résine thermodurcissable à l'état de résine durcie, sensiblement insoluble dans l'eau. De façon inattendue, le produit boudiné présente à l'état cru une résistance suffisante pour être évacué de la boudineuve et pour être manipulé et emballé avant polymérisation de la résine,.
sans s'émietter.
Bien que l'emploi d'un liant résineux granulé incorporé au mélange des éléments fertilisants avant le boudinage soit jugé préférable, il doit etre entendu que l'on peut employer comme liant une résine liquide, dans des conditions assurant une répartition satisfaisante du liant liquide dans la masse de l'article et sa rétention par article, dans une proportion limitée, mais suffisante, par exemple comprise entre 5 et 15% en poids. I1 a été trouvé que, dans le cas de l'emploi d'un liant liquide, on peut améliorer quelque peu la qualité des articles obtenus si le liant est uniformément réparti sur toute la surface des particules sèches des fertilisants par un procédé convenable, par exemple par malaxage. Toutefois de nombreux liants liquides possèdent des caractéristiques indésirables, comme de contenir de l'eau ou un autre solvant devant être évaporé ou de ne se polymériser qu'à des températures élevées.
Bien que des grosseurs approximatives de O,90mm et de 0,090mm soient respectivement préférées pour les fertilisants et pour le liant, ces conditions sont seulement préférées, n'étant pas une caractéristique impérative de l'invention. Lorsque les matériaux sont utilisés sous forme granulée, leurs dimensions peuvent être mesurées par l'opérateur Bien que l'invention ait été décrite en détail pour son illustration, -il doit titre entendu que les détails ne sont donnés-qu'à titre d'exemples, et que les spécialistes pourront y apporter des variantes sans sortir de l'esprit et du cadre de l'invention telle qu'elle est définie par les revendications suivantes.
La présente invention concerne un procédé'de purification de coenzyme A. Elle a plus particulièrement trait à la purification des formes oxydée et réduite du coenzyme A.
Dans le présent mémoire, 12 expression "coenzyme A réduith désigne le coenzyme A ayant un groupe mercapto libre dans sa molécule, ctest-à-dire le composé représenté par la formule (I) donnée ci-après. Par contre, ltexpression "coenzyme A oxyd6" désigne un dimère du type disulfure du coenzyme A réduit, c'est-à-dire le composé représenté par la formule (II) donnée ci-après. L'expression "coenzyme A total" désigne un lange des formes réduite et oxydée du coenzyme A.
rJL #A9 9/ -P-OCH, I' ss cOmI22cO2csii 5 coenzyme A réduit O 0t 0 H1-0 o clIi CHQH OO2CH2COMI22 H Cil) 2 coenzyme A oxydé I1 est connu que le coenzyme A (désigné ci-après par le symboletCoAn pour plus de commodité) est un facteur important dans la biosynthèse des sucres, des glucides, des stéroïdes et des caroténoSdes, et qu'il est contenu dans diverses cellules vivantes telles que levures, bactéries et tissus animaux.
Le mécanisme d'entraînement 65 comprend deux moteurs pneu- mastiques 66 (figure 10j qui sont repos par des channes 68 à deux pignons 70 assujettis à l'arbre 72 d'une boîte d'engrenages ou transmission 74. Cette dernière comprend un arbre d'entraînement perpendiculaire 76 aux extrémités duquel sont fixés des pignons 78! Des chaînes 80 relient les pignons 78 à des pignons 82 montés sur un arbre mené 84 qui tourillonne dans un support 86. Deux bâtis 88 de forme triangulaire sont fixés à l'arbre 84 et des roues 90 sont montées aux angles 94 du bâti 88 sur des arbres menés 96. Des pignons 98 sont montés respectivement sur les arbres 3r. et sont entraînés S O partir de pignons 99 assujettis à l'arbre 84 par des chaînes 100,de serte que les roues 90 exercent une terce d entraînement sur la surface interne du tube 12 "en place", lorsque les moteurs 66 sont mis en marche, pour déplacer l'appareil de serrage 10 le long du pipeline.
Un pignon 102 est également monté sur l'arbre 76 et est relié par une chaîne 104 pour entraîner un pignon 106 touril lonnent sur la partie supérieure de l'enveloppe 26! Une roue à denture e droite 108 est solidaire du pignon 1 106 e et engrène avec une roue à denture droite 110! Cette dernière tourillonne sur un levier 112 pivotant sur l'enveloppe 26, å savoir sur l'arbre 114 du pignon 106! La roue dentée 110 est solidaire d'une roue d'entraînement 117 (ou en variante, est solidaire de son arbre 116)o Cette roue 117 est entraînée à partir des moteurs 66 et de la transmission 74 par ltintermédiaire dtune chaîne 108 et de l'engrènement des roues dentées 108 et 110! le levier 112 et ainsi la roue 117 sont sollicités vers le haut contre la surface interne du tube 12 par un dispositif à ressort 118 agissant entre l'extrémité 120 du levier 112 et une butée 122 de lt enveloppe 26! De cette manière, une pression est exercée entre la roue 117 et la surface interne du pipeline pour que les roues 90 et 116 soient en contact d'entralnement avec le tube pendant leur rotation. Le montage pivotant de la roue 117 permet de l'adapter aux variations du diamètre interne du tube et permet au mécanisme d'entraînement de s'adapter à ces variations. Egalement, le montage pivotant des deux roues d'entraînement 90 garantit que l'une au moins de ces roues soit toujours en contact d'entraînement avec le tube 12 meme lorsque ltappareil de serrage passe sur une petite bosse ou déformation du pipeline qui provoquerait le soulèvement de l'une de ces roues à l'écart de la surface interne du pipeline. En variaute, au lieu du montage pivotant, on envisage d'assujettir les roues d'entraînement 90 à l'enveloppe! Un tendeur classique 124 est utilisé pour la chaîne 104 afin que le contact d'entraînement entre la chaîne 104 et les pignons 106 et 102 soit maintenu.
Un mécanisme de commande 125 est monté sur l'enveloppe 28 pour commander le fonctionnement des moteurs 66o! Le mécanisme de commande 125 comporte un levier ou élément tâteur 126 arti culé sur l'enveloppe 28 en 128 et à l'extrémité libre 132 du- @uel tourillonne une roue 30! Le levier 126 est sollicité vers @@ bas, d'une façon générale destrorsum en observant la figure @b, par une tige 1,4 sollicitée par ressort au contact de la LurfaOr interne du tube environnant. Un mouvement ascendant du levier 126 par suite du contact de la roue 130 avec le tube, est lImite na une butée 18 de la tige 134! Ltextrémité 140 e la tige 134 est reliée à la tige 142 d'un distributeur qui commende le fonctionnement des moteurs 66e 'lorsque l'appareil de serrage est déplacé le long du pipe- line vers son extrémité libre et le joint suivant à souder, la roue 130 dépasse l'extrémité libre du dernier tube soudé, c'est- à-dire du tube 12 et est poussé vers Le bas par le ressort 138.
Par suite, le. tige 134 actionne le distributeur V10 pour qu'il arrêta les moteurs 66! La tige 154 est en deux parties qui sont articulées en 144 afin de permettre au levier 126 d'effectuer un mouvement curviligne, et le mouvement descendant de la tige 134 est limité par une butée 148 qui est on contact avec la surface interne de l'enveloppe 20.
L'emplacement du mécanisme de commande 125 par rapport à ensemble 24 des sabots d'appui et aux mécanismes de serrage 20 et 21 est choisi de façon qu'après l'arrêt des moteurs Fs, tout l'appareil de serrage 10 se déplace encore par inertie à cause de son poids et de sa dimension, pour s'arrêter à une position dans laquelle l'ensemble 24 est près de l'extrémité libre du joint suivant à souder ou sensiblement en alignement concentrique avec ladite extrémité! Ceci est extrêmement avantageux car on évite un travail de main-d'oeuvre important qui était précédemment nécessaire avec des dispositifs de serrage de ce type pour aligner le sabot d'appui ou les éléments de serrage avec l'extrémité du tube pour garantir leur fonctionnement correct.
Au cas où il se produit un léger désalignement de manière outil soit nécessaire de déplacer l'appareil de serrage 10, il est prévu des distributeurs de commande (non représentés) qui peu:en1 être commandés manuellement avant que le tube 14 soit csé pour actionner les motaurs 66 soit en marche avant, soit en marche arrière pendant une courte période, afin de pousser pen à peu l'appareil de servage en position correcte.
Après aveir c@@@@@t@ @@t positionné l'appareil de serrage @e @@tte @anière. @@s dis@ @itifs de serrage 20 et 21 sont déplsyés. comme on le décrir plu@loi@, pour fixer l'appareil 10 en position et maintanir l'extrémité 18 du tube posé 14 à une @istance prédéterminée de l'extrémité 15 du tube en place 12.
A cet égard, l'appareil 10 comporte un premier tube ou tube interme de réaction 150, uti@@isé avec l'ensemble des sabots l'appui décrits plus en détail ci-après, qui tourillonne sur le tube de support @4. Il est étalement prévu deux seconds tubes ou tubes externes de réaction 152 et 154, utilisés pour actionner les dispositifs de serrage 20 et 21, dans lesquels se loge le tube de réaction 150 et qui tourne et coulisse sur des paliers 156 et 158.