INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cet- ajutage est flanqué de deux déflecteurs 14 et 15 et dans lt espace intérieur du déflecteur 14, un jet d'eau ou de liquide approprié 16 est dirigé sur l'élément satellite.
L'ajutage s'étend de haut en bas de façon à ne pas interférer avec la libre rotation du disque et des éléments centrifugeurs satellites.
Le fonctionnement de l'ensemble est extrêmement simple et est aisément compris à la simple observation des figures 1, 2 et 4.
Il s'effectue de la manière suivante: Le disque tourne à la vitesse de centrifugation et par cor.sé- quent, les satellites sont aussi soumis à 11 action de la force centrifuge, de sorte que la matière truitée 17 qui est déversée par I' ajutage dans les espaces compris entre chaque paire de cloisons des satellites, tend à s'aplatir contre la paroi perforée de ces cloisons. Le liquide passe à l'intérieur de la cloison tandis que les particules solidès sont expulsées quand les cloisons passent par la position dtejection-l8, position qui est atteinte grâce au fait que lesdits satellites tournent à basse vitesse autour de leurs axes respectifs.Une fois atteinte la position déjection des particules solides, la force centrifuge s'exerce sur la paroi perforée en sens inverse de celui de la pha-se initiale du processus, et ceci a pour effet de détacher les résidus de matière premiere qui peuvent adhérer. Ainsi quand la cloison revient à sa po position de réception du produit à traiter, elle se trouve parfaitement propre sans que pour cela on ait utilisé un moyen mécanique dtaucane nature, simplement grâce à ltaction de la force centrifuge.
De même, le propre poids de la matière en traitement aide à la rotation des satellites, attendu qutil exerce son action dans le nême sens de rotation que ceux-ci, ce qui permet au travail de s'accomplir sans nécessiter des efforts de la part du matériel ou des moyens de commande, attendu que pratiquement aucune force ne s'oppose à la force centrifuge, cette dernière s1exerçant avec une pleine intensité.
Le processus se répète dtune manière continue avec chaque unité centrifugeuse satellite, et en définitive le rendement de la machine est des plus élevés et sa consommation dténergie très réduite.
Chaque unité centrifugeuse sera démontable afin de permettre son éventuelle substitution ou remplacement si nécessaire, soit pour procéder à des réparations, soit pour adapter leurs caractéristiques aux différentes matières premières à traiter.
Chaque unité de centrifugation pourra Entre équipée, en regard de la partie inférieure de chaque cloison, d'un réceptacle 19 pour le fluide qui est passé à l'intérieur de la cloison et qui sort par les oriflces 8 de la partie inférieure de cette cloison.
Ce réceptacle se déverse dans un collecteur 20 qui reçoit ledit fluide et l'envoie dans des conduites appropriées 21, tandis que les particules solides ou le solide séparé, tombent dans l'espace de réception 22.
Afin d'éviter ex outres circonstances que ne se produise un mélange accidentel du fluide avec le liquide dans la zone de décharge, naraénagera par exemple sur le bord supérieur externe du collecteur un repli 23- qui empêchera que par éclaboussement ou choc en retour, le fluide puisse passer à l'extérieur öu collecteur.
Il reste entendu que la présente invention ne se limite en aucune manière à ltexenple décrit et figuré; on pourra envisager au contraire diverses mifications de forme etsou de détail sans sortir du cadre de l'invention.
39,42
5,14
0,90 "
Lactarius hatsudake Tanaka
39,29
Cantharellus cinereus Fr.
39,15
2023748
détérioration de la surface de coupe des vibrations de flexion considérables qui sont accompagnées d'une forte usure de l'outil. Des troubles analogues peuvent se produire aussi quand la pièce et la partie de pièce demeurent fixées après la séparation et qu'il 5 ne se produit pas de "déviation" de la lame de scie. La cause en est un rétrécissement du trait de scie en raison d'une dilatation thermique des pièces ainsi qu'en raison de déformations élastiques et plastiques se produisant aux surfaces de coupe des pièces. Quand on se sert de lames de scie armées en métal dur, les conséquences 10 de sollicitations indésirables pendant le retour rapide sont particulièrement graves parce qu'en raison de l'inversion du sens du mouvement d'avancement, la direction de la force de résistance change aussi. Le métal dur relativement cassant qui est employé comme matière pour les tranchants n'est pas à la hauteur des ef-15 forts importants de traction et dé flexion prenant naissance ici et des cassures plus ou moins grandes rendent les tranchants inutilisables.
De l'exposé qui précède, il résulte qu'une diminution de la durée d'utilisation de la lame de scie et une diminution de la 20 qualité de la surface de coupe se produisant dans une mesure inconnue jusqu'à présent doivent être attribuées à des dispositifs pour la fixation des pièces qui ne conviennent pas, ces défauts se répercutant d'une manière considérable.sur les dépenses afférentes aux opérations suivantes d'usinage.
25 L'invention a pour but de créer un dispositif de fixation pour machines à scie circulaire empêchant qu'il se produise une attaque indésirable, par les tranchants et les coins des dents de scie, des surfaces de coupe, normalement formées des pièces et des parties de pièces.
30 Pour résoudre ce problème, l'invention propose que les deux dispositifs de fixation individuels portant respectivement la pièce et la partie de pièce soient disposés d'une manière telle qu'isolément ou ensemble, ils puissent être tirés hors de la zone d'action de la lame de scie par un petit déplacement de transla-35 tion, parallèlement à leur axe ou par un pivotement suivant un petit angle, et cela afin qu'immédiatement après que la partie de pièce a été séparée de la pièce et avant que la lame de scie
6940017
202-3-748
et (ou) la pièce reviennent dans leur position initiale, un contact de la lame de scie avec les surfaces de coupe soit empêché.
II est sans importance, pour l'invention, que le mouvement d'avancement et le mouvement de retour rapide soient exécutés par 5 la lame de scie ou par la pièce»
D'autres caractéristiques et avantages ressortiront de la description qui va suivre faite en regard des dessins annexés et donnant à titre explicatif mais nullement limitatif une forme de réalisation conforme à l'invention.
10 Sur ces dessins,
la figure 1 est une vue en perspective d'un dispositif de fixation pour une machine à scie circulaire;
les figures 2a à 2f sont des vues en plan de différents dispositifs de fixation avec mouvement de recul par translation; 15 la figure 3 est une vue en élévation latérale correspondant
à la représentation donnée par la figure 2a;
Cortinarius violaceus (Fr.) S.F. Gray
Clitopilus prunulus (Fr.) Quel
Phylloporus rhodoxanthus (Schw.) Bres.
Boletus regius Krombh.
Boletus edulis Fr.
Boletinus cavipes (Opat.) Kalchbr.
Lactarius gracilis Hongo
Russula crustosa Peck
Lactarius piperatus (Fr.) S.F. Gray
Clavulina cristata (Fr.) Schroot.
42,25
38,47 39,70
39,92
38,01
38,52 39,83 40,98
Taux d'inhibition de la croissance du sarcome 180
UJ -«4 U>
II II
Polyporaceae n n
H II II II H 11 II II M II II II
Stereum annosum Berk. et Br.
Stereum spectabile Klotzsch Stereum umbrinum Berk. et Curt.
Stereum taxodii Lentz et McKay Stereum roseum Yasuda
Coltrica dependens (Berk. et Curt.) Imaz. Polyporus ovinus Fr.
Fomitopsis insularis (Murr.) Imaz. Gano-derma tsugae Murrill Grifola albicans Imazeki Coriolus versicolor (Fr.) Quel.
Grifola umbellata (Fr.) Pilât Piptoporus betulinus (Fr.) Karst. Daedaleopsi\S tricolor (Fr.) Bond, et Sing. Ganoderma boninense Pat.
Fomitopsis rosea (Fr.) Karst.
Trametes orientalis (Yas.) Imaz.
Favolus emerici (Cooke) Imazeki Fomitopsis pubertatis (Lloyd) Imaz. Fomitopsis vinosa (Berk.) Imaz.
70 80 90 80
60 90 80 70
h-* O O
70 100
100 60
100 70
KJ O *■*4 O
Les polymères sous forme de feuilles stutilisent de plus en plus dans diverses applications industrielles ou pour des marchan dises consommables, soit en leur faisant jouer un rôle de remplace ment d'autres matériaux, soit parfois sous forme de matériaux nou veaux à propriétés spéciales pour certains usages0 Dans quelques ap plications ces matières se présentent sous forme rigide, tandis que dans d'autres elles sont douces et souples. Par ailleurs pour tous les types de polymères et dans toutes les applications, le problème qui se pose est celui de la durée de service utile.Il arrive fre- quemment que certaines conditions particulières d'ambiance aboutis sent à une perte progressive de la résistance mécanique, tandis que dans le cas des matières souples, la diminution de la résistance à la fissuration provoquée par la flexion constitue une forme de défaut particulièrement sérieux.Il est souvent désirable pour di verses raisons que le polymère se trouve à l'état expandé, ctest-à- dire qu'il présente une structure cellulaire ouverte ou fermée, une très vaste gamme de dimensions de cellules étant d'ordinaire dispo nible pour les usages particuliers. Bu fait du procédé d'expansion mis en oeuvre, les matières peuvent présenter une faiblesse inhérente tequi rende le polymère plus susceptible d'entre attaqué et dégrad#é par les conditions de service auxquelles il est soumis.Plus préci sément il est très probable que les procédés particuliers de fabri cation utilisés pour l'obtention de ces polymères peuvent aboutir à la présence de contraintes résiduelles dans la matière obtenue, ces contraintes constituant dans le polymère des points où l'attaque est relativement facile, comme sus-indiqué. Cette attaque à l'encore tre de l'intégrité du polymère peut être physique ou chimique ; elle peut etre due à l'exposition à une ambiance particulière et/ou à l'application de contraintes mécaniques.Comme la chose est égal en ment bien connue, des modifications indésirables dans la structure et dans les propriétés du polymère du fait de ses-applications parti culières peuvent être provoquées etgou facilitées nar certaines subs tances incluses dans la formulation du polymère au cours de sa fabri cation initiale.
Ainsi la dégradation du polymère peut être due à des divers facteurs agissant séparément ou suivant certaines combinsisons. Par exemple une matière souple appliquée à un usage entraînant une opé ration de flexion, par exemple à la fabrication d'une chaussure, peut présenter une amorce de fissure en un point de sa structure où les contraintes mécaniques n'ont pas disparu.Cette discontinuité énergétique loche peut déterminer la formation de la fissure à partir du très minime défaut résultant de la contrainte résiduelle en ce point du polymère, Par conséquent un polymère susceptible de comporter dans sa masse une forme quelconque de contrainte résiduelle, risque de se rompre en service au bout d'un temps plus court que ce n'aurait été le cas s'il nty avait pas eu de telles contraintes au début de l'utilisation.
Les recherches de la demanderesse concernant le comportement des polymères dont on sait qu'ils présentent dans leur masse des contraintes résiduelles, ont démontré que lorsquton fait disparaître ces dernières avant la mise en service de la matière considérée, celle-ci se trouve nettement améliorée en ce qui concerne ses qualités d'utilisation. Cette amélioration se manifeste de deux façons importantes, savoir d'une part dans les propriétés de résistance mécanique, par exemple de résistance au déchirage, et d'autre part dans la durée d'utilisation de la matière quandcelle-ci est soumise à des conditions de service déterminées, par exemple dans une meilleure résistance à la fissuration par# flexions répétées.Bien. entendu ces propriétés améliorées résultant d'un traitement thermique, pourraient dans une certaine mesure être la conséquence d'autres modifications structurelles avantageuses et non spécifiées au sein du polymère lui-m#e.
La demanderesse a découvert que les contraintes résiduelles du type sus-mentionné peuvent être éliminées des polymères (massifs ou cellulaires) par certaines formes de traitement thermique. On peut à cet effet chauffer la matière considérée dans un domaine de température compris entre 60 et 2000C ou davantage pendant divers temps appropriés.Ce chauffage peut être réalisé par des jets d'air chaud ou par le moyen d'étuves, par passage dans des couches chaudes fluidisées de certaines particules, par exemple de perles de verre, etc., par rayonnement thermique, par rayonnement infra-rouge, par le moyen de vapeur d'eau saturée ou surchauffée, ou encore par immersion de la matière dans des bains appropriés de liquides ou de vapeurs Ces derniers procédés peuvent comporter l'utilisation de vapeurs et/ou de liquides ayant ou n'ayant pas d'effets physiques et/ou chimiques sur le polymère. Ils peuvent également être appliqués aux polymères supportés ou incorporés dans des matières fibreuses tissées et/ou non tissées. Il est également possible d'exécuter ce procédé de recuit sur des articles partiellement finis.
Dans son sens le plus général la présente invention vise ainsi à permettre d'établir un procédé propre à conférer à un article fabriqué à partir d'une matière synthétique polymérisée, une plus grande durabilité et/ou une meilleure résistance, lequel procédé consiste à maintenir la matière synthétique polymérisée, présentée sous forme de feuille ou de masse avant sa conformation en article fini, à une température d'au moins 6000 pendant un temps suffisant pour faire disparattre les contraintes résiduelles subsistant dans cette matière depuis sa synthèse initiale.
Le terme synthétiaue utilisé ci-dessus doit s'entendre non seulement de polymères provenant de matières premières synthétiques, mais également de ceux obtenus par reconstitution d'un polymère naturel, par exemple du caoutchouc reconstitué, étant donné que l'opération de reconstitution peut elle-m#me introduire des contraintes indésirables. L'article traité peut bien entendu être entièrement fini, comme cela est le cas par exemple d'une chaussure, ou se trouver à un état de finition partielle, ce qui est le cas d'une ébauche de chaussure avec sa tige en un point intermédiaire de sa fabrication.
Le procédé suivant l'invention comporte une valeur particulière pour le prétraitement de polyuréthanes microcellulaires, tels que ceux généralement connus à l'heure actuelle dans l'industrie de la chaussure sous la dési#g#nation de matières "poromériques", le traitement étant effectué avant la conformation de ces matières en tiges.
Les matières poromériaues du genre en question sont largement répandues dans le commerce sous des marques de fabrique telles que "CORERVI", "HI-TELAC", "ORTIE", "CIARLiO", "PORVAIR", etc.... Ce sont des feuilles comprenant une couche mîcrocellulaire poreuse faite de polyuréthane ou d'un autre polymère similaire. Certaines matières de ce genre comportent une couche de base fibreuse non tissée, liée à la couche microcellulaire, tandis oue dans d'autres on trouve généralement un tissu proprement dit formant couche intermédiaire entre la couche microcellulaire et la couche de base. Dans ces matériaux composites l'agent de liaisonnes couches est d'ordinaire, quoique non essentiellenent, constitué par du polyuréthane ou polymère semblable provenant de la couche microcellulaire. Cette couche elle-meme comprend normalement une peau extérieure et un corps intérieur micrQtoreux.
Ainsi dans cette forme d'exécution la présente invention concerne un procédé qui consiste à chauffer la feuille de polyuréthane microcellulaire à une température comprise entre 100 et 16000, pré Bérabletent entre 120 et 150 Cs de façon à faire disparattre les contraintes résiduelles qui subsistent dans la feuille de polyurétha- me depuis sa synthèse initiale, puis, après refroidissement, à fabri cuver une chaussure comportant une tige faite de la matière ainsi traitée thermiquement.
Dans le présent procédé la matière synthétique polymérisée se trouve initialement sous forme de feuilles ou de masses. Le terme "feuille" doit s'entendre de produits comportant une épaisseur notable, tels aue ceux qu'on utilise pour les tiges de chaussures, les garnitures, les valises, les sacs de dame et les nécessaires de maquillage, l'habillement, les bâches et les tapis de sol, à l'exclu- sion des produits suf isamment minces pour être qualifiés de pellicules, Les pellicules comportent normalement une épaisseur de l'or- dre de quelques centièmes de millimètres, tandis que les feuilles considérées dans les présentes ont normalement une épaisseur totale (y compris celle du tissu de base éventuel) d'au moins environ 0,5 mm.Les matières en masse comprennent par exemple les talons de chaussures, les semelles les coussins, les traversins, les éponges, les bandages et les matelas en mousse (en particulier en mousse de polyuréthane).
Quant aux matières synthétiques polymérisées, massives, cellulaires ou renforcées qui sont susceptibles de convenir, si l'on ex- cepte les matières porométriques mentionnées plus haut, elles comprennent les polyuréthanes en général, les caoutchoucs SRR et TPR (l'un et l'autre copolymères styrène-butadiène, le SBR renfermant dans sa channe du styrène monomère et le TPR du styrene blocs l'un et l'autre avec du butadiène bloc), les copolymères acrylonitrile- butadiène-styrène (ABS), le chlorure de polyvinylidène (y compris ses copolymères avec le chlorure de vinyle), le chlorure de polyviny- le, le polystyrène (pour utilisations générales et Palue celles exigeant une forte résistance au choc) le polypropylène, le polyéthylène (à forte ou faible densité), et les polycarbonates.
En ce qui concerne les conditions de chauffage, bien que le minimum se trouve au voisinage de 600C, des températures de cet or- dre peuvent exiger un traitement prolongé, de sorte que pour des raisons pratiques il est préférable de mettre en oeuvre des tem#ératures plus élevées en vue de diminuer la durée du traitement. Il suffit en général de chauffer la matière jusqu'à une température se situant entre 100 et 1600, sans qu'il soit nécessaire de l'y maintenir pendans une période de temps prolongée, une fois que cette température a été atteinte. La température maximale est largement dictée par les caractéristiques de dégradation et/ou de point de ramollissement ou de fusion de la matière considérée.Les polyuréthanes microcellulai res, tels que ceux utilisés pour les tiges de chaussures, peuvent commencer à fondre à environ 1700C en ce qui concerne le polyuréthane lui-même, tandis que la structure cellulaire est affectée au voisinage de 1600, ou même à des températures plus basses, si l'on prolonge le temps de chauffage. Peu de matières peuvent être traitées en sécurité au-delà de 2000, température qui représente un maximum pratique pour la plupart des polymères commerciaux. Toutefois des températures beaucoup plus élevées peuvent être nécessaires avec certains des polymères résistant à la chaleur qu'on connaît à l'heure actuelle.Le choix des conditions optimales de traitemeht thermique apparattra donc clairement au technicien à la lumière de la présente description et de ses connaissances usuelles concernant les caractéristiques thermiques des polymères synthétiques.
Un mode de chauffage particulièrement avantageux est celui par haute fréquence dans la gamme des longueurs d'onde électromagnétiques susceptibles de provoquer un dégagement de chaleur dans les matériaux traités, notamment lorsqu'il s'agit d'un bloc massif de polymère synthétique ou d'une feuille relativement épaisse d'une telle matière.
l'un des avantages de cette forme de chauffage réside dans la vitesse avec laquelle le polymère est chauffés ainsi d'ailleurs que dans la régularité du chauffage dans la masse de ce polymère. Ce dernier avantage est particulièrement important quand on traite des pièces massives, telles par exemple que des talons de chaussures faits en polystyrène à haute résistance au choc.
Le mode particulier de chauffage par haute fréquence peut afdec- ter diverses formes. Il est possible, par exemple, de déplacer des bandes sur des transporteurs pour leur faire traverser des champs électriques à haute fréquence en utilisant des électrodes sous forme de plaques (en d'autres termes le flux électromagnétique traverse alors la feuille de part en part)ou encore des électrodes à champ marginal (c'est-à-dire disposées sur un côté seulement de la feuille de manière que le flux entre et sorte de celle-ci par la même face), ou encore des étuves à micro-ondes.
Dans le cas d'une étuve à micro-ondes (ctest-a-dire d'une enceinte ou four auquel on applique un champ électromagnétique, les ondes stationnaires qui apparaissent dans ltens nte étant agitées par des moyens appropriés si cela est reconnu nécessaire) > il est possible de traiter des articles plus massifs, tels par exemple que des feuilles sous forme de rouleaux, des talons de chaussures (à l'état isolé ou en vrac), des semelles de chaussures pre-moulées > etc0.0.
20237 48
Au lieu de prévoir un mouvement de recul d'une partie de pièce combiné avec le mouvement de recul de l'autre partie de pièce, on peut prévoir aussi un déplacement de la lame de scie parallèlement à elle-même.
5 On a représenté schématiquement sur les figures 2b à 2f les différentes possibilités pour l'élargissement de l'intervalle de, coupe à l'aide d'un mouvement de recul par translation; la figure 2a montrera position de la lame de scie 1, la position de la pièce 4/la position de la .partie 4' de pièce telles qu'el-10 les se présentent immédiatement après que.la séparation a été effectuée.
la figure 2b, montre la position de la pièce 4 après recul de cett.e dernière seulement et la figure 2c montre la position de la pièce 41 après recul de cette dernière seulement. En rai-15 son de l'élasticité des lames de scie 1, les moyens suivant les figures 1 et 2 suffisent déjà pour que les forces agissant aux .... tranchants de la lame de. scie 1 soient diminuées lors du retour de la lame de scie 1. Pour une meilleure compréhension on a indiqué sur les figures la position du support de scie S, la position 20 du moteur principal M ainsi que les directions de la vitesse d'a-. vancement TJ, de la vitesse de retour et de la vitesse de coupe V.
La figure 2d représente les positions respectives de la lame de scie 1, de la pièce 4 et de la partie de pièce 4' après recul des dispositifs individuels de fixation 6 et 6' correspondant 25 d'un côté et de l'autre par rapport à la lame de scie 1. La figure 2e montre les positions, respectives de la lame de scie 1, de la pièce et de la partie.de pièce 41 après que cette partie de pièce 4' a reculé par rapport à la position initiale de la lame de scie suivant une distance 2a et que la lame de scie 1 s'est déplacée 30 dans la même direction que la partie de pièce 4' et parallèlement à elle-même suivant une distance a par rapport à sa position initiale, après que la séparation a été effectuée. Sur la figure 2f, on a représenté les positions respectives de la lame de scie 1, de la pièce 4 et de la partie de pièce 4' après que la pièce 4a
• 35 reculé par rapport à la position initiale de la lame de scie sui-
vant une distance 2a et que la lame de scie s'est/fréplacée, dans la même direction que la pièce 4 suivant une distance a par rapport
à sa position initiale après que la séparation a été effectuée.
Les possibilités d'application des dispositifs, individuels de fixation suivant les figures 2b, 2ç, 2e et 2f sont particulièrement avantageuses quand il s'agit de pièces lourdes ou de par-5 ties de pièces lourdes, de grandes dimensions. Dans ces cas là, la partie de pièce la plus lourde peut êtrë reçuê dans le dispositif individuel de fixation qui après la séparation demeure immobile. Les forces d'accélération nécessaires pour le mouvement de recul de la portion de pièce la plus petite ou la plus légère, se 10 trouvant dans le dispositif individuel mobile de fixation (par exemple la partie à séparer par sciage de la pièce) deviennent ainsi plus faibles.
On peut aussi faire pivoter les dispositifs individuels de fix:ation (en faisant usage de degrés de liberté rotatifs) au-15 tour d'axes de pivotement verticaux 11 et 11' ou horizontaux 12
■p-
n n u
Inocybe trechispora (Berk.) Karst
Inocybe umbratica Quel.
Inocybe calospora Quel.
Psathyrella gracilis (Fr.) Quel.
38,16
Conocybe aurea (J.SchaefÊ) Ktfhn et Romagn.
39,86
6,76
Strophariaceae
Pholiota lubrica (Fr.) Sing.
38,91
Pholiota name ko (T.Ito) S. Ito et Imai
6,64
Tï
TABLEAU 15 (3)
Taux d'inhi uj
>-4