INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'analyse de l'alkylate linéaire utilisé en vue de la préparation de l'acide alkylbenzène sulfonique a donné les résultats suivants : TABLEAU II RESULTANTS D4ANALYSE ET PROPIETES De L4ACIDE SULFONIQUE ALKYLE LINEAIRE DE FORTE ACTIVITE Analyse typique "NACCONOL 98 SA" acide sulfonique alkylé linéaire, % 97,0 acide sulfurique, c/o % 1 1,6 acidité totale (sous forme de H2S04), % 16,4 eau, % 0,1 huile libre (méthode au glycol), % 1,3 indice d'acide (g de KOH par g) 188 Propriétés physiques densité à 25/250C 1,056 poids spécifique à 250C, g/cm3 1,0548 pH (solution aqueuse à 1%) 2,7 viscosité à 250 C, centipoises 1600 point d'écoulement (ASTM D-97-IP-15, méthode B), C On fait monter la température nu contenu du récipient de réaction à environ 250C pour réduire sa viscosité. Ensuite, on ajoute une quantité supplémentaire d'acide alkylbenzènesulfonique de façon a charger un total de 318 parties d'acide alkylbenzènesulfonique, le temps d'addition total de tout l'acide alkylbenzènesulfonique étant d'environ 4 heures; le p-1 do la masse réactionnelle obtenue est d'environ 3. Après avoir chargé 10 parties supplémentaires de triéthylamine pour neutraliser la masse réactionnelle à un pH neutre, on chauffe la masse réactionnelle à une température comprise entre 35 et 40CC.L'alkylbenzènesulfonate linéaire de triéthylamine essentiellement anhydre obtenu comme produit est un liquide clair, visqueux, de couler ambrée.
Par refroidissement, le sulfonate se solidifie en donnant un gel consistant. La dilution subséquente du sulfonate avec de l'eau (275 parties) à une concentration de matières solides d'environ 60% donne 705 parties de solution de produit composée d'environ 59,2 % d 'alkylarylsulfonate de triéthylamine.
PARTIE B L'acide sulfonique neutralisé obtenu de la manière décrite ci-dessus est mélangé avec une quantité équivalente, en poids, de triéthylamine pour former une composition de catalyseur typique de la présente invention.
EXEMPLES 10 ET 11 Les constituants indiqués sur le tableau III ci-après ont été combinés avec 50,2 parties d'un mélange de 80 parties de diisocyanate de 2,4-tolylène et 20 parties de dilsocyanate de 2,6-tolylène dans une machine de production de plaques d'uréthanne classique fonctionnant à un débit de 50 kg/mn. Lindiee NCO/OH obtenu pour chacune des formulations est de 1,06.
TABLEAU III Parties en poids Formulation des constituants Exemple 10 Exemple 11 Polyol, poids moléculaire 3000, triol (Dow CP 3000) 100 100 Eau 4,0 4,0 Catalyseur de l'exemple 1* 0,15 Catalyseur de l'exemple 9* 0,15 Silicone (DC-190) 1,20 1;20 Octoate stanneux 0,27 0,27 * exempt de substances contaminantes.
Les propriétés physiques des structures de mousse d'uréthanne obtenues sont données sur le tableau IV ci-dessous.
TABLEAU IV Parties en poids Propriétés physiques Exemple 10 Exemple 11 Densité 1,41 1,44 Résistance à la traction 18 18 Allongement 260 260 Résistance au déchirage 2,7 2,7 Déformation permanente par compression, 90% 4,8 7,0 Rebondissement d'une balle 39 35 Déformation à la charge sous l'effet d'une machine d'impression d'empreinte, à 25V3 45 44,5 Etalement do la déformation à la charge 5 5 Perméabilité à l'air 3,5 3,8 Les résultats ci-dessus démontrent l'obtention de propriétés physiques désirables de mousses cellulaires de polyuréthanne au moven de 11 utilisation des compositions de catalyseur de la présente InventIon. En outre, les compositions de catalyseur de la présente invention assurent la vitesse de réaction requise par les machines de production de plaques, tandis que l'utilisation d'alkylbenzènesulfonates seuls donne une vitesse de réaction relativement faible qui nlest pas acceptable dans la pratique industrielle utilisant ces machines.
I1 va de soi que la présente invention n'a été décrite qu'à titre explicatif, mais nullement limitatif, et qu'elle est susceptible de diverses variantes sans sortir de son cadre.
Des considérations théoriques confirmées par des essais pra tiques ont démontré que l'on obtient des conditions particulie- rement avantageuses en choisissant les différents angles de divis sion t des dents (ou groupes de dents) de manière qu'ils satisfassent 'a la condition suivante désigne un angle de division quelconque des dents (ou groupes de dents) dans l'outil, # min le plus petit angle de division des dents (ou groupes de dents de lgoutsl, a et b des nombres entiers quelconques, la valeur de b étant située entre ó et 10 Dans le cas de fraises pour l'usinage de métal ainsi que dans le cas d'alésoirs, il est déjà connu de ~ pleuvoir sur le corps de l'outil des tranchants à divisions différentes, afin de supprimer des effets de broutage ou des vibrations de la machine, des vibrations en torsion des axes de l'outil, etc.O De telles fraises comportent cependant toutes un corps d'outil très rigide qui n'est pas à même d'effectuer dans une mesure perceptible des vibrations entraînant des modifications de forme, comme cela se présente pour une scie circulaire qui doit etre considérée, dans le sens de la technique des vibrations, comme étant un "disque mince à fixation centrale"0 Par conséquent, les conditions sont ici fondamentalement différentes, ce qui permet également d'expliquer pourquoi on utilise jusqu'ici exclusivement des scies circulaires à division constante des dents0 En effet, il n'est pas possible de prévoir si une telle scie circulaire qui représente un élément instable et qui ne peut, par exemple dans le cas d'une scie circulaire conçue pour l'usinage du bois, être stabilisée que par la force centrifuge est susceptible de fonctionner avec une division autre qu'une division constante et avec la charge différente des dents qui résulte de cette division différente et qui conduit à des copeaux d'épaisseur différente0 Cependant, des essais pratiques ont confirmé que lragencement conforme à l'invention permet de supprimer de façon efficace les vibrations apparaissant dans la scie circulaire et dans les dents et d'obtenir ainsi une rotation sensiblement plus calme de la scie circulaire en cours de coupe.
Le dessin annexé représente schématiquement un exemple de réalisation non limitatif de l'objet de la présente invention, La figure unique représente une scie circulaire conforme à l1inven- tien, destinée à l'usinage de bois0 La scie circulaire représentée sur la figure possède, pour un diamètre de 300 mm, 40 dents de scie, ce qui fait que 11 angle
Tous papiers type " Ronéo " copiants, absorbants, sensibles à la pressioa, sont utilisables.
Le but de l'invention est de conserver toutes traces d'empreintes dans la coloration initiale sans altération dans le temps.
Un autre but de l'invention du produit permettant l'impression est de réaliser la composition enductrice la plus stable pour un papier copiant, absorbant, sensible à la pression.
La caractéristique de l' invention réside dans le fait dtune reproduction inaltérable des parties du corps humain ou d' objets dont on veut conserver une empreinte à reliefs intérieurs.
Le produit liquide est totalemell inoff nsif et les matières organiques qui le compose ne tâche pas, ne brûle pas et s'enlève très facilement par un simple lavage à l'eau La composition enductrice la plus stable est à base d'une émultion pour laquelle on utilise une laque insoluble : (terre smectique) oxyde de titane, propulène-vicol, acide stérique, triétanolamine, bentonit. Ce mélange est coloré à saturation et lavé jusqu'à épuretion complète.
Le papier copiant absorbant sensible à la pression et ayant reçu une empreinte reproduite à base de ce produit, est susceptible d'être exposé à l'air libre pendant une très longue période de temps sans qu'il n'en résulte de tâches ou d'altération dans le temps.
Les exemples suivants illustrer plus en detail l'invention sans toutefois la limiter.
EXEMPLE 1 On enduit du produit liquide colorant la surface interne d'une main ( gauche ou droite - doigts y compris - ) en imposant cette main sur le papier copiant, absorbant, sensible à la pression. Les reliefs intérieurs se reproduisent à le pression et laissent leurs empreintes de doris plus ou moins foncé suivant le relief. Ainsi, il eot possible à un Chiromancien de procéder à lt analyse des lignes de la main de son consultant en dehors de sa présence, ce qui permet donc, la Chiromancie par Correspondance.
Le degré de la coloration conne donc le relief. La graduation du coloris indique les différences de niveau de ce relief exemple : couleur claire, surface très écrasée sur le papier absorbant.
couleur foncée. surface plus éloigné du napier.
Ce procédé et ce produit permettent la réalisation d'une empreinte et sont utilisables pour toutes autres formes d'impressions.
EXEMPLE 2 Le même processus que dans l'exemple n 1 est répété en remplagant la main par le pied, ainsi les mimes résultats dtimpression de relief seront obtenus. Utilisation pratique : bottier, cordonnier, pédicure etc EXEMPLE 3 Le meme processus que dans li exemple m 1 est possible en remplaçant les mains, les pieds, par toutes autres parties du corps humain.
Ces empreintes permettent alors, l'imprasion sur le papier copiant absorbant de dimentions variées sans limitation dans les mesures, et sans limitation dans les formes, de reproduire des empreintes humaines permettant la composition de lithographies à un seul exemplaire.
Cette feuille de papier absorbant, impressionnée par la position d'une partie du corps humain, mains, pieds, seins, ventre, postérieur, sexe etc ... peut-être encadrée, mise sous verre ou telle quelle et exposé comme une oeuvre d'art.
La première impression sera un exemple tout à fait uniqu e.
Toute sutre impression ne sera jamais la reproduction exacte de la première.
♦ i- i-
g) Commentaires L'exemple donné a seulement pour but de montrer que la distillation à chauffage intégré peut s'appliquer à-la plus importante de toutes les opérations de distillation actuellement pratiquées dans le monde, celle de la distillation primaire des pétroles bruts.
L'invention revendique spécifiquement cette application là. Hais toutes autres applications à l'industrie du pétrole ou à d'autres industries sont du domaine de l'invention. L'exemple a aussi montré que,comme il était indiqué dans la première partie du texte, la distillation est un tout, et qu'en conséquence, l'application de l'invention doit être étudiée dans chaque cas particulier.
Les divers problèmes soulevés ici peuvent être résumés comme suit (a) - Problème de l'enlèvement préalable des produits légers. D'autres solutions que l'étêtage poussé adopté ici sont envisageables. Par exemple on peut se contenter d'un étêtage moins poussé et éviter des pertes importantes de produits légers à l'évent par un lavage des fumées avec un solvant lourd qu'on redistillera ensuite en T.C.I.
Le solvant lourd peut être introduit en même temps que l'eau de refroidissement des produits de tête T.C.I., etc...
(b) - Problème de l'introduction en T.C.I. de l'air nécessaire à ka l combustion. Ici on a adopté une turbo-soufflante. D'autrea solutions sont possibles sans sortir du cadre de l'invention.
(c) - Problèmes du combustible - Ici on a adopté un gaz de raffinerie.
Tous autres combustibles sont envisageables.
(d) - Problème du refroidissement de la tête T.C.I. - On peut envisager d'autres solutions que le refroidissement par contact direct avec l'eau sans sortir du cadre de l'invention.
(e) - r--ologie de la oembustion~- On peut réaliser la combustion hors de la tour. On peut ajouter soit de l'eau, soit de la vapeur d'eau, etc... pour éviter d'avoir des gaz à température trop élevée, etc...
(f) - Aménagement des tours - Le choix des types de plateaux en tours d'ét & age, en T.C.I., est libre; suivant les pertes de charge qu'on peut admettre, on choisira tel ou tel type de plateaux.
(g) - De nombreuses modifications peuvent être apportées au schéma indiqué sans sortir du cadre de l'invention.
On peut ajouter encore (h) - Corrosion - Pas de différence entre U.T. et D.C.I.
(i) Oxygène - On a admis que la combustion se ferait sans excès d'air.
Un léger manque d'air n'aura pas d'inconvénients. Il se produira un peu de CO,et un peu de carbone libre qui restera dans le résidu . Un léger excès d'air nwa pas non plus d'inconvénients : en admettant 5 % d'excès d'air, on aurait au maximum 0,4 % d'oxygène fixé sur les pro duits sortant de T.C.I. En fait, il y en aura beaucoup moins et ce seront les produits les plus lourds qui seront partiellement déshy drogénés.
(j) - Sécurité - Le Bon fonctionnement des brûleurs est impératif. Ceci dit, le chauffage interne est plus sûr que le chauffage externe dans les fours traditionnels qui sont ouverts à l'air et susceptibles d'en flammer les produits provenant de fuites diverses.
L'invention a pour objet uni procédé de préparation des dérivés de l'imidazo[2,1-a]isoindole répondant à la formule I dans laquelle R et R1 représentent chacun lthydrogène, le fluor ou le chlore, et de leurs sels d'addition d'acides.
te noyau métallique 1 placé dans le moule de refus ion est destiné à former dans la pièce à élaborer une cavité aussi bien intérieure qu'extérieure ; à cet effet la forme du noyau correspond à celle de la cavité à obtenir, et par conséquent la section transversale du noyau peut être réalisée, par exemple, ronde, reetanellaire, carrée, etc... Le noyau peut aussi être réalisé à section transversale variable suivant sa hauteur et avoir une forme quelconque correspondant à celle de la cavité à obtenir.
Pour simplifier, l'invention est décrite ci-dessous par un exemple de réalisation d'un noyau métallique à section transversale ronde.
te noyau métallique 1 (figuresl et 2) est réalisé sous forme d'un corps monolithe à section pleine ounon. En cas d'élaboration de pièces à paroi épaisse, il est préférable que la section soit pleine; au contraire, en cas d'élaboration de pièces à paroi mince, le noyau peut avoir une section non pleine.
Autrement dit, la section transversale du noyau est réalisée avec des dimensions telles qu'elle ne subisse pas de déformations permanentes au cours du refroidissement de la pièce, quand celle-ci, par suite du retrait, enserre le noyau avec un effort qui fait apparaître dans la masse du noyau des contraintes de compression. te noyau doit avoir une rigidité telle que, dans chaque cas concret d'élaboration de pièces de dimensions déterminées, les contraintes de compression y apparaissant ne dépassent pas la limite élastique du matériau le constituant.
-Selon le matériau avec lequel est élaborée la pièce, le noypeut être doté d'un système de refroidissement adéquat.
te noyau 1 sans système de refroidissement, sous forme d'un corps monolithe (figures 1 et 2), peut etre employé pour élaborer des pièces en un matériau (par exemple en aluminium) ayant un point de fusion beaucoup plus bas que celui de la matière du noyau (par exemple l'acier).
Pour élaborer des pièces en acier, le noyau 1 sous forme d'un corps monolithe 1 (figures 3 et 4) est doté d'un système de refroidissement constitué, par exemple, par des canaux 2 situés à la périphérie du noyau 1, et par des collecteurs 3 pour l'entrée et la sortie du fluide de refroidissement.
Pour refroidir, par exemple, un noyau d'acier 4 (figures 5, 6, 7, 8, 9 et 10), on peut le doter d'une chemise 5 réalisée en matière à haute conductibilité thermique, par exemple en cuivre. Soit dans la chemise 5, soit dans la masse elle-m8me du noyau 4, soit encore dans la chemise et la masse du noyau simultanément, on peut ménager des canaux 6 pour la circulation du fluide de refroidissement.
te noyau métallique décrit peut être réutilisé à plusieurs reprises pour l'élaboration de pièces de forme par refusion sous laitier électroconducteur. Concernant ce mode d'élaboration, entre autre l'invention a pour objet un procédé pour extraire untel noyau monolithe d'une pièce de forme élaborée.
Ledit procédé consiste en ce que' après l'élaboration de la pièce, on -en sépare le noyau par action thermique. Différentes variantes d'action thermique sur la pièce et le noyau sont possibles. On les choisit selon le rapport des. coefficients de di latation des matériaux eonstituant le noyau et la pièce.
Certaines variantes possibles d'action thermique assurant la séparation du noyau d'avec la pièce sont examinées ci-après.
La pièce et le noyau'sont soumis à l'action thermique simultanément dans le cas où le matériau du noyau (acier au carbone par exemple) a un coefficient de dilatation inférieur à celui des matériaux de la pièce (acier austénitique par exemple ).
La séparation du noyau s'effectue lors du chauffage de la pièce et du noyau, quand il se forme entre la surface du noyau et la.
surface de la pièce un jeu suffisant. En principe, la variante d'action thermique simultanée est applicable quand le matériau du noyau a un coefficient de dilatation -égal-ou supérieur à celui du matériau de la pièce; la pièce étant alors chauffée et le noyau simultanément refroidi.
La pièce et le noyau peuvent être d'aborQ simultanément réchauffés, puis simultanément refroidis. Une telle séquence d'actions thermiques simultanées n'est nécessaire que dans un seul cas : quand le matériau du noyau (acier austénitique par exemple) a un coefficient de dilatation plus élevé que celui du matériau de la pièce (acier au carbone par exemple). Pendante chauffage, un tel'noyau, en se dilatant, tend la pièce en luimeme en y provoquant une déformation permanente. Lors'du refroidissement, par suite de la différence entre les coefficients de dilatation des matériaux du noyau et de la pièce, le jeu nécessaire se forme entre leurs surfaces correspondantes.Dans l'exemple décrit plus haut, la séparation du noyau de la pièce-peut être accélérée en refroidissant le noyau plus rapidement que la pie ce Dans certains cas d'application de la variante examinée ci-dessus, on peut séparer le noyau de la pièce en opérant de la façon suivante directement après l'achèvement de l'élaboration de la pièce, on interrompt le refroidissement du noyau et on lui donne la possibilité de s'échauffer, après quoi on repend son refroidissement.
De même que dans la variante décrite plus haut, le noyau, en s'échauffant jusqu'à la température de la pièce qui l'entoure ou à une température proche de celle de cette pièce, tend quelque peu la pièce. Cela est suffisant pour que lors de la reprise de son refroidissement le noyau puisse être extrait.
Dans de nombreux cas, une telle connexion est intéressante pour obtenir une faible durée de réponse de la bascule, étalement lorsqu'aucune quantité de fluide ne pourrait s'échapper le lons de la partie (45).
Le moteur fluidique représenté sur la fig. 12 correspond à celui représenté sur la fig. 3, sauf en ce que le piston (35) est associé à des butées (42) et (43). La bascule fluidique bistable (47) est du type de celle représentée sur la fig. 10, et la lumière de commutation (48) est également la lumière primaire.
Sur la fig. 13, on a illustré un modedde réalisation du moteur de la fig. 12, équipé d'une deuxième lumière primaire (58) disposée entre l'enceinte active (2) et l'ouverture d'évacuation dans une unité de blocage (59). Outre la lumière primaire (48), la butée (46) renferme une ouverture annulaire (60) pouvant être obturée par la partie commutatrice (45).
Par la résistance de fuite R1, cette ouverture (60) communique avec l'ouvrez ture d'évacuation (9), et donc avec l'atmosphère, et en outre également avec la chambre d'excitation (61) de l'unité de blocage (59).
Cette unité (59) comporte une partie bloquante mobile (62) forment la séparation entre une chambre d'excitation (61) et la chambre de blocage (63) communiquant avec l'ouverture d'évacuation (9). Cette chambre (63) renferme une butée (64) comportant l'ouverture (58), pouvant être obturée par la partie bloquante (62) et communiquant avec l'enceinte active (2), l'ouverture (58) ayant déjà été nommée deuxième lumière primaire.
Après ce qui précède, le fonctionnement du moteur représenté sur la fig. 13 ne nécessite plus d'explication. L'importance de l'unité (59) réside surtout dans son fonctionnement très rapide: la deuxième lumière primaire (58) est déjà obturée dès que la partie commutatrice (45) quitte la butée (46). Ceci signifie qu'aucune quantité importante de fluide ne peut s'écouler directement de l'ouverture d'admission (8) vers l'ouverture d'évacuation (9) à travers les lumières (48) et (58) pendant la durée de remplissage de l'enceinte (2).Par ailleurs, le vidange ae celle-ci ne peut avoir lieu qu'après que la partie commutatrice (45) soit revenue sur la butée (46), car c'est seulement alors que la pression dans l'enceinte active peut décroître au point de rendre possible le mouvement de la partie bloqua} te (62) et l'ouverture de la lumière primaire (58).
L'emploi de l'unité de blocage mène à un perfectionnement au fonctionnement du moteur en comparaison avec le fonctionnement du moteur re présenté sur la fi. 12. En premier lieu, du fait qu'aucune quantité de fluile ne peut s'écouler de la première lumière (48) airectement vers la deuxième lumière (58), la durée de remplissage de l'enceinte active (2) peut devenir encore plus courte, alors qu'en deuxième lieu, la pression maximale susceptible d'être atteinte dans cette enceinte peut, de la valeur être augmentée a la valeur Pv.
Au moteur illustre sur la fig. li, on a aajolnt sur la rig. 14 un accumulateur de fluide (65) communiquant avec la chambre d'excitation (61) de l'unité de blocage (59). Cet accumulateur (65) renferme une chambre de remplissage (66) à paroi mobile (67), chargée par un ressort (68) assurant l'évacuation de la chambre (66). Les mouvements de la paroi mobile (67) sont limités par les butées (69) et (70).
L'allure de la pression dans l'enceinte active du moteur, non chargé, représenté sur la fig. 14 est illustrée sur la fig. 15. Jusqu'à l'instant t4, le cycle correspond a celui illustre sur la fig. 6, sauf en ce que l'accroissement de pression entre les instants t2 et t3 peut présenter une pente encore plus forte, étant donné qu'entre temps, la lumière primaire (58) est obturée. Â l'instant t4, la partie (45) retourne vers la butée (46), C'est alors seulement que }'accumulateur (65) peut se vider à travers la résistance de fuite R1.Toutefois, la lumière primaire (58) reste fermée pendant cette durée, de sorte que la pression dans l'enceinte active est maintenue. Â l'instant t5, la paroi mobile (67) rencontre la butée (69), après quoi la partie bloquante (62) libère la lumière primaire (56). La courbe caractérisant le reste du cycle correspond de nouveau à celle #du cycle illustré sur la fig. 6.
On remarque étalement que dans le moteur illustré sur la fig. 14, il existe deux chambres de mesure de temps, a savoir l'enceinte active (2) et la chambre de remplissage (66).
Grâce a l'emploi du ressort (68), la pression d'alimentation n'influence pas l'intervalle séparant les instants t4 et t5. Avec le moteur représenté sur la fig. 14 on peut obtenir facilement des durées de cycle de l'ordre de riueliues minutes, alors que l'influence des variations de la pression d'alimentation sur la durée du cycle est né#ligeable.
Lorsqu'on fait le nécessaire pour que l'intervalle séparant les instants t4 et t5 soit long, on peut obtenir, également pour un moteur sans caractère le fonctionnement asymétrique, que des variations de la pression inoluencent peu I durée totale du cycle. Le rapport des résistances 21 et ne présente diors donc plus d'importance, et il est seulement important que ces résistanoes aient une valeur telle que s'effectuent rapidement tant le rempiissa0-e que 1 vi-dange le l'enceinte active (2). ar la fig. 15 cela signifie que les intervalles séparant les instants t2 et t3 et les instants t6 et t7 sont de faible durée.
Sur la fig. 14, il est possible d'omettre le ressort de pression (4), par exemple lorsque l'espace se trouvant sous le piston (35) est raccordé à l'ouverture d'admission de fluide (8), mais il faut dans ce cas réaliser un joint pour la tige de piston (i). La chambre de remplissage (66) de l'accumulateur (65) remplit dans ce cas la fonction de chambre de mesure de temps.
Sur la fig. 16, on a illustré schématiquement un mode de réalisée tion pratique du moteur de la fig. 14, conçu pour être actionné par l'eau.