INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
60 Standolie ) x x x x 50 poises ) Polyisocyanate N I en % par rapport au com posé filmogène 0 5 (1) 5 (2) 10 Extrait sec de départ (coupe Ford N 4) 2min.50sec 2min.52sec 2min.54sec 2min.40sec Viscosité Ford 4 24 h 3min.26sec 3min.37sec " " 48 h 3min.16sec 3min.39sec 17 min.
" " 8 j. 3min.10sec 3min.16sec 4min.
" " 28 j. 3min.16sec 3min.50sec " " 3 mois 3min.15sec 4min.40sec 4min.40sec Pénétration sur plâtre totale nulle nulle nulle Brillant sur plâtre mat moyen moyen (1) préparé par réaction pendant 8 jours à froid (2) préparé par réaction 6 h à 650C
de télécommruni@ations. en partioulier les systènes @e commutation téléphon utilisant la commutation en !r-'lt' plex à répartition dans le temps En ce qui concerne ces systèmes il a déjà été proposé dans la demande de brevet allemand N P19 08 557.5 de compléter les chemins dans ltétage de commutation d'abonné avec une fréquence d'échantillonnage supérieure à celle utilisée sur les voies principales en multiplex à répartition dans le temps. Ceci permet d'éviter des filtres coûteux particuliers à chaque abonné.Dans la demande de brevet mentionnée ci-dessus, le signal à transmettre est démodulé dans les deux sens de transmission pour la conversion de la fréquence d'échantillonnage et il est ensuite échantillonné avec là nouvelle fréquence située dans la gamme audiofréquence. La séparation des canaux de temps et le rejet des bandes de fré-quence inutiles nécéssitent des filtres dont les éléments constituants sont très encombrants du fait que les fréquences de la bande de fréquence acoustique sont relativement faibles.
La présente invention a pour objet de prévoir un arrangement de circuit permettant l'établissement de communications dans les réseaux de télécommunica- tions,en particulier pour les systèmes de commutation téléphonique utilisant la commutation en multiplex à répartition dans le temps.L'arrangement de circuit selon l'invention est caractérisé en ce que les abonnés sont reliés aux voies principales en multiplex à répartition dans le temps par l'intermédiaire d'un étage de commutation dans lequel les appels sont transmis avec une fréquence d'échantillonnage supérieure à celle utilisée sur des voies principales en multiplex à répartition dans le temps, en ce que des filtrcs particuliers à chaque canal sont intercalés entre l'étage de commutation et les voies principales en multiplex à répartition dans le temps, ces filtres dans le sens réception5 évincent une bande de fréquence avec les bandes latérales de modulation d'un harmonique de la fréquence d'échantillonnage sur les voies principales en multiplex à répartition dans le temps et, dans le sens transmission, coupent les bandes laterales de modulation de la fréquence d'échantillonnage de T étage de commutation à la largeur de la bande de fréquence acoustique à transmettre, (3, 4 kHz) et en ce que, dans le sens dc la transmission, le filtre est suivi d'un modulateur, et si nécessaire d'un filtre passe-bas avec lequel le signal transmissible est formé par l'intermédiaire d'une intermodulation et d!un échan billonnage ultérieur avec la fréquence d'échantillonnage des voies principales en multiplex à répartition dans le temps. Ainsi, on utilise la connexion directe avec une fréquence d'échantillonnage plus élevée, mais la récupération du signal audiofréquence durant la conversion est évitée.Bien que des filtres à fonts relativement raides soient nécessaires pour évincer les fréquences plus élevées, les éléments les constituant sont plus petits et il est dès lors plus facile de les prévoi soas la forne de cirouits intégrés, Par l'empl@l de aeue technique, l'augmentauion du nombre des éléments composanus, comme c'est le cas pour les filtres à fronts raides, ne présente qu'une faible importance du fait que tous les éléments composants de même type avec leurs câblages sont réalisés en des opérations communes.
Une autre caractéristique de l'arrangement de circuit selon l'invention réside dans le fait que, dans le sens réception, le filtre évince une fréquence intermédiaire avec les bandes latérales de modulation associées, et en ce que le filtre est suivi d'un redresseur à double alternance dont le signal de sortie est échantillonné avec la plus haute fréquence d'échantillonnage. Aussi, les exigences en ce qui concerne la raideur de front relative du filtre sont notoirement moindres pour la fréquence intermédiaire.
il nty a donc pas lieu de donner une description détaillée des divers éléments et de leur rôle dans l'émission d'un signal.
L'ensemble arrière de traction 22 comprend un bloc gauche à chenille 62 et un bloc droit à chenille 64, le bloc gauche 62 étant relié au châssis principal 12 vers le côté gauche 18 de ce dernier, tandis que le bloc droit 64 est relié à ce châsse vers son côté droit 20.
Chacun des blocs à chenille 62 et 64 comporte une chenille sans fin 66 et qui est portée et commandée par un porte-chenille 68, et chacun de ces blocs est entraîné par un moteur hydraulique.
Le bloc avant 24 comprend lui aussi, une chenille sans fin 66 portée par un support 68. La liaison entre les moteurs hydrauliques ut l'ensemble arrière de traction 22, en vue de l1entraînement des chenilles sans fin 66 est bien connu des spécialistes et il il n'y a-pas lieu de la décrire en détail.
L'appareil profileur 10 comprend également un dispositif de levage gauche 72, un dispositif de levage droit 74 et un dispositif de levage avant 76.
Une partie du dispositif gauche 72 est reliée au porte-chenille 68 et une autre partie au châssis principal 12, de manière à soulever et abaisser ce châssis verticalement, en une position de marche. Le dispositif droit 74 est relié, par une partie, au châssis 12 et, par une autre partie, au porte-chenille 65 du bloc croit à chenille 64, de manière à soulever et abaisser le châssis la verticalement, en une position de marche. Enfin, le dispositif ce levage avant 76 est relié, par une partie, am porte chenille 68 du bloc avant 24 et, par une te partie au châs@is principal 12, de manière à soulever et daisser ce ce châssis verticalsment, n une position de marche Lhacon des dispositifs de levege 72, 74 et 76 comprend un cylindre hydraulique à double effet muni d 'un piston (qui n'est pas Crepré- enté de façon détaillée arim d ' un mouvement alternatif dans un cylindretnon représenté en détail) , le piston de chaque cylindre hydraulique étant relié à une partie de l'undes porte-chenille 68, tandis que chacun de ces cylindres est relié au châssis principal 12.
Chaque cylindre hydraulique est conçu et installé de manière à faire monter et descendre le châssis principal 12 pour lui donner une inclinaison et une pente déterminées d'une façon qui apparaîtra nettement plus loin.
Comme on le voit mieux sur la fig. 1, le bloc avant à chenille 24 est, de façon plus précise, relié au châssis principal 12 par un ensemble 78 de support avant de chenille 78 relié à un prolongement 80 qui est, lui-même, fermement fixé, par une de ses extrémités, à une partie médiane du châssis principal 12 et qui part de l'extrémité avant 14 de ce châssis en étant dirigé dans le sens de la marche de l'appareil. Le bloc avant à chenille 24 est, plus précisément, relié au prolongement 80 et ce dernier est conçu de telle manière que,l'appareil profileur 10 étant monté, le bloc avant 24 se trouve en position médiane entre le bloc gauche à chenille 62 et le bloc droit 64 de l'ensemble arrière de traction 22 et que, de plus, le bloc avant à chenille 24 se trouve à une certaine distance de l'extrémité avant 14 du châssis 12, dans le sens de la marche.
En gros, on peut dire que l'appareil profileur 10 est conçu pour être entraîné vers l'avant par l'ensemble arrière de traction 22, et que la tarière 36 et le versoir 38 attaquent le sol à leur voisinage pendant la marche du profileur 10.
La terre extraite est entraînée par la tarière 36 vers le milieu du versoir 38 et, de là, sur le transporteur inférieur 42, après avoir franchi une ouverture du versoir.
Le transporteur inférieur 42 entraîne la terre vers l'extrémité arrière 16 du châssis principal 12 et sur le transporteur supérieur 44, puis ce dernier chasse cette terre vers des endroits déterminés. De façon plus précise, la commande 46 de position du transporteur fait automatiquement basculer le transporteur supérieur 46 suivant le sens de la flèche 48 ou de la flèche 50, ce qui permet de donner à ce transporteur supérieur une position quelconque comprise dans un angle de 1800 derrière l'extrémité arrière 16 du profileur 1D. De la sorte, l'ouvrier peut facilement régler la position du transporteur supérieur 44 pour déverser la terre en des endroits choisis à l'avance, qui dépendent du travail à effectuer, sans qu'il soit nécessaire d'avoir recours à un transporteur complémentaire monté en dehors de l'appareil ni à un support de transporteur complémentaire.
L'appareil profileur 10 est dirigé par le bloc avant à chenille 24, et la tarière 36 ainsi que le versoir 38 sont montés entre ce bloc avant 24 et l'ensemble arrière de traction 22, l'appareil étant dirigé dans le sens de la flèche 32 ou de la flèche 34.
La commande de la direction par le bloc avant 24 est assurée par un signal émis par le détecteur 52 de direction.
On donnera ci-après, la description du bloc de commande de la direction.
Comme le montre clairement la figure 4, le dispositif de levage avant 76 comprend un premier carter 82 et un second carter 84 qui sont avantageusement de forme cylindrique. Une extrémité du premier carter 82 est fermement fixée à une partie inférieure du prolongement 80, tandis qu'une extrémité du second carter 84 est fermement fixée à un étrier 86 qui est relié au porte-chenille 68 du bloc avant à chenille 24. Une partie du second carter 84, opposée à son extrémité qui est fixée à l'étrier 86, peut coulisser dans l'extrémité du premier carter 82 autre que son extrémité reliée au prolongement 80.
Comme on le voit mieux sur les figures 3 à 6, le bloc 30 de commande de direction comprend une bielle de direction 88 reliée, par une de ses extrémités, au bloc avant 24, et un cylindre de direction 90 qui, de préférence, est un cylindre hydraulique dans lequel se déplace d'un mouvement alternatif une tige 92.
Dans le dispositif holographique connu de la figure 8 utilisant un hologramme d'éclairement, les faisceaux lumineux frappant l'ho- logramme d'éclairement sont soumis à un déphasage uniforme. Par conséquent, la répartition d'intensité d'ondes lumineuses diffractées par un modulateur de lumière constitué par des éléments dtin- formation disposés en matrice est fortement localisée, de telle sorte que la valeur maximale peut dépasser la plage dynamique du milieu d'enregistrement.Les ondes lumineuses diffractées par un hologramme d'éclairement selon l'invention (appelé ci-après hologramme d'éclairement à phase aléatoire) sont affectées de telle sorte que les ondes lumineuses ont des phases différentes à la position de différents éléments d'information sur le modulateur de lumière et que les phases mentionnées ci-dessus sont répartiesaléatoirement de manière qutà des variations brusques dans la répartition a'intensité lumineuse sur le milieu d'enregistrement doles à l'interférence entre des ondes lumineuses correspondent des éléments d'information åifférents. L'effet de 1 'hologramme d'éclairement à phase aléatoire est, par conséquent, exactement le mime que celui du déphaseur aléatoire de ltèxemple 1.
La figure 9 représente un schéma synoptique d'un dispositif de mémoire holographique utilisant un hologramme d'éclairement à phase aléatoire. Les nombres de 90 à 99 sont identiques à ceux de 80 à 89 indiqués à la figure 8, respectivement, sauf qu'un hologramme d'éclairement ordinaire 85 de la figure 8 est remplacé par un hologramme d'éclairement 95 à phase aléatoire à la figure 9. Les nombres de 100 à 103 représentent des dispositifs pour la reconstitution d'éléments d'information emmagasinés. Un volet 100 est fermé durant la formation d'hologrammes et ouvert durant la reconstitution dtéléments d'information emmagasinés.Un miroir plan 101 réfléchit le faisceau lumineux de référence de telle sorte que le milieu d'enregistrement 97 est éclairé dans la direction inverse par rapport à celle du faisceau de référence pour la formation d'hologrammes. 102 est un miroir semi-transparent pour la reconstitution d'éléments d'information emmagasinés, qui forme une image reconstituée sur un réseau photosensible 103.
Un hologramme d'éclairement à phase aléatoire, qui peut être utilisé par ce procédé, peut être réalisé en utilisant un arrangement représenté à la figure 10, dans laquelle les éléments 110, 111, 112, 113, 114, 117 et 119 sont exactement identiques aux éléments 90, 91, 92, 9 > , 94, 97, et 99 indiqués à la figure 9, respectivement.L'hologramme d'éclairement à phase aléatoire 95 et le modulateur de lumière 98 à la figure 9 sont remplacés par un hologramme d'éclairement ordinaire 115 et un déphaseur aléatoire 118 selon l'invention, respectivement, de telle sorte que la géométrie relative de l'hologramme d'éclairementordinaire 115, le déphaseur aléatoire 118, une lentille de transformation de Fourier 116 qui est complètement identique à la lentille de transformation de Fourier 96 représenté à la figure 9, et un milieu d'enregistrement 117 est exactement identique à celle du milieu d'enregistrement 97, du modulateur de lumière 98, de la lentille de transformation de Fourier 96, et de lthologramme d'éclairement à phase aléatoire 95, et que le milieu d'enregistrement 117 est éclairé par le faisceawlumineux de référence 114 dans la direction opposée par rapport à la direction du faisceau objet 93 quant il est placé en 95 en tant qu'hologramme d7éclairement à phase aléatoire.
En outre, dans le processus de fabrication d'un hologramme d'éclairement à phase aléatoire, le déphaseur aléatoire peut être combiné à un masque d'ombre, qui est transparent seulement au même endroit que le modulateur de lumière utilisé. Un hologramme 'Xclairement ainsi obtenu localise l'énergie lumineuse sur le modulateur de lumière plus efficacement que celui obtenu sans masque d'ombre.
Bien que plusieurs modes de réalisation aient été représentés et décrits selon la présente invention, on comprendra que celleci n'y est pas limitée, mais est susceptible de nombreux changements et modifications à la portée de l'homme de l'art, et par conséquent on ne désire pas autre limité aux détails représentés et décrits ici, mais on entend couvrir de tels changements et modifications comme se trouvant dans le cadre des revendications annexées.
On a préparé Jusqu' présent les complexes métalliques du 6-méthoxy-l-phénazinol-5 ,1O-dioxyde (quipar la suite sera ppLé myxine) en combinant une solution saturée de myxine dans un solvant organique approprié avec une solution saturée d'un sel métallique dans le même solvant. le précurseur, la myxine, est préparé facilement par méthylation sélective de l'iodinine (1,6 phdnazinediol-5,1Q-dioxyde).
Comme exemples de solvants organiques généralement employés dans les procédés antérieurs pour la préparation des complexes métalliques, on peut citer l'acide acétique, l'acétonitrile, le méthanol, l'éther, le chloroforme.
On utilise dans ces procédés de préférence un solvant ou un mélange de solvants dans lesquels la myxine et les sels métalliques sont plus solubles que le complexe métallique formé par leur réaction, étant donné que le complexe est isolé par précipitation dans lesdits solvants. La réaction peut être effectuée à la température ambiante ou, pour faciliter la dissolution des réactifs et pour réduire la quantité de solvant nécessaire, à des températures supérieures à la température embiante.
Les complexes métalliques de la myxine précsentent un degré élevé et un spectre large d'activité antimicrobienne dans les tests in vitro de même que pour les infections topiques in vivo.
En particulier, les complexes métalliques présentent un degré élevé d'activité contre de nombreuses bactéries gram- positives et gram négatives, des champignons, des protozoaires et des helminthes. Ces propriétés rendent les complexes métalliques appropriés comme agents chimiothérapiques dans la lutte contre les infections topiques.
Cependant, l'utilisation de solvants organiques pour la préparation de complexes métalliques présente divers inconvénients.
Un inconvénient réside dans le fait qu'il faut utiliser un volume relativement grand de solvant. D'autre part, le solvant préféré, l'acétonitrile, est inflammable, c'est pourquoi sont utilisation avec les complexes métalliques comporte des risques. La myxine est aussi très inflammable et sensible aux décharges électrostatiques.
En outre, les complexes métalliques tendent, après i'isolement et la purification de ces solvants organiques, à former, au repos, des agglomérations d'environ 400 à environ 600 microns. D'autre part, beaucoup de complexes métalliques ne peuvent pas être prés parés à l'aide de solvants organiques, ou alors il peuvent être préparés, mais ne peuvent pas être isolés du solvant par cristallisation.
Lorsquton utilise de la myxine comme agent antimicrobien, il est naturellement avantageux d'utiliser de la myxine très pure.
Or, la purification de la myxine est très coûteuse, difficile, longue et nécessite des appareillages compliqués de chromatographie sur colonne.
On a besoin d'une méthode qui ne présente pas les inconvénients ci-dessus. L'invention décrit une méthode pour la préparation et l'isolement de complexes métalliques de la myxine, qui élimine les problèmes ayant trait à l'utilisation de solvants organiques et fournit un produit cristallin qui ne s'agglomàre pas.
EXEMPLES 21 à 26 ;
Dans chacun de ces exemples on place dans un tambour 400 g d'un cuir de vache tanné au cha?ome, de 1,2 à 1,3 mm 20 d'épaisseur, à la fin de l'opération de tannage. On prépare une solution de 2,25 g du colorant anionique de formule
SOjNa
= N=N
SO^Na
\\-U = N -<^rT\V SO^Na dans 200 ml d'eau à 20-25°C, avec 3 g de l'agent moussant qui 30 est spécifié au tableau II ci-après. Après evoir fait marcher le tambour pendant plusieurs minutes, on y introduit cette solution et on le fait tourner pendant environ 15 à 30 minutes puis le cuir est graissé avec un produit du commerce, par exemple une huile de foie de morue sulfonée. L'agent de graissage 35 peut aussi éventuellement être émulsionné dans 100 ml d'eau avant d'être utilisé.
Le fixage est effectué avec de l'acide formique,
dans les conditions de température qui sont spécifiées au tableau II- Les cuirs qui ont été teints selon les exemples 21 à 26 on;: une nuance qui a une bonne solidité à la lunière 5 et qui est égale et leurs propriétés sont semblables à celles de cuirs qui ont été teints avec le même colorant mais par les méthodes traditionnelles. On obtient des résultats analogues avec un cuir pour gants, pour vêtements ou pour coussins .
10 27 à 32 î
Dans chacun de ces exemples on met dans un tambour 300 g d'une peausserie velours tannée au chrome, non humide-On prépare une solution en dissolvant 2,7 g du colorant anionique qui a été utilisé pour les exemples 21 à 26 dans 15 600 ml d'eau à 20-25°C, en ajoutant 9 g d'un agent moussant, on met cette solution dans le tambour et on fait culbuter le cuir dans le tambour pendant 15 à 20 minutes. On ajoute ensuite 3 g d'acide formique et on procède au fixage dans les conditions qui sont spécifiées au tableau II ci-après. On obtient 20 une teinture foncée, stable et unie, en ajoutant une solution de 8,1 g du colorant ci-dessus mentionné dans 360 ml d'eau à 20-25°C et en continuant à faire tourner le tambour pendant 30 minutes puis en procédant à un second fixage à la température qui est indiquée dans le tableau II.
25 Les cuirs qui ont été teints suivant les exemples
L'indice d'activité (IA) est de 95,8, sur la base d'une valeur de CWIN de 18,68% et d'une valeur d'HWIN de 0,79%; et engrais présente un rapport CWIN/NT de 50,9%.
Le rapport cYIN/NT et l'indice d'activité sont excellents pour un engrais azoté à action lente. De mêmes la teneur en azote de 1' engrais est suffisamment élevée.
Exemple 10 On place, dans un réacteur muni d'un réfrigérant à reflux, d'un thermomètre et d'un agitateur, 70 g (1,17 mole) d'urée, 54 g (0,67 mole) de formol à 37% et 18,3 g (0,33 mole) d'une solution aqueuse d' acétaldéhyde à 80%. On ajoute au mélange 1 ml d'une solution aqueuse de triéthanolamine à O% afin d'ajuster son pH à 7,5. Au premier stade, on effectue la réaction à 55 C. An bout de 120 minutes, on refroidit le liquide réactionnel à 400C. Puis on effectue la réaction du second stade en utilisant une quantité suffisante d'une solution aqueuse d'acide sulfurique à 20% pour ajuster le pH du liquide à 3,8.
La température du système réactionnel s'élève jusqu'à une valeur maximale de 550C sous l'effet de la chaleur de la réaction. Après solidification du liquide, on maintient le solide à 550C pendant une heu re. On sèche le produit à 700C et on obtient 90,5 g d'un condensat sous forme de petits morceaux.
Analyse élémentaire: J = 36,43%.
L'indice d'activité (IA) est de 87,8, sur la base d'une valeur de CWIN de 19,71% et d'une valeur d'HWIN de 2,40%, et l'engrais présente un rapport CWIN/NT de 54,1%.
Le rapport CWIN/NT et l'indice d'activité sont excellents pour un engrais azoté à action lente. De même, la teneur en azoté de 1' engrais est suffisamment élevée.
Exemple 11 On place, dans un réacteur muni d'un réfrigérant à reflux, d'un thermomètre et d'un agitateur, 111 g (1,85 mole) d1urée, 63,1 g (0,78 mole) de formol à 37% et 20,5 g (0,37 mole) d'une solution aqueuse d'acétaldéhyde à 80%. On ajoute au mélange 1 ml d'une solution aqueuse de triéthanolamine à 50%, afin d'ajuster son pH à 8,1.
Su premier stade, on effectue la réaction à 500C. Au bout de 30 minutes, on refroidit le liquide réactionnel à 400C. Puis on effectue la réaction du second stade en utilisant une quantité suffisante de solution aqueuse d'acide sulfurique à 20% pour ajuster le pH du liquide à 3,0 jusqu'à ce que l'élévation de température provoquée par la chaleur de réaction cesse, et le liquide se solidifie. La température du système réactionnel s'élève jusqu a une valeur maximale de 580C sous l'effet de la chaleur de la réaction. Par séchage, on obtient 128,0 g d'un condensat sous forme de petits morceaux.
Analyse élémentaire: C = 30,32%; H = 6,47%; N = 35,57%.
L'indice d'activité est de 79,2, sur la base d'une valeur de CWIN de 18,45% et d'une valeur d'HWIN de 3,84%, et l'engrais présente un rapport CWIN/NT de 60,9%.
Exemple 12 On place, dans un réacteur muni d'un réfrigérant à reflux, d'un thermomètre et d'un agitateur, 270 g (4,50 moles) d'urée, 243 g (3,00 moles) de formol à 37% et 33 g (0,60 mole) d'une solution aqueuse d'acétaldéhyde à 80%.On ajoute au mélange 4 ml d'une solution aqueuse de triéthanolamine à 50% afin d'ajuster son pH à 6,0. Au premier stade, on effectue la réaction à 55 C.Au bout de 60 minutes, on refroidit le liquide réactionnel à 400C. puis on effectue la réaction du second stade en utilisant une quantité suffisante d'une solution aqueuse d'acide sulfurique à 20% pour ajuster le pH du liquide à 2,7 jusqu a ce que l'élévation de température provoquée par la chaleur de la réaction cesse, et le liquide se solidifie. La température du système réactionnel s'élève jusqu'à une valeur maximale de 640C sous l'effet de la chaleur de la réaction. On sèche le produit à 700C et on obtient 282 g d'un condensat sous forme de petits morceaux.
Analyse élémentaire : C = 27,78%; H = 6,59%; N = 33,81%.
L'indice d'activité (IA) est de 49,1, sur la base d'une valeur de CWIN de 29,78% et d'une valeur d'HWIN de 15,16%, et l'engrais présente un rapport CWIN/NT de 88,1%.