INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les appareils portatifs du genre en question, notamment pour le camping, sont de plus en plus souvent agencés pour recevoir des cartouches dont l'enveloppe constitue un emballage perdu, c'est-a- dire qui, après ltépuisement de leur contenu, sont jetées au rebut pour être remplacées par une neuve.
Pour la rendre légère et d'un prix de revient faible, on cherche à maintenir aussi mince que possible les parois de la cartouche en les établissant en fine feuille de tôle métallique, notamment par emboutissage et sertissage et pour néanmoins obtenir la résistance voulue à la pression exercée contre les parois intérieures par le gaz qu'elle contient, on a étudié des formes particulièrement efficaces à cet effet.
Une cartouche, particulièrement avantageuse à ces différents points de vue, affecte la forme cylindrique d'une boîte de conserve mais présente l'inconvénient d'être relativement haute, de sorte qu'il est difficile de la loger dans des appareils de faibles dimensions que, pour des raisons de stabilité, il convient de maintenir de faible hauteur sur une large assise.
On a par conséquent déjà pensé d'installer la cartouche en position couchée et de prélever le gaz quelle contient par le centre de son fond.
Un tel agencement, de la position de la cartouche par rapport à celle de l'appareil qu'elle doit équiper, se heurte cependant à la difficulté que, lorsque la cartouche est remplie au-delà de la moitié de sa capacité, le brûleur est alimenté au départ avec du gaz en phase liquide et, lorsque la charge de la cartouche est à moitié épuisée, reçoit du gaz, non plus en phase liquide, mais en phase gazeuse.
Or un brûleur, conçu à l'origine pour fonctionner avec du gaz en phase liquide, ne peut fonctionner avec le même gaz en phase gazeuse et inversement.
L'invention a surtout pour but de remédier à ces inconvénients de permettre une fabrication rationnelle de cartouches de rechange à charge maximum de gaz enphase liquide susceptibles d'assurer en position couchée,-jusqutà épuisement de leur contenu et quel que soit leur état d charge, une alimentation toujours en même phase, soit gazeuse, soit liquide du gaz au brûleur, selon que ce dernier a été conçu pour fonctionner avec du gaz arrivant sous forme de l'une ou l'autre de ces phases.L'orientation angulaire de la cartouche cylindrique conforme à l'invention autour de son axe sensiblement horizontal étant d'une grande importance pour obtenir le résultat visé, l'invention prévoit également un agencement mutuel à la fois de la cartouche et de son appareil d'utilisation pour rendre le raccordement de l'un à l'autre impossible dans une orientation angulaire de la cartouche n'aboutissant pas au résultat visé.
L'invention pourra de toute façon être bien comprise à l'aide de la description qui suit ainsi que du dessin ci-annexé, lesquels description et dessin, donnés surtout à titre d'indication, feront encore apparaître d'autres objectifs et avantages ainsi que des caractéristiques importantes de l'invention dont les principales se trouvent en outre définies dans les revendications annexées.
Fig. 1 de ce dessin montre, partiellement en élévation, partiellement en coupe axiale, une partie d'un appareil portatif, notamment de camping, fonctionnant par combustion d'un gaz-liquéfié sous pression et une partie de la cartouche contenant ce gaz, toutes les deux étant agencées conformément à 1'invention pour coopérer en vue d'atteindre le but visé par cette dernière.
La figure 1 représente la déformée dynamique d'un rotor pour les quatre premières vitesses critiques de celui-ci et la position du plan d'atténuation situé entre les appuis du rotor et des plans d'équilibrage pour une vitesse normale en-dessous de la première vitesse critique ou comprise entre la première et la deuxième vitesse critique, lorsqu'on ne recherche pas la position de ces plans par le calcul et que l'on connaît les déformées dynamiques.
La figure 2 représente la position des plans d'atténuation et des plans d'équilibrage que l'on peut adopter de manière pratique pour un rotor dont la vitesse normale est comprise entre la première et la deuxième vitesse critique, notamment lorsqu'on ne connaît pas les déformées dynamiques.
Les figures 3 et 4 représentent les positions des plans d'atténuation et des plans d'équilibrage que l'on peut adopter de manière pratique, pour un rotor dont la vitesse normale est comprise entre la deuxième et la troisième vitesse criti 1.
que, respectivement lorsque le centre de gravité n'est pas très éloigné du milieu du rotor et lorsque le centre de gravité est nettement décalé par rapport au milieu du rotor et cela, notamment, dans le cas où l'on ne peut pas déterminer la position des plans par le calcul et où lion ne connaît pas les déformées dynamiques du rotor.
La figure 5 représente, en perspective, une installation d'équilibrage pour un rotor franchissant une vitesse critique entre l'arrêt et la vitesse normale.
La figure 6 montre un graphique de tarage d'un plan d'équilibrage.
La figure 7 montre un graphique permettant de séparer la composante statique et la composante dynamique des balourds.
La figure 8 représente la déformée dynamique du rotor de la figure 5 à sa vitesse de rotation normale et montre les grandeurs en fonction desquelles peut s'effectuer la répartition des corrections statiques entre les plans d'équilibrage.
La figure 9 montre un graphique permettant de définir la correction statique à apporter dans le plan d'équilibrage prévu, suivant l'invention, dans l'espace entre appuis du rDtor.
La figure 1 montre, de haut en bas, la déformée dynamique d'un rotor, respectivement pour la première vitesse critique, pour la deuxième vitesse critique, pour la troisième vitesse critique et pour la quatrième vitesse critique. Le rotor a été figuré schématiquement par un arbre 1 reposant sur les axes de deux appuis 2 et 3 qui sont, en fait, les paliers du rotor. On entend par "axe d'un appui" l'intersection du plan perpendiculaire à l'axe du rotor, passant par l'axe de la rotule du palier et du plan de joint des deux coquilles du palier. Les déformées dynamiques successives portent les références 4, 5, 6, 7.
Le rotor 1 est supposé avoir une vitesse normale inférieure ou supérieure à la première vitesse critique mais inférieure à la deuxième vitesse critique. Son équilibrage est effectué au moyen de deux plans d'annulation 8, 9 et d'un plan d'atténuation 10 correspondant au ventre de la déformée dynamique 4, et de trois plans d'équilibrage 11, 12, 13 correspondant aux noeuds de la déformée dynamique 7.
La figure 2 montre, pour la meme vitesse normale, comment on peut déterminer de manière pratique la position approximative des plans d'annulation 8, 9 et d'atténuation 10 et des plans d'équilibrage 11, 12, 13, sans avoir à connaître les déformées dynamiques du rotor et à effectuer de calculs. Les plans d'annulation 8 et 9 sont toujours placés sur les appuis 2 et 3, ou à proximité de ceux-ci, et le plan d'atténuation 10 est placé au centre de gravité 14 du rotor. Le plan d'équilibrage 11 est placé à mi-distance de l'axe de l'appui 2 et du centre de gravité 14, le plan d'équilibrage 13 à mi-distance du centre de gravité 14 et de l'axe de L'appui 3, et le plan d'équilibrage 12 à mi-distance des plans d'équilibrage 11 et 13.
De plus, des plans d'atténuation 15, 16 et d'équilibrage 17, 18 ont été disposés aux extrémités du rotor.
La figure 3 montre comment on peut déterminer de manière pratique, sans avoir à connaître les déformées dynamiques du rotor ni à effectuer de calculs, pour un rotor dont la vitesse normale est au voisinage ou au-dessus de la deuxième vitesse critique mais en-dessous de la troisième, la position approximative des deux plans d'annulation 19, 20 et des deux plans d'atténuation 21, 22 situés, les deux premiers sur les appuis 2 ou à proximité de ceux-ci, et les deux autres entre ces appuis, et des quatre plans d'équilibrage correspondant 23, 24, 25, 26, des plans d'atténuation 27, 28 et d'équilibrage 29, 30 étant, en outre, disposés aux extrémités du rotor.
Les plans d'atténuation 21 et 22 forment trois distances égales : entre l'axe et l'appui 2 et le plan 21 ; entre le plan 21 et le plan 22 ; entre le plan 22 et l'axe de l'appui 3. Le plan d'équilibrage 23 est situé aux deux tiers de la distance entre l'taxe de l'appui 2 et le plan d'atténuation 21. Le plan d'équilibrage 24 est situé à mi-distance entre le plan d'atténuation 21 et le centre de gravité 14. Le plan d'équilibrage 25 est situé à mi-distance du centre de gravité 14 et du plan d'atténuation 22 ; le plan d'équilibrage 26 est situé au tiers de la distance entre le plan d'atténuation 22 et l'appui 3.
La figure 4 se rapporte à un rotor ayant la même vitesse normale que dans le cas de la figure 3, mais dont le centre de gravité 14 est très décalé par rapport au milieu du rotor. On retrouve les plans d'annulation 19, 20 et d'atténuation 27 et 28 et les plans d'équilibrage 29 et 30 de la figure 3. Les autres plans d'atténuation sont les plans 31 et 32, situés l'un aux deux tiers de la distance entre l'axe de l'appui 2 et le centre de gravité 14, L'autre au tiers de la distance entre le centre de gravité 14 et l'axe de l'appui 3.Les autres plans d'équilibrage sont les plans 33, 34, 35 et 36, le plan 33 étant situé aux deux tiers de la distance entre l'axe de l'appui 2 et le plan 31, le plan 34 au milieu de la distance entre le plan 31 et le centre de gravité 14, le plan 35 au milieu de la distance entre le centre de gravité 14 et le plan 32, et le plan 36 au tiers de la distance entre le plan 32 et l'axe de l'appui 3.
Différentes méthodes de calcul permettent de connaître a priori l'allure de la déformée dynamique d'un rotor à sa vitesse normale de rotation, compte tenu de l'élasticité de ses appuis (ou enfoncements des appuis sous le poids du rotor).
Tout constructeur d'un mobile connaît le nombre de vitesses critiques de flexion dites aussi "résonnances" ou "modes propres de vibration" que ce rotor franchît pour atteindre sa vitesse de rotation normale. La première vitesse critique, dite aussi "fondamentale", correspond à une déformation maximale du rotor située approximativement au centre de gravité de celui-ci, tandis que la seconde vitesse critique, dite aussi "première harmonique", ou "premier partiel", correspond à deux déformations maximales du rotor très approximativement situées aux 1/3 et 2/3 du rotor, etc.
La présente invention a pour objet un procédé d'équilibrage d'un rotor sur deux appuis, comprenant l'utilisation de deux ensembles formés, chacun, de deux capteurs de vibrations angulairement décalés, et placés, chacun, dans un plan dit plan d'annulation, les deux plans d'annulation ainsi définis étant disposés au niveau des appuis et perpendiculairement à l'axe du rotor, ainsi que l'installation ou l'enlèvement dans des plans perpendiculaires à l'axe du rotor, dits plans d'équilibrage, de masses d'équilibrage permettant l'annulation des vibrations dans les plans d'annulation, caractérisé en ce que l'on dispose un autre ensemble similaire de deux capteurs de vibrations dans au moins un autre plan perpendiculaire à l'axe du rotor, dit plan d'atténuation, et en ce que l'on utilise un nombre de plans d'équilibrage égal au nombre de plans d'annulation et d'atténuation, de manière à obtenir une annulation complète des vibrations dans les plans d'annulation et au moins une atténuation des vibrations dans le ou les plans d'atténuation.
Suivant les cas, l'atténuation des vibrations peut être plus ou moins importante.
Elle peut parfois aller jusqu'à l'annulation des vibrations, mais généralement on arrive à supprimer environ 90 Z des vibrations dans les plans d'atténuation.
Un bon équilibrage est obtenu lorsque le nombre de plans d'atténuation situés entre les deux appuis du rotor est égal au nombre de ventres de vibration, compris entre ces deux appuis, que présente le rotor à sa vitesse normale de rotation.
Les capteurs de vibrations d'un plan d'annulation ou d'un plan d'atténuation sont de préférence disposés l'un horizontalement, l'autre verticalement, c'est-àdire avec un décalage de 900.
Les plans d'atténuation sont avantageusement placés aux ventres du rotor (au centre de gravité pour une seule vitesse critique franchie entre l'arret et la vitesse normale de rotation, aux 1/3 et 2/3 du rotor pour deux vitesses critiques franchies), à la vitesse normale de rotation.
On fixe ces capteurs sur des éléments suffisamment rigides pour que ceux-ci n'entrent pas en résonnance à une fréquence susceptible d'être atteinte lors des opérations d'équilibrage.
On peut également prévoir l'atténuation des mouvements du rotor à ses extrémités, c'est-à-dire à l'extérieur des appuis, a fortiori lorsque le porteà-faux peut engendrer des fréquences propres de celui-ci inférieures à, ou voisines de, la vitesse normale de rotation.
Il est indispensable de prévoir autant de plans d'équilibrage que de plans d'annulation et d'atténuation, du fait qu'il y a combinaison linéaire entre les vibrations mesurées avant l'équilibrage dans les plans d'annulation et d'atténuation et les masses d'équilibrage dans les plans d'équilibrage, qui conduisent à l'annulation ou l'atténuation des vibrations dans les plans d'annulation ou d'atténuation.
Si l'on prévoit l'atténuation des mouvements du rotor à ses extrémités, deux plans d'équilibrage seront extérieurs aux appuis et se situeront en général à chaque extrémité du rotor. Ces plans ne serviront qu'à l'ultime opération d'équilibrage.
Le choix des autres plans d'equilibrage peut etre effectué à partir d'un calcul -par ordinateur notamment- lequel consiste à établir, dans les conditions présumées de fonctionnement du mobile (vitesse du rotor et flèche des appuis), le tracé de la déformée dynamique du rotor notamment sous l'effet d'un ou plusieurs balourds à la vitesse normale du rotor. Il est également avantageux de connaître l'évolution des déformées dynamiques depuis l'arrêt, ainsi que la déformée probable sur l'installàtion d'équilibrage.La méthode mathématique consiste à rechercher les plans d'équilibrage jugés les plus efficaces, c'est-à-dire ceux dans lesquels, étant donné la configuration de la déformée dynamique à la vitesse normale de fonctionnement, les masses d'équilibrage ont la plus grande action compensatrice. Cette méthode peut être qualifiée de "méthode des plans préférentiels".
A défaut de ce calcul complexe, on peut utiliser la règle approximative suivante, règle précisément mise en évidence par l'usage réitéré des déterminations de plans d'équilibrage par calculs et que la pratique de nombreux équilibrages à permis de vérifier. Les plans d'équilibrage sont situés aux noeuds de vibration que présenterait le rotor après avoir franchi trois vitesses critiques au-delà de sa vitesse normale de rotation.
En se référant aux figures schématiques ci-jointes, on va préciser la position des plans d'atténuation et des plans d'équilibrage dans le cas d'un rotor franchissant une vitesse critique ou deux vitesses critiques entre l'arrêt et sa vitesse normale, décrire une installation d'équilibrage et en expliquer le mode opératoire.
D'autres caractéristiques de l'invention ressortiront de cette description.
D'autres buts et avantages de l'invention apparattront & RTI ID=2.8 HE=8 WI=4 LX=1673 LY=974< la lecture de la description après.
Conformément à l'invention, ces buts et avantages ont été atteints dans des comprimés à dissolution rapide et à propriétés de blanohiment et de désinfection qui contiennent un dichlorisocyanurate alopalin et qui se caractérisent en ce qu'ils contiennent de 80 à 97 % en poids de dichlorisocyanurate de sodium et/ou de potassium, de 2,5 à 18 % en poids d'un amidon et/ou d'un carboxyméthylamidon gonflable ou soluble dans l'eau, de 0,3 à 1,5 % en poids de savons de magnésium et/ou de oalcium d'acides gras saturés contenant de 16 à 20 atomes de carbone et de 0,2 à 1,5 % en poids d'un agent de démoulage minéral en fines particules.
Les composés à ohlore actif sont les dichlorisooyanurates de sodium ou de potassium, isolément ou en mélange quelconque entre eux.
Comme il n'existe pas de différence dans la stabilité à la conservation des sels à l'état de comprimés, on utilise de préférence le sel de sodium qui est meilleur marché et contient plus de chlore aotif. La teneur en dichlorisocyanurate de sodium peut, en particulier, se situer entre 90 et 96 % en poids L'amidon contenu dans les comprimés peut consister en un amidon naturel tel que la féoule de pomme de terre, l'amidon de maïs, l'amidon de blé ou l'amidon de riz, ou en un amidon partiellement dégradé chimiquement ou carboxyméthylé.La fécule naturelle de pomme de terre et le oarboxyméthylamidon, lequel doit contenir de 0,15 à 0,5 groupe carboxyméthyle par motif d'anhydroglucose, oonvient tout particulièrement0 Le carboxy- méthylamidon peut être à l'état acide ou à l'état de sel de métal alcalin, en particulier à l'état de sel de sodium. On peut enoore utiliser des mélanges des amidons et éthers d'amidons mentionnés ci-dessus, et en particulier des mélanges de fécule de pomme de terre et de carboxyméthyl- amidon0 De préférence, la teneur en amidon et/ou carboxyméthylamidon sera de 3 à'9,5 % en poids.
Parmi les agents plastifiants présents en proportions de 0,2 à. 1,5, de préférence de 0,3 à 1% en poida, le principal est le stéarate de magnésium. Parmi les autres agent qui conviennent, on citera les palmitates et arachidates du magnésium et du calcium, leurs mélanges entre eux et avec le stéarate de magnésium.
Un autre composant, présent en proportions de 0,2 à 1,5 % en poids, de préférence de 0,3 à 1 % en poids, oonsiste en un ou plusieurs composés minéraux gonflables en fines particules, qui font fonction d'agents de démoulage. Parmi les produits convenant à cet effet, on citera par exemple des silices en fines particules ou colloïdales, en particulier les produits vendus sous les marques commerciales "Aerosil", l'alumine et la magnésie, des phosphates, des carbonates et silioates du oaloium et du magnésium, des aluminosilicates ou des substances minéraies contenant ces compoeés,comme la bentonite. On peut également utiliser des mélanges de ces produits. On utilise de préférence de la silice en fines particules (Aerosil) en proportions de 0,2 à 1 % en poids.
Le cas échéant, la masse peut contenir des petites quantités d'autres produits auxiliaires usuels pour les produits en comprimée. On citera, par exemples des agents mouillants, tels que des alkylsulfates, des alkane sulfonates, des dialkylsulfcsu@chna@es, des sulfonates d'oléfines ou des alkylbenzène sulfonates qui peuvent autre présents en proportions allant jusqu'à 2 % en poids, des colorants ou des pigments à l'aide desquels on peut conférer aux comprimés une coloration agréable ou un effet moucheté et éviter une confusion avec des comprimés médicamenteux.
On peut utiliser des colorants stables au chlore ou des colorants qui sont décolorés par le ohlore en présence d'eau.
Le mélange des constituants énumérés ci-dessus et la mise en comprimés s'effectuent de la manière habituelle, sans auoun traitement préalable ni granulation du comp@sé à chlore actif. La pression à laquelle on forme les comprimés est, en général, de 100 à 1 000 kg/cm2, de préférence de 150 à 750 kg/cm2. Il s'est avéré avantageux de respecter un diamètre de 10 à 30 mm et une épaisseur de 2 à 20 mm car les comprimés, à ces dimensions, sont faciles à manipuler et se désagrègent à la vitesse voulue dans l'eau froide.
Un traitement subséquent, en partioulier un séchage ou un revêtement par une pellicule de protectIon, n'est nullement indispensable.
A la composition spécifiée, les comprimés contiennent du chlore actif à forte teneur et peu de substances inertes. Ils présentent une haute stabilité à la conservation, c'est-à-dire que, pendant une durée de conservation de plusieurs mois, les pertes de ohlore actif sont minimes.
Ce résultat peut être considéré comme tout à fait surprenant car on aurait pu s'attendre à oe que les amidons naturels ou éthers d'amidons utilisés pour la mise en comprimés agissent oomme accepteurs de chlore.
La résistance mécanique des comprimés correspond aux exigences posées habituellement à ce type de produits. Mais on signalera tout particuliè- rement leur grande vitesse de désagrégation dans l'eau à 15-20 C, qui est d'environ 10 à 25 secondes Ces comprimés peuvent être utilises seuls pour la préparation de solutions de blanchiment et de désinfection ou pour la stérilisation de solutions.Mais, en outre, ils peuvent être utilisés ou combinés avec des produits de lavage usuels pour articles textiles, avec des produits de nettoyage, des produits de rinçage, des produits alcalins pour le nettoyage des bouteilles ou des produits pour le lavage de la vaisselle en machine Les exemples suivants illustrent l'invention sans toutefois la limiterg dans ces exemples, les indications de parties et de 9 s'entendant- en poids sauf mention contraire.
EXEMPLE 1 On mélange 93,4 parties de dichlorisocyanurate de sodium aveo 593 parties de fécule naturelle de pomme de terre, 0,7 partie de stéarate de magnésium et 0,6 partie de silice colloïdale (Aerosil) et on met en comprimés sous une pression de 350 kg/cm2. Le diamètre des comprimés est de 20 mmS leur épaisseur de 5,5 mm et leur poids de 2,6 g.
Pour la détermination de la durée de désagrégation, on jette les comprimés dans un Bécher de 400 ml contenant 200 mi d'eau à 180C et 280 de dureté; après une durée au repos de 10 secondes, on met en route un agitateur magnétique (longueur du barreau agitateur enrobé de Téflon: 30 mm, épaisseur: : 7 mm) placé au fond du Bécher, à la vitesse de 500 tours/minute. Au bout de S5 seoondes au total, c'est-à-dire 5 secondes après la mise en route de l'agitateur, les comprimés sont désagrégés.
A titre de comparaison, un comprimé constitué de 91,7 parties de dichlorisocyanurate de sodium, 4,8 parties de bicarbonate de sodium, 2,8 parties d'acide tartrique et 0,7 partie de stéarate de magnésium, préparé dans des conditions identiques, se désagrège en 90 secondes Pour l'étude de la stabilité à la conservation, on maintient les comprimés dans un flacon de verre fermé à 25 C. La teneur en ohlore aotif déterminée par titrage est de 58,0 % (+ 0,1 %) au début de l'essai de conservation; au bout de quatre mois, elle est de 56,8 % (+ 0,1 %) dans les deux cas par rapport au poids des comprimés, c'est-à-dire que la quantité de chlore actif perdue par décomposition au oours du stockage n'est que de 2 %.
Le lavage à l'eau de l'ensemble des~ gaz de la réaction est - sensiblement plus simple. On obtient alors tout le produit sous forme de PMS qui doit ensuite être déshydraté en dianhydride d'après- différents procédés.
Selon un autre procédé, les gaz réactionnels très chauds qui contiennent le PMDA sont mis en contact avec des billes solides trans-portées- -p-ar voie pneumatiques, billes qui absorbent la chaleur et se recouvrent du produit sublimé. Dans une install.at-ion séparée, les billes solides sont purifiée-s et-refroidies mécaniquement- (effet de choc) avant d'être recyclées dans la chambre de sublimation.
Il est compréhensible que ce procédé exige des installations compliquées, Il est connu, en outre,que le P#A-#- obtenu par oxydation en phase ga#euse de benzènes tétraalcoylés (par exemple le Durol) est souillé par un certain nombre de sous-produits dont les tensions-de vapeur sont supérieures à celle du PMDA et/ou qui possèdent, à-cause de-leur plus grande dilution dans le gaz-réactionnel, un point de rosée plus bas.Parmi ces impuretés, il y a l'anhydride de l'acide trimellique, les anhydrides diméthyl-monométhylphtaliques et phtaliques, en tant qu'impuretés incolores, à côté d'un certain nombre d1 impuretés colorées. ##élimination de ces impuretés exige un raffinage.Les procédés proposés sont généralement basés sur un traitement du produit brut par un solvant, notamment des cétones-, -ou par un mélange de solvants, alors qu'on connaît un autre procédé selon lequel on fait passer sur ou a travers le PMDA brut un gaz inerte ou de l'air très chauds à des températures comprises entre a00 et 2000 C à raison de l à 150 kg de gaz/PMDA brut, jusqu'à obtention d'un degré de pureté de 99 %.
Il est également connu d'obtenir du PMDA pur lorsque la. sublimation du produit brut est réalisée à des températures comprises entre 130 et 2000 C.