INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Tl est aussi possible de munir par secteurs la paroi du cyclone de nervures ou sillons qui se recouvrent selon la direction de l'écoulement du gaz par rapport aux nervures ou sillons qui s'étendent en continu depuis le haut jusqu'au bas de la paroi de la chambre de turbulence, ceci peut être avantageux du point de vue de la fabrication. Le recouvrement mutuel des dif férentes sections de nervures est conçu pour qu'aucune particule extraite ne puisse remonter le long de lå paroi du cyclone.
Selon un mode de réalisation avantageux du séparateur centrifuge, les nervures ou sillons sont' disposés sous la forme d'un filet hélicoldal multiple. Cette solution est particuliè tent avantageuse lorsqu'il y a lieu d'évacuer de grandes quantités de.matires séparées.
Si, comme conditions supplémentaires de mise en oeuvre du séparateur centrifuge conforme a l'invention, on exige principa lement une faible pression porentielie du gaz, @es nervures ou sillons sont formés, de préférence,par des tiges triangulaires ou quadrangulaires disposées sur la paroi du cyclone. Pour les pres- sions potentielles plus élevées, par exemple pour la séparation de l'eau de la vapeur sous pression, les nervures ou sillons ont de préférence la forme de profils en V ou en T disposés sur la paroi du cyclone. Alors que, dans le premier cas, la caractéristique de nervure prédomine, dans le dernier cas, on insiste sur la fonction de sillon.L'utilisation d'un sillon dont les bords sont sensiblement parallèles à la paroi du cyclone empêche que les flux gazeux puissants repoussent à nouveau hors des sillons les particules centrifugées et rassemblées dans les sillons - on ne considère ici essentiellement que la séparation des liqui des Un mode de réalisation aussi avantageux qu'un séparateur centrifuge avec chambre de turbulence à paroi lisse sur laquelle sont rapportés des nervures ou sillons est constitué par un séparateur centrifuge semblable sur lequel les nervures ou sillons sont formés par le fait que la paroi de la chambre de turhulence elle-même est constituée par des segments profilés de forme hélicoda)e. Cette solution peut conduire, lors de la réalisation d'un cyclone, à une économie de ratière surtout lorsque de profonds sillons sont nécessaires pour l'évacuation de grande quantités de liquide.
Pour l'évacuation de quantités réduites de matière sepa- rée et pour des cyclones de petit diamètre ainsi que pour des fiux réduits de gaz ou de vapeur, il est avantageux d'utiliser des sérarateurs centrifuges dont les nervures ou sillons sont for més dans la paroi de la chambre de turbulence par des enlêvements de matière. Ces enlèvements de matière peuvent être réalisés par usinage mécanique de la surface interne d'un tube à parois épaisses.
Selon un autre mode de réalisation approprié des nervures sont disposées sur la paroi de la chambre de turbulence, ner vures sur lesquelles est fixée une lame de métal comportant des jours parallèle E la paroi de la chambre de turbulence, de préfé- rence trine lame de métal perforée qui occupe la totalité de l'in- tervalle entre nervures. Cette variante convient surtout pour les hautes ressuions potentielles du gaz stecoulant s é a' travers la chanhrè ile turbulencq.La lame de métal perforée assure une pro tection efficrce contre une extraction par soufflage de la sub stance séparée hors de la zone en anneau entre la lame perforée et la paroi de la chambre de turbulence et la matière séparée, avantageusement un liquide, peut s'écouler le long de nervures relativement paisiblement.
Lorsqu'on doit séparer des matières solides ou des liquides avec des constituants qui sont susceptibles de se déposer sur les nervures ou dans les sillons, il est avantageux que la paroi de la chambre de turbulence comporte une ou plusieurs tuyères à injection tangentielle de liquide secondaire. Les nervures ou sillons sont, par ce moyen, débarrassés de temps en temps des dé pôts ou peuvent en-tredébarrassés en permanence par un fonctionnement en continu.
Lorsqu'on doit-effectuer en même temps un nouveau lavage du gaz épuré ou séché, la chambre de turbulence comporte avantageusement une tuyère centrale pour l'injection d'un liquide secondaire. Celle-ci peut être prévue seule ou lorsque son efficacité d'injection ne suffit pas, avec des tuyères d'injection disposées tanoentiellement.
Le type des séparateurs centrifuges conformes à l1inven- tion permet aussi que la chambre de turbulence soit entourée par un ou plusieurs canaux circulaires pour l'évacuation des liquides séparés. Cette solution peut trouver son application lorsque l'on doit établir une déviation pour le liquide au-dessus d'une tuyère centrale ou tannentielle disposée en amont ou lorsque des quants tés particulièrement importantes de liquides sont séparées et quw il y a risque de dénassement de la capacité des sillons de la partie inférieure de la chambre de turbulence.
Un autre mode de réalisation avantageux de la présente invention consiste en une chambre de turbulence qui, dans la zone excentrée dans la direction du flux rotationnel, se ramifie en une quantité de canaux qui servent de canaux d'entrée tangentielle pour le même nombre de chambres de turbulence deplus petit diamètre di sr > ose.-es au-dessus de la chambre de turbulence, ces clulmbres de turbulence étant également pourvues de nervures ou sillons, les sections transversales des canaux étant calculées de telle manière que l'énergie cinétique conténue-dans le flux gazeux rotationnel dans la chambre de turbulence se conserve lors du passage dans les chambres de turbulence deplus petit diamètre. Dans ce cas, la grande chambre de turbulence sert de préséparateur ou gros séparateur et les netites chambres de tttrbttlence y faisant suite servent de séparateurs finaux.Une telle disposition dans laquelle les séparateurs finaux sont disposés sur une surface de base inférieure à celle que nécessite un gros séparateur est tout d'abord rendue possible par l'invention , qui permet une disposition ramassée de plusieurs chambres de turbulence disposées en parallèles, dont les parois extérieures lisses peuvent aussi se toucher.L'avantage particulier de cette disposition ramassée consiste non seulement en ce que le flux de gaz est forcé de suivre une trajectoire beaucoup plus fortement courbée que dans le gros se'parateur, de telle sorte qu'il se produit une séparation très efficace des résidus liquides restés dans le flux gazeux, mais encore beaucoup plus en ce que l'énergie possédée par le flux dans le gros séparateur se conserve lors du passage â travers les canaux en forme d'hélice dans les séparateurs finaux et, de ce fait, augmente la rotation dans les séparateurs finaux.Si les séparateurs finaux exigent en revanche, avec une disposition moins ramassée, une plus grande surface de base que le préséparateur, une plus ou moins grande partie du mouvement rotationnel acquis dans le préséparateur serait à nouveau soustraite au flux gazeux et serait perdue. Une disposition ramassée des séparateurs finaux augmente donc leur pouvoir séparateur.
La présente invention sera mieux comprise à la lecture de la descrintion détaillée faite ci-après avec référence aux dessins ci-annexés dans lesquels flux 1 est une representation schématique d'un séparateur centrifuge avec entrée et sortie de gaz axiales; Fia. 2 est une renresentation schématique d'un séparateur centrifuge avec entre et sortie de gaz tangentielles; Fig. 3 est une vue en plan du séparateur cehntrifuge illus tre dans la finure 2; ils. 4 à 12 illustrent des modes de réalisation différents des nervures ou sillons; Figs. 13 n 1G sont des exemples de mise en parallèle de séparateurs centrifuges conformes à l'invention;; 17 17 est une représentation schématique de la dispo i tion Fig. 1' est une vue en élévation verticale du séparateur de la figure 17 ; ;i-. le représente un séparateur centrifuge avec une tuyère d'injection centrale pour le post lavage du gaz et le lavage des nervures; Fig. 20 représente un séparateur centrifuge avec tuyère d'injection disposée tangentiellement pour le lavage des nervures ou sillons; Fig. 21 est une vue en coupe transversale à travers le mode de réalisation de la figure 20;; Fig. 22 représente un séparateur centrifuge avec évacuation du liquide par zone; Fig. 23 illustre un schéma de principe pour l'explication du tracé des nervures ou sillons; Fig. 24 est une coupe à travers la paroi de la chambre de turbulence d'un séparateur centrifuge dont les nervures sont recouvertes par une paroi perforée.
La figure I représente un séparateur centrifuge avec en triée et sortie axiales de gaz. Le gaz brut est amené depuis le bas dans une chambre cylindrique de turbulence l par une arrivée 2 de gaz brut disposée coaxialement. L'arrivée de gaz brut comporte une couronne d'ailettes de guidage 4 disposées autour d'un noyau central 3, ailettes qui imposent au gaz brut un écoulement rotationnel en forme d'hélice. Sous l'effet de la force centrifuge existant dans le flux rotationnel, le particules solides ou liquides contenues dans le gaz brut sont entrainées vers l'extérieur.Elles se rassemblent de préférence sur la paroi de la chambre de turbulence 1 et selon leur poids et la conformation du flux rotationnel, elles s'écoulent vers le bas ou sont entrainées vers le haut avec le flux gazeux, le long de la paroi. Le mouvement ascendant des particules séparées est arrêté par la nervure 6 de forme hélicot- dale disposée sur la paroi intérieure de la chambre de turbulencel, cette nervure étant dirigée vers le bas dans le sens de rotation du flux rotationnel. Le mouvement ascendant des particules séparées le lons de la paroi de la chambre de turbulence est, sous l'effet cie la nervure, dévié vers le bas. Le gaz épuré sort en 5 de la chambre de turbulence, -endant que les particules séparées sortent nar l'écoulement inférieur 7.La présence de la nervure hélicol slale 6 rend superflus Tes autres dispositifs pour rassembler ou évacuer les plrticu ] cs sé1rées, tels que par eemple, les cols an lires ou les dispositifs d'insufflation secondaire.
Les figures 2 et 3 représentent un séparateur centrifuge avec entrée et partie tangentielles du gaz. L'entrée de gaz brut s trouve dans la partie inférieure de la chambrez de turbulence ylindrique 8 et la sortie tangentielle de gaz pur se trouve à 1' extrémité supérieure de la chambre de turbulence 8. Par la disposition tangentielle de l'arrivée de gaz brut 9, il nty a pas be soiA d'un système séparé d'ailettes de guidage pour faire tourbil @onner le gaz brut. La séparation des particules solides ou liquides contenues dans le gaz brut a lieu comme illustré dans la -figu- ro 1.Les particules séparées sont évacuées vers le bas sous l'ef- fet de guidage de deux nervures hélicodales. Les nervures hélice dales ont, dans cet exemple, la forme d'une double hélice disposée sur la paroi intérieure 8 de la chambre de turbulence. Les particules séparées quittent la chambre de turbulence par l'évacuation 12 disposée également tangentiellement.
La figure 23 précise comment une nervure en forme d'hélice ou hélicofdale est orientée en opposition au flux tournant.
Une représentation schématique d'une nervure ou d'un sillon est désignée par 13; la direction du flux tournant à proximité de la paroi est désignée par 14. Un changement de direction vers le bas des particules entrainées par le flux sous l'effet de la nervure 13 représenté par la ligne 15 n1 est év-;demment possible que Si le flux 14 a une composante en accord avec la direction descendante de la nervure 13, en d'autres termes, si l'angle du flux 14 avec la direction descendante de la nervure 13 est inférieur à 900.
C'est dans ce cas uniquement que la nervure peut jouer le rôle qui lui est attribué.
La fonction des nervures se conserve si elles ne se prolongent pas du haut jusqu'en bas mais si, au contraire, elles sont disposées par secteur le long de la paroi intérieure de la chambre de turbulence. Il est\toutefois nécessaire dans ce cas, que les extrémités voisines des nervures se chevauchent par rapport à la direction du flux 14, comme c'est le cas dans la figure 23.
Le bout du vaisseau doit être alors dégagé d'au moins 20 mm pour pouvoir y placer la pince hémostatique à manchette ou pour le ligaturer C'est pourquoi le dispositif de rabattement des bords des vaisseaux sanguins conçu conformément à l'invention, est doté d'une rince hémostatique qui est disposée dans la douille, à la base de celle-ci.
ta figure 25 représente une pince hémostatique de conception nouvelle, exécutole sous forme d'un ressort plat licoïdal 49 placée à la base 50 d'une demi-douiller 51 de moindre dimension. Le'bout extérieur' du ressort 49 est fixéS par exemple par soudure (le point de soudure sur la figure 25 est d6signé par le chiffre de repère 53), à la demi-douille 51 de moindre dimension, le bout intérieur 54 du ressort libre.
Be-vaisseau-dont les bords doivent être rabattus est placé entre la demi-douille 55 de plus grande dimension et la demi-douille 51 de moindre dimension. Quand les demi douilles sont rapprochées, le vaisseau sanguin est serré par la partie extérieure 56 du ressort hélicoïdal 49 contre la surface intérieure 57 de la demi-douille 53 de plus grande dimension. Une telle exécution constructive de la pince hémostatique et son emplacement à l'intérieur de la douilie du disposit de battement'des bo'r'd's des vaisseaux sanguins permettent d'effectuer l'intervention chirurgicale en dégageant des bouts de vaisseaux courts (de l'ordre de 4-5 mm).
Cette pince hémestatique possède un haut degré d'élasticité et arrête d'une manière sûre l'hémorragie, indépendamment du diamètre du vansseau sanguin, sans traumatiser les tuniques du vaisseau sanguin placé entre les demi-douilles 51 et 55.
Si le-vaisseau sanguin 58 (figure 26) a un petit e, le ressort plat hélicoidal 49 est soumis à une déformation relativement faible quand les demi-douilles' 51 et 55 sont réunies, et agit sur le vaisseau sanguin 58 avec une force relativement faible. Cette force est toutefois parfaitement suffisante pour arrêter l'hémorragie.
Si le vaisseau sanguin 59 (figure 27) a un grand diamètre1-le- ressort plat hélicoïdal 49 est soumis à une déformation relativement grande quand les demi-douilles 51 et 55 sont réunies, et agit sur le vaisseau sanguin 59- avec une force relativement grande assurant l'arrêt de l'hémorragie.
lans le dispositif représenté sur les figures 22-24, la pince hémostatique est placée en 60, au bas de la partie principale de la douille 41, (figure 2).
Le dispositif proposé de rabattement des bords des organes creux, y compris les bords de différents vaisseaux, par exemple ceux des vaisseaux sanguins, qui sont eux aussi des organes creux, peut se présenter sous forme d!un dispositif indépendant, non lié aux autres appareils chirurgicaux.
Dans ce cas, le dispositif peut etre conçu suivant l'un quelconque des modes de réalisation décrits plus haut.
Toutefois, le dispositif de l'invention acquiers une'importance particulière en tant que partie intégrante de divers appareils de suture des organes creux.
Il convient de souligner que, dans ce cas,-le dispositif peut faire partie d'un. appareil de suture soit sous forme d'un bloc autonome (bloc de rabattement des bords) dont les éléments ne participent pas aux autres opérations qui ne sont pas liées au rabattement des bords de l'organe; creux correspondant, soit sous forme d'un ensemble cinématiquement lié aux autres ensembles dudit appareil, de manière à-:asSUrer la séquence requise de fonctionnement de tous les éléments de l'appareil. Certains éléments d'un tel ensemble de rabattement des bords peuvent, d'ailleurs, participer a d'autrer opérations non liées au rabattement des bords' de l'organe creux.
Les appareils de suture termino-terminale des vaisseaux sanguins au moyen-d'agrafes, fondés sur le dispositifproposé pour repliage des organes creux sont bien prometteurs.
Suivant un mode de réalisation de l'appareil de suture termino-terminale des vaisseaux sanguins à l'aide d'agrafes conformément à l'invention, ledit appareil comprend : deux branches 61 et 62 (-figures 28, 29) reliées par un axe 63, un dispositif 64 de rabattement des bords des vaisseaux sanguins et un mécanisme 65 d'amenée et de pliage dirigé des agrafes au moment de la suture des vaisseaux sanguins.
Les branches 6t et 62 sont dotées d'un verrou 66 qui les maintint à l'état serré (comme représenté sur la figure ?.9) et prévenant leur ouverture intempestive.
La branche 61 comprend une partie de travail 67- et ur anneau de préhension 68. La branche 62 est constituée d'une partie de travail 69 et d'un anneau de préhension 70.
Le dispositif 64 de rabattement des bords des vaisseaux sanguins est assemblé aux extrémités des parties de travail des branches et se compose de demi-douilles 71 de moindre dimension, de demi-douilles 72 de plus grande dimension, d'une pince hémostatique 73, d'une demi-bague 74 portant une épine 75, d'une demi-bague 76 portant des épines 77, et de petits leviers 78 et 79 servant à actionner manuellement le dispositif de rabattage des bords des vaisseaux sanguins.La deoi-douille 7t de moindre dimension est calée sur la partie de travail 67 de la branche 6, tandis que la demi-douille 73 de plus grande dimension est calée sur la partie de travail 69 de la branche 62 ; la demi-bague 74 embrasse la demi-douille 71 de moindre dimension, et la demi-bague 76 embrasse la demidouille de plus grande dimension ; -le petit levier 78 est monté, par l'intermédiaire de l'axe 80, sur la partie de travail 67 de la branche 61, tandis que le petit levier 79 est ont, par l'intermédiaire de l'axe 81, sur la partie de travail 69 de la branche 62.
Pour assurer une bonne finition des plafonds con sa truite selon l'invettion, on peint l'armature de traction des poutres porteuses principales et des poutrelles aved une peinture spéciale de grande épaisseur qui protège les éléments en acier contre ltoxydation sur place et donne des surfaces rugueu see permettant une bonne adhérence du revêtement des plafonds.
L'invention concerne aussi une variante du profilé porteur de la poutrelle, qui améliore considérablement la sUcu- rité du personnel travaillant à sa pose, car en augnentant de 23.795% sa résistance à la torsion avant le bétonnage, comme on le verra ci-après, l'augmentation quantitative de cette résis- tance est telle qu'elle détermine pratiquement un changement qualitatif du produit.
Ce point est très important en raison du fait que la poutrelle décrite précédemment, tout en remplissant toutes les conditions de résistance mécanique exigées lorsque le plancher est déjà bétonné, présente cependant une certaine instabilité pendant sa pose sur place entre les poutres principales avant le bétonnage du plancher. I1 en découle certains inconvénients pendant la pose des vodtains entre les poutrelles car, pour les poser, l'ouvrier doit marcher sur la poutrelle.
La cause de l'instabilité relative de la poutrelle décrite en premier lieu réside dans le fait que les profilés verticaux sont reliés sur presque toute la hauteur de la poutrelle, sauf aux parties supérieure et inférieure. Le moment inertie par rapport à l'axe vertical de cette poutrelle est donc très faible puisque la valeur de ce moment se compose pratiquement des moments d'inertie des parties supérieure et inférieure de la poutrelle qui sont les plus élevés, le moment de la partie centrale étant pratiquement nul, puisque les profilés se touchent.
Pour éviter ces inconvénients, on a modifié le profilé de la poutrelle en vue d'améliorer son moment d'inertie par rapport à l'axe vertical; à cet effet, le moment d'inertie de la partie centrale a été multiplié par deux cent trente huit environ.
Ce nouveau profilé amélioré permet d'obtenir une plus grande notabilité de la poutrelle au cours des opérations précé- dant son bétonnage sur place, c'est-à-dire: fabrication en usine, stockage, transport iusqu'au chantier, soulèvement jusqu'au point d'installation, pose entre les poutres principales, étaiement et bétonnage ultérieur.
La disposition des différents éléments constituant la structure selon l'invention sera mieux comprise à la lecture de la description ci-après, faite avec référence aux dessins annex ès, qui montrent une forme de réalisation et une variante, données à titre d'exemples non limitatifs.
La figure 1 est un plan montrant la disposition des poutres porteuses principales et des poutrelles sur les poteaux.
La figure 2 est une coupe de la poutre porteuse principale.
La figure 3 est une vue de face de l'armature de la poutre porteuse.
La figure 4 est une vue de face de l'armature de la poutrelle.
La figure 5 est une coupe des poutrelles et des vod- tains.
La figura 6 est une coupe analogue à la figure 5 mais utilisant un profilé de section différente.
Comme le montrent les dessins, une fois construits les poteaux 1 du niveau inférieur, on pose l'armature de traction 2a des poutres 2 sur la partie supérieure de cux-ci, les deux ex trématés de l'armature s'appuyant donc sur les deux poteaux; ces armatures franchissent ainsi l'espace libre entre les poteaux constituant la structure. Après avoir placé ces armatures des poutres principales, on monte entre chaque deux armatures, perpendiculairement à leur axe longitudinal, l'armature de traction 3 ou les poutrelles qui constituent l'ossature des planchers, et selon pose ensuite les voûtains 4 sur ces éléments.
On relie ensuite entre elles les armatures des poutres porteuses principales contiguës et alignées au moyen de ronds en acier à haute résistance 5 placés à leur partie supérieure, ainsi que les armatures de traction ou les poutrelles contiguës et alignées au moyen de ronds en acier à haute résistance placés sur leur partie supérieure.
Pour obtenir un positionnement optimal des ronds en acier à haute résistance, on soude, perpendiculairement à ces ronds et avant leur pose, d'autres ronds transversaux de diamètre inférieur qui, reliés aux suivants, forment une sorte de grille. Pour terminer la dalle de plancher, on procède au remplissage par du béton des cavités des poutres principales et des poutrelles, et l'on forme la couche de compression en béton 7 de finissage du plancher.
Pour une meilleure efficacité d'utilisation du catalyseur pour la réduction des oxydes d'azote, il est avantageux de faire fonctionner le moteur dans des conditions aussi voisines que possible de la stoechiométrie de la réaction de combustion du carburant, un léger excès de carburant étant cependant maintenu, tel que la teneur en oxyde de carbone dans le gaz d'échappement ne soit pas inférieure à environ 1,5 7. en volume, ce qui permet de diminuer la consommation en carburant et finalement de réduire la teneur en oxyde de carbone et en hydro carbures imbrûlés dans les gaz d'échappement.Dans ces conditions, Ies gaz con tiennent moins de 2 7 d'oxygène, par exemple 0,1 à 0,6 7. Le fonctionnement du catalyseur est alors totalement différent de celui des catalyseurs classiques de post-combustion, utilisés pour oxyder l'oxyde de carbone et les hydrocarbures imbrûlés en présence d'un excès d'air.
Dans ces conditions de fonctionnement, les catalyseurs décrits dans l'art antérieur ont une durée de vie très limitée, leur fonctionnement en "mélange pauvre" provoquant très rapidement leur désactivation.
A noter, en outre, que l'excellente stabilité des catalyseurs utilisés selon l'invention leur permet non seulement de réduire efficacement la teneur en oxydes d'azote dans les gaz d'échappement pour un moteur fonctionnant dans les conditions optimales précitées, mais aussi de résister aux passages successifs en atmosphère réductrice et oxydante qui se produisent lors de l'arrêt, du démarrage et d'éventuels incidents de marche du véhicule.