INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le support obtenu après le traitement de chauffage présente notamment les propriétés physiques suivantes 3 densité en vrac compacte : 0,64 - 0,73 g/cm3 2 surface spécifique : 75 - 125 m résistance à la compression : au moins 4,54 kg perte en attrition : moins de 5 Z en poids rétrécissement en volume géométrique : moins de 5 Z après exposition pendant 24 h à 980OC.
Un support pour catalyseur ayant les propriétés ci-dessus convient parfaitement pour fournir des catalyseurs utilisables dans des réactions opérées à températures élevées ou capables d'atteindre des températures élevées dans des conditions d'opération sévères. En raison de sa capacité à très peu rétrécir2 le support empêche quasiment la formation de canaux dans les lits qu'il forme > entraînant ainsi une transformation plus efficace que dans les cas ou un fort rétrécissiment se produit. Etant donné que le support est essentiellement composé d'alumine, et qu'il n'est point besoin d'ajouter de stabilisant > il n'y a donc aucune possibilité d'interférence de ce dernier avec l'activité des agents activants appliqués par la suite.
En chauffant les supports pour catalyseurs à l'aide d'autres processus, tels que dans un four à moufle, l'utilisation d'une tempdrature aussi élevée que celle employée dans le procédé de l'invention ne produit pas l'exemption de rétrécissement recherchée et entraîne une importante dégradation des propriétés du support. I1 en résulte que l'alumine ainsi traitée est inutilisable comme support de catalyseur.
En chauffant l'alumine selon le procédé de l'Invention, il est possible de modifier les valeurs spécifiques des propriétés en changeant les conditions de traitement à la chaleur dans les limites déterminées. Etant donné que la densité de l'extrudat augmente lorsque la température s'élève dans les limites données, la surface spécifique et le rétrécissement résiduel diminuent dans ces mêmes limites. La résistance à la compression et la perte par attrition demeurent dans ces limites spécifIées. Ainsi, on peut choisir les valeurs souhaitées de propriétés, en tenant compte des possibilités de variations inverses, et choisir en conséquence les conditions de traitement de chauffage.
Bien que, de façon inattendue, les conditions de chauffage selon l'invention puissent éliminer de façon importante le rétrécissement en volume géométrique de l'alumine tout en maintenant convenables les propriétés du support, contrairement à l'inefficacité d'autres procédés, le phénomène le plus surprenant est Lié aux valeurs de la résistance à la compression et de la perte par attrition. Alors que l'on pourralt s'attendre à obtenir une résistance élevée lorsque l'on constate des pertes importantes en valeur de surface dues au chauffage dans unfour à moufle, le chauffage selon l'invention fournit une résistance supérieure tout en procurant une surface spécifique souhaitable pour servir de support.Les augmentations de résistance sont fréquemment liées à des augmentations de perte par attrition mais, selon l'invention, les pertes dues à l'attrition des particules duarpport sont favorable,,e nt faibles.
Le support pour catalyseur obtenu ci-dessus n'est généralement pas convenablement actif pour hêtre utilisé dans des procédés catalytiques.
Il est donc souhaitable que le support soit traité avec un agent activant approprié, puis activé selon des techniques classiques. La nature de l'agent activant à utiliser doit être conforme à cille de la réaction catalytique envisagée ; il en est de même de la quantite d'agent activant à employer et du processus d'activation. I1 est évident que le support de l'invention peut être avantageusement utilisé dans des réactions qui, normalement, entraient un rétrécissement thermique élevé des supports classiques.
Cependant, on connaît de nombreuses réactions catalytiques qui tireront bénéfice de l'utilisation dtun support pratiquement irrétrécissable ; en conséquence, la nature de l'agent activant à appliquer peut etre très variable sans se départir pour autant de l'esprit de l'invention. Des exemples d'agents activants convenables sont les suivants : platine et mélanges de platine avec d'autres produits, tels que palladium, rhénium, gallium, germanium, rhodium, iridium, etc., ainsi que des produits d'addition d'agents activants auxiliaires, tels que chlorures, composés de zinc et de soufre. Des mélanges d'oxyde de molybdène et d'un oxyde de cobalt ou de nickel ou des mélanges de ceux-ci, sont également convenables; Des agents activants additionnels utilisables comprennent les composés de chrome et de cuivre.De nombreux autres agents activantssont très connus et cIassiquement employés dans des réactions catalytiques et, bien que ne figurant pas dans cette liste partielle, n'en demeurent pas moins très utilisables. Donner une liste complète serait trop long et n'est pas nécessaire pour comprendre l'itee d'un support pratiquement irrétrécissable sur lequel est appliqué un agent activant classique et que lton utilise dans des conditions produisant normalement un rétrécissement indésirable ou des interférences entre un stabilisant ajouté et le produit promoteur.
Un exemple d'opération dans laquelle un catalyseur sous forme de lit atteint des températures voisines de 9800C est celui du traitement des gaz d'échappement provenant des moteurs à combustion d'une voiture. La quantité de produits polluant l'atmosphère dus aux gaz d'échappement des voitures est devenue dangereuse à tel point que des lois réglementent ces émissions. En raison des tpmperatures élevées que peut atteindre un convertisseur de gaz catalytique et des dégradations subies par le catalyseur généralement utilise à cet effet, les contr8lesd'émission requis ne sont pas maintenus longtemps par les catalyseurs classiques. L'invention, en fournissant le support nécessaire et, en conséquence, le catalyseur valable, permet de maintenir au-dela du temps pratique nécessaire ces dits contrôles.
Pour obtenir un catalyseur selon l'invention, le support, après avoir été soumis à l'opération de chauffage critique décrit précédemment, est traité avec une source d'agent activant qui, après calcination, fournit l'agent activant souhaité.
L'agent activant est choisi en quantités appropriées de façon à l'incorporer sur le support de l'invention. L'opération se fait généralement par imprégnation, en utilisant des techniques de saturation des pores, mais l'on peut également employer d'autres méthodes. On applique en général une source de l'agent activant sur le support traité à la chaleur2 et ce dernier est soumis au séchage et à la calcination pour transformer la source d'agent activant en l'agent activant recherché et activer le catalyseur. Dans le cas où l'on utilise plusieurs agents activants, l'application peut se dérouler en plusieurs étapes, ou en une seule, avec ou sans plusieurs activations de l'agent activant. Après application de la source d'agent activant, au moins une activation est cependant nécessaire.
Il n'est pas nécessaire dtopérer une étape séparée de séchage du support après son traitement avec l'agent activant. Si l'élimination du milieu d'application présente un intér8t, elle peut etre réalisée selon un processus de séchage classique, ou peut faire partie intégrante du processus d'activation.
L'activation peut également s'effectuer en utilisant des processus classiques. En général, on procède à une calcination à 595-8150C pendant une durée convenable de l'ordre de 30 mn à plusieurs heures. Le temps de calcination est généralement fonction de la température employée, de la nature des agents activants, du type de support, du transfert efficace de chaleur de l'agent calcinant, et d'autres facteurs connus. Ainsi, les procédés qui sont utilisables pour des combinaisons similaires dans des activations classiques conviennent également à l'invention, sans faire appel à de nouvelles techniques.
L'invention est à présent plus amplement illustrée à l'aide des exemples suivants dans lesquels toutes les parties et pourcentages sont en poids sauf précision contraire.
Cette construction connue présente toutefois les inconvénients suivants. Pour améliorer la qualité de l'image il est nécessaire de réduire llaberration de la lentille focalisatriee principale (lentille électronique) ce qui oblige à augmenter le diamètre de la lentille électronique principale.
Toutefois, l'inelinaison des différents canons à électrons empoche une utilisation maximale du diamètre intérieur du col du tube image couleurs de sorte que le diamètre de la grille constituant la lentille électronique principale est limité par llinclinaison. De plus, il est nXcessaire, lors de la fabrication de llassemblage de canons à électrons, que ces canons soient fixés à des supports à perle, avec une précision suffisante pour maintenir l'inclinaison. Une précision médiocre dans la fixation des canons à électrons aux supports à perle entraxe une dégradation de la pureté des couleurs.
En conséquence l'inclinaison des canons complique la fabrication des assemblagues Pour éviter ces inconvénients on a déjà proposé une autre solution dans laquelle les canons à électrons sont disposés parallèlement à l'axe du tube image couleurs. Dans cette construction, toutefois, il est nécessaire de prévoir des moyens de convergence distincts comme décrit dans l'exposé du brevet américain 2 803 768 (dans cet exposé les moyens de convergence sont constitués par l'électrode de convergence 22), ce qui entrafne une augmentation du nombre d'éléments et du temps de la fabrication.
En conséquence, un but de l'invention est la réalisation d'un assemblage perfectionné de canons à électrons disposés en polygone pouvant etre fabriqué avec une grande précision sans donner lieu à une diminution du pouvoir de résolution.
Un autre but de l'invention est la réalisation d'un assemblage en polygone perfectionné de canons à électrons, qui comprend une lentille électro - nique principale de grand diamètre et qui peut ttre mise en action sans avoir recours à des moyens de convergence séparés.
L'assemblage selon ltinvention, destiné à un tube à rayons cathodiques, comprend plusieurs canons à électrons munis chacun de plusieurs grilles et disposés selon une configuration polygonale, et est caractérisé en ce que des cathodes sont disposées selon une configuration polygonale avec leurs axes parallèles les uns aux autres, en ce qu'un groupe de plusieurs grilles, orientées dans la direction longitudinale de l'assemblage sont prévues à raison d'un groupe par cathode, en ce que les paires de grilles qui sont le plus proche de l'écran du tube à rayons cathodiques présentent des ouvertures adjacentes pour laisser passer les faisceaux d'électrons et pour former une lentille électronique principale entre elles, en ce que l'ou- verture de l'une des grilles de chaque paire est déportée radialement relativement à l'axe central de l'assemblage, et en ce que des moyens sont prévus pour supporter les cathodes et l'ensemble des grilles.
Dans les dessins annexés: la figure l est une vue schématique d'un exemple d'assemblage en delta connu de canons à électrons; la figure 2 est une vue schématique d'un exemple d'assemblage de canons à électrons selon la présente invention; la figure 3 est une forme d'exécution d'un assemblage selon la présente invention dans laquelle la figure 3a est une vue latérale et la figure 3b est une vue frontale; la figure 4a est une vue en coupe longitudinale des grilles représentées à la figure 3; la figure 4b est une vue semblable à la figure 4a dlune autre lentille électronique; la figure 4c est un schéma explicatif dtnne disposition excentrée d'ouvertures de grilles; la figure 4d illustredlfférentes combinaisons de différents types de lentilles;; la figure 5 est une vue latérale d'une autre forme d'exécution d'un assemblage de canons à électrons -selon l'invention; la figure 6 est une vue en perspective montrant la disposition des ~grilles de l'assemblage de canons à électrons de la figure 5; la figure 7a illustre la disposition excentrée des ouvertures des grilles représentées à la figure 6; et la figure 7b est une vue en coupe partielle selon la ligu Vil-VIl de la figure 7a Dans l'assemblage connu de canons à électrons représenté à la figure 1, trois canons 1, 2 et 3 sont disposés selon une configuration en triangle équilatéral, avec un espacement de 120% les axes des canons à électrons o étant inclinés à environ 1 relativemett à ltaxe du tube image couleurs dans lequel est monté l'assemblage, de manière que les prolongements R des axes constituent une pyramide régulière dont le sommet est situé sur le masque d'ombre non représenté.
L'assemblage de la figure 2 comprend aussi trois canons à électrons, 4, 5 et 6, disposés selon une configuration en triangle équilatéral, avec un espacement de 120 , mais les axes sont parallèles à l'axe Ô du tube à rayons cathodiques.
Comme représenté schématiquement aux figures 3a et 3b, l'assemblage 7 (du type bipotentiel) comprend trois canons à électrons disposés en delta. Chaque canon comprend une cathode K, une première grille G1, une seconde grille G2, une troisième grille G3 et une quatrième grille G4, toutes c ces grilles étant orientées longitudinalement. Cette cathode et ces grilles sont fixées à un bourrelet en verre 9 par des supports 8. Comme représenté à la figure 4a, les première et seconde grilles G1 et G2 sont en forme de coupes et présentent des ouvertures dans leurs faces terminales adjacentes.
La troisième grille G3 fonctionne comme électrode focalisatrice et les faces terminales adjacentes des-troisième et quatrième grilles G3 et G4 forment une lentille électronique principale destinée à assurer la convergence du faisceau électronique.
Selon un mode de fonctionnement de l'assemblage en delta des canons à électrons, la première grille G1 reçoit un potentiel négatif relativement à la cathode K, la seconde grille G2 reçoit un potentiel compris entre 200 et 400 volts pour arracher les électrodes à la cathode, et la troisième grille G3 reçoit un potentiel compris entre 4 et 5 kV tandis que la quatrième grille G4 reçoit un potentiel compris entre 20 et 27 kV pour faire converger le faisceau électronique sur un masque d'ombre. Etant donné la différence des potentiels appliqués aux troisième et quatrième grilles, il se forme une lentille électronique principale entre celles-ci.
Les troisième et quatrième grilles G3 et G4 présentent des ouvertures x et y dans leurs faces terminales adjacentes pour laisser passer un faisceau électronique de section circulaire. Comme représenté à la figure 4c, l'ouverture y de la grille G4 est déportée radialement à l'axé O relativement à l'ouverture correspondante x de l'autre grille G3, les deux grilles constituant ainsi la lentille électronique principale. De façon plus précise, l'ouverture y de la quatrième grille G4 est déportée radialement relativement à l'axe central O de manière que le centre yl de couverture y soit distante radialement de h relativement au centre xl de l'ouverture x.
Grâce à cette construction, lorsque des potentiels déterminés sont appliqués aux troisième et quatrième grilles G3 et G4, la lentille électronique principale formée entre ces grilles adjacentes est inclinée comme représenté en traits interrompus à la-figure 4a pour assurer la convergence du faisceau électronique. Dans ce cas, le faisceau électronique E ayant passé à travers la quatrième grille G4 est déflecté-en sens opposé au départ de ltouverture y de la quatrième grille.Ainsi, étant donné que la convergence du faisceau électronique est assurée par des canons à électrons dont les axes sont parallèles, les difficultés rencontrées avec les constructions connues décrites ci-dessus peuvent être évitées, c'est-à-dire que le diamètre de la grille destinée à former la lentille électronique principale peut wetre maximisé ce qui permet d'obtenir un pouvoir de résolution élevé et une grande pureté d'image.
Dans la variante illustrez aux figures 5, 6 et 7 les références 9, G1 et G2 représentent un bourrelet de verre, une première grille et une seconde grille respectivement comme dans la première forme d'exécution et ces organes sont disposés de la moeme manière qu'à la figure 3a. G30 et G40 représentent des grilles propres à cette forme d'exécution. Ainsi, la grille G30 correspond à un assemblage unitaire des grilles G3 des canons à électrons 4, 5 et 6 recevant le même potentiel. De façon plus précise et comme représenté aux figures 6a et 6b, la grille G30 comprend un prisme régulier creux ou colonne présentant trois ouvertures M disposées selon un triangle équilatéral et pratiquées à travers chacune des faces terminales.
Les trois ouvertures M prévues dans l'une des faces terminales S du prisme sont disposées en regard de la seconde grille de chacun des canons à électrons. De même, la grille G40 correspond à un assemblage unitaire des quatrièmesgrilles des trois canons à électrons qui reçoivent le meme potentiel. Comme représenté à la figure 6c, la grille G40 comprend un prisme régulier creux présentant trois ouvertures 1 pratiquées dans une de ses faces terminales. La position relative des ouvertures l et m pratiquées dans les faces terminales adjacentes des grilles G30 et G40 est déterminée de la fa çon suivante.Comme représenté aux figures 7a et 7b, chaque ouverture l de la quatriémegrille G40 est déportée radialement vers l'extérieur relativement à l'axe central O et à l'ouverture m correspondante de la troisième grille G30. En dtautres termes, le centre Il de chaque ouverture l est dé calé radialement vers ltextérieur du centre ml de l'ouverture m, d'une distance h.
Dans cette construction et de la même façon que -décrit plus haut à propos de l'assemblage illustré aux figures 3 et 4, lorsque lton applique des potentiels déterminés, une lentille électronique principale est formée entre les ouvertures m et 1 des grilles adjacentes G30 et G40.Entant donné que la position relative des ouvertures m et l est choisie comme décrit ci-dessus, la lentille électronique principale est tournée de manière à faire converger le faisceau électronique sortant du cté de la première grille G1. Gracie à cette variante de llassemblage, il est possible de faire converger de façon efficace le faisceau électronique tout en conservant les axes des canons à électrons parallèles, ce qui élimine les difficultés rencontrées dans les constructions connues, notamment la diminution du diamètre de la lentille électronique principale ainsi que les difficultés suivantes.De façon -plus précise, étant donné que les trois grilles soumises à un même potentiel sont construites sous forme unitaire, non seulement on simplifie la fabrication mais les ouvertures peuvent ttre pratiquées à proximité de l'axe central. En conséquence il est possible de miniaturiser l'assemblage . Les expériences réalisées avec cette forme d'exécution ont donné les résultats suivants.
On peut soumettre le charbon usé et la boue résiduaire que l'on retire du système à une séparation par des tamis convenables,ou bien on peut en éliminer l'eau et les traiter ensemble par voie thermique Dans l'un et l'autre cas,on obtient une régénération du charbon actif permettant de le ré- utiliser, cependant que dans le second cas on brûle également la boue biologique résiduaire.
On peut inclure dans le procédé des dispositions tendant à une élimination, par une combustion complète, par un épandage ou par un autre moyen convenable, de la boue biolo- gique ou de la boue biologique avec le charbon actif usé. En variante, on peut utiliser pour régénérer le charbon et trai- ter la boue, séparément ou en combinaison, un ou plusieurs les processus utilisant une oxydation sous pression par voie humide.
Selon les caractéristiques de l'eau résiduaire que l'on traite, on réduira la consommation en charbon, exprimée sur la base d'un seul passage, de 10 à 90 % % et,typiquement, d'environ 50 %, par comparaison avec un système sembl.able d'adsorption fonctionnant sa,ns aération et sans activité biologique.
B. Un système d'adsorption par du charbon agité, à à un seul stade ou à stades multiples, fonctiomnant à contrecourant en présence'a'oxygène provenant d'une aération ou du contact avec. de l'oxygène, ou un gaz'contenant de l'oxygène, en ltabsence quasi totale de miero-orgauismes biologiques. -On peut faire fonctionner ce sysème''avec,dWc'harbon a & if ayant des particules le n'importe quelle dimension. mais de preféren- ce avec des particules de- dimensions intermédiaires se situant entre 0,42 mn et 0,074 mm. Il convient de maintenir le charbon à une densité de suspension d'environ 50 à 20"O gJ1. l'u- tilisation de la dimension. particblaire spécifiée et de .la densité de suspension spécifiée assure l'obtention de vitesses élevées d'adsorption et de réaction sans les problèmes de- séparation du charbonét. de l'effluent à la'. fin de l'adsorption et de la réaction que lton rencontre dans le cas de la poudre de charbon actif et sans les- plus- faibles vitesses, et par conséquent la plus grande dimension d'équipement nécessaire, caractérisant de façon typique l'utilisation 'de grosses particules de charbon.
On peut é-liminer l'eau du charbon usé retiré du sys et tème/régénérer ce charbon pour le réutiliser en soumettant ce charbon à un traitement thermique ou à un autre traitement normal convenable; ou bien on peut se débarrasser -de ce charbon en le brûlant ou en lui appliquant une autre mesure conve nable du point de vue technique et du point de vue de la sauvegarde de l'environnenient. En variante, on peut utiliser pour la régénération du charbon urXou plusieurs des procédés qui utilisent une oxydation sous pression par voie humide.
Selon les caractéristiques de l'eau résiduaire que l'on traite, la consommation du charbon, exprimée sur la base d'un seul passage, sera réduite de 10 à 90 % et, typique- ment,d'environ 50 % par comparaison avec un système d'adsorption semblable fonctionnant sans aération.
Un avantage particulier du présent procédé est qu'il fonctionne sans activité biologique, pour une ou plusieurs des raisons suivantes. L'activité biologique-est sujette à des limites de températures, tant supérieure qu'inférieure, qui sont excédées par de nombreux effluents et qui nécessitent - donc l'application de mesures spéciales pour que l'effluent se maintienne entre ces limites. En outre, les organismes biologiques sont sujets à un empoisonnement~ ou une inhibition par de nombreux constituants occasionnels ou normaux des eaux résiduaires industrielles,- ce qui nécessite l'application de mesures spéciales- visant à traiter ces constituants dans un système d'oxydation biologique, comme des systèmes de diversion et de dilution.Il est peu probable qu'un système à base de charbon actif subisse une influence nuisible de ces constituants et il n'est pas sujet à des limitations de températures dans le cas considéré ici, c'est-à-dire dans l'intervalle des températures où l'eau est liquide à la pression atmosphérique et qui se situe habituellement entre On et OOC, L'activité biologique se fonde ordinairement sur la croissance et la multiplication d'une foule d'organismes différents et cela aboutit à la formation de la boue biologique bien connue. il faut ordinairement enlever la boue du système ou prendre des mesures pour tenir compte de son accumulation et obtenir sa dissipation naturelle finale Dans un système d'oxydation biologique avec boue activée, l'élimination de cette boue implique une opération difficile d'élimination de l'eanopuis un épandage ou une combustion ou d'autres opéra tions coûteuses similaires représentant une fraction importante te du prix total de revient du fonctionnement' 'd'un tel systè- me. En l'absence i'-une telle activité biologique, absence rendue passible dana le procédé de la présente invention, on év-ite ces problèmes et les frais qui leur sont associes.
il est donc souhaitable d'incorporer dans le procéda des mesures tendant à éliminer ou à réduire à son minimum 11 activité biologique,lorsque la/quantité ou le type de boue formée par- suite d'une introduction. non réglée d'une semence biologique avec iteffluent- conduirait à des problèmes du type que lton vient juste dfetudier. De telies mesures comprennent lé réglage de la température de fonctionnement, l'addition périodique ou continue de produits chimiques biocides ou bio- statiques ou d'autres procédés bien connus pour éliminer et combattre une activité biologique.