INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Des réalisations de cette invention seront décrites ci-dessous plus en détail en se référant aux dessins annexés, dans lesquels - La figure 1 est une perspective montrant une extrémité d'une poutre métallique en forme de H à relier par la méthode de la présente invention - La figure 2 est une perspective montrant un joint conforme à la présente invention - La figure 3 est une perspective montrant la poutre métallique en forme de H de la figure 1 et le joint de la figure 2 assemblés et soudés - La figure 4 est une perspective montrant les poutres métalliques en forme de H assemblées suivant la présente invention - La figure 5 est une coupe selon a ligne 5-5 de la figure 4 - La figure 6 est une coupe analogue à celle de la figure montrant les poutres métalliques en forme de H assemblées au moyen d'un joint qui comporte des protubérances aux extrémités des ailes - La figure 7 est une coupe analogue à celle de la figure 5, illustrant les poutres métalliques en forme de H assemblées au moyen d'un joint à deux âmes ; - La figure 8 est une perspective montrant l'extrémité modifiée d'une poutre métallique en forme de H à assembler - La figure 9 est une perspective montrant un joint à assembler avec la poutre métallique en forme de H illustrée sur la figure 8 - La figure 10 est une perspective montrant la poutre métallique en forme de H de la figure 8 et le joint de la figure 9 après assemblage - La figure 11 est une perspective montrant les poutres métalliques en forme de H de la figure 8 après être assemblées - La figure 12 est une coupe selon la ligne 12-12 de la figure 11 - La figure 13 est une coupe analogue à celle de la figure 12 montrant les poutres métalliques en forme de H assemblées au moyen d'un joint, comportant des ailes dont la largeur est 'telle que les ailes dépassent légèrement vers l'extérieur des ailes des poutres métalliques en forme de H, quand cellesci sont assemblées - La figure 14 est une perspective montrant une réalisation dans laquelle une poutre est assemblée avec des poutres métalliques en forme de H au moyen d'un joint, les poutres métalliques en forme de H étant séparées - La figure 15 est une élévation d'une cheminée construite conformément à l'invention ;; - La figure 16 est une élévation partielle à plus grande échelle, montrant la portion A de la figure 15 - La figure 17 est une coupe selon la ligne 17-17 de la figure 16 - La figure 18 est une coupe selon la ligne 18-18 de la figure 16 - La figure 19 est une coupe selon la ligne 19-19 de la figure 18 - La figure 20 est une vue en plan de la poutre métallique en forme de H montrant comment il faut couper les bords latéraux opposés - La figure 21 est une perspective agrandie montrant l'extrémité à assembler de la poutre métallique en forme de H ; et - La figure 22 est une perspective d'un joint à utiliser pour la cheminée.
Une poutre métallique 1 en forme de H, illustrée sur la figure 1, comprend une âme 2 et des ailes 3, l'rame comportant au milieu de sa largeur une fente 4 qui s'étend dans le sens de la longueur. Des fentes 5 s'étendant dans le sens de la longueur, les unes en face des autres, sont formées dans chacune des ailes parallèles 3 de façon à les disposer près des bords latéraux opposés de l'aile 3 et symétriquement par rapport à l'même 2.
Un joint 6 illustré sur la figure 2 montre la même coupe en forme de H que la poutre métallique 1 en forme de H et est muni d'une âme 7 et d'ailes 8, la longueur du joint 6 étant déterminée en fonction de la solidité de la jointure. Les fentes 4 et 5 de la poutre métallique 1 en forme de H ont une longueur d'à peu près la moitié de la longueur du joint 6.
On verra sur la figure 3, que, lors de l'assemblage de la poutre métallique 1 en forme de H et du joint 6, la moitié inférieure du joint 6 est montée sur l'extrémité d'une des poutres métalliques 1 en forme de H au moyen des fentes 4 et 5, l'même du joint 6 et celle de la poutre métallique 1 formant entre elles un angle droit (voir la figure 5). Lorsque le joint 6 et la poutre métallique 1 en forme de H sont réunis de cette façon, les ailes 8 du joint dépassent légèrement vers l'extérieur les ailes 3 de la poutre. Les parties externes des jointures des ailes 3 et 8 sont unies par soudure. La soudure est désignée par la référence 9.
Ensuite, l'autre poutre métallique 10 dont l'extrémité a la même forme que celle de la poutre métallique 1 est mise en contact pour quelle se raccorde avec la moitié supérieure du joint 6 de la manière décrite ci-dessus, et comme le montre la ligne interrompue sur la figure 3. Ainsi l'âme 2 de la poutre métallique 1 en forme de H bute contre l'âme 11 de la poutre métallique 10 en forme de H et les ailes 8 de la poutre métallique 1 butent contre les ailes 12 de la poutre métallique 10.
Pour assurer un bon contact bout à bout, les fentes 4 et 5 des poutres métalliques 1 et 10 peuvent de préférence être légèrement plus longues que la moitié de la longueur du joint 6. Finalement, les portions des ailes 3 et 12 qui sont en contact et les parties extérieures des jointures entre les ailes 12 de la poutre métallique 10 et les ailes 8 du joint 6, soit les parties qui dépassent les ailes 12, vers l'extérieur, sont réunies par soudure. De tels joints soudés sont illustrés et désignés par les références 13, 14 et 74. Les âmes sont de préférence réunies par soudure à leur intersection, comme l'il- lustrent la figure 3 et les figures 5 à 7.
Pendant cet assemblage, les fentes 4 et 5 des poutres métalliques 1 et 10 servent de guides pour le raccordement de l'âme 7 et les ailes 8 du joint 6 avec les fentes, de soute que l'assemblage puisse se faire facilement, sans inconvenieslt avec un risque derreur d'ajustage réduit eu minimum. De plus, la longueur hors tout de la soudure est telle qu'unie bonne jointure soudée est possible.
La figure o illustre une réalisation modifiée du joint. Le joint 21, étant muni de protubérances sa sur les extrémités opposées des ailes 8, permet un soudage plus solide.
Une autre réalisation modifiée du joint est montre sur la figure Entre les ailes opposées 8, le joint 31 comporte deux amers 32, disposées symétriquement par rapport au point médian de la largeur des ailes- 8. Le joint 31 consiste en deux parties 31a et 31b en forme de H qui se sont réunies par soudage sur un bord latéral de chaque aile. La référence 34 désigne le soudage.
Les extrémités des âmes 2, Il des poutres métalliques 1 et 10 sout formées awnec deux fentes 33 pour le raccordement avec les âmes 32 du joint 31. l en résulte une jointure plus robuste en utilisant le joint 31 pour assembler Is poutres métalliques 1 et 10 en forme de H.
Les figures 8 à 12 montrent une autre réalisation de cette invention.
La poutre métallique 41 en forme de H de la figure â comprend une âme 42 et des ailes 43 avec une fente 44 s'etendant dans le sens de la longueur, formée au point médian de la largeur de l'me 42. Au lieu des fentes 5 de la poutre métallique 1 de la figure 1, des entailles ouvertes sur un coté et s'étendant dans le sens de la longueur sont formées sur les bords latéraux opposés des ailes 43.
Le joint 46 illustré sur la figure 9 est analogue au joint 6 de la figure 2 en ce qulil a une coupe en forme de H et qu'il comprend une ême 47 et es ailes 48. Pourtant, et eeci est une caractéristique importante de l'invention, le joint 46, comme l'illustre la figure i2, a des dimensions Lelles qu9-l forme un carré avec la poutre métallique quand les deux sont assembles.
Le groupe IV, qui a reçu du sérum anti-c@llules normales, ne voit pas sa réaction contre les c@llules L.V.C. diminuer par rapport à c@lle du groupe VIII. Par opposition, le groupe VII qui a r@çu du sérum anti L.V.C. voit l'ensomble de sa réponse immunitaire diminuer.
Les figures 1 et 2 des dessins anne@@s sont des graphiques dans l@s@uels on a porté en ordonn@es le pourcentage d'activit cytotoxi@u@ perdue après absorption par un nombre accru de c@llules. Le @ombr@ total de c@llules tu@es par le volume absorb d'antis ru@ a la dilution @@tim@l@ @st choisi comme r@@f@rence 100%.En abciss@s, on a port les multiples du nombre @@ cellules tu@es par l'anti@ rum non @bsorb @t utilis@es pour l'absorption.
La figur@ 1 @st relative a l'antis@ru@ @ 178 : C57 Bl/6 anti (DBA2 LVC #). Elle indique l'activité cytotoxique dudit antis@rum après absorption par des quantités variables de c@llules normales DBA2 (les v@l@urs correspo@dantes étant représent@@s par des croix) ou de c@llules DBA2LVC (les va l@urs ét@nt représontées par des points).
La figure 2 est relative à l'antis@rum N 175 C57 Bl/6 anti (DBA2 LVC #) + AS C57 Bl/6 anti DBA2 normal #).
Elle représ@@te l'activité cytotoxique dudit antisérum après absorption par des quantites variables de cellules normales DBA2 (valeurs repr@sent@@s par des croix) ou des cellules DBA2 LVC (valeurs r@pr@sent@es par des points).
L'examen compar@tif des deux courbes (figure 1 et figure 2) permet de mettr@ @n @vi@@nce l'activit@ cytotoxique globale des anticorps dirigés contre les @ntigè@@s spécifiques de la leuc@nie de Charlotte Friend. L'@ntisérum 17@ (figure 1) obtenu de façon classi@u@ et servant de t@@oin correspond à l'antiséru@ produit par l@ groupe XVIII du tableau I. Le dosage décrit de cet a@tisérum sur des cellules LVC montre @u'un ml de cet antis ru@ peut tuer 10@,4.106 c@llules leucémiques.
Son ahsor@tion totale par des cellules normales DBA2 montre que 25% au maximum de son activité contre les c@llules l@ucémiques de@@ure. L'antisérum 175, obtenu par le procéd, de l'invention conserve 100@ de son activité cytotoxique contre les cellules leucémiques. Ladit@ activité @t@it au d@part de 92,2 x 106 c@llules tu@@s (voir groupe XVI du tableau I).
Ces @@s lt@ts montrent que l@ proc@@ de l'invention a permis d'augmenter la t@@@ur @n anticorps @p cifiques par un fact@ur au @oins @@@l à 4. En outre l'antis rum obtenu selon l'invention est très pauvre @n anticorps ré@gissant avec les c@llules normales DBA2.
TABLEAU I ACTIVITE CYTOTOXIQUE DE SERUM DE SOURIS C57Bl/6 IMMUNISEES AVEC DES DELLULES DE SOURIS DBA2 LEUCE@I@UES OU NORMALES, MORTES O@ VIVANTES, ASSOCIE@S A DIFFER@@TS SERUMS DE SOU@IS
N TYPE DE TYPE DE ACTIVITE CYTOTOXI@UE ACTIVITE CYTOTOXI UE @@RES groupe CELLULES SERUM APRES 4 INJECTIONS # 8 INJECTIONS # INJECTEES C57Bl/6 # N # # L.V.C. # N # # L.V.C.
INJECTE DBA2 L 1210 DBA2 DBA2 L 1210 DBA2 I #N anti 0 0 0 20,2x106 16,0x106 10,9x106 vivantes DBA2@ II " s.normal 51,2x106 23,7x106 7,7x106 890,9x106 327,7x106 102,4x106 III " rion 39,7x106 33,3x106 12,8x106 512,0x106 593,9x106 102,4x106 IV tuéos anti DBA2 0 0 0 0 0 0 V " s.normal 25,0x106 23,0x106 7,7x106 512,0x106 337,9x106 102,4x106 VI " rion 17,3x106 14,4x106 4,0x106 409,6x106 276,5x106 28,8x106 VII #N L1210 anti vivant@s DBA2N 0 0 - 16,0x106 16,0x106 VIII " " s.normal 6,4x106 - - 307,2x106 378,9x106 IX " " rion 2,6x106 2,0x106 - 2@6,5x107 614,4x106 TABLEAU I suite ACTIVITE CYTOTOXIQUE DE SERUM DE @@URIS C57Bl/6 I@ UNISEES AVEC DES CELLULES DE SOURIS DBA2 LEUCERIQUES OU NORMALES, MORTES OUVIVA@TES, ASSOCIE@S A DIFFER@@TS SERUMS DE SOURIS
N TYPE DE TYPE DE ACTIVITE CYTOTOXIQUE ACTIVITE CYTOTOXIQUE @PRES GROUPE CELLULES SERUM APRES 4 INJECTIONS # 8 INJECTIONS # I@JECTEES C57Bl/6 # N # # L.V.C. # N # # L.V.C.
INJECTE DBA2 L1210 DBA2 DBA2 L1210 DBA2 X anti tu@es DBA2N 0 0 - 4,1x106 8,0x106 XI " tuées s;normal 1,6x106 2,2x106 - 716,8x106 1024,0x106 XII " " rien 4,3x106 2,9x106 - 276,5x106 614,4x106 XIII C/LVC anti vivantes DBA2N 0 - 0 5,6x106 - 266,2x106 XIV " s.normal 37,1x106 - 27,5x106 409,6x106 - @09,9x106 XV " s.normal 3,3x106 - 3,0x106 460,8x106 - 230,4x106 XVI " tuées anti 0 - 0 4,6x106 - 92,2x106 DAB2N XVII " " s.normal 3,3x106 - 2,1x106 153,6x106 - 102,4x106 XVIII " " rien 2,6x106 - 2,0x106 153,6x106 - 102,4x106 TABLEAU II Activité cytotoxique de sérum de rats immunisés par des c@llules de souris associées à différents anti-sérums de rats
N Type de c@llules Sérum injecté @ctivité cytotoxique # groupe injectées contre des c@l- contr@ des c@l- Contre des cel lules normales lules L1210 lules L.V.C.
DBA2 sur DBA2 I normale rat anti #N 3,4 x 106 ### 2,0 x 106 # 1,5 x 106 # II " rat anti # 2,3 x 106 --- 1,4 x 106 L.V.C.
III souris normal rat 23,0 x 106 16,0 x 106 35,2 x 106 IV L 1210 rat anti # N 2,1 x 106 2,0 x 106 -- V " souris normal 44,8 x 106 28,2 x 106 -- VI L.V.C. rat anti # N 3,5 x 106 --- 17,9 x 106 VII " rat anti # L.V.C 2,2 x 106 --- 1,6 x 106 VIII " souris normal rat 10,6 x 106 --- 64,0 x 106 # @xprimé on nombr@ de cellules tuées par l ml d' A.S. à la dilution optimale de l'antisérum ## chaque val@ur est la moyenn@ obt@nue après 3 dosagos au moins.
L'examen successif des différentes figures va permettre de situer techniquement dans leur position de fonctionnement, ainsi que dans leur contexture, les différents éléments composants de ce système.
En référence aux divers dessins annexés: La figure 1 représente une coupe longitudinale sur une valve pilote de régulation en traction, avec clapet de non-retour déporté.
La figure 2 est une coupe verticale suivant DEFG de la figure 1 La figure 3 est une coupe verticale suivant HJKL de la figure 2 La figure 4 est une vue partielle en plan montrant la disposition réciproque des divers bossages d'arrivée de pression-dthuile.
La figure 5 représente une coupe longitudinale sur une valve de freinage à tige centrale de traction guidée.La fig.6 est une coupe STAR.
On examinera en premier et successivement les deux valves fig.
1 et 5, afin de comparer leur disposition réciproque.
La valve pilote (fig.l) comprend deux mécanismes A et B distends l'un de Autre. Ces mécanismes, inclus dans un même corps, ou carter, sont reliés uniquement par des canaux de distribution d'huile. La partie A constitue le mécanisme principal et est composée des pièces suivantes : un corps ou carter 1 fermé à une extrémité par un bouchon 2 et portant intérieurement : des chambres CH1 et CH5; une prise d'arrivée de pression 3; des prises 4 vers lefrein, 5 vers le réservoir et 6 vers les auxiliaires du tracteur: une chambre 7 dans laquelle peut se déplacer un piston 8; une chambre 9 dans laquelle sont logés un clapet de régulation principal 10 à siège troncônique 10 A et ses ressorts d'équilibre 11 et 12.L'ensemble de ce premier mécanisme est commandé par une tige de régulation 13 de forme spéciale adaptée, comprenant à partir de l'extrémité droite : une partie taraudée 14 pour fixation et tringlerie; une portée cylindrique de coulissement 15; un bossage ou piston 16 commandant la distribution d'huile aux chambres CH2 - CH4 - CH5; un bossage ou piston 17 commandant la distribution des chambres CH3 - CH1 suivi d'une tige extrême gauche 18 de diamètre réduit par rapport à la portée 15, le piston 8, les ressorts 11 et 12, ainsi que le clapet 10 désignés précédemment étant disposés concentriquement à cette tige. Entre les pistons 16 et 17 et l'extrémité 15 A de la portée 15, des dégagements calibrés en diamètre 27 et 28 sont prévus pour la circulation du fluide.La prise 4 est en communication avec les chambres CH4 - CH5 au moyen d'un canal de dérivation CD3; le canal CD1 - CD2 fait communiquer la chambre 9 du clapet 10 avec le mécanisme secondaire B.
Le mécanisme B (ou clapet de non-retour) est disposé dans la chambre 19, dont l'entrée 20 est taraudée pour recevoir le bouchon d'obturation 21; à l'opposé de ce bouchon, le clapet de non-retour 20 (CR) est disposé et son extrémité tronc8nique 21 est maintenue en appui constant sur le siège 22 de la chambre CD2 au moyen d'un ressort 23; les trous 24 et la cavité 25 permettent la circulation du fluide entre les chambres CD2 et l'orifice H par le conduit 26.
La valve de freinage fig.5 comporte les éléments principaux de montage extérieurs suivants : un corps avant 29 A; un corps arrière 29 B, ces deux corps étant respectivement centrés par épaulement 63; un flasque gauche 30 portant une chape 31; un flasque droit 32; des tiges de liaison 33 des flasques 30 et 32. Intérieurement, elle est principalement constituée, comme celle décrite précédemment, d'une tige centrale de traction 34 solidaire par vissage 35 d'une tige seconde 34 - A qui la prolonge. Cette dernière est solidaire par vissage 35 d'un obturateur d'extrémité 36. La bague 37 assure l'étanchéité.
En correspondance avec la tige 34 - 34 A, cette dernière porte à l'extrémité de droite un taraudage 38 ( pour prise de tringlerie ); une première portée 39 suivie d'un épaulement 40 (de plus grand diamètre que la dite portée ) qui est prolongé par la tige secondaire 34 - A; une seconde portée 41 ( de plus petit diamètre que la portée 39 ) terminée par le vissage 35.
Concentriquement à la tige 34, nous trouvons les chambres: PO, (retour au réservoir ); P1, (vers frein de remorque); P2 (arrivée de pompe); P3, (vers relevage d'auxiliaires). Les tiges 34 et 34 A ne constituent, en fait, qu'une seule et unique tige en raison de leur liaison rigide.
La tige 34.est donc en réalité guidée du coté avant, dans la pièce 42 formant palier, et vers l'arrière dans la pièce 30 par l'intermédiaire de l'obturateur 36.
Plusieurs organes coulissent extérieurement sur cette tige et comprennent en partant du côté avant : un clapet de régulation 43 et son ressort taré 44; un clapet mobile de distribution 45 à siège troncônique 46; un ressort taré 47 en appui d'un côté contre l'épaulement 48 et de l'autre contre la face avant du clapet de régulation 49; une série de rondelles ressorts 61 intercalées entre le clapet 49 et l'ob- turateur 36. La tige 34 est creuse et est équipée du tiroir de distribution TD prenant appui sur le ressort 50.
Plusieurs canaux de dérivation relient les chambres entre elles.
De la chambre P1 part le canal CD1 prolongé par le canal CD2 et à travers la canalisation mobile CM1. rejoint le canal CD3. Ce dernier communique avec la chambre 51 et par le canal CD4 rejoint le canal CD5 permettant de transmettre la pression d'huile sur la face du tiroir TD.
Les trous font respectivement communiquer entre elles les cham-bres : P2 avec CH1 par TC1; CH1 avec CHR, par TC2; la chambre 51 par TC2 - TC3; la chambre 52 par TC3; la chambre PO par TC4. Le trou 53 est un trou calibré de régulation entre les chambres P1 et P2. Les joints BR1 à BR6 sont des joints destinés à assureur l'étanchéité entre les pièces contre lesquelles ils s'appuient. Le joint BR5 a une fonction supplémentaire à celle d'étanchéité, qui consiste à agir en tant que bague de freinage entre la tige centrale et l'obturateur 36.
K. Moles'H.C. / heure .............. 1.750 K. Moles fumées /heure ............. 762 x G avec G = Tonnes de gaz brûlé par heure.
Pression zone Flash .................. 1.060 mm Hg Tonnes de gaz brûlé par heure 4 6 7 9 10 K.Moles de fumées /heure 3040 4560 5330 6850 7620 K. Moles HC. /heure =--=---------- 1750 K. Moles totales/heure 4790 6310 7080 8600 9370 Pression partielle ll.C. - ma Hg 386 295 261 217 196 Température de Flash correspon dante (Fig.2 -Planche V/7) OC 413 401 396 388 385 Courbes (1) et (2) de la Flanche VII/7 c-13 - Bilan thermique du flash C'est ce bilan qui permet de savoir où est le point de fonctionnement . On a chaleur entrant + chaleur de combustion = chaleur sortant.
(a) Chaleur entrant (1) Brut étêté m3/h d15 T/h KW 670 0,910 610 11,6 arrive liquide à 254 C M. Calories/heure 78.500 (2) Gaz à brûler Tonnes/heure = G arrive à 15 C M.Calories/heure = 0 (3) Air comprimé Tonnes/heure = 20,43 G arrive à 550 C M.Calories/heure = 2.700 G (b) Chaleur de combustion id.Calories/heure = 11.330 G Total entrant + Combustion : M.Calories/heure = 78.500 + 14.030 G (c) Chaleur sortant (1) Fraction non vaporisée m3/h d15 T/h 168 0.953 160 11,4 Température C 385 393 401 M.Calories/heure 34.000 35.000 36.000 (2) Fraction vaporisée m3/h d15 T/h KW 502 o,898 450 11,4 Température 385 393 401 M.Calories/heure 119.100 121.500 124.000 (3) Fumées Tonnes/heure = 21,43 G % Poids H20 10.5 17.3 N2 72.2 Température OC 385 393 401 M.Calories/heure 2100 G 2180 G 2340 G Total chaleur sortant Température C 385 393 401 153.100 + 2100 G 156.500 + 2180 G 160.000 + 2340 G d'où G = 6,25 6,55 6,95 Courbe(3) de la Planche VII/7 Le point (T) représente le point de fonctionnement.
En brillant 6,7 tonnes/heure de gaz dans-la tour à chauffage intégré, on vaporise 75 % du brut étêté. La pression partielle des hydrocarbures est 272 mm Hg et la température de Flash 397 C. Cette température est élevée, parce que la réduction est très poussée.
Dans l'unité type, on a entre 385 et 400çC dans la zone d'expansion de la tour sous vide où la pression totale est de 120 à 300 mm de Hg. A la sortie du four alimentant la tour sous vide, la température est de 405 à 410 C.
c.14 - Capacité de la soufflante Gaz brûlé dans T.C.I. = 6,7 T/h Air comprimé = 6,7 x 20,43 = 137 T/h Gaz brûlé dans la soufflante 15,2/@@ x 137 = 1,6 T/h 1298 Air aspiré ( à 0,760) : 1000 z 137.000 = 106.000 N 1298 c,15 - Diamètre de la tour à chauffage intégré Liquide = fraction non vaporisée d15 = 0,953 KW = 11,4 Température 397 C Densité à 397 C (kg/litre) = 0,700 Vapeur = mélange d'hydrocarbures et de fumées T/h K.Moles/h P.M.
450 1750 Fumées 6,7X21,43 144 5100 594 6850 8,4 Densité à 3970C sous 1060 mm Hg (kg/litre) ,........ = 0,002 Vitesse permise en mètres/seconde *. = 0,85 M3 totaux à t,p = 270.000/h.
Aire en m ......................................... = 88 Diamètre en mètres o o ..".'.. o = 10,6 c- 16 - Dispositif de chauffage L'invention ne couvre pas de dispositif spécial pour sa réalisation.
Les indications données précédemment, telles qu'emploi d'une turbo-souf.- flante, ou celles données ci-après, ne limitent pas la technologie utilisable. Elles ne sont données que pcur montrer des moyens possibles pour mettre en oeuvre la distillation à chauffage intégré, objet de l'invention.
(a) - Les flammes seront très chaudes, au moint 1500 C. Il faut les refroidir rapidement. Ceci exclut un contre-courant suivant figure 2 Planche VI/7.
L'effet de strippage serait très grand, mais il y aurait craquage et cokage. Un tel schéma n'est pas utilisable ici sous cette forme simple.
(b) - Pour refroidir immédiatement les flammes, les brûleurs peuvent etre immergés dans le produit à chauffer, figure 3 Planche VI/7.
La cuve peut être chicanée pour éviter que des fractions vaporisa bles ne sortent avec le résidu.
(c) - Combinaison possible de deux dispositifs précédents : figure 4, Planche VI/7.
En S, on sort un large résidu dont le strippage est terminé sur 2 plateaux, surmontant le plateau profond.
(d) - Quantité de chaleur transmise au brut étêté : ctest la chaleur sor tant dans les hydrocarbures à 397 OC, moins celle entrant dans le brut toppé (voir paragraphe c-13): M. Cal. /Heure Chaleur sortant dans fraction non vaporisée .....,. 35.500 Chaleur sortant dans fraction vaporisée .......... 123.000 Total sortant ................................... 158.500 Entrant avec brut toppé ......................... 78.500 Différence................ 80.000 (e) - Capacité de la cuve - Dans le four atmosphérique U.T. on transfère 770.000 cal/h/m3 de tube.La résistance au flux de chaleur apportée par la paroi des tubes est très faible.
Crepidotus subsphaerosporus (Lange; KUhn et Romagn.
Gomphidius rutilus (Fr.) Lundell et Nannfeldt
Si la réponse du candidat est exacte et effectue dan avant le temps limite, le module compteur (fig.15) est remis à zéro, mais le passage du balai (80 Y) sur chaque position du 80, engendrera un nombre d1 impulsions égal au nombre des positions rebondies par le balai. Le train d'impulsion est transféré sur le contact travail de l'inverseur du relais 77, simultanément à l'enclenchement du relais (H). Le train d'impulsions engendrera l'avancement (pas à pas) du compteur à affichage numérique (fig.17). Relais (77) (I000 ohms) et un inverseur . La commande à l'enclenchement est donné en S par le contact 52 d'une des touches du@ clavier (fig.9).Utilisation : transfert du train d'impulsion provenant des plages (80) du module (fig.15) vers la bobine 79 du compteur à affichage (fig.17). Bobine (79) de l'électro-aimant des sélecteurs des voies (fig.15, fig.16, fig.17, fig.18, fig.19, fig.20). Tension d'alimentation -24 V, résistance 77 ohms, courant nominal 300 mA, durée minimale d'une impulsion rectangulaire 10 ms.