INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi qu'on l'a fait observer précédemment en référence à l'équation (4), la quantité de chaleur dans le laitier Laitiers est la somme de la quantité de chaleur apportée par chacun des composés contenusdans celui-ci. De même qu'à l'équation (4), la quantité effective de chaleur apportée par chacun des composés eontenuEdans la laitier est donnée par l'équation (14) Quantité de chaleur de composé = (chaleur spécifique du composé) kg de composé for me) (température effective fi nale de l'acier - 25 ) Dans l'application de l'équation (14) au composé Be laitier illustratif considéré en référence à l'équation (4), c'est à-dire le composé de silicium Ca2SiO4, on utilise dans 11 équation (14) le même procédé que dans équation (4) pour déterminer la chaleur sensible apportée par ce composé au laitier, sauf que l'on utilise la température finale d'acier effective ou mesurée au lieu de la température finale d'acier désirée ou prévue. De même, la quantité de chaleur apportée par chaque composé formé pour constituer la chaleur sensible totale contenue dans le laitier peut être calculée en utilisant la température finale effective de l'acier. Afin de permettre à la calculatrice 14 -de - calculer lui quantité de chaleur Laitier, on lui fournit les données relatives au poids, à la température et à l'analyse chimique de la fonte liquide ainsi qu'indiqué.De plus, on lui fournit, ainsi que déjà indiqués la température finale de l'acier, ainsi en outre que les données relatives au poids et au type de constituants de formation de laitier, ainsi qu'indiqué.
Ainsi que précédemment indiqué en référence à l'équation (2), les pertes calorifiques du four FHL sont calculées après l'affinage de chaque chaude d'acier comme statistique de processus, et enregistrées dans la mémoire de la calculatrice comme valeur historique. La calculatrice 14, après avoir reçu les données décrites, combine donc la quantité de chaleur contenue dans l'acier élaboré, la quantité de chaleur contenue dans le laitier formé, et les pertes calorifiques du four FHL pour obtenir le rendement thermique kcal sortie-totales du processus, c'est-à-dire le coté de droite de l'équation (12)o En ce qui concerne le côté de gauche de l'équation (12), la chaleur sensible de la fonte chargée HF est donnée par l'équation (5)o Chaleur sensible dans la fonte = 0,219 (poids de fonte) (température du métal chaud - 25 C) dans laquelle : la constante 0,219 est la chaleur spécifique du métal chaud.
De même qu'en référence à l'équation (2) la chaleur des réactions exothermiques HR se produisant an cours du processus est la somme des chaleurs de réactions de chaque constituant oxy dé ou converti de la charge. La principale différence pour la détermination de 11R pour équation (12) est que la valeur finale effective de chacun des constituants oxydables ou convertibles est de préférence déterminée et utilisée pour effectuer les déterminations de chaleurs de réactions à moins que la valeur fi nale soit faible au point d'être negligeable. Ainsi, dans l'es semple illustratif du silicium transformé en Ca2SiOg dans le laitier, la différence entre le silicium du métal chaud et la température finale en silicium dans l'acier est multipliée par la chaleur de réaction 7855 keal. Si le silicium ou autre cons tituant de point final est négligeable, on utilise la solution le l'équation (2), c'est à dire que l'en calcule simplement la quantité de chaleur produite par les réactions exothermiques d'après la quantité de l'élément contenu dans la charge, et sa chaleur de réaction, en supposant que la totalité de constituant a subi la réaction.Dans le cas du carbone, la valeur finale est spécifiée pour déterminer la nature de l'acier; et est mesurée pour déterminer si les spécifications ont été satisfaites. On préfère donc l'utilisation de la mesure finale de carbone fournie à la calculatrice 14 pour la détermination de la chaleur de réaction du carbone.
La calculatrice 14 calcule ensuite kcal par soustiaction de la somme de HF et HR de la valeur déterminée de kcalsortie totales. Selon l'équation (8)la grandeur kcalT est alors divisée par la valeur calculée de la quantité totale de chaleur H résultant de la combustion du combustible pour obtenir le rendement thermique R.T. du préchauffage des riblons pour la chaude considérée.
Une valeur de rendement thermique R.T. du préchauffage des riblons est donc calculée après soufflage d'oxygène de préférence à chacune des chaudes successives. Ces valeurs sont emmagasi nees dans la mémoire de la calculatrice 14, et le calcul de bilan thermique précédemment décrit exécuté par la calculatrice 14 pour spécifier la charge thermiquement équilibrée de fonte liquide, due riblons préchauffés, et de constituants de formation de laitier pour chacune des chaudes successivement sélectionnées, est effectué en référence à une valeur prévue de rendement thermique R.T. déterminé d'après les valeurs emmagasinées de R.T.
Par exemple, la valeur opératoire prévue de R.T. peut simplement être la valeur la plus récente, ou, de préférence, être une valeur pondérée ou moyenne déterminée d'après les valeurs effe-ctives de R.T. associées à un certain nombre de chaudes précédentes. Cet agencement de prévision du R.T. corrige les variations de rendement de transfert de chaleur produites par les variations dans l'appareillage et l'ambiance, par les changements de valeur de tendance historique des pertes calorifiques du four F11, et autres facteurs à mesure de la conduite des fonctionnements du four basique à oxygène. La prévision du R.T. de la manière décrite permet donc des calculs de charge plus précis à effectuer avec le préchauffage des riblons de manière à produire les chaudes spécifiées plus exactement sans les retards apportés par la mesure de la température après préchauffage des riblons.
Lt invention concerne des dispositifs de protection pour transformateurs, en particulier pour transformateurs de faible puissan- ce à usages domestiques.
Les transformateurs de faible puissance peuvent Btre protégés de diverses manières à l'égard des dommages internes causés par des courts-circuits accidentels aux bornes de sortie. Il est possible de prévoir un fusible dans l'un ou l'autre des circuits primaire et secondaire, des dispositifs thermiques ou thermostats qui peuvent titre à réenclenchement automatique-ou manuel. En variante, un disjoncteur miniaturisé peut mètre monté dans le bottier du tnss- formateur.Ces procédés ont divers inconvénients ; un fusible ou un dispositif à réenclenchement manuel demande une intervention avant que la puissance puisse mètre rétablie à la suite de la disparition des conditiongEe surcharge, tandis que les dispositifs thermosensibles ont une action lente. Leur action se base.généra- lement sur ltéchauffement interne des enroulements du transformateur qui peuvent avoir une inertie thermique importante. Les thermostats à réenclenchement automatique tendent à effectuer des cycles de déclenchement et de réenclenchement jusqu'à disparition de la surcharge, cette commutation cyclique pouvant entre préjudiciable aux équipements environnants.Il est également possible de construire le transformateur de sorte que le courant de court-circuit au secondaire soit limité à un multiple faible du courant de charge. Ceci limite le courant absorbé par l'enroulement primaire et par conséquent la puissance dissipée sous forme de chaleur dans le bottier du transformateur. Les transformateurs de ce genre tendent toutefois à délivrer une tension de sortie beaucoup plus élevée à vide qu t en charge normale et, par ailleurs, la taille et le poids sont notablement plus importants que pour un transformateur de caractéristique nominale semblable, protégé par fusible ou analogue.
En conséquence, l'invention a pour objet un dispositif de protection amélioré pour un transformateur.
La présente invention fait usage dtune résistance du genre ayant un coefficient de température positif tel que jusqu'à une certaine température, dite "critique", la valeur de la résistance varie très peu avec la température, tandis qu'au delà de ladite température critique la résistance augmente rapidement à une valeur élevée. La valeur de la résistance restera par exemple inférieure ou égale à 100 ohms jusqu'à la température critique pour passer à une centaine de kilohms sous l'effet d'un accroissement d'une dizaine de degrés centigrades au-dessus de la température critique.
Suivant l'invention il est prévu un transformateur ayant une résistance de protection du genre ci-dessus défini en série avec l'un des enroulements, de préférence ltenroulement primaire.
Une résistance de shunt peut titre prévue aux bornes de la résistance de protection précitée.
Ce genre de dispositif de réglage, c'est-à-dire la fermeture retardée par con rainte des soupapes d'aspiration du compresseur, permet bien ug réglage progressif de la puissance, mais il présente l'inconvénient de provoquer une sollicitation augmentée, supplémentaire, es soupapes et, par suite, une augmentation des possibilités e panne des compresseurs à pistons ainsi équipés.
On connait, en outre, des compresseurs polycylindriques dans lesquels un réglag de la puissance est obtenu du fait que sont maintenues ouvert les soupapes d'aspiration d'un ou de plusieurs cylindres, un cyli dre au moins devant toujours être exécuté sans un tel dispositif de réglage. Ces dispositifs de réglage fonctionnent par voi électromagnétique, pneumatique ou hydraulique, c'est-à-dire qu'ils possèdent, soit des électro-aimants, soit des pistons de r glage, qui maintiennent les soupapes d'aspiration dans leur position d'ouverture du fait qu'ils bloquent les plaques de soupape sur des amortisseurs de course des cylindres à mettre hors circuit. Les pistons de réglage sont amenés dans leur position de travail par l'intermédiaire d'un fluide sous pression.
Dans le cas de dispositifs de réglage fonctionnant pneumatiquement, les pistons de réglage sont frappés par un gaz se trouvant sous une surpression, gaz qui est dérivé du côté haute pression des compresseurs à pistons ou de l'installation frigorifique correspondante. Dans le cas de dispositifs de réglage fonctionnant hydrauliquement, le piston de réglage est frappé par de ltRuile sous pression provenant du circuit de lubrification du cdmpresseur à piston, ou par de l'huile qui est pompée par une poupe spéciale dans les cylindres de travail des pistons de réglage et qui amène ces derniers dans la position dans laquelle ils maintiennent ouvertes les soupapes d'aspiration.
les inconvénients de ces dispositifs de réglage résident en ce qu'ils provoquent un échauffement indésirable des compreSseurs à piston. À cet échauffement contribue, avant tout, la chaleur de frottement prenant naissance dans le cylindre mis hors circuit, chaleur qui est provoquée par les pistons poursuivant leur course, avant tout du fait que le courant de gaz aspiré est proportionnel à la diminution de puissance prQ- duite par ce réglage et du fait que la réfrigération produite par le gaz aspiré ded cylindres ainsi réglés ou mis hors circuit est diminuée d'une matière correspondante.L'échauffement du gaz d'agent réfrigérant produit par ces pertes est considérable, avant tout quand il samit de compresseurs à pistons tournant rapidement.
S'il n'y a qu'une faible partie des cylindres existants dtUn compresseur à pistons qui soit mise hors circuit par des dipositif s de réglage de cette nature, la température de la machin ne s'élève que d'une manière insignifiante, étant donné que les autres cylindres qui sont en circuit débitent le gaz chauffé dans les cylindres mis hors circuit, de la manière décrite ci-de9sus, dans 1' installation frigorifique correspondante. Mais, quand une assez grande partie des cylindres existants est mise hors circuit, la température du compresseur à pistons s'élève d'une minière considérable.Cette augmentation indésirable de la tempérafiure du compresseur à pistons peut atteindre des valeurs pour lesquelles il se produira entre piston et cylindre, des réductions de jeu, ainsi que des cokéfactions de l'huile de graissage et ded déchirures de la pellicule d'huile résultant de la diminution de la viscosité et de l'augmentation de la température de l'huilR des graissages, ces phénomènes étant tels qu'ils conduiront'à un grippage et à un coincement des pistons.
les dispositifs connut de réglage de la puissance des compresseurs à pistons décrits ci-dessus, qu'il s'agisse de dispositifs fonctionnant suivant le principe de la variation de la grandeur de l'espace nuisibl6, suivant le principe de la fermeture, retardée par contrainte, des soupapes d'aspiration de différents cylindres du compreseur, présentent, outre les inconvénients déjà indiqués en détail, un inconvénient qui leur est commun et qui réside en ce que, lorsque le fonctionnement est réglé pour une puissance diminuée, la température finale de compression s'élève dune manière indésirable. Pour éviter cet inconvénient, on peut faire tourner les compresseurs dans cet état de régime en n'adoptant pas les valeurs maximales de fonctionnement admissibles à pleine charge.Mais alors le rendement, et par suite, les chiffres de débit dqs installations frigorifiques correspondantes se trouvent altGrés d'une manière considérable. L'autre solution connue pour éviter cet inconvénient et qui consiste à injecter de l'agent frig4rifique liquide dans le courant de gaz aspiré au moyen d'une tuyère d'injection, a pour conséquence, non seulement la dépense supplémentaire nécessitée par cette opération, mais aussi une augmentation des possibilités de panne des compresseurs à pistou et, par suite, des installations frigorifiques qu'ils desservent et, en outre, une altération des chiffres de débit ou du degré de livraison de ces installations.
L'invention a pour but de créer un compresseur à pistons à plusieurs cylindre à puissance réglable qui, dans tous les gradins de puissance, puisse tourner avec les mêmes valeurs de fonctionnement et qui assure qu'avec une dépense de construction aussi faible que possible soit maintenue une température finale de compression admissible.
L'inventiorl a pour objet un compresseur à pistons à plusieurs cylindres Dour installations frigorifiques à compression, dont le disposiif pour le réglage de la puissance soit constitué par un dispositif de soulèvement, manoeuvré hydrauliquement pour les soupapes d'aspiration du compresseur et d'un dispositif pour l'évacuation de l'équivalent de chaleur produit dans les cylindres qe compresseur mis hors circuit dans chaque cas.
Conformément à l'invention, ce problème est résolu du fait que le cotpresseur est muni d'un dis positif pour le réglage de la puissance, constitué par des dispositifs de soulèvement, à manoeuvrer hydrauliquement, pour les soupapes d'aspijation du compresseur, les dispositifs de soulè vement pouvant re frappés par un agent frigorifique liquide se trouvant à la pr ssion du produit de condensation et permettant, en même temps, l'entrée d'une partie de cet agent frigorifique liquide dans la c ambre d'aspiration des cylindres mis hors circuit dans chaque as qui contiennent des pistons de réglage soulevant les soupapes d'aspiration du compresseur.
En outre, sont associés à la soupape d'aspiration de chaque cylindre pouvant être mis hors circuit, soit un piston de Réglage unique, soit plusieurs pistons de réglage.
Ces Ces pistons de réglage sont guidés dans des cylindres creux qui sont reliés, d'une part, aux chambres d'aspiration se trouvant dans la culasse et, d'autre part, à une conduite d'age t réfrigérant qui transporte de l'agent réfrigérant liquide se trouvant à la pression du condenseur.
En même temps, les pistons de réglage sont ajustés dans les cylindres creux avec un jeu tel qu'est garanti le passage d'une quantité de fuite d'agent réfrigérant telle que le produit de c tte quantité de fuite par sa chaleur de vaporisation correspon e à peu près à l'équivalent de chaleur provenant du travail d frottement à l'intérieur des cylindres mis hors circuit Dans vaque conduite de liaison entre le cylindre creux ou les cylindres creux des pistons de réglage de chaque cylindre pouvant être mis hors circuit et la conduite déjà citée d'agent frigori ique est disposé un organe d'arrêt devant être manoeuvré à la main ou par l'intermédiaire d'impulsions de commande.
Les cylindres creux associés au piston de réglage de la soup pe d'aspiration d'un cylindre du compresseur sont reliés entre eux par l'intermédiaire d'un canal qui est disposé dans un c vercle fermant, d'une manière étanche aux gaz et à la pression, s à vis des chambres de compression qui se trouvent à l'intéri ur de la culasse, ces cylindres creux.
une des vis de blocage, qui relient avec le carter de vilebreq n un corps de guidage contenant les cylindre s creux pour le gui age des pistons de réglage, présente un alésage de passage qui f rme avantageusement une partie de la conduite de liaison existant entre la conduite du'agent frigorifique et les cylindres creux.
les avantages du co presseur à pistons à plusieurs cylindres suivant l'invention résident tout d'abord en ce que, même dans le cas d'un régimes réglé au-dessous du gradin de puissance le plus bas du compress ur, c'est-à-dire dans le cas d'un fonctionnement ne comprenant lus qu'un cylindre unique, il ne se produit pas d'échauffeme t indésirable du compresseur lui-même, ni d'augmentation inadm ssible de la température de fin de compression.Par conséquent, ce compresseur à pistons, dont la puissance est réglée, peut actionner à tous les gradins de puissance avec les valeurs de fonctionnement de la pleine charge, de sorte que, par exemple, une installation frigorifique correspondante peut fonctionne avec le rapport ma ximal admissible entre la pression de liquéfaction et la pression de l'appareil évaporateur.Cela signifie qu dans un fonctionnement à charge partielle, il ne faut pas que la température de vaporisation, dans le cas d'une pression de iquéfaction constante, soit modifiée, ce qui équivaut à un refroi issement à des températures plus élevées que celles pour lesquelles l'installation frigorifique est disposée, et qu'il ne fa t pas non plus que la température de condensation, la pression e l'appareil évapora teur étant constante, soit abaissée, ce i li correspond, par con- séquent, à une pression modifiée plus baise du condenseur par augmentation de l'évacuation de chaleur se produisant dans le condenseur.Par conséquent, l'installation frigorifique peut fonctionner, même pour le gradin de réglage le plus bas, et par suite pour le régime à charge partielle, ave les valeurs limites pour lesquelles l'installation est aménagée. Les limites d'emploi n- ont donc pas besoin d'être modifiées d s le régime à charge partielle.
De cette minière est assuré, même dans le régime à charge partielle, un fonctionnement économique du compresseur à piston à plusieurs cylindre suivant l'invention, Un autre vantage important du compresseur à pistons suivant l'inventi n réside en ce que s'établit, en même temps que le soulèvement des soupapes d'aspiration du compresseur, une opération de réfrigération par l'intermédiaire de laquelle sont évacués, d'une art, l'équivalent de chaleur du gaz aspiré q i pénètre dans le cylindre ou dans les cylindres mis hors circui , pendant la course d'aspiration de leurs pistons de travail et q est chassé de nouveau pendant la course de compression, s'écha fant ainsi en raison des pertes d'écoulement qui se produisent, par exemple, lors du passage à travers les soupapes d'aspirai n du compresseur, et, d'autre part, l'équivalent de chaleur qui pur vivent du frottement contre le piston ou les pistons de travai et les chemises des cylindres mis hors circuit.
On revient alors à la situation illustrée sur la fig. 1 et le cycle se repète.
Les chambres et les canaux du moteur uécrit ci-dessus sont pratiqués ans un certain nombre de plaques empilées (2#) a (31) (voir la fig.
2) réalisées en un matériau imperméable au fluide, par exemple un matériau synthétique thermoplastique. Ces plaques communiquent localement entre elles en ce qui concerne le fluide mais sont isolées pour le reste l'une par rapport à l'autre vis-a-vis du fluide, alors que la paroi mobile (3) de l'enceinte active est une membrane faisant partie d'une plaque en caout chouc (32), isolant le fluide. Les références (@@) et (@@) indiqu@nt en core deux plaque isolantes we ce genre.
La fig. 3 montre schématiquement un autre type de moteur flujai- que utilisé comme générateur fluiaique cana un dispositif de commande destiné à une machine automatique. Il s'agit ici d'un moteur a piston, actionné par un fluide et dans lequel se trouve auprès de (8) une ouverture destinée à alimenter le fluide sous une pression supérieure a la pression atmosphérique, et auprès de (9) une ouverture destinée à l'évacuation du fluide vers l'atmosphère. Comme dans l'exemple précédent, des flèches indiquent les sens de passage du fluide. L'enceinte active (2) a une paroi mobile forme par le piston (35) relié à une tige de piston (1). Le moteur a une seule lumière primaire se trouvant dans une vanne illustrée symbo- liquement par la référence (36).Ladite lumière peut être obturée sous l'influence d'une bascule bistable (37) commandée par la pression du fluide dans l'enceinte active et représentée symboliquement sous forme d'un rectangle contenant sa caractéristique statique. Les pointillés (38) et (39) représentent respectivement le signal d'entrée et le signal de sortie de la bascule (37). D'un côtés le piston (35) est soumis à la charge d'un ressort de pression (4). Les références (40) et (6) indiquent symboliquement des résistances offertes @@ passage du fluide.
Le fonctionnement du moteur représenté sur la fig. 3 sera expliqué par référence au graphique (fig. 4) illustrant l'allure de la pression dans l'enceinte active du moteur non chargé. Sur ce graphique, l'axe des abscisses est celui des temps, et l'axe des ordonnées celui des pressions dans l'enceinte active. Un cycle commence à l'instant t1 auquel, sous l'influence de la bascule (37), la vanne (36) reçoit un signal ce qui ouvre la lumière primaire et permet l'écoulement du fluide de l'ouverture (8) vers l'enceinte (2) par l'intermédiaire de la vanne (36) et de la résistance (40).Simultanément toutefois, du fluide peut s'écouler, de l'enceinte active, vers l'ouverture d'évacuation (9) par l'intermédiaire de la résisbeF ce (6), mais les résistances (40) et (6) ont été choisies telles que la pression régnant dans l'enceinte active (2) peut croître afin de faire déplacer le piston à l'encontre de l'action du ressort de pression (4). En rapport avec la caractéristique d'élasticité de ce ressort (4), la pression dans l'enceinte (2) continuera croître Jusqu a ce que, à l'instant t2, est atteinte une pression indiquée par la référence Pb. A cet instant l'état de la bascule (37) change et la vanne (36) reçoit un nouveau signal de commande ce qui obturé la lumière primaire.Le fluide se trouvant dans l'enceinte (2) est maintenant refoulé hors de celle-ci par le ressort (4) et s'écoule vers l'atmosphère par l'intermédiaire de la résistance (ó) et de l'ouver ture d1évacuation (9). Le piston (35) se déplace de nouveau vers sa posi- tion de départ, et la pression dans l'enceinte (2) décroît jusqu'a ce que, à l'instant t3, la pression soit devenue égale à une valeur qui sur le graphique est indiquée par po. A cet instant l'état de la bascule bistable (37) chance ae nouveau, de sorte que la vanne (36) reçoit un signal d'ouverte ture et le cycle se répète.
La fig. 5 montre le schéma d'un moteur fluidique différent en quelques points de celui représenté sur la fig. 3. Sur le trajet suivi par le fluide entre l'enceinte (2) et l'ouverture d'évacuation (9) se trouve une deuxième lumière primaire dans la vanne (41). La paroi mobile de l'enceinte (2) est formée par une membrane (3), et les mouvements de cette paroi sont limités par des butées indiquées par les références (42) et (43).