INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Bien entendu, l'invention n'est pas limitée aux exemples de réalisation ci-dessus décrits et reprd- sentés,à partir desquels on pourra prévoir d'autres modes et d'au- tres formes de réalisation, sans pour cela sortir du cadre de lt- invention.
Eu égard au fait que dans un proche avenir, des avions de transport de passagers pour le transport de plusieurs centaines de personnes seront mis en service, la présente invention a pour but d'éliminer les difficultés auxquelles l'on peut s'attendre, principalement en ce qui concerne les mouvements de masses de passagers aussi nombreux, dans les aéroports. La présente invention vise en particulier à faire en sorte que les délais d'attente entre l'atterrissage et le décollage des avions grostransporteurs, soient brefs, afin de rendre le trafic aérien aussi rentable que possible.
La présente invention consiste principalement en ce que des cellules à glissière comportant des places assises et/ou couchées pour une pluralité de passagers, peuvent être introduites dans un avion qui se trouve sur la piste d'atterrissage et de décollage de I'aéroport, ou en être sorties, par une ouverture pratiquée à l'avant ou à l'arrière du fuselage dudit avion, et en ce qu une installation de transport est prévue pour le transfert des cellules à glissière de l'avion aux salles d'attente d'une station comportant les services d'accueil des passages, et inversement.
Trois cellules à glissière de ae type sont, par exemple, mises à disposition dans des salles d'attente, en sorte que les 300 à 400 passagers environ d'un avion-gros-transporteur peuvent prendre place dans les cellules à glissière avant que l'avion gros-transporteur n' ait atterri. En outre, l'on dispose également de suffisamment de temps pour loger les bagages à 1'intérieur des cellules à glissière ou pour préparer le transfert des bagages dans la soute à bagages de l'avion. Après que l'avion a atterri, les cellules à glissière occupées par les passagers sont sorties de l'avion et transférées dans d'autres salles d'attente.L'avion est alors contrôlé et approvisionné en essence, après quoi les cellules à glissière prêtes , occupées par des passagers, sont introduites successivement dans le fuselage de l'avion, en sorte que celui-ci peut s'envoler au bout de peu de temps. Chaque cellule à glissière est équipée d'installations de cuisine et d'installations sanitaires interchangeables et peut être raccordée à vol on té à des canalisations d'alimentation (par exemple pour l'éclai- rage, la climatisation, la transmission d'informations) qui se trouvent dans la station d'accueil des passagers ou dans l'avion.
Au lieu de trois cellules à glissière d'une capacité de 100 à 130 passagers chacune, par exemple, l'on peut utiliser, pour un avion de capacité égale, un nombre plus grand de cellules à glissière d'une capacité de 50 à 60 passagers chacune, par exemple. Une telle éventualité présente de l'intérêt si l'on désire poursuivre le transport des cellules à glissière de capacité moindre, après leur sortie de l'avion, sur un véhicule routier ou sur un véhicule sur rails. Cette possibilité aurait, il est vrai, pour conséquence, de réduire la rentabilité que l'on peut atteindre grâce aux dispositions de la présente invention.
L'invention offre des avantages à différents groupes in téressés, et notamment aux Compagnies Aériennes, aux Constructeurs d'avionS aux aéroports, et aux passagers.
Ctest ainsi qu'il est favorable aussi bien pour les compagnies aériennes que pour les constructeurs d'avions, de pouvoir utiliser les mêmes types d'avions à volonté pour le transport des passagers et pour le transport de frêt, selon que l'on introduit dans le fuselage de l'avion des cellules à glissière conformes à la présente invention ou des containers.Ceci signifie que les compagnies aériennes sont délivrées, lorsqu'elles commandent des avions, d'avoir à décider combien d'avions elles doivent commander en version frêt et combien d'avions elles doivent commander en version passagers. Même dans les avions mis en service, l'on peut encore entreprendre des modifications qui ne nécessitent une immo- bilisation que de brève durée, c' est-à-dire que chaque avion est à tout moment utilisable en versionfrêtouen version passagers.
Avant tout, la réduction des durées d'attente des avions est avantageuse pour les compagnies aériennes. Jusqu'à présent, un avion gros-transporteur requerra, après l'atterrissage, environ dix-sept véhicules pour l'accueil des passagers, le contrôle, l'approvisionnement en essence, etc... Si, de ces dix-sept véhicules, six ne sont plus nécessaires, notamment ceux auxquels l'on devait avoir recours pour l'approvisionnement des cuisines, des toilettes et de l'eau, l'on réalise une simplification décisive des services qui desservent les aires de stationnement, ce qui est aussi dans l'intérêt des aéroports.De plus, Si, conformément à l'invention, les cellules à glissière sont sorties de l'avion immédiatement après l'atterrissage de ce dernier, le fuselage de l'avion devient totalement et librement accessible , ce qui a pour effet de réduire la durée de contrôle et d'inspection.
De telles dispositionsont, en conséquence, pour effet, d'allèger de façon décisive l'organisation des aéroports, en raison du fait que le service des cuisines et des sanitaires ne doit plus être entrepris en un temps limité (30 minutes ou moins) sur l'aire de stationnement, alors que l'avion est en cours de contrôle, mais il peut être, au contraire, réalisé en y consacrant un temps sensiblement plus long, dans les bâtiments de service, à l'aide d'installations fixes. Ceci vaut également pour le nettoyage des compertixnts de passagers dans les cellules à glissière qui stationnent dans les halls d'attente. L'on doit 51 attendre à une économie de personnel de nettoyage, due au temps plus long dont on peut disposer pour ces différents services.
blement de la masse moléculaire moyenne quand il est mis en oeuvre correctement, il a été limité dans le passé aux cas où on utilise seulement deux groupements terminaux réactifs ou deux emplacements pour l'agent de couplage. D'autres tentatives ont 5 été effectuées pour provoquer des réactions de greffage en utilisant une variété de techniques et de corps en réaction. Parmi les réactifs suggérés à cet effet, se trouvent des glycérides comme le tristéarate de glycérol ou le trioléate de glycérol. Selon les plus récentes découvertes, ces réactifs ne donnent rien 10 de plus que des dimères des polymères de départ à groupements terminaux actifs.
Selon la présente invention, on a maintenant trouvé un procédé qui est caractérisé eh ce qu'on polymérise un hydrocarbure monovinyl-aromatique avec un hydrocarbure diène conjugué ali-15 phatique en utilisant un composé organomonolithien comme inducteur, et on fait réagir ensuite le copolymère bloc de départ monolithié en position terminale résultant avec de 0,25 mole à 5 moles d'un diester dérivé d'un acide dicarboxylique et d'un alcool monohydrique par radical de lithium. 20 Le produit résultant de la réaction ainsi effectuée est un produit consistant principalement en trimères et tétra-mères des copolymères blocs de départ. On pense que les réactions fondamentales qui interviennent dans ce procédé sont les suivantes :
25 Trimère : 0 0 OLi 0
3PLi + EtOC^wv C-OEt > P-Cywv C-P + 2LiOEt
ïétramère : 0 0 OLi. OLi
M lt If
4PLi + EtOO AA/w G—OEt y P—G G—P + 2LxOEt
30 P P
Dans les équations ci-dessus, "Et" doit être compris comme désignant un groupement éthyle tandis que la lettre "P" représente le polymère bloc de départ d'un hydrocarbure monovinyl-aromatique et d'un hydrocarbure diène conjugué alipha-35 tique. Par conséquent, MPLi" représente un copolymère bloc monolithié en position terminale. On notera d'après les équations ci-dessus que l'utilisation de la classe spécifiée de diesters permet la formation de produits ayant la forme de trimères ou de tétramères du polymère bloc de départ. Ceci est en contraste 40 direct avec les résultats qui sont obtenus si on utilise tua ester
6902414
2?01395
d'un acide monocarboxylique et d'un alcool polyhydrique au lieu d'un diester dérivé d'un acide dicarboxylique et d'un alcool monohydrique.
TABLEAU 14 (2)
lu ■^1 lu
Hiero-organi sme
Teneur Dose Taux d'inhi-en mg/Kg bition de la sucre croissance
(%) du sarcome
Taux d'inhibition de la croissance de la tumeur d'Ehrlich (?01
te coefficient de transfert de chaleur est défini comme étant le flux de chaleur au niveau de l'interface verre-liquide entre le corps en verre chauffé et immergé et le liquide qui l'entoure, par unité de différence de température, par unité de temps et par unité de surface de verre. Dans la présente description, ce coefficient de transfert de chaleur sera exprimé en W/m2.0C.
Comme cela a été mentionné plus haut, les coefficients de transfert de chaleur obtenus au niveau de l'interface verreliquide lorsqu'on utilise les liquides de trempe antérieurement connus ne restent pas constants avec les changements de température. Généralement, après immersion du corps en verre préchauffé, dans le liquide trempe, le coefficient de transfert de chaleur augmente rapidement alors que le verre refroidit dans la région des températures supérieures du processus de trempe. Puis, lorsque le verre continue à refroidir, le coefficient de transfert de chaleur décroît rapidement.Cette chute du coefficient de transfert de chaleur avec la température peut entraîner l'obtention d'un coefficient de transfert de chaleur moyen relativement faible sur la totalité de la gammede températures utilisées au cours du processus de trempe, et cela se traduit par un degré de tremme plus faible que celui auquel on s'attendait dans l'article en verre trempé obtenu.te degré de trempe est particulièrement faible dans le cas des articles en verre peu épais.
Lorsqu'on trempe des articlés en verre peu épais, il est particulièrement important que le liquide de trempe fournisse un coefficient de transfert de chaleur moyen relativement élevé sur la totalité de la gamme de températures utilisées au cours du processus de trempe. Avec du verre peu épais, l'échange de chaleur entre l'intérieur du verre et la surface est plus rapide, et ce de façon appréciable, qu'avec du verre plus épais. Par conséquent, afin d'obtenir un degré de trempe aussi élevé dans du verreminceque celui que l'on obtient avec du verre plus épais, le flux de chaleur au niveau de l'interface verre-liquide doit être proportionnellement plus grand pour du verremince que pour du verre épais.Une façon d'obtenir un plus grand'flux de chaleur au niveau de ltinterface-liquide est de réaliser la trempe dans un liquide fournissant un coefficent de transfert de chaleur moyen relativement élevé sur la totalité de la gamme de températures utilisées dans le processus de trempe.
Il a été découvert, dans la mise en oeuvre de la présente invention pour la trempe du verre, particulièrement du verre mince par une technique de trempe dans un liquide, que la trempe doit être réalisée dans des liquides qui ont un coefficient de transfert de chaleur moyen d'au moins 709 W/m2 .0C, généralement entre 709 et 3402 W/m2. C, et de préférence dans la gamme de 1134 à 2835 W/m2. C,pendant que le verre est refroidi du haut en bas de la gamme des températures utilisées au cours du processus de trempe.La gamme de températures utilisées au cours de la trempe est définie comme étant limitée supérieurement par la température de la surface du verre au voisinage de son point de ramollissement et inférieurement par une température plus faible de la surface du verre,pour laquelle l'intérieur du verre s'est refroidi à une température inférieure au point de déformation du verre. On entend ici par point de déformation du verre l'état dans lequel le verre présente une viscosité de 1014,6 poises. Lorsque le verre a été refroidi en-dessous du point de déformation, le degré final de trempe dans le verre a été obtenu.
Lorsque l'on trempe du verre mince,c' est-à-dire du verre ayant une épaisseur comprise entre 1,26 et 2,28 mm, afin d'obtenir un haut degré de trempe, on doit utiliser des liquides qui fpurnissent un coefficient de transfert de chaleur moyen qui est compris entre les limites sus-mentionnées, dans la partie supérieure de la gamme définie-par ces limites. Avec du verre plus épais, c'est-à-dire du verre ayant une épaisseur comprise entre 2,54 et 12,7 mm, un haut degré de trempe peut être obtenu en utilisant des liquides qui présentent des coefficients de transfert de chaleur moyens qui sont compris dans les parties infériieures de la gamme définie par les limites su-mentiorznées.
Il n'est pas recommandé d'effectuer la trempe avec des liquides qui fournissent un coefficient de transfert de chaleur moyen inférieur aux limites inférieures sus-mentionnées, c'està-dire inférieures à 709 W/m2. C, car cela conduirait à un faible degré de trempe dans du verre peu épais. De même, l'utilisation de liquides qui fournissent un coefficient de transfert de chaleur moyen supérieur à 3402 W/m2. C n'est pas recommandé pour effectuer la trempe d'articles en verre peu épais, c'est-à-dire en verre d'environ 1,6 mm d' épaisseur. En effet, le choc thermique imposé à de tels articles en verre peu épais est trop important et peut entrainer la rupture du verre pendant la trempe.
Non seulement il est important que la trempe soit réalisée avec des liquides qui fournissent, au niveau de l'interface verre-liquide, un coefficient de transfert de chaleur moyen compris entre les limites sus-mentionnées, mais encore il est également important que le liquide de trempe fournisse un coefficient de transfert de chaleur réel relativement élevé pendant le refroidissement du verre dans la partie inférieure de la gamme de températures du processus de trempe. Cette partie inférieure de la gamme de températures est définie comme étant comprise entre la température de la surface du verre au voisinage de son point de déformation et une température de surface plus faible qui correspond au moment où les régions internes du verre passent par le point de déformation. Spécifiquement, le liquide de trempedevrait avoir un coefficient de transfert de chaleur d'au moins 709 W/m2. C, généralement compris entre 709 et 3402 W/m2. C, et de préférence compris entre 1134 et 2835 W/m2. C, pendant que le verre est refroidi d'une température voisine de son point de déformation jusqu a une température de surface plus faible pour laquelle le centre du verre s'est re froidi à une température inférieure au point de déformation.
L'importance que présente la trempe avec un liquide ayant un coefficient de transfert de chaleur réel relativement élevé dans la partie inférieure de là gamme de températures peut être bien comprise si on se réfère à la figure 1.
tes courbes tracées sur le graphique de la figure 1 illustrent les variations du flux de chaleur au niveau de l'interface verre-liquide, lorsqu'une feuille de verre chauffée est immergée dans un agent liquide de trempe et est rapidement refroidie. La courbe A correspond à la trempe par immersion dans une huile hy drocarbonée à base de paraffine, qui est vendue commercialement sous la marque de fabrique "GUEF MARTEMPERINGr OIS ff 412" ; la courbe 3 correspond à la trempe par immersion dans une solution 50/50 (en volume) de polyoxyalkylène glycol dans l'eau, le polyoxyalkylène glycol étant vendu commercialement sous la marque de fabrique UCON QUENCHANT A" ; la courbe C correspond à la trempe par immersion dans un liquide idéal.
La courbe A montre une rapide augmentation du flux de chaleur au niveau de l'interface verre-liquide, alors que le verre est refroidi dans la partie supérieure de la gamme de températures utilisées au cours du processus de trempe. Ensuite, alors que le verre, en se refroidissant, entre dans la partie inférieure de la gamme de températures utilisées au cours du processus de trempe, le flux de chaleur chute plutôt rapidement. Cette chute ra pive du flux de chaleur est indésirable et se traduit par un faible degré de trempe dans le verre.
La raison du faible degré de trempe obtenu est que, comme le flux de chaleur au niveau de l'interface verre-liquide chute, le taux d'échange de chaleur entre les régions intermédiaires et la surface du verre devient plus important que la décroissance du flux de chaleur au niveau de l'interface verre-liquide.En conséquence, la différence de température entre l'intérieur et la surface du verre devient de plus en plus faible au fur et à mesure que le verre se refroidit au-dessous de son point de déformation. Etant donné que le degré final de trempe dépend de la différence de température existant entre l'intérieur et la surface du verre lorsque les régions intérieures du verre sont passées par le point de déformation, il est clairement visible que ladécroissance du flux de chaleur au niveau de l'interface verre-liquide avant que l'intérieur du verre soit passé par le point de déformation est particulièrement indésirable.
La courbe B est la courbe représentative des variations du coefficient de transfert de chaleur d'une solution de polyoxyalkylène glycol dans l'eau, le polyoxyalkylène glycol étant vendu commercialement sous la marque de fabrique "UCON QUENCHANT A Cette courbe B montre que, alors que la feuille de verre se refroidit dans la partie supérieure de la gamme de températures, le flux de chaleur au niveau de l'interface verre-liquide, reste relativement faible.Ensuite, alors que la surface de verre commence à se refroidir dans la partie inférieure de la gamme de températures,le flux de chaleur au niveau de l'interface verreliquide augmente rapidement au fur et à mesure que le verre continue à se refroidir.Généralement, dans cette partie inférieure de la gamme de températures, la surface du verre a déjà dépassé le point de déformation et commence à se comporter comme un solide élastique. Dans ces conditions, le verre ne peut tolérer les efforts imposés à sa surface par la rapide augmentation du flux de chaleur et, en conséquence, le verre se brise en éclats. La courbe de transfert de chaleur B est représentative de nombreux liquides de trempe à base d'eau et à base d'alcool. Avec ces liquides de trempe il est pratiquement impossible de tremper du verre, particulièrement des feuille de verre peu épais.
La courbe C représente la courbe de variation du coefficient de transfert de chaleur d'un liquide idéal qui serait acceptable pour tremper des feuilles de verre, particulièrement des feuilles de verre peu épais. La courbe C montre une augmentation initiale du flux de chaleur au niveau de l'interface verre-liquide, alors que le verre commence à se refroidir. Ensuite, au fur et à mesure que le verre continue à se refroidir, le flux de chaleur ne chute pas rapidement comme cela était le cas avec la courbe A, grâce à quoi un haut degré de trempe ast maintenu dans l'article en verre obtenu. En outre, le flux de chaleur n'augmente pas rapidement, comme cela était le cas avec la courbe B, et, par conséquent, un haut degré de trempe peut être obtenu sans danger et sans risque de bris en éclat de la feuille de verre dans le bain de trempe.La courbe C est représentative de la trempe avec les polymères oxyalkyléniques essentiellement exempts d'eau conformes à la présente invention.
Une autre représentation des phénomènes de flux de chaleur au niveau de l'interface verre-liquide et de son effet-sur la trempe de feuilles de verre peut être observée sur les figures 2 et 3. Ces figures 2 et 3 représentent les profils de températures calculées à travers l'épaisseur du verre pendant la trempe dans le liquide.
La figure 2 est un profil de température qui fait pendant à la caurbe A de la figure I. Dans la figure 2, 0,2 seconde après l'instant t0 d'immersion du verre dans le liquide de trempe, la différence de température b T entre l'intérieur et la surface du verre est égale à 1970C. Cependant, à cet instant, le coefficient de transfert de chaleur a déjà commencé à chuter rapidement comme on peut le voir sur la courbe A de la figure 1. Comme on peut le voir, une seconde après l'instant t0 d'immersion, la différence de température LT est seulement de 1830C.Ainsi que cela ressort du dessin, il faut 2,45 secondes pour que l'intérieur du verre refroidisse en-dessous du point de déformation pour lequel le degré final de trempe est obtenu et la différence de température L T en ce point est de 1190C.
La figure 3 montre un profil de température qui fait pendant à la courbe C de la figure 1. Cette figure 3 montre que, 0,2 seconde après l'instant t d'immersion, la différence de température A T entre l'intérieur et la surface du verre est de 2280C. te coefficient de transfert de chaleur n'a pas encore commencé à diminuer, mais au contraire il reste sensiblement constant jusqu'à f seconde après l'instant t0 d'immersion,instant auquel la différence de- températures A T entre l'intérieur et la surface du verre est de 2763C. A cet instant, le coefficient de transfert de la chaleur commence à diminuer, mais cette diminution n'est pas aussi rapide que dans le cas de la courbe A de la figure 1. L'intérieur du verre se refroidit et . passe par le point de déformation 1,7 seconde après l'instant to d'immersion, et le degré final de trempe est alors obtenu.
Taux d'inhi- Taux d'inhibition de la bition de la croissance croissance du sarcome de la tumeur 180 (7=) d'Ehrlich (%)
■^4 O
UJ O O
0,76 0,38 0,29 0,63 0,29 0,74 0,32 0,47 0,45 0,73
80 80 60 80 60 90 80 80 60 90 80
90 70 60 90 60 80 70 80 60 100 80
u> co
TABLEAU 8 (4)
lies parties 25 des fentes 22a, 24a et 26a de la plaque 14 présentent une largeur plus faible que le diamètre de l'ame conductrice de l'électricité 32 d'un fil isolé 34 (figures 6 et 7) qui doit être engagé dans les fentes. Les parties 25 des fentes 22b, 24b et 26b de la plaque sont plus larges que les parties 25 des fentes 22a, 24a et 26a de la plaque 14 et sont plus étroites que le diamètre de l'isolant du fil 34 mais plus larges que le diamètre de l'ame 32. La plaque 12 de la borne 10 est beaucoup plus basse que les plaques 14 et 16, de sorte que le bord supérieur (en observant la figure 3) 30 (qui forme un bord de sectionnement du fil comme décrit plus loin) de la plaque 12 se trouve en travers des fentes 22a, 24a et 26a à un niveau juste en dessous (en observant la figure 3) de leurs embouchures 28. Le coude 18 qui relie les plaques 12 et 14 présente des pieds 17 qui vont de l'une à l'autre extrémités du coude 18, la plaque 16 présentant à chacune de ses extrémités des pieds 19 semblables, dont chacun s'étend parallèlement aux pieds 17 et au niveau de l'un de ceux-ci.
Comme on le voit sur la figure 6, un outil d'introduction et de sectionnement 35 du fil comporte une tête d'outil 36 montée sur une tige 38. La tige 38 peut comporter une poignée qui peut eAtre entraînée par un dispositif d'entraSnement, par exemple un marteau à déclenchement Sel que celui décrit dans le brevet des Etats Unis d'Amérique N 2.774.133.
L'extrémité inférieure (en observant la figure 6) de la tête 36 de l'outil présente des bras pendants 42, 44, 46, la largeur du bras central 42 étant légèrement inférieure. à la distance séparant les plaques 12 et 14 de la borne 10 et présentant un évidement d'extrémité 47 dont la largeur est légèrement supérieure au diamètre de l'isolant du fil 34. lie bras 44 présente un évidement 48 semblable et il est espacé du bras 42 d'une distance légèrement supérieure à l'épaisseur de la plaque 12. lie bras 46 peut présenter n'importe quelle épaisseur commode et il est espacé du bras 42 d'une distance légèrement supérieure à celle qui sépare les faces extérieures des plaques 14 et 16 de sorte que le coude 22 peut se loger entre les bras 42 et 46.
Pour connecter le fil 34 à la borne 10, on commence par disposer le fil dans les embouchures 28 de deux formes alignées des plaques 14 et 16 de la borne 10, dans cet exemple les fentes 22a et 2kob, et on dispose l'outil 35 dans l'alignement et au-dessus de ces fentes, comme on le voit sur la figure 6, le bras 42 étant aligné sur l'espace séparant les plaques 12 et 14 de la borne 10.