FR 3164093 A1 20260102 FR 2406851 A 20240626 L’invention concerne une unité (1) de refroidissement par immersion comprenant une cellule d’immersion définissant une cavité interne (3), un bain (5) comprenant un fluide de travail diélectrique remplissant partiellement la cavité interne et une phase gazeuse de sorte à former un système biphasique ; l’unité (1) comprenant en outre un dispositif de condensation qui est positionné dans la cavité interne au-dessus du composant électronique de telle sorte à ne pas être immergé dans le fluide de travail diélectrique et au moins un composant électronique (7) qui est totalement ou au moins partiellement immergé dans ledit bain (5); l’unité (1) est remarquable en ce que le fluide de travail diélectrique comprend du perfluoro-4-méthyl-2-pentène et en ce que la phase gazeuse comprend un taux d’humidité d’au moins 20 %. Figure pour l’abrégé : figure 1 UNITÉ DE REFROIDISSEMENT PAR IMMERSION TRAVAILLANT EN MILIEU HUMIDE L’invention se situe dans le domaine des fluides de travail diélectriques pour le refroidissement par immersion, des procédés mettant en œuvre de tels fluides de travail ainsi qu’à des unités de refroidissement les comprenant. Les unités de refroidissement sont, par exemple, utilisées pour le refroidissement de module de puissance ou dans les centres de données, à savoir des lieux qui regroupent des installations informatiques en fonctionnement. Ces installations peuvent regrouper des serveurs, des systèmes de stockage ou de traitement de données, des équipements de réseau, des dispositifs de sauvegarde ou d'autres infrastructures de réseau et des batteries. Les centres de données sont capables de traiter d’énormes quantités de données et ce processus génère une forte émission de chaleur. La surchauffe des appareils peut entraîner des ralentissements, des pannes de serveur, ainsi que des interruptions qui affecteront directement les utilisateurs en termes d'efficacité et de coût. Afin de maintenir les serveurs et appareils à une température permettant leur bon fonctionnement, ladite chaleur doit impérativement être évacuée et les appareils refroidis. Les serveurs sont typiquement montés de façon empilée dans des baies de stockage et maintenus à température par une climatisation. Cette climatisation se fait en général par circulation d’air, en utilisant des refroidisseurs et dissipateurs thermiques. Des systèmes de refroidissement à eau peuvent aussi être employés. La climatisation et les systèmes de refroidissement représentent jusqu’à 50% de la consommation énergétique des centres de données. Cependant, la taille et la densité des centres de données et des systèmes informatiques qu’ils contiennent allant en augmentant, le besoin de climatisation augmente également et va au-delà des capacités des systèmes de climatisation classiques. En effet, les circuits de plus en plus denses représentent un défi en termes de refroidissement. Pour améliorer la capacité de refroidissement, une technologie consiste à plonger le serveur ou le composant électronique source de chaleur dans un fluide de travail diélectrique. La chaleur des composants est alors évacuée par diffusion dans le fluide, ce qui améliore nettement l’efficacité du refroidissement. Le fluide est ensuite refroidi par échange avec le milieu extérieur ou un autre système de refroidissement. Les unités de refroidissement de ce type sont dites de refroidissement à une phase. Une autre technologie plus compacte et plus efficace a été développée : celle-ci se sert de fluides de travail diélectrique à faible point d’ébullition. Le refroidissement d’au moins un composant électronique se fait dans un circuit fermé. A partir d’une certaine température, le fluide de travail diélectrique s’évapore et se recondense sur les parois de l’installation ou sur un dispositif de condensation pour retourner dans le bac où sont immergés le ou les composants électroniques. Les unités de refroidissement de ce type sont dites de refroidissement à deux phases. Le faible point d’ébullition des fluides de travail diélectrique est généralement inférieur à 90°C ce qui permet de maintenir les composants des serveurs à une température suffisamment fraiche pour leur bon fonctionnement tout en favorisant l’évacuation de la chaleur générée via un dissipateur de chaleur. Le dispositif de condensation peut inclure les parois de l’installation, ou un condensateur, ou une bobine de condensation, ou un serpentin de condensation, par exemple. Le défi climatique auquel l’humanité doit faire face se traduit par une évolution des règlementations notamment concernant la réduction de la production d’équivalents CO2 susceptibles d’être relâchés dans l’atmosphère. Dans le cadre des unités de refroidissement comprenant des fluides de travail diélectriques pour leur refroidissement, il est nécessaire de faire évoluer les fluides de travail diélectrique actuellement utilisés vers des fluides de travail à plus faible potentiel de réchauffement global (PRG). Le PRG est une unité de mesure utilisée pour simplifier, comparer et interpréter l’influence des gaz à effet de serre (GES) sur le réchauffement climatique. Il mesure la quantité d’énergie absorbée par une tonne de gaz émise dans l’atmosphère sur une période donnée. Le PRG d’un gaz prend toujours pour référence le dioxyde de carbone (CO2). Le PRG du CO2 est donc égal à 1. Il est connu que les liquides perfluorés, tels que le Fluoroinert FC-72 et le FC-3284, présentent d'excellentes propriétés diélectriques telles que des constantes diélectriques de 2,0 ou moins, une résistivité volumique élevée de l’ordre de 1015 ohm-cm et une rigidité diélectrique élevée. Cependant, ces fluides sont aussi généralement associés à un PRG élevé. Le PRG du Fluorinert FC-72 serait d’environ 9 300. Les hydrofluoroéthers (HFE) ont des PRG inférieurs mais ne sont toujours pas satisfaisants et ont généralement des propriétés diélectriques moins bonnes que celles du FC-72 et du FC-3284. Le Novec 7100 par exemple a un PRG de 297. Par conséquent, il existe toujours un besoin en fluides de travail pour le refroidissement par immersion qui satisfassent aux applications diélectriques de l’industrie tout en ayant un PRG aussi faible que possible. C’est ce que propose par exemple le document WO2023/064129 A1. Ce document concerne une unité de refroidissement par immersion comprenant une cellule d'immersion, définissant une cavité interne destinée à recevoir un composant électronique. Un fluide de travail diélectrique remplit partiellement la cavité interne et immerge au moins partiellement le composant électronique. Un serpentin de condensation est positionné au-dessus du fluide de travail diélectrique. Le fluide de travail diélectrique comprend au moins un perfluorohept-2-ène (PFO-161-14myy) et/ou un perfluorohept-3-ène (PFO-161-14mcyy). Une autre solution est donnée par WO2023/064123 A1. Ce document concerne une unité de refroidissement par immersion comprenant une cellule d'immersion, définissant une cavité interne. Un dispositif de stockage d'énergie est positionné dans la cavité interne. Un fluide de travail diélectrique remplit partiellement la cavité interne et immerge au moins partiellement le dispositif de stockage d'énergie. Un serpentin de condensation est positionné au-dessus du fluide de travail diélectrique. Le fluide de travail diélectrique comprend au moins un parmi les 1,1,1,2,2,5,5,6,6,6-décafluoro-3-hexène (HFO-153-10mczz), 1,1,1,4,5,5,5-heptafluoro-4-trifluorométhyl-2-pentène (HFO-153-10mzzy), une composition de type azéotrope de 1,1,1,2,2,5,5,6,6,6 -décafluoro-3-hexène et trans-1,2-dichloroéthylène ou une composition de type azéotrope de 1,1,1,4,5,5,5-heptafluoro-4-trifluorométhyl-2-pentène et trans-1,2-dichloroéthylène. Ces solutions sont intéressantes mais nécessitent de travailler en milieu sec (c’est-à-dire sans présence d’eau), au risque sinon que des problèmes de corrosion surviennent. La solution consiste donc à travailler en milieu sec, mais travailler dans de telles conditions est souvent difficile. En effet, de l’eau liquide peut être formée par condensation des molécules d’eau résiduelles présentes dans l’espace libre de la cavité interne de l’unité de refroidissement. Cette eau est capable de réagir avec certains fluides caloporteurs diélectriques, par exemple le FK5112, pour former des composés acides, comme l’acide propionique. Cet acide libéré dans la cavité interne de l’unité de refroidissement, mélangé au fluide caloporteur, va provoquer une corrosion des composants électroniques immergés. Une solution reste donc à trouver pour pallier ce problème. L’invention a pour objectif d’apporter une réponse à un ou plusieurs des problèmes et inconvénients rencontrés dans l’at antérieur. En particulier l’invention a pour objectif de proposer une unité de refroidissement par immersion permettant de travailler en milieu humide tout en limitant, voire en évitant, les problèmes de corrosion liés à la présence d’eau. A cet effet et selon un premier aspect, l’invention a pour objet une unité de refroidissement par immersion comprenant une cellule d’immersion définissant une cavité interne, un bain comprenant un fluide de travail diélectrique remplissant partiellement la cavité interne et une phase gazeuse de sorte à former un système biphasique ; l’unité comprenant en outre un dispositif de condensation qui est positionné dans la cavité interne au-dessus du composant électronique de telle sorte à ne pas être immergé dans le fluide de travail diélectrique et au moins un composant électronique qui est totalement ou au moins partiellement immergé dans ledit bain ; l’unité est remarquable en ce que le fluide de travail diélectrique comprenant du perfluoro-4-méthyl-2-pentène et en ce que la phase gazeuse comprend un taux d’humidité d’au moins 20 %. En effet, il a été trouvé que la présence d’eau dans l’unité de refroidissement, qu’elle soit présente sous forme solubilisée dans le fluide de travail, ou sous forme de film d’eau surnageant le fluide diélectrique issue de la condensation des molécules d’eau de l’air existant dans la cavité interne de ladite unité, ou sous forme gazeuse dans la phase gazeuse de la cavité et mesurée selon un degré d’humidité de la phase gazeuse, ne provoque pas la dégradation du perfluoro-4-méthyl-2-pentène en composé acide et n’entraine donc pas de corrosion des composés électroniques plongés dans le fluide de travail. Il a été trouvé que le degré d’humidité de la phase gazeuse au moins 20 % permettait d’englober en outre le cas dans lequel le liquide diélectrique est saturé en eau et les cas dans lesquels un film ou une couche d’eau surnageant le bain de fluide diélectrique sont présents. En d’autres termes, un taux d’humidité de 20 % de la phase gazeuse défini un travail en milieu humide. Par exemple, la phase gazeuse montre un degré d’humidité d’au moins 30 %, par exemple d’au moins 40 % par exemple d’au moins 50%. Par exemple, la phase gazeuse montre un degré d’humidité compris entre 20 et 100 %, par exemple entre 30 et 90 %, par exemple entre 40 et 80% ou de 50 à 70%. Par exemple, la phase gazeuse montre un degré d’humidité compris entre 50 et 100 %. L’unité de refroidissement selon l’invention peut donc fonctionner en milieu humide, c’est-à-dire en présence d’eau, sans pour autant craindre des problèmes de corrosion. Par ailleurs et comme montré dans les exemples, le perfluoro-4-méthyl-2-pentène montre une bonne compatibilité avec les élastomères et offre un bon maintien des performances dans le temps. Selon un mode de réalisation préférée, l’unité présente une plage de températures de fonctionnement de 40 à 70°C. Avantageusement, le fluide de travail diélectrique a une température d’ébullition comprise entre 45 et 70°C. De préférence, le fluide de travail diélectrique comprend entre 10 et 100 % en masse de perfluoro-4-méthyl-2-pentène par rapport à la masse totale du fluide de travail diélectrique, de préférence entre 20 et 80 % en masse. Selon un mode de réalisation préféré, le fluide de travail diélectrique comprend entre 0 et 90 % en masse d’un ou plusieurs additifs choisis parmi les hydrocarbures linéaires de C18 à C50, les hydrocarbures ramifiés de C18 à C50, les halocarbures linéaires, les hydrocarbures cycliques, les halocarbures cycliques, les hydrofluorooléfines, les hydrofluorocarbures, les carbonates, les cétones, les cétones halogénées, l’heptafluorocyclopentane, le 1,1,1,2,3,4,4,5,5,5-decafluoropentane, l’éthyl 3-éthoxypropionate, les alcools, les éthers, et les éthers halogénés ; de préférence, le fluide de travail diélectrique comprend un ou plusieurs additifs choisis parmi les hydrocarbures linéaires de C18 à C50, les hydrocarbures ramifiés de C18 à C50, les hydrofluoro carbures, et les cétones halogénées. Avantageusement la résistivité volumique du fluide de travail à 20°C est au moins de 1.00 E+13 Ω-cm telle que mesurée selon la norme IEC 60247:2004 ; de préférence, au moins de 1.00 E+14 Ω-cm ; de préférence encore au moins de 1.00 E+15 Ω-cm. Avantageusement, le fluide de travail a un potentiel de réchauffement global inférieur à 200, de préférence inférieur à 25. Avantageusement, la viscosité cinématique à 40°C du fluide de travail diélectrique est inférieure à 9.0 mm²/s déterminée selon la norme ASTM D445-03 ; préférentiellement, inférieure à 8.0 mm²/s ; plus préférentiellement, inférieure à 5.0 mm²/s ; encore plus préférentiellement, inférieure à 1.0 mm²/s ; ou encore inférieure à 0.5 mm²/s. Par exemple, le ou les composants électroniques comprennent des éléments fait en cuivre, en un alliage comprenant au moins un métal choisi parmi du cuivre, de l’aluminium, et leurs mélanges. Par exemple, moins un composant électronique est choisi parmi les microprocesseurs, les plaquettes utilisées pour fabriquer des dispositifs à semi-conducteurs, les semi-conducteurs de commande de puissance, les appareillages de commutation de distribution électrique, les transformateurs de puissance, les cartes de circuits imprimés, les modules multipuces, les dispositifs à semi-conducteurs emballés et non emballés, les dispositifs laser, les piles à combustible et les cellules électrochimiques. Selon un mode de réalisation préférentiel, l’unité comprend en outre un ou plusieurs composants en matériau polymère choisi parmi l’éthylène-propylène-diène monomère (EPDM), les fluoroélastomères, le poly(isobutène), le polychloroprène, le polyuréthane, le nitrile-butadiène (NBR), la silicone, le polyvinylchloride, le polypropylène, le polytétrafluoroéthylène (PTFE), les polyamides, les styrène-butadiènes (SBR), les polyéthylènes, les copolymères isobutylène-isoprène, et les polyisoprènes. Par exemple, l’unité comprend en outre un ou plusieurs composants en matériau polymère choisi parmi un joint d’étanchéité, un revêtement de protection, un élément d’isolation électrique, une cuve, une pompe, un tuyau, un filtre, une vanne, et un actionneur. Selon un deuxième aspect l’invention concerne l’utilisation d’un fluide de travail diélectrique dans un bain d’une unité de refroidissement par immersion, l’unité comprenant en outre une phase gazeuse de sorte à former un système biphasique, l’utilisation étant caractérisée en ce que le fluide de travail diélectrique comprend du perfluoro-4-méthyl-2-pentène et en ce que la phase gazeuse comprend un taux d’humidité d’au moins 20 %. Selon un troisième aspect l’invention concerne une méthode de refroidissement d’un composant électronique comprenant l’immersion partielle ou totale dudit composant électronique dans un bain d’une unité de refroidissement par immersion comprenant un fluide de travail diélectrique et la transmission de la chaleur du composant électrique audit fluide de travail diélectrique, l’unité comprenant en outre une phase gazeuse de sorte à former un système biphasique et un dispositif de condensation est positionné dans la cavité interne au-dessus du composant électronique de telle sorte à ne pas être immergé dans le fluide de travail diélectrique ; la méthode étant caractérisée en ce que le fluide de travail diélectrique comprend du perfluoro-4-méthyl-2-pentène et en ce que la phase gazeuse comprend un taux d’humidité d’au moins 20 %. Présentation des figures L’invention sera bien comprise et d’autres aspects et avantages apparaîtront clairement à la lecture de la description qui suit, donnée en référence aux figures annexées et énumérées ci-dessous. La FIG. 1 illustre un exemple de réalisation d’une unité de refroidissement à deux phases La FIG. 2 illustre le dispositif utilisé pour les tests de corrosion. La FIG. 3 montre les résultats comparatifs des tests de corrosion a) après 24 H d’immersion, b) après 5 jours d’immersion, c) après 1 mois d’immersion. Description détaillée Dans la description qui suit, le terme « comprendre » est synonyme de « inclure » et n’est pas limitatif en ce qu’il autorise la présence d’autres éléments dans l’installation décrite ou d’autres étapes dans le procédé auquel il se rapporte. Il est entendu que le terme « comprendre » inclut les termes « consister en ». Au travers de la description, les différentes figures utilisent les mêmes signes de référence pour désigner des entités identiques ou similaires. L’invention concerne l’utilisation du perfluoro-4-méthyl-2-pentène comme fluide de travail diélectrique en milieu humide. Ladite utilisation, l’unité de refroidissement et la méthode de refroidissement seront décrites conjointement. L’invention propose une unité de refroidissement par immersion comprenant une cellule d’immersion définissant une cavité interne, un bain comprenant un fluide de travail diélectrique remplissant partiellement la cavité interne et une phase gazeuse de sorte à former un système biphasique ; l’unité comprenant en outre un dispositif de condensation qui est positionné dans la cavité interne au-dessus du composant électronique de telle sorte à ne pas être immergé dans le fluide de travail diélectrique et au moins un composant électronique qui est totalement ou au moins partiellement immergé dans ledit bain ; l’unité est remarquable en ce que le fluide de travail diélectrique comprenant du perfluoro-4-méthyl-2-pentène et en ce que la phase gazeuse comprend un taux d’humidité d’au moins 20 %. Selon l’invention, l’unité de refroidissement est à deux phases et est destinée au refroidissement de composants électroniques choisis parmi les microprocesseurs, les plaquettes utilisées pour fabriquer des dispositifs à semi-conducteurs, les semi-conducteurs de commande de puissance, les appareillages de commutation de distribution électrique, les transformateurs de puissance, les cartes de circuits imprimés, les modules multipuces, les dispositifs à semi-conducteurs emballés et non emballés, les dispositifs laser, les piles à combustible, les cellules électrochimiques et les dispositif de stockage d’énergie de forte capacité tels les batteries, ou une combinaison de ceux-ci. Selon un mode avantageux de l’invention, le ou les composants électroniques comprennent des éléments fait en cuivre, en un alliage comprenant au moins un métal choisi parmi du cuivre, de l’aluminium, et leurs mélanges. La FIG. 1 représente un exemple de réalisation d’une unité 1 de refroidissement à deux phases selon l’invention. L’unité 1 de refroidissement par immersion, comprend une cellule d’immersion définissant une cavité interne 3, un bain 5 comprenant un fluide de travail diélectrique remplissant partiellement la cavité interne 3 et au moins un composant électronique 7 qui est immergé dans le bain 5. Le ou les composants électroniques 7 sont partiellement ou totalement immergés dans le bain 5. Un dispositif de condensation 9 (ici un condensateur) est positionné dans la partie supérieure de la cavité interne 3 (comprenant la phase gazeuse), de telle sorte à ne pas être immergé dans le bain 5. De préférence, le dispositif de condensation 9 est localisé dans la phase gazeuse directement au-dessus du bain 5. Lorsque l’unité 1 de refroidissement par immersion est en opération, la chaleur générée par le ou les composants électroniques 7 est transmise audit bain 5 soit directement, soit par l’intermédiaire des dissipateurs de chaleur 11 qui sont directement en contact avec le ou les composants électroniques 7. Le fluide de travail diélectrique du bain 5 s’échauffe et sa température va approcher de son point d’ébullition. Le fluide de travail diélectrique va partiellement se vaporiser puis se recondenser sur le dispositif de condensation 9 lui transmettant ainsi au moins une partie de sa chaleur. Ce dernier transfère à son tour la chaleur à l’extérieur de l’unité 1 de refroidissement via des dissipateurs de chaleur 13, localisés sur la face externe de ladite unité 1 de refroidissement par immersion. La chaleur peut alors être évacuée, par exemple par une circulation d’air 15, ou via un échangeur de chaleur. De préférence, cette chaleur peut être récupérée et valorisée, par exemple pour le chauffage de bâtiments ou d’eau chaude sanitaire, ou encore pour la production d’énergie via un cycle de Rankine. Selon l’invention, le fluide de travail diélectrique est ou comprend du perfluoro-4-méthyl-2-pentène (numéro CAS 2070-70-4). Selon l’invention, l’unité 1 peut comprendre en outre un ou plusieurs composants en matériau polymère en contact avec le fluide diélectrique à l’état liquide et/ou gazeux. Par exemple, le ou les composants sont choisi parmi un joint d’étanchéité, un revêtement de protection, un élément d’isolation électrique, une cuve, une pompe, un tuyau, un filtre, une vanne, et un actionneur. Par exemple, l’étanchéité entre les composants de l’unité de type évaporateur, condenseur, tuyaux de transport du fluide diélectrique, échangeurs de chaleur et composants de régulation de pression se fait au moyen des joints en matériau polymère. En particulier, les joints présents en contact avec la phase gazeuse de la cellule d’immersion sont soumis à de fortes contraintes susceptibles de les dégrader en cas d’incompatibilité avec le fluide diélectrique. Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, l’unité 1 comprend un ou plusieurs composants en matériau polymère choisi parmi l’éthylène-propylène-diène monomère (EPDM), les fluoroelastomères, le poly(isobutène), le polychloroprène, le polyuréthane, le nitrile-butadiène (NBR), la silicone, le polyvinylchloride, le polypropylène, le polytétrafluoroéthylène (PTFE), les polyamides, les styrène-butadiène (SBR), les polyéthylènes, les copolymères isobutylène-isoprène, et les polyisoprènes. En effet, comme montré dans les exemples, ces matériaux montrent une bonne compatibilité avec le perfluoro-4-méthyl-2-pentène. De préférence, l’unité 1 comprend un ou plusieurs composants en matériau polymère choisi parmi l’éthylène-propylène-diène monomère (EPDM), les fluoroelastomères, le poly(isobutène), le polychloroprène, le polyuréthane, la silicone, le polyvinylchloride, le polypropylène, le polytétrafluoroéthylène (PTFE), les polyamides, les styrène-butadiène (SBR), les polyéthylènes, les copolymères isobutylène-isoprène, et les polyisoprènes. Plus préférentiellement, l’unité 1 comprend un ou plusieurs composants en matériau polymère choisi parmi les fluoroelastomères, le poly(isobutène), le polychloroprène, la silicone, le polypropylène, le polytétrafluoroéthylène (PTFE), les polyamides, les styrène-butadiène (SBR), les polyéthylènes, les copolymères isobutylène-isoprène, et les polyisoprènes. Dans un mode de réalisation, le fluide de travail diélectrique est composé uniquement de perfluoro-4-méthyl-2-pentène (c’est-à-dire que le fluide de travail diélectrique comprend 100% en masse de perfluoro-4-méthyl-2-pentène). Dans un autre mode de réalisation, le fluide de travail diélectrique comprend au moins un composé en plus du perfluoro-4-méthyl-2-pentène. Lorsque le fluide de travail diélectrique comprend un mélange de composés incluant le perfluoro-4-méthyl-2-pentène, celui-ci est présent dans le fluide de travail à une teneur d’au moins 10 % en masse par rapport à la masse totale du fluide diélectrique, de préférence au moins 12% en masse ; de préférence au moins 15% en masse ; de préférence, au moins 18% en masse ; de préférence au moins 20 % en masse. Ainsi le fluide de travail diélectrique selon l’invention comprend entre 10 et 100% en masse de perfluoro-4-méthyl-2-pentène ; de préférence, de 15 à 90 % en masse ; plus préférentiellement de 20 à 80 % en masse. Selon une mise en œuvre préférée de l’invention, le fluide de travail diélectrique comprend entre 0 et 90 % en masse d’un ou plusieurs additifs par rapport à la masse totale du fluide diélectrique. L’emploi d’additifs peut être utile pour ajuster la plage de température de fonctionnement de l’unité 1. Par exemple, le fluide de travail diélectrique comprend entre 1 et 88 % en masse d’un ou plusieurs additifs ; par exemple, entre 5 et 85 % en masse ; par exemple entre 8 et 82% en masse ; par exemple entre 10 et 80% en masse. De préférence, le ou les additifs sont choisis parmi les hydrocarbures linéaires, les halocarbures linéaires de C18 à C50, les hydrocarbures ramifiés de C18 à C50, les hydrocarbures cycliques, les halocarbures cycliques, les hydrofluorooléfines, les hydrofluorocarbures, l’heptafluorocyclopentane, le 1,1,1,2,3,4,4,5,5,5-decafluoropentane, l’éthyl 3-éthoxypropionate, les alcools (par exemple le méthanol, l’éthanol, l’isopropanol), les éthers, les éthers halogénés, les carbonates, les cétones et cétones halogénées. De préférence, le fluide de travail diélectrique comprend un ou plusieurs additifs choisis parmi les hydrocarbures linéaires de C18 à C50, les hydrocarbures ramifiés de C18 à C50, les hydrofluorocarbures, et les cétones halogénées. Plus préférentiellement, le fluide de travail diélectrique comprend un ou plusieurs additifs choisis parmi les hydrocarbures linéaires de C18 à C22 et les hydrocarbures ramifiés de C18 à C22. De préférence, les hydrocarbures linéaires sont choisis parmi les hydrocarbures linéaires de C18 à C22. De préférence, les hydrocarbures ramifiés sont choisis parmi les hydrocarbures ramifiés de C18 à C22. De préférence, les hydrocarbures cycliques comprennent le cyclopentane, le cyclohexane, le cycloheptane, le méthyl cyclobutane, et le méthylcyclopentane. Par exemple, les ethers comprennnent l’éther diéthylique : l’éther diisopropylique ; le C 4 F 9 OCH 3 ; le C 4 F 9 OCH 2 CH 3 ; l’i-C 4 F 9 OCH 2 CH 3 ; le (CF 3 ) 2 CFCF(OCH 3 )CF 2 CF 3 (73DE) ; le C 3 F 7 OCH 3 ; le (CF 3 ) 2 CFCF(OCH 2 CH 3 )CF 2 CF 2 CF 3 (HFE 7500) ; le 1,1,1,2,3,3-hexafluoro-4-(1,1,2,3,3,3-hexafluoropropoxy)pentane (HFE 7600) ; le Furane ; le 2,3,3,4,4-pentafluorotetrahydro-5-méthoxy-2,5-bis[1,2,2,2-tetrafluoro-1- (trifluoromethyl)éthyl]- (HFE 7700) ; les éthers de méthylperfluoroheptène (Vertrel SF-10). De préférence, les cétones et les carbonates incluent le diméthyl carbonate, et le 1,1,1,2,4,4,5,5,5-nonafluoro-(2-trifluorométhyl)-3-pentanone (Novec 1230). La teneur en hydrocarbures aromatiques du fluide de travail diélectrique est inférieure ou égale à 2% en masse par rapport à la masse totale du fluide diélectrique, ladite teneur étant déterminée par analyse de chromatographie en phase gazeuse-spectrométrie de masse (aussi désignée par l’acronyme anglais « GC/MS »). De préférence, le fluide de travail diélectrique est exempt d’hydrocarbures aromatiques. Le fluide de travail diélectrique est sélectionné pour subir une transition de phase de l'état liquide à l'état gazeux sur la plage de températures de fonctionnement de ladite unité 1. La présence d’au moins un additif en plus du perfluoro-4-méthyl-2-pentène permet de modifier la température de transition de phase dudit fluide de travail diélectrique. Par exemple, les additifs de type hydrocarbures peuvent aider à maintenir la stabilité thermique du fluide, lui permettant de fonctionner efficacement dans une large plage de températures sans dégradation significative de ses propriétés diélectriques ou de refroidissement. Avantageusement, le fluide de travail diélectrique ne présente pas de point éclair, lui conférant un caractère ininflammable, même en présence d’additifs. La mesure du point éclair est effectuée selon les normes ISO 3679 et ISO 3680, méthode rapide à l’équilibre en vase clos (« closed cup » en langue anglaise). Avantageusement, la viscosité cinématique à 40°C du fluide de travail diélectrique est inférieure à 9.0 mm²/s déterminée selon la norme ASTM D445-03 ; préférentiellement, inférieure à 8.0 mm²/s ; plus préférentiellement, inférieure à 5.0 mm²/s ; encore plus préférentiellement, inférieure à 1.0 mm²/s ; ou encore inférieure à 0.5 mm²/s. Quel que soit le mode de réalisation, on a avantage à ce que la température de fonctionnement de l’unité 1 de refroidissement par immersion soit d'au moins 20°C, de préférence d’au moins 30°C, de préférence d’au moins 40°C, de préférence d’au moins 50°C. Avantageusement, la température de fonctionnement de l’unité 1 de refroidissement par immersion est inférieure à 100°C, de préférence inférieure à 90°C, de préférence inférieure à 80°C, et de préférence inférieure à 70°C. De préférence, le fluide de travail diélectrique est choisi pour avoir une température d’ébullition d’au moins 40°C, de préférence d’au moins 42°C, plus préférentiellement d’au moins 45°C. Par exemple, le fluide de travail diélectrique a une température d’ébullition comprise entre 45 et 70°C. Le perfluoro-4-méthyl-2-pentène se présente généralement sous forme d’un mélange d’isomères à savoir le trans-perfluoro-4-méthylpent-2-ène (numéro CAS 3709-71-5), et le cis- perfluoro-4-méthylpent-2-ène. Dans le mélange d’isomères selon l’invention, l’isomère trans-perfluoro-4-méthylpent-2-ène est l’isomère majoritaire. Ainsi, le perfluoro-4-méthyl-2-pentène comprend au moins 95.0 % en masse de l’isomère trans-perfluoro-4-méthylpent-2-ène basé sur la masse totale du mélange d’isomère. De préférence, le perfluoro-4-méthyl-2-pentène comprend au moins 95.5 % en masse de l’isomère trans-perfluoro-4-méthylpent-2-ène basé sur la masse totale du mélange d’isomère ; plus préférentiellement, au moins 96.0 %. Le perfluoro-4-méthyl-2-pentène avec un ratio trans/cis d’au moins 95.0 % en masse est disponible commercialement par exemple auprès de la société 3M. La teneur en isomère trans-perfluoro-4-méthylpent-2-ène du mélange d’isomère peut être déterminée par analyse RMN 13C et 19F. Dans certains cas le fluide de travail diélectrique selon l’invention peut comprendre du perfluoro-2-methyl-2-pentene. Lorsque ce composé est présent, sa teneur est avantageusement inférieure ou égale à 1x10-4 % en masse par rapport à la masse totale dudit fluide de travail diélectrique. La teneur en perfluoro-2-methyl-2-pentene peut être déterminée par analyse RMN 13C et 19F. Selon l’invention, l’unité 1 de refroidissement travaille en milieu humide, ainsi la phase gazeuse comprend un degré d’humidité d’au moins 20 % Par exemple, la phase gazeuse montre un degré d’humidité d’au moins 30 %, par exemple d’au moins 40 % par exemple d’au moins 50%. Par exemple, la phase gazeuse montre un degré d’humidité compris entre 20 et 100 %, par exemple entre 30 et 90 %, par exemple entre 40 et 80% ou de 50 à 100%. L’invention est remarquable en ce qu’il n’est pas nécessaire de déshumidifier la phase gazeuse de l’unité 1. En effet, bien que la présence d’un degré d’humidité élevé se traduise par une solubilisation d’une partie de cette eau dans le fluide diélectrique jusqu’à sa limite de solubilité, la présence d’eau dans l’unité 1 ne nuit pas aux propriétés diélectriques du fluide de travail. Par ailleurs, il a été trouvé que le perfluoro-4-méthyl-2-pentène ne produisait pas de composés acides en présence d’eau ce qui minimise les problèmes de corrosion liés à la présence d’eau. La solubilité de l’eau dans le fluide diélectrique est de 10 ppm environ lorsque le fluide diélectrique ne comprend pas d’additifs (100% de perfluoro-4-méthyl-2-pentène), mais peut être différente lorsque le fluide diélectrique comprend un ou plusieurs additifs. Le fluide de travail diélectrique selon l’invention possède une résistivité volumique élevée, conduisant à une résistance électrique élevée et à une fuite de courant faible. Cela permet de minimiser les risques d’auto-décharge de dispositifs de stockage d’énergie tels que des batteries. De plus, des composants électroniques de voltage différent peuvent être assemblés de façon plus compacte, pour une exigence de résistance minimale donnée. De préférence, la résistivité volumique du fluide de travail est au moins de 1x1013 ohm-cm mesurée selon la norme IEC 60247:2004, de préférence, au moins de 1x1014 ohm-cm., de préférence encore au moins de 1x1015 ohm-cm. De façon remarquable, le fluide de travail diélectrique selon l’invention a un potentiel de réchauffement global inférieur ou égal à 200 ; de préférence inférieur à 150 ; de préférence inférieur à 100 ; de préférence inférieur à 80 ; de préférence inférieur à 50 ; de préférence inférieur à 30 ; de préférence inférieur à 25. Cette faible valeur fait de ledit fluide un très bon candidat pour le remplacement de fluides caloporteurs diélectriques tels que le FC-72, qui possède un PRG de 9300. Il a été trouvé que l’addition d’additifs tels que les hydrocarbures linéaires ou ramifiés permettait de diminuer le potentiel de réchauffement global d’un fluide diélectrique. Méthodes Le taux d’humidité de la phase gazeuse est déterminé au moyen d’un hygromètre. Le Point d'ébullition (°C) est déterminé selon la norme ASTM D1120-22. La chaleur de vaporisation est mesurée au point d’ébullition. La viscosité cinématique (mm²/s) est déterminée selon la norme ASTM D445-03, à 20°C ou à 40°C. La force diélectrique (kV) est déterminée selon la norme NF EN 60156. La résistivité volumique est mesurée selon la norme IEC 60247:2004. Exemples Le fluide de travail diélectrique selon l’invention a été soumis à différents tests en vue de son utilisation en unité de refroidissement par immersion. Fluides de travail diélectrique IE1 correspond au fluide selon l’invention et correspond à un mélange d’isomères de perfluoro-4-méthyl-2-pentène avec un ratio trans/cis de 97 % (numéro CAS 2070-70-4). CE1 est le fluide de travail diélectrique commercialisé sous la dénomination FC-72. CE2 est du dodecafluoro-2-methylpentan-3-one et est commercialisé sous la dénomination commerciale FK5112. Les caractéristiques des fluides de travail diélectrique IE1 et CE1 sont présentées dans le tableau 1. Tableau 1 : caractéristiques de différents fluides de travail diélectriques CE1* CE2* IE1 CE3* CAS RN 756-13-8 PRG 9300 20 0 Point d'ébullition (°C) 56 49.2 47 >280 Point de fusion (°C) -90 -108 -117 - 36 Chaleur de vaporisation (Kj/Kg) Au point d’ébullition 88 88 93 Chaleur spécifique (J/Kg-K) 25°C 1100 1103 1044 Chaleur spécifique (J/Kg-K) 40°C 1112 1064 2274 (1) Viscosité cinématique (mm 2 /s) 20°C 0.38 0.40 0.36 Viscosité cinématique (mm 2 /s) 40°C 0.33 0.3 9.8 Force diélectrique (KV) 20°C 38 >40 79 42 Constante diélectrique @ 1KHz 20°C 1.75 1.84 1.88 Résistivité volumique (Ohm-cm) 20°C 1x10 15 1x10 13 1x10 15 1x10 13 Conductivité thermique (W/m-K) 20°C 0.06 – 0.00011 0.059 0.110 Conductivité thermique (W/m-K) 40°C 0.056 0.105 0.142 (2) * données commerciales ; (1) déterminée selon ASTM E 1269 (2) déterminée selon ASTM D 7896 CE1 et CE2 sont des fluides de travail diélectriques comparatifs. CE3 correspond à une huile commercialisée sous le nom Shell S5X. IE1 montre une bonne combinaison de caractéristiques dont un PRG bas, un point d’ébullition inférieur à 50°C, une résistivité volumique de 1x1015 Ohm-cm. Test de corrosion Il est connu que le CE2 (i.e. FK5112) se dégrade en présence d’eau. Le produit de dégradation est un acide qui corrode le cuivre. Il a donc été choisi comme fluide comparatif dans le test de corrosion. Un test de corrosion d’un élément en cuivre a été réalisé afin de déterminer la dégradation des fluides électriques. Pour ce faire, deux récipients ont été préparés. Un des récipients contient un volume du fluide IE1 et l’autre contient un même volume du fluide CE1. Une pièce de cuivre a été déposée au fond de chacun des deux récipients, le volume de fluide et les dimensions de la pièce sont choisis pour que la pièce de cuivre soit totalement immergée dans le fluide diélectrique à tester comme illustré en FIG. 2 . Une même quantité d’eau a ensuite été rajoutée dans chacun des deux récipients. Ces derniers ont été hermétiquement fermés et placés dans une étuve à 50°C. L’aspect des pièces de cuivre a été observé après 24 heures, 5 jours et 1 mois d’immersion, respectivement. Les résultats sont résumés dans le tableau 2 et la FIG. 3 . Table 2 : Etude comparative de corrosion d’un composant en cuivre en présence d’eau CE2 IE1 24 heures Aspect plus sombre Pas de corrosion 5 jours Corrosion légère Pas de corrosion 1 mois Corrosion forte Pas de corrosion Comme attendu, la pièce de cuivre dans le fluide CE2 s’est corrodée rapidement, montrant la présence d’acidité. De manière surprenante, la pièce de cuivre dans le fluide IE1 n’a montré aucun signe de corrosion, même après un mois. Il est donc possible de conclure que IE1 ne forme pas d’acide en présence d’eau. Test de compatibilité avec des élastomères. La compatibilité du fluide de travail diélectrique IE1 avec différents élastomères rencontrés dans les composants électroniques et leurs branchements a été testée. Les tests effectués comprennent des tests de dissolution et des tests d’absorption, basés sur le processus d'extraction Soxhlet, ainsi que sur la norme ISO175 :2010. La dissolution, l'un des mécanismes les plus courants d'interaction fluide-matériau, dans lequel les matériaux se dissolvent/s'échappent progressivement dans le fluide diélectrique. Cela pourrait avoir un effet néfaste sur les performances du composant et potentiellement provoquer une panne du système au fil du temps. Ce phénomène pourrait également conduire à une détérioration des propriétés diélectriques du fluide. La dissolution est généralement plus sévère à des températures plus élevées, plus proches de la température de transition vitreuse du matériau. Dans le test de dissolution on détermine le pourcentage de masse extraite de l’élastomère. L’absorption/gonflement, un autre type courant d'interaction fluide-matériau dans lequel les composants absorbent le fluide diélectrique et gonflent. Ce gonflement pourrait avoir un effet sur les performances du composant et entraîner des pannes du système. Le gonflement se produit par un processus de diffusion-absorption et le taux de gonflement est plus rapide à des températures plus élevées. Dans le test d’absorption/gonflement on détermine le pourcentage de masse de fluide absorbé par l’élastomère. Les matériaux susceptibles d’être directement immergés dans le bain sont analysés selon un test basé sur la norme ISO175 :2010. La variation en pourcentage de masse absorbée (%ma) ou de masse extraite (%me) d’un échantillon d’élastomère est calculée, avec %ma=(mf-mi)/mi et respectivement %me=(mi-mf)/mi, mf étant la masse de l’échantillon de matériau après le test et mi la masse initiale de l’échantillon, puis est catégorisée entre 1 et 3, soit 1 si la variation (%ma ou %mi) est inférieure ou égale à 20% ; 2 si la variation figure entre 20% et 30% ; 3 si la variation est supérieure à 30%. Ces résultats sont présentés tableau 3. Tableau 3 : Etude de la compatibilité de différents élastomères en phase liquide avec IE1 Matériau Méthode Compatibilité EPDM ISO 175 2 Polychloroprène ISO 175 1 Polyuréthane ISO 175 1 Nitrile butadiène ISO 175 2 Polypropylène ISO 175 1 Polytétrafluoroéthylène ISO 175 1 Polyamide 6 ISO 175 1 Styrène-butadiène ISO 175 1 Polyéthylène ISO 175 1 Nitrile ISO 175 1 Copolymère isobutylène-isoprène ISO 175 1 Polyisoprène naturel ISO 175 1 Les matériaux susceptibles d’être en contact avec la phase gazeuse sont analysés selon un test basé sur le processus d’extraction Soxhlet. Les matériaux sont placés dans un extracteur Soxhlet puis soumis à des étapes de distillation/condensation du fluide à tester présent dans un ballon chauffé durant au moins 48 heures. A la fin du test, le fluide à tester est évaporé, laissant le résidu extrait dans le ballon ; la comparaison de la masse du ballon avant et après test permet de déterminer le pourcentage de masse extraite. La comparaison de la masse du matériau avant et après test permet de déterminer le pourcentage de masse absorbée. Les pourcentages de masse extraite (%me) et de masse absorbée (%ma) sont calculés et catégorisés entre 1 et 3, soit 1 si la variation (%ma ou %me) est inférieure ou égale à 15% ; 2 si la variation figure entre 15% et 30% ; 3 si la variation est supérieure à 30%. Ces résultats sont présentés tableau 4. Tableau 4 : Etude de la compatibilité de différents élastomères en phase gazeuse avec IE1 Matériau Méthode Compatibilité EPDM Soxhlet 1 Fluoro élastomère (Viton) Soxhlet 1 Silicone Soxhlet 1 Polyvinylchloride Soxhlet 2 Mastic butyle d’étanchéité (Sikalastomer 511) Soxhlet 2 Polyuréthane (3M Marine Sealent) Soxhlet 2 Les résultats sont considérés comme acceptables lorsque la note est de 1 et considérés comme inacceptables pour une note de 3. Avec une note de 2, l’analyse se fait au cas par cas. L’analyse des résultats montre une très bonne compatibilité avec de nombreux élastomères. Test de maintien des performances dans le temps Le fonctionnement d’une unité de refroidissement par immersion à deux phases dont le fluide diélectrique comprend 100% en masse de perfluoro-4-méthyl-2-pentène en conditions réelles a été observé. Les tests ont été réalisés sur une unité de type E3NV, comprenant notamment des pièces utilisant un mastic butyle d’étanchéité (Sikalastomer 511). Au bout de 6 mois de fonctionnement aucune contamination ou perte de clarté du fluide de travail n’a été constatée. Unité (1) de refroidissement par immersion comprenant une cellule d’immersion définissant une cavité interne (3), un bain (5) comprenant un fluide de travail diélectrique remplissant partiellement la cavité interne et une phase gazeuse de sorte à former un système biphasique ; l’unité (1) comprenant en outre un dispositif de condensation qui est positionné dans la cavité interne au-dessus du composant électronique de telle sorte à ne pas être immergé dans le fluide de travail diélectrique et au moins un composant électronique (7) qui est totalement ou au moins partiellement immergé dans ledit bain (5); l’unité (1) est caractérisée en ce que le fluide de travail diélectrique comprend du perfluoro-4-méthyl-2-pentène et en ce que la phase gazeuse comprend un taux d’humidité d’au moins 20 %. Unité (1) selon la revendication 1 caractérisé en ce qu’elle présente une plage de températures de fonctionnement de 40 à 70°C et/ou en ce que le fluide de travail diélectrique a une température d’ébullition comprise entre 45 et 70°C. Unité (1) selon l’une des revendications 1 ou 2 caractérisée en ce que le fluide de travail diélectrique comprend entre 10 et 100 % en masse de perfluoro-4-méthyl-2-pentène par rapport à la masse totale du fluide de travail diélectrique, de préférence entre 20 et 80 % en masse. Unité (1) selon l’une des revendications 1 à 3 caractérisée en que le fluide de travail diélectrique comprend entre 0 et 90 % en masse d’un ou plusieurs additifs choisis parmi les hydrocarbures linéaires de C18 à C50, les hydrocarbures ramifiés de C18 à C50, les halocarbures linéaires, les hydrocarbures cycliques, les halocarbures cycliques, les hydrofluorooléfines, les hydrofluorocarbures, les carbonates, les cétones, les cétones halogénées, l’heptafluorocyclopentane, le 1,1,1,2,3,4,4,5,5,5-decafluoropentane, l’éthyl 3-éthoxypropionate, les alcools, les éthers, et les éthers halogénés ; de préférence, le fluide de travail diélectrique comprend un ou plusieurs additifs choisis parmi les hydrocarbures linéaires de C18 à C50, les hydrocarbures ramifiés de C18 à C50, les hydrofluoro carbures, et les cétones halogénées. Unité (1) selon l’une des revendications 1 à 4 caractérisée en que la résistivité volumique du fluide de travail est au moins de 1.00 E+13 Ω-cm telle que mesurée selon la norme IEC 60247:200 ; et/ ou en ce que le fluide de travail a un potentiel de réchauffement global inférieur à 200. Unité (1) selon l’une des revendications 1 à 5, caractérisée en ce que la viscosité cinématique à 40°C du fluide de travail diélectrique est inférieure à 9.0 mm²/s déterminée selon la norme ASTM D445-03 ; et/ou en ce que le ou les composants électroniques comprennent des éléments fait en cuivre, en un alliage comprenant au moins un métal choisi parmi du cuivre, de l’aluminium, et leurs mélanges. Unité (1) selon l’une des revendications 1 à 6, caractérisée en ce qu’au moins un composant électronique est choisi parmi les microprocesseurs, les plaquettes utilisées pour fabriquer des dispositifs à semi-conducteurs, les semi-conducteurs de commande de puissance, les appareillages de commutation de distribution électrique, les transformateurs de puissance, les cartes de circuits imprimés, les modules multipuces, les dispositifs à semi-conducteurs emballés et non emballés, les dispositifs laser, les piles à combustible et les cellules électrochimiques. Unité (1) selon l’une des revendications 1 à 6, caractérisée en ce qu’elle comprend en outre un ou plusieurs composants en matériau polymère choisi parmi l’éthylène-propylène-diène monomère (EPDM), les fluoroélastomères, le poly(isobutène), le polychloroprène, le polyuréthane, le nitrile-butadiène (NBR), la silicone, le polyvinylchloride, le polypropylène, le polytétrafluoroéthylène (PTFE), les polyamides, les styrène-butadiènes (SBR), les polyéthylènes, les copolymères isobutylène-isoprène, et les polyisoprènes ; et/ou en ce qu’elle comprend en outre un ou plusieurs composants en matériau polymère choisi parmi un joint d’étanchéité, un revêtement de protection, un élément d’isolation électrique, une cuve, une pompe, un tuyau, un filtre, une vanne, et un actionneur. Utilisation d’un fluide de travail diélectrique dans un bain (5) d’une unité (1) de refroidissement par immersion, l’unité (1) comprenant en outre une phase gazeuse de sorte à former un système biphasique, l’utilisation étant caractérisée en ce que le fluide de travail diélectrique comprend du perfluoro-4-méthyl-2-pentène et en ce que la phase gazeuse comprend un taux d’humidité d’au moins 20 %. Méthode de refroidissement d’un composant électronique comprenant l’immersion partielle ou totale dudit composant électronique dans un bain (5) d’une unité (1) de refroidissement par immersion comprenant un fluide de travail diélectrique et la transmission de la chaleur du composant électrique audit fluide de travail diélectrique, l’unité comprenant en outre une phase gazeuse de sorte à former un système biphasique et un dispositif de condensation est positionné dans la cavité interne au-dessus du composant électronique de telle sorte à ne pas être immergé dans le fluide de travail diélectrique ; la méthode étant caractérisée en ce que le fluide de travail diélectrique comprend du perfluoro-4-méthyl-2-pentène et en ce que la phase gazeuse comprend un taux d’humidité d’au moins 20 %. .