FR 3164333 A1 20260109 FR 2407308 A 20240704 Le présent document concerne une barrière d’isolation électrique (35) pour structure de conversion de courant continu-continu d’aéronef comprenant : un transformateur de puissance (36) qui comporte : un enroulement primaire (36a) raccordé électriquement à l’onduleur (32) du réseau électrique haute tension (31) ; un enroulement secondaire (36b) raccordé électriquement au redresseur (38) du réseau électrique basse tension (37) ; et un circuit magnétique fermé (36c), ledit enroulement primaire (36a) et ledit enroulement secondaire (36b) étant enroulés autour du circuit magnétique fermé (36c) ; et au moins deux condensateurs primaires (Cp) agencés chacun en série avec l’enroulement primaire (36a) du transformateur et/ou au moins deux condensateurs secondaires (Cs) agencés chacun en série avec l’enroulement secondaire (36b) du transformateur de puissance (36). Figure de l’abrégé : Figure 3 Barrière d’isolation électrique Le présent document relève du domaine des barrières d’isolation électrique pour structure de conversion de courant continu-continu d’aéronef. Le domaine de l'aéronautique cherche continuellement à améliorer la gestion et la distribution de l'énergie électrique au sein des systèmes d'aéronefs. Avec l'augmentation prévue des besoins en puissance électrique des nouveaux modèles d'aéronefs, il devient nécessaire d'évoluer les réseaux électriques embarqués. Dans certaines architectures de réseaux d'aéronefs, les réseaux haute tension (HV) propulsifs (tension par exemple comprise entre 540V et 800V en courant direct, ou 540VDC et 800VDC) et non propulsifs et les réseaux basse tension (LV) (correspondant par exemple à une tension continue de 28V telle que définie par les normes Air Transport Association 24 – ou ATA 24) sont interconnectés par le biais de convertisseurs de courant continu-continu, dit convertisseur DC-DC, isolés qui servent d'interfaces entre les deux réseaux. L'isolation fournie par ces convertisseurs DC-DC est essentielle, car elle constitue la principale barrière empêchant la propagation ou l’injection de la tension HV du réseau HV vers le réseau LV. En raison de la possibilité d'événements qualifiés de catastrophiques, les fabricants aéronautiques exigent une isolation renforcée, voire doublée, pour garantir l'immunité contre la propagation de ces défauts. Par conséquent, les normes de sécurité des systèmes aéronautiques nécessitent au moins une double barrière d'isolation entre les réseaux HV et LV. Une solution existante pour atteindre une double barrière d'isolation implique par exemple deux barrières d'isolation galvanique consécutives utilisant des transformateurs. La FIG. 1 illustre une telle structure de conversion 2 qui comprend une source haute tension HVDC raccordée électriquement à un onduleur 4, une source basse tension LVDC raccordée électriquement à un redresseur 6, et deux transformateurs 8a, 8b formant chacun une barrière d’isolation galvanique et séparant l’onduleur 4 du redresseur 6. L'isolation galvanique pour de telles applications est généralement assurée par une technologie haute fréquence (HF), qui consiste à entrelacer un premier 8a-1, 8b-1 et second 8a-2, 8b-2 enroulements, dits enroulements HV et LV, compromettant ainsi la robustesse de la solution. Une autre solution existante est la combinaison d'une barrière d'isolation galvanique et d'un circuit actif qui sépare les réseaux HV et LV en cas de détection de défaut. La FIG. 2 illustre une telle structure de conversion 20 laquelle comporte un unique transformateur 22, et un circuit actif 24 formant un dispositif de commutation. Le circuit actif 24 est commandé et est apte à séparer les réseaux haute tension et basse tension en cas de détection d’un défaut. Dans cet exemple, le circuit actif 24 est agencé en série entre la source HVDC et l’onduleur 4. Toutefois, le circuit actif 24 nécessite des dispositifs de commande et introduit des pertes, car il doit gérer le courant de la source HVDC. Ces solutions conventionnelles ne satisfont pas pleinement aux exigences en termes d'efficacité (par exemple en raison de la présence de deux transformateurs), de masse (par exemple en raison de l'utilisation de deux transformateurs ou d'un circuit actif) et de fiabilité (par exemple en raison du circuit actif). Des enroulements planaires peuvent être utilisés en séparant les enroulements primaire et secondaire, mais cette approche a tendance à réduire le couplage magnétique et à augmenter les pertes dans les enroulements. En outre, cette approche ne présente qu’une unique barrière galvanique formée par le transformateur seul. Il existe donc un besoin de trouver une solution alternative qui renforce les méthodes d'isolation existantes. Résumé À cet effet, le présent document propose une barrière d’isolation électrique pour structure de conversion de courant continu-continu d’aéronef comprenant : un transformateur de puissance qui comporte : un enroulement primaire raccordé électriquement à l’onduleur du réseau électrique haute tension ; un enroulement secondaire raccordé électriquement au redresseur du réseau électrique basse tension ; et un circuit magnétique fermé, ledit enroulement primaire et ledit enroulement secondaire étant enroulés autour du circuit magnétique fermé ; et au moins deux condensateurs primaires agencés chacun en série avec l’enroulement primaire du transformateur et/ou au moins deux condensateurs secondaires agencés chacun en série avec l’enroulement secondaire du transformateur de puissance. De cette manière, on renforce l'isolation galvanique apportée par ledit au moins un transformateur de puissance, formant une barrière galvanique, avec lesdits au moins deux condensateurs primaires et secondaires qui forment chacun une barrière capacitive. Autrement dit, lesdits au moins deux condensateurs primaires et secondaires formant les barrières capacitives fournissent une isolation supplémentaire dite capacitive. La barrière d’isolation électrique offre une alternative réduisant les pertes et améliorant l'efficacité par rapport aux solutions conventionnelles de la technique antérieure. En renforçant l'isolation galvanique avec des barrières capacitives, une barrière d’isolation dissymétrique est formée (barrière galvanique et barrière capacitives), laquelle barrière améliore la sécurité et la fiabilité des systèmes électriques des aéronefs. En opération, les condensateurs primaires et secondaires permettent également d'éliminer la composante continue du courant alternatif les traversant. La barrière d’isolation électrique peut comprendre uniquement deux condensateurs primaires et/ou uniquement deux condensateurs secondaires. Selon cet aspect, une double barrière d'isolation capacitive est réalisée entre les réseaux HV et LV : une barrière d’isolation capacitive primaire formée par les deux condensateurs primaires et une barrière d’isolation capacitive secondaire formée par les deux condensateurs secondaires. La barrière d’isolation électrique comprend une triple barrière d’isolation avec une barrière galvanique (transformateur de puissance), une barrière d’isolation capacitive primaire (condensateurs primaires) et une barrière d’isolation capacitive secondaire (condensateurs secondaires). Dans ce mode de réalisation, les condensateurs servent également à éliminer la composante continue du courant aussi bien du côté de l’enroulement primaire que du côté de l’enroulement secondaire, ce qui améliore d’autant plus les performances. La barrière d’isolation électrique peut comprendre uniquement trois condensateurs primaires et/ou uniquement trois condensateurs secondaires. En plus de permettre de renforcer l’isolation capacitive, les trois condensateurs primaires et les trois condensateurs secondaires sont aptes à être raccordés électriquement à des éléments triphasés. Additionnellement, l’utilisation de trois condensateurs primaires et trois condensateurs secondaires offre une redondance et une tolérance aux pannes, car la défaillance d'un condensateur ne compromet pas l'ensemble de la barrière d'isolation électrique du côté de l’enroulement primaire et de l’enroulement secondaire. Enfin, l'augmentation du nombre de condensateurs permet d'améliorer le filtrage et la suppression de bruits. Le présent document peut concerner également une structure de conversion de courant continu-continu pour aéronef comportant : Un réseau électrique haute tension qui comprend : Une source électrique haute tension apte à délivrer une tension continue, dite haute tension continue ; et Un onduleur raccordé électriquement à la source électrique haute tension ; et Un réseau électrique basse tension qui comprend : Une source électrique basse tension apte à délivrer une tension continue, dite basse tension continue; et Un redresseur raccordé électriquement à la source électrique basse tension, le réseau électrique haute tension et le réseau électrique basse tension étant isolé électriquement par une barrière d’isolation électrique selon le type précité. De cette manière, on garantit la conversion efficace et fiable de l'énergie électrique du réseau électrique haute tension au réseau électrique basse tension. En opération, la source électrique haute tension fournit une sortie haute tension continue, qui est ensuite convertie par l'onduleur en une forme appropriée pour le système électrique de l'aéronef. De même, la source d'énergie basse tension délivre une sortie basse tension continue, qui est redressée par le redresseur pour être utilisée dans le système électrique de l'aéronef. L'isolation électrique assurée par la barrière d'isolation garantit le fonctionnement sûr et fiable des réseaux haute tension et basse tension, en empêchant toute interaction électrique indésirable ou toute propagation d’un défaut du réseau haute tension au réseau basse tension (ou inversement). Par exemple, dans le cas de la présence d’au moins deux condensateurs primaires, un éventuel défaut de surtension apparaissant du côté du réseau haute tension peut soit être supporté par lesdits au moins deux condensateurs primaires, soit entrainer leur défaillance (condensateurs équivalents à un circuit ouvert). Ainsi, on évite la propagation du défaut de surtension dans le reste de la structure de conversion. La haute tension continue (à comprendre comme étant nominale) peut être comprise entre 500 VDC à 1000 VDC. La basse tension continue (à comprendre comme étant nominale) peut être comprise entre 12 VDC et 35 VDC, de préférence égale à 28 VDC. En s'adaptant à ces gammes de tensions de fonctionnement, la structure de conversion peut être appliquée à divers systèmes aéronautiques ayant des besoins en énergie différents, ces gammes de tensions étant propres à des aéronefs. Le transformateur de puissance peut comprendre un isolant entre l’enroulement primaire et l’enroulement secondaire, ledit isolant pouvant présenter une rigidité diélectrique supérieure à deux fois, de préférence trois fois, la haute tension continue. Dit autrement, l’isolant peut présenter une rigidité électrique suffisante pour résister à deux fois, de préférence trois fois, la haute tension continue. Lesdits au moins deux condensateurs primaires et/ou lesdits au moins deux condensateurs secondaires peuvent comporter une impédance équivalente de sorte que lesdits au moins deux condensateurs primaires et/ou lesdits au moins deux condensateurs secondaires soient aptes à être traversés par le courant électrique traversant l’enroulement primaire et/ou l’enroulement secondaire respectivement. Selon cet aspect, l’impédance équivalente desdits au moins deux condensateurs primaires (agencés en parallèle) est donc formulée de la manière suivante avec N p le nombre de condensateurs primaires, et ω la pulsation. Similairement, l’impédance équivalente desdits au moins deux condensateurs secondaires (agencés en parallèle) est donc formulée de la manière suivante avec N s le nombre de condensateurs secondaires. De cette manière, l’enroulement primaire et l’enroulement secondaire assurent la ségrégation des réseaux haute tension et basse tension. Le fait que les condensateurs soient capables de transporter le courant circulant dans les enroulements adjacents respectifs (i.e. auquel ils sont raccordés électriquement) garantit aussi la robustesse et la fiabilité de la structure face à des niveaux de tension élevés. Dit autrement, en incorporant ces caractéristiques de conception, la structure peut gérer efficacement les exigences de tension du système électrique. La structure de conversion assure un haut niveau d'isolation électrique et minimise le risque de panne ou de défaillance électrique, contribuant ainsi à la sécurité et aux performances globales des systèmes électriques de l'aéronef. Lesdits au moins deux condensateurs primaires et/ou lesdits au moins deux condensateurs secondaires peuvent comprendre chacun une impédance de manière à ce que lesdits au moins deux condensateurs primaires et/ou lesdits au moins deux condensateurs secondaires présentent une tension à leur borne inférieure à 2%, de préférence 1%, de la tension traversant l’enroulement primaire et/ou l’enroulement secondaire respectivement. De cette manière, on garantit que les condensateurs fonctionnent dans une plage de tension sûre, minimisant le risque de panne ou de défaillance électrique. En maintenant la tension aux bornes des condensateurs à un faible niveau par rapport à la tension aux bornes des enroulements, les condensateurs assurent une isolation et une protection efficaces. Cela permet d'éviter que les surtensions ou les fluctuations de tension n'affectent les performances et la fiabilité de la structure de conversion. De plus, cela permet de minimiser les chutes de tension dans les condensateurs, les pertes de puissance associées aux condensateurs étant alors réduites. Plus spécifiquement, lesdits au moins deux condensateurs primaires et/ou lesdits au moins deux condensateurs secondaires peuvent comprendre chacun une impédance Z c telle que Z c = ΔV/I RMS avec ΔV la tension aux bornes du condensateur considéré, et I RMS le courant efficace traversant le condensateur considéré (i.e. la valeur moyenne quadratique du courant alternatif). L’onduleur et/ou le redresseur peut comporter une cellule de commutation haute tension et/ou une cellule de commutation basse tension, laquelle cellule de commutation haute tension et/ou cellule de commutation basse tension comprend un nombre de paires de transistors en parallèle l’une de l’autre égal au nombre de condensateurs primaires et/ou condensateurs secondaires, chaque condensateur primaire et/ou condensateur secondaire étant raccordé électriquement à un potentiel électrique agencé entre une paire de transistors correspondante. L'utilisation d'une cellule de commutation avec des paires parallèles de transistors permet une commutation efficace et contrôlée des signaux électriques haute tension et/ou basse tension des réseaux correspondants. La disposition parallèle des transistors permet d'augmenter la capacité de traitement du courant et de réduire les pertes de puissance, ce qui améliore l'efficacité et les performances globales de l'onduleur et/ou du redresseur. La connexion de chaque condensateur primaire et/ou secondaire à un potentiel électrique entre une paire de transistors garantit que les condensateurs sont correctement chargés et déchargés pendant l'opération de commutation. Par exemple, les paires de transistors de la cellule de commutation peuvent être des paires de transistors MOSFET. L’onduleur peut être un onduleur triphasé et le redresseur peut être un redresseur triphasé. L'onduleur triphasé et le redresseur triphasé fournissent une sortie équilibrée et régulière, minimisant la distorsion harmonique et assurant un fonctionnement stable et fiable de la structure de conversion. L'utilisation d'un onduleur et d'un redresseur tous deux triphasés dans la structure permet aussi de réduire les pertes de puissance et une distribution de la puissance sur plusieurs phases, ce qui se traduit par une utilisation plus équilibrée et plus efficace de la puissance. En outre, la configuration triphasée offre des avantages en termes d'évolutivité et de flexibilité : elle permet d'intégrer des sources de puissance ou des charges supplémentaires. Le présent document peut concerner également un réseau de distribution ou de propulsion électrique d’aéronef comportant au moins une structure de conversion de courant continu-continu selon le type précité. En intégrant la structure proposée, l'avion peut gérer et distribuer efficacement l'énergie électrique, en répondant aux exigences spécifiques des réseaux haute tension et basse tension. Cela permet à l'avion de fonctionner de manière efficace et fiable, en prenant en charge diverses applications et systèmes électriques à bord. Le présent document peut concerner également un aéronef comprenant le réseau de distribution ou de propulsion électrique selon le type précité. Brève description des figures D’autres caractéristiques, détails et avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et à l’analyse des dessins annexés, sur lesquels : FIG. 1 illustre schématiquement une structure de conversion de courant continu-continu à double isolation galvanique selon la technique antérieure, FIG. 2 illustre schématiquement une structure de conversion de courant continu-continu avec circuit actif selon la technique antérieure, FIG. 3 illustre schématiquement une structure de conversion de courant continu-continu selon premier un mode de réalisation du présent document, FIG. 4 illustre schématiquement une structure de conversion de courant continu-continu selon un deuxième mode de réalisation du présent document, FIG. 5 illustre schématiquement une structure de conversion de courant continu-continu selon un troisième mode de réalisation du présent document, et FIG. 6 illustre schématiquement une structure de conversion de courant continu-continu selon un quatrième mode de réalisation du présent document. Il est maintenant fait référence à la FIG. 3 qui illustre une structure de conversion de courant continu-continu 30 selon un premier mode de réalisation du présent document. La structure de conversion de courant continu-continu 30 comprend, d’une part, un réseau haute tension 31 comportant une source haute tension HVDC raccordée électriquement à un onduleur 32. L’onduleur 32 comprend une cellule de commutation haute tension 34 laquelle cellule de commutation haute tension 34 comporte une première paire de transistors T1-T2 et une deuxième paire de transistors T3-T4. L’onduleur 32 est raccordé électriquement en sortie à une barrière d’isolation électrique 35. La structure de conversion de courant continu-continu 30 comprend, d’autre part, un réseau basse tension 37 comportant une source basse tension LVDC raccordée électriquement à un redresseur 38. Similairement à l’onduleur 32, le redresseur 38 comprend une cellule de commutation basse tension 34’ laquelle cellule de commutation basse tension 34’ comporte une troisième paire de transistors T5-T6 et une quatrième paire de transistors T7-T8. Il est à comprendre que les transistors de l’onduleur 32 et/ou du redresseur 38 peuvent être des transistors MOSFET. Le redresseur 38 est raccordé électriquement en entrée à la barrière d’isolation électrique 35. La barrière d’isolation électrique 35 comprend un transformateur de puissance 36. D’une part, le transformateur de puissance 36 comporte un enroulement primaire 36a, dit enroulement HV, raccordé électriquement à l’onduleur 32 (et donc au réseau haute tension 31) via des condensateurs primaires Cp agencés en série avec l’enroulement HV 36a. Plus particulièrement, une première borne de l’enroulement HV 36a est raccordée électriquement à un premier potentiel électrique agencé entre les transistors de la première paire de transistors T1-T2 de la cellule de commutation haute tension 34, et une seconde borne de l’enroulement HV 36a est raccordé électriquement à un deuxième potentiel électrique agencé entre les transistors de la deuxième paire de transistors T3-T4 de la cellule de commutation haute tension 34. D’autre part, le transformateur de puissance 36 comporte un enroulement secondaire 36b, dit enroulement LV, raccordée électriquement au redresseur 38 (et donc au réseau basse tension 37). Plus particulièrement, une seconde borne de l’enroulement LV 36b est raccordé électriquement à un troisième potentiel électrique agencé entre les transistors de la quatrième paire de transistors T5-T6 de la cellule de commutation basse tension 34’, et une seconde borne de l’enroulement LV 36b est raccordé électriquement à un quatrième potentiel électrique agencé entre les transistors de la quatrième paire de transistors T7-T8 de la cellule de commutation basse tension 34’. Les enroulements HV 36a, et LV 36b sont chacun enroulés autour d’une colonne d’un circuit magnétique fermé 36c du transformateur de puissance 36. Le transformateur de puissance 36 comprend en outre un isolant 36d agencé entre l’enroulement HV 36a et l’enroulement LV 36b. En opération, la structure de conversion de courant continu-continu 30 présente une double barrière d’isolation : une première barrière d’isolation capacitive est formée par les condensateurs primaires Cp et une seconde barrière d’isolation galvanique est formée par le transformateur de puissance 36. Ainsi, un éventuel défaut tel qu’une surtension ou un court-circuit apparaissant du côté du réseau HV 31 peut soit être supporté par la première barrière d’isolation capacitive (i.e. les condensateurs primaires Cp), soit entrainer un mode de défaillance de la première barrière d’isolation capacitive ce qui crée un circuit ouvert. Il est maintenant fait référence à la FIG. 4 qui illustre une structure de conversion de courant continu-continu 40 selon un deuxième mode de réalisation du présent document. Dans ce deuxième mode de réalisation, la barrière d’isolation électrique 35 ne comprend pas des condensateurs primaires Cp, mais des condensateurs secondaires Cs. Par rapport au premier mode de réalisation, les condensateurs secondaires Cs forment la seconde barrière d’isolation capacitive, lesquels condensateurs Cs sont agencés en série avec l’enroulement LV 36b, et entre l’enroulement LV 36b et le redresseur 38 (et donc le réseau basse tension 37). Ainsi, un éventuel défaut apparaissant du côté du transformateur 36 peut être supporté par la seconde barrière d’isolation capacitive (i.e. les condensateurs secondaires Cs). Dit autrement, la seconde barrière capacitive permet d’éviter de propager la haute tension en cas de perte de l’isolement réalisée par le transformateur 36. En outre, les condensateurs secondaires sont dimensionnés pour supporter le courant admissible dans l’enroulement LV 36b, lequel est plus important que l’enroulement HV (d’un facteur égal au rapport de transformation). Il est maintenant fait référence à la FIG. 5 qui illustre une structure de conversion de courant continu-continu 50 selon un troisième mode de réalisation du présent document. Le troisième mode de réalisation est une superposition du premier mode de réalisation et du deuxième mode de réalisation. Dans le troisième mode de réalisation, la barrière d’isolation électrique 35 comprend à la fois des condensateurs primaires Cp en série avec l’enroulement HV 36a, et des condensateurs secondaires Cs en série avec l’enroulement LV 36b. Les condensateurs primaires Cp sont agencés entre l’onduleur 32 et le transformateur de puissance 36, et les condensateurs secondaires Cs sont agencés entre le redresseur 38 et le transformateur de puissance 36. De cette manière, la structure de conversion 50 est robuste à des défauts pouvant survenir que ce soit du côté du réseau HV 31 ou du côté du transformateur 36. Il est maintenant fait référence à la FIG. 6 qui illustre une structure de conversion de courant continu-continu 60 selon un quatrième mode de réalisation du présent document. Dans ce quatrième mode de réalisation, l’onduleur 32 est un onduleur triphasé, et la cellule de commutation haute tension correspondante 34 comprend trois paires de transistors T9-T10, T11-T12, T13-T14. Le redresseur 38 est un redresseur triphasé, et la cellule de commutation basse tension correspondante 34’ comporte trois paires de transistors T9-T10, T11-T12, T13-T14. La barrière d’isolation électrique 35 comporte trois condensateurs primaires Cp. Chaque condensateur primaire Cp est raccordé électriquement à l’enroulement HV 36a, d’une part, et à une paire correspondante de transistors de la cellule de commutation haute tension 34 de l’onduleur triphasé 32, d’autre part. Dit autrement, chaque condensateur primaire Cp est raccordé électriquement à l’enroulement HV 36a, d’une part, et à un potentiel électrique entre les transistors d’une paire de transistors MOSFET de la cellule de commutation haute tension 34 parmi les paires T9-T10, T11-T12, T13-T14, d’autre part. Le redresseur 38 est un redresseur triphasé, et la cellule de commutation basse tension correspondante 34’ comporte trois paires de transistors T15-T16, T17-T18, T19-T20. La barrière d’isolation électrique 35 comporte en outre trois condensateurs secondaires Cs. Chaque condensateur secondaire Cs est raccordé électriquement à l’enroulement LV 36b, d’une part, et à une paire correspondante de transistors de la cellule de commutation basse tension 34’ du redresseur triphasé 38, d’autre part. Dit autrement, chaque condensateur secondaire Cs est raccordé électriquement à l’enroulement LV 36b, d’une part, et à un potentiel électrique entre les transistors d’une paire de transistors de la cellule de commutation basse tension 34’ parmi les paires T15-T16, T17-T18, T19-T20, d’autre part. L'utilisation de plusieurs phases (les différents ponts formés entre les potentiels électriques et les condensateurs Cp, Cs) assure la redondance et la tolérance aux pannes, car la défaillance d'une phase ne compromet pas l'ensemble du système. En opération, cela garantit le fonctionnement continu de la distribution électrique de la structure de conversion, même en cas de défaillance d'un composant. Barrière d’isolation électrique (35) pour structure de conversion de courant continu-continu d’aéronef comprenant : un transformateur de puissance (36) qui comporte : un enroulement primaire (36a) destiné à être raccordé électriquement à un onduleur (32) d’un réseau électrique haute tension (31) ; un enroulement secondaire (36b) destiné à être raccordé électriquement à un redresseur (38) d’un réseau électrique basse tension (37) ; et un circuit magnétique fermé (36c), ledit enroulement primaire (36a) et ledit enroulement secondaire (36b) étant enroulés autour du circuit magnétique fermé (36c) ; et au moins deux condensateurs primaires (Cp) agencés chacun en série avec l’enroulement primaire (36a) du transformateur et/ou au moins deux condensateurs secondaires (Cs) agencés chacun en série avec l’enroulement secondaire (36b) du transformateur de puissance (36). Barrière d’isolation électrique (35) selon la revendication 1 comprenant uniquement deux condensateurs primaires (Cp) et/ou uniquement deux condensateurs secondaires (Cs). Barrière d’isolation électrique (35) selon la revendication 1 comprenant uniquement trois condensateurs primaires (Cp) et/ou uniquement trois condensateurs secondaires (Cs). Structure de conversion de courant continu-continu (30, 40, 50, 60) pour aéronef comportant : Un réseau électrique haute tension (31) qui comprend : Une source électrique haute tension (HVDC) apte à délivrer une tension continue, dite haute tension continue ; et Un onduleur (32) raccordé électriquement à la source électrique haute tension (HVDC) ; et Un réseau électrique basse tension (37) qui comprend : Une source électrique basse tension (LVDC) apte à délivrer une tension continue, dite basse tension continue ; et Un redresseur (38) raccordé électriquement à la source électrique basse tension (LVDC), le réseau électrique haute tension (31) et le réseau électrique basse tension (37) étant isolé électriquement par une barrière d’isolation électrique (35) selon l’une quelconque des revendications précédentes. Structure (30, 40, 50, 60) selon la revendication 4, dans lequel le transformateur de puissance (36) comprend un isolant (36d) entre l’enroulement primaire (36a) et l’enroulement secondaire (36b), ledit isolant (36d) présentant une rigidité diélectrique supérieure à deux fois, de préférence trois fois, la haute tension continue, lesdits au moins deux condensateurs primaires (Cp) et/ou lesdits au moins deux condensateurs secondaires (Cs) comportent une impédance équivalente de sorte que lesdits au moins deux condensateurs primaires (Cp) et/ou lesdits au moins deux condensateurs secondaires (Cs) soient aptes à être traversés par le courant électrique traversant l’enroulement primaire (36a) et/ou l’enroulement secondaire (36b) respectivement. Structure (30, 40, 50, 60) selon la revendication 4 ou 5, dans lequel lesdits au moins deux condensateurs primaires (Cp) et/ou lesdits au moins deux condensateurs secondaires (Cs) comprennent chacun une impédance de manière à ce que lesdits au moins deux condensateurs primaires (Cp) et/ou lesdits au moins deux condensateurs secondaires (Cs) présentent une tension à leur borne inférieure à 2%, de préférence 1%, de la tension traversant l’enroulement primaire (36a) et/ou l’enroulement secondaire (36b) respectivement. Structure (30, 40, 50, 60) selon l’une quelconque des revendications 4 à 6, dans lequel l’onduleur (32) et/ou le redresseur (38) comporte une cellule de commutation haute tension (34) et/ou une cellule de commutation basse tension (34’), laquelle cellule de commutation haute tension (34) et/ou cellule de commutation basse tension (34’) comprend un nombre de paires de transistors (T1, T2, T3, T4, T5, T6, T7, T8, T9, T10, T11, T12, T13, T14, T15, T16, T17, T18, T19, T20) en parallèle l’une de l’autre égal au nombre de condensateurs primaires (Cp) et/ou condensateurs secondaires (Cs), chaque condensateur primaire (Cp) et/ou condensateur secondaire (Cs) étant raccordé électriquement à un potentiel électrique agencé entre une paire de transistors (T1, T2, T3, T4, T5, T6, T7, T8, T9, T10, T11, T12, T13, T14, T15, T16, T17, T18, T19, T20) correspondante. Structure (60) selon l’une quelconque des revendications 4 à 7, dans lequel la barrière d’isolation électrique (35) est selon la revendication 3, l’onduleur (32) est un onduleur triphasé et le redresseur (38) est un redresseur triphasé. Réseau de distribution ou de propulsion électrique d’aéronef comportant au moins une structure de conversion de courant continu-continu (30, 40, 50, 60) selon l’une quelconque des revendications 4 à 8. Aéronef comprenant le réseau de distribution ou de propulsion électrique selon la revendication précédente.