FR 3164504 A1 20260116 FR 2407494 A 20240709 L’invention se rapporte à un système (20) d’accouplement de deux pièces de turbomachine d’aéronef, comprenant un écrou (32) de serrage, la première pièce comprenant une extrémité pourvue d’un premier nombre N1 de premières encoches axiales (44a), et le système d’accouplement comportant un organe de verrouillage (50) équipé de pattes de retenue ainsi que d’une patte d’accouplement (62) logées dans des premières encoches (44a). Selon l’invention, le système comporte un second nombre N2 de premières cannelures radiales mâles (54a), ainsi qu’une bague anti-rotation (38) comportant : - une surface interne pourvue de secondes cannelures radiales femelles (52b) engagées avec les premières cannelures (54a) ; - un troisième nombre N3 de secondes encoches axiales (44b) prévues sur la bague anti-rotation (38), et non-uniformément réparties autour de l’axe du système. Figure pour l’abrégé : Figure 4. SYSTEME D’ACCOUPLEMENT AMELIORE DE DEUX PIECES DE TURBOMACHINE D’AERONEF, DE PREFERENCE DEUX ARBRES DE TURBOMACHINE L’invention concerne le domaine des systèmes d’accouplement de deux pièces de turbomachine d’aéronef, tel que par exemple un turboréacteur ou un turbopropulseur. Préférentiellement, l’invention se rapporte à un système d’accouplement de deux arbres de la turbomachine d’aéronef, par exemple un arbre de compresseur et un arbre de turbine, mais elle n’est pas limitée à cette application préférée. Une autre application de l’invention réside par exemple dans l’accouplement d’un roulement sur un arbre de turbomachine. ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Les systèmes d’accouplement de pièces de turbomachine d’aéronef ont largement été développés dans l’art antérieur. Dans certaines architectures de turbomachine, un tel système d’accouplement peut comprendre un écrou de serrage des deux pièces, l’écrou étant alors pourvu d’un filetage coopérant avec un autre filetage pratiqué sur l’une des deux pièces à accoupler. Le système d’accouplement comporte en outre une bague anti-rotation coopérant avec l’écrou, cette bague étant destinée à limiter/empêcher la rotation de cet écrou relativement à la pièce précitée. Le procédé de montage d’un tel système nécessite généralement de serrer l’écrou jusqu’à l’obtention d’un serrage minimal, pour la réalisation de l’accouplement entre les deux pièces. Ensuite, il est procédé à un serrage supplémentaire de l’écrou, dénommé sur-couple, uniquement à des fins de mise en correspondance des différents moyens permettant la fonction d’anti-rotation de l’écrou. Habituellement, les moyens permettant la fonction d’anti-rotation comprennent sur l’arbre des encoches axiales, impliquant d’importants sur-couples à appliquer lors du montage. Les réalisations antérieures de ce type peuvent s’avérer problématiques, parce que le sur-couple appliqué sur l’écrou introduit des contraintes mécaniques non-désirables au sein de l’ensemble. Un surdimensionnement peut alors être requis pour supporter des telles contraintes, avec un impact sur la masse et les coûts. En outre, pour limiter ces contraintes, il est possible de diminuer le pas des moyens d’anti-rotation, comme les encoches axiales précitées, mais cette stratégie conduit inévitablement à des surcoûts de fabrication. Également, il est noté que les conceptions proposées ci-dessus nécessitent un serrage de l’écrou en plusieurs étapes, ce qui entraîne une source d’erreur, ainsi que des risques de non-conformités de montage, particulièrement coûteuses. En outre, l’application du sur-couple peut conduire à un serrage trop élevé, susceptible de compliquer l’opération de desserrage. Il en découle un risque d’endommagement des pièces. De plus, la vérification de l’alignement peut être compliquée par une faible accessibilité, ce qui nécessite le cas échéant de déposer, puis de réinstaller le dispositif de serrage, qui est conséquent sur ce type d’écrou. Il subsiste par conséquent un besoin d’améliorer la conception des systèmes d’accouplement de l’art antérieur. Pour répondre au besoin mentionné précédemment, l’invention a tout d’abord pour objet un système d’accouplement de deux pièces de turbomachine d’aéronef, comprenant un écrou de serrage des deux pièces, l’écrou étant pourvu d’un filetage intérieur d’écrou destiné à coopérer avec un filetage de première pièce pratiqué sur une première des deux pièces, la première pièce comprenant une extrémité d’accouplement pourvue d’un premier nombre N1 de premières encoches axiales réparties uniformément autour d’un axe central longitudinal du système d’accouplement, celui-ci comportant également un organe de verrouillage destiné à limiter/empêcher la rotation de l’écrou relativement à la première pièce, l’organe de verrouillage étant équipé d’une ou plusieurs pattes de retenue chacune logée dans l’une des premières encoches axiales de la première pièce, ainsi que d’une patte d’accouplement logée dans une autre desdites premières encoches axiales. Selon l’invention, le système d’accouplement comporte de plus un second nombre N2 de premières cannelures radiales mâles réparties uniformément autour de l’axe central longitudinal, sur une surface externe de l’écrou, ainsi qu’une bague anti-rotation comportant : - une surface interne pourvue de secondes cannelures radiales femelles réparties uniformément autour de l’axe central longitudinal, les secondes cannelures radiales femelles étant engagées avec les premières cannelures radiales mâles et prévues dans le même second nombre N2 ; - un troisième nombre N3 de secondes encoches axiales prévues à une extrémité de la bague anti-rotation, les secondes encoches axiales étant non-uniformément réparties autour de l’axe central longitudinal, de telle sorte que les secondes encoches axiales et certaines des secondes cannelures radiales femelles forment deux à deux des couples au sein de chacun desquels un décalage angulaire, entre la seconde encoche axiale et la seconde cannelure radiale femelle du couple, est différent, la patte d’accouplement de l’organe de verrouillage étant également logée dans l’une des secondes encoches axiales de la bague anti-rotation. Ainsi, l’invention présente l’avantage de ne plus nécessiter d’application d’un sur-couple sur l’écrou pour procéder au verrouillage en rotation de ce dernier, ou bien de réduire fortement ce sur-couple. Les pièces demeurent par conséquent soumises à des contraintes plus faibles, réduites de l’ordre de 5 à 12%, et cet avantage se traduit par des gains en masse et en coûts. De manière générale, puisque le serrage de l’écrou peut s’effectuer en une seule étape, sans sur-serrage ou avec un sur-serrage largement réduit, tous les inconvénients cités ci-dessus, relatifs à la mise en œuvre d’un serrage de l’écrou en plusieurs étapes, sont avantageusement supprimés ou fortement atténués. En outre, l’invention repose sur une conception simple et fiable, permettant un accouplement aisé. En effet, après avoir procédé au serrage requis de l’écrou, la bague anti-rotation peut facilement être engagée autour de cet écrou, dans une position permettant la correspondance entre une première encoche axiale de la première pièce, et une seconde encoche axiale de cette bague anti-rotation. Grâce à la variation du décalage angulaire au sein des différents couples précités, entre la seconde encoche axiale et la seconde cannelure radiale femelle de chaque couple, aucun sur-serrage de l’écrou n’est normalement requis, ou bien il demeure extrêmement faible. A cet égard, selon une réalisation préférée de l’invention, les nombres N1, N2 et N3, ainsi que les décalages angulaires au sein des différents couples précités, assurent une mise en correspondance entre une première encoche axiale de la première pièce et une seconde encoche axiale de cette bague anti-rotation, sans nécessiter de sur-serrage de l’écrou, que ce soit lors de la phase de serrage initiale de l’écrou, ou après le montage de la bague anti-rotation. Ensuite, l’organe de verrouillage peut être inséré sur l’ensemble serré, afin que sa patte de verrouillage se loge dans les deux encoches précitées, en correspondance. Enfin, grâce à la présence des premières cannelures sur la surface externe de l’écrou, le serrage de ce dernier est facilité, car elles permettent une bonne prise avec l’outil de serrage. Les temps et les coûts nécessaires à l’accouplement en rotation s’avèrent avantageusement réduits. L’invention comporte de préférence au moins l’une quelconque des caractéristiques optionnelles suivantes, prises isolément ou en combinaison. De préférence, les premier, second et troisième nombres N2 et N3 satisfont la formule (a) ci-dessous : (a) De manière encore plus préférentielle, la valeur de 0,1, dans la formule (a) ci-dessus, peut être abaissée à 0,07. De préférence, le décalage angulaire entre la seconde encoche axiale et la seconde cannelure radiale femelle de chacun desdits couples est inférieur ou égal à une valeur maximale DAmax de décalage angulaire, répondant à la formule (b) ci-dessous : (b) DAmax = De préférence, lesdits couples présentent respectivement des décalages angulaires satisfaisant la formule (c) ci-dessous : (c) DAci = avec i correspondant à un nombre entier allant de 1 à N3. De préférence, la patte d’accouplement s’étend radialement, selon une longueur radiale supérieure à celle des pattes de retenue de l’organe de verrouillage. De préférence, le premier nombre N1 des premières encoches axiales est huit, le second nombre N2 des premières cannelures radiales mâles est trente-sept, et le troisième nombre N3 des secondes encoches axiales est dix-huit. D’autres nombres pourraient cependant être retenus, sans sortir du cadre de l’invention, et de préférence en satisfaisant tout ou partie des formules indiquées précédemment. De préférence, une largueur circonférentielle des secondes encoches axiales de la bague anti-rotation est supérieure à une largeur circonférentielle des premières encoches axiales sur la première pièce. Une solution inverse peut néanmoins être adoptée, mais il s’avère plus judicieux de pratiquer une largeur d’encoche légèrement supérieure sur la pièce de plus grand diamètre, en particulier pour faciliter la fabrication. L’invention a également pour objet un ensemble pour turbomachine d’aéronef comprenant deux pièces, ainsi qu’un tel système accouplant les deux pièces, qui sont préférentiellement deux arbres de turbomachine, par exemple un arbre de turbine basse pression et un arbre de compresseur basse pression. L’invention a également pour objet une turbomachine d’aéronef comprenant au moins un tel ensemble. Enfin, l’invention a pour objet un procédé de montage d’un système d’accouplement, sur deux pièces de turbomachine d’aéronef à accoupler, comprenant les étapes suivantes : - réalisation d’un serrage de l’écrou sur la première pièce, via les filetages d’écrou et de première pièce, de manière à plaquer axialement la première pièce contre la seconde pièce ; - montage de la bague anti-rotation autour de l’écrou ; - montage de l’organe de verrouillage de sorte à loger chaque patte de retenue dans l’une des premières encoches axiales de la première pièce, et de sorte à loger la patte d’accouplement dans une autre desdites premières encoches axiales, ainsi que dans l’une des secondes encoches axiales de la bague anti-rotation se trouvant en correspondance. D’autres avantages et caractéristiques de l’invention apparaîtront dans la description détaillée non limitative ci-dessous. FIG. 1 est une vue en coupe longitudinale d’un turboréacteur ; FIG. 2 est une vue en demi-coupe longitudinale d’un système d’accouplement de deux pièces du turboréacteur montré sur la figure précédente, le système se présentant sous la forme d’un mode de réalisation préféré de l’invention ; FIG. 3 est une vue en perspective du système d’accouplement montré sur la FIG. 2 ; FIG. 4 est une vue partielle en perspective d’une partie du système d’accouplement montré sur les figures 2 et 3, qui montre en particulier l’alignement des encoches de la bague anti-rotation et de la pièce à accoupler, avec la patte d’accouplement anti-rotation qui traverse ces deux encoches alignées ; FIG. 5 est une vue de face du système d’accouplement montré sur les figures 2 à 4 ; FIG. 6 est une vue en perspective d’un écrou de serrage appartenant au système d’accouplement montré sur les figures 2 à 4 ; FIG. 7 est une vue en perspective d’une bague anti-rotation appartenant au système d’accouplement montré sur les figures 2 à 4 ; FIG. 8 est une vue de face de la bague anti-rotation montrée sur la figure précédente ; FIG. 9 est une vue partielle et agrandie d’une partie de la bague anti-rotation montrée sur les figures 7 et 8 ; et FIG. 10 est un logigramme montrant les différentes étapes d’un procédé de montage du système d’accouplement représenté sur les figures précédentes, selon un mode de réalisation préféré de l’invention. DESCRIPTION DÉTAILLÉE DE L’INVENTION En référence tout d’abord à la FIG. 1 , il est représenté une turbomachine 1 d’aéronef, selon un mode de réalisation préféré de l’invention. Il s’agit ici d’un turboréacteur à double flux et à double corps. Néanmoins, il pourrait s’agir d’une turbomachine d’un autre type, par exemple un turbopropulseur, sans sortir du cadre de l’invention. Le turboréacteur 1 présente un axe X autour duquel s’étendent ses différents composants, cet axe X étant dit axe longitudinal du turboréacteur. Elle comprend, d’amont en aval selon une direction principale 5 d’écoulement des gaz à travers ce turboréacteur, une soufflante 3, un compresseur basse pression 4, un compresseur haute pression 6, une chambre de combustion 11, une turbine haute pression 7 et une turbine basse pression 8. De manière conventionnelle, après avoir traversé la soufflante, l’air se divise en un flux primaire central 12a et un flux secondaire 12b qui entoure le flux primaire. Le flux primaire 12a s’écoule dans une veine principale 14a de circulation des gaz traversant les compresseurs 4, 6, la chambre de combustion 11 et les turbines 7, 8. Le flux secondaire 12b s’écoule quant à lui dans une veine secondaire 14b délimitée radialement vers l’extérieur par un carter moteur, entouré d’une nacelle 9. Les figures 2 à 9 représentent un système 20 d’accouplement de deux pièces rotatives du turboréacteur 1, présentant le même axe de rotation X. Il s’agit ici d’un premier arbre 22 correspondant à un arbre de la turbine basse pression, et d’un second arbre 24 correspondant à un arbre du compresseur basse pression. Ces deux arbres 22, 24 sont creux, et l’extrémité amont du premier arbre 22 s’insère dans l’extrémité aval du second arbre 24, de manière à être accouplés en translation selon la direction axiale, via le système 20. Les deux arbres 22, 24, concentriques et centrés sur l’axe X, forment avec leur système d’accouplement 20 un ensemble 30. Plusieurs ensembles de ce type peuvent être prévus au sein du turboréacteur, avec des pièces accouplées pouvant indifféremment appartenir à divers modules du turboréacteur, parmi lesquels la soufflante, les compresseurs, la chambre de combustion, ou encore les turbines. Il est ici privilégié l’accouplement de pièces présentant de grands diamètres. C’est le cas notamment de l’architecture montrée partiellement sur la FIG. 2 , montrant le système d’accouplement 20 dans un état monté, dans lequel les deux arbres 22, 24 sont accouplés. Le système d’accouplement 20 comporte tout d’abord un écrou de serrage 32 des deux arbres, cet écrou étant centré sur l’axe X et pourvu intérieurement d’un premier filetage 34a, ou filetage d’écrou, coopérant avec un second filetage 34b, ou filetage de première pièce, pratiqué sur une surface externe du premier arbre 22, à une extrémité amont de ce de celui-ci. Comme cela est visible en particulier sur la FIG. 2 , dans l’état monté du système d’accouplement 20, l’extrémité aval de l’écrou 32 exerce un effort axial sur le second arbre 24, et plus précisément sur un épaulement interne 25 de ce dernier. Cet effort axial pousse le second arbre 24 vers l’aval contre un épaulement externe 23 du premier arbre 22, avec une cale axiale 36 éventuellement interposée entre les deux épaulements, comme cela a été représenté à titre d’exemple et schématiquement sur la FIG. 2 . L’intensité de serrage axial de l’écrou 32 est suffisante pour générer l’accouplement désiré entre les deux arbres 22, 24. D’ailleurs, de façon préférée, une fois que le serrage est réalisé avec le couple souhaité, aucun sur-serrage ultérieur n’est réalisé sur l’écrou 32. Le premier arbre 22 comporte, en amont de son filetage 34b, une extrémité d’accouplement correspondant à l’extrémité amont de cet arbre 22. Cette extrémité d’accouplement est pourvue d’un nombre N1 de premières encoches axiales 44a, réparties uniformément autour de l’axe X, correspondant également à un axe central longitudinal du système d’accouplement 20. Ces premières encoches axiales 44a sont espacées circonférentiellement les unes des autres par des premières protubérances axiales vers l’amont, référencées 46a. Ce sont ces protubérances 46a qui définissent circonférentiellement entre elles les premières encoches axiales 44a, dont le nombre N1 est ici par exemple de huit, dans le mode de réalisation préféré qui est décrit. Comme cela est représenté sur la FIG. 2 , le fond axial aval des premières encoches 44a reçoit un tube de ventilation creux 37, qui chemine ensuite vers l’aval à l’intérieur du premier arbre 22. La partie amont de raccordement de ce tube 37 est effectivement enserrée axialement entre le fond des premières encoches 44a, et un organe de verrouillage 50 faisant partie intégrante du système de verrouillage 20, et qui sera décrit ultérieurement. Le système 20 comporte également un second nombre N2 de premières cannelures radiales mâles 54a, réparties uniformément autour de l’axe X, sur une surface externe de l’écrou 32. Les premières cannelures radiales mâles 54a alternent avec des premières cannelures radiales femelles 52a, définies circonférentiellement entre les premières cannelures radiales mâles 54a. Le nombre N2 des premières cannelures radiales mâles 54a est ici par exemple de trente-sept, et il correspond donc également au nombre des premières cannelures radiales femelles 52a. Les premières cannelures radiales mâles 54a s’étendent en hauteur radialement en rapport à l’axe X, et en longueur selon cette même direction X. Elles s’avèrent bénéfiques pour le serrage de l’écrou 32, puisqu’elles facilitent la prise avec un outil de serrage de cet écrou. Cependant, la fonction principale des premières cannelures radiales mâles 54a est de s’engager dans des secondes cannelures radiales femelles 52b, appartenant à une bague anti-rotation 38 du système d’accouplement. En effet, la bague anti-rotation 38 est centrée sur l’axe X, et agencée autour de l’écrou 32, radialement entre les deux arbres 22, 24. C’est ainsi la surface radialement interne de la bague anti-rotation 38 qui est pourvue du nombre N2 de secondes cannelures radiales femelles 52b, réparties uniformément autour de l’axe X. Les secondes cannelures radiales femelles 52b alternent avec des secondes cannelures radiales mâles 54b, définissant circonférentiellement entre elles les secondes cannelures radiales femelles 52b. Le nombre N2 des secondes cannelures radiales mâles 54b est donc ici aussi par exemple de trente-sept, et il correspond également au nombre des secondes cannelures radiales femelles 52b. A l’état monté du système d’accouplement 20, les premières cannelures radiales 52a, 54a sont engagées avec les secondes cannelures radiales 52b, 54b, comme cela est par exemple visible sur la FIG. 4 . Cet engagement procure un accouplement direct en rotation entre l’écrou 32 et la bague anti-rotation 38. La bague anti-rotation 38 est également équipée, en amont de ses secondes cannelures radiales 52b, 54b et au niveau d’une extrémité amont d’accouplement, un troisième nombre N3 de secondes encoches axiales 44b. Comme cela sera détaillé ci-après, les secondes encoches axiales 44b sont réparties de manière non-uniforme autour de l’axe X, c’est-à-dire de manière non-régulière. Elles sont espacées circonférentiellement les unes des autres par des secondes protubérances axiales vers l’amont, référencées 46b. Ce sont ces protubérances 46b qui définissent circonférentiellement entre elles les secondes encoches axiales 44b. Leur nombre N3 est ici par exemple de dix-huit. Ainsi, à titre d’exemple, le nombre N3 est strictement inférieur au second nombre N2, et strictement supérieur au premier nombre N1. Néanmoins, d’autres conceptions restent possibles, comme le fait de prévoir le nombre N3 plus élevé, par exemple supérieur ou égal au nombre N2. De manière encore plus générale, les nombres entiers N1, N2 et N3 précités sont préférentiellement choisis de manière à répondre à la formule suivante : (a) Encore plus préférentiellement, ces trois nombres N1, N2, N3 répondent à la formule suivante : (a’) Dans ces formules, la notation « PPCM (N1, N2) » correspond au plus petit commun multiple des nombres N1 et N2. Ainsi, l’expression « (360 / PPCM (N1, N2)) / N3 » exprime la valeur maximale du plus petit décalage angulaire, en degrés (°), entre une première encoche axiale 44a et une seconde encoche axiale 44b, après montage de la bague anti-rotation 38 autour de l’écrou 32, d’une manière qui sera détaillée ultérieurement. Ce décalage angulaire est donc inférieur ou égal à 0,1°, et encore plus préférentiellement inférieur ou égal à 0,07°, ce qui témoigne d’une correspondance angulaire parfaite ou presque parfaite entre ces deux encoches 44a, 44b. En outre, la répartition non-régulière des secondes encoches axiales 44b est réalisée de telle sorte qu’au sein de la bague anti-rotation 38, ces secondes encoches axiales 44b et certaines des secondes cannelures radiales femelles 52b forment deux à deux des couples. Au sein de chacun de ces couples, un décalage angulaire, entre la seconde encoche axiale 44b et la seconde cannelure radiale femelle 52b du couple, est différent. Par conséquent, il est défini un nombre N3 de ces couples dénommés « ci », qui sont écartés circonférentiellement les uns des autres. Au sein de chacun de ces couples ci, un décalage angulaire DAci est prévu entre la seconde encoche axiale 44b, et la seconde cannelure radiale femelle 52b du couple. Ces décalages restent préférentiellement très faibles, et ils sont de préférence chacun inférieur ou égal à une valeur maximale DAmax de décalage angulaire, répondant préférentiellement à la formule ci-dessous : (b) DAmax = Encore plus préférentiellement, les couples ci présentent respectivement des décalages angulaires satisfaisant la formule ci-dessous : (c) DAci = , avec i correspondant à un nombre entier allant de 1 à N3. Ainsi, dans le mode de réalisation préféré qui est décrit, en tenant compte des valeurs N1, N2 et N3 précitées, les valeurs des décalages angulaires DAci pour chacun des dix-huit couples ci, sont données dans le tableau ci-dessous (en degrés). N1 8 N2 37 N3 18 DAmax 1,216 DAc1 0,068 DAc2 0,135 DAc3 0,203 DAc4 0,270 DAc5 0,338 DAc6 0,405 DAc7 0,473 DAc8 0,541 DAc9 0,608 DAc10 0,676 DAc11 0,743 DAc12 0,811 DAc13 0,878 DAc14 0,946 DAc15 1,014 DAc16 1,081 DAc17 1,149 DAc18 1,216 Comme cela est visible sur les figures, chaque décalage angulaire DAci est faible, voire extrêmement faible en comparaison de la largeur circonférentielle des secondes encoches axiales 44b et des secondes cannelures radiales femelles 52b. Le décalage angulaire entre ces deux éléments 44b, 52b correspond à l’angle entre leurs lignes médianes s’étendant radialement, comme cela a été schématisé sur la FIG. 9 . Grâce à ce degré de liberté supplémentaire dans l’ajustement des éléments à accoupler, et comme évoqué précédemment, il est aisément possible de mettre en correspondance, dans la direction circonférentielle / angulaire, l’une des premières encoches axiales 44a avec l’une des secondes encoches axiales 44b. Cela permet le montage de l’organe de verrouillage 50, qui est destiné à limiter/empêcher la rotation de l’écrou 32 relativement au premier arbre 22, via la bague anti-rotation 38. En effet, l’organe de verrouillage 50 est équipé d’une ou plusieurs pattes de retenue 60, espacées circonférentiellement les unes des autres et se projetant radialement vers l’extérieur depuis un anneau 61 de cet organe 50, préférentiellement centré sur l’axe X. En position montée du système 20, chacune des pattes de retenue 60 est logée axialement dans l’une des premières encoches axiales 44a du premier arbre 22. Ici, ce sont donc trois pattes de retenue 60 qui sont respectivement logées dans trois premières encoches 44a différentes, comme cela est le mieux visible sur les figures 3 et 5. En outre, l’organe de verrouillage 50 comporte une patte d’accouplement 62 qui s’étend également radialement vers l’extérieur depuis l’anneau 61, mais sur une longueur radiale supérieure à celle des pattes de retenue 60. En effet, cette patte d’accouplement 62 est tout d’abord logée axialement dans une autre des premières encoches axiales 44a, qu’elle traverse radialement. Elle continue ensuite de s’étendre radialement vers l’extérieur pour se loger axialement dans l’une des secondes encoches axiales 44b, qui se trouve en correspondance dans la direction circonférentielle / angulaire, en rapport à l’axe X. Cette mise en correspondance des deux encoches axiales 44a, 44b peut être obtenue par un calage angulaire strictement identique de ces deux encoches. Néanmoins, un très léger décalage de ces deux secondes encoches axiales 44a, 44b reste acceptable, pour autant qu’il permette l’introduction axiale de la patte d’accouplement 62 dans chacune de celles-ci. A cet égard, il est noté que pour faciliter cette introduction, la largueur circonférentielle des secondes encoches axiales 44b de la bague anti-rotation 38 peut être légèrement supérieure à une largeur circonférentielle des premières encoches axiales 44a du premier arbre 22. Dans un tel cas de figure, le différentiel de largeurs circonférentielles, correspondant à un différentiel d’étendues angulaires de ces secondes encoches axiales 44a, 44b, reste extrêmement faible, par exemple inférieur ou égal à 0,1°, voire inférieur ou égal à 0,07°. Le système d’accouplement 20 est complété par un organe d’arrêt 64 en translation de l’organe de verrouillage 50, afin d’éviter son extraction axialement vers l’amont. Cet organe d’arrêt 64, représenté sur la FIG. 2 , peut être un jonc ou un circlips, agencé intérieurement dans une rainure 66 de l’extrémité d’accouplement du premier arbre 22. La FIG. 10 représente schématiquement différentes étapes d’un procédé préférentiel de montage du système d’accouplement 20. Tout d’abord, dans une première étape E1, il est réalisé un serrage de l’écrou 32 sur le premier arbre 22, via les filetages 34a, 34b. Ce serrage correspond de préférence au serrage unique et définitif de l’écrou, et il sert à plaquer axialement le premier arbre 22 contre le second arbre 24, grâce à l’application d’un couple de serrage prédéfini. L’application d’un sur-couple n’est avantageusement pas requise. Ensuite, la seconde étape E2 correspond au montage de la bague anti-rotation 38 autour de l’écrou 32. Grâce aux cannelures 52a, 54a, 52b, 54b, le positionnement angulaire de la bague anti-rotation 38 sur l’écrou 32 peut être multiple. Cependant, le positionnement adopté est celui qui aboutit à la correspondance précitée entre les encoches axiales 44a, 44b. Pour ce faire, il est d’abord identifié la première cannelure radiale mâle 54a de l’écrou 32 qui présente le décalage angulaire le plus faible avec l’une des premières encoches axiales 44a de l’arbre 22, après le serrage de cet écrou 32. Cette première cannelure radiale mâle 54a est appelée cannelure de référence, tandis que le décalage angulaire le plus faible est également dénommé décalage angulaire de référence. Ce décalage angulaire de référence sera donc inférieur au décalage angulaire maximal donné par la même formule que la formule (b) précitée : (b) DAmax = Ainsi, dans le mode de réalisation préféré, quel que soit le serrage réalisé sur l’écrou 32, le décalage angulaire de référence entre la première cannelure radiale mâle 54a de référence, et sa première encoche axiale 44a correspondante sur l’arbre 22, est nécessairement inférieur ou égal à la valeur DAmax de 1,216°. Ensuite, il suffit de repérer, parmi les dix-huit couples ci précités de la bague anti-rotation 38, celui qui présente le décalage angulaire DAci de valeur identique ou la plus proche de celle du décalage angulaire de référence. Une fois le couple ci identifié, la bague anti-rotation 38 est introduite axialement autour de l’écrou 32, en engageant la première cannelure radiale mâle 54a de référence de l’écrou, dans la seconde cannelure femelle 52b du couple identifié sur la bague 38. Cela permet d’effectuer une compensation entre les deux décalages angulaires, afin d’obtenir la correspondance souhaitée entre la première encoche axiale 44a associée à la première cannelure radiale mâle 54a de référence, et la seconde encoche axiale 44b du couple identifié. Pour l’obtention d’une telle compensation, qui est préférentiellement totale ou quasi-totale, il faut par exemple considérer que le décalage angulaire de référence s’observe dans le sens allant de la première encoche axiale 44a vers la première cannelure radiale mâle 54a de référence, tandis que le décalage angulaire DAci au sein de chaque couple ci s’observe dans le sens contraire, allant de la seconde cannelure radiale femelle 52b, vers la seconde encoche axiale 44b de ce couple. La conception de l’invention prévoit ainsi avantageusement un nombre N3 de valeurs de rattrapage du décalage angulaire de référence, après serrage de l’écrou 32. Par conséquent, pour les deux encoches axiales 44a, 44b en correspondance, l’angle maximal de décalage angulaire observé entre ces deux encoches est de 0,068°, correspondant à la valeur DAmax de 1,216° divisée par la valeur N3 de dix-huit. Cet angle reste excessivement petit, et il n’est pas de nature à remettre en cause l’insertion axiale de la patte d’accouplement 62, surtout lorsque comme cela a été indiqué précédemment, la largueur circonférentielle des secondes encoches axiales 44b est légèrement plus élevée que celle des premières encoches 44a. La troisième étape E3 du procédé consiste à monter l’organe de verrouillage 50 de sorte à insérer chacune des trois pattes de retenue 60 dans trois premières encoches axiales 44a du premier arbre 22. Cette insertion, réalisée par un déplacement axial de l’organe de verrouillage 50, est mise en œuvre de manière à loger simultanément la patte d’accouplement 62 dans une autre des premières encoches axiales 44a, ainsi que dans la seconde encoche axiale 44b qui se trouve en correspondance circonférentielle / angulaire. Enfin, la dernière étape E4 du procédé consiste à mettre en place l’organe d’arrêt 64 sur l’extrémité d’accouplement du premier arbre 22, afin de bloquer axialement l’organe de verrouillage 50. Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l’homme du métier à l’invention qui vient d’être décrite, uniquement à titre d’exemples non limitatifs, et dont la portée est définie par les revendications annexées. Système (20) d’accouplement de deux pièces (22, 24) de turbomachine d’aéronef, comprenant un écrou (32) de serrage des deux pièces (22, 24), l’écrou (32) étant pourvu d’un filetage intérieur d’écrou (34a) destiné à coopérer avec un filetage de première pièce (34b) pratiqué sur une première (22) des deux pièces (22, 24), la première pièce comprenant une extrémité d’accouplement pourvue d’un premier nombre N1 de premières encoches axiales (44a) réparties uniformément autour d’un axe central longitudinal (X) du système d’accouplement, celui-ci comportant également un organe de verrouillage (50) destiné à limiter/empêcher la rotation de l’écrou (32) relativement à la première pièce (22), l’organe de verrouillage (50) étant équipé d’une ou plusieurs pattes de retenue (60) chacune logée dans l’une des premières encoches axiales (44a) de la première pièce (22), ainsi que d’une patte d’accouplement (62) logée dans une autre desdites premières encoches axiales (44a), caractérisé en ce qu’il comporte de plus un second nombre N2 de premières cannelures radiales mâles (54a) réparties uniformément autour de l’axe central longitudinal (X), sur une surface externe de l’écrou (32), ainsi qu’une bague anti-rotation (38) comportant : - une surface interne pourvue de secondes cannelures radiales femelles (52b) réparties uniformément autour de l’axe central longitudinal (X), les secondes cannelures radiales femelles (52b) étant engagées avec les premières cannelures radiales mâles (54a) et prévues dans le même second nombre N2 ; - un troisième nombre N3 de secondes encoches axiales (44b) prévues à une extrémité de la bague anti-rotation (38), les secondes encoches axiales (44b) étant non-uniformément réparties autour de l’axe central longitudinal (X), de telle sorte que les secondes encoches axiales (44b) et certaines des secondes cannelures radiales femelles (52b) forment deux à deux des couples (ci) au sein de chacun desquels un décalage angulaire (DAci), entre la seconde encoche axiale (44b) et la seconde cannelure radiale femelle du couple (52b), est différent, et en ce que la patte d’accouplement (62) de l’organe de verrouillage (50) est également logée dans l’une des secondes encoches axiales (44b) de la bague anti-rotation (38). Système d’accouplement selon la revendication 1, caractérisé en ce que les premier, second et troisième nombres N1, N2 et N3 satisfont la formule (a) ci-dessous : (a) Système d’accouplement selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que le décalage angulaire (DAci) entre la seconde encoche axiale (44b) et la seconde cannelure radiale femelle (52b) de chacun desdits couples (ci) est inférieur ou égal à une valeur maximale DAmax de décalage angulaire, répondant à la formule (b) ci-dessous : (b) DAmax = Système d’accouplement selon la revendication 3, caractérisé en ce que lesdits couples (ci) présentent respectivement des décalages angulaires (DAci) satisfaisant la formule (c) ci-dessous : (c) DAci = avec i correspondant à un nombre entier allant de 1 à N3. Système d’accouplement selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la patte d’accouplement (62) s’étend radialement, selon une longueur radiale supérieure à celle des pattes de retenue (60) de l’organe de verrouillage (50). Système d’accouplement selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’une largueur circonférentielle des secondes encoches axiales (44b) de la bague anti-rotation (38) est supérieure à une largeur circonférentielle des premières encoches axiales (44a) sur la première pièce (22). Ensemble (30) pour turbomachine d’aéronef comprenant deux pièces (22, 24), ainsi qu’un système (20) selon l’une quelconque des revendications précédentes, accouplant les deux pièces (22, 24) qui sont préférentiellement deux arbres de turbomachine. Turbomachine (1) d’aéronef comprenant au moins un ensemble (30) selon la revendication 7. Procédé de montage d’un système d’accouplement (20) selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, sur deux pièces (22, 24) de turbomachine d’aéronef à accoupler, comprenant les étapes suivantes : - réalisation (E1) d’un serrage de l’écrou (32) sur la première pièce (22), via les filetages d’écrou et de première pièce (34a, 34b), de manière à plaquer axialement la première pièce (22) contre la seconde pièce (24) ; - montage (E2) de la bague anti-rotation (38) autour de l’écrou (32) ; - montage (E3) de l’organe de verrouillage (50) de sorte à loger chaque patte de retenue (60) dans l’une des premières encoches axiales (44a) de la première pièce (22), et de sorte à loger la patte d’accouplement (62) dans une autre desdites premières encoches axiales (44a), ainsi que dans l’une des secondes encoches axiales (44b) de la bague anti-rotation se trouvant en correspondance.