FR 3164017 A1 20260102 FR 2406902 A 20240627 La présente invention concerne un dispositif de mesure polarimétrique (PT) de grandeurs anisotropiques d’un milieu (M), comprenant une source de lumière (SSS) spectralement structurée délivrant une série d’impulsions à cannelures spectrales de référence, des moyens de codage spectral en polarisation (MPG) configurés pour coder spectralement en polarisation chacune des impulsions de référence délivrées par la source de lumière avec un retard de phase de mesure identique au retard de phase de référence, un détecteur de lumière (D) configuré pour capturer l’intensité lumineuse restituée par le milieu (M) pour chacune des impulsions de référence délivrée par la source de lumière et une unité de mesure configurée pour déterminer les grandeurs anisotropiques du milieu (M) à partir des images capturées par le détecteur. Figure pour l’abrégé : Figure 3 Dispositif de mesure polarimétrique par interférométrie spectrale de grandeurs anisotropiques d’un milieu, et procédé de mesure correspondant L’invention se situe dans le domaine de la mesure polarimétrique par interférométrie spectrale. Plus particulièrement, l’invention porte sur un nouveau concept de dispositif de mesure polarimétrique à codage spectral, permettant la mesure d’au moins une grandeur anisotropique d’un milieu donné. L’invention s’applique notamment, mais non exclusivement, à l’imagerie microscopique plein champ de milieux biréfringents linéaires, dont la retardance et l’azimut sont mesurés par codage spectral. L’invention s’applique également à l’imagerie microscopique de polarisation de fluorescence plein champ, le codage spectral mesurant l’orientation moyenne et la dispersion angulaire de l’axe d’absorption des fluorophores. L’invention est particulièrement bien adaptée à la microscopie plein champ en temps réel de milieux de très faibles biréfringences linéaires (typiquement inférieures à 10 -4 degrés) ou des milieux dont on souhaite mesurer l’inclinaison de fluorophores et leur distribution angulaire (avec une précision typiquement inférieure au degré). Arrière-plan technologique On s’attache plus particulièrement dans la suite de ce document à décrire la problématique existant dans le domaine de la mesure des propriétés polarimétriques de biréfringence d’un milieu. L’invention ne se limite bien sûr pas à ce contexte particulier d’application, mais présente un intérêt pour toute technique visant à caractériser les propriétés anisotropiques d’un milieu et devant faire face à une problématique proche ou similaire. L’interférométrie spectrale consiste à faire interférer des champs électromagnétiques à spectre large et cela a pour conséquence l’apparition de cannelures dans leur enveloppe spectrale. L’interférométrie spectrale est utilisée par exemple en Tomographie en Cohérence Optique (couramment désignée par son acronyme OCT – pour « Optical Coherence Tomography » ) pour imager en profondeur la réflectance d’un milieu, mais également en polarisation pour mesurer les propriétés polarimétriques d’un milieu. L’intensité lumineuse à la sortie de ces dispositifs s’écrit en fonction de la fréquence optique ν comme le produit entre le spectre de la source lumineuse et la réponse spectrale des dispositifs basés sur l’interférométrie spectrale : , (1) La réponse spectrale s’exprime quant à elle comme une somme de plusieurs modulations spectrales τ n dont l’amplitude A n et la phase ϕ n renseignent sur les propriétés du milieu d’étude : . (2) En imagerie OCT, les modulations spectrales τ n correspondent à différentes profondeurs dans le milieu et l’amplitude A n les réflectances correspondantes. En polarimétrie, les propriétés polarimétriques sont réparties sur un nombre limité de modulations, et les amplitudes et les phases sont reliées à ces propriétés. Dans l’état de l’art, un polarimètre est un dispositif utilisé pour caractériser de manière non destructive l’état de polarisation de la lumière traversant un milieu, ou bien, en fonction de la configuration optique utilisée, l’état de polarisation de la lumière réfléchie, réfractée ou diffractée par ce milieu. Il existe aujourd’hui plusieurs approches polarimétriques pour caractériser les propriétés anisotropiques d’un milieu, basées sur un codage de la polarisation : le codage temporel (basé sur une séparation séquentielle des états de polarisation), le codage spatial (basé sur une séparation spatiale des états de polarisation), et le codage spectral (basé sur une séparation en longueur d’onde des états de polarisation). Comme illustré dans le document de brevet FR3112605, un polarimètre basé sur le codage spectral comporte, dans son bras d’entrée, une source de lumière multi-longueur d’onde suivie d’un générateur d’états de polarisation, et, dans son bras de sortie, un analyseur d’états de polarisation et un détecteur de lumière. Le milieu à caractériser est disposé entre les bras d’entrée et de sortie. Le générateur d’états de polarisation comprend un premier polariseur et des moyens de codage spectral en polarisation (typiquement à base de cristaux biréfringents). L’analyseur d’états de polarisation comprend des moyens de décodage spectral en polarisation permettant de traduire les propriétés polarimétriques du milieu en intensité lumineuse (typiquement à base de cristaux biréfringents et d’un deuxième polariseur). Le principe consiste à coder spectralement la lumière incidente en polarisation pour la faire interagir avec le milieu et à convertir l’état de polarisation incident modifié par le milieu en variation d’intensité lumineuse. Les caractéristiques anisotropiques du milieu peuvent ensuite être déterminées en fonction du signal lumineux reçu par le détecteur de lumière. L’utilisation d’éléments optiques passifs dans un tel dispositif rend la mesure polarimétrique beaucoup plus efficace que celles basées sur le codage temporel ou spatial. Du point de vue théorique, un milieu biréfringent linéaire est caractérisé par deux grandeurs physiques mesurables : la retardance qui dépend de la biréfringence linéaire et de l’épaisseur du milieu, et l’azimut correspondant à l’orientation des axes neutres du milieu biréfringent par rapport à un axe de référence. En microscopie, les milieux d’étude ayant une très faible retardance à cause de leur faible épaisseur, des configurations polarimétriques tendant vers une caractérisation sur fond noir (aussi appelées techniques polarimétriques sur « quasi-fond noir ») ont été proposées, afin d’améliorer la sensibilité des mesures de polarisation. Elles reposent sur l’implémentation d’un biais polarimétrique sur fond noir et une construction particulière du générateur et de l’analyseur d’états de polarisation garantissant la plus grande sensibilité de mesure. Afin de déterminer les amplitudes A n et les phases ϕ n de la réponse spectrale, l’intensité lumineuse du signal lumineux reçu par le détecteur de lumière est mesurée et échantillonnée par un spectromètre en valeurs, puis une transformée de Fourier (TF) discrète est appliquée sur l’intensité lumineuse . L’intensité lumineuse est mesurée en fonction de la longueur d’onde, ce qui nécessite un ré-échantillonnage du signal électrique correspondant afin qu’il soit défini à intervalle régulier en fréquence optique ν. Si la source lumineuse est une source à balayage en longueur d’onde, la mesure d’intensité lumineuse se fait alors dans le temps, grâce à un capteur photoélectrique monocanal ou un spectromètre. Bien qu’elle permette la mesure d’anisotropie de faibles amplitudes d’un milieu, cette technique de mesure par interférométrie spectrale n’est pas adaptée à une acquisition en temps réel des phénomènes observés. En effet, la mesure d’intensité lumineuse en chaque point image de l’objet et le processus de discrétisation en fréquence optique engendrent un volume de données important qu’il est difficile à traiter en temps réel (pour une image constituée de N x N y points et un échantillonnage spectral , le volume de données est alors de N x N y Nν valeurs), sans compter la durée nécessaire à l’exécution du balayage en longueur d’onde (environ 10 μs par point image, soit 10 s pour une image 1000 x 1000 points). Cette durée de traitement limite donc la vitesse d’enregistrement des images à une certaine fréquence, ce qui n’est pas optimal puisque les capacités d’acquisition du détecteur de lumière ne sont pas exploitées à leur pleine mesure. Il apparaît donc particulièrement intéressant de pouvoir disposer d’une technique de mesure polarimétrique, particulièrement bien adaptée aux milieux d’anisotropie de faibles amplitudes, et qui soit efficace en termes de vitesse d’exécution. En particulier, il existe un besoin de proposer une technique qui permette d’imager à la cadence d’acquisition du détecteur l’anisotropie d’un milieu. Dans un mode de réalisation particulier de l’invention, il est proposé un dispositif de mesure polarimétrique d’au moins une grandeur anisotropique d’un milieu, ledit dispositif comprenant : une source de lumière configurée pour générer une série d’impulsions lumineuses identiques à large bande spectrale, les impulsions lumineuses de ladite série étant spectralement modulées selon une même modulation sinusoïdale définie par un retard de phase de référence et spectralement déphasées les unes des autres selon un déphasage de modulation distinct, de manière à délivrer une série d’impulsions à cannelures spectrales distinctes, dites impulsions de référence ; des moyens de codage spectral en polarisation disposés entre la source de lumière et le milieu, configurés pour coder spectralement en polarisation chacune des impulsions de référence délivrées par la source de lumière avec un retard de phase de mesure identique au retard de phase de référence ; un détecteur de lumière configuré pour capturer une série d’images représentatives de l’intensité lumineuse restituée par le milieu et obtenues respectivement avec la série d’impulsions de référence délivrées par la source de lumière ; une unité de mesure configurée pour déterminer ladite au moins une grandeur anisotropique du milieu à partir d’une combinaison desdites images capturées. Ainsi, ce nouveau concept de mesure polarimétrique repose sur l’usage d’une projection d’une lumière spectralement structurée sur le milieu (dont on souhaite mesurer l’anisotropie) et d’une démodulation spectrale de la lumière restituée par le milieu, pour permettre la réalisation de mesures ultra-rapides par codage spectral de l’anisotropie du milieu. En effet, une telle approche permet d’améliorer la cadence d’imagerie polarimétrique du milieu. Selon une mise en œuvre particulière, la source de lumière comprend : - un premier composant à retard de phase chromatique conformé pour produire ledit retard de phase de référence correspondant à la modulation sinusoïdale : - des moyens de déphasage spectral à base de composants passifs achromatiques conformés pour appliquer un déphasage de modulation distinct à chacune des impulsions lumineuses. Selon une mise en œuvre particulière, les moyens de codage spectral en polarisation comprennent un deuxième composant à retard de phase chromatique conformé pour produire ledit retard de phase de mesure. Selon une mise en œuvre particulière, la série d’impulsions de référence délivrées par la source de lumière est composée de première, deuxième et troisième impulsions de référence successives et la série d’images capturées par le détecteur de lumière est composée de première, deuxième et troisième images successives obtenues respectivement avec les première, deuxième et troisième impulsions de référence. Selon une caractéristique particulière, ladite au moins une grandeur anisotropique du milieu est déterminée à partir de la combinaison d’images définie par l’équation suivante, pour une position donnée (X ) de portion d’image : avec : , l’intensité lumineuse de la portion de la première image occupant ladite position donnée, , l’intensité lumineuse de la portion de la deuxième image occupant ladite position donnée, , l’intensité lumineuse de la portion de la troisième image occupant ladite position donnée. Selon une mise en œuvre particulière, la source de lumière comprend un premier polariseur définissant un premier axe de polarisation, dit axe de référence, et les moyens de codage comprennent un deuxième polariseur définissant un deuxième axe de polarisation incliné d’un angle non-nul par rapport à l’axe de référence dont la valeur est définie en fonction d’un seuil de saturation du détecteur de lumière. Ceci garantit la faisabilité de mesure par codage spectral sur fond noir. Selon une mise en œuvre particulière, le dispositif comprend des moyens de décodage spectral en polarisation configurés pour décoder spectralement en polarisation la lumière restituée par le milieu, lesdits moyens de décodage comprenant un troisième polariseur définissant un troisième axe de polarisation orienté perpendiculairement à l’axe de référence. Cette configuration est particulière bien adaptée à la mesure d’un milieu biréfringent. Pour la mesure des caractéristiques de fluorescence d’un milieu, les moyens de décodage spectral précités ne sont pas nécessaires. Selon une mise en œuvre particulière, la source de lumière comprend des moyens de polarisation des impulsions lumineuses chacun définissant un axe de polarisation aligné avec l’axe de référence. Selon une mise en œuvre particulière, les moyens de codage comprennent un adaptateur de phase passif conformé de façon à induire un retard de phase d’adaptation et les moyens décodage comprennent un compensateur de phase passif conformé de façon à appliquer un retard de phase de compensation qui est un retard de phase inverse au retard de phase d’adaptation. Dans un autre mode de réalisation de l'invention, il est proposé un système d’imagerie microscopique comprenant : - un dispositif de mesure polarimétrique tel que défini ci-dessus dans l’une quelconque de ses mises en œuvre, ledit dispositif comprenant des moyens d’imagerie microscopique et des moyens d’obtention de données de mesure polarimétrique de ladite au moins une grandeur anisotropique du milieu ; - des moyens de génération d’une image polarimétrique du milieu prenant en compte lesdites données de mesure polarimétrique du milieu. L’intégration du dispositif de mesure selon l’invention à un système d’imagerie microscopique permet une acquisition d’images polarimétriques de haute qualité à cadence vidéo. Dans un autre mode de réalisation de l’invention, il est proposé un procédé de caractérisation polarimétrique d’au moins une grandeur anisotropique d’un milieu, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : génération d’une série d’impulsions lumineuses identiques à large bande spectrale, les impulsions lumineuses de ladite série étant spectralement modulées selon une même modulation sinusoïdale définie par un retard de phase de référence et spectralement déphasées les unes des autres selon un déphasage de modulation distinct, de manière à délivrer une série d’impulsions à cannelures spectrales distinctes, dites impulsions de référence ; capture d’une série d’images représentatives de l’intensité lumineuse restituée par le milieu et obtenues respectivement avec la série d’impulsions de référence délivrées par la source de lumière, un codage spectral consistant à coder spectralement en polarisation chacune des impulsions de référence avec un retard de phase de mesure identique au retard de phase de référence étant préalablement appliqué aux impulsions de référence ; détermination ladite moins une grandeur anisotropique du milieu à partir d’une combinaison desdites images capturées. Dans un autre mode de réalisation de l'invention, il est proposé un produit programme d’ordinateur qui comprend des instructions de code de programme pour la mise en œuvre du procédé précité (dans l’un quelconque de ses différents modes de réalisation), lorsque ledit programme est exécuté sur un ordinateur. Dans un autre mode de réalisation de l'invention, il est proposé un médium de stockage lisible par ordinateur et non transitoire, stockant le produit programme d’ordinateur précité. Liste des figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront à la lecture de la description suivante, donnée à titre d’exemple indicatif et non limitatif, et des dessins annexés, dans lesquels : FIG. 1 présente une source de lumière spectralement structurée selon un mode de réalisation particulier de l’invention ; FIG. 2 est une représentation spectrale illustrant un exemple de signaux délivrés par la source de lumière illustrée à la FIG. 1 ; FIG. 3 présente une configuration en transmission d’un dispositif de mesure selon un mode de réalisation particulier de l’invention ; FIG. 4 présente une première configuration en réflexion d’un dispositif de mesure selon un mode de réalisation particulier de l’invention ; FIG. 5 présente une deuxième configuration en réflexion d’un dispositif de mesure selon un mode de réalisation particulier de l’invention ; FIG. 6 est un bIoc fonctionnel illustrant le principe de démodulation spectrale par éclairement spectralement structurée selon l’invention ; FIG. 7 représente la structure simplifiée d’un dispositif mettant en œuvre le procédé selon un mode de réalisation particulier de l’invention. Description détaillée de l’invention Sur toutes les figures du présent document, les éléments et étapes identiques sont désignés par une même référence numérique. Le principe général de l’invention repose sur un nouveau concept de démodulation spectrale au moyen d’une lumière spectralement structurée pour mesurer par codage spectral l’anisotropie d’un milieu. Il est proposé trois configurations particulières du dispositif selon l’invention : une configuration en transmission décrite en relation avec la FIG. 3 et deux configurations en réflexion décrites en relation avec les figures 4 et 5. De manière générale, le dispositif de mesure selon l’invention comprend, dans son bras d’entrée, une source lumineuse et un générateur d’états de polarisation par codage spectral, et dans son bras de sortie, un analyseur d’états de polarisation (dans le cas d’un milieu biréfringent linéaire) et un détecteur de lumière. Le détecteur de lumière comprend un capteur CCD monochrome, insensible aux longueurs d’onde de bande spectrale de la source de lumière. Le milieu à caractériser est disposé entre les bras d’entrée et de sortie. Le dispositif de mesure comprend également une unité de traitement électriquement reliée au détecteur de lumière d’une part, et à la source de lumière d’autre part, à des fins de pilotage de ces deux éléments. La source de lumière est synchronisée avec le détecteur de lumière de sorte qu’une impulsion lumineuse émise par la source de lumière corresponde à une image associée du milieu capturée par le détecteur de lumière. On présente, en relation avec la FIG. 1 , une source de lumière spectralement structurée selon un mode de réalisation particulier de l’invention. Cette source de lumière, référencée SSS, est utilisée pour démoduler une configuration polarimétrique par codage spectral, ou plus généralement un dispositif d’interférométrie spectrale, dont la modulation spectrale est identique à la modulation spectrale de la source lumineuse. Dans ce mode de réalisation particulier, la source de lumière SSS comprend trois composants lumineux S1-S2-S3 présentant les mêmes caractéristiques spectrales : même largeur de bande, même longueur d’onde centrale et même amplitude. Les composants S1-S2-S3 sont des sources à large bande spectrale émettant une lumière multi-longueur d’onde non polarisée. Elles sont caractérisées par une même enveloppe spectrale continue, de largeur de bande Δλ, de longueur d’onde centrale λ 0 , et d’intensité lumineuse . A titre d’exemple illustratif, les composants lumineux S1-S2-S3 sont des diodes électroluminescentes (LEDs) émettant de la lumière polychromatique dont l’enveloppe spectrale est définie par une largeur spectrale de 30 nm, une longueur d’onde centrale de 530 nm et une puissance d’émission de 100 mW. Les diodes S1-S2-S3 reposent sur un fonctionnement en mode pulsé qui consiste à émettre successivement de la lumière par impulsion lumineuse selon une séquence d’émission prédéfinie. Chaque impulsion lumineuse est de durée inférieure à la durée d’acquisition du détecteur de lumière utilisé dans le dispositif. Les diodes S1, S2 et S3 s’allument et s’éteignent successivement et de manière synchronisée avec le détecteur de lumière D. Dans l’exemple présenté ici, la diode S1 génère tout d’abord une première impulsion lumineuse I1, puis la diode S2 génère une deuxième impulsion lumineuse I2, puis la diode S3 génère une troisième impulsion lumineuse I3. Une durée d’impulsion d’environ 10ms est particulièrement bien adaptée à une cadence d’acquisition d’images de 1/100 s. Les diodes sont agencées les unes par rapport autres de sorte que l’axe de la diode S1 soit confondue avec l’axe optique du dispositif, et l’axe de la diode S2 et l’axe de la diode S3 sont perpendiculaires à l’axe optique. Les diodes S1-S2-S3 sont, de plus, accouplés à un collimateur optique (non représenté) pour limiter la divergence des faisceaux lumineux émis par celles-ci. La source de lumière SSS comprend un polariseur linéaire achromatique P0 définissant l’axe de polarisation de référence du dispositif. Le polariseur P0 convertit la lumière multi-longueur d’onde incidente en une lumière polarisée rectilignement dont l’orientation est parallèle à celle de l’axe de référence. La source de lumière SSS comprend un cube séparateur polarisant achromatique PBS et une lame séparatrice achromatique BS1 tous deux disposés sur l’axe optique du dispositif, le cube séparateur PBS étant disposé à l’intersection entre l’axe de la diode S1 et celui de la diode S2 et la lame BS1 à l’intersection entre l’axe de la diode S1 et celui de la diode S3. Le cube séparateur PBS est agencé pour transmettre la lumière incidente provenant de la diode S1 le long de l’axe optique et pour réfléchir la lumière incidente provenant de la diode S2 en direction de la lame BS1. La lumière multi-longueur d’onde non polarisée provenant des diodes S1 et S2 est convertie en une lumière polarisée rectilignement grâce au cube séparateur PBS dont l’un des axes est aligné à l’axe de référence. La lame séparatrice BS1 est agencée pour transmettre la lumière incidente provenant des diodes S1 et S2 le long de l’axe optique et pour réfléchir la lumière incidente provenant de la diode S3 en direction de la lame LP0. La lumière multi-longueur d’onde non polarisée provenant de la diode S3 est alors convertie en une lumière polarisée rectilignement grâce au polariseur linéaire achromatique PS3 dont l’axe de polarisation est aligné avec l’axe de référence. On entend par « achromatique » le fait que le composant polarise la lumière incidente indépendamment des longueurs d’onde caractérisant cette lumière. Avant d’atteindre la lame séparatrice BS1, la lumière issue du polariseur PS3, traverse en outre une lame quart-d’onde LQ1 orientée de 45° par rapport à l’axe de référence. Cette lame quart-d’onde est une lame achromatique (ou d’ordre 0) dont le retard de phase est égal à π/2 indépendamment des longueurs d’onde concernées. Enfin, les diodes S1 et S2 peuvent être polarisées rectilignement au préalable en amont du cube séparateur PBS grâce à des polariseurs linéaires PS1 et PS2, dont les axes de polarisation sont alignés sur l’axe de référence, pour corriger les défauts polarimétriques éventuels du cube séparateur PBS. La source de lumière SSS comprend en outre une lame à retard de phase chromatique LP0 (par exemple à base d’un matériau cristallin biréfringent), disposée entre la lame séparatrice BS1 et le polariseur P0, définissant le retard de phase de référence du dispositif. La lame à retard de phase LP0 possède un axe neutre orienté à 45° par rapport à l’axe de référence du polarisateur LP0. La lame à retard de phase LP0 constitue des moyens de modulation selon l’invention. La lame à retard de phase LP0 a pour effet de moduler l’intensité lumineuse de la lumière incidente selon une modulation sinusoïdale définie par le retard de phase de référence, et ainsi de produire en sortie une lumière spectralement structurée. Cela se traduit par la formation d’impulsions à cannelures spectrales Sc1, Sc2, Sc3 comme illustré sur la figure (apparition de cannelures spectrales dans le spectre d’origine des diodes). Le retard de phase de référence appliqué dépend de l’épaisseur de la lame, du matériau utilisé et des caractéristiques spectrales des diodes. Plus le retard de phase appliqué est important, plus le nombre de cannelures présentes dans le signal lumineux est grand. On entend ici par « chromatique », pour une lame à retard de phase donnée, le fait que cette lame soit suffisamment épaisse pour produire un retard de phase dont la variation est plus grande que 2π entre le début et la fin de l’enveloppe spectrale d’origine des diodes. De plus, la présence du cube séparateur PBS et de la lame quart-d’onde LQ1 a pour effet d’induire un déphasage de la modulation sinusoïdale distinct selon la diode concernée, ce qui se traduit par un décalage des cannelures spectrales d’un spectre à l’autre à la sortie de la source lumineuse SSS. En effet, le cube séparateur PBS permet aux cannelures spectrales associées à la diode S1 après le polarisateur P0 d’être en opposition de phase par rapport aux cannelures spectrales de la diode S2 et la lame quart-d’onde LQ1 permet aux cannelures spectrales associées à la diode S3 après le polarisateur P0 d’être en quadrature de phase par rapport aux cannelures spectrales associées aux diodes S1 et S2. Ainsi, le cube séparateur PBS et la lame quart-d’onde LQ1 constituent des moyens de déphasage de modulation selon l’invention. De la sorte, la source lumineuse SSS délivre une série de trois impulsions à cannelures spectrales distinctes successives S 1,2,3 , l’impulsion à cannelures Sc1 étant associée à la diode S1, l’impulsion à cannelures Sc2 étant associée à la diode S2 et l’impulsion à cannelures Sc2 étant associée à la diode S3. Il s’agit des impulsions lumineuses de référence du dispositif. Le spectre des trois impulsions de référence délivrées en sortie de la source lumineuse SSS peut s’exprimer mathématiquement de la façon suivante : pour le spectre cannelé Sc1 ; pour le spectre le spectre cannelé Sc2 ; pour le spectre cannelé Sc3. La figure 2 est une représentation spectrale illustrant le triplet d’impulsions lumineuses générées successivement en sortie de la source de lumière SSS (exprimée en unité arbitraire) en fonction de la longueur d’onde λ (exprimée en nm). Les trois impulsions lumineuses Sc1, Sc2, Sc3 sont représentées de manière superposée sur cette figure uniquement à titre d’illustration, afin de mettre en évidence les différences entre les spectres lumineux délivrés par la source de lumière SSS, mais ne constituent pas la réalité de l’invention où les trois impulsions lumineuses Sc1, Sc2, Sc3 ne sont pas délivrées simultanément, mais successivement dans le temps selon une séquence d’émission prédéfinie par l’unité de traitement. Comme expliqué ci-dessus, l’application d’une même modulation sinusoïdale (par exemple de la forme , avec le coefficient de modulation et la fréquence spectrale) et d’un déphasage de modulation spectrale distinct (0 pour I1, π/2 pour I3 et π pour I2) aux signaux lumineux I1, I2, I3 a pour effet de produire des spectres cannelés déphasés les uns des autres : le spectre Sc2 associée à la diode S2 se présente sous la forme d’un signal à cannelures spectrales déphasées de π par rapport spectre Sc1 associée à la diode S1, alors que le spectre Sc3 associée à la diode S3 se présente sous la forme d’un signal à des cannelures spectrales déphasées de π/2 par rapport aux spectres Sc1 et Sc2 (l’ensemble des cannelures étant contraintes par la forme de l’enveloppe spectrale d’origine des diodes). Un nombre minimum de cannelures dans la largeur spectrale Δλ des diodes S1-S2-S3 centrées à la longueur d’onde λ 0 est nécessaire pour permettre la faisabilité d’une mesure polarimétrique selon l’invention. Ce nombre de cannelures correspond à un retard de phase minimum sous la forme à la fréquence optique centrale avec c la vitesse de la lumière dans le vide. En théorie, le nombre de cannelures peut être infini si la modulation spectrale des diodes S1-S2-S3 est rigoureusement identique à la modulation spectrale du codage spectral permettant de mesurer les propriétés polarimétriques du milieu d’étude. Si ce n’est pas le cas, ce nombre de cannelures est limité en pratique à une dizaine de cannelures ( est alors compris entre 1 et 10). A titre d’exemples, la lame à retard de phase LP0 peut être un cristal à base de quartz (SiO 2 ), de calcite (CaCO₃), de vanadate d’yttrium (YVO 4 ), ou de dioxyde de tellium (TeO 2 ), sans pour autant être exhaustif. Pour un cristal à base d’YVO 4 et une source lumineuse centrée à 500 nm et de largeur spectrale 30 nm, l’épaisseur minimale de la lame à retard de phase est de 0,4 mm pour faire apparaître au minimum 10 cannelures dans la largeur spectrale de la source. Selon une variante de mise en œuvre, le retard de phase est fait par un interféromètre au lieu d’une lame à retard de phase. Dans le présent exemple, la source lumineuse SSS est composée d’un triplet de diodes électroluminescentes identiques, de largeur spectrale 30 nm et de longueur d’onde centrale de 530 nm. Il s’agit là d’un exemple de mise en œuvre particulier et d’autres types de composants lumineux multi-longueurs d’onde, présentant des caractéristiques spectrales identiques ou différentes, peuvent tout à fait être utilisés sans sortir du cadre de l’invention. Les composants lumineux peuvent être par exemple des diodes super luminescentes, des lasers femtoscecondes, des lasers supercontinuum, des lasers à balayage en longueur d’onde, sans pour autant être exhaustif. De même, le nombre de composants lumineux équipant la source de lumière peut être plus important de sorte que le nombre d’impulsions lumineuses qui compose la série d’impulsions illuminant le milieu M soit plus important, afin d’augmenter la précision des mesures. Selon une variante de mise en œuvre, la source de lumière (SSS) comprend un unique composant lumineux générant une impulsion lumineuse unique et des moyens de déviation mécanique de ladite impulsion unique sur trois chemins optiques différents présentant un retard optique de phase permettant un déphasage de la modulation spectrale adaptée (en opposition et en quadrature), de manière à générer une série de trois impulsions lumineuses de référence. Dans ce cas, les moyens de déviation mécanique doivent être synchronisé avec le détecteur de lumière D. Microscopie plein champ en transmission pour la mesure de la biréfringence linéaire par codage spectral avec une illumination spectralement structurée La FIG. 3 présente une configuration en transmission d’un dispositif de mesure selon un mode de réalisation particulier de l’invention. Cette configuration particulière permet de réaliser une mesure en microscopie de polarisation plein champ et sur fond noir de la biréfringence linéaire d’un milieu M au moyen d’une lumière spectralement structurée. Le milieu M est caractérisé par une transmittance isotrope T x,y en chaque point (x,y) du milieu qui correspond au rapport entre l’intensité lumineuse de la lumière issue du milieu (après interaction avec celui-ci), notée [I M ] x,y , et l’intensité lumineuse directement issue de la source spectralement structurée SSS (sans interaction avec le milieu), notée I 0 . Dans ce cas, l’intensité lumineuse [I M ] x,y peut s’écrire mathématiquement de la manière suivante : [I M ] x,y = T x,y x I 0 . Le milieu M est par exemple une fibre de collagène, caractérisée par une biréfringence linéaire et dont on cherche à mesurer la retardance R (reliée à l’épaisseur et la biréfringence de l’échantillon biologique) et l’azimut α (correspondant à l’orientation des fibres dans le plan de l’image). Selon l’invention, le dispositif de mesure PT comprend : - dans son bras d’entrée, une source de lumière spectralement structurée SSS (telle présentée ci-avant en relation avec les figures 1 et 2) disposée en entrée d’un module de codage spectral en polarisation (aussi appelé générateur spectral en polarisation), référencé MPG ; - dans son bras de sortie, un module de décodage spectral en polarisation (aussi appelé analyseur spectral en polarisation), référencé MPA, disposé en entrée à un détecteur de lumière D ; - le milieu M, disposé entre le générateur spectral MPG et l’analyseur spectral MPA ; - une unité de traitement (non représentée) électriquement relié à la source SSS d’une part et au détecteur D d’autre part, le détecteur D étant synchronisé à la source SSS. Le dispositif de mesure PT est intégré dans un système d’imagerie comprenant d’autres éléments qui sont, dans cet exemple, un condenseur C et un objectif de microscope O, disposé de part et d’autre du milieu M entre le générateur MPG et l’analyseur MPA, et une lentille de projection L. Le détecteur de lumière D est disposé dans le plan image de la lentille de projection L. Tous ces éléments sont disposés sur un même axe optique de façon à permettre une analyse par transmission de lumière à travers le flux de matière à analyser. On note par la suite P0 l’axe de référence du dispositif donné par le polarisateur P0. Le générateur MPG est configuré pour coder spectralement en polarisation la lumière émise par la source SSS. Aussi, à chaque longueur d’onde émise est attribué un état de polarisation distinct caractérisant la lumière interagissant avec le milieu M. Quant à l’analyseur MPA, il est configuré pour traduire les états de polarisation modifiés par le milieu biréfringent M en variation d’intensité lumineuse. Le détecteur de lumière D, synchronisé aux impulsions lumineuses émises par la source SSS, capture et numérise les images du milieu M à une fréquence d’acquisition FPS (par exemple 1/100 s). Le générateur MPG est configuré pour moduler le signal lumineux traversant le milieu d’intérêt M selon une modulation spectrale sinusoïdale identique à celle appliquée par la source de lumière SSS. Le détecteur de lumière D est une caméra CCD monochrome, insensible aux longueurs d’onde contenues dans la bande spectrale de la source de lumière SSS. Le détecteur de lumière D est placé dans le plan image du milieu M donnée par l’objectif, et détecte l’intensité lumineuse qu’il reçoit en sortie de l’analyseur MPA. Il convertit alors cette image optique en image numérique à destination de l’unité de traitement qui applique des opérations mathématiques sur trois images successives pour afficher l’image de la retardance et de l’azimut à la cadence FPS/3. Le détecteur de lumière D est en outre caractérisé par un seuil de saturation d’intensité lumineuse SD, défini comme étant la quantité de lumière au-delà de laquelle la couche photosensible du détecteur n’est plus capable de détecter une variation d’intensité lumineuse. Il est possible d’adapter la nature du détecteur de lumière en fonction de l’application envisagée, comme discuté plus loin en relation avec la mesure de dispersion de la biréfringence et de la phase spatiale du milieu. Bras d’entrée du dispositif Le générateur MPG comprend un polariseur linéaire achromatique P1 dont l’axe de polarisation est incliné d’un angle β par rapport à l’axe de référence P0. L’angle d’inclinaison β est défini dans le plan perpendiculaire à l’axe principal du dispositif (axe de propagation de la lumière). Cet angle permet d’augmenter la sensibilité de la mesure de la biréfringence en rendant la mesure proportionnelle à la biréfringence. On appelle l’angle β, facteur de linéarisation. La valeur du facteur de linéarisation β (exprimée en degrés) est comprise dans la plage [0 ; 90°], et est fonction du niveau d’intensité de lumière I 0 émise par la source SSS et du seuil de saturation SD du détecteur de lumière D. Afin d’être proche du seuil de saturation du détecteur D, la valeur du facteur de linéarisation β est de l’ordre de quelques degrés. Le générateur MPG comprend également une lame à retard de phase chromatique LP1 dont le retard de phase – dit retard de phase de mesure - est identique à celui conféré par la lame à retard de phase de référence LP0 équipant la source SSS. Un des axes neutres de la lame LP1 est aligné avec l’axe de référence P0. Dans l’exemple particulier présenté ici, les lames à retard de phase LP0 et LP1 sont constituées chacune d’un cristal biréfringent de vanadate d’yttrium (YVO 4 ) de même épaisseur. De façon alternative, on pourrait envisager que les lames à retard de phase LP0 et LP1 soient fabriquées chacune dans un matériau de biréfringence différente, avec des épaisseurs choisies de sorte que le retard de phase appliqué par la lame LP0 soit identique à celui appliqué par la lame à retard de phase LP1. La présence de la lame à retard de phase LP1 permet de générer une multitude d’états de polarisation proches d’états linéaires et quasi alignés à l’axe de référence P0, chacun associé à une longueur d’onde donnée de la bande spectrale de la source SSS. Cette lame à retard de phase LP1 permet en outre de moduler spectralement le signal lumineux passant par le milieu d’intérêt M avec la même modulation sinusoïdale que celle appliquée par la source lumineuse SSS. Cette modulation sinusoïdale générée par LP1 étant impactée en amplitude et en phase par les propriétés du milieu M, une démodulation spectrale du signal de lumineux passant par le milieu d’intérêt M permet de remonter aux grandeurs anisotropiques recherchés (retardance et azimut). Le générateur MPG comprend, enfin, une lame quart-d’onde achromatique LQ+, dont les axes neutres sont orientés à 45° par rapport à l’axe de référence P0. Le rôle de la lame LQ+ est de sonder le milieu M avec des états de polarisation proches d’un état de polarisation circulaire afin de pouvoir mesurer indépendamment la retardance et l’azimut du milieu M. Bras de sortie du dispositif L’analyseur MPA comprend une lame quart-d’onde achromatique LQ- orientée pour induire un retard de phase d’ordre inverse à celui de la lame LQ+. Plus précisément, l’axe rapide de la lame LQ+ est aligné à l’axe lent de la lame LQ-. Ainsi, sans milieu M, l’association des lames LQ+ et LQ- se comporte comme une lame onde qui est neutre du point de vue du déphasage. L’analyseur MPA comprend également un polariseur achromatique P3 dont l’axe de polarisation est perpendiculaire à l’axe de référence P0. Si les lames LQ+ et LQ- ne se compensent pas parfaitement, l’intensité lumineuse mesurée par le détecteur D n’est plus nulle pour β=0 sans milieu M. Une troisième lame quart-d’onde achromatique LQC, dont les axes neutres sont orientés à 0° par rapport à l’axe de référence P0, est ajoutée après la lame LQ- pour compenser les défauts éventuels des lames LQ+ et LQ-. Dans ce cas, l’axe de polarisation de P3 est tourné jusqu’à minimiser l’intensité lumineuse mesurée par le détecteur D pour β=0 sans milieu M, de façon à garantir une mesure sur fond noir. Le principe de cette configuration en transmission est de permettre une mesure ultra-sensible et ultra-rapide de la retardance R et l’azimut α du milieu M à la cadence d’acquisition FPS, à partir de seulement trois images successives obtenues respectivement avec les trois impulsions à cannelures Sc1-Sc2-Sc3. On décrit ci-après l’approche mathématique sous-jacente qui a permis d’aboutir à la solution de la présente invention. Cette approche repose sur une démodulation spectrale de spectres cannelés pour déterminer la retardance R et l’azimut α du milieu M. Elle s’appuie en partie sur le schéma-bloc de la FIG. 6 qui illustre le principe démodulation spectrale par détection synchrone selon l’invention. Le bloc GMA représente l’ensemble des éléments MPG-M-MPA (c’est-à-dire le générateur MPG, le milieu M et l’analyseur MPA) du dispositif. La source spectralement structurée SSS émet une série de trois impulsions lumineuses multi-longueur d’onde successives, polarisées rectilignement suivant l’axe de référence P0. Ces impulsions lumineuses sont synchronisées au détecteur de lumière D et leurs durées sont inférieures ou égales à la durée d’acquisition du détecteur de lumière D. On note par la suite l’intensité spectrale de la ième impulsion lumineuse. Comme évoqué plus haut, ces impulsions lumineuses présentent les mêmes caractéristiques spectrales (même largeur spectrale, même longueur d’onde centrale et même amplitude) et présentent une seule modulation sinusoïdale de leur spectre avec un contraste C m égal à 1 ou 0, et une phase φ m qui leur est propre sous la forme : , (3) Considérons à présent la source spectralement structurée SSS comme source lumineuse pour un dispositif basé sur l’interférométrie spectrale et de réponse spectrale en chaque point ( x,y ) de l’objet défini par . La réponse spectrale est donc composée d’un terme indépendant de ν (terme DC) et d’un terme de modulation en ν dont l’amplitude et la phase sont les éléments à mesurer. Si on considère un détecteur de lumière muni d’un capteur CCD monochrome (donc insensible à la longueur d’onde) comme détecteur du dispositif d’interférométrie spectrale, l’image capturée par le capteur CCD pour la m ième impulsions lumineuses s’écrit de la façon suivante : . (4) On démontre ci-après qu’il suffit de trois images représentatives de l’intensité lumineuse restituée par le milieu M respectivement pour trois impulsions lumineuses différentes pour calculer la Transformée de Fourier de à une modulation spécifique τ 0 et remonter aux valeurs d’amplitude et de phase . Prenons par exemple les trois spectres cannelés suivants : , (5) , (6) . (7) Les images obtenues par le détecteur de lumière respectivement pour les trois impulsions lumineuses s’expriment alors : (8) (9) (10) La combinaison des images associées aux trois impulsions lumineuses permet d’avoir : (11) avec i 2 =-1, ce qui correspond bien à la Transformée de Fourier de à la modulation spécifique . L’image correspond quant à elle au terme d’amplitude indépendant de la fréquence ν (terme DC) de la Transformée de Fourier de . Il existe bien entendu d’autres combinaisons possibles de spectres cannelés. Prenons par exemple les spectres cannelés Sc1, Sc2 et Sc3 délivrées par la source de lumière SSS (représentations spectrales de référence illustrées sur les figures 1 et 2) : , (12) , (13) . (14) La combinaison des images associées aux trois éclats lumineux permet également d’avoir : (15) avec : La combinaison des images correspond au terme d’amplitude indépendant de la fréquence ν (terme DC) de la Transformée de Fourier de . En sortie de la source de lumière SSS, les spectres cannelés associés aux diodes S1, S2 et S3 correspondent respectivement aux équations (12), (13) et (14) pour les diodes S1, S2 et S3 considérant que ces dernières ont exactement la même intensité lumineuse . Si les diodes utilisées (ou autres composants lumineux) présentent des écarts d’intensité lumineuse, les trois images , et capturées par le détecteur de lumière D respectivement pour les trois impulsions lumineuses doivent être pondérées numériquement pour s’assurer que les trois diodes émettent la même enveloppe spectrale avec une intensité lumineuse identique. Les coefficients de pondération peuvent être calculés en mesurant l’intensité lumineuse de chaque diode préalablement à la construction de la source de lumière ou en mesurant en temps réel l’intensité lumineuse de chaque diode grâce à un photodétecteur D1 placé après la lame séparatrice BS1 (comme le photodétecteur D1 illustré en pointillés sur la FIG. 1 ). Pour un milieu biréfringent M, la réponse spectrale en chaque point ( ) du milieu peut alors s’exprimer sous la forme : . (16) L’équation (13) ci-dessus est définie en considérant un milieu M de très faible biréfringence linéaire. La réponse spectrale est donc composée d’un terme indépendant de ν (terme DC) et d’un terme de modulation en ν dont l’amplitude est linéaire par rapport à la retardance R (ce qui assure une bonne sensibilité) et dont la phase est reliée à l’azimut α. Afin d’accéder à l’amplitude et à la phase de la modulation spectrale du codage spectral (identique au codage spectral des sources S1-S2-S3), mais également au terme DC pour s’affranchir de la transmission T x,y du milieu et de l’intensité lumineuse I 0 de la source lumineuse, il suffit selon l’invention de considérer les trois images successives captées par le détecteur de lumière D - à savoir , et - et obtenues respectivement avec les trois spectres cannelés Sc1, SC2, Sc3 - à savoir , , -délivrés par la source de lumière SSS. On définit le coefficient de combinaison , pour une position donnée ( ) de portion d’image (un pixel ou groupe de pixels) commune aux trois images capturées, par la combinaison d’images suivante : (17) , l’intensité lumineuse de la portion de la première image occupant ladite position donnée, la première image étant associée avec la première impulsion de référence, , l’intensité lumineuse de la portion de la deuxième image occupant ladite position donnée, la deuxième image étant associée avec la deuxième impulsion de référence, , l’intensité lumineuse de la portion de la deuxième image occupant ladite position donnée, la troisième image étant associée avec la troisième impulsion de référence. Les coordonnées ( ) d’un point image sont reliées aux coordonnées ( ) d’un point objet du milieu suivant le grandissement transversal du microscope. On peut alors en déduire l’équation suivante : (18) soit, à chaque position donnée ( ) du triplet d’images : (19) (20) Ainsi, ce nouveau concept de démodulation de spectres cannelés permet, grâce à la connaissance de l’amplitude et la phase d’une unique modulation spectrale, de déterminer les grandeurs anisotropiques d’un milieu biréfringent à la cadence d’acquisition du détecteur de lumière. En d’autres termes, ce nouveau concept permet d’imager à la cadence vidéo l’amplitude et la phase d’une unique modulation spectrale. Cette approche astucieuse permet de réaliser des mesures de biréfringence linéaire indépendamment des caractéristiques de transmission T x,y du milieu M et de l’intensité lumineuse I 0 de la source de lumière SSS. Microscopie plein champ multimodale en transmission pour la mesure de la biréfringence linéaire et de la dispersion de la retardance R Pour cette application, seul le détecteur de lumière D compris dans le dispositif de mesure PT (décrit plus haut en relation avec la FIG. 3 ) est remplacé par une caméra hyperspectrale (imagerie en champ large) dont la propriété est de fournir séquentiellement des images à différentes longueurs d’onde sur une plage spectrale et un intervalle spectral donnés. Les lames à retard de phase LP0 et LP1 doivent être suffisamment épaisses pour que les retards de phase de référence et de mesure soient supérieurs d’au moins de 2π sur l’intervalle spectral de la caméra hyperspectrale. Les diodes S1, S2 et S3 doivent avoir une largeur spectrale supérieure à au moins 2 fois l’intervalle spectral de la caméra hyperspectrale. Les diodes S1, S2 et S3 éclairent alternativement le milieu M, avec une durée correspondant au temps de balayage de la caméra hyperspectrale pour couvrir la plage spectrale des sources S1, S2 et S3. Ainsi, à chaque image fournie par la caméra hyperspectrale et correspondant à une longueur d’onde de la plage spectrale, la retardance R du milieu M est mesurée. La dispersion de la biréfringence est alors obtenue en mesurant les variations de la valeur de la retardance R en fonction des différentes images acquises par la caméra hyperspectrale, c’est-à-dire en fonction de la longueur d’onde. Microscopie plein champ multimodale en transmission pour la mesure de la biréfringence linéaire et de la phase spatiale Pour cette application, seul le détecteur de lumière D compris dans le dispositif de mesure PT (décrit plus haut en relation avec la FIG. 3 ) est remplacé par une caméra sensible à la phase spatiale, c’est-à-dire au front d’onde provenant du milieu M. Les diodes S1, S2 et S3 éclairent alternativement le milieu M, avec une durée correspondant au temps permettant à la caméra de phase de mesurer le front d’onde. La caméra de phase fournissant également l’image en intensité du milieu M, le dispositif est capable de fournir ainsi une image de biréfringence et une image de phase du milieu M. Microscopie plein champ en réflexion pour la mesure de la biréfringence linéaire par codage spectral avec une illumination spectralement structurée La FIG. 4 présente une première configuration en réflexion d’un dispositif de mesure selon un mode de réalisation particulier de l’invention. Cette configuration particulière, référencée PR, permet de réaliser une mesure en microscopie de polarisation plein champ de la biréfringence linéaire d’un milieu M au moyen d’une lumière spectralement structurée. Comme pour le dispositif PT, le dispositif de mesure PR est conçu pour réaliser une mesure ultra-sensible de la biréfringence linéaire d’un milieu d’étude M au moyen de trois images successives du milieu M. A la différence de la configuration du dispositif PT, les lames quart-d’onde LQ+ et LQ- assurant les rôles d’adaptateur et de compensateur de phase selon l’invention sont remplacées par une seule lame quart-d’onde achromatique LQ (par exemple identique à lame quart-d’onde LQ+). Une lame séparatrice BS2 disposée entre la lame à retard de phase de mesure LP1 et la lame quart-d’onde LQ est arrangée pour réfléchir la lumière restituée par le milieu M vers le détecteur de lumière D via le polariseur P3 et la lentille L. Comme pour le dispositif PT, la source de lumière SSS génère une série de trois impulsions et le détecteur de lumière D capture de manière synchrone les images représentatives de l’intensité lumineuse restituée par le milieu M pour chacune des impulsions délivrées par la source, comme précédemment décrit. Il est possible d’adapter la nature du détecteur de lumière D en fonction de l’application envisagée : typiquement, il peut être équipé d’une caméra CCD monochrome pour une mesure de la retardance et de l’azimut, d’une caméra hyperspectrale pour une mesure de la retardance, de l’azimut et de la dispersion de la retardance, ou d’une caméra sensible au front d’onde pour une mesure de la retardance, de l’azimut et de la phase spatiale. Microscopie plein champ en réflexion pour la mesure de la fluorescence par codage spectral avec une illumination spectralement structurée La FIG. 5 présente une deuxième configuration en réflexion d’un dispositif de mesure selon un mode de réalisation particulier de l’invention. Cette configuration particulière, référencée FR, permet de réaliser une mesure de florescence en microscopie de polarisation plein champ d’un milieu M’ au moyen d’une lumière spectralement structurée. Le dispositif de mesure FR est intégré à un système d’imagerie comprenant un objectif de microscope O disposé devant le milieu M’ et une lentille de projection L, le détecteur de lumière D étant disposé dans le plan image de la lentille de projection L. Le milieu M’ est par exemple une cellule dont les microfilaments d'actine sont marqués avec de la phalloïdine conjuguée à l'éosine. Un tel milieu est caractérisé par une intensité de fluorescence lorsqu’éclairé par une onde polarisée parallèlement à l’axe d’absorption des fluorophores, et dont on cherche à mesurer l’orientation moyenne θ de l’axe d’absorption des fluorophores (mesure d’amplitude) et leur dispersion angulaire ρ (mesure de phase). Si les axes d’absorption des fluorophores sont tous alignés suivant la direction θ, alors ρ=1. Au contraire, si les axes d’absorption sont distribués aléatoirement, alors ρ=0. Cette configuration permet de réaliser une mesure locale de θ et de ρ à une cadence vidéo FPS, à partir de trois images successives obtenues suivant trois impulsions lumineuses de la source de lumière SSS. A la différence de la configuration du dispositif PR ou celle du dispositif PT, l’analyseur MPA n’est pas utile car la traduction des états de polarisation modifiés par le milieu M en variation d’intensité lumineuse se fait directement par l’axe d’absorption des fluorophores. Le polariseur P3 présent dans les configurations précédentes n’est donc pas utile ici. De plus, à la différence de la configuration du dispositif PR, la lame à retard de phase de mesure LP1 est disposée, non plus entre le polariseur P2 et la lame séparatrice BS2, mais entre la lame séparatrice MS2 et la lame quart-d’onde LQ, afin d’éviter les modifications des états de polarisation induites par les possibles défauts polarimétriques de la séparatrice BS2. Un filtre en longueur d’onde FF est de plus disposé entre la lentille de projection L et le détecteur de lumière D et conformé pour transmettre la lumière de fluorescence à mesurer et absorber la lumière provenant de la source SSS à partir de la lumière restituée par le milieu M’. Le détecteur de lumière D, synchronisé aux impulsions lumineuses émises par la source SSS, capture les images du milieu M’ à la cadence d’acquisition FPS. Plus particulièrement, le détecteur de lumière D détecte l’intensité lumineuse de fluorescence qu’il reçoit après réflexion sur la lame séparatrice BS2 et passage par via le filtre en longueur d’onde FF. Il convertit alors l’intensité lumineuse de fluorescence reçue en image numérique à destination de l’unité de traitement (non représentée) qui applique les opérations mathématiques nécessaires sur les trois images successives pour afficher une image de l’orientation moyenne des axes d’absorption et la distribution angulaire à la cadence d’acquisition FPS/3. Bras d’entrée du dispositif Dans cette configuration particulière, le générateur MPG comprend : - le polariseur linéaire achromatique P2 dont l’axe de polarisation est aligné à l’axe de référence P0, - la lame séparatrice BS2 arrangée pour réfléchir la lumière de fluorescence provenant du milieu M’ vers le bras de sortie, - la lame à retard de phase de mesure LP1 dont la différence de retard de phase est identique à la lame à retard de phase de référence LP0, l’un des axes neutres de la lame LP1 étant tourné de 45° par rapport à l’axe de référence P0, - la lame quart-d’onde achromatique LQ, dont les axes neutres sont orientés à 0° par rapport à l’axe de référence P0, le rôle de la lame LQ étant de sonder le milieu M’ avec des états de polarisation qui permettent de pouvoir mesurer indépendamment l’orientation moyenne et la dispersion angulaire des axes d’absorption des fluorophores du milieu M’. Bras de sortie du dispositif La lumière réfléchie par la lame séparatrice BS2 est filtrée spectralement via le filtre en longueur d’onde FF pour ne laisser passer que l’intensité de fluorescence provenant restituée par le milieu M’. A la différence de la configuration PT, l’angle d’inclinaison β opéré au niveau du polariseur linéaire achromatique P2 est défini à 0° par rapport à l’axe de référence P0 et la lame LP1 est tournée de 45° car on ne cherche pas à mesurer des valeurs de ρ les plus petites possibles. Le lame quart-d’onde LQ doit être alors orientée à 0° par rapport à l’axe de référence P0 afin de pouvoir mesurer indépendamment la direction θ et la dispersion angulaire ρ et α. En repartant des mêmes considérations mathématiques évoquées plus haut en relation avec la figure 3, La réponse spectrale en chaque point ( ) du milieu fluorescent M’ s’exprime sous la forme : . (21) La réponse spectrale est donc composée d’un terme indépendant de ν (terme DC) et d’un terme de modulation en ν dont l’amplitude est linéaire par rapport à la distribution angulaire ρ des axes d’absorption et dont la phase est reliée à l’orientation moyenne des axes d’absorption des fluorophores. Afin d’accéder à l’amplitude et à la phase de la modulation spectrale, il suffit selon l’invention de considérer les trois images successives captées par le détecteur de lumière D, , , et obtenues respectivement avec les trois impulsions lumineuse , , délivrées par la source de lumière SSS. Les coordonnées ( ) d’un point image sont reliées aux coordonnées ( ) d’un point objet du milieu suivant le grandissement transversal du microscope. On définit le coefficient de combinaison , pour une position donnée ( ) de portion d’image (un pixel ou groupe de pixels) commune aux trois images capturées, par la combinaison d’images suivante : (22) On peut alors déduire l’équation suivante : (23) soit, à chaque position donnée ( ) du triplet d’images : (24) (25) Ainsi, ce nouveau concept de démodulation de spectres cannelés, permet grâce à la connaissance de l’amplitude et la phase d’une modulation spectrale, de déterminer les grandeurs anisotropique d’un milieu fluorescent à la cadence d’acquisition du détecteur de lumière. La FIG. 7 représente la structure simplifiée d’une unité de traitement mettant en œuvre le procédé de mesure selon un mode de réalisation particulier. Cette unité de traitement 10 comprend plus particulièrement une mémoire vive 30 (par exemple une mémoire RAM), un processeur ou microprocesseur 10 et piloté par un programme d’ordinateur stocké dans une mémoire morte 20 (par exemple une mémoire ROM ou un disque dur). A l’initialisation, les instructions de code du programme d’ordinateur sont par exemple chargées dans la mémoire vive 30 avant d’être exécutées par le processeur 10. L’unité de traitement UT est électriquement reliée au détecteur de lumière, à la source de lumière à des fins de pilotage de ces deux éléments, mais également à une interface homme-machine, équipée par exemple d’un écran à des fins d’affichage d’une image représentative de l’anisotropie mesurée du milieu. Le pilotage de ces éléments est réalisé au moyen de commandes de pilotage transmises par l’unité UT. Sur instructions de lancement d’une mesure d’anisotropie, l’unité de traitement UT initialise le procédé et exécute les étapes du procédé suivantes grâce au programme d’ordinateur. L’unité de traitement UT transmet une commande d’émission à la source de lumière SSS afin de déclencher l’émission du triplet d’impulsions lumineuses de référence successives (série d’impulsions à cannelures spectrales distinctes référencée S 1,2,3 sur les figures 3, 4, 5). En parallèle, l’unité de traitement UT transmet une commande de capture au détecteur de lumière D pour déclencher une série de prises de vue successives du flux lumineux restitué par le milieu d’étude, obtenues respectivement pour le triplet d’impulsions lumineuses de référence successives délivrées par la source de lumière SSS. Chaque impulsion de référence a préalablement subi un codage spectral passif en polarisation avec un retard de phase de mesure identique au retard de phase de référence. L’unité de traitement UT obtient alors un triplet de trois images, plein champ et à la cadence d’acquisition du détecteur, représentatives de l’intensité lumineuse issue du milieu associées chacune à l’une des impulsions lumineuses de référence du triplet. L’unité de traitement UT détermine ensuite les grandeurs anisotropiques du milieu d’étude à partir d’une combinaison des images capturées conformément au principe évoqué plus haut en relation avec les figures 3 à 6. Ces données de mesure polarimétrique du milieu sont fonction des signaux électriques délivrés par le détecteur D. Elles sont traitées par l’unité de traitement UT qui délivre en sortie, via l’écran d’affichage, une image polarimétrique IP représentative de l’anisotropie mesurée. Une telle image permet de délivrer en temps réel des informations visuelles pertinentes illustrant les caractéristiques anisotropiques du milieu M. Cette FIG. 7 illustre seulement une manière particulière, parmi plusieurs possibles, de réaliser les étapes décrites ci-dessus. En effet, le procédé selon l’invention se réalise indifféremment : sur une machine de calcul reprogrammable (un ordinateur PC, un processeur DSP ou un microcontrôleur) exécutant un programme comprenant une séquence d’instructions ; ou sur une machine de calcul dédiée (par exemple un automate programmable, un ensemble de portes logiques comme un FPGA ou un ASIC, ou tout autre module matériel). Dans le cas où l’invention est implantée sur une machine de calcul reprogrammable, le programme correspondant (c'est-à-dire la séquence d’instructions) pourra être stocké dans un médium de stockage amovible (tel que par exemple une disquette, un CD-ROM ou un DVD-ROM) ou non, ce médium de stockage étant lisible partiellement ou totalement par un ordinateur ou un processeur. Dispositif de mesure polarimétrique (PT) d’au moins une grandeur anisotropique d’un milieu (M), ledit dispositif étant caractérisé en ce qu’ il comprend : une source de lumière (SSS) configurée pour générer une série d’impulsions lumineuses identiques à large bande spectrale, les impulsions lumineuses de ladite série étant spectralement modulées selon une même modulation sinusoïdale définie par un retard de phase de référence et spectralement déphasées les unes des autres selon un déphasage de modulation distinct, de manière à délivrer une série d’impulsions à cannelures spectrales distinctes, dites impulsions de référence ; des moyens de codage spectral en polarisation (MPG) disposés entre la source de lumière et le milieu, configurés pour coder spectralement en polarisation chacune des impulsions de référence délivrées par la source de lumière avec un retard de phase de mesure identique au retard de phase de référence ; un détecteur de lumière (D) configuré pour capturer une série d’images représentatives de l’intensité lumineuse restituée par le milieu (M) et obtenues respectivement avec la série d’impulsions de référence délivrées par la source de lumière ; une unité de mesure configurée pour déterminer ladite au moins une grandeur anisotropique du milieu (M) à partir d’une combinaison desdites images capturées. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel la source de lumière (SSS) comprend un premier composant à retard de phase chromatique (LP0) conformé pour produire ledit retard de phase de référence correspondant à la modulation sinusoïdale, et les moyens de codage spectral en polarisation (MPG) comprennent un deuxième composant à retard de phase chromatique (LP1) conformé pour produire ledit retard de phase de mesure. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 et 2, dans lequel la source de lumière (SSS) comprend des moyens de déphasage spectral (PBS, LQ1) à base de composants passifs achromatiques conformés pour appliquer un déphasage de modulation distinct à chacune des impulsions lumineuses. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, dans lequel la série d’impulsions de référence délivrées par la source de lumière est composée de première, deuxième et troisième impulsions de référence successives et la série d’images capturées par le détecteur de lumière est composée de première, deuxième et troisième images successives obtenues respectivement avec les première, deuxième et troisième impulsions de référence. Dispositif selon la revendication 4, dans lequel ladite au moins une grandeur anisotropique du milieu (M) est déterminée à partir de la combinaison d’images définie par l’équation suivante, pour une position donnée ( ) de portion d’image : avec : , l’intensité lumineuse de la portion de la première image occupant ladite position donnée, , l’intensité lumineuse de la portion de la deuxième image occupant ladite position donnée, , l’intensité lumineuse de la portion de la troisième image occupant ladite position donnée. Dispositif selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel la source de lumière (SSS) comprend un premier polariseur (P0) définissant un premier axe de polarisation, dit axe de référence, et les moyens de codage (MPG) comprennent un deuxième polariseur (P1) définissant un deuxième axe de polarisation incliné d’un angle non-nul par rapport à l’axe de référence dont la valeur est définie en fonction d’un seuil de saturation du détecteur de lumière (D). Dispositif selon la revendication 6, comprenant en outre des moyens de décodage spectral en polarisation (MPA) configurés pour décoder spectralement en polarisation la lumière restituée par le milieu, lesdits moyens de décodage comprenant un troisième polariseur (P3) définissant un troisième axe de polarisation orienté perpendiculairement à l’axe de référence. Système d’imagerie microscopique caractérisé en ce qu’il comprend : - un dispositif de mesure polarimétrique selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, ledit dispositif comprenant des moyens d’imagerie microscopique (C, O) et des moyens d’obtention de données de mesure polarimétrique de ladite au moins une grandeur anisotropique du milieu ; - des moyens de génération d’une image polarimétrique (IP) du milieu (M) prenant en compte lesdites données de mesure polarimétrique du milieu. Procédé de caractérisation polarimétrique d’au moins une grandeur anisotropique d’un milieu (M), ledit procédé étant caractérisé en ce qu’il comprend les étapes suivantes : génération d’une série d’impulsions lumineuses identiques à large bande spectrale, les impulsions lumineuses de ladite série étant spectralement modulées selon une même modulation sinusoïdale définie par un retard de phase de référence et spectralement déphasées les unes des autres selon un déphasage de modulation distinct, de manière à délivrer une série d’impulsions à cannelures spectrales distinctes, dites impulsions de référence ; capture d’une série d’images représentatives de l’intensité lumineuse restituée par le milieu et obtenues respectivement avec la série d’impulsions de référence délivrées par la source de lumière, un codage spectral consistant à coder spectralement en polarisation chacune des impulsions de référence avec un retard de phase de mesure identique au retard de phase de référence étant préalablement appliqué aux impulsions de référence ; détermination ladite au moins une grandeur anisotropique du milieu (M) à partir d’une combinaison desdites images capturées. Produit programme d'ordinateur, comprenant des instructions de code de programme pour la mise en œuvre du procédé selon la revendication 9, lorsque ledit programme est exécuté sur un ordinateur.