FR 3164521 A1 20260116 FR 2407536 A 20240710 Procédé de purification de dioxyde de carbone liquéfié L’invention porte sur un procédé de purification de dioxyde de carbone liquéfié à partir d’un gaz liquéfié comportant plus de 70 % en volume de dioxyde de carbone comprenant les étapes successives suivantes : une étape de vaporisation du gaz liquéfié à l’aide d’un vapo-condenseur, puis une étape de compression du gaz conduisant à une augmentation de la pression dudit gaz issu de l’étape précédente de 3 à 5 bars, puis au moins une étape de filtration du gaz, puis une étape d’auto-liquéfaction du gaz dans le vapo-condenseur, puis une étape de détente du gaz liquéfié via une vanne de détente, puis une étape de distillation du fluide de manière à séparer le dioxyde de carbone liquéfié pur des autres composants du gaz, puis une étape de récupération du dioxyde de carbone sous forme liquide . L’invention vise également l’installation mettant en œuvre ce procédé. FIGURE 5 Procédé de purification de dioxyde de carbone liquéfié La présente invention porte sur un procédé de purification de dioxyde de carbone sous forme liquide comportant plus de 70 % en volume de dioxyde de carbone. L’invention a également pour objet un dispositif de purification de dioxyde de carbone sous forme liquide et son utilisation. Arrière-plan technique A l’heure actuelle, il est recherché des procédés pour valoriser les déchets, et notamment les déchets issus de la biomasse. A cet effet, des procédés de méthanisation se développent. La méthanisation est un processus de décomposition de matières organiques. Elle consiste en une fermentation d'effluents d'élevage ou de sous-produits issus de l'industrie agro-alimentaire, dont le principe est le suivant : les effluents organiques sont stockés dans une cuve hermétique que l'on appelle « digesteur », dans laquelle ils sont soumis à l'action de micro-organismes (bactéries) en l'absence d'oxygène (fermentation anaérobie) pendant un temps de séjour déterminé (en général d'environ 60 jours). Ce procédé permet de générer du biogaz, qui comporte, entre autres, du méthane (CH 4 , dans des proportions de 50 % à 70 %), et du dioxyde de carbone (CO 2 ) ainsi qu'un résidu organique (dit « digestat » utilisé comme fertilisant). Le biogaz peut être transformé soit en électricité, soit en gaz et en carburant pour véhicules. La méthanisation représente un intérêt économique substantiel ; le biogaz produit peut se substituer au gaz naturel dans tous ses usages actuels : production de chaleur, production d'électricité et carburant pour véhicules, et le digestat est totalement valorisé, notamment sous forme d'engrais dont la composition est bien plus complète que celle d'un engrais chimique. La méthanisation présente également un intérêt environnemental, car le biogaz est une énergie renouvelable. Si sa production et son utilisation engendrent toutefois des rejets polluants dans l'atmosphère, comme le dioxyde de carbone, ceux-ci restent moins importants que ceux des énergies fossiles. Lors de l’épuration du biogaz, un gaz comportant majoritairement du dioxyde de carbone, appelé « gaz pauvre », est produit. La présente invention porte sur la valorisation de ce « gaz pauvre », riche en dioxyde de carbone issu de ces méthaniseurs. Or, le dioxyde de carbone généré lors de ce procédé n’a d’intérêt, que si il est purifié et que si il atteint un taux de pureté très élevé tout en récupérant le méthane résiduel restant dans le gaz pauvre. Cela permettrait de récupérer la totalité du méthane et du dioxyde de carbone produits par la méthanisation. Ainsi, il est nécessaire de mettre au point un procédé de purification de dioxyde de carbone, qui vise un taux de pureté élevé, dont le procédé n’est pas trop consommateur d’énergie. Problème technique à résoudre Il existe donc un réel besoin de fournir un procédé de purification de dioxyde de carbone efficace et peu coûteux sur le plan énergétique permettant l’obtention de dioxyde de carbone de très haute pureté. En d’autres termes, le procédé selon l’invention vise à valoriser un sous-produit de la méthanisation, à savoir un « gaz pauvre » en isolant et en purifiant le dioxyde de carbone de manière à obtenir du dioxyde de carbone de très haute pureté. Le procédé selon l’invention vise à traiter un gaz riche en dioxyde de carbone sous forme liquide et à le purifier de manière à atteindre un grade alimentaire, notamment en respectant la norme EIGA Doc 126-11 (annexe 1, page 6). Le dioxyde de carbone produit peut être utilisé par exemple pour la fabrication d’eau pétillante. Le procédé selon l’invention vise également à obtenir un dioxyde de carbone sous forme liquide de grade pharmaceutique, en respectant la pharmacopée européenne et la BPF. Il peut, par exemple, être utilisé pour la cryogénie. Dans le domaine agricole, il peut également être utilisé pour enrichir en dioxyde de carbone l’atmosphère des serres agricoles en augmentant le taux du dioxyde de carbone de 350 ppm à 1200 ppm. Il est également possible de valoriser des gaz riches en dioxyde de carbone, qui sont produits par des cimenteries, ou encore des procédés de vaporeformage ou d’oxycombustion. En effet, le procédé selon l’invention ne se limite pas aux gaz riches en dioxyde de carbone issu de méthaniseur mais à un gaz riche en dioxyde de carbone en général. De manière générale, le procédé selon l’invention vise à valoriser les gaz riches en dioxyde de carbone, qui sont des sous-produits de réaction. et qui sont généralement envoyés à l’atmosphère. Ce procédé présente l’avantage d’être peu couteux en énergie, de conduire à un bon rendement et de fournir un dioxyde de carbone de très haute pureté. Ce procédé peut présenter également l’avantage de recycler en tout ou partie d’autres composants du gaz, comme le méthane, l'oxygène ou l'azote. De plus, selon un mode de réalisation, le gaz liquéfié peut être issu d’un ou d’une pluralité de sites de collecte. Il est alors possible de recupérer le gaz liquéfié sur chaque site et de le traiter sur un unique site dit central selon le procédé de purification selon l’invention. Le site centralisé est ainsi mutualisé. Cela permet une économie d’énergie, d’infrastructure et d’argent. En effet, il n’est plus nécessaire d’installer un site de purification pour chaque site de collecte. Ce procédé présente ainsi l’avantage de pouvoir récupérer le gaz sur des sites de collecte de très petite envergure, dont les volumes de production ne justifient pas l’installation d’un site de purification. Brève description de l’invention Ainsi, l’invention concerne un procédé de purification de dioxyde de carbone liquéfié à partir d’un gaz liquéfié comportant plus de 70 % en volume de dioxyde de carbone comprenant les étapes successives suivantes : a) une étape de vaporisation du gaz liquéfié à l’aide d’un vapo-condenseur, la température du gaz en sortie de cette étape étant comprise entre -10°C et 10°C et la pression du gaz en sortie de cette étape étant comprise entre 15 et 25 bars, puis b) une étape de compression du gaz conduisant à une augmentation de la pression dudit gaz de 3 à 5 bars, en sortie de cette étape, le gaz est à une pression comprise entre 20 et 25 bars puis c) au moins une étape de filtration du gaz, puis d) une étape d’auto-liquéfaction du gaz dans le vapo-condenseur de l’étape a), la température du gaz en sortie de cette étape étant comprise entre -15°C et -30 °C et la pression du gaz en sortie de cette étape étant comprise entre 20 et 25 bars, puis e) une étape de détente du gaz liquéfié via une vanne de détente, la pression du gaz liquéfié en sortie de cette vanne étant comprise entre 15 et 20 bars, puis f) une étape de distillation du fluide de manière à séparer le dioxyde de carbone liquéfié pur des autres composants du gaz, g) une étape de récupération du dioxyde de carbone sous forme liquide issu de l’étape f) . L’invention a également pour objet un dispositif de purification de dioxyde de carbone liquéfié, à partir d’un gaz liquéfié comportant plus de 70 % en volume de dioxyde de carbone, comportant les éléments suivants connectés fluidiquement les uns aux autres et dans cet ordre : - un vapo-condenseur (E101), permettant la vaporisation du fluide puis - un compresseur (CP), puis - au moins une unité de filtration (F101), l’unité de filtration étant reliée audit vapo-condenseur, permettant la liquéfaction du gaz, puis - une vanne de détente (V101), puis - une colonne de distillation (DC), permettant de purifier le gaz, puis - un réservoir de stockage (STK101) relié au pied de la colonne de distillation, permettant de récupérer le dioxyde de carbone liquéfié purifié. L’invention porte enfin sur l’utilisation du dispositif de purification pour purifier de dioxyde de carbone liquéfié. D’autres caractéristiques avantageuses du procédé selon l’invention sont précisées dans la suite. Le procédé comporte les étapes successives suivantes : h) une étape de liquéfaction du gaz récupéré en tête de la colonne de distillation à l’étape f), le gaz en sortie de cette étape étant à une température comprise entre -55 et -30°C et à une pression comprise entre 15 et 20 bars, puis i) une étape de séparation de la phase liquide de la phase gazeuse du fluide issu de l’étape de liquéfaction h), puis j) une étape de recyclage de la phase liquide issue de l’étape de la séparation i) vers l’étape f) de distillation. Le procédé comporte les étapes successives suivantes : - une étape de chauffage de la phase gazeuse issue de l’étape i), - une étape de filtration sur membrane de la phase gazeuse réchauffée, - une étape de recyclage du gaz issu de l’étape précédente de filtration, avant l’étape c) de compression. Selon un mode de réalisation, le procédé comporte, en amont de l’étape a), une étape de collecte du gaz liquéfié issu d’un ou plusieurs sites de production satellites. Avantageusement, le gaz provenant des sites de production satellites subit un prétraitement comprenant les étapes successives suivantes : 1) une étape de fourniture d’un gaz brut comportant plus de 70 % de dioxyde de carbone, 2) une éventuelle étape de compression du gaz, la pression du gaz en sortie de cette étape étant comprise entre 15 et 20 bars. 3) une éventuelle étape de séchage du gaz liquéfié puis, 4) une étape de liquéfaction, le gaz liquéfié en sortie de cette étape étant à une température comprise entre -50 et -25°C et une pression comprise entre 15 bars et 20 bars. Le procédé comporte, en amont de l’étape a), une étape de stockage du gaz liquéfié à purifier. D’autres caractéristiques avantageuses du dispositif selon l’invention sont précisées dans la suite. Le dispositif comporte : - un liquéfacteur (E302) relié à la tête de la colonne de distillation (DC),puis - un séparateur (Sep) séparant la phase liquide de la phase gazeuse, - une conduite (C310) reliant la zone du séparateur récupérant la phase liquide à la colonne de distillation (DC), - un filtre à membrane (F304) relié à la zone du séparateur récupérant la phase gazeuse, le filtre à membrane séparant un gaz comprenant majoritairement du dioxyde de carbone d’un gaz comprenant minoritairement du dioxyde de carbone, le filtre à membrane (F304) est muni d’une conduite (C312), évacuant le gaz comprenant minoritairement du dioxyde de carbone, et d’une conduite (C313) reliant la zone du filtre (F304) récupérant le gaz comprenant majoritairement du dioxyde de carbone vers le compresseur (CP). Brève description des figures Des exemples non-limitatifs vont maintenant être discutés en référence aux figures. La FIG. 1 est un schéma d’une installation mettant en œuvre le procédé selon l’invention. La FIG. 2 est un schéma d’un deuxième mode de réalisation d’une installation mettant en œuvre le procédé selon l’invention. La FIG. 3 est un schéma d’un troisième mode de réalisation d’une installation mettant en œuvre le procédé selon l’invention. La FIG. 4 est un schéma de l’installation mettant en œuvre un procédé de prétraitement sur un site satellite. La FIG. 5 est un schéma de l’installation illustrant le prétraitement sur un site satellite et la purification sur le site central. Description détaillée D'autres caractéristiques, aspects, objets et avantages de la présente invention apparaîtront encore plus clairement à la lecture de la description qui suit. Il est précisé que les expressions « de …à … » et « compris entre … et …. » utilisées dans la présente description doivent s’entendre comme incluant chacune des bornes mentionnées. Sauf indication contraire, toutes les températures données ci-dessous sont en degrés Celsius et toutes les pressions sont en bar et sont des pressions absolues. La notation « bar » dans la présente divulgation est donc équivalente à la notation « bar a » ou encore « bara » (désignant la pression absolue). Le procédé de purification La matière première du procédé est un gaz liquéfié comprenant plus de 70 % en volume de dioxyde de carbone par rapport au volume total du gaz liquéfié, de préférence plus de 80 % en volume. Le procédé selon l’invention peut également être mis en œuvre sur des gaz de dioxyde de carbone liquéfié purs. Le but du procédé est alors d’augmenter le taux de pureté de ce gaz. Comme indiqué ci-dessus, le gaz initial peut provenir de sources diverses. Par exemple, il peut être issu d’une cimenterie, d’un méthaniseur, de procédés de vaporeformage ou encore de procédés d’oxycombustion. Sa composition est alors diverse et dépend du procédé, dont il est issu. Les autres composants du gaz liquéfié peuvent ainsi être du méthane, de l’oxygène, de l’azote, de l’hydrogène, du monoxyde de carbone, du sulfure d’hydrogène, de la vapeur d’eau et des composés organiques volatils nommés ci-après VOC. En entrée du procédé, la température du gaz liquéfié est de préférence comprise entre -40 °C et -15 °C, de préférence entre -20 °C et -15 °C. La température du gaz liquéfié est fonction de sa composition chimique. En effet, celle-ci influence directement sa température de liquéfaction. En entrée du procédé, la pression du gaz liquéfié est de préférence comprise entre 15 bars et 25 bars. Généralement, le gaz liquéfié initial est transporté dans des citernes à une pression de 16 à 17 bars. Le procédé selon l'invention comprend au moins les 7 étapes consécutives suivantes : étapes a) à g). Etape a) Vaporisation du gaz liquéfié Le gaz liquéfié est entrainé vers un vapo-condenseur. Une pompe peut être utilisée pour réguler le débit en entrée de l’appareil. La vaporisation est réalisée via un vapo-condenseur, qui va à la fois transformer un liquide en gaz à l’étape a) du procédé selon l’invention et un gaz en liquide à l’étape d) du procédé selon l’invention. Ainsi, l’énergie produite pour le changement d’état liquide/gaz est utilisée pour le changement d’état gaz/liquide. Le vapo-condenseur est un échangeur de chaleur muni de deux entrées et de deux sorties, une pour chaque fluide. Le gaz liquéfié comprenant plus de 70 % en volume de dioxyde de carbone par rapport au volume total du gaz liquéfié entre par la première entrée du vapo-condenseur. Le vapo-condenseur permet la vaporisation du gaz liquéfié. Le gaz vaporisé en sortie du vapo-condenseur présente une température comprise entre -10 °C et 10°C et une pression comprise entre 15 et 25 bars. Etape b) Compression du gaz Le gaz issu du vapo-condenseur est ensuite compressé à l’aide d’un compresseur. Le but de cette étape est d’imposer un différentiel de pression, lorsque le gaz va à nouveau pénétrer dans le vapo-condenseur à l’étape d), pour cette fois être liquéfié. Le différentiel de pression entre les deux entrées du vapo-condenseur permet une plus grande différence de température des fluides en entrée par rapport à la température de saturation du dioxyde de carbone. Ce différentiel de pression permet l’utilisation d’un seul et même fluide pour réaliser les deux changements d’état au sein du vapo-condenseur. L’augmentation de la pression du gaz permet de réduire la puissance nécessaire à la liquéfaction du dioxyde de carbone et permet d’améliorer le rendement énergétique du procédé. Cette étape de compression élimine ainsi le besoin d’avoir un cycle thermodynamique pour reliquéfier le gaz. L’étape de compression du gaz conduit à une augmentation de la pression initiale dudit gaz de 3 à 5 bars. En sortie de compresseur, la pression du gaz est comprise entre 20 et 25 bars et une température du gaz qui correspond généralement à la température ambiante + 5 °C . Etape c) Filtration Le procédé comporte au moins une étape de filtration afin d’éliminer les impuretés présentes dans le gaz initial et augmenter le taux de pureté du dioxyde de carbone. Le procédé selon l’invention peut comporter différents types de filtration, chaque étape de filtration permettant l’élimination d’un type d’impuretés spécifiques. La filtration peut être une filtration au carbone actif, une filtration à particules , une filtration à adsorption ou encore une filtration bactérienne. Le procédé selon l’invention peut comporter une seule étape de filtration jusqu’à vingt étapes. Il est possible d’utiliser un seul dispositif, qui comporte plusieurs couches de matériaux filtrants ou bien plusieurs dispositifs comportant chacun un seul type de matériaux filtrant ou encore plusieurs dispositifs comportant chacun plusieurs types de matériaux filtrant. Le nombre d’étape de filtration et le type de filtration à réaliser dépendent de la qualité du gaz initial, en d’autres termes de son taux initial de dioxyde de carbone, c’est-à-dire son niveau de pureté et également sa provenance. Ces filtrations successives visent à éliminer les particules fines et les poussières, les bactéries, les composés volatiles soufrés, les composés volatiles hydrocarbonés, les molécules d’eau, les NVOR, en langue anglaise Non-Volatil Organic Residues, tel que les traces de graisse, le soufre et les dérivés soufrés, d’huile, et d’autres composés organiques. De préférence, le procédé selon l’invention comporte trois étapes de filtration : C1) au moins une ou plusieurs étapes de filtration sur un filtre au charbon actif, puis C2) une ou plusieurs étapes de filtration sur un filtre à particules, C3) une ou plusieurs étapes de filtration sur un filtre à adsorption. La filtration au charbon actif vise à éliminer les composés organiques volatiles présents dans le gaz. La filtration à particules vise à éliminer les particules solides et poussières présentes dans le gaz. Cette filtration, lorsqu’elle est positionnée après une filtration au charbon actif, permet d’éliminer les résidus de charbon actif éventuellement entrainés par la filtration précédente, que ce soit sous forme de poudre ou de poussière. Le filtre à particules peut par exemple être un tamis moléculaire. De préférence, le procédé comporte entre une et cinq étapes de filtration à particules, et plus particulièrement entre deux et trois étapes de filtration à particules. Etape d) Auto-liquéfaction Le gaz ainsi filtré subit ensuite une étape d’auto-liquéfaction. Le gaz entre par la seconde entrée dans le vapo-condenseur de l’étape a), de préférence à une pression comprise entre 20 et 25 bar et à une température comprise entre 0 et 40 °C. Par auto-liquéfaction, on entend au sens de la présente invention, une liquéfaction indépendante de tout apport d’énergie externe. Dans le présent cas de figure, comme indiqué ci-dessus, l’énergie générée par la condensation de l’étape a) est utilisée pour effectuer cette auto-liquéfaction. La différence de pression entre le dioxyde de carbone sous forme liquide à la première entrée du vapo-condenseur et le dioxyde de carbone sous forme de gaz à la seconde entrée du vapo-condenseur permet à la fois la vaporisation du liquide à la première entrée du vapo-condenseur, qui est relativement froid (Température inférieure à -20 °C) et la liquéfaction du gaz à la seconde entrée du vapo-liquéfacteur, qui est relativement chaud (température proche de 20°C, sans apport d’énergie externe supplémentaire. Le gaz liquéfié à la seconde sortie du vapo-condenseur présente une température comprise entre -15°C et -30 °C et une pression comprise entre 20 et 25 bars. Etape e) Détente du gaz liquéfié En sortie du vapo-condenseur, le gaz liquéfié subit une détente à l’aide d’une vanne de détente. Cette étape permet de diminuer la pression du gaz après l’étape d’auto-liquéfaction. La pression du gaz est ainsi ajustée à la pression nécessaire à l’étape de distillation, qui suit. De préférence, la pression, après cette étape de détente est comprise entre 15 et 20 bars. Le gaz liquéfié en sortie de la vanne de détente présente, de préférence une température comprise entre -45 °C et -20 °C et une pression comprise entre 15 et 20 bars. Etape f) Distillation Le gaz liquéfié issu de l’étape précédente subit une distillation de manière à isoler le dioxyde de carbone des autres gaz et impuretés potentiellement présents. Ainsi, le dioxyde de carbone liquéfié est récupéré en pied de colonne, tandis que les impuretés sous forme gazeuse sont récupérées en tête de la colonne. La température au sein de la colonne est de préférence comprise entre -45 °C et -18 °C, à une pression généralement comprise entre 15 et 20 bars. Etape g ) R écupération du dioxyde de carbone liquéfié Le dioxyde de carbone liquéfié et purifié est récupéré. Il peut être envoyé dans un réservoir pour être stocké. Il peut également être utilisé directement pour une application ultérieure. Le dioxyde de carbone liquéfié se trouve alors à une température comprise entre -20 et -30°C et à une pression comprise entre 15 et 20 bars. Le dioxyde de carbone purifié, récupéré en pied de colonne, peut être analysé. En fonction de la pureté du liquide obtenu, le circuit peut comporter une vanne de dérivation. Si la pureté du liquide récupéré n’est pas suffisante, le liquide peut être renvoyé dans le circuit pour subir une nouvelle fois le procédé de purification selon l’invention. Selon un mode de réalisation, le liquide peut être envoyé au réservoir de stockage initial. Si la pureté du liquide récupéré est satisfaisante, le liquide peut être envoyé directement à un réservoir de stockage ou bien être utilisé directement pour une application ultérieure. Etape h) Eventuelle liquéfaction du gaz Le gaz récupéré en tête de la colonne de distillation à l’étape f) est un gaz comportant une faible teneur en dioxyde de carbone, c’est-à-dire une teneur nécessairement inférieure à celle du gaz entrant dans le procédé selon l’invention. Ce gaz peut éventuellement comporter de l’oxygène, de l’azote, du méthane, de l’hydrogène, du monoxyde de carbone ou d’autres impuretés selon l’origine du gaz initial. Ce gaz peut subir une étape de liquéfaction afin d’être refroidi à une température comprise entre -55 °C et -35 °C et à une pression comprise entre 15 et 20 bars. Un liquéfacteur utilisant de l’eau glycolée comme fluide de refroidissement peut être utilisé. Cette étape permet de liquéfier le dioxyde de carbone, non encore liquéfié et isolé à ce stade du procédé. A l’issue de cette étape, un fluide diphasique est obtenu. Etape i) Séparation des phases Le fluide diphasique issu de l’étape précédente h) est amené à un séparateur, qui permet de séparer la phase liquide de la phase gazeuse. Etape j ) Eventuel r ecyclage de la phase liquide vers la distillation La phase liquide issue de l’étape précédente i), comportant le dioxyde de carbone liquéfié, peut être recyclée vers l’étape f) de distillation. Etape k) Eventuel recyclage de la phase gazeuse La phase gazeuse issue de l’étape de séparation i) peut être réchauffée à l’aide d’un échangeur. Le gaz réchauffé peut être filtré par une membrane de manière à séparer un gaz riche en dioxyde de carbone d’un gaz pauvre en dioxyde de carbone. Par gaz riche en dioxyde de carbone, on entend un gaz composé de plus de 50% en volume par rapport au volume total de gaz de dioxyde de carbone. Par gaz pauvre en dioxyde de carbone, on entend un gaz composé de moins de 50% en volume par rapport au volume total de gaz de dioxyde de carbone. Le gaz riche en dioxyde de carbone peut être recyclé et renvoyé dans le circuit, avant l’étape c) de compression du gaz. Le gaz pauvre en dioxyde de carbone peut être recyclé, par exemple vers une unité de production du gaz initial ou bien valoriser sur site. Si il s’agit d’un gaz riche en méthane, il peut par exemple être injecté dans le réseau de gaz dit « de ville ». Si le gaz initial provient d’une unité de méthanisation, celui-ci peut être recyclé vers l’unité de méthanisation ou bien vers l’unité d’épuration. Dans le cas du traitement d’un gaz issu d’un procédé d’oxycombustion, si le gaz comporte majoritairement de l’oxygène, celui-ci peut être recyclé vers l’unité de combustion. Dans le cas du traitement d’un gaz issu d’un vaporeformage, si le gaz comporte majoritairement de l’hydrogène, celui-ci peut être recyclé vers l’unité de vaporeformage. Par conséquent, en fonction du gaz traité, il est possible de recycler, donc valoriser, les gaz récupérés suite à la liquéfaction du dioxyde de carbone. Etape l) Eventuelle étape de collecte En amont de l’étape a), une étape de collecte du gaz liquéfié comportant le dioxyde de carbone peut avoir lieu. Le gaz liquéfié peut être issu d’un ou plusieurs sites de production dits « satellites ». Ce gaz peut être acheminé vers un site central. Par « site central », on entend le site sur lequel est réalisé le procédé décrit ci-dessus. Par « sites satellites », on entend des sites de production du gaz initial. Le site satellite peut être une unité de méthanisation, une unité d’épuration d’un biogaz, une unité de vaporeformage, une unité d’oxycombustion, ou encore une unité de récupération des gaz produits par une cimenterie et leurs mélanges. Les sites satellites peuvent présenter des volumes de production identiques ou différents, avec des puretés de gaz identiques ou différentes. Les sites satellites permettent la production de gaz brut. Ce gaz brut est un mélange de gaz comportant en majorité du dioxyde de carbone. La composition du mélange de gaz comportant en majorité du dioxyde de carbone peut varier d’un site satellite à un autre. La composition du mélange de gaz comportant en majorité du dioxyde de carbone peut varier sur le même site satellite. Le gaz brut produit sur le un site satellite est sous une forme gazeuse, il comporte plus de 70% en volume de dioxyde de carbone. Le gaz produit par les sites satellites doit subir un prétraitement avant d’être acheminé sur le site central pour être ensuite purifié. En effet, le gaz produit doit parvenir au site central sous forme liquéfié. En d’autres termes, le but du prétraitement est la liquéfaction du gaz brut provenant d’un ou plusieurs sites satellites. Ce prétraitement comprend les étapes successives suivantes : Etape 1) fourniture d’un gaz brut Comme indiqué ci-dessus, le gaz brut peut provenir d’une ou plusieurs unités de méthanisation, d’une ou plusieurs unités d’épuration d’un biogaz, d’une ou plusieurs unités de vaporeformage, d’une ou plusieurs unités d’oxycombustion, ou encore d’une ou plusieurs unités de récupération des gaz produits par une cimenterie et leurs mélanges. Le gaz brut comporte plus de 70 % de dioxyde de carbone en volume par rapport au volume total du gaz. Etape 2) Eventuelle compression du gaz brut Le gaz brut peut subir une étape de compression. En entrée du compresseur, la pression du gaz peut être comprise entre 1,05 et 1,40 bar. En sortie du compresseur, la pression du gaz est comprise entre 15 et 20 bars. L’augmentation de la pression du gaz permet de réduire la puissance nécessaire à la liquéfaction du dioxyde de carbone et permet d’améliorer le rendement du procédé. Au cours de cette étape de compression, le gaz doit être comprimé au moins à une pression supérieure à la pression du point triple du dioxyde de carbone, c’est-à-dire 5,18 bars, afin d’éviter le givrage. De préférence, la compression se fait en au moins deux étapes, à l’aide d’un compresseur multi-étagé. A chaque étage, en sortie du compresseur, au moins deux échangeurs de chaleur montés en série sont utilisés de manière à récupérer à différents niveaux de température l’énergie générée par la compression du gaz. De plus, le refroidissement du gaz permet de protéger le compresseur d’éventuelles surchauffes. De préférence, un compresseur sec sans huile est utilisé. Il permet d’éviter la contamination du gaz avec des résidus d’huile. De préférence, le procédé utilise un compresseur bi-étagé. En sortie du premier compresseur, la température du gaz est comprise entre 110 et 210 °C, de préférence entre 110 et 190 °C. En sortie du second compresseur, la température du gaz est comprise entre 150 et 220 °C. Les au moins deux échangeurs montés en série permettent de diminuer cette gamme de température entre 25 et 50 °C, de préférence à la température ambiante. En sortie du compresseur, le gaz se trouve de préférence entre 15 et 20 bars. Le gaz peut traverser ensuite un réservoir tampon, qui a pour fonction de stabiliser la pression du gaz au sein du procédé. En d’autres termes, le réservoir tampon vise à amortir les fluctuations de débit du gaz, qui dépendent du procédé de production de ce gaz. Ce réservoir est positionné en aval du compresseur et en amont de l’appareil de séchage de manière à ce que la pression en entrée l’appareil de séchage soit constante. Etape 3) Eventuel séchage du gaz Le gaz peut être ensuite séché de manière à éliminer les traces d’eau restantes et atteindre une température de rosée en sortie du dispositif de séchage comprise entre -65 et -45 °C à 20 bars ou bien une teneur en eau inférieure à 20 ppm. De préférence, une zéolithe adsorbant sélectivement l’eau est utilisée. L’appareil utilisé pour effectuer cette étape de séchage peut être équipé de deux colonnes, l’une adsorbant les traces d’humidité du gaz et la seconde permettant la désorption de l’eau, c’est-à-dire la régénération de la colonne. Un fonctionnement cyclique et en continu des deux colonnes est préféré. Cette étape de séchage est essentielle si un grade alimentaire du dioxyde de carbone liquéfié final est visé. Etape 4) Liquéfaction du gaz Le gaz éventuellement comprimé et séché, subit ensuite une étape de liquéfaction. Le gaz traverse ainsi un liquéfacteur permettant le changement d’état du dioxyde de carbone. Celui-ci passe de l’état gazeux à l’état liquide. Le liquéfacteur est un échangeur, qui utilise un fluide frigorigène. En sortie du liquéfacteur, un fluide diphasique, qui comporte de dioxyde de carbone liquéfié est obtenu. Il est à une température comprise entre -50 et -25°C et une pression comprise entre 15 bars et 20 bars. Le gaz liquéfié est dirigé vers un réservoir où il est stocké. De préférence, le gaz stocké présente une température comprise entre -50 et -25 °C et une pression entre 15 et 20 bars. Le gaz ainsi liquéfié peut être transporté vers le site central où il sera purifié. Le procédé selon l’invention comporte en amont de l’étape a), une étape de stockage du gaz liquéfié à purifier. Ce mode de réalisation du procédé, qui combine des sites satellites et un site central, présente l’avantage de mutualiser les équipements qui peuvent l’être, afin de réduire les coûts liés à la production et à la purification du dioxyde de carbone liquéfié. Cela peut être réalisé via la collecte de gaz brut comportant du dioxyde de carbone issu d’une multitude de sites de production. La liquéfaction du gaz brut peut être effectuée sur les sites satellites. Le gaz ainsi obtenu peut être acheminé vers un site central, où il peut être ensuite stocké. Le site central dispose des équipements nécessaires à sa purification. Ainsi, une unique colonne de distillation peut être utilisée pour la purification de dioxyde de carbone liquéfié issu d’une multitude de sites de production indépendants. Dispositif de purification L’invention a également pour objet le dispositif, qui permet la mise en œuvre du procédé selon l’invention. Le dispositif de purification du dioxyde de carbone selon l’invention comporte les éléments suivants connectés fluidiquement les uns aux autres et dans cet ordre : Un vapo-condenseur, Un compresseur, Au moins une unité de filtre, ledit filtre étant relié au vapo-condenseur, Une vanne de détente, Une colonne de distillation et Un réservoir de stockage. Comme décrit ci-dessus, le vapo-condenseur, le compresseur et le ou les filtres forment une boucle, permettant au vapo-condenseur de ne fonctionner qu’avec un seul fluide, qui est le fluide riche en dioxyde de carbone à purifier. De préférence, le compresseur est un compresseur sec, sans huile. Comme décrit ci-dessus, l’installation peut comporter une succession d’unités de filtration, de spécificités différentes selon la qualité du fluide à purifier. Selon un mode de réalisation particulier, le dispositif comporte 3 unités de filtration montés en série et disposés dans cet ordre : -une unité de filtration au charbon actif, -une unité de filtration à particules et -une unité de filtration à adsorption. Selon un mode de réalisation particulier, le dispositif comporte 3 unités de filtration montées en série et disposées dans cet ordre : - une unité de filtration au charbon actif, - une unité de filtration à particules, et - une unité de filtration bactérienne. Selon un mode de réalisation particulier, le dispositif comporte 4 unités de filtration montées en série et disposées dans cet ordre : - une unité de filtration au charbon actif, - une unité de filtration à particules, - une unité de filtration à adsorption, et - une unité de filtration bactérienne. Le dispositif peut comporter des pompes en amont et en aval du dispositif de manière à ajuster le débit du fluide dans le dispositif. Le dispositif peut comporter, connecté au pied de colonne de distillation, une vanne de dérivation, qui oriente le dioxyde de carbone purifié selon son degré de pureté. Si le degré de pureté du dioxyde de carbone est satisfaisant, il est envoyé au réservoir de stockage en aval du dispositif. Si le degré de pureté du dioxyde de carbone n’est pas satisfaisant, il est envoyé dans un réservoir de stockage, qui se situe en amont du dispositif, c’est-à-dire avant le vapo-condenseur. Le dispositif peut comporter un ensemble d’éléments pour traiter les fluides récupérés en tête de la colonne de distillation. Ainsi, pour traiter les fluides récupérés en tête de la colonne de distillation, le dispositif selon l’invention peut être complété par les éléments suivants et dans cet ordre : - un liquéfacteur relié à la tête de la colonne de distillation, puis -un séparateur séparant la phase liquide de la phase gazeuse, -une conduite reliant la zone du séparateur récupérant la phase liquide à la colonne de distillation, -un filtre à membrane relié à la zone du séparateur récupérant la phase gazeuse, le filtre à membrane séparant un gaz comprenant majoritairement du dioxyde de carbone d’un gaz comprenant minoritairement du dioxyde de carbone, le filtre à membrane est muni : -d’une conduite, évacuant le gaz comprenant minoritairement du dioxyde de carbone, et -d’une conduite reliant la zone du filtre récupérant le gaz comprenant majoritairement du dioxyde de carbone vers le compresseur. Par un gaz comprenant majoritairement du dioxyde de carbone, on entend un gaz, qui comporte plus de 50% en volume de dioxyde de carbone. Par un gaz comprenant minoritairement du dioxyde de carbone, on entend un gaz, qui comporte moins de 50% en volume de dioxyde de carbone. Le dispositif tel que décrit ci-dessus est destiné à être disposé sur un site central. Les sites satellites peuvent, quant à eux, disposer d’un dispositif de pré-traitement du fluide. Ce dispositif de pré-traitement permet de liquéfier le gaz brut de dioxyde de carbone produit soit directement sur le site stellite ou bien provenant d’un autre site de production. Ce dispositif de pré-traitement comprend : -un compresseur, -éventuellement un réservoir tampon, -un dispositif de séchage, -un liquéfacteur, et -un réservoir de stockage. L’invention vise enfin l’utilisation du dispositif décrit ci-dessus pour purifier du dioxyde de carbone liquéfié. Le procédé selon l’invention et le dispositif sont décrits plus en détails à l’aide des figures 1 à 5. Description de la figure 1 La FIG. 1 est un schéma d’un mode de réalisation du dispositif mettant en œuvre le procédé selon l’invention. Le gaz liquéfié à traiter est amené dans le dispositif selon l’invention via la conduite d’entrée C101 vers le vapo-condenseur E101 de manière à subir une vaporisation. Le gaz est ensuite amené via la conduite C102 dans le compresseur sec sans huile CP. En sortie du compresseur, le gaz se trouve, de préférence, à une température maximale de 45 °C et à une pression de 25 bars. Le gaz est ensuite amené via la conduite C103 dans l’unité de filtration F101. Le gaz filtré est ensuite ramené vers le vapo-condenseur E101 de manière à subir une liquéfaction. Le gaz liquéfié sort du vapo-condenseur E101 via la conduite C105 et subit une détente via la vanne de détente V101. Le gaz se retrouve, de préférence, à une température entre -45 et -20 °C et à une pression entre 15 et 20 bars. Le gaz ainsi décompressé est ensuite amené à la colonne de distillation DC via la conduite C106. Le dioxyde de carbone purifié et liquéfié est récupéré en bas de la colonne de distillation DC et conduit dans le réservoir de stockage STK101 via la conduite C107. Le gaz est évacué en tête de la colonne de distillation DC via la conduite C108. Description de la figure 2 La FIG. 2 est un schéma d’un second mode de réalisation du dispositif mettant en œuvre le procédé selon l’invention. Le gaz liquéfié à traiter est amené dans le dispositif selon l’invention via la conduite d’entrée C201 vers la pompe P201. Il est ensuite amené via la conduite C202 dans le vapo-liquéfacteur E201 de manière à subir une vaporisation. Le gaz en ensuite amené via la conduite C203 dans le compresseur sec sans huile CP. En sortie du compresseur, le gaz se trouve de préférence à une température de 50 °C et à une pression de 25 bars. Le gaz en ensuite amené via la conduite C204 vers une succession d’unités de filtration F201, F202 et F203. De préférence, l’unité de filtration F201 est une filtration au charbon actif, l’unité de filtration F202 est une filtration à particules, utilisant par exemple un tamis moléculaire et/ou une filtration bactérienne, et l’unité de filtration F203 est une filtration à adsorption. Le gaz est ensuite ramené via la conduite C205 vers le vapo-condenseur E201 de manière à subir une liquéfaction. Le gaz liquéfié sort du vapo-condenseur E201 via la conduite C206 et subit une détente via la vanne de détente V201. Le gaz se retrouve, de préférence, à une température entre -45 et -20 °C et à une pression entre 15 et 20 bars. Le gaz ainsi décompressé est ensuite amené via la conduite C207 à la colonne de distillation DC. Le dioxyde de carbone purifié et liquéfié est récupéré en bas de la colonne de distillation DC et conduit via la conduite C208 à la pompe 202. Ensuite, le gaz est conduit dans le réservoir de stockage STK202 via la conduite C209. Le gaz est évacué en tête de la colonne de distillation DC via la conduite C210. Description de la figure 3 La FIG. 3 est un schéma d’un troisième mode de réalisation du dispositif mettant en œuvre le procédé selon l’invention. Le gaz liquéfié à traiter est amené dans le réservoir de stockage STK301 via la conduite C301. Il est ensuite amené via la conduite C302 au vapo-condenseur E301 de manière à subir une vaporisation. Le gaz en ensuite amené via la conduite C303 dans le compresseur sec sans huile CP. En sortie du compresseur, le gaz se trouve de préférence à une température de 50 °C et à une pression de 25 bars. Le gaz est ensuite amené via la conduite C304 vers l’unité de filtration F301. Le gaz est ensuite ramené via la conduite C305 vers le vapo-condenseur E301 de manière à subir une liquéfaction. Le gaz liquéfié sort du vapo-liquéfacteur E301 via la conduite C306 et subit une détente via la vanne de détente V301. Le gaz se retrouve, de préférence, à une température comprise entre -45 et -20 °C et à une pression entre 15 et 20 bars. Le gaz ainsi décompressé est ensuite amené via la conduite C307 à la colonne de distillation DC. Le dioxyde de carbone purifié et liquéfié est récupéré en bas de la colonne de distillation DC et conduit via la conduite C314 à la vanne V302. Selon le degré de pureté du gaz obtenu, le gaz est dirigé soit vers le réservoir de stockage STK302, soit vers le réservoir de stockage initial STK301. En d’autres termes, si le gaz présente la pureté requise, il est envoyé au réservoir de stockage STK302. Si il ne présente pas la pureté requise, il est envoyé au réservoir de stockage initial STK301. Le mélange gazeux récupéré en haut de la colonne de distillation DC est conduit dans le liquéfacteur E302 via la conduite C308. Le liquéfacteur E302 peut utiliser un fluide frigorigène. L’eau glycolée est notée EG sur la FIG. 3 . En sortie du liquéfacteur E302, le fluide est diphasique. Il est amené au séparateur Sep. La phase liquide, issue du séparateur Sep, qui comporte du dioxyde de carbone liquéfié est renvoyée à la colonne de distillation DC, via la conduite C310. La phase gazeuse, issue du séparateur Sep, est amenée à l’unité de filtration sur membrane F304. L’unité de filtration F304 sépare un gaz riche en dioxyde de carbone n’ayant pas été liquéfié au cours du procédé d’un gaz pauvre en dioxyde de carbone. Le gaz riche en dioxyde de carbone est recyclé en amont du compresseur CP via la conduite C313. Le gaz pauvre en dioxyde de carbone, comprenant par exemple du méthane et les autres gaz est évacué via la conduite C312. Description de la figure 4 La FIG. 4 illustre un mode de réalisation d’un dispositif de prétraitement intervenant sur un site satellite. Le gaz brut à purifier arrive par la conduite C401 pour alimenter un compresseur sec sans huile CP. En sortie du compresseur, le gaz se trouve de préférence à la température ambiante et une pression comprise entre 15 et 20 bars. Le gaz est ensuite conduit via la conduite C402 à un dispositif de séchage D401 de manière à éliminer les traces d’eau résiduelles. En sortie du dispositif de séchage D401, le gaz est amené via la conduite C403 au liquéfacteur E401 équipé d’un dispositif de refroidissement CR permettant la liquéfaction du gaz. Le gaz liquéfié obtenu est conduit via la conduite C404 au réservoir de stockage STK401. Description de la figure 5 La FIG. 5 illustre un mode de réalisation de procédé selon l’invention combinant un dispositif de prétraitement d’un site satellite et un dispositif de purification d’un site central. Ce schéma illustre le procédé de purification du gaz brut jusqu’au gaz purifié. Le gaz brut à purifier arrive par la conduite C501 pour alimenter un compresseur sec sans huile CP. En sortie du compresseur, le gaz se trouve de préférence la température ambiante et une pression comprise entre 15 et 20 bars. Le gaz est ensuite conduit via la conduite C502 au dispositif de séchage D501 de manière à éliminer les traces d’eau résiduelles. En sortie du dispositif de séchage D501, le gaz est amené via la conduite C503 au liquéfacteur E501 équipé d’un dispositif de refroidissement CR permettant la liquéfaction du gaz. Le gaz liquéfié obtenu est conduit via la conduite C504 au réservoir de stockage STK501. Le dioxyde de carbone liquéfié est ensuite amené sur le site central pour être purifié. Le gaz est amené via une conduite d’entrée C505 vers un vapo-condenseur E502 de manière à subir une vaporisation. Le gaz en ensuite amené via la conduite C506 dans le compresseur sec sans huile CP. En sortie du compresseur, le gaz se trouve de préférence à une température maximale de 45 °C et à une pression de 25 bars. Le gaz en ensuite amené via la conduite C507 dans l’unité de filtration F501. Le gaz est ensuite ramené via la conduite C508 vers le vapo-condenseur E502 de manière à subir une liquéfaction. Le gaz liquéfié sort du vapo-condenseur E502 via la conduite C509 et subit une détente via la vanne de détente V501. Le gaz se retrouve, de préférence, à une température comprise entre -45 et -20 °C et à une pression entre 15 et 20 bars. Le gaz ainsi décompressé est ensuite amené à la colonne de distillation DC via la conduite C510. Le dioxyde de carbone purifié et liquéfié est récupéré en bas de la colonne de distillation DC et conduit dans un réservoir de stockage STK502 via la conduite C512. Le gaz est évacué en tête de la colonne de distillation DC via la conduite C513. Les exemples, qui suivent permettent d’illustrer la présente invention, mais ne sont en aucun cas limitatifs. Exemples 1. Pureté du dioxyde de carbone liquéfié produit Un gaz issu d’une unité d’épuration d’un biogaz produit par un méthaniseur de composition suivante est traité par le procédé selon l’invention : CO 2 91,7 % CH 4 8% O 2 0,15% N 2 0,15% Tableau 1 En sortie du procédé, le gaz est de composition suivante : unité Spécification Analyse CO 2 % >=99,97 >100 H 2 O ppm CO ppm =1,05 NOx ppm =0,01 S ppm =0,01 CH 3 OH ppm =0,00 CH 3 CHO ppm =0,01 THCoCH 4 ppm =0,00 C 6 H 6 ppm =0,00 H 2 ppm =0,02 NH 3 ppm =0,00 N 2 ppm =0,02 O 2 ppm =0,00 Tableau 2 Le dioxyde de carbone produit est conforme à la pharmacopée européenne, à la norme EN936/EIGA/ISBT et au règlement RE 231/2012CE. 2. Consommation énergétique du procédé Le procédé selon l’invention consomme de 0,17kW/h à 0,27kW/h par kg de CO 2 liquéfié produit, en fonction de la composition du gaz traité. L’impact énergétique du procédé de purification selon l’invention est réduit par l’utilisation du vapo-liquéfacteur. Ce dernier permet de conserver et de réutiliser l’énergie requise pour effectuer les changements de phases du gaz à purifier. Lorsque le gaz liquéfié est récupéré à partir de sites satellites et traité sur le site centralisé, la mutualisation des moyens pour la purification du gaz permet une diminution du coût énergique de ce procédé. Procédé de purification de dioxyde de carbone liquéfié à partir d’un gaz liquéfié comportant plus de 70 % en volume de dioxyde de carbone comprenant les étapes successives suivantes : a) une étape de vaporisation du gaz liquéfié à l’aide d’un vapo-condenseur, la température du gaz en sortie de cette étape étant comprise entre -10 °C et 10 °C et pression du gaz en sortie de cette étape étant comprise entre 15 et 25 bars, puis b) une étape de compression du gaz conduisant à une augmentation de la pression dudit gaz issu de l’étape a) de 3 à 5 bars, en sortie de cette étape, le gaz est à une pression comprise entre 20 et 25 bars puis c) au moins une étape de filtration du gaz, puis d) une étape d’auto-liquéfaction du gaz dans le vapo-condenseur de l’étape a), la température du gaz en sortie de cette étape d) étant comprise entre -15°C et -30°C et la pression du gaz en sortie de cette étape d) étant comprise entre 20 et 25 bars, puis e) une étape de détente du gaz liquéfié via une vanne de détente, la pression du gaz liquéfié en sortie de cette vanne étant comprise entre 15 et 20 bars, puis f) une étape de distillation du fluide de manière à séparer le dioxyde de carbone liquéfié pur des autres composants du gaz, g) une étape de récupération du dioxyde de carbone sous forme liquide issu de l’étape f) . Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu’il comporte les étapes successives suivantes : h) une étape de liquéfaction du gaz récupéré en tête de la colonne de distillation à l’étape f), le gaz en sortie de cette étape étant à une température comprise entre -55 et -30°C et à une pression comprise entre 15 et 20 bars, puis i) une étape de séparation de la phase liquide de la phase gazeuse du fluide issu de l’étape de liquéfaction h), puis j) une étape de recyclage de la phase liquide issue de l’étape de la séparation i) vers l’étape f) de distillation. 3. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comporte les étapes successives suivantes : - une étape de chauffage de la phase gazeuse issue de l’étape i), - une étape de filtration sur membrane de la phase gazeuse réchauffée, - une étape de recyclage du gaz issu de l’étape précédente de filtration, avant l’étape c) de compression. 4. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comporte, en amont de l’étape a), une étape de collecte du gaz liquéfié issu d’un ou plusieurs sites de production satellites. 5. Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que le gaz provenant des sites de production satellites subit un prétraitement comprenant les étapes successives suivantes : 1) une étape de fourniture d’un gaz brut comportant plus de 70 % de dioxyde de carbone, 2) une éventuelle étape de compression du gaz, la pression du gaz en sortie de cette étape étant comprise entre 15 et 20 bars. 3) une éventuelle étape de séchage du gaz liquéfié puis, 4) une étape de liquéfaction, le gaz liquéfié en sortie de cette étape étant à une température comprise entre -50 et -25°C et une pression comprise entre 15 bars et 20 bars. 6. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’il comporte, en amont de l’étape a), une étape de stockage du gaz liquéfié à purifier. 7. Dispositif de purification de dioxyde de carbone liquéfié (1), à partir d’un gaz liquéfié comportant plus de 70 % en volume de dioxyde de carbone, comportant les éléments suivants connectés fluidiquement les uns aux autres et dans cet ordre : - un vapo-condenseur (E101), permettant la vaporisation du fluide puis - un compresseur (CP), puis - au moins une unité de filtration (F101), l’unité de filtration étant reliée audit vapo-condenseur, permettant la liquéfaction du gaz, puis - une vanne de détente (V101), puis - une colonne de distillation (DC), permettant de purifier le gaz, puis - un réservoir de stockage (STK101) relié au pied de la colonne de distillation, permettant de récupérer le dioxyde de carbone liquéfié purifié. Dispositif selon la revendication 7, caractérisé en ce qu’il comporte : - un liquéfacteur (E302) relié à la tête de la colonne de distillation (DC),puis - un séparateur (Sep) séparant la phase liquide de la phase gazeuse, - une conduite (C310) reliant la zone du séparateur récupérant la phase liquide à la colonne de distillation (DC), - un filtre à membrane (F304) relié à la zone du séparateur récupérant la phase gazeuse, le filtre à membrane séparant un gaz comprenant majoritairement du dioxyde de carbone d’un gaz comprenant minoritairement du dioxyde de carbone, le filtre à membrane (F304) est muni d’une conduite (C312), évacuant le gaz comprenant minoritairement du dioxyde de carbone, et d’une conduite (C313) reliant la zone du filtre (F304) récupérant le gaz comprenant majoritairement du dioxyde de carbone vers le compresseur (CP). 9. Utilisation du dispositif tel que défini à l’une quelconque des revendications 7 et 8 pour purifier un gaz de dioxyde de carbone liquéfié.